INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le premier moyen est constitué d'une paroi horizontale centrale (5) et le deuxième moyen est constitué, de chaque côté de ladite paroi centrale, d'une paroi latérale extérieure montante (6) et d'une paroi intérieure descendante (7). Les parois montantes et descendantes, situées d'un même côté de la paroi centrale, sont reliées en leur sommet. La base de chaque paroi descendante est reliée au bord latéral longitudinal correspondant de ladite paroi horizontale.
Chaque paroi latérale extérieure montante (6) comporte une portion (8), verticale ou sensiblement verticale, apte à servir de guide transversal lors du déplacement longitudinal du dispositif (1) le long de la rangée (2) concernée par la réalisation du joint (3,4).
La base de la paroi latérale intérieure descendante (7) comporte une portion (9), verticale ou sensiblement verticale, apte à servir d'une part de patin lors du déplacement longitudinal du dispositif (1) et d'autre part de moyen de réglage de l'épaisseur dudit joint.
Ladite portion (9) comporte une terminaison (11), interchangeable, servant de joint d'usure et à l'ajustage de la hauteur du joint de mortier.
Ladite terminaison peut être en matière plastique ou en tout autre matériau.
Elle peut être fixée à la paroi (9) au moyen d'une vis ou par emboitement.
Chaque paroi latérale extérieure montante (6) comporte une portion (10).
Lesdites portions se rejoignent en leur sommet.
Ledit sommet est muni d'une poignée de préhension (14).
Les parois (5), (7) et (10) définissent un volume (12), ouvert en partie avant et fermé en partie arrière par une paroi (13), servant de réceptacle de récupération du surplus de mortier lors du déplacement du dispositif (1).
Ladite paroi arrière peut comporter des ouvertures d'aération pour faciliter l'évacuation du mortier récupéré.
Les parois (6), (7) et (9), qui délimitent les parties latérales longitudinales (4) du joint de mortier posé sur les éléments de construction (2), définissent une section décroissante de l'avant à l'arrière du dispositif (1) dans le sens de son déplacement.
Ladite section décroissante favorise la compression et le lissage des éléments de joints latéraux.
thermique. Mais un inconvénient est dans ce cas le coût élevé de la fabrication du cadre.
D'après le document de brevet EP 0 449 347 Al, on connaît des procédés de moulage par injection dans lesquels on injecte des matières plastiques directement autour de plaques de verre. A cet effet, on place la plaque de verre dans un moule, dans lequel on comprime ensuite la matière plastique fondue avec une pression élevée. La matière plastique à écoulement plastique remplit alors l'espace creux du moule, grâce à quoi on peut obtenir un cadre de matière plastique qui entoure la plaque de verre de façon étanche.
Ce procédé est simple dans sa mise en #uvre et permet des cycles de fabrication très courts. Le problème est que, pour l'application proposée, il faut utiliser des matières thermoplastiques qui ont une grande résistance et qui, de plus, présentent un retrait relativement important au refroidissement, de sorte que des tensions de gauchissement relativement élevées sont induites dans la plaque de verre. Ces articles sont donc relativement sensibles du fait de ces tensions et peuvent se briser déjà sous l'effet de contraintes faibles.
Lorsque le cadre et la plaque présentent des dilatations à la chaleur très différentes, ces tensions de gauchissement ne sont pas induites seulement lors de la fabrication, mais aussi lorsque les articles subissent de fortes variations de température. Les procédés de ce type ne conviennent donc que pour l'assemblage de matériaux dont les coefficients de dilatation thermique se situent dans le même ordre de grandeur.
On peut certes, par une précontrainte dans le verre, arriver à ce que celuici puisse supporter des contraintes mécaniques beaucoup plus importantes et donc qu'il ne se brise pas dès l'apparition de tensions de gauchissement. Mais ces types de verre sont plus chers en soi et plus coûteux dans la fabrication, de sorte que les avantages obtenus par la simplification de la fabrication du cadre en matière plastique sont annihilés par la contrainte d'avoir à utiliser des types de verres spéciaux relativement chers.
Dans le document de brevet US 5 362 145, on décrit par exemple une application dans laquelle on injecte un polypropylène autour d'un verre trempé à base de soude et de chaux.
Ces tensions de gauchissement sont renforcées surtout par le modèle de cadre qui, en particulier, ne doit pas être symétrique dans le sens perpendiculaire au plan de la plaque. Par suite du retrait, il peut donc apparaître au refroidissement une composante de force supplémentaire dans le sens perpendiculaire au plan de la
plaque, qui peut entraîner un gauchissement.
De plus, la fragilité des plaques dépend de leur géométrie. En particulier dans le cas de plaques minces, la tendance au gauchissement est plus fortement marquée que dans le cas de plaques relativement épaisses. Cette grandeur dépend cependant d'une part de l'application envisagée et, d'autre part, l'utilisation de plaques minces est souhaitable pour des raisons d'économie de coût et de poids, par exemple pour des plaques de revêtement pour congélateurs. Si les côtés de la plaque de verre présentent des structures superficielles différentes (boutons, impressions, etc.), ce comportement va être plus fortement marqué, ce qui entraîne encore des différences du niveau de résistance. Des lésions très petites de la surface peuvent donc déjà conduire à la cassure.
Lorsqu'il faut utiliser des matières plastiques stables à la chaleur, éventuellement renforcés avec des fibres, présentant peu de gauchissement, comme dans le cas par exemple des cadres de tables de cuisson, il faudrait prendre en considération le fait que, à cause de leur ténacité, ces matières plastiques transmettent aux plaques de vitrocéramique des tensions mécaniques particulièrement importantes.
Dans le document de brevet DE 196 15 371 Al, pour éviter le risque de cassure et les pics de tension, on incorpore entre la matière fragile et le cadre des éléments contenant le retrait. Mais ce procédé est coûteux, de sorte qu'il ne fournit pas de solution économique.
Pour transmettre le moins possible de tensions à la matière fragile lors de la fabrication de l'article, on décrit dans le document de brevet US 08/890 651un procédé dans lequel on procède au thermoformage du cadre de matière plastique sur la matière fragile. Ce procédé est cependant coûteux et nécessite des outillages spéciaux qui sont chers à l'achat et que l'on ne peut pas utiliser de manière flexible.
En outre, ce procédé permet effectivement d'éviter les tensions qui sont induites lors de la fabrication de l'article. Mais ce procédé n'a guère d'effet sur les tensions qui apparaissent à cause des coefficients de dilatation thermique différents lors de fortes variations de la température. La question de la tolérance est en outre aussi problématique. Ainsi, au moment du thermoformage, la précision d'ajustement du cadre peut être insuffisante.
Au vu de l'état de la technique décrit et discuté ci-dessus, il se posait le problème de concevoir un article en une matière fragile monté dans un cadre en matière thermoplastique avec lequel le risque de cassure décrit ci-dessus ne se présente que dans une mesure particulièrement réduite ou au moins réduite.
Un autre problème de l'invention était constitué par le fait qu'il faudrait pouvoir fabriquer l'article décrit de façon plus détaillée précédemment à l'aide d'appareils de moulage par injection courants sans dispositifs spéciaux coûteux et sans opérations supplémentaires.
Ces problèmes, ainsi que d'autres problèmes qui n'ont pas été cités nommément en détail, mais qui se déduisent clairement de la description en introduction de l'état de la technique ou qui en dérivent de façon évidente, sont résolus par un article en matière fragile monté dans un cadre en matière thermoplastique qui contient une fraction à effet de relaxation d'un élastomère thermoplastique.
'H-RMN (CDCI3, 200 MHz) 5 (ppm) : 1,6 (d, 3H, a-CH3), 4 (q, 1H, H benzyliques), 6,95 (m, 2H, H aromatiques), 7,2 (m, 1H, H aromatiques), 10,7-11,3 ( m, 1H, H acide).
La phase hydrolysée récupérée est analysée par IR solide (KBr) : son spectre est identique à celui de la cellulose de départ.
La composition énantiomérique de cet acide a été déterminée par HPLC chirale sur une colonne Chiralcel OD-H (250*4 mm, 5 m, DAICEL japon) avec comme conditions d'analyse: hexane/iPrOH/CF3COOH : 99/0,95/0,05, 1 ml/min, # = 230 nm.
On obtient 2 pics à Rt = 21,63 min (53,4 %) et Rt = 29,54 min (46,6 %).
Le signe du pouvoir rotatoire indique un. enrichissement en énantiomère (-) qui correspond donc au 1" pic.
Pouvoir rotatoire : [[alpha]]20 = -1,7 (# = 589nm, c = 17 g/dm3, CHCI3).
EXEMPLE 55 : HYDROLYSE DE LA PHASE MIXTE DE CELLULOSE DECRITE DANS L'EXEMPLE 25 (ACIDE [alpha]-PHENYL PROPIONIQUE DS=0,6 + KETOPROFEN DS=1,63) : En opérant comme dans l'exemple 35, avec 0,389g de phase, 0,18g de LiOH monohydrate, 60 ml de THF et 48h d'hydrolyse, on obtient 0,31g d'acide a-phényl propionique et de kétoprofen.
Le rendement de l'hydrolyse en ces deux acides est quantitatif La phase hydrolysée récupérée est analysée par IR solide (KBr) : son spectre est identique à celui de la cellulose de départ.
Les compositions énantiomériques de ces deux acides ont été déterminées par HPLC chirale sur une colonne Chiralcel OD-H (250*4 mm, 5 m, DAICEL japon) avec comme conditions d'analyse : hexaneriPrOIFCF 3COOH: 98/1,95/0,05, 0,8 ml/min, # = 230 nm. On obtient 4 pics : 2 pics correspondant à l'acide a phényl propionique à Rt = 12,58 min (55 %, R(-)) et Rt = 14,75 min (45 %, S(+)), 2 pics correspondant au kétoprofen à Rt = 30,27 min (53,7 %, R(-)) et Rt = 32,56 min (46,3 %, S(+)).
EXEMPLE 56 : HYDROLYSE DU NAPROXENATE DE CELLULOSE (OBTENU A PARTIR DU NAPROXEN S(+), DS=2,7) DECRIT DANS L'EXEMPLE 27 : Dans un ballon monocol de 250 ml sont introduits : 110 mg (0,15 mmol) d'ester à hydrolyser, 70 ml de THF, 10 ml d'eau et 63 mg (10 éq. ) d'hydroxyde de lithium monohydrate. Le mélange est agité à température ambiante pendant 24h. Puis, le THF est évaporé à température ambiante et 10 ml d'eau sont ajoutés au résidu d'évaporation. Ce mélange est traité avec 2 ml de NaOH 2M, puis il est filtré sur coton pour éliminer la cellulose non réagie. La solution aqueuse obtenue est extraite au CH2Cl2 afin d'extraire les impuretés organiques et l'ester non réagi, puis elle est acidifiée jusqu'à pH = 1 avec de l'HCl 3M. La phase aqueuse est extraite à l'éther diéthylique. La phase éthérée est séchée sur MgS04 et le solvant est évaporé. On obtient ainsi 70 mg de naproxen (Rdt = 75 %). La composition énantiomérique de l'acide récupéré est déterminée par HPLC chirale, sur une colonne (R-R)-Whelk-01 (Lichrocart 250*4 mm, 5 m, Merck) dans les conditions d'analyse suivantes : hexaneiPrOH/CH3COOH : 80/19,5/0,5 ; d = 1 ml/min ; , = 230 nm. Deux pics sont obtenus à des temps Rt = 6,98 min (57 %) et Rt = 11,43 min (43 %) La littérature indique que le 1er pic correspond à la forme S(+).
L'injection de l'énantiomère S (+) seul et dans des conditions identiques confirme qu'il est le premier élué des deux énantiomères.
EXEMPLE 57 : HYDROLYSE DU NAPROXENATE DE CELLULOSE (OBTENU A PARTIR DU NAPROXEN RACEMIQUE, DS=2,6) DECRIT DANS L'EXEMPLE 28 Dans les mêmes conditions (voir exemple 56) que pour l'hydrolyse de l'ester de naproxen S (+) = 2,7, exemple 26), 300 mg (0,38 mmol) d'ester et 138 mg (8,6 éq. ) d'hydroxyde de lithium sont mis à réagir. Après traitement, on obtient 250 mg de naproxen (Rdt = 98 %). La composition énantiomérique de l'acide récupéré est déterminée par HPLC chirale, sur une colonne (R-R)-Whelk-01 (Lichrocart 250*4 mm, 5 m, Merck) dans les conditions d'analyse suivantes : hexane/EtOH/CH3COOH : 80/19,5/0,5 ; = 1 ml/min ; X = 230 nm, Deux pics sont obtenus à des temps Rt = 5,66 min (56 %) et Rt = 8,29 min (44 %) respectivement pour les énantiomères S (+) et R(-).
EXEMPLE 5 8 : HYDROLYSE DU NAPROXENATE DE CELLULOSE (OBTENU A PARTIR DU NAPROXEN RACEMIQUE, DS=1,7) DECRIT DANS L'EXEMPLE 29 : L'hydrolyse est menée suivant la méthode habituelle (exemple 56) avec 150 mg (0,29 mmol) d'ester (DS = 1,7) et 68 mg (5,6 éq. ) de LiOH. Après traitement, on obtient 110 mg de naproxen (Rdt = 98 %). La composition énantiomérique de l'acide récupéré est déterminée par HPLC chirale, sur une colonne (R-R)-Whelk-01 (Lichrocart 250*4 mm, 5 m, Merck) dans les conditions d'analyse suivantes : hexane/EtOH/CH3COOH : 80/19,5/0,5 ; d = 1 ml/min ; , = 230 nm. Deux pics sont obtenus à des temps Rt = 7,42 min (40 %) et Rt = 11,91 min (60 %) respectivement pour les énantiomères S(+) et R(-).
EXEMPLE 59 : HYDROLYSE DU NAPROXENATE DE CELLULOSE (OBTENU A PARTIR DU NAPROXEN RACEMIQUE, DS=0,71) DECRIT DANS L'EXEMPLE 30 : L'hydrolyse est menée suivant la méthode habituelle (exemple 56) avec 150 mg (0,48 mmol) d'ester (DS = 0,71) et 54 mg (2,7 éq. ) de LiOH. Après traitement, on obtient 60 mg de naproxen (Rdt = 76 %). La composition énantiomérique de l'acide récupéré est déterminée par HPLC chirale, sur une colonne (R-R)-Whelk-01 (Lichrocart 250*4 mm, 5 m, Merck) dans les conditions d'analyse suivantes : hexane/EtOH/CH3COOH : 80/19,5/0,5 ; d = 1 ml/min ; # = 230 nm. Deux pics sont obtenus à des temps Rt = 7,34 min (45 %) et Rt = 11,74 min (55 %) respectivement pour les énantiomères S(+) et R(-).
EXEMPLE 60 : HYDROLYSE DU NAPROXENATE DE CELLULOSE (OBTENU A PARTIR DUNAPROXEN S(+), DS=1,5) DECRIT DANS L'EXEMPLE 31 : L'hydrolyse est menée suivant la méthode habituelle (exemple 56) avec 293 mg (0,61 mmol) d'ester (DS = 1,5) et 170 mg (7 éq. ) de LiOH. Après traitement, on obtient 180 mg de naproxen (Rdt = 86 %). La composition énantiomérique de l'acide récupéré est déterminée par HPLC chirale, sur une colonne (R-R)-Whelk-01 (Lichrocart 250*4 mm, 5 m, Merck) dans les conditions d'analyse suivantes : hexane/EtOHICH3COOH : 80/19,5/0,5 ; d = 1 ml/min ; X = 230 nm. Deux pics sont
obtenus à des temps Rt = 8,44 min (47 %) et Rt = 14,18 min (53 %) respectivement pour les énantiomères S(+) et R(-).
Dans le procédé selon l'invention, la dépose dudit moyen de renfort haut ou bas peut tre effectuée soit par collage d'une bandelette ou d'une portion de bande, aux caractéristiques mécaniques requises et ayant la forme géométrique requise typiquement d'élément de secteur annulaire, soit par dépôt, à l'aide d'un pistolet, d'un cordon de matière plastique fondue, adhérent et durcissant lors du dépôt.
Avantageusement, ledit moyen de renfort haut ou bas est une étiquette auto-collante de forme appropriée, éventuellement revtue d'une couche adhésive activable, qui est appliquée sur ledit développé (6). De préférence, on approvisionne une bande portant ces étiquettes auto-collantes prédécoupées à la forme et dimensions souhaitées, de manière à pouvoir fabriquer les développés des coiffes selon l'invention à grande cadence et avec un dispositif peu onéreux.
Les caractéristiques mécaniques requises dudit moyen de renfort sont principalement la tenue à la déchirure et la résistance à la traction. Elles sont choisies au niveau nécessaire pour résoudre le problème posé, mais sans excès de manière à ce que la coiffe selon l'invention puisse tre appliquée, avec les dispositifs classiques, contre le goulot de la bouteille et épouser sa forme lors de l'opération de surbouchage.
Le procédé est mis en oeuvre de manière à garantir un parallélisme"parfait"et une distance faible et constante, typiquement inférieure à 2 mm, entre la ligne d'affaiblissement basse (44) et la couche adhésive (66) sur ladite partie basse (65), ou les renforts bas (66), ou les renforts hauts (47).
En effet, un bon parallélisme permet d'obtenir une déchirure de ladite coiffe d'une grande régularité le long de ladite ligne d'affaiblissement basse (44), ce qui est un des objectifs de la présente invention.
Ainsi, les coiffes selon 1'invention peuvent tre fabriquées en ne modifiant que légèrement le procédé de fabrication par roulage, et donc sans surcoût par rapport aux coiffes de l'état de la technique.
EXEMPLES DE REALISATION On a fabriqué des coiffes coniques (1) comme représe surface intérieure de la partie haute (10), entre les lignes d'affaiblissement (43) et (44), de sorte que la distance entre ces lignes d'affaiblissement est proche de L.
Cette coiffe est formée par roulage d'un développé (6) de jupe et thermocollage ou collage d'un bord axial (60) sur l'autre (61) (non visible sur la figure 6). On a représenté en pointillés le filet d'adhésif (63) assurant le scellage d'un bord sur l'autre.
Avant roulage, on forme sur ledit développé (6) les lignes d'affaiblissement (43, 44), la ligne d'affaiblissement haute (43) se terminant par une partie (430) intacte (non incisée), et les encoches (460,461) qui délimitent ladite languette (46), le fond de chaque encoche (460,461) étant situé sur la ligne d'affaiblissement correspondante (43,44) et on colle le renfort haut (47) dont l'extrémité (472) renforce ladite languette (46). Comme cela apparaît sur la figure 6, ladite languette (46) est guillochée, c'est à dire pourvue d'un treillis de petits reliefs obtenus par estampage lors du découpage dudit développé et desdites encoches, de manière à différencier la languette visuellement et esthétiquement, et à renforcer le contraste visuel entre languette et le reste de la capsule pour que le consommateur, d'emblée, soit incité à utiliser ladite languette (46) en vue de l'ouverture La partie haute (10) de la jupe est munie d'une succession de cannelures (9) qui ont à la fois une fonction esthétique et une technique dans la mesure où elles peuvent contribuer à obtenir une rupture nette de la ligne d'affaiblissement (44), sans déchirement intempestif de la partie basse (11) de la jupe.
Les dimensions des coiffes fabriquées sont portées sur la figure 6, avec : * L égal à 30 mm pour tous les essais sauf 1'essai 3, ou L varie de 10 à 30 mm, * H égal à 43 mm, La languette, guillochée comme représenté sur la figure 6, avait une largeur L, égale à 25 mm.
L'angle en fond d'encoches (460,461) a été choisi égal à 75 La conicité des coiffes (1) était de 6 , c'est à dire l'angle formé par les parois obliques de la jupe (4) représentées à la figure 6.
Les dimensions correspondantes des développés (6) selon les figures 11 (essai 1), 12b (essai 2), 13b (essai 3) et 15b (essai 4) : H'= 130mm H"= 80 mm Essai 1 : On a utilisé comme matériau de l'aluminium en bande de 40 um d'épaisseur, décoré sur la face externe d'un vernis de couleur or.
On a formé des développés (6) de coiffes selon la figure 11 en appliquant comme renfort haut (47), sur l'ébauche de développé (6) et entre les lignes d'affaiblissement haute et basse, une bandelette de papier auto-collante de largeur L égale à 30 mm.
Essai 2.
On a utilisé comme matériau un complexe Al/PE/AI en bande de 68 um d'épaisseur décoré sur la face externe d'un vernis de couleur or.
On a formé des développés (6) de coiffes selon la figure 12b en appliquant par sérigraphie, comme renfort haut (47) et comme renfort bas (67), un filet ou cordon d'un vernis réticulable aux U. V., d'environ 2 mm de largeur et 20 um d'épaisseur, repéré par rapport aux lignes d'affaiblissement haute et basse.
Dans un ballon de 250 ml muni d'un barreau aimanté, on dissout dans 100 ml de toluène, 4 g (6,92 mmol) d'un mélange de diastéréoisomères de bis-[1phospha-2,3 diphényl-4,5-diméthylnorbornadiène] sous forme méso (Im) et racémique d/l (Ir) dans des proportions respectives de 25 (d/l) et 75 (méso).
Ce mélange est obtenu selon le mode opératoire donné dans la demande PCT/FR95/01 716.
On chauffe la solution obtenue à 80"C et on ajoute 9 ml d'une solution aqueuse de peroxyde d'hydrogène à 15 % en poids.
On maintient l'agitation et la température pendant 30 min.
Après refroidissement, on ajoute 100 ml d'eau et on laisse décanter les deux phases.
On lave la phase organique deux fois à l'eau, la phase aqueuse deux fois au dichlorométhane.
On réunit les différentes fractions organiques qui sont ensuite séchées sur sulfate de sodium.
Après évaporation, on soumet le résidu à une chromatographie sur gel de silice pour séparer ces deux produits à l'aide d'un éluant.
Le méso est récupéré en tête en éluant à l'aide d'acétate d'éthyle.
Le racémique est récupéré en second, avec un mélange acétate d'éthyle/méthanol 80/20 en volume.
On purifie séparément des deux oxydes par précipitation dans l'acétate d'éthyle.
On obtient 2,8 g de méso et 1,2 g de racémique (94 %).
RMN31P = b(CDCI3) = 48,18 ppm - isomère minoritaire correspondant au méso.
RMN31 P = â(CDCI3) = 47,77 ppm - isomère majoritaire correspondant au racémique.
Exemple 2 Réduction des dioxydes de diphosphine en diphosphines.
Sous argon, dans un ballon de 100 ml muni d'un barreau aimanté, on dissout dans 40 ml d'un mélange 1 ,2-dichloroéthane!toluène 1/1 en volume, 1 g (1,96 mmol) du mélange racémique (d/l) obtenu selon l'exemple 1 et l'on y ajoute 2 ml de pyridine.
1. L'invention a pour objet un p Procédé d'optimisation des accès à l'ensemble des instances d'objets administrés d'une même classe donnée, existantes dans une base d'information de gestion (MIB) hiérarchisée sous forme d'arbre d'instances d'objets de classes diverses, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de création automatique, par un gestionnaire (CMIS-DB) d'objet de la base d'information de gestion (MIB), d'une instance d'objet de classe spécifique "mocExtension" prédéfinie pour représenter l'ensemble des instances d'une classe d'objets administrés (MOC) existantes dans le gestionnaire, pour permettre au gestionnaire de maintenir automatiquement une copie virtuelle de toutes les instances d'objets de la classe (MOC) représentée par l'instance de classe spécifique "mocExtension".
Selon une autre particularité, le procédé comporte une étape de consultation d'une collection de tous les objets d'une même classe donnée référencée par l'instance de classe spécifique mocExtension automatiquement créée par CMIS-DB pour contenir virtuellement les éléments de cette collection, par l'intermédiaire d'une requête d'obtention (M-GET) du service commun de gestion d'information comportant les arguments suivants : objet de base, portée et filtre dans lesquels l'objet de base est l'instance de la classe spécifique mocExtension identifiée par l'identifieur d'objet OBJECT IDENTIFIER de la classe recherchée, la portée
(scope) est la portée de premier niveau subordonné, et le filtre est de structure déterminée.
Selon une autre particularité, le procédé comporte une étape de détermination du type de nommage à utiliser dans les réponses aux consultations par des requêtes portées (scoped) sous cette instance de classe spécifique mocExtension par la mise à jour d'un attribut de fixation de nommage (typeOfReplyNaming) indiquant au service de gestion quel est le type de nommage à utiliser.
Selon une autre particularité, le procédé comporte une étape de renvoi des réponses aux requêtes par le service commun de gestion d'information (CMIS-DB) en fonction de l'attribut fixant le type de nommage à utiliser pour identifier les copies virtuelles d'instance d'objet subordonnées à l'instance d'objet de classe spécifique mocExtension .
Selon une autre particularité, lorsque l'objet de base (baseObject) est de classe spécifique mocExtension , le paramètre portée (scope) est détecté par ledit service commun de gestion d'objets (CMIS-DB) de la MIB qui évalue cet argument de portée (scope) comme un parcours des objets appartenant à la collection de toutes les instances d'objet de la classe représentée par l'objet de base (baseObject) de classe spécifique mocExtension .
Selon une autre particularité, l'étape de renvoi des réponses transmet le nom distinct complet (FDN : Full Distinguished Name) de l'objet réel référencé dans l'argument instance d'objets managés (MOI) de chaque réponse si le type de nommage choisi est d'un premier type (natureIFDN); ou le FDN de la copie virtuelle si le type de nommage est d'un second type (spécificFDN) ou encore un adressage direct au stockage physique dans le cas où le type de nommage est d'un troisième type (nonSpecificForm).