INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Et pour cette raison sont préférables les méthodes de cuisson pour viandes grillées dans lesquelles les viandes sont disposées non pas au dessus, mais légèrement en avant ou en arrière par rapport à la verticale du lit de braise, ou encore latéralement de sorte que les graisses sont recueillies dans un lèche ftitte inférieur et peuvent ainsi être recyclées manuellement à la louche sur la surface des aliments, ce qui non seulement évite les phénomènes parasites ci-dessus décrits, mais protège superficiellement les aliments des possibles excès thermiques momentanés ou ponctuels.
Code), qui permet de distinguer deux stations de base émettant des canaux balises sur la même fréquence et qui peuvent être reçus dans un terminal mobile MS localisé sensiblement à mi-distance entre deux stations de base. Ainsi, le couple composé par le numéro d'une fréquence ARFCN allouée à la station de base donnée et le code de couleur BSIC détermine sans ambiguïté, de manière biunivoque, la station de base donnée dans le réseau de radiotéléphonie RR.
Quant au canal FCCH, le terminal mobile MS mesure périodiquement les puissances apparentes rayonnées (PAR ; Effective Radiated Power ERP) des signaux sinusoïdaux purs aux fréquences porteuses émis par les N=6 cellules voisines afin de transmettre le résultat de ces mesures dans un canal de contrôle montant SACCH (Slow Associated Control CHannel) au sous-système radio correspondant qui décide si un transfert de cellule (handover) doit être réalisé notamment par comparaisons des puissances mesurées entre elles et à des seuils prédéterminés.
La figure 2 montre un exemple de combinaison de la localisation géographique LG du terminal radiotéléphonique mobile MS selon l'invention et d'un algorithme simplifié de sélection de cellule comprenant essentiellement six étapes El à E6.
A l'étape El, le terminal mobile MS est supposé calé sur la fréquence porteuse, désignée ci-après Fo au lieu de ARFCN, de la cellule courante Co relative à une station de base courante BTSo. Cette fréquence porteuse Fo est détectée dans le canal FCCHo de la cellule courante. Le terminal MS a également capté dans le canal de diffusion BCCHo de la cellule courante Co et mémorisé la liste des (N-1) porteuses
(F1, BSIC1) à (FN~1, BSICN-1) définissant les canaux "balises" des cellules avoisinantes fournies par le contrôleur de rattachement MSC1. Le terminal mobile est ainsi considéré à un instant courant t déjà en état de veille ou en cours d'établissement ou de déroulement de communication.
Toutefois, comme signalé à une étape précédente initiale EO dans la figure 2, lors de la mise en service du terminal mobile MS, le terminal a surveillé les canaux BCCH relatifs soit à toutes les porteuses du réseau de radiotéléphonie RR, soit à des porteuses mémorisées dans le terminal MS lors de la dernière mise sous tension de celui-ci, afin de rechercher des cellules pour lesquelles les puissances reçues sont supérieures à un seuil, et parmi celles-ci sélectionner une cellule, dite cellule courante, satisfaisant certains critères de puissance et de qualité, d'une manière analogue aux étapes E2, E3 et E5 présentées ci-après.
Aux étapes suivantes E2 et E3, le terminal mobile MS vérifie s'il est encore situé dans la cellule courante. Cette vérification est périodique, par exemple toutes les T = 5 secondes, t désignant dans la suite l'instant courant de vérification. A l'étape E2, le terminal mobile mesure le niveau de puissance reçu RXLEV (F0, t) dans le canal descendant FCCH de la cellule courante et le compare à un seuil prédéterminé RXLEVm. Si le niveau reçu mesuré est supérieur audit seuil, l'étape E3 indique la puissance d'émission TXPWR depuis le terminal mobile exigée pour que la station de base courante BTS0 reçoive avec une bonne qualité les signaux transmis suivant le sens montant, quelle que soit la position du terminal MS dans la cellule courante Co. La puissance TXPWR est comparée à une puissance maximale
prédéterminée PM avec laquelle le terminal peut émettre. Si la puissance d'émission TXPWR est inférieure à la puissance d'émission maximale PM, le terminal mobile est encore dans la cellule courante Co, et un contrôle de puissance dans le terminal mobile par le contrôleur de station de base de rattachement BSC1 peut être effectué à l'étape E4 en fonction des mesures précédentes jusqu'à la période suivante T.
Lorsque RXLEV(Fo, t) # RXLEVm à l'étape E2, ou lorsque TXPWR > PM à l'étape E3, l'étape E5 mesure les N-1=5 niveaux de puissance reçus dans le terminal mobile MS relativement aux N-1=5 cellules avoisinantes et sélectionne parmi ces cellules la cellule dans laquelle le terminal mobile reçoit le niveau de puissance le plus élevé [RXLEV(Fn,t)] .
A l'étape suivante E6, la cellule courante Co devient la cellule couverte par la station de base courante BTS0 correspondant au niveau de puissance le plus élevé. Un transfert de cellule (handover) est géré par le réseau, soit au niveau du commutateur de rattachement MSC si la cellule sélectionnée appartient à la zone de localisation courante, soit entre ledit commutateur et le commutateur dont dépend la cellule sélectionnée. L'enregistreur VLR1 met à jour l'identité IC0 de la cellule contenant le terminal mobile.
Après le transfert à l'étape E6, le terminal mobile enregistre les caractéristiques notamment fréquentielles des N-1=5 cellules avoisinantes la cellule sélectionnée, détectées dans le canal de diffusion BCCH de cette cellule sélectionnée.
Comme montré à la figure 2, l'invention introduit une localisation géographique LG dans le
cycle T des étapes E2 à E4, entre l'étape E3 et l'étape E2, lors de la confirmation de l'appartenance du terminal mobile MS à la cellule courante Co et de l'éventuel contrôle de puissance à l'étape E4. La localisation géographique LG du terminal mobile comprend principalement des étapes LGO à LG7 illustrées à la figure 3.
La localisation du terminal mobile MS est effectuée lorsqu'à la première étape LGO l'usager du terminal valide un champ LOCALISATION dans un menu affiché à l'écran du terminal, ou bien par sollicitation d'une touche prédéterminée du clavier du terminal. Sinon l'algorithme retourne à l'étape E2. Tant que la LOCALISATION demeure validée, les étapes LG1 à LG7 sont déroulées cycliquement à la période T.
Cependant en variante, afin de ne pas surcharger les tâches du terminal en raison de la localisation, les étapes de localisation LG1 à LG7 ne sont effectuées que tous les Q cycles de durée T, soit après t = t1 - QT comme signalée à une étape optionnelle LGOO dans la figure 2. t est le temps courant, t1 est l'instant de la dernière localisation effectuée, et Q est un entier par exemple égal à 12 ou 36 afin que la localisation du terminal soit rafraîchie toutes les minutes ou toutes les trois minutes.
A l'étape LG1, le terminal radiotéléphonique mobile MS vérifie s'il s'est déplacé depuis la dernière période précédente t-T (ou en variante t1 QT). Cette vérification est basée sur la comparaison d'au moins une différence de niveaux de puissance reçus à l'instant courant t et à la période précédente t-T à un seuil de puissance prédéterminé
Les analyses d'expression du transcrit de séquence SEQ ID N 15 ont été réalisées par RT PCR, comme décrit dans l'Exemple 1. Ces analyses effectuées à partir d'ARN polyA+de différents tissus ont permis de montrer que le gène GS91507 était exprimé dans le cerveau foetal.
De plus, une analyse de l'expression du transcrit par Northern blot, selon le protocole décrit de l'Exemple 1, à l'aide de la sonde de séquence SEQ ID N 64, a révélé la présence de transcrits dans le blot commercialisé par la Société Clontech (Ref. N 7759-1).
La taille des transcrits détectés avec la sonde de séquence SEQ ID N 64 est respectivement de : - 2 kb et 7,5 kb dans le pancréas, le rein, le muscle squelettique, le poumon, le placenta et le cerveau.
Polypeptide codé par l'acide nucléique de séquence SEQ ID NO 15 Le cadre ouvert de lecture de la séquence d'acides nucléiques SEQ ID N 15 code potentiellement pour un polypeptide de 213 aminoacides de longueur constituant la séquence SEQ ID N 80.
Homologies observées au niveau de la séquence protéique: Cette ORF potentielle de 213 aa possède un domaine ayant des homologies de type motif avec différentes protéines telles que : # 29% d'homologie sur 155 aa (position 4-158 aa) avec des séquences de Swissprot (version 36, dernière remise à jour du 3 mai 1999) sp#Q10022# et avec des séquences de PRODOM: (domaines homologues détectés dans Swissprot, version 34. 2, novembre 1997) 28705 p34 2 (1) YSX3~CAEEL - domaine de la protéine hypothétique (39KD) T28D9.3 localisé sur le chromosome II.
# 25% d'homologie sur 127 aa (position 6-132 aa) avec des séquences de PIR: (SEQUENCES PIR NON
REDONDANTES, VERSION 57) non-redondante: PIR: (Séquences PIR non redondantes, version 57)ISIS66668 - protéine induite par le peroxyde d'hydrogène - (fragment d'une séquence de souris).
De plus, des homologies avec des séquences codantes traduites de Genbank et EMBL (TrEMBL (SP-TrEMBL, version 7, novembre 1998), Genpept : (traduction de Genbank v110 et 111, dernière remise à jour le 7 mai 1999)) montreraient des annotations avec des protéines potentielles de type " acide phosphatidique phosphatase " # 34% d'homologie sur 200 aa (position 6-205 aa) avec des séquences de SP-TrEMBL (SP-TrEMBL, version 7, novembre 1998): sp#P97544#P97544 - protéine transmembranaire du réticulum endoplasmique.
# 33% d'homologie sur 204 aa (position 6-209 aa) avec des séquences de Genpept : de Genbank v110 et 111, dernière remise à jour le 7 mai 1999): gi#4105139#- acide phosphatidique phosphatase-beta, type2 ; phosphatidate phosphohydrolase ; phospholipide phosphatase chez l' Homme. ; et avec des séquences de Genpept : (traduction de Genbank v110 et 111, dernière remise à jour le 7 mai 1999): gi#3047173# homologue de l'acide phosphatidique phosphohydrolase de l'Homme, et avec gi#2467300# #- acide phosphatidique phosphatase 2b.
# 31% d'homologie sur 203 aa (position 6-208 aa) avec des séquences de Genpept : de Genbank v110 et
111, dernière remise à jour le 7 mai 1999): gi#1487873#- acide phosphatidique phosphatase de souris # 31 % d'homologie sur 203 aa (position 6-208 aa) avec des séquences de SP-TrEMBL (SP-TrEMBL, version 7, novembre 1998): sp#Q61469#Q61469 #- acide phosphatidique phosphatase 2A Fonction putative : Le gène GS91507 présente un intérêt pour l' -étude fonctionelle de la maladie de Tangier et du FHD en ce sens qu'il s'agit à la fois d'un candidate positionnel et d'un gène codant pour une nouvelle protéine dont les fonctions putatives (phosphatidic acid phosphatase) pourraient jouer un rôle dans la cascade de signalisation intracellulaire liée à l'efflux du cholestérol intracellulaire médié par les particules HDL, impliqué dans la maladie de Tangier et la déficience familiale en HDL (FHD).
Gène GS915231.
Acide(s) nucléique(s) Il a été isolé selon l'invention un ARN messager correspondant à un transcrit du gène désigné ici sous le n GS915231.
La séquence nucléique de l'ADNc correspondant à ce transcrit constitue la séquence SEQ ID N 16.
Ces sources peuvent être, par exemple, constituées par des échantillons de gaz pris sur un réseau de distribution ou constituées par des échantillons de gaz pris en différents points d'une enceinte dans laquelle règne une atmosphère gazeuse, pâr exemple un four, un tunnel, une boite de stockage, etc.....
En fonction du procédé mis en oeuvre dans les équipements industriels considérés, on peut prévoir un ou plusieurs points de prélèvement par équipement.
Dans l'exemple de réalisation représentée sur la figure 1, l'installation comporte six points de prélèvement.
Bien entendu, on pourrait prévoir un nombre supérieur de tels points de prélèvement en fonction de la configuration de l'installation surveillée.
Comme on le voit sur la figure 1, l'installation comporte un réseau de conduits d'acheminement, vers l'analyseur A, des échantillons de gaz prélevés. Ce réseau comporte un ensemble de lignes de prélèvement Lp,,.... Lps, chaque ligne de prélèvement étant en communication avec un point de prélèvement de gaz S,,..., S6.
Le réseau de lignes de prélèvement est doté d'organes directeurs de flux Vl,.... V6 constitués par des électrovannes à trois voies assurant une configuration sélective du réseau de lignes de prélèvement pour constituer des voies d'acheminement de gaz vers l'analyseur.
Des filtres F,,..., F6 sont disposés en amont des électrovannes.
A chaque électrovanne trois voies V,,..., V6 sont connectées une ligne secondaire Ls,,.... Lss et une ligne d'évacuation LE,, ..., LE6 qui rejoint, dans l'exemple de réalisation représenté, un évent E,,..., E3, au travers d'un organe de pompage P,,..., P3. Comme on pourra le noter, dans l'exemple de réalisation représenté sur la figure 1, deux lignes d'évacuation ont été regroupées sur un même évent, par exemple les lignes d'évacuation 1 et 2 au niveau du même évent E,, l'installation à six lignes représentée ne comportant alors que trois évents d'évacuation El, E2, et E3.
Le système d'analyse de gaz représenté sur 1a figure 1 est de préférence destiné à l'analyse d'échantillons de gaz prélevés à partir de conduits dans lesquels circule le ou les gaz à analyser.
Bien entendu, l'invention s'applique également à l'analyse d'échantillons de gaz prélevés à partir d'une enceinte close ou d'un milieu gazeux situé au voisinage immédiat d'un équipement industriel en communication avec l'air ambiant. Dans ce cas, les lignes d'évacuation et les organes de pompage correspondants sont omis.
En poursuivant la description de l'installation de la figure 1 vers l'aval des lignes, on constate que les lignes secondaires se rejoignent en un point de rassemblement R lequel communique avec une ligne tertiaire LT apte à évacuer du gaz vers un évent E, en passant par un organe de pompage P et un clapet anti-retour C.
Sur cette ligne tertiaire, se pique une ligne d'analyse LA, apte à amener du gaz à analyser vers l'analyseur A, en passant par une électrovanne trois voies VA.
L'analyseur A est également muni d'une sortie de gaz apte à évacuer le gaz reçu vers un évent EA.
Le système d'analyse se complète par une électrovanne à trois voies VP, la combinaison des électrovannes VA et VP permettant, selon le cas, de diriger vers l'analyseur A du gaz à analyser, le long de la ligne LA d'analyse, du gaz de calibration acheminé par l'intermédiaire d'une conduite Lc, ou encore un gaz de purge alimenté par l'intermédiaire d'une conduite d'alimentation LPR correspondante.
On voit par ailleurs sur la figure 1 que le système d'analyse est doté d'une unité centrale, désignée par la référence numérique générale 10 assurant le pilotage des électrovannes trois voies V,,..., Vs, VA, et VP, ainsi que les organes de pompage P,, P2 et P3 , de manière à configurer le réseau d'acheminement de gaz en vue d'alimenter sélectivement l'analyseur A à partir d'un point de prélèvement.
Dans le but de décrire le fonctionnement de l'installation visible sur la figure 1, on a numéroté par les chiffres 1, 2 et 3 les trois voies de l'électrovanne V6. Lorsque la bobine de l'électrovanne V6 est excitée, le passage 1-2 est mis en oeuvre, c'est à dire que le gaz en provenance de la source S6 est envoyé vers le point de rassemblement R. En revanche, quand la bobine de l'électrovanne V6 n'est pas excitée, le passage 1-3 est alors mis en oeuvre pour envoyer le gaz en provenance de la source S6 vers l'évacuation E3 le long de la ligne d'évacuation LE6.
Cependant dans ce cas, une valeur d'état Xk' et une entrée de commande u sont calculées à l'étape 210a sensiblement de la même manière que dans le cas du premier type du second exemple de modification mentionné précédemment, en utilisant des formules mentionnées ci-après (223) et (224) qui sont identiques aux
formules mentionnées précédemment (221) et (222), respectivement.
Xk'=(A+L1C2)Xk+(Bz(Xp)+L,Dp2(Xp))u -L1y ...(223) u = - D12-l 1 + ml(Xp. XIJXk T CIl TCllXIJ x D12-TB2 T (Xp)P + C12) Xk ...(224) Dans la formule mentionnée précédemment (223), A est une matrice de constantes qui est mémorisée au préalable dans le microcalculateur et est déterminée par les formules mentionnées précédemment (198), (185), (30) et (47). Li est une matrice de constantes qui est mémorisée au préalable dans le microcalculateur et est définie par des formules mentionnées précédemment (200), (191) et (192), et représente un gain du module d'observation déterminé par la matrice symétrique définie positive Q, la matrice de constantes Cp, la matrice de constantes C2 déterminée par les formules mentionnées précédemment (39) et (111), et la matrice définie positive #. C2 est également la matrice de constantes mentionnée précédemment qui est mémorisée au préalable dans le microcalculateur. Bz(Xp) est une matrice de constantes qui est déterminée par les formules mentionnées précédemment (199), (32) et (47). Dp2(Xp) est une matrice de constantes qui est déterminée par la formule mentionnée cidessus (38). En outre, y est une valeur observée et représente la valeur de déplacement relatif (Xpw - Xpb) reçue en entrée grâce au traitement mentionné précédemment de l'étape 202a et la vitesse de masse suspendue Xpb' calculée grâce au traitement mentionné précédemment de l'étape 204a.
Dans la formule mentionnée ci-dessus (224), D12 est une matrice de coefficients qui est définie par la formule mentionnée ci-dessus 204 et se rapporte à la pondération de fréquence Wu (S) par la formule mentionnée ci-dessus (48), et est une matrice de constantes qui est mémorisée au préalable dans le microcalculateur. ml(Xp, Xk) est une fonction définie positive quelconque et un algorithme concernant la fonction est mémorisé au préalable dans le microcalculateur.
Cette fonction définie positive ml(Xp, Xk) peut être établie à une constante positive, par exemple, "1,0". C11 est une matrice de constantes qui est définie par la formule mentionnée cidessus (202), prescrite par les matrices de coefficients Cw, Dw et Cs se rapportant à la pondération de fréquence Ws (S) dans la formule mentionnée précédemment (185) et mémorisée au préalable dans le microcalculateur. B2(Xp) est une matrice de
constantes qui est déterminée par les formules mentionnées précédemment (199), (32) et (47). P est une solution symétrique définie positive satisfaisant la formule mentionnée précédemment (211) et est une matrice de constantes qui est mémorisée au préalable dans le microcalculateur. C12 est une matrice de constantes qui est mémorisée à l'avance dans le microcalculateur et qui comprend la matrice de coefficients Cu qui est prescrite par la formule mentionnée précédemment (203) et se rapporte à la pondération de fréquence Wu (S) dans la formule mentionnée précédemment (48).
Après le traitement de l'étape mentionnée ci-dessus 210a, grâce aux traitements des mêmes étapes 212 et 214 que dans la première modification et le premier type de la seconde modification, un coefficient d'amortissement cible général Cs de l'amortisseur 12 et une première force d'amortissement cible Fd sont calculés. A l'étape 216, l'exécution du sous-programme de calcul de la première force d'amortissement est arrêtée. e. Autre modification Dans les première à troisième modifications mentionnées précédemment, la valeur de déplacement du pneu (Xpr - Xpw), la valeur de déplacement relatif (Xpw - Xpb), la vitesse de la masse non suspendue Xpw' et la vitesse de la masse suspendue Xpb' sont utilisées en tant que valeur d'état dans l'expression de l'espace d'état de la modélisation généralisée. Cependant, tant que l'expression de l'espace d'état mentionnée précédemment est possible, d'autres valeurs physiques concernant les mouvements verticaux de la caisse du véhicule BD et de la roue WH peuvent également être utilisées. En outre, dans le premier type de la seconde modification et de la troisième modification mentionnées ci-dessus, l'estimation est exécutée sans détecter la valeur de déplacement du pneu (Xpr - Xpw) ni la vitesse de la masse non suspendue Xpw'. Dans les second et troisième types de la seconde modification mentionnée ci-dessus, l'estimation est exécutée même sans détecter la valeur de déplacement relatif (Xpw - Xpb) (la vitesse relative (Xpw' - Xpb')). Cependant, grâce à une légère modification du côté de la commande, l'estimation peut également être exécutée sans détecter d'autres variables d'état.
Dans les première à troisième modifications mentionnées précédemment, trois valeurs physiques, à savoir, la vitesse de
la masse suspendue Xpb' qui affecte la résonance de la caisse du véhicule BD, la vitesse relative (Xpw' - Xpb') qui affecte la résonance de la roue WH, et l'accélération de la masse suspendue Xpb" qui affecte une dégradation du confort de conduite (une sensation de surface rocailleuse) du véhicule sont utilisées en tant que sortie évaluée Zp. Cependant, il est également possible d'utiliser une ou deux de ces valeurs physiques en tant que sortie évaluée Zp.
En outre, en tant que valeur affectant la résonance de la caisse du véhicule BD, les valeurs physiques étroitement associées aux mouvements de la caisse du véhicule BD telles que l'accélération de la masse suspendue Xpb" et la valeur de déplacement de la masse suspendue Xpb peuvent être utilisées à la place de la vitesse de la masse suspendue Xpb'. En tant que valeur affectant la résonance de la roue WH, des valeurs physiques étroitement associées aux mouvements de la roue WH telles que la vitesse de la masse non suspendue Xpw' et la valeur de déplacement du pneu (Xpr - Xpw) peuvent être utilisées à la place de la vitesse relative (Xpw' - Xpb').
Dans les diverses modifications mentionnées précédemment, la théorie de la commande non linéaire Hoo est appliquée en tant que théorie de commande qui peut prendre en compte une modélisation non-linéaire et fournir une spécification de conception sous forme d'une plage de fréquences. Cependant, en tant que théorie de commande, la théorie de la commande par inégalité matricielle bilinéaire, qui représente une version étendue de la théorie de la commande par inégalité matricielle linéaire, peut être utilisée.
Les diverses modifications mentionnées précédemment obtiennent un bon dispositif de commande de force d'amortissement qui satisfait la spécification de la commande (la condition de la norme) qui est donnée au moment de la conception, comporte une entrée de commande (le coefficient d'amortissement non linéaire Cv) qui varie en permanence, et exécute une commande sans provoquer de sensation d'incongruité, également dans le système de commande bilinéaire prenant en compte la première force d'amortissement cible Fd = Cs (Xpw' Xpb'), qui est donnée sous forme du produit de la vitesse (Xpw' - Xpb') de la roue WH (l'élément de la masse non suspendue) par rapport à la caisse du véhicule BD (l'élément de la masse
suspendue) et le coefficient d'amortissement Cs qui varie conformément à la vitesse relative (Xpw' - Xpb'). En outre, dans les diverses exemples de modification mentionnés précédemment, la première force d'amortissement cible Fd est calculée en considérant une modélisation généralisée qui emploie, en tant que sortie évaluée, la vitesse verticale Xpb' de la caisse du véhicule BD qui affecte la résonance de la caisse du véhicule BD, la vitesse (Xpw' - Xpb') de la roue WH par rapport à la caisse du véhicule BD qui affecte la résonance de la roue WH, et l'accélération verticale Xpb" de la caisse du véhicule BD qui affecte une dégradation du confort de conduite (une sensation de surface rocailleuse). Les pondérations de fréquences prédéterminées sont alors attribuées à la vitesse verticale Xpb', la vitesse relative (Xpw'- Xpb') et l'accélération verticale Xpb". De ce fait, il est possible de commander, conformément à une plage de fréquences, la vitesse verticale Xpb', la vitesse relative (Xpw' - Xpb') et l'accélération verticale Xpb" d'une manière telle qu'elles empêchent plus efficacement le véhicule d'être affecté de façon néfaste. De ce fait, ces diverses modifications permettent d'obtenir un calcul d'une première force d'amortissement cible Fd qui améliore la stabilité de roulement et le confort de conduite du véhicule.