INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le contrôle des quantités de matières premières admises dans l'installation est effectué en pesant l'ensemble constitué par la trémie 1, le broyeur 5 et le mélangeur 50, pesée permet de contrôler la quantité admise pour chaque matière première et de piloter automatiquement l'installation en ouvrant et fermant les vannes V4, V30, V50, V56, V51 et V55 suivant les transferts à réaliser.
Lorsque le mélange des matières premières est terminé, le transporteur pneumatique est remis en service et la vanne V5 est ouverte afin de faire circuler la farine obtenue dans le mélangeur 50 dans la canalisation 25 reliant la sortie dudit mélangeur 50 à la trémie 1. Les vannes V55, V56 et V6 sont ouvertes tandis que les vannes V51 et V50 sont fermées. La farine est ainsi aspirée dans la trémie l puis refoulée à travers le dispositif 11 et la canalisation 26 jusqu'au silo à farine 6 ` elle est stockée.
L'air nécessaire au transport de la farine dans la canalisation 25 aspiré dans la partie haute du mélangeur 50. Comme visible au dessin, une dérivation 53 est prévue sur la canalisation 53. Cette dérivation 53 est équipée d'une vanne au moyen de laquelle il est possible d'ajuster le débit de farine dans la canalisation 25, ce débit étant maximal lorsque la vanne V52 est fermée.
Lors de l'aspiration de l'air nécessaire à la circulation de la farine dans la partie haute du mélangeur 50, l'air traverse la manche filtrante 51 et assure un nettoyage des poussières accumulées contre la paroi de celle-ci lors du chargement dudit mélangeur. L'installation selon l'invention comporte encore canalisation 22 par laquelle le surpresseur 2 peut débiter dans le filtre 10 de la trémie lorsque l'on ouvre les vannes VZ et V3 et ferme la vanne Vl. Cette opération permet nettoyer le filtre 10 pour éviter son colmatage. Une telle opération peut être effectuée automatiquement chaque fois que le transporteur pneumatique est arrêté à la fin d'une phase d'utilisation.
Comme visible aux dessins, le dispositif de transfert 11 selon l'invention comporte une vis d'Archimède 211 entraînée par un moteur 212 et disposée dans un bâti positionné sous la trémie étanche 1. Le bâti est composé d'un caisson 210, comportant entrée destinée à être positionnée sous l'extrémité inférieure de la trémie 1 constituée par une ouverture supérieure 218, et d'un cylindre 215 d'axe perpendiculaire à l'axe de la trémie 1.
La vis d'Archimède 211 est disposée dans le caisson 210 et dans le cylindre 21 de telle sorte que son axe soit confondu avec l'axe du cylindre 215. Ladite vis d'Archimède 211 ne s'étend pas sur toute la longueur du cylindre 215.
L'extrémité du cylindre 215 opposée au caisson 210 pénètre dans un regard 2 communiquant avec la canalisation 24-26 reliant le surpresseur 2 au dispositif 11 selon l'invention et au silo de stockage de farine 6, à l'entrée du broyeur 5 et à l'entrée mélangeur 50.
Sur la figure 13, une tension prédéterminée Vc est transmise à la borne d'entrée du côté négatif de l'amplifi- cateur d'erreur par un commutateur analogique 32 afin 'elle soit traitée lors de la réception du signal SC 'amplificateur pouvant être constitué par un transistor à effet de champ par exemple) et une résistance 33 connectée avec lui en série. Lorsque le signal SC est à un niveau élevé (la lampe à décharge est mise à 1 'état de régime permanent), le commutateur analogique 32 est mis à l'état conducteur. A ce moment, courant est transmis comme courant de réglage indiqué par la flèche A5 de la figure 12 à la borne d'entrée du côte négatif de l'amplificateur opérationnel.
Sur la figure 14, deux circuits miroirs de courant 34 et 35 sont associés au signal SC. Le circuit miroir de courant 34 du premier étage constitué par deux tran- sistors NPN, le circuit miroir de courant 35 du second étage est constitué par deux transistors PNP, et la sortie de collecteur du transistor PNP positionné dans un étage de sortie est reliée à l'entrée du côté négatif de l'ampli- ficateur d'erreur. Ainsi, après que le courant circulant dans une résistance 36 (qui connectée au collecteur d'un transistor dans un premier étage du circuit miroir de courant 34) en fonction du niveau du signal SC a été renvoyé successivement par chaque circuit miroir de courant, il est transmis comme courant de réglage indiqué par la flèche A5 de la figure 12 à la borne d'entrée du côté négatif de l'amplificateur d'erreur.
En outre, le circuit 16 de régulation de puissance peut être constitué par exécution convenable d'un changement, tel que la substitution du signal SH ou SL par le signal SC, dans ces circuits. Comme le circuit de détection de tension et le circuit de détection du courant peuvent être consti- tués par un amplificateur opérationnel de type connu, par exemple d'après le document JP-A-4-141 988, leur description est omise.
Dans la réalisation precitée, la puissance fournie ne doit pas être réduite rapidement à une valeur inférieure à la puissance nominale de la lampe à décharge ou à la valeur totale correspondante. La puissance fournie à la lampe à décharge doit être réduite progressivement au cours du temps afin qu'elle atteigne une valeur constante (valeur stable de régime permanent). La raison en est la suivante. Si la puissance fournie à la lampe a décharge est abaissée instan- tanément, une réduction considérable de l'intensité de la lumière peut provoquer la surprise du conducteur du véhicule ou peut affecter de manière nuisible le champ de vision.
Pour cette raison, le circuit le plus simple peut comporter un dispositif de comptage destiné à être manoeuvré après réception d'un signal d'indication (signal d'indica tion d'abaissement de puissance) destiné à réduire la puissance transmise à la lampe à décharge, et un dispositif de commande destiné à réduire la puissance transmise à la lampe à décharge au cours du temps en fonction d'une augmen tation ou d' réduction du niveau du signal de sortie.
La figure 15 représente une partie principale d'un exemple de structure de circuit destiné à réduire progres sivement la puissance fournie à la lampe à décharge au cours du temps. Dans l'exemple concerné, on a représenté un compteur correspond au dispositif de comptage et un dispositif de commande qui comprend une section de circuit destinée à régler un courant d'entrée transmis à l'amplifi cateur d'erreur 10 par utilisation du signal de sortie du compteur.
Un signal d'horloge (appelé dans la suite signal CK) est transmis par un circuit générateur de signaux d'horloge qui n'est pas représenté à une borne d'entrée de signaux d'horloge (CLK) d'un compteur 37 par l'intermédiaire d'une porte OU à deux entrées 38 (somme logique). Un signal de sortie d'une borne de sortie du septième bit Q7 du compteur 37 est transmis à l'autre borne d'entrée de la porte OU 38.
Un signal d'indication de réduction de puissance (appelé dans la suite signal PD) est transmis à la borne de remise à zéro (RST) du compteur 37. Le compteur 37 est remis à zéro lorsque le signal se trouve au niveau élevé Après que les signaux de sortie obtenus des bornes de sortie Q1 à Q6 des bits du premier au sixième dans le compteur 37 ont été inversés par des portes (NON LOGIQUE) 39-1 à 39-6, ils sont transmis séparément à des éléments de commutation 401 à 406 connectés portes NON.
Chaque élément de commutation comprend des résistances R1 à R6 connectées à une résistance 41 en série. Si l'on utilise une variable i (= 1, 2,...6), la borne du côté de sortie de l'élément de commutation 40 i est connectée aux deux extrémités d'une résistance Ri et l'utilisation d'une résistance correspondant à l'élement est définie par commande par tout ou rien de l'élément de commutation. Bien qu'on utilise un transistor à ef de champ ou un commu tateur analogique pour chaque élément de commutation, il est souhaitable que la résistance soit ajoutée sous forme d'une résistance en série afin qu'elle fonctionne lorsque l'élément de commutation 40 i est mis à l'état non conducteur. Dans l'exemple concerné, lorsque la valeur de la résistance R1 est appelée R, la valeur de la résistance Ri est égale à R.2'-1. Chaque fois que la valeur de i augmente d'une unité, la valeur de résistance est doublée.
Une tension prédéterminée est transmise à l'une des extrémités de la résistance 41 par une source de tension constante 42, et l'une des extrémités de la résistance R6 placée à l'étage le plus bas est à la masse.
Un amplificateur opérationnel 43 a une borne d'entrée de non-inversion connectée entre la résistance 41 et la résistance Rl, et une borne d'entree d'inversion mise à la masse par l'intermédiaire d'une résistance 44 est connectée à l'émetteur d'un transistor NPN 4 dans un second étage.
Le signal de sortie de l'amplificateur opérationnel 43 est transmis à la base du transistor 45, et un courant de collecteur de celui-ci est renvoyé par un miroir de courant 46 à un second étage et parvient à la borne d'entrée du côté négatif de l'amplificateur d'erreur 10 (non représenté). Le miroir de courant 46 est constitué de deux transistors PNP 47 et 48. En d'autres termes, une tension est transmise par la source 42 de tension constante ' chacun des émetteurs de ces transistors alors que les bases des transistors sont connectées mutuellement et à chacun des collecteurs des transistors 47 et 45, et le collecteur du transistor 48 est connecté à une borne de sortie 49.
Dans le circuit considère, lorsque le signal d'indication de réduction de puissance PD a un niveau élevé H, le compteur 37 est remis à zéro. conséquence, tous les éléments de commutation 40 1 à 40 6 sont mis à l'état conducteur. Ainsi, les deux extrémités de chacune des résistances Rl à R6 sont en court-circuit. De cette maniere, une tension transmise à la borne d'entrée de non-inversion de l'amplificateur opérationnel 43 est mise à zéro, le courant transmis à l'amplificateur d'erreur 10 n'est pas affecté.
En outre, lorsque le signal PD d'indication d'abais sement de puissance a un faible niveau L, le compteur 37 compte le signal d'horloge CK et un résultat du comptage est transmis par les bornes de sortie Ql à Q6 à l'élément de commutation par l'intermédiaire de chaque porte NON, si bien qu'un état de conduction ou non est défini. En d'autres termes les valeurs composites des résistances Rl à R6 sont changées par pas d'après un signal transmis à chaque élément de commutation et la tension transmise à la borne d'entrée de inversion de l'amplificateur opérationnel 43 est augmentée par pas au cours du temps. De cette manière, un courant qui circule vers la borne d'entrée du côté négatif de l'amplificateur d'erreur 10 augmente progressivement. Comme décrit précédemment, un circuit de réglage de puis sance a une structure telle que la puissance transmise ' la lampe ' décharge est réduite lorsque le courant qui circule vers la borne d'entrée du côté négatif a une plus grande valeur. En conséquence, le réglage de puissance est réalisé de manière que la puissance transmise à la lampe à décharge diminue lors de l'augmentation de la valeur composite résistances Rl à R6 pendant une période commençant au moment où le compteur 37 commence à compter le signal d'horloge jusqu' moment où le comptage final est réalisé (c'est-à- dire que le signal de niveau élevé H est transmis par la borne de sortie Q7 du compteur 37 à la porte OU 38 si bien que le compteur 37 n'accepte pas le signal CK). Après une période, la commande est réalisée à puissance constante (valeur de puissance de régime permanent).
Si la vitesse de commande d'abaissement de la puissance transmise à la lampe à décharge doit être changée, il est souhaitable que la fréquence fondamentale du signal d'horloge CK soit réglée différemment et varie. La période pendant laquelle la puissance transmise est abaissée dépend de l'utilisation de la lampe à décharge. Par exemple, dans l'application du circuit d'éclairage de la lampe à décharge, est souhaitable qu'un temps de l'ordre de quelques - taines de millisecondes à quelques minutes soit utilisé afin le conducteur du véhicule, le conducteur d'une auto- mobile se déplaçant en sens opposé et un utilisateur routier soient pas surpris ou mis en danger par un changement d'intensité de lumière.
Dans le premier mode de réalisation de l'invention, la somme des puissances fournies à l'état d'éclairage de régime permanent des deux lampes à décharge est inférieure à la somme des valeurs nominales des deux lampes à décharge En conséquence, la charge du circuit d'éclairage peut etre réduite. Ainsi, il n'est pas nécessaire d'utiliser des composants coûteux de circuit possédant une tension élevée de claquage et une capacité élevée. La dimension et le coût de l'appareil peuvent donc être réduits. En outre, l'inten- ' de la lumière peut être réglée afin que la lumière des lampes à décharge ne soit pas plus brillante que nécessaire. puissance peut donc être économisée.
Exemple 3 Préparation d'un catalyseur bimétallique Pt-Cu/A1203 par imp gnations successives dans les conditions d'échange avec le support (ISE) 5 g du catalyseur Pt/A1203 obtenus selon le procédé décrit dans l'exemple 1 ont été introduits dans un bêcher et recouverts d'eau. Après agitation, le pH a été ajusté à par addition d'environ 3 ml d'ammoniaque à 28%. Ensuite on a ajouté 0,047 g de sel de cuivre Cu(N03)2, 3H20 et on a agité le milieu réactionnel pendant 12 heures. On a ensuite éliminé l'eau par évaporation au bain de sable à 70 C, et on a séché pendant 12 heures à 120 C dans une étuve. Le catalyseur obtenu a été porté à une température de 380 C à raison de 3 C/min, et maintenu à cette température pendant 2 heures.
Par ce procédé, le cuivre se dépose essentiellement sur les zones du support A1203 non revêtues de Pt. Exemple 4 Préparation d'un catalyseur bimétallique Pt-Cu/A1203 par imp gnations successives par évaporation à sec (ISS) On a reproduit le mode opératoire de l'exemple 3, mais sans ajuster le pH par addition d'ammoniaque avant 'addition du sel de cuivre. Dans ce cas, la localisation du cuivre est aléatoire.
Exemple 5 Préparation d'un catalyseur bimétallique Pt-Cu/A1203 par coimprégnation (CI) A une solution de 0,047 g de Cu (N03) 2, 3H20 dans 5 ml d'eau, on a ajouté 9,375 ml d'une solution aqueuse contenant 4 mg/1 de Pt(NH3)4(OH)2, puis 5 g d'alumine. On ensuite évaporé l'eau au bain de sable à 70 C et on a séché la poudre obtenue pendant 12 h à 120 C dans une étuve. Le catalyseur obtenu a été calciné, puis réduit dans les conditions décrites dans le tableau 2. Dans ce cas, la localisation du cuivre est aléatoire.
Exemple 6 Caractérisation des catalyseurs bimétalliques obtenus par réduction catalytique (RC) et par le procédé (ISE) L'analyse en microscopie électronique du catalyseur obtenu par réduction catalytique selon l'exemple 2 (RC) montre qu'il est constitué de manière homogène par de petites particules d'environ 30 A de diamètre. L'analyse par micro- diffraction des rayons X confirme que chaque particule est constituée de platine et de cuivre dans le rapport 1/1. L'analyse par microscopie électronique du catalyseur ISE a mis en évidence de petites particules de platine ou de cuivre qui ont un diamètre d'environ 30 Angstrdm, et des grosses particules de platine et de cuivre de composition variable.
Une analyse locale (EDX) a été effectuée d'une part sur le catalyseur (RC) et d'autre part sur le catalyseur (ISE). Les résultats sont représentés sur la figure 1 annexée. Sur la figure 1, "%P" représente le nombre de particules bimétal- liques en fonction du pourcentage de cuivre "%Cu" présent dans les particules. Les catalyseurs comparés contiennent la même quantité totale catalyseur, à savoir 1% de métal, et les mêmes proportions atomiques de Pt et de Cu, à savoir Cu/Pt = 1. L'analyse EDX effectuée donne la composition chimique d'une particule métallique dispersée sur le support A1203, observée en microscopie électronique. Il apparaît que, dans l'échantillon RC, la composition de chaque particule correspond substantiellement à la composition globale de l'échantillon (ce qui montre une composition homogène). Au contraire, dans l'échantillon ISE, la composition des particules est très hetérogène, certaines particules étant très riches en cuivre, d'autres très riches en platine.
Or l'optimum d'activité d'un catalyseur bimétallique pour la réduction des nitrates est obtenu pour un rapport Cu/Pt = 1. Près de 80% des particules constituant le catalyseur RC auront par conséquent cette activité optimale, alors que, pour le catalyseur ISE, 10% seulement des particules répondent ce critère.
Les catalyseurs bimétalliques RC et ISE ont été soumis à une analyse par spectroscopie infrarouge par adsorption de la molécule sonde CO et les résultats ont été comparés aux spectres obtenus à partir de catalyseurs monométalliques Pt/A1203 et Cu/A1203. La figure 2 donne les courbes représen tant l'absorbance A en fonction des fréquences de vibration v de la molécule sonde CO sur Pt et sur Cu pour différents catalyseurs. La courbe (a) correspond à un catalyseur mono- métallique Cu sur alumine à 1% en poids de cuivre, obtenu par imprégnation d'alumine par une solution de sel de cuivre ; la courbe (b) correspond à un catalyseur monométallique Pt sur alumine à 1% en poids de platine, obtenu par imprégnation d'alumine par une solution de sel de platine ; la courbe (c) correspond au catalyseur bimétallique Pt-Cu sur alumine ISE obtenu par imprégnation successives d'alumine par échange avec le support par une solution de sel de platine et d'une solution de sel de cuivre ; la courbe (d) correspond au catalyseur bimétallique Pt-Cu sur alumine RC obtenu par réduction catalytique. Le spectre du catalyseur bimétallique ISE montre que les fréquences de vibration de CO adsorbé sur le platine sont légèrement décalées vers les fréquences plus faibles par rapport celles du catalyseur monométallique, alors que celui du catalyseur RC montre un déplacement de fréquence du CO adsorbé sur le platine vers les fréquence plus élevées par rapport au catalyseur monométallique Pt/A1203. Ce déplacement vers les fréquences plus élevées est du aux fortes interactions entre le platine et le cuivre qui modifient la structure électronique du platine en surface.
Exemple 7 Réduction de nitrates en milieu aqueux Les performances des catalyseurs obtenus selon le mode opératoire décrit dans les exemples 2 à 5 ont été comparées dans un procédé de réduction d'une solution aqueuse de nitrates contenant 10-3 mol/1 de nitrate.
On a introduit 0,8 g de catalyseur contenant 1 s en masse de métal dans un réacteur contenant 100 ml d' solution aqueuse de nitrate de magnésium 0,001 M, puis on a dégazé sous azote et refroidi à 10 C. On a ensuite introduit l'hydrogène avec un débit de 180 1/min, la pression d'hydrogène étant maintenue à 1 bar.
L'évolution de la concentration en nitrates de la solution traitée au cours de la réaction a été suivie pour chaque catalyseur par prélèvement d'échantillons soumis à une analyse par chromatographie liquide haute performance (HPLC). La figure 3 donne les courbes représentant en ordonnée, l'évolution de la concentration C en ions nitrates (exprimées en mmol/1) en fonction du temps t (exprimé en minutes). I1 apparaît très clairement que la diminution de la concentra tion en ions nitrates dans la solution est nettement plus rapide lorsque le catalyseur bimétallique utilisé est le catalyseur RC obtenu par le procédé de réduction catalytique.
L'activité des catalyseurs pour la réduction des nitrates ainsi que la sélectivité en diazote sont reportées dans le tableau suivant. L'activité A représente le nombre de moles N03- réduites par minute et par gramme de catalyseur. sélectivité S représente le nombre de moles NZ obtenues pour deux moles N03- réduites.
Tableau 3 Catalyseur A S 11,4.10' 95 s ISE 4,2.105 93% ci 6,8.105 76% ISS 2,3. 1 05 69% Il apparaît clairement que le catalyseur obtenu réduction catalytique est le plus actif et le plus sélecti .
Le procédé de l'invention est ainsi particulièrement efficace pour le traitement des eaux du sous-sol et des eaux de surfaces, contaminées par des rejets de nitrates ou de nitrites.
La présente invention concerne un article textile, notamment pour le linge de maison ou de toilette, par exemple pour des draps de lit ou de l'éponge, pour l'habillement, par exemple pour des chemises, et analogue, comportant de la cellulose, notamment du coton, ou du polyester.
Les articles textiles actuels par exemple les draps de lit, qui sont généralement soit en 100 % coton soit en un mélange 50 % polyester et 50 % coton cardé sont peu résistants à la déchirure, se froissent beaucoup, ne sont pas très doux ni très fins, et ont tendance à perdre en toucher et stabilité dimensionnelle après plusieurs lavages.
La présente invention vise à pallier ces inconvénients par le biais d'un article textile nouveau qui est plus doux, plus fin, d'une grande brillance des couleurs et d'une forte résistance à la déchirure.
* Base d'exemples et validation La base d'exemples utilisée doit vérifier deux principes fondamentaux : - être qualitativement représentative du problème réel (distribution des exemples conformes à la distribution réelle) ; - être quantitativement représentative du problème (nombre d'exemples suffisant pour constituer un échantillonnage satisfaisant).
Il existe plusieurs méthodologies d'apprentissage et de validation. Dans la procédure la plus simple, on divise la base d'exemples en deux bases disjointes : la base d'apprentissage et la base de test. On entraîne le système par apprentissage sur la première et on vérifie son bon fonctionnement sur la seconde. Une base d'exemples ne vérifiant pas conjointement les deux propriétés énoncées ci-dessus fait courir le risque de conduire à un système incapable de généraliser correctement, c'est-à-dire de fonctionner sur des exemples nouveaux, non présentés au cours de la phase d'apprentissage.
Que ce soit pour les réseaux de neurones artificiels, pour les systèmes-experts flous ou plus généralement pour tout système conçu par apprentissage statistique sur des données expérimentales, il est primordial d'utiliser une base d'exemples suffisante en qualité et en quantité, et de valider le système mis au point par des procédures rigoureuses.
Description détaillée * Description d'un événement sismique Un événement sismique à identifier peut être décrit par : - la donnée des signaux en provenance du réseau de stations sismiques, ou - des propriétés de plus haut niveau, directement mesurables ou calculées par des modèles géophysiques. On peut utiliser par exemple la localisation de l'événement (latitude et longitude), sa magnitude et le moment où il est survenu (heure et jour de la semaine). Par exemple les informations de haut niveau sont les suivantes : le jeudi 7 avril 1966 à 12 heures, un séisme de magnitude 1,4 s'est produit par 02 35'06" de longitude est et 49 12'25" de latitude nord.
* Le classifieur neuro-flou Le classifieur neuro-flou (expert CNF), comme illustré sur la figure 8, est constitué d'un codage neuro-flou des données suivi d'un perceptron multicouche. Il s'applique aux données de haut niveau.
Le codage neuro-flou consiste à associer plusieurs cellules de codage à chaque variable (ou groupe de variables) d'entrée, chaque cellule ayant une région d'influence modélisée par une fonction définissant son mécanisme d'activation. La présentation d'un vecteur de valeurs génère alors un schéma d'activation des cellules de codage associées.
La figure 9 illustre ce mécanisme d'activation des cellules de codage. La présentation d'une valeur génère un schéma d'activation correspondant à la réponse impulsionnelle de chaque fonction d'activation à la valeur présentée. Les niveaux de gris affectés aux centres des cellules
indiquent leur niveau d'activation compris entre 0 et 1 (noir : 1, blanc : 0).
La figure 10 montre des exemples de schémas d'activation générés par la présentation de valeurs typiques. Il s'agit d'un codage de type curseur. La valeurs faibles (respectivement élevées) activent préférentiellement les cellules de gauche (respectivement droite).
L'intérêt de ce codage est multiple : - par sa nature même, il permet de représenter des données incomplètes, imprécises ou incertaines et de les utiliser efficacement pour la prise de décision ; - par ses propriétés de conditionnement non linéaire des données, il facilite les traitements ultérieurs (ici, la classification).