INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cadre de l'invention, plus les vitesses résiduelles atteintes par les vitesses d'air dans la zone tampon seront faibles, et moins le flux d'air de densification à l'intérieur de la cheminée d'alimentation sera perturbé. Avantageusement, la chambre de détente est conçue de telle sorte que dans la zone tampon les vitesses d'air atteignent des vitesses résiduelles inférieures ou égales à 1,5m/s.
Dans une variante préférée de réalisation, le dispositif comprend une boîte de répartition d'air communiquant avec la chambre de détente par l'intermédiaire d'une fente qui assure la fonction d'ouverture de reprise par aspiration, et qui est parallèle à la largeur de la cheminée d'alimentation et de longueur sensiblement égale à la largeur (I) de la ou des ouvertures d'échappement.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d'un exemple préféré de réalisation d'un dispositif conforme à l'invention, laquelle description est donnée à titre d'exemple non limitatif et en référence au dessin annexé sur lequel - La figure 1 est une représentation schématique vue de côté d'un dispositif de formation d'un voile de fibres en bourre mettant en oeuvre une chambre de détente conformément à l'invention, - La figure 2 est une vue en perspective de la chambre de détente du dispositif de la figure 1, - et la figure 3 illustre de manière schématique un exemple particulier de recyclage dans l'air ambiant de l'air de densification aspiré en sortie du dispositif de la figure 1.
Le dispositif 1 de la figure 1 permet de former un voile de fibres en bourre qui est réceptionné en sortie par exemple sur un tablier 2 (représenté en pointillés) permettant l'acheminement en continu du voile de fibres en bourre formé jusqu'à une machine textile telle que par exemple une carde (non représentée). Ce dispositif comprend deux cheminées verticales sensiblement positionnées dans le prolongement de l'autre, une cheminée supérieure 3 dite cheminée de réserve et une cheminée inférieure 4 dite cheminée d'alimentation. Dans la zone intermédiaire 5 entre les deux cheminées 3 et 4, sont montés rotatifs un cylindre alimentaire 6 et un cylindre ouvreur 7 qui dans l'exemple particulier illustré ont des sens de rotation opposés. La matière fibreuse en vrac est introduite, par exemple par voie pneumatique, dans la partie supérieure de la cheminée de réserve 3, s'achemine par gravité jusqu'au cylindre alimentaire 6 et se trouve déchiquetée par le cylindre ouvreur 7 en étant amenée jusqu'à l'extrémité supérieure ouverte 4a de la cheminée d'alimentation 4. A l'opposé, I'extrémité inférieure 4b de la cheminée d'alimentation 4 est également ouverte. En sortie de cette extrémité inférieure ouverte 4b sont montées rotatifs deux rouleaux alimentaires 8 qui assurent la reprise de la matière fibreuse en bourre en partie basse de la cheminée de réserve 4 pour l'acheminer en sortie du dispositif 1.
La dimension de la cheminée d'alimentation 4 dans un plan transversal au plan de la figure 1 correspond à la largeur de la cheminée d'alimentation, et est encore communément appelée arasement de la cheminée d'alimentation. En pratique, la longueur des rouleaux alimentaires 8 est sensiblement égale à cette largeur, et le voile de fibres en bourre délivré sur le tablier 2 en sortie du dispositif i présente une largeur sensiblement égale à la largeur de la cheminée d'alimentation 4.
Si l'on se réfère à la figure 1, la cheminée d'alimentation 4 comporte également en amont des rouleaux alimentaires 8, une ouverture d'échappement 9 au niveau de laquelle est montée une grille 10. Si l'on se réfère à la figure 2, I'ouverture d'échappement 9 est de forme sensiblement rectangulaire de largeur l et de hauteur H1. Dans l'exemple particulier de réalisation illustré, la grille 10 comporte une pluralité de barreaux verticaux iOa qui délimitent deux à deux une pluralité d'ouvertures d'échappement réparties sur toute la largeur . En pratique cette largeur I correspond de préférence sensiblement à la largeur de la cheminée d'alimentation 4. Dans une autre variante la grille 10 pourrait être supprimée, ou remplacée par une grille perforée.
En partie supérieure du dispositif 1 est prévu au moins un ventilateur il qui permet de souffler un flux d'air de densification à l'intérieur de la cheminée d'alimentation 4. Dans l'exemple illustré ce flux d'air est introduit dans la cheminée d'alimentation 4 par son extrémité supérieure 4a. Dans une autre variante, I'introduction de ce flux d'air de densification pourrait être réalisée en un autre point de la partie supérieure de la cheminée d'alimentation, situé au-dessus du niveau de l'ouverture d'échappement 9. Immédiatement en sortie du ventilateur il est en outre prévu un système de chicanes 12 qui permet par déflexions successives de briser le flux d'air ventilé et par là-même d'obtenir une répartition homogène du flux d'air de densification à l'entrée et sur toute la largeur de la cheminée d'alimentation 4.
Le flux d'air de densification à l'intérieur de la cheminée d'alimentation 4 permet d'accélérer en direction des rouleaux alimentaires 8 la matière fibreuse introduite dans la cheminée d'alimentation 4, laquelle matière fibreuse vient s'accumuler au-dessus des deux rouleaux alimentaires 8. Le flux d'air de densification est évacué au-dessus du niveau de la matière fibreuse par l'ouverture d'échappement 9.
Conformément à l'invention, afin de perturber au minimum l'orientation et les vitesses du flux d'air de densification à l'intérieur de la cheminée d'alimentation 4, I'ouverture d'échappement 9 communique avec une chambre de détente 13 qui est pourvue d'une ouverture de reprise par aspiration 14 de l'air à l'intérieur de la chambre de détente 13. La chambre de détente 13 présente un volume suffisant et l'ouverture de reprise par aspiration 14 est suffisamment éloignée de l'ouverture d'échappement 9 pour qu'il se crée à l'intérieur de la chambre de détente 13 une zone tampon A, qui s'étend sur toute la largeur ! et au moins sur toute la hauteur H1 de l'ouverture d'échappement 9, et dans laquelle l'air en sortie de la cheminée d'alimentation 4 subit une détente, les vitesses d'air dans la zone tampon A décroissant jusqu'à atteindre une valeur résiduelle Vr faible.
Dans l'exemple particulier de la figure 1, la zone tampon A peut être décomposée en deux zones 15 et 16. Dans la première zone 15, le flux d'air issu de la cheminée d'alimentation 4 est un flux sensiblement parallèle, les vecteurs vitesse de ce flux d'air étant orientés sensiblement parallèlement les uns aux autres sur toute la largeur ! et toute la hauteur H1 des ouvertures d'échappement, et leur module va en décroissant plus on s'éloigne de l'ouverture d'échappement 9 en direction de la deuxième zone 16. Dans cette deuxième zone 16, les vitesses de flux d'air atteignent des valeurs résiduelles faibles Vr, de telle sorte qu'il peut être considéré que l'air à l'intérieur de la chambre de détente est approximativement au repos dans la deuxième zone 16.
L'air à l'intérieur de la chambre de détente est repris par aspiration à travers l'ouverture de reprise 14, par des moyens qui seront décrits ultérieurement. L'aspiration qui est créée à travers l'ouverture de reprise 14 se traduit à l'intérieur de la chambre de détente 13 par une troisième zone 1 7 dépressionnaire, qui est séparée de la première zone i 5 par la zone 16, et qui se traduit par la création d'un flux d'air accéléré en direction de l'ouverture de reprise 14. On comprend à la lumière de l'explication ci-dessus que le flux d'air sensiblement parallèle issu de la cheminée d'alimentation 4 n'est pas perturbé par le flux d'aspiration créé par la zone dépressionnaire 17 au voisinage de l'orifice de reprise 14. L'aspiration créée à travers l'orifice de reprise 14 ne vient donc pas perturber l'orientation et la vitesse du flux d'air parallèle à travers la grille d'échappement 10 et n'influence pas de manière sensible la distribution du flux d'air de densification à l'intérieur de la cheminée d'alimentation 4, et par là-même l'homogénéité du voile de fibres produit en sortie du dispositif 1. Tout ce passe comme si le flux d'air de densification s'échappait librement de la cheminée d'alimentation 4 à travers l'ouverture d'échappement 9 sans être perturbé par l'aspiration créée à travers l'ouverture de reprise 14.
II revient à l'homme du métier d'adapter la géométrie et la dimension de la chambre de détente 13, ainsi que la position de l'ouverture de reprise par aspiration 14, en fonction principalement de la section de l'ouverture d'échappement 9 (largeur , hauteur H1), du débit du ventilateur il, de la section de l'ouverture de reprise 14, de la vitesse du flux d'air à travers cette ouverture de reprise, et de la vitesse d'air résiduelle que l'on cherche à atteindre dans la zone 16.
Dans l'exemple particulier de réalisation des figures 1 et 2, la chambre de détente 13 comporte une face avant 13a constituée par la grille d'échappement 10, une face arrière i 3b rectangulaire de largeur et de hauteur H3 supérieure à la hauteur -Hi de la face avant i 3a, deux parois latérales verticales 13c, 13d, une paroi supérieure 13e et une paroi inférieure 13f. La chambre de détente 13 se compose essentiellement d'une première partie qui présente une section constante identique à la section de l'ouverture d'échappement 9, et qui s'étend depuis l'ouverture d'échappement 9 sur une longueur d1, et une seconde partie qui présente d'une part dans un plan vertical une section supérieure à la section (I x H1) dé la première partie et d'autre part un volume supérieur au volume de la première partie. Cette seconde partie s'étend jusqu'à la face arrière 1 3b située à une distance d3 de l'ouverture d'échappement 9. Plus particulièrement, dans la seconde partie de la chambre de détente 13, la paroi inférieure 13f forme un entonnoir sensiblement en forme de V, dans le fond duquel est prévu l'ouverture de reprise par aspiration 14. L'ouverture de reprise d'air 14 n'est donc pas située dans le prolongement de la première partie à section constante de la chambre de détente 13, mais est décalée dans un plan vertical par rapport à l'ouverture d'échappement 9. Si l'on se réfère à la figure 1, I'ouverture de reprise 14 est distante de l'ouverture d'échappement 9, d'une distance d2 prise dans un plan horizontal et d'une distance H2 prise dans un plan vertical.
L'ouverture de reprise 14 peut avoir une forme quelconque. On peut en outre prévoir une pluralité d'orifices de reprise 14 de faible section réparties localement sur toute la largeur ! de la chambre de détente. Dans une variante préférée de réalisation illustrée sur les figures 1 et 2, I'ouverture de reprise 14 se présente sous la forme d'une fente de faible largeur e et de longueur sensiblement identique à la largeur !, et orientée parallèlement à la grille d'échappement 10, c'est-à-dire à la largeur de la cheminée d'alimentation 4. Cette ouverture 14 en forme de fente communique avec une boîte de répartition 18 par l'intermédiaire d'un canal rectiligne 19 de hauteur h. Le volume intérieur de la boîte de réparation 18 et la largeur e de l'ouverture de reprise d'air 14 en forme de fente sont choisis de telle sorte que la perte de charge du flux d'air aspiré à travers la fente 14 soit importante en sorte d'obtenir une bonne répartition du flux d'aspiration à travers la fente sur toute la longueur de la fente 14. On crée ainsi un flux d'aspiration à travers la fente 14 qui est avantageusement réparti de manière sensiblement homogène sur toute la largeur I de la chambre de détente 13.
Le cathéter conforme à l'invention comprend un corps cylindrique dans lequel sont percés au moins deux canaux non coaxiaux de diamétres différents qui sont décalés l'un par rapport à l'autre et latéralement par rapport aux axes principaux dudit corps de manière que le premier canal communique avec deux entrées de la tête, tandis que le second coopère avec la troisième entrée pour l'alimentation des moyens d'étanchéité.
Le cathéter suivant la présente invention comprend un corps cylindrique qui est percé d'au moins trois canaux non coaxiaux de diamètres différents qui sont décalés les uns par rapport aux autres et latéralement par rapport aux axes principaux dudit corps de manière que le premier canal de plus grand diamètre communique avec la première entrée de la tête, le second canal avec la troisième entrée de la tête pour l'alimentation des moyens d'étanchéité, et le troisième canal avec la seconde entrée pour déboucher à l'extérieur du corps cylindrique au même niveau que le premier canal.
La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, permettra de mieux comprendre l'invention, les caractéristiques qu'elle présente et les avantages qu'elle est susceptible de procurer: Figure 1 est une vue générale représentant le cathéter universel suivant la présente invention.
Figure 2 est une coupe illustrant une première variante du cathéter dont les entrées de la tête débouchent dans des canaux du corps cylindrique.
Figure 3 et 4 sont des coupes suivant 111-111 et IV-IV de figure 2 montrant la position des canaux ménagés dans le corps cylindrique du cathéter suivant la première variante.
Figure 5 est une coupe représentant une seconde variante du cathéter universel suivant la présente invention.
Figures 6 et 7 sont des coupes suivant VI-VI et VII-VII de figure 5 illustrant une autre configuration des canaux ménagés dans le corps cylindrique du cathéter.
Figures 8a, 8b et 9a, 9b sont des vues montrant des mandrins prévus pour coopérer avec les canaux du cathéter lors de différentes opérations.
Figure 10 est une vue illustrant un exemple d'utilisation du cathéter universel suivant la présente invention.
Figure 11 est une vue semblable à celle de figure 10, mais représentant un autre exemple d'utilisation du cathéter suivant la présente invention.
Figure 12 est une vue montrant l'utilisation du cathéter universel comme un trocart au cours d'une ccelioscopie.
On a montré en figure 1 un cathéter 1 constitué d'un corps cylindrique 2 en matière plastique sensiblement souple solidaire à l'une de ses extrémités d'une tête 3 comportant trois entrées indépendantes 30, 31 et 32.
Le corps cylindrique 2 présente à l'extrémité opposée à celle portant la tête 3 des moyens d'étanchéité 4 constitués d'un ballon 40 susceptible de se déformer élastiquement sous l'effet d'une pression.
A proximité du ballon 40 I'extrémité libre du corps cylindrique se termine par un profil effilé en forme de pointe 20.
La tête 3 est réalisée en une matière plastique rigide qui peut être transparente et dont la partie interne est creuse de manière que chaque entrée 30, 31 et 32 débouche dans des canaux ménagés dans le corps cylindrique 2.
La tête 3 présente un profil de fourche en double Y, c'est à dire, que l'entrée 30 est portée par le même axe longitudinal que celui du corps cylindrique 2, tandis que les deux autres entrées 31 et 32 sont décalés latéralement pour être disposées respectivement de chaque côté de l'entrée 30.
Les caractéristiques physico-chimiques et spectroscopiques des produits isolés sont identiques à celles des composés obtenus à l'Exemple 1.
Exemple 3: 20'-chloro-4'-déoxy-4'-fluorovinblastine 1.
(n = 2, R1 = F, R2 = C1) Ce composé est isolé du mélange réactionnel obtenu à l'Exemple 1 ou à l'Exemple 2, à partir d'autres fractions moins polaires provenant de la chromatographie sur colonne de silice. La purification finale est effectuée par CLHP préparative en phase inverse.
La 20'-chloro-4'-déoxy-4'-fluorovinblastine est salifiée sous forme de ditartrate par addition de deux équivalents (mole) d'acide tartrique dans l'eau, et lyophilisée.
C46 H56 Cl F N4 O8 , 2(C4 H6 06): 1147,61 Point de fusion : > 260 "C IR(KBr): 3470.13 2951.45 1735.92 1616.62 1458.44 1371.64 1228.52 1040.10 743.07 cm-l.
Spectre de masse (D/CI NH3) MH + = 847.4 Exemple 4: 20'-chloro-3',4'-dihydrovinorelbine 1.
(n = 1, R1 = H, R2 = Cl) On dissout 900 mg (1,08 mmoles) de 20'-chloro-4'-déoxyvinblastine 1 (n = 2, R1 = H, R2 = Cl), isolée suivant l'Exemple 1, dans 5 ml de chlorure de méthylène, additionné de 95 1ll (1,2 mmoles) d'acide trifluoroacétique, refroidi à -45 OC. On place le montage à l'abri de la lumière, et on ajoute en solution dans 2 ml de CH2C12 et 95 cul1(1,2 mmoles) de TFA 193 mg (1,08 mmoles) de N-bromosuccinimide, et on laisse agiter pendant 30 minutes. Le mélange est alors neutralisé par addition de 5 ml d'une solution saturée de NaHCO3, puis aussitôt d'une solution de 211 mg (1,08 mmoles) de tétrafluoroborate d'argent dans un mélange de 5 ml de tétrahydrofuranne et 2 ml d'eau. On laisse revenir à température ambiante sous agitation magnétique pendant environ deux heures.
Après filtration, la phase organique est séparée, lavée par deux fois 10 ml d'eau, puis 10 ml d'une solution de NaCI saturé. Après séchage sur MgSO4, la solution est évaporée et le résidu, est purifié par chromatographie sur colonne de silice, puis par CLHP préparative en phase inverse.
C45 H55 Cl N4 O8 : 815,41 JR(KBr): 3446 2950 1740.89 1459.16 1246.59 1200.65 1042 cm-l.
Spectre de masse (D/CI NH3) MH + = 815.4 Exemple 5: 20'-chloro-3',4'-dihydro-4'-fluorovinorelbine 1.
(n 1,R1=F,R2=Cl) Ce composé est obtenu en suivant le mode opératoire décrit à l'Exemple 4, en remplaçant la 20'-chloro-4'-déoxyvinblastine par la 20'chloro-4'-déoxy-4'-fluorovinblastine 1 (n = 2, R1 = F, R2 = Cl). La 20'-chloro3',4'-dihydro-4'-fluorovinorelbine est purifiée par chromatographie dans des conditions identiques.
C45 H54 Cl F N4 O8 : 833,40 IR (KBr): 3446.83 2950.98 1742.73 1617.73 1457.36 1234.38 1042.23 996.50 742.15 cm-l.
Spectre de masse (1)/CI NH3): MH + = 833.5 Les déplacements chimiques des protons caractéristiques des structures nouvelles préparées ci-dessus sont rassemblés dans le tableau suivant:
Atome Produit de l'Exemple d'hydrogène la et lb 3 4 5 H4' 1,95 (m, 1H) 1,90 (m, 1H) - H7' 3,1-3,3 (m, 2H) 3,1 (m, 1H) 4,32 (d, 1H) 4,38 (d, 1H) 3,3 (m, 1H) 4,46 (d, 1H) 5,07 (d, 1H) H8' 3,1-3,25 (m,2H) 3,05 (m, 1H) - 3,45 (m,lH) H20' 3,68 (m, 1H) 3,80 (m, 1H) 3,80 (m, 1H) 3,93 (m, 1H) H21' 1,50 (d, 3H) 1,44 (d, 3H) 1,50 (d, 3H) 1,57 (d, 3H) La description des spectres de RMN 13C des produits nouveaux obtenus suivant les exemples ci-dessus est détaillée dans le tableau suivant:
Numérotation des alcaloïdes de Vinca (suivant les recommandations I.U.P.A.C.)
Exemple la Carbone n 1 N N N N N 2 83 348 83.348 82 72 83 5 83.36 3 79.71 79.71 79.01 80.07 79.74 4 76 496 76 466 75 78 76 78 76 46 5 42 69 42.69 42.04 42.95 42 66 6 130 04 130 01 129 41 130 311 130 08 7 124 583 124 583 123 89 124 94 124 54 8 50 27 50 209 49 64 50 75 50 49 9 N N N N N 10 50 27 50 209 49 64 50 55 50 38 11 44 6 4463 44 03 44 8 44 48 12 53.332 53.332 52 63 53 55 53.23 13 122.673 - 122.733 122.07 123 122.64 14 123 431 123 461 122 87 123 37 123 17 15 121 066 121036 120 48 120 2 120 84 16 158 086 158 056 157 52 158 3 158 12 17 94 142 94 142 93 63 94 19 94 01 18 152 75 152 719 152 07 153 01 152 65 19 65 369 65 399 64 83 65 64 65 45 20 30 835 30 835 30 17 31 30 71 21 8 368 8 399 7 72 8 42 8 1 22 38 415 38 385 37 76 38.65 38 45 23 171 669 171 669 171 06 171.95 171 69 24 52 271 52 271 51.57 52.51 52 23 25 55 849 55 849 55.29 56 04 55 49 26 170 941 170 941 170 13 171.22 170 88 27 21 193 21 193 20 45 21 45 21 15 1' 33 594 33 594 33 32 24 33 59 2' 30 016 30 077 28 56 2967 1971 3' 34 867 35 929 35 4 34 85 35 4 4' 38 779 39 355 92 52 31 95 92 5' 56 819 57 243 58 43 55 56 7 6' N N N N N 7' 56 819 56 788 55 4 47 38 46 98 sent sent 9' 117 064 117 185 116 07 110 76 111 68 10' 129.252 129.282 128.72 129.09 128.7 11' 118 337 118 398 1177 118 77 118 23 12' 178 883 118 913 118 120 1 119 56 13' 122 339 122 37 121 63 123 04 122 46 14' 110 575 110 545 109 9 110 76 110 52 -13S.0 133.073 134745 y3-4-,9g- 134.69 16' N N N N N 17' 130 617 130 495 130 49 133 3 133 43 18' 55 454 55 424 54 95 55 04 55 77 19' 47 42 47 45 46 11 48 6 47 04 20' 62.155 62.4281 60.71 62.7 61.24 21 ' 22 406 22 649 18 5 23 05 18 64 22' 174 883 174 883 174 17 175 175 23' 52 45 52 453 51 7 52 96 52.62 Caractéristiques de RMN 13C des comDosés préparés Exemple 6: 4'-déoxy-20',20'-difluorovinblastine.
Par ailleurs, le problème se pose également, notamment pour les sols d'extérieur, du drainage des eaux superficielles de surface à travers le revêtement et dans la couche de fondation.
Pour résoudre ce problème, on a envisagé jusqu'à maintenant soit d'utiliser une matière poreuse pour fabriquer les eléments (solution qui induit un aspect inesthétique et rend les éléments très sensibles aux salissures), soit de pratiquer des passages à travers les éléments ou entre leurs faces latérales ou par le calepinage à la pose (solution qui induit la présence d'ouvertures visibles en surface, inesthétiques, voire gênantes pour la marche).
L'invention vise donc à pallier ces inconvénients en proposant un élément artificiel de revêtement qui présente, après la pose, un aspect esthétique amélioré. L'invention vise en particulier à proposer un élément artificiel de revêtement permettant la réalisation d'un calepinage semblable à celui d'un revêtement formé d'éléments naturels massifs tels que des pavés en granit. L'invention vise plus particulièrement à permettre la réalisation de joints de différentes largeurs pouvant être choisies aléatoirement entre les éléments de revêtement, sans pour autant rendre la pose plus complexe, tout en assurant une stabilité optimale du revêtement par calage des éléments entre-eux.
L'invention vise en outre à proposer un élément artificiel de revêtement qui puisse assurer un drainage efficace des eaux à travers le revêtement en préservant l'aspect esthétique du revêtement. L'invention vise en particulier à rendre plus efficace et invisible la fonction de drainage du revêtement.
L'invention vise simultanément à proposer un élément artificiel de revêtement dont les coûts de fabrication et de pose sont faibles, notamment du même ordre que ceux des éléments artificiels de revêtements traditionnels.
Pour ce faire, l'invention concerne un élément artificiel de revêtement tel qu'un pavé, un carreau, une dalle, ... présentant deux faces principales parallèles et polygonales, dont l'une au moins, dite face d'appui, est plane et destinée à reposer sur une surface à revêtir, et l'autre, dite face de parement, est destinée à être libre et visible lorsque l'élément de revêtement est posé sur la surface à revêtir, et des faces latérales s'étendant entre les deux faces principales, chaque face latérale définissant avec chaque face principale une ligne de jonction au moins sensiblement droite formant un côté de la face principale, caractérisé en ce qu'au moins l'une des faces latérales présente globalement une forme ayant, en section par un plan perpendiculaire aux faces principales, un profil comprenant au moins une portion en biais s'étendant sur une hauteur supérieure à 1 cm et inférieure ou égale à la moitié de la distance entre les faces principales à partir et le long d'une ligne de jonction qu'elle forme avec l'une des faces principales, cette portion en biais présentant une inclinaison générale vers ladite ligne de jonction dans le sens de la diminution de largeur de l'élément de revêtement, cette portion en biais étant adaptée pour que l'espace compris entre cette portion en biais et une face latérale en regard d'un autre élément de revêtement adjacent puisse être rempli de matériau de comblement lors de la pose sur la surface à revêtir.
Dans toute la présente demande, la notion de largeur désigne, sauf indication contraire, une dimension selon une direction parallèle aux faces principales de l'élément, et donc à la surface à revêtir sur laquelle il doit être posé ; et la notion de hauteur désigne, sauf indication contraire, une dimension selon une direction perpendiculaire à ces faces principales et à la surface à revêtir.