INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La portion apte à pivoter (13) se constitue essentiellement d'une zone plate (24) et de deux extrémités (25,26) comportant un guidage de diamètre égal aux perçages (16 et 17) des ailes (14, 15) de l'étrier (9). Une de ces extrémités (26) peut par exemple être clipsée sur un prolongement (27) de la portion plane (24). Ceci permet notamment l'introduction et le montage facile de la portion apte à pivoter (13) à l'intérieur du plot (18).
On peut également s'affranchir du risque de pénétration de neige ou d'eau à l'intérieur du logement (12) en injectant à l'intérieur de ce logement (12) une mousse en caoutchouc, très légère, sans influence notable sur la capacité de compression du plot.
Les figures 5 à 8 illustrent le principe de fonctionnement de l'invention.
Ainsi, comme on le voit à la figure 45 le plot (18) présente dans son évidement (12) la plaque plane (24) disposée parallèlement à la face supérieure (21) du ski (1). Par action sur les moyens de réglage (25) ou (26), l'utilisateur peut faire pivoter la plaque (24) pour l'amener dans une position perpendiculaire à la face supérieure du ski, tel que montré à la figure 6.
Lorsque le plot illustré à la figure 5 subit une compression7, le plot (18) a tendance à se déformer dans un premier temps, et ce en théorie, jusqu'à ce que les faces de l'évidement (12) viennent au contact des faces de la plaque (24), puis ensuite la matière constitutive du plot (18) s'écrase jusqu'à la valeur E3. Les capacités de compression correspondent donc à la possibilité de déformation du plot (18). La valeur de compression maximale vaut donc 2(E1-E3).
Au contraire, lorsque la plaque (24) est orientée conformément à la figure 6, le plot ne s'écroule que dans les zones supérieure et inférieure (E2) situées au dessus et au dessous du niveau de la plaque (24). En d'autres termes, seule les parties hautes et basses du plot proprement dit (18) se compriment, dans ce cas, la capacité de compression maximale vaut 2(E2 - E4). On conçoit donc aisément que la capacité de compression est nettement supérieure lorsque la plaque (24) est orientée parallèlement à la face supérieure du ski que lorsqu'elle lui est perpendiculaire.
Le choix des dimensions de la plaque (24), en termes de largeur et d'épaisseur, détermine le rapport des capacités de compression. Dans un exemple de réalisation, le plot (18) a une épaisseur globale de vingt millimètres environ. La plaque (24) a une largeur de l'ordre de douze millimètres environ, et une épaisseur de trois millimètres environ. Ainsi, lorsque la plaque est orientée perpendiculairement à: la face supérieure du ski pour une dureté du plot (18) de 20 à 60 Shones A, l'écrasement, c'est-à-dire le rapprochement maximum du ski vers la plateforme est de l'ordre de six millimètres. A l'inverse, lorsque la plaque (24) est parallèle à la face supérieure du ski, l'écrasement relevé est de l'ordre de quinze millimètres. On voit donc que les courses correspondantes de la plate-forme sont dans un rapport de l'ordre de deux, ce qui s'avère très sensible lors de la pratique du ski.
Bien entendu, ces valeurs ne sont données qu'à titre illustratif, et ne limitent aucunement l'invention qui couvre des nombreuses variantes dimensionnelles respectant le principe de l'invention.
moyenne écart (D.O) type 5 ans HX-XO (1) 0,466 0.448 0,410 0,441 0,029 5 ans HX-XO + F.A. (2) 0,301 0,326 0,270 0,299 0.028 42 ans HX-XO (3) 0,485 0,494 0,432 0,470 0,034 42 ans HX-XO + F.A. (4) 0,332 0,305 0,293 0,310 0,020 61 ans HX-XO (5) 0,613 0.619 0,552 0,595 0,037 61 ans HX-XO + F.A. (6) 0,408 0,403 0,341 0,384 0,037 (1 ) et (2): différence = -0,142 variation (%) = -32,25 (3) et (4): différence = -0,160 variation (%) = -34,09 (5) et (6): différence = -0,211 variation (%)=-35,43 Le tableau V est illustré par les figures 6 et 7.
Le traitement par les fractions actives (F.A.) des kératinocytes cultivés en présence de radicaux libres diminue la synthèse de la protéine BAX. Si cette diminution est plus importante sur les cellules âgées, elle est à peu près constante en valeur relative quelque soit l'âge des cellules.
L'objet de l'invention concerne le domaine de la fabrication d'articles, d'objets ou de pièces au sens général, revêtus d'un placage en bois.
Dans l'art antérieur, il est connu de réaliser de nombreuses pièces plaquées en bois qui offrent un caractère esthétique certain tout en supprimant les inconvénients liés à une réalisation en bois massif. Il est connu de nombreux domaines techniques mettant en oeuvre la technique de placage bois pour fabriquer des objets à caractère esthétique et/ou utilitaire. A titre d'exemple, le placage bois est utilisé pour réaliser des coffrets de rangement, des pièces de décoration dans l'horlogerie, des poignées de portes, des accessoires dans l'automobile, tels que des éléments de la planche de tableau de bord d'un véhicule ou des baguettes de décoration.
De manière classique, le procédé de fabrication d'une pièce plaquée bois consiste à préparer un support destiné à être revêtu d'une feuille de placage bois.
Généralement, la feuille de placage subit ensuite divers traitements, tels qu'un usinage, un masticage, un ponçage, un marouflage, ainsi que l'application d'un vernis de protection qui doit sécher, être usiné et poncé avant de recevoir un vernis de finition ou être poli.
Il apparaît ainsi que la réalisation d'un objet en placage bois nécessite de nombreuses opérations et requiert une durée de fabrication relativement longue due principalement au temps de séchage imposé entre certaines des opération s de traitement. Il s'avère également que cette technique présente des difficultés de mise en oeuvre qui sont d'autant plus importantes que la pièce posséde une forme tridimensionnelle s'écartant d'un plan.
L'objet de l'invention vise à remédier aux inconvénients de l'état de la technique en proposant un nouveau procédé de fabrication d'une pièce de placage bois, présentant un temps de fabrication relativement court et offrant la possibilité de lui conférer des formes tridimensionnelles relativements complexes et variées.
Pour atteindre cet objectif, le procédé selon l'invention consiste - à constituer une structure sandwich composée d'au moins une feuille de placage bois interposée entre un support et une feuille thermoplastique, - à assurer le positionnement de la structure sandwich entre une matrice femelle et une matrice mâle d'une presse, conformées l'une par rapport à l'autre pour conférer à la structure sandwich la forme définitive de la pièce à obtenir, - et à effectuer une opération de pressage de la structure sandwich pour assurer la mise en forme définitive de la pièce.
L'objet de l'invention vise également à proposer une pièce constituée d'une structure sandwich pressée à chaud, composée d'une feuille de placage bois interposée entre un support et une feuille thermoplastique.
La fig. 1 est une vue en perspective montrant un exemple de réalisation d'une pièce plaquée conforme à l'invention.
Les fig. 2 et 3 sont des vues montrant des étapes caractéristiques du procédé selon l'invention.
Tel que cela ressort plus précisément de la fig. 1, L'objet de l'invention concerne un procédé de fabrication d'un article. d'un objet ou d'une pièce 1 au sens général, en placage bois présentant une forme donnée, de préférence, tridimensionnelle. La pièce 1 est destinée à être utilisée dans de nombreuses applications où il apparaît nécessaire de réaliser un objet plaqué en bois. A titre d'exemple et de manière non limitative, la pièce 1 selon l'invention peut constituer une planche de bord d'un véhicule, un coffret de rangement, ou des poignées de portes. Dans l'exemple illustré sur les dessins, la pièce 1 est une baguette décorative.
Tel que cela ressort plus précisément de la fig. 2, le procédé selon l'invention vise à constituer une structure sandwich 2 composée d'au moins une feuille de placage bois 3 interposée entre un support 4 et une feuille thermoplastique 5. La feuille de placage bois 3 peut être brute ou avoir subi préalablement tout traitement souhaité de teinte, de sérigraphie, de collage, d'assemblage ou de protection. Le support 4 est destiné à supporter la feuille de placage de bois 3 et se trouve adaptée pour subir des contraintes de chauffe et de mise en forme nécessaires à l'obtention de la forme finale de la pièce 1. Par exemple, le support 1 peut être en une matière plastique, en métal, en carton, en aluminium ou ses dérivés. Le support 1 se présente sous la forme d'une plaque ou d'un panneau d'épaisseur variable en fonction de la nature de la pièce à fabriquer.
Selon un exemple de réalisation facultatif, la feuille de placage bois 3 et le support 4 sont assemblés entre-eux. Par exemple, le support 4 et la feuille de placage bois 3 sont assemblés grâce à l'interposition d'une couche intermédiaire de liaison, telle que de la colle ou un adhésif. Un tel assemblage peut également être réalisé par l'intermédiaire d'une opération de soudure par ultrasons ou par vibrations.
De plus, un lipide neutre, comme le cholestérol ou le DOPE, peut participer à la stabilisation de la structure des complexes de l'invention. Ce troisième constituant peut être aussi un composé lipidique zwittérionique comme la sphingomyeline, qui peut avoir un potentiel fusogénique dans les complexes de l'invention.
- compaction de l'ADN remarquable assurant la pénétration de 1'ADN dans la cellule.
Le complexe de l'invention est remarquable en ce qu'il propose pour la première fois d'associer un constituant de charge négative à un constituant cationique pour l'obtention de vésicules permettant la compaction d'acides nucléiques tout en permettant la préparation des complexes stables de charge globale négative ou neutre ayant les propriétés pré-citées.
L'invention envisage plus particulièrement les substances actives choisies parmi les acides nucléiques double ou simple brin, les chromosomes ou partie de chromosomes, les séquences d'ADN ou d'ARN, les oligonucléotides et oligonucléotides antisens et les ribozymes. D'autres composés peuvent aussi entrer dans la composition des complexes de l'invention, comme d'autres polyanions tels que l'héparine et les gangliosides, ou bien des composés globalement négatifs choisis parmi les protéines, les peptides, les lipoprotéines, les glycolipides, les hormones, les nucléosides et vitamines ainsi que leurs conjugués. Le système de l'invention permet la vectorisation d'au moins une substance biologiquement active. I1 est ainsi possible de préparer des complexes associant dans une particule multilamellaire plusieurs substances biologiquement actives choisies notamment parmi celles citées ci-dessus.
L'invention se rapporte aussi à des compositions comprenant des complexes précédents identiques ou différents dans un milieu qui est compatible avec la substance active et qui assure le respect de la charge globale neutre ou négative des complexes de l'invention.
L'invention a également pour objet l'utilisation, pour la préparation de complexes de l'invention, de vésicules unilamellaires cationiques ou neutres à membrane interdigitée formée d'un premier constituant cationique, d'un deuxième constituant anionique et éventuellement d'un troisième constituant neutre, l'un au moins desdits premier et deuxième constituants étant de nature phospholipidique.
Les vésicules de l'invention sont tout particulièrement destinées à entrer dans la composition des complexes définis ci-dessus, et en conséquence présentent les caractéristiques énoncées lors de la description des complexes. En conséquence, le premier constituant est une substance présentant des propriétés de compaction d'une substance anionique.
Avantageusement, le premier constituant est de nature phospholipidique, et dans le cas où l'agent actif qui sera complexé aux vésicules de l'invention est un acide nucléique, on préfère tout particulièrement que ce premier constituant soit une substance présentant des propriétés de compaction de 1'ADN. Parmi ceux-ci, on peut citer comme précédemment les lipomonoamines et les lipopolyamines.
On récupère 0,7g de produit.
Rendement = 33 % (F = 2240).
Exemple 5 : 2-chloro-1-phényl-4,5,6,7-tétrahydro-2H- benzimidazole On agite sous reflux pendant 6 heures un mélange de 2,3g (0,0107mol) de 1-phényl-4,5,6,7-tétrahydro 2H-benzimidazol-2one et 30 ml de POCl3 On évapore l'excès de POCl3 sous vide et hydrolyse le résidu avec de l'eau et de l'ammoniaque concentrée.
On extrait au chlorure de méthylène deux fois, évapore et purifie le résidu par chromatographie flash sur silice avec un éluant heptane/acétate d'éthyle 80 : 20.
On récupère 0,8g de produit.
Rendement = 32,2 %.
Exemple 6 : 4,5,6,7-tétrahydro-2H-benzimidazole A 50 g (0,377 mol) de 2 chloro-cyclohexanone placé dans un tricol de 1 litre on rajoute 400 ml de formamide puis chauffe le mélange à 1800C pendant 2h30.
Le milieu revenu à température ambiante est jeté sur une solution de soude 1N (380 ml). Ce milieu est alors placé dans un extracteur en continu liquide-liquide et extrait avec 400 ml d'acétate d'éthyle pendant 6h. La phase organique est sèchée sur MgSO4 concentrée sous vide puis purifiée sur colonne de silice en utilisant un gradient (méthanol de 5 à 10 % dans le dichlorométhane). On obtient 10,2 g de produit sous forme de gomme.
Rendement = 22 %.
Exemple 7 : 1-phényl-4,5,6,7-tétrahydro-2H-benzimidazole 250 mg (2 mmol) de 4,5,6,7-tétrahydrobenzimidazole, 1,1 g (2,5 mmol) de triphényl bismuth, 363 mg (2 mmol) d'acétate de cuivre et 203 mg (2 mmol) de triéthylamine sont agités dans 5 ml de dichlorométhane à température ambiante pendant 24 heures. On ajoute alors 2 grammes de silice puis concentre le milieu sous pression réduite. La poudre obtenue est déposée sur un gel de silice et le produit attendu est élué par un mélange dichlorométhane/méthanol/ammoniaque (95/5/0,5).
On obtient 315 mg (79,5 t) de 1-phényl-4,5,6,7-tétrahydro-2H- benzimidazole.
Exemple 8 : l-phényl-2-méthylthio-4,5,6,7-tétrahydro-lH- benzimidazole Dans un tricol de 100 ml sous azote on place 2,36 g (12 mmol) de 1-phényl-4,5,6,7-tétrahydro-lH-benzimidazole, rajoute 20 ml de tétrahydrofurane, puis refroidit le mélange à -780C. On additionne alors lentement 9 ml (14,3 mmol) d'une solution de buthyllithium 1,6 N dans l'hexane. On agite à -800C pendant 5 minutes puis laisse remonter à -200C et agite encore 45 minutes à cette température. Le milieu réactionnel est alors refroidit à -800C et on y introduit au goutte-à-goutte une solution de 2,24 g (24 mmol) de diméthyldisulfure dilué dans 10 ml de tétrahydrofurane. L'addition terminée, on laisse revenir à température ambiante. On refroidit alors à OOC avant d'introduire doucement 15 ml d'eau puis 15 ml d'acétate d'éthyle. Les phases sont séparées puis on extrait 2 fois la phase aqueuse avec 10 ml d'acétate d'éthyle. Les phases organiques regroupées sont lavées 2 fois avec 10 ml d'eau, 1 fois avec 5 ml de saumure puis sèchées sur MgSO4 et concentrées sous vide. Le brut de réaction est purifié sur gel de silice en utilisant comme solution éluante un gradient de 1 à 2 % de méthanol dans le dichlorométhane. On obtient 2,17 g de 1-phényl-2-méthylthio-4,5,6,7-tétrahydrobenzimidazole.
Rendement = 74 % (F = 1120).
Exemple 9 : l-phényl-2-méthylsulfonyl-4,5,6,7-tétrahydro-lH- benzimidazole 3,8 g d'alumine préalablement humidifiée, 7,07 g (11,5 mmol) d'oxone et 10 ml de chloroforme sont vigoureusement agités.
On ajoute à ce milieu une solution de 1-phényl-2-méthylthio-4,5,6,7-tétrahydro-lH-benzimidazole solubilisé dans 10 ml de chloroforme puis poursuit l'agitation en portant au reflux pendant 2 heures.
On refroidit à OOC puis filtre le mélange, rince le solide avec 10 ml de chloroforme et 10 ml d'un mélange TMF/CH3OH 9/1.
EXEMPLE 2 La procédure expérimentale de l'exemple 1 est répétée en remplaçant l'eau pure par un mélange eau pure + 5 % de méthanol en masse et en abaissant la température de l'enceinte réfrigérée à -1 "C.
Dans ces conditions, le temps de latence moyen des solutions eau pure + 5 % de méthanol/THF en l'absence d'additif est de 29 minutes et le At moyen est de 23,0 minutes.
L'addition de 0,5 % en masse par rapport à la teneur en eau du milieu de copolymère A tel qu'il est défini ci-dessus permet de multiplier par 6,5 le temps de latence moyen et le At moyen est de 33,5 minutes.
EXEMPLE 3 La procédure expérimentale de l'exemple 1 est répétée en remplaçant l'eau pure par une solution de NaCI 3,5 % en masse, la température de l'enceinte réfrigérée est abaissée à -1 "C. Dans ces conditions, le temps de latence moyen des solutions NaCl/THF en l'absence d'additif est de 37 minutes et le At moyen des solutions NaCl/THF en l'absence d'additif est de 22,3 minutes.
L'addition de 0,5 % en masse par rapport à la teneur en eau du milieu de copolymère B décrit dans l'exemple 1 inhibe totalement la formation des hydrates.
Lorsque la teneur en copolymère B du milieu est ramenée a 0,3 % en masse par rapport à la teneur en eau, le temps de latence moyen est multiplié par plus de 4 et le At moyen est prolongé de pratiquement 10 minutes.
Le mélange polymère D + GAFFIX VC-713 (50/50) additionné à 0,5 % en masse permet d'obtenir un temps de latence moyen de 190 minutes et un At moyen de 25,8 minutes. Enfin le mélange polymère D plus un copolymère acrylamide / AMPS (88/12) de masse 2.106 dans des proportions 50/50 inhibe totalement la formation des hydrates pendant 6 heures à la teneur de 0,5 % en masse. Utilisé à 0,3 % en masse ce mélange multiplie le temps de latence par environ 5 et le At moyen est quant à lui de 26,8 minutes.
EXEMPLES 4, 5, 6, 7, 8 et 9 (comparatifs) Différents additifs sortant du cadre de l'invention ont été testés à titre de comparaison dans les conditions précédemment décrites (exemples 1, 2 et 3): Ex. 4 : Polyvinylpyrrolidone (masse moléculaire moyenne en poids: 1,5 million; 0,5 % en masse) Ex. 5 : Polyacrylamide (masse moléculaire moyenne en poids:1,0 million; 0,5 % en masse) Ex. 6 : Copolymère acrylamide/acide acrylique -40/60- (masse moléculaire moyenne en poids: 1,0 million ; 0,5 % en masse) Ex. 7: GAFFIX VC - 713 (N - vinyl - 2 - pyrrolidone / N-vinylt-caprolactame / diméthylaminoéthyl méthacrylate ; 0,3 % en masse) Ex. 8 : Copolymère acide acrylique/acrylate de butyle -55/45- (masse moléculaire moyenne en poids: 8,0 millions ; 0,5 % en masse) Dans les conditions de tests mises en oeuvre, ces additifs présentent des At nettement plus courts que les substances mentionnées dans l'invention, comme le montrent les résultats rassemblés dans le tableau ci-dessous.
Additif Concentration Conditions opératoires Temps de At (% molaire des motifs) (% en masse) latence (min) (min) Ex. 1: - sans additif / eau pure/THF à 2 C 35 17,0 - Copolymère A 0,5 " , 165 28,4 - Copolymère B 0,5 " " 264 24,0 - polymère C + PVP 0,5 ,.. 146 22,0 - polymère D + VC-713 0,5 .. . 240 30,7 Ex. 2: - sans additif / eau + 5% MeOH/THF 29 23,0 à -1 C - Copolymère A 0,5 " ,. 191 33,5 Ex.3 : - sans additif t NaCI 3,5%/THF à 37 22,3 -1 C - Copolymère B 0,5 " " > 360 N.D.
0,3 " " 153 31,7 - polymère D + VC-713 0,5 " ,. 190 25,8 - polymère D + AA/AMPS 0,5 " " > 360 N.D.
0,3 " " 188 26,8 - sans additif / eau pure/THF à 2 OC 35 17 Ex. 4 : 0,5 " " 135 19 Ex. 5: 0,5 ., ., 100 17,1 Ex. 6: 0,5 ,. ,. 136 7,7 Ex. 7: 0,3 EXEMPLE 10 Pour tester l'efficacité des produits utilisés dans le procédé de l'invention, en présence d'hydrates de méthane, on a procédé à des essais de formation d'hydrates à partir de gaz et d'eau, à l'aide de l'appareillage décrit ci-après.
L'appareillage comporte une boucle de 10 mètres constituée de tubes de diamètre intérieur égal à 7,7 mm, un réacteur de 2 litres comprenant une entrée et une sortie pour le gaz, une aspiration et un refoulement pour le mélange eau et additif initialement introduit. Le réacteur permet de mettre la boucle sous pression. Des tubes de diamètre analogue à ceux de la boucle assurent la circulation du fluide de la boucle au réacteur, et inversement, par l'intermédiaire d'une pompe à engrenages placée entre les deux. Une cellule saphir intégrée dans le circuit permet une visualisation du liquide en circulation et des hydrates quand ils se forment.
Pour déterminer l'efficacité des additifs selon l'invention, on introduit le fluide (eau et additif) dans le réacteur. L'installation est ensuite portée sous une pression de 7 MPa. La solution est homogénéisée par sa circulation dans la boucle et le réacteur pendant une heure à 20 "C. La pression est maintenue constante par apport de méthane, et on impose une diminution progressive de la température (0,5 "C/min) de 20 "C à 3 "C, qui correspond à la température expérimentale choisie.
Le principe de ces essais est de déterminer, d'une part la température de formation des hydrates de méthane dans la boucle et d'autre part d'évaluer la vitesse de croissance et la quantité de cristaux d'hydrates formés. La formation des hydrates est détectée par une exothermie et une augmentation de la consommation de gaz.
En l'absence d'additif (milieu : eau désionisée), les hydrates de méthane se forment à une température voisine de 10,8 "C. A partir de la formation des premiers cristaux, on observe deux phases en ce qui concerne la consommation de gaz. Dans la première phase (environ 5 minutes) l'apport en gaz est très faible, puis, dans la seconde phase il devient extrêmement important (ouverture maximale du débitmètre) jusqu'au blocage complet de la circulation du mélange fluide + hydrates dans l'ensemble boucle + réacteur. La seconde phase, correspondant à la croissance et à I'agglomération des cristaux dure 28 minutes et la consommation totale est en moyenne de 17 normaux litres.
L'addition de 0,5 % en masse du copolymère B - tel que décrit dans l'exemple 1 -, par rapport à l'eau, diminue de façon importante la température de formation des hydrates de méthane tf= 5,1 "C.
Principe actif 2,50 Résine 5,00 Antioxydant 0,50 White spirit très aromatique 92,0 100,00 15. Spray (prêt à l'usage).
Principe actif 0,10 Antioxydant 0,10 Kérosène inodore 99,8 100,00 16. Spray potentialisé (prêt à l'usage).
Principe actif 0,10 Pipéronylbutoxyde 0,50 Antioxydant 0,10 Kérosène inodore 99,30 100,00 17. Microcapsules.
Principe actif 10,0 Solvant aromatique en C8-13 10,0 Diisocyanate aromatique # 4,5 Alcoylphénol éthoxylé * 6,0 Alcoyldiamine # 1,0 Diéthylènetriamine 1,0 Acide chlorhydrique concentré 2,2 Gomme de xanthane 0,2 Fumée de silice 0,5 Eau 64,6 100, 00 18. Concentré dispersable.
Principe actif 5,0 N-méthylpyrrolidinone 15,00 N-alcoylpyrrolidinone 53,00 Solvant aromatique en C8-13 16,00 Phosphate d'éther polyoxyéthylénique de nonylphénol 6,00 Alcoylphénol éthoxylé 3,50 Alcoylarylsulfonate 1,30 Ether polyalcoylèneglycolique 0,20 100,00 19. Concentré soluble On effectue un mélange homogène de Principe actif 0,25 Butoxyde pipéronyle 1,00 Tween 80 0,25 Topanol A 0,1 Eau 98,40 20. Concentré émulsifiable On mélange intimement Principe actif 0,015 Butoxyde pipéronyle 0,5 Topanol A 0,1 Tween 80 3,5 Xylène 95,885 ETtTDE BIOLOGIQUE A) Etude sur Phaedon cochleariae Le produit est dissous à la concentration voulue dans un mélange acétone-eau (50-50). Des disques foliaires de chou chinois (Brassica pekinensis) sont immergés cinq secondes dans la solution, puis laissés à sécher pendant une heure.
Dix adultes (mâles et femelles) en mélange) sont ajoutés dans une boîte de Pétri contenant chacune un disque foliaire.
Celles-ci sont conservées à une température de 250C, avec une photopériode de douze heures. Après sept jours, la mortalité des insectes est contrôlée, et la surface foliaire consommée est évaluée.
Le produit de l'exemple 6 présente une bonne activité dès la dose de 300 ppm.
B) Etude sur Spodoptera littoralis Le produit est dissous à la concentration voulue dans un mélange acétone-eau (50-50). Des feuilles de Haricot (Phaseo lus vulgaris, var. Delinel) sont immergées cinq secondes dans la solution, puis laissées à sécher dans une boîte de Petri pendant une heure. Dix larves de Spodoptera littoralis sont ensuite ajoutées dans chaque boîte. Celles-ci sont conservées à une température de 250C, avec une photopériode de douze heures. Après sept jours, la mortalité des larves est contrôlée, et la surface foliaire consommée est évaluée.
Le produit des exemples 1, 7, 2, 5 et 6 présente une bonne activité dès la dose de 300 ppm.