INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les résultats, présentés dans la figure 23, montrent également qu'une seule prise de ligand peut induire le système, que cette prise ait lieu avant ou après le transfert de gène. Cette expérience montre aussi qu'une dose deux fois moins importante que celle utilisée habituellement, permet d'obtenir le même facteur d'induction.
Le système, utilisant un récepteur nucléaire PPAR comme régulateur transcriptionnel, est donc fonctionnel in vivo et peut être induit par la prise orale d'un ligand des PPAR.
La présente invention a pour objet un dispositif de refroidissement d'un ventilateur d'air monté dans un caisson. Des ventilateurs de circulation d'air sont montés dans différentes installations et, par exemple, dans des installations d'extraction de fumée lors d'un incendie. La réglementation prévoit que le ventilateur doit fonctionner pendant un temps déterminé, par exemple trente minutes, à une certaine température, par exemple + 400'C.
Il en résulte qu'il convient de prendre des dispositions particulières pour assurer le fonctionnement du ventilateur, et plus précisément du moteur de celui-ci à une température élevée.
Plusieurs solutions sont aujourd'hui connues pour remplir cette fonction.
Une première solution consiste à séparer le moteur du ventilateur, en plaçant le moteur dans un compartiment distinct de celui contenant le ventilateur, ce qui permet d'isoler le moteur du flux d'air chaud. Il en résulte une construction complexe, en plusieurs caissons, qui est coûteuse d'un point de vue économique et qui peut ne pas être mise en oeuvre dans tous les cas, notamment pour des raisons d'encombrement.
Une seconde solution connue consiste à disposer le moteur et le ventilateur dans un même caisson, et à admettre dans ce caisson un débit d'air complémentaire de celui dont la circulation doit être assurée à titre principal par le ventilateur. Ce débit d'air complémentaire consiste en une ouverture ménagée dans le caisson, disposée en regard du moteur, et qui est susceptible d'admettre un certain débit d'air frais sous l'action de la dépression engendrée par le ventilateur, cet air étant en effet distinct de l'air dont le ventilateur assure la circulation à titre principal, et qui peut pour sa part être échauffé.
Cette seconde solution comporte un certain nombre d'inconvénients, et notamment une dégradation des performances aérauliques qui pourraient être obtenues sans l'admission d'air par cette ouverture complémentaire, l'augmentation de la consommation du moteur, pour un débit donné de circulation d'air, par rapport au cas où cette ouverture d'admission d'air secondaire n'existerait pas, ainsi qu'une dégradation des performances thermiques d'un bâtiment, si le caisson du ventilateur est placé dans un local chauffé ou tempéré. Le but de l'invention est de fournir un dispositif permettant le refroidissement d'un ventilateur, et plus particulièrement du moteur électrique entraînant le ventilateur, uniquement lorsque cela est nécessaire, c'est-à-dire lorsque la température du flux d'air véhiculé par le ventilateur dépasse une valeur prédéterminée, cette solution devant être mise en oeuvre avec un coût très économique.
A cet effet, le dispositif qu'elle concerne, du type dans lequel le moteur et le ventilateur sont disposés dans un même caisson à l'intérieur duquel circule l'air entraîné par le ventilateur, et dans une paroi duquel est ménagée une ouverture d'amenée d'air débouchant dans la zone contenant le moteur, est caractérisé en ce que l'ouverture d'amenée d'air est obturée par des moyens amovibles au-dessus d'une température prédéterminée.
Dans ces conditions, en régime normal de fonctionnement, c'est-à-dire lorsque l'air véhiculé à l'intérieur du caisson par le ventilateur, est à basse température, par exemple en dessous de +70'C, le caisson n'admet pas d'air de refroidissement par l'orifice prévu à cet effet, dans la mesure où l'ouverture d'amenée d'air est obturée. L'installation possède alors des performances optimales, dans la mesure où l'aspiration du ventilateur ne vise que l'air que celui-ci est destiné à faire circuler.
Lorsque la température augmente au-dessus d'une valeur pouvant présenter un danger pour le moteur, les moyens d'obturation dégagent l'ouverture d'amenée d'air, assurant l'alimentation en air frais du moteur en vue du refroidissement de celui-ci. Cela assure un bon fonctionnement du moteur pendant une durée déterminée, même si l'air aspiré et soufflé par le ventilateur est chaud.
La température à l'intérieur du caisson, à partir de laquelle de l'air f rais est admis peut être comprise entre environ + 70 et + 100 0 C. Suivant une caractéristique de l'invention, l'ouverture d'amenée d'air est ménagée à l'extrémité d'une tubulure traversant le caisson et débouchant en regard du moteur, afin de parfaitement canaliser l'air frais en direction de celui-ci. Les moyens d'obturation peuvent être disposés à l'extrémité de la tubulure du côté de l'intérieur du caisson.
Ces moyens d'obturation peuvent être réalisés en un matériau fusible au-dessus de la température à laquelle de l'air frais doit être amené dans le caisson. Il peut s'agir, par exemple, d'une pièce en matière synthétique engagée dans l'ouverture d'amenée d'air frais et fondant et/ou se décrochant au-dessus de la température prédéterminée. Il peut également s'agir d'un film de matière synthétique, tel que du polyéthylène ou du polychlorure de vinyle de faible épaisseur, fixé à l'extrémité de la tubulure d'amenée d'air, par collage ou par des moyens annexes, tels qu'un lien élastique.
Il est également possible d'envisager d'autres moyens d'obturation, et plus spécialement un obturateur mécanique s'éclipsant au- dessus de la température de déclenchement. Cet obturateur mécanique peut être réalisé en un matériau déformable sous l'effet de la température, tel qu'une bilame métallique ou un alliage à mémoire de forme. Ainsi, lors d'une élévation au-dessus d'une température très déterminée, l'obturateur se déforme et permet l'admission d'air frais, tandis que lorsque la température repasse en-dessous de cette valeur seuil, l'obturateur subit une déformation inverse pour assurer la fermeture de l'ouverture.
De toute façon, l'invention sera bien comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé représentant, à titre d'exemple non limitatif, plusieurs formes d'exécution de ce dispositif : Figure 1 et 2 sont deux vues en coupe de deux caissons de ventilation ; Figures 3 à 5 sont trois vues en coupe et à échelle agrandie d'un conduit d'amenée d'air frais à l'intérieur du caisson.
La figure 1 représente un caisson 2, à l'intérieur duquel est monté un ventilateur 3 destiné à assurer la circulation d'air qui est amené dans le caisson par des conduits d'entrée 4, et qui sort du caisson par un conduit de sortie 5. Ce ventilateur est entraîné à partir d'un moteur électrique 6, à l'aide d'une transmission constituée par une courroie 12. Le fond du caisson est traversé par une tubulure 7, dont l'extrémité située à l'intérieur du caisson débouche en regard du moteur 6. Cette tubulure 7 est normalement fermée par un obturateur 8, ne laissant pas passer d'air lorsque l'intérieur du caisson est à une température inférieure à une valeur comprise entre environ + 70 et + 1 00'> C.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront de l'exemple qui suit qui se apporte à la mise en ouvre d'une centrale de production autonome d'énergie électrique composée de 4 groupes électrogènes diesel. Chaque groupe électrogène est le modèle 3516 B de la gamme diesel des groupes électrogène de la société Caterpillar, à système de démarrage électrique automatique, consommant en tout 500 000 litres de carburant constitué de 90 % d'ester méthylique d'huiles de friture usagé et de 10 % de FOD.
La puissance électrique unitaire est de 1420 kW, la tension de 400 volts et la fréquence de 50 Hz. Cette centrale es couplé au réseau électrique pour une vente totale de l'énergie à EDF.
La puissance unitaire est de 1420 kW sortie centrale en version basse émission TA LUFT. Soit pour la centrale
- Puissance Garantie Centrale (PG) : 5680 kW - Disponibilité (d) : 100 %
- Puissance Garantie Contractuelle (PG x d) . 5680 kW.
Cette centrale permet de valoriser environ 90 000 litres d'ester méthylique des huiles de friture usagées collectées par tranche de 1000 Kva. I - Le groupe électrogène .
Le groupe électrogène est constitué de quatre moteurs diesel modèle 3516 B de Caterpillar dont les caractéristiques sont données ci-dessous, chacun muni d'alternateur Caterpillar et des équipements auxiliaires du groupe électrogène recommandé par Caterpillar. 1) Caractéristique du moteur .
Les caractéristiques générales du moteur diesel modèle 3516 B de Caterpillar sont rapportées dans le tableau II ci-dessous.
Tableau II Type Diesel refroidi par eau Cycle 4 temps Cylindrée 69 litres Course 190 mm Alésage 170 mm Diposition des cylindres 16 en V Suralimentation par 4 turbocompresseurs Nombre de soupapes par 4 cylindre Commande des soupapes Par culbuterie Injection Injecteur pompe électronique 2) Réglage dans le procédé de l'invention . Vitesse nominale : 1500 tr/min.
Puissance maximale à 1500 tr/min : 1450 Kw
En outre, le point éclair de l'ester d'huiles de friture usagées étant de l'ordre de 180 pour 120 dans le cas du FOD pour une puissance équivalente, la perte de rendement est de l'ordre de 10%. Il est donc nécessaire de prévoir des moteurs d'une puissance supérieure à celle annoncée par le constructeur. Ainsi, dans le cas du moteur diesel modèle 3516 B de Caterpillar, la puissance annoncée est de 1700 kW et la puissance obtenue est de 1450 kW.
Il est également recommandé d'installer d'autres types d'injecteurs avec des orifices de passage de carburant largement plus important.
3) Equipement.
Le moteur comprend les équipement suivants dont la plupart sont classiques pour un moteur diesel : Filtre à air, reniflard du carter d'huile, refroidisseur d'huile de graissage, filtre à huile de graissage, filtre à huile de graissage, pompe à huile à pignon entraînée par cascade distribution, carter de volant standard, anneaux de levage, raccords flexibles de combustibles, carter d'huile, pompe manuelle d'amorçage de combustible, pompes centrifuges de circulation de l'eau des chemises et du circuit d'admission (BT) entraînées par pignonerie, thermostats et boîtier thermostatiques sur circuit H.T, sens de rotation standard SAE, compteur d'entretien, sécurités, vidanges huile et eau par vannes, panneau de contrôle moteur, régulation diesel électronique par cerveau électronique ECM CAT, niveau d'huile visuel avec alarme, sécurité moteur (pression carter d'huile, basse pression d'huile, haute température d'eau, bas niveau eau circuit HT et BT, bas niveau eau, préalarme, circuit HT et BT, bas niveau d'huile, survitesse. Un moteur adapté au procédé de production d'énergie électrique à partir du combustible de l'invention doit permettre d'obtenir des pression d'injection très élevées, de l'ordre de 1500 bars avec le moteur 3516 B de Caterpillar, et des temps d'injection réduits qui se traduisent par une combustion optimale et une faible consommation.
II - Electricité.
1) P artie électrique zone d'exploitation composée de
La couche de protection B a pour fonction de filtrer le rayonnement dur indésirable. Dans sa réalisation la plus simple, la couche de protection B est faite d'un seul matériau.
La couche B est optiquement neutre vis-à-vis du miroir, en particulier dans la région spectrale de la fenêtre miroir (réflectivité maximale). Selon le mode de réalisation préférentiel de l'invention, la couche B a pour épaisseur l'une des valeurs suivantes e=K. #,o/2n3 (?,o) où K est un nombre entier, ko la longueur d'onde de centrage du miroir A, et nB(k3) l'indice de réfraction de la monocouche B à la longueur d'onde Idéalement, la transmission de la couche B est r aximale dans la zone spectrale o-L'I le miroir réfléchit, minimale dans la zone spectrale des faibles longueurs d'onde (;. < k3) . La réponse optique de la couche est donc, dans le cas idéal une fonction passe-haut dont la transmission est schématisée sur la figure 6. La fonction protectrice de la couche B est telle crue le miroir A ne reçoit pas de rayonnement dur.
Selon un perfectionnement c!u premier mode de réalisation de l'invention, la couche B a égaler-en' pour rôle de limiter la défluora`-on (ou désoxydation) du miroir A due à l'éjection, hors du multicouche, du fluor (ou de l'oxygène), cette éjection résultant de 1a formation de centres colorés. La couche B est alors une barrière de diffusion réalisée en utilisant de préférence des matériaux tels que SiO2 ou A1203.
Le choix du matériau doit préférentiellement tenir compte de l'environnement dans lequel travaille le composant optique. Par exemple, dans la cavité d'un laser excimère renfermant un gaz fluoré, l'alumine sera préférée à la silice qui a tendance à se dégrader en présence de fluor par formation du gaz volatil Si F4. De plus, pour améliorer l'effet de barrière et garantir l'étanchéité de la couche B, on utilisera de préférence une méthode de dépôt en couche mince qui soit énergétique, c'est-à-dire la pulvérisation ou l'évaporation assistée ioniquement ou encore l'ablation laser.
Dans une réalisation plus complexe que la réalisation décrite ci-dessus, la couche B peut consister en un élément multicouche, par exemple de type dont les couches sont agencées de façon à présenter une réponse optique proche de la réponse idéale représentée en figure 6.
Selon l'invention, la co@:nosition de la couche B dépend préférentiellement de l'application visée. Si la couche A concerne une fonction optique opérant dans l'ultraviolet de longueur d'onde î. < 250 nm, la couche B est constituée de matériaux transparents en-dessous de î=250 n-m tels que SiO2, MgO ou a.1_03 ou un mélange de ces matériaux. L'avantage de méla::îâr les matériaux est de favoriser la densification de la couche B méme si elle est déposée par une techniq@.ie de dépôt sous vide non énergétique telle que, par exe7ole, l'évaporation. Si l'application recherchée concerne une gamme de longueurs d'onde supérieures à 250 nm, d'autres oxydes peuvent également être considérés pour la couche B, tels que Hf02, Y203, Sr02, ZrO2, Ta205, Ti02, etc...
De façon générale, selon l'invention, la couche B peut être une couche simple, une couche composite (mélange de plusieurs matériaux) ou un élément multicouche qui sont constitués d'un ou plusieurs oxydes présentant une transparence suffisante dans la gamme de longueurs d'onde où travaille la fonction optique de la couche A.
Selon le mode de réalisation préférentiel décrit ci-dessus, la couche A constitue un miroir. L'invention concerne cependant également les cas où la couche A est une couche antireflet, un polariseur, un élément séparateur connu sous la dénomination anglo- saxonne "splitter", un miroir large bande ou multi- longueurs d'onde, un élément atténuateur en fonction de l'incidence du faisceau.
La figure 5 représente la structure d'un composant optique selon un deuxième mode de réalisation de l'invention.
Selon ce deuxième mode de réalisation de l'invention, le substrat S sur lequel est placé le miroir A constitue la barrière optique au rayonnement dur. Le composant optique est alors composé des deux seuls éléments A et S. Le substrat S est alors préférentiellement un substra_ c:e silice, d'alumine ou de saphir. Pour des applications dans l'ultraviolet profond, des substrats fluorures (CaF,, M-F,, etc...) sont généralement utilisés. La figure 6 représente, en fonction de la longueur d'onde, des courbes de réponse optimales, en transmission et en réflexion, relatives à un composant optique selon l'invention.
Sur la figure 6, le domaine des longueurs d'onde est divisée en trois zones Rl, R2, R3. La zone Rl est le domaine des rayonnements durs tels que les rayonnements X et VUV (VUV pour Vacuum UltraViolet). La zone R2 est le domaine de l'ultraviolet et la zone R3 le domaine du visible.
Comme cela a été mentionné précédemment, la transmission de la couche B est maximale dans la zone spectrale où le miroir A réfléchit et minimale dans la zone spectrale des faibles longueurs d'onde (@ . La courbe C5 en traits interrompus représente la variation du coefficient de transmission de la couche B. Avantageusement, le coefficient de transmission est proche de zéro pour les longueurs d'onde très courtes (rayonnements durs), et proche de un au-dessus des longueurs d'ondes très courtes (rayonnements ultraviolet et visible). La courbe C9 représente la variation du coefficient de réflexion R du miroir A en fonction de la longueur d'onde ?@. Selon l'invention, la courbe C9 présente un coefficient de.réflexion proche de 1 dans une zone autour d'une longueur d'onde 7.0 où le coefficient de transmission de la couche 3 est voisin de un.
Les figures 7, 8A, 8B et 9 représentent, à titre d'exemple non limitatif, les réponses comparées d'une première structure formant composant optique protégé selon l'invention et de la même première structure formant composant optique non protégé selon l'art antérieur.
La première structure formant composant optique est constituée d'un substrat de silice, par exemple de qualité ultraviolet suprasil II, et d'un empilement multicouche de YF3 et de MgFz centré à Q0=300 nm. Selon l'invention, la structure est protégée par une couche d'alumine pulvérisée dont l'épaisseur est un multiple de la quantité i,0/2. nAl203 , où nA!203 est l'indice de réfraction de l'alumine. A titre d'exemple non limitatif, l'épaisseur e de la couche d'alumine peut être égale à 270 nm.
La figure 7 représente, à titre d'exemple non limitatif, les variations du coefficient de réflexion de la première structure formant composant optique protégé selon l'invention et de la rr,ëme premini ère structure formant composant optic1e non protégé selon l'art antérieur.
La courbe C7 représente la réponse de la structure non protégée et la courbe C8 la réponse de la structure protégée, les structures non protégées et protégées ayant subi également une irradiation dans la cavité d'un LEL.
(S24) Le module de base de PDM 20a examine si l'utilisateur a pressé le bouton EDITION 110r. S'il en est ainsi, le processus avance jusqu'à une étape S25. Si ce n'est pas le cas, il passe à une étape S26.
(S25) Le module de base de PDM 20a affiche un écran d'édition de table de distribution (figure 12) sur l'unité de moniteur 22, ce qui permet à l'utilisateur d'instaurer le format de données de distribution.
L'exemple de la figure 12 représente une fenêtre 120 intitulée "éditeur de table de distribution". Au niveau de la partie supérieure de cette fenêtre 120, il y a une boîte de texte 120a qui représente le niveau de libération de document. Bien que cette boîte soit établie à "libération finale" selon le présent exemple, l'utilisateur peut remplir cette zone avec une valeur différente en sélectionnant un élément approprié à partir d'une liste d'incrustation qui apparaît lorsqu'une flèche d'incrustation 120b est pressée.
.La section principale 120c de la fenêtre 120 présente un autre aspect de la table de distribution, c'est-à-dire une matrice de compatibilité qui représente quels formats de données sont supportés au niveau de chaque destination. Considérons la "section de planning de production" à titre d'exemple. La colonne assignée à cette unité organisationnelle est repérée seulement au niveau de la première rangée, ce qui signifie que le format "STEP AP203 CC2" est le seul format de données de destination utilisable.
Au niveau de la partie inférieure de la fenêtre 120, trois boutons de commande 120d, 120e et 120f peuvent être observés. Le bouton IMPRESSION 120d initie un processus pour imprimer en sortie l'information affichée. Le bouton OK 120e est utilisé pour sauvegarder l'instauration courante. Le bouton ANNULATION 120f est utilisé pour annuler l'entrée de données courante.
Dans la fenêtre décrite ci-avant 120, l'utilisateur édite la matrice puis presse le bouton OK 120e, ce qui a pour effet que le serveur de distribution 30 reçoit et enregistre les mises à jour dans la base de données 30c.
(S2fi) Le module de base de PDM 20a examine si oui ou non l'utilisateur a pressé le bouton DATE 110s représenté sur la figure 11. S'il en est ainsi, le processus avance jusqu'à une étape S27. Si ce n'est pas le cas, il passe à une étape S28.
(S27) Le module de base de PDM 20a affiche un écran d'entrée de date de transmission sur l'unité de mon iteurlsurveillance 22, comme illustré sur la figure 13.
Dans l'écran présenté à titre d'exemple de la figure 13, une fenêtre 130 intitulée "entrée de date de transmission" est prévue. Cette fenêtre 130 comporte une boîte de texte 130a pour spécifier la date (et l'heure) où le système commence à transmettre des fichiers de données de document. L'utilisateur presse un bouton OK 130b afin d'activer la planification entrée. Un bouton ANNULATION 130c est utilisé pour annuler l'entrée de données courante.
(S28) Le module de base de PDM 20a examine si oui ou non l'utilisateur a pressé le bouton ENVOI 110t représenté sur la figure 11. S'il en est ainsi, le processus avance jusqu'à une étape S29. Si ce n'est pas le cas, il passe à une étape S30.
(S29) Le module de base de PDM 20a appelle un sous-programme qui transfère des fichiers de données pertinents au serveur de distribution 30. Les détails de ce sous-programme seront décrits ultérieurement par report à la figure 10. (S30) Le module de base de PDM 20a détermine si l'utilisateur a pressé soit le bouton ANNULATION 110u, soit le bouton FERMETURE "X" au niveau de l'angle supérieur droit de la fenêtre 110 de la figure 11. Si l'un ou l'autre bouton est pressé, le processus est terminé. Si ce n'est pas le cas, il revient à l'étape S22 pour répéter les mêmes opérations.
Par report maintenant à la figure 10, le sous-programme de transfert de données mentionné ci-avant sera décrit ci-après. Lorsqu'il est appelé au niveau de l'étape S29 au niveau de l'organigramme de la figure 9, ce processus exécute les étapes qui suivent.
(S40) Le module de base de PDM 20a détermine si l'utilisateur a spécifié la date et l'heure d'une transmission de données au niveau de l'écran représenté sur la figure 11. S'il en est ainsi, le processus avance jusqu'à une étape S41. Si ce n'est pas le cas, il réalise un saut jusqu'à une étape S43.
(S41) Le module de base de PDM 20a enregistre la date de transmission spécifiée dans la table de planification de transmission en association avec les noms de fichier de données du document destiné à être transmis.
(S42) En comparant la date et l'heure courantes avec les entrées dans la table de planification de transmission, le module de base de PDM 20a détermine si la date de transmission planifiée est atteinte ou non. Si cette date est atteinte, le processus avance jusqu'à l'étape S43. Si ce n'est pas le cas, il répète l'étape courante S42.
(S43) Le module de base de PDM 20a retrouve des données en masse pertinentes et des fichiers de métadonnées pertinents à partir de la base de données 20b et les passe au serveur de distribution 30. II sort ensuite de ce processus et retourne au processus appelant.
La préparation est ensuite dispersée à 33,33 % dans PBS lx stérile. H - Protocole d'immunisation Afin de tester l'effet des vésicules selon l'invention lors d'une administration muqueuse, des souris BALB/c femelles de 6-8 semailles ont reçu, par voie nasale, deux fois (à JO et J30), différentes préparations décrites ci- dessous. L'administration par voie nasale nécessite l'anesthésie animaux par une solution, mélange de Kétamine, Valium et Atropine, injectée par voie intra- péritonéale. Un mois après la dernière immunisation, les animaux sont sacrifiés, les sérums sont collectés et les prélèvements des sécrétions muqueuses effectués, à l'exception des lavages vaginaux qui sont prélevés sur la souris vivante pendant les trois jours précédents la fin de l'expérimentation.