INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
CONH2 H VIdO CONH2 [alpha]Conditions de réaction : (3 mmol), amine (3-4 mmol), base de Hunig (3 mmol), DMF (5 ml), ta.b rendement après purification On a trouvé que les carbamates (I) réagissent avec les amines primaires ou des acides aminés en présence de la base de Hunig à température ambiante pour donner les dérivés urée correspondant (VI) avec de bons rendements (tableau 1, entrée 1, 2). La réaction est très rapide et tout le produit de départ est généralement consommé en vingt minutes. Le N hydroxysuccinimide est le seul produit secondaire formé pendant la réaction et est facilement éliminé par un lavage aqueux. Dans les même conditions, les amines aromatiques comme l'aniline (entrée 3) et une amine secondaire (entrée 4)
réagissent également rapidement avec le carbamate (I) d pour donner les urées (VI)c and (VI) d respectivement.
La formation répétitive d'urée en utilisant les carbamates (I) comme monomères activés permet d'obtenir des oligomères d'urée comme le démontre la synthèse de Boc- AuCH2-AuCH2-i-Pr ((VI)e) et Boc-AuCH2-AuCH2-AuCH2+Pr ((VI)f). (schéma 2).9 Schéma 2 Réactifs (a) TFA ; (I) b, base de Hunig, DMF. En conclusion, les 0-succinimidyl-p-(tert-butoxycarbonylamino)-carbamates (I) sont préparés facilement à partir des acides -aminés et réagissent proprement et avec de bons rendements avec les amines primaires et secondaires pour former des dérivés urée. Les conditions douces employées pour la préparation des carbamates (I) sont compatibles avec la plupart des chaînes latérales des acides aminés naturels et ces intermédiaires stables représentent des synthons attractifs pour la synthèse en phase solide de peptides urée et d'oligomères d'urée.
Section Experimentale Généralités. Les dérivés d'acide aminés ont été acheté chez Neosystem ou Novabiochem. THF est distillé avec Na/benzophenone sous argon avant utilisation. Le toluène est distillé sur P2O5 et conservé sur tamis moléculaire 4Â. L'aniline a été passée sur colonne d'alumine avant utilisation. Les Boc-ss3-acides aminés ont été préparés selon les procédures de la littérature10 par homologation de Arndt-Eistert des acides aminés protégés commerciaux. Les réactions ont été conduites sous pression d'argon. L'analyse HPLC a été réalisé sur colonne Nucleosil C18 (5 m, 3.9 x 150 mm) en utilisant un gradient linéaire de A (0.1% CF3COOH in H20) et B (MeCN) à un débit de 1.2 ml/min avec détection UV à 214 nm.
Procédure générale pour la préparation des O-succinimidyl carbamates (I).
Le ss-acide aminé N-protégé (10 mmol) est dissout dans le THF (30 ml) sous Argon et refroidi à -20 . Après addition de i-BuOCOCI (11 mmol) et de NMM (11 mmol, 1.1 equiv.), le mélange réactionnel est agité à -20 pendant 20 min. La suspension blanche résultante est réchauffé jusqu'à -5 , et est traité avec une solution (5 ml) de NaN3 (25 mmol). Le mélange est ensuite agité pendant 5 min, dilué avec EtOAc, lavé avec NaCI saturé, séché sur MgS04 et concentré sous pression réduite pour donner l'acyl azide (XI) qui est utilisé sans purification ultérieure. Le toluène est ensuite ajouté sous argon et la solution résultante est chauffé à 65 C sous agitation. Une fois que le dégagement gazeux a cessé (ca 10 min), Le N-hydroxysuccinimide (10 mmol) et la pyridine (10 mmol) sont ajoutés. Le mélange est agité pendant 5 min à 65 C et refroidi à température ambiante. Dans la plupart des cas, le produit désiré cristallise dans la solution de toluène et est collecté par filtration. Une recristallisation dans le toluène permet d'obtenir le O-succinimidyl carbamate pur. Sinon le solvant est évaporé sous vide et le résidu est purifié par recristallisation dans le solvant approprié. O-succinimidyl-2-(tert-Butoxycarbonylamino)-ethylcarbamatc ((I)a). L'acide 3-(tert-Butoxycarbonylamino)-propanoïque (3.78 g, 20 mmol) est transformé en suivant la procédure générale. Une recristallisation dans le toluène donne (I)a (3.3g, 50%), constitué par des cristaux incolores ; pf. 132-134 C; HPLC tR 6.95 min (gradient
linéaire, 20-80% B, 20 min); H-NMR (200 MHz, DMSO-D6): 1 .38 (s, 9H), 2.76 (s, 4H), .3.00-3.11 (m, 4H), 3. 78-3.93 (m, 1H), 6.87 (br t, 1H); 8.27 (t, J= 5.1 Hz, 1H). C-NMR (50 MHz, CD3CN): 1 71.7, 157.5, 153.1, 79. 7, 42. 7, 40. 6, 28. 6, 26. 3. MS (MALDI-TOF) (Spectroscopie de masse : matrix assisted laser desorption ionization - time of flight) m/z 340 [M + K]+, 324 [M + Na]+. Analyse calculée pour C12H19N3O6: C, 47.84; H, 6.36; N, 13.95. Trouvée : C, 48.09; H, 6.65; N, 14.00.
-O-succinimidyI-2-(fert-ButoxycarbonyIamino>propylcarbamate((I)b).
Boc-ss3-HAla-OH (3. 25 g, 16 mmol) est transformé en suivant la procédure générale. Une recristallisation dans le toluène donne (I) a (3. 05 g, 60% qui est un solide blanc ; pf. 153-155 C; [[alpha]]Dr t - 14. 4 (c 1.03, MeCN); HPLC tR 8.00 min (gradient linéaire, 20-80% B, 20 min); 1 H-NMR (200 MHz, CD3CN): 1 .07 (d, J= 6. 8 Hz, 3H), 1. 41 (s, 9H), 2. 73 (s, 4H), 3. 14-3.20 (m, 2H), 3.62-3.72 (m, 1H), 5. 25 (br d, 1H), .6.54 (br t, 1H). 13C-NMR (50 MHz, CD3CN): 171.7, 156. 7, 153. 3, 79. 6, 47. 7, 47. 4, 28. 7, 26. 3, 18. 4. Analyse calculée pour C13H21N3O6: C, 49.52 ; 6.71 ; 13. 33. Trouvée: C, 49.45 ; H,6.57; N, 13.18. (S)-O-succinimidyl-2-(tert-butoxycarbonylamino)-(II)-methyl- butylcarbamate ((I)c). Boc--HVaI-OH (1. 27g, 5. 5 mmol) est transformé en suivant la procédure générale. Une recristallisation dans le toluène donne (I) c (956 mg, 51%) qui est un solide blanc; pf. 125-127 C; [a]1 - 41.2 (c = 1.15,THF, CHC'3); HPLC tR 10.80 min (gradient linéaire, 20-80% B, 20 min); 1H-NMR (200 MHz, CD3CN): 0. 8 9 (t, J = 7.0 Hz, 6H), 1. 42 (s, 9H), 1. 65-1.78 (m, 1H), 2.73 (s, 4H), 3. 11-3.52 (m, 3H), 5.18 (br d, J= 8. 5 Hz, 1H), . 6.46 (br t, 1H). C-NMR (50 MHz, CD3CN): 17 1.7, 157. 7, 153. 5, 79. 3, 56. 7, 44. 8, 31. 0, 28. 7, 26. 3, 19. 8, 18. 3. MS (MALDI-TOF) m/z 383 [M + K]+, 367 [M + Na]+. Analyse calculée pour C15H25N3O6: C, 52.47 ; 7.34; N, 12.24. Trouvée :C, 52.26 ; H, 7.13; N, 11.92.
(S)-O-succinimidyl-2-(tert-butoxycarbonylamino)-4-phenyl-propylcarbamate ((I)d). Boc-ss3-HPhe-OH (8. 27g, 29. 5 mmol) est transformé en suivant la procédure générale. Une recristallisation dans le toluène donne (I) d (6. 6g, 57%) qui est un solide
blanc ; pf. 163-164 C; [[alpha]]Dr t - 15 (c 1.17, MeCN); HPLC tR 12.79 min (gradient linéaire, 20-80% B, 20 min); H-NMR (200 MHz, CD3CN): 1 .33(s, 9H), 2.68-2.90 (m, 6H), 3. 16-3.37 (m, 2H), 3.78-3.93 (m, 1H), 5. 26 (d, J = 8. 0 Hz, 1H), .6.54 (br t, 13 1H); 7.16-7.34 (m, 5H). C-NMR (50 MHz, CD3CN): 1 7 1.7, 157.3, 153.3, 139. 4, 130.3, 129. 4, 127. 4, 79.6, 53. 2, 46. 3, 39. 0, 28. 6, 26. 3. MS (MALDI-TOF) m/z 430 [M + K]+, 414 [M + Na]+. Analyse calculée pour C19H25N3O6: C, 58.30 ; 6.44; N, 10.74. Trouvée : C, 58.17; H, 6.38; N, 10.69.
Dans le système représenté sur la figure 5, l'unité d'égalisation de gain variable 36 est prévue dans chaque section 28 de la certaine longueur de fibre optique 26. Selon une variante, l'unité d'égalisation de gain variable 36 dans la section 28 la plus proche du dispositif de réception optique 24 peut être omise du fait que la caractéristique de gain en longueur d'onde subsistant dans la certaine longueur de fibre optique 26 peut être compensée dans le dispositif de réception optique 24.
La figure 23 est un schéma fonctionnel qui représente un second mode de réalisation préféré du système de communication optique selon la présente invention. Une première station de terminal 82 et une seconde station de terminal 83 sont connectées aux extrémités opposées de la certaine longueur de fibre optique 26. Les premiere et seconde stations de terminal 82 et 83 incluent respectivement un dispositif d'émission optique 22 et un dispositif de réception optique 24, comme représenté sur la figure 5. La première station de terminal 82 comporte un terminal de commande de surveillance 84 connecté au dispositif d'émission optique 22 pour émettre en sortie un signal de surveillance (signal SV) sur la certaine longueur de fibre optique 26. Chaque unité d'égalisation de gain variable 36 comporte un récepteur de SV 86 pour recevoir le signal SV. Dans chaque unité d'égalisation de gain variable 36, une commande automatique et une commande à distance sont autorisées par le signal SV.
En outre, une autre certaine longueur de fibre optique 26' est installée entre les stations de terminal 82 et 83 pour permettre une transmission bidirectionnelle selon ce mode de réalisation préféré. La station de terminal 83 comporte un dispositif d'émission optique 22' connecté à une extrémité de la certaine longueur de fibre optique 26' et la station de terminal 82 comporte un dispositif de réception optique 24' connecté à l'autre extrémité de la certaine longueur de fibre optique 26'. La certaine longueur de fibre optique 26' inclut une fibre optique 30', des répéteurs optiques 32' et des égaliseurs de gain variable 40' correspondant respectivement à la fibre 30, aux répéteurs optiques 32 et aux égaliseurs de gain variable 40. Une utilisation efficace de la certaine longueur de fibre optique 26' sera ciaprès décrite.
Conformément à ce mode de réalisation préféré, le fonctionnement de chaque égaliseur de gain variable 40 peut être commuté à l'état activé et à l'état désactivé en fonction du signal SV reçu par le récepteur de SV correspondant 86 ou chaque égaliseur de gain variable 40 peut ètre commandé conformément au signal SV reçu par le récepteur de SV correspondant 86.
Le signal SV peut être superposé sur un signal principal destiné à être transmis depuis le dispositif d'émission optique 22 jusqu'au dispositif de réception optique 24 ou peut être transmis en utilisant un signal optique dans un canal dédié d'une lumière de signal WDM à transmettre depuis le dispositif d'émission optique .22 jusqu'au dispositif de réception optique 24.
Les figures 24A et 24B sont respectivement des schémas fonctionnels qui représentent des premier et second modes de réalisation préférés de l'unité d'égalisation de gain variable 36.
Le mode de réalisation préféré représenté sur la figure 24A peut être appliqué à un système dans lequel le signal SV est transmis en utilisant un signal optique dans un canal dédié d'une lumière de signal WDM par exemple. Le signal optique dans le canal dédié est extrait au moyen d'un coupleur WDM 88 et le signal SV est régénéré par le récepteur de SV 86 conformément au signal optique extrait. Le moniteur de spectre optique 66 représenté sur la figure 19 par exemple est prévu en aval de l'égaliseur de gain variable 40. Par conséquent, une commande de retour de I'égaliseur de gain variable 40 par le circuit de commande 76 peut être commutée dans l'état activé et dans l'état désactivé conformément au signal SV obtenu dans le récepteur de SV 86. En outre, la caractéristique de gain variable 40 peut également être établie de manière forcée après la commande de retour. Ces fonctions sont nécessaires au niveau du réglage système sur la certaine longueur de fibre optique 26 par exemple.
Le mode de réalisation préféré représenté sur la figure 24B peut être appliqué à un système dans lequel le signal SV est superposé sur le signal principal. Comme mentionné ci-avant, le circuit de commande 76 commande l'égaliseur de gain variable 40 de telle sorte que la différence entre des signaux de sortie provenant des photodétecteurs 72 et 74 devienne égale à zéro ou devienne constante. Selon ce mode de réalisation préféré, le récepteur de SV de perte en longueur d'onde de l'égaliseur de gain variable 40 conformément au signal SV obtenu dans le récepteur de SV 86. La commande de la caractéristique de longueur d'onde de l'égaliseur de gain variable 40 peut être réalisée conformément à un spectre optique obtenu sur le côté de réception par exemple. Selon ce mode de réalisation préféré, le moniteur de spectre optique 66 n'est pas requis de telle sorte que la configuration de l'unité d'égalisation de gain variable 36 peut être simplifiée.
Selon une modification, le mode de réalisation préféré représenté sur la figure 24A ou 24B et le mode de réalisation préféré représenté sur la figure 25 peuvent être combinés afin de mettre en oeuvre la présente invention. Une telle combinaison peut permettre une commande sélective de telle sorte qu'une commande de retour est réalisée par le mode de réalisation préféré représenté sur la figure 24A ou sur la figure 24B pendant un fonctionnement normal tandis qu'une commande de manière forcée est réalisée conformément au signal SV externe au moyen du mode de réalisation préféré représenté sur la figure 25 dans le cas d'une anomalie.
La figure 26 est un schéma fonctionnel qui représente un quatrième mode de réalisation préféré de l'unité d'égalisation de gain variable 36. Selon ce mode de réalisation préféré, l'égaiiseur de gain variable 40 inclut deux commutateurs optiques 90 (#1 et #2) pour commuter deux chemins optique s dont chacun peut être une partie de la certaine longueur de fibre optique 26, et deux filtres optiques 92 (#1 et #2) prévus sur les deux chemins optiques et présentant des caractéristiques de perte en longueur d'onde différentes.
Plus spécifiquement, le commutateur optique 90 (#1) est:-un commutateur optique 1 x 2 et le commutateur optique 90 (#2) est un commutateur optique 2 x 1. Un port d'entrée du commutateur optique 90 (#1) est situé sur le côté d'entrée. Les filtres optiques 92 (Ml et #2) sont situés entre deux ports de sortie du commutateur optique 90 (#1) et deux ports d'entrée du commutateur optique 90 (#2). Un port de sortie du commutateur optique 90 (#2) est situé sur le côté de sortie. Le circuit de commande 76 commande les commutateurs optiques 90 (#1 et #2) conformément au signal SV obtenu dans le récepteur de SV 86, d'où ainsi la sélection de l'un des deux chemins optiques. En tant que chacun des commutateurs optiques 90 (Ml et #2), un commutateur optique qui utilise un effet magnéto-optique peut être utilisé.
Par report à la figure 27, est représenté un exemple des caractéristiques de perte en longueur d'onde des filtres optiques 92 (#1 et #2) représentés sur la figure 26. Selon cet exemple, l'un des filtres optiques 92 (# 1 et #2) présente une caractéristique de perte en longueur d'onde présentant une pente positive comme représenté par un index de référence 94 et l'autre présente une caractéristique de perte en longueur d'onde présentant une pente négative comme représenté par un index de référence 96.
Par ailleurs, conformément au mode de réalisation préféré représenté sur la figure 26, la caractéristique d'erreur d'égalisation en longueur d'onde subsistant après l'égalisation de gain au moyen des égaliseurs de gain fixe 34 peut être compensée pour ainsi aplatir l'inclinaison de gain dans la certaine longueur de fibre optique 26.
Les figures 28A et 28B sont des schémas fonctionnels qui représentent respectivement des parties essentielles de cinquième et sixième modes de réalisation préférés de l'unité d'égalisation de gain variable 36. C'est-à-dire que les configurations des égaliseurs de gain variable 40 selon les cinquième et sixième modes de réalisation préférés sont représentés.
A l'opposé du quatrième mode de réalisation préféré représenté sur la figure 26, le mode de réalisation préféré représenté sur la figure 28A est caractérisé en ce que les deux chemins optiques sont étendus jusqu'à N chemins optiques (N est un entier supérieur à 2).
C'est à dire que des filtres optiques 92 (#1 à MN) sont prévus en parallèle entre des commutateurs optiques 1 x N 90 (M 1)' et un commutateur optique N x 1 90 (#2)'. Les filtres optiques 92 (# 1 à MN) présentent des caractéristiques de perte en longueur d'onde différentes. Par conséquent, une compensation fine de l'erreur d'égalisation peut être réalisée par comparaison avec le quatrième mode de réalisation préféré représenté sur la figure 26.
Toutes les synthèses décrites consistent donc à estérifier la céphalotaxine à l'aide du chlorure d'a-céto alkanoyle dépourvu de l'hydroxyle distal et soit sans la chaîne secondaire située en a du carboxyle tertiaire, soit sans l'hydroxyle tertiaire en a du carboxyle.
II est à noter que cette a-hydroxyalkylation, qui crée en même temps le centre de chiralité de la chaîne latérale, n'a jamais été réalisée de façon asymétrique.
Quelques voies de synthèse font appel à une estérification de la céphalotaxine par un chlorure d'hémisuccinyl substitué, suivie éventuellement d'une mise en place ultérieure du ou des hydroxyles tertiaires.
Aucune O-acylation de la céphalotaxine, à l'aide de précurseurs de chaînes chirales totalement préformées et fonctionnalisées en a du carboxyle tertiaire n'a donc été réalisée jusqu'à présent.
En conséquence, les méthodes de préparations des harringtonines par hémisynthèse, décrites à ce jour dans l'art existant, présentent les inconvénients suivants: -absence de stéréosélectivité, -mauvaise convergence, -rendements médiocres, -fonctionalisation et construction de la chaîne sur un substrat rare et coûteux, -homoharringtonine chirale non obtenue à ce jour.
La présente invention consiste à: -estérifier l'alcool libre encombré d'une céphalotaxine ou bien 'alcoolat métallique correspondant à l'aide d'une chaîne sous la forme d'un acide azacycloalkane carboxylique tertiaire convenablement substitué totalement préformé tant sur le plan du squelette que de la fonctionalisation en vue de préparer par hémisynthèse les acides anhydrohomoharringtoniques.
-ouvrir les chaînes latérales cycliques ainsi formées en vue d'obtenir les diols correspondants, c'est à dire les harringtonines (précédemment définies) -décrire une nouvelle préparation de tous les diastéréoisomères des chaînes latérales dihydroxylées des harringtonines sous une forme cyclique déshydratée (acides anhydroharringtoniques) ou dont les deux fonctions alcools sont protégées ensembles par des groupements protecteurs difonctionnels formant un cycle.
-dédoubler tous les acides harringtoniques et anhydroharringtoniques, en vue de les coupler séparément aux céphalotaxines.
La présente invention consiste à synthétiser l'anhydroharringtonine, I'harringtonine, l'anhydrohomoharringtonine, l'homoharringtonine, La présente invention consiste également à estérifier les céphalotaxines ou leurs alcoolates métalliques par les N-alcoyl- et N-carbamoyl-2-alkyl-isoserine A la suite d'observations et d'études comparatives effectuées dans la série des taxanes, il a été constaté qu'en dépis d'un encombrement stérique encore supérieur à l'hydroxyle des céphalotaxines, 'hydroxyle situé en 13 sur le squelette des taxanes permettait de recevoir une acylation par une chaîne relativement encombrante telle que par exemple une N-benzoylphénylisosérine protégée en 2' (encore que les tentatives d'acylation de la baccatine protégée par une chaîne porteuse d'un groupement hydroxyle en a protégé par un groupement benzoyl ont toutes échoué).
Une étude expérimentale de l'acylation par une chaîne très encombrée, telle que l'acide pivalique, nous a démontré l'impossibilité d'acyler l'hydroxyle situé en 13 d'une baccatine protégée par la méthode au dialkylecarbodiide, tandis que la même réaction pratiquée sur la céphalotaxine montrait un couplage aisé de la chaîne pivaloyle.
II a été également démontré toujours dans la série des taxanes que l'amélioration de la compacité dynamique de la chaîne alkanoyl ou aralkanoyl par une protection cyclique bifonctionnelle facilitait grandement le couplage.
Ainsi par exemple tandis que les N-benzoylphénylisosérines linéaires convenablement protégées réagissent en plusieurs heures à 80"C avec formation de produits d'épimérisation, les précurseurs cycliques oxazoline ou oxazolidine réagissaient en un quart d'heure à 25"C.
L'utilisation des mêmes conditions que ci-dessus, avec une chaîne ayant subit préalablement une cyclisation déshydratante, nous a permis d'acyler la céphalotaxine ou ses alcoolates en quelques heures à température ambiante.
La facilité de cette acylation a été d'autant plus surprenante que de nombreux auteurs ont conçu des synthèses présentant les inconvénients cités plus haut, sur la base de la constatation d'une impossibilité d'acyler expliquée par l'encombrement stérique des deux sites: I'hydroxyle de la céphalotaxine et le carboxyle tertiaire du précurseur de la chaîne latérale.
Selon un mode de mise en oeuvre préféré ou procédé selon l'invention, la fonction hydroxyle d'un céphalotaxane est estérifié par un dérivé 1-carboxyle-1- alkyl-1 -1 -oxacyloalkane.
L'hydroxyle d'un céphalotaxane dont le squelette répond à la formule générale 1 ou, plus particulièrement l'alcool secondaire situé en position 3 d'une céphalotaxine ou leurs alcoolates métalliques répondant à la formule générale du type de sont estérifiés par la fonction acide carboxylique tertiaire d'un cycloéther substitué répondant à la formule générale du type de 3k ou bien, de préférence, par l'une de ses formes activées isolées ou formées in situ répondant à la formule générale du type de 31 pour donner qg,
En d'autres termes, l'invention consiste à conférer une certaine modularité aux poutres constitutives d'un portique ou d'un pont roulant par le biais d'éléments unitaires assemblés deux à deux, de telle sorte à pouvoir disposer de poutres de longueur déterminée fonction des conditions rencontrées sur site, ces poutres étant déplaçables à volonté, éléments par éléments, de manière beaucoup plus aisée que les dispositifs de levage et de transfert connus à ce jour.
L'assemblage des caissons élémentaires constitutifs des éléments des poutres s'effectue au moyen d'oreilles pourvues d'alésage et d'axes correspondants, suffisamment dimensionnées pour conserver les valeurs des inerties et des modules d'inertie quelque soit la section considérée à la poutre.
La manière dont l'invention peut être réalisée et les avantages qui en découlent ressortiront mieux des exemples de réalisations qui suivent, donnés à titre indicatif et non limitatif à l'appui des figures annexées.
La Figure 1 est une représentation schématique en perspective d'un pont roulant mettant en oeuvre une poutre conforme à l'invention.
La Figure 2 est une vue analogue à la Figure 1 d'une autre forme de réalisation de l'invention.
La Figure 3 est une vue plus détaillée du mode d'assemblage des caissons élémentaires entre eux.
La Figure 4 est une représentation schématique en perspective éclatée d'un caisson élémentaire conforme à l'invention.
La Figure 5 est une représentation schématique en perspective des moyens mis en oeuvre pour assembler les caissons élémentaires entre eux.
On a donc représenté en liaison avec la Figure 1 un pont roulant constitué fondamentalement d'un quadrilatère (1), dont les extrémités sont supportées par des colonnes élévatrices (2), elles-mêmes reposant sur des chariots de déplacement (3) susceptibles de se déplacer en translation sur des rails (4).
Selon l'invention le quadrilatère (1) est constitué de deux poutres (5) et (6), solidarisées réversiblement l'une à l'autre au moyen d'un certain nombre de caissons élémentaires (7) orientés perpendiculairement par rapport à l'orientation générale desdites poutres (5) et (6). En outre et selon une autre caractéristique fondamentale de l'invention, chacune des deux poutres (5) et (6) est constituée de mêmes caissons élémentaires (7), solidarisées deux à deux par l'intermédiaire d'oreilles (11, 12) et d'axes (13), tel que l'on peut mieux l'observer sur les Figures 3et5.
En effet, ainsi que représenté, chacun des caissons élémentaires (7) est pourvu de huit oreilles, respectivement supérieures (11) et inférieures (12), situées dans un plan parallèle au plan général contenant les caissons, et orientées parallèlement à la dimension principale, c'est à dire la longueur desdits caissons.
Ces oreilles sont destinées à coopérer deux à deux avec les oreilles du caisson immédiatement adjacent. Chacun des oreilles est percée d'un alésage (19), destinée à permettre le passage d'un axe (13), pourvu au voisinage de ses deux extrémités d'une gorge annulaire (15), destinée à recevoir un organe de blocage en forme de U (14). L'écartement entre les branches du U correspond sensiblement au diamètre interne desdites gorges (15). Enfin, lesdits organes de blocage (14) sont maintenus au niveau des gorges, donc après insertion dans les alésages (19) des oreilles (11, 12), au moyen de pattes de blocage (16), vissées à cet effet au niveau d'alésage (17), ménagés sensiblement à l'extrémité de chacun des branches du U.