INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a également déjà mentionné que parmi les éléments que sont le premier élément de soupape et le second élément de soupape, I'un de ceux-ci, en particulier le second élément de soupape peut présenter un tronçon annulaire coaxial à l'axe de soupape, qui entoure l'autre des deux éléments de soupape du moins localement radialement à l'extérieur. Dans ce contexte, il est avantageux que le tronçon annulaire de l'un des éléments de soupape, qui est entouré radialement à l'extérieur par une surface périphérique intérieure du boîtier de soupape limitant l'évidement, comprenne au moins deux traversées en tant qu'ouvertures de passage de fluide sous pression, qui s'étendent en direction périphérique, décalées l'une par rapport l'autre, séparées l'une de l'autre par un secteur respectif du tronçon annulaire et ouvertes radialement vers l'intérieur et radialement vers l'extérieur, et qu'il soit prévu, dans ce boîtier de soupape9 au moins deux perçages cn tant qu'ouvertures de passage de fluide sous pression, qui débouchent dans l'évidement et qui sont dirigés en particulier radialement, les ouvertures d'embouchure des perçages étant décalées l'une par rapport à l'autre en direction périphérique et recouvrant, dans au moins une position de rotation de l'un des éléments de soupape, du moins partiellement une autre des traversées respectives, et qu'il soit prévu, dans l'autre élément de soupape, au moins un canal de liaison en tant qu'ouverture de passage de fluide sous pression, en particulier un perçage traversant qui est ouvert vers deux des traversées dans au moins une position de rotation relative des deux éléments de soupape l'un par rapport à l'autre, en particulier par le fait que les deux ouvertures d'embouchure du perçage traversant sont du moins partiellement recouvertes par une autre desdites traversées.
A cet effet, il est en outre particulièrement avantageux de prévoir exactement trois perçages respectifs, exactement trois traversées respectives, et exactement un canal de liaison, en particulier un perçage traversant qui s'étend radialement, une liaison de fluide sous pression étant établie entre la source de fluide sous pression de l'agencement de vérin à fluide sous pression dans au moins une plage de position de rotation des deux éléments de soupape l'un par rapport à l'autre et par rapport au boîtier de soupape via deux des perçages, via deux des traversées et via le canal de liaison, et une liaison de fluide sous pression étant établie entre l'agencement de vérin à fluide sous pression et l'ouverture de compensation de pression dans au moins une autre plage de position de rotation des deux éléments de soupape l'un par rapport à l'autre et par rapport au boîtier de soupape via deux des perçages, via deux des traversées et via le canal de liaison.
Les secteurs du tronçon annulaire, qui séparent les traversées les unes des autres, sont dimensionnés tels que dans au moins une position de rotation relative des deux éléments de soupape <RTI particulier une arête de commande.
Grâce aux mesures citées en dernier lieu, on peut obtenir de manière simple que dans au moins une position de rotation des deux éléments de soupape l'un par rapport à l'autre et par rapport au boîtier de soupape, ni liaison de fluide sous pression entre l'agencement de vérin à fluide sous pression et la source de fluide sous pression9 ni liaison de fluide sous pression entre l'agencement de vérin à fluide sous pression et l'ouverture de compensation de pression9 n'est établie. Ainsi, on peut réaliser, même sans élément de soupape auxiliaire supplémentaire en translation par rapport au boîtier, trois états de soupape de commande au moyen du premier et du second élément de soupape9 à savoir un état dit "liaison de fluide sous pression entre la source de fluide sous pression et l'agencement de vérin à fluide sous pression", un état dit "liaison de fluide sous pression entre l'agencement de vérin à fluide sous pression et l'ouverture de compensation de pression" et Lin état dit "raccordement sensiblement étanche aux fluides sous pression de l'agencement de vérin à fluide sous pression".
Pour cela, après une étape (j) de temporisation, de l'ordre de 2 secondes par exemple, destinée à éviter les phénomènes transitoires, le procédé vérifie la valeur du signal 5c d'alimentation après contact, à l'étape (k).
Si le signal 5c est égal à 0, le contact n'est pas mis et le procédé éteint le dispositif d'appel d'urgence à l'étape (d).
Par contre, si le signal 5c est égal à 1, l'étape suivante (1) compare les deux signaux Se et Ss entre eux : s'ils sont différents, cela signifie que le contacteur à inertie est ouvert alors que le contact est mis, donc qu'il y a eu un choc. Dans ce cas, le procédé déclenche un appel d'urgence par l'étape (f).
Si les signaux Se et S5 sont identiques et égaux à 0, le procédé doit vérifier si le véhicule s'est déplacé.
En effet, le contact étant mis pendant plusieurs secondes comme cela est constaté à l'étape (k), si le moteur ne démarre pas, donc si le véhicule ne se déplace pas, le calculateur d'injection commande l'ouverture du relais d'injection et le signal se en entrée du contacteur à inertie est égal à 0 comme son signal Ss en sortie.
L'étape (m) consiste à comparer la distance D parcourue par le véhicule avec un seuil maximal D5, fixé par exemple à 10m.
Si la distance D est inférieure au seuil D5, on considère que le moteur a calé et le procédé retourne à l'étape (a) de début pour remplir les étapes consécutives (g), (i), (j), (k) et (d).
Si la distance D est supérieure au seuil D5, le procédé vérifie pendant une étape de temporisation (n), d'environ 30 secondes par exemple, si une modification des signaux Se et Ss intervient. Si oui, c'est que le moteur a calé et le procédé retourne au début. Sinon, il y a eu un accident et un appel d'urgence est déclenché à l'étape (f).
Cette étape (n) est destinée à différencier le cas d'un accident du cas où le moteur cale, avec redémarrage probable du moteur ou coupure du contact dans les 30 secondes suivantes par le conducteur du véhicule.
Lors du déclenchement d'un appel d'urgence, le microprocesseur du dispositif envoie également à la station de secours les signaux Se et Ss du contacteur à inertie, le signal 5c de l'alimentation après contact, le signal Sp de l'alimentation permanente et la vitesse Sv, en plus des données de localisation ou d'identification du véhicule. Grâce à ces cinq signaux, les secours peuvent analyser les différents états et prévoir les cas probables de fausses alertes.
Le procédé et le dispositif de mise en oeuvre qui viennent d'être décrits sont particulièrement adaptés à une installation sur véhicule en seconde monte.
En effet, étant basée sur l'analyse des signaux électriques en sortie de composants montés en série sur le véhicule, ils bénéficient de la garantie de l'installation de ces composants en usine.
De plus, la fiabilité de la détection d'un accident par ce procédé est grande car les ruptures de câbles ou la destruction d'organes pendant un accident n'empêche pas l'émission d'un appel d'urgence.
Cette solution s'adapte à un grand nombre de véhicules car l'introduction d'un composant pour couper l'arrivée de carburant dans le moteur s'est généralisée. TABLEAU
Se Ss Sc Sp conditions correspondantes I 1 1 1 1 - conditions normales de conduite, moteur tournant.
II 1 0 1 1 - accident avec conservation des alimentations du véhicule.
Lorsque le cylindre récepteur hydraulique 420d est alimenté en huile hydraulique au cours d'un actionnement de la pédale d'embrayage, un déplacement axial du premier élément de soupape 92d à l'encontre de la force du ressort 424d a lieu sous l'effet de l'huile hydraulique rentrant.
La largeur de la fente 452d dans le premier élément de soupape est ici choisie telle que dans le cas d'une venue en butée de l'autre arête de limitation 458d qui stétend parallèlement à l'arête de limitation 456d (donc en correspondance du trou oblong 440d) contre la tige 450d du second élément de soupape 94d, un recouvrement du moins partiel est établi entre le trou oblong 440d et l'ouverture de passage de fluide sous pression 449dol mais que le trou oblong 440d n'est en tout cas pas encore dépassé par l'ouverture de passage 442d dans le premier élément de soupape 92d axialement déplacé, de sorte qu'une liaison pneumatique est de toute manière établie entre la source pneumatique non illustrée et l'agencement de vérin pneumatique. L'explication précitée s'applique à l'hypothèse généralement irréaliste que le second élément de soupape n'a pas encore tourné hors de la position de repos en direction de la flèche A (figure 8) en raison de l'amenée d'air comprimé vers l'agencement de vérin pneumatique, de sorte que l'arête de limitation 458d peut en effet venir en butée contre la tige 450d.
Le mode de fonctionnement déjà esquissé dans ce qui précède de la soupape de commande devient plus clair en considérant les figures 1 Sa à 15f qui représentent une série de sections transversales à travers la soupape de commande selon les figures 8 à 14 pour différentes positions des éléments de soupape au cours de l'opération de débrayage de l'embrayage. Les figures sont idéalisées et irréalistes dans la mesure ou une rotation du second élément de soupape qui résulte d'un déplacement du premier élément de soupape via une modification de la position de l'agencement de débrayage, n'est pas déjà prise en compte dans la même figure partielle. Les figures correspondent donc à une situation dans laquelle l'un des éléments de soupape respectifs est retenu au cours de la transition d'une figure partielle à l'autre, ou bien l'embrayage a été actionné seulement par étapes. afin d'illustrer séparément ses mouvements pour des raisons de clarté.
Les figures l5a à 15f illustrent chacune une coupe transversale à travers la soupape de commande dans un plan qui recoupe les deux ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d. Selon la position axiale du premier élément de soupape 92d, il résulte donc une autre position du plan de coupe par rapport au boîtier de soupape 90d et par rapport au second élément de soupape 94d. Les figures 15e et 15f montrent en tirets le raccord pneumatique 48d, car il est sans importance de savoir si le plan de coupe passe ou non par le raccord pneumatique 48d (et en correspondance par l'ouverture de sortie de pression 70d).
La plage de rotation possible du second élément de soupape 94d par rapport au premier élément de soupape 92d ou la mobilité en rotation de la tige 450d entre l'arête de limitation 456d et l'arête de limitation 458d de la fente 452d est suggérée dans les figures par des frontières en tirets. Au cours du déplacement axial du premier élément de soupape 92d à l'encontre de la force du ressort 424d, l'arête de limitation 458d se rapproche de la tige 450d, de sorte que pour la position axiale respectivement atteinte du premier élément de soupape 92d, il en résulte une autre plage angulaire de rotation rendue possible par la fente 452d pour la rotation du second élément de soupape 94d par rapport au premier élément de soupape 92d. Selon la position axiale du premier élément de soupape 92d, le trou oblong 440d apparaît dans ce cas sous une autre position angulaire dans la coupe transversale respective, de sorte que le second élément de soupape apparaît tourné, si l'on ne prend pas en compte la position tournée de la tige 450d qui indique clairement la position de rotation du second élément de soupape 94d.
La figure 15a correspond à la situation de la figure 14. L'embrayage est embrayé et le trou oblong 440d et l'ouverture de passage de fluide sous pression 444d se trouvent en chevauchement, de sorte qu'une liaison de fluide sous pression (ici une liaison pneumatique) est établie entre I'ouverture de compensation de pression 70d et l'agencement de vérin pneumatique. Au cours de l'actionnement de la pédale d'embrayage, le premier élément de soupape 92d est déplacé axialement à l'encontre de la force du ressort 424d. La figure 1 5b montre une position intermédiaire dans laquelle les deux ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d dans le premier élément de soupape 92d sont refermées par le tronçon de paroi 414d limitant le trou oblong 440d du second élément de soupape 94d. L'agencement de débrayage et en correspondance également le second élément de soupape 94d ne se sont pas encore déplacés, car on n'a pas encore pu amener l'air comprimé à l'agencement de vérin pneumatique.
Dans la figure 15c, le premier élément de soupape 92d a atteint une position axiale dans laquelle l'ouverture de passage de fluide sous pression 442d recouvre partiellement le trou oblong 440d. L'ouverture de passage de fluide sous pression 444d est refermée par le tronçon de paroi 414d. En correspondance, une liaison pneumatique existe entre la source pneumatique non illustrée et l'agencement de vérin pneumatique via le raccord pneumatique 48d, via l'évidement en forme de gorge 446d, via l'ouverture de passage de fluide sous pression 449du via le trou oblong, via la chambre annulaire 416d, via les perçages radiaux 432d non illustrés dans la figure 15, et via le raccord pneumatique 430d, tandis que l'ouverture de compensation de pression 70d est séparée de l'agencement de vérin pneumatique. Dans la figure 15c, le second élément de soupape 94d est montré dans la position non tournée par rapport aux figures 15a et 1 Sb I'agencement de débrayage ne s'est donc pas encore déplacé.
La figure 15d montre la rotation du second élément de soupape 94d, qui a lieu en raison de l'établissement de la liaison pneumatique entre la source pneumatique et l'agencement de vérin pneumatique9 et en raison du déplacement de l'agencement de débrayage qui en résulte, alors que le premier élément de soupape 92d est retenu. Le second élément de soupape a tourné par rapport à sa position initiale dans les figures 15a, b, c dans le sens des aiguilles d'une montre, de sorte que les deux ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d sont à nouveau refermées. Une telle situation peut apparaître en règle générale uniquement lorsque le premier élément de soupape 92d est déplacé pas à pas en direction axiale au cours de l'actionnement de l'embrayage par exemple par un enfoncement par étapes de la pédale d'embrayage. La figure 15e montre alors la situation dans laquelle le premier élément de soupape 92d est déplacé davantage en direction axiale, de sorte qu'une liaison pneumatique est rétablie entre la source pneumatique et l'agencement de vérin pneumatique via l'ouverture de passage de fluide sous pression 442d et via le trou oblong 440d. En règle générale, les mouvements illustrés dans les figures 15d, 15d et 15e ne peuvent pas être séparés les uns des autres, en tout cas lorsque le premier élément de soupape 92d est déplacé en continu le long de l'axe de soupape B" au cours d'un actionnement normal continu de la pédale d'embrayage.
Grâce au rétablissement de la liaison de fluide sous pression, ici la liaison pneumatique, entre la source pneumatique et l'agencement de vérin pneumatique selon la figure 15e, I'agencement de débrayage se débraie davantage sous l'effet de l'air comprimé rentrant, avec une rotation correspondante du second élément de soupape 94d, et la figure 15f montre un état intermédiaire ou un état final dans lequel les deux ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d sont à nouveau refermées par le tronçon de paroi 41 4d du second élément de soupape 94d. Ici, on part du fait que le volume du cylindre émetteur (ici le cylindre émetteur actionné par la pédale d'embrayage) associé au cylindre récepteur 420d est dimensionné tel que la figure 15f montre un état final qui résulte d'un enfoncement maximal de la pédale d'embrayage dans l'état entièrement débrayé, lorsque la position axiale de l'agencement de débrayage correspond à la valeur de consigne (= grandeur pilote) prédéterminée par la position axiale du premier élément de soupape 92d. La grandeur différentielle, représentée par la position relative des deux éléments de soupape l'un par rapport à l'autre, entre la grandeur réelle et la grandeur pilote prend donc la valeur zéro dans la situation selon la figure 15f.
Comme on le voit par la position initiale de la tige 450dol illustrée en tirets dans les figures 15d, 15e et 15f, par rapport à la plage angulaire admise par la fente 452d pour la tige 450d, L'angle de rotation du second élément de soupape 94d par rapport à l'état entièrement embrayé selon la figure 15a est légèrement supérieur à la plage angulaire de rotation admise par la fente 452d lorsque le premier élément de soupape 92d est retenu. L'angle de rotation du second élément de soupape 94d, qui correspond à une opération de débrayage entière de l'embrayage9 pourrait cependant également être nettement supérieur à la plage angulaire de rotation admise par la fente 452d lorsque le premier élément de soupape 92d est retenu9 il pourrait exactement correspondre à celle-ci, ou bien, lors d'une réalisation correspondante du trou oblong 440d et des ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d, également être inférieur à l'angle de rotation permis par la fente 452d lorsque le premier élément de soupape 92d est retenu. On peut régler ceci par une adaptation correspondante des volumes ou des dimensions du cylindre récepteur 420d et du cylindre émetteur associe.
Ce qui a été expliqué en se rapportant à la figure 15 s'applique également à la figure 16 qui illustre une série de coupes transversales montrant le déroulement du mouvement des éléments de soupape lors de l'opération d'embrayage. La figure 1 6a montre une situation dans laquelle le premier élément de soupape 92d s'est déplacé davantage en direction de la paroi terminale 406d du boîtier de soupape 90d, par rapport à la position finale axiale selon la figure l5f. sous l'influence du ressort de compression 4'4d, car la pédale d'embrayage a été transmise dans une position moins fortement enfoncée, ou bien a été relâchée, et de l'huile hydraulique a donc pu retourner en correspondance hors du cylindre récepteur hydraulique 420d vers le cylindre émetteur associé à la pédale d'embrayage. Dans la position illustrée dans la figure 1 6a du premier élément de soupape 92d, un autre tronçon du trou oblong que dans la situation de la figure 15f se trouve à la hautetlr des ouvertures de passage de fluide sous pression 449d et 44d, qui chevauche partiellement avec l'ouverture de passage de fluide sous pression 444d en liaison avec l'ouverture de compensation de pression 70d, de sorte que l'air comprimé peut maintenant s'écouler hors de l'agencement de vérin pneumatique via la soupape de commande par l'ouverture de compensation de pression 70d, de sorte que l'agencement de débrayage peut être déplacé axialement en direction de l'opération d'embrayage par la force du ressort à membrane de ltembrayage. La figure 16e montre une position intermédiaire lorsque le premier élément de soupape 99d est retenu dans la position selon la figure 1 6a, dans laquelle le second élément de soupape 94d a tourné aussi loin en retour en direction de la position de repos selon la figure 1 Sa que les ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d sont juste recouvertes à nouveau par le tronçon de paroi 41 4d limitant le trou oblong 440d. Au cours d'un autre mouvement en retour du premier élément de soupape 92d en direction de la paroi terminale 406d, c'est la situation selon la figure 16c qui s'établit dans laquelle la liaison de mise à l'air entre l'agencement de vérin pneumatique et l'ouverture de compensation de pression est rétablie via le trou oblong 440d et l'ouverture de passage de fluide sous pression 444d. Dans la figure 16ci, le second élément de soupape 94d a de nouveau atteint sa position de rotation finale ou de repos selon la situation dans la figure l5a, tandis que le premier élément de soupape 92d est encore déplacé par rapport à la position axiale selon la figure l5a. Via une position intermédiaire montrée dans la figure 1 6a, le premier élément de soupape 92d atteint alors la position finale ou de repos selon la figure 15a prédéterminée par l'arête de limitation 456d de la fente 4S2d, dans laquelle le tronçon décisif du trou oblong 440d recouvre alors entièrement l'ouverture de passage de fluide sous pression 444d, de sorte que dans l'état de base du dispositif d'actionnement, une liaison de mise à l'air permanente est établie entre l'agencement de vérin pneumatique et l'ouverture de compensation de pression 70d via la soupape de commande.
La description qui précède des figures 15 et 16 qui, comme expliqué, séparent en partie de manière irréaliste les mouvements du premier élément de soupape 92d et du second élément de soupape 94d les uns des autres, montre que lors d'un déplacement axial du premier élément de soupape 92d qui représente par sa position axiale la grandeur pilote, des tronçons successifs différents du trou oblong 440d se trouvent à la même hauteur que les ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d dans le premier élément de soupape 92d, et qu'ils sont décisifs à l'égard de la fonction de commande de la soupape de commande (commutation entre les trois états de commande). Grâce à la position en oblique du trou oblong 440d dans le second élément de soupape, les tronçons respectivement décisifs du trou oblong 440d se trouvent dans différentes positions angulaires. et soit le trou oblong 440d recouvre au moins partiellement l'ouverture de passage de fluide sous pression 442d en liaison avec le raccord pneumatique 48d, soit le trou oblong 440d recouvre au moins partiellement l'ouverture de passage de fluide sous pression 444d en liaison avec l'ouverture de compensation de pression 70d, soit les deux ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d sont entièrement refermées par le tronçon de paroi 414d limitant le trou oblong 440d. Lorsque l'on considère maintenant les coupes transversales selon les figures 15 et 16, sans prendre en considération la position angulaire de la tige 450d, on constate une forte similarité avec la situation dans l'exemple de réalisation selon la figure 5, et le trou oblong 440d correspond au perçage 202b, et les deux ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d correspondent aux traversées 210b et 212b. L'association des éléments de soupape à la grandeur pilote et à la grandeur réelle est cependant inverse dans l'exemple de réalisation selon la figure 5. De façon similaire à l'exemple de réalisation de la figure 5, les tronçons du premier ou du second élément de soupape, qui limitent le trou oblong 440d ou les ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d, peuvent être considérés comme étant des arêtes de commande qui libèrent ou obturent les liaisons de fluide sous pression à l'intérieur de la soupape de commande, lorsqu'ils passent le long d'une ouverture de passage de fluide sous pression associée.