INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
I1 s'ensuit que la composition pour application notamment foliaire conforme à l'invention, qui comporte un véhicule, les constituants classiques pour application notamment foliaire et, à titre de substance active, un produit phytosanitaire capable de stimuler les défenses naturelles des plantes, en particulier des céréales, notamment du blé ainsi que de la pomme de terre, est caractérisée par le fait que la substance active est constituée par au moins une oligopectine composée de moins de 150, de préférence de 3 à 50 et, plus préférentiellement encore, de 3 à 10 unités saccharidiques.
Dans un mode de réalisation avantageux, la composition conforme à l'invention comprend, en combinaison avec le produit phytosanitaire constituant la substance active, au moins un autre produit phytosanitaire choisi dans le groupe des fongicides.
Le procédé de traitement des plantes, en particulier des céréales, notamment du blé et de la pomme de terre, pour la stimulation de leurs défenses naturelles est caractérisé par le fait qu'il comprend l'application notamment foliaire de la composition conforme à l'invention.
L'invention pourra être bien comprise à l'aide du complément de description qui suit et des exemples non limitatifs qui sont donnés en rapport avec des modes de réalisation avantageux.
Se proposant, par conséquent, de stimuler les défenses naturelles des plantes, en particulier des céréales et notamment du blé ainsi que de la pomme de terre, on s'y prend comme suit ou de façon équivalente.
On traite les plantes identifiées ci-dessus et dont il s'agit de stimuler les défenses naturelles à l'aide d'une composition pour application notamment foliaire comprenant, outre les véhicules et constituants classiques de ce genre de composition, au moins une oligopectine ayant 150, de préférence de 3 à 50 et, plus préférentiellement encore, de 3 à 10 unités saccharidiques.
La séquence du peptide utilisé comme immunogéne est EGEEEGE (7 résidus d'aminoacides de l'extrémité C-terminale de la tubuline A2).
Ce peptide est conjugué à la KLH et injecté à des lapins.
Les IgG obtenus sont purifiées selon la méthode de McKinney et al.
(J. Immunol. Meth., 1987, 96, 271-278) et leur spécificité vis-å-vis de la tubuline A2 est vérifiée par analyse en western blot.
Les anticorps anti-tubuline produits sont détectés par un ELISA (Gundersen et al., 1984, précité), dans lequel les microplaques de titration sont recouvertes de tubuline-.
* Préparation des anticorps anti-tubuline tvr L'anticorps monoclonal anti-tubuline-tyr YL1/2 reconnaît spécifiquement le résidu carboxy-terminal de la sous-unité a de la tubuline tyrosinée (Wehland J. et al., J. Cell Biol., 1983, 97, 1467-1475); il est obtenu selon la procédure décrite par Kilmartin J.V. et al., J. Ceil Biol., 1982, 93, 576-582).
X PréDaration des anticorps anti-tubuline-glu Les anticorps sont obtenus selon la procédure décrite par Gundersen et al. (Cell, 1984, 38, 779-789).
La séquence du peptide utilisé comme immunogène est GEEEGEE (7 résidus d'aminoacides de l'extrémité C-terminale de la tubuline-glu).
La spécificité des anticorps obtenus est vérifiée par ELISA conformément à la méthode décrite par Gundersen et al. précité.
Les IgG obtenues sont purifiées selon la méthode de McKinney et al.
(J. Immunol. Meth., 1987, 96, 271-278) et leur spécificité vis-à-vis de la tubuline-glu est vérifiée par analyse en western blot.
* Préparation d'anticorns anti-TTL Les anticorps anti-TTL sont obtenus selon la procédure décrite dans Wehland et al., J. Cell Biol., 1987, 104, 1059-1067).
* Prénaration de tubuline A2, de tubuline-glu et de tubuline-tyr purifiées Les différentes tubulines sont isolées et purifiées à partir de cerveaux de boeuf, comme décrit dans Paturle et al., 1989, précité et Paturle-Lafanechère et al., 1991, précité.
* Préparation des échantillons bioloziques.
D'une manière générale, les échantillons tissulaires peuvent être préparés, soit dans un tampon dénaturant (contenant du SDS, par exemple), soit dans n'importe quel autre tampon, éventuellement décrit dans l'art antérieur, qui permette d'isoler la phase soluble des homogénats cellulaires ou tissulaires. Le choix du tampon dépend de l'usage ultérieur qui sera fait de l'échantillon tissulaire.
On prépare un tampon phosphate-citrate 20 mM à pH 5.
On dissout 25 g de la susdite pectine dans 5 litres du susdit tampon en ajoutant régulièrement du phosphate dibasique (0,2M) en quantité suffisante pour maintenir à 5 le pH qui tend à diminuer au fur et à mesure de la solubilisation de la pectine.
A 2 litres de cette solution, thermostatée à 400C, on ajoute 20 unités de la susdite pectine lyase.
On maintient l'ensemble à 400C pendant 30 minutes.
On ultrafiltre ensuite, en continu et avec un débit de 500 à 1000 ml/heure, la susdite solution dans un dispositif d'ultrafiltration tangentielle commercialisé par la Société Millipore sous la marque de fabrique PELLICON, équipé d'une cassette de porosité de 10000 Daltons, la pression étant de 1 bar en entrée.
Pendant cette ultrafiltration, le volume à ultrafiltrer est maintenu constant à 2 litres par addition automatique de 3 litres de solution de pectine.
L'ultrafiltrat de 4 litres obtenu à l'issue de cette première opération d'ultrafiltration contient les oligopectines de masse moléculaire inférieure à 10000 Daltons; sachant que la masse moléculaire de l'unité saccharidique est d'environ 200, les oligopectines contenues dans l'ultrafiltrat sont constituées d'au plus 50 unités saccharidiques.
L'ultrafiltrat est soumis à une autre ultrafiltration tangentielle à l'aide du même dispositif, cette fois équipé d'une cassette de porosité de 500 Daltons.
Par cette deuxième ultrafiltration, on obtient le dessalement de l'ultrafiltrat précédent et l'élimination des oligopectines de masse moléculaire inférieure à 500 Daltons, c'est-à-dire constituées d'au plus deux unités saccharidiques; cette deuxième ultrafiltration est effectuée sous une pression en entrée inférieure à deux bars et à un débit de 2 à 3 litres/heure.
L'ultrafiltrat de 4 litres ainsi obtenu est lavé deux fois avec 5 litres d'eau distillée, concentré à un volume de 50 ml par évaporation à 550C à l'aide d'un dispositif de marque ROTOVAPOR, neutralisé à l'aide d'une solution de soude diluée puis lyophilisé.
Une analyse par chromatographie ionique couplée à l'ampérométrie et utilisant la résine échangeuse d'ions commercialisée par la Société Dionex Chemical Corp., filiale de Dow, sous la marque DIONEX, montre que les oligopectines constitutives de la susdite poudre ont en fait de 3 à 50 unités saccharidiques, le degré de polymérisation moyen étant de 10 à 30.
On obtient 15 g d'une poudre de couleur crème; cette poudre constitue l'hydrolysat H19.
Le rétentat de la susdite première opération d'ultrafiltration est lui-même soumis à une troisième opération d'ultrafiltration sur le même dispositif équipé cette fois d'une cassette de porosité de 30000 Daltons.
L'ultrafiltrat ainsi obtenu contient par conséquent les oligopectines, d'une part de masse moléculaire inférieure à 30000 Daltons --c'est-à-dire constituées d'au plus 150 unités saccharidiques-- et, d'autre part, en raison de la susdite première opération d'ultrafiltration, de masse moléculaire de plus de 10000 Daltons, c'est-à-dire de plus de 50 unités saccharidiques.
L'ultrafiltrat de 0,75 litre ainsi obtenu est lavé deux fois avec 5 litres d'eau distillée, concentré à un volume de 50 ml par évaporation à 550C à l'aide du susdit ROTOVAPOR, neutralisé à l'aide d'une solution de soude diluée puis lyophilisé.
On obtient 5 g d'une poudre de couleur crème qui constitue l'hydrolysat H18.
Par exemple, celles-ci sont réalisées en formant une surface incurvée soit sur le substrat avant 41, soit sur la première couche diélectrique 44a. Dans le mode de réalisation montré sur la figure 4A, les surfaces incurvées, c'est-à-dire les parties de collimation de lumière, sont formées en transformant la première couche diélectrique 44a du substrat avant 41 en renflements présentant une courbure prédéterminée. Les parties de collimation de lumière agissent comme une lentille pour collimater la lumière.
La figure 4B est une vue en coupe prise selon la ligne IV-IV de la figure 4A, montrant une partie du dispositif d'affichage à plasma dans un état assemblé.
En se référant au dessin, la surface incurvée de la première couche diélectrique 44a, à travers laquelle passe la lumière émise à partir de la substance fluorescente 48 dans la cellule 49, correspond à la partie de collimation de lumière présentant une courbure prédéterminée. Les parties de collimation de lumière sont formées en transformant une partie de la première couche diélectrique 44a en renflements vers l'intérieur dans les cellules 49. Les parties de collimation de lumière 44c s'étendent parallèlement à la direction longitudinale des séparations 47.
La partie de collimation de lumière 44c agit comme une lentille pour collimater la lumière, la lumière émise vers l'extérieur à partir du substrat avant 41 en traversant la partie de collimation de lumière 44c devenant ainsi un faisceau parallèle.
C'est-à-dire que, bien que la lumière soit émise radialement à partir d'une position P', comme indiqué par les flèches A, la lumière est réfractée en un faisceau parallèle alors qu'elle traverse la partie de collimation de lumière 44c de la couche diélectrique 44, comme indiqué par les flèches A'. La quantité de lumière perdue en étant bloquée par la séparation 47 peut donc être réduite et, également, l'interférence avec la lumière générée à partir des cellules avoisinantes peut être évitée.
La figure 5A est une vue en perspective éclatée illustrant la structure d'un dispositif d'affichage à plasma selon un autre mode de réalisation de la présente invention.
En faisant référence au dessin, le dispositif d'affichage à plasma comprend des substrats avant et arrière 51 et 52 sur lesquels des électrodes 53a et 53b sont formées, respectivement, des première et seconde couches diélectriques 54a et 54b formées sur les substrats avant et arrière 51 et 52, une couche protectrice 55 formée sur la première couche diélectrique 54a, une pluralité de séparations 57 formées sur la seconde couche diélectrique 54b, et une substance fluorescente 58 formant un revêtement sur une surface prédéterminée entre les séparations. Une pluralité de cellules 59, remplies chacune d'un gaz inerte, sont définies entre les séparations.
Dans le mode de réalisation montré sur la figure 5a, une pluralité de parties de collimation de lumière 54c s'étendent perpendiculairement à la direction longitudinale de la séparation 57. C'est-à-dire que les parties de collimation 54c s'étendent dans la même direction que les premières électrodes 53a. De préférence, des rainures 57a destinées à recevoir les parties de collimation de lumière sont formées sur les séparations.
La figure 5B est une vue en coupe prise selon la ligne V-V de la figure 5A, montrant une partie du dispositif d'affichage à plasma dans un état assemblé.
En faisant référence au dessin, la lumière émise radialement à partir d'une position P', comme indiqué par les flèches A, est réfractée en un faisceau parallèle alors qu'elle traverse la partie de collimation de lumière 54c de la couche diélectrique 54a, comme indiqué par les flèches A'. Ici, la quantité de lumière bloquée ou diffusée par la première électrode 53a peut être réduite.
Bien que ce ne soit pas décrit avec référence aux dessins, les parties de collimation de lumière sont prévues sous forme de bossages. Par exemple, les parties de collimation de lumière peuvent être formées en bosselant une surface de la couche diélectrique 44a correspondant à une surface entre les premières électrodes 43a.
Sur les figures 6A à 6C, un procédé de fabrication d'une partie de collimation de lumière de dispositif d'affichage à plasma est illustré.
En faisant référence à la figure 6A, une première électrode 63 est formée sur un substrat avant en verre 61. Ici, la première électrode 63 peut être formée selon la technologie classique et la formation de la première électrode 63 va maintenant être résumée.
Une couche d'ITO est formée sur la surface avant en verre 61 et une couche de résine photosensible ( photoresist ) est déposée sur celle-ci. Ensuite, la couche de résine photosXensible est exposée en utilisant un masque et développée de façon que seule subsiste une résine photosensible durcie d'un modèle prédéterminé.
Lorsque la couche d'ITO, sur la surface supérieure de laquelle est formée une résine photosensible d'un modèle prédéterminé, est gravée, les autres parties de la couche d'ITO sont enlevées, laissant la partie de couche d'ITO au-dessous du modèle de résine photosensible. La couche d'ITO restante correspond à la première électrode 63 d'un modèle prédéterminé sur le substrat avant en verre 61 montrée sur la figure 6A.
Ensuite, la résine photosensible d'un modèle prédéterminé est enfin enlevée par un procédé de nettoyage.
L'additif hydrophile que renferme l'adjuvant selon l'invention peut être choisi parmi les agents permettant de réduire la quantité d'eau de gâchage, les dispersants, les fluidifiants, les plastifiants ou bien les retardateurs ou accélérateurs de prise ou de durcissement.
Plus particulièrement, l'invention convient aux additifs hydrosolubles comprenant une ou plusieurs chaînes polycarboxyliques et/ou une ou plusieurs chaînes polyéthers.
Parmi les agents antimousse non hydrosolubles ou faiblement hydrosolubles convenant à l'invention, on peut citer des huiles minérales, les esters phosphoriques et les copolymères d'oxyde d'éthylène/oxyde de propylène. De préférence, les agents antimousse retenus sont ceux qui sont miscibles avec l'un des agents tensioactifs selon la présente invention, c'est-à-dire ceux qui peuvent conduire à un mélange homogène avec l'un des agents tensioactifs selon la présente invention. De préférence encore, on les choisit dans la famille des esters phosphoriques.
La quantité massique d'agent tensioactif à prévoir est fonction de la nature chimique de l'agent antimousse. On utilise de préférence un rapport massique d'agent tensioactif/agent antimousse compris entre environ 0,01 et environ 5.
Généralement, un excès de tensioactif par rapport à la quantité nécessaire à la stabilité du mélange homogène formé par l'adjuvant selon l'invention n'est pas souhaitable tout d'abord pour des raisons de coût de la formulation, et aussi en raison du volume en air qui peut être entraîné dans le cas où cet agent tensioactif présente un pouvoir émulsifiant même en milieu de pH neutre (égal à 7) ou basique.
Le rapport massique d'agent antimousse/additif hydrosoluble est généralement compris entre environ 0,002 et environ 0,1, de préférence entre environ 0,005 et environ 0,05.
L'adjuvant selon l'invention peut éventuellement contenir d'autres composés, sous réserve qu'ils n'affectent pas de façon sensible la stabilité de l'émulsion. Ces composés optionnels sont de préférence hydrosolubles et sont, par exemple, des entraîneurs d'air, des agents hydrofuges de masse, des retardateurs et accélérateurs de prise ou de durcissement, des plastifiants, et des mélanges des composés précités.
La préparation de l'adjuvant selon l'invention est simple.
Il suffit d'introduire dans un mélangeur, en évitant l'incorporation d'air pendant le mélange [soit par le choix d'un matériel donné et/ou par l'utilisation appropriée d'un matériel donné (par exemple la vitesse de rotation)], dans l'ordre indiqué ci-après, dans un ordre différent ou simultanément : l'additif hydrosoluble en solution aqueuse ou seul, l'agent antimousse, l'agent tensioactif (à l'état d'ammonium) ou l'amine grasse non salifiée correspondant à cet agent tensioactif et, si nécessaire, un acide de Brönsted pour salifier au moins partiellement l'amine grasse non salifiée ou incomplètement salifiée et/ou de l'eau. Eventuellement, le pH de l'adjuvant est ajusté au moyen d'un acide ou d'une base.
Egalement, pour la préparation de l'adjuvant selon l'invention, on peut utiliser des prémélanges tels que, par exemple - un prémélange contenant le tensioactif (à l'état d'ammonium) et l'agent antimousse, ou - un prémélange contenant l'amine grasse non salifiée correspondant au tensioactif et l'acide de Bronsted, inorganique ou organique, servant à la salifier.
Selon le cas, on pourra additionner, dans un ordre indifférent, l'un de ces prémélanges et les autres constituants de l'adjuvant, ou bien, additionner dans l'un de ces prémélanges les autres constituants de l'adjuvant.
Dans le cas de la préparation d'un adjuvant sous forme concentrée, on procède de préférence de la façon suivante : on introduit, dans un appareil disperseur adapté à la consistance de l'adjuvant en préparation et permettant d'éviter un entraînement d'air en excès, la solution aqueuse concentrée contenant l'additif hydrosoluble, on porte cette solution concentrée à une température de l'ordre de 60-800C, puis on ajoute l'agent antimousse, l'agent tensioactif et, si nécessaire, un acide de Brönsted si à la place de l'agent tensioactif on a introduit l'amine grasse correspondante. Si nécessaire, on dilue à l'eau cet adjuvant sous forme concentrée.
Egalement, si nécessaire, on ajuste le pH de l'adjuvant au moyen d'un acide ou d'une base.
La présente invention a également pour objet les suspens ions aqueuses de particules minérales et les mélanges à base de liant hydraulique contenant un adjuvant tel que décrit ci-dessus, de préférence dans une proportion comprise entre environ 0,001 % et environ 10 % en poids sec de l'adjuvant, par rapport au poids (en humide) de la totalité de la suspension aqueuse de particules minérales considérée ou du mélange à base de liant hydraulique considéré.
La présente invention a aussi pour objet un procédé permettant de limiter l'air entraîné dans les suspensions aqueuses de particules minérales et les mélanges à base de liant hydraulique, c'est-à-dire de contrôler le volume d'air entraîné du fait de l'introduction d'additif(s) hydrosoluble(s) à effet spécifique dans les suspensions aqueuses de particules minérales et les mélanges à base de liant hydraulique. Ce procédé est caractérisé en ce que, au début, au cours ou à la fin de la préparation de cette suspension ou de ce mélange à base d'un liant hydraulique, on additionne de 0,001 % à 10 % en poids sec de l'adjuvant selon l'invention, ce pourcentage pondéral étant rapporté au poids total (en humide) de la suspension aqueuse de particules minérales considérée ou du mélange à base de liant hydraulique considéré.
Dans la suite de la description, l'invention et ses avantages seront illustrés au travers d'exemples non limitatifs.
La couche d'encre englobe un matériau thermoconducteur et une cire solide comme matériau liant.
Le brevet des Etats-Unis N" 4,403,224, délivré à R. C.
Winowski le 6 septembre 1983, décrit une couche d'enregistrement en surface comprenant un liant de résine, un pigment dispersé dans le liant et un inhibiteur de bavure incorporé et dispersé dans la couche d'enregistrement en surface ou appliqué sur la couche d'enregistrement en surface en tant que revêtement séparé.
Le brevet des Etats-Unis N" 4,687,701, délivré à K.
Knirsch et al. le 18 août 1987, décrit un élément encré thermosensible utilisant un mélange de résines thermoplastiques et de cires.
Le brevet des Etats-Unis NO 4,698,268, délivré à S.
Ueyama le 6 octobre 1987, décrit un substrat résistant à la chaleur et une couche d'encre thermosensible de transfert.
Une couche d'enduction sus-jacente peut être formée sur la couche d'encre.
D'autres documents englobent : le brevet des Etats-Unis N" 4,707,395; le brevet des Etats-Unis N" 4,777,079; le brevet des Etats-Unis N" 4,923,749; le brevet des E ats-Unis N" 4,988,563; le brevet des Etats-Unis NO 5,128,308; et le brevet des Etats-Unis N" 5,240,781.
Un trait commun à ces supports pour transfert thermique est l'utilisation d'un substrat pour l'encre à transférer.
Les films de polytéréphtalate d'éthylène (PET) sont des substrats préférés en ce que le profil des propriétés du PET (résistance à la chaleur, résistance à la traction, etc.) convient bien à une utilisation dans des imprimantes classiques à transfert thermique. Une caractéristique de la plupart des films polymères, y compris les films de PET, est la génération d'électricité statique lorsque des rouleaux de ces films sont déroulés. Il a été découvert que l'électricité statique provenant du ruban pour transfert thermique peut être une source d'usure prématurée de la tête d'impression par la décharge statique-électrostatique. Par conséquent, une réduction du niveau d'électricité statique des rubans pour transfert thermique est souhaitable. L'addition de charges conductrices à des matériaux polymères non conducteurs est connue pour réduire les niveaux d'électricité statique de ces matériaux. Cependant, l'addition de telles charges conductrices au polytéréphtalate d'éthylène n'est pas toujours possible, en particulier si elle sont obtenues à partir d'une autre source et, en outre, l'addition de ces charges conductrices peut porter atteinte aux propriétés souhaitables d'un film de PET.
L'utilisation de couches antistatiques séparées sur des films pour des matériaux photographiques est décrite dans le brevet des Etats-Unis NO 4,916,011. Des configurations similaires ont aussi été décrites dans les brevets des Etats Unis NO 5,079,130 et 5,098,822. Ces couches antistatiques comprennent des polymères conducteurs qui présentent une grande contrainte d'adhérence au substrat. Une telle configuration n'est pas avantageuse pour préparer des rubans pour transfert thermique en ce qu'elle exige une autre procédure d'enduction et peut aussi porter atteinte aux propriétés souhaitées du polytéréphtalate d'éthylène pendant le procédé de transfert thermique. En fonction de la position de la couche antistatique (dessus ou dessous), elle peut soit gêner la séparation de l'encre du substrat pendant le transfert soit affecter l'usure de la tête d'impression.
Il a été trouvé que l'emploi de pigments conducteurs dans la couche pour transfert thermique du support pour transfert thermique réduit les niveaux d'électricité statique. Cependant, ces charges conductrices peuvent ajouter de la couleur à la couche pour transfert thermique. Ceci peut limiter l'utilisation de ces charges conductrices à l'encre de couleur sombre comme le noir. Il est souhaitable de réduire les niveaux d'électricité statique des rubans pour transfert thermique sans exiger l'utilisation de charges conductrices dans la couche pour transfert thermique.
Il a été trouvé que des polymères conducteurs, c'est-àdire des polymères dissipatifs de façon inhérente qui n'exigent pas de charges conductrices, remplacent convenablement des polymères avec des charges électroconductrices (poudre de charbon, poudre de nickel, particules métalliques et autres) pour les cathodes de piles d'électrolyse, où la fonction essentielle est la conductivité. Cependant, la conductivité n'est pas la fonction essentielle des couches pour transfert thermique.
La présente invention vise un support pour transfert thermique avec des niveaux d'électricité statique réduits.
Suivant un aspect de la présente invention, il est prévu un support pour transfert thermique, comprenant un substrat flexible avec une couche pour transfert thermique positionnée dessus et ayant des caractéristiques de ramollissement, la couche pour transfert thermique comprenant un matériau sensible et un liant comprenant de la cire et une résine polymère, caractérisé en ce que la résine polymère englobe un polymère conducteur et en ce que la couche pour transfert thermique a une résistivité inférieure à 1,5 x 10 Q/m (1 x 108 ohm/pouce carré) . Le polymère conducteur réduit avantageusement les niveaux d'électricité statique du support pour transfert thermique lors de l'utilisation.
La génération de circuits optiques intégrés à l'échelle micronique, dédiés aux applications spécifiques optoélectroniques, rend les techniques alternatives, classiques et indirectes peu souples et quelquefois inadéquates pour obtenir des structures optiques localisées.
La présente invention est utilisable pour la réalisation de composants optiques tels que les modulateurs et les coupleurs directifs par exemple.
Dans la présente invention, on peut utiliser des fibres monomodes ou multimodes dont l'extrémité est modifiée de façon à y former une lentille.