INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Notamment, elle montre l'opération de supervision quand la lumière de signal de supervision xSV2 est transmise à partir du système de central final optique 42a à travers la ligne de transmission à fibre optique 41a au répéteur d'amplification optique 30a. La lumière de signal de supervision Xsv2 est générée par le circuit de supervision de ligne de transmission 47a, multiplexée avec la lumière de signal principal par les moyens de multiplexage optique 45a du système de central final optique 42a, transmise à la ligne de transmission à fibre optique 41a. Un signal optique transmis sur la ligne de transmission à fibre optique 41a est divisé par le coupleur optique 33a. Ensuite, seule la lumière de signal de supervision xSV2 est réfléchie par le sélecteur de mode à fibre optique 33d (longueur d'onde de réflexion : kSV2) en repassant par le coupleur optique 33a, dérivée vers la ligne de transmission à fibre optique descendante 41b. La lumière de signal de supervision xSV2 dérivée est couplée à la ligne de transmission à fibre optique descendante 41b par le coupleur optique 33b, se propageant à travers celle-ci dans ia direction inverse de la lumière de signal principal sur la ligne de transmission à fibre optique 41b. La lumière rétrodiffusée à générer quand la lumière de signal de supervision hsV2 se propage à travers la ligne de transmission à fibre optique 41b est transmise au système de central final optique 42a, avec la lumière de signal principal sur la ligne de transmission à fibre optique 41b.
Dans cette configuration, la largeur de bande de la longueur d'onde de réflexion du sélecteur de mode à fibre optique peut être conçue pour être très étroite.
Donc, la lumière de signal principal peut être supprimée - suffisamment et donc seule la composante optique de la lumière de signal de supervision peut être couplée à la ligne de transmission à fibre optique descendante 41b, même quand l'intervalle de longueur d'onde entre la lumière de signal de supervision et la lumière de signal principal est réduite.
La lumière de signal de supervision xSV2 revenant à travers la ligne de transmission à fibre optique 41b est séparée de la lumière de signal principal par les moyens de démultiplexage optique 46a, ensuite entrée dans le circuit de supervision de ligne de transmission 47a. Donc, le circuit de supervision de ligne de transmission 47a peut observer si l'état des répéteurs d'amplification optique. 34a, 34b et des lignes de transmission à fibre optique 41as 41b est normal ou non, sur la base des informations d'intensité, d'amplitude, de fréquence et de différence de temps entre la lumière de signal de supervision transmise et la lumière de signal de supervision reçue.
En général, le signal de modulation par impulsions optiques est utilisé pour observer la lumière rétrodiffusée à partir des lignes de transmission à fibre optique 41a, 41b. Un tel signal peut aussi être utilisé comme type de signal pour la lumière de signal de supervision dans cette invention. Bien que, comme type de modulation des impulsions optiques, le fait de faire varier l'intensité optique soit une approche conventionnelle, on peut utiliser un procédé de variation de fréquence optique et de détection cohérente.
Les figures llA à llC montrent le résultat de surveillance du système de transmission par fibre optique lors de la surveillance par les chemins montrés sur les figures 9 et 10. La figure llA montre le flux de lumière de signal de supervision, où trois répéteurs d'amplification optique 30a, 30b et 30c sont disposés entre les systèmes de central final optique 42a et 42b.
On a représenté sur les figures 4 et 5 une vue en coupe et une vue de dessus d'un système de signalisation multi-fonction conforme à l'invention. Par souci de simplification, l'exemple de réalisation décrit ne comporte que deux fonctions, mais pourrait en comporter
davantage, classiquement quatre, ou plus.
De la même manière que l'art antérieur, le système de l'invention comporte un socle 20 séparé en deux parties par une cloison 26, une première fonction F1 se trouvant à droite de la cloison 26, selon la figure 4, et une deuxième fonction F2 se trouvant à gauche de cette même cloison. De la même manière chaque fonction est constituée d'une surface d'éclairement, dans laquelle des sources lumineuses quasi- ponctuelles, par exemple des diodes électroluminescentes, sont réparties régulièrement, et d'une surface de collimation sur laquelle sont formés des dispositifs de collimation qui reçoivent le flux lumineux des diodes électroluminescentes et le transforment en un faisceau parallèle dirigé perpendiculairement au voyant 22. On note également que, comme dans le cas de l'art antérieur, la première fonction lumineuse doit émettre une intensité lumineuse plus importante que la deuxième fonction lumineuse et donc comporte un nombre de diodes plus élevé par unité de surface. C'est pourquoi dans la fonction F1, les diodes électroluminescentes sont réparties avec un pas d'espacement 28 plus petit que le pas d'espacement 30 des diodes électroluminescentes dans la fonction F2. On rappelle que les diodes électroluminescentes
utilisées dans les deux fonctions sont toutes identiques.
On a représenté sur la figure 5 une vue de dessus du système de la figure 4. En haut et à droite, on a représenté une partie de la surface du voyant 22. En dessus du voyant, on trouve les surfaces de collimation 81 et 82 des fonctions F1 et F2 respectivement, avec les lentilles de Fresnel qui recouvrent la surface des cercles 10. Encore en dessous, on trouve les diodes électroluminescentes. Elles possèdent un corps carré 35 surmonté d'une partie d'émission de lumière. Ce sont ces parties qui forment les sources quasi-ponctuelles 2 proprement dites et qui se trouvent respectivement dans les surfaces d'éclairement 241 et 242. Elles sont situées au foyer des dispositifs de collimation 11. Les corps carrés comportent des pattes de connexion qui permettent de les souder sur un ou des circuits imprimés 36, ou encore sur tout autre composant réalisant la connexion électrique des DELs, comme des circuits métalliques ou
des circuits souples.
L'espacement e1 entre la surface d'éclairement 241 et la surface de collimation 81 dans la fonction F1 n'est pas égal à l'espacement e2 entre la surface d'éclairement 242 et la surface de collimation 82 dans la fonction F2. En effet, l'espacement e2 est significativement plus grand que l'espacement e1 de la surface d'éclairement et de la surface de collimation de la première fonction lumineuse. De ce fait, les cercles éclairés 10 formés sur la surface de collimation 82 sont plus grands que les cercles éclairés formés sur la surface de collimation 81. Si l'on espace suffisamment les deux surfaces 241 et 82, on peut obtenir que ces cercles soient pratiquement tangents, de la même manière que les cercles de la surface de collimation 81, un faible espacement subsistant seulement entre eux. Ainsi, la surface du voyant apparaîtra comme éclairée uniformément. Pour obtenir un tel résultat, il suffit que l'espacement entre la surface d'éclairement et la surface de collimation soit approximativement proportionnel au pas d'espacement des sources lumineuses 2. Par exemple, si le pas des diodes électroluminescentes est trois fois plus petit dans la fonction F1, l'espacement e2 devra
être trois fois supérieur à l'espacement e1.
Selon une autre méthode, on peut également choisir l'espacement e entre la surface d'éclairement et la surface de collimation tel qu'il soit inversement proportionnel à la racine carrée du flux lumineux émis
Dans l'exemple représenté, le pas d'espacement des diodes dans la fonction F1 est de 15 mm, pour une distance focale des Fresnels de 7 mm. Dans la fonction F2 le pas d'espacement de diodes est de 30 mm pour une distance focale des Fresnels de 33 mm. On pourrait également avoir des pas d'espacement et horizontaux différents. Ceci est le cas notamment lorsque les diodes sont disposées en quinconce afin de les rapprocher davantage l'une de l'autre. Ainsi, selon une autre réalisation, le pas horizontal est de 15 mm et le pas
vertical de 12,5 mm.
On a représenté sur les figures 4 et 5 un mode préféré de réalisation dans lequel les surfaces de collimation 81 et 82 sont dans un même plan (cas de surfaces planes), ou se raccordent dans un même plan (cas de surfaces non planes). Ce mode de réalisation est avantageux, d'une part, parce que les surfaces de collimation peuvent alors être réalisées d'une seule pièce, d'autre part, parce qu'on assure ainsi une bonne homogénéité d'aspect entre les deux fonctions. Toutefois il va de soi que cette caractéristique n'est pas impérative et que les surfaces 81 et 82 pourraient être décalées l'une par rapport à l'autre sans que le
fonctionnement de l'invention soit modifié.
La présente invention concerne une nouvelle composition filmogène sans transfert et résistant à l'eau à application topique, comprenant un mélange de polyesters sulfonés destinée en particulier aux domaines cosmétique et/ou dermatologique. L'invention se rapporte aussi à l'utilisation de cette composition pour le maquillage ou le traitement cosmétique des matières kératiniques d'être humain telles que la peau, les ongles, les cils, les sourcils, les cheveux, ou des muqueuses telles que les lèvres. Cette composition peut se présenter sous forme de gel, de pâte ou de produit coulé notamment de stick.
Les produits de maquillage ou de soin de la peau ou des lèvres comme les fonds de teints ou les rouges à lèvres contiennent généralement des phases grasses telles que des cires et des huiles, des pigments et/ou des charges et, éventuellement des additifs comme des actifs cosmétiques ou dermatologiques. Elles peuvent contenir des gélifiants permettant d'obtenir la consistance souhaitée pour la composition selon son application.
On obtient des mèches de cheveux teintes en gris bleuté.
Dans cet exemple, 1,8 g de laccase issue de Rhus vernicifera à 180 unités/mg peut être remplacé par îg de laccase issue de Pyricularia Orizae à 100 unités/mg vendue par la société l.C.N.
EXEMPLE 2: Composition de teinture On a préparé la composition tinctoriale prête à l'emploi suivante (teneurs en grammes): - Laccase issue de Rhus vernicifera à 180 unités/mg vendue par la société SIGMA 1,8 g - Alkyl (C8-C,0) polyglucoside en solution aqueuse à 60 % de matière active (M.A.) vendu sous la dénomination ORAMIX Cl110 par la société SEPPIC 8,0 g - Paraphénylènediamine 0,254 g - Dichlorhydrate de 2,4-diaminophénoxyéthanol 0,260 g - Acide polyacrylique réticulé vendu sous le nom CARBOPOL 954 par la société GOODRICH 0,6 g MA - Ethanol 20,0 g agent de pH qs pH 6,5 - Eau déminéralisée qsp 100 g Cette composition tinctoriale prête à l'emploi a été appliquée sur des mèches de cheveux gris naturels à 90 % de blancs pendant 40 minutes à 30"C. Les cheveux ont ensuite été rincés, lavés avec un shampooing standard, puis séchés.
Dans cet exemple, 1,8 g de laccase issue de Rhus vernicifera à 180 unités/mg peut être remplacé par 1g de laccase issue de Pyricularia Orizae à 100 unités/mg vendue par la société l.C.N.
COMPOSITION TINCTORIALE ET PROCEDES DE TEINTURE DES FIBRES KERATINIQUES LA METTANT EN OEUVRE La présente invention a trait à une composition de teinture par oxydation des fibres kératiniques comprenant au moins une enzyme de type laccase, au moins un colorant d'oxydation et au moins un agent de conditionnement des fibres kératiniques insoluble dans les milieux aqueux ainsi que ses utilisations pour la teinture des fibres kératiniques en particulier des cheveux humains.
II est connu de teindre les fibres kératiniques et en particulier les cheveux humains avec des compositions tinctoriales contenant des précurseurs de coloration d'oxydation, en particulier des ortho ou paraphénylènediamines, des ortho ou paraaminophénols, des bases hétérocycliques, appelés généralement bases d'oxydation. Les précurseurs de coloration d'oxydation, ou bases d'oxydation, sont des composés incolores ou faiblement colorés qui, associés à des produits oxydants, peuvent donner naissance par un processus de condensation oxydative à des composés colorés et colorants.
La coloration d'oxydation des fibres kératiniques peut également être réalisée à l'aide de systèmes oxydants différents du peroxyde d'hydrogène tels que des systèmes enzymatiques. Ainsi il a déjà été proposé dans le brevet US 3251742, les demandes de brevet FR-A-2 112 549, FR-A-2 694 018, EP-A-O 504 005, W095/07988, W095/33836, W095/33837, W096/00290, WO97/19998 et W097/19999 de teindre les fibres kératiniques avec des compositions comprenant au moins un colorant d'oxydation en association avec des enzymes du type laccase; lesdites compositions étant mises en contact avec l'oxygène de l'air. Ces formulations de teinture, bien qu'étant mises en oeuvre dans des conditions n'entraînant pas une dégradation des fibres kératiniques comparable à celle engendrée par les teintures réalisées en présence de peroxyde d'hydrogène, conduisent à des colorations encore insuffisantes à la fois sur le plan de l'homogénéité de la couleur répartie le long de la fibre ( unisson ), sur le plan de la chromaticité (luminosité) et de la puissance tinctoriale.
La Demanderesse a découvert de façon surprenante de nouvelles compositions contenant au moins comme système oxydant une enzyme du type laccase et au moins un agent de conditionnement insoluble dans les milieux aqueux particulier que l'on définira plus en détail ci-dessous, pouvant constituer en présence d"au moins un colorant d'oxydation, des formulations de teinture prêtes à l'emploi conduisant à des colorations plus homogènes, plus puissantes et plus chromatiques sans engendrer de dégradation significative, ni de décoloration des fibres kératiniques, peu sélectives et résistant bien aux diverses agressions que peuvent subir les cheveux Ces découvertes sont à la base de la présente invention.
La présente invention a donc pour premier objet une composition prête à l'emploi, destinée à la coloration par oxydation des fibres kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines et plus particulièrement les cheveux humains, comprenant dans un support approprié pour les fibres kératiniques: (a) au moins une enzyme du type laccase (b) au moins un agent de conditionnement insoluble dans les milieux aqueux.
Le milieu amplificateur peut constituer le substrat du microlaser. En utilisant des techniques de fabrication et d'usinage issues de la micro- électronique, des plaques peu épaisses (quelques centaines de micromètres) et de grande dimension (plusieurs centimètres) peuvent être traitées puis découpées en un très grand nombre d'unités.
Un laser solide (ou un microlaser) peut être déclenché ( Q switched ) de façon active ou passive, en introduisant, dans la cavité, un modulateur de pertes c'est-à-dire un moyen de modulation du facteur de surtension ( Q factor ) de cette cavité.
Pour le déclenchement actif, la valeur des pertes introduites dans la cavité (résonateur) est commandée de façon externe par exemple au moyen d'un modulateur acousto-optique qui diffracte de la lumière hors du résonateur ou d'un modulateur électro-optique qui permute la polarisation du faisceau laser dans ce résonateur. De tels modulateurs nécessitent des moyens électroniques de commande capables de fournir des signaux radiofréquences pour le modulateur acoustooptique, ou bien des signaux de haute tension pour le modulateur électro-optique.
La figure 1 représente schématiquement un microlaser connu, déclenché de façon active par un modulateur électro-optique.
Ce microlaser comprend successivement un miroir d'entrée 2, un milieu amplificateur 4, un miroir intermédiaire 6, un modulateur électro-optique 7, qui est muni de deux électrodes latérales de commande 8 et 9, et un miroir de sortie 10. Le milieu amplificateur 4 est fixé au miroir intermédiaire 6 au moyen d'une colle optique ou d'un cordon de résine 12. On a également représenté le faisceau de pompage optique 14 provenant par exemple d'une diode laser (non représentée) et destiné à exciter le milieu amplificateur 4 à travers le miroir d'entrée 2. On voit aussi le faisceau laser impulsionnel 16 qui en résulte et qui sort du microlaser par le miroir 10. Ces faisceaux 14 et 16 se propagent suivant le même axe X.
Le fonctionnement d'un tel laser à déclenchement actif est décrit ci-après.
Au départ, le gain dans le milieu amplificateur est nul et les pertes dues au modulateur sont maximales, le seuil est donc très élevé et le laser n'oscille pas.
On pompe ce laser, l'énergie stockée dans le milieu amplificateur augmente. Le niveau de pompage et les pertes sont telles que le laser n'oscille pas.
On diminue soudainement le niveau des pertes induites par le modulateur. En conséquence, le gain du milieu amplificateur devient largement supérieur au niveau des pertes totales, donc le gain net dans la cavité laser est très élevé. L'énergie stockée est libérée sous la forme d'une impulsion lumineuse géante, en un temps très court.
Lorsque le gain est épuisé, l'impulsion se termine. L'oscillateur laser s'arrête et l'on retrouve les conditions initiales.
Pour le déclenchement passif, on utilise des modulateurs non linéaires sans alimentation extérieure et, plus précisément, des absorbants saturables, matériaux qui sont fortement absorbants lorsqu'on les éclaire avec un faisceau de faible densité de puissance et qui deviennent quasiment transparents lorsque cette densité dépasse un certain seuil (appelé intensité de saturation).
La figure 2 représente schématiquement un microlaser connu, déclenché de façon passive.
Ce microlaser comprend successivement le miroir d'entrée 2, le milieu amplificateur 4, un absorbant saturable 18 et le miroir de sortie 10. On voit encore le faisceau de pompage 14 et le faisceau
laser 16 engendré par le microlaser. L'absorbant saturable 18 est par exemple une couche sol-gel ou semiconductrice, ou un matériau massif, dopé avec des ions actifs.
Le fonctionnement d'un tel laser à déclenchement passif est décrit ci-après.
Au départ, le gain dans le milieu amplificateur est nul et les pertes (absorption) dues à l'absorbant saturable sont maximales, le seuil est donc élevé et le laser n'oscille pas.
La coupe schématique de la figure 1 représente un exemple d'aiguille d'absorption de neutrons selon l'invention ayant la structure précitée. La figure 2 est une vue agrandie d'une partie de la coupe schématique de la figure 1.
Sur la figure 1, une pastille 10 d'un absorbeur de neutrons contenant B4C, etc. est disposée dans un blindage cylindrique creux 11 (tube à paroi mince) qui comporte un manchon d'un matériau composite de SiC, etc. En outre, un revêtement cylindrique creux 13 (formé d'acier inoxydable, etc.) est placé à l'extérieur du blindage 11 et forme un espace prédéterminé 12 avec le blindage 11.
Les deux côtés de la pastille 10 d'absorbeur de neutrons dans le blindage 11 sont maintenus par des organes 14a et 14b d'arrêt de pastille respectivement. En outre, la pastille 10 d'absorbeur de neutrons et le blindage 11 placé dans le revêtement 13 sont maintenus par des bouchons 15a et 15b d'extrémité placés respectivement aux deux extrémités du revêtement 13. Un ressort 16 de pression de pastille destiné à maintenir le blindage 11 à un état convenable est placé entre un premier bouchon 15a d'extrémité et un organe 14a d'arrêt de pastille.
Absorbeur de neutrons L'absorbeur de neutrons qui peut être utilisé selon l'invention n'est pas soumis à des restrictions particulières dans la mesure où son coefficient de dilatation thermique al peut donner la relation 1a2 - ail I < 10.10-6 /K, pour la valeur absolue de la différence entre ce coefficient et le coefficient de dilatation thermique a2 du tube 11 à paroi mince. Ainsi, il est possible d'utiliser, comme absorbeur de neutrons selon l'invention, un matériau choisi de façon convenable à partir des absorbeurs de neutrons connus.
Compte tenu de la facilité d'obtention de la différence précitée des coefficients de dilatation thermique la2 - all, le coefficient de dilatation thermique al de l'absorbeur de neutrons peut de préférence être compris entre 3. 10-6 et 15.10-6 /K et de préférence de l'ordre 5.10-6 à 10.10-6 K.
Des exemples particuliers d'un tel absorbeur de neutrons sont B4C, TiB2, un matériau composite B4C/SiC, etc.
Parmi eux, étant donné la capacité d'absorption de neutrons à grande vitesse, le carbure de bore B4C peut être utilisé avantageusement.
Tube à paroi mince Le tube à paroi mince 11 qui entoure l'absorbeur de neutrons qui convient selon l'invention n'est pas soumis à des restrictions particulières dans la mesure où son coefficient de dilatation thermique a2 peut donner la relation #α2 - all < 10.10-6 /K pour la valeur absolue de la différence entre lui-même et le coefficient de dilatation thermique al de l'absorbeur précité de neutrons 10. Ainsi, il est possible d'utiliser, comme tube 11 à paroi mince, un tube contenant un matériau connu. Compte tenu de la facilité d'obtention de la différence précitée des coefficients de dilatation thermique #α2 - α1#, le coefficient de dilatation thermique a2 du tube à paroi mince est de préférence compris entre environ 3.10-6 et 15. /K et de préférence entre 5.10-6 et 10. /K.
Des exemples particuliers du matériau constituant un tel tube à paroi mince peuvent comprendre des produits céramiques frittés tels que SiC et A1203, des matériaux composites armés de fibre produits à partir de ces produits, et des métaux réfractaires tels que l'alliage "Hastelloy".
Parmi eux et étant donné leur résistance à la chaleur, la résistance à température élevée, etc., il est préférable d'utiliser une céramique armée de fibre, notamment du carbure de silicium armé de fibre (SiC) ou de l'alumine armée de fibre (Al2O3).
En particulier, lorsqu'on utilise comme blindage un manchon mince d'un matériau composite de SiC armé de fibre de SiC, qui a été considéré habituellement comme difficile à mettre sous forme d'un manchon mince, il est possible d'obtenir une aiguille d'absorption de neutrons ayant une bonne durabilité même dans des conditions sévères.
Le tube à paroi mince précité 11 peut avantageusement former un manchon cylindrique à paroi mince contenant un matériau composite de SiC armé de fibre SiC (SiC/SiC) dont la porosité est inférieure ou égale à 40 % et dont l'épaisseur de paroi est inférieure ou égale à 5 mm.
Lorsque le manchon contenant un matériau composite à base de SiC armé de fibre de SiC est inséré comme blindage 11 entre un revêtement d'acier inoxydable et une pastille de B4C 10 (absorbeur de neutrons), l'aiguille d'absorption de neutrons réalisée a une excellente caractéristique dans la mesure où le blindage est très peu détérioré par l'irradiation par les neutrons, il possède une tolérance à la détérioration mécanique (c'est-à-dire une bonne durabilité lorsqu'une partie du blindage est détériorée mécaniquement), le mouvement de migration de B4C dans le revêtement 13 d'acier inoxydable peut être évité, et le revêtement 13 d'acier inoxydable risque moins d'être détérioré. Lorsqu'un manchon contenant le matériau composite à base de SiC armé de fibre de SiC est utilisé comme blindage, contrairement au cas dans lequel un blindage contenant de l'acier inoxydable est utilisé, la carburation du matériau composite à base de SiC armé de fibre de SiC constituant le manchon est réduite à une très faible valeur.
En outre, comme le manchon contenant un matériau composite à base de SiC armé de fibre de SiC peut être mis sous forme d'un manchon à paroi mince ayant une épaisseur de paroi inférieure ou égale à 0,5 mm, contrairement au cas de l'utilisation d'un manchon à paroi épaisse comme blindage, il n'est pas possible que la quantité de pastille de B4C qui doit être insérée dans le blindage soit réduite et favorise une réduction de la capacité d'absorption de neutrons de la barre de contrôle.
Les tableaux suivants 1 à 3 permettent des comparaisons entre divers types de procédés de production de SiC/SiC, des comparaisons entre divers types de fibres minérales continues, et des comparaisons entre divers types de matériaux dans le cas où leur utilisation comme blindage est prise en considération. On peut se référer, pour les données avec lesquelles les comparaisons sont réalisées, aux documents de R.H. Jones, D. Steiner, H.L. Heinisch et al., Journal of Nuclear Materials, 245, (1997), pages 87 à 107, et de F.W.