INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le brouilleur de polarisation ayant la configuration décrite précédemment, un signal lumineux d'entrée du premier répartiteur est divisé en deux parties et se propage dans le premier et le second trajet optique, et la phase du signal lumineux varie avec la tension appliquée par le premier organe source de tension. En outre, la polarisation du signal lumineux qui se propage dans l'un au moins des premier et second trajets optiques subit une rotation par le premier rotateur du plan de polarisation, si bien que l'angle relatif de polarisation des signaux lumineux est ajusté. Les signaux lumineux qui ont traversé le premier et le second trajet optique sont combinés par le premier coupleur si bien que l'état de polarisation du signal lumineux incident est brouillé, et le signal peut sortir.
Suivant l'amplitude absolue et relative des erreurs à minimiser on peut faire varier soit le pourcentage relatif de conducteurs que le pion 42 maintien au dessous d'une certaine position angulaire dans le plan XY , soit la position selon Z du dit pion , soit la position angulaire du même pion. II s'en suivra que la fenêtre 26 pourra avoir une surface plus ou moins importante, et éventuellement s'étendre , comme s'est le cas dans l'exemple de réalisation relatif à la bobine du tube A68SF, dans la partie arrière 25 de la dite bobine.
Dans un mode de réalisation alternatif non représenté, deux fenêtres sont réalisées dans les conducteurs latéraux, situées selon l'axe Z dans la zone proche de l'extrémité 17 de la fenêtre principale 18, ces deux fenêtres s'entendant partiellement à la fois dans la zone 24 et dans la zone 25. En positionnant les pions réalisant ces fenêtres lors du bobinage dans des positions angulaires différentes, il est possible de créer des groupes de conducteurs dont le nombre de conducteurs peut varier en valeur relative ce qui permet de moduler l'effet créé sur le champ et obtenir une action plus fine sur le fondamental et les harmoniques du champ de déviation afin de minimiser les erreurs de coma, de géométrie et de convergence.
Les exemples de réalisation décrits précédemment ne sont pas limitatif, I'insertion durant le bobinage d'un pion situé à l'arrière de la zone intermédiaire d'une bobine permet de créer une fenêtre, pouvant s'ouvrir à la fois dans cette zone intermédiaire et dans la zone arrière et peut donc s'appliquer pour modifier le champ de déviation vertical afin de minimiser des erreurs résiduelles de convergence, coma et géométrie.
DISPOSITIF DE DÉCALAGE DE NIVEAU La présente invention concerne un dispositif de décalage de niveau destiné à être utilisé avec un circuit nécessitant une tension de référence qui est également exploitée comme référence par le dispositif de décalage de niveau.
La figure 1 représente une structure classique de dispositif de décalage de niveau destinée à être utilisée, par exemple, avec un convertisseur numérique-analogique à réseau résistif 10. Un convertisseur à réseau résistif nécessite une tension de référence Vref de valeur prédéterminée précise, par exemple 2 volts. Cette tension de référence est fournie à basse impédance, par exemple, comme cela est représenté, par une source de tension "band-gap" 12 suivie d'un amplificateur opérationnel 14 dont le gain est réglé par deux résistances 16, 17 afin d'obtenir la valeur désirée de la tension de référence Vref.
Un convertisseur numérique-analogique est habituellement alimenté sous une tension relativement basse, par exemple 5 volts, d'où il résulte que sa tension de sortie Vi est généralement amplifiée et décalée afin de l'adapter à un circuit alimenté sous une tension plus élevée, par exemple 12 volts.
Un dispositif de décalage de niveau nécessite une tension de référence précise pour déterminer la quantité selon laquelle sa tension d'entrée (Vi) doit être décalée par rapport à une tension de mode commun Vcm généralement imprécise.
Le dispositif de décalage de niveau de la figure 1 consiste essentiellement en un amplificateur différentiel 20 à base d'un amplificateur opérationnel 22. L'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel 22 est reliée à sa sortie Vo par une résistance 24 et reçoit une tension de référence qVref par une résistance 25. L'entrée non-inverseuse de l'amplificateur opérationnel 22 reçoit une tension de mode commun Vcm par une résistance 27 et la tension Vi à décaler par une résistance 28. En choisissant une valeur normalisée 1 pour les résistances 25 et 28, et une valeur normalisée k pour les résistances 24 et 27, le gain de l'amplificateur différentiel 20 est réglé à k.
Avec cette configuration, la tension de sortie Vo du dispositif de décalage de niveau s'exprime par Vo = Vcm + k(Vi-qVref).
L'amplificateur différentiel 20 de la figure 1 présente des entrées de relativement basse impédance, d'où il résulte que ses tensions d'entrée, qVref et Vi, doivent être fournies par des sources de basse impédance.
La tension d'entrée Vi de l'amplificateur différentiel 20 est fournie à partir de la tension de sortie du convertisseur à réseau résistif 10 par un amplificateur opérationnel à gain unitaire 30.
Dans la plupart des cas, la tension de référence Vref requise par le convertisseur à réseau résistif 10 n'est pas adaptée au dispositif de décalage de niveau et doit être, soit atténuée, soit amplifiée. Dans la figure 1, la tension de référence Vref est atténuée par un pont de deux résistances 32, 33, relié à la masse. Les valeurs des résistances 32 et 33 sont choisies de manière que le point milieu de ce pont fournisse la tension de référence qVref adaptée au dispositif de décalage de niveau, où q est le rapport entre la tension de référence du dispositif de décalage et la tension de référence Vref. Les valeurs normalisées des résistances 32 et 33 sont respectivement 1-q et q. Le point milieu du pont de résistances étant d'impédance relativement élevée, son signal est amplifié en courant par un amplificateur opérationnel à gain unitaire 35 qui fournit la tension de référence finale au dispositif de décalage.
Un inconvénient du dispositif de décalage de la figure 1 est qu'une part de précision est perdue dans sa tension de référence qVref du fait de la tension d'offset inhérente à l'amplificateur opérationnel 35.
Un objet de la présente invention est de prévoir un dispositif de décalage de niveau pour l'application susmentionnée, qui soit de structure particulièrement simple et évite l'inconvénient susmentionné.
Cet objet est atteint par un dispositif de décalage de niveau couplé à un circuit utilisant une tension de référence de valeur prédéterminée précise, comprenant un amplificateur différentiel dont une première entrée est couplée à la tension de référence et dont une deuxième entrée reçoit une tension intermédiaire ; une source de basse impédance fournissant la tension de référence ; et un premier amplificateur opérationnel fournissant la tension intermédiaire à partir d'une tension d'entrée. La sortie de la source de basse impédance est directement connectée à la première entrée de l'amplificateur différentiel et le gain du premier amplificateur opérationnel est réglé pour obtenir un rapport souhaité entre la tension de référence et la tension intermédiaire.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, ledit circuit utilisant la tension de référence est un convertisseur numérique-analogique à réseau résistif.
Au cours de l'opération 249, le contenu du registre REG~FLUX 504 est positionné à la valeur '0' ce qui correspond à l'ouverture de l'interrupteur de flux 138.
On retourne ensuite au fonctionnement principal du moyen de contrôle de communication en réception 137 en exécutant le test 204.
Au cours de l'opération 224, les positions des lignes, comprises entre celle indiquée par le contenu du champ 18 et celle indiquée par le contenu du champ 19 de la trame courante en lecture dans FIFO~TRX 506, sont mémorisées comme correctement reçues dans le registre courant de position dans FIFO BLOC 503 (mise à '1' du bit représentatif de la position de ces lignes).
- La figure 9A est une vue en plan de la plaque rapportée du type de celle de la figure 2, avec bande d'arrachage, - La figure 10 est une vue en plan, partielle, d'un flan constitutif de demi-caisse selon un autre mode de réalisation de l'invention, avec languette sur coins coupés.
- La figure 11 est une caisse obtenue avec le flan de la figure 10, fermée par un couvercle.
- La figure 12 montre un autre mode de réalisation de la plaque rapportée utilisée selon l'invention, avec zone frangible d'arrachage en croix.
- Les figures 13 et 14 montrent un autre mode de réalisation d'une caisse selon l'invention, à quatre volets, avec formation autour d'un mandrin.
- La figure 15 montre une vue en perspective éclatée de la jonction entre plaque et second volet, d'un ensemble destiné à former une demi-caisse selon le mode de réalisation de l'invention de la figure 1 - La figure 16 est une vue en coupe selon VIII VIII de la figure 15.
- Les figures 17 à 22 montrent schématiquement un dispositif selon un mode de réalisation de l'invention au cours des différentes étapes de formation d'une caisse selon un mode de réalisation de l'invention.
La figure 1 montre une demi-caisse 1 pour le conditionnement d'une charge, comportant une suite de volets formant les parois latérales de la caisse, reliées deux à deux par des premières lignes de jonction 2, parallèles les unes aux autres.
La suite de volets comporte deux premiers volets principaux opposés 3 et 5, et deux seconds volets principaux opposés 4 et 6, les volets principaux étant séparés par des volets intermédiaires 7, formant coins coupés de la caisse.
Les premiers volets 3 et 5 comportent des premiers rabats 8, reliés au bas desdits premiers volets par des deuxièmes lignes de jonction 9 perpendiculaires aux premières lignes de jonction 2.
Selon l'invention les deux premiers rabats comprennent chacun respectivement sur leurs deux côtés latéraux des pattes 10 de renfort rabattues et collées sur la face externe des seconds volets principaux 4 et 6.
Les deux premiers rabats sont jointifs au niveau de leurs extrémités situées du côté opposé aux lignes de pliage 9 entre premiers rabats et premiers volets.
Les languettes 10 sont elles aussi jointives à leurs extrémités et s'étendent tout du long du premier rabat en vis-à-vis du second volet correspondant.
Les seconds volets principaux 3 et 5 comportent quant à eux en partie basse des seconds rabats Il reliés auxdits volets par des deuxièmes ou secondes lignes de jonction 9'.
Les seconds volets sont rabattus à 1800 par rapport aux lignes de jonction 9' et collés sur la face interne desdits seconds volets 4 et 6.
Les figures 2 à 8 montrent en perspective les étapes successives de formation de la caisse de conditionnement en carton selon le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici.
Après encollage en 12 de la face supérieure du fond de la caisse, c'est-à-dire de la face interne des premiers rabats 8, sur une surface centrale de superficie déterminée, on place au-dessus de la demicaisse 1 une feuille en film de matériau plastique 13 thermo-rétractable, comportant une partie ajourée 13' centrale, de superficie un peu supérieure à celle de la surface centrale et agencée pour être en vis-à-vis des lignes ou points de collage 12' de la face interne du fond.
L'invention a particulièrement pour objet le procédé cidessus dans lequel la séquence ADN code pour l'une des enzymes choisie parmi une - dTDP-4-céto-D-6-désoxyhexose 2,3-réductase, - désosaminyltransférase, - dTDP-4-céto-D-6-désoxyhexose 3,4-isomérase, - dTDP-4-céto-L-6-désoxyhexose 4-réductase, - mycarosyltransférase, - dTDP-D-6-désoxyhexose 3-N-méthyltransférase, - dTDP-4-céto-L-6-désoxyhexose 2,3-déshydratase, - dTDP-D-6-désoxyhexose 3,4-déshydratase, - dTDP-D-4,6-didésoxyhexose 3,4-réductase ou - dTDP-4-céto-D-6-désoxyhexose 3,5 épimérase.
L'invention a plus particulièrement pour objet le procédé ci-dessus dans lequel l'altération de la séquence résulte dans l'inactivation d'au moins l'une des enzymes indiquées ci-dessus.
L'inactivation d'au moins l'une des enzymes est mise en évidence, d'une part par l'absence de production d'érythromycine, d'autre part par l'accumulation de précur seurs de l'érythromycine tels que le 6-désoxyérythronolide B, l'érythronolide B ou le 3-a-mycarosyl érythronolide B et/ou l'accumulation de métabolites secondaires hybrides tels que définis précédemment dans les surnageants de cultures des souches modifiées correspondantes.
L'invention concerne tout particulièrement le procédé ci-dessus dans lequel l'enzyme inactivée est une dTDP-4-céto L-6-désoxyhexose 4-réductase ou dans lequel l'enzyme inactivée est une dTDP-D-6-désoxyhexose 3,4-déshydratase ou dans lequel l'enzyme inactivée est une mycarosyltransférase ou dans lequel l'enzyme inactivée est une dTDP-4-céto-L-6désoxyhexose 2,3-réductase.
L'invention concerne aussi le procédé ci-dessus dans lequel le métabolite secondaire hybride isolé est un analogue de l'érythromycine choisi parmi la 4"-céto-érythromycine, la 4'-hydroxy-érythromycine ou la 3"-C désméthyl-2",3"-èneérythromycine ou dans lequel le métabolite secondaire hybride isolé est le désosaminyl érythronolide B.
Des exemples de mise en oeuvre du procédé de l'invention sont donnés dans la partie expérimentale. L'accumulation de métabolites secondaires hybrides dans des souches de Sac. erythraea modifiées est également décrite plus loin.
L'invention concerne aussi une souche de Sac. erythraea modifiée dans laquelle au moins l'une des enzymes choisie parmi une - dTDP-4-céto-L-6-désoxyhexose 2,3-réductase, - désosaminyltransférase, - dTDP-4-céto-D-6-désoxyhexose 3,4-isomérase, - dTDP-4-céto-L-6-désoxyhexose 4-réductase, - mycarosyltransférase, - dTDP-D-6-désoxyhexose 3-N-méthyltransférase, - dTDP-4-céto-L-6-désoxyhexose 2,3-déshydratase, - dTDP-D-6-désoxyhexose 3,4-déshydratase, - dTDP-D-4,6-didésoxyhexose 3,4-réductase ou - dTDP-4-céto-D-6-désoxyhexose 3,5 épimérase est inactivée et produisant au moins un métabolite secondaire hybride.
L'invention concerne particulièrement la souche de Sac.
erythraea modifiée BII92 dans laquelle une dTDP-4-céto-L-6désoxyhexose 2,3-réductase est inactivée et produisant la 3'-C désméthyl-2",3"-ène-érythromycine C, la souche de Sac.
erythraea modifiée BIV87 dans laquelle une dTDP-4-céto-L-6désoxyhexose 4-réductase est inactivée et produisant la 4"céto-érythromycine, la souche de Sac. erythraea modifiée CIV89 dans laquelle une dTDP-D-6-désoxyhexose 3,4-déshydra- tase est inactivée et produisant la 4'-hydroxyérythromycine D ainsi que la souche de Sac. erythraea modifiée BV88 dans laquelle une mycarosyltransférase est inactivée et produisant du désoaminyl érythronolide B. Des constructions détaillées des souches ci-dessus sont données plus loin dans la partie expérimentale.
Matériels et méthodes générales.
1. Souches bactériennes, plasmides et conditions de croissance.
La souche Sac. erythraea utilisée pour la réalisation de l'invention est un variant phénotypique spontané dit "red variant" (Hessler et al., 1997) de la souche sauvage Sac. erythraea NRRL 2338 dont la croissance est effectuée en routine soit sur milieu solide R2T2 (milieu R2T décrit par Weber et al., 1985 sans peptone), R2T20 (Yamamoto et al., 1986) ou M1-102 sur agar (Kaneda et al., 1962), soit en milieu liquide TSB (Oxoid) à 30 C La souche Streptomyces lividans 1326 (John Innes Culture Collection) décrite par Hopwood et al. (1983), utilisée pour la préparation de plasmides dépourvus d'origine de réplication d'Escherichia coli tels que pIJ702 et pIJ486, a été maintenue sur milieu solide R2YE(R5) (Hopwood et al., 1985).
La croissance des souches E. coli XL1-blue (Stratagene), JM110 (Stratagene) et DHSa.MCR (GibcoBRL), utilisées pour les préparations de plasmides, a été effectuée en routine en milieu liquide 2 x YT ou LB ou en milieu solide LB sur agar, tels que décrits par Sambrook et al. (1989). La souche E. coli XL1-blue est utilisée pour les clonages en routine.
La souche JM110 est utilisée pour des clonages où l'on utilise des sites de restriction tels que BclI. La souche DH5a.MCR est utilisée pour la préparation de plasmides destinés à être introduits chez Sac. erythreae pour une transformation optimale.
La sélection des plasmides dans E. coli a été effectuée sur ampicilline (Sigma) à 100 ssg/ml.
b - avec la compression de gaz brûle nous serons capable d'utiliser la chambre d'accumulation comme un condenseur, comme un échangeur thermique, comme réchauffeur d'azote pour transférer la chaleur du gaz brûlé à l'azote avant d'envoyer à la turbine ,parce que les capacités thermiques massiques de gaz qui sortent de réaction chimique de la chambre de combustion sont considérablement élevées la contenance des gaz brûlés sont des gaz carboniques (C02) et vapeur d'eau (H20) pour cette raison nous utiliserons de l'azote comme intermédiaire d'énergie thermique au lieu d'utiliser des gaz brûlés parce que la capacité thermique massique de l'azote est plus faible (comme un gaz parfait) et aussi actuellement utilise dans les turbines à gaz, que celui de son rendement est meilleur dans le domaine de conversion d'énergie thermique a l'énergie électrique par une turbine.
c - les gaz qui sont comprimés ont une densité massique suffisante pour aller vers la turbine à convertir les énergies qui sont fournies par le moteur en forme d'énergie thermique et mécanique des gaz brûlés.
V Nous utilisons deux Turbines qui sont liées à un alternateur et un moteur électrique pour activer, régénérer, et déplacer le véhicule ,grâce à la présence d'un moteur électrique ,nous arriverons à des vitesses très élevées.
VI Ce système permet de liquéfier l'air et de séparer ainsi l'oxygène des autre gaz (I'azote, le Néon, le dioxyde de carbone. E.t.c... ). Après la séparation des gaz, l'oxygène et l'azote sont envoyés dans différents réservoirs où ils sont refroidis sous pression constante.
L'oxygène sera ensuite utilisé pour la combustion du carburant, alors que l'azote servira à la conversion d'énergie thermique par l'intermédiaire d'une turbine.
VII Grâce à une réduction thermique du système, ainsi qu'à un réducteur chimique, le taux de pollution peut être amené à une valeur minimale (proche de 0).
VIII L'énergie cinétique du véhicule est récupérée par la pompe de freinage et est ensuite régénérée sous forme d'air comprimé envoyé par le condenseur au système.
Afin de pouvoir freiner, il est mis au point un système de contrôle - blocage qui se remplit rapidement d'air; I'air qui est contenu dans ce volume s'échappe difficilement grâce à la résistance des soupapes qui ne s'ouvrent qu'après avoir atteint une limite de pression nécessaire ,permettant un freinage efficace. La pompe de freinage est aussi utilisée au moment d'arrêt ou stationnement pour récupérer l'énergie relative au fonctionnement du moteur électrique ( moteur en marche) sous forme d'air comprimé.
IX La chaleur du gaz qui sort des turbines est toujours régénérée avec l'aide d'une pompe à chaleur. Grâce à cette récupération nous aurons une grande efficacité et un meilleur rendement du moteur.
X Ce système permettra d'obtenir un rendement d'environ 65 %, c'est à dire qu'il sera supérieur d'environ 20% au système à injection directe (le système actuel).
XI Ce moteur pourra consommer tous les hydrocarbures de type CnH2n+2, ainsi que tous les carburants liquides ou gazeux qui existent actuellement; ce type de carburant nécessitera cependant, un changement d'appareillage et un ajustement spécial du système de combustion.
XII Ce système moteur à turbine avec système de récupération ,régénération mécanique et thermique est praticable sur tous les véhicules roulants( automobiles camions, bus, e.t.c...) et navigants Les dessins annexes illustrent l'invention dont les dispositifs ont des variantes disposées en 26 différentes figures.
DIVISION DES UNITES A LA RESERVE D OXYGENE CHAUFFE.
B LE RESERVOIR DE CARBURANT.
C LE RESERVOIR D 'AZOTE.
D L'ACCUMULATEUR.
Le moyen de codage 615 exécute les différentes étapes de l'organigramme de la figure 20 après que soit effectuée la phase d'initialisation suivante - initialisation du contenu du registre REG~DIM 558 avec la valeur du nombre de symboles d'information de redondance par colonne du bloc de données 660, tel que cette valeur soit impérativement inférieure ou égale à 'M', - initialisation des 'DIM' éléments du tableau A(x) 555: Ainsi pour i variant de '0' à 'DIM-1', le contenu du i ième élément du tableau A(x) 555, Ai, est positionné à la valeur 'n-DlM-?, - initialisation du registre R~LGTH 557 avec la valeur du nombre de symbole d'information par ligne du bloc de données avant émission 660 et - affectation du registre BLUNIT 562 à une zone mémoire représentant un bloc de données avant émission 660.
Le moyen de décodage 630 exécute les différentes étapes de l'organigramme de la figure 20 après que soit effectuée la phase d'initialisation suivante: - initialisation du contenu du registre REG~DIM 558 avec la valeur du nombre de symboles d'information effacés par colonne du bloc de données 670, tel que cette valeur soit impérativement inférieure ou égale à 'M'; - initialisation des 'DIM' éléments du tableau A(x) 555 à la valeur 'n-2', puis, pour i variant de 'O' à 'DIM-1', on soustrait le numéro de la i iéme ligne effacée dans le bloc de données 670 au contenu du i ième élément du tableau A(x) 555; - initialisation du registre R~LGTH 557 avec la valeur du nombre de symboles d'information par ligne du bloc de données après réception 670 et - affectation du registre BLUNIT 562 à une zone mémoire représentant un bloc de données après réception 670.
Au cours de l'opération 617, 'i' est initialisé à la valeur '0'.
L'évaluation de la i ième ligne de l'inverse réalisée au cours de l'opération 619 est illustrée en figure 18. Cela correspond au remplissage du tableau Pi(x) 560, iéme ligne du tableau à 2 dimensions P(x) 551.
Le tableau S(x) 553 est constitué de l'ensemble des registres des symboles d'information à générer, dans cette même colonne, dont le contenu a été préalablement initialisé à 'O'. Par conséquent les éléments de S(x) sont, ou bien les symboles d'information de redondance Wk 691 de la k ième colonne du bloc de données avant émission 660, ou bien les symboles d'information générés Gnk de la k ième colonne du bloc de données après réception 670. La valeur du contenu du registre OMEGA 545 est mise à '1', correspondant à la valeur de l'exposant de la représentation logarithmique du symbole Q (O L'évaluation des syndromes réalisée au cours de l'opération 624 est illustrée en figure 19. Cela correspond au remplissage du tableau Q(x) 552.
Exemple 6 : Analvse particulaire des comnlexes et vésicules de l'invention.
L'analyse particulaire a été réalisée en utilisant un analyseur "laser-scattering".
Les résultats obtenus à partir de compositions des vésicules préparées selon les exemples 1 (NxlD) et 3 (Nx2D) et à partir de Neutraplexes préparés suivant les formulations décrites dans l'exemple 2 (NxlD/pDNA) et l'exemple 4 (Nx2D/pDNA) sont rapportés dans le tableau 2 ci-dessous.
Formulation Préparation Moyenne z Polydispersité NxlD #1 251 0,292 248 0,307 248 0,262 Moyenne :249 Moyenne : 0,287 NxlD/pDNA #1 622 0,833 702 0,836 698 0,757 Moyenne : 674 Moyenne : 0,809 Nx2D #1 197 0,351 195 0,378 197 0,367 Moyenne : 197 Moyenne : 0,365 152 152 0,3 151 0,318 153 0,316 Moyenne : 152 Moyenne : 0,311 #2, 1 mois 153 0,302 après 152 0,295 préparation 151 0,300 Moyenne : 152 Moyenne : 0,299 Nx2D/pDNA #1 353 0,386 397 0,513 349 0,413 Moyenne : 366 Moyenne : 0,417 262 262 0,260 257 0,276 261 0,258 Moyenne : 260 Moyenne : 0,265 #2, 1 mois 251 0,185 après 243 0,218 préparation 243 0,188 Moyenne : 246Moyenne : 0,197 La moyenne z correspond à la taille moyenne de la population particulaire en nanomètres.
Le coefficient de polydispersité donne une évaluation de l'homogénéité de la population particulaire. Compte-tenu de la nature des vésicules l'invention, une polydispersité inférieure à 0,350 est considérée comme acceptable.