INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 5 donne les résultats obtenus et montre la capacité des Biovecteurs à augmenter la pénétration cellulaire des oligonucléotides. En particulier, de façon attendue, la pénétration cellulaire des oligonucléotides est extrêmement faible.
A l'inverse, une pénétration cellulaire efficace de l'oligonucléotide peut être obtenue après conjugaison au Biovecteur. Cette pénétration est liée à la concentration en conjugué oligonucléotide-Biovecteur et au temps d'incubation du conjugué et des cellules.
La paroi 24 et les ailes 26 peuvent être conformées et dimensionnées à volonté en fonction de la forme et/ou des dimensions de l'étui.
L'écartement maximum entre les ailes 26 correspond à la largeur de l'ébauche.
Le dispositif est adapté pour pouvoir recevoir aussi bien des étuis de la figure 1 que des étuis sous forme d'ébauche plane à mettre en forme dont des exemples sont donnés non limitativement aux figures 4 et 5.
Les dispositifs tels que décrits sont montés de manière amovible sur le plateau rotatif.
A cet effet, le pourtour du plateau rotatif 16 présente des pans droits 30 pourvus d'un pion radial 31.
Le socle arrière 25 de chacun des dispositifs de préhension des étuis présente un épaulement 32 correspondant à un pan 30 et un perçage 33 de passage du pion 31.
Chacun des dispositifs repose sur le plateau par l'épaulement et le pion et il est bloqué par tout moyen adapté tel qu'un système d'attache rapide sous le plateau.
Lorsque le dispositif recevant l'étui, arrive par rotation du plateau devant le magasin à ébauches d'étui, il est en face d'un dispositif poussoir 23 à poste fixe sur la colonne qui exerce une poussée sur les tiges 29 et ouvre les ailes 26.
Le système 13 à ventouse 14 est alors commandé pour prendre une ébauche d'étui du magasin et la placer entre les ailes 26.
Le poussoir est alors commandé en retrait et la pression des ailes sur l'ébauche dans leur rapprochement l'une vers l'autre a pour effet de mettre l'étui en forme tubulaire.
Dans le cas où l'étui est du type à fond dit automatique, cette pression a pour effet de fermer le fond.
La rotation du plateau amène l'étui devant le poste suivant.
Dans le cas où les étuis utilisés ne sont pas à fond automatique mais comportent deux pattes latérales 3/4 et une patte transversale 5, un poste de fermeture du fond est actionné.
Ce poste peut être débrayé et mis hors service si besoin.
Ce poste est représenté en figure 12.
Ce poste de fermeture de fond, comme le poste de fermeture du sommet de l'étui fonctionne selon un procédé spécifique représenté en figure 11 de fermeture par repliage des pattes dont au moins une transversale 5 à l'étui est munie d'un rabat 6 à insérer dans l'étui qui, les pattes latérales étant préalablement repliées intérieurement à l'étui, consiste à - replier la patte 5 transversalement à l'étui en sorte de l'obturer ; - replier le rabat 6 contre la paroi verticale 7 de face de l'étui par pliage sur l'arête supérieure de ladite paroi (vue B) - repousser ou écarter ladite patte 6 par rapport à l'étui (vue C), soit vers le haut, soit vers le bas tout en poussant le rabat vers le corps de l'étui ; - introduire par cette poussée le rabat dans l'étui et exercer une poussée sur la patte vers l'étui pour loger le rabat dans l'étui (vue D).
Les matières actives peuvent être de natures variées. II peut s'agir de celles définies précédemment. Le pourcentage de matières actives par rapport au polymère, exprimé en sec, peut varier entre 0.2 et 50 % en poids, selon l'application visée.
Selon une variante du procédé selon l'invention, les particules ayant subies le traitement précédent peuvent être soumises à une opération dite de post-cristallisation.
Cette post-cristallisation du polymère est généralement réalisée par traitement thermique sous air par exemple. Ce traitement thermique doit être effectué à une température inférieure à la température de dégradation ou de fusion du polymère. II est habituellement réalisé en lit fluide de manière à minimiser l'agglomération interparticules. Divers profils de température peuvent convenir : traitement thermique flash à haute température, traitement thermique avec rampe de montée en température, Le polymère utilisé peut être fonctionnalisé, de manière à créer une interaction chimique avec la matière active pour une libération contrôlée de cette dernière. II peut s'agir de fonctions : phosphonates, carboxylates, amines. Cette fonctionnalisation permet de contrôler la cinétique de relargage des matières actives.
Comme indiqué précédemment, le polymère est en général choisi parmi les polymères solubles dans l'eau et réticulables.
Selon le mode préféré de l'invention, le polymère mis en oeuvre dans le procédé de traitement est l'alcool polyvinylique.
De préférence, on utilise les alcools polyvinyliques présentant un degré de polymérisation compris entre 400 et 1800.
Les meilleurs résultats ont été obtenus pour les alcools polyvinyliques qui présentent: - une viscosité, en solution aqueuse à 4 % en poids à 20"C, comprise entre 2 et 50 mPa.s, de préférence entre 2 et 20 mPa.s, cette viscosité représentant le degré de condensation du polymère, - un indice d'ester d'au moins 10, de préférence compris entre 10 et 150, cet indice correspondant à la proportion des groupes acétates de l'alcool polyvinylique: en effet, L'alcool polyvinylique étant synthétisé par hydrolyse de groupements esters (par exemple, à partir d'acétates de polyvinyl), certains de ces groupes esters ne sont pas transformés en -OH lors de l'hydrolyse et restent présents dans la chante de l'alcool polyvinylique. Plus cet indice d'ester est élevé, moins la réaction d'hydrolyse lors de la préparation de l'alcool polyvinylique est importante.
De préférence, on utilise un alcool polyvinylique Rhodoviol commercialisé par Rhône-Poulenc présentant: - une viscosité, en solution aqueuse à 4 % en poids à 20"C, de 4 mPa.s, et - un indice d'ester de 20.
Dans le cadre de l'utilisation de l'alcool polyvinylique, L'agent réticulant peut être choisi parmi l'acide borique et le glutaraldéhyde. On utilise, en général, 0,1 à 5 % en poids d'agent réticulant, exprimé en matières actives, par rapport à l'alcool polyvinylique exprimé en sec.
Suivant la nature de ces agents réticulants de l'alcool polyvinylique, le catalyseur de la réaction de réticulation peut etre un acide type HCI, HNO3 ou H2SO4, ou une base type NaOH, KOH. Pour la réticulation à l'acide borique, le catalyseur est une base. Pour la réticulation au glutaraldéhyde, le catalyseur est un acide. Dans le cas de la réticulation de l'alcool polyvinylique par le glutaraldéhyde, ce dernier peut être introduit sous forme de solution acide de normalité comprise entre 0,5 et 3 M. Le volume de solution de catalyseur peut alors varier entre 1 litre et 5 litres par kg d'alcool polyvinylique injecté et exprimé en sec.
Dans le cas de l'alcool polyvinylique, la température de post-cristallisation est généralement comprise entre 100 et 180"C.
Le procédé selon l'invention présente l'avantage de ne pas conduire à une agglomération des particules traitées. L'état d'agglomération des particules traitées peut être contrôlé, comme indiqué précédemment par microscopie électronique à balayage, par microscopie optique après marquage, ou par comparaison des courbes granulométriques des particules traitées et des particules non traitées. Dans ce dernier cas et si le lit fluide utilisé provoque une attrition élevée des particules, cette comparaison doit être faite non pas avec les particules avant enrobage, mais avec les particules ayant subi les mêmes conditions d'attrition.
L'invention concerne enfin des particules minérales recouvertes au moins partiellement d'une couche d'un polymère réticulé susceptibles d'être obtenues par le procédé précédent.
Les particules selon l'invention peuvent être utilisées dans les compositions cimentaires.
L'exemple suivant illustre l'invention sans toutefois en limiter la portée.
EXEMPLE On prépare une solution aqueuse d'alcool polyvinylique par dissolution de 50 g d'alcool polyvinylique RHODOVIOLX référence 4-20, commercialisé par la société Rhône Poulenc dans un litre d'eau sous agitation à 800C. On additionne ensuite 1 g de glutaraldéhyde, commercialisé par Prolabo, à 25 % à la solution précédemment préparée.
Avant l'émulsification, les phases aqueuses sont mélangées à 70"C sous agitation lente jusqu'à l'obtention d'une phase homogène.
L'émulsification est réalisée en introduisant la phase huileuse chauffée par ailleurs à 70 C dans la phase aqueuse sous agitation élevée. L'émulsion est refroidie sous agitation modérée. Le même procédé de fabrication que dans l'exemple 1 est utilisé pour introduire le sodium polyacrylate, I'octoxyglycerin, le alkyl peptide et le nylon-12.
Exemple 4: Lait corporel (émulsion huile dans eau) Tableau 7 : Composition de la phase huileuse
Nom INCI Concentration (% pds) Isohexadecane t Mineral oil 5% Phenyl dimethicone 0.5 % Cetyl alcohol 0.5 % Ceteth-20 2% Sorbitan stearate 2 % Tableau 8 : Composition de la phase aqueuse
Nom INCI Concentration (% pds) Sodium carbomer 0.35 % Glycerin 5% Oxtoxyglycerin 1% Sodium polyacrylate I glycerin / ethoxydiglycol I 15 % caprylyl glycol / aqua Alkyl peptide/ Dextran 3% Aqua qsp 100% Le même procédé de fabrication est utilisé que pour la préparation de l'exemple 1.
Exemple 5 : Crème corporelie (émulsion eau dans huile) Tableau 9 : Composition de la phase huileuse
Nom INCI Concentration (% pds) Isohexadecane 6% PEG-30 Dipolyhydroxystearate 1% Cyclomethicone I PPG-15 Stearyl Ether 3 % Tableau 10 : Composition de la phase aqueuse
Nom INCI Concentration (% pds) Magnesium sulfate 0.8 % Glycerin 5% Oxtoxyglycerin 1% Sodium polyacrylate I glycerin /ethoxydiglycol/ 15 % caprylyl glycol / aqua Alkyl peptide/ Dextran 3% Aqua qsp 100 % Le même procédé de fabrication est utilisé que pour la préparation de l'exemple 1.
Exemple 6 : Gel apaisant contour des yeux Tableau 11: Composition du gel aqueux
Nom INCI Concentration (% pds) Carbomer 980 0.50 % Xanthan Gum 0.20 % Oxtoxyglycerin 1% Sodium polyacrylate /glycerin /ethoxydiglycol / 15 % caprylyl glycol / aqua Alkyl peptide/ Dextran 3% Hafnia Extract 0.03 % Sodium Hyluronate 0.12 % Methylsilanol Aspartate Hydroxyprolinate 5 % Tocopheryl Acetate 0.05 % Tetrasodium EDTA 0.05 % Sodium hydroxide 0.15% Aqua qsp 100 % Les gélifiants "Carbomer 980 et Xanthan Gum" sont chauffés à 60"C dans 30 ml d'eau sous agitation mécanique lente pour obtenir un gel transparent (Phase A).
Par ailleurs, le sodium hyaluronate est dissout à 40"C dans 20 ml d'eau sous agitation magnétique (Phase B).
Le reste de la phase aqueuse est utilisé pour dissoudre (à température ambiante) PEG-8, Tetrasodium EDTA, Tocopheryl Acetate, Methylsilanol Aspartate Hydroxyprolinate, Hafnia Extract, Alkyl peptide et Oxtoxyglycerin (Phase C).
Pour obtenir le produit final, la Phase A, la Phase B et le sodium polyacrylate sont mélangés sous agitation mécanique modérée. Quand la température du gel est atteinte à température ambiante, la Phase C est ajoutée. Le pH est ajusté par l'hydroxyde de sodium.
Exemple 7 : Crème de jour (émulsion eau dans huile dans eau) Tableau 12 : Composition de l'émulsion primaire
Nom INCI Concentration (% pds) Phase huileuse Glyceryl Isostearate 2% PEG-7 Hydrogenated castor oil 0.2 % Mineral oil/Quaternium 18 hectorite/Propylene 0.2 % Carbonate Caprylic/Capric Triglyceride 6.4 % Cyclomethicone 1.6 % Phase aqueuse interne Glycerin 0.8 % Magnesium Sulfate 0.28 % Aqua qsp 40 % Tableau 13 : Composition de la phase aqueuse externe
Nom INCI Concentration (% pds) Carbomer 980 0.10 % Acrylates / Cl 0-30 Alkyl Acrylate Crosspolymer 0.60 % Oxtoxyglycerin 1% Sodium polyacrylate / glycerin / ethoxydiglycol / 10% caprylyl glycol / aqua Alkyl peptide/ Dextran 3% Tetrasodium EDTA 0.05 % Sodium hydroxide 0.15% Aqua qsp 60 % L'émulsion multiple est préparée selon le procédé de fabrication en double étape.
"ROTOR DE GIRAVION A MOYEU BI-PLATEAU ET COMMANDE DE PAS PARTIELLLEMENT EXTERNE" L'invention concerne les rotors de giravion, notamment les rotors d'hélicoptères, qui comprennent un moyeu à deux plateaux, ou bi-plateau, associé à un mât tubulaire et à un dispositif de commande du pas des pales comprenant une biellette de pas actionnant un levier de pas pour chaque pale du rotor.
Plus particulièrement, l'invention se rapporte à un rotor de giravion du type dit "articulé", tel que décrit dans FR 2 456 034, FR 2 516 891 et FR 2 671 049.
Par les brevets précités, on connait un rotor de giravion, tel qu'un rotor principal ou arrière d'hélicopte- re, et qui comprend - un mât tubulaire, destiné à être entraîné par sa base en rotation autour de son axe, qui est l'axe de rotation du rotor, - un moyeu, solidaire du mât par une embase évasée, et comprenant deux plateaux annulaires sensiblement radiaux par rapport à l'axe du rotor, et espacés l'un de l'autre selon l'axe du rotor, de sorte que l'un est un plateau axial interne et l'autre un plateau axial externe par rapport au mât, - au moins deux pales, dont chacune a son pied relié au moyeu par des moyens de retenue et d'articulation retenus entre lesdits plateaux du moyeu et autorisant des débattements angulaires de la pale au moins en pas, autour d'un axe longitudinal de changement de pas de la pale, et commandés par déplacement d'un levier de pas solidaire du pied de pale sous l'action d'une biellette de pas.
Par rapport à des rotors articulés à moyeu monoplateau, comme décrit dans FR 2 427 251, ou à mât-moyeu tubulaire intégré tel que décrit dans FR 2 584 996, les rotors articulés à moyeu bi-plateau du type présenté cidessus ont pour avantage d'offrir une meilleure résistance aux forces centrifuges et aux efforts tranchants et moments de flexion statiques et dynamiques de battement et de traînée, pour un encombrement, une masse, et une traînée aérodynamique sensiblement égale.
Comme les rotors à moyeu mono-plateau ou à mât-moyeu tubulaire intégré décrits dans FR 2 427 251 et FR 2 584 996 respectivement, les rotors articulés à moyeu bi-plateau tels que décrit dans FR 2 456 034, FR 2 516 891 et FR 2 671 049 peuvent être équipés de dispositifs de commande de pas qui sont entièrement externes à l'ensemble mât-moyeu, en général dans le cas de rotors principaux, ou entièrement internes au mât tubulaire et à l'embase de liaison au moyeu, en général dans le cas de rotors arrière, ou encore en partie internes au mât tubulaire et externes au moyeu, avec un plateau de commande de pas collectif généralement appelé plateau araignée, situé axialement à l'extérieur du moyeu, dans les cas particuliers de rotors arriere.
Dans les dispositifs de commande de pas entièrement externes à l'ensemble mât-moyeu, le levier de pas de chaque pale est articulé à une extrémité d'une biellette de pas extérieure à l'embase de liaison du mât tubulaire au moyeu, et dont l'autre extrémité est articulée sur un plateau de commande de pas, qui entoure le mât rotor, avec lequel ce plateau est entraîné en rotation et autour duquel ce plateau est monté mobile au moins axialement.
Dans le cas d'un rotor principal, ce plateau de commande de pas est en général le plateau tournant d'un ensemble de plateaux cycliques dans lequel le plateau tournant est monté en rotation sur un plateau non-tournant pouvant être translaté axialement et incliné dans toute direction autour de l'axe du rotor par des commandes pilote.
Ces dispositifs de commande de pas sont trop complexes, d'un encombrement trop important autour du mât rotor et d'une masse trop élevée pour être économiquement transposables à la commande du pas collectif des pales d'un rotor arrière, commande pour laquelle il suffit de déplacer axialement le plateau rotatif de commande de pas.
Pour cette raison, sur les rotors arrière, il a été proposé des dispositifs de commande de pas internes à l'ensemble mât-moyeu, et comportant un plateau de commande de pas rotatif avec le rotor et monté coulissant axialement à l'intérieur de l'embase de liaison du mât au moyeu, en étant articulé, pour chaque pale, à une biellette de pas également interne à cet ensemble et elle-même articulée à un levier de pas ménagé sur une armature radiale interne des moyens de retenue et d'articulation de chaque pale sur le moyeu, pour que ce levier de pas soit également interne à 1 'ensemble mât-moyeu.
Il en résulte une plus grande complexité de réalisation de cette armature radiale interne, et un accroissement de son encombrement et de sa masse, et donc aussi de son coût ainsi que de l'excentricité de battement du rotor et de sa traînée aérodynamique.
En outre, la disposition des biellettes de pas à l'intérieur de l'ensemble mât-moyeu complique la maintenance et la rend plus coûteuse, dans la mesure où le contrôle du jeu des rotules d'articulation des biellettes de pas s'en trouve compliqué, ainsi que toute intervention sur ces articulations pour procéder à leur remplacement.
De plus, les dimensions, donc la masse et la traînée d'un tel rotor arrière à commande de pas interne sont encore augmentées si les dimensions de la butée lamifiée sphérique, que comprennent les moyens de retenue et d'articulation de chaque pale sur le moyeu d'un tel rotor articulé, doivent être augmentées pour accroître la durée de vie de ces organes, ce qui amplifie les inconvénients liés à l'utilisation de commandes de pas internes.
Le problème à la base de l'invention est de remédier aux inconvénients précités et de proposer un rotor articulé, du type présenté ci-dessus, équipé d'un dispositif de commande de pas qui convienne mieux aux diverses exigences de la pratique que les dispositifs connus, en particulier pour les rotors arrière.
Le but de l'invention est donc de proposer un rotor du type présenté ci-dessus, dont les moyens de retenue et d'articulation des pales sur le moyeu peuvent être dimensionnés selon les besoins en terme de durée de vie sans entrainer une augmentation trop importante de l'excentricité du rotor, et qui sont combinés à un dispositif de commande de pas permettant une maintenance aisée, en particulier au niveau des articulations des biellettes de pas, tout en permettant une réduction de la masse, et de la traînée aérodynamique par rapport aux réalisations connues.
A cet effet, le rotor de giravion, du type présenté ci-dessus, et connu en particulier par FR 2 671 049, se caractérise, selon l'invention, en ce que l'embase présente des ouvertures latérales traversées par des bras d'un plateau de commande de pas, solidaire en rotation du moyeu et monté mobile au moins axialement dans l'embase, l'extrémité de chaque bras, à l'extérieur de l'embase, étant articulée à une extrémité d'une biellette de pas articulée par son autre extrémité au levier de pas d'une pale respective du rotor.
Les avantages qui résultent de cette structure sont nombreux : l'installation des biellettes de pas à l'extérieur du mât et de l'embase de liaison au moyeu assure une maintenance aisée, car le contrôle du jeu dans les rotules d'articulation des biellettes est grandement simplifié ainsi que le remplacement de ces rotules. L'armature radiale interne des butées lamifiées sphériques n' a pas à supporter le levier de pas, qui peut être classiquement en saillie laterale sur le bord d'attaque ou le bord de fuite du pied de pale, radialement à l'extérieur du moyeu, et il résulte également de la position externe des biellettes de pas une réduction notable de l'excentricité du rotor. On note enfin que les biellettes de pas externes du rotor de l'invention sont moins chargées par les efforts centrifuges et les efforts de commande que les biellettes de pas internes des réalisations connues.
Le dispositif 13 schématisé à la figure 7 prend une ébauche et la transmet à un dispositif de réception et de convoyage 15 porté par un plateau rotatif 16 sur la table.
Le plateau fait rotation autour d'une colonne centrale 17.
La rotation, pas à pas, du plateau 16 est commandée par un organe moteur et une transmission sous la table 11.
Le plateau 16 rotatif est pourvu de plusieurs dispositifs 15 de réception et de convoyage des étuis.
La machine selon l'invention comprend successivevement dans le sens de rotation du plateau 16 à partir du magasin 12 et autour de la colonne centrale 17 - un poste 18 de fermeture éventuelle du fond des étuis dont les moyens et le fonctionnement seront décrits - un poste 19 éventuel de marquage de l'étui - un poste 20 de remplissage de l'étui ; - un poste 21 de fermeture de l'étui - un poste 22 de délivrance de l'étui fermé.
Sur la colonne centrale 17 sont montés des organes d'intervention sur les pattes supérieures, les dits organes devant les mettre en position apte au passage de l'étui à chaque poste.
Le montage sur ces organes sur la colonne centrale permet de les régler en position par des moyens de réglage à vis agissant sur la ou les platines support de ces organes coulissant sur la colonne.
A la base de la colonne 17, au-dessus du plateau sont disposés les organes de commande ou vérins 23 des dispositifs récepteur d'étui.
Chaque dispositif 15 récepteur et convoyeur d'étui est constitué d'une paroi verticale 24 portée par un socle arrière 25.
La paroi verticale est dotée à chaque extrémité de deux ailes 26 orthogonales à la paroi verticale 24.
Au moins une de ces ailes est articulée autour d'un axe 27.
De préférence, les deux ailes sont articulées et bloquées en position orthogonale à la paroi 24 par un organe ressort non représenté, les ailes étant alors parallèles.
L'arrière de chacune des ailes 24 présente un épaulement 28 contre lequel une tige 29 peut exercer une pression antagoniste à l'action du ressort et qui commande le basculement de l'aile 26 autour de l'axe et l'écartement des ailes.
Les tiges 29 subissent à poste fixe l'action d'un poussoir 23 porté par la colonne au-dessus du plateau qui commande l'ouverture des ailes 26 par écartement.
Avantageusement, la hauteur de la paroi 24 et des ailes 26 est inférieure à la hauteur de l'ébauche et/ou de l'étui qu'elle reçoit pour laisser un libre accès aux pattes de fermeture supérieures et/ou inférieures.
De même, la paroi 24 a une largeur égale à celle de l'étui. L'espacement entre les ailes 26 correspond à la largeur de l'étui.
La présente invention s' applique plus particulièrement - à l'adressage optique, - à la distribution de faisceaux-radar et - aux interconnexions optiques dans les ordinateurs ou entre les éléments de microstructures électroniques.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE La déflexion d'un faisceau lumineux est une fonction optique qui trouve de nombreuses applications dans les micro-systèmes optiques.
Cette fonction concerne de grands marchés comme par exemple les radars optiques, les lecteurs de codes-barres, les détecteurs optiques ainsi que les dispositifs d'imagerie tels que les imprimantes et les projecteurs.
Dans les systèmes actuellement commercialisés, la déflexion angulaire d'un faisceau lumineux est réalisée au moyen de systèmes mécaniques (miroirs tournants ou vibrants), de lentilles mobiles ou de modulateurs acousto-optiques.
I1 existe ainsi actuellement trois grandes familles de déflecteurs de faisceaux lumineux.
La première famille comprend les déflecteurs électromécaniques.
Dans ces derniers, une pièce mécanique mobile permet la déflexion d'un faisceau lumineux.
I1 s'agit généralement d'un miroir tournant ou d'un miroir vibrant.
Dans tous les cas, la bande passante de tels déflecteurs est limitée à quelques kilohertz pour des raisons mécaniques.
De plus, la fiabilité de ces déflecteurs électromécaniques est limitée par la présence d'actionneurs mécaniques et de parties mobiles.
La deuxième famille comprend les déflecteurs acousto-optiques.
Dans ces derniers un transducteur acoustooptique émet une onde acoustique pour moduler la direction de propagation d'une onde optique.
I1 s'agit là d'un principe qui a donné lieu à des réalisations commerciales en optique de volume ou en optique intégrée.
Dans les deux cas, la vitesse de modulation est typiquement limitée à quelques mégahertz par la vitesse de propagation des ondes acoustiques.
De plus, la puissance consommée est relativement grande (quelques watts) et nécessite une source radiofréquence adaptée.
Cette technique permet de séparer plusieurs centaines de points avec de larges faisceaux lumineux (plusieurs millimètres).