INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a représenté sur la figure 5 un tel mode de mise en oeuvre de l'invention. Il comprend un élément butée qui est constitué d'une plaque métallique 16 de forme globale circulaire, qui est évidée en son centre et qui comprend, sur une portion de sa périphérie, une série d'encoches 20. La partie diamétralement opposée à ces encoches 20 forme une patte radiale 22 qui est coudée à angle droit vers l'élément 1 par rapport au plan de la plaque 16. La partie antérieure de l'élément de préhension 1 possède sur sa face externe un ergot 18 dont la largeur est telle qu'elle lui permet de prendre'place dans les encoches 20. La plaque 16 est appliquée contre la face externe de l'élément de préhension 1 par une manette de serrage 26 dont une partie filetée 24 traverse un trou 28 de celui-ci, pour se visser dans un trou fileté 29 de l'élément mobile 5. Un ressort de torsion, non représenté sur le dessin, sollicite l'élément mobile 5 pour l'appliquer, en position de repos, contre la patte 22.
Un autre exemple de réalisation du circuit de commande de commutation BoostO est représenté sur la figure 7. Dans ce circuit, on utilise une résistance pour tirer le potentiel de la grille du transistor TP2 vers les niveaux négatifs.
Il comprend l'inverseur 7 pour fournir le signal d'entrée VE à partir du signal de sélection RwO de la rangée WO et deux transistors MOS P en série, TP3 et TP4. Le transistor TP3 a sa source et sa prise de caisson reliées à VDD, et son drain connecté à la source du transistor TP4. Il est commandé sur sa grille par le signal VE. C'est le signal VE qui est ici utilisé comme commande VRO de la grille du transistor TP1 du circuit de commutation ComO. Le transistor TP4 est monté en résistance, avec sa grille reliée à son drain sur lequel on applique la tension VF. Quand VE passe à 1 (VDD), le transistor TP4 tire son potentiel de source à VF, ce qui fait conduire le transistor TP2. Avec un tel système, on arrive à avoir un niveau de commande de grille plus négatif (proche de VF) que dans le circuit de commande de commutation décrit à la figure 6. On peut donc pratiquement commuter le niveau VF-Vtp sur la rangée. Cependant, avec un tel système, on a une consommation permanente en courant (à cause de la résistance TP4), ce qui est très gênant. On ne peut donc pas utiliser un tel circuit quand la tension VF doit être appliquée en parallèle à plusieurs circuits de commutation (cas représenté aux figures 5 et 6).
Mais il est utilisable quand la tension VF ne doit être appliquée qu'à un nombre de charges limité.
En pratique, le dispositif DPC n'a pas à fournir en permanence la tension VF. Il faut seulement qu'elle fournisse le niveau bas (le plus négatif) quand l'application en a besoin, et ce de manière synchrone.
C'est le rôle du signal de commande externe ON généré par le décodeur de rangée DECY et appliqué au dispositif DPC. On aurait pu utiliser le signal VE du circuit de commande de commutation BoostO comme commande externe. Mais pour l'application plus particulièrement décrite, comme le dispositif DPC est commun à tous les circuits de commutation, il faut utiliser un signal synchrone plus général. Le signal ON issu du décodeur de rangée DECY (décodage d'un groupe de rangées) est donc plus approprié. Ainsi, à chaque fois qu'une rangée de la mémoire est activée, le signal ON est activé, forçant le fonctionnement de la pompe, qui ensuite peut être désactivée. En ce qui concerne la synchronisation, on fera en sorte que le signal ON soit tel que le signal de sortie VCO du circuit de commande BoostO appliqué sur la grille du transistor TP2 du circuit de commutation passe au niveau négatif VNEG avant que le niveau VF soit disponible, pour diminuer la capacitance vue de la pompe et du circuit de commande de commutation BoostO.
Dans l'invention, et comme montré sur la figure 6, le dispositif à pompe de charges négatives DPC comprend un circuit de pompe de charges négatives PCN associée à un circuit de régulation REG selon l'invention.
Le circuit de régulation de l'invention a pour objet de limiter la consommation de la pompe, en l'arrêtant quand la tension de sortie VF de la pompe n'est pas utilisée par l'application, et ce dans des conditions d'arrêt optimales. Ces conditions optimales correspondent à un état de la pompe dans lequel sa consommation est minimale, mais qui permet, dès réactivation de la pompe par une commande externe ON, de fournir rapidement, au changement de phase suivant du signal d'horloge CLKR, le niveau bas (le plus négatif) attendu de la tension de sortie VF de la pompe. On rappelle que par convention, on appelle niveau bas du signal VF, le niveau le plus négatif et par niveau haut, le niveau le moins négatif.
Les conditions de consommation minimale sont réalisées lorsque le niveau de tension de VF est le plus proche de zéro ce qui correspond à son niveau haut, et dans une phase proche du passage à son niveau le plus négatif (niveau bas) , pour assurer les conditions de fourniture rapide du niveau bas attendu (par l'application) de la tension de sortie à partir des conditions d'arrêt de la pompe.
Le circuit de régulation selon l'invention est utilisable avec tous les types de pompes de charges négatives, mais est spécialement applicable à une pompe de charges négatives selon l'invention.
Le circuit de régulation selon l'invention comprend principalement un circuit de comparaison COMP et un circuit logique de régulation LREG.
Le circuit logique LREG a pour fonction de fournir le signal d'horloge CLKR au circuit de pompe PCN, à partir de différents signaux, qui sont un signal d'horloge d'entrée CLKIN du dispositif DPC, le signal de commande externe, ON dans l'exemple, un signal de comparaison VK fournit par le circuit de comparaison COMP et éventuellement un signal de commande de mise en veille, Sleep.
Le circuit de comparaison COMP fournit au circuit logique le signal de comparaison VK. Ce signal VK permet au circuit logique LREG d'arrêter la pompe quand les conditions d'arrêt sont détectées, ou de la ré activer si ces conditions ne sont plus remplies, jusqu'à détecter à nouveau ces conditions.
L'arrêt de la pompe est obtenu en forçant le signal d'horloge CLKR à un niveau de repos (en fonction du circuit logique).
Le circuit de comparaison a pour objet de détecter les conditions d'arrêt de la pompe (conditions de consommation minimales, redémarrage optimal). En effet, il n'est pas utile de faire travailler la pompe, quand la tension de sortie VF n'est pas utilisée par l'application. Mais si on arrête n'importe comment la pompe, on risque d'avoir une consommation importante.
En outre, on peut être loin du niveau bas de tension VF attendu en sortie de pompe par l'application. Le circuit de comparaison de tension permet donc de détecter les conditions d'arrêt optimales vues cidessus, pour arrêter le pompe dans ces conditions d'arrêt et l'y maintenir, tant qu'aucune commande externe ne se présente ou que les fuites internes ne modifient cet état.
La figure 10 illustre un premier mode de réalisation d'un circuit de régulation selon l'invention correspondant à une première solution qui a été trouvée pour détecter les conditions d'arrêt.
quatemisation du composé obtenu à la 2ème étape.
On a réalisé la suspension de 6,3g (0,02 mole) de N4,N4-diéthyl-N1-(3-imidazol- 1-yl-propyl)-2-nitro-benzène-1,4-diamine obtenu à l'étape précédente et 2,09 ml (0,022mole) de diméthylsulfate dans 100ml d'acétate d'éthyle et on a laissé 3 heures à température ambiante, sous agitation.
Le précipité cristallisé obtenu a été essoré, lavé plusieurs fois dans l'acétate d'éthyle et séché à 50 C sous vide.
On a obtenu 8,2g de cristaux violet-foncé qui fondaient à 101 C (Kofler) et dont l'analyse élémentaire calculée pour C18H29N5O6S était : % C H N O S Calculé 48,75 6,59 15,79 21,64 7,23 Trouvé 48,50 6,66 15,79 22,16 7,21 EXEMPLE 8 : Préparation du composé de formule (I)8 méthylsulfate de 3-(3-{4-[bis-(2-hydroxy-éthyl)-amino]-2-nitro-phénylamino}- propyl)-1-méthyl-3H-imidazol-1-iu m.
(charge délocalisée dans le cycle imidazolique).
> 1èRE étape synthèse du 2-f(2-hydroxyéfhyl)-j4-(3-imidazol-1-yl-propylamino )-3-nitro-phénylj-amino}-éthanol.
On a utilisé le mode opératoire décrit à l'exemple 7 (2ème étape).
A partir de 29,3g (0,12 mole) de 2-[(4-fluoro-3-nitro-phényl)-(2-hydroxyéthyl)amino]-éthanol (RN 29705-38-2) et de 50,Og (0,4 mole) de 3-imidazol-1-ylpropylamine (RN 5036-48-6) on a obtenu 39,Og de cristaux violets qui, après purification par recristallisation de l'alcool éthylique 96 au reflux, fondaient à 141 C (Kofler) et dont l'analyse élémentaire calculée pour C16H23N5O4 était : % C H N 0 Calculé 55,00 6,64 20,04 18,32 Trouvé 54,77 6,37 20,35 18,39
2ème étape : quaternisation du composé obtenu à la 1ème étape.
On a suivi le mode opératoire décrit à l'exemple 7 (3ème étape).
A partir de 14,Og (0,04 mole) de 2-(2-hydroxyéthyl)-[4-(3-imidazol-1-yl- propylamino)-3-nitro-phényl]-amino}-éthanolobtenu à l'étape précédente et de 4,2 ml (0,044 mole) de diméthylsulfate, on a obtenu 17,9g d'une huile bleu-violet dont l'analyse élémentaire calculée pour C,8HN508S +/2 H20 était : % C H N O S Calculé 44,62 6,24 14,45 28,07 6,62 Trouvé 44,49 6,54 13,88 28,22 6,67 EXEMPLE 9 : Préparation du composé de formule (I)9 methylsulfate de 1-méthyl-3-[3-(3-méthylamino-4-nitro-phénylamino)-propyl]-3H- imidazol-1-ium.
> 1ère étape : synthèse du N1-(3-imidazol-1-yl-propyl)-N3-méthyl-4-nitro- benzène-1,3-diamine.
On a suivi le mode opératoire décrit à l'exemple 7 (2ème étape).
A partir de 37,3g (0,2 mole) de (5-chloro-2-nitro-phényl)-méthyl-amine (RN 35966-84-8) et de 37,5g (0,3 mole) de 3-imidazol-1-yl-propylamine (RN 5036-48- 6) on a obtenu des cristaux jaune (52,0g) qui, après purification par recristallisation de l'alcool éthylique 96 au reflux, fondaient à 145 C (Kofler) et dont l'analyse élémentaire calculée pour C13H17N5O2 était : % C H N 0 Calculé 56,72 6,22 25,44 11,62 Trouvé 56,64 6,34 25,37 11,66
2ème étape : quatemisation du composé obtenu à la 1ème étape.
Tableau 1 Latex Agent tensio-actif éthoxylé Ajout de Taille des Ex. Nature Extrait sec Viscosité pH Quantité Nature Ajout composé de particules (cps) formule (I) redispersées 1 MAM/ABu 41,2 % 20 7 3,9 % b1 à la polymérisation oui (ANS) 150 nm 2 comp. MAM/ABu 41,2 % 20 7 3,9 % b1 à la polymérisation non 80 m
3MAM/ABu/AMPS 45,3 31 7 3,5 l6 b1 à la polymérisation oui (ANS) 80 % à 150 nm
4 comp. MAM/ABu/AMPS 45,3 % 31 7 3,5 % b1 à la polymérisation non 85 m SB 49,4% 70 6,8 4 % b1 à la polymérisation oui (ANS) 90 % à 140 nm 6comp. SB 49,4 % 70 6,8 % 4 % b1 à la polymérisation non 90 m 7 SB 49,7 % 90 7,7 4 % b2 après polymérisation oui (ANS) 150 nm 8 comp. SB 49,7 % 90 7,7 4 % b2 après polymérisation non 80 m SB 49,7 % 90 7,7 4 % b2 après polymérisation oui (ANS) 120 nm 10 comp. SB 49,7 % 90 7,7 4 % b2 après polymérisation non 85 m 11 SB 49,7 % 90 9 4 % b2 après polymérisation oui (NS) 120 nm 12 comp. SB 49,7 % 90 9 4 % b2 après polymérisation non 85 m
Signification des abréviations du tableau : . MA : méthacrylate de méthyle . B : butadiène . ABu : acrylate de butyle . S : styrène . AMPS : 2-acrylamido-2-méthyl-propane sulfonate de sodium introduit à raison de 2 % en poids par rapport au mélange MAM + ABu . b1 : alcool gras éthoxylé avec 25 motifs éthoxylés . b2 : alcool gras éthoxylé avec 16 motifs éthoxylés . ANS : 4-amino-1-naphtalène sulfonate de sodium . NS : 1-naphtol-4-sulfonate de sodium @ Les poudres obtenues dans les exemples 1, 3. 5, 7, 9 et 11 présentent les caractéristiques suivantes : . excellente fluidité, . bonne stabilité au stockage, . excellent mouillage par l'eau.
. redispersion spontanée, rapide et totale aussi bien dans l'eau déionisée que dans une solution concentrée de CaCI2 (1 M).
Propriétés d'usage de la composition de l'exemple 7 On prépare un mortier de composition suivante : - ciment CPA 55 450 parties en poids - sable normalisé NF-15-403 1350 parties en poids - poudre issue de l'exemple 7 22,5 parties en poids - eau 225 parties en poids - antimousse Rhoximat 700 DD 1 partie en poids Les propriétés de ce mortier sont comparées à celles du mortier ne contenant pas de poudre issue de l'exemple 7.
Densité à 0 min à 10 min à 20 min Mortier standard 2,23 2,24 2,26 Mortier avec poudre 2,16 2,18 2,19
Mesure de la plasticité La plasticité est mesurée à l'aide d'une table à secousse sur mortier normalisé (NFP 15403). Le mortier est introduit dans un moule tronconique puis démoulé et secoué à l'aide de la table à secousse. La plasticité est la différence entre le diamètre du mortier après effondrement et celui du moule tronconique. Elle est exprimée en pourcentage.
Plasticité à 0 min à 10 min à 20 min Mortier standard 40 30 25 Mortier avec poudre 90 80 70
Mesure du temps de prise Le temps de prise est mesuré à l'aide d'un appareil type Vicat automatique selon la norme NFP 15431.
Début de prise Fin de prise Mortier standard 4h30 6h00 Mortier avec poudre 7h00 9h00 Mesure des propriétés mécaniques
On réalise des éprouvettes prismatiques (4X4X16 cm3) en coulant le mortier ou le coulis dans des moules standards en acier doux. Ces éprouvettes sont démoulées 1 heure après le temps de prise et séchées à température ambiante. Les propriétés mécaniques sont testées sur ces éprouvettes.
> 1ère étape : synthèse du N-(4-amino-2-méthylsulfanyl-5-nitro-phényl)- benzènesulfonamide.
Dans un réacteur, on a dissous à température ambiante 132g (0,662 mole) de 2méthylsulfanyl-5-nitro-benzène-1,4-diamine (RN 171968-54-0) dans 400 ml de pyridine.
Sous agitation, on a coulé goutte à goutte 120,8g (0,684 mole) de chlorure de benzènesulfonyl en maintenant la réaction exothermique entre 40 C et 45 C ; en heure la solution rouge est devenu jaune-orangé ; on l'a versée sur 2,7kg de glace et on a acidifié avec 400 ml d'acide chlorhydrique à 36%.
Le précipité cristallisé jaune-ocre obtenu a été essoré, réempâté dans l'eau à neutralité et séché sous vide à 40 C sur anhydride phosphorique.
On a obtenu des cristaux jaunes qui, après recristallisation de l'acétonitrile au reflux, fondaient à 212 C (Kofler) et dont l'analyse élémentaire calculée pour C3H,3N3O4S2 était : % C H N O S Calculé 46,01 3,86 12,38 18,86 18,89 Trouvé 45,94 3,86 12,35 18,61 18,24
> 2ème étape : synthèse du N-(4-amino-2-méthylsulfanyl-5-nitro-phényl)-N- (2-bromo-éthyl)-benzènesulfonamide.
On a suivi le mode opératoire décrit à l'exemple 1 (1ère étape).
A partir de 116,Og (0,33 mole) de N-(4-amino-2-méthylsulfanyl-5-nitro-phényl)benzènesulfonamide obtenu à l'étape précédente et de 57,0 ml (0,66 mole) de 1,2-dibromo-éthane, on a obenu des cristaux jaunes qui, après purification par recristallisation de la méthyléthylcétone au reflux, fondaient à 216 C (Kofler) et dont l'analyse élémentaire calculée pour C15H16N3O4S2Br était : % C H N O S Br Calculé 40,37 3,61 9,41 14,34 14,37 17,90 Trouvé 40,23 3,73 9,10 15,19 13,55 17,84 > 3ème étape : synthèse du N1-(2-bromo-éthyl)-2-méthylsulfanyl-5-nitro- benzène-1, 4-diamine.
On a suivi le mode opératoire décrit à l'exemple 1 (2ème étape).
A partir de 147,3g (0,33 mole) de N-(4-amino-2-méthylsulfanyl-5-nitro-phényl)-N- (2-bromo-éthyl)-benzènesulfonamide obtenu à l'étape précédente, on a obtenu 72,Og de cristaux rouges qui, après purification par recristallisation de l'acétate d'éthyle au reflux, fondaient à 131 C (Kofler) et dont l'analyse élémentaire calculée pour C9H12N3O2SBr était : % C H N O S Br Calculé 35,31 3,95 13,72 10,45 10,47 26,10 Trouvé 35,56 4,06 13,72 10,57 10,14 26,39 > 4ème étape :
quaternisation du composé obtenu à la 3ème étape.
On a suivi le mode opératoire décrit à l'exemple 1 (3ème étape).
A partir de 12,2g (0,04 mole) de N1-(2-bromo-éthyl)-2-méthylsulfanyl-5-nitrobenzène-1,4-diamine obtenu à l'étape précédente et de 3,9g (0,048 mole) de 1méthyl-1 H-imidazole (RN 616-47-7) dans le toluène, on a obtenu 11,0g de cristaux rouge-brique qui fondaient à 196 C (Kofler) et dont l'analyse élémentaire calculée pour C13H18N5O2SBr + 1/2 H20 était : % C H N O S Br Calculé 39,30 4,82 17,63 10,07 8,07 20,11 Trouvé 40,44 4,69 17,49 9,44 8,56 18,96 EXEMPLE 6 : Préparation du composé de formule (I)6 chlorure de 1-[2-(4-amino-3-nitro-phényl-amino)-éthyl]-3-méthyl-3H-imidazol-1-ium.
# 1ère étape : synthèse du N-(4-amino-3-nitro-phényl)-N-(2-chloro-éthyl)-4- méthyl- benzènesulfonamide.
Le bloc de calcul 4b est quant à lui adapté pour calculer, à partir des valeurs des grandeurs de contrôle à un instant (t(i)), les valeurs de ces grandeurs de contrôle à l'instant d'échantillonnage (t(i)+T).
A cet effet, et en premier lieu, ce bloc de calcul 4b est adapté, à partir de la configuration de l'onduleur 1 à un instant t(i) correspondant à une localisation Qi de la tension de sortie dans le plan de phase, pour calculer les pentes des valeurs de contrôle à partir de valeurs s et C em délivrées par le module 4a.
La valeur de ces pentes permet de prédire si la configuration à l'instant t(i) mène les grandeurs de contrôle en dessous ou en dessus des valeurs de référence. Sachant que l'objectif est d'obtenir une erreur nulle entre grandeurs de contrôle et grandeurs de référence à l'instant t(i)+T, le bloc de calcul 4b est alors adapté pour définir s'il convient d'augmenter (+) ou de diminuer (-) ces pentes.
Cette sélection consistant à choisir d'augmenter ou de diminuer la pente du couple est illustrée sur la figure 9 sur laquelle sont représentées les valeurs du couple de référence (Cem)ref et de diverses pentes Cem à l'instant t(i).
A partir de cette détermination et de la connaissance du secteur angulaire 0 (k) où se trouve le flux, délivré par le module 4a, le bloc de calcul 4b est conçu au moyen d'une table de vérité représentée à la figure 8 pour déterminer le point Qi + 1 = PK correspondant à la configuration de l'onduleur à l'instant t(i)+T. Tel que représenté à la figure 10, ce point Qi + 1 est un des six points de l'hexagone périphérique à Qi.
Le module 4c est quant à lui adapté pour calculer la variation de la dérivée du couple A C em entre les configurations de l'onduleur 1 aux instant t(i) et t(i)+T. Ce calcul est effectué au moyen de l'équation suivante: P oLs AVsa et AVsp correspondent aux variations des tensions statoriques d'une configuration de l'onduleur à l'instant t(i) à celle à l'instant t(i)+T.
Enfin, le calcul de l'instant de commutation t(i)+tcom de l'onduleur, réalisé au niveau du bloc 5 est basé sur l'équation suivante (Cem)ref - C em C em + # C em tcom = - + T # C em # C em La stratégie de commande décrite ci-dessus a donc pour objectif principal d'imposer la fréquence de commutation en la choisissant comme un paramètre indépendant et non plus en la subissant comme une conséquence des conditions de fonctionnement.
A cet effet, on divise le temps en périodes de découpage égales et de durée T, et tel que représenté à la figure 10, on s'assure que pendant chaque période T, il y ait un seul déplacement d'un point atteignable par l'onduleur 1 à un autre point voisin.
Pour cela, en considérant à un instant de découpage que le vecteur correspondant au point Qi a été choisi à la période précédente, deux questions sont à résoudre 1 ) choisir le point PK parmi les six points autour de Qi (P1 à P6) pour lequel il faut commuter et qui constituera à la période de découpage suivante le point coïncidant avec le point central (Qi + 1), 2 déterminer l'instant t(i)+tcom dans l'intervalle [t(i), t(i)+T] auquel doit se faire la transition de Qi vers Qi + 1= PK.
Pour résoudre la première question, on utilise le tableau de la figure 8, qui nous donne pour chaque secteur 0, le point PK capable de fournir les signes de A Cem = Cem(t(i)+T) - C em(t(i)) et de A s = # s(t(i)+T) - # #s(t(i)).
Rappelons que la stratégie de choix du signe (A C em) et de même pour le signe (Ais) nécessaire à l'utilisation du tableau de la figure 8 est représentée à la figure 9.
Pour résoudre la deuxième question, on calcule l'instant de commutation t(i)+tcom permettant d'obtenir une erreur nulle du couple par rapport à une valeur de couple de référence Cemref à chaque instant de découpage.
Ainsi, l'algorithme correspondant à cette loi de commande à fréquence fixe peut se présenter sous la forme suivante. A chaque instant t(i), faire: dCem 1) calcul de C em = dt 2) choix du point PK par utilisation du tableau de la figure 8, 3) calcul de A C em correspondant au passage Qi vers PK, 4) calcul de l'instant de commutation t(i)+tcom.
PROCEDE DE VALORISATION DES RESIDUS DE DISTILLATION DE PRODUITS DE FERMENTATION.
La présente invention a pour objet des moyens de valorisation de résidus de distillation de produits de fermentation et en particulier un procédé pour la production de composés d'intérêt économique à partir de ces résidus de distillation de produits de fermentation.
L'invention concerne en particulier la valorisation des résidus de distillation de produits de fermentation issus de l'industrie agro-alimentaire.
Pour bien comprendre la suite, on se reportera utilement aux courbes de la figure 3. On s'intéresse plus particulièrement à la tension de sortie de l'avant dernier étage, V2, et à la tension de sortie VF, du dernier étage. Sur cette figure, on peut voir que le niveau haut V2h et le niveau bas V2b de la tension de sortie V2 sont tous les deux négatifs, et égaux respectivement à -0.5 volts et -1.3 volts. Le niveau haut VFh de la tension VF est lui de -1 volt et le niveau bas VFb de -2 volts. Dans cet exemple, la pompe est la moins consommatrice pour le niveau de la tension VF le moins négatif, le plus proche de zéro, c'est à dire le niveau VFh, ce qui correspond pour V2 au niveau V2b. En outre, partant de cet état où la tension V2 est à son niveau V2b le plus négatif, on obtient le passage au niveau V2h au changement de phase suivant ce qui correspond, pour la tension de sortie VF, au passage à son niveau le plus négatif VFb. On notera que normalement le niveau bas V2b de la tension de sortie V2 de l'avant-dernier étage sera probablement négatif en régime établi.
Ainsi le premier mode de réalisation de l'invention utilise la tension V2 de l'avant dernier étage de la pompe pour détecter les conditions d'arrêt selon l'invention, correspondant au passage au niveau bas de la tension V2. Il est donc applicable à un circuit de pompe comprenant au moins deux étages.
Le circuit de régulation doit donc surveiller le niveau de tension de sortie V2 de l'avant dernier étage, pour permettre au circuit logique de stopper la pompe sur le niveau bas (le plus négatif) de cette tension V2.
Dans ce premier mode de réalisation, le circuit de régulation comprend ainsi un circuit de comparaison COMP1 et un circuit logique de régulation LREG1. Le circuit de comparaison COMP1 compare le niveau du signal V2 à un seuil de référence supérieur au niveau bas V2b du signal V2. Par exemple, si on veut arrêter la pompe sur un niveau bas de V2 de -1.3 volt comme représenté sur la figure 3, ce seuil de référence Vs sera par exemple de l'ordre -1.2 volt. Dès que le niveau V2 devient plus négatif que -1.2 volt, la sortie du circuit de comparaison bascule et commande l'arrêt de la pompe. La pompe est arrêtée tant que le niveau de V2 est inférieur au seuil de référence Vs. Dans ces conditions d'arrêt, on a sur VF un niveau haut de veille, dans l'exemple de l'ordre de -1 volt. Le seuil de référence (ou seuil de régulation) est défini (déterminé) afin de garantir que sur ré-activation de la pompe, on obtienne en sortie, au changement de phase suivant de l'horloge CLKR, le niveau négatif VF défini, attendu par l'application, à partir du niveau haut de veille. Le niveau négatif attendu est dans l'exemple - 2 volts. Il convient de faire remarquer que la pompe utilisée peut être capable de fournir un niveau bas encore plus négatif en sortie, par exemple de - 2;5 volts. C'est le seuil de la régulation selon l'invention qui permet d'ajuster et de garantir le niveau bas qui sera fourni en sortie, adapté à l'application.
Dès que le signal V2 devient supérieur au seuil de référence Vs (fuites), le circuit de comparaison ne détecte plus les conditions d'arrêt et le circuit logique va ré-activer la pompe pour retrouver ces conditions. Ainsi, tant qu'il n'y a pas de commande externe, le circuit de régulation maintient les conditions d'arrêt sur la pompe, en la redéclenchant si nécessaire.