INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un pion, extérieur au boîtier femelle, est reçu dans une gorge ménagée dans chaque bras et assure le guidage en translation de chaque bras par rapport au boîtier femelle.
La fiche porte sur la paroi extérieure de son boîtier quatre rampes adaptées pour recevoir chacune un des ergots des bras.
Ainsi lorsque les deux sabots sont rapprochés l'un l'autre, les deux paires de bras se déplacent en translation et les ergots qui sont solidaires se déplacent dans les rampes. Comme les ergots sont immobilisés en déplacement dans le sens d'insertion, la fiche subit un effort de pression visant à la faire pénétrer dans le boîtier femelle.
En position finale, la fiche est totalement insérée dans boîtier femelle et les deux sabots sont rapprochés l'un de l'autre . II est prévu des moyens de verrouillage, en l'occurrence un doigt élastique porté par l'un des sabots et un cran porté par l'autre des sabots, en sorte permettre un accrochage du doigt sur le cran.
Dans ce cas, le blocage est effectué perpendiculairement au sens d'insertion, ce qui est sécurisant.
Néanmoins, cet agencement nécessite deux sabots, ce qui augmente nombre de pièces et surtout, on peut imaginer lors de la manoeuvre des deux sabots qu'il y ait un différentiel de pression exercé, ce qui contrarierait sans nul doute l'introduction de la fiche dans l'embase sous l'effet du basculement engendré.
Durant toutes les phases de test décrites ci-dessous, on considère que le génerateur de stimuli fournit deux signaux binaires Début et en plus du signal triangulaire.
signaux désignent le début et la fin de chaque trame test. nombre de périodes P du signal d'entrée comprises dans la trame dépend la fréquence du signal d'entrée fi,, de la fréquence d'échantillonnage f, et du nombre d'échantillon à traiter N. est nécessaire de gérer autant de trames que de codes à traiter du rant les differentes phases.
1_) Phases détermination du décalage.
Dans cette phase dont l'algorithme de calcul est représenté à figure 9, le compteur du compteur-comparateur 10 ne doit avoir en sortie que deux va leurs 00... ou 11.....11.
conséquent, le contrôleur ne commande que l'entrée mise à zéro et à un compteur.
bloc de traitement 36 est configuré en décompteur si code de sortie est code 00000000 et en compteur, si le code de sortie est 11 1 111. ce fait, le bloc 36 effectue la soustraction entre les fréquences d'apparition deux codes extrêmes.
Cette différence est proportionnelle au décalage comme on peut le voir d'après l'équation (1).
Durant cette phase, le traitement des deux codes extrêmes effectue simultanément ne nécessite donc qu'une trame de test.
voit sur l'algorithme de calcul de la figure 9 que les bits clr- A, clr-B, set code-sui et ctr, ont respectivement les valeurs 100010 1. L'initialisation de l'ensemble des blocs est assurée par la mise à zéro du bloc de traitement 36(cir-A=O) mise à zéro du compteur-comparateur 10 B(clr-B = 0). Les bits précités passent alors aux états suivants
C1 clr-A clr-B set-B code-sui 0 1 1 1 0 contrôleur attend alors le signal (début) provenant du générateur de stimuli pour commencer le calcul du décalage.
signal début passe à 1 et le calcul du décalage a lieu. II se poursuit tant que le signal Fin=0.
calcul est assuré par le positionnement du compteur du compteur- comparateur 0 au code 0 ou 1 (clr-B/set-B) suivant que InO est égal à 0 ou 1. Ensuite, il y a comparaison entre le sortie du compteur et le code de sortie du CAN (In).
Ensuite, il y a incrémentation ou décrémentation du compteur 36 sui vant résultat et la valeur de InO et le résultat de la comparaison (valeur de Ini- A) A la fin du calcul du décalage, les bits précités ont les valeurs suivan tes
C1 C2 clr-A clr-B Set-B Code-sui ctr Ini-A= et Ino=1 0 1 1 1 0 0 1 Ini-A=O et Ino=0 1 0 1 0 1 0 1 Ini-A = 1 0 0 1 1 1 0 Le résultat est lu dans le bloc de traitement ou compteur-décompteur 36 et l'on prend ou non le complément du résultat suivant la valeur de report 0.
Les bits précités sont alors les valeurs respectives suivantes
C1 C2 clr-A clr-B Set-B Code-sui outA7=0 0 0 1 0 1 0 1 outA7=1 1 1 1 0 1 0 1 2) Phase de détermination du gain La phase de détermination du gain va être décrite en référence ' l'al gorithme de calcul du gain représenté à la figure 10.
La présente invention vise, par conséquent, à proposer un dispositif amortisseur qui utilise un stator et des aimants pour produire du courant alternatif, qui sera redressé en du courant continu, ajusté par l'utilisateur afin de régler le courant continu requis pour le stator, de manière à obtenir une force de résistance désirée à la rotation du volant.
La présente invention permet une commande facile et l'obtention d'une grande plage de forces de résistance afin de satisfaire aux exigences d'utilisateurs différents.
Selon un aspect de la présente invention, on propose donc un dispositif amortisseur comprenant un volant comportant un rebord s'étendant latéralement à partir de la périphérie du volant, et une pluralité d'aimants montés à l'intérieur du rebord. Le volant présente une partie actionneur, qui s'étend à partir d'un centre situé sur un côté du volant afin d'être reliée à un dispositif d'entraînement. Un stator est monté sur un arbre du volant et une pluralité de premiers trous, ainsi qu'une pluralité de seconds trous sont respectivement définis à travers le stator. Les premiers trous, sont situés à une première distance radiale du centre du stator. Les seconds trous sont situés à une seconde distance radiale du centre du stator. Une pluralité de premières fentes et une pluralité de secondes fentes sont définies radialement dans la périphérie du stator, et les premières fentes communiquent avec les premiers trous entre eux tandis que les secondes fentes communiquent avec les seconds trous. Des premiers fils métalliques relient les premiers trous et des seconds fils métalliques relient les seconds trous entre eux.
Le but de la présente invention est de proposer un dispositif amortisseur qui utilise les variations de champ magnétique entre les aimants, montés sur un volant, et le stator, situé dans le volant, pour régler la force de résistance à la rotation du volant.
Ces buts, ainsi que d'autres buts, particularités et avantages de la présente invention ressortiront mieux de la description détaillée qui va suivre, en liaison avec les dessins annexés qui montrent, uniquement à titre d'exemple, plusieurs modes de réalisation selon la présente invention, et sur lesquels
- la figure 1 est une vue en coupe transversale montrant le volant, les aimants et le stator selon la présente invention ;
- la figure 2 est une vue d'extrémité en coupe transversale montrant le volant, les aimants et le stator selon la présente invention ;
- la figure 3 est une vue illustrant la connexion du dispositif amortisseur est relié à un boîtier de commande ; et
- la figure 4 montre l'agencement des circuits dans le boîtier de commande.
En se référant aux figures 1 à 3, le dispositif amortisseur selon la présente invention comprend un volant 10 présentant un rebord 100 qui s'étend latéralement à partir de la périphérie 11 du volant 10. Une partie actionneur 12 s'étend à partir du centre situé sur un côté du volant 10, et des rainures 12 sont définies dans 1a périphérie extérieure de la partie actionneur 12 pour permettre le montage avec un dispositif d'entraînement, par exemple une courroie (non montrée). Un passage est défini au centre du volant 10 et de la partie actionneur 12 pour l'installation d'un arbre 4. Un palier 5 est monté sur l'arbre 4 et est situé entre l'arbre 4 et la partie actionneur 12. Une pluralité d'aimants 3 sont placés sur l'intérieur du rebord 100, deux aimants 3 adjacents étant en contact mutuel par deux extrémités respectives ayant des polarités différentes.
Un stator 2, réalisé en matériau non ferreux, par exemple en aluminium, est monté sur l'arbre 4. Une pluralité de premiers trous 21 et une pluralité de seconds trous 22 sont définis à travers le stator 2. Les premiers trous 21 sont situés à une première distance radiale du centre du stator 2, et les seconds trous 22 sont situés à une seconde distance radiale du centre du stator 2. Une pluralité de premières fentes 23 et une pluralité de secondes fentes 24 sont définies radialement dans la périphérie du stator 2. Les premières fentes 23 communiquent avec les premiers trous 21 tandis que les secondes fentes 24 communiquent avec les seconds trous 22. Des premiers fils métalliques 6 relient les premiers trous 21 entre eux et des seconds fils métalliques 60 relient les seconds trous 22 entre eux.
Si l'on se réfère à présent à la figure 4, lors de l'utilisation du dispositif amortisseur, l'utilisateur fait tout d'abord tourner le volant 10 et les aimants 3 sont entraînés en rotation autour du stator 2. Du courant alternatif est produit entre les aimants 3 et les premiers fils métalliques fixes 6 placés sur le stator 2. Le courant alternatif est fourni à un boîtier de commande A, qui contient un redresseur, un amplificateur et des puces. Le courant alternatif est redressé en du courant continu, qui est fourni à une source d'alimentation auxiliaire B, telle qu'une batterie rechargeable, et accumulé dans celle-ci. Un commutateur C, placé sur le boîtier de commande, commande le courant continu nécessaire envoyé aux seconds fils métalliques 60. Lorsque le courant continu, fourni aux seconds fils métalliques 60, augmente, le champ magnétique entre le stator 2 et les aimants 3 est également augmenté, ce qui accroît la force de résistance à la rotation du volant 10.
Grâce au dispositif amortisseur, la force de résistance, appliquée au volant 10, peut être réglée en fonction des besoins de l'utilisateur, en faisant tourner le commutateur C et la force de résistance peut atteindre une valeur élevée.
Bien que la présente invention ait été plus particulièrement montrée et décrite en liaison avec plusieurs modes de réalisation de celle-ci, il sera aisément compris, par les personnes expérimentées dans cette technique, que d'autres modes de réalisation peuvent être envisagés sans pour autant sortir de l'esprit et du champ d'application de la présente invention.
La présente invention concerne un procédé de contrôle de la synchronisation entre au moins deux noeuds Ni-1, avec i = 1, ... n d'un réseau, chacun desdits noeuds comportant respectivement une horloge interne ayant une fréquence d'horloge respective Fi-1, Fi.
La présente invention s'applique à tout type de réseau et, par exemple, à des réseaux de commutation de paquets.
De préférence le rapport 0 2 /EtOH est de 0,68. Une source de 02 préférée est l'air.
La température de réaction préférée du procédé de reformage de l'invention est de 7001C.
L'invention propose aussi une unité de production d'hydrogène caractérisée en ce qu'elle fonctionne selon le procédé de reformage de l'éthanol de l'invention.
L'invention propose encore une pile à combustible caractérisée en ce qu'elle est alimentée par l'unité de production d'hydrogène de l'invention.
L'invention propose de plus un système de pile à combustible embarquable pour application dans des véhicules caractérisé en ce qu'il comprend une unité de production d'hydrogène de l'invention ou une pile à combustible selon l'invention.
Selon une première caractéristique, le système de pile à combustible embarquable comprend de plus une unité de réduction du taux de Co contenu dans le gaz issu de l'unité de production d'hydrogène, l'unité de réduction du taux de CO étant située entre l'unité de production d'hydrogène et la pile à combustible.
Selon un mode de réalisation préféré, l'unité de réduction du taux de CO fonctionne selon un procédé comprenant une première étape (a) de déplacement de gaz à l'eau (WGS) en présence d'un catalyseur, et d'une seconde étape (b) d'oxydation sélective en présence d'un catalyseur. Le catalyseur préféré utilisé à l'étape (a) est un catalyseur du type CoCuZnAlO de composition massique Co/Cu/Zn/Al/0 de 3/8/20/16/53.
Le catalyseur préféré utilisé à l'étape (b) est un catalyseur de type Cu/ZnO-Al 203 constitué de 5 à 30 % en poids de Cu par rapport au poids total du catalyseur.
Un autre catalyseur préféré utilisé à l'étape (b) est un catalyseur constitué de 0,5 à 2 % en poids, par rapport au poids total du catalyseur, de rhodium (Rh) ou de ruthénium (RU) supporté sur A12 03 Selon un procédé de réalisation encore plus préféré, le système à pile à combustible embarquable de l'invention comporte de plus, après la pile à combustible, une unité de combustion du CH4 et du H. non consommé par la pile à combustible.
Dans ce mode de réalisation, de préférence, l'unité de combustion fonctionne avec un catalyseur constitué de 5 à 20 % en poids, par rapport au poids total du catalyseur, de Ni supporté sur Al 2 03r ou un catalyseur constitué de 0,5 à 2 % en poids, par rapport au poids total du catalyseur, de platine (Pt) ou de palladium (Pd), supporté sur Al 2 03 ou Ce021 ou un catalyseur constitué de 0,5 à 2 % en poids, par rapport au poids total du catalyseur de Pt supporté sur Ce02- ZrO 2 * L'invention propose également un catalyseur de réduction du taux de Co par une réaction de déplacement de gaz à l'eau (WGS) caractérisé en ce qu'il est constitué de CoCuZnAlO de composition massique Co/Cu/Zn/Al/O de 3/8/20/16/53.
L'invention concerne aussi un procédé de réduction du taux de CO par une réaction de déplacement de gaz à l'eau (WGS) caractérisé en ce qu'il comprend l'utilisation du catalyseur précédent de réduction du taux de CO par une réaction de WGS et en ce que la réaction est effectuée à 4000C.
L'invention englobe de plus un catalyseur de réduction du taux de CO par oxydation sélective caractérisé en ce qu'il est constitué de 5 à 30 % en poids de Cu, par rapport au poids total du catalyseur, supporté sur Al 203-ZnO.
Un autre catalyseur de réduction du taux de CO par oxydation sélective selon l'invention est caractérisé en ce qu'il est constitué de 0,5 à 2 % en poids, par rapport au poids total du catalyseur, de Rh ou Ru supporté sur Al 203* L'invention se rapporte aussi à un procédé de réduction du taux de CO par oxydation sélective caractérisé en ce qu'il comprend l'utilisation de l'un ou l'autre des catalyseurs de réduction du taux de CO par oxydation sélective, de l'invention, à une température de 20VC.
L'invention se rapporte encore à un catalyseur de combustion de CH 4 et de H 2 caractérisé en ce qu'il est constitué de 5 à 20 %, par rapport au poids total du catalyseur, de Ni supporté sur Al 203- Un autre catalyseur de combustion de CH 4 et de H2 jr selon l'invention est constitué de 0,5 à 2 %, par rapport au poids total du catalyseur, de Pt ou Pd supporté sur Al 2 0 3 ou CeO2.
Encore un autre catalyseur de combustion de CH4 et H2. selon l'invention est constitué de 0,5 à 2 % en poids, par rapport au poids total du catalyseur, de Pt supporté sur CeO 2- ZrO 2- L'invention se rapporte encore de plus à un procédé de combustion de CH4 et H 2 caractérisé en ce qu'il comporte l'utilisation de l'un ou l'autre des catalyseurs de combustion de CH 4 et H2 de l'invention, à 7000C.
L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 représente schématiquement un système à pile à combustible embarquable dans un véhicule, selon l'invention ; - la figure 2 représente schématiquement un mode de réalisation préféré du système à pile à combustible embarquable dans un véhicule, selon l'invention ; - la figure 3 représente schématiquement un mode de réalisation préféré d'une unité de production de H 2 par reformage de l'éthanol selon l'invention ; - la figure 4 représente un mode de réalisation préféré d'une unité de réduction du taux de CO selon l'invention ; et - la figure 5 représente un mode de réalisation préféré d'une pile à combustible et d'une unité de combustion de CH 4 et H 2 selon l'invention.
Exemple 3 # préparation d'un catalyseur à base d'hydrure de tungstène supporté. La préparation d'un catalyseur à base d'hydrure de tungstène supporté [W]S-H est réalisée de la façon suivante : dans un réacteur en verre, le tris(néopentyl)néopentylidyne tungstène de formule générale W[-CH2-CMe3]3[=C-CMe3] est sublimé à 80 C sur une silice préalablement déshydroxylée à 500 C, puis est greffé par une réaction à 25 C avec les groupes hydroxyle de surface de la silice. Le mélange des composés du tungstène ainsi obtenus et supportés est ensuite traité sous hydrogène à la pression atmosphérique, à 150 C, pendant 15 h, de façon à former les espèces hydrures supportées, par hydrogénolyse des ligands néopentyl et néopentylidyne. Exemple 4 : réaction du méthane avec l'éthane On utilise le catalyseur hydrure de tantale supporté sur la silice [Ta]S-H (50 mg; teneur pondérale en tantale = 4,89% Ta/Si02; c'est-à-dire 14 micromoles de tantale) préparé à l'Exemple 1.
Un réacteur d'une capacité de 0,281 contenant le catalyseur cité ci-dessus est mis sous vide, puis est rempli d'un mélange de méthane marqué en C13 et d'éthane (C2) (non marqué) avec les pressions partielles (pp) suivantes - pp méthane (marqué au C13) = 64,5 kPa - pp éthane = 1,2 kPa et est chauffé à 165 C en régime statique. Dans ces conditions, on mesure au cours du temps les produits de la réaction qui sont analysés par chromatographie en phase gazeuse éventuellement couplée avec une spectrométrie de masse. Le Tableau 1 rassemble les résultats.
Tableau 1 : résultats de la réaction entre le méthane marqué au C13 et l'éthane(C2) temps (h) % C2 % C2* % C2** rapport molaire entre le C13 incorporé dans l'éthane et le tantale 1,5 94 6 - 0,47 12 90 10 - 0,73 36 87 13 - 0,88 60 80 20 - 1,13 120 67 28 5 1 ,99 CZ : pourcentage molaire d'éthane non-marqué au C13 par rapport à l'éthane total; C2* : pourcentage molaire d'éthane mono-marqué au C13 (C13H3- CH3) par rapport à l'éthane total; C2** : pourcentage molaire d'éthane bimarqué au C13 (C13 H3 - C13H3)par rapport à l'éthane total.
Les réactions engagées dans cet exemple à titre d'étape principale sont les suivantes C13H4 + CH3 - CH3 -> CH4 + C13H3 - CH3 C13 + C13H3 - CH3 -> CH4 + C13 H3 - C13H3 On observe d'après le Tableau 1 que le carbone 13 du méthane s'incorpore progressivement dans la molécule d'éthane qui devient d'abord mono-marqué, puis bi- marqué, montrant par là une réaction entre le méthane et l'éthane.
A côté de cette étape principale, d'autres réactions se développent en parallèle par des réactions de métathèse classiques sur l'éthane marqué ou non, selon les équations (1), pour former notamment du propane notamment marqué au C13. Exemple 5 : réaction du méthane avec l'éthane On opère exactement comme à l'Exemple 4, excepté le fait qu'on utilise le catalyseur préparé à l'Exemple 2 (40 mg; teneur pondérale en tantale = 4,89% Ta/SiO2) On observe une formation progressive d'éthane mono-marqué au C13, puis bi- marqué au C13, comme dans l'exemple 4.
Exemple 6 : réaction du méthane avec l'éthane.
On opère exactement comme à l'Exemple 4, excepté le fait qu'on utilise le catalyseur préparé à l'Exemple 3 (53 mg ; teneur pondérale en tungstène = 4,96% W/Si02).
On observe une formation progressive d'éthane mono-, puis bi-marqué au C13, comme à l'exemple 4.
Exemple 7 : réaction du méthane avec le propane.
On opère exactement comme à l'exemple 4, excepté le fait qu'on remplace l'éthane par le propane On observe qu'à titre d'étape principale, il se forme de l'éthane progressivement marqué au C13. A côté de cela, d'autres alcanes supérieurs se forment progressivement par des réactions selon l'équation (1).
Exemple 8 : réaction du méthane avec le n-butane On opère exactement comme à l'exemple 4, excepté le fait qu'on remplace l'éthane par du n-butane.
On observe qu'à titre d'étape principale, il se forme simultanément de l'éthane et du propane, progressivement marqués au C13. D'autres alcanes supérieurs apparaissent par des réactions selon l'équation (1).
PEPTIDES ANTI-MICROBIENS DE MOLLUSQUES.
L'Invention est relative à de nouveaux peptides anti-microbiens produits par des mollusques.
Des polypeptides dotés de propriétés antimicrobiennes sont produits par une grande variété d'espèces (animales ou végétales), chez lesquelles ils participent à des mécanismes non-spécifiques de défense contre les infections.
Dans le cas des mollusques bivalves, on a jusqu'à présent identifié chez Mytilus galloprovincialis, un peptide dénommé MGD-1, apparenté aux défensines d'insectes [HUBERT et al., Eur. J. Biochem., 240,302- 306, (1996)] ; des peptides de la famille des défensines ont également été mis en évidence chez Mytilus edulis, ainsi que des peptides dénommés mytilines [CHARLET et al., J. Biol. Chem., 271, 21808-21813, (1996) ;.
Le ou les monomères peuvent ainsi être choisis parmi les monomères vinyliques, allyliques, vinylidéniques, diéniques et oléfiniques (autre que l'éthylène).
Par monomères vinyliques, on entend notamment les (méth)acrylates, les monomères vinylaromatiques, les esters vinyliques, les éthers vinyliques, le (méth)acrylonitrile, le (méth)acrylamide et les mono- et di- (alkyl en C1-C18) - (méth)acrylamides, et les monoesters et diesters de l'anhydride maléique et de l'acide maléique.
Les (méth)acrylates sont en particulier ceux des formules respectivement :
dans lesquelles R0 est choisi parmi les radicaux alkyle en C1-C18, linéaires ou ramifiés, primaires, secondaires ou tertiaires, cycloalkyle en C5-C18, (alcoxy en C1-C18)-alkyle en C1-C18, (alkylthio en C1-C18)-alkyle en C-Cg, aryle et arylalkyle, ces radicaux étant éventuellement substitués par au moins un atome d'halogène et/ou au moins un groupe hydroxyle, les groupes alkyle ci-dessus étant linéaires ou ramifiés ; et les (méth)acrylates de glycidyle, de norbornyle, d'isobornyle.
Comme exemples de méthacrylates utiles, on peut citer les méthacrylates de méthyle, d'éthyle, de 2,2,2trifluoroéthyle, de n-propyle, d'isopropyle, de n-butyle, de sec. -butyle, de tert.-butyle, de n-amyle, d'i-amyle, de nhexyle, de 2-éthylhexyle, de cyclohexyle, d'octyle, d'ioctyle, de nonyle, de décyle, de lauryle, de stéaryle, de phényle, de benzyle, de -hydroxy-éthyle, d'isobornyle, d'hydroxypropyle, d'hydroxybutyle. On peut citer en particulier le méthacrylate de méthyle.
Comme exemples d'acrylates de la formule cidessus, on peut citer les acrylates de méthyle, d'éthyle, de n-propyle, d'isopropyle, de n-butyle, de sec.-butyle, de tert.-butyle, d'hexyle, de 2-éthylhexyle, d'isooctyle, de 3,3,5-triméthylhexyle, de nonyle, d'isodécyle, de lauryle, d'octadécyle, de cyclohexyle, de phényle, de méthoxyméthyle, de méthoxyéthyle, d'éthoxyméthyle et d'éthoxyéthyle.
# Par monomère vinylaromatique au sens de la présente invention, on entend un monomère aromatique à insaturation éthylénique tel que le styrène, le vinyltoluène, l'alphaméthylstyrène, le méthyl-4-styrène, le méthyl-3-styrène, le méthoxy-4-styrène, l'hydroxyméthyl-2styrène, l'éthyl-4-styrène, l'éthoxy-4-styrène, le diméthyl- 3,4-styrène, les styrènes substitués sur le cycle par un halogène, comme le chloro-2-styrène, le chloro-3-styrène, le chloro-4-méthyl-3-styrène, le tert.-butyl-3-styrène, le dichloro-2,4-styrène et le dichloro-2,6-styrène, le vinyl-1naphtalène et le vinylanthracène.
# Comme esters vinyliques, on peut citer l'acétate de vinyle, le propionate de vinyle, le chlorure de vinyle et
le fluorure de vinyle, et comme éthers vinyliques, on peut citer le vinyl méthyl éther et le vinyl éthyl éther.
Comme monomère vinylidénique, on cite le fluorure de vinylidène.
Par monomère diénique, on entend un diène choisi parmi les diènes linéaires ou cycliques, conjugués ou nonconjugués comme par exemple le butadiène, le 2,3-diméthylbutadiène, l'isoprène, le chloroprène, le 1,3-pentadiène, le 1,4-pentadiène, le 1,4-hexadiène, le 1,5-hexadiène, le 1,9-décadiène, le 5-méthylène-2-norbornène, le 5-vinyl-2norbornène, les 2-alkyl-2,5-norbornadiènes, le 5-éthylène-2norbornène, le 5-(2-propényl)-2-norbornène, le 5-(5hexényl)-2-norbornène, le 1,5-cyclooctadiène, le bicyclo[2,2,2]octa-2,5-diène, le cyclopentadiène, le 4,7,8,9-tétrahydroindène, l'isopropylidène tétrahydroindène et le pipérylène.