INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
ou wO [d] est le tableau des coordonnées du point O qui, contrairement au premier mode de réalisation, n'est pas forcément le centre de repère et wOM| [d] est le tableau des coordonnées du vecteur OM. Initialement on a wO[0] = wO[1] = wO[2] = wOM[0] = wOM[1] = 0, et wOM[2] coordonnéc du vecteur OM suivant l'axe vertical. est la distance entre le point de focalisation du faisceau et le plan parallèle à la lame supportant l'échantillon et passant par le centre de cet échantillon.
L'image est d'abord calculée avec ces valseurs, puis, lors d'une phase de mise au point, l'opérateur modifie manuellement ( par exemple en entrant des valeurs par l'intermédiaire du clavier) les valeurs de w" [d]. Il effectue cette opération en même temps qu'il visualise sur un écran l'image générée par le système, et cherche à obtenir l'image la plus nette possible. II peut éventuellement modifier ensuite wOM [d] s'il souhaite déplacer la zone d'observation.
Pour Ic reste le mode dc calcul est Ic même que dans le premier mode de réalisation. Dans te mode dc génération en quatre étapcs dc la représentation tridimensionnelle, seule l'étape 1 est modifiée et elle est remplacée par: quand Ir/[c,k,l] est supérieur au quart de sa valeur maximale, et S[c, k, 1] = 0 sinon. ou I[c, k, 1] est l'intensité de la figure de diffraction au point d'indices (k, I) du capteur numéro c et Iref [c,k,l] est l'intensité du faisceau d'éclairage seul en ce point.
Le système de variation de phase étant supprimé, l'électronique de commande est simplifiée en conséquence. II n'y a plus qu'une étape d'enregistrement au lieu de trois dans le cycle de prise d'image et la commande des électro-'iimants du dispositif de décalage de phase représentée figure 5, est supprimée.
La représentation tridimensionnelle obtenue par cette méthode est semblable à celle obtenue par la première méthode dans le cas ou on n'utilise qu'un seul enregistrement pour la générer.
Cependant on ne maîtrise pas ici le rapport entre l'intensité diffractée et l'intensité non diffractez ce qui limite d'avantage les possibilités. L'image est perturbée par la présence d'une image symmétrique de l'objet par rapport au point O et par un terme du second ordre par rapport à l'onde diffractée. En général elle est de bien moins bonne qualité qu'avec les deux autres modes de réalisation. L'avantage de ce mode de réalisation est cependant sa simplicité et sa faible sensibilité aux vibrations.
Un troisième mode de réalisation est illustre par la Fig. 8.
Le taux d'exDulsion est plus faible avec les stérilets au cuivre, spécialement les modèles en T.
En général, le taux des Derforations de l'utérus ne dépasse pas 1 pour 2000 insertions. Cependant, ce taux est variable et dépend de divers facteurs, tels que l'expérience de la personne qui met en place le stérilet, le type de technique utilisée pour l'insertion et le moment de la mise en place. Le taux de perforation peut être réduit en améliorant cette technique d'insertion et en optimisant la forme du stérilet.
II n'existe aucune observation convaincante témoignant de l'existence d'un lien de cause à effet entre l'utilisation des stérilets et les arossesses ectoDiaues. Cependant, les Dispositifs Intra-Utérins au cuivre correspondent au plus faible taux de grossesse ectopique.
La restauration de la fécondité est rapide après l'arrêt de l'utilisation d'un stérilet. La proportion des femmes qui restent infécondes est la même que pour les autres méthodes de régulation des naissances.
La majorité des cas d'infection génitale haute sont provoqués par des bactéries responsables de MST. La plupart des infections sont imputables à plusieurs micro-organismes. Le risque d'infection génitale haute associé au stérilet est faible. L'augmentation du risque résultant de l'utilisation d'un stérilet semble limité aux quatre premiers mois. II peut être lié à un défaut d'asepsie lors de la mise en place du dispositif Intra-Utérin. Le stérilet peut aussi être une porte d'entrée pour des germes.
L'utilisation antérieure d'un stérilet augmente les risques de stérilité tubaire Drimitive, sauf lorsque l'intéressée a uniquement utilisé un stérilet au cuivre. L'emploi d'un stérilet au cuivre après la première grossesse n'entraine pas de stérilité secondaire à une atteinte des trompes.
Les saianements intermenstruels ou microrraaies sont plus fréquents au cours des 3 premiers mois d'utilisation d'un Dispositif Intra-Utérin. Ils sont sans importance clinique malgré la gêne qu'ils constituent. Le volume des règles augmente de façon moindre chez les utilisatrices de stérilet au cuivre.
Au TOTAL, le stérilet constitue une méthode majeure de régulation de la fécondité, comportant un faible taux d'abandon et des avantages sensibles du point de vue de leur commodité d'emploi. Les stérilets au cuivre de modèle récent ont une efficacité et une innocuité comparables à celles des contraceptifs oraux de sorte qu'il convient de favoriser l'utilisation de ces stérilets dans lesquels il faut voir une méthode réversible, fiable et sans danger de régulation de la fécondité.
Etant donné les taux de grossesse observés et le faible taux d'expulsion pour les stérilets au cuivre récents que pour les Dispositifs Intra-lltérins en matière plastique ou les dispositifs annulaires en acier, ils suscitent moins d'abandons, et se montrent plus efficaces.
Les stérilets en T au cuivre présentent donc le meilleur compromis entre l'efficacité, la tolérance et le coût. Ce brevet décrit un concept basé sur un Dispositif Intra-Utérin en T au cuivre apportant des innovations destinées à en améliorer la tolérance, en préserver la stérilité lors de la pose et en optimiser l'efficacité.
UTILISATION D'UN EXTRAIT ALCALOIDIQUE DE BUXUS SEMPERVIRENS POUR LA FABRICATION D'UN MEDICAMENT A ACTIVITE ANS L 2 La présente invention concerne l'utilisation d'un extrait alcaloïdique de Buxus sempervirens pour la fabrication d'un médicament doté d'une activité anti-IL 2.
De manière générale, la présente invention a trait à l'utilisation de Buxus sempervirens pour la fabrication de médicament à activité anti-IL 2. I1 peut notamment s'agir de la poudre de la plante qui a révélé une telle activité.
De façon préférentielle, I'invention vise un extrait riche en alcaloïdes obtenus dans les conditions décrites par VOTICKY Z. et al.- Alkaloids from Buxus sempervirens. Coll. Czech.
Comm. 1975, 40, 3055-3060, avec un gradient de solutions acides.
Sur un tel extrait alcaloldique, différentes séparations ont été conduites sur colonnes chromatographiques de manière à purifier et/ou à séparer différents alcaloïdes dont activité anti-IL 2 a été déterminée en comparaison avec celle de la cyclosporine A selon le protocole opératoire décrit par RANDAK C. et al. - Cyclosporin A suppresses the expression of the interleukin-2 gene by inhibiting binding of lympohcyte specific factors to the Il 2 enhancer.
EMBO J. 1990, 9, 2529-2536.
En effet, grâce à des machines de coextrusions ou de pultrusion, il est possible à travers une filière d'entremêler une matrice thermoplastique ou thermodurcissable à au moins une fibre continue.
Suivant un autre mode de réalisation, notamment une fabrication par un procédé dit de surmoulage par injection, l'armature de rigidification (1) comporte au moins une fibre de rigidification (Fl) de longueur équivalente à la longueur déployée de l'armature (1) et un pourcentage par rapport au volume de la dite armature (1) de fibres dont la longueur est supérieure à Smm.
Le surmoulage d'au moins une fibre continue par une matrice thermoplastique ou thermodurcissable dans un moule, la dite matrice comportant un pourcentage de fibres supérieur à 5 mm, permet d'obtenir un compromis avantageux de fibres continues, de fibres mi longues, et de matrice. Dans la mesure ou l'empreinte du moule à une section dont la plus grande dimension est inférieure à 5 mm, l'orientation des fibres suivant les courbures de l'armature est alors automatique.
Par des procédés de réalisation particuliers appelés SMC (SHEET MOLDING COMPOUND) ou BMC (BULK MOLDING COMPOUND), l'armature de rigidification (1) comporte un pourcentage par rapport au volume de l'armature (1) de fibres (Fc) dont la longueur est supérieure à 5 mm.
L'interêt de ces deux modes de réalisation réside dans le souhait d'obtenir des armatures dont la structure est quasi-isotrope, afin de consolider fortement le comportement en torsion de la dite armature.
L'armature de rigidification (i) est également caractérisée en ce que les fibres de rigidification (Fn) (Fl) et (Fc) ont un diamètre compris entre 0.1 mm et 3 mm.
De faibles diamètres sont utilisés pour des procédés de réalisation tels que la pultrusion, l'injection, le SMC ou le BMC. Des diamètres plus importants sont utilisés pour des procédés de réalisation tels que le surmoulage ou la coextrusion.
Un choix judicieux des matériaux constituant les fibres de rigidification (Fn), (Fl), (Fc) pennet de choisir parmi le verre, le carbone, ou les polyamides aromatiques pour lesquels on a substitué partiellement un groupe aromatique à la chaîne principale aliphatique, ou une combinaison d'au moins deux de ces matériaux.
En effet, les modules d'élasticité en flexion et en traction que présentent ces matériaux permettent de choisir avantageusement dans une plage comprise entre 10 000 Mpa et 280 000 Mpa.
A titre d'exemple non limitatif, l'armature de rigidification (1) peut être réalisée par pultrusion ou coextrusion du matériau dont le nom déposé est IWINTEX par la société internationale VETROTEX.
L'armature de rigidification selon l'invention est plus particulièrement destinée à rigidifier une partie de sous vêtement, telle que le soutien-gorge.
La présente invention concerne un procédé et un dispositif associé pour déterminer la masse volumique normale (ou la densité) d'un gaz.
A toutes fins utiles, on définira sous le terme "pression atmosphérique normale", la pression qui règne au niveau de la mer, soit 1013,25 millibars. De même, on utilisera le terme "masse volumique" pour définir la masse volumique du gaz étudié ramenée aux conditions normales de température et de pression (autrement appelée masse volumique normale), c'est-à-dire à la pression atmosphérique normale déjà citée et à une température de 273,15 "K.
La mesure de la masse volumique (ou de la densité) d'un gaz est actuellement utile, soit pour connaître localement la variation de la composition du gaz délivré, soit pour améliorer le calcul du débit transitant par un appareillage de comptage de type compteur à gaz, en particulier pour une distribution domestique ou industrielle.
On connaît déjà un dispositif de ce type appelé couramment "densimètre de Schilling" comprenant une cuve replie d'eau dans laquelle plonge une éprouvette ouverte à sa partie inférieure et munie, à sa partie supérieure, d'une entrée d'alimentation en gaz et d'une sortie de purge munie d'un orifice calibré. L'éprouvette est remplie du gaz à étudier qui se trouve alors au-dessus de l'eau. On mesure le temps gt mis par l'eau, remontant en chassant le gaz par l'orifice calibré (à l'endroit duquel ledit gaz subit une transformation isenthalpique du type détente de Joule-Thompson), pour remonter en passant entre deux traits a et b (a étant plus bas que b) tracés sur la paroi de l'éprouvette. Bien sûr, on aura déterminé auparavant avec de l'air, dont la densité vaut 1, le temps La mis par l'eau pour passer devant lesdits traits a et b dans ]es mêmes conditions de pression et de température. On obtient alors la densité d du gaz étudié par la relation: d=tg/ta Mais ce densimètre fonctionne à une pression proche de la pression atmosphérique normale (quelques millibars au-dessus) et utilise une colonne d'eau encombrante pour déterminer Je volume de gaz à faire transiter au travers de l'orifice calibré (volume déterminé par les deux traits a et b de l'éprouvette). De plus, ce volume, la pression et la température du gaz à mesurer sont constants. Ce dispositif est aussi peu maniable (lourd et encombrant) et demande beaucoup de maintenance (nettoyage, ). Enfin, le gaz étant au contact de l'eau puisqu'il est injecté dans ou au-dessus d'elle (mais il se trouve obligatoirement au-dessus d'elle une fois totalement injecté) avant de purger l'éprouvette, celui-ci est saturé d'eau, ce qui, d'une part peut modifier légèrement sa masse densité, et d'autre part nécessite une étape de déshydratation avant de pouvoir l'exploiter.
L'invention a pour objet d'apporter une solution à certains au moins des inconvénients cités précédemment et propose en particulier un procédé et un dispositif associé pouvant être mis en oeuvre dans des conditions commercialement intéressantes, sans coûts de fabrication et/ou de maintenance exorbitants, tout en offrant également une souplesse d'utilisation, des performances (notamment de précision et de reproductibilité) et une fiabilité adaptées aux nécessités actuelles.
Le premier élément contenant secondaire 3, réalisé sous forme d'une poche souple étanche, est rempli à mi-capacité de résine et comporte en extrémités deux poignées de préhension 5. Cette poche souple est réalisée à partir d'une gaine tubulaire en matière synthétique du type polyéthylène, dont chacune des extrémités est agencée pour former deux lèvres lesquelles sont soudées l'une à l'autre par thermoscellage, l'une des deux extrémités étant scellée après introduction de la résine dans la poche.
La poche souple, à distance de chacune de ses extrémités, reçoit un lien de constriction, délimitant avec l'extrémité correspondante une zone formant poignée de préhension 5 Le lien de constriction pourra etre constitué par un anneau élastique, par une bande souple ou par une pince élastique.
Immédiatement en arrière de l'une de ses deux extrémités, la poche pourra comporter une ligne de moindre résistance pour faciliter ultérieurement son ouverture.
Le second élément contenant secondaire 4, de forme cylindrique, est dote d'un couvercle amovible d'obturation. Ce second élément est de préférence réalisé en matière synthétique.
Dans le conditionnement tel que décrit, peut etre disposée une palette, non représentée, destinée à faciliter ultérieurement, lors de l'opération de scellage, la répartition et le lissage du mortier autour du regard.
En vue de la réalisation du mortier de scellement, la poche souple, après avoir été retirée du contenant principal 1, est d'abord ouverte par découpage de l'une de ses deux extrémités. Ensuite le lien de constriction, situé à proximité de ladite extrémité, est retiré et le durcisseur, contenu dans le second élément secondaire 4, est introduit dans la poche 3 en vue de son mélange avec la résine contenue dans cette dernière. La poche est ensuite refermée par resserrement circulaire, ce resserrement circulaire étant obtenu par pose du lien de constriction préalablement retiré. Ce lien est posé à distance de l'ouverture de façon à reformer la poignée de préhension. L'utilisateur en saisissant la poche par chacune de ses poignées, imprime à ce contenant un mouvement de balancement et de roulage sur le sol en amenant de manière alternée chacune des extrémités en position supérieure et en position inférieure. De cette façon, les produits contenus dans la poche, sont amenés, sous l'effet de leur poids, à se déplacer d'une extrémité de la poche à l'autre ce qui conduit à un brassage et un mélange homogène des différents produits les uns aux autres.
Après mélange intime des produits, le lien de constriction est une nouvelle fois retiré de façon à dégager l'ouverture préalablement formée, et le mortier de scellement réalisé est déversé dans le coffrage réalisé autour du regard à sceller. Un granulat approprié peut etre ajouté sur le mortier Ensuite un surfaçage est réalisé à l'aide d'une truelle ou bien de la palette jointe dans le conditionnement.
Le conditionnement et le procédé tels que décrits présentent de nombreux avantages parmi lesquels on peut citer - absence de salissure du matériel et de l'opérateur, - gain important de temps, - mélange homogène des composants.
Il va de soi que la présente invention n'est pas limitee aux formes de réalisation précédemment décrites, mais qu'au contraire, elle en embrasse toutes les variantes d'exécution.
PARTICULES MINERALES RECOUVERTES D'UN POLYMERE RETICULE ET PROCEDE DE PREPARATION DE CES PARTICULES La présente invention a trait à des particules minérales utilisables comme renforts dans les milieux cimentaires et à un procédé permettant d'obtenir ces particules.
II est fréquent d'introduire des renforts minéraux dans les matériaux, notamment dans les milieux cimentaires. Ces renforts minéraux sont constitués de particules minérales telles que grains de sable, argiles, Lors de l'introduction de ces renforts dans les pâtes cimentaires, on peut observer divers problèmes.
Tout d'abord, certains renforts minéraux peuvent présenter une instabilité chimique vis à vis du pH basique de la matrice cimentaire. De même, certains renforts peuvent posséder une chimie de surface favorisant la nucléation de défauts type Ca(OH)2 à la surface de ces renforts. Ces diverses incompatibilités des renforts minéraux avec la matrice cimentaire ou certains de ses constituants produisent alors un matériau inhomogène.
On peut rencontrer en outre des problèmes de rhéologie du fait que certaines particules absorbent l'eau de la pâte cimentaire.
L'utilisation de telles particules complique dès lors la formulation de la pâte cimentaire si bien qu'on évite de les utiliser malgré leurs propriétés de renfort.
La présente invention vise donc à proposer de nouvelles particules minérales utilisables comme renforts et ne présentant pas les défauts définis précédemment, c'est-à-dire compatibles avec le milieu d'utilisation, et n'absorbant pas l'eau du milieu.
Dans ce but, I'invention concerne des particules minérales recouvertes au moins partiellement d'une couche d'un polymère réticulé, ledit polymère présentant un taux de réticulation compris entre 5 et 99 % et un taux de cristallisation est compris entre 1 et 90 ,0 .
Une grille 9, disposée au-dessus de la rampe 2 d'injection de vapeur, est destinée à recevoir les produits à décongeler 10 qui sont totalement immergés dans l'eau 6 durant toute la durée de l'opération.
Cette eau est additionnée d'environ 2 % de sel dans le but de favoriser la séparation des éléments constituant les blocs surgelés, en particulier lorsque ceux-ci sont formés de tranches de poisson agglomérées.
L'addition de sel confère de surcroît à l'eau des propriétés conservatrices et détergentes.
Les blocs 10 de poisson surgelés pèsent généralement une dizaine de kilos et les tranches qui le constituent, agglomérées lors du conditionnement doivent être séparées et décongelées avant de pouvoir les traiter. Ces blocs sont plongés dans l'eau du bassin et déposés sur la grille 9. La pompe 5 est mise en route afin de provoquer une circulation forcée en circuit fermé pour produire un brassage améliorant les échanges thermiques et de la vapeur produite par le générateur 4 est injectée au fond du bassin par la rampe 2 durant une heure minimum, de manière à ce que la température de l'eau soit maintenue à 18 OC.
L'injection de vapeur est alors stoppée et les blocs 10 sont laissés en place jusqu'à ce que la température de l'eau soit retombée à 6-8 OC, ce qui demande en général 3 à 4 heures.
Le produit est alors apte à être travaillé et peut être retiré du bassin 1, les tranches se séparant aisément. Un nouveau cycle peut commencer.
Ce procédé procure une nette accélération du temps de décongélation permettant une augmentation importante de la quantité traitée avec des installations d'une taille déterminée, tout en ramenant le produit à une température conforme à la législation sur le traitement des produits congelés. Il est en effet possible de traiter en 4 à 6 heures les quantités que l'on traite actuellement en 15 à 18 heures.
En outre, les infrastructures existantes peuvent être utilisées et l'installation n'entraîne pas d'investissement lourd.
CATHÉTER UNIVERSEL La présente invention est relative à un cathéter universel à usage unique permettant plus particuliérement l'introduction dans le corps humain au niveau du site opératoire, soit des mandrins chirurgicaux, soit l'injection de liquide tel que du sérum ou du bleu de méthylène pour réaliser différents tests préopératoires et peropératoires.
On connaît des cathéters de ce genre qui comportent un corps cylindrique solidaire à l'une de ses extrémités d'une tête munie de deux voies d'accès ou entrées, tandis que l'autre extrémité est pourvue d'un ballon susceptible de se déformer élastiquement sous l'effet d'une pression.
Ce genre de cathéter permet de réaliser certains tests ou opérations, mais ne peut pas simultanément recevoir des mandrins chirurgicaux, et l'injection de liquide ou le passage d'un mini endoscope du fait que les canaux ménagés dans le corps cylindrique sont coaxiaux entre eux et centrés par rapport aux axes principaux dudit corps.
En effet un premier canal, centré autour des axes principaux du corps, permet la mise en place d'un mini endoscope ou le passage d'un liquide ou la mise en place d'un mandrin chirurgical. L'ensemble de ses éléments étant introduit séparément et de manière indépendante. Le second canal coaxial au premier est prévu uniquement pour déformer élastiquement le ballon.
C'est à ces inconvénients qu'entend plus particulièrement remédier la présente invention.
Le cathéter suivant la présente invention à pour objet de permettre aux chirurgiens de réaliser, à l'aide d'un jeu de mandrins, différents tests ou opérations, simultanément à la mise en place d'un mini endoscope etlou à l'injection d'un liquide.
Le cathéter suivant la présente invention comprend un corps cylindrique sensiblement souple de faible diamètre et solidaire à l'une de ses extrémités d'une tete munie de trois entrées indépendantes qui communiquent avec des canaux non coaxiaux ménagés dans la partie interne dudit corps cylindrique, de sorte qu'au moins l'un des canaux alimente des moyens d'étanchéité susceptibles de se déformer élastiquement sous l'effet d'une pression, lesdits moyens d'étanchéité étant disposés sur la périphérie exteme du corps cylindrique à proximité de l'extrémité opposée recevant celle de la tête, tandis que le ou les autres canaux débouchent à l'extérieur du corps cylindrique à l'opposé de la tête pour permettre l'introduction soit de produit liquide, soit une gamme de mandrins chirurgicaux, soit les deux en même temps au niveau des différents sites opératoires.
Une valeur typique, pour notre système. est obtenue pour MP=1cm et #=0,5mm: N n représentation tridimensionnelle de 128 longueurs d'onde de côte.
Pour effectuer les Opérations précédentes correctement. il est nécessaire de connaître la position des capteurs avec précision. Il est également nécessaire de déterminer la fonction (r. La détermination des paramètres de position et de la fonction G constitue une opération de calibrage dont les resultats doivent être incorporés au logiciel livré avec l'appareil. Pour la détermination de ces valeurs on cnlève dans le microscopie le collimateur (109) et le porte-échantillon et on les remplace par le dispositif de la Figure 4 qui doit être lui-même solidaire d'un inicropositionneur trois axes. Ce dispositif est un objectif de microscope à grande ouverture (41) focalisant le laser sur un "trou" (43) de faibles dimensions pratiqué dans une lame opaque (42) solidaire de l'objectif Une couche d'huile d'indice proche de celui du demi-cube doit être interposez entre la plaque opaque (43) et la lame (115). Cet ensemble constitue une source quasi ponctuelle de bonne luminosité déplaçable suivant les trois axes. Le micropositionneur doit pour cette opération être interface à l'ordinateur qui va en commander les mouvements.