INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
l'invention faite en référence aux figures annexées. Sur ces figures: - la figure 1 est une vue de détail en perspective d'une source lumineuse et de son faisceau lumineux; - les figures 2 et 3 représentent respectivement une vue en coupe et une vue de dessus d'un système de signalisation multi-fonction conforme à l'art antérieur; - les figures 4 et 5 représentent respectivement une vue en coupe et une vue de dessus d'un mode préféré
Ensuite, au cours d'une opération 505, on incrémente de "1" la valeur de / et on prend la /-ième valeur du cycle de 2, modulo M.NO.
Puis, au cours d'une opération 506, si cette valeur n'est pas égale à 1 modulo M.NO, on détermine le poids de la séquence v = (a, b, c) pour les séquences a de poids faible, avec la permutation définie par a*(x) = a(xe) (ainsi, si a=(ao, a,, a2, ..., aMNO-r), la première donnée binaire de a* est ao, la seconde af, la troisième a2f, ..., comme exposé supra, l'indice étant calculé modulo M. NO).
A cet effet, puisque la distance entre deux séquences est le poids (c'est-à-dire le nombre de données binaires non nulles) de la séquence constituée par différence des données binaires homologues de ces séquences, on se limite à l'analyse de la distance des séquences avec la séquence nulle, on énumère les polynômes a(x) par poids croissant, on mesure la somme des poids des séquences d'un même triplet (a, b, c) et on cherche le poids minimal pour e donné, pour les séquences a de poids faible, et, une fois tous ces poids minimaux déterminés pour e dans le cycle de 2, la valeur de e qui correspond au poids le plus élevé.
La distance est ensuite mémorisée dans le registre "d" de la mémoire vive 104. Ensuite, si, au cours d'un test 507, la valeur conservée dans le registre "d" est supérieure à la valeur conservée dans le registre "dmax", alors au cours de l'opération 508, la valeur du registre "dmax" est modifiée pour prendre la valeur d et la valeur du /-ième élément du cycle considéré est mise en mémoire dans le registre "e".
A la suite de l'opération 508 ou, lorsque le résultat du test 507 est négatif, tant que la valeur de / est inférieure à j, test 509, l'opération 505 est réitérée.
Le tableau "entrelaceue' est alors constitué de la manière suivante :
a*(x) = a(xe), ainsi, si a=(ao, ah a2, ..., aM NO-1) , la première donnée binaire de a* est ao, la seconde af, la troisième a2f, comme exposé supra, l'indice étant calculé modulo M.NO.
Selon une variante non représentée, le triplet (a, b, c) est construit de la manière suivante : - a(x) et b(x) = a(x).h(x)lg(x) sont définis comme ci-dessus, - étant donné un polynôme g2(x) choisi tel que le plus petit entier N2 tel que g2(x) divise le polynôme xN2 -1 soit égal au plus petit entier NO tel que g(x) divise le polynôme xN0 - 1, on choisit une permutation P qui transforme tout mot du code cyclique binaire de longueur NO et de polynôme générateur g(x) en un mot du code cyclique binaire de longueur N2 et de polynôme générateur g2(x). On note qu'une telle permutation n'existe que pour les polynômes g2(x) engendrant des codes cycliques équivalent à Cg. Cette vérification est bien connue de l'homme du métier et nous renvoyons pour cela à la page 234 du livre de Mme F. J. MAC WILLIAMS et M. N. J.A. SLOANE mentionné ci-dessus ; - selon l'invention, la permutation qui, à partir de la séquence a, associée au polynôme a(x) divisible par g(x), produit la séquence a**, associée au polynôme a**(x), divisible par g2(x) est alors produite par une permutation quelconque produisant à partir de a(x) une première séquence a*(x) divisible par g(x) comme expliqué ci-dessus, suivie de la permutation P que nous venons d'introduire et qui agit sur les colonnes du tableau à M lignes et NO colonnes contenant tout d'abord a et ensuite a* pour permuter ces colonnes entre elles et produire a** La portée de l'invention ne se limite pas aux modes de réalisation décrits et représentés mais s'étend, bien au contraire, aux modifications et perfectionnements à la portée de l'homme du métier.
En particulier, le passage à des rendements de un quart ou moins, par adjonction d'un ou de plusieurs entrelaceurs supplémentaires se fait pour chaque entrelaceur, par application des principes énoncés ci-dessus. Dans tous ces cas, l'usage du poinçonnage peut être fait pour élever le rendement du
code. On rappelle que le poinçonnage consiste à ne transmettre qu'une partie seulement des symboles de contrôle.
De plus, la réalisation des dispositifs objets de la présente invention est avantageusement faite en mettant en #uvre, pour effectuer les calculs arithmétiques, de multiplication polynomiale, de division polynomiale, la fonction d'entrelacement et les fonctions de décodage élémentaire, des circuits dédiés ne comportant pas de processeur (un tel processeur peut, néanmoins être utilisé pour le contrôle du fonctionnement de ces dispositifs). L'utilisation de tels circuits dédiés permet, en effet, d'atteindre des débits d'informations plus élevés.
On observe que, dans le premier mode de réalisation, le rendement est, sans poinçonnage, proche de un tiers, puisque pour une séquence de n-m symboles à coder, on a deux séquences de n symboles de contrôle.
Il - DEUXIEME MODE DE REALISATION Dans le second mode de réalisation de la présente invention, on considère des rendements supérieurs à 1/3, obtenus sans poinçonnage : pour deux séquences de n-m symboles à coder, on fournit, par exemple, deux séquences de n symboles de contrôle, soit un rendement proche de un demi.
Avant d'entamer la description du deuxième mode de réalisation, les fondements mathématiques de sa mise en #uvre sont donnés ci-dessous.
Pour introduire le premier mode de réalisation, on a présenté une classe d'entrelaceurs algébriques à utiliser avec des turbocodeurs de rendement proche de un tiers. Le principal avantage de ces entrelaceurs est de préserver la divisibilité des polynômes d'information par un polynôme g(x) donné qui caractérise partiellement le codeur. Il en résulte que la probabilité d'erreur par bit d'information codé est mieux indépendante de la position des bits dans la séquence d'information. Comme autre avantage, la description algébrique de ces entrelaceurs rend leur énumération et leur évaluation
individuelle possible. En outre, on espère que les performances de ce jeu réduit d'entrelaceurs sont représentatives des performances de tous les entrelaceurs.
Pour des raisons de réduction d'épaisseur de paroi et d'homogénéité dans l'épaisseur de paroi du manchon, il est aussi préférable d'effectuer une "mise sous pression par un ruban" après l'imprégnation par le composé organique de silicium précité. I1 est préférable de réaliser cette opération d'application d'un ruban à l'aide d'un ruban de résine contenant du polyéthylène, etc. et d'enrouler le ruban autour de la surface du manchon (après imprégnation) avec application au ruban d'une force de traction d'environ 10 à 100 N. Dans ce cas, la charge du ruban peut être mesurée par tout dispositif connu, par exemple un dynamomètre à ressort.
Pour des raisons de résistance mécanique, le ruban précité utilisé a de préférence une épaisseur comprise entre 10 et 30 pin et une largeur d'environ 5 à 20 mm.
Calcination Il est préférable de réaliser la calcination dans une atmosphère de gaz inactif (tel que l'azote ou l'argon) à une pression ordinaire (ou atmosphérique) à température élevée afin que SiC soit produit à partir du composé organique du silicium qui a été placé entre les brins de la fibre de SiC par 1' imprégnation. La température finale du traitement thermique est de préférence d'environ 800 à 1 600 "C (très avantageusement d'environ 1 300 à 1 500 "C).
Au moment de cette étape de calcination et pour empêcher un gauchissement qui peut se produire dans le manchon (provoqué par exemple par la déformation du matériau du noyau), il est préférable de supporter l'extérieur du manchon par un "moule de pressage". Pour la commodité de fixation du manchon et de séparation de celui-ci, le moule de pressage a une forme divisée (la section en direction perpendiculaire à l'axe est en demi-cercle).
Pour qu'un gauchissement soit efficacement évité pendant l'étape de calcination, le matériau constituant le moule de pressage a de préférence un coefficient de dilatation thermique compris entre environ 1.10-6 et 7.10-6/OC. Des exemples particuliers de matériaux ayant un tel coefficient de dilatation thermique sont des matériaux à base de graphite, etc.
On décrit maintenant l'invention plus en détail en référence à des exemples particuliers.
ExemPle 1 Formation d'un manchon Une fibre continue ayant un diamètre de 14 pin et contenant SiC, fabriquée par Nippon Carbon Co. Ltd., (nom commercial "Hi-Nicalon") a été tricotée circulairement pour la formation d'un manchon tricoté circulairement ayant un diamètre externe de 12,0 mm, un nombre de fils de 8 à 12 fibres par cm, un angle de tissage (en direction axiale) de 30 à 600, et une épaisseur de paroi de 0,2 mm.
Sur la figure 3, un matériau de noyau 2 ayant un diamètre externe de 12 mm a été introduit dans le manchon tricoté circulairement 1 indiqué précédemment, puis un papier 3 de séparation ayant une épaisseur de 200 pin a été enroulé à la périphérie externe du manchon pour empêcher un effilochage de la fibre, si bien que le manchon a été retenu. Le manchon ainsi enveloppé du papier de séparation 3 a été coupé par un organe de coupe à diamant à une longueur prédéterminée (1 m) . Le manchon ainsi obtenu avait une porosité de 55 %.
D'autre part, une tige de titane ayant un diamètre externe de 11,4 mm et une longueur de 1200 mm a été enveloppée d'un papier de séparation contenant une matière organique destinée à être carbonisée. La tige de titane enveloppée du papier de séparation a été introduite dans le manchon précité de fibre de SiC qui a été coupé de la manière précitée.
Le manchon a été placé dans un récipient hermétique qui a été mis à un vide de 133 Pa et maintenu dans cet état pendant 10 minutes. Ensuite, 180 cm3 d'une solution à 50 % dans le xylène d'un composé organique du silicium de polycarbosilane [Si (CH) CH2-) (fabriqué par Nippon Carbon Co.
Ltd, nom commercial "Nipusi") ayant une masse moléculaire moyenne de 2000, ont été coulés dans le récipient précité.
En outre, le récipient a été mis sous pression (1 MPa) et maintenu sous pression pendant 180 minutes afin que l'intérieur du manchon soit imprégné de la solution de résine.
Ensuite, la périphérie externe du manchon a été comprimée par un ruban de polyéthylène (de 15 pin d'épaisseur et 15 mm de largeur) sous une charge de 20 N.
On a placé, autour de la périphérie externe du manchon ainsi imprégné après la disposition du ruban, un moule de graphite de forme cylindrique de type divisé ou fendu (qui peut être séparé en deux parties dans sa direction axiale) dont le diamètre interne était égal au diamètre externe du manchon. Pendant l'application d'une charge (environ 20 N) destinée à maintenir la forme précitée, le manchon a été fritté en présence d'un gaz inactif (argon) à 1 350 "C pendant 60 minutes, pour la préparation d'un manchon de matériau composite SiC armé de fibre de SiC à paroi mince (procédé PIP).
Après frittage, la tige précitée de titane a été retirée du manchon et la matière fixée à l'intérieur et à l'extérieur du manchon a été retirée à laide de papier de verre à grain de 150 pin, avec prise de précautions pour éviter de détériorer la fibre de SiC.
Les faces d'extrémité du manchon, après le traitement précité donnant la masse volumique, ont été coupées pour l'obtention d'un manchon terminé ayant une longueur prédéterminée (100 cm).
Dans l'étape suivante de commande de la plage b, le passage commence. L'accouplement à commutation de charge LSK est lentement fermé. L'accouplement de démarrage AK 1307 reste fermé. Le couple est suffisamment réduit pour que le niveau de couple corresponde à la valeur de couple de la nouvelle vitesse. Ceci peut tre réalisé en une variation de niveau, ou en plusieurs variations de niveau en plusieurs étapes. A la Figure 22, la diminution est d'abord exécutée dans la plage b selon une croissance fixe du couple, jusqu'à ce que la diminution s'effectue à un instant ultérieur selon une croissance sensiblement plus forte.
Dans l'étape de commande suivante de la plage c, le couple de l'accouplement à commutation de charge est augmenté en continu ou constamment, de façon que l'accouplement à commutation SK1 ne transmette plus aucun couple. Il est possible de quitter l'ancienne vitesse.
Dans l'état de commande qui suit dans la plage d, c'est la synchronisation de moteur qui commence.
L'accouplement à commutation de charge LSK est mis en prise. Le couple qui est transmis par l'accouplement à commutation de charge, c'est-à-dire le couple de commutation de charge, est suffisamment accru pour que le couple de sortie atteigne le niveau qui s'établit après le processus de passage. Un couple de sortie de Mab - Mmot~max * iSK2 - 2 est atteint par exemple après le passage, à pleine charge, ou dans des conditions de charges moindre. Pour atteindre ce couple de sortie, le couple de l'accouplement à commutation de charge doit tre accru, ou la mise en prise de l'accouplement doit tre poursuivie.
L'exemple numérique donne un couple moteur multiplié par 2,5. Le couple de commutation de charge freine le moteur d'entraînement. Afin d'accélérer ce processus, le couple moteur est réduit dans la plage c pour atteindre le couple de poussée maximal. De cette façon, les deux couples s'additionnent et freinent le moteur. La vitesse de rotation du moteur, de l'arbre d'entrée et des ensembles d'engrenages qui lui sont reliées, diminue.
La Figure 23 représente en fonction du temps un déroulement d'un processus de commutation d'un passage en vitesse supérieure en traction, dans une plage de charge partielle. Les étapes ou plages qui ne sont pas décrites dans cette figure correspondent essentiellement aux étapes ou plages de la Figure 19 ou des autres Figures 20 à 22. Cette Figure représente des déroulements de passages pour des passages en vitesse supérieure en traction sous charge partielle.
La première étape représente dans la plage a l'état avant le passage. Le couple moteur est sous charge partielle, par exemple Mmot n 0, 3 et il en résulte pour l'ancienne vitesse un couple de sortie de Mab = Mmot * il n 1,05, par exemple, qui est transmis par l'accouplement à commutation 1.
La commutation commence dans l'étape suivante de commande, dans la plage b. Le couple de commutation de charge et le couple moteur sont simultanément accrus.
La synchronisation du moteur commence à l'étape suivante de la commande, dans la plage c. Le couple de l'accouplement à commutation de charge est lentement abaissé jusqu'à ce que le couple de sortie atteigne le niveau qui s'établit après le processus de commutation. Pour une charge partielle de 30% par exemple après le passage, un couple de sortie de Mab = Mmot * iSK2 = 0,6 est par exemple atteint.
A l'étape suivante, dans la plage d, peu avant l'instant où la vitesse de rotation synchrone est atteinte, le couple moteur est accru jusqu'à ce que soit atteint un état d'équilibre entre le couple moteur et l'accouplement à commutation de charge, lorsque les vitesses de rotation sont égales.
Dans les plages d et e, l'accouplement à commutation SK2 est fermé. Il ne se produit essentiellement aucun saut de couple car le couple de sortie est sensiblement égal pour l'entraînement par friction et pour la somme de l'entraînement par friction et de l'engagement positif, en raison de l'équilibre des couples au moteur à combustion.
Dans la plage e, l'accouplement à commutation de charge est ouvert et le couple moteur est réduit au niveau du couple souhaité après le passage, par exemple Mmot - 30%. Lorsque l'accouplement à commutation de charge est ensuite ouvert, le processus de commutation est fini.
Le processus de commutation est terminé dans la plage f.
Les Figures 24 à 49 représentent sous forme de graphes et de schémas logiques le déroulement de processus conformes à l'invention. Les couples M, les vitesses de rotation n et l'état de prise de l'accouplement en fonction du temps t sont représentés à ces graphes. Les significations des indices de M et n sont les suivantes: Mot désigne le couple et la vitesse de rotation du moteur, SK1 ceux de l'accouplement à commutation SK1, SK2 ceux de l'accouplement à commutation SK2, ab ceux de la sortie, c'est-à-dire à l'arbre de sortie, et LSK ceux de l'accouplement à commutation de charge LSK. Les abréviations utilisées sont les mmes qu'à la Figure 18.
Les stratégies de passage sont réalisées au moyen d'une commande, conforme à l'invention, du processus de passage en employant de façon combinée l'accouplement de démarrage et l'accouplement à commutation de charge, ainsi que la commande du couple moteur, par exemple par une intervention du moteur au moyen de la commande du moteur. De cette manière, il est possible de réaliser des profils variables de couple pendant les phases de passage, et de réagir ainsi de façon flexible à des situations de conduite qui varient. Il en résulte un profil confortable de passage.
Les Figures montrent qu'il est possible, au moyen d'une boite de vitesses conforme à l'invention, à accouplement à commutation de charge, LSK, agencé par exemple à la vitesse la plus élevée de la boite de vitesses, de commander des passages en vitesse supérieure ou des rétrogradation en traction à pleine charge au cours desquelles les interruptions de la force de traction sont fortement réduites. Si la vitesse la plus petite de la boite de vitesses comporte aussi un accouplement à commutation de charge, qui est donc le deuxième, il est possible de configurer des rétrogradations ou des passages en vitesse supérieure sous poussée, au moins sensiblement sans interruption de la force de traction.
L'ouverture de (4414) est connue. Il doit être réglé en translation. Un CCD auxiliaire est placé juste derrière (4414). Le tableau de commande BNpix Npix est utilisé pour le SLM (4405), c'est-à-dire que 2 ' 2 seul un point central de ce SLM est allumé , le faisceau réfléchi direct étant arrêté par (4406). Le tableau de commande du SLM (4412) est mis à 1 (position passante). L'image du point allumé de (4405) se forme alors dans le plan du diaphragme (4414). (4414) est alors réglé en translation de manière à ce que son centre coïncide avec l'image du point allumé de (4405).
Etape 16. Réglage en translation 2 axes du SLM (4417)
Les tableaux de commande ,4 N N et BN N sont utilisés respectivement pour les SLM 2 ' 2 ' 2 (4405) et (4412). Un diffuseur est utilisé pour suivre le faisceau arrivant sur (4417) et (4417) est réglé en translation pour que le faisceau parvienne en son centre.
Etape 17. Réglage de l'orientation du SLM (4417).
Les mêmes tableaux de commande que précédemment sont utilisés pour les SLM (4405) (4412). Le tableau de commande du SLM (4417) est mis à 1. (4417) est réglé pour que le faisceau réfléchi parvienne au point prévu sur (4419), ce qui est vérifié à l'aide d'un diffuseur.
Etape 18. Réglage de l'orientation du miroir (4418) Le miroir (4418) est monté sur un positionneur angulaire permettant d'en ajuster l'orientation.
(4418) est réglé de manière à renvoyer effectivement le faisceau dans la direction prévue, ce qui est vérifié avec un diffuseur.
Etape 19. Réglage en translation du diaphragme (4419) Le diaphragme (4419) est monté sur un positionneur deux axes en translation permettant un déplacement dans un plan orthogonal à l'axe optique.
L'ouverture de (4419) est connue. Il doit être réglé en translation. Le tableau de commande BNpix Npix est utilisé pour le SLM (4405), c'est-à-dire que seul un point central de ce SLM est allumé , 2,2 le faisceau réfléchi direct étant arrêté par (4406). Les tableaux de commande des SLM (4412) et (4417) sont mis à 1 (position passante). L'image du point allumé de (4405) se forme alors dans le plan du diaphragme (4419). (4419) est alors réglé en translation de manière à ce que son centre coïncide avec l'image du point allumé de (4405).
Etape 20. Réglage en rotation du polariseur (4420) Le polariseur (4420) est monté sur un positionneur permettant son réglage en rotation par rapport à l'axe optique.
Les tableaux de commande ANpix Npix et BNpix Npix sont appliqués respectivement à (4405) et 2,2 2 ' 2 (4412). Le tableau de commande de (4417) est mis à 1. Le fréquencemètre est placéjuste derrière (4420).
L'image sur son CCD est à peu près ponctuelle. Le tableau de commande de (4417) est alors mis à 0. La position de (4420) est ajustée pour annuler l'intensité reçue sur le fréquencemètre.
Etape 21. Réglage en translation 2 axes et en rotation du SLM (4417), réglage de la position et de la focale du doublet (4415) (4416).
Les lentilles (4415)(4416) sont montées sur un positionneur en translation permettant soit leur déplacement simultané dans le sens de l'axe optique soit le déplacement de (4415) seule.
La position de (4415) (4416) doit être réglée de manière à ce que l'image du faisceau provenant du SLM (4412) lorsque les tableaux de commande A Ne N pu et BN N sont appliqués respectivement à 2 ' 2 2,2 (4405) et (4412) soit effectivement ponctuelle dans le plan de fréquence ou se trouve (4417). La position de (4417) doit être réglée pour que dans ces conditions le point illuminé sur le SLM (4417) ait pour (N pix N coordonnées C N2'x , N'x J . La position de (4415)(4416)(4417) doit en outre être réglée pour qu'il y ait une correspondance point à point entre les pixels de (4412) et ceux de (4417), c'est-à-dire pour que lorsque les tableaux de commande Al,j et Bl,j sont appliqués respectivement à (4405) et (4412) le point éclairé sur (4417) soit le pixel de coordonnées (i, j) , quels que soient les entiers i etj.
Chaque mule 6 est en outre maintenue par rapport à la tige centrale 1, par pincement de sa semelle 7 entre les branches 3a et 3b d'une pince 3.
Initialement en l'absence de mules 6 la distance séparant les deux branches 3a et 3b d'une pince 3 au repos, distance prise dans une direction transversale au plan de présentation (PP), est strictement inférieure à l'épaisseur e de la semelle 7 d'une mule 6 ; dans l'exemple de la figure 3, cette distance est nulle. Les branches 3a et 3h d'une pince 3 sont aptes à être écartées l'une de l'autre dans une direction transversale au plan de présentation (PP), en sorte de permettre à un usager de glisser la semelle 7 d'une mule 6 entre les branches 3a et 3b d'une pince 3. Par effet ressort, les deux branches 3a et 3b viennent s'appliquer de part et d'autre de la semelle 7 en exerçant deux forces de pincement opposées (figure 3/flèches F), orientées sensiblement transversalement au plan de présentation (pu).
Si l'on se réfère à la figure 2, dans une variante particulière de réalisation, les deux branches 3a et 3b d'une pince 3 sont avantageusement décalées l'une par rapport à l'autre, dans une direction parallèle au plan de présentation (PP), (c'est-à-dire dans l'exemple illustré selon l'axe longitudinal de la tige centrale 1), d'une distance e', qui est de préférence supérieure ou égale à l'épaisseur e de la semelle 7 d'une mule 6 au niveau du talon 7a. La mise en place d'une mule 6 peut ainsi être réalisée très simplement en introduisant (figure 2/ flèche P1) la semelle 7 de la mule 6, par son talon 7~, entre les deux branches 3a et 3b la mule 6 étant orientée transversalement au plan de présentation (PP) (position illustrée en pointillés sur la figure 2), puis en faisant pivoter (figure 2/ flèche P2) la mule 6 pour l'orienter sensiblement parallèlement au plan de présentation (PP). Ce pivotement de la mule 6 perrnet d'écarter l'une de l'autre les deux branches 3a et 3b qui viennent ensuite pincer par effet ressort la mule 6 dans sa position illustrée à la figure 3.