INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le premier élément de montage 12 est fabriqué en un matériau dur, tel un matériau métallique comme l'acier. Le premier élément de montage 12 comprend une partie en forme de disque 18 formée dans sa partie d'extrémité axialement supérieure de façon à s'étendre dans une direction perpendiculaire à la direction axiale du support de moteur 10, et une partie solide, cylindrique et saillante 20, qui est formée d'un seul tenant avec la partie en forme de disque 18 de façon à s'étendre dans une direction axialement vers le bas à partir de la partie centrale de la partie en forme de disque 18. La partie saillante 20 a une partie fuselée ou conique au niveau de sa partie d'extrémité axialement inférieure. La partie fuselée ou conique a un diamètre se réduisant progressivement vers l'extrémité axialement inférieure de la partie saillante 20. Le premier élément de montage 12 comprend en outre un trou de vis 22 qui est formé dans la partie centrale de la partie saillante 20 le long de l'axe du support de moteur 10 et s'ouvre dans la face d'extrémité supérieure de la partie en forme de disque 18. Le trou de vis 22 est adapté pour recevoir une vis (non repré sentée) destinée à fixer le premier élément de montage 12 au bloc moteur du véhi cule.
Le deuxième élément de montage 14 est un élément globalement cylindrique, ayant un diamètre relativement important, comprenant un manchon supérieur 24 de diamètre relativement grand et un manchon inférieur 26 de forme fuselée ou conique et de diamètre relativement grand. Les manchons supérieur et inférieur 24, 26 sont de préférence formés par emboutissage d'un matériau dur tel que du métal, par exemple un tube ou une tôle en acier. Le manchon supérieur 24 comprend une partie axiale- ment intermédiaire sous la forme d'un tube droit qui s'étend dans la direction axiale avec un diamètre intérieur et extérieur généralement constant, faisant office de partie cylindrique 28 du deuxième élément de montage 14. La partie cylindrique 28 a une partie rétreinte 30 qui est formée d'un seul tenant au niveau d'une partie d'extrémité axialement supérieure de la partie cylindrique 28. La partie rétreinte 30 fait saillie radialement vers l'intérieur du manchon supérieur 24, en une forme arquée telle qu'observé en coupe axiale, et qui s'étend dans la direction circonférentielle sur toute une circonférence du manchon supérieur 24 en gardant une forme globalement constante telle qu'observé en coupe axiale, de façon à former une saillie annulaire incurvée. En fait la partie rétreinte 30 constitue une partie d'extrémité ouverte supé rieure du manchon supérieur 24. Comme il ressort de la figure 3, le manchon supé rieur 24 ainsi formé est traité par coupage, de sorte qu'une face d'extrémité axiale- ment supérieure de la partie rétreinte 30 soit coupée dans la direction perpendiculaire à la direction axiale, ce qui forme une surface plane 31 de haute précision dans la face d'extrémité ouverte du manchon supérieur 24. La surface plane s'étend dans une direction perpendiculaire à la direction axiale de l'élément métallique supérieur 24.
La partie rétreinte 30 comprend une partie axialement inférieure et une partie axialement supérieure. La partie inférieure s'étend axialement vers le haut et radiale- ment vers l'intérieur à partir de l'extrémité ouverte supérieure de la partie cylindrique 28, de sorte que la partie rétreinte 30 présente son plus petit diamètre au niveau d'une extrémité axialement supérieure de sa partie inférieure. La partie supérieure s'étend axialement vers le haut et radialement vers l'extérieur à partir de l'extrémité axialement supérieure de la partie inférieure. Cet agencement définit efficacement une partie fuselée ou conique s'étendant axialement vers le haut et radialement vers l'extérieur au niveau de l'extrémité ouverte supérieure du manchon supérieur 24. La partie rétreinte 30 est en outre agencée de façon à présenter un diamètre qui n'est pas supérieur à celui de la partie cylindrique 28.
La partie cylindrique 28 a également une partie de matage annulaire 32 qui est formée d'un seul tenant au niveau de son extrémité ouverte inférieure. La partie de matage 32 s'étend radialement vers l'extérieur à partir de la surface circonférentielle extérieure de la partie cylindrique 28 de façon à former un épaulement annulaire 33, et elle est courbée au niveau de sa partie périphérique extérieure dans la direction axialement vers le bas. La partie de matage 32 ainsi construite a un diamètre exté rieur supérieur à ceux de la partie rétreinte 30 et de la partie cylindrique 28 de l'élément métallique supérieur 24. Le manchon inférieur 26 a une forme fuselée ou conique avec un diamètre diminuant progressivement vers son extrémité ouverte inférieure. En fait le manchon inférieur 26 a une partie de grand diamètre du côté de l'extrémité ouverte supérieure et une partie de petit diamètre du côté de l'extrémité ouverte inférieure. La partie de grand diamètre du manchon inférieur 26 a un diamètre sensiblement égal à celui de la partie cylindrique 28 du manchon supérieur 24. Le manchon inférieur 26 a une partie formant bride 34 formée d'un seul tenant au niveau de son extrémité ouverte supérieure de façon à s'étendre radialement vers l'extérieur. La partie formant bride 34 a un diamètre extérieur supérieur à celui de la partie cylindrique 28 du manchon supérieur 24. Le manchon inférieur 26 a en outre une partie de support annulaire 36, ayant en coupe une forme de "L", formée d'un seul tenant au niveau de son extrémité ouverte inférieure. La partie de support annulaire 36 a une partie formant bride radialement intérieure et une partie cylindrique s'étendant axialement vers le bas à partir de la périphérie intérieure de la partie formant bride intérieure.
Du côté de l'extrémité ouverte inférieure du manchon inférieur 26 se trouve disposé un diaphragme flexible 38 servant d'élément de fermeture flexible sous la forme d'une couche flexible imperméable aux fluides. Le diaphragme flexible 38 est formé d'une fine couche en élastomère de façon à être facilement déformable et il est collé ou adhérisé, au niveau de sa partie périphérique, à la partie de support annulaire 36 pendant le processus de vulcanisation d'un matériau élastomère pour former le diaphragme flexible 38, de telle manière que l'extrémité ouverte inférieure du manchon inférieur 26 soit fermée d'une manière étanche aux fluides par le diaphragme flexible 38. Le manchon inférieur 26 est recouvert d'une couche d'étanchéité en élastomère 40 qui est collé ou adhérisée ou adhérisée sur pratique ment toute l'aire des surfaces circonférentielles intérieure et extérieure de l'élément métallique inférieur 26 et qui est formée d'un seul tenant avec le diaphragme flexible 38, lors de la vulcanisation d'un matériau élastomère pour former la couche d'étanchéité en élastomère 40. Sur la partie de support annulaire 36 se trouve égale ment collé ou adhérisée ou adhérisée une paroi de fond annulaire en élastomère 42 de telle manière que la paroi de fond en élastomère 42 fait saillie radialement vers l'inté rieur à partir de la partie de support 36 sur une distance radiale donnée et elle est formée d'un seul tenant avec le diaphragme flexible, lors de la vulcanisation d'un matériau élastomère pour former la paroi de fond annulaire en élastomère 42.
Les manchons supérieur et inférieur 24, 26 sont superposés l'un sur l'autre dans la direction axiale de telle manière que la partie formant bride 34 du manchon infé rieur 26 est fixée d'une manière étanche aux fluides par matage sur la partie de matage 32 en même temps que la couche d'étanchéité en élastomère 40 et qu'un élément de séparation 56' qui sera décrit ultérieurement. De ce fait, les manchons supérieur et inférieur 24, 26 sont superposés et reliés l'un à l'autre au niveau de la partie de matage 32, ce qui procure au deuxième élément de montage 14, qui a une forme globalement cylindrique, un diamètre relativement grand dans son ensemble. On notera que le deuxième élément de montage 14 ainsi construit présente son diamètre maximal au niveau de la partie de matage 32 dans laquelle les manchons supérieur et inférieur 24, 26 sont fixés l'un à l'autre.
La première rencontrée chez les levures, champignons filamenteux, quelques phycomycètes et algues, permet la synthèse de L-lysine via l'alpha-aminoadipate à partir de l'alpha-cetoglutarate, intermédiaire du cycle de Krebs. Les étapes de cette voie ont été établies initialement chez la levure Saccharomyces cerevisiae puis chez Nellrospora crassa.
La seconde voie de biosynthèse de la L-lysine se rencontre chez les procaryotes, quelques phycomycètes, les algues bleues, les protozoaires et les plantes supérieures. Cette synthèse, via l'acide diaminopimélique, démarre de l'aspartyl semialdéhyde intermédiaire de synthèse des acides aminés branchés issus de l'aspartate Cette deuxième voie de biosynthèse a particulièrement été étudiée chez Brevibacterium flavum, Corynebacterium glutamicum et Escherichia coli, microorganismes de choix utilisés pour la production industrielle de L-lysine.
Trois variantes dans la partie spécifique de la voie de synthèse de la L-lysine ont été décrites chez les procaryotes où habituellement seulement l'une d'entre elles est présente comme chez E. coli. Par contre, chez Corynebacterium gllltamiclim deux voies de synthèse coexistent. L'une utilise une succinylase et l'autre une diaminopimelate déhydrogénase (Schaimpf et al 1991)
Toutefois, dans tous les cas considérés empruntant la voie de l'acide diaminopimélique, deux contraintes à l'augmentation des flux de synthèse de la L-lysine demeurent : @ - Premièrement, la disponibilité d'une molécule de pyruvate devant être incorporée à chaque aspartyl semi-aldéhyde par la dihydrodipicolinate synthase lors de la première étape de la synthèse, - deuxièmement, la consommation de deux NADPH2 par molécule de L-piperidine-2,6 dicarboxylate formée.
) L'enzyme malique, par sa capacité à synthétiser une molécule de pyruvate et à régénérer un NADPH2 à partir d'une molécule de malate, peut participer au maintien des pools de ces deux éléments importants de la biosynthèse de la L-lysine chez les organismes utilisant la voie de synthèse par l'acide diaminopimelique.
L'enzyme malique fait également partie des enzymes anaplérotiques Ces enzymes permettent la connexion entre les molécules à trois carbones issues de la glycolyse (pyruvate, phosphoenolpyruvate) et les molécules à quatre carbones du cycle de Krebs (oxaloacétate, malate). En ceci elles jouent un rôle essentiel dans le métabolisme central des microorganismes, ainsi que dans leur aptitude à synthétiser des acides aminés comme la L-lysine ou le L-glutamate.
Différentes enzymes jouant ce rôle anaplérotique ont été décrites chez divers organismes. Chacun de ces organismes est caractérisé par la présence de certaines de ces enzymes et par leur implication quantitative respective dans le flux anaplérotique en fonction des conditions environnementales de culture.
Chez les bactéries du genre Corynebacterium, ont été décrites jusqu'à présent les enzymes anaplérotiques suivantes : - phospho(enol)pyruvate carboxylase (Eikmanns et al. 1989) - pyruvate carboxylase (Peters-Wendisch et al., 1997)) - phospho(enol)pyruvate carboxykinase (Jetten et Sinskey, 1993)
- isocitrate lyase (Reinscheid et al., 1994a) - malate synthase ((Reinscheid et al., 1994b) La voie de biosynthèse de la L-lysine est illustrée à la page 326 de Shaw-Reid et al.
(1999). Cette publication concerne l'effet de l'inactivation site-spécifique du gène dapE chez C. glutamicum sur la production de L-lysine Auncun des documents mentionnés ci-dessus ne décrit, ni ne suggère l'utilisation du gène malE pour la production de L-lysine.
Or, les auteurs ont trouvé que la surexpression de l'enzyme malique dans ces bactéries permet non seulement de maintenir la disponibilité en pyruvate (précurseur dans la voie de biosynthèse de la L-lysine), mais également de régénérer du NADPH2 (cofacteur essentiel dans la voie de biosynthèse de la L-lysine).
La présente invention a trait au clonage, à la caractérisation moléculaire du gène malE codant l'enzyme malique (E.C 1.1.1.38) de C. gliiiamiciim ATCC 17965, à la surexpression de ce gène dans des souches de C. glutamicum, et à l'impact de cette surexpression sur la production de L-lysine.
Ainsi, un premier aspect de la présente invention concerne une séquence nucléotidique comprenant une séquence ayant au moins 50% d'identité avec le gène codant l'enzyme malique de Corynebacterium.
De préférence, cette séquence comporte la séquence SEQ ID n 1.
La séquence nucléotidique du gène malE (2260 bases) est également représentée à la figure 3 L'invention porte également sur un polypeptide caractérisé en ce qu'il comprend une séquence peptidique ayant au moins 75% d'identité avec l'enzyme malique de Corynebactehum. De préférence , ce polypeptide comporte la séquence SEQ ID n 2 . Cette séquence protéique déduite de la phase ouverte de lecture du gène malE est également représentée à la figure 3
Un autre aspect de l'invention concerne un vecteur d'expression d'une enzyme malique comprenant une séquence nucléotidique codant une enzyme malique fusionnée à un promoteur efficace dans les cellules procaryotes et/ou eucaryotes, de préférence chez Corynebacterium. De préférence, ledit vecteur d'expression comprend une séquence nucléotidique, telle que définie ci-dessus, fusionnée à un promoteur efficace dans les cellules procaryotes et/ou eucaryotes, de préférence chez Corynebacterium. Ce vecteur permet de faire surexprimer un polypeptide, dont la séquence est mentionnée ci-dessus, dans les cellules procaryotes et/ou eucaryotes, de préférence chez Corynebacterium. Le vecteur selon l'invention peut-être un vecteur navette E. coli / Corynebacterium.
Enfin, la pente de puissance Kp est une grandeur sans dimension comprise entre 0 et 0,5 destinée à déterminer la variation de puissance sur première et seconde phases Tp constituant la phase initiale période d'arc, à partir de la différence de puissance entre les puissances maximale Pipit et minimale Pb,,,. L'étage 24 de correction des variables de contrôle comporte cinq moyens d'ajustement, tels que des potentiomètres rotatifs permettant au soudeur de corriger les variables de contrôle Ta,, Kt, Kb et Kp.
Les variables de contrôle Ta,, Kt, Kb et Kp peuvent être déterminees arbitrairement ou en fonction de l'application, et/ou être ajustées par le - deur. Ainsi, pour ces différentes variables, les étages 22 et/ou 24 peuvent être omis.
Le module 16 de définition de la forme d'onde représenté sur la fi gure 4 comporte un premier étage 25 de calcul de la durée Tp des première et seconde phases de la phase initiale de la période d'arc. Celle-ci est dé terminée par la relation Tp=Kt.Tarc. Le module 16 de définition de la forme d'onde comporte un second étage 26 d'établissement des constantes de retard Ta, et c,, à partir de cer taines variables de contrôle du premier groupe 12A à savoir le métal soudé, le diamètre du fil et le gaz de protection. Cet étage 26 comporte par exem ple une table de correspondance mémorisée donnant les constantes de re tard à partir des variables de contrôle saisies.
Le module 16 de définition de la forme d'onde comporte un étage 28 d'établissement de paramètres ou consignes dépendant de la vitesse fil de soudage Vfi,. Les paramètres sont utilisés pour le calcul de valeurs ractéristiques de la forme d'onde tant pendant la période d'arc que pendant la période de court-circuit.
Ces paramètres ou consignes dépendant de la vitesse du fil sont la consigne I,,, définissant l'origine de la croissance du courant en période de court-circuit, des paramètres K; et Ke définissant la pente de croissance du courant en période de court-circuit et la puissance moyenne Pmoy délivrée pendant la période d'arc.
Chacun de ces paramètres ou consignes est proportionnel à la vi tesse du fil Vfi,. Ainsi, chaque paramètre ou consigne lue, K;, Ke, Pm#y est lié à la vitesse du fil par un coefficient de proportionnalité noté respectivement I,, K;,, K... et Kfp. Les coefficients de proportionnalité K;o, Keo et I,, sont déterminés par des moyens d'optimisation 30 à partir de l'observation lois synergiques selon une procédure explicitée dans la suite de la description. Pour obtenir , , Ki, Ke et Ptt,oy, les valeurs de sortie des les paramètres ou consignes l@, moyens 30 sont chacune multipliées par la vitesse du fil dans une unité de multiplication 32.
Dans la suite, le calcul des éléments définissant forme d'onde pendant la période d'arc Ta, va d'abord être décrit. Le calcul des éléments définissant la forme d'onde pendant la période de court-circuit T,,, sera dé crit ultérieurement.
Le coefficient de proportionnalité Kt@ est donné la relation Kfp=Kfus. Uarc.
où Ua, est un niveau moyen de tension d'arc qui est " à nature du gaz de protection utilisé ; et Kf,s, exprimé en ampère par mètre par minute est constante de fusion spécifique du fil de soudage utilisé. Cette valeur est fonction de son diamè tre et sa capacité calorifique. Elle peut être déterminee par un essai en régime pulvérisation axiale.
valeur de la puissance moyenne P,,, pendant période d'arc est donnée, fait de l'équilibre nécessaire entre la vitesse fil de soudage et sa vitesse fusion par la relation Pmoy = Kfus_ufit. Uarc Un étage 34 est prévu pour le calcul de la puissance maximale Pin;t. Celle-ci est définie à partir de la puissance moyenne Pmoy et des variables de contrôle Kt et Kb par la relation
Pinit = Pmoy-[Kt.+ Kb(1-K@#l De même, un étage 36 de calcul de la puissance minimale Pba. est prévu dans le module 16. Cet étage 36 calcule la puissance minimale Pba-1 par la relation Pbase = Pmoy.Kb. Enfin, un dernier étage 3$ est prévu dans le module 16 pour le calcul de la chute de puissance OP, celle-ci étant établie par la relation DP = Kp.[Pinit- Pbase) Ainsi, l'ensemble des consignes Tp, T, Pinit, Pbase, AP permettant de définir forme d'onde pendant la période d'arc sont déterminées.
même, les consignes permettant de définir la forme d'onde en période court-circuit sont déterminées comme suit.
valeur de 1, permettant de calculer le courant de fond 1,,, est terminee par les moyens d'optimisation 30 à partir de la relation = Ktùs (@P - Kb), ou optionnellement où la résistance du fil d'apport mesuré entre l'électrode et la piece pendant période de faible courant T,,,. Rn,,,, est déterminé par calcul, divisant tension par l'intensité mesurées entre l'électrode et la pièce à moment la période initiale de court-circuit T., ; et Rret une valeur de référence pour la résistance du fil utilisé mesurée tre l'electrode et la pièce ; La valeur de R,@f dépend donc du diamètre et la composition du fil. Elle est prise égale par exemple à la résistance morceau de 15 mm du fil utilisé à une température de l'ordre de la moitie de sa température de fusion.
En remplaçant Kb par son expression dans la relation (1), on obtient Cette écriture met en évidence le fait qu'à un décalage ou offset constant près, I, est proportionnel à l'amplitude relative de décroissance du courant en période d'arc, c'est-à-dire Dans la relation (1), le coefficient cp sera avantageusement choisi sensiblement égal à 2, alors que dans relation (2) le coefficient cp' sera plutôt choisi sensiblement égal à 1. Cependant, différentes valeurs de cp et (p' peuvent également être appliquées. exemple, si elles étaient choisies supérieures aux valeurs indiquées ci-dessus, il résulterait de la procédure de détermination du dynamisme explicitee plus bas des valeurs plus faibles pour les coefficients K;o et K,,.. Ainsi, un choix différent de (p ou (p' revient à modifier le compromis nécessaire entre courant de départ I', et le dyna misme (ou pente de courant) pendant la periode de court-circuit.
Noter que puisque le courant Icc envoyé pendant la période initiale de court-circuit c,, est normalement fixe connu, la relation (2) peut égale ment s'écrire sous la forme où Or,af = R@f.l,, est assimilable à un niveau de tension de référence. Par rapport à la relation (1), la relation (2) n'ajoute donc qu'un terme fonction inverse de la tension Un,,,, mesurée à instant choisi de la période de court-circuit. Ce terme permet de prendre compte le fait que le détache ment des gouttes nécessite moins de courant lorsque la distance contact au fil de soudage/pièce est grande que lorsque celle-ci est courte.
Les coefficients de proportionnalite K;o et Keo sont déterminés expé rimentalement à partir de consignes soudage définies comme satisfai- santes pour deux conditions de soudage distinctes. Pour établir ces rela tions, on suppose comme cela sera detaillé par la suite que le dynamisme AI,,, s'exprime sous la forme où Ear,#est l'énergie d'arc.
En outre, une extrémité arrière 16e de l'arbre 16 est supportée mobile en rotation sur un support arrière 40 via un palier 60a. Une extrémité avant lt de l'arbre de sortie 1 est supportée au niveau d'un côté extrémité 20t du support avant 20 via un palier 60e.
Une butée 52 est disposée, via un anneau de blocage 51, du côté avant de l'arbre de sortie 1. Egalement, une butée 53 est disposée à l'extrémité du pignon 3P. Un ressort de rappel 54 est situé entre ces butées 52, 53.
La référence numérique 41 est un boulon destiné à fixer la partie motrice X et la partie de commande Y en les intercalant entre le support arrière 40 et le support avant 20.
La partie motrice X, la chambre de contact Z et la partie de commande Y sont séparées par des plaques de séparation 34, 35.
La figure 11 représente une vue en perspective de l'arbre de sortie 1, les figures 12 (a) et 12 (b) représentent des vues en perspective de l'embrayage à roue libre 3 et la f igure 13 représente une vue en perspective du piston 4 et de la plaque de changement 7. Ensuite, on va décrire en détail la structure de la chambre de contact du démarreur selon la présente invention.
La f igure 2 est une vue en coupe imaginaire de la chambre de contact représentant sa structure interne, lorsqu'on la regarde depuis le côté gauche (arrière), lorsqu'elle est coupée au niveau de la section A représentée à la figure 1, et la connexion avec les balais.
La chambre de contact z est disposée entre deux balais de polarité positive 15, 15. La chambre de contact est divisée en un support de contact 31 et un couvercle de chambre de contact 32. Un premier contact immobile l0a et un second contact immobile 10b sont situés sur le support de contact 31.
Le premier contact immobile 10a est relié à une batterie via un boulon formant borne 11.
Le second contact immobile l0b est relié aux balais de polarité positive 15, 15 via un flexible de balais 24 (un fil de connexion) et est relié aussi à l'autre extrémité de la bobine d'excitation 2a de l'interrupteur électromagnétique 2.
En outre, comme le boulon formant borne 11 est fixé à l'aide d'un écrou lla, le premier contact immobile 10a est fixé au support de contact 31 par une tête de boulon 11t.
La figure 4 représente une vue en perspective de l'intérieur de la chambre de contact, la figure 5 est une vue en perspective du couvercle de chambre de contact, et la figure 6 est une vue en perspective externe de la chambre de contact. Comme on le voit à partir de ces dessins, afin de guider une partie de connexion 124 avec le flexible de balais 24, au niveau du second contact immobile 10b, vers l'extérieur de la chambre de contact Z à un état d'étanchéité à l'air de la chambre de contact Z, une partie concave 32a est formée sur le couvercle de chambre de contact 32 à la position correspondant au second contact immobile 10b. En conséquence, comme le représente la figure 6, la chambre de contact Z est maintenue à un état d'étanchéité à l'air grâce à l'interposition et au maintien du second contact immobile 10b entre le couvercle de chambre de contact 32 et le support de contact 31. En outre, comme le représente la figure 4, un trou 31H est formé sur le support de contact 31 de façon à permettre à l'arbre de contact de le traverser, et les premier et second contacts immobiles 10a, 10b évitent ce trou 31H.