INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé selon l'invention est également caractérisé: - par une étape de transformation de la ou des plantes par broyage de celle(s)ci, enfermée(s) en enceinte close sous atmosphère azotée, maintenue à température de 4"C pendant au moins 72 heures, L'ensemble constituant un apport azoté initial appelé broyat végétal suractivé; - par une étape de transformation de la ou des matières animales par incinération d'os animaux, en incinérateur exempt de flamme, porté à une température de 650"C pendant une heure, les cendres issues de cette incinération étant broyées finement, puis traitées par acide d'origine strictement biologique, L'ensemble étant mélangé à de l'eau propre pour obtenir un fluide visqueux chargé de P2O5 appelé pâte d'os; - par une étape de transformation de la ou des matières animales par broyage de résidus de poisson, chauffé par injection de vapeur d'eau à 105"C dans la masse du poisson, jusqu'à obtention d'une pâte semi-liquide riche en K, appelé broyat de poisson étuvé; - par une étape de transformation des matières végétales par production de semences en cours de germination, en atmosphère contrôlée en température, humidité, lumière, irrigation, alimentation selon des procédés biologiques, puis, broyage des semences, mélange de ces broyats avec leurs jus dans une eau propre que l'on laisse s'hydrolyser pendant 48 heures dans une enceinte froide à 4"C, agitée à vitesse ascensionnelle lente, puis centrifugation de l'ensemble pour obtenir un jus appelé hydrolysat riche en hormones végétales de croissance.
La fermentation du procédé selon l'invention est réalisée dans un fermenteur, avec addition de bactéries actives du cycle de l'azote, de type Nitrobacter, Pseudomonas, et de Rhizobium provenant de racines de Pisum maritimum lavées et broyées finement, ensemble maintenu en fermentation en enceinte fermée sous atmosphère contrôlée sous azote, à 29"C, pendant 37 jours, et arrêt de la fermentation par accroissement de température à 40"C pendant trois jours, puis collecte du fermentat, brassage avec un colorant inerte biologiquement ou de qualité alimentaire, pour traçage.
Le composé obtenu apres fermentation est mélangé à un volume d'eau proportionneilement aux caractéristiques de charges fertilisantes recherchées en particulier pour les charges en N.P.K.
Le composé obtenu après dilution est inséré dans un produit hydrorétenseur ou biorétenseur fertilisant de tous types.
La présente invention concerne également une utilisation du produit décrit cidessus, caractérisée par une injection dans le sol et/ou imbibition des sol et/ou épandage et/ou intégration dans des solutions nutritives des plantes dans une irrigation et/ou par bacs à rétention d'eau et/ou par tout système permettant la mise en contact de la plante avec ledit produit.
REALISATION : PREPARATION DU PRODUIT SELON L'INVENTION ET MISE EN PLACE.
Les éléments constituants de base utilisés dans la fabrication du produit sont: Plantes produites selon les normes biodynamiques ou d'agriculture biologique - Solanum tuberosum (pomme de terre) - Solanum nigrum (morelle noire) - Hedera Helix (lierre commun) - Lemna trisulca (lentilles d'eau à trois lobes communes) - Hordeum vulgare (orge vulgaire sous forme de graines) Matières animales: - cendres d'os de bovins - sang de bovins - résidus de poissons Produits transformés - amidon de froment biologique Bacteries: - Pseudomonas - Nitrobacters - Rhizobium Gaz: - azote gazeux Liquide: - Vinaigre de vin d'origine biologique - eau propre.
Et pour marquer le produit, des colorants alimentaires - fluoresceine - carotène - rodhamine B.
Le moyen de butée en compression peut être constitué d'une tige disposée dans la partie tubulaire en forme de soufflet et maintenue à l'extrémité de la partie tubulaire.
Lesdits moyens de butée peuvent être constitués d'une tige disposée à l'intérieur de la partie tubulaire en forme de souffler, solidarisée à une de ses extrémités à la partie cylindrique de l'élément conducteur et présentant à son autre extrémité une encoche recevant un élément solidarisé à la pièce support.
L'invention est décrite ci-après plus en détail à l'aide de figures ne représentant qu'un mode de réalisation préféré de l'invention.
La figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'une première variante de réalisation de l'agencement de conducteur conforme à l'invention.
La figure 2 est une vue en coupe longitudinale d'une seconde variante de réalisation de l'agencement de conducteur conforme à l'invention.
Dans une ligne de transport électrique sous enveloppe métallique rempli de gaz diélectrique, du SF6, de l'azote ou un mélange de ces deux gaz, le conducteur (en monophasé) ou les trois conducteurs (en triphasé) sont supportés dans la zone de jonction des tronçons de ligne par une pièce support, en général un cône isolant 1 solidarisé à l'enveloppe. C'est dans cette zone qu'est effectuée également la jonction des tronçons de conducteurs 2, 2'.
Ces conducteurs sont constitués généralement de barres cylindriques creux, par exemple en cuivre, rectilignes et rigides.
Selon l'invention, un élément conducteur flexible 3 est disposé intercalé entre la barre conductrice rectiligne 4 et la pièce support 1.
Cet élément de conducteur flexible 3 comporte une partie tubulaire 3A à paroi ondulée en forme de soufflet, de préférence en cuivre recuit prolongée par une partie cylindrique 3B sur laquelle est reliée par des contacts glissants 4A la barre conductrice 4.
La partie tubulaire 3A est solidarisée à la pièce support 1, par vissage 5 à un élément conducteur associé et serrage sur le cône isolant 1.
L'agencement de conducteur ainsi réalisé permet le réglage angulaire de la barre conductrice 4 par déformation de l'élément de conducteur flexible 3A et les contacts glissants 4A permettent de plus la dilatation de la barre conductrice 4.
Afin que l'élément en forme de soufflet 3A, dont les ondulations sont déterminées afin d'assurer sa bonne tenue électrique, ne soit trop déformé ni en extension, ni en compression, des moyens de butée en extension et en compression de la partie tubulaire en forme de soufflet sont prévus.
Selon le premier mode de réalisation représenté sur la figure 1, le moyen de butée en extension est constitué d'une pièce 6 solidarisée à l'intérieur de la barre conductrice creuse 4, par exemple par soudage, et comportant un tenon coaxial à la barre conductrice 4 et disposé à l'intérieur d'un alésage 7 central réalisé dans la partie cylindrique 3B de l'élément conducteur 2. Cette pièce 6 sert également à assurer le guidage des contacts glissants 4A de la barre conductrice 4 sur l'élément de conducteur flexible 3B en évitant les efforts radiaux.
Ce moyen de butée 6 limite l'extension possible de l'élément 3A.
Le moyen de butée en compression est constitué d'une tige 8 disposée dans la partie tubulaire en forme de soufflet 3A et maintenue dans celui-ci par un fourreau 9 solidarisé à l'extrémité de la partie 3A.
Ce moyen de butée 8 limite la compression possible de l'élément 3A.
Comme représenté, le sommateur 222 contient un circuit de sommation 422 qui fait la somme des signaux de demande de couple de commande d'attitude provenant du régulateur PID 22() et des signaux de demande de couple de commande de AV provenant du circuit de sommation 424, pour produire des signaux sommes de demande de couple. Les signaux sommes de demande de couple provc- nant du circuit de sommation 422 sont multipliés par une lonclion d'amplification en boucle ouverte représentée par le bloc 423. pour produire les signaux de demande de couple commandés en gain ii la sortie du sommateur 222. Les signaux de demande de couple sortant du sommateur 222 sont ensuite appliqués pour commander les dispositil~s 20 de production de couple de l'engin spatial comme décrit ci-dessus.
afin de corriger l'attitude et essayer de rendre nulle l'erreur de AV.
La figure 5 présente une courbe théorique 51() représentant les erreurs d'attitude dans un engin spatial selon l'invenlion. Sur 1.l figure 5, la courbe 510 comprend une première partie 43() dans une première direction, qui représente l'erreur de pointage due au retard du système de commande d'attitude, comme pour la courbe 3() de la figure 3a. La courbe 510 comprend aussi une deuxième partie 432 qui dévie de l'attitude souhaitée du fait de l'action du dispositif 228 de commncic du ciblage de AV qui interagit avec le dispositif de commande des propulseurs. La surface sous la courbe de la partie 432 est similaire à la surface sous la courbe 430, pour essayer de produire à peu près le même AV dans une deuxième direction, opposée à la première direction, afin d'essayer ainsi d'annuler l'erreur de AV.
Les erreurs de pointage dont on vient de parler ne se produi- sent que lorsqu'un propulseur de modification de vitesse est mis en marche, et l'erreur dans la direction de AV ne se produit que pendant le temps où le propulseur est en marche alors qu'il est pointé dans une direction incorrecte. Donc, les erreurs décrites ici ne sont associées qu'au fonctionnement d'un ou plusieurs propulseurs de modificatin de vitesse. Par conséquent, il n'y a pas besoin des corrections décrites en référence aux blocs 222 et 228 à moins qu'un propulseur de modilic;l- tion de vitesse ne soit en marche. Le bloc 228 tout enticr peut cionc être rendu inopérant pendant les périodes où le propulseur est inactif de manière à ne produire aucun signal involontaire qui pourrait perturber le fonctionnement normal du système de commande d'attitude. Pour cela, la ligne 236 peut être ouverte, si on le souhaite, à l'aide d'un interrupteur représenté en 260 lorsque le propulseur de AV n'est pas en marche, pour garantir que des signaux parasites ne sont pas ajoutés dans le sommateur 222 aux signaux de demande dc couple dc commande d'attitude.
Donc, un procédé pour piloter un engin spatial qui définit un centre d'inertie comprend l'étape consistant à piloter l'engin en continu dans un mode stabilisé selon trois axes. Le pilotage dans le mode stabilisé selon trois axes s'obtient en déterminant l'attitude de l'engin et en comparant l'attitude de l'engin à une attitude souhaitée. pour produire ainsi des signaux d'erreur d'attitude et d'erreur de variati(n d'attitude. Les signaux d'erreur d'attitude et d'erreur de variation d'attitude sont traités par au moins une caractéristique à action pror)ol-- tionnelle, intégrale ou dérivée pour former ainsi un premier signal de demande de couple destiné à aider à la commande d'attitude. pour essayer de maintenir l'attitude souhaitée. Une direction souhaitée de modification de vitesse est choisie. L'attitude choisie est celle qui oriente l'engin pour que l'axe nominal de poussée d'un propulseur de modification de vitesse soit aligné avec la direction souh;lilée de modification de vitesse. Un propulseur de modification de vitesse est mis en marche pendant un certain laps de temps, afin d'ohtcnir la valeur nominale souhaitée de modification de vitesse dans la direction souhaitée. Des défauts d'alignement inévitables entre l'axe nominal de poussée et le centre d'inertie créent un couple résiduel non souhaite.
qui tend à faire que la direction de la modification de vitesse impartie par le propulseur diverge progressivement de la direction souhaitée de modification de vitesse, jusqu'au moment où le fonctionnement du système de commande d'attitude ramène l'attitude de l'engin spatial à son attitude nominale. Du fait de l'erreur transitoire d'attitude qui précède le moment où la commande d'attitude ramène l'engin à l'attitude souhaitée, il apparaît une composante de modification de vitesse dans une direction différente (orthogonale à) de la direction souhaitée.
L'effet intégré d'avoir une composante de direction de poussée qui est perpendiculaire à la direction inertielle de AV souhaitée est déterminé pour produire un deuxième signal d'erreur. Un deuxième signal de demande de couple est produit à partir du deuxième signal d'erreur.
Pendant le fonctionnement du propulseur de modification de vitesse.
les premier et second signaux de demande de couple sont addiionnes pour fermer un signal somme de demande de couple servant à commander les propulseurs de commande d'attitude. Dans un mode particulier de réalisation, L'étape de production du deuxième signal d'erreur comprend l'étape consistant à intégrer, sur un certain inteiwalle de temps, L'erreur de pointage de l'engin spatial dans un rél~érentiel inertiel.
Donc, un engin spatial 10 de l'invention comprend un circuit 212, 214 de détection d'attitude servant à détecter l'attitude dans l'espace du corps 12 de l'engin spatial et à produire en réponse des signaux représentatifs de l'attitude. Un circuit 216, 218 dc comm;lllule d'attitude est couplé au circuit 212, 214 de détection d'attitude pour comparer les signaux représentatifs de l'attitude à des signaux repré- sentant une attitude souhaitée, et pour produire à partir de cette comparaison au moins des signaux d'erreur d'attitude. Un circuit 22() de traitement de commande à boucle est couplé au circuit 21(, 21 8 de commande d'attitude pour traiter les signaux d'erreur d'attitude avec au moins une caractéristique de transfert à action proportionnelle, inté- grale ou dérivée, suivant ce qui est requis pour la stabilité de la boucle, et produire ainsi des premiers signaux de demande de couple.
Un propulseur 22 de modification de vitesse est orienté avec son axe nominal de poussée 23 aligné sur le centre nominal d'inertie CM du corps 12 de l'engin spatial, afin de réduire les couples non souhaites.
Le fonctionnement du propulseur 22 de modification de vitesse tend à accélérer l'engin spatial 10 dans la direction de l'axe nominal de poussée 23, mais d'inévitables défauts d'alignement entre l'axe nominal de poussée 23 et le centre d'inertie CM de l'engin spatial 1() tendent à créer un couple résiduel non souhaité. Le couple résiduel non souhaité fait dévier la direction réelle de la modification de vitesse de la direc- tion souhaitée de modification de vitesse. Un circuit 212, 214, 216 de détermination de la direction de poussée détermine la direction réelle de la modification de vitesse de l'engin quand le propulseur de modifi- cation de vitesse est en marche, et produit des signaux repré5entt'Ltil de la direction de AV réelle, car l'attitude du corps est une indictti < 'i instantanée de l'orientation de l'axe de poussée dans le repère de coor- données ou référentiel du corps. Les signaux représentant l'orientation instantanée de l'axe de poussée sont transformés du rèlèrentiel du corps à un référentiel inertiel dans un bloc 410. Un circuit 412, 414.
416 a & b, 418, 420, 422, 424 de commande du ciblage de la moditic;l- tion de vitesse est couplé au circuit 212, 214, 410 de détermination de la direction de poussée pour comparer en 412 la direction réelle de l'axe de poussée ou accélération en coordonnées inertielles avec la direction souhaitée de l'axe de poussée, également en coordonnées inertielles, et pour déterminer par intégration une quantité qui repré- sente l'erreur totale ou cumulée de modification de vitesse, pour transformer en 414 le signal d'erreur de direction dans le référentiel du corps, et pour produire en 418, 420, 422, 424 des seconds signaux de demande de couple. Un moyen 20 de production de couple de commande d'attitude est couplé au corps 12 de l'engin spatial 10 pour produire des couples de commande d'attitude en réponse aux signaux sommes de demande de couple. Un circuit de sommation 222 est couplez au circuit 218 de commande à boucle et au circuit 228 de commande du ciblage de la modification de vitesse, pour faire la somme des premier et deuxième signaux de demande de couple et produire les signaux sommes de demande de couple. Dans un mode particulier de réalisa- tion de l'invention, le circuit de sommation 222 contient un moyen de commutation 236 qui permet de ne faire la somme des premier et deuxième signaux de demande de couple que pendant les priodes ou le propulseur de modification de vitesse est en marche. Le circuit 2 I X detraitement de commande à boucle peut contenir un processeur PID.
Les dispositifs de production de couple peuvent être des volants de commande d'attitude ou d'inertie, des dispositifs de production de couples magnétiques ou des propulseurs.
D'autres modes de réalisation de l'invention apparaitr('nt à l'homme du métier. Les capteurs et les dispositifs de commands peuvent par exemple être soit numériques soit analogiques et, lorstlue les signaux sont numériques, les lignes de signal peuvent être en parallèle ou en série, tout cela étant bien connu dans la technique.
Bien que la description du fonctionnement du dispositif de l'invention ait été faite dans deux dimensions, l'homme du métier comprendra qu'elle concerne des calculs et des actions dans trois dimensions.
3. Résultats Les spirulines cultivées en photobioréacteur selon le procédé de l'invention contiennent une quantité d'acide y-linolénique plus importante que celles cultivées en bassin. La proportion d'acide y-linolénique dc la biomasse obtenue est d'environ 30-36 % des acides gras totaux (Tableaux 12 et 13). Le rendement de la culture en photobioréacteur est supérieur à celui de la culture en bassin et atteint 1,78 - 2,2 g sec par litre.
Tableau 12 : Composition lipidique ( % ) des spirulines cultivées en photobioréacteur pour obtenir les biomasses riches en γ-linolénique
Sp. 8005 Sp. maxima Sp. texcoco Sp. crater MGDG 45,8 - 47,8 45,1 - 47,0 45,3 - 46,6 43,1 - 44,8 DGDG | 11,0 - 11,5 11,3 - 11,8 11,0 - 11,5 11,6 - 11,8 PG 18,0 - 18,5 19,1 - 20,0 19,0 - 19,3 19,6 - 20,0 SQDG | 21,4 - 22,2 20,7 - 21,2 22,4 - 22,6 21,0 - 23,4 Tableau 13 : Composition des acides gras totaux ( % ) des spirulines cultivées en photobioréactcur pour obtenir les biomasscs riches en γ-linolénique
Sp. 8005 Sp. maxima Sp. texcoco Sp. crater A. palmitique 29,7 34,3 34,0 36,0 (C16:0) A. palmitoléique 1,2 1,2 1,3 1,2 (C16:1) A. stéarique 1,3 1,4 1,4 1,3 (C16:0) A. oléique 3,5 4,6 4,5 4,2 (C18:1) A. linoléique 28,3 28,0 28,6 27,3 (C18:2) A.γ-linolénique 36,0 30,5 30,2 30,0 (γ-C18:3) #C16/#C18 30,9 / 69,1 35,5 / 64,5 35,3 / 64,7 37,2 / 62,8 EXEMPLE 4 - PROCEDE DE CULTURE DE SPIRULINES RICHES EN SULFOLIPIDES EN PHOTOBIOREACTEUR STERILE (FIGURE 5) 1. Production d'une biomasse de spiruline riche en sulfolipides en photobioréacteur On a utilisé les mêmes souches que dans l'exemple 1. a) la multiplication de souche est réalisée par les 4 étapes indiquées à l'exemple 3.1. La préparation des précultures n'est effectuée qu'une seule fois au début de la production en masse. b) la préparation de 5 l de culture dans le premier photobioréacteur de 7 1 est réalisée par les étapes citées dans l'exemple 3, 2), a). c) on prélève 4 1 dc culture du premier photobioréactcur en recomplétant 4 1 de milieu neuf stérile Zarrouk dans ce photobioréacteur pour continuer à préparer une autre culture. Ensuite, on transfère stérilement 4 l de cette culture comme inoculum vers le second photobioréacteur de 7 l en supplémentant en linoléate d'ammonium (à une concentration dc 35 - 75 M linoléate /1) pendant 5-7 jours, sous les conditions de culture suivantes c.1) la première étape comprend 2 phases successives - Phase 1: la culture est maintenue à 300C sous c clairement de 75 à 100 E/m/s, pendant 48 h. Simultanément, le cycle d'éclairement doit être réglc environ 8-12 h de lumière blanche /16-12 h dans l'obscurité par 24 h. En outre, le barbotage d'air enrichi cn 1 % COn doit être abaissé et maintenu au débit de 25-35 1/1 de culture / h pendant 24 à 48 h. La vitesse d'agitation est maintenue à environ 100 150 tours par minute.
- Phase 2 : la culture est placéc à 24 C, sous éclairement plus fort dc 100 à 125 E/m/s pendant 48 h. Lc cycle d'éclairement est d'cnviron 8-12 h de lumière blanche / 16-12 h dans l'obscurité par 24 h. Le barbotage d'air enrichi cn 1 % dc CO2 est augmenté et maintenu au débit plus fort de 40-50 1/I de culture / h pendant 4872 h. La vitesse d'agitation est maintenue à environ 100-150 tours / minute. c.2) dans la seconde étape, la température dc culture est abaissée à 20-22 C, sous l'éclairement 100 à 125 E/m/s. Le cycle d'éclairement est d'environ 12 h de lumière blanche / 12 h dans l'obscurité pendant 72 - 96 h avant de récolter la biomasse. Le pH est d'environ 9-10,5 pour optimiser la synthèse de sulfolipide dans les cellules dc spirulines. La culture est aérée par un mélange d'air enrichi en 1 % de CO2 au débit de 50-60 l / l de culture / h. La vitesse d'agitation est maintenue à environ 100 - 150 tours / minute. La durée de la deuxième étape peut varier selon la souche cultivée. d) la biomasse riche en sulfolipides est récoltée par le procédé de récolte indiqué dans l'exemple 1. Lc schéma de la production de spirulines riches en sulfolipides en photobioréacteur est présenté dans la figure 5. L'augmentation de la concentration cellulaire initiale permet de réduire la durée de culture tout en augmentant le rendement de production (de 2,3 à 2,6 g sec /1).
2. Résultats Les spirulines produites en photobioréacteur par le procédé selon l'invention contiennent une quantité importante de sulfolipidcs atteignant 39 - 43 % des lipides totaux (Tableaux 14 et 15). Lc rendement de culture atteint de 1,65 à 2,1 g scc/l.
Tableau 14 : Composition lipidique ( % ) des spirulines cultivées en photobioréacteur pour obtenir les biomasses riches en sulfolipides
Sp. 8005 Sp. maxima Sp. tcxcoco Sp. cratcr MGDG 33,8 - 34,9 34,0 - 35,2 36,8 - 37,3 36,5 - 37,4 DGDG 9,8 - 10,8 9,2 - 9,6 8,9 - 9,2 8,6 - 9,1 PG x 11,0 - 11,3 13,0 - 14,0 12,4 - 12,8 12,6 - 13,0 SQDG 40,9 - 43,0 39,8 - 41,2 39, - 40,7 39,0 - 40,5 Tableau 15 : Composition des acides gras totaux ( % ) des spirulines cultivées en photobioréacteur pour obtenir les biomasses riches en sulfolipidcs
Sp. 8005 Sp. maxima Sp. texcoco Sp. crater A. palmitique 40,2 41,3 41,8 41,5 (C16:0) A. palmitoléique 2,7 2,6 2,4 3,1 (C16:1) A. stéarique 3,2 3,4 3,2 3,6 (C18:0) A. oléique 3,4 3,7 4,8 4,5 (C18:1) A. linoléique 24,6 23,7 22,0 21,7 (C18:2) A.y-linolénique 25,9 25,3 25,8 25,6 (y-C18:3) #C16/#C18 42,9 / 57,1 43,9 / 56,1 44,2 / 55,8 44,6 / 55,4 EXEMPLE 5: EFFET DE LA SUPPLEMENTATION ADDITIONNELLE EN GLUCOSE Spirulina platensis PCC 8005 a été cultivée en photobioréacteur dans le milieu de Zarrouk supplémenté en linoléate d'ammonium ou cn linoléate d'ammonium et en glucose.
La culture en photobioréacteur est réalisée avec les conditions suivantes - Les précultures en présence de glucose sont incubées dans l'obscurité sous agitation à 100 tours par minute pendant 10-14 jours à 300C. On utilise des erlenmeyers de 250 ml contenant 100 ml du milieu Zarrouk pour préparer ces précultures tandis que la culture mixotrophiquc est réalisée dans un photobioréacteur.
La concentration cellulaire initiale (DO 560 nm) est d'environ 0,5 - 0,8.
- Puis, la culture en photobioréacteur est placée à 30 C sous éclairement continu dc 50-100 E/m/s pendant 5 - 7 jours. Enfin, la culture est maintenue à 30 C sous éclairement de 50-100 E/m/s avec 8 - 12 h de lumière / 16 - 12 heures dans l'obscurité par 24 h pendant 5 - 7 jours.
- La récolte de biomasse est réalisée à la fin de la période d'obscurité.
Dans le cas de la supplémentation de glucose, le glucose exogène a été utilisé comme source de carbone pour synthétiser des substances organiques dans les cellules de spiruline. La concentration optimale de glucose pour la culture mixotrophique est d'environ 2,5 à 3 g/l. Le rendement de culture augmcnte en fonction de l'augmentation dc glucose dans le milieu (de 0,5 à 2,5 g/l), puis le rendement de culture s'abaissc légèrement à une concentration de glucose exogène plus élevée (à partir de 5 g/l jusqu'à 10 g/l). Le rendement de culture atteint 2,5 2,7 g sec par litre.
Les résultats sont rapportés dans les tableaux 16, 17 et 18 ci-après.
La teneur en lipides est environ 7,7 - 9,7 % du poids sec dans le cas de la supplémentation simultanée en glucose et linoléate (tableau 16). Les cellules supplémentées soit en linoléate, soit en glucose et linoléate ont synthétisé significativement MGlcDG (monoglucosyldiacylglycérol), précurseur de MGDG et la proportion de MGlcDG atteint 10,2 - 12,2 % des lipides totaux (tableau 17).
Les moyens 118 de pliage comprennent par exemple (Cf. figure 20) deux rouleaux 120 et un contre rouleau 120' escamotables.