INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au sens du présent exposé, les termes "précurseurs oléfiniques intégraux ou partiels" correspondent respectivement : . au cas où le précurseur oléfinique est sous forme finale et n'a pas à subir d'autres greffages pour conduire à l'intégralité du substituant qui sera transformé en E ou G après peroxydation (rotule intégrale),
# et au cas où la rotule des substituants E ou G est formée par plusieurs chaînons mis bout à bout et correspondant à des formes intermédiaires de synthèse, le précurseur oléfinique constituant le premier chaînon qui est lié, d'une part, à la chaîne silicone et, d'autre part, au chaînon suivant de la rotule.
Sans que cela ne soit limitatif, on préfère conformément à l'invention les POS peroxydés obtenus par hydrosilylation de précurseurs oléfiniques de substituants E et G.
Ces réactions d'hydrosilylation peuvent être réalisés à une température de l'ordre de 15à 200 C, de préférence de l'ordre de 20 à 100 C, en présence d'un catalyseur à base d'un métal du groupe du platine. On peut citer en particulier les dérivés complexes du platine décrits dans les brevets US N 3 715 334,3 775 452, 3 814 730, 3 159 601, 3 159 662.
Les quantités de catalyseurs platiniques mises en #uvre sont de l'ordre de 1 à 300 parties par million, exprimées en métal par rapport au milieu réactionnel.
Avantageusement, les précurseurs oléfiniques mis en #uvre dans ces hydrosilylations ne comportent pas les fonctions peroxo Fpo, mais leurs formes non péroxygénées F'po ou toutes formes intermédiaires de celles-ci. Il est préférable conformément à l'invention de prévoir une protection des fonctions précurseurs F'po avant l'hydrosilylation.
Les POS greffés par hydrosilylation et porteurs des fonctions précurseurs F'po, sont éventuellement purifiés puis soumis à une oxydation qui permet la transformation des fonctions F'po en fonctions Fpo.
Selon une forme préférée de réalisation de l'invention, les POS peroxydés répondent à la formule (II) donnée ci-après : dans laquelle : . R1, R3 représentant indépendamment un hydrogène, un hydroxyle ou un reste monovalent répondant à la même définition que celle donnée pour R supra ; . R2 représentent indépendamment l'hydrogène, un hydroxyle ou un reste monovalent répondant à la même définition que celle donnée pour R supra ;
2 # m + n + o # 300 de préférence 3 # m + n + o # 50 et plus préférentiellement encore 5 # m + n + o # 20
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 3:
(i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE: (A) LONGUEUR: 11 résidus d'acide aminé (B) TYPE: acides aminés (ii) TYPE DE MOLECULE: peptide
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 3:
Ser Leu Val Arg Leu Ser Ser Cys Val Pro Val
1 5 10
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 4:
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 4:
Arg Leu Ser Ser Cys Val Pro Val
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 5:
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 5:
Arg Leu Ser Ser Cys Val Pro Val Ala
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 6:
recombinant dénommé VVTG-8048.
La même séquence complète décalée précitée a été clonée dans le plasmide pTG186 au site d'insertion del-3 et promoteur p7.5 pour obtenir un produitd'assemblage5 dans le système MVA. Ce produit porte à la fois la séquence précitée et la séquence de l'IL-2, qui ont le même site d'insertion, mais la séquence RIIf est régie par le promoteur p7.5 et la séquence de IL-2 est régie par le promoteur H5R.10 2) Western blots Des cultures de cellules de BHK ont été infectées par VVTG-8048 pendant 24 heures. Les cellules ont ensuite été lysées par sonication. Les surnageants de culture ainsi que les culots de sonication ont été analysés en
Western Blots.
Des extraits de E. Coli 8051 et 8067 ont été enrichis en RIIf par passage sur résine chélatée à du nickel (fournie par Qiagen) selon le protocole qui sera décrit plus loin.20 Les deux types d'extraits ont été testés en Western Blot dans des conditions dénaturantes (dans du
dodécylsulfate de sodium, SDS). L'expression de la protéine RII a été révélée par un antisérum polyclonal de lapin, disponible dans le commerce (Santa Cruz, SC1700) et25 dirigé contre la forme native de RII. Cet antisérum reconnaît en outre les épitopes de la molécule mutée.
3) Protéine recombinante La protéine recombinante correspondant à la séquence RIIf a été exprimée dans E. coli comme protéine recombinante avec soit poly-His, soit poly-His + épitope F3 destiné à l'immunopurification. La fraction protéique insoluble est solubilisée dans de l'urée 8 M.
L'enrichissement du produit a été effectué sur résine chélatée à du nichel (Qiagen). La colonne a été lavée avec35 des concentrations décroissantes d'urée. L'élution a été faite avec de l'imidazole en l'absence d'urée.
4) Expression chez le mammifère La séquence RIIf a été entièrement clonée dans pCDNA-3 pour une transfection dans des cellules de mammifères. Les cellules Balb/c 3T3, RMA et P815 ont été5 transfectée par électroporation et sélectionnées dans 1 mg/ml G418. Des cellules Balb/c 3T3 (H-2d) ont été transfectées par CaPO4. Les cellules P815- HT (H-2d aussi)
ont été transfectées par CaPO4. Les cellules RMA (H-2d) ont été transfectées par la lipofectine et par CaPO4.
Les clones résistants au G418 ont été testés pour l'expression de l'insert RIIF par PCR. Plusieurs clones
sont capables d'exprimer l'insert RIIF.
LISTAGE DE SEQUENCES
(1) INFORMATIONS GENERALES:
(i) DEPOSANT:
(A) NOM: TRANSGENE
(B) RUE: 11, rue de Molsheim
Cette méthode peut être mise en oeuvre avec un nombre quelconque d'objectifs, à la même condition qu'en 3. 16.1.
La première mesure en l'abscence de l'objet est réalisée par exemple en 7. 9.2. et en 9.13. Dans ces deux cas, la correction liée aux valeurs de position déterminées comme indiqué en 3.16.1. est décrite dans le même paragraphe que cette mesure.
La deuxième mesure en présence de l'objet et le calcul des déplacements sont par exemple effectués en 7.11. et en 9.15. Dans les deux cas les positions absolues sont directement calculées, sans passer par les déplacements, la correction liée aux valeurs de position ayant déjà été effectuée comme indiqué plus haut.
3. 16.3. Détermination de l'indice et de l'épaisseur de l'objet Lorsque deux objectifs de microscope en vis-à-vis sont utilisés et lorsque l'objet observé forme une couche comprises entre deux lamelles planes, l'indice moyen de l'objet, s'il diffère de l'indice nominal de l'objectif (indice du liquide optique prévu pour être utilisé avec l'objectif), crée une aberration sphérique qui fausse les représentations tridimensionnelles obtenues. Cette aberration sphérique se traduit par des variations de phase et d'intensité des faisceaux mesurés en 3. 16.2., ces variations dépendant de l'indice et de l'épaisseur de l'objet. Selon une version de l'invention, un programme utilise les valeurs mesurées en 3. 16.2. pour déterminer simultanément les déplacements des objectifs, l'indice et l'épaisseur de l'objet.
Le calcul effectué en 7. 11. ou en 9. 15. est une réalisation de cet aspect de l'invention.
3. 16.4. Algorithme de minimisation Pour des valeurs données des déplacements et de l'indice et l'épaisseur de l'objet il est possible de calculer les rapports de phase et d'intensité sur chaque faisceau parallèle. Selon une version de l'invention, l'algorithme de calcul détermine les valeurs des déplacements et de l'indice et l'épaisseur de l'objet qui
minimisent l'écart quadratique moyen entre les valeurs théoriques ainsi calculées et les valeurs effectivement mesurées.
Cet algorithme doit déterminer un minimum absolu sur un ensemble de cinq paramètres d'une fonction bruitée, la fonction écart quadratique présentant même en l'abscence de bruit des minima locaux autres que le maximum absolu. Ce problème se prête donc assez mal à des méthodes classiques de minimisation.
Lorsque les valeurs des paramètres sont connues d'une manière approximative, l'algorithme peut maximiser dans un premier temps la valeur au point origine obtenue en compensant les écarts de phase dûs à ces paramètre. Une maximisation d'une fonction étant équivalente à une minimisation de son opposé, on utilisera uniquement le terme maximisation pour définir l'algorithme, mais on pourrait aussi bien parler de minimisation.
Selon une version de l'invention, l'algorithme comporte des phases itératives aucours desquels il détermine à chaque itération un maximum absolu sur un ensemble de valeurs des paramètres variant de manière discrète, la fonction à maximiser ayant été préalablement filtrée pour supprimer les fréquences qui causeraient un repliement de spectre dans un échantillonnage au pas de variation des paramètres. Selon cette version de l'invention, le pas est réduit à chaque itération et le point central de l'ensemble sur lequel varient les paramètres aucours d'une itération est le maximum déterminé à l'itération précédente.
Un tel algorithme permet en général de converger vers la solution malgré les maxima locaux et le nombre élevé de paramètres.
Un tel algorithme est décrit en 7.8.2.
3. 16.5. Détermination de la position de l'objet.
La position exacte de l'objet n'a pas d'influence sur les valeurs mesurées en 3.16.2. et ne peut donc pas être obtenue à partir de ces valeurs. Par contre elle peut modifier les représentations tridimensionnelles obtenues : l'aberration sphérique affectant une représentation tridimensionnelle donnée dépend de la position de l'objet. Dans le cas ou l'indice de l'objet diffère de l'indice nominal des objectifs, cette position doit donc être déterminée.
La position de l'objet par rapport aux objectifs affecte la bonne superposition des représentations bidimensionnelles recalées en phase. Si elle n'est pas correctement évaluée et prise en compte comme facteur de correction, des différences de phase anormales apparaissent entre des couples de représentations bidimensionnelles recalées en phase, sur la partie de l'espace des fréquences qui correspond à l'intersection de ces représentations.
Selon une version de l'invention, la mesure de la position de l'objet par rapport aux objectifs comporte une phase d'acquisition, aucours de laquelle une série d'images planes en fréquence sont acquises, correspondant à une série de faisceaux d'éclairage d'orientation variable. Connaissant les paramètres de position, l'indice et l'épaisseur de l'objet, préalablement calculés par l'algorithme de maximisation décrit en 3.16.4., et connaissant la position recherchée, un programme peut déterminer les représentations bidimensionnelles correspondant à chaque image plane en fréquence. Selon cette version de l'invention, le
Selon une variante de réalisation, on peut prévoir que la lentille 40 soit teintée, en particulier pour obtenir en coopération avec la teinte propre à la source lumineuse, par synthèse soustractive, la couleur de faisceau désirée, auquel cas le revêtement coloré formé sur le cache 30 est choisi de manière à obtenir, également par synthèse soustractive avec la teinte de la
lentille 40, la couleur souhaitée.
En référence maintenant à la figure 2, on a représenté un autre type de projecteur connu, qui comprend ici encore une lampe 10 dont le filament 11 coopère avec un miroir 20 du genre elliptique, au premier foyer F1 de celui-ci, pour engendrer une tache de lumière concentrée, dont les contours sont illustrés en tiretés, au second foyer F2. Le grand axe du miroir 20 est en
l'espèce aligné verticalement.
Un masque 30 généralement plan et horizontal est placé au niveau du foyer F2, et son bord postérieur 31 coopère avec la tache de lumière précitée pour former une source lumineuse secondaire possédant un bord net défini
par ledit bord postérieur.
Le projecteur comporte en outre un miroir 50 de formation de faisceau, qui est en l'espèce un miroir auto-générateur de faisceau coupé apte à coopérer avec la source lumineuse secondaire définie ci-dessus pour former un faisceau d'éclairage réglementaire tel qu'un faisceau de croisement. Ce miroir possède un foyer de référence F3 situé par exemple au voisinage du bord postérieur 31 du masque. De tels miroirs sont largement connus dans l'état de la technique, en particulier par de nombreuses
demandes de brevets au nom de la Demanderesse.
On observera ici que le masque 30 peut être constituée soit d'une simple plaque dont le bord postérieur 31 participe à la définition géométrique de la source lumineuse secondaire, soit une plaque dans laquelle est formée une encoche ou une fenêtre, en définissant ainsi la source lumineuse secondaire sur trois ou quatre bords, le ou les bords restants étant constitués par les limites naturelles de la tache
lumineuse engendrée par le miroir 20.
La face inférieure 32 du masque 30 possède un revêtement coloré, de la même manière que dans la première forme de réalisation. Lorsque la lampe 10 est allumée, le projecteur se comporte de façon identique à un projecteur connu, pour
engendrer le faisceau souhaité.
Lorsqu'au contraire la lampe 10 est éteinte, on comprend en observant la figure 2 que la position du masque 30 en avant du foyer de référence F3 fait que le miroir 50 projette la coloration de la face inférieure 32 du masque vers le haut, essentiellement dans l'angle
solide a tel qu'illustré.
De la sorte, lorsque le projecteur éteint est observé en vue plongeante selon la flèche F, l'observateur perçoit pour l'essentiel la coloration de la face inférieure 32 du masque, et il est ici encore avantageux que cette coloration soit voisine de la teinte
de la carrosserie du véhicule.
naturellement que l'étalement est aussi réalisé dans le plan vertical.
o - L'étalement angulaire réalisé par la partie d'écran 10 varie dans un ensemble continu de valeurs, par exemple entre -20 et + 20 . L'intensité I du faisceau
peut bien sûr être variable en fonction de l'angle, comme représenté à la figure 4.
La partie d'écran 10 est divisée en n blocs 12, dont les dimensions sont typiquement de l'ordre du millimètre. La partie d'écran 10 comporte par exemple une
centaine de blocs 12 (n=100), comme représenté schématiquement à la figure 3.
Chaque bloc 12 réalise un étalement angulaire similaire à celui réalisé par la partie d'écran 10. La répartition angulaire générée par le bloc 12 est représentée à la figutre 6: l'intensité I' en fonction de l'angle 0 est identique (ou quasi-identique) à
l'intensité I générée par la partie d'écran 10, à tLin facteur multiplicatif k près.
Chaque bloc 12 émet donc de la lumnière dans toutt le champ réglementaire.
Pour un observateur placé dans le champ réglementaire, chaque bloc apparaîtra donc allumé. Du fait de la dimension des blocs, le feu aura unri aspect homogène dans toute la partie d'écran 10. Avantageusement, la partie d'écran 10 est l'ensemble de l'écran 4: le
feu aura alors un aspect homogène.
De plus, la détermination des éléments diffractifs est simplifiée puisque chaque bloc 12 génère la même distribution lumineuse, telle que représentée à la figuire 6. Il suffira donc de déterminer les éléments diffractifs pour uin bloc 13 situé sur (ou à proximité immédiate de) l'axe optique X-X et, pour les autres blocs 12, de combiner la fonction calculée pour le bloc 13 à une partie de lentille holographique qui redresse la lumière arrivant sur le bloc 12, ce qui est réalisable par simple somme de déphasages. En variante (représentée à la figure 2), on peut prévoir de placer entre la source de lumière 2 et l'écran 4 des moyens de redressenment de la lumnière 6 (par exemple une lentille de Fresnel). Dans ce cas, la lumière arrive collimatée sur l'écran 4
et tous les blocs 12 de la partie d'écran 10 peuvent être réalisés à l'identique.
Ont décrit à présent le mode de réalisation du bloc central 13 afin qu'il
gentèrc la répartition luminileuse représentée en figure 6.
Conmme schématiquement représentré à la figure 5, le bloc 13 est divisé en Uin grand nombre de pavés 14 (typiquement une centaine) dont les dimensions sont de l'ordre de 100 gm. Chaque pavé 14 réalise une répartition lumineuse du type de celle représentée à la figure 8: l'étalement angulaire réalisé par un pavé 14 décrit un ensemble discontinu de valeurs (qui est un sous-ensemble de l'ensemble des valeurs
d'étalement angulaire prises sur l'ensemble du bloc 13).
Elle vise enfin l'utilisation des susdits composition et emballages pour la protection de pièces métalliques contre la corrosion.
I1 est connu d'utiliser des inhibiteurs de corrosion volatils lorsqu'il s'agit de protéger contre la corrosion des pièces métalliques sensibles à la corrosion, notamment celles qui sont en acier doux à basse teneur en carbone et qui, une fois usinées, sont expédiées telles quelles à leur lieu de destination par container maritime en vue d'une finition sur place, notamment par peinture; les risques de corrosion sont alors considérables, notamment lorsque les pièces en question sont acheminées vers les zones chaudes et humides.
Les inhibiteurs de corrosion volatils offrent, dans ces conditions, une très bonne protection contre la corrosion et présentent l'avantage de permettre d'éviter d'avoir recours aux techniques conventionnelles de protection des pièces métalliques; ces techniques conventionnelles consistent en l'application de peintures, vernis, plastiques, cires, graisses et huiles qu'il convient d'éliminer avant la finition sur place, ce qui entraîne des coûts supplémentaires et des pollutions.
Les inhibiteurs de corrosion volatils, généralement désignés par ICV, mettent en oeuvre des additifs dont la tension de vapeur peut être considérée comme non négligeable à la température d'utilisation, (par exemple, de l'ordre de 10-5 à 10-1 mm Hg, à 20 OC), et qui sont capables d'inhiber la corrosion des métaux.
Ces ICV agissent grâce au fait qu'ils sont véhiculés sous forme de vapeur jusqu 'à la surface métallique à protéger, pour y être adsorbés ou bien dissous dans une éventuelle eau de condensation.
On connaît également des produits qui sont classés par extension dans les ICV en raison du fait qu'un de leurs produits de réaction présente une tension de vapeur adéquate. Ainsi, par exemple, le nitrite de sodium, en présence d'ions d'ammonium, peut former du nitrite d'ammonium qui est relativement volatil. Le nitrite de sodium de départ est alors considéré comme un ICV.
Lorsque les pièces métalliques à protéger sont emballées dans des pellicules, les ICV sont incorporés dans la matière constitutive de ces pellicules; étant donné que ces pellicules peuvent se trouver en contact direct avec la surface des pièces à protéger, des inhibiteurs de corrosion agissant par contact sont également incorporés dans la masse constitutive de ces pellicules.
Les avantages de cette technique de protection par emballage dans une pellicule contenant des ICV résident dans une grande facilité de mise en oeuvre et une protection globale étant donné que les vapeurs pénètrent dans les endroits les plus inaccessibles des pièces de formes complexes sans qu'il soit nécessaire d'avoir recours à un nettoyage ou à une préparation préalable, toute opération de déprotection et toute pollution étant par ailleurs éliminées.
Pour incorporer les ICV dans la masse constitutive des pellicules ou autres articles d'emballage qui sont souvent à base de polymères thermoplastiques, il est connu de réaliser des mélanges directs des poudres d'ICV avec les polymères et de former directement par extrusion ou soufflage des pellicules d'emballage ou des pièces massives telles que des plaques.
A la température d'extrusion qui est d'environ 160"C pour le polyéthylène basse densité et de 240"C pour le polypropylène, les ICV ont une volatilité extrêmement importante qui conduit, dans le cas de la fabrication d'une pellicule, à l'apparition d'une forte porosité et à un fort risque de dégradation et/ou de décomposition avec élimination d'au moins une partie des ICV. L'efficacité du point de vue anticorrosion de telles pellicules est donc fortement diminuée par suite de la perte de matières actives.
Pour remédier à cet inconvénient, c'est-à-dire pour limiter la perte en ICV pendant la préparation proprement dite des articles d'emballage, il a été proposé d'avoir recours à des prémélanges contenant les ICV, c'est-à-dire à des concentrés de matière active dispersée dans des supports tels que des polymères, des solvants et des plastifiants; les prémélanges à base de polymères (Brevet BR-A-9001035) présentent l'avantage général d'être homogènes et de manipulation facile; ces prémélanges sont ensuite incorporés dans les polymères en vue de la préparation des articles d'emballage.
Etant donné, toutefois, que les températures utilisées au moment de la préparation des prémélanges sont souvent supérieures à 150 C, on assiste à la dégradation au moins partielle desdits prémélanges; ainsi et à titre d'exemple, on signale que le nitrite de dicyclohéxylamine, mélangé et extrudé avec du polyéthylène à 160 C, conduit à des granulés de prémélange qui présentent une coloration jaune foncé, caractéristique d'une forte dégradation, c'està-dire d'une perte d'activité.
Pour éviter ces dégradations excessives à la chaleur, on a proposé d'avoir recours à des prémélanges liquides, à base d'huile, qui ne nécessitent pas de passage à des températures élevées lors de leur fabrication (brevet US-A- 4 913 874).
Mais étant donné que les ICV sont peu fréquemment solubles dans ces milieux huileux, il s'ensuit une hétérogénéité des prémélanges obtenus et l'apparition de difficultés dues à des sur-concentrations ou des sousconcentrations locales lors de leur incorporation ultérieure dans les polymères à partir desquels sont constitués les articles d'emballage finis.
On a également proposé de remédier à cet inconvénient en ayant recours à des prémélanges liquides sous forme de solutions solvantées ou huileuses comportant les ICV, prémélanges qui ne sont pas incorporés dans les films plastiques lors de l'extrusion, mais appliqués sur ces films par pulvérisation, formant ainsi, après l'évaporation du solvant, soit une couche poudreuse d'ICV (brevet DE 3 417 149 Al), soit une couche huileuse contenant les ICV (brevet GB 2 188 274 A).
L'inconvénient de ces prémélanges réside dans le fait que les ICV ne sont pas emprisonnés dans une matrice imposant une libération lente, la protection obtenue étant donc de courte durée. Par ailleurs, l'adhérence des couches déposées sur les pellicules est faible et conduit à des pertes lors des manipulations et à l'obligation de nettoyer les pièces devant être protégées, ce que l'on veut précisément éviter.
L'amplificateur objet de l'invention est susceptible d'être compact et comprend un guide d'onde à pluralité de couches, permettant un couplage (de préférence un couplage transverse) efficace d'un
faisceau lumineux de pompe multimode qui est n'est pas limité par la diffraction et qui est par exemple issu d'une ou de plusieurs barrettes de diodes lasers de puissance, tout en permettant une amplification monomode d'un faisceau laser pulsé ou continu qui traverse ce guide d'onde.
Le guide d'onde planaire utilisé dans l'invention est compatible avec une puissance de pompe élevée et avec des signaux de bonne qualité que l'on veut amplifier. De plus on peut utiliser un procédé de fabrication collective pour fabriquer, en un grand nombre d'exemplaires, un amplificateur conforme à l'invention.
Selon un premier mode de réalisation particulier de l'amplificateur objet de l'invention, le guide d'onde planaire comprend : - une première couche formée sur le substrat et contenant des ions activateurs pour l'amplification de la première lumière, et - une deuxième couche formée sur la première couche, la première couche formant le guide monomode pour la première lumière et l'ensemble des première et deuxième couches formant le guide multimode de grande ouverture numérique pour la deuxième lumière, l'indice optique de la première couche étant supérieur à celui du substrat, l'indice optique de la deuxième couche étant inférieur à celui de la première couche et supérieur à celui du substrat.
Selon un deuxième mode de réalisation particulier, le guide d'onde planaire comprend : - une première couche formée sur le substrat,