INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Nous avons croisé le mutant "immutans" (allèle spotty, référence précédente) avec celui que nous avons isolé. La descendance du croisement est d'aspect mutant, ce qui est un résultat attendu si les deux mutations affectent le même gène. Nous pouvons affirmer que le gène identifié correspond à la version sauvage du locus IMMUTANS et que le mutant obtenu porte une version interrompue du gène dont le produit est alors inactif.
Exemple 2 : Construction d'un vecteur de l'invention par introduction d'ADNc codant pour l'OTBC de poivron dans un vecteur d'expression de plantes
Le vecteur pBI121 (commercialisé par Clontech laboratories, Inc) est un vecteur adapté à cette construction.
Il comporte une région T-DNA que la bactérie Agrobacterium tumefaciens peut transférer dans le génome des plantes.
Cette région T-DNA comporte entre autre un promoteur constitutif (le promoteur nommé 35S du virus CaMV), le gène GUS suivi du terminateur NOS (du gène nopaline synthase). Le gène GUS ne présentant aucun intérêt dans l'invention est remplacé par un ADNc codant pour l'OTBC. Cet ADNc sera donc placé sous le contrôle du promoteur 35S et du terminateur NOS.
Tout autre promoteur constitutif ou non (dans ce dernier cas, il devra être spécifique de l'organe dont on souhaite modifier les propriétés) et tout autre terminateur sont également utilisables.
Un ADNc codant pour l'OTBC a été sous-clonés originellement dans le site de restriction Notl du plasmide bactérien pBluescriptKS : il a ainsi été flanqué de sites de coupures BamHl en 5' et Sacl en 3'.
Cet ADNc est excisé du plasmide pBluescriptKS par les enzymes de restriction BamHl et Sacl. Ce fragment BamHI-Sacl est inséré dans le vecteur pBI121 lui-même coupé par ces enzymes : le site BamHl se trouve en 3' du promoteur 35S et en 5' du gène GUS, le site Sacl se trouve en 3' du gène GUS et en 5' du terminateur NOS.
Après ligation, sont sélectionnés les dérivés du vecteur pBI121 dans lequel l'ADNc codant pour l'OTBC (c'est-à-dire sans intron) a remplacé le gène GUS.
Exemple 3 : d'une cellule de plante pour obtenir une cellule transformée de l'invention.
Le vecteur de transformation de plante dérivé de pBI121 obtenu à l'exemple 2 est introduit dans la souche
d'Agrobacterium LBA4404 par électroporation. La souche recombinante est sélectionnée en présence de 50 g/ml de kanamycine.
Cette souche transformée d'Agrobacterium est utilisée pour la transformation de cellules de plantes, par exemple de tabac.
la plaque optique.
- les aménagements optiques de la plaque optique sont constitués par des pavés déviateurs individuels
opérant soit par réfraction, soit par réflexion interne.
Selon un deuxième aspect de l'invention, celle-ci propose un procédé de fabrication d'un feu de signalisation de véhicule automobile, ce feu comprenant une source lumineuse, une plaque optique présentant des dimensions horizontale et verticale du même ordre de grandeur, et possédant des premiers aménagements optiques aptes à redresser la lumière issue de la région de la source pour qu'elle se propage avec une direction moyenne généralement parallèle à un axe optique horizontal, lesdits premiers aménagements optiques possédant différents coefficients de transmission de la lumière, ainsi qu'un ballon récupérateur et répartiteur de flux interposé entre la source et la plaque optique et comportant des seconds aménagements optiques aptes à assurer une répartition donnée de la lumière sur la surface interne de la plaque optique dans les directions horizontale et verticale, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à: - établir une loi d'évolution des coefficients de transmission desdits aménagements optiques en fonction des coordonnées horizontale et verticale de ces aménagements optiques sur la plaque, établir, à partir de ladite loi, une relation entre l'orientation d'un rayon issu de la source et incident sur lesdits seconds aménagements optiques et lesdites coordonnées horizontale et verticale, de telle manière que la combinaison entre ladite loi et ladite relation assure un éclairement essentiellement constant en sortie de la plaque selon les directions horizontale et verticale, - définir la géométrie desdits seconds aménagements optiques en fonction de ladite relation, - fabriquer en utilisant ladite géométrie un moule pour ledit ballon, et
Des aspects préférés, mais non limitatifs, du procédé de l'invention sont les suivants: - l'étape d'établissement d'une relation est réalisée en tenant compte également d'une indicatrice
d'émission de la source dans la direction considérée.
- l'étape d'établissement d'une relation est réalisée en tenant compte également d'un coefficient de
transmission desdits seconds aménagements.
- l'étape de définition consiste à définir successivement, sur au moins l'une des faces du ballon, une pluralité de seconds aménagements optiques adjacents (32) en fonction des lois de la réfraction et/ou de la
réflexion totale.
- l'étape de définition consiste à définir, sur au moins l'une des faces du ballon, une surface lisse formant des seconds aménagements optiques dans la continuité les uns des autres 32 en fonction des lois de
la réfraction.
- l'étape de définition comprend deux sous-étapes distinctes et indépendantes appliquées respectivement sur les deux faces du ballon et correspondant respectivement
à la direction horizontale et à la direction verticale.
hauteur substantielle.
limitations de l'état de la technique.
Elle propose à cet effet, selon un premier aspect, un feu de signalisation pour véhicule automobile, comprenant une source lumineuse, une plaque optique possédant des aménagements optiques aptes à redresser la lumière issue de la région de la source pour qu'elle se propage avec une direction moyenne généralement parallèle à un axe optique horizontal, ainsi qu'un ballon récupérateur et répartiteur de flux interposé entre la source et la plaque optique et apte à assurer une répartition donnée de la lumière sur la surface interne de la plaque optique dans au moins une direction donnée, caractérisé en ce que la plaque optique présente une hauteur et une largeur du même ordre de grandeur et possède des aménagements optiques présentant des coefficients de transmission de la lumière différents les uns des autres, et en ce que le ballon assure une répartition donnée de la lumière, à la fois en direction horizontale et en direction verticale, qui tient compte desdits coefficients de transmission différents de manière à obtenir un éclairement en sortie de ladite plaque qui soit essentiellement constant aussi bien en
direction horizontale qu'en direction verticale.
Des aspects préférés, mais non limitatifs, du feu de signalisation selon l'invention sont les suivants: - lesdits aménagements optiques possèdent des coefficients de transmission qui évoluent par sauts en fonction de leur position selon au moins l'une des directions horizontale et verticale, et la répartition donnée de la lumière par le ballon évolue également par
sauts selon ladite direction.
- dans au moins une zone de ladite plaque et selon au moins une direction, les coefficients de transmission des aménagements optiques varient progressivement, et la répartition donnée de la lumière par le ballon en
direction de cette même zone est également progressive.
- l'une des faces du ballon est apte à assurer la répartition souhaitée de la lumière dans l'une des directions horizontale et verticale, et l'autre face du ballon est apte à assurer la répartition souhaitée de la
lumière dans l'autre direction.
- la face externe du ballon est apte à assurer la répartition souhaitée de la lumière dans la direction correspondant à la plus grande dimension de la plaque
optique.
- ladite face externe du ballon possède une
pluralité de stries.
- la face interne du ballon est essentiellement lisse. - la source lumineuse est un filament allongé selon une direction correspondant à la plus petite dimension de
dimères carbone-carbone de configuration sp3, on effectue un recuit ou une pluralité de recuits successifs, à une température environ égale à 1250 C, du substrat monocristallin en SiC terminé par le plan atomique de carbone selon la reconstruction c(2x2), la durée totale de recuit étant supérieure ou environ égale à 25 minutes.
La présente invention permet de disposer d'un substrat ayant des caractéristiques très voisines de celles du diamant : même élément chimique (le carbone), même type de liaison (sp3), même propriétés électroniques et même structure à ceci près que le paramètre de maille du substrat est plus grand que celui du diamant.
Ce substrat présente néanmoins le plus faible désaccord de maille possible avec le diamant quand on le compare à d'autres substrats tels que le silicium ou certains isolants.
Le contrôle, à l'échelle atomique, de la phase de nucléation sur une surface de SiC terminée carbone conformément à l'invention permet d'avoir un motif structural désiré identique à celui du diamant.
On dispose donc, à l'échelle atomique, d'une matrice permettant de faire croître une couche plus épaisse, monocristalline, de diamant.
Cette matrice est susceptible d'avoir une grande surface, comparable à celle des plaquettes de silicium ou de carbure de silicium.
Il convient de noter que l'invention a été rendue possible par la parfaite maîtrise, à l'échelle atomique, des différentes compositions et
reconstructions des surfaces du P-SiC (100),en particulier les surfaces de ss-SiC (100) 3x2, P-SiC (100) c (4x2) et ss-SiC (100) c (2x2) .
A ce sujet, on consultera les documents [1] à [10] qui, comme les autres documents cités par la suite, sont mentionnés à la fin de la présente description.
Des travaux de microscopie à effet tunnel ont confirmé l'idée que les surfaces obtenues étaient, contrairement à toute attente et compte tenu de l' état de la technique, (a) de très grande qualité (comparable à celle qui est obtenue sur les surfaces de silicium), avec une faible densité de défauts, (b) plates et (c) sans ondulations ( corrugations ).
BRÈVE DESCRIPTION DU DESSIN La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés ci-après, à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence à la figure unique annexée qui est une vue de dessus schématique d'une couche monoatomique et monocristalline de carbone de type diamant conforme à l'invention, en cours de formation.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS La fabrication d'une couche monoatomique et monocristalline de carbone de type diamant conforme à l'invention est par exemple effectuée dans une enceinte
étanche (non représentée), maintenue à une pression inférieure à 5x10-9Pa ou sous atmosphère neutre.
On utilise par exemple un substrat de carbure de silicium constitué par un film monocristallin très mince, d'une épaisseur de l'ordre 1 m, de carbure de silicium en phase cubique ss-SiC (100) .
Ce substrat peut être obtenu par dépôt chimique en phase'vapeur d'une premier composé gazeux contenant du carbone et d'un deuxième composé gazeux contenant du silicium sur une surface vicinale de Si (100) désorientée de 4 .
A titre d'exemple, le premier composé gazeux est C3H8 et le deuxième composé gazeux est SiH4.
Dans chacune des soupapes de décharge des figures 3A à 3D, le premier arc 700a de la partie fixe 7a et le second arc 700b de la partie de fermeture 7b sont simplement reliés l'un à l'autre par les lignes droites 700c de la partie de liaison 7c.
Avec référence aux figures 4A et 4B, on examinera l'arrière-plan technique décrit pour discuter le problème de la rigidité.
On examinera tout le cas d'une poutre en porte-à-faux constituée par une plaque rectangulaire telle qu'illustrée sur la figure 4A. La plaque rectangulaire sera appelée ci-après une poutre parallèle.
La poutre parallèle a une section rectangulaire. Elle a une première extrémité ou extrémité fixe encastrée dans une paroi et une extrémité libre.
L'extrémité libre est soumise à une charge concentrée.
La déflexion y et l'angle de déflexion i de la poutre parallèle se calculent comme suit : Courbe de déflexion : d2y/dx2 = -M/EI = Px/El dy/dx = P/EI(x2+C1) lorsque x = 1, y = 0 lorsque x = 1, dy/dx = 0 i = dy/dx = P/2EI.(X2 - 12), y = P/6EI.(X3 - 312x + 213) à partir de 1 = bh3/ 12, y = 2P/bEh3.(x3 - 312x + 213) imax = ix=o = -PP/2EI = -6P12/Eh3, ymax = ssx=0 = P1 3/3EI = 4P/bE.(l/h) 3 (1) où P représente une charge, M représente un moment de flexion, E représente le module de Young, et 1 représente un moment d'inertie de surface.
Sur la figure 4B, une poutre en porte-à-faux à résistance uniforme a une section rectangulaire d'une hauteur constante h. La poutre sera
appelée ci-après poutre triangulaire. La poutre triangulaire a une première extrémité ou extrémité fixe qui est encastrée dans une paroi et une extrémité libre soumise à une charge concentrée.
La déflexion y et l'angle de déflexion i de la poutre triangulaire se calculent comme suit : Contrainte de flexion : a = My/I = M/Z= constante Courbe de déflexion : d2y/dx2 = -M/EI = -#/Ey = l/yx (constante) M = -Px, Z = bh2/6 # = M/Z = 6Px/bh2 = constante, où Z représente un module de section.
Comme mentionné ci-dessus, la hauteur h de la section est constante. h = ho = constante.
Alors, b = bo/l.x bo = 6Pl/a ho2 d2y/dx2 = -M/EI = Pl/Elo = constante .', i = dy/dx = PI/Elo.(x - 1), y = PI/2EI.(1 - x)2 à partir de Iox = 1, y = PI/2EI.(1 - x)2 = 6PI/bEh3(1 - x)2 imax = ix=o = -Pl2/EI0 =-12Pl2/bEh3, ymax = yx=o = P13/2EIo = 6P/boE.(I/h)3 (2) Une comparaison va être effectuée entre les déflexions données par les équations (1) et (2) pour la poutre parallèle et pour la poutre triangulaire. ymax = yx=0 = PP/3EI = 4P/bE.(l/h)3 (1) ymax = yx=o = Pl3/2EI0 = 6P/boE.(I/h)3 (2) Le rapport est calculé comme suit : yt = (3b/2b0)yP Si b = bo, alors yt = l,5yp. Ainsi, la déflexion de la poutre triangulaire est 1,5 fois supérieure à celle de la poutre parallèle. C'est-à-dire que la
poutre triangulaire est facilement défléchie.
La condition pour obtenir la relation yt > yp va être examinée. yt - yp = (3b/2bo)yp - yp = 3b - 2bo > 0 @ 1,5b > bo Si b = 10, bo < 15 mm.
Ainsi, si la valeur de bo est sélectionnée dans une plage donnée par 1,5b > bo, la déflexion de la poutre triangulaire est supérieure à celle de la poutre parallèle.
Comme on le comprendra à partir de ce qui précède, la déflexion de la poutre parallèle est inférieure à celle de la poutre triangulaire, pourvu que les deux poutres aient la hauteur constante h, soient soumises à la même charge, et soient de même longueur. Ainsi, il est difficile de défléchir la poutre parallèle sous la charge et elle utilise inutilement une grande quantité de matériau comparée à la poutre triangulaire. Spécifiquement, selon la théorie de la poutre à contrainte uniforme, il est possible de réaliser une structure de soupape avec des niveaux de contrainte et de déflexion appropriés et de prolonger la durée de vie de la soupape. Dans le compresseur à spirales existant, la soupape de décharge présente une configuration telle que les premier et second arcs de la partie fixe et de la partie de fermeture sont simplement reliés par les lignes droites de la partie de liaison.
La rigidité de la soupape de décharge par rapport à la pression du fluide déchargé à travers la soupape de décharge n'est pas particulièrement prise en considération. La partie fixe et la partie de fermeture sont simplement reliées par la partie de liaison configurée de manière à correspondre aux formes de la partie fixe et de la partie de fermeture. La déflexion de la soupape et la contrainte ne sont pas suffisamment prises en considération. Par conséquent, la soupape de décharge présente une grande rigidité, de sorte que la force d'ouverture de soupape est inévitablement augmentée. Ceci entraîne une augmentation de la consommation de puissance et une réduction de la durée de vie de la soupape.
Un latex convenant pour la réalisation des couches de primaire selon l'invention est un latex ne contenant ni agents de coalescence, ni composés organiques volatils, filmifiant par évaporation à une température inférieure à 40 C et de préférence proche de 25 C, le latex étant à base de particules de polymères hydrophobes structurés en coeur/écorce, et constitués de :
- 70 à 90 % en poids d'au moins un polymère P1 à caractère mou, ayant une Tg inférieure à 20 C, formant le coeur, et de - 10 à 30 % en poids d'au moins un polymère P2 à caractère dur, ayant une Tg supérieure à 50 C formant l'écorce.
De préférence, le coeur a une Tg1 inférieure à 0 C et l'écorce une Tg2 supérieure à 60 C. De plus, le coeur est généralement plus hydrophobe que l'écorce.
Les latex de l'invention sont préparés en deux étapes, par polymérisation en émulsion d'un mélange de monomères constitué : - de 90 à 100 % en poids d'au moins un monomère choisi dans le groupe (I) et - de 0 à 10 % en poids d'au moins un monomère choisi dans le groupe (II).
De manière générale, les latex sont préparés par la polymérisation en émulsion en au moins deux étapes selon les techniques de polymérisation bien connues de l'homme du métier.
La composition du mélange de monomères à polymériser à chaque étape dépend du caractère qu'on souhaite donner aux polymères formés dans cette étape (Tg, hydrophobie).
Selon l'invention, on prépare dans une première étape le polymère P1 à caractère mou et à Tg1 inférieure à 20 C constituant le coeur des particules, ensuite on procède à la préparation du polymère P2 à Tg2 supérieure à 50 C constituant l'écorce à caractère dur.
On notera que pour que les particules soient parfaitement structurées, le mélange de monomères à polymériser pour former le coeur doit être plus hydrophobe que celui à polymériser pour former l'écorce.
Pour chaque étape, la réaction de polymérisation est préférentiellement conduite sous atmosphère inerte en présence d'amorceurs radicalaires. Le système d'amorçage utilisé peut être un système oxydoréducteur, un système thermique ou peroxydique tel que l'hydroperoxyde de tertio-butyle/bisulfate de sodium ou le di-isopropyl benzène, les quantités utilisées étant comprises entre 0,2 et 1 % en poids par rapport à la masse totale des monomères, préférentiellement entre 0,25 et 0,5 % en poids.
La réaction de polymérisation en émulsion selon l'invention est menée à une température comprise entre 25 et 150 C et est fonction de la nature du système d'amorçage utilisé.
La préparation des dispersions selon l'invention est effectuée de préférence selon un procédé de type semi-continu permettant de limiter les dérives des compositions qui sont fonction des différences de réactivité des différents monomères. L'introduction des monomères soit purs, soit sous forme d'une préémulsion avec une partie de l'eau et des tensio-actifs, est ainsi généralement réalisée sur une période de temps de 3 heures 30 à 5 heures. Il est également utile, bien que non indispensable d'effectuer un ensemencement de 1 à 15 % des monomères. Les systèmes émulsifiants utilisés dans le procédé de polymérisation en émulsion sont choisis dans la gamme des émulsifiants possédant une balance hydrophile/lipophile adaptée. Les systèmes préférés sont constitués par l'association d'un tensio-actif anionique, tels que le laurylsulfate de sodium, les nonylphénols sulfates éthoxylés, en particulier à 20-25 moles d'oxyde d'éthylène, le benzène dodécylsulfonate et les alcools gras éthoxylés sulfates et d'un tensio-actif non-ionique, tel que les nonylphénols éthoxylés, en particulier à 10-40 moles d'oxyde d'éthylène et les alcools gras éthoxylés.
Avantageusement, les substrats ou supports sont choisis parmi : - les matériaux organiques transparents ou non, - les verres minéraux.
Parmi les matériaux organiques transparents figurent notamment : - le poly(méthacrylate de méthyle) et ses copolymères, - le poly(méthacrylate de méthyle) et ses copolymères renforcés au choc, - les polycarbonates, - les copolymères styrène/acrylonitrile, - le polystyrène et ses copolymères, - les polyesters de type PET ou PET G, - les copolymères cyclooléfiniques.
- le poly(chlorure de vinyle) et ses copolymères, Parmi les matériaux organiques non transparents figurent notamment : - le poly(fluorure de vinylidène) et ses copolymères, - les polystyrènes choc, - les ABS, - ou leurs alliages à base d'un des polymères ci-dessus.
Avantageusement, le substrat est en poly(méthylméthacrylate) renforcé choc ou en de ses copolymères renforcés choc, par exemple
un poly(méthacrylate de méthyle) ou un de ses copolymères contenant au mois 10% en poids d'additif choc de type dur/mou/dur préparé selon US-A-21 59882 ou de type mou/dur préparé selon US - A- 2092389.
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Or, on a constaté que l'extraction des principes actifs contenus dans les feuilles ou les fleurs des plantes précitées par un solvant spécifique, à savoir l'huile d'olive vierge, provoquait une synergie de leurs effets respectifs, de sorte que la composition résultante présente des résultats nettement améliorés par rapport à ceux que l'on obtenait avec chacun des
constituants pris isolément.
De façon connue, l'huile d'olive vierge est une huile extraite de l'olive, soit par pression, soit pas centrifugation, ou d'autres procédés mécaniques connus. De même, l'huile d'olive vierge ne doit pas avoir subi d'autres traitements que la clarification par décantation, centrifugation, ou filtration (sans aucun adjuvant d'infiltration), et la désaération sous vide à la
température ordinaire, et ce selon les prescriptions du Codex.
i 5 Selon une autre caractéristique de l'invention, les feuilles de mauve et
les fleurs de camomille, sont choisies fraîches ou sèches.
Par ailleurs, pour obtenir une composition dont la contexture peut varier de la forme liquide à la forme semi-solide présentant l'apparence d'une pommade ou d'une crème, on ajoute, avant refroidissement du mélange huile d'olive vierge - feuilles de mauve et fleurs de camomille, un
agent épaississant.
Avantageusement, l'agent épaississant est la paraffine.
Dans une forme de réalisation avantageuse de l'invention, pour un litre d'huile d'olive vierge, on ajoute entre 2 et 10 grammes en poids sec,
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avantageusement entre 5 et 80 grammes, de feuilles de mauve, et entre 2 et grammes en poids sec, avantageusement entre 5 et 8 grammes de camomille. Comme déjà dit, il est possible d'ajouter, avant refroidissement, une quantité de paraffine nécessaire pour obtenir une préparation présentant la
fluidité souhaitée.
Par ailleurs, la composition selon l'invention pourra être utilisée sous
1 0 diverses formes.
Par exemple, un agent ayant une fonction anhydride sera mis d'un côté, afin de réagir avec un autre agent placé de l'autre côté et ayant, lui, une fonction alcool ou aminé ou glycidyle parce que la fonction anhydride réagit avec la fonction alcool ou aminé ou glycidyle.
Ainsi, une réaction du compatibilisant avec l'un des composants de la couche de surface peut avoir lieu (fonction anhydride avec des fonctions alcool ou aminé ou glycidyle) .
Comme exemple de compatibilisant réactif, on peut citer le polypropylène greffé anhydride maléïque (commercialisé sous le nom OREVAC PP). Le polypropylène PP constitue la partie compatible avec le PP apolaire du substrat. L'anhydride constitue la partie compatible avec la couche polaire de surface, plus particulièrement en LOTADER, comprenant la fonction glycidyl méthacrylate. La couche support ou substrat 1 est alors constituée de PP+OREVAC PP, tandis que la couche de surface 2 est constituée d'OREVAC PP + LOTADER.
Lorsque substrat et couche de surface contiennent tous deux un agent compatibilisant , cet agent peut être présent à raison de 0,1% à 15% en masse.
On donne ci-après quelques exemples de réalisation de pièces.
Un premier exemple est celui d'un profilé coextrudé PP/OREVAC PP-C pour collage.
Un autre exemple est celui d'un tube T (Fig.l) de diamètre 32 mm avec substrat 1 en PP et avec une couche de surface 2 en OREVAC PP. La couche de surface 2 a une épaisseur de 0,5 mm alors que le substrat constitué par la paroi du tube a une épaisseur de 3 mm.
Pour montrer l'intérêt de l'invention, des expériences de collage ont été effectuées sur éprouvettes.
Un essai de traction a été réalisé sur des plaquettes carrées de 20 x 20 mm.
Deux plaquettes témoin ( non représentées) en PP
ont été collées entre elles avec de la colle polyuréthane PU et n'ont présenté pratiquement aucune résistance en traction (0 Mpa).