INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Si l'extraction est effectuée sur l'axe A (cas de la figure 6), et dans le cas où le confinement magnétique ne présente pas de composantes polaires radiales (les structures multipolaires radiales M3 ne sont plus nécessaires au confinement : cas du seul multipôle), l'émitance du faisceau extrait présente alors une symétrie de révolution, facilitant ainsi son transport.
Dans le cas d'une superposition d'un multipôle axial avec un multipôle radial, et si la dimension D (voir figure 6) est suffisamment importante, ce qui est particulièrement possible avec une source selon l'invention, les composantes magnétiques radiales auront une influence négligeable sur le faisceau extrait axialement.
L'extraction peut aussi être effectuée sur la périphérie ("diamètre" extérieur) soit partiellement en un endroit (mono-extraction) ou en plusieurs endroits (multi-extractions) , soit sur la totalité de la périphérie. En effet, une ouverture pratiquée dans le système M3, latéralement, ne perturbe pas le confinement dans cette zone si on remédie à la baisse locale du champ avec les systèmes environnants. Un exemple d'extraction latérale en plus d'une extraction axiale est aussi décrit plus loin, en liaison avec les figures 10 à 12, dans le cadre d'une autre application.
Une bobine créant ou modulant le champ à l'extraction offre la possibilité supplémentaire d'être pulsée entre deux valeurs, ajustant ainsi le temps de confinement d'un paquet d'ions avant son extraction.
En ce qui concerne le dispositif des figures 5 et 6, on peut faire les remarques suivantes - la dimension D de la source suivant un plan perpendiculaire à l'axe A ne dépend que de la surface et de la forme de chacun des deux ensembles M1 et M2 constituant les extrémités de la source, - la dimension L suivant l'axe A dépend de la longueur et de la géométrie du système M3, - les deux ensembles M1 et M2 peuvent être composés d'un ou de plusieurs éléments disposés coaxialement, les uns autour des autres suivant leur diamètre, soit dans un même plan, soit légèrement décalés.
Pour des longueurs L suffisamment courtes, le système M3 peut être constitué par un ensemble magnétique dont les éléments sont extérieurs à la dimension L, les éléments extrêmes M1 et M2 pouvant définir, ou bien participer à la définition, de ce système. sur la figure 10, le champ devant être créé par le système M3 est défini par les systèmes M1 et M2, dégageant ainsi toute la périphérie sur la longueur E(=L). Dans ce cas, l'environnement selon la longueur L est totalement dégagé, facilitant ainsi l'accès à la zone confinée (injection UHF, arrivée de gaz, four, moyens de diagnostic, cible, injection de particules chargées, extraction d'ions, ...etc.).
La figure 7 représente le champ magnétique obtenu à l'aide d'un dispositif selon la figure 6. La courbe en trait plein représente l'évolution, de part et d'autre de l'axe A, du module IBI à proximité de la surface intérieure 76 de l'ensemble M (voir figure 6).
La courbe en trait interrompu représente l'évolution, de part et d'autre de l'axe A, du module IBI à midistance entre la surface 76 et la surface 74 (surface intérieure de l'ensemble M1 : voir figure 6j. On voit, d'après cette figure 7, qu'un champ magnétique intense est obtenu au voisinage des surfaces des éléments M1 et M2, et qu'une configuration à deux lignes de minima est obtenue au centre. Dans les dispositifs classiques, un champ plus important est entretenu à l'intérieur de la surface 70.
La figure 8 représente, pour la même structure magnétique que celle de la figure 6, ainsi que les lignes d'équimodules magnétiques. Conformément à l'invention, les polarités magnétiques du multipôle sont choisies et orientées de manière à ce que la somme vectorielle des champs créés en chaque point, par chacun de ces éléments, conduise à obtenir le profil à ligne fermée de minima IBI. Sur la figure 8, la référence 82 désigne une surface d'équimodule I bu JBI (module maximum du champ magnétique) , tandis que les références 78 et 80 désignent des sections de tores définies par des valeurs inférieures de champ magnétiques. A l'intérieur de ces tores (78 et 80), sont définies des lignes fermées de minima. Dans l'exemple décrit sur la figure 8, le champ au centre du repère 80 est 20 fois inférieur au champ de la ligne 82. En fait, la fréquence de fonctionnement maximal pour ce type de source est définie par la surface fermée de module de champ maximum Bf obtenu à l'intérieur du dispositif (surface de référence 82 sur la figure 8). Le champ magnétique est maintenu à cette valeur maximale sur cette surface, et non pas en volume. A l'intérieur de cette surface, le champ magnétique peut décroître rapidement au fur et à mesure qu'on s'écarte des parois 74, 76 et qu'on pénètre à l'intérieur de la zone de confinement. Ceci signifie que la même source peut fonctionner, sans modification, à la fréquence correspondant à Bf et à basse fréquence, si une ligne fermée de minima IBI est compatible avec cette fréquence.
Pour obtenir une ligne fermée de minima B faible, on peut utiliser, d'une manière générale, des aimants d'épaisseur plus faible que ceux utilisés dans les dispositifs classiques. De plus, dans le cas des figures 6 et 8, des distances entre les deux ensembles magnétiques M1 et M2 peuvent être plus grandes ; on peut encore choisir les polarités des éléments constitutifs de M1 et M2 de façon à obtenir entre M1 et M2 une ligne fermée de minima B constituée de points où le module de champ est faible, voire nul.
Les modules de champ magnétique, ainsi que le volume confiné d'une telle source ou d'un tel dispositif, peuvent être très variables. Pour modifier le volume, il suffit de modifier le nombre d'éléments, par exemple, dans le cas des figures 6 et 8, suivant l'une ou l'autre des dimensions longitudinales ou radiales, ou bien encore suivant les deux directions.
Ainsi, dans l'exemple des figures 6 et 8, il suffit de doubler la dimension longitudinale du système M3, par exemple, pour doubler le volume confiné de la source.
L'augmentation en poids d'aimants n'est alors que de l'ordre de 15 à 20%. Cet accroissement du volume ne nécessite pas un accroissement important des moyens magnétiques, puisque le champ n'est maintenu à sa valeur maximale qu'au voisinage des parois intérieures du dispositif, et non pas à l'intérieur de tout un volume. Ainsi, dans le cas d'utilisation d'aimants permanents d'épaisseur faible, on crée une surface fermée d'équimodules magnétiques Bf près de la paroi, compatible avec la fréquence HF choisie, ce champ magnétique décroissant rapidement, en s'éloignant de la paroi, vers la ou les surfaces fermées d'équimodules Dr, et ensuite vers la ou les lignes fermées de minima B.
Par conséquent, l'invention permet d'obtenir un important volume confiné, inconcevable avec les dispositifs de l'art antérieur, sans pour autant nécessiter d'importants moyens pour l'obtenir.
L'ensemble des symboles d'information primaire depuis UO,O 650 jusqu'à UO,k-1 653 représente la première colonne du bloc de données pour les symboles d'information primaire UO 654.
L'ensemble des symboles d'information de redondance depuis WO,O 655 jusqu'à WO,n-k-1 656 représente la première colonne du bloc de données pour les symboles d'information de redondance WO 657.
La juxtaposition de UO 654 et de WO 657 forme la première colonne complète du bloc de données CLEO 658.
Une ligne du bloc de données quelconque, tel que CLEO 658 est constituée de n symboles d'information.
En ce qui concerne la première colonne CLEO 658, WO 657 contient les symboles d'information de redondance correspondant aux symboles d'information primaire UO 654. De manière générale, en ce qui concerne la i ième colonne CLEi 692, Wi 690 contient les symboles d'information de redondance correspondant aux symboles d'information primaire Ui 691.
La figure 4 montre l'organisation d'un bloc de données 670 après réception par un dispositif de réception. Ce bloc contient L x n symboles d'information.
L'ensemble des symboles d'information depuis CO,O 665 jusqu'à GL-1,O 666 représente la première ligne du bloc de données LGRO 667.
Une ligne du bloc de données quelconque, tel que LGRO 667 est constituée de L symboles d'information.
L'ensemble des symboles d'information depuis CO,O 665 jusqu'à CO,n-? 668 représente la première colonne du bloc de données CLRO ou GO 669. Une colonne du bloc de données quelconque, tel que CLRi, ou Ci 673, est constituée de n symboles d'information.
L'ensemble des symboles d'information depuis CNO,O 674 jusqu'à CNL-?,O 675 représente la première ligne identifiée comme corrompue.
On observe ici que les trames dites "corrompue", aussi appelée "affectée d'erreur" soit sont manquantes soit comportent, à la réception, au moins un symbole d'information différent du symbole correspondant à l'émission. Chaque ligne ou trame identifiée comme corrompue est dite "effacée", tous les symboles de cette ligne étant en conséquence estimés à la valeur nulle. Ces symboles sont plus communément appelés "effacement" par l'homme du métier du codage.
Pour le bloc de données 670, il s'agit aussi de la ligne GLRj 671. Ainsi les symbole d'information CON0,0 674 et CNL-1,0 675 peuvent aussi s'écrire, respectivement, CO,j et CL-1,j, et de manière générale pour tous les symboles de cette ligne, CNi,O = Ci, j. Par convention, Ci,j est un symbole estimé nul après réception et CNi,0 est le symbole régénéré après décodage.
De même que la ligne CLRj 671, la ligne CLRI 672 est elle aussi décrite comme corrompue dans notre exemple du bloc de données 670.
L'ensemble des symboles d'information depuis CO,O 665 jusqu'à CO,n-1 668 représente la première colonne du bloc de données 670 pour les symboles d'information reçus et/ou estimés GO 669.
L'ensemble des symboles d'information CNO,O 674 et CNO, i 676 représente la première colonne du bloc de données 670 pour les symboles d'information générés CNO.
GNO est donc un sous-ensemble de la premiére colonne CO 669 du bloc de données 670. Et de maniére générale, CNi est un sousensemble de la i ième colonne Ci 673 du bloc de données 670.
La mise en suspension de la base libre ci-dessus dans de l'éthanol absolu (50 ml/mmol) puis le traitement par du chlorure d'hydrogène éthanolique (2,5 N, 5 équ.) permet d'obtenir l'hydrochlorure correspondant. Il se forme dans un premier temps une solution jaune, puis un précipité qui est recueilli par filtration aprés concentration à 40 % du volume initial, et lavé à l'éther. On obtient un solide jaune, p.f. > 250O C.
RMN-1H (DMSO): 0,85 (t, 3H); 1,85 (q, 2H); 2,5 (s, 2H); 2,65 (m, 2H); 3 (m, 2H); 3,2 (m, 2H); 3,35 (dd, 2H); 3,35 (s, 2H); 3,95 (s, 3H); 4,15 (s, 2H); 4,3 (s, 2H); 5,3 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 7,3 (s, 1H); 7,4 (s, 2H); 7,55 (m, 2H); 7,7 (s, 1H); 8,05 (d, 1H); 10,45 (s, 1H).
IR (KBr): 1207 ; 1233 ; 1439; 1449; 1458 ; 1508 ; 1610; 1620; 1655 ; 1727; 3398.
Exemple 71 : 9-chloro-5-éthyl-4,5-dihydro-5-hydroxy- 10-méthyl- 12-(4-méthylpipéridino méthyl)-1H-oxepino [3',4':6,7] indolizino [1,2-b] quinoléine-3,15 ,13H)-dione On applique à la 3-chloro-4-méthylaniline la procédure décrite par les exemples 30.a., 30.b. et 30.c. pour donner du 2,7-dichloro-4-chlorométhyl-6-méthyl3-quinoléinecarboxylate d'éthyle qui est traité selon la procédure de l'exemple 30.d., en utilisant la pipéridine au lieu de la N-méthylpipérazine, puis réduit selon la méthode de l'exemple 30.e. en quinoléineméthanol correspondant. Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 11.j. de l'exemple 11. Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape 11.k. On obtient un solide jaune, p.f. > 275 C.
RMN-1H (DMSO): 0,86(m, 6H); 1,15(m, 2H); 1,37(m, 1H); 1,60(m, 2H); 1,80 (m, 2H); 2,10 (m, 2H); 2,60 (s, 3H); 2,80 (m, 2H); 3,05 (d, 1H); 3,48 (d, 1H); 4,02 (s, 2H); 5,30 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 6,02 (s, 1H); 7,40 (s, 1H); 8,20 (s, 1H); 8,40 (s, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 9,10; 21,28 ; 22,61; 31,07 ; 34,89 ; 37,18 ; 43,22 ; 54,53 56,83 ; 62,10 ; 73,94 ; 80,06; 100,43 ; 123,41; 127,08 ; 129,11; 130,58 135,88; 136,89; 141,00; 145,28; 148,49; 153,51; 156,60; 159,85; 172,77; 174,05.
IR (KBr) :1605 ; 1657; 1734; 3342.
Exemple 72 : 10-benzyloxy-5-éthyl-9-fluoro-4,5-dihydro-5-hydroxy-1H oxepino [3',4':6,7] indolizino [1,2-b] quinoléine 3,15(4H,13H)-dione On applique au 3-fluoro-4-methoxy-acétanilide la procédure exemplifiée dans l'étape 11.i. pour obtenir le 2-chloro-7-fluoro-6-methoxy-quinoléine-3-carbaldéhyde que l'on traite par un excès de tribromure de bore dans le dichlorométhane à température ambiante pendant 24 heures. On obtient du 2-chloro-7-fluoro-6-hydroxy-quinoléine 3-carbaldéhyde, qui est O-benzylé dans le diméthylformamide en présence de bromure de benzyle et de carbonate de potassium pour donner du 6-benzyloxy-2-chloro-7-fluoroquinoléine-3-carbaldéhyde qui est réduit par du borohydrure de sodium dans le méthanol pour donner le quinoléineméthanol correspondant. Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 1 l.j. de l'exemple 11. Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape 1 l.k. On obtient un solide jaune, p.f. > 275 C.
RMN-1H (DMSO): 0,86 (t, 3H); 1,85 (q, 2H); 3,05 (d, 1H); 5,25 (s, 2H); 5,37 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 6,05 (s, 1H); 7,4-7,6 (m, 5H); 7,88 (d, 1H); 7,95 (d, 1H); 8,56 (s, 1H).
Exemple 73 : 5-éthyl-9-fluoro-4,5-dihydro-5,10-dihydroxy-lH-oxepino [3',4':6,7] indolizino [1,2-b] quinoléine-3,15(4H,13H)- dione On applique au composé de l'exemple 72 la procédure d'hydrogénolyse de l'exemple 14.
On obtient un solide jaune, p.f. > 275 C.
RMN-1H (DMSO) : 0,86 (t, 3H); 1,85 (q, 2H); 3,05 (d, 1H); 5,25 (s, 2H); 5,37 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 6,05 (s, 1H); 7,8 (d, 1H); 7,90 (d, 1H); 8,56 (s, 1H).
Etude pharmacologique des produits de l'invention 1. Test sur l'activité de relaxation de l'ADN induite par la topoisomérase 1.
Toutes les réactions sont effectuées dans un tampon de réaction de 20 ttl constitué de 50 mM de Tris-HC1 (pH 7,5), 50 mM de KCl, 0,5 mM de dithiothreitol, 10 mM de MgCl2, 0,1 mM d'acide éthyldiamine tétraacétique (EDTA), 30 Rg/ml d'albumine de sérum de bovin et 300 ng de pUC19 surenroulé (Pharmacia Biotech, Orsay, France) avec ou sans composés à tester à des concentrations définies. Tous les composés à tester sont dissous initialement dans le diméthylsulfoxyde (DMSO) à 50 mM, les autres dilutions ayant été faites dans l'eau distillée. La concentration en DMSO finale ne dépasse pas 1 % (v/v). La réaction est initiée par l'addition d'une unité de topoisomérase 1 d'ADN de thymus de veau purifié (Gibco-BRL, Paisley, Royaume-Uni) et est effectuée pendant 15 minutes à 37 C. Les réactions sont arrêtées par addition de 3 RI d'un mélange contenant du sulfate de dodécyl sodium à 1 %, 20 mM d'EDTA et 500 Fg/ml de protéinase K (Boehringer Mannheim, Meylan, France). Après une période d'incubation supplémentaire de 30 minutes à 37 C, 2 ,ul d'un tampon de chargement contenant 10 mM de Na2HPO4, du bleu de bromophénol à 0,3 % et du Ficoll à 16 % sont ajoutés aux échantillons qui sont soumis à une électrophorèse dans des gels d'agarose à 1,2 % à 1 V/cm pendant 20 heures dans un tampon contenant 36 mM de Tris-HCl pH 7,8, 30 mM de Na2HPO4, 1 mM d'EDTA et 2 llg/ml de chloroquine.
Les gels sont colorés avec 2 llg/ml de bromure d'éthidium, photographiés sous lumière UV à 312 nm avec un appareil photographique et l'intensité fluorescente est mesurée avec une caméra bioProfil (Vilber Lourmat, Lyon, France) en vue de déterminer le pourcentage d'ADN relaxé. Chaque expérimentation est faite au moins trois fois en double.
Dans chaque expérimentation, de 1'ADN plasmide surenroulé est incubé seul ou avec la topoisomérase 1. La réaction est complète en l'espace de 15 minutes. Pour chaque composé à tester ou témoin, I'ADN plasmide surenroulé est incubé en présence de 500 ,uM de composé à tester avec enzyme ou sans enzyme plus le composé à tester, à des concentrations de 10 ,uM, 100 FILM, 200 RM et 500 RM. Comme il est indiqué dans le Tableau I, les exemples 2, 3, 4, 9, 10 et 11 inhibent l'activité de relaxation favorisée par la topoisomérase 1 d'une manière dépendant de la dose.
Toutes ces dispositions seront mieux vues par la suite.
Pour ce qui est des moyens que l'on a appelés plus haut les "moyens de liaison dudit moteur audit plancher", l'invention présentera encore des caractéristiques particulières, dont les suivantes.
On pourra prévoir notamment que le corps du moteur comporte trois pieds de repos, à savoir un pied central et deux pieds latéraux espacés axialement du précédent, les rails précités étant par suite au nombre de trois, et que deux au moins de ces rails, à savoir un rail central et au moins un rail latéral, sont établis sous la forme de glissières de guidage pour les pieds correspondants.
Le moteur pourra ainsi être parfaitement guidé axialement après déconnexion des arbres et trompettes, par exemple pour une intervention de maintenance.
Quant audit système de liaison articulée (supports moteur), il comportera préférentiellement au moins deux biellettes propres à être assujetties,par des axes démontables,entre des chapes du plancher et des chapes correspondantes du corps du moteur, ces biellettes étant disposées latéralement et orientées au moins approximativement vers l'axe du moteur, et, lorsqu'elles occupent leur position statique normale, étant en outre légèrement inclinées axialement en direction dudit mécanisme.
Grâce à cette dernière disposition, un léger recul du moteur, après les déconnexions précitées, permettra le pivotement des biellettes à l'opposé du mécanisme, et le transfert du moteur sur ses rails (mise en fonction des trois pieds de repos).
Toutes ces dispositions seront mieux comprises à la lecture des exemples de réalisation qui vont maintenant être décrits à titre d'exemples nullement limitatifs, avec référence aux autres figures du dessin ci-annexé dans lequel - la figure 1 montre une réalisation possible d'un arbre de transmission souple utilisable dans une installation conforme à l'invention, en particulier entre un moteur à turbine et une boîte de transmission principale d'hélicoptère - la figure 2 montre de même la réalisation possible d'une trompette intermédiaire pour la liaison moteur-boîte de transmission principale - la figure 3 montre, dans une première variante, un mode de liaison possible de l'arbre de transmission et de sa demi-trompette correspondante aux organes correspondants du moteur - la figure 4 montre une seconde variante de ce mode de liaison - la figure 5 montre un mode de liaison possible de l'arbre de transmission et de l'autre demi-trompette aux organes correspondants de la bolte de transmission principale; - la figure 6 est une vue d'ensemble d'une installation conforme à l'invention, appliquée à la liaison entre un moteur d'hélicoptère et sa boîte de transmission principale; - la figure 7 est une vue en perspective partielle montrant les moyens de liaison du moteur au plancher ; et - les figures 8 et 9 sont des vues d'ensemble du même genre que celle de la figure 6, montrant schématiquement les différentes phases d'une opération de dépose de moteur.
L'arbre de transmission représenté à la figure 1, référencé globalement en 1, comporte une section centrale tubulaire rigide 2, dont l'extrémité cannelée est référencée 3. Cette extrémité comporte en bout des chanfreins 4 facilitant son guidage dans le moyeu cannelé coopérant de l'arbre d'entrée ou de sortie correspondant. La liaison entre la section centrale 2 et l'extrémité 3 est réalisée par un dispositif d'accouplement souple 5, par exemple du type "flector" ou "bendix". De même, l'autre extrémité de la section centrale 2 est reliée par le même type d'accouplement souple, référencé 6, à une section terminale à bride 7 lui permettant d'être reliée, par exemple par boulonnage 8, à la bride 9 d'un moyeu à bride de l'arbre d'entrée ou de sortie à connecter.
La figure 2 montre quant à elle la réalisation possible de la trompette intermédiaire, référencée globalement en 10. Cette trompette est constituée ici de deux demitrompettes 11, 12 dont les extrémités externes portent des brides de fixation 11' et 12' et dont les extrémités internes sont reliées l'une à l'autre par une articulation à cardan 13 ; l'un de ses axes est horizontal, l'autre vertical.
A la figure 3 on a référencé en 14 la trompette fixe et saillante de protection de l'arbre de sortie du moteur, comportant un moyeu cannelé schématisé en 15. Pour faciliter le guidage correct de l'extrémité cannelée 3 de l'arbre de transmission dans le moyeu cannelé 15 du moteur, la trompette 14 comporte un jeu de pions de guidage 16, par exemple au nombre de trois, sur lesquels peuvent ainsi s'engager des trous correspondants de la bride 11' de la demi-trompette correspondante 11 ; des chanfreins 17 sont prévus dans le moyeu cannelé 15 pour parfaire le guidage en coopérant avec les chanfreins 4 de l'extrémité cannelée 3. Lorsque la mise en place est terminée, des goujons 18 permettent le serrage de la bride 11' sur l'extrémité de la trompette 14.
Dans la variante de la figure 4, la trompette 14 comporte elle-même un alésage axial 19 apte à recevoir, et à guider lors du montage, un centreur 20 de la demi-trompette 11, ce centreur, à chanfrein d'extrémité 21, étant en saillie par rapport à la bride 11'. Dans ce cas, on peut ne prévoir qu'un seul pion de guidage 16' sur la trompette 14.
I1 est à noter que le pion de guidage 16' peut avoir une longueur suffisante pour s'engager dans le trou correspondant de la bride 11' avant que le centreur 20 ne s'engage dans l'alésage axial 19 de la trompette 14. Les autres références de cette figure désignent les mêmes éléments que sur la figure précédente, ou des éléments analogues.
A la figure 5, on a montré des liaisons possibles d'une part entre l'arbre de transmission 1 et un moyeu 21 à bride (voir bride 9 mentionnée plus haut) de l'arbre d'entrée de la boîte de transmission principale de l'hélicoptère (ou autre mécanisme entraîné), et d'autre part entre l'extrémité externe de la demi-trompette 12 et l'extrémité de la trompette (schématisée en 22) de cet arbre d'entrée de la boîte de transmission principale : la section terminale à bride 7 de l'arbre 1 est fixée par des boulons 8 sur la bride 9 du moyeu à bride 21 de l'arbre d'entrée de la boîte de transmission principale (voir aussi figure 1), et la bride 12' de la demi-trompette 12 est fixée sur l'extrémité de la trompette 22 par un jeu de goujons 23. Pour assurer le guidage lors du montage, la trompette 22 comportera de préférence plusieurs pions de guidage 24 propres à recevoir des trous correspondants de la bride 12'.
Sur la vue d'ensemble de la figure 6, le moteur à turbine d'un hélicoptère a été référencé M, et sa boîte de transmission principale a été désignée BTP. Le plancher de la turbine a été référencé P ; E désigne les entrées d'air du moteur et G la grille d'entrée d'air. En 25 et 26 on a référencé deux des trois pieds de repos du moteur sur le plancher, et en 27 et 28 deux des trois rails fixés sur ce plancher et destinés à recevoir ces pieds lors du coulissement axial du moteur M. Enfin on a référencé en 29 l'une des deux bielles inclinées qui relient le moteur au plancher P, tous ces organes constituant ensemble, avec un berceau 30 de pieds de repos du moteur, ce que l'on a appelé plus haut les "moyens de liaison du moteur au plancher". Les autres références correspondent à celles des figures précédentes.
Les organes précités des moyens de liaison sont mieux vus sur la figure en perspective de la figure 7. On voit sur cette figure les trois pieds 25, 26 et 26' (pourvus de moyens de réglage en hauteur), les trois rails 27, 28 et 28', les deux biellettes inclinées 29 et 29' et le berceau 30 du moteur M.
Le rail central 27 est constitué sous la forme d'une glissière de guidage pour le pied antérieur central 25, de même que le rail latéral 28' pour le pied latéral arrière 26'. Le guidage du moteur M lors de son coulissement axial étant ainsi parfaitement assuré, le troisième rail, à savoir l'autre rail latéral 28, destiné à supporter l'autre pied latéral arrière 26, peut être un rail plat. Pour être de niveau avec le rail central 27, les rails latéraux sont supportés par le plancher P par l'intermédiaire de châssis dont l'un a été représenté en 31 pour le rail 28.