INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Clinard Jr., G.F. Hurley et R.W. Klaffky, Res Mechanica, 8, (1983), pages 207 à 234.
De plus, l'analyse étant faite par petits composants syntaxiques, il n'est pas nécessaire de construire une grammaire qui va essayer de prévoir à
l'avance l'ensemble des énoncés possibles des utilisateurs.
Enfin, la seule partie dépendant de la langue de l'utilisateur est la table reliant le vocabulaire utilisé aux concepts du réseau sémantique.
Les données sémantiques du réseau représentent en effet des notions universelles. Ce point facilite particulièrement le transfert d'une application d'un langue vers une autre langue.
Le module de génération 160 accomplit la tâche inverse du module de compréhension. Il est apte à transcrire une séquence d'actes communicatifs produite par l'unité rationnelle 100 en un énoncé de la langue naturelle de l'utilisateur.
Le processus de génération opère en deux phases.
La première phase consiste à prendre toutes les décisions quant au choix linguistique qui s'offre pour verbaliser la séquence d'actes communicatifs fournie en entrée du module.
Pour cela le générateur 160 utilise entre autre des éléments du contexte du dialogue pour construire l'énoncé le plus adapté à la situation courante.
Ainsi, dans une application agenda, le module 160 devra effectuer un choix entre des formulations équivalentes comme" le numéro de téléphone de Jean est le" ou "le numéro de Jean est le" ou "son numéro est le", "c'est le..."suivant le contexte du dialogue.
L'objectif de cette première phase est de construire une représentation intermédiaire de l'énoncé en utilisant une notion de ressources linguistiques abstraites 133. Une ressource linguistique abstraite représente soit une ressource lexicale 135, par exemple les noms communs, les verbes, les adjectifs,
soit une ressource grammaticale, c'est à dire la structure syntaxique.
La seconde phase utilise cette représentation abstraite pour construire l'énoncé définitif.
Il s'agit d'une étape de traitement qui ne requiert que l'application stricte des règles de grammaire.
Parmi ces phénomènes on retrouve par exemple la détermination de l'ordre des constituants de l'énoncé, l'accord entre ces constituants et la déclinaison des verbes.
Les modules de compréhension 150 et de génération 160 utilisent comme format d'entrée, respectivement de sortie, des textes écrits.
Si l'on souhaite réaliser une interaction vocale avec un agent rationnel, il faut lui adjoindre des modules de reconnaissance et de synthèse de la parole.
7.18.9.2. Algorithme L'étape 3 de la boucle sur k,p décrite en 7. 12.12. est donc modifiée de la manière suivante: - le programme calcule les quantités suivantes, en plus de celles calculées en 7.12.12.: cos(} = xexe + YeYe +zeze sin,8, == 1 Vxy cos,6, = (YeVyz -XeVxz) MeMce MeMee 1 sinac = - 1xc cosae = 1Y, Mc Mc sin/3e = - 1 V xy cos,6, = 1 (-YeV yz +xeV xz) memce Memce 1 sina, =- 1Xe cosae = 1Ye Me Me Pour l'ensemble de ces valeurs, on utilise des valeurs limites appropriées lorsque les dénominateurs sont nuls : si Mc = 0 on utilise ae = -a et /3 ~ ,13e = 0 si Me = 0 on utilise a = -ae et /9c = 3e = 0 si Mee = Oon utilise 8, = 3e = 0 si Mc = 0 et Me = 0 et M ce = 0 on utilise a = a = 8, = fle = 0 - le programme calcule le facteur comp[k, p, q] de compensation de l'atténuation : Si - COSÜ, cos/3e -sin/3 sin/3e cos 0:9 lim alors compk, p,q = # , ou //m est une valeur très lim faible, par exemple lim = 10-10 sinon, compk, p, q ~ -COS%j COSe -Sln 1 Slne COSe sinon, comp ,p,q - cos p c cos, pe-smpcsm fi ecos9 Le programme calcule les valeurs: coefk,p,q,i, j0,0=eosae cosac +cosae sina tan)co/K,,] coef[k, p,q,i, j0,li\ = -sinecosae cosae +cosesinae cosa +sinesinae sinac -sinetanscosae sinacompk, p, q]
Comme en 7.12. les valeurs coef k, p, q, i, jrl , r2 et comp[k, p, q] constituent des tableaux qui peuvent être précalculés.
- le programme calcule finalement: ou #acq est l'écart-type du bruit des capteurs défini comme en 7.18.8.1. M2r1, r2 ][ q, i, il correspond à la valeur mesurée qui était notée (3,.,. en 7.18.9.1. le calcul de Mk,p,q[i,j] équivaut au calcul du rapport Bm défini en 7.18.9.1.
Br 7. 19. Objectifs de microscope adaptés.
Dans l'ensemble des modes de réalisation il est possible d'utiliser des objectifs de microscope standard. Ces objectifs ont un indice nominal nv proche de celui du verre. Ils sont prévus pour fonctionner avec un liquide d'immersion et une lamelle couvre-objet d'indice nv. Ces objectifs donneront de bons résultats si l'échantillon observé a un indice moyen proche de nv ou est peu épais. Si l'échantillon observé est constitué essentiellement d'eau, d'indice 1,33 , et si l'ouverture de l'objectif est de 1,25 , alors l'épaisseur totale de l'échantillon doit être suffisamment inférieure à la largeur totale de l'image générée. Si elle est trop élevée, la représentation tridimensionnelle obtenue peut être faussée. En effet, l'aberration sphérique causée par l'épaisseur de l'échantillon peut alors devenir telle que l'onde provenant d'un objectif ne puisse être reçue par l'objectif en vis-à-vis que pour une faible partie des fréquences utilisées.
Un objectif de microscope est conçu pour utiliser un liquide optique d'indice donné, l'indice du liquide optique ayant içi été appelé indice nominal de l'objectif. Il est conçu également pour utiliser une lame couvre-objet d'indice et d'épaisseur donnés, l'indice de la lame n'étant pas nécessairement égal à l'indice nominal de l'objectif. Si on suppose l'indice moyen de l'objet égal à l'indice nominal de l'objectif, l'objectif permet une compensation de l'aberration sphérique dûe à la lame couvre-objet, qui est indépendante de la position de l'objet.
Si par contre l'indice nominal de l'objectif diffère de l'indice moyen de l'objet, les variations de position de l'objet entraînent une variation de l'épaisseur des couches correspondant respectivement à l'objet et au liquide optique. L'aberration sphérique induite dépend donc de la position de l'objet et ne peut donc pas être compensée par l'objectif, une compensation valable pour une position de l'objet ne l'étant plus pour une autre position. Ce problème est sans effet sur l'obtention d'images bidimensionnelles, qui est usuelle avec les microscopes classiques, et dans laquelle l'indice de l'échantillon n'intervient pas. Par contre, il est gênant pour l'observation d'images en trois dimensions d'un échantillon épais.
Une solution à ce problème consiste à utiliser un objectif dont l'indice nominal est proche de l'indice moyen de l'échantillon observé.
Si l'échantillon observé est constitué essentiellement d'eau, le liquide optique peut être de l'eau ou un liquide d'indice stabilisé proche de celui de l'eau. L'objectifpeut être conçu par des méthodes usuelles de calcul optique, en prenant en compte l'indice du liquide optique et la nécessité de compenser l'aberration dûe à la lame. Cette conception peut être facilitée par l'utilisation d'une lame en Teflon (polymère fabriqué par la société DuPont), dont l'indice est proche de celui de l'eau et qui induit donc une faible aberration.
Si l'échantillon observé est un cristal biréfringent d'indice élevé comme dans le cas des mémoires optiques, l'indice nominal de l'objectif devra être proche de celui du cristal, ce qui implique l'emploi d'un liquide optique d'indice élevé, la lame couvre-objet devant être d'indice proche de celui du cristal observé ou pouvant éventuellement être supprimée.
8. Quatrième mode de réalisation (mode préféré) Ce mode de réalisation est considéré comme le meilleur mode de réalisation car dans le domaine du visible c'est celui qui permet les meilleures performances en termes de rapidité et de qualité d'image.
8.1. Principes Le quatrième mode de réalisation diffère du troisième - par l'utilisation d'un dispositif de déviation du faisceau différent - par l'introduction d'un dispositif supplémentaire permettant de supprimer l'onde directe parvenant sur les CCD pour éviter ou limiter l'effet de saturation.
- par le fait que l'échantillonnage est 'régulier', c'est-à-dire que l'image ponctuelle d'un faisceau d'éclairage sur le CCD coïncide avec le centre d'un pixel du CCD.
Les dispositifs de déviation du faisceau et de suppression de l'onde directe sont basés sur l'emploi d'un modulateur spatial (SLM: spatial light modulator) commercialisé par la société Displaytech. Celui-ci est constitué d'une matrice de 256x256 éléments fonctionnant chacun comme un rotateur de polarisation indépendant. Il fonctionne en réflection, c'est-à-dire que la lumière incidente sur le SLM est réfléchie avec une polarisation modifiée, ladite modification de polarisation étant différente en chaque point de la matrice.
Il existe en deux versions : destinée à la modulation d'amplitude, dans laquelle pour une des tensions de commande, l'axe neutre du cristal liquide ferroélectrique (FLC: ferroelectric liquid crystal) est orienté dans la direction définie par un des axes de la matrice, et une autre destinée à la modulation de phase, dans laquelle les deux positions possibles de l'axe neutre du FLC sont symétriques par rapport à un des axes de la matrice.
La réalisation d'un échantillonnage régulier et la bonne maîtrise de la trajectoire du faisceau supposent également une utilisation appropriée des lentilles.
Rétrograder de la cinquième à la quatrième vitesses, ou de la sixième à la cinquième vitesse s'effectue selon une séquence inverse, de façon connue en soi. Dans la sixième vitesse, la douille coulissante 2241 est décalée vers l'engagement positif avec l'engrenage 2221. Pour enclencher la quatrième vitesse, la douille coulissante 2241a est déplacée vers la position neutre et l'accouplement 2280 à commutation de charge est fermé.
Pour les rétrogradations suivantes, il faut distinguer, pour la commande de la boite de vitesses 2220, les cas de rétrogradations sous poussée et de rétrogradations en traction. Les rétrogradations en traction s'effectuent exactement selon une séquence inverse des passages vers des vitesses supérieures décrits à l'instant. Pour les rétrogradations suivantes sous poussée, c'est la troisième vitesse qui est enclenchée, la première vitesse étant d'abord mise en oeuvre par mise en prise de l'embrayage de démarrage 2203 pour supporter la force de poussée, et l'accouplement 2280 à commutation de charge est désengagé; un engagement positif est établi au moyen de la douille coulissante 2241a sous l'effet de l'actionneur 2262 entre les engrenages 2240, 2232 lorsque la vitesse de rotation de synchronisation est atteinte et que l'accélération est égalisée à la douille coulissante 2240a, et l'accouplement de démarrage 2203 est finalement désengagé. La rétrogradation sous poussée de la troisième vers la deuxième vitesse s'effectue de façon correspondante: tandis que l'accouplement de démarrage 2203 est en friction ou à patinage, la douille coulissante 2240a est déplacée axialement de l'engrenage 2232 vers l'engrenage 2233 pour une vitesse de rotation synchronisée correspondante. La rétrogradation vers la première vitesse s'effectue par fermeture de l'accouplement de démarrage et déplacement de la douille coulissante 2240 vers la position neutre.
La Figure 53 présente un exemple de réalisation d'une boite de vitesses 2203 qui est analogue à la boite de vitesses 2220 représentée à la Figure 52, mais dans laquelle l'accouplement 2380 à commutation de charge est réalisé, à la différence de l'accouplement 2280 à commutation de charge de la Figure 52, sous la forme d'un accouplement non pas par voie humide, par exemple d'un accouplement à lamelles, mais d'un accouplement à sec, de préférence à garnitures de friction. A cet effet, l'accouplement 2380 à commutation de charge est déplacé hors de l'espace du carter - non représenté - de la boite de vitesses, vers la cloche qui n'est pas non plus représentée de façon plus détaillée-de la boite de vitesses, sans modifier par là le fonctionnement de principe de l'agencement de la boite de vitesses 2280. L'accouplement 2380 à commutation de charge peut ici tre intégré dans le carter d'accouplement de l'accouplement de démarrage 2233 et un double accouplement peut tre sollicité élastiquement au moyen de deux dispositifs sollicitant axialement en sens opposés, par exemple des rondelles-ressorts, en pouvant tre désengagé sous l'effet des actionneurs 2335a, 2335b. De plus, ce qui est également possible dans le cas des accouplement à commutation de charge par voie humide, l'accouplement 2380 à commutation de charge peut tre prévu avec un dispositif d'amortissement 2381a qui intervient dans le flux de force entre l'arbre de vilebrequin 2302a et la paire d'engrenages 2320, 2330 de la quatrième vitesse. La quatrième vitesse est déplacée axialement avec l'accouplement 2380 à commutation de charge en direction de l'arbre de vilebrequin 2302a, l'engrenage de vitesse 2320 de la quatrième vitesse, qui est relié de façon fixe à rotation à l'accouplement 2380 à commutation de charge, est logé sur l'arbre creux 2306 des engrenages de vitesses 2324, 2325 de la première vitesse et de la marche arrière R, au moyen d'un appendice 2320a en forme d'arbre creux qui pénètre dans la boite de vitesses 2300 à travers le carter de la boite de vitesses. Puisque les accouplements 2303, 2380 sont réunis, la boite de vitesses 2300 peut tre plus compacte, c'est-à-dire que sa configuration peut se conformer à un espace axial hors tout plus petit, et qu'elle peut donc tre plus facilement prévue pour un montage transversal dans le véhicule.
La Figure 54 représente un exemple de réalisation d'une boite de vitesses 2400, qui est analogue aux exemples de réalisation décrits aux Figures 52, 53.
Des particularités et des propriétés qui sont décrites dans ces figures précédentes sont également valables pour cette boite de vitesses 2400, sous réserve des différences décrites dans ce qui suit.
La boite de vitesses 2400 comporte deux accouplements 2403, 2480, qui sont de préférence agencés dans un boîtier d'accouplements dans la cloche de boite de vitesses sous forme d'accouplements à sec.
Les accouplements 2403, 2480 sont commandés par un actionneur 2465. La logique de commande est représentée à la Figure 54a sous forme de graphe dans lequel le couple M transmis par les accouplements 2403, 2480 est tracé en fonction du trajet x de l'actionneur. Lorsque le trajet x de l'actionneur est nul, l'accouplement 2403 est totalement mis en prise et transmet le couple maximal transmissible Mg.
Lorsque le trajet d'actionneur x augmente, l'accouplement est désengagé et patine, jusqu'à ce qu'il soit totalement désengagé en xg. En ce point, l'accouplement 2280 est lui aussi totalement désengagé et il est ensuite mis en prise lorsque le trajet x de l'actionneur augmente, encore jusqu'à ce qu'un entraînement complet à friction soit réalisé. Les deux accouplements 2403, 2480 peuvent donc tre commandés séparément, en partant de la position xg de l'actionneur, par la direction du trajet x d'actionneur.
Le premier accouplement 2403 intervient sur la première vitesse et la marche arrière, qui peuvent tre reliées à volonté en engagement positif ou par entraînement à friction à l'arbre de sortie 2405 au moyen de l'engrenage 2242, agencé de façon fixe à rotation sur l'arbre de sortie 2405, de la douille coulissante 2242a, et du dispositif de synchronisation 2450, la douille coulissante 2242a étant déplacée axialement par l'effet de l'actionneur 2460 et un mécanisme i pouvant tre prévu entre l'actionneur 2460 et la douille coulissante 2242a. Au moyen de la douille coulissante 2443a, il est possible aussi de relier un engrenage 2443b agencé de façon fixe en rotation sur l'arbre creux 2406 à un arbre d'entrée 2404, qui est relié de façon fixe en rotation à l'arbre de vilebrequin 2402a, en intercalant le dispositif d'amortissement 2403a, et un engagement à friction peut ainsi tre établi entre l'arbre creux 2406 et l'arbre d'entrée 2404. Les vitesses 2 et 3, ainsi que les vitesses 5 et 6 peuvent respectivement tre choisies, de la manière déjà décrite aux Figures 52, 53, au moyen des douilles coulissantes correspondantes qui sont agencées sur l'arbre d'entrée 2404 et l'arbre de sortie 2405.
Le processus de passage de cette boîte de vitesses s'effectue selon la Figure 54 de la façon suivante: la première vitesse 1 ou la marche arrière R est choisie par la manoeuvre de la douille coulissante 2442a et le démarrage du véhicule s'effectue par fermeture du premier accouplement 2403.
Lorsque la vitesse de rotation synchrone est atteinte entre l'accouplement 2403 et l'arbre d'entrée 2404, la douille coulissante 2443a établit un engagement positif de sorte que l'accouplement 2403 peut tre désengagé sans interruption du flux de force, pour passer au delà de la première vitesse 1 vers une vitesse supérieure c'est-à-dire vers la deuxième vitesse. En mettant ensuite en prise l'accouplement 2480 de la quatrième vitesse, un couple de transmission peut tre établi, et la douille coulissante 2443a peut tre déplacée vers la position neutre lorsque le couple de transmission appliqué à l'engagement positif est descendu à zéro. La douille coulissante 2440a établit ensuite un engagement positif vers l'arbre de sortie 2405 lorsque la vitesse de rotation de synchronisation avec l'arbre d'entrée 2404 est atteinte, la vitesse de rotation de l'arbre d'entrée pouvant tre modifiée en faisant varier la vitesse de rotation du moteur. L'actionneur 2465 est ensuite ramené vers la position médiane xg et l'accouplement 2480 est ainsi désengagé.
Pour commuter en traction de la deuxième vitesse 2 vers la troisième vitesse 3, l'accouplement 2480 est mis en prise et un engagement positif est établi entre l'arbre d'entrée 2404 et l'arbre de sortie 2405 au moyen de la douille coulissante 2440a, par l'intermédiaire de la troisième vitesse lorsque les conditions de synchronisation sont satisfaites, et l'accouplement 2480 est ensuite de nouveau désengagé.
La quatrième vitesse 4 est enclenchée par fermeture de l'accouplement 2480, après déplacement de la douille coulissante 2440a vers la position neutre dans laquelle aucun engagement positif n'est prévu, ni avec la deuxième vitesse, ni avec la troisième vitesse.
Les vitesses 5, 6 sont mises en prise et désengagées d'une manière connue en soi après la fermeture de la liaison entre l'arbre creux 2406 et l'arbre d'entrée 2404 au moyen de la douille coulissante 2443a, avec interruption de la force de traction et synchronisation par l'intermédiaire de la vitesse de rotation du moteur.
Pour des rétrogradations sous poussée, le déroulement est le suivant.
Apres cessation de la liaison entre l'arbre d'entrée 2403 et l'arbre creux 2406, une fermeture de l'accouplement 2480 permet d'enclencher la quatrième vitesse 4, après déplacement de la douille coulissante 2441a vers la position neutre.
Exemple 4 : La formule unitaire du granulé enrobé est la suivante : Ibuprofène 200,00 mg Amidon de mais 75,00 mg Ethylcellulose 50,00 mg HPMC 10,00 mg Silice colloïdale 3,50 mg 338,50 mg Préparation des granulés : Les granulés sont préparés selon le mode opératoire suivant : Pour cela, on introduit 600g d'ibuprofène et 150g d'amidon de maïs dans un mélangeur granulateur à sacs de type Lôdige et on granule avec 550g d'eau purifiée. Les granulés obtenus sont séchés à l'étuve puis calibrés sur une grille de 500 pm d'ouverture de maille.
Préparation des granulés enrobés : Ces granulés enrobés sont préparés selon le mode opératoire suivant : Dans un premier temps, on prépare une dispersion d'enrobage contenant de l'HPMC et de l'amidon de mais. Pour cela, on introduit 2Cg d'HPMC dans 333g d'eau purifiée, puis on agite jusqu'à dissolution complète de l'HPMC puis on ajoute 50g d'amidon de mais et l'on agite jusqu'à l'obtention d'une dispersion homogène.
On introduit par ailleurs 3,5g de silice colloïdale et 100g d'éthylcellulose N7 dans 833g d'alcool et on agite jusqu'à l'obtention d'une dispersion homogène.
On mélange alors les deux dispersions obtenues ci-dessus et on maintient l'agitation pour éviter toute sédimentation. On obtient ainsi une dispersion d'er, ro- bage.
Dans un second temps, on prépare les granulés enrobés. Pour cela, on introduit 500g de granulés d'ibuprofène préparés à l'étape précédente dans la cuve d'un appareil à lit fluidisé de type Glatt GPCG1 et on fluidise les granulés dans des conditions telles que leur température soit maintenue entre 20 C et 40 C.
On pulvérise 50% de la dispersion d'enrobage pendant environ 1 heure puis on sèche pendant 2 à 5 minutes. Les granulés obtenus sont calibrés sur une grille de 500 Nm d'ouverture de maille. Les granulés calibrés sont ensuite enrobés avec la dispersion d'enrobage restante pendant approximativement une heure, puis on sèche les granulés enrobés pendant 5 minutes environ.
Les granulés enrobés obtenus contiennent 59,1% en poids d'ibuprofène.
TRAITEMENT DE MATERIAUX AU LASER, NOTAMMENT DE DECOUPAGE OU DE SOUDURE DOMAINE DE L'INVENTION L'invention concerne le domaine des procédés qui utilisent un laser en vue de transformer des matériaux, notamment en vue de souder, de découper, d'inciser ou de marquer des matériaux, en particulier des matériaux en bandes ou feuilles comprenant une couche en matière plastique.
ETAT DE LA TECHNIQUE Les applications du laser à la transformation des matériaux ont fait l'objet d'un très grand nombre de travaux et de publications.
A titre d'exemple, on peut citer les documents typiques qui suivent La demande internationale WO 89/10231 décrit un procédé de soudure tubulaire d'une feuille comprenant une couche de matériau thermoplastique, par fusion, sous irradiation au laser, des parties à souder.
Le brevet européen n 237 192 Bu décrit un procédé pour souder des surfaces de matière plastique à l'aide de surfaces réfléchissantes du faisceau laser.
La demande française n 0 289 588 Al décrit un procédé de fixation de deux éléments revtus de matière thermoplastique à l'aide d'un laser fonctionnant dans une partie du spectre d'absorption de ladite matière thermoplastique.
II existe aussi, dans la littérature, de très nombreux articles sur l'utilisation des lasers A titre d'exemple, on citera l'article de I. A. Jones et N. S. Taylor'High speed welding of plastics using lasers"dans ANTEC'94 pages 1360 à 1363) ainsi que l'article de J.
KORTE et de H. POTENTE Taylor"Laser butt welding of semi-cristalline thermoplastics dans ANTEC'96 pages 1255 à 1259.
PROBLEME POSE Le problème posé est relatif au traitement par un laser, sur ligne industrielle, de matériaux, typiquement en bande ou en feuille, comprenant une matière plastique En effet, lorsque la demanderesse a essayé d'utiliser un laser classique pour remplacer, sur ligne industrielle fonctionnant en continu, un apport d'énergie thermique classique (par exemple par résistance électrique, par induction, etc...) en vue de souder un matériau multicouche comprenant une couche de matière plastique, elle s'est heurtée à différents problèmes -d'une part, elle a d'abord observé de grandes variations de qualité (voire une non soudabilité) selon la nature des matières plastiques utilisées et suivant le laser utilisé, -d'autre part, elle a aussi observé, mme pour une mme matière plastique utilisée, des variations de qualité suivant les cadences souhaitées. Elle a donc constaté la grande difficulté, sinon l'impossibilité d'assurer un apport constant d'énergie par une régulation appropriée du laser, qui soit commode, peu coûteuse, de faible encombrement, ergonomique et flexible.
% obtenu : C 70,80 %, H 6,10 %.
#Pouvoir rotatoire : :[0t]20 = +77,8 (k = 436 nm, c = 1,6 g/dm3, CHC13). EXEMPLE 10 : SYNTHESE DE L'a-(P-CHLOROPHENYL) PROPIONATE DE CELLULOSE DANS LA PYRIDINE : Dans un ballon tricol de 100 ml muni d'un réfrigérant surmonté d'une garde à chlorure de calcium, d'une ampoule à addition et d'un thermomètre on place 0,4g (2,5 mmol) de cellulose microcristalline Avicel (Merck 2331, M = [(162)n]g sur la base du monomère glucose), préalablement séchée pendant toute une nuit à 120 C à l'étuve à vide, et 40 ml de pyridine, préalablement distillée et mise sur KOH. On agite et on
chauffe pendant une heure à 80 C. On laisse le mélange revenir à température ambiante et on ajoute, goutte à goutte, 3,3g (18 mmol, 7 équivalents) de chlorure d'acide a-(p-chlorophényl) propionique racémique fraîchement préparé. La réaction est portée à 115 C pendant 30h.