INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La sérotonine ou 5-hydroxytryptamine (5-HT) est un neurotransmetteur et un neuromodulateur du système nerveux central impliqué dans de nombreux processus physiologiques et pathologiques. La sérotonine joue un rôle important tant au niveau du système nerveux qu'au niveau des systèmes cardiovasculaires et gastrointestinaux. Au niveau central, la sérotonine contrôle des fonctions aussi variées que le sommeil, la locomotion, la prise de nourriture, I'apprentissage et la mémoire, les modulations endocriniennes, le comportement sexuel, la thermorégulation. Dans la moelle, la sérotonine joue un rôle important dans les systèmes de contrôle des afférentes nociceptives périphériques (cf. A. Moulignier, Rev. Neurol. (Paris), 150, 3-15,1994).
La sérotonine peut jouer un rôle important dans divers types de conditions pathologiques tels que certains désordres psychiatriques (anxiété, dépression, agressivité, attaques de panique, désordres compulsifs obsessionnels, schizophrénie, tendance au suicide), certains désordres neurodégénératifs (démence de type Alzheimer, Parkinsonisme, chorée de Huntington), I'anorexie, la boulimie, les troubles liés à l'alcoolisme, les accidents vasculaires cérébraux, la douleur, la migraine ou encore les céphalées diverses (R. Glennon, Neurosci. Biobehavioral Reviews, 14, 35, 1990).
De nombreuses études pharmacologiques récentes ont mis en évidence la diversité des récepteurs de la sérotonine ainsi que leur implication respective dans ses divers modes d'action (cf. E. Zifa, G. Fillion, Pharm Reviews, 44, 401, 1992 ; S. Langer, N.
Brunello, G. Racagni, J. Mendlecvicz, "Serotonin receptor subtypes: pharmacological significance and clinical implications", Karger Ed. (1992); B.E.
Leonard, Int. Clin. Psycho-pharmacology, 7 13-21(1992); R.W. Fuller, J. Clin.
Psychiatry, 53, 36-45 (1992) ; D.G. Grahame-Smith, Int. Clin.
courbure éventuelle du profilé.
Un second but de l'invention est de proposer un dispositif de mise en
oeuvre de procédé de l'invention.
Ce but est atteint par le fait que le dispositif d'amélioration des qualités de coulissement d'un chariot sur au moins un rail est constitué d'un profilé fixé sur la surface du rail sur laquelle se déplace le chariot, le profilé ayant une forme complémentaire de la forme du rail et épousant
sensiblement la forme de ce dernier.
Selon une autre particularité le profilé est rendu solidaire du rail de
manière amovible, à proximité de l'une au moins de ses extrémités.
Selon une autre particularité le profilé est constitué de matière plastique. Selon une autre particularité le profilé est rendu solidaire du rail à
proximité de l'une au moins de ses extrémités.
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Selon une autre particularité un profilé est disposé sur le ou les rails
d'une cassette lève-vitre de porte de véhicule.
d'un système lève-vitre de porte de véhicule.
Selon une autre particularité le profilé a un coefficient de frottement inférieur au coefficient de frottement du rail permettant de diminuer les
efforts à appliquer au chariot pour faire déplacer ce dernier le long du rail.
Comme on l'a expliqué précédemment, en connectant la soupape de commande d'admission du mélange et le papillon d'admission dans le boisseau entre la tubulure d'admission et le passage d'admission du côté de l'épurateur, il n'est pas nécessaire de monter la soupape de commande d'admission du mélange sur chacun des cylindres, ce qui permet non seulement une réduction du nombre de pièces, mais simplifie également l'appareil de commande pour commander la pluralité de soupapes de commande d'admission du mélange, ce qui
permet de réduire le poids.
En outre, puisque seule une soupape de commande d'ad- mission de mélange est montée, le rendement du moteur et la purification du gaz d'échappement pourraient être améliorés sans soucis relatifs à la dispersion de la commande.5 De plus, dans le cas d'un appareil d'admission présen- tant deux conduits d'admission montés sur chaque cylindre lequel est connecté à deux chambres d'assemblage séparées, il y avait un risque que l'appareil ne puisse pas être monté sur des véhicules en raison des grandes dimensions des10 chambres d'assemblage séparées. Cependant, le présent appareil ne comporte qu'un boisseau, ce qui est avantageux dans le cas d'un véhicule. En particulier, puisqu'il n'y a pas besoin de monter la
soupape de commande d'admission de mélange du côté de la tu-
bulure d'admission, la tubulure d'admission pourrait facile- ment être moulée d'une pièce avec l'ensemble du corps,
puisque la structure de la tubulure est avantageuse à fabri- quer par un procédé de moulage. Dans ce cas, une admission du gaz d'échappement recir-
culé connectée à l'ouverture du côté de la portion d'assem- blage qui est encore connectée à une des deux ouvertures du
côté aval du boisseau peut être montée sur la tubulure d'admission. En utilisant une telle structure, le taux de recircula-
tion du gaz d'échappement peut être contrôlé par l'ouverture
et la fermeture de la valve d'admission du gaz.
De plus, l'appareil d'actionnement de la soupape de commande d'admission de turbulence et l'appareil d'actionne-
ment du papillon d'admission peuvent chacun être contrôlé30 selon un signal de commande depuis un dispositif de commande
basé sur les conditions opératoires du moteur.
Dans ce cas, il est avantageux de réaliser le disposi-
tif de commande pour contrôler l'appareil d'actionnement de la soupape de commande de l'admission du mélange, de manière à ce que cette soupape se ferme lorsque la vitesse de rotation du moteur est faible et s'ouvre lorsque la vitesse
de rotation du moteur est élevée.
Le contrôle des activités thermodynamiques permet de faire fonctionner les hydrolases en réaction de synthèse, contrairement à leur fonctionnement dans un milieu aqueux.
Nous avons effectué la synthèse de propyl butyrate au moyen d'un catalyseur commercial, le NOVOZYME 435 (lipase de C. antaflica B immobilisée sur résine) à partir de n-propanol et d'acide butyrique.
Cette réaction d'estérification présente des inconvénients dus à la production d'eau au cours de la réaction. La mise en oeuvre de l'invention tient compte de la modification d'hydratation qui en résulte sur les dernières tranches du lit catalytique. L'expérience montre que le choix d'un catalyseur capable de travailler efficacement à basse activité thermodynamique, et dont l'activité est la moins dépendante d'une variation d'hydratation permet d'optimiser la production de propylbutyrate.
La catalyse solide/gaz apparaît donc comme technologiquement viable pour la réalisation de production propres, sans addition de solvant.
Les résultats présentés ci-dessous dans le tableau I concernent l'extrapolation des résultats obtenus au niveau laboratoire avec une quantité de catalyseur supporté de 50 mg (enzyme +support).
Ratio Pression Consommation Production Conversion Pureté du molaire partielle azote (m3n/h) d'ester sur acide ( h) produit sec Alcool alimentation (kg/h) (%masse)
/acide acide (atm) 1.0 0.020 36.9 4.00 83,2 83,1 1.5 0.020 36.5 4.50 95,0 77,2 2.0 0.020 36,0 4.55 97.5 66.4 1.2 0.025 36.2 5.40 92.3 83.7 tableau I Le tableau I donne quatre modes de réalisation pour la production d'une molécule le propyl butyrate, et pour un dimensionnement de réacteur d'une capacité de 1 kg de catalyseur. La température de travail est de 80"C. Le temps de séjour en réacteur est de l'ordre de 0.5 seconde. La constante d'équilibre étant d'environ 40, la conversion maximale pouvant être atteinte est de 83% en ratio acide/alcool 1/1. Il est cependant possible d'augmenter le taux de conversion d'un des substrats en augmentant l'activité thermodynamique du second. Un traitement aval est alors nécessaire (distillation) pour assurer la purification du produit et le recyclage du substrat en excès.
Exemple 3 Synthèse d'acétate de butvle à partir d'acide acétique glacial et de butanol.
La constante d'équilibre de cette réaction permet d'obtenir aisément un pourcentage de conversion supérieur à 90% dans le cas d'une utilisation mole à mole de substrats. Nous avons travaillé en alimentation mole à mole (alcool/acide). Le taux de conversion est plus proche de 100% et aucune perte d'activité n'a été observée sur une période de 24 h de fonctionnement. Ces résultats encore préliminaires et non optimisés donnent une production pour un dimensionnement de 1 kg de lit catalytique d'environ 5kg de produit pur /h. Une augmentation de cette valeur est tout à fait envisageable et doit être confirmée expérimentalement.
Exemple 4 : APplication des résultats obtenus en catalyse solidelaaz au développement de la chrnmatooraphie d'affinité en phase gazeuse.
Le maintien d'une hydratation cohérente avec une stabilité dans le temps et une conformation tridimentionnelle permettant la définition des interactions de faibles énergie impliquées dans les processus de reconnaissance enzymatique (ou entre un anticorps et un antigène) suffit à développer le concept de chromatographie d'affinité en phase gazeuse.
Une colonne de chromatographie avec un greffage comportant un ligand greffé permet de développer le concept de chromatographie d'affinité en phase gazeuse. Par ligand, on entend une molécule de toute nature susceptible de se lier spécifiquement avec un composé présent dans un mélange réactionnel. II peut s'agir d'une enzyme présentant une affinité pour un substrat. II peut s'agir d'anticorps présentant une affinité pour un antigène; dans ce cas, la réaction permet d'épurer le milieu complexe de l'antigène indésirable; le cas échéant, le produit retenu dans l'un ou l'autre cas peut être récupéré sous forme purifiée par modification des conditions physiques chimiques du milieu.
Ces systèmes peuvent tracer des molécules présentes à de faibles concentration dans une phase gazeuse (par exemple: polluants atmosphériques), et permettre ainsi un dosage rapide et spécifique desdites molécules.
Exemple 5 : Application des résultats obtenus en catalvse solidelgaz au développement de précolonnes de dérivatisation.
L'utilisation de l'activité catalytique permet d'ouvrir la voie au développement de précolonnes de dérivatisation pour la chromatographie en phase gazeuse. Les problèmes rencontrés traditionnellement dans la CPG sont les interactions secondaires entraînant une traînée de pic pour certains composés (ex acides gras libres sur des colonnes apolaires), ou la faible volatilité des composés à analyser (cas des sucres). Ainsi, l'expérimentateur a très souvent recours à une étape de dérivatisation (methylation ou éthylation) afin de pallier à ces problèmes (référence). Une solution pour éviter cette étape et faciliter l'analyse est d'intercaler entre l'injecteur et la colonne de séparation, une colonne active, équivalente à un petit réacteur enzymatique. L'injection des produits à analyser en présence de méthanol pour une méthylation par exemple, permet une dérivatisation in situ post injection du composé avant son passage sur la colonne.
L'invention n'est pas limitée aux exemples décrits. La transformation de produits liquides en phase vapeur constituant le gaz vecteur peut être obtenue d'une part, par tout moyen permettant l'expansion de ces produits à l'intérieur d'une chambre d'injection, et d'autre part par la création d'une dépression entre la sortie et l'entrée du réacteur par tout moyen connu. Par ailleurs les substrats peuvent être en phase gazeuse depuis le premier étage réactionnel.
Selon enfin une dernière variante représentée en figure 3c, le télémanipulateur 1 est tel que les deux bras 13,14 sont inclinés du même côté que l'axe médian YY' ; naturellement l'inclinaison des bras extérieur 13 et intérieur 14 est calculée pour que, en position de repos c'est-à-dire dans la position où les deux manches 16,17 sont rapprochés, les bras fassent entre-eux un angle égal à a comme dans les variantes précédentes.
Selon une disposition préférée de l'invention, la zone d'articulation 143 du bras intérieur 14 ne coïncide pas avec la zone de jonction 144 du même bras 14 avec son manche 17, mais elle est déportée grâce à un appendice 145 réunissant les deux zones 143,144 ; on comprend facilement que de la longueur de l'appendice 145 joignant l'axe d'articulation 15 à l'ensemble constitué par le bras 14 et le manche 17, dépend la position des bras 13,14 notamment lorsque les deux manches sont dans la position la plus écartée, avec la conséquence d'adapter mieux le couple de traction qu'exerce le bras 14 sur le câble 2 et de diminuer l'angle du câble 2 par rapport au bras 13 lorsque le bras 14 décrit l'angle a améliorant le fonctionnement du télémanipulateur 1 , l'homme du métier sait parfaitement adapter la géométrie de tous ces éléments, c'est-à-dire la longueur des bras 13,14 ainsi que la longueur de l'appendice 145 en fonction naturellement de la longueur des manches 16,17 constituant les bras de levier du télémanipulateur 1.
Selon des dispositions accessoires du télémanipulateur 1, il est prévu de disposer entre les deux manches 16,17 et à proximité de leur articulation 15, un ressort de rappel 20 tendant à écarter au repos les mêmes manches, c'est-à-dire à repousser le mors mobile à l'extrémité de la chape 7 de l'outillage 4.
Le ressort 20 est un simple ressort hélicoïdal bloqué entre deux bossages prévus sur la tranche des supports de manches 18,19.
De la même manière, il est avantageusement prévu un mécanisme à cliquet 21, monté par exemple sur le support de manche 19, de telle manière que son crochet d'extrémité 22 viennent coopérer avec un ergot 23 prévu sur l'autre support de manche 18 pour maintenir l'un contre l'autre les deux manches lorsque ceux-ci sont rapprochés, c'est-à-dire lorsque le mors mobile 12 est amené à proximité du mors fixe 8 ; naturellement, un dispositif manuel 24 permet de désenclencher le crochet 22 de l'ergot 23 à tout moment, et ainsi libérer les deux manches et par là, toute traction sur les oreilles de commande 5 dégageant le collier élastique 6.
Il est bien évident que si le télémanipulateur 1 couplé avec son outillage 4 est particulièrement adapté au montage et démontage des colliers à bande élastique, il est toujours possible d'utiliser le télémanipulateur dans tous les cas où il est nécessaire d'actionner linéairement deux mors entre-eux et ce, à distance, au moyen d'une gaine souple ; en ce sens, l'application particulière aux colliers élastiques constitue un exemple sans doute important mais en aucun cas, limitatif de la portée de l'invention.
La présente invention concerne un dispositif du type dit "plateforme STEWART", comportant deux structures rigides à raison d'une base et d'une plateforme et six jambes télescopiques rigides dont chacune est articulée respectivement sur chaque structure par l'intermédiaire d'une articulation sphérique et qui convergent deux à deux alternativement vers une structure et vers l'autre structure.
On entend ici par "articulation sphérique" une articulation en tout sens, dans des limites compatibles avec l'accession à une large gamme de positions de la plateforme par rapport à la base et avec les applications que l'on peut envisager pour le dispositif.
On connaît déjà différents modes de réalisation et différentes applications des plateformes Stewart.
De telles plateformes sont par exemple intégrées à des machines outils dans lesquelles la base reçoit et retient, par des moyens appropriés, une pièce à usiner alors que la plateforme reçoit et retient, par un porte outil approprié, un outil qu'une variation commandée de la longueur des jambes télescopiques entre leurs articulations respectivement sur la base et la plateforme permet de placer dans une large gamme de positions choisies à volonté par rapport à la pièce à usiner, et de déplacer de façon prédéterminée par rapport à cette dernière pour effectuer un usinage.
Parmi d'autres applications actuellement connues, on peut citer les tables vibrantes, dans lesquelles des variations corrélées de la longueur des jambes télescopiques entre leurs articulations respectivement sur la base, fixée sur un massif assurant son immobilisation, et la plateforme, sur laquelle est fixé par exemple un engin tel qu'une voiture dont on désire essayer les réactions aux vibrations, permettent d'imprimer à la plateforme des vibrations rigoureusement commandées en termes de direction, d'amplitude et de fréquence, ou encore les simulateurs de vol dans lesquels des variations corrélées de la longueur des jambes télescopiques entre leurs articulations respectivement sur la base, fixée au sol, et sur la plateforme, portant par exemple une maquette de cabine d'avion, permettent de reconstituer diverses configurations de vol, commandées ou accidentelles.
On connaît également des applications en robotique, dans lesquelles plusieurs dispositifs sont placés en série, la plateforme de l'un constituant de façon courante la base d'un autre.
Dans le mode de réalisation actuellement le plus répandu des plateformes Steward, illustré par exemple aux figures 1 et 6 de la demande internationale de brevet WO 91/03145, les articulations des différentes jambes télescopiques aussi bien sur la base que sur la plateforme sont mutuellement dissociées, méme s'il s'agit des articulations de deux jambes télescopiques qui convergent mutuellement respectivement vers cette base ou cette plateforme. Une telle solution permet d'adopter pour chaque articulation sphérique une structure particulièrement simple, par exemple celle d'une rotule engagée dans un palier sphérique. Cependant, les articulations respectivement sur la base et sur la plateforme sont au nombre de six, disposées par exemple selon un hexagone respectif, et l'ensemble formé par la base, la plate forme et les six jambes télescopiques qui les raccordent mutuellement est tel que les calculs de la position de la plateforme par rapport à la base pour des longueurs déterminées de chaque jambe télescopique entre ces articulations respectivement sur la base et sur la plateforme et, dans une moindre mesure, les déterminations de ces longueurs lorsqu'on choisit une position de la plateforme par rapport à la base présentent de grandes difficultés de calcul en temps réel.
On a proposé plus récemment, dans la demande internationale de brevet WO92/17313, un mode de réalisation dans lequel les aniculations des jambes télescopiques sur la base restent dissociées, c'est-à-dire au nombre de six disposées en hexagone, mais les articulations des jambes sur la plateforme sont groupées par paires correspondant à deux jambes qui convergent mutuellement vers la plateforme. Un tel dispositif pose les mêmes problèmes de calcul que le dispositif connu précédemment commenté. En outre, le mode de réalisation proposé pour l'articulation sphérique, sur la plateforme, de deux jambes télescopiques qui convergent mutuellement vers cette dernière peut donner satisfaction sur un dispositif de type expérimental, ou sur un dispositif dans lequel les efforts à transmettre entre la plateforme et les jambes sont réduits, mais il est incompatible avec la réalisation de dispositifs dans lesquels des efforts importants doivent être transmis, comme ce peut être le cas dans les machines-outils, les tables vibrantes ou les simulateurs de vol.
Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients et, à cet effet, la présente invention propose un dispositif du type dit "plateforme STEWART", indiqué en préambule, caractérisé en ce que les articulations sphériques, sur chaque structure, de deux jambes télescopiques qui convergent mutuellement vers cette structure présentent un centre commun de telle sorte que le nombre de centres d'articulation sur chaque structure soit de 3, respectivement.
On observera que non seulement les centres d'articulation sur chaque structure définissent les sommets d'un triangle respectif, mais aussi chaque centre d'articulation, commun à deux bras, sur l'une des structures définit avec les centres d'articulation de ces deux bras sur l'autre structure les sommets d'un triangle respectif, si bien que l'on qualifiera par la suite de "triangulaire" le caractère géométrique du dispositif selon l'invention.
La figure 2 illustre le rotor de l'alternateur fabriqué par le procédé selon l'invention. On y retrouve le paquet de tôles feuilletées constituant la grande partie électrique du rotor, l'arbre 7A et les deux roulements référencés 9 du moteur sont conservés.
Par contre, la partie électrique a été modifiée. En effet, le rotor a été usiné, notamment au niveau des barres 8 de la figure 1, par des fraisages ne laissant subsister que des rainures 11. En d'autres termes, ces barres 8 ont été enlevées pour laisser dégagées les rainures 11 qui étaient destinées à les réceptionner dans la structure du moteur.
Dans la réalisation du rotor de l'alternateur, elles sont donc remplacées par des pôles en aimants permanents, constitués de pôles nord 12N et de pôles sud 12S. Chaque bloc d'aimants permanents est de forme prismatique et est introduit dans une rainure 11. Selon la longueur des rainures 11 et des pôles 12N et 12S, plusieurs de ces derniers peuvent être introduits dans une seule rainure 11. On reconstitue ainsi les huit pôles du rotor d'un alternateur.
Il s'avère avantageux d'usiner également un peu le bloc rotor entre les pôles 12N et 12S de façon significative. Cela revient à fraiser la matière restante 13 entre chaque rainure 11 du rotor pour éliminer en grande partie cette matière. Néanmoins, il est nécessaire de laisser une petite hauteur de matière pour que la rainure 11 subsiste de façon relativement suffisante pour assurer le calage et le maintien des pôles 12N et 12S. Ces derniers peuvent donc être soudés dans les rainures et être ainsi fixés définitivement.
La dernière opération consiste à remonter le rotor ainsi obtenu dans le stator initial.
Il s'avère nécessaire de choisir le moteur préalable de façon à ce que les densités de courant soient quasiment identiques dans ce moteur que dans l'alternateur obtenu avec le procédé selon l'invention.
On obtient ainsi un alternateur pouvant être couplé à une éolienne ou une turbine hydraulique tournant à basse vitesse. Un tel alternateur permet d'avoir une fréquence suffisamment haute de production de courant électrique dans la gamme de vitesses de 0 à 700 tours par minute.
Le coût de réalisation d'un tel alternateur est relativement faible puisqu'il consiste simplement à démonter le moteur initial, à fraiser une partie du rotor, à fixer les pôles et à remonter le rotor dans le stator. Ceci s' avère avantageux dans les pays en voie de développement, lorsqu'il n'est pas possible d'usiner ou de construire sur place de tels alternateurs.
La figure 3 montre l'utilisateur d'un alternateur 15 ainsi obtenu avec une éolienne 14. Cette dernière entraîne une courroie 16, qui entraîne elle-même l'arbre 7A de l'alternateur 15. Celui-ci, par l'intermédiaire de son boîtier de connexion 3 et des câbles 17, produit des courants alternatifs transmis à un transformateur redresseur 18. Une résistance de charge 19 est montée en série avec le transformateur redresseur 18. Celui-ci peut donc fournir, sur la base d'une rotation pouvant aller de 0 à 700 tours par minute de l'éolienne 14, un courant électrique continu pouvant aller jusqu'à 100 ampères, à une batterie 20, au moyen de câbles de connexion 21. On peut ainsi produire, au moyen de l'alternateur 15, un courant triphasé de 380 volts, à 43 hertz de fréquence, lorsque l'éolienne tourne à 650 tours par minute. On produit donc également une tension de 190 volts à une vitesse deux fois moins grande, c'est-à-dire à 325 tours par minute. On peut ainsi réduire l'intensité dans les câbles de liaison et dans le collecteur de courant, ainsi que réduire la masse du transformateur d'entrée du transformateur redresseur 18.
Il est également possible de commuter la sortie du transformateur redresseur sur un poste de cuisson lorsque la tension de charge est trop faible, ou lorsque la batterie est chargée.
RÉSEAU EN ANNEAU MULTILONGUEUR D'ONDE POUR LE RACCORDEMENT D'USAGERS, NOTAMMENT D'USAGERS PROFESSIONNELS DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un réseau en anneau multilongueur d'onde pour le raccordement d'usagers, notamment d'usagers professionnels.
On considère donc plus particulièrement dans la présente invention le raccordement de la clientèle d'affaires à un réseau en anneau pour la transmission d' informations.
L'invention s' applique notamment aux réseaux d'entreprise.