INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Soit Q E{[112] P, [1I2] P+ T2} et QI l'un des deux points de E tels que [2]Qj= Q. On a la condition nécessaire et suffisante Q + [1/2]P QI E E(F2" ) (a) On en déduit qu'il est possible de tester si Q = [1l2] P en appliquant les formules (i), (ii) et (iii) à Q et en vérifiant si l'un de points obtenus appartient à E(F2" ).
Ce procédé peut être étendu à une courbe elliptique arbitraire E (F2n ) = G x E [2 k]. Pour cela on applique k fois les formules (i), (ii) et (iii) : la 1e"9 fois à Q, pour obtenir QI, tel que [2] QI = Q; la ième fois à Q ;_j pour obtenir un point Q;, tel que [2] Q; = Q ;_1. Le point résultat Qk sera de la forme P+TZ, si et seulement si Q = [1/2]P + T2 et il sera de la forme P +T2; avec 0 _ < i sk si et seulement si Q = [1/2]P. On a donc la condition nécessaire et suffisante Q=[1/2]P < #* QKE E(F2") Ce procédé est évidemment long si k est grand.
Si on choisit de représenter le point P = (x,y) par ( x, # p) en posant Â, p = x+ylx qui donne par ladite division par deux le point = (uo,vo) de ladite courbe elliptique alors l'algorithme devient # on cherche une première valeur À o telle que 1^2 +#=#+X # on calcule une seconde valeur uô telle que uô = x (1o + Ip + x + 1) # si k vaut 1, on cherche si l'équation : A 2+#Z =a2+uô a des solutions dans F Z" # dans l'affirmative on calcule ladite division par deux par vo=uo(uo+lo) et # dans la négative, on ajoute x à ladite deuxième valeur uô et on ajoute 1 à ladite première valeur a,, pour calculer ladite division par deux comme dans l'opération précédente; # si k est plus grand que 1, on effectue un calcul itératif consistant à chercher une valeur,; , telle queÂ; 2 + 1; = a + u;_, puis calculer la valeur u2; telle que u2; = u;_, (k,; + 1;_1 + u;_, +1) en incrémentant i à partir de i=1 jusqu'à obtenir la valeur u2 k_1 # on cherche si l'équation X2 + @. = a2 + u2 k_, a des solutions dans F z" # dans l'affirmative on calcule ladite division par deux par vo = u, (u. + ;.o) et = (u., vo) # dans la négative, on ajoute x à ladite deuxième valeur uô et on ajoute 1 à ladite première valeur k, pour calculer ladite division par deux comme dans l'opération précédente.
Enfin, si on choisit de représenter le point P= (x,y) par (x, ;,p) avec Xp = x + ylx qui donne par ladite division par deux le point = (uo, vo) de la courbe elliptique représenté par (u,, 10) avec 1, = u, + voluo alors l'algorithme devient # on cherche une première valeur Â o telle que @ 2 +,^=#+X # on calcule une seconde valeur uâ telle que uâ = x (@ +@,p + x + 1), # si k vaut 1, on cherche si l'équation : Â 2+Â =a2+uô a des solutions dans F" , # dans l'affirmative on calcule ladite division par deux par # dans la négative, on ajoute x à ladite deuxième valeur u,2 et on ajoute 1 à ladite première valeur @.o pour calculer ladite division par deux comme dans l'opération précédente ; # si k est plus grand que 1, on effectue un calcul itératif consistant à chercher une valeur, i, telle queÂ i 2 + j,; = a + ui_l puis calculer la valeur u2; telle que u ; 2 = ui_l (@,i + @,i-1 + ui-1 +1) en incrémentant i à partir de i=1 jusqu'à obtenir la valeur u2 k_ 1 # on cherche si l'équation X2 + X = a2 + u2 k_, a des solutions dans F z" # dans l'affirmative on calcule ladite division par deux par # dans la négative, on ajoute x à ladite deuxième valeur uô et on ajoute 1 à ladite première valeur Xo pour calculer ladite division par deux comme dans l'opération précédente.
On va maintenant décrire comment effectuer rapidement le test, la résolution de l'équation du second degré, et le calcul de la racine carrée dans l'algorithme de division d'un point par 2. On considérera les deux cas en base normale et polynomiale. Les résultats en base normale sont connus. On peut considérer F2" comme espace vectoriel à n dimensions sur F2. Dans une base normale, un élément du corps est représenté par x; E #0,1j où PEF2" est choisi tel que : #,P 2 ,...,#2"-1 } est une base F2,. Dans une base normale, la racine carrée se calcule par un décalage circulaire gauche, et l'élévation au carré par un décalage circulaire droit. Les temps de calcul correspondants sont donc négligeables.
1 5 CH-O-R
dans laquelle les radicaux R sont majoritairement représentés par des acides insaturés en C18 partiellement peroxydes (en fonction du taux de peroxydation
dudit lipide).
Les compositions de l'invention peuvent être sous toute forme compatible avec une application topique à la surface de la peau. Ces compositions se trouveront de préférence sous la forme d'une émulsion de type huile-danseau ou eau-dans-huile, d'une crème, d'une pommade, d'un lait ou d'un gel, en
particulier d'un gel huileux à base de silice colloïdale.
D'une façon générale, les compositions de l'invention comprendront de 2 à 99 % de lipides peroxydes. Toutefois, leur forme ainsi que leurs compositions
dépendront de la zone de corps à traiter et de l'application visée.
Selon un premier aspect de l'invention, le film formé à la surface de la peau a essentiellement un rôle protecteur et isolant permettant, en particulier, d'isoler une plaie ou une lésion cutanée ou une partie inflammée de la peau en vue
d'améliorer les conditions de sa cicatrisation ou de sa guérison spontanée.
Parmi les applications pour lesquelles la présente invention s'avère particulièrement intéressante, on citera le traitement des plaies, en particulier des plaies superficielles de la peau. Dans ce type de traitement, la composition contenant les lipides peroxydes agit comme un véritable pansement permettant
d'isoler la plaie du milieu extérieur et de favoriser ainsi sa cicatrisation naturelle.
Un autre exemple de condition pathologique pour lesquelles les compositions contenant des lipides peroxydes s'avèrent particulièrement intéressantes est celui des brûlures, en particulier des brûlures légères ou des
érythèmes légers, en particulier de l'érythème solaire.
L'érythème est une rougeur de la peau sans lésion véritable, souvent
provoqué par une cause physique, c'est le cas en particulier des coups de soleil.
Pour les primes situés de part et d'autre de mêmes illuminateurs et devant viser des empreintes de faisceaux identiques au sol, à partir d'une même configuration d'illuminateurs multiples, il est nécessaire d'inverser la fonction de transformation d'écart sur l'un des prismes, car sinon les écarts au sol sont inversés. Ceci est obtenu en passant de F+f à f non pas par un mélange signal arrière (F+f) - référence F mais par un mélange référence (2f+F) - signal arrière (F+f). les fonctions d'auto-compensation des déformées sont conservées, l'écart est multiplié par la rapport -(F+f)lf. 2.7.2. CHAQUE PRISME PORTE L'ILLUMINATEUR DE L'AUTRE PRISME Certaines missions de télécommunication mettent en oeuvre en plus du double trajet mission, un double trajet de connexion vers un ou plusieurs points sol où peuvent être fait les brassages entre faisceaux missions s'ils ne peuvent être fait à bord (dans le ou les illuminateurs dans le cas du prisme) et/ou peuvent se concentrer les accès avec le réseau terrestre (cas télécommunication mobile ou multimedia). Dans ce cas, les illuminateurs supportent la liaison double trajet de connexion au soi. Lorsque la mission utilise plusieurs prismes, une autre approche consiste à faire porter les illuminateurs d'un prisme par un autre prisme et vice versa. Les illuminateurs multiples peuvent être disposés sur le pourtour de l'antenne prisme ou encore plus facilement au dos, peu rempli on l'a vu, quand il s'agit de prismes opposés par rapport aux illuminateurs.
3 ILLUSTRATION EN TELECOM MULTI-FAISCEAUX GEOSTATIONNAIRE : 400 FAISCEAUX BANDE L DE 400KM 3.1 Réalisation de la mosaïque Ainsi que l'illustre la figure 4, dans une mosaïque multi-faisceaux d'une mission télécom standard, généralement 4 faisceaux voisins (situés aux 4 sommets d'un losange) utilisent 4 sous-bande distinctes de la bande de la mission et ensuite ce motif est répété en réutilisation de fréquence pour former la mosaïque.
Le motif de base peut être constitué par 4 illuminateurs vus du satellite prisme 1 suivant la même figure de losange. Au titre d'une fonction classique d'antenne active multi-faisceaux, le satellite prisme 1 répète ensuite ce motif. La fonction multi-faisceaux d'une antenne active met en ceuvre pour chaque faisceau un réseau de formation de faisceaux (BFN en anglais), c'est à dire un regroupement éclatement avant (voir 2.1) conduisant à une carte de phase spécifique du faisceau. Au-delà des avantages déjà signalés l'intérêt du satellite prisme 1 est de réduire par 4 le nombre de BFN.
Temps que l'écart angulaire entre centres de faisceaux reste dans la limite induite par l'échantillonnage (2 crête à crête pour un échantillonnage 10 k*7 X) on peut élargir le motif de base avec des faisceaux et des illuminateurs réutilisant des sous-bandes, le facteur de réduction sur le nombre de faisceaux à réaliser par le satellite prisme 1 peut ainsi être supérieur à 4. II faut malgré tout incorporer un nombre entier de losanges dans le motif.
En valorisant l'intérêt premier du satellite prisme 1 pour la grande antenne, par exemple en bande L avec une dimension effective 20m (28 m réel en est-ouest compte tenu de l'inclinaison à 45 ), on dispose alors d'un faisceau de 0,6 d'ouverture. Un motif de 16 faisceaux (voir ci dessus) est possible en adaptant la maille à 6 (au lieu de 10) X, * 8 (au lieu de 7) X afin d'être compatible des amplitudes d'écart de 3 (au lieu de 2 ) et 1,8 (au lieu de 2 ). Pour une mission couvrant toute la terre depuis l'orbite géostationnaire, ce motif doit être répété environ 25 fois.
3.2 Architecture du satellite prisme La translation de fréquence est employée, elle ne constitue nullement une complication dans ce cas d'application car la fonction multi- faisceaux d'un satellite prisme 1 nécessite que chacun des faisceaux soit illuminé par une fréquence distincte avec ensuite une translation propre à chaque faisceau pour ramener tous les faisceaux à la même fréquence, ensuite le signal de chaque faisceau rentre dans son BFN propre. La raie de translation doit être ici un peigne de 25 raies (pour la mission mondiale ci dessus de 400 faisceaux au total avec 16 illuminateurs), chacune alimentant un mélangeur. II peut être alors plus simple dans certains cas de n'émettre qu'une raie et de reconstituer les autres au niveau de chaque pavé.
Chaque illuminateur émet un multiplex fréquentiel de 25 signaux j avec des décalages de sous-bandes entre les multiplex correspondant à des faisceaux du motif devant utiliser des sous-bandes distinctes. Un seul illuminateur émet la raie (ou le peigne) de translation.
A l'intérieur d'un motif, la variation de l'écart entre faisceaux due au fait que les différents illuminateurs ne travaillent pas dans la même sous- bande est faible et peut être de toute façon compensé à la construction au niveau de la géométrie inter-illuminateurs. D'un motif à l'autre les écarts internes varient car les rapports d'amplification varient (en (Fj+f)If), le motif se dilate ou se rétracte. Ceci peut être pris en compte dans la fonction multi- faisceaux du satellite prisme 1 en adaptant la largeur du faisceau de façon à maintenir la juxtaposition, cette adaptation est de toute façon nécessaire pour d'autres raisons (variation de l'incidence au sol, de la taille effective de l'antenne dans la direction visée). On notera également que l'écart relatif angulaire est borné par AFIF à priori peu diffèrent de Aflf quand le rapport d'amplification d'écart est grand, car ici 4F = 25 Af et F /f = rapport d'amplification voisin de 20. Avec un Aflf de quelque % l'erreur n'est que de quelques centièmes de degrés.
Le différentiel d'écart entre l'aller et le retour peut être important, comme indiqué au paragraphe 1.6 l'adoption d'un rapport constant Fj allerlFj retour égal au rapport f allerlf retour règle le problème au prix ici d'un léger accroissement de l'occupation spectrale totale pour la liaison illumination qui devra être de 25 (1+ max (f allerlf retour , f retourlf aller)) 4f au lieu de 2*25* Af.
Globalement cette application multi-faisceaux tire bénéficie du fait que l'illumination gagne à être faite à très haute fréquence pour d'une part réduire l'écart inter-illuminateur, et d'autre part disposer, moyennant une bande relative similaire à celle de la mission, d'une largeur de bande absolue permettant l'étagement d'un grand nombre de faisceaux. Ceci est aussi en cohérence avec le fait que les bandes attribuées aux liaisons inter- satellites sont hautes et larges, même si, comme déjà signalé, la spécificité de la géométrie et des niveaux permet d'envisager de travailler dans des bandes non attribuées à cet effet.
Pour l'illustration considérée en bande L à 1,5 GHz à l'aller et 1,6 GHz au retour avec 20 Mhz de bande, l'occupation spectrale en illumination avec 25 canaux est de 500 MHz à l'aller et de 500 Mhz au retour (ou de 530 Mhz si on veut vérifier un Fj allerlFj retour constant mais ceci ne semble pas nécessaire). En prenant 32,25 GHz comme fréquence centrale de l'illumination retour et 32,75 GHz pour celle du retour, les rapports d'amplification sont de 21,5 à l'aller et de 20,5 au retour, ce qui n'engendre qu'une erreur maximum de 7,5 centièmes de degré sur la grande dimension +l- 1,5 du motif. Le tout rentre ainsi dans la bande attribuée 32-33 Ghz pour les liaisons intersatellite.
Le satellite illuminateur dispose de 16 antennes sur une structure lacunaire reproduisant le motif dont l'envergure fait 12 mètres dans un sens et 7 mètres dans l'autre à une distance de 5 km, respectivement 2,4 m par 1,4 m si la distance peut être réduite à 1 km. La deuxième option est bien sur préférable du point de vue du satellite, la première l'étant du point de vue de la navigation car la précision de distance relative doit être de l'ordre de 5% pour ne pas créer un déplacement du faisceau extrême du motif de plus de 7 centièmes de degrés (12% de l'ouverture de l'ouverture élémentaire). On peut noter que la structure d'un satellite éloigné à 5 km n'a pas d'exigence de maîtrise dimensionnelle, une précision de 5% pour l'écart inter-illuminateur étant suffisante (soit 10 cm). On notera également qu'il existe d'autres bandes intersatellite encore plus hautes permettant d'augmenter encore l'amplification et de réduire l'écart inter-illuminateur.
*Une telle mission offrant 400 faisceaux de 400 km d'empreinte sol et requérant une taille effective d'antenne de 20 mètres est difficilement réalisable aujourd'hui dans l'approche classique puisqu'il faudrait disposer de 400 BFN dans une grande antenne dont la maîtrise dimensionnelle serait requise à a120.
3.3 Mission réduite avec 100 faisceaux Si l'on ne vise que la couverture terrestre ou certaines régions du monde, le nombre de faisceaux peut être restreint. Pour une réduction d'un facteur 4, on peut alors choisir de garder la même contrainte multi-faisceaux au niveau du satellite prisme 1 (25 faisceaux) et n'avoir que 4 illuminateurs. L'amplitude d'écart n'est alors que de 0,6 et 1 et la maille n'est plus contrainte par l'écart mais par la fonction de compensation des déformations. Aussi il vaut mieux gagner un facteur 2 à chaque niveau, avec 8 illuminateurs et 12 faisceaux dans le satellite prisme 1, l'amplitude est alors de 2 et 1,2 et correspond à une maille à peu prés carrée de 4 m^2 (11 a, selon Py et 10 k selon Pz ) et des envergures de l'illuminateur situé à 5 km de 8 m par 5m. Ce dernier dispose de 4 bras de 4 et 2,5 m dépliables avec une antenne au bout et ne pose aucun problème de réalisation, y compris avec un mini-satellite. 3.4 Cas avec satellites illuminateurs distincts D'autres applications du satellite prisme 1 peuvent conduire à des satellites illuminateurs 2 distincts. La mise en ceuvre du motif reste possible en faisant faire à chaque illuminateur une roue apparente vue du satellite prisme 1. Cela est obtenu par une combinaison d'écart d'inclinaison et d'excentricité par rapport à l'orbite du satellite prisme 1. Pour cette approche il est préférable de rechercher un certain éloignement (100 km) pour gagner en précision relative de navigation. Le motif tourne sur lui- même en 24 H, il est nécessaire d'accompagner ce mouvement en faisant tourner l'ensemble de la mosaïque au niveau de la fonction multi-faisceaux du satellite prisme 1, ce qui peut constituer une contrainte si cette fonction n'a pas besoin d'être variable par ailleurs.
4. PRISME ET INTERFEROMETRIE VLBI LE LONG DE LA TRACE 4.1. INTRODUCTION ET PRINCIPE II est bien connu que les problèmes de taille d'antenne limitent la résolution en imagerie micro-onde passive, et ce d'autant plus que les applications d'imagerie de surface (hydrologie, biomasse, salinité) demandent des fréquences basses.
L'utilisation du concept de prisme se justifie déjà par ses capacités premières de grande antenne, mais la géométrie de deux satellites se suivant permet aussi l'emploi de la technique VLBI (interférométrie à large bande) pour obtenir la résolution dans la dimension le long de la trace (le long de la projection sol de l'orbite) et ramener ainsi la contrainte de taille d'antenne dans la seule dimension qui permet d'obtenir une résolution transversale. Enfin, on a ici une application très simplifiée du prisme car il n'y a pas besoin de ligne à retard pour la déviation, seulement des déphaseurs. Selon le principe VLBI, l'intercorrélation complexe (avec intégration et détection en I et Q) du signal reçu par le prisme avec celui reçu directement par l'illuminateur réalise une discrimination des directions de visée suivant l'angle d'ouverture 90-po d'un cône situé autour de l'axe prisme illuminateur.
II comporte de plus une sortie C1 32 et une sortie 33, connectées respectivement à des entrées C1, C2, 34,35 d'un compteur-décompteur 36 et une sortie d'effacement 37 connectée à une entrée effacement du compteur- décompteur 36.
Enfin, le contrôleur 20 comporte une entrée multiple par laquelle il est connecté à des sorties 41 correspondantes du compteur-décompteur 36.
Ce dernier comporte une entrée d'horloge 42 et une sortie multiple 43 S qui est la sortie des bascules sur 8 bits plus une sortie de report et repré sente le code de référence. compteur-comparateur 10 est représenté en détail à la figure 3. dans le présent exemple réalisé à base d'un compteur à huit bits dont chacun huit étages comporte un ensemble de portes 45a à auquel est associee une bascule 46a à 46h. Les fonctions compteur ou comparateur de ce circuit sont déterminées par le signal provenant du circuit de controle 20 et appliquées à l'entrée de contrôle 14 + report.
fonction de comparaison est assurée par une porte -OU EX CLUSIF dont une entrée est reliée à l'entrée 11 de réception signaux de sortie convertisseur analogique-numérique par l'intermédiaire multi- plexeur dont une autre entrée est reliée par l'intermédiaire d'une porte NON- ET 49a a borne Q de la bascule 46b de l'étage suivant.
sortie de chacune des portes NON-OU EXCLUSIF à est connectée a une entrée correspondante d'une porte NON-ET 50.
sortie de cette porte constitue la sortie 21 compteur- comparateur qui délivre le signal Ini-A destiné au contrôleur 20, qui donne le résultat de comparaison entre le code de référence et le code de sortie du CAN.
Le compteur-décompteur 36 du circuit de la figure 2 représente en détail à la figure 4.
II comporte six groupes de portes 52a à 52f auxquelles sont associées des bascules correspondantes 53a à 53g.
Chaque groupe de portes tel que le groupe 52a comporte trois portes NON-ET 54a,55a,56a.
La porte 54a a deux entrées connectées respectivement aux entrées 34,35 des signaux C2 et C,.
La porte 55a est une porte à trois entrées dont l'une reliee à - trée 35 du signal C2, dont une seconde entrée est connectée l'intermédiaire d'un inverseur 57a à une entrée d'une porte OU EXCLUSIF du groupe portes 52b suivant, et dont une troisième entrée est connectée à la sortie d'une porte NON-ET groupe de portes 52b.
troisième porte 56a est une porte à trois entrées dont une premiere entrée est connectée à la sortie de la porte NON-ET du groupe portes , dont une seconde entrée est connectée à l'entrée 34 du signal et dont une troisième entrée est connectée à l'entrée de la porte OU EXCLUSIF du groupe de portes suivant.
sorties des portes 54a, 55a,56a sont connectées à trois entrées respectives d'une porte NON-ET 58a dont la sortie est reliée à une entrée d'une porte OU EXCLUSIF 59a.
sortie de la porte 59a est reliée à la borne D de la bascule 53 tan dis que l'autre entrée de la porte OU EXCLUSIF est connectée à la borne Q de la bascule borne C de ladite bascule est connectée à l'entrée d'horloge ck 42, tandis que sa borne RN est connectée à la borne d'effacement 38.
autres étages du compteur-décompteur sont identiques et ne se ront donc pas décrits.
Les signaux C, et CZ sont par ailleurs appliqués à une porte NON-OU dont la sortie est connectée par l'intermédiaire d'un inverseur à une entrée d'une porte OU EXCLUSIF 62 dont l'autre entrée est reliée à borne Q d'une bascule supplémentaire. La sortie de la porte 62 est connectee à la borne D de la bascule 53g reliée à la sortie 41 du circuit. La borne Q bascule 53g est reliée la sortie 43, tandis que ses bornes C et RN sont connectées respec tivement entrées d'horloge et d'effacement 42 et 38.
6. - Diagramme decoupe (norme G07-006) Nous mesurons la longueur sur 100 brins en les regroupant par classe de façon à pouvoir constituer un histogramme et calculons la moyenne et l'écart type des longueurs.
Les valeurs mécaniques des fibres polyester standard et du FILIFINE sont très proches. Elles sont toutes les deux conçues pour un mariage harmonieux avec toutes les autres fibres pour la filature en système cotonnier. La différence réside dans le titre unitaire du brin qui est de 0,92 dTex donc inférieur ou égal à 1 dTex au lieu de 1,5 dTex pour la fibre polyester standard. C'est d'ailleurs là toute la spécificité de FILIFINE qui prétend à toutes les propriétés réputées des fibres courantes et y ajoute l'essentiel : le confort, la douceur, la légèreté. Plus douce et plus tenace que le coton, elle est aussi plus facile d'entretien. La différence de tirage entre la fibre et la microfibre apporte davantage de finesse au tissu.
Suivant un mode de réalisation particulièrement préféré, la cellulose régénérée est comprise dans le groupe constitué de la viscose, du modal, du polynosic, du cupro et de la lyocell avec une préférence pour le modal.
Suivant un mode de réalisation particulièrement préféré, l'article comporte en poids de 10 à 50 % de cellulose régénérée, 10 à 50 % de coton, de 10 à 50 % de microfibres de polyester, la somme des trois constituants étant égale à 100 % L'invention vise enfin un procédé de fabrication d'un article, caractérisé en ce qu'il consiste à tisser à des fibres de cellulose, des fibres de polyester de préférence de microfibres de polyester, ou un mélange de fibres de
cellulose et de fibres de polyester et des fibres de cellulose régénérée, de préférence des microfibres de cellulose régénérée, et à faire subir au tissu une thermofixation à une température suffisante pour ramollir superficiellement les fibres de polyester.
On peut fabriquer des microfibres de cellulose régénérée de la manière suivante.
=> Du bois à la pulpe chimique : Le bois est la matière première pour la production de la pulpe chimique : dans le bois il y a environ 40 % de cellulose. Les autres substances (lignite et sucre) sont dissoutes alors que la cellulose passe à un état solide sous forme de pulpe chimique.
Le bois utilisé dans ce procédé est principalement du hêtre. La pâte de hêtre est ensuite blanchie à l'oxygène.
Cette méthode entraîne moins de pollution qu'un blanchiment au chlore.
Le bois est coupé en section de deux mètres puis passe dans un hacheur pour obtenir de la sciure. Un convoyeur emmène la sciure à la pâte digestive. Le bois est ensuite digéré pendant huit heures à 140-150 degrés centigrades, sous une pression de 8 bars.
La cellulose qui est extraite répond à des normes de qualité et de pureté très élevées. C'est pourquoi elle est nettoyée mécaniquement, lavée et blanchie à l'oxygène au cours de plusieurs étapes. La cellulose blanchie est déshydratée, déchiquetée et transformée en flocons, où elle est davantage traitée. La cellulose peut aussi être séchée sous forme de nappes pour le stockage ou le transport.