INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cristallisoir 48, I'évaporation de l'eau due à la pression réduite génère des frigories, qui permettent d'abaisser la température de la solution amenée par la canalisation 47, laquelle se trouve à environ 31"C. Cette température est régulée pour maintenir le liquide du cristallisoir à la température définie pour le point de fonctionnement choisi. Dans l'exemple décrit, cette température est de 20"C ce qui détermine la pression réduite à utiliser lorsque l'on connaît le débit d'alimentation fourni par la canalisation 47 (repéré par un mesureur de débit 88) et le débit d'eau introduit dans le cristallisoir 48 ; en effet, étant donné que l'on extrait de l'eau pour refroidir, d'une part, et que le sel de Glauber entraîne 10 molécules d'eau par molécule de sulfate de sodium, d'autre part1 il faut maintenir la concentration en eau dans le liquide du cristallisoir 48 en injectant de l'eau que l'on reprend à partir de la pompe 82, cette injection étant effectuée par une canalisation 89, dont le débit est réglé par une vanne 90 pilotée par un régulateur de débit 91. Le niveau de la liqueur-mère dans le cristallisoir 48 est repéré par un régulateur 99 agissant sur une vanne 100 disposée sur la canalisation d'alimentation 47. La température dans le cristallisoir 48 est mesurée par une sonde 101. La pompe 82 assure, d'une part, l'alimentation de la canalisation 89, d'autre part, l'alimentation de la rampe 73 et enfin, par la canalisation 95, l'alimentation en eau du bac 14 de traitement d'acide résiduaire.
La bâche de récupération 34 comporte deux compartiments: le premier est alimenté par les canalisations 62-63-64 et se déverse par trop-plein dans le second, qui est alimenté par la canalisation 33 ; pour maintenir un niveau convenable dans ce second compartiment, on utilise un contrôleur de niveau 96, qui pilote une vanne 97 placée sur une canalisation 98 alimentée par la pompe 82, cette canalisation 98 fournissant de l'eau tiède.
Sur la figure 2, on a représenté le graphique de cristallisation du système ternaire (Na2SO4/K2SO4/eau). La zone hachurée correspond à la zone de cristallisation du sulfate de sodium décahydraté dit sel de Glauber. La purge, que l'on sort de l'installation par la canalisation 85, contient en solution du sulfate de potassium et du sulfate de sodium, ce dernier étant évidemment perdu pour la récupération que l'on désire. On a donc intérêt à avoir le volume de purge minimum, d'une part, pour perdre le minimum de sulfate de sodium et, d'autre part, pour générer le minimum de pollution. On désire donc que la purge ait une concentration maximum en sulfate de potassium. Or, comme il est bien visible sur la figure 2, la limite maximum du domaine de cristallisation du sel de Glauber est constituée par la courbe E-B-C-D. Chaque point de cette courbe correspond à une température déterminée au-dessous de laquelle il y a précipitation dans la zone hachurée, les lignes en traits mixtes correspondent à des isothermes. L'extrémité E correspond à la température la plus basse à savoir 1,8"C et l'extrémité D à la température la plus haute à savoir 30,9"C. Le maximum de cette courbe est atteint au point B et correspond à la teneur maximum en sulfate de potassium du liquide à cristalliser c'est-à-dire de la liqueur-mère contenue dans le cristallisoir 48. Cependant, on constate que, si l'ordonné du point B correspond à la valeur 7,32, l'ordonné du point C est très voisine ; or, la température, qui correspond au point B, est de 10 C alors que celle correspondant au point C est de 20"C. Pour l'économie du fonctionnement de l'installation, qui vient d'être décrite, on a donc décidé de choisir le point de fonctionnement C qui ne nécessite qu'une pression réduite dans le cristallisoir de 18.102Pa alors que le point de fonctionnement B nécessiterait une pression beaucoup plus basse qui ne pourrait être obtenue que par des moyens extrêmement coûteux. En fait, pour une question de sécurité, le point de fonctionnement du cristallisoir 48 pourra être le point C' voisin du point C à l'intérieur de la zone hachurée, sur la même courbe isotherme. Le point C' correspond à une teneur de la liqueur-mère de 7,2 % en poids en sulfate de potassium et à une teneur de 16,5 % en poids en sulfate de sodium.
La plus ancienne mention relative à l'arganier remonte à 1219 et fut réalisée par le médecin Ibn Al Beïthar dans un "Traité des simples". La première description botanique fut donnée par Linne en 1737 qui le nomma Sideroxylon spinosum (bois de fer).
L'Argania spinosa est un arbre qui peut atteindre 8 à 10 mètres de hauteur.
Le tronc est court : 2 à 3 mères, multiple et tourmenté. Les rameaux sont épineux ce qui assure une certaine défense de l'arbre. Les feuilles sont alternées, lancéolées, longues de 2 à 3 cm, elles ont une couleur verte, sombres à la face supérieure et sont plus claires en dessous. Elles sont subpersistantes. En période de forte sécheresse, l'arbre perd complètement ses feuilles qui réapparaissent après le retour des pluies.
Les fleurs sont pentamères avec sépales pubescents blancs. La corolle est jaune à 5 étamines. L'ovaire est supère, pubescent. Le fruit est une baie à 2 ou 3 graines soudées en une fausse drupe qui, à maturité, a la grosseur d'une noix jaune veinée de rouge. La pulpe recouvre un noyau très dur (Noix d'Argan). Cette noix contient 3 amandes albuminées et huileuses représentant environ 3 % du poids du fruit et renfermant 50 à 60 % d'huile.
L'Arganier est localisé principalement dans le sud-ouest marocain, mais on trouve quelques peuplements isolés au nord-est du pays dans le massif montagneux des Beni Snassen et dans le centre.
L'arganeraie s'étend actuellement sur 822 000 ha selon la direction des Eaux et Forêts (1989). Actuellement, la plus grande partie de l'arganeraie couvre une bande côtière depuis l'embouchure de l'Oued Tennsilf jusqu'à celle de l'Oued Souss.
L'Arganier est valorisé sous différentes formes par les populations marocaines. Tout d'abord le bois, particulièrement dur, est essentiellement utilisé comme bois de chauffage et la fourniture du charbon en résultant.
Mais les applications les plus intéressantes ont pour origine l'amande de la graine. Celle-ci fournit une huile, puis dans un second temps, un tourteau.
La préparation de l'huile d'Argan est effectuée par la population locale de façon artisanale. Elle s'extrait en brisant à la main entre deux pierres le noyau du fruit. Les graines sont torréfiées sur feux doux. Les amandes refroidies sont broyées dans un moulin à main et transformées en farine, celle-ci est aspergée d'eau chaude et pétrie à la main. L'huile surnage à la surface et est récupérée au fur et à mesure.
Après extraction de l'huile, le tourteau est rassemblé puis pressé à la main en pains plus ou moins ovoïdes, d'une couleur brunâtre ou noirâtre et le goût très amer.
De façon industrielle, l'huile d'Argan est obtenue par pressage conduisant à l'obtention de l'huile vierge, ou par extraction par un solvant apolaire comme l'hexane.
Des tourteaux sont obtenus préférentiellement des huiles vierges, par pressage, de façon à ne pas être pollués par l'hexane ou le solvant résiduel.
Cette huile vierge peut être enrichie par addition de vitamine E et/ou de phytostérols. L'huile d'Argan est composée de glycérides d'acides gras et d'une partie insaponifiable.
Les glycérides L'analyse des glycérides indique que l'huile d'Argan contient en poids plus de 96 % de triglycérides, 1,5 % de diglycérides et d'acides gras libres, 0,3 % de monoglycérides.
Les acides gras : L'analyse des acides gras de cette huile montre une prédominance en acide en C 18-1 et C 18-2, dont acide oléique (45 %) et linoléique (35 %). La teneur assez importante en acides gras polyinsaturés, représente, du point de vue alimentaire un intérêt certain.
D'autre part, la quasi absence d'acide linolénique fait que cette huile est peu susceptible de s'oxyder ou de se polymériser pendant la conservation. Les autres acides gras contenus en proportions importants sont : l'acide palmitique en C 16 (15 %) et l'acide stéarique (6 %) en C 18.
NIatl. Acad. Sci. USA. 87, 682-685.
- BREDT D. S., HWANG P. M., GLATT C. E., ïOWENSTEIN C., REED R. R., AND SNYDER S. H. 1991. Nature.
351, 714-718.
- BROCHET B. AND ORGOGOZO J. M. 1987. Semaine des Hôpitaux de Paris. 63, 1909-1918.
- BROSTOFF J., SCADDING G. K., MALE D., ROITT I.
M. 1993. Immunologie Clinique, Boeck Université. p. 49.
- BUISSON A., MARGAILL I., CALLEBERT J., PLOTKINE M., AND BOULU R. G. 1993. J. Neurochem. 61, 690-696.
- BUKRINSKY M. I., NOTTET H. S. L. M., 'iCHMIDTMAYEROVA H., DUBROVSKY L., FLANAGAN C. R., MULLINS M. E. LIPTON S. A., AND GENDELMAN H. E. 1995. J. Exp.
Med. 181, 735-744.
- BURCZYNSKI F. J., WANG GU-QI., AND HNATOWINCH M. 1995. Biochemical Pharmacology. 49, 91 96.
BUTLER A. R. FLITNEY F. W., AND WILLIAMS D.
1. H. 1995. TIPS. 16, 19-22.
CADOSSI R., ZUCCHINI P., EMILIA G., TORELLI G. BERSANI F., BOLOGNANI L., COSSARIZZA A., PETRINI M., AND FRANCESCHI C. 1994. Frey ed., Landes Co, pp. 157-166.
- CALMELS S., AND OHSHIMA H. 1995. Sang Thrombose Vaisseaux. 7, 33-37.
- CAMPISTRON G., GEFFARD M., AND BUIJS R. 1986.
J. Neurochem. 46, 862-868.
Les conditions opératoires de l'activation et de l'isomérisation du n-heptane sont les mêmes que celles de l'exemple 4.
Tableau 5 Isomerisation du n-heptane sur oxycarbure de Mo supporté préparé à partir de MoO3 orienté en présence d'air humide et de MOO3 polycristallin, supportés sur SiC
MoOxCy modifié sur SiC MoOxCy art antérieur sur SiC Temps 2 5,75 24 2 6 25 Conversion % 10,7 42,3 41,4 13,5 20,2 22,7 Vitesse spécifique (10-7 79,7 420,2 421,9 91,5 131,1 146,7 mol/g/sec Sélectivité en i-C7 (%) 85 92 93 94 94 96 Rendement de réaction en 9,1 38,9 38,5 12,7 19 21,8 i-C7 (%) Répartition des produits de réaction Isomères en C7 (%) DMPen 14,3 13,7 13,1 9,1 10,2 8,8 2MHex 40,5 40,2 39,7 34,5 41,6 40,5 3mhex 39,8 42,6 43,5 34,8 44,5 46,5 3EPen 2,7 2,9 3 19,5 3,5 3,1 Produits de craquage 1%1 Cycliques 1,8 0,3 0,3 2,1 0,2 1,1 C6+C1 5,3 11 12,5 12,9 11,9 16 C5+C2 7,5 11,5 11,7 15,7 20,2 21,6 C4+C3 81,5 73 71,3 70,9 65,9 59,7 Autres 5,8 4, 6 4,5 0,5 2 2,7 On voit que là encore la vitesse spécifique obtenue avec l'oxycarbure modifié supporté est nettement augmentée par rapport à celle de l'oxycarbure obtenu à partir de MOO3 polycristallin.
ExemPle 6 Cet exemple illustre l'utilisation de l'oxycarbure de molybdène tel quel modifié selon l'invention dans la réaction d'hydrogénation et de décyclisation du benzène.
Dans cet exemple le catalyseur d'oxycarbure modifié est obtenu à partir du MOO3 orienté (sous forme de plaquettes) synthétisé en présence d'air sec dans l'Exemple 1 et est utilisé dans la réaction d'hydrogénation et de décyclisation du benzène. La température de réaction et la pression de travail sont respectivement de 3500C et 60 bars. Les résultats obtenus sont reportés dans le Tableau 6. Le catalyseur est activé dans un premier temps à 6 bars sous un mélange de n-heptane/hydrogène (cf exemple 3) puis placé sous un mélange de benzène/hydrogène à 60 bars.
Tableau 6 Hydrogénation du benzène sur oxycarbure de Mo modifié, tel quel, préparé à partir de MoO3 orienté en présence d'air sec et après activation sous n heptane/hydrogène (cf exemple 3)
Temps (h) 2 5 8 22 28 Conversion (%) 45,5 60,3 70,5 75,0 74,1 Sélectivité en C6 (%) 99 98 97 98 98 Rendement de réaction en C6 (%) 45,0 59,1 68,4 73,5 72,6 Répartition des produits de réaction Sélectivité en produits à 6 atomes de C {%) Méthylcyclopentane 42,4 33,0 24,0 22,8 23,0 Cyclohexane 45,6 55,3 63,8 64,9 64,7 Décyclisation 12,0 11,7 12,2 12,3 12,3 Produits de craquage (%) Cs + Ci 49,7 51,0 52,0 51,2 50,0 C4 + C2 25,7 26,0 27,0 26,8 27,3 2C3 10,0 9,2 10,0 9,6 10,2 Autres 14,6 12,8 11,0 12,4 12,5 Deux points sont à souligner: - la très forte sélectivité en produit à 6 atomes de carbone, toujours supérieure à 97% - un taux significatif de décyclisation sans craquage autour de 125; cette valeur est exceptionnellement élevée pour une réaction si difficile et laisse à penser que ce catalyseur peut être utilisé pour des réactions de décyclisation des aromatiques dans le raffinage du pétrole, sachant que le benzène est l'aromatique le plus difficile à décycliser.
La présente invention a trait d'une façon générale les projecteurs de véhicules automobiles.
Elle concerne plus particulièrement un projecteur comportant une source lumineuse unique et un réflecteur unique, tout en étant capable d'engendrer au moins deux faisceaux lumineux différents.
On connaît déjà de nombreuses solutions pour faire varier le faisceau émis à partir d'un ensemble source/réflecteur unique.
Une première solution, applicable dans les projecteurs de type elliptique à projection d'image, consiste à utiliser un cache mobile, ou encore un cache de profil fariable, pour faire varier la forme et/ou la dimension de la tache lumineuse projetée sur la route. De nombreux documents de l'état de la technique illustrent de tels projecteurs.
Cette solution souffre toutefois de l'inconvénient de n'être applicable qu'aux projecteurs de type elliptique, sans pouvoir être transposée aux projecteurs de type parabolique.
Certaines solutions existent également dans le cadre d'un projecteur de type parabolique, c'est-à-dire dont le faisceau est obtenu après réflexion unique sur le réflecteur, et éventuellement ajusté à l'aide d'éléments réfringents sur la glace.
Ainsi le document FR-A-2 009 672 décrit un projecteur dans lequel des moyens de commutation mécanique font basculer le réflecteur, pour engendrer un faisceau de croisement ou un faisceau relevé, de route.
Par ailleurs, le document DE-A-44 35 507 décrit un projecteur dans lequel, le réflecteur étant fixe, on fait basculer la lampe pour pouvoir, en déplaçant le filament de cette lampe, engendrer deux faisceaux différents.
La description et les figures ci-après représentent des exemples de réalisation de l'invention, mais n'ont aucun caractère limitatif: d'autres réalisations sont possibles dans le cadre de la portée et de l'étendue de la présente invention, en particulier en changeant la forme et le type du moyen élastique, ainsi que ceux des moyens d'accrochage et des supports rigides. On peut noter que la description et les figures ci-après, ainsi que les explications ci-dessus, concernent essentiellement l'application principale à la réduction de la calvitie, mais il est bien évident que tous les dispositifs suivant la présente invention peuvent être utilisés à d'autres types d'application, nécessitant ou intéressant l'étirement des tissus, comme en particulier le raffermissement de la peau ou la récupération des zones détruites ou accidentées, comme rappelé en introduction.
La figure 1 est une vue schématique en perspective du dispositif suivant l'invention comportant deux supports rigides et implanté sur un crâne d'une personne en partie chauve.
La figure 2 est une vue en coupe partielle de l'accrochage d'un dispositif sous le cuir chevelu de cette personne.
La figure 3 est une vue en perspective d'un dispositif tel que celui représenté sur la figure 1 en position d'extension.
La figure 4 est une vue en perspective du dispositif de la figure 3 en position repos.
La figure 5 est une vue d'un autre type de dispositif à deux supports rigides d'accrochage suivant l'invention en position d'extension.
La figure 6 est une vue perspective d'un dispositif suivant l'invention en position de semi-extension et comportant cinq supports rigides d'accrochage formant un pentagone en position repos et un décagone en position d'extension.
La figure 1 est une vue perspective schématique de la tête d'une personne, dont le cuir chevelu comporte une zone chauve 1, et des zones chevelues 3 situées à la périphérie de cette zone chauve 1.
On place le dispositif d'extension 2 suivant la présente invention sous ledit cuir chevelu, par l'incision d'une ouverture 14 au milieu de ladite zone chauve 1 - les systèmes d'accrochage 7 solidaires chacun d'un support rigide 9 relié à au moins un moyen élastique 8, sont amenés à l'écartement correspondant aux bords 13 du tissu 5 à traiter, en allongeant par traction ledit ou lesdits moyens élastiques souples 8 qui les relie(nt) ; un tel dispositif est représenté sur la figure 1 en pointillés, sous la forme d'un rectangle, en utilisant un dispositif à deux systèmes d'accrochage, comme représenté sur les figures 3 à 5.
- on sépare et on décolle ledit tissu 5 à traiter des tissus sousjacents internes sous-cutanés 10 et on place sous le tissu 5 ainsi décollé lesdits supports rigides 15 desdits moyens d'accrochage 7, - lesdits moyens d'accrochage 7 qui peuvent être par exemple des crochets, sont alors ancrés dans la galea 6 et l'hypoderme qui est la couche fibreuse rigide constituant la partie profonde du cuir chevelu, dont une coupe est donnée en figure 2.
Ainsi à tout moment pendant la phase de contraction du ou des moyens élastiques 8 entraînant l'extension des surfaces 3 de tissu vivant, de part et d'autre des systèmes d'accrochage 7 du dispositif 2, et suivant la direction XX' d'extension qui, dans le cas de systèmes à deux supports rigides d'accrochage, est celle d'allongement du ou des parties longitudinales 21, parallèles à cette direction, du ou desdits moyens élastiques 8, une partie 20 d'élément moteur du ou des moyens élastiques 8 reste le long, si ce n'est parallèle aux moyens d'accrochage 7, soit en fait quasi perpendiculaire à la direction XX'.
Lesdits systèmes d'accrochage 7, qui peuvent être donc des crochets mais également tout autre système de préhension adhérent au tissu, tels que des épingles traversant la structure à étirer ou encore des doubles épingles de type épingle à nourrice, sont ainsi mis en place le long des bords 13 d'une partie au moins de la surface de tissu 5 à traiter, dont l'exemple ici est celui du cuir chevelu, dont on veut rapprocher les zones 3 chevelues; ces bords 13 ne sont pas forcément ceux des bords limites 16 des surfaces séparant les zones chevelues 3 de la zone chauve 1 ; mais, suivant la présente invention, cela est pratiquement possible avec les systèmes à deux supports rigides d'accrochage 9, car comme indiqué précédemment, en fin d'extension et lors du retour de l'extenseur 2 à sa position repos suivant la figure 4, les systèmes d'accrochage 7 peuvent être situés presque l'un contre l'autre, et il n'est donc pas nécessaire que de grandes zones chevelues 17 soient situées initialement, lors de la mise en place du dispositif, à l'intérieur des systèmes d'accrochage : ainsi les bords limites 16 des surfaces séparant les zones chevelues de la zone chauve 1, peuvent être pratiquement confondus avec les bords 13 des zones sur lesquels on accroche les systèmes d'accrochage 7 pour tirer sur la totalité des zones chevelues 3.
Comme dans la demande de brevet précédente citée en introduction, il n'est pas non plus forcément utile et nécessaire de solliciter du reste d'une façon uniforme et continue toute la longueur des bords 13 de la surface à traiter ; on ne peut tirer et s'accrocher que sur une partie et en des zones non adjacentes, suivant l'état du tissu et le résultat que l'on veut obtenir, grâce par exemple à des formes de dispositif d'extension ne comprenant pas nécessairement des systèmes d'accrochage disposés en lignes continues droites, comme celles représentées sur les figures jointes : celles-ci peuvent être courbes, discontinues, etc..., telles que connues à ce jour par le document cité en introduction ; les zones adjacentes comprises entre deux points ou deux lignes de traction seront en effet entraînées indirectement et plus ou moins suivant la disposition des systèmes d'accrochage 7, et ainsi, même en ne tirant que sur une partie des bords 13 de la zone à traiter, celle-ci sera concernée dans son ensemble par l'extension, mais d'une manière sélective, déterminée et définie, permettant d'obtenir le meilleur résultat souhaité.
Il en est du reste de même dans l'utilisation d'un dispositif à plusieurs supports rigides d'accrochage 9, comme celui représenté sur la figure 6 : dans un tel système, comme du reste dans ceux représentés également sur les figures 3 à 5, les longueurs respectives des supports rigides peuvent être différentes et l'ancrage des systèmes d'accrochage 7 peut se faire d'une façon non symétrique par rapport au centre du polygone formé par les supports rigides en position repos, afin de rattraper éventuellement des différences de symétrie de la zone chauve par rapport aux zones chevelues adjacentes ; l'effort de traction sur chaque support rigide 9 est alors la résultante des efforts de tension transmis par les deux parties 21 du moyen élastique 8 adjacentes audit support rigide 9 concerné et le reliant aux deux supports rigides adjacents, et ainsi de suite pour les suivants, définissant des directions d'extension XX'; pour chacun desdits supports rigides 9;.
Dans la représentation de la figure 1, le dispositif d'extension ou encore dit extenseur, réalisé par exemple suivant ceux représentés sur les figures 3 ou 4, est mis en tension lors de sa mise en place, à l'aide par exemple d'outils tels que ceux indiqués et décrits dans la demande de brevet précédente et citée en introduction. Le moyen élastique 8 tel que décrit ci-après, va alors progressivement se contracter et tirer les tissus 5 des zones chevelues 3 dans le sens de sa direction d'élasticité active XX' ainsi sollicitée pour retrouver sa longueur initiale, en rapprochant les systèmes d'accrochage 7 ; ceux-ci vont ainsi rapprocher en même temps lesdits bords 13 en comprimant la zone chauve 1 située entre eux, et cela jusqu'à ce que lesdits bords 13 se soient pratiquement rejoints si on l'a souhaité ainsi, ou atteignent la distance de séparation voulue que l'on aura prédéterminée ; en effet, la longueur du ou des moyens élastiques 8 peut être calculée pour conserver au repos une certaine distance voulue entre les bords 13 suivant le type d'application et le résultat souhaité, comme du reste dans les dispositifs du brevet précédent. Des expériences confidentielles ont démontré que cette extension puis compression totale quand on veut que les bords 13 se rejoignent complètement, et cela d'autant plus quand ces bords 13 sont quasi confondus avec les bords 16 des zones chevelues, peuvent se réaliser dans une durée de l'ordre d'un mois.
- ALBINA J. E., ABATE J. A., AND HENRY W. L. JR.
1991. J. Immunol. 147, 144-148.
- ALBRIGHT J. W., AND ALBRIGHT J. F. 1980. Int.
*J. Parasitol. 10, 137-142.
- ALBRIGHT J. W., AND ALBRIGHT J. F. 1981.
Infect. Immun. 33, 364-371.
- ANGGARD E. 1994. Lancet. 343, 1199-1206.
ANTEL J. P., AND CASHMAN N. R. 1991. Mayo.
Clin. Proc. 66, 752-755.
- ASSREUY J., CUNHA F. Q., LIEW F. Y., AND MONCADA S. 1993. Br. J. Pharmacol. 108, 833-837.
- ATASSI Z. 1984. Eur. J. Biochem. 145, 1-20.
- BACH J. F. 1993. Traité d'Immunologie: Ptédecine-Sciences/Flammarion, p 892.
- BAGASRA O., MICHAELS F. H., ZHENG Y. M., BOBROSLI L. E., SPITSIN S. V., FANG FU Z., TAWADROS R., AND KOPROWSKI H. 1995. Proc. Natl. Acad. Sci. USA. 92, 12041-12045.
- BARINAGA M. 1991. Science 254, 1296-1297.
- BAWIN S. M., SATMARY W. M., JONES R. A., AND ADEY W. R. 1995a. Meeting Abstract, BEMS Annual Meeting, Boston, MA.
- BAWIN S. M., SATMARY W. M., JONES R. A., ZASTROW N. K., AND ADEY W. R. 1995b. Annual Contractors Review. Palm Springs, CA.
Dans le cas de la figure 4, l'encastrement de la poutre 40 a lieu en un point éloigné de l'extrémité 45 de la fibre optique 28, extrémité qui se trouve directement en regard du guide optique 30.
La figure 5 illustre schématiquement, en vue de dessus, une variante de réalisation selon laquelle cet encastrement a lieu en un point proche de cette extrémité de la fibre optique.
Ainsi, dans le cas de la figure 4, on se rapproche du guide optique en allant de l'encastrement de la poutre vers l'extrémité libre de celle-ci et, dans le cas de la figure 5, on s'éloigne du guide optique en allant de l'encastrement de la poutre vers l'extrémité libre de celle-ci.
Dans le cas de la figure 4 comme dans le cas de la figure 5, on constate l'existence d'un intervalle réglable 46 entre le guide optique 30 et l'extrémité 45 de la fibre optique 28.
En effet, le positionnement sur l'axe Y de l'extrémité 45 est libre et indépendant du positionnement latéral.