INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Spec. masse : 324,3 MH+. l.e) 8-(cyclohexylméthyl)-2-(2-méthylphényl)-4,5,6,7-tétrahydro-imidazo[l,2- a] pyrazine L'intermédiaire brut de l'étape l.c est mis en solution dans du THF (25 ml) et traité à température ambiante par une solution 1M de BH3 dans du THF (25 ml) durant une demi-heure puis porté à reflux pendant 1 heure. Le mélange est refroidi par un bain de glace et du HCI 4N (40 ml) est additionné goutte à goutte à 0 C. Le mélange est ramené à température ambiante puis porté à reflux durant 1 heure. Le mileu réactionnel est ensuite refroidi, filtré et concentré sous pression réduite. Le résidu est traité avec une solution saturée de NaHC03 (50 ml) et extrait avec CH2CI2 (3x 50 ml). Les phases de CH2C12 sont séchées sur Na2S04, filtrées et concentrées pour donner une huile légèrement brune (1,63 g ; rendement de 87 % par rapport aux étapes l.c, l.d et l.e).
Spec. masse : 310,3 MH+. l.f) 8-(cyclohexylméthyl)- 7-[2- ( 1,1-diméthyléthoxy )carbonyl)amino)-1-oxo-3- tri ph énylméthy 1) th io )propyl]- 2-(2-méthylphényl)-4,5,6, 7-tétrahydro-imidazo-[ l,2a]- pipérazine Du diisopropylcarbodiimide (908 l ; 5,80 mmol) et du BocCys(trt)-OH (5,37g ; 11,6 mmol) sont mis en solution dans CH2CI2 (25 ml), le mélange obtenu étant agité durant 45 minutes. De la 8-(cyclohexylméthyl)-2-(2-méthylphényl)-4,5,6,7tétrahydro-imidazo[1,2-a]pyrazine (1,63 g ;5,27 mmol) est ensuite ajoutée. Le mélange réactionnel est agité durant une nuit à température ambiante. Le solvant est éliminé sous pression réduite et le produit obtenu purifié par chromatographie éclair sur gel de silice avec un mélange CH2Cl2/MeOH 98/2 comme éluant. Les fractions pures
sont concentrées pour donner une huile visqueuse qui est utilisée dans l'étape suivante sans purification supplémentaire. Spec. masse : 755,6 MH+. l.g) 7-(2-amino-l-oxo-3-(mercaptopropyl))-8-(cyclohexylméthyl)-2-(2-méthylphényl)- 4,5,6,7-tétrahydro-imidazo-[1,2a]-pipérazine : 1 : L'intermédiaire de l'étape l.f (3,54 g ; mmol) est mis en solution dans de l'acide trifluoroacétique (TFA, 80 ml) contenant du triisopropylsilane (1,92 ml ; 9,38 mmol) et le mélange réactionnel est agité à température ambiante sous azote durant une heure. Le mélange réactionnel est filtré et le filtrat concentré sous pression réduite. Le résidu est extrait par trituration avec une solution aqueuse de TFA à 0,1% (6x 65 ml) et filtré. Le produit brut est purifié par HPLC préparative sur une colonne C18 en utilisant un gradiant de 0 à 20 % de CH3CN dans une solution aqueuse de TFA à 0,1 % durant 30 minutes. Les fractions pures de produit sont rassemblées et lyophilisées. Le produit initial est lyophilisé par deux fois à partir d'une solution diluée de HCl pour donner le produit sous forme de son chlorhydrate (740 mg ; 32 %).
Spec. masse : 413,2 MH+. RMN 1H (DMSO-d6) : 8,5-9,0 (3H, d, broad) ; 7,8-8,0 (1H, s) ; 7,5-7,7 (1H, d) ; 7,2-7,5 (3H, m); 5,8-6,1 (1H, m); 4,65-4,8 (1H, s) ; 4,5-4,7 (1H, d) ; 4,1-4,4 (2H, m) ; 3,8-4,0 (1H, m) ; 3,2-3,7 (H20) ; 2,8-3,1 (2H, m); 2,35-2,5 (3H, s); 2,0-2,2 (1H, m); 1,8-2,05 (2H, m) ; 1,25-1,4 (4H, s large) ; 1,3-0,9 (6H, m).
Exemple 2: 7-(2-amino-1-oxo-3-thiopropyl)-8-(cyclohexylméthyl)-2phényl-5,6,7,8-tétrahydroimidazo[1,2a]pyrazine : 2 : Le composé 2 est préparé selon le schéma 1, étapes b à g, selon une méthode analogue à celle de l'exemple 1, la 2-bromoacétophénone remplaçant la 2-bromo-2'méthylacétophénone dans l'étape b.
Exemple B7 : Test in vivo sur Rynchosporium secalis (rynchosporiose de l'orge) On prépare par broyage fin, une suspension aqueuse de la matière active à tester ayant la composition suivante: - matière active : 60 mg - agent tensioactif Tween 80 (oléate de dérivé polyoxyéthyléné du sorbitan) dilué à 10% dans l'eau: 0,3 ml - acétone : 5 ml - on complète à 60 ml d'eau.
Après 24 heures, on contamine chaque plant par pulvérisation d'une suspension aqueuse de spores (800 000 spore par cm3) de Rynchosporium secalis Cette suspension est obtenue à partir de plants contaminés.
Dans ces conditions, on observe à la dose de 40 ppm, une protection bonne (au moins 75%) ou totale avec les composés suivants : 2, 13, 14, 15, 16 et 20.
Le domaine de l'invention est celui de l'obtention d'hydrogénoalkylsilanes à partir de polysilanes et en particulier de disilanes.
Plus précisément, l'invention a pour objet un procédé de préparation d'hydrogénohalogénoalkylsilanes par hydrogénolyse catalytique de la liaison Si-Si d'halogénoalkylpolysilanes, avec de l'hydrogène gazeux sous pression.
Dans l'industrie des silicones, les organohalogénosilanes, (c'est-à-dire en pratique les méthylchlorosilanes), sont les unités élémentaires impliquées dans la construction des polymères silicones (polyorganosiloxanes-POS-). Les méthylchlorosilanes sont presque toujours fabriqués par synthèse directe (synthèse de Rochow Müller) avec du silicium et du chlorure de méthyle. Cette synthèse conduit à du (CH3)2SiCl2 (65-85 %), CH3SiCl3 (7-18 %), (CH3)3SiCl (2-4 %), CH3SiHCl2(0,5%) et polysilanes (6-8 %).
Ces polysilanes sont des composés à haut point d'ébullition qui constituent les fractions lourdes des distillations mises en oeuvre pour séparer les divers monomères produits par la synthèse directe. Ces polysilanes comprennent des disilanes qui sont (CH3)Cl2Si-SiCl(CH3)2 ; (CH3)Cl2Si-SiCl2(CH3) , (CH3)Cl2Si-Si(CH3)3 (CH3)2ClSiSiCl(CH3)2 désignées respectivement par Met2, Merl, Met3, Me22 respectivement, chaque chiffre des indices correspondant au nombre de substituants méthyles portés par l'un et l'autre des atomes de silicium des disilanes. Le Met2, le Mell et le Mel3 sont dénommés également disilanes scindables . Ils représentent 80 % de la fraction lourde, contre 10 % pour le Me22; environ 10 % de la masse étant constituée de produits contenant des motifs Si-O-Si et Si-CH2-Si.
L'une des voies de valorisation de ces disilanes passent par leur transformation en organohalogénosilanes hydrogénés : dichlorométhylhydrogénosilanes (MeH), monochlorodiméthylhydrogéno silanes (Me2H), chlorométhyldihydrogéno silane (MeH2).
Un débouché particulièrement intéressant pour ces halogénoorganosilanes hydrogénés tels que les chlorométhylsilanes hydrogénés est la fonctionnalisation de polyorganosiloxanes et notamment ceux obtenus à partir du monomère diméthyldichlorosilane. Par hydrolyse et condensation les MeH, MeH2 et Me2H peuvent être intégrés dans des squelettes silicones pour former respectivement des motifs siloxyles D (SiOzn) monohydrogéné, et dihydrogéné et des motifs siloxyles M(SiO,n) monohydrogénés.
Les halogénoorganosilanes sont également des intermédiaires réactionnels qui peuvent être utilisés dans la préparation de polysilanes par formation de liaison Si-Si via une déshydrogénation. Une autre application des halogénoorganosilanes hydrogénés peut être l'hydrosilylation de composés organiques.
La présente invention s'inscrit dans la problématique d'obtention de manière sirnple et rentable d'halogénoorganosilanes hydrogénés par hydrogénolyse catalytique de polysilanes.
On propose que la soupape de commande présente des moyens de précontrainte qui mettent sous précontrainte l'un au moins des deux éléments de soupape dans une direction, de préférence dans la direction d'une position qui correspond à un état de base du dispositif d'actionnement sans actionnement de l'embrayage.
Lorsque les moyens de précontrainte agissent sur le second élément de soupape représentant la grandeur réelle, on maintiendra la précontrainte éventuellement faible, selon l'accouplement de l'agencement de débrayage, pour ne pas exercer de forces transversales sensibles sur l'agencement de débrayage. De tels moyens de précontrainte sont prévus de préférence pour l'élément de soupape en translation (mobile), en particulier lorsque celui-ci est réalisé de façon intégrale ou en une seule pièce avec un piston hydraulique ou pneumatique.
Le second élément de soupape peut présenter au moins un tronçon accessible depuis l'extérieur du boîtier de soupape, ou bien un élément d'accouplement relié à cet élément de soupape et mené hors du boîtier de soupape. le tronçon accessible ou l'élément d'accouplement servant à accoupler en termes de mouvement le second élément de soupape à l'agencement de débrayage ou au côté agencement de débrayage de l'agencement de vérin à fluide sous pression. En correspondance, le premier élément de soupape peut présenter au moins un tronçon accessible depuis l'extérieur du boîtier de soupape, ou bien un élément d'accouplement relié à cet élément de soupape et mené hors du boîtier de soupape, le tronçon accessible ou l'élément d'accouplement servant à déplacer le premier élément de soupape selon la grandeur pilote. Grâce à ceci, un accouplement mécanique simple de l'élément de soupape correspondant à l'agencement de débrayage ou à un agencement de pédale d'embrayage ou similaire est possible.
Le premier élément de soupape et le second élément de soupape peuvent être réalisés sous forme de corps cylindriques ou de corps creux cylindriques enfichables l'un dans l'autre, en particulier sous forme de corps cylindriques circulaires ou de corps creux cylindriques circulaires. Le boîtier de soupape peut comprendre une partie de boîtier intérieure et une partie de boîtier extérieure présentant l'évidement qui reçoit les éléments de soupape, la partie de boîtier intérieure présentant de préférence un tronçon cylindrique, en particulier un tronçon cylindrique circulaire qui est enfichable dans les éléments de soupape.
L'élément de soupape en translation le long de l'axe de soupape peut comprendre des moyens anti-rotation par exemple sous forme d'un tronçon de tige de préférence coaxial à l'axe de soupape, le cas échéant un tronçon de tige polygonal qui est enfichable dans une ouverture associée à section adaptée d'un tronçon de boîtier, en particulier de la partie de boîtier intérieure. Les moyens anti-rotation peuvent également comprendre des moyens à languette et rainure sur l'élément de soupape et un tronçon de boîtier adjacent.
Pour limiter la plage de mouvement des deux éléments de soupape l'un par rapport à l'autre et/ou pour maintenir le premier élément de soupape dans la position de départ, lorsque le dispositif d'actionnement occupe I'état de base, I'un des deux éléments de soupape peut présenter un évidement en particulier un trou oblong qui s'étend en direction axiale et en direction périphérique, le cas échéant en oblique par rapport à une ligne enveloppe parallèle à l'axe de l'élément de soupape. trou oblong dans lequel s'engage le tronçon d'engagement servant de préférence d'élément d'accouplement de l'autre élément de soupape. De préférence, le tracé de l'évidement est adapté au tracé du trou oblong servant d'ouverture de passage de fluide sous pression, d'une part pour prévoir une réponse définie du dispositif d'actionnement, indépendamment d'une usure éventuelle de l'embrayage et/ou pour maintenir au moins faible une course à vide induite par l'usure de l'embrayage, et d'autre part pour prévoir une plage de mouvement des éléments de soupape l'un par rapport à l'autre, qui est nécessaire pour réaliser les états de commande.
Pour obtenir une sécurité de fonctionnement élevée de la soupape de commande, des tronçons de surface adjacents du boîtier de soupape, du premier élément de soupape, et du second élément de soupape peuvent être réalisés sous forme de surfaces de coulissement et/ou d'étanchement, et/ou on peut prévoir des éléments d'étanchement agissant avec étanchéité entre ceux-ci. Ceci s'applique à toutes les variantes proposées de la soupape de commande conforme à l'invention.
Généralement, la direction de débrayage de l'agencement de vérin à fluide sous pression et la direction de débrayage de l'embrayage à friction peuvent avoir des orientations quelconques l'une par rapport à l'autre. Ceci s'applique non seulement lorsque l'agencement de vérin à fluide sous pression est agencé à l'extérieur de la cloche de boîtier et fixé par exemple sur le carter de la boîte de vitesses. En particulier dans le cas où l'agencement de vérin à fluide sous pression est agencé à l'intérieur de la cloche de boîtier, il est cependant souvent judicieux que direction de débrayage de l'agencement de vérin à fluide sous pression et la direction de débrayage de l'embrayage à friction soient sensiblement parallèles l'une à l'autre, I'axe d'embrayage et l'axe d'agencement de vérin étant de préférence sensiblement en coïncidence. L'axe de soupape et l'axe de l'agencement de vérin peuvent en principe être orientés de façon quelconque l'un par rapport à l'autre et il n'est pas nécessaire qu'ils aient un point commun. Cependant, il est préférable que l'axe de soupape et l'axe de l'agencement de vérin soient sensiblement parallèles l'un à l'autre ou sensiblement orthogonaux l'un à l'autre en projection sur un plan sensiblement parallèle aux deux axes.
Les mesures et les réalisations préférées décrites ci-dessus de la soupape de commande ou de l'agencement de soupape selon toutes les variantes décrites contribuent chacune pour elle-même et également conjointement à ce que la soupape de commande soit réalisée de façon compacte, qu'elle présente une sécurité de fonctionnement élevée et qu'elle soit réalisable à des coûts faibles. La soupape de commande peut être agencée entièrement à l'intérieur de la cloche de boîtier ou du moins en partie à l'intérieur de la cloche de boîtier, et elle est de préférence accessible, en particulier démontable, depuis l'extérieur, lorsque la cloche de boîtier est reliée au moteur à combustion interne et à la boite de vitesses. Le dispositif d'actionnement est alors facile à entretenir et le cas échéant à réparer, sans devoir détacher la cloche de boîtier, formée en règle générale par un secteur du carter de boîte de vitesses. depuis le moteur à combustion interne. La soupape de commande peut être réalisée de façon intégrale avec l'agencement de vérin à fluide sous pression, mais il est préférable que la soupape de commande soit agencée en tant qu'unité structurelle séparée en particulier de façon détachable sur l'agencement de vérin à fluide sous pression.
En vue d'une possibilité d'entretien particulièrement simple, on propose avec préférence qu'une unité structurelle de soupape de commande comprenant la soupape de commande soit décalée par rapport à une unité structurelle de vérin comprenant l'agencement de vérin à fluide sous pression dans une direction radiale par rapport à l'axe d'agencement de vérin, et qu'elle soit agencée de façon détachable sur un tronçon radialement extérieur de l'unité structurelle de vérin. Dans ce contexte, il est particulièrement avantageux que l'unité structurelle de soupape de commande soit détachable de l'unité structurelle de vérin sensiblement en direction radiale, après détachement d'éventuels moyens de fixation et/ou d'accouplement qui agissent entre les deux unités structurelles et qui sont accessibles de préférence depuis au moins une direction radiale correspondant sensiblement à la direction radiale. La simplicité d'entretien qui en résulte fait effet aussi bien lorsque les soupapes de commande sont agencées à l'intérieur de la cloche de boîtier, que lorsqu'elles sont agencées à l'extérieur de celle-ci.
Quant au fluide sous pression, il peut s'agir d'un fluide sous pression pneumatique ou hydraulique. Il est particulièrement préférable que le fluide sous pression soit un fluide sous pression pneumatique, et la source de fluide sous pression est de préférence une source de surpression qui délivre une pression supérieure à la pression ambiante.
L'invention se rapporte également à une soupape de commande, en particulier pour un dispositif d'actionnement décrit ci-dessus, qui présente conformément à l'invention au moins une partie des caractéristiques décrites ci-dessus de la soupape de commande du dispositif d'actionnement conforme à l'invention.
La figure 1 montre schématiquement un dispositif d'actionnement 10 conforme à l'invention pour un embrayage à friction agencé dans le train d'entraînement d'un véhicule automobile entre un moteur à combustion interne et une boîte de vitesses dans une cloche de boîtier 12, en l'occurrence un embrayage dit "poussé formé par un évidement cylindrique annulaire 18 dans une partie de corps stationnaire 20, ainsi que par un élément de piston annulaire pneumatique 22. L'élément de piston annulaire pneumatique 22 est précontraint par un moyen élastique 24 en direction vers l'embrayage non illustré (dans la figure 1 vers la gauche) et il porte des joints d'étanchement 26 pour étancher l'espace cylindrique annulaire du cylindre annulaire pneumatique 16.
Le cylindre annulaire pneumatique 16 et l'élément de piston annulaire pneumatique 22 sont agencés coaxialement à un axe d'embrayage A La partie de corps 20 présente un perçage axial à travers lequel s'étend un arbre d'entrée 28 de la boîte de vitesses coaxialement à l'axe d'embrayage A.
Un tronçon annulaire 30 de l'élément de piston annulaire pneumatique 22 à l'extrémité côté embrayage de l'élément de piston annulaire forme un anneau de débrayage 30 d'un agencement de débrayage 32 qui comprend en outre un anneau de débrayage 34 qui est en rotation par rapport à l'anneau de débrayage 30 et qui tourne avec l'embrayage9 et un roulement à billes 36 qui permet une rotation relative entre les deux anneaux de débrayage 30 et 34 Lors d'un actionnement du dispositif d'actionnement, I'agencement de débrayage agit de façon connue, en particulier via des languettes élastiques à membrane sur l'embrayage, pour faire débrayer celui-ci afin d'interrompre le flux de force entre la boîte de vitesses et le moteur à combustion interne.
tille 16.
L'écran de mesure 80 est éclairé, dans une zone 88 disposée à une certaine distance au dessus de la limite du
clair - obscur 84, 86, par la lumière qui est passée à tra-
vers l'élément 50 et qui a été déviée vers le haut par les autres profils optiques 56. La lumière qui passe à travers l'élément 50 provoque, dans la zone 88, un éclairage tel que soient respectées les prescriptions légales quant aux valeurs nécessaires de l'intensité minimale d'éclairage et quant aux valeurs les plus élevées de l'intensité d'éclairage permise maximum. A titre d'exemple, dans la réglementation 20 de
la communauté économique européenne qui est en vigueur en Eu-
rope, on définit un point de mesure B50L auquel l'intensité d'éclairage doit pouvoir atteindre au maximum 0,4 Lux, pour
éviter un éblouissement du trafic en sens inverse. En respec-
Il tant les prescriptions réglementaires, la répartition de l'intensité d'éclairage peut être choisie librement dans la zone 88. La répartition de l'intensité d'éclairage peut par exemple être choisie de telle sorte qu'une zone 90 de l'écran5 de mesure qui se trouve directement au-dessus de la limite du
clair - obscur 84, 86 et qui s'étend par exemple jusqu'à en-
viron 2 degrés au dessus du plan médian horizontal HH et au-
dessous d'environ 4 degrés des deux côtés du plan médian ver-
tical VV, ne soit éclairée que faiblement par la lumière pas-
sant à travers l'élément 40. La zone 88 qui se raccorde en
haut et latéralement à la zone 90 s'étend par exemple verti-
calement vers le haut jusqu'à environ 4 degrés au dessus du plan médian horizontal HH et latéralement des deux côtés du plan médian vertical VV jusqu'à environ huit degrés, en étant
plus fortement éclairée que la zone 90.
deuxième partie de l'engrenage 15 comporte une roue dentée.
Les première et deuxième parties d'engrenage 14, 15 sont complémentaires et aptes à transmettre la rotation entre
l'un et l'autre des premier et deuxième arbre 7, 10.
Les première et deuxième parties d'engrenage sont telles que sous la traction du câble, le deuxième arbre 10 est sollicité en translation suivant l'axe de rotation 11, dans
un sens déterminé 16.
Dans la réalisation représentée, ce sens déterminé 16 est
dirigé longitudinalement de l'avant vers l'arrière.
Dans d'autres réalisations, non représentées, ce sens
déterminé 16 est dirigé de l'arrière vers l'avant.
Une joue de blocage 17 est fixée sur le deuxième arbre 10 et orientée suivant le deuxième axe 11 dans le sens
déterminé 16.
Une garniture de blocage 18 est prévue entre la joue de
blocage 17 et la face arrière 4.
Dans une réalisation, non représentée, la joue 17 s'étend sur toute la périphérie du deuxième axe 11 et la garniture 18 s'étend sur une partie de la périphérie du deuxième axe
Dans une autre réalisation, non représentée, la joue 17 s'étend sur une partie de la périphérie du deuxième axe 11 et la garniture 18 s'étend sur toute la périphérie du
Une batterie 2160 et un accumulateur électrique 2161, par exemple capacitif, sont prévus pour l'alimentation et la distribution d'électricité.
Un levier 2170 de frein à main, une pédale d'accélérateur 2171, une pédale 2172 de frein au pied et un compresseur 2173 de conditionnement d'air sont en outre prévus pour la conduite du véhicule.
La commande est effectuée au moyen d'un dispositif de commande global 2180 qui inclut la commande 2181 de moteur, la commande 2182 d'accouplements, la commande 2183 de la machine électrique, la commande 2184 de la boite de vitesses et la commande 2185 des systèmes de freinage à s anti-blocage (ABS) et la commande de la batterie et de l'électronique de puissance.
Les lignes de signaux, par exemple le bus de données ou CAN sont désignées par 2190 et les flux d'alimentation en énergie par 2191.
La Figure 52 représente un autre exemple de réalisation d'une boite de vitesses 2200 réalisée comme boite de vitesses à six vitesses et marche arrière à accouplement 2280 à commutation de charge qui est commutée par un actionneur 2265b et qui relie à l'état mis en prise la quatrième vitesse 4, constituée par les engrenages de vitesse 2220, 2230, à l'arbre d'entrée 2204 dans l'exemple de réalisation représenté. Les vitesses à démultiplication plus grande 5, 6 ne peuvent pas tre passées avec commutation de charge dans l'exemple de réalisation représenté, mais on comprend qu'il est possible de prévoir en variante, selon un exemple de réalisation correspondant une liaison de la cinquième vitesse ou de la sixième vitesse avec l'accouplement à commutation de charge, de façon que les deux dernières vitesses 5, 6 puissent également tre passées avec commutation de charge, mais ceci exige d'effectuer, pour les petites vitesses, des concessions exposées précédemment quant au comportement de commutation de charge.
L'arbre de vilebrequin 2202a du moteur 2202 dont la vitesse de rotation est surveillée au moyen d'un tachymètre 2271, est relié de façon fixe à rotation, de préférence vissé, à l'arbre d'entrée 2204 de la boite de vitesses. Pour amortir des manques d'uniformité de rotation et/ou pour compenser un déport axial qui peut éventuellement se produire, un amortisseur 2203a d'oscillations en torsion est agencé de façon connue en soi dan le flux de force entre les deux arbres 2202a, 2204. L'arbre d'entrée 2204 peut également présenter une masse accrue, qui peut tourner par rapport à la masse de volant de l'arbre à vilebrequin 2202a en opposition à l'effet d'accumulateurs d'énergie qui interviennent en direction périphérique, et un volant en deux masses peut ainsi tre prévu à la place de l'amortisseur 2203a d'oscillations en torsion.
L'accouplement de démarrage 2203, qui constitue un sous-ensemble avec l'amortisseur 2203a d'oscillations en torsion ou en est séparé dans l'espace, et qui peut également comporter un amortisseur 2211 d'oscillations de torsion et est commandé par l'actionneur 2265a, est agencé dans le flux de force entre l'arbre d'entrée 2202a ou l'arbre 2204 de la boîte de vitesses et un arbre creux 2206 logé sur l'arbre d'entrée 2204; l'arbre creux reçoit de façon fixe en rotation les engrenages de vitesses 2224 de la première vitesse 1 et 2225 de la marche arrière R, qui peuvent aussi tre prévus mobiles à rotation avec la quatrième vitesse 4 et le dispositif de changement de vitesse correspondant à douille coulissante d'actionneur sur l'arbre d'entrée 2204; les engrenages de vitesses 2224 et 2225 s'engrènent avec les engrenages fous 2234, 2235 correspondants agencés à rotation sur l'arbre de sortie 2205, un engrenage 2236 d'inversion de sens de rotation étant intercalé dan le cas de la marcher arrière R.