INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 3 représente, sur un bandeau représentant les informations transmises successivement, la structure temporelle de la transmission d'une télécopie les informations sont transmises dans une succession de champs - un champ F i de séparateur de trames communément appelé drapeau permettant d'identifier le début, ici, et la fin, voir plus loin, d'une trame - un champ d'adresse A 2 de la trame qui contient huit bits, notamment dans le cas de la télécopie; - un champ C 3 de contrôle de la trame qui prend, en HDLC, I'une de deux valeurs selon que les trames sont intermédiaires ou finales, c'est à dire que leur émission est suivie de l'attente d'une réponse de la part du télécopieur en vis à vis - un champ FCF1 4 de contrôle principal identifiant le type du signal numérique parmi tous ceux utilisés pour la transmission de télécopie. Ce champ est exprimé sur un octet; - un champ FCF2 5 de contrôle secondaire, optionnel et destiné à préciser FCF1. Le contenu des champs FCF1 et FCF2 définit le format et la nature des données d'un champ d'information présenté ci-dessous - un champ de données FIF 6 d'information de télécopie dans lequel sont représentées les données de l'image à transmettre; - un champ FCS 7 de symboles de protocole de redondance susceptible de permettre la détection d'erreur affectant la transmission des informations primaire ou des information d'adresse de la ligne à laquelle le champ FCS 7 est lié et, éventuellement, la correction d'erreur de transmission, les symboles de protocole de redondance de ligne de ce champ étant déterminés en ne prenant en compte que des symboles d'information d'une ligne du bloc de symbole, d'une longueur de seize bits et - un second champ F 8 identique au premier champ F i.
Le champ adresse A 2 de la trame est utilisé pour identifier une procédure de diffusion. Ainsi, toutes les trames appartenant à une même procédure de diffusion comportent une valeur identique du champ adresse 2, permettant ainsi de mélanger les trames de plusieurs procédures de diffusion transmises de manière entrelacée.
L'interrupteur de flux est alors utilisé pour écarter les procédures de diffusion sans intérêt, c'est-à-dire qui ne sont pas destinées au dispositif de réception considéré et/ou qui sont affectée d'erreur qui ne sont pas susceptibles d'être corrigées.
Dans un but de clarté, la suite de la présente description est limitée à la transmission d'une seule procédure de diffusion à la fois, c'est-àdire sans qu'une autre procédure ne lui soit entrelacée. Dans cette description, les huit bits du champ adresse A2 ont chacun l'état logique "i" La succession des champs depuis le champ A 2 jusqu'au champ FCS 7 correspond à la description complète d'une trame.
Seul ie format du champ DIF est modifié par le contenu du champ de contrôle secondaire FCF2 11. Lorsque le format choisi par l'émetteur est inconnu du récepteur, celui-ci décide d'abandonner la réception de la procédure courante.
La présente invention concerne le probléme de l'air pollué des rues.
Actuellement on ne peut limiter cette pollution, qu'en réduisant la circulation des véhicules pollueurs, mais la situation reste quand-même très dépendante des conditions atmosphériques.
La présente invention consiste à rendre possible ltévacuation de cet air pollué, avant son accumulation, comme on évacue les eaux usées et les eaux des pluies, et en utilisant les mêmes conduites.
Il suffit, pour celà, de mettre en dépression les égouts, au moyen d'aspirateurs.
L'invention intéresse: d'une part, la conception des bouches d'égouts, qui doivent pouvoir assurer, aussi bien l'écoulement des pluies, que l'aspiration de l'air pollué: d'autre part, la conception d'un systéme d'aspiration de cet air pollué.
Au moment des risques de pollution, il ne pleut pas, et pour assurer cette circulation forcée de l'air pollué, les conduites des égouts ont donc une partie de leur section disponible. Dans les systèmes d'égouts, dits "séparatifs", c'est la section entière qui est libre.
La bouche d'égout (FIG.1) est conçue avec un siphon d'eau pour empêcher les odeurs de passer, mais ce siphon a une cloche mobile, à bouchon de visite (1) qui permet, en la manoeuvrant, de supprimer l'effet de siphon et de créer un passage direct de l'air aspiré (FIG.2).
Cet élément mobile est guidé par des coulisses (2), et ses bras de manoeuvre (3) peuvent être à commande manuelle (4), électrique, à vérins ou autres (5et6).
La figure 1, indique le cas d'une grille de couverture plate (9). La figure 2, indique l'adaptation de cette couverture à un trottoir (11).
Le systéme d'aspiration, figure 3, est un cuvelage interceptant les conduites des égouts, vers leur sortie.
Ce cuvelage siphone les eaux par une séparation fixe (12) et laisse circuler l'air dans sa partie haute. C'est ce circuit d'air, entre les bouches et ce siphon, qui est aspiré par un ou plusieurs aspirateurs (13) installés dans le cuvelage, pour être évacué avec les eaux ou séparément (15), et sans possibilité de refoulement.
Par un jeu de vannes, on peut: soit laisser circuler les eaux directement dans les conduites; soit les dévier dans le cuvelage pour permettre l'aspiration de l'air.
La sécurité des évacuations des égouts est ainsi assurée et l'entretien des installations est facilité par ce double circuit.
Mais chaque cas doit faire l'objet d'une étude d'adaptation.
L'air aspiré peut être traité avant d'être rejeté dans l'atmosphére.
Le cuvelage est équipé de clapets de sécurité (14) pour qu'une montée accidentelle du niveau d'eau ne puisse pas noyer les aspirateurs.
DISPOSITIF DE LOCALISATION DE SOURCES DE RAYONNEMENT DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un dispositif de localisation de sources de rayonnement.
Elle s'applique notamment à la localisation de sources de rayonnement susceptibles d'être contenues dans un local tel qu'une cellule à haute activité par exemple, ou présentes accidentellement dans un local.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE On connait déjà un dispositif de localisation de sources de rayonnement par le document suivant, auquel on se reportera (1) demande de brevet français n08500088 du 4 janvier 1985 (voir également EP-A-O 188 973 et US-A-4,797,701).
Le dispositif décrit dans la demande mentionnée ci-dessus utilise, pour la localisation de sources de rayonnement, une chambre à sténopé dans laquelle sont placés un film sensible au rayonnement et un film sensible à la lumière visible de la zone dans laquelle sont susceptibles de se trouver les sources de rayonnement ainsi qu'un obturateur dont l'ouverture permet la prise de vue en lumière visible et qui est transparent au rayonnement des sources.
Après développement de ces films et superposition de ces derniers, on peut localiser les sources de rayonnement dans leur environnement (mais pas en temps réel).
Un perfectionnement du dispositif décrit dans le document (1) est connu par le document suivant, auquel on se reportera (2) demande de brevet français ni8913281 du 11 octobre 1989 (voir aussi EP-A-0425333 et US-A5,204,533).
Un mode de réalisation particulier du dispositif décrit dans ce document (2) est schématiquement représenté sur la figure 1.
Ce dispositif est destiné à la localisation, en temps réel, de sources de rayonnement 2, notamment de sources de rayonnement gamma (ou X ou par exemple).
I1 comprend une chambre 4 à sténopé, formée dans un corps 6 qui constitue un blindage de la chambre 4 vis-à-vis du rayonnement gamma.
Le blindage absorbe ainsi le rayonnement des sources 2 et le rayonnement parasite d'autres sources susceptibles de se trouver hors champ.
Le corps 6 peut être fait d'un matériau approprié, tel que l'alliage à base de tungstène connu sous le nom Denal .
Des moyens 8 symbolisent un support orientable du corps 6 et donc du dispositif.
Le corps 6 comporte un collimateur 10 en regard de la chambre 4.
La paroi du collimateur 10 est constituée de deux cônes coaxiaux de même angle d'ouverture, opposés par leur sommet commun qui est percé pour former le sténopé 12.
Ce collimateur 10 peut comporter, au niveau et autour du sténopé 12, une partie 14 opaque à la lumière (visible) qui provient de la zone examinée mais perméable au rayonnement gamma, pour tenir compte d'une éventuelle insuffisance d'activité des sources 2 de rayonnement gamma que l'on veut localiser (sténopé à double diaphragme).
De plus, le collimateur 10 peut être interchangeable, ce qui permet de choisir un collimateur à simple ou double diaphragme, d'ouverture adaptée à l'activité supposée des sources gamma 2 que l'on veut localiser.
Le huitième mode de réalisation de l'invention est destiné à former un circuit optique intégré mettant en oeuvre le brouilleur de polarisation de type rectiligne classique dans une section de brouilleur de polarisation de manière que, comme dans le septième mode de réalisation, la modulation d'intensité et le brouillage de polarisation puissent être exécutés en même temps.
La figure 15 représente une configuration du huitième mode de réalisation.
Un circuit optique intégré préféré dans le huitième mode de réalisation comprend, comme l'indique la figure 15 une section IM formant modulateur d'intensité jouant le rôle d'un modulateur d'intensité analogue à celui du septième mode de réalisation, et une section PM' de brouilleur de polarisation raccordée à une extrémité de sortie de la section IM.
La section PM' de brouilleur de polarisation est composée d'un guide d'onde optique 81 de type rectiligne formé sur une plaque de base K, de deux dessins d'électrodes 82 et 82' formés avec des configurations prédéterminées sur la plaque de base K, d'un élément 83 de rotation du plan de polarisation introduit dans une partie raccordée entre le guide d'onde 81 et la section IM du modulateur d'intensité, comme premier rotateur du plan de polarisation destiné à faire tourner la polarisation de la lumière incidente d'environ 450 (comme dans l'élément 31 de rotation du plan de polarisation utilisé dans le troisième mode de réalisation), et d'un élément 83' de rotation du plan de polarisation inséré dans une partie médiane du guide d'onde optique 81 comme second rotateur du plan de polarisation destiné à faire tourner la polarisation de 900 environ (comme l'élément 3 de rotation du plan de polarisation utilisé dans le premier mode de réalisation). Le guide d'onde optique 81 est formé d'un matériau ayant un effet électrooptique (tel que LiNbO3) comme le guide d'onde optique 1 décrit précédemment.
Une première extrémité du guide d'onde optique 81 est raccordée à une extrémité de sortie du guide d'onde optique 71 de la section IM par l'élément 83 de rotation du plan de polarisation et un rotateur 83' du plan de polarisation est introduit à un emplacement prédéterminé d'une partie médiane du guide d'onde optique 81.
Le dessin 82 d'électrodes comporte deux électrodes 82A et 82B. L'électrode 82A a une forme en U et un côté 82a disposé sur la plaque de base K le long du guide d'onde optique 81 entre les éléments 83 et 83' de rotation du plan de polarisation. L'électrode 82B a un dessin en U placé sur la plaque K de base afin que sa périphérie soit enfermée par l'électrode 82A avec un espacement prédéterminé entre elles.
Un dessin 82' d'électrodes a une forme analogue à celle du dessin 82 d'électrodes et un côté 82a' qui est placé le long de la plaque de base K afin qu'il soit le long du guide d'onde optique 81 entre l'élément 83' de rotation du plan de polarisation et une extrémité de sortie du guide d'onde optique 81. Un tension de modulation analogue à celle qui est utilisée dans le brouilleur classique de polarisation est appliquée aux électrodes 82A et 82A', alors que les électrodes 82B et 82B' sont à la masse. Bien que les dessins d'électrodes soient formés par des microbandes plates, on peut aussi utiliser des lignes à bandes coplanaires comme dessins d'électrodes. Les dessins d'électrodes 82 et 82' peuvent avoir aussi une autre disposition, par exemple une forme symétrique comme indiqué sur la figure 16.
Le guide d'onde optique 81 joue le rôle d'un trajet optique du brouilleur de polarisation et d'un trajet optique du brouilleur de polarisation compensateur, le dessin d'électrodes 82 est aussi utilisé comme organe source de tension du brouilleur de polarisation, et le dessin d'électrodes 82' est aussi utilisé comme organe source de tension du brouilleur de polarisation de compensation. En outre, l'élément 83 de rotation du plan de polarisation joue le rôle d'un rotateur du plan de polarisation destiné à connecter le modulateur d'intensité au brouilleur de polarisation alors que l'élément 83' de rotation du plan de polarisation est utilisé comme rotateur du plan de polarisation pour la connexion du brouilleur de polarisation au brouilleur de polarisation de compensation. Dans la section IM de modulation d'intensité ayant une composition analogue à celle du septième mode de réalisation, le guide d'onde optique 71 joue le rôle d'un répartiteur du modulateur d'intensité, du premier et du second trajet optique et du coupleur, alors que le dessin d'électrodes 72 est utilisé comme organe source de tension de modulation d'intensité.
Dans le circuit optique intégré, un signal lumineux transmis par un émetteur de lumière ou un appareil analogue est commandé afin qu'il présente une polarisation linéaire verticale (direction d'axe y) et est transmis au guide d'onde optique 71 de la section IM assurant la modulation d'intensité. Le signal lumineux ayant la polarisation linéaire verticale, soumis à la modulation d'intensité, est transmis à l'élément 83 de rotation du plan de polarisation et sa polarisation tourne d'environ 450. Ainsi, le signal lumineux qui est passé dans l'élément 83 est à un état tel qu'il comporte des composantes x et y. Lors du passage sous le dessin 82 d'électrodes, les composantes x et y de ce signal lumineux subissent une modulation de phase, par un fonctionnement analogue à celui du modulateur classique de phase. Dans cette étape, une dispersion de polarisation se produit à cause de la différence des indices de réfraction entre les directions x et y. Pour que cette dispersion de polarisation soit compensée, l'élément 83' de rotation du plan de polarisation transforme les composantes x et y par rotation de la polarisation d'environ 900 et une modulation de phase analogue à celle qu'on vient de décrire est réalisée par passage du signal lumineux sous le dessin d'électrodes 82'. Ainsi, la dispersion de polarisation est compensée et le brouillage de polarisation est réalisé.
Le huitième mode de réalisation, ayant la configuration qui donne le circuit optique intégré par intégration du modulateur de lumière de type de LiNbO3 classique et du brouilleur de polarisation de type rectiligne connu qui réduit la dispersion de polarisation donne des effets analogues à ceux qu'on obtient avec le septième mode de réalisation, ou rend possible l'exécution de la modulation d'intensité et du brouillage de polarisation en même temps avec un circuit optique intégré de composition simple, si bien que la caractéristique de transmission peut être meilleure, le coût de fabrication peut être réduit et les systèmes de transmission optique peuvent avoir une configuration moins encombrante.
Bien que les guides d'onde optiques soient formés de niobiate de lithium (LiNbO3) dans les huit modes de réalisation décrits précédemment, un matériau pour guides d'onde optiques utilisés dans les brouilleurs de polarisation selon l'invention n'est pas limité au niobiate de lithium, car des guides d'onde optiques peuvent être formés de tout matériau qui possède un effet électrooptique.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux brouilleurs et circuits intégrés optiques qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention.
TELEPHONE MOBILE A COWERCLE ARTICULE ET MOYENS POUR DEFINIR PLUSIEURS POSITIONS ANGULAIRES DE CELUI-CI La présente invention concerne un téléphone mobile comprenant un boîtier renfermant un circuit électrique et portant un couvercle fixé de façon articulée à ce boîtier et comportant un microphone.
On a décrit dans la demande de brevet français n096 12 305 du 9 Octobre 1996 au nom de la demanderesse, un téléphone mobile du type ci-dessus dans lequel des contacts tournants sont incorporés dans l'une des deux articulations reliant le couvercle au boîtier, pour établir des connexions électriques entre le circuit électrique et le microphone.
Le but de la présente invention est d'apporter des perfectionnements au téléphone mobile ci-dessus, notamment pour mieux définir les différentes positions angulaires du couvercle par rapport au boîtier.
Suivant l'invention, ce téléphone mobile est caractérisé en ce que l'autre articulation comprend deux surfaces en contact l'une sur l'autre sous l'action d'un ressort, l'une de ces surfaces comprenant plusieurs reliefs angulairement décalés engagés dans des creux formés dans l'autre surface de façon à définir plusieurs positions angulaires du couvercle par rapport au boîtier.
EXEMPLE 1: 5-éthyl-9,10-difluoro-4,5-dihydro-5-(2-amino-1-oxoéthoxy)-lH- oxepino[3',4':6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine-3,15(4H,13H)-dione a. 5-éthyl-9,10-difluoro-4,5-dihydro-5-(2-(t-butyloxycarbonyl amino)-1-oxoéthoxy)-1H-oxepino[3',4':6,7]indolizino[1,2 b]quinoléine-3,15(4H,13H)-dione, chlorhydrate Un méla b. 5-éthyI-9,1()-difluoro-4,5-dihydro-5-(2-amino-1-oxoéthoxy)-1H- oxepino[3',4':6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine-3,15(411,1311)- dione, chlorhydrate A l'intermédiaire obtenu ci-dessus (40 mg, 0,O72 mmol) en solution dans du dichlorométhane (10 ml) et maintenu à 0 C est ajouté goutte à goutte du dioxane saturé en chlorure d'hydrogène (8 ml). La suspension jaune ainsi formée est maitenue sous agitation pendant 2 heures, puis les volatiles sont chassés sous vide. Le résidu, repris dans de l'eau (5 ml), est lavé au dichlorométane (3 x 30 ml). La phase aqueuse est congelée et lyophilisée pour donner le sel attendu, un solide jaune hygroscopique (20 mg, 50 ,).
RMN-1H (CDC13) : 1,00 (t, 3H); 2,15 (m, 1H); 2,30 (m, 1H); 3,60 (d, 1H); 3,90 (d, 1H); 4,15 (s, 2H); 5,10 (s, 2H); 5,40 (d, 1H); 5,70 (d, 2H); 7,40 (s, 1H); 7,80 (m, 2H); 8,50 (s, 1H).
EXEMPLE 2: 5-éthyl-9,10-difluoro-4,5-dihydro-5-(2-amino-1 -oxopropoxy)-lH- oxepino[3',4':6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine-3,15(4H,13H)-dione On applique le procédé de l'exemple 1 à la 5-éthyl-9,10-difluoro-4,5-dihydro5-hydroxy-1H-oxepino[3',4';6,7] indolizino[1,2-b]quinoléine-3,15(4H,13H)-dione en utilisant la N-Boc-b-alanine au lieu de la N-Boc-glycine, puis on clive le Boc protecteur de l'intermédiaire ainsi obtenu par un traitement par l'acide trifluoroacétique dans le dichlorométhane. On évapore les volatiles sous vide, on reprend le résidu dans le dichlorométhane. La solution resultante est lavée au bicarbonate dilué, séchée et évaporée. On obtient un solide jaune.
En appliquant la méthode des exemples 1 et 2 à d'autres composés, on obtient des résultats analogues. On a ainsi accès à toute une classe d'analogues de la camptothécine sous forme "prodrogue".
EXEMPLE 3: 1,8-diéthyl-8,9-dihydro-8-hydroxy-2H,10H,12H[1,3]oxazino[5,6-f]oxepino[31,41:6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine- 10,13(15H)-dione : Une suspension de 5-éthyl-4,5-dihydro-5,10-dihydroxy-1H- oxepino[3',4':6,7]indolizino[ 1,2-b] quinoléine-3,15 (4H,13H)-dionc (84 mg obtenus selon la préparation 5) dans de l'acide acétique (2,5 ml) est traitéé par de la 1,3,5-triéthylhexahydrotriazine ((),5 ml). Le mélange réactionnel est agité à 70 C pendant 30 min, puis évaporé sous vide. Le résidu est repris à méthanol, filtré et lavé à l'éther. On obtient un solide, p.f. > 275a C.
RMN-1H (DMSO): 0,87 (t, 3H); 1,50 (t, 3H); 1,85 (q, 2H); 2,77 (q, 2H); 3,05 (d, 1H); 3,47 (d, 1H); 4,37 (s, 2H); 5,00 (s, 2H); 5,22 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 6,00 (s, 1H); 7,34 (s, 1H); 7,36 (d, 1H); 7,93 (d, 1H); 8,53 (s, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 8,46; 13,48 ; 36,46; 42,49; 45,49; 46,44; 50,75 ; 61,43 73,33 ; 82,06 ; 99,02 ; 112,90; 122,00; 122,98 ; 125,42; 127,()4; 129,04; 130,20; 144,09; 144,97; 149,87; 152,92; 155,98; 172,07.
IR (KBr) : 1045 ; 1215 ; 1502; 1604; 1657 ; 1722.
EXEMPLE 4: 8-éthyl-8,9-dihydro-8-hydroxy-1-méthyl-2H,10H,12H [1,3]oxazino[5,6-f]oxepino[3',4';6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine10,13(15H)-dione : Une suspension de 5-éthyl-4,5-dihydro-5,10-dihydroxy-1H oxepino[3',4]:6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine-3,15 (4H,13H)-dione (200 mg obtenus selon la préparation 5) dans de l'acide acétique (5 ml) est traité par de la hexahydro1,3,5-triméthyltriazine (I lOmg). Le mélange réactionnel est agité à 7() C pendant 30 min, puis évaporé sous vide. Le résidu est repris à l'éthanol, filtré et lavé à l'éther.
On obticnt un solide, p.f. > 275 C.
RMN-1H (DMSO): 0,87 (t, 3H); 1,85 (q, 2H); 3,04 (d, 1H); 3,48 (d, 1H); 4,33 (s, 2H); 4,93 (s, 2H); 5,28 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 6,01 (s, 1H); 7,35 (s, 1H); 7,38 (d, 1H); 7,94 (d, 1H); 8,49 (s, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 8,46 ; 36,43 ; 37,85 ; 42,55 ; 48,68 ; 50,79 ; 61,43 ; 73,35 83,82; 99,04; 112,49; 122,04; 123,00; 125,46; 127,14; 129,07; 130,27; 144,99; 149,95 ; 152,46; 155,99; 172,09 IR (KBr) : 1047 ; 1058; 1219; 1246; 1295; 1439 ; 15()4 ; 1604 ; 1655 ; 1735.
EXEMPLE 5: 8-éthyl-8,9-dihydro-8-hydroxy-1-benzyl-2H,lOH,12H- [1,3]oxazino[5,6-f]oxepino[3',4':6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine10,13(15H)-dione : Une suspension de 5-éthyl-4,5-dihydro-5,10-dihydroxy-1H- oxepino[3',4':6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine-3,15 (4H,13H)-dione (200 mg obtenus selon la préparation 5) dans de l'acide acétique (5 ml) est traitée par de la 1,3,5-tribenzylhexahydrotriazine (285 mg). Le mélange réactionnel est agité à 7() C pendant 30 min, puis évaporé sous vide. Le résidu est repris à l'éthanol, filtré et lavé à l'éther. On obtient un solide, p.f. > 2750 C.
RMN-1H (DMSO): 0,85 (t, 3H); 1,85 (q, 2H); 3,05 (d, 1H); 3,47 (d, 1H); 3,96 (s, 2H); 4,33 (s, 2H); 5,04 (s, 2H); 5,17 (s, 2H); 5,44 (dd, 2H); 6,O1 (s, 1H); 7,38 (m, 6H); 7,42 (d, 1H); 7,97 (d, 1H); 8,42 (s, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 8,42 ; 19,96 ; 36,45 ; 42,51; 46,36 ; 50,78 ; 55,38 ; 61,39 73,31; 99,00; 112,55 ; 122,01; 123,08; 125,38 ; 127,09; 127,47 ; 128,70; 129,14; 130,35; 128,40; 139,19; 144,18 ; 149,99; 152,84; 155,92; 159,24; 172,05.
IR (KBr) : 1056; 1205 ; 1225; 1248; 1504; 1535; 1599; 1655 ; 1726.
Chaque nacelle 7 présente une patte 71 dirigée vers le haut, à proximité du bâti du convoyeur ; comme on le verra plus loin, cette patte sert à assurer le maintien constant, ou approximativement constant, de l'assiette de la nacelle.
Chaque nacelle possède une dimension adaptée pour recevoir un opérateur.
Comme on le voit sur la figure 7, l'une des nacelles - en l'occurrence 7 a est équipée d'un pupitre 700. Comme on le verra plus loin, ce pupitre est destiné au pilotage du dispositif par l'opérateur qui s'y trouve.
Entre la partie 60 du convoyeur 6 et le châssis 2 sont installés des moyens de commande de pivotement du convoyeur - ou tout au moins des parties 60 - 61 du convoyeur - autour de l'axe 80.
Ces moyens 3 comprennent deux mécanismes identiques, situés sur chacun des deux côtés latéraux du convoyeur, et dont l'un uniquement est visible sur la figure 4.
Lesdits moyens 3 comportent essentiellement un chariot 30, une paire de leviers coudés 4, un vérin hydraulique 24, et une paire de vérins hydrauliques 33.
Le chariot 30 possède, de chaque côté, une paire de roues 31 lui permettant de rouler sur une paire de rails latéraux horizontaux 23 portés par le châssis 2.
Le déplacement de ce chariot 30 est assuré par le vérin 24, lequel est situé à l'intérieur du châssis, dans une position axiale centrale.
La tige du vérin, qui est disposée horizontalement, est fixée à une patte de liaison 301 solidaire du chariot et dirigée vers le bas.
Ce chariot porte, sur chacun de ses côtés, un levier coudé 4. Les deux branches du levier forment un angle obtus, par exemple de l'ordre de 100 , et son sommet est dirigé vers le haut et vers l'aval du convoyeur.
Le levier 4 est articulé, à l'extrémité de l'une de ses branches, autour d'un axe 40, sur le chariot 30. Cet axe correspond par exemple à l'axe des roues avant du chariot.
A chaque levier 4 est associé un vérin 33 de commande de son pivotement.
La tige du vérin est articulée au chariot 30, par exemple au niveau de ses roues arrières 31, tandis que le corps du vérin est articulé au levier 4, au niveau de sa partie coudée, à l'intérieur de celle-ci.