INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- troisième réactif (R3) R3 est la protéine C activée humaine en milieu calcique lyophilisée. Le lyophilisat est versé dans I mi d'eau distillée. On homogénéise la solution résultante à la température ambiante (18-25"C) avant utilisation.
Cette solution est stable à 18-25"C pendant 6 h, 15-19"C dans l'automate "STA" pendant 38 h, 2-8"C pendant 26 h, et -20 C pendant 1 mois.
Exemple 4 Mode opératoire On utilise (sauf indication contraire) des volumes identiques des divers réactifs intervenant dans le procédé de détermination selon l'invention. Ces volumes sont compris entre 5 y1 et 50 ,ul. Les modalités opératoires qui suivent sont celles qui concernent les mesures effectuées au moyen de l'automate "STA" précité ; on a ainsi utilisé 50 ,ul d'échantillon de plasma humain à tester dilué au 1/10 en TOK, 50 y1 de R1 (i.e. PdfV enrichi en PL), 50 s41 de R2 (i.e. CHV), et 50 y1 de CaC12 en solution aqueuse ou de R3 (i.e. APC + Ca2+).
On met en contact au moyen de l'automate "STA" le plasma humain à tester ou le pool de plasmas normaux, PdtV enrichi en PL, et CVH. On incube le mélange résultant pendant 4 minutes à 37"C.
Une telle liaison apporte une certaine insécurité car, si une panne apparaît, toutes les données transitant sur cette liaison sont perdues.
Puisque chaque application est traitée indépendamment des autres cette insécurité est tolérable.
Avec le développement important de la vitesse et de la capacité des processeurs et en vue de réduire les coûts, il est envisageable qu'une seule unité centrale pilote plusieurs applications. Pour ne pas dégrader la sécurité du traitement de plusieurs applications dans une même unité centrale, la présente invention a pour objet un contrôleur d'entrées-sorties faisant l'interface entre l'unité centrale d'un calculateur et les différents équipements électroniques périphériques appartenant à ces applications.
La présente invention propose un contrôleur d'entrées-sorties destiné à coopérer avec une unité centrale d'un calculateur qui communique avec des équipements électroniques périphériques, relié d'une part à l'unité centrale et d'autre part aux équipements électroniques périphériques, caractérisé en ce que la liaison avec l'unité centrale est réalisée avec une ligne série d'entrée et au moins une ligne série de sortie et en ce qu'il reçoit des instructions d'un premier type en provenance de l'unité centrale via la ligne série d'entrée et des instructions d'au moins un deuxième type stockées dans une mémoire extérieure à l'unité centrale et qu'il les traite à I'aide d'un dispositif séquenceur qui alloue des tranches de temps aux instructions selon leur type.
Ce contrôleur d'entrées-sorties est autonome et peut fonctionner avec tous types d'unité centrale et d'équipements électroniques périphériques.
Un ou plusieurs types d'instructions en provenance de la mémoire peuvent être qualifiées de pseudo-instructions formées de listes de valeurs analogiques, stockées dans la mémoire, les types différents correspondant à des listes de valeurs de natures différentes.
Certaines instructions autres que les pseudo-instructions, en provenance de la mémoire, peuvent former des séquences exécutées après une instruction de synchronisation.
Le dispositif séquenceur peut allouer des tranches de temps égales pour le traitement successif de chacun des types d'instructions, puis s'octroyer un intervalle de temps sans traitement, éventuellement nul, avant de recommencer le traitement. Chaque type d'instructions est traité avec la même fréquence.
Un séquencement plus sophistiqué peut être envisagé de manière à permettre un traitement avec des fréquences adaptées aux différents types d'instructions. Un tel séquencement répond beaucoup mieux aux besoins rencontrés dans une application avionique.
Le dispositif séquenceur peut allouer des tranches de temps égales au traitement des instructions selon leur type, chaque type d'instructions étant affecté d'une période d'occurrence, le premier type d'instructions traité possédant la période la plus petite, cette période étant dite période de référence et une phase dite de référence, les autres types d'instructions possédant une contrainte de phase par rapport à la phase de référence, ces autres types d'instructions étant traités avec un rang fonction de l'ordre croissant de leur contrainte de phase, leur période étant un multiple de la période de référence.
II est plus simple de choisir par convention une phase de référence nulle.
La période de référence peut etre un multiple d'une durée, dite période de base, qui correspond au temps d'accès à une instruction dans la mémoire.
II est avantageux d'exprimer la contrainte de phase du second type d'instructions traité par un incrément de phase par rapport à la phase de référence. Celles des types d'instructions de rang supérieur par un incrément de phase par rapport à la contrainte de phase du type d'instructions traité au rang précédent.
Un dispositif séquenceur permettant de traiter les différents types d'instructions avec des fréquences différentes peut comporter: - un dispositif délivrant une phase dite courante à partir d'une horloge de base dont la période correspond au temps d'accès à une instruction dans la mémoire, - un premier diviseur de l'horloge de base recevant en plus de l'horloge de base, la valeur de la période de référence et qui génère des impulsions ayant la période de référence et la phase de référence; - un ensemble pré diviseur, diviseur associé respectivement à chacun des autres types d'instructions à traiter, recevant l'horloge de base et la période de référence, chaque pré diviseur recevant la valeur de la période de référence et un signal de démarrage issu de la comparaison entre la contrainte de phase du type d'instructions associé et la phase courante, et générant, vers le diviseur du même ensemble que lui, un signal de période égale à la période de référence et phasé selon la contrainte de phase du type d'instructions associé, chaque diviseur générant des impulsions ayant la période et la contrainte de phase du type d'instructions associé.
Le dispositif délivrant la phase courante peut être réalisé par un compteur à saturation recevant l'horloge de base.
Le compteur à saturation peut être remis à zéro lors d'un ré enclenchement du contrôleur d'entrées-sorties ou par un signal délivré par un dispositif de recalage.
- Figure 4 - Masque M.duo.R. à deux coques, masque professlónnel englobant seule ment le nez et la bouche.
- Figure 5 - Masque M.duo.Intégr. - Masque professionnel à deux coques perforées de trous disposés en quinconce C.1 ext. ignifuge et C.2 int., protégeant yeux + nez + bouche.
- Figure 6 - Joint Souple (J.S.) pour monocoque.
- Figure 7 - Embout (Emb.) souple pour Masque a deux coques - Figure montrant l'insertion périphérique des deux coques dans cet Embout, l'une sous l'autre, chacune dans sa rainure - Embout doté du Joint Souple J.S., qui assure l'adhérence du masque à l'épiderme qu'épouse souplement le masque.
- Figures 8- Détail montrant le Joint Souple (J.S.) collé à l'Embout, la pression exercée par la bride, et le calage des lunettes sur un masque monocoque ou à deux coques, et le maintien des lunettes, - Figures 9 - Masque monocoque avec Voile (V) et filtre (F) - Masque à deux coques avec Voile (V) et filtres (F') et (F").
- Figures 10 . Masques pour chiens.
- Figures 11-------: Masques pour chevaux.
Exposé A) En ce qui concerne les personnes, deux sortes de masques seront réalisés - une sorte de masques anti-pollution dite de circulation : économique car il comporte une seule coque de protection respiratoire ; cette sorte de masques se différenciant en deux types * un type de masque de protection strictement respiratoire M.mono.R., la coque n1 englobant que le nez et la bouche du sujet, et le bombé de la coque laissant toujours un espace entre sa paroi interne et le visage de l'utilisateur.
* un type de masque de circulation å une seule coque mais de protection intégrale (M.mono.Intégr.), donc englobant les yeux, le nez et la bouche du sujet, le bombé de la coque respectant toujours un espace libre entre sa paroi et le visage de la personne.
- et une sorte de masques professionnels, à deux coques protectrices ; cette sorte de masques se déclinant, elle aussi en * un type de masque professionnel à deux coques (M.duo.R.) donc stricte ment respiratoire car il n'isole que le nez et la bouche de l'utilisatrice.
* et un type de masque professionnel (M.duo.Intégr.), â deux coques, isolant par conséquent les yeux, le nez et la bouche du sujet - Toujours sans jamais "coller au visage".
- Ces deux types de masques conviennent non seulement aux personnes exposées à une pollution lourde dans l'exercice de leur profession, mais ils s'imposent aux personnes atteintes de maladies cardiaques ou pulmonaires, comme à celles victimes d'insuffisances respiratoires ou de dysfonctionnements cardiaques.
Quant à leur fixation et â leur maintien en place, ces quatre types de masques, deux dits de circulation, deux dits professionnels, sont tous munis d'une forte bride élastique (B), d'une largeur de un centimètre, de tension réglable, venant passer au-dessus des oreilles, entre le crâne et les deux pavillons auriculaires, et enserrant la tête du sujet de manière à bien faire adhérer souplement le joint (J.S.), sur tout son pourtour, au visage de l'utilisatrice ou du porteur, condition essentielle d'efficacité de ces appareils, tout particulièrement chez l'enfant et l'adolescent.
Description de ces deux sortes de masques pour personnes - Masques monocoques : (M.mono.R.) et (M.mono.Intégr.), le R. = respiratoire protégeant uniquement le nez et la bouche du sujet ; et l'Intégr. "polyprotecteur intégral" isolant yeux, nez et bouche.
- Ils ont en commun, d'après Figures 2 et 3, une seule coque en matière plastique rigide percée de fins orifices d'admission d'air, orifices bien répartis sur toute la surface de la coque, sauf sur toute sa périphérie puisque c t est sur cette bande intacte que viendront adhérer le Voile (V) à l'extérieur de la coque, et le filtre (F) à l'intérieur de ladite coque, afin qu'aucun des orifices permettant l'inspiration et l'expiration d'air par l'utilisateur, ne soit obturé par l'adhésif du Voile, ni par celui du Filtre. En outre, le montage de leur monocoque est identique : sur toute sa périphérie, chaque monocoque vient s insérer dans la rainure du Joint Souple (J.S.) qui est fortement collé à la coque, ce joint J.S. étant calculé pour adhérer parfaitement, sur tout son pourtour, à l'épiderme de l'utilisatrice, ce à quoi la bride (B) que nous avons décrite ci-dessus, concourt efficacement, comme d'après Figure 8 par exemple.
- De plus, autre point commun, les monocoques du (M.mono.R.) et du (M.mono.Intégr.) sont pareillement équipées * d'un voile (V) externe, à deux fines toiles, i.e. d'une toile repliée sur soi, inclant une ouate compressée, formant écran vertical cousu sur tout son périmètre, puis imprégné par macération dans une essence légèrement huileuse chargée de poudre de charbon végétal acte. Ce Voile (V) est antiwparticules et anti-gaz. Etant rendu adhésif seulement sur tout le pourtour d'une de ses faces, ce voile (V) va adhérer par sa périphérie à l'extérieur de la monocoque et la recouvrir entièrement sans en obturer aucun orifice cf. Figure 9.
Le dessin 2 d'électrodes a par exemple une première électrode 2A qui fait varier l'indice de réfraction pour assurer la modulation de phase de la lumière par application d'un champ électrique au premier trajet optique 11 et une seconde électrode 2B. La première électrode 2A forme un dessin en U retourné et est disposée sur la plaque de base K le long du premier trajet optique 11. La seconde électrode 2B a un dessin rectangulaire et elle est placée sur la plaque de base K afin qu'elle soit enfermée par la première électrode 2A avec un espacement prédéterminé réservé entre elles. Une tension de modulation de forme d'onde prédéterminée, décrite dans la suite, est appliquée à la première électrode 2A et la seconde électrode 2B est à la masse.
Cependant, le premier mode de réalisation n'est pas limité à l'utilisation d'un dessin d'électrodes 2 analogue à une microbande plate (ligne à bande plate coplanaire asyme- trique), car il peut s'agir par exemple d'une ligne coplanaire à bande plate telle que représentée sur la figure 2.
La combinaison du guide d'onde optique 1 et du dessin d'électrodes 2 a une composition analogue à celle d'un modulateur de lumière de type de LiNbO3 utilisé de façon générale.
L'élément 3 de rotation du plan de polarisation est un rotateur qui transmet un signal lumineux d'entrée après avoir fait tourner son plan de polarisation d'environ 900 dans un sens. Cet angle de rotation n'est pas limité à 900 mais il peut être voisin de 900 et, plus concrètement, de l'ordre de 90 + 100. L'élément 3 de rotation du plan de polarisation est inséré par exemple sur le premier trajet optique. L'emplacement d'insertion est sélectionné entre le dessin d'électrodes 2 et la section 13 de combinaison. Il est envisageable, pour l'insertion, de placer l'élément 3 préparé comme élément indépendant dans le guide d'onde optique 1 qui est formé au préalable ou de former le guide d'onde optique 1 afin qu'il soit solidaire de l'élément 36 de rotation du plan de polarisation.
On décrit maintenant le fonctionnement de ce premier mode de réalisation.
D'abord, un signal lumineux émis par un émetteur de lumière (non représenté) ou un appareil analogue tombe sur la section 10 de répartition du guide d'onde optique 1. Le signal lumineux incident est par exemple réglé afin que son état de polarisation soit une polarisation linéaire verticale (dans la direction de l'axe y) comme indiqué par un vecteur à l'emplacement (a) de la figure 3. Sur la figure 3, les états de polarisation de la lumière incidente à divers emplacements du guide d'onde optique 1 sont indiqués par des vecteurs dans un plan x, y. A l'aide d'une composante horizontale (dans la direction de l'axe x) et d'une composante verticale (dans la direction de l'axe y), un état de polarisation de la lumière incidente est exprimé par l'équation (1) (x,y) = (0,coût) ou (0,sinon) (1) le symbole o > représentant la fréquence angulaire et t le temps. Bien que seul (O,coswt) soit utilisé pour la description qui suit, on peut aussi utiliser (0,sont) de manière analogue pour envisager les états de polarisation.
Le signal lumineux est divisé en deux par la section 10 de répartition et est conduit dans le premier trajet optique 11 et le second trajet optique 12. Chaque signal lumineux a une puissance égale à la moitié de celle de la lumière incidente. Comme chacun des signaux lumineux a une polarisation linéaire verticale comme indiqué à l'emplacement (b) sur la figure 3 ou a un état de polarisation qui reste inchangé par rapport à celui de l'étape d'incidence, et comme la puissance optique est proportionnelle au carré du champ électrique, chacun des états de polarisation des signaux lumineux est donné par l'équation (2) qui est analogue à l'équation (1) (x,y) = (0, (1/2)1/2cosot) (2) La modulation de phase est alors réalisée par propagation des signaux lumineux dans le premier trajet optique 11 et le second trajet optique 12 ayant le dessin d'électrodes 2. Un déphasage est produit entre les signaux lumineux puisque l'indice de réfraction du guide d'onde optique varie avec la tension de modulation appliquée au dessin d'électrodes 2, et les vitesses des signaux lumineux se propageant dans le premier et le second trajet optique 11 et 12 sont différentes. Lorsqu'un champ électrique du signal lumineux qui se propage dans le premier trajet optique 11 est représenté par El et celui qui se propage dans le second trajet optique 12 est représenté par E2, les champs électriques El et E2 sont exprimés sous la forme El = coût + p1), E2 = coût - p2) #1 et #2 représentant les phases des signaux lumineux qui se propagent dans le premier et le second trajet optique 11 et 12 respectivement.
Ainsi, le premier mode de réalisation permet la réduction de la dispersion de polarisation au tiers environ de celle qui est provoquée dans le brouilleur classique de polarisation qui a une longueur de trajet optique égale à celle du premier mode de réalisation et qui utilise un modulateur de phase qui reçoit une lumière incidente à un angle de 450 (ayant les composantes x et y).
Comme l'indique la description qui précède, ce premier mode de réalisation permet la réalisation d'un brouilleur de polarisation qui a une configuration simple et permet une faible dispersion de polarisation par disposition d'un élément 3 de rotation du plan de polarisation dans le guide d'onde optique 1 avec une composition analogue à celle du modulateur général de lumière de type de LiNbO3. Dans l'hypothèse où le guide d'onde optique 1 et l'élément 3 de rotation du plan de polarisation peuvent être intégrés, il est possible de fabriquer le brouilleur de polarisation préféré dans le premier mode de réalisation par des étapes qui sont pratiquement les mêmes que celles qui sont utilisées pour le modulateur classique de lumière de type de LiNbO3.
On décrit maintenant un second mode de réalisation.
Dans le second mode de réalisation, l'emplacement d'insertion d'un élément de rotation du plan de polarisation est choisi dans un second trajet optique 12 à la place du premier trajet optique 11 qui est sélectionné comme emplacement d'insertion de l'élément 3 de rotation du plan de polarisation dans le premier mode de réalisation.
La figure 4 représente la configuration du second mode de réalisation et les états de polarisation d'un signal lumineux.
La différence concrète entre les brouilleurs de polarisation du second et du premier mode de réalisation, apparaissant sur la figure 4, est le fait qu'un élément 3 de rotation du plan de polarisation est introduit dans le second trajet optique 12 entre une section 13 de combinaison et un dessin 2 d'électrodes, dans le second mode de réalisation. Cet élément 3 de rotation du plan de polarisation est le même que celui qui est utilisé dans le premier mode de réalisation, mais il occupe un emplacement différent. Les autres éléments du second mode de réalisation restent inchangés par rapport aux ceux du premier mode de réalisation et on ne les décrit pas plus en détail. Comme dans le premier mode de réalisation, le second mode de réalisation n'est pas limité au dessin d'électrodes 2 sous forme d'une microligne à bande plate représentée sur la figure 4 car elle peut être sous forme d'un dessin d'électrodes à ligne à bande plate coplanaire (voir figure 2).
On décrit maintenant le fonctionnement du second mode de réalisation.
Dans les étapes comprises entre l'incidence d'un signal lumineux sur la section de répartition 10 et la modulation de phase dans le premier trajet optique 11 et le second trajet optique 12, le brouilleur de polarisation du second mode de réalisation a le même fonctionnement que celui du premier mode de réalisation, et les états de polarisation à divers emplacements sont indiqués par les vecteurs des emplacements (a) à (c) qui sont exprimés par les équations (1) à (3) indiquées précédemment.
Les souches Bacillus subtilis ATCC 6633 ou Bacillus pumilus ATCC 14884 ont été utilisées comme souches indicatrices pour évaluer la production d'érythromycine dans des essais biologiques par antibiogramme.
Les plasmides Litmus28, pUC18 et pUC19 (New England Biolabs) ont été utilisés en routine pour les sous-clonages.
Le vecteur pIJ702 (Katz et al., 1983) a été obtenu du John Innes Institute. Le vecteur pIJ486 (Ward et al., 1986) a été obtenu de C.J. Thompson (Université de Bâle, Suisse). Le phagmide pTZ18R a été obtenu de Pharmacia Biotech. Le vecteur navette coli-streptomyces pUWL218 (Wehmeier, 1995) utilisé pour l'intégration chromosomique dans Sac. erythraea a été obtenu de W.Piepersberg (Université de Wuppertal, Allemagne).
2. Manipulation de l'ADN et séquençage.
Les méthodes générales de biologie moléculaire utilisées sont décrites par Sambrook et al., 1989.
Les réactifs d'origine commerciale ont été utilisés incluant les enzymes de restriction (New England Biolabs et Boehringer Mannheim), le fragment de Klenow de l'ADN polymerase I (Boehringer Mannheim). La trousse "DNA ligation system" (Amersham) a été utilisée pour effectuer les ligations et la trousse Plasmid Midi kit (Quiagen) ou RPM kit (BiolOl Inc.) pour purifier l'ADN plasmidique.
La préparation de l'ADN du bactériophage X a été réalisée selon Ausubel et al. (1995) et l'isolement de l'ADN chromosomique de Sac. erythraea selon Hopwood et al. (1985).
La transformation de S. lividans et l'isolement des plasmides ont été effectués selon Hopwood et al. (1985).
3. Préparation de l'érythronolide B et du 3-a-mycarosyl érythronolide B.
L'érythronolide B et le 3-a-mycarosyl érythronolide B ont été purifiés à partir d'extraits de culture du mutant eryci (clone WHB2221 décrit par Dhillon et al., 1989) par chromatographie sur gel d'aminopropyl (LichroprepNH2 25-40 , Merck) avec un gradient d'élution par des mélanges chlorure de butyle/chlorure de méthylène successifs (100:0, 80:20, 50:50 et 20:80) suivi d'un gradient d'élution linéaire par le mélange chlorure de butyle/méthanol variant de 99:1 à 90:10.
Les fractions contenant les produits attendus sont amenées à sec sous vide puis analysées par chromatographie en couche mince (ccm). L'érythronolide B est ensuite cristallisé dans un mélange acétate d'éthyle/hexane puis recristallisé dans l'éthanol. Le 3-a-mycarosyl érythronolide B est cristallisé deux fois dans un mélange acétate d'éthyle/hexane.
Milieux cités.
1. R2T2 Pour 1 litre de solution aqueuse : sucrose 103 g ; K2 S04 0,25g ; extrait de levure 6,5 g ; tryptone 5,0 g ; bactoagar 22,0 g ; eau distillée qsp 860 ml. La solution est stérilisée par autoclavage pendant 30 minutes à 120 0c. Au moment de l'utilisation, les solutions stériles suivantes sont ajoutées : 20 ml de glucose à 50 % ; 25 ml de Tris-Hcl 1M, pH7,0 ; 5 ml de KH2P04 à 0,5 % ; 2,5 ml de NaOH 1N ; 50 ml de CaCl2 1M ; 50 ml de MgCl2,6H2O 1M et 2 ml de solution de "trace elements" (Hopwood et al., 1985).
2. R2T20 Pour un litre de solution aqueuse : milieu R2T2 contenant 206 g de sucrose.
3. M1-102 (Kaneda et al., 1962) Pour 1 litre de solution aqueuse : glucose 5 g ; sucre brun commercial 10 g ; tryptone 5 g ; extrait de levure 2,5 g Versène 36 mg ; eau courante 1000 ml ; pH final ajusté à 7,0 à 7,2 avec KOH. La solution est stérilisée par autoclavage pendant 30 minutes à 120 0c.
4. R2YE(R5) (Hopwood et al., 1985) Pour 1 litre de solution aqueuse : sucrose 103 g ; K2S04 0,25 g ; MgC12,6H2O 10,12 g ; casaminoacides 0,1 g ; solution de "trace elements" 2 ml ; extrait de levure 5 g ; TES 5,72 g ; bactoagar 15 g ; eau distillée qsp 940 ml. La solution est stérilisée par autoclavage pendant 30 minutes à 1200C. Au moment de l'utilisation, les solutions stériles suivantes sont ajoutées : 10 ml de KH2PO4 0,5 % ; 20 ml de CaCl2 1M ; 15 ml de L-proline à 20 % ; 20 ml de glucose à 50 % et 1 ml de Cucul2 lOmM.
Un tel couteau 32 comprend une première partie 34, articulée par rapport au secteur correspondant, autour d'un axe de rotation perpendiculaire au plan de rotation, comme un couteau monolithique, et une seconde partie 36 articulée par rapport à la première grâce à des moyens 38 de liaison souple.
Dans le mode de réalisation de la figure 3, ces moyens de liaison souple sont des maillons de chaîne 39.
On note que la seconde partie 36 vient à chevauchement sous la première partie 38.
Lorsque cela s'avère nécessaire, par exemple pour gagner de l'encombrement, les secteurs 20 peuvent être agencés de façon coplanaire avec la plaque 18, ainsi que cela est représenté sur les figures 4A et 4B.
Dans ce cas, les secteurs et la plaque sont porteurs chacun d'une partie respectivement 40, 42 d'une butée 44. Ces deux parties sont disposées en vis à vis, et le jeu entre elles est réduit au jeu de fonctionnement et de montage mécanique.
La position de la figure 4A correspond à la position en fonctionnement avec les secteurs 20 coplanaires avec la plaque 18 sous l'effet de la force centrifuge. Les parties 40 et 42 de la butée sont très légèrement écartées.