INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La méthode peut être appliquée à des remèdes bruts autres que des champignons, tels que des remèdes
bruts naturels contenant des remèdes bruts dérivés de plantes, des remèdes bruts dérivés d'animaux et des remèdes bruts dérivés de minéraux. Par ailleurs, la plupart des médecines chinoises utilisent les remèdes bruts poussés dans la nature, mais on peut utiliser des remèdes bruts récoltés dans une ferme dans des conditions appropriées ou des remèdes bruts obtenus par une culture artificielle telle qu'une culture hydroponique, etc.
En outre, comme remèdes bruts autres que les remèdes bruts décrits dans, par exemple, la pharmacopée japonaise, etc., si ils présentent une activité antitumorale efficace lorsqu'on applique la présente invention, ce produit naturel ou cette récolte de culture peut être utilisé comme remède brut mentionné dans la présente spécification.
DESCRIPTION DES RÉALISATIONS PRÉFÉRÉES Dans ce qui suit, on va décrire en détail des réalisations de la présente invention en se reportant à des exemples.
En ce qui concerne une méthode de renforcement de l'activité anti-tumorale de remèdes bruts, une composition contenant des remèdes bruts à activité anti-tumorale renforcée, une méthode d'évaluation de l'efficacité anti-tumorale d'un traitement par des remèdes bruts et une méthode d'évaluation de l'efficacité anti-tumorale de remèdes bruts, l'explication sera donnée par l'utilisation de champignons qui sont bien connus comme remèdes bruts contenant -glucane, qui est un polysaccharide ayant une activité anti-tumorale.
RÉALISATION 1 Dans la réalisation 1 de la présente invention, on décrira une méthode de renforcement de l'activité anti-tumorale de remèdes bruts et une composition
Après lavage du tissu ainsi traité avec une lessive habituellement utilisee dans le domaine du lavage des vtements, la concentration de la lessive étant de 7 g/l, la température de lavage de 40 C et la durée de 20 minutes. Après rinçage, I'hydrophilie du tissu est à nouveau déterminée par la méthode décrite ci-dessus.
A titre comparatif, un tissu non traité a été soumis au mme cycle de lavage/rinçage.
Les résultats du test sont un temps de 48 s pour le tissu non traité lavé et de 26 s pour le tissu traite lavé. Ce résu) tat démontre) a persistance de 1effet du traitement après lavage.
SOUFFLERIE AXIALE, EN PARTICULIER POUR VÉHICULES À MOTEUR DESCRIPTION La présente invention concerne une soufflerie, en particulier une soufflerie de refroidissement associée à un échangeur de chaleur dans un véhicule à moteur.
De façon plus spécifique, l'objet de l'invention est une soufflerie axiale du type comprenant un moyeu central et une pluralité de lames qui s'étendent à partir du moyeu et dont les bords d'attaque présentent un angle d'inclinaison positif vers l'avant dans le sens de rotation de la soufflerie au voisinage du moyeu et sont inclinés de façon prédominante vers l'avantà partir du moyeu vers la périphérie.
Un but de la présente invention consiste à fournir une soufflerie axiale du type susmentionné, permettant d'obtenir une diminution considérable du bruit de fonctionnement.
Un autre but de l'invention consiste à fournir une soufflerie axiale du type défini ci-dessus, ayant des performances améliorées du point de vue de la dynamique de l'écoulement.
Ces buts ainsi que d'autres sont atteints, selon l'invention, par une soufflerie axiale dont les principales caractéristiques sont définies en ce que l'angle d'inclinaison du bord d'attaque de chaque lame est positif et diminue à partir du moyeu jusqu'à un point sur le bord disposé entre 30% et 70% de la distance radiale le long de la lame et est positif et croissant à mesure que la distance radiale par rapport au moyeu augmente, au moins dans la portion disposée entre 70% et 85% de la distance radiale le long de la lame.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront clairement d'après la description détaillée qui suit, fournie simplement au moyen d'un exemple non limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels : la figure 1 est une vue de face d'une soufflerie selon l'invention, la figure 2 montre un détail de la figure 1 à une échelle agrandie, la figure 3 est une coupe par la surface cylindrique III-III de la figure 1 et développée dans un plan, et la figure 4 est une vue similaire à celle de la figure 2 et représente une variante.
Sur les dessins, une soufflerie axiale selon l'invention est indiquée de façon générale en 1. La soufflerie comprend un moyeu 2, par exemple, un moyeu sensiblement cylindrique, dont l'axe 0 coïncide avec l'axe de rotation de la soufflerie.
La soufflerie 1 de la figure 1 comprend une bague externe 4 coaxiale avec le moyeu 2. une pluralité de lames, indiquées en 3, s'étendent entre le moyeu 2 et la bague 4.
Toutefois, l'invention n'est pas limitée aux souffleries ayant des bagues externes et il n'est également pas voulu de la limiter à des souffleries ayant six lames, telle que celle qui est représentée sur la figure 1.
En référence à la figure 2, dans la description suivante, le rayon du moyeu 2 est indiqué par Ri et la distance radiale entre les extrémités distales des lames 3 et 1'axe 0 est indiquée par Re. Dans le cas de la soufflerie selon les figures 1 et 2, la distance Re correspond au rayon interne de la bague 4.
Le sens de rotation de la soufflerie 1 est indiqué par F sur les figures 1, 2 et 4.
Chaque lame 3 de la soufflerie 1 comporte un bord d'attaque 5 et un bord de fuite 6.
L'angle d'inclinaison du bord d'attaque 5 de chaque lame 3 de la soufflerie est indiqué ci-dessous par T.
Pendant la plantation du capteur géophysique dans le sol, le vérin 26 et sa tige 260 de sortie, qui sont comme on I'a dit mobiles en rotation par rapport au vérin 25, sont maintenus dans une direction verticale, grâce à un moteur électrique asservi à un capteur de verticalité (non représenté) du vérin 26 et commandant la rotation du vérin 26, ainsi que des éléments qu'il porte, autour de l'articulation 251 de la tige 250.
Ceci permet d'assurer la verticalité du vérin 26 et donc du capteur géophysique, et ainsi d'assurer la verticalité de la pose des capteurs, géophysiques sur un terrain présentant une pente de face ou d'arrière de 20%, c'est à dire correspondant à un angle d'environ 11 , par rapport à l'avancement de t'automoteur.
D'autre part, on a dit que les moyens de pose étaient également positionnés dans le plan transversal YZ, par les vérins provoquant la rotation, autour de l'articulation 210 d'axe X, du module de pose 20.
Ces vérins, asservis à des détecteurs mesurant I'angle de dévers a tel que représenté (avec une amplitude exagérée) sur la figure 6a, maintiennent le module 20 de pose dans une direction du plan YZ parallèle à la verticale vraie du lieu. Cette disposition permet d'annuler l'effet de l'angle a de dévers sur la verticalité des capteurs posés, pour des angles a pouvant aller jusqu'à environ 11 (correspondant à un pente de dévers latéral de l'ordre de 20 %).
De mme l'asservissent déjà évoqué de la position, dans le plan vertical contenant la direction X, du vérin 26 par rapport au vérin 25, permet d'annuler l'effet de l'angle ss de pente longitudinale, représenté avec une amplitude exagérée sur la figure 6b.
Afin d'éviter que la tige 250 du vérin 25 tourne autour de son axe longitudinal lors de sa sortie et/ou de son escamotage, et entraîne ainsi dans sa rotation les éléments (articulation 251 et vérin 26) qu'elle porte, une tige anti rotation 252 (représentée seulement sur les figures 3a et 4a à 4c par souci de clarté) est fixée par son extrémité basse à une pièce 2520 solidaire de l'extrémité basse de la tige 250,1'extrémité haute de la tige anti rotation pouvant coulisser dans un guide 2521 fixé sur le corps du vérin 25 (ou encore directement sur le chariot 24), de manière à ce que la tige 250 du vérin 25 et la tige anti rotation 252 qui lui est associée s'étendent et coulissent parallèlement.
De mme, la tige 260 est associée à une tige anti rotation 262 qui lui est parallèle (cette tige 262 étant représentée seulement sur les figures 4a à 4c) dont l'extrémité inférieure est fixée sur la plaque 261 qui porte le bras 27, t'extrémité supérieure de la tige 262 pouvant coulisser dans un guide 2620 fixé sur le corps du vérin 26.
Afin de compenser une éventuelle vitesse longitudinale résiduelle du capteur par rapport au sol au moment de la plantation malgré l'asservissement de la vitesse de déplacement du chariot à la vitesse de l'automoteur, le bras de plantation 27 est comme on I'a dit monté à pivotement sur la plaque 261 rigidement solidaire de la tige 260 du vérin 26, les deux ressorts 271 maintenant le bras 27 lors de la plantation du capteur.
L'orientation en fonctionnement du bras 270 est assez proche de I'horizontale et sa longueur-de l'ordre de 300 mm-est suffisamment importante pour que, étant donné le très faible niveau de vitesse résiduelle possible entre le bras et le sol-de l'ordre de 1 % de la vitesse d'avance de l'automoteur, c'est à dire environ 2 cm/s-I'ajustement autorisé par les ressorts 271 ne nécessite qu'une rotation de quelques degrés, au cours de laquelle l'extrémité du bras 27 reste très voisin d'une mme ligne parallèle à X. Ainsi, I'extrmit du bras 27 qui porte le capteur géophysique à planter ne s'écarte pas sensiblement de la trajectoire de pose.
Lorsque la tige 260 est escamotée dans le vérin 26 et que le bras 27, ayant été déplacé en rotation d'axe 2600 par le mouvement relatif du sol, est ainsi ramené vers le haut par la tige, le bras retrouve une position d'équilibre dans le plan vertical comprenant l'axe Y, grâce d'une part à faction des deux ressorts symétriques 271 qui ramènent le bras 27 vers ledit plan, et d'autre part à l'engagement d'un ergot 276 de centrage du bras de plantation dans un évidemment 277 solidaire de l'extrémité de la tige 260. On se référera plus particulièrement aux figures 4b et 4c pour la visualisation de l'ergot 276 et de l'évidement 277.
De plus, le bras 27 est muni d'un talon 275 de hauteur réglable, afin de limiter la profondeur de plantation des capteurs, qui sont dans le mode de réalisation décrit équipés d'une pointe.
Revenant en référence à la figure 5 à la description du cycle de déplacement des éléments du module de pose, on a dit que la détection de la plantation du capteur déclenchait en C l'ouvertures des pinces 270 et la remontée des tiges des deux vérins 25 et 26. Cette détection commande également la décélération sur 200 mm du chariot après une course de 900 mm à vitesse constante, jusqu'à son arrt en D.
Puis l'ordinateur de bord commande le retour du chariot en position rentrée , par une course uniformément accélérée vers I'avant du bras 21 pendant que les escamotages des tiges des vérins se terminent, suivie sur les derniers 300 mm d'une décélération jusqu'à ce le dispositif ait regagné sa position de début de cycle en A, dans laquelle il est prt à saisir un nouveau capteur géophysique pour le planter automatiquement.
II est à noter que dans le cas où, les deux vérins 25 et 26 étant totalement déployés vers te bas, le capteur de pression du vérin 26 n'indique aucune résistance d'un sol, les pinces 270 lâchent automatiquement le capteur géophysique, puis le chariot et les vérins regagnent leur position de départ A.
Le déploiement total des deux vérins vers le bas est signalé à l'ordinateur de bord par un capteur de fin de course de la tige 250, qui continue comme on I'a dit à effectuer sa course encore après que la tige 260 ait été totalement déployée.
De plus, si le capteur d'effort associé au soc détecte un obstacle résistant, en conjonction avec le relèvement déjà évoqué du soc le cycle de plantation est interrompu par l'ordinateur de bord qui provoque le lâchage du capteur par les pinces 270 et le retour du dispositif en position A de départ. Dans ce cas, le système ne plante pas le capteur pour éviter de t'endommager sur un obstacle résistant tel qu'un rocher enfoui, et ne pas perturber la pose des capteurs suivants de la bretelle.
Le présent microscope constitue la solution de lecture permettant une intégration maximale de ce type de mémoires. En effet l'image qu'il permet d'obtenir prend en compte l'indice et diminue très fortement l'interférence intersymboles. Dans le cas idéal ou l'ensemble du faisceau issu de l'échantillon serait détectée, ce qui peut être réalisé en augmentant le nombre ou l'ouverture des objetifs, l'interférence intersymboles est entièrement supprimée.
Un autre type de mémoires optiques est constitué par les mémoires holographiques. Par exemple, dans le document [McMichael], les données sont lues en illuminant l'objet constitué par la mémoire optique avec un faisceau parallèle de direction variable et en détectant l'onde issue de l'échantillon pour chaque direction du faisceau d'éclairage. Une direction du faisceau d'éclairage correspond à une page de données et chaque point de la représentation fréquentielle bidimensionnelle de l'onde issue de l'objet pour une onde d'éclairage donnée correspond à un bit stocké dans la mémoire optique. Chaque point de la représentation bidimensionnelle de l'onde issue de l'objet correspondant par ailleurs à un point de la représentation tridimensionnelle de l'objet lui-même, un bit stocké dans la mémoire optique correspond donc à un point de la représentation fréquentielle tridimensionnelle de cette mémoire optique. Une analyse de ce type de mémoires en termes de représentations fréquentielles peut être trouvée dans [Bashaw] Le présent microscope peut donc avantageusement être utilisé pour lire de telles mémoires optiques, les bits stockés en mémoire correspondant directement à des points de la représentation fréquentielle tridimensionnelle obtenue par le présent microscope à partir de l'objet constitué par la mémoire optique. Le système d'écriture de la mémoire optique doit toutefois être prévu pour ne pas utiliser les points de la représentation fréquentielle tridimensionnelle qui ne sont pas obtenus par le présent
microscope, saufà augmenter le nombre d'objectifs utilisés pour éviter la non-détection de certaines fréquences.
D'autres types de mémoires optiques holographiques existent [Barbarstatis] . D'une manière générale, le présent microscope permet l'obtention d'une représentation de l'objet observé qui serait parfaite dans le cas idéal ou les objectifs utilisés couvriraient l'ensemble de l'espace autour de l'objet.
Dans le cas ou la représentation obtenue est parfaite, les données stockées en mémoire et détectées sous la forme d'une représentation fréquentielle tridimensionnelle de l'objet peuvent être ensuite restituée sous n'importe quelle forme : est possible de simuler, en utilisant la représentation connue de l'objet constitué par la mémoire optique, l'onde qui serait obtenue à partir de n'importe quel éclairage ou par n'importe quelle autre méthode de lecture (à la longueur d'onde utilisée par le microscope). Tous les type de mémoire optique peuvent donc être lus par le présent microscope, moyennant dans le cas général des opérations supplémentaires permettant la reconstitution des données à partir de la représentation fréquentielle de l'objet constitué par la mémoire optique. Dans le cas ou la représentation n'est pas parfaite, des précautions adéquates doivent être prises pour prendre en compte les zones d'ombre de la représentation fréquentielle de l'objet.
PROCÉDÉ D'IDENTIFICATION DE SEQUENCES POLYNUCLEOTIDIQUES ET/OU DES PROTEINES CORRESPONDANTES A PARTIR D'UN ECHANTILLON D'ACIDES NUCLEIQUES La présente invention a pour objet une méthode d'isolement et de criblage de gènes sans création de banques d'expression in vivo. Plus particulièrement l'invention se rapporte à un procédé d'identification de séquences polynucléotidiques et/ou des protéines correspondantes à partir d'un échantillon d'acides nucléiques, par expression protéique in vitro après transcription et traduction de fragments d'ADN.
La recherche de nouveaux gènes et/ou des protéines pour lesquelles ils codent constituent un objectif majeur de nombreux laboratoires de biologie moléculaire. En effet, la thérapie génique et cellulaire ou la création d'animaux et de plantes transgéniques, suscitent de nouveaux espoirs pour la santé et l'alimentation humaine ou animale, mais nécessitent entre autres, d'identifier de nombreux gènes et/ou de nouvelles activités protéiques. Ainsi, il existe de nombreuses techniques d'isolement et de criblage de gènes par clonage et expression. On estime que la probabilité d'avoir le gène recherché dans une banque d'ADN génomique peut se calculer à l'aide de la loi de distribution de Poisson (1). Plus précisément, le nombre N de clones indépendants à cribler pour avoir 99% de chances de le trouver est égale à : Ln(l-P) / Ln(l-I/G) où I est la taille de l'insert et G la taille du génome en paires de bases.
On considère généralement que pour avoir 99% de chances d' isoler la séquence voulue, le nombre de clones à cribler dans la banque doit être tel que le nombre de paires de bases criblées dans les clones
(I x N) représente 5 fois la taille totale du génome (9) .
Les procédés de l'art antérieur d'isolement et de criblage de gènes par clonage et expression présentent de nombreux inconvénients : - la toxicité cellulaire des produits de transcription et de traduction, qui peuvent induire des recombinaisons génétiques pour pallier à ces problèmes de toxicité, - la faible représentativité de la banque utilisée, - la faible compatibilité entre la séquence du gène cloné et la ponctuation d'expression du vecteur utilisé, - des niveaux d'expression très variables, - des problèmes d'usage des codons, - des problèmes de repliement, de modifications post-traductionnelles, - le problème posé par l'influence de l'état physiologique d'une cellule sur le niveau d'expression des protéines lorsqu'on cherche l'activité protéique directement dans des extraits cellulaires d'origine, - une grande difficulté d'automatisation.
La présente invention vise précisément à offrir une méthode d'identification de séquences polynucléotidiques et/ou de protéines correspondantes ne présentant pas les inconvénients ci-dessus. Ce but est atteint grâce à un procédé d'identification de séquences polynucléotidiques et/ou des protéines correspondantes à partir d'un échantillon d'acides nucléiques, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) la préparation de fragments d'acides nucléiques à partir dudit échantillon d'acides nucléiques,
b) l'insertion de chacun desdits fragments dans un vecteur de façon à créer des vecteurs recombinants, c) l'isolement de chaque vecteur recombinant ou d'une partie de ce vecteur recombinant par tout moyen approprié, d) le traitement in vitro du vecteur ou d'une partie du vecteur recombinant isolé à l'étape (c) pour obtenir des transcrits, e) le test d'une propriété des transcrits obtenus à l'étape (d) ou des protéines pour lesquelles ils codent par tout moyen approprié.
On entend selon la présente invention par vecteur recombinant le vecteur dans lequel a été introduit un fragment, et par partie de ce vecteur, la partie du vecteur recombinant contenant le fragment obtenu à l'étape (a).
Le procédé de l'invention offre l'avantage de pouvoir réaliser : - un test des propriétés des transcrits de l'étape (d), lorsque ceux-ci présentent des propriétés avantageuses de type tRNA, rybozyme, ou - un test des propriétés des protéines codées par lesdits transcrits.
Dans le cas où l'on teste les propriétés des protéines codées par les transcrits obtenus à l'étape (d), le procédé de l'invention comprend à l'étape (e) le traitement desdits transcrits in vitro avec un extrait cellulaire permettant leur traduction en protéine, puis le test d'une propriété desdites protéines par tout moyen approprié, comme un test d'activité enzymatique, un test immunologique, un test d'affinité, etc....
L'étape (d) de transcription et la phase de traduction de l'étape (e) du vecteur recombinant ou d'une partie de ce vecteur sont aussi désignées conjointement réaction d'Expression Protéique In Vitro, désigné aussi réaction EPIV. La réaction EPIV peut être simultanée, ce qui signifie que la phase de traduction de l'étape (e) est réalisée simultanément avec la transcription de l'étape (d), ou décomposée en deux étapes distinctes, (d) de transcription et (e) de traduction.
Au temps f1T: EI([e+lJNe)/Ext([x+l lNcJ/Feed([J+lJNe)/Raff([r+1 lNe) Nbl/Nb2/Nb3/Nb4 Au temps n x 4T: EI([e+nlNcJ/Ext([x+nlNe)/Feed([f+nlNcJ/Raff([r+nlNe) Nbl/Nb2/Nb3/Nb4
Les points d'injection et de soutirage sont décalés d'une colonne après une période AT et de Nc colonnes après Nc périodes. Le nombre de colonnes dans chaque zone reste inchangé. Les points d'injection et de soutirage retrouvent donc leur position initiale après le temps de cycle Nc x AT.
Les principales caractéristiques des systèmes de Lit Mobile Simulé (donnant une réalisation pratique du Lit Mobile Vrai) sont définies par : 1. des zones définies par la position des lignes entrées/sorties.
2. un nombre fixé de colonnes par zone.
3. des zones de longueur fixée 4. un déplacement synchronisé de toutes les lignes entrées/sortie.
Les caractéristiques 2,3 et 4 sont dues au fait que le Lit Mobile Simulé simule le comportement du Lit Mobile vrai.
Il est possible d'après le brevet FR. 2 721 528 de corriger les perturbations de composition de l'extrait et du raffinât causées par le volume mort de la pompe de recyclage située entre le dernier et le premier lit de la colonne d'adsorption, en augmentant d'une valeur appropriée la durée de connexion d'un courant d'injection ou de soutirage de fluides au système chaque fois que ce courant passe d'une position immédiatement antérieure à une position immédiatement postérieure au volume mort, puis en diminuant la dite durée de connexion lorsque ce courant passe de la position immédiatement postérieure au volume mort à la position suivante. Mais une fois par cycle, toutes les entrées et sorties sont décalées simultanément. Cette technique permet simplement de compenser les imperfections technologiques pour la faire fonctionner de façon aussi proche d'un lit mobile simulé idéal.
Dans les procédés de séparation en lit mobile simulé utilisant un faible nombre de colonnes, il apparaît le plus souvent que les produits récupérés dans l'extrait et dans le raffinat présentent des puretés différentes, excellente pour l'un des deux mais insuffisante pour l'autre. Dans certains types de séparation, quand le volume d'adsorbant mis en jeu est faible, le niveau de pureté de l'extrait et du raffinât peut même s'avérer insuffisant, comme on le verra dans les exemples.
Un des objets de l'invention est de remédier à ces inconvénients.
Un autre objet est donc d'augmenter la pureté du produit soutiré en tant qu'extrait et en tant que raffinat.
Un autre objet est de minimiser les coûts de la séparation.
On a ainsi constaté qu'en ne déplaçant pas simultanément la position des entrées et des sorties de fluide durant la période et durant le temps de cycle, on pouvait obtenir des résultats améliorés.
De manière plus précise, l'invention concerne un procédé de séparation, appelé VARICOL, d'au moins un composant d'un mélange le contenant, dans un dispositif présentant un ensemble de colonnes chromatographiques ou tronçons de colonnes chromatographiques contenant un adsorbant, montés en série et en boucle fermée, la boucle comportant au moins un point d'une injection de charge, un point d'un soutirage de raffinat, un point d'une injection d'un éluant et un point d'un soutirage d'extrait, dans lequel on détermine entre un point d'injection et un point de soutirage ou vice-versa une zone chromatographique et au bout d'une période de temps donné, l'ensemble des points d'injection et de soutirage se trouvent décalés d'une colonne ou tronçon de colonne dans une direction donnée définie par rapport à celle de l'écoulement d'un fluide principal circulant à travers la boucle, le procédé étant caractérisé en ce que, au cours de ladite période, on effectue le décalage des différents points d'injection et de soutirage d'une colonne ou tronçon de colonne à des temps différents de manière que la longueur des zones définies par lesdits différents points soit variable.