INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 5a illustre schématiquement le spectre des fréquences d'un signal apparaissant sur une sortie du récepteur radio 22. Le signal comporte une composante 30 de bruit dans le canal. Le signal comporte également des signaux pilotes reçus Pl' et P2', dont les fréquences sont décalées par un écart de fréquence FB. Cet écart peut apparaître sous l'effet du déplacement de l'émetteur, du récepteur ou à la fois de l'émetteur et du récepteur ou en raison d'une erreur de fréquence dans l'oscillateur local du précepteur radio. Le signal de sortie du récepteur radio 22 est envoyé au processeur de signaux 24 pour effectuer les recherches des signaux pilotes. Le processeur de signaux 24 reçoit des signaux d'entrée en phase et en quadrature de la part du récepteur 22, numérise ces signaux et les mémorise dans un tampon d'échantillons 40, comme représenté sur la figure 3. Un premier signal de sortie du tampon à échantillons envoie une copie du signal d'entrée à un circuit de transformation de Fourier rapide ou un algorithme de transformation de Fourier rapide 42 (étant donné que le traitement des données peut être exécuté dans un système matériel ou un système logiciel). Une seconde sortie du tampon d'échantillons envoie une copie du signal d'entrée à un convertisseur de fréquence 44, qui décale vers le haut la fréquence des signaux échantillonnés, et ce d'une fréquence F correspondant à la fréquence séparant les premier et second signaux pilotes Pl et P2. La fréquence décalée dans le sens montant est mémorisée temporairement dans un tampon 46 avant d'être transformée au moyen d'un circuit ou d'un algorithme 48 de transformation de Fourier. La figure 5b représente schématiquement le signal dans la bande de base de l'échantillon d'entrée, qui a subi un décalage de fréquence dans le sens montant et qui est présent à la sortie du dispositif de décalage de fréquence 44. Ceci fournit deux nouvelles copies des signaux pilotes P1 et P2". On notera que la fréquence P2' oscille avec la fréquence Pl". Le signal de sortie de l'élément 42 réalisant une transformation de Fourier rapide est traité par un circuit ou un algorithme 50 servant à bloquer ces composantes de fréquence apparaissant pour ou au voisinage de zéro Hz. Un algorithme ou circuit similaire 52 élimine les fréquences de la transformée de Fourier décalées apparaissant à la fréquence F ou au voisinage de cette dernière. On a trouvé dans la pratique que la version, qui a subi la transformation de Fourier respective, du tampon d'échantillons et du tampon d'échantillons décalés contient des composantes à la fréquence zéro Hz et à la fréquence F,,, ce qui peut être dû à un phénomène transitoire de commutation à la fermeture dans le système matériel du récepteur. Les composantes parasites pourraient perturber la poursuite du traitement des signaux et par conséquent sont éliminées dans les éléments 50 et 52.
Les signaux ayant subi la transformation de Fourier sont alors combinés lors du pas 54. Une correction de phase est appliquée sur la base de l'instant de démarrage de blocs de données (c'est-à-dire des ensembles discrets de données collectés dans le tampon à échantillons 40) de sorte que les vecteurs dus à des signaux pilotes possèdent la même phase dans chaque bloc et par conséquent tendent à avoir une amplitude qui augmente.
Un algorithme combine les résultats des tampons à échantillons ayant subi la transformation de Fourier rapide (FFT) et produit Amplitude du résultat |cn A|*|B| Phase du résultat /C = /~An - /Bn + Pn avec An, n-ème élément de la transformation FFT du tampon d'échantillons non décalé, Bn, n-ème élément de la transformation FFT du tampon d'échantillons décalé, Cn, n-ème élément du résultat, et Pnt angle de correction de phase.
Le but de calcul est de fournir un seul vecteur pour chaque fenêtre de fréquences, qui possède une amplitude élevée uniquement s'il existe une énergie importante dans la fenêtre équivalente dans les deux tampons, c'est-à-dire qu'il existe une énergie à la fois pour une fréquence particulière et une fréquence plus faible, et ce de l'écart séparant les fréquences pilotes.
La phase du résultat est importante étant donné qu'un traitement supplémentaire (décrit plus loin) est appliqué au réseau de vecteurs de sorte que les vecteurs ayant le même angle s'additionnent et que les autres tendent à s'annuler.
L'angle de correction de phase Pc est introduit pour une question de réalisation. Un oscillateur est utilisé pour décaler les échantillons d'entrée, et ce de l'écart de fréquences séparant les signaux pilotes de manière à produire le tampon d'échantillons décalés. Si cet oscillateur fonctionne continûment exactement à la fréquence correspondant à l'écart séparant les fréquences des signaux pilotes, le terme Pc ne serait pas nécessaire.
Le vecteur obtenu par la combinaison des tonalités pilotes possède le même angle pour chaque bloc d'échantillons. Dans la pratique, les échantillons sont collectés pour le bloc d'échantillons, avec un intervalle entre les blocs d'échantillons, tandis qu'un traitement de recherche des tonalités pilotes est exécuté. L'oscillateur de décalage est arrêté de manière à réduire la charge appliquée au processeur et simplifier la structure logicielle.
L'oscillateur de décalage démarre au niveau de chaque bloc avec une phase identique. Pc corrige la phase que l'oscillateur aurait présenté s'il avait fonctionné continûment. La valeur Po est fournie par Pc = 2*Pi*Fps*(tn-tl) Fps étant la fréquence de décalage de l'oscillateur (=fréquence de séparation des tonalités pilotes), tn étant la durée pendant laquelle le premier échantillon du bloc d'échantillons actuel a été échantillonné, et tl étant la durée pendant laquelle le premier échantillon du premier bloc d'échantillons a été échantillonné.
Pour améliorer plus encore le rapport signal/bruit et rejeter une énergie qui possède une fréquence égale presque, mais non exactement, à l'écart de fréquence séparant les tonalités pilotes, la moyenne du signal de sortie du bloc de traitement 54 est formée sur une pluralité de blocs d'échantillons, dans un élément 56 de formation de la moyenne. Les vecteurs aux signaux pilotes, qui possèdent la même phase d'un bloc d'échantillons à l'autre, continuent à s'additionner, tandis que d'autres vecteurs ne sont pas intensifiés en raison d'un bruit et d'autres composantes de fréquences dont la phase tend à être aléatoire. Ceci est illustré schématiquement sur la figure 4, qui représente des vecteurs Vl à V4 délivrés par des signaux de sortie successifs de l'élément 54 de combinaison de vecteurs, qui se renforcent réciproquement de sorte que leur amplitude augmente, tandis que des vecteurs de bruit Nl à N4 qui correspondent à des signaux non corrélés, possèdent des phases aléatoires de sorte que leur amplitude résultante reste faible. La figure 5c représente schématiquement le spectre de fréquences à la sortie de l'élément 54, tandis que la figure 5d représente schématiquement l'amélioration du rapport signal/bruit à la suite de la formation de la moyenne. On notera que les figures 5c, 5d et 5e sont tracées avec des échelles de fréquences différentes de celles des figures 5a et 5b.
Les vecteurs, dont la moyenne est formée, sont transmis à un corrélateur de fréquence 58, qui reçoit chaque fenêtre de fréquences fournie par la moyenne de transformée de Fourier et la met en corrélation avec une gamme de fréquences située d'un côté ou de l'autre et correspondant à la gamme maximum attendue de fréquences.
Des vecteurs formés par des composantes de fréquences des signaux pilotes s'additionnent, tandis que d'autres vecteurs ne s'additionnent pas. Cela garantit que des composantes ayant subi un décalage de fréquence (par exemple sous l'effet du décalage Doppler) du signal pilote interviennent encore dans le processus de détection. Le résultat de la corrélation conduit à un spectre illustré schématiquement sur la figure 5e. La corrélation améliore de façon supplémentaire le rapport signal/bruit.
En particulier le résultat fourni par la combinaison de blocs multiples est en outre traité comme suit En=somme Dn+k pour k=O à C avec En, n-ème élément du résultat, Dn, n-ème élément du résultat de l'étage de formation de la moyenne, et C, décalage Doppler attendu 2*max en Hz/largeur de chaque fenêtre FFT en Hz.
IR (KBr): 1054; 1580; 1651; 1760.
Exemple 24 : 5-éthyl-10-fluoro-4,5-dihydro-5-hydroxy-lH-oxepino [3',4':6,7] indolizino[1,2-b]quinoléine-3,15(4H,13H) dione Ce composé est obtenu à partir de la 4-fluoroaniline selon la méthode illustrée par les étapes 11.i., 11.j. et 11.k. de l'exemple 11. Solide blanc ; p.f. > 250 C.
RMN-1H (DMSO): 0,85 (t, 3H); 1,85 (q, 2H); 3,07 (d, 1H); 3,45 (d, 1H); 5,29 (s, 2H); 5,39 (d, 1H); 5,55 (d, 1H); 6,30 (s, 1H); 7,39 (s, 1H); 7,80 (q, 1H); 7,99 (q, 1H); 8,23 (q, 1H) ;8,68 (s, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 8,40 ; 36,46 ; 42,48 ; 50,66; 61,41; 73,31; 99,68 ; 111,83; 122,75; 128,93; 130,93; 131,22; 131,93; 144,46; 145,27; 152,60; 155,89 159,21; 172,04.
IR (KBr) : 1209; 1589; 1659; 1739.
Exemple 25 : 10-chloro-5-éthyl-4,5-dihydro-5-hydroxy-lH-oxepino [3',4':6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine-3,15(4H,13H) dione Ce composé est obtenu à partir de la 4-chloroaniline selon la méthode illustrée par les étapes 11.i., 11.j. et 11.k. de l'exemple 11. Solide jaune. p.f. > 250 C.
RMN-IH (DMSO): 0,85 (t, 3H); 1,85 (q, 2H); 3,07 (d, 1H); 3,47 (d, 1H); 5,25 (s, 2H); 5,39 (d, 1H); 5,51 (d, 1H); 6,05 (s, 1H); 7,39 (s, 1H); 7,89 (d, 1H); 8,19 (d, 1H); 8,29 (s, 1H); 8,67 (s, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 8,40 ; 36,46 ; 42,47; 50,70; 61,42; 73,31; 100,00; 122,96; 127,31; 127,42 ; 128,87 ; 131,11; 132,12 ; 144,34; 146,53 ; 153,38 ; 155,88 159,20; 172,04.
IR (KBr): 1069 ;1483 ; 1606 ; 1741.
Exemple 26 : 9-chloro-5-éthyl-10-fluoro-4,5-dihydro-5-hydroxy-lH- oxepino [3',4':6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine- 3,15(4H,13H)-dione Ce composé est obtenu à partir de la 4-chloro-3-fluoroaniline selon la méthode illustrée par les étapes 11.i., 11.j. et 11.k. de l'exemple 11. Solide jaune. p.f. > 250 C.
RMN-1H (DMSO): 0,85 (t, 3H); 1,85 (q, 2H); 3,07 (d, 1H); 3,45 (d, 1H); 5,25 (s, 2H); 5,39 (d, 1H); 5,51 (d, 1H); 6,05 (s, 1H); 7,40 (s, 1H); 8,20 (d, 1H); 8,40 (d, 1H); 8,68 (s, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 8,38 ; 36,47 ; 42,58 ; 50,71; 61,40 ; 73,26 ; 99,99 ; 113,59 123,09 ; 124,28 ; 127,74 ; 130,64 ; 131,31 ; 144,13 ; 145,08 ; 153,57 ; 154,13 155,84; 156,61; 159,14 ; 172,00.
IR (KBr): 1488 ; 1583 ; 1655 ; 1743.
Exemple 27 : 5,12-diéthyl-4,5-dihydro-5,10-dihydroxy-11-morpholino méthyl-1H-oxepino[3',4':6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine 3,15 (4H,13H) - dione Ce composé est obtenu à partir de la morpholine selon la méthode illustrée dans l'exemple 15.a. Solide blanc, p.f. > 250 C.
RMN-1H (DMSO): 0,85 (t, 3H); 1,87 (q, 2H); 2,53 (s, 4H); 3,03 (d, 1H); 3,45 (d, 1H); 3,57 (s, 4H); 4,02 (s, 2H); 5,01 (s, 2H); 5,38 (d, 1H); 5,52 (d, 1H); 6,0 (se, 1H); 7,30 (s, 1H); 7,42 (d, 1H); 7,95 (d, 1H); 8,82 (s, 1H).
*RMN-C13 (DMSO): 8,45 ; 3,49 ; 42,58 ; 53,04 ; 61,44 ; 66,33 ; 73,33 ; 98,81 113,78 ; 121,81 ; 122,74 ; 126,80 ; 129,05 ; 129,91 ; 143,72 ; 145,07 ; 149,24 155,06 ; 156,92 ; 159,28 ; 172,08.
Dans la feuille désoxydante de la présente invention, la couche absorbant l'eau est formée dans une zone du substrat et/ou du matériau de couverture où elle est en contact avec le désoxydant en lui fournissant un élément absorbeur d'eau par immersion, malaxage, transfert, ou analogues. Alors, la totalité ou une partie du désoxydant s'accroche et est liée à la partie rugueuse et/ou à la couche absorbant l'eau, ce qui empêche de préférence le déplacement et la répartition irrégulière du désoxydant.
En outre, dans la feuille désoxydante de la présente invention, dans le but d'éviter avec sûreté le déplacement et la répartition irrégulière du désoxydant, la rugosité et/ou la couche absorbant l'eau sont de préférence formées dans la zone du substrat et du matériau de couverture qu'on décrit ci-dessus, là où il y a contact avec le désoxydant. Ces rugosités et/ou couches absorbant l'eau favorisent l'absorption de la teneur en eau à l'intérieur du désoxydant par le substrat et/ou le matériau de couverture.
Etant donné que le désoxydant ne peut se déplacer à l'intérieur d'un sachet, une réaction d'oxydation non uniforme ou irrégulière peut être empêchée, ce qui permet d'utiliser pleinement le désoxydant.
Lorsque les surfaces du substrat et/ou du matériau de couverture sont lisses, aucune limitation particulière n'est imposée au procédé permettant de conférer de la rugosité à la surface. Plus spécialement, il est préférable d'effectuer un traitement mécanique, tel qu'un traitement à effet couronne dans le but d'obtenir la rugosité.
En particulier, dans le cas où au moins une partie du substrat et/ou du matériau de couverture qui est en contact avec le désoxydant a la propriété d'absorber l'eau, les constituants du désoxydant autres que l'eau sont attirés vers le substrat et/ou le matériau de couverture. Alors, une partie des constituants attirés s'infiltre dans la couche absorbant l'eau, et provoque un fort effet d'ancrage. Par conséquent, il est inutile de procéder à un traitement spécial destiné à conférer de la rugosité à la surface.
Des exemples de l'élément absorbant l'eau que l'on décrit ci-dessus comprennent le polymère, l'agent rendant adhésif, etc., que l'on a décrits ci-dessus. Par conséquent, les couches constitués du polymère ou de l'agent rendant adhésif, sont utilisées comme couche absorbant l'eau.
Comme on l'a décrit ci-dessus, des exemples du substrat et/ou du matériau de couverture que l'on emploie dans la feuille désoxydante de la présente invention comprennent ceux qui sont à une seule couche et ceux qui comportent une pluralité de couches laminées dans le sens de l'épaisseur.
Dans ce cas, le laminage concerne non seulement le cas où les couches sont liées soit à une partie de la surface, soit à la totalité de la surface par prise à chaud, adhérence, viscosité, fusion thermique ou laminage, mais aussi celui où les couches sont simplement collées et sont liées dans une zone localisée telle que la zone centrale, la zone périphérique, etc., par prise à chaud, adhérence, viscosité, fusion thermique ou laminage.
Dans le cas où le substrat et/ou le matériau de couverture est constitué d'un seule couche (film ou feuille simple), dans le but d'éviter le déplacement du désoxydant et sa répartition irrégulière, il est préférable de conférer de la rugosité à la surface si une feuille d'un film devant être utilisée a une surface lisse, ou d'utiliser une feuille d'un film transformé en mousse, du papier, une étoffe tissée et une étoffe non tissée, ou une feuille d'un film poreux, comme on l'a décrit ci-dessus. Si ces matériaux sont constitués de matériaux absorbant l'eau ou si, par exemple, ils sont formés de fibres absorbant l'eau, on les utilise alors sans aucun traitement. Si ces matériaux n'absorbent pas l'eau, la propriété d'absorption de l'eau peut alors être conférée en leur fournissant un élément absorbant l'eau par immersion, malaxage, transfert ou laminage.
Dans ce cas, si une feuille d'un film transformé en mousse, telle qu'une éponge, ou une étoffe tissée ou non tissée, est employée, une excellente adhérence à une couche adhésive, que l'on décrira ultérieurement, peut alors être obtenue. En outre, des exemples du substrat qui comprend une multitude de couches, c'est-à-dire deux couches ou plus du film ou de la feuille, comportent ceux que l'on a décrits ci-dessus.
L'épaisseur du substrat et du matériau de couverture peut être très différente, dépendant de l'usage et, par conséquent, aucune limitation particulière ne lui est imposée. Plus spécialement, on préfère généralement que l'épaisseur soit comprise dans la gamme d'environ 10 à 1 000 Fm.
Si l'épaisseur du substrat et du matériau de couverture est inférieure à 10 Clam, il devient alors difficile d'obtenir la résistance mécanique nécessaire. Il devient également difficile d'obtenir une épaisseur uniforme. Par conséquent, une telle épaisseur n'est pas préférable.
Si l'épaisseur du substrat et du matériau de couverture dépasse 1 000 Fm, ceux-ci ne satisfont pas à leur but pratique. La manipulation devient difficile, et l'épaisseur totale de la feuille désoxydante devient trop élevée. Par conséquent, une telle épaisseur n'est pas souhaitable.
Des exemples de matériaux pour le substrat et le matériau de couverture comprennent un matériau de masse moléculaire élevée, soit synthétique, soit naturel.
Plus spécialement, des exemples du matériau synthétique comprennent les : polyéthylène, polypropylène, polyamide, polyester, chlorure de polyvinyle, chlorure de polyvinylidène, polyuréthanne, polystyrène, composé de saponification d'un copolymère éthylène-acétate de vinyle, et copolymère d'éthylène-acétate de vinyle.
Des exemples de procédés pour conférer de la perméabilité aux gaz à un film ou à une feuille en matériau de masse moléculaire élevée, non transformé en mousse1 que l'on mentionne ci-dessus, comprennent un procédé dans lequel des trous de ventilation sont formés par étirage pendant la fabrication du film ou de la feuille, un procédé dans lequel des trous d'évent sont formés en extrayant un composant spécifique du film ou de la feuille étirée, et un procédé dans lequel un film ou une feuille non transformé en mousse est obtenu en premier, et ensuite des trous d'évent sont formés par perforation mécanique, telle que poinçonnage et aiguilletage. Dans ces procédés, on peut obtenir un film ou une feuille poreux.
ARMOIRE DEMONTABLE DONT LE VOLUME INTERNE EST PROTEGE DE LA CHALEUR La présente invention a pour objet une armoire démontable dc protection contre les fortes chaleurs comme cclles dégagées lors des incendics.
On connaît de l'état de la technique dcs armoires conçues spécifiquement pour résister aux incendies. Ces armoires comprennent une coque externe continue venant autour d'une coque interne continue définissant un volume de rangement. Entre les deux coqucs est disposé un matériau réfractaire apte à opposer une importante résistance à la transmission de la chaleur dc la coque externe vers la coque interne. Le problèmc de ce tope d'armoire réside essentiellement dans la difficulté de transport que leur poids et/ou leur important volume génèrent. On connaît également de l'état dc la technique des armoires démontables. De telles armoires peuvent être aisément transponées démontécs sous un volume relativement faible et sont destinées à être montées sur leur lieu d'utilisation. Ces armoires. constituées par des parois métalliques, ne sont pas conçues de façon que le volume interne de rangement soit protégé de la chaleur.
La présente invention à pour objet de pallicr les inconvénients précédemment évoqués en proposant une armoire démontable conçue en sorte que le volume de rangement soit protégé de la chaleur et en sorte que la température dans ce dernier soit inférieure à la température d'inflammation du papier pour certaine zone et à la température d'altération des enregistrements sur support magnétique pour d'autres zones.
A cet effet l'armoire démontable selon l'invention. dont le volume interne de rangement est protégé des fortes températures. comprenant une paroi de fond horizontale avec organes de piétement. une paroi arrière verticale assemblée à la paroi de fond. deux parois latérales verticales. assemblées aux parois de fond et arrière. une paroi supérieure horizontale posée sur les rives supérieures horizontales des parois arrière et latérales et assemblées aux parois arrière ct latérales et une pone à un ou plusieurs battant(s) montée aniculée sur des gonds fixés à l'une des parois latérales. venant en position de fermeture contre les rives avant des parois de fond latérales et supérieure. lesquelles rives délimitent l'ouverture quadrangulaire du volume de rangement et se développent toutes selon un même plan vertical (P). se caractérise essentiellement en ce que chaque paroi et battant de porte est constituée par un premier panneau métallique externe au volume de rangement. par un second panneau métallique interne au volume de rangement et maintenu à distance du précédent par au moins une couche d'un matériau de remplissage possédant des qualités d'isolation thermique. et que des joints d'isolation thermique sont disposés entre les parois au niveau de leur jonction cc qui diminue. pour chaque paroi. l'importance du flux thermique entre le panneau externe et le panneau interne d'une part et l'importance du flux thermique d'une paroi à l'autre d'autre part.
Ainsi l'armoire présente une isolation thermique accrue tant dans le sens de l'épaisseur des parois que d'une paroi à l'autre.
Selon une autre caractéristique de l'invention. sont prévues deux couches de matériau de remplissage dans l'intervalle entre les panneaux. dont une est constituée par du ciment réfractaire et vient contre la face interne du premier panneau et recouvre totalement ladite face et dont l'autre est constituée par de la laine dc céramique cette seconde couche étant disposée entre la première couche et la face du second panneau interne à l'intervalle entre les panneaux et recouvrant totalement la première couche et ladite face interne du second panneau.
Cette disposition. qui prévoit l'utilisation d'une couche de ciment réfractaire au contact du panneau externe. c'est à dire celui le plus exposé à la chaleur. accroît la résistance mécanique de la paroi et évite notamment sa déformation sous l'effet d'une fone température.
Selon encore une autre caractéristique de l'invention. la rive avant de chaque paroi. de fond.
latérales et supérieure est constituée par une aile avant du panneau interne au volume de rangement par une aile avant du panneau externe au volume de rangement, les deux ailes étant écartées l'une de l'autre.
I'aile avant du panneau interne, tournée vers le panneau externe. étant pliée selon deux lignes de pliages parallèles successivement dans un sens puis dans l'autre afin de former un décrochement à angle droit tandis que l'aile du panneau externe, tournée vers le panneau interne, selon une ligne de pliage parallèle aux lignes de pliages de l'aile avant, est pliée vers l'intérieur de la paroi. parallèlement aux panneaux interne et externe. pour venir en regard du décrochement et former avec ce dernier, une gorge longitudinale courant selon toute la longueur de la rive avant. ladite gorge recevant un joint d'isolation thermique. de section droite quadrangulaire contre lequel prend appui la face interne du battant de la porte en position de fermeture.
Selon encore une autre caractéristique de l'invention, la face interne du battant de la porte prend appui contre les joints d'isolation thermique par l'intermédiaire de bossages longitudinaux qu'elle présente. lesdits bossages en position de fermeture du battant de la pone venant dans les gorges des joints.
Afin de compléter l'isolation thermique à ce niveau, sont disposés des joints d'isolation thermique. sous forme de bande. entre le battant de porte et les rives avant des parois de fond. latérales. et supérieure à proximité des gorges, en recouvrement des portions disposées selon le plan (P) dc l'aile avant de chaque panneaux interne et externe de chaque dite paroi.
Selon une autre caractéristique de l'invention, I'ailc avant de chaque panneau externe, en arrière de du décrochement que forme l'aile avant du panneau externe correspondant. est pliée à angle droit en arrière dudit décrochement et à écartement de ce dernier de façon à former cn combinaison avec ce dernier une gorge formant vide d'air.
Selon encore une autre caractéristique de l'invention. la face interne du battant de porte est pourvue d'une surépaisseur quadrangulaire dotée d'une face verticale interne au v volume de rangement dont la largeur et la hauteur sont légèrement inférieures à la hauteur et largeur dc l'ouverture quadrangulaire du volume de rangement, ladite surépaisseur en position de fermeture du battant de la porte venant se disposer dans le volume de rangement. et par sa face interne venant en appui contre des joints d'isolation thermique disposés selon ûn rilême plan vertical dans des gorges formées par des profilés en combinaison avec les faces internes au volume de rangement des panneaux internes des parois de fond, latérales et supérieure.