INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 14 est un graphique qui représente un exemple de la caractéristique de perte en longueur d'onde d'un filtre optique accordable. Dans cet exemple, la caractéristique de perte en longueur d'onde est variable dans une plage entre des index de référence 58 et 60, c'est à dire qu'une caractéristique de rejection de bande est obtenue. Par conséquent, en utilisant ce filtre optique accordable dans une région où la perte varie sensiblement linéairement en fonction de la longueur d'onde comme représenté par un index de référence 62 ou 64, l'erreur d'égalisation qui subsiste après l'égalisation de gain au moyen de l'égaliseur de gain fixe 34 peut ètre compensée.
Par report aux figures 15A et 15B, sont représentés respectivement des troisième et quatrième modes de réalisation préférés de l'égaliseur de gain variable 40. Selon chaque mode de réalisation préféré, une lame biréfringente BP et un rotateur de Faraday variable FR sont prévus entre un premier polariseur P1 et un second polariseur P2. Le premier polariseur P1 présente un axe de transmission P1A qui détermine l'axe de polarisation de la lumière polarisée transmise et le second polariseur P2 présente un axe de transmission P2A qui détermine l'axe de polarisation de la lumière polarisée transmise. La lame biréfringente BP comporte des axes optiques ou un axe optique (axe C1 et axe C2 ou l'un quelconque d'entre eux) qui détermine une différence de phase donnée entre deux composantes orthogonales de la lumière polarisée transmise. Le rotateur de Faraday variable FR confère un angle de rotation de Faraday variable à la lumière polarisée transmise L'ordre de l'agencement de la lame biréfringente BP et du rotateur de Faraday variable FR ainsi que la relation de positionnement relative entre l'axe optique (par exemple C1) et chacun des axes de transmission PlA et P2A sont établis de telle sorte que la forme d'une courbe de caractéristique qui donne une caractéristique de transmittance en longueur d'onde varie le long de l'axe de transmittance conformément à une variation de l'angle de rotation de Faraday.
Selon le troisième mode de réalisation préféré représenté sur la figure 15A, une lumière d'entrée est transmise au travers du premier polariseur P1, de la lame biréfringente BP, du rotateur de Faraday variable FR et du second polariseur P2 selon cet ordre suivant le chemin optique OP.
Selon le quatrième mode de réalisation préféré représenté sur la figure 15B, une lumière d'entrée est transmise au travers du premier polariseur P1, du rotateur de Faraday variable FR, de la lame biréfringente BP et du second polariseur P2 selon cet ordre suivant le chemin optique OP.
La figure 16 représente une relation de positionnement entre les éléments selon chaque mode de réalisation préféré de l'égaliseur de gain variable 40 représenté sur les figures 15A et 15B. Il est supposé que dans le système de coordonnées tridimensionnelles orthogonales (X, Y, Z), l'axe Z est parallèle au chemin optique OP et l'axe Y est parallèle à l'axe de transmission P1A du premier polariseur P1. En outre, 4 > , O et 6 sont définis comme suit +: : angle formé entre l'axe C1 de la lame biréfringente BP et l'axe de transmission P1A (axe Y) du premier polariseur P1. I1 est supposé que l'angle + prend un signe positif lorsque la rotation s'effectue dans le sens des aiguilles d'une montre depuis l'axe Y en direction de l'axe C1. û: angle formé entre l'axe C1 de la lame biréfringente BP et l'axe de transmission P2A du second polariseur P2. I1 est supposé que l'angle O prend un signe positif lors d'une rotation dans le sens des aiguilles d'une montre depuis l'axe de transmission P2A en direction de l'axe C1.
6: angle formé entre l'axe de transmission P1A (axe Y) du premier polariseur P1 et l'axe de transmission P2A du second polariseur P2 Il est supposé que l'angle 6 prend un signe positifiors d'une rotation dans le sens des aiguilles d'une montre depuis l'axe Y en direction de l'axe de transmission P2A.
Par conséquent, f = O + 6. En outre, l'angle de rotation de Faraday a conféré par le rotateur de Faraday FR prend un signe positif lors d'une rotation dans le sens inverse des aiguilles d'une montre depuis l'axe X en direction de l'axe Y.
Sur la figure 16, le groupe constitué par une ellipse (incluant un cercle) et des lignes rectilignes comme représenté par un symbole de référence PS représente une dépendance d'un état de polarisation en fonction de la longueur d'onde au niveau de la sortie de la lame biréfringente BP dans le cas où a = 0.
Afin de faire en sorte que l'intensité de lumière transmise à l'égaliseur de gain variable 40 présente une dépendance vis-à-vis de la longueur d'onde, la condition consistant en ce que "sin(2f)sin(2û) est toujours égal à zéro" doit être évitée. Par conséquent, dans le cas où l'on modifie sensiblement l'angle 0 en utilisant le rotateur de Faraday FR comme selon le troisième mode de réalisation préféré représenté sur la figure 15A, l'angle f doit satisfaire + w nn/2 (n est un entier). En outre, dans le cas de la modification de façon substantielle de l'angle f en utilisant le rotateur de Faraday FR comme selon le quatrième mode de réalisation préféré représenté sur la figure 15B, l'angle 0 doit satisfaire f X nx/2 (n est un entier).
Conformément à la théorie optique, un état de polarisation de la lumière et un fonctionnement d'un élément optique opérant sur sa lumière transmise peuvent être représentés par une matrice x 2 connue en tant que vecteur de Jones et par une matrice 2 x 2 connue en tant que matrice de Jones. En outre, une puissance optique au niveau de chaque point de transmission peut être exprimée en tant que la somme des carrés des deux composantes du vecteur de Jones.
Au moyen d'un calcul matriciel qui utilise le vecteur de Jones et la matrice de Jones, la transmittance (la transmittance de puissance) de l'égaliseur de gain variable 40 peut être calculée.
La figure 17 représente les résultats de calcul d'une caractéristique de transmittance en longueur d'onde selon le troisième mode de réalisation préféré représenté sur la figure 15A sous les conditions consistant en ce que les angles + et 6 sont établis à + = x/4 et 6 = O et l'angle de rotation de Faraday ot est modifié. Sur la figure 17, l'axe vertical représente la transmittance (dB) et l'axe horizontal représente la longueur d'onde relative normalisée par FSR.
Comme il ressort de la figure 17, la forme de la courbe de caractéristique qui donne la caractéristique de transmittance en longueur d'onde varie selon l'axe de transmittance (l'axe vertical) en fonction de la variation de l'angle de rotation de Faraday a dans la condition consistant en ce que les points correspondant aux longueurs d'onde relatives de +0,25 et - 0,25 sont des points fixes.
En modifiant l'angle de rotation de Faraday a dans la plage de 6 = /4 ou dans la plage de - 6 > a > -7t/2 - Ô (plage de = - 7t/4, toutes les conditions qui peuvent être obtenues de la caractéristique de la transmittance en longueur d'onde peuvent être réalisées.
Conformément à cette relation, on peut comprendre que dans le cas de 6 = 0, c'est-à-dire dans le cas où les axes de transmission P1A et P2A sont rendus parallèles l'un à l'autre, il suffit de sélectionner soit un signe positif, soit un signe négatif pour l'angle de rotation de Faraday a à modifier. Par conséquent, en établissant 6 = 0, 0 a > -7c/2 est donné de telle sorte qu'un rotateur de Faraday donnant un angle de rotation de Faraday a suivant seulement une direction peut être utilisé, ce qui simplifie la configuration du rotateur de Faraday FR. Cet effet est présenté de façon similaire également selon le quatrième mode de réalisation préféré représenté sur la figure 15B.
14 / Mélanomes métastatiques - les 2-quinolones peuvent également être incorporées aux protocoles combinés de traitement des mélanomes malins métastatiques : - protocole DTIC/TAM : d'après G. Cocconi et al. (N. Eng J. Med. 1992 ; 327 : 516), la cure comprenant la répétition de 4 cycles, à raison de 1 cycle tous les 21 jours, selon le schéma ci-après : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1 - jus ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. perfusion de 1 h . dacarbazine 250 mg/m2/jour i.v. JT-J5 (DTIC) perfusion [15 à 30 min. si cathéter central] ou [30 min. si perfusion périphérique dans 250 ml 1 . tamoxifen 20 mg/m2/jour orale il-j5 (TAM) la cure comportant 4 cycles à raison de 1 cycle tous les 21 jours.
15 / Carcinome neuroendocrine - les 2-quinolones peuvent être associées au protocole décrit par C.G.
Moertel et al. (Cancer 1991 ; 227) : - protocole Pt-E : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1-J3 ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. perfusion de 1 h . étoposide 130 mg/m2/jour i.v. J1-J3 perfusion de 1 heure . cisplatine 45 mg/m2/jour i.v. J2, J3 perfusion de 1 heure la cure comportant deux cycles répétés tous les 28 jours.
16 / Cancer du pancréas - adéno-carcinome pancréatique de stade avancé : les 2-quinolones peuvent être associées au traitement par gemcitabine, selon le protocle de M. Moore et al. (Proc. Am. Soc. Clin. Oncol. 1995 ; 14 : 473) : dose voie jours 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1-J3, Ja-J1o, J15e ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. J22.J29, J369 J43, J57 perfusion de 1 h gemcitabine 1000 mg/m2 i.v. J1, Ja, J 15s J22, J29, perfusion de 0,5 heure J36,J43, puis JS7 puis une fois/semaine pendant 3 semaines puis 1 semaine repos et évaluation
B. Onco-hématologie 1 / Leucémies aiguës de l'adulte 1. 1. Leucémie lymphoblastique aiguë : 1. 1.1. Protocole de Linker Les 2-quinolones peuvent être ajoutées aux protocoles de Linker - Chimiothérapie d'induction et chimiothérapie de consolidation . (voir C.A.
Linker et al. Blood 1987 ; 69 : 1242-1248 et C. A. Linker et al. Blood 1991 ; 78 : 2814-2822) selon les schémas suivants : i) chimiothérapie d'induction : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1-J5, J8-Jl2t J15ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. J19 perfusion de 1 h . daunorubicine 50 mg/m2 bolus i.v. J1, J2, J3 toutes les 24 heures (30 mg/m2 chez les patients de + de 50 ans) . vincristine 2 mg bolus i.v. J1, J8i J15Y J22 . prednisone 60 mg/m2/jour orale J1 - J28 . L-asparaginase 6000 U/m2 i.m. J17-J28
ii) chimiothérapie de consolidation (régime A) : dose voie jours 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J, -J5, Ja-J12 ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. perfusion de 1 h . daunorubicine 50 mg/m2 bolus i.v. J1, J2 toutes les 24 heures . vincristine 2 mg bolus i.v. J1, Ja . prednisone 60 mg/m2/jour orale J1-J14 divisés en 3 doses L-asparaginase 12000 U/m2 i.m. J2, J4, J7, J9 et J14 la cure de consolidation A comprend 4 cycles consécutifs tels que celui décrit ci-dessus = Cycles 1, 3, 5 et 7. iii) chimiothérapie de consolidation (régimes B et C) : Les régimes décrits ci-dessous correspondent aux cycles de consolidation 2, 4,6 et 8 (régime B) et 9 (régime C), décrits par C. A. Linker et al. : régime B : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1-J5, J8-Jl2 ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. perfusion de 1 h . Ara-C 300 mg/m2 i.v. J1, J4, J8, J11 perfusion de 2 heures . téniposide 165 mg/m2 i.v. J1, J4, J8, J11 perfusion de 2 heures (4 cycles)
régime C : dose voie jours 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1-J5 ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. perfusion de 1 h méthotrexate 690 mg/m2 i.v. J 1 - J2 perfusion continue de 42 heures leucovorin 15 mg/m2 orale J2-J5 toutes les 6 heures 1.1.2. Protocole de Hoelzer Les produits revendiqués pourront être ajoutés aux cytotoxiques de ce protocole de polychimiothérapie (D. Hoelzer et ai., Blood 1984 ; 64 : 38-47, D. Hoelzer et al. , Blood 1988 ;71 : 123-131) selon le schéma suivant : i) chimiothérapie d'induction/ Phase 1 : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J,-J5, J8-J12, J15-Ji9 ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. perfusion de 1 h . daunorubicine 25 mg/m2 i.v. J1, J8i J15, J22 . vincristine 1,5 mg/m2 i.v. Ji, J8e Ji5, J22 (maximum 2 mg) . prednisone 60 mg/m2 orale Ji-Jse . L-asparaginase 5000 U/m2 i.m. J,# J14 maximum 2 m
ii) chimiothérapie d'induction / Phase 2 : La phase 2 de l'induction pourra être réalisée comme suit : dose voie jours 2-quinolone 200-2000 mg/mZljour J29 - J33, J36 - J4Q, ou 5 - 50 mg/kg/jour i. V. J43 - J47 erfusion de 1 h ~~~~# .#######.###cyclosphosphamide 650 mg/mz i.v. Jzs, J43, Js maximum 1000 m cytarabine 75 mglm2/jour i.v. J3,-J3a, Jsa-J4,, erfusion de 1 heure J4.-J4..J52-J55 ~ mercaptopurine 60 mg/m2 orale J29 - J57 methotrexate 1 a mg/m2/jour i.v. J31, J38, J45, J52 (maximum 15 m ) iii) chimiothérapie de ré-induction / Phase 1 : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mglm2ljour J1-J5, JS-J12. ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. J15-J19. J22-J26 erfusion de 1 h . doxorubicine 25 mg/m2/jour i.v. J1, Js. J15, J22 . dexamethasone 10 mg/m2/jour orale J1-J2S . vincristine 1,5 mg/mZ/jour orale J 1, Js, J 15 et J22 maximum 2 m
iv) chimiothérapie de ré-induction / Phase 2 : dose voie jours 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. J3,-J35 J38 - J42 perfusion de 1 h . cyclophosphamide 650 mg/m2 i.v. J29 maximum : 1000 mg) . cytarabine 75 mg/m2 i.v. J31-J34, J38-J41 . thioguanine 60 mg/m2 orale J29-J42 1.2. Leucémies myéloïdes aiguës : 1. 2.1. Traitement de l'adulte de tout âge Les 2-quinolones peuvent être ajoutées, selon le schéma ci-dessous, au traitement incorporant la dose standard de cytarabine antérieurement décrit par R.O. Dilleman et al. (Blood, 1991 ; 78 : 2520-2526), Z. A. Arlin et al.
(Leukemia 1990 ; 4 : 177-183) et P.H Wiernik et al. (Blood 1992 ; 79 : 313- 319) :
dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1-J12 ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. perfusion de 1 h . cytarabine 100-200 mg/m2/jour i.v. J1-J7 en perfusion continue . daunorubicine 45 mg/m2/jour en bolus i.v. J1-J3, ou (30 mg/m2/jour si âge J8- J10 bzz 60 ans) ou . mitoxantrone 12 mg/m2 i.v. J1-J3 en bolus quotidien ou idarubicine 13 mg/m2 i.v. J1-J3 en bolus quotidien 1.2.2. Traitement de l'adulte d'âge inférieur à 60 ans i) chimiothérapie d'induction : Ce cycle d'induction incorpore l'administration de cytarabine à forte dose selon le schéma suivant : @ dose voie jours 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1 -J1Q ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. perfusion de 1 h . Ara-C (cytarabine) 2000 mg/m2/jour i.v. 1 - 16 en perfusion de 2 heures, toutes les 12 heures . daunorubicine 60 mg/m2/jour i.v. J4-J6 en perfusion continue de 24 heures ou . cytarabine 3000 mg/m2/jour i.v. J1-J6 en perfusion de 1 heure, toutes les 12 heures . daunorubicine 45 mg/m2 bolus i.v. J7-J9 toutes les 24 heures
(afin de réduire le risque de toxicité S. N.C., en cas d'insuffisance rénale, ajuster la posologie de cytarabine à la clairance de la créatinine) d'après L.E. Damon et al. (Leukemia 1994 ; 535-541), G.L. Phillips et al.
(Blood 1991 ; 77 : 1429-1435) et G. Smith et al. (J. Clin. Oncol. 1997 ; 15 : 833-839). ii) chimiothérapie de consolidation : Le cycle, décrit ci-après, sera répété 8 fois, à raison de 1 cycle toutes les 4 à 6 semaines (d'après R. J. Mayer et al., N. Engl J. Med. 1994 ; 896-903) : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour i.v. J, -J5 ou 5 - 50 mg/kg/jour perfusion de 1 h . cytarabine 3000 mg/m2 i.v. J,, J3, J5 en perfusion de 3 heures toutes les 12 heures (4 cycles) puis 100 mg/m2/jour . cytarabine toues les 12 heures s.c J1-J5 . daunorubicine 45 mg/m2 bolus i.v. J., 4 cycles) iii) chimiothérapie de consolidation (avec forte dose de cytarabine) : Le cycle, décrit ci-après, devra être répété 2 fois et est adapté d'après G. L.
Phillips et al. (Blood 1991 ; 77 : 1429-1435) ; S. N. Wolff et al. (J. Clin. Oncol. 1989 ; 7 : 1260-1267) ; R. J. Mayer et al. (N. Engl J. Med. 1994 ; 896- 903) :
dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour i.v. J1 - J10 ou 5 - 50 mg/kg/jour perfusion de 1 h . cytarabine 3000 mg/m2 i.v. J 1 - J6 1 heure toutes les 12 heures . daunorubicine 30-45 mg/m2/jour bolus i.v. J7-J9 1 fois/jour 1.2.3. Traitement de l'adulte d'âge égal ou supérieur à 60 ans Les substances revendiquées pourront être ajoutées aux protocoles de chimiothérapies de consolidation ci-après : i) selon R. O. Dilman et al. (Blood 1991 ; 78 ; 2520-2526), Z.A. Arlin et al.
Ces compositions, lorsqu'elles sont appliquées sur la peau ou les lèvres, présentent l'inconvénient de transférer, c'est-à-dire de se déposer au moins en partie, en laissant des traces, sur certains supports avec lesquels elles peuvent être mises en contact, et notamment un verre, une tasse, une cigarette, un vêtement ou la peau. Il s'ensuit une persistance médiocre du film appliqué, nécessitant de renouveler régulièrement l'application de la composition de fond de teint ou de rouge à lèvres. En outre, l'apparition de ces traces inacceptables notamment sur les cols de chemisier peut écarter certaines femmes de l'utilisation de ce type de maquillage. Il est connu de la demande EP-A-602905 d'associer des huiles volatiles à des cires pour obtenir des produits ayant des propriétés de sans-transfert améliorées. Toutefois, ces produits glissent lors de leur application sur les matières kératiniques, comme par exemple les lèvres, rendant leur application difficile à maîtriser. De plus, ces produits laissent une impression de tiraillement pendant et après leur application sur les lèvres.
Par ailleurs, les compositions après l'application sur la peau ou les lèvres peuvent s'éliminer au contact de l'eau, notamment lors de la baignade ou au contact de la pluie ou des larmes. Il est donc souhaitable de disposer de compositions présentant de bonnes propriétés de rémanence à l'eau Le but de la présente invention est de proposer une nouvelle composition filmogène aqueuse ne présentant pas les inconvénients évoqués ci-dessus et présentant notamment des propriétés de sans transfert total, de rémanence à l'eau, d'absence de tiraillement pendant et après l'application sur les matières kératiniques, et d'application facile.
Les inventeurs ont découvert qu'une telle composition pouvait être obtenue en uti-
lisant un agent gélifiant hydrophile particulier de type polyester sulfoné et un système polymérique contenant un polymère radicalaire. On obtient alors une composition laissant après l'application un film présentant une bonne tenue, ne transférant pas du tout, et résistant à l'eau. Le film est notamment brillant, non collant et confortable (non tiraillement) pendant et après l'application de la composition sur les matières kératiniques. Le film produit également une sensation de fraîcheur et est facile à démaquiller avec les démaquillants habituellement utilisés. De plus, la composition est moins glissante que les produits sans transfert contenant des huiles volatiles, facilitant ainsi son application sur les matières kératiniques.
La présente invention a donc pour objet une nouvelle composition filmogène comprenant dans une phase aqueuse un agent gélifiant hydrophile de type polyester sulfoné, caractérisée par le fait que l'agent gélifiant hydrophile est un oligomère copolyester téréphtalique hydrosoluble ou hydrodispersible et que la composition comprend également un système polymérique contenant des particules de polymère radicalaire dispersées dans la phase aqueuse. a) L'oligomère copolvester téréphtalique : Les agents gélifiants particuliers utilisés selon l'invention sont des oligomères copolyesters téréphtaliques hydrosolubles ou hydrodispersables comprenant essentiellement des motifs répétitifs dicarboxylates de formule (1): [-CO-A-CO-O-(CH2-CHzO) ] (I) dans laquelle - A représente un groupement 1,4-phénylène, sulfo-1,3-phénylène et éventuellement 1,3-phénylène, - n va de 1 à 4, - au moins 35 % en mole desdits motifs de formule (I) étant des motifs de formule (I) pour lesquels A représente un groupement 1,4-phénylène et n est égal à 1, - au moins 7 % en mole desdits motifs de formule (I) étant des motifs de formule (1) pour lesquels A représente un groupement sulfo-1,3-phénylène, la masse moléculaire en poids desdits oligomères copolyesters étant inférieure à 20 000, de préférence inférieure à 15 000.
De manière préférentielle, au moins 40 % en mole, et plus préférentiellement entre 40 et 90 % en mole des motifs de formule (I) sont des motifs de formule (I) pour lesquels A représente un groupement 1,4-phénylène et n est égal à 1.
De préférence, au moins 10 % en mole, plus préférentiellement entre 10 % et 25 % en mole des motifs de formule (I) sont des motifs de formule (I) pour lesquels A représente un groupement sulfo-1,3-phénylène.
Les extrémités des chaînes desdits oligomères copolyesters peuvent être semblables ou différentes et représentées essentiellement par les groupements de
formule (I'): -CO-A-CO-O-(CH2-CH2-O)n-H (I') dans laquelle A et n sont définis ci-dessus.
Lorsque A représente un groupement sulfo-1,3-phénylène, il s'agit plus particulièrement d'un sulfonate de métaux alcalins, notamment de sodium ou de potassium, ou d'un sulfonate d'ammonium ou de mono-, di-, tri- ou tétra- alkylammonium inférieur. Par alkylammonium inférieur, on entend de préférence un ammonium dont le ou les radicaux alkyles sont des alkyles inférieurs, de préférence en C1-C6. De manière préférentielle, il s'agit d'un sulfonate de sodium.
Selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention, l'oligomère copolyester cidessus a une masse moléculaire en poids allant de 5 000 à 14 000, et plus préférentiellement de 8 000 à 10 000.
Les masses moléculaires en poids sont mesurées par chromatographie par perméation de gel dans le diméthylacétamide contenant 10-2 N de LiBr, à 100 C Les résultats sont exprimés en équivalents polystyrène.
Un mode de préparation particulièrement intéressant est celui par transestérification/ polycondensation et / ou d'estérification / polycondensation par voie fondue à l'aide d'un catalyseur de transestérification et/ou estérification.
L'unité structurelle de vérin d'actionnement 14 porte une unité stnicturelle de soupape de commande 40 qui est fixée de façon détachable sur l'unité structurelle de vérin d'actionnement et qui comprend une soupape de cormnande 42 illustrée seulement schématiquement dans la figure 1 L'unité structurelle de soupape de commande 40 est agencée de manière à dépasser à travers une ouverture associée 44 dans la cloche de boîtier 12 au-delà de la face extérieure de la cloche et de manière à être démontable lorsque la cloche de boîtier est reliée au moteur à combustion interne et à la boîte de vitesses.
La soupape de commande 42 est reliée à une source pneumatique 51 via une conduite pneumatique 46 à l'intérieur de l'unité structurelle de soupape de commande 40, via un raccord pneumatique 48 sur le tronçon de l'unité structurelle de soupape de commande, qui dépasse au-delà de la face extérieure de la cloche de boîtier 12. et via une autre conduite pneumatique 50. De plus, la soupape de commande 42 est reliée à une unité émettrice de signal pilote 60 via une conduite 52 à l'intérieur de l'unité structurelle de soupape de commande 40, via un raccord 54 sur le tronçon de l'unité structurelle de soupape de commande, qui dépasse au-delà de la face extérieure de la cloche de boîtier 12, et via une autre conduite 56. Pour ce qui concerne l'unité émettrice de signal pilote 60, il s'agit ici d'un agencement de pédale d'embrayage 60 comportant une pédale d'embrayage 62 et conçu pour transmettre un signal pilote à la soupape de cormnande 42 sous forme d'un signal hydraulique via la conduite 56, via le raccord 54 et via la conduite 52. Les conduites 52 et 56 sont en correspondance de conduites hydrauliques qui sont en liaison l'une avec l'autre via le raccord 54 réalisé comme raccord hydraulique.
De plus, la soupape de commande 42 est reliée à l'espace cylindrique annulaire du cylindre annulaire pneumatique 16, via une conduite pneumatique 64 à l'intérieur de l'unité structurelle de soupape de commande 40 et via une conduite pneumatique 66 à l'intérieur de l'unité structurelle de vérin d'actionnement 14. En outre, la soupape de commande 42 est reliée à une ouverture de compensation de pression 70 dans la surface côté embrayage de l'unité structurelle de soupape de commande, via une conduite pneumatique 68 à l'intérieur de l'unité structurelle de soupape de commande 40.