INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention concerne également l'utilisation d'un polypeptide ou d'un mélange tels que décrits précédement pour renforcer la cohésion intercornéocytaire et/ou induire l'épaississement de la couche cornée. A ce titre le polypeptide de l'invention ou le mélange de polypeptides peut être utilisé pour traiter l'amincissement de l'épiderme et en particulier de la couche cornée ou encore une fragilité excessive du revêtement cutané.
Particulièrement le polypeptide de l'invention ou le mélange de polypeptides peut être utilisé pour traiter les troubles trophiques cutanés, par exemple des patients porteurs de pathologies vasculaires telles que les varices ou les artériopathies (diabète, artériosclérose...), les troubles trophiques cutanés des patients porteurs de syndromes algo-dystrophiques ou ceux consécutifs à des troubles de la cicatrisation.
De la même façon, le polypeptide de l'invention ou le mélange de polypeptides peut être utilisé pour provoquer un épaississement localisé de la couche cornée au niveau de territoires cutanés devant subir des microtraumatismes répétés.
A titre d'exemple on peut citer le traitement préventif des bulles sousépidermiques ("ampoules") chez les sportifs.
Ainsi avant cette fixation les saillies 76 sont en butée contre les têtes des colonnettes 74. Ici trois jeux de languettes 72 sont prévus répartis à 1200 les uns par rapport aux autres. Ce nombre dépend des applications.
<RTI couvercle 9 en fermant les premières échancrures 79. Cette couronne 6 forme une cloison séparant les échancrures 29,79 en vis-à-vis.
On notera que les premières échancrures 79 sont plus longues circonférentiellement que les secondes échancrures 29.
Suivant une caractéristique le plateau de réaction 3 est lié en rotation au plateau de support 1 avec liberté de déplacement axial. Pour ce faire des seconds moyens de liaison en rotation 32, avec liberté de déplacement axial, interviennent entre les plateaux de support I et de réaction 3.
Suivant une caractéristique les seconds moyens de liaison en rotation 32 sont à l'image des premiers moyens de liaison en rotation 72 et consistent donc en des languettes élastiques 32 d'orientation tangentielle. Ces languettes 32 forment des seconds moyens élastiques de rappel et sont fixées à l'une de leurs extrémités au plateau de support 1 et à leur autre extrémité à la patte 35, allongée circonférentiellement, du plateau de réaction 3. Comme pour les languettes 72 la fixation des languettes 32 au plateau 1 et aux pattes 35 est réalisée à l'aide d'organes de fixation ici de rivets respectivement 34,33.
Bien entendu les languettes 32 sont réparties en plusieurs jeux de languettes ici superposées.
Le nombre de jeux de languettes 32 est ici identique à celui des languettes 72.
En variante les languettes élastiques 32,72 peuvent être en arc de cercle.
En variante les languettes 32,72 peuvent être d'orientation radiale.
On notera que les rivets 33,73 sont globalement en vis-à-vis (figure 3). Il en est de même des rivets 34,74.
Ainsi qu'on l'aura compris le plateau de réaction 3 est à l'image du plateau de pression 7 et il est formé un sous-ensemble plateau de support 1 - plateau de réaction 3 grâce aux languettes 32. La couronne 6 appartient également à ce sousensemble.
L'embrayage à friction selon l'invention comporte donc un volant en deux parties à savoir un plateau de réaction 3, offrant dorsalement une face de friction 31 au disque de friction 10, et un plateau de support 1, d'orientation transversale.
Suivant une caractéristique de l'invention un dispositif de rattrapage d'usure 2,4 est monté au sein du volant 1,3. Ce dispositif permet, notamment, de compenser l'usure due aux garnitures de friction 11 et, dans une moindre mesure, due aux faces de friction 21,31. Lorsque lesdites garnitures il s'usent, le plateau de pression 7 se rapproche du plateau de réaction 3 en sorte que la position du diaphragme varie lorsque l'embrayage est engagé.
Le dispositif de rattrapage d'usure a pour objet de compenser les usures et maintenir la position du diaphragme 8 sensiblement constante lorsque l'embrayage est engagé. La charge exercée par le diaphragme 8 sur le plateau de pression 7 (embrayage engagé) sera également globalement constante dans cette position embrayage engagé.
La courbe caractéristique, au niveau de la butée de débrayage 83 (force exercée par la butée sur l'extrémité des doigts 82 en fonction de la course de débrayage), sera sensiblement constante.
Le dispositif de rattrapage d'usure est, suivant une caractéristique, dépourvu de moyens de rampes. C'est pour cette raison que le plateau de réaction 3 est semblable au plateau de pression 7.
L'opération 201 consiste à copier la trame courante en lecture de FIFO~TRX 506 dans la trame courante en écriture de FIFO~MSG 505 avant de valider la lecture de FIFOIRX 506. Puis on exécute l'opération 203, le traitement de réception phase A, détaillé figure 29.
Si le résultat du test 204 est positif, I'opération 205 est exécutée, sinon l'opération 207 est exécutée. Au cours de l'opération 205, la trame courante en lecture de FIFO~TRX 506 est sauvegardée dans la RAM 114 pour pouvoir être utilisée ultérieurement par des moyens d'impression bien connus de l'homme du métier et non décrits ici. On valide ensuite la lecture de FIFO TRX 506. Puis, l'opération 206 de traitement de réception de page ECM est effectuée. La figure 27 détaille cette opération 206.
* Après la phase d'initialisation 283, le moyen de synchronisation de trame et de contrôle de flux 139 est en attente de synchronisation d'une trame au format HDLC, telle que celle illustrée en figure 3, sans erreur de transmission, attente identifiée par la première opération, référencée 271. Les symboles représentatifs de la trame reçue sont stockés dans la trame courante en écriture dans FIFO TRX 506.
Puis, le test 272 est positif si la trame courante en écriture dans FIFO~TRX 506 est exactement la même que la trame précédemment courante en écriture dans FIFO~TRX 506, afin de filtrer les trames transmises avec répétition. Le test 272 effectuer ainsi une comparaison de séquences successives de symboles reçus et d'élimination de chaque séquence qui est exacetemnt identique à celle qui la précède. Si le test est positif, le test 273 est exécuté, sinon l'opération 271 est exécutée à nouveau. Le test 273 est positif si la trame courante en écriture dans FIFO TRX 506 est de type SPI. Si le résultat du test 273 est positif, I'opération 274 est exécutée avant l'opération 275, sinon l'opération 275 est exécutée.
L'opération 274 consiste à positionner le contenu du registre REG~FLUX 504 à la valeur 111, ce qui revient à fermer l'interrupteur de flux 138.
Le test 277 est positif si la trame courante en écriture dans FIFO TRX 506 est de type RCP. Si le résultat du test 277 est positif, I'opération 279 est exécutée avant l'opération 280, sinon l'étape 280 est directement exécutée.
L'opération 280 consiste à valider en écriture FIFOJRX 506 indiquant la réception achevée d'une trame telle que celle illustrée en figure 3.
Au cours de l'opération 278, les symboles représentatifs du champ FIF 6 de la trame courante en écriture dans FIFO~TRX 506 sont stockés dans le bloc de données 670 courant en écriture dans FIFO BLOC 503, à la ligne indiquée par le champ FCF2 5 de la trame courante en écriture dans FIFO TRX 506. Cette ligne est mémorisée comme correctement reçue dans le registre courant de position dans FIFO~BLOC 503 (mise à '1' du bit représentatif de la position de la ligne reçue).
Le test 281, qui succède aux opérations 278 ou 280, ou à un résultat positif du test 275, est lui-même positif si la trame courante en écriture dans FIFO TRX 506 est de type DCN. Si le test est positif, I'opération 282 est exécutée avant de retourner à l'opération 271, sinon ce retour est directement réalisé.
Si l'on se réfère à la figure 1, le convoyeur est équipé de manière usuelle d'une première paire de guides inférieurs 6 disposés de part et d'autre du chemin de transport des bouteilles 1 et s'étendant sur toute la longueur du caisson de soufflage 4. Ces guides 6 sont fixés par exemple au caisson de soufflage 4 par des moyens de fixation permettant d'une part leur réglage en hauteur par rapport au caisson de soufflage 4 et d'autre part le réglage de leur écartement l'un par rapport à l'autre. Ces moyens de fixation étant usuels, ils n'ont pas été représentés. Les guides latéraux 6 sont réglés en hauteur de telle sorte qu'ils se trouvent situés au niveau d'une portion cylindrique de la bouteille 1, leur écartement étant réglé de telle sorte qu'il existe un jeu résiduel minimum de quelques millimètres entre les guides 6 et les bouteilles 1 en position verticale, afin de ne pas gêner le convoyage des bouteilles 1. La fonction de ces guides latéraux 6 est de limiter le basculement des bouteilles 1 par rapport à la verticale, dans une direction transversale à leur direction de transport, c'est-à-dire dans le plan de la figure 1.
Selon une première caractéristique essentielle de l'invention, le convoyeur de la figure 1 est équipé d'une seconde paire de guides 7 qui s'étendent également de part et d'autre du chemin de transport des bouteilles 1, sur toute la longueur du caisson de soufflage 4. Ces guides 7 seront par exemple fixés au caisson de soufflage 4 par des moyens de fixation similaires à ceux utilisés pour les guides 6. Les guides 7 caractéristiques de l'invention se différencient des guides 6 d'une part par leur position par rapport à la bouteille 1 et d'autre part par leur fonction.
De manière caractéristique selon l'invention, les guides 7 sont positionnés par rapport aux bouteilles 1, au niveau de leur portion de resserrement lb en sorte de faire office de butée à ladite portion de resserrement lb lorsqu'un récipient bascule dans sa direction de transport d'un angle (B) par rapport à la verticale (voir figure 2). La valeur de cet angle (B) dépend d'une part de la distance (Ht) qui sépare chaque guide 7 de la face supérieure 3a de chaque rail de guidage 3, et d'autre part de l'écartement (E) entre les guides 7. La détermination des paramètres de réglage (Ht, E) des guides 7 peut être réalisée manuellement. Il suffit pour cela de placer une bouteille sur les rails de guidage 3, de l'incliner de l'angle B maximum souhaité, et de régler en hauteur et en écartement les guides 7 jusqu'à les amener au contact de la portion de resserrement lb de la bouteille 1 inclinée.
La limitation de l'angle de basculement par rapport à la verticale des bouteilles 1 dans leur direction de transport permet avantageusement de limiter les risques de blocage des bouteilles en cours de transport. Lorsqu'une bouteille arrive dans une zone d'accumulation d'un train de bouteilles, celle-ci a tendance à prendre appui sur la dernière bouteille du train et à basculer dans la direction de transport. I1 y a alors un risque que cette bouteille soit bloquée dans cette position entre la bouteille arrivant immédiatement après et les rails de guidage 3. n y a également des risques de blocage d'une bouteille, par rapport aux rails de guidage 3, en cours de transport, lorsque la bouteille bascule d'un angle B trop important.
Il convient de préciser que la valeur de l'angle B peut être aussi bien négative que positive. En d'autres termes, la limitation du basculement des bouteilles par rapport à la verticale, dans leur direction de transport, doit être effective aussi bien en cas d'un basculement des bouteilles vers l'avant, c'est-à-dire dans le sens de transport, que vers l'arrière.
Il a été mis en évidence que pour éviter ces phénomènes de blocage l'angle (B) devait plus particulièrement être inférieur ou égal à 30 , de préférence inférieur ou égal à 25 ". En outre, au cours de leur convoyage, les bouteilles 1 oscillent dans la direction de transport autour de leur position verticale d'équilibre.
Si l'angle (B) choisi est trop faible, il y a un risque de détérioration de la convoyabilité des bouteilles 1, celles-ci étant contraintes à osciller de manière saccadée et rapide autour de leur position d'équilibre. Pour cette raison, il est préférable que l'angle (B) soit supérieur ou égal à 10 .
Dans l'exemple illustré à la figure 1, la portion de resserrement lb est de forme tronconique. L'invention n'est toutefois pas limitée à cette forme particulière, mais les guides 7 peuvent être utilisés avec tout type de récipient 1 comportant une portion de resserrement de forme quelconque dont la section décroît en direction du col du récipient. En outre la portion de resserrement n'est pas nécessairement située dans le prolongement immédiat du col du récipient comme dans l'exemple particulier illustré. Enfin, il n'est pas non plus nécessaire dans le cadre de l'invention d'équiper le convoyeur avec les guides latéraux inférieurs 6.
Si l'on se réfère à la figure 3, dans une variante particulière de réalisation1 un guide longitudinal 7 selon l'invention se présente avantageusement sous la forme de deux profils longitudinaux 7', 7" montés dans un support -, réglable verticalement et horizontalement. Dans l'exemple particulier illustré, les deux profils 7' et 7" sont orientés transversalement l'un par rapport à l'autre.
Chaque profil 7', 7" est prévu pour un type donné de bouteille. Il en résulte avantageusement qu'à partir d'un réglage unique dans un plan vertical et dans un plan horizontal du support 7a commun aux deux profils longitudinaux 7', 7", il est possible de transporter sur un même convoyeur des bouteilles pouvant avoir des profils différents au niveau de leur portion de resserrement lb.
Si l'on se réfère aux figures 4 et 5, le convoyeur est équipé d'une cale rapportée 8 d'épaisseur e , qui est fixée par tout moyen approprié connu sur la face intérieure de la paroi supérieure 5a du canal de soufflage 5. Cette cale 8 s'étend longitudinalement sur toute la longueur du canal de soufflage 5.
Conformément à l'invention, l'épaisseur e de la cale 8 est choisie de telle sorte que la distance (H) séparant la cale 8 de la face supérieure 3a des rails de guidage 3 est strictement inférieure à la hauteur (h) de la bouteille l entre l'extrémité supérieure du col la de la bouteille et la section droite de la portion de resserrement ld dont le diamètre et égal à l'écartement (Eg) séparant les deux rails de guidage 3. Sur la figure 4 cette section de la portion de resserrement lb est située au niveau de la ligne horizontale en pointillés référencée L. Il en résulte avantageusement qu'en cas de remontée de la bouteille 1 par rapport aux rails de guidage 3, la cale 8 fait office de butée haute et empêche une remontée trop importante de la bouteille, c'est-à-dire empêche que la section de la portion de resserrement lb dont le diamètre est égal à l'écartement (Eg) du rail de guidage n'atteigne les rails de guidage 3. On évite ainsi tout risque de blocage de la bouteille par serrage de la portion de resserrement ld entre les rails de guidage 3. Si l'on se réfère à la figure 4, en l'absence de cale 8, la hauteur (H) du canal de soufflage 5 étant supérieure à la hauteur (h), et compte-tenu du profil de la bouteille 1 au niveau de sa portion de resserrement lb, il y a un risque que la bouteille 1 puisse remonter suffisamment et se trouver bloquée entre les rails de guidage 3, par l'intermédiaire de sa portion de resserrement. Ce phénomène de remontée de la bouteille 1 par rapport au rail de guidage se rencontre fréquemment en cour de convoyage dans les zones d'accumulation d'un train de bouteilles. Lorsqu'une bouteille arrive sur un train de bouteilles accumulées, celleci a tendance à venir prendre appui sur la dernière bouteille du train et à pivoter en remontant à l'intérieur du canal de soufflage. Cette remontée de la bouteille peut être accentuée au contact de la bouteille suivante. La cale 8 permet donc avantageusement d'éviter tout risque de blocage, dû à une remontée d'une bouteille, notamment dans les zones d'accumulation de bouteilles. Dans l'exemple illustré, la cale 8 présente une section rectangulaire. L'invention n'est toutefois pas limitée à cette section rectangulaire, la section de la cale 8 pouvant être quelconque sachant qu'il suffit qu'il y ait une génératrice de contact entre la bouteille et la cale. La cale 8 pourait par exemple présenter une section cylindrique, ou semi-cylindrique.
I1 convient de noter qu'en général le canal de soufflage 5 est réalisé en tôle pliée. Cette technique de fabrication permet d'obtenir un canal de soufflage ayant une hauteur minimale qui à la connaissance de la demanderesse est toujours trop importante compte-tenu des bouteilles existant actuellement sur le marché.
L'ajout d'une cale rapportée 8 sur le convoyeur permet donc avantageusement de modifier de manière simple les convoyeurs existants pour éviter les phénomènes de blocage des bouteilles dus à une remontée des bouteilles par rapport au rail de guidage du convoyeur. Néanmoins, dans une autre variante de réalisation, il est envisageable de concevoir d'emblée un convoyeur dont le canal de soufflage 5 présente une hauteur (H) suffisamment faible, la paroi supérieure Sa du canal de soufflage faisant dans ce cas office directement de butée haute conformément à l'invention. Dans ce cas le canal de soufflage 5 sera par exemple réalisé par soudage de la paroi supérieure 5a sur les parois latérales 5b ou encore par exemple par usinage aux dimensions voulues d'un profilé destiné à former le canal de soufflage.
Dans le cadre de l'invention, la cale 8 n'est pas nécessairement mise en oeuvre en combinaison avec des guides 7 limitant le basculement dans le sens de transport des bouteilles 1. Pour cette raison, les guides 7 ont été représentés en pointillés sur la figure 4. Néanmoins, lorsque le convoyeur est équipé de guides 7 limitant l'angle de basculement (B) des bouteilles 1 dans le sens de transport, l'épaisseur (e) de la cale 8 est choisie suffisamment faible pour qu'il subsiste un jeu résiduel (Jrp) entre le col la d'une bouteille et la cale 8, lorsque la bouteille est supportée par les rails de guidage 3 par l'intermédiaire de sa collerette 2, en étant inclinée de l'angle B, tel que cela est illustré sur la figure 5. Ainsi, lorsqu'une bouteille 1 se déplace en étant supportée par sa collerette 2 sur les rails de guidage 3, il n'y a pas de contact possible entre le colla de la bouteille 1 et la cale 8 à fonction de butée haute. Le convoyage des bouteilles 1 n'est donc pas perturbé par la présence de la cale 8. En pratique, le jeu résulte (Jrp) sera de préférence choisi supérieur ou égal à 1 mm.
MATIERE SPONGIEUSE, SON PROCEDE DE FABRICATION ET SES APPLICATIONS La présente Invention se rapporte à une matière spongieuse, à son procédé de préparation ainsi qu'à ses applications, notamment pour la fabrication d'éponges et d'articles de ménage comprenant un élément spongieux tels que balais et raclettes pour le nettoyage des surfaces.
(Voir FIG 10 - 11 - 12) ETAPE 10 Après l'accès de l'oxygène le remplissage est complet. L'oxygène qui est dans A, se chauffe en deux étapes: - La première dans A - La deuxième dans les tuyaux de préchauffage et il entre avec I' accès E4 définitif.
Juste après l'explosion, E5 s'ouvre et repousse E27, E28, E29, E30, E33, E42, E43.
L'oxygène remplit E25 avant injection de carburant E8,après injection et allumage l'explosion recommence et repousse E27,E28,E30,E33,E42,E43, Ensuite l'action s'enchaîne de la même manière que l'Etape 3.
(Voir FIG 1 - 2 - 3 - 5 - 6 - 7 - 8 - 9) ETAPE 11 Après l'expulsion de l'oxygène liquéfié de FB à FC, l'azote et les autres gaz (I'argon, le neon,.etc...) vont se liquéfier de la même manière que l'oxygène ( dans FB ) pour aller à FD par l'accès FB5.
(Voir FIG 11 - 12-13) ETAPE12 L'azote liquide dans FD doit aller se chauffer d'abord dans C puis dans E afin d'aboutir à la GC (la turbine) sous très haute pression (car il est doublement chauffé). En faisant actionner GC (la turbine), GB (I'alternateur) fonctionne automatiquement pour aller à HG où la chaleur est absorbée par le tuyau d'eau et transférée avec celle-ci à IC.
(Voir FIG 1- 4 -6- 13 -15- 16 - 21 - 23) ETAPE 13 La chaleur qui est absorbée par le tuyau d'eau dans FA, HG, HC et HE est transférée par ce tuyau à IC. Et l'eau chaude est ainsi refroidie dans IC et renvoyée au point de départ c'est à dire FA, HG, HE et HC pour le refroidissement de ces derniers.
Et la même chose se renouvelle avec la même continuité.
(Voir FIG 1- 17 - 18 - 19 - 20 - 21 - 23 ) ETAPE 14 En même temps que l'action du moteur (E), le gaz de refroidissement dans E44 est compressé et s'échappe par E48 à IB et là, il est comprimé et condensé dans lB3.
Après condensation, il se détend à lB4 d'où il se libère pour aller refroidir FC, FD et FB et aboutir enfin à IC.
A ce moment là, l'eau qui est entré à IB pour prendre la chaleur du condenseur par, IB6 à IB7 se chauffe et ressortira par lB8 afin de chauffer A et C pour retourner ensuite à IB. Pour même fonction.
(Voir FIG 1 -6- 11 - 12-13-23) ETAPE 15 Le gaz froid qui vient de FB, FC, FD à IC par IC4 s'évapore à IC5 et ressort de IC6, pour aller à E47.
L'eau chaude qui vient de HG, HC,HE, FA à IC pour le refroidissement par l'accès IC8 se refroidit à IC9 et ressort froid par IC10 pour repartir au point de départ (c'est à dire, HE, HG, HC, FA).
(Voir FIG 1 - 6 - 11 - 12 - 13 - 23) ETAPE 16 Au moment du freinage, la pompe se relie automatiquement au châssis .Cette pompe prend l'air de l'accès K1 å la pompe K pour le compresser et le repousser vers la sortie de la pompe K2 à KA à plusieurs reprises. A KA1 I'air s'échappe difficilement par KA2 à FA le blocage d'air à ce niveau produit un grand effet de freinage.
(Voir FIG 26 ) ETAPE 17 L'électricité qui est produite dans GB (I'alternateur) est envoyé par les fils électriques à J (moteur électrique). Ce moteur électrique permet le déplacement du véhicule.
(Voir FIG 15 - 25)
DISPOSITIF DE COMMANDE ET CONTROLE D'UN ARBRE ENTRAINE A PARTIR D'UN ARBRE MOTEUR La présente invention a trait à un dispositif de commande et contrôle d'un arbre entraîné, à partir d'un arbre moteur et plus particulièrement à un dispositif interposé entre un arbre menant et un arbre mené et capable d'assurer la triple fonction de débrayage-embrayage, de variation de vitesse et de limitation du couple appliqué à l'arbre mené.
Exemple 9: Expression du facteur IX humain dans le sana de souris suivant administration intraveineuse avec le svstème Neutraplexe.
Formulation Souri hFIX (ng/ml) s NxlD/pLIXSN 1 8,6 2 4,7 3 5,8 4 2,3 5 1,2 Moyenne : 4,5 Nx2D/pLIXSN 1 4,3 18,5 3 4,4 3 4,4 5 : 2,8 Moyenne : 6,7 Les résultats obtenus revelent que l'injection de l'une ou l'autre préparation Neutraplexe induit l'expression significative de hFIX dans la circulation sanguine. Les niveaux de hFIX ainsi observés semblent être de 5 à 10 fois supérieurs à ceux observés antérieurement après transfert de gène par vecteurs synthétiques (Baru et al., Gene 161, 143-150, 1995).
COMPLEXES PARTICULAIRES STABLES DE CHARGE GLOBALE NEUTRE OU NÉGATIVE DE STRUCTURE MULTILAMELLAIRE COMPOSÉS PAR AU MOINS UNE SUBSTANCE BIOLOGIQUEMENT ACTIVE GLOBALEMENT ANIONIQUE ET UN CONSTITUANT CATIONIQUE, LEUR PRÉPARATION ET UTILISATION.
On connaît dans l'art antérieur de nombreux systèmes de vectorisation de substances actives, comme les liposomes, les nanoparticules, les particules polymériques, les immuno- et ligand-complexes, les cyclodextrines (Drug Transport in antimicrobial and anticancer chemotherapy. G. Papadakou Ed. CRC Press, 1995) Toutefois, aucun de ces systèmes ne s'est avéré réellement satisfaisant pour vectoriser des acides nucléiques comme, par exemple, l'acide desoxyribonucléique (ADN) et cette lacune constitue un des problèmes pour l'application de la thérapie génique (R. G. Crystal, Science, 270, 404-410, 1995).
Il existe aujourd'hui plusieurs méthodes de transfection cellulaire que l'on peut regrouper de la façon suivante - l'utilisation du phosphate du calcium ou de polycations, la microinjection, la fusion protoplasmique, - l'électroporation et l'injection d'ADN libre, - l'infection virale, et - les vecteurs synthétiques.
Les protons du groupement méthylique porté par l'aniline en C20 apparaissent sous forme de singulet à 2,44 ppm pour les deux composés. alors que ceux du groupement méthylique porté par l'amine en C3 apparaissent sous forme de singulet à 2,44 ppm pour la cyclovirobuxine D et 2,49 ppm pour la cyclobuxine D.