INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette réalisation présente l'inconvénient de comporter deux moyens de chauffe distincts associés chacun à des moyens de régulation propres. II en résulte que cette construction est onéreuse, et encombrante, puisqu'il y a deux moyens de régulation et que ceux-ci doivent être disposés aux endroits appropriés.
De tels POS (I) sont disponibles dans le commerce.
S'agissant du POS (II), il peut être assimilé au réticulant de la composition et comporte, de préférence, un seul type de Frh réparti, avantageusement, dans les chaînes et éventuellement aux extrémités de celles (dans ce cas u = 1 ou 2 dans les motifs porteurs de Frh et s > 1, de préférence s = 1, dans les motifs M).
Dans le cadre du mode préféré de réalisation, les Frh du POS (II) sont l'hydrogène et on les trouve avantageusement à la fois dans les chaînes et à leurs extrémités.
Dans la variante, les Frh pendants et terminaux sont représentés par des vinyles (Vi).
On a, de préférence, deux types différents de motifs D dans les POS (II), mais il n'est pas exclu d'en avoir autant que le permettent les combinaisons u et v de la formule donnée supra pour les motifs D du POS (II).
A titre d'exemples de POS (II), on peut citer: - le poly(diméthylsiloxy) (siloxyméthylhydrogéno) a, > (diméthylhydrogénosiloxy) Dl D2 M pour le mode préféré; - et le poly(diméthylsiloxy) (méthylvinylsiloxy) a,o -(diméthylvinylsiloxy) D1 D2 M pour la variante.
Ces POS (II) sont des produits commerciaux, et sont largement divulgués tant en ce qui concerne leurs structures que leurs synthèses dans la littérature technique.
II est à noter que, avantageusement, les Frh de l'invention sont: - soit Frh = Vi et son complémentaire Frhc = H - soit Frh = H et son complémentaire Frhc = Vi.
II est parfaitement envisageable que les Frh et les Frhc soient répartis de manière hétérogène et aléatoire dans les POS (I) et les POS (II).
Mais préférentiellement, les Frh de chacun des POS (I) et (II) sont identiques entre elles au sein d'un même type de POS et les Frh du POS (I) sont différentes (complémentaires) de celles du POS (II).
En ce qui concerne le promoteur d'adhérence (III), le mode de réalisation préféré de l'invention prévoit d'utiliser au moins un composé de type (111-1) qui est un polyorganosiloxane ci-après appelé POS (III) et qualifié d'allongeur , et présentant: A des motifs siloxyles terminaux M = (Frh)w (R4)x Si0112 avec * Frh tel que défini ci-dessus, * R4 répondant à la même définition que R, * w = 1, 2 ou 3, x = 0 ou 2 et w + x = 3; les Frh de ce POS (III) étant choisis de telle sorte: qu'ils réagissent au moins avec les Frh des motifs M terminaux du POS (I) que le ratio nombre de Frh du POS (III) r1 = x 100 nombre de Frh du POS (II) + (III) soit inférieur à ou égal à 95 %, notamment inférieur à 80 O/O, de préférence compris entre 0,5 et 50 % et plus préférentiellement encore compris entre 1 et 20 % et que le ratio molaire Frh du POS (II) et du POS (III) r2 = Frh du POS (J) Frh du POS (I) soit inférieur ou égal à 0,9, notamment à 0,8, de préférence compris entre 0,1 et 0,8, préférentiellement entre 0,3 et 0,7.
A des motifs siloxyles D = (R5)2 SiO2,2 avec * R5 répondant à la même définition que R.
Les Frh d'extrémités du POS (III) allongeur sont, de préférence, choisies de telle sorte qu'elles réagissent de manière privilégiée avec les Frh du POS (I). A cette fin, il est donc souhaitable, sans que cela soit limitatif, que ces Frh du POS (III) ne soient que d'un seul type et complémentaires de celles du POS (I). En conséquence, ces Frh sont généralement et avantageusement de même nature que celles du POS (II) réticulant.
Dans le mode préféré de réalisation, les Frh du POS (III) sont représentées par l'hydrogène, tandis qu'elles correspondent au vinyle dans la variante.
Dans le mode préféré, Le POS (III) ne présente avantageusement des Frh que sur ces motifs siloxyles M terminaux. II est, de préférence, de viscosité beaucoup plus faible que le POS (I), par exemple de l'ordre de celle du POS (II).
Conformément au mode préféré, les ratio sont plus précisément: SiH du POS (III) r1 = x 100 SiH du POS (Il) + (III) SiH des POS II + III 2 Vi du POS I Les Frh du réticulant (II) et de l'allongeur (ici) d'une part, et, d'autre part, les Frh complémentaires du POS (I) structurant, sont celles qui sont susceptibles de réagir ensemble pour former un réseau de réticulation et un gel conforme à l'invention.
Pour des raisons d'ordre thermique et d'ordre mécanique il est avantageux de connecter un composant opto-électronique sur un substrat par l'intermédiaire d'un ou de plusieurs cordons de brasure.
Dans le cas où l'on utilise un seul cordon de brasure (situé avantageusement sur toute la longueur du ruban laser dans le cas de l'application à une diode laser), on a vu qu'on pouvait lui associer des billes de brasure fixées sur des plots de forme circulaire ou carrée (ou d'une forme voisine) afin d'assurer la stabilité mécanique du composant, lors de la mise en place de celui-ci avant brasage, et d'assurer le positionnement suivant les trois axes X, Y et Z lors de la fusion de la brasure des billes et du cordon.
Ce cordon, qui est situé sous le ruban laser, est aussi susceptible de constituer un contact électrique.
Les billes de brasure le sont aussi, ce qui évité de souder un fil sur la face-arrière du substrat.
La réalisation d'un cordon de brasure sur ce substrat pose un problème lors de la mise en forme de ce cordon par refusion, comme on va le voir.
On note L la longueur du plot rectangulaire 12 destiné à recevoir le cordon de brasure et il la largeur de ce plot 12 (voir la vue de profil de la figure 2A et la vue de face de la figure 2B).
Lorsque L est de l'ordre de 10 fois il la fusion de la brasure donne lieu à la formation d'une grosse bille de brasure 20 au lieu d'un cordon uniforme, si le volume de brasure est trop important, ce qui est par exemple le cas lorsque la hauteur H du cordon est supérieure ou égale à l,5x11.
Cette bille 20, qui regroupe la quasitotalité du volume de brasure, se solidifie en n'importe quel point du plot métallique 12.
Cela pose un problème de stabilité lors de la mise en place de la diode que l'on veut hybrider au substrat.
En effet la hauteur de la bille 20 est nettement supérieure à la hauteur des autres billes que l'on peut disposer de part et d'autre du cordon de brasure.
Cela se traduit par l'impossibilité de préaligner correctement la diode laser 4 sur le substrat 10 avant la refusion finale comme le montre schématiquement la figure 3, la diode n'ayant pas d'assise stable lorsqu'on la pose sur le cordon.
De façon plus générale, des problèmes comparables se posent lorsqu'on veut hybrider une structure à une autre structure au moyen d'un cordon de brasure.
Elle a pour objet un procédé d'assemblage d'une première structure et d'une deuxième structure au moyen d'au moins une brasure, ce procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes - on forme au moins un premier plot de connexion de forme allongée sur la première structure et au moins un deuxième plot de connexion de forme allongée sur la deuxième structure, au moins l'un des premier et deuxième plots étant segmenté et comprenant ainsi au moins deux segments de forme allongée, - on dépose un élément de brasure sur chaque segment, - on effectue un premier traitement thermique apte à donner à chaque élément de brasure sensiblement la forme d'une bille, - on assemble les première et deuxième structures en alignant les premier et deuxième plots, et - on effectue un deuxième traitement thermique apte à fusionner les éléments de brasure, de manière à former un cordon de brasure continu entre les première et deuxième structures.
Par élément ayant sensiblement la forme d'une bille , on entend un élément dont au moins une section est sensiblement circulaire dans sa partie supérieure, les autres sections pouvant avoir des formes arrondies quelconques.
Selon un mode de réalisation préféré du procédé objet de l'invention, la longueur de chaque segment est inférieure à 10 fois la largeur de ce segment.
Le basculeur inférieur 3 présente deux branches entre lesquelles est montée en articulation la platine inférieure 9. A cet effet, chaque branche selon l'axe géométrique DD' est percé de part en part d'un alésage dans lequel est engagé en force une bague de friction recevant en ajustement glissant un tourillon fixé par vissage à la platine inférieure. Le basculeur inférieur 3 s'articule également par deux branches à la traverse 7. Dans la forme préférée dc réalisation, la traverse 7 de liaison des deux montants I. comprend un corps allongé aux extrémités duquel sont ménagés les deux colliers 8 de fixation aux deux montants. Le corps de la traverse est décalé vers 1 'avant par rapport à un plan géométrique P' contenant les axes longitudinaux médians des deux montants I ce qui permet d'aniculer entre les colliers 8 et à ces derniers le basculeur inférieur 3. Dans la forme préférée dc réalisation, les deux colliers 8 de fixation de la traverse 7, en vis à vis l'un de l'autre, présentent deux bossages dans chacun desquels. selon le premier axe géométrique d'articulation CC' du second basculeur 3. est pratiqué un alésage traversant débouchant dans le collier 8 correspondant. Dans cet alésage traversant est engagée en force une bague de frottement prévue avec un alésage traversant dans lequel est engagé un ajustement glissant un tourillon fixé par vissage au basculeur inférieur. Ce tourillon est équipée d'une tête cylindrique dont la surface externc cylindrique constitue surface de portée et de guidage en rotation dans la bague de frottement, ainsi que d'un embout fileté. coaxial à la tête et de plus faible diamètre que cette dernière. Cet embout fileté est destiné à être engagé en vissage dans un taraudage pratiqué dans le basculeur. La tête du tourillon. après montage de ce dernier. est totalement logée dans l'alésage de la bague et est positionnée à faible distance de l'alésage du collier. De part cette disposition. le montant une fois en place dans le collier s'opposera efficacement au mouvement de dévissage du tourillon.
La traverse 7 est positionnée immédiatement au dessus de la roue et son corps est arqué de façon à former un passage de roue. La traverse 7 en étant fixée rigidement aux deux montants 1, entretoise parfaitement ces dernier et rigidifie la fourche à ce niveau. Par ailleurs la traverse 7. grâce à sa fixation rigide aux deux montants 1. encaisse les flexions différentielles subies par ces derniers, ces flexions différentielles générant des effets de torsion dans le corps de la traverse. Le corps de la traverse, taillé dans la masse, présente une section droite polygonale ce qui facilite sa réalisation.. Pour alléger l'ensemble. le corps de la traverse est tubulaire. Dans l'exemple préféré de réalisation. le corps de la traverse présente un évidement longitudinal de section droite en U. l'ouverture du U étant orientée vers l'avant du véhicule et ledit évidement étant recouvert par une plaque de rigidification (non représentée) fixée rigidement sur le corps de façon accroître la résistance à la torsion de ce dernier en augmentant le moment quadratique de ses sections droites.
Dans le quadrilatère déformable formé par les basculeurs 2 et 3. le ou les montant(s) 1 et l'arbre pivot de direction l est monté en partie ou en totalité le combiné suspension-amortisseur 11.
Le combiné suspension-amortisseur 11 est solidaire d'une part de la platine supérieure 5 et d'autre part de la traverse 7. A cet effet la platine 5 et la traverse 7 présentent chacune une oreille support 12, 13 et le combiné suspension-amortisseur 11 est monté entre les deux oreilles support 12, 13. Dans chaque oreille support 12, 13 est pratiqué un perçage traversant dans lequel est monté en force par sa bague externe une rotule de guidage 14 possédant une bague interne avec alésage traversant. cette bague interne étant montée dans la bague externe et étant solidaire de cette dernière. Le combiné suspension-amortisseur il, constitué essentiellement par deux éléments coaxiaux montés de manière mobile l'un par rapport à l'autre et associés cinématiquement à un dispositif d'absorplion et de dissipation de l'énergie mécanique, est solidaire par l'un de ses éléments de la platine supérieure 5 et par son autre élément de la traverse inférieure 7 et comprend dans le prolongement axial dc chacun de ses éléments une tige de guidage 15.
lisse, engagée un ajustement glissant dans l'alésage traversant de la bague interne de la rotule 11 correspondante. Dc plus un ressort d'élastomère 1 1 est disposé autour de la tige lisse 15 entre l'élément correspondant et l'oreille correspondante. Ce ressort d'élastomère 16 est adapté à absorber et dissiper les vibrations de fréquences élevées communiquées par l'axe de la roue aux montants I de la fourche tandis que le combiné suspension-amortisseur 1 1 absorbe et dissipe les fréquences plus faibles. Dans la configuration précédemment décrite les oreilles 12. 13 sont disposées toutes deux dans le quadrilatère déformable. le combiné suspension-amortisseur étant logé totalement dans ce dernier. En variante le combiné suspension-amortisseur n'est logé qu'en partie dans le quadrilatère déformable. I'oreille de fixation que comporte la traverse 7 s'étendant en avant du corps de cette dernière.
L'arbre support 4 est constitué de deux tronçons d'arbre 4a, 4b axialement alignés, dont un est supérieur et l'autre inférieur, solidarisés l'un à l'autre par vissage d'une zone du tronçon inférieur ou zone contenue dans une zone tubulaire du tronçon supérieur ou zone contenante. les deux tronçons étant immobilisés l'un par rapport à l'autre par serrage et déformation radiale de la ponion inférieure de la zone contenante sur une portée cylindrique dc la zone contenue, la paroi de la portion inférieure de ladite zone contenante comportant selon son épaisseur au moins deux fentes radiales pour pouvoir être déformée sur la portée cylindrique de la zone contenue. Préférentiellement sont prévues trois fentes radiales pour former trois pattes élastiques destinées à être amenées. par compression radiale, en serrage contre la portée cylindrique de la zone contenue. Le diamètre interne de la partie fendue sera proche du diamètre de la portée de cylindrique de la zone contenue afin de réaliser avec cette dernière un ajustement glissant. La panie filetée du tronçon inférieur 4b sera pratiquée au dessus de la portée cylindrique, et la partie taraudée du tronçon supérieur 4a sera pratiquée au dessus de la partie fendue.
Dans la forme préférée de réalisation. le collier 6 de fixation de la platine supérieure 5 à l'arbre support, est monté autour de la portion fendue de la zone contenante du tronçon supérieur. Par déformation radiale, ce collier est amené cn pression contre la portion fendue pour presser cette dernière contre la portée cylindrique de la zone contenue du tronçon inférieur.
Le tronçon supérieur 4a. immédiatement au dessus de la portion fendue, présente un épaulement de blocage 17 contre lequel est amené en butée l
TRANSMISSION DE LA FORCE D'UN GUIDON OSCILLANT A LA PROPULSION DE LA ROUE AVANT D'UN VELO ET DE TOUT AUTRE ENGIN UTILISANT DES PEDALES, UN GUIDON ET DES ROUES.
La présente invention concerne un dispositif pour transmettre la force des bras d'un cycliste à la roue avant d'un vélo équipé d'un guidon oscillant, ou à tout autre engin utilisant des pédales, un guidon et des roues.
Mon invention déposée le 22 Avril 1997 pour une demande de brevet concernant le problème ci-dessus exposé comporte un grand nombre de pièces, présente un aspect assez complexe, implique un poids important, et semble fragile aux chocs.
Le dispositif selon l'invention présente remédie à ces inconvénients.
Il comporte comme caractéristique un dispositif pour entraîner la roue avant d'un vélo (ou de tout autre- engin comportant des pédales, un guidon et des roues) à l'aide d'un guidon oscillant caractérisé en ce qu'il utilise deux chaînes fixées aux extrémités du guidon pour entraîner deux pignons dentés à roue libre, l'une passant par dessus un pignon, l'autre passant par dessous l'autre pignon, les chaînes étant guidées par des réas de telle manière que les mouvements de l'une et l'autre chaîne fassent tourner un axe dans un même sens, lequel axe fait tourner un couple conique qui renvoie le mouvement à un plateau parallèle à la roue avant, qui fait tourner une chaîne entraînant un ensemble de pignons de différends diamètres montés sur une roue libre, parmi lesquels l'utilisateur choisi celui qu'il désire grâce à un dérailleur classique. L'ensemble des engrenages repose sur une potence soudée à la fourche en son niveau supérieur et faisant partie intégrante de celle-ci.
Selon les modes particuliers de réalisation: - Les sections de chaîne de guidon nécessaires au fonctionnement peuvent être reliées au guidon par des câbles.
- Les deux pignons supérieurs peuvent être remplacés par un seul pignon pourvu d'un mécanisme intérieur faisant que le mouvement transmis à son axe soit toujours dans le même sens, quel que soit le sens dans lequel la partie extérieure est mue.
- Les chaînes ou combinaisons chaîne-câble peuvent être remplacées par des tiges métalliques comportant en leurs extrémités des engrenages ou crémaillères agissant sur les pignons.
La présente invention, prévoit aussi un dispositif d'estimation de mouvement d'un macrobloc d'une image courante dans une fenêtre de référence contenant le macrobloc courant et son environnement dans une image précédente, comportant : une première mémoire cache destinée à contenir le macrobloc courant une deuxième mémoire cache destinée à contenir la fenêtre de référence ; et un module d'opérateurs, organisés en architecture systolique et alimentés par une lecture des mémoires caches, destiné à calculer, pour chaque position du macrobloc courant dans une première direction de la fenêtre de référence, la distorsion entre le macrobloc courant et plusieurs macrobîocs dans une deuxième direction de la fenêtre de référence , et des moyens pour mettre en oeuvre le procédé d'estimation de mouvement cidessus.
Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles la figure 1 décrite précédemment est destinée à exposer l'état de la technique et le problème posé la figure 2 représente schématiquement un macrobloc à traiter et une fenêtre de référence de son environnement dans l'image précédente la figure 3 représente, sous forme d'organigramme simplifié, un mode de mise en oeuvre du procédé selon l'invention pour l'estimation du mouvement d'un macrobloc donné la figure 4 illustre, sous forme d'organigramme, un mode de mise en oeuvre d'une phase de balayage d'une fenêtre de référence selon la présente invention ; et la figure 5 représente, sous forme d'organigramme, un détail d'un bloc de la figure 4.
Pour des raisons de clarté, seuls les éléments du dispositif et les étapes du procédé qui sont nécessaires à la compréhension de l'invention ont été représentés aux figures.
Une caractéristique de la présente invention est de débuter l'estimation de mouvement de chaque macrobloc par un calcul de la distorsion de ce macrobloc par rapport au même macrobloc dans l'image précédente, c'est-à-dire avec un déplacement nul, et de passer au traitement du macrobloc suivant si cette distorsion est inférieure à un seuil prédéterminé. Ce seuil correspond à une valeur suffisamment faible de distorsion pour laquelle on considère que le macrobloc est identique au macrobloc de même position de l'image précédente, c'est-à-dire que cette portion de l'image est restée sensiblement figée. Ainsi, on effectue un balayage de la fenêtre de référence associée à chaque macrobloc pour déterminer la distorsion minimale, uniquement si cela est nécessaire. On économise donc, pour les portions d'images qui restent figées, un nombre considérable de cycles de calculs.
Une autre caractéristique de la présente invention est que, au cours de la détermination de la distorsion minimale du macrobloc courant à partir d'un calcul en parallèle de cette distorsion dans une direction donnée (par exemple, verticale) de la fenêtre de référence pour chaque position dans l'autre direction (par exemple, horizontale), les calculs de distorsion sont interrompus pour passer à la position horizontale suivante si, pendant ce calcul, les distorsions deviennent, pour toutes les positions verticales, supérieures à la distorsion minimale déjà trouvée.
La figure 2 représente un exemple de macrobloc à traiter et la fenêtre de référence qui lui est associée, soit les contenus respectifs des mémoires caches 4 et 5 pour le traitement d'un macrobloc donné.
Dans cet exemple, un macrobloc MB(k, t) à traiter de l'image courante est une matrice carrée de (n + 1). (n + 1) pixels. La fenêtre de référence SW(k, t-l) qui lui est associée dans l'image précédente comprend outre le macrobloc MB(k, t-l), les huit macrobîocs qui entourent ce dernier dans l'image précédente dans toutes les directions.
On désignera par la suite "macrobloc" l'ensemble de valeurs soumis au procédé d'estimation de mouvement selon la présente invention, qu'il s'agisse d'un macrobloc décimé d'un facteur deux ou d'un macrobloc reconstitué par interpolation linéaire au demi-pixel près. Ainsi, pour des macrobîocs d'images de 16X16 pixels devant être analysés dans une fenêtre de référence de 48X48 pixels, le macrobloc MB(k, t) représenté à la figure 2 comprend 8X8 pixels suite à une décimation du macrobloc d'origine pour une estimation de mouvement à deux pixels près, la fenêtre de référence SW(k, t-1) comprenant 24X24 pixels. Pour l'estimation du mouvement au demi-pixel près, le macrobloc et la fenêtre de référence correspondent respectivement à des ensemble de 16X16 pixels et 8X8 pixels, cette phase de calcul au demipixel près correspondant à affiner la détermination à deux pixels près.
On exposera par la suite un mode de mise en oeuvre du procédé selon l'invention pour des macroblocs et des fenêtres de référence carrés, respectivement de (n + 1). (n + 1) et 3(n + 1).3(n + 1) pixels au moyen de 2(n + 1) opérateurs en architecture systolique. La transposition du fonctionnement décrit, à des matrices de dimensions différentes, s'effectue en adaptant l'adressage des mémoires caches en lecture et/ou le nombre d'opérateurs utilisés parmi la série d'opérateurs de l'estimateur de mouvement.
La figure 3 représente, de façon très schématique, un mode de mise en oeuvre du procédé selon l'invention. L'exemple représenté correspond à l'estimation de mouvement d'un macrobloc MB(k, t) de rang k (bloc 30) dans l'image courante.
On commence (bloc 31) par déterminer la distorsion A(k) entre le macrobloc MB(k, t) et ce même macrobloc MB(k, t-1) dans la fenêtre de référence, c'est-à-dire la distorsion pour un déplacement nul. La détermination de la distorsion pour un déplacement nul peut être effectuée sur un macrobloc décimé ou non.
On effectue ensuite (bloc 32) une détermination de la distorsion AI entre le macrobloc MB(k, t) et la valeur moyenne des pixels de ce macrobloc. On commence donc par calculer la valeur moyenne de tous les pixels du macrobloc. Puis, on applique le calcul de distorsion effectué par le module d'opérateurs 12 (figure 1) en utilisant un seul opérateur recevant successivement tous les pixels de la mémoire 4 et, à chaque calcul, la même valeur sur son entrée 14.
Le cas échéant, les distorsions A(k) et AI pourront être effectuées simultanément si l'organisation en architecture systolique des opérateurs du module 12 peut être paramétrée pour rendre deux de ces opérateurs utilisables individuellement.