INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention concerne l'utilisation de bourgeons ou d'explants de bourgeons dans laquelle les conifères sont choisis parmi - Picea, - Pseudotsuga, - Abies, - Pinus, - Larix.
L'invention concerne également l'utilisation de bourgeons ou d'explants de bourgeons, dans laquelle les aiguilles sont prélevées en dessous du méristème, et audes sus des premières aiguilles en arrêt d'élongation, et plus particulièrement dans les 2/3 supérieurs de la pousse en élongation, et plus particulièrement dans le 1/3 supérieur de la pousse en élongation.
Par "premières aiguilles en arrêt d'élongation", on désigne les aiguilles pour lesquelles il n'y a plus d'activité mitotique et/ou d'élongation cellulaire.
La pseudo-émulsion peut être préparée en utilisant un ou une association de plusieurs gélifiants choisis parmi des gélifiants acceptables dans les produits pharmaceutiques ou cosmétiques préférablement dermatologiques dont: les les gommes polysaccharidiques comme les dérivés de celluloses modifiés, les dérivés de carraghénanes, les dérivés d'alginates et les dérivés de guar 12) les gommes polysaccharidiques obtenues par fermentation des bactéries comme la gomme Xanthane, la gomme Sclerotium et la gomme de Gellane 13) les polymères acryliques comme les carbomers, les polyacrylates, les polymetacrylates et leurs dérivés 14) les polymères quaternisés 15) les PVP et les polymères dérivés de la PVP 16) leurs mélanges Dans la pseudo-émulsion préférée ou l'émulsion huile dans eau ou autre comprenant la composition de la présente invention, le gélifiant ou l'association de gélifiants représente environ 0.1 à 30%, et préférablement environ 0.25 à 25%, en poids de la composition. c) Emulsifiants Les émulsifiants qui peuvent être utilisés dans les compositions de la présente invention peuvent être choisis parmi les émulsifiants connus dans l'art, utilisables dans des émulsions huile dans eau ou eau dans huile.
Les compositions des émulsions huile dans eau ou eau dans huile peuvent être préparées en utilisant un émulsifiant choisi parmi des émulsifiants acceptables en cosmétique dont: 17) Les sucroesters comme le cocoate de saccharose et le distéarate de saccharose 18) Les esters de sorbitan et les esters de sorbitan éthoxylés comme le stéarate de sorbitan ou le polysorbate 19) Les esters de glycérols, les esters de glycérols éthoxylés et les polyglycérols comme le glyceryl oleate ou le PEG-20 glyceryl stearate ou polyglyceryl-1 0-stearate 20) Les alcools gras éthoxylés comme ceteth-12 ou le steareth-6 21) Les sesquioléates comme le sesquioléate de sorbitan 22) Les émulsifiants à base d'huile de silicone comme les polyols de silicones 23) Les stérols de soja éthoxylés; ou un mélange d'un ou plusieurs des émulsifiants mentionnés ci-dessus.
La quantité d'émulsifiants éventuellement présente dans la composition eau dans huile ou huile dans eau est, de préférence, soit: environ 0.5 à 15 % en poids de la composition. La quantité d'émulsifiants éventuellement présente dans l'émulsion multiple eau dans huile dans eau de la présente invention est, de préférence soit: environ 7 à 20 % en poids de la composition. d) Autres composants de la formulation Les compositions de la présente invention peuvent en plus comprendre un ou plusieurs autres composés qui seront connus par les spécialistes de l'art, par exemple: 24) des électrolytes pour la stabilisation d'émulsion eau dans huile comme le chlorure de sodium ou le sulfate de magnésium, de préférence en quantité allant d'environ 0.2 à 4% en poids de la composition 25) des humectants comme la glycérine ou le propylène glycol ou le PEG ou le sorbitol, de préférence en quantité allant d'environ 1 à 10 % en poids de la composition; 26) des séquestrants comme l'EDTA tétrasodique, de préférence en quantité allant d'environ 0.01 à 0.5 % en poids de la composition; 27) des émollients comme des éthers d'acides gras ou des esters d'acides gras, de préférence en quantité allant d'environ 0.5 à 10 % en poids de la composition; 28) des agents hydratants comme l'acide hyaluronique, le NaPCA, de préférence en quantité allant d'environ 0.01 à 5% en poids de la composition; 29) des agents filmogènes pour faciliter l'étalement sur la surface de la peau, comme des hydrolysats de protéines d'avoine, de blé, de collagène et d'amande, de préférence en quantité allant d'environ 0.1 à 5 % en poids de la composition; 30) des pigments insolubles comme l'oxyde de titane, I'oxyde de titane rutile, I'oxyde de titane anatase, I'oxyde de titane pyrogéné, I'oxyde de titane micronisé, I'oxyde de titane traité en surface par des silicones ou par des acides aminés, ou par de la lécithine, ou par des stéarates métalliques, I'oxyde de fer, I'oxyde de fer traité en surface par des silicones, ou par des acides aminés, ou par de la lécithine ou par des stéarates métalliques, I'oxyde de zinc, I'oxyde de zinc micronisé, le mica recouvert d'oxyde de titane, de préférence en une quantité allant d'environ 0.5 à 5% en poids de la composition; 31) leurs mélanges.
Dans tout ce qui suit ou ce qui précède, les pourcentages sont donnés en poids sauf mention contraire.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention pourront apparaître dans les exemples qui suivent, et sont donnés à titre purement illustratif et nullement limitatif.
Exemple 1: : Crème de jour (pseudo-émulsion huile dans eau) Tableau 1: Composition de la phase huileuse
Nom INCI Concentration (% pds) Beeswax 2% Isohexadecane 4% Dioctyl Succinate 2% Isododecane 3.5 % Glyceryl Dioleate 3% Cetyl Alcohol 2% Stearic acid 1% Tableau 2 : Composition de la phase aqueuse
Nom INCI Concentration (% pds) Sclerotium Gum 0.35 % Xanthan Gum 0.35 % Cetyl Hydroxyethylcellulose 0.35 % Glycerin 5% Oxtoxyglycerin 1% Nylon-12 <RTI
Les phases aqueuses et la phase huileuse ont ensuite été mélangées à 80 C sous agitation élevée. La température est maintenue à 80 C pendant 15 minutes et l'émulsion est refroidie jusqu'à 60"C. A cette température, le sodium polyacrylate est introduit dans l'émulsion. Les autres ingrédients, octoxyglycerin, alkyl peptide et nylon-12 sont ajoutés à 30"C.
L'émulsification est poursuivie jusqu'à homogénéité complète de la crème.
Exemple 2 : Crème de jour (pseudo-émulsion huile dans eau) Tableau 3: Composition de la phase huileuse
Nom INCI Concentration (% pds) Beeswax 2% Isohexadecane 4% Dioctyl Succinate Isododecane 3.5 % Glyceryl Dioleate 3% Cetyl Alcohol 2% Stearic acid 1% Tableau 4 : Composition de la phase aqueuse
Nom INCI Concentration (% pds) Sclerotium Gum 0.35 % Xanthan Gum 0.35 % Cetyl Hyd roxyethylcellulose 0.35 % Glycerin 5% Oxtoxyg lycerin 1% Nylon-l 2 2% Alkyl Peptide/ Dextran 3% Aqua qsp 100 % La même procédé de fabrication est utilisé que pour la préparation de l'exemple 1.
Exemple 3 : Crème de jour (émulsion huile dans eau contenant une phase à cristaux liquides) Tableau 5 : Composition de la phase huileuse
Nom INCI Concentration (% pds) Cyclomethicone 5% Dioctyl succinate 3% Polyacrylamide / Cl 3-14 Isoparafffin / Laureth-7 3 % Palmitic acid 1 % C12-16 Alcohols 1 % Tableau 6 : Composition de la phase aqueuse
Nom INCI Concentration (% pds) Sclerotium Gum 0.3 % Hydrogenated lecithin 2% Glycerin 5% Oxtoxyg lycerin 1% Nylon-12 2% Sodium polyacrylate /glycerin /ethoxydiglycol / 15 % caprylyl glycol / aqua Alkyl peptide/ Dextran 3% Aqua qsp 100 % La lécithine hydrogénée, 2 % de glycérine et 30 ml d'eau sont chauffées à 70"C sous agitation mécanique lente pendant 30 minutes jusqu'à hydratation complète de la lécithine. Par ailleurs, L'autre moitié de la phase aqueuse contenant la glycérine à 3% est utilisée pour former le gel de gomme Sclerotium. Pour cela, la gomme et la glycérine sont chauffées à 70"C sous agitation mécanique lente.
On peut ainsi écrire T1=(H2)-1.H.C1 où T1 représente la transposée du vecteur T, et C1 représente la transposée du vecteur C', L'intérêt de cette méthode repose sur la souplesse de l'algorithme d'inversion d'une matrice de type Vandermonde dont on rappelle ici quelques grands principes mis en oeuvre ici - soit P une matrice de Vandermonde dont la représentation est:
1 1 1 A0 A1 ADIM (P) = A0 A1 ADIM A0DIM A1DIM ADIMDIM Représentons (P)-1 de la manière suivante
P0,0 P0,1 P0,DIM (P)-1 = P1,0 P1,1 P1,DIM PDIM,0 PDIM,0 PDIM,DIM Par définition de la matrice inverse, (P)-1 .(P) = où IDIM est la matrice identité.
* Si on pose: (x)=P1,0+P1,1x+P1,2x+...+P1,DIM-1xDIM-1+P1,DIMxDIM pour i variant de O à DIM, on en déduit les expressions suivantes P0(A0)=1, P1(A0)=0, PDIM(A0)=0, P0(A1)=0, P1(A1)=1, PDIM(A1)=0, P0(ADIM)=0, P1(ADIM)=0, PDIM(ADIM)=1.
D'après les principes rappelés ci-avant, la construction de (H2)-1, qui est une étape décisive du décodage, ne dépend que de la connaissance des positions des trames effacées. Aucune connaissance a priori supplémentaire n'est donc nécessaire pour effectuer l'opération de décodage.
L'invention décrite ici concerne un procédé de fabrication de protection pour les pieds des animaux domestiques, essentiellement les chiens, pour lesquels le contact direct avec le sol présente un problème, soit en fonction du sol (salage des rues et trottoirs, I'hiver en ville, terrains couverts de tessons, etc. .), soit parce que l'animal étant déja blessé, le terrain peut infecter la plaie, souiller le pansement.
Les chaussures pour chiens existent déjà, mais elles présentent deux inconvénients: elles gênent la marche en supprimant le contact avec le sol, et elles tombent car elles ne serrent pas.
Le matériau constituant de l'invention étant le latex, et la semelle étant moulée dans l'empreinte du pied, la souplesse du matériau permet au pied de fonctionner normalement.
Le reste de la chaussure est modelé sur un moulage en terre, ou tout matériau similaire, aux mesures de chaque animal. Etant très ajustées, ces chaussures ne tombent pas et, devant être enlevées et mises en tirant des deux côtés opposés, elles sont difficiles à enlever par l'animal lui-même.
La fabrication peut se faire en quatre temps: 1/ La prise des mesures du pied et de l'empreinte des coussinets dans la terre ou tout matériau possédant une plasticité suffisante.
2/ Le moulage des coussinets d'après l'empreinte prise en 1/ qui peut être réalisée en terre ou en plâtre.
3/ Le modelage en terre du dessus du pied et de l'articulation suivant les mesures prises en 1/.
4/ Le moulage au trempé de la chaussure elle-même dans le latex qui peut être teint dans la masse avec les colorants appropriés. La semelle est plus épaisse que le dessus du pied, elle nécessite six trempés au lieu de trois.
En effet, lorsque l'opérateur effectue cette opération qui est entièrement manuelle, il se peut que celui-ci ait tendance à soulever plus d'un côté que de l'autre le caisson qui aura par conséquent tendance naturellement à se mettre très légèrement en travers, si l'on considère le jeu fonctionnel permettant son déplacement. Il en résulte, d'une manière concomitante, un effet de coincement, interdisant temporairement tout déplacement du caisson par rapport aux coulisses. L'opérateur doit en conséquence très légèrement taper du côté coincé du caisson pour espérer continuer à le déplacer par rapport aux coulisses. Il apparaît donc, en résumé, qu'il est très difficile pour l'opérateur de déplacer l'ensemble du caisson dans un plan rigoureusement perpendiculaire par rapport aux coulisses, étant donné que naturellement l'opérateur exercera, soit du côté droit, soit du côté gauche, un effort de poussée plus important.
Le problème que se propose de résoudre l'invention est de pouvoir assurer le déplacement vertical du caisson par rapport aux coulisses sans risque de coincement, toujours avec un seul opérateur.
Pour résoudre ce problème et réaliser cette fonction, il a été conçu et mis au point un appareil qui comprend: - une ossature support apte à recevoir en appui l'élément à déplacer, - l'ossature présente des moyens de guidage et de roulement coopérant avec une partie des profilés pour être déplaçable en hauteur le long desdits profilés et d'une manière perpendiculaire à chacun d'eux.
- l'ossature est réglable en longueur pour être adaptée à l'écartement des profilés.
Bien évidemment, l'appareil, tel que conçu selon les caractéristiques de l'invention, ne doit pas être considéré comme une application limitée au déplacement d'un caisson de volets roulants par rapport à des coulisses, mais trouve une application plus générale dans tous les cas où un élément, disposé dans un plan sensiblement horizontal, doit être déplacé verticalement entre deux profilés parallèles.
Un autre problème que se propose de résoudre l'invention est de pouvoir déplacer librement l'élément au moyen de l'appareil et éviter à ce dernier, et indirectement à l'élément, de redescendre lorsque l'opérateur doit, pour différentes raisons, interrompre la montée de l'élément. Pour résoudre un tel problème, l'ossature présente des moyens de blocage en position coopérant avec les profilés en étant aptes à permettre le déplacement dans le sens de la montée de ladite ossature et son blocage dans l'autre sens, lesdits moyens étant débrayables.
Pour résoudre le problème posé d'obtenir un appareil de conception simplifiée avec pour objectif de pouvoir le manipuler facilement, l'ossature est constituée essentiellement par une poutre équipée à chaque extrémité et dans un plan perpendiculaire, des moyens de guidage et de roulement.
Pour résoudre le problème posé de déplacer l'ensemble de l'appareil par rapport aux deux profilés parallèles et opposés, en ayant pour objectif de déplacer l'élément dans un plan perpendiculaire auxdits profilés pour éviter tout effet de coincement, les moyens de roulement sont constitués, pour chaque extrémité de la poutre, par deux roulettes superposées et alignées portées par des bras support solidaires desdites extrémités, lesdites roulettes coopérant en appui avec les chants en regard des deux profilés.
Pour résoudre le problème posé d'assurer le guidage de l'ensemble de l'appareil par rapport aux profilés, ainsi que son accouplement temporaire, les moyens de guidage sont constitués par un fer solidaire de chaque bras support et apte à coopérer facialement avec une partie des profilés notamment avec une rainure formée par la section desdits profilés.
Pour résoudre le problème posé de régler la longueur de la poutre par rapport à l'écartement des profilés, la poutre est constituée par deux éléments tubulaires télescopiques avec moyen de blocage en position.
Pour résoudre le problème posé d'assurer le déplacement de l'ensemble de l'élément en toute sécurité, chaque bras support présente en bout une patte d'appui équerrée coopérant avec une partie du profil ou section de l'élément.
L'invention est exposée ci-après plus en détail à l'aide des figures des dessins annexés, dans lesquels La figure 1 est une vue de face de l'appareil appliqué à un caisson de volets roulants montés sur des coulisses, l'appareil étant représenté en position basse.
La figure 2 est une vue correspondant à la figure 1 montrant l'appareil en position intermédiaire de montage du caisson.
La figure 3 est une vue en coupe longitudinale considérée selon la ligne 3.3 de la figure 1.
La figure 4 est une vue en coupe transversale considérée selon la ligne 4.4 de la figure 1.
en vue de face à la figure 3, constitue également dans la di-
rection radiale, une dent avec dégagement ou détalonnage dans la direction de travail. Ce détalonnage est réalisé de préfé-
rence pendant le soudage; cette opération se fait de préfé-
rence par soudage de recharge au plasma. On peut en outre également réaliser ce détalonnage par un usinage ultérieur particulier, à savoir en meulant les surfaces actives des
dents.
Dans cet exemple de réalisation préférentiel, les dents de scie 1 présentent sur leur face d'attaque de la dent 2 située dans la direction de travail A, une enduction d'un alliage de matière dure. Une variante de réalisation selon la
figure 1, prévoit d'appliquer la couche de matière dure 3 di-
rectement sur la face d'attaque de la dent 2; la seconde va-
riante, illustrée sur la dent du milieu, prévoit d'appliquer la couche de matière dure 3 ou l'élément de blindage dans une découpe 4 usinée dans la face d'attaque 2 de la dent, entre ses dents par soudage d'une recharge. Ce soudage de recharge
au plasma qui se fait avec de la matière solide ou de la pou-
dre métallique, pour la couche dure 3 consiste à former sur un bord latéral de la face d'attaque 2, un renforcement en
forme de bourrelet par la matière de soudage. De cette ma-
nière, on permet de dégager la dent de scie 1 à la fois dans
la direction opposée à la direction active A et dans la di-
rection radiale en utilisant des moyens simples.
L'amélioration fonctionnelle ainsi obtenue sur de telles la-
On notera que le fond 51 du trou 5 forme une butée de commande pour donc le dispositif de blocage 4. Cette butée 51 est fixe en rotation et mobile axialement.
Ce dispositif 4 comporte deux pièces 42,43 coaxiales en relation de cylindre-piston définissant entre elles une cavité 44 ou chambre de volume variable remplie ici de graisse ou de tout autre agent pâteux ou visqueux, de préférence à forte viscosité.
L'une 42 des pièces 42,43 est fixe et est engagée, de manière complémentaire ici à force, dans le trou 5.
Cette pièce 42, dite ci-après cylindre est creuse et sert de logement à la pièce mobile 43, dite ci-après piston. Le cylindre 42 a une forme complémentaire à celle du trou borgne 5. De même le piston 43 a une forme complémentaire à celle du cylindre, la périphérie externe du piston 43 étant en contact intime avec l'alésage interne du cylindre c'est-à-dire avec la périphérie interne du cylindre. Le piston 43 est mobile axialement par rapport au cylindre 42.
Un joint d'étanchéité 45 intervient entre l'alésage interne du cylindre et la périphérie externe du piston 43. Ici le joint 45 est porté par le piston 43 présentant pour ce faire à sa périphérie externe une gorge de logement du joint 45, permettant de rendre étanche la chambre 44.
Dans la forme de réalisation le trou borgne 5 est de forme cylindrique à section circulaire en variante carrée.
Le cylindre 42 et le piston 43 ont donc ici en section une forme cylindrique à section circulaire en variante carrée.
Ainsi qu'on l'aura compris le dispositif de blocage 4 forme une cartouche montée par son cylindre 42 dans le trou 5.
Le piston mobile 43 de la cartouche porte centralement le déclencheur 41 et présente à cet effet centralement un alésage 46 de guidage du déclencheur 41 faisant saillie axialement par rapport au piston 43 et ce en direction de la couronne 6 et donc du plateau de pression 7.
L'alésage 46 et le trou 61 de la couronne 6 sont en coïncidence axiale.
A son extrémité avant, dirigée vers le fond 51 et le plateau 1, le piston 43 porte un support 47 globalement en forme de U, le fond du U forme un appui pour un ressort 48 de tarage et de rappel, dont l'autre extrémité appuie sur une valve 49 associée à la tige 41. Pour ce faire l'alésage 46 est élargi à l'avant en 50 au niveau de l'extrémité avant du piston 43 pour formation d'un siège 40 pour la valve 49 en forme de tête sphérique solidaire de la tige 41 en étant issue ici d'un seul tenant avec la tige 41.
En variante la valve 49 peut être une bille distincte de la tige 41.
Dans tous les cas la valve 49 est apte à être manoeuvrée par la tige 41.
C'est dans cette partie avant élargie 50 de l'alésage 46 que se logent également le support 47 et le ressort 48. Ici le support 47 présente à l'extrémité libre de chacune de ses branches d'orientation axiale, une patte de fixation 52.
La cavité ou chambre de volume variable 44 est délimitée, d'une part, axialement par le piston 43 et le fond transversal du cylindre 42 et, d'autre part, latéralement par la jupe cylindre du cylindre 42.
Par ailleurs, au voisinage de la valve 49, la tige 41 présente une rainure hélicoïdale 53. Deux canaux transversaux 54 débouchent, d'une part, intérieurement, dans l'alésage 41 au voisinage de l'extrémité avant de la portion de taille réduite de l'alésage 41 - c'est-à-dire au niveau du siège 40 - et, d'autre part, extérieurement dans une gorge annulaire 55 ménagée à la périphérie externe du piston 43.
2-2-3 La fonction prototype Le filtre de mise en forme de chacune des porteuses du multiplex est le même, il correspond à la fonction prototype caractérisant la modulation multiporteuse.
Soit g(t) cette fonction prototype, le signal émis, à chaque instant nT0, sur la mème sous-bande de fréquence centrale vm, est am,nei#m,ne2i#vmtg (t-nt0).
En bande basse, l'expression du signal émis, centré autour de la fréquence Mv0, est donc:
Les fonctions eitPmfne2i2DnV tg(t~nTo) sont appelées les translatées "tempsfréquence" de g(t). Pour retrouver l'information transmise par chacune des sousporteuses, il faut choisir g(t) de sorte que ses translatées "temps-fréquence" soient séparables. Pour être sûr de cela, on impose que ces translatées soient orthogonales, au sens d'un produit scalaire défini sur l'ensemble des fonctions d'énergie finie (qui est un espace de Hilbert au sens mathématique). Cet espace admet deux produits scalaires possibles, qui sont:
- le PS complexe (xly) I y > = x(t)y* (t)dt R - le PS réel (xly) = Ste(Jx(t)y (t)dtssJ R On définit ainsi deux types de modulation multiporteuse: - type complexe, ou encore OFDM/QAM: la fonction g(t) choisie garantit une orthogonalité de ses translatées au sens complexe (Exemple : OFDM, encore nommé OFDM/QAM/OFDM). Dans ce cas, #m,n = O et les données a" n sont complexes.
- de type réel, ou encore OFDM/OQAM : la fonction g(t) choisie garantit une orthogonalité de ses translatées au sens réel (Exemples OFDM/OQAM/NYQUIST, OFDM/OQAM/MSK, OFDM/OQAM/IOTA).
Dans ce cas, #m,n = (#/2)*(m+n) et les données a",n sont réelles.
2-24 Densité du réseau "temps-fréquence" Ces modulations étant destinées à transmettre de hauts débits, elles seront associées à des efficacités spectrales assez grandes, de l'ordre de 4 bits/s/Hz (Télévision Numérique). Le "mapping" des bits issus du codeur correcteur d'erreur sera ainsi de type QAM.
Pour une modulation OFDM/QAM, les parties réelle et imaginaire d'un complexe issu de la constellation QAM sont transmises simultanément, tous les temps symbole Ts.
Dans le cas d'une modulation de type OFDM/OQAM, elles sont transmises avec un décalage temporel (Offset QAM) d'un demi temps symbole (T,/2). Pour une même bande de transmission et un même nombre de sous-porteuses, il faudra donc, pour transmettre un même débit, que le rythme d'émission de symboles multiporteuses de type OFDM/OQAM soit deux fois plus rapide que celui de symboles multiporteuses de type OFDM/QAM.
Ces deux modes de transmission de l'information sont caractérisés par la densité du réseau temps-fréquence d = l/(v0 lo) Les modulations multiporteuses de type OFDMIOQAM correspondent à une densité d = 2, celles de type OFDMtQAM correspondent à une densité d = 1.
On peut donc noter qu'une modulation multiporteuse est caractérisée par: - la densité du réseau "temps-fréquence" sur lequel elle est définie, - la fonction prototype.
La mise en oeuvre d'une modulation OFDMtOQAM de densité 2, et de la démodulation correspondante, demande une puissance de calcul importante, et une grande capacité de mémorisation. Cela sous-entend donc que les appareils correspondants seront relativement complexes et coûteux.
3 - Objectifs de l'invention L'invention a notamment pour objectif de pallier, ou réduire, ces inconvénients.
Plus précisément, un objectif de l'invention est de fournir des techniques de modulation et de démodulation de signaux multiporteuses qui soient simples et peu coûteuses à mettre en oeuvre, par rapport aux approches directes.
En d'autres termes, l'invention a pour objectif de fournir de telles techniques de modulation et de démodulation, qui limitent le nombre d'opérations à effectuer et la capacité de mémorisation nécessaire.
Si le résultat de la comparaison effectuée à l'étape 35 est négatif, on effectue alors un balayage de la fenêtre de référence pour déterminer le vecteur de déplacement associé à une distorsion minimale du macrobloc courant.
Comme cela a été indiqué précédemment, cette estimation de mouvement par balayage peut être effectuée en plusieurs phases (blocs 38 et 39).
Les figures 4 et 5 illustrent le fonctionnement du procédé selon l'invention pendant une phase de balayage de la fenêtre de référence.