INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
DISPOSITIF AMORTISSEUR DE VIBRATIONS DESTINE A ETRE MONTE SUR UN ARTICLE DE SPORT, ET PLANCHE DE GLISSE. CLUB DE GOLF, RAQUETTE DE TENNIS OU PATINS A ROULETTES EQUIPES D'UN TEL DISPOSITIF Domaine Technique L'invention se rapporte au domaine des articles de sports, et plus précisément aux dispositifs destinés à amortir les vibrations qui sont générées sur la surface de tels articles de sport, notamment lors des contacts avec le milieu extérieur, des chocs ou des impacts.
Techniques antérieures Comme on le sait, lors de la pratique d'un sport nécessitant la frappe d'une balle par un objet tel qu'une raquette ou un club de golf, l'impact de la balle engendre des vibrations qui se propagent du point d'impact jusqu'à toutes les zones de l'article de sport.
Ces vibrations génèrent deux types de problèmes principaux, à savoir d'une part, une perte de précision due à la mise en oscillation de la raquette ou du club de golf, et d'autre part, la transmission des vibrations dans le bras de l'utilisateur, qui perturbent les sensations et peuvent mme engendrer des douleurs.
Le mme problème se rencontre lors de la pratique du ski, ou d'un sport de glisse, lorsque la planche entre en oscillation. Les vibrations engendrées par ces oscillations provoquent des imprécisions dans la conduite du ski. De plus, en se transmettant aux pieds du skieur, ces vibrations génèrent une fatigue supplémentaire.
Le Demandeur a déjà décrit, notamment dans le document FR 2 740 349 correspondant au document US 5 674 135, un dispositif amortisseur de vibrations transformant l'énergie mécanique produisant les déformations longitudinales d'une planche, en chaleur par l'utilisation de matériaux magnétiques Plus précisément, la solution décrite dans ces documents présente une structure particulière constituée par l'empilement de plusieurs plaques dont certaines sont aimantées, pour assurer d'une part, un plaquage mécanique engendrant une friction, et d'autre part, la formation de courants induits dans les plaques métalliques lors du mouvement relatif de coulissement des plaques les unes par rapport aux autres.
Ces plaques sont réparties en deux ensembles fixés à l'article de sport en deux points distincts. Ainsi, lorsque les vibrations sont générées à la surface de l'article de sport, l'écartement des deux points de fixation des plaques varie. Il s'ensuit que les plaques qui leurs sont solidaires se déplacent les unes par rapport aux autres, selon un mouvement parallèle à la surface de l'article sur laquelle elles sont fixées.
On démontre aisément que la puissance dissipée par un tel dispositif est proportionnelle au carré de l'intensité du champ magnétique présent à l'intérieur du dispositif, au carré de la fréquence des oscillations, mais aussi au carré de l'amplitude des déplacements des différentes plaques les unes par rapport aux autres. Or, bien que donnant des résultats satisfaisants, compte tenu de la faible amplitude des déplacements des plaques les unes par rapport aux autres, la puissance dissipée lors du fonctionnement du dispositif décrit dans le document précité est relativement réduite. Il s'ensuit que 1'effet amortisseur n'est pas toujours suffisant pour un fonctionnement optimal de l'article de sport.
La prédominence de l'énantiomère (+) est confirmée par le pouvoir rotatoire du mélange ainsi obtenu.
Pouvoir rotatoire : # [[alpha]]20 = 0,2 (# = 589 nm, c = 5,2 g/dm3, CHC13).
# [a]20 = 0,4 (# = 436 nm, c = 5,2 g/dm3, CHC13).
EXEMPLE 47 : HYDROLYSE DU KETOPROFENATE D'AMYLOSE (DS=2,42, EXEMPLE 16) : En opérant comme dans l'exemple 35, avec 0,1063g de phase, 0,068g de LiOH monohydrate, 50 ml de THF et 72h d'hydrolyse, on obtient 0,085g (0,34 mmol) de kétoprofen.
Le rendement de l'hydrolyse est quantitatif et l'acide récupéré est analysé par RMN. IH-RMN (CDC13, 200 MHz) # (ppm) : 1,54 (d, 3H, a-CH3), 3,8 (q, 1H, H benzyliques), 7,23-8 (m, 9H, H aromatiques), 8,2-8,8 ( m, 1H, H acide).
On obtient 2 pics à Rt = 62,46 min (50,7 %) et Rt = 69,12 min (49,3 %).
Pouvoir rotatoire : # [a]20 = -0,9 (# = 589 nm, c = 3,4 g/dm3, CHC13).
# [a]20 = -0,9 (# = 436 nm, c = 3,4 g/dm3, CHC13).
EXEMPLE 48 : HYDROLYSE DU MONO-KETOPROFENATE DE CELLULOSE (DS=l, EXEMPLE 17) : En opérant comme dans l'exemple 35, avec 0,202g de phase, 0,13g de LiOH monohydrate, 50 ml de THF et 24h d'hydrolyse, on obtient 0,169g (0,67 mmol) de kétoprofen.
Le rendement de l'hydrolyse est de 71 % et l'acide récupéré est analysé par RMN.
'H-RMN (CDC13, 200 MHz) # (ppm) : 1,5 (d, 3H, a-CH3), 3,7 (q, 1H, H benzylique), 7,23-8 (m, 9H, H aromatiques), 9,2-10 ( m, 1H, H acide).
Les essais sont réalisés en flexion en trois points (NFP 18407) sur les éprouvettes et en compression (NFP 15451) sur six demi-éprouvettes à l'aide d'une machine d'essai hydraulique (200 kN).
Flexion (MPa) Compression (MPa) après 7 jours après 28 jours après 7 jours après 28 jours Mortier standard 8 10 26 32 Mortier avec poudre 10 13 36 42
Mesure de l'adhésion Un revêtement de 1 cm est réalisé à partir du mortier ou le coulis à tester sur une dalle en béton. Un jour plus tard, on effectue un carottage du revêtement sec, et on colle un plot métallique sur la partie carottée. Le plot est ensuite arraché à l'aide d'un arrachemètre : la force appliquée pour une surface de 20 à 25 cm2 détermine la valeur de l'adhésion.
Force d'arrachage (MPa) après 7 jours Mortier standard 1,2 Mortier avec poudre 2,0
Ces résultats sont équivalents à ceux obtenus avec le latex avant atomisation, ce qui prouve la bonne redispersibilité de la poudre.
Le domaine de la présente invention est celui des systèmes organosiliciques comportant une composition polyorganosiloxane durcissable en un élastomère ainsi qu'au moins un principe actif biocide choisi parmi les dérivés du chlore. Les applications visées par de tels systèmes sont, notamment, la prise d'empreintes et, plus particulièrement encore, la prise d'empreintes dentaires dans le cadre de réalisation de prothèses.
La présente invention concerne donc un système élastomère silicone ayant des propriétés biocides et utilisable, notamment, pour la prise d'empreintes, par exemple, dentaires.
L'invention a également pour objet un matériau pour la prise d'empreintes notamment dentaires comprenant le susdit système élastomère silicone.
Enfin, l'invention vise l'utilisation du système ou du matériau pour la prise d'empreintes, par exemple dentaires, de même qu'un procédé de préparation dudit système et/ou dudit matériau.
La notion d'activité biocide renvoie aux domaines de l'hygiène, du confort et des applications médicales et paramédicales. L'utilisation des élastomères silicones est largement répandue dans ces domaines. Ceci est dû en partie au fait que les élastomères silicones offrent, d'une part une grande diversité de caractéristiques chimiques, mécaniques et physiques, et, d'autre part, un caractère non toxique, non irritant et non allergisant. En outre, les élastomères silicones constituent de piètres substrats de culture pour les micro-organismes, ce qui leur confère des aptitudes remarquables au regard de l'hygiène.
On sait par ailleurs que les silicones du type élastomère vulcanisable à froid se présentant avantageusement sous forme de deux composants (EVF 2 ou RTV 2) sont particulièrement adaptés à l'art consistant à prendre des empreintes, à reproduire et à créer des formes. Ceci s'explique par le fait que ces silicones sont doués de propriétés de fluidité et de filmogénéité avant réticulation, ce qui rend possible la prise d'une empreinte de n'importe quel modèle et de n'importe quelle forme. La réticulation subséquente qui entraîne le durcissement de l'élastomère silicone permet de constituer des moules adaptés à partir des empreintes. La bonne tenue thermique des EVF (ou
RTV) réticulés permet aux moules réalisés à partir de ces matériaux, de résister aux hautes températures de fusion de certains matériaux de moulage tels que les métaux.
La réalisation de moules en élastomère silicone EVF ou RTV est particulièrement intéressante pour obtenir des petites séries pour lesquelles le coût et la durée de confection du moule ne sont pas prohibitifs, contrairement à ce que l'on observe lorsque le moule est métallique.
Il existe un lien entre cette application "moulage" des EVF ou RTV et leurs emplois dans le domaine de la santé, puisque les dentistes, les podologues et les chirurgiens esthéticiens font appel à ces élastomères silicones pour réaliser des moulages de dentiers ou de formes correctrices (intercalaires, prothèses mammaires).
Les données de mission comprennent notamment : - des données cartographiques permettant au calculateur 1 d'afficher sur l'écran 2 l'image d'une carte géographique de la zone survolée durant la mission, - des données relatives à la navigation, par exemple la position géographique et les caractéristiques des radiobalises et des aérodromes accessibles par l'aéronef durant la mission, - les données relatives à la trajectoire prévue, permettant au calculateur d'afficher sur l'écran cette trajectoire en surimpression sur l'image de la carte, - la position et l'étendue d'éventuelles zones dangereuses à éviter, et - les conditions météorologiques prévues durant la mission dans la zone survolée.
Les données relatives à la trajectoire prévue comprennent la position des points de passage imposés associés à une heure de rendez-vous, et une altitude de survol.
Toutes ces données peuvent être modifiées à tout instant, soit directement par le pilote ou les capteurs et instruments embarqués, soit par des informations reçues par la liaison radio. Il apparaît donc souhaitable de pouvoir déterminer en temps réel une nouvelle trajectoire. Cette détermination peut se ramener à une succession de calculs de segments de trajectoire, délimités par un point initial I et un point final F, associés respectivement à une route initiale rI et une route finale rF. Les routes initiale r, et fmale rF sont des axes orientés passant respectivement par les points I et F, et forment des angles de route initiale #I et finale #F repérés par rapport à la direction du Nord N entre -180 et +180 , et sont croissants dans le sens des aiguilles d'une montre (figure 2).
Selon l'invention, le point initial I est associé à deux cercles de ralliement RI et R2 tangents en I à la route initiale rI, et ayant un rayon rR correspondant au rayon de virage de ralliement envisagé de l'aéronef. De même, le point final F est associé à deux cercles de capture Cl et C2 tangents en F à la route finale rF et
ayant un rayon rc correspondant au rayon de virage de capture envisagé de l'aéronef. Chaque cercle de capture ou de ralliement est associé à un sens de parcours déterminé par les sens respectifs des routes initiale ri et finale rF.
En outre, on applique la convention selon laquelle le premier cercle de capture CIest placé du même côté de la route finale rF passant par le point final F, que le point initial I, de sorte que le cercle C1sera le cercle de capture préféré. Le premier cercle de ralliement RIest celui qui est parcouru dans le même sens que le premier cercle de capture C1, compte tenu des sens respectifs de rI et rF.
Les figures 3a à 3i représentent différents exemples de configuration des points 1 et F et des routes rI et rF. Sur ces figures, les cercles de ralliement RI, R2 et de capture CI, C2 sont montrés en traits interrompus, tandis que la trajectoire qui est choisie et calculée est indiquée en trait plein.
Sur la figure 4 qui représente les différentes étapes du procédé selon l'invention, exécuté par le calculateur 1, la première étape 11consiste à déterminer si le point initial I se trouve ou non dans le cercle de capture C 1.
A cet effet, on calcule la distance A entre le point initial et le point de tangence au cercle CI de la tangente Tl à ce cercle passant par le point 1 à l'aide de l'équation suivante : #2 = (Elm - sgn(Elm)#rC)2 + DIF2- rC2 (1) dans laquelle : Elm est l'écart latéral métrique ou la distance signée entre le point initial 1 et l'axe orienté rF passant par le point final F et ayant la direction de la route finale rF, Elm étant choisi positif lorsqu'il est situé à gauche de l'axe rF, sgn (Elm) = 1 lorsque Elm > 0, et sgn(Elm) = -dans le cas contraire, DIF est la distance entre le point 1 et le point F, projetée sur la route finale rF, et rc le rayon des cercles de capture.
Si #2 est négatif, cela signifie que le point 1 se trouve à l'intérieur du cercle de capture Cl. Dans ce cas, le cercle RI est choisi comme cercle de ralliement (étape 12). Le cercle de capture est ensuite déterminé selon que le cercle de ralliement RI intercepte ou non la route finale rF passant par le point F (étape 13), et intercepte ou non le cercle de capture C2 (étape 14).
La condition de l'étape 13 est vérifiée en calculant la quantité suivante :
YI = Elm - rR (1 - cos(8 - 9F)) (2) dans laquelle rR est le rayon des cercles de ralliement RI, R2, et 1 Elmla valeur absolue de la distance signée Elm.
La condition de l'étape 14 est vérifiée en calculant la distance Ll entre les centres des cercles RI et C2, par les formules suivantes : XI = DIF- sgn(Elm) . rR . sin(e; - #F) (3) L12=X12 + (Y1 + rR + rC)2 (4) Si le cercle RI n'intercepte pas la route finale rF, c'est-à-dire Y1 # 0, ou intercepte le cercle C2 (donc également la route finale rF), c'est-à-dire L 1 2 (rR + rc)2) ,le cercle de capture choisi est le cercle C2 (étape 16).
Ces trois cas sont illustrés respectivement par les figures 3a à 3c, dans lesquelles les trajectoires à calculer comprennent des arcs de cercles appartenant au premier cercle de ralliement RI et respectivement aux cercles de capture CI(cas des figures 3a et 3c) ou C2 (cas de la figure 3b), ainsi qu'un segment de trajectoire à route constante tangent au cercle de ralliement RI et au cercle de capture Clou C2 sélectionné.
Dans la seconde branche de l'organigramme représenté sur la figure 4, correspondant au cas où le point initial 1 ne se trouve pas dans le premier cercle de capture C1 (#2 > 0), on choisit a priori de cercle C1 comme cercle de capture (étape 17). A l'étape 18, on détermine si le second cercle de ralliement R2 intercepte ou non le premier cercle de capture C1. A cet effet, on calcule les valeurs suivantes : X2 = DIF + sgn(Elm). rR - sin(#I- #F) (5) Y2 = Elm - sgn(Elm) . # rR (1 + COS(OI - 0F)) (6) L22 = X22+ (Y2 + sgn(Elm) .(rR - rc))2 (7) Si le cercle R2 intercepte le cercle C 1 (L22 # (rR + rc)2), on choisit le premier cercle de ralliement RI (étape 21). Ce cas est par exemple illustré par la figure 3g.
Dans le cas contraire (L22> (rR + rc)2), on examine à l'étape 19 le signe de l'écart (#I- Or), ramené entre -180 et +180 , entre l'angle de route initiale #I et l'angle #T de la route tangente Tlau cercle C1, passant par le point initial I.
Ces monomères sont ajoutés au cours de la polymérisation ; ils assurent la stabilité colloïdale du latex.
Généralement, la polymérisation des monomères ets mise en oeuvre en émulsion en présence d'un émulsifiant et d'un initiateur de polymérisation.
Les monomères mis en oeuvre peuvent être introduits en mélange ou séparément et simultanément dans le milieu réactionnel, soit avant le début de la polymérisation en une seule fois, soit au cours de la polymérisation par fractions successives ou en continu.
En tant qu'agent émulsifiant, on met en oeuvre généralement les agents anioniques classiques représentés notamment par les sels d'acides gras, les alkylsulfates, les alkylsulfonates, les alkylarylsulfates, les alkylarylsulfonates, les arylsulfates, les arylsulfonates, les sulfosuccinates, les alkylphosphates de métaux alcalins, les sels de l'acide abiétique hydrogénés ou non. Ils sont généralement employés à raison de 0,01 à 5 % en poids par rapport au poids total des monomères.
L'initiateur de polymérisation en émulsion est représenté plus particulièrement par les hydroperoxydes tels que l'eau oxygénée, l'hydroperoxyde de cumène, l'hydroperoxyde de diisopropylbenzène, l'hydropéroxyde de paramenthane, l'hydroperoxyde de tert-butyl, et par les persulfates tels que le persulfate de sodium, le persulfate de potassium, le persulfate d'ammonium. Il est employé en quantité comprise entre 0,05 et 2 % en poids par rapport au total des monomères. Ces initiateurs sont éventuellement associés à un réducteur, tel que le bisulfite ou le formaldéhydesulfoxylate de sodium, les polyéthylèneamines, les sucres (dextrose,
saccharose), les sels métalliques. La quantité de réducteur utilisé varie de 0 à 3 % en poids par rapport au poids total des monomères.
La température de réaction, fonction de l'initiateur mis en oeuvre, est généralement comprise entre 0 et 100 C, et de préférence, entre 30 et 90 C.
On peut utiliser un agent de transfert dans des proportions allant de 0 à 3 % en poids par rapport au (x) généralement choisi parmi les mercaptans tels que le N-dodécylmercaptan ou le tertiododécylmercaptan, le cyclohexène, les hydrocarbures halogénés tels que le chloroforme, le bromoforme, le tétrachlorure de carbone. Il permet de régler la longueur des chaînes moléculaires. Il est ajouté au milieu réactionnel soit avant la polymérisation, soit en cours de polymérisation.
Les compositions pulvérulentes selon l'invention comprennent en outre au moins un tensio-actif polyoxyalkyléné.
Il peut être choisi parmi les dérivés polyoxyalkylénés non ioniques suivants : - les alcools gras éthoxylés ou éthoxy-propoxylés, - les triglycérides éthoxylés ou éthoxy-propoxylés, - les acides gras éthoxylés ou éthoxy-propoxylés, - les esters de sorbitan éthoxylés ou éthoxy-propoxylés, - les amines grasses éthoxylées ou éthoxy-propoxylées, - les di(phényl-1 éthyl) phénols éthoxylés ou éthoxy-propoxylés, - les tri(phényl-1 éthyl) phénols éthoxylés ou éthoxy-propoxylés, - les alkyls phénols éthoxylés ou éthoxy-propoxylés, - les tristyryls phénols éthoxylés ou les distyryls phénols éthoxylés, - les diblocs oxyéthylène (OE)/oxypropylène (OP), - les triblocs OE/OP/OE.
Le nombre de motifs oxyéthylène (OE) et/ou oxypropylène (OP) de ces tensioactifs non ioniques varie habituellement de 2 à 100. Plus particulièrement, le nombre de motifs OE et/ou OP se situe entre 2 et 50. De préférence, le nombre de motifs OE et/ou OP est compris entre 10 et 50.
Les triglycérides éthoxylés ou éthoxy-propoxylés peuvent être des triglycérides d'origine végétale ou animale (tels que le saindoux, le suif, l'huile d'arachide, l'huile de beurre, l'huile de graine de coton, l'huile de lin, l'huile d'olive, l'huile de poisson, l'huile de palme, l'huile de pépin de raisin, l'huile de soja, l'huile de ricin, l'huile de colza, l'huile de coprah, l'huile de noix de coco) et sont de préférence éthoxylés.
Les acides gras éthoxylés ou éthoxy-propoxylés sont des esters d'acide gras (tels que par exemple l'acide oléïque, l'acide stéarique), et sont, de préférence, éthoxylés.
De même, on extrait p3 de B'3 et on calcule B3, produit de #3 et de A3 (étape 3-5). En appliquant la fonction de propagation à B3 sur une distance -d13 (pour revenir au plan 1), on trouve le profil reconstruit B'1 (étape 3-10), contenant un nouveau terme cpi, qui sert a la boucle suivante (avec k=k+l) On peut aussi propager B3 vers un quatrième plan si on a choisi un nombre de plans supérieur à 3.
Le procédé s'arrête, par exemple lorsque k atteint une valeur limite kmaXt ou lorsque le résultat est jugé satisfaisant. La valeur de B1 calculée correspond alors au profil d'amplitude complexe dans le premier plan (i=1).
Une version améliorée de ce procédé, dite version "pondérée", est représentée schématiquement sur la figure 4.
On réalise l'acquisition des trois intensités I1, 12, I3 (étape 4-1) . On traite ensuite ces trois images numérisées comme décrit ci-dessus (étape 4-2).
On obtient donc les matrices réelles d'amplitude Al, A2, A3, de dimensions nxp (étape 4-3).
On choisit une matrice de phase de départ et(P1 de dimensions nxp (étape 4-4, avec par exemple #1=0).
On multiplie J(Pl avec A1 pour obtenir la matrice complexe B1 (étape 4-5) B1=A1 j(P1 Là encore, plus de détails sur cette multiplication seront donnés plus loin.
On applique à cette matrice la fonction de propagation, associée aux distances d12 et d13 pour obtenir les matrices B'2 et B'3 (étapes 4-6 et 4-7).
Ces dernières contiennent les informations de phase 92 dans le plan i=2, et V3 dans le plan i=3. On multiplie #2 et A2 pour obtenir B2 (étape 4-8), 3 et A3 pour obtenir B3 (étape 4-9) . On applique ensuite à chacune des matrices B2 et B3 le traitement de propagation, respectivement avec une distance -d12 et -d13 (étapes 4-10 et 4-11).
Des deux matrices B'11 et B'12 ainsi obtenues, on extrait les deux phases cela et (P12. On obtient (étape 412) un nouveau terme pl en effectuant une moyenne pondérée de ces deux phases (le type de pondération est défini selon les besoins). Ce terme sert à la boucle suivante avec k=k+l.
On peut également travailler avec un plus grand nombre N de plans (N > 3), la moyenne pondérée au début de la boucle k+l se faisant alors sur les N-l phases déterminées lors de la boucle k. On peut faire aussi une moyenne sur N-p phases, avec p > 1, mais cela revient à ignorer p-l plans, ou à pondérer p-l plan par 0 tout se passe alors comme si les mesures étaient faites sur N- (p-i) plans.
On s'arrête lorsque k atteint une valeur limite kma. ou lorsque le résultat est jugé satisfaisant. La phase pl ainsi trouvée, combinée avec l'amplitude A., donne l'amplitude complexe dans le premier plan.
Le traitement de propagation, correspondant aux étapes 3-6, 3-8, 3-10 et 4-6, 4-7, 4-10 et 4-ll des figures 3 et 4, est illustré sur la figure 5. A partir d'une matrice B(x,y) de départ, de dimensions nxp, on calcule une "matrice propagée" Bp (xp,yp), également de dimensions nxp.
La matrice complexe B décrit l'amplitude et la phase du faisceau dans un certain plan. La matrice complexe Bp décrit l'amplitude et la phase du faisceau dans un autre plan. On peut passer de B à Bp, c'est-àdire d'un plan à un autre, à l'aide des équations de propagation du faisceau.
On peut par exemple passer de B(x,y) à Bp(xp,yp) par convolution de B par la matrice de propagation dans le vide de l'optique de Fourrier.
Une première étape 5-1, dite de "zero padding", consiste à centrer la matrice B de dimension nxp dans une matrice 2nx2p, composée uniquement de zéros, afin de faire une convolution linéaire.
Sporobolomyces odorus est une souche de levure connue pour sa capacité à produire des arômes tels que la lactone, en particulier la ydécalactone.
L'invention a donc pour objet un procédé pour la préparation d'arômes comprenant les étapes de a) culture dans des conditions de fermentation aérobie de Sporobolomyces odorus en présence d'un substrat comprenant de la vinasse, le pH du milieu étant compris entre 4 et 7, de préférence égal à environ 6, la température de la réaction étant compatible avec la croissance de S. odorus, b) récupération des arômes produits.
Le procédé ainsi défini est avantageusement réalisé sous agitation entre 50 et 1000 rpm, de préférence entre 100 et 700 rpm et avec une aération de 0,10 à 10 wm, de préférence de 0,10 à 5 wm.
La température de l'étape de culture peut varier selon la(les) souches de microorganismes utilisées. Pour Sporobolomyces odorus, la culture est effectuée à une température comprise entre 10 et 50OC, de préférence entre 20 et 40"C, avantageusement voisine de 24"C ; cette température est régulée pour être maintenue essentiellement constante.
La récupération peut être réalisée en continu des arômes produits par extraction solide-liquide. Les arômes produits se trouvent essentiellement dissous dans le milieu de culture qui est une phase aqueuse. Leurs coefficients de partage étant plus favorables pour une phase lipidique, la séparation des arômes du milieu de fermentation peut être réalisée par extraction solide-liquide utilisant une huile solide à température ambiante. Les arômes produits sont ainsi récupérés et concentrés dans l'huile solide. II est aussi possible d'obtenir les arômes dans un alcoolat, c'est à dire, en solution dans de l'éthanol. Pour ce faire, L'huile solide contenant les composés odorants est fondue et mélangée avec de l'éthanol. Le mélange est ensuite refroidi dans de la glace fondante pour séparer l'huile solide d'alcoolat qui contient les arômes en solution. Ce dernier peut être ensuite distillé pour purifier les composés odorants.