INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLE 6 : 5,7-Diméthoxy-3-(4-hydroxyphényl)-1-méthyl-1,2-dihydro-2- quinolinone (Composé 8)
Sous atmosphère inerte, 408 mg (1,3 mmol) de composé 7 sont solubilisés dans 15 ml d'acide acétique. Une solution commerciale de HBr 48% dans l'eau (2 ml) est additionnée goutte à goutte (réaction exothermique) au mélange réactionnel. La solution finale est agitée à reflux pendant 5 h. Après refroidissement, la réaction est diluée par addition d'eau, puis neutralisée avec une solution d'hydroxyde de sodium à 10% (pH= 6-7). Le produit est extrait par du dichlorométhane (deux fois). La phase organique est séchée sur MgS04, puis évaporée sous pression réduite. Le résidu obtenu est purifié par chromatographie sur colonne de silice (éluant CH2CI2/AcOEt 7 :3) pour donner 220 mg (56%) du composé 8.
#SM (ionspray): 272 (M+1)+ b) 2-Chloro-5,7-diméthoxy-3-phényl-1,2-dihydroquinoline (Composé 36)
Sous atmosphère d'azote et à -30 C, 0,64 ml (8,3 mmol, 1,5 eq) de N,Ndiméthylformamide sont additionnés goutte à goutte à 3,8 ml (41,0 mmol, 7,5 eq) de POCI3. Le milieu est agité pendant 15 min à -30 C, puis 1,5 g d'amide 35 (5,5 mmol) sont additionnés. Sous agitation, le mélange réactionnel est ramené à température ambiante, puis la réaction est chauffée à 75 C pendant 2,5 h. A la fin de la réaction, cette solution est versée sur de la glace pilée, neutralisée par une solution d'ammoniaque à 30%, puis extraite par du dichlorométhane. La phase organique est séchée sur MgS04, puis évaporée. Le résidu obtenu est purifié par chromatographie sur colonne de silice (éluant: AcOEt/EP 3 :7) donner 800 mg (49%) du composé 36.
#PF 148-150 C #1H RMN (250 MHz, CDC13): d 3. 93 (s, 6H, OCH3), 6. 51 (d, 1 H, J = 2. 2 Hz, HAr), 6. 97 (d, 1 H, J = 2. 2 Hz, HAr), 7. 40-7.54 (m, 5H, HAr), 8. 36 (s, 1H, HAr).
.13C RMN (62. 9 MHz, CDCI3): d 55. 6, 55. 8, 98. 6, 98. 8, 115. 6, 127. 9, 128. 1 (2), 129.7 (2), 131.2, 133.9, 138.1, 149.2, 150.2, 156.1, 162.3.
#SM (ionspray) : m/z 301 (M+1)+, 303 (M+3)+ c) 5,7-Diméthoxy-3-phényl-1,2-dihydro-2-quinolinone (Composé 34)
Sous atmosphère d'azote, 1,52 g (9,9 mmol) de 3,5-diméthoxyaniline et 2,30 g (12 mmol, 1,2 eq) d'a-formyl-phénylacétate d'éthyle sont mélangés dans un ballon. Le milieu est agité pendant 1 h à température ambiante. Une solution de polyphosphate de triméthylsilyle (PPSE), fraîchement préparée à partir de 4,56 g (0,03 mol) de P2O5, 10,9 ml (0,17 mol) d'hexaméthyldisiloxane et 50 ml de 1,2-dichloroéthane, est additionnée.
Le mélange final est porté à 100 C pendant 2 h. Le chauffage est stoppé, puis de la glace est ajoutée au mélange réactionnel. Ce dernier est ensuite neutralisé par adjonction d'une solution saturée d'hydrogénocarbonate de sodium (addition par petites portions, réaction exothermique). Le produit est extrait par du dichlorométhane (grande quantité à utiliser). La phase organique est séchée sur MgS04, puis évaporée sous pression réduite. Le résidu est repris dans l'acétate d'éthyle, cette opération entraînant la précipitation du composé désiré. Le produit final est isolé par filtration sur verre fritté.
Après concentration partielle du filtrat, le produit final précipite de nouveau. Le solide est de nouveau isolé par filtration, cette opération est répétée plusieurs fois. Le composé 34 (444 mg) est obtenu avec un rendement de 16%.
#PF 257-258 C (AcOEt) #IR (KBr) n 1668, 1631, 1569, 1514 cm-' #1H RMN (250 MHz, DMSO-ds): d 3. 81 (s, 3H, OCH3), 3. 89 (s, 3H, OCH3), 6. 36 (d, 1 H, J = 1.8 Hz, HAr), 6. 45 (d, 1 H, J = 1.8 Hz, HAr), 7. 28-7.42 (m, 3H, HAr), 7. 69 (d, 2H, J = 7. 0 Hz, HAr), 8. 00 (s, 1 H, HAr), 11.81 (s large, 1 H, NH).
.13C RMN (62. 90 MHz, DMSO-ds): d 55. 5, 56. 0, 90. 0, 93. 1, 104. 5, 126. 9, 127.3, 127. 9 (2), 128.4 (2), 131. 4, 136.7, 140.8, 156. 8, 161. 4, 162. 2.
#SM (ionspray) : m/z 282 (M+1)+ -Anal. calculé pour C17H15N03: C, 72.58 ; H, 5.37 ; 4. 98. Trouvé : 72.29 ; 5.20 ; 5.10.
EXEMPLE 28 a) N-(2-Méthoxyphényl)-2-phénylacétamide (Composé 37)
Sous atmosphère d'azote, 1,37 ml (0,01 mmol) d'o-anisidine sont dissous dans du toluène (14 ml) à 0 C. Une solution de chlorure de phénylacétyle (1,62 ml, 0,01 mmol) dans 5 ml de toluène est ajoutée goutte à goutte au milieu. Le mélange réactionnel est agité à température ambiante pendant 1 h, puis le milieu est hydrolysé par une solution froide d'hydrogénocarbonate de sodium. Le système biphasique est agité vigoureusement pendant 30 min, puis la phase organique est recueillie. La phase aqueuse est extraite par de l'acétate d'éthyle (deux fois). La phase organique est séchée sur MgS04, puis évaporée sous pression réduite. Le résidu obtenu est dissous dans un minimum de toluène, cette opération entraînant la précipitation du produit final.
Après filtration sur verre fritté, 2,7 g (92%) du composé 37 sont isolés.
#PF 80-81 C (toluène) [PF 85 C; C. Yamagami et al Chem. Pharm. Bull. 1984,32, 5003-5009; #IR (KBr) n 3287,1652, 1598 cm-1 # 1H RMN (250 MHz, CDCI3): d 3. 72 (s, 3H, CH3), 3. 76 (s, 2H, CH2). 6,81 (dd, 1 H, J = 8. 0, 1. 8 Hz, HAr), 6. 91-7.05 (m, 2H, HAr), 7. 21-7.37 (m, 4H, HAr), 7. 80 (s large, 1 H, NH), 8.35 (dd, 1 H, J = 8.0, 1. 8 Hz, HAr).
.13C RMN (62. 90 MHz, CDCI3): d 45. 2, 55. 7, 109. 9, 119. 5, 121. 1, 123. 7, 127.4, 127.6, 129. 0 (2), 129. 6 (2), 134.6, 147. 8, 168. 8.
- lymphomes malins non hodgkiniens : mechloréthamine, chlorambucil, cyclophosphamide, melphalan, ifosfamide, methotrexate, cytarabine, vinblastine, vincristine, étoposide, doxorubicine, daunorubicine, carmustine, lomustine, cisplatine ; - leucémies lymphoïdes chroniques méchlorétamine, chlorambucil, cyclophosphamide, melphalan, ifosfamide.
D'une manière générale, les composés de formule (I) peuvent être préparés selon les schémas réactionnels suivants : SCHEMA Ri R5 POCI3, DMF R2 R 5 N R3 CI R4 H ACOH, H20 Ri R2 R5 R3-Y-NO R4 ! (la) SCHEMA Rl Rl Rl R2 Rs alkylation R2 R5 R2 R5 R3H/O R3 R3'N OR6 R4 R4 R6 R4 Comme réactif alkylant, on peut utiliser un réactif de type XR6 où X = I, Br, CI.
En variante, on peut utiliser un composé CH2 = C-R pour fixer un groupe R6 = CH2-CH2-R (correspondant au groupe -A-R10 précédemment défini).
SCHEMA III R2 Rs Réactif "YirV"5 de Lawesson R3ATA,A0 ##### R3 N S R4 Re R4 Re Ri SCHEMAS R1 R2 R5 IC H3 ~ R2 Rs R3 S R,YSCH3 R4 R6 R4 R6 H2N-NH-R7 R2 Rs 7 R4 R6 NH...... R7 En outre, il est possible de transformer une partie ou la totalité des groupes alcoxy en groupes hydroxy selon des méthodes connues.
De même, il est possible de convertir selon des méthodes connues un groupe - A-COORn dans laquelle R11 est un groupe alkyle ou phénylalkyle en un groupe-ACOOH et de convertir un groupe-A-COOH en un groupe -A-CONR12R13.
Les composés dans lesquels R4 et R6 forment un groupe -CO-CH2-CH2- peuvent être obtenus par cyclisation d'un composé dans lequel R4 = H et R6 = -CH2-CH2COOH.
EXEMPLE 1 :5,7-Diméthoxy-3-(4-méthoxyphényl)-1,2-dihydro-2-quinolinone (composé 1) a) N-(3,5-Diméthoxyphényl)-2-(4-méthoxyphényl)acétamide (Composé 2)
Sous atmosphère d'azote, 500 mg (3,3 mmol) de 3,5-diméthoxyaniline sont solubilisés dans du toluène (7 ml) à 0 C. Une solution de chlorure de 4méthoxyphénylacétyle (0,5 ml, 3,3 mmol) dans 5 ml de toluène est ajoutée goutte à goutte au milieu. Le mélange réactionnel est agité à température ambiante pendant 1 h, puis le milieu est hydrolysé par une solution froide d'hydrogénocarbonate de sodium.
Le système biphasique est agité vigoureusement pendant 30 min, puis la phase organique est recueillie. La phase aqueuse est extraite par de l'acétate d'éthyle (deux fois). La phase organique est séchée sur MgS04, puis évaporée. Le résidu obtenu est cristallisé dans l'éther de pétrole pour conduire à 810 mg (82%) du composé 2.
.PF 135-137 C (toluène) #IR (KBr) n 3292,1658, 1615 cm-1 #1H RMN (250 MHz, CDC13): d 3. 66 (s, 2H, CH2), 3. 74 (s, 6H, OCH3), 3. 82 (s, 3H, OCH3), 6.20 (t, 1 H, J = 2.2 Hz, HAr). 6. 62-6.66 (m, 2H, HAr). 6 95 (d, 2H, J = 7 5 Hz, HAr), 6. 97 (s large, 1H, NH), 7. 23 (d, 2H, J = 7. 5 Hz, HAr).
.13C RMN (62. 90 MHz, CDCI3): d 44. 0, 55. 3, 55. 4 (2), 96. 7, 97. 9 (2), 114. 4 (2), 126.2, 130.7 (2), 139. 4, 159. 0, 161. 0 (2), 169.5.
#SM (ionspray) : 302 (M+1)+ b) 2-Chloro-5,7-diméthoxy-3-(4-méthoxyphényl)-1,2-dihydroquinoline (Composé 3)
Sous atmosphère d'azote et à -30 C, 0,31 ml (4,0 mmol, 1,5 eq) de N,Ndiméthylformamide sont additionnés goutte à goutte à 1,75 ml (20,0 mmol, 7,5 eq) de POCI3. Le milieu est agité pendant 15 min à -30 C, puis 810 mg d'amide 2 (2,7 mmol) sont additionnés. Sous agitation, le mélange réactionnel est ramené à température ambiante, puis la réaction est chauffée à 75 C pendant 2,5 h. A la fin de la réaction, cette solution est versée sur de la glace pilée, neutralisée par une solution d'ammoniaque à 30%, puis extraite par du dichlorométhane. La phase organique est séchée sur MgS04, puis évaporée. Le résidu obtenu est purifié par chromatographie sur colonne de silice (éluant: AcOEt/EP 3. 7) pour donner 270 mg (30%) du composé 3.
#PF 156-157 C (toluène) #1H RMN (250 MHz, CDCI3): d 3. 87 (s, 3H, OCH3), 3. 93 (s, 3H, OCH3), 3. 95 (s, 3H, OCH3), 6. 52 (d, 1 H, J = 2.0 Hz, HAr), 6. 97-7.01 (m, 3H, HAr), 6. 95 (d, 2H, J = 8.7 Hz, HAr), 8. 35 (s, 1 H, HAr).
#13C RMN (62. 9 MHz, CDCI3). d 55. 3, 55. 7, 55.8, 98.6, 98. 9, 113. 6 (2), 115 8, 125. 9, 130. 5, 131. 0 (2), 133. 8, 149. 0, 150. 5, 156 0,159.4, 162. 1.
- SM (ionspray) : m/z 330 (M+1) +, 332 (M+3)+ c) 5,7-Diméthoxy-3-(4-méthoxyphényl)-1,2-dihydro-2-quinolinone (Composé 1)
ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION Domaine de l'invention La présente invention concerne un procédé d'égalisation de gain ainsi qu'un dispositif et qu'un système pour une utilisation lors de la mise en oeuvre du procédé.
Description de l'art antérieur Dans les récentes années, une technique de fabrication et une technique d'utilisation d'une fibre optique à faible perte (par exemple 0,2 dB/km) ont été établies, et un système de communication optique qui utilise la fibre optique en tant que ligne de transmission a été mis en utilisation pratique. En outre, afin de compenser des pertes dans la fibre optique et d'ainsi permettre une transmission longue distance, l'utilisation d'un amplificateur optique pour amplifier une lumière de signal a été proposée où mise en utilisation pratique.
Un amplificateur optique connu de l'art inclut un milieu d'amplification optique sur lequel une lumière de signal destinée à être amplifiée est appliquée et un moyen pour pomper le milieu d'amplification optique de telle sorte que le milieu d'amplification optique produise une bande de gain incluant la longueur d'onde de la lumière de signal. Par exemple, un amplificateur à fibre dopée à l'erbium (EDFA) inclut une fibre dopée à l'erbium (EDF) en tant que milieu d'amplification optique et une source de lumière de pompage pour appliquer une lumière de pompage présentant une longueur d'onde prédéterminée sur l'EDF. En établissant préliminairement la longueur d'onde de la lumière de pompage dans une bande de 0,98 llm ou dans une bande de 0,48 plm, une bande de gain incluant une bande de longueurs d'onde de 1,55 plm peut etre obtenue. En outre, un autre type d'amplificateur optique comportant une puce semiconductrice en tant que milieu d'amplification optique est également connu. Dans ce cas, le pompage est réalisé en injectant un courant électrique dans la puce semiconductrice.
En tant que technique permettant d'augmenter une capacité de transmission au moyen d'une unique fibre optique, un multiplexage par division en longueurs d'onde (WDM) est connu. Dans un système qui adopte la technique WDM, une pluralité de porteuses optiques présentant différentes longueurs d'onde sont utilisées. Les porteuses optiques sont modulées individuellement pour ainsi obtenir une pluralité de signaux optiques qui sont multiplexés par division en longueurs d'onde par un multiplexeur optique afin d'obtenir une lumière de signal WDM, laquelle lumière est émise en sortie sur une ligne de transmission à fibre optique. Sur le côté de réception, la lumière de signal WDM reçue est séparée selon des signaux optiques individuels par un démultiplexeur optique et les données transmises sont reproduites conformément à chaque signal optique. Par conséquent en appliquant la technique WDM, la capacité de transmission dans une unique fibre optique peut être augmentée conformément au nombre de canaux WDM.
Dans le cas de l'incorporation d'un amplificateur optique dans un système qui adopte la technique WDM, une distance de transmission est limitée par la caractéristique de gain en longueur d'onde qui est représentée par une inclinaison de gain ou par une déviation de gain. Par exemple, dans un EDFA, il est connu qu'une inclinaison de gain est produite à des longueurs d'onde au voisinage de 1,55 clam, cette inclinaison de gain variant en fonction de la puissance d'entrée totale de la lumière de signal et de la puissance de lumière de pompage sur l'EDEA.
Un procédé d'égalisation de gain est connu en tant que mesure pour contrer la caractéristique de gain en longueur d'onde d'un amplificateur optique. Ce procédé est décrit par report aux figures 1 à 3.
La figure 1 est un schéma fonctionnel qui représente un système de communication optique classique qui adopte une technique WDM. Les signaux d'une pluralité de signaux optiques présentant des longueurs d'onde différentes sont respectivement émis en sortie depuis une pluralité de dispositifs d'envoi optique s (OS) 2 (#1 à #N) et sont ensuite multiplexés par division en longueurs d'onde dans un multiplexeur optique 4 afin d'obtenir une lumière de signal WDM. La lumière de signal WDM est ensuite émise en sortie sur une ligne de transmission optique 6. La ligne de transmission optique 6 est configurée en insérant une pluralité d'amplificateurs optiques 8 pour compenser des pertes et au moins un égaliseur de gain 10 dans une ligne de transmission à fibre optique 7. Chaque égaliseur de gain 10 peut être constitué par un filtre optique. La lumière de signal WDM transmise par la ligne de transmission optique 6 est séparee selon des signaux optiques individuels conformément à des longueurs d'onde par un démultiplexeur optique 12 et ces signaux optiques sont ensuite appliqués respectivement sur une pluralité de récepteurs optiques (OR) 14 (#1 à #N).
Par report à la figure 2, est représenté un exemple du spectre de la lumière de signal WDM émise en sortie depuis le multiplexeur optique 4 sur la ligne de transmission optique 6 dans le système représenté sur la figure 1. Sur la figure 2, l'axe vertical représente une puissance optique et l'axe horizontal représente une longueur d'onde. Selon cet exemple, les dispositifs d'envoi optiques 2 (#1 à #N) émettent respectivement en sortie des signaux optiques présentant des longueurs d'onde (Bl à XN). Lorsqu'une préaccentuation n'est pas considérée, les puissances optiques des signaux optiques dans tous les canaux sont égales les unes aux autres. Selon cet exemple, la bande de la lumière de signal WDM est définie par la plage de longueurs d'onde hl à XN, comme représenté par un index de référence 16.
Si chaque amplificateur optique 8 dans le système représenté sur la figure 1 présente une caractéristique de gain en longueur d'onde dans la bande 16 de la lumière de signal WDM, une inclinaison de gain ou déviation de gain est accumulée sur la longueur de la ligne de transmission optique 6, ce qui génère une déviation intercanal dans la puissance du signal ou dans le rapport signal sur bruit (SNR optique). Dans le procédé d'égalisation de gain, la caractéristique de perte en longueur d'onde de chaque égaliseur de gain 10 est établie de manière à annuler la caractéristique de gain total en longueur d'onde des amplificateurs optique s montés en cascade 8. Ceci sera maintenant décrit de manière davantage spécifique par report à la figure 3.
Sur la figure 3, la ligne en pointillés représentée par un index de référence 18 représente la caractéristique de gain total en longueur d'onde des amplificateurs optiques montés en cascade 8 et la ligne en trait plein représentée par un index de référence 20 représente la caractéristique de perte totale en longueur d'onde dans le ou les égaliseurs de gain 10. Dans l'exemple représenté, la caractéristique de gain total en longueur d'onde est annulée par la caractéristique de perte totale en longueur d'onde dans bande 16 de lumière de signal WDM, d'où l'obtention d'une égalisation de gain dans la totalité de la ligne de transmission optique 6.
Dans le cas où un EDFA est utilisé en tant que chaque amplificateur optique 8, la caractéristique de gain en longueur d'onde de l'EDFA est asymétrique par rapport à l'axe des longueurs d'onde en général. A l'opposé, la caractéristique de perte en longueur d'onde d'un filtre optique qui peut être utilise en tant qu'élément de chaque égaliseur de gain 10 est symétrique par rapport à un axe des longueurs d'onde en général. Par conséquent, dans le cas où chaque égaliseur de gain 10 inclut seulement un seul filtre optique, la caractéristique de gain total en longueur d'onde asymétrique des amplificateurs optiques montés en cascade 8 ne peut pas -ê-tre compensée. En tant que filtre optique, un filtre multicouche diélectrique, un filtre étalon, un filtre de Mach-Zehnder, etc. sont connus. Ces filtres peuvent être fabriqués de façon précise et la fiabilité a été assuree.
En tant qu'art afférent pour compenser la caractéristique en longueur d'onde asymétrique d'un amplificateur optique, il a été proposé de configurer un égaliseur de gain en combinant deux filtres optiques ou plus présentant des caractéristiques de perte en longueur d'onde différentes. A l'aide de cette configuration, la caractéristique de gain en longueur d'onde peut être annulée par la caractéristique de perte en longueur d'onde selon une précision élevée dans une bande donnée de la lumière de signal WDM.
Une information additionnelle concernant le procédé d'égalisation de gain est décrite dans la référence (1) présentée ciaprès et une information additionnelle concernant la combinaison de plusieurs filtres optiques est décrite dans les références (2), (3) et (4) présentées ci-après.
(1) N.S. Bergano et suivants, "Wavelength division multiplexing in long-haul transmission systems", JOURNAL OF LIGHTWAVE TECHNOLOGY, VOL. 14, N"6, JUIN 1996, pp 1229 1308.
(2) K. Oda et suivants, "128 channel, 480-km FSK-DD transmission experiment using 0.98 plm pumped erbium doped fiber amplifiers and a tunable gain equaliser", ELECTRONICS LElvrERS, 9 juin 1994, Vol. 30, N"12, pp 982-983.
(3) T. Naito et suivants, "85-Gb/s WDM transmission experiment over 7931-km using gain equalization to compensate for asymmetry in EDFA gain characteristics", First Optoelectronics and Communications Conference (OECC'96) Technical Digest, Juillet 1996, PD1-2.
La figure 3 est une vue en coupe transversale d'un support monolithe poreux suivant une première variante du second mode de réalisation.
La figure 4 est une vue en coupe transversale d'un support monolithe poreux suivant une seconde variante du second mode de réalisation.
Sur la figure 1, on voit un support monolithe poreux d'un élément de filtration désigné de manière générale par le repère 1.
Le support de l'élément de filtration présente une forme tubulaire cylindrique et un axe de symétrie central rectiligne 2.
La section transversale du support 1 est constante dans la direction de I'axe 2, toutes les sections transversales du support, quelle que soit leur position suivant I'axe 2 ayant la forme représentée sur la figure 1.
Le support 1 est traversé, suivant toute sa longueur dans la direction axiale 2, par des canaux qui seront désignés de manière générale par le repère 3.
Les canaux sont séparés les uns des autres par des parois qui seront désignées de manière générale par le repère 4 et qui constituent dans leur ensemble, le corps en matière poreuse du support monolithe.
Le support monolithe, qui est de préférence réalisé en matériau céramique, peut tre obtenu par un procédé classique d'extrusion d'une matière céramique à travers une filière de forme adaptée réalisant le formage du réseau de parois 4 de séparation des canaux 3.
Après cuisson de la matière céramique, la surface intérieure des canaux 3 est recouverte d'une couche mince d'une substance permettant d'obtenir par frittage une couche ou membrane de filtration 3'sur la surface des canaux 3.
Pour la mise en oeuvre d'une opération de filtration dans un élément de filtration constitué par le support monolithe dont les surfaces des canaux 3 ont été recouvertes de membranes de filtration, on fait circuler le milieu liquide à filtrer, dans la direction axiale à l'intérieur des canaux 3. On établit une différence de pression entre la partie interne de l'élément de filtration constitué par 1'ensemble des canaux et le milieu extérieur à l'élément de filtration. Une fraction du milieu liquide à filtrer traverse les membranes de filtration des canaux pour imprégner la matière poreuse des parois 4. Cette fraction du milieu à filtrer ou perméat circule à l'intérieur des parois en direction de la surface externe poreuse du support monolithe 1 de l'élément de filtration.
Le support monolithe 1 comporte un premier ensemble de canaux 3a disposé à la partie centrale du support autour de I'axe 2. Ce premier ensemble de canaux comporte trois canaux 3a ayant la forme de secteurs circulai res à angles arrondis séparés les uns des autres par des parois 4a de direction radiale ayant en commun une zone centrale suivant I'axe 2 du support monolithe.
Les plans de symétrie des parois 4a, qui ont en commun I'axe 2, font 4 entre eux des angles dièdres de 120 . La trace de ces plans a été repré- sentée en traits interrompus sur la figure 1.
Les canaux 3a sont délimités vers l'extérieur du support monolithe par une paroi tubulaire à section circulaire 5a ayant des parties communes avec les parties d'extrémité externes des parois 4a.
Le premier ensemble de canaux 3a constitue une section trilobée analogue à la section de support d'éléments de filtration selon fart antérieur.
Le support monolithe 1 comporte un second ensemble de canaux 3b disposés à la périphérie de 1'ensemble de canaux 3a et présentant des sections transversales en forme de secteurs annulaires trapézoïdaux à angles arrondis, qui sont toutes identiques. Les sections des canaux 3b constituent une couronne circulaire entourant l'ensemble des sections des canaux 3a.
Dans chacun des secteurs de cylindre délimités par le prolongement des parois radiales 4a à 120 , sont disposés quatre canaux 3b, de sorte que le support 1 comporte douze canaux 3b, dans des dispositions autour de I'axe 2 se déduisant l'une de l'autre par une rotation de 30 autour de I'axe 2 du support.
Les moyens complémentaires d'absorption d'énergie 8 sont constitués d'une première structure 16 disposée entre le fût 5 et le châssis 2 du véhicule et d'une seconde structure 17 interposée entre le plateau de percussion 3 et ledit châssis 2.
La première structure d'absorption d'énergie 16 se présente sous la forme d'un tube en tronc de cône de longueur a, centré sur l'axe 12. Sa petite base a un diamètre correspondant sensiblement à celui du fût 5 et elle est fixée sur le fond 15 dudit fût 5 par l'intermédiaire d'une plaque support 18, par exemple au moyen de vis. La plaque support 18 obture l'extrémité correspondante du tube tronconique 16.
La grande base du tronc de cône 16 est fixée sur une plaque support 19 ellemême solidarisée avec le châssis 2 du véhicule. Cette plaque support 19 comporte un orifice circulaire central 20, centré sur l'axe 12 et dont le diamètre est légèrement supérieur à celui du fût cylindrique 5. La grande base du tronc de cône 16 est fixée sur la bordure de l'orifice 20. Dans le prolongement de l'orifice 20, le châssis 2 comporte un logement cylindrique 22 centré sur l'axe 12 et dont la fonction sera explicitée plus loin.
Le tube 16 en tronc de cône constitue une structure connue d'absorption d'énergie programmable réalisée en matériau composite; elle absorbe l'énergie de façon non élastique et irréversible, par destruction progressive (création de microfissures et effritement). Ses caractéristiques de structure peuvent par exemple permettre une absorption d'énergie de l'ordre de 400 kJ pour un écrasement complet.
Le tronçon de tube tronconique 16 est fixé sur ses plaques support d'extrémités 18 et 19, par exemple au moyen de pattes ou d'équerres appropriées.