INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'onde issue de l'objet (805) traverse l'objectif de microscope (810). Cet objectif est un objectif plan (qui donne une image plane d'un plan), à grande ouverture (par exemple 1.25). à immersion. et formant une image aggrandie de l'objet à une distance finie.
Dans te plan ou l'objectif forme normalement l'image de l'objet à observer. on interpose un diaphragme (811) permettant un filtrage spatial de l'image. En arrière de ce plan on positionne un achromat (812) dont le plan focal objet doit être confondu avec le plan focal image de l'objectif(8ltt).
Un achromat identiqe (814) permet alors de reformer une image intermédiaire du plan focal image du microscope. Deux achromats (815) et (816) solidaires et montés sur un dispositif de translation (817) d'axe parallèle à I 'axe optique permettent de reformer cette image dans le plan d'un CCD (818) luimême montée sur un positionneur un axe (819), d'axe parallèle à l'axe optique.
Le faisceau de référence traverse d'abord un filtre (820) puis est réfléchi par un miroir (821) monté sur un translatcur piézoélectrique (822). Il traverse ensuite une lentille (823) qui focalise le faisceau en un point. Le faisceau divergent issu de ce point est ensuite limité par un diaphragme (824) puis réfléchi partiellement par le miroir semi-réfléchissant (813), ce qui le superpose au faisceau issu de l'objet et permet d'enregistrer leurs interférences sur le CCD (818). Le point de focalisation du faisceau issu de la lentille (823) doit avoir son image virtuelle après réflexion sur le miroir semi-transparent (813) comprise dans l'image du plan du diaphragme par I 'achromat (812). Le translateur piézoélectrique joue le rôle dédié dans le premier mode de réalisation au cristal électrooptique. En déplaçant le miroir sur de faibles distances (inférieures à la longueur d'onde) on obtient la modulalion de phase recherchée.
Pour régler les positionneurs (817) et (819), on supprime l'objet et le faisceau de référence, et on règle l'angle d'arrivée du faisceau d'éclairage de sone qu'il corresponde à l'ouverture maxinoile de l'objectif (81(1). On positionne alors conjointement (817) et (819) de sorte que l'image du faisceau d'éclairage soit aussi ponctuelle que possible et soit située sur le coté du capteur (aussi loin que possible du centre tout en étant effectivement détectée). La position de (819) petit alors être affinée en envoyant le faisceau d'éclairage parallèlement à l'axe optique et en réglant (819) de manière à avoir l'image la plus ponctuelle possible. Les coordonnées (ic,jc) du point éclairé (point central du capteur) doivent être enregistrées.
Pour calibrer le système on utilise comme objet une grille plane de dimensions connues.
L'onde lumineuse t(P) reçue sur le CCD est calculée comme dans les modes de réalisation précédents. Puis on y applique une transformée de Fourier discrète bidimensionnelle inverse et on extrait du résultat l'intensité de l'onde en chaque point (carre du module de la valeur complexe obtenue par transformation inverse de Fourier). ce qui donne une image du plan objet. La position axialc de la grille et l'orientation de son plan sont alors réglés à l'aide de (808) et (807) de manière à ce que l'image soit la plus nette possible.
Les fréquences correspondant à un pixel du CCD de coordonnées (i, j) non suréchantillonnées sont: fx = #f@(i-ic) fy = #fy(j-jc) avec f", = Dans l'image par transformation de Fourier inverse du capteur, la distance entre deux points calculés correspond à une distance physique (Nfour étant le nombre de points de la transfonnée de Fourier suivant chaque dimension): 1 - entre points adjacents sur l'axe x: dx = Nfour#fx 1 - entre points adjacents sur l'axe y: dy = Nfour#fy Les valeurs de #fx et #fy doivent être ajustées de manière que la taille physique de l'objet, calculée à l'aide des valeurs ci-dessus, soit bien respectée dans l'image en transformée de Fouler bidimensionnelle inverse de l'onde 5(P) reçue sur le CCD.
Lorsque les valeurs de #fx et #fy ont été déterminées, le mode de calcul de la représentation tridimensionnelle de l'objet est le même que dans le premier mode de réalisation, à ceci près que: -les points M et O considérés dans les calculs sont confondus -les fréquences sont maintenant calculées à partir des formules fx = #fx(i-ic), fy = #fy(j-j@) - la fonction G(P) vaut 1.
Ceci se répercute sur le calcul des tableaux U et V:
V[c,k,l]= Le cycl
Si on génère la représentation tridimensionnelle à partir d'un seul enregistrement au lieu de trois, un objet virtuel symmétrique de l'objet réel par rapport au point de focalisation de l'onde de référence est généré. Afin que cet objet virtuel ne se superpose pas à l'objet réel, il est nécessaire de décaler le point de focalisation (virtuel) de l'onde de référence pour l'amener sur le coté de l'ouverture (811). Ceci peut être réalisé en déplaçait l'ensemble (821)(822)(823)(824) dans le sens de l'axe optique.
L'avantage de ce mode de réalisation par rapport au premier est que l'ouverture (811) permet de sélectionner une petite portion de l'image et que l'onde de référence est centrée au milieu de l'image reconstituée dans l'ouverture (811) et non légèrement excentrée comme dans le premier mode de réalisation. Ceci permet, moyennant une réduction de la zone observée lors d'une prise d'image, d'utiliser beaucoup moins de capteurs. Par ailleurs le fait d'enregistrer des fréquences pures sur le capteur permet de générer en une seule transformation de Fourier une image plus grande que précédemment. Par contre. la limitation de l'ouverture du faisceau ne permet pas d'obtenir des résultats aussi précis que dans le premier mode de réalisation.
Dans une réalisation plus complète basée sur l'un des trois modes de réalisation. le laser unique peut être remplacé par un ensemble de plusieurs lasers commutant entre eux. En prenant successivement des images correspondant à des longueurs d'onde différentes, on peut reconstituer un effet de couleur. Un exemple de système de génération et de commutation du faisceau laser est représente sur la figure 9.
Les dessins annexés illustrent l'invention - la figure 1 représente le plan de l'invention.
- la figure 2 représente la coupe suivant AA, I'invention.
En référence à ces dessins, l'invention est un sac en papier recyclé (5), placer contre les parois internes (2) de la cuvette des toilettes (6), le sac (5) comporte un renforcement (7) en son fond obtenu avec une double épaisseur de papier recyclé ainsi que deux languettes de dépose (3) situées de par et d'autre du sac avec un renfort (4) et une languette de maintien (1) située dans le prolongement du sac.
Le sac (5) en papier recyclé n'excède pas environ cinquante pour cent des parois internes (2) de la cuvette (6) afin d'éviter de boucher les canalisations de l'évacuation des eaux usées.
Le sac (5) en papier recyclé se dépose à l'intérieure de la cuvette (6) des toilettes au moyen des deux languettes de dépose (3) pour une meilleure hygiène.
Le renforcement (7) du sac dû à la double épaisseur de papier recyclé permet d'accroître sa résistance lors de la déjection pour éviter que le sac (5) se déchire.
La languette de maintien (1) permet d'immobiliser le sac (5) afin que ce dernier ne soit pas entraîné par la chute des excréments.
Le dispositif selon l'invention est destiné à la protection de toutes les cuvettes de W-C.
DISPOSITIF DE SOUTIEN DES ENFONCEMENTS OSTEOARTICULAIRES EN HYDROXYAPATITE ARMEE Le dispositif vise à assurer le soutien d'un relèvement ostéocartilagineuse chirurgical d'origine traumatique ou non.
Pour combler le vide créé par ce relèvement opératoire, on utilise habituellement divers produits : os autogène, os étranger ou substitut calcique naturel (corail) ou artificiel (phosphate tricalcique ou hydroxyapatite).
Le présent dispositif (fig.1) est un substitut artificiel qui vise à jouer ce rôle en toute circonstance : il s'adapte par sa forme et ses tailles aux variétés de vide que le chirurgien doit combler, grâce à sa forme générale en anneau, il n'est pas un obstacle à la traversée des vis de l'ostéosynthèse, et par sa structure composite, il satisfait à la fois aux contraintes mécaniques tout en permettant un accroissement de la surface de contact avec l'environnement osseux.
Le dispositif de base (fig.2) a pour principe de présenter la forme générale d'une pièce creuse (C). Sa paroi est composée au centre d'une armature métallique légère (A) et à la périphérie d'un revêtement de synthèse en phosphate tricalcique ou hydroxyapatite (B).
La couche superficielle de phosphate tricalcique ou hydroxyapatite (B) recouvre toute la surface de l'anneau métallique (A), elle est d'épaisseur variable et sa porosité va croissante de la profondeur (i) à la superficie (2).
SPHINCTER ARTIFICIEL A COMMANDE .NIAGNETIQUIS L'invention concerne un sphincter artificiel susceptible d'être installé à demeure, commutable de la position fermée à la position ouverte par l'action d'un champ magnétique externe au corps humain.
Le degré d'obstruction de ce sphincter artificiel est réglable par l'action d'un autre champ magnétique externe et rotatif.
Ce sphincter artificiel réglable permet par exemple de remédier aux problèmes d'incontinence urinaire ou anale, de modifier de manière contrôlée et à distance l'ouverture du pylore chez l'etre humain ou la contraction d'un organe biologique ou non.
La courbe A de la figure 1 donne la variation du rapport normalisé n-APC-R-SR en fonction de la concentration (en % v/v) du pool de plasmas normaux dans le mélange (pool de plasmas normaux) + (PdfV).
La courbe B de ladite figure 1 donne la variation du rapport normalisé n-APC-R-SR en fonction de la concentration (en % v/v) du plasma APC-R dans le mélange (plasma APC-R) + (PdrV).
La courbe C de la figure 2 donne la variation du rapport normalisé n-APC-R-SR en fonction de la concentration (en % v/v) du même plasma APC-R dans le mélange (plasma APC-R) + (pool de plasmas normaux).
Les courbes A et B mettent en évidence que - en ce qui concerne la dilution du plasma APC-R dans un PdfV, on obtient un résultat "positif" (n-APC-R-SR R est à une concentration de 10 à 100 % v/v ; et, - en ce qui concerne la dilution du pool de plasmas normaux dans un PdfV, on obtient un résultat "négatif" (n-APC-R-SR 2 0,98) quand ledit pool de plasmas normaux est à une concentration de 10 à 100 % v/v.
En conséquence, les courbes A et B de la figure 1 démontrent clairement la spécificité du procédé selon l'invention en ce qui concerne la mutation de Leiden du facteur V.
Cette spécificité est confirmée par la courbe C de la figure 2 qui montre que la dilution du plasma APC-R dans le pool de plasmas normaux conduit à un résultat "positif" (n-APC-R-SR < 0,80) dès la concentration de 20 % v/v de plasma APC-R dans le mélange (APC-R) + (pool de plasmas normaux).
Exemple il Essai comparatif 1 Pour comparaison on a testé sur automate "STA" 180 plasmas, à savoir 60 BM- et 120 BM+ (60 homozygotes et 60 hétérozygotes, notés respectivement BM+ A et BM+ B) en utilisant comme initiateur de la coagulation soit RVV-X selon l'enseignement de EP-A-0711838 [avec un rapport volumique PdfV/PdfV + plasma à tester = 75 %] soit CVH selon l'invention [avec un rapport volumique PdfV/PdfV + plasma à tester = 50 %]. Les résultats consignés dans le tableau V montrent que le procédé selon l'invention fournit une meilleure sensibilité. Dans cet essai comparatif, un second pool de 50 plasmas normaux BM- a été utilisé comme témoin.
TABLEAU V Nombre de plasmas testés
Plasmas contrôle par BM selon l'art antérieur selon l'invention utilisés + -1+ BM- 0 60 0 $ 60 0 60 BM+ A , 60 0 ~ 59 1 I 60 0 BM+ B 60 0 57 3 60 0 Exemple 12 Essai comparatif 2 En s'inspirant de l'enseignement de WO-A-9604560 [à savoir ici un seul venin (RVV-X) pour l'activation XoXa], on a comparé RVV-X avec CVII dans la détermination de APC-R. A cet effet, on a testé sur l'automate "STA" précité deux plasmas pathologiques (notés APC-R 1 et respectivement APC-R 2) dilués à 1/10 dans TOK vis-à-vis d'un pool de plasmas normaux, en utilisant en outre deux contrôles : un plasma BM- et un plasma BM+.Les résultats obtenus consignés dans le tableau VI ci-après, mettent en évidence que CVII présente un pouvoir discriminant supérieur à celui de RVV-X. En effet, pour les plasmas APC-R 1 et APC-R 2, RVV-X donne un rapport normalisé n-APC-R-SR se situant dans l'intervalle douteux 0,72 R 2) nettement inférieur au seuil minimal (0,72) dudit intervalle douteux.
Plasmas Pool BM- BM+ APC-R 1 APC-R 2 normal contrôle contrôle RVV-X CT (s) 36,6/79,9 42,3/86,8 40,2/52,4 43,4/63,2 45,0/70,6 ACT (s) 40,3 44,5 12,2 19,8 25,6 rs 2,01 2,05 1,30 1,45 1,56 rn - 1,02 0,64 0,72 0,77 CVH CT (s) 39,3/114,4 43,8/118,0 42,1/71,1 43,0/71,9 46,0/78,0 ACT (s) 75,1 74,2 29,0 28,9 32,0 rs 2,91 2,69 1,68 1,67 1,69 rn - 0,92 0,57 0,57 0,58 Notes : CT : temps de coagulation (en secondes) sans APC/avec APC ACT : variation du temps de coagulation CT (avec APC) - CT (sans APC) rs : APC-R-SR rn: n-APC-R-SR
DEFLECTEUR ELECTRO-OPTIQUE DE FAISCEAU LUMINEUX, NOTAMMENT POUR ADRESSAGE OPTIQUE MULTIPOINTS DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente demande concerne un déflecteur électro-optique d'un faisceau lumineux.
I1 s'agit d'un dispositif permettant de défléchir un faisceau lumineux de façon rapide, peu coûteuse et fiable (ce dispositif ne comportant aucune partie mobile).
La présente invention a toutes les applications des déflecteurs de faisceaux lumineux connus, avec les avantages que présente une déflexion de faisceau lumineux sans partie mobile.
Au sujet de ces applications on pourra consulter le document (1) qui, comme les autres documents cités par la suite, est mentionné à la fin de la présente description.
Le déflecteur optique objet de l'invention permet d'envoyer un faisceau lumineux dans une direction prédéterminée qui est fonction du champ électrique appliqué au matériau électro-optique que comporte ce déflecteur.
Les figures 26, 27, 28 et 29 sont des vues en perspective du lest (8) de forme circulaire.
La figure 30 est une vue en perspective d'une agglomération de trois particules de sécurité isothermes, selon l'invention, montrant le chevauchement vertical et l'encastrement latéral des disques.
La figure 31 est une vue en coupe transversale qui nous montre une particule de sécurité isotherme conformément à l'invention, caractérisée en ce qu'elle est en forme de bobine avec un disque rigide supérieur, un disque rigide inférieur et une partie centrale flottante.
Sauf indication les figures ci-après sont toutes des vues en coupe transversale de particules de sécurité isothermes en forme de bobine qui, agglomérées, forment une couverture de sécurité isotherme flottante, , selon l'invention.
La figure 32 est une vue d'une nouvelle particule de sécurité isotherme en forme de bobine, selon l'invention, caractérisée en ce qu'elle comporte un disque intermédiaire au milieu de sa hauteur.
La figure 33 est une vue de l'invention, à une échelle différente, les particules sont agglomérées à la surface d'une liquide. Nous Remarquons que les disques se chevauchent d'une manière alternative.
La figure 34 est une vue de l'invention, à la même échelle que dans la figure 33, cette fois-ci les particules de sécurité isothermes flottantes ont des disques qui se sont chevauchés d'une manière continue.
La figure 35 représente les particules de sécurité isothermes en forme de bobine avec des disques se chevauchant d'une manière croissante puis décroissante afin de revenir flotter à la surface de l'eau.
La figure 36 nous montre la réaction des particules de sécurité isothermes, selon l'invention, soumises à une poussée verticale.
La figure 37 représente les particules de sécurité isothermes soumises à une poussée verticale comme dans la figure 36, mais à une échelle différente. Nous remarquons le chevauchement des disques rigides qui permettent de reporter la poussée verticale sur tout l'ensemble de l'agglomération des particules de sécurité isothermes.
La figure 38 est une vue montrant une nouvelle particule de sécurité isotherme en forme de bobine, semblable à celle décrite dans la figure 31, mais caractérisée en ce que le diamètre des disques de sécurité est plus important.
La figure 39 est similaire à la 33, nous voyons que les disques se chevauchent de la même façon.
Les figures 40 et 41 sont similaires aux figures 36 et 37, elles nous montrent à des échelles différentes, la déformation progressive de la couverture formée de particules de sécurité isothermes, , selon l'invention.
Les figures numérotées de 42 à 45 sont respectivement similaires aux figures numérotées de 38 à 41, cependant la particule de sécurité, conformément à l'invention, est cette fois-ci caractérisée en ce qu'elle est équipée de trois disques, afin de former une couverture de sécurité flottante avec une meilleure résistance aux poussées verticales.
La figure 46 représente deux courbes de déformation de la couverture constituée de particules de sécurité isothermes, selon l'invention; I'une représente la déformation de la couverture selon la figure 40 et l'autre la déformation de la couverture selon la figure 44.
La figure 47 est une vue de dessus, à une échelle différente, d'une particule de sécurité isotherme pour couverture de piscine, selon l'invention, en forme de bobine, caractérisée en ce que les disques rigides ne sont pas axés au centre de la bobine.
La présente invention concerne l'affûtage des lames de scies, en particulier des lames de scies à ruban et des lames de scies circulaires.
Dans les affûteuses actuelles, la dent à affûter est positionnée devant la meule au moyen d'un poussoir, qui va se placer derrière la dent à affûter pour ensuite la pousser, ce qui fait également avancer la scie sur son support. Le mouvement du poussoir et celui de la meule sont synchronisés généralement par un système de cames, l'affûtage se faisant ainsi "en continu".
Ce système de positionnement, malheureusement, ne conserve pas sa précision originale au cours du temps, du fait de l'usure progressive des articulations. On observe alors des irrégularités dans le pas de la denture et dans le profil des dents en sortie d'affûteuse, ce qui cause en cours d'utilisation de la scie une usure irrégulière, particulièrement dans le cas de denture "écrasée" ou "stellitée", d'où un "sciage rayé".
D'autres problèmes ont pour origine les irrégularités inévitables du pas de la denture à affûter. Celles-ci peuvent être associées par exemple à des déformations de la scie en cours de travail ou dues à la préparation du corps de lame (tensionnage, dressage du dos), ou encore à un changement de longueur consécutif à une réparation telle qu'une soudure après cassure. Le système par poussoir n'est pas capable de prendre en compte ces irrégularités, puisque le réglage des cames contrôlant le mouvement du poussoir et de la meule est fixé une fois pour toutes pour la scie à affûter, sur la base du pas et du profil choisis pour la denture. Quand, occasionnellement, un pas plus court que prévu se présente, il faut plus de temps au poussoir pour venir (par derrière, rappelons-le) au contact de la deuxième dent, et pendant ce temps la meule est en attente dans le fond entre les deux dents ; la meule y stationne donc plus longtemps que prévu, produisant un échauffement qui peut provoquer des cassures du corps de la lame. Ce problème est particulièrement aigu quand il manque une dent à la lame à affûter, du fait d'une cassure de dent lors de l'utilisation de la scie.
De plus, il est clair que les irrégularités du pas de la denture à affûter entraînent aussi des irrégularités dans le profil des dents lors de l'affûtage. La déformation infligée alors à certaines dents peut éventuellement empêcher que l'on puisse, si on le souhaite, ensuite écraser ces dents (ceci particulièrement dans le cas des profils dits "à copeaux projetés").
Enfin, dans le cas des scies à dentures volontairement irrégulières, telles que les dentures groupées à pas variable, le système à cames et poussoir est évidemment totalement inadéquat. Pour pouvoir tenir compte de la variabilité du pas, on utilise dans les affûteuses les plus récentes (dites "à commande numérique") une commande par ordinateur du mouvement de la meule le long de deux axes interpolés, en remplacement du système de cames. Toutefois, comme l'avance est toujours actionnée par un poussoir, les problèmes mentionnés ci-dessus, et qui sont liés aux irrégularités de la denture par rapport au pas théorique, sont encore présents dans ce type de machines ; en particulier, on ne dispose là d'aucun moyen pour régulariser le pas de la denture.
La présente invention résout complètement ces problèmes en permettant le relevé de la position exacte de chaque dent le long de la lame, au moyen d'un dispositif de repérage situé en amont de la zone d'affûtage ces données de position sont fournies à un ordinateur qui commande les mouvements interpolés de la meule selon un axe, et de la scie selon un autre. Plus précisément, l'avance de la scie est assurée par un mécanisme d'entraînement classique travaillant "en continu" et dont le moteur est asservi à l'ordinateur.
Quant au poussoir des affûteuses selon l'art antérieur, il est purement et simplement supprimé.
Grâce à ces dispositions, on peut affûter avec précision des lames de scie de largeur quelconque, de pas de denture quelconque, de forme de denture quelconque, divisée régulièrement ou irrégulièrement (c'est-à-dire à pas constant ou variable), et donc répondre à n'importe quel impératif technique.
Ce procédé d'affûtage comprend une gestion informatisée, qui lui confère des possibilités d'utilisation allant bien au-delà de l'art antérieur. On enregistre en effet, dans les paramètres du logiciel, le pas et le profil de denture souhaités, mais aussi les tolérances requises.
Ainsi, il est envisageable de régulariser la denture en fonction du nombre de dents et de la longueur totale exacte de la lame. Le profil des dents peut être choisi à volonté, même dans le cas d'une denture irrégulière. Enfin, si une dent manque par suite de cassure préalable, l'affûtage de la lame n en est nullement affecté, cette situation étant traitée par le logiciel sur la base des paramètres et tolérances enregistrés.
De préférence, l'affûtage est lubrifié et les limailles sont filtrées de façon connue.
D'autres avantages, buts et caractéristiques de l'invention ressortiront de la description ci-dessous de deux modes particuliers de réalisation de l'invention, ladite description s'appuyant sur les dessins annexés, dans lesquels - la figure 1 est une vue en plan de l'ensemble de l'appareil en train d'affûter une lame de scie à ruban, - la figure 2 est une vue en élévation du système représenté sur la figure 1.
Les figures montrent une portion de lame de scie à ruban 1 avançant le long de l'axe horizontal X en face d'une meule circulaire 2, dont l'axe de rotation est représenté en tiretés. Le ruban dans son ensemble est préférablement disposé verticalement au-dessus de la zone d'affûtage, de sorte que la partie inférieure du ruban se présente à plat devant la meule. Dans cette zone d'affûtage, le dos de lame vient en appui sur des butées 3, 3', 3' '' ajustables manuellement pour satisfaire à toute largeur de lame, le bon positionnement par rapport à la meule étant assuré par des butées de denture 4, 4'. La tête porte-meule (non représentée) est montée sur une table 12 dont le mouvement le long de l'axe horizontal Y est actionné par un moteur 7 (pas à pas ou à courant continu) commandé par l'ordinateur (non représenté); cette table peut être par exemple du type à galets croisés montés sur vis à billes précontraintes.
L'entraînement de la scie est effectué de façon connue au moyen de galets 8, 9 en pression sur le ruban, l'un de ces galets étant actionné par un moteur 13. Des rouleaux de guidage 10, 10', 11, 11' assurent le bon maintien de la lame.
L'important ici est de maintenir fermement la lame tout en empêchant au maximum les vibrations, sans requérir pour autant de contact avec la denture, et sans abîmer l'avoyage.
Le clone LB13 obtenu contient une région Nterminale de gène gag MSRV-1 homologue au clone 2 et un LTR correspondant à une partie de la région U5. Entre la région U5 et gag un site de fixation pour les ARN de transfert, le PBS a primer binding site n a été identifié.