INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le mécanisme d'action des microsphères n'est pas parfaitement élucidé. Les hypothèses se resserrent cependant autour de 2 mécanismes d'action - les propriétés bioadhésives des microsphères permettent un temps de contact plus important entre la substance thérapeutique et les sites d'absorption de la membrane nasale.
- les microsphères permettent un élargissement transitoire des tight jonctions entre les cellules, permetttant ainsi le passage de plus grosses molécules hydrophiles (expérience d'Edman sur des monocouches de cellules Caco-2) (Edman & Al J. Control.
Rel. (1992),21,165-172).
En conséquence, la présente invention a pour objet l'utilisation dans une composition pharmaceutique pour l'administration par voie nasale, d'une particule de polymère hydrophile portant ou non des ligands ioniques et éventuellement recouverte d'une couche de composés amphiphiles, pour obtenir et/ou augmenter le passage d'un agent actif administré par voie nasale jusqu'au SNC.
Insert : extrémité du récepteur AT2 de souris (159 pb + 16 pb de sites générés par PCR) inséré au niveau des sites EcoRI et BamHI des vecteurs pLEX9 (Clontech) ou pGBT9 (pBTM116 ou pGAD424 modifié ; Vojtek et al., Cell, 1993, 74, 205-214).
On obtient ainsi la séquence suivante : CGGAATTC coté 5'-AT2 séquence C-terminale de 52 acides aminés- GGATCCCG coté 3' . Banque criblée : Banque d'ADNc de f#tus de souris (A. B. Vojtek et al., Cell, 1993,74, 205-214), contenant des inserts de 350 à 700 pb (protéine Y) dans le vecteur VP16 (figure 5).
. Vecteurs contrôles appâts Protéine X : C-terminale des récepteurs ss2- adrénergique humain, AT1 de rat ou bradykinine humain.
. Souche de levure transformée HF7c (Clontech) pour l'appât construit dans pGBT9 ; L40 pour l'appât construit dans pLex9.
Résultats Cette stratégie a permis d'isoler un clone issu de la banque d'ADNc contenant un insert de 354 pb (ATIP) qui interagit de façon spécifique avec l'extrémité C-terminale de l'AT2. Il est intéressant de noter que le criblage de cette banque avec les constructions réalisées dans les deux vecteurs d'expression pGBT9 et pLEX9 a permis de retrouver dans les deux cas ce même clone. Ce clone n'interagit pas avec des protéines contrôles,
d'interactions non spécifiques.
Pour juger de la sélectivité de cette interaction, le clone ATIP a été testé en double-hybride avec les extrémités C-terminales des récepteurs : ss2 adrénergique humain, AT1 de rat et bradykinine humain, et toutes ont donné des résultats négatifs. Ceci indique que le polypeptide codé par le clone ATIP interagit, de façon sélective, avec l'extrémité C-terminale du récepteur AT2 de souris.
EXEMPLE 2 : Caractérisation du clone ATIP.
Pour rechercher le clone entier correspondant, une sonde de 354 pb (SEQ ID NO:5), qui correspond à l'insert obtenu par digestion avec l'enzyme de restriction NotI du plasmide isolé en double hybride (celui extrait de la banque VP16, sélectionné comme positif dans le crible utilisant comme appât, l'extrémité C-terminale du récepteur AT2 de souris), est utilisée pour cribler une banque d'ADNc de f#tus de souris construite avec des inserts de taille supérieure à 1 kb. Deux clones chevauchants, comprenant la séquence ATIP, ont ainsi été identifiés et ont permis de séquencer 1803 pb de l'ADNc correspondant (SEQ ID NO:1). Cette séquence contient une phase ouverte de lecture de 1323 pb (SEQ ID NO:3) codant potentiellement pour une protéine de 440 acides aminés (SEQ ID NO:2 et 4). Les comparaisons entre la séquence protéique identifiée et les séquences contenues dans les banques de données indiquent que celle-ci ne présente jamais plus de 25 % d'homologie avec une partie d'une séquence connue.
La sonde de 354 pb (SEQ ID NO:5) a été utilisée comme sonde en Southern et Northern de façon très satisfaisante dans les conditions d'hybridation ci-après : préhybridation et hybridation en 45 % formamide, 9 % Dextran-sulfate, 0,2 % BSA, 0,2 % polyvinyl pyrrolidone, 0,2 % Ficoll, 0,1 % sodium pyrophosphate, 0,01 % SDS, 0,05 mM Tris pH 7,5,0,9 M NaCl et rinçages jusqu'à stringence : SSCXl, 0,1 % SDS .
En parallèle, des expériences d'hybridation de Northern blot effectuées sur des ARN totaux de cellules N1E-115 avec la sonde ATIP (SEQ
ID NO:5) confirment l'expression de l'ARNm correspondant dans les cellules N1E-115, et indique l'existence d'au moins 5 transcrits de tailles différentes.
Ces transcrits correspondent à des épissages alternatifs d'un même gène ou à des gènes différents homologues.
Sur un Northern, effectué dans les conditions décrites dans la littérature sur un échantillon de 5 g d'ARN poly A+ de cellules N1E-115, les tailles des différents transcrits hybridant avec la sonde ATIPsouris sont = 2,5- 3,5-5-5,3 et 7,5 kb.
La figure 9 représente un Northern blot contenant des ARN poly A+ de différents tissus humains, hybridés avec la même sonde ATIPsouris. On peut constater que l'ATIP est exprimé de façon ubiquitaire.
On trouve dans tous les tissus représentés un transcrit majoritaire à 4,4 kb, auquel s'ajoute, selon les tissus, d'autres transcrits plus longs (pancréas et c#ur) ou plus courts (pancréas, muscle squelettique, placenta, cerveau et c#ur). Ceux-ci sont peut-être le fruit d'un épissage alternatif de l'ARN de ATIP qui serait dépendant du tissu considéré ou encore ils sont le signe de l'existence d'une famille d'ARN codant pour des protéines de "la famille ATIP", homologues de ATIP et qui sont révélés par la sonde, à la stringence utilisée.
-d'une partie (4113) obtenue par le capteur 1 lorsque le point d'impact direct du faisceau est sur le capteur 0, et correspondant donc à la représentation F0,1.
- d'une partie (4112) obtenue par le capteur 0 lorsque le point d'impact direct du faisceau est sur le capteur 1, et correspondant donc à la représentation F1,1.
Pour obtenir exactement ce volume il faut en principe parcourir toutes les valeurs de fréquence possibles, c'est-à-dire Npix x Npix valeurs sur chaque capteur, moins les valeurs se trouvant hors de la zone limitée par l'ouverture de l'objectif. Néanmoins en utilisant la trajectoire réduite de la Fig. 56 on obtient un volume peu différent de celui dessiné.
La trajectoire de la Fig.56 constitue toutefois un simple exemple et divers types de trajectoire pourront être utilisées en pratique. On donne ci-dessous quelques exemples: - Un cercle comme dans le premier mode de réalisation.
- La trajectoire de la Fig. 56, qui permet l'obtention d'images de meilleure définition.
- La trajectoire de la Fig. 56 rendue moins dense. On peut par exemple utiliser un pixel sur deux le long de cette trajectoire. Ceci a pour effet de limiter l'épaisseur des échantillons pouvant être observés dans de bonnes conditions.
- Une trajectoire complète, c'est-à-dire définie par les tableaux I0[k] et Jo[k] tels que le point de coordonnées (Io[k], Jo[k]) parcoure l'ensemble du disque limité par l'ouverture de l'objectif. Ceci signifie que chaque pixel compris dans le disque limité par le cercle (3902) de la Fig.56 doit être atteint une et une seule fois. Cette trajectoire n'apporte qu'une faible amélioration de la définition par rapport à celle de la Fig. 56 et augmente considérablement le temps d'acquisition. Par contre, les conditions normales d'utilisation de ce microscope nécessitent que le faisceau diffracté reste de faible intensité par rapport au
faisceau d'éclairage. L'utilisation d'une trajectoire complète rend le système plus robuste quand on ne respecte pas ces conditions d'utilisation.
7. 17.1.2. Référence de uhase et d'intensité Afin de pouvoir combiner les représentations fréquentielles bidimensionnelles pour obtenir les représentations fréquentielles tridimensionnelles partielles, il est nécessaire de leur établir une référence commune de phase et d'intensité.
- les valeurs complexes des ondes reçues sur le capteur éclairé directement peuvent être rapportées à la valeur de l'onde d'éclairage en son point d'impact direct, comme dans le premier mode de réalisation ou dans le calcul de w p .
- Une méthode plus élaborée est nécessaire pour les ondes reçues sur le capteur opposé. Les éclairages de référence sont utilisés pour établir un rapport caractéristique de la variation de phase sur chaque capteur et ce rapport est pris en compte pour annuler ces variations avant de se rapporter à la valeur de l'onde d'éclairage en son point d'impact direct. Ceci permet de rendre cohérentes entre elles toutes les représentations bidimensionnelles correspondant à un couple p,qdonné, indépendamment des vibrations affectant le système, et donc d'établir pour chaque couple p,q une représentation fréquentielle tridimensionnelle.
Cependant, ceci ne permet pas d'établir la relation de phase entre chacune de ces représentations fréquentielles tridimensionnelles, qu'il est nécessaire de connaître pour les combiner en une représentation fréquentielle unique. La relation de phase entre, par exemple, les représentations fréquentielles tridimensionnelles Fo,o et F0,1, qui correspondent respectivement aux parties (4111) et (4113) de la représentation tridimensionnelle de l'ensemble, peut être établie lorsque ces deux parties ont une zone commune (4114). Il suffit de choisir la différence de phase qui fait coincider au mieux ces deux représentations sur leur zone commune. Pour qu'il y ait une zone commune il est nécessaire que l'ouverture de l'objectif soit suffisante. La condition d'existence de cette zone commune est: no < 2/#3 ouv ou ouv est #3 l'ouverture de l'objectif. Par exemple pour une ouverture de 1. 25 on obtient un indice maximal de l'échantillon de n0 =1,44.
7. 17.1.2. Décalage de phase entre deux tableaux bruités.
On considère deux tableaux à une dimensionA[i] et B[i] ou i varie de 0 à N-1. Les éléments de A (resp.B) sont affectés chacun par un bruit gaussien indépendant dont l'écart-type est contenu dans un tableau GA[i] (resp. GB[i]). Ces tableaux ,4 et B étant supposés égaux à un rapport constant de phase et d'intensité près et au bruit près, on cherche à déterminer ce rapport de phase et d'intensité, que l'on notera B [i] x, et qui vaudrait en l'abscence de bruit x(sansbrUlt) - ## . A#i#
La valeur recherchée pour x est celle qui maximise la quantité (px#A, B), représentant la probabilité d'une valeur de x connaissant les tableaux A et B. Maximiser cette quantité revient à maximiser p(B#A, x) . Pour une valeur donnée de x, la loi donnant B[i] à partir de A [il est la composée de deux lois gaussiennes d'écart-types respectifs #x# GA[i] et GB[i]. C'est donc une loi gaussienne d'écart-type Dans les cas qui nous intéresseront par la suite #x# est toujours proche de 1. On a donc: Maximiser cette quantité revient à minimiser la quantité:
qui vaut, après division par fa,oteur Ai indépendant qui vaut, après division par le facteur 1:[1 ]12 indépendant de x: (GA[il)2 +(GB[i])2 On vérifie que cette quantité est égale à: La solution minimisant cette quantité est donc:
ladite section cylindrique.
- chaque section cylindrique a une base sensiblement parabolique, de sorte que ladite section cylindrique réfléchit le rayonnement
issu de la source en un faisceau essentiellement parallèle à son plan focal.
- la base de chaque section cylindrique est une courbe définie sensiblement par l'union d'une portion de cercle et d'une portion de parabole dont le foyer est confondu avec le centre de ladite portion de cercle, la partie de la section cylindrique définie par la portion de cercle formant récupérateur
de flux.
- les paraboles définissant au moins partiellement les bases des
différentes sections cylindriques du réflecteur sont identiques.
- les sections cylindriques du réflecteur sont séparées par des plans qui s'étendent sensiblement perpendiculairement à la direction de la
génératrice desdites sections cylindriques.
- lesdits plans s'étendent essentiellement transversalement à une direction générale de la source allongée. - ladite direction générale de la source a une composante parallèle
à l'axe longitudinal du véhicule lorsque le feu est monté dans le véhicule.
- toutes les sections réfléchissantes du réflecteur sont aptes à engendrer des parties de faisceau suivant la même direction générale
io d'émission.
- ladite direction générale d'émission du faisceau réfléchi par le
réflecteur est parallèle à l'axe longitudinal du véhicule.
- le feu comprend en outre une glace pourvue de moyens de diffusion de la lumière issue du réflecteur pour satisfaire une grille
Après le traitement à l'étape 106, l'ordinateur 20 calcule à l'étape 108 une variable d'état xw des poids de fréquence sur la base de l'équation suivante (60). xw'=Awxw+Bwzp ... (60) L'équation (60) est la même que l'équation (20) précédente, dans laquelle les référence Aw, Bw représentent des matrices de coefficients respectivement reliées au poids de fréquence Ws(S) défini par l'équation (20) et mémorisées dans l'ordinateur 20.
Ultérieurement, l'ordinateur 20 calcule à l'étape 110 une variable d'état xu du poids de fréquence, une quantité
d'état étendue et une entrée de commande u sur la base des équations (61), (62) et (63) suivantes, qui sont les mêmes que les équations (22), (27) et (44) précédentes.
Dans l'équation (61), les références Au, Bu représentent chacune une matrice de coefficient reliée au poids de fréquence Wu(S) défini par l'équation précédente (22), laquelle matrice de coefficient est mémorisée en tant que matrice constante dans l'ordinateur 20. Dans l'équation (63), la référence D122 représente une matrice de coefficient reliée au poids de fréquence Wu(S) défini par l'équation (34) précédente et déterminée par l'équation (23), laquelle matrice de coefficient est mémorisée en tant que matrice constante dans l'ordinateur 20, et le facteur ml(x) représente une fonction contante positive arbitraire dont l'algorithme est mémorisé dans l'ordinateur 20. La fonction constante positive mi(x) peut être définie en tant que constante positive telle que "1,0" et le facteur C11 est défini par les équations (12) et (31) précédentes. C'est-àdire, le facteur C11 est défini par la masse Mw de l'élément de masse non suspendue 11, la masse Mb de l'élément de masse suspendue 10, la constante Ks du ressort 13, le coefficient d'amortissement linéaire Cs de l'amortisseur 14 et les matrices de coefficient Cw, Dw reliées au poids de fréquence WS(S) défini par l'équation (21), lequel facteur C11 est mémorisé au préalable dans l'ordinateur 20. Le facteur B2(x)
est une matrice calculée à l'étape 106 du programme de commande, la référence P est une solution symétrique définie positive satisfaisant les équations (39) et (40), laquelle matrice est mémorisée au préalable en tant que matrice constante dans l'ordinateur 20. Le facteur C12 représente une matrice constante définie par l'équation (33) et incluant une matrice de coefficient Cu liée au poids de fréquence Wu(S), laquelle matrice constante est mémorisée dans l'ordinateur 20.
Lors du calcul de la variable d'état xu, de la quantité d'état étendu x et de l'entrée de commande u à l'étape 110, on applique à chaque valeur une valeur initiale et les équations (60) à (63) sont calculées de manière répétitive pour déterminer les valeurs respectives xu, x, u. Après le traitement à l'étape 110, l'ordinateur 20 calcule à l'étape 112 un coefficient d'amortissement cible C de l'amortisseur 14 sur la base de l'équation (64) suivante.
C=Cs+Cv=Cs+u ... (64) A l'étape 114 suivante, l'ordinateur 20 calcule une force d'amortissement cible F sur la base de l'équation (65) suivante.
F=C(xpw'-xpb') ...(65) Où C est le coefficient d'amortissement cible calculé à l'étape 114 et xpw'- Xpb' correspond à la vitesse relative calculée par le traitement à l'étape 104.
Après le traitement à l'étape 114, l'ordinateur 20 détermine à l'étape 116 le degré d'ouverture OP de l'orifice d'amortisseur 14a en se référant à la table de vitesse relative-force d'amortissement représentée sur la figure 8. Lors de cette détermination, une courbe la plus proche d'un point défini par la force d'amortissement F et
la vitesse relative xpw'- Xpb' sur la figure 8 est recherchée afin de déterminer le degré d'ouverture OP de l'orifice d'amortisseur 14a. Ainsi, l'ordinateur 20 applique un signal de commande indicatif du degré d'ouverture OP déterminé de l'orifice d'amortisseur 14a au circuit d'attaque 22. A son tour, l'actionneur électrique 21 est activé sous le contrôle du circuit d'attaque 22 afin d'ajuster l'orifice d'amortisseur 14a au degré d'ouverture OP déterminé. Ceci amène l'amortisseur 14 à produire la force d'amortissement cible F calculée pour limiter de ce fait la résonance des éléments de masse suspendue et non suspendue 10 et 11 et une sensation déplaisante pour les passagers afin d'améliorer le confort de conduite du véhicule.
C. Deuxième mode de réalisation cl. Conception d'un système de rétroaction à sortie H# non linéaire Pour concevoir un système de commande de rétroaction à sortie non linéaire H#, on estime un observateur qui inclut une partie de la quantité d'état xp (le déplacement de pneu xpr - xpw, la quantité de déplacement relatif xpw - Xpb, la vitesse de masse suspendue xpw' et l'accélération de masse suspendue xpb" ) . Dans ce cas, un plan généralisé du système de commande de rétroaction de sortie est estimé tel que représenté sur la figure 9, dans lequel le poids de fréquence est ajouté à la sortie d'évaluation zp et à l'entrée de commande u. Dans le plan généralisé, la sortie d'évaluation zp est multipliée par une fonction de pondération non linéaire ai(x,x') après avoir été multipliée par le poids de fréquence WS(S), tandis que l'entrée de commande u est multipliée par une fonction de pondération non linéaire a2 (x, x') après avoir été multipliée par le poids de fréquence Wu(S).Chaque caractéristique des fonctions de pondération non linéaire al(x,x'), a2(x,x') est représentée par les inégalités (66), (67) suivantes.
Où x' représente une quantité d'état incluant une partie de la valeur d'estimation.
Chaque espace d'état du système de commande, le poids de fréquence Ws(S) relié à la sortie d'évaluation zp et le poids de fréquence Wu(S) relié à l'entrée de commande u est exprimé par les équations (68) à (72) suivantes de la même manière que dans le système de commande à rétroaction d'état décrit ci-dessus.
De plus, la variable d'état xw, la fonction d'évaluation zw, la matrice constante Aw, Bw, Cw, Dw sont exprimées de la même manière que dans le système de commande de rétroaction d'état décrit ci-dessus. Etant donné que, l'espace d'état du plan généralisé dans le système de commande de rétroaction à sortie non linéaire H# est exprimé par les équations (73) à (76) suivantes.
Etant donné que, x, w, A, B1, B2 (x) C11, Di2i(x), C12, D122, C2, D2i, D22(x) dans les équations (73) à (76) ci-dessus sont exprimés comme suit.
Afin d'obtenir une solution basée sur l'inégalité de Riccati, l'expression de l'espace d'état du plan généralisé représenté par les équations (73) à (76) précédentes est substituée comme suit.
L'organopolysiloxane (Ia) peut être uniquement formé de motifs de formule (1) ou peut contenir en outre des motifs de formule (2).
L'organopolysiloxane (A) peut présenter une structure linéaire ramifiée cyclique ou en réseau. Le degré de polymérisation est 2 ou plus et est généralement inférieur à 5 000. Par ailleurs, si l'organopolysiloxane (Ia) est linéaire , il présente une viscosité à 25 C inférieure à 500 000 mPa.s.
Z est généralement choisi parmi les radicaux méthyle, éthyle et phényle, 60% molaire au moins des radicaux Z étant des radicaux méthyle.
Les organopolysiloxanes (Ia) et (Ib) sont bien connus et sont, par exemple décrits dans les brevets US-A-3 220 972, US-A-3 284 406, US-A-3 436 366, US-A-3 697 473 et US-A-4 340 709.
Des exemples de motifs siloxyle de formule (1) sont le motif vinyldiméthylsiloxyle, le motif vinylphénylméthylsiloxyle, le motif vinylsiloxyle et le motif vinylméthylsiloxyle.
Des exemples de motifs siloxyle de formule (2) sont les motifs SiO4/2 diméthylsiloxane, méthylphénylsiloxane, diphénylsiloxane, méthylsiloxane et phénylsiloxane.
Des exemples d'organopolysiloxane (Ia) sont les diméthylpolysiloxanes à extrémités diméthylvinylsiloxyle, les copolymères méthylvinyldiméthylpolysiloxanes à extrémités triméthylsiloxyle, les copolymères méthylvinyldiméthylpolysiloxanes à extrémités diméthylvinylsiloxyle, les méthylvinylpolysiloxanes cycliques.
L'organopolysiloxane (Ib) peut être uniquement formé de motifs de formule (3) ou comporte en plus des motifs de formule (4).
L'organopolysiloxane (Ib) peut présenter une structure linéaire ou ramifiée cyclique ou en réseau. Le degré de polymérisation est 2 compris entre et 5 000.
Des exemples motifs de formule (3) sont : H(CH3)2Si01,2, HCH3Si02/2, H(C6Hs)Si02/2 Les exemples de motifs de formule (4) sont les mêmes que ceux donnés plus haut pour les motifs de formule (2).
Des exemples d'organopolysiloxane (Ib) sont les diméthylpolysiloxanes à extrémités hydrogénodiméthylsilyle, les copolymères diméthylhydrogénopolysiloxanes à extrémités triméthylsiloxyle, les copolymères diméthylhydrogénométhylpolysiloxanes à extrémités hydrogénodiméthylsiloxyle, les hydrogénométhylpolysiloxanes à extrémités triméthylsiloxyle, les méthylvinylpolysiloxanes cycliques.
L'organopolysiloxane (Ia) et/ou l'organopolysiloxane (Ib) peut être dilué dans un solvant organique non toxique compatible avec les silicones.
Les organopolysiloxanes (Ia) et (Ib) en réseau sont dénommés couramment résines silicones.
Les bases de compositions silicones polyaddition peuvent ne comporter que des organopolysiloxanes (1) et (2) linéaires comme par exemple ceux décrits dans les brevets américains précités : US-A-3 220 972, US-A-3 697 473 et US-A-4 340 709, ou comporter à la fois des organopolysiloxanes (Ia) et (Ib) ramifiés
ou en réseau comme par exemple ceux décrits dans les brevets américains précités : US-A-3 284 406 et US-A-3 436 366.
ment. Le phare présente un réflecteur 10 en matière plastique ou en métal, dans lequel est insérée une source de lumière 12, dans la zone de son sommet. La source de lumière peut être une lampe à incandescence, une lampe luminescente à gaz ou autre lampe appropriée. On a disposé, vu dans le sens de sortie de la lumière et après le réflecteur 10, une lentille 16 en verre ou en matière plastique qui peut par exemple pré- senter un côté 18 tourné vers le réflecteur 10 et, en regard, un côté recourbé de façon convexe 20. La lentille 16 est maintenue dans un élément de support 22 qui peut être relié au bord antérieur 24 du réflecteur 10 qui est tourné dans le
sens de sortie 14 de la lumière. Le réflecteur 10 et la len-
tille 16 peuvent être disposés dans un boîtier 15 présentant une ouverture de sortie de la lumière, recouverte par une glace 17 en verre ou en matière plastique transparente à la lumière. La glace de recouvrement 17 peut être constituée de façon lisse, de telle sorte que la lumière passe à travers sans être influencée ou, en variante, elle peut présenter au
moins localement des éléments optiques par lesquels la lu-
mière qui passe à travers est déviée, et par exemple diffu-
sée. La lumière émise par la source de lumière 12 est réfléchie par le réflecteur 10 sous la forme d'un faisceau de lumière convergente qui passe à travers la lentille 16 et, ce faisant est déviée. La lentille 16 opère dans ce cas comme une lentille convergente et la lumière qui passe à travers est déviée par celle-ci en direction de l'axe optique 11 du réflecteur 10. Le réflecteur 10 peut par exemple présenter la forme d'un ellipsoïde, du moins de façon approchée, une
forme analogue à celle d'un ellipsoïde ou une forme détermi-
née par voie numérique, déduite de la caractéristique du faisceau de lumière devant être réfléchi par le réflecteur 10. Entre le réflecteur 10 et la lentille 16 on peut prévoir
un écran 26 qui laisse passer la lumière, écran qui est dis-
posé sensiblement en dessous de l'axe optique 11 et le long duquel ne peut passer qu'une partie du faisceau de lumière réfléchi par le réflecteur 10. Le faisceau de lumière qui
passe le long de l'écran 26 reçoit une limite du clair - obs-
cur qui est déterminée par le bord supérieur de l'écran 26, limite qui est reproduite par la lentille 16 sous la forme de la limite du clair - obscur du faisceau de lumière de feux de croisement sortant du phare. En variante, l'écran 23 peut
aussi ne pas exister quand la forme du réflecteur 10 est dé-
terminée d'une manière telle que le faisceau de lumière ré-