INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
tageux pour éviter un éblouissement du trafic venant en sens inverse, mais présente toutefois d'autre part l'inconvénient que des objets placés en hauteur, tels que par exemple des panneaux indicateurs ou des enseignes, ne sont pas éclairés ou du moins ne sont pas suffisamment éclairés de sorte qu'ils
ne peuvent être que difficilement identifiés par le conduc-
teur du véhicule. A travers les prismes de l'élément on ne peut aussi capter qu'une partie de la lumière qui passe à
travers l'élément. Le phare connu a en conséquence l'inconvé-
nient que, quand la source de lumière est branchée, l'élément
parait sombre et le phare présente un aspect non homogène in-
désirable. Avantages de l'invention Le phare selon l'invention est caractérisé en ce que: * l'élément est constitué au moins localement sous la forme d'une lentille de Fresnel avec des profils optiques de forme annulaire; et * d'autres profils optiques sont disposés au moins sur une
partie du trajet des rayons de la lumière qui passe à tra-
vers l'élément, profils optiques à travers lesquels la lu-
mière est déviée d'une manière telle qu'elle éclaire une zone en avant du véhicule, au dessus de la limite du clair obscur, de la lumière qui a été réfléchie par le réflecteur
et qui est passée à travers la lentille.
Le phare selon l'invention a ainsi l'avantage que, grâce à la configuration de l'élément qui se présente sous la forme d'une lentille de Fresnel, la lumière émise par
la source de lumière peut être concentrée, lors de son pas-
sage à travers l'élément, avec un bon rendement. Grâce aux profils optiques de la glace, la lumière qui passe à travers l'élément est en outre déviée d'une manière telle que l'on a
ATTATGAAGG AAAAAAAAAG CCTG 24
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 31
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 31:
ATTATGAAGG AAAAAAAAAG CCTGGTG 27
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 32
(i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE: (A) LONGUEUR: 24 paires de bases (B) TYPE: nucléotide (ii) TYPE DE MOLECULE: ADNc
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 32:
AAAAGCCTGG TGAGACTTTC TTCA 24
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 33
(i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE: (A) LONGUEUR: 30 paires de bases (B) TYPE: nucléotide (ii) TYPE DE MOLECULE: ADNc
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 33:
AAAAGCCTGG TGAGACTTTC TTCATGTGTT 30
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 34
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 34:
On obtient 2,2 g de méso (74 %) et 0,7 g de racémique (22 %).
RMN31 p = #(CDCl3) = 51,6 et 48,18 ppm - J(A-B) = 9,7 Hz.
RMN31P = #(CDCl3) = 49,6 ppm.
Exemple 4 Oxydation des disulfures de diphosehine en dioxydes de dlphosphlne sous forme racémique (IXr).
Sous flux d'argon, on met en solution 0,7 g (1,1 mmol) du diastéréoisomère d/l, obtenu précédemment dans 10 ml de CH2Cl2, puis on ajoute 0,5 g de CF3COOH (4,4 mmol) et 0,4 g d'oxyde de cyclohexène (4,4 mmol).
On chauffe le mélange au reflux du solvant pendant 30 min.
On neutralise l'excès d'acide par une solution de carbonate de sodium puis on extrait la phase aqueuse à l'éther.
On rassemble les phases organiques et l'on sèche sur sulfate de magnésium anhydre.
On évapore le solvant.
On purifie le résidu par chromatographie sur gel de silice avec un mélange acétate d'éthyle/méthanol (90/10) On obtient la dioxyde de diphosphine racémique.
On sépare ensuite les deux énantiomères après réduction du dioxyde de diphosphine racémique selon le même mode opératoire de l'exemple 2.
PERFECTIONNEMENT D'UN MOTEUR A COMBUSTION INTERNE A INJECTION La présente invention concerne un perfectionnement à un moteur à coention interne à injection dans le cylindre, fonctionnant suivant un cycle quelconque, par exemple à quatre temps ou à deux tempe.
On connaît dRjà par h demande de brevet français n 2 338 385, un moteur à combustion interne à deux temps, comportant au moins un cyliadre dans lequel se déplace un piston à mouvement altcrnMii une chambre de combustion à volume variable tâtant définie dans 10 cylindre entre 10 piston et la surface en regard dc la culasse, au moms une soupape d'admission et au moins une soupape d'échappement étant placées dans la culasse à l'opposé du piston. L'axe de chaque soupape forme genéraiement un angle compris entre environ 30 et 600, de préférence environ 450, avec l'axe du cylindre. L'injecteur est généralement prévu au centre de la culasse pour injecter directement dans le cylindre le carburant sous haute pression.
L'injecteur est agencé pour pulvériser le combustible dans le cylindre en jets ou en nappes continus ou discontinus, afin d'obtenir un mélange homogène du combustible avec l'air alimenté par l'intermédiaire de la soupape d'admission.
Afin de diminuer la consommation do carburant à faible régime, on cherche à obtenir un mélange stratifié dans le cylindre c'est-à-dire une zone plus riche en carburant à proximité de la bougie d'allumage, en agissant sur la fonne de la chambre de combustion' sur la forme du piston et sur la position de l'injecteur. Toutefois, actuellement, il est difficile d'obtenir exactement le même stratification du carburant à chaque cycle de combustion, car tous les petits changements dujet do carburant, les variations d'angle du jet et les variations de taille dos gouttelettes de carburant, cerne aussi les variations des mouvements d'air dans la chambre de combustion ont pour effct que d'un cycle à rautre les zones plus riches en carbuant ne se trouvent pas 'Limera au même endroit Ce problème met en cause les avantages du système d'mjection directe car, en réalité, pour avoir autour de la bougie d'allumage un mélange inflammable, par étincelle, il faut injecter plus de carburant pour compenser le cumul negatif de toutes les variations.
Un autre problème lié à l'injection directe de carburant est la formation de dioxyde d'azote, et plus généralement de NOx lorsque le moteur tourne au ralenti ou à faible charge, car roxygenc est alors présent en excédent dans la chambre de combustion. Or, cette formation de dioxyde d'azote est très polluante pour l'environnement.
a. Problèmes rencontrés lors de la conception d'une maquette et d'un système de commande Tout d'abord, une maquette d'un mécanisme de suspension de véhicule a été envisagée afin de représenter un espace d'état du mécanisme de suspension. Sur la figure 1, il est illustré de manière schématique une maquette d'un mécanisme de suspension d'une roue en contact avec la route d'un véhicule sur roues, dans laquelle la référence Mb représente la masse d'un élément de masse suspendue 10 tel qu'un châssis de véhicule, la référence Mw représente la masse d'un élément de masse non suspendue 11 tel qu'un bras inférieur ou une roue en contact avec la route et la référence Kt représente une constante élastique d'un pneu 12 d'une roue en contact avec la route. La référence Ks représente une constante élastique d'un ressort 13 disposé dans le mécanisme de suspension entre l'élément de masse suspendue 10 et l'élément de masse non suspendue 11, la référence Cs représente une partie linéaire d'un coefficient d'amortissement C d'un absorbeur de chocs ou d'un dispositif d'amortissement 14 dans le mécanisme de suspension (par la suite appelé coefficient d'amortissement linéaire) et la référence Cv représente une partie non linéaire du coefficient d'amortissement C (par la suite appelé coefficient d'amortissement non linéaire). Un total du coefficient d'amortissement linéaire Cs et du coefficient d'amortissement non linéaire Cv est représenté en tant que coefficient d'amortissement d'ensemble de l'absorbeur de chocs 14. La référence numérique 15 indique une surface de route.
En supposant que chaque quantité de déplacement de l'élément de masse suspendue 10, de l'élément de masse non suspendue 11 et de la surface de la route 15 est respectivement représentée par xpb, Xpw, Xpr, les équations (1) et (2) suivantes sont données.
Etant donné que le signe -'- représente une dérivée première et que le signe -"- représente une dérivée seconde.
Une entrée de commande dans le mécanisme de suspension est un coefficient d'amortissement variable Cv. En supposant que la perturbation wi provenant de la surface de la route est une vitesse de surface de route xpr' et que le coefficient d'amortissement variable Cv est appliqué en tant qu'entrée de commande afin de représenter un espace d'état du mécanisme de suspension, l'équation suivante est donnée.
Dans la présente invention, la cible destinée à améliorer la caractéristique du mécanisme de suspension est destinée à limiter simultanément la vitesse verticale Xpb' de la masse suspendue (par la suite appelée vitesse de masse suspendue) qui influe largement sur la vibration de l'élément de masse suspendue, l'accélération verticale Xpb" de l'élément de masse suspendue 10 (par la suite appelée accélération de masse suspendue) qui influe largement sur le confort de conduite du véhicule et la vitesse relative verticale xpw' - Xpb' de l'élément de masse non suspendue 11 par rapport à l'élément de masse suspendue 10 (par la suite appelée vitesse relative xpw'- Xpb') qui influe largement sur la vibration de l'élément de masse non suspendue 11. Ainsi, la vitesse de masse suspendue Xpb', l'accélération Xpb" et la vitesse relative xpw'- Xpb' sont chacune utilisées en tant que sortie d'évaluation zp dans la description suivante. Comme dans le mécanisme de suspension, il est facile de détecter l'accélération Xpb" de l'élément de masse suspendue et la quantité de déplacement relatif xpw - Xpb de l'élément de masse suspendue 10 par rapport à l'élément de masse non suspendue 11 (par la suite appelée quantité de déplacement relatif xpw - Xpb), une sortie d'observation yp est fondamentalement définie par l'accélération xpb" et la quantité de déplacement relatif Xpw - Xpb. En supposant qu'un bruit d'observation W2 est inclus dans la sortie d'observation yp, l'espace d'état du mécanisme de suspension est représenté comme suit.
Toutefois, l'espace d'état du mécanisme de suspension est représenté sous la forme d'un système bilinéaire puisque la quantité d'état xp est incluse dans le coefficient Bp2(xp) comme cela est montré dans l'équation
(3) . Du fait que dans le système bilinéaire le coefficient Bpi(O) devient "0" même si l'entrée de commande u varie au point d'origine x = 0, la commande au point d'origine est impossible. Pour cette raison, la conception du système de commande pour le mécanisme de suspension peut ne pas être réalisée sur la base d'une théorie de commande linéaire. En conséquence, la présente invention a été réalisée sur une base d'une théorie de commande non linéaire H# pour concevoir un système de commande destiné à limiter la vitesse de masse suspendue xpb', l'accélération Xpb" et la vitesse relative xpw'- Xpb'. Par la suite, divers types de conceptions du système de commande non linéaire H# en conformité avec la présente invention seront décrits. b. Premier mode de réalisation bl.Conception d'un système de commande de rétroaction d'état non linéaire H Pour la conception d'un système de commande de rétroaction d'état non linéaire H#, un plan généralisé consistant en une sortie d'évaluation zp et une entrée de commande u ajoutés avec un poids de fréquence a été estimé comme cela est représenté sur la figure 2. Dans ce cas, le poids de fréquence est un poids dynamique qui est donné en tant que fonction de transfert et change en conformité avec une fréquence. Avec le poids de fréquence, le poids peut être augmenté dans une plage de fréquence où l'on désire améliorer la performance de commande du système et peut être diminué dans une plage de fréquence où la performance de commande du système peut être négligée. De plus, après avoir été multipliées par les poids de fréquence WS(S), Wu(S), la sortie d'évaluation zp et l'entrée de commande u ont été multipliées par les fonctions ai(x), a2(x) d'un quantité d'état x en tant que fonction de pondération non linéaire. Pour obtenir une solution basée sur une inégalité de Riccati, les poids non linéaires ai(x), a2(X) sont définis comme suit.
a1(x)>0, a2(x)>0 ... (17) ai(0)=a2(0)=l ... (18) Avec les poids non linéaires, il a été possible de concevoir un système de commande pour limiter positivement le gain Lz. L'espace d'état du système est représenté par l'équation suivante. xp' =Apxp+BplWl +Bp2 (Xp) U ... (19) Où l'espace d'état des poids de fréquence Ws(S) destiné à la sortie d'évaluation zp est exprimé par les équations suivantes. zw'=Awxw+Bwzp ...(20) zw=Cwxw+Dwzp ... (21) Dans les équations (20) et (21), la valeur xw représente une quantité d'état des poids de fréquence Ws(S), la valeur zw représente une sortie des poids de fréquence Ws(S) et les références Aw, Bw, Cw, Dw représentent des matrices constantes définies par la spécification de commande. Ces matrices constantes Aw, Bw, Cw, Dw sont chacune déterminées afin de réduire un gain en association avec l'accélération de masse suspendue Xb dans une plage de fréquence d'environ 3 à 8 Hz afin d'améliorer le confort de conduite du véhicule, comme cela est représenté sur la figure 3(A) pour réduire un gain en association avec la vitesse de masse suspendue Xb' dans une plage de fréquence d'environ 0,5 à 1,5 Hz afin de limiter la résonance de l'élément de masse suspendue 10 comme cela est représenté sur la figure 3(B) et réduire un gain en association avec la vitesse relative xw'- Xb' dans une plage de fréquence
d'environ 10 à 14 Hz afin d'éviter une résonance de l'élément de masse non suspendue 11 comme cela est représenté sur la figure 3(C). Ainsi, chaque facteur de l'accélération de masse suspendue xb", de la vitesse de l'élément de masse suspendue xb' et de la vitesse relative xw'- xb' destiné à la sortie d'évaluation zp est indépendamment commandé d'une manière telle que les plages de fréquence pour une réduction des gains peuvent ne pas se chevaucher.
L'espace d'état des poids de fréquence Wu(S) pour l'entrée de commande u est représenté par les équations suivantes. xu'=Auxu+Buu ... (22) zu=Cuxu+Duu ... (23) Où la valeur xu représente une quantité d'état des poids de fréquence Wu(S), la valeur zu représente une sortie du poids de fréquence Wu(S) et les référence Au, Bu, Cu, Du représentent des matrices constantes. Ces matrices constantes Au, Bu, Cu, Du sont déterminées afin de limiter un gain en association avec l'entrée de commande u dans la plage haute fréquence prenant en compte les caractéristiques de fréquence d'un actionneur électrique pour commander le coefficient d'amortissement comme cela est représenté sur la figure 3(D). Dans ce cas, l'espace d'état du plan généralisé dans le système de commande de rétroaction d'état non linéaire H# est exprimé comme suit. x'=Ax+B1w1+B2(x)u ...(24) z1=a1(x) (C11x+D121(x)u) ... (25) z2=a2(x) (C12x+D122u) ... (26) Où les facteurs x, A, B1, B2 (X) , C11, D121(x), C12 et D122 sont représentés par les équations suivantes.
C11= [DwCp1 Cw0] ...(31) D121 (X) = [DwDp12 (xp) ... ( 32 ) C12= [0 0 Cu] ... (33) D122=Du ...(34) Lorsque l'espace d'état du plan généralisé représenté par les équations précédentes (24) à (26) est substitué dans l'expression dans une condition définie par l'équation (35) suivante afin d'obtenir une solution basée sur l'inégalité de Riccati, les équations (36) à (38) suivantes sont données.
DwDp12(x)=0 ... (35) x'=Ax+B1w+B2(x)u ... (36) z1=a1(x)C11x ... (37)
Z2=a2 (x) C12x+a2 (x) DI22U ...(38) Puisque le facteur A est une matrice stable indicative du système de commande d'amortissement, une loi de commande de rétroaction d'état non linéaire H# destinée au "plan généralisé" a été conçue d'une manière telle à satisfaire le fait qu'un système en boucle fermée est stable en exposant interne et le fait que le gain L2 provenant de la perturbation w de la surface de la route par rapport à la sortie d'évaluation z est inférieur à une constante positive y.
La loi de commande de rétroaction d'état non linéaire H# peut être obtenue dans le cas où les conditions suivantes sont satisfaites.
1) Dans une condition où la constante positive est donnée sous l'existence de D122-1,il existe une solution symétrique définie positive P qui satisfait l'inégalité de Riccati (39) suivante.
2) Dans le cas où les poids non linéaires ai(x), a2(x) satisfont une condition destinée à la limitation définie par la formule (40) suivante, une des lois de commande u = k (x) à rendre la boucle fermée stable de manière interne et à réduire le gain L2 à moins que y soit donnée par l'équation (41) suivante.
De préférence mais cependant de manière non limitative, le système de reproduction audiovisuelle utilise les éléments matériels énumérés et référencés ci-après.
L'unité centrale 1 à microprocesseur est un système compatible PC de haute performance, le choix lors de la mise en oeuvre s'étant porté sur un système du type Pentium qui possède des moyens de mémorisation et les caractéristiques suivantes: - compatibilité avec le bus local Vesa,
- antémémoire de processeur : 256kO minimum, - mémoire vive : de 32 MO - ports série de haute performance, - adaptateur graphique type SVGA à microprocesseur - contrôleur de bus type SCSI/2, - mémoire vive RAM statique auto-alimentée.
Tout autre unité centrale, possédant des performances équivalentes ou supérieures, pourra être utilisée dans l'invention.
Cette unité centrale commande et gère une circuit de commande de son (5), un circuit (4) de commande des télécommunications, un circuit (3) de commande des entrées, un circuit (2) de commande de la mémorisation de masse et un circuit (6) de commande des moyens de visualisation. Les moyens de visualisation se composent principalement d'un moniteur vidéo (62) à écran plat sans entrelacement de type SVGA à haute résolution et faible rayonnement, c'est ce moniteur qui est utilisé pour la reproduction d'images (par exemple les couvertures d'albums des sélections musicales), de graphiques ou de clips vidéo, Des moyens de mémorisation de masse (21), utilisant des disques durs de type SCSI haute vitesse et haute capacité, sont associés aux moyens de mémorisation déjà présents dans le dispositif à microprocesseur.
Ces moyens servent au stockage d'informations audiovisuelles numérisées et compressées.
Un adaptateur de modem de télécommunications (41) haute vitesse qui est intégré pour autoriser la liaison avec un réseau de distribution d'informations audiovisuelles contrôlé par un serveur central.
Pour la reproduction des informations sonores des sélections musicales, le système comporte des haut-parleurs (54) recevant le signal d'un amplificateur-tuner (53) relié au circuit électronique (5) incorporant
deux tampons mémoire (56, 57) et de type synthétiseur de musique prévu pour supporter un grand nombre de sources d'entrée tout en fournissant une sortie présentant une qualité de type CD (disque compact).
De même le circuit de commande des moyens de visualisation comporte également deux mémoires tampon (66,67) dans le but explicité ultérieurement.
Une alimentation thermiquement régulée de 240 watts ventilée fournit l'énergie au système. Cette alimentation est protégée contre les surintensités et les suroscillations.
Le système de reproduction audiovisuelle gère, par le biais de son circuit contrôleur d'entrée (3), un écran tactile (33), qui inclut un panneau de revêtement de la vitre utilisant la "technologie avancée d'onde de surface" ainsi qu'un contrôleur de bus de type AT. Cet écran tactile permet d'afficher sur le moniteur vidéo (62) ou l'écran d'un téléviseur (61) diverses informations de sélection utilisées par les clients, ainsi que des informations de commandes et de contrôle de gestion utilisées par le gérant ou le propriétaire du système. Il est également utilisé à des fins de maintenance en combinaison avec un clavier externe (34) qui peut être relié au système qui possède pour cela un connecteur de clavier, contrôlé par un verrou à clé (32) à travers le circuit d'interface (3).
Le circuit d'entrée (3) interface également le système avec un ensemble télécommande (31) constitué, par exemple, d'une télécommande RF à fréquence à radio.
Un dispositif de paiement de redevances (35) est également relié au circuit d'interface d'entrée (3). Il est également possible d'utiliser tout autre dispositif qui permette la réception de tout mode de paiement par pièces, billets, jetons, cartes magnétiques ou à puces ou toute combinaison des moyens de paiement Pour loger le système, il est de plus prévu un châssis ou bâti avec garnitures extérieures personnalisables.
Outre ces éléments, un microphone (55) sans fil est relié au contrôleur de son (5), ce qui permet de transformer ce dernier en un puissant système d'annonces et d'informations destinées au public ou éventuellement en machine de karaoké. De même un système de hautparleurs sans fil peut être utilisé par le système.
L'ensemble (31) de commande à distance permet au gérant, par exemple de derrière le bar, d'accéder et de contrôler différentes commandes telles que : - la commande marche/arrêt du microphone, - la commande de mise en sourdine des haut-parleurs, - la commande de contrôle de volume sonore, - la commande d'annulation de la sélection musicale en train d'être écoutée.
On peut se référer à ce sujet à l'article "Characterization of Thin AlGaAs/InGaAs/GaAs Quantum-well Structures Bonded Directly to SiO2/Si and Glass Substrates" par J.F. KLEM et al., paru dans la revue J. Appl. Phys. 66 (1), 1 juillet 1989.
Il est également connu, par exemple par le document FR-A-2 681 472, que l'implantation par bombardement de gaz rare ou d'hydrogène dans un matériau semiconducteur, ou dans un matériau solide cristallin ou non (cf. FR-A-2 748 850), est susceptible de créer des microcavités ou microbulles à une profondeur voisine de la profondeur moyenne de pénétration des espèces implantées. La morphologie (dimension, forme, ...) de ces défauts peut évoluer au cours de traitements thermiques, en particulier ces cavités peuvent voir leurs tailles augmenter. Suivant la nature du matériau et surtout suivant ses propriétés mécaniques, ces cavités peuvent induire, suivant les conditions de traitement thermique, des déformations en surface nommées "blisters" dans la terminologie anglo-saxonne. Les paramètres les plus importants à contrôler pour obtenir ces déformations sont la dose de gaz introduite au cours de l'implantation, la profondeur à laquelle les espèces gazeuses sont implantées et le budget thermique fourni au cours de l'implantation. A titre d'exemple, une implantation d'hydrogène dans une plaque de silicium à une dose de 3.1016 H+/cm2, pour une énergie de 40 keV, crée une couche enterrée continue de microcavités d'environ 150 nm d'épaisseur, à une profondeur moyenne de 330 nm.
On entend par couche continue une couche contenant des microcavités réparties de façon homogène sur une certaine épaisseur. Ces microcavités sont de forme allongée (d'où leur nom de "platelets" en anglais) Elles possèdent par exemple une taille de l'ordre de 6 nm en longueur et de deux plans atomiques en épaisseur. Si un traitement thermique est effectué à 700"C durant 30 minutes, les microcavités grossissent et voient leurs tailles passer par exemple de l'ordre de 6 nm à plus de 50 nm en longueur et de quelques plans atomiques à 4-6 nm en épaisseur. Par contre, aucune perturbation de la surface implantée n' est observée. En effet, la taille et la pression à l'intérieur de ces cavités ne sont pas suffisantes pour induire des déformations en surface. On se trouve alors en présence d'une couche continue de défauts enterrés avec une zone contenant des microfissures (ou microcavités ou microbulles) mais sans aucune dégradation de la surface.
La présence de microcavités est observée également dans le cas d'une implantation réalisée par bombardement d'hélium à la profondeur moyenne d'implantation Rp dans un substrat, par exemple en silicium. Les cavités obtenues dans ce cas sont présentes même à des températures de recuit de l'ordre de 1000"C. Ces défauts fragilisent fortement le matériau en profondeur.