INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La souche PstlO a été cultivée dans le milieu sucrosesuccinate décrit par Caf frey et al. (1992) pendant 3 jours à 300C. Le surnageant de culture a été ensuite extrait à pH 9 avec de l'acétate d'éthyle.Les phases organiques obtenues ont été séchées sur 504Mg2 puis amenées à sec sous pression réduite. Le résidu a été dissous dans le mélange acétonitrile-eau (1:1, v/v), puis a ensuite été analysé par spectrométrie de masse sur un spectromètre BioQ (Micromass, Manchester, UK) ou Finningan LCQ (Finningag, cA).
La production d'érythomycine A (m/z 734 et m/z 716) n'a pas été observée mais la présence d'érythronolide B (MK : m/z 441 et MNa+ : m/z 425) ainsi que de 3-a-mycarosyl érythronolide B (MK+ : m/z 585 et MNa+ : m/z 569) mise en évidence caractérise la souche PstlO comme un mutant eryC.
La séquence eryCVI présente une forte homologie avec d'autres méthyltransférases telles que SnoX impliquée dans la biosynthèse de la nogalamycine chez S. nogalater (numéro d'accession EMBL S52403) (55,5 % d'identité au niveau protéique), tylM1 impliquée dans la biosynthèse de la tylosine chez S. fradiae (numéro d'accession EMBL X81885) (65 % d'identité au niveau protéique) et SrmX impliquée dans la biosynthèse de la spiramycine chez S. ambofaciens (numéro d'accession EMBL S25204) (52,8 % d'identité au niveau protéique).
Ces observations indiquent que le gène eryCVI code pour la dTDP-D-6-désoxyhexose 3-N-méthyltransférase impliquée dans la voie de biosynthèse de la dTDP-D-désosamine.
EXEMPLE 21 : construction d'un plasmide OBVIA (pXhoI).
Puis le test 297 détermine si la valeur du contenu du registre REG~ACCESS 502 est égale à '1' ou non. Si le résultat du test 297 est positif, I'opération 299 est exécutée, sinon le test 294 est réitéré.
L'opération 299, d'une part, stocke dans FIFO~DATA 507 L'ensemble des trames sauvegardées en 296 de type PPS en validant en écriture FIFO~DATA 507 pour chacune des trames, d'autre part, stocke dans FIFO~CMD 508 L'ensemble des trames sauvegardées en 296 de type MOC en validant en écriture FIFO~CMD 508 pour chacune des trames. Puis, le test 294 est réitéré.
Au cours de l'opération 315, sont effectués - I'initialisation du contenu du registre REG DIM 558 égal au nombre bit positionné à '0' dans le registre courant de position de FIFO~BLOC 503. Soit DIM la valeur contenue dans le registre REG~DIM 558 et soit RANGi la position du i ième bit à '1' dans le registre courant de position de FIFO~BLOC 503. Pour 'i' variant de '0' à 'DIM-1', le contenu du i ième élément du tableau A(x) 555, Ai, est égale à '254- RANGEZ Si la valeur du DIM-1 ième élément du tableau A(x) 555 est négative alors cet élément doit prendre la valeur '255', - I'initialisation du registre R~LGTH 557 avec la valeur contenue dans le dixième octet du champ DIF de la trame courante en lecture dans FIFO~MSG 505, - I'affectation de l'adresse du registre BL~UNIT 562 à l'adresse du bloc de données 670 courant dans FIFO~BLOC 505 et - L'appel à la mise en oeuvre du moyen de décodage 630, symbolisé par le déclenchement du signal DEC~RQ.
Puis, au cours de l'opération 317, le contenu du registre REG~ACCESS 502 est mis à la valeur '1' si la séquence d'éléments contenue dans le registre RIGHT PAI 493 est aussi contenue dans les lignes d'information du bloc de données 670 courant dans FIFO~BLOC 505. Puis FIFO~BLOC 505 est validée en lecture. Cette opération 317 réalise ainsi une analyse d'adresse personnelle et permet de comparer chaque adresse reçue et au moins une adresse mémorisée.
A la fin de l'opération 317 ou à celle de l'opération 313, le test 318 détermine si le contenu du registre REG~ACCESS 502 a pour valeur '1' ou non. Si le résultat du test 318 est positif l'opération 320 est exécutée sinon l'opération 319 est exécutée.
- Mise en évidence de la présence de tubuline-glu et de tubuline A2 Les réseaux microtubulaires de ces cellules en interphase réagissent de manière substantielle, avec des anticorps anti-tubuline-glu (figure 3A).
Des expériences de double-marquage, comparant la distribution des microtubules contenant de la tubuline-glu et des microtubules contenant de la tubulinetyr montrent que les cellules qui réagissent avec les anticorps anti-tubuline-glu ne réagissent pas avec les anticorps anti-tubuline-tyr (figure 3A, flèche).
La figure 3B illustre les cellules NIH/3T3 dont les microtubules contiennent de la tubuline A2 , cette population cellulaire est distincte de celle contenant de la tubuline-tyr (figure 3B, flèche).
Parmi les cellules qui présentent un signal tubuline-glu fort, on observe une présence abondante de tubuline A2 dans les microtubules (figure 4).
Les résultats obtenus en immunochimie sont en corrélation avec l'analyse en western blot Lorsque les gels sont chargés sur une même base en protéine, la tubuline a est approximativement équivalente dans les cellules NM/3T3 et dans le sous-clone tubuline-glu (figure 6A).
Cependant ces lignées diffèrent par la séquence C-terminale. de la tubuline a. Le sous-clone tubuline-glu ne contient pratiquement pas de tubuline-tyr, alors qu'il contient en abondance de la tubuline-glu et de la tubuline A2 (figure 6A).
- Mise en évidence de l'absence de TTL Les extraits cellulaires obtenus, comme précisé ci-dessus, sont mis en contact avec des anticorps anti-TTL, pour déterminer si l'abondance de microtubules contenant de la tubuline-glu est corrélée avec l'absence d'une activité TTL.
Après incubation des anticorps, on ne détecte aucune TTL dans les sous-clones contenant de la tubuline-glu (figure 6B).
Des essais de transfection de ces cellules TTL avec un plasmide comprenant l'ADNc de la TTL restaure une expression et une activité TTL (figure 6B) à des taux apparemment normaux, ce qui a pour conséquence la disparition de tubuline-glu et de tubuline A2 (figure 6A).
Ceci illustre la corrélation qui existe entre l'absence de TTL et la présence de tubuline-glu et de tubuline A2 Cet effet de la transfection avec un plasmide contenant l'ADNc de la TTL est également illustré par immunofluorescence: un sous-clone TTL contient de la tubuline-tyr en abondance, des taux très faibles de tubuline-glu (figure 5) et pas de tubuline A2 (pas de réaction avec les anticorps anti-tubuline A2, figure 5).
- Relation entre l'absence d'expression de TTL. la présence de tubuline A2 et l'émergence d'une tumeur.
Aussi bien les cellules TTL que les cellules TTL contenant le plasmide exprimant l'ADNc de TTL, lorsqu'elles sont injectées dans des souris nude produisent des tumeurs.
Dans le cas des tumeurs dérivées des cellules TTL contenant le plasmide exprimant la TTL, on observe, en western blot, que les cellules contiennent de la tubuline-glu et de la tubuline A2 en abondance (figure 7A).
Le résultat est tout à fait reproductible 2 souris injectées avec la même lignée cellulaire donnent les mêmes résultats.
Ceci démontre l'intérêt et la spécificité de la détection de la tubuline A2, comme marqueur de la perte d'une activité TTL, liée à l'émergence de cellules tumorales.
En effet, les résultats en western blot de biopsies de tissus normaux montrent qu'ils contiennent de la tubuline-tyr et de la tubuline-glu, mais jamais de tubuline A2 sauf dans le cerveau (figure 7B).
6: Le dérivé 6 est préparé selon la méthode utilisée pour 3B à partir des réactifs suivants: 6A (1.16 g ; 3.2 mmole) ; DMF (15 ml); NaH (50%, 152 mg, 3.2 mmole); 2-(4-méthylpipérazin-1-yl)phénol (Brevet Français n 9408981, 407 mg, 2.1 mmole).
Le dérivé 6 est isolé sous forme de base libre après purification par chromatographieéclair avec un mélange d'éluants (1-5-95 = NH4OH-MeOH-CH2Cl2).
Masse obtenue: 497 mg (49 %) Ce composé est dissous dans le méthanol et traité avec de l'acide fumarique pour donner le flimarate correspondant.
1H-RMN (200 MHz, dmso-d6) 6 7.6-7.2 (m, 5H); 7.0-6.7 (m. 4H); 6.56 (s ftimarate); 4.57 (brd, 1H); 4.05 (brd, 1H); 3.93 (t, 2H, 6Hz); 3.34 (brt, 111); 3.00 (brs.
4H); 2.9-2.5 (m, 5H); 2.5-2.25 (m, 5H); 2.2-1.3 (m, 10H).
Analvse élémentaire: C29H38N4O2; 1.15C4H4O4; 0.34 H2O Calculée: C = 66.36 ; H = 7.06 ; N = 9.21 Trouvée: C = 66.27 , H = 7.21; N = 9.34 IR(KBr): 3700-2300, 1709, 1620,1500, 1450.
Masse (DCI, NH3): 475 (MH+) Rf: 0.3 (1-5-95 = NH4OH-MeOH-CH2Cl2) EXEMPLE 7 Le fumarate de la l-[LI-hydroxy-4-(4-bromophényl)pipéridin-1-yl1-5-l2-(4- méthylpipérazin-1-yl)phénoxy]pentan-1-one (7) 7: Le dérivé 2 est préparé selon la méthode utilisée pour 2A à partir des réactifs suivants: I'acide 5 -[2-(4-méthylpipérazin- 1 -yl)phénoxy]pentanoïque (Brevet Français n 9512218, 390 mg; 1.25 mmole); la 4-hydroxy-4-(4-bromophényl)pipéridine (408 mg, 1.6 mmolee); le chlorhydrate de la 1-(3-dimethylaminopropyl)-3- éthylcarbodiimide (280 mg ; 1.46 mmolee); la triéthylamine (203 ml; 1 46 mmolee); la 4-N,N-diméthylaminopyridine (10 mg) dans le dichlorométhane (15 ml). Le dérivé 7 est isolé sous forme de base libre après purification par chromatographie-éclair avec un mélange d'éluants (1-7-93 = NH4OH-MeOH-CH2Cl2).
Masse obtenue: 271 mg (40%) Ce composé est dissous dans le méthanol et traité avec de l'acide fumarique pour donner le fumarate correspondant.
1H-RMN (200 MHz, dmso-d6) # : 7 7.55-7.35 (m, 4I-1); 7.0-6.75 (m, 4H); 6.56 (s, flimarate); 4.32 (brd, 1H); 3.94 (brt, 2H); 3.77 (brd, 111); 3.37 (brt, 1H); 2.99 (brs, 4H); 2.88 (brt, 1H); 2.59 (brs, 4H); 2.40 (brt, 2H); 2.30 (s, 3H); 2.0-1.45 (m, 811).
Analvse élémentaire: C27H36N3O3; C41-1404 Calculée: C = 57.59; H = 6.24; N = 6.50 Trouvée: C = 57.44; H = 6.24; N = 6.36 lR (KBr): 3700-2300, 1700, 1610, 1500, 1450 Masse (DCI, NH3) : 530, 532 (MH+) Rf: 0.3 (1-7-93 = NH4OH-MeOH-CH2Cl2) EXEMPLE 8 Le fumarate de la 1-(4,4-diphénylpipéridin-1-yl)-5-12-(4-méthylpipérazin-l- yl)phénoxy]pentan-1-one (8) 8: Le dérivé 8 est préparé selon la méthode utilisée pour 2A à partir des réactifs suivants: I'acide 5-[2-(4-méthylpipérazin-1-yl)phénoxy]pentanoïque (Brevet Français n 9512218, 400 mg; 1.28 mmole); le chlorhydrate de la 4,4-diphénylpipéridine (446 mg, 1.6 mmole); le chlorhydrate de la 1 -(3-dimethylaminopropyl)-3- éthylcarbodiimide (286 mg ; 1.49 mmole); la triéthylamine (208 ml; 1.49 mmole); la 4-NiV-diméthylaminopyridine (15 mg) dans le dichlorométhane (20 ml). Le dérivé 8 est isolé sous forme de base libre après purification par chromatographie-éclair avec un mélange d'éluants (1-5-95 = NH4OH-MeOH-CH2Cl2).
Masse obtenue: 330 mg (60%) Ce composé est dissous dans le méthanol et traité avec de l'acide fumaiique pour donner le fumarate correspondant.
1H-RMN (200 MHz, dmso-d6) 6 : 7.5-7.1 (m, 10H); 7.0-6.8 (m, 41-I); 6.58 (s, fumarate); 3.94 (brt, 211); 3.45 (brs, 4H); 3.00 (brs, 4M); 2.60 (brs, 411); 2.5-2.2 (m, 9H); l .71 (brs, 4H).
Analvse élémentaire: C33H41N3O2; C4H4O4; 0.75 1120; 0.15 CH2C12 Calculée: C = 68.19; H = 7.06; N = 6.42 Trouvée: C = 68.22; H = 7.21; N = 6.42 IR (KBr): 3600-2300, 1700, 1640, 18500, 1450 Masse (DCI, NH3) : 512 (MH+) Rf: 0.4 (1-6-94 = NH4OH-MeOH-CH2Cl2) EXEMPLE 9 Lc fumarate de la 1-(4-hydroxy-4-benzylpipéridin-1-yl)-5-[2-(4- méthylpipérazin-1-yl)phénoxy]pentan-1-one (9) 2: Le dérivé 2 est préparé selon la méthode utilisée pour 2A à partir des réactifs suivants: l'acide 5-[2-(4-méthylpipérazin-1-yl)phénoxy]pentanoïque (Brevet Français n 9512218, 449 mg; 1.53 mmole); la 4-hydroxy-4-benzylpipéridine (350 mg, 1.8 mmole); le chlorhydrate de la 1-(3-dimethylaminopropyl)-3-éthylcarbodiimide (322 mg 1.7 mmole); la triéthylamine (234 ml; 1.7 mmole); la 4-N,N- diméthylaminopyridine (15 mg) dans le dichlorométhane (20 ml). Le dérivé 2 est isolé sous forme de base libre après purification par chromatognaphie-éclair avec un mélange d'éluants (1-8-92 = NH4OH-MeOH-CH2Cl2).
Masse obtenue: 386 mg (54%) Ce composé est dissous dans le méthanol et traité avec dc l'acide fumarique pour donner le fumarate correspondant.
1H-RMN (200 MHz, dmso-d6) 6 7.4-7.1 (m, 511); 7.1-6.8 (m, 4H); 6.60 (s, fumarate); 4.08 (brd, 111); 3.95 (brt, 2H); 3.61 (brd, 1H); 3.4-3.15 (m, l H); 3.06 (brs, 4H); 3.1-2.6 (m, 5H); 2.68 (s, 2H); 2.42 (s, 3H); 2.36 (brt, 2H); 1.70 (brs, 4H); 1.37 (brs, 4H).
Analvse élémentaire: C28H39N3O3; C4H4O4; 1.2 H2O Calculée: C = 63.71, H = 7.39; N = 6.89 Trouvée: C = 63.71; H = 7.58; N = 6.96 IR(KBr): 3600-2300, 1700, 1610,1520, 1490, 1237 Masse (DCI, NIÀ3) : 466 (MH+) Rf: 0.4 (1-8-92 = NH4OH-MeOH-CH2Cl2) EXEMPLE 10 Le fumarate de la 1-[4-(4-fluorobenzoyl)-4-mét}ly1pipéridin-l-yll-5-l2-(4- méthylpipérazin-1-yl)phénoxy]pentan-1-one (10) 10: Le dérivé 10 est préparé selon la méthode utilisée pour 2A à partir des réactifs suivants: l'acide 5-[2-(4-méthylpipérazin-1-yl)phébnoxy]pentanoïque (Brevet Français n 9512218, 400 mg; 1.28 mmole); le chlorhydrate de la 4-(4-fluorobenzoyl)-4méthylpipéridine (Brevet Français n 95 06825, 420 mg, l.6mmole); le chlorhydrate de la 1-(3-dimethylaminopropyl)-3-éthylcarbodiimide (286 mg ; 1.5 mmole); la triéthylamine (208 ml; 1.5 mmole); la 4-N,N-diméthylaminopyridine (15 mg) dans le dichlorométhane (25 ml). Le dérivé 10 est purifié sous forme de base libre par chomatographie-éclair (1-7-93 = NH4OH-MeOH-CH2Cl2).
combustion complète.
L'amenée des flux de fluide additionnel, ainsi que l'aspiration du flux à évacuer, sont réalisables efficacement en plusieurs flux partiels pour chacun d'eux. Ces flux partiels sont dirigés par plusieurs orifices d'amenée 13, 13' ou plusieurs orifices d'évacuation 16 disposés
chaque fois en forme d'anneau sur le pourtour du canal d'admission 21.
Plus exactement, les orifices d'amenée 13, 13' et les orifices d'évacuation 16 sont agencés chaque fois dans une bague creuse 15, 15'. L'une de ces bagues est disposée dans la paroi du canal d'admission 21 prés de la soupape d'admission 5 et une autre est disposée dans cette paroi à distance axiale de la soupape 5. Les orifices d'amenée 13, 13' des bagues , 15' sont raccordés respectivement aux conduits de fluide 14, 14'. La bague creuse 15, placée près de la soupape d'admission 5 et présentant des orifices d'évacuation 16, est en outre en communication fluidique avec
le conduit d'aspiration 17.
La disposition des orifices d'amenée dans le canal d'admission 21a, 21b concerné ressort de la figure 2. Deux flux d'air de combustion 8a, 8b sont introduits à peu près tangentiellement à la paroi de cylindre 10 dans la chambre de combustion 4 - représentée en coupe transversale - du cylindre 2. Les canaux d'admission 2 la et 2 lb, jusqu'à leurs embouchures respectives dans la chambre 4, sont orientés dans le même sens, suivant la direction circonférentielle de la paroi de cylindre 10, de sorte que les flux d'air 8a et 8b entrant dans la chambre 4 génèrent un courant rotatoire autour de l'axe 11 du cylindre. Comme déjà décrit, la direction d'écoulement des flux d'air 8a et 8b est influencée de façon aérodynamique, afin d'intensifier le courant rotatoire, par l'amenée de flux de fluide additionnel 12a, 12b dans la zone d'entrée du canal d'admission 21a ou 21b en question. Les flux 12a et 12b sont amenés chacun en plusieurs flux partiels aux flux d'air de combustion 8a et 8b. Une déviation efficace des flux d'air 8a et 8b est obtenue grâce au fait que le vecteur résultant des sens d'écoulement des flux partiels concernés, à un point d'amenée ou d'évacuation de fluide dans le canal d'admission, est orienté, dans un plan transversal du cylindre, dans le sens du courant rotatoire à engendrer. La figure 3 montre, par une coupe suivant la ligne III-III de la figure 2, l'efficacité de l'amenée des flux de fluide additionnel 12a, 12b dans les canaux d'admission 21a, 21b pour influencer de façon contrôlée
la formation d'un courant rotatoire 9 dans la chambre de combustion 4.
Les flux d'air de combustion 8a, 8b s'écoulent, a l'entrée de la chambre 4, sur la face arrière des têtes aplaties des soupapes d'admission 5a, 5b ouvertes, pendant qu'ils sont déviés dans la direction circonférentielle du cylindre en vue de la formation d'un courant rotatoire. L'établissement de ce courant est soutenu par l'amenée des flux de fluide additionnel 12a, 12b qui sont introduits au moins à proximité des soupapes d'admission a, 5b dans les canaux d'admission 21a, 21b. Afin de soutenir le courant rotatoire 9, les flux de fluide additionnel 12a, 12b sont amenés chaque fois sur le côté du flux d'air de combustion 8a ou 8b qui est placé à l'arrière en
référence au sens du courant rotatoire 9.
La figure 4 montre schématiquement l'introduction et la répartition du carburant lors de la formation du mélange dans la chambre 4. Le carburant est injecté dans cette chambre par un injecteur 6 - installé au centre sous la forme d'un jet 7 dans l'axe 11 du cylindre. L'injection de carburant s'effectue pendant la course de compression du piston 3 se déplaçant et guidé dans le cylindre 2. Du fait que l'injection s'effectue l pendant la course de compression, le jet de carburant 7 pénètre dans le centre de la masse d'air de combustion tournant déjà sous la forme d'un courant rotatoire autour de l'axe I 1 du cylindre. Suivant la vitesse circonférentielle du courant rotatoire et des courants secondaires centripètes (figure 1) qui en résultent, on obtient ainsi une formation du mélange comprenant la création d'un mélange air-carburant riche au
centre de la chambre 4.
Différents moments d'injection sont coordonnés aux points de fonctionnement du moteur. Au régime à charge partielle, l'injection de carburant s'effectue tardivement pendant la course de compression (position de piston I), près du point mort supérieur. A mesure que la charge du moteur augmente, le moment d'injection intervient de plus en plus tôt, alors que le piston 3 est de plus en plus éloigné de l'injecteur 6 (position de piston II). Il est évident que l'augmentation de la charge du moteur s'accompagne aussi de l'injection d'une plus grande quantité de carburant. Dans tous les cas, le jet de carburant 7 injecté vient frapper le piston 3 lors du mouvement ascendant de celui- ci et le carburant
rebondit dans la chambre de combustion 4 pendant qu'il est pulvérisé.
Afin d'obtenir en chaque point de fonctionnement du moteur une répar-
tition appropriée de carburant dans la chambre 4, la surface d'impact pour le carburant dans la tête de piston 23 est pourvue d'un profil tel que le jet
de carburant 7 rebondisse de façon dirigée vers l'intérieur de la chambre 4.
Avantageusement, la (ou les) partie(s) de ladite pièce qui forment écran et la (ou les) partie(s) de ladite pièce qui forme(nt) enjoliveur sont surmoulée(s) l'une sur 1 'autre.
En variante, la pièce qui forme écran et enjoliveur est constituée par deux couches surmoulées lune sur l'autre.
En variante encore, la pièce qui forme écran et enjoliveur est constituée en un matériau thermoplastique translucide, dont la (ou les) partie(s) formant enjoliveur est (ou sont) peinte(s) ou aluminée(s).
Avantageusement également, ladite pièce présente une jupe qui borde la partie formant écran.
L'invention concerne en outre une pièce de bloc optique de véhicule automobile du type présentant au moins une fonction projecteur et une fonction de feu de signalisation, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins une partie translucide formant écran de feu de signalisation et une partie formant enjoliveur.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront encore de la description qui Suit. Cette description est purement illustrative et non limitative. Elle doit être lue en regards des dessins annexés sur lesquels - les figures 1 et 2 illustrent deux modes de réalisation possibles de l'invention.
Le bloc optique illustré sur la figure 1 comprend un boîtier 1 par exemple en matière plastique moulée et une glace 2 qui ferme une ouverture frontale dudit boîtier 1.
Un réflecteur 3, par exemple parabolique, est disposé dans une première partie du boîtier 1 (partie gauche sur la figure 1), dans le fond de celui-ci, et coopère avec une lampe 4 pour former un ou plusieurs faisceaux d'éclairage tels qu'un faisceau de croisement et un faisceau de route.
On a également représenté sur la figure 1 le cache de coupure 4a de cette lampe 4.
Le réflecteur 3 est d'une pièce avec un réflecteur 5 de feu de signalisation (feu clignotant indicateur de changement de direction, par exemple) qui est disposé dans une deuxième partie du bloc optique (partie droite sur la figure 1).
Ce feu comprend une lampe 14, ainsi qu'un écran translucide teinté 6, qui s'étend au droit du réflecteur 5 sur la trajectoire du rayonnement émis par la lampe 14.
Cet écran 6 donne audit rayonnement la couleur ambre requise.
La surface de cet écran 6 qui est dirigée vers le réflecteur 5 et la lampe 14 présente une pluralité de stries optiques ou éventuellement de style.
Cet écran 6 est d'une pièce avec un enjoliveur de style 7 qui est principalement constitué par une paroi opaque 7a qui s'étend à l'intérieur du bloc optique autour des bords de la glace 2 et du boîtier 1, au droit des bords externes des réflecteurs 3 et 5, entre lesdits réflecteurs et la glace.
L'enjoliveur 7 comporte également une jupe 7b, également opaque, qui entoure l'écran 6 en s'étendant à partir dudit écran en direction du réflecteur 5.
Cette paroi 7a et la jupe 7b peuvent être peintes ou aluminées, être lisses ou sablées. Elles peuvent également comporter des stries.
Dans ces deux publications, le flux d'air de transport est principalement dirigé sur le col des récipients au-dessus de leur collerette. Dans d'autres types de convoyeurs connus, l'air de transport peut également être dirigé sur le corps des récipients au-dessous du niveau de la collerette.
Au cours de leur transport, les récipients qui sont supportés uniquement par leur collerette, on tendance à basculer par rapport à la verticale. Le basculement des récipients par rapport à la verticale dans une direction transversale à leur direction de transport nuit à leur convoyabilité et occasionne en outre des risques de décrochements ou de coincement des récipients. Il a donc à ce jour été proposé de limiter ce basculement dans une direction transversale à la direction de transport en équipant les convoyeurs de guide latéraux positionnés de part et d'autre du chemin de transport des récipients. En pratique ces guides latéraux sont positionnés au niveau d'une portion cylindrique du corps des récipients, en étant écartés l'un de l'autre d'une distance légèrement supérieure au diamètre de cette portion cylindrique. Les récipients sont donc supportés par leur collerette et maintenus essentiellement verticalement au cours de leur transport dans un plan vertical transversal à leur direction de transport au moyen de ces guides.
Les guides précités ne sont pas toujours suffisants pour obtenir un bon convoyage des récipients. I1 a notamment été constaté que ces guides ne permettaient pas dans tous les cas d'éviter un blocage des récipients au cours de leur transport. Ce blocage s'explique en partie par le fait que dans les zones d'accumulation de récipients, le dernier récipient arrivé a tendance à basculer de manière importante par rapport à la verticale dans la direction de transport en prenant appui sur ce récipient précédent. Le récipient suivant vient alors, en appui contre la base du récipient incliné dans la direction de transport, et il en résulte que ce dernier ce trouve bloqué en position entre les rails de guidage et le récipient nouvellement arrivé dans la zone d'accumulation. Il arrive également que le dernier récipient qui arrive au contact d ' un train de récipients d'accumulation rebondisse au contact de ce train de récipients et bascule de manière importante par rapport à la verticale, occasionnant par là-même un blocage du récipient entre les rails de guidage. Enfin, le blocage des récipients peut également se produire au dehors des zones d'accumulation, en cours de transport. En cas de blocage il s'avère nécessaire en régle générale d'intervenir manuellement pour ramener en position verticale le récipient bloqué.
Dans le but de pallier ce problème de blocage des récipients, l'invention propose d'équiper les convoyeurs de moyens permettant de limiter le débattement des récipients par rapport à la verticale, dans leur direction de transport.