INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La face inférieure de la bague 13 est creusée d'une cavité 17 de forme tronconique, si bien que sa paroi latérale 19 forme un angle a avec l'axe de symétrie yy' de la cupule 1. Dans la cavité 17 est disposée une bague tronconique 20 dont la paroi latérale externe est de forme complémentaire de celle de la paroi 19 de la bague 13. Cette bague tronconique 20, dite bague de blocage, a une hauteur h inférieure à la hauteur H de la cavité 17. L'ouverture centrale de la bague de blocage 20 a un diamètre d qui est légèrement inférieur au diamètre D de la tête fémorale 11. La bague de blocage 20 comporte une fente radiale qui lui permet de se déformer facilement dans le sens radial. Les dimensions de la bague de blocage 20 ainsi que celles du logement 17 de la bague 13 sont telles que, lorsque la bague de blocage 20 se trouve en position basse, ou position de mise en place, (figure 3), c'est-à-dire lorsque sa base est appliquée contre la surface supérieure du noyau 7, la déformation dans le sens radial que l'on peut appliquer à cette bague 20 est telle que le diamètre maximal de son orifice central soit voisin du diamètre D de la tête fémorale 11. Ces dimensions sont également telles que, lorsque la bague de blocage 20 se trouve en position supérieure, ou position de blocage, (figure 4), c'est-à-dire lorsque sa partie supérieure est en butée contre la face supérieure de la cavité 17 de la bague 13, la déformation maximale qu'il est possible de donner à cette bague, avant que ses parois externes ne viennent en contact avec les parois internes de la cavité 17, sont telles que le diamètre de son orifice central est inférieur à celui de la tête fémorale 11.
Dans ces conditions, la mise en oeuvre de la prothèse suivant l'invention s'effectue comme décrit ci-après.
Ainsi que représenté sur la figure 3, on constitue tout d'abord un sous-ensemble formé de la cupule cotyloïdienne 1 qui comprend l'enveloppe 3 et le noyau 7, ainsi que la bague 13, qui est fixée par encliquetage de sa surface externe périphérique avec les aspérités périphériques circulaires 16 prévues sur la surface interne de l'enveloppe 3, et la bague de blocage 20 qui est disposée à l'intérieur de la cavité 17 de la bague 13.
Pour mettre en place la tête fémorale 11 à l'intérieur de la cupule cotyloidienne 1, il suffit au praticien comme représenté sur la figure 3, de la présenter devant l'orifice de la bague 13 et de repousser la tête 11 dans l'intérieur de la cupule 1 suivant l'axe yy' de celle-ci (flèche F) si bien que, dans ces conditions, la tête 11 ayant un diamètre légèrement supérieur à celui de l'orifice de la bague de blocage 20 lorsque celle-ci n'est pas déformée, va la déplacer vers le bas jusqu'à ce qu'elle vienne en contact avec la face supérieure du noyau 3.
Dès lors, tout déplacement supplémentaire de la tête fémorale 11 dans le sens de la flèche F, a pour effet de déformer la bague de blocage 20 jusqu'à ce que le diamètre de son orifice central soit voisin de celui de la tête 11, si bien que cette dernière peut pénétrer à l'intérieur de la cupule cotyloïdienne et prendre sa position normale de fonctionnement.
Une fois la tête fémorale 11 mise en place dans la cupule cotyloldienne 1, l'extraction de celle-ci ne peut se faire que par démontage de la bague 13. En effet si, comme représenté sur la figure 4, on exerce sur l'élément fémoral 10 un effort de traction dans le sens de la flèche F' tendant à extraire la tête fémorale 11 de la cavité 9, ce mouvement entraîne vers le haut, c'est-à-dire vers l'extérieur, la bague de blocage 20, de façon que la tête fémorale 11 applique la partie supérieure de celle-ci contre la face supérieure de la cavité 7 de la bague 13. Tout mouvement ultérieur de la tête fémorale 11 dans le sens de la flèche F', a pour effet de déformer la bague de blocage 11 dans le sens radial. Cependant, dans cette position, ainsi qu'il a été mentionné précédemment, la déformation dans le sens radial de la bague de blocage 20 est inférieure à celle qui est possible lorsqu'elle occupe la position de la figure 3, et cette déformation n'est pas suffisante pour que la tête fémorale 11 puisse traverser l'orifice de la bague de blocage. Dans ces conditions on constate ainsi que le dispositif suivant l'invention permet une mise en place sans effort de la tête fémorale 11 à l'intérieur de la cupule cotyloldienne 1 mais empêche la sortie de celle-ci, de façon à prévenir les luxations de la hanche.
A titre d'exemple, la tête fémorale suivant l'invention peut posséder les dimensions indiquées dans le tableau ci-après.
a H e h a (mm) (mm) (mm) 10 6 ~ 0,5 5,5 0,1 Ainsi, comme représenté sur le schéma de principe de la figure 6, pour un angle a ayant une valeur de 100, on constate qu'un déplacement vertical e de 0,5 mm autorise une variation de diamètre de l'orifice de la bague de blocage 20 d'une quantité 2a = 0,2 mm, ce qui est suffisant pour assurer le blocage de la tête 11.
On pourrait bien entendu suivant l'invention utiliser des angles a et des cotes différentes pour la bague de blocage 20 et pour son logement 17.
De plus, comme mentionné précédemment, La présente invention permet d'extraire la tête fémorale 11 de la cupule cotyloidienne 1 lorsque le chirurgien le souhaite, en ôtant au préalable la bague 13 ce qui peut être réalisé en déformant celle-ci par une action sur les orifices 15 tendant à rapprocher les deux extrémités de cette bague. Cette bague étant extraite, il est alors possible de sortir la tête fémorale 11.
Bien que la présente invention ait été décrite à partir d'un exemple constitué d'une prothèse de hanche elle est bien entendu applicable à la mise en oeuvre d'autres types de prothèses.
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La présente invention a pour objet une nouvelle composition cosmétique. io La plupart des problèmes liés à la peau tels que les pellicules, les comédons, les kystes, les " points noirs ", ou toutes autres manifestations affectant l'esthétique du corps humain, sont liés à la présence de germes bactériens qui, notamment à cause de leurs enzymes, induisent une réaction
de celle-ci comme par exemple, une inflammation.
2) Composition de l'exemple 4 Elle est obtenue en ajoutant, au moyen d'un agitateur de type turbine, à 100 parties en poids de la composition témoin n" 4, 3 parties en poids d'hydroxyde de cérium-lV anhydre, cet hydroxyde ayant un diamètre moyen de 2 pm et une surface spécifique BET de 1 m2 / g.
3) Composition de l'exemple 5 Elle est obtenue en ajoutant, au moyen d'un agitateur de type turbine, à 100 parties en poids de la composition témoin n 4 3 parties en poids de l'hydroxyde de cérium-lV engagé dans la composition de l'exemple 4; et 3 parties en poids d'oxyde de titane TiO2, ayant un diamètre moyen de 0,03 pm et une surface spécifique BET de 50 m2 I g.
4) Composition de l'exemple 6 Elle est obtenue en ajoutant, au moyen d'un agitateur de type turbine, à 100 parties en poids de la composition témoin n 4 # 3 parties en poids de l'hydroxyde de cérium-lV engagé dans la composition de l'exemple 4; 1 parties en poids du TiO2 engagé dans la composition de l'exemple 5 ; et 0,25 partie en poids de la combinaison d'oxydes de fer engagée dans la composition de l'exemple 1.
B) Evaluation des propriétés des élastomères Les résultats obtenus sont rassemblés dans le tableau III suivant Tableau Il
Blastomère DSA R/D Classement UL obtenu à partir (N/mm) 94 de la. (1) (2) (3) composition témoin n 4 32 18 V1 - 6/9 composition de l'exemple 4 31 16 V1 - 9/9 composition de l'exemple 5 35 18 V1 - 9/9 composition de l'exemple 6 32 ~ 19 ~ VO - 9/9 Rubriques (1), (2) et (3) cf. tableau I.
A noter que dans le cadre du test UL 94, le classement est complété en indiquant le nombre des éprouvettes (sur un total de 9) qui répondent au classement obtenu.
PROCEDES D'UTILISATION DU GENE NIMi POUR CONFERER AUX VEGETAUX UNE RESISTANCE AUX MALADIES La présente invention concerne d'une manière générale la résistance des végétaux à un large spectre de maladies, notamment le phénomène de résistance systémique acquise (en anglais : systemic acquired resistance, SAR).
Plus particulièrement, la présente invention concerne l'expression recombinante des formes sauvages et modifiées du gène NIAI, qui est mis en jeu dans la cascade de transduction des signaux conduisant à la SAR pour créer des plantes transgéniques présentant une résistance à un large spectre de maladies. La présente invention concerne aussi l'expression de haut niveau du gène NIMi cloné dans des plantes transgéniques présentant une résistance à un large spectre de maladies.
Les plantes et végétaux sont en permanence agressés par une large gamme d'organismes pathogènes, parmi lesquels les virus, les bactéries, les champignons et les nématodes. Les plantes de culture sont particulièrement vulnérables, car elles croissent généralement sous forme de monocultures génétiquement uniformes ; si une maladie apparaît, les pertes peuvent être sévères. Cependant, la plupart des végétaux possèdent leurs propres mécanismes innés de défense contre les organismes pathogènes. Une variante naturelle, assurant la résistance aux ennemis des végétaux, a été identifiée par les sélectionneurs et a été introduite dans de nombreuses plantes de culture.
Ces gènes naturels de résistance aux maladies assurent souvent un niveau élevé de résistance aux micro-organismes pathogènes, ou d'immunité contre ces derniers.
La résistance systémique acquise (SAR) est une composante des végétaux à systèmes complexes, utilisée pour les défendre contre les micro-organismes pathogènes (Hunt et Ryals, Crit. Rev. in Plant. Sci. 15, 583-606 (1996), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité Ryals et al., Plant Cell 8, 1809-1819 (1996), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité. Voir aussi le brevet US N" 5 614 395, incorporé ici à titre de référence dans sa totalité). La SAR est un aspect particulièrement important des réponses plante-microorganisme pathogène, car il s'agit d'une résistance systémique, pouvant être provoquée par un micro-organisme pathogène, contre un large spectre d'agents infectieux, parmi lesquels les virus, les bactéries et les champignons pathogènes. Quand la voie de transduction du signal SAR est bloquée, les plantes deviennent plus sensibles aux microorganismes pathogènes qui créent normalement une maladie, et de même deviennent sensibles à certains agents infectieux qui normalement ne devraient pas provoquer de maladie (Gaffney et al., Science 261, 754-756 (1993), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité ; Delaney et al., Science 266, 1247-1250 (1994), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité ; Delaney et al., Proc. Nati. Acad. Sci. USA 92, 6602-6606 (1995), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité ; Delaney, Plant. Phys. 113, 5-12 (1997), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité ; Bi et al., Plant. J. 8, 235245 (1995), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité ; Mauch-Mani et Slusarenko, Plant Cell 8, 203212 (1996), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité). Ces observations indiquent que la voie de transduction du signal SAR présente un caractère critique pour maintenir la santé des végétaux.
En théorie, la réponse SAR peut être subdivisée en deux phases. Dans la phase d'initiation, on reconnaît une infection par un organisme pathogène, et un signal est libéré, qui traverse le phloème pour arriver aux tissus distants. Ce signal systémique est perçu par les cellules cibles, qui réagissent par l'expression des gènes de la SAR et de la résistance aux maladies. La phase de maintien de la SAR désigne le laps de temps, compris entre quelques semaines et la totalité de la vie du végétal, pendant lequel la plante se trouve dans un état quasipermanent, avec maintien de la résistance aux maladies (Ryals et al., 1996).
L'accumulation de l'acide salicylique (SA) semble être nécessaire pour la transduction du signal SAR. Les plantes qui ne peuvent accumuler le SA en raison d'un traitement par les inhibiteurs spécifiques, d'une répression épigénétique de la phénylalanine-ammoniac-lyase, ou d'une expression transgénique de la salicylate-hydroxy- lase, qui dégrade spécifiquement le SA, ne peuvent non plus induire une expression du gène de la SAR ou une résistance aux maladies (Gaffney et al., 1993 ; Delaney et al., 1994 ; Mauch-Mani et Slusarenko 1996 ; Maher et al., Proc. Nati. Acad. Sci. USA 91, 7802-7806 (1994), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité Pallas et al., Plant J. 10, 281-293 (1996), incorporé ici à titre de référence). Bien qu'il ait été proposé que le SA puisse servir de signal systémique, ce point fait actuellement l'objet de controverses, et, à ce jour, tout ce que l'on sait de certain, c'est que, si le SA ne s'accumule pas, alors la transduction du signal SAR est bloquée (Pallas et al., 1996 ; Shulaev et al., 1995, Plant Cell 7, 1691-1701 (1995), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité ; Vernooij et al., Plant Cell 6, 959-965 (1994), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité).
Récemment, on s'est aperçu qu'Arabidopsis représente un système modèle permettant d'étudier la SAR (Uknes et al., Plant Cell 4, 645-656 (1992), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité ; Uknes et al., Mol. Plant Microbe Interact 6, 692-698 (1993), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité ; Cameron et al., Plant J 5, 715-725 (1994), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité ; Mauch-Mani et Slusarenko, Mol. Plant Microbe Interact. 7, 378-383 (1994), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité ; Dempsey et Klessig, Bulletin de L'Institut Paster 93, 167-186 (1995), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité). I1 a été montré que la SAR peut être activée dans Arabidopsis tant par les micro-organismes pathogènes que par des agents chimiques tels que le SA, l'acide 2,6-dichloroisonicotinique (INA) et l'ester S-méthylique de l'acide benzo(1,2,3) thiadiazole-7-carbothioïque (BTH) (Uknes et al., 1992 ; Vernooij et al., Mol. Plant-Microbe interact.
8, 228-234 (1995), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité ; Lawton et al., Plant J. 10, 71-82 (1996), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité à titre de référence dans sa totalité). Après traitement par 1'INA ou le BTH, ou après une infection par un micro-organisme pathogène, au moins trois gènes de protéine apparentés à une pathogénèse (pathogenesis-related, PR), à savoir PR-1, PR-2 et PR-5, sont induits d'une manière coordonnée, simultanément à l'apparition de la résistance (Uknes et al., 1992, 1993). Dans le tabac, qui est l'espèce la mieux caractérisée, un traitement par un micro-organisme pathogène ou un composé d'immunisation provoque l'expression d'au moins 9 ensembles de gènes (Ward et al., Plant Cell3, 1085-1094 (1991), incorporé ici à titre de référence dans sa totalité). Des plantes transgéniques résistant aux maladies ont été créées en transformant des végétaux à l'aide de différents gènes de la SAR (brevet US NO 5 614 395).
Le substrat est recouvert par une couche de silice 8 servant de couche de confinement inférieur aux guides 3 et 4.
Cette couche de silice 8, dont l'épaisseur est de l'ordre de 6 à 20 um, est recouverte par une couche de silice dopée 10 à partir de laquelle on forme le coeur de chaque guide.
On utilise par exemple un dopage en GeO2 et l'épaisseur de la couche 10 est de l'ordre de 1 à 10 um suivant le dopage utilisé, selon que l'on souhaite ou non confiner le mode de l'onde optique guidée.
La couche de silice dopée 10 est elle même recouverte par une couche de silice 12 qui sert de couche de confinement supérieur aux guides.
L'épaisseur de cette couche de silice 12 est de l'ordre de 2 à 10 um.
On précise que le dopage de chacune des couches 8 et 12 est choisi pour que ces couches 8 et 12 aient un indice de réfraction inférieur à celui du coeur des guides.
Les couches de silice 8, 10 et 12 ont chacune un coefficient thermo-optique positif.
Ceci signifie que leurs indices de réfraction respectifs augmentent lorsqu'on augmente la température à partir de la température ambiante (environ 20"C).
Au lieu de couches de silice on pourrait utiliser des couches de verre ayant chacune un coefficient thermo-optique positif.
L'élément 6 est placé dans une cuvette qui est formée à travers les couches 8, 10 et 12 et dont le fond est formé par le substrat 2.
Cet élément 6 est fait d'un polymère et constitue un noeud d'aiguillage de lumière.
En effet, étant donné une lumière qui se propage dans le coeur du guide 3, l'élément 6, comme on le verra mieux par la suite, est capable de laisser passer cette lumière pour qu'elle se propage ensuite dans le guide 4 ou, au contraire, d'empêcher que la lumière se propage dans ce guide 4.
On utilise pour ce faire un polymère dont le coefficient thermo-optique est négatif.
Cela signifie que l'indice de réfraction de ce polymère diminue en fonction de la température lorsqu' on chauffe ce polymère à partir de la température ambiante.
Le coefficient thermo-optique de ce polymère est de l'ordre de -0,0001/ C si l'on utilise un polymère thermo-plastique ou un polymère réticulé dont la température de transition vitreuse est nettement supérieure à la température ambiante.
Dans le cas où le polymère est un élastomère ce coefficient thermo-optique est de l'ordre de -0,0003/ C.
- Module 900 MPa - Résistance aux chocs IZOD 1100 J/ m Exemple 6 Selon le mode opératoire de l'exemple 2, une composition conforme à l'invention est préparée selon la formulation suivante: - copolyamide 6/6-36 63,6 % (NYCOA'29 2012) - Agent modifiant la résilience 35,0 % ( PRIMEFLEXq9 AFG4W) - Extenseur de chaîne 0,80 % (ARALDITE# GT7071 ) - Antioxydant 0,30 % - Lubrifiant (stéarate de calcium) 0,30 % Cette composition présente les caractéristiques suivantes: - Indice de viscosité à l'état fondu (MFI) 2,2g / 10 min.
- Module 1000 MPa - Résistance aux chocs IZOD 1100 J/ m Exemple 7 Selon le mode opératoire de l'exemple 2, une composition conforme à l'invention est préparée selon la formulation suivante, avec une température de mélange égale à 260 C: - Polyamide 6 (Tirei: 4,8) 64,4% - Agent modifiant la résilience 28,0 % (PRIMEFLEX# AFG4W) - Plastifiant . 7,0 % ( N-BBSA ou N-butyl benzène sulfonamide) - Antioxydant 0,30 % - Lubrifiant (stéarate de calcium) 0,30 % Cette composition présente les caractéristiques suivantes: - Indice de viscosité à l'état fondu (MFI) 2,2g / 10 min.
- Module 800 MPa - Résistance aux chocs IZOD 1200 J/ m Exemple 8 Selon le mode opératoire de l'exemple 2, une composition conforme à l'invention est préparée selon la formulation suivante, avec une température de mélange de 260 C: - Polyamide 6 (Tirei =4,8) 64,7% - Agent modifiant la résilience 28,0 % ( PRIMEFLEXqD AFG4W) - Plastifiant . 7,0 % (Polyéthylène glycol de PM 200) - Antioxydant 0,30 % - Lubrifiant (stéarate de calcium) 0,30 % Cette composition présente les caractéristiques suivantes: - Indice de viscosité à l'état fondu (MFI) 6,0g / 10 min.
- Module 500 MPa - Résistance aux chocs IZOD 1100 J/ m Exemple 9 Selon le mode opératoire de l'exemple 2, une composition conforme à l'invention est préparée selon la formulation suivante: - Polyamide 6 (#rel = 38) 22,1% - copolyamide 6/6,6 35,0 % (NYCOA) 2062 ) - Agent modifiant la résilience 30,0 % (PRIMEFLEXs AFG4W) - Plastifiant . 10,0 % ( N-BBSA ou N-butyl benzène sulfonamide) - Pigments (noirs de carbone) 0,9 % - Antioxydant 2,0 % - Lubrifiant (stéarate de calcium) 0,30 % Cette composition présente les caractéristiques suivantes: - Indice de viscosité à l'état fondu (MFI) 4,2g /10 min.
- Module 300 MPa - Résistance aux chocs IZOD 1200 J/ m Exemple 10 Selon le mode opératoire de l'exemple 2, une composition conforme à l'invention est préparée selon la formulation suivante: - Polyamide 6 (Tirel: 3,8) 21,1% - copolyamide 6/6,6 35,0 % (NYCOA49 2062) - Agent modifiant la résilience 30,0 % ( PRIMEFLEXd9 AFG4W) - Extenseur de chaîne 1,0 % (ARALDITE# GT7071) - Plastifiant . 10,0 % (N-BBSA ou N-butyl benzène sulfonamide) - Pigments (noirs de carbone) 0,9 % - Antioxydant 2,0 % - Lubrifiant (stéarate de calcium) 0,30 % Cette composition présente les caractéristiques suivantes: - Indice de viscosité à l'état fondu (MFI) 1 ,0g /10 min.
- Module 300 MPa - Résistance aux chocs IZOD 1200 J/ m Exemple 11 Selon le mode opératoire de l'exemple 2, une composition conforme à l'invention est préparée selon la formulation suivante: - Polyamide 6 (Tirei: 5,2) 61,8% - copolyamide 6/6-36 30,0 % (NYCOAq9 2012 ) - Agent modifiant la résilience 28,0 % (EXXELOR VA 1801) - Plastifiant . 7,0 % (N-BBSA ou N-butyl benzène sulfonamide) - Pigment (noirs de carbone) 0,9 % - Antioxydant 2,0 % - Lubrifiant (stéarate de calcium) 0,30 % Cette composition présente les caractéristiques suivantes: - Indice de viscosité à l'état fondu (MFI) 5,09 / 10 min.
- Module 700 MPa - Résistance aux chocs IZOD 1200 J/ m Exemple 12 Selon le mode opératoire de l'exemple 2, une composition conforme à l'invention est préparée selon la formulation suivante: - Polyamide 6 (rel = 5,2) 39,8% - copolyamide PA 6/6-9 30,0 % (NYCOA(E) 2047) - Agent modifiant la résilience 20,0 % (EXXELOR' VA 1801 ) - Plastifiant 7,0 % (o, p-toluène sulfonamide) - Pigment (noirs de carbone) 0,9 % - Antioxydant 2,0 % - Lubrifiant (stéarate de calcium) 0,30 % Cette composition présente les caractéristiques suivantes: - Indice de viscosité à l'état fondu (MFI) 7,0g /10 min.
- Module 1400 MPa - Résistance aux chocs IZOD 1000 J/ m Exemple 13 Un article de forme représentée à la figure unique annexée a été fabriqué par extrusion-soufflage avec une extrusion séquentielle.
Cet article a été produit sur un dispositif de coextrusion séquentiel de nom commercial BATTENFELD 2D comprenant deux unités d'extrusion monovis et une filière de coextrusion. Chaque unité d'extrusion comprend une unité de stockage.
Les diamètres des unités d'extrusion sont de 60 mm, le rapport longueur/diamètre est de 20 pour la première unité et 24 pour la seconde. La capacité de stockage est de 0,7 1 pour la première unité et 1 I pour la seconde.
La filière d'extrusion a un diamètre de 32 mm et une force de serrage de 25 tonnes.
L'article représenté à la figure unique est un tube comprenant une première partie 1 obtenue par extrusion soufflage d'un polyamide rigide, une seconde partie 2 également obtenue par extrusion soufflage d'une composition de polyamide rigide, et une troisième partie 3 intermédiaire en forme de soufflet réalisée par extrusion soufflage d'une composition polyamide conforme à l'exemple 1. L'extrusion de chaque partie est réalisée de manière séquentielle.
ARTICULATION DE BRAS SUPPORT DE STORES-BANNES La présente invention concerne un bras articulé repliable utilisé notamment comme support de stores-bannes, comprenant deux profilés articulés l'un à l'autre, et des moyens de rappel du bras en position dépliée.
Dans leur utilisation classique, ces bras sont utilisés par paires, fixés à l'une de leurs extrémités au support de l'ensemble, au niveau duquel se trouve le tube d'enroulement du store, et à l'autre de leurs extrémités à la barre de charge.
Le mécanisme d'enroulement, situé dans le tube d'enroulement, peut être actionné manuellement à l'aide d'une manivelle classique, ou électriquement au moyen d'un moteur souvent intégré dans ledit tube d'enroulement.
Le bras de l'invention comporte une articulation permettant le pivotement relatif de deux profilés autour d'un axe sensiblement vertical, ladite articulation comportant un moyeu central guidant un système mécanique reliant l'un des profilés aux moyens de rappel fixés à l'extrémité de l'autre profilé.
Il convient ensuite d'appliquer le support rétractable sous forme d'un manchon, sur lequel a été imprimée l'image anamorphosée du personnage, sur la ou les parties considérées notamment du corps volumétrique. D'une manière particulièrement importante, le film support rétractable est soumis à une opération apte à lui permettre d'épouser parfaitement les formes en creux et en relief du corps volumétrique.
Le manchon étant ainsi engagé sur le corps volumétrique, on procède à une opération de rétraction en combinaison avec une opération dite de symbiage (étape K). Bien évidemment, la pose du manchon peut entre effectuée par toute machine automatique appropriée. Il en est de même en ce qui concerne l'opération de rétraction en tant que telle.