INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, présentée dans la figure 3, on trouve une comparaison des forces d'attraction d'un arbre de sortie classique formé à partir d'une matière non magnétique, d'un arbre de sortie classique formé à partir de matière magnétique ferreuse et de l'arbre de sortie 1 formé à partir de matière en acier inoxydable martensitique, qui a subi un traitement de durcissement à fréquence élevée dans cette première forme de réalisation.
Comme il est clair d'après la figure 3, quand on a utilisé l'arbre de sortie 1 formé à partir de la matière en acier inoxydable martensitique après le traitement de durcissement à fréquence élevée comme dans la première forme de réalisation, on obtient quasiment la même force d'attraction que celle obtenue quand on a utilisé un arbre de sortie classique formé en utilisant la matière non magnétique, en relation avec un intervalle entre le plongeur 4 et le noyau inducteur 2c.
Selon la première forme de réalisation, il est possible non seulement de préserver la résistance mécanique de l'arbre de sortie 1, mais également de réduire la fuite de flux magnétique vers l'arbre de sortie 1 et la cannelure à butée 3A. On obtient un démarreur capable d'assurer quasiment la même force d'attraction que celle obtenue quand on utilise un arbre de sortie classique formé à partir d'une matière non magnétique.
De plus, comme on peut réduire la fuite de flux magnétique vers l'arbre de sortie 1 et de la cannelure à butée 3A, il est possible de réduire encore la distance entre l'arbre de sortie 1 et le plongeur 4 (la distance entre la circonférence interne tubulaire du plongeur 4 et la circonférence externe de l'arbre de sortie (intervalle d'air)) et de réduire la taille du démarreur.
De plus, on peut également utiliser l'arbre de sortie 1 façonné à partir de matière en acier inoxydable martensitique qui a subi un autre traitement thermique. Deuxième forme de réalisation Bien que l'on utilise l'arbre de sortie 1 formé d'acier inoxydable martensitique traité thermiquement dans la première forme de réalisation, on peut obtenir le même effet même quand on utilise l'arbre de sortie 1 formé d'acier inoxydable austénitique soumis à un traitement d'écrouissage. Comme il est clair d'après la figure 2, la perméabilité relative 4 d'acier inoxydable austénitique soumis au traitement d'écrouissage (un taux d'écrouissage de 60%) est de 1,2 et sa force d'attraction est quasiment de 100.
En conséquence, on obtient la même force d'attraction initiale que celle obtenue quanci on a utilisé un arbre de sortie formé d'une matière non magnétique.
De plus, quand on durcit un volume de matière à partir d'un état de 100 vers un état de 50, le taux de durcissement est de 50% et un taux de durcissement de 60% ou plus signifie un écrouissage pour réduire le volume de 100 à 40 ou moins.
Homologies observées au niveau de la séquence nucléotidique: 41 % d'identité sur 22 aa (position 6 à 29 aa) avec des séquences de Swissprot (version 36, dernière remise à jour du 3 mai 1999): sp#P23596# PRTD~ERWCH Proteases secretion ATP- Binding protein PRTD.
Ce gène est un candidat pour l'étude de la maladie de Tangier/FHD du fait de la localisation chromosomique.
Gène GS99556 Acide(s) nucléique(s) Il a été isolé selon l'invention deux ARN messagers correspondant respectivement à un transcrit long et à un transcrit court du gène désigné ici sous le n GS99556.
La séquence nucléique de l'ADNc correspondant au transcrit long constitue la séquence SEQ ID N 27.
La séquence SEQ ID N 27 a une longueur de 10419 nucléotides.
Cette séquence comprend un cadre ouvert de lecture (ORF) partiel allant du nucléotide en position 2 au nucléotide en position 1954 de la séquence SEQ ID N 27.
Le codon d'initiation (ATG) débute au nucléotide en position 29 du transcrit long de séquence SEQ ID N 27.
La séquence nucléique de l'ADNc correspondant au transcrit court constitue la séquence SEQ ID N 28.
La séquence SEQ ID N 28 a une longueur de 1813 nucléotides.
Les analyses d'expression du transcrit de séquence SEQ ID N 27 ont été réalisées par RT PCR, comme décrit dans l'Exemple 1. Ces analyses effectuées à partir d'ARN polyA+de différents tissus ont permis de montrer que le gène GS99556 était exprimé dans le cerveau foetal, le foie, le cerveau, le c#ur, la prostate, le placenta et le foie foetal.
De plus, une analyse de l'expression du transcrit par Northern blot, selon le protocole décrit de l'Exemple 1, à l'aide respectivement des sondes de séquence SEQ ID N 72 et SEQ ID N 73, a révélé la présence de transcrits dans le blot commercialisé par la Société Clontech (Ref. N 7759-1).
La taille des transcrits détectés avec la sonde de séquence SEQ ID N 72 est respectivement de : - 2,6 kb , 4,2 kb, 5 kb et 10 kb dans le cerveau ; - 2,6 kb et 5 kb dans le foie, le poumon, le placenta et le c#ur ; - 2,6 kb et 5 kb dans le rein ; - 2,6 kb dans le muscle squelettique ; - 5 kb dans le pancréas.
La taille des transcrits détectés avec la sonde de séquence SEQ ID N 73 est respectivement de : - 2,2 kb dans le foie ; - 2,4 kb et 4,4 kb dans le c#ur ; - 9 kb dans le cerveau, le placenta, le rein, le pancréas et le poumon.
La taille des transcrits détectés avec la sonde de séquence SEQ ID N 25-2-S est respectivement de : - 5 kb et 7 kb dans le placenta et le c#ur ; - 5 kb dans le cerveau, le rein et le pancréas.
Concernant le premier effet, une erreur tangage (autour de +AX)) correspond à un déplacement illuminateur en +Z ; une erreur lacet (autour de +AZ) à un déplacement en -X, et un erreur roulis est sans effet.
L'effet roulis d'un satellite prisme 1 est inchangé par rapport à une antenne standard.
Pour un satellite prisme 1 direct type télécom (à visée nadir), une erreur tangage 8t produit dans son effet direct et classique un mouvement du faisceau en - Y soit selon Rz ici, tandis que l'effet induit par l'illumination est de même amplitude en -Rz. II y a donc auto-compensation. L'effet induit du lacet 81 est un déplacement du faisceaux en + Rx et donc selon +X, équivalent à un effet roulis direct de même ampleur, l'effet direct lacet-reste bien sur présent.
Pour un satellite prisme 1 croisé type Voile, une erreur lacet 81 produit dans son effet direct un déplacement au sol du faisceau selon +Y fonction de la longueur de visée projetée sur YAX, soit 81 Cos (6')* longueur ligne de visée. L'effet induit sur + Rx et donc sur - Y est fonction de 811Tg(a) et de la longueur de visée. Mais comme la condition d'auto compensation des déformées assure COS(e')= 11Tg ( a), il y a auto-compensation sur l'erreur d'attitude lacet. L'effet induit du tangage 8t est selon -Rz équivalent à un rotation roulis d'amplitude 8t * 11 COS(e'). L'effet direct du tangage reste présent.
L'auto-compensation du satellite prisme 1 en tangage dans un cas et en lacet dans l'autre peuvent s'établir encore plus directement en remarquant que pour chacun des cas, l'erreur d'attitude en question est une forme de déformation transverse au plan d'antenne.
De manière générale, si l'on décompose l'erreur d'attitude sur 3 axes, l'axe roulis, un axe contenu dans le plan du satellite prisme 1, le troisième normal au deux premiers, l'erreur en roulis est inchangée, celle de l'axe dans le plan disparaît, la troisième est maintenue et surajoute une composante en roulis. Si l'on considère qu'en radar l'erreur de roulis n'est pas un gros problème (car elle se restitue et se compense très bien par le Radar) un satellite prisme 1 Voile Radar introduit au moins une relaxation par la suppression du lacet.
Sur le plan de l'attitude, le principe n'est pas aussi favorable en télécom géostationnaire car l'axe lacet aujourd'hui moins sévère serait avec l'invention contraint comme l'axe roulis. 1.7 Cas d'un prisme travaillant en réflexion Tout ce qui précède basé sur le modèle de lentille pourrait s'appliquer de la même manière à un prisme travaillant en réflexion, on parlerait plutôt de miroir à face décollées. Bien sûr, la compensation des déformations ne s'applique plus.
C'est même le contraire, par contre le fonctionnement multi- illuminateur reste le même mise à part que l'inversion des écarts n'existe pas et permet de retrouver le phénomène connu en réflexion de doublement de la sensibilité à l'attitude. 1.8 Compensation lacet et tangage à partir des signaux d'illumination Le satellite illuminateur 2 (dont le centre a été référencé par I sur la figure 1) et le satellite prisme 1 peuvent s'analyser comme deux satellites évoluant dans un tube de certain diamètre. L'axe IA est susceptible de s'écarter de l'axe Y dans le repère du satellite antenne. Rien que l'éloignement des deux satellites et la courbure engendrée constitue un facteur d'écart. Cet écart doit être pris en compte. On considère par la suite les deux satellites à 100 km l'un de l'autre et un tube de 5 km.
Les deux satellites connaissent leur position : celle du satellite 2 peut être transmise au satellite 1 par le canal de servitude qui de toute façon doit exister pour passer les ordres de commandes de l'antenne. Le satellite 1 connaît donc très précisément l'écart d'orientation du satellite 2 et le compense au travers des commandes de phase de l'antenne en retranchant ses effets sur la phase vue dans le plan théorique de l'antenne, les écarts du plan d'antenne par rapport à son plan théorique restant l'erreur d'attitude avec ses conséquences vues précédemment.
L'attitude de l'antenne peut également être mesurée et corrigée. A cet effet, on mesure les différences de phases d'illumination vues en 4 points de l'antenne : 2 points dans XAY ne voient au premier ordre (par rapport à la valeur attendue prenant en compte le lacet théorique de cette base) que la somme de l'erreur lacet et de l'écart AI selon Y ; de même pour deux points dans XAZ vis à vis du tangage.
Les écarts de AI étant connus, on calcule le lacet et le tangage du satellite 1 (pour des erreurs d'attitude et d'écart illuminateur faibles ( 20 m), une précision modeste (1 cm) confère déjà une précision d'attitude de 3 centièmes degrés. L'inconvénient est la nécessité d'acheminer des liaisons RF (soit le ton RF, soit la référence de démodulation et de datation) d'un point à l'autre de l'antenne alors que l'on voulait s'affranchir de liaisons entre panneaux à déployer.
Tout peut donc être compensé, sauf le roulis, ce qui constitue un problème à résoudre dans le cas des applications télécommunication, mais pas des applications radar.
2.ANALYSE D'UNE ARCHITECTURE DE REALISATION 2.1 Architecture de l'antenne Comme on l'aura compris à travers ce qui précède, l'antenne satellite prisme 1 doit constituer le faisceau mission par une déviation importante du faisceau d'illumination. La fréquence de la mission est la même pour les deux trajets en radar et est différente en télécom car les deux trajets coexistent. Autour d'une déviation de base fixe, s'ajoute le balayage mission.
L'antenne du satellite est une antenne active qui utilise pour dépointer le ou les faisceaux des fonctions de retard et/ou des fonctions de déphasage (même si idéalement elles ne devraient utiliser que des retards). Le déphasage constitue un retard proportionnel à la longueur d'onde de chacune des composantes fréquentielles du signal mission et modulo (k,), tandis que le terme retard s'applique au retard pur. Quelques soient les termes utilisés dans la description qui suit, il y a une certaine latitude suivant le type d'application d'interchanger déphasages et retard, même si la déviation principale réalisée par le prisme gagne du fait de son ampleur à l'emploi du retard pur.
Comme on l'aura compris de ce qui précède, la déviation de base se traduit par un retard introduit en chaque point entre la face arrière et la face avant. La fonction de retard est monodimensionnelle selon Pz pour un satellite prisme 1 direct (cas télécom à visée nadir et radar latéral) bi dimensionnelle selon Pz et Py dans un satellite prisme 1 croisé.
Le trajet géométrique T(M) vu en un point M de l'antenne (ou la ligne de points L dans le cas monodimensionnel) est la somme d'une composante arrière (AUX) et d'une composante avant (-AM. R). Dans le cas général ces deux composantes sont bidimensionnelles, dans le cas du satellite prisme 1 direct elle sont toutes deux monodimensionnelies, dans le cas du satellite prisme 1 croisé on peut avoir l'une ( arrière pour la voile radar) ou les deux bidimensionnelles. Le point MO voyant le plus gros trajet géométrique correspond au zéro de la fonction de retard T(MO)-T(M) qui n'est que positive. Les valeurs de retard étant de l'ordre des dimensions de l'antenne, il est nécessaire d'échantillonner large cette fonction pour réduire le nombre de retard si l'on veut pouvoir les introduire dans la tranche de l'antenne.
- produit intermédiaire de CGF ---> à mélanger avec CSL ---> à sécher tandis que CSL et le bouillon de fermentation d'acide aminé ou sa solution traitée sont mélangés ensemble.
- produit intermédiaire de CGF ---# à mélanger avec le bouillon de fermentation d'acide aminé ou sa solution traitée ---.> à sécher tandis que le bouillon de fermentation d'acide aminé ou sa solution traitée et CSL sont mélanoés ensemble. - produit intermédiaire de CGF ----> à sécher tandis que CSL et le bouillon de fermentation d'acide aminé ou sa solution traitée sont mélangés ensemble.
Il est possible d'employer les mêmes machines de mélange et de séchage que dans le cas de l'emploi d'une poudre de CGF.
Selon la présente invention, il est possible d'obtenir les avantages suivants par rapport au cas où un acide aminé cristallin est utilisé comme additif alimentaire.
L'enrichissement d'un acide aminé peut être réalisé par mélange de poudre de CGM, poudre de CGF ou des produits intermédiaires de CGM ou de CGF obtenus dans l'étape de broyage humide de grains avec le bouillon de fermentation d'acide aminé ou sa solution traitée puis de sécher le mélange résultant, ou bien de réaliser le séchage pendant l'étape de mélange de sorte que l'acide aminé peut être dispersé plus unifon-nément dans l'aliment par rapport au cas où un acide aminé cristallin est incorporé.
L'enrichissement d'un acide aminé peut être réalisé par mélange de poudre de CGM, de poudre de CGF ou des produits intermédiaires de CGM ou de CGF obtenus dans une étape de broyage humide de grains avec le bouillon de fermentation d'acide aminé ou sa solution traitée, après quoi le mélange résultant est séché, ou bien le séchage est réalisé pendant l'étape de mélange, de sorte que la teneur des fines particules peut être réduite et qu'il est possible d'augmenter l'uniformité de la taille des grains de sorte que la masse volumique apparente de la poudre de CGM ou de la poudre de CGF peut être augmentée. Autrement dit, selon le présent procédé, les propriétés de manutention de la poudre de CGM ou de la poudre de CGF sont améliorées dans une mesure telle que les coûts de transport peuvent être réduits. Les exemples non limitatifs suivants illustrent la présente invention de manière plus détaillée.
Exemple 1 Un milieu de culture (pH 7,0) contenant 80 -/l de mélasses de sucre de canne constituant des déchets (en sucre), 50 gIl de sulfate d'ammonium, 1 -/l de KH,P04, 1 g/1 de MgSO4,7H20, 10 mg/l d'hydrolysat de protéines de soja (en azote), 0,1 mg/1 de chlorhydrate de thiamine, 50 gil de carbonate de calcium et 0,3 mg/] de biotine a été ensemencé avec la souche de Brevibacterium lactofermentum AJ 12593 (FERM BP-3240) et cultivé à 31,5'C pendant 72 h sous agitation pour CD préparer un bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine.
Une CGM commerciale a été utilisée. Selon des tableaux standards de compositions alimentaires au Japon, le rapport massique de L-lysine aux protéines brutes dans la CGM est égal à 1,73.
On a réalisé une expérience d'enrichissement de L-lysine dans la CGM en ajoutant le bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine à une poudre de CGM. L'enrichissement de la L-lysine était ciblée dans une mesure telle que le rapport massique de la L-lysine aux protéines brutes est devenu supérieur à 6,31 par rapport à celui existant dans du gâteau de soja. Autrement dit, le bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine a été ajouté à la poudre de CGM en une quantité telle que le rapport massique de la L-lysine aux protéines brutes par rapport à la CGM enrichie en L-lysine résultante devienne supérieur à 10 %. Pour ajouter le bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine, pour le mélange et pour le séchage on a utilisé un granulateur à agitation à lit fluidisé ("SPIR-A-FLOW- mini", un produit de FREUND INDUSTRIAL Co., Ltd."). On a ajouté le bouillon de fermentation de la manière présentée ci-dessous. On a introduit 500 g de poudre de CGM dans le lit fluidisé puis on a ajusté le débit d'air entrant et le débit d'air sortant de manière à former une CGM présentant un bon état fluidisé. Puis on a pulvérisé sur celle-ci le bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine avec une buse à deux fluides. On a continué la pulvérisation jusqu'à ce que le rapport massique de la L-lysine aux protéines brutes dans la CGM enrichie en L-lysine devienne supérieur à 10 % comme indiqué précédemment.
Les conditions opératoires pour le granulateur SPIR-A-FLOW-mini était les suivantes température de l'air chaud : 1 00'C température du lit fluidisé : 45-50'C de-ré d'ouverture du clapet d'évacuation : 6 ----> 9 (selon l'échelle dont on C dispose) degré d'ouverture du clapet d'entrée de fluide : 6 ---# 10 (selon l'échelle dont on C dispose) degré d'ouverture du clapet d'entrée à fentes : 10 (selon l'échelle dont on dispose) vitesse de rotation du rotor : 400 tr/min vitesse de rotation de l'agitateur 1200 tr/min vitesse de rotation du brise amas 4000 tr/min La CGM additionnée de chlorhydrate de L-lysine cristallin, dont la préparation a été réalisée en mélangeant de la CGM avec du chlorhydrate de L- lysine à l'état sec et pulvérulent, a été utilisée comme échantillon témoin pour évaluer la dispersabilité, l'aptitude à l'écoulement et la masse volumique apparente de la CGM enrichie en L-lysine qui a été obtenue par ce moyen.
On a prélevé des échantillons à 5 emplacements arbitraires sur la CGM additionnée du bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine et sur la CGM témoin, et la concentration en L-lysine des échantillons respectifs a été analysée. Les résultats de l'analyse sont présentés dans le tableau 1 ci-dessous.
Tableau 1 Quantité de L-lysine (en masse de L-lysine par rapport à l'aliment) Addition de bouillon de Témoin fermentation de (addition de chlorhydrate sulfate de L-lysine de L-lysine cristallin) Echantillon 1 6,9 6,6 Echantillon 2 6,9 6,8 Echantillon 3 6,9 8,2 Echantillon 4 7J 7,0 Echantillon 5 6,9 7,4 Moyenne 6,9 7,2 Ecart type 0,089 0,63 Dans le cas où du bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine a été ajouté à la poudre de CGM, l'acide aminé était dispersé de manière plus homogène C dans la CGM que dans le cas où du chlorhydate de L-lysine cristallin a été ajouté à la poudre de CGM. La figure 1 représente la distribution granulométrique de la CGM enrichie en L-lysine. Sa masse volumique apparente et son an-le de talus sont présentés dans le tableau 2. Comme on peut le voir d'après la figure 1 et le tableau 2, la teneur des très fines particules est diminuée et l'anale de talus diminue aussi, ce qui indique que la CGM enrichie en L-lysine a des propriétés de manutention améliorées par rapport à l'échantillon témoin. En outre, elle a une plus grande masse volumique apparente que l'échantillon témoin de sorte que ses coûts de transport peuvent être réduits.
Tableau 2 Bouillon de fermentation de CGM seule sulfate de L-lysine-CGM angle de talus 39 46 masse volumique apparente 0,71 0,67 1 (g/CM3) 1 1 1 Exemple 2 On a réalisé une expérience d'enrichissement de L-lysine dans le CGF en ajoutant le bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine à une poudre de CGF. On a utilisé le même bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine que dans l'exemple 1.
On a utilisé un CGF du commerce. Selon les tableaux standards des compositions alimentaires au Japon, le rapport massique de la L-lysine aux protéines brutes dans le CGF est de 3,47.
Puis, on a ajouté du bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine à la poudre de CGF pour réaliser une expérience d'enrichissement en L-lysine. Dans ce cas, l'enrichissement en L-lysine était ciblé dans une mesure telle que le rapport massique de la L-lysine aux protéines brutes dans le CGF enrichi en L-lysine résultant est devenu supérieur à 10 % comme dans l'exemple 1. On a utilisé pour le mélange du bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine, le séchage et la granulation un granulateur à agitation à lit fluidisé ("SPIR-A-FLOW-mini", un produit de FREUND INDUSTRIAL Co., Ltd."). On a ajouté le bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine de la manière présentée ci-dessous. On a introduit 500 g de poudre de CGF dans le lit fluidisé puis on a ajusté le débit d'air entrant et le débit d'air sortant de manière à former un CGF ayant un bon état fluidisé. Ensuite, on a pulvérisé sur celui-ci le bouillon de fermentation de sulfate de L-lysine avec une buse à deux fluides. On a continué la pulvérisation jusqu'à ce que le rapport massique de la L-lysine aux protéines brutes dans le CGF enrichi en L-lysine soit supérieur à 10 % comme indiqué précédemment. Les conditions opératoires pour le granulateur SPIR-A-FLOW-mini étaient les mêmes que dans l'exemple 1.
Le CGF additionné de chlorhydrate de L-lysine cristallin, dont la préparation a été réalisée par mélange de CGF et de chlorhydrate de L-lysine à l'état séché et pulvérulent, a été utilisé comme échantillon témoin pour évaluer la dispersabilité, l'aptitude à l'écoulement et la masse volumique apparente du CGF enrichi en L-lysine que l'on a obtenu par ce procédé.
Les polypeptides de séquences SEQ ID N 100 et 101 sont donc susceptibles d'intervenir dans une étape importante impliquée dans le transport inverse du cholestérol par les HDL, du fait de sa localisation chromosomique.
Gène S935135.
Acide(s) nucléique(s) Il a été isolé selon l'invention un ARN messager correspondant à un transcrit du gène désigné ici sous le n GS935135. Deux séquences nucléiques représentatives de ce transcrit ont été déterminées.
La première séquence nucléique de l'ADNc correspondant à ce transcrit constitue la séquence SEQ ID N 48.
La séquence SEQ ID N 48 a une longueur de 482 nucléotides.
La seconde séquence nucléique de l'ADNc correspondant à ce transcrit constitue la séquence SEQ ID N 49.
La séquence SEQ ID N 49 a une longueur de 402 nucléotides.
Les analyses d'expression du transcrit de séquence SEQ ID N 48 ou 49 ont été réalisées par RT PCR, comme décrit dans l'Exemple 1. Ces
analyses effectuées à partir d'ARN polyA+de différents tissus ont permis de montrer que le gène GS935135 était exprimé dans le cerveau foetal, le foie, le cerveau, la prostate, le placenta, le foie foetal, l'utérus, le testicule et le rein.
Gène GS914669.
Acide(s) nucléique(s) II a été isolé selon l'invention un ARN messager correspondant à un transcrit du gène désigné ici sous le n GS914669. Deux séquences nucléiques représentatives de ce transcrit ont été déterminées.
La première séquence nucléique de l'ADNc correspondant à ce transcrit constitue la séquence SEQ ID N 50.
La séquence SEQ ID N 50 a une longueur de 673 nucléotides.
La seconde séquence nucléique de l'ADNc correspondant à ce transcrit constitue la séquence SEQ ID N 51.
Mesure des propriétés mécaniques du film libre aux grandes déformations Les propriétés mécaniques de films libres aux grandes déformations sont mesurées en traction uniaxiale à vitesse constante (1 mm/min) et à température ambiante. Les films réticulés sont découpés à l'aide d'un emporte-pièce en forme d'haltère. Les éprouvettes ainsi obtenues sont marquées de deux pastilles réfléchissantes distantes de 20 mm de façon à suivre l'allongement lors de la déformation à l'aide d'un extensomètre externe. Les dimensions effectives de l'échantillon sont typiquement de 20x4 x 0,1 mm3.