INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le nombre de neutrons comptés dans un intervalle de temps i, lors du comptage multiéchelle est désigné par Cei On recherche les valeurs de a et b, qui remplissent la condition Cei=ci (5a), où ci est défini par la formule (4).
Cette équation, en forme matricielle s'écrit de façon générale sous forme MX=Y (5b) où M, X et Y sont les matrices définies de manière suivante
Yi=Cei (6d) Les valeurs de Mi,1, Mi,2 et Yi sont normalisées de manière suivante
La solution de l'équation (5b) est X (MTM)-1(MTy) (8) A partir des paramètres a et b déterminés par la formule (8), on calcule la teneur en uranium Tu a TU = a (9a) a+b et celle en plutonium Tp b Tp = (9b) a+b L'invention concerne également un dispositif pour la mesure d'une proportion relative d'uranium et de plutonium dans un colis radioactif.
Le dispositif comporte - une source de photons d'activation pour irradier un colis radioactif, - au moins un détecteur de neutrons, placé au voisinage d'une zone de réception du colis, apte à délivrer des signaux de comptage de neutrons émis par le colis, - des moyens d'acquisition des signaux de comptage, aptes à établir une décroissance dans le temps du nombre de neutrons émis, caractéristique du colis radioactif, - des moyens de calcul pour comparer la décroissance caractéristique du colis radioactif aux décroissances caractéristiques respectives de l'uranium et du plutonium purs et pour établir une proportion relative d'uranium et de plutonium dans le colis.
Les moyens d'acquisition et les moyens de calcul peuvent être réalisés par exemple sous la forme d'une carte électronique d'acquisition, reliée à un micro-ordinateur, avec un programme de calcul approprié.
Selon une réalisation particulière du dispositif, la source de photons peut comporter un accélérateur d'électrons muni d'une cible de rayonnement de freinage (Bremsstrahlung).
Selon une mise en oeuvre préférée, le dispositif peut comporter de 4 à 7 détecteurs de neutrons disposés autour de la zone de réception du colis de déchets radioactifs.
La disposition des détecteurs ainsi que d'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la description qui va suivre, en référence aux figures des dessins annexés. Cette description est donnée à titre d'exemple purement illustratif et non limitatif.
Brève description des figures - La figure 1 est une représentation schématique simplifiée d'un dispositif conforme à l'invention.
- La figure 2 est une coupe horizontale d'une installation particulière du dispositif de l'invention.
- La figure 3 est une coupe transversale de l'installation de la figure 2.
- La figure 4 représente des courbes de décroissance théoriques et expérimentales pour l'uranium et le plutonium purs.
- La figure 5 représente les courbes de décroissance théoriques pour l'uranium et le plutonium ainsi qu'une courbe de décroissance expérimentale pour un échantillon contenant à la fois de l'uranium et du plutonium.
Description de modes de mise en oeuvre de l'invention La figure 1 montre un dispositif expérimental conforme à l'invention.
La came 1 Oa présente deux chemins de came symétriques, respectivement Cc et Cd, par rapport à un plan P contenant l'axe O de l'arbre 6.
Le chemin de came Cc, dit de compression du ressort, s'étend du point Cm le plus proche de l'axe 0 au point CM le plus éloigné, décalé de 1800 par rapport à Cm.
Lors de la rotation de l'arbre 6, par exemple dans le sens de la flèche de la figure 3, le galet 1 la est repoussé par le chemin de came Cc, c'est à dire que le ressort 12a est comprimé dans son logement 14.
Avantageusement, la courbure du chemin de came Cc est déterminée en sorte de réaliser une compression du ressort 12a linéaire par rapport à la rotation de l'arbre 6, les pertes par frottement du piston 13 dans le guide 14 étant négligées.
Ainsi, du point Cm au point CM le long du chemin Cc, le ressort 12a va passer d'un état de compression par exemple nul à un état de compression maximale suivant une variation linéaire.
Sur la figure 4, on a représenté en 15 la courbe de variation de la force de réaction du ressort 12a, consécutive à la rotation de l'arbre 6 sur 1800, et à l'action du chemin Cc sur le galet il a. Cette force de réaction, égale à l'effort de compression, se traduit par un couple résistant C appliqué à l'arbre 6, qui croît donc linéairement de 0 à une valeur maximale lorsque le galet i la est au point CM.
Le long du chemin de came Cd, dit de détente du ressort, le galet lia va se rapprocher de l'arbre 6 et le ressort 12a se détendre également linéairement, pour revenir, au point Cm, à l'état non comprimé.
Dans le dispositif de la figure 2, les deux cames iota, lOb sont décalées de 1800 alors que les galets 1 la, 1 lb sont d'un même côté de l'arbre 6 si bien que lorsque l'un des galets (i la) est au point Cm de sa came (10a), I'autre galet (1 lb) est au point CM de sa came (10b).
Ainsi, lorsque l'arbre 6 tourne dans le sens de la flèche de la figure 2, sur un demi-tour, le ressort 12a va se comprimer (courbe 15, figure 4), alors que le ressort 12b va se détendre (courbe 16, figure 4) en correspondance.
II est évident dans ces conditions que tout au long de la rotation de l'arbre 6, la résultante R (figure 4) des couples résistants appliqués par les deux ensembles de la figure 2 à l'arbre 6 est constante et égale à la somme du couple croissant CRA appliqué par le ressort 12a et du couple décroissant CR8 appliqué par le ressort 12b.
II en est strictement de même lorsque l'arbre 6 poursuit sa rotation au delà de 1800 pour achever un tour complet.
Cela suppose bien entendu que les ressorts 12a, 12b travaillent dans les mêmes conditions de compression, nulle au départ et maximale et égale en fin de compression.
II est intéressant de noter que la valeur constante R peut être modulée en appliquant aux ressorts 12a, 12b une précontrainte, c'est à dire en leur appliquant, à leur point bas de détente (point Cm), non plus une valeur nulle mais une valeur déterminée (PC), réglable. Ceci revient à translater vers le haut, de la valeur PC de la précontrainte, les courbes 1 5 et 16 de la figure 4, par exemple la courbe 15', ce qui accroît d'autant la valeur du couple résultant R' appliqué à l'arbre 6. Les deux ressorts 12a, 12b doivent être bien entendu précontraints de la même manière.
Cette précontrainte, symbolisée par les flèches PC sur les figures 1 à 3, peut être appliquée par tous moyens appropriés sur l'extrémité des ressorts 12a, 12b opposés aux galets, dans l'axe des ressorts.
Si aucune précontrainte PC n'est appliquée aux ressorts 12a, 1 2b, ces derniers étant libres de coulisser dans leur guide 14, la rotation de l'arbre 6 ne rencontre à aucun moment une résistance de la part des ressorts.
Dès lors, en présence d'un couple résistant sur l'arbre de sortie 8, c'est-à-dire sur la couronne des satellites 4, I'intégralité de l'énergie appliquée sur l'arbre menant 2 se reporte sur le second planétaire 5, auquel aucune résistance n'est opposée, via les satellites qui tournent autour de leur axe immobile.
Ainsi ce plateau 3 présente frontalement un appui 23 en forme de bossage fractionné à l'image du bossage 71. Le bossage 23 a globalement le même diamètre moyen que le bossage 71, mais est plus court axialement que ledit bossage 71. Le bossage 23 s'étend en saillie axiale en direction du plateau de support 1. Radialement en-dessous du bossage 23, le plateau de support 1 présente un bossage 24 globalement de même diamètre moyen que les appuis primaire 85 et secondaire 84.
Le bossage 24 s'étend en saillie axiale en direction du plateau de réaction 3 et du fond 90 du couvercle 9. Les bossages 23 et 24, tout comme le bossage 71, sont avantageusement fractionnés en secteurs annulaires pour améliorer la ventilation.
Selon l'invention des moyens élastiques de compensation 2 à action axiale prennent appui sur les bossages 23-24. Ces moyens élastiques 2 sollicitent le plateau de réaction 3 en direction du fond 90 du couvercle. Les moyens élastiques 2 agissent axialement en direction opposée par rapport au diaphragme 8, c'est-à-dire de manière antagoniste.
Les moyens élastiques de compensation appartiennent au dispositif de rattrapage d'usure et consistent ici en une rondelle Belleville 2 présentant donc une courbe caractéristique P2 (figure 6) semblable analogue à celle P1 du diaphragme 8.
Pour une même déflexion la charge exercée par la rondelle de compensation 2 est supérieure à la charge exercée par le diaphragme 8 (figure 6).
Le dispositif de rattrapage d'usure comporte également un déclencheur 41 sensible à l'état d'usure des garnitures de friction 11 ainsi que dans une moindre mesure à l'usure des plateaux de réaction 3 et de pression 7, plus précisément sensible à l'usure des faces de friction 21,31.
Le déclencheur 41 est implanté sur un diamètre supérieur à celui des moyens élastiques de compensation 2.
Le déclencheur 41 est ici commandé par le plateau de pression 7 plus précisément par la périphérie externe de la face de friction 21 du plateau de pression.
Le déclencheur 41 est en butée contre ladite face 21. Le déclencheur 41 est ici en butée contre la patte 75 c'est-à-dire contre la face de la patte 75 tournée vers la couronne 6. Le déclencheur 41 est donc en butée contre une saillie radiale 75 dirigée vers l'extérieur, que présente le plateau de pression 7 à sa périphérie externe. Cette face est ici dans le plan de la face 21. Bien entendu, en variante, ladite face peut être décalée axialement par rapport à la face 21, en sorte que le couvercle 9 peut ne pas entourer complètement le plateau de pression 7.
En variante la patte 75 peut être plus courte circonférentiellement et le déclencheur porte alors sur une saillie supplémentaire portée par la périphérie externe du plateau de pression 7 et dirigée radialement vers l'extérieur.
En variante le déclencheur 41 peut venir en butée contre le diaphragme 8.
Ce déclencheur 41 consiste ici en une tige cylindrique traversant un trou de guidage 61 pratiqué dans la couronne 6 pour venir en contact par son extrémité libre avec la face de friction 21 du plateau de pression délimitant la patte 75.
En variante la tige 41 par son extrémité libre peut venir en contact avec la périphérie externe de la rondelle Belleville 81.
Une butée de réaction 21 est donc prévue sur l'une des pièces 7,8,9, pour servir de butée à l'extrémité libre du déclencheur 41. Cette butée de réaction est donc mobile en fonction de l'usure notamment des garnitures 11.
Le déclencheur 41 coopère avec un dispositif de blocage débrayable 4 à action axiale logé ici dans un trou borgne 5 réalisé dans la patte 35 du plateau de réaction 3. Le trou 5 est ouvert en direction de la couronne 6.
Le dispositif de blocage débrayable 4 est donc porté par le plateau de réaction fixe en rotation et mobile axialement grâce aux languettes 32.
En effet, outre les connexions qui viennent d'être décrites et qui servent à établir les bits B2 et B2b, on prévoit des connexions analogues pour établir le bit B1 et son complément 81 b. II suffit de prendre la sortie A du circuit CA3, qui fournit préférentiellement un courant si Vin est inférieur à V5 (bit B1), et la sortie D du circuit CA2, qui fournit préférentiellement un courant si Vin est supérieur à V5. La sortie A est reliée à une résistance R1 de conversion courant-tension. La sortie D est reliée à une résistance identique R1 b. Le signe de la tension différentielle entre les deux résistances représente la valeur du bit B1.
Pour établir le bit BO et son complément BOb, on relie la sortie A de CAl (courant préférentiel si Vin V9) à une résistance de sommation et de conversion RO, et on relie la sortie D de CAO à la sortie A de CA5 et à une résistance de sommation et de conversion ROb. Une source de courant de valeur lo rajoute un courant sur la résistance RO, comme pour la résistance R2 et pour les mêmes raisons (obtenir deux courbes de courant symétriques dans RO et ROb qui se croisent pour V1 et Vg).
Le dernier bit B3 des poids forts de la conversion analogiquenumérique faite par le circuit de repliement peut être obtenu en comparant les signaux repliés SR et Srb puisque la différence entre ces signaux change de signe à chaque valeur Vk.
Des comparateurs logiques non représentés sont prévus pour fournir les bits BO à B3 et leurs compléments sous forme logique à partir des tensions analogiques présentes aux bornes des résistances.
Les signaux repliés SR et SRb peuvent être appliqués à une structure d'interpolation à partir de laquelle on dérive des bits supplémentaires de poids faible de la conversion analogique-numérique.
Si la structure d'interpolation est une structure parallèle recevant les signaux repliés et élaborant en parallèle les comparaisons entre les signaux repliés et des références de tension, on peut se contenter des signaux SR et SRb. C'est le cas par exemple si les signaux repliés sont appliqués à un double pont diviseur du même genre que celui représenté à la figure 1, ou à un pont diviseur simple dont les prises définissent des tensions de référence connues.
Si au contraire la structure est une structure en cascade, dans laquelle on crée successivement des références de tension intermédiaires fictives pour obtenir les bits de poids de plus en plus faible, il sera en général nécessaire de disposer de deux autres signaux repliés SRQ et SRQb, dont les courbes de variation avec Vin sont en quadrature de phase avec celles des deux premiers SR et SRb. C'est le cas lorsqu'on crée, par mélange de deux paires de tensions analogiques en quadrature de phase, deux autres paires de tensions repliées, également en quadrature de phase, et ayant, outre les points de croisement précédents, de nouveaux points de croisement situés au milieu de l'intervalle entre les points de croisement précédents.
La figure 8 montre comment on peut créer les signaux repliés en quadrature de phase SRQ et SRQb à partir des sorties des mêmes amplificateurs différentiels Ao à A, 1, à l'aide d'autres circuits d'aiguillage de courant. Les circuits d'aiguillage CAO à CA5 servant à élaborer les premiers signaux repliés n'ont pas été représentés sur la figure 8 pour ne pas compliquer la figure. On a représenté les cinq circuits d'aiguillage CA'1 à CA'5 , qui sont identiques aux circuits de la figure 4 et qui ont donc chacun quatre sorties A, B, C, D et trois paires d'entrées (Eb, E), (Fb, F), et (Gb, G).
Alors qu'une paire d'entrée d'un circuit d'aiguillage de la figure 1 reçoit systématiquement une paire de sorties d'un des amplificateurs Ao à Aî, ici une paire d'entrées d'un circuit d'aiguillage reçoit une sortie positive d'un amplificateur, par exemple Ak, et une sortie négative d'un amplificateur adjacent A,+, ou Au.,. Ces paires de tensions se croisent pour des références de tension V'k au milieu des intervalles entre les références Vk, et les additions de courants obtenues en reliant toutes les sorties B et toutes les sorties C des circuits d'aiguillage permettent d'élaborer des signaux SRQ et SRQb repliés, en quadrature de phase avec SR et SRb.
Typiquement, la paire d'entrées Fb, F d'un circuit d'aiguillage de rang i reçoit respectivement la sortie négative de Ak et la sortie positive de Au.,. La paire Eb, E reçoit la sortie négative de Ak, et la sortie positive de A,.2. La paire Gb, G reçoit la sortie négative de Ak+1 et la sortie positive de Ak.
Comme à la figure 4, les sorties B sont toutes reliées ensemble (sortie directe) et reliées par l'intermédiaire d'un transistor cascode à une résistance alimentée par Vcc. Et toutes les sorties C sont reliées par l'intermédiaire d'un autre transistor cascode à une autre résistance reliée à Voue. Les signaux repliés SRQ et SRQb sont prélevés sur les résistances.
Pour terminer le repliement du côté de VO et du côté de V,O, on prévoit que la sortie A de C'A1 est reliée à la sortie C, et que la sortie D de C'A5 est reliée à la sortie B.
Si on n'a pas besoin d'élaborer d'autres informations logiques toutes les autres branches A ou D non utilisées pour le repliement peuvent être connectées à Vcc par l'intermédiaire de transistors cascode comme cela est représenté sur la figure 8. Si on a besoin d'élaborer des informations logiques supplémentaires liées à la position de Vin par rapport aux références V'k, on peut le faire en reliant entre elles les sorties A etlou D de certains circuits d'aiguillage.
Les circuits de repliement décrits en référence aux figures précédentes utilisent des circuits d'aiguillage de courant arborescents à deux étages. L'invention propose d'étendre ce concept à trois étages, voire plus.
La figure 9 représente un circuit d'aiguillage à trois étages.
On peut déjà noter que l'invention est alors utilisable même avec un seul circuit d'aiguillage lorsque le nombre de tensions de référence de croisement des signaux repliés est inférieur ou égal à huit.
Par protéine pouvant se fixer sur une cellule animale, on entend toute protéine capable de se fixer spécifiquement à la surface de la membrane d'une cellule animale, comme par exemple la fixation liée aux interactions de type anticorps-antigène, ligand-récepteur ou enzyme-substrat.
On entend par fragment biologiquement actif, tout fragment capable d'exercer en totalité ou partiellement l'activité biologique de la protéine dont il est dérivé.
Parmi ces constructions, on préfère les constructions selon l'invention, caractérisées en ce que la protéine transmembranaire d'enveloppe de virus est une protéine transmembranaire d'enveloppe de rétrovirus, en particulier les rétrovirus aviaires, bovins, murins, félins ou les rétrovirus de primate. Les plus préférés étant les rétrovirus amphotropes et le virus de la leucémie murine, notamment le virus de la leucémie murine de Moloney.
On peut citer à titre d'exemples, les rétrovirus aviaires tels que le virus de l'érythroblastose aviaire (AEV), le virus de la leucémie aviaire (AVL), le virus du sarcome aviaire (ASV), le virus de la nécrose de la rate (SNV) et le virus du sarcome de Rous (RSV), les rétrovirus bovins, les rétrovirus félins, les rétrovirus murins tels que le virus de la leucémie murine (MuLV), le virus de Friend (F-MLV) et le virus du sarcome murin (MSV) et les rétrovirus de primate. Bien entendu, d'autres rétrovirus peuvent être mis en oeuvre. Les nombreux vecteurs rétroviraux dérivés de ces derniers qui sont décrits dans la littérature, notamment le vecteur N2 (dérivée du virus de la leucémie murine) ou un de ses dérivés peuvent être utilisés dans le cadre de la présente invention.
L'invention concerne également des constructions selon, caractérisées en ce que le gène codant pour la protéine transmembranaire est fusionnée à la partie 3' terminale du gène codant pour la protéine pouvant se fixer sur une cellule animale (cf. Exemple 1).
L'invention comprend de plus des constructions selon l'invention, caractérisées en ce que la cellule sur laquelle peut se fixer la protéine est une cellule humaine, notamment des cellules choisies parmi les cellules musculaires, les cellules pulmonaires, les cellules hépatiques ou les lymphocytes. Parmi les cellules préférées, on peut citer les cellules quiescentes, notamment les cellules hépatiques comme par exemple les hépatocytes.
La présente invention concerne de plus des constructions selon l'invention, caractérisées en ce que la protéine pouvant se fixer sur une cellule animale est choisie parmi: a) un ligand polypeptidique de récepteur cellulaire b) un anticorps simple chaîne anti-antigène de surface cellulaire.
Dans un mode préféré , l'invention a pour objet des constructions selon l'invention, caractérisées en ce que la protéine, ou un de ses fragments biologiquement actifs, induit la prolifération de la cellule animale (cf.
Exemple 1) L'invention s'adresse également à des constructions selon l'invention, caractérisées en ce que la protéine est un facteur de croissance cellulaire ou un de ses fragments biologiquement actifs. On entend par facteur de croissance cellulaire toute protéine capable d'induire par exemple la prolifération cellulaire comme par exemple l'HGF ou les facteurs de croissance spécifiques des cellules hématopoiétiques, ou d'exercer une activité mitogène.
L'invention comprend également les protéines exprimées par une construction selon l'invention.
L'invention concerne aussi les vecteurs caractérisés en ce qu'ils comprennent l'acide nucléique codant pour une protéine selon l'invention. On préfère parmi ces vecteurs les vecteurs plasmidiques ou les vecteurs viraux, notamment les vecteurs retoviraux selon l'invention, caractérisés en ce que le produit d'expression de la construction selon l'invention est exprimé à la surface externe de l'enveloppe dudit vecteur.
L'invention s'adresse aussi aux vecteurs selon l'invention, caractérisés en ce qu'ils comprennent un gène d'intérêt.
Aux fins de la présente invention, un gène d'intérêt en usage dans l'invention peut être obtenu d'un organisme eucaryote, procaryote ou d'un virus par toute technique conventionnelle. Il est, de préférence, capable de produire un produit d'expression ayant un effet thérapeutique et il peut s'agir d'un produit homologue à la cellule hôte ou, de manière alternative, hétérologue.
Le terme produit d'expression désigne une protéine ou un fragment de celle-ci. Dans le cadre de la présente invention, un gène d'intérêt peut coder pour un produit (i) intracellulaire (ii) membranaire présent à la surface de la cellule hôte ou (iii) secrété hors de la cellule hôte. Il peut donc comprendre des éléments additionnels appropriés comme, par exemple, une séquence codant pour un signal de sécrétion. Ces signaux sont connus de l'homme de l'art.
Conformément aux buts poursuivis par la présente invention, un gène d'intérêt peut coder pour une protéine correspondant à tout ou partie d'une protéine native telle que trouvée dans la nature. Il peut également s'agir d'une protéine chimérique, par exemple provenant de la fusion de polypeptides d'origines diverses ou d'un mutant présentant des propriétés biologiques améliorées et/ou modifiées. Un tel mutant peut être obtenu par des techniques de biologie classiques par substitution, délétion et/ou addition d'un ou plusieurs résidus acides aminés.
On préfère tout particulièrement mettre en oeuvre un gène d'intérêt thérapeutique codant pur un produit d'expression capable d'inhiber ou retarder l'établissement et/ou le développement d'une maladie génétique ou acquise.
Dans une lame de scie selon l'invention, non re-
présentée, plutôt que d'avoyer différemment les dents, on
utilise une épaisseur différente de la matière des dents rap-
portées, en particulier en employant des métaux durs pour les
dents de scie insérées dans la lame; celles-ci sont dispo-
sées, de sorte que certaines, c'est-à-dire les plus épaisses, viennent plus en saillie que les autres des plans latéraux de la lame. Ainsi, les dents les moins épaisses peuvent être faites dans le matériau de la lame et être plus en saillie
vers le bas du contour de la lame que les dents plus épais-
PROCÉDÉ D'ASSEMBLAGE DE DEUX STRUCTURES PAR UN CORDON DE BRASURE ET ASSEMBLAGE OBTENU PAR CE PROCÉDÉ DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un procédé d'assemblage de deux structures par un cordon de brasure ainsi qu'un assemblage obtenu par ce procédé.
Elle s'applique notamment à la connexion d'une diode laser par la technique appelée flipchip .
Plus généralement l'invention trouve des applications en micro-électronique et en particulier pour l'interconnexion de composants optiques en vue de réaliser des modules opto-électroniques ou plus généralement pour l'interconnexion de composants de microélectronique sur un substrat d'interconnexion.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE La transmission optique nécessite la réalisation de modules d'émission, de réception et de traitement des signaux lumineux.
Les précisions visées peuvent être inférieures à 0,5 um.
Pour ce faire, des techniques ont été développées et, à ce sujet, on consultera les documents (1) à (4) qui, comme le document (5) cité par la suite, sont mentionnés à la fin de la présente description.
Les sources lumineuses utilisées dans les modules opto-électroniques sont principalement des diodes lasers à émission verticale ou des diodes lasers à émission latérale.