INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le milieu de réaction contient 150 nmoles de dTDP-Ddésosamine, 137,4 nmoles de MEB et 1 mg de protéine EryCIII en utilisant les conditions opératoires suivantes : Dans un tube en verre à vis, on introduit successivement 4,78 ml de tampon Tris 50 mM pH 7,3 (tampon B) ; 20/il de dTDP-D-désosamine, sel de triéthylamine (150 nmoles) en solution dans le tampon B contenant EDTA 1 mM et PEFABLOC 0, 4 mM (Merck) ; 100 /il de MEB (137,4 nmoles) en solution dans le tampon B et 1 mg de protéine EryCIII correspondant à 250 l d'un aliquot de solution congelée obtenue ci-dessus.
Après homogénisation au Vortex, le tube bouché est placé pendant 5 h dans un bain thermostaté à 30 C, puis on ajuste le pH à 9-10 avec NaOH 32 % puis extrait le mélange réactionnel 3 fois avec 5 ml d'acétate d'éthyle. L'extrait obtenu, amené à sec sous pression réduite, puis repris par 100 l de chlorure de méthylène est ensuite analysé par ccm
dans les conditions indiquées à l'exemple 4 en utilisant comme éluant le mélange chlorure de méthylène/méthanol (90 : 10,v/v).
Un essai témoin (t = 0) dont l'incubation est arrêtée immmédiatement par l'ajout de NaOH, est effectué dans les mêmes conditions.
Les résultats obtenus par révélation chimique montrent l'apparition d'un produit moins mobile ayant un Rf voisin de l'érythromycine D attendue et pour lequel une faible activité antibiotique est détectée par autobiogramme direct des plaques sur B. pumilus. Aucune activité biologique n'est observée pour l'essai témoin (figure 19).
Ces résultats confirment que la protéine EryCIII produite dans E. coli et purifiée ci-dessus a l'activité désoaminyl transférase attendue et a été correctement renaturée.
EXEMPLE 31 : utilisation de la séquence du gène eryCIII comme sonde pour isoler les gènes oleG1 et oleG2 codant pour des glycosyltransférases chez S. antibioticus.
1) clonage des gènes oleG1 et oleG2 La séquence du gène eryCIII de Sac. erythraea correspondant à l'ORF8 décrite à l'exemple 1 codant pour l'activité désosaminyltransférase a été utilisée pour préparer une sonde d'hybridation et a permis d'isoler des gènes homologues dans la souche S. antibioticus ATCC 11891 productrice d'oléandomycine par hybridation Southern.
L'intégralité du gène eryCIII a été amplifiée par PCR à partir de 6 ng du plasmide pK62 obtenu à l'exemple 1 en suivant les conditions opératoires décrites à l'exemple 3 en utilisant la polymérase native pfu (Stratagene) et comme amorces l'oligonucléotide ayant la séquence suivante : eryCIII-1 CGGGTACCATGCGCGTCGTCTTCTCCTCCATG (SEQ ID N 59) comportant un site de restriction KpnI dans sa région 5' et dont la partie 3' correspond au brin complémentaire de la région d'ADN située de la position 10196 à la position 10219 de la séquence de la figure 2 et l'oligonucléotide eryCIII2 ayant la séquence suivante : eryCIII-2 CGGGTACCTCATCGTGGTTCTCTCCTTCC (SEQ ID N 60)
comportant un site KpnI dans sa région 5' et dont la partie 3' correspond à la région d'ADN située de la position 8954 à la position 8974 de la séquence de la figure 2.
La bande d'environ 1,2 kb obtenue par amplification a été ensuite digérée par l'enzyme de restriction KpnI et clonée dans le plasmide pUC19 préalablement digéré par l'enzyme KpnI. Le plasmide pCIIIPCRl ainsi obtenu a été ensuite utilisé pour réisoler le fragment KpnI de 1,2 kb correspondant à l'intégralité du gène eryCIII montré à la figure 2. Le fragment ainsi isolé a été ensuite marqué au 32p par la technique "random priming" décrite par Sambrook et al., 1989 et utilisé comme sonde eryCIII pour analyser par hybridation Southern des clones cosmides obtenus à partir d'une banque d'ADN génomique de S. antibioticus ATCC 11891 et préparés de la façon suivante (figure 20) : Une série de six cosmides (cosAB35, cosAB76, cosAB87, cosAB67, cosAB63 et cosAB61) se chevauchant et couvrant environ 100 kb de la région correspondant au cluster de gènes de la biosynthèse de l'oléandomycine a été isolée en suivant la méthode décrite par Swan et al., 1994 en utilisant comme sondes le fragment SmaI de 2 kb interne à la troisième sousunité de la polykétide synthase de Sac. erythraea dans le cluster de gènes de la biosynthèse de l'érythromycine (Cortes et al., 1990) suivie d'une marche sur le chromosome. Les sondes strD, strE et strM codant respectivement pour la dTDPglucose synthase, la dTDP-glucose 4,6-déshydratase et la dTDP-6-désoxyglucose 3,5-épimérase de S. griseus (Stockmann et Piepersberg, 1992) hybrident avec les cosmides cosAB61 et cosAB63 (fig. 20). De façon analogue, par hybridation Southern avec la sonde eryCIII préparée ci-dessus effectuée selon les conditions standard décrites par Hopwood et al., 1985, le cosmide cosAB35 (Swan et al., 1994) donne des signaux positifs dans deux fragments de restriction BamHI de 3,5kb et de 2,7 kb représentés à la figure 20. Le sousclonage et le séquençage ultérieurs montrent que ces deux fragments sont séparés par un fragment BamHI de 0,6 kb non détecté par hybridation.
Un fragment SstI de 10,8 kb d'ADN génomique de
S. antibioticus ATCC 11891 représenté à la figure 21, correspondant à la partie droite du cluster de gènes de la biosynthèse de l'oléandomycine comprise entre le site SstI en position 11081 du gène OLE-ORF3 des PKS de la séquence EMBL n L09654) et le site SstI en position 5 de la séquence EMBL n L36601 situé à 1,4 kb en amont du gène oleB et hybridant avec la sonde eryCIII préparée ci-dessus, a été isolé à partir du cosmide cosAB35 et sous-cloné dans le vecteur plasmidique pSL1180 (Pharmacia Biotech). Le clone pC035-S ainsi obtenu a été utilisé pour générer des matrices simple brin par sous-clonage de différents fragments d'ADN dans les bactériophages M13mpl8 et MP13mpl9 (New England Biolabs), puis la séquence nucléotidique de ces fragments a été déterminée selon la méthode de Sanger et al. (1977) en utilisant une polymérase T7 modifiée (Sequenase version 2.0; U. S. Biochemicals) en présence d'a[35S]dCTP (Amersham) et de 7-déaza-dGTP, selon les recommandations du fournisseur afin de limiter les problèmes de compression de bandes. Les amorces conventionnelles fournies avec la trousse Sequenase ainsi que les amorces synthétiques (17mer) internes ont été utilisées.
Il s'ensuit qu'une partie de l'énergie cinétique de vibrations de la spatule se trouve absorbée et dissipée sous forme de chaleur, ce qui réduit grandement l'amplitude des vibrations de la spatule.
Compte tenu des matériaux utilisés, c'est-à-dire de la résistivité des métaux ainsi que de l'intensité du champ magnétique, la puissance dissipée par un tel dispositif est de l'ordre de quelques dizaines de Watts.
Avantageusement, comme illustré à la figure 1 et 2, les deux plaques métalliques (5,6 ; 25,26) sont reliées par une troisième plaque (15 ; 29) qui leur est perpendiculaire et qui ferme le circuit magnétique entre les deux plaques (5,6 ; 25,26).
De la sorte, l'intensité du champ présent sur les plaques métalliques (5,6 ; 25,26) est augmentée quand on utilise un seul jeu d'aimants (21,23), ce qui accroît l'efficacité en termes d'absorption d'énergie.
Bien évidemment, la fermeture de ce circuit magnétique peut tre réalisée par une plaque en un matériau différent des plaques verticales fixes, et cette plaque peut tre localisée à tout endroit approprié, et par exemple, faire partie intégrante du capotage non représenté, qui recouvre le dispositif conforme à l'invention.
Deuxième exemple Dans la forme de réalisation illustrée à la figure 3, le dispositif amortisseur comprend également deux plaques (30,31) situées dans une zone maximale de déformation du ski. La plaque (33) mobile entre les deux plaques fixes (30, 31) est montée à l'extrémité (35) d'un levier (34) lui-mme fixé par son autre extrémité (36) à la planche de ski dans une zone de moindre déformation.
Du fait de la rigidité relativement importante du levier (34), lorsque le ski progresse, soit à plat sur un terrain irrégulier, soit sur la carre au cours d'un virage, des vibrations mettent l'avant du ski en oscillation (D1, D2) ce qui provoque un déplacement relativement important des plaques conductrices (30,31) par rapport à la plaque aimantée (33).
Troisième exemple La forme de réalisation illustrée à la figure 4, fonctionne sur le principe analogue, à la différence près que, la plaque aimantée (40) est mobile (D3, D4), donc apte à se déplacer entre les deux plaques (41,42) liées au ski (7), donc suivant les déformations de celui-ci (Dl, D2).
Un premier levier (45) relie la plaque aimantée (40) à la spatule (12), à l'instar de la forme de réalisation illustrée à la figure 1, tandis qu'un second levier (44) disposé à l'arrière, relie la plaque aimantée (40) à une zone du ski sensiblement située au niveau de la butée de la fixation.
Pour limiter les contraintes mécaniques au niveau de la liaison entre la plaque aimantée (40) et les leviers (44,45), ceux-ci sont montés avec une certaine capacité d'articulation par rapport à la plaque.
Dans ce cas, le déplacement relatif de la plaque aimantée par rapport aux plaques magnétiques est maximal lorsque le dispositif se trouve à un ventre de vibrations, c'est-à-dire une zone dans laquelle le déplacement oscillatoire est maximal.
Dans une variante de réalisation, les deux leviers (44,45) sont les parties d'une mme lame souple fixée en deux points éloignés du ski. L'élément mobile du dispositif amortisseur est fixé sur cette plaque et se déplace verticalement par rapport à l'élément fixe, par effet de flambage de la lame support.
Dans une variante illustrée à la figure 5, la lame (56) qui est fixée par au moins une de ses extrémités sur la planche de glisse, présente une ouverture (57) à travers laquelle passe le premier élément (58) aimanté solidaire de la planche. Dans ce cas, la lame (56) conductrice voit le flux magnétique engendré par le premier élément (58) varier lorsque les vibrations entraînent le déplacement (Dl, D2) de la lame (56) autour de l'aimant (58). La lame (56) sert à la fois de bras de levier et d'organe de dissipation d'énergie. Bien entendu, l'invention ne se limite pas à la géométrie illustrée. Par ailleurs, la lame peut tre totalement métallique, ou bien ne comporter que certaines zones conductrices de l'électricité, par exemple réalisées en couches.
Quatrième exemple Le dispositif amortisseur illustré aux figures 6 à 8 est constitué par un premier élément (50), avantageusement cylindrique et métallique, fixé sur le ski, sensiblement au niveau de la ligne de contact avant (3) ou à proximité de la spatule (12) ou du talon du ski.
Ce premier élément cylindrique (50) présente un axe (51) perpendiculaire à la face supérieure (7) du ski. Cet élément cylindrique (50), reçoit intérieurement un second élément cylindrique qui est aimanté (54) et apte à coulisser librement à l'intérieur du logement (43) formant l'intérieur du cylindre (50).
Ce second élément (54), formant masselotte est aimanté, et peut, conformément à la variante illustrée en figure 7, tre constitué par un empilement d'aimants cylindriques (61,63) et de disques en fer (60,62,64). Ce système crée des pôles nord et sud successifs avec une induction très élevée. En effet, ces disques de fer jouent le rôle des pièces polaires qui concentrent le flux crée par les aimants. Le mouvement de la masselotte (54) est limitée par les butées (68) pour que celle-ci reste dans son logement. Ces butées peuvent tre équipées de pièces en caoutchouc pour réduire les chocs.
Essai de cuisson au four (petis pains à croûte dure) 2000 g de farine, 40 g de levure sèche, 32 g de sucre, 32 g de sel, 4 g de GRINDSTEDTM Panodan A2020, et de l'eau pour parvenir à 400 unités Brabender + 4 % ont
été malaxés dans un mélange Hobart avec un crochet pendant 2 minutes à faible vitesse et pendant 9 minutes à grande vitesse. La température de la pâte était égale à 26 C. La pâte a été pesée à 1350 g. Elle a été soumise à un repos pendant 10 minutes à 30 C, puis à un moulage sur un appareil de moulage Fortuna. Elle a été soumise à une fermentation pendant 45 minutes à 34 C et une humidité relative de 85 %. Elle a été cuite dans un four Bago pendant 18 minutes à 220 C et traitée à la vapeur pendant 12 secondes.
Après refroidissement, les petits pains ont été-pesés et leur volume a été mesuré par la méthode de déplacement de graines de colza.
Volume du pain, ml Volume spécifique =----------------- Poids du pain, g Mesure du caractère collant La mesure du caractère collant a été effectuée suivant le protocole 2.
Comme permet de le constater le tableau 15, le mutant de xylanase nouveau (XMl) provoque une augmentation du volume du pain nettement supérieure à celle provoquée par BX.
TABLEAU 15 Augmentation du volume du pain (ml/g) et caractère collant (g x s) en fonction de deux xylanases (BX et XM1) appliquées à des doses différentes
Echan- Dose, Caractère Volume Augmentation tillon TXU/kg collant, spécifique, de volume g x s ml/g Spécifique, % BX 2000 6,00 6,03 2,55 BX 5000 6,60 6,49 10,37 BX 8000 5, 00 6, 77 15,14 BX 12000 7,00 6,72 14,29 XM1 2000 4,30 6,60 12,24 XM1 5000 6,20 6,88 17,01 XM1 8000 6,20 7,06 20,07 XM1 12000 6,90 7,32 24,49 Témoin 0 4,50 5,88-
Les résultats sont représentés sur les figures 25,26 et 27.
Exemple 4 Caractère collant de la pâte en fonction de XM1, de la xylanase Veron Special de Rohm et d'une variante purifiée de la xylanase Veron Special de Rohm Pour déterminer si la xylanase nouvelle, XM1, donne une pâte plus ou moins collante que celle de la xylanase Veron Special de Rohm (et une de ses variantes purifiées),
des échantillons de pâte ont été préparés et le caractère collant en fonction de la xylanase a été déterminé.
Farine De la farine danoise, lot N 98022, a été utilisée.
Préparation de la pâte Des échantillons de pâtes ont été préparés de la manière décrite dans le protocole 2. Après le mélange, la pâte a été laissée au repos pendant 10 et 45 minutes, respectivement, dans des récipients clos hermétiquement avant la mesure du caractère collant.
Mesure du caractère collant Les mesures du caractère collant ont été effectuées suivant le protocole 2.
Enzymes 980903 (XM1) : mutant purifié de xylanase de type sauvage de Bacillus sub., exprimé dans E. coli (1375 TXU/ml).
N 2199 : la xylanase Veron Spécial de Röhm (10500 TXU/g).
980603 (Rohm) préparation purifiée de xylanase Belase de Frimond (identique à celle de Rohm) (1050 TXU/ml).
On a vu que l'on pouvait appliquer au circuit de comparaison un signal de mise en veille, Sleep. Pour assurer cette mise en veille, un transistor de type N TN1 est prévu, pour forcer le noeud X à zéro quand la commande de mise en veille est active (Sleep à "O"). La grille du transistor TN1 est reliée à la grille du transistor TP6 et son drain est relié au drain du transistor TP6, sa source étant à la masse.
Pour améliorer la stabilité du circuit de comparaison en cas de coupure du dispositif de pompe, on peut prévoir un rebouclage par un transistor MOS P TP11 entre la sortie et l'entrée de l'inverseur 11.
Mais on a pu vérifier en pratique, que cela n'était pas utile, car quand on coupe la pompe, le potentiel V2 a tendance à devenir plus négatif, donnant un état stable en sortie.
En pratique, quand le niveau de V2 devient plus négatif, inférieur, au seuil de référence Vs (niveau bas de V2), le noeud X est tiré à zéro (Tp5 passe plus de courant) et VK passe à VDD, ce qui a pour effet de stopper la pompe. Si V2 devient moins négatif, le noeud X remonte à VDD (TP5 moins passant) VK passe à zéro ce qui a pour effet de redéclencher la pompe.
Si la commande de mise en veille (Sleep) est activée, le générateur de courant TP6 est bloqué et le transistor TN1 force le noeud X à zéro. Le signal de comparaison VK est ainsi forcé à VDD, ce qui fait stopper la pompe, tant que la commande de mise en veille, Sleep, est active.
Le circuit logique de régulation LREG1 reçoit donc le signal d'horloge CLKIN, ainsi que le signal de sortie VK du circuit de comparaison et le signal de commande externe ON. On a vu que la fonction du circuit logique est de forcer l'activation de la pompe quand le signal ON est activé : il s'agit de fournir le signal négatif VF vers une application (ici, vers les circuits de commutation ComO,... Comm, sur une rangée de la mémoire représentés à la figure 6), cette fonction étant prioritaire, donc indépendante de l'état du signal de comparaison VK. Quand le signal ON n'est pas activé (niveau de repos VDD dans l'exemple), le circuit logique doit couper l'horloge de la pompe ou la valider selon le niveau du signal de comparaison VK.
Cette fonction du circuit logique LREG1 peut être réalisée de différentes manières, dont un exemple est représenté sur la figure 10. Dans cet exemple, le signal CLKIN est appliqué en entrée d'un inverseur CMOS à transistor P TP12 et transistor N TN12, dont la sortie fournit un signal d'horloge inverse CLKR, qui est le signal d'horloge appliqué à la pompe de charges PCN.
La source du transistor TN12 est à la masse, tandis que la source du transistor TP12 est connectée au drain d'un premier transistor P TP13 et d'un deuxième transistor P TP14, dont les sources sont à VDD. Le premier transistor TP8 a sa grille commandée par le signal VK. Le deuxième transistor TP14 a sa grille commandée par le signal ON.
La sortie de l'inverseur (TP12, TN12) est connectée à un ensemble série de deux transistors N, TN13 et TN14. Le transistor TN14 est connecté entre la sortie de cet inverseur et le drain du transistor TN13 dont la source est à la masse. La grille du transistor TN14 est commandée par le signal ON, tandis que la grille du transistor TN13 est commandée par le signal VK.
On voit donc que si le signal ON n'est pas actif, (ON=VDD, TP14 bloqué et TN14 passant), c'est le niveau du signal de comparaison VK qui détermine si on transmet l'inverse du signal CLKIN (VK=O, TP13 passant et TN13 bloqué) ou si on force la sortie CLKR de l'inverseur à zéro (VK=VDD, TP13 bloqué et TN13 passant). Dès que le signal de commande externe ON passe à zéro, c'est lui qui domine et impose la transmission (inverse) du signal d'horloge (TP14 passant, TN14 bloqué).
Ainsi, le signal ON valide la transmission du signal d'horloge CLKIN et le niveau le plus négatif (VFb) de VF est fourni rapidement.
La figure 11 montre le dispositif à pompe de charge avec un circuit de régulation dans une variante de réalisation de l'invention, particulièrement applicable (mais pas exclusivement) au cas où le circuit de pompe de charges PCN ne comporte que le seul étage de la figure 1. En effet, dans ce cas il n'y a pas d'avantdernier étage pour fournir le signal V2 utilisé pour détecter les conditions d'arrêt de la pompe. Il faut donc utiliser le seul signal disponible en sortie, à savoir le signal VF lui-même.
Dans ce cas, la détection des conditions d'arrêt est en fait peu différente. La consommation minimale est toujours obtenue sur le niveau haut du signal VF.
Il faut aussi pouvoir fournir ensuite rapidement le niveau bas attendu du signal VF, sur commande externe ON. Il faut donc analyser si la tension VF est suffisamment basse, inférieure à un seuil de référence Vs, mais aussi ne prendre en compte la détection que dans la phase de fonctionnement de la pompe où le signal VF est à son niveau haut. Pour ces raisons, le circuit de comparaison comprend un étage d'échantillonnage de la sortie de l'étage de détection du seuil de référence Vs.
En outre, si on prend l'exemple d'un circuit de pompe à un seul étage, avec lequel on obtient un signal VF correspondant au signal V1 représenté sur la figure 3, avec un niveau haut de +200 millivolts environ et un niveau bas de -0.6 volt, on voit que le niveau haut du signal VF correspondant aux conditions d'arrêt est un niveau positif. Le seuil de référence dans ce cas est positif, par exemple de l'ordre de 195 millivolts. Or, si on démarre la pompe, et que l'on passe d'abord au niveau haut positif, les conditions d'arrêt seront détectées et la pompe arrêtée. Elle restera dans ce cas définitivement arrêtée. En effet, comme le signal VF n'est pas passé à un niveau négatif avant la détection, le condensateur (calo, figure 1) n'a jamais été chargé.
Aussi, le circuit de comparaison de ce deuxième mode de réalisation comprend en outre un circuit de démarrage, dont le but est d'invalider la détection tant que le signal VF n'est pas passé à un niveau négatif. Dès qu'il est passé à un niveau négatif, le circuit de démarrage valide la détection.
Un autre objectif essentiel de l'invention est de fournir une composition lessivielle comportant un agent de blanchiment performant, stable et économique.
Ces objectifs, parmi d'autres, sont atteints par la présente invention qui concerne de nouveaux polyorganosiloxanes (POS) comprenant des motifs siloxaniques de formule (I) suivante : #dans laquelle : # a + b + c = 0 à 3 # a, b, c = 0 à 3 # R correspond à un ou plusieurs radicaux identiques ou différents, R étant choisi parmi les groupements monovalents hydrocarbonés, de préférence parmi les alkyles linéaires, ramifiés et/ou cycliques et/ou les aryles, et plus préférentiellement encore parmi les alkyles linéaires ou ramifiés en C1-C4 et les groupes phényle, xylyle et tolyle ; # E correspond à un ou plusieurs substituants fonctionnels identiques ou différents entre eux monovalents, porteurs d'une ou plusieurs fonctions peroxo (-0-0-) Fpo et comprenant éventuellement chacun une ou plusieurs fonctions Fstab stabilisantes de Fpo, identiques ou différentes entre elles et choisies parmi les fonctions susceptibles de se lier par l'intermédiaire de liaisons faibles avec des fonctions Fpo ; # G correspond à un ou plusieurs substituants fonctionnels identiques ou différents entre eux et comportant chacun une ou plusieurs fonctions Fstab stabilisantes de Fpo, identiques ou différentes entre elles et choisies parmi les fonctions susceptibles de se lier par l'intermédiaire de liaisons faibles avec les fonctions Fpo ; #avec les conditions selon lesquelles : . (i) . la concentration en fonctions [Fpo] exprimée par le ratio nombre l'po nombre total d'atomesde silicium dans le POS est définie comme suit : # 0 A de préférence 0,01 :::;; [Fpo] :9 1,0 # et plus préférentiellement encore 0,1 < [Fpo] # 0,6.
. (ii) . la concentration en % molaire en motifs siloxaniques T (a + b + c = 1) et/ou Q (a + b + c = 0) est définie comme suit :
# 0 # [T et/ou Q] # 20 # de préférence 0 # [T et/ou Q] #10 A et plus préférentiellement encore, 0# [T et/ou Q]# 8.
Ces nouveaux POS peroxydés permettent de stabiliser la fonction peroxo et de contrôler son activité oxydante en réfrenant son activité de production de radicaux libres. En outre, leurs propriétés de blanchiment et de sélectivité vis-à-vis des dents font d'eux des systèmes de blanchiment particulièrement appropriés et efficaces pour des compositions orales dentaires telles que des dentifrices.
En effet, ces silicones fonctionnalisés par des Fpo peroxo sont doués d'une affinité spécifique vis-à-vis des matériaux constitutifs des dents (en particulier de l'hydroxyapatite) de sorte que ce sont des vecteurs sélectifs propres à acheminer les fonctions de blanchiment chimique sur les dents. Il va de soi que cela optimise l'efficacité desdites fonctions. Il s'ensuit qu'il est possible de réduire les doses, ce qui va tout à fait dans le sens de la diminution de l'agressivité de l'agent de blanchiment.
De surcroît, ces silicones fonctionnalisés peroxydes sont hydrophobes et ont donc pour avantage de préserver les fonctions Fpo de l'eau, qui est un élément d'instabilité majeur pour celles-ci.
Les nouveaux polyorganosiloxanes peroxydés à fonctions Fpo peuvent être des polymères linéaires et/ou ramifiés et/ou réticulés selon le pourcentage en poids de motifs siloxyles DTQ qu'ils comprennent. De préférence, les POS peroxydés selon l'invention comprennent majoritairement des motifs D (a + b + c = 2) et plus préférentiellement encore sont linéaires.