INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
vent derrière les moyens 6 pour découpler le faisceau de
rayons lumineux, possèdent une première couleur.
Les différents moyens 6 pour découpler le fais-
L'autre extrémité de la lame est légèrement repliée vers le capot de façon à définir une surface d'appui 7a sur la carte de forme arrondie (voir figure 2).
Dans l'exemple représenté, les moyens élastiques 5 comprennent deux lames 7 parallèles à la direction d'introduction de la carte, de façon à pouvoir frotter sur la carte 6 ou 6a près de ses bords longitudinaux.
Dans l'exemple illustré, les deux lames 7 sont reliées à l'une de leurs extrémités par une lame transversale 8 présentant des ergots 9 pour assurer sa fixation au capot 3.
L'ensemble formé par les deux lames 7 et la lame transversale 8 est réalisé d'une seule pièce par découpage dans une feuille de métal élastique.
Le dispositif que l'on vient de décrire fonctionne de la façon suivante: Lors de l'introduction de la carte ayant une épaisseur assez importante dans l'ouverture 4 en forme de fente, les surfaces supérieure et inférieure de la carte viennent en contact avec le cadre porte balais 1 et la partie inférieure du capot 3.
Cette carte vient donc passer sous l'organe élastique 5 qui possède une rampe sur chacune des deux lames 7 ce qui permet une introduction correcte et souple de la carte.
En effet, ces rampes ayant un angle faible par rapport au plan d'introduction de la carte, on obtient une flexion de l'organe élastique, un déplacement vers l'avant des deux lames, celles-ci restant en appui sur le capot.
L'arrière des lames élastiques étant immobile en butée contre des parois du capot et maintenu par des ergots logés chacun dans une fente, il en résulte que les lames élastiques peuvent fléchir et se mouvoir vers l'avant du connecteur.
Lors de l'introduction d'une carte de forte épaisseur, cette différence d'épaisseur par rapport à une carte d'épaisseur minimum provoque une déformation des lames élastiques qui exercent une force sur la carte, supérieure à celle exercée par les contacts balais pour garantir un contact électrique de bonne qualité.
Les lames élastiques servent également de freins pour la carte dans le connecteur pour éviter les différents problèmes de vibration.
Dans le cas de l'introduction d'une carte à microcircuit d'épaisseur relativement faible, dans l'ouverture 4 en forme de fente, les surfaces inférieure et supérieure de la carte viennent en contact soit avec le cadre porte balais 1, soit avec la partie inférieure du capot 3.
De ce fait, la carte passe sous les rampes 7a des lames élastiques 7 qui facilitent l'entrée de la carte.
Lors de l'utilisation d'une carte de faible épaisseur, les lames élastiques restent rigides et, l'introduction de la carte fait fléchir les contacts balais 2 qui garantissent ainsi un contact correct avec les plages de la carte à microcircuit.
LOCALISATION DES OBJETS DOMESTIQUES EGARES 1.)OBJECTIF : Retrouver facilement les petits objets égarés On a en effet constaté que les gens (et en particulier les personnes âgées) éprouvent de grandes difficultés à retrouver certains objets domestiques qu'ils déplacent souvent à l'intérieur de leur domicile et qu'ils ont pro visoirement égarés : lunettes cachées sous un journal, clés, objets de valeur, pièces d'identité ou carnets de santé laissés dans une veste mise la veille, etc...
Les personnes âgées constituent la "cible" privilégiée de l'invention et les lunettes l'objet principal de l'ap plication ; en effet, à une faible vue (précisément péna lisante pour retrouver des lunettes) elles ajoutent deux autres handicaps fréquents: des pertes de mémoire et une mobilité réduite...
A cet effet, selon l'invention, un siège pour véhicule automobile du type précité, est essentiellement caractérisé en ce que la structure comporte en outre - des moyens d'amortissement à coefficient d'amortissement réglable, - des moyens de mesure détectant le déplacement vertical de l'assise, - et des moyens de commande, reliés aux moyens de mesure et aux moyens d'amortissement, et réglant au moins périodiquement la valeur du coefficient d'amortissement pour minimiser les déplacements verticaux du siège lors du déplacement du véhicule.
Le siège ainsi réalisé possède une suspension semiactive par contrôle continu de son coefficient d'amortissement.
Le siège suivant l'invention peut éventuellement comporter en outre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes - les moyens d'amortissement comprennent un moteur à courant continu, un dispositif d'entraînement pour transformer le mouvement vertical de l'assise en un mouvement de rotation du moteur, pour faire fonctionner le moteur en génératrice et alimenter un circuit de puissance appartenant aux moyens de commande, ces moyens de commande adaptant en permanence la puissance électrique consommée par le circuit de puissance en sortie du moteur, en réglant ainsi, en fonction des informations des moyens de mesure, le couple de freinage réalisé par le moteur et donc la valeur du coefficient d'amortissement ; - lesdits moyens de mesure comprennent des moyens pour déterminer la vitesse absolue de l'assise en déplacement vertical par rapport au sol, et des moyens pour déterminer la vitesse relative de l'assise en déplacement vertical par rapport à l'embase, les moyens de commande comprenant des moyens de calcul de la consigne du pilotage du couple de freinage à partir des vitesses absolue et relative de l'assise ; - le dispositif d'entraînement comprend une crémaillère et un pignon, le pignon entraînant le moteur en rotation, la crémaillère et le pignon étant respectivement montés sur l'assise et sur l'embase - les moyens pour déterminer la vitesse absolue de l'assise comprennent un accéléromètre - les moyens pour déterminer la vitesse relative de l'assise par rapport à l'embase comprennent un tachymètre - le circuit de puissance est un rhéostat électronique comportant des transistors de puissance - la structure comprend au moins deux bras croisés, mutuellement articulés, possédant des extrémités avant et arrière respectivement articulées à l'assise et à l'embase - les extrémités arrière des bras croisés sont respectivement articulées sur l'assise et l'embase par l'intermédiaire de deux biellettes sensiblement verticales - les moyens élastiques comprennent au moins un ressort de compression interposé entre l'assise et l'em- base - les moyens élastiques comprennent un ressort de traction fixé d'une part à l'embase et d'autre part sur une genouillère comportant une première et une deuxième bielles, la première bielle, sensiblement verticale, étant articulée sur l'assise et sur la deuxième bielle, elle-même montée rotative sur l'embase et sollicitée par le ressort de traction ; et - la deuxième bielle comprend un secteur denté engrenant avec le pignon du dispositif d'entraînement pour entraîner le moteur en rotation.
Plusieurs exemples de réalisation de l'invention vont maintenant être décrits en regard des dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 est un schéma de principe du dispositif de suspension selon l'invention ; - la figure 2 représente schématiquement les moyens d'amortissement et les moyens de commande du système de suspension de la figure 1 - la figure 3 représente schématiquement les moyens de commande de la figure 2 - la figure 4 est une vue de côté d'une forme de réalisation particulière d'une structure articulée utilisa ble dans le dispositif de suspension - la figure 5 est une vue de côté d'une forme de réalisation particulière des moyens élastiques du système de suspension - la figure 6 est une vue de côté d'une variante des moyens d'amortissement représentés à la figure 2 ; et - la figure 7 est une vue de côté du système de suspension selon un mode de réalisation préféré de l'invention.
Le siège pour véhicule automobile représenté a la figure 1 se compose, de manière connue en soi, d'une assise 1 (le dossier du siège n'ayant pas été représenté) supportée en déplacement vertical sur une embase 2 au moyen d'une structure articulée 3.
La structure 3 comprend des moyens élastiques 4 ainsi qu'un un dispositif 5 à coefficient d'amortissement réglable.
Le dispositif 5 à coefficient d'amortissement réglable, représenté a la figure 2, comprend des moyens d'amortissement 6, un capteur 7 détectant le déplacement vertical de l'assise 1 et des moyens de commande 8 reliés au capteur 7 et aux moyens d'amortissement 6 afin de régler la valeur du coefficient d'amortissement et minimiser les déplacements verticaux du siège lors du déplacement du véhicule automobile.
Les moyens d'amortissement 6 comprennent un moteur 9 à courant continu fonctionnant en génératrice et un dispositif 10 d'entraînement en rotation du moteur 9 par transformation du mouvement plan de l'assise 1 selon la flèche F en mouvement de rotation selon la flèche R.
Le dispositif 10 d'entraînement en rotation du moteur 9 comprend une crémaillère 11 d'axe sensiblement vertical et fixée a l'assise 1 ainsi qu'un pignon 12 solidaire en rotation du moteur 9.
Ce moteur 9 ainsi que le pignon 12 sont supportés par l'embase 2. Un multiplicateur de vitesse 14 est inter posé entre le pignon 12 et le moteur 9 afin d'entraîner le moteur dans sa plage de vitesse optimale.
Le capteur 7 est un capteur du type accéléromètre qui permet de connaître la vitesse absolue de l'assise 1 par rapport au sol lors de ses déplacements verticaux et qui transmet cette information aux moyens de commande 8.
Les moyens de commande 8, représentés schématiquement à la figure 3, comprennent des moyens 15 pour déterminer la vitesse relative de l'assise 1 par rapport à l'embase 2 ainsi que la vitesse absolue de cette assise, des moyens de calcul 16 de la consigne de pilotage d'un couple de freinage du moteur 9 et un circuit de puissance 17 qui consomme l'énergie électrique produite par le moteur 9 fonctionnant en génératrice et qui détermine ainsi le couple de freinage réalisé par ce moteur 9.
Les moyens 15 consistent en un circuit électronique tel qu'un microprocesseur, ou analogique, qui est doté d'entrées analogiques et qui calcule - la vitesse absolue Va de l'assise 1 par rapport au sol, à partir des informations données par l'accéléromètre 7, - et la vitesse relative Vr de l'assise par rapport à l'embase 2, à partir des informations de tension u et de courant i d'induit aux bornes du moteur 9.
Par convention, Va et Vr pourront être comptées positivement dans un sens, par exemple pour des mouvements vers le haut, et négativement dans l'autre sens, par exemple pour des mouvements vers le bas.
En variante, les moyens 15 sont reliés à un capteur 18 du type tachymétrique, par exemple fixé sur le moteur 9, qui délivre à ces moyens 15 une information de vitesse relative entre l'assise 1 et l'embase 2.
Les moyens de calcul 16, quant à eux, sont également constitués par un circuit électronique tel qu'un microprocesseur qui peut éventuellement former un seul circuit avec le circuit 15, et qui délivre au circuit de puissance 17 une consigne représentative de la puissance P que doit consommer ledit circuit de puissance en sortie du moteur 9 fonctionnant en génératrice.
Accessoirement, le tableau de commande précité peut être associé avec un appareil enregistreur (19) de cartes de crédit pour permettre l'affectation bancaire du paiement considéré. Quelle que soit la modalité de paiement, la remise de la carte s'effectuera soit après la validation de la commande, soit après la facturation.
Un bon de livraison indiquant la raisons sociale du distributeur,, la date, le poids et les dosages sera remis lorsque le client recevra sa commande.
Selon la présente invention, l'affichage du menu va donc permettre au client utilisateur de sélectionner à sa guise le produit dont il a besoin. Selon ses caractéristiques de structure de poids et de temps d'utilisation, la mise en fabrication dudit produit commandé est effectuée immédiatement après et le temps nécessaire à cette fabrication est de quelques minutes. En conséquence, le client sera livré d
Accessoirement, des panneaux d'information situé sur la machine, des notices d'information, de conseil et d'utilisation des bétons et mortiers pourront être remises au client éventuel l'aidant ainsi à prendre sa décision dans le choix et la sélection du produit qu'il souhaite obtenir. Les modalités de paiement sont extrêmement pratiques. Dans le cadre de l'invention, il peut être envisagé différents types de paiement, à savoir par carte bancaire, soit par carte achetée préalablement correspondant à un grand nombre d'unités de produit, soit par cartes ou pass,, permettant ainsi pour certains clients réguliers d'avoir des comptes en cours auprès de la société gérant ladite installation selon l'invention.
Concernant le mode de paiement sous forme de carte à puce, celle-ci peut être préchargée du type carte téléphone ou être programmée. Dans ce cas, elle est chargée par un moyen permettant de charger la carte à la valeur demandée par le client. Les informations inscrites sont: identité client, numéro de compte, numéro de carte, code confidentiel.
Les avantages ressortent bien de la description. On souligne le caractère convivial du programme qui permet très facilement à tout utilisateur non averti de pouvoir sélectionner en étant guidé dans ses choix, le produit à utiliser.
Les installations peuvent être d'importance variable selon les besoins.
Comme indiqué précédemment, un ou plusieurs modules peuvent être mis en batterie à partir d'une très grande installation permettant la fourniture de produits simultanément à différents clients, différentes adaptations sont possibles sans sortir du cadre de l'invention. Le procédé selon l'invention et sa mise en application est particulièrement destiné à l'industrialisation de tous les petits volumes de mortiers et/ou de béton.
Il y a lieu de préciser que le logiciel mettant en oeuvre le procédé permet de choisir et réaliser plus d'une centaine de recettes de produits à obtenir, chaque produit étant lui-même la résultante d'une composition particulière. I1 est proposé différents types d'agrégats, de ciment, d'adjuvants, permettant ainsi d'offrir au client une palette de produits très variée.. Suivant le poids du béton ou du mortier commandé, l'automate calcule le poids de chaque composant et donne les ordres appropriés en vue de la fabrication du produit commandé. Si ,le poids commandé dépasse la capacité du malaxeur, le nombre de gâchées et le poids de chacune d'elles sera calculé automatiquement et réparti pour optimiser la fabrication.
Accessoirement, des moyens de contrôle, calculateurs pourront déterminer les nécessités de réapprovisionnement en composants.
Un autre avantage essentiel réside dans le contrôle du poids systématique du produit livré, puisqu'à partir de la commande enregistrée la quantité de composants constitutifs du produit sélectionné est contrôlée, mesurée, pesée. Le client est donc certain de la valeur de la quantité livrée. Ainsi, le client commande la quantité qu'il souhaite au kilo près.
Le client commande la quantité qu'il souhaite au kilo près, le poids livré correspondant exactement à sa demande (disparition de l'approximation liée au volume non mesurable) et pas de perte.
Le produit est de qualité constante. Pesée Précise des composants et malaxeur professionnel.
La reproduction est assurée par un automate programmable.
Emission d'un bon de livraison qui garantit le dosage et le mouillage.
Différents aspects secondaires dans la mise en oeuvre de l'invention peuvent être exposés d'une manière non limitative.
ainsi être coupé.
Le rayonnement généré par la source lumineuse 200 est regroupé par le réflecteur 300. Le faisceau de rayons est injecté par une extrémité d'entrée de lumière 101 du système
de guide de lumière 100 dans le premier guide de lumière 110.
A cet endroit, une partie du faisceau de rayons lumineux ren-
contre la face avant du prisme à trois arêtes 112 qui réflé-
chit cette lumière. Le faisceau de rayons lumineux séparés, réfléchi, traverse la surface de sortie de lumière 111 pour
sortir du premier guide de lumière 110 et tomber sur le dis-
positif à lentilles 113. Le dispositif à lentilles 113 réunit
de nouveau les différents faisceaux regroupés de lumière sé-
parés pour ne former plus qu'un faisceau de rayons et diriger ce faisceau de rayons dans la direction d'éclairage B. La partie du faisceau de rayons lumineux, qui ne rencontre pas le prisme à quatre arêtes 112, est transmise dans le premier guide de lumière 110 jusque sur l'élément de
commutation 400. L'élément de commutation 400 est réfléchis-
sant lorsque la transmission est coupée. C'est pourquoi la partie du faisceau de rayons lumineux, qui n'arrive pas sur la face avant du prisme à trois arêtes 112, est réfléchie en retour dans le premier guide de lumière 110. Cette partie du faisceau de lumière réfléchie rencontre alors la face arrière du prisme à trois arêtes 112 qui réfléchit cette lumière. Ce faisceau de rayons lumineux séparés, réfléchi, peut alors également sortir à travers la surface de sortie de lumière
111 du premier guide de lumière 110 et tomber sur le disposi-
tif à lentilles 113.
Pour la transmission T = 0 réglée par l'élément de commutation 400 de la figure 1, l'ensemble du faisceau de rayons lumineux, injecté dans le système de guide de lumière , reste dans le premier guide de lumière 110. Le premier guide de lumière 110 peut assurer des fonctions d'éclairage pour lesquelles, en négligeant les pertes à l'intérieur du système de guide de lumière 100, il faut toute l'intensité
lumineuse de l'ensemble du faisceau de rayons lumineux injec-
ples de réalisation décrit ci-dessus.
La surface réfléchissante du réflecteur complé-
mentaire 22 peut également avoir un degré de réflexion réduit en réalisant l'enduction réfléchissante non pas très
brillante mais quelque peu mate. Cela permet d'obtenir le de-
gré de réflexion du réflecteur complémentaire 22 en donnant un aspect mat pour que les valeurs de l'intensité d'éclairage
du faisceau de lumière complémentaire réfléchi par le réflec-
teur complémentaire 22 ne dépassent pas les valeurs
d'intensité d'éclairage nécessaires. Dans le cas d'une enduc-
tion très brillante, comme celui du réflecteur 10, le degré de réflexion peut atteindre des valeurs de l'ordre de 0,9 à alors qu'en rendant l'enduction mate on aura un degré de réflexion inférieur à 0,9. Un degré de réflexion ainsi réduit pour l'enduction réfléchissante du réflecteur complémentaire
22 peut être prévu pour tous les exemples de réalisation dé-
crits ci-dessus.
La présente invention se rapporte à un dispositif et à un procédé de traitement d'information.
On connaît un système de correction d'erreur de type FEC (initiales des mots anglais "Forward Error Correction" utilisés par l'homme du métier français), illustré, par exemple, dans le document WO 91/17503. Ce document décrit un système de correction d'erreur par transmission d'information supplémentaire, dites "de redondance", destinées à permettre la correction des informations significatives, étant donnée une connaissance à priori et figée du nombre maximal d'erreurs de transmission possibles.
Ce type de système présente l'inconvénient de ne pouvoir s'adapter pour répondre à la fluctuation de la qualité de transmission - lorsque cette qualité est élevée, de nombreuses informations de redondance sont inutiles, ce qui nuit à l'efficacité, ou rendement, de la transmission - lorsque la qualité de transmission est faible, le nombre des informations de redondance peut être insuffisant pour assurer une bonne transmission.
La présente invention a pour objet de proposer un dispositif et un procédé utilisant un nombre d'informations de redondance variable tout en garantissant une grande facilité de mise en oeuvre.
A cet égard, le document EP-608637 illustre la difficulté de mise en oeuvre d'un système de correction d'erreur adaptatif, c'est-à-dire utilisant un ratio variable de nombre d'information de redondance sur le nombre d'informations significative. En effet, ce document préconise une reconfiguration d'un polynôme générateur chaque fois qu'une capacité de correction différente est requise.
EXEMPLE 3 Détermination de la cinétique de raidissement obtenue avec des compositions aqueuses conformes à la présente invention.
Des coulis de ciment sont préparés de la manière suivante: 40 g d'eau, 8 g d'une des compositions aqueuses de polysulfate d'aluminium préparées selon les exemples précédents et 100 g de ciment sont introduits dans un moule cylindrique de 250 ml (déclenchement du chronomètre), on mélange à l'aide d'un agitateur de type RW 20X muni d'une hélice marine tripale pendant une minute. Le coulis est ensuite tassé par tapotements légers. Les mesures de suivi du raidissement sont effectuées à l'aide d'un texturomètre StevensB.
Le texturomètre StevensX est un dispositif permettant la mesure de la force nécessaire pour faire pénétrer une sonde dans le coulis. Ses caractéristiques techniques sont les suivantes: - capteur de force TA 1000 (de 5 à 1000 g soit de 0,049 à 9,81 N); - vitesse de pénétration 0,2 mm/s - profondeur de pénétration 4 mm; - sonde : aiguille ', diamètre 1,5 mm pour TA 1000, section droite.
Les résultats obtenus sont représentés en figure 1 qui rend également compte des cinétiques obtenues avec une première composition témoin comprenant une concentration de 1,64mol/L du même polysulfate d'aluminium dites PASS 1,6 et une seconde composition témoin dites S1 à base d'un sulfate d'aluminium obtenue selon l'exemple 6 ci-après.
On note que les meilleures cinétiques de raidissement sont obtenues avec des compositions possédant une concentration de l'ordre de ou supérieure à 1,65 moles par litre en polysulfates.
EXEMPLE 4 Préparation d'un gâteau de silice précipitée G1 Dans un réacteur en acier inoxydable muni d'un système d'agitation par hélices et d'un chauffage par double enveloppe, on introduit: e 346 litres d'eau 7,5 kg de Na2SO4 (électrolyte) 587 litres de silicates de sodium aqueux présentant un rapport pondéral SiO2/Na2O égal à 3,50 et une densité à 20 "C égale à 1,133.
La concentration en silicate (exprimée en SiO2) dans le pied de cuve est alors de 85 g/l. Le mélange est porté à 79 "C tout en le maintenant sous agitation. On Introduit ensuite dans le mélange 386 litres d'acide sulfurique dilué de densité à 20 "C égale à 1,050, jusqu'à obtenir une valeur de pH égale à 8 (mesurée à la température du milieu). La température du milieu réactionnel est de 79 "C pendant les 25 premières minutes, puis elle est portée de 79 "C à 86 "C en 15 mn, et maintenue ensuite à 86 "C jusqu'à la fin de la réaction.
Une fois la valeur du pH égale à 8 atteinte, on introduit conjointement dans le milieu de réaction 82 litres de silicate de sodium aqueux de rapport pondéral SiO2/Na2O égal à 3,50 et de densité à 20 "C égale à 1,1 33 et 131 litres d'acide du type décrit ci-avant, cette introduction simultanée d'acide et de silicate étant réalisée de manière telle que le pH du milieu de réaction soit constamment égal à 8 + 0,1. Après introduction de la totalité du silicate on continue à introduire l'acide dilué pendant 9 mn de façon à amener le pH du milieu réactionnel à une valeur égale à 5,2. On arrête alors l'introduction d'acide et on maintient la bouillie réactionnelle 5 mn supplémentaires sous agitation.
La durée totale de la réaction est de 118 mn.
On obtient une bouillie de silice précipitée qui est filtrée et lavée au moyen d'un filtre-presse de telle sorte que l'on récupère finalement un gâteau G1 de silice dont la perte au'feu est de 78 % (donc une teneur en matière sèche de 22 % en poids) et dont la teneur en Na2SO4 est de 1 % en poids.
EXEMPLE 5 Préparation d'une suspension de silice G2.
On introduit dans un déliteur malaxeur CELLIER, 4 kg du gâteau G1 préparé à l'exemple 4 (obtenu par filtration presse et présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids et une teneur en Na2SO4 de 1 % en poids), préalablement porté à 60 "C.
Puis on introduit simultanément, pendant la défloculation, du gâteau 13,1 ml d'une solution d'aluminate de sodium (ayant une teneur en Al203 de 22 % en poids et une teneur en Na20 de 18 % en poids (densité 1,505)) et 7,47 ml d'une solution d'acide sulfurique à 80 g/l (densité 1,505), de manière à maintenir le pH à une valeur de 6,5.