INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En figure 5, on observe un champ SPI 10 de démarrage, illustré en figures 12, 13 et 14, SPI étant les initiales des mots anglais "Service Provider Identification", et permettant au récepteur de déterminer son intérêt pour le message diffusé. La trame SPI 10 est suivie d'un champ de contrôle secondaire FCF2 Il dont la signification permet de préciser le format du champ d'information.
Ce décrochement autorise une certaine rotation de l'écrou et constitue une butée empêchant le déplacement en arrière de l'écrou lorsqu'on agit sur lui par
l'intermédiaire de la porte.
L'écrou est essentiellement constitué de deux parties solidaires axialement l'une de l'autre, montées rotativement l'une autour de l'autre et conformées de manière à assurer leur solidarisation mutuelle en rotation avec un important jeu angulaire, la partie extérieure de
l'écrou coopérant avec la glissière.
Le document FR-A-2 663 673 décrit une partie coulissante comprenant deux vantaux montés coulissants l'un relativement à l'autre pour ouvrir et fermer une ouverture
L'ouverture et la fermeture de cette porte sont commandées par un moteur électrique coopérant avec un mécanisme comprenant deux moyens de translation mobiles
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dans deux directions opposées. Chacun des moyens de
translation est relié à un vantail.
Chaque vantail porte à sa partie supérieure une
glissière horizontale engagée sur un coulisseau.
Chaque glissière fait saillie à partir du bord vertical du vantail adjacent au milieu de l'ouverture de la porte. Les deux glissières sont fixées à une face des vantaux et sont décalées verticalement l'une de l'autre, de façon que lors de la fermeture des vantaux, les glissières puissent se croiser parallèlement l'une à l'autre et que la glissière de chacun des vantaux puisse s'engager derrière
ladite face de l'autre vantail.
L'ensemble du mécanisme de commande, y compris le moteur électrique, est logé dans l'espace situé au-dessus de l'ouverture de la porte, sans déborder à l'extérieur de celle-ci. L'un des moyens de translation est relié à la glissière de l'un des vantaux en un point proche de son extrémité libre. L'autre est relié à la glissière de l'autre vantail en un point proche du bord vertical de ce vantail. Le document FR-A-2 709 720 décrit un dispositif de secours pour commander électriquement depuis l'extérieur le déverrouillage positif d'au moins une porte en position fermée d'un véhicule à plusieurs portes adapté au transport
des voyageurs.
A titre purement indicatif et nullement limitatif, on utilise pour ce faire l'équipement commercialisé par la Société NEXTRAL sous la référence NE550 et les conditions de gravure sont les suivantes - gaz de gravure : 2 et SF6, - débits : 50 cm3/s pour 02 et 50 cm3/s pour SF6, - pression : 5 millitorrs (environ 0,5 Pa), - puissance : 200 watts, - durée : 350 secondes.
On dépose ensuite une couche électriquement isolante par exemple en silice 8 au-dessus des conducteurs cathodiques 5 et de la couche résistive.
On dépose ensuite sur cette couche isolante 8 une couche de grille 10 par exemple en niobium, destinée à la formation ultérieure des grilles ajourées 10g.
On grave ensuite des trous 15 (figure 3B) dans cette couche de grille et dans cette couche isolante 8, ces trous étant destinés à recevoir les micropointes 12.
On forme alors ces micropointes.
On grave ensuite la couche de grille 10 selon le motif souhaité pour obtenir les grilles ajourées 10g qui sont maillées selon le même motif que la couche résistive 7.
On procède ensuite au dégagement des prises de contact sur les conducteurs cathodiques 5.
Un deuxième exemple de procédé conforme à 1 invention va être maintenant décrit en faisant référence à la figure 5 des dessins annexés.
Comme précédemment on commence par déposer sur le substrat 2 une couche destinée à la formation des conducteurs cathodiques maillés puis on grave ces conducteurs cathodiques maillés 5 à partir de cette couche.
On dépose ensuite successivement sur le substrat 2 une couche résistive 7 puis une couche électriquement isolante 8 par exemple en silice puis une couche 10 destinée à la formation ultérieure des grilles 10g.
On grave ensuite les trous 15 (figure 3B) dans la couche de grille 10 et la couche isolante 8, ces trous étant destinés à recevoir les micropointes 12.
On forme ensuite ces micropointes 12 dans ces trous.
On grave ensuite la couche de grille 10, la couche isolante 8 et la couche résistive 7 selon le motif choisi pour les grilles ajourées 10g.
Le dégagement des prises de contact sur les conducteurs cathodiques se fait également dans cette dernière étape.
Ce deuxième exemple du procédé objet de 1 invention est particulièrement intéressant car il ne comporte que trois niveaux de photolithographie au lieu des cinq niveaux qui sont nécessaires pour le procédé schématiquement illustré par la figure 4.
En outre, la couche isolante 8 peut ne pas être transparente.
Cet exemple est susceptible d'être réalisé avec du polymère en poudre ainsi qu'avec du polymère liquide. II est également possible d'utiliser une combinaison de deux produits de traitement de salinité ou plus.
Exemple79: Fabrication de polymère enrichi en produit de traitement de la salinité à l'état sec.
Dans un mélangeur de 1500 litres, on verse 900 litres d'eau, 500 g de produit de traitement de la salinité tel que du POSISEL (voir l'exemple 50 pour sa composition), 500 g d'argile vert, 500 g de START TONIC et 500 g de SEQUESTRENE ANTI-CHLOROSE, puis on mélange l'ensemble pendant 30 minutes afin d'obtenir une solution homogène, solution dans laquelle on verse 50 kg de polymère BARBARY-PLANTE. On fait tourner l'ensemble dans le mélangeur pendant 30 minutes afin que le polymère absorbe complètement la solution. Enfin on ajoute 48 kg de sciure de bois et on mélange pendant 15 minutes encore avec le gel pour obtenir un produit gélatineux bien fractionné.
On obtient ainsi environ 1000 kg de polymère enrichi en produit de traitement de la salinité à l'état gommeux selon l'invention.
Pour augmenter l'efficacité d'un herbicide et compte tenu de l'attirance des racines de mauvaise herbes vers l'humidité, I'invention a prévu la fabrication d'un produit selon les exemples 80 et 81 constitué de manière générale par un polymère chargé d'une quantité d'une solution constituée d'eau et d'un ou plusieurs herbicides.
Exemple 80: Fabrication de substances hydrophiles enrichies en herbicide à l'état sec.
Dans un mélangeur d'une contenance de 200 litres, on verse 2 litres d'eau et 3 kg d'un herbicide systémique liquide comme l'OURAGAN, produit fabriqué par SOPRA, et qui permet de détruire toutes les mauvaises herbes, ou 1 kg d'herbicide en granulés du type SNAPSHOT, produit fabriqué par DOWELANCO et qui contient 0,5% d'isoxaben et 2% de trifluraline et qui permet le désherbage des rosiers, des arbustes d'ornement, des plantes de terre de bruyère, des plantes grimpantes, des arbres et des conifères. On fait toumer le mélangeur pendant 15 minutes afin d'obtenir une solution d'herbicide en liquide dans laquelle on verse 7 kg de polymère BARBARY-PLANTE et 90 kg de substance hydrophile d'origine végétale issue de l'exemple 1. On mélange l'ensemble pendant 15 minutes afin d'obtenir 100 kg de substances hydrophiles enrichies en herbicide selon l'invention.
Exemple 81: Fabrication d'un complexe herbicide hydrophile à l'état gommeux.
Dans un premier mélangeur d'une contenance de 1500 litres, on verse 900 litres d'eau et 3 kg d'un herbicide comme OURAGAN (voir exemple 80 pour sa composition), on mélange l'ensemble pendant 15 minutes et on verse sur la solution 50 kg de polymère BARBARY-PLANTE. On fait toumer le mélangeur pendant une heure afin que la solution soit absorbée par le polymère, puis on ajoute sur le mélange 47 kg de sciure de bois et on mélange pendant 15 minutes encore, afin d'obtenir 1000 kg environ de polymère enrichi avec un herbicide selon l'invention constitutif d'une partie d'un complexe d'herbicide.
Dans un deuxième mélangeur identique au premier, on procède de la même façon en remplaçant l'herbicide OURAGAN par 3 kg d'herbicide fabriqué sous la dénomination FERVINAL par SCHERING et qui contient 192 g/l de sethoxydime. Ce type de désherbant permet d'éliminer les graminées dans de nombreuses cultures florales, omementales, légumières et fruitières.
On obtient ainsi 1000 kg environ d'herbicide composant la deuxième partie du complexe.
Dans un troisième mélangeur identique au premier, on procède comme dans le premier mélangeur en remplaçant les 3 kg d'herbicide Ouragan par 3 kg d'herbicide SNAPSHOT (voir exemple 80), afin d'obtenir une troisième quantité de 1000 kg constitutif de la troisième partie composante du complexe d'herbicide.
En utilisant un système de transport de produits gommeux, on transfère les charges des premier, deuxième et troisième mélangeurs dans un quatrième mélangeur d'une contenance de 5000 litres. On mélange les trois charges ensemble pendant 15 minutes afin d'obtenir 3000 kg environ d'un produit herbicide complexe.
Exemple 82: Fabrication d'un pesticide hydrophile à l'état sec.
On prend un mélangeur d'une capacité de 250 litres, dans lequel on verse 95 kg de substance hydrophile d'origine végétale issue de l'exemple 3 ou 95 kg de polymère BARBARY-PLANTE. On fait tourner le mélangeur pendant que l'on verse sur le polymère 3 kg d'un pesticide comme le DELTAMENTHRIN préparé dans une solution de 2 litres d'eau. On mélange l'ensemble pendant 15 minutes afin d'obtenir 100 kg environ d'un pesticide à l'état sec.
Exemple83: Fabrication d'un pesticide complexe hydrophile à l'état gommeux On prend un premier mélangeur d'une capacité de 1500 litres, dans lequel on verse 900 litres d'eau, 5 kg d'un pesticide comme le DELTAMENTHRIN et 100 g d'un colorant par exemple rouge. On mélange l'ensemble pendant 10 minutes, puis on verse sur la solution 50 kg de polymère BARBARY-PLANTE.
Selon une autre particularité le profilé est constitué d'acétal.
Selon une autre particularité le rail est constitué de polypropylène.
D'autres particularités et avantages de la présente invention
apparaîtront plus clairement à la lecture de la description ci-après faite en
référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 représente une vue en perspective simplifiée d'une cassette de porte de véhicule constituant un exemple d'application du procédé d'amélioration des qualités de coulissement d'un chariot sur un rail selon l'invention, - la figure 2A représente une vue en perspective et schématique d'un rail de coulissement de la cassette de la figure 1, sur lequel est disposé un profilé selon l'invention, améliorant les qualités de coulissement d'un chariot, - la figure 2B représente schématiquement en coupe transversale le rail de coulissement de la figure 2A pourvu d'un profilé selon l'invention et
sur lequel coulisse un chariot.
L'invention va à présent être décrite en référence aux figures 1, 2A et 2B. Dans l'exemple de réalisation nullement limitatif décrit ci-après, I'invention est appliquée au coulissement des curseurs ou chariots (3) constituant, par exemple, des supports de vitre d'une cassette (1) de porte de véhicule. La cassette (1) de la figure 1 est constituée d'un panneau sensiblement rectangulaire constitué, par exemple, de matière plastique moulée. La cassette (1) comporte, sur l'une de ses faces, deux rails (2)
verticaux faisant chacun saillie au-delà du bord supérieur de la cassette (1).
Sur chacun des deux rails (2) coulisse un chariot (3) support de vitre adapté
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au profil du rail (2). Les rails (2) peuvent être moulés d'un bloc avec la cassette (1) ou rapportés sur cette dernière par tout moyen approprié. Dans ce dernier cas, le matériau utilisé pour constituer les rails peut être un métal ou une matière plastique telle que, par exemple, du polypropylène. Les rails (2) peuvent être convexes vers l'extérieur de la cassette (1). Dans le cas o l'extrémité supérieure des rails (2) pénètre dans le caisson formant le cadre de porte, un perçage (5) est ménagé à proximité de l'extrémité supérieure de chacun des rails (2) pour la fixation respectivement de deux poulies supérieures (non représentées) du mécanisme d'entraînement des chariots (3). De la même façon, la cassette (1) comporte, à proximité de l'extrémité inférieure de chaque rail (2), un perçage (6) prévu pour la fixation d'une poulie inférieure du mécanisme d'entraînement des chariots (3). Sur chacun de ses bords latéraux verticaux, la cassette (1) peut comporter au moins une patte (7) pourvue d'un perçage (8) prévu pour la fixation de la cassette (1) dans le caisson ou coquille constituant la porte du véhicule. Les parties supérieure et inférieure des rails (2) peuvent être pourvues également de
perçages prévus pour la fixation de la cassette (1) dans la porte du véhicule.
Selon l'invention, pour améliorer les qualités de coulissement de chaque chariot (3) sur son rail (2), on dispose sur la surface du rail (2) sur laquelle se déplace le chariot (3) un profilé (4) de forme complémentaire de la forme du
rail (2) et recouvrant le rail (2) sur toutes les parties qui sont situées en vis-à-
vis du chariot (3). En section transversale, les rails (2) peuvent avoir la forme d'un L, d'un T d'un Y, d'un U, d'un Z ou toute autre forme. Dans l'exemple non limitatif des figures 1, 2A et 2B, le rail (2) a une section ayant sensiblement la forme d'un h minuscule. La branche (20) du h qui constitue un pied et la partie supérieure du h est solidaire de la cassette (1) par une de ses deux extrémités. Le second (20) pied du h constitué par le rail (2) est formé par une portion ayant sensiblement la forme d'un L à l'envers. Le chariot (3) comporte une rainure ayant sensiblement la forme d'un L et destinée à accueillir le rail (2) en h. C'est à dire que le chariot (3) n'occupe pas l'espace situé entre les deux pieds du h formé par le rail (2). Le profilé
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* Phase 2 : on ajoute à 3 m3 de culture (de la phase 1) 2 m3 du milieu neuf ZK (1). On maintient la culturc à 30 C, 100 à 125,uE/m2/s, pH 9, V = 10 cm/s pendant 72 h. On mesure la D.O. > 0,76-0,9 pour connaître la croissance de spiruline.
* Phase 3 : on ajoute à 5 m3 de culture (de la phase 2) 5 m3 du milieu neuf ZK (1) et on maintient toutes lcs conditions de culture de la phase 2. Après 72 h, la D.O. mesurée est = 1,1-1,25.
* Phase 4: on ajoute à 10 m3 de culture (de la phase 3) 5 m3 du milieu neuf ZK(1) et on maintient toutes les conditions de culture de la phase 3. Après 72-96 h, la D.O. mesurée est E 1,4-1,8.
* Phase 5 : on extrait 4 m3 de culture de la phase 4 et on transfère cette quantité vers de le second bassin de 12 m3 pour continuer à cultiver en présence de linoléate d'ammonium (35-75 M linoléate/l). La D.O. mesurée est = 1,9-2,1. En même temps, on rajoute à 11 m3 de culture dans le bassin principal 4 m3 du milieu neuf ZK (1) pour préparer une autre culture en phase 4 en contrôlant simultanément le milieu et en le recomplétant en éléments nutritifs nécessaires à la croissance des spirulines.
On maintient la culture supplémentée cn linoléate à 30"C, l'éclairement de 75-100,aE/m~/s et le pH 9-10; après 72-96 h, la D.O. mesurée est > 2,4-2,9.
(c) Conditions dc culture Les conditions dc pH, température, éclairement, barbotage d'air enrichi à 1 % de CO2 mentionnées plus haut dans la description doivent être maintenues.
Il y a également lieu dc veiller à maintenir des concentrations en ions adaptées aux besoins de la spiruline au cours dc la croissance, comme indiqué également plus haut.
(d) Récolte de la biomasse de spirulines La culture de spirulines est maintenue dans les dccantcurs à 240C pcndant 24 h pour éliminer le surnageant. La biomasse précipitc au fond de décanteurs et est récoltée par la filtration ou la centrifugation à 5000 tours / min pendant 15 min et ensuite rincée avec une solution de NaCI à la concentration de 10 g / litre à 240C. Puis la biomasse est récoltée par une nouvelle centrifugation à 5000 tours / min pendant 15 min et ensuite rincée 3 fois avec de l'eau distillée ou déminéralisée à 20-24 C avant lyophilisation ou atomisation.
4. Résultats La composition chimique générale des spirulines cultivées selon le procédé de l'invention pour l'obtention de biomasses riches en acide y-linolénique, leur composition lipidique et leur composition en acides gras totaux sont rapportes respectivement dans les tableaux 6, 7 et 8 ci-après.
Tableau 6 : Composition chimique générale des spirulines ( % ) cultivées en bassin pour obtenir les biomasses riches en acide y-linolénique.
Sp. 8005 Sp. maxima Sp. texcoco Sp. crater Protéines 55 - 60 54 - 59 53 - 58 56 - 58 Carbohydrates 15-18 13,5 - 15,0 10 - 12 11 - 13 Lipides 6,8 - 7,4 6,8 - 7,5 7,0 - 7,5 6,7 - 7,4 Sels minéraux 7,0 - 12,0 7,0 - 8,5 8 - 11 7,0 - 8,5 Humidité 7,0 - 8,0 7,0 - 8,0 7,0 - 8,0 7,0 - 8,0 Caroténoides 0,20 - 0,29 0,30 - 0,35 0,15 - 0,20 0,15 - 0,19 Chlorophylle a 0,7 - 0,8 0,67 - 0,72 0,70 - 0,78 0,7 - 0,8 Tableau 7 : Composition lipidique des spirulines ( % ) cultivées en bassin pour obtenir les biomasses riches en acide y-linolénique
Sp. 8005 Sp. maxima Sp. tcxcoco Sp. cratcr MGDG 46,1 - 47,5 44,8 - 46,8 45,0 - 46,3 42,8 - 44,5 DGDG | 10,7 - 12,3 11,0 - 11,7 10,6 - 11,2 11,5 - 11,7 PG 19,0 - 20,4 18,9 - 19,5 18,8 - 19,6 19,5 - 20,1 SQDG | 21,5 - 22,5 21,7 - 22,4 22,5 - 22,8 21,2 - 23,7 Tableau 8: Composition des acides gras totaux ( % ) des spirulines cultivées en bassin pour obtenir les biomasses riches en acide y-linolénique
Sp. 8005 Sp. maxima Sp. texcoco Sp. crater A. palmitique 30 35 34,5 36,6 (C16:0) A. palmitoléique 1,3 1,2 1,3 1,2 (C16:1) A. stéarique 1,4 1,4 1,4 1,4 (C18:0) A. oléique 3,7 4,8 4,7 4,5 (C18:1) A. linoléique 28,8 27,9 28,4 27,2 (C18:2) A.γ-linolénique 34,8 29,7 29,7 29,1 (γ-C18:3) #C16/#C18 31,3 / 68,7 36,2 / 63,8 35,8 / 64,2 37,8 / 62,2 Les résultats montrent que: - les biomasses produites contiennent de 6,7 à 7,5 % du poids sec sous forme de lipides, en augmentation par rapport aux souches originales. En outre, la teneur en caroténoides augmente et atteint de 0,15 à 0,35 % [tableau 6]. Les biomasses obtenues contiennent une quantité importante de MGDG atteignant de 42,8 à 47,5 % des lipides totaux [tableau 7] tandis que la proportion de SQDG n'est environ que de 21,2 - 23,7 % des lipides totaux. Dc plus, la teneur cn acidc y-linoléniquc dans ces biomasses augmcntc ncttcmcnt ct atteint de 29 à 34,8 % des acidcs gras totaux - l'accumulation d'acidc y-linolcniquc est parallèlement accompagnée par l'augmentation d'acide linoléique dans ces biomasses [tablcau 8], ce qui montre que l'acide linoléique exogène sous forme de linoléate d'ammonium a été absorbé et désaturé par la #6 désaturase pour former l'acide y-linolénique dans les cellules de spiruline ; - les pourcentages des acides gras totaux C16 dans les biomasses diminuent en fonction dc l'augmentation des acides gras totaux C18 (31,3 / 68,7 chez Spirulina 8005).
EXEMPLE 2 - PRODUCTION D'UNE BIOMASSE DE SPIRULINES RICHES EN SULFOLIPIDES EN BASSIN 1. La préparation des souches originales, les précultures et la préparation du milieu de cultures sont telles que décrites pour l'exemple 1.
2. Le procédé de production dont le schéma est représenté dans la figure 3, comprend les 6 étapes suivantes: * Phase 0 à phase 4 (dans le 1er bassin de 45 m3): les spirulines sont cultivées comme décrit dans l'exemple 1. A la fin de la phase 4, on prend 4 m3 de culture que l'on transfère vers le 2 bassin et on rajoute à 11 m3 de culture 4 m3 du milieu neuf ZK (1) en contrôlant simultanément le milieu et en le recomplétant en éléments nutritifs nécessaires à la croissance des spirulines.
* Phase 5 (dans le 2 bassin de 12 m3): on cultive 4 m3 de spirulines supplémentées en linoléate d'ammonium à la concentration de linoléate de 35 75 pM / litre à 30 C / 48 h puis à 24 C pendant 48 h, sous éclairement de l'ordre de 75-125 tLE/m2/s. Après 96 h de culture, ce volume de culture est transféré vers le 3= bassin pour stimuler la synthèse de sulfolipides dans les cellules de spirulines. En mcme temps, on continue à prélever un nouveau volume de culture (4 m3) du 1er bassin afin de refaire une autre culture en présence de linoléate d'ammonium.
Ainsi normalement le plateau de réaction ne peut se déplacer et les moyens élastiques de compensation n'exercent pas de charge sur le plateau de pression et les moyens embrayeurs.
La force de serrage exercée par les moyens embrayeurs sur les gamitures de friction ne peut déplacer axialement le plateau de réaction en direction du support compte tenu de la force supérieure exercée par les moyens compensateurs sur le plateau de réaction. Cette charge des moyens compensateurs est aisée et maîtrisée lorsqu'il s'agit d'une rondelle Belleville.
En cas d'usure le plateau de pression ou le diaphragme agissent sur le déclencheur pour faire reculer celui-ci en direction du support.
La valve, en position embrayage engagé, s'ouvre en sorte que le plateau de réaction peut se déplacer axialement en direction du fond du couvercle afin de compenser l'usure desdites garnitures de friction.
Le déplacement du plateau de réaction entraîne, via les garnitures de friction, un déplacement du plateau de pression vers le couvercle en sorte que le déclencheur suit le mouvement et que la valve se referme. Le plateau de pression reprend sa position initiale.
Ceci est réalisé de manière continue, automatique et sûre car lors de l'opération de débrayage le plateau de pression etlou de réaction n'exercent plus de charge sur le déclencheur en sorte que la valve se referme de manière sûre sous l'action de poussée exercée par la graisse, et sous l'action d'un ressort de rappel.
II est ainsi créée une roue libre linéaire. D'autres types de roues libres linéaires sont envisageables par exemple comme décrit dans le document FR-A-2 426 834.
Le dispositif de rattrapage d'usure est donc de forme simple, en étant d'un fonctionnement sûr et fiable.
Le cylindre est poussé par un épaulement solidaire du plateau de réaction.
Avantageusement le piston s'appuie, par sa face arrière, sur une couronne solidaire du plateau de réaction.
Cette couronne permet de rigidifier le support et de former un sousensemble unitaire manipulable et transportable support - plateau de réaction dispositif de rattrapage d'usure.
D'une manière générale, les moyens élastiques de compensation ont une courbe caractéristique analogue à celle des moyens embrayeurs en étant en étant décalée par rapport à celle-ci. Les moyens embrayeurs et débrayeurs peuvent avoir une forme quelconque. L'embrayage peut être du type poussé ou tiré.
D'autres caractéristiques et avantages apparaîtront à la lumière de la description qui va suivre et en regard des dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une demi-vue partielle en coupe axiale d'un embrayage à friction selon l'invention; - la figure 2 est une vue selon la flèche 1 de la figure 1 sans le mécanisme d'embrayage et la couronne; - la figure 3 est une vue selon la flèche 3 de la figure 1; - la figure 4 est une vue en coupe axiale à plus grande échelle du dispositif de blocage de la figure 1; - la figure 5 est une vue schématique de l'embrayage selon l'invention; - la figure 6 représente les courbes caractéristiques P1 et P2 respectivement du diaphragme et de la rondelle élastique de compensation avec en ordonnées les charges (ou forces exercées) et en abscisses les déflexions; - la figure 7 est une vue analogue à la figure 1 pour une autre variante; - la figure 8 est une vue analogue à la figure 4 pour cette autre variante.
Dans ces figures l'embrayage à friction comporte de manière connue un plateau de réaction 3, un plateau de pression 7 et un disque de friction 10 doté à sa périphérie externe des garnitures de friction 11 destinées à être serrées, lorsque l'embrayage est engagé, entre les faces de friction 31,21 en vis-à-vis, que présentent respectivement dorsalement le plateau de réaction 3 et frontalement le plateau de pression 7, tous deux par exemple en fonte.
Ce serrage des garnitures de friction 11 est réalisé ici par des moyens élastiques à action axiale 81, formant des moyens embrayeurs, agissant entre la face dorsale du plateau de pression 7 et le fond 90 d'orientation transversale, troué centralement, d'un couvercle annulaire 9 de forme creuse conformé à sa périphérie externe pour être fixé à un plateau de support 1 de manière décrite ci-après.