INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La semelle (2), telle que définie, présente des agencements de positionnement et d'indexation coopérant avec une partie complémentaire d'un appareil dentaire, type articulateur, parfaitement connu pour un Homme du Métier, et dont la fonction est de vérifier le positionnement dans l'espace du modèle dentaire correspondant aux mâchoires supérieure et inférieure, au moment de leur articulation. Dans ce but, la semelle (2) présente en débordement de sa face de dessous une coupelle creuse (1 d) dans laquelle débouche les différents bossages (lc) percés des trous (lb). Les formes et dimensions de cette coupelle (1 d) sont déterminées pour coopérer avec les zones évidées que présentent chacune des mâchoires (Sa) et (5b) d'un appareil articulateur (5).
Selon une caractéristique importante de l'invention, la semelle (1) présente des moyens de repérage visuel dans l'espace pour le positionnement de chaque élément d'ancrage (2). Par exemple, chacun des bords longitudinaux (le) et (if) de la semelle présente des repères (lg) sous forme de chiffres ou de lettres disposés en correspondance avec chacun des trous (lb).
Avantageusement les bords longitudinaux (le) et (lof) sont biseautés, facilitant ainsi la lecture des repères (zig).
PROCEDE ELECTROLYTIQUE DE RECUPERATION ET DE RECYCLAGE DE L'ARGENT A PARTIR D'UNE SOLUTION NITRIQUE La présente invention a trait à un procédé électrolytique de récupération sélective et de recyclage de l'argent à partir d'une solution nitrique contenant l'argent sous forme Ag(I), ce procédé comprenant des étapes successives d'électrodéposition et de resolubilisation de l'argent Ag(O) déposé, caractérisé en ce que les étapes d'électrodéposition de l'argent et de resolubilisation de l'argent sont réalisées dans le même appareil constitué de préférence par un électrolyseur à enceinte unique, sans compartiment séparé.
L'invention s'applique notamment à la récupération sélective de l'Ag(I) par réduction en Ag métal à partir des solutions nitriques issues du traitement des déchets plutonifères dans les usines de retraitement des combustibles nucléaires et à la resolubilisation de l'argent métal en Ag(I) en vue de son recyclage en amont du procédé.
I1 est connu depuis longtemps d'utiliser un procédé électrolytique pour récupérer l'argent métallique à partir de solutions ou d'effluents contenant notamment des ions Argent.
Ainsi, le document FR-A-O 704 663 décrit-il un procédé de séparation de l'argent à l'état métallique par électrolyse, à partir de solutions d'hyposulfite contenant des ions Argent, Ag(I), utilisées en particulier en photographie.
Ce procédé consiste à ajouter à la solution à traiter, outre de la gélatine, un agent activant spécifique contenant du soufre destiné à fournir pendant l'électrolyse de très faibles dépôts cathodiques de sulfure d'argent. Ce document ne concerne que le problème extrêmement spécifique de l'électrolyse de l'argent à partir de bains d'hyposulfite et ne contient aucun enseignement pouvant s'appliquer à l'électrolyse des solutions nitriques d'autre part, la resolubilisation de l'argent déposé n'est absolument pas évoquée.
Le document US-A-4 226 685 est relatif à un procédé pour éliminer les métaux lourds tels que l'argent et les ions cyanures d'effluents de plaquage électrolytique qui met en oeuvre un appareil d'électrolyse à enceinte unique, sans compartiment séparé, comprenant des cathodes de grande surface spécifique formées d'un lit de particules conductrices.
Le traitement spécifique d'effluents nitriques, de même que la resolubilisation éventuelle du métal, par exemple de l'argent déposé, n'est absolument pas évoqué, il est seulement mentionné que les cathodes sur lesquelles se trouvent les métaux sont démontées, enlevées de l'appareil, et traitées ultérieurement par des techniques classiques de purification.
De manière analogue, le document FR-A-O 449 735 concerne un réacteur de "dépollution" électrolytique pour le traitement d'effluents aqueux contenant des métaux lourds comprenant une cuve unique dans laquelle sont placées de manière alternée, des électrodes de polarité opposée, les cathodes étant de préférence réalisées sous la forme d'électrodes volumiques amovibles à remplissage granulaire, par exemple à base de coke de pétrole.
De nouveau, le traitement de solutions nitriques notamment de l'argent n'est pas abordé, la récupération du métal déposé se fait en retirant la cathode amovible et en traitant de manière classique le lit granulaire hors de la cuve pour récupérer le métal.
Le problème de la récupération et du recyclage de l'argent à partir de solutions nitriques se pose notamment avec une particulière acuité, dans les installations de retraitement de combustible nucléaire.
Dans ces installations, on utilise en effet l'aptitude remarquable que possède l'espèce Ag(II) à solubiliser "quasi-instantanément" le bioxyde de plutonium en milieu nitrique, telle qu'elle est décrite en particulier dans les documents de J. BOURGES, C.
MADIC, G. KOEHLY, M. LECOMTE "Dissolution du bioxyde de plutonium en milieu nitrique par l'Ag(II) électrogénéré" J. of the Less Common Metals, p. 122, 303, 1968 et le document de M. LECOMTE, J. BOURGES, C.
MADIC "Applications du procédé de dissolution oxydante du bioxyde de plutonium" In Proceedings of the In.
Conf. on Nucl. Fuel Reprocessing and Waste Management RECOD 87, Vol. 1, p. 444, 1987.
L'usage du couple rédox Ag(II)/Ag(I) s'est de ce fait imposé progressivement depuis quelques années, dans les usines de retraitement telles que celle de La Hague, comme cela est mentionné dans le document de F.J. PONCELET, M.H. MOULINEY, V. DECOBERT, M. LECOMTE "Industrial Use of Electrogenerated Ag(II) for PuO2 Dissolution RECOD 94 Proceedings", Vol. II, p.
24-28 Avril 1994, Londres - Royaume Uni.
Milieu Rapport DO à 600 nm p max Viscosité finale CÎN max (h-1) à 26s-1, 20 C (cps) RCVs 50 2,70 0,28 227 DSM+ 8 6,20 0,38 254 NA 0,1 1,91 0,35 7 On peut remarquer d'après ce tableau III que les milieux riches en azote et carencés en carbone (C/N faible) tel que le milieu NA favorisent la croissance de la souche mais ne permettent pas la production de polysaccharides. Par contre, les milieux RCV et DSM riches en substrats azotés et carbonés, réalisent le meilleur compromis en permettant à la fois une bonne croissance de la souche et la synthèse de polysaccharides. Ces essais ont également mis en évidence qu'il est possible de dissocier la croissance de la souche de la production de polysaccharides.
II a été ainsi déterminé un milieu de préculture optimisé pour la croissance de la souche, dont la composition est pour un inoculum de 7,5 %.
Opt2~ns Glucose (stérilisé séparément) 20 g Extrait de levure 2,5 g Sulfate d'ammonium 1 g Sol. Minérale (1) 70 ml Sol. Tampon (2) 20 ml Eau osmosée qsp Il Inoculum 7,5 % De même, il a été étudié la mise au point d'un milieu optimisé pour la production d'exopolysaccharide, afin de maximiser la productivité en polymère. La composition, ci-après dénommée MP1, a donc été définie comme la plus performante.
MP1 Glucose 20 g Extrait de levure 1,7 g Sol. Minérale (1) 70 ml Eau osmosée qsp Il Dans le tableau IV, on a regroupé les résultats de croissance et de production en utilisant le milieu RCVs seul (référence) ou les deux milieux optimisés ci-dessus Opt2~ns et MP1.
CYCLE REFERENCE CYCLE OPTIMISE PRECULTURE Milieu RCVs O t2 ns % inoculum 0,22 0,37 DO corrigée 600 0,6 1,6 nm finale Durée 20 heures 15 heures PRODUCTION Milieu RCVs MP1 max (h-l) 0,28 | 0,29 DO corrigée 600 8,9 9,2 nm finale Concentration finale 10,1 g/l 10,2 g/l en EPS dS/dt 0,25 gIl.h 0,30 g/l.h Consommation en glucose dP/dt 0,27 g/l.h 0,36 g/l.h Productivité en EPS (phase de production) Viscosité à 25"C 1500 cps à 26s-1 1560 cps à 2651 Durée fermentation 73 heures 63 heures Durée phase pro- 38 heures 28 heures duction Durée totale du 93 heures 78 heures cycle Pour récupérer le polysaccharide produit par la souche par fermentation comme explicité ci-dessus, deux méthodes peuvent être utilisées.
Selon une première méthode, le moût brut est soumis à une précipitation à l'méthanol puis à un séchage sous vide pour obtenir un produit sec contenant le polysaccharide bruit. Le produit obtenu, remis en solution à 1 %, a des propriétés viscosifiantes. Cette solution, chauffée à une température comprise entre 70 et 95"C (de préférence entre 85 et 95"C), présente les mêmes propriétés gélifiantes que la solution préparée à partir du polysaccharide purifié, qui est obtenu selon la seconde méthode ci-après.
Selon cette seconde méthode, on soutire le moût de fermentation et on le dilue entre 1 et 1/20, de préférence entre 1 et 1/10. Puis, on porte la solution obtenue à une température comprise entre 70 et 95"C; de préférence, ce traitement thermique est réalisé, entre 85 et 95"C. En effet, un traitement thermique à une température de 90"C provoque une liquéfaction du moût de fermentation, même après refroidissement à température ambiante. Pour un traitement à 90"C pendant environ une heure, la température de gélification ou refroidissement est inférieure à 20"C.
Si le traitement thermique est réalisé à une température inférieure à 90"C, celui-ci conduit après refroidissement à l'obtention d'un produit plus visqueux que le moût initial.
Ainsi, il apparaît que de tels traitements thermiques permettent de faciliter la séparation cellules/polymères, notamment par centrifugation.
On centrifuge le produit issu du traitement thermique par exemple à 13000 g ou on le soumet à une filtration tangentielle.
Le surnageant ainsi obtenu est soumis à une filtration frontale à 0,2 pm sur un filtre à plaques. Une telle filtration frontale permet en effet d'obtenir un filtrat extrêmement pur présentant des densités optiques (DO) à 600 nm pratiquement nulles (Tableau V).
Seuil de coupure DO à 600 nm (cil) du Filtrat 0,8 ~ 0,02 0,45 0,005 0,8 puis 0,45 0,007 0,8 puis 0,22 0,003 0,45 puis 0,22 0,002 Pression appliquée: 2.105 Pascals Le filtrat récupéré est traité de façon connue : il est concentré, soumis à une précipitation à l'éthanol puis à un séchage sous vide pour obtenir un produit sec comprenant un exopolysaccharide purifié.
Ainsi qu'il a été dit plus haut, cet exopolysaccharide est nouveau tant par sa nature que par ses propriétés.
Les parties (3) permettront d'installer un support sur les côtés.
Les formes réalisées seront une conséquence de la place disponible et de la future utilisation. Chaque extrémité sera refermée par un capuchon (7).
Les supports (8) comportent un cordon (5) élastique fixé par des anneaux (6). Le cordon élastique sera tendu, ce qui entraînera une pression sur les montants (8) du sèchelinge. Cette pression permettra de tenir le linge suspendu.
Certains anneaux (6) fixant les cordons pourront être déplacer. La grosseur des cordons (6) sera variable en fonction de l'utilité.
Le linge sera posé entre le cordon (5) et le montant (8). Une fois sec, il sera enlevé en tirant tout simplement dessus. Cette technique pourra s'adapter à toute sorte de sèche-linge. Les anneaux (6) fixant les cordons (5) seront davantage serrés à chaque extrémité des cordons.
Ce système, suivant l'invention, permettra de posséder un sèche-linge tout en plastique entièrement démontable et modulable, et, de suspendre son linge sans pinces à linge.
DISPOSITIF D'ACTIONNEMENT EN OUVERTURE ET FERMETURE DES BATTANTS D'UN VOLET OU D'UNE PORTE DE BAIE DE BATIMENTS.
La présente invention a pour objet un dispositif d'actionnement des deux battants d'un élément d'obturation tel un volet ou une porte de baie de bâtiments apte à actionner les battants de manière simultanée dans le sens de l'ouverture et dc manicle différée dans Ic sens de la fermeture. ledit dispositif agissant sur les deux battants pour les actionner en pivotement autour de Icurs gonds respectifs.
On connaît déjà de l'état de la technique des dispositifs d'actionnement de battants de volets comprenant un élément moteur accouplé par deux transmissions dc mouvements aux deux battants de volets. Les deux transmissions de mouvements présentent des rapports dc transmission de valeurs différentes si bien que le premier battant. celui équipé du couvre joint. est entraîné en pivotement selon une vitesse angulaire plus importante que la vitesse angulaire d'entraînement du second battant. Ainsi de part cette disposition. le premier battant s'ouvrc plus rapidement que le second et atteint sa position d'ouvenure maximale, (position d'appui contre le mur) avant le second. Pour écarter le risque de blocage du moteur, la transmission de mouvement associée au premier battant comporte un ressort à spires de compensation et d'absorption des mouvements. Dc part cette configuration. le second battant peut atteindre sa position d'ouverture maximale alors que le premier est déjà en appui contre le mur. En outre la présence du ressort de compensation induit un retard à la fermeture si bien que le premier battant, lors de la fermeture. se trouve mobilisé en pivotement avant le second, cette disposition lors de la fermeture, évite tout coincement des battants par contact du couvre joint du premier contre la rive verticale du second.
II est apparu que l'emploi dc deux transmissions de mouvement de raisons différentes renchérit le coût de revient du dispositif.
La présente invention à pour but de pallicr l'inconvénient précédemment cité en mcttant en oeuvre un dispositif d'actionnement de deux battants aptc à induirc un retard à la fermeture pour le battant équipé du couvre joint sans pour autant utiliser deux transmissions dc raisons différentcs.
A cet effet, Ic dispositif d'actionnement selon l'invention cn ouverture et fermeture des battants d'un moyen d'obturation tel un volet ou une porte de baie de bâtiments ledit moyen comprenant un premier battant doté d'un couvrejoint et un second battant. lesdits battants étant respectivement mobiles en pivotement sur des gonds entre une position d'ouverture selon laquelle ils sont rabattus contre le mur de part ct d'autrc de la baie ct une position d'occlusion selon laquelle ils sont disposés dans l'encadrement de la baie, le couvre joint venant recouvrir l 'intcrz allc entre les deux battants. ledit dispositif comprenant sur une platine support un élément moteur poufl'u d'un arbre dc sortic rotatif, pouvant tourner à la commande dans un sens ou dans l'autre. sur lequcl un couple moteur est disponible. ledit arbre étant accouplé par une première transmission de mouvement à un premier bras dc manoeuvre relié mécaniquement au premier battant et par une seconde transmission dc mouvement à un second bras dc manoeuvre relié mécaniquement au second ballant cn sorte que par activation de l'organe moteur un couple moteur d'entraînement soit transmis à chacull des battants pour les entraîner en pivotement soit vers leur position d'ouvenure soit vers leur position dc fermeture sc caractérisc essentiellement en ce que chaque transmission dc mouvement est constituée par deux segments dc transmission accouplés l'un à L'autre par un dispositif à action différée d'accouplement pour la première transmission et par un organe élastiquement déformable en torsion pour la seconde, ledit dispositif à action différée d'accouplement comprenant un premier organe d'accouplement menant accouplé au premier segment de la transmission et un second organe d'accouplement mené accouplé au second segment lesdits premier et second organes d'accouplement étant coaxiaux et maintenus coaxialement l'un par rapport à l'autre et l'organe d'accouplement mené comportant deux surfaces dc butées angulairement espacées l'une de l'autre et l'organe d'accouplement menant comportant entre lesdites surfaces dc butée un élément de butée contenu dans un secteur angulaire de valeur inférieure à la valeur de celui délimité par lesdites surfaces de butée de sorte qu'un intervalle angulaire subsiste entre l'élément de butée et les surfaces de butée, ledit élément de butée, par rotation de l'organe d'accouplement menant. étant entraînée vers l'une des surfaces de butée de l'autre pour établir par contact avec ladite surface de butée, avec un retard proportionnel à la valeur de l'intervalle angulaire, une relation d'accouplement entre les deux dits organes.
Ainsi lors de la fermeture, Ic battant sans couvre joint est immédiatement entraîné en pivotement alors que l'autre ne le sera que lorsque l'élément de butée de l'organe d'accouplement menant viendra au contact de la première surface de butée de l'organe d'accouplement mené. Ainsi le second battant parvient avant le premier en position de fermeture cc qui écarte tout risque de coincement des battants. Le blocage en pivotement du second battant en position de fermeture alors que l'antre est toujours actionné en pivotement vers sa position de fermeture se traduit par la déformation en torsion de l'organe élastique associé à la seconde transmission de mouvement. Dés que le premier battant a atteint sa position de fermeture L'élément moteur est désactivé. Pour la commandc cn ouvenurc des deux battants, l'élément moteur est activé de manière que son arbre se sortic soit cntraîné dans l'autre sens. Les deux battants ne seront entraînés en pivotement vers leur position d'ouverture qu'après détente de l'organe élastique et après que l'élément de butée de l'organe d'accouplement menant ait été amené au contact dc la seconde surface de butée de l'organe d'accouplement mené.
Selon une autre caractéristiquc de l'invention, le premier segment de la première transmission de mouvement constitué par un arbre monté sur des paliers dc guidage fixés à la platine support. est accouplé à l'arbre de sortie de l'élément moteur par l'intermédiaire d'un train dc pignons de raison égale à l'unité ct le second segment dc transmission. constitué par un arbre, est accouplé à la vis sans fin d'un système roue et vis sans fin logé dans un cartcr approprié fixé à la platine support. le bras dc manoeuvre du premier battant étant accouplé à la roue dudit système ladite première transmission étant latérale et parallèle à l'élément moteur.
Selon une autre caractéristique dc l'invention, I'un au moins des deux arbres est fixé en translation et rotation à l'organe d'accouplement correspondant.
Selon une autre caractéristique dc l'invention, les deux arbres sont fixés cn rotation et translation à leur organe d'accouplement respectif.
La présente invention concerne aussi un procédé pour conférer un phénotype CIM à un végétal, par transformation du végétal avec un vecteur recombinant comprenant un gène chimère qui lui-même comprend un promoteur actif dans les végétaux et lié par liaison opérationnelle à l'une des formes modifiées décrites ci-dessus du gène NIMl, où la forme codée, dominant-négative, de la protéine NIM1 est exprimée dans le végétal transformé et confère un phénotype CIM au végétal.
En outre, la présente invention concerne un procédé pour activer la résistance systémique acquise dans un végétal, par transformation du végétal avec un vecteur recombinant comprenant un gène chimère, qui lui-même comprend un promoteur actif dans les végétaux et lié par liaison opérationnelle à l'une des formes modifiées décrites ci-dessus du gène NIMl, où la forme codée, dominant-négative, de la protéine NIM1 est exprimée dans le végétal transformé et active la résistance systémique acquise dans le végétal.
En outre, la présente invention concerne un procédé pour conférer une résistance à un large spectre de maladies à un végétal, par transformation du végétal avec un vecteur recombinant comprenant un gène chimère qui luimême comprend un promoteur actif dans les végétaux et lié par liaison opérationnelle à l'une des formes modifiées décrites ci-dessus du gène NIMl, où la forme codée, dominant-négative, de la protéine NIM1 est exprimée dans le végétal transformé et confère au végétal une résistance à un large spectre de maladies.
Dans encore un autre aspect, la présente invention concerne un procédé de criblage d'un gène NIMl mis en jeu dans la cascade de transduction de signaux conduisant à la résistance systémique acquise dans un végétal, qui consiste à sonder une génothèque ou une banque d'ADNc provenant dudit végétal avec une séquence codant le NIMl qui s'hybride dans l'ensemble de conditions suivantes à la séquence codante SEQ ID NO:2 : hybridation dans du BSA à 1 % ; NaPO4 520 mM, pH 7,2 ; laurylsulfate de sodium à 7 % ; EDTA 1 mM ; chlorure de sodium 250 mM à 55"C pendant 18 à 24 heures, et lavage dans 6XSSC pendant 15 minutes (X3), 3XSSC pendant 15 minutes (X1) à 550 C.
L'invention concerne aussi les objets suivants Une molécule d'ADN isolée selon l'invention, dans laquelle ladite forme modifiée de la protéine NIM1 possède des alanines au lieu de sérines sur les positions d'acides aminés correspondant aux positiosn 55 et 59 de la séquence SEQ ID NO:3, où ladite molécule d'ADN s'hybride dans les conditions suivantes à la séquence nucléotidique SEQ ID NO:22 : hybridation dans du BSA à 1 % ; NaPO4 520 mM, pH 7,2 ; laurylsulfate de sodium à 7 % ; EDTA 1 mM ; chlorure de sodium 250 mM à 550C pendant 18 à 24 heures, et lavage dans 6XSSC pendant 15 minutes (X3), 3XSSC pendant 15 minutes (X1) à 550 C.
Une molécule d'ADN isolée selon l'invention, dans laquelle ladite forme modifiée de la protéine NIM1 possède une troncation N-terminale d'acides aminés correspondant approximativement aux positions d'acides aminés 1-125 de la séquence SEQ ID NO:3, où ladite molécule d'ADN s'hybride dans les conditions suivantes à la séquence nucléotidique SEQ ID NO:24 : hybridation dans du BSA à 1 % ; NaPO4 520 mM, pH 7,2 ; laurylsulfate de sodium à 7 % ; EDTA 1 mM ; chlorure de sodium 250 mM à 550C pendant 18 à 24 heures, et lavage dans 6XSSC pendant 15 minutes (X3), 3XSSC pendant 15 minutes (X1) à 55"C.
Une molécule d'ADN isolée selon l'invention, dans laquelle ladite forme modifiée de la protéine NIM1 possède une troncation C-terminale d'acides aminés correspondant approximativement aux positions d'acides aminés 522-593 de la séquence SEQ ID NO:3, où ladite molécule d'ADN s'hybride dans les conditions suivantes à la séquence nucléotidique SEQ ID NO:26 : hybridation dans du BSA à 1 % ; NaPO4 520 mM, pH 7,2 ; laurylsulfate de sodium à 7 % ; EDTA 1 mM ; chlorure de sodium 250 mM à 550C pendant 18 à 24 heures, et lavage dans 6XSSC pendant 15 minutes (X3), 3XSSC pendant 15 minutes (X1) à 550C.
Une molécule d'ADN isolée selon l'invention, dans laquelle ladite forme modifiée de la protéine NIM1 comprend la séquence d'acides aminés SEQ ID NO:28, où ladite molécule d'ADN s'hybride dans les conditions suivantes à la séquence nucléotidique SEQ ID NO:28 : hybridation dans du BSA à 1 % ; NaPO4 520 mM, pH 7,2 ; laurylsulfate de sodium à 7 % ; EDTA 1 mM ; chlorure de sodium 250 mM à 55"C pendant 18 à 24 heures, et lavage dans 6XSSC pendant 15 minutes (X3), 3XSSC pendant 15 minutes (X1) à 55"C.
Une molécule d'ADN isolée selon l'invention, dans laquelle ladite forme modifiée de la protéine NIM1 est constituée essentiellement de motifs ankyrine correspondant approximativement aux positions d'acides aminés 103362 de la séquence SEQ ID NO:3, où ladite molécule d'ADN s'hybride dans les conditions suivantes à la séquence nucléotidique SEQ ID NO:30 : hybridation dans du BSA à 1 % ; NaPO4 520 mM, pH 7,2 ; laurylsulfate de sodium à 7 % EDTA 1 mM ; chlorure de sodium 250 mM à 550C pendant 18 à 24 heures, et lavage dans 6XSSC pendant 15 minutes (X3), 3XSSC pendant 15 minutes (X1) à 550C.
Une forme modifiée du gène NIMl selon l'invention, qui a été synthétisée par mutagénisation.
Utilisation d'une molécule d'ADN isolée selon l'invention, pour activer la résistance systémique acquise dans une cellule végétale, un végétal et leurs descendants.
Utilisation d'une molécule d'ADN isolée selon l'invention pour conférer une résistance à un large spectre de maladies à une cellule végétale, un végétal et leurs descendants.
Utilisation d'une molécule d'ADN isolée selon l'invention, pour conférer un phénotype CIM à une cellule végétale, un végétal et leurs descendants.
Utilisation de plantes résistantes et de leurs descendants selon l'invention, pour incorporer le caractère de résistance à la maladie à des lignées végétales par sélection.
Utilisation de variants du gène NiMi pour conférer une résistance aux maladies et activer l'expression du gène de la SAR dans les végétaux transformés à l'aide de ce gène.
Un procédé pour produire une forme modifiée d'un gène NiMi.