INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un mode de régulation shunt à commutation séquentielle ou module S3R est représenté à la figure 2. il présente en série, successivement à partir d'une borne active A de génération de courant d'un réseau de cellules solaires présentant une capacité parasite Cp et fournissant un courant Is et jusqu'à une borne de sortie B, une diode en direct D, une self Lp dont la valeur peut être par exemple inférieure à LOuH (par exemple de qq. pH) , et deux diodes Schottky D1 et D2 en direct, par exemple du type 60HQ100 qui produisent une chute de tension totale de l'ordre de 1,lu. La borne de sortie B est connectée au bus d'alimentation BUS présentant une capacité C. En parallèle entre la borne E commune à la self Lp et à la diode D1, et le pôle de mode commun (ou masse), sont disposés - d'une part un interrupteur shunt commandable SS, en série avec une résistance calibrée Rs de limitation de courant pour la fonction shunt - d'autre part, une diode D3 en parallèle avec une résistance R3, et disposée en série avec un condensateur C3, pour former un circuit d'amortissement évitant les surtensions qui, lors de l'ouverture du commutateur shunt SS, seraient dûes à l'inductance résiduelle entre le commutateur shunt SS et la capacité C du bus BUS.
Les panneaux solaires sont arrangés en sections CS. En cours de fonctionnement, certaines sections sont associées à des modules dont le commutateur shunt SS est ouvert, alimentant le bus BUS, d'autres sections sont shuntées, et une section correspond à un ou des modules commandés séquentiellement, étant alternativement en circuit et shuntée, pour réguler la tension du bus BUS.
La commande des commutateurs shunt SS est réalisée pour tout ou rien.
L'efficacité de ce régulateur shunt est de l'ordre de 97,5%. Pour les sections qui sont shuntées, la notion d'efficacité n'est pas importante, car il s'agit de puissance en excès qui doit être dissipée. Pour les sections shuntées en permanence, la dissipation est en général peu élevée.
Par contre, pour les modules de la section shunt commandée séquentiellement, la dissipation est critique, car la capacité parasite Cp du réseau de cellules solaires se décharge complètement à travers l'inductance Lp chaque fois que le commutateur shunt SS se ferme, ce qui génère des pertes qui sont heureusement à la fréquence basse de commande de shunt. Pour un réseau solaire de 7A et une tension de 50V, la capacité parasite Cp est de l'ordre du microfarad et les pertes sont de L'ordre de 10W à i5W pour la section correspondante.
Le dispositif représenté à la figure 3 est un régulateur de décharge des batteries.
Le mode de réalisation représenté convient au cas où la tension des batteries est supérieure à celle du bus BUS, mais il est bien connu de modifier cette topologie pour lui adjoindre un dispositif élévateur de tension pour former un régulateur survolteur.
La fonction du régulateur de décharge est de commander le courant délivré par la ou les batteries au bus BUS.
Pour une tension de batterie supérieure à la tension du bus, la meilleure configuration est le régulateur série ( buck converter - voir l'article précité de G.SHIVANNA). Il comporte entre la borne d'entrée G et la borne de sortie B connectée au bus BUS, un interrupteur de protection Sbat, une self d'entrée Lln, un commutateur de régulation série ( buck switch ) Sl, une self de sortie L Qut et une diode D3 en direct. Un filtre d'entrée, par exemple amorti, comporte en parallèle entre la borne H et le pôle de mode commun, un condensateur Cl en parallèle avec un condensateur C1, amorti par une résistance R1'. Ces modules sont destinés à être connectés en parallèle pour former autant de sources de courant commandées. En outre, une diode ( buck diode ) est connectée en inverse entre le point J commun à S1 et Lout et le pôle de mode commun M.
La figure 4 représente un module selon l'invention dont la topologie permet de réaliser la fonction shunt. Le module tel que représenté à la figure 4 ne remplit que le fonction de shunt, mais il peut être adapté pour remplir les deux fonctions précitées de shunt et de décharge, ainsi qu'il sera explicité dans la suite de la description.
Il comporte successivement, entre la borne K reliée à une borne du réseau de cellules solaires (courant Is, capacité parasite Cp) et la borne B reliée au bus BUS, une diode Da en direct, une self L1p, une self Ls, une self de sortie Lc, et une diode de sortie Do. D4, L!p et L constituent une première branche s'étendant entre le point K et le point nodal N. Entre le point nodal N commun aux selfs Ls et Lo, et le pôle de mode commun, sont disposés d'une part un interrupteur commandé Sll, en série avec un filtre de préférence amorti C'2, R' 2t C2, l'ensemble constituant une deuxième branche. Il comporte d'autre part un interrupteur shunt SS1 connecté entre le point nodal N et la masse. Lo et Do constituent une branche de sortie.
Les composants L, S!l, C2, R' 2t C2' sont analogues aux composants Lc, S', Ci, R', C', de la figure 3b. Ls, une inductance de faible valeur (10 H environ) est utilisée pour contrôler le courant de shunt, plutôt que le limiteur résistif de courant en série avec l'interrupteur commandé SS de la Figure 2. Ceci permet de limiter les pertes dans l'interrupteur shunt SSl.
Le circuit d'amortissement (C2, R2', C2') qui est mis en circuit et hors circuit par l'interrupteur Sli sert avantageusement à limiter les surtensions lors de L'ouverture de l'interrupteur SSl. Sous sa forme la plus générale le filtre peut être de tout type, en particulier capacitif, apte à diminuer les surtensions à l'ouverture de l'interrupteur SS1. A cet effet, il est avantageux que l'interrupteur S1l ne puisse être en position fermée que si l'interrupteur SS, est en position ouverte. De préférence, Sil est à l'état ouvert quand SS1 est fermé, et Sil est fermé quand SS, est à l'état ouvert.
Conformément à l'invention, on a pu mettre en oeuvre des phases mobiles éluant les cations et des phases mobiles éluant les anions constituées par des solutions de compositions différentes mais compatibles avec le DEDL, c'est-à-dire volatiles telles que des mélanges ou non d'acides (HCOOH, CH3COOH, CF3COOH) et de bases (NH4OH, Et3N, pyridine, éthylène diamine) ou de sels volatils (carbonates et carbamates d'ammonium).
Selon une caractéristique préférentielle de l'invention, la phase mobile éluant les cations et la phase mobile éluant les anions sont constituées préférentiellement par des solutions de même composition mais ayant des concen trations différentes en ions mais aussi par des solutions de compositions différentes à des concentrations identiques ou différentes.
Selon une autre caractéristique de l'invention, après injection des cations et des anions à analyser dans l'appareil de chromatographie, on fait passer, sur la ou les deux phase(s) stationnaire(s), une solution aqueuse d'acide formique et d'ammoniaque de faible concentration, de sorte que les cations restent bloqués tandis que les anions sont élués, puis une solution aqueuse d'acide formique et d'ammoniaque de concentration plus élevée de façon à éluer les cations.
Il est essentiel de faire passer sur la ou les colonne(s) d'abord la phase mobile de faible concentration puis celle de concentration plus élevée afin de ne pas éluer simultanément les cations et les anions ; ou seulement certains d'entre eux.
De tels systèmes de préconcentration, qui peuvent être utilisés en ligne ou hors ligne, permettent d'effectuer l'analyse de faibles concentrations (inférieures au mg x 1 ).
Il est également à noter qu'à lélution simultanée des cations et des anions peut supplémentairement s'ajouter celle des molécules neutres sans modification des éluants ou en leur additionnant un modificateur organique tel que ceux utilisés en chromatographie à polarité de phases inversée.
Les caractéristiques du procédé qui fait l'objet de l'invention seront décrites plus en détail en se référant aux exemples ci-dessous Exemple l : Analyse des cations sur un échangeur de cations On a analysé un mélange de monocations (Na, K) et de dications (Mg, Ca) sur une colonne PARTISILs SCX 10 /m (4,6 X 100 mm). Après injection de ce mélange, on a fait passer sur cette colonne une phase mobile constituée par une solution renfermant 100 mM/l d'acide formique et 87,6 mM/l d'ammoniaque, ce avec un débit de 1 ml/min..
Le chromatogramme obtenu est représenté sur la figure 1 sur laquelle le premier pic correspondant à un temps de rétention de 1,308 min. représente les anions qui sont élués instantanément, tandis que les pics suivants correspondant respectivement à des temps de rétention de 2,31 + + 2,708 ; 4,941 et 6,061 min. représentent les ions Na , K ++ ++ Mg , Ca Cet exemple montre que l'analyse d'un tel mélange est possible par le procédé conforme à l'invention.
Exemple 2 : Analyse d'anions sur un échangeur d'anions On a analysé un mélange de chlorure, nitrate et sulfate sur une colonne SHIMADZU IC A10 (4,6 X 100 mm).
Après injection de ce mélange, on a fait passer sur cette colonne une phase mobile constituée par une solution renfermant 10 mM/l de CF3COOH, ce avec un débit de 1 ml/min..
La présente invention comprend également une séquence de nucléotides codant pour la séquence d'amino-acides de la présente invention.
De préférence, la séquence de nucléotides de la présente invention est choisie entre : (a) une séquence de nucléotides comprenant n'importe laquelle des séquences de nucléotides présentées en tant que SEQ ID N 8, SEQ ID N 10 et SEQ ID N 12, ou un de ses variants, homologues ou fragments ; (b) n'importe laquelle des séquences de nucléotides présentées en tant que SEQ ID N 8, SEQ ID N 10 et SEQ ID N 12, ou un de ses compléments ; (c) une séquence de nucléotides capable de s'hybrider à n'importe laquelle des séquences de nucléotides présentées en tant que SEQ ID N 8, SEQ ID N 10 et SEQ ID N 12, ou un de ses fragments ; (d) une séquence de nucléotides capables de s'hybrider au complément de n'importe laquelle des séquences de nucléotides présentées en tant que SEQ ID N 8, SEQ ID N 10 et SEQ ID N 12, ou un de ses fragments ; et (e) une séquence de nucléotides qui est dégénérée en résultat de la dégénérescence du code génétique au niveau des nucléotides définis (a), (b), (c) ou (d).
Les termes "variant", "homologue" et "fragment", en rapport avec la séquence de nucléotides de la présente invention, comprennent n'importe quelle substitution, variation ou modification, n'importe quel remplacement, n'importe quelle délétion ou addition d'un ou plusieurs nucléotides de ou à la séquence, sous réserve que la séquence de nucléotides résultante code pour une séquence d'amino-acides ayant une activité de xylanase, de préférence ayant au moins la même activité qu'une xylanase
comprenant n'importe laquelle des séquences d'amino-acides présentées en tant que SEQ ID N 7, SEQ ID N 9 et SEQ ID N 11. En particulier, le terme "homologue" désigne une homologie en ce qui concerne la structure et/ou la fonction, sous réserve que la protéine exprimée résultante ait une activité de xylanase, ayant de préférence au moins la même activité que n'importe laquelle des séquences d'amino-acides présentées en tant que SEQ ID N 7, SEQ ID N 9 et SEQ ID N 11. En ce qui concerne l'homologie de séquence (c'est-à-dire la similarité de séquence ou identité de séquence), il existe avantageusement au moins 75 %, mieux encore au moins 85 %, de préférence au moins 90 % d'homologie avec la séquence représentée en tant que SEQ ID N 8, SEQ ID N 10 ou SEQ ID N 12 dans la liste des séquences annexée. Plus spécialement, il existe au moins 95 %, de préférence au moins 98 % d'homologie avec la séquence représentée dans la liste des séquences annexée.
De préférence, la séquence de nucléotides de la présente invention comprend la séquence présentée en tant que SEQ ID N 8 ou SEQ ID N 12, ou un de ses variants, homologues ou fragments.
UTILISATIONS NOUVELLES DES XYLANASES De la manière indiquée ci-dessus, la présente invention propose également une analyse convenable pour identifier des xylanases pouvant être utilisées dans la préparation de pâtes non collantes (de la manière définie dans le présent mémoire) destinées à être utilisées dans la préparation de produits de boulangerie.
A cet égard, on a identifié certaines xylanases, consistant en xylanases bactériennes connues et xylanases bactériennes nouvelles, qui conviennent à la préparation de produits alimentaires, en particulier de pâtes destinées à être utilisées dans la préparation de produits de boulangerie.
Ainsi, la présente invention comprend une pâte non collante (de la manière définie dans le présent mémoire), pâte qui comprend une xylanase identifiable par l'analyse de la présente invention. Avantageusement, la xylanase a une séquence d'amino-acides présentée en tant que l'une quelconque des SEQ ID N 3,5, 7,9, 11, ou un de ses variants, dérivés ou homologues. De préférence, la xylanase a une séquence d'amino-acides présentée en tant que l'une quelconque des séquences SEQ ID N 5, 7, 9, 11, ou un de ses variants, dérivés ou homologues.
A l'opposé des systèmes de l'art antérieur-, la présente invention offre la possibilité d'ajouter directement de la xylanase à la farine avant la production de la pâte. Ainsi, un seul lot d'un mélange farine/xylanase peut être fourni au producteur de pâte. En outre, le producteur de pâte ne nécessite pas un dispositif de dosage pour pouvoir obtenir une pâte aisément manipulable.
PRODUITS ALIMENTAIRES PREPARES AVEC DES XYLANASES La présente invention propose un moyen d'identifier des xylanases convenables pour leur utilisation dans la préparation d'un produit alimentaire. Des produits alimentaires classiques, qui comprennent également des aliments pour animaux, comprennent des produits laitiers, la viande, la volaille, le poisson et des produits de boulangerie.
De préférence, le produit alimentaire est un produit de boulangerie. Des produits de boulangerie (cuits au four) classiques entrant dans le cadre de la présente invention comprennent le pain - tel que des pains, des petits pains, des pains au lait, des pâtes à pizza, etc. des bretzels, des tortillas, des gâteaux, des biscuits sucrés, des biscuits, des crackers, etc.
ENSEIGNEMENTS GENERAUX Dans le commentaire suivant, des références à "la séquence de nucléotides de la présente invention" et à "la
séquence d'amino-acides de la présente invention" concernent, respectivement, une ou plusieurs quelconques des séquences de nucléotides figurant dans le présent mémoire et une ou plusieurs quelconques des séquences d'amino-acides figurant dans le présent mémoire.
Séquence d'amino-acides/séquence polypeptidique L'expression "séquence d'amino-acides de la présente invention" est synonyme de l'expression "séquence polypeptidique de la présente invention". Dans ce cas, la séquence d'amino-acides peut être celle de la xylanase ou de l'inhibiteur de xylanase.
Les polypeptides de la présente invention comprennent également des fragments de la séquence d'amino-acides présentée et leurs variants. Des fragments convenables ont des dimensions d'au moins 5, par exemple d'au moins 10, 12,15 ou 20 amino-acides.
Les polypeptides de la présente invention peuvent également être modifiés de manière à contenir une ou plusieurs (par exemple au moins 2,3, 5 ou 10) substitutions, délétions ou insertions, y compris des substitutions conservées.
rapportée sur la face de la partie fixe tournée vers l'intérieur du véhicule.
Pour agir sur un tel dispositif, c'est-à-dire pour ouvrir ou fermer la glace, on prévoit une poignée. La solution classique est de monter une poignée sur l'un des rails de coulissement, qui agit sur une came logée dans ce rail. Dans la position fermée, la poignée est parallèle à la glace, et la came force celle-ci dans la
En tirant sur la poignée, de façon à l'amener sensiblement perpendiculaire à la glace (dans un plan horizontal), on déplace la came, qui libère la glace et lui
permet de venir dans la position de coulissement.
Cette technique présente de nombreux inconvénients. Tout d'abord, une telle poignée est difficile à manipuler. Il est nécessaire de prévoir une longueur suffisante (au moins 6 centimètres) pour la préemption, ce qui induit un
encombrement non négligeable, en position ouverte.
Par ailleurs, elle n'est pas facile à mettre en oeuvre, lors du montage, puisqu'il est nécessaire de repporter la came et la poignée dans le rail de coulissement, la partie mobile étant déjà en place. De plus, il est souhaitable que les manipulations soient simplifiées tant pour des raisons d'ergonomie que de sécurité. Notamment, la fermeture et l'immobilisation en position ouverte de la partie mobile devraient être
automatiques, ce qui n'est pas le cas avec les techniques connues.
L'invention a notamment pour objectif de pallier ces inconvénients et ces
manques de l'état de la technique.
Plus précisément, un objectif de l'invention est de fournir un dispositif d'obturation d'une baie ménagée dans la carrosserie d'un véhicule, muni d'une
poignée qui soit facile à manipuler, et qui présente un encombrement réduit.
Un autre objectif de l'invention est de fournir un tel dispositif, dont la poignée permet un verrouillage ou un blocage simple et efficace, tant en position
fermée qu'en position ouverte.
L'invention a également pour objectif de fournir un tel dispositif, qui soit
Compte tenu des matériaux utilisés, il est possible d'obtenir une induction crte de l'ordre de 1,5 Tesla. Ainsi, on a calculé et mesuré que pour un diamètre de masselotte de l'ordre de 10 mm, et pour une induction crte de l'ordre de 1 Tesla, pour une hauteur active du dispositif de l'ordre de 1 cm, avec un déplacement vertical de l'ordre de 6 mm d'amplitude, en utilisant comme matériau métallique de l'aluminium ou du cuivre, et à une fréquence d'oscillations de l'ordre de 100 Hertz, on obtient une puissance dissipée de l'ordre d'une dizaine de Watts.
Ce résultat peut tre obtenu donc avec un surcroît de masse pour le ski de l'ordre de 10 grammes, se décomposant en 6 grammes, pour ce qui est de la masselotte magnétique (54) et de 4 grammes pour ce qui est du cylindre conducteur (50).
Dans une variante de réalisation illustrée à la figure 8, les butées (78, 79) situées aux extrémités du cylindre (50) sont chacune constituée d'un aimant (80,81) et d'une pièce conductrice (82,83). L'aimantation des aimants (80,81) est orientée de telle manière que l'aimant (84) formant la masselotte soit en répulsion avec les deux aimants (80,81). De la sorte, l'aimant (84) est suspendu magnétiquement à l'intérieur du cylindre (50). Les pièces conductrices préférentiellement métalliques (82,83) voient le flux magnétique les traversant varier lorsque la masselotte (84) se déplace sous l'effet des vibrations. Des courants induits prennent donc naissance dans ces pièces (82,83) ce qui produit une dissipation d'énergie. Dans ce cas, la pièce formant le cylindre peut tre conductrice également pour augmenter les capacités d'amortissement.
Pour l'ensemble des variantes décrites, une étude mécanique du système montre que les vibrations sont particulièrement amorties lorsque le dispositif oscille à des fréquences élevées.
Au-delà d'une certaine fréquence, la puissance dissipée croit avec le carré de la fréquence. Plus précisément, pour les valeurs numériques précitées, la fréquence de coupure au-delà de laquelle le dispositif amortisseur dissipe une énergie apte à perturber et amortir le mouvement vibratoire, est située aux alentours de 50 à 70 Hertz.
II ressort de ce qui précède que le dispositif conforme à l'invention permet d'amortir fortement les vibrations dont une planche de glisse, ou plus généralement de nombreux articles de sports sont le siège.
En outre, l'utilisation de phénomènes magnétiques évite tout contact ou frottement, ce qui d'une part, limite l'usure, et d'autre part, permet le fonctionnement à des faibles températures, en présence de neige.
L'invention concerne un support monolithe poreux d'un élément de filtration utilisé pour la mise en oeuvre sur un milieu liquide, d'un procédé de filtration, de microfiltration, d'ultrafiltration, de nanofiltration ou d'osmose inverse, dans lequel le milieu fluide circule sous la forme de courants tangentiels, au contact de membranes de filtration.
Dans de tels procédés de filtration, les membranes assurent une séparation sur le milieu liquide en circulation à leur contact, du fait qu'elles laissent passer certaines molécules ou particules et sont traversées par d'autres fractions du milieu fluide, lorsqu'elles sont soumises à une pression établie de part et d'autre des membranes, appelée pression transmembranaire. La partie du milieu fluide traversant la membrane est appelée permet et la partie du milieu fluide arrtée par la membrane est appelée rétentat. De manière générale, la vitesse de passage du perméat à travers la membrane est d'autant plus grande que la membrane présente une épaisseur plus faible. Cependant, une membrane de très faible épaisseur présente une très grande fragilité, de sorte que les membranes de filtration sont généralement réalisées sous la forme de couches de recouvrement de surfaces d'un support monolithe poreux. Le support monolithe poreux assure la résistance mécanique de l'élément de filtration, de sorte qu'on peut utiliser des membranes de très faible épaisseur.
11 est connu d'utiliser des éléments de filtration dont les supports monolithes poreux ont une forme tubulaire et une section transversale sensiblement constante suivant la direction de leur axe. Les éléments de filtration peuvent tre constitués par exemple par des tubes à section circulaire dont les surfaces sont revtues par des membranes de filtration et qui sont montés à l'intérieur d'une enveloppe pour constituer un module de filtration comportant une pluralité d'éléments de filtration tubulaires.
De manière à obtenir une grande surface d'échange des membranes par unité de volume de l'élément de filtration et un très bon facteur de perméabilité, on a proposé d'utiliser des supports monolithes de forme tubulaire ayant une pluralité de canaux de direction axiale qui sont séparés les uns des autres par des cloisons constituées du matériau poreux du monolithe, par exemple une céramique, et dont les surfaces sont recouvertes par des membranes de filtration.
On a par exemple proposé un support monolithe poreux pour un été- ment de filtration constitué sous la forme d'un cylindre en céramique à section circulaire dans lequel sont ménagés des canaux rectilignes cylindriques dont les sections circulaires sont réparties dans toute la section du support monolithe poreux. L'un des canaux est disposé suivant I'axe du support monolithe, de sorte que sa section occupe la partie centrale de la section du monolithe et les autres canaux sont disposés suivant plusieurs rangées dans lesquelles les axes des canaux sont disposés sur des surfaces cylindriques coaxiales à)'étément monolithe cylindrique. Les sections des canaux constituant les rangées successives sont elles-mmes centrées sur des cercles concentriques à la section transversale du support monolithe.
Dans un tel élément de filtration multicanal, le permeat, qui traverse les membranes de filtration, circule à l'intérieur des parois poreuses du support monolithe pour se diriger vers la surface extérieure du support. Les conditions de circulation du perméat sont donc très différentes, suivant la position dans la section de l'élément de filtration, du canal duquel provient le perméat. En outre, les parois ménagées entre les canaux circulaires ne sont pas d'épaisseur constante. De manière générale, les canaux situés dans des zones différentes du support monolithe ne fonctionnent pas de la mme façon et on constate que certains canaux sont sujets à un colmatage préfé- rentiel. En outre, de tels éléments de filtration ne sont pas adaptés dans le cas de fluides visqueux pouvant contenir des matières solides. On a donc proposé de réaliser un support monolithe poreux pour des membranes de filtration comportant des canaux ayant des sections sensiblement analogues séparées par des cloisons radiales ayant une zone commune située suivant I'axe du support monolithe. Les cloisons de séparation des canaux et la cloison du support délimitant les canaux vers t'extérieur ont des épaisseurs sensiblement identiques. De plus, les sections des canaux présentent la forme générale de polygones à angles arrondis.