INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En général, un engin spatial conforme à l'invention détermine la direction de poussée instantanée pendant le fonctionnement d'un propulseur de modification de vitesse (AV). La direction dc pousse est déterminée dans un référentiel inertiel, ou galiléen, qui ne tourne pas avec le corps de l'engin. Cette direction de poussée est comparée à la direction de poussée souhaitée dans le référentiel inertiel et l'terreur de pointage instantanée de la direction de poussée est ainsi produite.
Avantageusement, cette douille présente un prolongement saillant d'une longueur sensiblement égale à la section d'une crosse d'ancrage.
Selon une variante préférée, la fixation du profilé est complétée par des pattes d'ancrage présentant au moins un trou poinçonné pour le passage d'une barre ou des câbles traversant une pluralité de pattes. Cette patte est avantageusement une patte gauchie.
Selon un mode de réalisation particulier, la face inférieure du profilé forme un angle de l'ordre de 37" avec le plan de la face supérieure, les deux faces convergent vers l'extérieur du profilé. De préférence, la patte gauchie est soudée sur le profilé de façon à ce que l'extrémité plane intérieure de la patte soit solidaire de la face inférieure du profilé. La patte présente un gauchissement de 900.
Selon une autre variante, les pattes présentent deux trous pour le passage de deux barres d'ancrage. Cette variante permet de multiplier les solutions de fixation des crosses d'ancrage.
Selon un mode de réalisation particulier, la patte gauchie est soudée sur le profilé par quatre cordons de soudures, l'un s'étendant le long du bord transversal de la patte et sur la face inférieure du profilé, l'autre s'étendant le long de l'arête inférieure extérieure du profilé et sur la face supérieure de l'extrémité de la patte, avant la zone de torsion, les autres s'étendant de part et d'autre de la patte gauchie.
Selon une autre variante, le profilé du joint de chaussée présente une face longitudinale inclinée selon un angle compris entre 300 et 450, les pattes de raccordement étant fixées sur cette face inclinée, les pattes de raccordement présentant une extrémité de liaison dont l'axe longitudinal forme un angle sensiblement égal à l'angle d'inclinaison de la face de raccordement avec l'axe longitudinal de l'extrémité opposée.
Avantageusement, les pattes de liaison sont formées par des tiges en aluminium présentant à un tiers environ de leur longueur un angle de 30 à 450.
Selon une autre variante, l'extrémité extérieure de la patte présente deux trous pour le passage de barres de scellement aptes à coopérer pour l'une d'entre elles avec une crosse (30).
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, faisant référence aux figures annexées relatives à des exemples non limitatifs de réalisation où - la figure 1 représente une vue en coupe, à l'échelle 1, d'un exemple de réalisation d'un joint selon l'invention La figure 1 représente une vue en coupe transversale d'un demi-joint selon l'invention. Il est constitué par un profilé (1), une garniture élastique (2), des filants en acier (4, 5) et des pattes de raccordement (3).
Ils présentent une section sensiblement trapézoïdale. La face intérieure (6) présente une rainure propre à recevoir et à maintenir une languette d'ancrage (8) prolongeant latéralement la garniture élastique (2). La face inférieure (9) forme avec le plan de la face supérieure un angle d'environ 370. Cet angle n'est pas très critique, et il peut sans inconvénient majeur être compris entre environ 30 et environ 450.
La garniture (2) est une juxtaposition d'alvéoles (20) tubulaires de sections hexagonales.
L'épaisseur des parois des alvéoles tubulaires est d'environ 2,5 millimètres. La hauteur des alvéoles tubulaires est d'environ 40 millimètres, et la largeur d'environ 22 millimètres. La garniture est prolongée de languettes d'ancrage latérales (8) dont la largeur est d'environ 23 millimètres. La garniture est réalisée en élastomère par extrusion.
La glissière 27 fait partie de moyens de guidage
longitudinal des vantaux 4.
Notons que la patte 25 de l'écrou côté moteur 11 longitudinalement, est à proximité d'une surface
d'extrémité avant 19 de la rampe 17.
Les moyens 14 permettent ici le verrouillage simultané des deux vantaux 4, et comportent le doigt de
blocage 16.
Dans les exemples des figures 8 et 9, le doigt 16 est équipé d'un galet 28, en vue de son roulement sur la
piste 20.
En outre, le doigt 16 est étendu radialement depuis le corps basculant 15 et monté pivotant par rapport à une
direction longitudinale.
Une rampe unique de ces moyens est sensiblement longitudinale, rigidement fixée au vantail, et par exemple la rampe est vissée à un rail central de glissière de
moyens de guidage longitudinal.
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La rampe est pourvue de deux surfaces opposées d'extrémité sensiblement perpendiculaires à la direction
longitudinale L, autour de l'axe 22.
Tandis que la piste 20 rejoignant les surfaces 18, 19 est généralement étendue suivant les directions longitudinale L et d'élévation E. Plus précisément, ici la piste 20 présente par rapport à la direction E, un angle 29, de bas en haut et de l'extérieur vers l'intérieur, constant sur les figures 1
Prélèvements de sang Des prélèvements sanguins ont été réalisés simultanément sur l'ensemble des animaux expérimentaux au cours d'un nycthémère. Les prélèvements de sang (5 ml) ont été obtenus toutes les 30 minutes de 21 h00 à 07 h00 et toutes les heures pendant la période restante.
Les prélèvements ont été effectués à l'aide d'un cathéter HEMOCATH 30, (VYGON, Paris) placé dans la veine jugulaire gauche au moins 1 heure avant le début des prélèvements sanguins. Le cathéter a été rincé avec 2 ml de sérum physiologique hépariné (10 U héparine ROCHE par ml) après chaque prélèvement. Avant chacun des prélèvements, 1 ml du contenu du cathéter a été prélevé et éliminé. Le sang a été recueilli sur héparinate de sodium (soit 250 U/5 ml) et rapidement centrifugé à 1500 g pendant 15 minutes. Le plasma a été réparti en 2 fractions aliquotes dans des tubes EPPENDORF de 1,5 ml.
Dosage des corticoïdes plasma tiques Le dosage des corticoïdes plasmatiques (14 échantillons par brebis) a été réalisé par HPLC conformément à la méthode précédemment décrite par ALVINERIE et TOUTAIN [J. Pharm. Sci. 71, 816-818 (1982)] Analyse statistique Les moyennes et les écart-types ont été calculés à l'aide du logiciel EXCEL (Microsoft corporation, Richmond). Les analyses statistiques ont été réalisées à l'aide du logiciel STATGRAPHICS (version 5, STSC lnc.,1991). Les concentrations des corticoïdes inférieures à la limite de quantification sont arbitrairement fixées à 2,5 ng/ml pour l'analyse statistique. Les résultats ont été analysés à l'aide d'une analyse de variance avec 2 facteurs fixes : l'état pathologique (témoin vs tremblante) et le temps. Le test est significatif pour un niveau de p inférieur à 0,05.
Résultats Cortisol La concentration plasmatique moyenne générale pendant 24 h) de cortisol des brebis témoins est faible (8,2 + 3,4 ng/ml). L'interaction entre les facteurs fixes état pathologique et temps est significative (p Chez les brebis témoins, les concentrations les plus élevées c'est-à-dire 18,5 + 13,5 ng/ml et 35,4 + 23,4 ng/ml sont observées respectivement aux temps 08h00 et llh00 alors que les concentrations en cortisol des brebis atteintes de tremblante sont systématiquement élevées tout au long du nycthémère sans rythme circadien apparent.
La concentration plasmatique moyenne générale pendant 24 h de cortisol des brebis atteintes de tremblante est 4 fois plus élevée que celle des brebis témoins (32,3 + 19,9 ng/ml vs 8,2 + 3,4 ng/ml, p < 0,01).
Toutes les concentrations plasmatiques des brebis atteintes de tremblante sont supérieures à celles des brebis témoins, excepté au temps llh00 où les concentrations plasmatiques des brebis témoins ont présenté leurs valeurs les plus élevées.
Les coefficients de variation individuels des concentrations plasmatiques en cortisol obtenues au cours d'un nycthémère varient de 72,0 à 147,5% chez les brebis témoins et de 47,7 à 73,9% chez les brebis atteintes de tremblante.
20ss-dihydrocortisol Chez les brebis témoins, exceptée une seule, les concentrations plasmatiques en 20ss-dihydrocortisol sont inférieures à la limite de quantification de la méthode analytique (5 ng/ml). A l'opposé, la plupart des concentrations plasmatiques en 20ss-dihydrocortisol des brebis atteintes de tremblante sont supérieures à 5 ng/ml, la moyenne de ces concentrations observées pour chaque brebis au cours d'un nycthémère variant de 3,6 à 27,5 ng/ml, Chez toutes les brebis atteintes de tremblante, les concentrations en 20ss-dihydrocortisol sont élevées pendant les premières heures de la matinée (5h30-6h00), la concentration générale moyenne étant de 11,7 + 10,5 ng/ml. La concentration plasmatique moyenne générale pendant 24 h) de 2Oss-dihydrocortisol des brebis atteintes de tremblante est supérieure à celle des brebis témoins (10,4 + 8,9 ng/ml vs 2,6 + 0,2 ng/ml, p < 0,01).
Les coefficients de variation individuels des concentrations plasmatiques en 20ss-dihydrocortisol obtenues au cours d'un nycthémère ont varié de 0 à 46,8% chez les brebis témoins et de 31,1 à 63,1% chez les brebis atteintes de tremblante.
D'autre part, il apparaît que les concentrations en 20ss-dihydrocortisol et en cortisone ne pas soumises aux mêmes variations que les concentrations en cortisol, et sont, globalement et au niveau individuel, systématiquement plus élevés chez les animaux atteints de tremblante.
Cortisone La cortisone n'est jamais quantifiable chez les brebis témoins (limite de quantification de 5 ng/ml).
A l'opposé, la cortisone est quantifiée chez l'ensemble des brebis atteintes de tremblante dans au moins 3 échantillons collectés au cours du nycthémère. La concentration moyenne globale (24 heures) en cortisone des brebis atteintes de tremblante est de 5,0 + 1,6 ng/ml.
2013- dihydrocorti sone Ce métabolite du cortisol n'a été détecté, ni chez les brebis témoins, ni chez les brebis atteintes de tremblante.
Discussion Les résultats ci-dessus montrent que les concentrations plasmatiques en cortisol, 20P- dihydrocortisol, ou cortisone des brebis atteintes de tremblante sont en moyenne 4 fois supérieure à celles des brebis témoins.
Les concentrations plasmatiques en cortisol des brebis témoins correspondent aux valeurs physiologiques classiquement observées chez cette espèce.
Chez les brebis témoins, l'augmentation des cortisolémies aux temps 08h00 et llh00 s'explique par l'effet conjugué de la prise de nourriture et du rythme nycthéméral de sécrétion de cortisol. A l'opposé, chez les brebis atteintes de tremblante, les concentrations en cortisol sont systématiquement élevées tout au long du nycthémère sans rythme circadien apparent. L'augmentation des cortisolémies chez ces brebis traduit un hypercorticisme confirmé par l'examen anatomo-pathologique qui fait apparaître une hypertrophie de la zone fasciculée des glandes surrénaliennes des brebis atteintes de tremblante.
Le système polymérique consiste à utiliser comme précurseurs, des espèces monomériques, oligomériques ou de bas poids moléculaire, mises en solution, avec une bonne homogénéité moléculaire et qui sont ensuite converties en oxyde, après application sur le substrat, par une étape de cuisson. Le liquide déposé change éventuellement de viscosité au fur et à mesure de l'évaporation du solvant jusqu'à former un gel sur le substrat. Le réseau solide obtenu encore gorgé de solvant est ensuite transformé en oxyde en chauffant le système généralement à des températures élevées jusqu'à 500"C. On obtient alors une couche dense et dure, adhérant fortement au substrat. la conversion en oxyde s'accompagne généralement d'une forte perte de masse constituée d'eau et de matières organiques entraînant une diminution importante l'épaisseur de la couche. Ceci induit de fortes contraintes internes, tensives ou compressive, dans le dépôt qui peuvent provoquer le faiençage du revêtement dans le cas de films mono- ou multi-composants épais, c'est à dire dont l'épaisseur est supérieure à quelques Clam.
Par exemple, les brevets allemands DE-A-736 411 et DE-A-937 913 mentionnent l'emploi de composés hydrolysables pour la préparation de films interférentiels divers. L'inconvénient majeur de ces procédés réside dans l'indispensable traitement thermique entre 500 et 6000C pour convertir les intermédiaires polymériques en céramiques finales denses. Ces températures élevées limitent le choix de la nature du substrat à revêtir et compliquent la mise en oeuvre industrielle.
Le brevet US-A-2 466 119 décrit un procédé de préparation de films réfléchissants et/ou antireflets multicouches, par hydrolyse et condensation de mélanges d'halogénures de titane et/ou d'alkoxydes de silicium.
Le contrôle de la porosité de ces couches s'effectue en faisant varier la température. Toutefois, l'obtention de couches présentant une bonne résistance mécanique nécessite le chauffage à des températures très supérieures à celle que peuvent supporter les plastiques usuels dont la stabilité thermique est généralement de 1500C au maximum.
Le brevet US 2 584 905 traite de la préparation de couches minces réfléchissantes à partir de solutions alcooliques de TiCl4 et d'un alkoxyde de silicium. Là encore, il est nécessaire de recourir à une étape de traitement thermique à haute température permettant de densifier de façon convenable les oxydes. Dans ce procédé, les problèmes de faiençage et d'écaillage liés à la densification des matériaux, réduisent considérablement l'élaboration d'édifices multicouches à haute réflexion.
Le brevet US 3 460 956 décrit la préparation de films réfléchissants en TiO2 à partir d'hydrolysats de tétraalkyle titanates, en milieu alcoolique. Toutefois, pour une conversion efficace en oxyde dense, du film polymérique, ce dernier doit subir un chauffage élevé, aux environs de 500"C, donc pénalisant et préjudiciable pour tout substrat organique.
Les brevets US 2 768 909 et 2 710 267 décrivent la production de films réfléchissants en TiO2 à partir de sols alcooliques d'un alcoxyde de titane, ces sols étant hydrolysables par l'humidité atmosphérique. Cette approche requiert également une forte cuisson des intermédiaires condensés et les couches obtenues ne sont pas résistantes à l'abrasion.
Le brevet US 4 272 588 concerne la possibilité d'accroître la réflectivité de miroirs en métaux nobles ainsi que la possibilité de rendre chimiquement passif ces derniers, par le dépôt de couches de diélectriques TiO2 et Ta205 issus de précurseurs moléculaires.
De tels revêtements sont obtenus par un chauffage obligatoire aux environs de 400"C.
Ainsi, on utilise généralement comme matériau polymérique pour les couches minces optiques d'indice de réfraction élevé (compris par exemple entre 1,9 et 2,1) l'oxyde de titane (tu02). Cependant, pour obtenir des couches mécaniquement résistantes à l'abrasion, la densification doit être effectuée à haute température voisine de 400 "C, ce qui n'est pas envisageable par exemple pour des substrats plastiques.
Le document US-A-4 328 260 décrit un procédé et une composition pour appliquer un traitement antireflet et une grille sur des cellules solaires qui comprend l'application d'un masque sur la surface de la cellule, l'application d'une pâte d'alcoxyde de métal (Ta ,Ti, Nb ,Y ,Zr ,Te ) sur le masque, et le chauffage de la cellule à une température de 300 "C à 550"C pour décomposer l'alcoxyde et former l'oxyde métallique.
Les surfaces restantes sont plaquées avec du nickel pour former une grille métallique. L'application à la fois d'un revêtement antireflet et d'une grille font que les problèmes qui se posent dans ce document sont fondamentalement différents de ceux de la présente demande, de plus les températures mises en oeuvre pour conduire à l'oxyde métallique sont très élevées et incompatibles avec un substrat tel qu'un substrat organique, en outre, l'application d'une pâte sur un substrat ne permet pas un contrôle précis de l'épaisseur déposée.
Le document JP-A-55 010455 est relatif à la préparation d'un revêtement antireflet sur un substrat de silicium par dépôt d'un mélange d'alcoxyde de tantale et d'un complexant tel que l'acide acétique et chauffage à une température de 200 à 800"C.
Cependant, un tel procédé présente l'inconvénient que la stabilité des solutions d'alcoxydes est très réduite, leur prix élevé, et que les températures mises en oeuvre ne conviennent pas pour tous les substrats.
Le document de T.OHISHI et al. Synthesis and properties of Tantalum oxide films prepared by the solgel method using photo-irradiation Journal of Noncrystalline Solids, 147, 148 (1992) 493-498 décrit la préparation de couches minces diélectriques de Ta2O5 par dépôt de solutions d'éthoxyde de tantale et exposition aux rayons ultra-violets. Les inconvénients d'un tel procédé sont liées à l'utilisation d'alcoxyde de tantale en tant que précurseur, et les couches minces préparées sont issues de solutions instables subissant une photo-irradiation.
Enfin, le document de T.J.REHG et al. Solgel derived tantalum pentoxide films as ultraviolet antireflective coating for silicon , Applied Optics, 15.12.1989, Vol.28, N.24, p 5215-, décrit un procédé de préparation de revêtements antireflets sur du silicium par dépôt d'une solution de pentaéthoxyde de tantale et traitement thermique à une température de 300 à 1000"C.
L'adjuvant selon l'invention est caractérisé en ce qu'il est sous la forme d'un mélange uniforme ayant un pH inférieur à 7 et en ce qu'il comprend - de l'eau ; - au moins un agent antimousse non hydrosoluble ou faiblement hydrosoluble - au moins un additif hydrosoluble pour suspensions aqueuses de particules minérales et mélanges à base de liant hydraulique - en tant qu'agent tensioactif, au moins un ammonium dont l'un au moins des substituants est l'atome d'hydrogène, contenant au moins une chaîne alkyle ou alkyle-aryle, linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée, cette chaîne comprenant au moins 8 atomes de carbone et éventuellement des hétéroatomes choisis parmi l'oxygène, le soufre ou l'azote ; la fonction ammonium de cet agent tensioactif peut être en équilibre avec la fonction amine correspondante.
- si nécessaire, dans le cas où l'acidité du milieu serait insuffisante pour protoner suffisamment la fonction amine de l'agent tensioactif, au moins un anion correspondant à la partie anionique d'un acide de Bronsted, organique ou inorganique, utilisé pour former l'ammonium précité.
Dans le cadre de la présente invention - par "agent antimousse non hydrosoluble ou faiblement hydrosoluble", on entend un agent antimousse faiblement ou non soluble dans les milieux aqueux à température ambiante (environ 200C) et à la pression atmosphérique ; - par "mélange uniforme", on entend un mélange qui peut aller d'un mélange limpide (comme une microémulsion) à un mélange trouble (comme un émulsion huile dans eau).
Parfois, une fine pellicule, généralement de la mousse constituée probablement d'agent tensioactif, pourra être présente à la surface du mélange homogène.
De manière surprenante, grâce à l'adjuvant selon l'invention, qui en plus de l'eau comprend au moins trois composés chimiques dont un agent tensioactif particulier, sous la forme d'un mélange uniforme de pH acide (inférieur à 7), on peut obtenir des résultats nouveaux et très intéressants, en particulier - l'adjuvant présente, pour une grande variété d'agents antimousse peu ou pas hydrosolubles et une grande variété d'additifs hydrosolubles, une meilleure stabilité au stockage par rapport à un témoin sans agent tensioactif le mélange reste plus uniforme - l'adjuvant peut être commercialisé sous la forme d'un conditionnement prêt à l'emploi, plus ou moins concentré, à diluer éventuellement avant emploi. Ainsi, l'extrait sec de l'adjuvant, après élimination de l'eau, peut varier entre environ 1 % en poids et environ 99 % en poids, de préférence entre environ 10 % en poids et environ 70 % en poids, encore mieux entre environ 20 % en poids et environ 60 % en poids.
- l'adjuvant est facilement dispersable dans les suspensions aqueuses de particules minérales et les mélanges à base de liant hydraulique, et l'agent antimousse qu'il renferme peut alors efficacement agir pour diminuer le volume d'air entraîné.
Une explication de l'efficacité de l'adjuvant selon l'invention pourrait etre la modification de la compatibilité de l'agent antimousse dans l'adjuvant et le caractère réversible de la stabilisation du mélange uniforme en fonction du pH. En effet, le pH de l'adjuvant selon l'invention, avant d'être introduit dans les suspensions aqueuses de particules minérales ou les mélanges à base de liant hydraulique, est acide (inférieur à 7), de préférence inférieur ou égal à 6, encore mieux situé entre 2 et 6 (inclus). Un tel pH permet donc d'accroître le caractère hydrophile de la partie non hydrophobe de l'agent tensioactif par protonation de l'azote. En revanche, à des pH supérieurs (neutres ou basiques), tels que ceux atteints avec une majorité des suspensions aqueuses de particules minérales et les mélanges à base de liant hydraulique, la stabilité et, par voie de conséquence, l'homogénéité de l'adjuvant selon l'invention disparaissent (le mélange uniforme devient le plus souvent instable, i.e. une séparation des phases organique et aqueuse est constatée). On estime que, lors de l'addition de l'adjuvant selon l'invention dans des suspensions aqueuses de particules minérales ayant un pH neutre ou basique, ou bien dans les mélanges à base de liant hydraulique, il se produit - une réaction acide-base conduisant à la transformation d'au moins une partie de l'ammonium en amine par perte d'un proton, dans les mélanges dont le pH résultant est supérieur ou égal à 7 ; - généralement le pouvoir émulsifiant de l'agent tensioactif diminue fortement ; - une instabilité (séparation de phases) du mélange auparavant uniforme et une entrée en action de l'agent antimousse en milieu basique mise en évidence par l'effet antimousse constaté.
De préférence, l'agent tensioactif prévu dans l'adjuvant selon l'invention est un ammonium dont l'un au moins des substituants est l'atome d'hydrogène, contenant au moins une chaîne alkyle ou alkyle-aryle, linéaire ou ramifiée, cette chaîne comprenant au moins 12 atomes de carbone.
Conformément à une variante préférentielle de l'invention, cet agent tensioactif est un composé de formule dans laquelle - R1 est une chaîne alkyle ou alkyle-aryle, linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée contenant au moins 8 atomes de carbone, de préférence au moins 12 atomes de carbone, encore mieux au plus 22 atomes de carbone. Eventuellement, R1 peut comprendre un ou plusieurs hétéroatomes choisis parmi l'oxygène, l'azote ou le soufre pour former des groupes fonctionnels comme des groupes thioéthers ou des groupes thioalcools. De préférence, le nombre de groupes fonctionnels azotés sera au plus égal à 2 - R3 est un atome d'hydrogène, ou une chaîne de motifs (R4-O) où les R4 sont semblables ou différents entre eux et représentent un alkylène comme l'éthylène, le propylène ou le butylène ; - R2 est un atome d'hydrogène ou un radical indépendamment choisi parmi les définitions susmentionnées pour R1 et R3 - le nombre total de motifs (R4-0) pouvant être présents dans R3 et R2, où R4 est l'éthylène, est de préférence au maximum égal à 12, de préférence encore au maximum égal à 8.
Le nombre total de motifs (R4-0) où R4 est le propylène ou le butylène, n'est pas critique. Toutefois, le nombre total de tels motifs sera de préférence au plus égal à 5.
Parmi les agents tensioactifs convenant à l'invention, on peut citer les ammoniums formés par protonation en milieu acide (i.e. pH inférieur à 7) d'une amine primaire, secondaire ou tertiaire, contenant au moins une chaîne alkyle ou alkyle-aryle, linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée, comprenant au moins 8 atomes de carbone.
Les agents tensioactifs préférés, en raison des résultats très satisfaisants obtenus, sont obtenus par protonation d'amine oléique, contenant, éventuellement, des motifs (R4-0) selon les définitions et conditions précitées dans la présente description, cette amine oléique étant éventuellement en mélange avec d'autres amines grasses.