INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La pièce de fermeture présente des branches latérales déformables élastiquement, avec un épaulement arqué sur les surfaces intérieures. Les dimensions et formes de branches et des épaulements sont déterminées de façon à permettre la mise en place de la pièce de fermeture par écartement élastique des branches et l'emboîtement des épaulements. Le verrouillage définitif de la pièce de fermeture et de l'implant est réalisé par le serrage de la vis de blocage. Le moyen de guidage de la pièce de fermeture sur la tête est formé par un épaulement arqué complémentaire prévu sur les surfaces latérales extérieures de la partie en forme de fourche. Cet épaulement arqué permet une rotation de la pièce de fermeture par rapport à la tête de l'implant. Une variante consiste à réaliser une pièce de fermeture présentant une mémoire de forme. Une telle pièce présente des bras écartés au repos, pour permettre la mise en place sur la partie en forme de fourche. Lorsqu'elle est positionnée sur la tête du crochet, une modification de la température provoque le repliement des bras dans une position d'ancrage sur la fourche.
Pathol., 66,156-168, (1995) ].
10 M de peptide purifié sont additionnés à 4 x 104 P. marinus, dans de l'eau de mer (volume final 20 l).Le mélange est incubé pendant 1 heure à température de la pièce. La viabilité des parasites est estimée par coloration à l'orange d'acridine et au bromure d'éthidium, comme décrit par MORVAN et al. [J.
Invertebr. Pathol., 69,177-82, (1997) ]. La viabilité maximale est évaluée, à titre de contrôle positif, dans des échantillons dans lesquels le peptide n'a pas été ajouté.
Les résultats des différentes expérimentations effectuées, pour les peptides Myticine a et Myticine b sont illustrées par le Tableau 1 ci-dessous ; les activités biologiques sont exprimées en M.
5 10 15 20 TABLEAU 1
Myticine a Myticine b BACTERIES Gram-positif Micrococcus luteus 2,25-4,5 1-2 Bacillus megaterium 2,45-4,5 1-2 Staphylococcus aureus >20 >20 Listeria monocytogenes >20 >20 Aerococcus viridans 4,5-9 2-4 Enterococcus faecalis >20 N.D Gram-négatif Escherichia coli D31 >20 10-20 Salmonella newport >20 >20 S. typhimurium >20 >20 Brucella suis >20 >20 Pseudomonas aeruginosa >20 N.D Enteromonas aerogenes >20 N.D Vibrio alginolyticus >20 >20 V. vulnificus >20 >20 V. splendidus >20 >20 CHAMPIGNONS Fusarium oxysporum >20 5-10 PROTOZOAIRE PARASITE D'HUITRES ~~~ ~ ~ Perkinsus marinus >20 >20 N.D : nondéterminé Ces résultats montrent que les 2 peptides sont actifs en particulier sur Micrococcus luteus ; le peptide Myticine b apparaît en outre plus actif que le peptide Myticine a sur Micrococcus luteus, Escherichia coli, et Fusarium oxysporum.
EXEMPLE 3 : CLONAGE DES ADNc DES PEPTIDES MYTICINE.
Une banque d'ADNc a été construite dans le vecteur ZAP EXPRESS (STRATAGENE) à partir des ARN poly(A)+ totaux d'hémocytes de moules adultes. Une sonde d'ADN représentant 83 pb de l'ADNc de la Myticine a a été construite en utilisant le kit de clonage PCR SCRIPT Amp (SK+) (STRATAGENE), et marquée par amorcage aléatoire en utilisant le kit de marquage d'ADN READY-TO-GO (PHARMACIA), et utilisée pour cribler la banque d'ADN transférée sur membranes HYBOND-N, (AMERSHAM). Des hybridations à stringence élevée ont été effectuées pendant une nuit à 65 C en solution de Denhardt 5X, 5X SSPE, 0,1 %SDS, 100 g/ml d'ADN de sperme de saumon. Les
filtres préalablement rincés à 65 C en solution 0,5 X SSC contenant 0,1 % SDS, ont été autoradiographiés. Un criblage secondaire a été effectué pour purifier les clones positifs. Les phagemides ont été obtenus par excision in vivo et leurs 2 brins ont été séquences.
110 clones positifs ont été obtenus. Parmi ces clones, 4 ont été séquences, et correspondent aux peptides Myticine a et Myticine B.
Dans les 2 cas, la séquence en acides aminés déduite du cadre de lecture ouverte commence par un peptide signal de 20 acides aminés ; ce peptide-signal est directement suivi, à son extrémité C-terminale, par un peptide de 40 acides aminés, débutant par un résidu histidine, qui correspond à la forme active du peptide ; ce peptide actif est suivi par une extension C-terminale de 36 acides aminés.
LISTE DE SEQUENCES CNRS IFREMER Peptides anti-microbiens de mollusques MJPcb644/43 4 1 663 ADN Mytilus galloprovincialis CDS (43)..(330) mat~peptide (103)..(222) sig~peptide (43)..(102) 1 aaggataata ttttgattta actgcaaact caaacgtaca at atg aag gca aca 54 Met Lys Ala Thr -20 atc ttg tta gca gtt cta gtg gca gtc ttt gtc gca ggt acg gaa gct 102 Ile Leu Leu Ala Val Leu Val Ala Val Phe Val Ala Gly Thr Glu Ala -15-10 -5-1 cat tcg cac gct tgt aca tca tac tgg tgt ggt aag ttt tgt gga act 150 His Ser His Ala Cys Thr Ser Tyr Trp Cys Gly Lys Phe Cys Gly Thr 1 5 10 15 gct agt tgc aca cat tat cta tgc aga gta ctc cat ccc ggt aaa atg 198 Ala Ser Cys Thr His Tyr Leu Cys Arg Val Leu His Pro Gly Lys Met 20 25 30 tgc gca tgt gtt cat tgc agc agg gtg aac aat cet ttc aga gtt aat 246 Cys Ala Cys Val His Cys Ser Arg Val Asn Asn Pro Phe Arg Val Asn 35 40 45 caa gtt gct aaa agt att aac gat ttg gat tac act cca ata atg aag 294 Gin Val Ala Lys Ser Ile Asn Asp Leu Asp Tyr Thr Pro Ile Met Lys 50 55 60 tcg atg gaa aac ttg gac aat gga atg gat atg tta taagcaaaca 340 Ser Met Glu Asn Leu Asp Asn Gly Met Asp Met Leu 65 70 75
acttatgcaa tgcagatcac aactgtgaat ctttgctatc attctcactg cttttcacct 400 ttcaacaaac gaaaaattat cagcaacttg aaaaataaca aacttgagtc atgtctgttc 460 agtttccagt ctaatattta tatcattata tgaaaggtat aacaaaatta gtaccattgt 520 gttctaatag aaacaattta taaacaagaa acattacact ttaagtataa attaacagga 580 ttttgtcctg cagctgtttt atctttcttt tctcagctat agtcttctga ttgtaataaa 640 atagcttgaa aaaaaaaaaa aaa 663 2 96 PRT Mytilus galloprovincialis 2 Met Lys Ala Thr Ile Leu Leu Ala Val Leu Val Ala Val Phe Val Ala 1 5 10 15 Gly Thr Glu Ala His Ser His Ala Cys Thr Ser Tyr Trp Cys Gly Lys 20 25 30 Phe Cys Gly Thr Ala Ser Cys Thr His Tyr Leu Cys Arg Val Leu His 35 40 45 Pro Gly Lys Met Cys Ala Cys Val His Cys Ser Arg Val Asn Asn Pro 50 55 60 Phe Arg Val Asn Gin Val Ala Lys Ser Ile Asn Asp Leu Asp Tyr Thr 65 70 75 80 Pro Ile Met Lys Ser Met Glu Asn Leu Asp Asn Gly Met Asp Met Leu 85 90 95 3 681 ADN Mytilus galloprovincialis CDS (13)..(300) mat~peptide (73)..(192) sig~peptide (13)..(72) 3 caaacgtaca ac atg aag gca aca atg ttg tta gca gtt gta gtg gct gtc 51 Met Lys Ala Thr Met Leu Leu Ala Val Val Val Ala Val -20-15 -10
ttt gtc gca ggt aca gaa gct cat ccg cat gtt tgc aca tcg tac tac 99 Phe Val Ala Gly Thr Glu Ala His Pro His Val Cys Thr Ser Tyr Tyr -5 -1 1 5 tgt agc aag ttt tgt ggg act gct ggt tgc aca cgt tat gga tgc cga 147 Cys Ser Lys Phe Cys Gly Thr Ala Gly Cys Thr Arg Tyr Gly Cys Arg 10 15 20 25 aat ctc cat cgc ggg aag ctt tgc ttc tgt ctt cat tgc agc agg gtg 195 Asn Leu His Arg Gly Lys Leu Cys Phe Cys Leu His Cys Ser Arg Val 30 35 40 aag ttc ccg ttt gga gca act caa gat gct aaa agt atg aac gaa ctg 243 Lys Phe Pro Phe Gly Ala Thr Gin Asp Ala Lys Ser Met Asn Glu Leu 45 50 55 gaa tac act cca ata atg aag tcg atg gaa aat ttg gac aac gga atg 291 Glu Tyr Thr Pro Ile Met Lys Ser Met Glu Asn Leu Asp Asn Gly Met 60 65 70 gat atg tta taagcaaact tatgacatga agatcacaac tgtatacttt 340 Asp Met Leu 75 tgctattcct gtatccgctt tactcctttc ttcacacttt gtacggaatc cgtcaacaga 400 aaattcatca tcaacttgaa aactaacaaa agatgtgtcg cacacgttac actcaccagt 460 ccataagtta tatcattaaa aaaagatgaa tcaagttacc gttaacgtgt gttcagatat 520 atctctgaca gaagaagtaa ctgttaacaa gaaatactgt tttccctcaa gttattaaaa 580 attagaagtc tccctgcaac tgttttatct ttccttactc agttcttttt tcatgttcta 640 ataaaacagt ttgaaatgaa caaaaaaaaa aaaaaaaaaa a 681 4 96 PRT Mytilus galloprovincialis 4 Met Lys Ala Thr Met Leu Leu Ala Val Val Val Ala Val Phe Val Ala 1 5 10 15 Gly Thr Glu Ala His Pro His Val Cys Thr Ser Tyr Tyr Cys Ser Lys 20 25 30 Phe Cys Gly Thr Ala Gly Cys Thr Arg Tyr Gly Cys Arg Asn Leu His 35 40 45 Arg Gly Lys Leu Cys Phe Cys Leu His Cys Ser Arg Val Lys Phe Pro 50 55 60 Phe Gly Ala Thr Gin Asp Ala Lys Ser Met Asn Glu Leu Glu Tyr Thr 65 70 75 80 Pro Ile Met Lys Ser Met Glu Asn Leu Asp Asn Gly Met Asp Met Leu 85 90 95
1 POUDRES REDISPERSABLES DANS L'EAU DE POLYMERES FILMOGENES PREPARES A PARTIR DE MONOMERES A INSATURATION ETHYLENIQUE ET CONTENANT DES POLYPHENOLS La présente invention concerne des poudres redispersables dans l'eau de polymères filmogènes préparés à partir de monomères à insaturation éthylénique.
Lorsque la biellette de liaison 25 est dans la position embrayée illustrée sur la figure 6, et que l'utilisateur tire à fond sur la poignée extérieure de portière, le LOE 20 pivote dans le sens horaire, comme illustré par la flèche F2 sur la figure 6 jusqu'à la position illustrée sur la figure 7. Le pivotement du LOE 20 entraîne par sa patte 20b le basculement du LT 22 qui entraîne par l'intermédiaire du pion 25a de la biellette de liaison 25 le pivotement du LCO 9 qui fait basculer à son tour le cliquet 3, libérant ainsi le pêne 1 qui peut pivoter dans le sens horaire (sur la figure 7) pour libérer la gâche de la serrure.
La biellette de condamnation 26 présente sensiblement une forme en V et est articulée sensiblement â la base du V sur un axe 27. L'autre branche 28 de la biellette de condamnation 26 est destinée à coopérer avec un levier de supercondamnation 29, comme expliqué plus loin. Une autre biellette de condamnation 30 est articulée sur l'axe 27 et comporte une patte repliée vers le haut 30_a destinée à venir en appui contre la biellette de condamnation 26 pour lier en rotation les deux biellettes de condamnation 26, 30 dans le sens anti-horaire. Pour le sens horaire, les deux biellettes de condamnation 26, 30 sont liées par un ressort de stockage d'énergie (non représenté) dont une branche est liée à la biellette de condamnation 26 et l'autre branche est liée à la biellette de condamnation 30. La biellette de condamnation 30 comporte en outre, à une extrémité, une fourchette 30b_ qui est destinée à coopérer avec un levier de condamnation centrale (non représenté). Ce levier de condamnation centrale peut être relié notamment à un levier de condamnation extérieure, actionné par exemple par un barillet de serrure, levier de condamnation intérieure, actionné par exemple par une tirette de frise intérieure, ou à un moteur électrique de condamnation, par l'intermédiaire d'un train d'engrenages.
A partir de la position fermée et décondamnée de la serrure illustrée sur figure 8, si le levier de condamnation centrale fait pivoter la biellette de condamnation 30 dans le sens anti-horaire, comme représenté par la flèche F4, la biellette de condamnation 26 pivote également dans le sens anti-horaire, par appui de la patte ce qui provoque coulissement en direction de la flèche F3 de la biellette de liaison 25 pour débrayer la liaison entre le LCO 9 et le levier de transfert 22, comme illustré à la figure 9.
Dans cette position, si une personne non autorisée actionne la poignée extérieure de portière, faisant ainsi pivoter le LOE 20 dans la direction de la flèche F2, le levier de transfert 22 pivote bien, comme représenté à la figure 10, mais est sans action sur la biellette de liaison 25 dont le pion 25a coulisse librement dans l'aile en arc de cercle de l'ouverture 23 en L du levier de transfert 22. On a bien ainsi obtenu une condamnation de la serrure vis-à-vis de l'extérieur.
La figure 11 correspond exactement à la position illustrée sur la figure 9, sauf que l'on a représenté en plus le levier de supercondamnation 29, dans sa position désupercondamnée. Le levier de supercondamnation 29 est articulé sur un axe 31 qui comporte à une extrémité un secteur denté 29a qui engrène avec un pignon moteur 32 d'un moteur de supercondamnation (non représenté). L'extrémité opposée de la biellette de supercondamnation 29 comporte un doigt 29b qui est apte â venir en butée contre la branche 28 de la biellette de condamnation 26, pour bloquer son pivotement dans sens horaire, comme visible sur la figure 12.
En partant de la position illustrée sur la figure 12, si un utilisateur provoque l'ouverture électrique de la serrure, en agissant directement, grâce au moteur 17, sur le LCO 9, comprend que celui-ci peut faire basculer le cliquet 3, sans interférer avec le levier de transfert, de sorte que la serrure peut être ouverte, tout en restant supercondamnée.
Pour éviter cet inconvénient, on prévoit, comme visible sur les figures 12 et 13, un levier 40 qui est relié, à une extrémité 40b, au levier de supercondamnation 29, au voisinage de son extrémité 29b. L'autre extrémité 404 du levier 40 est reliée à un élément de contact 41 forme de fourchette qui est solidaire en rotation du palpeur 6 précité. Ce levier 40 présente une forme sensiblement en S stylisé. Les extrémités 40â, 40b du levier 40 sont en forme d'agrafe quart-de-tour traversant respectivement une ouverture allongée 41a, de l'élément contact 41 et du levier de supercondamnation 29.
Comme mieux visible sur la figure 13, lors de la rotation du pêne 1, sa portion saillante 5 prend appui contre le palpeur 6, ce qui fait pivoter l'élément de contact 41, repoussant ainsi le levier 40 qui vient faire échapper le levier de supercondamnation 29 à la branche 28 de la biellette de condamnation 26.
Les deux branches opposées de l'élément 41 en forme de fourchette sont destinées à coopérer respectivement avec des contacteurs pour indiquer la position ouverte ou fermée de la serrure.
Sur la figure 14, on voit un boîtier de serrure en matière plastique 50 dont le fond est fermé par une contre-plaque métallique 51 et dont la partie supérieure est fermée par un capotage 52. D'une manière connue en soi, le boîtier de serrure 50 est divisé en deux compartiments, à savoir un compartiment de rétention en partie inférieure qui contient notamment le pêne 1, le cliquet 3 et le palpeur 6, et un compartiment de cinématique en partie supérieure qui contient notamment le LCO 9, le LOE 20, le levier de transfert 22, la biellette de liaison 25, les biellettes de condamnation 26, 30, le levier de supercondamnation 29, le levier de condamnation centrale, l'élément de contact 41, le levier 40, ainsi que d'autres leviers de cinématique. Le capotage 52 comporte en partie supérieure deux passages 52_a, 52b_ pour des gaines de câbles électriques destinés à être liés aux différents contacteurs de serrure. Le capotage 52 comporte également connecteur 53 destiné à être lié au moteur de condamnation de serrure. Le module M1 comporte aussi un connecteur 54 destiné â être connecté au moteur d'ouverture 17.
Pour plus de détails concernant la structure d'ensemble de cette serrure, pourra se référer â la demande de brevet français n 99 01823 de société déposante.
Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec un mode de réalisation particulier, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention.
La présente invention est un moteur thermique rotatif de 4 temps pouvant être aussi appliqué en compresseur volumétrique ou en pompe.
Généralement, ce type de moteur pose des problèmes d'étanchéité. Ce dispositif selon l'invention permet d'améliorer considérablement l'étanchéité interne du moteur.
Celui ci est composé de quatre parties principales - Le bloc moteur : (1) (2) (3) Celui ci se compose de trois pièces assemblées par boulonnage, comportant un refroidissement interne liquide.
Les pièces (1) et (2) constituent le corps du moteur. Celles-ci sont de forme particulière permettant de retrouver les 4 temps et un contact permanent de la palette (4).
Une zone dans laquelle le profil de la bande de roulement est formée par le rayon de centre Ri est fixée entre 50 et 75 %, de préférence entre 55 et 65 % de la largeur de contact avec le sol de la bande de roulement TDW. C'est-à-dire, une distance à partir de la ligne centrale CL jusqu'au point d'inflection du rayon central R1 est fixée dans la plage s'étendant de 0,50 à 0,75 x [TDW]/2, de préférence entre 0,55 et 0,65 x [TDW]/2. Si cette plage de valeurs du rayon central Ri est inférieure à 50 % de la largeur de contact avec le sol de la bande de roulement TDW, une performance de pneumatique disposant d'un angle de carrossage faible ne peut être obtenue et, au contraire, si elle excède 75 %, la bande de roulement en entier devient trop plate, de sorte qu'il devient difficile de former le profil se conformant à une idée conventionnelle de ligne de carcasse équilibrée.
C'est-à-dire, selon l'idée conventionnelle d'une ligne de carcasse équilibrée, la ligne de carcasse est spécifiée sur la base des diverses dimensions du pneumatique de sorte que la pression interne est formée de façon régulière par la carcasse. Cependant, si la bande de roulement devient trop plate, une épaisseur de caoutchouc pour la partie d'épaulement devient plus large que nécessaire par rapport à la ligne de carcasse et est susceptible de générer de la chaleur, de sorte qu'il n'est pas possible de sélectionner la ligne de carcasse sur la base de l'idée de ligne de carcasse équilibrée.
Le rayon adjacent R2 est optionnellement choisi de manière à satisfaire la relation R2 > 0,10 x R1. Si le rayon adjacent R2 < 0,10 x R1, étant donné que la pression de contact avec le sol au niveau de l'extrémité de contact avec le sol baisse et, en outre, étant donné que la longueur de contact avec le sol au niveau de la partie d'épaulement devient courte et que la zone de contact avec le sol est réduite en conséquence, des performances de pneumatique suffisantes ne peuvent être obtenues. En outre, en relation avec la ligne de carcasse équilibrée, le rayon adjacent R2 peut être préférentiellement choisi de manière à être compris entre R2 = 0,15 et 0,25 x R1.
Le rayon d'épaulement R3 est optionnellement choisi de manière à se situer entre 0,05 et 0,15 x R2. Si le rayon d'épaulement R3 s'écarte de cette plage, il devient difficile de former un profil satisfaisant à l'idée de ligne de carcasse équilibrée.
Le bandage pneumatique de compétition mis au point selon les procédures de mise au point décrites ci-dessus peut fournir d'excellentes performances de pneumatique lorsqu'il se situe dans des conditions selon lesquelles un angle de carrossage négatif est de 3 ou moins, lorsqu'il est monté sur un véhicule. Plus concrètement, étant donné qu'un coefficient de friction élevé p est donné au pneumatique et qu'il est possible de maintenir ce coefficient de friction élevé M jusqu'à un angle de glissement élevé, il est possible de réduire la durée d'un tour de circuit lors d'une compétition sur circuit. En outre, dans des conditions selon lesquelles un angle de carrossage négatif est positionné à 3 ou moins, des générations d'usures inégales ou des risques d'éclatement peuvent être supprimés en raison de l'utilisation d'un angle de carrossage faible.
Exemple : Il a été réalisé un pneumatique selon l'invention et un pneumatique de comparaison dont les tailles de pneumatique sont de 210/650R18 et dont seuls les profils de bande de roulement ont été rendus différents.
Pneumatique selon l'invention Angle de carrossage présumé CA = 2 (angle de carrossage négatif) Diamètre externe de pneumatique OD = 646 mm Largeur de contact avec le sol de la bande de roulement TDW = 208 mm Quantité de déformation x = sin 2 x (104 - tan 1 x 323) # 3,43 mm Rayon de l'arc virtuel RO # 1578,39 mm Rayon central Rl = 1600 mm Distance par rapport au point d'inflection a = 208 x 1/2 x 0,5 = 52 mm Rayon adjacent R2 = 1600 x 0,15 = 240 mm Rayon d'épaulement R3 = 240 x 0,1 # 25 mm Pneumatique de comparaison Angle de carrossage présumé CA = 6 (angle de carrossage négatif) Diamètre extérieur de pneumatique OD = 646 mm Largeur de contact avec la terre de la bande de roulement TDW = 208 mm Quantité de déformation x = sin 6 x (104 - tan 3 x 323) - 9,10 mm Rayon de l'arc virtuel RO - 593,5 mm Rayon central R1 = 600 mm Distance a = 52 mm Rayon adjacent R2 = 450 mm Rayon d'épaulement R3 = 25 mm.
Chacun des pneumatiques de test mentionnés ci- dessus a été monté sur un véhicule de compétition ayant un moteur à alimentation en air naturel dont le volume de déplacement est de 2 litres, et le véhicule de compétition était piloté par le même pilotage le long d'un circuit de compétition annulaire, les durées de tour ayant été mesurées. Les résultats sont montrés sur le Tableau 1. Sur ce tableau, SORTIE et ENTRÉE désignent le fait que la durée d'un tour n'a pas été mesurée étant donné que pour le tour concerné, un arrêt ou une sortie de stand a été réalisé, bien que le tour ait été réalisé.
Tableau 1 Durée de tour Tour Pneumatique Pneumatique selon de comparaison l'invention 1 SORTIE SORTIE 2 1'35"04 1'34"76 3 1'34"43 1'34"19 4 1'34"71 1'34"40 5 ENTRÉE ENTREE 6 SORTIE SORTIE 7 1' 35"33 1' 34"73 8 1'34"60 1'34"19 9 1'34"87 1'34"58 10 1'34"70 1'34"88 11 l' 34"88 1'34"72 12 1'35"00 1'34"66 13 l' 35"06 1'34"43 14 l' 34"62 1'34"44 15 ENTRÉE ENTREE Moyenne 1'34"88 1'34"58 Comme cela ressort du Tableau 1, le pneumatique selon l'invention progresse toujours selon des durées de tour plus stables que le pneumatique de comparaison.
En outre, selon le pneumatique objet de l'invention, il n'a été observé aucune baisse de performances, qui seraient dues à des détériorations par élévation de température, même au dixième tour, qui correspond à environ la moitié de la distance d'une course. C'est-à-dire, le pneumatique selon l'invention peut maintenir des performances de pneumatique au moins équivalentes à celles d'un pneumatique dont l'angle de carrossage négatif est de 6 , alors que son angle de carrossage négatif était aussi faible que 2 . En outre, il apparaît que le pneumatique selon l'invention dispose d'une excellente résistance à l'usure et à l'éclatement lorsque la distance au cours de laquelle il est utilisé augmente en raison de l'utilisation d'un angle de carrossage négatif faible.
Comme expliqué précédemment, selon l'invention, il est possible d'obtenir des performances de pneumatique excellentes dans des conditions selon lesquelles l'angle de carrossage négatif est de 3 ou moins, lorsque le pneumatique est monté sur un véhicule et, en outre, il est possible de supprimer les usures inégales et les risques d'éclatement, par détermination de la quantité de déformation à partir du diamètre extérieur de pneumatique à l'emplacement de l'extrémité de contact avec le sol de la bande de roulement sur la base du diamètre extérieur de pneumatique, de la largeur de contact avec le sol de la bande de roulement et de l'angle de carrossage lorsque le pneumatique est monté sur un véhicule, par détermination du rayon de l'arc virtuel qui passe par la position devenant la quantité de dépression et la position selon laquelle la ligne centrale intersecte la surface de la bande de roulement et dont le centre se situe sur la ligne centrale et, sur la base des valeurs numériques de ces derniers, spécifiant le profil de la bande de roulement passant par le rayon central, le rayon adjacent et le rayon d'épaulement afin de former le côté central.
La présente invention est relative à un dispositif pour la prévention de collisions sur un véhicule dont une portière est ouverte ou est sur le point de l'être.
Les ouvertures de portières sont une source importante d'accidents, notamment avec des deux-roues.
Pour tenter de prévenir les accidents qui peuvent survenir lors de l'ouverture d'une portière, il est déjà connu d'équiper les faces arrières des portières des véhicules de plaquettes réfléchissant la lumière ou de lampes, afin de signaler, notamment de nuit, à un mobile arrivant sur un véhicule par l'arrière de celui-ci, l'état au moins partiellement ouvert d'une portière dudit véhicule.
Ces dispositifs ne sont toutefois pas pleinement satisfaisants.
Ils ne fournissent une information que lorsque l'ouverture de la portière est déjà engagée.
A nouveau en référence à la figure 1, on va maintenant décrire les moyens permettant d'obtenir la tension Vdd pour l'alimentation du relais de puissance (non représenté). Ces moyens comprennent un ensemble relié en série à la première inductance 16 et formé par une diode d'entrée 36 reliée en série à une impédance 38 qui peut être soit une résistance par exemple de 220 SZ, soit une inductance par exemple de ImH.
Un second condensateur 40 ayant par exemple une capacité de 47p.F, est relié â l'impédance 38 et à 1 ma-Fe éler`r.que du. compteur.