INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce dispositif, le champ magnétique est constitué par la superposition - d'un champ magnétique radial multipolaire, présentant une amplitude minimum dans la partie centrale de la cavité, - et d'un champ magnétique axial à symétrie de révolution, présentant un gradient suivant ledit axe, le champ magnétique total résultant étant réglé de façon à ce qu'il existe dans la cavité au moins une nappe magnétique complètement fermée, et n'ayant aucun contact avec les parois de la cavité. Sur cette nappe, la condition de résonance cyclotronique électronique est satisfaite de manière à obtenir une ionisation du gaz la traversant.
Le dispositif décrit dans ce document va être brièvement rappelé, en liaison avec la figure 1. Deux sources, non représentées, permettent d'envoyer du gaz ionisable par des conduits 2, 4 qui aboutissent à une enceinte de confinement 6, dans laquelle une pompe à vide permet de réaliser un vide poussé. Un champ électromagnétique est introduit par des guides d'onde 8, 10.
Des paires de bobines axiales 14, 16 permettent de produire le champ magnétique axial. Le champ magnétique radial multipolaire, présentant une amplitude nulle au centre de la cavité, est créé à l'aide de barres 18 disposées parallèlement les unes aux autres. Le champ magnétique résultant se superposant au champ électromagnétique HF permet la résonance cyclotronique électronique.
Le document EP-138 642 décrit également une structure magnétique de confinement (figure 2), dans laquelle des solénoïdes 20 fournissent un champ axial Ba qui se superpose à un champ radial Er engendré par des aimants permanents 22 montés sur la paroi intérieure d'une carcasse cylindrique 24. L'ensemble des deux solénoïdes est blindé par une carcasse ferromagnétique 26. Ce type de dispositif permet de magnétiser un volume utile 28.
Le dispositif illustré sur la figure 3 représente schématiquement un ensemble cible-source, dénommé "Nanomafira". Cet ensemble est décrit dans la Communication de P. Sortais et al. "Developments of compact permanent magnets ECRIS", 12th International Workshop on ECR Ion Sources, April 25-27, 1995, Riken, Japon. Un ensemble d'aimants 32, 34, 36 est disposé autour d'une zone 38 de confinement du plasma et permet de définir un champ axial. Une structure multipolaire 37 permet de définir un champ radial qui se superpose au champ axial.
Tous ces dispositifs ont en commun le fait de réaliser une magnétisation d'un certain volume, dit volume de confinement. Par expérience on sait que l'utilisation de chambres à plasma de grand volume permet l'accroissement des performances. Or, réaliser une chambre à plasma de grand volume nécessite de magnétiser un grand volume, et implique donc la mise en oeuvre de moyens magnétiques conséquents, ce qui implique l'utilisation d'une importante puissance électrique, ou l'utilisation d'une grande quantité d'aimants.
Par ailleurs, pour produire des ions monochargés, ou présentant de faibles états de charge, la fréquence UHF à mettre en oeuvre est faible. Par conséquent, le champ magnétique à mettre en oeuvre est, lui-aussi faible (relation (1)). Par contre, pour produire des ions multichargés, la fréquence UHF doit être élevée. Ceci implique la mise en oeuvre, dans le volume de confinement, d'un champ magnétique de module élevé.
A titre d'exemple, avec une source Nanomafira (décrite ci-dessus) présentant un volume confiné de diamètre 26 mm et de longueur 90 mm, on arrive à produire seulement 55 pA d'ions Ar8 et 3 pA d'ions Aryle Un autre inconvénient des sources ECR classiques est qu'elles ont une structure magnétique bien définie, et, par conséquent, une plage d'utilisation, en fréquence, assez étroite autour d'une valeur centrale donnée. Ainsi, ces sources peuvent fonctionner autour de 2,5 GHz, ou 6,5 0Hz ou 10 GHz, ou 14 GHz, ou 18 GHz. Mais elles ne sont pas compatibles avec une utilisation en bande large.
Un autre inconvénient des sources ECR connues est qu'elles ne peuvent pas être installées au centre d'un cyclotron. La figure 4 représente schématiquement une vue en coupe de deux plaques 48, 50 d'un cyclotron entre lesquelles est établi un champ magnétique B. La référence 52 désigne une source d'ions ECR et la référence 56 désigne, schématiquement, une ligne d'injection des ions produits par la source 52, ainsi que des moyens d'adaptation du faisceau en vue de son injection à l'entrée du cyclotron. A l'intérieur de celui-ci, le faisceau de particule 58 est défléchi à l'aide de moyens 54 électrostatiques. Le faisceau peut ensuite être accéléré dans des cavités hyperfréquences.
Du fait de son environnement et de ses composantes magnétiques radiales multipolaires, une source ECR classique 52 ne peut être incorporée à l'intérieur du cyclotron.
Un autre inconvénient des sources ECR classiques est la nécessité de réaliser une extraction du faisceau d'ions suivant l'axe de symétrie de la source, et uniquement suivant cet axe.
Dans le mode de réalisation de la figure 12, l'élément de revêtement est une dalle 17 de faible hauteur dont les faces latérales 18 comprennent une portion 19 formant un chant perpendiculaire aux faces principales 20, 21, et une portion 22 en biais s'étendant sensiblement sur la moitié de la hauteur de la dalle 17. La encore, des joints de différentes épaisseurs peuvent être formés selon l'orientation que l'on donne aux différentes dalles 17 les unes par rapport aux autres, c'est-à-dire selon la face principale 20 ou 21 que l'on pose sur la surface 4 à revêtir.
Dans la variante de la figure 13, les pavés 25 comprennent une face principale 23 de parement qui est légèrement bombée convexe, et une face principale 24 plane servant, seule, de face d'appui. Ces pavés 25 ne peuvent pas être renversés en hauteur. Par contre, ils sont dissymétriques par rapport à un axe perpendiculaire aux faces principales 23, 24 et présentent sur certains côtés des faces latérales 26 globalement planes et perpendiculaires aux faces principales 23, 24, et, sur d'autres côtés, des faces latérales 27 comprenant une portion plane 28 qui s'étend perpendiculairement à la face principale 24 d'appui, et une portion en biais 29 courbe convexe qui s'étend à partir de cette portion plane 28 jusqu'à la face principale 23 de parement. Cette portion en biais 29 courbe convexe est reliée à la face principale 23 de parement par une ligne de jonction 30 qui n'est pas une arête mais une ligne de jonction tangentielle, et à la portion plane 28 par une ligne de jonction 31 qui n'est pas non plus une arête mais une ligne de jonction tangentielle.
Comme on le voit, avec un tel pavé 25, on peut encore réaliser des joints de différentes largeurs.
D'autres variantes sont possibles, et en particulier des portions en biais peuvent être formées par un seul gradin (avec un profil à angle droit concave comprenant une portion horizontale et une portion verticale) ou de plusieurs gradins successifs entre la ligne de jonction avec la portion médiane de la face latérale de plus grande largeur, et la ligne de jonction avec la face principale correspondante. En outre, les différentes variantes de réalisation de l'invention peuvent être combinées les unes aux autres.
La présente invention a trait d'une façon générale aux projecteurs de véhicules automobiles.
Elle concerne plus particulièrement un projecteur comportant un boîtier fermé par une glace et abritant un ou plusieurs réflecteurs équipés chacun d'une lampe.
Conventionnellement, pour permettre notamment le libre débattement du réflecteur lorsque celui-ci est déplacé pour régler le faisceau en hauteur ou en largeur, une joue inférieure généralement plane du réflecteur présente se termine au niveau d'un bord antérieur à distance de la glace.
Et pour masquer l'espace inesthétique séparant la glace de ce bord antérieur, où le boîtier du projecteur serait autrement visible de l'extérieur, il est bien connu de recourir à un enjoliveur, tel qu'une pièce métallisée ou peinte fixe par rapport au boîtier, s'étendant vers l'arrière, à l'intérieur du projecteur, par rapport à la base de la glace, et dont un bord postérieur vient se placer au voisinage du bord intérieur de la joue de la glace, avec de préférence un léger recouvrement de cette joue.
Cet enjoliveur permet ainsi d'assurer une certaine continuité d'aspect de l'intérieur du projecteur lorsque celui-ci est éteint et observé en vue plongeante.
Cet enjoliveur constitue donc une pièce supplémentaire du projecteur, qui doit de surcroît comporter ses moyens de fixation propres coopérant par exemple avec le boîtier.
I1 en résulte donc un surcoût tant au niveau de la réalisation des différents composants du projecteur qu'au niveau de l'assemblage.
On connaît également par le document FR-A-2 708 334 au nom de la Demanderesse un projecteur comportant un enjoliveur rapporté sur la glace par surmoulage, cet enjoliveur étant constitué par une matière plastique chargée de paillettes métalliques en vue de restituer l'effet brillant et neutre généralement recherché.
La présente invention se propose de perfectionner cette approche connue en donnant à l'enjoliveur une fonction supplémentaire jusque là attribuée à la glace.
Elle propose à cet effet un projecteur de véhicule automobile, comprenant un boîtier possédant une ouverture frontale fermée par une glace et abritant un miroir dans lequel est montée une lampe, et comprenant en outre un enjoliveur réalisé par surmoulage de matière plastique sur la glace et apte à obturer au moins partiellement un espace situé entre un bord antérieur d'une joue inférieure du miroir et la région inférieure de la glace, caractérisé en ce que l'enjoliveur est opaque et porte au moins une partie des moyens de fixation de la glace sur le boîtier.
Ainsi la présente invention permet notamment - de réaliser les moyens de fixation dans une matière plastique de caractéristiques mieux adaptées aux moyens de fixation que le matériau de la glace; - de réaliser au niveau des moyens de fixation un moulage plus précis que celui qui peut être réalisé directement à partir du matériau de la glace; - de réaliser, tout en partant d'un modèle de glace unique, des moyens de fixation pouvant être différents par exemple pour s'adapter à différents modèles de véhicules ou à différents types de moyens de montages homologues d'une carrosserie; etc.
Des aspects préférés, mais non limitatifs, du projecteur selon l'invention sont les suivants - dans le cas où la glace comporte dans sa région inférieure un pied de glace inférieur possédant une première partie dirigée vers l'arrière et une seconde partie descendante, l'enjoliveur comporte une partie sensiblement horizontale s'étendant le long et à l'intérieur de la première partie du pied de glace et en saillie en direction de la joue inférieure du miroir.
et le levier 32.
Un système de sécurité permet d'obtenir le franchissement du point d'arc-boutement, pour la fermeture, lorsque la porte 3 est à actionner manuellement, sans
l'assistance des moyens 6.
Ici, le système comporte un ressort de torsion monté sur l'articulation entre la biellette 31 et le levier de blocage 32, de manière à solliciter l'autre articulation
de la biellette 31 vers l'intérieur (figure 5).
Dans le sens de rotation opposé, la course est limitée par l'entrée en butée des moyens de guidage
transversal 13 contre la surface transversale ou butée 26.
Cette butée 26 est opposée à la lumière 33 suivant la direction transversale T. Décrivons maintenant les moyens de transmission
longitudinale 16 de mouvement aux vantaux 4.
On a vu qu'ils sont montés sur la poutre de
suspension 17.
Les mouvements des vantaux 4 peuvent être combinés
à partir d'une rotation des moyens de motorisation 6.
Les moyens de transmission longitudinale 16 sont décrits en se reportant en particulier aux figures 5, 6 et 7. Sur la figure 6, une poulie 35 de ces moyens 16, dite de sortie, est fixée coaxialement à l'arbre ou sortie
27 des moyens de motorisation 6.
Sur la figure 5, on voit deux poulies 36, respectivement avant et arrière (à gauche et à droite), dont les axes d'élévation sont montés sur la poutre de suspension 17. La référence 37 désigne une courroie dont les brins
Le premier, utilisé dans le cadre de dosages de type manuel aussi bien qu'automatique, repose sur l'utilisation de solutions étalons qui subissent le même traitement que les échantillons inconnus. A l'issue de la réaction, les signaux mesurés correspondant aux solutions étalons sont exploités pour tracer une courbe d'étalonnage dont l'équation est une fonction d'interpolation calculée par ajustement de paramètres. Les valeurs numériques des signaux correspondant aux échantillons inconnus, obtenues dans la même session de dosage, sont introduites dans l'équation de la courbe d'étalonnage qui donne alors les concentrations inconnues. Dans la pratique, cet étalonnage oblige l'utilisateur à traiter les solutions étalons à chaque session de dosage, ce qui augmente le coût des séries courtes et entraîne un risque de dérive pour les séries longues.
Un deuxième procédé d'étalonnage, utilisé dans le cadre de dosages automatisés seulement, repose sur l'utilisation d'une courbe standard sous forme d'équation mémorisée, obtenue lors de la fabrication du lot de réactifs, avec des solutions étalons, dans le laboratoire du fabricant. L'équation mémorisée est affectée à un lot de réactifs et a une validité n'excédant pas une période déterminée. En outre, l'équation mémorisée peut-être modifiée dans le laboratoire de l'utilisateur, grâce à des solutions étalons fournies dans la trousse de dosage.
Ce dernier procédé permet de s'affranchir de la réalisation d'une courbe d'étalonnage à chaque session de dosage et améliore donc significativement la pratique des dosages en réduisant le temps de mise en oeuvre ainsi que le coût en réactifs.
Cependant, cette dernière méthode est mise en pratique uniquement dans le cadre d'une automatisation poussée, car Il faut que les conditions des dosages, dans le laboratoire de l'utilisateur, soient strictement identiques à celles ayant conduit à la détermination de l'équation de la courbe d'étalonnage mémorisé dans le laboratoire du fabricant. Dans un automate, les temps d'incubation et d'agitation sont facilement contrôlés. Par contre, d'autres paramètres tels que la conservation des réactifs, la température de l'incubation ou la qualité du système de détection (les photomultiplicateurs par exemple) peuvent agir de façon aléatoire sur le déroulement du dosage, d'un laboratoire à l'autre ou d'un instrument à l'autre, et peuvent donc introduire une imprécision dans la méthode d'étalonnage par courbe mémorisée. D'autre part, le ré-étalonnage de la courbe mémorisé nécessite de procéder à une session de calibration distincte par analyte.
Le troisième procédé est utilisé dans le cadre de systèmes de détection semi-quantitatifs. Une première surface, portant les réactifs spécifiques qui permettent la détection du composé recherché, est adjacente à une deuxième surface qui comporte des réactifs permettant la révélation d'un signal de même nature que le signal spécifique. Les deux surfaces sont mises en contact, simultanément avec le même échantillon biologique. Ce signal adjacent est utilisé comme contrôle de la réaction de révélation ou comme valeur seuil pour indiquer, par comparaison si l'échantillon est positif ou négatif.
Le brevet européen n" 0093613 décrit un tel procédé. Un autre procédé similaire figure dans la demande de brevet européen N" 0 253 464. Une zone test est juxtaposée à la surface d'analyse et peut servir à calibrer le dosage lorsque la réaction est strictement linéaire par rapport aux concentrations. II faut noter que dans ces deux procédés, la détection du signal contrôle n'est pas simultanée à celle du signal de mesure et donc sujette à une incertitude supplémentaire due aux fluctuations du détecteur.
II est donc souhaitable de simplifier l'étalonnage des dosages de type manuel et d'améliorer significativement l'étalonnage des dosages automatisés et semi-quantitatifs.
En particulier, il est souhaitable de permettre l'étalonnage d'un dosage lors de la mise en oeuvre dudit dosage sur l'échantillon étudié, sans avoir recours à des manipulations supplémentaires d'étalonnage des réactifs lors de la session d'expérimentation.
II est tout aussi souhaitable que l'étalonnage prenne en compte les effets de matrice, qui varient d'un échantillon à l'autre, comme les augmentations ou diminutions de fixation ou les fixations non spécifiques des réactifs de révélation, ou encore les perturbations dues en particulier aux écarts de temps d'incubation des différents réactifs en présence ou à l'agitation du milieu réactionnel. II est encore souhaitable que le procédé compense non seulement les écarts des systèmes de détection d'un instrument à l'autre mais aussi les fluctuations rapides d'un même instrument. II est enfin souhaitable d'étalonner simultanément plusieurs dosages d'analytes différents.
Les modalités de mise en oeuvre ci-dessus ne sont pas nécessairement exclusives l'une de l'autre.
Dans des conditions préférentielles de mise en oeuvre du procédé cidessus décrit, I'on utilise un traceur de révélation indirect qui est un anti-ligand El couplé à un composé fluorophore F2.
Dans des conditions préférentielles de mise en oeuvre du procédé cidessus décrit, les microsphères de calibration se distinguent qualitativement des microsphères de dosage (spécifiques d'un analyte donné) par l'intensité d'une fluorescence F1. L'appréciation quantitative des interactions ligand/antiligand formées sur les différentes catégories de microsphères est réalisée par lecture de l'intensité d'une seconde fluorescence F2. La lecture de deux fluorescences seulement permet donc d'attribuer les signaux d'étalonnage et de dosages à chacune des catégories de microsphères mises en oeuvre dans le dosage.
Pour le dosage concomitant de 2 analytes, on utilise selon la présente invention, selon la modalité i) précédemment décrite, un deuxième ensemble formé par une deuxième catégorie de microsphères de calibration et une deuxième catégorie de microsphères de dosage ainsi que le ou les traceur(s) nécessaire(s). Selon les modalités ii), iii) et iiii), une deuxième catégorie de microsphères de calibration n'est pas nécessaire.
Chacune des catégories de microsphères de dosage ou de calibration utilisée pour le dosage du deuxième analyte doit comporter une caractéristique mesurable permettant de distinguer cette catégorie de microsphères des autres catégories de microsphères mises en oeuvre. On utilise de préférence la même caractéristique pour effectuer la discrimination par exemple si l'on a utilisé la fluorescence F1 pour distinguer les catégories de microsphères précédentes, on utilise aussi cette fluorescence Fl, à une intensité différente, pour caractériser la nouvelle catégorie de microsphères.
Par exemple, si la catégorie des microsphères de calibration est colorée à un niveau y de fluorescence Fl et la première catégorie de microsphères de dosage est colorée à un niveau 2y, la deuxième catégorie de microsphères de dosage sera à titre illustratif colorée à un niveau 3y.
Au-delà les pertes de transmission peuvent augmenter puisque, à la température ambiante, le polymère a le même indice de réfraction que le coeur des guides.
Alors les fuites optiques peuvent se produire sur les bords de la fente puisque cette fente peut difficilement être limitée à la largeur des guides optiques.
La cause la plus importante des pertes optiques provient de l'angle T formé par les deux parois longitudinales de la fente, vues en coupe transversale perpendiculairement à l'axe X2 (car ces parois ne sont pas rigoureusement parallèles l'une à l'autre).
Ces pertes optiques p, exprimées en dB, sont données par la formule suivante p=4, 34x(T/ ) 2 avec ss=k .nl.w).
Dans la formule ci-dessus T représente l'angle formé par les deux parois de la fente, X représente la longueur d'onde de la lumière qui circule dans les guides, nl représente l'indice de réfraction du coeur de ces guides et w la largeur de ce coeur.
Les pertes optiques augmentent très vite avec l'angle T (angle de tilt ).
Ainsi un angle T de 2" correspond à des pertes optiques égales à 2 dB et lorsque T est égal à 4 ces pertes s'élèvent à 6 dB.
L'utilisation d'une technique de gravure sèche, par exemple une technique de gravure ionique réactive, permet d'obtenir un angle T voisin de 1" et même inférieur à 1" pour des profondeurs de plus de 25 um et des largeurs de 5 um par exemple.
En utilisant des aiguilleurs optiques réflectifs du genre de celui de la figure 3, l'organisation matricielle en crossbar des noeuds d'aiguillage formés par ces aiguilleurs fait en sorte que les pertes maximales sont les pertes d'un aiguilleur optique réflectif quel que soit le nombre d'entrées-sorties de la matrice correspondante.
La figure 4 est une vue de dessus schématique d'un autre aiguilleur optique réflectif conforme à l'invention.
L'aiguilleur optique de la figure 4 comprend un guide optique d'entrée El, un guide optique de sortie S1 qui est sensiblement dans le prolongement du guide El et un autre guide optique de sortie S2 qui fait un angle a avec le guide S1.
Ces guides sont encore intégrés dans un substrat 26.
L'aiguilleur optique réflectif de la figure 4 comprend aussi un élément optique 28 (homologue de l'élément 6 de la figure 1) qui s'étend parallèlement au guide optique de sortie S2 et qui traverse le guide S1 à proximité du guide 52 comme on le voit sur la figure 4.
L'élément 28 est encore recouvert par une électrode non représentée sur la figure 4.
A la température ambiante, si l'on injecte une lumière dans le guide El, cette lumière traverse l'élément 28 pour se propager ensuite dans le guide S1 puisque à la température ambiante, le polymère dont est fait l'élément 28 a la même indice de réfraction que le coeur des guides El, S1 et S2.
Lorsque l'on fait circuler un courant dans l'électrode (non représentée) qui recouvre l'élément 28, celui-ci s'échauffe et se comporte alors comme un miroir vis-à-vis de la lumière.
Perhydrosqualène. . . . . .... .. .. 18,000 g Mélange de triglycérides caprylique-caprique vendu sous la dénomination de "Miglyol 812" par la société "DYNAMIT NOBEL" 4,000 g Triéthanolamine (99 % en poids).... 2,500 g Eau q.s.p. . . 1 00,000g Cette crème sera appliquée 2 fois par jour sur une peau atteinte de dermatose pendant 30 jours.
t) On prépare la crème de type huile dans l'eau suivante: Acide lactique . 5,000 g Composé de l'exemple 1.. ..... ..................... 0,020 g Stéarate de polyoxyèthylène (40 moles d'oxyde d'éthylène) vendu sous le nom de "Myrj 52" par la société "ATLAS". 4,000 g Monolaurate de sorbitan, polyoxyéthylène à 20 moles d'oxyde d'éthylène vendu sous le nom de Tween 20" par la société "ATLAS".. . . . . .. . . 1,800 g Mélange de mono et distéarate de glycérol vendu sous la dénomination de "Geleol" par la société "GATTEFOSSE" 4,200 g Propylène glycol. . . 10,000 g Butylhydroxyanisole.. 0,010 g Butylhydroxytoluène.. . 0,020 g Alcool cétostéarylique 6,200 g Conservateurs . . q.s.
Perhydrosqualène .. . . . .. . 18,000 g Mélange de triglycérides caprylique-caprique vendu sous la dénomination de "Miglyol 812" ..par la société "DYNAMIT NOBEL".. . . . 4,000 g Eau q.s.p.... .. 100,000g Cette crème sera appliquée 1 fois par jour, elle aide à lutter contre le vieillissement qu'il soit photoinduit ou chronologique.
L'INVENTION CONCERNE UNE TOITURE DE GRANDE PORTÉE ET AUTOPORTANTE POUR IMMEUBLE DE TYPE RÉSIDENTIEL D'HABITATION, HÔTEL OU FOYER, PAR EXEMPLE, MAIS NON EXCLUSIVEMENT.
UNE TOITURE TRADITIONNELLE EST CONSTITUÉE D'UNE CHARPENTE SUPPORTANT, D'UNE PART, LA PARTIE ÉTANCHE DE LA TOITURE ET, D'AUTRE PART, PRINCIPALEMENT LE DISPOSITIF D'ISOLATION PHONIQUE ET THERMIQUE, LE PLAFOND ET LES DISPOSITIFS D'ÉCLAIRAGE DU LOCAL D'HABITATION SITUÉ DESSOUS. LA CHARPENTE TRADITIONNELLE COMPORTE DES FERMES QUI SUPPORTENT, À LEUR SOMMET UNE PANNE FAîTIèRE, À LEUR BASE DES PANNES D'ÉGOUT, AINSI QUE DES PANNES INTERMÉDIAIRES PARALLÈLES À CES DERNIÈRES; CES PANNES, QUI SONT GÉNÉRALEMENT PERPENDICULAIRES À LA PENTE DU TOIT, SUPPORTENT DES CHEVRONS PARALLÈLES À LA PENTE DU TOIT; CES DERNIERS SUPPORTENT GÉNÉRALEMENT DES LITEAUX SUR LESQUELS SONT POSÉS LES ÉLÉMENTS D'ÉTANCHÉITÉ QUI PEUVENT ÊTRE DES TUILES, DES ARDOISES RETENUES PAR DES CROCHETS, OU DES TÔLES ONDULÉES QUI DOIVENT ÊTRE FIXÉES SOLIDEMENT.