INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- le taux de survie des souris. Ce taux de survie a été calculé sous forme d'un rapport T/C :
(Nombre de jours (Souris (Nombre de souris mortes de survie de la souris médiane- dans les jours qui ont T = médiane du lot de traitée) précédé celui de la souris souris traitées) médiane traitée)
(Nombre de souris mortes le même jour que la souris médiane traitée) (Nombre de jours (Souris (Nombre de souris mortes. de survie de la souris médiane- dans les jours qui ont C = médiane du lot de traitée) précédé celui de la souris souris contrôle) médiane traitée)
(Nombre de souris mortes le même jour que la souris médiane contrôle) - la croissance tumorale en mesurant deux fois par semaine (lundi et vendredi) la surface des tumeurs MXT-HS greffées. Cette surface est calculée en effectuant le produit de la plus grande longueur "L" par la plus grande largeur "1", L et # étant perpendiculaires.
On donnera dans les tableaux IV et V les résultats obtenus pour le temps de survie.
Traitement T/C (exprimé en %) 1 100 2 122 3 135
On a ainsi vérifié, conformément à l'invention, que les anions inorganiques peuvent être bloqués sur cette phase stationnaire par simple percolation d'eau puis être ensuite débloqués en mettant en oeuvre un éluant volatil n'ayant qu'une force ionique relativement faible, susceptible d'être directement utilisé en tant que phase mobile dans le cadre de l'analyse ultérieure par diffusion de lumière.
Compte tenu de ce qui précède, le procédé conforme à l'invention permet donc de bloquer, sur deux colonnes de chromatographie, les anions et/ou les cations contenus dans un échantillon et de les éluer sélectivement, en vue de leur détection avec le DEDL.
La caractéristique essentielle du procédé conforme à l'invention est toutefois liée au fait qu'il permet d'effectuer une analyse directe et simultanée des anions et des cations en faisant passer sur la ou les deux phases stationnaires une phase mobile éluant les cations ou les anions, puis immédiatement une phase mobile éluant les anions ou les cations.
La mise en oeuvre de ce procédé implique donc le choix de phases mobiles éluantes pour les anions et pour les cations identiques ou compatibles, et parallèlement suffisamment volatiles pour pouvoir être directement utilisées en tant que phases mobiles lors de l'analyse utilisant le DEDL.
Il est à noter que ces phases mobiles éluantes doivent, en outre, contenir des ions (anions et cations) susceptibles d'interagir en compétition avec les anions et les cations à analyser vis-à-vis des sites actifs des phases stationnaires.
Conformément à l'invention, on a pu mettre en oeuvre des phases mobiles éluant les cations et des phases mobiles éluant les anions constituées par des solutions de compositions différentes mais compatibles avec le DEDL, c'est-à-dire volatiles telles que des mélanges de type HCOOH, CH3COOH, CF3COOH et NH40H, Et3N, pyridine.
Selon une caractéristique préférentielle de l'invention, la phase mobile éluant les cations et la phase mobile éluant les anions sont cependant constituées par des solutions de même composition mais ayant des concentrations différentes en ions.
On a, avantageusement, pu mettre en oeuvre à cet effet des solutions aqueuses d'acide formique et d'ammoniaque.
Selon une autre caractéristique de l'invention, après injection des cations et des anions à analyser dans l'appareil de chromatographie, on fait passer, sur les deux phases stationnaires, une solution aqueuse d'acide formique et d'ammoniaque de faible concentration, de sorte que les ca tions restent bloqués tandis que les anions sont élués, puis une solution aqueuse d'acide formique et d'ammoniaque de concentration plus élevée de façon à éluer les cations.
A titre d'exemple, la solution de faible concentration peut contenir entre 20 et 40 mM/l d'acide formique et entre 10 et 30 mM/l d'ammoniaque, et la solution de concentration plus élevée, entre 80 et 120 mM/l d'acide formique et entre 70 et 95 mM/l d'ammoniaque.
Il est essentiel de faire passer sur les colonnes d'abord la phase mobile de faible concentration puis celle de concentration plus élevée afin de ne pas éluer simultanément les cations et les anions.
Il est à noter que, conformément à une autre caractéristique de l'invention, on peut envisager d'insérer une ou plusieurs phases stationnaires dans la boucle d'injection de l'appareil de chromatographie de façon à effectuer une préconcentration pouvant être sélective ou non (cations, anions ...).
De tels systèmes de préconcentration, qui peuvent être utilisés en ligne ou hors ligne, permettent d'effectuer l'analyse de faibles concentrations.
Les caractéristiques du procédé qui fait l'objet de l'invention seront décrites plus en détail en se référant aux exemples ci-dessous Exemple 1 : Analyse des cations sur un échangeur de cations On a analysé un mélange de monocations (Na, K) et de dications (Mg, Ca) sur une colonne PART SILO SCX 10 ssm (4,6 X 100 mm). Après injection de ce mélange, on a fait passer sur cette colonne une phase mobile constituée par une solution renfermant 100 mM/l d'acide formique et 87,6 mM/l d'ammoniaque, ce avec un débit de 1 ml/min..
On a analysé l'éluant à la sortie de la colonne avec un DEDL.
Le chromatogramme obtenu est représenté sur la figure 1 sur laquelle le premier pic correspondant à un temps de rétention de 1,308 min. représente les anions qui sont élués instantanément, tandis que les pics suivants correspondant respectivement à des temps de rétention de 2,31, 2,708, 4,941 et 6,061 min. représentent les ions Na , K , Mg ++ Ca Cet exemple montre que l'analyse d'un tel mélange est possible par le procédé conforme à l'invention.
Le dispositif de découplage D est conçu pour obtenir un découplage DEC tel que : DEC = Gmax + lOdb où Gmax est le gain maximum du circuit répéteur.
Selon le mode de réalisation illustré à la figure 1, le système répéteur est installé sur un mât ou pylône 10 qui est avantageusement du type télescopique et comprend trois sections lOa-lOc d'une hauteur de l'ordre de 6 mètres chacune, par exemple.
Le mât 10 est déployé de manière à ce que les antennes AD et AC soient montées à une hauteur H de l'ordre de 12 mètres pour obtenir la meilleure couverture possible, sachant que cette hauteur présente l'avantage de ne pas nécessiter un permis de construire en France pour faire cette installation.
Les antennes donneuse AD et de couverture AC sont situées sensiblement à la mme hauteur et peuvent tre séparées l'une de l'autre en horizontal d'une distance de l'ordre de 2 à 6 mètres pour obtenir un découplage DEC d'au moins 90dB entre les antennes AD et AC. Pour obtenir la distance souhaitée en horizontal, les antennes AD et AC sont fixées sur des supports intermédiaires 15, en forme de L par exemple, qui sont montés à l'extrémité de la section supérieure 10c du mât 10.
L'antenne donneuse AD est une antenne directive orientée vers la station centrale. Elle présente une ouverture en rayonnement horizontal et vertical de l'ordre de 25 , et un rapport avant/arrière de l'ordre de 25dB minimum, par exemple. Cette antenne donneuse AD peut tre du type râteau.
L'antenne de couverture AC est par exemple du type panneau dont le rayonnement en horizontal est fonction de la zone à couvrir, il est le plus souvent compris entre 60 et 100 environ.
Le mât 10 est maintenu dans une position verticale par un haubanage, les haubans 12a de la section inférieure 10a du mât étant métalliques alors que les haubans 12b des sections supérieures lOc-l0e sont en fibre de verre, par exemple.
Le système répéteur travaillant sans transposition de fréquence, il est nécessaire de prévoir un dispositif de découplage D entre les antennes donneuse AD et de couverture AC.
Le dispositif de découplage D représenté à la figure 2 est rapporté autour de l'antenne de couverture AC, et il est constitué par un réflecteur métallique.
Le réflecteur métallique comprend un panneau central 20 bordé de deux panneaux latéraux 22 qui forment un angle interne ss de l'ordre de 135 avec le panneau central 20.
Le panneau central 20 s'étend sur une largeur de l'ordre de 0,6 à 0,8S, X étant la longueur d'onde correspondant à la fréquence centrale de la gamme de fréquences attribuée, alors que chaque panneau latéral 22 s'étend sur une largeur de l'ordre de k. Le réflecteur s'étend sur une hauteur de l'ordre de 1 m à 1,20 m, ce qui correspond à une antenne panneau dont la hauteur ne dépasse généralement pas une telle valeur.
A titre d'exemple, pour une fréquence centrale de 913Mhz qui correspond à une longueur d'onde de 0,33m environ, le panneau central 20 aura une largeur de l'ordre de 20cm et chaque panneau latéral 22 une largeur de l'ordre de 33cm. Cette fréquence centrale correspond à celle de la bande GSM de 900MHz et plus précisément 870MHz-960MHz.
Sur la figure 3, on a représenté le circuit répéteur CR qui se divise en deux voies émission VE et réception VR.
L'antenne de couverture AC est reliée par une liaison coaxiale Cl à l'entrée d'un circuit d'aiguillage constitué par un circuit duplexeur DPX. En émission, lorsqu'un signal est émis par un mobile et capté par l'antenne de couverture AC, le signal est acheminé par le duplexeur DPX vers un circuit de filtrage F, amplifié par un circuit amplificateur A à grand gain et transmis à l'entrée d'un second duplexeur DPX relié à l'antenne donneuse AD par une liaison coaxiale C2 pour tre acheminé vers la station centrale.
La voie réception VR est similaire à la voie émission VE et comprend également un circuit de filtrage F et un circuit amplificateur A.
Les gains des deux amplificateurs A sont réglés sur le site au moment de l'installation.
Le premier élément de soupape 92d est bloqué à l'encontre d'une rotation par rapport au boîtier de soupape 90d au moyen d'un tronçon de tige polygonale qui se raccorde à la paroi terminale 418d, qui est coaxiale à l'axe de soupape B" et entourée radialement à l'extérieur par le tronçon de paroi 412d, et qui s'engage dans une ouverture 423d à section adaptée dans le tronçon intérieur 408d de la seconde partie de boiter 400d reliée solidairement en rotation, par exemple vissée (non illustré dans les figures) avec la première partie de boiter 400d. Entre le premier élément de soupape 92d et le second élément de soupape 94d est serré un ressort hélicoïdal 424d qui entoure le tronçon de tige polygonale 422d et qui met sous précontrainte le premier élément de soupape 92d dans le sens d'une réduction du volume du cylindre récepteur 420d, et qui maintient le second élément de soupape 94d susceptible de tourner par rapport à l'axe de soupape B" dans une position axiale prédéterminée en appui contre la paroi terminale 41 0d de la seconde partie de boîtier 409d. Le second élément de soupape 94d est donc en rotation autour de l'axe de soupape B", mais il est bloqué à l'encontre d'une translation le long de l'axe de soupape B" grâce à l'action du ressort 424d.
Pour étancher le cylindre récepteur hydraulique 420d, le premier élément de soupape 92d porte un joint torique 426d. Le tronçon intérieur 408d de la seconde partie de boîtier 402d porte également un premier et un second joint torique 428d qui étanchent la chambre annulaire 416d par rapport au reste de l'évidement 180d.
Pour réaliser pour la soupape de commande les états de commande cités en relation avec la figure 1, celle-ci présente deux ouvertures dans la paroi cylindrique 404d de la première partie de boîtier 400d qui servent de raccord pneumatique 48d et d'ouverture de compensation de pression 70d.
Le raccord pneumatique 48d présente un perçage à travers la paroi cylindrique 404d et une bride annulaire entourant le perçage sur le côté extérieur de boîtier, et il sert à l'alimentation de la soupape de commande en fluide sous pression, en l'occurrence de l'air comprimé qui est amené via une conduite pneumatique non illustrée depuis une source pneumatique. L'ouverture de compensation de pression 70d est réalisée sous forme d'un perçage simple dans la paroi cylindrique 404d et elle se trouve à la même hauteur axiale que le raccord pneumatique 48d, et elle est décalée par rapport au raccord pneumatique 48d en direction périphérique d'un angle d'environ 23 par rapport à l'axe de soupape B". De plus, la soupape de commande 42d présente à son extrémité opposée au raccord hydraulique 54d un raccord pneumatique sous forme de perçage borgne 430d coaxial à l'axe de soupape B" dans la seconde partie de boîtier 402d, qui sert à relier la soupape de commande à un agencement de vérin à fluide sous pression, en I'occurrence un agencement de vérin pneumatique, d'un dispositif d'actionnement comportant la soupape de commande.
Pour réaliser les états de commande que sont premièrement la liaison pneumatique entre la source pneumatique et l'agencement de vérin pneumatique via un raccord pneumatique 48d et un raccord pneumatique 430d, deuxièmement la liaison pneumatique entre l'agencement de vérin pneumatique et l'ouverture de compensation de pression 70d via le raccord pneumatique 430d ainsi que troisièmement un raccordement sensiblement étanche sur le plan pneumatique de I'agencement de vérin pneumatique, la soupape de commande 42d présente différentes ouvertures de passage de fluide sous pression et différents passages de fluide sous pression, parmi lesquels le passage de fluide sous pression 41 6d entre le second élément de soupape 94d et le tronçon intérieur 408d de la seconde partie de boîtier 402d ont déjà été cités. Ce passage de fluide sous pression ou chambre annulaire 41 6d est en liaison avec le perçage borgne du raccord pneumatique 430d via des perçages radiaux 432d dans la seconde partie de boîtier 402d. De plus, le second élément de soupape 94d présente un trou oblong 440d qui s'étend en oblique par rapport à l'axe de soupape B" ou en oblique par rapport à une projection de l'axe de soupape B" sur la surface du tronçon de paroi cylindrique 41 4d du second élément de soupape 94d, et en ligne droite en direction axiale (sauf la courbure cylindrique circulaire du tronçon de paroi 414d) et qui est ouvert radialement vers l'intérieur vers la chambre annulaire 416d. Le trou oblong 440d est ouvert radialement vers l'extérieur vers la surface intérieure du tronçon de paroi 412d du premier élément de soupape. En d'autres termes, le trou oblong 440d est limité radialement vers l'extérieur par la surface intérieure du tronçon de paroi 412d.
Le premier élément de soupape 92d présente dans le tronçon de paroi 412d deux ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d qui sont décalées l'une par rapport à l'autre en direction périphérique, tout comme le raccord pneumatique 48d et l'ouverture de compensation de pression 70d, mais non pas en direction axiale. Les deux ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d dans le premier élément de soupape 92d coopèrent avec l'ouverture de passage de fluide sous pression dans le second élément de soupape 94d sous forme du trou oblong 440d pour réaliser les états de commande de la soupape.
Selon la position des deux éléments de soupape l'un par rapport à l'autre, l'ouverture de passage de fluide sous pression 442d s'ouvre. ou bien seulement l'ouverture de passage de fluide sous pression 444d vers le trou oblong 440d, ou bien les deux ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d sont refermées radialement vers l'intérieur par le tronçon de paroi 414d entourant le trou oblong 440d du second élément de soupape. Ceci sera expliqué plus en détail dans ce qui suit.
Les deux ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d s'ouvrent radialement vers l'extérieur dans un évidement respectif en forme de gorge et parallèle à l'axe 446d ou 448d sur le côté extérieur du tronçon de paroi 412d du premier élément de soupape 92d, qui est donc refermé radialement vers l'intérieur (vu depuis l'ouverture de passage de fluide sous pression 442d ou 444d) et qui est ouvert radialement vers l'extérieur vers le côté intérieur de la paroi cylindrique 404d. Les deux évidements 446d et 448d sont ménagés de telle sorte, et présentent une longueur axiale telle qu'une liaison de fluide sous pression (ici liaison pneumatique) est établie en permanence (indépendamment de la position axiale momentanée du premier élément de soupape 92d) entre le raccord pneumatique 48d et l'ouverture de passage de fluide sous pression 442d via l'évidement 446d, et une liaison de fluide sous pression (ici une liaison pneumatique) est établie entre l'ouverture de compensation de pression 70d et l'ouverture de passage de fluide sous pression 44d via l'évidement 448d. Le raccord pneumatique 48d est donc constamment recouvert radialement vers l'intérieur par l'évidement 446d et il est donc ouvert vers celui-ci, et l'ouverture de compensation de pression 70d est donc constamment recouverte radialement vers l'intérieur par ltevidemer.t 448d et elle est donc ouverte vers celui-ci. La présence ou l'absence d'une liaison pneumatique entre le raccord pneumatique 48d et le raccord pneumatique 430d ou entre l'ouverture de compensation de pression 70d et le raccord pneumatique 430d dépend ainsi uniquement de la position relative des deux éléments de soupape l'un par rapport à l'autre, et plus exactement du recouvrement ou du nonrecouvrement qui en résulte entre l'ouverture de passage de fluide sous pression 442d et le trou oblong 440d ou entre l'ouverture de passage de fluide sous pression 444d et le trou oblong 440d.
La mobilité des deux éléments de soupape 92d et 94d l'un par rapport à l'autre est limitée par des moyens d'engagement qui comprennent une tige 450d s'étendant depuis le second élément de soupape 94d radialement vers l'extérieur et réalisée intégrale avec celui-ci, et un trou oblong 452d s'étendant en oblique à l'axe de soupape B" ou à une ligne enveloppe ( = projection de l'axe de soupape B" sur la surface du tronçon de paroi cylindrique 4l2d) parallèle à l'axe de soupape B" du premier élément de soupape 92d dans le tronçon de paroi 41 2d du premier élément de soupape 92ds trou dans lequel s'engage la tige 450d.
Pour que les deux éléments de soupape puissent être enfilés l'un dans l'autre en assurant l'engagement entre la tige 450d et le trou oblong 452d, le trou oblong 452d est ouvert vers l'extrémité opposée à la paroi terminale 41 8d du premier élément de soupape 92d. Pour distinguer entre le trou oblong 452d et le trou oblong 440d servant d'ouverture de passage de fluide sous pression dans le second élément de soupape 94d, le trou oblong 452d sera désigné dans ce qui suit brièvement par "fente" 452d dans le premier élément de soupape 92d.
La tige 450d sur le second élément de soupape dépasse à travers une ouverture 454d dans la paroi cylindrique 404d de la première partie de boîtier 400d au-delà de la paroi cylindrique 404d radialement vers l'extérieur, et elle sert à l'accouplement en termes de mouvement du second élément de soupape 94d avec l'agencement de débrayage ou le côté agencement de débrayage de l'agencement de vérin à fluide sous pression (ici l'agencement de vérin pneumatique). A chaque position axiale de l'agencement de débrayage correspond donc une position de rotation du second élément de soupape 94d dans le boîtier de soupape 90d, une association univoque étant donnée entre la position axiale de l'agencement de débrayage et la position de rotation associée du second élément de soupape 94d. La position momentanée de l'agencement de débrayage est dont représentée comme grandeur réelle par la position du second élément de soupape. Lorsque la soupape de commande 42d est intégrée dans l'unité structurelle de soupape de commande 40 de la figure 1, l'élément d'accouplement 74 dépassant hors de l'unité structurelle de soupape de commande 40 peut être articulée dans l'intérieur de l'unité structurelle de soupape de commande 40 sur la tige 450d, pour assurer l'accouplement en termes de mouvement entre le second élément de soupape 94d et l'agencement de débrayage 32.
Pour le fonctionnement correct de la soupape de commande malgré une usure d'embrayage qui apparaît au cours du temps, entre en action l'arête de délimitation 456d de la fente 452d qui est éloignée, dans une coupe longitudinale à travers le premier élément de soupape 92d, par rapport à la paroi terminale 41 8d du premier élément de soupape.
Lorsque le cylindre récepteur hydraulique 420d n'est pas alimenté en huile hydraulique depuis le cylindre émetteur associé9 le premier élément de soupape 92d est déplacé par la force de compression du ressort 424d aussi loin en direction de la paroi terminale 406d de la première paroi de boîtier 400d que l'arête de limitation 456d appelée également arête de commande de la fente 452d bute contre la tige 450d.
Ceci est le cas indépendamment de la position axiale de l'agencement de débrayage9 donc également lorsque l'embrayage est entièrement embrayé. Au cours d'une usure d'embrayage qui apparaît et augmente, la position de rotation du second élément de soupape 94d se modifiera dans l'état entièrement embrayé (état de base) de l'embrayage à friction associé, et ceci en direction de la flèche V illustrée dans la figure 8.
Cette direction de rotation du second élément de soupape 94d ou de la tige 450d est opposée à la direction de rotation du second élément de soupape 94d ou de la tige 450d lorsque l'embrayage débraie (flèche A dans la figure 8). En correspondance de la rotation, due à l'usure d'embrayage, du second élément de soupape 94d dans l'état embrayé, il résulte de la coopération de la tige 450d avec l'arête de limitation 456d de la fente 452d du premier élément de soupape 92d un déplacement correspond dû à l'usure de l'embrayage de la position d'état de base occupée dans l'état entièrement embrayé sans actionnement d'embrayage, par le premier élément de soupape 92d, le long de l'axe de soupape B" en direction de la paroi terminale 406d de la première partie de boîtier 400d, donc dans le sens d'une réduction du cylindre récepteur hydraulique 420d.
Grâce à la tige 450d et à l'arête de limitation précitée 456d, et sous l'effet du ressort 424d, le premier élément de soupape 92d est, dans l'état de base du dispositif d'actionnement sans actionnement de l'embrayage (lorsque l'embrayage est entièrement embrayé), maintenu constamment dans une position relative définie par rapport au second élément de soupape. donc indépendamment de ltétat d'usure des garnitures d'embrayage. Le tracé de l'arête de limitation 456d correspond au tracé du trou oblong 440d. de sorte que dans l'état de base des relations constamment identiques règnent par rapport au trou oblong 440d et aux ouvertures de passage de fluide sous pression 442d et 444d, à savoir un recouvrement complet entre le trou oblong 440d et l'ouverture de passage de fluide sous pression 444d menant vers l'ouverture de compensation de pression 70d (voir en particulier les figures 9 et 14 qui montrent, tout comme les figures 8, 10 à 13, la soupape de commande dans l'état de base sans actionnement de l'embrayage et lorsque l'embrayage est entièrement embrayé dans le cas d'une usure moyenne de l'embrayage). Dans l'état de base mentionné, une liaison pneumatique est donc constamment établie entre I'agencement de vérin pneumatique et l'ouverture de compensation de pression 70d.
Il est bien entendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre purement illustratif et non limitatif et que des varian tes ou des modifications peuvent y tre apportées dans le cadre de la présente invention.
Caisson de maintien de chaud ou froid pour livraison à domicile de plats cuisinés ou autres produits, nécessitant également un maintien de chaleur ou de fraîcheur durant le transport, ex. : médicaments.
Ce système est innovant, car il est un mini-groupe de réfrigération et de chauffage, léger, transportable et facilement adaptable à tout véhicule deux roues motorisés. De plus, il est autonome parce qu'il utilise l'énergie créée par le véhicule pour son fonctionnement lors des déplacements et durant les arrts. B permet donc d'élargir le rayon d'action de la course et d'effectuer plusieurs livraisons, tout en maintenant bien sur, la température adéquate.
Cette invention est constituée de 4 éléments existants déjà dans le domaine public.