INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les séquences nucléotidiques selon l'invention peuvent être d'origine artificielle ou non. Il peut s'agir de séquences génomiques, d'ADNc, d'ARN, de séquences hybrides ou de séquences synthétiques ou semi-synthétiques. Ces séquences peuvent être obtenues par exemple par criblage de banques d'ADN (banque d'ADNc, banque d'ADN génomique) au moyen de sondes élaborées sur la base de séquences présentées ci-avant. De telles banques peuvent être préparées à partir de cellules de différentes origine par des techniques classiques de biologie moléculaire connues de l'homme du métier. Les séquences nucléotidiques de l'invention peuvent également être préparées par synthèse chimique ou encore par des méthodes mixtes incluant la modification chimique ou enzymatique de séquences obtenues par criblage de banques. D'une manière générale les acides nucléiques de l'invention peuvent être préparés selon toute technique connue de l'homme du métier.
Le but de la présente invention est de proposer un moyen particulièrement simple permettant à l'utilisateur d'tre averti que la surface de son article est chaude ou a atteint une température suffisante pour son utilisation.
Suivant l'invention, l'article chauffant est caractérisé en ce que sur la résine thermostable qui résiste à au moins 200 C qui recouvre la surface de l'article est appliqué un décor à base de résine thermostable résistant à au moins 200 C et une substance chimique qui change de couleur en fonction de la température.
De préférence, la résine thermostable résistant au moins à 200 C est une résine fluorocarbonée ou un mélange de résines fluorocarbonées seule ou en mélange avec d'autres résines thermostables.
De préférence, le décor est à base de polytétrafluoréthylène.
De préférence également le décor est appliqué par sérigraphie ou tampographie.
Le décor ci-dessus peut tre appliqué selon le procédé décrit dans le brevet français n 2 576 253.
La substance ci-dessus peut tre constituée d'oxyde de fer utilisé seul ou mélangé avec d'autres pigments ou colorants, tels que du rouge de perylène lié à un pigment noir.
Le changement de couleur est visible à travers la couche de résine thermostable dans laquelle ladite substance chimique est noyée, car cette couche est transparente.
Le changement de couleur ci-dessus, permet à l'utilisateur d'tre averti d'une part, que l'article est chaud donc présente un risque de brûlures et d'autre part que la surface de l'article a atteint la bonne température pour son utilisation.
Aux dessins annexés donnés à titre d'exemples non limitatifs : -la figure 1 est une vue en coupe transversale partielle d'un récipient de cuisson selon l'invention ; -la figure 2 est une vue en plan montrant la surface intérieure du récipient de cuisson selon l'invention.
Dans la réalisation représentée sur les figures 1 et 2, le récipient de cuisson constitué par une pole 1 comporte une surface intérieure 2 recouverte par une couche de résine fluorocarbonée 3.
Conformément à l'invention, sur cette couche de résine fluorocarbonée 3 est appliqué un décor 4 à base de résine fluorocarbonée et d'une substance chimique qui change de couleur en fonction de la température.
La résine fluorocarbonée peut tre un mélange de résines fluorocarbonées telles que PTFE, PFA, FEP seule ou mélangée avec d'autres résines thermostables résistant à au moins 200 C telles que PAI, PES, PPS, PEK, PEEK, silicones.
Dans 1'exemple représenté, le décor 4 est constitué par une ou des figures. Bien entendu, le décor 4 peut présenter toutes autres formes, telles que des cercles concentriques.
De préférence, le décor 4 est à base de polytétrafluoréthylène.
- en France, seuls sept allèles dépassent les 5 %. Il s'agit des allèles DRB1*0101, DRB1*0301, DRBl*0401, DRB1*0701, DRB1*1101, DRB1*1301 et DRB 1 * 1501, comme illustré au Tableau II, ci-après.
Tableau II : Fréquence des allèles HLA-DR dans plusieurs populations caucasiennes
FRA DAN GER ITA ROU SPA US CAN DRB1*0101 9,3 13,0 6,7 6,5 7,6 6,6 7,3 5,6 DRB 1 *0301 10,9 10,2 9,4 10,5 11,4 6,7 9,5 12,3 DRB 1 *0401 5,6 17,6 8,1 2,3 4,2 5,6 6,7 9,5 DRB 1 *0701 14,0 14,8 12,3 12,5 8,3 18,9 14,4 9,4 DRB1*1101 9,2 0,9 9,2 12,4 7,3 1,0 4,4 2,6 DRB 1 * 1301 6,0 8,3 4,5 4,8 4,4 4,5 5,1 4,7 DRB1*1501 8,0 17,6 7,8 5,6 6,2 9,4 10,3 10,4 Total 63 82 58 55 49 53 58 55
Ils représentent à eux seuls 63 % de la population française. Ces mêmes allèles sont aussi les plus abondants dans les autres populations caucasiennes.
Leurs fréquences varient de 53 % (en Espagne) à 82 % (au Danemark). Pour les ÉtatsUnis et le Canada, ils représentent respectivement 58 et 55 % de la population. Ils représentent donc à eux seuls 53 à 82 % des allèles des populations caucasiennes et font partie des différentes spécificités de séries HLA-DR.
Le rôle des molécules de CMH II dans l'allergie a historiquement été initié par la découverte d'association entre le taux d'IgE contre un allergène donné et certains allèles. Ces associations concernent de nombreux allergènes de faible masse moléculaire comme Amb a5, Loi p3 et Amb a6 (31) qui sont les allergènes pour lesquels les risques relatifs sont les plus importants. Ces associations ne sont pas systématiques ou correspondent à des risques relatifs très faibles.
Dans le cas du venin d'abeille, il a été montré que l'allèle HLA-DR7 est plus fréquent chez les patients allergiques que dans la population témoin (32) alors que l'allèle HLA-DR4 est au contraire sous-représenté chez les allergiques au venin d'abeille (33).
Le contrôle de la réponse en IgE (et en IgG) par les molécules de
classe II est encore plus clair chez la souris (34). Les souris H-2d et H-2k sont en effet bonnes répondeuses alors que les souris H-2 répondent peu ou pas à cet allergène.
La présente invention a pour objet des peptides aptes à désensibiliser un sujet allergique au venin d'abeille, caractérisés en ce qu'ils sont sélectionnés dans le groupe constitué par : - le fragment (1) correspondant aux positions P85-97 de l'allergène majeur du venin d'abeille, - le fragment (2) correspondant aux positions P 81-93 de l'allergène majeur du venin d'abeille, - le fragment (3) correspondant aux positions P 94-106 de l'allergène majeur du venin d'abeille, - le fragment (4) correspondant aux positions P76-88 de l'allergène majeur du venin d'abeille, - le fragment (5) correspondant aux positions P77-94 de l'allergène majeur du venin d'abeille, et - le fragment (6) correspondant aux positions P122-134 de l'allergène majeur du venin d'abeille.
Les fragments (1) et (2) forment le groupe I ; le fragment (3) forme le groupe II ; les fragments (4) et (5) forment le groupe III et le fragment (6) forme le groupe IV.
De tels peptides comprennent des déterminants ou épitopes T qui interagissent avec une ou plusieurs molécules HLA-DR issus des gènes DRB 1 ou autres DRB.
La présente invention englobe également les peptides tels que définis ci-dessus, polymérisés.
La présente invention a également pour objet des compositions désensibilisantes pour les allergies au venin d'abeille, caractérisées en ce qu'elles comprennent : - au moins un peptide sélectionné dans le groupe A constitué par : * les peptides de groupe I, tel que défini ci-dessus et
* les peptides constitués par des fragments d'au moins 13 acides aminés qui sont inclus dans ou comprennent le fragment correspondant aux positions P81-97 de l'allergène majeur du venin d'abeille (API ml), qui se lient au moins aux molécules HLA-DR codées par les allèles HLA DRB1*0101, DRB 1*0301, DRB1*0401, DRB1*0701, DRB1*1101, DRB1*1301 et DRB1*1501 (molécules DR1, DR3, DR4, DR7, DR11, DR13 et DR2), avec une activité de liaison < 1000 nM et - au moins un véhicule pharmaceutiquement acceptable.
De telles compositions particulièrement bien adaptées au patient peuvent avantageusement être utilisées à titre préventif ou à titre curatif.
- Produire des paires de clés pour des schémas de signature numérique qui étendent l'usage de l'exposant 2 à des modules n ayant plus de deux facteurs premiers.
- Produire des jeux de clés pour des schémas GQ2 d'authentification dynamique ou de signature numérique.
3. 2.2.1 Dans l'annexe A de ISO/CEI 9796, extension de l'usage des exposants pairs à des modules ayant plus de deux facteurs premiers, chaque facteur étant congru à 3 (mod 4).
=> Pour éviter de divulguer la factorisation du module n en appliquant la fonction privée de signature à un argument, c'est-à-dire, en calculant une racine carrée (mod n), il faut égaliser les symboles de Legendre de l'argument par rapport à l'ensemble des facteurs premiers du module n. Cette égalisation se fait en divisant par un égaliseur approprié. A la vérification, il faut décoder le résultat, c'est-à-dire, déduire la valeur de l'égaliseur mis en #uvre à la signature.
Il faut d'abord choisir et normaliser un ou plusieurs petits nombres. Ces nombres sont de préférence les l premiers nombres premiers. Nous les nommerons les égaliseurs de base et les noterons par ga, gb ... Les l égaliseurs de base complétés par leurs combinaisons multiplicatives, soit 2-1 nombres en tout, constituent l'ensemble des égaliseurs. Voyons comment utiliser les égaliseurs.
# Deux facteurs - On choisit d'abord un égaliseur de base ga (par exemple, ga = 2 ; pourrait aussi bien prendre 3, 5 ou 7 ...). Puis, on choisit deux facteurs premiers complémentaires au regard de l'égaliseur ga (par exemple, lorsque ga = 2, un facteur est congru à 3 (mod 8) et l'autre à 7 (mod 8)). Lorsqu'un argument est soumis à la fonction privée
de signature, on calcule le symbole de Jacobi de l'argument par rapport au module n. S'il vaut +1, on garde l'argument tel quel. S'il vaut-1, on remplace l'argument par l' argument divisé par l' égaliseur ga pour mettre le symbole de Jacobi à +1 ; suite à cette opération, le symbole de Jacobi de l'argument vaut +1, c'est-à-dire que les symboles de Legendre de l'argument sont alors tous les deux égaux à-1 ou bien tous les deux égaux à +1. Cette méthode figure dans l'annexe A de la norme ISO/CEI 9796.
# Trois facteurs - On choisit d'abord deux égaliseurs de base, par exemple, ga = 2 et gb = 3. Puis, on choisit les trois facteurs premiers de sorte que ga = 2, gb = 3 et ga.gb = 6 soient tous les trois des résidus non quadratiques (mod n). Lorsque les trois symboles de Legendre de l'argument sont inégaux, on les égalise en divisant l' argument selon le cas par ga = 2, gb = 3 ou ga.gb = 6, c'est-à-dire, par l'égaliseur qui présente le même profil que l'argument.
# Quatre facteurs - On choisit d'abord trois égaliseurs de base, par exemple, ga = 2, gb = 3 et gc = 5. Puis, on choisit les quatre facteurs premiers de sorte que les sept nombres 2,3, 5,6, 10,15 et 30 soient des résidus non quadratiques (mod n). Lorsque les quatre symboles de Legendre de l'argument sont inégaux, on les égalise en divisant l'argument par l' égaliseur approprié : 2,3, 5,6, 10,15 ou 30, c' est-à- dire, celui qui présente le même profil que l'argument.
# Cinq facteurs - On choisit d'abord quatre égaliseurs de base, par exemple, ga = 2, gb = 3, gc = 5 et gd = 7. Puis, on choisit les cinq facteurs premiers de sorte que les quinze nombres 2,3, 5,6, 7,10, 14, 15,21, 30,35, 42,70, 105,210 soient des résidus non quadratiques (mod n). Lorsque les symboles de l'argument sont inégaux, on les égalise en divisant l'argument par l'égaliseur approprié : 2,3, 5,6, 7, 10,14, 15,21, 30,35, 42,70, 105,210, c'est-à-dire celui qui a le même
profil que l'argument.
3. 2.2.2. GQ2 - Le module est le produit de facteurs premiers congrus à 3 (mod 4).
# La propriété à assurer est que toute paire de triplets GQ2 en tenaille révèle une factorisation non triviale du module.
Il faut d'abord choisir un ou plusieurs petits nombres. Ce sont de préférence les l premiers nombres premiers. Nous les appellerons les racines triviales de base et les noterons par ga, gb, gc ... Les racines triviales de base complétées par leurs combinaisons multiplicatives, soit, en tout, 2'-1 nombres, constituent l'ensemble des racines triviales.
# Deux facteurs - Il faut d'abord sélectionner une seule racine triviale de base ga (par exemple, ga = 2 ; pourrait aussi bien prendre 3,5 ou 7 ...). Il faut ensuite choisir les deux facteurs de sorte que la racine triviale ga soit un résidu non quadratique (mod n), c'est-à-dire que les facteurs soient complémentaires au regard de la racine triviale ga.
Les applications cosmétiques envisageables sont, par exemple, les compositions applicables par voies transdermiques.
Les produits phytosanitaires concernés peuvent être, par exemple, des herbicides, des pesticides, des insecticides, des fongicides, etc..
Les exemples qui suivent permettront de mieux comprendre l'invention dans ses différents aspects produit/procédé/application. Ces exemples illustrent la
préparation de particules de polyaminoacides chargés ou non en principes actifs, de même qu'ils présentent les caractéristiques de structure et les propriétés de ces particules.
EXEMPLES EXEMPLE 1 - PREPARATION DU POLYMERE - POLY(GLUTAMATE DE SODIUM)-BLOC-(GLUTAMATE DE METHYLE).
Les techniques utilisées, pour la polymérisation des NCA en polymères de structures en blocs ou statistiques sont connues de l'homme de l'art et sont détaillées dans l'ouvrage de H. R. KRICHELDORF "a-aminoacides-N-Carboxy Anhydrides and Related Heterocycles", Springer Verlag (1987). La synthèse suivante précise la synthèse de l'un d'entre eux.
Synthèse de la poly(GluOMe)63-poly(GluOBz)63 : 10 g de NCA-GluOMe sont solubilisés dans un mélange de 150 ml de dioxane et 450 ml de toluène à 60 C. 5 ml d'une solution de 0,91 g de benzylamine dans 50 ml de dioxane sont ajoutés au monomère en une fois. Après 1 h, on ajoute 14,1 g de NCA-GluOBz solubilisé préalablement dans un mélange de 20 ml dioxane et 60 ml de toluène. La polymérisation continue encore durant 19-24 h. Le polymère est précipité du milieu réactionnel dans 2 litres de méthanol, auxquels on ajoute encore 500 ml d'eau. Le solide obtenu est filtré, séché à l'étuve à 50 C sous vide.
Rendement 90 %. Composition par RMN 1 h (TFA-d) 45 % molaire GluOBz.
Viscosité réduite (0,5 % de TFA à 25 C) 0,3 dl/g. Masse Molaire par GPC : 20 000 g/mol.
10 g de polymère sont ensuite mis à réagir à 0 C dans 200 ml TFA avec 6 ml d'acide trifluorométhanesulfonique pendant 15 min. Lors de l'hydrolyse des groupements benzyliques, le polymère précipite sous forme de particules colloidales. Après évaporation à sec, les particules sont reprises dans de l'eau et neutralisées à pH 7,4 avec de la soude. Une étape de dialyse assure l'élimination des sels du trifluoroacétate. Les particules sont enfin isolées par lyophilisation.
Rendement quantitatif. Analyse élémentaire [Na] 8,2 % (composition calculée 53 % GluONa).
EXEMPLE 2 - PREPARATION DU POLYMERE POLY(GLUTAMATE DE SODIUM)- BLOC-(GLUTAMATE DE D'ETHYLE).
Ce polymère est préparé selon la méthode décrite dans l'exemple 1, utilisant les NCA du glutamate d'éthyle et du benzyle dans un rapport molaire 1 :3. Après les étapes de polymérisation et de débenzylation, le polymère est purifié par dialyse à pH 7 et ensuite il est lyophilisé afin d'obtenir une poudre blanche.
EXEMPLE 3 - PREPARATION DU POLYMERE POLY(GLUTAMATE DE SODIUM)- BLOC-(GLUTAMATE DE HEXADECYLE).
Ce polymère est préparé selon la méthode décrite dans l'exemple 1, utilisant les NCA du glutamate de dodecyle et du benzyle dans un rapport molaire 1 :3. Après les étapes de polymérisation et de débenzylation, le polymère est purifié par dialyse à pH 7 et ensuite il est lyophilisé afin d'obtenir une poudre blanche.
Pour surmonter cet inconvénient, il a déjà été proposé de recréer artificiellement des conditions neigeuses en pulvérisant de 1'eau dans une enceinte appropriée à l'intérieur de laquelle toutes les conditions climatiques sont optimisées pour obtenir de la neige. Ce type d'installation est notamment décrit dans le document US-3 257 815.
La présente invention propose un procédé qui permet de produire un substitut de neige c'est-à-dire un produit tiré de la glace et non d'une congélation de fines particules d'eau.
Des substituts de neige obtenus à partir de glace sont également bien connus. Ainsi, dans le document EP-34930, la neige est obtenue par désagrégation d'une couche de glace qui se forme de façon continue par congélation de 1'eau qui ruisselle sur des plaques métalliques situées en rive d'une piste de ski.
Ce type d'installation nécessite comme pour les canons cl neige, des conditions climatiques favorables et en particulier une température nettement inférieure à 0 C.
La présente invention propose un procédé qui permet de produire dans des conditions relativement simples et efficaces, de grandes quantités d'une glace susceptible de constituer un substitut de neige.
Le procédé conforme à l'invention consiste dans un premier temps, à refroidir par des moyens appropriés, de l'eau éventuellement additionnee d'un composant qui abaisse son point de congélation, de façon à préparer un produit liquide glacé dénommé glace liquide ou glace biphasique, constitué de fins cristaux de glace en suspension dans la phase liquide ; ce médium froid présente) la propriété de pouvoir tre pompé et transporté dans des canalisations. Le procédé consiste ensuite à éliminer la phase liquide de ce produit par une opération de drainage afin d'isoler et de récupérer la phase solide qui se présente sous la forme de cristaux de glace, dont les propriétés et qualités sont telles que cette phase solide constitue un véritable substitut de neige utilisable sous différentes formes selon les besoins.
Selon une première possibilité de l'invention, le procédé consiste à transporter le produit glace sur site, par exemple sur une piste de ski, et à effectuer le drainage par simple gravité, sous forme de décantation après projection mécanique de la glace liquide par pompage par exemple. Ce transport peut s'effectuer en continu au moyen de conduites appropriées avec, éventuellement, récupération de la phase liquide résultant du drainage, par un réseau approprié en vue de recycler notamment le composant abaisseur du point de congélation.
Selon une autre possibilité de l'invention le procédé consiste, d'une part, à alimenter sous pression, à partir de l'unité de production du produit glacé ou d'un réservoir de stockage, au moins une cuve dans laquelle la phase solide dudit produit glacé occupe naturellement la partie supérieure, s'agglomère en formant une sorte de bouchon de neige et est expulsée sous l'effet combiné de la pression d'alimentation et de la poussée d'Archimède, et, d'autre part, à effectuer le drainage par filtration dudit produit glace directement à travers la paroi de ladite cuve dont une partie au moins est poreuse sur une portion qui s'étend de part et d'autre de la zone d'équilibre entre les phases liquide et solide. Ce drainage permet d'éliminer et d'évacuer la phase liquide, laquelle phase liquide est de préférence recyclée et complétée avec de l'eau pour compenser les pertes d'eau dues à la récupération de la phase solide.
Toujours se) on l'invention, te procédé permet également de maîtriser la qualité de la neige c'est-à-dire sa teneur en humidité. Le procédé consiste à récupérer la phase liquide drainée, dans une enceinte appropriée qui communique avec la cuve de séparation des phases et d'agglomération de la phase solide, et à régler le niveau de ladite phase liquide dans cette enceinte, par rapport à la zone d'équilibre entre lesdites phases liquide et solide.
Selon une autre disposition de l'invention, qui permet d'améliorer également la qualité de la neige, la phase solide est soumise à une opération complémentaire de séchage par une injection d'air comprimé préalablement refroidi, à travers la paroi de la cuve, au niveau du bouchon de neige.
Selon une autre disposition de l'invention, dans le cas d'une utilisation d'un additif qui permet d'abaisser le point de congélation de !'eau, la phase solide est soumise à une opération de rinçage par une injection d'eau douce préalablement refroidie, au niveau de la zone d'équilibre et de préférence à travers la partie inférieure du bouchon de neige, pour récupérer l'additif en vue de son recyclage. Cette particularité permet d'une part de réduire la consommation de cet additif et de diminuer, voire supprimer, les risques de pollution pouvant découler du drainage de cet additif sur le site à enneiger par exemple.
L'invention concerne egalement l'installation pour la mise en oeuvre du procédé détaillé précédemment. Cette installation comprend au moins un dispositif de production du produit liquide glacé dénommé glace liquide ou glace biphasique, et des moyens complémentaires pour réaliser le drainage, permettant d'isoler la phase solide dudit produit en vue de son exploitation par des moyens appropriés selon la destination.
Toujours selon l'invention, le dispositif de production faisant partie de l'installation, comprend au moins-un bac contenant de l'eau avec, éventuellement, un additif permettant de diminuer son point de congélation, lequel bac comporte des moyens d'alimentation en eau et en additif éventuel ainsi que des moyens de vidange,-un générateur permettant de produire de la glace biphasique et-une pompe qui fait circuler l'eau et son additif entre le bac et le générateur puis, en sortie de ce dernier, par le biais d'une vanne trois voies par exemple, vers un ou plusieurs dispositifs de drainage ou en retour vers le bac pour réaliser un recyclage notamment lors de la mise en service dudit dispositif de production.
Le générateur de glace biphasique peut tre constitué par un échangeur de chaleur et son groupe frigorifique, ou par une machine utilisant le procédé connu de production de glace sous vide au point triple de t'eau.
Toujours selon l'invention, le dispositif de drainage et d'agglomération comprend une cuve alimentée sous pression à partir du générateur ou bien à partir d'un réservoir de stockage, laquelle cuve comporte au moins un drain situé au coeur du produit glacé, lequel drain comporte une portion poreuse, sur sa hauteur, en forme de grille par exemple constituée d'un treillis métallique, laquelle grille s'étend de part et d'autre du niveau de la zone d'équilibre entre la phase liquide et la phase solide dudit produit, permettant une séparation et une évacuation de ladite phase liquide.
Toujours selon l'invention, la phase liquide est recueillie dans une enceinte qui forme, par exemple, une sorte de double paroi autour de la cuve de séparation et d'agglomération, laquelle enceinte renferme des moyens permettant d'ajuster le niveau de la phase liquide recueillie par rapport à la zone d'équilibre entre les phases solide et liquide de façon à régler le taux d'humidité de la phase solide.
A partir des formules ci-dessus concernant la théorie de la poutre à contrainte uniforme, on comprend que la déflexion de la poutre parallèle définie par des lignes droites parallèles est inférieure à celle de la poutre triangulaire définie par des lignes droites inclinées et ayant la hauteur
constante h, pourvu que les deux flèches soient soumises à la même charge et soient de même longueur. Par conséquent, il est difficile de fléchir la poutre parallèle sous la charge et celle-ci utilise inutilement une grande quantité de matériau comparée à la poutre triangulaire.
Spécifiquement, selon la théorie de la poutre à contrainte uniforme, il est possible de réaliser une structure de soupape avec des niveaux de contrainte et de déflexion appropriés et de prolonger la durée de vie de la soupape.
Avec référence aux figures 5A et 5B, le fonctionnement de la soupape de décharge 7 va être décrit. D'abord, en référence à la figure 5A, le compresseur à spirales effectue une rotation à faible vitesse. A chaque cycle de rotation à faible vitesse, la soupape de décharge 7 est fermée avant la décharge, ouverte pendant la décharge, et fermée après la décharge, comme on le voit sur la figure. Ainsi, la soupape de décharge 7 est fermée et ouverte de manière répétée.
Avec référence à la figure 5B, le compresseur à spirales effectue une rotation à grande vitesse. Dans ce cas, avant la fermeture de la soupape de décharge 7 à la fin d'un premier cycle, la décharge dans un cycle suivant est commencée, comme on le voit sur la figure. Par conséquent, la soupape de décharge 7 n'est pas fermée une fois que le premier cycle a commencé et est déplacée de manière répétée dans une plage représentée par des traits en pointillés sur la figure 5B.