INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La cuve (14) est munie de moyens permettant de réguler la température de la solution nitrique à traiter. Sur la figure, ces moyens sont représentés sous la forme d'un serpentin (18) plongeant dans la solution et parcouru par un fluide caloporteur.
Les moyens de régulation de la température de la solution comprennent également un capteur de température (19).
La cuve de stockage comprend également un certain nombre de piquages (20) pour, par exemple l'introduction de réactifs ou autres. La solution nitrique traitée, "désargentifiée", ayant traversé l'électrolyseur quitte cet électrolyseur par l'orifice de recirculation et s'écoule par une canalisation de recirculation (5) munie d'une vanne (6) et regagne la cuve de stockage (14), d'où elle est de nouveau renvoyée vers l'électrolyseur via la deuxième partie de la canalisation de recirculation (15) et la canalisation (2).
L'électrolyseur est ainsi alimenté en continu à un débit constant, la solution nitrique s appauvrissant à chaque passage en Ag(I) tandis que l'argent métallique Ag(0) se dépose sur la ou les cathodes On poursuit la recirculation, tout en suivant la cinétique d'électrodéposition de l'argent, par exemple au moyen d'une potentiométrie à double électrode de platine.
Selon une caractéristique très avantageuse de 1' invention, les actionneurs sont disposés sensiblement dans la zone du plan médian de symétrie du V formé par les chambres, leurs axes formant approximativement un angle droit, et les moteurs étant placés vers 1' extérieur de 1' angle droit et les pompes vers l'intérieur.
Selon l'invention, le coeur artificiel comporte un corps central qui assure une ou plusieurs des fonctions suivantes . ventricules droit et gauche contenant le fluide d'actionnement des membranes réservoir de fluide d'actionnement support et positionnement des groupes motopompe d'actionnement collecteur de fluide des pompes distributeur de pompe support des membranes support des capteurs de pression et de position support pour la fixation et l'étanchéité du sac souple réservoir de fluide support des cartes d'électronique de puissance des moteurs, de l'électronique de conditionnement des capteurs et de l'électronique de commande et de régulation médicale support du câble de raccordement électrique avec l'extérieur e support des chapeaux ventriculaires et de la coque externe Avantageusement, le corps central, réalisé de préférence en matière plastique, supporte les actionneurs et définit deux cuvettes inclinées en V dont le bord retient ladite membrane mobile surmontée par ladite paroi bombée réalisée en titane, chaque cuvette formant avec la membrane une chambre d' actionnement alimentée en huile par les actionneurs dont la pompe est interposée entre l'espace intérieur de ladite chambre et un espace de confinement d'huile formé dans et autour du corps central et limité par un sac réservoir souple, l'ensemble étant enfermé dans une coque rigide en titane.
La partie centrale équipée des groupes d'actionnement, des capteurs, des membranes et de l'électronique noyés dans le fluide confiné dans un réservoir souple constitue un système d'actionnement autonome intelligent.
La partie biologique constituée d'une coque et de deux chapeaux ventriculaires avec les conduits de raccordement supportant les valves entoure complètement l'actionneur et réalisée en tôle de titane microbillé pour assurer la compatibilité avec le sang et les tissus.
Certaines des caractéristiques avantageuses décrites dans le document FR-A-2 625 903 sont ou peuvent être reprises dans l'architecture nouvelle de l'invention séparation des domaines sanguins et des domaines destinés à l'actionnement et à la régulation actionnement électrohydraulique constitué d'un moteur à courant continu sans balai et d'une pompe volumétrique à engrenage intérieur à éjection radiale . utilisation d'une membrane complexe assurant la compatibilité avec le sang et le fluide d'actionnement indépendance des débits des ventricules droit et gauche . raccordement entre la prothèse et les oreillettes réalisé par un raccord rapide en forme de lunette hémocompatibilité et biocompatibilité assurées par des surfaces poreuses de matériaux biocompatibles régulation des débits assurée par une variation de vitesse des moteurs électriques commandés par un système électronique numérique reproduisant en temps réel le comportement du muscle cardiaque à partir de mesures des pressions ventriculaires et des volumes éjectés par les pompes volumétriques D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description d'un mode de réalisation préféré de l'invention. Il sera fait référence aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est une vue éclatée des différents ensembles fonctionnels du coeur artificiel, - la figure 2 est une perspective de l'ensemble monté, - la figure 3 est une vue de dessus de cet ensemble, - la figure 4 est une coupe centrale IV-IV de la figure 3, parallèle aux axes des orifices auriculaires, - la figure 5 est une coupe V-V de la figure 3, passant par l'axe des groupes motopompes, - la figure 6 est une vue de gauche du coeur de la figure 3, - la figure 7 est une vue de dessus, avec coupe partielle, du corps central, - la figure 8 représente en perspective axonométrique, le corps central de la figure 7, - la figure 9 est une coupe de détail au droit d'une pompe d'actionnement, - la figure 10 est une coupe axiale de détail d'un groupe motopompe d'actionnement.
Le coeur artificiel totalement implantable 1 comprend comme le montre la figure 1, un corps central 2 réalisé par exemple en matière plastique et recevant : les deux groupes motopompes inclinés 3 ; la carte électronique 4 de puissance des moteurs sur la partie supérieure; la carte électronique 5 de commande et des capteurs de pression ventriculaire et de position des membranes vers le bas ; de chaque côté, un ensemble de membrane 6 et un chapeau ventriculaire respectivement gauche 7G et droit 7D muni de conduites sanguines ("gauche" et "droit" se réfèrent aux appellations usuelles pour un coeur humain et sont donc à l'inverse de ce qu'on voit sur la figure). Autour du corps 2 monté, vient s'enfiler le sac souple réservoir 8 et se monter la coque rigide 9.
Le coeur 1 entièrement monté (figures 2 et 3) ne montre que des surfaces extérieures en titane, matériau connu pour sa bonne hémocompatibilité. Ce sont les surfaces de la coque 9 et des chapeaux ventriculaires 7G et 7D. La coque 9, en deux parties, est grossièrement en forme de manchon coudé dont les deux sections circulaires d'extrémité sont formées par lesdits chapeaux ventriculaires bombés 7G, 7D, inclinés selon les deux plans d'un dièdre dont l'angle est vers le haut.
La calotte bombée du chapeau gauche 7G comporte une tubulure d'admission il G destinée à être connectée à l'oreillette gauche et une tubulure d'évacuation 1 2G destinée à être raccordée à l'aorte.
La calotte du chapeau droit 7D comporte une tubulure d'admission 11D à connecter à l'oreillette droite, et une tubulure d'évacuation 12D à raccorder à l'artère pulmonaire.
Les différentes tubulures 11 et 12, en titane, comportent à l'intérieur de leur orifice les valves nécessaires, comme connu de l'homme de métier. Elles comportent aussi des plateaux et brides de raccordement.
Enfin, leur positionnement (écartement et inclinaison) est prévu pour correspondre aussi bien que possible à la localisation des organes naturels auxquelles ils sont amenés à se raccorder.
Le corps central 2 (figures 1, 4, 5, 7 et 8) est réalisé en matière plastique, par usinage ou par moulage, sous forme d'un noyau 13 sensiblement symétrique par rapport à un plan médian vertical 30, et définissant latéralement deux coupelles 14 entourées de bords circulaires 15 destinés à recevoir les ensembles de membrane 6 et les bords des chapeaux ventriculaires 7G, 7D.
Un épaulement intérieur 31 sous le bord 15 permet de venir caler l'ensemble de membrane 6, tandis qu'à l'extérieur du bord 15, une gorge périphérique 32 est prévue pour recevoir un joint d'étanchéité lors du montage des brides de fixation 19. Le haut du noyau 13, partie la plus étroite du corps 2 où les coupelles 14 se rapprochent le plus, est dégagé sur le milieu et forme un secteur évidé 33 de réception de la carte électronique 4 de puissance des moteurs. La partie inférieure du noyau, plus large puisque les coupelles 14 sont éloignées, forme également un logement 34 d'insertion de la carte électronique 5 de commande. Le noyau 13 intègre également les trous traversants 35 destinés à loger partiellement les motopompes 3. Les trous 35 sont sensiblement centrés dans le plan médian 30 et forment entre eux un angle avantageusement voisin de 90". Une fenêtre rectangulaire 26 fait communiquer l'intérieur du trou 35 avec la cuvette 14, à laquelle elle est raccordée par un divergent 36 destiné à ralentir progressivement le fluide.
Chaque ensemble de membrane 6 comprend un cercle de monture 16 dans lequel sont montées les deux membranes souples 17, 18 respectivement mécanique (en matière plastique) et biologique (en péricarde) comme divulgué par le document FR-A-2 625 903. Le cercle 16 vient se loger contre l'épaulement annulaire 31 du bord 15, et est bloqué par le chapeau ventriculaire 7G, 7D et une bride 19. Un joint d'étanchéité 20 est prévu entre la gorge 32 du noyau 13 et la bride 19 fixant le chapeau.
Comme le montre la figure 4, la cuvette 14 du noyau délimite avec la membrane 17 une chambre d'huile 21, tandis que la membrane 18 délimite avec la calotte 7G, 7D une chambre de sang 22G, 22D correspondant respectivement aux ventricules gauche et droit du coeur, en communication fluidique avec les tubulures 1 1 et 12.
L'actionnement des membranes est assuré par les motopompes 3, logées sur le noyau 13 entre les cuvettes 14 opposées des chambres d'huile.
Les quantités d'éléments de la phase supportée de la composition peuvent varier dans de larges proportions. La proportion minimale est celle en deçà de laquelle on n'observe plus d'activité d'adsorption des NOx. Ainsi, les proportions en manganèse peuvent varier entre 2 et 50%, plus particulièrement entre 5 et 30%. Celles en terbium, gadolinium, samarium, néodyme, praséodyme et/ou potassium peuvent varier entre 1 et 50%, plus particulièrement entre 5 et 30%. Ces proportions sont exprimées en % atomique par rapport à la somme du support et des éléments concernés de la phase supportée. On précise ici et pour l'ensemble de la description que le manganèse et les autres éléments sont présents sous forme oxyde dans les compositions décrites.
Les support à base d'oxyde de cérium ou d'un mélange d'oxyde de cérium et d'oxyde de zirconium sont bien connus. On peut mentionner plus particulièrement pour les mélanges d'oxyde de cérium et d'oxyde de zirconium ceux décrits dans les demandes de brevets EP-A- 605274 et EP-A-735984 dont l'enseignement est incorporé ici. On peut plus particulièrement utiliser les supports à base d'oxyde de cérium et de zirconium dans lesquels ces oxydes sont présents dans une proportion atomique cérium/zirconium d'au moins 1. Pour ces mêmes supportes, on peut aussi utiliser ceux qui se présentent sous forme d'une solution solide. Dans ce cas, les spectres en diffraction X du support révèlent au sein de ce dernier l'existence d'une seule phase homogène. Pour les supports les plus riches en cérium, cette phase correspond en fait à celle d'un oxyde cérique CeO2 cubique cristallisé et dont les paramètres de mailles sont plus ou moins décalés par rapport à un oxyde cérique pur, traduisant ainsi l'incorporation du zirconium dans le réseau cristallin de l'oxyde de cérium, et donc l'obtention d'une solution solide vraie.
Selon une variante de l'invention, on utilise des supports qui sont caractérisés par leur surface spécifique à certaines températures ainsi que par leur capacité de stockage de l'oxygène.
On entend par surface spécifique, la surface spécifique B.E.T. déterminée par adsorption d'azote conformément à la norme ASTM D 3663-78 établie à partir de la méthode BRUNAUER - EMMETT- TELLER décrite dans le périodique "The Journal of the American Society, égal 309 (1938)".
Ainsi, on peut utiliser des supports à base d'un oxyde de cérium et d'un oxyde de zirconium dans une proportion atomique cérium/zirconium d'au moins 1 et présentant une surface spécifique après calcination 6 heures à 900"C d'au moins 35m2/g. Une autre caractéristique des supports de cette variante est leur capacité de stockage de l'oxygène. Cette capacité mesurée à 400"C est d'au moins 1,5ml d'O2/g. Elle peut être plus particulièrement d'au moins 1,8ml d'O2/g. Cette capacité est déterminée par un test qui évalue la capacité du support ou du produit à successivement oxyder des quantités injectées de monoxyde de carbone d'oxygène et à consommer des quantités injectées d'oxygène pour réoxyder le produit. La méthode employée est dite alternée.
Le gaz porteur est de l'hélium pur à un débit de 101/h. Les injections se font par l'intermédiaire de boucle contenant 16ml de gaz. Les quantités injectées de CO sont effectués en utilisant un mélange gazeux contenant 5% de CO dilué dans l'hélium tandis que les quantités injectées d' 2 se font à partir d'un mélange gazeux contenant 2,5% d'O2 dilué dans l'hélium. L'analyse des gaz est effectuée par chromatographie à l'aide d'un détecteur de conductivité thermique.
La quantité d'oxygène consommée permet de déterminer la capacité de stockage d'oxygène. La valeur caractéristique du pouvoir de stockage d'oxygène est exprimée en ml d'oxygène (dans les conditions normales de température et de pression) par gramme de produit introduit et elle est mesurée à 400"C. Les mesures de capacité de stockage d'oxygène données ici et dans le reste de la description sont faites sur des produits prétraités à 900"C sous air pendant 6 heures dans un four à moufle.
Dans le cas de la variante décrite ci-dessus et mettant en oeuvre des supports définis par leurs surface spécifiques et leur capacité de stockage de l'oxygène, le support peut être obtenu par un procédé dans lequel on prépare un mélange en milieu liquide contenant un composé du cérium et une solution de zirconium qui est telle que la quantité de base nécessaire pour atteindre le point équivalent lors d'un dosage acidebase de cette solution vérifie la condition rapport molaire OH-/Zr < 1,65; on chauffe ledit mélange; on récupère le précipité obtenu et on calcine ce précipité.
Ce procédé va maintenant être décrit plus précisément.
La première étape de ce procédé consiste à préparer un mélange en milieu liquide, généralement en phase aqueuse, contenant au moins un composé de cérium et un composé de zirconium. Ce mélange est préparé en utilisant une solution de zirconium.
Cette solution de zirconium peut provenir de l'attaque acide d'un réactif comprenant du zirconium. Comme réactif approprié, on peut citer le carbonate, I'hydroxyde ou l'oxyde de zirconium. L'attaque peut être faite avec un acide inorganique comme l'acide nitrique, L'acide chlorhydrique ou l'acide sulfurique. L'acide nitrique est l'acide préféré, et on peut mentionner ainsi tout particulièrement l'utilisation d'un nitrate de zirconyle provenant de l'attaque nitrique d'un carbonate de zirconium. Ce peut être aussi un acide organique tel que l'acide acétique ou l'acide citrique.
Cette solution de zirconium doit présenter la caractéristique suivante. La quantité de base nécessaire pour atteindre le point équivalent lors d'un dosage acide-base de cette solution doit vérifier la condition rapport molaire OH-/Zr < 1,65. Plus particulièrement, ce rapport peut être d'au plus 1,5 et encore plus particulièrement d'au plus 1,3. Généralement, la surface spécifique du produit obtenu a tendance à augmenter lorsque ce rapport décroît.
Le dosage acide-base se fait d'une manière connue. Pour l'effectuer dans des conditions optimales, on peut doser une solution qui a été amenée à une concentration d'environ 3.10-2 mole par litre exprimée en élément zirconium. On y ajoute sous agitation une solution de soude 1 N. Dans ces conditions, la détermination du point équivalent (changement du pH de la solution) se fait d'une manière nette. On exprime ce point équivalent par le rapport molaire OH-/Zr.
A titre de composés du cérium, on peut citer notamment les sels de cérium comme les sels de cérium IV tels que nitrates ou nitrates céri-ammoniacal par exemple, qui conviennent ici particulièrement bien. De préférence, on utilise du nitrate cérique. La solution de sels de cérium IV peut contenir du cérium à l'état céreux mais il est préférable qu'elle contienne au moins 85% de cérium IV. Une solution aqueuse de nitrate cérique peut par exemple être obtenue par réaction de l'acide nitrique sur un oxyde cérique hydraté préparé d'une manière classique par réaction d'une solution d'un sel céreux, par exemple le nitrate céreux, et d'une solution d'ammoniaque en présence d'eau oxygénée. On peut également utiliser une solution de nitrate cérique obtenue selon le procédé d'oxydation électrolytique d'une solution de nitrate céreux tel que décrit dans le document FR-A- 2 570 087, et qui peut constituer une matière première intéressante.
On notera ici que la solution aqueuse de sels de cérium IV peut présenter une certaine acidité libre initiale par exemple une normalité variant entre 0,1 et 4 N. Selon la présente invention, il est autant possible de mettre en oeuvre une solution initiale de sels de cérium IV présentant effectivement une certaine acidité libre comme mentionné ci-dessus, qu'une solution qui aura été préalablement neutralisée de façon plus ou moins poussée par ajout d'une base, telle que par exemple une solution d'ammoniaque ou encore d'hydroxydes d'alcalins (sodium, potassium,...), mais de préférence une solution d'ammoniaque, de manière à limiter cette acidité. On peut alors, dans ce dernier cas, définir de manière pratique un taux de neutralisation (r) de la solution initiale de cérium par l'équation suivante: r = n3 - n2 n1 dans laquelle nl représente le nombre total de moles de Ce IV présentes dans la solution après neutralisation; n2 représente le nombre de moles d'ions OH effectivement nécessaires pour neutraliser l'acidité libre initiale apportée par la solution aqueuse de sel de cérium IV; et n3 représente le nombre total de moles d'ions OH apportées par l'addition de la base. Lorsque la variante "neutralisation" est mise en oeuvre, on utilise dans tous les cas une quantité de base qui doit être impérativement inférieure à la quantité de base qui serait nécessaire pour obtenir la précipitation totale de l'espèce hydroxyde Ce(OH)4 (r=4). Dans la pratique, on se limite ainsi à des taux de neutralisation n'excédant pas 1, et de préférence encore n'excédant pas 0,5.
Les quantités de cérium et de zirconium présentes dans le mélange doivent correspondre aux proportions stoechiométriques requises pour l'obtention d'un support à la composition finale désirée.
L'ensemble des symboles d'information CNO,O 674 et CNO,1 676 représente la première colonne du bloc de données 670 pour les symboles d'information générés CNO.
Les registres à contenu constant, localisés en mémoire ROM et illustrés en figure 37 sont les suivants - REG~N 540 contient la longueur du code 'n', utilisée pour le codage de la redondance colonne, mentionné ci-dessus. 'n' définit aussi le nombre maximal de lignes des blocs de données avant émission, bloc référencé 660, et après réception, bloc référencé 670, - REG~M 541 contient la valeur 'M' nombre maximal de lignes d'information de redondance que l'on peut calculer par bloc de données 660. C'est aussi le nombre maximal de lignes d'information effacées que l'on peut reconstruire par bloc de données 670, - TAB TOEXP 542 est un tableau à 'n' éléments. Le X ième élément de ce tableau est la valeur décimale de l'exposant i de la représentation logarithmique du symbole ', dont la valeur décimale de la représentation binaire associée, est égale à X. Cette table permet de connaître la valeur décimale de l'exposant de la représentation logarithmique d'un symbole du corps de Galois GF(28), sachant la valeur décimale de sa représentation binaire, - TAB~TOBYT 543 est un tableau à 'n' éléments. Le X ième élément de ce tableau est la valeur décimale de la représentation binaire du symbole ou Cette table permet de connaître la valeur décimale de la représentation binaire d'un symbole du corps de Galois Go(28), sachant la valeur décimale de l'exposant de sa représentation logarithmique et - REG~ROMAX 544 registre mémoire dont la valeur du contenu indique le nombre maximum de symboles d'information par ligne du bloc de données avant émission 660 ou après réception 670. Les contenus des registres REG~ROMAX 544 et REG~N 540 définissent la taille maximale des blocs de données avant émission 660 et après réception 670.
Le moyen de codage 615 exécute les différentes étapes de l'organigramme de la figure 41 après que soit effectuée la phase d'initialisation suivante: - initialisation du contenu du registre REG~DIM 558 avec la valeur du nombre de symboles d'information de redondance par colonne du bloc de données 660, tel que cette valeur soit impérativement inférieure ou égale à 'M', - initialisation des 'DIM' éléments du tableau A(x) 555: Ainsi pour i variant de '0' à 'DIM-1', le contenu du i ième élément du tableau A(x) 555, Ai, est positionné à la valeur 'n-DIM-?, - initialisation du registre R~LGTH 557 avec la valeur du nombre de symbole d'information par ligne du bloc de données avant émission 660 et - affectation du registre BLUNIT 562 à une zone mémoire représentant un bloc de données avant émission 660.
Le moyen de décodage 630 exécute les différentes étapes de l'organigramme de la figure 41 après que soit effectuée la phase d'initialisation suivante - initialisation du contenu du registre REG~DIM 558 avec la valeur du nombre de symboles d'information effacés par colonne du bloc de données 670, tel que cette valeur soit impérativement inférieure ou égale à.'M'; - initialisation des 'DIM' éléments du tableau A(x) 555 à la valeur 'n-2', puis, pour i variant de 'O' à 'DIM-1', on soustrait le numéro de la i ième ligne effacée dans le bloc de données 670 au contenu du i ième élément du tableau A(x) 555; - initialisation du registre R~LGTH 557 avec la valeur du nombre de symboles d'information par ligne du bloc de données après réception 670 et - affectation du registre BLUNIT 562 à une zone mémoire représentant un bloc de données après réception 670.
Pour une opération de décodage, il s'agit de calculer la valeur des éléments du tableau S(x) 553, correspondant à la valeur des symboles d'information des effacements CNi correspondant aux symboles d'information primaire Ci 673 du bloc de données 670 illus
Puis, au cours de l'opération 620,'i' est incrémenté d'une unité.
Selon l'invention, le produit de formule générale (IX) dans laquelle G1 représente un atome d'hydrogène est obtenu à partir du produit de formule générale (IX) dans laquelle G1 représente un groupement protecteur de la fonction amino; dans les conditions décrites précédemment pour la préparation d'un produit de formule générale (III) dans laquelle G1 représente un atome d'hydrogène.