INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On ajoute à nouveau 7,5 cm3 de DMSO et verse le mélange réactionnel sur une solution glacée d'acide chlorhydrique 2N, on extrait à l'acétate d'éthyle, lave au carbonate de sodium, à l'eau, sèche, filtre et concentre. On dissout le produit obtenu dans un mélange de 5 cm3 de chlorure de méthylène et 10 cm3 d'éther éthylique. On ajoute 2 cm3 d'acide chlorhydrique, concentre et agite pendant 5 minutes. On dilue avec une solution aqueuse d'acide chlorhydrique, décante, lave avec une solution aqueuse de soude, sèche, filtre et concentre. On chromatographie le produit obtenu sur silice en éluant avec le mélange heptane-acétate d'éthyle (8-2). On obtient ainsi 230 mg de produit recherché.
Stade B : <RTI graphie sur silice en éluant avec le mélange heptane-acétate d'éthyle (7-3). On obtient ainsi 680 mg de produit recherché.
STADE C : 4- [3- (3 ,4-dichlorophényl) -2-hydroxypropyl] -benzoate de méthyle On agite à 200C pendant 3 heures, un mélange de 300 mg de produit du stade A, 4 ml de THF, et 34 mg de borohydrure de sodium. On verse sur une solution d'acide chlorhydrique 2N, extrait au chlorure de méthylène (2 fois), sèche, filtre et évapore à sec. On obtient ainsi 203 mg de produit recherché.
STADE D : 4- [3-(3,4-dichlorophényl)-2-fluoropropyl]-benzoate de méthyle On agite pendant 15 minutes, un mélange de 262 mg de produit du stade C, 10 ml de chlorure de méthylène, refroidi à -700C et 0,10 ml de trifluorure de diéthylaminosulfure. On verse sur une solution saturée de carbonate acide de sodium, extrait au chlorure de méthylène, sèche, filtre et évapore à sec. On obtient 98,3 mg de produit recherché.
STADE E : 4- [3-(3,4-dichlorophényl)-2-fluoropropyl]-N-(2- méthylphényl)-benzamide On porte à 400C pendant 15 minutes, un mélange renfermant 1 ml de toluène, 0,23 ml d'une solution 2M de triméthylaluminium dans l'hexane et 61 41 d'orthotoluidine. On ajoute goutte à goutte 98 mg de produit préparé au stade D et 1 ml de toluène. On maintient le mélange réactionnel sous agitation pendant 2 heures. On verse sur une solution 2N d'acide chlorhydrique, extrait 2 fois au chlorure de méthylène, sèche, filtre et évapore. On obtient 102,4 mg de produit recherché. F = 1010C.
EXEMPLE 2 : 4(3- (3,4-dichiorophényl) -2-fluoro-2-propenyl]-N- (2-methylphenyl)-benzamide STADE A : 3-(3,4-dichlorophényl)-2-fluoro propénoate de méthyle On introduit à OOC, 20 g de bromure de lithium dans 100 cm3 de THF. On refroidit la solution obtenue à -650C et ajoute 26 cm3 de triéthylamine. On ajoute à -650C, une solution de 10 g de 3,5-dichlorobenzaldéhyde et 14,4 g de et 50 cm3 de THF. On agite pendant 1 heure et ajoute 40 cm3 de THF. On agite 2 heures à 200C et verse sur 400 cm3 d'un mélange d'eau et de glace contenant 200 mmoles d'acide chlorhydrique. On extrait 2 fois à l'acétate d'éthyle, lave à l'eau, sèche, filtre et concentre. On obtient 19,8 g d'un produit que l'on chromatographie sur silice en éluant avec le mélange heptane-acétate d'éthyle (95-5). On obtient ainsi 1,5 g de produit recherché.
STADE B : 3- (3,4-dichlorophényl) -2-fluoro-2-propen-1-ol On verse à -700C, 2,5 g du produit du stade A dans 40 cm3 de toluène. On ajoute en 20 minutes 15 cm3 de de DIBAH. On agite à 700C, pendant 45 minutes. On laisse la température remonter à -20 C. On verse sur un mélange eauglace-phosphate acide de sodium. On ajoute de l'acétate d'éthyle et agite. On filtre. On décante, sèche, filtre et concentre. On obtient 1,8 g de produit recherché.
STADE C : 1-( 3-bromo-2-fluoro-1-propényl)-3,4-dichloro- benzène On verse en 10 minutes, une solution renfermant 0,4 cm3 de tribromure de phosphore en solution dans 2 cm3 de de tétrachlorure de carbone dans une solution renfermant 1,8 g du produit du stade A et 20 cm3 de de tétrachlorure de carbone. On laisse la température remonter à 200C. On ajoute à nouveau 0,1 cm3 de PBr3. On agite 1 h 30 et verse dans 150 cm3 d'eau glacée. On extrait au chlorure de méthylène. On filtre et décante. On lave avec une solution diluée de carbonate acide de sodium. On décante, sèche, filtre et concentre.
On obtient 1,54 g de produit que l'on chromatographie sur silice en éluant avec le mélange heptane-acétate d'éthyle (95-5). On obtient ainsi 1,39 g de produit recherché.
STADE D : acide 4-[3-(3,4-dichlorophényl)-3-fluoro-2- propényl]-benzoique On verse 0,3 g de produit du stade C, dans 30 cm3 de dioxanne à 200C. On ajoute 450 mg d'acide boronique, puis 90 mg de Pd(dba)2, puis 1,3 g de carbonate de potassium. On agite une heure à 200C. On ajoute 70 mg de Pd(dba)2. On chauffe 30 minutes à 1000C. On ramène à 200C. On verse sur un mélange eau-glace-acide chlorhydrique. On extrait à l'acétate d'éthyle, lave à l'eau, sèche, filtre et concentre. On reprend le produit obtenu dans l'éther éthylique et filtre.
Avantageusement, au moins deux parois latérales parallèles du conteneur seront doublées intérieurement par un panneau articulé à leur partie supérieure par un double refoulage et rabattues contre la face interne de la paroi associée, les différents panneaux étant maintenus en position rabattue par tout moyen connu dans la technique, par exemple par engagement d'au moins un tenon d'accrochage attenant et faisant saillie en direction du fond dans une découpe ménagée dans celui-ci.
Dans une telle réalisation, les piliers prismatiques sont naturellement appliqués contre les rabats des parois et non contre la face interne de celles-ci, et c'est de ces rabats qu'ils sont rendus solidaires, notamment par collage.
Les avantages de l'invention seront mis en évidence par la description détaillée qui va suivre d'une forme de réalisation d'un tel conditionnement. Dans cette description, on se référera aux dessins annexés, sur lesquels la figure 1 est une vue en perspective éclatée du conditionnement la figure 2 est une vue en perspective illustrant deux conditionnements en position de gerbage.
Le conditionnement représenté comprend un conteneur 1, quatre piliers prismatiques de renfort 2, disposés dans les angles du conteneur, à l'intérieur de celui-ci, et quatre cornières 3, appliquées à l'extérieur des coins du conteneur.
Le conteneur 1 comporte - un fond rectangulaire 4 - deux parois longitudinales 5 , dressées perpendiculairement au fond 4 et doublées intérieurement par un rabat 6, articulé à la partie supérieure de la paroi 5 associée par un double refoulage parallèle au fond 1 - et deux parois transversales 7, perpendiculaires aux parois 5 et dressées comme celles-ci perpendiculairement au fond 1, ces parois 7 étant doublées intérieurement par un rabat 8, articulé à la partie supérieure de la paroi 7 associée par un double refoulage parallèle au fond 1.
Les piliers prismatiques 2 sont ici de section triangulaire, mais ils pourraient avoir une autre section transversale. Ils comprennent trois parois rectangulaires perpendiculaires au fond 1, l'une, 9, étant disposée obliquement par rapport aux rabats 6 et 8 contigus et les deux autres, 10 et 11, articulées respectivement sur la précédente par une ligne de refoulage (pliage) perpendiculaire au fond, étant appliquées respectivement contre les rabats 6 et 8 contigus et collées contre ceux-ci ou rendues solidaires d'eux par tout autre moyen connu dans la technique.
Les piliers 2 dépassent largement au-dessus des parois 5 et 6 et sont destinés à supporter un autre conditionnement identique en position de gerbage, comme représenté sur la figure 2.
Les cornières 3 comprennent deux faces 12 et 13, articulées entre elles par une ligne de pliage et appliquées extérieurement contre les parois 5 et 6 contiguës, contre lesquelles elles sont collées ou dont elles sont rendues solidaires par tout autre moyen connu dans la technique.
Les faces 12 et 13 des cornières 3 font saillie audessus des piliers 2 par des tenons 12a et 13a, destinés à caler latéralement dans les coins, en position de gerbage, les parois du conteneur 1 du conditionnement immédiatement supérieur, qui repose sur les piliers 2 associés aux cornières 3. A la partie inférieure de ces cornières est ménagée une découpe 14 de forme complémentaire de celle des tétons 12a et 13a, afin de recevoir les tenons du conteneur immédiatement inférieur, comme on le voit sur la figure 2.
Le conteneur conforme à l'invention est donc d'une conception extrêmement simple, ne nécessite que peu de carton ou de carton ondulé pour sa réalisation et est très facile à monter. Il n'en est pas moins d'une grande résistance mécanique, grâce aux rabats qui doublent les parois latérales, et il présente une excellente résistance à la compression, assurée par les piliers prismatiques.
PROCEDE DE REALISATION DES LOTERIES ET SYSTEME POUR SA MISE EN OEUVRE Domaine de la technique La présente invention concerne l'organisation et la réalisation des processus de jeux, notamment, les procédés et les systèmes d'organisation des jeux de loterie et des totalisateurs sportifs.
Art antérieur L'antériorité de la présente invention est un procédé connu de jeu de loterie, mis en oeuvre dans un jeu dit "Sportloto" qui consiste à distribuer des billets spécialement numérotés, à apporter un bloc de données d' information, à les mettre en jeu selon une loi d'hasard à un moment prédéterminé, à déterminer et à délivrer les prix d'argent ou de denrée ( brevet de la Fédération de la Russie nO 2023307, ci. 5 G 07 G 15/00 )o Quant aux inconvénients négatifs de l'antériorité, il convient de citer un divertissement insuffisant du jeu ainsi que l'absence des facteurs du jeu qui élèvent ou développent les qualités intellectuelles des part ici- pants du jeu. Les inconvénients susmentionnés sont dus à ce que le r81e d'un joueur et sa participation au processa de jeu pendant lequel il établit les combinaisons des chiffres gagnants ne nécessite pas dtutiliser ses capacités intellectuelles, les connaissanues de l'enseigne- ment général et de la mentalité opérationnelle. La détermination d'un prix réalisée sans tenir compte des qualités sportives telles que une prise rapide et opérative d' une décision diminue elle aussi le divertissement du jeu et la qualité attrayante du processus de loterie. De plus, un autre inconvénient de cette loterie réside également en ce qu'un participant à ce jeu ne peut pas interrompre le jeu avec des pertes minimales pour le participant à un jeu défavorable.
Les autres variantes connues des loteries (loterie Bingo' réalisée aux Etats-Unis d'Amérique et en Grande Bretagne , dont le capital courant seulement aux Stata- Unis d'Amérique atteLFt 2 000.0000000 de dollars, loterie "National'1 en France etc. ) y compris des loteries et des prédictions consistent elles aussi à choisir arbitrairement à hasard les chiffres quelconqües,c'est-a-dire homme doit acheter un billet et, puis, surveiller attentivement le processus de la loterie ou bien remplir un coupon acheta ( de la manière analogue aux cas des prédictions sportives et des totalisateurs ). I1 est bien évident que malgré qu'il existe encore la nécessité de réduire certaine inconvénients susmentionnés liés à la suppression de la nécessité d'utiliser les capacités intellectuelles au remplissage des cartes, les prévisions sportives sont les variantes les plus préférables de la loterie.
L'inconvénient des totalisateurs sportifs ou des prévisions sportives résident dans leur primitivité du fait qu'en réalité tous les enjeux sont faits, en général, pour une victoire (défaite) d'un équipe ou dtun sportif, c'est-à-dire, pour un résultat d'une compétition.
Ainsi, par exemple, en Grande Bretagne selon la variante la plus utilisée d'un totalisateur du football, il est nécessaire d'indiquer les résultats de trois match indépendants ( Tailor F. Professionnel: Football contre footballn. traduit de l'anglais. M. Fizkultura i sport, 1985, page 67 ). Même dans un tel jeu intellectuel que le jeu aux échecs, l'enjeu argent pour un résultat d'une partie du jeu aux échecs est un genre le plus rependu du totalisateur ( 64. Revue des échecs, nO 9, 1995, page 25 ) e Les fervents du sport se trouvent dans ce cas en rtle des statistes du fait que la nature d'une compétition sportive ne peut pas influencer déjà sur une variante d'un résultat de la compétition, qui a été indiqué dans 1' enjeu. L'inconvénient général des procédés exposés d' organisation des mesures réside en ce qu'ils 'nécessitent de grands frais dépensés pour la fabrication, l'expédi- tion et le traitement d'un grand nombre de cartes (coupons, blancs ) participant aux loteries et aux totali- sateurs sportifs. Le grand nombre de cartes , destinées au traitement a été confirmé, en premier lieu, par 1' analyse des experts américains qui a été réalisée dans le but d'établir la part spécifique du totalisateur sportif dans lastructure générale du business du jeu aux Etats-Unis d'Amérique qui a fait apparPStre que chaque année les américains dépensent pour les enjeux dans les totalisateurs sportifs plus de 10.000.000.000 de dollars et, en second lieu, par les données acquises dans d'autres pays, dont il s'ensuit que, par exemple, au Japon, on vend chaque année plus de 60.000.000 de billets du totalisateur sportif officiel (Veiks Alan "Encyclopédie des jeux de hasard". traduis de l'anglais.
M. "Société "Efrat" , 1994, page 60, 149). Toutefois, il convient de noter que les sommes dépensées pour les totalisateurs des hippodromes n'ont pas été pris en considération . Lesdites sommes importantes dépensées sont dues non selement au traitement et à l'expédition des cartes mais aussi aux mesures de sécurité qu'on doit prendre contre des arrangements éventuels des résultats ou bien un autre genre de la fraudez Ce phénomène résulte de ce qutun lot d'un participant à une loterie ou à un totalisateur sportif peut atteindre plusieurs dizeines de millons de dollarsOUn exemple d'un ensemble des mesures de la sécurité élaboré par les organisateurs d'une loterie britanique pourra servir d'un exemple illustratif des frais (Veis Alan.Encyc- lopédie des jeux de hasard . traduis de l'anglais. M.
En pratique, il est avantageux de prévoir une homogénéisation du milieu réactionnel lors de l'étape (31) (e.g. réacteur agité ou boucle fermée).
L'étape (3) comporte, en sus, au moins une opération de séparation (32), de préférence par décantation, du fluide siloxane F3 issu de (31) et de la phase aqueuse S3, cette dernière, une fois récupérée, pouvant être au moins en partie recyclée au moins dans l'étape (3 1) et éventuellement dans l'étape (2l) pour autant que cette phase aqueuse S3 ne comporte pas de sel. Cette décantation permet de recueillir une huile ou un fluide siloxane F3, dans lequel toutes ou sensiblement toutes les liaisons--SiX sont hydrolysées.
Le fluide siloxane F3 récupéré en fin d'étape (32) de séparation, est certes totalement hydrolysé, mais comporte encore des gouttelettes de phase aqueuse S4.
Aussi, selon une modalité facultative et néanmoins intéressante de l'invention, F3 est soumis à une étape (4) de coalescence consistant essentiellement à faire passer le fluide F3 au travers d'un matériau poreux, de façon à extraire les gouttelettes de phase aqueuse acide S4 contenues dans F3 et à obtenir un fluide siloxane F4 constitué essentiellement d'oligomères linéaires a,co dihydroxylés, ayant une teneur en halogène résiduel inférieure ou égale à 10 ppm, généralement à 2 ppm, et, dans une moindre mesure d'oligomères cycliques (30 %). Outre F4, on récupère une phase aqueuse S4 (solution chlorhydrique) à l'issue de cette étape (4). Cette solution S4 peut, comme cela est mentionné supra, être recyclée dans les étapes d'hydrolyse amont, de préférence dans l'étape (3,).
Avantageusement, le matériau poreux mis en oeuvre à l'étape (4), est sélectionné dans le groupe de matériaux suivants: - silices de précipitation, - supports fibreux tissés ou non par exemple à base de fibres de verre et/ou de fibres polymères (cellulose, polyester, polypropylène), fibres de verre, - des zéolithes, - et leurs mélanges.
Suivant une caractéristique originale et avantageuse de l'invention, les fluides siloxane F3 et le fluide siloxane F4 exempt de liaisons SiX et ne contenant pratiquement plus de gouttelettes de phase aqueuse, présentent une viscosité à 25 C inférieure ou égale à 50 mPa.s, de préférence à 40 mPa.s, et plus préférentiellement encore comprise entre 25 mPa.s et 35 mPa.s.
Une viscosité aussi faible est particulièrement bienvenue, dans la mesure où cela facilite significativement la manipulation et le traitement des masses traitées dans le procédé. Qui plus est, cela rend parfaitement envisageable et faisable, la succession d'étapes typiques du procédé selon l'invention, pour obtenir in fine un polyorganosiloxane de haute qualité et de haute pureté, comme cela est indiqué supra.
Plus précisément, le traitement de percolation de F3 au travers d'un support poreux permettant la coalescence des gouttelettes résiduelles de phase aqueuse, s effectue de préférence selon un flux (débit/unité de surface) de 1 à 10 cm/min et à une température de l'ordre de 50 C, par exemple.
Avantageusement, la teneur finale en oligomères linéaires o,o > dihalogénés de F4 est comprise entre 50 et 70 % en poids, le complément étant constitué d'oligoorganosiloxanes cycliques.
Dans la mesure où il a été vu ci-dessus que l'halogène X préféré, dans le cadre de l'invention, est le chlore on peut préciser, à titre non limitatif, que l'on privilégiera Me2SiC12, MeHSiC12, ou Me3 SiC!, à titre d'organohalosilane de départ.
Quel que soit le mode de mise en oeuvre du procédé selon l'invention continu ou discontinu, l'homme du métier sera parfaitement à même de sélectionner les appareillages nécessaires (réacteurs fermés ou non, décanteurs, détendeurs, coalesceurs...) pour réaliser un dispositif de mise en oeuvre du procédé considéré.
L'invention sera mieux comprise grâce aux exemples qui suivent, de préparation d'huile F4 polydiméthylsiloxane, par hydrolyse de diméthyldichlorosilane (Me2SiC12). Ces exemples font bien ressortir tous les avantages et les variantes de mise en oeuvre envisageables pour le procédé selon l'invention.
La figure unique annexée montre l'organigramme du procédé pris à titre d'exemple non limitatif, pour illustrer l'invention. Il s'agit d'un procédé fonctionnant en régime continu, dans lequel un flux 1 de Me2 SiC12 est soumis à l'étape (11) d'hydrolyse sous pression. Les flux 14 et 5 de solution chlorhydrique S1 respectivement formés par les solutions d'HCl recyclées S1 et S22 des étapes 13 et 22, interviennent eux-aussi directement dans l'hydrolyse (11).
Cette dernière produit un hydrolysat brut comprenant un fluide siloxane F1, de ISCL gazeux et une phase aqueuse formée par une solution saturée S1 d'HCI.
Cette hydrolysat est représenté par le flux 2, lequel est soumis à l'étape (12) de séparation gaz/liquide, qui conduit à un flux gazeux 3 que l'on soumet à une purification (14) par condensation à - 5 C, ladite purification (14) permettant d'obtenir de l'HCl gazeux sous haute pression selon un flux 6. La séparation (12) génère également un flux 4 formé par un mélange liquide/liquide, que l'on soumet à une séparation (13), au terme de laquelle on produit, d'une part, un flux 5 de solution S1 recyclée dans (II) et un flux 7 formé par un fluide siloxane (chlorosilox F1).
Le chlorosilox F1 est soumis à un dégazage (15) par décompression, ce qui génère un flux gazeux 8 d'HCl basse pression et un flux liquide 9 formé par F1 dégazé.
Le tableau I ci-après illustre les propriétés métaboliques de la souche HE800 (Seules les réponses positives sont incluses dans ce tableau) TABLEAU I
Assimilation du glycérol + Assimilation du ribose + Assimilation du galactose + Assimilation du glucose + Assimilation du fructose + Assimilation du mannose + Assimilation du mannitol + Assimilation de la N-acétyl-glucosamine + Assimilation du maltose + Assimilation du sucrose + Assimilation du tréhalose + Assimilation de l'amidon + Assimilation du glycogène + Assimilation du gluconate + Assimilation du caprate + Assimilation du citrate + Assimilation du malate + Réduction des nitrates en nitrites r Production d indole + Acidification du glucose + Hydrolyse de l'esculine ( -glucosidase) + Hydrolyse de la gélatine (protéase) + b-galactosidase (PNPG) + Lysine décarboxylase + Ornithine décarboxylase + Tryptophane désaminase + Phosphatase alcaline ++ Estérase (C4) + Estérase lipase (C8) Leucine arylamidase Trypsine + Chymotrypsine + Phosphatase acide Les caractéristiques morphologiques, biochimiques et phylogénétiques ci-dessus permettent d'inclure la souche HE800 dans le genre Vîbrîo [BAUMANN et al. : Genus Vibrio, Bergey's Manual of Systematic Bacteriology, Vol.
1, 342-352. (1984) KRIEG, and HOIT (ed.) ; The Williams and Wilkins Co., Baltimore] Du fait que le pourcentage d'homologie ADN/ADN avec les trois sous-espèces du genre Vibrio mentionnées ci-dessus est inférieur à 30%, la souche HE800 peut être considérée comme représentant une nouvelle espèce de Vibrio [WAYNE et al., Report of the Ad Hoc Commitee on reconciliation of approaches to bacterial systematics, Int. J. Syst. Bacteriol. 463-464, (1987)], pour laquelle l'appellation : Vibrio diabolicus est proposée.
La présente Invention a pour objet des souches de bactéries possédant les caractéristiques, définies cidessus, de l'espèce Vibrio diabolicus, et en particulier de la souche HE800 ; ceci englobe en particulier les bactéries dont l'ADN a un pourcentage d'homologie supérieur à 28%, préférentiellement supérieur à 30%, et avantageusement supérieur à 50%, avec l'ADN de la souche HE800.
Cet objet englobe également les bactéries obtenues à partir de bactéries de l'espèce Vibrio diabolicus, et en particulier de la souche HE800, par mutation, ou par recombinaison génétique, telles que par exemple des bactéries de l'espèce Vibrio diabolicus hébergeant un plasmide portant un gène hétérologue.
Ceci comprend des polysaccharides susceptibles d'être obtenus à partir des surnageants de cultures de Vibrio diabolicus, et en particulier un exopolysaccharide susceptible d'être obtenu par précipitation à l'éthanol, à partir de surnageants de cultures de la souche HE800.
L'analyse faite par les Inventeurs d'un exopolysaccharide conforme à la présente invention, produit par la souche HE800, fait apparaître les caractéristiques suivantes, déterminées à partir d'une préparation dudit polysaccharide comprenant environ 1% en poids de protéines - il ne comprend pas d'oses neutres - sa teneur en osamines est d'environ 30 + 5% en poids - sa teneur en acides uroniques est d'environ 32 + 5% en poids - sa composition en monosaccharides, déterminée après méthanolyse acide, est la suivante environ 11,2% en poids d'acide glucuronique, environ 18% en poids de Nacétyl glucosamine, environ 7,9 en poids de N-acétyl galactosamine, soit 1,4 moles de N-acétyl glucosamine et 0,6 moles de N-acétyl galactosamine pour 1 mole d'acide glucuronique - il ne comprend pas d'unités saccharidiques sulfatées - sa viscosité intrinsèque est de l'ordre de 570 ml/g.
- son poids moléculaire moyen est de l'ordre de 800 000 Da.
Ce polysaccharide possède une composition voisine de celle de l'héparine, qui est couramment utilisée en industrie pharmaceutique, en particulier pour ses propriétés anticoagulantes et anti-thrombotiques. Il en diffère toutefois en particulier par la présence de N-acétyl galactosamine et par l'absence de groupements sulfate.
I1 peut être modifié par voie es La présente invention a également pour objet des fractions du polysaccharide défini ci dessus, et en particulier des fractions de bas poids moléculaire, et fortement sulfatées.
Du fait de sa structure, ce polysaccharide est utilisable en particulier dans le cadre de l'industrie pharmaceutique, par exemple en tant que matière première dans le cadre de l'obtention de médicaments. Dans ce but, il peut par exemple être modifié, notamment par voie chimique ou enzymatique pour obtenir des fractions sulfatées, et :ou de faible poids moléculaire, utilisables par exemple comme agents anti-viraux, antitumoraux, ou antithrombotiques.
EXEMPLE 1 : PREPARATION D'EXOPOLYSACCHARIDES A PARTIR DE CULTURES DE VU BRIO DIABOLICUS a) Cultures de Vibrio diabolicus La souche HE800 est cultivée sur milieu 2216E [OPPENHEIMER, J. Mar. Res. 11, 10-18 (1952)] enrichi avec du glucose (30 g/l). La production est effectuée à 300C et à pH 7,4 en fermenteur de 2 litres contenant 1 litre du milieu 2216E-glucosé. Après 48 heures de culture, le moût présente une faible viscosité (de l'ordre de 40 centipoises à 60rpm).