INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- M4 donne un pic apparent à m/z 720 et des produits de fragmentation à m/z 576 et m/z 158. Le profil est identique à celui de l'érythromycine C (m/z 720) avec la présence de désosaminylérythronolide A (m/z 576) et la perte du résidu sucre (m/z 158), mais le métabolite M4 n'a pas le même temps de rétention en RP-HPLC que l'érythromycine. La structure proposée pour M4 est la 3" -C désméthyl-érythromycine A.
La détection par SM-SM du métabolite mineur M1 ayant un sucre neutre insaturé (3"-C désméthyl-2",3"-ène-érythromycine C) indique que le gène eryBII code pour la dTDP-4-céto-L-6désoxyhexose 2,3-réductase dans la voie de biosynthèse du dTDP-mycarose.
La souche BII92 a été déposée à la CNCM le 16 juillet 1997 sous le numéro I-1903.
EXEMPLE 5 : construction du plasmide pCIIIA.
L'ORF8 étant traductionnellement couplée à l'ORF7 située en aval, une délétion en phase a été introduite de façon à éviter un effet polaire. Un plasmide d'intégration, dénommé pCIIIA porteur d'une telle délétion, a été construit selon le schéma de la figure 7(A-D).
Une délétion SalI de 663 pb a été introduite dans l'oRF8 du nucléotide 9384 au nucléotide 10046 de la séquence de la figure 2 en sous-clonant dans le plasmide pUCl9 les deux fragments SalI (a : 794 pb et b : 631 pb montrés à la figure 5A ) isolés à partir du plasmide pBK44 obtenu à l'exemple 1 pour générer le plasmide pdel88 (figure 7A). La présence de la délétion de 663 pb a été confirmée par séquençage. Le plasmide pdel88 a été ensuite soumis à deux sous-clonages additionnels de façon à élargir les régions chromosomiques utilisables pour la recombinaison homologue des deux cotés du site de délétion. Le fragment SacI (450 pb) du plasmide pdel88 a d'abord été remplacé par le fragment SacI (1,1 kb) du plasmide pEco2 obtenu à l'exemple 1 pour générer le plasmide pdel88A (figure 7B). Puis le fragment EcoRI (1,5 kb) portant la délétion dans l'ORF8 a été isolé du plasmide pdel88A et utilisé pour remplacer le fragment EcoRI (1,66 kb) porteur de l'ORF intacte dans le plasmide pOBB. Le plasmide pOBB, représenté à la figure 7C, correspond au plasmide pBK44 préparé à l'exemple 1 dans le site PstI duquel a été souscloné le fragment PstI de 4 kb du plasmide pIJ486 obtenu par digestion par l'enzyme de restriction PstI et porteur de l'origine de réplication streptomyces ainsi que du gène de résistance au thiostrepton. Le plasmide résultant pCIIIA porte des régions chromosomiques pour la recombinaison homologue de 1,27 kb et 1,38 kb respectivement en amont et en aval du site de délétion. Le plasmide pCIIIA ainsi obtenu (figure 7D) a ensuite été transféré dans la souche E. coli DH5aMRC, puis utilisé pour transformer Sac. erythraea.
EXEMPLE 6 : construction d'une souche Sac. erythraea eryCIII (CIII68).
On réduit ainsi la réflexion spéculaire des substrats traités par exemple jusqu'à moins de 1% entre 400 et 750nm et par exemple à moins de 0,8% à 580 nm.
La présence, en outre, d'une couche antiabrasive selon l'invention à base de préférence de silane fluoré, permet de conserver les propriétés antireflets tout en augmentant significativement la résistance à l'abrasion.
En outre, la couche de silane fluoré procure au dépôt un caractère antiadhésif et hydrophobe particulièrement intéressant puisqu'il facilite le nettoyage de la surface traitée.
Les couches antireflets ainsi préparées sont homogènes et exemptes de craquelures et/ou de plans de clivage internes. En conséquence, le film antireflet obtenu est suffisamment élastique pour tolérer de faibles torsions ou déformations, lorsqu'appliqué sur un substrat plastique. De plus, ce film résiste à une atmosphère de chaleur humide et saline et révèle une bonne durée de vie, même après plusieurs immersions successives dans l'eau bouillante salée (supérieure ou égale à 10).
Lorsqu'il est appliqué sur un substrat vitreux le revêtement antireflet large bande selon l'invention par exemple avec une largeur de bande de 300 nm, centré à 550 nm, préparé par procédé sol-gel présente des propriétés de résistance mécanique remarquables et peut donc être mis en oeuvre dans le cadre d'une utilisation grand public telle que l'application aux écrans à tube cathodique pour télévisions.
Généralement le matériau antireflet selon l'invention remplit en effet de manière surprenante l'ensemble des exigences requises pour une telle utilisation à savoir: - une réflexion spéculaire inférieure à 0,8% à 580 nm.
- une réflexion inférieure à 1% entre 450 et 750 nm sur toute la largeur spectrale.
- une dépendance angulaire de la réflexion minimale.
- une tenue mécanique définie par une résistance à l'abrasion sévère selon la norme US-MIL-C0675-C caractérisée par une absence de dommages après 40 passages.
- une tenue chimique caractérisée par une résistance aux produits d'entretien courants, aux acides, bases et aux solvants organiques (éthanol, acétone, etc...).
En outre comme on le verra plus loin, le procédé de préparation du matériau antireflet selon l'invention n impliquant pas notamment de températures élevées est simple et peu onéreux.
L'invention concerne également un matériau réfléchissant, caractérisé en ce qu'il comprend un substrat organique ou inorganique, recouvert d'au moins une séquence de deux couches comprenant: - une couche à faible indice de réfraction analogue à celle déjà citée plus haut, formée par exemple de colloides d'oxyde de silicium, de fluorure de calcium ou de fluorure de magnésium enrobés ou non d'un liant siloxane ou d'oxyde de silicium ou d'oxyde de magnésium sous forme polymérique ; et - une couche polymérique à base d'oxyde de tantale à indice de réfraction élevé et mécaniquement résistant à l'abrasion précédemment décrit ; - éventuellement une couche antiabrasive.
Le matériau réfléchissant obtenu est un miroir diélectrique passif mono ou polychroique, réfléchissant des longueurs d'onde allant du proche ultraviolet au proche infrarouge.
Le matériau à base d'oxyde de tantale et à indice de réfraction élevé est particulièrement adapté pour la réalisation de miroirs interférentiels multicouches. En effet, pour obtenir une réflectivité donnée, le nombre de couches nécessaire est fonction du rapport des indices de réfraction (dans le cas d'un empilement réfléchissant en couches quart d'onde à 2 indices de réfraction).
Lors du dépôt alterné d'une couche à faible indice de réfraction (indice bas:nB) et d'une couche à indice de réfraction élevé (indice haut:nH), le nombre de couches requis sera d'autant plus faible que le rapport (nH/nB) sera grand. D'autre part, la largeur spectrale est également fonction de la différence entre les deux indices de réfraction.
Grâce à l'emploi du matériau à base d'oxyde de tantale et à indice de réfraction élevé selon l'invention, le nombre de couches nécessaire à l'obtention d'une réflectivité donnée est diminué par exemple d'un facteur 1,5 à 2 par rapport à l'utilisation d'un indice de réfraction moyen. Ceci permet de réduire la durée de fabrication ainsi que les risques de contamination tandis que le procédé de fabrication du miroir multicouches peut se dérouler à température ambiante ou à température modérée, inférieure ou égale, par exemple à 1500C.
Pour cela, l'enceinte 12 étant close, de volume déterminé et ne pouvant pas se déformer sous la pression, on y introduit, à l'aide des moyens 20 d'alimentation sous pression, un gaz de référence dont on connaît les caractéristiques physiques et chimiques, et en particulier la masse volumique notée préf, et ce à une pression initiale Pi supérieure à la pression atmosphérique normale (typiquement 1013,25 millibars au niveau de la mer). Dans le cas d'une utilisation du dispositif pour déterminer la masse volumique du gaz naturel, il sera plus judicieux de choisir comme gaz de référence un gaz neutre tel que le méthane, ce gaz étant proche du gaz naturel. On ferme les moyens 20 d'alimentation de sorte que le gaz de référence soit maintenu sensiblement à la pression Pi. Eventuellement, on peut chauffer l'enceinte 12 avant que le gaz de référence ne s'échappe de l'enceinte et/ou pendant au moins une partie du temps pendant lequel il s'échappe, à une température T comprise entre environ 40 et 80"C, par exemple à 60"C, à l'aide des moyens de chauffage 56. On ouvre les moyens 30 de purge (en particulier la vanne 64) et on mesure, à l'aide de moyens de chronométrage 70, le temps At mis par ce gaz de référence pour sortir de l'enceinte 12 en traversant la tuyère sonique 40 à la vitesse du son en passant, à l'intérieur de ladite enceinte 12, d'une première pression P1 inférieure ou égale à la pression initiale Pi à une seconde pression P2 inférieure à ladite pression P1 mais supérieure ou égale à la pression atmosphérique normale.
De préférence, afin d'obtenir des résultats optimisés, la pression initiale de remplissage sera d'environ 3 à 5 bars, et typiquement sensiblement égale à 3,5 bars, la première pression P1 sera de préférence inférieure ou égale à 4 bars, et typiquement sensiblement égale à 3 bars, et la seconde pression P2 sera de préférence comprise entre environ 1,2 et 3 bars, et typiquement sensiblement égale à 2 bars. De cette façon, le temps mesuré sera suffisamment long (environ 1 minute pour passer de 3 à 2 bars) pour permettre au calculateur de déterminer k avec précision. On stocke ce temps At dans le calculateur 60, ainsi que la masse vo]umique préf dudit gaz de référence. A l'aide de la formule citée précédemment, on en déduit la constante k avec une précision de l'ordre de 2 pour mille (2%o). On peut réitérer la mesure plusieurs fois dans les mêmes conditions pour obtenir une valeur moyenne et un écart type permettant de déterminer l'incertitude sur la mesure de k. On peut aussi faire d'autres mesures de temps avec d'autres conditions de température (T) pour obtenir une constante k sensiblement identique, l'influence de la température étant extrêmement faible et ne jouant que sur la précision de son calcul. Par contre, si les conditions de pression P2 et P1 diffèrent, le temps mis par le gaz pour passer dans l'enceinte de P1 à P2 sera légèrement différent. En réalité, même si cette constante k varie peu en fonction de la pression, on obtiendra une constante k légèrement différente pour chaque type de conditions de pression (P1 et P2) utilisées pour réaliser l'étalonnage. Par conséquent, afin de prévoir les cas où la procédure d'étalonnage et la procédure de détermination de la masse volumique du gaz étudié ne se font pas aux mêmes conditions de pression, il pourra être utile de réactualiser la constante k (ceci pourra être fait automatiquement par le calculateur) comme on va le voir dans la procédure de détermination de la masse volumique du gaz étudié qui va maintenant être décrite.
Tout d'abord, on considère que le dispositif 10 a été étalonné de la façon décrite précédemment et que l'on dispose d'une constante k. L'enceinte 12 étant complètement purgée, on introduit dans celle-ci, à l'aide des moyens 20 d'alimentation sous pression, un gaz dont on veut déterminer ou vérifier la masse volumique, notée p. En particulier, on ouvre la vanne d'alimentation 26 de sorte que le gaz stocké dans la bouteille 22 vienne remplir totalement l'enceinte 12 à une pression Pi supérieure à la pression atmosphérique normale, et de préférence identique à celle utilisée pour étalonner le calculateur 60 (c'est-à-dire 3,5 bars). On ferme alors la vanne 26 d'alimentation. Si l'enceinte a été chauffée pendant la procédure d'étalonnage, il est conseillé (mais ce n'est pas obligatoire) d'en faire de même lors de la détermination de la masse volumique du gaz étudié, c'est-àdire dans notre cas de chauffer l'enceinte à environ 60"C. On ouvre alors la vanne de purge 34 et on laisse le gaz étudié s'échapper de l'enceinte 12 au travers de la tuyère sonique 40 à la vitesse du son (au passage de son col 45) où il subit une transformation isentropique. On mesure alors, à l'aide des moyens de chronométrage 70, le temps At mis par ce gaz pour passer, à l'intérieur de l'enceinte 12, d'une première pression P1 inférieure ou égale à la pression initiale Pi à une seconde pression P2 inférieure à ladite pression P1 mais supérieure ou égale à la pression atmosphérique normale.
Avantageusement, on choisira de mesurer le temps mis par le gaz étudié pour passer à l'intérieur de l'enceinte 12, de la même pression P1 que celle utilisée dans la procédure d'étalonnage, à la même pression P2 que celle utilisée dans la procédure d'étalonnage, c'est-à-dire de 3 à 2 bars, et ce afin d'obtenir une mesure plus précise de la masse volumique du gaz étudié.
Même si les conditions de pressions sont différentes entre l'étalonnage et la procédure de détermination de la masse volumique du gaz étudié, la constante k établie par étalonnage pourra quand même être utilisée sans être actualisée, mais la précision sur la détermination de la masse volumique du gaz étudié sera moins bonne que si l'on travaille toujours aux mêmes pressions.
Ainsi, il pourra être utile, dans le cas où ces conditions de pressions P1 et P2 sont différentes (tout en restant compatibles avec le fonctionnement du dispositif), de "réactualiser la constante k utilisée dans la formule générale à l'aide du calculateur et d'une autre formule expérimentale stockée dans sa mémoire, laquelle formule faisant intervenir le facteur k calculé par étalonnage ainsi que les conditions de pression d'étalonnage et les conditions de pression de détermination de la masse volumique du gaz étudié. De cette façon, la constante k réactualisée sera plus précise, et correspondra réellement aux conditions de pression utilisées. Le choix d'actualiser ou non la constante dépendra de la précision de calcul voulue et des conditions expérimentales de pression disponibles pour utiliser le dispositif, en particulier si celui-ci est vendu déjà étalonné dans de conditions fixées que l'utilisateur ne peut pas reproduire.
De préférence, les moyens 70 de chronométrage sont intégrés au calculateur 60 de façon à se déclencher automatiquement lorsque les informations provenant des moyens 54 de mesure de pression informent ledit calculateur 60 que la pression du gaz dans l'enceinte 12 est à P1 (mise en marche), puis passe à P2 (arrêt).
Connaissant la température T du gaz, le temps At mesuré pour passer de la pression P1 à la pression P2, et la constante k (réactualisée si besoin), le calculateur 60 peut alors déterminer, par calcul, la masse volumique p du gaz étudié à l'aide de la formule déjà citée (p = k * T * (At)2), et ce avec une précision (incertitude) proche de 1%, voire même inférieure (proche de 0,5%).
n est évident que le dispositif ainsi décrit peut aussi fonctionner en tant que densimètre. En effet, dès lors que la masse volumique du gaz étudié est connue, il suffit de rapporter cette valeur à la masse volumique de l'air dans le cas où l'on aura utilisé l'air pour l'étalonnage du calculateur et la détermination de k.
Ainsi, ce dispositif et son procédé associé sont très fiables, simples à utiliser, avec une procédure d'étalonnage simple et courte, et permettent de déterminer ou vérifier rapidement la masse volumique d'un gaz étudié, ou sa variation dans le temps.
LOCALISATION ELECTRONIQUE DES OBJETS DOMESTIQUES ET DE TOUTE NATURE EGARES OU DEPLACES I I-1 1.)OBJECTIF : Retrouver facilement les petits objets égarés On a en effet constaté que les gens (et en particulier les personnes âgées) éprouvent de grandes difficultés à retrouver certains objets domestiques qu ils déplacent souvent à l'intérieur de leur domicile et qu'ils ont pro visoirement égarés : lunettes cachées sous un journal, clés, objets de valeur, pièces d'identité ou carnets de santé laissés dans une veste mise la veille, etc...
La même remarque vaut pour le repérage des petits animaux domestiques (cachés sous des meubles...) et sur tout pour la localisation des objets de toute nature pour les personnes atteintes de cécité.
Les personnes âgées constituent la "cible" privilégiée de l'invention et les lunettes l'objet principal de l'ap plication ; en effet, à une faible vue (précisément péna lisante pour retrouver des lunettes) elles ajoutent deux autres handicaps fréquents: des pertes de mémoire et une mobilité réduite... ;les non voyants constituent,bien entendu,également une autre cible privilégiée Notons que le champ d'application de l'invention peut être considérablement étendu (cf. chapitre "Perspectives") bien que le marché des personnes âgées porteuses de lunettes soit déjà en lui-même très vaste.
1. L'INVENTION La présente invention concerne un dispositif électro nique de confort (sorte d'aide-mémoire électronique), permettant de localiser facilement ces objets de la vie pratique (ou animaux).
Schématiquement,des "pastilles" électroniques miniaturisées seront fixées(adhésif) sur les objets référencés par l'utilisateur;lorsque ces pastilles entreront dans le champ du faisceau "directionnel" d'une télécommande,elles renverront un signal qui permettra à la télécommande d'émettre un son(bip) dont la fréquence staccélèrera à mesure que l'utilisateur se rapprochera de l'objet recherché.
3.)PRODUITS VOISINS 3.1) alarmes : pour'la protection du domicile ou du véhicule, 3.2) localisation par ordinateur de personnes porteurs de badges à l'intérieur d'un immeuble, 3.3) dressage et chasse (animaux) : la télécommande envoie à distance un signal perçu par le collier des animaux, 3.4) dispositifs électroniques spécifiques et gadgets ouverture à distance de volets et portails, chien de garde électronique, chasse-oiseaux électro nique, clés qui sifflent quand on tape dans les mains, chasse-moustiques, etc...
Toute autre lampe VUV, équivalente à celleci du point de vue de la longueur d'onde et de la puissance, est également utilisable.
Précisons que, pendant l'irradiation, on fait varier l'intensité du rayonnement ultraviolet en fonction du temps suivant un schéma prédéfini par simulation tridimensionnelle, de manière à faire varier l'indice de réfraction de la calotte sphérique depuis la surface de ladite calotte sphérique vers le centre de celle-ci ou depuis le centre de la calotte vers la surface sphérique de celle-ci.
A la fin de l'irradiation, on obtient ainsi, à l'extrémité de la fibre, une lentille souple ayant le gradient d'indice souhaité.
Si ce n'est pas le gradient d'indice souhaité, il suffit d'enlever la colle et de reformer une autre goutte de colle à l'extrémité de la fibre (jusqu'à l'obtention des caractéristiques souhaitées).
Ce premier exemple est schématiquement illustré par la figure 1 où l'on voit - la fibre 2 (diamètre par exemple égal à 125 um), - la gaine protectrice 4 de cette fibre (diamètre de gaine protectrice par exemple égal à 250 um), - l'extrémité 6 de la fibre, qui a été dégainée puis clivée perpendiculairement à son axe X et dont le diamètre a été réduit (par exemple jusqu'à 60 um), - la goutte de colle 8 formant une calotte sphérique (par exemple une demi-sphère de diamètre égal à 60 um) schématisée, et - le rayonnement ultraviolet 10.
On décrit ci-après un deuxième exemple de fabrication d'une fibre optique dont une extrémité est munie d'une lentille à gradient d'indice de réfraction conformément à l'invention.
Dans ce deuxième exemple, la lentille est constituée par un empilement de couches formant des calottes sphériques, chaque couche étant faite d'une colle optique polymérisable ayant une viscosité et un indice de réfraction choisis de manière à obtenir, après polymérisation, une couche "souple-dure" ayant des caractéristiques optiques et géométriques prédéfinies par simulation tridimensionnelle.
On commence par dégainer et cliver l'extrémité de la fibre puis on réduit le diamètre de celle-ci à température ambiante, exactement comme on l'a fait dans le premier exemple.
On trempe ensuite l'extrémité de la fibre dans un récipient contenant une première colle optique polymérisable ayant une viscosité et un indice de réfraction choisis puis on retire l'extrémité du récipient.
On forme ainsi une première couche de colle en forme de calotte sphérique à l'extrémité de la fibre.
Ensuite on polymérise cette couche par un rayonnement ultraviolet au moyen de la lampe mentionnée dans le premier exemple, d'où une couche solidifiée en forme de calotte sphérique ayant un indice de réfraction nl.
On trempe ensuite l'extrémité, munie de la première couche solidifiée, dans un autre récipient contenant une deuxième colle optique polymérisable ayant une viscosité et un indice de réfraction choisis puis on retire l'extrémité de cet autre récipient.
On forme ainsi, à l'extrémité de la fibre, une deuxième couche mince de colle en forme de calotte sphérique, qui se superpose à la première couche déjà polymérisée.
A son tour, la deuxième couche est solidifiée par polymérisation au moyen du rayonnement ultraviolet.
On obtient ainsi une deuxième couche solide, mince comme une pelure d'oignon et ayant un indice de réfraction n2wnl.
Si nécessaire, on recommence les opérations de trempage et de polymérisation avec une troisième colle d'indice optique n3, une quatrième colle etc., jusqu'à l'obtention du rayon de courbure et de la taille de mode souhaités pour la lentille.
corps basculant est électrique.
Sa sortie 12 comporte un rotor. Tandis que le, corps basculant 15 comporte un stator. Ce moteur 11 est, comme cela est bien visible sur
la figure 4, pourvu de paliers 21.
Ces paliers 21 permettent le montage du moteur 11
sur le véhicule 1 de destination.
Selon une autre réalisation, le moteur à corps basculant des moyens de motorisation est un moteur à fluide sous pression, par exemple pneumatique ou hydraulique, dont la sortie comporte le piston, tandis que le corps basculant
comporte la chemise.
Le moteur 11 est disposé avec son axe 22 sensiblement parallèle à la direction longitudinale L, comme suer les figures 4, 7 et 8. ' Dans les exemples, il (11) est disposé au dessus
de la baie 5, notamment au droit du montant 8 d'élévation.
La sortie 12 est reliée de manière à en être solidaire en rotation, d'une vis sans fin 23 des moyens 13
de transmission longitudinale de mouvement au vantail 4.
19 2768683
Cette vis 23 est étendue parallèlement à la direction longitudinale L. Sur la vis 23, est engagé au moins un écrou 24,
lui-même rigidement solidaire d'un vantail 4.
Sur les figures, chaque écrou 24 est solidaire du vantail 4 correspondant, par l'intermédiaire d'une patte 25
vissée à un rail 26 d'une glissière 27.
L'invention concerne aussi un canal cationique hybride constitué de l'association d'une première protéine constituant un canal ionique activé par les protons selon 1 invention avec une seconde protéine constituant un canal ionique activé par les protons.
Avantageusement, ladite seconde protéine est aussi une protéine constituant un canal ionique activé par les protons selon l'invention. A titre d'exemple d'une telle association, on peut citer l'association de la protéine du canal ASIC avec la protéine du canal MDEG, permettant de former un canal hybride présentant une troisième gamme de sensibilité au pH (EC50 = 4,8).
Des anticorps poly ou monoclonaux dirigés contre au moins une protéine constituant un canal ionique de l'invention et/ou contre un canal hybride ci-dessus, peuvent être préparés par les méthodes classiques décrites dans la littérature. Ces anticorps sont utiles pour rechercher la présence des canaux ioniques de 1 invention dans différents tissus humains ou animaux, mais ils peuvent aussi trouver des applications dans le domaine thérapeutique pour inhiber ou activer in vi vo, grâce à leur spécificité, un canal ASIC et/ou ses dérivés.