INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De façon précise la présente invention a tout d'abord pour objet un amplificateur optique destiné à amplifier une première lumière, par pompage optique au moyen d'une deuxième lumière, cet amplificateur comprenant un substrat et, sur ce substrat, un guide d'onde optique planaire comportant une pluralité de couches, cet amplificateur étant caractérisé en ce que cette pluralité de couches forme - un guide d'onde optique multimode et de grande ouverture numérique pour la deuxième lumière, ce guide d'onde multimode étant apte à accepter la majeure partie de cette deuxième lumière et à guider celle-ci, et - un guide d'onde optique monomode pour la première lumière, ce guide d'onde monomode étant apte à guider la première lumière et à amplifier celle-ci grâce au pompage optique engendré par la deuxième lumière.
A la case 1705, le couple moteur est à l'état de poussée maximal. De mme, le couple MLSK transmissible par l'accouplement à commutation de charge est établi à une valeur plus élevée. A la case 1706, il est demandé si la vitesse de rotation nmot du moteur est inférieure à une valeur limite préalablement définissable nGrenze 1 Si tel n'est pas le cas, la procédure est poursuivie en 1705. Si tel est le cas, en 1707, le couple moteur est établi au couple de poussée maximal et le couple MLSK transmissible par l'accouplement de charge est établi à la valeur du couple moteur. A la case 1708, il est demandé si la vitesse de rotation nmot a atteint une vitesse de rotation cible nsync et si la différence entre les dérivées par rapport au temps de la vitesse de rotation du moteur et de la vitesse de rotation de sortie de boite est sensiblement inférieure à une constante préalablement définissable c2. Si tel est le cas, l'accouplement à commutation SK2 de la nouvelle vitesse à enclencher est mis en prise en 1709, l'accouplement à commutation de charge est ouvert en 1710 et le processus de passage est terminé en 1711.
Dans le cas contraire, la procédure est poursuivie en 1707.
La Figure 45 représente un passage en vitesse supérieure en traction, par exemple de la première vitesse à la deuxième vitesse, avec manoeuvre d'un accouplement à commutation de charge et en tenant compte d'un couple souhaité par le conducteur et indiqué par la manoeuvre de la pédale d'accélérateur.
Dans la plage a est représenté l'état du moteur avant le passage. Le couple moteur est maximal, c'est-à-dire Mmot = 1, et il en résulte pour l'ancienne vitesse, un couple de sortie de boite qui est transmis à la sortie par l'accouplement à commutation SK1. Le processus de passage est lancé dans la plage b. L'accouplement à commutation de charge est lentement fermé afin de réduire à zéro le couple transmis par l'accouplement à commutation. Si l'accouplement à commutation SK1 ne transmet aucun couple, il est possible de quitter la vitesse. Dans les plages c et d, le couple moteur est ramené au couple de traînée maximal, afin de freiner pour atteindre la vitesse de rotation synchrone. Le couple de l'accouplement à commutation de charge est suffisamment élevé, par rapport au couple actuel souhaité par le conducteur, pour que soit établi après le passage un couple de sortie de boite qui correspond au niveau de couple. Dans la plage e, le processus de synchronisation est poursuivi. Pendant ce temps, le conducteur intervient et réduit par la position de la pédale d'accélérateur le couple de sortie à établir, par exemple à la moitié du couple moteur maximal. Afin de réagir à l'intervention du conducteur, l'accouplement à commutation de charge est amené au nouveau niveau déterminé. Un couple de sortie de boite qui correspond au souhait du conducteur s'établit donc. Le couple moteur demeure encore à son couple de traînée maximal pendant cette phase et l'entrée de la boite de vitesses continue à tre freinée. Dans la plage f, peu avant l'instant où la vitesse de rotation cible est atteinte, le couple moteur est augmenté pour correspondre au couple nouvellement établi souhaité par le conducteur et le couple de l'accouplement à commutation de charge est abaissé précisément à ce niveau. Ceci permet, d'une part, d'assurer une absence de couple à l'accouplement à commutation SK2 à enclencher et d'autre part de réduire au moins presque à zéro l'accélération du moteur, de sorte que la vitesse de rotation synchrone cible est plus facilement atteinte. Dans la plage g, l'égalité des couples est réalisée et la nouvelle vitesse de rotation cible est atteinte. L'accouplement à commutation SK2 peut tre fermé et la nouvelle vitesse est enclenchée. Le système passe d'un système à entraînement à friction à un système à entraînement à friction et à engagement positif.
Dans les plages h et i, le couple moteur de l'accouplement à commutation de charge est rapidement réduit à zéro.
La Figure 40 représente un schéma logique 1600 destiné à expliquer une rétrogradation en traction, par exemple à pleine charge. A la case 1601, le processus de passage est lancé au moyen d'un signal d'intention de commutation. Celui-ci peut par exemple tre engendré par une manoeuvre lancée par le conducteur du véhicule, ou de façon automatisée par un programme de commande. A la case 1602, le couple moteur est accru et l'accouplement à commutation de charge LSK est suffisamment fermé, ou le couple transmissible par ce dernier est suffisamment accru, pour que le couple à la sortie de boite reste constant. A la case 1603, il est demandé si le couple MSK2 appliqué à l'accouplement à commutation SK2 est à peu près descendu à zéro. Lorsque tel est le cas, l'accouplement à commutation SK2 est ouvert en 1604.
A la case 1605, le couple moteur est accru. De mme, le couple MLSK transmissible par l'accouplement à commutation de charge est établi à une valeur accrue. A la case 1606, il est demandé si la vitesse de rotation nmot du moteur est supérieure à une valeur limite préalablement définissable nGrenze 1 Lorsque tel n'est pas le cas, la procédure est poursuivie en 1605. Lorsque tel est le cas, comme indiqué à la case 1607, le couple moteur est établi au couple de traînée et le couple MLSK transmissible par l'accouplement de charge est établi à la valeur du couple moteur. A la case 1608, il est demandé si la vitesse de rotation nmot a atteint une vitesse de rotation cible nsync et si la différence entre les dérivées par rapport au temps de la vitesse de rotation du moteur et de la vitesse de rotation de sortie de boite est sensiblement inférieure à une constante préalablement définissable c2. Lorsque tel est le cas, l'accouplement à commutation SK1 de la nouvelle vitesse à enclencher est mis en prise en 1609, l'accouplement à commutation de charge est ouvert en 1610 et le processus de passage est terminé en 1611.
Dans le cas contraire, la procédure est poursuivie en 1607.
Aux Figures 46 et 47 sont représentés par exemple des rétrogradations en traction sous la forme d'un passage de la troisième vitesse à la première vitesse sans accouplement à commutation de charge, en tant que passage séquentiel. Dans certaines situations de conduite, il est souhaitable de ne pas passer en séquence par les étages individuels de vitesse de la boite de vitesses, mais de changer de vitesse par des sauts définis entre vitesses, par exemple dans des commutations extrmes en traction/poussée. Le processus de passage d'une rétrogradation en traction de la troisième vitesse 3 à la première vitesse 1 en sautant la deuxième vitesse sera décrit ici à titre d'exemple.
Dans la plage a, le véhicule se trouve en troisième vitesse et l'accouplement à commutation SK3, qui est l'accouplement de la troisième vitesse, transmet le couple à la sortie de boite. Dans la plage b, le processus de passage est lancé et le couple moteur est réduit à zéro. S'il est assuré qu'aucun couple n'est appliqué à l'accouplement à commutation, il est possible de quitter la troisième vitesse. Dans la plage c, l'entrée de la boite de vitesses doit tre accélérée à une vitesse de rotation plus élevée. Selon la situation de conduite et le souhait du conducteur, il faut alors décider si le processus de synchronisation doit tre effectué aussi rapidement que possible, en impliquant une interruption totale de la force de traction pendant la synchronisation, ou tre prolongée dans le temps, en impliquant une interruption partielle de la force de traction pendant la synchronisation. Dans l'exemple représenté ici, on suppose une synchronisation aussi rapide que possible.
A cet effet, le couple moteur est augmenté à sa valeur maximale et l'accouplement à commutation de charge reste ouvert pendant tout le processus de passage.
Dans les plages d à h, le processus de synchronisation est poursuivi. Selon le mode de réalisation de la structure de l'accouplement à commutation de charge, il peut falloir enclencher rapidement la deuxième vitesse, mme pour une rétrogradation de la troisième à la première vitesse. A cet effet, la présente invention offre aussi différentes stratégies. Une possibilité consiste à réduire à zéro le couple moteur lorsque la vitesse de rotation cible de la deuxième vitesse est atteinte, à fermer brièvement l'accouplement de charge SK2 et à accroître ensuite le couple moteur à sa valeur maximale lorsque l'accouplement à commutation SK2 est de nouveau ouvert.
Cette stratégie impliquerait un prolongement temporaire du processus de synchronisation car la réduction à zéro du couple moteur et l'accélération suivante du moteur exigent du temps. Une autre stratégie conforme à l'invention consiste à ouvrir l'accouplement de démarrage avant l'instant où la vitesse de rotation de la deuxième vitesse est atteinte. Ceci garantit également l'absence de couple nécessaire pour la fermeture temporaire de l'accouplement à commutation SK2. Le moteur peut en mme temps demeurer dans un état accéléré et accélérer efficacement l'entrée de transmission après la fermeture de l'accouplement de démarrage. Dans les plages i à k, la vitesse de rotation de la première vitesse est presque atteinte, et il est possible d'employer ici aussi des stratégies conformes à l'invention afin de réaliser un enclenchement confortable et rapide de la première vitesse. Une variante de réalisation consiste à réduire à zéro le couple moteur avant l'instant où la vitesse de rotation cible est atteinte afin d'éviter un choc de couple lors de la fermeture de l'accouplement à commutation SKl et de parvenir en toute sécurité dans la plage de vitesse de rotation synchrone. Dès que la nouvelle vitesse a été enclenchée, le couple moteur est ensuite augmenté pour correspondre au couple souhaité par le conducteur.
Une autre variante résulte ici aussi d'une commande de l'accouplement de démarrage. Au moyen de l'accouplement de démarrage, le couple transmis par le moteur à l'entrée de boite peut tre commandé sans discontinuité. Avant que la vitesse de rotation de la première vitesse ne soit atteinte, l'accouplement de démarrage peut ici tre ouvert afin de réduire l'accélération de l'entrée de la boite de vitesses et de pouvoir atteindre plus facilement la plage de vitesses de rotation dans laquelle la nouvelle vitesse peut tre enclenchée en toute sécurité. Il n'est pas nécessaire que le couple moteur soit réduit à cet effet. Lorsque cette plage des vitesses de rotation est atteinte, l'accouplement de démarrage est totalement ouvert, ce qui permet donc de fermer confortablement l'accouplement à commutation SK1.
Lorsque la vitesse a été enclenchée, l'accouplement de démarrage est fermé et le couple moteur est transmis à la sortie de boîte.
La Fig. 54 illustre le calcul de la différence de marche d'une onde issue d'un point 0 de l'objet par rapport à l'onde de référence issue virtuellement d'un pointa d'un milieu d'indice nv (indice nominal des objectifs). On a: # = n0l0-nvlv A =nodo cosss-nvdv cosa avec n0 sin ss = nv sina d'ou finalement :
La Fig. 55 illustre le calcul de la différence de marche entre une onde issue d'un point 0 de l'objet et l'onde de référence issue virtuellement du point Aou p est l'indice du capteur considéré. Les coordonnées de Appar rapport à un repère centré en 0 et de vecteurs directeurs #p, #p,#p sont xP , y p , z et la distance entre O et le bord de l'objet du coté du capteur/? est w p . Les vecteurs 1p, jp, p sont définis comme indiqué en 7. 7. On vérifie que conformément à l'orientation des axes sur la Fig. 55, les
vecteurs de base des repères utilisés dans chaque demi-espace repéré par l'indice capteur p vérifient : Ta =-'lJo =-7l0 = -k1. Lorsque xp = yp = 0 on peut appliquer la formule précédente: avec d0 = wp dv = wp - zp 1.2 1-2 sin a; = ### sinz =kp2 ou i,j sont des coordonnées en pixels prises à partir du centre optique du capteur.
Si on tient compte également de xp,yp il faut ajouter à cette différence de marche la quantité : et on obtient finalement pour la différence de marche totale: En particulier on peut positionner le point 0 de manière à avoir ou x,y,z sont les coordonnées déterminées en 7.11. On a alors: Pour obtenir une représentation fréquentielle de l'objet, les représentations fréquentielles bidimensionnelles devront être corrigées pour compenser cette différence de marche. Dans cette expression, seules les valeurs de w n'ont pas encore été déterminées.
7.15. Calcul de wp# 7. 15.1. Principe: Pour corriger les représentations fréquentielles bidimensionnelles du facteur de phase déterminé en 7. 14., il est nécessaire de déterminer préalablement les valeurs wp , c'est-à-dire en fait la seule valeur w0 puisque w1 s'en déduit par w1 = L - wo.
Si l'indice moyen de l'objet est proche de l'indice nominal des objectifs, l'effet de wpsur la valeur #p est négligeable et on peut par exemple adopter la valeur wpp = L 2 et positionner l'échantillon entre les deux objectifs visuellement, en ajustant cette position ultérieurement pour obtenir une image de la zone d'intérêt de cet échantillon.
Il est également possible d'ajouter une couche réfléchissante sur le coté d'une des lamelles qui est en contact avec l'objet, par exemple celle qui se trouve du coté de l'objectif (2217), sur une zone de dimensions réduite. Lorsque le faisceau FRD et son indicateur inverse sont utilisés seuls et lorsque la partie réfléchissante est positionnée de manière à réfléchir le faisceau indicateur inverse de FRD, alors la figure d'interférences formée sur le capteur (2239) doit être une constante. La position de l'échantillon doit alors être ajustée pour obtenir effectivement une telle constante. Lorsque cet ajustement a été opéré, on a w0 = z/2.
Si un positionneur suffisamment précis est utilisé, la position de l'échantillon peut alors être modifiée dans le sens de l'axe optique pour obtenir w0 =L/2. La position de l'échantillon doit enfin être modifiée dans le sens orthogonal à l'axe optique de manière à ce que la zone réfléchissante de la lamelle se trouve hors du champ d'observation.
Cependant les deux méthodes précédentes imposent des contraintes pratiques qui peuvent être gênantes. Une solution permettant d'éviter cette difficulté est d'effectuer la détermination de wp à partir de mesures effectuées sur l'échantillon dans sa position définitive.
Une représentation fréquentielle Fa peut être obtenue à partir de l'ensemble des représentations fréquentielles bidimensionnelles issues du capteur 0 (2239) lorsque le point d'impact direct de l'onde d'éclairage est sur ce même capteur, et parcourt sur ce capteur, par exemple, la trajectoire représentée en pointillés Fig. 56. Cette représentation est obtenue de manière très semblable à la méthode utilisée dans le premier mode de réalisation, avec cependant les différences suivantes: -La représentation fréquentielle bidimensionnelle doit être multipliée par le facteur de correction e -j2#@/# pour annuler le déphasage produit par l'aberration sphérique.
- la valeur du coefficient K pris en compte doit être multipliée par un facteur n0 pour prendre en compte nv l'indice moyen dans l'échantillon.
-Afin de limiter les phénomènes de repliement de la fonction de correction, la représentation fréquentielle est suréchantillonnée.
- Lorsqu'un point de l'espace des fréquences est obtenu plusieurs fois, la valeur retenue est une des valeurs obtenues et non la moyenne des valeurs obtenues.
En principe, la représentation fréquentielle ainsi obtenue ne dépend pas du choix de la valeur retenue quand un point de l'espace des fréquences est obtenu plusieurs fois. Toutefois, ceci n'est vrai que si le facteur de correction a une valeur correcte.
-j2##p/@ Dans ces conditions, et compte tenu de l'expression de la fonction de correction e #, la valeur de la représentation fréquentielle bidimensionnelle Fa ainsi obtenue, en un point de l'espace des fréquences de coordonnées ni,nj,nk, peut s'écrire sous la forme: Fa[ni,nj,nk] = Fni,nj,nk\esç(-j27iG\ni,ni,nk\\v Lorsqu'un point de l'espace des fréquences est obtenu plusieurs fois, les valeurs Fsni,nj,nk et G[ ni, nj, nk] obtenues sont à chaque fois différentes. Pour chaque point, on définit Gmin[ ni, nj, nk] et Gmax[ ni, nj, nk], valeurs minimale et maximale obtenues pour G en ce point. Fsmin[ni, ni, nk] et 7M'x[,M/,] sont alors les valeurs obtenues pour F4ni, ni, nkl lorsque G[ ni, nj, nk] vaut respectivement Gmin[ni,nj,nk] et Gmax[ni,nj,nkl.
On obtient alors les deux représentations fréquentielles: Famin[ni,nj,nk] = Fsminni, nj, nk exp- j2rGminni, nj, nkw p Famcrxm, n, nk = Fsmaxni, n, nk exp- j2rGmaxnr, n, nkw p Lorsque la valeur de w0est correcte, ces deux représentations sont égales. Le calcul de w0 consiste à minimiser l'écart-type entre les deux représentations fréquentielles Famin et Famax. L'écart-type à minimiser est en principe:
La pièce de guidage fixe de l'ensemble télescopique possède une zone de cisaillement permettant l'éjection des éléments légers en cas de choc accidentel. Dans ce cas, le système de fermeture est conçu pour recouvrir la chaussée, mme si la séquence de repliement est mauvaise.
Le dispositif possède une certaine immunité aux dégâts susceptibles d'tre causés par des agents extérieurs (foudre, vandalisme, chocs, etc...).
Chaque élément du système télescopique possède un ressort permettant le repli de l'ensemble. Les éléments comportent une bague de feutrine anti-poussière.
Dispositif de commande : La commande des balises peut se faire de manière locale ou à distance à partir d'un poste d'exploitation. Le dispositif peut également fonctionner sous deux modes : Un mode manuel.
Un mode semi automatique, qui intègre un système de probabilité d'accidents et qui propose à l'exploitant l'ouverture des balises. (Utilisable dans le cas où l'on souhaite éviter le phénomène de sur-accident ) Mise en oeuvre : La mise en pression de la membrane gonflable peut se faire par l'intermédiaire d'un compresseur d'air, ou par l'intermédiaire d'un groupe de pression hydraulique situé à proximité de la section à protéger Chaque balise est alimentée indépendamment par une vanne trois voies. Des contacteurs internes de la balise peuvent tre utilisés pour interdire l'alimentation d'une balise qui est défectueuse (ou balise arrachée) et permettre ainsi le fonctionnement des balises opérationnelles.
La simplicité mécanique ne demande pas un dispositif particulièrement complexe pour déployer un réseau de balises. Un simple compresseur permet une mise en oeuvre locale.
Le dispositif de commande peut également intégrer un mode secours . Celui-ci s'appuierait sur une bouteille d'air comprimé ayant une capacité suffisante pour réaliser plusieurs séquences d'ouverture.
PRESENTATION DES FIGURES Planche 1/14 : La figure ? 1 représente te système au repos.
La figure N 2 représente le système déployé.
Planche 2/14 : La figure ? 3 représente une vue d'ensemble du système au repos en coupe.
La figure N 4 représente une coupe mettant en évidence : -le principe de verrouillage de l'ensemble télescopique sur le corps de la balise.
-les différents alésages nécessaires au montage sur le carter.
-l'alésage pour le poussoir de commande du verrou.
Planche 3/14 : La figure ? 5 représente une vue de dessus du couvercle de la balise. Elle met en évidence la forme particulière des demi couvercles (ou plaques). Le demi couvercle supérieur possède une dimension différente au demi couvercle inférieur afin de permettre la synchronisation de fermeture.
La figure ? 6 représente une coupe suivant A. A. entre la plaque supérieure et inférieure. Elle met en évidence le dispositif de rainures et la zone de cisaillement.
La figure ? 7 représente une coupe suivant B. B. sur la partie la plus longue de la plaque supérieure. Elle met en évidence le galet destiné à réduire les frottements avec l'ensemble télescopique.
Biol. Med. (1996) 20,675-705 ; The Neuroscientist (1997) 3,327-333).
Par ailleurs les inventeurs ont déjà décrit dans des brevets antérieurs des inhibiteurs de NO Synthases et leur utilisation (brevets US 5,081,148 ; US 5,360,925), et plus récemment l'association de ces inhibiteurs avec des produits possédant des propriétés antioxydantes ou antiradicalaires (demande de brevet PCT WO 98/09653). Ils ont aussi décrit dans des demandes non encore publiées d'autres dérivés d'amidines ou, plus récemment, des dérivés d'aminopyridines. Ces dérivés d'amidines ou d'aminopyridines présentent la particularité d'être à la fois des inhibiteurs de NO Synthases et des inhibiteurs de ROS.
La présente invention a pour objet de nouveaux dérivés d'amidines, leur préparation et leur application en thérapeutique.
Les composés de l'invention répondent à la formule générale (I) caractérisée en ce qu'elle comprend les composés de formule générale (I') : dans laquelle A représente : soit un radical dans lequel R1, R2 et R3 représentent, indépendamment, un halogène, le groupe OH ou SR6 ou un radical alkyle, alkényle ou alkoxy linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone, ou un radical NRRg, R4 représentant un atome d'hydrogène ou un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone, R5 représente un atome d'hydrogène, le groupe OH ou SR6 ou un radical alkyle ou alkoxy linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone, R6 représentant un atome d'hydrogène ou un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone, R7 et R8 représentant indépendamment un atome d'hydrogène, un groupe OH, un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone ou un radical -CO-R9 dans lequel R9 représente un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone ; soit un radical
dans lequel RI, R2 et R3 représentent, indépendamment, un atome d'hydrogène, le groupe OH ou SR6, un halogène ou un radical alkyle, alkényle ou alkoxy linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone, ou un radical NR7R8, R4 représente un atome d'hydrogène ou un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone, R6 représentant un atome d'hydrogène ou un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone, R7 et R8 représentant indépendamment un atome d'hydrogène, un groupe OH, un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone ou un radical -CO-R9 dans lequel R9 représente un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone ; soit un radical dans lequel R1, R2 et R3 représentent, indépendamment, un atome d'hydrogène, un halogène, le groupe OH ou SR6, un radical alkyle, alkényle ou alkoxy linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone, ou un radical NR7R8, R4 et R5 représentent indépendamment un atome d'hydrogène ou un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone, R6 représentant un atome d'hydrogène ou un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone, R7 et Rg représentant indépendamment un atome d'hydrogène, un groupe OH, un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone ou un radical -CO-R9 dans lequel R9 représente un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone ; soit un radical