INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le surnageant est enrichi en Ig spécifiques, alors que le culot contient les complexes immuns protéines porteuses-Ig de lapin.
Purification des Ia par précisitation au sulfate d'ammonium A un volume de sérum polyclonal de lapin, est ajouté un volume égal d'une solution saturée de sulfate d'ammonium (NH4)2SO4. Le mélange est incubé 1 h à 40C, puis centrifugé 15 minutes à 10 OOOg. Le culot (contenant les Ig précipitées) est repris dans un volume minimum de tampon TPS puis dialysé pendant 3 jours contre du tampon TPS (Na2HPO4, 0,01 M, NaCt 0,15 M).
Purification des IQ sar chromatoqraphie d'exclusion Après précipitation au sulfate d'ammonium, les Ig ont été séparées selon leur poids moléculaire (PM) par la technique de chromatographie d'exclusion sur colonne G 200 (Séphadex) (Mons et Geffard, 1987). La détermination de la concentration en Ig a été déduite de l'analyse spectrophotométrique d'un aliquot dilué, elle a ensuite été estimée de la manière suivante: 1,4 unité de DO à 280 nm correspond à une quantité de 1 mg/ml d'Ig.
Les Ig spécifiques sont principalement des Ig G.
les surnageants purifiés selon une de ces méthodes ont été utilisés pour étudier le titre, l'avidité et la spécificité en utilisant le test ELISA.
d) Test immunoenzymatique (méthode ELISA) Quatre grandes étapes sont nécessaires pour la réalisation du test immunoenzymatique (Engvall et al., 1972): 1ère étape Revêtement des plaques de microtitration. C'est l'étape d'adsorption des conjugués: NO-Tyr-SAB et Tyr SAB pour le lapin "T" ou NO-Cys-SAB et Cys-SAB pour le lapin "C", dans des puits de plaques de microtitration (Maxisorp certifiées, NUNC). Cette étape de revêtement a été faite également avec les conjugués couplés "G", "AS" et pour la SAB et NO-SAB.
2ème étase : La saturation. Il est nécessaire de "saturer" les puits, pour éviter l'accrochage non spécifique. Cette étape se fait avec le tampon suivant: TPS-tween-glycérol-SAB. Tween 0,05 % pH = 7,2, glycérol 10%. La concentration en SAB a été optimisée à 5 g/l.
La figure 3 est une vue en coupe transversale d'un mode de réalisation d'un dispositif 1 selon la présente invention comportant plusieurs enveloppes 2 repliées dans des conteneurs 11 correspondants, montrant en coupe transversale un conteneur 11 dans lequel une enveloppe 2 est repliée de telle manière qu'elle puisse sortir de ce conteneur et se déployer lorsque le fluide est introduit dans l'enveloppe. Chaque conteneur est de forme cylindrique et a un diamètre de 60 à 80 mm. Un couvercle 13, conique, éjectable ferme chaque conteneur 11 de manière à protéger l'enveloppe correspondante jusqu'à son remplissage par le fluide. L'orifice 17 latéral de chaque système venturi est situé sous le couvercle 13 éjectable de manière à pouvoir aspirer facilement l'air atmosphérique lorsque l'hydrogène est injecté à travers ce système. Lors du remplissage de l'enveloppe par le fluide, la pression exercée par le fluide dans l'enveloppe provoque l'éjection du couvercle 13 de manière à pouvoir sortir du conteneur et se déployer. Les conteneurs sont fixés sur un support 15 formant une première partie amovible 19 du dispositif, ladite première partie amovible 19 étant fixée sur un support 23 fixe, ancré au sol 25, ayant une hauteur au sol de 1 à 2,5 m. L'alimentation de chaque conteneur se fait par une électrovanne 9 ayant une tenue en température de -20 C alimentée en basse tension à 12 ou 24 V. Toutes les électrovannes sont regroupées sur un distributeur 19 unique placé sur le support 23 fixe. Le support 23 fixe comporte également un répartiteur 27 de commande électrique des électrovannes 9 et des têtes d'amorce dans chaque enveloppe (non représentées) relié à chaque électrovanne et à chaque tête d'amorce au moyen d'un câble multiconducteur électrique 29. Ce répartiteur 27 est soigneusement blindé au moyen d'un coffret métallique et mis à la masse.
Les conteneurs sont montés en usine, ce montage comprend une mise en place d'une tête d'amorce dans chaque enveloppe, un montage et une fixation de chaque enveloppe sur un diffuseur, un pliage de chaque enveloppe dans chaque conteneur correspondant et un montage d'un couvercle éjectable conique sur chaque conteneur.
Le dispositif 1 est placé dans une zone de départ d'avalanches.
La figure 4 est une vue en coupe du dessus du support amovible 19 sur lequel sont répartis en cercle 17 conteneurs 11 et enveloppes 2 correspondantes. Ce nombre peut être modifié suivant la fréquence envisagée de déclenchements d'avalanches dans une saison d'hiver.
Les caractéristiques dimensionnelles du support amovible sont à définir avec soin en tenant compte des impératifs suivants r avoir un dispositif le plus compact possible (intégration dans le site, tenue aux vents, reptation de la neige, masse, etc...), e être réglable en hauteur (un système unique doit répondre à des emplacements multiples), ne pas nécessiter de massif de béton d'ancrage ~ ancrage par pieux explosifs ou autres moyens rapides), r être transportable facilement (démontage) pour éviter autant que possible un héliportage, les porte-ballons doivent supporter la surpression due à l'explosion d'un des ballons (pression max de l'explosion 10 à 15 Bar, la surpression sur les porte-ballons ne devrait pas dépasser quelques centaines de mBar.
La figure 5 est un schéma général d'un dispositif 1 selon l'invention et de son poste de commande 31.
Le poste de commande 31 est situé en partie haute par rapport à la zone de départ d'avalanch
Cet abri comprend - une réserve d'hydrogène 47 sous forme d'un cadre comprenant de 9 à 11 bouteilles, - une électrovanne 35 principale et un monodétendeur 37 HP/BP (haute pression/basse pression) 180/10 Bar, - une alimentation en puissance électrique nécessaire pour faire fonctionner les moyens de commande du dispositif selon l'invention comprenant deux batteries de 12 V, 80 Ah, calorifugées, en tampon avec un panneau solaire 51, 24 V, 1000 W, placé sur l'abri.
- une armoire électronique de contrôle de commande comprenant une interface entre un #metteurirécepteur 43 et un moyen de commande 41 des électrovannes 9 de remplissage de chaque enveloppe et des moyens de déclenchement de l'explosion du fluide dans chaque enveloppe.
- un moyen de commande 45 de remplissage de chaque enveloppe et de déclenchement de l'explosion correspondante, - une antenne 49 d'émission/réception permettant de commander à distance le poste de commande, et un paratonnerre 53 de protection de l'abri contre la foudre.
Chaque bouteille a un volume de 50 1 et contient 9000 litres d'hydrogène à une pression de 180 Bar. Ce qui représente au total pour 11 bouteilles un volume de 99000 litres d'hydrogènes disponibles à la pression atmosphérique. En considérant que l'hydrogène est détendu à une pression de 4 Bar pour le remplissage des enveloppes, le volume disponible sera de 176 x 50 x 11 soit 96800 litres d'hydrogène. Pour chaque remplissage d'enveloppe 2 ayant un volume de 10 m3 avec un mélange explosif d'hydrogène et d'air, on utilise 2200 litres d'hydrogène. Ce cadre satisfera donc au remplissage d'environ 40 enveloppes de 10 m3.
L'abri est posé au sol sur un treillis métallique, le plan de sol étant à la masse et ancré. Des aérations hautes et basses, protégées des entrées de neige et d'insectes, sont prévues pour éviter toute accumulation d'hydrogène dans l'abri.
L'abri est protégé contre des intrusions par une porte verrouillée non représentée.
Des liaisons sont prévues entre le poste de commande 31 et le dispositif 1 selon l'invention. Ces liaisons sont un tube 33 d'amenée d'hydrogène du poste de commande 31 vers le d-ispositif 1, et un câble 39 de transmission de commande des électrovannes 9 et des têtes d'amorce de chaque enveloppe.
Le tube 33 est un tube moyenne pression, gainé par un tube métallique de protection mécanique et de blindage et ancré de loin en loin entre le poste de commande et le dispositif 1 pour éviter qu'il soit arraché par la reptation de la neige ou des éboulis. Le blindage de ce tube est relié à la masse de l'abri et à la masse du dispositif 1. Le diamètre intérieur de ce tube est de 8 à 10 mm afin de diminuer les pertes de charges sur la longueur.
L'électrovanne 35 principale commande l'amenée de l'hydrogène du poste de commande vers le dispositif 1 à travers le tube 33, le monodétendeur 37 HP/BP, 180/10 Bar permettant de régler une pression statique d'hydrogène en sortie de ce monodétendeur, dans le tube 33, à 4 à 6 Bar. La pression statique en sortie du monodétendeur 37 est réglée suivant la longueur du tube 33 entre le poste de commande et le dispositif 1.
Exemple 67 : 5-éthyl-4,5-dihydro-5-hydroxy-10-méthoxy-12-(4-méthyl pipéridinométhyl)-lH-oxepino[3',4' :6,7]indolizino[l ,2-b] quinoléine-3,15(4H,13H)-dione On applique à la 4-méthoxyaniline la procédure décrite par les exemples 30.a., 30.b. et 30.c. pour donner du 2-chloro-4-chlorométhyl-6-méthoxy-3-quinoléinecarboxylate d'éthyle qui est traité selon la procédure de l'exemple 30.d., en utilisant la 4-méthylpipéridine au lieu de la N-méthylpipérazine, puis réduit selon la méthode de l'exemple 30.e. en quinoléineméthanol correspondant. Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 1 1 j. de l'exemple 11. Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape 11.k. On obtient un solide jaune, p.f. > 250 C.
RMN-1H (CF3COOD) : 1,17 (m, 6H); 1,62 (m, 2H); 1,89 (s, 1H); 2,07 (q, 2H); 2,25 (m, 2H); 3,54 (m, 3H); 3,89 (d, 1H); 4,02 (s, 2H); 4,19 (s, 3H); 7,94 (s, 1H); 8,10 (m, 1H); 8,29 (s, 1H); 8,50 (m, 1H).
RMN-C13 (CF3COOD) : 8,43 ; 13,79 ; 17,43 ; 20,89 ; 30,01; 32,85 ; 38,26 43,50; 54,13; 56,09; 57,87; 58,27; 64,22; 77,57; 107,37; 110,56; 125,75; 129,36 ; 129,42 ; 132,78 ; 136,04 ; 136,65 ; 139,91; 140,38 ; 144,31; 158,30 161,94; 164,90; 178,84.
IR (KBr): 825 ; 1056; 1230; 1260; 1516; 1641; 1655 ; 1736; 2921; 3395.
Exemple 68 : 5-éthyl-4,5-dihydro-5-hydroxy-10-méthoxy-12-(4-méthyl pipérazinométhyl)-1H-oxepino[3',4':6,7]indolizino[1,2-b] quinoléine-3,15(4H,13H)-dione On applique à la 4-méthoxyaniline la procédure décrite par les exemples 30.a., 30.b. et 30.c. pour donner du 2-chloro-4-chlorométhyl-6-méthoxy-3-quinoléinecarboxylate d'éthyle qui est traité selon la procédure de l'exemple 30.d., puis réduit selon la méthode de l'exemple 30.e. en quinoléineméthanol correspondant. Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 11.j. de l'exemple 11. Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape 11.k. On obtient un solide jaune, p.f. 215-219 C.
RMN-1H (DMSO): 0,85 (t, 3H); 1,85 (m, 2H); 2,15 (s, 3H); 2,35 (m, 4H); 2,5 (m, 4H); 3,25 (dd, 2H); 3, 95 (s, 3H); 4,05 (s, 2H); 5,3 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 6 (s, 1H); 7,3 (s, 1H); 7,5 (d, 1H); 7,7 (s, 1H); 8,05 (d, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 9,12 ; 14,36 ; 20,08 ; 23,93 ; 46,61; 51,35 ; 53,58 ; 55,71; 56,34; 56,73; 58,37; 62,11; 74,03; 99,62; 104,49; 122,66; 123,11; 129,54; 130,53 ; 131,82 ; 139,05 ; 145,3 ; 145,86; 150,67 ; 156,62 ; 158,71; 159,91; 172,77.
IR (KBr): 1590; 1624; 1655; 1744; 2801; 2935; 3423.
Exemple 69 : 5-éthyl-4,5-dihydro-5-hydroxy-10-méthoxy 12-pyrrolidinométhyl-lH- oxepino[3',4':6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine 3,15(4H,13H)-dione On applique à la 4-méthoxyaniline la procédure décrite par les exemples 30.a., 30.b. et 30.c. pour donner du 2-chloro-4-chlorométhyl-6-méthoxy-3-quînoléinecarboxylate d'éthyle qui est traité selon la procédure de l'exemple 30.d., en utilisant la pyrrolidine au lieu de la N-méthylpipérazine, puis réduit selon la méthode de l'exemple 30.e. en quinoléineméthanol correspondant. Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 1 1.j. de l'exemple 11. Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape 11.k. On obtient un solide jaune, p.f. > 250O C.
RMN-1H (DMSO): 0,85 (t, 3H); 1,7 (s, 4H); 1,85 (q, 2H); 2,55 (s, 4H); 3,25 (dd, 2H); 3,9 (s, 3H); 4,15 (s, 2H); 5,25 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 6 (s, 1H); 7,35 (s, 1H); 7,5 (d, 1H); 7,7 (s, 1H); 8,05 (d, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 9,68 ; 24,74 ; 51,8 ; 54,71; 55,25 ; 56,3 ; 56,87 ; 62,3 62,64 ; 74,5 ; 100,14 ; 104,8 ; 104,92 ; 123,19 ; 123,45 ; 129,79 ; 130,49 132,32 ; 132,50; 140,5 ; 145,83 ; 146,4 ; 151,27 ; 157,15; 159,25; 160,45 173,3.
IR (KBr) :1255 ; 1516; 1535 ; 1613 ; 1655 ; 1735 ; 3438 ; 3762; 3830.
Exemple 70 : 12-(4-benzylpipérazinométhyl)-5-éthyl-4,5-dihydro 5-hydroxy- 10-méthoxy- 1H oxepino[3',4':6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine 3,15(4H,13H)-dione On applique à la 4-méthoxyaniline la procédure décrite par les exemples 30.a., 30.b. et 30.c. pour donner du 2-chloro-4-chlorométhyl-6-méthoxy-3-quinoléinecarboxylate d'éthyle qui est traité selon la procédure de l'exemple 30.d., en utilisant la N-benzylpipérazine au lieu de la N-méthylpipérazine, puis réduit selon la méthode de l'exemple 30.e. en quinoléineméthanol correspondant. Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 11.j. de l'exemple 11. Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape 11.k. On obtient un solide beige, p.f. > 250 C.
RMN-1H (DMSO) : 0,85 (t, 3H); 1,85 (q, 2H); 3,45 (s, 2H); 2,4 (m, 4H); 2,55 (m, 4H); 3,25 (dd, 2H); 3,45 (s, 2H); 3,95 (s, 3H); 4,05 (s, 2H); 5,3 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 6 (s, 1H); 7,3 (m, 6H); 7,5 (d, 1H); 7,75 (s, 1H); 8 (d, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 7,38 ; 49,56 ; 51,89 ; 54,46 ; 54,82 ; 54,98 ; 55,1; 60,1; 60,35; 61,11; 72,26; 97,86; 102,6; 102,76; 120,9; 121; 121,2; 121,4; 126; 127,25; 127,27; 127,88; 128,76; 130,13; 130,2; 137,25; 137,36; 143,53; 144,08; 148,86; 156,86; 156,95; 158,15; 171,02.
*IR (KBr): 1235; 1259; 1517; 1586; 1614; 1654; 1747; 2927 ; 3450; 3762; 3848.
Pour reproduire au mieux la structure de ces nenantigènes, les Inventeurs ont synthétisé des conjugués artificiels par couplage de NO à deux acides aminés, la tyrosine et la cystéine. A t'aide de ces conjugués, ils ont induit des anticorps polyclonaux dirigés contre des épi topes NO-Tyr et NO-Cys chez le lapin.
2) L'immunochimie des haptènes.
L'immunochimie des petites molécules ou haptènes, est basée sur la reconnaissance spécifique d'un antigène particulier par un anticorps (Ac), et ce de façon hautement sélective (Landsteiner, 1945; Kabat, 1968; Goodman, 1975). Les haptènes tels que les acides aminés (cystéine, tyrosine, tryptophane,...) ont un faible poids moléculaire (75-300 daltons) et ne sont donc pas immunogéniques par eux-mêmes. Le développement d'Ac (;pécifiques repose sur un certain nombre de principes méthodologiques et de concepts. Ainsi - une substance est immunogénique lorsqu'elle possède la capacité de stimuler la production d'Ac; sa raille doit être supérieure à 1000 daltons.
- un composé est antigénique lorsqu'il entre en Interaction spécifique avec un site Ac. Pour cela, celui-ci doit discriminer des conjugués structuralement proches, différents par la position d'un groupement chimique sur l'haptène (Landsteiner, 1945; Geffard et al., 1985a); - la liaison antigène-Ac s'établit grâce à des liaisons de différents types: hydrogène, Van Der Walls, ionique, hydrophobe.
Pour réaliser cette approche, les Inventeurs ont t dans un premier temps synthétisé des conjugués nitrosylés, puis des conjugués possédant une analogie structurale avec les premiers. L'étude a porté exclusivement sur des conjugués nitrosylés et leurs correspondants non nitrosylés ainsi que des conjugés nitrés. A l'aide de ces outils, il a été produit et caractérisé des Ac polyclonaux anti-haptènes nitrosylés couplés à des protéines porteuses en utilisant la carbodiimide comme agent couplant.
3) Materiel et methodes.
a) Synthèse des immunoaènes NO-tyrosine et NO-cystéine couplés à une protéine porteuse par un couplage type "carbodiimide": La synthèse des immunogènes est réalisée dans un premier temps par le couplage de l'haptène L-tyrosine (Tyr) ou L-cystéine-N-acétylée (Cys) à une protéine porteuse telles que la sérum albumine bovine (SAB) ou la sérum albumine humaine (SAH) par la carbodiimide selon le procédé indiqué ci-dessous (Harlow et Lane, 1988). Dans un second temps les conjugués obtenus sont nitrosylés par un donneur de NO.
10 mg de Tyr (Fluka), ou 20 mg de Cys (Sigma), -ont solubilisés dans le tampon MES (2 [N-Morpholino] thanesulfonic acîd, Sigma) (0,2 M) pH 5,4, puis un microlitre d'isotope radioactif [3H-Tyr] (NEN, activité spécifique: 31,0 ci/mmole) est ajouté. Ensuite, 20 mg de SAB ou SAH dissous dans le même tampon MES sont alors ajoutés pour conjuguer l'haptène par une liaison amide.
L'activation du groupement carboxylique de la Tyr ou de la ys est initiée par l'addition de la carbodiimide [l-ethyl-3 (3-diméthylamino propyl) carbodiimide, Sigma].
Les molécules de Tyr et de Cys non liées sont éliminées par dialyse contre l'eau distillée pendant 24 heures (h) à 4 C .
Le marqueur radioactif permet de déterminer la concentration enhaptène conjugué comme suit: Concentration (M) en haptène couplé = X mg hap x (;PM après / CPM avant x Vol av x PM hap où X mg est la quantité d'haptène utilisée pour raire le couplage; CPM av est la radioactivité avant dialyse; CPM après est la radioactivité après dialyse; Vol clV est le volume avant dialyse; PM hap est le poids moléculaire de l'haptène.
Pour calculer la concentration en protéine selon la loi de Beer-Lambert DO = c 1 (dans ce travail longueur de la cuve t = 1cm) , l'absorbance à des longueurs d'onde 280 nm et 300 nm a été utilisée (Geffard et al. , 1985a): Concentration (M) en protéine = DO 280 nm - DO 300 nm / protéine où est le coefficient d'extinction molaire de la protéine à 280 nm; il est de 34 500 pour la SAB et la SAH; Pour les haptènes qui absorbent à 280 nm (Tyrosine, Tryptophane), les Inventeurs ont utilisé, pour déterminer la concentration de la protéine la formule suivante D280 = Chap x hap + Cprotéine x protéine Le rapport de couplage est le nombre de moles d'haptène couplé par une mole de protéine: Rapport (R) = concentration en haptène / concentration en protéine Le poids en conjugué est déterminé en utilisant la relation suivante Poids du conjugué = [(R x PMhap) + PM prot] x conc protéine où la concentration (conc) est exprimée en M. Le poids est en mg/ml.
- Nitrosylation des conjugués néosvnthétisés La nitrosylation se fait en utilisant un donneur chimique de NO, le nitrite de sodium (NaNO2) en milieu acide (Stamler et al., 1992d). Ainsi, la formation de la liaison NO-haptène a été évaluée par spectrophotométrie en mesurant les DO entre 320 et 500 nm. De plus, la ',-nitrosylation a été prouvée par la méthode de (1958) en utilisant le chlorure de mercure HgCl2. En effet, le HgCl2 en présence du composé S-nitrosylé entraîne une libération undiate de l'azote lié au soufre du résidu nitrosothiol.
Cet hydrolyse rapide peut être expliquer par l'affinité des tons Hg2+ pour le soufre.
Le tableau 1 ci-dessous montre la structure des deux haptènes nitrosylés liés à la protéine porteuse SAB.
On sait par exemple utiliser des structures textiles en fils de verre, très résistants en traction et supportant une température d'utilisation pouvant atteindre 1200"C.
Le problème technique posé est, de manière générale, d'éviter le passage de corps étrangers dans la coulée du métal ou de l'alliage en fusion. Un problème qui en dérive, s'agissant d'un procédé par filtration, réside dans la recherche de l'ensemble des propriétés suivantes - débit du métal le plus important possible - perte en métal (retenues sur le filtre) la plus faible possible - colmatage le plus faible possible du filtre - économie générale du procédé, y compris par une usure et une maintenance des filtres aussi faibles que possible.
Un problème particulier réside dans l'absence de tenue des tissus de verre, en particulier le glissement des fils les uns par rapport aux autres. On y remédie en général par une enduction en fin de ligne d'un apprêt (mélange d'amidon et d'acétate de vinyle dans l'eau ou un solvant), par foulardage, et séchage.
Les tissus sont utilisés soit au mètre, soit sous une forme dite de diffuseur confectionné . L'invention concerne tout particulièrement les tissus pour diffuseurs confectionnés.
Les filtres diffuseurs pour la filtration de l'aluminium (ou d'autres métaux ou alliages en fusion) sont définis par les spécifications des utilisateurs, producteurs d'aluminium.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre et en se référant aux dessins annexés.
Un type classique de filtre diffuseur est tel que représenté sur la figure 1. Les dimensions T, O et d varient en fonction du type de filtration considéré.
La partie O est destinée à présenter une surface de filtration nulle ou sensiblement nulle, c'est-à-dire présentant un vide de maille égal à 0 % ou très proche de 0 %, de manière à détourner le métal en fusion vers les zones d de filtration (diffusion du métal vers les zones d où le vide de maille est calculé de manière connue pour réaliser une fonction de filtration). Ceci assure une température homogène dans le moule et représente donc un facteur essentiel dans la production des objets moulés et l'obtention de leurs qualités.
Les tissus peuvent être caractérisés par leur vide de maille, le % de filtration étant donné par la relation surface vide x 100 / surface totale du tissu.
Pour obtenir la caractéristique d'obturation de la partie O, on a recours à la pose d'une doublure sur la zone considérée, cette doublure étant constituée d'un autre tissu à 0 % de filtration, ou bien d'un autre tissu dont la surface de filtration est non nulle, mais qui est alors employé à double (en double épaisseur), cette superposition rendant le % global de filtration nul ou sensiblement nul.
Dans l'état de la technique, cette doublure est cousue sur le fond F du filtre dans la zone O.
L'invention vise à améliorer plus précisément ce point de la technologie, qui présente le défaut de laisser passer certains corps étrangers au travers du filtre, et l'inconvénient de définir une zone O seulement approximative.
Cependant, ce procédé antérieur présente l'avantage de la simplicité apparente et il n'apparaissait pas possible d'obtenir de meilleurs résultats sauf à compliquer de manière insupportable la technique de fabrication du filtre. L'industrie s'est donc accommodée de cette doublure cousue, et de ses inconvénients.
L'invention est parvenue à éviter d'avoir à placer par couture une doublure dans la partie O, en procédant selon le concept nouveau, dans cette technologie, de tissage intégral direct d'au moins une zone plus dense au niveau de la partie O souhaitée.
L'invention concerne donc des articles textiles et filtres diffuseurs pour la filtration de métaux ou d'alliages métalliques en fusion, notamment de l'aluminium, ci-après métaux , présentant au moins une zone d de diffusion de la coulée et au moins une zone O de réception de la coulée avant sa diffusion et sa filtration, la zone d présentant un vide de maille permettant la filtration du métal ou de l'alliage en fusion, et la zone O présentant un vide de maille égal à 0 % ou très proche de 0 %, caractérisés en ce que la zone O est obtenue par tissage intégral direct d'au moins une nappe textile plus dense, à l'endroit souhaité, lors du tissage des zones d et O.
L'homme de métier comprendra que l'on peut procéder également au tissage direct d'une zone présentant un gradient de densité de maille, et pas obligatoirement un saut unique et brutal de densité, et que l'on peut aussi combiner les diverses possibilités. C'est un intérêt de l'invention que d'offrir cette grande flexibilité d'application.
- En d les courants activés par les protons H+ enregistrés à différents potentiels dans un patch "outside-out" dans un milieu contenant du Na+.
- En e : les relations moyennes i-V mesurées à partir de patch "outside-out avec 140 mM de Na+(l), 140 mM de Li+() ou 1,8 mM de Ca2+ (A), en tant qu'ions perméables majoritaires dans les solutions externes ; les potentiels d'inversion étaient respectivement de 65 mV, 58 mV et -34 mV.
- En f le courant de protons à travers le canal ASICî. Les relations entre le pic de courant et le voltage ont été mesurées à partir de patch "outside-out" dans une solution de Na+ libre, Ca2+ libre avec des pipettes contenant une solution de K+ libre, à pH 4 (g) et à pH 3 (1). (A) représentent les résultats obtenus dans les mêmes conditions que (I) mais avec du KC1 dans la pipette.
L'encart dans cette figure montre les réponses typiques enregistrées dans les conditions (A).