INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- l'extrémité de serrage présente deux nez latéraux, avec lesquels on peut la serrer dans le dispositif de fixation d'une scie sauteuse.
Dessins La présente invention va être décrite ci-après plus en détail à partir d'un mode de réalisation, représenté sur les dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 montre une lame de scie métallique, - la figure 2 montre une lame de scie universelle, - la figure 3 montre un autre exemple de réalisation d'une lame de scie selon l'invention, lors du sciage de produits à oeuvrer présentant des épaisseurs différentes, et - la figure 4 montre la lame de scie selon la figure 3 en liaison avec une plaque d'appui fixe, non coulissante, lors du sciage d'une pièce à oeuvrer mince ou épaisse.
Description des exemples de réalisation Une lame de scie métallique 10, représentée à la figure 1, présente une extrémité pour son serrage 12 avec des nez, que l'on n'a pas représenté plus en détail, qui se dressent latéralement. Le côté mince inférieur de la lame de scie 10 forme un côté 14 qui porte les dents avec des dents de scie 20 qui deviennent de plus en plus grandes en direction de la pointe de la lame de scie 18, la dernière dent de scie, la plus proche de la pointe 18 de la lame de scie servant de dent 22 de plongée, qui permet de scier en plongeant la lame dans la surface de la pièce à oeuvrer, de telle sorte que l'on peut en utilisant une scie sauteuse plonger la lame à la manière d'une perceuse dans la matière à oeuvrer qu'elle ait une forme plate ou n'importe quelle forme. Sur le côté opposé au côté des dents 14 se trouve un dos de lame de scie 16. Le côté des dents de scie 14 s'étend par rapport à l'axe médian 24 de la lame de scie 10 en direction de la pointe 18 de la lame de scie en s'écartant de façon croissante de l'axe médian 24, de telle sorte que la dent de plongée 22 se trouve à une plus grande distance de l'axe 24 que les premières dents de scie 20, qui sont disposées sur l'extrémité de serrage 12.
De cette façon on obtient une position de brochage que l'on s va expliquer ci-après.
La position de brochage de la lame de scie 10 résulte de l'inclinaison du côté des dents 14 par rapport à l'axe longitudinal 24. De cette façon le côté des dents 14 de la lame de scie 10 forme par rapport à l'axe de la course de la lame de scie un angle positif. Lors de la course ascendante on obtient du fait de la position de brochage une composante additionnelle d'avancement en direction de la pièce à oeuvrer, et l'on a de ce fait des vitesses de coupe plus élevées. Inversement lors de la course descendante le côté des dents 14 est soulevé par la pièce à oeuvre. De cette façon les dents 20 sont ménagées, l'échauffement de la lame de scie est réduit et grâce à cela la durée de vie est prolongée.
La lame de scie 10 peut être utilisée aussi bien pour scier du métal ou aussi pour scier du bois et des matières plastiques. En particulier on peut scier avec cela des tôles minces et épaisses mais aussi des tubes et des profilés d'une épaisseur de paroi plus grande.
La figure 2 montre une lame de scie universelle 30, qui convient aussi bien au sciage de métaux lourds non ferreux, de profilés en aluminium, de matières plastiques, de bois avec des clous, que de produits en acier aussi. La lame de scie 30 présente, de même que la lame de scie 10 selon la figure 1, une extrémité de serrage 32 avec des nez latéraux, que l'on n'a pas représentés plus en détail. Sur le côté inférieur de la lame de scie 30, il s'étend en direction de la pointe 38 de la lame de scie un côté muni de dents 34 avec des dents 40, qui deviennent de plus en plus grandes, et des intervalles de dents plus grands. La dernière dent, la plus grande, celle qui est la plus proche de la pointe 48 de la lame de scie, forme sur le côté pourvu de dents 34 une dent de plongée 42, qui sert à effectuer un sciage en plongée.
La figure 3 montre une autre lame de scie 50, avec des dents de scie 60, qui deviennent de plus en plus grandes en direction de la pointe 58 de la lame de scie, ainsi qu'avec des intervalles de dents qui deviennent plus grands de façon correspondante. On peut voir clairement aussi l'axe de la lame de scie 64 et l'inclinaison positive du côté des dents 54 par rapport à cet axe, dont il résulte une position de brochage. On a désigné par 66a une plaque d'appui de la scie sauteuse, que l'on a représentée de façon schématique, plaque d'appui par rapport à laquelle la lame saillie fait saillie à la distance maximale. On a désigné par 66b la position dans laquelle cette plaque d'appui est avancée par rapport à la lame de scie 50 davantage en direction de la pointe de la lame de scie 58, de telle sorte qu'il n'y a qu'une zone assez petite de la lame de scie 50, qui dépasse.
On peut obtenir avec l'installation de la plaque d'appui 66a sur une pièce à oeuvrer une coupe de sciage fine avec un avancement de la scie relativement faible et une qualité élevée du bord de la coupe, c'est-à-dire pour de petites pièces à oeuvrer 68 avec un avancement optimal de la scie.
Avec la plaque d'appui 66b les dents de scie plus grandes du côté 54, qui est pourvu de dents, ne commencent à être utilisées qu'avec un avancement plus grand de la scie en conséquence, d'une façon qui convient de façon correspondante au façonnage de pièces à oeuvrer plus grossières.
La figure 4 montre la lame de scie 50 selon la figure 3 avec une pièce à oeuvrer en tôle 72, à scier, dessinée en hachures serrées avec une plaque d'appui 66 positionnée loin en direction de la tige. Une grande pièce à oeuvrer 74, représentée en hachures écartées, est sciée dans cette position pour partie dans la zone proche de la plaque d'appui, avec les petites dents, et pour partie dans la zone qui est proche de la pointe 58 de la lame de scie, avec les dents plus grandes. Ceci mène à avoir une coupe de sciage relativement grossière avec un avancement correspondant élevé de la scie.
Dans ce cas, en fixant les électrodes de sortie de grille GTi1 et GTi+ de façon à ce qu elles ne soient pas attaquées au potentiel de la masse, les électrodes de grille en mosaïque 3 voisines se trouvant autour de l'électrode de grille en mosaïque 3 placée à l'état attaqué (représenté en hachures sur Fig. 4) sont fixées au potentiel de masse. En n'attaquant pas l'électrode de sortie d'anode Al au potentiel de masse, les anodes 8 voisines se trouvant autour de l'anode 9 non attaquée sont placées au potentiel de masse.
Dans ces conditions, étant donné que les électrodes de grille en mosaïque 3 voisines, se trouvent autour de l'électrode de grille en mosaïque 3 se trouvant en un état attaqué ainsi que l'anode voisine 8, sur laquelle différentes substances fluorescentes colorées sont appliquées en revêtement, autour de l'anode 9 en un état attaqué, sont fixées à une faible tension, les électrons émis de la matrice d'émetteur 12 à un état attaqué sont focalisés sur l'anode 8, de sorte que seule la substance fluorescente colorée présentant un intérêt puisse être portée à la luminescence.
Lorsqu'un potentiel négatif est appliqué aux électrodes de sortie de grille Gui1, GTi+1 de numérotation impaire, qui ne sont pas attaquées, et sur l'électrode de sortie d'anode Al à laquelle une tension d'anode n'est pas appliquée, les électrons émis depuis la matrice d'émetteur 12 sur le substrat de cathode 1 peuvent être plus fortement focalisés.
Les anodes 8 et 9 et les électrodes de sortie d'anode Al et A2 qui sont formées sur le substrat d'anode 7 demandant généralement des caractéristiques de transparence sont fabriquées par mise en motif d'un film mince en ITO (oxyde d'étain dopé à l'indium). D'autre part, les cathodes en mosaïque 2 et les électrodes de sortie de cathode 5, qui ne demandent pas d'avoir des caractéristiques de transparence, sont formées en un matériau métallique. Le film mince en ITO s'avère plus résistant à une mise en motif fin que les matériaux métalliques.
Par conséquent, l'électrode de sortie de cathode 5 peut facilement être formée en connectant des cathodes en mosaïque du présent mode de réalisation en un motif en zigzag, en comparaison de la formation de l'électrode de sortie d'anode en connectant des anodes en mosaïque en un motif en zigzag.
Le procédé de commande de l'affichage d'image à émission de la présente invention va être explicité ci-dessous, en se référant aux figures 5 à 9.
Fig. 5 représente le schéma des électrodes respectives, observées depuis le côté d'anodes de l'affichage d'image à émission de champ de la présente invention. La Fig.5 représente un affichage d'image à émission de champ qui affiche une image en couleur dans une matrice n X m (n étant un nombre pair).
Dans ce cas, les cathodes en mosaïque 2 qui sont agencées sous une forme de matrice sont disposées sur ligne de numéros pairs. De manière analogue, les cathodes en mosaïque 2 qui sont associées aux lignes droite et gauche sont reliées aux électrodes de sortie de grille C3 à Cm en un motif de zigzag.
L'électrode de sortie de cathode Cî est connectée seulement à la cathode en mosaïque de la plus à gauche de la ligne à numéro impair.
La dernière électrode de sortie de cathode C est reliée à la m-ième cathode en mosaïque 2 à droite de la ligne à numéro pair. Une matrice d'émetteur 12 (non représentée) est formée sur chacune des cathodes en mosaïque 2.
Les électrodes de grille en mosaïque 3 sont respectivement isolées sur les cathodes en mosaïque 2. Comme déjà décrit, une pluralité de paires d'électrodes de grille en mosaïque 3, se trouvant dans la direction des lignes sur les électrodes de grille en mosaïque qui sont associées aux lignes supérieure et inférieure, sont connectées à chacune des électrodes de sortie GT1 à GTn+l, chaque autre ligne.
C'est-à-dire que l'électrode de sortie de grille GT2 est connectée aux électrodes de grille en mosaïque 3 de numéro pair associées à la première et à la deuxième ligne. L'électrode de sortie de grille GT3 est connectée aux électrodes de grille en mosaïque 3 à numéros impairs associées à la deuxième et à la troisième ligne. De manière analogue, les électrodes de grille en mosaïque 3 à numéro pair associées aux lignes supérieure et inférieure sont connectées aux électrodes de sortie de grille GT4, GT6,..., GTn de numéros pairs. Les électrodes de grille en mosaïque 3 de numéro impairs qui sont associées aux lignes (colonnes) supérieure et inférieure sont connectées aux électrodes de sortie de grille GTs, GT7...GTn1 de numéros impairs.
L'électrode de sortie de grille GT1 est connecté seulement à l'électrode de grille en mosaïque 3 de numéros impairs associée à la première ligne. La dernière électrode de sortie de grille Gon+1 est reliée seulement à l'électrode de grille en mosaïque 3 de numéro impair associée à la n-ème ligne. Des ouvertures (non représentées) à travers lesquelles des électrons émis par une matrice d'émetteur passent, sont formées dans l'électrode de grille en mosaïque 3.
En outre, les électrodes de grille en mosaïque 3 sont espacées du substrat d'anode 7 (non représenté) de la valeur d'une distance prédéterminée. Les anodes en bande 8 et 9 sont alternativement agencées sur le substrat d'anode 7 et dans la direction des lignes perpendiculairement aux électrodes de sortie de grille GT1 à GTN+1. Les anodes 8 sont connectées à l'électrode de sortie d'anode 1, tandis que les anodes 9 sont connectées à l'électrode de sortie d'anode A2.
La substance fluorescente V, la substance fluorescente R et la substance fluorescente B sont séquentiellement dotés d'un revêtement de la gauche à la droite sur les anodes 8 et 9 et agissent comme des points. La première ligne constituée de points V11, R12, B13, V14, R15, BlE. . .Rl(m-1) et B1m. La prochaine ligne formée de points V21, R22, B23,...R2 Les points G11 à Bw formés sous forme de matrice sur l'anode 8 sont balayés séquentiellement et attaqués sélectivement, tandis que les points V11 à Bz formés sous une forme de matrice sur l'anode 9 sont balayés séquentiellement et attaqués sélectivement, si bien qu'on peut afficher une image souhaitée.
La Fig.6 est un schéma à blocs illustrant un exemple du circuit pilote destiné à attaquer l'affichage d'image à émission de champ. La Fig.7 représente les séquences de positionnement temporel du circuit pilote.
2.5 Inhibition de la phosphodiestérase (PDE) Le principe de ce test est basé sur l'hydrolyse de la 3',5'-adénosine monophosphate cylcique (AMPc) en adénosine monophosphate (AMP). La formation d'AMP est mesurée par analyse HPLC.
- solution d'AMPc (substrat) à 0,25% dans le tampon 80 iil - solvant, sans ou avec effecteur à 0,5% 80 iil - tampon Tris-HCl 480 Ill A ce milieu, on ajoute extemporanément 160 Fl de PDE à 0,5 U/ml dans le tampon Tris-HCl.
Au temps t = 5 minutes, on mesure la quantité d'AMP formée en calculant la surface d'intégration du pic de l'AMP sur le chromatogramme fourni par l'appareil HPLC (KONTRON S.A.).
On peut alors estimer le taux d'inhibition de la PDE IA par l'effecteur suivant la formule 1A = SAMPh - SAMPe 100 SAMPb dans laquelle SAMPb représente la surface d'intégration du pic de l'AMP pour l'activité basale de l'enzyme (sans effecteur) et SAMPe représente la surface d'intégration du pic de l'AMP pour l'activité de l'enzyme en présence de l'effecteur.
2.6 Inhibition de la tyrosinase Le principe de ce test est basé sur la formation de dopachrome à partir de la L-tyrosine, par l'action de la tyrosinase.
Il est rappelé que la L-tyrosine, en présence de tyrosinase et d'oxygène, s'oxyde en L-DOPA qui s'oxyde à son tour, encore par l'action de la tyrosinase, en dopaquinone. Celle-ci se cyclise alors en cyclodopa, qui s'oxyde en dopachrome, précurseur de mélanines et qui absorbe la lumière à la longueur d'onde de 480nm.
tyrosinase tyrosinase L-tyrosine tyrosinase L-DOPA tyrosinase dopachrome (# = 480 nm) V mélanines La formation de dopachrome peut donc être suivie par spectrophotométrie.
- solution de L-tyrosine (ler substrat) à 1 mM dans le tampon 333 Fl - solution de L-DOPA (2ème substrat) à 1 mM dans le tampon 333 Cll - solvant, sans ou avec effecteur à 0,5% 333 Fl A ce milieu réactionnel, on ajoute extemporanément 33 lil de solution de tyrosinase à la concentration de 2400 U/ml dans le tampon phosphate.
On mesure alors la cinétique de la formation de dopachrome par l'absorption d'une lumière monochromatique de longueur d'onde 480nm au moyen d'un spectrophotomètre Uvikon 941 (KONTRON S.A.), ce qui permet de calculer, pour la partie linéaire de l'évolution de l'absorbance en fonction du temps, le pourcentage d'inhibition IT de la tyrosinase suivant la formule ci-dessous: A AbB/mn - A AbE/mn 1T = A AbB/mn X 100 dans laquelle hAbB/mn est la différence d'absorbance par minute du milieu réactionnel pour l'activité basale de l'enzyme (sans effecteur), et hAbE/mn, la différence d'absorbance du milieu réactionnel pour l'essai avec effecteur.
Les résultats figurent au Tableau I ci-après.
Les inhibiteurs à tester, dissous initialement à 1 mM dans un solvant adéquat (DMF ou DMSO) sont dilués dans le tampon de dosage et sont ajoutés sous forme de 10 ,ul, en triplicate, dans le mélange réactionnel à une concentration 10 fois supérieure à leur concentration finale.
La réaction, effectuée dans des plaques de microtitrations OPTIPLATES 968, est initiée par l'enzyme et dure 60 minutes à 37"C. Elle est stoppée par addition de 150 iil de mélange d'un tampon d'arrêt à pH 4 constitué de H3P04 0,2 M, MgC12 1.5 mM, BSA 0.5 (w/v), azoture de sodium 0,05 to (w/v) contenant 200 Fg de billes PVT-streptavidine.
Après agitation lente de 30 minutes (pour éliminer de la chemiluminescence), les plaques sont lues en [3H]CPM dans un compteur à scintillation pour microplaques TOP COUNTQD (PACKARD) où elles sont transformées en [3H]DPM à partir d'une gamme d'agent coloré atténuant la scintillation ( quenching ).
Les pourcentages d'inhibition sont calculés par rapport à un témoin sans inhibiteur après soustraction de toutes les valeurs de celle d'un blanc ne contenant que les substrats et le tampon.
Les CI50 sont calculées ou mesurées à partir des inhibitions obtenues à 9 concentrations différentes avec les logiciels Enzfitter ou Grafit..Les CI50 figurant dans les résultats, sont la moyenne de mesures et calculs de deux CI50. Les résultats obtenus sont rassemblés dans le tableau I.
Activité inhibitrice vitro (KiRas) Produit CI50( M) Exemple 1 0,305 Exemple 2 0,045 Exemple 3 0,028 Exemple 4 1,80 Exemple 5 0,050 Exemple 6 0,0575 Exemple 7 0,050 Exemple 8 0,100 Exemple 9 0,055 Exemple 10 0,160 Exemple 11 0,345 Exemple 12 0,045 Exemple 13 0,140 Exemple 14 0,210 Exemple 15 0,170 Exemple 16 0,360
La présente invention a pour principaux objets: - de nouveaux composés organoséléniés cycliques; - I'utilisation desdits nouveaux composés comme agents antioxydants; - des compositions pharmaceutiques les renfermant; - un procédé de préparation desdits nouveaux composés.
ETAT DE L'ART ANTERIEUR: Chez les organismes aérobies, au cours du métabolisme de l'oxygène, sont générées des entités très réactives dont l'accumulation provoque des effets délétères. Ces organismes possèdent un système de régulation, composé d'enzymes et de petites molécules, permettant de contrôler la production de ces entités oxygénées réactives. Parmi les différents composants de ce système de régulation, souvent dénommé Système de Défenses Antioxydantes, les glutathion peroxydases jouent un role central dans la prévention du "stress oxydant" et de ses conséquences délétères. Ces enzymes antioxydantes et cytoprotectrices permettent de dégrader les hydroperoxydes cytotoxiques endogènes ou exogènes.
Elles catalysent la réduction du peroxyde d'hydrogène (réaction 1) ou celle des hydroperoxydes organiques ( réaction 2) par le glutathion réduit (GSH): réaction 1: réaction 2
Les sites actifs dc ces enzymes contiennent tous un atome de sélénium essentiel, sous la formc d'un résidu sélénocystéine incorporé dans la chaîne polypeptidique.
Le sélénium est incorporé à partir dc sels de sélénite, ou de sélénate, ou de la L-séléno-méthionine provenant de l'alimentation ( voir C.K. Chow et J.
Jeng; in Selenium in Medicine and Biology, M.D. Spallholz and H.E. Ganther Eds.; (1986); Academic Press). Dans les situations de carence alimentaire en sélénium, les concentrations et activités de ces glutathion peroxydasiques chutent progressivement ( voir Y.X. Wang and J. Kiem.; Biological Trace Elements Res.; (1988); 15; 89 et voir R. Reiter et A.Wendel; Biochem.Pharmacol.; (1983); 32; 3063-3067); ce qui entraîne une susceptibilité accrue au stress oxydant (voir D.B.Coursin et H.P.Cihla, Thorax, (1996), 51, 479-483). L'apport alimentaire en sélénium est donc un facteur limitant de la biosynthèse des glutathion peroxydases.
Le role protecteur des glutathion peroxydases, dans des situations où la production d'hydroperoxydes augmente, a été mis en évidence à la suite d'expériences de micro-injection intra-cellulaire directe de l'enzyme d'origine érythrocytaire qui ont permis de démontrer son effet cytoprotecteur sur la viabilité de fibroblastes ou de cellules endothéliales exposées à un stress oxydant (voir C.
Michiels et coll.; Experiment. Cell Res.; (1988); 179; 581-589). Il a été d'autre part montré que la survie de fibroblastes humains est sensiblement diminuée quand la glutathion peroxydase est inhibée (voir C. Michiels et coll., J.Eur.Biochem., 1988, 177, 435-441).
Par ailleurs, les glutathion peroxydases sont elles-memes particulièrement sensibles à une surproduction d'hydroperoxydes et sont rapidement inhibées dans ces conditions (voir H. Ochi et coll., Arch.of Biochem.Biophys., (1992), 294, 2, 407-411).
Chaque motopompe 3 comporte une partie de moteur 23 et une partie de pompe 24 disposées sur un même axe 25. Les deux axes 25 des deux motopompes sont sensiblement dans le plan médian 30 de symétrie de noyau 13, et forment entre eux un angle avantageusement voisin de 90 , comme on le voit figure 5.
La pompe 24 est une pompe volumétrique à engrenages intérieurs à aspiration et refoulement radial. La pompe 24 communique d'un côté avec la chambre d'actionnement 21 grâce à la fenêtre 26 formée dans la cuvette 14, et de l'autre côté avec l'espace interne 37 rempli de fluide de transmission (avantageusement huile minérale ou huile siliconée), comme on le voit sur la figure 9. Cette figure montre la couronne extérieure 38 à denture intérieure composée de n lobes 39 dans lesquels engrènent a-l lobes 40 de l'élément intérieur excentrique 41. La couronne 38 tourne sur l'axe 25 et un système d'entraînement connu en soi est prévu pour l'élément intérieur 41. Les lobes 39 de la couronne extérieure 38 sont suffisamment écartés pour permettre un large passage du fluide radialement, sans pertes de charge excessives.
La figure 10 montre l'implantation axiale du groupe motopompe 3 dans le noyau 13 du corps central. Le stator 42 est collé sur le noyau 13 et positionné axialement par un épaulement 44 du stator 42. On vient introduire le rotor du groupe motopompe 24 dans le stator 42 par l'intérieur, et on le ferme avec le couvercle 45 qu'on bloque par une goupille 46.
Les moteurs 23 sont des moteurs à courant continu sans balai dont l'électronique de puissance est rassemblée dans la carte 4.
L'électronique de commande est rassemblée dans la carte inférieure 5. Celle-ci loge aussi des capteurs 50 à effet Hall qui coopèrent avec un aimant placé sur la membrane mécanique 17 pour en détecter la position où elle est proche du fond de la cuvette 14 (position diastolique où la chambre biologique 22 a le volume maximum). Cette détection de fin de course permet de contrôler le volume mesuré de manière connue directement par des capteurs intégrés dans la pompe volumétrique, de manière à recaler la mesure pour éliminer les dérives dues aux fuites inhérentes à la pompe.
D'autre part, la carte 5 supporte aussi des capteurs 51 de pression d'huile et de pression du sang.
Comme le montre la figure 4, le profil de la surface inférieure 52 de la carte 5 est prévu sensiblement symétrique de celui de la coque 9, à sa partie inférieure, de manière à offrir au sac souple 8 une fibre neutre de même longueur (dans le plan de la figure) lorsqu'il prend sa position de volume minimum (toute l'huile du volume 37 est refoulée dans l'une ou l'autre des chambres d'huile 21), et minimiser son plissement dans ce sens.
On notera que grâce à l'appui offert par ladite surface inférieure 52, le sac souple 8 ne risque pas d'être aspiré par les pompes des groupes 3 et qu'une crépine n'est pas nécessaire.
Le montage du coeur artificiel de l'invention se fait de la manière suivante. Après fabrication du noyau 13 du corps central 2, on colle le stator du moteur 3, et enfile les rotors des motopompes 24 comme expliqué cidessus. On place les capteurs de pression et de position puis les cartes électroniques 4 et 5, et on réalise les connexions nécessaires. On enfile le sac réservoir 8 autour du corps central 2, on vient alors placer les ensembles 6 à membrane, puis les chapeaux 7 de chaque côté du corps 2. On fixe la coque en deux parties autour de l'ensemble par deux brides. On n'a pas représenté sur les dessins l'évent d'aération prévu dans la coque 9, ni les connexions électriques reliant les cartes électroniques 4 et 5 à une source d'alimentation électrique extérieure.
CATALYSEURS A BASE D'OXYCARBURE DE MOLYBDENE MODIFIE PREPARE A PARTIR D'OXYDE DE MOLYBDENE ORIENTE ET SON PROCEDE D'OBTENTION DOMAINE DE L'INVENTION L'invention concerne un catalyseur pour réactions chimiques ou pétrochimiques, à base d'oxycarbures métalliques à grande surface spécifique, son procédé de préparation et son utilisation. Ce catalyseur est particulièrement adapté au raffinage et à la transformation des produits pétroliers, notamment à l'isomérisation des hydrocarbures saturés, à l'hydrogénation et la décyclisation des hydrocarbures cycliques et aromatiques, et présente des propriétés catalytiques améliorées, en particulier la vitesse spécifique.
ETAT DE LA TECHNIQUE On connaît, d'après les brevets FR 2666520 et 2712587, des réactions catalysées d'isomérisation des hydrocarbures linéaires allant de quatre à plus de vingt atomes de carbone, et d'hydrogénation et la décyclisation des composés aromatiques à l'aide d'un catalyseur à base d'oxycarbure de molybdène, ce dernier étant obtenu par traitement direct d'activation de l'oxyde précurseur (MoOs) par le mélange réactionnel lui-même.