INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette variante se caractérise essentiellement en ce que l'immobilisation de la barre 1 et de la tête sphérique 4 de l'organe d'ancrage 2,3 se fait uniquement par l'écrou 9, à l'aide d'une pièce intermédiaire 28 qui coopère, d'une part, avec l'écrou 9 et, d'autre part, avec la barre 1 et la tête sphérique 4.
Dans sa partie inférieure de réception de la barre 1 et de la tête sphérique 4, le support 10' est identique ou similaire au support 10. On pourra donc se référer à ce sujet à la description qui a été faite en relation avec le support 10. A sa partie supérieure, le support 10' comporte également une partie principale cylindrique 11 qui est filetée en 12 pour recevoir l'écrou 9, qui est également identique à celui des Figs. 1 à 4.
Le support 10' est également creux de part en part et, à sa partie supérieure, c'est-à-dire au-dessus du logement 20, il présente un alésage cylindrique lisse 19' pour le passage de la tête sphérique 4 et, comme décrit ciaprès, de la partie centrale de la pièce intermédiaire 28.
La pièce intermédiaire 28 comporte une partie centrale 29 et deux branches 30 faisant saillie vers l'extérieur à partir de la partie centrale 29 et de préférence opposées et alignées. La partie centrale 29 est circulaire, d'un diamètre extérieur égal ou à peine inférieur au diamètre de l'alésage cylindrique 19', et elle présente une ouverture circulaire centrale 31 permettant l'accès de l'outil de serrage à l'empreinte de manoeuvre de la tête sphérique 4. Les branches radiales 30 de la pièce intermédiaire 28 traversent la paroi de la partie cylindrique 11 du support 10' par deux fentes longitudinales 32 qui s'étendent axialement sur une distance telle que la pièce intermédiaire 28 puisse venir s'appuyer par sa partie centrale 29 sur la tête sphérique 4 et par l'extrémité de l'une de ses branches 30 sur la barre 1, à l'aplomb de l'axe 16 du logement 15. Par conséquent, les branches 30, à partir de la partie centrale 29, traversent la paroi du support 10' pour que leurs extrémités libres soient situées à l'extérieur du support de manière à coopérer, par une face, avec l'écrou 9 et, par l'autre face pour l'une seulement des branches 30, avec la barre 1.
Lors du serrage, l'écrou 9 appuie sur les extrémités libres diamétralement opposées des branches 30, ce qui sollicite la partie centrale 29 contre la tête sphérique de l'organe d'ancrage, par le bord inférieur circulaire de l'ouverture 31, à l'extérieur de l'empreinte de la tête 4, et l'extrémité libre de l'une des branches 30 contre la barre.
Dans ce mode de réalisation, la fente longitudinale 32 qui est située du côté du logement 15 peut être totalement ouverte à sa partie inférieure, pour déboucher dans le logement 15 de la barre 1. Comme montré sur la Fig. 6, le plan axial des fentes 32 est perpendiculaire à l'axe 16 du logement de barre 15.
Lors de la mise en place de l'organe d'ancrage 2,3 sur le rachis, l'écrou 9 et la pièce intermédiaire 28 sont de préférence déjà présents sur le support 10', mais sans serrage de la tête 4 pour permettre un léger jeu entre la tête et le support. Cela évite au support de trop flotter ou de tomber le long de la tige intermédiaire. Au surplus, la barre 1 peut également être présente dans son logement 15, sans serrage et sans gêner l'action du praticien sur la tête 4. Au contraire, la présence simultanée de la barre 1, du support 10' et de l'organe d'ancrage 2,3 permet au praticien, avant le blocage final par l'écrou 9, d'ajuster finement la position relative de ces éléments.
On décrira maintenant, en référence aux Figs. 8 à 12, le second mode de réalisation du système selon l'invention.
Ce second mode de réalisation diffère du précédent essentiellement en ce que, comme décrit ci-après, le logement de réception de la tête sphérique de l'organe d'ancrage est également situé à l'extérieur de la partie filetée du support et est ouvert latéralement et vers le haut pour que la tête sphérique de l'organe d'ancrage soit également bloquée par l'écrou et que ce second logement soit accessible par le côté, et non plus axialement par l'intérieur du corps du support.
A sa partie inférieure, le support 10" comporte, comme précédemment, la protubérance 14 définissant le logement 15 de réception de la barre 1, l'agencement géométrique de ce logement 15 étant le même que précédemment, de sorte qu'on pourra se référer à la description précédente.
Dans ce mode de réalisation, la partie principale cylindrique 11 du support 10" est pleine, c'est-à-dire non alésée, et elle comporte extérieurement, comme précédemment, le filetage 12 pour la réception de l'écrou 9 qui est également identique ou similaire à l'écrou 9 qui a été décrit ci-dessus.
A sa partie inférieure, et à l'opposé de la protubérance 14, le corps du support 10" comporte une protubérance ou excroissance latérale 33, surmontée d'une large échancrure 34 qui est pratiquée sur la partie cylindrique 11 du corps du support 10" et qui va en s'amincissant vers le haut. La protubérance 33 est creuse de part en part et son alésage est constitué par un logement 20 et par une ouverture de passage 21 qui sont identiques à ceux qui ont été décrits précédemment, respectivement pour la réception de la tête cylindrique 4 de l'organe d'ancrage, représenté ici à titre d'exemple par la vis pédiculaire 2, et pour le passage de la tige intermédiaire 6 de cet organe.
L'axe 35 de l'alésage 20, 21 est parallèle à l'axe 17 de la partie principale cylindrique 11 du support, et il est situé, de préférence, sensiblement à la même distance de celui-ci que l'axe 16 du logement 15 pour la barre 1. Du fait que les protubérances 14 et 33 sont opposées, le plan des axes 17 et 35 est perpendiculaire à l'axe 16 du logement de barre 15.
Le serrage de la barre 1 et de la tête sphérique 4 par l'écrou 9 se fait à l'aide d'une pièce intermédiaire 36 du type rondelle. La rondelle 36 présente une ouverture centrale circulaire 37 pour le passage de la partie cylindrique 11 du support, cette ouverture 37 étant prolongée, du côté de l'alésage 20, 21, par une fenêtre 38 en arc de cercle, coaxiale à l'alésage 20, 21 pour que, comme montré sur la Fig. 8, son bord inférieur en arc de cercle vienne coopérer avec la tête sphérique de l'organe d'ancrage lors du serrage, à l'extérieur de l'empreinte 22. Par ailleurs, cette fenêtre 38 permet un accès de l'outil à la tête de l'organe d'ancrage, notamment dans le cas d'une vis pédiculaire. L'échancrure 34 permet le passage de l'organe d'ancrage et de l'outil de manoeuvre de celui-ci.
Lors du serrage de l'écrou 9, la rondelle 36 vient s'appuyer suivant deux zones diamétralement opposées respectivement contre la barre 1 et la tête sphérique 4 de l'organe d'ancrage, ce qui assure une bonne répartition des efforts et un excellent blocage.
Le patin de guidage 23, ainsi que les deux nervures coaxiales 24 et 25 renforcent la structure de la pièce d'interface 20 et ils évitent sa déformation dans le temps.
La pièce d'interface 20 sépare le logement cylindrique 5 en deux chambres 26 et 27. Deux orifices traversants 28 aménagés dans son épaisseur réalisent une communication entre les deux chambres 26 et 27; on conserve ainsi une pression égale dans les deux chambres, ce qui permet de ne pas perturber la sensibilité du capteur lors du déplacement de l'ensemble coulissant 10.
En position repos le plot de mousse 22 exerce une légère pression sur le système de détection 7; de l'autre côté il pousse la pièce d'interface 20 et les deux sphères 6', 6" contre la butée souple d'extrémité 15. Les deux sphères 6' et 6" sont en fait en léger blocage élastique entre l'anneau amortisseur 21 et la butée en mousse compressible 15.
Un tel capteur peut par exemple être utilisé dans le domaine automobile, pour détecter un freinage d'urgence. Dans ce cas, la brusque décélération provoque le déplacement de la masse mobile 6 en direction du système de détection 7. Ce déplacement est transmis à la pièce d'interface 20 qui entraîne la compression du plot de mousse 22 contre le système de détection 7. La valeur et le temps de pression sont analysés par la carte électronique 16 qui, par exemple, déclenche automatiquement les feux de détresse du véhicule.
Lorsque le véhicule a terminé sa décélération, le plot élastique de contact 22 ramène l'ensemble en position repos. La carte électronique 16 gère le temps d'allumage des feux de détresse, en fonction de données préétablies.
La pièce d'interface 20, le plot élastique de contact 22, L'anneau amortisseur de choc 21 et la butée d'extrémité 15 permettent de contrôler le mouvement de la masse mobile 6 en absorbant les vibrations et en atténuant fortement les rebonds éventuels. L'anneau 21 sert d'organe de centrage pour la sphère 6'; il permet d'axer la pression au centre de la pièce d'interface 20 et d'empêcher le blocage de celle-ci.
On obtient un capteur de type à inertie très fiable et très sensible.
La sensibilité de ce capteur peut être réglée selon les besoins en jouant sur la masse mobile 6, sur la pièce d'interface 20, le plot élastique de contact 22 etlou l'anneau amortisseur 21. Cette sensibilité est également fonction de l'inclinaison du capteur sur la pièce ou le dispositif en mouvement.
De préférence, le boîtier 2 et la carte électronique 16 sont noyés dans un matériau du genre résine autoextinguible 29 pour obtenir une étanchéité et une résistance optimales.
On a représenté sur la figure 3, un capteur du même genre, fonctionnant d'une manière similaire mais utilisant non plus un système de détection du type à pression, mais un détecteur du type effet Hall .
Les parties identiques conservent les mêmes repères pour faciliter la compréhension.
Dans ce mode de réalisation, le système de détection 7' est du type à effet Hall ; il détecte la présence d'un organe de manoeuvre 30 en forme de plot métallique fixé de manière appropriée sur la pièce d'interface 20. Un organe de rappel élastique en forme de ressort hélicoïdal 31 est interposé entre le couvercle 4 et la pièce d'interface 20; la force de rappel utilisée est fonction de la sensibilité que l'on désire obtenir. Le système de détection 7' est connecté à des moyens électroniques 16' d'analyse d'état, dont la structure est adaptée en fonction de la nature des informations reçues et du type de signal que l'on désire délivrer.
La figure 4 montre un autre système de détection possible, utilisant la même structure générale de capteur.
Le système de détection 7" consiste en un détecteur à réflexion infrarouge du type à fourche ou en un détecteur opto-schmitt. Un système émetteur/récepteur génère un faisceau infrarouge entre les deux branches de la fourche 32 et une pièce mobile 33 solidaire de la pièce d'interface 20 pénètre plus ou moins dans ce faisceau en fonction du déplacement de la masse mobile inertielle 6. Une carte électronique 16" disposée en aval analyse le signal provenant du détecteur 7"; en fonction de cette analyse il envoie un signal de commande adapté à l'application.
Bien entendu, d'autres systèmes de détection peuvent être envisagés par rapport à ceux illustrés sur les figures 1, 3 et 4, du type à déformation de valve, à contact ou à pression d'air, par exemple.
Les applications du capteur conforme à la présente invention peuvent être très diverses. A titre purement indicatif, on peut l'utiliser dans le domaine de l'automobile en qualité de capteur de G, de bar, de déformation ... pour la détection et l'avertissement d'un freinage, d'une accélération, d'un chargement, d'une valeur de roulis...
de réalisation. Le mécanisme de la présente invention s' adapte sur les tronçonneuses, sans en modi- fier le principe, quel que soit 1' ordre d' agencement des pièces vis-à-vis du guide35 chaîne, que ce dernier sot, par exemple, placé avant ou après le rotor.
L' invention est exposée ci-après plus en détail ô 1' aide de dessins représentant à -4- titre d' exemple non limitatif, un mode de réalisation. Les figures sont représentées
à des échelles différentes pour une meilleure compréhension.
La figure 1 représente, succinctement de profil, le positionnement éclaté du système
de tension de la chaîne et du système de sécurité, sur le guide chaîne de la tron-
çonneuse. La figure 2 représente, en vue de face, à une autre échelle, la première platine
adossée au carter du moteur, qui assure 1' oscillation de 1' ensemble. La figure 3 représente succintement une coupe transversale de la platine, selon10 I'axeAA porté en fig.2.
La figure 4 représente partiellement, en vue de face, I' extrémité du guide chaîne sur
laquelle se positionne l' invention.
La figure 5 représente la deuxième platine, en vue de dos, qui concourt pour la ten-
sion de la chaîne.
La figure 6 représente succinctement, une coupe longitudinale de la platine, selon I' axe BB porté en fig. 5.
La figure 7 représente, en vue de face, les éléments de tension de la chaine sur la deuxième plotine. La figure 8 représente, en vue de face, le système de sécurité, avec son anneau20 monté sur le rotor. La figure 9 représente, en vue de face, les éléments de cerclage du rotor, pour
I' arrêt de la chaine. La figure 10 représente une coupe d 'une articulation du moyen de serrage du rotor pour la sécurité, selon 1' axe CC porté sur la fig. 9.25 La figure 11 représente une coupe d 'une autre articulation des bras du moyen de serrage du rotor pour la sécurité, selon 1' axe DD porté sur la fig. 9.
La figure 12 représente, succinctement de profil et en éclaté, une variante de monta- ge du moyen de tension de chaîne et du moyen de sécurité.
Les figures représentent un système de tension de chaîne et de sécurité pour tronçon- neuse actionnée avec un moteur thermique et muni au moins d'un vilebrequin qui en-
Jusqu'à présent, pour ne pas détériorer le faisceau produit par la glace, cette dernière était lisse, ou
possédait seulement des aménagements de style (filets ou15 autres), n'ayant sensiblement aucun rôle optique.
Selon l'invention, et comme illustré sur la figure 3, on dote la glace 30 d'une série de stries 31, qui sont en l'espèce des stries concaves prévues du côté intérieur de la glace et qui, en projection orthogonale dans un plan20 perpendiculaire à l'axe optique du projecteur, sont orientées verticalement ou de façon peu inclinée par rapport à la verticale. Selon une caractéristique essentielle de l'invention, chaque strie présente un rayon de courbure qui varie de sa région centrale vers ses bords, et plus précisément qui varie de façon progressive entre un rayon de courbure maximal au centre, noté RCc, et des rayons de courbure minimaux au niveau de ses bords, notés RCb. Le profil d'une telle strie est illustré en détail sur la figure 4, qui montre la variation de la hauteur h de la strie en fonction de la cote horizontale ou abcisse x. On rappellera ici que les stries conventionnellement prévues sur une glace de projecteur sont des stries cylindriques, de profil circulaire et donc de rayon de courbure constant, qui ont pour fonction optique d'étaler la lumière de façon uniforme entre deux limites, variant en fonction du rayon de courbure précité et de la largeur de la strie. Il en résulte que la caractéristique d'étalement latéral d'une telle strie est une ligne5 généralement plate et à arrêts brusques au niveau des deux limites angulaires de déviation. Il s'agit donc d'une caractéristique essentiellement linéaire ou constante. On entend ici par caractéristique d'étalement" la courbe qui caractérise, pour un rayonnement incident parallèle orienté perpendiculairement à la face plane de la strie (ici la face de sortie), l'intensité I de la lumière en sortie de strie en fonction de l'angle a de la déviation réalisée par la strie. Bien au contraire, avec une strie selon l'invention telle que définie plus haut, la caractéristique d'étalement présente un aspect tel qu'illustré sur la figure 5. Plus précisément, étant donné que les valeurs du rayon de courbure sont les plus petites dans la région centrale de la strie, cette dernière va privilégier un20 rayonnement de sortie peu dévié. Au contraire, à mesure que l'on s'approche des bords de la strie, la déviation devient plus importante. Mais l'on comprend que, grâce à ce profil, la quantité de lumière sujette à une déviation nulle ou faible est plus importante que la quantité de lumière sujette à une déviation importante, du fait que les zones de rayons de courbure plus petits sont relativement plus étroites que la zone de rayons de courbure plus grands, et du fait que ces zones de rayons de courbure plus petits
recoivent donc moins de lumière.
Il en résulte, comme illustré sur la figure 5, une caractéristique d'étalement I = f (c) du genre courbe de Gauss. On observera ici que la caractéristique illustrée sur la figure 5 correspond à un profil de strie, tel qu'illustré sur la figure 4, o le rayon de courbure varie progressivement du centre vers les bords. Naturellement, on peut également prévoir un profil de strie selon l'invention dans lequel le rayon de courbure varie par sauts; la continuité de la surface de la strie, c'est-à-dire l'absence de ruptures de pente, étant bien entendu préservée dans ce cas. Une caractéristique d'étalement d'une strie 31 à rayon de courbure variable du type illustré sur la figure 4 permet, comme on va le voir ci-dessous, de ne pas sensiblement altérer la photométrie d'un faisceau formé en amont par le seul miroir 20. On observera tout d'abord que chaque zone 20a à 20h du miroir est apte à réaliser un étalement relativement homogène de la lumière issue de la source et réfléchie par cette zone. Ainsi on observe sur la figure 1 que deux stries particulières 31m, 31n reçoivent de la zone 20b du miroir deux sous-parties de faisceaux présentant une certaine divergence, et l'on comprend que des stries20 adjacentes vont recevoir des sous-parties de faisceaux dont l'angle moyen d'incidence va évoluer progressivement par exemple d'une valeur négative jusqu'à une valeur positive, essentiellement comme si la lumière provenait d'une source virtuelle désignée par SV.25 De la sorte, l'orientation de la lumière sortant de la glace au niveau d'une strie particulière va être déterminée par la combinaison de l'angle d'incidence générale de la lumière sur cette strie particulière et de la caractéristique d'étalement particulière à ladite30 strie. Et l'on appellera dans la suite "loi de répartition angulaire" la répartition de l'intensité de la lumière en
sortie de strie en fonction de l'angle a de propagation du rayon en sortie de strie, cette loi tenant donc compte d'une part de l'angle moyen d'attaque et de l'ouverture35 d'un rayonnement incident, et d'autre part de la caractéristique d'étalement de la strie.
Ainsi la figure 6 illustre les lois de répartition individuelles pour une série de stries exposées à la partie de faisceau engendrée par une zone particulière du miroir, et l'on observe que les différentes lois de 5 répartition, qui restent approximativement gaussiennes, sont décalées latéralement les unes par rapport aux
autres. Ce décalage correspond au fait que deux stries adjacentes vont recevoir de la zone en question du miroir des sous-parties de faisceau dont les angles moyens10 d'incidence sont légèrement décalés l'un par rapport à l'autre.
Or le profil particulier de chaque caractéristique d'étalement et de chaque loi de répartition angulaire individuelle qui en résulte est tel que, si l'on détermine15 maintenant la loi de répartition cumulée de la série de stries, on obtient une loi de répartition, telle qu'illustrée schématiquement sur la figure 7, possédant deux bords relativement abrupts et un plateau essentiellement rectiligne.20 Ainsi, grâce au profil particulier des stries selon l'invention, le cumul de la déviation est tel qu'on
conserve l'homogénéité de la partie de faisceau concernée, car la glace striée selon l'invention va superposer à l'étalement réalisé par le miroir un étalement25 supplémentaire caractérisé par le fait qu'aucune direction particulière en sortie n'est privilégié.
Bien entendu, les différents paramètres entrant en jeu dans la conception des stries 31 peuvent varier, comme on va le détailler ci- dessous.30 Tout d'abord, l'étalement réalisé par une strie 31, qui correspond à la largeur horizontale de la loi de
répartition, ne doit pas être excessif afin de ne pas diluer le faisceau réalisé par le miroir et donc de ne pas détériorer ses contours et sa répartition horizontale35 (pointe et largeur).
Ensuite, on peut faire varier le degré de recouvrement entre les différentes lois de répartition individuelles. A cet égard, la figure 6 illustre un exemple o chaque loi de répartition recouvre ses cinq5 voisines de gauche et ses cinq voisines de droite. On comprend que ce degré de recouvrement varie d'une part en
fonction de l'étalement propre d'une strie, déterminée par son profil, et d'autre part en fonction du pas entre les sommets de ces lois de répartition, qui varie en fonction10 du pas horizontal des stries et de la distance de la source virtuelle SV.
On observera ici que plus le degré de recouvrement est important, plus les défauts d'homogénéité dans le faisceau en sortie de glace sont réduits. le recouvrement15 est tel que chaque loi de répartition angulaire individuelle recouvre au moins deux autres lois de répartition angulaire voisines. Sur un plan pratique, la conception de la glace s'effectue généralement à partir d'une largeur de strie imposée par le style recherché, et à partir d'un miroir donné, imposé techniquement. Le pas des stries et la distance entre la glace et les sources virtuelles correspondant aux différentes parties de faisceau arrivant sur la glace sont donc des données de départ. L'on ajuste25 alors précisément le profil de chaque strie de manière à obtenir, pour chaque partie de faisceau, des lois de répartition individuelles telles que leur cumul donnera une réponse angulaire généralement plate. On va maintenant décrire en référence aux figures 8 et 9 un agencement de stries particulier permettant de faciliter la réalisation par usinage du moule utilisé pour fabriquer une glace 30 dont les stries 31 sont concaves. L'objectif est de réaliser cet usinage à l'aide d'une fraise cylindrique unique d'un diamètre donné, par exemple
395-420.
- WEI X. Q., CHARLES I. G., SMITH A., URE J., FENG G. J. HUANG F. P., > (U D., MULLER W., MONCADA S., AND LIEW F. Y. 1995. Nature. 375, 408411.
- WEINBERG J. B., GRANGER D. L., PISETSKY D. S., SELDIN M. F. MISUKONIS M. A., MASON S. N., PIPPEN A. M., RUIZ P. WOOD E. R., AND GILKESON G. S. 1994. J. Exp. Med.
179, 651-660.
- WELSH N., EIZIRIK D. L., AND SANDLER S. 1994.
Autoimmunity. 18, 285-290.
WERNER-FELMAYER G., WERNER E., FUCHS D., HAUSEN A., MAYER B., REIBNEGGER G., WEISS G., AND WATCHTER H. 1993. Biochem. J. 289, 357-361.
- WINK D. A., HANBAUER I., KRISHNA M., DE GRAFF W., GAMSON J., AND MITCHELL J. B. 1993. Proc. Natl. Acad.
Sci USA. 90, 9813-9817.
- WINYARD P. G., PERRETT D., HARRIS G., AND BLAKE D. R. 1992. Biochemistry of Inflammation. Whicher and Evans Ed. p 109.
- YUHASZ S. C., PARRY C., STRAND M., AND AMZEL L. M. 1995. Mol. Irnmunol. 32, 1145-1155.
- YUIN C., BASTIAN N., SMITH J., HIBBS J., AND SAMLOWSKI W. 1993. Cancer Res. 53, 5507-5511.
- ZHAO B. L., WANG J. C., HOU J. W., AND XIN W.
J. 1996. Cell Biol. Int. 20, 343-350.
- ZHUO M., SMALL S. A., KANDEL E. R., AND HAWKINS R. D. 1993. Science. 260, 1946-1950.
La présente invention a pour objet l'utilisation, comme additifs permettant d'améliorer les propriétés de résistance au cheminement d'arc et à l'érosion sous arc: de mélanges à base de platine et de composé(s) d'un métal (ou de métaux) de transition autre(s) que le platine et judicieusement choisi(s), dans les compositions polyorganosiloxanes pour l'obtention d'élastomères silicones, soit réticulant à température ambiante ou à la chaleur par des réactions de polyaddition en présence d'un catalyseur métallique (compositions appelées RTV, LSR ou EVC de polyaddition), soit réticulant à température élevée sous l'action de péroxydes organiques (compositions appelées EVC).
Il est connu, pour reproduire la surface anatomique de l'articulation de l'épaule, d'utiliser différents types de prothèses.