INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un deuxième type d'appareils est conçu pour cuire des frites congelées et pour distribuer des portions prédéterminées à la demande. Dans les deux cas, un monnayeur ou un autre moyen de commande enclenche la procédure de préparation et de distribution des portions souhaitées.
Dans le premier cas, la recette est difficile à mettre au point pour offrir des frites qui correspondent au goût du consommateur. Par ailleurs, la machine de préparation de la pâte est complexe et nécessite des opérations d'entretien et de maintenance difficiles à gérer lorsque les distributeurs se trouvent dans des lieux publics tels que des gares, des aéroports ou similaires.
Dans le deuxième cas, L'appareil doit comporter un bain d'huile qui doit bien entendu être renouvelé régulièrement, ce qui pose également un important problème de maintenance et d'hygiène.
La présente invention se propose d'offrir un procédé ainsi qu'un dispositif de préparation et de distribution de frites par portions prédéterminées qui ne nécessite qu'un entretien limité tout en respectant les conditions d'hygiène requises en la matière.
Ce but est atteint par le procédé selon l'invention, caractérisé en ce que l'on prépare des frites traditionnelles précuites que l'on conditionne dans un conteneur approprié pour assurer leur conservation à la température ambiante, en ce que l'on dispose ledit conteneur dans un appareil distributeur, en ce que l'on procède automatiquement à l'ouverture de ce conteneur, en ce que l'on prélève automatiquement ladite portion prédéterminée de frites précuites de ce conteneur, en ce que l'on réchauffe ladite portion de frites, et en ce que l'on conditionne cette portion dans un emballage de distribution.
Selon un premier mode de réalisation de ce procédé, les frites précuites sont conditionnées dans un conteneur conçu pour contenir plusieurs portions prédéterminées et le prélèvement d'une portion consiste à effectuer un dosage en poids, en volume ou en nombre de frites à prélever dans ledit conteneur.
Selon un deuxième mode de réalisation de ce procédé, les frites précuites sont conditionnées dans des conteneurs mono-portion et le prélèvement d'une portion consiste à vider un conteneur traité individuellement.
Selon un mode de mise en oeuvre préférentiel du procédé, I'ouverture du conteneur de frites précuites et les opérations de prélèvement de la portion de frites, de réchauffement et de conditionnement de cette portion sont opérées au cours d'un cycle de fonctionnement d'un appareil distributeur automatique, dont la durée est comprise entre 20 et 60 secondes et de préférence voisine de 40 secondes.
D'une manière préférentielle, I'on procède à la préparation des frites traditionnelles précuites par cuisson dans un bain chaud de matières grasses.
Selon un mode de mise en oeuvre du procédé, le cycle de fonctionnement est enclenché au moyen d'un dispositif monnayeur.
Dans ce but également, le dispositif selon l'invention est caractérisé en ce qu'il comporte un logement pour stocker à température ambiante des frites traditionnelles précuites préalablement conditionnées dans au moins un conteneur approprié pour assurer leur conservation, des moyens pour loger ledit conteneur, un organe pour procéder à l'ouverture automatique de ce conteneur, des moyens pour prélever automatiquement une portion prédéterminée de frites précuites de ce conteneur, une installation de réchauffement de ladite portion de frites et des moyens de conditionnement pour conditionner cette portion dans un emballage de distribution.
Selon une première forme de réalisation du dispositif de l'invention, lesdits moyens pour prélever automatiquement une portion prédéterminée de frites précuites comprennent des moyens de dosage pour déterminer un volume, un poids ou un nombre de frites à prélever dans un conteneur commun.
Si on pose: P1(x)=P1,0+P1,1x+P1,2x+...+P1,DIM-1xDIM-1+P1,DIMxDIM pour i variant de O à DIM, on en déduit les expressions suivantes P0(A0)=1, P1(A0)=0, PDIM(A0)=0, P0(A1)=0, P1(A1)=1, PDIM(A1)=0, P0(ADIM)=0, P1(ADIM)=0, PDIM(ADIM)= Soit, si on pose A(x) = (x - At ) x (x - A1 )x...x(x - ADIM), alors
La transmission, qui est l'étape qui se situe entre l'émission et la réception, est liée au support de transmission. L'invention s'applique à la transmission de télécopie, avec correction d'erreur de transmission.
L'inconvénient majeur de cette méthode est qu'elle nécessite des retransmissions et des acquittements qui augmentent sensiblement la durée de la transmission.
EXEMPLE 6: 8-éthyl-8,9-dihydro-4-fluoro-8-hydroxy-1-benzyl-2H,10H,12H[1,3]oxazino[5,6-f]oxepino[3',4' :6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine- 10,13(15H)-dione : Une suspension de 5-éthyl-9-fluoro-4,5-dihydro-5,10-dihydroxy-1H- oxepino[3',4':6,7]indolizino [1,2-b]quinoléine-3,15 (4H,13H)-dione (200 mg, obtenus selon la préparation 20) dans de l'acide acétique (5 ml) est traitéé par de la 1,3,5-tribenzylhexahydrotriazine (285 mg). Le mélange réactionnel est agité à 700 C pendant 30 min, puis évaporé sous vide. Le résidu est repris à méthanol, filtré et lavé à l'éther. On obtient un solide, p.f. > 250 C.
RMN-1H (DMSO): 0,85 (t, 3H); 1,85 (q, 2H); 3,05 (d, 1H); 3,48 (d, 1H); 3,95 (s, 2H); 4,45 (s, 2H); 5,20 (s, 4H); 5,45 (dd, 2H); 6,05 (s, 1H); 7,40 (s, 7H); 7,90 (d, 1H); 8.45 (s, 1H).
IR (KBr) :1248 ; 1451; 15001; ; 1598; 1657 ; 1727.
Etude pharmacologique des produits de l'invention 1. Test sur l'activité de relaxation de I'ADN induite par la topoisomérase 1.
Toutes les réactions sont effectuées dans un tampon de réaction de 20 RI constitué de 50 mM de Tris-HCl (pH 7,5), 50 mM de KCI, 0,5 mM de dithiothreitol, 10 mM de MgCl2, 0,1 mM d'acidc éthyldiamine tétraacétique (EDTA), 30 zg/ml d'albumine de sérum de bovin et 300 ng de pUC19 surenroulé (Pharmacia Biotech, Orsay, France) avec ou sans composés à tester à des concentralions définies. Tous les composés à tester sont dissous initialement dans le diméthylsulfoxyde (DMSO) ou dans l'eau pour les composés hydrosolubles, les autres dilutions ayant été faites dans l'eau distillée. La concentration en DMSO finale ne dépasse pas 1 % (v/v). La réaction est initiée par l'addition de topoisomérase 1 d'ADN de thymus de veau purifiée (Life technologies/Gibco-BRL, Paisley, Royaume-Uni) telle que la réaction soit complète en 15 minutes à 37 C. Les réactions sont arrêtées par addition de 3 RI d'un mélange contenant du sulfate de dodécyl sodium à 1 %, 20 mM d'EDTA et 5()() g/ml de protéinase K (Boehringer Mannheim, Meylan, France). Après une période d'incubation supplémentaire de 30 minutes à 37 C, 2 Cil d'un tampon de chargement contenant 10 mM de Na2HPO4, du bleu de bromophénol à 0,3 % et du Ficoll à 16 % sont ajoutés aux échantillons qui sont soumis à une électrophorèse dans des gels d'agarose à 1,2 % à 1 V/cm pendant 20 heures dans un tampon contenant 36 mM de Tris-HCl pH 7,8, 30 mM de NaH2PO4, 1 mM d'EDTA et 2 zg/ml de chloroquine. Les gels sont colorés avec 2 llg/ml de bromure d'éthidium, photographiés sous lumière UV à 312 nm avec une caméra charge coupled device (ccd) et l'intensité fluorescente est mesurée à l'aide d'un analyseur d'image bioProfil (Vilber Lourmat, Lyon, France) en vue de déterminer le pourcentage d'ADN relaxé.
*Dans chaque expérimentation. de l'ADN plasmidique surenroulé est incubé seul ou avec la topoisomérase 1. La réaction est complète en l'espace de 15 minutes. Pour chaque composé à tester ou témoin (on appelle témoin le véhicule seul), l'ADN plasmidique surenroulé est incubé en présence de la concentration maximale choisie pour l'expérience du composé à tester ou du témoin sans enzyme ou bien en présence du composé à tester, à des concentrations allant de 1 tiM à 200 M ou du témoin et en présence d'enzymes.
Comme il est indiqué dans le Tableau I, les exemples 3 à 6 inhibent l'activité de relaxation favorisée par la topoisomérase 1 d'une manière dépendant de la concentralion.
Concentration micromol aire 10 50 100 200 Exemples Camptothécine 88,7 62,4 52,9 46,9 3 7,7 46,9 33,5 23,2 4 X6,2 32,7 35,1 32,1 5 56,2 30,4 - 8,0 24,2 6 55,6 39,9 38,9) 30,0
PROMOTEUR DE BACTERIE LACTIQUE INDUCTIBLE PAR LE FROID, ET SES UTILISATIONS.
La présente Invention est relative à un nouveau promoteur inductible par le froid, fonctionnel chez Lactococcus lactis, et à ses utilisations.
Les lactocoques, et en particulier Lactococcus lactis sont largement utilisés pour la fabrication fromagère. Ces bactéries ont fait l'objet de nombreuses recherches en génie génétique, ayant pour but de modifier l'expression de leurs gènes endogènes, et/ou de permettre l'expression de gènes hétérologues.
Parmi ces travaux, on mentionnera plus particulièrement ici ceux visant à exprimer un gène d'intérêt de manière inductible. Il est connu que les organismes vivants répondent aux variations environnementales (pH, concentration en sel, température, présence de certaines substances dans le milieu, etc...), par l'expression transitoire de protéines qui permettent leur adaptation à ces nouvelles conditions d'environnement.
Il a ainsi été proposé d'introduire chez les lactocoques des promoteurs inductibles, permettant d'exprimer une protéine d'intérêt à un stade choisi du processus de fermentation. Il peut s'agir, par exemple de protéines impliquées dans le processus de fermentation, de protéines intervenant dans le développement des arômes, ou bien de protéines (holine, lysine, autolysine) induisant la lyse des bactéries et permettant le relarguage de leur contenu cellulaire.
La Demande PCT WO 95/31563 au nom de QUEST INTERNATIONAL BV propose ainsi d'utiliser un promoteur complexe dérivé du phage tempéré rlt. Ce promoteur présentant l'inconvénient d'être naturellement inductible par la mitomycine C qui est toxique, il est proposé dans la Demande PCT WO 95/31563 de remplacer la région responsable de l'induction par la mitomycine par une région répondant à un autre facteur de stress. La Demande PCT WO 95/31563 propose d'utiliser dans ce but une séquence de contrôle répondant à un choc thermique.
D'autres promoteurs inductibles fonctionnels chez les lactocoques qui sont connus à l'heure actuelle sont des promoteurs inductibles par le pH acide [ISRAELSEN et ai., Appui. Environ. Microbiol., 61, p. 2540-2547, (1996)], la nisine, [DERUYTER et al., Appl.
La figure 1 représente la structure d'un équipement de transmission classique, lequel équipement comporte deux convertisseurs d'énergie 10 et 20 destinés à alimenter trois modules 30, 40 et 50 de l'équipement. Les deux convertisseurs constituent le dispositif d'alimentation de l'équipement. Les modules 30 et 50 sont respectivement alimentés par les convertisseurs 10 et 20 tandis que le module 40 est alimenté par les deux convertisseurs à la fois. Le convertisseur 10 (respectivement 20) est alimenté entre une borne à tension positive 11 et une borne à tension négative 12 (respectivement 21 et 22). Les convertisseurs sont montés en parallèle sur le module 40, leur couplage étant effectué au travers de diodes antiretour 13 (23) dont la cathode est le siège d'une tension d'alimentation continue VO. A cet effet, chaque convertisseur comporte une borne de sortie commune 14 (24) reliée à l'entrée du module 40 et sur laquelle il délivre la tension d'alimentation VO. Par ailleurs, chaque convertisseur comporte un régulateur de tension 15 (25) par exemple du type à modulation de largeur d'impulsion (PWM). Une boucle d'asservissement 16 (26) maintient la tension sur la sortie commune 14 (24) à la valeur VO. Chaque convertisseur comporte également une borne de sortie locale 17 (27) pour fournir une tension d'alimentation continue V1 (V2) au module non secouru 30 (50). Dans l'exemple de la figure 1, on cherche à obtenir une tension V1 ou V2 égale à VO. En conséquence, chaque convertisseur comporte une diode 18 (28) connectée entre la sortie du régulateur et la borne de sortie locale pour retrouver sur cette dernière la même tension que sur la sortie commune.
Un telle structure, bien que couramment utilisée, pose cependant quelques problèmes. En effet, les deux convertisseurs alimentent simultanément le module 40 avec une tension continue VO qui est maintenue constante par les deux boucles d'asservissement. Les deux boucles d'asservissement ayant un noeud en commun, elles s'influencent alors mutuellement et peuvent conduire à un déséquilibre de fonctionnement entre les deux convertisseurs. C'est ainsi que, si par exemple le convertisseur 10 délivre une tension VO qui croIt, le convertisseur 20 va détecter cette croissance de la tension VO et la boucle d'asservissement 26 va réagir pour abaisser la tension de sortie du régulateur 25. A un moment, la diode antiretour 23 se bloque et, la boucle d'asservissement 26 étant dans l'incapacité de fonctionner, la sortie du régulateur tombe à zéro. Si une défaillance du convertisseur 10 intervient alors, le convertisseur 20 va se remettre à fonctionner normalement, cependant il y aura une période transitoire pendant laquelle le module 40 ne sera pas alimenté. Cette période correspondant à une interruption de service de l'équipement n'est pas acceptable. Un autre inconvénient est que, dans la configuration précédente, le convertisseur 20 n'est pas en mesure de fournir la tension V2 attendue sur la sortie locale 27 lorsque sa boucle d'asservissement ne peut fonctionner. Enfin, un tel montage ne tient pas compte du fait que la chute de tension dans les diodes du dispositif est très variable selon la température et peut donc introduire des disparités entre les tensions VO, V1 et V2 supposées égales dans l'exemple de la figure 1.
Pour remédier à ces inconvénients, diverses solutions ont été décrites dans l'état de la technique.
Un convertisseur connu est décrit à la figure 2. I1 se différencie du convertisseur 10 de la figure 1 par son mécanisme d'asservissement 16 de la tension de la sortie commune. Le mécanisme d'asservissement décrit dans ce document prend en compte l'état (bloqué ou passant) de la diode antiretour pour commander le régulateur. A cet effet, le mécanisme d'asservissement 16 prélève la tension de part et d'autre de la diode antiretour 13 au moyen de deux ponts de résistances 31, 32 et 33, 34. Le point milieu 35 du pont de résistances 31, 32 est relié au point milieu 36 du pont de résistances 33, 34 par l'intermédiaire d'une diode 37.
La cathode de cette diode est connectée au noeud 35 tandis que l'anode est connectée au noeud 36. Le noeud 36 est par ailleurs connecté à l'entrée inverseuse d'un amplificateur opérationnel 38 qui reçoit d'autre part une tension de référence Vref sur son entrée non inverseuse. Enfin, la sortie de l'amplificateur 38 est reliée à une entrée de commande du régulateur 15.
Le fonctionnement de ce convertisseur est le suivant: tant que la diode antiretour 13 est passante, une fraction de la tension d'alimentation commune VO est comparée à la tension de référence Vref pour commander le régulateur 15. Pendant cette phase, la diode 37 est bloquée. En revanche, dès que la diode antiretour 13 se bloque, la diode 37 devient passante et la tension sur le noeud 36 va s'abaisser du fait de la mise en parallèle des résistances 32 et 34.
L'amplificateur opérationnel 38 reçoit donc sur son entrée inverseuse une tension qui décroît et sa sortie va donc agir sur le régulateur pour qu'il augmente sa tension de sortie et débloque ainsi la diode antiretour 13.
Un tel convertisseur ne résout que partiellement les problèmes exposés précédemment. En effet, la tension, V1 ou V2, délivrée sur la sortie locale du convertisseur, 10 ou 20, de plus faible débit n'est pas suffisante lorsque la diode antiretour de celui-ci est bloquée ou à la limite du blocage. En effet, si la diode antiretour se bloque, c'est que le régulateur ne débite pas suffisamment pour fournir la tension VO sur sa sortie commune. Aussi, comme les diodes 13 (23) et 18 (28) sont identiques, le convertisseur est alors dans l'incapacité de fournir une tension V1 ou V2 suffisante sur sa sortie locale. Par ailleurs, ce convertisseur ne résout pas le problème de la dispersion des valeurs de chute de tension dans les diodes en fonction de la température.
Un but de l'invention est de pallier tout ou partie des inconvénients précités.
Ce but est atteint dans l'invention en supprimant la diode présente sur la sortie locale du convertisseur et en la remplaçant par des moyens de réglage de la tension locale (V1 ou V2) indépendant par rapport aux autres parties du convertisseur.
Aussi, l'invention a donc pour objet un dispositif d'alimentation comportant au moins deux convertisseurs d'énergie, une sortie commune et une sortie locale par convertisseur, les convertisseurs étant montés en redondance pour délivrer sur la sortie commune une tension d'alimentation continue, leur couplage étant effectué au moyen de diodes antiretour dont la cathode est le siège de la tension d'alimentation continue, chaque convertisseur comportant une boucle d'asservissement de la tension sur la sortie commune et chaque convertisseur étant également prévu pour délivrer une tension d'alimentation continue sur sa sortie locale, caractérisé en ce que la tension sur chaque sortie locale est asservie et en ce que cet asservissement est indépendant de l'asservissement de la tension sur la sortie commune.
De préférence, un transistor de type MOS est monté sur chacune des sorties locales pour asservir la tension sur chacune de celles-ci et ce transistor est commandé par une boucle d'asservissement local.
Avec cette structure, la tension drain-source Vds du transistor de type MOS est indirectement commandée par la boucle d'asservissement local afin de délivrer une tension suffisante sur la sortie locale. Ainsi, lorsque que la diode antiretour est bloquée ou à la limite du blocage, la tension Vds est proche de zéro. A l'inverse, pour le convertisseur imposant la tension VO sur la sortie commune, la tension Vds du transistor de type MOS sera proche de la tension de seuil de la diode antiretour pour imposer sur la sortie locale une tension proche de la tension VO.
Ce réglage indépendant de la tension locale permet également de délivrer, si on le souhaite, une tension V1 ou V2 légèrement supérieure à VO. Cela peut être particulièrement intéressant pour compenser les pertes dans les câbles reliant le dispositif d'alimentation aux modules 30 ou 50 de l'équipement.
Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, la boucle d'asservissement local consiste, pour chaque convertisseur, en un bloc de commande qui reçoit sur son entrée une fraction de la tension sur la sortie locale correspondante, laquelle fraction de tension est produite par un premier pont de résistances, et délivre une tension de commande sur la grille de commande du transistor de type MOS.
Pour éviter toute surchauffe du transistor de type MOS en cas de court-circuit sur la sortie locale, le transistor de type MOS est muni d'une diode de protection montée entre son drain et sa source. En pratique, cette diode de protection est une diode parasite du transistor de type MOS.
E) Acide 5-methyl- 1 -(éthoxycarbonylpropyl)indole-2-carboxylique.
La totalité du composé obtenu à l'étape précédente est hydrogéné pendant 2 heures à température et pression ambiantes en présence de 1 g de Pd/C à 10 % dans 80 ml de MeOH et 20 ml de DMF. On filtre le catalyseur sur Célite. Après évaporation des solvants, on triture le produit obtenu dans de l'heptane et obtient 1,54 g du composé attendu, F = 142 C.
PREPARATION 2.12 Acide 1-(éthoxycarbonylpentyl)indole-2-carboxylique.
A) Ester benzylique de l'acide 1-(éthoxycarbonylpentyl)indole-2- carboxylique.
On laisse sous agitation sous atmosphère d'azote une heure un mélange contenant 3 g d'ester benzylique d'acide indole-2-carboxylique dans 3() ml de DMF anhydre et 500 mg d'hydrure de sodium à 60 % dans l'huile. A () C, on ajoute 3 g de 6-bromohexanoate d'éthyle dans 10 mi de DMF et on laisse sous agitation une nuit à TA. On évapore les solvants, reprend par AcOEt, lave à l'eau, sèche sur MgSO4 et concentre. Le résidu est chromatographié sur colonne de silice H en éluant par un mélange heptane/toluène (5()/50 ; v/v), on obtient 4,17 g du composé attendu.
B) Acide 1-(éthoxycarbonylpentyl)indole-2-carboxylique.
La totalité du composé de étape précédente est hydrogéné pendant 2 heures à température et pression ambiantes en présence de 1 g de Pd/C à 5 %. On filtre le catalyseur sur CéliteR puis on chromatographie sur silice H en éluant par le mélange DCM/MeOH (100/3; v/v). On obtient 2.14 g du composé attendu, F = 62 C.
PREPARATION 2.13 Acide 5,7-diméthyl-1-(tert-butoxycarbonylméthyl)indole-2carboxylique.
A) Ester éthylique de l'acide 5,7-diméthylindole-2-carboxylique.
Cet ester peut être préparé par 3 voies différentes.
Voie I a) Ester éthylique de l'acide 2-[2,4diméthylphényl)hydrazono]propionique.
On dissout 17,11 g de 9,4-dimethylaniline dans 36 ml d'HCl concentré dilué avec 280 ml d'eau. On additionne à 0 C une solution de 10,13 g de nitrite de sodium dans 30 ml d'eau. On agite 15 minutes à <RTI ID=
On additionne à -10 C sous azote sec un mélange de 5 g de 3.5- diméthylbenzaldehyde et de 19,3 g d'azidoacétate d'éthyle à un mélange de 25 ml d'éthanol et de 5() ml d'une solution à 21 % d'éthylate de sodium dans l'éthanol. On laisse sous agitation 1 heure à -10 C et 14 heures ct demie à +5OC. On verse sur 100 ml d'eau, filtre le précipité formé et le lave à l'eau. On dissout le précipité dans l'éther, sèche sur MgSO4 puis evapore pour utiliser le produit tel quel à l'étape ultérieure. h) Ester éthylique de l'acide 5,7-diméthylindole-2-carboxylique Dans 1()() ml de xylène chauffés à retlux, on additionne goutte à goutte une solution du produit de l'étape précédente dans 10() ml de xylène. Après deux heures, on évapore le milieu réactionnel et lave le résidu cristallisé au pentane pour obtenir 4,2 g du composé attendu, F = 146 C.
Voie 3 a) N-(Boc)-2,4,6-triméthylaniline.
On chauffe à reflux une solution de 36 g de Boc2O dans 60 ml d'heptane. On additionne goutte à goutte 20,28 g de 2,4,6-triméthylaniline et chauffe 3 heures à reflux. On refroidit et filtre sur silice en éluant au DCM. On évapore pour obtenir 33,5 g du composé attendu sous forme d'un produit blanc cristallisé; F = 73-73,5 C: b) Ester éthylique de l'acide 5,7-diméthylindole-2-carboxylique.
On refroidit à -40 C sous azote sec une solution de 4,7 g du produit de l'étape précédente dans 70 ml de THF anhydre. On additionne goutte à goutte 34 ml d'une solution 1,3M de sec-BuLi dans le cyclohexane. On laisse revenir à -20 C en 30 minutes. On refroidit à -40 C et ajoute rapidement cette solution jaune à une solution de 5,9 g d'oxalate d'éthyle dans 70 ml de THF anhydre puis laisse revenir à TA sous azote. Deux heures après, on refroidit à +4 C et additionne lentement 200 ml de tampon pH = 2. On extrait deux fois à l'éther; sèche sur MgSO4 et évapore. On reprend le résidu huileux dans 100 ml de THF et - 160 ml d'HCI 6N. On chauffe à 60 C pendant 1 heure et demie puis on refroidit.
L'enveloppe métallique 3 se prolonge au-dessus du noyau 7 et comporte des aspérités périphériques circulaires 16 qui sont destinées à assurer le maintien par encliquetage d'un élément de butée constitué d'une bague 13 qui, en position de fixation, ainsi que représenté sur la figure 2, vient en appui sur la face supérieure circulaire du noyau 7. La mise en place de la bague 13 dans la cupule 3 est favorisée par la réalisation dans celle-ci d'une fente radiale 14 qui autorise sa déformation et permet également son démontage. A cet effet la face supérieure de la bague 13 comporte, de part et d'autres de la fente 14, deux trous 15 qui permettent, à l'aide d'un instrument approprié, de rapprocher les deux extrémités de cette bague 13 de façon à en diminuer le diamètre et permettre un retrait facile de celle-ci, ce qui permet l'extraction de la tête fémorale 11.