INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'intensité du courant direct i2 permettant de saturer tous les pièges, peut être réduite si l'on augmente son temps Td de passage et réciproquement. On peut indiquer à titre d'exemple non limitatif, que lors d'essais accomplis avec une matrice photosensible semblable à la matrice 2, d'une surface d'environ 30 cm x 40 cm et comportant environ 4.800.000 photodiodes : les effets de la rémanence ont pratiquement été totalement supprimés en faisant circuler un courant direct i2 simultanément dans toutes les photodiodes, pendant un temps de 1 milliseconde, et avec une intensité du courant direct i2 telle que la somme des courants directs de toutes les photodiodes était de l'ordre de 50 milliampères. Ces conditions étaient obtenues pour une valeur de la tension de polarisation directe Vd de 1,5 volt, et une résistance de limitation RL d'une valeur de 14 ohms.
Cependant, notamment dans certaines configurations de matrices où le nombre des lignes est important, le courant dans les conducteurs colonnes X1 à X3 peut devenir important au point d'entrainer une différence de potentiel, entre le potentiel de référence Vr appliqué aux entrées "+"des amplificateurs intégrateurs G1 à G3, et ie potentiel qui est réellement imposé aux conducteurs colonnes X1 à X3 via l'entrée négative "" de ces amplificateurs G1 à G3. Ceci peut déterminer au courant direct i2 dans chaque photodiode, une valeur différente de celle prévue. Un autre mode de réalisation de l'invention montré à la figure 3, permet d'éviter cet inconvénient.
La figure 3 représente un détecteur d'image la, qui diffère du détecteur 1 de la figure 2 uniquement dans la manière d'imposer la tension de référence Vr aux conducteurs colonnes Xl à X3, sans passer par les amplificateurs intégrateurs G1 à G3 durant la phase de saturation des pièges, de façon à ne pas dépendre des caractéristiques de ces amplificateurs.
A cette fin, chaque conducteur colonne Xi à X3 est relié d'une part à l'entrée 'Ln de son amplificateur intégrateur G1 à G3, par l'intermédiaire d'un premier élément de commutation Cal à Ca3 constitué par exemple par un transistor de type MOS monté en interrupteur. D'autre part, chaque conducteur colonne Xi à X3 est en outre relié au potentiel de référence Vr ou masse, par l'intermédiaire d'un second élément de commutation Cbl à Cb3, pouvant également être constitués par un transistor MOS formant interrupteur.
Ces premiers et seconds éléments de commutation Cal à Ca3 et Cbl à Cb3 sont commandés par exemple à partir du circuit de commande 3, lequel possède à tous moments la connaissance du déroulement des séquences : à cet effet, d'une part une première sortie de commande Scl est reliée aux premiers éléments de commutation Cal à Ca3 pour les commander simultanément, et d'autre part, une seconde sortie de commande Sc2 est reliée aux seconds éléments de commutation Cbl à Cb3 afin de commander ces derniers simultanément, et indépendamment des premiers.
Dans cette configuration, avant d'appliquer la tension de polarisation directe Vd aux anodes des photodiodes Dp à l'aide du circuit de commutation Cm il convient de commander les premiers éléments de commutation Cal à Ca3 pour déconnecter les conducteurs colonnes <RTI ID= et être insérée entre le potentiel de référence Vr et les seconds éléments de commutation Cbl à Cb3 par exemple.
La figure 4 illustre un troisième mode de réalisation de l'invention, par un détecteur d'image lb qui diffère de celui de la figure 3 uniquement dans la façon d'appliquer une tension de polarisation directe aux photodiodes Dp. Les seules différences avec la figure 3 sont les suivantes: - a) la tension de polarisation inverse Vpi délivrée par la première source de tension Si, est appliquée aux anodes des photodiodes Dp directement (c'est à dire sans passer par le circuit de commutation Cm); - b) les seconds éléments de commutation Cbl à Cb3 ne sont plus reliés à la tension de référence Vr. Ils sont reliés à une sortie négative tond'une troisième source de tension S3, délivrant une tension Vd2 destinée à être appliquée aux photodiodes Dp, et à constituer une seconde tension de polarisation directe Vd2 de ces dernières. La troisième source de tension S3 est reliée au potentiel de référence Vr par sa sortie positive -t: de telle manière que sa sortie négative ""délivre le potentiel négatif -Vd2 de cette seconde tension de polarisation directe, potentiel négatif qui constitue un quatrième potentiel -Vd2 connecté aux seconds éléments de commutation Cbl à Cb3. La seconde tension de polarisation directe Vd2 a une valeur plus grande que la tension de polarisation inverse Vpi, de telle façon que par rapport au potentiel de référence Vr, le quatrième potentiel -Vd2 est plus négatif que le second potentiel -Vpi.
Dans ces conditions, quand les premiers et seconds éléments de commutation Cal à Ca3 et Cbl à Cb3 sont activés pour la phase de saturation des pièges, d'une part ils déconnectent les conducteurs colonnes Xi à X3 des amplificateurs intégrateurs Gi à G3, et d'autre part ils appliquent à ces conducteurs colonnes le quatrième potentiel -Vd2. Le deuxième potentiel -Vpi étant déjà connecté aux anodes des photodiodes Dp, il en résulte que les photodiode sont alors mises en polarisation directe sous une tension de valeur égale à Vd2 - Vpi. La tension de polarisation inverse Vpi étant dans l'exemple égale à 5 volts, la seconde tension de polarisation directe Vd2 peut avoir une valeur de l'ordre par exemple de 6,5 volts, si une résistance RL est insérée dans le circuit Les figures 5a à 5g forment un chronogramme qui illustre le fonctionnement des détecteurs représentés aux figures 2, 3 et 4, sous la commande d'un procédé conforme à l'invention.
La figure 5a représente des signaux appliqués sur un conducteur ligne Y1 à Y3, le premier conducteur Y1 par exemple. Les figures 5b et Sf représentent les variations d'une tension VA d'un point 'A': du premier point photosensible P1 par exemple : la figure 5b illustre particulièrement la version de l'invention présentée aux figures 2 et 3 ; et la figure 5f se rapporte à la version montrée à la figure 4, dans laquelle la seconde tension de polarisation directe Vd2 remplace le potentiel de référence Vr, au cours de la phase de saturation des pièges.
Dans l'exemple non limitatif décrit, un début de cycle de fonctionnement se situe après un instant tl qui marque la fin d'une impulsion dite de lecture IL appliquée au premier conducteur ligne Yi (figure 5a).
Cette impulsion de lecture IL a débuté à un instant tO du début d'une phase de lecture PHL d'un cycle de fonctionnement précédent, et elle a permis de lire les points photosensibles Pi à P3 exposés à un signal utile de mesure lors d'une phase de prise d'image de ce cycle précédent.
II est à noter qu'en l'absence d'impulsions, la tension sur les conducteurs lignes Y1 à Y3 est à une valeur de repos Vrep permettant de maintenir les transistors T à l'état bloqué, Vrep ayant par exemple une valeur négative de 10 volts par rapport au potentiel de référence Vr. Une impulsion de lecture IL doit mettre à l'état 'passant" les transistors T, dont la grille G est reliée au conducteur ligne auquel cette impulsion est appliquée.
A cette fin, l'impulsion IL est positive par rapport à la tension de repos Vrep, avec une amplitude telle que son sommet atteint par exemple une valeur positive de 10 volts par rapport au potentiel de référence Vr.
Quantité Quantité récupérée Rapport initiale cryptogéine 1 stigmastérol nmoles nmoles Fraction 1 2 3 cryptogéinea 97 99 0 0 stigmastérola 155 92 O 66 | 108 cryptogéinb 97 96 0 0 stigmastérolb 126 103 0 41 93 a : rapport initial protéine/stérol = 1/1,6 b : rapport initial protéine/stérol = 1/1,3 La fraction 1 contient le complexe stigmastérol-cryptogéine. La totalité de la cryptogéine initiale est récupérée dans cette fraction. Le rapport molaire cryptogéine-stigmastérol dans le complexe est compris entre 1,08 et 0,93. Ces résultats confirment la stoechiométrie mesurée par fluorimétrie.
II - PROPRIETES DE TRANSFERT DES LIPIDES.
EXEMPLE 4 : STIMULATION PAR LES ELICITINES DU TRANSFERT DE STEROLS ENTRE DES MICELLES.
Pour tester l'activité de transfert de stérols des élicitines, on a mesuré la fluorescence du DHE dans des micelles mixtes, formées à partir de 2 types de micelles contenant respectivement du DHE, ou bien un stérol non-fluorescent.
Dans l'eau, le DHE se présente sous forme de micelles avec une concentration critique micellaire de 0,025 pM. Le rendement quantique de fluorescence du DHE sous forme de micelles est faible, du fait d'une autoextinction provoquée par l'interaction entre molécules de DHE.
Quand des micelles de stérol non-fluorescent sont ajoutés à des micelles de DHE, un transfert spontané des stérols provoque la formation de micelles mixtes.
Ceci conduit à une dilution et à une séparation des molécules de DHE, d'ou résulte une augmentation de la fluorescence du DHE.
La figure 4 représente le transfert des stérols entre des micelles de DHE et des micelles de stigmastérol, spontané, ou bien stimulé par les élicitines, et évalué par mesure de la fluorescence du DHE.
Les micelles sont préparées dans du tampon II : 10 mM MES (pH 7), 0,02â azide de Na.
Les micelles donneur contiennent 0,63 pM de DHE, les micelles accepteur contiennent 3 pM de stigmastérol, dans du tampon II.
Le transfert micellaire stimulé est induit par addition de 0,5 ptM de l'élicitine à tester.
En début d'expérimentation, toutes les molécules de DHE sont présentes dans des micelles donneur . Quand un excès de micelles de stigmastérol est ajouté à des micelles de DHE dans du tampon II, la fluorescence du DHE augmente progressivement (figure 4, courbe du bas), reflétant l'échange spontané de stérols entre les micelles, qui conduit à une dilution du DHE.
Ceci est confirmé en mélangeant préalablement les 2 stérols dans l'éthanol, et en les ajoutant aux mêmes concentrations que ci-dessus : la fluorescence du DHE dans des micelles mixtes est 8 fois plus importante que celle observée dans les micelles ne contenant que du DHE (figure 4, courbe stigmastérol-DHE ) . L'addition de cryptogéine au mélange de donneur (DHE) et d'accepteur (stigmastérol) stimule notablement l'échange, et la fluorescence du DHE atteint un maximum au bout de 4 minutes environ. Les autres élicitines testées sont également capables de promouvoir l'échange des stérols entre les micelles, mais dans une moindre mesure. La cactoréine est moins efficace que la cryptogéine, et l'effet de la capsicéine est très faible.
L'augmentation de la fluorescence (9 unités arbitraires en présence de cryptogéine) observée dans cette expérimentation après addition des élicitines au mélange de micelles de DME et de stigmastérol reflète bien la dilution du DHE dans les micelles de stigmastérol, et non la fluorescence du complexe DHEélicitine, qui dans les mêmes conditions, ne représente que 2 unités arbitraires en présence de cryptogéine. En outre, la contribution du complexe DHE-élicitine à la fluorescence totale est négligeable, car il existe une compétition entre le stigmastérol et le DHE pour la fixation à la cryptogéine, et les expérimentations ont été effectuées en présence d'un excès de stigmastérol.
Des résultats similaires ont été obtenus en utilisant du cholestérol, à la place du stigmastérol, dans les micelles accepteur EXEMPLE 5 : STIMULATION PAR LES ELICITINES DU TRANSFERT DE STEROLS ENTRE DES MEMBRANES ARTIFICIELLES.
Préparation des liposomes Deux types de liposomes ont été préparés : des liposomes donneur contenant de la phosphatidylcholine, de la phosphatidylsérine, et du DHE, des liposomes accepteur contenant de la phosphatidylcholine, de la phosphatidylsérine, et du cholestérol.
Outre la crémone 3, le système de fermeture multipoints selon l'invention comprend une tige de crémone 4, Fig. 3, à laquelle sont reliés une pluralité de pènes 5 coopérant chacun avec une gâche correspondante 6. La tige de crémone 4 est déplaçable en translation longitudinale au moyen de la crémone 3, étant suffisamment souple pour se conformer sans résistance excessive ni fatigue à la courbure souhaitée tout en conservant une bonne aptitude à se déplacer dans son mouvement fonctionnel en va-et-vient longitudinal.
Selon l'invention, la tige de crémone 4 se trouve à l'intérieur du profilé d'ouvrant P2, dans une chambre intérieure 11 prévue à cet effet, et délimitée par des parois 8, 9 et des cloisons internes 10 du profilé P2, la paroi 8 étant celle qui fait face à la paroi 7 du profilé de dormant P1 portant les gâches 6. Telles que représentées, les cloisons internes 10 relient les parois 8 et 9 mais en variante, elle peuvent être interrompues en leur partie médiane, consistant alors chacune en deux retours à 900 faisant saillie face à face sur les parois 8 et 9. La chambre 11 a des dimensions de section légèrement supérieures à celles de la tige 4, de manière à ce que celle-ci puisse y coulisser très librement. De préférence, la tige 4 est une barre de section sensiblement carrée, réalisée par exemple en élastomère ou polyéthylène de haute densité.
Les pènes 5 sont avantageusement des pênes rouleaux qui font saillie extérieurement sur la paroi 8 pour coopérer avec les gâches 6, lesquelles sont des courts segments de profilés accrochés et vissés sur la paroi 7 du profilé de dormant P1, et dont une aile forme une butée de verrouillage derrière laquelle vient s'engager le pène lors de la fermeture. Les pènes 5 sont chacun reliés à la tige de crémone 4 par des moyens de connexion traversant une ouverture de passage 80 dans la paroi 8, laquelle est suffisamment allongée pour permettre le déplacement fonctionnel longitudinal des pènes.
Dans la forme de réalisation représentée à la Fig. 3, et selon une autre caractéristique de l'invention, chaque pène 5 est fixé sur un élément de base 12 monté coulissant le long de la paroi 8. Plus précisément, la paroi 8 présente extérieurement une glissière 81 à section en T, c'est-à-dire comportant deux rainures latérales destinées à recevoir des bords latéraux de forme complémentaire de l'élément de base ou coulisseau 12. Ce dernier est avantageusement un segment de profilé métallique, conformé longitudinalement à la courbure de la glissière pour les parties cintrées. Il porte centralement le pène 5 et la liaison avec la tige de crémone 4 peut alors être réalisée par son intermédiaire, par exemple au moyen de deux vis engagées dans sa paroi supérieure de part et d'autre du pène 5, des bagues d'écartement 13 et la tige de crémone 4. Ce montage sur coulisseau des pènes 5 solutionne radicalement le problème lié au fait qu'ils sont sollicités en porte-à-faux, tant du point de vue de leur efficacité immédiate que de leur fiabilité pour le long terme.
L'invention offre en outre une possibilité avantageuse au niveau de la crémone 3 et de sa connexion avec la tige de crémone 4, du fait que celleci, toute en un seul tronçon, est suffisamment épaisse pour que puisse être ménagé dans l'une de ses faces latérales un creux de réception destiné à recevoir un doigt ou ergot constituant l'organe de commande d'un type de crémone simple, mais robuste et efficace cependant.
CONVERTISSEUR UNIVERSEL DE POCHE "MONNAIE-EURO / EURO-MONNAIE" La présente invention concerne un dispositif du genre microboitier électronique renfermant une calculatrice digitale de poche, mais programmé de telle sorte qu'il ne soit destiné qu'à la conversion d'une unité monétaire spécifique quelconque en "Euro", et à l'inverse de l"'Euro" en cette unité monétaire.
L'on connait les innombrables avantages des calculatrices de poche se présentant, soit sous la forme d'un petit boitier a clavier, soit sous la forme d'une petite carte rigide de faible épaisseur; les premiers faisant appel à l'énergie électrique d'une pile ou d'un capteur solaire, alors que les seconds n'utilisent que le capteur solaire.
Ce "Convertisseur Universel" est conçu de telle manière, que son utilisation soit extrèmement simple, et à la portée de tout le monde, c'est à dire qu'après avoir préalablement programmé digitalement, et une fois pour toutes, le taux de change en vigueur, il suffira de composer la somme a convertir puis de l'introduire en appuyant sur la touche "Euro" réservée à cet effet, ce qui engendrera l'apparition sur le cadran, de la somme équivalente en "Euro". Ou à l'inverse, de composer la somme en "Euro", puis de l'introduire en appuyant sur la touche portant le nom de la monnaie considérée (Franc pour la France), ce qui engendrera l'apparition sur le cadran de la somme equivalente à ladite monnaie.
La présente invention concerne un dispositif et un procédé pour synchroniser des oscillateurs dans un système de communication. Un exemple d'un tel système est un système de radiotélémétrie, dans lequel des données arrivant à une fréquence située dans la bande de base subissent une conversion de fréquence pour la transmission à des hautes fréquences.
Dans des systèmes de communication basés sur une transmission radio, des données d'entrée, par exemple des signaux vocaux ou des signaux provenant d'un capteur, occupent d'une manière générale une gamme de fréquences relativement basses, mentionnée dans la technique comme étant la bande de base. La fréquence des signaux dans la bande de base est accrue par conversion pour la transmission de ces signaux par l'intermédiaire de la liaison radio. La conversion de fréquence dans le sens montant peut être exécutée par mélange (c'est-à-dire multiplication) des signaux dans la bande de base par une fréquence dérivée d'un oscillateur local.
En supposant à titre de simplification que les signaux dans la bande de base comprennent une tonalité continue ayant une fréquence XB et que l'oscillateur local possède une fréquence e > , alors on sait bien dans la technique que le résultat du mélange produit des signaux à des fréquences O - co et > + OB et que ce processus de mélange augmente les deux bandes latérales qui sont centrées sur la fréquence o, de l'oscillateur local. L'un de ces signaux ou ces deux signaux peuvent alors être transmis conformément à des systèmes de transmission connus. En supposant à titre de simplification que seule la bande latérale supérieure est transmise, alors le récepteur est agencé de manière à récupérer la bande de base par mélange du signal arrivant (#L + OB) à un signal o > ' délivré par un oscillateur local. Ceci fournit des signaux possédant les fréquences de somme et de différence ' + #L + O, et 0, 0,' + B. Si O, et ' sont identiques, alors le signal récupéré possède la fréquence #B (le terme co' + #L + #B étant ignoré lorsqu'il apparaît à l'extérieur d'une bande passante du système). Cependant, si les oscillateurs locaux ne sont pas réellement adaptés, alors le terme (o, - ) n'est pas nul et une erreur de fréquence est introduite dans le signal récupéré. Dans la discussion précédente, on n'a pas tenu compte de la contribution du déphasage, mais ceci est également important et, pour récupérer de façon précise le signal dans la bande de base, les signaux de sortie o, et o > ' délivrés par les deux oscillateurs doivent être adaptés de façon précise à la fois du point de vue de la fréquence et de la phase.
Un système de transmission de données sismiques doit récupérer des informations d'amplitude, de fréquence et de phase à partir de chacun des géophones (ou hydrophones) si le traitement ultérieur des données pour une correction d'excursion normale, une correction d'excursion conséquente et analogue doit être exécuté de façon précise. Il est important que la fréquence des oscillateurs locaux dans les émetteurs et récepteurs dans un tel système de radiotélémétrie soit adaptée de façon très précise. Une solution pour obtenir ceci consiste à utiliser une référence de fréquence très stable et précise dans chaque unité formant récepteur et formant émetteur.
Cependant, si des erreurs de fréquence égales approximativement à une partie par million ou moins sont nécessaires dans une gamme étendue de températures, alors des systèmes de référence très précis commandés en fonction de la température sont nécessaires, ces systèmes tendent à être coûteux, volumineux et consommant beaucoup d'énergie et n'étant par conséquent pas appropriés pour être utilisés dans des unités radio portables alimentées par piles.
Conformément au premier aspect de la présente invention, il est prévu un système de communication de données comprenant une unité maître contenant une horloge maître et au moins une unité distante, caractérisé en ce que la ou chaque unité distante possède un oscillateur local, que l'unité maître transmet un signal contenant au moins des premier et second signaux pilotes à des fréquences prédéterminées et que la ou chaque unité distante est agencée de manière à recevoir les signaux pilotes, pour comparer les fréquences des signaux pilotes reçus à un enregistrement local de leurs fréquences, et pour régler la fréquence de l'oscillateur local de manière à régler la différence entre les fréquences pilotes reçues et les fréquences attendues à une valeur inférieure à un seuil.
Ainsi il est possible de prévoir un système de communication, dans lequel les unités distantes peuvent être pourvues d'oscillateurs locaux relativement bon marché, qui sont commandées de manière à exécuter un verrouillage sur un oscillateur maître.
De préférence, les signaux pilotes possèdent une gamme étroite de fréquences et peuvent être considérés comme des tonalités pilotes.
Lors de la mise en oeuvre des méthodes destructives, on prélève des échantillons en découpant le colis de matériau radioactif. Les échantillons prélevés sont ensuite analysés selon différentes techniques d'analyse parmi lesquelles on peut citer l'analyse chimique, la fluorescence X, la spectrométrie gamma ou l'activation neutronique, par exemple.
Les méthodes citées ci-dessus ne sont applicables qu'à des échantillons de faible volume, de quelques centimètres cubes à quelques litres. Elles sont donc inefficaces pour les mesures non destructives des colis de déchets radioactifs de grande taille.
Parmi les méthodes de détermination de la teneur en actinides dites non-destructives on distingue encore deux sous-catégories comprenant respectivement les méthodes non-destructives actives et les méthodes non-destructives passives.
Les méthodes non-destructives passives sont pour l'essentiel des méthodes de spectrométrie du rayonnement gamma émis par le corps, de comptage des neutrons émis lors de la fission spontanée des actinides contenus dans le corps, ou de calorimétrie.
La méthode de spectrométrie gamma du rayonnement émis n'est également applicable qu'aux échantillons homogènes et de petite taille. En effet, le comptage des neutrons émis lors de la fission spontanée des actinides d'échantillons plus importants, nécessite un appareillage sophistiqué, notamment pour s'affranchir de l'influence de neutrons provenant d'autres sources que la fission spontanée du corps à mesurer.
La méthode par calorimétrie permet d'évaluer la quantité totale de chaleur dégagée dans un corps radioactif, tel qu'un colis de déchets. Elle ne permet cependant pas de déterminer le type de désintégration qui est à l'origine de la chaleur.
On connaît enfin des méthodes non-destructives actives pour déterminer la teneur en actinides d'un corps. Ces méthodes sont dites actives parce qu'elles font appel à une source de rayonnement dit rayonnement interrogateur, externe au corps radioactif.
Parmi ces méthodes non destructives actives on distingue les mesures d'atténuation et les mesures de rayonnement émis.
Les mesures d'atténuation, tels que la gammamétrie ou la tomographie, mesurent l'atténuation d'un rayonnement extérieur traversant le colis radioactif à examiner. Les mesures de rayonnement émis, par contre, mesurent un rayonnement provenant du colis, lui-même, et provoqué par un rayonnement d'interrogation extérieur. Ces dernières mesures sont bien adaptées à l'examen de colis de déchets radioactifs de grande taille tels que des conteneurs en béton. Toutefois les méthodes non-destructives actives connues à l'heure actuelle ne permettent que de déterminer la quantité totale des actinides présents dans un colis, sans distinction de leur nature ou de leur composition. En particulier, elles ne permettent pas de différencier l'uranium du plutonium contenu dans le corps ou le colis radioactif examiné.