INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres buts, caractéristiques et avantages de la présente invention seront plus facilement appréciés à partir de la description détaillée suivante de ses modes de réalisation préférés lorsqu'ils sont considérés en association avec les dessins annexés, dans lesquels : La figure 1 est une illustration simplifiée d'une maquette de suspension d'un véhicule sur roues ; La figure 2 est un schéma synoptique sous forme de blocs d'un système de commande de rétroaction d'état non linéaire H# dans un premier mode de réalisation de la présente invention ; Les figures 3(A) à 3(C) sont chacune un graphique montrant un gain en relation avec une région de fréquence ; La figure 3(D) est un graphique montrant un poids de fréquence en relation avec un coefficient d'amortissement variable ; La figure 4 est une vue d'image montrant les effets fonctionnels sur la base d'une théorie de commande non linéaire H ; La figure 5(A) illustre une figure de Lissajous montrant une caractéristique d'une différence (F - V) entre une force d'amortissement et une vitesse relative sous la commande d'une force d'amortissement en conformité avec la présente invention ; La figure 5(B) est une figure de Lissajous montrant une caractéristique d'une différence (F - V) entre une force d'amortissement et une vitesse relative sous une commande Skyhook classique ; La figure 6 est un schéma synoptique sous forme de blocs illustrant un système de commande de force d'amortissement dans un véhicule sur roues ; La figure 7 est un organigramme d'un programme de commande exécuté par un micro-ordinateur représenté sur la figure 6 ;
La figure 8 est un graphique montrant une caractéristique de données dans une table de vitesse relative - force d'amortissement mémorisée dans le microordinateur de la figure 6 ; La figure 9 est un schéma synoptique sous forme de blocs d'un plan généralisé d'un système de commande de rétroaction de sortie non linéaire H dans un deuxième mode de réalisation de la présente invention ; La figure 10 est un organigramme d'un programme de commande exécuté par le micro-ordinateur de la figure 6 dans le deuxième mode de réalisation ; La figure 11 est un schéma synoptique sous forme de blocs d'un plan généralisé d'un système de commande de rétroaction de sortie non linéaire H de la base de filtre de Kalman ; La figure 12 est un organigramme d'une modification du programme de commande exécutée par le micro-ordinateur dans un troisième mode de réalisation de la présente invention ; La figure 13 est un organigramme d'une autre modification du programme de commande exécutée par le micro-ordinateur dans une première modification des modes de réalisation précédents ; La figure 14 est un organigramme d'un programme destiné à l'estimation de la masse d'un élément de masse suspendue dans une deuxième modification des modes de réalisation précédents ; La figure 15 est un graphique montrant une caractéristique de données dans une table de vitesse relative - coefficient d'amortissement dans une troisième modification des modes de réalisation précédents ; et La figure 16 est un organigramme d'une quatrième modification du programme de commande représenté sur les figures 7 et 10.
Notre objectif pour contrôler les réactions est de couper une molécule en deux à chaque passage. Ceci nous demande 20 kcal/mol nettes comme on l'a déjà vu.
Si nous apportons 40kcal/mol pour l'activation, il suffit de partir d'une charge préchauffée en dessous de 470 C pour obtenir le résultat désiré.
En effet,partant de cette température légèrement inférieure à la température désirée du réacteur-maturateur, en rajoutant l'énergie d'activation, la molécule aurait une température thermique supérieure si elle restait en l'état, mais elle casse en absorbant 20kcal/mol ce qui la laisse finalement à la température visée pour la suite des opérations de mise à l'équilibre .
Ceci bien compris, compte tenu du débit de vapeur (ou de gaz) nécessaire déjà défini pour cicatriser à coup sûr les extrémités brisées, on en déduit quelle doit être l'enthalpie de la vapeur envoyée à l'injecteur.
Pour obtenir 470 C dans le réacteur-maturateur en tenant compte des recyclages, des rendements divers de transfert d'énergie, il faut envisager des températures de surchauffe de la vapeur de l'ordre de 600 à 650 C pour le RSV.
Avantageusement, tout bilan énergétique et recyclage matière faits, il est bon d'adopter une pression de Vapeur de l'ordre de 60b surchauffée à 600 C.
Notre tuyère d'injection détend alors adiabatiquement la vapeur de 60 bars à 30 bars 470 C , et place 60 kcal/kg disponibles mécaniquement en énergie cinétique dans le jet de vapeur de l'ordre de 700m/s .
On dispose ainsi d'une vapeur à la température désirée du réacteur.
A cette température, on ne risque absolument pas de "griller" les hydrocarbures, qui reçoivent l'énergie utilisable sous forme cinétique qui va les "cisailler" mécaniquement.
Typiquement, le préchauffage sera inférieur d'environ 20 C à 25 C à la température du réacteur-maturateur ,soit environ 445-450 C.
Ceci est particulièrement avantageux pour le fonctionnement du four de préchauffage du résidu et évite tout problème de cokage. En effet on sait que les fours de visbraekeurs sont obligés de chauffer ce même type de résidu vers 460 C ,et qu'au-delà apparaissent des risques de cokage.
Avec ces conditions opératoires,nous n'avons jamais en de cokage de notre four.
Quoiqu'il en soit s'étant fixés le débit Vapeur et l'allure de l'unité, on règle la surchauffe de la vapeur et le préchauffage de la charge pour équilibrer le bilan thermique défini par la température du maturateur.
En pratique s'étant fixé le préchauffage de la charge 20 ou 25 C endessous de la température de sortie du réacteur ,on règle le débit fuel de chauffage du four vapeur par la température de sortie du réacteur.
L'exemple que nous venons de donner pour le Résidu sous vide se généralise à n'importe quelle charge .
Le paramètre-clé principal est la température du réacteur qui s'élève si les produits sont plus légers.
Dans le cas particulier ou l'objet observé est un cristal uniaxe, l'indice de diffraction du rayon ordinaire a une valeur constante. Selon une version de l'invention, une représentation tridimensionnelle
dans laquelle les nombres complexes obtenus caractérisent l'absorptivité et l'indice ordinaire peut être calculée. Selon cette version de l'invention, cette représentation est calculée à partir d'images planes en fréquence obtenues pour une onde d'éclairage polarisée de sorte qu'elle constitue un rayon ordinaire.
La direction de polarisation ordinaire variant avec la direction de propagation de l'onde, il est nécessaire de pouvoir modifier la direction de polarisation de l'onde d'éclairage. Cependant, les phénomènes étant linéaires, il suffit d'enregistrer l'onde reçue en tout point pour deux directions de polarisation de l'onde d'éclairage pour pouvoir en déduire l'onde diffractée par par l'objet pour une onde d'éclairage de direction quelconque. Selon une version de l'invention, le microscope comprend des moyens pour générer deux directions de polarisation de l'onde d'éclairage. Selon une version de l'invention, le microscope comprend également des moyens pour analyser l'onde diffractée suivant deux directions de polarisation, ce qui permet de distinguer l'onde diffractée ordinaire de l'onde diffractée extraordinaire.
Selon cette version de l'invention, les images planes en fréquence sont alors obtenues à partir de quatre images élémentaires correspondant à chaque combinaison des deux directions de polarisation et des deux directions d'analyse.
Une telle version de l'invention est décrite en 7.18.9. Dans la version décrite en 7.18.9. seule la direction d'analyse correspondant au rayon ordinaire est utilisée, cependant il est également possible de prendre en compte la direction d'analyse correspondant au rayon extraordinaire. Deux images planes en fréquence sont alors obtenues pour chaque direction de propagation de l'onde d'éclairage, correspondant l'une à l'indice ordinaire et l'autre à l'indice extraordinaire. La représentation fréquentielle finale est obtenue à partir de cet ensemble d'images en prenant en compte les variations de l'indice extraordinaire en chaque point des images planes en fréquence correspondant à l'indice extraordinaire.
3. 11.3. Compensation par combinaison de plusieurs directions de polarisation et d'analyse Dans le cas du matériau isotrope, la méthode décrite en 3.11.1. a le défaut de faire remonter considérablement le niveau de bruit. Une méthode évitant ce problème est d'acquérir au moins quatre images planes en fréquence correspondant à chaque combinaison de deux polarisations distinctes de l'onde d'éclairage et de deux directions de polarisation distinctes de l'onde diffractée. Un algorithme approprié permet alors, à partir de ces quatre images, de calculer une image unique correspondant à la grandeur scalaire recherchée. Selon une version de l'invention, le microscope comporte donc un moyen pour générer deux polarisations distinctes de l'onde d'éclairage, et un moyen pour analyser l'onde diffractée selon deux directions de polarisation distinctes. Selon une version de l'invention, le microscope comporte des moyens pour calculer, à partir des images planes en fréquence correspondant à chaque combinaison des deux directions de polarisation et des deux directions d'analyse, une image plane en fréquence unique représentant à une grandeur scalaire complexe vérifiant la condition de diffraction homogène dans toutes les directions. Ce principe est utilisé dans les modes de réalisation 3,4, et 5. Le principe de calcul de ladite grandeur scalaire est détaillé en 7.12.1.
Dans le cas des longueurs d'ondes du visible, ledit moyen de variation de la polarisation de l'onde d'éclairage peut être constitué d'un rotateur de polarisation à cristaux liquides. Ledit moyen de variation de
la direction d'analyse de l'onde diffractée peut être composé d'un rotateur de polarisation associé à un polariseur. Dans le cas de l'ultraviolet, ces dispositifs ne sont pas disponibles.
3. 11.4. Variation de la direction de polarisation de l'onde d'éclairage dans le domaine UV Dans le domaine UV, les rotateurs de polarisation peuvent être remplacés par une lame d'onde en quartz tournant autour d'un axe par des moyens mécaniques. Cependant, ces mouvements mécaniques ralentissent considérablement le système. C'est pourquoi on utilise un système ou les seuls mouvements mécaniques sont ceux d'obturateurs et ou le faisceau à obturer a une extension spatiale aussi réduite que possible, de manière à ce que le mouvement de l'obturateur soit aussi faible que possible. Il est alors possible d'utiliser un obturateur rapide ou une obturation par roue tournante crénelée.
Selon une version de l'invention, un tel système comprend: - un séparateur de faisceau séparant le faisceau en un faisceau A et un faisceau B.
- des lentilles placées sur chaque faisceau A et B et focalisant ces faisceaux sur des points de focalisation ou sont placés les obturateurs.
- un dispositif permettant de superposer à nouveau les faisceaux A et B ayant traversé leurs obturateurs respectifs.
- un dispositif placé sur la trajectoire de l'un des faisceaux A ou B, dans la partie de la trajectoire ou les deux faisceaux sont distincts, et modifiant la polarisation de ce faisceau.
Un tel système peut également comprendre des lentilles supplémentaires destinées à reformer des faisceaux parallèles après traversée des obturateurs. Il peut également comprendre un second dispositif de modification de la polarisation. Le dispositif de modification de la polarisation du faisceau peut être une lame d'onde. Les dispositifs de séparation de faisceau et de superposition de faisceau peuvent être des miroirs semi-transparents. Un tel dispositif est utilisé dans le mode de réalisation 5.
3. 11.5. Variation de la direction d'analyse dans le domaine UV.
L'onde issue de l'objet peut être décomposée en une onde dont le vecteur champ électrique est parallèle à celui de l'onde de référence et une onde dont le vecteur champ électrique est orthogonal à celui de l'onde de référence. L'intensité reçue sur la surface de réception est la somme de l'intensité de l'onde de champ électrique orthogonal à l'onde de référence et de l'intensité produite par l'interférence de l'onde de référence et de l'onde de champ électrique parallèle à l'onde de référence. La première de ces intensités ne dépend pas de la phase de l'onde de référence et ne modifie donc pas la valeur complexe de l'onde issue de l'objet mesurée par combinaison de figures d'interférences correspondant à des phases différentes de l'onde de référence. C'est donc uniquement l'onde de vecteur champ électrique parallèle à celui de l'onde de référence qui est obtenue sur la surface de réception.
L'objectif de la présente étape est de déterminer la position relative des points d'origine des faisceaux de référence FRD et FRG. Cet objectif peut être atteint en réglant la position des objectifs de manière à ce que l'image produite par le faisceau FRGI sur le capteur (2239) soit parfaitement ponctuelle.
Dans ce but, seuls sont utilisés les faisceaux FRGI et FRD. Le miroir (2282) est utilisé pour obtenir une onde centrée à double sens de propagation. Les miroirs (2243) (2232) (2247) sont obturés. Le décaleur de phase (2251) est utilisé pour modifier la phase de cette onde. L'espace entre les deux objectifs est occupé par de l'huile optique à l'indice nominal des objectifs. L'onde mesurée du coté droit des objectifs sur le capteur (2239) indicé parp=0 est l'équivalent de l'onde de référence utilisée de l'autre coté. Sa ponctualité est évaluée par la procédure décrite en 7.3.3.1., avec utilisation d'une transformée de Fourier dans ladite procédure. La position des objectifs est ajustée pour obtenir un point centré au milieu de l'image.
Si ce réglage de position des objectifs est effectué avec le plus grand soin et avec des positionneurs suffisamment précis, de précision sub-micrométrique, par exemples des dispositifs de focalisation de microscope d'une qualité suffisante, ou des positionneurs avec contrôle piézoélectrique, alors les points d'origine des images obtenues de chaque coté du microscope sont confondus.
Toutefois ceci nécessite un positionnement extrêmement précis des objectifs. La procédure de réglage décrite en 7. 3.3.2. permet cependant d'obtenir cette qualité de réglage en utilisant des positionneurs de précision moyenne pour les objectifs. En effet, les réglages fins sont effectués, dans cette procédure, par déplacement des caméras et non des objectifs. Si la procédure de réglage décrite en 7. 3.3.2. est effectuée avec soin, les points d'origine des représentations fréquentielles finalement obtenues sont confondus. Leurs coordonnées relatives sont donc (x,y,z)=(0,0,0). Il est alors préférable de ne pas modifier les positions obtenues pour les objectifs.
Cependant, les réglages obtenus par la procédure 7. 3.3.2. ou par un nouveau réglage de position des objectifs sont en général imparfaits. Il est possible d'utiliser (x,y,z)=(0,0,0) mais une meilleure superposition des images provenant de chaque capteur sera obtenue si un algorithme adapté est utilisé pour calculer une valeur plus précise de ces paramètres.
L'onde mesurée sur le capteur (2239), obtenue selon la procédure décrite en 7.5. avec p=O, est alors enregistrée en un tableau Frec[i,j]. Les coordonnées x,y,zdu point d'origine de l'onde de référence issue de FRD par rapport au point d'origine de l'onde de référence issue de FRG sont alors déterminées à partir de Frec[i,j] en utilisant le programme décrit en 7. 8. Toutefois, afin de tenir compte de l'abscence d'échantillon, la procédure (3303) est remplacée par les deux affectations suivantes: upixels=pixels vpixels=1 Par ailleurs les variables utilisées sont: nomax~~mi= nomin ~im= nv, nv étant l'indice nominal des objectifs. Lmn=Lmax=0 nopixels=1 pixels=20 zmrn = -20,1 et zmax = 20/L (par exemple) 7. 9.2. Obtention des valeurs complexes et des coordonnées des faisceaux d'éclairage.
Cette procédure a pour objectif de déterminer, pour chaque faisceau parallèle défini par les indices p,i,j du mot de commande COM[p,i,j] du déviateur de faisceau: - les coordonnées du point d'impact direct du faisceau d'éclairage sur le capteur p. Ces coordonnées seront stockées dans les tableaux la[p,0,i,j] , Ja[p,0,i,j]. - les coordonnées du point d'impact direct du faisceau d'éclairage sur le capteur p . Ces coordonnées seront stockées dans les tableaux la[p, l,i,j] , Ja[p, l,i,j].
- la valeur complexe du faisceau d'éclairage correspondant, sa phase étant mesurée au point d'origine de l'onde de référence utilisée sur le capteur #. Cette convention de mesure de la phase assure en effet que la valeur complexe ainsi obtenue soit indépendante de la position des objectifs, à un facteur global de phase près affectant l'ensemble des faisceaux caractérisés par le même indice p. Cette valeur complexe sera stockée dans un tableau Ra[p,i,j]. Comme la mesure directe des faisceaux donne des coordonnées relatives
au point d'origine de l'onde de référence utilisée sur le capteur p, cette valeur doit être corrigée en fonction des valeurs de position déterminées en 7.9.1.
Pendant cette procédure, les faisceaux de référence FRD et FRG sont utilisés, ainsi qu'un faisceau d'éclairage défini par un mot de commande variable COM[p,i,j] du déviateur de faisceau. Les miroirs (2243) et (2232) sont utilisés pour créer un faisceau indicateur inverse du faisceau d'éclairage qui va frapper le capteur opposé au capteur normalement éclairé par ce faisceau. Les miroirs (2247) et (2282) sont obturés.
La procédure décrite en 7. 5. est utilisée pour obtenir sur chaque capteur des images bidimensionnelles en nombres complexes. Les décalages de phase sont effectués à l'aide de l'élément (2205).
Un programme permet d'obtenir ces paramètres sous forme des tableaux la[p,q,i j] , Ja[p,q,i j], Ra[p,i j]. Par une méthode de suréchantillonnage il détermine Ia[p,q,ijl , Ja[p,q,i,j] avec une précision inférieure au pixel. Ces tableaux sont donc des tableaux de nombres réels.
Le système de coordonnées utilisé sur le capteur/? est celui déterminé dans l'étape 14 du cycle de réglage 7. 3.3.2., défini par les vecteurs directeurs (#p,#p). Cette convention de repérage sera maintenue par la suite.
Le programme est constitué de trois boucles parcourues successivement.
Boucle 1: il s'agit d'une boucle sur l'indice p, qui prend successivement les valeurs 0 et 1.
Pour chacun de ces indices le programme utilise le mot de commande COMCp, ##, ## . Il détermine alors les coordonnées entières imaxOp, jmaxOp du maximum de l'image résultante sur le capteur p.
Cependant en SDS-PAGE, deux bandes correspondant aux PM 6,5 kDa et 7 kDa sont observées pour les protéines MO2.1 et MO2.2 qui seraient
donc des dimères.
L'isoélectrofocalisation montre que le point isoélectrique de ces
protéines floculantes est de 10.
La composition en acides aminés de MO2.1 a été déterminée et montre que cette protéine contient 60 acides aminés avec un contenu élevé en glutamine (15 résidus), arginine (7 résidus) et proline (7 résidus), l'extrémité
terminale étant bloquée par une fonction pyroglutamate.
Les inventeurs de la présente invention ont découvert de façon inattendue et surprenante, que les extraits protéiques de graines de Moringa, connus pour leurs effets clarifiants sur les eaux turbides, présentaient également -3 - des propriétés nouvelles et originales dont les effets bénéfiques sur la peau et les phanères, associés à une très bonne tolérance, les rendent directement utilisables en cosmétique de soin et en pharmacologie, en particulier dans des applications dermatologiques. Ainsi, le principal objet de la présente invention consiste en l'utilisation d'au moins une fraction protéique extraite des graines d'une plante du genre Moringa appartenant à la famille des Moringaceae, en tant que principe actif, seul ou en association avec au moins un autre principe actif, pour la préparation d'une composition cosmétique et/ou pharmaceutique à usage topique
pour la peau et/ou les phanères.
Les propriétés nouvelles de ces extraits protéiques découlent directement de leur nature et propriétés particulières, notamment de leur point
isoélectrique basique et de leur capacité floculante.
il a notamment été constaté un effet adoucissant, des effets conditionneurs et hydratants en raison d'une substantivité importante et des effets
chelateurs les rendant appropriées dans le cadre des actifs antipollution.
Conformément à un mode de réalisation préféré de l'invention, la ou les fraction(s) protéique(s)consiste(nt) en un ou des extraits de la plante Moringa oleifera, cette ou ces fraction(s) protéique(s) contenant sur la base de l'extrait sec, une teneur en protéines comprise entre 0,01 % et 100 % en poids
préférentiellement d'environ 45 % en poids.
Avantageusement, la ou les fraction(s) protéique(s) est (sont) extraite(s) par l'eau ou une solution aqueuse, notamment des solutions salines à
différents pH, le cas échéant au moyen d'un générateur à ultrasons.
On observe ici que, pour constituer les deux séquences Y.1 et u2, l'unité centrale 700 constitue d'abord la séquence u1 puis la séquence u2 avec les données primaires en provenance de la source d'information 710.
Ensuite, au cours d'un test 802, l'unité centrale 700 détermine si le nombre entier conservé dans le registre "nb~données" est égal, ou non, au produit M.NO auquel est soustrait le degré m de g(x), M, NO et le degré m de g(x) étant des valeurs conservées en mémoire morte 705.
Lorsque le résultat du test 802 est négatif, l'opération 801 est réitérée. Lorsque le résultat du test 802 est positif, au cours d'une l'opération 803, les divisions des polynômes u1(x) et u2(x) respectivement associés aux séquences de données binaires u1 et u2 conservées dans le registre "données-primaires", par le polynôme g(x) sont effectuées, jusqu'aux derniers termes (de plus haut degrés) de u(x) et U2(X), en mettant en #uvre, à cet effet, le registre "resfe intermédiaire". Les restes de ces divisions sont mis en mémoire dans le registre "reste naP'. Les résultats de ces divisions fournissent les premiers éléments des séquences 121 = a1/g et b2 = a2/g.
Ensuite, au cours d'une opération 804, les données binaires conservées dans le registre "reste frnaP' sont respectivement juxtaposées aux fins des séquences u1 et u2 pour former les séquences a1 et a2. Les données binaires des séquences a1 et a2 sont mises en mémoire dans les registres "a1, 1211 pi" et "a2, b2, C2".
Ensuite, au cours d'une opération 805, les divisions effectuées au cours de l'opération 803 sont poursuivies, avec les données additionnelles ajoutées au cours de l'opération 804 et les séquences b1 et b2 sont complétées dans les registre "ai, b1t ç" et "a2, b2, ç2".
Puis, au cours d'une opération 806 : - les données binaires de la séquence a1 sont respectivement et successivement lues dans le registre "ah Pl, pi", dans l'ordre décrit par le tableau "entrelaceur1" conservé en mémoire morte 705, et - les données binaires de la séquence a2 sont respectivement et successivement lues dans le registre "a2, b2, c2", dans l'ordre décrit par le tableau "entrelaceur2" conservé en mémoire morte 705.
Les données qui résultent successivement de ces lectures sont respectivement mises en mémoire dans le registre "données~permutées" de la mémoire vive 704.
Ensuite, au cours d'une opération 807, les divisions des polynômes a1*(x) et a2*(x), respectivement associés aux séquences de données binaires permutées conservées dans le registre "données~permutées", par le polynôme g(x) sont effectuées, en mettant en #uvre, à cet effet, le registre "/'ese~//ef77?éd/a/re". Les résultats de ces divisions sont mis en mémoire dans le registre "a, th ç" et "a2, b2, Ç2", et correspondent aux données binaires des séquences c1 et c2.