INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour ce faire, selon l'invention, on réduit la puissance moyenne consommée par le moteur piézo-électrique sans diminuer le couple délivré ni le rendement, ce qui est impossible avec un moteur à courant continu de type classique ; on va donc diminuer la vitesse moyenne du moteur piézo-électrique pour diminuer la puissance moyenne à couple constant. Ce résultat peut être obtenu en utilisant les propriétés du moteur piézo-électrique au démarrage et à l'arrêt ; en effet, la très faible inertie d'un tel moteur permet de le faire fonctionner par courtes périodes, par exemple quelques millisecondes, en ne dégradant le rendement moyen que de très peu. Le courant électrique intermittent consommé par le générateur qui alimente le moteur piézo-électrique peut donc être délivré par un condensateur associé à la source de puissance limitée que constitue la pile de secours et choisi de façon que la diminution de sa tension soit suffisamment faible pendant chaque impulsion d'alimentation. La pile de secours à puissance limitée compense les courtes décharges par un courant quasi-continu proche du courant moyen consommé. De la sorte, le même travail est fourni dans un temps plus long que dans le cas normal de l'alimentation par la batterie du véhicule, mais l'allongement du temps de fonctionnement n'est pas gênant puisqu'il s'agit d'une fonction de secours. On a donc ainsi surmonté la difficulté qui empêchait l'homme de métier d'utiliser un moteur piézo-électrique dans une serrure électrique comportant une fonction de secours alimentée par une pile de puissance limitée.
La présente invention a, en conséquence, pour objet un ensemble constitué d'une serrure électrique de portière de véhicule automobile associée à ses moyens de commande et d'alimentation, l'ouverture de ladite serrure étant assurée électriquement par la manoeuvre d'un actionneur alimenté par la batterie du véhicule, ladite serrure étant, en cas de dysfonctionnement de l'alimentation électrique fournie par la batterie, susceptible d'être ouverte grâce à l'alimentation électrique fournie par une pile de secours qui charge un condensateur, ledit condensateur étant susceptible de commander par sa décharge l'actionneur de la serrure, caractérisé par le fait que ledit actionneur est un moteur piézo-électrique, dont l'alimentation à partir de la pile de secours est un courant haché avec une fréquence et un rapport cyclique permettant, pendant chaque impulsion du courant, de limiter la variation de la tension U fournie par le condensateur afin de maintenir à une valeur convenable le rendement du moteur piézo-électrique.
Dans un mode préféré de réalisation, le moteur piézoélectrique est accouplé à un organe élastique absorbant les à-coups dûs à la commande discontinue du moteur.
Dans une première variante de réalisation, le hachage du courant d'alimentation du moteur piézo-électrique s'effectue à une fréquence fixe suffisamment haute pour éviter une déformation excessive de l'organe élastique, mais suffisamment basse pour éviter une réduction significative du rendement du moteur piézo-électrique en raison des glissements pendant les phases d'accélération et de décélération du rotor ; le hachage du courant peut s'effectuer à une fréquence comprise entre 50 et 100 hertz environ.
Selon une seconde variante de réalisation, le hachage du courant d'alimentation du moteur piézo-électrique est déterminé par le maintien de la tension U fournie par le condensateur entre deux seuils aUO et ssUo, Ug étant la tension à vide fournie par la pile de secours, avec a < P < 1.
L'ensemble selon l'invention peut inclure un circuit comportant: - un élément interrupteur recevant une information d'une commande d'ouverture, ledit élément interrupteur étant alimenté par le condensateur associé à la pile de secours ou par la batterie, et - un générateur de plusieurs courants déphasés alimenté par ledit élément interrupteur, lesdits courants déphasés étant utilisés pour alimenter le moteur piézo-électrique.
En partie basse, la boîte de répartition 19 communique avec une buse cylindrique 20 par l'intermédiaire de deux raccords 21. Cette buse 20 comporte une face d'extrémité 20a fermée et une face d'extrémité 20b ouverte par laquelle l'air aspiré est évacué.
Si l'on se réfère à la figure 3, I'aspiration à travers la fente 14 le boîtier de répartition 18 et la buse 20 est créée au moyen d'un ventilateur 22 raccordé à la face ouverte 20b de la buse 20. En sortie de ce ventilateur 22, I'air issu du dispositif i est dirigé vers un système de filtration 23 par exemple un système de filtres à manche en vue d'être débarrassé des poussières ou fibres résiduelles véhiculées par cet air. En sortie du cylindre de filtration 23, I'air est libéré dans l'air ambiant. Dans une autre variante de réalisation, I'air en sortie de la buse 20 pourrait être recyclé en circuit fermé vers l'intérieur du dispositif 1. Dans ce cas, on raccorde la sortie 20b de la buse 20 directement à l'entrée du ventilateur 11.
Dans un exemple précis de réalisation donné à titre purement indicatif, la largeur l valait 2500mm. Le débit d'air du ventilateur il en fonctionnement normal, c'est-à-dire une fois la cheminée d'alimentation chargée en matière fibreuse était de 2200m3/h. La vitesse moyenne des flux d'air à travers la grille d'échappement 10 à un niveau de la grille dépourvu de fibres valait environ 6 à 7 m/s. Les vitesses des flux d'air à travers la grille d'échappement mesurées à une hauteur donnée étaient sensiblement égales sur toute la largeur l, les écarts de vitesse étant au mximum de 5%. La vitesse du flux d'air aspiré à travers la fente 14 était sensiblement égale sur toute la longueur de la fente et valait environ 30m/s. Le volume global de la chambre de détente 13 valait approximativement 0,5m3. Les distances d1, d2 et d3 valaient respectivement 170mm, 370mm et 605mm. Les hauteurs H1, H2 et H3valaient respectivement 232mm, 200mm et 420mm. La largeur e de la fente 14 valait environ 8mm. La hauteur h du canal 19 valait environ 48mm. Le volume de la boîte de répartition 18 valait approximativement 0,03m3. Les vitesses d'air en sortie de la cheminée d'alimentation 4 chutaient pour atteindre dans la zone 16 des vitesses résiduelles Vr inférieures ou égales à 1,5 m/s. Plus précisément, à l'intérieur de la zone 16, les vitesses résiduelles d'air n'étaient pas homogènes mais étaient plus importantes en partie supérieure, c'est-à-dire dans la partie de zone au droit de l'ouverture d'échappement 9. Globalement la vitesse moyenne de l'air dans la deuxième zone 16 était estimée à 0,5m/s.
Dans une variante de réalisation, il est également possible de prévoir dans la face arrière 13b de la chambre de détente 1 3 des orifices d'évacuation d'air mettant en communication l'intérieur de la chambre 1 3 avec l'atmosphère extérieure du dispositif 1 et de prévoir au niveau de ces orifices un média filtrant. Ces orifices d'évacuation permettent avantageusement lors de la phase initiale de chargement de la cheminée d'alimentation 4 de fonctionner avec un débit d'air plus important que celui prévu dans la deuxième phase de fonctionnement une fois la cheminée d'alimentation 4 chargée, le surplus d'air étant automatiquement évacué par les orifices de la paroi arrière 1 3. Lorsque la cheminée d'alimentation 4 est chargée, c'est-à-dire lorsque le niveau de matière a atteint à l'intérieur de la cheminée 4 un niveau prédéterminé, on travaille alors avec un débit d'air de fonctionnement plus faible, I'intégralité de l'air fourni par le ventilateur 11 étant évacuée par la fente 13 par la mise en oeuvre du ventilateur 22.
PROCEDE DE FABRICATION DE PAPIER UTILISANT UN NOUVEAU SYSTEME DE RETENTION COMPRENANT UNE SILICE PRECIPITEE ET UN POLYMERE CATIONIQUE La présente invention concerne un nouveau procédé de fabrication de papier à base de fibre de cellulose sous forme de feuille, dans lequel un nouveau système de rétention comprenant une suspension de silice précipitée et un polymère cationique est utilisé pour améliorer notamment la rétention des charges minérales incorporées. La présente invention concerne aussi un procédé de fabrication du papier avec utilisation d'un système de rétention qui améliore sensiblement le drainage (ou égouttage), c'est-àdire la rapidité avec laquelle l'eau s'écoule de la suspension de fibres. Plus précisément, I'invention concerne l'utilisation d'une suspension aqueuse de silice précipitée et d'un polymère cationique comprenant un galactomannane cationique ellou un amidon cationique.
En outre, les propriétés mécaniques du papier obtenu selon le procédé de l'invention sont améliorées, par exemple la rigidité et la résistance à la déchirure ainsi que d'autres propriétés telles que la blancheur. De plus, le système de rétention selon l'invention peut présenter des avantages en ce qui conceme la qualité et la recyclabilité des eaux blanches issues du procédé de fabrication du papier ainsi que des papiers cassés au cours du procédé de fabrication.
La fabrication du papier pose de nombreux problèmes. Une des préoccupations permanentes est de diminuer le coût du papier en diminuant la quantité de fibres cellulosiques dans la composition de la pâte à papier. Une autre démarche consiste à diminuer la concentration des rejets aqueux en raison des contraintes environnementales de plus en plus sévères.
Les papetiers ont proposé divers moyens pour réduire le coût des papiers et essayer d'en améliorer les propriétés. Une des approches utilisées consiste en l'addition de charges minérales peu onéreuses dans le procédé de fabrication du papier pour remplacer la fibre. D'autre part, certaines charges minérales sont spécifiquement utilisées pour améliorer certaines propriétés du papier. C'est ainsi, par exemple, qu'on utilise de l'oxyde de titane sous ses formes anatase et/ou rutile pour améliorer l'opacité des papiers, en particulier dans le cas des papiers lamifiés.
Malheureusement, L'addition de charges minérales qui sont des particules micrométriques se heurte au problème de la rétention: lors de la formation de la feuille sur la toile de la machine à papier, les particules minérales ont tendance à passer à travers cette toile, ce qui génère des circuits d'eaux blanches chargées. Cela pose des problèmes au niveau du traitement des rejets mais aussi de la qualité de feuille.
A ce jour, I'art antérieur propose l'utilisation d'agents de rétention pour réduire le problème du manque de rétention. Toutefois, de nombreuses solutions proposées à ce jour ne sont pas viables économiquement pour permettre leur utilisation pour la préparation de tout type de papier. En effet, certains agents de rétention ou systèmes de rétention sont des produits complexes et coûteux, ce qui ne permet donc pas leur utilisation pour des produits de qualité ordinaire.
A présent, la Demanderesse a mis au point un nouveau procédé de fabrication de papier utilisant un nouveau système de rétention qui augmente considérablement la rétention des charges minérales, des fibres et autres matières dans la feuille de papier.
Un autre objet de l'invention est de proposer un système de rétention et un procédé de fabrication de papier dans lequel les propriétés du papier obtenu, dont par exemple le rendement d'opacité des charges minérales, les résistances à la déchirure, la blancheur et d'autres propriétés nécessaires sont améliorées, en optimisant l'utilisation des charges minérales. Bien entendu, I'optimisation se fait en fonction du type de charge utilisé.
Un autre objet de l'invention est de proposer un papier ayant une concentration élevée en charges minérales qui ait une résistance à la déchirure et d'autres caractéristiques acceptables.
D'autres objets et avantages de l'invention suivront à la lecture de la description cidessous et notamment dans les tests, les tableaux et figures illustrant diverses caractéristiques de l'invention.
La présente invention repose sur la mise au point d'un système de rétention et du procédé de fabrication de papier l'utilisant qui augmente nettement la rétention des charges minérales et d'autres caractéristiques du papier et qui permet l'optimisation de l'action des charges minérales présentes au sein de la pâte à papier.
L'augmentation de la rétention de la charge minérale et des fines dans le cadre de notre procédé de fabrication du papier atténue les problèmes de contamination des eaux blanches.
Comme indiqué, on a illustré l'appareil selon l'invention pour le déplacement vertical d'un caisson (C) dans lequel est enroulée une pluralité de lames articulées susceptibles de constituer un volet par exemple. Le caisson (C) est monté en combinaison avec des coulisses parallèles (A) et (B) disposées le long des côtés de l'ouverture à équiper. Plus particulièrement, le caisson (C) est disposé facialement en regard des coulisses (A) et (B) que présentent, en combinaison avec lesdites coulisses, des agencements complémentaires aptes à assurer un accouplement temporaire et son déplacement guidé le long de la section transversale desdites coulisses. D'une manière connue, la section transversale des coulisses (A) et (B) peut présenter, en totalité ou en partie, une section transversale en forme de U, où les ailes parallèles sont repliées pour constituer un rebord.
Selon l'invention, pour assurer le déplacement en hauteur du caisson par rapport aux coulisses, en respectant le perpendicularité par rapport à chacune d'entre elles, il a été conçu et mis au point un appareil déplaçable de préférence manuellement, en étant conformé pour être déplacé le long desdites coulisses.
Pour l'essentiel, l'appareil comprend une ossature support (1) apte à recevoir en appui le caisson (C) ou tout autre élément. L'ossature (1) présente des moyens de guidage et de roulement coopérant avec une partie des profilés (A) et (B), en l'espèce, de la section en U des coulisses.
L'ensemble de l'appareil est déplaçable en hauteur le long des profilés ou coulisses (A) et (B) d'une manière perpendiculaire à chacun d'eux, afin de déplacer d'une manière concomitante l'ensemble du caisson, en évitant par conséquent tout risque de coincement, étant donné que la force de poussée exercée au niveau de chacune des coulisses est très exactement la même.
L'ossature est constituée essentiellement par une poutre, ellemême constituée de deux éléments tubulaires (la) et (lb) montés avec capacité de coulissement, guidés et équipés, en combinaison, d'un moyen de blocage en translation (2). Chacune des extrémités de la poutre (1), à savoir l'extrémité de l'élément (la) et l'extrémité de l'élément (lb), est équipée, dans un plan perpendiculaire, des moyens de guidage et de roulement aptes à coopérer avec une partie des profilés (A) et (B). Par exemple, chacune des extrémités des éléments (la) et (lb) présente, dans un plan perpendiculaire, un bras support (3) et (4) recevant les moyens de roulement sous forme de deux roulettes superposées et alignées (5-6) et (78). La bande de roulement et les ensembles de roulettes (5-6) et (7-8) coopèrent en appui avec les chants rectilignes en regard (Al) et (B1) des deux profilés (A) et (B). A noter que les bras support (3) et (4) peuvent être rendus solidaires des extrémités des éléments (la) et (lb) d'une manière démontable ou non. De même, l'écartement entre chaque paire de roulettes (5-6) et (7-8) peut être réglable ou pas.
Suivant une autre caractéristique, les extrémités libres des éléments (la) et (lb) de la poutre (1) présentent un fer profilé (9-10) apte à coopérer facialement avec une partie des profilés (A) et (B), notamment avec une rainure (A3-B3) formée par la section transversale desdits profilés.
Comme indiqué, cette rainure (A3-B3) résulte de la section transversale en U de chacun des profilés (A) et (B). L'extrémité de chacun des fers de guidage (9) et (10) est recourbée en (9a) et (lova) pour coopérer avec le rebord de l'une des ailes de la section en U des profilés (A) et (B). Les dispositions sur le guidage de l'ensemble de l'ossature par rapport aux profilés permettent l'accouplement temporaire de l'ensemble de l'ossature par rapport auxdits profilés.
Bien évidemment, l'ensemble de l'ossature (1) est conformée pour coopérer en appui avec l'ensemble du caisson (C). Par exemple, les bras (3) et (4) recevant les moyens de roulement et de guidage, peuvent être équipés en bout, de pattes équerrées (11) et (12) coopérant avec la face de dessous du caisson, et l'une de ses faces qui lui est adjacente.
L'utilisation de l'appareil selon les caractéristiques de l'invention est particulièrement simple et efficace.
Le caisson (C) étant positionné facialement en partie basse des profilés ou coulisses (A) et (B), il suffit d'adapter l'appareil sous le caisson en réglant la longueur de la poutre (1) par les éléments (la) et (lb), afin que les paires de roulettes (5-6) et (7-8) soient en appui par leur bande de roulement sur les chants en regard des profilés (A) et (B). Dans cette position, les fers de guidages (9) et (10) sont engagés dans la section interne en U de chacun des profilés. Il suffit ensuite de déplacer verticalement en hauteur l'ensemble de l'appareil en le faisant rouler le long des profilés (A) et (B) pour permettre, d'une manière concomitante, le déplacement vertical en hauteur du caisson (C). Le déplacement de l'appareil peut être effectué par l'opérateur au moyen d'une seule main qui saisit une partie quelconque de la poutre (1).
Même si l'opérateur a tendance à ne pas exercer un effort d'égale intensité au niveau de chacune des coulisses, cet effort sera automatiquemnt appliqué d'une manière égalitaire sur chacune desdites coulisses, compte tenu de la répartition résultant de l'appui des roulettes (5-6) et (7-8) sur les profilés correspondant. Il est donc certain que l'ensemble du caisson sera déplacé par rapport à chacune des coulisses (A) et (B) dans un plan strictement perpendiculaire, en évitant ainsi tout effet de coincement au fur et à mesure de sa montée.
Avantageusement, l'ossature telle que définie, peut présenter des moyens de blocage en position susceptibles de coopérer avec les profilés (A) et (B), en étant aptes à permettre le déplacement dans le sens de la montée de ladite ossature et son blocage dans l'autre sens. Autrement dit, lorsque l'opérateur monte l'ensemble de l'appareil avec le caisson à une position intermédiaire, l'ensemble de l'appareil peut être maintenu dans cette position. Ces moyens de blocage sont débrayables. Par exemple, ces moyens de blocage peuvent être constitués par des lames flexibles recourbées qui coopèrent avec le fond de la rainure en U des profilés (A) et (B). La courbure de ces lames flexibles est déterminée pour permettre de les escamoter lorsque le caisson est soulevé vers le haut, et inversement de les mettre en prise avec le fond de la section interne considérée, lorsque l'appareil n'est plus retenu. Un système de ressort ou autre, manoeuvrable manuellement, peut permettre de les escamoter.
A noter que dans le cas d'une application de l'appareil à la mise en place d'un caisson d'un volet roulant, ledit appareil peut avantageusement faire office de gabarit et participer par conséquent à la mise en place des coulisses.
signalisation de véhicules automobiles, et plus particulièrement un feu de signalisation pour véhicule automobile, comprenant une source sensiblement ponctuelle, un écran intermédiaire et une glace interposés sur le
Dans un réacteur en acier Asteloy de 6 litres, on prépare une solution de pentafluorure d'antimoine (750 g; 3,45 moles) dans 500 ml (25 moles) d'acide fluorhydrique anhydre que l'on refroidit à -45 "C. On y ajoute une solution de 107 g (0,12 mole) de dichlorhydrate de 3',4'-anhydrovinblastine dissous dans 250 ml de chloroforme en 30 minutes, en maintenant la température à -35 OC.
On laisse sous agitation 30 minutes supplémentaires à cette température. On introduit ensuite 200 ml d'acétone en 30 minutes à -30 OC, puis 150 ml d'eau en 15 minutes à -25 "C. En laissant remonter la température à 20 OC, on ajoute 900 ml de chlorure de méthylène puis 650 ml d'eau. Après décantation, la phase aqueuse est extraite par 100 ml de chlorure de méthylène. Les phases organiques sont regroupées, et neutralisées à température inférieure à 20 "C par 600 ml de KOH à 10 %. Après décantation, la phase organique est agitée pendant une nuit en présence de 800 ml d'ammoniaque à 10% avant d'être lavée deux fois par 400 ml d'eau, séchée sur MgSO4 puis évaporée.
La purification est effectuée par chromatographie sur colonne de silice éluée par un mélange toluène : acétone (65 : 35). Le résidu obtenu après évaporation est dissous dans 80 ml de chlorure de méthylène et précipité par addition de 350 ml d'éther isopropylique. Après filtration, on récupère 41 g (40%) de 4'-déoxy-20',20'-difluorovinblastine.
Les caractéristiques physico-chimiques et spectroscopiques du composé isolé sont identiques à celles du produit obtenu suivant le procédé décrit dans le brevet FR 2 707 988 du 21.07.93 (WO 95/03312).
Exemple 7: 4'-déoxy-20',20'-difluorovinblastine.
Dans un récipient en Téflon de 125 ml, on prépare une solution de pentafluorure d'antimoine (8,6 g; 40 mmoles) dans 7,2 ml (360 mmoles) d'acide fluorhydrique anhydre que l'on refroidit à -45 OC. Sous agitation magnétique, on y ajoute successivement 0,94 ml (9 mmoles) de 2,2dichloropropane, puis goutte-à-goutte une solution de 0,71 g (0,9 mmoles) de 3',4'-anhydrovinblastine 2 (n = 2, R3 et R4 formant une double liaison) dans 3,6 ml d'acide fluorhydrique, en évitant que la température ne dépasse -35 "C.
Après 25 minutes, le milieu réactionnel est versé avec grande précaution dans 300 ml d'une solution aqueuse 3 M de Na2CO3. Après décantation, la phase aqueuse est extraite par 50 ml de chlorure de méthylène. Les phases organiques sont regroupées, lavées par une solution saturée de NaCI, séchées sur MgSO4 et évaporées.
Le résidu contient 46% de 4'-déoxy-20',20'-difluorovinblastine, identique au produit obtenu suivant le procédé décrit dans le brevet FR 2 707 988 du 21.07.93 (WO 95/03312).
Exemple 8: 4'-déoxy-20',20'-difluorovinblastine Ce composé est obtenu en suivant le mode opératoire décrit à l'Exemple 7, en remplaçant le 2,2-dichloropropane par le tétrabromure de carbone CBr4 lors du traitement en milieu superacide.
Exemple 9: 4'-déoxy-20',20'-di fluorovinblastine Ce composé est obtenu en suivant le mode opératoire décrit à l'Exemple 7, en remplaçant le 2,2-dichloropropane par le tribromure de bore BBr3 lors du traitement en milieu superacide.
Exemple 10: 4'-déoxy-20',20'-difluorovinblastine Ce composé est obtenu en suivant le mode opératoire décrit à l'Exemple 7, en remplaçant le 2,2-dichloropropane par le dibromométhane CH2Br2 lors du traitement en milieu superacide.
Exemple 11: 20',20'-difluoro-3 ',4'-dihydrovinorelbine (vinflunine).
On dissout 90 g (0,108 mole) de 4'-déoxy-20',20'-difluorovinblastine dans 800 ml de chlorure de méthylène qu'on refroidit à -45 "C, et auxquels on ajoute 10,4 ml (0,135 mole) d'acide trifluoroacétique. On place le montage à l'abri de la lumière, et on y verse durant environ 30 minutes une solution composée de 19,3 g (0,108 mole) de N-bromosuccinimide dans un mélange de 200 ml de chlorure de méthylène et 10,4 ml (0,135 mole) d'acide trifluoroacétique, en veillant à ce que la température du milieu ne remonte pas au-dessus de -45 <RTI ID=16 sont concentrées à moitié, amenées à pH = 7 et extraites deux fois par du toluène. La phase organique est lavée trois fois par de l'eau distillée, puis dosée par HPLC analytique.
On pourra également obtenir l'extrait de la plante par la technique dite de l'extraction au dioxyde de carbone supercritiquc.
Selon un mode de réalisation avantageux, cette composition comprend de 0,001 à 10 % en poids et en particulier de 0,02 à 1 % en poids d'extrait sec de la plante par rapport au poids total de la composition finale.
Par ailleurs, les essais réalisés par les inventeurs ont clairement montré que, non seulement le rendement d'extraction était lié à la nature du solvant utilisé mais également l'activité enzymatique dc l'extrait. Les exemples joints en annexe montrent clairement l'effet du choix du solvant sur l'activité enzymatique de l'extrait.