INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme le montrent la f igure 1 et la f igure 3 vue depuis la direction A de la figure 1, une partie concave en forme de U 13c, correspondant à la forme de la surface arrière 32b du couvercle de chambre de contact 32, est située sur la culasse de moteur 13, un oeillet 70a en caoutchouc est installé dans cette partie concave en tant que produit tampon, et au moyen de cet oeillet 70a, la culasse 13 presse le couvercle de chambre de contact 32 vers le bas en direction du support de contact 31. En outre, une partie concave 32c est formée également sur l'arrière 32b du couvercle de chambre de contact 32, de façon à y monter l'oeillet 70a.
Lorsque l'interrupteur d'allumage est en position Marche et qu#un courant circule vers la bobine d'excitation 2a de l'interrupteur électromagnétique 2, le piston 4 est attiré en direction du noyau d'excitation 2c, la plaque Sa pousse le ressort hélicoïdal 6, la plaque Sb presse la clavette de poussée 3A, et l'embrayage à roue libre 3 est poussé vers l'extérieur en direction de la couronne 50. En conséquence, la surface d'extrémité 3Pe du pignon 3P situé au niveau de l'embrayage à roue libre 3 est amenée en contact avec la surface d'extrémité 50e de la couronne 50, et l'embrayage à roue libre 3 arrête initialement de se déplacer dans la direction avant (vers la droite à la figure 1). Cependant, pendant que la plaque 5a située du côté de la circonférence intérieure du piston 4 presse le ressort hélicoïdal 6, le piston 4 est attiré un peu plus et se déplace en continu, et la plaque de changement 7 se déplace également vers l'avant et contacte la plaque 9c.
Comme le piston 4 est attiré en continu suivant cet état, la plaque 9c f"ixée à l'arbre de contact 8 est poussée par la plaque de changement 7, et l'arbre de contact 8 se déplace aussi vers l'avant. Ensuite, lorsque le contact mobile 8e de l'arbre de contact 8 est amené en contact avec les premier et second contacts immobiles 10a, 10b, de l'énergie électrique arrive d'une batterie et l'induit 12 commence à tourner.
En outre, l'arbre de contact 8 se déplace en continu jusqu'à ce que le piston 4 soit attiré complètement, et jusqu'à ce que son côté d'extrémité 4t soit amené en contact avec le noyau d'excitation 2c. A ce moment, le ressort hélicoïdal 9b est comprimé par la plaque 9a et ainsi, le contact mobile 8e est enfoncé et maintenu en contact avec les premier et second contacts immobiles 10a, 10b.
Proc. 1998, 37, 55-59). Ces emballements se traduisent par une élévation très marquée de la température et de la pression, donc par des éclatements des organes de sécurité de l'installation. L'emballement conduit par conséquent irrémédiablement à des arrêts non désirés de la production.
On cherche donc à éviter ces arrêts le plus possible et un moyen pour ce faire est de bien contrôler les débits des
réactifs entrant dans le réacteur, en particulier le débit de la source de radicaux, c'est-à-dire de l'amorceur. En effet, l'injection d'une trop forte quantité de radicaux conduit à un emballement localisé dans une des zones du réacteur, emballement se propageant ensuite très rapidement à tout le réacteur. Il existe donc une teneur en radicaux à ne pas dépasser pour ne pas provoquer l'emballement de la polymérisation.
Il est cependant connu d'une manière générale que les polymérisations radicalaires peuvent être contrôlées à l'aide de radicaux libres stables, ce contrôle permettant notamment d'obtenir des polymères présentant des distributions de masses moléculaires étroites. C'est ainsi que le brevet américain US-A-5 449 724 décrit un procédé de polymérisation radicalaire consistant à chauffer à une température d'environ 40 C à environ 500 C et sous une pression d'environ 50 MPa à 500 MPa, un mélange se composant d'un amorceur de radicaux libres, d'un radical libre stable et de l'éthylène, afin de former une résine thermoplastique, laquelle a une distribution des masses moléculaires d'environ 1,0 à environ 2,0.
Par ailleurs, il est connu, par la demande de brevet internationale WO 99/03894, de contrôler la polymérisation radicalaire de monomères par l'utilisation, comme amorceurs de (co)polymérisation, d'alcoxyamines particulières, ces monomères étant le styrène, les styrènes substitués, les diènes conjugués, l'acroléine, l'acétate de vinyle, les anhydrides d'acides (alkyl)acryliques, les sels d'acides (alkyl)acryliques, les esters (alkyl)acryliques et les alkylacrylamides. Il n'est pas fait mention de l'éthylène comme monomère. Cette polymérisation est conduite sous basse pression et à une température comprise entre 50 et 180 C, de préférence entre 80 et 150 C, le contrôle de la réaction n'étant plus possible au-delà de 180 C. Autrement dit, un tel procédé ne pourrait fonctionner pour la (co)polymérisation de l'éthylène sous haute pression, dans laquelle les conditions de température dépassent le plus souvent 180 C. Ce procédé présente par
ailleurs la limitation suivant laquelle les polymères obtenus ont de faibles masses moléculaires (ne dépassant pas 15 000 dans les exemples).
Recherchant à perfectionner le procédé connu de (co)polymérisation radicalaire contrôlée de l'éthylène sous haute pression, la Société déposante a maintenant découvert que, si l'on engage en (co)polymérisation un amorceurcontrôleur susceptible de fournir au moins un radical libre amorceur et au moins un radical libre stable, plus précisément un radical libre stable dans les conditions particulières de température mises en jeu dans cette (co)polymérisation haute pression, on contrôle cette dernière dans des conditions particulièrement favorables, tout en contrôlant aussi la stabilité réactionnelle. Les contrôleurs-amorceurs préférés de la présente invention, qui seront décrits ci-après, constituent une famille de composés, qui n'est pas préconisée selon WO 99/03894. Il n'était donc pas évident de parvenir à contrôler ainsi la (co)polymérisation haute pression de l'éthylène, avec une plus grande efficacité qu'avec l'emploi d'un amorceur et d'un radical libre stable introduits séparément, et avec la constatation, également surprenante, que la (co)polymérisation de l'éthylène se déroule avec une nettement plus grande vitesse. De plus, il n'y a pas, avec le procédé de l'invention, de limitation des masses moléculaires des (co)polymères obtenus.
En outre, une autre conséquence de la présente invention est que, dans le cas où l'amorceur-contrôleur choisi est tel qu'il fournit un radical libre macroamorceur, l'on parvient à des copolymères à blocs, pour lesquels au moins l'un des blocs contient de l'éthylène comme constituant. Or, les copolymères de l'éthylène préparés sous haute pression ont actuellement des structures statistiques et il n'était pas possible jusqu'ici d'obtenir de tels copolymères à blocs ayant un bloc à base d'éthylène.
Il est bien connu que l'organisation de copolymères à blocs peut conduire à des propriétés physico-chimiques nettement meilleures que les copolymères statistiques. La présente
invention permet donc de parvenir à l'obtention de matériaux nouveaux ayant des propriétés nouvelles.
La présente invention a donc d'abord pour objet un procédé de polymérisation ou de copolymérisation radicalaire de l'éthylène sous haute pression, en présence d'au moins un composé amorceur-contrôleur de polymérisation susceptible de fournir, par décomposition dans les conditions de polymérisation ou copolymérisation : - au moins un radical libre amorceur (Z) qui porte au moins un site d'amorçage de la (co)polymérisation ; et - au moins un radical libre stable (SFR) qui porte au moins un site présentant l'état de radical stable et qui est stable dans les conditions de polymérisation, avec au total autant de sites d'amorçage que de sites présentant l'état de radical stable.
Autrement dit, lorsque l'amorceur-contrôleur se dissocie, il produit dans le milieu autant de sites amorceurs que de sites radicaux stables. Dans le cas le plus simple, l' amorceur-contrôleur est tel qu'il se dissocie en donnant un radical libre amorceur et un radical libre stable, les deux radicaux étant monofonctionnels. On peut également utiliser des amorceurs-contrôleurs qui se dissocient en donnant un radical libre amorceur n-fonctionnel et n radicaux libres stables monofonctionnels, ou réciproquement. Des exemples de différents amorceurscontrôleurs sont indiqués ci-après.
Le (co)polymère en croissance se place donc entre la partie "amorceur" et la partie "contrôleur" que constitue le radical libre stable SFR.
La présente invention fait donc intervenir la formation d'un radical libre stable. Il ne faut pas confondre un radical libre stable avec les radicaux libres dont la durée de vie est éphémère (quelques millisecondes) comme les radicaux libres issus des amorceurs habituels de polymérisation comme les peroxydes, hydroperoxydes et amorceurs de type azo. Les radicaux libres amorceurs de polymérisation tendent à accélérer la polymérisation. Au contraire, les radicaux libres stables tendent généralement à ralentir la polymérisation. On peut généralement dire
qu'un radical libre est stable au sens de la présente invention s'il n'est pas amorceur de polymérisation et si, dans les conditions d'utilisation de la présente invention, la durée moyenne de vie du radical est d'au moins cinq minutes. Au cours de cette durée moyenne de vie, les molécules du radical libre stable alternent en permanence l'état de radical et l'état de groupement lié à une chaîne de polymère par une liaison covalente issue d'une réaction de couplage entre un radical centré sur un atome d'oxygène et un radical centré sur un atome de carbone. Bien entendu, il est préférable que le radical libre stable présente une bonne stabilité pendant toute la durée de son utilisation dans le cadre de la présente invention. Généralement, un radical libre stable peut être isolé à l'état de radical à la température ambiante.
PARTIE "AMORCEUR" # Conformément à un premier mode de réalisation, on choisit, comme composé amorceur-contrôleur, un composé susceptible de fournir au moins un radical Z monofonctionnel choisi parmi ceux des formules (Ia) ou (Ib) : dans lesquelles : - R1, R2, R3, R4, R5, R6, R7 représentent chacun indépendamment : # alkyle en Ci~24 éventuellement substitué ; # aryle en Cl-24 éventuellement substitué ; R , R2, R3, R4, R5 et R6 pouvant également désigner chacun indépendamment un atome d'hydrogène.
Au cours de la phase finale de la période d'arc notée la puissance fournie par poste de soudage est maintenue à la valeur b,.,.
Après la détection du court-circuit, le courant est maintenu pendant une période de retard notée T., à la valeur de courant antérieure au court-circuit. retard assure une bonne entrée en contact fil et du bain. Le retard Tc,# avantageusement inférieur à 25% de la duree de la période de court-circuit T,#c car sinon le régime s'en trouve affecté. retard -c,, est de quelques centaines de ps.
A l'achevement du retard T,,, le courant est brutalement amené à une valeur Ic, il croît ensuite linéairement en fonction du temps avec un coefficient directeur noté 01,,,. Ce dernier est appelée dynamisme.
L'intensité Ic est appelée courant de fond. Son calcul sera explicité dans la suite la description.
Sur figures 2, 3 et 4 sont illustrés les moyens de mise en oeuvre de la forme d'onde en puissance d'un cycle de soudage, tel 'illustré sur la figure 1. Dans l'organigramme décrit en regard de ces figures, les durées des première et seconde phases Tpl et Tp2 sont prises identiques et sont notées Tp.
Sur la figure 2 est représentée schématiquement structure du poste de soudage selon l'invention. Il comporte un module d'entrée 10 dé terminant, à partir d'informations 12 relatives à l'application considérée, des variables 14 utilisées par un module 16 de définition de forme d'onde. Les modules 10 et 16 sont représentés respectivement sur figures 3 et 4. Le module 16 de définition de la forme d'onde fournit en sortie des consi gnes appliquées à un générateur de soudage 20 apte à fournir soit une puissance électrique soit un courant électrique, conforme à forme d'onde définie les consignes 18, entre l'électrode de soudage la masse, dé signées la référence générale 21. Les générateurs de soudage 20 sont connus l'homme du métier et ne seront pas décrits en détail.
Toutefois, le générateur de soudage utilisé comporte avantageuse ment une source de puissance capable d'imposer un courant ré gulé avec une fréquence d'échantillonnage de plusieurs kilohertz ; un dispositif électrique permettant de mesurer la tension dans le circuit de soudage, idéalement au niveau de l'arc, au moins pendant les périodes d'arc, à une vitesse relativement éle- devant celle du phénomène (de l'ordre de 1 KHz ou plus pour système échantillonné), et optionnellement, une mesure de courant dans le circuit de soudage ; et - un dispositif analogique ou numérique qui gère la prise en compte des mesures et l'envoi d'une consigne appropriée à la source de puissance, calculée de manière à obtenir un profil de puissance prédéfini dans le circuit de soudage pendant les pério des d'arc. Dans le cas d'un dispositif numérique échantillonné, celui-ci calcule à chaque instant d'échantillonnage la consigne de courant ICOnS(n)=P(n)/UmeS(n), où P(n) est la puissance désirée dans le circuit de soudage à l'instant d'échantillonnage " n " après le début de la période d'arc, et Umes(n) la tension mesurée dans le circuit de soudage.
module 10, représenté sur la figure 3 comporte moyens de saisie d'informations, tel qu'un clavier.
informations 12 saisies sont relatives à l'application de soudage consideree. Ces informations se répartissent en deux groupes 2A et 12B. premier groupe d'informations 12A est constitué d'informations qui ne sont traitées par le module d'entrée et sont appliquees directement en tant variables de contrôle au module de définition de forme d'onde 16. II agit de la nature du matériau soudé, du diamètre de soudage utilisé, gaz de protection utilisé et de la vitesse du fil notee second groupe d'informations 12B est constitué d'informations traitées le module d'entrée 10 afin d'en déduire des variables corres pondantes appliquées au module 16 de définition de la forme d'onde.
variables du second groupe 12B sont la vitesse soudage, le type d'assemblage et de préparation ainsi que la position soudage. vitesse de soudage correspond à la vitesse lineaire réalisation du joint soudé.
type d'assemblage et de préparation désigne caractéristiques géométriques des pièces à souder dans la région de réalisation de la sou dure.
La position de soudage correspond à l'orientation rapport à l'horizontale, du joint de soudure devant être réalisé. II s'agit exemple d'une soudure en plafond, d'une soudure en verticale, ou d'une soudure à plat.
module d'entrée 10 comporte successivement depuis moyens de saisie d'informations, un étage 22 de détermination variables de contrôle et un étage 24 de correction des variables de contrôle L'etage de détermination des variables de contrôle reçoit en en trée des informations saisies du premier groupe 12A et second groupe 12B. étage de détermination comporte des tables correspondances mémorisées afin de déterminer les valeurs des variables de contrôle 14 à partir informations saisies. Ces tables mémorisées peuvent être rem placées des algorithmes de calcul.
tables mémorisées ou les algorithmes de calcul sont fixés à partir de connaissances d'experts, ou de résultats expérimentaux. En variante, les variables de contrôle déterminées peuvent également résulter d'un choix arbitraire.
L'étage 22 de détermination des variables de contrôle est adapté pour déterminer à partir des informations saisies les valeurs des quatre va riables contrôle définies ci-dessous T & C = durée de la période d'arc, Kt = ratio d'impulsion, Kb = ratio de mouillage, Kp = pente de puissance.
ratio d'impulsion Kt est une grandeur sans dimension dont la va leur est comprise entre 0 et 0,5 et est définie mathémétiquement par la rela tion Kt=- . Celle-ci est destinée à déterminer la durée des phases ' ' tiales période d'arc Tp, en fonction de la durée totale de la période d'arc ratio de mouillage Kb est une grandeur sans dimension-comprise entre 0 et 1 et est définie mathématiquement par la relation . Elle est utilisée dans la détermination des valeurs de puissance maximale minimale Pi"it et Pb. à partir de la valeur de la puissance moyenne dont calcul sera exposé ultérieurement. Le ratio de mouillage Kb re présentatif de la quantité de chaleur transmise à la pièce à souder.
Les pions 36-5 d'insertion et de verrouillage sont solidaires chacune des ailes 64-5 extérieures, sur la face intérieure.
Dans ce cas, les entrées 48-5 sont disposées en aval par rapport au sens introduction 24-5 de la fiche dans l'embase.
la même façon que les modes de réalisation précédents, le mouvement de l'étrier provoque l'insertion de la fiche dans l'embase. Le maintien latéral des bras est aussi prévu dans cette variante.
note aussi que dans le cas des modes de réalisation avec des rails, l'étrier non seulement maintenu pour éviter tout déraillement mais les ailes des rails aussi un effet très important sur le guidage de l'étrier durant la manoeuvre de poussée car cela évite aussi la mise en travers pourrait résulter d'une mauvaise orientation de la résultante des efforts de poussée.
présente invention concerne les convertisseurs analogique- numérique se rapporte plus particulièrement à l'intégration d'un module d'auto- test qui permet de mesurer les caractéristiques fonctionnelles du convertisseur, telles que décalage, le gain, les non-linéarités et autres, en utilisant principe du test histogramme.
ce qui concerne le test des convertisseurs analogique-numérique, les industriels utilisent principalement deux méthodes à savoir le test histo gramme et test par Transformée de Fourier Rapide (TFR).
mise en oeuvre de ces méthodes nécessite un équipement test externe performant et très coûteux sous la forme d'un testeur industriel.
solution classique pour diminuer le coût de ce test externe con siste à intégrer des modules de test à l'intérieur même du circuit.
est admis que ce type de solution est économiquement viable dans la mesure où la surface des modules ajoutés ne représente que 10 à 15 % la surface originale du circuit.
L'intégration d'un dispositif de test par histogramme dans sa forme classique pose un problème dans la mesure où la surface des modules test ajoutée est excessive compte tenu du volume extrêmement important don nées à stocker d'une part, et des opérations complexes à réaliser pour permettre l'exploitation d'autre part.
L'invention vise à remédier à cet inconvénient en redéfinissant 1a technique de test par histogramme de manière à n'avoir qu'un nombre réduit d'informations à stocker sur le circuit intégré et à évaluer les caractéristiques du convertisseur à partir d'opérations simples.
Elle vise également à réaliser un module de test intégré occupant une faible surface de manière à rendre la solution du test par histogramme économi quement intéressante.
Elle a donc pour objet un procédé de test par histogramme con vertisseur analogique-numérique, consistant à décomposer dans le temps, l'ac cumulation et l'exploitation de l'histogramme, caractérisé en ce qu'il fait appel à des ressources communes pour traiter successivement les caractéristiques fonc tionnelles du convertisseur analogique-numérique et en ce qu'il consiste a initiali ser et configurer successivement lesdites ressources en vue de les adapter à la determination de chacune des caractéristiques fonctionnelles dudit convertis seur.
L'invention a également pour objet un dispositif d'auto-test d'un con vertisseur analogique-numérique pour la mise en oeuvre du procédé défini ci dessus, comprenant des moyens d'application au convertisseur de signaux de test, et des moyens d'analyse, caractérisé en ce que lesdits moyens d'analyse comportent des ressources communes intégrées avec le convertisseur et confi- gurables pour déterminer successivement des caractéristiques fonctionnelles du convertisseur et des moyens de configuration desdits moyens d'analyse en les adapter aux caractéristiques à déterminer.
Selon d'autres caractéristiques, le dispositif comporte un compteur code de référence - comparateur connecté à la sortie du convertisseur logique-numérique, un compteurldécompteur d'exploitation et de stockage dont sortie délivre des signaux relatifs aux caractéristiques fonctionnelles du vertisseur et un contrôleur de gestion des phases de test au moyen dudit comp teur-comparateur et dudit compteur-décompteur.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels - la Fig.1 est un schéma synoptique d'un convertisseur analogique numérique avec un circuit de test incorporé à son circuit intégré; - la Fig.2 est un schéma synoptique plus détaillé d'un mode de réali sation d'un module d'analyse suivant l'invention; - la Fig.3 est une représentation plus détaillée du compteur du schéma la Fig.2; - la Fig.4 est une représentation plus détaillée du comp teurldécompteur du schéma de la Fig.2; - la Fig.5 est un schéma détaillée d'un organigramme illustrant le cal du décalage, du gain et des non-linéarités à l'aide du module suivant l'inven tion; - la Fig.6 est un graphique montrant la détermination du décalage; - la Fig.7 est un graphique montrant la détermination du gain; - la Fig.8 représente un algorithme test des paramètres essentiels du convertisseur; - la Fig.9 représente un algorithme calcul du décalage; - la Fig.10 représente un algorithme calcul du gain; - la Fig.11 représente un algorithme calcul des non-linéarités diffé rentielles; et - la Fig.12 représente un algorithme calcul des non-linéarités inté grales.
Lorsque l'induit 12 commence à tourner, sa force de rotation est décélérée par l'intermédiaire du mécanisme réducteur 18 et est transmise à l'arbre de sortie 1, à l'embrayage à roue libre 3 qui est relié par l'intermédiaire de cannelures à l'arbre de sortie 1, et en outre, au pignon 3P. Ensuite, quand le pignon 3P tourne lentement et les dents et entre-deux du pignon 3P coïncident avec ceux de la couronne externe, la force de ressort (force élastique) du ressort hélicoïdal pressé 6 pousse vers l'avant le pignon 3P et celui-ci engrène complètement avec la couronne externe 50. Ainsi, comme le vilebrequin relié à la couronne tourne, le moteur est démarré.
Lors du démarrage du moteur, l'arbre de sortie 1 et le pignon 3P sont séparés, sous l'action de l'embrayage à roue libre 3, et le pignon 3P tourne à vide. Ensuite, à l'arrêt de l'alimentation en énergie de la bobine d'excitation 2a, le pignon 3P est mis hors prise de la couronne externe 50 pendant que les ressorts hélicoïdaux de rappel 9d, 9v font retourner le piston 4 et l'embrayage à roue libre 3 à leurs positions d'origine.
En outre, lorsque les dents et entre-deux d'engrenage du pignon 3P coïncident avec ceux de la couronne 50, ils engrènent car la surface d'extrémité 3Pe du pignon 3P ne contacte pas la surface d'extrémité 50e de la couronne 50, et il n'y a aucun problème.
Selon le premier mode de réalisation, le moteur a une structure telle que le flexible de balais 24 est relié au second contact immobile 10b pour effectuer la connexion électrique des balais de polarité positive 15, aucune contrainte répétitive n'est appliquée au flexible de balais 24 et la chambre de contact Z est maintenue à un état d'étanchéité à l'air grâce à l'interposition et au maintien du second contact immobile 10b entre le couvercle de chambre de contact 32 et le support de contact 31. En d'autres termes, le couvercle de chambre de contact 32 est prévu pour maintenir la chambre de contact Z à un état d'étanchéité à l'air et par conséquent, il est possible d'empêcher presque totalement la poudre provenant des balais d'entrer dans la chambre de contact Z. En conséquence, il est possible d'obtenir un démarreur hautement fiable qui est susceptible d'empêcher tout contact impropre des contacts 10a et l0b dans la structure où aucune contrainte répétitive n'est appliquée au flexible de balais 24.