INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les systèmes matriciels utilisés sont présentés schématiquement figure 3a. Le système d'élongation sur matrice ADN simple brin comprend un brin matrice (a) de 50 bases (séquence exemple 2) et hybridé aux amorces (ARN 9 ( séquence 5' GGGUUGGCC 3') et ARN 18 ( séquence 5' GGGUUGGCCGCAGUGUUC3')) de la position +1 à +9 et +1 à +18, respectivement. Le système d'élongation sur ARN simple brin comprend un brin matrice (b) de 50 bases (séquence exemple 2) et hybridé aux amorces ARN 9 et ARN 18 (séquences identiques). La taille des produits d'élongation est environ de 33 bases.
Les réactions d'extension se font dans un volume de 20R1 Elles sont réalisées à 37"C dans un tampon dérivé de celui décrit par Maslak et col (M. Maslak, C. T. Martin, Biochemistry 33, 6918 (1994)) (30mM Hepes (acide), 25 mM KOH, 100 mM glutamate, 0,25 mM EDTA, 0,05 % tween-20, pH7,8) contenant 40 unités de "RNA guard" porcine (Pharmacia) 6mM d'acétate de magnésium et 0,4 mM des quatre nucléosides triphosphates. La T7 ARN polymérase sauvage est utilisée à 0,5 ,uM (100 ng), la T7 ARN polymérase mutée à 3,65M (730 ng). Les amorces ARN de 9 et 18 nucléotides sont marqués au y 32P-ATP puis purifiées.
La concentration cellulaire atteint une D.O. à 560 nm # 2,4 - 2,7 à la fin de la phase 5.
* Phase 6 (dans le 3ème bassin de 12 m3) : on continue de cultiver les spirulines supplémentées en linoléate à 20 - 220C sous éclairement de 100125ssE/m2/s pendant 72 - 96 h avant de récolter la biomasse. La concentration cellulaire atteint une D.O. à 560 nm # 2,5 - 2,8 à la fin de la phase 6.
La récolte est effectuée dans les conditions décrites dans l'exemple 1.
3. Résultats La composition chimique générale des spirulines cultivees selon le procédé de l'invention pour l'obtention de biomasses riches en sulfolipides, leur composition lipidique et leur composition en acides gras totaux sont rapportées respectivement dans les tableaux 9, 10 et 11 ci-après. Tableau 9 : Composition chimique générale ( % ) des spirulines cultivées en bassin pour obtenir les biomasses riches en sulfolipides.
Sp. 8005 Sp. maxima Sp. texcoco Sp. crater Protéines 54 - 59 53 - 60 53 - 59 56,0 - 59,5 Carbohydrates 13 - 16 13,0 - 14,8 10,0 - 11,5 12,0 - 13,4 Lipides | 6,7 - 7,2 6,6 - 7,2 6,8 - 7,1 6,9 - 7,0 Sels minéraux 7,0 - 10,8 7,3 - 8,2 8,0 - 11,0 7,4 - 8,5 Humidité | 7,0 - 8,0 7,2 - 8,0 7,0 - 8,0 7,3 - 8,2 Caroténoides 0,16 - 0,24 0,28 - 0,32 0,12 - 0,17 0,13 - 0,18 Chlorophylle a 0,7 - 0,8 0,7 - 0,8 0,73 - 0,78 0,72 - 0,77 Tableau 10 : Composition lipidique ( % ) des spirulines cultivées en bassin pour obtenir les biomasses riches en sulfolipides
Sp. 8005 Sp. maxima Sp. texcoco Sp. crater MGDG 34,0 - 34,8 34,5 - 35,6 37,0 - 38,4 36,9 - 38,1 DGDG 9,5 - 10,2 9,0 - 9,5 8,8 - 9,6 8,6 - 9,2 PG 12,9 - 13,4 14,0 - 14,6 12,0 - 12,8 13,6 - 14,0 SQDG 40,8 - 41,6 39,5 - 40,3 38,5 - 39,2 38,0 - 38,7 Tableau 11: Composition des acides gras totaux (%) des spirulines cultivées en bassin pour obtenir les biomasses riches en sulfolipides
Sp. 8005 Sp. maxima Sp. texcoco Sp. crater A. palmitique 40,2 41,0 41,5 41,1 (C16:0) A. palmitoléique 2,7 2,8 2,5 3,3 (C16:1) A. stéarique 3,0 3,3 3,2 3,8 (C18:0) A. oléique 3,4 3,8 4,9 4,7 (C18:1) A. linoléique 24,9 24,4 22,2 21,4 (C18:2) A.γ-linolénique 25,8 25,1 25,7 25,7 (y-C18:3) #C16 / #C18 | 42,9 / 57,1 43,8 / 56,2 44 / 56 44,4 / 55,6 Les résultats montrent quc: - les spirulines contienncnt environ dc 6,6 à 7,2 % du poids sec sous forme de lipides, en augmentation par rapport aux souches originales [tableau 9]; - le pourcentagc dc MGDG diminue en fonction dc l'augmentation de SQDG (ou sulfolipide). La proportion dc sulfolipides augmente significativement dans toutes les souches utilisées ct varic entre 38 ct 41,6 % des lipides totaux tandis que le pourcentage de MGDG chcz toutes les souches utilisées diminuc ct varie entre 34,0 et 38,4 % des lipides totaux [tableau 10]. Ces résultats prouvent que l'abaissement de la température (30 C # 24 C # 20 C) a stimulé la synthèse des sulfolipides; - la proportion d'acide y-linoléniquc augmcntc légèrement dc 20,4 à 25,8 %chez Spirulina 8005; - le rapport des acides gras totaux C16 / des acides gras totaux C18 nc varie pas fortement et n'est que d'cnviron 42,9 / 57,1 chez Spirulina 8005 [Tableau 11].
Ces résultats montrent que les conditions de culture du procédé selon l'invention influencent significativement la proportion de sulfolipides dans la biomasse.
EXEMPLE 3 - PROCEDE DE CULTURE DE SPIRULINES RICHES EN ACIDE -γ LINOLENIQUE EN PHOTOBIOREACTEUR STERILE (FIGURE 4).
1. Multiplication des souches de spiruline : On a utilisé les mêmes souches que dans l'exemple 1.
Toutcs les précultures dc spirulines ont été préparées par les cultures cn erlenmeyers (50 ml, 250 ml ct 1 I) ct en photobioréacteur dc 2 l.
La préparation des précultures n'est effectuée qu'une seule fois au début de la production en masse.
La multiplication des souches est réalisée par les 4 étapes suivantes a) la première préculture (10 ml) est préparée par un erlenmeyer dc 50 ml placé dans un incubateur Gallemkamp, à agitation orbitalc de 100-120 rotations/min dans lequel est maintenue l'atmosphère à 1 % de CO2, sous l'éclairement de 100 E/m/s. Le cycle d'éclairement est d'environ 12 h de lumière blanche/ 12 h dans l'obscurité pendant 5-7 jours à 30 C. La concentration cellulaire initiale est d'environ 0,2 - 0,35 g sec par litre de milieu Zarrouk (D.O.560 = 0,3 - 0,5) ct la concentration cellulaire finale de la 1ère préculture atteint une D.O.560 t 1 - 1,2. b) on utilise 10 ml de 1ère préculture comme inoculum pour faire la seconde préculture dans un crlcnmcycr dc 250 ml contenu 40 ml de milieu <RTI I photobioréacteur placé sous les conditions de culture de la première préculture. Le barbotage d'air enrichi à 1 % de CO2 est réglé au débit de 50-70 l / l de culture / h.
Après 5-7 jours de culture, on peut obtenir 1 l de la 4ème préculturc avec une D.O.560 # 1,2-1,4.
2. Production d'une biomasse de spirulines riche en acide y-linolénique en photobioréacteur (figure 4) a) on prépare 4 l de milieu stérile Zarrouk dans un photobioréacteur de 7 l en ajoutant 1 l de quatrième préculture comme l'inoculum préparé à l'étape 1.d). La culture est réalisée sous les mêmes conditions de culture que les précultures précédentes (D.O.560 t 1,4 - 2,0 après 5-7 jours de culture), avec une vitesse d'agitation d'environ 100 - 150 tours par minute. Le barbotage d'air enrichi à 1 % dc CO2cst réglé au débit de 50-70 l /l de culture / h. b) on prélèvc 4 l de culture dans le premier photobioréacteur en recomplétant 4 l de milieu neuf stérile Zarrouk pour continuer à préparer la prochaine culture. Ensuite, on transfere stérilement 4 l de cette culture vers le second photobioréacteur de 7 l en supplémentant en linoléate d'ammonium (à une concentration de 35 - 75 MM linoléate /1) au milieu dc la phase dc croissance exponentielle pendant 4-6 jours. La culture est réalisée sous les conditions suivantes: à 30 C, sous un éclairement de 75 à 100uE/m2/s, avec un cycle d'éclairement par 24 h de 8 - 12 h dc lumière blanche / 16-12 h dans l'obscurité après la supplémcntation de linoléate. Simultanément, le barbotage d'air enrichi en 1 % CO2 est réglé au débit de 20-30 litres /1 de culture / h après la supplémentation de linoléate et maintenu pendant 24 h pour éviter la formation des mousses à la surfacc du milieu de culture. On utilise le siliconc 426R comme agcnt antimousse. La vitesse d'agitation cst maintenue à environ 100 - 150 tours par minute. Puis le barbotage d'air enrichi à 1 % dc CO2 doit être augmenté et maintenu entre 50 ct 70 l/l de culture / h. c) après 4-6 jours de culture, on récolte la biomasse dans les conditions décrites dans l'exemple 1.
Dans cet exemple, la culture a été réalisée avec une concentration cellulaire plus élevée. Ccci a permis dc diminucr la durée de la production en augmcntant le rendement de culture (de : 2,4 à 2,6 g sec par litre).
longitudinale. verticale, ouverte vers le plan de fermeture de la porte. dans laquelle est disposée un cordon d'isolation thermique 58 réalisé par exemple en laine de céramique.
En regard de la rainure longitudinale 3a. un décrochement disposé en regard du panneau externe. Le panneau externe 64 présente également une aile avant 67 pliée à angle droit vers l'intérieur de la paroi 4 et vient en regard du décrochement pour former avec ce dernier une gorge longitudinale. horizontale 68, ouverte vers le plan dc fermeture de la porte. Dans gorge est disposé un cordon d'isolation thermique 69 réalisé par exemple en laine de céramique.
En regard de la gorge longitudinale 68, la face interne dc la porte est pourvue d'un bossage longitudinal 70 vertical qui vicnt en position de fermeture de la porte 4, cn pression contre le joint d'isolation thermique 69.
Le second panneau de la paroi 3 dans le volume de rangement reçoit en fixation un profilé de section droite en Z 71, formant trois ailes perpendiculaires deux à deux, dont deux déterminent le second panneau une gorge verticale 72 tournée vers le plan de fermeturc. Dans cette gorge est inséré un joint d'isolation thermique 73 sous forme d'un cordon de section droite polygonale. Ce joint pourra être réalisé en laine de céramique. Contre ce joint. vient en pression en position de fermeture de la porte. la surépaisseur Sa que présente cette dernière.
En arrière de la gorge 72, I'aile 67 est pliée à angle droit vers le panneau interne 65 pour former avec l'aile 65a. une gorge horizontale. longitudinale formant un vide d'air.
Selon la forme préférée de réalisation, le panneau interne et le panneau externe comportent tous deux des ailes latérales, verticales auxquelles sont fixées les tiges d'entretoisement 66.
Le long de l'aile avant 67. dans la paroi supérieure 4, contre le panneau 64. est ménagé un bossage longitudinal 74, pourvu d'un série de taraudages traversants venant en correspondance avec des perçages traversants du panneau 64. Dans les taraudages sont engagées en vissage des vis de fixation 76 de la platine support 63. Cette dernière au droit du bossage longitudinal 74 comporte un bossage 75a comportant des perçages traversants verticaux. Ces perçages verticaux sont alignés avec des perçages traversants pratiqués dans la platine et ces perçages viennent en correspondance avec les perçages du panneau 64 et les taraudages du bossage 74. Dans les perçages du bossage 75a et perçages dc la platine sont engagées les vis de fixation 76.
La platine support 63, au droit des rives supérieures horizontales des parois latérales 3 et arrière 2, est dotée d'un bossage continu 75 raccordé au bossage 75a. dans lequel sont pratiqués des perçages traversants verticaux venant en correspondance avec des perçages traversants ménagés dans la platine pour recevoir des vis de fixation 46 des dites platine et paroi 4 par engagement de la portion filetée des dites vis dans les taraudages pratiqués dans les ailes horizontales des cornières supérieures 37 et 49.
Entre la platine support 63 et les rives horizontales supérieures des parois arrière 2 ct latérales 3 sera disposé un joint d'isolation thermique 63a se présentant sous forme de feuille.
De préférence, seront prévues deux couches de matériau de remplissage dont une 4a. en contact avec le panneau externe, sera constituée par du ciment réfractaire et l'autre 4b. en contact avec la couche 4a et le panneau interne sera constituée par de la laine céramique.
La porte 5 comprend un panneau externe 80 et un panneau interne 81 disposé à écartement du précédent pour ménager un intervalle dans lequel est disposé selon une ou plusieurs couches, un matériau d'isolation thermique tel que de la laine de céramique et/ou du béton réfractaire. Le panneau interne forme la surépaisseur 5a et est fixé au panneau externe par des entretoises horizontales 82.
Dans la forme préférée de réalisation. le panneau externe 80 du battant dc la pone 5. forme un caisson parallélépipédique componant une première grande paroi verticale 83 externe à l'armoire, une seconde grande paroi plane 84 parallèle à la précédente tournée vers l'armoire en position de fermeture de battant de la porte et des parois latérales verticales. supérieure horizontale. et inféneure horizontale, s'étendant entre les deux grandes parois perpendiculairement à ces dernières, la seconde grande paroi 84 étant doté d'une ouverture centrale 85 quadrangulaire en regard de laquelle est disposée le second panneau lequel forme un caisson dont l'ouverture est tournée vers l'ouverture centrale 85 du premier panneau, ledit second panneau 81 formant la surépaisseur quadrangulaire 5a.
Les bourrelets 25. 59 et 70 étant portés par la deuxième grande paroi 84.
Avantageusement. dans la porte 5 sont disposées deux couches de matériau isolant dont la première 86 est disposée dans le caisson que forme le premier panneau et est constituée par un ciment réfractaire et la seconde 86a est disposée dans le caisson que forme le second panneau et est constituée par de la laine de céramique.
Les entretoises 82 horizontales maintiennent le second panneau à faible écartement du premier panneau et sont constituées par des tiges métalliques de faible section pour minimiser l'importance du flux thermique entre le premier panneau 80 et le second 81. Chaque tige 82 est fixée par son extrémité proximale à un support solidaire de la deuxième grande paroi. Par son extrémité distale, la tige reçoit en fixation le second panneau. De préférence. la tige à proximité de son extrémité distale. présente un épaulement d'arrêt. La portion de la tige comprise entre l'épaulement d'arrêt et l'extrémité distale est filetée. Cette portion filetée est engagée dans un perçage traversant pratiqué dans le second panneau et reçoit un écrou de serrage du second panneau contre l'épaulement d'arrêt.
Dans les volumes internes définis par les premier et second panneaux seront disposés les éléments de verrouillage du battant de la porte en position de fermeture ainsi que leur mécanismes de manoeuvre. Pour ces raisons de clarté, ces éléments de verrouillage et mécanismes de manoeuvre, connus en soit, ne sont pas représentés.
Le cycle de perméabilisation - excrétion - récupération - synthèse est répété cinq fois.
Ainsi, après 42 jours (soit 21 jours de croissance + 1 jour de perméabilisation-excrétion + 4 x 5 jours de perméabilisation-excrétion-synthèse), 2,5 g d'hyoscyamine pour 100 g de matière sèche végétale ont été récupérés.
La présente invention concerne un appareil pour l'écrémage statique du lait.
La nécessité de séparer la crème du lait par écrémage à l'aide d'un procédé statique fonctionnant par gravité est bien connue par l'état de la technique relatif aux techniques de production de fromages spéciaux, tels que le parmesan et autres fromages analogues.
Les différents procédés d'écrémage statique basés principalement sur l'utilisation de grandes cuves à ciel ouvert à fond incliné et à battant réduit en hauteur pour limiter les temps de séparation de la crème, sont également bien connus. Un tel procédé est cependant entièrement manuel et requiert une grande expérience et une fiabilité élevée de la part de l'opérateur, sans compter les risques du point de vue hygiénique et sanitaire.
Un autre type d'appareil de type mécanisé est décrit dans le document EP-O 207 207 et est composé d'une pluralité de tasses supportées par un arbre central qui tourne lentement à l'intérieur d'une cuve contenant le lait. Cette rotation est associée à une translation vers le bas d'une manière telle que le bord supérieur des tasses soit toujours au niveau de la surface libre de la crème qui flotte sur le lait, afin que la crème puisse tomber, par ruissellement, à l'intérieur des tasses avant d'être évacuée vers un réservoir de récupération.
Un tel appareil comporte cependant lui aussi des limites, principalement dues au fait que le mouvement de rotation-translation des tasses doit être contrôlé de manière très précise pour ne pas altérer l'équilibre superficiel qui maintient la séparation entre la crème et le lait sur lequel flotte la crème.
Se pose alors le problème technique de réaliser un appareil pour l'écrémage statique du lait, qui soit capable de diminuer les temps de récupération de la crème tout en évitant que ladite crème ne se mélange à nouveau avec le lait durant l'opération d'écrémage.
Dans le cadre de ce problème, apparaît la nécessité ultérieure que l'appareil offre un haut niveau de fiabilité et qu'il soit de conception simple, tout en étant agréé pour une utilisation dans le domaine agro-alimentaire sur le plan hygiénique.
Ces problèmes techniques sont résolus par un appareil d'écrémage statique suivant la présente invention, qui comprend au moins une cuve munie de dispositifs d'alimentation/évacuation du lait, de dispositifs de récupération de la crème, de dispositifs à volume variable placés à l'intérieur de la cuve et capables de faire monter le niveau du lait, de moyens fixes placés à l'intérieur de la cuve capables de soulever le niveau supérieur d'écrémage et de récupérer et évacuer la crème en direction des dispositifs de récupération de celle-ci.
La description ci-après, donnée avec référence aux dessins annexés, le tout à titre d'exemple non limitatif, fera mieux comprendre comment l'invention peut être réalisée. Dans ces dessins la Fig. 1 est une vue en coupe suivant un plan vertical de l'appareil selon l'invention, rempli de lait à écrémer; la Fig. 2 est une vue en coupe transversale suivant le plan II-II de la Fig. 1; la Fig. 3 est une vue en coupe semblable à celle de la Fig. 1 au début de la séparation de la crème et du lait; la Fig. 4 est une vue en coupe de la Fig. 3, durant l'écrémage; la Fig. 5 montre une autre forme de réalisation du dispositif de soulèvement du niveau du lait; la Fig. 6 montre une dernière forme de réalisation du dispositif de soulèvement du niveau du lait; la Fig. 7 montre une première forme de réalisation de l'appareil suivant la présente invention, et la Fig. 8 montre une deuxième forme de réalisation de l'appareil suivant la présente invention.
Comme représenté à la Fig. 1, l'appareil suivant l'invention, pour la séparation de la crème 1 du lait 2 par écrémage statique, comprend une cuve 10, normalement réalisée en acier inoxydable pour usage alimentaire, fermée à sa partie supérieure par une cloche 20 au sommet de laquelle se trouve un conduit 21 d'aération.
A l'intérieur de la cuve 10 et de la cloche 20 sont également placés des dispositifs de lavage et de stérilisation 11, d'un type connu et non décrits en détail.
Sur le fond de la cuve 10 est aménagé un conduit 12 pour l'alimentation et l'évacuation du lait 2, respectivement avant et après l'écrémage.
Juste au-dessus du fond 10a de la cuve 10 est placée une grille 30a, installée de manière transversale, servant de support à un dispositif 30 à volume variable apte à déterminer le soulèvement du niveau 2a du lait 2. Dans l'exemple de la Fig. 1, ce dispositif est réalisé au moyen d'un ballon en caoutchouc, muni d'une entrée 31 qui, à travers un trou lOb de la cuve 10, est rendue accessible de l'extérieur pour l'alimentation/évacuation du fluide de remplissage du ballon 30, qui est donc successivement gonflé/dégonflé suivant les besoins, comme cela sera mieux expliqué ci-après en se référant au fonctionnement de l'appareil.
De plus, dans la partie supérieure de la cuve 10 est placé un entonnoir 42, supporté par des bras 41, fixés également sur la cuve 10, qui est munie d'un conduit d'évacuation inférieur 43.
Les éléments importants du système apparaissent en figure 1 : I'articulation comporte essentiellement une partie réceptrice en fourche (1) et une partie mâle (2) qui correspond en fait au moyeu central de ladite articulation, c'est à dire qu'elle guide la chaîne (3) dans une gorge (4) délimitant un trajet s'étendant sur une portion d'allure cylindrique munie dans certains cas de moyens additionnels de guidage.
La fourche réceptrice (1) comporte un tronçon rectiligne (5) destiné à s'emmancher dans un profilé constituant l'un des composants de base du bras articulable de l'invention. Le moyeu central (2) comporte un tronçon rectiligne (6) homologue prévu pour être fixé de la même manière au second profilé formant ledit bras.
La chaîne (3) est solidarisée à ce tronçon (6) par l'intermédiaire d'une goupille (7) retenue par des épaulements (8a, 8b) pratiqués dans ledit tronçon (6).
L'articulation pivote autour d'un arbre inséré dans les orifices coaxiaux (9, 10) des parties (1, 2).
A l'autre extrémité, la chaîne (3) est reliée à une tige (11) rectiligne, coopérant avec un organe de guidage en translation prenant la forme d'une plaque (12) en principe logée dans un logement (13) prévu à cet effet dans le tronçon rectiligne (5) de la fourche (1), et représentée à l'extérieur pour les besoins de la description.
En sortie, la tige de guidage (11) est fixée à un câble (14) également relié à une pièce (15) d'accrochage de l'extrémité d'au moins un ressort (non représenté).
Selon l'invention, I'élément essentiel consiste en la pièce (12) agencée dans son logement (13), qui sera décrite plus en détail en référence aux figures suivantes.
Cette pièce (12) permet à la tige (11) de rester dans le prolongement des derniers maillons de la chaîne (3), quelle que soit la position relative des profilés composant le bras articulé. En substance, pour que la chaîne (3) ne subisse pas de torsion, la tige (11) est orientée par l'orifice de l'organe de guidage (12) vers le bas du profilé contenant les moyens de rappel, mais elle est en même temps maintenue dans un plan sensiblement vertical contenant l'axe dudit profilé.
Les figures 2a à 2c donnent trois configurations possibles du système de guidage de la chaîne (3) au niveau du moyeu central (2). Dans le premier cas (figure 2a), il s'agit d'un pignon (16), adapté dans un plan milieu dudit moyeu, perpendiculairement à son axe, ledit pignon (16) étant doté d'un jeu en rotation pour permettre à la chaîne de s'ajuster dans les meilleures conditions. Compte tenu que le guidage n'a pas besoin d'être effectué sur la totalité du pourtour du moyeu central (2), ledit pignon (16) ne présente des dents (17) que sur une partie de sa périphérie, celle qui est supposée coopérer avec la chaîne (3). De préférence, le pignon (16) est réalisé en matière plastique.
Le guidage interne réalisé par le pignon (16) est encore amélioré par un guidage externe dû à des flancs latéraux (35) qui canalisent les flasques (20) de la chaîne (3). Ce guidage s'effectuer en réalité sur une partie desdits flasques (20), la partie située vers le fond de la gorge (4) sous les rivets maintenant la chaîne (3).
La figure 2b concerne une variante fonctionnant avec le même type de chaîne (3) à rouleaux que dans la configuration précédente, c'est à dire la chaîne du genre utilisé pour les bicyclettes. Cette variante comporte une glissière centrale (18) sur laquelle vient reposer la partie centrale de la chaîne (3), c'est à dire principalement les rouleaux (19), les flasques latéraux (20) étant localisés de part et d'autre du rail unique formé par cette glissière centrale (18).
L'orientation de ce demier est bien entendu la même que celle de la succession de dents de la version précédente.
La variante présentée en figure 2c concerne le type de chaîne présenté en figure 3 : une chaîne (30) à mailles jointives, comportant non plus des rouleaux centraux, mais des flasques (31) interconnectés, superposés et/ou décalés de manière à assurer la continuité de la chaîne (30) ainsi formée. Le moyen de guidage utilisé pour ce type de chaîne (30) consiste à laisser libre la gorge (4), c'est à dire à ne pas doter son fond (21) d'un rail comme précédemment, du fait de la configuration particulière de la chaîne (30), dont l'enveloppe extérieure s'accommode d'une simple gorge (4).
La figure 4 donne une vision plus complète du bras articulé de l'invention, au moins dans sa partie fonctionnelle la plus intéressante, à savoir du côté du profilé (22) comportant les moyens de rappel (23) fixés à l'extrémité (24) voisine des moyens de fixation (25) sur le support de bras.
Dans cette configuration, lesdits moyens de rappel consistent en un unique ressort (23) du type à boudins, directement relié à la tige (11), sans dispositif additionnel (14, 15) comme montré en figure 1, existant pour des avancées supérieures de stores nécessitant des moyens de rappel à deux ou trois ressorts.