INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La masse commune de la prise raccord est reliée à l'autre extrémité qui est reliée à la rentrée de tension des semi-conducteurs à capacité variable; Par contre à l'intérieur du raccord antenne-entrée récepteur, entre le curseur et l'extrémité qui va vers le récepteur, il y a un autre circuit, Le but de celui-ci est de transiter la fréquence porteuse, mais pas le courant continu qui passe à travers la résistance qui permettra d'acheminer la tension continue par l'intermédiaire du raccord au brin central du coaxial qui va aller rejoindre un préamplificateur ou amplificateur de l'antenne à travers par exemple, un condensateur et deux résistances; Le but de la première résistance est de charger un condensateur aux bornes desquelles se trouvera une diode, genre zener ou autre stabilisateur de tension; Cette diode peut être reliée par l'intermédiaire de son anode à la masse commune (tresse du coaxial); Ce qui permettra de conserver une basse tension continue suffisamment régulée; Celle-ci va servir à alimenter, à travers des selfs, des amplificateurs ou des préamplificateurs; Une autre série de résistances servira à prépolariser ces préamplificateurs, par exemple, leur base; Le but du condensateur cité précédemment est de transiter la fréquence porteuse amplifiée depuis l'autre extrémité qui se trouve par exemple sur la sortie de ces amplificateurs ou préamplificateurs de l'antenne à travers son câble coaxial vers le récepteur; Le but de la deuxième résistance qui part du brin central du câble coaxial est de régler le semiconducteur à capacité variable et de l'accorder à la même fréquence que le récepteur qui se trouve à l'intérieur de la maison , Ce qui permet une amplification très sélective du signal de fréquence porteuse qui se trouve en haut, directement sur l'antenne posée à l'extérieur, généralement sur un toit ou autre sommet, sans amplificateur les bruits produits par le câble coaxial lui-même, à cause souvent de sa longueur pour aller jusqu'au récepteur, Donc on constate que selon cette invention qui permet indiscutablement de transiter les fréquences porteuses préamplifiées, directement du préamplificateur vers le récepteur et de transiter le courant continu variable destiné au réglage des semi-conducteurs à capacité variable et l'alimentation par ce même potentiel variable à travers une résistance d'une impédance plutôt élevée qui charge un condensateur dont la tension est stabilisée à travers une résistance par un stabilisateur, genre zener ou autre, Celui-ci représente la basse tension stabilisée qui se trouve très près de l'antenne et qui servira à alimenter les préamplificateurs des fréquences porteuses accordées par des semi-conducteurs à capacité variable.
Ceux-ci sont desservis et préréglés de telles sortes que si l'utilisateur du récepteur (par ex la télévision), change son accord, il changera du même coup l'accord du préamplificateur qui se trouve sur le toit de la maison; Donc le préamplificateur se trouvera à la même fréquence que la partie de la fréquence porteuse du récepteur, Ce qui permet de réduire l'encombrement de l'antenne traditionnelle, avec l'adjonction de plusieurs préamplificateurs; Les avantages sont donc: Réduction de la taille de l'antenne.
Réduction des accidents dus au vent.
Fixation très réduite de l'antenne.
Amélioration de la réception qui peut aller jusqu'à plusieurs milliers de fois.
Prix modique, après intégration totale de ces amplificateurs ou préamplificateurs par le même procédé que les autres organes de cette invention.
Un avantage de la présente invention est qu'elle permet de minimiser l'amplitude des surtensions se produisant sur les lignes d'alimentation des amplificateurs de sortie numériques lors de leur commutation.
Un autre avantage de la présente invention, par rapport au montage classique de la figure 4, est qu'elle diminue l'étendue spectrale des bruits de commutation en évitant de multiplier les signaux de commande et les fronts décalés dans le temps de ces signaux. La diminution en fréquence du spectre des bruits de commutation améliore l'efficacité d'une région froide (substrat polarisé à la masse du circuit imprimé) entre les blocs analogique et numérique qui est souvent prévue dans un circuit intégré mixte. En effet, les régions froides sont généralement reliées à une broche du boîtier qui est reliée à la masse du circuit imprimé. Cette broche est modélisable par une résistance parasite en série avec une inductance parasite. Plus le bruit est élevé, plus le terme de l'impédance de cette liaison, lié à 1'inductance, est grand. Or, pour obtenir la meilleure région froide possible, l'impédance de cette liaison doit être proche de 0.
Dans l'établissement des chronogrammes de la figure 7, on n'a pas tenu compte des chutes de tension série, ni dans les transistors P, N, ni dans les transistors P', N', ni dans les sources de courant 17 et 18. Les sources de courant 17 et 18 pourront, par exemple, être constituées de transistors MOS montés en miroir de courant.
On notera que, selon la présente invention, les transistors de sortie P et N qui doivent commander la charge externe au circuit intégré sont relativement grands. Par contre, les transistors P' et N' de commande sont de taille relativement restreinte.
On notera également que les sources de courant 17 et 18 ne présentent pas de contraintes particulières liées au fonctionnement de l'amplificateur selon la présente invention.
A titre de variante de réalisation non représentée, les étages de commande 14 et 15 pourront être remplacés par des montages amplificateurs intercalés entre les signaux de sortie du coeur numérique (3', figure 1) et les grilles respectives des transistors P et N. Ces amplificateurs étant alors conformés de manière à présenter, en sortie, une rampe de tension relativement lente à l'apparition d'un front de commande en fermeture du transistor P ou N correspondant, et une rampe de tension relativement rapide lors de l'ouverture de ce transistor.
A titre d'exemple particulier de réalisation, les temps de commutation entre les alimentations à la fermeture des transistors P et N imposés, soit par un tel amplificateur, soit par les dimensionnements des sources de courant 17 et 18 de la figure 6, sont de l'ordre de 5 ns alors que ces temps liés à une commande purement numérique lors de l'ouverture de ces transistors sont de l'ordre de 0,5 ns.
On notera que les sources de courant 17 et 18 ne fonctionnent plus linéairement lorsque la tension à leurs bornes est proche de zéro (fin de charge de la tension grille-source). Elles se comportent alors comme des résistances. La tension grillesource aux bornes du transistor MOS associé (P ou N) évolue alors comme celle d'un circuit RC. il est possible de raccourcir le temps de charge en augmentant légèrement la dérivée du courant de l'amplificateur de sortie, en court-circuitant la source de courant concernée au moyen d'un transistor MOS supplémentaire.
On notera également qu'il est possible de réaliser un amplificateur de sortie intégrant une fonction haute impédance en ajoutant un transistor MOS à canal N, un transistor MOS à canal P et un inverseur.
La figure 8 représente une variante de réalisation d'un amplificateur de sortie selon la présente invention comprenant de telles améliorations.
Selon cette variante, les sources de courant 17 et 18 sont court-circuitées en dehors des périodes où elles servent à fixer la pente d'évolution de la tension grille/source du transistor P ou N correspondant. Par exemple, un transistor MOS N", à canal N, est connecté en parallèle sur la source de courant 17 de l'étage 14', et un transistor P", à canal P, est connecté en parallèle sur la source de courant 18 de l'étage 15'.
Les transistors N" et P" sont, de préférence, commandés à partir d'une mesure des tensions de grille respectives des transistors P et N, afin de court-circuiter la source 17 ou 18 lorsque cette tension de grille atteint la valeur maximale de fermeture du transistor P ou N correspondant.
Dans l'exemple représenté à la figure 8, les grilles respectives des transistors N" et P" sont commandées par des inverseurs 19, 20 dont les entrées respectives sont connectées aux grilles des transistors P et N. Ainsi, quand la tension de grille du transistor P s'approche de la masse par la décharge de sa capacité parasite de grille dans la source de courant 17, l'inverseur 19 commute et le passage à l'état haut de sa sortie rend le transistor N" passant, ce qui court-circuite la source 17. De façon similaire, quand la capacité de grille du transistor N a fini de se charger et atteint le voisinage du potentiel NVdd, la sortie de l'inverseur 20 bascule et passe à l'état bas ce qui rend passant le transistor P" et court-circuite ainsi la source de courant 18.
Les transistors N" et P" présentent, de préférence, un rapport largeur sur longueur de grille (W/L) faible et une longueur de grille importante. Un avantage est alors que cela maximise l'excursion en tension des grilles des transistors P et N et, par ce biais, les courants de saturation de ces transistors.
Pour réaliser la fonction de haute impédance, on prévoit deux transistors P"' et N"', connectés, respectivement, en parallèle sur les transistors P' et N', et permettant de courtcircuiter la tension grille-source des transistors P et N lorsqu'ils sont conducteurs. Cela permet de placer la sortie 11 en haute impédance. Les tensions de commande V"'h et V"'1 sont issues du coeur 3' ou de la région 3" du circuit intégré.
Bien entendu, la présente invention est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, les dimensionnements respectifs des différents transistors utilisés et des sources de courant constant dépendent du compromis choisi entre la vitesse de commutation des amplificateurs de sortie et le niveau acceptable de tension de bruit engendrée par ces commutations.
Lorsque le fer est utilisé en position vapeur, I'eau introduite dans la chambre de vaporisation 2 contribue à refroidir ladite chambre. L'implantation de seconds moyens de chauffe 4 sous la chambre de vaporisation 2 permet de lutter contre la chute de température précitée. Comme les seconds moyens de chauffe 4 sont alimentés lors de la chute de température précitée, le risque de brûler les tissus repassés est limité et même évité en choisissant une puissance appropriée pour lesdits seconds moyens de chauffe 4, par exemple de 70 à 200 W.
Lorsque l'utilisateur souhaite davantage de vapeur, il augmente l'admission de l'eau dans la chambre de vaporisation 2. L'organe de régulation 5 est sollicité par la diminution de température consécutive à l'admission de l'eau, et agit de façon attendue sur l'alimentation en énergie des premiers moyens de chauffe 3 associés à la chambre de vaporisation 2. La sollicitation de l'organe de régulation 5 agit de manière moins attendue sur les seconds moyens de chauffe 4 associés à la semelle 1. Les seconds moyens de chauffe 4 régulés par l'organe 5 sont en effet davantage alimentés en énergie lorsque de l'eau est admise dans la chambre de vaporisation 2. Il s'ensuit que si les seconds moyens de chauffe 4 ont une puissance suffisante, par exemple supérieure à 70 W, leur alimentation permet de compenser la chute de température intervenant sur la semelle, consécutive à l'admission de l'eau dans la chambre de vaporisation 2. Ainsi le mode d'asservissement en température particulier des moyens de chauffe permet d'obtenir des températures de semelle plus élevées que lors d'un fonctionnement à sec pour un même réglage de l'organe de régulation 5, lorsque de l'eau est admise dans la chambre de vaporisation 2, et d'autant plus élevées que beaucoup d'eau est admise dans ladite chambre. Cette disposition est intéressante car lorsqu'un article est difficile à repasser et demande beaucoup de vapeur, la température plus élevée de la semelle 1 va permettre de mieux assécher ledit article. Bien entendu la puissance des seconds moyens de chauffe 4 doit être choisie de manière à ne pas détériorer l'article à repasser. Une valeur de 200 W permet de rester dans une limite acceptable.
Avantageusement les seconds moyens de chauffe 4 sont formés par un élément chauffant plat, tel que représentés aux figures 1 et 2. Un tel élément chauffant présente une inertie thermique plus faible que les éléments chauffants tubulaires ou blindés. Cette caractéristique permet de simplifier la régulation car le pic de température dans la seconde zone est atteint peu après voire lors de la coupure de l'alimentation électrique par l'organe de régulation 5.
De plus l'élément chauffant plat 6 chauffe une surface de manière sensiblement homogène, si une telle configuration est souhaitée, ou peut être dessiné aisément de manière à apporter les calories dans la zone la plus affectée par la chute de température. Bien entendu plusieurs éléments chauffants plats 6 peuvent être connectés en ensemble en série ou en parallèle ou selon toute combinaison de ces deux modes de manière à réaliser la carte thermique souhaitée, sans pour autant sortir du cadre de l'invention.
Avantageusement les premiers moyens de chauffe 3 sont formés par un élément chauffant tubulaire 7, moulée dans la fonderie formant le corps 22 de la chambre de vaporisation 2, tel que représenté à la figure 1.
Selon une disposition avantageuse de la présente invention représentée à la figure 2, I'élément chauffant tubulaire 7, formant les premiers moyens de chauffe 3, comporte deux branches 8, 9 sensiblement parallèles, raccordées par un coude 10, et entre lesquelles s'étend sensiblement l'élément chauffant plat 6.
Selon une autre disposition encore plus avantageuse de l'invention, représentée à la figure 2, les premiers moyens de chauffe 3 et les seconds moyens de chauffe 4 sont montés en parallèle. Le fer représenté à la figure 2 comporte des moyens de commande 11 prévus pour court-circuiter les seconds moyens de chauffe 4.
Le fer représenté de manière schématique à la figure 3 comporte de maniére avantageuse un sélecteur d'arrivée d'eau 21, avantageusement prévu pour être actionné par l'utilisateur, ledit sélecteur étant susceptible d'obturer un orifice 19 prévu pour mettre en communication un réservoir d'eau 18 avec la chambre de vaporisation 2, ledit sélecteur 21 étant prévu pour occuper une position de repassage à sec dans laquelle l'orifice 19 est obturé, et au moins une position de repassage vapeur dans laquelle l'orifice 19 est libre. Selon une caractéristique avantageuse de la présente invention le sélecteur 21 coopère avec les moyens de commande 11. Cette disposition permet à l'utilisateur d'utiliser les seconds moyens de chauffe 4 à la demande. Selon une caractéristique encore plus avantageuse, les seconds moyens de chauffe 4 sont court-circuités par les moyens de commande 11 lorsque le sélecteur 21 est en position de repassage à sec. Cette disposition permet d'utiliser les seconds moyens de chauffe 4 uniquement lorsque le sélecteur 21 occupe une position de repassage vapeur.
L'invention concerne également un procédé de régulation pour un fer à repasser électrique à vapeur, comprenant une partie chaude comportant une semelle 1 et une chambre de vaporisation 2, la partie chaude du fer étant divisée en deux zones thermiques, une première zone correspondant sensiblement à la chambre de vaporisation 2 étant dotée de premiers moyens de chauffe 3, une seconde zone correspondant sensiblement à une portion de la semelle 1 disposée sous la chambre de vaporisation 2 étant dotée de seconds moyens de chauffe 4, les premiers moyens de chauffe 3 étant associés à un organe de régulation 5 disposé dans ladite première zone, les premiers moyens de chauffe 3 étant prévus pour assurer partiellement le chauffage de la seconde zone, procédé de régulation dans lequel les premiers moyens de chauffe 3 et les seconds moyens de chauffe 4 sont régulés par l'organe de régulation 5 disposé dans la première zone.
JOINT DE CHAUSSEE OU DE TROTTOIR POUR LE RACCORDEMENT ENTRE ELLES DE DEUX PORTIONS DE REVETEMENT ROUTIER SEPARÉES PAR UNE FENTE.
La présente invention concerne un joint de chaussée ou de trottoir pour le raccordement entre elles de deux portions de revêtement routier séparées par une fente.
De tels joints sont connus dans leurs caractéristiques générales et dans leurs applications par l'homme de métier. A titre d'indication, le brevet français FR2674876 décrit un exemple de joint comprenant deux profilés de rives et une garniture élastique interposée entre les deux profilés. Ce joint comprend en outre des barres disposées parallèlement aux profilés et reliées aux profilés par des pattes de liaison. Les barres de scellement et les pattes sont noyées dans une résine de comblement du volume compris entre les bords latéraux extérieurs du profilé et les bords de la réservation.
L'accrochage des profilés s'effectue habituellement par des crosses noyées dans le béton de l'ouvrage.
Le but de l'invention est d'améliorer ce type de joint. L'amélioration porte sur le mode d'ancrage du profilé sur les crosses. Elle vise à éviter le scellement de douilles filetées permettant l'ancrage des vis, et à permettre une latitude de pose et d'ancrage autorisant un décalage latéral des crosses d'ancrage, notamment pour éviter des zones techniques, ou autorisant une précision faible du positionnement de ces crosses.
A cet effet, l'invention concerne des joints de chaussée mettant en oeuvre un profilé ancré sur les crosses d'ancrage à l'aide d'une douille présentant une protubérance latérale. Cette douille présente un filetage intérieur pour la liaison avec une vis.
Pour le rangement (et aussi en vue du transport), on relève aussi la portion de convoyeur auxiliaire 64 pour la soulever du sol. Ce relevage est avantageusement effectué au moyen des vérins 33, via un câble (non représenté) que l'on attache au levier 4 et à la partie 64.
Ce dispositif est de préférence autonome pour ce qui est de la fourniture de l'énergie nécessaire à son fonctionnement.
Elle comporte une centrale hydraulique non représentée pour l'alimentation du vérin central 24 et des deux vérins latéraux 33 ; à titre indicatif la pression de fonctionnement de ces vérins est de l'ordre de 150 à 180 bar.
En référence aux figures 9 et 10 nous allons maintenant expliquer de quelle manière est réalisé le guidage et l'entraînement de la bande sans fin transporteuse 9.
Le côté amont du transporteur est situé sur la gauche des figures, le déplacement du tapis étant symbolisé par les flèches f sur la figure 9.
Pour mieux faciliter la compréhension de ces dessins, les rouleaux de guidage de la bande ont été représentés avec des rayures obliques pour la portion fixe du convoyeur - portion dite auxiliaire 64 -, avec des hachures croisées pour la portion 60, et sans hachures pour la portion télescopique 61.
Le brin supérieur - brin aller - du tapis est supporté par des plaques d'appui - ou soles - symbolisées par des traits interrompus, et désignées 900, 901, 902 et 903 pour les portions 64, 60, 61 et 610 respectivement du convoyeur.
Les plaques 901, 902 se recouvrent plus ou moins, selon le degré d'extension de la partie télescopique, comme on le constate à la simple comparaison des figures 9 et 10.
Aux deux extrémités du convoyeur se trouvent des rouleaux de renvoi de diamètre relativement grand, à savoir un rouleau amont 91 et un rouleau aval 90, ce dernier étant moteur comme symbolisé par la flèche M sur la figure 9.
Le rouleau moteur 90 est entraîné par un moteur hydraulique approprié, non représenté, via un électro-distributeur à commande électrique qui permet de faire varier la vitesse du tapis.
A titre indicatif, la vitesse de déplacement du tapis en cours d'opération est de l'ordre de 10 mètres par seconde.
A l'exception du rouleau moteur 90, les autres rouleaux sont fous (libres en rotation).
La bande passe sur un certains nombres de petits rouleaux de guidage et/ou de renvoi qui sont désignés 910 pour la partie 64, 920 pour la partie 60 et 921 pour la partie 61.
Dans la zone de transition entre les parties 60 et 61, se trouvent deux rouleaux de diamètre moyen, référencés 92 et 93, qui confèrent à la bande une trajectoire sinueuse en forme de S.
Le rouleau 92 est solidaire de la partie 60 le rouleau 93 est solidaire de la partie 61.
La présence de ces deux rouleaux autorisent le déplacement mutuel des deux parties 60 et 61, sans avoir d'incidence sur la tension de la bande.
Dans le mode de réalisation illustré par les figures 2 et 3, la roue inertielle 16 est une roue à palier fixe 17, par exemple à roulements à billes. Le palier 17 sert au montage de la roue 16 sur un stator 26 fixe par rapport au satellite, et à orienter son axe de rotation selon l'axe de tangage Z du satellite. Trois capteurs de force 18, 19, 20, tels que des jauges piézoélectriques, sont disposés entre le stator 26 et le corps du satellite, pour permettre la mesure des couples de réaction au basculement Ca, C. Ces capteurs 18, 19, 20 sont situés dans un même plan perpendiculaire à l'axe Z de la roue, à une même distance r de l'axe de la roue, à intervalles angulaires de 1200. Le plan des capteurs est de préférence celui du centre de gravité de la roue 6.
Les trois valeurs d'effort F18, F19, F20 mesurées par les capteurs 18, 19, 20 sont fournies à une unité 24 de mesures gyroscopiques, qui en déduit les valeurs des couples Ca, C de réaction au basculement autour des axes de roulis X et de lacet Y et les vitesses angulaires #X, oy du satellite selon ces axes C# r#3 (F19 - F20) #X = - = j# 2J# r(F20+F19-2F18) Y j# 2J#
ADJUVANT POUR SUSPENSIONS AQUEUSES DE PARTICULES MINERALES ET MELANGES A BASE DE LIANT HYDRAULIQUE La présente invention se rapporte à un adjuvant pour suspens ions aqueuses de particules minérales et mélanges à base de liant hydraulique et aux produits résultants contenant de tels adjuvants.
La présente invention se rapporte également à un procédé permettant de limiter l'air entraîné dans les suspensions aqueuses de particules minérales et les mélanges à base de liant hydraulique.
L'expression "mélanges à base de liant hydraulique" désigne les coulis, les mortiers et les bétons contenant des composés minéraux qui durcissent après mélange avec de l'eau, tels que les ciments comme le ciment Portland, divers ciments mélangés ou les ciments alumineux, les plâtres, les sulfates de calcium, la chaux, etc.
De manière connue, des additifs sont de plus en plus utilisés dans la mise en oeuvre des suspensions aqueuses minérales ainsi que celle des coulis, des mortiers et des bétons à base de liant hydraulique, pour conférer des propriétés particulières soit au produit frais (fluidité, retard de prise, homogénéité, etc.), soit au produit durci (résistances mécaniques, aspect de surface, perméabilité, etc.).
Ainsi, il est connu d'introduire des fluidifiants dans les suspensions aqueuses de particules minérales pour en abaisser la viscosité ou pour diminuer la teneur en eau de ces suspensions. Les suspensions concernées sont plus ou moins concentrées et contiennent un ou plusieurs composés solides minéraux en particules. Ce sont par exemple des suspensions de sels de calcium, comme le carbonate de calcium ou le sulfate de calcium, ou des suspensions d'oxydes minéraux, comme le dioxyde de titane ou l'oxyde de fer. Ce n'est qu'après avoir été fluidifiées que ces suspens ions peuvent servir à la préparation de produits industriels divers dont des peintures, des produits pour l'enduction du papier et des formulations pour des caoutchoucs et pour des résines synthétiques. De même, il est également connu d'ajouter aux liants hydrauliques tels que les ciments, les plâtres, les sulfates de calcium ou la chaux, des fluidifiants pour diminuer la teneur en eau du mélange de liant hydraulique. De ce fait, le mélange de liant hydraulique présente, après durcissement, une structure plus dense. Ceci se traduit par une résistance mécanique plus élevée.
Mais, certains additifs utilisés pour leurs effets avantageux présentent également un effet secondaire conduisant à un entraînement excessif d'air dans les suspensions aqueuses de particules minérales et dans les coulis, les mortiers et les bétons, pendant le malaxage.
Or, cet air peut être indésirable pour les caractéristiques finales des matériaux.