INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est possible, sur un SLM, de commander indépendamment la zone active et une zone périphérique appelée 'apron'. L'ensemble de la zone active est içi commandé pour effectuer une rotation de polarisation dans un sens donné, et l'apron est commandé pour effectuer une rotation de polarisation dans le sens opposé. La zone active est ensuite modifiée pour qu'une croix centrée au milieu de la zone active soit mise dans le même état que l'apron.
Le fréquencemètre est positionné derrière (4406), qui est largement ouvert.
L'ouverture du diaphragme (4348) est légèrement supérieure (de 20% par exemple) à son ouverture nominale calculée en 8.4.
Le fréquencemètre est d'abord positionné en l'abscence de son polariseur pour que se forme sur son CCD une image de la zone éclairée de (4405).
Le polariseur du fréquencemètre est alors introduit et réglé en rotation de manière à faire apparaître sur l'image un contraste maximal entre la zone périphérique ('apron') et la zone centrale active du SLM.
La position de (4403) est alors ajustée de manière à ce que l'ensemble de la zone active et de la frontière avec l'apron soit visible sur l'image. On doit voir une zone active carrée illuminée entourée d'une zone sombre (l'apron) et barrée d'une croix centrée.
La position de (4404) est réglée de manière à avoir le meilleur contraste possible.
- Patiente ne suivant pas de traitement médical, ou suivant un traitement n'interférant pas avec le test.
- Patiente n'ayant pas recours à la contraception orale si possible.
Critères d'exclusion - Accouchement depuis moins de 6 mois.
- Patiente ayant changé de mode de contraception au cours des 6 derniers mois.
- Allaitement.
- Patiente suivant un régime alimentaire particulier.
- Tout état physiologique, ou pathologique non compatible avec le suivi d'un régime alimentaire particulier (phénylcétonurie par exemple).
- Allergie aux protéines de lait.
Dix sept (17) volontaires ont suivi ce régime sans écart alimentaire notable pendant trois périodes de 10 jours et pendant trois cycles menstruels consécutifs.
Parmi ces femmes - quatorze (14) femmes n'utilisaient aucun mode de contraception, une (1) femme utilisait la contraception orale et deux (2) femmes, le stérilet.
- douze (12) femmes étaient âgées de moins de 45 ans et 5 femmes avaient un âge supérieur ou égal à 45 ans. La plus jeune recrutée avait 24 ans et la plus âgée 51 ans.
- quatorze (14) femmes avaient un indice de masse corporelle (IMC) inférieur à 25 (valeur inférieure 18,0 et supérieure 23,3). Deux (2) femmes avaient un IMC compris entre 25 et 30 et une (1) femme avait un IMC supérieur à 30.
3) Le mode d'alimentation APM (alimentation protéique modulée).
Le mode d'alimentation adopté pendant cette période est similaire au régime PS90 de l'exemple 10 et se caractérise essentiellement par une modification significative de la composition en acides aminés de la fraction protéique absorbée, cet objectif étant atteint par la combinaison - de la consommation préférentielle des aliments autorisés du tableau 3 ci-dessous.
- Tous les légumes, cuits - Toutes les matières ou crus. grasses : beurre, huiles, - Toutes les céréales : margarines, etc. riz, blé, orge, millet, - Tous les fruits : frais, sarrasin, quinoa, secs, oléagineux. boulghour, etc. - Tous les dérivés du soja - Les céréales du petit lait, yaourt, tofu, etc. déjeuner ne contenant pas - Le sucre et tous les de lait : flocons d'avoine, aliments sucrés : miel, corn-flakes (mais pas les chocolat noir, confiture, Spéciales KO ni les Rice crème de marrons, etc.
La suspension de fragments d'algue ainsi traitée est décantée pendant 2 h.30 et le rétentat obtenu est centrifugé ; le surnageant de l'opération de centrifugation est soumis à une ultrafiltration tangentielle sur des
membranes de 50 kDa. Le rétentat obtenu à l'issue de cette ultrafiltration tangentielle est atomisé à l'aide d'un dispositif désigné par l'appellation Miro et commercialisé par la Société Minor Production.
Le résultat de cette atomisation est une poudre constituée majoritairement par des fucanes.
Cette poudre est soumise à une purification supplémentaire par remise en solution, centrifugation, précipitation du surnageant à l'éthanol, remise en solution du précipité dans l'eau et ultrafiltration de la solution aqueuse sur des membranes de 30000 Da.
Le rétentat issu de cette ultrafiltration est soumis à une lyophilisation et constitue le substrat recherché ; le désigne par FS28EtOH.
Ce substrat, autrement dit cette poudre de fucanes, est soumis à l'activité enzymatique obtenue à partir de la bactérie SW5.
Pour ce faire, on prépare une solution à 1 g/1 de substrat FS28EtOH dans du tampon Tris (20 mM, pH 7,5); on prélève 50 l de cette solution et on la mélange à 10 ul de la fraction protéique à tester qui contient l'activité enzymatique obtenue à partir de la bactérie SW5.
Le mélange est maintenu pendant 1 heure à température ambiante.
L'hydrolysat final contient le mélange de fucooligosaccharides conformes à l'invention.
Cet hydrolysat est soumis à une électrophorèse en vue de mettre en évidence de façon qualitative la présence de fractions oligosaccharidiques ; électrophorèse est effectuée sur gel de polyacrylamide en utilisant la technique dite C-PAGE décrite par Zablackis E. et Perez J.
(1990) dans l'article intitulé "A partially pyruvated carrageenan from Hawaiian Grateloupia filicina (Cryptonemiales, Rhodophyta) paru dans "Bot. Mar." 33: 273-276.
Les profils de dégradation des fucanes obtenus à
l'aide de l'enzyme produite par la bactérie SW5 montrent que l'activité enzymatique de la souche en question est de type endolytique; il a été remarqué au cours des essais que les fucanes présentent des éléments de structure semblables quelle que soit l'algue brune dont ils sont extraits.
L'activité endo-fucanase de la souche SW5 a été purifiée à l'homogénéité électrophorétique; on a déterminé que la protéine en question a une masse moléculaire d'environ 105 kDa.
Trois peptides internes ont alors été microséquencés.
On a ainsi obtenu les microséquences ID No.2, ID No.3 et ID No.4.
L'expérience a montré que avions une très faible production de gaz et de carbone et que nous pouvions convertir totalement des produits tels que ceux appelés Résidus sous vide ou Asphaltes, en hydrocarbures liquides.
Prenons maintenant le cas CHAINES DROITES (avec 14 Carbones insaturés pour cet exemple ): Sans H20 on a : AH Cél4 =====) C7H16 + C2é7H12 36,04/ 19,57 Le craquage en présence d'H20 semble se faire selon le schéma suivant:
AS fin Cél4 (C14-H28) =====> Cé7-H13). + (C7-H15) 43,71 / 59,98 .Cé7-H13 + H20 =====> Cé7H13ôH + .H 1,91/ 37,89 .C7H15 +. H =====> C7H16 -30,72 /-87,3 Cé7Hl3ôH ====> C2é7-H12 + H20 21,14 / 9,0 Soit au total; Cél4 =====> C7H16 + C2é7H12 36,04 / 19,57 On constate que dans ces opérations il a fallu: d'abord : - OUVRIR UNE LIAISON C-C ce qui demande environ 40 à 60 KCAL ( ACTIVATION 1 et finalement : - FOURNIR ENVIRON 20 KCAL/COUPURE ( ENERGIE NETTE SPECIFIQUE ) Il faut se rappeler qu'ARRACHER UN H2 DEMANDE environ :&H/H2= +32 KCAL et que si ceci est fait on obtient de mauvais résultats.
IL fallait donc trouver un ensemble de dispositifs permettant de respecter au mieux les diverses spécifications ci-dessus, ce que nous obtenons à l'aide d'un préchauffage adéquat de la charge, suivi d'une activation favorisée par une détente dans l'injecteur, les produits à convertir pouvant avoir en terme d'équivalent-température une très brève excursion dans un domaine où ils sont instables, la rupture consommant l'énergie qui ramène les réactants dans le domaine stable et désiré du réacteur dans lequel ils se mettent alors à l'équilibre thermodynamique (une cuisinière dirait : pour les faire convenablement "mijoter" ).
Ces réactions et leurs mécanismes ne sont donnés ici que pour tenter de faire comprendre pourquoi nous obtenons des résultats inattendus de conversion avec notre procédé.
L'examen approfondi des résultats de nos essais nous a appris à définir comment on pouvait traiter une charge donnée et aussi quels étaient les problèmes liés à la structure de la matière complexe que constituent ces produits lourds ,tout ce qui été dit ci-dessus n'étant qu'un guide directeur des mises au point nécessaires.
Il est bien évident que nous avons profité de toutes ces expériences pour constituer une banque de données thermodynamiques et des propriétés physiques dont voici un extrait à titre d'information pour les familles à 1 et 10 carbones par molécules: Propriétés Physiques et Thermodynamiques *********************** Famille (1) nom Tf C Téb C S AHf d n Tc K Pc Vc zc CH4-186 -165,0 44,49-17,89 0,415 .gaz.. 190,7 45,8 99 0,290 CO -199-191,0 47,30-26,41. 0,793 .gaz.. 133,0 34,5 93 0,294 H2CO92 -21,0 52,26 -28,00 0,815 .gaz.. 410,0 67,0 112 0,223 H3CÔH -97,1 64,7 57,00-48,05 0,812 1,3288 513,2 78,5 118 0,220 HCOÔH +8,3 100,7 59,40-90,50 1,220 1,3714 581,0 71,8 117 0,176 *********************************************************************** Propriétés Physiques et Thermodynamiques ********************** Famille (10)
PJ-Mend unités C C cal/m Kcal/m 20 C -> K bar CC/m g/m Noms Tf Téb S AHf d n=l, Tc Pc Vc PM zc=0, Str ----------- --- ---- ---- ------ ----- (n-1) --- ---- ---- --- ---- --C10H8 nl4 80 218 80,5 36,1 0,963 ,5898 748 40,0 413 128 ,269 A:A C10H12 t98-36 207 4,2>0,970 ,5414 33,0 478>132 ,268 Cy6 C10H14 nl89 .. 200 -11,7>0,934 ,5260 30,6 500>134 ,264 2A-6H C10H18 d6 -43 195 87,1-43,6 0,897 ,4810 687 25,8 543 138 ,249 2Cy6 C10H18 d74-36 174 125,3 9,85 0,766 ,4265 623 25,8 587 138 ,297 âClO C10H20 d66-66 171 129,2-29,3 0,741 ,4215 616 25,0 592 140 ,292 éClO C10H22 d20-30 174 130,2-59,7 0,730 ,4102 619 20,8 602 142 ,246 nC10 C10H200 dl8 -5 208 137,7-78,9 0,830 ,4287 636 24,4 605 156 ,278 Ald.
C10H21ÔH d57 +7 229 142,1-96,4 0,830 ,4372 667 29,8 619 158 ,337 ale.
C10H190ÔH d42 32 270 142,3-143, 0,886 ,4288 717 29,4 644 172 ,322 Acid
~~~~~~~~~~~ ~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~~~ ~~~~~ (n~1) ~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~ ~~~~ ~~~ ********************************************************************** Noter le classement : Alcanes/ Acénes/ Alcyne/ Cyclo/ Aromatiques Les notations sont : Tf : température de fusion , Téb : température d'ébullition S : Entropie Standard , AHF : Enthalpie Standard de formation d : densité , n : Indice de réfraction Tc: Température critique , Pc : Pression critique Vc: Volume critique , zc : Facteur de compressibilité Str : Structure en abrégé : A noyau aromatique , Cy Cycle saturé ä acétylénique , é éthylénique , n normal paraffinique 0 oxygène en double liaison , öH groupe fonctionnel OH ( Ces données concourent à suivre, connaître, ou prévoir l'état de la matière dans les conditions diverses où on la traite, ainsi que les équilibres thermo dynamiques possibles . Ces données nous permettent aussi de prévoir
les irréversibilités chimiques responsables de la production de carbone et de rejet d'hydrogène en particulier ) Pour terminer nous allons montrer un fil directeur qui nous beaucoup servi dans l'analyse de ces problèmes , vu sous un jour nouveau de mécanicien.
Prenons un isoC4 cyclo C6 : Dans un premier temps il faut tordre la molécule pour la faire passer de la forme déployée,libre et naturelle à la forme repliée, ce qui demande de l'énergie .
Si alors on dépouille chaque extémité de la branche isoC4 repliée ,voisine du noyau cyclo C6 et en enlevant aussi l'hydrogène correspondant , on établit deux nouvelles liaisons carbone-carbone .
La molécule ainsi formée avec seulement 10 carbones est une véritable cage qui a les propriétés physiques étonnantes suivantes: C10H16 a742 Tf=268 Téb:Sublime Densité= 1,070 n=1,5680 C10H20 c686 Tf=-94 Téb:171 Densité= 0,795 n=1,4386 conparées à la molécule de départ.
Les repères que l'on a donnés sont ceux de :Handbook Chemistry and Physics
Cette installation ne présente aucun danger de principe .
Toutes les réactions dominantes sont endothermiques, donc stables.
La présence de Vapeur d'eau-process permet d'étouffer tout risque d'incendie potentiel.
La faible production de gaz ne donne pas lien, en cas d'incident quelconque, à d'importants dégazages.
Le Hold-UP (quantité de matière retenue dans les réacteurs est relativement modeste), ce qui facilite les démarrages et arrêts rapides de l'unité.
L'unité est autostable et autorégulée par suite de la technique de fonctionnement adoptée, en particulier des extracteurs qui travaillent par débordement naturel des extraits.Toutes ces qualités permettent son exploitation et sa conduite avec une extrême facilité (surtout par comparaison avec les unités auxquelles elle peut se substituer telles qu'un FCC avec ses problèmes de ciculation de catalyseur entre le Réacteur RISER et son Régéné- rateur alimenté en air sous pression d'environ 3 bars, avec ses problèmes d' Hydrocyclones pour éliminer les fines de catalyseur etc...)
INSTALLATION POUR LES ZONES ARIDES Voir Fig 2 Si on ne dispose pas d'eau, on peut avantageusement s'en passer en faisant appel à des gaz chauds issus d'une simple combustion contenant C02 +H20 +N2.
Dans ce cas le four [2] de la figure 1 est remplacé par le four [68] de la figure 2. Ce four reçoit le combustible liquide (ou gazeux) [61] qui est pompé ou comprimé par [60] envoyé au brûleur [64] qui reçoit en outre l'air [63] comprimé par le compresseur [62],puis est envoyé comme comburant au brûleur [64] .
La température des gaz produits (fumées) est ajustée à la valeur requise en by-passant plus ou moins la zone de convection qui refroidit ces gaz mélangés avec les gaz sortant de la radiation vers 900 C, si elle est convenablement chargée thermiquement.
En fait, on fixe le débit combustible selon la quantité de gaz désirée.
Un oxygènemètre fixe le comburant-Air nécessaire pour ne pas en avoir en excès, tandis que la température de consigne [54] des gaz à fournir, pilote la vanne by-pass [67] réglant cette température.
Dans cette version, la quantité d'eau mise en oeuvre est réduite par rapport au cas fig 1 fonctionnant entièrement à la vapeur.
Les appareillages [15] et [16] sont réduits ,mais en contrepartie il faut s'équiper d'un compresseur d'air plus complexe et plus onéreux en puissance consommée qu'une pompe alimentaire de four à l'eau.
Tout le reste de l'installation est identique à la précédente.
Cette réalisation est très simple et très sûre.
Elle demande la surveillance courante de la combustion des fours (détecteur de flamme ), pour éviter en cas de flamme éteinte toute combustion intempestive non contrôlée qui pourrait arriver à faire fondre le réacteur.
Lorsqu'un point est obtenu plusieurs fois, la valeur la plus probable est déterminée.
Le programme initialise les tableaux Fp,q, IBp,q à zéro puis parcourt l'ensemble des indices p,q,k,i,j en effectuant pour chaque quintuplet (p,q,k,i,j) les opérations suivantes, numérotées de 1 à 3: opération 1: calcul des indices de la représentation fréquentielle tridimensionnelle. Le programme effectue:
Une distance d'un pixel, mesurée sur le capteur p, correspond à un écart de fréquence réel proportionnel à 1/Kp.Les pixels ne représentent donc pas les mêmes écarts de fréquence sur les deux Kp capteurs. On se ramène à une unité commune et proportionnelle aux écarts de fréquence en multipliant les distances obtenues sur le capteur p par le coefficient ap =K0+K1/2Kp. 2Kp La valeur de K devient alors commune aux deux capteurs et vaut Ka +K1/2. Elle doit être corrigée pour tenir compte de l'indice de l'échantillon et on obtient donc Km = n0 K0 + K1/@. nv 2 opération 2: modification des indices de la représentation fréquentielle tridimensionnelle dans le cas q=1.
Si =1, la fréquence correspondant aux coordonnées Le calcul des indices ni,nj,nk menant à des valeurs non entières, on leur affecte l'entier le plus proche de la valeur calculée. opération 3 : modification des éléments de tableaux.
Les indices modifiés ayant été générés, le programme modifie les éléments de tableaux:
Etape 4: Il reste une opération à effectuer pour obtenir la valeur la plus probable sur chaque fréquence. Le programme parcourt donc les indices p,q,ni,nj,nk en effectuant, à chaque fois que IBp,q [m, nj, nk] 1= 0 . l'opération : Etape 5: Les repères dans lesquels ont été évalués les indices i,j et donc ni,nj,nk sont inversés entre les deux capteurs. Il est donc nécessaire d'effectuer un changement de repère des représentations correspondant au capteur indicé 1 pour les exprimer dans le même repère que les représentations correspondant au capteur indicé 0. Le programme effectue donc le changement de variables ni z 2 N p, - ni , nj 2 N p, - nj , nk -> 2Npix - nk dans les tableaux correspondant au capteur indicé 1 afin d'exprimer l'ensemble des fréquences dans le même repère. Les tableaux correspondant à une représentation fréquentielle issue du capteur 1 ont un indice p égal à 1 ou 0 et un indice q égal à #.
Pour effectuer ces changements de variable le programme parcourt l'ensemble des indices p,m,nj,nk en effectuant: Etape 6: Le programme calcule le rapport caractéristique du décalage de phase et d'amplitude entre l'onde reçue sur le capteur éclairé directement et celle reçue sur le capteur non éclairé. Il parcourt donc les indices p=0, p=1en effectuant : Dans cette expression les sommes sont restreintes à un ensemble E constitué des triplets (ni, nj, nk) vérifiant 76 [ni, nj, nk]IBP,l [ni, nj, nk] # 0 Etape 7 : Le programme modifie les représentations tridimensionnelles obtenues à partir de capteurs non éclairés directement. Il parcourt les indices p, ni,nj,nk en effectuant: Fp,l [ni, nj, nkl = Fp.I [ni, nl, nkl. Rb
Etape 8: Le programme calcule la représentation fréquentielle finale, contenue dans un tableau F de dimensions 2Npix x Npix x 2 Npix - Il initialise à 0 ce tableau puis parcourt les indices ni, nj, nk en testant la condition: LIBp,q[ni,nj,nk] *0 p, q Lorsque la condition est réalisée il effectue: Etape 9 : Le programme effectue une transformation de Fourier tridimensionnelle inverse de la représentation fréquentielle ainsi obtenue pour obtenir une représentation spatiale.
Etape 10: Comme dans le premier mode de réalisation, le programme peut alors visualiser la représentation ainsi obtenue sous forme de coupes ou de projections éventuellement stéréoscopiques.
7. 17.3. Focalisation L'algorithme décrit en 7.17.2. permet l'obtention de représentations tridimensionnelles de l'échantillon. Le réglage de focalisation consiste à régler la position de l'objet de manière à ce que ces représentations soient celles d'une zone d'intérêt de l'échantillon. Ceci peut être réalisé par l'opérateur qui déplace l'échantillon tout en observant par exemple une projection plane ou une coupe de cette représentation tridimensionnelle, et déplace l'objet pour obtenir une image de la zone d'intérêt. Si un déplacement de l'échantillon dans la direction de l'axe optique est effectué, celui-ci modifie les valeurs de wp, et la procédure décrite en 7.15.2. doit être réitérée pour obtenir une valeur correcte de wp.
7. 18. Variantes.
Les algorithmes utilisés dans le présent mode de réalisation admettent de nombreuses variantes dont certaines sont exposées ci-après.
7. 18.1. Utilisation des valeurs préenre2istrées du faisceau d'éclairage direct Cette variante consiste à modifier l'étape 2 de l'algorithme décrit en 7.17.2. de manière à utiliser les valeurs préenregistrées de l'éclairage direct. On a en effet, à un facteur de phase près qui est constant sur l'ensemble des valeurs de k,p, imaxk,p,o, jmaxx,p,o Cette valeur peut être introduite dans la formule utilisée à l'étape 2, qui est donc remplaçée par :
7. 18.2. Utilisation des valeurs précalculées du faisceau d'éclairage direct Rb[p, 14k, p], Jc[k, p]] est en principe égal à la fonction obtenue en 7.7. : cette fonction étant toutefois filtrée par le diaphragme. Il est donc possible de remplacer Rb\p, Ick, p\ Jc[k, /?]] par RBp\imaxkp0,jmaxkp()] ou la fonction RBp[i,j] est obtenue de la manière suivante (cette méthode d'obtention est similaire à celle utilisée pour Dp[i,j] en 7. 16.) Etape 1: génération des tableaux RBp de dimensions Ne x Ne avec par exemple Ne =4096: Etape 2: transformation de Fourier inverse des tableaux RB Etape 3 : extraction de la partie centrale du tableau, de dimensions Npix x Npix avec simulation du diaphragme. Le programme effectue: pour tous les couples (i,j) tels que ou ouv est l'ouverture des objectifs.
Etape 4: transformation de Fourier du tableau RBp .
On obtient alors sous la forme du tableau RBp la fonction équivalente au tableau Rb L'étape 2 de l'algorithme décrit en 7. 17.2. est alors remplacée par: Ce remplacement est équivalent à un lissage de la fonction définie par le tableau Rb et peut dans certains cas améliorer les résultats, en particulier si l'onde diffractée est forte, sortant des conditions d'utilisation normales de ce microscope. Dans ce cas on combinera cette formule avec l'utilisation d'une trajectoire complète comme définie en 7.17.1.1.
Des notations équivalentes seront utilisées pour les séquences a, b et c. En utilisant cette seconde représentation, il est connu pour déterminer le triplet v = (a, 6, 0 : - de choisir a(x) = u(x) ; - de choisir b(x) = u(x).hi(x) lg(x), où g(x) est un polynôme, par exemple g(x) = + x + x3, correspondant, selon la représentation en séquence, à la séquence (1, 1, 0, 1) ; et hi(x) est un polynôme, par exemple hJ(x) = 1 + x + x2 + X3@ correspondant à la séquence (1, 1, 1, 1) ; et
- en appelant a* une séquence formée par permutation des données binaires de la séquence a, de choisir c(x) = a*(x).h2(x) / g(x) où h2(x) est un polynôme, par exemple h2(x) = (1 + x2 + x3) correspondant à la séquence (1, 0, 1, 1).
Tout choix des polynômes g(x), hi(x), h2(x) et de la permutation spécifiant l'entrelaceur qui associe la séquence permutée a* à la séquence a, spécifie un codeur que nous appèlerons "turbocodeur". L'ensemble des séquences que peut produire un turbocodeur spécifié sera appelé "turbocode".
Dans la suite de la description, on appelle "premier codeur", le codeur convolutif récursif élémentaire qui produit la séquence b et "deuxième codeur", celui qui produit la séquence c.
Les divisions polynomiales mises en #uvre sont du type division suivant les puissances croissantes, bien connue de l'homme du métier. Elles utilisent l'arithmétique modulo 2. Les séquences a, b et c sont des séquences binaires et dans le cas général les divisions qui définissent b et c présentent un reste.
Ce type de méthode de codage présente l'avantage de se prêter à un décodage itératif performant, peu complexe et peu coûteux.
Pour le mettre en #uvre, plusieurs questions se posent : I/ Comment choisir les polynômes g(x), h1(x) et h2(x) ? III Comment choisir la permutation des termes de la séquence a qui produit la séquence a* ? Parmi les choix proposés, trois exemples d'entrelaceurs, c'est-à-dire d'opérateurs qui permutent les termes de la séquence a, pour former la séquence a*, sont donnés ci-dessous : A) dans le premier exemple, après avoir rangé les termes de a dans un tableau rectangulaire, successivement ligne par ligne et, pour chaque ligne, de gauche à droite, on forme la séquence a* en prélevant dans ce tableau successivement les termes colonne après colonne et, pour chaque colonne, de haut en bas. Par exemple, dans le cas de séquences de six termes et d'utilisation d'un tableau de deux lignes de trois
colonnes, l'entrelaceur transforme la séquence a = (ao, a1, a2, a3, a4, a5) en la séquence a* = (ao, a3, a1, a4, a2, a5).
B) dans un deuxième exemple, le /-ième terme (i = 0, 1, 2, ...) a*j de la séquence a* est choisi comme étant le terme a, de la séquence a, avec j = s.i + t calculé modulo le nombre de termes de la séquence a, s et t étant des entiers. Par exemple, si le nombre de termes de la séquence a est six et si s = 5 et t = 3, l'entrelaceur transforme la séquence a = (ao, a1, a2, a3, a4, a5) en la séquence a* = (a3, a2, a1, ao, a5, a4).
C) dans le troisième exemple, la permutation choisie est aléatoire.