INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention permet donc de traiter avec un mme laser, typiquement de souder, différents matériaux plastiques, en accordant la fréquence du laser, sans avoir à modifier la matière plastique, typiquement par ajout d'additifs, pour la rendre absorbante à des longueurs d'ondes classiques prédéterminées, comme cela est connu. Ainsi, c'est la fréquence du laser selon l'invention qui s'adapte à la fréquence d'absorption du matériau et non l'inverse.
LISTE DES REFERENCES MATERIAU EN BANDE.. 1 COUCHE ABSORBANT L'ENERGIE... 10 DIAGRAMME D'ABSORPTION.. 100 PIC D'ABSORPTION.. 101 PORTION DE PIC... 1010 COURBE DE TEMPERATURE. 1011 COURBE ISOTHERME... 1012 DOMAINE DE FREQUENCE... 102 FREQUENCE DE TRAVAIL. 103 PAS.. 104 PLAGE DE TRAVAIL... 105 INTERVALLE DE FREQUENCE D'UN PIC.. 106 BORD DE LA BANDE.. 1 I SOUDURE LONGITUDINALE DE TUBE.. 12 SOUDURE LONGITUDINALE DE SACHET.. 13 SOUDURE TRANSVERSALE DE SACHET. 14 LIGNE DE PLIAGE. 15 LIGNE MEDIANE DE LA BANDE.. 16 LASER.. 2 FAISCEAU LASER.. 20 MOYEN DE DEPLACEMENT X, Y, Z. 21 MOYEN DE REGULATION sur VITESSE 22 PARCOURS DU FAISCEAU LASER. 23 LAISON ENTRE LASER & REGUALTION. 220
SACHET LONGITUDINAL. 4 COTE OUVERT. 40 SACHET TRANSVERSAL.. 5 COTE OUVERT. 50 LIGNES DE DECOUPAGE.. 51 DEROULEUR BOBINE.. 6 ENROULEUR BOBINE... 7 MOYEN DE TRACTION.. 8
CONVERTISSEUR DECOUPLEADAPTABLE DE PRE : FERENCE SUR LES BICYCLETTES La présente invention se situe dans le domaine de la mécanique en mouvement y compris celui de la bicyclette A la fin de ce vingtième siècle beaucoup d'entre nous ont vu défiler plus de nouveautés que les vingt générations précédentes.
Au répertoire de celle-ci la motorisation thermique et électrique.
Actuellement la motricité thermique développe de très fortes puissances dans les hauts de gammes y compris l'extraordinaire rendement des moteurs a faibles cylindrées.
Toutes ces formes de puissances s'obtiennent généralement par la rotation des moteurs mais la force maximale est développée par des turbines.
Excepté dans certains avions ou l'on gere l'inertie de 1'aéronef au moyen de l'orientation des pales les autres applications nécessitent un coupleur destiné a transmettre la force à une chaîne cinématique de transmission. d'automobile, de machine outil, etc..
En termes de mécanique le couple comprend un systèmes de deux forces égales parallèles et de sens contraire.
Un couple applique à un corps solide tend a lui donner un mouvement de rotation autour d'un axe passant par l'axe de gravite.
Le moment : C d'un couple est le produit de l'intensité des forces par la distance de leurs lignes d'action (bras de levier du couple) : C = F x d.
Les tampons utilisés sont décrits dans le tableau II ci-dessous.
Tampons Composition T Tris HCl 10 mM pH 8,0 T7 RNA Tris HCl 400 mM pH 7,9,60 mM MgCl2, 20 polymérase mM spermidine, 100 mM DTT (10X) IT2 (10X) Tris-OAc 500 mM pH 8,0,750 mM Mg(OAc)2, 100 mM NH40Ac TADH (2X) glycine 100 mM, NaOH pH 10, 20 mM butanol 1,0,9 M NaCl, 4 mM NADP BETA NaP 50 mM pH 7,0,100 ug/ml nitrocéphine, 0,25 mM DMSO Ligation 10X Tris HCl 500 mM pH 7,5,100 mM MgCl2, 100 mM DTT, 10 mM ATP, 250 g/ml BSA
II - Préparation et test des plasmides.
1) Constructions.
Le gène de l'intéine 2 de la Tfu ADN polymérase (itfu2) (numéro d'accession dans Genbank: Z69882) a été inséré entre les sites de restriction Nde I et Sal I du vecteur pET26b+ afin de créer le plasmide pET26-Tfu2 (8) représenté à la figure 3. De la même façon, le gène de l'alcool deshydrogénase (adh) de Thermococcus hydrothermalis (numéro d'accession Y14015 dans Genbank), de la -lactamase TEM-1 (bla) d'Escherichia coli (11), et de la Green Fluorescent Protein (gfp) de Aequorea victoria (6) ont été insérés respectivement entre les sites de restriction Nde I et Bam HI, Nde I et Eco RI et Nde I et Eco RI du vecteur pET26b+, pour créer les plasmides pADH, pTEM et pGFP représenté à la figure 3. Pour chacun de ces quatre gènes, le site de restriction Nde I est superposé avec le codon ATG de l'initiation de la traduction.
Chaque construction a été vérifiée par plusieurs analyses du profil de restriction. 200 l de cellules XL1-Blue chimiocompétentes (2) ont été transformées avec 10 ng de chaque plasmide par un choc thermique (3), et les cellules ainsi transformées ont été étalées sur milieu LB solide contenant 60 ug/ml de kanamycine et 12,5 ug/ml de tétracycline. A partir d'un clone de chacune de ces transformations, une maxipréparation d'ADN plasmidique a été réalisée avec une colonne de type TIP100 (QIAGEN). Après précipitation à l'isopropanol, chaque ADN plasmidique a été repris dans 100 l de tampon T. La concentration de ces ADN plasmidiques pET26-Tfu2, pADH, pTEM et pGFP a été évaluée (par un dosage spectrophotométrique à 260 nm) respectivement à 275 ng/ul, 460 ng/pl, 500 ng/pl et 375 ng/ul. La pureté de chaque ADN plasmidique a été vérifiée en déposant 0,2 l de chacun des vecteurs sur gel d'agarose TBE 1%.
2) Tests in vivo de l'expression - tests de l'activité.
- pTEM : 200 l de cellules BL21 DE3 (pLysS) chimiocompétentes ont été transformées avec 10 ng du plasmide pTEM par un choc thermique, et les cellules ainsi transformées ont été étalées sur milieu LB solide contenant 60 pg/ml de kanamycine, 20 pg/ml de chloramphénicol, 32 pg/ml d'IPTG et 100 pg/ml d'ampicilline. Après une nuit d'incubation à 37 C, de très nombreuses colonies ont pu être observées sur la boite de Pétri, révélant ainsi que le gène TEM-1 du plasmide pTEM est exprimé et fonctionnel, et qu'il confère une résistance à l'ampicilline.
- pGFP : 200 l de cellules BL21 DE3 (pLysS) chimiocompétentes ont été transformées avec 10 ng du plasmide pGFP par un choc thermique, et les cellules ainsi transformées ont été étalées sur milieu LB solide
contenant 60 pg/ml de kanamycine, 20 pg/ml de chloramphénicol et 32 pg/ml d'IPTG. Après une nuit d'incubation à 37 C, de très nombreuses colonies ont pu être observées sur la boite de Pétri. La totalité de ces colonies ont réagi à une excitation aux ultraviolets (à environ 400 nm) en émettant une lumière fluorescente verte, ce qui a permis de vérifier que le gène gfp du plasmide pGFP est exprimé et fonctionnel.
- pET26-Tfu2 : 200 l de cellules BL21 DE3 (pLysS) chimiocompétentes ont été transformées avec 10 ng du plasmide pET26-Tfu2 par un choc thermique, et les cellules ainsi transformées ont été étalées sur milieu LB solide contenant 60 pg/ml de kanamycine et 20 ug/ml de chloramphénicol. Une culture réalisée à partir d'un clone de cette transformation a été induite à D0600nm = 0,5 avec 0,5 mM d'IPTG pendant deux heures à 37 C. Après centrifugation, le culot bactérien a été repris dans du tampon phosphate de sodium 20 mM pH 7,5, et la lyse cellulaire a été obtenue grâce à plusieurs cycles de congélation/décongélation. L'intéine 2 a ensuite été purifiée sur une colonne QFast-Flow avec un gadient de NaCl. L'activité de cette enzyme a été testée selon le protocole suivant:! l de la fraction d'élution la plus concentrée en enzyme pure a été diluée cent fois. Un l de cette dilution a été incubé 15 minutes à 70 C avec 3 l de tampon IT2 et 220 ng du plasmide pHS2-22-21, linéarisé avec l'enzyme de restriction Sca I, dans un volume final de 30 ul. 15 l de ce mélange de digestion ont été déposés sur un gel d'agarose TBE 1%. Après migration et coloration au bromure d'éthidium, le gel a été exposé aux ultra violets. Comme montré à la figure 4, l'analyse de ce gel révèle la présence de deux bandes de respectivement 934 pb et 1752 pb, correspondant à la coupure du vecteur pHS2-22-21 (linéarisé Sca I) par l'intéine 2. Le gène itfu2 du plasmide pET26-Tfu2 est donc exprimé et son produit, l'intéine 2, est actif.
- pADH : 200 l de cellules BL21 DE3 (pLysS) chimiocompétentes ont été transformées avec 10 ng du plasmide pADH par un choc thermique, et les cellules ainsi transformées ont été étalées sur milieu LB solide contenant 60 ug/ml de kanamycine et 20 ug/ml de chloramphénicol. Une culture réalisée à partir d'un clone de cette transformation a été induite à D0600nm=0,6 avec 1 mM d'IPTG pendant trois heures à 37 C. Après centrifugation, le culot bactérien a été repris dans du tampon phosphate de sodium 50 mM - MgCl2 10 mM pH 8,0, et la lyse cellulaire a été obtenue en incubant 30 minutes sur la glace en présence de 1 mg/ml de lysozyme, 10 ug/ml de RNAse A et 100 ug/ml de DNAse I. Le surnageant de centrifugation de cette étape d'extraction a été incubé 30 minutes à 50 C, et centrifugé à nouveau. Le surnageant de cette dernière étape a servi d'extrait enzymatique pour les dosages d'activité. Un témoin négatif a été constitué en parallèle en réalisant une extraction similaire sur une culture de cellules BL21 DE3 (pLysS) ne portant aucun plasmide. L'activité alcool déshydrogénase a été testée en suivant spectrophotométriquement la cinétique de réduction du NADP en NADPH à 340 nm. Pour cela, 10 l de l'extrait enzymatique, ou du témoin, ont été incubés à 50 C pendant cinq minutes avec 500 l de tampon TADH et 490 l d'eau. Dans ces conditions, une activité de 15,6 UDO/min/ul d'extrait enzymatique a été détectée, contre 0 UDO/min/ul pour le témoin. Le gène adh du plasmide pADH est donc exprimé et son produit, l'alcool deshydrogénase, est actif.
III - Essais d'Expression Protéiaue In Vitro (EPIV) avec un extrait de traduction préparé à partir de souches mésophiles (37 C).
4 ug de chaque vecteur ont été précipités en présence d'un dixième de volume d'acétate de sodium 3M pH 6,0, et de deux volumes d'éthanol absolu glacial. Les culots de précipitation ont été rincés à l'éthanol à 70% pour éliminer toute trace de sels. Chaque ADN précipité a été resuspendu dans 4 l de tampon T.
Cet ADN est incubé deux heures à 37 C dans un mélange d'expression protéique in vitro contenant 0,1 mM de chacun des 20acides aminés, 20 l d'extrait "S30 Premix" et 15 l de "T7 S30 extract" (PROMEGA) dans un volume final de 50 ul. Les extraits "S30 Premix" et "T7 S30 extract" contiennent tous les éléments nécessaires à une réaction de transcription in vitro couplée à une réaction de traduction, notamment : T7 ARN polymérase, CTP, UTP, GTP, ATP, tRNAs, EDTA, acide folique et sels appropriés. L'extrait de traduction a été réalisé selon la procédure décrite par Zubay (12) à partir d'une souche d'Escherichia coli B déficiente en endoprotéinase OmpT et en protéase Ion, ce qui assure une meilleure stabilité des protéines exprimées in vitro.
De préférence, d'une part la matière du joint et d'autre part la matière de chacune des pièces sont choisies pour tre identiques ou compatibles entre elles pour former des alliages ou pour tre adhérentes. II se produit alors localement une diffusion, un mélange ou un alliage des matières du joint et de chaque pièce. La cristallisation des pièces constitutives du réservoir n'étant pas terminée au moment de l'injection du joint, les cristaux du joint et de chaque pièce peuvent s'organiser et se lier plus facilement à la surface de jonction ce qui rend la liaison du joint avec chacune des pièces très solide.
Dans une version préférée du procédé, les deux pièces constitutives du réservoir sont moulées dans deux empreintes du moule, éjectées avant cristallisation complète, reprises et assemblées dans une autre empreinte du mme moule spécifique à l'injection du joint et à I'assemblage. Le réservoir précédemment assemblé est éjecté de son empreinte d'assemblage et simultanément les pièces à l'éjection sont reprises par exemple par un robot qui les met en place dans l'empreinte d'assemblage alors vide sans stockage intermédiaire.
Dans une autre version du procédé, le moule comporte trois parties, une partie comportant l'empreinte d'une pièce, une partie comportant l'empreinte de l'autre pièce en correspondance avec la première et entre les deux une partie centrale comportant les reliefs internes et complémentaires des empreintes, et la machine comporte deux positions de fermeture du moule. Les trois parties du moule étant fermées les unes contre les autres les deux pièces constitutives du réservoir sont injectées puis le moule est ouvert sans éjecter les pièces de leurs empreintes, et la partie centrale du moule est retirée. Le moule ne comportant alors que deux parties est refermé, mettant les deux pièces en correspondance en contact. Le joint est alors injecté dans un espace laissé libre par les pièces et précédemment occupé par la partie centrale du moule.
Le moule est ouvert à nouveau et le réservoir terminé est éjecté sans qu'aucune manipulation de pièces n'ait eu lieu. Par rapport à la version précédente le cycle nécessaire est doublé mais l'absence de manipulations peut tre un avantage important.
De préférence les deux pièces présentent sur leurs bords en regard des faces d'appui entre elles. Ceci permet à I'assemblage d'tre précis, la précision ne dépendant pas du joint. D'autre part I'appui des pièces entre elles matérialise une étanchéité contre un épanchement du joint injecté, au moins vers l'intérieur du réservoir.
De préférence les surfaces d'appui sont aussi des faces de centrage. Ainsi les deux pièces incomplètement cristallisées peuvent tre assemblées plus facilement.
Dans une version préférée du réservoir les faces d'appui des deux pièces l'une contre l'autre matérialisent sur une première pièce une rainure sensiblement de section trapézoïdale le long du bord, et sur l'autre pièce un bord conique de section sensiblement trapézoïdale dont les flancs sont ajustés à la rainure de la première pièce, le fond de la rainure de la première pièce et le sommet du bord de la deuxième pièce étant espacés et le joint injecté dans cet espace. Cette disposition permet le centrage des pièces entre elles et assure t'étanchéité lors de l'injection du joint, de sorte que le joint n'est pas apparent sur le réservoir.
De plus aucune surface du joint n'étant en contact avec le moule les déperditions de chaleur sont moins rapides vers le moule et plus de chaleur est disponible pour modifier les surfaces des bords de pièces.
De préférence une au moins des pièces assemblées comporte le long du bord en contact avec le joint un relief de faible section par rapport à celle du joint et en forme de lame pénétrant dans le joint. Ce relief fin est facilement ramolli voir refondu à l'injection du joint ce qui permet d'tre certain qu'au moins dans la zone d'attache du relief à la pièce la liaison de la pièce avec le joint sera excellente, ce qui rend le procédé très sur.
La présente invention sera mieux comprise à I'aide de la description qui va suivre, ainsi que par les dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, parmi lesquels : -La figure 1 est un schéma en coupe longitudinale d'un réservoir selon l'invention.
-La figure 2 est une coupe transversale du détail des bords assemblés des deux pièces du réservoir.
-La figure 3 est une autre version en coupe transversale des bords assemblés.
-La figure 4 est une vue schématique en coupe transversale d'un moule selon une première version de l'invention.
-La figure 5 est une vue schématique en coupe transversale d'un moule suivant une autre version de l'invention, dans une étape de la fabrication du réservoir.
-La figure 6 est une vue schématique du moule de la figure 5 dans une autre étape de la fabrication du réservoir.
Dans une version préférée de l'invention le réservoir (figure 1) comporte une pièce supérieure 1 avec une ouverture de remplissage 11 du réservoir et une pièce inférieure 2 avec une ouverture 21 de sortie d'eau. Les bords (figure 2) des deux pièces en correspondance ont une face d'appui mutuel 3 limitant ainsi le volume intérieur 4 du réservoir et inclinées de façon à ce que la pièce supérieure 1 s'emboite et se centre facilement sur la pièce inférieure 2. Les deux pièces sont en polypropylène injecté. Un joint 5 également en polypropylène relie la pièce supérieure 1 à la pièce inférieure 2 enfermant la face d'appui mutuel 3 avec le volume interne du réservoir. De préférence les pièces comportent sur leurs bords un relief 51 en forme de lèvre ou de lame mince pénétrant pour un contact intime le joint 5.
Les ouvertures d'embouchure des trois perçages, qui, de préférence, ne sont sensiblement pas décalées en direction axiale, sont ménagées à distance les unes des autres à un angle périphérique égal et recouvrent chacune de préférence une zone d'angle périphérique de même taille.
En correspondance, il est préférable pour les trois traversées dans le tronçon annulaire de l'un des éléments de soupape, que celles-ci recouvrent chacune une zone angulaire périphérique de même taille et qu'elles soient ménagées à distance les unes des autres sous le même angle périphérique. De préférence, les ouvertures d'embouchure des trois perçages et en correspondance les trois traversées ne sont sensiblement pas décalées les unes par rapport aux autres en direction axiale.
De préférence, parmi les trois perçages, un perçage associé à l'ouverture de compensation de pression, un autre perçage associé à la source de fluide sous pression, et encore un autre perçage associé à l'agencement de vérin à fluide sous pression, se succèdent dans un sens de rotation prédéterminé, et dans l'état de base du dispositif d'actionnement, une ouverture d'embouchure du perçage traversant dans le premier élément de soupape se trouve approximativement en vis-à-vis du perçage associé à l'ouverture de compensation de pression9 un secteur du tronçon annulaire formant une arête de commande du second élément de soupape est décalé dans le sens de rotation par rapport au perçage associé à l'ouverture de compensation de pression, mais se trouve à proximité de celui-ci, et pour actionner I'embrayage, le premier élément de soupape est susceptible de tourner dans le sens de rotation par rapport à la position de rotation de l'état de base, en particulier au maximum approximativement jusque dans une position de rotation dans laquelle l'ouverture d'embouchure du perçage traversant se trouve approximativement en vis-à-vis du perçage associé à la source de fluide sous pression.
L'évidement recevant les éléments de soupape peut être réalisé sous forme d'un perçage traversant dans le boîtier de soupape. qui s'étend de préférence transversalement à la direction de mouvement de l'agencement de débrayage, à l'une des extrémités duquel le premier élément de soupape est accessible, en particulier en dépassement, et à l'autre extrémité duquel le second élément de soupape est accessible, en particulier en dépassement. Dans ce contexte, il est particulièrement préférable qu'un tronçon terminal du second élément de soupape, dépassant hors du perçage traversant dans le boîtier de soupape, porte un étrier accouplé rigidement en tant qu'élément d'accouplement qui attaque l'agencement de débrayage ou le côté agencement de débrayage de l'agencement de vérin à fluide sous pression. en particulier par des moyens élastiques attaquant l'étrier et le boîtier de soupape, comportant de préférence un ressort spiral agencé autour du tronçon terminal, et qui est précontraint contre celui-ci ou qui est accouplé en coopération de formes (par exemple au moyen d'un trou oblong dans lequel s'engage un tronçon d'engagement de l'étrier), de sorte que l'étrier est obligatoirement entraîné. Un mouvement linéaire de l'agencement de débrayage ou du côté agencement de débrayage de l'agencement de vérin à fluide sous pression est alors transformable via l'étrier en un mouvement de rotation du second élément de soupape.
Lorsque l'on prévoit des moyens convertisseurs pour convertir un signal pilote pneumatique ou hydraulique, le piston élastiquement précontraint des moyens convertisseurs peut faire partie d'un agencement à piston-et-cylindre séparé des éléments de soupape9 le piston étant mobile de préférence dans une direction qui s'étend sensiblement transversalement à l'axe de soupape, et un mouvement linéaire du piston étant transformable en un mouvement de rotation du premier élément de soupape via un agencement de renvoi qui attaque le premier élément de soupape en particulier un agencement de levier à genouillère.
Comme déjà mentionné, le premier et le second élément de soupape peuvent être montés en variante dans un évidement du boîtier de soupape, I'un des éléments de soupape étant en rotation autour d'un axe de soupape et l'autre élément de soupape étant en translation le long de l'axe de soupape, et parmi la grandeur réelle et la grandeur pilote, une grandeur est représentée par une position de rotation et l'autre grandeur est représentée par une position axiale de l'élément de soupape respectif. Cette réalisation est particulièrement avantageuse parce que l'agencement de débrayage effectuez lors de l'opération d'embrayage et de débrayage, un mouvement linéaire que l'on peut transformer de manière simple en un mouvement linéaire correspond de l'élément de soupape en translation représentant la grandeur réelle. Lorsqu'il est prévu un agencement de pédale d'embrayage, un mouvement de rotation de la pédale d'embrayage peut être détecté de manière simple et être transformé en un mouvement de rotation correspondant de l'élément de soupape en rotation représentant la grandeur pilote. Dans ce cas, il est particulièrement judicieux d'agencer la soupape de commande sur la pédale d'embrayage. Cependant, on peut également agencer la soupape de commande sans problème dans la cloche de boîtier, en particulier sur l'agencement de vérin à fluide sous pression.
Indépendamment de l'emplacement auquel est agencée la soupape de commande, L'élément de soupape en translation peut également servir à représenter la grandeur pilote, et l'élément de soupape en rotation peut servir à représenter la grandeur réelle.
La soupape de commande proposée est réalisée avec des dimensions comparativement petites. de sorte que dans le cas d'une fixation sur l'agencement de vérin à fluide sous pression, elle peut être agencée sans problème avec son axe parallèlement à la direction de mouvement de l'agencement de vérin à fluide sous pression. Lorsque l'élément de soupape en translation sert dans ce cas à représenter la grandeur réelle, on peut renoncer à tout renvoi de force, de sorte que l'on réduit la complexité structurelle.
Lorsque l'élément de soupape présente de préférence une arête de commande qui coopère avec les ouvertures de fluide sous pression associées dans l'autre élément de soupape et dans le boîtier de soupape, il est possible de prédéterminer de manière simple une courbe caractéristique, grâce à la mobilité relative des deux éléments de soupape présentant une composante de mouvement en translation et en rotation, et ladite courbe indique la relation entre le degré d'actionnement de la pédale d'embrayage d'une part et une position de consigne ou une grandeur pilote d'autre part. On peut réaliser une courbe caractéristique correspondante par exemple par un trou oblong en tant qu'ouverture de passage de fluide sous pression présentant un tracé correspondant dans un élément de soupape, qui coopère avec des ouvertures de passage de fluide sous pression associées qui présentent des dimensions nettement réduites par rapport à l'extension du trou oblong. Un tronçon de l'élément de soupape limitant le trou oblong et/ou un tronçon de l'élément de soupape respectif limitant lesdites autres ouvertures de passage peut être considéré comme arête de commande. Lorsque la commutation entre les états de commande s'effectue par un passage d'une telle arête de commande le long d'une ouverture de fluide sous pression associée, ce passage exige seulement une force d'actionnement comparativement faible, de sorte que la soupape de commande se caractérise par une très faible force transversale.
Pour la réalisation de la soupape de commande ou des éléments de soupape, on propose que le premier élément de soupape comprenne le tronçon annulaire coaxial à l'axe de soupape qui entoure le second élément de soupape du moins localement radialement à l'extérieur.