INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le brevet US5418422, la forme particulière en coin d'une partie du bobinage arrière de la bobine ligne est particulièrement adaptée à minimiser les erreurs de coma et de géométrie dans le cas ou ces bobines sont conçues pour des tubes dont le rapport largeur/hauteur de l'écran est supérieur à 4/3. Il n'est pas divulgué de structure également adaptée au format standard 4/3 et permettant de minimiser également les erreurs de convergence.
Dans le brevet US5121028 il est décrit une bobine ligne avec une fenêtre libre de conducteur pratiquée dans le milieu de la zone intermédiaire de la bobine, cette fenêtre en modifiant localement le quatrième harmonique de la décomposition en série du champ horizontal permet de minimiser les défauts de convergence pouvant se produire le long de lignes verticales en des points situés entre les bords horizontaux de l'image et l'axe horizontal X de l'écran. Ce document ne décrit pas un positionnement spécifique de la dite fenêtre particulièrement adapté pour permettre une action de correction à la fois sur les erreurs de coma, de géométrie N/S et de convergence.
moins un faisceau de lumière complémentaire passe à dis-
tance au-dessus d'une limite d'éclairement limitant le
faisceau de lumière sortant de la lentille.
Suivant une caractéristique avantageuse:
1( - la surface de réflexion d'au moins un réflecteur complémen- taire comporte des profils de dispersion combinés, qui dis-
persent horizontalement la lumière incidente. Ainsi, même pour une direction de sortie de lu- mière opposée, pour le réflecteur complémentaire situé pro-
fondément dans le boîtier, on a une dispersion horizontale suffisante du faisceau de lumière complémentaire permettant
sa sortie du projecteur.
- la surface de réflexion d'au moins un réflecteur complémen-
taire est subdivisée au moins par zones en des facettes, - au moins un réflecteur complémentaire présente un degré de
réflexion inférieur à celui du réflecteur et notamment in-
férieur à 0,9.
- au moins un réflecteur complémentaire comporte un corps de base en une matière au moins partiellement transparente, muni d'une enduction réfléchissante et transparente avec un
certain degré.
Ces caractéristiques offrent l'avantage que l'intensité d'éclairage du faisceau de lumière complémentaire
Les figures 10A et 10B représentent encore une autre variante, avec des éléments de volant primaire 201 et secondaire 202. Un premier flasque 231 est rivé sur l'élément de volant secondaire 202 face à l'élément primaire 201. Un second flasque 232 est solidarisé en rotation à l'élément de volant primaire 201 par un ensemble de cannelures et indentations 232a formant une liaison du type tenons-mortaises, des dents ménagées à la périphérie externe du flasque 232 pénétrant dans des rainures ménagées dans un rebord cylindrique d'orientation axiale que présente le volant 201 à sa périphérie externe. Des rainures 236 et 237 pratiquées respectivement dans les premier 231 et second 232 flasques forment chemin de roulement pour des billes 230, avec des segments à profondeur variable, comme décrit en référence aux figures 1 à 4. Une rondelle Belleville 233 porte par sa petite base sur le second flasque 232, et par sa grande base contre un circlip 233a, inséré dans une gorge pratiquée dans une jante de l'élément de volant primaire 201.
Entre l'élément de volant primaire et le premier flasque 231 sont insérées des billes 234a, dans un chemin de roulement circulaire de profondeur constante formé conjointement par des rainures 234b et 234c ménagées respectivement dans l'élément de volant primaire et dans le premier flasque 231. Les billes portent, en fond de rainures 234b et 234c, sur des surfaces tangentes coniques, de sorte que l'ensemble des billes 234a et des rainures 234b et 234c constitue une butée, supportant la poussée en réaction de la rondelle Belleville 233, et capable en outre de supporter des efforts radiaux pour assurer le centrage coaxial de l'élément de volant secondaire (202) sur l'élément de volant primaire 201.
Dans cette variante, les moyens amortisseurs à friction 204 sont constitués classiquement par un empilement de rondelles de friction solidarisées alternativement aux éléments de volant primaire et secondaire, et serrées par une rondelle Belleville.
Plus précisément, les moyens amortisseurs à friction 204 comportent une rondelle de frottement pincée entre le volant primaire et une rondelle d'application calée en rotation sur un moyeu épaulé rapporté centralement sur le volant primaire 201. La rondelle Belleville prend appui sur l'épaulement du moyeu et sur la rondelle d'application présentant par exemple des pattes à sa périphérie interne propres à pénétrer dans des rainures ménagées à la périphérie externe du moyeu. La rondelle de frottement présente à sa périphérie externe des échancrures dans lesquelles pénètrent, éventuellement à jeu circonférentiel, des saillies solidaires du volant secondaire. Ces saillies sont venues par exemple de moulage du volant 202 comme visible à la figure 10A. Des liaisons en rotation avec liberté de déplacement axial sont réalisées par coopération de formes entre, d'une part, le moyeu du volant primaire 201 et la rondelle d'application et, d'autre part, entre la rondelle de frottement et le volant secondaire 202.
On appréciera, dans le mode de réalisation des figures 10A et 10B, que le double volant amortisseur est centralement très compact axialement et que le volant secondaire est simplifié du fait de la présence des billes 234c implantées radialement en dessous des billes 230.
Dans les figures 1 à 7 le double volant amortisseur est également très compact axialement et présente un volant secondaire simplifié dont la face tournée vers le flasque 31 sert de face de frottement aux patins du moyeu amortisseur à friction 4. Ici deux patins circulaires sont agencés de manière concentrique. Chaque patin comporte une garniture de frottement collée sur une rondelle d'application présentant des pattes axiales respectivement à sa périphérie externe et interne. Les pattes pénètrent à jeu axial dans des ouvertures prévues en correspondance dans le flasque 31.
On obtient ainsi des grandes surfaces de frottement avec implantation du moyen amortisseur à friction 4 radialement en dessous des billes 34 prenant appui sur un anneau métallique solidaire par surmoulage du volant 2.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples décrits, mais en embrasse toutes les variantes d'exécution, dans le cadre des revendications.
CAPTEUR DE TYPE A INERTIE La présente invention concerne un nouveau capteur de type à inertie, utilisable en particulier, mais non exclusivement, dans le domaine automobile, pour renseigner le conducteur etlou les automobilistes environnants d'une situation déterminée, liée à un aspect de sécurité notamment.
Des capteurs de ce genre sont déjà utilisés pour détecter un freinage d'urgence; associés à des moyens électroniques d'analyse d'état, ils permettent, par exemple, de déclencher automatiquement les feux de détresse pour signaler le danger aux autres véhicules.
Les capteurs actuels présentent des problèmes de structure, de fiabilité et de sensibilité auxquels se propose de répondre la présente invention.
Le nouveau capteur du type à inertie conforme à la présente invention est constitué: - d'une masse mobile inertielle montée coulissante dans un logement, - d'un système de détection qui est disposé à l'une au moins des extrémités dudit logement et qui est connecté à des moyens électroniques d'analyse d'état; ce système de détection est sensible aux mouvements de ladite masse mobile et il est adapté selon le type d'informations que l'on désire récolter en liaison avec ces mouvements, - d'une pièce d'interface montée coulissante dans ledit logement, interposée entre le système de détection et la masse mobile inertielle et, - d'un moyen de rappel élastique tendant à écarter la pièce d'interface et la masse mobile du système de détection.
Selon une forme de réalisation préférée, le capteur comporte un logement de forme générale cylindrique qui est fermé à ses deux extrémités.
Ce logement renferme au moins une sphère constituant la masse mobile inertielle, et une pièce d'interface de forme générale cylindrique, guidée axialement dans ledit logement cylindrique et dont le diamètre correspond sensiblement à celui de la ou des sphère(s) constituant la masse mobile.
La pièce d'interface se présente de préférence sous la forme d'une pastille cylindrique munie d'un patin de guidage sur sa périphérie. Elle sépare le logement en deux chambres et elle comporte avantageusement au moins un orifice traversant qui assure une communication entre lesdites chambres.
Selon une autre caractéristique de l'invention, un moyen d'amortissement de choc est interposé entre la masse mobile inertielle et la pièce d'interface. Dans ce cadre et selon une forme de réalisation préférée, du côté de la masse mobile inertielle, la pièce d'interface comporte une nervure circulaire adaptée pour le positionnement d'un anneau en matériau approprié assurant cette fonction d'amortissement.
La substance étudiée ci-dessous provient d'un extrait alcoolique obtenu à partir de la peau de fruits d'Opuntia ficus-indica ou figue de Barbarie. Cette substance est dénommée ci-après OE , ce qui signifie a Opuntia Extract ou extrait d'Opuntia.
Pour ce faire, on a traité 100 g de plante déshydratée ou de fruit entier déshydraté ou encore 1g de peau de fruit déshydraté, avec 10 fois son poids en solvant organique polaire. On ajoute 10 ,ul de l'extrait obtenu a 1 ml de milieu approprié à la culture des kératinocytes ou des fibroblastes. Après incubation d'une nuit à 37 "C, la synthèse des HSP n'est pas modifiée, mais après une exposition à une température de 43 "C, les HSP apparaissent de manière beaucoup plus précoce.
A titre d'exemple, HSP 90 révélé par immunofluorescence indirecte apparaît entre 10 et 20 mn dans une culture de fibroblastes incubés en présence d'extrait de Cactacées (O.E) alors que les milieux de culture contenant des cellules non incubées ne montrent HSP 90 qu'une à deux heures plus tard.
Les valeurs des tableaux et des graphes 1, 2, 3 et 4 sont exprimées en unités arbitraires en fonction de la surface de fluorescence pour un seuil fixé pour l'ensemble des observations. II s'agit de valeurs relatives en unités arbitraires établies à partir d'un seuil de détection identique pour l'ensemble des observations avec un appareil Biocom, et par calcul des plages de fluorescence révélées par un anticorps couplé à la fluorescéine et dirigé contre l'anticorps spécifique de l'H SP.
TABLEAU I: Synthèse d'HSP 90 par les fibroblastes de peau humaine en culture à 43"C
Témoin 37"C 30 mn 60 mn 120 mn Fph o 0 1 5 Fph + OE 0 3 4 5 Fph = Fibroblastes de peau humaine Le tableau I est illustré par la Figure 1.
L'extrait d'Opuntia, ajouté à la dose de 1 % dans le milieu de culture, n'exprime aucune activité après incubation d'une nuit à 37"C, alors que les mêmes fibroblastes de peau humaine cultivés à une température de 43"C, en présence d'extrait d'Opuntia, amènent l'apparition plus rapide de HSP 90.
Ainsi, la présence d'extrait d'Opuntia (OE) dans le milieu de culture permet une activation du processus de synthèse de HSP 90 par rapport à ce que développe la cellule non traitée. La synthèse n'est pas amplifiée, elle est activée plus rapidement.
Au lieu d'intervenir normalement après 120 mn, la synthèse de HSP 90, par les fibroblastes en présence d'OE, se déclenche à 30 minutes après l'élévation de la température à 43"C (cf. Figure 1).
Au cours d'une agression thermique, OE permet une meilleure préservation du matériel cellulaire grâce au déclenchement rapide du processus de synthèse des HSP.
II a été possible de préciser au cours d'une autre expérimentation que l'apparition de HSP 90 par les fibroblastes de peau humaine, issus d'un explant chirurgical provenant d'un sujet âgé de 5 ans soumis à un stress thermique de 43 "C, se fait entre 10 et 20 minutes, alors que les cellules provenant du même enfant mais non traitées par l'extrait de Cactacées ne font apparaître HSP 90 qu'à partir de 60 min.
Les groupes de données figurant dans les 3 tableaux sont indépendants les uns des autres, et ne peuvent donc être comparés.
TABLEAU: Synthèse d'H SP 90 par les fibroblastes
Non traités Traités par OE To 1 1 10 mn 1 1 20 mn 1 2,5 30 mn 1 5 Le tableau Il est illustré par la Figure 2.
EXEMPLE Il Synthèse des protéines de choc thermique (HSP) Par les cellules épithéliales humaines.
TABLEAU III: Synthèse d'HSP 90 par les kératinocytes
Au cours de l'opération 601, est initialisée à 'i'.
Ensuite, le test 602 détermine si 'i' est strictement inférieure à 'DIM', ou non. Si le résultat du test est positif, le test 603 est exécuté. Sinon, I'évaluation des syndromes est terminée et l'opération suivante 625 de la figure 10 est exécutée.
Le test 603 détermine si 'j' est strictement inférieure à 'n', ou non. Si le résultat du test est positif, I'opération 605 est exécutée. Sinon, c'est l'opération 604 qui est exécutée.
Ensuite, au cours de l'opération 607, 'j' est incrémentée d'une unité. Enfin, le test 603 est réitéré.
Annexe. règles de calcul: Les règles d'addition et soustraction des exposants des représentations logarithmiques de deux éléments du champ de Galois 614 sont: - soit 'x' la multiplication associée au corps de Galois GF(28), - soit i la valeur de l'exposant associé à la représentation logarithmique du symbole # du corps de Galois GF(28), - soit j la valeur de l'exposant associé à la représentation logarithmique du symbole (,)' du corps de Galois (T'F(28) - soit k la valeur de l'exposant associé à la représentation logarithmique du symbole #h = #x# du corps de Galois GF(28) et - soit I la valeur de l'exposant associé à la représentation logarithmique du symbole (,) # 'x /1))I ss / du corps de Galois (;F(2x).
On a alors les 2 règles de calcul suivantes - La règle 614 pour l'addition est: si la valeur i est égale à '255' alors la valeur k est dans tous les cas égale à '255', si la valeur j est égale à '255' alors la valeur k est dans tous les cas égale à '255', et sinon si la somme de la valeur i et de la valeur j est strictement inférieure à 255 alors la valeur k est égale à la somme de la valeur i et de la valeur j, si la somme de la valeur i et de la valeur j est supérieure ou égale à 255 alors la valeur k est égale à la somme de la valeur i et de la valeur j à laquelle on retranche '255', - La règle 614 pour la soustraction est: si la valeur i est égale à '255' alors la valeur k est dans tous les cas égale à '255', si la valeur j est égale à '255' alors la valeur k est dans tous les cas invalide, et sinon si la valeur i est supérieure ou égale à la valeur j alors la valeur k est égale à la différence de la valeur i et de la valeur j, si la valeur i est strictement inférieure à la valeur j alors la valeur k est égale à '255' auquel on retranche la différence de la valeur i et de la valeur j, Description théorique du système Le procédé de correction d'erreur à redondance variable comporte les différentes étapes à mettre en oeuvre dans le système de correction d'erreur, moyen de codage / décodage, illustré en figure 5, fonctionnant indifféremment au décodage, quelle que soit la redondance ou seuil de correction d'erreur défini pour le codage.
Dans sa généralité, ce procédé de correction d'erreur à redondance variable repose sur le principe de correction d'effacements localisés, appliqué aux colonnes du bloc de données, tel qu'illustré en figure 4.
Connaissant la position des symboles effacés dans une colonne, le procédé et le dispositif mis en oeuvre par le mode de réalisation décrit et représenté, sont capables de recomposer jusqu'à X symboles effacés avec X symboles de redondance. Cependant, le moyen de décodage n'étant pas informé du nombre (n-k), de lignes de redondance courant, il effectue la correction quel que soit le nombre de lignes effacées. II est donc possible d'effectuer une correction à tort si le nombre de lignes effacées est supérieur à (n-k). Cette éventualité doit être contrôlée par un procédé quelconque propre à l'application considérée. Il est bien évident qu'un système peut définir un seuil maximum d'effacement au-delà duquel aucune opération de correction n'est déclenchée et le bloc de données est alors considéré comme perdu. Ce seuil peut avantageusement être fixé à M.
L'incubation des anticorps primaires est suivie par te traitement des lames par les Ac secondaires marqués à la péroxydase à une dilution de 1/5000 dans le TPS-SAB.
La révélation est ensuite réalisée par le 3-3' Diaminobenzidine tétrahydrochloride (DAB; Sigma) à 60 %, H202 (0,03 %) dans le TBS.
Le marquage immunocytochimique à fort grossissement (x 100) est montré à la figure 15 - l'anticorps monoclonal anti-NO-Cys-G: a donné des marquages (immunoréactivités) bien nets au niveau des trypanosomes co-cultivés en présence des macrophages activés (Photo 1); un marquage beaucoup plus faible a été obtenu en co-culture de macrophages activés / trypanosomes, en présence de NMMA (0,5 mM) (Photo 2); aucun marquage n'a été obtenu sur les trypanosomes cocultivés avec des macrophages normaux.
- Une absence totale de marquage des trypanosomes a été obtenue lors de l'utilisation d'un sérum de souris normale (Photo 3).
aucun marquage des trypanosomes n'a été obtenu lors de l'utilisation de l'anticorps secondaire (anti-Ig souris marqué à la péroxydase) en absence d'un anticorps primaire.
Ces resultats affirment la positivité du marquage obtenu dans la photo 1.
- Anticorps polyclonaux "T" et "C" l'anticorps "C": la photo 4 de la figure 15 montre une intensité très proche de celle de l'Ac monoclonal; l'anti-NO-Tyr ("T"), donne un marquage positif d'une intensité moins forte que les deux types d'anticorps (mono- et polyclonaux) dirigés contre l'épitoge NO-Cys (photo 5); l'utilisation des Ac "T" et "C" avec les macrophages normaux, a donné un marquage des trypanosomes très faible, en comparaison de ceux obtenus en présence des macrophages activés.
- L'Ac primaire d'un lapin normal a donné une absence de marquage (Photo 6).
- Quand les Ac anti-Ig de lapin marqués à la péroxydase ont été utilisés en absence des anticorps primaires, aucun marquage n'a été observé.
3) Discussion.
Les travaux réalisés montre l'effet cytostatique et cytotoxique de NO au niveau des parasites extracellulaires tels que les T. b. brucei, T. b.
i7ambiense et T. musculi (Vincendeau et Daulouède, 1991; Vincendeau et al., 1992; Daulouède et al., 1994), de même que l'effet cytostatique/cytotoxique de NO au niveau des T. musculi par la SAB nitrosylée. Cet effet est amplifié en présence d'un porteur protéique dans le milieu de culture et inhibé en présence d'un anticorps "C" ou de NMMA, ce qui démontre le rôle microbicide éventuel de NO.
Ce modèle d'étude de la cytotoxicité de NO est un modèle simple et facile à mettre en évidence par comparaison avec l'utilisation d'autres modèles tels que ceux des cellules tumorales. Ces dernières ont des métabolismes beaucoup plus complexes que celui des trypanosomes, et leur séparation des macrophages est plus difficile que celle des trypanosomes que l'on peut prélever à partir des surnageants de co-cultures (macrophages / parasites).
De plus, T. b. gambiense a été utilisé au lieu des T. musculi car la seconde souche est beaucoup plus sensible que la première à l'action de NO ou de ses dérivés. Les T. musculi nécessitent 48 h pour que NO, produit par des macrophages activés par le BCG, ait un effet cytotoxique de l'ordre de 90%. D'autres molécules, comme la suramine, exerçant un effet sur les trypanosomes, nécessitent un porteur (SAB) pour se fixer au niveau des parasites (C échange de NO entre protéine porteuse et protéines et/ou acides aminés au niveau des trypanosomes, ainsi que sur d'autres sites parasitaires non encore détectés. La stabilité de la liaison NO au niveau de ces sites peut varier de quelques "secondes" voire quelques "heures" avant qu'il ne soit oxydé en N02- en présence d'O2.
Toutes ces données incitent à utiliser la souche gambiense comme cible de NO et la SAB délipidée comme porteur de NO. Pour la détection des dérivés nitrosylés telle que la NO-SAB ou des cibles parasitaires qui ont fixé NO, les anticorps monoclonaux anti-NO-Cys-G et les Ac polyclonaux "T" et "C" ont été utilisés. Pour élargir le spectre de détection des produits nitrosylés, l'utilisation d'anticorps dirigés contre différents épitopes NO et ayant des avidités différentes permet d'être plus précis dans la résolution du problème posé.
Enfin, le champ RCP 39 est détaillé à droite de la quatrième ligne de la figure 8. Il comporte successivement le champ F 1, le champ A 2, le champ C 3, le champ FCF1 4, le champ FCS 7 et le champ F 8, tous ces champs ayant déjà été présentés ci-dessus.
La figure 9 présente la structure d'un bloc de correction d'erreur. Ce bloc comporte les mêmes champs que le bloc de l'art antérieur présenté en figure 8, auxquels s'ajoute, entre le champ de bourrage 38 et le champ RCP 39, un champ de redondance 43. Ce champ de redondance comporte (deuxième ligne de la figure 9) des champs FCD 44 numérotés de 'Y' à '255', chacun de ces champs FCD 44 comportant (quatrième ligne de la figure 9) un champ F 1, un champ A 2, un champ C 3, un champ FCF1 4, un champ FCF2 5, un champ d'informations de redondance 45, un champ FCS 7 (figure 3) et un champ F 8.
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Pour assurer que les billes auront des positions identiques dans leurs segments de chemin respectifs, on préférera qu'elles soient maintenues à espacement angulaire régulier par une cage circulaire. On comprend que, pour assurer que le plan moyen du second flasque reste perpendiculaire à l'axe du volant, les billes doivent occuper dans leurs segments de chemin respectifs identiquement la même place, avec une profondeur de chemin identique, quel que soit le décalage angulaire entre les deux éléments de volant.
De préférence, le second flasque est relié à l'élément de volant auquel il est solidarisé par l'intermédiaire de pattes souples étendues sensiblement circonférentiellement. Cette disposition est plus simple que la solidarisation classique par cannelures dans un moyeu et indentations complémentaires de la périphérie de l'orifice central du flasque, et n'induit pas de jeu en rotation.
La forme préférable de butée est une butée à billes. Celle-ci, si l'on appelle première face du premier flasque la face dans laquelle est pratiquée la rainure, peut être interposée entre la seconde face de ce premier flasque et une portée ménagée dans l'élément de volant auquel est solidarisé le second flasque.
Avantageusement, la butée à billes comporte des gorges circulaires ménagées respectivement dans les faces des organes entre lesquels sont interposées les billes de la butée, formant conjointement, pour celles-ci chemin de roulement centré sur l'axe du volant. Ainsi, la butée assure, outre sa fonction première, le maintien coaxial de l'élément secondaire de volant sur l'élément primaire.
De préférence, les moyens amortisseurs à friction sont disposés entre la seconde face du premier flasque et l'élément de volant auquel est solidarisé en rotation le second flasque. Ainsi, ces moyens amortisseurs sont logés en parallèle avec la butée à billes, dans un espace disponible, et leur moyen à élasticité axiale peut venir supporter une partie de la poussée en réaction du moyen élastique principal.