INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La T7 ARN polymérase mutée permet l'élongation de l'amorce ARN 18 sur matrice ARN simple brin (puits 1) . On observe un produit d'élongation de taille attendue (33 bases) ainsi que des produits plus courts mais également des produits de taille supérieure. Si la T7 ARN polymérase mutée R627A est capable d'élongation avec une amorce de 18 ribonucléotides (puits 1), elle n'est pas capable d'élongation avec une amorce ARN de 9 bases (puits 2). A contrario, sur cette matrice ARN simple brin, la T7 ARN polymérase sauvage est incapable d'élongation avec des amorces ARN, indépendamment de la taille de l'amorce (puits 5 et 6, amorces ARN 18 et ARN 9). De plus, sur les matrices ADN simple brin (puits 3 et 4) la T7 ARN polymérase mutée R627A ne permet pas d'obtenir de produits d'élongations de 33 bases, indépendamment de la taille de l'amorce (puits 3 et 4, amorces ARN 18 et ARN 9). A contrario, Enzyme sauvage permet rélongation des amorces ARN 18 et ARN 9 (puits 7-8) sur la matrice ADN simple brin, utilisant plus efficacement ramorce de courte taille (puits 8). Ces résultats montrent que le remplacement de l'arginine 627 par une alanine confère à l'enzyme mutante la possibilité de synthétiser de L'ART à partir d'une matrice ARN, en particulier en présence d'une amorce ARN de taille relativement grande, et induit la perte de capacité à synthétiser de l'ARN à partir d'une matrice ADN, en particulier en présence d'une amorce ARN de petite taille.
AMORTISSEUR DE RECUL A EFFET TANGENTIEL ADAPTABLE POUR ARME D EPAULE 1 L'amortissement du recul proprement dit est assuré par la compression de l'air contenu entre la plaque d'épaule,la plaque de raccord à la crosse et le joint hermétique non extensible mais souple qui les relient,ils contituent la chambre de compression.
La résistance interne à la compression de la chambre est réglable par le choix d'évents de décompression par lesquels l'air s'échappe lors du tir. Lors de la remise en position des éléments de la chambre,le remplissage d'air est assuré par une soupape à membrane de dimension adaptée. Le système est véroullé par simple obturation des évents.
20Le déplacement tangentiel de l'arme est assuré par deux système de bièlettes,reliant la plaque d'épaule et la plaque de raccord à la crosse en position dite dévéroullée;(l'angle inferieur formé entre les bièlettes et la plaque de raccord à la crosse est égal ou inferieur à 700) Angle formé entre les bièlettes et le plaques différent de 900.
30La remise en position de tous les éléments aprés le départ du coup est assuré par une lame ressort forte ou autre, fixée par une extrémitée sur la plaque de raccord à la crosse,et,en appuie par l'autre extrémitée équipée d'un rouleau dur,dans une rainure centrale sur la plaque d'épaule,et exerçant sur elle l'effet ressort. Cette lame ressort maintient également le dispositif des bièlettes en position dévéroullée par l'intermédiaire d'une butée fixe sur la plaque d'épaule qui limite la course de retour à la position initiale dite déverrouillée; cela peut être aussi réalisé par la limitation d'amplitude des bièlettes;ce qui limite également la course de retour à la position initiale, dite dévérrouillée.
40Ce dispositif peut également s'appliquer sous une autre forme physique,sur la crosse d'un révolver ou d'un pistolet automatique Les bièlettes peuvent être remplacées par des lames ressort faisant office de bièlettes. Fixes sur la plaque de raccord à la crosse et sur un axe,sur la plaque réceptrice;Dans ce cas c'est le soufflet qui relie les deux plaques qui limite la course retour.
LEXIQUE 1........ Joint souple hermétique 2 Bièlettes 3 Lame ressort 4.................... Soupape 5.................... Events réglables 6.................... Plaque de raccord à la crosse
L'invention concerne un procédé d'enlèvement de matière déposée sur une surface d'un circuit ou d'un composant d'un réacteur nucléaire.
Dans les réacteurs nucléaires, la chaleur produite dans le coeur du réacteur est transmise, par l'intermédiaire d'un fluide de refroidissement du coeur à de l'eau d'alimentation qui est échauffée et vaporisée, généralement dans des générateurs de vapeur. La vapeur d'eau formée à partir de l'eau d'alimentation est utilisée pour entrainer une ou plusieurs turbines pour produire de l'électricité. La vapeur passe à travers les divers étages de la turbine puis est refroidie dans un condenseur et finalement réinjectée dans une partie de l'échangeur de chaleur assurant le transfert de la chaleur entre le fluide de refroidissement du coeur ou fluide primaire et l'eau d'alimentation constituant le fluide secondaire.
La partie du générateur de vapeur dans laquelle circulent l'eau d'alimentation et la vapeur, en circuit fermé, est généralement appelée circuit secondaire du générateur de vapeur.
La vapeur et surtout l'eau obtenue par condensation de la vapeur viennent au contact, à l'intérieur du circuit secondaire, avec différents matériaux et en particulier avec des aciers au carbone et des aciers faiblement alliés, de sorte que l'eau et la vapeur se chargent, malgré les précautions prises pour éviter au maximum la corrosion de parties du circuit secondaire de produits de corrosion et en particulier de composés de fer qui, dans les conditions de température et de pression régnant dans le circuit secondaire, sont principalement constitués par de la magnétite Fe304 et, dans une quantité plus faible, par de l'hématite. Ces produits, et en particulier la magnétite se déposent dans certaines parties du circuit secondaire.
Dans le cas des réacteurs à neutrons rapides ou réacteurs surégénérateurs, des dépôts riches en magnétite se forment à l'intérieur des tubes de l'échangeur de chaleur constituant le générateur de chaleur. Cet échangeur comporte généralement des tubes en hélice d'une longueur d'environ 100 m et d'un diamètre de l'ordre de 2 cm. Les tubes sont en un alliage de nickel tel que l'alliage 800. Le dépôt de magnétite à l'intérieur des tubes de l'échangeur de chaleur dans lequel circulent l'eau d'alimentation et la vapeur peut atteindre une épaisseur de 100 pm environ, en particulier dans la zone de transition entre l'eau et la vapeur.
Dans les réacteurs nucléaires dont le fluide primaire est constitué par de l'eau lourde, tels que les réacteurs nucléaires du type Candu, le circuit primaire dans lequel circule l'eau lourde est en acier ferritique.
Les filtres présents sur le trajet des deux faisceaux permettent de régler le rapport de leurs intensités de la manière la mieux adaptée.
Le jeu de miroirs formant le faisceau d'éclairage agit différemment sur les deux composantes de champ électrique correspondant à l'onde lumineuse, introduisant un déphasage de 7t entre la composante située dans un plan orthogonal à celui de la figure et la composante située dans le plan de la figure. La lame demi-onde (107) permet de compenser cet effet. Elle peut éventuellement être supprimée si on utilise un laser ayant une polarisation rectiligne selon un vecteur orthogonal ou parallèle au plan de la figure.
Une électronique appropriée (Fig.5), du même type que celle utilisée dans une camera numérique génère tous les signaux de contrôle des capteurs CCD et permet à un ordinateur de recevoir par l'intermédiaire d'une mémoire vidéo (VRAM) les images prises par les capteurs et échantillonnées par les convertisseurs analogique-numérique (CAN). Cette électronique contrôle egalement la tension appliquée au dispositif de décalage de phase. Elle reçoit un signal d'une horloge (TIMER) à partir duquel elle séquence l'ensemble des opérations.
Une prise d'image se déroule comme suit, Ic décalage de phase étant initialement à zéro, soit une tension V=().
T(): début du premier temps d'intégration des capteurs.
T()+T 1: fin du premier temps d'intégration des capteurs, début du transfert de la première image des 2,), capteurs vers la VRAIS réglage du décalage de phase a T0+Tl+T2: Fin du transfert de la première image et début du deuxième temps d'intégration des capteurs.
T()+2T1+T2: fin du deuxième temps d'intégration des capteurs. début du transfen dc la deuxième image des capteurs vers la VRAM, réglage du décalage de phase à 4#/3.
T0+2T1+2T2: Fin du transfert de la deuxième image et début du troisième temps d'intégration des capteurs.
T0+3T1+2T2: fin du troisième temps d'intégration des capteurs. début du transfert de la troisième image des capteurs vers la VRAM, réglage du décalage La reconstitution du signal s(P) à partir de S p,x (Q) implique de suréchantillonner cc signal, de couper les fréquences spatiales supérieures en valeur absolue à fmax , et d'inverser la fonction de transfert du capteur. Ces opérations classiques de traitement du signal permettent finalement d'obtenir la valeur exacte de s(P) sur un ensemble dc points suréchantillonné. Lc facteur de suréchantillonnage peut par exemple être de ns = 4. Dans la suite du texte, afin d'éviter toute confusion. on notera toujours Q les points variant sur l'ensemble des pixels, au nombre de Npix dans la largeur du capteur et P les points variant sur l'ensemble suréchantillonnt. au nombre de ns nsNpix La vibration lumineuse qui en résulte par retour inverse de la lumière, en un point M quelconque est alors: ou MP est la distance entre les points AI et P. O est un point fixe suffisamment proche de la bille, # la longueur d'onde dans le cube (118) du laser utilisé, et ou la sommation est étendue à tous les points P dc la surface de réception, et avec: (on rappelle que X désigne le conjugué dc X). ou S0 (P) est la fonction S(P) obtenue lorsque l'objet observé est une source ponctuelle confondue avec O.
La phase de la contribution du point P de la surface de réception à la vibration lumineuse, au point Mde l'objet est alors:
Dans un voisinage de M cette phase varie linéairement: suivant les différentes directions, générant les fréquences suivantes:
L'algonthme utilise ces relations pour générer une représentation tridimensionnelle. Il génère d'abord cette représentation dans le domaine fréquentiel. par superposition des fréquences issues des différents points des capteurs puis effectue une transformée de Fourier rapide pour obtenir l'image dans le domaine spatial.
L'image est calculée au pas de #/@ sur une distance N#/@, n et N étant des entiers 2n n caractérisant cette discrétisation de l'image. L'image en fréquence discretisee constitue un tableau H dont les indices varient entre -N et N-l. L'algorithme génère ce tableau en parcourant l'ensemble des points P et en effectuant pour chaque point P l'opération:
ou "+=" désignc l'opération d'ajout à la valeur initiale et E la partie entière, et ou le tableau est initialisé à zéro.
Le tableau H est cnsuite généré à partir de H par transformée de Fourier rapide inverse.
Cette méthode est validc si l'approximation de "fréquence constante" est validc. Si la représentation tridimensionnelle finale est échantillonnée par pas de #/2n ceci implique que la fréquence ne doit pas varier de plus de n/2N# sur une longueur N#/2n, ce qui mène à la condition:
Dans le premier mode de la figure 2, les vibrations interviennent selon une direction D1 perpendiculaire au plan P1 du tamis, la raquette oscillant de part et d'autre du plan horizontal, c'est-à-dire le plan P1 passant par le tamis 4, avec deux zones nodales 8, 9, c'est-à-dire des zones qui correspondent à des noeuds de vibrations. Dans ces zones 8, 9, il n'y a pas à proprement parler de vibration.
Comme on peut le voir à la figure 2, la première zone nodale 8 se trouve vers l'extrémité avant 5a de la poignée 5 c'est-à-dire l'extrémité qui se trouve vers le tamis 4. Ainsi c'est vers l'autre extrémité 5k du manche 5 de la raquette 1 que se produisent les vibrations de plus forte amplitude.
Dans le deuxième mode de vibrations, en flexion, illustré à la figure 3, les vibrations interviennent selon une direction D2 parallèle au plan du tamis, la raquette oscillant de part et d'autre du plan médian P2 passant par le manche 5 et qui est perpendiculaire au tamis 4 avec une première zone nodale 10 qui se trouve également vers l'extrémité avant 5a du manche 5 et une seconde zone nodale 10' qui se trouve vers l'extrémité du tamis, sensiblement aux deux tiers du tamis en partant du manche.
Sur les deux figures 2 et 3 on a représenté en traits pleins la position normale de la raquette et en pointillés une position extrême adoptée par la raquette au cours des vibrations correspondantes. Ces représentations sont bien sûr très amplifiées par rapport à la réalité.
Conformément à l'objet de l'invention, la raquette 1 est équipée d'éléments oscillants 1 1 qui sont placés dans des logements formés dans la dite raquette de manière à pouvoir osciller librement sous l'effet des vibrations provoquées par l'impact de la balle sur le tamis 4. Chaque élément oscillant 1 1 va contribuer à amortir, par dissipation naturelle d'énergie, les vibrations qui lui parviennent. Bien sûr pour cela il est nécessaire que l'élément oscillant 1 1 puisse vibrer librement et sans contrainte et notamment qu'il n'y ait pas de contact avec d'autres pièces qui puissent perturber son bon fonctionnement.
Sur la figure 4 on a illustré quatre éléments oscillants 1 1 disposés les uns à côté des autres sur une plaquette support 12.
Chaque élément oscillant 1 1 est constitué d'un premier composant 13 qui est un gel mou de polyuréthanne et d'un second composant 14 qui est une feuille de plomb. Le bloc 13 de gel de polyuréthanne est solidarisé à la plaquette support 12 tandis que la feuille de plomb 14 se trouve disposée sur la face supérieure libre du bloc 13. On a ainsi un élément oscillant 1 1 du type masse/ressort. Les vibrations qui sont communiquées à l'élément oscillant 1 1 par la plaquette support 12 entraîne le bloc gel mou 13 à vibrer, selon la direction des flèches F, à une fréquence qui est fonction de la raideur du dit gel et de masse de la feuille de plomb 14.
Une telle plaquette support 12, équipée de ces éléments oscillants 11, est placée dans une rainure 15 qui est formée dans le manche 5 de la raquette 1. Cette rainure 15 est ensuite obturée par la mise en place du grip 16 c'est-à-dire du revêtement qui recouvre le manche 5 et qui est directement en contact avec la main du joueur. De manière à ce que les éléments oscillants 11 puissent osciller librement il importe que la hauteur H de la rainure soit supérieure à la hauteur maximale h prise par la plaquette support 12 et par chaque élément oscillant 11 à son amplitude maximale de vibration.
Dans un exemple précis de réalisation, une plaquette support 12, supportait 12 éléments oscillants 11, ayant une longueur L de l'ordre de 8 mm, une largeur ! de l'ordre de 5 mm et une épaisseur e de l'ordre de 2 à 3 mm. Le poids de chaque élément oscillant 11 était de l'ordre de 0,2 g se répartissant de manière sensiblement égale entre le gel de polyuréthanne 13 et la feuille de plomb 14, la dite feuille de plomb 14 ayant une épaisseur de l'ordre de 0,2 mm.
Pour amortir préférentiellement les vibrations selon le premier mode, en flexion, illustré à la figure 2, les éléments oscillants 11 sont placés dans une rainure 15 qui est formée dans une face 17 du manche 5 qui est parallèle au plan horizontal P1 c'est-à-dire au plan du tamis 4. Les éléments oscillants 11, du type décrit précité, sont déterminés de manière à vibrer à une fréquence qui correspond sensiblement à la fréquence propre de la raquette 1 selon le premier mode de vibration en flexion par rapport au plan horizontal P1, avec les deux zones nodales 8 et 9. La fréquence en question est de l'ordre de 100 à 180 Hz, selon la structure et les éléments constitutifs de la raquette 1.
Pour amortir préférentiellement les vibrations selon le deuxième mode, illustré à la figure 3, les éléments oscillants 11' sont placés dans une rainure 15' qui est formée dans une des faces 18 du manche 5 qui est dans un plan perpendiculaire au plan du tamis 4. Chaque élément 11' est déterminé en sorte d'avoir une fréquence de vibrations qui correspond à la fréquence propre de vibrations de la raquette 1 selon le deuxième mode de vibrations en flexion par rapport au plan P2 avec les deux zones nodales 10 et 10'. La fréquence en question est de l'ordre de 120 à 200 Hz.
En pratique étant donné que les manches de raquette de tennis ont généralement une forme extérieure octogonale, la raquette 1 comporte quatre rainures équipées d'éléments oscillants, deux rainures 15 dans les faces supérieures et inférieures parallèles au tamis et deux rainures 15' dans les faces latérales 18 perpendiculaires au tamis. Les plaquettes support 12, 12' sont collées dans le fond de chaque rainure 15, 15' de manière à ce que les vibrations communiquées au manche 5 se répercutent à tous les éléments oscillants 11, 11'. Le demandeur a effectué des tests en vue d'analyser la diminution de l'amplitude des vibrations du fait de la mise en place des éléments oscillants conformes à l'invention. Ces tests ont été réalisés avec une raquette en position libre, c'est-à-dire avec une raquette non tenue fixement par le manche, ce qui selon le demandeur simule le mieux ce qui se passe en pratique. Dans un test déterminé, le demandeur a placé deux plaquettes de douze éléments 1 1 dans deux rainures 15 formées dans les deux faces 17 supérieures et inférieures du manche 5 d'une raquette 1, parallèles au tamis 4. Des courbes ont été tracées avec en ordonnée les amplitudes de vibrations et en abscisse les fréquences de vibrations. Les courbes comparatives entre les résultats obtenus avec une raquette équipée selon l'invention et la même raquette non équipée montrent qu'à la même fréquence comprise entre 140 et 150 Hz, on a un pic d'amplitude qui est divisé par deux pour la raquette équipée d'éléments oscillants selon l'invention.
La présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit à titre d'exemple non exhaustif. En particulier d'autres composants peuvent être mis en oeuvre pour constituer un élément oscillant du type masse/ressort tel que décrit. On peut également penser à d'autres types d'éléments oscillants.
De plus la mise en place du ou des éléments oscillants dans des rainures formées dans les faces extérieures du manche et protégées par le grip n'est pas exclusive de l'invention, même si cette solution est sans doute la plus aisée sur le plan de la fabrication de la raquette proprement dite. Le ou les éléments oscillants peuvent être disposés à d'autres emplacements, par exemple à l'intérieur du manche 5, et non sur une face tournée vers l'extérieur. Le ou les éléments oscillants peuvent également être localisés à d'autres emplacements que le manche 5. D'un point de vue théorique ils peuvent être disposés, selon l'invention, partout sur la raquette où il se produit des vibrations, c'est-à-dire exception faite des zones nodales. Certes c'est la réalisation pratique qui va être un facteur limitant pour disposer des éléments oscillants au niveau du cadre 2 ou de la pièce intermédiaire 7. Néanmoins cette possibilité n'est pas à exclure dans le concept de la présente invention.
FLAN EN UN MATERIAU SEMI-RIGIDE, PREDECOUPE ET REFOULE, POUR LA REALISATION D'UN CONDITIONNEMENT EN AU MOINS DEUX PARTIES DISTINCTES.
La présente invention concerne un flan en un matériau semi-rigide tel que le carton ou le carton ondulé, prédécoupé et refoulé, c'est-à-dire comprenant un marquage par compression de lignes de pliage, destiné à la réalisation d'un conditionnement en deux ou trois parties distinctes.
Par suite, les dimensions globales du dispositif d'action-
nement 10 peuvent être réduites. Par ailleurs, la durabi-
lité du dispositif d'actionnement 10 est augmentée en comparaison d'un dispositif d'actionnement qui a un embrayage.
ECRAN D'AFFICHAGE SANS EFFET DE MOIRÉ DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention a pour objet un écran d'affichage sans effet de moiré. Elle trouve une application dans la réalisation de dispositifs d'affichage quelconque, notamment à micropointes, dits aussi à effet de champ ("Field Emission Display" en anglais ou FED en abrégé).
On entend par "sans" effet de moiré, un effet de moiré suffisamment atténué pour ne pas être visible par un observateur.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Bien que l'invention ne soit pas limitée à ce type d'afficheurs, c'est dans le cas des écrans d'affichage à effet de champ que l'état de la technique antérieure sera décrit.
Un écran d'affichage à effet de champ est décrit notamment dans le document FR 2 623 C13.
L'essentiel de ce dispositif est représenté sur les figures annexées 1 et 2.
Le dispositif représenté sur ces figures comprend, sur un substrat 2, par exemple en verre, une mince couche de silice 4 et, sur cette couche, une pluralité d'électrodes 5 en forme de bandes conductrices parallèles jouant le rôle de conducteurs cathodiques et constituant des colonnes d'adressage.
Ces conducteurs cathodiques sont recouverts par une couche résistive 7 continue (excepté sur les extrémités pour permettre la connexion des conducteurs cathodiques avec des moyens de polarisation 20) . Une couche électriquement isolante 8, en silice, recouvre la couche résistive 7.
Au-dessus de la couche isolante 8 sont formées une pluralité d'électrodes 10 également en forme de bandes conductrices parallèles. Ces électrodes 10 sont perpendiculaires aux électrodes 5 et jouent le rôle de grille constituant les lignes d'adressage.
Le dispositif comporte également une pluralité d'émetteurs élémentaires d'électrons (micropointes) dont un seul exemplaire (par soucis de simplification) est schématiquement représenté sur la figure 2 : dans chacune des zones de croisement (correspondant à un point image ou pixel) des conducteurs cathodiques 5 et des grilles 10, la couche résistive 7 correspondant à cette zone supporte des micropointes 12, par exemple en molybdène et la grille 10 correspondant à ladite zone comporte une ouverture 14 en regard de chacune des micropointes 12. Chacune de ces dernières épouse sensiblement la forme d'un cône dont la base repose généralement sur la couche 7 et dont le sommet est situé au niveau de l'ouverture 14 correspondante. Bien entendu, la couche isolante 8 est également pourvue d'ouvertures 15 permettant le passage des micropointes 12.
On peut qualifier de "sous-ensemble intermédiaire" ce premier sous-ensemble défini par la zone de croisement des conducteurs cathodiques et des conducteurs de grilles 10, associe éventuellement à d'autres éléments, par exemple une grille supplémentaire à l'intérieur de l'écran ou un filtre sur la face de l'écran observé.
Ainsi, chaque sous-ensemble intermédiaire correspond à un pixel. En regard de ce sous-ensemble intermédiaire, se trouve un substrat 30 recouvert d'une couche conductrice 32 servant d'anode. Cette couche est recouverte d'une couche ou de bandes de matériaux luminescents 34. Par la suite on qualifiera de "sousensemble d'anode" la partie émissive en regard du pixel (ou sous-ensemble intermédiaire).
Dans le cas d'un écran monochrome, ou d'un écran trichrome non commuté, la taille du sous-ensemble d'anode correspond à celle du sous-ensemble intermédiaire. Dans le cas d'un écran trichrome commuté, le pixel est en regard de trois bandes de matériaux luminescents dont un seul émet à la fois, le sous-ensemble d'anode correspond à la partie de la bande excitée.
La lumière émise par les matériaux luminescents sous l'impact des électrons émis par les micropointes est reçue par l'observateur O. Dans le cas usuel, l'observation s'effectue du côté de l'anode, donc à travers le sous-ensemble d'anode, du côté opposé à l'excitation des matériaux luminescents. Or, la plus grande partie de la lumière étant émise du côté de l'excitation, il s'ensuit que l'on a tout intérêt à observer l'écran du côté de l'excitation des matériaux luminescents, et donc à travers le sous-ensemble intermédiaire qui, de ce fait, doit être au moins partiellement transparent. Ce mode de fonctionnement est d'autant plus avantageux que l'on peut renvoyer toute la quantité de lumière émise vers le sous-ensemble intermédiaire par l'utilisation d'une couche réflectrice disposée derrière les matériaux luminescents (cette couche peut être l'anode elle-même ou une couche supplémentaire, par exemple d'aluminium).
Elle en embrasse au contraire toutes les variantes et notamment celles où la plaque est démunie de troisième rabat, celle où les seconds volets sont démunis de seconds rabats.