INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas du réseau à champ de sortie circulaire, la lumière incidente et la lumière diffractée, refocalisée à différentes incidences angulaires, sont localisées sur le cercle de Rowland.
Dans le cas du réseau à champ plan (voir le document (6)), les points stigmatiques dispersés en longueur d'onde sont alignés sur une droite orthogonale au faisceau réfléchi.
Comme le réseau fonctionne par réflexion, il est métallisé.
Le profil de gravure du réseau peut être constitué d'un ensemble d'ellipses comme l'enseigne le document (7).
De préférence, la composition selon l'invention comprend moins de 5% en poids de tensioactif.
Les quantités de silicone oxyalkylénée et de polymère amphiphile à ajouter à un milieu aqueux pourront également être déterminées par l'homme du métier sur base de ses connaissances générales. On peut notamment envisager une composition comprenant 0,1 à 15% en poids de polymère amphiphile, de préférence de 0,2 à 10% en poids par rapport au poids total de la composition.
La quantité de silicone peut être de 0,005% à 15% en poids par rapport au poids total de la composition. De préférence, on utilise les silicones en une quantité telle que l'on obtient un rapport pondéral silicone/polymère amphiphile compris entre 0,1 et 10.
On peut ainsi obtenir une composition épaissie, ayant une viscosité comprise entre 200 et 30 000 cp (mPa.s), et comprenant une quantité très faible d'agents épaississants, pouvant être de l'ordre de 0,8 à 3% en poids par exemple.
Selon l'application envisagée, la composition peut comprendre les constituants habituels à ce type de composition.
On peut citer tout additif usuellement utilisé dans le domaine considéré, tel que les pigments, les charges et/ou les nacres, des antioxydants, des parfums, des conservateurs, des actifs cosmétiques ou pharmaceutiques, des hydratants, des vitamines, des acides gras essentiels, des filtres solaires, des tensioactifs, les autobronzants.
Bien entendu, I'homme du métier veillera à choisir ce ou ces éventuels composés complémentaires, et/ou leur quantité, de manière telles que les propriétés avantageuses de la composition selon l'invention ne soient pas, ou substantiellement pas, altérées par l'adjonction envisagée.
L'invention est illustrée plus en détail dans les exemples suivants.
Exemple 1: On mesure la viscosité à 25"C d'une composition aqueuse comprenant 1% en poids de matière active de polymère et 0,1% ou 0,5% en poids de matière active de silicone (pH 7avec de l'amino-2 méthyl-2 propanol-1).
On obtient les résultats suivants
Polymère Silicone Viscosité 1% Acrysol ICS 1300 cps 1% Acrysol ICS 0,1% Fancorsil SLA 1650 cps 1% Acrysol ICS 0,1% Silwax WDIS 1700 cps 1% Acrysol ICS 0,1% Fancorsil LIM-1 2400 cps 1% Acrysol ICS 0,5% Fancorsil LIM-1 4300 cps 1% Acrysol ICS 0,1% Siiwet L 77 2700 cps 1% Acrysol ICS 0, 1% Silphos A 100 1750 cps 1% Acrysol ICS 0,5% Silphos A 100 2400 cps 1% Acrysol ICS - Acrysol ISC commercialisé par Rohm & Haas :Terpolymère acide acrylique / acrylate d'alkyle en C,-C18 / méthacrylate de stéaryle polyoxyéthyléné à 20 moles d'oxyde d'éthylène.
- Fancorsil SLA commercialisé par Fanning Corporation : Polydiméthylsiloxane polyoxyéthyléné à groupements adipate - Silwax WD-IS commercialisé par Siltech : Polydiméthylsiloxane polyoxyéthyléné à groupements stéarate - Fancorsil LIM-1 commercialisé par Fanning Corporation Polydiméthylsiloxane polyoxyéthyléné à groupements eicosanoate - Silwet L 77 commercialisé par OSI: Heptaméthyltrisiloxane polyoxyéthyléné à 8 moles d'oxyde d'éthylène - Silphos A 100 commercialisé par Siltech : Polydiméthylsiloxane polyoxyéthyléné à groupements phosphate - Silicone sulfate commercialisé par Siltech : Polydiméthylsiloxane polyoxyéthyléné à groupements sulfate On constate donc que l'ajout d'une silicone, à un polymère amphiphile permet d'améliorer le pouvoir épaississant dudit polymère amphiphile alors que la silicone utilisée seule n'apporte aucune viscosité.
De plus, la composition obtenue présente une viscosité adéquate, tout en comprenant une faible quantité d'épaississant.
Ces compositions ont une texture fondante, non cassante.
Exemple 2 On a préparé un gel de coiffage de composition suivante - Terpolymère acide méthacrylique I acrylate d'éthyle / méthacrylate de stéaryle polyoxyéthyléné (ACRYSOL 22 de Rohm & Haas) 2g - SILWAX WD IS 0,3 g - Amino-2 méthyl-2 propanol-1 qs pH 7,5 - Eau déminéralisée qsp 100 g Exemple 3 On a préparé un gel de coiffage de composition suivante - ACRYSOL 22 lg - SILPHOS A 100 0,5 g - Amino-2 méthyl-2 propanol-1 qs pH 7,5 - Eau déminéralisée qsp 100 g Exemple 4 On a préparé un gel de coiffage de composition suivante - Copolymère acide (méth)acrylique / acrylate d'alkyle en C8-C22 / allyl éther d'alkyle en C1-C22 (RHEOVIS CR de Allied Colloid) 4g - SILWET L77 0,4 g - Amino-2 méthyl-2 propanol-1 qs pH 7 - Ethanol 6,8 g - Eau déminéralisée qsp 100 g
Couverture de sécurité composée de particules isothermes, pour piscines de tous types et de toutes formes.
L'activité photocatalytique de ce film a été mesurée. Le test de photooxydation consiste à contrôler la dégradation du gaz isobutane mis au contact du verre traité selon l'invention.
Pour cela, on introduit dans un réacteur le verre à tester et une quantité d'isobutane égale à 20 % du volume total du réacteur. L'appareil de test est constitué d'un carrousel tournant autour de 1 à 6 lampes U.V.A. basse pression présentant un maximum d'émission entre 300 et 400 nm. Les réacteurs contenant les verres à évaluer sont placés dans le carrousel, la face du verre à évaluer du côté du rayonnement U.V.A.
Selon leur position et le nombre de lampes allumées, chaque verre reçoit une irradiation U.V.A. allant jusqu'à 30 W/m2. L'irradiation dure 8 à 22 heures. On dose ensuite à l'aide d'un chromatographe en phase gazeuse l'avancement de la photodécomposition de l'isobutane par suivi de la quantité d'O2. On traduit cet avancement à l'aide la constante de vitesse de disparition de 1'O2 en mole/h/cm2.
Ce test, effectué sur le polyorganosiloxane seul en présence d'air, ne montre aucune consommation d'O2: la résine ne se dégrade pas aux UVA.
Effectué sur la résine en présence TiO2 et d'air, le test ne montre toujours pas de consommation d'O2: la résine ne se photodégrade pas aux UVA.
En présence d'isobutane et d'air, la plaque contenant de la résine et du TiO2 montre une consommation de 1 à 1,5 % d'02 en 17 h ce qui traduit une activité photocatalytique de la plaque.
8.4. Dispersion 4 (selon l'invention) On mélange la dispersion de particules de l'exemple 6 avec un mélange M2 à base du polyorganosiloxane de l'exemple 3, ledit mélange comprenant: - 7 % en poids du polyorganosiloxane de l'exemple 3, - 5 % en poids de titanate de butyle, - 88 % en poids d'hexaméthyldisiloxane.
La dispersion de l'exemple 6 et le mélange M2 sont mélangés dans les proportions massiques de 15 % de dioxyde de titane et 85 % de polyorganosiloxane de l'exemple 3 + titanate de butyle.
Le film obtenu est homogène, translucide (on peut lire au travers) et dur.
8.5. Dispersion 5 (selon l'invention) On utilise la dispersion de dioxyde de titane de l'exemple 7.
On prépare une dispersion selon rinvention comprenant le polyorganosiloxane de l'exemple 2 dilué à 8 % en poids dans le white spirit et 1 % en poids de TiO2 par rapport au total.
On pulvérise cette dispersion à raison de 200 g/m2 sur une plaque de béton sur laquelle a été préalablement pulvérisée la dispersion de dioxyde de titane de l'exemple 7 d'extrait sec 1 % en poids à 200 g/m2 également.
Le film obtenu est homogène et adhérent. La teinte du béton n'est pas altérée par le film.
On observe que le revêtement présente des propriétés d'hydrofugation équivalentes à celles du polyorganosiloxane seul : la reprise en eau du béton est aussi faible par traitement du béton par le polyorganosiloxane seul que par traitement par la dispersion selon l'invention.
Gènes de biosynthèse et de transfert des 6-désoxyhexoses chez Saccharopolyspora erythraea et leur utilisation dans la production d'analogues de l'érythromycine par manipulation génétique.
Sur cette figure 2, sont également représentés les dispositifs d'atterrissage B, le gouvernail arrière G, le dispositif de contrôle de vitesse V et l'emplacement du turbopropulseur T matérialisé en ligne discontinue avec les flèches directionnelles F3 F4 indiquant le trajet des éléments gazeux qui le traversent.
Sur les figures 3A et 3B, est représenté, respectivement en vue latérale et en coupe transversale médiane, un élément B du train d'atterrissage de l'aéronef selon l'invention, qui en comporte trois, deux en bout d'ailes et un en bout de queue, chaque élément servant de réservoirs étant disposé pour permettre le transfert du carburant afin d'équilibrer l'appareil et leur forme aérodynamique est recouverte d'une enveloppe ou chambre à air 1, à l'état dégonflé sur les figures 3A et 3B et comportant sur sa face inférieure une protection la venant en sur-épaisseur de l'enveloppe 1, réalisée par exemple en latex épais. Comme représenté sur les figures 3A et 3B, cette enveloppe de latex vient coller à la paroi des réservoirs B. Comme représenté sur les figures 4A et 4B en position d'atterrissage, amerrissage ou anti-crash, l'enveloppe 1 est gonflée préalablement à ces manoeuvres par un groupe pneumatique, par exemple un compresseur électrique ou bien associé à un système d'enveloppe gonflable. Cet agencement particulier permet d'atterrir sur un terrain accidenté, gravier et cailloux par exemple, sans à-coups ou bien d'amerrir dans de bonnes conditions. Dans ce cas, L'hélice arrière orientable H1 permet de manoeuvrer l'appareil sur un plan d'eau. Le décollage s'effectuera par un court glissage horizontal pour éviter que la poussée du réacteur ne fasse jaillir l'élément liquide du plan d'eau.
Les réservoirs B sont reliés solidement à l'aile C par un dispositif de fixation, par exemple des entretoises E.
Sur la figure 5, est représenté un diagramme succinct de fonctionnement du système moteur de l'aéronef selon la présente invention. Outre ses fonctions de propulsion, le turbopropulseur T associé à une boîte de vitesse (BV) actionne une centrale hydraulique 2 destinée à actionner les moteurs hydrauliques 2a, 2b et 2c qui entraînent, respectivement en rotation, les hélices H2, H3 et H1. Une vanne de commande 3 permet l'alimentation des régulateurs de stabilité 4a, 4b et 4c, destinés respectivement à contrôler la marche des moteurs hydrauliques 2a, 2b, et 2c. Sur le circuit est montée une réserve d'huile R alimentant d'une part la centrale hydraulique et étant relié à un radiateur de refroidissement 5 par un circuit retour d'huile à la centrale hydraulique 2. Est également prévu en aval de la vanne 3 un clapet antiretour 6, taré en fonction des pressions de fonctionnement, déterminées au préalable.
On a également prévu un dispositif limiteur de pression 7 destiné à contrôler l'huile admise au dispositif de vérin 8, prévu pour l'orientation des hélices.
L'aéronef selon la présente invention fonctionne de la manière suivante: - en premier lieu, il convient de mettre le moteur au régime maximum. En second lieu, il faut s'assurer que les hélices sont horizontales, comme représenté sur la figure 1 en trait continu. En troisième lieu, il convient d'équilibrer l'appareil en fonction des passagers et des bagages à embarquer. Ceci se fait par un transfert du carburant entre les 3 réservoirs prévus dans l'aéronef. En quatrième lieu, il conviendra d'ouvrir la vanne hydraulique 3 de façon progressive afin d'actionner les trois moteurs 2a, 2b, 2c entraînant les hélices H2, H3, H1, respectivement. De façon classique, lorsque l'aspiration de l'air par en haut sera plus forte que le poids de l'aéronef, ce dernier décollera. Des stabilisateurs d'assiette 4a, 4b et 4c entreront alors en fonction en faisant tourner plus ou moins vite les hélices par l'ouverture d'un robinet de débit d'huile, réalisant ainsi l'horizontalité de l'aéronef. La stabilité latérale est assurée soit par une orientation spécifique de l'hélice Hi, à la façon de l'hélice anti-couple d'un hélicoptère, cette hélice Hl pouvant être actionnée dans les deux sens. En dernier lieu, une fois que l'appareil atteint une altitude suffisante, la propulsion avant sera assurée par basculement approprié des hélices de façon à ce qu'elles prennent la position représentée en tireté sur la figure 2. Il est clair que les hélices, notamment l'hélice H1 peuvent prendre n'importe quelle position d'inclinaison en fonction des évolutions souhaitées, pourvu que les conditions de stabilité de l'aéronef soient assurées.
L'atterrissage de l'appareil est réalisé de la manière suivante. A l'approche du point d'atterrissage, il convient en premier lieu de maintenir le régime du moteur normal, puis de réduire la vitesse des hélices en agissant sur la vanne hydraulique 3, après quoi on ramène les trois hélices H2, H3, H1 en position horizontale, comme sur la figure 1 et la figure 2 en trait continu, pendant que l'appareil plane, c'est-à-dire avant le décrochage. On redonnera ensuite de la vitesse aux hélices afin de maintenir l'appareil en suspension après le point de décrochage. Par la suite, l'hélice arrière H1 sera basculée vers l'arrière selon l'inclinaison appropriée afin de freiner et d'immobiliser l'appareil. On atteindra ainsi une position de stationnement fixe, les trois hélices étant horizontales, puis l'on diminuera progressivement la vitesse des hélices et l'on viendra se positionner à l'endroit choisi, en manoeuvrant l'appareil dans la direction voulue, c'est-à-dire en basculant l'hélice arrière H1 vers l'avant pour avancer et vers l'arrière pour reculer, par exemple en position de freinage (FR) comme représenté sur la figure 2 Pour que l'aéronef selon l'invention soit stable horizontalement, au décollage et à l'atterrissage, il est clair que la poussée par le bas et l'aspiration par le haut du turbopropulseur central T plus l'aspiration par le haut des trois hélices H1, H2 et H3, doivent être équilibrés. Si une des hélices venait à tourner trop vite ou moins vite que les autres, la stabilité serait rompue. Dans un tel cas, le dispositif stabilisateur d'assiette 4a, 4b, 4c intervient automatiquement en injectant par la centrale hydraulique plus ou moins de débit aux moteurs hydrauliques respectifs entraînant les hélices, ce qui rétablira l'horizontalité de l'aéronef de l'invention.
En ce qui concerne l'énergie transmise aux trois hélices par le système hydraulique, il convient de préciser que cette énergie est retransmise par un renvoi d'angle du réacteur T à une boîte à trois vitesses qui permet d'avoir une grande puissance du moteur à réaction lors du décollage et de l'atterrissage vertical. Cette puissance est d'environ 500 cv, mais lors d'une propulsion en vol, un appareil moyennement chargé et de gabarit classique nécessitera une puissance de 150 cv. On peut donc estimer que les vitesses seront étagées selon l'ordre suivant
ATTERRISSAGE DECOLLAGE REACTEUR 3 HELICES 1ère vitesse atterrissage décollage 5000 trs 3000 trs 2ème vitesse vol rapide 2500 trs 3000 trs 3ème vitesse ~ vol économique 1500 trs ~ 3000 trs En cas d'arrêt moteur, l'appareil planera. En effet, les fonctions de navigation assurées par le moteur électro-hydraulique auxiliaire permettent de choisir un terrain exempt d'obstacles. L'endroit est choisi en descente d'altitude soit en virage, soit en piqué. Il conviendra de se positionner sur l'endroit et au point de décrochage, l'appareil devant être absolument à l'horizontale. En conséquence, lors d'une chute verticale, les trois hélices H1, H2 et H3 seront automatiquement entraînées par l'air (en sens inverse du décollage), à l'instar de graines de tilleul ou de pin, ce qui freinera considérablement l'appareil dont le train d'atterrissage pneumatique amortira les chocs sans que se produisent de dégâts.
Ainsi se trouvent résolus les problèmes posés par le décollage et l'atterrissage des aéronefs, grâce à la conception d'appareils selon la présente invention qui décollent et atterrissent verticalement, de façon plus rapide qu'un avion classique, grâce à l'addition de la poussée du turbopropulseur, et de façon plus fiable, grâce au système anti-crash. Le système de coopération selon l'invention entre un moteur turbopropulseur et une centrale hydraulique actionnant respectivement trois moteurs destinés à entraîner les hélices, rend possible un vol stationnaire et lent permettant une multitude de services, dans les endroits d'atterrissage les plus divers et les plus difficiles.
La présente invention est relative à un élément de bande podotactile de forme générale plane, muni d'une multitude de plots en relief vers le haut.
Comme il est bien connu, les bandes podotactiles sont destinées à éveiller de façon podotactile la vigilance des personnes aveugles ou malvoyantes lors de leur cheminement, notamment au bord des quais et des passages pour piétons.
On connaît des dispositifs dits "rapportés", qui sont posés sur le sol ou autre support et fixés à celui-ci.
Ces dispositifs, habituellement réalisés en matière plastique ou en résine, sont cassants et présentent des risques de décollement.
Il existe également des dispositifs encastrés dans le support, ou intégrés dans celui-ci. Il s'agit alors de produits en béton, en céramique ou en asphalte, qui ont l'inconvénient d'être longs à poser.
L'invention a pour but de remédier aux inconvénients des dispositifs connus.
Les pattes latérales sont repliées sur l'étui par des moyens adaptés et connus ; la patte transversale 5 est repliée sur les précédentes et sur l'étui, le rabat 6 étant introduit dans l'étui entre sa paroi et les pattes latérales repliées.
Le dispositif effectuant cette opération est identique au dispositif du poste de fermeture du fond précédemment décrit et fonctionne en sens contraire à celui-ci.
I1 est représenté en figure 13.
I1 comprend un premier poussoir à déplacement vertical de descente et montée et un deuxième poussoir à déplacement vertical de descente et montée.
Le premier et le deuxième poussoir sont portés par des tiges guides sur socles 35 commandées par des excentriques disposés sous la table 11.
Le premier poussoir porte une plaque verticale 41 dotée d'une lame transversale horizontale 42 en retrait du rebord supérieur de laquelle est montée une plaque 43 à déplacement horizontal commandé.
L'abaissement de la plaque verticale fait agir la lame sur le rabat qui conjointement à l'application de la patte sur l'étui, replie le rabat autour de l'arête de la paroi de 1 'étui.
Lors du retour en arrière de la plaque verticale, sa lame accroche le rebord du rabat et soulève la patte.
Conjointement, la plaque à déplacement horizontal 42 fixée au-dessus de la lame pousse le rabat pour permettre son introduction dans l'étui qui est obtenue par abaissement du deuxième poussoir et de sa plaque verticale 44 sur la patte, ce qui réalise la fermeture.
La rotation du plateau amène alors l'étui vers le poste d'évacuation.
A ce niveau, un poussoir 23 fixé sur la colonne agit sur les tiges des ailes du dispositif convoyeur qui s' ouvrent et conjointement, une fourche horizontale non représentée éjecte l'étui.
Les dispositifs de fermeture de l'étui sont montés réglables en position, soit par réglage de la position du socle, soit par réglage de la position des poussoirs.
Au fur et à mesure de la rotation du plateau 16, les dispositifs de réception et convoyage des étuis passent devant les différents postes tels qu'énoncés.
Avantageusement, le plateau est pourvu d'un système de débrayage de préférence du type à billes qui permet de le désolidariser de ses moyens de rotation en cas de blocage.
PROCÉDÉ ET APPAREILLAGE POUR LA FABRICATION DE PHOSPHATES CALCIQUES ET CALCO-MAGNESIENS A PARTIR DE PRODUITS SOLIDES La présente invention a pour objet un procédé de fabrication continu ou discontinu de phosphates calciques et calcomagnésiens, un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé ainsi que les produits obtenus selon ce procédé.
Actuellement, la fabrication de phosphates calciques et de phosphates calco-magnésiens résulte de la mise en oeuvre de trois procédés - attaque des phosphates naturels par des acides forts en phase liquide puis neutralisation par des solides alcalins (chaux, carbonate de calcium, etc...); - attaque des phosphates d'os par des acides forts en phase s liquide, précipitation calcique, essorage eéchage; - attaque directe par l'acide phosphorique- PO4H3 du carbonate de calcium ou d'un mélange chaux vive/carbonate de calcium.
Selon un mode de réalisation préférentiel (figures 1 à 9), le ou les éléments de serrage sont constitués de bagues cylindriques 5, 6 moulées d'une seule pièce avec la gaine, prolongeant la ou les extrémités cylindriques 1,2 et reliées à celles-ci par des éléments annulaires 7, 8 amincis jouant le rôle de charnière et permettant de rabattre la bague de serrage 5, 6 sur l'extrémité cylindrique 1, 2 correspondante. La force de serrage peut être adaptée aux besoins en jouant sur l'épaisseur E de la bague de serrage, et la différence entre les rayons intérieurs R1 de l'extrémité cylindrique 1, 2 et R2 de la bague de serrage 5, 6.
Les éléments annulaires 7, 8 amincis ne sont pas indispensables et peuvent être supprimés, ou éventuellement être remplacés par des bourrelets.
Après mise en position du manchon de protection sur le joint articulé, chaque bague de serrage est rabattue sur l'extrémité cylindrique 1, 2 correspondante à l'aide d'une ou plusieurs tirettes 9 faisant partie desdites bagues, ou d'autres dispositifs aptes à assurer la même fonction.
Bien que les bagues de serrage intégrées en élastomère aient tendance à rester en place, même à grande vitesse de rotation, elles pourront avantageusement être pourvues d'un système de blocage positif constitué par exemple de nervures 10 associées à des rainures 11 aménagées l'une sur l'extrémité cylindrique 1, 2 de la gaine, l'autre sur la bague de serrage 5, 6 correspondante (figures 7, 8, 9). I1 est également possible d'utiliser un collier de blocage séparé (non représenté) se montant sur les bagues de serrage rabattues, guidés par des bourrelets annulaires 12 éventuellement prévus sur ces dernières.
Les gaines de protection doivent pouvoir être montées sur des "bols" 4, 4' de joint articulé lisses ou à gorge d'arrêt 13 destinée à empêcher tout déplacement axial de la gaine de protection. Le système de blocage peut être disposé de façon à améliorer l'accrochage dans la gorge d'arrêt lorsqu'elle existe (figure 8), tout en s'écrasant en cas de "bol" lisse (figure 9). A cet effet, l'extrémité cylindrique de fort diamètre 1 pourra comporter un pli annulaire 14 en 'V' ou en trapèze, à concavité dirigée vers l'extérieur, du type décrit dans le brevet N" FR 2 729 725, et déterminé pour pouvoir s insérer dans la gorge 13 d'arrêt du "bol" 4. La bague de serrage 5 pourra avantageusement être pourvue d'une nervure 10' déterminée pour s'insérer dans le pli annulaire 14 en renforçant son efficacité lorsque le "bol" comporte une gorge d'arrêt.
Le même dispositif peut être prévu à l'extrémité cylindrique de faible diamètre 2, certains arbres comportant également des gorges d'arrêt.
Selon une variante de réalisation (figures 10 à 12), le ou les éléments de serrage sont constitués de languettes 13 moulées d'une pièce avec la gaine et agencées pour pouvoir entourer les extrémités cylindriques 1, 2 de la gaine, celles-ci étant éventuellement pourvues de nervures de guidage latérales 15 semblables à celles habituellement utilisées pour les colliers de serrage non intégrés. Les languettes comporteront un moyen de blocage consistant par exemple en une ou plusieurs perforations 16 disposées à l'extrémité, associée à au moins un "bouton" ou rivet 17 solidaire de l'extrémité cylindrique 1, 2, ou encore des boules ou dispositifs d'arrêt de forme appropriée solidaires de la languette 13, l'ensemble pouvant être agencé de manière à ce que l'extrémité de la languette soit passée sous elle-même pour assurer le blocage.
Les dispositifs de serrage décrits ci-avant peuvent être adaptés à des gaines de protection de type dit universel, c'est à dire comportant à l'une ou aux deux extrémités, des bagues cylindriques de fixation multiples en gradin, permettant d'utiliser une même gaine pour plusieurs joints articulés de dimensions différentes.