INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La Figure 56 représente un exemple de réalisation d'une boîte de vitesses 2600 qui ne comporte pas de deuxième accouplement de friction et qui présente pourtant une assistance pour la force de traction et de poussée. L'accouplement de friction 2603 est ici simultanément un accouplement de démarrage et à commutation de charge. Comme dans les exemples de réalisation décrits précédemment, une vitesse élevée, par exemple la quatrième vitesse 4 est intercalée, pour le processus de passage en vitesse supérieure, comme assistance de force en traction et une vitesse plus petite, par exemple ici la première vitesse, est intercalée, pour le processus de rétrogradation, comme assistance pour la force sous poussée.
Le démarrage s'effectue à la première vitesse 1 parce que la douille coulissante 2547a établit un engagement positif avec l'accouplement 2603 par l'intermédiaire de l'arbre creux 2606 et parce que l'accouplement 2603 est fermé. Pour passer vers la deuxième vitesse 2, l'arbre d'entrée 2604 relié directement à l'arbre de vilebrequin 2602a est relié à la première vitesse par l'intermédiaire du manchon coulissant 2643a lorsque l'accouplement 2603 est mis en prise, de sorte que le couple moteur est ainsi transmis par l'intermédiaire de la première vitesse à l'arbre de sortie 2605 et que le manchon coulissant 2647a peut établir un engagement positif avec la quatrième vitesse qui transmet le couple moteur à l'arbre de sortie 2605 par l'intermédiaire de l'accouplement 2630 mis en prise, jusqu'à ce que la deuxième vitesse 2 soit enclenchée au moyen de la douille coulissante 2640a en étant synchronisée au moyen de la vitesse de rotation du moteur, et que la quatrième vitesse puisse tre désactivée en manoeuvrant l'accouplement 2603. Il en résulte de façon correspondante un passage de la deuxième à la troisième vitesse, soit de 2 à 3. La quatrième vitesse est enclenchée en mettant en prise l'accouplement 2603 et en déplaçant simultanément la douille coulissante 2640a vers la position neutre. La cinquième et la sixième vitesses, 5 et 6, sont mises en prise et désengagées, en étant synchronisées par la vitesse de rotation du moteur, après désengagement de l'accouplement 2603.
Les processus de rétrogradation qui utilisent la première vitesse sont par exemple expliqués pour le passage de la troisième vitesse vers la deuxième, soit de 3 à 2. La première vitesse 1 est activée par l'intermédiaire de la douille coulissante 2647a lorsque l'accouplement 2603 est désengagé.
L'accouplement 2603 est fermé et le couple moteur est ainsi établi à l'arbre de sortie par l'intermédiaire de la première vitesse 1. A la vitesse de rotation de synchronisation, la douille coulissante 2640 est manoeuvrée et la vitesse 2 est enclenchée, et l'accouplement 2603 est ensuite de nouveau désengagé pour désengager la première vitesse.
Les revendications annexées à la présente demande sont des propositions de formulation, sans préjudice de l'obtention d'une protection par brevet qui continue. La demanderesse se réserve le droit de revendiquer encore d'autres particularités qui ne sont jusqu'ici exposées que dans la description et/ou les dessins.
Des références employées dans les sousrevendications concernent la poursuite du développement de l'objet de la revendication principale grâce aux particularités des sousrevendications respectives; il ne faut pas les considérer comme un renoncement à l'obtention d'une protection autonome de l'objet des particularités des sous-revendications concernées.
Mais les objets de ces sous-revendications constituent aussi des inventions autonomes, qui représentent une configuration indépendante des objets des sous-revendications précédentes.
L'invention n'est pas non plus limitée à l'exemple ou aux exemples de réalisation de la description. Bien plutôt, de nombreuses altérations et modifications sont possibles dans le cadre de l'invention, en particulier des variantes, éléments et combinaisons et/ou matières qui sont par exemple inventives par combinaison ou transformation des particularités ou éléments ou étapes de procédé décrits dans la description générale et les modes de réalisation ainsi que les revendications et contenus dans les dessins, et qui conduisent par des particularités combinables à un nouvel objet ou à de nouvelles étapes de procédé ou séquences d'étapes de procédé, dans la mesure aussi où ils concernent des procédés de fabrication, de vérification et d'usinage.
Tableau 1 : Comparaisons entre divers types de procédés de production de matériaux SiC/SiC dans le blindage Tableau 1
Imprégnation Procédé de Procédé d'impré Procédé de par dépôt chi- cuisson nation par un production mique en phase réactive et polymère, pressage vapeur CVI frittage RB et cuisson PIP Installation (i m) A O Dimension de la paroi A A O mince O O O Tolérance à la dété rioration mécanique Evaluation globale A A O Tableau 2 : Comparaisons entre divers types de fibres continues minérales pour le blindage Tableau 2
ature A1203 Si-C-O Si-Ti-C-O Nom commercial "Almax" "Nicalon" "Tirano" Ouvrabilité au tissage Détérioration "Newtron" # X # (Gonflement) (Contenant Ti) Résistance à la chaleur x X (He, 1 300 C) # (Oxygène) (Oxygène) Evaluation globale A A x Tableau2 (suite)
Nature Si-N-C-O SiC/C SiC Nom commercial "Tonen" "FP" "Hi-Nicalon" Ouvrabilité au tissage O X O Détérioration "Newtron" # # # (Contenant N) Résistance à la chaleur X # # (He, 1 300 C) (Azote) Evaluation globale X X O Tableau 3 @ Comparaisons entre divers types de matériaux utilisés comme blindages Tableau 3
alité nécessaire Céramique Acier monolithique réfractaire C/C*1 SiC/SiC2 Dimension de paroi X*3 O O O mince (0,3 mm) Réaction avec tube X (Carbu # # # d'acier inoxydable ration) Réaction avec pastille X (Carbu # # # de B4C ration) Tolérance aux détérioré (Catas- O O O rations mécaniques trophique) Transmittance des # # # # neutrons évaluation globale X A A O *1 Matériau composite de carbone armé de fibre de carbone *2 Matériau composite de SiC armé de fibre de SiC *3 Difficile à traiter Sur les tableaux X signifie mauvais, # signifie passable et O signifie bon.
Porosité Dans le manchon 11 constituant l'aiguille d'absorption de neutrons selon l'invention, la porosité est de préférence inférieure à 40 % et très avantageusement comprise entre 5 et 35 % (de préférence entre 5 et 15 %).
Selon l'invention, la porosité précitée p est définie de la manière suivante p = (densité vraie ou absolue - densité apparente) /(densité véritable) La "densité apparente" et la "densité véritable peuvent être mesurées avantageusement par le procédé suivant.
Procédé de mesure de la densité apparente Le volume d'un échantillon à mesurer est calculé d'après ses dimensions, puis l'échantillon est pesé. La densité apparente de l'échantillon est déterminée d'après les données mesurées avec la formule suivante densité apparente = poids/volume Procédé de mesure de la densité véritable Le principe de mesure de la densité véritable met en oeuvre le principe d'Archimède. Comme procédé d'essais correspondant aux normes industrielles japonaises, on utilise celui de la norme JIS R-7212 selon laquelle du butanol est utilisé comme liquide et la densité véritable d'un échantillon est mesurée après pulvérisation en poudre de dimension inférieure ou égale à 149 pm.
Plus précisément, dans ce cas, le volume d'un échantillon (après pulvérisation) est mesuré par le principe d'Archimède précité à l'aide de butanol comme liquide.
L'échantillon est alors pesé. La densité véritable de l'échantillon est déterminée d'après les données mesurées avec la formule suivante densité véritable = poids/volume Epaisseur de paroi Le manchon 11 utilisé selon l'invention a de préférence une épaisseur de paroi inférieure ou égale à 5 mm. Lorsque l'épaisseur de paroi dépasse 5 mm, le coefficient de transmission de chaleur du manchon a tendance à diminuer, et une réduction du volume interne du manchon peut être favorisée (par exemple une réduction de la capacité de logement d'un "autre matériau" tel qu'un absorbeur de neutrons destiné à être placé dans le manchon).
Tant que la résistance mécanique nécessaire au manchon 11 est obtenue, l'épaisseur de paroi du manchon est de préférence aussi faible que possible, pour réduire le défaut d'uniformité de transmission ou de transfert de chaleur et pour réduire l'espace occupé par le manchon lui-même (c'està-dire pour la présence d'un espace suffisant pour "un autre matériau" tel que l'absorbeur de neutrons) . Plus précisément, l'épaisseur de paroi du manchon peut être de préférence d'environ 3 à 1 mm et très avantageusement d'environ 1 à 0,5 mm (et en particulier de préférence de 0,3 à 0,2 mm environ).
Fibre de SiC La fibre de carbure de silicium SiC qui peut être utilisée selon l'invention n'est pas soumise à des restrictions particulières, mais il s'agit de préférence d'une fibre de SiC qui est obtenue par un procédé d'insolubilisation par faisceau d'électrons (donnant un caractère infusible) (par exemple comme décrit dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais Kokai n" Hei 4-194 028, c'est-à-dire 194 028/1992) pour des raisons de pureté de la fibre de SiC.
La composition de la fibre précitée de SiC n'est pas soumise à des restrictions particulières. Pour des raisons de résistance à la chaleur de la fibre, la fibre de SiC est de préférence une fibre de SiC qui contient au moins Si, C et O. En outre, il s'agit de préférence d'une fibre de SiC ayant une composition comprise dans les plages suivantes Si : 50 à 70 % SiC formé par dépôt chimique en phase vapeur CVD.
Pour des raisons relatives aux propriétés de tissage, la fibre de SiC (avant d'être soumise à la formation du matériau composite avec SiC) a de préférence un diamètre d'environ 5 à 20 um, avantageusement d'environ 8 à 15 ura.
Matériau composite SiC/SiC Tant qu'un manchon ayant des propriétés physiques telles que définies selon l'invention est obtenu, la production du matériau composite SiC/SiC (fibre) constituant le manchon n'est pas soumise à des restrictions particulières.
Compte tenu des tolérances de détérioration mécanique du manchon, il est préférable d'utiliser un procédé de dépôt chimique en phase vapeur CVD (qui est exécuté à température élevée dans un gaz des matières premières), un procédé de dépôt chimique en phase vapeur avec imprégnation CVI (dans lequel l'introduction de vapeur d'un produit chimique est réalisée dans le gaz des matières premières à température élevée), un procédé de cuisson réactive et de frittage RB, et un procédé d'imprégnation par un polymère, de pressage et de cuisson PIP. Parmi ces procédés, le procédé PIP est particulièrement avantageux à cause de la commodité de la préparation d'un manchon à paroi mince avec un matériau composite de SiC/SiC.
EXEMPLE 7 : SYNTHESE DU MONO-a-PHENYL PROPIONATE DE CELLULOSE DANS LA PYRIDINE : Dans un ballon tricol de 100 ml muni d'un réfrigérant surmonté d'une garde à chlorure de calcium, d'une ampoule à addition et d'un thermomètre, on place 0,92g (5,7 mmol) de cellulose microcristalline Avicel (Merck 2331, M = [(162)n]g sur la base du monomère glucose), préalablement séchée pendant toute une nuit à 120 C à l'étuve à vide, et 40 ml de pyridine, préalablement distillée et mise sur KOH. On agite et on chauffe pendant une heure à 80 C. On laisse le mélange revenir à température ambiante et on ajoute goutte à goutte 1,7 g (11 mmol, 1,8 équivalents) de chlorure d'acide a-phényl propionique racémique fraîchement préparé. La réaction est portée à 90 C pendant 48 h.
Le mélange réactionnel est versé dans 50 ml de méthanol sous agitation. Le précipité formé est récupéré par filtration, puis agité aux ultrasons pendant 15min dans 50 ml de dichlorométhane. La solution est filtrée sur papier et concentrée sous pression réduite. Le résidu est versé dans 50 ml de méthanol sous agitation et on récupère par filtration un polymère greffé de couleur beige. Ces opérations de dissolution-filtrationprécipitation sont effectuées une deuxième fois avec une filtration intermédiaire de la solution de dichlorométhane s'effectuant sur un papier de porosité plus fine. Le produit obtenu est séché à l'étuve à vide pendant deux heures à 50 C. On obtient 1 136g (rdt = 68 % sur la base d'une monosubstitution) d'un polymère chiral aphényl propionate de cellulose avec un degré de substitution de 0,91 déterminé par analyse élémentaire.
ANALYSES : IR(KBr) v,# (cm'1): 3600-3200 (OH), 3020-2800 (-CH3), 1760 (C=O), 1610/1510/710 (C=C aromatiques en para), 1470 (8as-CH3), 1170 et 1090 (C=O/C-O).
# 'H-RMN (Pyridine d5,200 MHz) # (ppm) : 1-2 (m, a-CH3), 3-6 (m, H cellulosiques + H benzyliques + OH résiduels), 7-8 (m, H aromatiques).
# Analyse Elémentaire : % calculé : C 61,2 %, H 6,12 % (pour une disubstitution).
% obtenu : C 60,36 %, H 6,1 %.
# Le pouvoir rotatoire n'a pas été mesuré à cause de la faible solubilité du polymère dans le CHC13.
EXEMPLE 8 : SYNTHESE DE L'a-PHENYL PROPIONATE D'AMYLOSE DANS LA PYRIDINE: On opère comme dans l'exemple 1, mais en remplaçant la cellulose par de l'amylose B (Nacalaï Tesque Mw = 16000); avec 0,4g d'amylose, 2,9g (7 équivalents) de chlorure d'acide a-phényl propionique racémique, 40 ml de pyridine et un reflux à 115 C pendant 50 h. On obtient alors 0,887g (rdt = 64,4 % sur la base d'une trisubstitution) d'un polymère chiral a-phényl propionate d'amylose avec un degré de substitution de 3 déterminé par analyse élémentaire.
ANALYSES : #IR(KBr) Vmax (cm"1): 3100-2800 (-CH3), 1760 (C=O), 1610/1500/700 (C=C aromatiques en para), 1480 (ôas-CH3), 1170 et 1090 (C=O/C-O).
*H-RMN (CDCI3, 200 MHz) 5 (ppm) : 0,7-1,8 (m, a-CH3), 2,8-5,5 (m, H cellulosiques + H benzyliques), 6,6-7,6 (m, H aromatiques).
# Analyse Elémentaire : % calculé : C 70,96 %, H 6,09 % (pour une trisubstitution).
% obtenu : C 70,95 %, H 6,09 %.
#Pouvoir rotatoire : [a]z = 113,0 (, = 436 nm, c = 1 g/dm3, CHC13)- EXEMPLE 9 : SYNTHESE DE L'a-PHENYL PROPIONATE DE P-CYCLODEXTRINE DANS LA PYRIDINE : On opère comme dans l'exemple 1, mais en remplaçant la cellulose par de la sscyclodextrine (Société Roquette, M = [(162) n]g, lot E. 0113) ; avec 0,374g de sscyclodextrine, 3,5g (9 équivalents) de chlorure d'acide a-phényl propionique racémique, 40 ml de pyridine et un reflux à 115 C pendant 18 h. On obtient alors 0,432g (rdt = 33,5 % sur la base d'une trisubstitution) d'un polymère chiral a-phényl propionate de p-cyclodextrine avec un degré de substitution de 2,9 déterminé par analyse élémentaire.
ANALYSES : #IR(KBr) vs (crri 1) : 3100-2800 (-CH3), 1770 (C=O), 1600/1510/700 (C=C aromatiques en para), 1460 (5as-CH3), 1170 et 1090 (C=O/C-O).
'H-RMN (CDC13, 200 MHz) 5 (ppm)- 0,8-2 (m, a-CH3), 2,7-5,4 (m, H cellulosiques + H benzyliques), 6,5-7,8 (m, H aromatiques).
EXEMPLE 15 : COMPARATIF SYNTHESE DU KETOPROFENATE DE CELLULOSE DANS UN MELANGE PYRIDINE/ TRIETHYLAMINE /DMAP Dans un ballon tricol de 100 ml muni d'un réfrigérant surmonté d'une garde à chlorure de calcium, d'une ampoule à addition et d'un thermomètre on place 0,5g (3,1 mmol) de cellulose microcristalline Avicel (Merck 2331, M = [(162)n]g sur la base du monomère glucose), préalablement séchée pendant toute une nuit à 120 C à l'étuve à vide, et un mélange : pyridine (20 ml, préalablement distillée et mise sur KOH)/ triéthylamine (10 ml, fraîchement distillée)/ DMAP (quelques mg). On agite et on chauffe pendant une heure à 80 C. On refroidit à 0 C et on ajoute goutte à goutte 5g (18,3 mmol, 6 équivalents) de chlorure de kétoprofen racémique fraîchement préparé.
La réaction est portée à 120 C pendant 20h.
Après refroidissement le mélange réactionnel est versé dans 100 ml de méthanol sous agitation. Le précipité formé est récupéré par filtration, puis dissous dans 50 ml de dichlorométhane. La solution est filtrée et concentrée sous pression réduite. Le résidu est versé dans 100 ml de méthanol sous agitation et on récupère par filtration un polymère greffé de couleur sombre. Ces opérations de dissolution-précipitation sont effectuées une deuxième fois. Le produit obtenu est séché à l'étuve à vide pendant
deux heures à 50 C. On obtient 0,56g (rdt = 21 % sur la base d'une trisubstitution) d'un polymère chiral kétoprofénate de cellulose avec un degré de substitution de 2,9 déterminé par analyse élémentaire.
ANALYSES : #IR(KBr) v (crti 1) : 3500 (OH), 3000-2900 (-CH3), 1760 (C=O ester), 1680 et 1300 (C=O cétone), 1610/1590/750 (C=C aromatiques), 1480 (#as -CH3), 1170 et 1080 (C=O/C-O).
# 'H-RMN (CDC13, 200 MHz) # (ppm) : 0,9-1,9 (m, a-CH3), 2,3-5,3 (m, H cellulosiques + H benzyliques), 6,9-8,2 (massif, H aromatiques).
# Analyse Elémentaire : % calculé : C 74,48 %, H 5,28 % (pour une trisubstitution).
% obtenu : C 74,38 %, H 5,30 % # Pouvoir rotatoire : [a]20 = -80,0 (# = 436 nm, c = 1 g/dm3, CHC13).
EXEMPLE 16 : SYNTHESE DU KETOPROFENATE D'AMYLOSE DANS LA PYRIDINE : On opère comme dans l'exemple 14, mais en remplaçant la cellulose par de l'amylose B (Nacalaï Tesque Mw = 16000) ; avec 0,199g de cellulose, 2,85g (8,5 équivalents) de chlorure de kétoprofen racémique, 40 ml de pyridine et 20h de chauffage à 90 C, puis 44h à 115 C. On obtient alors 0,416g (rdt = 42,9 % sur la base d'une trisubstitution) d'un polymère chiral kétoprofénate d'amylose avec un degré de substitution de 2,42 déterminé par analyse élémentaire.
ANALYSES : #IR(KBr) ym (an1) : 3500 (OH), 3050-2950 (-CH3), 1760 (C=O ester), 1680 et 1300 (C=O cétone), 1610/1590/770 (C=C aromatiques), 1470 (#as -CH3), 1170 et 1080 (C=O/C-O). 'H-RMN (CDC13, 200 MHz) 5 (ppm) : 0,9-1,9 (m, a-CH3), 2,3-5,3 (m, H cellulosiques + H benzyliques), 7-8,3 (massif, H aromatiques).
% obtenu : C 73,28 %, H 5,33%.
# Pouvoir rotatoire :[a]20 = +90,0 (# = 436 nm, c = 0,5 g/dm3, CHC13).
EXEMPLE 17 : SYNTHESE DU MONO KETOPROFENATE DE CELLULOSE DANS LA PYRIDINE: On opère comme dans l'exemple 7, mais en remplaçant l'acide a-phényl propionique par le kétoprofen et en effectuant la réaction à température ambiante ; avec 1g de cellulose, 2,4g (1,45 équivalents) de chlorure de kétoprofen racémique, 40 ml de pyridine, à 25 C pendant 60 h. On obtient alors 2,09g (rdt = 85,2 % sur la base d'une monosubstitution) d'un polymère chiral mono-kétoprofénate de cellulose avec un degré de substitution de 1 déterminé par analyse élémentaire.
ANALYSES : # IR(KBr) vmax (cm'1) : 3500-3200 (OH), 3000-2800 (-CH3), 1760 (C=O ester), 1680 et 1290 (C=O cétone), 1610/1590/770 (C=C aromatiques), 1480 (bas -CH3), 1170 et 1080 (C=O/C-O).
# 'H-RMN (Pyridine d5,200 MHz) # (ppm) : 1-2 (m, a-CH3), 2,3-5,3 (m, H cellulosiques + H benzylique + OH résiduels), 7-7,8 (massif, H aromatiques).
II est possible de transformer les disufures de diphosphines, en dioxydes de diphosphines, par tout moyen approprié, en particulier par réaction des disulfures de diphosphines avec l'oxyde de cyclohexène, dans l'acide trifluoroacétique et en milieu solvant organique, en particulier dans un hydrocarbure aliphatique halogéné, de préférence, le chlorure de méthylène.
On obtient le mélange racémique (IXr) qui est traité comme précédemment mentionné.
Les diphosphines optiquement actives obtenues selon le procédé de l'invention présentent un intérêt tout particulier en chimie organique, dans des procédés de synthèse asymétrique.
Les diphosphines optiquement actives selon l'invention peuvent être utilisées pour la préparation de complexes métalliques, permettant l'hydrogénation asymétrique de dérivés insaturés.
Plus particulièrement, elles peuvent être utilisées pour réaliser des réactions d'hydrogénation asymétrique.
Les diphosphines optiquement actives selon l'invention peuvent être utilisées pour la préparation de complexes métalliques, permettant l'hydrogénation asymétrique d'acides carboxyliques a-, insaturés eVou dérivés.
Les diphosphines optiquement actives de formule (la) ou (lb) servent de ligands dans la formation de coordinats complexes avec des métaux de transition.
Comme exemples de métaux de transition capables de former des complexes, on peut citer notamment les métaux tels le rhodium, le ruthénium, le rhénium, I'iridium, le cobalt, le nickel, le platine, le palladium.
Parmi les métaux précités, le rhodium, le ruthénium et l'iridium sont préférés.
Des exemples spécifiques desdits complexes de la présente invention sont donnés ci-après, sans caractère limitatif.
Dans lesdites formules, (P*P) représente la diphosphine de formule (la) ou (lb).
Les complexes de rhodium et d'iridium peuvent être représentés par les formules suivantes: [M L2(P*P)] Y (XlVa) [M L2(P*P)] Y (XlVb) dans lesdites formules: - (P*P) représente dans la formule (XlVa) la diphosphine de formule (la) et dans la formule (XlVb) la diphosphine de formule (lb), - M représente le rhodium ou l'iridium, - Y représente un ligand anionique coordinant, - L représente un ligand neutre.
Les complexes préférés de rhodium ou d'iridium répondent à la formule (XlVa) ou (XlVb) dans laquelle; - L représente une oléfine ayant de 2 à 12 atomes de carbone et deux ligands L peuvent être liés entre eux pour former une chaîne hydrocarbonée polyinsaturée, linéaire ou cyclique ; L représentant de préférence, le 1,5 cyclooctadiéne, le norbornadiène, I'éthylène, - Y représente un anion PF6-, PC16-, BF4-, BCl4-, SbF6-, SbCI6-, BPh4-, Cl04-, CN-, CF3SO3-, anion phénylcarboxylate ou phénolate dont le cycle benzénique peut être substitué par des radicaux alkyle inférieurs et/ou des atomes d'halogène.
Par radicaux alkyle inférieurs, on entend généralement un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 4 atomes de carbone.
D'autres complexes d'iridium peuvent être représentés par les formules : [Ir L (P*P)] Y (XVa) [Ir L (P*P)] Y (XVb) dans lesdites formules, (P*P), L et Y ayant les significations données pour les formules (XlVa) et (XlVb).
Pour ce qui est des complexes de ruthénium, ils répondent préférentiellement aux formules suivantes: [RuY1Y2(P*P)] (XVla) [RuY1Y2(P*P)] (XVlb) dans lesdites formules : - (P*P) représente dans la formule (XVla) la diphosphine de formule (la) et dans la formule (XVlb) la diphosphine de formule (Ib), - Y1 et Y21 identiques ou différents, représentent de préférence, un anion PF6-, PCl6-, BF4-, BCl4-, SbF6-, SbCI6-, BPh4-, Cl04-, CF3S03-, un atome d'halogène, plus particulièrement, chlore ou brome ou un anion carboxylate, préférentiellement, acétate, trifluoroacétate.
DESCRIPTION POUR EFFECTUER L'OPERATION CONCERNANT UN JET PUISSANT ET FIN,IL FAUT ACTIONNER LE cx:Il1YUTATEUR DE FERMETURE, QUI RELIE AU MOTEUR ELECTRIQUE, LUI MEME RELIE A LA BATTERIE DU VEHICULE.DCNNE L' ENERGIE NECESSAIRE PAR LE BIAIS DU RELAIS DE PROTECTION,AUX AILETTES POUR QUE CES DERNIERES SE REFERMENT, EN EN5ERANT UN PEU PLUS L'ORIFICE DE SORTIE PERMETTANT AINSI UN REGLAGE EFFICACE ET DESIRE.
TOUTE CETTE ACTION S'EFFECTUANT PAR LE BIAIS DE REGLAGE ELECTRIQUE DE L'INTERIEUR DU VEHICULF.
EN CE QUI CONCERNE LE REGLAGE FAUT/BAS,DROITE/GAUCHE,IL FAUT METTRE EN PLACE DEUX AUTRES COMMUTATEURS A L'INTERIEUR DU VEHICULE,L'UN SERVANT,PAR UNE PRESSICN EN HAUT DE SON OORP,DE REGLER LE JET DF SORTIE VERS LE HAUT DU PARE-BRISE.LE BAS DU CORP DU COMMUTATEUR SERVANT.SUTTE A UNF ACTION DF PRFSSICN MANUELLE.DE REGLER LE JET EN BAS DU PARE-BRISE.LE DEUXIEME COMMUTATEUR SERVANT A DIFFERENCIER LES BUSES DROITES ET GAUCHE, DE MANIERE A EFFECTUER UN REGLAGE SEPARE DES BUSES.
POUR REGLER LA IJSE DROITE IL FAUT APPUYER SUR LE HAUT DU CORP DU COMMUTATEUR , ET SUR LA PARTIE BASSE POUR REGLER VERS LA GAUCHE.
CETTE ACTION DROITE/GAUCHE,DEVANT TOUJOURS S'EFFECTUER EN PREMIER.AVANTCELLE DU HAtl/BAS , DF FACCN A NE PAS CREER DE COUR-CIRCUIT DANS LE SYSTEME.
POUR EFFECTUER LF REIGLAGF EN HAUT A GAUCHE, IL FAUDRA DANS UN PREMIER TEMP APPUYER SUR LE COMMUTATEUR DE REGLAGF DROITE/GAUCHE, EN DOOCURENCE LE METTRE EN POSITION GAUCHE.FUIS ON ACTIONNE LE COMMUTATEUR HAUT/BAS, ICI EN POSITION HAUT, CE GESTE AYANT POUR ACTION DE COMMANDER,PAR LE BIAIS DF L'AXE CENTRAL, le joint DE CPTI ( AC1'I LUI-MEME PAR LE BIAIS DU MOTEUR ELECTRIQUE ET DU FAISCEAU PREVU A CET EFFET) .QUI REPOSE SUR L'AXE.POUR LE REGLAGE EN HAUT A GAUCHE, LE JOINT BASCULE DONC EN ARRIERE ET EN BAS MODIFIANT AINSI LA SORTIT DU JFT VERS LE HAUT DU PARE-BRISE.CE JOINT SE POSITIONNE EGALEMENT PAR L'ACTION DU COMMUTATEUR.
CE JOINT DE REGLAGE EST FIXE SUR L'AXE CENTRALE.FIXE LUI MEME.DANS LE CORP CREUX DE LA BUSF DIAPWIATI(,IF. FT IL EST RATTACHE AUX AILETTES FOUR LE REGLAGE DF LA MODIFICATION D'EJECTION DES JETS DF PRODUIT LAVANT.