INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Mesure des propriétés d'adhérence L'adhérence des systèmes est estimée par le test du quadrillage (norme ISO 2409) sur les substrats précisés ci-dessus. Une note allant de 0 à 5 qualifie la tenue du film quadrillé lorsqu'il est pelé par un adhésif de force connue (la valeur 0 indique que le film est totalement resté sur le substrat ; 5 indique que le film a totalement été pelé). Dans notre cas, la force de pelage de l'adhésif utilisé (provenance : TESA) pour le test de quadrillage est de 240 5 cN/cm (mesurée à 180 sur plaque d'acier inoxydable). L'épaisseur des revêtements est de l'ordre de 20 m.
Les films sont systématiquement analysés 24 heures après polymérisation et conservés à 23 C et à 50% d'humidité relative.
Mesure de la résistance à l'abrasion La résistance à l'abrasion est mesurée par le test TABER selon la norme NFT 30-015 (appareil 5150 ABRASER de TABER INDUSTRY). Le test consiste à mesurer la perte de masse entraînée par deux roues abrasives après 100 tours.
Mesure de la résistance chimique La résistance des revêtements à une agression chimique est évaluée par le test dit du rub-test consistant à mesurer le temps avant détérioration totale du film lorsque l'on applique, à la surface de ce dernier, un mouvement circulaire et continu à l'aide d'un chiffon imbibé de solvant. Dans les cas traités ci-après, le solvant est la méthyl éthyl cétone (MEK). Les films sont réalisés sur plaques de verre.
L'épaisseur du revêtement est maintenue constante et est comprise entre 40 et 50 m dans tous les cas.
Exemple 1 Synthèse de Microparticules Polymère Réticulées (MPR) 131,3 g de n-heptane et 131,5 g de propanol-2 sont introduits dans un réacteur de 500 ml équipé d'un réfrigérant et d'une agitation mécanique et sous un léger flux d'azote. La température est portée à 70 C.
Un mélange de monomères (méth) acryliques de composition donnée cidessous est ensuite chargé dans le réacteur : acrylate d'isobornyle : g, soit 76% molaire (par rapport aux monomères) diacrylate d'hexane diol : 5,02 g, soit 5% molaire (par rapport aux monomères)
méthacrylate de glycidyle : 11,96 g, soit 19% molaire (par rapport aux monomères) La température est stabilisée à 70 C et 0,78g d'azobisisobutyronitrile (soit 10 mmol/1 par rapport aux monomères) est introduit dans le réacteur. La réaction se déroule en isotherme (70 C) pendant 5 h, sans noter d'exothermie significative. La dispersion reste transparente et homogène, de faible viscosité, durant toute la durée de la synthèse. A la fin des 5 h de réaction, la conversion des monomères est supérieure à 95% d'après le suivi des monomères par chromatographie d'exclusion stérique et par la mesure du taux de solides dans la solution.
Les MPR formées sont isolées par distillation des solvants de synthèse : le réfrigérant est remplacé par une colonne à distiller et 87,5 g de toluène sont rajoutés et la température est progressivement augmentée jusqu'à 105 C.
Les MPR sont ensuite acrylées par réaction avec l'acide acrylique, à 100 C, en présence d'un catalyseur de réaction, 0,8% en masse de diisopropyl salicylate de chrome III, et de 0,3% en masse d'hydroquinone pour éviter toute polymérisation radicalaire des fonctions acryliques. La modification chimique se déroule à 50% de solide, en solution dans le toluène, dans un réacteur de 250 ml équipé d'un réfrigérant et d'une agitation mécanique, sous un léger flux d'azote. L'acide acrylique est introduit en léger excès par rapport aux groupes époxydes tel que le rapport des concentrations en fonction soit : [acide]/[époxy] = 1,05. En fin de modification chimique, les MPR sont isolées par séchage sous vide (20 mbar) à température ambiante. La conversion finale des groupes époxydes est de 95%, ce qui correspond à une concentration en doubles liaisons acryliques réactives de [C=C] = 9,1 10-4 mol/g. Les MPR séchées se présentent sous forme d'un solide, qui peut être broyé en fine poudre.
La taille et la masse des MPR sont déterminées par une technique de diffusion de lumière LASER à angles multiples (référence : DAWN de WYATT TECHNOLOGY, opérant à 632 nm), en sortie des colonnes de
chromatographie par exclusion stérique. La masse molaire et la taille des MPR sont : MW = 5,8 105 g/mol et RZ = 31 nm La température du début de la zone de transition vitreuse Tgonset de ces MPR, mesurée par analyse calorimétrique différentielle est de 62 C.
Exemple 2 Une formulation photoréticulable de référence (FI) constituée sur 100 parties de : - 47,5 parties d'acrylate d'isobornyle (SR 506, CRAY VALLEY) - 47,5 parties d'un oligomère acrylé référencé PRO 971 de SARTOMER - 3 parties de Darocur 1173 (CIBA GEIGY) - 2 parties d'Irgacure 184 (CIBA GEIGY) a été réalisée à température ambiante. L'oligomère acrylé PRO 971 est un copolymère obtenu par voie radicalaire, correspondant au produit vendu en dilution référencé CN 818 par la société SARTOMER et composé : d'acrylate de butyle de méthacrylate de méthyle de méthacrylate de glycidyle La fonction glycidyle de l'oligomère est modifiée en 2ème étape par réaction avec l'acide acrylique pour donner l'oligomère acrylé.
Afin d'évaluer l'apport de MPR sur le plan du compromis dureté / flexibilité adhérence du film final, la formulation photoréticulable suivante (F2) a été effectuée : sur 100 parties : - 47,5 parties d'acrylate d'isobornyle (SR 506, CRAY VALLEY) - 19 parties de MPR acrylés de l'exemple 1 - 28,5 parties de PRO 971 (SARTOMER) - 3 parties de Darocur 1173 (CIBA GEIGY) - 2 parties d'Irgacure 184 (CIBA GEIGY)
Cet exemple de réalisation fait appel au mécanisme de variable et donc aux règles d'évaluation de variables et donc aux règles de compatibilité sur instances.
Etape 1 : Une première étape consiste à introduire ces trois opérateurs dans la liste des opérateurs existants (voir annexe 1).
Etape 2 : Une interface graphique visible sur un écran d'ordinateur visualise l'arbre des classes. Une classe de cet arbre apparaît par exemple sous la forme d'icône. Les icônes sont, par exemple, reliés par des branches. L'utilisateur peut donc manipuler les noeuds de l'arbre par l'intermédiaire d'une souris.
Etape 3 : - La troisième étape consiste à sélectionner les classes situées à des niveaux différents de l'arbre de contenance et sujettes à l'union, la différence ou l'intersection. On appellera classe source la classe d'où part l'opération (classe finale). De même, on appellera classe cible la classe pointée par une opération.
De préférence, dans l'arbre de classes, la sélection d'une classe est réalisée en cliquant sur un bouton de la souris, cette sélection entraînant la surbrillance de l'icône associé dans l'arbre.
Etape 4 Une quatrième étape consiste à afficher sur la classe finale, un menu MEN présentant les différents opérateurs présents dans le système. Ce menu inclut les opérateurs objets de la troisième solution. Cette étape consiste à sélectionner un opérateur dans le menu qui peut être l'Union, la Différence ou l'Intersection sur la classe finale. Sur sélection de l'un des opérateurs booléens objets de la troisième solution, les icônes sélectionnés et coïncidant avec la classe finale sont mémorisés pour l'opération (une fenêtre de type filtre apparaît à l'écran).
Etape 6 Une sixième étape consiste à appliquer l'opérateur et à afficher les résultats. Un opérateur conforme à l'invention effectue une opération entre noeuds de même classe de l'arbre de classes, plus précisément entre la classe source et au moins une classe cible. Soit X la classe finale sur laquelle s'applique les requête R4, R5, et R6.
Le résultat diffère selon le choix de l'opérateur A) Le fonctionnement de l'opérateur Union est défini par les définitions suivantes-: # a- L'opérateur Union ne peut s'appliquer que sur la classe finale X de la requête, # b- les classes cibles de l'union doivent appartenir à la même classe que la classe source, # c- le résultat de l'opération est l'union des instances qui sont résultats de la classe X et des instances des classes compatibles avec les instances de la classe source (classe finale X), # d- et il n'y a pas de contrôle de duplication d'instances pour le résultat.
B) Le fonctionnement de l'opérateur Différence est défini par les définitions suivantes : # a- L'opérateur Différence ne peut s'appliquer que sur la classe finale X de la requête, # b- les classes cibles de cet opérateur doivent appartenir à la même classe que la classe source, # c- le résultat de l'opération est la différence de noms DN entre les instances qui sont résultats de la classe finale et entre les instances compatibles des classes cibles.
C) Le fonctionnement de l'opérateur Intersection est défini par les définitions suivantes : # a- Cet opérateur ne peut s'appliquer que sur la classe finale X de la requête, # b- les classes cibles de cet opérateur doivent appartenir à la même classe que la classe source, # c- le résultat de l'opération est l'intersection de noms DN entre les instances qui sont résultats de la classe finale et entre les instances compatibles des classes cibles.
Deuxièmement, on sélectionne l'opérateur Union qui correspond à la requête R4 sur la classe Note subordonnée à la classe Inventaire. Troisièmement, on obtient le résultat de la requête R4. Le résultat est les instances Notel, Note2 et Note3 subordonnées à l'intance Quartz et les instances Note 1 et Note4 subordonnées à l'instance K.
Ainsi qu'on peut le voir plus particulièrement sur la figure 4, le tube 58 comporte, entre la face interne de la douille 48 et la clavette 62, deux plats diamétralement opposés 64 qui coopèrent avec une plaquette allongée 66 munie d'un trou oblong 68. Cette plaquette est maintenue en place par une rondelle 70 intercalée entre elle et la clavette 62. Afin de réaliser une articulation à amplitude limitée, il est prévu une gorge 72 pratiquée dans la face interne de la carrure, dans laquelle la plaquette 66 est engagée et dont la largeur est sensiblement plus grande que celle de ladite plaquette, ce qui permet le pivotement de la barrette sur une certaine amplitude.
Comme le montre la figure 2, les fils conducteurs 42 passent d'une boîte à l'autre en empruntant le canal 56. Ils sont répartis dans les deux barrettes 22, l'une servant, par exemple, aux conducteurs d'alimentation et l'autre aux conducteurs de commande.
La forme du capuchon 54 pouvant, pour des raisons d'effet esthétique, être assez complexe, il est difficile d'assurer une liaison parfaitement étanche du système. Aussi, est-il avantageux d'obturer les trous des tubes 58, par exemple au moyen d'un point de colle 74 disposé à l'extrémité de ces trous intérieure à la boîte. En variante, la barrette peut être simplement remplie d'un matériau organique dans lequel sont noyés les conducteurs électriques.
La structure des barrettes qui viennent d'être décrites permet d'assurer une bonne sécurité au niveau de l'étanchéité, tout en offrant une grande diversité esthétique. Il suffit, en effet, de fabriquer des capuchons 54 différents les uns des autres par leur forme ou par le matériau choisi, pour changer considérablement l'aspect général de la montre. On peut ainsi réaliser des pièces bicolores en utilisant des capuchons en or, dont le coût reste modeste et qui confèrent à la montre une grande élégance.
Comme on peut le voir sur les figures 2 et 4, les fils de liaison électrique 42 peuvent être tout simplement soudés sur des circuits imprimés 76 que comportent les deux mouvements. Il serait également possible de fixer des cosses aux extrémités des fils, celles-ci étant ensuite vissées sur les circuits imprimés. Dans une autre variante, la liaison électrique pourrait être aussi réalisée au moyen d'un circuit imprimé souple.
Dans l'exemple décrit, la montre comporte un affichage par aiguilles dans les deux boîtes. Il va de soi que d'autres variantes pourraient être envisagées sans pour autant sortir du cadre de la présente invention. Il serait ainsi possible de placer un affichage à aiguilles dans une boîte et un affichage numérique dans l'autre, commandés par un seul et même quartz, ou encore de disposer dans l'une des boîtes une source d'énergie munie d'une génératrice et dans l'autre un mouvement électronique classique.
Titre Procédé de génération d'un module d'une base d'informations d'administration de ressources informatiques.
L'invention concerne l'administration d'au moins une ressource informatique représentée dans une technologie orientée objets. La ressource informatique peut être un système informatique et/ou un réseau informatique et/ou une application informatique. L'invention a pour objet un procédé de génération automatique d'un module d'une base d'informations d'administration d'un tel système. La génération d'un tel module impliquant la modification des agents d'administration utilisant ladite base et d'un intégrateur de ces agents, l'invention s'applique aussi à la génération automatique d'un tel intégrateur d'agents d'administration.
L'invention est plus particulièrement adaptée à un système informatique incluant une architecture d'objets distribués, telle que l'architecture CORBA (Common Object Request Broker Architecture) définie par le groupement de fournisseurs et d'utilisateurs travaillant à la normalisation de la gestion des objets et connu sous le nom OMG (Object Management Group) et l'architecture OLE/COM (Object Linking and Embedding / Component Object Modeler) de Microsoft. L'architecture CORBA sera prise comme exemple non limitatif dans la suite du texte. Dans le domaine de l'informatique distribuée, l'architecture CORBA permet de décrire des interfaces de services informatiques indépendamment des fournisseurs et des langages mettant en #uvre ces services. La description des interfaces est faite à l'aide d'un langage neutre de description d'interface connu sous le nom de langage IDL (Interface Définition Language) défini aussi par le groupement OMG. Ce langage définit les frontières d'un composant que constitue un objet géré, c'est-à-dire les interfaces contractuelles du composant avec des clients potentiels.
L'invention a aussi pour objets corollaires le système d'administration et le système informatique qui mettent en #uvre le procédé.
L'art antérieur.
L'administration de ressources informatiques est ordinairement faite par une plate-forme logicielle d'administration dont on connaît plusieurs types. La plate-forme qui servira d'exemple par la suite est celle connue sous le nom de marque déposée OpenMaster, commercialisée par le demandeur.
Cette plate-forme se fonde sur une technologie à objets. Selon cette technologie, les moyens constituant la ressource informatique sont convertis en classes d'objets organisées hiérarchiquement dans une base d'informations d'administration MIB (Management Information Base). L'invention s'applique à la génération d'une partie, nommée module, de cette base.
D'autre part, la plate-forme servant d'exemple utilise le protocole normalisé de communication dédié à l'administration connu sous le nom de protocole CMIP (Common Management Information Protocol). Le protocole CMIP repose sur la norme ISO définissant les services pour le transfert des informations d'administration appelés services CMIS (Common Management Information Services). Ce protocole est organisé selon un langage de description des informations d'administration appelé langage GDMO/ASN.l issu de directives pour la définition d'objets gérés (Guidelines for the Définition of Managed Objects) selon le modèle d'interconnexion connu sous le nom de marque déposée OSI (Open Systems Interconnection) de l'organisme international de normalisation ISO (International Standards Organisation), et de syntaxe ASN1(Application Syntax Notation One). Pour des raisons de commodité, ce langage sera appelé simplement GDMO.
Un problème se pose quand l'administration de ressources informatiques au moyen de cette plate-forme utilise une architecture d'objets distribués telle que CORBA. Cette administration concerne non seulement l'architecture CORBA elle-même, mais aussi les services d'applications coopérant avec cette architecture. Ces services peuvent être administrés par
Egalement, on peut envisager un cas télécommunication, avec la configuration de prisme croisé Voile tournée de 45 en roulis.
Comme l'antenne doit toujours réaliser une gamme (A0', 4a') de dépointage mission autour de (0', a') la compensation ne peut être totale. L'erreur résiduelle s'analyse comme suit Dans le cas télécom au nadir ou radar latéral, l'erreur vaut : 0,7 (Sin(o0')Cos(Aa') + COS(Ae') -1) 8p. S'il s'agit d'un satellite géostationnaire (08'et A(x' < 8 ) la sensibilité est réduite d'un facteur 10 !. En orbite basse, on cherche des dépointages bien plus grand à priori. II est néanmoins possible de rester dans une sensibilité de 0,25 (divisée par 4) avec A8' inférieur à 40 (incidence sol 50 à 800 km) mais en se limitant à un gisement positif (vers l'avant ou bien vers l'arrière du satellite).
Dans le cas Radar Voile ou horizontal, le résidu est 0,57 A8' Sp, _ 0,1 8p si (AA' = 10 ). On a réduit la contrainte de planéité dans un rapport 10 ! De 1120 on passe à 1l2. Par exemple en bande L, la tolérance de 12 cm correspond au ventre maximal que ferait une antenne Voile de 20 m de haut formée de 10 panneaux rigides reliés avec des mécanismes sommaires n'assurant que 0,5 de précision de calage (type mémoire de forme compte tenu du faible couple à fournir en absence de câbles RF). En bande P, la tolérance est de 35cm) et la planéité n'est pas un problème.
En fait, les points de visée sol correspondant à l'autocompensation pour une géométrie donnée d'antenne sont sur une ligne, voire même deux lignes, correspondant à l'intersection avec la terre du cône orthogonal à l'antenne et contenant YA. Pour une mission pouvant se contenter de cette ligne de visée, le relâchement de déformation est total, pour le cas général les sensibilités ci-dessus se comprennent en fonction d'écarts à cette ligne.
Ainsi la configuration prisme télécom au nadir ci-dessus donne une ligne d'autocompensation bien transversale adaptée à une mission d'observation ou de communication en orbite basse à très grande fauchée et antenne très relâchée. On peut même l'optimiser en jouant sur 0 afin de diminuer ou augmenter l'excursion d'incidence au sol le long de cette ligne. 1.4 Analogie avec une lentille radioélectrique à faces non coaxiales On présente ci-dessous, le fonctionnement du satellite prisme 1 en présence de petits écarts angulaires d'attitude du satellite prisme 1 ou de position du satellite 2. Ces écarts sont de quelques degrés, ce qui permet de raisonner en différentiel. Le satellite prisme 1 s'analyse comme une lentille radioélectrique à faces décollées.
Dans la suite, on appelle face équivalente arrière du prisme 1 la projection de son antenne sur le plan normal à l'axe Y passant par A, et face équivalente avant la projection du satellite prisme 1 sur le plan normal à la direction visée passant par A. La deuxième face peut être obtenue à partir de la première par: - rotation de 9' dans le cas d'un satellite prisme direct ou de deux rotations 9' et (x' dans le cas d'un satellite prisme 1 croisé).
- et éventuellement contraction ou dilatation des dimensions entre X et Rx d'une part et entre Y et Ry d'autre part, qui ne changent pas les surfaces des faces équivalentes car les facteurs d'aspect du satellite prisme 1 sont identiques le long de l'onde (même incidence de l'onde de chaque coté). Cette identité se dégrade quelque peu avec le dépointage mission jusqu'à faire apparaître une différence relative de 10 % entre ces surfaces à +/-10".
Chaque point de la face équivalente arrière est traversé par l'onde d'illumination avec une certain retard, le point correspondant dans la face équivalente avant voit l'onde mission avec un certain retard. Le rôle fondamental de l'antenne prisme 1 est d'appliquer le même retard point par point aux deux faces équivalentes (à une constante prés commune pour tous les points), ceci dans les deux sens de transmission. C'est ce que fait une lentille radioélectrique focalisée à l'infini dans des directions opposées. Le satellite prisme 1 est une lentille dont les deux faces ne sont plus physiques, sont décollées, et éventuellement étirées, et mises autour d'axes distincts.
Quand l'illuminateur est bien sur l'axe Y, le retard est constant sur les faces. Vu du sol selon R, tout se passe comme si on avait à faire à une lentille électrique (donc mono-axe) avec un illuminateur miroir placé en prolongement selon R, c'est à dire issu de l'illuminateur vrai via les rotations 0' et a'. 1.5 Ecart illuminateur et fonctionnement multi-illuminateur Un écart angulaire du faisceau d'illumination de I selon X (rotation AI autour de AZ) ou selon Z (rotation AI autour de AX) se retrouve au niveau de l'illuminateur miroir selon Rx et selon Rz, puis par le fonctionnement de type lentille selon - Rx (rotation Ry autour de de Rz) et -Rz (rotation de Ry autour de Rx) dans l'empreinte du faisceau au sol. Néanmoins, le prisme modifie l'écart suivant un facteur égal au rapport entre les dimensions faces équivalentes avant et arrière, ceci pour chacune des directions d'écart X ou Z. En effet, les excursions de retard sont reproduites entre faces par le satellite prisme 1 mais les pentes des retards et donc les dépointages varient lorsque les dimensions ne sont pas conservées. Le produit de ces rapports est unitaire car les surfaces des faces équivalentes sont identiques (quasi identiques si dépointage mission).
Pour un satellite prisme 1 direct type télécom (à visée nadir ou dépointée en roulis seulement) ou type radar latéral, calé à 45 par rapport à l'illumination, les dimensions sont conservées, le satellite prisme 1 est isotrope vis à vis des modifications d'illumination.
Pour un satellite prisme 1 croisé type Voile le rapport selon X est Cos(a)/Sin(a) = 1lTg(a) = 0.7, tandis que le rapport selon Z est 1/Cos(8') _ 1/0,7 Le satellite prisme 1 étant un système linéaire, plusieurs illuminateurs donnent plusieurs faisceaux dont les empreintes dans le plan Rx Rz reproduisent le motif des illuminateurs vu dans le plan AXAI après symétrie autour A et un étirement éventuel conservant la surface du motif.
Si le satellite prisme 1 met en oeuvre la correction de position telle que décrite ci-après dans le 1.7, alors la configuration au sol des faisceaux ne met en jeu que la position relative des illuminateurs et la commande éventuelle de balayage de l'antenne pour translater l'ensemble.
Une autre configuration multi-faisceaux facilement maîtrisable est celle qui résulte d'illuminateurs décalés sur l'orbite et donc vus décalés sur AZ du fait de la courbure de l'orbite. Ceci correspond à un alignement transversal à l'orbite dans la géométrie Voile et à un alignement le long de l'orbite dans le cas télécom ou radar horizontal. Un intérêt possible du cas télécom obtenu par rotation roulis de 45 à partir du cas voile (voir 1.3) est de permettre de créer un alignement de faisceaux à 45 à partir d'illuminateurs décalés sur l'orbite, et donc d'offrir en télécom deux approches complémentaires.
Dans le cas du radar, il devient possible de faire une fauchée importante (cas transversal) indépendamment de la résolution (ce qui est théoriquement impossible autrement) ou de faire une résolution extrêmement fine (cas le long de la trace) indépendamment de la fauchée. On remarque aussi que si l'on dispose d'une succession d'illuminateurs l'un derrière l'autre pour couvrir un domaine d'incidence (cas Voile) il n'est plus nécessaire de disposer d'une antenne à balayage. Celle ci se limite à une fonction retard.
Une mission télécommunication a à priori besoin de faisceaux dans les deux directions. Si la direction principale est assurée par les satellites illuminateurs, la direction transversale peut être réalisée par la fonction multi-faisceaux interne au satellite prisme 1 et mise à disposition de manière transparente à chacun des illuminateurs. II faut dans ce cas que les faisceaux soient à fréquence distinctes, au moins dans leur liaison avec l'illuminateur afin d'être différenciés, quitte à être remis par le satellite prisme 1 sur un nombre plus restreint de fréquences, fonction de la capacité de réutilisation de fréquence au sein de la mosaïque multi-faisceaux du satellite prisme 1. Une application de l'invention à la télécommunication est décrite ci-après de façon plus détaillée.