INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le support rétractable, ainsi impressionné de l'image anamorphosée, est façonné sous forme d'un manchon (étape H).
Ces différentes étapes caractéristiques du procédé sefon l'invention permettent donc d'imprimer sur un support, par exemple, comme indiqué, un film thermo-rétractable, une image anamorphosée d'une photographie préalablement numérisée de la tête du personnage considéré.
Ce manchon ainsi traité est ensuite appliqué sur le corps volumétrique morphologique. Ce corps est obtenu, comme déjà indiqué, au moyen de machines de reproduction numérique, qui, de manière parfaitement connue pour un homme du métier, rendent un volume conforme à un fichier numérique tel que visualisé sur un écran informatique (étape E). Bien évidemment à ce stade, le corps volumétrique est de couleur uniforme, notamment blanche. A partir du corps volumétrique obtenu, il est bien évidemment aisé d'en réaliser une matrice (étape I) et d'en obtenir ensuite un nombre important par injection par exemple (étape J). A titre d'exemple indicatif, après exécution d'une maquette tridimensionnelle informatique, on peut fabriquer et mettre au point une électrode pour obtenir des empreintes, en électrorosion d'un outillage d'injection ou par usinage sur un centre numérique sans pour cela exclure d'autres moyens. Les différents volumes peuvent être moulés par injection en polymère chargé par exemple.
La description ci-après porte sur une analyse du dispositif oléopneumatique à amortissements du lacet et longitudinal conforme à l'invention laquelle reprend l'analyse du document FR 2 252 228 dans le cas particulier où St = 0, S1 = S2 = S.
Après calcul, il vient F = [(P2-PB)-(P1-PA)]S + [(PB-P3')-(PA-P3)]S + (P3'-P3)S F' = [(P2'-PA)-(P1'-PB)] S + [(PA-P3) + (PB-P3')]S + (P3 P3')S On note Famx = [(P2-PB)-(P1-PA)]S F'amx = [(P2'-PA)-(P1'-PB)]S Fama = [(PA-P3)-(PB-P3')]S Alors R = F + F' = Famx + F'amx Mo = (F'-F)a = (F'amx-F'amx)a + 2Famcxa + 2(P3-P3')Sa On obtient - Un couple de rappel en lacets Mpneum = 2 (P3-P3')Sa Mpneum S(P0,V0,S,a) ac La raideur angulaire S est fonction de la précharge et du volume des accumulateurs (PO,VO) , de la somme des sections de poussée (S) et du bras de levier (a). En cas de déplacement simultané des vérins, le volume de gaz des accumulateurs reste identique, les pressions des accumulateurs restent identiques, il n'y a pas de couple de rappel. Par contre lorsque les pistons se déplace en sens inverse (lacet), i y a réduction du volume de gaz dans un accumulateur et augmentation dans l'autre, on crée donc une différence de pression entre les accumulateurs ce qui se traduit par un couple de rappel.
- Un effort d'amortissement longitudinal Ram = Famx + F'amx Famx et F'amx induisent également un couple d'amortissement Mam = (F'amx-Famx)a Comme le montre les expressions de Famx et F'amx en fonction des pertes de charges. Ces efforts sont déterminés par les ensembles clapet/valve (CL1/V1, CL2/V2, CL1'/V1', CL2'/V2') - Un couple d'amortissement en lacet Mamcx = 2 Famcca = 2 [(PA-P3) - (PB-P3')]Sa Ce couple est sans effet sur l'amortissement longitudinal. Il est déterminé par les pertes de charge (PA P3) et (PB-P3') donc par les ensembles clapet/valve (CL3/V3, CL3'/V3').
PA-P3 est Wié au débit de fluide QA3 de A vers la chambre de l'accumulateur 3. En traduisant la conservation de débit, il vient QA3 = Sx-Sx'S(xc-aac)-S (xc+aac) = -2S a ac.
Donc PA-P3 est lié à ac, de même PB-P3' est lié à QB3' = 2S ac et donc à cxc ce qui justifie l'interprétation d'amortissement en lacet.
Liste des variables utilisées F,F' effort vérin sur caisse (N), a 1/2 distance entre les points d'attache caisse des vérins (bras de levier) (m), x,x' déplacement longitudinal caisse/bogie au point d'attache vérin (m), xc déplacement longitudinal caisse au point O de la caisse, bogie fixe (m) ac lacet caisse/bogie (rad), y déplacement transversal de la caisse au centre de gravité (m), a lacet caisse (rad), x,x' déplacement longitudinal caisse/bogie au point d'attache vérin (m), xc déplacement longitudinal caisse au point O de la caisse, bogie fixe (m), ac lacet caisse/bogie (rad), S1 section du vérin côté tige (vérin dissymétrique)(m2), S2 section vérin côté fond (vérin dissymétrique) (m2), St différence de section de poussée du vérin (m2), St = S2 - S1 section de tige si le vérin est dissymétrique (m2), St = O si le vérin est symétrique, S section vérin (vérin symétrique) (m2), S = (Sl + S2)/2 si le vérin est dissymétrique V1, V2, V3, V3', V1', V2' dispositif de régulation de perte de charge, à ouverture progressive en fonction de la pression (système passif), à ouverture pilotée extérieurement (système pilote électriquement par exemple, (V1, V2) ou (V3, V3') ou (vu', V2') peuvent correspondre aux deux orifices d'une même valve, CL1, CL2, CL3, CL4 clapets anti-retour, PO, vO pression et volume initiale des accumulateurs 3 et 3' (suspension au repos), V vitesse du véhicule (sens d'avancement) (m/s).
DERIVES DE STREPTOGRAMINES, LEUR PREPARATION ET I LES COMPOSITIONS QUI LES CONTIENNENT La présente invention concerne des dérivés du groupe A des streptogramines de formule générale: dans laquelle - R1 est un radical -NR'R" pour lequel R' est un atome d'hydrogène ou un radical méthyle, et R" est un atome d'hydrogène, un radical alcoyle, cycloalcoyle. allyle, propargyle, benzyle, ou -OR"', R"' étant un atome d'hydrogène, un radical alcoyle, cycloalcoyle, allyle, propargyle ou benzoyle, ou -NR3R4 , R3 et R4 pouvant représenter un radical méthyle, ou former ensemble avec l'atome d'azote auquel ils sont attachés un hétérocycle à 4 ou 5 chaînons saturé ou insaturé pouvant en outre contenir un autre hétéroatome choisi parmi l'azote, l'oxygène ou le soufre, - R2 est un atome d'hydrogène ou un radical méthyle ou éthyle1 et - la liaison --- représente une liaison simple ou une liaison double, ainsi que leurs sels, qui présentent une activité antibactérienne particulièrement intéressante et un bon degré de stabilité métabolique.
Parmi les streptogramines connues, la pristinamycine (RP 7293), antibactérien d'origine naturelle produit par Streptomyces prîstinaespiralis a été isolée pour la première fois en 1955. La pristinamycine commercialisée sous le nom de Pyostacine() est constituée principalement de pristinamycine IIA associée à la pristinamycine IA.
Un autre antibactérien de la classe des streptogramines : la virginiamycine, a été préparé à partir de Streptomyces virginiae, ATCC 13161 [Antibiotics and Chemotherapy, 5, 632 (1955)]. La virginiamycine (Staphylomycine) est constituée principalement de facteur M1 associé au facteur S.
Des dérivés hémisynthétiques de streptogramines de structure: pour lesquels n est 0 à 2 ont été décrits dans les brevets EP 135410 et EP 191662.
Associés à une composante hemisynthétique du groupe B des streptogramines, ils manifestent une synergie d'action et sont utilisables par voie injectable.
Dans la formule générale (I), sauf mention spéciale, les radicaux alcoyle sont droits ou ramifiés et contiennent 1 à 6 atomes de carbone; les radicaux cycloalcoyle contiennent 3 à 4 atomes de carbone ; la chaîne R et S et leurs mélanges.
Lorsque R' ' est un radical -NR3RJ pour lequel R3 et R4 forment ensemble avec l'atome d'azote auquel ils sont attachés un hétérocycle à 4 ou 5 chaînons saturé ou insaturé, ce dernier peut être notamment azétidine, azolidine ou imidazolyle.
Les dérivés de streptogramine de formule générale (I) peuvent être préparés à partir des composantes de la pristinamycine naturelle de formule générale: dans laquelle R2 est défini comme ci-dessus, par action d'une amine de formule générale: H2N-R" (III) dans laquelle R" est défini comme ci-dessus, suivie de l'action d'un agent réducteur de l'énamine (ou de l'oxime) intermédiaire obtenue, puis, lorsque l'on veut obtenir un dérivé de streptogramine de formule générale (I) pour lequel R' est un radical méthyle, suivie d'une seconde amination réductrice, par action du formaldéhyde ou d'un dérivé générant le formaldéhyde in situ et de la réduction de l'énamine intermédiaire.
L'action de l'amine s'effectue généralement dans un solvant organique comme un alcool (méthanol, éthanol par exemple), un solvant chloré (dichlorométhane, dichloroéthane, chloroforme par exemple), un nitrile (acétonitrile par exemple), la pyridine, à une température comprise entre 0 et 30 C, et éventuellement en présence d'un agent de deshydratation comme par exemple le sulfate de magnésium, le sulfate de sodium ou des tamis moléculaires. De préférence on opère sous atmosphère inerte (argon par exemple). Il est également possible de faire réagir le sel de l'amine.
- l'étalement horizontal assuré dans lesdites zones à étalement dissymétrique varie entre 0 au niveau d'un bord extérieur et des valeurs convergentes au niveau d'un bord
intérieur.
- le miroir comprend: * une zone centrale assurant un étalement latéral de l'ordre de 20 , deux zones intermédiaires assurant chacune un étalement latéral de l'ordre de 12 , et * deux zones latérales assurant chacune un
étalement latéral compris entre environ 0 et 7 .
- la surface réfléchissante d'au moins certaines zones présente une défocalisation telle qu'elle amène
toutes les images de la source lumineuse au-dessous et10 essentiellement au ras d'une coupure horizontale.
- le miroir comporte au moins une autre zone juxtaposée latéralement auxdites certaines zones et dont
la surface réfléchissante est apte à amener toutes les images de la source lumineuse au-dessous et15 essentiellement au ras d'une autre coupure décalée en hauteur par rapport à ladite coupure horizontale.
- l'axe de la zone centrale est relevé d'un angle de l'ordre de 0,5 par rapport à l'axe des autres zones.
L'invention propose également, selon un deuxième aspect, un projecteur de véhicule automobile caractérisé en ce qu'il comprend un miroirpour faisceau de virage tel que défini ci-dessus, monté pivotant autour d'un axe généralement vertical. Avantageusement, ce projecteur comprend en outre un miroir pour faisceau de croisement et un miroir pour faisceau de route adjacent au miroir pour faisceau de croisement, et le miroir pour faisceau de virage est monté dans une région de transition entre les miroirs pour faisceau de croisement et pour faisceau de route.30 D'autres aspects, buts et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la
description détaillée suivante d'une forme de réalisation préférée de celle-ci, donnée à titre d'exemple et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels:
la figure 1 est une vue en perspective illustrant la construction d'un miroir de projecteur selon la présente invention, la figure 2 est une vue en coupe horizontale axiale illustrant une partie du miroir obtenu, la figure 3 est une vue en coupe horizontale axiale de l'ensemble d'un miroir selon la présente invention, la figure 4 est une vue de face du miroir de la figure 3, la figure 5 est une vue schématique de dessus d'un ensemble de projecteurs équipé d'un projecteur de virage
pourvu du miroir des figures 3 et 4, et la figure 6 est une vue schématique de face de l'ensemble de projecteurs de la figure 5.
En référence tout d'abord à la figure 1, on a illustré une référentiel orthonormé, 0X étant horizontal et perpendiculaire à l'axe optique, 0Y étant l'axe optique et 0Z étant vertical. Un miroir selon l'invention est réalisé en définissant individuellement une pluralité de zones réfléchissantes, juxtaposées latéralement les unes aux autres, c'est-à-dire délimitées par des lignes frontières s'étendant entre les bords supérieur et inférieur du miroir.25 La surface réfléchissante Sn d'une zone Zn de ce miroir est engendrée en définissant tout d'abord au niveau de cette zone une génératrice horizontale GHn qui est conçue pour assurer un étalement latéral prédéterminé de la lumière, contenu entre deux limites, symétriques ou30 non. Cette génératrice horizontale peut être notamment une portion d'hyperbole, une portion d'ellipse, voire un segment de droite, etc. La surface réfléchissante est construite à partir de cette génératrice, de telle sorte qu'elle présente dans ses sections verticales une défocalisation. On entend ici par défocalisation la variation de position du lieu à partir duquel un rayon émis par le centre de la source (en l'espèce un filament incandescent généralement cylindrique axial 10) est réfléchi dans un plan horizontal parallèle à l'axe 0Y du miroir. Ainsi, sur la figure 1, la moitié5 supérieure de la surface Sn présente un "foyer haut" Fhn différent du foyer F de sections purement paraboliques Pn, Pn' illustrées en tiretés à des fins de comparaison, tandis que sa moitié inférieure présente un foyer bas" Fbn également différent de F. On entend par10 "défocalisation haute" la distance, mesurée suivant l'axe 0Y, entre le foyer F et le foyer haut" Fh, tandis que la
"défocalisation basse" correspond à la distance entre F et Fb.
Les documents FR-A-2 536 503, FR-A-2 602 305, FR-A-2 609 148, FR-A-2 639 888, FR-A-2 664 677, tous au nom de la Demanderesse. décrivent notamment des surfaces présentant la défocalisation précitée, et l'homme du métier saura en tirer les enseignements nécessaires. Ainsi la surface réfléchissante Sn qui va être obtenue dans la zone Zn est une surface capable d'engendrer des images de la source (notamment d'un filament incandescent généralement cylindrique) qui sont toutes situées au-dessous d'une coupure, et qui en même temps assure un étalement contrôlé des images au-dessous25 de cette coupure, la génératrice horizontale étant de préférence choisie pour que cet étalement soit en outre homogène. En outre, si la défocalisation est telle que les foyers haut et bas Fhn et Fbn des sections verticales haute et basse de la surface sont respectivement à30 l'extrémité postérieure et à l'extrémité antérieure de la source, alors les images se trouvent essentiellement alignées au-dessous et au ras de la coupure. Maintenant en référence à la figure 2, la construction d'un miroir selon l'invention s'effectue par étapes successives. On commence par définir l'une des zones du miroir, de la façon expliquée ci-dessus. De préférence, il s'agit de la zone occupant le fond du miroir, et l'on définit les paramètres, et principalement la forme de la génératrice horizontale et les défocalisations haute et basse des sections verticales de5 la surface réfléchissante, en fonction de la taille du miroir et de la photométrie recherchée pour la partie large du faisceau. Ensuite, selon un aspect essentiel de l'invention, les zones adjacentes, à gauche et à droite de la zone de fond, sont définies avec leurs propres paramètres (ici encore principalement la forme de la génératrice horizontale et les défocalisations haute et basse de sa section verticale), d'une part en fonction du positionnement recherché de la lumière projetée par ces15 zones, et d'autre part et surtout de telle manière que la surface réfléchissante de ces zones adjacentes intersecte la surface réfléchissante de la zone de fond selon une ligne de transition qui présente deux caractéristiques essentielles:20 - d'une part elle doit s'étendre de haut en bas entre les bords supérieur et inférieur du miroir, - d'autre part, la déviation latérale assurée par chacune des surfaces réfléchissantes au niveau de cette
Comme on le voit mieux sur les figures 5 à 10, la première extrémité radialement dépassante 17 du ressort 14 est solidaire du boîtier 16, et donc solidaire du premier mors 1. La seconde extrémité radialement dépassante 15 du ressort 14 traverse une lumière 18 du boîtier 16 pour porter en appui fonctionnel contre le second mors 4, comme le représentent les figures 1 et 2.
La lumière 18 du boîtier 16 est une fente périphérique en arc, autorisant un débattement angulaire de la seconde extrémité radialement dépassante 15 du ressort 14.
Dans le mode de réalisation illustré sur les figures 5 à 10, le boîtier 16 comprend des extrémités 19 et 20 ayant une face transversale respective conformée pour venir en appui contre les faces intérieures correspondantes 21 et 22 (figure 12) des premiers ergots 9 et 10. Chaque face transversale est associée à un rebord sur trois côtés, respectivement 23 et 24, pour envelopper au moins en partie les tranches externes des premiers ergots 9 et 10. Le côté inférieur des faces transversales des extrémités 19 et 20, tel que le côté 25 illustré sur la figure 5, est dépourvu de rebord. Ainsi, comme on le voit sur les figures 11 et 12, le bottier 16 peut être engagé en force par coulissement entre les premiers ergots 9 et 10, ses faces transversales des extrémités 19 et 20 venant glisser sur les faces latérales intérieures 21 et 22 des premiers ergots 9 et 10 tandis que les rebords 23 et 24 glissent sur les tranches latérales des premiers ergots 9 et 10. En position assemblée, illustrée sur les figures 1 et 2, le boîtier 16 est ainsi maintenu tant en translation qu'en rotation sur le premier mors 1.
Dans le mode de réalisation illustré sur la figure 5, le boîtier 16 est réalisé par assemblage d'un corps de boîtier 160 à logement interne axial 161 conformé pour recevoir et retenir le ressort 14 et bloquer en rotation sa première extrémité radialement dépassante 17 logée dans son fond, tout en laissant le passage de l'arbre de liaison 13. Un flasque d'extrémité 162 ferme le logement interne 161 à sa seconde extrémité tout en laissant le passage de l'arbre de liaison 13 et en laissant une fente périphérique 18 en arc entre le corps de boîtier 160 et le flasque d'extrémité 162.
Comme on le voit mieux sur la figure 8, le corps de boîtier 160 comporte une rainure longitudinale 164, autorisant l'engagement de la première extrémité 17 du ressort 14. Ainsi, le ressort 14 peut être engagé dans le logement interne axial 161 par coulissement axial depuis la seconde extrémité, puis le flasque 162 peut être rapporté sur le corps de boîtier 160 auquel il est solidarisé par exemple par deux ergots 165 et 166 s'engageant dans des trous correspondants du corps de boîtier 160. La seconde extrémité du corps de boîtier 160 comporte un épaulement 167 oblique se développant depuis le fond et sur lequel peut reposer la seconde extrémité 15 du ressort 14. L'épaulement 167 forme la première extrémité de la lumière 18 en arc.
Comme on le voit sur les figures, les ergots 9, 10, 11 et 12 ont chacun la forme d'une languette plate à bord extrême arrondi, par exemple en arc de cercle. Le bottier 16 comprend une paroi périphérique ayant une partie externe cylindrique 26 épousant la courbure des bords arrondis d'ergots 9-12, et ayant une face d'appui 27 plane conformée pour venir en appui contre une face plane correspondante 28 du premier mors 1 en position assemblée du boîtier 16 sur le premier mors 1.
Pour adaptation du boîtier 16 sur le premier mors 1, on déplace le bottier 16 par translation dans le sens de la flèche 29 illustrée sur la figure 11, en orientant le boîtier 16 avec sa face plane 27 en avant et en maintenant les mors avec les trous des ergots perforés 9-12 en alignement. Dans cette orientation, le bottier 16 coulisse entre les premiers ergots 9 et 10, et la seconde extrémité 15 du ressort 14 vient en appui sur la face postérieure 30 du second levier d'ouverture 5. Ainsi, la seconde extrémité 15 du ressort est repoussée et pivote comme illustrée sur la figure 11 par les pointillés référencés 31. En fin d'engagement du boîtier 16 sur les premiers ergots 9 et 10, la seconde extrémité 15 du ressort 14 vient s'engager dans un logement 32 ménagé sur la face postérieure 30 du second levier d'ouverture 5, le ressort 14 se trouvant précontraint.
De préférence, le boîtier 16 est en une matière opaque, pour occulter le ressort 14 qu'il contient. De la sorte, comme illustré sur la figure 1, les moyens d'articulation 7 présentent un aspect relativement continu, beaucoup plus esthétique qu'un ressort hélicoidal nu.
La présente invention concerne une lame de scie notamment lame de scie
travaillant par fusion, sous la forme d'un disque de scie ayant à la périphérie d'un corps de lame,
L'invention concerne notamment une lame de scie
en forme de disque servant à couper de la matière en chauf-
Le second planétaire 5 tourne à la même vitesse que le premier planétaire 3.
Le dispositif fonctionne en débrayage.
Si maintenant on applique au second planétaire 5 un couple de freinage, I'énergie motrice va se répartir sur le second planétaire 5 et sur l'arbre mené 8 en proportion des couples résistants présents sur ces deux organes. Un tel couple de freinage est engendré par une action simultanée de mise sous une précontrainte PC déterminée des ressorts 12a, 1 2b.
Cette précontrainte PC peut bien entendu être nulle, ce qui est le cas illustré par les courbes 1 5 et 1 6 de la figure 4.
Le couple de freinage (R, R') exercé sur l'arbre 6 est ainsi constant et réglable en valeur, Plus le couple antagoniste ainsi appliqué au second planétaire 5 va se rapprocher du couple résistant présent sur l'arbre mené 8 et plus la vitesse de rotation du second planétaire 5 va se ralentir, cependant que celle de l'arbre mené 8 va, en proportion, s'accélérer, pour une même vitesse de rotation de l'arbre menant 2.
En théorie, la vitesse maximale de l'arbre mené 8 est atteinte lorsque la vitesse de rotation de l'arbre 6 devient nulle, toute l'énergie de l'arbre menant 2 transitant alors vers l'arbre mené.
Le dispositif fonctionne ainsi en variateur de vitesse. II suffit d'agir sur la variable PC pour augmenter ou réduire la vitesse de l'arbre 8, pour un couple moteur et une charge donnés.
Enfin, et dans le même temps, le dispositif fait également office de limiteur de couple puisque, pour une valeur déterminée de la variable PC, s'établit sur le planétaire 5 un couple résistant déterminant un couple limite.
Au fur et à mesure que le couple résistant présent sur l'arbre mené 8 se rapproche de la valeur dudit couple limite, une plus grande proportion de l'énergie motrice de l'arbre 2 passe vers le planétaire 5, ce phénomène se poursuivant si ledit couple résistant sur l'arbre mené surpasse le couple limite et continue à croître. A la limite, si l'arbre 8 est bloqué, toute l'énergie motrice passe sur l'arbre 6. Et ceci s'opère quelle que soit la vitesse de sortie.
Le dispositif de l'invention est remarquablement fiable et son rendement est très important, de l'ordre de 96% suivant le type de train épicycloïdal employé. Très peu d'usure par frottement ou friction n'est observée.
Aucun risque d'endommagement n'est à craindre en cas de blocage de la sortie 8. Le moteur 1 ne fonctionne ni en sous- ni en sur-alimentation.
Par ailleurs, le dispositif de l'invention est d'un faible encombrement, ne nécessite ni source d'énergie extérieure, ni entretien et son coût de fabrication est faible.
Enfin, I'invention n'est évidemment par limitée aux modes de mise en oeuvre représentés et décrits ci-dessus, mais en couvre au contraire toutes les variantes, notamment en ce qui concerne la nature des moyens d'application de la précontrainte PC, et les moyens de rappel élastique des galets qui, au lieu de ressorts à boudin comme illustré sur les dessins, peuvent être constitués par tous autres moyens élastiques procurant les mêmes effets, tels que par exemple une ou plusieurs rondelles Belleville empilées, un tel dispositif étant par ailleurs plus compact.
Les formes, dimensions et dispositions des cames peuvent également varier dans de larges mesures tout en procurant les mêmes effets d'application sur le second planétaire 5, par un arbre 6 ou tout autre moyen, d'un couple de freinage sensiblement constant et réglable.
D'une manière générale, le système du type chemins de came-galets peut être mis en oeuvre sous diverses formes sans sortir pour autant du cadre de l'invention. C'est ainsi que l'on pourrait dans le mode de réalisation de la figure 2 inverser l'agencement des galets qui seraient solidaires de l'arbre 6,cependant que les cames seraient fixes par rapport audit arbre, les moyens de rappel élastique étant associés soit aux cames, soit aux galets.
Attache d'extrémité de ceinture.
On a aussi constaté un temps d'ouverture de l'ordre de 2,5 à 3 secondes. Les temps de fermeture sont
sensiblement identiques.
Avec une unité de commande locale 37 pesant de l'ordre de 1,5 kg, une suspension et un dispositif 10 de l'ordre de 23 kg et un assemblage du moteur 11 électrique pesant de l'ordre de 5 kg, il est possible d'obtenir un