INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
(voir figure page 1/1 : fig. 1) -Le caisson (1) -Système de chaud et froid (2) -La batterie (3) -Le générateur ou alternateur (4) FONCTIONNEMENT Le caisson est maintenu a une température choisie par l'intermédiaire d'un thermostat réglable qui va commander le groupe de réfrigération et de chauffage (Plage de température de 5 à 70 Celsius environ).
Ce groupe de réfrigération et de chauffage est alimenté par une batterie qui elle-mme est maintenue en charge par un générateur ou alternateur.
Le générateur est actionné par frottement de galet (6) sur une roue et se fixera de la mn. c manière qu'une dynamo de bicyclette.
Le but du présent document n'étant pas de donner les détails techniques mais plutôt un principe global de fonctionnement, rentrant dans les compétences usuelles de l'homme de métier.
On peut dire tout de mme qu'il sera préférable de travailler en 12 Volts puisque batterie, régulateur de charge ainsi que groupe de réfrigération et de chauffage existent en 12 Volts.
On peut par exemple trouver un générateur de 12 volts dans les petites éoliennes pour voiliers.
DÉVELOPPEMENT DE CHAQUE PARTIE (Voir figure P. 1/1) LE CAISSON (1) : De type glacières plastiques, polyuréthanne, résine ou autre, il devra tre d'un isolement thermique performant, pour économiser au maximum l'énergie.
Il sera aménagé de compartiments modulables suivant le type de livraison à effectuer.
LE SYSTÈME DE CHAUD ET FROID (2) Ce système existe déjà dans certaines glacières que l'on branche sur allume cigare.
On appelle cet appareil réfrichaleur dans le domaine du caravaning.
Ils peuvent fournir une plage de température de 5 Celsius à 70 Celsius environ. les modèles étant variés sur le marché, il faudra trouver le plus performant, voire mme en concevoir un, mieux adapté à 1'ensemble.
D sera logé dans le bas du caisson dans un compartiment indépendant.
Tableau 9 Résultats de l'essai de compatibilité d'un tube céramique composite à paroi mince et de carbure de bore Conditions d'essais 1 000 "C-500 h 1 300 OC-500h Carbure de silicium ** ** Alumine ** ** Acier inoxydable 170-400 400-600 ** . l'épaisseur de la couche de réaction était inférieure à la limite de détection (1 pin).
D'après le tableau 9 qui précède, on peut facilement comprendre que le tube céramique composite à paroi mince utilisé dans cet exemple est supérieur à celui qui est formé d'acier inoxydable.
Comme décrit précédemment, l'invention concerne une aiguille d'absorption de neutrons qui comprend au moins un absorbeur de neutrons, un tube à paroi mince entourant l'absorbeur de neutrons, et un revêtement placé à une certaine distance du tube à paroi mince, de manière que la différence entre le coefficient de dilatation thermique al de l'absorbeur de neutrons et le coefficient de dilatation thermique a2 du tube à paroi mince ait une valeur absolue 1a2 - ail Dans l'aiguille d'absorption de neutrons selon l'invention, les caractéristiques thermiques des éléments respectifs constituant l'aiguille sont réglées de façon convenable et il est donc possible de conserver non seulement une bonne résistance à la chaleur et de bonnes caractéristiques mécaniques, mais aussi une bonne compatibilité entre les éléments constituants à température élevée, de préférence d'environ 850 à 1 500 OC. Ainsi, l'invention concerne une aiguille d'absorption de neutrons ayant une longue durée.
Dans un mode de réalisation mettant en oeuvre une céramique armée de fibre (SiC armé de fibre ou A1203 armé de fibre) comme matériau du tube précité à paroi mince, une aiguille d'absorption de neutrons ayant une plus longue durée de vie et une excellente compatibilité avec l'absorbeur de neutrons (carbure de bore, etc.) peut être obtenue.
Comme une telle aiguille d'absorption de neutrons a une caractéristique de fracture analogue à celle d'un matériau ductile, elle peut facilement absorber le gonflement de la pastille de carbure de bore et elle présente aussi une excellente compatibilité avec l'absorbeur de neutrons.
Ainsi, dans une telle aiguille d'absorption de neutrons, même lorsque la contrainte circonférentielle du tube à paroi mince dépasse la limite de fracture de celui-ci à cause du gonflement de la pastille de carbure de bore, la progression de la fracture peut être évitée par l'effet d'arrachement (ou de traction) de la fibre, si bien que le déplacement des fragments des pastilles d'absorbeur de neutrons est réduit jusqu'à la fin de l'utilisation.
En outre, 1' aiguille d'absorption de neutrons selon l'invention présente une bonne compatibilité entre le blindage et l'absorbeur de neutrons (par rapport à l'acier inoxydable) même à basse température, si bien qu'il est possible d'obtenir une plus longue durée d'utilisation non seulement dans le cas d'une aiguille à liant d'hélium mais aussi dans le cas d'une aiguille à liant de sodium.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux aiguilles qui viennent d'être décrites uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention.
BRAS SUPPORT ARTICULE NOTAMMENT POUR DISPOSITIFS DE NETTOYAGE L ; a présente invention concerne un bras support articulé notamment pour les dispositifs de nettoyage, du type fonctionnant par aspiration ou par propulsion d'un jet de fluide.
Les appareils de nettoyage, qutils fassent appel à des moyens d'aspiration, tels que notanullerlt les aspirateurs ménagers, ou à des moyens de propulsion d'un jet de fluide sur un corps que l'on souhaite nettoyer, tels que les nettoyeurs à haute pression, présentent l'inconvénient, soit de ne pas posséder un embout de longueur suffisante permettant d'accéder à des endroits éloignés soit, lorsque l'embout est de plus grande longueur, de perdre de la maniabilité au niveau des zones proches. Tel est le cas par exemple des embouts d'aspirateurs qui, lorsqu'ils sont d'une longueur suffisante peuvent accéder à une partie éloignée d'un dessous de meuble par exemple, mais ne permettent pas alors d'accéder facilement à la face inférieure de celui-ci.
I1 en est de même dans le domaine du nettoyage industriel soit à l'air comprimé soit à Liteau sous pression, lorsque l'on souhaite nettoyer par exemple l'intérieur d'une cuve ou le dessous d'un véhicule. De meme certaines opérations de jardinage, impliquent que l'on projette un fluide sous les ramures des plantes. Ces opérations de nettoyage et/ou de traitement, obligent l'utilisateur à prendre des positions inconfortables voire dangereuses. De plus l'utilisateur se trouvant dans l'alignement de la lance n'a pas la possibilité de se protéger des projections de matière lancées à grande vitesse qui peuvent revenir sur lui.
On a proposé dans l'état antérieur de la technique, notamment dans le domaine des aspirateurs ménagers, de fournir à l'utilisateur plusieurs types d'embouts, à savoir des embouts de différentes longueurs et des embouts diversement coudés qu'il dispose en extrémité aval de son appareil en fonction du travail à effectuer. L'utilisateur est ainsi contraint, par exemple lorsqu'il souhaite passer du nettoyage d'un dessous de meuble à celui d'une étagère, de procéder à une opération mécanique de démontage, d'échange puis de remontage de l'embout, ce qui est d'une part particulièrement fastidieux et d'autre part casse son rythme de travail.
La présente invention a pour but de remédier à cet inconvénient en proposant un bras support permettant à l'utilisateur de passer d'une position de travail à une autre, sans intervention mécanique de sa part, de façon immédiate et sans avoir à se livrer à des contorsions plus ou moins délicates.
La présente invention a ainsi pour objet un bras support articulé, notamment pour dispositif de nettoyage, comportant un embout de travail, notamment constitué par un élément d'aspiration ou une buse d'éjection de fluide, caractérisé en ce qu'il comporte - un élément de préhension, d'axe longitudinal, - un élément mobile, monté à rotation sur celui-ci, autour d'un axe perpendiculaire à l'axe longitudinal, duquel est solidaire ledit embout de travail, - des moyens d'actionnement de la mise à un angle de rotation déterminé de l'élément mobile par rapport à l'axe longitudinal de l'élément de préhension, dont la mise en oeuvre est commandée à partir de ce dernier.
Dans un mode de mise en oeuvre de l'inventior l'élément mobile est monté à rotation autour de l'axe longitudinal de l'élément de préhension.
Les moyens d'actionnement peuvent être constitués d'un câble, monté mobile dans une gaine, dont une extrémité est sollicitée par des moyens de commande, disposés sur l'élément de préhension, et l'autre extrémité est en liaison avec l'élément mobile, de façon que l'actionnement des moyens de commande provoque la rotation de l'élément mobile. Ces moyens d'actionnement peuvent bien entendu être constitués de moyens hydrauliques ou pneumatiques. Les moyens d'actionnement peuvent également être constitués de moyens de télécommande.
La caractéristique essentielle de l'invention est liée à la mise en oeuvre d'un appareil de détection particulier, c'est-à-dire un détecteur évaporatif à diffusion de lumière tel qu'à titre d'exemple l'appareil commercialisé par la Société SEDERE sous l'appellation SEDEX.
Cet appareil, qui est adapté à l'analyse d'effluents provenant notamment de colonnes de chromatographie, a pour avantage d'être universel, c'est-à-dire de permettre l'analyse de tous les composés non volatils en particulier les cations et anions minéraux ou organiques, ce sans préparation de l'échantillon ni traitement chimique par ticulier, sauf éventuellement la transformation de composés volatils en composés non volatils.
Le principe de fonctionnement d'un tel appareil est le suivant : les composés à analyser sont transportés par une phase mobile liquide plus volatile qu'eux qui est, ensuite, évaporée à température relativement faible (pouvant être de l'ordre de 400C) de sorte que seules demeurent des microparticules résiduelles pouvant être détectées par diffusion de lumière.
Par suite, on peut ainsi analyser directement des effluents provenant de colonnes de chromatographie, à la seule condition de choisir un éluant suffisamment volatil pour être directement utilisé en tant que phase mobile au niveau du détecteur évaporatif à diffusion de lumière.
Selon l'invention, on fait en règle générale passer l'échantillon à analyser sur deux colonnes couplées l'une à l'autre, en particulier montées en série le cas échéant commutables automatiquement de manière à pouvoir les isoler l'une de l'autre, l'une de ces colonnes retenant les cations tandis que l'autre retient les anions ou sur une colonne remplie de deux phases stationnaires différentes éventuellement mélangées dont l'une retient les cations et l'autre les anions, ou encore sur une colonne remplie d'une phase stationnaire unique retenant les cations et les anions.
On a pu vérifier qu'un tel procédé permet d'analyser simultanément des mélanges de cations et d'anions avec une bonne sensibilité (quelques ppm en direct).
Conformément à l'invention, la phase stationnaire qui retient les cations est, en règle générale, un échangeur de cations.
On peut avantageusement utiliser, à cet effet, un échangeur de cations fort SCX (Strong Cation Exchanger, c'est-à-dire une résine dont les groupes actifs sont des groupes SO3 , telle qu'à titre d'exemple la résine SCX commercialisée par la Société WHATMAN sous la dénomination PARTISIL. On peut, toutefois, également envisager de mettre en oeuvre un échangeur de cations faible WCX (Weak Cation Exchanger), dans lequel les groupes SO3 sont remplacés par des groupes COO . De même, la silice peut être remplacée par un support polymérique ou recouverte de polymère.
Dans ces résines, les groupes SO3 ou COO attirent les ions chargés positivement, c'est-à-dire retiennent les cations.
La phase stationnaire qui retient les anions, peut, quant à elle, être constituée par un échangeur d'anions fort ou le cas échéant faible (SAX ou WAX) tel qu'à titre d'exemple la résine SAX commercialisée sous l'appellation SHIMADZU IC A1s.
On a, également pu mettre en oeuvre à cet effet une phase stationnaire particulière en carbone graphitisé poreux (CGP) telle que celle commercialisée par la société HYPERSIL sous la dénomination HYPERCARB3.
Il a été établi que cette phase stationnaire, dont la structure et le mode d'action ne sont actuellement pas connus avec précision, présente au moins autant d'interactions hydrophobes que les silices apolaires classiques (Cl8) et parallèlement des interactions électroniques probablement consécutives aux électrons It de la structure graphitique ; par suite, elle peut être utilisée dans les mêmes domaines que les silices apolaires et également pour la rétention de solutés polaires et même ioniques.
Il est également à noter que de manière surprenante on a pu conformément à l'invention séparer à la fois les cations et les anions en mettant en oeuvre une phase stationnaire unique constituée par un polymère fonctionnalisé du type dit PRPX 200 initialement conçue en tant qu'échangeur de cations : on s'est en effet rendu compte que sur une telle phase stationnaire et en choisissant un éluant adapté les anions peuvent être élués non pas ensemble en vo lume mort, mais avec une certaine rétention et séparément, c'est-à-dire avec une certaine sélectivité.
Compte tenu de ce qui précède, le procédé conforme à l'invention permet donc de bloquer, sur une ou deux phases stationnaires, les anions et/ou les cations contenus dans un échantillon et de les éluer sélectivement, en vue de leur détection avec le DEDL.
La caractéristique essentielle du procédé conforme à l'invention est toutefois liée au fait qu'il permet d'effectuer une analyse directe et simultanée des anions et des cations en faisant passer sur la ou les deux phases stationnaires une phase mobile éluant les cations ou les anions, puis immédiatement une phase mobile éluant les anions ou les cations ou encore une phase mobile éluant simultanément les cations et les anions de façon sélective, ctest-à-dire sans coélution d'espèces différentes.
Hydroxyéthylcellulose vendue sous la dénomination NATROSOL 250 MR par la société Aqualon....................... 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 Alcool benzylique................. 4 4 4 4 4 4 Polyéthylèneglycol à 6 oxyde d'éthylène.................. 6 6 6 6 6 6 Alkyl(C8-C10) polyglucoside en solution aqueuse à 60% M. A vendu sous la
dénomination ORAMIX CG 4 5 4 5 4 5 4 5 4 5 4 5
110 par la société Seppic......... M.A. M.A. M.A. M.A. M.A. M.A.
Tampon phosphate pH 7 q.s.p..................................... 100 100 100 100 Tampon phosphate pH 9 (acide borique/chlorure de potassium/hydroxyde de sodium q.s.p........................ 100 100 On a appliqué chacune des compositions ci-dessus sur des mèches de cheveux gris naturels ou permanentés à 90% de blancs et on a laissé poser pendant 20 minutes. Après rinçage à l'eau courante et séchage, les cheveux ont été teints dans une nuance qui est exprimée dans le tableau ci-dessous.
Composition de l'exemple 1 Jaune mat intense Composition de l'exemple 2 Jaune mat intense Composition de l'exemple 3 Jaune mat intense Composition de l'exemple 4 Jaune mat intense Composition de l'exemple 5 Jaune orange intense Composition de l'exemple 6 Jaune intense
UTILISATION DE NITROANILINES CATIONIQUES MONOBENZENIQUES EN TEINTURE DES FIBRES KERATINIQUES, COMPOSITIONS TINCTORIALES ET PROCEDES DE TEINTURE.
La présente invention a pour objet l'utilisation de nitroanilines monobenzéniques comportant au moins un groupement cationique choisi parmi des chaînes aliphatiques comportant au moins une charge cationique délocalisée sur un hétérocycle polyazoté insaturé à 5 chaînons, leur utilisation à titre de colorant direct dans les applications de teinture des matières kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines, et notamment les cheveux, et plus particulièrement les compositions de teinture les renfermant.
Parmi les colorants directs connus, on a certes déjà décrit des nitroanilines cationiques mais leur charge cationique est localisée sur l'atome d'azote d'une chaîne aliphatique. De telles nitroanilines sont par exemple décrites dans les brevets américains N - 5 135 543 et 5 256 823.
C'est donc après d'importantes recherches menées sur la question que la demanderesse vient maintenant de découvrir de façon totalement inattendue et
surprenante, que des nitroanilines cationiques monobenzéniques, dont au moins une charge cationique est délocalisée sur un hétérocycle polyazoté insaturé à 5 chaînons et comportant donc au moins un groupement cationique Z, Z étant choisi parmi des chaînes aliphatiques quaternisées, des chaînes aliphatiques comportant au moins un cycle saturé quaternisé et des chaînes aliphatiques comportant au moins un cycle insaturé quaternisé, conviennent pour une utilisation comme colorants directs pour la teinture directe, mais en outre qu'ils permettent d'obtenir des compositions tinctoriales conduisant à des colorations puissantes et variées présentant d'excellentes propriétés de résistance aux diverses agressions que peuvent subir les cheveux ( lumière, frottement, intempéries, frottement, shampooings, transpiration) et notablement améliorées, par rapport à celles des teintures réalisées avec des nitroanilines cationiques connues de l'art antérieur dont la charge cationique est localisée sur l'atome d'azote d'une chaîne aliphatique.
Enfin, ces nitroanilines présentent une meilleure solubilité dans les milieux classiquement utilisés pour la teinture des fibres kératiniques et s'avèrent aisément synthétisables.
La présente invention a ainsi pour objet, l'utilisation, à titre de colorants directs dans des, ou pour la fabrication de, compositions tinctoriales pour matières kératiniques, et notamment pour fibres kératiniques humaines tells que les cheveux, de nitroanilines cationiques monobenzéniques de formule (I) suivante, et leurs sels d'addition avec un acide :
EXEMPLE I Une synthèse efficace des dérivés O-succinimidyl-2-(tert-Butoxycarbonylamino)- ethylcarbamate (I) est décrite ainsi que leur utilisation comme monomères activés dans la synthèse d'urées di- et tri-substituées et d'oligomères d'urée. Les acides /?-aminés N-
Boc-protégés (IX) sont d'abord transformés en dérivés acyl azides (XII) correspondant. L'isocyanate formé par réarrangement de Curtius des composés (XII) est immédiatement traité avec du N-hydroxysuccinimide en présence de pyridine pour donner les carbamates (I) (voir formule du schéma I) correspondant (50-64%). Ces carbamates sont des composés stables et cristallins qui réagissent spontanément avec des amines primaires et secondaires à température ambiante pour donner les urées (VI)e (79-87%). A titre d'exemple, la synthèse du dérivé tri-urée N-Boc-protégé (VIg a également été réalisée par élongation pas à pas en utilisant le carbamate (I)b.
Les acides famines N-Boc-protégés (IX) sont d'abord transformés en acyl azides correspondant (XII) par réaction de leur anhydride mixte (préparé avec EtOCOCl/Nméthylmorpholine) avec NaN3. Les isocyanates (II), générés in-situ par chauffage de l'acyl azide (XII) dans le toluène à 65 sont traités immédiatement avec du Nhydroxysuccinimide (1 equiv. ) en présence de pyridine (1 equiv) pour donner le carbamate (I). Cette séquence de réaction à partir de (IX) est généralement complète en moins d'une heure (Schéma 1).
Réactifs : (a) i-BuOCOCl, NMM, THF, -20 C; (b) NaN3, H2O; (c) Toluene, 65 C; (d) N-hydroxysuccinimide, pyridine.
Les 0-succinimidyl carbamates (I) cristallisent dans la plupart des cas directement de la solution de toluène à température ambiante et sont obtenus simplement par filtration dans des rendements satisfaisants. Une recristallisation dans le toluène ou un autre solvant approprié permet d'obtenir les échantillons purs pour analyse. Il est intéressant de remarquer que les conditions douces employées sont compatibles avec l'utilisation de chaînes latérales fonctionnalisées.(Tableau 1).
Tableau 1. Conversion des ss-amino acides (IX) en 0-succinimidyl carbamates (I) R = Produit 1 Rendement (0/ 0),7 Pf (cC) HPLC tR (min)
H la 55 132-134 6.95 Me Ib 60 153-155 8. 00 i-Pr le 51 125-127 10.80 Bn Id 55 163-164 12.79 CH2C02(BzI) le 58 115-117 13. 47 CH(Me)OBzl If 64 109-110 14.59 a Rendement de I après recristallisation. b gradient linéaire de A (0.1% CF3COOH in H20) et B (MeCN contenant 0.08% CF3COOH), 20-80% B, 20 min. Le composé de formule I est celui indiqué dans le schéma 1 ci-dessus.
En partant du 2-nitrobenzoic acide8, le O-succinimidyl carbamate (I)g correspondant a pu être isolé avec 71% de rendement après recristallisation dans l'acétate d'éthyle. La structure aux rayons X du carbamate (I) g (Figure 1) montre que la molécule possède une conformation étendue avec une liaison hydrogène intra moléculaire entre les groupement nitro et carbamate adjacents (N2###O2, 2.62 ). Le cycle succinimidyl est tourné d'environ 77 par rapport au plan du cycle phényle.
Les carbamates (I) et (I) g sont des solides cristallins, stables qui peuvent être conservés pendant des mois à 4 C sans dégradation. Afin d'étudier les possibilités et les
limites des monomères activés de l'invention pour la préparation d'urées symétriques substituées, différentes amines et acides aminés ont été traités avec les carbamates (I).
Les résultats sont montrés dans le Tableau 2.
Tableau 2 Formation des urées substituées (VI) à l'aide des carbamates (I)
Entrée Carbamate Aminé Temps (min)a Urée VI Rendement (%)b # # # #
1 la H2NJ 20 Boc, N N y N 78
C02Me 0 C02Me Via H H
En cas de perte de l'alimentation permanente du véhicule, le procédé provoque l'émission d'un appel d'urgence, réalisable grâce à une alimentation de secours aussitôt connectée en cas de détection de choc.
Selon la figure 1, qui est un exemple d'architecture d'un circuit électrique qui commande l'alimentation en carburant du moteur, cette alimentation est assurée par une pompe à injection 1, pilotée par le calculateur 2 d'injection du véhicule, par l'intermédiaire d'un relais d'injection 3 et d'un contacteur à inertie 4 placés en série. Le relais 3 est commandé par l'alimentation électrique après contact 5 et le calculateur d'injection 2. L'alimentation après-contact est reliée à l'alimentation permanente par un interrupteur 56. Ce relais 3 est ouvert lorsque le contact du véhicule est coupé, c'est-à-dire lorsque le niveau de l'alimentation après contact est bas.
L'ouverture du relais peut également être commandée par le calculateur 2 après une temporisation de quelques secondes lorsque le moteur est arrêté, après qu'il ait calé par exemple. Lorsque le relais d'injection 3 et le contacteur à inertie 4 sont fermés, la pompe à injection 1 est alimentée électriquement par l'alimentation permanente 6 du véhicule issue de sa batterie.
Le contacteur à inertie 4 peut être ouvert à la suite d'un choc du véhicule, ce qui coupe l'alimentation de la pompe à injection. Des fusibles 7 et 8, en sortie respectivement de l'alimentation après contact 5 et de l'alimentation permanente 6, servent de protection contre de forts courants, dus par exemple à un courtcircuit, en ouvrant le circuit.
La majorité des difficultés que soulève la détection d'accident à partir d'un contacteur à inertie sont liées précisément à l'architecture de ce circuit électrique de commande.
Les signaux de tension électrique C e et Cs respectivement à l'entrée et à la sortie du contacteur à inertie sont observés pour détecter l'ouverture ou la fermeture de celui-ci. En fonctionnement normal, ces tensions électriques sont simultanément au niveau haut quand le relais d'injection 3 est fermé par la calculateur d'injection 2 et au niveau bas quand il est ouvert.
A la suite d'un accident, la tension C5 en sortie du contacteur à inertie sera au niveau bas ou à l'état haute impédance dans le cas de rupture de câbles. Par contre, la tension C e en entrée peut prendre plusieurs valeurs, en fonction des conséquences de l'accident qui peut provoquer des ruptures de câbles, des destructions de composants ou des courts-circuits. En conséquence, les alimentations électriques 5 et 6 peuvent ne plus être disponibles, les fusibles grillés et les éléments, comme le calculateur d'injection 2, le relais 3 et le contacteur à inertie 4, détruits de sorte que la tension d'entrée Ce peut être au niveau haut, au niveau bas ou à l'état haute impédance.