INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour augmenter la vitesse, il est nécessaire de limiter au maximum le nombre de changements de l'indice p, qui impliquent une manipulation des obturateurs (5144) et (5207) qui sont plus lents par exemple que (5104) et (5109). Le programme effectue donc une première itération sur k, à p=O, suivie d'une seconde itération sur k, à p= 1.
A chaque valeur de (k,p) le programme effectue l'acquisition de 12 couples d'images élémentaires.
Un couple d'images élémentaires est comme en 7.12.2.1. un tableau indicé -d'une part par l'indice q avec q=0 si l'image est détectée du même coté que le point d'impact direct de l'onde de référence, et q=1si elle est détectée du coté opposé.
-d'autre part par les indices i et/ caractérisant la position du pixel sur le capteur concerné.
Les indices p,q,r,tsont définis comme indiqué en 9.9.1.1. L'indice d détermine le déphasage de l'onde de référence et est défini par le tableau suivant: L'acquisition d'une série d'images correspondant aux indices k,p,q,d,r,tgénère ainsi la série des couples d'images élémentaires MA[k,p][d,r,t][q,i j]
Le programme effectue en plus l'acquisition d'une série d'images correspondant à l'image de référence. Il déplace les moteurs jusqu'aux positions posl[p, i,. , j, pos2[p, ir , jr] ou (i r,j r) sont normalement, les coordonnées (io, jo) du point fixe occulté par les diaphragmes, déterminées dans l'étape 38 de la procédure de réglage 9. 5. Toutefois, si la variante 2 est utilisée, (ir,jr) sont les coordonnées d'un autre point fixe, fortement excentré mais non occulté. Le programme effectue alors l'acquisition d'une série de 6 couples d'images élémentaires, obtenant un tableau MA2 [kpl [dr, t] [q, ijl Toutefois, selon une variante, que l'on appellera la variante 1, le programme n'effectue pas l'acquisition de cette image de référence.
9. 9.3. Calculs.
Le calcul de la représentation fréquentielle bidimensionnelle, de l'image de référence, et des tableaux caractéristiques du bruit sur ces deux images est effectué par les étapes 1 à 8 suivantes: Etape 1- Calcul des représentation spatiales bidimensionnelles.
Le programme effectue sur l'ensemble des données obtenues: Etape 2- Passage en représentation fréquentielle.
Les indices i et varient de 0 à 2 Npix -1. Le programme effectue la transformée de Fourier suivant ces deux indices de chacune des représentations spatiales précédemment obtenues. Ceci mène aux représentations transformées : Mk pY t9 l j Etape 3: compensation de la réponse fréquentielle des capteurs.
Cette compensation n'est pas indispensable mais elle améliore sensiblement la précision du microscope.
Le programme calcule le tableau MD: Le tableau RI représente la réponse fréquentielle inversée des capteurs. Il est déterminé en 9.11. Toutefois, selon une variante que l'on appellera variante 3, utilisée pour certains réglages, le tableau RI est mis à 1.
Etape 4-Translation et limitation de la représentation fréquentielle bidimensionnelle.
La position du point FO indiqué en 9.9.1.2. est stockée sous la forme des tableaux Io[k] Jo[k]. Les considérations indiquées en 9.9.1.2. se traduisent alors par les opérations suivantes, effectuées par le programme : ou i et j varient maintenant de 0 à Npix -1.
Etape 5: Calcul des coefficients [alpha]s.
8. 1.1. Maîtrise de la trajectoire du faisceau.
Lorsque un faisceau plan mais non dirigé selon l'axe optique s'éloigne de son point d'origine, il s'éloigne de l'axe optique et peut devenir inexploitable. La fig. 67 illustre une méthode permettant de maîtriser la position d'un tel faisceau par rapport à l'axe optique. Un faisceau parallèle (4800) issu d'un
plan (4801) doit être utilisé dans un plan (4804) éloigné de (4801). S'il se propage en ligne droite, il s'éloigne de l'axe optique et devient inexploitable (4805).
Les lentilles (4802) et (4803) ont même distance focale / Le plan (4801) est le plan focal objet de (4802). (4804) est le plan focal image de (4803). Le plan focal objet de (4803) est confondu avec le plan focal image de (4802) et représenté par les pointillés (4806).
Dans le plan (4801) le faisceau (4800) est parallèle et centré sur l'axe optique, c'est-à-dire que son intersection avec ce plan forme un disque centré sur l'axe optique. Un tel plan sera appelé plan d'espace et noté par la lettre E.
Dans le plan (4806) le faisceau est ponctuel, c'est-à-dire que son intersection avec le plan est pratiquement réduite à un point. Un tel plan sera appelé plan de fréquences et noté par la lettre F.
Dans le plan (4804) le faisceau est à nouveau centré et parallèle. Ce plan est donc un nouveau plan d'espace. Il est l'image du plan (4801) par le système optique constitué des lentilles (4802) et (4803).
Le dispositifpermet de reformer dans le plan (4804) un faisceau équivalent à celui présent dans le plan (4801), mais symétrisé par rapport à l'axe optique.
En modifiant la distance focale de la deuxième lentille comme sur la Fig. 68, on peut modifier l'angle du faisceau par rapport à l'axe optique et sa section. La distance focale de la première lentille est f1, celle de la deuxième lentille est f2 , la distance entre les deux lentilles est f1 + f2. L'angle du faisceau par rapport à l'axe optique est multiplié par f1 et la section du faisceau est multipliée par f2 f2 f1 8. 1.2. Dispositif de déviation de faisceau Une direction en sortie du dispositif de déviation équivaut à une fréquence spatiale donnée et on utilisera dans la suite les termes 'fréquence' ou 'angle' pour définir une déviaion.
Le dispositif de déviation de faisceau utilise un SLM de phase dont toute la surface est éclairée par un faisceau plan. Lorsque un profil de phase (4601) en crénaux comme celui indiqué Fig. 64 est appliqué sur une telle surface, l'intensité diffractée à longue distance est maximale pour les angles a et -a ou a est tel que h = #/2 soit d sin a = #/2 Ces deux angles définissent deux faisceaux diffractés symétriques (4602) et (4603) issus du SLM. Le nombre de pixels du SLM utilisé étant de Ns et le pas (distance entre deux pixels) de ps, sina varie de 0 à 2ps par pas de soit au total # - 2 valeurs possibles en excluant le zéro. Ce 2ps NsPs 2 principe est appliqué pour générer un faisceau de direction donnée. Cependant ce dispositif simple n'est pas suffisant pour les raisons suivantes: - On cherche a générer une seule fréquence et il faut donc ensuite supprimer un des deux faisceaux générés, par exemple (4602) - Le faisceau issu de ce système de modulation simple est bruité, en ce sens qu'en plus de la fréquence correspondant au maximum d'éclairement de nombreuses fréquences parasites sont présentes.
Pour supprimer les fréquences parasites et le faisceau symétrique, on utilise un système dont le schéma de principe est utilisé Fig. 65. Sur ce schéma, on a représenté les SLM comme s'ils fonctionnaient par transmission, et on n'a pas représenté les polariseurs associés à ces SLM. Un faisceau plan (4611) incident sur un SLM de phase (4612) fonctionnant comme indiqué ci-dessus est diffracté dans deux directions représentées en traits pleins et en pointillés. (4612) est dans le plan focal objet d'une lentille (4613) . Dans le plan focal image de (4613), un faisceau d'angle donné en sortie de (4612) donne une image ponctuelle. Le plan focal objet de la lentille (4612) est un plan d'espace, et le plan focal image de (4612) est un plan de fréquence. Dans le plan de fréquence, on place: - un diaphragme (4615) dont la fonctionnalité est d'arrêter le faisceau symétrique (en pointillé).
- un SLM (4614) dont la fonctionnalité est de supprimer les fréquences parasites. Lorsque le SLM (4612) est commandé pour générer une fréquence donnée, cette fréquence correspond à un point du SLM (4614). Ce point est commandé pour laisser passer le faisceau, et les autres points du SLM (4614) sont commandés pour arrêter le faisceau. Les fréquences parasites sont donc supprimées.
Une seconde lentille (4616) transforme ensuite à nouveau le point obtenu dans le plan de fréquence en une direction correspondante en sortie du dispositif.
8. 1.3. Dispositif de suppression de l'onde directe.
L'onde ayant traversé l'objectif et parvenant au CCD présente des fréquences de forte intensité autour du point d'impact direct du faisceau. Dans le mode de réalisation précédent, ceci entraînait une saturation du CCD lorsqu'une faible atténuation de faisceau était utilisée.
Pour supprimer ou atténuer cet effet de saturation on utilise un dispositif dont le principe est indiqué sur la Fig. 66, sur laquelle le SLM est représenté comme s'il fonctionnait en transmission, et sur laquelle le polariseur associé au SLM n'est pas représenté.
L'intensité 1" du faisceau traité par un pavé 14 en fonction de l'angle le d'émission 0 à une allure en peigne, composé d'un ensemble de pics 18. La réalisation d'un tel éclairement est classique en optique diffractive: le pavé 14 est constitué d'éléments diffractifs agencés en réseau dont les ordres de diffraction correspondent
aux angles entre chaque pic 18.
Plus précisément le pavé 14 est divisé en périodes 16 comme visible sur la figure 7 (typiquement une centaine de périodes ayant des dimensions de l'ordre de grandeur de 10 gim) qui sont toutes identiques. Chaque période 16 est composée de pixels 17 qui constituent les entités élémentaires du réseau (figure 10). Typiquement, chaque période 16 comporte 100 pixels 17 qui ont des dimensions de l'ordre de grandeur du micromètre (ordre de grandeur de la longueur d'onde de la lumière
utilisée).
Chaque pixel 17 est caractérisé par le déphasage qu'il génère, comme c'est classique en matière d'hologrammes. La détermination des éléments diffractifs consiste donc à calculer le déphasage pour chacun des pixels 17. On peutit pour ce faire utiliser des méthodes classiques utilisant l'outil informatique, par exemple celle dite du recuit
simulé décrite dans la thèse de C. Kress (Université de Strasbourg I, janvier 1997).
Pour chaque pavé 14, il faut donc déterminer le déphasage pour tous les pixels 17 d'une seule période 16 de telle sorte que le pave 14 réalise la répartition angulaire représentée à la figure 8. En pratique, on effectue le calcul en recentrant la répartition sur l'axe optique (de façon à avoir un pic 18 selon l'axe optique) puis on combine le résultat avec un prisme holographique pour ramener la répartition à la
valeur souhaitée.
Du fait de la dimension des périodes 16, chaque pic 18 a une largeur finie; en outre, le pic I8 est étalé en raison de l'étendue géométrique de la source 2. En pratique, les pics 18 qui constituent l'étalement sous forme de peigne ont une largeur
angulaire de l'ordre de 0,5 degrés.
En ftaisant varier l'angle nloyen des pics 18 (ainsi que le nomblre de pics 18 et leuLr lhauLtellurl) d'un paVé I4 à l'autre, on obtient par juxtaposition des éclairements réalisés par les différents pavés 14 un éclairement résultant continu et uniforme tel que représenté à la figure 6. On a représenté schématiquement en figure 9 la juxtaposition de l'éclairement 20 réalisé par un premier pavé 14 et de l'éclairement 21 réalisé par un second pavé I 5. On peut en outre réaliser des pavés 14 de tailles différentes afin de faire varier le flux lumineux traité d'un pavé à l'autre. L'éclairement résultant peut ainsi
être réalisé avec une grande souplesse, selon les voeux du concepteur.
Le calcul de l'ensemble des éléments diffractifs (108 pixels 17 dans notre o0 exemple) est donc ramené au calcul des 100 pixels 17 d'une période 16 pour chacun des 100 pavés 14. Ces calculs sont tout à fait réalisables dans la pratique à l'aide
d'ordinateurs, avec un temps de calcul raisonnable.
Lorsque les éléments diffractifs sont déterminés, I'écran 4 est réalisé par des techniques classiques. Le déphasage généré par chaque pixel 17 est réalisé en pratique is par la profondeur de l'écran 4 au niveau du pixel 17. Les différentes profondeurs sont généralement ramenées sous forme de 2P valeurs discrètes obtenues par l'application de
p masques de lithographie successifs et gravure chimique ou ionique.
Le Si02 est légèrement extrait par H20vap sèche ( Voir tableau ci-dessous ) Solubilité Si02/H20 Si02/H20 ppm P H201iq,sat H20vap,sat H20vap Sèche Temp atm Concent Si02/H20ppm àTsat 400 C 500 C 600 C 100 C 1 500 0,02 0,2 0,5 0,9 200 15 1000 0,2 1,5 5,0 10,0 235 30 1300 1,1 4,5 11,0 40,0 Les Oxydes tels que V205 de couleur jaune ronge ou V203 de couleur plus noire ont une solubilité notable dans l'eau ce qui concourt à les extraire dans notre extracteur.
Les composés Vanadiun-Sodium tels que NaV04 ou Na3V04 sont eux aussi solubles dans l'eau ; il en est de même pour NiS04 jaune on NiCL2 et FeCL2 verts.
L'eau extrayant ainsi les divers oxydes contrarie la formation des eutectiques mentionés ci-dessus et diminue aussi la vitesse de leurs dépôts dans le réacteur.
La présence d'eau et oxygénation des hydrocarbures dans notre réacteur contribue à la formation de composés tels que : C6H5S03)2Fe,3H20 (brun) ou C6H5S03>2Ni,6H20 ou C2H3Oô>2Ni (Vert) eux aussi ayant une solubilité partielle mais notable dans l'eau.
Tout ceci explique la couleur de l'eau recueillie après séparation EAU/HYDROCARBURES ainsi que l'apparition de FLOCS de densité supérieure à celle de l'eau.
Après avoir évité les dépôts dûs aux métaux dans le réacteur ,on s'est aperçu qu'ils se concentraient dans les hydrocarbures polyaromatiques lourds ayant tendanceà former des "cages" comme le montre clairement l'analyse du résidu sous vide.
Le tableau ci-dessous donne quelques composés de Si et de Fe sortant essentiellement en DsV et RSV ******************************************************************** Composés PM Tf Téb d n H5C2)3,Si,C6H5 192 149 230 ...................
H2CéCH,Si,(ôC6H5)3 334 ... 210/7mmHg .... 1,130 1,5617 C6H56>4,Si 400 47 417/7mmHg ...............
C5H5)2,Si,(C6H4C6H5)2 488 170 570 ........ 1,140 ......
C6H5)3,Si,C6H4C6H5 412 174 580 ........ 1,100 ......
C6H5>-<C6H4 4,Si 640 283 600 ...................
H3C)3,Si,C5H4>2,Fe 330 16 88/0,06 ..... 1,5454 H3C)3,Si,C5H4>FeC5H5 258 23 65/0,5 .......... 1,5696 ******************************************************************** On profite donc de cette propriété pour les extraire au point 13. 4 de notre procédé ,ce qui constitue une nouvelle caractéristique de notre invention.
On a encore observé que même les éléments légers qui pouvaient se former restaient fixés préférentiellement à la silice ou au carbone libre pour donner des liquides qui ont une température d'ébullition PI-150 C comme le montre le tableau ci-dessous: Composé Tf Téb D n H3C)4,C -17 +9 0,613 1,3476 H3C)4,Si .. +26 0,652 ......
H3CCH2)4,C -33 146 0,754 1,4206 H3CCH2)4,Si ... 152 0,762 1,4246 ************************************************************************* H3CCH2)4,Pb -136 200 1,660 1,5195 Plomb TétraEthyle pour Essences (pour mémoire nous rappelons les remarquables propriétés physiques du plomb tétra-éthyle ) Voici encore quelques composés organo-métalliqiies du Fer qui sont: FER Composé PM Tf C Téb n Couleur C4H6Fe (CO) 193 19 .................. Jaune C6H4SFe(CO)2 220 51 Subi .............. Rouge pâle C5H9C5H4)FeC5H5 254 16 ................... Liq Rouge H3COC5H4)FeC5H5 228 85 87 .....................
H3CC02C5H4)2,Fe 302 ... 114 ............... Rouge C6H5C5H5>FeC5H5 263 110 .................. Jaune Or OHCC5H4>FeC5H5 214 121 .................. Rouge brun H80CH2C5H4>2Fe 302 140 .................. Jaune C6H5C5H4>2,Fe 338 154 ................... Jaune Or H8C6H4C5H4>FeC5H5 278 165 .................. Jaiine-Vert,Fliiorescent.
C6H5>2,C593>2,Fe 490 220 .................. Ronge,Jaune Ils sont normalement liquides et extraits selon nos procédés à 100 ou 200 C
Les plants de blé contaminés sont mis en incubation pendant 72 heures à 20"C environ, en atmosphère humide puis pendant vingt jours à 90 % d'humidité relative.
La lecture se fait vingt-et-un jours après la contamination, en comparaison avec les plants témoins.
Dans ces conditions, on observe à la dose de 40 ppm, une protection bonne (au moins 75%) ou totale avec les composés suivants : 1, 2, 3, 4, 9, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19 et 20. Celle-ci est par exemple totale avec le composé de l'exemple 9.
Exemple B3: Test in vivo sur Septoria nodorum (septoriose du blé): On prépare par broyage fin, une suspension aqueuse de la matière active à tester ayant la composition suivante: - matiére active : 60 mg - agent tensioactif Tween 80 (oléate de dérivé polyoxyéthyléné du sorbitan) dilué à 10% dans l'eau : 0,3 ml - acétone : 5 ml - on complète à 60 ml d'eau.
Du blé (variété Scipion) en godets, semé sur un substrat tourbe terre pouzzolane 50/50 et maintenu à 12 C, est traité au stade 1 feuille (10 cm de hauteur) par pulvérisation de la suspension aqueuse ci-dessus.
Après 24 heures, on contamine chaque plant par pulvérisation d'une suspension aqueuse de spores (500 000 spore par cm3) de Septoria nodorum. Les spores sont récoltées sur une culture âgée de sept jours.
Les plants de blé contaminés sont mis en incubation pendant 72 heures à 20"C environ, en atmosphère humide puis pendant quatorze jours à 90 % d'humidité relative.
La lecture se fait quinze jours après la contamination, en comparaison avec les plants témoins.
Dans ces conditions, on observe à la dose de 40 ppm, une protection bonne (au moins 75%) ou totale avec les composés suivants 1, 2, 3, 9, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18 et 19.
Exemple B4: Test in vivo sur Erisyphe graminis fsp tritici (oïdium du blé): On prépare par broyage fin, une suspension aqueuse de la matière active à tester ayant la composition suivante: - matière active : 60 mg - agent tensioactif Tween 80 (oléate de dérivé polyoxyéthyléné du sorbitan) dilué à 10% dans l'eau: 0,3 ml - acétone: 5 ml - on complète à 60 ml d'eau.
Du blé (variété Audace) en godets, semé sur un substrat tourbe terre pouzzolane 50/50 et maintenu à 120C, est traité au stade 1 feuille (10 cm de hauteur) par pulvérisation de la suspension aqueuse ci-dessus Des plants, utilisés comme témoins sont traités par une solution aqueuse ne contenant pas la matière active.
Après 24 heures, on saupoudre les plants de blé avec des spores d'Erisyphe grclminis , le saupoudrage étant effectué à l'aide de plants malades.
On a décrit ci-dessus des processus de commutation à pleine charge. On a montré ici comment un moteur électrique qui transmet un couple à l'arbre d'entrée de la boite de vitesses, en parallèle au moteur à combustion, compense la réduction de la force de traction dans des phases de passage. La possibilité de pouvoir influencer de façon rapide et exacte au moyen du moteur électrique le couple qui s' exerce à l'entrée de la boite de vitesses offre la possibilité de configurer de façon variable le profil du couple de sortie lors des processus de passage. Il est de cette manière possible de réaliser, dans des passages sous charge partielle, des profils de couple qui sont analogues à ceux d'une boite de vitesses CVT. Cette possibilité de commande de couple est utilisée de préférence dans des passages automatisés sous charge partielle. Comme le moteur électrique peut non seulement transférer un couple additionnel à l'entrée de la boite de vitesses mais peut également freiner la boite de vitesses, le profil de couple peut tre complètement lissé.
Aux Figures 17a, 17b sont représentés les profils de couple d'un passage en vitesse supérieure en traction sous charge partielle, de la vitesse 1 à la vitesse 2, qui est configuré au moyen d'un moteur électrique et d'un accouplement à commutation de charge d'une manière telle qu'il s'établit une transition continue entre les couples de sortie avant et après le passage des vitesses. La comparaison entre le passage en vitesse supérieure en traction sous charge partielle sans intervention de moteur électrique, c'est-à-dire le profil tracé en pointillé, et avec intervention du moteur électrique, c'est-àdire le profil tracé en trait plein, met évidence l'effet de "lissage" de la machine électrique sur le profil du couple de sortie.
L'intervention du moteur électrique dans le déroulement de commutation comprend ici aussi bien le freinage de l'arbre d'entrée de la boite de vitesses, dans les phases b et c, que son accélération dans les phases e, f. Une intervention dans la commande de moteur ou dans une commande d'accouplement de démarrage n'est pas nécessaire pour la stratégie de passage représentée. L'énergie cinétique qui se libère lors du processus de freinage de l'arbre d'entrée de la boite de vitesses au début du passage est alors transformée en énergie électrique dans la machine électrique qui intervient alors comme générateur, est accumulée temporairement et est amenée de nouveau à l'entrée de la boite de vitesses à la fin du passage.
Les fonctions exercées par la machine électrique pendant de tels processus de passage sont les suivantes: - transmettre un couple additionnel à l'entrée de la boite de vitesses, c'est-à-dire tant accélérer que freiner l'arbre d'entrée de la boite de vitesses, réduction de la force de traction dans les phases de commutation. modifier la répartition de l'énergie: accumuler temporairement au début d'un passage l'énergie cinétique prélevée à l'entrée de la boîte de vitesses et la restituer à la fin, en engendrant un profil de couple à caractéristique du type CVT; éviter tout couple aux accouplements à commutation de la boite de vitesses qui sont à manoeuvrer; - commander et réguler la vitesse de rotation de la boite de vitesses, pour atteindre la synchronisation.
L'invention concerne en outre une boite de vitesses, par exemple une boite de vitesses à commutation de charge, dans laquelle une diminution de la force de traction ou une interruption de la force de traction est complétée par le fait que le moteur à combustion est accouplé activement au train d'entraînement au moyen d'un accouplement à commutation de charge, et qu'il est ainsi freiné.
La boite de vitesses représentée à la Figure 18 représente schématiquement une boite de vitesses à deux masses à moments d'inertie correspondants de masses, la masse du moteur Jmot t 1301 et la masse du véhicule Jab 1302 réduite à la sortie de boite. La Figure représente en outre deux démultiplications iSK1 et iSK2 entre lesquelles il est possible de commuter dans un sens ou l'autre au moyen de deux accouplements à commutation en engagement positif 1303 et 1304, désignés aussi par SKl et SK2, et un accouplement 1305 à commutation de charge LSK en forme d'accouplement à friction, qui intervient sur une vitesse supérieure iLSK, par exemple la cinquième vitesse. Entre la masse 1301 de moteur et l'arbre d'entrée 1306 est agencé un accouplement, par exemple un accouplement de démarrage 1307, ou AK selon les initiales du terme allemand Anfahrkupplung. Les démultiplications des vitesses iSK1 et iSK2 sont réalisées au moyen de paires d'engrenages 1310, 1311, 1312, 1313, comprenant chacune un engrenage qui intervient comme engrenage de vitesse et un engrenage qui intervient comme engrenage fou. Les engrenages de vitesses 1310 et 1312 sont par exemple reliés à l'arbre d'entrée de la boite de vitesses et les engrenages fous 1311 et 1313 le sont alors à l'arbre de transmission intermédiaire ou à l'arbre de sortie 1314. L'accouplement à commutation de charge relie l'arbre d'entrée de la boite de vitesses à l'arbre de sortie par l'intermédiaire d'une paire d'engrenages 1320, 1321.
Les Figures 19 à 23 qui suivent représentent des déroulements de commutation pour des passages en vitesse supérieure en traction, par exemple à pleine charge. Les Figures représentent des graphes des profils M de couples en fonction du temps t, des évolutions dans le temps de vitesses de rotation n et les états d'accouplement pour un passage en vitesse supérieure en traction à pleine charge. Pour simplifier les figures, les couples M sont ici normalisés par rapport au couple moteur maximal et les vitesses de rotation le sont par rapport à la vitesse de rotation de sortie de la boite. On va maintenant décrire de façon détaillée la Figure 19 et les profils de couple de vitesses de rotation qui y sont représentés.