INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
1.6 Comportement vis à vis de l'attitude du satellite prisme Pour un satellite prisme 1, un changement d'attitude combine deux effets quand à l'impact sur la position au sol de l'empreinte du faisceau celui d'un mouvement de l'illuminateur dans un repère lié au satellite prisme 1 et celui du mouvement du repère.
La plaque Sb formant moyens de transmission, est maintenue en contact avec l'extrémité arrière 3f de la bague de poussée 3A et transmet la force élastique du ressort hélicoïdal 6 à ladite bague de poussée 3A.
La plaque en forme d'anneau Sa comprime le ressort hélicoïdali6 et déplace l'embrayage à roue libre 3 vers la couronne dentée 50 par l'intermédiaire de ce ressort hélicoïdal 6, de la plaque Sb et de la bague de poussée 3A et, lorsque les filets et les gorges du pignon 3P sont en accord avec ceux de la couronne dentée 50 après que la surface d'extrémité du pignon 3P est amenée en contact avec la surface d'extrémité de la couronne dentée 50, amène en prise le pignon 3P avec la couronne dentée 50 par la force élastique du ressort hélicoïdal 6.
En conséquence, le piston 4 est attiré par le noyau 2c et se déplace dans la direction (vers l'avant) du noyau 2c et l'embrayage à roue libre se déplace en étant poussé par la plaque Sb du fait du mouvement du piston 4. Dès que le pignon 3P s'arrête de se déplacer après que la surface d'extrémité du pignon 3P est amenée en contact avec la surface d'extrémité de la couronne dentée 50, le moteur est entraÎné et les filets de l'engrenage s'ajustent avec les gorges du pignon 3P. Le pignon 3P vient en prise avec la couronne dentée 50 par la force élastique du ressort hélicoïdal 6 qui est comprimé et accumulé jusqu'à ce point.
8 est un arbre de contact soutenu d'une manière mobile dans la direction étendue de l'arbre par un trou de soutien 17h traversant une partie (la partie supérieure sur la figure 1) d'une deuxième portion tubulaire 17c de l'élément d'engrenage interne 17. En outre, l'arbre de contact 8 est monté de manière à S'étendre sur la portion fonctionnelle Y et la chambre de contact Z au travers du trou de soutien 17h.
Du côté de la première extrémité, située dans la chambre de contact Z, de l'arbre de contact 8, un contact mobile 8e est prévu. A l'arrière de ce contact mobile 8e, une plaque en forme d'anneau 9a est fixée à l'arbre de contact 8. Entre cette plaque 9a et le contact mobile 8e, est prévu un ressort hélicoïdal 9b pour pousser le contact mobile 8e vers le contact fixe (décrit ultérieurement). À l'autre extrémité de l'arbre positionné du côté de la partie fonctionnelle Y de l'arbre de contact 8, une plaque en forme de bague 9c est fixée à l'arbre de contact 8. Entre cette plaque 9c et le support avant 20, un ressort de rappel hélicoïdal 9d est prévu.
Une plaque de transfert 7 est montée sur l'extrémité arrière du piston 4. Cette plaque de transfert 7 est une plaque fine s'étendant dans les directions supérieure et inférieure avec un trou formé au centre pour montage sur l'extrémité arrière du piston 4 et un trou traversant 7s dans la portion supérieure correspondant à l'arbre de contact 8. Cette plaque de transfert 7 est fixée au piston 4 par une bague d'engagement 7t. En outre, un ressort de rappel hélicoïdal 9v est prévu entre la partie inférieure de la plaque de transfert 7 et le support avant 20.
La plaque de transfert 7 fixée au piston 4 et la plaque 9c qui est une portion de contact de plaque forment des moyens de déplacement d'arbre de contact.
La partie de moteur X, la chambre de contact Z et la partie fonctionnelle Y sont divisées par des plaques de séparation 34, 35.
La chambre de contact Z est délimitée par une paroi de chambre de contact 31 et un couvercle de chambre de contact 32. Un premier contact fixe loa et un deuxième contact fixe l0b sont disposés sur la paroi de chambre de contact 31.
Le premier contact fixe l0a est connecté à une batterie par l'intermédiaire d'une borne d'alimentation 11. Le deuxième contact fixe l0b est connecté aux balais des pôles positifs par l'intermédiaire d'un fil conducteur et également connecté à l'autre extrémité de la bobine d'excitation 2a du commutateur électromagnétique 2.
Le boulon de la borne il est fixé par un écrou lla et le premier contact fixe loa est fixée à la paroi de chambre de contact 31 par une tête de boulon 11t. 33 est un joint torique et 70b, 70c, constituent des garnitures d'étanchéité.
70a est un joint fait de caoutchouc ou analogue en tant que matériau tampon et le couvercle de chambre de contact 32 est poussé vers la paroi de chambre de contact 31 par la culasse 13 par l'intermédiaire de ce joint 70a.
L'extrémité arrière 16e de l'arbre 16 est soutenue de manière rotative sur le support arrière 40 par l'intermédiaire d'un palier 60a. L'extrémité avant lt de l'arbre de sortie 1 est soutenue du côté d'une extrémité 20t du support avant 20 par l'intermédiaire d'un palier 60e.
Du côté avant de l'arbre de sortie 1, une butée 52 est disposée par l'intermédiaire d'une bague d'engagement 51. A l'extrémité du pignon 3P, une butée 53 est également prévue. Entre ces butées 52, 53, un ressort de rappel hélicoïdal 54 est prévu.
41 est un boulon pour fixer la partie de moteur à courant continu X et la partie fonctionnelle Y en les intercalant entre le support arrière 40 et le support avant 20.
La figure 5 est une vue en perspective de l'arbre de sortie 1, les f igures 6 (a) et (b) montrent des vues en perspective de l'embrayage à roue libre 3 et la f igure 7 montre une vue en perspective du piston 4 et de la plaque de transfert 7.
Un avantage particulier des microparticules de l'invention est qu'elles permettent une réduction de la viscosité des compositions de revêtement ou de moulage, et par conséquent une réduction significative
des diluants réactifs ou non réactifs, de manière à mieux respecter les limitations environnementales. Ainsi ces microparticules permettent par leur présence à la fois : le respect d'un faible taux de composés organiques volatils (VOC), l'incorporation de plus forts taux de charges ou d'additifs et l'amélioration des propriétés mécaniques des matériaux concernés de revêtement ou de moulage ou de composite. Plus particulièrement, la présence de ces microparticules ayant une fonctionnalité adaptée à chaque application permet un bon compromis de dureté/ flexibilité et d'adhérence sur substrats divers et plus particulièrement difficiles.
Le domaine d'application de ces compositions est large et comprend : les vernis de protection, les peintures, les adhésifs, les encres, les poudres pour revêtements, les poudres à mouler, les pièces moulées, les composites.
Les exemples suivants illustrent sans limitation les objets de l'invention.
Exemples Conditions expérimentales générales Les substrats Les formulations photoréticulables sont déposées sur les substrats suivants : Aluminium Q-panel (panneaux de dimensions : 0,6 x 76 x 152 mm3 fournis par la société LABOMAT ESSOR) dégraissé à l'acétate d'éthyle Verre (nettoyé à l'acétone) Polycarbonate (plaque LEXAN de la société SCERT PLASTIQUE, épaisseur 2 mm)
Polypropylène (référence PP301460 fourni par la société GOODFELLOW, épaisseur 0,5 mm) Polyéthylène basse densité (référence ET 11452 fourni par la société GOODFELLOW, épaisseur 0,5 mm) Polycarbonate, polyéthylène et polypropylène sont préalablement nettoyés à l'éthanol avant application du revêtement.
Pour le besoin de certaines caractérisations (par exemple la mesure de l'adhérence), les substrats polyoléfine (polyéthylène et polypropylène) sont traités par le procédé Corona avant dépôt de la formulation (selon les conditions décrites dans Int. Pol. Sci. Technol., N 8, 1996, p 630).
Formulations photoréticulables de revêtements Dans les exemples présentés ci-après, les revêtements sont obtenus par polymérisation radicalaire d'une formulation photoréticulable sous lampe UV moyenne pression de type FUSION (puissance électrique : 120 W/cm) après 6 passages à 4,6 m/min. Ces conditions assurent dans tous les cas une conversion maximale des doubles liaisons acrylate.
Caractérisation Mesure de la viscosité des formulations La viscosité des formulations photoréticulables est un paramètre très important pour la mise en oeuvre de films photopolymérisés et l'obtention de revêtements de faible épaisseur. Dans tout ce qui suit, les viscosités des formulations sont mesurées à l'aide d'un viscosimètre côneplan à contrainte imposée de type CARRI-MED CSL 100 (CSL RHEOMETER) à 20 C, lors d'un balayage en gradient de cisaillement.
Mesure de la dureté des films photopolymérisés La dureté est mesurée par microindentation instrumentée (appareil FISCHERSCOPE H 100) à 23 C. L'indenteur est une pyramide de type Vickers d'angle au sommet de 136 . Les valeurs de dureté présentées dans la suite correspondent aux valeurs de dureté universelle calculées selon l'expression : u k<52 où P est la charge maximale imposée, # la profondeur indentée, et k une constante dépendante de la géométrie de l'indenteur. La charge P est déterminée de façon à ce que : i) la profondeur indentée soit inférieure à 1/5 de l'épaisseur totale du film, ii) la dureté mesurée soit sensiblement constante avec l'épaisseur indentée.
Mesure de la flexibilité des revêtements La flexibilité des systèmes sur substrat est estimée par le test du T-bend . Le test consiste à enrouler le substrat revêtu sur lui-même et à déterminer le nombre de tours au bout duquel le revêtement situé sur pli n'est plus endommagé. Les tours successifs sont désignés par 0 T, 0,5 T, 1 T,... (voir description du test dans Lowe C., Rad. Cur, Vol. 183, n 4337, p. 464). Dans tous les cas, l'épaisseur des films est inférieure à 50 m et plus généralement de l'ordre de 20 m.
Le substrat utilisé est un aluminium de type Q-panel décrit cidessus.
Le test du T-bend est réalisé à l'aide d'une presse manuelle. La détection de l'endommagement est quant à lui effectué par une
observation à la loupe binoculaire (grossissement x 12). Une bonne flexibilité correspond en général à une valeur inférieure ou égale à 2 T.
Les films sont systématiquement analysés 24 heures après réticulation et conservés à 23 C et à 50% d'humidité relative.
La condition d'autocompensation pour cette illumination est identique au cas d'une translation interne seule à fréquence Fi. Bien sûr, si Fi = 0, on se retrouve pour cette illumination dans le cas sans translation.
Pour un autre illuminateur situé en écart le résidu total est en : - Sin(@1)(f+F) 8@1 + sin(@1)f 5@2. L'incidence des visées d'autocompensation d'une illumination en écart diffère de l'incidence des visées d'autocompensation du foyer de l'écart des incidences entre l'illuminateur et le foyer multiplié par Sin(@2)I(Sin(@1)) (f+F)If. Translation réception avec signal foyer retour sol.
A la réception, considérons un signal de translation reçu sur la face terre de l'antenne depuis un foyer retour selon une incidence @2, @1 étant l'incidence selon laquelle un illuminateur reçoit le signal. Considérons une visée sol réception d'incidence @2+g@2 le résidu total de compensation est en Cos(@1) (F+f) - Cos(@2)f - Cos(@2)Fe + Sin(@2) 8@2 f. L'autocompensation est obtenue lorsque 8@2 = (Cos(@2) (f + Fe) - Cos(@1) (F+f)) I (Sin(f2) f).
on remarque que dans le cas où Fi=0, en mettant le foyer retour sur un cône de visée d'autocompensation d'émission (@1=@2), celui-ci devient cône de visée d'autocompensation retour.
Foyer retour sur orbite en opposition de l'illuminateur.
Une position particulière du foyer retour est sur l'orbite avec un moyen illuminateur situé du côté opposé par rapport au prisme. On a alors @2=@1 +y, y négatif et petit du à la courbure de l'orbite. 8@2 = -Fi Ctg(@1)If - y(f+Fe/f). L'incidence d'autocompensation retour est @1+y+8@2=@1- (FiCtg(@1)+ y Fe)/f. Puisque y est négatif, il est donc possible d'ajuster Fi et Fe pour que l'autocompensation à la réception se fasse à la même incidence qu'à l'émission, en prenant FÏ=0 à l'émission et Fi et Fe à la réception tels que (FiCtg(@1)+yFe)=0.
Utilisation à la réception du signal foyer aller de manière négative. Si maintenant, on utilise pour la réception, la fréquence de translation du foyer aller avec une translation de signe opposé, c'est à dire inverse de ce qu'il faut faire pour passer de f à f+F, en complétant ensuite avec la fréquence interne. On a alors le résidu total en Cos(@1) (Fi+Fe+f) - Cos(@2) f+Cos(@1) Fe = Cos(@1) (Fi+2Fe+f) - Cos(@2)f Avec Fi=-2Fe=2F, on a la même condition d'autocompensation que pour l'aller sans translation.
Translation retour avec le signal du foyer aller seul.
Avec Fi=0, il faut alors Fe < et la condition d'autocompensation est Cos(@1)(f+Fe)+ Cos(@1)Fe - Cos(@2)f = Cos 1)(f + 2F)-Cos(@2)f = 0. Pour F petit devant f, @2 - @1 = - 2Ctg(@1)Flf. L'ensemble de ces analyses de fonctionnement en translation retour est repris qualitativement un peu plus loin.
2.4.3 MISE EN CFUVRE D'UNE TRANSLATION EXTERNE Comme l'illustre la figure 3, le signal mission de fréquence f en sortie du satellite prisme 1 est émis par l'illuminateur à la fréquence f + F (F éventuellement négatif). La fréquence de translation 1 F 1 (raie pure) est émise également par l'illuminateur. Dans chaque pavé il y a un mélange (mélangeur 7 sur la figure 3) entre les deux signaux issus de l'illuminateur.
En appliquant pour la raie de translation le même niveau d'émission (2W) que le signal mission, le bilan de liaison arrière garantit une pureté de la raie de translation en entrée du mélangeur par le biais d'une simple réception (et amplification) dans un filtre sommaire de 10 Mhz (S/N de 35 dB). II n'y a pas besoin de reconstituer la raie de mélange par accrochage de boucle de phase. Si l'on peut désormais choisir une fréquence pour l'illumination mission, cela n'est pas le cas pour l'illumination de translation directe. Toutefois une tolérance peut être acceptée pour le signal de translation étant donné qu'il s'agit d'une raie pure.
L'émission d'une référence de la translation sur une autre fréquence choisie plus librement est également possible, mais le mélange n'est plus direct et doit être précédé d'un changeur cohérent de fréquence. Mais dans ce cas on peut alors mettre la référence au voisinage de la bande d'illumination mission et ne pas avoir à dupliquer l'élément rayonnant arrière (ou à le rendre bi-bande).
Les mélangeurs peuvent tout aussi bien être placés après le couplage retard du satellite prisme 1, mais dans ce cas la raie de translation doit parcourir également ce retard, ce qui n'induit pas une duplication des liaisons car la raie et le signal situées à des fréquences distinctes peuvent transiter ensemble. Cette solution est préférée dans le cas d'un satellite prisme 1 à fonction multi-faisceaux car l'illumination se faisant sur autant de canaux fréquentiels que de faisceaux, il est souhaitable de faire passer les différents signaux par la même fonction de couplage retard plutôt que d'avoir autant de couplages retard que de canaux.
La solution présente même un deuxième avantage dans le sens où le signal de translation et le signal à translater F+f voient le même effet des erreur de ligne à retard (dilatation), et donc après translation celui-ci n'est vu qu'à la fréquence f, comme dans le cas sans translation. Enfin, pour une raie pure, le déphasage et le retard étant des notions équivalentes, un simple déphasage, d'ailleurs pris en charge par les déphaseurs existants dans le pavé, permet aussi d'éviter de faire transiter la raie dans les retards. Ceci peut être intéressant quand F+f est plus bas en fréquence que f, les effets parasites de retard sont alors plus faibles que dans le cas sans translation à condition de ne pas faire transiter F dans le retard.
En généralisant, il est dans tous les cas possible de faire une translation vers le bas en entrée de la ligne à retard et inverse à la sortie à condition d'appliquer entre les deux fréquences de translation les déphasages correspondant aux retards.
2.5 Trajets aller et retour d'une mission émission/réception 2.5.1 CAS SANS TRANSLATION Dans une mission de télécom, le signal aller et le signal retour coexistent. Comme pour toute antenne active, l'éclatement avant vers les émetteurs de l'antenne et le regroupement avant depuis les récepteurs peuvent devoir être distincts (alors que les deux fonctions sont physiquement confondues en radar) si le décalage fréquentiel aller/retour ne permet pas la séparation des deux trajets sur un même support avec un duplexeur à chaque bout. Pour le satellite prisme 1 il en est de même pour les couplages de retard et le regroupementléclatement arrière.
Un autre exemple de telles compositions, en particulier pour les revêtements, est une composition aqueuse de revêtement constituée uniquement ou essentiellement de microparticules acryliques réticulées de l'invention, portant des fonctions fl et/ou f2 ou comportant une structure spécifique qui les rend hydrosolubles ou hydrodispersibles et ayant des caractéristiques de Tg et de température minimale de filmification qui rend leur coalescence possible entre 0 et 40 C. De telles fonctions fl et/ou f2 peuvent être, par exemple, des sels d'acide carboxyliques ou des sels d'ammonium et plus particulièrement des sels d'ammonium quaternaire.
Comme structure spécifique de microparticules ayant ce caractère hydrosoluble ou hydrodispersible, nous pouvons citer la présence d'oligomères acrylés à base de polyéthers tel que le polyéthylène glycol, de préférence de masse moléculaire moyenne en nombre Mn inférieure à 2500 et de préférence inférieure à 1500.
Dans le cas de compositions de revêtement ou de moulage ou de composite où les microparticules acryliques réticulées de l'invention sont des composants partiels réactifs ou non réactifs en présence d'autres composants réactifs ou non réactifs de la composition, le taux de ces microparticules peut varier de 0,5 à 50% en poids par rapport à la somme des composants organiques de cette composition. En dehors des microparticules de l'invention, ces compositions comprennent un composant de base qui est la matrice organique de base du revêtement ou du produit de moulage et des additifs ou charges usuelles adaptées ou ajustées en fonction de l'application visée et à la portée de l'homme du métier.
En tant qu'additifs réactifs ou non réactifs, les microparticules de l'invention peuvent être utilisées dans des compositions de revêtements ou de moulage réticulables ou non réticulables, d'une manière générale pour : réduire la viscosité de ces compositions en permettant un meilleur mouillage et une meilleure application sur les substrats à revêtir et, d'autre part, des compositions à plus haut extrait sec et par conséquent à plus faible taux de composés organiques volatils mieux contrôler, par application spécifique, la rhéologie de ces compositions par ajustement de la structure des microparticules renforcer ou plastifier la matrice en fonction de la compatibilité, de la fonctionnalité et de la Tg de la microparticule par rapport à la matrice hôte Les microparticules en tant qu'additifs non réactifs peuvent avoir des fonctions sélectionnées parmi fl, f2, telles que définies dans l'invention précédemment, qui tout en étant chimiquement inertes, vis à vis de la composition hôte, peuvent améliorer sensiblement la compatibilité de la microparticule vis à vis de la matrice hôte par interactions physicochimiques favorables.
Dans le cas de microparticules utilisées comme additifs réactifs, leurs fonctions réactives sont sélectionnées et adaptées ou modifiées pour réagir avec les fonctions réactives de la composition réticulable hôte ou entre elles. Par exemple, dans le cas d'une composition réticulable par voie radicalaire thermique ou photochimique contenant des monomères et/ou oligomères mono- ou multi-fonctionnels éthyléniquement insaturés, les microparticules, après modification chimique suivant l'étape de polymérisation, seront de préférence polyinsaturées. Des microparticules réactives multiépoxydées ou multihydroxylées seront adaptées pour des compositions de revêtements d'époxydes photoréticulables par voie cationique en présence de photoamorceurs cationiques tels que les sels de triaryl sulfonium ou de diaryl iodonium. Des microparticules réactives multiépoxydées ou multicarboxylées seront adaptées pour la réticulation
de compositions de revêtement ou de moulage à base d'époxydes et de polyamines ou de copolymères acryliques carboxylés ou d'anhydride de diacide carboxylique.
De même, des microparticules multicarboxylées partiellement neutralisées peuvent servir de microparticules hydrodispersables ou, suivant le degré de neutralisation, hydrosolubles et peuvent être utilisées dans des compositions de revêtements à base de dispersions aqueuses de polymères réactives ou non réactives. Ce caractère d'hydrodispersibilité ou d'hydrosolubilité peut aussi être conféré par un composant C et/ou B ayant des constituants sélectionnés parmi respectivement les mono- et diacrylates ou méthacrylates de polyéthers diols tels que le polyéthylène glycol de Mn inférieure à 1500. En particulier des microparticules hydrodispersibles ou hydrosolubles portant des fonctions acrylates ou méthacrylates, après modification partielle de leurs fonctions initiales fl, peuvent être utilisées dans des revêtements photoréticulables à base de dispersions aqueuses de polymères, de préférence acryliques. Les microparticules utilisées comme additifs réactifs ont une fonction de véritable agent réticulant et d'activateur de réactivité du système concerné, du fait de leur fonctionnalité élevée.
L'effet sur les performances mécaniques du revêtement ou du produit moulé se traduit, par un renforcement et une flexibilité accrus, en fonction de la fonctionnalité, compatibilité et Tg de la microparticule greffée chimiquement à la matrice hôte, la microparticule se comportant comme une microcharge greffée ou non et/ou une microcharge dure ou flexible. L'énergie de cohésion du matériau final, revêtement ou produit de moulage, se trouve ainsi augmentée avec un effet positif, possible à la fois sur la dureté et la flexibilité.
En plus du compromis dureté/flexibilité, la présence de microparticules de l'invention rend possible une meilleure adhérence des compositions concernées sur des substrats divers polaires ou non polaires. Ces substrats peuvent être des substrats revêtables par des
compositions de revêtements ou imprégnables en tant que charges ou renforts dans des compositions de moulage ou de composites.
Comme exemples de substrats polaires sur lesquels les compositions contenant les microparticules de l'invention donnent une bonne adhérence, nous pouvons citer : le verre, l'acier, l'aluminium, le silicium, le polycarbonate, le bois, les fibres de verre, les fibres de carbone, les fibres de polyester ou de polyamide, les fibres de cellulose.
Comme exemples de substrats non polaires réputés difficiles en termes d'adhérence donnant de bonnes performances d'adhérence avec les compositions de revêtement et de préférence avec les compositions de revêtements réticulables par voie radicalaire, nous pouvons citer : les polyoléfines, et plus particulièrement, le polyéthylène et le polypropylène avec ou sans traitement spécial de surface, et les revêtements de faible tension de surface tels que vernis photoréticulés.
Parmi les compositions de revêtement préférées ayant un bon compromis dureté/flexibilité/adhérence sur substrats polaires et non polaires nous pouvons citer une composition réticulable par voie radicalaire contenant de 0,5 à 50% en poids, de préférence, 5 à 30% en poids de microparticules acryliques réticulées de l'invention telles que définies précédemment, de préférence portant des fonctions réactives f2 acrylates et/ou méthacrylates et/ou maléates et/ou maléimides et ladite composition de revêtement comprenant en plus des monomères mono- ou multifonctionnels acryliques ou vinyliques et/ou oligomères acryliques mono ou multifonctionnels ou oligomères polyesters insaturés.