INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Du fait que le pion 30 est sorti du logement 29 une action sur la tirette de frise 27 peut, certes, entraîner la pièce 24 mais est sans action sur le levier 12 dont la palette reste hors de prise des biellettes 13 et 15. La supercondamnation est donc bien effective, et il n'est pas possible d'ouvrir la portière de l'extérieur ou de l'intérieur.
Pour la suppression de la supercondamnation, la séquence de fonctionnement des moteurs 31 et 22 est inversée par rapport à la mise en place de la supercondamnation. Le moteur 31 est mis en action le premier pour ramener le bras 12 dans la position de la Figure 8, engageant ainsi le pion 30 dans le logement 29. Le fonctionnement ultérieur du moteur 22 dans le sens convenable permet, en faisant tourner la pièce 24, d'entraîner le bras 12 en pivotement autour de la direction D-D.
Les Figures 10 à 18 montrent des moyens d'assistance à l'ouverture et à la fermeture d'une porte, comprenant un moteur électrique 37 et un réducteur 38 (Fig. 10).
Le but de l'assistance à la fermeture d'une porte est d'entraîner automatiquement cette porte d'une position de fermeture intermédiaire, facile à obtenir manuellement, dans laquelle le cliquet 7 est en butée contre le premier cran 8 du pêne (Fig. 13), à une position de fermeture complète dans laquelle le cliquet 7 est en butée contre le deuxième cran 9 du pêne 5 (Fig. 15).
Pour ce passage d'une position à l'autre, il faut disposer d'un couple suffisant pour entraîner la compression des joints de porte.
Le moteur 37 est ainsi équipé du réducteur 38 à vis (non visible) et roue tangente 39 (Fig. 11).
La sortie du réducteur 38 est constituée par l'extrémité d'un arbre creux 40 (Fig. 11) solidaire en rotation de la roue 39. Un plateau 41, dont le plan moyen est orthogonal à l'axe géométrique de l'arbre 40, est monté en bout de cet arbre. Le plateau 41 est entraîné en rotation, à partir de l'arbre 40, par des moyens de débrayage 42 permettant, lorsqu'on le souhaite, de désaccoupler en rotation le plateau 41 relativement à l'arbre 40.
Ces moyens de débrayage 42 comprennent une bille 43 traversant un trou prévu dans l'arbre 40 et faisant saillie radialement dans une rainure d'un alésage du plateau 41. La bille 43 est maintenue dans cette position d'accouplement par l'action d'un poussoir cylindrique 44 monté coulissant dans l'arbre 40. Une extrémité de ce poussoir 44, située à l'intérieur du manchon 40, est en appui contre une autre bille 45 qui vient au contact de la bille 43 et la pousse vers l'extérieur. Cette bille 45 est soumise à la poussée d'un ressort de compression 46 disposé entre une extrémité frontale fermée de l'arbre 40 et la bille 45. L'autre extrémité du poussoir 44 fait saillie au-delà de l'arbre 40 et est en appui contre un bras 47 formant butée, pouvant être déplacé pour permettre le coulissement du poussoir 44 vers la droite de la Figure 11 sous l'action du ressort 46. Il en résulte un effacement dans le sens radial vers l'intérieur de la bille 43 entraînant le déclavetage du plateau 41 relativement à l'arbre 40. Des moyens de commande du bras 47 seront décrits plus en détail par la suite avec référence à la Figure 10.
Le plateau 41 comporte, sur sa face éloignée de la roue 39, une came centrale 48 en saillie dont le contour est constitué de deux segments rectilignes parallèles raccordés à leurs extrémités par un arc de cercle centré sur l'axe du plateau 41.
Le plateau 41 est en outre muni d'un pion 50 en saillie perpendiculairement au plan moyen du plateau, disposé de manière à venir agir contre un bord 49a du doigt 49 au moment opportun.
L'autre face du plateau 41 est munie d'un pion 51, judicieusement placé au voisinage de la périphérie, servant d'axe d'articulation à une bielle 52. L'extrémité opposée de cette bielle 52 est munie d'un pion 53 faisant saillie de part et d'autre du plan moyen de la bielle. La partie de ce pion 53 en arrière de la bielle 52, selon la représentation de la Figure 12, est engagée dans une lumière oblongue 54 sensiblement en forme de S aplati, prévue dans la grande face de la contreplaque 2. Cette lumière 54 constitue une came dont la forme est prévue pour assurer le guidage souhaité du pion 53. La partie de ce pion 53 faisant saillie vers l'avant de la bielle 52 peut venir coopérer, dans des conditions déterminées, avec le bec 10 du pene 5, comme illustré sur la Figure 14.
La pièce P est constituée par une plaque montée libre en rotation autour du même axe géométrique que le cliquet 7. La liaison en rotation avec le cliquet 7 est assurée par une fenêtre 55 sensiblement de forme trapézoïdale d'une certaine étendue angulaire, prévue dans la pièce P. Le pion 11 solidaire du cliquet 7 est engagé dans cette fenêtre 55. La pièce P est sollicitée par des moyens de rappel élastiques Pr dans le sens contraire d'horloge selon la représentation des Figures 12 à 14, comme le cliquet 7.
En position d'ouverture du pêne (Fig. 12), le pion 1 1 n'est pas en butée contre le bord radial voisin de la fenêtre 55.
Un microcontact 56 de passage est prévu, fixe sur le boîtier, pour détecter l'arrivée du pêne 5 dans la position correspondant au premier cran, et pour commander la mise en marche du moteur 37 afin d'entraîner le plateau 41 dans le sens contraire d'horloge selon la représentation des Figures 12 à 18.
La position de repos du dispositif correspond à la représentation de la Figure 12 avec le pêne 5 en position d'ouverture.
Le pion 53 se trouve dans la moitié supérieure de la lumière 54. L'arrêt dans cette position est commandé par un capteur 57, notamment à effet Hall, dont un élément fixe est placé, légèrement écarté de la circonférence du plateau 41, dans une position angulaire correspondant sensiblement à la position occupée par l'aiguille des heures d'une horloge indiquant onze heures. Le capteur 57 peut détecter l'arrivée du pion 51 éventuellement équipé d'un élément conjugué du capteur 57.
De plus, le faisceau 22, au lieu d'avoir une orientation parallèle à celle de ce champ électrostatique, pourrait être orienté obliquement par rapport à ce champ électrostatique.
La figure 2 est une vue en coupe transversale schématique du dispositif de la figure 1 dans le cas où le substrat constitue une électrode.
On voit sur cette figure 2 que l'élément de guidage 2 constitue une couche du matériau optique.
Pour obtenir le dispositif de la figure 2, on forme sur le substrat en silicium 12, faisant fonction d'électrode, une couche de silice 8 et l'on forme la couche 2 du matériau optique sur cette couche de silice 8, par exemple par un dépôt "à la tournette" ("spin coating"), puis l'on forme sur cette couche 2 une autre couche de silice 10.
Ensuite on forme l'électrode 16 sur la couche 10.
Un autre dispositif conforme à l'invention est schématiquement représenté en coupe transversale sur la figure 3, dans le cas où le substrat constitue une électrode.
La figure 1 constitue une vue en coupe longitudinale schématique selon I-I de cet autre dispositif.
On voit sur cette figure 3 que l'élément 2 forme un ruban qui est entouré par des couches de confinement 9 et 10 qui sont en silice dans l'exemple représenté.
Pour obtenir ce dispositif de la figure 3, on dépose sur le substrat 12 une couche de silice 9 dans laquelle on creuse un sillon destiné à contenir l'élément 2 de guidage en forme de ruban.
Cet élément est formé dans ce sillon par exemple par photoblanchiment ("photobleaching") Après quoi, l'ensemble obtenu est recouvert par une couche de silice 10 puis l'on forme l'électrode 16 comme précédemment.
On précise que l'illumination de l'élément 2 par le faisceau 22 provoque un changement de l'indice de réfraction de cet élément 2 à l'endroit illuminé.
Avec un choix convenable de cet indice de réfraction et des couches de confinement, on obtient le découplage du faisceau lumineux guidé 4 lorsque le champ électrostatique E est établi et que le faisceau 22 est envoyé dans l'élément 2.
L'arrêt de l'illumination de l'élément 2 par le faisceau 22 rétablit les conditions de guidage de l'élément 2 de sorte que le faisceau 4 est à nouveau guidé par cet élément 2.
La longueur L de la zone de découplage du faisceau 4 est égale au diamètre du faisceau 22 et l'on est donc capable de maîtriser facilement cette longueur de zone de découplage.
En présence du champ électrostatique E, l'illumination du matériau par le faisceau 22 conduit à une diminution de l'ordre polaire dans ce matériau et en conséquence à une diminution du coefficient de génération de second harmonique et du coefficient électro-optique du matériau.
Comme on le verra mieux par la suite, cet effet de diminution de l'ordre polaire et du changement associé de l'indice de réfraction est utilisable dans d'autres systèmes comme par exemple les coupleurs directifs.
Les granulés ainsi obtenus sont alimentés dans des installations de mise en forme par moulage, injection, extrusion ou pultrusion.
Les compositions de l'invention conviennent plus particulièrement à la mise en oeuvre des techniques de mise en forme par extrusion-soufflage, tels que l'extrusion soufflage séquentielle, l'extrusion-soufflage 2D ou 3D.
En effet, les compositions de l'invention ont des propriétés physiques et rhéologiques qui les rendent particulièrement adaptées pour la fabrication de pièces telles que par exemple des pièces creuses comme des conduits d'air, des conduits de carburant ou de système réfrigérant, pour les moteurs thermiques.
Des détails, avantages et but de l'invention apparaîtront plus clairement au vu des exemples donnés ci-dessous, uniquement à titre d'illustration de l'invention, et de la figure unique représentant une vue schématique d'une pièce comprenant des parties rigides et une partie flexible.
Les pourcentages indiqués dans les exemples ci-dessous sont exprimés en poids par rapport à la composition totale, sauf indication contraire.
Les propriétés des compositions sont déterminées selon les normes indiquées précédemment. L'indice de viscosité en milieu fondu (MFI) est déterminé à 275"C sous une charge de 5000 g.
La viscosité relative (lirez) du polyamide 6 est déterminée selon la méthode normalisée (ISO 307, 1984), avec une solution à 1 % en poids de polyamide dans de l'acide sulfurique à 95,7 % en poids.
Exemple 1 Une composition conforme à l'invention est obtenue par mélange dans une extrudeuse bivis de type W & P ZSK 40 avec un débit de 30 Kg / h et une vitesse de rotation de vis égale à 270 tours / min., à une température de 270"C, des différents composants ci-dessous: - Polyamide 6 (Tire = 4,8) 58,0 % - Agent modifiant la résilience 40,0 % (PRlMEFLEX AFG4W) - Extenseur de chaîne 0,80 % (ARALDITE GT7071) - Pigments (Noirs de Carbone) 0,90 % - Lubrifiant (stéarate de calcium) 0,30 % Cette composition présente les caractéristiques suivantes: - Indice de viscosité à l'état fondu (MFI) 0,9g /10 min.
- Module 1300 MPa - Résistance aux chocs IZOD 900 J/ m L'agent modifiant la résilience est un polyéthylène ULDPE commercialisé par la société ENICHEM sous le nom commercial PRIMEFLEXtB) AFG4W. Ce composé présente une densité de 0,885 g/cm3, un indice de viscosité en milieu fondu égal à 0,7 - 0,8.9 110 min. mesuré à 1900C sous une charge de 2,16 kg, et une Tg égale à -450C.
Quant à l'extenseur de chaînes, L'agent chimique utilisé est un composé comprenant des fonctions époxy (un nombre d'équivalent époxy compris entre 1,90 et 2,0 eq/kg), commercialisé sous le nom commercial ARALDITEq9 GT7071.
Les pigments noirs utilisés sont soit du noir de carbone minéral, soit un mélange de noir de carbone minéral et de nigrosine.
Exemple 2 Une nouvelle composition est fabriquée selon le mode opératoire de l'exemple 1 avec une température de mélange de 250"C.
La formulation de cette composition est: - Polyamide 6 (tiret = 3,8) 33,60% - copolyamide 6/6-36 30,0 % (NYCOAB) 2012) - Agent modifiant la résilience 35,0 % ( PRIMEFLEXs AFG4W) - Extenseur de chaîne 0,80 % (ARALDITE GT7071 ) - Antioxydant 0,30 % - Lubrifiant (stéarate de calcium) 0,30 % Cette composition présente les caractéristiques suivantes: - Indice de viscosité à l'état fondu (MFI) 1,2g / 10 min.
- Module 1300 MPa - Résistance aux chocs IZOD 1000 J/ m Exemple 3 Selon le mode opératoire de l'exemple 2, une composition conforme à l'invention est préparée selon la formulation suivante: - Polyamide 6 (Tirei: 3,8) 20,1% - copolyamide 6/6-36 48,5 % (NYCOAs 2012) - Agent modifiant la résilience 30,0 % (PRIMEFLEX# AFG4W) - Extenseur de chaîne 0,80 % (ARALDITE# GT7071) - Antioxydant 0,30 % - Lubrifiant (stéarate de calcium) 0,30 % Cette composition présente les caractéristiques suivantes: - Indice de viscosité à l'état fondu (MFI) 1,99 /10 min.
- Module 1300 MPa - Résistance aux chocs IZOD 1000 J/ m Exemple 4 Selon le mode opératoire de l'exemple 2, une composition conforme à l'invention est préparée selon la formulation suivante: - Polyamide 6 (Tirci = 3,8) 18,6% - copolyamide 6/6-36 45,0 % (NYCOAd9 2012) - Agent modifiant la résilience 35,0 % (PRIMEFLEX# AFG4W) - Extenseur de chaîne 0,80 % ( ARALDITEs GT7071) - Antioxydant 0,30 % - Lubrifiant (stéarate de calcium) 0,30 % Cette composition présente les caractéristiques suivantes: - Indice de viscosité à l'état fondu (MFI) 1 ,5g / 10 min.
- Module 1200 MPa - Résistance aux chocs IZOD 1000 J/ m Exemple 5 Selon le mode opératoire de l'exemple 2, une composition conforme à l'invention est préparée selon la formulation suivante: - Polyamide 6 (#rel = 3,8) 17,1% - copolyamide 6/6-36 41,5 % (NYCOAq9 2012 ) - Agent modifiant la résilience 40,0 % ( PRIMEFLEXQ9 AFG4W) - Extenseur de chaîne 0,80 % (ARALDITE# GT7071) - Antioxydant 0,30 % - Lubrifiant (stéarate de calcium) 0,30 % Cette composition présente les caractéristiques suivantes: - Indice de viscosité à l'état fondu (MFI) 1,2g / 10 min.
Organel les Le culot contenant les organelles cellulaires est extrait par sonication (3 x 30 s) à puissance moyenne dans l'acide acétique 2 M. Les débris sont éliminés par centrifugation (8000g, 20 mn, 40C) et l'extrait acide conservé à 40C jusqu'à utilisation.
1.2 Purification des peptides.
A) Extraction en phase solide La fraction plasmatique et les extraits cytosol et organelles ont été déposés séparément sur des cartouches SEP-PAK C1s VAC de 35 cm3 (10 g WATERS ASSOCIATES), équilibrées avec de l'eau acidifiée (0,05% d'acide trifluoroacétique).
Après lavage à l'eau acidifiée, 3 élutions sont effectuées en utilisant successivement des solutions à 5%, 40%, et 80% d'acétonitrile dans l'eau acidifiée.
Les différentes fractions obtenues sont lyophilisées, et reconstituées avec de l'eau microfiltrée préalablement à la purification par HPLC en phase inverse.
B)Puriflcatlon HPLC 1 : HPLC en phase inverse.
Les fractions éluées à 5% et 40 de la colonne SEP-PAK ont été soumises à une chromatographie en phase inverse sur une colonne AQUAPORE RP300 C8 (4,6 x 220 mm, BROWNLEE), équilibrée dans l'eau acidifiée (0,05% TFA).
La séparation de la fraction 5% SEP-PAK est effectuée à l'aide d'un gradient linéaire de O à 5% d'acétonitrile dans l'eau acidifiée, à un débit de 1 ml/mn pendant 80 mn.
Pour la fraction 40*, un gradient linéaire de 2 à 60% d'acétonitrile est utilisé dans les mêmes conditions. Les fractions sont collectées, séchées sous vide, reconstituées à l'aide d'eau ultrafiltrée, et leur activité anti-microbienne est testée.
2 : Chromatographie d'exclusion.
Les fractions obtenues à l'issue de la chromatographie en phase inverse présentant une activité anti-microbienne sont purifiées par chromatographie d'exclusion, en utilisant 2 colonnes HPLC reliées en série (colonne ULTRASPHEROGEL SEC 3000 et colonne ULTRASPHEROGEL SEC 2000, 7,5 x 300 mm, BECKMAN) protégées par une précolonne (ULTRASPHEROGEL SEC, 7,5 x 40 mm, BECKMAN).
L'élution est effectuée en condition isocratiques en présence de 30% d'acétonitrile dans l'eau acidifiée, à un débit de 0,5 ml/mn. Les fractions sont collectées et testées pour leur activité antimicrobiennes.
3 : Chromatographie en phase inverse.
Les peptides ont été purifiés par une chromatographie en phase inverse sur la même colonne que dans l'étape 1 à une température contrôlée de 350C.
Les peptides 1 et 2 ont été purifiés avec un gradient biphasique lineaire : de 2 à 21% d'acétonitrile dans l'eau acidifiée (0,05% TFA) pendant 10 mn, puis de 21 à 35% d'acétonitrile pendant 50 mn à un débit de 0,25 ml/mn.
Le peptide 3 a été purifié à l'aide d'un gradient biphasique linéaire : de 2 à 23 % d'acétonitrile dans l'eau acidifiée pendant 10 mn, puis de 23 à 37% d'acétonitrile pendant 50 mn à un débit de 0,25 ml/mn à 350C.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description donnée ci-dessous, à titre non limitatif, d' exemples de réalisation décrits en référence aux dessins annexés sur lesquels - les figures 1 et 2 sont des vues schématiques en perspective, respectivement de l'extérieur et sur le côté pour la figure 1, et de l'intérieur et sur le côté pour la figure 2, d'une tête d'un rotor arrière quadripale d'hélicoptère, - la figure 3 est une vue schématique partielle en coupe selon l'axe du rotor des figures 1 et 2, - la figure 3a est une vue schématique en perspective d'un bras du plateau de comande de pas du rotor des figures 1 à 3, - la figure 4 est une vue partielle schématique, en partie en coupe transversale et en partie en élévation latérale, du rotor des figures 1 à 3, avec un premier exemple de plateau de commande de pas, - les figures 5 et 6 sont des vues partielles en coupe respectivement axiale et radiale d'une variante avec un second exemple de plateau de commande de pas, - la figure 7 est une coupe axiale partielle d'une autre variante, avec un troisième exemple de plateau de commande de pas, et - la figure 8 est une vue selon la flèche F de la figure 7.
La tête du rotor arrière quadripale d'hélicoptère qui est représentée sur les figures 1 à 4 est réalisée selon une architecture générale conforme aux enseignements de FR-A-2 671 049, auquel on se reportera pour davantage de précisions sur la réalisation des différents composants de la tête de rotor, et dont la descrition est incorporée par voie de référence dans le présent mémoire descriptif, sauf pour ce qui concerne les caractéristiques techniques propres aux rotors de l'invention, et de ce fait différents d'éléments ou organes correspondants dans les rotors selon le brevet précité.
Le rotor des figures 1 à 4 comprend un mât 1 tubulaire, monté et entraîné en rotation, autour de son axe longitudinal Z-Z, qui est l'axe de rotation du rotor, par sa base 2 présentant des cannelures axiales externes 3 en prise avec des cannelures internes du pignon de sortie 4 d'un renvoi d'angle à couple conique 5, dont le pignon d'entrée 6 est lui-même entraîné en rotation par un arbre de transmission (non représenté) relié à la boîte de transmission principale de l'hélicoptère, d'une manière bien connue.
Du côté opposé à sa base 2, le mât 1 est solidaire en rotation d'un moyeu 7. Ce moyeu 7 est du type comprenant deux plateaux de moyeu 8 et 9 qui sont parallèles l'un à l'autre, sensiblement perpendiculaires à l'axe du rotor Z-Z, espacés axialement l'un de l'autre par une paroi annulaire axiale 10 (voir figure 4), et qui ont en plan la même forme d'un polygone à sommets arrondis comportant autant de sommets que le rotor comporte de pales. Dans cet exemple, le rotor arrière étant quadripale, chacun des plateaux de moyeu 8 et 9 est un anneau carré avec quatre sommets arrondis et une ouverture centrale circulaire (figure 4).
Le plateau 8, axialement du côté du mât 1, est appelé plateau interne, car situé du côté de la structure de la partie arrière de l'hélicoptère sur laquelle le rotor arrière est monté en rotation, et l'autre plateau 9 est le plateau externe.
Chacune des pales 11 du rotor est reliée par son pied 12 au moyeu 7 à l'aide d'un unique organe de retenue et d'articulation qui est une butée lamifiée sphérique 13, d'une structure bien connue.
Chacune de ces butées lamifiées sphériques 13 comporte une partie centrale 14 constituée par un empilement alterné de couches d'élastomère et de coupelles rigides, généralement métalliques, en forme de calottes sphériques, cette partie centrale 14 étant adhérisée entre deux armatures rigides 15 et 16 en position radiale respectivement interne et externe par rapport à l'axe du rotor Z-Z. De manière connue, la partie centrale 14 est adhérisée, d'une part, par sa face radiale interne convexe sur la face radiale externe concave, de forme correspondante, de l'armature interne 15, et, d'autre part, par sa face radiale externe concave sur la face radiale interne convexe, de forme correspondante, de l'armature externe 16. Cette dernière est fixée en entretoise entre deux sommets arrondis 8a et 9a en regard l'un de l'autre sur les deux plateaux de moyeu 8 et 9, à l'aide d'une broche de liaison boulonnée 17, qui traverse des alésages alignés de l'armature externe 16 et des sommets arrondis 8a et 9a, et qui est une broche tubulaire traversée d'une épingle élastique de sécurité 18 pour la retenue d'un écrou 19 vissé sur l'extrémité filetée de la broche 17 saillant à l'extérieur du plateau externe 9.
La butée lamifiée sphérique 13, ainsi retenue entre les deux plateaux 8 et 9 du moyeu 7 par son armature externe 16, est reliée au pied de pale 12 par une attache constituée d'une boucle rigide 20 solidaire du pied de pale 12 et qui entoure la butée lamifiée sphérique 13 en étant encastrée dans un logement dans la face radiale interne (par rapport à l'axe Z-Z) de l'armature interne 15 et retenue en position d'encastrement par une plaque 21 fixée par vissage contre l'armature interne 15. La boucle 20 et la butée sphérique lamifiée 13 sont logées dans une ouverture 10a dans la paroi 10 reliant les deux plateaux du moyeu 8 et 9, cette ouverture 10a étant ménagée entre les sommets arrondis 8a et 9a entre lesquels la butée 13 et la boucle 20 sont également logées. Les dimensions de chacune des quatre ouvertures l0a de la paroi 10 sont suffisantes pour permettre les débattements angulaires de l'armature interne 15 et de la boucle d'attache 20 avec le pied 12 de la pale 11 en pas, battement et traînée, respectivement autour d'un axe de pas, d'un axe de battement et d'un axe de traînée qui sont perpendiculaires deux à deux et concourants au centre d'articulation de la butée lamifiée sphérique 13, ce centre d'articulation étant géométriquement situé du côté de l'armature externe 16, par exemple sur l'axe de la broche 17. L'axe de pas X-X est un axe longitudinal de la pale 11 qui est sensiblement radial par rapport à l'axe Z-Z, tandis que l'axe de battement Y-Y est perpendiculaire aux axes Z-Z et X-X, et que l'axe de traînée T-T est sensiblement parallèle à l'axe du rotor Z-Z.
Comme décrit dans FR-A-2 671 049, la boucle rigide 20 d'attache de pale, qui contourne de façon continue la butée sphérique lamifiée 13 dont l'armature interne 15 est encastrée à l'intérieur de la boucle 20, peut être de structure composite, constituée de stratifils de fibres minérales ou organiques de renfort agglomérées par une résine synthétique de rigidification, et être solidaire de l'ossature de la pale ll en prolongeant un ou plusieurs faisceaux de stratifils constitutifs du ou des longerons de la pale 11.
Le pas de chaque pale 11 est commandé à l'aide d'une ferrure aménagée en manchon 22 entourant le pied de pale 12 et fixée à ce dernier par deux liaisons boulonnées 23 traversant le pied de pale 12 et les plaques interne 22a et externe 22b du manchon 22. Ce manchon 22 présente, en saillie latéralement vers l'avant du bord d'attaque du pied de pale 12, une chape 24 constituant un levier de pas radialement à l'extérieur des plateaux 8 et 9, et dans laquelle est retenue une articulation à rotule 25 à l'extrémité axiale externe d'une biellette de pas 26, dont l'extré- mité axiale interne est également retenue par une articulation à rotule 27 dans une chape 28 à l'extrémité radiale externe, par rapport à l'axe du rotor Z-Z, d'un bras 29 d'un plateau 30 de commande collective du pas des pales 11 du rotor arrière.