INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La technique de l'hydrogénation (recuit du verre sous atmosphère d'hydrogène ou mise en pression sous plusieurs mégapascals à température ambiante) ou la technique de la trempe à la flamme permet d'augmenter considérablement la photosensibilité des substrats de verre ou de silice sur silicium.
A ce sujet, on consultera les documents (22), (23) et (24) La technique préférentielle de photoinscription des réseaux de Bragg est la technique du masque de phase car elle se prête bien à des inscriptions multiples sur un substrat, selon les méthodes photolithographiques traditionnelles.
La théorie de cette technique est décrite dans de nombreux ouvrages de base (voir par exemple le document (12) p.64).
Pour sa mise en oeuvre, on réalise un masque qui se présente sous la forme d'une plaque de silice fondue (par exemple du genre de celles qui sont commercialisées par la société CORNING sous la référence Corning 7940) sur laquelle ont été gravées des stries.
Ces stries sont périodiques, de période d = 8 (où X3 représente la longueur d'onde du réseau N et N représente l'indice effectif du mode fondamental guidé) et ont une profondeur telle qu'il y ait une modulation de phase de Z à la longueur d'onde d'insolation, comme l'enseigne le document (25).
Le faisceau laser d'insolation peut provenir d'un laser à argon ionisé émettant à 488 nm, dont la fréquence a été doublée < à l'intérieur de la cavité laser), afin d'émettre dans l'ultraviolet à 244 nm, ou bien d'un laser YAG-Nd dont la fréquence a été quadruplée, afin d'émettre à 266 nm.
On peut aussi utiliser un laser excimère de type KrF (émettant à 249 nm).
Le faisceau laser est alors principalement diffracté suivant deux ordres (-1 et 1) représentant chacun environ 35 de l'énergie, tandis que l'ordre zéro (qui doit être réduit au minimum en pratique) représente moins de 52 de l'énergie.
Les deux ondes cohérentes provenant de chaque ordre créent alors un schéma d' interférence de période A qui produit le réseau de longueur d'onde kB=2.N.A=N.d où N est l'indice effectif du mode fondamental guidé.
La période du réseau est indépendante de la longueur d'onde d'insolation (ce qui rend la méthode utilisable avec des sources optiques à faible longueur de cohérence telles qu'un laser excimère KrF).
Les réseaux à périodes variables sont avantageusement obtenus par une succession de plusieurs réseaux de phase à pas constant.
A ce sujet, on consultera le document (26).
De tels masques de phase sont commercialisés (par exemple par les Sociétés Lasiris, Northern Photonics, QPS Tech.) pour réaliser un réseau unique.
L'invention propose un réseau en anneau multilongueur d'onde pour raccordement d'usagers, notamment d'usagers professionnels, qui nécessite moins de fibres optiques que le réseau de la figure 3 tout en garantissant la confidentialité et la sécurité.
Dans la présente invention, on affecte une longueur d'onde à chaque usager ou client.
Ainsi, les informations émises qui sont destinées à un client i sont transportées sur le réseau en anneau par la longueur d'onde ki correspondant à ce client i.
Un aspect important de la présente invention réside dans la déportation des équipements de transmission (multiplexeurs terminaux par exemple) des clients en dehors des noeuds de l'anneau au moyen de fibres optiques.
Au niveau de chaque noeud est installée une couche optique pour assurer l'aiguillage de la longueur d'onde associée à ce noeud au niveau de celuici.
On assure ainsi par un composant passif, au niveau d'un noeud i, l'extraction de la longueur d'onde ki correspondante qui est envoyée par l'une des fibres optiques vers l'équipement de transmission installé dans les locaux du client i et l'insertion de cette longueur d'onde ki qui provient de cet équipement et qui est transmise par une autre fibre optique.
Une telle façon de faire assure la confidentialité des informations qui sont transmises sur l'anneau car chaque client n'a accès qu'à une seule longueur d'onde qui assure uniquement la transmission de ses propres informations.
De plus, l'invention permet la sécurité de fonctionnement de l'anneau.
En effet, si une défaillance survient sur l'équipement d'un client (par exemple une panne d'énergie, une mauvaise configuration de logiciel ou un défaut de synchronisation), seul les communications du client sont affectées et cela n'a aucune répercussion sur les autres noeuds de l'anneau et donc sur les autres clients.
Dans l'invention, il est également préférable que, comme sur un anneau HNS, l'anneau soit protégé contre une panne simple au niveau des fibres optiques ou de la couche optique.
De façon précise, la présente invention a pour objet un anneau multilongueur d'onde pour le raccordement d'usagers, notamment d'usagers professionnels, ce réseau étant destiné à la transmission d'informations sous forme optique, multiplexées en longueur d'onde, chaque usager étant localisé en au moins un site, le réseau en anneau étant caractérisé en ce qu' il comprend - des noeuds, chaque noeud étant optiquement relié à un seul site, une longueur d'onde étant associée à chaque usager et donc à chaque noeud, - au moins une fibre optique en anneau qui passe successivement par les noeuds du réseau et qui est destinée à être parcourue dans un sens déterminé par les informations, - des aiguilleurs optiques respectivement situés dans les noeuds du réseau, et - des équipements de transmission respectivement disposés dans les sites, - chaque site étant raccordé par au moins deux fibres optiques de raccordement au noeud correspondant à ce site, chaque aiguilleur optique étant destiné à extraire, de chaque fibre optique en anneau, des informations à la longueur d'onde associée au noeud qui correspond à cet aiguilleur optique et à les envoyer à l'équipement de transmission du site correspondant à ce noeud par l'intermédiaire de l'une des fibres optiques de raccordement, chaque aiguilleur optique étant également destiné à insérer, dans chaque fibre optique en anneau, des informations à cette longueur d'onde associée qui lui parviennent de cet équipement de transmission par l'intermédiaire d'une autre des fibres optiques de raccordement.
Le réseau en anneau objet de l'invention peut être relié à un réseau principal de transmission d'informations et comprendre en outre au moins un aiguilleur optique principal qui est optiquement relié à chaque fibre optique en anneau, au moins un multiplexeur à insertion-extraction électronique appelé MIE étant installé sur ce réseau principal de transmission d'informations et relié à cet aiguilleur optique principal de manière que les usagers du réseau en anneau puissent échanger des informations avec des usagers du réseau principal.
Ce réseau en anneau peut comprendre deux aiguilleurs optiques principaux qui sont respectivement reliés aux deux extrémités de chaque fibre optique en anneau, deux MIE étant installés sur le réseau principal de transmission d'informations et respectivement reliés à ces deux aiguilleurs optiques principaux.
De préférence, le réseau en anneau objet de l'invention comprend deux fibres optiques en anneau qui sont destinées à être parcourues en sens contraires par les informations.
Selon un premier mode de réalisation particulier du réseau en anneau objet de l'invention, chaque usager est localisé en un seul site et donc raccordé à un seul noeud.
Selon un deuxième mode de réalisation particulier, au moins un usager est localisé en un seul site, et donc raccordé à un seul noeud, et au moins un usager est localisé en une pluralité de sites et donc raccordé à une pluralité de noeuds qui sont associés à une même longueur d'onde.
Le plan orienté du M003 le plus favorable pour obtenir un oxycarbure plus efficace est le plan (010) avec un développement préférentiel dans la direction (001).
Lesdites plaquettes ont en général une longueur dans le sens de l'orientation préférentielle d'au moins 1 pm; il est remarquable qu'elle puisse atteindre ou dépasser 10 000 pm. L'épaisseur des plaquettes est généralement d'au moins 0,1 et leur largeur d'au moins 0,5 pm; cette dernière peut parfois atteindre 6000 um. Elles sont généralement de type monocristallin, plus ou moins agglomérées.
La surface spécifique BET de cet oxycarbure est supérieure à 5 m2/g, généralement à 20 m2/g et peut même atteindre 90 m2/g et est nettement supérieure à celle du M003 orienté de départ.
II est difficile de savoir quelle particularité de microstructure le caractérise et permet d'obtenir les résultats inattendus observés. On peut cependant noter qu'il est substantiellement dépourvu d'oxyde MoO2 qui peut être considéré comme un sous produit de réduction néfaste, alors que généralement l'oxycarbure obtenu à partir du MoO3 polycristallin en contient.
Un autre aspect de l'invention est un procédé d'obtention d'oxycarbure de molybdène modifié de surface spécifique élevée, caractérisé en ce que l'on part d'oxyde de molybdène habituel polycristallin, ou optionnellement d'un composé de molybdène (par exemple de ltheptamolybdate d'ammonium) que l'on transforme en oxyde, on traite thermiquement ledit oxyde de molybdène par sublimation-condensation à une température comprise entre 500 et 800"C dans une enceinte sous atmosphère de gaz oxydant pendant au moins 5h pour obtenir un oxyde recristallisé orienté, lequel est ensuite traité sous courant d'un mélange d'hydrocarbure et d'hydrogène pour donner un oxycarbure de molybdène modifié.
L'étape de sublimation-condensation se fait habituellement sous atmosphère statique ou sous courant de gaz oxydant sec ou humide à faible vitesse, ledit gaz pouvant être de l'air. On effectue ainsi une recristallisation de l'oxyde de molybdène sur place, sans transfert de matière appréciable.
Dans le but d'obtenir un catalyseur supporté, on peut mélanger ou déposer l'oxyde de départ ou un précurseur, avec ou sur un matériau inerte vis à vis de l'oxyde, ce matériau servant de support au catalyseur d'oxycarbure modifié.
Ce matériau est habituellement un réfractaire, par exemple l'alumine, mois de préférence un carbure à grande surface spécifique comme le SiC pur ou dopé.
L'oxyde recristallisé obtenu est un oxyde à structure orientée comportant principalement des plaquettes monocristallines de forme allongée présentant une orientation préférentielle.
La préparation de l'oxycarbure à partir de l'oxyde recristallisé se fait selon les méthodes décrites dans les brevets cités ci-dessus.
Un autre aspect de l'invention est l'utilisation de cet oxycarbure de molybdène modifié à grande surface spécifique préparé à partir de MoO3 orienté comme catalyseur dans les réactions pétrochimiques en particulier pour l'isomérisation des hydrocarbures ou leur hydrogénation, en particulier celle des aromatiques pour obtenir une sélectivité élevée à fort taux de conversion.
De tels catalyseurs selon l'invention présentent une activité nettement améliorée par rapport à l'oxycarbure de molybdène polycristallin habituel. En particulier leur vitesse spécifique peut atteindre près de 10 fois celle du MoOC obtenu à partir de MoO3 polycristallin; autrement dit pour une même réaction la quantité de catalyseur nécessaire est plus de 10 fois inférieure. La vitesse spécifique est également supérieure, parfois d'au moins 4 fois, à celle obtenue avec les catalyseurs habituels à base de Pt sur zéolithe.
Les caractéristiques de sélectivité ou de taux de conversion propres à MoOC (sélectivité à forte conversion très supérieure à celle de Pt) ne sont habituellement pas modifiées.
Le catalyseur selon l'invention peut être préparé tel quel (c'est-à-dire en vrac) ou supporté par exemple sur un support de SiC à surface spécifique élevée, comme cela a été déjà dit.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Différentes méthodes de préparation de la phase d'oxyde, MOO3 tel quel ou supporté, présentant l'orientation adéquate pour permettre l'obtention d'un catalyseur à base d'oxycarbure de Mo modifié très actif et sélectif pour la réaction d'isomérisation, sont décrites ci-dessous.
Une première méthode de préparation consiste en un chauffage sous faible courant d'air d'une poudre de MoO3 polycristalline telle quelle à une température comprise de préférence entre 650 et 750"C durant une période allant de 5 à 240h. L'oxyde de molybdène utilisé peut être remplacé soit par un sel précurseur (heptamolybdate), soit par une poudre de métal ou des plaquettes de métal que l'on oxyde. L'oxyde de molybdène après ce traitement se présente sous forme de poudre ou de plaquettes ayant I'orientation préférentielle souhaitée. Le courant d'air peut être remplacé par tout autre gaz contenant de l'oxygène. Le flux gazeux, généralement de faible vitesse, peut soit être utilisé sous forme de gaz sec ou contenir de la vapeur d'eau. La synthèse peut aussi être réalisée sous une atmosphère statique d'air ou un mélange d'oxygène avec un gaz inerte.
Exemple 24 (méthode Ai) N-[3,5-Diméthyl-4-[(nitrométhyl)sulfonyl]phényll4fluorobenzène- sulfonamide A une solution de 2,0 g (8,19 mmoles) de 3,5-diméthyl-4 [(nitrométhyl)sulfonyl]aniline dans 40 ml de tétrahydrofurane anhydre, sont ajoutés 1,65 g (16,5 mmoles) de carbonate de calcium, puis, par petites fractions, 2,4 g (12,3 mmoles) de chlorure de 4-fluorobenzènesulfonyle. Le milieu réactionnel est porté à reflux pendant 50 heures. Après refroidissement, il est jeté dans 200 ml d'eau et extrait par 3 fois 100 ml de chlorure de méthylène.
Les extraits organiques rassemblés sont lavés par 100 ml d'eau, séchés sur sulfate de sodium et concentrés à sec sous pression réduite. Le résidu huileux obtenu est purifié par chromatographie sur colonne de silice (éluant : chlorure de méthylène) et recristallisation dans un mélange d'hexane et d'acétate d'éthyle pour donner 1,2 g (36 %) de N-(3,5-diméthyl-4- [(nitrométhyl)sulfonyl]phényl]-4-fluorn-benzènesulfonamide.
F = 152 - 154"C (hexane - acétate d'éthyle) Analyse centésimale: C15H15FN2O0S2 (M = 402,41) C% H% F% N% S% calculé 44,77 3,76 4,72 6,96 15,93 trouvé 44,76 3,85 4,43 6,93 15,84 IR: v = 1592,1563,1478,1398, 1362, 1341, 1177, 1169, 1159, 1146, 1090, 1071, 877, 865, 841, 666, 635 cm-' RMN 'H (DMSO d6) : 6 = 2,68 (6H,s) ; 6,48 (2H, s échangeable par CF3COOD); 7,18 (2H,s) ; 7,61 - 7,69 (2H,m); 8,13 - 8,19 (2H,m); 11,31 (1H, s échangeable par CF3COOD).
Exemple 25 (méthode A2) N-13,5-Diméthyl4[(nitrométhyl)sulfonyllphinyll-3-fluorobenzène- sulfonamide Le composé du titre est obtenu comme dans l'exemple 6 à partir d'une solution de 2,0 g (8,19 mmoles) de 3,5-diméthyl-4-[(nitrométhyl)sulfonyl]aniline dans 40 ml de tétrahydrofurane, de 1,29 g (16,3 mmoles) de pyridine et de 2,4 g (12,3 mmoles) de chlorure de 3-fluorobenzènesulfonyle.
Le milieu réactionnel est agité pendant 2 h à température ambiante, puis pendant 6 h à 40"C.
Rendement: 1,3 g (40 %).
F = 135 - 1370C (hexane - acétate d'éthyle) Analyse centésimale : C15H15FN2O6S2 (M = 402,41) C% H% F% N% S% calculé 44,77 3,76 4,72 6,96 15,93 trouvé 44,62 3,63 4,65 6,91 16,21 IR: v = 3263, 1597, 1557, 1551, 1479, 1395, 1357, 1343, 1320, 1307, 1230, 1168, 1146, 1072, 856, 695, 676, 636, 610 cm- RMN 1H (DMSO de): â = 2,45 (6H,s); 6,43 (2H, s échangeable par CF3COOD); 6,97 (2H,s) ; 7,50 - 7,73 (4H,m); 11,16 (1H, s échangeable par CF3COOD) Exemple 26 (méthode A2) N-[3, 5-Diméthyl-4-[(nitrométhyl)sulfonyljphényl]phénylméthanesulfonamide Le composé du titre est obtenu en opérant comme dans l'exemple 11, à partir d'une solution de 3,0 g (12,3 mmoles) de 3,5-diméthyl-4 [(nitrométhyl)sulfonyl]aniline dans 57 ml de tétrahydrofurane, de 2,0 ml (24,7 mmoles) de pyridine et de 3,5 g (18,4 mmoles) de chlorure de phénylméthanesulfonyle.
Le milieu réactionnel est agité pendant 20 h à température ambiante, puis pendant 5 h à 40"C. Le produit final est cristallisé dans un mélange d'hexane et de chlorure de méthylène.
Rendement: 0,42 g (8,6 %) F = 124 - 126"C (hexane - chlorure de méthylène) Analyse centésimale: C,8H,8N208S2 (M = 398,44) C% H% N% calculé 48,23 4,55 7,03 16,09 trouvé 48,49 4,59 7,03 16,04 IR: v = 3256, 1596, 1566, 1488, 1405, 1359, 1337, 1325, 1312, 1144, 1071, 697, 638 cm-1 RMN 1H (DMSO d6) : 8 = 2,72 (6H,s) ; 4,90 (2H,s) ; 6,69 (2H, s échangeable par CF3COOD) ; 7,14 (2h,s) ; 7,49 - 7,58 (5H,m) ; 10,70 (1H, s échangeable par CF3COOD) Exemple 27 (méthode A2) 4-Bromo-2,5-difluoro-N-[3,5-diméthyl4- nitromAthyl)sulfonyl]phényll- benzènesulfonamide A une solution maintenue sous atmosphère d'azote, de 2,0 g (8,19 mmoles) de 3,5-diméthyl-4-[(nitrométhyl)sulfonyl]aniline dans 40 ml de tétrahydrofurane anhydre, sont ajoutés 1,3 g (16,4 mmoles) de pyridine séchée sur potasse puis 3,6 g (12,3 mmoles) de chlorure de 4-bromo-2,5-difluorobenzènesulfonyle. Le milieu réactionnel est agité pendant 7 h 30 à température ambiante, puis pendant 11 h à reflux ; après refroidissement, il est jeté dans 300 ml d'eau et extrait 3 fois au chlorure de méthylène. Les extraits organiques rassemblés sont lavés à l'eau, séchés sur sulfate de sodium et concentrés à sec sous pression réduite. Le résidu solide obtenu est purifié par chromatographie sur colonne de silice (éluant : chlorure de méthylène) et recristallisation dans un mélange d'hexane et d'acétate d'éthyle pour donner 0,24 g (6,2 %) de 4-bromo-2,5difluoro-N-[3,5-diméthyl-4-[(nitrométhyl)sulfonyl]phényl]benzènesulfonamide, contenant 5 % molaire d'acétate d'éthyle.
F = 167 - 1690C (hexane - acétate d'éthyle) Analyse centésimale: C15H13BTF2N206S2 (M = 499,31), 5 % C4H802 C% H% Br% F% N% calculé 36,24 2,68 15,86 7,54 5,56 12,73 trouvé 36,50 2,75 15,47 7,39 5,51 12,80 IR: v =3242,1565,1480,1350, 1167cm1 RMN 'H (DMSO do : a = 2,42 (6H,s) ; 6,39 (2H, s échangeable par CF3COOD); 6,92 (2H,s); 7,97 - 8,03 (2H,m); 11,55 (I H, s échangeable par CF3COOD) Exemple 28 (méthode A2) 2,5-Difluoro-N-[3,5-diméthyl4-1(nitrométhyl)sulfonyl]phényllbenzène- sulfonamide Le composé du titre est obtenu en opérant comme dans l'exemple 15 en utilisant 2,6 g (12,2 mmoles) de chlorure de 2,5-difluorobenzènesulfonyle.
Le milieu réactionnel est agité pendant 20 h à température ambiante et est abandonné pendant 5 jours avant traitement. Le produit final est purifié par chromatographie sur colonne de silice (éluant: chlorure de méthylène) et recristallisation dans le toluène.
Rendement: 1,1 g (32 %) F = 132 -134 C (toluène) Analyse centésimale: C,5H,4F2N206S2 (M = 420,40) C% H% F% N% S% calculé 42,85 3,36 9,04 6,66 15,25 trouvé 43,09 3,43 9,05 6,69 15,40 R: v = 1562,1486,1353,1159, 1147,607cm1 RMN 'H (DMSO du) : ô = 2,47 (6H,s) ; 6,44 (2H, s échangeable par CF3COOD); 6,99 (2H,s) ; 7,49 - 7,57 (1H,m) ; 7,60 - 7,64 (1H,m); 7,86 - 7,92 (1H,m) La matière première, chlorure de 2,5-difluorobenzènesulfonyle, est obtenue selon le mode opératoire suivant: A un mélange refroidi en dessous de -10 C par un bain de carboglace dans l'éthanol, de 33 ml d'acide chlorhydrique concentré et de 10 ml d'acide acétique, sont ajoutés rapidement 12,9 9 (99,9 mmoles) de 2,5-difluoroaniline, puis, goutte à goutte, une solution de 7,4 g (107 mmoles) de nitrite de sodium dans 15 ml d'eau. L'agitation est poursuivie 45 min après la fin de l'addition, à une température comprise entre -10 et -25 C.
Cette solution maintenue vers -25 C, est ajoutée par fractions à un mélange, refroidi à 10 C par un bain de glace, obtenu par saturation de 100 ml d'acide acétique par de l'anhydride sulfureux et addition de 2,5 g (25,3 mmoles) de chlorure cuivreux. II se produit un important dégagement d'azote. Le milieu réactionnel est laissé revenir à température ambiante et maintenu ainsi pendant 2 h, avant d'être jeté dans 450 ml d'un mélange d'eau et de glace; il est extrait à l'éther éthylique. Les extraits éthérés rassemblés sont lavés par une solution aqueuse saturée de bicarbonate de soude, séchés sur sulfate de sodium et concentrés. Le résidu huileux obtenu est distillé sous pression réduite pour donner 14,3 g (87 %) d'un liquide constitué essentiellement de chlorure de 2,5difluorobenzènesulfonyle que l'on utilise dans l'étape suivante sans autre purification.
Eb = 65 - 70"C sous 0,5 mm de mercure.
IR: v = 3118, 3087, 1488, 1410, 1384, 1301,1255,1202,1188, 1152, 1119, 1052, 881, 832, 772, 692, 689, 605, 599 cm ' RMN 1H (CDCl3) : = 7,28 - 7,32 (1H,m) ; 7,38 - 7,42 (1H,m) ; 7,58 - 7,63 (1H,m) Exemple 29 (méthode A2) 2,3-Dinuoro-N-[3,5-diméthyl4-[(nitrométhyl)sulfonyl]phényl]benzène- sulfonamide Le composé du titre est obtenu en opérant comme dans l'exemple 15 en utilisant 2,6 g (12,2 mmoles) de chlorure de 2,3-difluorobenzènesulfonyle.
Le milieu réactionnel est agité pendant 20 h à température ambiante, à l'abri de la lumière et abandonné pendant 3 jours, avant traitement. Le produit final est purifié par chromatographie sur colonne de silice (éluant : chlorure de méthylène) et recristallisation dans le toluène.
Dans le mode de réalisation illustré, les évidements traversants sont des alésages 26, 27 qui se trouvent situés exactement en regard des moyens d'ancrage des implants 4, 5, lorsque les implants, 4, 5 sont assemblés à l'instrument ancillaire 2.
Ces moyens d'ancrage des implants, indiqués aux figures 7 et 9, consistent pour le mode de réalisation illustré en des trous 46 à travers la plaque de manipulation 49 de l'implant tibial 4 et des trous 57 à travers la plaque de manipulation 59 de l'implant astragalien 5.
Le manipulateur perce le tibia 101 avec des mèches de forage à travers les évidements traversants 26 de l'instrument ancillaire 2 et à travers les trous 46 de l'implant tibial 4.
De la même manière, il perce l'astragale 102 avec des mèches de forage à travers les évidements traversant 27 de l'instrument ancillaire 2 et à travers les trous 57 de l'implant astragalien 5.
Puis, comme illustré à la figure 12, le manipulateur introduit des vis d'ancrage 12 qu'il visse au tibia 101 au moyen d'un tournevis 13 à travers les passages formés par les évidements traversants 26 et les trous 46, pour ancrer l'implant tibial 4 au tibia 101.
De la même manière, le manipulateur visse l'implant astragalien 5 à l'astragale 102 au moyen de vis d'ancrage 12 au travers des évidements traversants 27 et au travers des trous 57.
Pour assurer la stabilité de l'ancrage des implants dans les os, l'implant tibial 4 comprend au moins deux trous 46 de passage des vis d'ancrage, et l'implant astragalien 5 comprend au moins deux trous 57 de passage des vis d'ancrage 12.
Pour les mêmes raisons et pour obtenir une bonne correspondance entre l'instrument ancillaire 2 et les implants respectifs 4, 5, les évidements traversants 26, 27 comprennent une paire d'alésages traversants par implant 4, 5 assemblé à l'instrument ancillaire 2.
Sur les implants 4, 5, les trous 46 et 57 (figures 4, 7 et 6, 9) destinés à recevoir les vis d'ancrage 12 ont une forme allant en se rétrécissant sensiblement de la surface de contact 40, 51 avec l'instrument ancillaire 2 vers la surface de contact 41, 50 avec l'os 101, 102, de manière à noyer au moins en partie la tête conique des vis d'ancrage 12 dans l'épaisseur des plaques de préhension 49, 59.
Les figures 4, 7 et 6, 9 illustrent plus précisément les implants de remplacement osseux tibial 4 et astragalien 5.
Lorsque la prothèse est en place, le mouvement articulaire se fait par glissement des surfaces cylindriques congruentes 64 et 54, dans la direction antéropostérieure de la cheville, pour reproduire sensiblement le mouvement articulaire naturel de la cheville. Ce mouvement naturel est composé d'une rotation principale autour d'un axe latéral et d'un jeu en rotation autour de l'axe mécanique de la jambe, la première se produisant entre l'insert intermédiaire et l'implant astragalien, le second entre l'implant tibial et l'insert intermédiaire.