INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les composés de formule (Ci): Z'-(CH2)0-(Q)q-(CH2)r-(Ar)s-(CH2)r(U)u-(CH2)v-Si(X)3 (Ci), dans laquelle o, q, r, s, t, u, v, Q, Ar, U et X ont la même définition pour la formule (Bi) telle que définie précédemment, Z' représente soit un radical halo, notamment un radical bromo ou un radical iodo, soit un groupe oxiran-2-yle,
soit un groupe éthényle, soit un radical isocyanato, la somme q + s est égale à 0 ou à 1, étant entendu que lorsque q est égal à 1, et que Z' représente un radical halo ou un radical isocyanato, o est différent de 0, que lorsque q est égal à 1 et que u est égal à 0, la somme r+s+t+v est différente de 0, que lorsque u est égal à 1, v est différent de 0, que lorsque u est égal à 1 et que q est égal à 0, la somme o+r+s+t est différente de 0, que lorsque s est égal à 0, et que q et u sont chacun égaux à 1, la somme r + t est différente de 0, et que la somme o+r+t+v est inférieure à 6, et notamment le (triéthoxy) (3-iodopropyl) silane, le 2-[[[3-(triéthoxysilyl) propyl] oxy] méthyl]oxiranne, le N-[[4-(bromométhyl) phényl] méthyl] N-[3-(triéthoxysilyl) propyl] amine, le (triéthoxy) [(4-iodométhyl) phényl] silane, le propènoate de 3-(triéthoxysilyl) propyle, le N-[3-(triéthoxysilyl) propyl] bromoacétamide ou le (triéthoxy) (3-isocyanatopropyl) silane, sont particulièrement appropriés à la mise en #uvre du procédé selon l'invention.
Selon un autre aspect de la présente invention, celle-ci a pour objet un gel de polysiloxane (III) incorporant des polyazamacrocycles et des complexes métalliques de ces ligands azotés, caractérisé en ce qu'il est susceptible d'être obtenu à partir de l'hydrolyse d'un composé de formule (1) telle que définie précédemment conduisant à la formation d'un gel de polysiloxane incorporant des motifs de polyazamacrocycles non métallés (III'), suivie de l'action d'un sel métallique sur ledit gel (III'), ainsi que le procédé de préparation du gel de polysiloxane (III) ainsi mis en oeuvre, à partir du composé de formule (I) telle que définie précédemment. L'invention a plus particulièrement pour objet, le gel de polysiloxane (1111) dans lequel l'élément métallique est choisi parmi le cobalt ou le cuivre.
Selon un autre aspect de la présente invention, celle-ci a pour objet un gel de polysiloxane (IV) incorporant des polyazamacrocycles et des complexes métalliques de ces ligands azotés, caractérisé en ce qu'il est susceptible d'être obtenu à partir de l'action d'un sel métallique sur un composé de formule (I) telle que définie précédemment, conduisant à la formation d'un complexe organométallique dudit métal avec ledit composé de formule (1), suivie de l'hydrolyse dudit complexe organométallique, ainsi que le procédé de préparation du gel de polysiloxane (IV) ainsi mis en oeuvre, à partir du composé de formule (I) telle que définie précédemment. L'invention a plus particulièrement pour objet, le gel de polysiloxane (IV,) dans lequel l'élément métallique est choisi parmi le cobalt ou le cuivre.
Le cation métallique intervenant dans la composition du gel de polysiloxane (III) ou
est notamment choisi parmi les cations de U, Pu, Am, Eu, Ce, Cr, Gd, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Zn, Ag, Cd, Au, Hg ou Pb, et est de préférence un cation Cu++ ou Co++.
PROCEDE DE POMPAGE OPTIQUE D'UN MILIEU AMPLIFICATEUR DE LUMIERE ET MODULE DE POMPAGE OPTIQUE POUR LA MISE EN #WRE DE CE PROCEDE DESCRIPTION 5 DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un procédé de pompage optique d'un milieu amplificateur de lumière ainsi qu'un module de pompage optique pour la mise en oeuvre de ce procédé.
Un laser fondé sur l'invention trouve des applications industrielles notamment dans les domaines suivants : soudure, découpe, traitement superficiel de matériaux et marquage d'objets.
I1 peut également trouver des applications dans le domaine médical. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE On sait qu'un laser comprend essentiellement un milieu amplificateur et deux miroirs formant une cavité résonante, le milieu amplificateur étant placé entre ces deux miroirs.
L'énergie nécessaire au fonctionnement d'un laser peut être fournie au milieu amplificateur de manière électrique, chimique ou optique.
Dans la présente invention, on s'intéresse à la troisième manière c'est-à-dire à ce que l'on appelle le pompage optique du milieu amplificateur. Afin de réduire les effets qui limitent les performances du laser, la répartition de la lumière de pompage dans le milieu amplificateur doit être la plus homogène possible.
Or, si rien n'est spécifiquement entrepris dans ce sens, la répartition de cette lumière de pompage est en général inhomogène et présente souvent un maximum du côté de la source de cette lumière.
Précisons dès maintenant que l'invention concerne un procédé destiné à rendre cette répartition homogène.
On sait que le milieu amplificateur d'un laser absorbe tout ou partie de la puissance de pompage et en réémet une certaine quantité sous forme d'émission stimulée, le reste de la puissance absorbée étant transformé en chaleur. Cette émission stimulée est appelée effet laser .
L'absorption de la puissance de pompage suit une loi exponentielle (loi de Beer-Lambert) qui se traduit par une puissance absorbée plus importante sur la partie (ou les parties) du milieu amplificateur proche(s) de la source de pompage. Ceci crée des inhomogénéités de pompage : la puissance absorbée n'est pas la même en tout point du milieu amplificateur.
Les variations de pompage en différents points de ce milieu créent à leur tour des variations locales de l'indice de réfraction qui induisent des déformations du front d'onde du faisceau laser émis.
La conséquence ultime de ces inhomogénéités de pompage est une limitation de la qualité de ce faisceau laser. En particulier, la déformation du front d'onde est susceptible de limiter la puissance extraite du laser et d'augmenter la divergence du faisceau laser. Pour remédier à ces inconvénients, il est connu, dans le cas particulier d'un milieu amplificateur solide en forme de barreau, de pomper longitudinalement ce milieu. Pour ce faire, on focalise le flux lumineux issu d'une ou plusieurs sources de lumière, des diodes lasers par exemple, sur l'une des faces du barreau.
Cette technique permet d'obtenir une répartition homogène du pompage mais elle n'est pas adaptée aux lasers de très forte puissance moyenne à cause des problèmes de sollicitation thermique de l'extrémité du milieu amplificateur. En fait cette technique est surtout adaptée aux lasers monomodes transverses de puissance moyenne modérée.
Lorsque l'on souhaite réaliser un laser de forte puissance moyenne, on utilise de préférence une technique connue de pompage transverse. On dispose alors radialement autour du milieu amplificateur un nombre fini de diodes lasers.
Ceci est schématiquement illustré par la figure 1 où l'on voit, en coupe transversale, un barreau laser 2 placé dans un manchon en saphir 4. L'espace compris entre le barreau 2 et le manchon 4 constitue un canal de refroidissement 6. Trois diodes lasers 8 sont placées à 120 les unes des autres autour du manchon 4 et sont séparées les unes des autres par des espaceurs en cuivre 10.
Chaque diode 8 émet un faisceau lumineux de pompage optique en direction du barreau 2 et l'on focalise ce faisceau sur le barreau par l'intermédiaire d'une lentille cylindrique 12. Dans cette technique connue de pompage transversal, chaque diode n'éclaire en fait qu'une partie limitée du milieu amplificateur et l'homogénéité de pompage qu'il est alors possible d'obtenir dépend directement du degré de symétrie du système diodes- barreau. Plus il y a de diodes, plus on s'approche du cas idéal de la symétrie de révolution. Or, en pratique, des contraintes mécaniques font que le nombre de diodes est souvent limité à 3 ou 5. EXPOSÉ DE L'INVENTION La présente invention a pour objet un procédé de pompage optique d'un milieu amplificateur de lumière ainsi qu'un module de pompage optique qui permettent une répartition homogène de ce pompage, sont utilisables pour former un laser, quelle que soit la puissance souhaitée pour ce laser, et ne nécessitent pas un grand nombre de sources de lumière de pompage.
De façon 'précise, la présente invention a pour objet un procédé de pompage optique d'un milieu amplificateur de lumière, dans lequel on utilise au moins une source de lumière de pompage optique du milieu amplificateur et l'on entoure ce milieu amplificateur par un réflecteur dont la paroi (simple ou multiple) est apte à réfléchir la lumière de la source, ce procédé étant caractérisé en ce qu'on envoie le faisceau directement issu de la source vers la paroi du réflecteur pour que ce faisceau y subisse des réflexions partiellement ou totalement diffuses successives et l'on place le milieu amplificateur en dehors de ce faisceau directement issu de la source pour que ce milieu amplificateur soit pompé optiquement par la seule lumière réfléchie par la paroi du réflecteur partiellement ou totalement diffusant.
Si la carte est mal introduite dans le connecteur, le contact ne peut pas être établi d'un côté et il n'y a donc pas de fermeture du commutateur de verrou, même si l'autre côté est verrouillé. Au cas où l'utilisateur déplace le verrou 140 vers sa position avant verrouillée, sans avoir fermé au préalable le couvercle 36, il ne verrouille bien entendu pas le couvercle, et son action sur le verrou ne produit aucun signal électrique au niveau du commutateur de verrou dans la mesure où la coopération des faces inférieures 188 et 190 des pattes inférieures 172 et 174 de la barre de verrouillage 140 avec les lames de contact de commutateur 200 et 202 n'est possible que lorsque le couvercle est en position fermée.
De plus, du fait de la conception connue du couvercle 36 avec sa barre de verrouillage 140, si l'utilisateur ferme le verrou 140, c'est-à-dire en amenant longitudinalement vers l'avant dans sa position verrouillée, avant d'avoir fermé le couvercle, il ne peut procéder à la fermeture complète du couvercle, et la fermeture partielle de celui-ci ne provoque aucun signal au niveau du commutateur de verrou qui reste ouvert dans la mesure où les pattes inférieures 172 et 174 ne peuvent atteindre verticalement les bossages 226 et 228.
On décrira maintenant le commutateur de fin de course de fermeture du couvercle 76.
Ce commutateur est de la conception générale connue qui est décrite et représenté dans la demande de brevet français numéro 98.11788 déposée le 22 septembre 1998 au contenu de laquelle on pourra se reporter pour connaître en détail la constitution et le fonctionnement d'un tel type de commutateur. Dans le premier exemple d'un commutateur de fin de course de fermeture du couvercle 36 illustré en détail aux figures 14 à 22A et 22B, il s'agit d'un commutateur de type normalement ouvert NO.
Dans l'exemple de réalisation illustré aux figures 1, 14 et 15 trois paires de lames de contact constituent des lames de contact classiques de signal, c'est-à-dire susceptibles de coopérer avec des plages de contact de la carte C tandis que la quatrième paire de lames de contact, c'est-à-dire la paire de droite en considérant la figure 1, est utilisée pour constituer un commutateur de détection de la présence de la carte C en position de contact ou de raccordement et de détection de la fin de course de fermeture du couvercle 36.
De manière connue, les deux lames de contact associées pour constituer le commutateur de fin de course sont en tous points identiques aux autres lames de contact de signaux tant dans leurs forme et structure, que dans leur procédé de montage sur le support isolant.
Outre les deux lames de contact 38, 38', respectivement avant et arrière, de type classique, le commutateur de fin de course, qui est ici du type normalement ouvert, est essentiellement constitué par une lame de commutateur 820 qui est réalisée dans une feuille en matériau conducteur découpée et pliée.
Comme on peut le voir aux figures 16A et 16B, la position de repos de chaque lame de contact de signal et de la lame avant 38 associée au commutateur de fin de course, est telle que son extrémité libre de contact 40 de forme bombée en forme de cuillère renversée - a sa convexité orientée vers le haut et fait saillie verticalement au-dessus du plan de la face supérieure 42 en étant situées à la même altitude.
Dans ce but, chaque tronçon d'extrémité libre est sollicité élastiquement en appui, dans l'exemple représenté, avec le bec d'extrémité de chaque lame en appui contre une portion de surface formée en vis-à-vis dans le bord correspondant de l'alvéole ou trou du support isolant qui reçoit le tronçon d'extrémité libre de contact correspondant et qui permet à l'extrémité de faire saillie au-dessus du support 36, 42. La lame de commutateur 820 est de forme générale allongée selon la direction longitudinale et elle comporte une portion centrale de fixation 840 en forme de plaque qui est fixée dans la face supérieure 42 du socle 36 par un pion serti à chaud 880 Dans son état de repos illustré à la figure 14, de façon à constituer un commutateur de type normalement ouvert, la branche longitudinale avant B1 de la lame de commutateur 820 s'étend en regard et au-dessus de l'extrémité libre de contact 40 de la lame associée 38 sans être en contact électrique avec ces dernières, tandis que la branche longitudinale arrière B2 est en contact électrique permanent avec ('extrémité incurvée 40' de la lame fléchie 38' qui est située verticalement en dessous de la face supérieure 42. La branche avant B1 présente un profil incurvé complémentaire de celui de l'extrémité de contact 78 avec sa convexités orientée vers le haut.
La branche B1 et B2 fait saillie verticalement au-dessus du plan de la face supérieure 42 et elle peut être déformée élastiquement vers le bas, à la manière d'une poutre fléchissante, pour venir en contact et en appui sur l'extrémité libre de contact 40 de la lame de contact associée 38.
Sous l'action de la face inférieure de la carte C, la déformation de la branche B1 aboutit dans un premier temps à sa venue en contact avec l'extrémité de contact 40 puis elle entraîne cette dernière également en fléchissement vertical vers le bas, la coopération entre les surfaces en contact de ces composants assurant de plus un effet autonettoyant lors de la phase de commutation.
Lorsque le point de contact P1 entre la branche B1 et l'extrémité 40 est établi, le circuit de commutation de fin de course est fermé, c'est-à-dire qu'il existe une continuité électrique entre les extrémités de raccordement 740 et 740' des deux lames de contact 38 et 38' utilisées pour la réalisation du commutateur de fin de course en association avec la lame de commutateur 820.
Comme on peut le voir notamment à la figure 15, la lame fixe dissymétrique 820 du commutateur s'étend longitudinalement jusqu'à environ deux tiers de la portion d'extrémité de la cuillère 40 du contact 38 de manière à pouvoir utilisait des contacts (identiques pour les contacts de signaux et les contacts du commutateur) présentant la plus grande hauteur possible de dépassement au-dessus de la face supérieure 42, en position de précontrainte normale : 0,75 mm.
Le profil flexible du côté du contact mobile est similaire, mais son épaisseur a été réduite d'environ 0,1 mm de façon à présenter une position de précontrainte du contact mobile permettant un jeu d'environ 0,2 mm sous la branche flexible B1 de la lame de commutation 820 lorsque celle-ci, à l'état de repos, présente une hauteur d'environ 0,55 mm au-dessus du plan 42. Ce dépassement de 0,55 mm est déterminée de façon que le diagramme des course relative de entre les contact classiques de signaux et le contact mobile 38 du commutateur de fin de course, lors du pivotement du capot muni de la carte C, soit identique au diagramme, voir plus loin, pour le commutateur de type normalement fermé NF. En effet, la mise en contact physique de la branche flexible B1 sur le contact mobile 38,40 est opérée après une défection de 0,2 mm de la branche flexible B1 (écart entre le contact mobile et la face inférieure de la branche flexible), c'est-à-dire lorsque le sommet de la face supérieure de la lame se situe approximativement à 0,55 -0,2 = 0,35 mm du plan 42.
Aux figures 16A et 16B, le couvercle 76 est ouvert, c'est-à-dire que les contacts de signaux 38 ne sont pas en contact avec la puce de la carte et le commutateur de fin de course NO est ouvert.
Aux figures 17A et 17B, la rangée arrière de contacts de signaux 38 est juste en contact avec la puce de la carte, la défection de ces contact de signaux 38 n'ayant pas encore commencé, la rangée avant de contact de signaux n'a pas encore été accostée par la carte, ni la branche flexible B1 du commutateur de fin de course qui est toujours ouvert.
L'un quelconque des polypeptides selon l'invention ou encore un fragment peptidique de celui-ci peuvent être utilisés pour la préparation d'anticorps dirigés spécifiquement contre ce dernier.
Constitue également un objet de l'invention un polypeptide comprenant au moins 20 acides aminés consécutifs d'une séquence d'acides aminés choisie parmi les séquences SEQ ID N 6 à SEQ ID N 8.
Avantageusement, un tel polypeptide comprendra de 20,25, 30,35, 40, 45,50, 75 à 100,125, 150 ou 200 acides aminés consécutifs d'un polypeptide choisi parmi les séquences SEQ ID N 6 à SEQ ID N 8.
Préférentiellement, un tel polypeptide comprendra 20,25, 30,35, 40,45, 50,60, 70,80, 90,100, 125,150, 175,200, 250 ou 300 acides aminés consécutifs d'un polypeptide choisi parmi les séquences d'acides aminés SEQ ID N 6 à SEQ ID N 8, De tels anticorps spécifiques peuvent être utilisés dans des tests d'immunodétection permettant de déterminer la présence d'une glycérol déshydratase indépendante du coenzyme B12 ou d'une 1,3-propanediol déshydrogénase dans un échantillon.
Un tel test d'immunodétection représente une alternative à la détermination de l'activité glycérol déshydratase ou 1,3-propanediol déshydrogénase dans un échantillon suspecté de contenir ces enzymes.
Par anticorps au sens de l'invention, on entendra les anticorps polyclonaux mais aussi des anticorps monoclonaux tels que préparés à partir d'hybridomes selon la technique décrite par KOHLER & MILSTEIN (1975).
Constituent également des anticorps au sens de la présente invention, des fragments d'anticorps (Fab', F (ab')2 ainsi que des fragments d'anticorps simple chaîne Fv (brevet US N 4,946,778; MARTINEAU et al., (1998)) ou encore des anticorps humanisés (REINMANN et al. , 1997 ; LEGER et al. 1997).
La figure 1 représente un schéma de la voie métabolique de bioconversion du glycérol en 1,3-propanediol chez la bactérie Clostridium butyricum.
La figure 2 illustre la construction du vecteur pSPD5 .
La figure 3 illustre la construction du vecteur pTPG (-).
La figure 4 illustre la construction du vecteur pOPG.
La figure 5 illustre la construction du vecteur pSGD.
La figure 6 illustre la construction du vecteur pPPD2.
La figure 7 illustre la production de 1,3-propanediol à partir du glycérol par la souche de Clostridium acetobutylicum DG1 (pSPD5).
La figure 8 illustre la production de 1,3-propanediol à partir du glycérol par la souche de E. coli DH5a transformée par le vecteur pSPD5 et cultivée en anaérobiose.
dans 10 ml de méthanol distillé et séché sur tamis moléculaire. Le mélange réactionnel est porté au reflux pendant 12 h puis filtré et lavé avec 20cm3 de méthanol (10 puis 2 x 5cm3). Le nombre de milliéquivalents de cuivre séquestré, mesuré par fluorescence X, permet de déterminer un rendement de métallation.
Exemple 12 : Métallation du gel 6 A partir de 100mg de gel 6 et de 33,6mg de CuCl2, on obtient 105mg d'une poudre vert clair. Rdt de métallation = 18%.
Analyse BET : Surface spécifique <10 m2/g.
Volume de dioxvaène (VO2) chimisorbé après traitement 4h à 250 C : 1,18Ncc/g (50% d'oxygénation).
Exemple 13 : Métallation du co-gel 7 A partir de 100mg de co-gel 7 et de 28mg de CuCl2, on obtient105 mg d'une poudre vert clair. Rdt de métallation = 23%.
Exemple 14 : Métallation du -gel 11 : A partir de 320mg de gel 11et 161mg de CuCl2, on obtient 390mg d'une poudre marron-vert. Rdt de métallation = 97% (1,378mmol/g).
Volume d'azote (VN2)physisorbé après traitement 12h à 250 C : 0.
VO2 chimisorbé après traitement 2h30 à 150 C : 1,24 Ncc/g (8% d'oxygénation).
VO2 chimisorbé après traitement 5h à 250 C : 2,73 Ncc/g (18% d'oxygénation).
VO2 chimisorbé après traitement 10h à 250 C : 3,46 Ncc/g (22% d'oxygénation).
VO2 chimisorbé après traitement 7h à 250 C : 3,67 Ncc/g (24% d'oxygénation).
La présente invention concerne les acides nucléiques codant pour des peptides possédant l'activité biologique de la sorbine, les peptides ainsi codés et leurs applications thérapeutiques.
La sorbine est connue comme étant un peptide de 153 acides aminés et de 17500 Da, isolé et purifié à partir de l'intestin grêle de porc (Vagne-Descroix et al, Eur. J. Biochem, 1991, 201: 53-59, et demande de brevet W089/06241). Une des activités biologiques connues de cette molécule consiste en une augmentation de l'absorption d'eau et d'électrolytes (comme les ions chlorures et sodium) au niveau de l'intestin et de la vésicule biliaire (Charpin et al, Gastroenterology, 1992, 103: 1568-1573). Par ses propriétés sur l'absorption, la sorbine peut être utilisée de manière avantageuse en thérapeutique, notamment dans le traitement des diarrhées, des malabsorptions chroniques ou de certains troubles électrolytiques.
Afin de produire à grande échelle de la sorbine active, le clonage de la séquence nucléotidique codant pour ce peptide était indispensable. Or, jusqu'à présent, ce clonage n'avait pu aboutir, en raison de difficultés particulières liées à la structure du peptide et à sa faible expression.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon t'invention, les moyens de calcul calculent en outre des grandeurs de modification pour modifier par addition les valeurs de base des premiers coefficients d'amortissement virtuel des moitiés avant et arrière des amortisseurs angulaires virtuels en fonction de la vitesse d'ouverture du papillon des gaz, de telle façon les grandeurs de modification fonction de l'ouverture du papillon des gaz pour les moitiés avant et arrière soient augmentées
d'une manière générale en fonction de l'augmentation de la vitesse du papillon des gaz, la grandeur de modification pour la moitié avant étant plus augmentée que la grandeur de modification pour la moitié arrière.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, les moyens de calcul calculent en outre les grandeurs de modification pour modifier par addition les valeurs de hase des premiers coefficients d'amortissement virtuels des moitiés avant et arrière des amortisseurs latéraux virtuels en fonction du débattement de la pédale de frein, de telle façon que les grandeurs de modification fonction du débattement de la pédale de frein pour les moitiés avant et arrière soient généralement augmentées en fonction de l'augmentation du débattement de la pédale de frein, la grandeur de modification pour la première moitié étant plus augmentée que la grandeur de modification pour la moitié arrière.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, les moyens de calcul calculent en outre les grandeurs de modification pour modifier par addition les valeurs de hase des deuxièmes coefficients d'amortissement virtuel des moitiés avant et arrière des amortisseurs angulaires virtuels en fonction du débattement de la pédale de frein, de telle façon que les grandeurs de modification en fonction du débattement de la pédale de frein pour les moitiés avant et arrière soient généralement augmentées en fonction de l'augmentation du débattement de la pédale de frein, la grandeur de modification pour la moitié avant étant plus augmentée que la grandeur de modification pour la moitié arrière.