INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans les amortisseurs de vibration des premier et deuxième modes de réalisa tion, le conduit de dérivation 82 et la valve de régulation de pression 84 sont dispo sés sur une partie du système de canalisation d'air 52 entre la valve de commuta tion 72 et la chambre pneumatique de travail 50. En variante, le conduit de dériva tion 82 et la valve de régulation de pression 84 peuvent être disposés sur une partie du système de canalisation d'air 52, entre la source de dépression 18 et la valve de commutation 72. L'amortisseur de vibrations ainsi construit en tant que deuxième mode de réalisation de la présente invention permet d'appliquer un niveau constant de pression négative au système de canalisation d'air 52, ce niveau n'étant pratique ment pas supérieur au niveau de pression négative prédéterminé, ce qui entraîne une application stable de la pression négative ayant un niveau régulé de façon souhaita ble à la chambre pneumatique de travail 50.
L'amortisseur de vibrations construit selon le deuxième mode de réalisation de la présent invention dans lequel le conduit de dérivation 82 et la valve de régulation de pression 84 sont disposés entre la source de dépression 18 et la valve de commu tation 72, plutôt qu'entre la valve de commutation 72 et la chambre pneumatique de travail 50, est également exploité dans les mêmes conditions que dans le premier mode de réalisation et les forces oscillantes réelles qui sont générées durant la com bustion stoechiométrique et la combustion à charge stratifiée du moteur ont été mesu rées par rapport à une pluralité de valves de régulation de pression 84 qui présentent des diamètres différents pour leurs alésages de valve 88. Les mesures ont également été indiquées sur le graphique de la figure 2 (lignes en tirets). Les mesures qui sont indiquées sur le graphique de la figure 2 montrent que l'amortisseur de vibrations du deuxième mode de réalisation peut réaliser un effet d'amortissement des vibrations similaire à celui du premier mode de réalisation, même dans le cas dans lequel le conduit de dérivation 82 et la valve de régulation de pression 84 sont disposés entre la source de dépression 18 et la valve de commutation 72.
II est à noter que la valve de régulation de pression 84 peut être disposée en toute partie de la zone à application de pression négative et n'est pas nécessairement disposée sur une partie du système de canalisation d'air 52.
En se référant ensuite aux figures 3 et 4, on a illustré des vues fragmentaires des amortisseurs de vibrations, réalisés selon le troisième et le quatrième modes de réalisation de l'invention, respectivement. Dans ces modes de réalisation, les numé ros de référence qui sont utilisés dans le mode de réalisation précédents, sont conservés afin d'identifier les éléments correspondants et aucune description de ces éléments ne va être donnée. Dans l'amortisseur de vibrations construit selon le troisième mode de réalisation de la présente invention, tel que représenté sur la figure 3, la valve de régulation de pression 84 est formée d'une seule pièce à l'inté rieur de la valve de commutation 72. Dans l'amortisseur de vibrations construit selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention, la valve de régulation de pression 84 est formée d'une seule pièce ou monobloc à l'intérieur de l'unité de montage de moteur 10.
Tandis que le. silencieux 92 est relié à l'extrémité ouverte de côté atmosphère de l'alésage de valve 86 de la valve de régulation de pression 84 dans les modes de réalisation indiqués ci-dessus, le silencieux 92 peut être éliminé. En variante, la valve de régulation de pression 84 peut être connectée à une partie du conduit atmosphérique 80 reliée au troisième orifice 78 de la valve de commutation 72, de manière que la liaison à l'atmosphère soit réalisée depuis la valve de régulation de pression 84 dans le système de canalisation d'air 52, par le conduit atmosphérique 80. Dans cet agencement, le conduit atmosphérique 80 joue le rôle d'un modérateur ou silencieux, en réduisant efficacement ou en éliminant le bruit généré lorsque le système de canalisation d'air 52 est relié à l'atmosphère par la valve de régulation de pression 84. Ce type d'amortisseur de vibrations peut en outre être modifié de manière que le silencieux 92 soit disposé sur une partie du conduit atmosphérique 80. Dans ce cas, le silencieux 92 est en mesure d'éliminer ou de réduire le bruit généré lorsque l'atmosphère est appliquée par la valve de commuta tion 72 dans le système de canalisation d'air 52, et d'éliminer ou de réduire le bruit généré lorsque l'atmosphère est appliquée par la valve de régulation de pression 84 dans le système de canalisation 52.
Bien que les modes de réalisation actuellement préférés de cette invention aient été décrits en détail, à des fins d'illustration seulement, il est évident que la présente invention n'est pas limitée aux détails des modes de réalisation illustrés, mais peut être réalisée d'une autre manière.
Dans les amortisseurs de vibration des modes de réalisation illustrés, l'oscilla tion de la plaque en élastomère 44 agit initialement sur la chambre de fluide oscil lante 88 et est ensuite transmise à la chambre de réception de pression 56 via le débit de fluide passant par le passage d'orifice 60 entre ces chambres 48, 52. Il est possible de constituer la chambre de réception de pression 56 d'une façon définie partielle ment par la couche d'élastomère 44 et l'oscillation de la plaque en élastomère 44 agit directement sur la chambre de réception de pression 56, pour générer une variation de pression du fluide se trouvant dans la chambre de réception de pression 56, sans utiliser le passage d'orifice 60 et la pression de fluide oscillante 48.
En outre, la chambre de fluide qui est remplie d'un fluide incompressible ou peu compressible n'est pas un élément essentiel dans la présente invention. Par exemple, le montage de moteur selon la présente invention peut être construit de manière que la variation périodique de la pression d'air dans la chambre pneumatique de travail soit appliquée directement entre les premier et deuxième éléments de montage 12, 14 pour générer entre eux la force oscillante.
Dans les modes de réalisation illustrés de la présente invention, celle-ci est appliquée à un type de montage de moteur, dans lequel le premier et le deuxième éléments de montage 12, 14 sont opposés l'un à l'autre avec un espacement approprié dans une direction, par exemple en direction verticale. La présente invention peut être appliquée à tout type de montage de moteur, par exemple à un montage de moteur pour un véhicule automobile du type FF (moteur avant/traction avant), qui comprend un élément de douille intérieure comme premier élément de montage et un élément de douille extérieure comme deuxième élément de montage disposé radia- lement à l'extérieur de l'élément formant douille intérieure, ces deux éléments de douille étant connectés élastiquement l'un à l'autre par un corps élastique qui est interposé entre eux.
En outre, le principe de la présente invention est applicable non seulement à un montage de moteur destiné à monter et à supporter un moteur d'un véhicule automo bile sur la caisse du véhicule, d'une manière amortissant les vibrations, mais égale ment à d'autres types actifs d'amortisseurs de vibrations destinés à des véhicules automobiles, telles que des montages pour des caisses de véhicules et différents montages et divers types d'amortisseurs de vibration du type actif, destinés à divers organes ou équipements autres que ceux destinés aux véhicules automobiles.
II est évident que la présente invention peut être mise en oeuvre avec divers autres changements, modifications et améliorations qui peuvent apparaître à l'Homme de l'art sans sortir de l'esprit et de la portée de l'invention.
Selon un autre aspect de l'invention, les moyens de calcul calculent en outre une grandeur de modification pour modifier par addition la valeur de base du premier coefficient d'amortissement virtuel de l'amortisseur latéral virtuel en fonction de la vitesse d'ouverture du papillon des gaz, de telle façon que la quantité de modification
fonction de la vitesse d'ouverture du papillon des gaz soit généralement augmentée en fonction de l'augmentation de la vitesse d'ouverture du papillon des gaz.
Selon encore un autre aspect de l'invention les moyens de calcul calculent en outre une grandeur de modification pour modifier par addition la valeur de base du deuxième coefficient d'amortissement virtuel de l'amortisseur angulaire virtuel en fonction de la vitesse d'ouverture du papillon des gaz, de telle façon que la grandeur de modification fonction de la vitesse d'ouverture du papillons des gaz soit généralement augmentée en fonction de l'augmentation de la vitesse d'ouverture du papillon des gaz.
Selon un autre mode de réalisation, les moyens de calcul calculent en outre la grandeur de modification pour modifier par addition la valeur de base de la distance en biais de l'amortisseur latéral virtuel en fonction de la vitesse d'ouverture du papillon des gaz, de telle façon que la grandeur de modification fonction de la vitesse d'ouverture du papillon des gaz soit généralement diminuée en fonction de l'augmentation de la vitesse d'ouverture du papillon des gaz.
Selon encore un autre mode de réalisation, les moyens de calcul calculent en outre une grandeur de modification pour modifier par addition la valeur de base du premier coefficient d'amortissement virtuel de l'amortisseur latéral virtuel en fonction de la course d'actionnement des freins, de telle façon que la grandeur de modification fonction de la course d'actionnement des freins soit généralement augmentée en fonction de l'augmentation de la course d'actionnement des freins.
Selon un autre mode de réalisation, les moyens de calcul calculent en outre une grandeur de modification pour modifier par addition la valeur de base du deuxième coefficient d'amortissement virtuel de l'amortisseur angulaire virtuel en fonction de la course d'actionnement des freins, de telle façon que la grandeur de modification fonction de la course d'actionnement des freins soit généralement augmentée en fonction de l'augmentation de la course d'actionnement des freins.
Selon encore un autre mode de réalisation, les moyens de calcul calculent en outre une grandeur de modification pour modifier par addition la valeur de base de la distance en biais de l'amortisseur latéral virtuel en fonction de la course d'actionnement des freins, de telle façon que la grandeur de modification fonction de la course d'actionnement des freins soit généralement diminuée en fonction de l'augmentation de la course d'actionnement des freins.
Selon un autre mode de réalisation, les moyens de calcul calculent en outre une grandeur de modification pour modifier par addition les valeurs de base du premier coefficient d'amortissement virtuel de l'amortisseur latéral virtuel, en fonction de l'indice de balancement indiquant la tendance de la caisse du véhicule à osciller ou à se balancer, de telle façon que la grandeur de modification fonction de l'indice de
balancement, soit généralement augmentée en fonction de l'augmentation de l'indice de balancement.
Selon encore un autre mode de réalisation, les moyens de calcul calculent en outre une grandeur de modification pour modifier par addition la valeur de base du deuxième coefficient d'amortissement virtuel de l'amortisseur angulaire virtuel en fonction de l'indice de balancement, de telle façon que la grandeur de modification fonction de l'indice de balancement soit généralement augmentée en fonction de l'augmentation de l'indice de balancement.
Selon un autre mode de réalisation, les moyens de calcul calculent en outre une grandeur de modification pour modifier par soustraction la valeur de base du premier coefficient d'amortissement virtuel de l'amortisseur latéral virtuel en fonction de l'indice de cliquètement ou de relaxation indiquant la tendance de la caisse du véhicule à cliqueter ou à subir des oscillations de relaxation, de telle façon que la grandeur de modification fonction de l'indice de cliquètement ou de relaxation, soit généralement augmentée en ce qui concerne sa valeur absolue, en fonction de l'augmentation de l'indice de cliquètement ou de relaxation.
Selon encore un autre mode de réalisation, les moyens de calcul calculent en outre une grandeur de modification pour modifier par soustraction la valeur de base du deuxième coefficient d'amortissement virtuel de l'amortisseur angulaire virtuel en fonction de l'indice de cliquètement ou de relaxation, de telle façon que la grandeur de modification fonction de l'indice de cliquètement ou de relaxation soit généralement augmentée en ce qui concerne sa valeur absolue, en fonction de l'augmentation de l'indice de cliquètement ou de relaxation.
Selon un autre mode de réalisation, les moyens de calcul calculent en outre une grandeur de modification pour modifier par addition la valeur de base du premier coefficient d'amortissement virtuel de l'amortisseur latéral virtuel en fonction de l'indice de battement indiquant la tendance des roues à être soumises au battement, de telle façon que la grandeur de modification fonction de l'indice de cliquètement ou de relaxation soit généralement augmentée en fonction de l'augmentation de l'indice de battement.
Selon encore un autre mode de réalisation, les moyens de calcul calculent en outre une grandeur de modification pour modifier par addition la valeur de base du deuxième coefficient d'amortissement virtuel de l'amortisseur angulaire virtuel en fonction de l'indice de battement, de telle façon que la grandeur de modification fonction de l'indice de cliquètement ou de relaxation soit généralement augmentée en fonction de l'augmentation de l'indice de battement.
Selon un autre mode de réalisation, les moyens de calcul calculent en outre : une grandeur de modification pour modifier par addition la valeur de base du premier
coefficient d'amortissement virtuel de l'amortisseur latéral virtuel en fonction de l'indice de battement indiquant la tendance des roues à être soumises au battement, de telle façon que la grandeur de modification fonction de l'indice de battement soit généralement augmentée en fonction de l'augmentation de l'indice de battement, et une grandeur de modification pour modifier par addition la valeur de base du deuxième coefficient d'amortissement virtuel de l'amortisseur angulaire virtuel en fonction de l'indice de cliquètement ou de relaxation, de telle façon que la grandeur de modification fonction de l'indice de battement soit généralement augmentée en fonction de l'augmentation de l'indice de battement, et ensuite que les moyens de calcul sélectionnent en outre soit la grandeur de modification soit la grandeur de modification fonction de l'indice de battement en sélectionnant celle qui est supérieure à l'autre dans son entier pour modifier par addition les valeurs de base des premier et deuxième coefficients d'amortissement virtuel.
Des photomultiplicateurs ouverts (sans photocathode) sont en outre utilisés pour détecter des électrons et des ions, par exemple dans des spectrophotomètres de masse et des analyseurs de gaz résiduel.
Une faible résistivité superficielle améliore le passage du courant, ce qui assure un remplacement optimal des électrons secondaires libérés et une augmentation du domaine dynamique. Toutefois, si la résistivité superficielle est trop faible et donc la conductivité électrique trop importante, il se produit un échauffement indésirable du matériau qui peut conduire jusqu'à l'endommagement de celui-ci, par exemple par des tensions thermiques.
En plus d'un rendement élevé en électrons secondaires et un facteur d'amplification important, le photomultiplicateur doit présenter un faible bruit de fond, par exemple pour permettre une bonne résolution de l'image lors d'une utilisation dans une caméra de rayonnement gamma à usage médical. Le bruit de fond est provoqué par des isotopes radioactifs naturellement présents tels que le potassium 4019K et le rubidium 8737Rb, qui sont utilisés par exemple en tant que composants de verres et participent à la formation indésirable d'électrons secondaires.
Des verres silicates contenant du plomb et leur utilisation pour la formation d'électrons secondaires sont connus depuis longtemps.
Ainsi, le document GB 1 239 687 décrit un verre silicaté contenant du plomb et du bismuth présentant la composition suivante (en % en poids) : Si02 30 - 70, PbO 6 - 30, Bi203 2 - 45, A1203 0,5 - 10, MgO 0,5 - 7, ainsi que les composants facultatifs B203 = 5, Na2O = 6, K20 = 10, CaO + SrO = 8, AS203 + Sb203 = 2. Ce document décrit également une dynode comprenant plusieurs canaux de verre, constituée du verre décrit ci-dessus. Ces verres se distinguent, en plus de leur teneur relativement faible en PbO, par la fourchette large de Bi203 et la limite supérieure relativement élevée de celle-ci.
Le PbO et le Bi203 modifient de la même manière la résistivité superficielle du verre après réduction. Aucun de ces composants ne peut toutefois remplacer l'autre. La combinaison de PbO et de Bi2O3 à l'intérieur de la fourchette indiquée ci-dessus ne permet d'accéder qu'à un domaine limité de résistivité superficielle. En raison de sa teneur en K20,
ce verre ne convient qu'imparfaitement pour la fabrication de multiplicateurs d'électrons secondaires hautement sensibles. Les exemples de verres indiqués contiennent tous du K20 à raison de 0,6 à 7,5 % en poids. Le bruit de fond qui en résulte diminue notablement la sensibilité de la dynode contenant ce verre.
Le document DE 33 17778 Al décrit un verre approprié pour la fabrication de plaques à microcanaux utilisées en tant que multiplicateurs d'électrons secondaires. La composition indiquée pour ce verre est la suivante (en % en moles) : Si02 63 - 72, PbO 20 - 30, oxyde de métaux alcalins 3 - 7, oxydes de métaux alcalino-terreux 1 - 3,5 et Al2O3, Bi203 < 1. Ce verre permet seulement l'ajustement de la résistivité superficielle dans un domaine limité.
En raison de sa teneur en oxydes de métaux alcalins, ce verre ne convient qu'imparfaitement pour la fabrication de multiplicateurs d'électrons secondaires hautement sensibles.
Ce qui précède s'applique également au verre revendiqué dans le document GB 2 218 982 A dont la composition est la suivante (en % en poids) : Si02 30 - 35, PbO 50 - 57, Cs2O2- 10, MgO + CaO + SrO + BaO 0 - 5, A1203 + Zr02 + Ti02 + Nb205 0,1 - 1, avec un rapport en moles SiO2/PbO compris entre 2,0 et 2,4. Cette composition ne permet pas d'obtenir une résistivité superficielle très faible. Des teneurs importantes en CS20 augmentent également fortement la résistivité superficielle de sorte que le courant résultant est insuffisant pour assurer le remplacement des électrons libérés dans le multiplicateur d'électrons secondaires.
Un autre verre silicaté contenant du plomb approprié pour la formation d'électrons secondaires est décrit dans le document SU 17 175 66 Al. Ce verre contient, en plus de Si02 et PbO, 1 - 15 % en moles de BeO.
L'utilisation de BeO présente des risques toxicologiques importants. Par ailleurs, la résistivité superficielle de ce verre ne peut être ajustée qu'à l'intérieur d'une fourchette limitée.
Le document JP 88 166 735 divulgue en outre un verre silicaté contenant du plomb ayant la composition suivante (en % en poids) : Si02 15 - 65, PbO 15 - 75, A1203 0 - 10, CS20 0,1 - 50, Li20 0 - 5, Na20 0 - 10, K20 0 - 20, Rb2 0-30, CS20 + Li2 O+ Na2 O + K20 + Rb20 0,1 - 50, B203 0 - 20, A1203 0 - 10, MgO 0 - 10, CaO 0 - 10, SrO 0 - 20, BaO 0 - 25, ZnO 0 -
15, CdO 0 - 10, MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO + CdO 0 - 25, Bi2O3 0 - 20, Sb203 0 - 25, T120 - 30, Bi203 + Sb203 + T'20 0 - 30, Ti02 0 - 10, WO3 0 - 7, AS203 0 - 2, T2 0 - 10, au moins un ou deux des oxydes Bi2O3, Sb2O3, T120, W03 ou AS203 devant être présents.
Le document JP 91 295 828 décrit un verre contenant des oxydes de métaux lourds et des oxydes d'éléments des terres rares. Les oxydes des métaux lourds sont PbO, Bi203, CdO, Ga203, Teo2, Su203' AS203 et GC02- Pour ces deux types de verres, il est difficile de prévoir qu'elle est l'influence de la présence des nombreux composants sur la résistivité superficielle. Un ajustement ciblé de la résistivité superficielle semble en tout cas difficile. L'utilisation de nombreux composants, souvent coûteux, augmente par ailleurs le coût de fabrication de ces verres.
La présente invention a pour but de trouver un verre silicaté contenant du plomb qui est facile à transformer mais présente une bonne stabilité thermique. Ce verre doit en outre permettre l'ajustement d'une résistivité superficielle réduite du verre et doit convenir pour la fabrication de multiplicateurs d'électrons secondaires caractérisés par un rendement stable en électrons secondaires, un facteur d'amplification élevé et un faible bruit de fond. La surface du verre obtenue doit par ailleurs être la plus lisse possible pour éviter au mieux des irrégularités de surface se traduisant par une émission par effet de champ et qui diminuent la sensibilité du multiplicateur d'électrons secondaires.
Le groupe divalent radical -[CH(R2)-CH(R3)-O]n- représente, soit une chaîne composée uniquement de groupes éthoxyle (R2 et R3 = H), soit une chaîne composée uniquement de groupes propoxyle (R2 ou R3 = CH3), soit une chaîne composée uniquement de groupes butoxyle (R2 et R3 = CH3) soit une chaîne composée d'un mélange de deux sortes ou des trois sortes de groupes énoncés ci-dessus. Dans ce dernier cas, les fragments -CH2-CH2-0-, -CH(CH3)-CH2-O- et -CH(CH3)-CH(CH3)-O-, sont distribués dans ladite chaîne, de façon séquencée ou aléatoire. La solution aqueuse d'acide peracétique mise en oeuvre dans le procédé objet de la présente invention, peut contenir jusqu'à 0,1% en poids d'au moins un agent tensioactif non ionique.
Comme oxyde d'amine, on désigne dans la présente demande de brevet, ceux décrits dans la demande de brevet européen publiée sous le numéro EP 0 873 687 et notamment ceux correspondant à la formule (II) : (R5)(R6)(R7) N -> O (II), dans laquelle R5 représente un radical hydrocarboné linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé comprenant de 8 à 18 atomes de carbones, R6 et R7 représentent chacun, un radical méthyle et plus particulièrement, ceux commercialisés sous la marque AROMOXTM et notamment l'AROMOXTM MCD-W, dont le principe actif est le N-oxyde de cocodiméthylamine . La solution aqueuse d'acide peracétique mise en #uvre dans le procédé objet de la présente invention, peut contenir jusqu'à 0,1% en poids d'au moins un oxyde d'amine.
La solution aqueuse d'acide peracétique mise en #uvre dans le procédé objet de la présente invention, peut contenir jusqu'à 0,7% en poids d'un inhibiteur de corrosion choisi de préférence entre le dihydrogénophosphate de sodium, NaH2P04 et le phosphate disodique, Na2HP04.
La solution aqueuse d'acide peracétique mise en oeuvre dans le procédé objet de la présente invention, peut contenir jusqu'à 0,1% en poids d'un agent stabilisant, qui est de préférence le pyrophosphate de sodium.
Comme agents colorants stables au contact de l'acide peracétique, on désigne notamment ceux décrits dans la demande de brevet européen publiée sous le numéro EP 0 658 309. La solution aqueuse d'acide peracétique mise en #uvre dans le procédé objet de la présente invention, peut contenir jusqu'à 0,03% en poids d'un agent colorant.
Comme parfums stables au contact de l'acide peracétique, on désigne notamment ceux décrits dans la demande de brevet européen publiée sous le numéro EP 0 596 493. La solution aqueuse d'acide peracétique mise en #uvre dans le procédé objet de la présente invention, peut contenir jusqu'à 0,03% en poids de parfum.