INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, l'invention a pour olot un moteur à combustion interne à injection, fonctionnant par exemple suivant 10 cycle à quatre temps ou à doux temps, comportant au moins un cylindre dans lequel se déplace un piston à mouvement alternatif, une chambre de combustion à volume variable étant définie dans k cylindre entre le piston et la surface en regard de la culasse, caractérisé en ce que la culasse comporte un logement aménagé dans sa surface en regard du piston, dans lequel logement débouche un injecteur de carbant, et en ce que le piston comporte au droit de ce logement une protubérance de profil complémentaire destinée à venir obturer, r, au moins partiellement, lorsque le piston est au voisinage du point mort haut de sa course, l'ouverture du logement précité qui définit alors une préchambre de combustion. On comprend donc que lorsque le moteur fonctionne au ralenti ou à faible charge, le carburant est injecté uniquement dans la préchambre en une quantité juste suffisante pour qu'il sc mélange dans des proportions stoechiométriques avec l'air contenu dans la préchambre, pour former un mélange homogène, cc qui évite d'effectuer un mélange hétérogène dans la chambre de combustion principale du cylindre. Ainsi on pourra obtenir plus facilement dans la préchambre une bonne homogénéité du mélange, indépendamment de b qualité des jets de carburaat do l'injecteur. En outre, dans la préchambre, la combustion du carburant sera complète, cc qui évitera la fondation de NOx dans cette préchambre re car tout l'oxygène aura été consommé. Enfin, lorsque le motetu fonctionne à pleinc charge ou à moyenne charge, les gaz enflammés sortant de la préchambre auront une forte énergie permettant de mélanger et d'enflammer rapidement le reste du carburant contenu dans la chambre de combustion principale, ce qui réduira le retard à la l'inflammation.
Avantageusement, la préchambre de combustion est agencée sensiblement au centre de la culasse pour réduire les risques de déformation du piston En outre, lorsque le moteur fonctionne à mayerme ou à pleine charge, les gaz enflammés sortant de la préchambre au début de la course descendante motrice du piston, se rt-iront dans la chambre principale dc manière isotrope dans toutes les directions du fait de la position centrale de la préchambre, pour enflammer le reste du carburant.
Selon une caractéristique particulière de l'invention, les dimensions de la protubérance sont telles qu'elle obture au jeu près et pénètre partiellement dans la -chambre en fin de course ascendante du pigton. Ainsi, lors de la course descendante du piston, les gaz brûlés dans la préchambre subiront une détente avant l'ouverture de la préchambre car le volume de celle-ci aura augmenté, de sorte que la température des gaz sortant de la préchambre dans la chambre principale sera moins élevée, ce qui tend à diminuer la formation dc NOx dans la chambre pnncWe. En effet, plus la température est élevée, plus la quantité de NOx créée est importante.
Cet avantage est particulièrement sensible à faible charge, car dans ce cas, la chambre principale contient uniquement de l'air et, du fait de la grande quantité d'oxygène présente, il y a un risque important de formation de NOx sous l'action des gaz sortant dc la préchambre.
Par exemple, la préchambre peut avoir une forme sensiblement conique, cylindrique ou hémisphérique. Dans une première variante, la préchambre débouche sur une surface tronconique périphérique de la culasse. Dans une autre variante, la culasse présente une surface inteme collcave en forme dc calotte sphérique dont la zone polaire definit l'ouverture dc la chambre.
Avantageusement, la protubérance a une forme sensiblement tronconique ou cylindrique. La protubérance peut se raccorder à une surface annulaire périphérique plane du piston En variante, la protubérance se raccorde à une surface annulaire concave périphérique, de section axiale sensiblement en forme d'arc de cercle. Dans encore une autre variante, la protubérance se raccorde à une surface annulaire concave intenridiaire, de section axiale sensiblement en forme d'art de cercle, ladite surface intermédiaire se raccordant à son tour à la petite base d'une surface annulaire tronconique périphérique dont la grande base est dirigée à l'opposé de la culasse.
Selon encore une autre caractéristique de rinvention, la tubulure d'admission d'air est agencée pour introduire dans la chambre principale des gouttelettes d'eau cn suspension dans l'air. De préférence, la tubulure d'admission débouche dans la chambre principale de fion que les gouttelettes d'eau soient entraînées en rotation à l'intérieur du cylindre autour de son axe, sous l'effet de leur vitesse d'introduction, et soient plaquées à la périphérie de la chambre par la force centrifuge. Les gouttelettes d'eau sont destinées à s'évaporer lors de la combustion pour rôduire h température et ainsi diminuer la production de NOx. Aussi, on obtiendra une concentration du mélange air/carburant au centre de la chambre, ce qui favorise la combustion, alors que les gouttelettes d'eau destinées à réduire la température sont confinées à la périphérie du cylindre.
Avanageusement, la protubérance comporte un évidement concave à son sommet en regard de la préchambre, pour favoriser le mélange de l'air et du carburant dans la préchambre. L'injecteur débouche de préférence au sommet de la préchambre.
Selon une autre caractéristique, le piston présente une face supérieure annulaire concave sensiblement semi-circulaire en section axiale, autour de la protubérance centrale.
Dans un mode de rtalisstion particulier, la préchambre est munie d'une bougie d'allumage. Dans ce cas, la protubérance peut ne pas fermer complètement la préchambre laissant un espace périphérique pour permettre aux gaz enflammés par la bougie de sortir de la préchambre et d'allumer le mélange dans la chambre principale.
Dans une variante de réalisation, la chambre principale est également munie d'une bougie d'allumage. Dans ce dernier cas, la bougie d'allumage de la chambre peut être supprimée en prévoyant un taux de compression dans la préchambre suffisant pour provoquer un auto-allumage dans celle-ci.
Dans une variante de réalisation, la protubérance est constituée au moms en partie d'un insert en matériau réfractaire tel que céramique au droit de la préchambre et/ou la surface de la préchambre est recouverte d'un élément en céramique.
L'invention sera mieux coei'priie, et d'autres buts, détails, gvantaees et caractéristiques de l'invention apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative détaillée qui va suivre de phlsieurs modes de réalisation paiticuliers actuellement préférés de l'invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins schématiques annexés, dans lesquels : - La figure 1 est une vue schématique partielle et en coupe d'un cylindre d'un moteur à deux temps à injection conforme à l'injection, au voisinage du point mort haut; - La figure 2 est une vue analogue à la figure 1, montrant une bougie d'allumage dans la préchambre, les soupapes d'admission et d'échappement étant omises; - La figure 3 est une vue analogue à la figure 2, représentant l'injection du carburant dans la préchambre lorsque le moteur tourne au ralenti, suivant une variante de réalisation de la forme du piston et de la préchambre ; - La figure 4 représente le cylindre de la figure 3 lors de l'injection du carburant à pleine ou moyenne charge du moteur; - La figure 5 est une vue analogue à la figure 3, montrant le mouvement des gaz sortant de la préchambre et résultant de la chasse, après le point mort haut; - La figure 6 est une vue analogue à la figure 2, mais représentant un antre mode de réalisation du piston ; - La figure 7 est une vuc analogue à la figure 6, montrant l'introduction de gouttelettes d'eau dans la chambre principale du cylindre ; - La figure 8 est une vue analogue à la figure 6, représentant une bougie d'allumage supplémentaire au niveau de la chambre principale du cylindre ; et - La figure 9 est une vue analogue à la figure 8, la bougie d'allumage dc la préchambre ayant été supprimée.
En se référant maintenant aux figues 1 ct 2, Im premier mode de réalisation du moteur de l'invention va être décrit. Le moteur fonctionne ici suivant le cycle à deux temps et comporte au moins un cylindre 1 dans lequel se déplace alternativement un piston 2 pour définir, cntre la face supérieure 2a du piston 2, les parois latérales internes du cylindre 1 et la surface inteeee dune culasse 3, une chambre principale dc combustion 4. De manière classique, le piston 2 est articulé en Sa à une bielle 5 qui est elle-même articulée en 5b à la manivelle d'un vilebrequin 6, pour transformer le mouvement rectiligne alternatif du piston 2 en un mouvement de rotation de l'arbre 6a du vilebrequin, la manivelle 5b décrivant un cercle 7 centré sur l'arbre 6a.
De manière également classique, la culasse 3 est munie d'une soupape d'admission 8 qui est destinée à venir se plaquer de manière étanche contre son siège 9a pour obturer une tubulure admission d#air 9 et à s'écarter de son siège 9a pour alimenter en air frais b la chambre de combustion 4. De manière analogue, la culasse 3 comporte une soupape d'échappement 10 qui est destinée à venir se plaqua contre son siège 1 la pour obturer une tubulure d'éclement 11 et à s'écarter de son siége i la pour laisser échaper les gaz brûlés de la schamber dc combustion 4. Sur la figure 1, les souppes 8 et 10 coulissent dans des guides respectifs 12 et 13. Bien entendu, on pourrait prévoir plusieurs soupapes dfiadmission et/ou plusieurs soupapes d'échappement. Les orifices d'admission 9a et d'échappement 11a débouchent dans la chambre de combustion 4 au niveau d'une surface périférique interne tronconique 3a de la cuisse 3, cette surface tronconique ayant un angle au sommet d'environ 130 . Les axes respectifs 14 et 15 de chaque soupape sont disposés symétriquement, à 25 de l'axe 16 du cylindre.
estimée x'^ et la loi de commande u = k (y) également être obtenues d'une manière simple.
C3-2 - Mode de réalisation pratique d'un système de commande de force d'amortissement dans un véhicule sur roues sur la base de la loi de commande du troisième type Dans ce mode de réalisation, un système de commande de force d'amortissement basé sur la loi de commande du troisième type est de structure identique à celle du système de commande basé sur la loi de commande du deuxième type.
Lors du fonctionnement du système de commande, l'ordinateur 20 répète l'exécution du programme de commande de la figure 10 à chaque fois qu'une courte durée prédéterminée est écoulée. Après le traitement à l'étape 102a et 104a, l'ordinateur 20 calcule une quantité d'état estimée x'^ et une entrée de commande u sur la base des équations (146) et (147) suivantes.
Dans les équations (146) et (147) , A, C2, Bzo, D220 , [gamma]2, ml (x, x^), C11, d122, P, Ci2 sont les mêmes que ceux dans le système de commande du deuxième type et L, L1, L2 sont chacun un gain défini par les équations (139) à (141) précédentes. De plus, la valeur y représente la vitesse de masse suspendue Xpb' calculée par le traitement à l'étape 104a.
Après le traitement à l'étape 110a, l'ordinateur 20 calcule un coefficient d'amortissement cible C et une force
d'amortissement cible F d'ensemble de l'amortisseur 14 par le traitement à l'étape 112 et 118. Ainsi, l'ordinateur 20 détermine le degré d'ouverture OP de l'orifice d'amortisseur 14a afin de produire la force d'amortissement cible F et, l'amortisseur 14 est ajusté d'une manière simple pour produire la force d'amortissement cible F sans la détection de la quantité de déplacement relatif xpw - Xpb comme dans le système de commande du deuxième type. d - Troisième mode de réalisation dl - Conception d'un système de rétroaction H# non linéaire sur la base d'un filtre de Kalman Un système de rétroaction de sortie comportant un filtre de Kalman utilisé dans un observateur est conçu dans un cas où les facteurs bilinéaires Bp2(xp), Dp2 (xp) sont connus. Dans ce mode de réalisation, les mêmes références que celles utilisées dans le deuxième mode de réalisation représentent les mêmes facteurs que ceux du deuxième mode de réalisation et les coefficients et variables liés au plan sont mis en indice avec "p". L'espace d'état du mécanisme de suspension est exprimé par les équations (148) et (149) suivantes. xp'=Apxp+Bp1w1+Bp2(xp)u ... (148) yp=CpXptDplW2tDp2 (Xp) Ll ...(149) Dans le cas où Dpl est défini tel que dpl = L, le filtre de Kalman dans le cas où t # est représenté par l'équation suivante.
Xo'=ApXo+Bp2U+K(CpXo+Dp2(Xp)u-y) ... (150)
Etant donné que xo, xo' sont chacun une quantité d'état estimée dans le filtre de Kalman. Le gain du filtre de Kalman est défini par l'équation (151) suivante.
K=-#CpT@-1 ...(151) où la covariance d'erreur estimée # est une solution symétrique positive de l'équation de Riccati (152) suivante.
ApL+LAp T+BplVBplT~LCpTW-1CpL=O ... (152) où V est une matrice de covariance de w1 et W est une matrice de covariance de W2.
On a représenté sur la figure 1 un schéma synoptique sous forme de blocs d'un plan généralisé du système dans lequel une quantité d'état estimée x0 multipliée par un poids de fréquence Ws(S) et une entrée de commande u multipliée par un poids de fréquence Wu(S) sont utilisées en tant que sorties d'évaluation z. En d'autres termes, le filtre de Kalman est utilisé en tant que détecteur d'une manière telle que la sortie du filtre de Kalman diminue dans le système de commande. Bien que le système de commande soit différent des premier et deuxième modes de réalisation sur ce point, la même performance que celle des premier et deuxième modes de réalisation peut être obtenue si l'estimation d'état est réalisée d'une manière appropriée. L'espace d'état du système de commande représenté sur la figure 11 est exprimé comme suit. xp'=Apxp+Bp1w1+Bp2(xp)u ...(153) Xp' =ApXp+$p2 (xp) u+L (C2xo+Dp2 (xp) u-y) ... (154) y=Cpxp+Dp1w2+Dp2 (xp) u ... (155)
Xw'=Awxw+BwCwx0 (156) z1=a1(xp,x0,xw,xu) (Cwxw+DwCsxo) ... (157) xu'=Auxu+Buu ... (158) Z2=a2 (xp,xo,xw,xu) (Cwxu+Duu) ... (159) Etant donné que xp est une quantité d'état du système, l'équation (153) est une expression de l'espace d'état du système, xo est une quantité d'état estimée, l'équation (154) est une expression de l'espace d'état de l'observateur, la valeur y est une sortie mesurée et la valeur xw est un état du poids de fréquence. Les sorties dévaluation zi, Z2 sont multipliées par un poids non linéaire décrit par la suite.
Dans le système de commande, une loi de commande u = k(xo) est conçue pour une commande d'un état de l'observateur dans laquelle un système en boucle fermée est stable en exposant interne et un gain L2 de w à z est inférieur à une constante positive y. Ce système de commande est caractérisé par une entrée x0 au poids de fréquence Ws(S), comme cela est représenté par l'équation (160) suivante.
Dans le cas où une variable d'erreur est définie par l'équation (161) suivante, un système d'erreur est représenté par les équations (162) et (163) suivantes. xe=xp-xo ... (161)
xe'=(Ap+LCp)xe+Bp1w1+LDpw2 ... (162) ye=y-CpXo-Dp2 (xp) u=CpXe+DplW2 ... (163) Les équations (162) et (163) sont converties en les équations (164) et (165) suivantes en multipliant le facteur y par une matrice constante (matrice de mise à l'échelle) incluant une matrice inverse. xpe'= (Ap+LCp) Xpe+BplWi+LDpW2 ... (164) ye-=#Cpxe+#Dp1w2 ... (165) Pour le système d'erreur convertie, un gain d'observateur L est conçu d'une manière telle qu'un gain L2 provenant d'une entrée de perturbation externe w = [W1TW2T] à Ye' sous l'existence d'une constante positive [gamma]1 devient [gamma]1 ( ## ye- ##2#[gamma]1 # W 112) - Dans le cas où [gamma]1 est une constante positive satisfaisant Y1I-DplTeTeDpl>O, la gain L de 11 Ye -112Y111 W 112 est représenté par l'équation (166) suivante.
L=-QCpT#T# ...(166) Etant donné que Q est une matrice symétrique définie positive satisfaisant l'équation de Riccati (167) suivante.
action, de façon différente de celle des profils optiques 64.
L'élément 60 peut présenter, sur son côté tourné dans le sens de la sortie 14 de la lumière, un revêtement réfléchissant 66, au moins en partie, qui est le même, en ce qui concerne son mode de réalisation et sa disposition, que le revêtement 46 décrit dans le cas du premier exemple de réalisation. Le revêtement 66 peut aussi être placé sur une glace disposée entre l'élément 60 et la glace de recouvrement 17, sur son
côté tourné dans le sens 14 de sortie de la lumière.
R E V E N DI C A T I ON S
1 ) Phare pour véhicules selon le principe de projection de
lumière qui comprend un réflecteur (10), une source de lu-
mière (12), une lentille (16), à travers laquelle passe la lumière qui est réfléchie par le réflecteur (10), et un élé- ment (40; 50; 60) qui laisse passer au moins en partie la lumière et qui entoure la lentille (16) sur au moins une par- tie de son pourtour, élément à travers lequel passe et se concentre la lumière émise par la source de lumière (12), et10 qui ne peut pas être captée par le réflecteur (10); la lu- mière réfléchie par le réflecteur et qui passe à travers la lentille (16), présentant une limite supérieure de clair - obscur (84, 86), caractérisé en ce que15 * l'élément (40; 50; 60) est constitué au moins localement sous la forme d'une lentille de Fresnel avec des profils optiques (42; 52; 62) de forme annulaire; et * d'autres profils optiques (44; 54; 64) sont disposés au moins sur une partie du trajet des rayons de la lumière qui passe à travers l'élément (40; 50; 60), profils optiques (44; 54; 64) à travers lesquels la lumière est déviée d'une manière telle qu'elle éclaire une zone (88) en avant du véhicule, au dessus de la limite du clair obscur (84; 86), de la lumière qui a été réfléchie par le réflecteur
(10) et qui est passée à travers la lentille (16).
2 ) Phare selon la revendication 1, caractérisé en ce que
* les profils optiques (42) sont disposés pour former la len-
tille de Fresnel sur un côté de l'élément (40) qui est
tourné en sens opposé du sens de sortie (14) de la lu-
mière; et * des profils optiques (44) sont disposés sur un côté de l'élément (40) qui est tourné dans le sens de sortie (14)
3 ) Phare selon la revendication 1, caractérisé en ce que les autres profils optiques (54; 64) sont disposés sur une
glace (53; 17) qui laisse passer la lumière et qui est dis-
On mélange ladite poudre selon la proportion suivante Bryonia - 35 % Ipecacuanha - 45 % Émétique - 20 % La formulation mélangée est encapsulée ou transformée en comprimés ou formulée dans du miel. Chaque capsule contient 250 mg de la formulation. Ceci est également vrai pour le comprimé avec le sirop à base de miel. La formulation est ajustée pour délivrer 250 mg de la formulation ci-dessus dans 6 ml de miel.
EXEMPLE V On prend 100 g de chaque matériel végétal de Bryonia et de Drosera, on les lave, les nettoie et on les coupe en morceaux. On les broie et on les pulvérise en morceaux de 1 mm. On extrait la poudre à l'aide d'éthanol et on évapore l'extrait dans un "rotovac" pour obtenir l'extrait de poudre sec de chacun des matériels végétaux. On mélange ladite poudre selon la proportion suivante Bryonia - 40 % Drosera - 45 % Émétique - 15 % La formulation mélangée est encapsulée ou transformée en comprimés ou formulée dans du miel. Chaque capsule contient 250 mg de la formulation. Ceci est également vrai pour le comprimé avec le sirop à base de miel. La formulation est ajustée pour délivrer 250 mg de la formulation ci-dessus dans 6 ml de miel.
EXEMPLE VI On prend 100 g de chaque matériel végétal d'Ipecacuanha et de Drosera, on les lave, les nettoie et on les coupe en morceaux. On les broie et on les pulvérise en morceaux de 1 mm. On extrait la poudre à l'aide d'éthanol et on évapore l'extrait dans un "rotovac" pour obtenir l'extrait de poudre sec de chacun des matériels végétaux. On mélange ladite poudre selon la proportion suivante Ipecacuanha - 35 % Drosera - 40 % Émétique - 25 % La formulation mélangée est encapsulée ou transformée en comprimés ou formulée en miel. Chaque capsule contient 250 mg de la formulation. Ceci est également vrai pour le comprimé ayant un sirop à base de miel. La formulation est ajustée pour délivrer 250 mg de la formulation ci-dessus dans 6 ml de miel.
Les ingrédients actifs dans chacun des matériels végétaux de la formulation sont détectés et qualifiés par chromatographie liquide à haute performance (HPLC).
TEST TOXICOLOGIQUE La composition selon le rapport le plus élevé entre des proportions égales des trois plantes et le sel a été testée sur des souris. La dose létale orale à 50 % (DL 50) du médicament et les résultats sont vraiment encourageants. Il n'y a aucun effet néfaste sur les souris testées. Une dose de plus de 3 850 mg/kg de poids corporel constitue la LD 50.
DOSE Pour les enfants : une capsule de 250 mg par jour Pour les adultes : deux ou trois capsules par jour en fonction de l'état des patients.
SYMPTOMES QU'ELLE PEUT GUERIR COPD, Bronchite, toux et cancer du fumeur sont les maladies principales que cette formulation peut guérir. Les symptômes des maladies ont été suivis en con-trôlant de nombreux paramètres, qui sont décrits tout au long du Protocole Clinique. 15 patients ont été étudiés à l'aide d'un protocole approuvé par le Comité d'Ethique.
PROTOCOLE CLINIQUE Réponse globale au traitement par le Médicament DCBT 1234 en conclusion de l'Observation du Médecin Tableau de Fréquence d'Origine
Type Bonne Moyenne Faible Total Médicament 9 5 1 15 Placebo 6 2 7 15 Total 15 - 8 30 Valeur espérée
Type Bonne Moyenne Faible Total Médicament 7,5 3,5 4 15 Placebo 7,5 3,5 4 15 Total 15 3 8 30 x2 = Z(O - E)2/E = 5,41 d.f = V = (r - 1) (c - 1) = (2 - 1 (3 - 1) = 2 d. f.
Valeur de tableau pour 2 d.f à t0,05 = 5,991 Cal X2 = 5,41 On accepte l'hypothèse que le médicament est meilleur que le placebo en ce qui concerne le fait de soigner COPD en conclusion de l'Observation du Médecin.
Analyse Statistique - test T - TOUX Comparaison de Toux avant et après prise de médicament
Patients (n) Jour 0 6ème jour d = (x2 - x1) d (x1 - Moy. x1) (x - Moy. x2) (x1) (x2) 1 3 1 - 2 4 0,004 0,071 2 3 2 - 1 1 0,004 0,538 3 3 1 - 2 4 0, 004 0,071 4 3 1 - 2 4 0,004 0,071 5 3 1 - 2 4 0,004 0,071 6 3 1 - 2 4 0,004 0,071 7 2 1 - 1 1 0,871 0,071 8 3 2 - 1 1 0,004 0,538 9 3 2 - 1 1 0,004 0,538 10 3 1 - 2 4 0,004 0,071 11 3 2 - 1 1 0,004 0,538 12 3 2 - 1 1 0,004 0,538 13 3 0 - 3 9 0,004 1,604 14 3 1 - 2 4 0,004 0,071 15 3 1 - 2 4 0,004 0,071 2,93 1,27 - 25 47 0,933 4,933 Hypothèse (H0) : Après prise de médicament, il n'y a aucune réduction significative.
Résultat HO rejetée Conclusion : On a conclu qu'il y a une réduction importante après une prise de médicament.
Coefficient de variation avant et après prise de médicament.
Résultat 1 : Plus cohérent (en gravité) avant prise de médicament. 2.
Comme exemples plus particuliers, on peut citer les picolines, la pyridine, la 2-éthylpyridine, la 4-éthylpyridine, la 2-méthylpyridine, la 4méthylpyridine, la 2,6diméthylpyridine, I'imidazole, la 1-méthylimidazole, la TMEDA (trétraméthylènediamine), la N-méthylpyrrolidine, la 4-méthylmorpholine, la triéthylamine, la DBU (1 ,8-diazabicyclo[5.4;0.]undécène7).
La quantité d'amine est au moins égale à la quantité nécessaire pour piéger l'acide halogéné libéré et est plus souvent en excès pouvant aller jusqu'à 3 fois la quantité stoechiométrique.
On conduit la réaction dans un solvant organique qui solubilise tous les réactifs. Le solvant peut être choisi parmi les hydrocarbures aliphatiques, aromatiques, halogénés ou non.
Parmi tous ces solvants, le toluène et le dichlorométhane sont préférés.
D'un point de vue pratique, le plus souvent, dans un mélange de solvants, et en présence d'une amine, on ajoute le composé racémique, sous forme d'oxydes, puis l'agent de réduction.
La réaction est conduite avantageusement entre 50"C et 100"C.
Le mélange racémique est en phase organique.
II est parfois nécessaire de faire un traitement basique dans le cas où l'agent réducteur est en excès afin de le détruire.