INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Décrite de façon plus spécifique la pièce de montage 14 est réalisée un matériau ferromagnétique tel que le fer doux. La pièce de montage 14 est une pièce qui a une forme globalement de bloc cylindrique et comporte une rainure annulaire 22 formée une partie intermédiaire radiale de celui-ci, de façon à faire saillie dans la direction circonférentielle de la pièce de montage 14 tout en ayant une largeur prédéterminée. La rainure annulaire 22 est ouverte sur la face d'extrémité supérieure axiale de pièce de montage 14. La rainure annulaire 22 est ouverte sur face d'extrémité supérieure axiale de la pièce de montage 14. Dans un emplacement de la rainure annulaire 22, la pièce de montage 14 inclut : une partie de paroi de fond 24 présentant forme de disque, une partie de paroi circonférentielle intérieure 26 ayant une forme d'arbre cylindrique, et qui est placée de façon radiale à l'intérieur de la rainure annulaire 22 tout en étant monobloc avec, et faisant saillie axialement vers l'extérieur vers le haut à partir de, la partie centrale de la face d'extrémité supé rieure axiale de la partie de paroi de fond 24, et réciproquement une partie de paroi circonférentielle extérieure de forme creuse et cylindrique 28 comportant une forme creuse cylindrique, qui est placée radialement vers l'extérieur de la rainure annulaire 22 tout en étant formée monobloc avec, et faisant saillie axialement vers l'extérieur ou vers le haut à partir de, la partie circonférentielle de la face d'extrémité supérieure axiale de la partie de paroi de fond 24. Dans le présent mode de réalisation, la partie de paroi circonférentielle intérieure 26 présente une longueur axiale qui est plus grande que celle de la partie de paroi extérieure circonférentielle 26, de façon qu'une face d'extrémité en saillie 30 de la partie de paroi circonférentielle intérieure 26 soit disposée axialement vers le haut par rapport à une face d'extrémité en saillie 32 de la partie de paroi circonférentielle extérieure 28. La pièce de montage 14 comprend de plus un trou taraudé 33 qui est ménagé dans une partie centrale de la face d'extrémite axiale inférieure de la pièce de montage 14. La pièce de montage 14 est superposée sur le corps vibrant 12 au niveau de sa face d'extrémité inférieure et est fixée corps vibrant 12 par une vis de fixation 35 vissée dans le trou fileté 33.
Dans la rainure annulaire 22, est disposée de façon solidaire une bobine 20 qui est enroulée dans une forme de bobine 34 réalisée en un matériau non magnétique, de façon que la bobine 20 soit enroulée dans la direction circonférentielle de la rainure 22 de façon à s'étendre le long d'une circonférence de la partie de paroi circonféren belle intérieure 26. Un fil conducteur 38 pour appliquer un courant électrique à bobine 20 fait saillie à partir de la bobine 20 vers la zone externe à travers un trou traversant 40 formé à travers la partie de paroi circonférentielle extérieure 28 de la pièce de montage 14.
En appliquant un courant électrique de contrôle convenable à la bobine 20 par l'intermédiaire du fil conducteur 38, on génère des lignes magnétiques de force autour de la bobine 20. Comme le corps de montage 14 est réalisé en un matériau ferromagnétique comme décrit précédemment, ces lignes magnétiques de force passent ' travers la pièce magnétique 14. Ceci signifie que la pièce de montage 14 fonctionne comme un organe de culasse de circuit magnétique dans le présent mode de réalisation. Dans la pièce de montage 14 fonctionnant comme un organe de culasse, parties de paroi circonférentielles intérieure et extérieure 26, 28 et la partie de paroi de fond 24, qui sont disposées autour de la bobine 20, coopèrent pour former circuit ou un chemin magnétique. Le circuit magnétique est ouvert sur la face d'extrémité axiale supérieure de la pièce de montage 14, de manière que les deux faces d'extrémité du circuit magnétique soient placées au niveau des faces d'extrémité axiales supérieures des parties de paroi circonférentielles intérieure et extérieure, respectivement. Ceci étant, les faces d'extrémité en saillie 30, 32 des parties de paroi circonférentielles intérieure et extérieure 26, 28 comportent des pôles magnétiques respectifs opposés.
Les exemples et compositions suivants illustrent l'invention sans la limiter aucunement.
EXEMPLES Exemple 1 Préparation d'un extrait d'Horsfieldia Majuscula (King) On a utilisé des graines d'Horsfieldia Majuscula (King) de la famille des Myristicaceae, provenant de Malaysie (Cameron Highlands).
On a procédé à un fractionnement consistant à sécher et broyer la graine en une poudre d'une mouture d'environ 0,25 à 0,5 mm.
On a extrait cette poudre à froid par épuisement à l'éthanol : on a couvert la poudre avec suffisamment d'éthanol, on a agité, puis on a filtré et/ou centrifugé, et ceci trois fois ; on a évaporé à sec les filtrats et/ou les surnageants On a repris 1,14g de l'extrait sec éthanolique obtenu par l'acétate d'éthyle. Après filtration et séchage, 404,8 mg de l'extrait sec obtenu à partir de l'acétate d'éthyle ont été chromatographiés sur couche épaisse avec pour solvant d'élution un mélange de chlorure de méthylène/méthanol (90/10 en volume). Trois bandes ont été ensuite éluées par un mélange de chlorure de méthylène/méthanol.
Après séchage, on a ainsi obtenu trois fractions dont la détermination de l'activité antimicrobienne de la plus importante (202,8mg) figure dans l'exemple 2 ci-dessous Exemple 2 : Détermination de l'activité antimicrobienne L'activité antimicrobienne de l'extrait sec obtenu dans l'exemple 1 a été déterminée par une méthode classique dite de CMI (Concentration Minimale Inhibitrice), la CMI correspondant à la concentration la plus faible à laquelle un produit donné inhibe la pousse d'une souche donnée dans des conditions définies.
En l'occurence, des souches référencées, distribuées par le Service de la Collection de l'Institut Pasteur de Paris (CIP) ont été utilisées : Staphylococcus aureus CIP 4. 83
Pseudomonas aeruginosa CIP 105094, Candida albicans CIP 48. 72, Corynebacterium xerosis CIP 5216, Aspergillus niger IIP 218.
Les essais ont été effectués sur des extraits, à savoir la poudre obtenue dans l'exemple 1, à 5% dans l'éthanol 100ml de la solution ont été ajoutés à 1,9 ml de milieu de culture gélosé en surfusion à 45 C (milieu choisi en fonction des exigences nutritives de la souche étudiée). Après agitation vortex, des dilutions successives, en progression géométrique de raison 2, de la solution obtenue ont été réalisées à l'aide du milieu de culture gélosé en surfusion à 45 C. 1 ml de chaque dilution a été introduit dans les puits d'une microplaque (Falcon, 24 puits). 4 ml de suspension microbienne ont été déposés à la surface du milieu gélosé.
Un tube témoin a également été préparé éthanol ou H20 100ml + 1,9 ml de milieu de culture.
La concentration de l'agent antimicrobien à partir de laquelle la pousse du micro-organisme est complètement inhibée (absence de trouble du milieu) est ainsi déterminée RESULTATS
CMI (mg/ml) S. aureus P. aeruginosa C xerosis C. albicans A. niger (gram +) (gram-) (gram+) (levure) (moisissure) 4,5 10-2 9,0 10-2 4,5 10-2 2,2 10-2 4,5 10-2
Nouvelle huile de base hydrocarbonée pour lubrifiants à indice de viscosité très élevé. L'invention concerne une nouvelle huile de base hydrocarbonée pour lubrifiants de haut de gamme, obtenue à partir de coupes hydrocarbonées de provenances diverses. Plus précisément, l'invention concerne une huile de ce type, ayant un indice de viscosité VI, calculé selon la norme NF T 60-136, supérieur à 130, pour une viscosité cinématique mesurée à 100 C (Vk@ 100 C), mesurée selon la norme NF T 60-100, comprise entre 3,5 et 4,5 mm2/s (ou cSt). Cette nouvelle huile de base trouve une application préférentielle dans les formulations de lubrifiants pour moteurs, notamment dans l'industrie automobile, ainsi que pour des usages industriels.
Les huiles de base sont actuellement classées selon la classification API en cinq groupes, en fonction de caractéristiques définies dans le Tableau 1 suivant Tableau 1 Composés saturés Teneur en soufre Indice de viscosité VI en poids) % en poids) Groupe I >0,03 80 Groupe II >90 80 Groupe III >90 > 120 Groupe IV PAO Groupe V Autres esters Il est connu depuis longtemps de produire les huiles de base pour lubrifiants du groupe I à partir de certaines coupes de distillats obtenues par distillation sous vide de pétroles bruts paraffniques, car c'est la teneur élevée en isoparaffines de ces bruts qui leur donne de bonnes valeurs de VI. Ces distillats subissent une extraction par solvant, produisant un raffinat riche en paraffines et un extrait riche en aromatiques ; le raffinat est ensuite déparaffiné par mélange avec un solvant organique (par exemple, la méthyléthylcétone ou MEC), refroidissement et filtration, de façon à obtenir par séparation des paraffines solides ou gatsch (élimination dés n-paraffines) et une huile ayant un VI d'au moins 95 et de bonnes propriétés à froid (point d'écoulement) ; cette huile subit enfin une hydrofinition pour la stabiliser et améliorer sa couleur.
On rappelle que le calcul de l'indice de viscosité ou VI des produits pétroliers est effectué à partir de leurs viscosités cinématiques à 40 C et à 100 C, selon la norme NF T 60-136.
Cependant, depuis plusieurs années, les conditions de fonctionnement de plus en plus sévères des moteurs d'automobiles ont entrainé des spécifications plus contraignantes pour les huiles de base à partir desquelles sont formulées les huiles moteur, notamment une diminution de leur volatilité et de leur point d'écoulement et une augmentation de leur VI (au-dessus de 105). Or de telles caractéristiques ne peuvent pas toujours être obtenues seulement par extraction au solvant des coupes de distillation ( straight run #>), d'où le développement de procédés de production d'huiles à partir d'autres coupes, telles que celles issues d'hydrocraquage catalytique et/ou d'hydrodéparaffinage catalytique. En effet, au cours de la réaction d'hydrocraquage des charges hydrocarbonées, se produisent principalement la saturation des composés aromatiques et la décyclisation des naphtènes, tandis que la réaction d'hydrodéparaffinage provoque le craquage et l'isomérisation des n-paraffines et améliore les propriétés à froid des bases lubrifiantes obtenues. De telles bases, obtenues à partir de résidus d'hydrocraquage soumis à un déparaffinage au solvant et faisant partie du groupe III selon la classification API décrite ci-dessus, sont actuellement produites, notamment par la Demanderesse, sous l'appellation NHC5 ( Neutral HydroCracked,,), avec une Vk@100 C de 4,5 à 5 mm2/s (4,5 à 5 cSt).
Il est déjà connu de l'homme du métier de produire des huiles de base lubrifiantes ayant un indice de viscosité (VI) élevé, par exemple supérieur à 125, à partir de charges hydrocarbonées provenant des fractions lourdes ou résidus d'un hydrocraqueur. La demande de brevet FR 2 194 767 A décrit, en particulier, un procédé de préparation d'une huile lubrifiante à VI élevé, comprenant un traitement d'hydrocraquage catalytique d'une fraction d'huile minérale à haut point d'ébullition, un fractionnement des effluents, un déparaffinage du résidu bouillant au- dessus de 350 C et une hydroisomérisation catalytique de la paraffine obtenue. L'association d'étapes d'hydrocraquage et d'isomérisation avec des catalyseurs spécifiques, pour la fabrication de lubrifiants à VI élevé, est également décrite dans EP 0 574 191 A et EP 0 597 935 A. C'est également le cas de EP 0 744 452 A, qui décrit un procédé de production de telles huiles de base, comprenant une étape d'hydrocraquage avec un catalyseur à base de platine et/ou de palladium d'une fraction de fond d'hydrocraqueur, de façon à convertir au moins 25 % en poids de la fraction d'hydrocarbures ayant un point d'ébullition d'au moins 370 C, suivie d'une étape de fractionnement des effluents, la fraction lourde ayant un VI d'au moins 125 et de préférence supérieur à 135, avec une viscosité cinématique à 100 C d'au moins 3,5 mm2/s ou cSt, la fraction lourde subissant ensuite une étape de déparaffinage. Cependant, ces brevets ou demandes publiées ne donnent pas de précisions sur les propriétés à froid des bases lubrifiantes obtenues, telles que leur point d'écoulement, ni sur leur structure .
La palette est Bisautée afin que la segmentation porte en tout points de rotation.
Sur la FIG 2 no 4 on voit Bien la forme de cette palette arrondie en ces 2 extrémités et paralélipipédique en son centre. 1 Bloc moteur coulé dans lequel il est aménagé des canaux de refroidissement. Les parties principales (no 1 2) FIG 2 sont usinées intérieurement de façon à ce qu'une palette (n> 4) FIG 2 lors d'une révolution complette reste en contact sur toute sa périphérie.
La coubure intérieure du Bloc 2) FIG 1 est composée d'une partie qui 1/3 reprend la Forme du rotor en 1 diamètre légèrement supérieur, d'une partie diamétralement oposée identique mais d'un diamètre nettement supérieur, et de 2 parties transitoires permettant le raccord des 2 courbes.
Dans ce Bloc est aménagé 1 orifice d'admission n' 1 FIG 1, 1 orifice d'échappement E FIG 1 et d'un orifice pour Bougie n' 10 FIG 1.
Elle s'applique en particulier aux feux de signalisation d ' u type feu stop surélevé , encore appelé troisième feu stop . Il s'agit donc en particulier de feux supplémentaires de signalisation de freinage montés à l'arrière du véhicule, par exemple au niveau de la lunette arrière, et souvent à l'intérieur de l'habitacle.
De tels feux ont pour objet de mieux signaler le freinage d'un véhicule qui en est doté aux conducteurs des véhicules qui le suivent .
Il existe déjà de nombreux modèles de feux de ce type. Certains modèles de ce type de feux comportent plusieurs lampes, plusieurs douilles porte-lampe et plusieurs réflecteurs pour récupérer le flux arrière produit par chaque lampe, ainsi qu'une ou plusieurs plaque(s) optique(s) disposée(s) devant l'ensemble, pour répartir les rayons lumineux du faisceau. On pourra se référer à la demande de brevet FR 2 716 652 pour avoir un exemple de feu de ce type.
Un but de l'invention est d'obtenir un feu de signalisation économique et simple, facilitant le changement de lampe.
Ce but est atteint, selon l'invention grâce à un feu de signalisation pour véhicule automobile, notamment de type feu stop surélevé , comprenant au moins une lampe, au moins un porte-lampe et au moins une plaque optique destinée à répartir la lumière émise par la lampe selon une photométrie donnée, chaque porte-lampe comportant au moins une douille et au moins un réflecteur formés d'un seul tenant, caractérisé par le fait que chaque porte-lampe est apte à être monté de façon amovible sur au moins une plaque optique.
Ainsi, le fait que chaque porte-lampe est monté de façon amovible sur chaque plaque optique, en incorporant le réflecteur associé à ce porte- lampe, permet de ne démonter que le porte-lampe correspondant à la lampe devant être changée, en laissant les autres lampes en place. Chaque lampe est démontée et remontée avec son porte-lampe qui assure en outre une fonction de protection physique de la lampe au cours des opérations de démontage et montage, correspondant en particulier au remplacement de la lampe.
En outre, le réflecteur est incorporé au porte-lampe. Ceci permet de simplifier la structure des feux de signalisation et de produire de tels feux à coût réduit.
De manière préliminaire, on notera que la lampe s'étend, à partir de la douille, selon un axe principal qui correspond à ce qui est appelé ci- dessous axe de douille .
Par ailleurs, on désignera ci-dessous par feu linéaire, un feu de signalisation allongé produisant un faisceau lumineux réparti sur la longueur du feu, c'est à dire le long d'un segment de droite perpendiculaire à l'axe optique, c'est à dire la direction générale d'émission du feu. Ce faisceau lumineux est en général engendré par plusieurs sources lumineuses distinctes.
Avantageusement, un porte-lampe d'un feu de signalisation conforme à la présente invention comporte une douille dont l'axe de douille est oblique par rapport à l'axe optique du feu. Ceci permet d'améliorer des performances photométriques du feu de signalisation conforme à la présente invention.
En effet, dans la technique antérieure l'axe de douille est colinéaire à l'axe optique. La lumière émise par la lampe, sur l'axe optique, mais en direction opposée à celle d'éclairage, est dirigée vers la douille et ne peut donc pas être récupérée. En plaçant l'axe de douille en oblique, on libère en arrière de la lampe et au voisinage de l'axe optique une zone que l'on peut rendre réfléchissante pour réfléchir, vers la plaque optique, la lumière émise par la lampe, dans la direction opposée à celle d'éclairage.
Par exemple, on peut envisager de pourvoir chaque fibre optique 3 d'un système du type diaphragme, permettant de faire varier la quantité de lumière transmise par la fibre 3. De même7 dans le cas où chacun des éléments optiques alimente par une source propre, on peut envisager de faire varier la tension électrique appliquée à chacune des sources. De plus, la géométrie de l'élément optique 2 peut etre déterminée de façon que ce dernier assure la fonction d'une lentille optique, c'est-à-dire que qu'il n'est pas nécessaire de disposer une lentille optique sur le trajet de la lumière entre d'une part le l'élément optique 2 et, d'autre part la source 11 ou la fibre optique 3.
Selon une caractéristique préférée de l'invention, moins une partie des éléments optiques 2 peuvent être disposés sur des supports mobiles 4, pour permettre modifier leur orientation. Dans l'exemple de réalisation préféré décrit ci-après, chacun des neuf éléments optiques 2 disposé sur un support mobile 4 respectif (figure 2). Plus précisément, chacun des supports 4 est mobile en rotation autour d'un axe respectif. Les axes de rotation de chacun des supports 4 sont de préférence sensiblement perpendiculaires au sol lorsque le bloc optique 13 est monté sur un véhicule.
Les figures 6 à 8 illustrent plus en détail le montage trois supports 4 mobiles d'une rangée d'éléments optiques 2. Chaque support 4 est constitué d'une pièce comportant une portion cylindrique 20 et dont l'une des extrémités comporte un épaulement radial ayant la forme générale d'un disque 21 (figure 7). Le disque 21 formé par le support 4 constitue la surface sur laquelle est disposée et fixée la base de l'élément optique 2. Le support 4 est par ailleurs alésé selon axe de symétrie longitudinal, pour permettre le passage d'une fibre optique 3 destinée à acheminer de la lumière au niveau de la base de l'élément optique 2 (figure 6). La portion cylindrique 20 du support 4 est emmanchée dans un roulement 23 solidaire d'une embase 24. L'embase 24 peut être constituée d'une plaque et peut comporter deux autres roulements 23 prévus pour les autres supports 4 d'une même rangée d'éléments optiques 2. L'embase 24 peut être fixée contre une paroi - du boîtier du bloc optique 23. A cet effet, paroi 25 supportant l'embase 24 comporte des orifices prévus pour le passage de la portion cylindrique des supports 4. L'extrémité libre de la portion cylindrique 20 de chaque support 4 peut être filetée. Ainsi, chacun des supports 4 peut être maintenu axialement dans son roulement 23 au moyen d'un écrou 10 respectif (figure 8). En particulier, le support 4 est bloqué axialement dans son roulement 23 entre, d'une part un épaulement 25 formé à proximité du disque 24, et d'autre part l'écrou Chacun des supports 4 est déplaçable par des moyens d'actionnement 5, 6, via des moyens de transmission 7, 8, 9, 10 du mouvement (figure 5). Comme représenté aux figures 2 et 3, les moyens d'actionnement peuvent être constitués d'un servomoteur 5 qui commandant un actionneur 6, par exemple linéaire. Les moyens de transmission de l'actionneur chacun des supports 4 peuvent être constitués, quant à eux, d'une pluralité de biellettes 7, 8, 9.
Les écrous 10, qui sont solidaire en rotation de leur support 4 respectif, peuvent avoir la forme générale d'un disque. Les biellettes 7, 8, 9 sont constituées chacune d'un axe de longueur déterminé et peuvent être reliées aux supports 4 par l'intermédiaire des écrous 10. Par exemple, chacune des extrémités des biellettes 8, 9 peut comporter une chape apte à se fixer sur une tête de rotule 26 située sur la face inférieure de l'écrou 10 correspondant. Par exemple, les chapes peuvent venir se fixer par clippage sur têtes de rotule 26. Ainsi, par soucis de simplification, lorsque ci-après on parlera d'une liaison d'une biellette à un support 4, cela signifiera implicitement que la biellette est reliée a l'écrou 10 solidaire dudit support 4.
Dans configuration préférée, les deux supports 4 de toutes les paires d'éléments optiques 2 adjacents d'une même rangée sont reliés par une biellette de transmission 9 respective (figures 2, 4, 5). C'est-à-dire que le support 4 qui se trouve à l'une des extrémités d'une rangée d'éléments optiques 2 est relié une biellette de transmission 9 au support 4 situé au milieu de la rangée. Le support 4 situé au milieu de la rangée est reliée quant à lui par une autre biellette de transmission au support 4 situé à l'autre extrémité de cette même rangée.
Par ailleurs, en se référant à la figure 5, le support 4 situé à l'extrémite gauche de la rangée supérieure est relié, par une biellette de commande 8, au support 4 situé à l'extremité droite de la rangée centrale. Le support 4 situé à l'extrémité gauche de la rangee centrale est relié quant à lui, par une autre biellette de commande 8, au support 4 situé à l'extremité droite de la rangée inférieure. Enfin, le support 4 situé à l'extrémité gauche de rangée inférieure est relié par une biellette de commande à l'actionneur 6 du servomoteur 5.
Les extrémités des biellettes 8, 9 sont disposées à des distances déterminées par rapport aux axes de rotations respectifs supports 4. De cette façon, les mouvements de rotation de chacun des supports 4 sont couplés. Ainsi, les déplacements des éléments optiques 2 sont simultanés et ont des amplitudes respectives déterminées.
En se référant au support 4 situé à l'extrémité droite de la rangée centrale de la figure 5, on appelle Re la distance entre le point de fixation de la biellette de transmission 9 et l'axe de rotation support 4. On appelle Rs la distance entre point de fixation de la biellette de transmission 8 et l'axe de rotation du support 4. La biellette de transmission 9 impose l'angle de rotation au support (figure 2). La biellette de transmission 8 permet quant à elle de transmettre le mouvement de rotation au support 4 suivant. Le rapport Rs/Re est un rapport de démultiplication qui détermine les angles de rotation deux éléments optiques 2 successifs. En numérotant les supports 4 par ordre croissant de bas en haut et de gauche à droite sur la figure 5 (c'est-à-dire de gauche à droite et de haut en à la figure 2), les angles de rotation de deux supports successifs A(n), A(n+1), sont donnés par la formule : A(n+l)/A(n) Rs(n)/-Re(n); avec n numéro d'ordre du support. Par ailleurs l'angle de rotation du premier support A(1) (support de l'extrémité gauche de la rangée inférieure de la figure 5, ou support de l'extrémité gauche de la rangée supérieure de la figure 2) est donné par A(1) = Cm/Re(l), avec Cm la course du servomoteur 5,6.
Avantageusement, les biellettes 8, 9 peuvent avoir chacune une longueur réglable, par exemple manuellement, pour permettre le réglage des positions angulaires relatives des éléments optiques 2. Par exemple, les deux chapes d'une biellette 8, 9 peuvent être vissées avec des pas de vis opposés sur les extrémités de la biellette. De cette façon, lorsque le montage des biellettes 8, 9 sur les têtes de rotule 26 est effectué, il est facile de régler précisément les positions angulaires relatives des supports 4.
On conçoit donc que le mécanisme d'éléments optiques pivotants décrit ci-dessus, tout en présentant une structure simple peu coûteuse, permet de disposer les phares dans une multitude de configurations. En effet, en jouant sur les valeurs Re(n) et Rs(n), il est possible d'obtenir une palette infinie réglage du comportement du ou des faisceaux de lumière du phare. Les faisceaux peuvent d'ailleurs être pilotés par un paramètre unique, à savoir la course Cm du servomoteur 5, 6.