INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La Figure 43 est une représentation d'un déroulement d'une commutation avec réduction de la force de traction et intervention de moteur. Les profils de couple des phases individuelles sont analogues à ceux qui ont été décrits précédemment.
Mai, selon cette variante, le couple moteur et le couple de l'accouplement à commutation de charge sont cependant commandés pendant les phases f et g d'une manière telle que le couple de sortie de boite ne varie pas, ou ne varie pas sensiblement. Un passage stable, sans élévation excessive de la force de traction, s'établit donc.
La Figure 44 représente un schéma logique 1700 destiné à expliquer un passage en vitesse supérieure sous poussée. A la case 1701, le processus de commutation est lancé au moyen d'un signal d'intention de commutation. Celui-ci peut par exemple tre engendré par une manoeuvre lancée par le conducteur du véhicule, ou de façon automatisée par un programme de commande. A la case 1702, le couple moteur est maintenu dans l'6tat de poussée maximal et l'accouplement à commutation de charge LSK est suffisamment fermé, ou le couple transmissible par ce dernier est suffisamment accru, pour que le couple reste constant à la sortie de boite. A la case 1703, il est demandé si le couple MSK2 appliqué à l'accouplement à commutation SK1 est à peu près descendu à zéro. Si tel est le cas, l'accouplement à commutation SK1 est ouvert en 1704. Dans le cas contraire, l'accouplement à commutation de charge reste fermé en 1702.
Toutefois, le bruit n'étant pas constant sur l'ensemble de la représentation fréquentielle, chaque élément de cette somme doit être pondéré par l'inverse du bruit au point considéré et on obtient: ou Btot[ni,nj,nk] est une amplitude de bruit définie en chaque point.
En développant l'expression de cet écart-type on obtient une expression simplifiée qui facilite le calcul de minimisation.
7. 15. 2. Algorithme: Le calcul de wpse fait à l'aide d'un programme dont l'algorithme est décrit Fig.57. Ce programme doit disposer au départ des informations suivantes : - valeurs établies en 7.11.: x,y,z,L, n0 - paramètre de fonctionnement wpixels, par exemple wpixels=5.
Les étapes essentielles de ce programme sont les suivantes: - (4001): acquisition des images. Une série d'images est obtenue en faisant parcourir au point d'impact direct du faisceau d'éclairage la trajectoire représentée en pointillés sur la Fig. 56, ou (3901) représente la
limite de la zone utile du capteur, (3902) représente la limite correspondant à l'ouverture maximale des objectifs, (3903) représente une partie circulaire de la trajectoire et (3904) représente une partie rectiligne de la trajectoire. Comme indiqué en 7. 13. on génère les tableaux folk] Jo[k] selon cette trajectoire et le programme calcule les indices de commande correspondants ldk, pl Jcf, p1. Le programme effectue alors l'acquisition de la série d'images selon la procédure indiquée en 7. 12. La procédure d'acquisition génère les tableaux Mk, p,q [i, j . Toutefois, seuls les tableaux correspondant à des indices q,p nuls seront utilisés ici, soit Mk,0,0[i,j].
- (4002): calcul de Fsmin, Gmin, Fsmax, Gmax, Btot Etape 1: Chaque tableau Mk,0,0[i,j] obtenu lors de la phase d'acquisition est d'abord suréchantillonné de la manière suivante, en 3 étapes: Etape 1.1.: le programme effectue la transformée de Fourier bidimensionnelle inverse du tableau Mk,o,o Etape 1.2.: le programme complète ce tableau par des zéros pour obtenir un tableau Msk de dimensions Ndx Nd (par exemple Nd=512). Msk est initialisé à 0 puis le programme parcourt les indices i,j du tableau Mk,0,0en effectuant : Etape 1.3.: une transformée de Fourier directe du tableau Msk est effectuée, ce qui termine la phase de suréchantillonnage.
Etape 2 : Les éléments de chaque tableau Msk sont rapportés à la valeur obtenue au point d'impact direct de l'onde d'éclairage: ou on note: imaxk = tel Nd la[0,0, Ic[k,0], Jc[k,0] Npx li jmaxk = EC N Ja0,0, Ic[k,0], Jc[k,0]J y/Km-A. N pix ou E (x) l'entier le plus proche de x.
Etape 3: Lorsque le programme a ainsi généré l'ensemble des tableaux suréchantillonnés Msk il calcule une amplitude de bruit suréchantillonnée sous forme d'un ensemble de tableaux de réels positifs Bsk de dimensions Nd x Nd . A cette fin il parcourt les indices i,j,k ou i et/ varient entre 0 et Nd-1 en effectuant:
Dans cette équation, lorsque le couple il, j1 est en dehors des limites du tableau Bk,0,0le coefficient Bk,0,0[i1,j1] est supposé égal à 0.
Etape 4: Le programme initialise à 0 les tableaux Fsmin, Fsmax, il initialise respectivement à 1020 et -1020 les tableaux Gmin et Gmax, et il initialise à 1020 les tableaux Bmin,Bmax. Ces tableaux ont chacun pour dimensions 2 Nd x 2 Nd x 2 Nd .
Le programme parcourt ensuite les indices i,j,k ou i et j varient de 0 à Nd-1 en effectuant pour chaque triplet (i,j,k) les étapes suivantes, numérotées de 4.1à 4.3: étape 4. 1.: calcul des indices de la représentation fréquentielle tridimensionnelle. Le programme effectue les opérations suivantes: ni = i - imaxk + Nd nJ = 1 Imaxk + Nd Les valeurs m,nj,nk correspondent à des coordonnées dans un espace tridimensionnel de fréquences comme dans le premier mode de réalisation. Leur calcul menant à des valeurs non entières, on leur affecte l'entier le plus proche de la valeur obtenue. La valeur de K doit être corrigée pour tenir compte de l'indice de l'échantillon et on utilise donc n0 K0. Le coefficientr permet la prise en compte du suréchantillonnage. nv étape 4.2. : calcul des valeurs de G et Fs au point courant:
avec: i.c=i.-Nd , j-c=j.- Nd , 1-Mc = 1.maxk -Nd z avec: !c = i - ##, jc = j - d , imc imaxk - d , c jmaxk - Dans les équations ci-dessus, ic,jc,imc,jmc correspondent à des coordonnées ramenées au centre optique et r a la même valeur que dans l'étape précédente.
étape 4.3.: modification éventuelle des valeurs de Gmin,Fsmin,Gmax,Fsmax. Le progranune teste la valeur de Gval. Si Gval S; Gmin[ni, nj, nk] le programme effectue: Gmin[ni,nj,nk] = Gval Fsmin[ni,nj,nk] = Fsval Bmin[ni,nj,nk] = Bsk [i, il Si Gva/GMc[M/,M/,MA:1 le programme effectue: G/Km'[M!,n/',MA'1 = Gval Fsma4ni,nj,nkl = Fsval Bmaxni, nj, nk = Bsk i, j Etape 5: Le programme génère une amplitude globale de bruit. A cet effet il parcourt les indices ni,nj,nk en effectuant pour chacun de ces triplets l'opération (4003) : La fonction calculée est en principe égale à: ou Es est l'ensemble des points en lesquels les valeurs de Gmin et Gmax diffèrent, soit: Es tK:,M/,MGMtU:fM/,M/,K1 Gminnt,nj,nk} Soit en développant l'expression: La première partie de l'expression ne dépend pas de w0. Minimiser l'écart-type revient donc à maximiser la fonction suivante ou ReO désigne la partie réelle: Toutefois cette fonction présente des fréquences élevées causant des repliements de spectre qui perturbent la convergence de l'algorithme. Ceux-ci sont supprimés en utilisant la fonction:
(4004) : l'algorithme itère la boucle sur wlargjusqu'à ce qu'une précision suffisante soit atteinte. Par exemple on peut avoir lim =#/8 wpixels (4005): La valeur w f affichée correspond à wo . On a: W) = L -w f et Wo = w f La valeur rapport affichée correspond à:
La valeur rapport affichée caractérise la qualité du recoupement obtenu entre les images calculées à partir des représentations fréquentielles Famin et Famax. Plus elle est proche de 1 meilleur ce recoupement est. Lorsque l'échantillon est hors de la zone d'observation cette valeur se rapproche de 0.
7. 15.3. Focalisation Le réglage de focalisation consiste à positionner correctement l'échantillon dans la zone d'observation des objectifs. Lors de ce réglage, les valeurs de rapport et wf doivent être recalculées en permanence. La position de l'échantillon doit être ajustée selon l'axe (2263) de manière à obtenir une valeur suffisamment élevée de rapport, puis elle peut être ajustée plus finement de manière à obtenir par exemple L wf =-.
Etape 17-Réglage en translation de la lentille (5162) .
Un CCD est provisoirement mis en place à l'emplacement de (5158). FS est utilisé. (5162) est réglé pour que l'image de FS sur ce CCD provisoire soit ponctuelle.
Etape 18 : Réglage de l'orientation du miroir partiellement transparent (5163) Le CCD reste utilisé avec le faisceau FS. (5163) est réglé pour que l'image de FS sur ce CCD provisoire soit centrée par rapport à l'emplacement du diaphragme.
Etape 19-Réglage en translation de la lentille (5189) Le fréquencemètre est positionné entre (5163) et (5164). (5189) est réglé de manière à obtenir une image ponctuelle de FSI sur le fréquencemètre.
Etape 20-Réglage en translation de la lentille (5166) FEDI est utilisé. Le fréquencemètre est positionné sur la trajectoire du faisceau derrière (5166) et la position de (5166) est ajustée de manière à ce que l'image de FEDI sur le fréquencemètre soit ponctuelle.
Etape 21-Réglage en translation 3 axes des capteurs (5174) et (5171).
On utilise FSI et FRD. Un programme calcule la représentation fréquentielle bidimensionnelle reçue sur chaque CCD (5174) ou (5171) suivant la procédure décrite en 9.4., mais en n'effectuant pas l'étape 3 de transformation de Fourier. La position des CCD est ajustée pour obtenir à partir de chaque CCD une image ponctuelle centrée.
Etape 22-Réglage de l'orientation du miroir partiellement transparent (5236) On utilise FRD et FEDI. Un programme calcule la représentation fréquentielle bidimensionnelle reçue sur le CCD (5174) suivant la procédure décrite en 9.4.
La position de (5236) est réglée de manière à ce que la représentation fréquentielle bidimensionnelle obtenue sur chaque CCD soit centrée.
Etape 23-Réglage de l'orientation du miroir partiellement transparent (5232) On utilise FRD et FEDI. Un programme calcule la représentation fréquentielle bidimensionnelle reçue sur le CCD (5171) suivant la procédure décrite en 9.4.
La position de (5232) est réglée de manière à ce que la représentation fréquentielle bidimensionnelle obtenue sur chaque CCD soit centrée.
Etape 24-Réglage de la distance focale du doublet (5126) (5127) et réglage en rotation autour de l'axe optique des capteurs (5174) (5171).
Les faisceaux FRD, FEP sont utilisés. Un programme calcule la représentation fréquentielle bidimensionnelle reçue sur chaque CCD (5174) ou (5171) suivant la procédure décrite en 9.4.
La position initiale du miroir (5113), dans laquelle ont été effectués les réglages précédents, est la position centrée. Elle doit être enregistrée. On l'appellera position C.
Le miroir (5113) est déplacé de manière telle que, sur la représentation fréquentielle bidimensionnelle obtenue sur chaque CCD (5174) ou (5171) le point correspondant à FEP soit excentré au maximum. Cette position du miroir est enregistrée et sera réutilisée par la suite. On l'appellera position E.
Le faisceau FEDI est introduit Les positions des différents éléments sont ajustées pour que sur chacune des deux représentations obtenues : -les coordonnées des points associés à FRD (point central) et FEDI soient correctes par rapport à celles du point associé à FEP, c'est-à-dire symétriques par rapport à l'axe horizontal passant par le point associé à FEP, comme indiqué sur la Fig. 78 ou (5501) représente le contour de la zone bidimensionnelle obtenue à l'issue de la procédure décrite en 9. 4. et ou (5502) représente la limite définie par l'ouverture de l'objectif.
On remarque alors que l'équation a,()f,(x) = 0 modulo (x"+1 ) est équivalente à l'équation a,(x)f,(xd) = 0 modulo (x"+1).
Cela résulte du fait que e et d sont relativement premiers avec n, de telle manière que pour chaque b(x) de degré inférieur ou égal à n-1, b(xe) et
b(xd), pris modulo (xn+1) sont simplement obtenus par permutation des coefficients de b(x), et que, si on note [a(x)]n(e) le polynôme a(xe) modulo (xn+1), ona: [a(x)f(x)]n(e) = [a(x)]"e [f(x)]n(e) modulo (x"+1 ).
Il s'ensuit de la théorie des codes dits " MDS " (pour " Maximum Distance Séparable ", en français séparables à distance maximale "), que tout v non nul dans le code généré par G contiendra toujours au moins trois composants non nuls, si les deux conditions suivantes sont satisfaites : - aucun des polynômes h, et n'est nul modulo xN0 + 1, où NO est le plus petit entier tel que g(x) divise xN0 + 1, NO étant impair puisque le polynôme g(x) n'est divisible par aucun carré de polynôme, et - aucune matrice 2 x 2 de la forme avec i différent de j, ne possède un déterminant qui est nul, modulo xN0 + 1.
Une propriété similaire est valable pour tout codeur d'un turbocode de dimension K et de longueur N1, avec un nombre de redondances M1 = N1 - K > 2. Dans ce dernier cas, le codeur ressemble à :
et toute séquence d'information u = (Y. 1 , .... uK) est d'abord codée en a = (Si 1, ..., aK), puis en :
Soit d, l'inverse de e, modulo n : dJeJ = 1 (n). Chaque v non nul dans le code généré par G contient toujours au moins N1-K+1 composants non nuls si, pour chaque nombre entier r tel que 1 hl1lxd]), possède un déterminant non nul, modulo x+1.
Notons ici que le décodage des turbocodes de redondance N1 - K > 2 a déjà été considéré. On consultera, par exemple, l'article de D. DIVSALAR et F. POLLARA intitulé Multiple turbocodes for Deep Space Communications , TDA Progress Report 42-121, du 15 Mai 1995.
Décrivons, maintenant, une méthode pour sélectionner de bons candidats pour obtenir un bon turbocode de dimension K et de longueur N1 avec des entrelaceurs de type "x vers xe".
Considérons d'abord le cas où N1-K = 2.
Choisissons un polynôme irréductible g(x) sur GF (2), degré m > 2 tel que NO = 2m-1 > N1 et prenons GF(2m) comme le jeu de résidus polynomiaux modulo g(x). Choisissons aussi n comme multiple impair de NO.
Construisons alors une matrice Fà 2 lignes et N1 colonnes : ou a,, i = 1, N1, sont différents éléments non nuls de GF(2m) et r et s des entiers qui sont différents modulo NO. Le choix s = r +1 est, par exemple, toujours un bon choix. Ceci implique que toute sous matrice de # est non singulière. Soit #(1,2) la sous-matrice des deux premières colonnes de #, écrivons [#(1,2)]-1 1-de la manière suivante :
ou A est une matrice 2 x K sur GF(2m). Pour une valeur choisie de e puissance de 2 modulo n, remplaçons tout élément de la deuxième ligne de A par sa puissance e-ième et notons par # la matrice transposée de cette matrice.
Interprétons alors les éléments de # comme des polynômes de degré m-1 d'indéterminée x, divisons les par g(x) ou par tout autre polynôme diviseur de xN0+1 et appelons P(x) la matrice résultante.
Enfin, définissons la matrice G de dimension K x (K + 2) : G = [IK P(x)] ou IK est la matrice identité de dimension K.
Pour chaque valeur de e, ce codeur G peut être utilisé comme turbocodeur. Par simulation, il est alors possible de choisir la meilleure valeur de e.
Lors de la granulation et/ou de l'enrobage on peut utiliser en outre un agent (D) favorisant la solubilisation de l'ibuprofène qui est choisi dans le groupe comprenant le mannitol, l'amidon, les bases auto-émulsionnables pharmaceutiquement acceptables, les polyvinylpyrrolidones, les macrogols glycérides stéari- ques, les sels alcalins d'origine organique, les agents tensio-actifs et leurs mélanges. Cet agent (D) est alors présent dans des proportions pouvant aller jusqu'à 50% en poids, de préférence jusqu'à 35% en poids par rapport à l'ibuprofène.
Le procédé conforme à l'invention est mis en oeuvre dans un lit fluidisé dans des conditions de températu- res telles que la température de l'ibuprofène soit toujours maintenue à une température inférieure aux températures de fusion et de sublimation de l'ibupro- fène. Selon un mode de réalisation particulier du procédé de l'invention la température de l'ibuprofène est toujours maintenue au dessous de 45 C, de préférence au dessous de 30 C.
En raison de l'utilisation d'un procédé de granulation et d'enrobage conduit en lit fluidisé, l'ibupro- fène n'est pas mis en solution, il conserve ainsi son intégrité physico-chimique de façon optimale. Par ailleurs l'utilisation de basses températures permet d'éviter tout changement d'état et tout risque de dégradation du principe actif.
Selon un premier mode de réalisation, les phases de granulation et d'enrobage s'effectuent simultanément en mouillant les microcristaux d'ibuprofène avec une suspension hydroalcoolique comprenant notamment de l'éthylcellulose et de l'hydroxypropylméthylcellulose et une silice à propriétés antistatique et perméabili- sante.
Selon un autre mode de réalisation du procédé selon l'invention, la phase de granulation est effectuée dans une première étape en utilisant au moins un agent favorisant la solubilisation, choisi dans le groupe comprenant notamment les macrogols glycérides stéariques et l'hydroxypropylméthylcellulose, la phase d'enrobage étant ensuite effectuée dans une deuxième étape en utilisant une silice à propriétés antistatique et perméabilisante et un mélange d'éthylcellulose, hydroxypropylméthylcellulose dans des proportions permettant de masquer le goût et l'effet irritant de l'ibuprofène et conduisant à une libération substantiellement immédiate de l'ibuprofène.
Dans un autre mode de réalisation avantageux du procédé selon l'invention dans la première étape de granulation, des microparticules d'ibuprofène sont mélangées à des microcristaux d'un sel alcalin d'origine organique en tant qu'agent favorisant la solubilisation de l'ibuprofène et le mélange ainsi obtenu est granulé avec une dispersion hydroalcoolique comprenant de l'hydroxypropylméthylcellulose et/ou de la polyvinylpyrrolidone. La phase d'enrobage est effectuée ensuite avec un mélange d'enrobage selon l'invention.
EXEMPLES : Préparation de granulés enrobés d'ibuprofène Exemple 1 : La formule unitaire du granulé enrobé est la suivante : Ibuprofène 200,00 Ethylcellulose N7 40,00 Silice colloïdale 3,00 Hydroxypropylméthylcellulose 8,00 251,00 mg Ces granulés sont préparés selon le mode opératoire suivant.
Dans un premier temps, on prépare une dispersion d'enrobage. Pour cela on introduit 24 g d'hydroxypropylméthylcellulose dans 390 g d'eau purifiée et on agite jusqu'à dissolution complète de l'hydroxypropyl- méthylcellulose. On introduit par ailleurs 9 g de silice colloïdale et 120g d'éthylcellulose N7 dans 110 g d'alcool et on agite jusqu'à l'obtention d'une dispersion homogène.
On mélange alors la solution et la dispersion obtenues ci-dessus et on maintient l'agitation pour éviter toute sédimentation. On obtient ainsi une dispersion d'enrobage.
Dans un second temps, on prépare les granulés enrobés. Pour cela, on introduit 600 g d'ibuprofène e dans la cuve d'un appareil à lit fluidisé de type GLATT GPCG1 et on fluidise l'ibuprofène dans des conditions telles que sa température soit maintenue entre 20 et 40 C. Puis, on pulvérise la dispersion d'enrobage précéder. te sur le lit d'ibuprofène obtenu ci-dessus de fa çon à ce que la température du produit reste maintenue entre 15 et 30 C.
On pulvérise 50% de la dispersion d'enrobage pendant environ 1 heure, puis on sèche pendant 2 à 5 minutes. Le granulé obtenu est calibré sur une grille de 400 Am d'ouverture de maille. Le granulé calibré est ensuite enrobé avec la dispersion d'enrobage restante pendant approximativement 1 h 30 minutes. Puis on sèche le granulé enrobé pendant 5 minutes environ.
Le granulé enrobé contient 79, 7% en poids d'ibuprofène.
Sur les granulés ainsi obtenus, on réalise une cinétique de dissolution à l'aide d'un appareil type 4 décrit dans l'USP XXIII page 1794, dans un milieu tamponné à pH=7,2, avec un volume de dissolution de 900ml.
Les résultats obtenus sont indiqués ci-après :
temps de dissolution ibuprofène dissous en mn en % 15 ru, 30 100 Exemple 2 : La formule unitaire du granulé enrobé est la suivante : Ibuprofène 200,00 mg Ethylcellulose N7 40,00 mg Hydroxypropylméthylcellulose (HPMC) 8,00 mg Silice précipitée (SyloïdX FP244) 13,70 mg 261,70 mg Ces granulés sont préparés selon le mode opératoire suivant.
Dans un premier temps, on prépare une dispersion d'enrobage. Pour cela, on introduit 24 g d'HPMC dans 459g d'eau purifiée et on agite jusqu'à dissolution complète de l'HPMC. On introduit par ailleurs 41,9 g de silice précipitée commercialisée sou la dénomina- tion SyloïdQFP244 et 120 g d'éthylcellulose N7 dans 1362g d'alcool et on agite jusqu'à l'obtention d'une dispersion homogène.
La comparaison entre les phases testées et les phases commerciales (tableau 2) met en évidence, pour certains racémates, des énantiosélectivités (a) comparables entre les deux séries de phases avec des adsorptions non négligeables et des inversions d'ordre d'élution. A titre d'exemple non limitatif, la comparaison de l'adsorption de ces racémates sur les phases testées et sur les phases commerciales CHIRALCEL OJ, CHIRALCEL OD et CHIRALPAK AS montre des inversions d'ordre d'élution : eneffet l'énantiomère de la benzoïne majoritairement adsorbé sur les phases stationnaires testées a la configuration S (+) dans le cas de la CHIRALCEL OJ, mais l'ordre est inversé pour la CHIRALCEL OD et la CHIRALPAK AS. Dans le cas de l'alcool de Pirkle on constate une inversion de l'ordre d'élution entre les phases testées et les trois phases commerciales. Dans le cas du trans stilbène oxyde, bien que les adsorptions soient moins importantes que dans les deux cas précédents, on remarque un ordre identique pour la CHIRALCEL OD mais inverse par rapport aux deux autres phases commerciales. Ces inversions d'ordre d'élution sont très utiles dans les cas où il est souhaitable d'avoir un énantiomère, en particulier, qui soit élué en premier.
Certaines de ces phases présentent, également, des énantiosélectivités comparables aux phases commerciales avec des adsorptions non négligeables comme l'a-phényl- propionate de cellulose DS = 2,5 (exemple 3 tableau 1) qui présente un a = 1,3 pour
la benzoïne identique à celui de la CHIRALCEL OJ dans les mêmes conditions d'analyses. On peut également citer la phase 3,5-diméthylphényl-propionate de cellulose DS = 3 (exemple 21 tableau 1) ou la phase p-méthylphényl-propionate de cellulose DS = 3 (exemple 22 tableau 1) qui présentent respectivement des a de 1,25 et 1,27 pour le trans stilbène oxyde (a = 1,17 pour la CHIRALCEL OJ et a = 1,28 pour la CHIRALPAK AS), la phase p-méthylphényl propionate de cellulose DS = 3 (exemple 22 tableau 1) est également bien résolutive pour la base de Trôger avec un a de 1,3 (a = 1,32 pour la CHIRALCEL OD). A titre d'exemple non limitatif, cette dernière phase présente donc une énantiosélectivité vis à vis du trans stilbène oxyde meilleure que la CHIRALCEL OJ avec une inversion d'ordre d'élution par rapport à cette phase commerciale.
TABLEAU 1 ESTER TESTE BENZOINE BASE DE Trôger Trans Sl1LBENE OXYDE ALCOOL DE PIRKLE
Ads Ads E a Ads 1 Ads 2 E a Ads 1 Ads 2 E a Ads 1 Ads 2 E a a-phényl propionate de cellulose 54 48 6 1,3 17 17,6 0,3 1,07 18 20 1 1,11 63 62 1 1,03 DS=2,5 (pyridine) exemple 3 a-phényl propionate de cel- 54 50 4 1,18 29 29 0 1 31 29 2 1,13 61 60 0,5 1,01 lulose DS=2,5 (toluène/pyridine) exemple 4 a-phényl propionate d' amylose 37 36 1 1,05 17,2 15,8 1 1,1 17 19 1 1,1 49 50 0,5 1,03 DS=3 (pyridine) exemple 8 p-chlorophényl propionate de 94,5 93,7 7,2 1,17 70 70 0,5 1 12 13 0,5 1,09 60 60 0,9 1 cellulose DS=3 exemple 10 p-chlorophényl propionate 81,8 81,3 1,4 1,03 80 80 1,2 1 12 12 0 1 70 69 2,1 1,03 d'amylose DS=3 exemple 13 Kétoprofénate de cellulose 46 46,6 0,7 1,03 2,5 3,1 0,2 1,25 4 5,5 0,7 1,4 15,7 16,3 0,1 1,05 DS=2,35 (pyridine)
exemple 14 ~===m =m-I=~ #~~~~ ~~~ ,11
TABLEAU 1 (SUITE 1)
ESTER TESTE BENZOINE BASE DE TRÔGER TRANS STILBENE OXYDE ALCOOL DE PiRKLE ADS ADS E a Ans ADS E a Ans ADS E a ADS ADS E a
Kétoprofénate de cellulose 39 37 1,7 1,08 18 18 0,1 1 20 20 0,5 1 28 28 0,4 1 DS=2,9 (pyridine/NEt3 /DMAP) exemple 15 kétoprofénate d'amylose 74 74 0 1 50 50 0,1 1 0,3 0,3 0,3 1 52 52 1 1 DS=2,42
exemple 16 ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~######### a3,5-diméthylphényl) pro- 65,4 63,2 2,95 1,1 14,8 14,4 0,8 1,04 11,5 13,9 1,4 1,25 65,4 64,5 1,5 1,04
pionate de cellulose DS=3 exemple 21
a-{p-méthylphényl) propionate de 64,6 61,7 3,8 1,13 11,6 14,4 1 1,3 16,1 19,5 1,73 1,27 71,6 71 1,5 1,04
cellulose DS=3 exemple 22
a2-thiophényl) propionate de 71,8 70 2,3 1,08 15,1 16 0,04 1,07 19,9 20,3 0,11 1,03 62,5 62 0,9 1,02
cellulose DS=2,85 exemple 24 Ester mixte de cellulose 1 0 0,4 11 11 1,1 1 0 0 0 0 a-phényl propionique + kétoprofen DS=0,6+1,63 exemple 25