INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parmi les polymérases de l'invention on citera en particulier celles qui contiennent au moins une mutation dans une région correspondant à la séquence d'acides aminés 625-652 de la T7 ARN polymérase, et notamment celles qui ont la composition d'une ARN polymérase ADN-dépendante de type sauvage, à l'exception du fait qu'elles comportent au moins une mutation dans ladite région. On entend ici par "mutation" le remplacement, la délétion ou l'insertion d'un acide aminé.
On citera par exemple les ARN polymérases comportant au moins une mutation en une position correspondant à l'une des positions 627, 628, 631, 632 et 639 de la séquence d'acides aminés de la T7 ARN polymérase;en particulier ladite mutation peut comprendre le remplacement d'un résidu d'acide aminé, choisi parmi l'arginine, la lysine, la sérine et la tyrosine, de 1'ARN polymérase de type sauvage par un autre résidu d'acide aminé. L'acide aminé remplacé est par exemple une arginine ou une lysine. L'acide aminé de remplacement peut être notamment choisi parmi l'alanine, la valine, la leucine, l'isoleucine, la glycine, la thréonine ou la sérine. On comprend que l'expression "acide aminé" désigne ici, par abus de langage, un résidu d'acide aminé engagé dans une liaison peptidique.
On a fait référence ci-dessus à la séquence peptidique de la T7 ARN polymérase.
La numérotation des résidus d'acides aminés adoptée ici est celle décrite par Dunn, J. J. et Studier, F. W. J. Mol. Biol. 148(4), 303-330 (1981), et par Stahl, S. J. et Zinn, K, J. Mol. Biol.
148(4), 481-485 (1981).
L'invention concerne également: - un gène codant pour une ARN polymérase telle que définie précédemment; un tel gène peut être obtenu par exemple selon une méthode analogue à celle décrite ci-après dans la partie expérimentale; - un vecteur d'expression dans lequel est inséré un tel gène, ledit vecteur étant capable d'exprimer ladite ARN polymérase dans une cellule-hôte; ce vecteur peut être obtenu de façon connue en soi; - une cellule-hôte contenant un tel vecteur.
L'invention concerne également un procédé d'obtention d'une ARN polymérase telle que définie précédemment, caractérisé par le fait : a) que l'on obtient de façon connue un gène codant pour une ARN polymérase de type sauvage, b) que l'on effectue au moins une mutation sur ledit gène, c) que l'on insère le gène muté obtenu dans un vecteur d'expression, d) que l'on fait s'exprimer ledit vecteur dans une cellule-hôte pour obtenir une ARN polymérase mutée et e) que l'on sélectionne parmi les ARN polymérases mutées obtenues celles qui présentent l'une au moins des propriétés d'une ARN polymérase telle que définie ci-dessus.
On va donner ci-après une descliption plus détaillée d'un mode d'exécution particulier du procédé de l'invention, dans le cas de l'utilisation de la T7 ARN polymérase comme produit de départ.
On a préparé un gène modulaire de la T7 ARNpADNd, ce gène résultant de l'a s- semblage de différentes cassettes (voir exemple I, figure 1 a).
Le gène modulaire ainsi défini est caractérisé par le fait qu'il contient 10 cassettes bordées par des sites de restriction uniques dans le vecteur de clonage.
De préférence, les parois 18 et 19, les cloisons longitudinales 21 et les ailettes 23 du corps de chauffe 6 sont réalisées d'une seule pièce, constituée par exemple par un profilé filé en un métal léger tel que l'aluminium ou un alliage d'aluminium. Dans ce cas, la dimension radiale réduite des ailettes 23 dans la région de la chambre de combustion 24 peut être obtenue en écrêtant les ailettes 23 par exemple par frai sage, sur une longueur correspondant à la longueur de la chambre de combustion 24. En outre, le corps de chauffe 6 peut être recouvert d'un revêtement ou chemisage anti-corrosion, par exemple en émail, Téflon ou Inox (noms déposés) permettant un bon échange thermique. La bride 5 peut être constituée par une collerette annulaire, par exemple en aluminium ou en un alliage d'aluminium, qui est fixée de manière étanche, par exemple par soudage, à la paroi externe 19 du corps de chauffe 6, dans la région de son extrémité inférieure située à l'extérieur du réservoir 1 Comme montré dans la figure 2, dans la région de l'extrémité inférieure du corps de chauffe 6, la paroi interne 18 de celui-ci peut être plus longue que la paroi externe 19, de telle façon qu'une partie inférieure de la paroi interne 18 fasse axialement saillie vers le bas au delà de l'extrémité inférieure de la paroi externe 19. Dans le cas où le corps cylindrique creux à double paroi formant le corps de chauffe 6 est constitué par un profilé filé, ceci peut être obtenu en enlevant par usinage, par exemple par fraisage, une partie inférieure de la paroi externe i 9.
Un élément annulaire creux 25 entoure la partie inférieure saillante de la paroi interne 18 du corps de chauffe 6 et est fixé de manière étanche, par exemple par soudage, à l'extrémité inférieure de la paroi interne 18 et à l'extrémité inférieure de la paroi externe 19 comme montré dans la figure 2.
L'élément annulaire creux 25 forme à la fois un répartiteur d'eau froide et un collecteur d'eau chaude. A cet effet, I'élément annulaire creux comporte une chambre répartitrice 26 qui est pourvue d'un orifice d'admission d'eau froide 27 (RETOUR CHAUFFAGE), et une chambre collectrice 28, qui est pourvue d'un orifice de sortie d'eau chaude 29 (DEPART CHAUFFAGE) montré uniquement dans la figure 3. Les orifices 27 et 29 sont destinés à être raccordés de manière classique à un réseau de chauffage non montré.
Comme montré dans la figure 3, la chambre répartitrice 26 s'étend angulairement sur une partie de la circonférence de l'élément annulaire creux 25 et communique avec un premier groupe de canaux longitudinaux contigus 22a à 22f, à leurs extrémités inférieures, parmi les huit canaux longitudinaux situés entre la paroi interne 18 et la paroi externe 19 du corps de chauffe 6. La chambre collectrice 28, qui est séparée de la chambre répartitrice 26 par des cloisons radiales internes 31 et 32 de l'élément annulaire creux 25, s'étend angulairement sur la partie restante de la circonférence dudit élément annulaire creux et communique avec un second groupe de canaux longitudinaux contigus, c'est à dire les deux canaux restants 22g et 22h, à leurs extrémités inférieures. Bien que les premier et second groupes de canaux longitudinaux pourraient comporter le même nombre de canaux, le premier groupe comporte de préférence un plus grand nombre de canaux que le second groupe pour des raisons qui seront expliquées plus loin.
Comme montré dans la figure 2, dans la partie supérieure du corps de chauffe 6, sa paroi interne 18 peut être plus courte que sa paroi externe 19, et deux couvercles 33 et 34 sont fixés de manière étanche, par exemple par soudage, respectivement à l'extrémité supérieure de la paroi interne 18 et à l'extrémité supérieure de la paroi externe 19. Il est ainsi défini entre les deux couvercles 33 et 34 un passage 35 qui met le premier groupe de canaux longitudinaux 22a à 22f en communication avec le second groupe de canaux longitudinaux 22g et 22h.
Ainsi, en service, I'eau froide ou tiède entrant dans la chambre répartitrice 26 à travers l'orifice d'admission 27 se répartit dans les canaux 22a à 22f, circule de bas en haut dans ceux-ci, puis dans le passage 35 entre les deux couvercles 33 et 34, puis circule de haut en bas dans les canaux 229 et 22h pour être collectée dans la chambre collectrice 28 d'où elle sort par l'orifice 29. Pendant que l'eau circule dans les canaux 22a à 22h, elle est chauffée par la chaleur produite par le brûleur 7, dont les gaz brûlés sont en contact avec les ailettes 23 de la paroi interne 18 du corps de chauffe 6.
On notera que les ailettes 23 et les parties de la paroi interne 18 qui sont situées en correspondance avec chacun des canaux 22a à 22h forment des premiers ponts thermiques pour l'échange direct de chaleur entre les gaz brûlés et l'eau contenue dans lesdits canaux. De même, les ailettes 23 et les parties de la paroi interne 18 qui sont situées en correspondance avec les cloisons de séparation 21 entre les canaux 22a à 22h, ainsi que les cloisons 21 elles-mêmes et les parties de la paroi externe 19 qui sont situées en correspondance avec lesdites cloisons 21 forment des seconds ponts thermiques pour l'échange direct de chaleur entre les gaz brûlés et l'eau qui est contenue dans le réservoir i et qui est en contact avec la surface extérieure de la paroi externe 19 du corps de chauffe 6. Les parties de la paroi externe 19 qui sont situées en correspondance avec chacun des canaux 22a à 22h forment des troisièmes ponts thermiques pour l'échange direct de chaleur entre l'eau contenue dans lesdits canaux 22a à 22h et l'eau contenue dans le réservoir 1. Ainsi, il est possible de chauffer à la fois l'eau du circuit de chauffage, qui circule dans les canaux 22a à 22h, et l'eau sanitaire contenue dans le réservoir 1 avec un bon rendement thermique.
On notera que le passage 35 à l'extrémité supérieure du corps de chauffe 6 constitue un point haut dans le circuit suivi par l'eau à l'intérieur dudit corps de chauffe. En conséquence, il peut arriver que, pendant le remplissage du circuit avec de l'eau lors de la mise en service du chauffeeau ou pendant que ce dernier est en service, des bulles d'air se rassemblent dans le passage 35 et tendent à y rester. C'est précisément pour éviter cela que les canaux 229 et 22h forment, par leur nombre inférieur à celui des canaux 22a à 22f, une section d'écoulement réduite afin d'obtenir, pour un débit donné, une vitesse suffisante pour que les bulles d'air éventuellement présentes dans le passage 35 soient entraînées par l'eau dans les canaux 22g et 22h et évacuées hors du corps de chauffe 6.
Comme montré dans la figure 2, un collecteur annulaire de gaz brûlés 36 est fixé de manière étanche, par exemple par soudage, à l'extrémité inférieure de la paroi interne 18 du corps de chauffe 6, au dessous de l'élément annulaire creux 25. Le collecteur 36 comporte, dans sa périphérie, l'orifice 11, déjà mentionné plus haut, qui est raccordé au tuyau 12 pour l'évacuation des gaz brûlés. Le collecteur 36 comporte en outre, dans sa partie inférieure, une ouverture axiale 37 qui est obturée de manière étanche aux gaz par une plaque de fermeture amovible 38, fixée au collecteur 36 par des vis indiquées schématiquement en 39 dans la figure 2.
Bien que l'élément annulaire creux 25 et le collecteur 36 pourraient être constitués par des pièces distinctes, ils sont de préférence constitués par une seule pièce, par exemple une pièce de fonderie coulée ou moulée en un métal léger tel que l'aluminium ou un alliage d'aluminium, qui est soudée au corps de chauffe 6, comme montré dans les figures 1 et 2. Au lieu d'être constituée par une collerette annulaire fixée séparément à la paroi externe 19 du corps de chauffe 6, la bride 5 pourrait être réalisée, si on le désire, d'une seule pièce avec l'élément annuaire creux 25 et le collecteur 36. Dans ces conditions, le corps de chauffe 6 forme avec la bride 5, l'élément annulaire creux 25 et le collecteur 36 un premier sousensemble qui peut être fixé de manière amovible au réservoir 1, dans la région de son ouverture 4, au moyen de plusieurs vis 41 représentées de manière schématique dans la figure 2.
L'ouverture 37 du collecteur 36 est destinée à permettre la mise en place du brûleur 7 à l'intérieur du corps de chauffe 6.
La plaque de fermeture 38 comporte en son centre un trou à travers lequel passe un tube 42, qui est fixé de manière étanche, par exemple par soudage, dans le trou central de la plaque de fermeture 38. A titre de variante, la plaque 38 et le tube 42 peuvent être formés d'une seule pièce de fonderie. Le tube 42 s'étend vers le haut à l'intérieur du corps de chauffe 6, coaxialement à la paroi cylindrique interne 18, jusque dans la région inférieure de la chambre de combustion 24. Le brûleur 7 est raccordé à l'extrémité supérieure du tube 42. La partie inférieure du tube 42, qui est située au dessous de la plaque de fermeture 38, est obturée à son extrémité inférieure par un bouchon 43 et elle comporte, sur sa paroi latérale cylindrique, une tubulure d'admission d'air 44, qui est raccordée de manière détachable à l'orifice de refoulement 9b du ventilateur 9 (voir la figure 1).
Le tube 8, déjà mentionné plus haut, pour l'alimentation du brûleur 7 en gaz, passe de manière étanche à travers un trou central du bouchon 43 et son extrémité supérieure est pourvue d'une buse ou est conformée de manière à former une buse 45 ayant au moins un orifice de sortie pour l'injection de gaz dans le tube 42. La partie du tube 42 située entre la buse 45 du tube 8 et le brûleur 7 sert de chambre de mélange pour l'air et le gaz.
Un mélangeur statique de type connu (non montré) peut être disposé, si on le désire, dans cette partie du tube 42 afin d'améliorer encore le mélange de l'air et du gaz avant leur admission au brûleur 7.
Un manchon 47 en une matière réfractaire, par exemple en céramique, entoure le tube 42 dans sa partie située à l'intérieur du corps de chauffe 6. Un faible jeu radial (non montré) est prévu entre le tube 42 et le manchon 47 et entre ce dernier et la crête des ailettes 23 afin de tenir compte des coefficients de dilatation différents de ces éléments. La surface extérieure cylindrique du manchon 47, proche de la crête des ailettes 23, oblige les gaz brûlés produits par le brûleur 7 à passer dans les canaux d'évacuation formés entre les ailettes 23 et à entrer ainsi en contact avec les surfaces latérales des ailettes 23 pour transmettre leur chaleur à cellesci. Bien que l'extrémité inférieure du manchon réfractaire 47 soit représentée dans la figure 2 à peu près au même niveau que l'extrémité inférieure de la paroi interne 18 du corps de chauffe 6, le manchon réfractaire 47 pourrait s'étendre vers le bas jusqu'à la plaque de fermeture 38.
Dans la figure 2, les numéros de référence 48 et 49 désignent des électrodes pour l'allumage du brûleur 7. Ces électrodes 48 et 49 peuvent être des électrodes d'allumage classiques du type à étincelles ou du type à incandescence. De façon connue, au brûleur 7 peut être également associée une électrode de contrôle de flamme (non montrée). Les électrodes susmentionnées, sont reliées électriquement à une unité classique de commande et de contrôle du chauffe-eau par des conducteurs électriques tels que le conducteur 51 montré dans la figure 2. Le conducteur 51 passe dans une gaine isolante 52, par exemple en stéatite, traversant de manière étanche la plaque de fermeture 38 et passant dans un canal longitudinal formé dans le manchon réfractaire 47.
forme d'extraits fluides, d'extraits mous ou fermes ou d'extraits secs.
Dans la définition précédente de la composition selon l'invention, les pourcentages pondéraux en constituants de l'extrait ou de la teinture correspondent aux pourcentages pondéraux en résidu sec, ledit résidu sec étant obtenu par évaporation du solvant et dessiccation dudit extrait ou de ladite teinture à des conditions opératoires auxquelles l'altération des
constituants est minime.
La composition selon l'invention peut aussi comprenre de 0,1 % à
% d'aspartate de magnésium et de potassium.
Dans un aspect préféré de la présente invention, la composition telle que décrite précédemment comprend de 0,5 % à 5 % en poids de
constituants d'un extrait de cannelle.
La composition selon l'invention est utilisée en cosmétique. Comme le montrent les exemples suivants, la composition selon l'invention se caractérise de façon inattendue par une triple activité, anti-5aréductase,
anti-lipase et anti-bactérienne.
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Ceci permet de l'utiliser notamment, pour apaiser et/ou protéger les peaux, sensibles, hydrater les peaux sèches, ralentir le vieillissement de la peau et /ou traiter les peaux à tendance acnéique; dans cette dernière indication la composition selon l'invention peut être utilisée comme traitement complémentaire au traitement médical de l'acné. La composition selon l'invention est aussi utilisée pour la désinfection de la peau et des muqueuses. Dans ce cas il peut s'agir d'un simple acte d'hygiène corporelle ou d'un traitement complémentaire au
traitement médical d'une infection.
La composition selon l'invention est aussi utilisée dans le traitement
du cuir chevelu notamment comme actif anti-pelliculaire.
Ces utilisations constituent aussi en elles-mêmes un objet de la
Tableau 31 Format de demande d'initialisation d'application
Champs Description Longueur Identification Définit uniquement l'application à 4 octets spécifique au connecter système Informations sur Requises par la définition de O à 82 octets 1 'application 1' application Mode d'attente attribue le mode d'attente à un périphérique, à savoir réception avec interrogation ou réception discontinue, le décalage de trame et la trame de début.
Tableau 32 Format du mode d'attente
Champs | Description Hz Longueur Mode Définit le mode d'attente pour la 1 octet réception avec interrogation ou discontinue. Une valeur de 1 indique une réception avec interrogation, une valeur de O indique une réception discontinue.
Période Nombre de trames entre les appels ou 3 octets interrogations. Peut prendre une valeur comprise entre O et 524287. Permet une attente maximale de 3,5 heures et une attente minimale de 24 millisecondes.
Décalage de Spécifie le bloc dans la trame de 1 octet trame l'intervalle d'appel. Peut prendre une valeur comprise entre O et 30.
Trame de début La trame à laquelle débute le premier 3 octets l'intervalle d'appel. Peut prendre une valeur comprise entre O et 524287.
Equivalent au numéro de trame de 19 binaires dans la salve d'attribution de bloc.
Période de Spécifie les différentes périodes 1 octet redéclaration d'appel après lesquelles le périphérique doit de nouveau se déclarer au système.
Une valeur de O indique que les redéclarations ne sont pas requises.
L'attribution d'application est utilisée pendant la négociation de service pour initialiser une application.
Le périphérique spécifie l'application à laquelle il souhaite être connecté et indique ses capacités au serveur de l'application. Le format de l'élément d'information est donné dans le tableau 33.
Tableau 33 Format d'attribution d'application
Champs Description Longueur Identificate Attribue un identificateur court de 8 1 octet ur binaires à l'application pour référence d'applicatio ultérieure. L'identificateur court de 8 n binaires est utilisé comme référence ultérieure et est unique à un point d'accès particulier.
Identificate Définit l'application de manière unique 4 octets ur spécifique à l'applicatio n Informations Comme l'exige la définition de O à 82 sur l'application octets l'applicatio n L'identificateur d'application est un identificateur à 8 binaires utilisé comme abréviation de l'identificateur spécifique à l'application. Il est attribué pendant la négociation de service dans l'élément d'information Attribution d'application. Il s'agit d'une réponse à une demande de service. Les paramètres requis sont acceptés par un accusé de réception ou le service est refusé.
La demande de connexion isochrone spécifie la connexion isochrone désirée, y compris la direction et le débit.
BXT 51097 A/ Préparation du 2-bromo-3-bromométhyl-thiophène: Ce composé est préparé à partir du 2-bromo-3-méthyl-thiophène (1,85 g; 10,4 mmoles) selon une procédure identique à celle décrite dans la littérature par E. Campaigne et W.M. Lesuer (J.Am.Chem.Soc., 1949, iL 333335), et obtenu sous forme d'une huile incolore (2,45 g). Le produit est utilisé tel quel dans l'étape suivante.
Rendement : 95 % Caractéristiques physiques: * RMN 1H: (CDCl3) 4,43 ppm (s, 2H); 6,98 ppm (d, 1H, J=5,7 Hz); 7,24 ppm (d, 1H, J=5,7 Hz).
B/ Préparation du 2-[3'-(2'-bromo)-thiényl]- acétonitrile: Un ballon, contenant le dérivé bromé précédent (2,10 g; 8,2 mmoles) solubilisé dans du méthanol (8. mi), est refroidi dans un bain d'eau. Sous atmosphère inerte, du cyanure de sodium (0,610 g; 12,3 mmoles) est additionné en une seule fois. Le mélange est laissé 4 heures, à températu ambiante pendant environ 2 heures. Le résidu est repris par 10 ml d'eau et extrait avec 2 x 10 ml de d'acétate d'éthyle. Les phases organiques sont rassemblées, lavées avec 3 x 10 ml d'eau, puis avec une solution de chlorure de sodium saturée, séchées sur sulfate de magnésium, puis filtrées. Le produit désiré est obtenu, après évaporation du solvant, sous forme d'une huile jaune-marron (0,240 g). Il sera utilisé tel quel dans l'étape suivante.
Rendement : - quantitatif Caractéristiques physiques: * RMN 1H: (CDC13) 1,80 ppm (s, 6H); 6,94 ppm (d, 1H, J=5,9 Hz); 7,24 ppm (d, 1H, J=5,9 Hz).
* RMN 13C: (CDC13) 27,35 ppm; 33,68 ppm; 109,74 ppm; 122,97 ppm; 126,39 ppm; 126,54 ppm; 138,32 ppm.
* SM: (1E; 70eV) 231/229 (M+*; 30); 216/214 (M-15; 70); 153/151 (M-Br; 45); 125/123 (42); 97 (100).
D/ Préparation du 2- [3'-(2'-bromo)-thiényl]-2-méthyl-propylamine: Le dérivé, préparé dans l'exemple 1/C, (0,230 g ; 1 mmole) est solubilisé dans du THF anhydre (1 ml), sous azote. Une solution d'hydrure d'aluminium A1H3 dans le THF anhydre (1,5 M; 1,0 ml; 1,5 mmoles) est ajoutée lentement au milieu réactionnel à température ambiante. Le mélange est porté au reflux pendant 2 heures. Ramené à température ambiante, le milieu est hydrolysé d'abord, avec 1 à 2 ml d'eau, puis avec 2 ml d'une solution d'HC1 2N. Après évaporation des solvants, Ic résidu est repris par 5 ml d'une solution d' CL 2N et extrait avec 3 x 10 ml de TBME. La phase aqueuse est alcalinisée (pH=12), puis extraite avec 3 x 6 ml d'acétate d'éthyle. Les phases organiques sont rassemblées, lavées avec 2 x 10 ml d'cau, puis åvec une solution de chlorure de sodium saturée, séchées sur sulfate de magnésium, puis filtrées. Le produit désiré est obtenu après évaporation du solvant, sous forme d'une huile jaune (0,125 g).
Rendement : 53 % Caractéristiques physiques: * RMN 1H: (CDC13) 1,12 ppm (sl, -NH2); 1,38 ppm (s, 6H); 2,98 ppm (s, 2H); 6,84 ppm (d, 1H, J=5,8 Hz); 7,16 ppm (d, 1H, J=5,8 Hz).
* RMN 13C: (CDC13) 26,38 ppm; 40,15 ppm; 52,19 ppm; 107,04 ppm; 125,61 ppm; 129,36 ppm; 145,17 ppm.
* SM: (IC; isobutane) 236/234 (MH+; 100); 220/218 (M-NH2; 5); 154 (M-Br; 47); 125/123 (12).
E/ Préparation du 4,4-diméthyl-thiéno- [3,2-el-isosélénazine: A une solution de sélénocyanate de potassium (1,0 g ; 6,9 mmoles) dans du DMF anhydre (7 ml), est ajouté le dérivé préparé comme dans l'exemple 1/D (0,702 g ; 3 mmoles). A cette solution, refroidie à 5*C et sous atmosphère inerte, sont ajoutés ensuite l'iodure de cuivre I (0,570 g ; 3 mmoles), puis la triéthylamine (0,900 g; 9 mmoles). Le mélange réactionnel prend rapidement une coloration foncée, et est ainsi maintenu sous agitation pendant 17 heures, à température ambiante et sous azote. On ajoute 70 ml d'une solution aqueuse de cyanure de sodium (0,560 g ; 11,4 mmoles) de manière à complexer l'iodure de cuivre, et faciliter ainsi la séparation des deux phases. Après décantation, la phase aqueuse est extraite avec 70 ml d'acétate d'éthyle. La phase organique est lavée avec 5 x 50 ml d'eau, puis avec 2 x 50 mi d'une solution de chlorure de sodium saturée, séchée sur sulfate de magnésium, puis filtrée. Le produit désiré est obtenu après évaporation du solvant, et chromatographie sur colonne de silice (éluant cyclohexane/acétate d'éthyle (95/5)) sous forme de cristaux jaunes clairs (0,390 g).
Rendement : 56 % Caractéristiques physiques: * pF 0C: 51,6-51,8 C (hexane/acétate d'éthyle: 75/1) * RMN 1H: (CDCl3) 1,21 ppm (s, 6H); 3,18 ppm (s, 2H); 3,29 ppm (sl, -NH); 7,05 ppm (d, 1H, J=5,2 Hz); 7,27 ppm (d, 1H, J=5,2 Hz).
* RMN 13C: (CDCl3) 28,63 ppm (I); 33,69 ppm (P); 61,50 ppm (P); 119,78 ppm (P); 123,93 ppm (I); 127,18 ppm (I); 141,84 ppm (P).
* RMN 77Se: (CDCl3) 737,0 ppm.
* SM: (IE; 70 eV) 233 (M+; 82); 204 (79); 189 (100); 124 (22); 97 (17).
EXEMPLE 2 : Préparation du 4.4-diméthvl-thiéno-[3.2-ej-isosélénazine-1- oxvde:
Ses propriétés mécaniques à 7 jours sont les suivantes: résistance en compression : 49,8 MPa résistance en flexion: 7,65 MPa.