INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
NI/ Comment éviter que la division définissant b(x) ne présente un reste ? et IV/ Comment éviter que la division définissant c(x) ne présente un reste ? Répondre à ces deux dernières questions revient à résoudre un problème fréquemment mentionné dans la littérature sur les turbocodes qui est celui du "retour à l'état zéro" des codeurs convolutifs élémentaires définissant b et c. Puisque les turbocodeurs possèdent deux codeurs récursifs élémentaires dont le deuxième utilise une permutation a* de la séquence a, on désire garantir que les polynômes a(x) et a*(x) représentant la séquence d'information u(x) soient simultanément divisibles par g(x). Assurer cette condition de divisibilité de a(x) est simple car il suffit de construire a(x) à partir de u(x) en complétant u(x) par des symboles de bourrage en nombre égal au degré de g(x) et dont la seule fonction est de garantir l'absence de reste dans la division servant à produire b(x) à partir de a(x).
Choisir une permutation produisant a*(x) à partir de a(x) qui garantisse à la fois la divisibilité de a*(x) par g(x) et de bonnes performances de correction d'erreur pour le turbocode ainsi spécifié est, en revanche, plus difficile.
Ce problème peut entraîner des disparités entre les probabilités d'erreurs après décodage des différents bits constituant u(x).
Dans un article paru dans le volume 31, No. 1 de la revue "Electronics Letters" le 5 janvier 1995, MM. BARBULESCU et PIETROBON
exposent qu'un entrelaceur peut être décrit en rangeant successivement et cycliquement les termes de la séquence a dans un nombre de séquences égal au degré du polynôme g(x) incrémenté de un, et que, dans ce cas, des permutations internes à chacune des séquences ainsi formées entraînent une égalité entre le reste de la division définissant la séquence b et celui de la division définissant la séquence c.
Toutefois, et contrairement à ce qui est dit dans cet article, cette affirmation n'est vraie que si le polynôme g(x) est de la forme 11=0 à m 1.
Le diaphragme (4348) est alors réduit en ouverture. On doit voir sur l'image une disque illuminé de diamètre réduit, interceptant la croix sombre. La position de (4403) et celle de (4405) en translation sont ajustées pour que le centre du disque et le centre de la croix coïncident.
La position de (4404) est à nouveau réglée de manière à avoir le meilleur contraste possible.
L'ouverture du diaphragme (4348) est alors aggrandie au maximum sans toutefois que le disque illuminé n'atteigne la zone de l'apron.
Etape 8. Réglage en translation de la lentille (4407)
Cette lentille est montée sur un positionneur en translation un axe dans le sens de l'axe optique.
Ce réglage a pour objectif de s'assurer qu'un faisceau parallèle issu du laser et entièrement réfléchi par (4405) est à nouveau parallèle après passage de (4407).
Le fréquencemètre est positionné derrière (4407). (4406) est largement ouvert. Le tableau de commande de (4405) est entièrement mis à 0. La position de (4407) est ajustée pour avoir une image aussi ponctuelle que possible sur le fréquencemètre.
Etape 9. Réglage en rotation du polariseur (4408).
Le polariseur (4408) est fixé à un positionneur permettant un réglage en rotation autour de l'axe optique.
Lorsque le mot de commande Aoo est utilisé, le SLM (4405) réfléchit le faisceau dans une direction DO. Lorsque ANpix -1,0est utilisé, la direction du faisceau est modifié et la composante sur la fréquence correspondant à la direction DO doit être annulée. Le polariseur (4408) est réglé de manière à produire effectivement une annulation de cette composante.
Le fréquencemètre est positionné derrière (4408). Le diaphragme (4406) est largement ouvert. Le tableau Aoo est d'abord appliqué à (4405). Le point P illuminé sur le CCD du fréquencemètre est repéré. Le tableau ANpix-1.0est alors utilisé et la position de (4408) est ajustée pour annuler l'intensité reçue au point P.
Etape 10. Réglage en translation 2 axes et ouverture du diaphragme (4406) Le diaphragme (4406) a une ouverture réglable et est réglable en translation suivant deux axes orthogonaux à l'axe optique.
Sa position et son ouverture doivent être réglées pour qu'il laisse passer les fréquences utiles et arrête les fréquences symétriques, son rôle étant celui du diaphragme (4615) décrit en 8.1.2.
Le fréquencemètre est utilisé et positionné derrière (4408). Les axes du CCD du fréquencemètre doivent être orientés comme indiqué par le repère (4470). Un programme spécifique est utilisé.
Ce programme applique successivement au SLM (4405) les tableaux : Le programme somme les intensités obtenues dans chaque cas par le capteur CCD et affiche l'image correspondante. Il superpose sur cette image des symboles indiquant le maximum obtenu dans chacun de ces cas. Il itère indéfiniment cette procédure pour que cette image soit mise à jour en permanence pendant le réglage du diaphragme.
Le diaphragme doit être réglé en position et ouverture pour que le point obtenu pour les indices (0,0) ne soit pas visible (obturé par le diaphragme) et pour que que les quatre autres points soient visibles (en limite de diaphragme), aux positions indiquées par la Fig. 72 ou (5010) représente la limite du diaphragme.
Ladite douille 7, dans sa position la plus basse le long du bâti 1, prend appul sur une deuxième douille cylindrique 8 qui est elle-même librement mobile sur le bâti 1, et qui prend elle-même librement appui sur le sommet de la douille 2 solidaire du piétement schématisé par le socle 3.
Ladite douille 8 porte une potence 9 à l'extrémité de laquelle un levier 10 est articulé autour de l'axe 11 qui forme le point d'appul dudit levier 10 qui, contre-coudé pour réduire son encombrement, se développe vers le haut où est organisé son dispositif de manoeuvre.
L'extrémité basse du levier 10 est elle-même articulée sur une billette 12 qui prend appui sur la douille mobile 7 par l'intermédiaire du tourillon 13.
La partle supérieure 14 du levier 10 porte à son extrémité une poignée 15 pour faciliter sa préhension.
On comprend qu'alnsl organisé le dispositif permet de placer la douille 7, donc le foyer contenu dans la cuvette 5, en toute position intermédlalre dans le plan vertical entre la douille basse 8, sur laquelle il peut venir reposer, et le plan de cuisson 4 situé au sommet du bâti 1.
Ce mouvement vertical est obtenu par la seule manoeuvre du levier 10-14 pris en main en 15 et qui assure, par son seul déplacement dans le plan vertical, le déplacement de la cuvette-foyer 5 sur la colonne-bâti 1 par le jeu de la biellette 12.
Afin d'immobiliser le foyer 5, ainsi manoeuvré dans le plan vertical, à des hauteurs dlfférentes sur ladite colonne 1, Il a été prévu une clavette 16 mobile horizontalement dans son gulde 17 sur lequel elle est manoeuvrée selon son axe par l'intermédiaire du câble 18 qui la relle à travers la galne 19 au levier 20 fixé à la poignée 15.
Un ressort de compression 21 assure le rappel de ladite clavette en direction de la colonne 1.
Le support 17 de la clavette 16 épouse une forme d'étrier se développant dans le plan horizontal et laissant passer librement entre ses branches la barre plate verticale 22 proche de la douille 7 et solidaire à sa base de la potence 9. Ladite barre 22 est munie sur sa hauteur d'une sulte de perforatlons 23 pouvant recevolr l'extrémité de la clavette 16, ce qui permet d'immobillser le foyer 5 à une hauteur déterminée sous le plan de cuisson 4, réglant ainsi par le falt même l'intensité de chauffe.
Et, étant ainsi équipées, la douille 7 qui porte le foyer et la douille 8 qui porte les organes de manoeuvre, peuvent ensemble pivoter librement autour de la colonne 1 sous l'effet de l'impulsion de la poignée 15 dans le plan horizontal, amenant le foyer 5 hors du plan de cuisson 4, ce qui permet d'alimenter le foyer sans difficulté.
Et cette rotation dans le plan horizontal du foyer contenu dans la cuvette-foyer 5 peut se falre à quelque hauteur que soit cellecl, la barre 22, qui détermine cette hauteur par la position sur elle de la clavette 16, entraTnant l'étrier 17 et, par le fait même, la douille 7 dont il est solidaire.
Accessolrement le levier 10 est muni d'une paroi pare-flammes 24 au niveau de la poignée 15 en vue d'assurer plus de confort à l'utilisateur.
Selon une variante représentée par la figure 2, la constructlon peut encore être simplifiée dans les organes de blocage en hauteur de la cuvette-foyer 5, en substituant un système de blocage particulier à l'ensemble des pièces 16, 17, 21 et 22 précédemment décrites. Pour cela la douille 7, qui porte ledit foyer 5, est équipée d'une platine verticale 26 portant, articulée sur elle, une pièce 27 comportant une zone périphérique excentrée par rapport à son centre de rotation, ladite zone pouvant atteindre la surface extérieure de la colonne 1 à travers une lumière pratiquée dans la douille 7.
Le plan vertical de symétrie dudit excentrique 27 articulé en rotation sur la platine 26 se situe dans le plan vertical contenant les diamètres alignés de la cuvette-foyer 5 et de la colonne-bâti 1.
Par ailleurs ledit excentrique 27 porte deux bras servant à le manoeuvrer. Le bras inférieur 28 permet son dégagement de la surface de la colonne 1 sous l'effet de la tension du câble 18 en vue du déblocage de la douille 7. Le bras supérieur 29 assure l'engagement de l'excentrique contre la colonne 1 sous l'effet de la traction exercée par le ressort 30 tendu entre ledit bras supérieur 29 et un point de la platine 26, l'effet du ressort 30 étant accru par le déplacement spontané ou commandé vers le bas de la cuvette-foyer 5 et de son équipage.
La douille 7, donc ladite cuvette 5 portant le foyer, peut ainsi être Immobilisée en tous points de la colonne 1 par un tel moyen simpllflé.
La section d'écoulement Se est de 244,42 mm2.
Le rapport SF/L. Se est alors de 1,39 mm~' On verra par la suite, en comparant les paramètres SF, Se et SF/L. Se d'un support de type KBZ avec les paramètres correspondants de supports suivant fart antérieur que le support de type KBZ représenté sur la figure 1 permet d'obtenir une amélioration sensible de ces paramètres.
En outre, le réseau de parois constituant le corps du monolithe qui vient d'tre décrit présente une bonne résistance mécanique due en particulier à la présence de parois radiales solidaires l'une de l'autre dans une zone commune disposée suivant I'axe du support monolithe ayant un rôle de renfort.
Un inconvénient du support monolithe de type KBZ représenté sur la figure 1 est cependant que les canaux des trois ensembles présentent des formes différentes. Les conditions d'écoulement tangentiel du milieu liquide dans ces différents canaux sont donc également différentes.
Sur la figure 2, on a représenté un support monolithe poreux d'un élément de filtration, désigné de manière générale par le repère 6, qui comporte des canaux 8 dont les sections transversales sont toutes analogues et en forme de secteurs circulaires à angles arrondis. Les canaux 8 ont des formes analogues aux canaux 3a du premier ensemble de canaux du support monolithe de type KBZ représenté sur la figure 1.
Les canaux 8 sont également groupés trois par trois de manière à constituer des sections trilobées dans lesquelles chacun des canaux 8 présente une section transversale ayant la forme d'un secteur circulaire à 120 .
Le support monolithe 6 représenté sur la figure 2 présente la forme générale d'un cylindre à section circulaire ayant un axe rectiligne 7. Le support 6 est traversé suivant toute sa longueur par les canaux 8 de direction axiale, de sorte que le support monolithe présente une structure tubulaire.
Le support 6 comporte un premier ensemble de canaux comportant trois canaux 8a constituant une structure trilobée disposée symétriquement autour de I'axe 7.
Le support 6 comporte de plus, dans une disposition périphérique autour des canaux 8a, un ensemble de canaux 8b dont les sections transversales ont des formes analogues aux sections transversales des canaux 8a.
Les canaux 8b sont regroupés trois par trois de manière que leurs sections constituent des structures trilobées qui sont réparties à distance régulière sur un cercle centré sur I'axe 7. L'ensemble de canaux 8b comporte six groupes de trois canaux dont les sections constituent une structure trilobée, soit dix-huit canaux identiques.
Sur la figure 3, on a représenté un support monolithe 6'comportant, à sa partie centrale, autour de son axe 7', un premier ensemble de canaux 8'a identique à l'ensemble de canaux centraux 8a du support monolithe 6 repré- sente sur la figure 2 ainsi qu'un second ensemble de canaux 8'b identique au second ensemble de canaux 8b du support monolithe 6.
Le support monolithe 6'comporte de plus un troisième ensemble de canaux 8'c place à la périphérie de 1'ensemble de canaux 8'b et aligné sur un cercle centré sur l'axe 7'du support 6'.
Les canaux 8'c ont une section transversale identique à la section des canaux 8'a et 8'b, ces sections étant alignées dans la direction radiale et disposées chacune de manière symétrique, par rapport à un plan de symé- trie d'une paroi radiale séparant deux canaux 8'a du premier ensemble. Les canaux du second ensemble de canaux 8'b constituent des structures trilo- bées qui sont disposées deux à deux de manière symétrique par rapport aux plans de symétrie des parois radiales des canaux du premier ensemble.
Le troisième ensemble de canaux 8'c comporte six canaux placés à 60'l'un de l'autre autour de I'axe 7'.
Le support monolithe 6'comporte donc vingt-sept canaux dont les sections sont identiques et présentent la forme de secteurs circulaires à angles arrondis, délimités par deux segments rectilignes faisant un angle de 120 .
Sur la figure 4, on a représenté un support monolithe 6"sensiblement analogue au support 6'représenté sur la figure 3 qui comporte trois ensembles de canaux 8"a, 8"b et 8"c ayant des formes identiques aux canaux du support 6'représente sur la figure 3. En outre, les sections des canaux des ensembles 8"b et 8"c ont des dispositions identiques à la disposition des ensembles de canaux 8'b et 8'c du support monolithe 6'représenté sur la figure 3.
Le trait en pointillés (5203) sépare deux zones. Les éléments situés à gauche de ce trait sont montés sur une table directement liée au sol, sans amortissement. Les éléments situés à droite de ce trait ou sur la Fig. 74 sont montés sur une table optique convenablement isolée des vibrations. Les deux tables sont au même niveau. Les vitres (5165) et (5191), les diaphragmes (5164) et (5190), et les obturateurs (5144) (5207) sont les seules exceptions à cette règle. Chacune des vitres (5165) et (5191) est montée sur un positionneur deux axes en translation motorisé permettant un déplacement dans un plan orthogonal à l'axe optique, lui-même monté sur un positionneur manuel permettant une translation dans le sens de l'axe optique, lui-même directement lié au sol. Le système de positionnement deux axes en translation doit être précis et ne pas entraîner de déplacements parasites en rotation de la vitre. En effet, de tels déplacements entraîneraient des variations de phase pouvant dans certains cas porter préjudice à la qualité des images produites.
Chacun des obturateurs (5144) (5207) est lié directement au sol. Chacun des diaphragmes (5164) (5190) est lié au sol par l'intermédiaire d'un positionneur 3 axes en translation et 1 axe en rotation autour de l'axe optique.
Afin de pouvoir lier au sol vitres et obturateurs, une construction mécanique rigide est employée pour obtenir un support stable situé au-dessus de la table optique, lié au sol et non à la table optique, et auquel on peut fixer les obturateurs ainsi que les vitres, par l'intermédiaire de leurs positionneurs.
Les diaphragmes (5164) et (5190) sont constitués comme indiqué Fig. 82. Le diaphragme (5710) a une ouverture circulaire (5711), une pièce (5712) permettant d'occulter une portion de surface supplémentaire dans cette ouverture.
Sur chaque caméra on a indiqué le repère qui est utilisé pour exprimer les coordonnées des pixels du CCD correspondant. Sur chaque lame d'onde, on a indiqué un repère. Le vecteur directeur de ce repère dans le plan de la figure est noté # et le vecteur directeur de ce repère dans le plan orthogonal à celui de la figure est noté 7 . La lame d'onde (5111) a un axe neutre dirigé selon # + j . Les autres lames d'onde ont des axes neutres dirigés selon 1.cors 8 + sin g .
Dans le cas ou ce microscope fonctionne dans le domaine des ultraviolets: - L'ensemble des composants non polarisants traversés par la lumière, c'est-à-dire les lentilles, y compris celles des objectifs, les vitres, et les substrats de miroirs semi-transparents, peuvent être réalisés en un silice.
Des objectifs en silice ou en quartz existent chez divers fabricants.
- Les miroirs et miroirs semi-transparents doivent être prévus spécialement pour l'UV.
- Les lames d'onde sont par exemple en quarz.
- Le laser est par exemple un laser à excimère. En mode pulsé, les pulses doivent être synchronisés avec l'acquisition d'images, par exemple à 1 image par pulse.
9. 3. Dimensionnement.
On note: f1: distance focale de la lentille (5162) ou de la lentille (5188) f2 : distance focale de la lentille (5166) ou du doublet (5192,5193) f3 : distance focale de la lentille (5157) ou de la lentille (5183) pc distance entre les centres de deux pixels adjacents, sur les capteurs CCD 2 Npix : dimension latérale en pixels d'un capteur CCD. o: ouverture numérique d'un objectif de microscope g : grandissement d'un objectif de microscope fo : distance focale d'un objectif de microscope. do: distance entre la lentille (5157) et le diaphragme (5158). l1: largeur du diaphragme (5164) ou (5190) La lentille (5157) doit avoir son plan focal objet confondu avec le plan focal image de l'objectif de microscope, et se trouve à une distance do de l'image de l'objectif. On vérifie que ceci implique: f3 = gfo +do L'ouverture du faisceau à l'arrivée sur le CCD est: a = f1 o f2 g La période d'échantillonnage nécessaire sur le CCD doit être supérieure à pc et vaut par application du critère de Nyquist: # 1 2 2a On obtient donc: Le rapport f1 doit donc être égal ou légèrement inférieur à # g, chacune des valeurs f1 et f2 étant f2 4pc o par ailleurs suffisante pour éviter l'aberration sphérique.
La largeur l1 du diaphragme (5164) doit filtrer uniquement les fréquences supérieures à l'ouverture nominale de l'objectif. On doit donc avoir l1 = 2f1 o g
Le diamètre du faisceau incident sur le miroir (5113) doit être tel que les variations de direction nécessaires puissent effectivement être réalisées de manière reproductible à l'aide du système de positionnement de ce miroir. On note p[alpha] le pas angulaire de déplacement du miroir, c'est-à-dire la plus petite variation de l'angle d'orientation de ce miroir qui puisse être effectuée, de manière reproductible, par le système de positionnement de ce miroir. On note Diaph le diamètre d'ouverture du diaphragme (5158) et Dmir le diamètre du faisceau incident sur le miroir (5113). On vérifie alors que la présente condition s'exprime par: p[alpha] # o Ddiaph ou le signe signifie très inférieur , soit par exemple gNpix Dmir 1 0 Ddiaph 10 gNpix Dmir En dehors des critères précédents une assez grande liberté existe pour le choix des distances focales des autres lentilles. Les critères de dimensionnement appliqués sur la trajectoire des faisceaux FEG, FED,FRG,FRD sont les suivants: (1). La succession des plans d'espace et de fréquence doit être telle que précisé sur le schéma. Cette succession de plans d'espace et de fréquence constitue la méthode utilisée pour maîtriser la trajectoire et l'ouverture du faisceau comme précisé en 8.1.1.
(2). Les faisceaux d'éclairage et de référence, en l'abscence de diaphragme utilisé entre le miroir (5113) et les capteurs CCD, doivent avoir le même diamètre à leur arrivée sur les capteurs. De manière équivalente, ils doivent avoir la même ouverture, l'ouverture étant ici l'angle entre les faisceaux parallèles parvenant sur les CCD pour deux positions différentes du miroir (5113).
(3). Les distances focales des lentilles doivent être suffisantes pour éviter l'aberration sphérique.
Le filtre et la poudre sont placés à l'étuve [T= 50-100 C] jusqu'à évaporation complète de l'eau.
La poudre récupérée sous forme d'agglomérats est broyée à l'aide d'un mortier et d'un pilon.
Sa nouvelle blancheur est mesurée (Ls, as, bs) au Minolta CR-241.
B - Blanchiment de lapoudre HAP encrassée 6.5 g de solution oxydante (contenant l'équivalent de 0. 3 % en H202) et 50 mg de poudre HAP encrassée sont transvasés dans un flacon en polystyrène cristal de contenance - 40 ml.
Le tout est placé sur l'agitateur va-et-vient PROMAX 2020 pendant le temps souhaité (15 min, 30 min, lh, 2h, ...) à raison de 250 allers-retours.
Le milieu est ensuite dilué par addition de 20 ml d'éthanol avant d'être filtré.
La poudre est lavée avec trois fois 30 ml d'éthanol.
L'ensemble filtre + poudre blanchie est séché à l'air libre sous hotte.
La nouvelle blancheur de la poudre blanchie peut être mesurée (Lc), et le pouvoir blanchissant de la solution oxydante peut être calculé.
11.1.4 Calculs Le calcul du pouvoir blanchissant du composé oxydant s'effectue à partir de la valeur L donnée par le colorimètre, et obtenue après les différents traitements de la poudre HAP.
L* représente la clarté de l'échantillon, ses valeurs s'étendent entre 0 et 100.
On définit ainsi les différentes valeurs : * Lo, clarté initiale avant encrassement.
* Ls, clarté après encrassement.
* Lc, clarté après blanchiment.
Le pouvoir blanchissant est calculé comme suit : a Pouvoir blanchissant : 11.2 Mesure de la blancheur Le obtenue dans le test décrit en Il.1supra, avec le POS peroxyde de l'exemple 6 11.2.1. Le blanchiment de la poudre HAP selon le point 11.1.3B supra est effectué comme suit : 6,5 g de préparation oxydante contenant 300 mg de POS peroxydé selon l'exemple 6 dispersés dans 6,2 g d'eau inversée par agitation manuelle. et 50 mg de poudre HAP encrassée sont transvasés dans un flacon en polystyrène cristal de contenance 40 mg.
On procède ensuite comme indiqué au point 11.1.3. B.
In vivo, lorsque des BVSM anioniques marqués sont administrés par voie intraveineuse chez le rat, seule une faible quantité passe de manière fugace dans la microcirculation cérébrale : environ 0,15% de la dose administrée est présente à 5 mn contre environ 0% à 1 heure. Cette quantité n'est pas suffisante pour pouvoir considérer que les BVSM anioniques franchissent la BHE in vivo, les BVSM cationiques étant indétectables dans les mêmes conditions.
Les travaux de recherche réalisés par la Demanderesse dans le cadre de la présente invention ont montré que, in vi trio, les BVSM Light cationiques traversaient un modèle de barrière hémato-encéphalique par transcytose (Cechelli, R. et al., Journal of Controll. Release 1992, 21, p. 81-92 ; Cechelli, R. et al., Journal of Neurochemistry 1990, 54, 5, p. 17981801). Mais ces mêmes particules sans membrane phospholipidique, de même que les BVSM Light anioniques, ne traversent peu ou pas cette même barrière. Par contre, lorsqu'ils sont administrés par voie nasale, les BVSM ne sont pas retrouvés au niveau cérébral. Les résultats in vitro ne peuvent donc pas être corrélés aux résultats obtenus in vivo.
Afin d'évaluer les propriétés des BVSM sur le passage du nez au cerveau de substances actives, plusieurs drogues d'intérêt central antinociceptif ont été étudiées, la ss endorphine, le DAGO et la morphine.
Les composés de type opiacé qui ont été testés sont des molécules de faible poids moléculaire, entre 50 et 10 000, relativement hydrosolubles.
Leur passage au niveau du SNC est mesuré par leur activité antinociceptive. Les opiacés produisent leurs effets par l'interaction avec trois types de récepteurs : mu, delta et kappa. Les composés choisis, dont notamment les dérivés de l'enkephaline endogène, ont une action spécifique sur les récepteurs mu des opiacés (Pasternak G. W. et al Morphine-6-glucuronide, a potent mu agonist, Life Sci. 41 : 2845-2849, (1987) Kosterlitz H.W., et al. Br. J. Pharmacol 73, 299 (1981)). Ces récepteurs baignent dans le LCR, par conséquent l'observation d'une activité biologique indique le passage de la substance jusqu ce niveau.
Ces composés sont facilement dégradés et ont peu de chances d'atteindre le cerveau par voie systémique lorsqu'ils sont administrés à faible dose.