INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On décrit ci-après un mode de réalisation qui peut s'appliquer au cas de codes pseudo- aléatoires très rapides, c'est-à-dire lorsque la mesure demande une très bonne résolution. Selon ce mode de réalisation, l'expression du premier code s'écrit Cl(t) c(t + Td - nT. + x) pour t e [n7# - T,,(ti + I)T,. - T, alors que l'expression du second code est : C, (t) cffl - -J x (1 - ii T.) + x) pour t c [n T,, (n + I)T.
oÙ x est une constante réelle, qui peut éventuellement être nulle (x 0). On notera alors que, dans ce cas, les deux codes ci(t) et C2(t) sont relancés à partir d'un même état qui est c(k).
On notera encore que ce mode de réalisation correspond au cas général ci-dessus oùf(n) est une fonction constante égale à x et où les temps de restriction Ai, et A12 sont égaux à l'inverse du temps de décalage -Td, alors que les temps de restriction A21 et A22 sont nuls.
Pour la mise en #uvre de tels codes PN et PN', une unité de retard peut être prévue pour affecter un retard de Tdau signal de déclenchement du code PN' par rapport à celui du code PN.
On notera que les opérations de corrélation effectuées au moyen de ce mode de réalisation ont pour résultat une mesure faussée dans une période initiale de transition. Cependant, cette période de transition qui est de l'ordre du temps de décalage T, est généralement très courte au regard du temps d'intégration L7# des opérations de corrélation si bien que son effet peut être négligé sans mettre en cause l'exactitude du résultat final.
On notera que ce mode de réalisation peut également être mis en #uvre en combinaison avec le précédent.
COMPOSITIONS COSMETIQUES CONTENANT UN FRUCTANE CATIONIQUE ET UN AGENT CONDITIONNEUR ET LEURS UTILISATIONS.
La présente invention concerne de nouvelles compositions cosmétiques comprenant dans un milieu cosmétiquement acceptable au moins un agent conditionneur et au moins un fructane cationique.
Comme indiqué, ces lumières (3d et 3e) coopèrent avec les organes d'assemblage (4 et 5) des poteaux supports (2). Par exemple, ces organes d'assemblage (4 et 5) sont rendus solidaires par tout moyen connu et approprié des ailes latérales I de # la partie considérée des éléments supports (2) et d'une manière perpendiculairé à ces dernières. Après engagement des organes (4 et 5) dans les lumières correspondantes (3d et 3e) de chacune des branches latérales des éléments de liaison (3), des moyens de blocage en position, coopèrent avec lesdits organes (4 et 5). La longueur de chaque élément de liaison (3), ainsi que la longueur et le positionnement des lumières (3d et 3e) sont déterminées en fonction de l'épaisseur de la partie considérée du poteau support de fixation recevant l'élément de liaison, de sorte qu'après engagement des organes (4 et 5) dans les lumières (3d et 3e) et en position de butée desdits organes (4 et 5) dans le fond desdites lumières, la branche transversale (3c) de chaque élément de liaison est déportée pour décaler d'une ` distance déterminée de la glissière (1) par rapport à la partie considérée du support@(2) recevant l'élément de liaison. La longueur de la lumière inférieure (3e) est déterminée pour différer la déformation au moment de l'impact du choc sur la glissière, en faisant office d'amortisseur d'énergie au fur et à mesure du déplacement linéaire guidé de l'élément de liaison par rapport à la partie correspondante du support (2). Sous l'effet de ce déplacement, l'autre extrémité de la lumière inférieure (3e) vient en butée avec l'organe (5) qui, sous l'effet de ce déplacement, casse, faisant office de fusible. La longueur et le positionnement de la rainure de la lumière supérieure (3d) sont déterminés pour permettre, même après la rupture de l'organe d'assemblage (5), le coulissement de l'élément de liaison (3) par rapport à l'organe fixe (4).
Compte tenu de ces dispositions, il apparaît donc qu'au moment d'un choc exercé sur une partie de la glissière, il se produit, dans un premier temps, un glissement de l'élément de liaison (3) par rapport aux organes d'assemblage fixes (4 et 5) générant une décélération du choc dynamique. Ce glissement s'effectue jusqu'à rupture de .l'organe (5) arrivé en fond de lumière(3e) dont la longueur détermine le glissement nécessaire jusqu'à rupture de l'organe (5) au-delà de laquelle la glissière (1) a rempli sa fonction de repousser vers l'extérieur le véhicule qui a tapé. Au-delà de cette rupture, la longueur de la lumière supérieure (3d) permet à l'élément de liaison (3) de continuer à glisser par rapport à l'organe fixe (4).
Dans une forme de réalisation préférée illustrée aux figures des dessins, la partie du poteau support (2) qui reçoit, avec capacité de déplacement, l'élément de liaison (3) est constituée par un organe tubulaire (7) faisant office de rallonge. -Cet organe tubulaire (7), sous forme d'un tube de section carrée par exemple, est fixé par boulonnage notamment, au niveau de l'extrémité supérieure de support de fixation (2). L'extrémité supérieure de l'organe tubulaire (7) reçoit, d'une manière fixe, une lisse (8) de tout type connu et approprié, sous forme par exemple d'un organe tubulaire de section transversale en U fermée. A noter qu'après fixation de la glissière (1), en bout de l'élément de liaison (3), cette dernière déborde du plan vertical défini par l'extrémité de la lisse supérieure (8). Cette partie débordante correspond à la longueur de la lumière inférieure (3e),c'est-à- dire au glissement de l'élément de liaison (3) jusqu'à rupture de l'organe d'assemblage (5). Les avantages ressortent bien de la description, en particulier on rappelle la quantité d'énergie absorbée au moment du choc sur la glissière (1) sous l'effet de déplacement limité et contrôle du ou des éléments de liaison (3) de ladite glissière par rapport aux supports de fixation (2).
PLANCHER, NOTAMMENT POUR LA REALISATION DE SCENES DE DANSE OU DE'SOLS SPORTIFS.
La présente invention concerne le domaine des planchers, notamment pour la réalisation de scènes de danse ou de sols sportifs, les pistes de cirques et équivalents.
De tels planchers sont formés dans l'art antérieur par un assemblage d'éléments modulaires en bois. Les planchers de salles de spectacles de danse sont généralement formés par des panneaux multiplia en bois, les panneaux en bois reconstitués ou les planchers à lamelles reposant sur un premier réseau de lambourdes parallèles, ce premier réseau reposant lui-même sur un deuxième réseau de lambourdes. Un tel plancher présente les caractéristiques de souplesse requises pour la danse ou certaines activités sportives, et peut être démonté pour le transport.
On a également proposé dans le brevet européen EP543583 un plancher temporaire comprenant une pluralité de panneaux carrés similaires, dans lequel sont fixés autour des bords d'une surface inférieure de chaque panneau un certain nombre de boutons orientés vers le bas et un certain nombre de pattés dépassant latéralement. Ces pattes sont munies de trous pour recevoir des boutons situés sur des panneaux adjacents. Les boutons et les pattes ont la même configuration de fixation le long de trois des quatre bords de chaque panneau. La configuration comporte au moins un bouton et au moins une patte de telle sorte que lorsque deux panneaux du plancher temporaire sont adjacents entre eux avec deux de ces bords bout à bout. Les boutons situés sur le bord de chaque panneau s'engagent dans les trous des pattes du bord aboutant de l'autre panneau.
Les planchers de l'art antérieur ne sont toutefois pas totalement satisfaisant. Les caractéristiques de souplesse d'un tel plancher sont inhomogènes, et varie entre une raideur importante au niveau de lambourdes, et une flexion importante dans les zones les plus éloignées des lambourdes.
Par ailleurs, de tels planchers sont lourds et difficiles à manipuler pour le montage, le transport et le démontage.
Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients en proposant un plancher modulaire présentant de très bonnes caractéristiques dynamiques et dont le transport est plus facile.
A cet effet, l'invention concerne dans son acception la plus générale un plancher constitué d'éléments formés par un panneau sandwich comprenant deux peaux reliées par un matériau d'âme, les panneaux présentant à leur surface inférieure au moins un plot en un matériau déformable élastiquement.
Selon une première variante, le matériau d'âme est un matériau alvéolé, par exemple un matériau en forme de nid d'abeilles présentant des alvéoles orientées perpendiculairement à la surface des peaux.
Selon une deuxième variante, le matériau d'âme est formé par une mousse de matière plastique, par exemple du PVC réticulé ou par du balsa à champ formé présentant des plis orientés perpendiculairement à la surface des peaux, Selon un mode de réalisation préféré, les peaux sont des plaques composites en fibres de verre ou en fibres de carbone, des plaques en bois contreplaqué ou des plaques métalliques, notamment des plaques en aluminium.
Avantageusement, le matériau d'âme présente une épaisseur comprise entre 8 et 30 millimètres, et en ce que les peaux présentent une épaisseur de comprise entre 0,5 et 4 millimètres.
Selon un mode de réalisation avantageux, les panneaux présentent à leur surface inférieur des plots formés par des éléments hémisphériques en un matériau élastique, définissant une chambre s'ouvrant sur l'extérieur par au moins un trou calibré. Ces plots remplissent une double fonction d'amortissement et de ressort.
Selon une variante préférée, les panneaux comportent un cadre périphérique entourant le matériau d'âme, et présentant des profils d'assemblage.
Second mode de réalisation Comme le représente la figure 2, l'intervalle entre une section saillante circulaire 2t, qui est l'extrémité 2t du noyau 2c, et l'extrémité 4t du piston 4, est conçu pour être un intervalle gl plus petit que l'intervalle g2 susmentionné, dans la situation où le piston 4 n'est pas excité par la bobine d'excitation 2c. En mettant au point l'intervalle g2 supérieur à l'intervalle gl, la distance (= intervalle g2) entre les extrémités du piston 4 et de la clavette de poussée 3A est inférieure à la distance (= intervalle gl) entre les extrémités du noyau d'excitation 2c et du piston 4. Ceci a pour résultat la circulation de nombreux flux magnétiques entre le piston 4 et le noyau d'excitation 2c, tandis que les flux magnétiques circulent avec difficulté entre le piston 4 et la clavette de poussée 3A, ce qui augmente ainsi la force attirant le piston 4.
La figure 3 représente les résultats d'une expérience destinée à trouver la relation entre la valeur (en mm) de g2 - gl et la force attractive en kgf. Selon ce mode de réalisation, comme le représente la figure 3, on peut augmenter la force attractive en augmentant la valeur g2 - gl.
Par conséquent, si le premier mode de réalisation est combiné au second mode de réalisation, on pourra obtenir un démarreur plus efficace.
Troisième mode de réalisation on rend le diamètre dl de l'arbre de sortie au moins au niveau de la partie correspondant à l'intervalle prescrit g2 ci-dessus plus petit que le diamètre d'arbre d2 de la partie qui est accouplée par l'intermédiaire de cannelures avec la clavette de poussée 3A.
Dans ce cas, si on rend les diamètres d2 et dl plus petits, la force attractive augmentera. Cependant, si on rend le diamètre d'arbre d2 plus petit que le diamètre d'arbre d3 de la partie à laquelle le pignon 3P est fixé, on ne pourra pas assembler le pignon 3P. Par conséquent, on doit établir l'équation d3 > d2.
Si on utilise de l'acier trempé pour l'arbre de sortie 1, l'arbre a en soi une résistance élevée, même si dl est petit. Il est possible par conséquent d'augmenter fortement la force attractive au fur et à mesure de la diminution de dl dans une certaine limite permettant de résister à la flexion et à la torsion.
La figure 4 représente le résultat d'une expérience destinée à trouver la relation entre la valeur de dl = A - n (en mm) oÙ d2 est A, et la force attractive (en kgf). Dans ce mode de réalisation, comme cela paraît clair à partir de la figure 4, plus dl est petit par rapport à d2, plus la force attractive peut être augmentée fortement.
Par conséquent, il est inutile de dire qu'une combinaison du premier mode de réalisation, du second mode de réalisation et du troisième mode de réalisation permet la production d'un démarreur plus efficace.
on remarque que les divers ressorts susmentionnés peuvent être en caoutchouc ou analogue, et il est essentiel d'utiliser un moyen élastique qui peut accumuler une force élastique.
Bien que, dans les explications ci-dessus, l'arbre de contact 8 soit supporté par le trou de support 17b formé dans l'élément à couronne interne 17, on peut autoriser une structure dans laquelle une section de support comprend un trou de support destiné à supporter l'arbre de contact 8 dans le support central 30 servant d'élément de paroi extérieure pour supporter l'arbre de contact 8 par le support central 30.
Comme on l'a énoncé ci-dessus, selon la présente invention, un embrayage à roue libre est disposé d'une façon permettant de positionner une extrémité d'une clavette de poussée de manière à maintenir un intervalle prescrit depuis l'extrémité d'un piston faisant face à un noyau d'excitation, et un matériau non magnétique ou un matériau moins perméable recouvre la périphérie extérieure d'un arbre de sortie correspondant à l'intervalle prescrit, ce qui produit ainsi un démarreur de petite taille et assure une force attractive suffisante vis-à-vis du piston.
Il est possible d'augmenter encore la force attractive vis-à-vis du piston en augmentant l'intervalle entre l'extrémité du noyau d'excitation et l'extrémité du piston, ou en rendant le diamètre de l'arbre de sortie, au moins au niveau de la partie correspondant à l'intervalle prescrit, plus petit que le diamètre d'arbre de la partie qui est couplée par l'intermédiaire de cannelures à la clavette de poussée.
Egalement, grâce à la mise à disposition d'un moyen de déplacement d'arbre de contact, en plus des effets ci-dessus, un pignon peut engrener en douceur avec une couronne, ceci procurant ainsi une fiabilité élevée lorsque le pignon est engrené avec la couronne, et réduisant l'usure des engrenages de façon à prolonger la durée de vie des engrenages, et une chambre de contact peut être petite et produire ainsi un petit démarreur.
En outre, grâce à la mise à disposition d'un moyen de pression, le pignon peut engrener en douceur avec la couronne.
La présente invention se rapporte à un dispositif de variation continue de vitesse relié à une source unique de puissance.
On sait que tout moteur thermique soumis à des ef forts variables, doit être associé à un dispositif de démultiplication permettant de maintenir son régime dans une plage d'utilisation optimale, ainsi les groupes moto- propulseurs classiques comprennent un embrayage et une boîte mécanique à plu sieurs rapports à commande manuelle ou automatique, qui remplit cette fonction de démultiplication.
On peut montrer que si ce glissement est faible au regard de la durée LT, totale d'émission du code PN, c'est à dire si 1 k L, l'enveloppe complexe du signal de mesure s'exprime par la relation suivante où 0(t) désigne la fonction d'autocorrélation du code pseudo-aléatoire PN et où M(t) MA) + f MQ(t) - Si la réponse impulsionnelle hi(#rt) est nulle pour tout retard qui est supérieur à la durée totale du code (r > LT,), cette enveloppe complexe s'exprime alors par la relation suivante : où 0, ( ) désigne la fonction d'autocorrélation du code pseudo-aléatoire PN qui est réduite à l'intervalle L'équation ci-dessus montre que l'amplitude du signal de mesure présente une résolution qui dépend de la valeur prise par la fonction d'autocorrélation réduite GD,(). On a représenté à la Fig. 2 un diagramme des points de la réponse impulsionnelle qui font l'objet d'une mesure au moyen du système jusqu'ici décrit. On constate que ces points (formant ce qui est nommé la fenêtre d'observation) correspondent à la durée totale du code. Ce diagramme montre également que le temps de la mesure de la réponse impulsionnelle du canal liant l'émetteur 10 au récepteur 20 est égal au produit de l'inverse du facteur de glissement Ilk et de la durée totale LT, du code d'émission PN et qui est donc dilaté d'un facteur égal à l'inverse du facteur de glissement Ilk.
Cette dilatation temporelle correspond à une compression fréquentielle dans les mêmes proportions - la largeur de bande du signal à traiter est réduite au débit du code pseudo-aléatoire multiplié par le facteur de glissement Ilk (soit à DA) ce qui facilite l'acquisition et réduit la bande de bruit. Elle permet de s'affranchir des problèmes d'acquisition puisque le signal à mesurer devient à bande plus étroite.
Le temps de mesure d'une réponse impulsionnelle s'allonge par contre considérablement. Ainsi, les variations du canal ne sont effectivement mesurées que si elles restent suffisamment lentes.
Mais le temps de mesure peut s'avérer excessif, notamment dans le cas de canaux variant rapidement au cours du temps.
Le but de la présente invention est donc de proposer un procédé de mesure de la réponse impulsionnelle d'un canal qui permette de limiter la fenêtre d'observation à la partie intéressante de la réponse impulsionnelle et de limiter le temps de mesure en conséquence.
Pour ce faire, un procédé selon la présente invention est remarquable en ce que ledit code d'émission (PN) est tel que sa variation dans le temps (ciffi) est périodique d'une durée (T,,,) inférieure à la durée totale (L. T,) dudit code d'émission (PN) multipliée par ledit facteur de glissement (11k) et ledit code de réception (PN') est tel que sa variation dans le temps (C20 est périodique d'une durée inférieure à la durée (T,,) dudit facteur de glissement (Ilk), lesdites variations desdits codes d'émission et de réception (ci(t et (c2(t étant alors définies par les équations suivantes C#(I) c(t- nT,,,) pour t c Vn C2 (t) C ' - Î) x (t - n T. pour t e [il T,,,, (il + I)T,,, [ vil où c(t) est une variation de temps de référence d'un code pseudo-aléatoire.
Selon une autre caractéristique de l'invention, ledit code d'émission est tel que sa variation dans le temps est décalée, par rapport à la variation dudit code de réception, d'une durée inférieure à la durée totale dudit code d'émission, lesdites variations desdits codes d'émission et de réception étant alors définies par les équations suivantes : CI(t) 41 + Td - IIT,,,) pour t G [IIT,,,,(ti + l)7#[ Vil C2 (t)= c I - -L) > (1 - il T. pour t c [il T. , (ri + I)T,,, [ Vil Les caractéristiques de l'invention mentionnées ci-dessus, ainsi que d'autres, apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d'un exemple de réalisation, ladite description étant faite en relation avec les dessins joints, parmi lesquels : La Fig. 1 est un schéma synoptique d'un système de mesure mettant en #uvre un procédé de mesure selon l'art antérieur, La Fig. 2 est un diagramme des points de la réponse impulsionnelle qui font l'objet des mesures effectuées au moyen du système de mesure de la Fig. 1, La Fig. 3 est un schéma synoptique d'un système de mesure mettant en #uvre un procédé de mesure selon la présente invention, La Fig. 4 est un diagramme des points de la réponse impulsionnelle qui font l'objet des mesures effectuées au moyen du système de mesure de la Fig. 3, et La Fig. 5 est un schéma synoptique d'une variante de réalisation d'un système de mesure mettant en #uvre un procédé de mesure selon la présente invention.
L'appareil de mesure représenté à la Fig. 3 diffère essentiellement de celui qui est représenté à la Fig. 1 par le fait qu'il comporte une unité de déclenchement 30 prévue pour piloter les générateurs 11 et 23 des codes pseudo-aléatoires d'émission et de réception PN et PN. L'unité de déclenchement 30 délivre un signal de déclenchement périodique dont la périodicité correspond au temps de la mesure, Ce signal est par conséquent noté, sur la Fig. 3, T, Il est délivré à chacun des générateurs 11 et 23. L'unité 30 délivre aussi, au seul générateur 11, un signal de décalage qui est noté Td.
Le générateur 11 engendre un code pseudo-aléatoire PN, dit code d'émission, dont la variation dans le temps est notée ciffl et est, par rapport à une variation de référence notée c(t), d'une part, périodique de durée T,, et, d'autre part, décalée de la durée Td si bien que la variation ci(t) dudit code PN présente, au début de chaque cycle de durée T, un état qui correspond à celui de la variation de référence au temps Td.
La variation ci(t) dans le temps du code d'émission PN engendré par le générateur 11 s'exprime donc par la relation suivante .
c# (t) c(t + T, - tiT,,,) pour t c [tiT.,(ti + I)T. [ Vii Quant au générateur 23, il engendre un code pseudo-aléatoire PN' identique au code pseudo-aléatoire PN, dit code de réception, mais dont la variation dans le temps qui est notée C2(t) est, par rapport à la variation de référence c(t), d'une part, cadencée plus lentement d'un facteur de glissement Ilk et, d'autre part, périodique de durée T,,.
La variation CA) dans le temps du code de réception PN engendré par le générateur 23 s'exprime alors par la relation suivante : C2 (1) c l - -L) x (1 - n T. pour t e [n T., (n + I)T# [ Vii Les codes d'émission et de réception PN et PN respectivement engendrés par les générateurs 11 et 23 sont de longueur L. Ils sont par exemple des codes pseudo- aléatoires à longueur maximale. Leur longueur L est par exemple de 511 obtenue au moyen de 9 registres à décalage. Comme on le verra par la suite, les valeurs des durées Td et Tm sont choisies en fonction du signal à mesurer. De manière générale, la valeur de la durée Td est choisie bien inférieure à la durée totale L. Tc du code d'émission PN et la valeur de la durée T,, est choisie telle que T,, L. T,, On notera que l'invention ne s'applique pas exclusivement à l'utilisation de codes pseudo-aléatoires à longueur maximale, mais également à tous types de codes dont la fonction d'autocorrélation présente des caractéristiques telles qu'elle est voisine de 1 lorsque les deux codes identiques corrélés sont en phase et telles qu'elle est voisine de zéro lorsque les deux codes identiques corrélés sont en opposition de phase.
On peut montrer que l'enveloppe complexe engendrée par l'unité de mesure 24 s'exprime alors au moyen de la relation suivante : On peut constater que seule la zone de la réponse impulsionnelle qui est comprise dans l'intervalle de temps est alors observée et que le temps de mesure est alors égal à la valeur de la périodicité T,, qui peut être choisie au moyen de l'unité de déclenchement 30.
Ainsi, l'utilisation des codes d'émission et de réception PN et PM ci-dessus permet de focaliser la mesure sur une partie quelconque de la réponse impulsionnelle. La durée de la mesure peut être raccourcie et la longueur de la réponse impulsionnelle mesurée peut être limitée.
Par exemple, si la durée effective de la réponse impulsionnelle est a priori inférieure à une durée AT,,, on pourra choisir comme valeur de périodicité une valeur de T. au plus égale à k.àTm.
D'après les équations ci-dessus, on peut constater que les codes d'émission et der réception PN et PM ne sont pas dans le même état au début de chaque cycle. Le code d'émission PN est dans l'état c(7#) alors que le code de réception PN' est dans l'état c(O). Cette différence d'état permet de supprimer le début de la mesure de la réponse impulsionnelle.
En outre, un deuxième inverseur, noté 12, est pré vu, ce deuxième inverseur étant constitué de la même ma nière que le premier inverseur I1. Il reçoit l'état logique à mémoriser, désigné par D, cet état logique cor- respondant à un signal logique à deux états 0,1 possibles, et délivre un état logique inversé, noté D.