INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un circuit de sortie classique de ce type est utilisé, par exemple, dans un circuit de bus. Dans le circuit de bus classique comportant les circuits de sortie de ce type, une pluralité de circuits de sortie sont connectés à, et commandent de manière asynchrone, une ligne de signal commune. Chaque circuit de sortie est commandé soit dans un état activé, dans lequel un courant de commande de charge prédéterminé peut être délivré en sortie, pour communiquer des signaux à un autre circuit par l'intermédiaire de la ligne de signal commune, soit dans un état désactivé, dans lequel aucun courant de commande de charge n'est délivré en sortie, inhibant la communication de signaux vers un autre circuit par l'intermédiaire de la ligne de signal commune. Bien qu'un seul circuit de sortie soit désigné exclusivement pour occuper la ligne de signal commune, si l'instant de transfert de l'état activé à l'état désactivé est retardé dans un certain circuit de sortie, il se produit un conflit de bus selon lequel au moins deux circuits de sortie sont simultanément dans l'état activé.
Un exemple de circuit de sortie pour résoudre le problème mentionné ci-dessus est décrit dans la publication officielle du modèle d'utilité mis à disposition du public NO Sho 61-180342.
En se référant à la figure 33, le circuit de sortie 1030 décrit dans la publication ci-dessus comporte un circuit de sortie de signal de séquencement 1031, un circuit de retard 1033 et une porte NON ET 1036. Le circuit de sortie de signal de séquencement 1031 délivre un signal de séquencement 1032 qui prescrit l'instant d'activation de bus. Le circuit de retard 1033 retarde le signal de séquencement 1032 délivré en sortie par le circuit de sortie de signal de séquencement 1031 pendant une durée td', et délivre un signal de retard 1034 à la porte NON ET 1036. La porte NON ET 1036 applique en entrée le signal de séquencement 1032 délivré par le circuit de sortie de signal de séquencement 1033 et le signal de retard 1034 délivré par le circuit de retard 1033 et délivre un signal d'autorisation d'occupation de bus 1013 à un tampon de bus 6. Le signal d'autorisation d'occupation de bus 1013 indique l'instant de commutation de la sortie du tampon de bus 6 de l'état désactivé à activé, ou de l'état activé à désactivé.
Comme représenté sur la figure 34, lorsque le signal de retard 1034 augmente à l'instant retardé pendant la période td' par rapport à un séquencement d'activation T1' prescrit par un signal de séquencement 1032, le circuit de sortie 1030 valide le signal d'autorisation d'occupation de bus 1013. La période td' est la valeur maximale du temps à partir de l'instant où le signal d'autorisation d'occupation de bus 1013 est passé de l'état activé à désactivé jusqu'à l'instant ou une sortie du tampon de bus 6 est transférée de l'état activé à désactivé. A l'instant T2', si le transfert de l'état activé à désactivé est retardé dans le tampon de bus 6, aucun conflit de bus ne se produit. Ceci est dû au fait que le commencement du cycle suivant est retardé de la période td'. Dans ce circuit de sortie classique, le transfert du tampon de bus 6 de l'état activé à désactivé est voulu pour s'effectuer à un instant de désactivation T2' qui est prescrit par le signal de séquencement 1032 délivré par le circuit de sortie de signal de séquencement 1031.
Le circuit de sortie classique décrit ci-dessus présente les problèmes suivants.
Premièrement, il existe un problème selon lequel une augmentation du retard de propagation de signal produit une dégradation de la vitesse fonctionnelle du circuit de bus. La raison en est que, comme représenté sur le diagramme des temps de la figure 34, la commutation du tampon de bus 6 de l'état désactivé à activé est retardée de td' par rapport à l'instant d'activation désiré T1' délivré par le signal de séquencement 1032 délivré par le circuit de sortie de signal de séquencement 1031.
Deuxièmement, il existe un autre problème selon lequel le rendement de transmission est dégradé par l'augmentation du temps de cycle fonctionnel du circuit de bus. La raison en est que le retard de td' de la commutation du tampon de bus 6 de l'état désactivé à activé retarde également de td' le temps pris par le circuit de commande de charge de transition, généré sur la ligne de signal commune du circuit de bus pour disparaître. Bien que ce courant de commande de charge de transition s'écoule, si le tampon de bus 6 est commuté de l'état activé à désactivé, un bruit dit de commutation apparaît, déformant les formes d'ondes de signal sur la ligne de signal commune du circuit de bus et amenant probablement des erreurs de données. En conséquence, dans le circuit de sortie classique, la commutation du tampon de bus 6 de l'état activé à désactivé est retardée de td en retardant l'instant de désactivation T2' lui-même, prescrit par le signal de séquencement 1032, et éventuellement le temps de cycle fonctionnel (T2' - T1') du circuit de bus est prolongé par rapport à la période de cycle d'origine, de td.
RESUME DE L'INVENTION En conséquence, la présente invention a été réalisée en considérant les problèmes de l'art antérieur énoncés ci-dessus, et son but consiste à fournir un circuit de sortie qui, non seulement élimine la consommation inutile de puissance et améliore la fiabilité pour empêcher de manière sûre les conflits de bus, mais également est amélioré en rendement de vitesse et de transmission.
Selon un premier aspect de l'invention, il est fourni un circuit de sortie comprenant un premier circuit de retard destiné à retarder un signal de commande d'activation d'une première période prédéterminée, et des premiers moyens de sortie capables de commander l'état de sortie, soit dans un état activé, soit dans un état désactivé, caractérisé en ce que l'état de sortie desdits premiers moyens de sortie est commandé de façon à être commuté par le signal de commande d'activation de l'état désactivé à activé et par un signal retardé délivré par le premier circuit de retard de l'état activé à désactivé.
Un autre circuit de sortie selon l'invention est similaire au circuit de sortie selon le premier aspect de l'invention, à l'exception du fait qu'il comporte des moyens pour effectuer progressivement, dans une deuxième période prédéterminée, la commande pour commuter l'état de sortie desdits premiers moyens de sortie de l'état activé à désactivé.
Encore un autre circuit de sortie selon l'invention est similaire au circuit de sortie selon le premier aspect de l'invention, à l'exception du fait que lesdits premiers moyens de sortie sont pourvus d'un groupe de circuits de retard connectés successivement, dans lequel le signal retardé délivré par ledit premier circuit de retard est entré, pour délivrer une pluralité de signaux retardés, successivement davantage retardés à l'intérieur de l'étendue de la deuxième période prédéterminée ; et un groupe de deuxièmes moyens de sortie commandés de façon que l'état de sortie de chacun soit commuté par ledit signal de commandes d'activation de l'état désactivé à activé et par chacun des signaux de la pluralité de signaux successivement retardés de l'état activé à désactivé, caractérisé en ce que les bornes de sortie du groupe de deuxièmes moyens de sortie sont connectées en commun pour constituer la sortie desdits premiers moyens de sortie de sorte que, lorsque l'état de sortie desdits premiers moyens de sortie doit être commuté de l'état désactivé à activé, les bornes de sortie du groupe de deuxièmes moyens de sortie prennent simultanément l'état activé pour délivrer ces mêmes signaux et, lorsqu'il doit être commuté de l'état activé à désactivé, les sorties du groupe de deuxièmes moyens de sortie sont commutées avec des retards successifs de l'état activé à désactivé, produisant la réalisation de la commande de commutation de l'état de sortie desdits premiers moyens de sortie de l'état activé à désactivé d'une manière en phase à l'intérieur de ladite deuxième période prédéterminée.
Encore un autre circuit de sortie selon l'invention comporte une pluralité de circuits de sortie selon ledit premier aspect de l'invention, configurés de façon qu'un signal de commande d'activation commun soit entré dans ceux-ci et leurs bornes de sortie soient connectées en commun pour délivrer ces mêmes signaux, comportant des premiers circuits de retards tels que ceux qui sont inclus dans le circuit de sortie selon ledit premier aspect de l'invention, dont les durées de retard sont supérieures à la première période prédéterminée et diffèrent légèrement les unes des autres à l'intérieur de l'étendue de la deuxième période prédéterminée, la commande pour commuter l'état de sortie de l'état activé à désactivé étant effectuée d'une manière en phase à l'intérieur de ladite deuxième période prédéterminée après un retard de ladite première période prédéterminée.
En outre, cette composition thermoplastique à base de polyamide peut être utilisée en combinaison avec des compositions thermoplastiques polyamides classiques pour réaliser des pièces comprenant des parties rigides et des parties flexibles faisant corps les unes entre les autres. En d'autres termes, la liaison entre chacune de ces parties est obtenue par la compatibilité des matrices constituant les compositions employées, aucun moyens extemes de fixation ou de collage n'étant utilisé. La réalisation de ces pièces est notamment obtenue par utilisation des techniques séquentielles d'injection, d'extrusion ou de moulage.
Avantageusement, les parties flexibles des pièces ont une forme en soufflet permettant d'améliorer encore la flexibilité des conduits ou tubes. Une telle forme de pièces est notamment obtenue par la mise en oeuvre de la technique d'extrusion soufflage.
Selon une caractéristique préférentielle de l'invention, la composition thermoplastique présente un indice de fluidité en milieu fondu compris entre 0,5 g 110 min. et 8 g / 10 min. Cet indice est déterminé par application d'une charge de 5 kg à 275"C. Ce domaine d'indice de fluidité permet notamment une utilisation de ces compositions dans les procédés de mise en forme mettant en oeuvre la technique d'extrusion soufflage.
En outre, la composition selon l'invention présente avantageusement une résistance aux chocs IZOD entaillé, mesurée à 23"C, supérieure à 800 J/m.
Les matrices thermoplastiques polyamides convenables pour l'invention comprennent notamment les polyamides semicristallins.
Par polyamide semicristallin convenable pour l'invention on entend les polymères obtenus par action de polycondensation de diacides carboxyliques aliphatiques saturés tels que, par exemple l'acide adipique, acide azélaïque, acide sébacique, acide dodécanoique, des acides gras tels que les dimères d'acides gras ou un mélange de ceux-ci avec des diamines primaires de préférence aliphatiques saturées linéaires ou ramifiées ayant de 4 à 12 atomes de carbone telles que, par exemple l'hexaméthylène diamine, la triméthylhexaméthylène diamine, la tétraméthylène diamine, la m-xylène diamine ou un mélange de celles-ci ; les polyamides obtenus soit par homopolycondensation directe d'acide c3-aminoalcanoïque comportant une chaîne hydrocarbonée ayant de 4 à 12 atomes de carbone, soit par ouverture hydrolytique et polymérisation des lactames dérivés de ces acides; les copolyamides obtenus à partir des monomères de départ des polyamides précités, ou avec d'autres monomères tels que les acides téréphtalique etlou isophtalique les diamines comprenant comme radical organique une chaîne polyéthylène glycol ou polypropylène glycol; et les mélanges de ces polyamides ou leurs copolymères.
A titre d'illustration des polyamides obtenus par polycondensation de diacides et de diamines, on citera par exemple: - le Nylon 4,6 (polymère de tétraméthylènediamine et d'acide adipique), - le Nylon 6,6 (polymère d'hexaméthylènediamine et d'acide adipique), - le Nylon 6,9 (polymère d'hexaméthylènediamine et d'acide azélaïque), - le Nylon 6,10 (polymère d'hexaméthylènediamine et d'acide sébacique), - le Nylon 6,12 (polymère d'hexaméthylènediamine et d'acide dodécanediofque).
- le Nylon 12,12 (polymère de dodécane diamine et d'acide dodécanoïque).
A titre d'illustration des polyamides obtenus par homopolycondensation de lactames ou a-aminoacides qui peuvent convenir, on citera: - le Nylon 4 (polymère d'acide amino-4 butanoïque ou de y-butyrolactame), - le Nylon 5 (polymère d'acide amino-5 pentanoïque ou de 6-amylolactame), - le Nylon 6 (polymère d'e-caprnlactame), - le Nylon 7 (polymère d'acide amino-7 heptanoique), - le Nylon 8 (polymère de capryllactame), - le Nylon 9 (polymère d'acide amino-9 nonanoïque), - le Nylon 10 (polymère d'acide amino-l0 décanoïque), - le Nylon 11 (polymère d'acide amino-11 undécanoique), - le Nylon 12 (polymère d'acide amino-12 dodécanoique ou de laurylactame).
A titre d'illustration des copolyamides, on citera par exemple: - le Nylon 6,6/6,10 (copolymère d'hexaméthylènediamine, d'acide adipique et d'acide sébacique), - le Nylon 6,6/6 (copolymère d'hexaméthylènediamine, d'acide adipique et de caprolactame).
- le Nylon 6/12 - le Nylon 6/11 - le Nylon 6/6,36 Les polymères préférés sont les Nylon 6,6, Nylon 6 ou leurs copolymères, ou des mélanges de ces polyamides avec d'autres polyamides tels que le PA 6 /6,36.
Les polyamides sont présents dans la composition à une concentration pondérale qui est avantageusement comprise entre 55 % et 70 %.
L'agent modifiant la résistance aux chocs de la composition est avantageusement un composé présentant une Tg inférieure à 0 C, et préférentiellement inférieure à -20 C. En outre, pour obtenir une composition présentant un très faible module, par exemple inférieur à 1000 MPa, ce composé présente avantageusement un module inférieur à 200 MPa.
Les agents modificateurs préférés de l'invention sont des polyoléfines présentant ou non un caractère élastomérique.
Selon une caractéristique préférée de l'invention, au moins une partie des composés modificateurs de la résilience de la composition comprennent des fonctions polaires capables de réagir avec le polyamide. Ces fonctions polaires peuvent être, par exemple, des fonctions acides, anhydrides, acryliques, méthacryliques ou époxy.
Ces fonctions sont généralement greffées sur la chaîne macromoléculaire des composés.
II est à noter que la position du pion 53, dans la partie supérieure de la lumière 54, est telle que le bec 10 du pêne 5 peut tourner dans le sens contraire d'horloge, comme illustré sur la Figure 13, sans interférer avec le pion 53.
La position de fermeture correspond à celle représentée sur la Figure 16, le moteur 37 et le plateau 41 ayant été arrêtés. Un capteur 58, notamment à effet Hall, légèrement écarté de la circonférence du plateau 41 et dont la position angulaire correspond à celle de la petite aiguille des heures sur une horloge indiquant trois heures, commande cet arrêt du moteur en détectant l'arrivée du pion 51.
Ceci étant, le fonctionnement du dispositif d'assistance à la fermeture et à l'ouverture de la porte est expliqué ci-après à l'aide des Figures 12 à 18.
On considère la position de départ de la Figure 12, correspondant à la position de repos porte ouverte. La pièce P est maintenue dans sa position de repos par les moyens élastiques de rappel Pr, le pion 1 1 étant sensiblement au milieu de la fenêtre 55, écarté des deux bords à orientation radiale de cette fenêtre.
Lorsque l'utilisateur amorce manuellement la fermeture de la portière, la gâche (non représentée) entre dans l'avaloir 3a et dans la fourche 6 du pêne 5 qui tourne dans le sens contraire d'horloge, le bec 10 franchissant le pion 53 sans interférence. Le cliquet 7 vient s'appliquer contre le premier cran 8 du pêne comme illustré sur la Figure 13. De ce fait, le cliquet 7 a légèrement tourné dans le sens contraire d'horloge et le pion 1 1 est venu au voisinage immédiat du bord radial de la fenêtre 55 le plus avancé dans le sens contraire d'horloge.
L'arrivée du pêne 5 dans la position angulaire de la Figure 13 est détectée par le microcontact 56 qui commande la mise en marche du moteur 33 de manière telle que le plateau 41 tourne dans le sens contraire d'horloge sur la Figure 13.
La rotation du plateau 41 entraîne la descente de la bielle 52 et celle du pion 53 dans la lumière 541 comme illustré sur la Figure 14. Le pion 53 vient en butée contre le bec 10.
En poursuivant sa rotation dans le sens contraire d'horloge, le plateau 41 pousse le pêne 5 dans la position de fermeture "deuxième cran" illustrée sur la Figure 15 où le deuxième cran 9 est venu en butée contre le bec du cliquet 7. C'est la phase d'assistance à la fermeture proprement dite.
Le plateau 41 poursuit sa rotation dans le sens contraire d'horloge jusqu'à ce que le pion 51 arrive au droit du capteur 58 (Fig.
16) qui commande l'arrêt du moteur 33 et donc du plateau 41. Le pion 53 se trouve alors dans la moitié supérieure de la lumière 54.
Lorsque l'on agit sur la commande d'ouverture de porte, le moteur 33 et le plateau 41 sont mis en rotation dans le même sens contraire d'horloge, pour passer de la position de la Figure 16 à celle de la Figure 17. Le pion 50 agit contre le bord 49a du doigt 49 et repousse la pièce P qui tourne dans le sens d'horloge et qui entraîne le cliquet 7 dans le même sens, pour libérer le cran 9 du pêne 5. Le pion 53 se trouve ramené au voisinage de l'extrémité supérieure de la lumière 54 et laisse le passage libre au bec 10 du pêne 5, qui tourne dans le sens d'horloge vers la position d'ouverture, notamment du fait de la décompression des joints de porte. Ceci est possible car le pion 53 a libéré le passage.
Le plateau 41 poursuit sa rotation jusqu'à la position de repos de la Figure 12. L'arrêt dans cette position est commandé par le capteur 57.
A la suite de ces explications, on constate que lorsque le moteur électrique 33 est arrêté, en particulier pour une raison de panne électrique, on peut agir manuellement pour fermer complètement la porte, au deuxième cran, à partir des positions des Figures 12 ou 13.
De même, on peut agir manuellement, sans l'aide du moteur 33, pour ouvrir la porte à partir de la position de la Figure 16 car le soulèvement, par action manuelle du cliquet 7 libère le deuxième cran 9 du pêne 5 et le bec 10 peut franchir le pion 53, dans le sens d'ouverture du pêne (rotation dans le sens d'horloge) sans interférer avec ce pion 53 en position relevée.
Par contre, en cas de panne électrique alors que l'ensemble des pièces se trouve dans la position de la Figure 14 ou de la Figure 15, avec le bec 10 du pêne bloqué par le pion 53, il ne serait pas possible d'ouvrir manuellement la porte.
Si la panne électrique se produit dans l'une des positions des Figures 17 et 18 où le cliquet 7 est maintenu écarté des crans 8 et 9, du fait de l'action du pion 50 qui repousse le doigt 49 et la pièce P, on ne peut obtenir manuellement la fermeture de la porte, c'est-à-dire le blocage du pêne 5 comme illustré sur les Figures 15 et 16, avec la gâche engagée dans la fourche 6.
En particulier, la technique de dissolution "oxydante" du PuQ2 à l'Ag(II) électrogénéré à partir de sels d'argent et notamment de AgNO3, doit être mise en oeuvre pour le traitement de certains déchets plutonifères comme l'indique le document de J. BOURGES, M. LECOMTE, J.C. BROUDIC, M. MASSON, D. LALUQUE, J.P.
LECOURT "Décontamination des déchets solides contaminés en émetteurs alpha, beta, gamma, en vue de leur déclassement en terme de stockage" EUR 15 804 FR, 1994 et le document de M.H. MOULINEY, F.J. PONCELET, P.
MIQUEL, V. DECOBERT, M. LECOMTE "Electrogenerated Ag(II) for Recovery of PuO2 from Waste" ENC 94, 286 Octobre 1994, Lyon, France.
Toutefois, cette introduction d'argent sous forme d'AgNO3 dans l'aval du cycle, n'est pas sans poser de nombreux problèmes de traitement pour les effluents induits qui sont dirigés, en fin de cycle, vers la vitrification.
Des contraintes de coût, d'une part, et des contraintes liées à la qualité des déchets vitrifiés, d'autre part imposent de limiter la quantité d'argent introduite dans les verres.
Il est donc nécessaire de récupérer l'argent se trouvant sous forme Ag(I) dans les solutions nitriques concentrées issues du retraitement.
Parmi les procédés de récupération de l'argent à partir des solutions nitriques contaminées en émetteurs alpha, on connaît d'une part un procédé de réduction et de précipitation de l'Ag(I) en Ag(O) par l'acide ascorbique avec le plus souvent, addition de réactifs anti-nitreux : hydrazine, nitrate d'hydroxylamine et d'autre part un procédé de réduction de l'Ag(I) en Ag(0) réalisé dans un électrolyseur à compartiment séparé.
Ces procédés sont décrits respectivement dans les documents de E.J. WHEELWRIGHT, L.A. BRAY, J.L.
RYAN "Apparatus and Methods for Dissolving Hazardous Waste Materials by Catalized Electrochemical Dissolution" WO-A-89/10981, Novembre 1989 et de D.
BLANCHARD, J.E. SUMMA, D.L. ALEXANDER, E.J. SHADE, J.D.
MATHESON, T.E. BOYD, D.L. COCHRAN, E.J. WHEELWRIGHT "Recovery of Silver from CEPOD Anolyte Solutions" Final Report -PNL - 10164 UC 721, Septembre 1994.
Le procédé de séparation d'argent par précipitation présente deux inconvénients, à savoir l'utilisation de quantités importantes de réducteurs et d'agents anti-nitreux, souvent indésirables et difficilement dégradables, pénalisant la gestion ultérieure des effluents, et la nécessité de procéder à une séparation solide/liquide.
Le procédé d'électrodéposition tel qu'il est mis en oeuvre dans le document de WHEELWRIGHT déjà cité ci-dessus présente l'inconvénient majeur d'utiliser un appareillage avec compartiment séparé à forte chute ohmique, tandis qu'une resolubilisation éventuelle n'est ni décrite, ni envisagée.
Enfin, les procédés décrits dans les documents US-A-4 226 685 et EP-A-O 449 735 qui mettent en oeuvre des appareils d'électrolyse à compartiment unique et qui n'abordent pas la problématique spécifique du traitement des solutions nitriques, présentent l'inconvénient majeur de comporter une étape de resolubilisation éventuelle séparée dans l'espace et dans le temps. Cette étape est réalisée de manière différée dans une installation indépendante de l'appareil d'électrolyse.
Un tel désavantage est encore plus préjudiciable dans le cas du traitement de solutions contenant des éléments radioactifs.
En conséquence, l'invention a pour but entre autres, de remédier aux inconvénients des procédés de l'art antérieur.
taire, * le blindage des dents de scie est réalisé avec une pièce moulée en stellite, comme pointe de dent de scie et qui se fixe par soudage, * une partie des dents de scie est réalisée dans la direction radiale en saillie par rapport aux dents de scie chaque fois suivantes, c'est-à-dire avec un diamètre agrandi, e une partie des dents de scie est réalisée comme dent en saillie dans la direction axiale par rapport aux autres dents, c'est-à-dire de largeur plus grande,
* les dents de scie sont détalonnées à la fois dans la direc-
tion radiale du corps de lame, et aussi dans la direction opposée à cette direction de travail,
* dans la zone de la face d'attaque de la dent, pour appli-
quer l'alliage de matière dure on usine une découpe en forme de goulotte le long de la face d'attaque de la dent,
* les dents de la lame de scie ont une forme de dent symétri-
que et l'angle de serrage des arêtes de dent est négatif et correspond à une grandeur d'environ 30,
* le blindage des dents de scie est utilisé à l'état meulé.
Les essais de coupe de profilés creux réalisés
avec une lame de scie par fusion selon l'invention, ont sa-
tisfait complètement les objectifs posés et ont ainsi confir-
mé par la pratique les développements envisagés.
Cela concerne à la fois la puissance de coupe de la lame de scie en tant que telle ainsi que les propriétés indispensables pour l'utilisation économique d'un tel type d'outil. Il s'agit avant tout d'une conduite plus efficace de la chaleur par frottement vers la base de la dent, une forme de dent qui se dégage mieux, une grande stabilité grâce au renforcement devenu possible de la base de la dent et le cas
échéant, également une moindre formation de fissures.
Un exemple de réalisation d'une lame de scie par fusion selon l'invention sera décrit ci-après de manière plus détaillée à l'aide des dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue schématique des dents d'une lame de
scie par fusion en forme de disque de scie avec une enduc-