INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'échantillon D3 est soumis à la même étape de maturation que l'échantillon D2 puis stocké à la température ambiante pendant 4 jours, puis extrudé.
Les caractéristiques du traitement d'extrusion sont celles exposées à l'exemple 1.
Les sphéroïdes obtenus ont une granulométrie de 1,2 à 1,6 mm.
En procédant comme à l'exemple 1, on a déterminé les pourcentages de substance active libérée in vitro après 0,5 heure , 1 heure, 1,5 heure, 2 heures, 3 heures, 4 heures, 5 heures, 6 heures, 7 heures et 8 heures.
On a réuni dans le tableau II les valeurs enregistrées.
H Pourcentage de substance active libérée dans le cas des échantillons 01 02 D3 0,5 heure 25,8 11,4 9,5 1 heure 40,0 23,5 19,0 1,5 heure 48,6 34,5 27,7 2 heures 55,8 41,8 35,9 3 heures 64,6 56,1 49,4 4 heures 73,5 65,7 60,2 5 heures 75,5 69,8 67,1 6heures 76,8 73,7 71,0 7 heures 81,3 77,7 73,2 8 heures 79,9 78,2 75,1 Les résultats réunis dans le tableau II montrent que les courbes de libération de la substance active sont stabilisées lorsque le mélange à partir duquel sont obtenus les sphéroïdes a été soumis à une étape de maturation avant l'extrusion, rendant ainsi possible le stockage avant extrusion d'un tel mélange.
EXEMPLE 3 Cet exemple a pour objet un comprimé multiparticulaire à libération modifiée contenant du diclofénac de sodium en tant que substance active.
En vue de l'étape d'extrusion, on prépare le mélange pulvérulent suivant: - DFC 40 % en poids - EC N7NF 52 % en poids - DEP 8 % en poids - Colorant E110 0,2% en poids.
Ce mélange pulvérulent est extrudé sur une extrudeuse monovis.
En même temps, la synthèse d'acide y-linolénique a été stimulée dans ces cellules et la teneur de cet acide gras atteint 35,8 % des acides gras totaux (tableau 18).
Tableau 16 : Composition chimique générale (%) de Spirulina platensis PCC 8005 cultivée dans le milieu Zarrouk supplémenté en linoléate (35,7 M/l) ou en glucose (2,5 g/l) & linoléate (35,7uWl) à 30
+ Linoléate + Glucose & linoleate Protéines 55 - 60 57 - 62 Carbohydrates 15 - 18 15 - 19 Lipides 6,8 - 7,4 7,7 - 9,2 Scls minéraux 7,0 - 12,0 3,7 - 5,5 Humidité 7,0 - 8,0 6-7 Caroténoides | 0,20 - 0,29 0,2 - 0,3 Chlorophylle a 0,7 - 0,8 0,68 - 0,76 Tableau 17 : Composition lipidique chez Spirulina platensis PCC 8005 cultivée dans le milieu Zarrouk supplémenté en linoléate (35,7 M/l) ou en glucose (2,5 g/l) & linoléate (35,7 M/l) à 30 Conditions de culture Lipides polaires (%) MGlcDG MGDG DGDG PG SQDG - Sans supplémentation - 31,5-33 15,7-17,3 24,8-26,2 24,8-26,6 + Linoléate - 45,8-47,8 11,0-11,5 18,0-18,5 21,4-22,2 + Glucose & linoléate 11,6-12,2 43,0-44,0 11,7-12,3 13,0-13,6 18,9-19,7 Tableau 18 : Composition des acides gras totaux chez Spirulina platensis PCC 8005 cultivée dans le milieu Zarrouk supplémenté en linoléate (35,7 M/l) ou en glucose (2,5 g/l) & linoléate (35,7 M/l) à 30 C Conditions de culture Acides gras totaux (%) #C16/ #C18 C16:0 C16:1 C18:0 C18:1 C18:2 yC18:3 - Sans supplémentation 51,2 3,6 0,7 5,9 18,2 20,4 54,8/45,2 + Linoléate 29,7 1,2 1,3 3,5 28,3 36,0 30,9/69,1 + Glucosc & linoléate 30,2 1,0 1,2 4,8 27,0 35,8 31,2/68,8 REFERENCES 1. ANUSUYA DEVI M. et VENKATARAMAN L.V., 1983b. Supplementary values of the proteins of the bluc green alga Spirulina platensis to rice and wheat proteins. Nutr. Rep. Intern. 28,1029-1935.
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Pour le même précurseur, une lentille souple est reproductible.
Considérons maintenant le troisième exemple proprement dit.
Exactement comme dans les exemples précédents, on commence par dégainer une extrémité de la fibre, cliver celle-ci perpendiculairement à son axe puis réduire le diamètre de cette extrémité.
Ensuite, on trempe cette extrémité dans un récipient contenant un premier milieu sol-gel connu, par exemple l'éthoxyméthylpolysiloxane contenant un solvant dispersant constitué par un mélange de méthanol ( CH30H) , d'méthanol (C2H5OH), de 2-éthoxyéthanol (C4H,,DO-) et de formamide (CH30N).
On retire ensuite l'extrémité du récipient.
On obtient ainsi une première couche (par exemple en forme de demi-sphère) que l'on photolyse par irradiation VUV au moyen de la lampe mentionnée plus haut, d'où une couche ayant un indice de réfraction N1.
On trempe ensuite l'extrémité de la fibre, munie de la première couche solide en forme de calotte sphérique précédemment obtenue, dans un autre récipient contenant un deuxième milieu sol-gel différent du premier milieu sol-gel, par exemple l'éthoxyéthylpolysiloxane contenant le même solvant dispersant que dans le premier milieu sol-gel.
On retire ensuite l'extrémité de cet autre récipient.
On obtient ainsi une deuxième couche formant une pellicule que l'on photolyse par irradiation VUV.
On obtient ainsi une deuxième couche solide qui est mince et qui enveloppe la première couche comme le ferait une pelure d'oignon.
Cette couche a un indice de réfraction N2wN1.
En variante, on utilise le premier milieu sol-gel à la place du deuxième milieu sol-gel et l'on change la durée et le rayonnement de photolyse.
Si nécessaire, on réalise un trempage dans un troisième milieu sol-gel suivi d'une photolyse par irradiation VUV (ou un trempage dans le premier milieu sol-gel suivi d'une photolyse de durée différente avec un rayonnement différent) etc., jusqu'à l'obtention du rayon de courbure et de la taille de mode souhaités pour la lentille.
Le troisième exemple est également illustré par les figures 2, 3 et 4 où les première, deuxième et troisième couches de milieux sols-gels ont respectivement les références 12a, 16a et 20a.
On note que la troisième couche enveloppe aussi la deuxième comme le ferait une pelure d'oignon.
Au lieu d'une photolyse par un rayonnement ultraviolet profond, on peut utiliser un traitement par plasma pour chaque couche.
Pour cela, la face avant du prisme à trois arêtes est soit
rendue brillante comme un miroir, soit totalement réfléchis-
sante. La partie restante du faisceau de rayons lumineux est alors conduite à travers le guide de lumière et rencontre l'élément de commutation réfléchissant. Les rayons lumineux réfléchis en retour par l'élément de commutation rencontrent
alors la face arrière du prisme à trois arêtes qui les réflé-
chit hors du guide de lumière à travers la surface de sortie de lumière. Pour cela, la face arrière du prisme à trois arête est, soit rendue brillante comme un miroir, soit rendue
totalement réfléchissante. Les optiques de découplage permet-
tent alors d'utiliser à la fois la face avant et la face ar-
rière pour le découplage. La réflexion arrière de la partie
du faisceau de rayons lumineux arrivant sur l'élément de com-
mutation, peut en outre réduire les pertes dans le premier guide de lumière par absorption au niveau de l'élément de commutation. Cela permet d'utiliser efficacement une partie plus importante du faisceau de rayons lumineux et ainsi le premier guide de lumière émet un faisceau de rayons lumineux
avec une intensité lumineuse particulièrement importante.
Selon un développement avantageux de l'invention,
les éléments de commutation sont des modulateurs électro-
optiques. Ces modulateurs sont commandés par des moyens élec-
troniques et modulent le faisceau de rayons lumineux du sys-
tème de guide de lumière pour régler la transmission d'un
Pour les points d'orientation 3 et 5, deux intervalles de temps sont programmés.
Lors de l'exploitation des informations dans la table TAB~DER, le système d'exploitation teste si la valeur ATi à écrire correspondant au point d'orientation i n'appartient pas à des intervalles [ATmini, ATmaxi]. Si c'est le cas, une séquence sensible serait interrompue, cela étant interdit, le système d'exploitation refuse l'écriture et renvoie un message d'erreur. Si par contre, correspondant à ce point d'orientation, la valeur dTi n'est pas incluse dans l'intervalle de temps non autorisé, l'écriture est menée à bien et le point d'orientation devient opérationnel.
Dans la variante où on utilise une table sécuritaire TAB SEC, la séquence de déroutement correspond à la figure 4B. Cette séquence comporte, outre les étapes de la figure 2B, les étapes suivantes, ajoutées entre l'étape 2204 et l'étape 2205 de la figure 2B: - une première étape 22041, qui consiste à lire la table de sécurité TAU SEC à la ligne i pour déterminer l'intervalle [ATmini, ATmaxi], et vérifier, par exemple, que la valeur ATi d'initialisation du compteur de temporisation n'est pas incluse dans cet intervalle[ ATmaxi, ATmini]. La logique opposée est également possible. Si la valeur AT n'est pas incluse, on poursuit par l'étape 2205. Si la valeur (ATi) est incluse, on poursuit, soit par l'étape 22043A qui permet l'affichage d'un message d'erreur, soit par l'étape 22043, qui exécute une instruction permettant de recharger le timer avec la valeur (ATi) augmentée de l'intervalle. Ceci diffère le déclenchement de l'interruption de la longueur de l'intervalle.
Cette dernière variante permet malgré tout de déclencher les interruptions, mais de ne pas pouvoir intervenir sur des séquences du programme d'application qui doivent être protégées car faisant partie des portions sécuritaires.
Pour le reste, la séquence de déroutement se poursuit de la même façon que pour la figure 2B.
Enfin, le programme d'application ou une partie du code dormant peut inclure le programme d'écriture qui peut être appelé, par exemple, par une orientation à une adresse fixe initiale, de façon à permettre par l'orientation à ce programme d'écriture, l'écriture de la table de déroutement TARDER selon la séquence décrite à la figure 5.
Ce programme commence par une étape de réception d'ordre d'inscription d'un ou plusieurs éléments dans la table TARDER les éléments ATi, et Adri devant être écrits à la ligne i de l'élément dans la table.
Cette étape est poursuivie par une étape de test sur le drapeau d'écriture de la table ECA pour vérifier s'il est actif ou inactif. Dans le cas où ECA est actif, le programme se poursuit par un message d'erreur à l'étape 61. Dans le cas où ECA est inactif, le programme se poursuit par une étape 53 d'analyse de chaque élément ATi par rapport à la valeur correspondante dans la table de sécurité TAB SEC. Cette étape comporte un test 54 pour déterminer si la valeur AT est dans l'intervalle [ATmaxi, ATmini]. Dans l'affirmative, le programme se poursuit à l'étape 22043B par une modification du ATi représentant la valeur de l'intervalle, de façon à différer l'interruption pour ne pas tomber dans la séquence interdite. Une variante représentée en parallèle consiste à envoyer un message d'erreur 22043A.
Ceci est représenté à l'étape 59 par l'opération consistant à remplacer (ATi) par la valeur (ATi+x), x étant l'intervalle (ATmaxi-ATmini). Dans le cas où le AT n'est pas dans l'intervalle ou après modification de la valeur ATi, le programme se poursuit par l'étape 55, où on positionne à l'état actif, le drapeau ECA d'écriture de la table.
Cette étape effectuée, le programme se poursuit par l'étape 56 de mise à jour de la table de déroutement et de vérification d'écriture. Cette vérification s'effectue par un test représenté à l'étape 57, dans le cas où le test confirme l'écriture correcte, le programme se poursuit par l'examen de savoir s'il y a un autre élément à écrire, dans la négative, le programme se termine à l'étape 62, dans l'affirmative, le programme se reboucle à l'étape 53.
Si le test de vérification est négatif, le programme se poursuit par l'étape 60 de positionnement du drapeau d'écriture à l'état inactif.
Dans une variante de l'invention par la table TARDER il est même possible de protéger certaines parties de codes sans gêner les possibilités de modification des autres parties.
Une troisième variante consiste à stocker dans la table TAB SEC en ROM les adresses début et fin associées à chacune des séquences sensibles. Les valeurs d'adresses se déterminent aisément et ne sont pas le résultat d'un calcul pour déterminer une durée comme précédemment.
Par exemple TAB~SEC : où chaque ligne représente les adresses de début et de fin des séquences sensibles
Adresse de début Adresse de fin Adrdeb~1 Adrfin~1 Adrdeb~2 Adrfin~2 Avantageusement, les fenêtres d'adresses [Adrdeb Adrfin~1] sont mémorisées par adresses croissantes, ceci facilitant la lecture de la table.
Par conséquent, les valeurs situées dans les intervalles ]Adrfin~i Adrdeb~i+1[ sont des valeurs d'adresses du programme non sensible.
I1 résulte de ce qui précède que la position des systèmes d'articulation élastique est déterminée en fonction des conditions géométriques et dynamiques recherchées.
Le choix et le réglage des systèmes d'articulation élastique permet de compenser un désaxage de la suspension secondaire par rapport à la suspension primaire.
La présente invention concerne des compositions aqueuses comprenant au moins un polysulfate d'aluminium alcalin éventuellement associé à de la silice et un sulfate alcalin, un procédé utile pour la préparation de ces compositions et leurs utilisations dans le domaine des pâtes cimentaires, des mortiers et des bétons et en particulier à titre d'accélérateur de prise et de raidissement des ciments.
Classiquement, on procède dans les industries du béton à l'application de couches de béton ou de mortier, sur un support ou une surface à bétonner à l'aide de deux techniques de projection, I'une par voie sèche et l'autre par voie humide.
Les procédés de projection de béton par voie sèche, mettent en oeuvre un mélange sec comprenant tous les composants anhydres traditionnels d'un béton ou d'un mortier. Celui ci est transporté vers une buse de projection où un mouillage avec de l'eau de gâchage est alors effectué. On ajoute généralement, en amont ou au niveau de la buse de projection, un accélérateur de prise et le mélange obtenu est projeté sur la surface à bétonner. Malheureusement, on assiste avec ce type de procédé à un phénomène de rebond du béton qui est préjudiciable sur le plan économique et qui de plus, représente un risque pour la sécurité du technicien assurant la projection.
Le procédé de projection par voie humide, qui met en oeuvre un mélange ciment habituellement bien mouillé, permet de s'affranchir en partie des deux problèmes évoqués précédemment. Toutefois, la présence d'eau en quantité excédentaire, affecte la densité du béton ou du mortier et l'introduction d'un accélérateur de prise pour compenser cet effet, nuit en revanche à la résistance mécanique dans le temps du béton ou du mortier, une fois projeté.
Récemment, il a été proposé dans les demandes de brevet EP 736 489 et EP 736 501, I'utilisation de mélanges à base de silice et de sulfate d'aluminium, se présentant sous la forme d'un gel réversible, à titre de produits de substitution des accélérateurs de prises classiques, dans les industries du béton. Ce type d'additif s'avère avantageusement moins corrosif que les accélérateurs de prises classiques et par ailleurs satisfaisant sur le plan économique. De par sa présence dans le béton projeté, il réduit de manière significative le phénomène de rebond évoqué précédemment.
De manière inattendue, la Demanderesse a mis en évidence une nouvelle famille de compositions aqueuses à base de dérivés d'aluminium spécifiques. encore plus performantes que celles décrites dans la demande de brevet EP 736 501.
La présente invention a donc pour premier objet l'utilisation à titre d'accélérateur de prise etlou de raidissement pour pâte cimentaire, mortier ou béton, d'une composition aqueuse comprenant au moins un polysulfate d'aluminium alcalin, caractérisée en ce que ledit polysulfate d'aluminium répond à la formule générale I Al(OH)a(SO4)b(SiOx)c (I) avec a compris entre 0,75 et 2, b compris entre 0,3 et 1,2, c compris entre 0 et 0,1 et x compris entre 2 et 4 et ses dérivés, et en ce que ladite composition comprend au moins environ 1,65 mol/L dudit polysulfate d'aluminium alcalin.
Un autre aspect de l'invention concerne une utilisation, à titre d'accélérateur de prise et/ou de raidissement pour pâte cimentaire, mortier ou béton. d'une composition aqueuse comprenant au moins un polysulfate d'aluminium alcalin, caractérisée en ce que ledit polysulfate d'aluminium répond à la formule générale I Al(OH)a(SO4)b(SiOx)c (I) avec a compris entre 0,8 et 1,7, b compris entre 0,3 et 1,2 c compris entre 0 et O, 1 et x compris entre 2 et 4 et ses dérivés.
De préférence, cette composition aqueuse comprend au moins environ 1,65 mol/L dudit polysulfate d'aluminium alcalin.
De manière inattendue, la demanderesse a mis en évidence que l'emploi de compositions aqueuses telles que définies précédemment augmentait de manière significative la cinétique de durcissement des pâtes cimentaires, béton ou mortier comparativement à des accélérateurs de prise conventionnels. Avantageusement, cet effet est par ailleurs accru avec des compositions concentrées en polysulfate d'aluminium c'est à dire présentant une concentration en polysulfate d'aluminium au moins égale à 1,65 mol/L, de préférence supérieure à 1,65 mol/L et plus préférentiellement supérieure à 1,70 mol/L.
Les exemples présentés ci-après illustrent plus précisément cet effet accélérateur de prise des compositions selon l'invention.
Au sens de la présente invention on entend désigner par "dérivé de la formule générale" des polysulfates de formule générale I dont le ratio des différents composants, hydroxyle, sulfate et aluminium ont évolué dans la composition aqueuse du fait de l'adjonction dans celle-ci de composés sulfatés ou à base d'aluminium annexes comme les sulfates alcalins ou métalliques et sels d'aluminium par exemple.
Selon un mode préféré de l'invention, le polysulfate d'aluminium présent dans les compositions aqueuses utilisées, répond à la formule générale I avec a égal à 1,4 + 0,1 ou 1,18 + 0,1.
Les compositions aqueuses selon l'invention sont employées à une concentration, estimée en moles de polysulfate d'aluminium de formule générale I, supérieure à environ 0,01 mole pour i 00g de ciment mis en oeuvre pour préparer la pâte cimentaire, le mortier ou le béton.
La convergence de l'écoulement d'air dans la cheminée 2 pourra être également avantageusement améliorée en réalisant l'enveloppe externe de l'entrée d'air 3 selon une forme toroïdale ou conique ou encore selon un profil en croissants de forme générale cylindrique, L'entrée d'air 3 étant intégrée ou non directement à l'unité de raccordement 7, et en l'occurrence au coude 9.
Pour conserver à l'ensemble de l'installation un caractère modulaire et démontable, la cheminée 2 pourra également être avantageusement réalisée en une pluralité de parties facilitant son transport. A cette fin, la cheminée 2 pourra être constituée d'éléments s'assemblant entre eux suivant des génératrices de la cheminée ou avantageusement sous la forme de sections 2A perpendiculaires à l'axe du jet d'air.
Dans un tel cas la cheminée est en conséquence formée de modules assemblables réalisés sous la forme de section 2A superposables.
La variante de réalisation montrée aux figures 3 et 4 ne diffère de la variante montrée aux figures 1 et 2 que par la disposition particulière des ventilateurs 6 constituant l'unité de ventilation 5.
Pour pouvoir conserver à l'installation son caractère démontable, modulable et adaptable à diverses situations géométriques dictées par le volume disponible et la configuration des salles de spectacles, il est en effet nécessaire de concevoir une installation qui puisse être installée selon plusieurs configurations. L'unité de ventilation 5 montrée aux figures 3 et 4 comprend une pluralité de ventilateurs 6 montés côte à côte dans un secteur défini, limité et centré autour de l'axe S de la cheminée 2. Dans l'exemple montré à la figure 3 les ventilateurs 6 sont montés superposés sur deux étages dans le secteur, parallèles entre eux, les uns au dessus des autres, et sont par exemple au nombre de dix.
Avantageusement, les sections d'aspiration 6B des ventilateurs 6 sont raccordées à une gaine d'entrée 25. Les ventilateurs 6 sont également pourvus avantageusement de dispositifs réducteurs de bruit 13. Selon cette variante de réalisation, le premier tronçon de raccordement 10 forme une gaine commune à l'ensemble des ventilateurs 6, par exemple convergente en direction de l'entrée 3 de la cheminée 2. A titre de variante la section de la gaine de raccordement 8 peut être également constante.
Le regroupement de la pluralité des ventilateurs 6 sur un secteur latéral de la cheminée 2 peut permettre de s'adapter à des configurations particulières de certaines salles de spectacles.
Les ventilateurs 6 pourront être entraînés au choix par des moteurs électriques à vitesse fixe ou à vitesse variable, ou encore par des moteurs hydrauliques.
L'apport d'énergie nécessaire au fonctionnement d'une telle installation pourra atteindre et dépasser 1000 kW. La fourniture d'énergie pourra être assurée par un ou plusieurs groupes de puissance thermique, tels que des moteurs diesel, également transportables sur site.
Avantageusement, et compte tenu de la modularité totale du système de ventilation, I'emploi d'un moteur hydraulique associé individuellement à chaque ventilateur pourra être préféré. Dans un tel cas chaque moteur hydraulique sera alimenté par une pompe hydraulique individuelle qui pourra être avantageusement située en dehors de l'installation et pilotée individuellement par un moteur électrique ou diesel. Compte tenu du nombre de ventilateurs 6 il sera également avantageux d'assurer une synchronisation de la vitesse de chaque ventilateur 6.
Dans tous les cas, I'installation conforme à l'invention devra assurer une vitesse moyenne du jet d'air de l'ordre de 45 à 60 mètres par seconde, la valeur préférentielle se situant entre 50 et 55 mètres par seconde. Les caractéristiques de débit d'air de l'installation à forte capacité conformes à l'invention seront de l'ordre au moins de 380 m3 par seconde, et par exemple de préférence de 660 m3 par seconde pour une aire de sustentation de 12 m2 environ, I'installation conforme à l'invention pouvant assurer des débits d'air supérieurs allant jusqu'à 1500 voire 2500 m3 par seconde, tout en restant une installation démontable et de faible encombrement en hauteur.
Au sens de l'invention, une installation de forte puissance aura donc les caractéristiques minimales de débit et de dimensions de l'aire de sustentation définies ci-dessus qui peuvent varier de 380 à 2500 m3 par seconde pour une aire de sustentation pouvant varier de 7 à 20 m2..