INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un second temps, on prépare les granulés. Pour cela, on introduit 600g d'ibuprofène et 245g de bicarbonate de sodium dans la cuve d'un appareil à lit fluidisé de type Glatt GPCG1 et on fluidise le mélange de poudres dans des conditions telles que sa température soit maintenue entre 20 C et 40 C. Puis on pulvérise la dispersion de granulation précédente sur le lit de poudres obtenu ci-dessus de façon à ce que la température du produit soit maintenue entre 15 C et 30 C.
On pulvérise la dispersion de granulation pendant environ 1 heure 30 minutes puis on sèche pendant 2 à 5 minutes. Les granulés obtenus sont calibrés sur une grille de 500 Pm d'ouverture de maille.
Préparation des granulés enrobés.
Ces granulés sont préparés selon le mode opératoire suivant.
Dans un premier temps, on prépare une dispersion d'enrobage. Pour cela on introduit 24g d'HPMC dans 390g d'eau purifiée et on agite jusqu'à dissolution complète de l'HPMC. On introduit par ailleurs 9g de silice colloïdale et 120g d'éthylcellulose N7 dans 1160g d'alcool et on agite jusqu'à l'obtention d'une dispersion homogène.
On mélange alors la solution et la dispersion obtenues ci-dessus et on maintient l'agitation pour éviter toutes sédimentation. On obtient ainsi une dispersion d'enrobage.
Dans un second temps, on prépare les granulés enrobés. Pour cela, on introduit 600g de granulés d'ibuprofène préparés à l'étape précédente dans la cuve d'un appareil à lit fluidisé de type Glatt GPCG1 et on fluidise les granulés dans des conditions telles que leur température soit maintenue entre 20 C et 40 C.
Puis on pulvérise la dispersion d'enrobage précédente sur les granulés de façon à ce que la température du produit soit maintenue entre 15 C et 30 C.
On pulvérise 50% de la dispersion d'enrobage pendant environ 1 heure puis on sèche pendant 2 à 5 minutes. Les granulés obtenus sont calibrés sur une grille de 500 jum d'ouverture de maille. Les granulés calibrés sont ensuite enrobés avec la dispersion d'enrobage restante pendant approximativement une heure, puis on sèche les granulés enrobés pendant 5 minutes environ.
Les granulés enrobés obtenus contiennent 53,2% en poids d'ibuprofène.
Outre l'image elle-même, ce programme génère également les tableaux: Bk, p,q [i,j]: indicateur de bruit Hk, p,g i, j : image de référence, correspondant à une représentation fréquentielle bidimensionnelle obtenue pour une direction fixe du faisceau. Cette image de référence a pour objet de pouvoir ultérieurement compenser les modifications de trajet optique dûes aux vibrations des miroirs inclus dans le système. Si ces vibrations sont faibles, l'image de référence peut n'être acquise que périodiquement.
L'image de référence peut aussi être une image simplifiée, les critères de précision étant inférieurs à ceux de l'image utile Mk,p,q[i, y]. Pour simplifier la présentation, on suppose qu'une image de référence Hk,p,q[i, j] de mêmes caractéristiques que l'image utile (excepté la direction du faisceau d'éclairage) est acquise pour chaque image utile Mk,p,q[i, j].
BHk,p,q[i, j] :indicateur de bruit de l'image de référence.
Une série de représentations fréquentielles bidimensionnelles est obtenue par calcul à partir d'une série d'images élémentaires correspondant à des figures d'interférences formées sur les capteurs CCD. Le programme d'acquisition des représentations fréquentielles bidimensionnelles se décompose donc en une phase d'acquisition d'images élémentaires et une phase de calcul. Ces deux phases peuvent être séparées, ou bien chaque image peut faire l'objet d'un calcul au fur et à mesure de l'acquisition. On se place ici dans le cas ou les deux phases sont séparées.
7. 12.2.1. acquisition des images élémentaires.
La série d'images élémentaires peut être acquise en une seule fois par la caméra rapide, sans que des calculs quelconques soient effectués, les commandes des éléments de modification du faisceau devant
être synchronisées avec l'acquisition d'images. Il s'agit d'une itération sur l'entier k et l'entier p. La succession d'éclairages parallèles devant être utilisée doit être précisée par les tableaux Ic[k, p], Jc[k, p] déterminant les indices 'symboliques' permettant de calculer pour chaque couple (k,p) le mot de commande du déviateur de faisceau CoA4p, ldk, p], Jc[k, pl]. Pendant cette procédure les faisceaux FRG et FRD sont présents en permanence, chaque image élémentaire étant formée sur un capteur par l'interférence de l'onde de référence et de l'onde diffractée par l'échantillon, lui-même éclairé par des ondes d'éclairage de caractéristiques variables. Les miroirs (2282) (2243) (2232) (2247) sont obturés.
Pour chaque couple (k,p), la prise d'images se décompose en deux phases: phase 1: elle consiste en l'acquisition de 36 couples d'images élémentaires, un couple d'images comprenant une image provenant de chaque capteur, et les 36 couples différant entre eux par l'état de tous les systèmes de contrôle du faisceau excepté le déviateur de faisceau qui garde un état constant pour un couple (k,p) donné. Ces 36 couples d'images élémentaires seront utilisés par la suite pour générer une représentation fréquentielle bidimensionnelle utile Mk,p,q[i,j] On note une de ces images élémentaires rll0k, pc, d, r . r2 ]q, i, j , Avant chaque prise d'image élémentaire les rotateurs de phase permettant le contrôle du faisceau d'éclairage (atténuation, décalage de phase, déviation et polarisation) doivent être commandés de manière appropriée.
L'indice c est déterminé par le tableau suivant, ou att[c] constitue un tableau contenant l'atténuation correspondant à l'indice, et ou les valeurs a1 eta2 sont celles explicitées en 7. 2.2. , mesurées en 7. 3.2.2., et ou l'atténuateur de faisceau est commandé comme explicité en 7.2.2.
indice c atténuation att[c] 0 1 1 a1 2 a1 a2 Les indices d,r1,r2 sont déterminés par les tableaux suivants:
indice d décalage de phase (degrés) 0 +120 1 2 -120 indice r2 tension appliquée aux rotateurs (2210) et (2241) 0 5V
1 -5V indice r1 tension appliquée aux rotateurs (2238) et (2226) 0 5V 1 -5V
Un couple d'images élémentaires (correspondant aux deux valeurs de l'indice q) est obtenu pour chaque combinaison des indices c,d,r1,r2 et pour chaque direction d'éclairage définie par les indices (k,p).
Pour chaque direction d'éclairage (k,p), on obtient donc 36 couples d'images élémentaires notés MOk, pc, d, r , r2 q, i, j .
Le filtre (2203) doit être réglé de manière à ce que le capteur ne soit jamais saturé, mais se rapproche autant que possible de la limite de saturation. De manière équivalente, il peut être réglé en l'abscence d'onde de référence pour que l'intensité maximale de l'onde parvenant au capteur en l'abscence d'atténuation du faisceau soit du quart du niveau maximal autorisé par la digitalisation du signal vidéo, soit 64 pour un digitaliseur 8 bits.
-phase 2: Elle consiste en l'acquisition de 36 images élémentaires de plus, qui seront utilisées pour générer l'image de référence. Cette phase est identique à la phase 1 mais: - on notera MRO[, 1fc,J, ,r2 q,i, j une image élémentaire obtenue.
surface de l'élément 40 peut être recouverte par le revête-
ment 46, ou aussi une partie seulement de cette surface. La lumière qui est émise par la source de lumière 12 peut dans ce cas passer en partie à travers le revêtement 46, de telle sorte qu'elle éclaire la zone 88 de l'écran de mesure 80,
tandis que la lumière arrivant de l'extérieur sur le revête-
ment 46 est en partie réfléchie.
Le revêtement 46 est de préférence réalisé en mé-
tal, par exemple en aluminium, et peut être mis en place sur
l'élément 40 au moyen d'un procédé connu, par exemple par mé-
tallisation sous vide, par pulvérisation, par laquage, par
impression ou par estampage. On peut faire varier la perméa-
bilité du revêtement 46 au passage de la lumière au moyen de
son épaisseur, sa perméabilité au passage de la lumière dé-
croissant quand son épaisseur augmente. Pour obtenir une per-
méabilité partielle du revêtement 46 au passage de la lumière, on réalise celui-ci avec une faible épaisseur tandis que, pour obtenir un degré élevé de réflexion, on le réalise en conséquence avec une épaisseur plus grande. Le revêtement 46 peut par exemple être placé sur les surfaces tournées dans
le sens de sortie 14 de la lumière, des autres profils opti-
ques 44 de l'élément 40.
Sur la figure 3 on a représenté d'une manière
coefficient est formée pour déterminer les matrices de coefficient Aw, Bw, Cw, Dw, Au, Bu, Cu, Du en relation avec une augmentation de la masse Mb de l'élément de masse suspendue respectivement au niveau de plusieurs régions dans lesquelles chaque gain montré sur les figures 3(A) à 3(D) change en conformité avec la masse Mb de l'élément de masse suspendue. Dans ce cas, la masse Mb de l'élément de masse suspendue peut être utilisée pour le calcul des variables B2(x) et u.
Dans la modification décrite ci-dessus, les matrices de coefficient Aw, Bw, Cw, Dw, Au, Bu, Cu, Du sont commutées en conformité avec la masse Mb de l'élément de masse suspendue par le traitement à l'étape 230,234, 240,246. Ceci est utile pour améliorer les caractéristiques de détection lors d'une performance désirée du véhicule. Dans un cas où la force d'amortissement cible F varie de manière importante par un changement du contrôleur ou des matrices de coefficient Aw, Bw, Cw, Dw, Au, Bu, Cu, Du reliées aux poids de fréquence WS(S), Wu(S), la force d'amortissement cible F est déterminée sur la base des matrices de coefficient précédentes sans changer les matrices de coefficient. Ceci est utile pour éliminer une discontinuité de la force d'amortissement cible F et pour éliminer une sensation d'inconfort dans la commande de la force d'amortissement.
Bien que dans la troisième modification, soit le coefficient d'amortissement linéaire, soit le poids de fréquence varie en conformité avec la masse de l'élément de masse suspendue, le coefficient d'amortissement linéaire et le poids de fréquence peuvent varier ensemble en conformité avec la masse de l'élément de masse suspendue. Dans ce cas, les programmes de commande représentés sur les figures 12 et 13 sont conçus pour commander à la fois le coefficient d'amortissement linéaire et les poids de fréquence en conformité avec la masse de l'élément de masse suspendue.
Dans le cas où un mécanisme d'amortissement pneumatique est assemblé à l'intérieur du mécanisme de suspension de véhicule sur roues, le capteur de l'élément de masse suspendue 28 peut être remplacé par un moyen d'estimation prévu dans l'ordinateur 20 pour estimer la masse Mb de l'élément de masse suspendue. En supposant que lors de l'estimation de la masse Mb de l'élément de masse suspendue, une accélération verticale de l'élément de masse suspendue 10 à un instant est définie par a(k) = Xpb", la constante élastique du mécanisme d'amortissement pneumatique est définie en tant que Ks (k) , une quantité de déplacement relatif de l'élément de masse suspendue 10 par rapport à l'élément de masse non suspendue 11 est définie en tant que s(k) = xpw - Xpb et une force d'amortissement du mécanisme de suspension est définie en tant que F(k), l'équation de mouvement de l'élément de masse suspendue 10 à cet instant est exprimée comme suit.
Mb-a(k)=Ks(k)-s(k)+F(k) ...(203) où k est un nombre entier positif.
En supposant qu'un rapport de la constante élastique Ks(k) à la masse Mb de l'élément de masse suspendue est défini comme (3 (k) (=Ks (k) /Mb) , l'équation (203) est convertie en l'équation (204) suivante.
Mb - [a (k) - f3 ( k) - s (k) ] = F (k) ... (204) Le mécanisme de suspension associé au mécanisme de suspension pneumatique est conçu d'une manière telle que le rapport P(k) de la constante élastique Ks à la masse Mb de l'élément de masse suspendue devient statiquement constant.
En conséquence, l'équation (204) ci-dessus peut être convertie en l'équation (206) suivante dans une durée suffisante (environ plus dix fois une fréquence de
résonance de l'élément de masse suspendue 10) pendant laquelle le rapport ss(k) est estimé en tant que valeur constante 5 une valeur moyenne). En d'autres termes, l'équation (204) ci-dessus peut être convertie en l'équation (206) suivante eu égard à l'accélération verticale a(k), la constante élastique Ks(k), la quantité de déplacement relatif s(k) et la force d'amortissement F (k) dans une durée pendant laquelle l'équation (205) suivante est satisfaite.
Ainsi, la masse Mb de l'élément de masse suspendue peut être précisément estimée par l'équation (207) suivante.
Dans le moyen d'estimation destiné à estimer la masse de l'élément de masse suspendue, l'ordinateur 20 exécute de manière répétitive un programme de commande représenté par un organigramme sur la figure 14 chaque fois qu'une courte durée est écoulée. L'ordinateur commence à l'étape 260 à exécuter le programme de commande et mémorise à l'étape 262 l'accélération de masse suspendue xpb" appliquée à partir du capteur de masse suspendue 25 en tant qu'accélération de masse suspendue a et la quantité de déplacement relatif Xpw - Xpb appliquée à partir du capteur de course 24 en tant que quantité de déplacement relatif s. De plus, eu égard à l'accélération de masse suspendue a et à la quantité de déplacement relatif s, un nombre approprié de valeurs
précédentes sont mémorisées avec les valeurs d'entrée dans l'ordinateur 20 pour qu'elles soient utilisées pour un traitement de dérivation et un traitement de filtre passebande décrit ci-dessous. A l'étape 264 suivante, l'ordinateur 20 calcule une vitesse relative ds/dt de l'élément de masse suspendue 10 par rapport à l'élément de masse non suspendue 11 en dérivant la quantité de déplacement relatif s.
Ultérieurement, l'ordinateur 20 mémorise à l'étape 266 une force d'amortissement F en relation avec le degré d'ouverture OP de l'orifice d'amortisseur 14a (l'une ou l'autre de 1 à N) et la vitesse relative ds/dt calculée en se référant à une table de vitesse relative-force d'amortissement représentée sur la figure 8. Dans ce cas, la valeur déterminée par le traitement à l'étape 116 de la figure 7 est utilisé en tant que degré d'ouverture OP de l'orifice d'amortisseur 14a. Eu égard à la force d'amortissement F, un nombre approprié de valeurs précédentes sont mémorisées avec la force d'amortissement F dans l'ordinateur 20 afin qu'elles soient utilisées pour un traitement de filtre passe-bande décrit ci-dessous.
A l'étape 268 suivante, l'ordinateur 20 applique un traitement de filtre passe-bande à la force d'amortissement F mémorisée à l'étape 266 afin d'éliminer une composante de courant continu et une composante de bruit de la force d'amortissement F. Ultérieurement, l'ordinateur 20 renouvelle à l'étape 270 une rangée d'un nombre Q de données F (k) = 1,2, ...Q) indicatives de la force d'amortissement F en réponse à un laps de temps. La rangée de données F (k) une nouvelle donnée dans l'ordre de la valeur k de 1 à Q. Lors du renouvellement de la rangée de données F (k), donnée F(l) est effacée et les données F(l), F (2), ...F(Q-1) sont remplacées par les données F (2), F(3),...F(Q) en séquence. Ainsi, l'ordinateur 20 mémorise la nouvelle force d'amortissement
F obtenue par le traitement de filtre passe-bande en tant que donnée F (Q). rangée de données F (k) constituée comme un ensemble de données, les autres rangées de données x (k) étant décrites par la suite dans un temps suffisant (plus de dix fois la fréquence de résonance (0,5 à 1,0 sec.)) de l'élément de masse suspendue pendant lequel un rapport Ks/Mb d'une constante élastique Ks des chambres pneumatiques 11a à lld à la masse Mb de l'élément de masse suspendue au niveau de chaque roue en contact avec la route est supposée être une valeur constante. Dans ce mode de réalisation, une fréquence d'échantillonnage de l'ensemble des données (une fréquence de renouvellement de l'ensemble des données) est définie entre environ 5 à 20 ms et la valeur Q est déterminée à une valeur d'environ 3000.
Après le traitement à l'étape 270, l'ordinateur 20 applique un traitement de filtre passe-bande à l'accélération de masse suspendue a mémorisé par le traitement à l'étape 262 afin d'éliminer une composante de courant continu et une composante de bruit de l'accélération xpb" (=a) détectée par le détecteur d'accélération de masse suspendue 25. A l'étape 274 suivante, l'ordinateur 20 applique un traitement de filtre passe-bande à la quantité de déplacement relatif s mémorisée par le traitement à l'étape 262 afin d'éliminer une composante de courant continu et une composante de bruit de la quantité de déplacement relatif xpw - Xpb (=s) détectée par le capteur de course 24. Ainsi, l'ordinateur calcule à l'étape 276 une valeur x basée sur l'équation (208) suivante et renouvelle à l'étape 278 une rangée d'un nombre Q de données x(k) (K=l, 2, ...Q) indicatif de la valeur x en réponse à un laps de temps. La valeur (3 dans l'équation (208) suivante est une valeur constante correspondant au rapport Ks/Mb de la constante élastique Ks à la masse Mb de l'élément de masse suspendue dans une durée
Il convertit les charges seulement à la vapeur.
[2] est le four monotubulaire pour l'eau.
[1] est sa pompe de charge puisant dans un réservoir dont on mesure le niveau pour connaître l'eau injectée.
[3] est le four monotubulaire chauffant la charge injectée par la pompe [7] [6] est le réservoir de charge fraîche et du recyclage (qui doit être soigneusement tracé pour pouvoir maintenir les produits liquides afin qu'ils soient pompables). Ce réservoir est jaugé par huilage ce qui donne le poids de charge traitée.
[4] est l'injecteur que nous avons décrit et défini précédemment.
[10] est le réacteur dimensionné selon la méthode décrite dans le brevet.
[12] est la vanne de décharge du réacteur qui fixe sa pression.
[13] est un ensemble d'extracteurs tels que nous les avons définis. Leur température est réglée extracteur par extracteur selon les besoins.
[28] est un Compteur Volumétrique des GAZ sortants placé derrière un dévésiculeur.
[39] est un autre récupérateur de condensats.
[13.1 à 13.5] sont les sorties par déverses des extraits.
Les températures sont mesurées par des thermomètres à mercure placés dans des puits profonds.
Les pressions sont mesurées par des manomètres conventionnels .
Traitement et mesure des produits de conversion formés Gaz sortants : Les gaz sortant de [13] après être dévésiculés et refroidis à la température ambiante passent dans un compteur volumétrique précis suivi d'un sytème de prélèvement des gaz dans des outres flexibles de 11,2 litres (préalablement vidées par une pompe à palette donnant un très bon vide).
Par simple ppsée de l'outre (compte tenu du tarage) on a la densité des gaz, ce qui, compte tenu du volume des gaz produits, donne directement la masse des gaz sortants.
On obtient la composition des gaz prélevés par toute technique appropriée.
Pour atteindre ce couple de sortie, il est approprié que le couple de l'accouplement 1305 à commutation de charge soit augmenté à Mmot~maX MLSK - Mab nachSchaltung - Mmot max iSK2 iLSK 1LSK -Mmot~max . #2-L L'exemple numérique de l'invention donne un couple moteur multiplié par 2,5.
Le couple de l'accouplement à commutation de charge freine le moteur 1301. Afin de terminer aussi rapidement que possible ce processus, il est possible de réduire de façon avantageuse le couple moteur dans la plage c, par exemple à un couple de poussée maximal. De cette manière, les deux couples s'ajoutent et freinent le moteur. La vitesse de rotation du moteur 1301, de l'arbre d'entrée 1306 et des ensembles d'engrenages qui lui sont reliés diminue.
A l'étape suivante de la commande, le nouveau niveau du couple de sortie est par exemple atteint et maintenu à l'étape d pour une valeur de MLSK = Mmot~max * p2-Lt et le moteur est lui aussi freiné, par exemple à son couple de traînée maximal, et le processus de synchronisation est poursuivi.
A l'étape suivante de la commande, le couple moteur Mmot est de nouveau accru dans la plage e peu avant l'instant où est atteinte la vitesse de rotation synchrone. L'accélération de rotation en est réduite.
En raison de l'accélération de rotation plus faible du moteur, il est plus facile d'atteindre la vitesse de rotation, ou plus exactement la plage des vitesses de rotation, pour pouvoir enclencher la vitesse en toute sécurité.
A l'étape suivante de la commande, le moteur demeure dans la plage f, au moins jusqu'a ce que l'égalité des vitesses de rotation entre la partie d'entrée et la partie de sortie de l'accouplement à commutation SK2 soit approximativement atteinte.
Lorsque l'égalité des vitesses de rotation est atteinte, l'accouplement à commutation SK2 est mis en prise, ou fermé.
A l'étape suivante de la commande, l'accouplement 1305 à commutation de charge est ouvert dans la plage g. Avant l'ouverture de l'accoupl d'un entraînement à friction et d'un engagement positif.
Dans une boite de vitesses conforme à l'invention, il est avantageux que l'accouplement à commutation de charge soit ouvert dans cet état.
L'accouplement à commutation de charge est de façon avantageuse ouvert rapidement. Selon un autre exemple de réalisation avantageux, il peut tre approprié que l'accouplement à commutation de charge ne soit pas totalement ouvert, mais soit réglé à une position de prise dans laquelle le couple transmissible par l'accouplement est moindre.
A l'étape suivante de la commande, dans la plage h, la Figure 19, montre l'état après le passage. Le couple moteur Mmot est maximal, c'est-à-dire Mmot = 1, et il en résulte pour la nouvelle vitesse un couple de sortie par exemple de Mmot * i2 - 2, qui est dès lors transmis par l'accouplement à commutation de charge SK2.
La Figure 20 représente en fonction du temps un déroulement d'un processus de commutation qui débute à une différence ASK = 0 des vitesses de rotation à l'accouplement à commutation, une accélération angulaire de amot - 0 et un couple moteur de Mot n max. Les étapes ou plages qui ne sont pas décrites pour cette figure correspondent essentiellement aux étapes ou plages de la Figure 19.
Le graphe représente la manière dont le système se comporte lors du début de l'accouplement a commutation lorsqu'il existe une égalité des vitesses de rotation ou une égalité d'accélération sur l'accouplement à commutation et que le moteur n'est pas accéléré. Le couple moteur est alors maximal au moteur, et le couple de commutation de charge, c'està-dire le couple transmis par l'accouplement à commutation de charge est égal. Avant l'enclenchement de la nouvelle vitesse, le couple transmissible par l'accouplement à commutation de charge n'est pas maintenu mais est diminué jusqu'à ce que le couple moteur soit égal au couple de l'accouplement à commutation de charge. Dans une telle situation, le moteur n'est plus accéléré, ou est accéléré autant que la sortie de la boite de vitesses, et la vitesse peut tre enclenchée. L'accouplement à commutation de charge peut ensuite tre ouvert.
Dans une étape de commande de la plage e, le couple moteur est accru, afin de réduire l'accélération du moteur.
Lors d'une étape de commande ultérieure, le moteur est maintenu dans la plage f jusqu'à ce que soit atteinte une plage de vitesses de rotation à l'entrée et à la sortie de l'accouplement SK2 qui permet l'enclenchement de la vitesse.
Lors d'une étape suivante de commande, dans la plage g, l'accouplement à commutation de charge est suffisamment ouvert, peu avant que la vitesse de rotation synchrone ne soit atteinte, pour que le couple de l'accouplement à commutation de charge soit égal au couple moteur ou l'augmente. Le moteur ne modifie donc plus sa vitesse de rotation. Dans cette condition, la vitesse peut tre enclenchée sans saut de couple.
Ces différentes séquences correspondent à l'ADN complémentaire (ADNc) codant pour une partie ou la totalité de la protéine ci-après dénommée ATIP (AT2 interacting protein).
La séquence SEQ ID NO:1 (1803 pb) correspond à la séquence nucléique complète de l'ATIP de souris et inclut aussi bien les parties codant pour la protéine de liaison au récepteur AT2 que les parties non codantes.
La séquence NO:3 (1323 pb) correspond à la séquence en acides nucléiques de la partie codante de la séquence SEQ ID NO:1, alors que la séquence SEQ ID NO:5 correspond au fragment de la séquence NO:1, obtenu par la technique du double-hybride (A. Plessis et al., M/S, 1994,9, I- 1K ; J. Luban et al., Curr. Op. Biotechnol., 1995, 6,59-64).