INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tout particulièrement, les composés suivants sont préféres : . l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-5-méthylindole-1-acétique ; . l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-5,7-diméthylindole-1-acétique ; l'acide 2-(4-(4-ch]oro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cycloheXyléthyl)- thiazol-2-ylcarbamoyl)-4-méthoxyindole-1-acétique ; . l'acide 2-(4-(4-chloro-2 ,5-dimèthoxyphényl)-5-(2-cyclohexylèthyl)- thiazol-2-ylcarbamoyl)-4-méthylindole- 1 -acétique; l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-4,5-diméthylindole-1-acétique ; . l'acide 2-(4-(4-choro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-5-méthoxylidole -1-acétique ; . l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-5-chloroindole-1-acétique ; l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-4,5-dichloroindole- 1-acéti4ue; l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cycloheXyléthyl)- thiazol-2-ylcarbamoyl)-4 7-diméthylindole- 1-acétique l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cycloheXyléthyl)- thiazol-2-ylcarbamoyl)-4,5-diméthoxylindole-1-acétique ; l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thia;ol-2-ylcarbamoyl)-7-méthoxyindole- 1 -acétique; . l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-7-méthylindole- 1 - acétique . l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-7-chloroindole- 1 -acétique . l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-5 7-dichioroindole- 1 -acétique; . l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-4,7-diméthoxyindole- 1 -acétique; . l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyi)-5-méthoxy-7-méthylindole-1-acétique . l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-5-mêthyl-7-chloroindole- 1-acétique l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thîazol-2-ylcarbamoyl)-5-chloro-7-méthylindole- 1-acétique l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cycloheXyléthyl)- thiazol-2-ylcarbamoyl)-5-chloro-7-fluoroindole-1-acétique ; . l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-4-méthyl-7-chloroindole-1-acétique ; l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cycloheXyléthyl)- thiazol-2-ylcarbamoyl)-4-méthyl-5 -chioroindole- 1-acétique l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cyclohexyléthyl)thiazol-2-ylcarbamoyl)-5-chloro-7-trifluorométhylindole-1-acétique ainsi que leurs sels et solvates.
Sont plus particulièrement préférés l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-diméthoxyphényl)-5-(2-cycloheXyléthyl)- thiazol-2-ylcarbamoyl)-5-mêthylindole- 1-acétique; l'acide 2-(4-(4-chloro-2,5-dimêthoxyphényl)-5-(2-cyclohexylêthyl)- thiazol-2-ylcarbamoyl)-5,7-diméthylindole-1-acétique ; ainsi que leurs sels et solvates notamment les sels de sodium et de potassium et leurs solvates.
La présente invention a pour second objet un procédé de préparation des composés (I) selon l'invention. Ce procédé est caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à a) condenser un dérivé 2-aminothiazole de formule dans laquelle R1 et R2 sont tels que définis ci-dessus pour (I), sur un acide de formule R'3COOH (III) ou bien sur un dérivé fonctionnel dudit acide, dans laquelle R'3 représente R3 ou un dérivé de R3 tel que défini ci-dessus pour (I), et dans lequel la fonction acide de R9 est protégée b) le cas échéant, transformer le composé obtenu de formule (1'): en un composé de formule (I) par la déprotection de la fonction acide protégée du substituant de R'3 et c) isoler le composé de formule (I) ainsi obtenu, tel quel ou sous forme d'un de ses sels ou solvates.
L'étape a) du procédé est généralement effectuée en milieu basique.
Comme dérivé fonctionnel de l'acide (III) on peut utiliser un acide activé, un anhydride, un anhydride mixte ou un ester activé dudit acide carboxylique.
Comme groupe protecteur de la fonction acide on utilise un ester tel que par exemple un ester de (C1-C4)alkyle.
Lcs anhydrides mixtes peuvent être préparés par action d'un chloroformiate d'alkyle sur l'acide, en présence d'une base, généralement une amine tertiaire telle que la triéthylamine ; cette réaction est le plus souvent effectuée dans un solvant tel que le dichlorométhane, le dichloroéthane ou le chloroforme.
La condensation de l'aminothiazole (II) avec l'acide (III) sous forme d'ester activé, préparé par exemple par action du 1-hydroxybenzotriazole sur l'acide en présence de dicyclohexylcarbodiimide selon le mode: opératoire décrit dans J. Arn. Chem. Soc. 1971, 93, 6318-6319, ou par action de l'hexafluorophosphate de lbenzotriazolyloxytris(diméthylamino)phosphonium (BOP) selon le mode opératoire décrit dans Synthesis, 1976, 751-752, peut être effectuée dans un solvant dont la nature est choisie selon la solubilité des composés et le type d'activation de la fonction acide, de préférence en présence d'une base, par exemple une amine tertiaire telle que la triéthylamine ; l PTT : Phényltriméthylammonium tribromure TMEDA : Tétraméthyléthylènediamine NBS : N-bromosuccinimide CDI : carbonyldiimidazole Triton B: N-benzyltriméthylammonium hydroxyde AcOH : acide acétique TFA : acide trifluoroacétique Pd11C : palladium sur charbon Ms : mésyle Ts : tosyle Acide triflique : acide trifluorométhanesulfonique Boc : tert-butoxycarbonyle Me, MeO: méthyle, méthoxy Et : éthyle Pr, iPr : propyle, isopropyle Bu, iBu, tBu : butyle, isobutyle, tert-butyle Bz : benzyle NEt3 : triéthylamine BOP : hexatluorophosphate de benzotriazol-1-yloxytris(diméthylamino) phosphonium DCI: dicyclohexylcarbodiimide tampon pH2 : tampon sulfate Silice H gel de silice 60 H commercialisé par E. Merck (DARMSTAD) F : point de fusion TA : température ambiante Les aminothiazoles de formule (II) sont préparés par des méthodes connues telles que celles décrites dans le brevet EP-518731 et la demande de brevet EP-611766.
De façon générale, on fait réagir la thiourée avec une cétone halogénée de formule (IV) selon le schéma réactionnel suivant Schéma l
Les substituants R1, R2, du composé (IV) ont les mêmes significations que pour le composé (I), Hal représente un halogène, de préférence le brome ou le chlore.
2. Rendement des différents reconstituants Ces essais ont pour but de montrer que le milieu DSM permet une meilleure récupération de colonies par rapport à d'autres diluants comme le RINGER ou l'eau distillée stérile.
Mode opératoire: -10 comprimés d'E.coli obtenus selon l'exemple 1 sont reconstitués dans chacun des trois reconstituants (DSM, RINGER, eau distillée stérile).
- L'ensemble des tubes est placé à +4"C (eau + Ice Pack9) pour éviter tout effet de température, - Le contenu de chaque tube est intégralement déversé dans un flacon de 400 ml d'eau du robinet (flacon de type Pasteur microbio), - Tous les flacons sont ensuite filtrés par filtration automatique de 100 ml sur l'automate SARAH.
Résultats: Ces résultats sont résumés dans la figure 3.
On note que: - Pour le DSM, on récupère en moyenne environ 22 colonies par filtration; - Pour le RINGER, on récupère en moyenne environ 7 colonies par filtration; - Pour l'eau distillée stérile, on récupère en moyenne environ 3 colonies par filtration.
Ainsi, pour le même lot de lenticules d'E. Coli, on récupère environ 3 fois plus de colonies lorsque le DSM est utilisé comme reconstituant par rapport au RINGER, et environ 7 fois plus de colonies par rapport à l'eau distillée stérile.
Ces résultats (2.1 et 2.2) montrent donc que le DSM offre une meilleure stabilité et un meilleur rendement lors de la reconstitution des lenticules.
Chacune des manipulations effectuées à l'aide de lenticules doit être préférentiellement effectuée à froid (pour une stabilité garantie au-delà de 40 minutes) et en milieu DSM.
EXEMPLE 3: VALIDATION DES LOTS DE LENTICULES Cinq souches d'Escherichia coti, de Klebsiella planticola (souche disponible auprès de l'ATCC sous le n" 33.531), d'Enterococcus faecalis, de Straphylococcus aureus, et Clostridium sporogenes ont été conditionnées sous forme de lenticules, tel que décrit dans l'exemple 1.
Mode opératoire: La validation s'effectue en dénombrant 30 lenticules après séchage.
Chacune des lenticules est déposée dans un tube contenant 9 ml de DSM.
Les tubes précédemment à température ambiante sont placés à +4"C (Bain d'eau + Ice Packs) dès que la lenticule s'est dissoute dans le DSM (dissolution au Vortex).
Une dissolution est effectuée lorsque la concentration de la lenticule est trop importante.
On filtre ensuite 5 ml de chacune des dilutions.
Résultats: Les résultats sont contenus dans le tableau 2 ci-après: EXEMPLE 4: STABILITE DES LOTS STOCKES.
Mode opératoire: Les lenticules sont conservées à + 4"C ou -20 C dans des flacons munis d'un sachet dessicateur (un même lot est séparé en deux quantités identiques, stockées à deux températures différentes).
Pour un fonctionnement à débit molaire constant sur les deux systèmes, la productivité du système en dépression est multipliée par un facteur deux.
La productivité d'un système fonctionnant en pression réduite permet ainsi un gain de productivité égal à 1/Pabs du système en comparant ces deux installations à débit molaire constant.
La diminution de la pression totale du système génère également une diminution de la quantité de gaz vecteur pour une productivité donnée.
Dans l'étude comparative précédente, la diminution de moitié de la pression totale du système permet de multiplier par deux la productivité. Le choix d'obtenir une productivité égale permet d'alimenter le réacteur avec deux fois moins de phase gazeuse par unité de temps. Dans un mode de réalisation tel que celuici, les coûts engendrés par l'utilisation d'un gaz vecteur comme I'azote sont réduits de moitié, par rapport à un système opérant à la pression atmosphérique.
c) substrats à points d'ébullition élevé Le réacteur à pression réduite de la présente invention autorise également l'utilisation de substrats à haut point d'ébullition. Ce mode de réalisation retient ("bride") I'activité thermodynamique de l'eau, élimine totalement la nécessité d'un gaz vecteur et conduit à une forte augmentation de la productivité du réacteur.
Par exemple, avec l'utilisation d'un catalyseur qui nécessite une activité de l'eau d'environ 0,1, la pression totale du système est avantageusement fixée à 0,1 atm. ce qui correspond à la pression partielle en eau nécessaire à l'obtention d'une activité égale à 0,1 pour une catalyse réalisée à 100"C. A cette température le gaz vecteur est constitué uniquement d'eau sous forme de vapeur, au sein duquel sont incorporés les substrats à hauteur de quelques matm. de pression partielle.
Dans un système défini selon la présente invention, I'activité thermodynamique de l'eau ne dépasse pas la valeur seuil de 0,1 même en cas de production d'eau par la réaction. Le réacteur de la présente invention évite toute dénaturation du catalyseur par une augmentation incontrôlée de l'activité thermodynamique dans le système. La productivité du réacteur de l'invention pour la conversion des substrats est alors multipliée par un facteur 10 par rapport à un système fonctionnant à la pression atmosphérique.
d) déplacement des équilibres réactionnels Le bridage des activités thermodynamiques de certains composés favorisent ainsi les déplacements de l'équilibre réactionnel, tout en augmentant la productivité et en diminuant la consommation de gaz vecteur.
Les avantages des réacteurs de catalyse solidelgaz fonctionnant à pression réduite permettent d'envisager leur utilisation dans de nombreux domaines de l'activité économique. A titre d'exemple, on peut citer: 1) I'utilisation du réacteur pour la production de molécules organiques telles les alcools, les acides carboxyliques, thiol, tiovesters, esters, les aldehydes, les cétones, les oxydes d'alcènes, à partir de substrats qui peuvent être des acides carboxyliques, des alcools primaires et secondaires des cétones notamment.
Un autre aspect de l'invention est l'utilisation du réacteur à catalyse solidelgaz à la production de molécules organiques citées cidessus. Lorsqu'il s'agit d'esters, ou d'aldehydes, obtenus par transformation enzymatique d'acides carboxyliques et d'alcool, les produits ainsi obtenus sont utilisables comme les arômes etlou parfums dans l'industrie cosmétique ou agroalimentaire par exemple. Un autre avantage des produits ainsi obtenus est que, contrairement à ceux obtenus par transformation chimique, ils peuvent prétendre au label naturel conformément à la directive européenne du 22 Juin 1988.
Un autre aspect de l'invention est l'utilisation du réacteur à catalyse solide/gaz au traitement des affluents gazeux, issus de procédés industriels générant des phases gazeuses polluées ; outre les composés classiques, tels S02, H2S, oxydes d'azote, on peut citer les (aldéhydes, alcools, cétones, acides carboxyliques, crésols, phénols, soufrés, amines cycliques, alcanes ou esters (Paul Ceccaldi, 1993, Biofutur, n" 126, p. 20).
Un autre aspect de l'invention est l'utilisation des réacteurs à catalyse solidelgaz à des fins analytiques telles que la conception de précolonnes enzymatiques de dérivatisation ou d'acylation pour la chromatographie en phase gazeuse (CPG), la mise au point d'une chromatographie d'affinité en phase gazeuse ou la réalisation de biocapteurs spécifiques pour la détection de molécules volatiles (réalisation de " nez" artificiels) sont autant d'utilisations directement applicables.
Un autre aspect de l'invention est l'utilisation de réacteurs enzymatiques dans lesquels des cellules entières bactériennes, animales, végétales ou fongiques, sont utilisées pour réaliser des bioconversions.
L'avantage du réacteur, dans ce type d'utilisation, est que les activités métaboliques des cellules en cause peuvent être maintenues pendant une période suffisamment longue par le contrôle de l'activité thermodynamique de l'eau, permettant ainsi de réaliser des réactions catalytiques complexes, à plusieurs étapes, au sein d'un même réacteur.
Par ailleurs, dans l'optique de l'utilisation de cellules entières dans les bioconversions, la préparation du biocatalyseur peut être réalisée in situ et les activités métaboliques ou leur régénération peuvent être maintenues par le contrôle de l'activité thermodynamique de l'eau par le procédé et le réacteur selon l'invention.
D'autres avantages et caractéristiques du réacteur, de son fonctionnement et de son utilisation selon la présente invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit, accompagnée des figures annexes qui représentent respectivement: - la figure 1, un schéma d'un réacteur selon l'invention à trois étages; - les figures 2 à 5, des organigrammes de gestion des commandes successives des principaux organes du réacteur en continu selon l'invention, à savoir respectivement: - un algorithme d'initialisation et de saisie des paramètres principaux, - un algorithme de création de tables des conditions opératoires et des séquences d'analyse; - un algorithme d'acquisition et de contrôle des paramètres; et - un algorithme de traitement des résultats et de fin d'expérimentation.
On a schématiquement illustré cela sur la figure 7 où l'on voit le substrat 20, la couche sacrificielle 22 formée au-dessus de ce substrat et la couche 24 dans laquelle on a formé ou on formera la structure ou élément actif 26.
On voit également un dépôt métallique 40 qui recouvre non seulement toute la cavité formée dans la couche sacrificielle mais encore les parois du trou et la face-arrière du substrat et provoque ainsi le court-circuit.
L'épaisseur de la couche sacrificielle est avantageusement comprise entre 0,2 um et 2 um.
Le recul de la couche sacrificielle dépend de l'épaisseur de cette couche sacrificielle et de la directivité du dépôt métallique.
I1 faut un recul de la couche sacrificielle d'autant plus important que l'épaisseur de cette couche sacrifirielle est importante et que le dépôt est peu directif.
Pour une couche sacrificielle ayant une épaisseur de 2 um on peut faire en sorte que le recul R (figure 5) de celle-ci soit de 10 um.
Il est intéressant que la couche sacrificielle puisse également servir de couche d'arrêt cia gravure lors de la gravure profonde de chaque trou dans le substrat.
Cependant cela n'est pas nécessaire.
En ce qui concerne la gravure d'un trou à travers le substrat la forme de ce trou a peu ci' importance.
En revanche le recul de la couche sacrificlelie est important pour permettre un dépôt de métal sans risquer un court-circuit entre le contact électrique ou plot et le substrat.
Considérons le cas d'un assemblage Si-SiO.- Si.
Pour former un trou, on peut effectuer une gravure anisotrope du substrat par exemple au moyen de KOH ou de TSkH.
Ceci est schématiquement illustré par la figure 8 où l'on voit, en coupe transversale, le substrat 20 surmonté de la couche secrificielle 22, elle-même surmontée de la couche 24 destinée à la structure que l'on veut munir d'un contact.
On voit également un trou 28 formé à travers le substrat 20 par gravure chimique anisotrope de celui-ci.
Ce trou peut également être obtenu par gravure anisotrope au moyen d'un plasma.
I1 convient de noter que, suivant les conditions de gravure, l'arrêt de gravure, sur une couche isolante, en l'occurrence une couche de SiO@, peut en~ralner une gravure latérale du silicium qui s'étend le long de SiO-.
La figure 2, numéro 200, est un schéma fonctionnel d'un mode de réalisation d'un dispositif de point d'accès selon la présente invention. La figure 3, numéro 300, est un schéma fonctionnel d'un autre mode de réalisation préféré d'un dispositif de point d'accès selon la présente invention. La figure 2 représente un mode de réalisation dans lequel une deuxième antenne est mise à la terre et la figure 3 montre la sélection de diversité.
Le dispositif de point d'accès est utilisé pour fournir la diversité d'espace dans un système duplex à répartition dans le temps et comprend un émetteurrécepteur de dispositif de point d'accès (202 ; 302), une unité de contrôle (204 ; 304), une unité de commande d'antenne (206 ; 306) et une unité d'antenne (208 ; 308).
L'émetteur-récepteur du dispositif de point d'accès (202 ; 302) est couplé à l'entrée de données du dispositif de point d'accès de réception et à l'unité de contrôle (204 ; 304) et est utilisé pour transmettre et recevoir les données duplex à répartition dans le temps.
L'unité de contrôle (204 ; 304) est couplée à l'émetteurrécepteur du dispositif de point d'accès (202 ; 302) et est utilisée pour déterminer s'il est nécessaire de générer une demande de répétition, comme cela est décrit plus en détail ci-dessous. L'unité de commande d'antenne (206 ; 306) est couplée à l'unité de contrôle (204 304). L'unité de commande d'antenne (206 ; 306) change la sélection d'antenne en fonction d'un schéma prédéterminé.
Deux modes de réalisation de configurations mettant en oeuvre le schéma prédéterminé sont représentés par les éléments 206, 306, 506 et 606 (voir les figures 2-3 et 56) et sont décrits ci-dessous. L'unité d'antenne (208 308) est couplée à l'unité de commande d'antenne (206 306) et à un autocommutateur temporel duplex dans un émetteur-récepteur de point d'accès (202 ; 302) pour communiquer avec un dispositif périphérique.
L'émetteur-récepteur de point d'accès comprend, généralement, un émetteur (210 ; 310), une unité logique de formatage des blocs de données (212 ; 312), un régisseur (214 ; 314), une unité logique de déformatage des blocs de données (216 ; 316), un récepteur (218 318) et un autocommutateur temporel duplex (220 ; 320).
L'émetteur (210 ; 310) est couplé à une unité logique de formatage des blocs de données (212 ; 312) et est utilisé pour transmettre les données. L'unité logique de formatage des blocs de données (212 ; 312) est couplée pour recevoir des données d'un dispositif périphérique et organise les données provenant du dispositif périphérique en blocs de données. Le régisseur (214 ; 314) est couplé pour recevoir des demandes de répétition, à l'unité logique de formatage des blocs de données (212 ; 312) et à l'unité logique de déformatage des blocs de données (216 ; 316). Le régisseur (214 ; 314) commande les processus de formatage et de dé formatage des blocs de données et l'autocommutateur temporel. L'unité logique de déformatage des blocs de données (216 ; 316) est couplée au récepteur et extrait du bloc de données les données et un premier CRC provenant du dispositif périphérique. Le récepteur (218 ; 318) est couplé à un autocommutateur temporel duplex (220 ; 320) et est utilisé pour recevoir les données provenant du dispositif périphérique.
L'autocommutateur temporel duplex (220 ; 320) est couplé à l'émetteur (210 ; 310) et au récepteur (218 ; 318) et est utilisé pour diriger les signaux haute fréquence vers et à partir de l'émetteur-récepteur du dispositif de point d'accès (202 ; 302).
Lorsqu'il est sélectionné comme indiqué sur les figures 2 et 3, le dispositif de point d'accès peut comprendre, en outre, une unité de génération de CRC (222 322) qui est couplée à l'unité logique de formatage des blocs de données (212 ; 312) et est utilisée pour générer un CRC pour les données reçues du dispositif périphérique.
L'unité de contrôle (204 ; 304) comprend une unité de génération de CRC2 (224 ; 324) et une unité de contrôle de CRC (226 ; 326). L'unité de génération de CRC2 (224 ; 324) est couplée à l'unité logique de déformatage des blocs de données (216 ; 316) et est utilisée pour générer un deuxième CRC à partir des données reçues du dispositif périphérique. L'unité de contrôle de CRC (226 ; 326) est couplée à l'unité logique de déformatage des blocs de données (216 ; 316) et à l'unité de génération de CRC2 (224 ; 324). L'unité de contrôle de CRC (226 ; 326) compare le premier CRC et le deuxième CRC, sort une demande de répétition lorsque le premier CRC n'est pas égal au deuxième CRC et augmente d'un incrément un compteur de N événements (228, 328) de l'unité de commande d'antenne (206 ; 306).
Comme le montrent les figures 5 et 6, numéros 500 et 600, respectivement, dans un autre mode de réalisation, l'unité de contrôle (504 ; 604) comprend une unité de détermination de la qualité du signal (522 622), une porte de transmission (524 ; 624) et un comparateur (526 ; 626).
L'unité de détermination de la qualité du signal (522 ; 622), qui peut déterminer l'intensité de la force du signal reçu (RSSI), est couplée au récepteur (518 618) et est utilisée pour générer un signal proportionnel à un signal reçu. La porte de transmission (524 ; 624) est couplée à l'unité de détermination de la qualité du signal (522 ; 622) et à l'unité logique de déformatage des blocs de données (516 ; 616) et est utilisée pour prélever des échantillons de qualité du signal pendant un bloc de données. Le comparateur (526 ; 626) est couplé à la porte de transmission (524 ; 624) et est utilisé pour déterminer le niveau de qualité du signal. Si le niveau de sortie de l'unité de détermination de la qualité du signal est inférieur à un seuil prédéterminé, le comparateur envoie un signal à l'unité de commande d'antenne (506 ; 606) pour changer l'état de l'antenne.
Dans un mode de réalisation, indiqué sur les figures 2 et 3, l'unité de commande d'antenne (206 ; 306) est un compteur de N événements (228 ; 328), couplé pour recevoir les demandes de répétition, pour compter un nombre de demandes de répétition, et une première bascule (230 ; 330), couplée au compteur de N événements (228 328) pour changer l'état de l'antenne lorsqu'un nombre d'événements de demandes de répétition dépasse N, nombre entier prédéterminé.
Dans un autre mode de réalisation, indiqué sur les figures 5 et 6, une deuxième bascule (528 ; 628) est couplée au comparateur (526 ; 626). Lorsque la qualité du signal reçu du dispositif périphérique tombe au-dessous d'un seuil prédéterminé pendant un intervalle de bloc de données, la deuxième bascule change l'état de l'antenne.
Comme le montrent les figures 2-3 et 5-6, dans le dispositif de point d'accès, l'unité d'antenne est, en général, une antenne commutable (308 ; 608) ou groupement à déphasage (208 ; 508).