INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le couvercle 9 est ici en tôle emboutie, en variante en fonte, et le plateau 1 en fonte en variante en acier. Le fond 90 d'orientation transversale est dirigé radialement vers l'intérieur.
Un autre aspect de l'invention réside dans le fait que les ourlets ne présentent plus de fils volant qui posent des problèmes bien connus lors de la coulée, et que l'on n'était pas parvenu à supprimer dans l'art antérieur.
Un autre aspect de l'invention, réside dans un manchon pour busette (figures 4 et 5) qui va se placer au-dessus du tissu diffuseur selon l'invention. Ce manchon comporte un passage dimensionné pour la busette par où arrive la coulée (passage pour busette PB) et est fabriqué comme représenté sur les figures 4 et 5, avec les angles ANG rabattus et cousus, le trait pointillé représentant les coutures (C), avec un bord surfilé BS visible sur la coupe A-A. Ce manchon coopère avec les filtres diffuseurs de l'invention, et évite des projections de métal à la coulée.
EXEMPLE DE SPÉCIFICATIONS IMPOSÉES (Figure 6) On a réalisé un tissu diffuseur apprêté, dont le vide de maille est de 2 x 2 mm (tissu PON 635 ).
II présente de manière classique une forme dite de (( panier " dont les dimensions suivantes longueur L, largeur I et hauteur h sont caractéristiques.
La partie centrale est imperméabilisée en deux niveaux.
- par une surépaisseur de tissu apprêté à maille 0,6 x 0,7 mm (tissu PON 618) sur la largeur dl, - par une deuxième surépaisseur superposée à la première, en tissu PON 618, sur la bande centrale d2.
Dans l'art antérieur, ces surépaisseurs S1 et S2 sont cousues à l'extérieur du tissu diffuseur TD, avec les inconvénients connus. De même, les ourlets 1 sont cousus après le rabat du tissu.
Selon l'invention au contraire, on passera de la densité du tissu TD à une deuxième densité (celle imposée et représentant la superposition de TD et S1) en modifiant le réglage de la machine, comme décrit plus haut. Ce réglage est à la portée de tout homme de métier, à partir des densités à obtenir et des dimensions dl et d2, et L.
Dans une seconde étape en continu, on fera varier de même la densité en tissage intégral direct pour obtenir une densité égale à celle résultant de la superposition de TD, S1 et S2, par le même type de réglage machine.
L'invention concerne donc également un procédé de fabrication d'articles textiles et filtres diffuseurs pour métaux en fusion, caractérisé en ce que l'on opère par tissage direct en continu et en ce que l'on modifie le réglage machine au passage des zones d à O et O à d afin de modifier la densité de tissage (ou vide de maille) des zones.
On obtient selon l'invention un positionnement extrêmement précis des zones S1 et S2 selon dl et d2, avec absence de fils de couture et de risque d'entraînement de corps étrangers.
SYSTEME DE TELEMANIPULATION D'UN OUTILLAGE PARTICULIEREMENT ADAPTE AUX COLLIERS ELASTIQUES La présente invention concerne un système de télémanipulation d'outillages tels que ceux, comprenant un mors fixe et un mors mobile susceptible de se déplacer linéairement par rapport au mors fixe par des moyens d'actionnement situés à distance, particulièrement utile au montage et au démontage de colliers élastiques à bande largement utilisés dans le domaine de l'automobile, par exemple pour la fixation des durites sur des canalisations de refroidissement subissant de larges variations de leur diamètre extérieur, en raison de fortes dilatations ; on sait alors que pour maintenir des liaisons étanches entre durite et canalisation, il n'est pas possible d'utiliser par exemple des colliers rigides à vis, d'où l'intérêt des colliers de serrage élastiques appelés par la suite colliers élastiques.
Rappelons que de tels colliers sont classiquement fabriqués à partir d'une bande de feuillard mise en forme selon une bague généralement circulaire. La bague en question est naturellement susceptible de se déformer par écartement de ses deux extrémités qui créé un couple de rappel élastique utilisé comme serrage ; il est depuis longtemps connu de réaliser ce type de collier en faisant se chevaucher les deux extrémités d'une bande ressort une découpe médiane de la bande du collier s'étend sur quelques centimètres à lune de ses extrémités pour former un passage pour l'autre qui est diminuée en largeur pour coïncider avec ledit passage ; les deux extrémités de la bande sont munies d'une oreille d'entraînement obtenue par simple pliage rectangulaire de leurs parties extrêmes vers l'extérieur du collier de telle manière que grâce à une pince munie de mors, on puisse aisément rapprocher les deux oreilles de commande c'est-à-dire agrandir le diamètre du collier provoquant lorsqu'on relache le couple de rappel élastique nécessaire au serrage.
De nombreux outillages pour le montage et le démontage des colliers élastiques sont à la disposition des utilisateurs, et la plupart de ces outillages, manuels ou automatiques fonctionnent sur des systèmes à levier très simples comme par exemple des pinces en X.
L'inconvénient majeur de ces outillages pour colliers élastiques réside dans le fait qu'au montage sur les durites d'un moteur automobile par exemple, il est pratiquement impossible d'obtenir à coup sûr une mise en place précise du collier sur un manchon. En effet, le collier ayant un diamètre nettement supérieur au diamètre du manchon à serrer peut se retrouver dans n'importe quelle position lorsque l'on relâche les deux oreilles dudit collier pour procéder à son serrage ; à cet instant, le collier adopte une position totalement aléatoire généralement incontrôlable par le monteur qui n'a souvent aucune visibilité ; il est même fréquent d'observer qu'au montage, ce type de collier relâché brusquement et positionné de travers, vienne altérer la durite montée sur l'embout de canalisation ; dans l'hypothèse favorable où le monteur s'en aperçoit, la mise en place correcte du collier mal positionné nécessite une reprise souvent difficile, compte tenu du manque d'accessibilité généralement observé ; il est de toute façon obligatoire de procéder à un desserrage minimum du collier pour le remettre en bonne position, ce qui est souvent impossible.
Pour pallier à de telles difficultés notamment d'accès, on a souvent recourt à des systèmes de pince à grand déploiement qui restent très peu maniables et surtout à des dispositifs munis d'organes de relayage déformables susceptibles d'atteindre les zones d'accès difficiles.
En fonction des applications envisagées, on peut choisir différents modes de réalisation des jambes télescopiques.
Ainsi, chacune de celles-ci peut être constituée par un vérin à fluide, notamment hydraulique. Un tel choix permet de réaliser sans difficulté des jambes aussi bien motrices que réceptrices.
Chaque jambe télescopique peut également être constituée par un dispositif vis-écrou, où l'on entend par là non seulement un dispositif dans lequel une vis et un écrou coopèrent directement mais également des dispositifs de vis à billes ou de vis à rouleaux, ces exemples n'étant nullement limitatifs. Un tel choix convient plus particulièrement à la réalisation de jambes motrices mais, dans les limites de la réversibilité du dispositif vis-écrou, il permet également de réaliser des jambes réceptrices.
Qu'elle soit ainsi constituée par un vérin ou par un dispositif vis-écrou, ou encore par un autre dispositif, chaque jambe peut-être intégralement disposée entre ses articulations respectivement sur la base et sur la plateforme mais on peut également prévoir qu'elle comporte un prolongement au-delà de l'une de ces articulations, par exemple sous la forme du corps d'un vérin dont la tige est quant à elle située entre les articulations ou encore sous la forme d'une partie momentanément inactive d'une vis d'un dispositif vis-écrou, auquel cas on prévoit que chaque articulation sphérique présente un passage la traversant de part en part et entourant le centre correspondant, avec une orientation et un dimensionnement propres à permettre sa traversée par un prolongement d'une jambe télescopique correspondante, pour une gamme déterminée de positions relatives desdites structures. Une telle disposition permet, en comparaison avec une disposition selon laquelle chaque jambe est intégralement située entre ses articulations respectivement sur la base et sur la plateforme, d'augmenter considérablement la différence entre les longueurs respectivement minimales et maximales de chaque jambe entre ces articulations, c'est-à-dire d'augmenter considérablement la course possible dans les déplacements de la plateforme par rapport à la base, aussi bien lorsque les jambes sont motrices que lorsqu'elles sont réceptrices.
D'autres caractéristiques et avantages d'un dispositif selon l'invention ressortiront de la description ci-dessous, relative à deux exemples non limitatifs de mise en oeuvre, utilisant respectivement l'un et l'autre des dispositifs d'articulation sphérique selon l'invention, ainsi que des dessins annexés qui font partie intégrante de cette description.
La figure 1 montre une vue en perspective d'un premier mode de réalisation d'une plateforme STEWART selon l'invention.
La figure 2 illustre schématiquement, en une vue en perspective, les différentes possibilités de mouvement mises en oeuvre dans cette plateforme.
La figure 3 montre, sous forme d'un détail repéré en III à la figure 1 et illustré à plus grande échelle, un premier exemple de réalisation d'un dispositif d'articulation sphérique selon l'invention, mis en oeuvre dans ce premier mode de réalisation d'une plateforme STEWART selon l'invention.
La figure 4 montre, en une vue en perspective, un deuxième mode de réalisation d'une plateforme STEWART selon l'invention.
La figure 5 montre, sous forme d'un détail repéré en V à la figure 4 et à plus grande échelle, mais sous un angle différent, un deuxième dispositif d'articulation sphérique selon l'invention, mis en oeuvre dans ce deuxième exemple de plate forme STEWART selon l'invention.
La figure 6 montre une vue de ce dispositif d'articulation dans un sens repéré par une flèche VI à la figure 5.
On se réfèrera en premier lieu aux figures 1 à 3, qui montrent dans son ensemble et dans le détail une plateforme STEWART 1 comportant une base 2 et une plateforme 3, I'une et l'autre rigides et illustrées sous la forme respective d'un disque bien que toute autre forme puisse être choisie, ainsi que six jambes télescopiques rigides 4, 5, 6, 7, 8, 9, rectiligncs et d'axe respectif 10, 11, 12, 13, 14, 15. Chacune de ces jambes 5 à 9 est articulée respectivement sur la base 2 et sur la plateforme 3 par l'intermédiaire d'une articulation sphérique détaillée par la suite et ces jambes 4 à 9 convergent deux à deux, alternativement vers la base 2 ou vers la plateforme 3.
Plus précisément, les jambes voisines 4 et 5 convergent mutuellement vers la base 2, sur laquelle elles sont articulées par une même articulation sphérique 16 dont le centre 17 est situé à l'intersection des axes 10 et 11, les jambes voisines 6 et 7 convergent vers la base 2 sur laquelle elles sont articulées par une même articulation sphérique 18 dont le centre 19 coïncide avec l'intersection des axes 12 et 13 et les jambes voisines 8 et 9 convergent vers la base 2 sur laquelle elles sont articulées par l'intermédiaire d'une même articulation sphérique 20 dont le centre 21 est situé à l'intersection des axes 14 et 15. De même, les jambes voisines 5 et G convergent mutuellement vers la plateforme 3, sur laquelle elles sont articulées par une même articulation sphérique 22 dont le centre 23 coïncide avec l'intersection des axes 1 1 et 12, les jambes voisines 7 et 8 convergent vers la plateforme 3 sur laquelle elles sont articulées par une même articulation sphérique 24 de centre 25 situé à l'intersection des axes 13 et 14, et les deux jambes voisines 9 et 4 convergent à la plateforme 3 sur laquelle elles sont articulées par une même articulation sphérique 26 de centre 27 situé à l'intersection des axes 15 et 10.
Ainsi, de façon caractéristique de la présente invention, le nombre des centres ou points d'articulation des jambes 4 à 9 aussi bien sur la base 2 que sur la plateforme 3 est limité à trois, respectivement, si bien que la liaison entre la plateforme 3 et la base 2, par l'intermédiaire des jambes 4 à 9, est isostatique et forme six triangles non référencés dont chacun est défini par deux jambes voisines, articulées en un meme centre soit sur la base 2, soit sur la plateforme 3, et, respectivement, soit par la plateforme 3, soit par la base 2.
Chacune des jambes 4 à 9 est télescopique suivant son axe, respectivement 10 à 15, c'est-à-dire susceptible de subir une variation de longueur entre les centres d'articulation correspondants respectivement sur la base 2 et sur la plateforme 3.
Dans l'exemple illustré, à cet effet, chacune des jambes 4 à 9 est constituée par un vérin hydraulique comportant un corps respectif 28, 29, 30, 31, 32, 33, rectiligne, disposé suivant l'axe respectif 10, 11, 12, 13, 14, 15 et articulé sur la base 2, et une tige coaxiale respective 34, 35, 36, 37, 38, 39, apte à coulisser coaxialement dans ce corps et quant à elle articulée sur la plateforme 3. Naturellement, d'autres dispositions des vérins pourraient être choisies sans que l'on sorte pour autant du cadre de la présente invention, de même que ces vérins pourraient être remplacés par d'autres organes télescopiques, par exemple à vis et écrou comme on le décrira en référence aux figures 4 à 6.
Jusqu'à présent, aucune fonction des élicitines, en dehors de l'activité sur les plantes mentionnée ci-dessus, n'était connue, et les seules utilisations qui aient été proposées pour ces protéines concernent la protection des plantes contre les parasites.
Les Inventeurs ont maintenant constaté que les protéines de la famille des élicitines possédaient la propriété de fixer des molécules lipidiques, telles que des stéroïdes, et en particulier des stérols.
La présente invention a pour objet l'utilisation d'au moins une protéine de la famille des élicitines pour la capture et la fixation de lipides, dans un système in vitro ou dans un végétal, ainsi que pour l'obtention d'un médicament capable de capturer et de fixer les lipides.
Selon un mode de mise en oeuvre préféré de la présente invention, lesdits lipides sont des stéroïdes, et en particulier de stérols.
Au sens de la présente invention, on entend par protéine de la famille des élicitines non seulement les protéines déjà caractérisées chez Phytophthora et Pythium, mais également toute protéine présentant les caractéristiques structurales et fonctionnelles de la famille des élicitines, telles que définies ci-dessus. De telles protéines peuvent en particulier être obtenues à partir d'Oomycètes, tels que des Phytophthora ou des Pythium.
Conformément à l'invention, les élicitines peuvent être utilisées pour extraire les molécules lipidiques mentionnées ci-dessus à partir d'un milieu les contenant. Ceci peut être effectué par mise en contact du milieu concerné avec une préparation contenant une ou plusieurs protéine(s) de la famille des élicitines, puis séparation du milieu appauvri en molécules lipidiques, et des élicitines ayant fixé ces molécules. Cette séparation peut éventuellement être facilitée en utilisant des élicitines liées à un support solide, par exemple une colonne de chromatographie, des microbilles, des membranes, etc.
Les élicitines peuvent également être utilisées pour l'obtention de médicaments hypolipidémiants, de préférence hypocholestérolémiants.
Les Inventeurs ont également constaté que les élicitines possédaient en outre la propriété de catalyser le transfert de molécules lipidiques telles que des stéroïdes, et en particulier des stérols vers, ou à partir de micelles, ou bien de bicouches lipidiques, telles que des liposomes ou des membranes naturelles ou artificielles.
Selon un mode de mise en oeuvre préféré de la présente invention, au moins une protéine de la famille des élicitines est utilisée pour stimuler le transfert des molécules lipidiques mentionnées ci-dessus, dans un système ín vitro ou dans un végétal.
Par exemple, ce transfert peut être effectué, en une étape, par ajout de la ou des élicitine(s) à un milieu contenant les structures (micelles et/ou bicouches lipidiques) donneur et accepteur , ou bien en plusieurs étapes, en ajoutant la ou les élicitine(s), à un milieu contenant les structures donneur , puis en séparant dudit milieu la ou les élicitine(s) ayant fixé les molécules lipidiques, et en les ajoutant à un milieu contenant les structures accepteur .
Selon un autre mode de mise en oeuvre préféré de la présente invention, au moins une protéine de la famille des élicitines est utilisée pour l'obtention d'un médicament capable de transférer des molécules lipidiques, telles que des stéroïdes et en particulier des stérols.
L'activité de transfert est plus ou moins importante selon l'élicitine concernée, et ce, indépendamment de ses propriétés de fixation des molécules lipidiques. il est ainsi possible, selon que l'on souhaite, dans l'utilisation envisagée, privilégier la fixation des stérols ou leur transfert, de choisir l'élicitine la plus appropriée.
Les capacités respectives de fixation et de transfert des stérols peuvent aisément être évaluées par 1' homme du métier en mettant en oeuvre les protocoles expérimentaux décrits en détail dans les exemples ciaprès.
Contrairement aux protéines de transfert de lipides capables de transférer des stérols, connues jusqu'à présent, [FISCHER et al., Biochemistry, 24 , pp.
3322-3331, (1985) ; SCHROEDER et al., J. Biol. Chem., 265, pp. 151-157, (1990) ; SCHROEDER et al., Lipids, 25, pp. 669-674, (1990) ; WOODFORD et al., Chem. Phys.
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Clin Lab. Anal. 9, 129-137.
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EXEMPLE 1 : S-(4-( (4,5-dihydro-iK-imidazol-2-yl)hydrazonoj- 9,10-diméthoxy-1,2,3,4,5,6-hexahydro-8-benz[e]azulenyl]-N- [(phénylmethoxy)carbonyl]-DL-homocysteine Stade A : diméthyl carbamothioate de O-(9,10-diméthoxy1,2,3,4,5,6-hexahydro-4-oxo-8-benz[e]azulenyle Introduction de la liaison O-CS-NMe2 en position 8 On ajoute à 50C sous atmosphère inerte à 2,74 g de 9,10diméthoxy-8-hydroxy-2,3,5,6-tétrahydro-benz[e]azulen-4(1H)- one (préparation 3) dans 3 ml de diméthylformamide, 45 mg d'hydrure de sodium, puis 144 mg de chlorure de diméthylthiocarbamoyl dans 1 ml de diméthylformamide et chauffe 1 nuit à 800C.
Après avoir versé dans une solution de bicarbonate et extrait à l'acétate d'éthyle et évaporé sous pression réduite on obtient 400 mg de produit brut que l'on purifie par chromatographie en éluant avec le mélange dichlorométhanel acétone 17-3. On obtient 176 mg de produit pur attendu.
F = 134-1350C.
RMN (CDCl3) 1,88 (m) 2H CH2 en position 2 2,63 (m) 2H =C-CH2 2,75 (m) 2,86 (sl) 3,83 (s) =C-N-Me 3,48 (s) 3,83 (s) =C-OCH3 3,88 (s) 6,76 (s) Ph-H (H en position 7) Stade B : diméthyl carbamothioate de S-(9,10-diméthoxy1,2,3,4,5,6-hexahydro-4-oxo-8-benz[e]azulenyle Pyrolyse On chauffe 635 mg du produit obtenu au stade précédent à 2600C pendant 5 minutes. On obtient 475 mg de produit attendu. F = 136-l370C.
RMN (CHCl3) 1,88 (m) CH2 en position 2 4,66 (m) 2,76 (m) =C-CH2 4,85 (m) 3,10 (m) 3,04 (sl) 3,14 (sl) CONMe2 3,82 (s) 3,86 (s) =C-OCH3 7,16 (s) Ph-H (H en position 7) Stade C : 9,10-diméthoxy-8-thiol-2,3,5,6-tétrahydro-benz[e] azulen-4(1H)-one Hydrolyse : Obtention du thiol On chauffe reflux pendant 7 h 30, 474 mg du produit obtenu au stade précédent, 12 ml de méthanol et 1 ml de soude 2N, rajoute 0,5 ml de soude 2N et chauffe au reflux pendant encore 30 minutes. Après avoir ramené le pH à 4,5 avec de l'acide chlorhydrique 2N on extrait, lave, évapore sous pression réduite jusqu'à obtention de 500 mg de produit brut attendu.
Stade D : S-[9,10-diméthoxy-1,2,3,4,5,6-hexahydro-4-oxo-8- benz[e]azulenyl]-N-[(phénylméthoxy)carbonyl]-DL-homocystei- nate d'éthyle Alkylation On mélange sous atmosphère inerte 500 mg du produit obtenu au stade précédent, 4 ml de diméthylformamide, 400 mg de carbonate de potassium et 20 mg de 4-diméthylamino pyridine et 520 mg de 4-bromo-2-[[(phénylméthoxy)carbonyl] amino]butyrate d'éthyle et agite 1 nuit à température ambiante. On verse dans de l'eau, extrait à l'acétate d'éthyle, lave et évapore sous pression réduite jusqu'à obtention de 800 mg de produit brut que l'on purifie par chromatographie en éluant avec le mélange dichlorométhane/ acétone 18-2. On obtient 564 mg de produit pur attendu.
RMN (CDC13) 1,27 (t) 4,22 (q) CO2Et 1,87 (m) CH2 en position 2 2,04 (m) 2,25 (m) S-CH2~CH2 de la chaîne 2,63 (m) 2H 2,75 (m) 2H 2,81 (m) 2H S-Cfi2-CH21 =C-CH2 2,96 (m) 2H 3,04 (m) 2H 3,80 (s) 3,83 (s) =C-OCH3 4,51 (m) CH2-CH-NH-C(O)5,46 (dl) CH2-CH-NH-C(O)5,12 (s) CO2-CH2-Ph 6,81 (s) Ph-H, H en position 7 7,35 5H aromatique Stade E : S-[4-[(4,5-dihydro-lH-imidazol-2-yl)hydrazono]- 9,10-diméthoxy-1,2,3,4,5,6-hexahydro-8-benz[e]azulenyl]-N- [(phénylméthoxy)carbonyl]-DL-homocysteinate d'éthyle Introduction du groupement G A 240 mg du produit obtenu au stade précédent, on ajoute 2,5 mg d'isopropanol, 9 mg d'acide paratoluènesulfonique monohydraté, 40 mg de bromhydrate de 2-hydrazino-2imidazoline et agite 30 minutes au reflux. On évapore sous pression réduite jusqu'à obtention de 400 mg de produit brut que l'on purifie par chromatographie en éluant avec le mélange dichloroéthane/méthanol/hydroxyde d'ammonium 95/5/0,5. On obtient 266 mg (rf CH2Cl2/MeOH/NH2OH = 0,25).
RMN (CDCl3) 1,26 (t) 4,20 (q) CO2Et 1,88 (m) CH2 en position 2 4,03 (m) 2,20 (m) S-CH2-CH2 2,70 à 3,10 (m) 10H S-CH2 et =C-CH2 3,59 (s) 4H N-C-H2-C-H2-N 3,74 (s) 3,82 (s) CH30-C= 4,49 (m,dd après CO-NH-CHéchange) 5,47 (dl mobile) CO-NH-CH5,12 (s) CO2-CH2Ph 6,76 (s) Ph-H, H en position 7 7,35 (m) 5H aromatique Stade F : S-[4-[(4,5-dihydro-1H-imidazol-2-yl)hydrazono]- 9,10-diméthoxy-1,2,3,4,5,6-hexahydro-8-benz[e]azulenyl]-N- [(phénylméthoxy)carbonyl]-DL-homocysteine A 155 mg de produit obtenu au stade précédent, dans 3 ml de méthanol, on ajoute 0,5 ml de soude 2N et agite 1 h 30 à température ambiante. Après avoir ajusté le pH à 5-6, en ajoutant 0,5 à 0,6 ml d'acide chlorhydrique 2N, on évapore sous pression réduite et purifie par chromatographie le produit brut en éluant avec le mélange dichlorométhane/ méthanol/hydroxyde d'ammonium 85-15-1,5. On obtient 122 mg de produit pur attendu.
RMN (CDCl3) 1,75 à 2,10 (m) 4H CH2 en position 2, S-CH2-CH2 2,60 à 3,10 (m) 10H S-CH2 et CH2-C= 3,57 (sl) 4H N-CH2-CH2-N 3,69 (s) 6H CH30-C= 4,00 (m) CH-NHCO - 7,18 (m) CH-NHCO 5,02 (AB) CO-C-H2-CO2 6,89 (s) Ph-H, H en position 7 7,13 à 7,40 (m) 5H aromatique EXEMPLE 2 : Acide [4-[[4-[(4,5-dihydro-1H-imidazol-2- yl)hydrazono]-9,10-diméthoxy-1,2,3,4,5,6-hexahydro-8- benz[e]azulenyl]sulfinyl]-2-[[(phénylméthoxy)carbonyl] butanoïque Stade A : [4-E(9,10-diméthoxy-1,2,3,4,5,6-hexahydro-4-oXo-8- benz[e]azulenyl]sulfinyl]-2-[[(phénylméthoxy)carbonyl]amino] butanoate d'éthyle Oxydation Sous atmosphère inerte, on mélange 1 g de dioxyde de silice (0,06-0,04 m) et 0,5 ml d'eau, agite 20 minutes jusqu'à absorption de l'eau, puis ajoute 2 ml de dichlorométhane, 171 mg de monoperoxyphtalate de magnésium, 280 mg du produit obtenu au stade D de l'exemple 1 et encore 3,6 ml de dichlorométhane. Après 3 heures d'agitation à température ambiante, on essore le dioxyde de silice, lave, sèche et évapore sous pression réduite. On obtient 170 mg de produit attendu.