INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On peut rappeler que les catalyseurs à base d'oxycarbure de Mo présentent un intérêt majeur puisqu'ils offrent toujours une sélectivité élevée en particulier même quand les taux de conversion sont élevés. De plus, ils sont beaucoup moins chers et moins sensibles aux poisons que les catalyseurs classiques à base de Pt.
Cependant dans les réactions pétrochimiques catalysées par l'oxycarbure de Mo, la vitesse spécifique de la réaction exprimée en mole de produit transformé par g de catalyseur et par seconde est encore insuffisante.
A titre indicatif, quand cette vitesse est de 150 pour un catalyseur classique à base de Pt sur support de zéolithe, elle est généralement d'environ 50 pour un oxycarbure de Mo préparé de façon standard.
Aussi les inventeurs se sont posés la question d'améliorer l'activité cstalytique de ce type de catalyseur en cherchant en particulier à augmenter, dans les réactions pétrochimiques, la vitesse spécifique ramenée à l'unité de poids de catalyseur.
DESCRIPTION DE L'INVENTION Un premier aspect de l'invention est un oxycarbure de molybdène modifié de surface spécifique élevée caractérisé en ce qu'il est préparé à partir d'un oxyde de molybdène M003 ayant une structure comportant essentiellement des plaquettes ayant une orientation préférentielle.
Dans ce cas, les circuits d'aiguillage du deuxième circuit de repliement reçoivent des paires de tensions d'entrée qui proviennent non pas des deux sorties complémentaires d'un même amplificateur, comme cela se passerait pour les aiguillages du premier circuit de repliement, mais de deux sorties d'amplificateurs différents (adjacents). Ces paires de tension se croisent alors non pas pour les références Vk mais pour des références situées au milieu des intervalles entre les références Vk. Cela suppose cependant que les références Vk sont suffisamment proches les unes des autres pour que les courbes de variation en fonction de Vin se croisent encore dans leur zone de variation linéaire.
Pour la réalisation pratique des circuits d'aiguillage à structure arborescente, on devra tenir compte du fait que les aiguillages sont constitués par des transistors et que ces transistors introduisent une chute de tension de mode commun d'un étage de rang plus élevé à un étage de rang moins élevé. II sera alors préférable que les n paires de tension de commande des aiguillages aient une tension de mode commun ajustée en fonction du rang de l'étage commandé. Si une des paires de tension doit commander plusieurs aiguillages appartenant à des étages de rangs différents, on prévoira alors que cette paire de tension est dédoublée en deux paires de tension différentielles identiques mais de modes communs différents.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit et qui est faite en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 représente un schéma général d'un convertisseur analogique-numérique à circuit de repliement utilisant plusieurs circuits d'aiguillage de courant; - la figure 2 représente un diagramme de variation, en fonction de Vin, des paires de tension d'entrée du circuit de repliement; - la figure 3 représente un diagramme de variation des tensions repliées; - la figure 4 représente un schéma de circuit d'aiguillage à deux étages; - la figure 5 représente l'association de plusieurs circuits d'aiguillage permettant l'élaboration des signaux repliés et des bits de poids fort de la conversion analogique-numérique; - la figure 6 représente les courants dans certaines branches de circuits d'aiguillage dont les sorties sont connectées ensemble; -la figure 7 représente les additions de courant dans les résistances R2 et R2b de la figure 5, permettant l'élaboration du bit 82 de la conversion analogique-numérique; - la figure 8 représente un deuxième circuit de repliement, produisant deux autres tensions repliées, en quadrature de phase avec les premières; - la figure 9 représente un circuit d'aiguillage à structure arborescente à trois étages produisant deux tensions repliées.
Le convertisseur de la figure 1 comporte une circuiterie non représentée pour échantillonner et bloquer la tension à convertir; on considérera donc ci-après que la tension d'entrée à convertir est une tension échantillonnée et bloquée Vin.
Le convertisseur comporte une circuiterie pour produire, à partir de cette tension Vin, n paires de tensions qui sont variables en fonction de Vin et qui sont différentes les unes des autres. Les deux tensions d'une même paire (de rang k) varient symétriquement et se croisent lorsque Vin a une valeur de référence Vk. Les n valeurs Vk sont régulièrement réparties dans la plage où Vin est susceptible de varier.
II existe plusieurs manières de produire ces n paires de tensions.
La plus simple serait de prendre n amplificateurs ayant des sorties différentielles et recevant en entrée différentielle Vin et Vk. L'exemple décrit sur la figure 1 utilise une autre solution avec un double pont de résistances.
La tension Vin est appliquée en entrée différentielle à un premier amplificateur différentiel AD qui fournit sur deux sorties des tensions Va = Vm+Vin et Vb = Vm-Vin, où Vm est une tension de mode commun de l'amplificateur. L'une des tensions (Va) est appliquée en tête d'un premier pont de résistances dont le pied est alimenté par une source de courant SCI de valeur I. L'autre tension (Vb) est appliquée en tête d'un deuxième pont de résistances dont le pied est alimenté par une source de courant SC2 de même valeur I.
Les résistances en série ont des valeurs bien définies les unes par rapport aux autres, et en pratique il y a au moins n-l résistances identiques, de valeur R, dans chaque pont.
Les tensions sur les prises du premier pont sont successivement: Va, Va-RI, Va-2Rl, etc., Va-(n-1)RI.
Les tensions sur les prises du deuxième pont sont successivement: Vb, Vb-RI, Vb-2RI, etc.
On a disposé n amplificateurs différentiels Ao à A" 1 en aval des ponts de résistances. Le premier pont est représenté tète en bas pour simplifier la représentation des connexions entre les prises du pont et les amplificateurs.
Chaque amplificateur reçoit deux tensions d'entrée, issues l'une d'une prise intermédiaire du premier pont et l'autre d'une prise intermédiaire du deuxième pont. Par conséquent, I'une des tensions d'entrée d'un amplificateur varie comme Va-pR I, c'est-à-dire comme Vm+Vin-pRI, tandis que l'autre varie comme Vb-qRI, c'est-à-dire comme Vm-Vin-qRI. Les entiers p et q représentent les positions des prises dans chacun des ponts, en ce sens que p résistances de valeur R sont intercalées entre la tension Va et la prise du premier pont, tandis que q résistances sont intercalées entre la tension Vb et la prise du deuxième pont.
Les tensions à l'entrée de l'amplificateur connecté aux prises p et q sont donc égales pour Vin = (p-q)Rl12, et cet amplificateur fournit donc une tension différentielle nulle pour cette valeur.
I et R étant des valeurs bien définies, la valeur (p-q)Rl/2 représente une tension de référence bien déterminée pouvant servir à la conversion analogique-numérique.
On peut choisir des prises intermédiaires telles que p-q soit pair: p-q= 0, p-q=2, p-q=4, p-q=6, etc., et p-q = -2, p < = 4, p= 6, etc. de manière à définir n références de tension Vk régulièrement réparties qui sont 0, RI, 2RI, 3RI, etc. et -Rl, -2RI, -3RI, etc.
A ces 900 M1 de milieu réactionnel, on ajoute extemporanément 100Cl1 de la solution d'enzyme à raison de 35 U/ml dans le tampon Tris-HCl.
On mesure alors la cinétique de la libération de para-nitroaniline par l'absorption d'une lumière mono-chromatique de longueur d'onde 379 nom au moyen du spectrophotomètre, ce qui permet de calculer le pourcentage d'inhibition IE suivant la formule -ci-dessous: IE = SAbB / mn - dAbE / mn x 100 bAbB/mn dans laquelle hAbB / mn est la différence d'absorbance par minute du milieu réactionnel pour l'activité basale, et AAbE / mn, la différence d'absorbance du milieu réactionnel pour l'essai avec effecteur. Les valeurs d'absorbance prises en compte sont celles correspondantes à la période linéaire de l'évolution de l'absorbance en fonction du temps.
2.3. Inhlbltlon de la phospholipase A2 Selon le principe du test (UTHE, J.F. and MAGEE, W.L., Can. J.
Biochem. (1971), 49, 776 ; DENNIS, E.A., J. Lipids Res., (1973), 14, 152), l'enzyme est mise en présence d'un phospholipide. Celui-ci est alors transformé en lysolécithine avec libération d'un acide gras, insoluble dans le milieu réactionnel.
- solution à 14 mM de L-phosphatidylcholine dimyristoyl (substrat) : 600 l - solution de chlorure de sodium 0,67 M : 150 l - solution de chlorure de calcium 66 mM : 200 il - eau distillée : 850 l - solvant, sans ou avec effecteur à 0,5 % : 100 fi A ce milieu, on ajoute extemporanément 100,ul de solution d'enzyme dans l'eau distillée à la concentration de 96 U/ml.
Comme dans le cas de l'inhibition de l'élastase, la cinétique réactionnelle est suivie au moyen d'un spectrophotomètre Uvikon941(), à la longueur d'onde de 360 nm.
On détermine le pourcentage d'inhibition Ip de la phospholipase A2 par calcul suivant une formule analogue à celle de l'inhibition de l'élastase Ip = #AbB/mn - #AbE/mn x 100 #AbB/mn dans laquelle hAbB et hAbE ont la même signification que précédemment.
2.4. Inhibltlon de la 5'-lipoxvgénase Comme cela a été exposé plus haut, la lipoxygénase intervient dans la formation de médiateurs de l'inflammation, en particulier les leucotriènes, à partir de l'acide arachidonique.
Composition du milieu réactionnel - acide linoléique (substrat), solution 0,5 mM : 2 000 cul - tampon borate 0,2 M à pH 9 : 950 il - solvant, sans ou avec effecteur à 0,5 % : 100 100,ul dans le tampon borate Pour préparer la solution d'acide linoléique ci-dessus, on réalise préalablement une salification partielle de l'acide linoléique dans du méthanol en présence de soude, puis on l'introduit dans le tampon borate.
On ajoute ensuite extemporanément 100 mol de solution de l'enzyme 5'lipoxygénase dans du tampon borate à la concentration de 10 U/ml.
Bien entendu, la présente invention est susceptible de nombreuses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. Notamment, en ce qui concerne le dessin des cellules et la surface de celles-ci. A titre d'exemple, dans un mode de réalisation de la présente invention, chacune des cellules a une dimension de 25 ym et est espacée des voisines de 25 ssm, la surface active ayant une valeur totale de l'ordre de 1 mon2, On peut alors réaliser un plot de grille de 400 x 300 ssm2 en utilisant 45 cellules fantôme. On notera également que la disposition et la forme du plot de grille peuvent être quelconques.
CONVERTISSEUR ANALOGIQUE-NUMERIQUE A CIRCUIT DE REPLIEMENT ARBORESCENT L'invention concerne les convertisseurs analogiques-numériques, c'est-à-dire les circuits électroniques capables de convertir un signal d'entrée analogique en une valeur numérique précise représentant l'amplitude du signal analogique. La valeur numérique est obtenue sous forme d'un mot de plusieurs bits, codé en binaire pur ou en un autre code.
Plusieurs procédés de conversion existent, et le choix d'un procédé plutôt qu'un autre dépend des performances que l'on attend du convertisseur. Les paramètres les plus importants de ces performances sont: - la résolution, définie par le nombre de bits du mot de sortie représentant avec exactitude l'amplitude du signal analogique ; le nombre de bits peut être de 16 à 18, voire 20, pour les convertisseurs les plus précis, et la précision est en général de + ou - 1/2 bit de poids le plus faible; - la rapidité, c'est-à-dire le nombre d'opérations de conversion qu'on peut effectuer en une seconde; - la consommation de puissance : un convertisseur rapide et précis consomme beaucoup plus d'énergie qu'un convertisseur lent et peu précis ; or la consommation de puissance entraine un échauffement de la puce de circuit intégré sur laquelle est réalisé le convertisseur. Cet échauffement doit être compensé par des moyens de refroidissement qui rendent le circuit difficilement utilisable lorsqu'il y a des contraintes d'encombrement à respecter. De plus, avec la multiplication des équipements dits "portables" (fonctionnant à l'aide de piles), le critère "consommation de puissance élevée" devient également synonyme de "faible durée de vie de l'équipement"; - et bien sûr le coût de conception et de fabrication du convertisseur lié en particulier à la surface de puce de circuit intégré utilisée par le convertisseur.
Les qualités d'un convertisseur analogique-numérique résultent d'un compromis entre les paramètres ci-dessus et un but de la présente invention est d'améliorer ce compromis.
Parmi les structures connues de convertisseurs analogiquesnumériques, on peut citer: - les convertisseurs à approximations successives, de fonctionnement relativement lent; - les convertisseurs "flash" qui utilisent 2N comparateurs en parallèle, de structure encombrante et consommant une puissance élevée; - les convertisseurs à interpolation, à structure en série (plusieurs étages en cascade) ou en parallèle; - les convertisseurs à repliement de signal.
L'invention s'intéresse à cette dernière catégorie de convertisseur, qui peut d'ailleurs être associée aux autres catégories dans des convertisseurs mixtes.
Le rôle d'un circuit de repliement de signal est de produire au moins deux tensions dites "repliées": ce sont des tensions analogiques qui varient sensiblement sinusoïdalement en fonction de la tension Vin à convertir, et qui se croisent pour plusieurs valeurs de Vin qui sont des valeurs de référence parfaitement déterminées, régulièrement réparties dans un intervalle de tension où Vin est susceptible de varier.
Le circuit de repliement de signal peut avoir deux fonctions différentes (et en général il aura les deux): - il fournit des informations sur la position de la tension Vin par rapport aux différentes valeurs de référence; ces informations servent à établir les bits de poids fort de la conversion analogique-numérique, - et, de plus, il fournit à sa sortie des tensions analogiques repliées qui peuvent être utilisées par des circuits d'interpolation série ou parallèle pour fournir des bits de poids plus faible améliorant la résolution de la conversion analogique-numérique.
Un but de la présente invention est de proposer un tel circuit de repliement de signal et de l'incorporer à une architecture de convertisseur analogique-numérique. Le circuit proposé offre un bon compromis entre les paramètres évoqués ci-dessus, et notamment la précision et la consommation de puissance.
On propose donc un convertisseur analogique-numérique qui comporte un circuit de repliement de signal comprenant: - des moyens pour produire n paires de tensions variant de manière monotone avec Vin, les tensions d'une paire de rang k se croisant lorsque Vin a une valeur de référence égale à Vk et variant linéairement autour de leur point de croisement, les tensions Vk étant régulièrement distribuées, - au moins deux circuits d'aiguillage de courant, dont chacun possède au moins trois paires d'entrées et au moins deux sorties appelées sortie directe et sortie inverse, un circuit d'aiguillage de rang i ayant les caractéristiques suivantes: - il reçoit au moins les paires de tensions de rang k-l, k, et k+1, les circuits de rang différent recevant des ensembles de paires de tensions différents, - il comporte une source de courant alimentant un groupe de branches montées en structure arborescente à au moins deux étages dont le dernier comporte au moins quatre branches, chaque branche d'un étage alimentant deux branches de l'étage suivant, la répartition du courant dans chaque embranchement étant fonction des paires de tension de rang k-l, k, et k+1, et les sorties directe et inverse de ce circuit étant prises respectivement sur deux branches différentes du dernier étage, les sorties directes des différents circuits d'aiguillage étant reliées entre elles pour additionner les courants qui les parcourent et foumissant un premier signal replié, et les sorties inverses étant également reliées entre elles et fournissant un deuxième signal replié complémentaire du premier.
Des informations sur la position de Vin par rapport aux tensions de référence sont obtenues en combinant les courants issus des branches du dernier étage de plusieurs circuits d'aiguillage différents, et ces informations sont utilisées pour produire des poids forts de la conversion analogique-numérique du signal Vin.
Deux mises en oeuvre principales de l'invention peuvent être prévues. Dans une première mise en oeuvre, les circuits d'aiguillage ont deux étages et permettent d'aiguiller le courant préférentiellement vers l'une des quatre branches du deuxième étage. Si l'un des circuits d'aiguillage reçoit les paires de tension se croisant pour Vin égal à Vk11 Vk, Vu,11 le courant est aiguillé préférentiellement en fonction de la position relative de Vin par rapport à ces trois références. Le circuit suivant reçoit les paires de tension se croisant pour Vin = V+1, Vk+2, VkF3; il y a au moins (n-1)/2 circuits d'aiguillage (éventuellement un de plus à une extrémité) s'il y a n références Vk.
Dans une autre mise en oeuvre, les circuits d'aiguillage ont trois étages, et permettent d'aiguiller le courant préférentiellement vers l'une des huit branches du troisième étage en fonction de la position de Vin par rapport à sept références de tension qui sont Vk3, Vk2, Vk.1, Vk, Vk+1, Vu+21 Vk+3 . Le circuit d'aiguillage reçoit sept paires de tensions de commande se croisant pour ces valeurs de référence. Le circuit voisin, s'il y en a, reçoit le groupe de tensions suivantes correspondant aux références Vk+3 et les six suivantes. On additionne les courants d'au moins trois des branches de sortie d'une part, et trois autres branches de sortie d'autre part, pour produire les deux signaux repliés complémentaires.
On pourrait généraliser à un nombre d'étages quelconque, en indiquant que le circuit de repliement de signal comprend M circuits d'aiguillage de courant à structure arborescente à Z étages alimentés par une source de courant: avec Z au moins égal à 2, chaque circuit d'aiguillage ayant 2Z - 1 paires d'entrées recevant chacune une paire de tensions prise parmi les n paires, les 2Z - 1 paires de tensions correspondant à 2Z références Vk adjacentes, le courant de la source étant aiguillé préférentiellement dans une branche parmi 2Z branches de sortie en fonction des valeurs des tensions d'entrée, et le circuit d'aiguillage ayant une sortie directe obtenue par la réunion de 2z.1 -1 branches de sortie différentes et une sortie inverse obtenue par la réunion de 2Z-'-1 autres branches de sortie, les sorties directes des différents circuits d'aiguillage étant reliées entre elles et fournissant un premier signal replié, et les sorties inverses étant également reliées entre elles et fournissant un deuxième signal replié.
II est à noter que dans le cas où il y a au moins 3 étages dans les structures arborescentes (Z supérieur ou égal à 3), il peut n'y avoir qu'un seul circuit d'aiguillage pour faire le repliement, alors que si Z est inférieur ou égal à 2 il y a obligatoirement plusieurs circuits d'aiguillage.
Enfin, le convertisseur peut comporter un deuxième circuit de repliement de signal, utilisant des aiguillages de courant à structure arborescente, pour produire deux autres signaux repliés, variant avec Vin en quadrature de phase avec les premiers. Ceci peut être utile lorsque les signaux repliés sont utilisés pour une conversion analogique-numérique fine à l'aide d'un circuit d'interpolation à plusieurs étages en cascade : le premier étage reçoit alors quatre signaux repliés, dont deux sont complémentaires et les deux autres sont en quadrature de phase avec les premiers.
La figure 72 est un nouvel exemple d'une particule de sécurité isotherme modulaire (9), selon l'invention. Cet exemple est constitué d'un élément de base (9) complété sur sa partie supérieure d'un élément obturateur plat (52) et respectivement sur sa partie inférieure de six éléments prolongateurs (51), de deux éléments disques (54) et d'un élément obturateur en demi-sphère (53). Notons que les cinq cloisons supérieures formées par la succession des éléments renferment des flotteurs (7) en mousse alors que les cinq cloisons inférieures renferment des lests (8). Ainsi constituée la particule de sécurité isotherme (9), selon l'invention, est lestée afin d'avoir un niveau de flottaison au disque (2. 1). Cette particule présente donc cinq disques mais seulement deux couches d'air clos. Les trois disques de la base modulaire (9) sont aériens, alors que les deux éléments disques (54) sont immergés. Cette particule est particulièrement stable car elle a un tirant d'eau (42) très important, formé par neuf modules immergés; de plus, les deux disques immergés (54) et (54.1) sont très éloignés des trois disques de l'élément de base (9), ce qui permet aux disques des particules agglomérées de se bloquer très rapidement réduisant presqu' à néant la déformation de la couverture lors de poussées verticales (24). Précisons que les différents éléments ou modules peuvent être soit collés, soit simplement mais fermement emboîtés afin de conserver un caractère évolutif La figure 73 est une vue représentant un nouvel accessoire pour particules de sécurité (9) modulaires. Ce nouvel accessoire est un cylindre antigel (61) palliant à la poussée de la glace, lorsque la surface de l'eau gèle, dans le but de préserver les murs (32) de la piscine contre toute détérioration ou déformation.
Les parois (62) du cylindre antigel (61) sont flexibles afin de pouvoir être compressées et facilement déformées en cas de gel. L'intérieur du cylindre antigel (61) peut être rempli d'air, mais il peut avantageusement être rempli, par exemple d'un liquide antigel (63), ce qui réduira le lestage (8) qui aurait été nécessaire afin de compenser l'air immergé. Equipée de ce cylindre antigel (61) la particule remplit non seulement son rôle de sécurité mécanique afin d'éviter toute noyade, mais elle est aussi un dispositif de protection du bassin contre la poussée du gel lors de la transformation de l'eau en glace, en effet, les poussées seront amorties par les cylindres antigels (61). La couverture ainsi équipée remplit donc avantageusement le rôle de couverture d'hivernage, étant donné que le bassin est protégé contre la dilatation de la glace et que les pluies passent à travers les couches de disques, filtrant ainsi les grosses impuretés telles que par exemple les feuilles. La couverture résiste même à une forte épaisseur de neige car contrairement aux bâches à boudin d'eau ou à filet filtrant, la couverture formée par les particules n'est pas fixée à la plage entourant la piscine et peut donc s'immerger si le poids de la neige est excessif, ce qui permettra à la neige d'entrer en contact avec l'eau, ce qui la fera fondre, réduisant par le fait le poids de la neige et éliminant le risque d'arrachement des fixations équipant les bâches d'hivernage classique.
La figure 74 est une vue représentant un système modulaire à visserie pour la fabrication de particules de sécurité isothermes (9). L'élément prolongateur (51.1) présente une partie de filet mâle (57) ainsi qu'une partie taraudée femelle (58). Sont visibles inclus dans les deux cloisons des trois éléments (51.1) un flotteur (7) et un lest (8).
La figure 75 est une vue d'une nouvelle particule de sécurité isotherme (9) selon l'invention, caractérisée en ce qu'elle comporte sur ses disques (2) haut et bas des crans de blocage (3), ainsi que des rayons (5) avec multiples crans de blocage (6) montés sur une platine rotative (4). Notons qu'une portion intéressante d'une particule voisine est dessinée en pointillé.
La figure 76 est une vue en coupe, à une échelle différente, de l'agglomération de sept particules de sécurité isothermes (9), conformes à la figure 75. Cette figure nous montre que les six rayons (5) avec crans de blocage (6) de la particule (9) entourée vont se positionner à l'intérieur des six particules voisines (9) et que les six particules voisines ont toutes un rayon (5) venant se placer respectivement et parallèlement à côté des six rayons de la particule (9) entourée.