INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- Y représente un groupe organique divalent qui est lié à l'atome de silicium adjacent par une liaison carbone-silicium et à un bloc polyoxyalkylène par un atome d'oxygène, - le poids moléculaire moyen de chaque bloc siloxane est compris entre environ 400 et environ 10.000, celui de chaque bloc polyoxyalkylène étant compris entre environ 300 et environ 10.000, - les blocs siloxane représentent de 10 % environ à 95 % environ en poids du copolymère bloc,
- le poids moléculaire moyen en poids du copolymère bloc étant d'au moins 3. 000 et de préférence compris entre 5000 et 1000000 et encore plus particulièrement entre 10000 et 200000.
R et R' sont préférentiellement choisis parmi le groupe comprenant les radicaux alkyls comme par exemple les radicaux méthyle, éthyle, propyle, butyle, pentyle, hexyle, octyle, décyle, dodécyle, les radicaux aryls comme par exemple phényle, naphtyle, les radicaux aralkyls comme par exemple benzyle, phényléthyle, les radicaux tolyle, xylyle et cyclohexyle.
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Le paragraphe 9. 2. décrit matériellement le microscope utilisé et le paragraphe 9. 3. donne les principes de dimensionnement applicables. Le microscope étant d'une conception matérielle différant notablement du mode de réalisation 3, son réglage et son utilisation diffèrent également fortement du réglage et de l'utilisation du microscope selon le mode de réalisation 3.
Le microscope fait l'objet d'un ensemble de réglages effectués en l'abscence de l'échantillon: - Le réglage de position des différents éléments est effectué comme décrit au paragraphe 9. 5. Ce réglage fait appel à une procédure d'acquisition d'images décrite au paragraphe 9.4.
- Les tableaux permettant la commande du miroir de déviation du faisceau sont déterminés comme décrit au paragraphe 9.6.
- Les tableaux permettant la commande des vitres (5165) et (5191), utilisées pour supprimer le faisceau d'éclairage direct, sont déterminés comme décrit au paragraphe 9.7.
- La constante K , équivalente à celle utilisée dans le premier mode de réalisation, est déterminée comme décrit en 9.8.
- La position des capteurs CCD doit faire l'objet d'un réglage fin décrit au paragraphe 9.10.
- Le tableau caractérisant la réponse fréquentielle des capteurs est déterminé comme décrit au paragraphe 9.11.
- Les coordonnées relatives des points centraux des images obtenues de chaque coté du microscope sont déterminées comme décrit au paragraphe 9.12.
- Les phases de chaque faisceau d'éclairage sont déterminées comme décrit au paragraphe 9.13.
Après mise en place de l'échantillon le microscope fait l'objet d'un ensemble de réglages supplémentaires : - La position des objectifs est réglée comme décrit au paragraphe 9.14.
- Les coordonnées relatives x,y,z des points d'origine des faisceaux de référence associés à chaque objectif, ainsi que l'indice moyen no de l'échantillon et son épaisseur L, sont déterminés comme décrit au paragraphe 9.15.
- La valeur w0 caractérisant la position de l'échantillon est calculée comme décrit au paragraphe 9.16. La procédure décrite au paragraphe 9.16. est essentiellement semblable à celle décrite au paragraphe 7.15. et comporte en particulier un premier réglage de focalisation.
- La fonction de compensation des aberrations Dp est obtenue comme décrit au paragraphe 9.17.
Lorsque ces réglages ont été effectués, la procédure d'obtention d'images tridimensionnelles est lancée. Une version de cette procédure, analogue à celle décrite pour le troisième mode de réalisation, est
décrite en 9.18. Une version spécifiquement adaptée de cette procédure est décrite en 9.19. Dans tous les cas, les représentations fréquentielles bidimensionnelles sont acquises en utilisant une procédure décrite au paragraphe 9. 9., qui est également utilisée dans certaines étapes de réglage.
Bien que cela ne soit pas rappelé, un réglage de focalisation analogue à celui décrit en 7.17.3. est effectué, ce qui peut impliquer un recalcul de w0 et Dp.
Le bac 104 est alors tâché par les crochets 131 qui le maintenaient, et descendu par le vérin 141 à l'étage inférieur dans 1'espace auparavant occupé par le bac 103. Puis les crocs 1410 du vérin tâchent le bac 104, et le chariot et son vérin vont déplacer les bacs 105 puis 101 jusqu'aux emplacements occupés auparavant par les bacs 104 et 105.
Ce cycle de déplacement des bacs étant effectué, l'opérateur dispose à nouveau d'un bac plein 102, surmonté d'un espace libre permettant de saisir les bretelles de ce bac.
Le container peut contenir cinq bacs de chacun 40 bretelles de 12 capteurs, ou 80 bretelles de 6 capteurs, ce qui permet au système d'embarquer environ 2400 capteurs. Les épingles vides sont stockées après utilisation dans un bac supplémentaire prévu à cet effet et placé à côté du module 10 de stockage, ou dans le bac en train d'tre vidé.
Dans une variante de réalisation non représentée sur les figures, les épingles de capteurs géophysiques ne sont pas stockées dans des bacs mais accrochés sur des râteliers constitués chacun de deux tiges horizontales se déplaçant selon le mme principe de carrousel que décrit cidessus.
En référence maintenant à la figure 3a, le module 20 de pose de capteurs comprend : d'une part un bras 21 fixé à l'arrière de l'automoteur 40 par une articulation 210 autorisant une rotation du bras autour d'un axe 2100 de direction X, ladite rotation étant commandée par exemple par des moyens électrohydrauliques réalisés ici sous la forme de vérins asservis à une commande électrique.
Cette rotation permet de positionner le bras 21 selon toute position angulaire souhaitée dans une plage angulaire s'étendant symétriquement de part et d'autre du plan longitudinal vertical XZ lié à l'automoteur, de manière à placer automatiquement le bras 21 à la verticale de I'axe 2100 sur des terrains présentant un dévers latéral pouvant atteindre 20% (c'est à dire correspondant à un angle d'environ 11 ). Pour déterminer la consigne de mouvement transmise aux vérins, un capteur associé au bras 21 délivre une mesure de l'écart angulaire entre le plan XZ et le plan vertical vrai contenant la direction X. d'autre part un ensemble remorqué d'enfouissage, solidaire du bras 21 dans sa rotation autour de l'articulation 210 de l'arrière de l'automoteur. La fonction de cet ensemble remorqué est d'ouvrir un sillon 223 devant l'endroit de pose désiré des capteurs et de refermer ledit sillon sur les capteurs posés afin de les enfouir. Cet ensemble comprend un soc relevable 22 à double versoir et deux rouleaux 23, disposés sur le terrain sensiblement à l'aplomb vertical de l'extrémité arrière du bras 21. Les dispositions respectives du soc et des rouleaux par rapport au bras 21 sont telles que le soc est devant le lieu d'implantation des capteurs sur le terrain, et les rouleaux derrière.
Les deux rouleaux sont disposés de part et d'autre d'un axe parallèle à X passant par le centre du soc et correspondant au sillon 223 ouvert par ledit soc, et leurs champs 230 sont orientés en biais à 45 environ vers ce sillon. Ces rouleaux (de type métallique ou pneumatique gonflé sous basse pression) sont destinés à refermer le sillon 223 lors de la progression de l'automoteur.
Le bras 21 comporte deux rails longitudinaux parallèles 211 et 212, sur lesquels un chariot 24 peut coulisser dans la direction X entre une position rentrée dans laquelle le chariot, à l'avant du bras, est proche de l'arrière de l'automoteur et une position sortie située à l'arrière du bras, ces deux positions d'extrémité définissant une course maximale du chariot d'environ 1300 mm.
Le chariot est mis en mouvement par exemple par une courroie crantée entraînée par une poulie également crantée, solidaire de I'arbre de sortie d'un moteur hydraulique. La rotation de cette poulie est mesurée en permanence par un capteur angulaire permettant un asservissement en boucle fermée du mouvement du chariot à la vitesse de l'automoteur sur le terrain, comme on va 1expliquer plus loin dans ce texte.
Un premier vérin 25 est fixé sur le chariot 24, selon une direction parallèle à la projection de la direction verticale dans le plan YZ (qui correspond à la verticale si I'axe X est horizontal).
La tige de sortie 250 de ce vérin, qui peut se déployer en-dessous de lui vers le bas, porte à son extrémité basse le cylindre d'un second vérin 26, qui est monté à pivotement sur une articulation 251 portée par la tige 250 autour d'un axe 2510 horizontal perpendiculaire à I'axe X, I'axe 2510 coïncidant avec I'axe Y lorsque I'axe Y est horizontal.
La direction de la tige de sortie 260 de ce deuxième vérin, comprise comme celle du vérin 25 dans le plan vertical contenant la direction X longitudinale de l'automoteur (correspondant au plan XZ si I'axe Y est horizontal), peut ainsi varier autour d'un axe horizontal perpendiculaire à X par rapport à I'axe du vérin 25 dans une plage de plus ou moins 11 .
Cette tige 260 est également destinée à tre déployée vers le sol.
L'extrémité basse de cette tige de sortie 260 est reliée à un bras de plantation 27 destiné à effectuer la plantation des capteurs.
On notera ici que la figure 3a représente quatre étapes successives du déplacement du chariot unique et du déploiement correspondant de ses vérins. De plus sur cette figure le système S est sur un terrain horizontal et par conséquent le vérin 25 s'étend parallèlement à Z (car Y est horizontal), et le vérin 26 s'étend dans le prolongement du vérin 25 (car X est horizontal).
Le bras de plantation 27, qui apparaît mieux en détail sur les figures 4a à 4c auxquelles on se reportera maintenant, est muni à son extrémité basse éloignée des vérins de deux pinces à commande électrique 270 destinées à saisir les capteurs géophysiques 100 à la sortie du module 30 d'alimentation, comme cela sera détaillé plus loin, et à assurer le maintien de ces capteurs géophysiques jusqu'à ce que leur pose soit effectuée.
Ser Ala Met Thr Thr Ser Ser Ser Gln Lys
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 10:
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 10:
Ile Met Lys Glu Lys Lys Ser Leu
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 11:
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 11:
Ile Met Lys Glu Lys Lys Ser Leu Val
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 12:
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 12:
Lys Ser Leu Val Arg Leu Ser Ser
L'enveloppe se déforme sous l'effet du choc de la masse de l'appareil écrasant le coussin en expulsant l'air et reprend sa forme initiale en admettant l'air dans le volume s'agrandissant lors de la levée du poids.
Ces véritables coussins amortisseurs sont disposés à l'intérieur du sac pour protéger l'appareil des chocs.
Cet amortisseur pneumatique n'est pas suffisamment efficace dans tous les cas.
En effet, il arrive, lors de chocs plus importants, que l'air du coussin se vide trop rapidement rendant l'amortissement plus faible alors qu'il devrait augmenter avec la violence du choc.
L'invention a pour but de remédier à ces inconvénients par un bouclier amortisseur à couches multiples de mousse permettant de garantir un amortissement grandissant avec la violence du choc.
A cet effet, l'invention se rapporte à une pièce, par exemple en croissant ou en U, à incorporer dans un sac de transport par exemple en habillage intérieur de ses chants destinée à caler l'objet transporté et à l'amortir efficacement et ceci d'autant plus efficacement que le choc est violent.
Elle permet de procurer au sac un rembourrage amortisseur efficace le long de trois de ses chants intérieurs dont le chant inférieur et les deux chants latéraux adjacents.
Plus particulièrement, cette pièce est une bande ou une sangle sur laquelle ont été rapportés des coussins amortisseurs à savoir deux coussins de fond et un coussin latéral de chaque côté.
Ces coussins sont formés chacun d'une pluralité de tranches de mousse synthétique superposées de densité et/ou de types différents empilées les unes sur les autres.
On distingue un empilement à effet de rebondissement par superposition de tranches denses et de tranches peu denses. On peut imaginer également des tranches de densités augmentant progressivement dans un sens ou dans l'autre selon l'effet recherché. Cette dernière variante assure un amortissement sans rebondissement.
Lors d'une chute, l'objet vient frapper les coussins composites en mousse. La tranche supérieure de mousse tendre s'écrase en premier. Les couches plus denses présentent une certaine résistance à l'écrasement assurant un effet de retard bénéfique à l'amortissement. Ainsi, même pour un choc violent, l'écrasement du coussin s'effectue en douceur.
Dans le but d'obtenir un amortissement particulier, on peut envisager de nombreuses possibilités dans l'empilement des tranches de mousse de densités différentes composant le type de coussin formant le bouclier amortisseur selon l'invention.
On peut faire varier l'épaisseur et/ou la densité et/ou la progression de la densité des différentes tranches de mousse. En particulier, on peut imaginer de former le coussin selon l'invention d'une suite ou d'une superposition de tranches de mousse denses puis peu denses ou d'une succession de tranches de mousse de moins en moins ou de plus en plus denses ou d'un empilement de tranches de mousse différentes en densité et/ou en épaisseur par exemple de plus en plus épaisses, ou encore un coussin qui combinerait des tranches de mousse de plus en plus denses et d'épaisseur croissante ou décroissante ou toute autre combinaison des variantes ci-dessus.
Selon une variante, il est prévu des compositions différentes entre les coussins de fond et les coussins latéraux. Le ou les coussins de fond comportent cinq épaisseurs de mousse alors que les coussins latéraux ne comportent que trois épaisseurs.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront dans la description qui suit, donnée à titre d'exemple non limitatif en référence au dessin dans lequel la figure 1 est une vue générale en perspective d'une première variante du bouclier amortisseur selon l'invention la figure 2 est une vue générale composite en perspective montrant une autre variante du bouclier amortisseur et la composition des coussins de fond et des coussins latéraux les figures 3 et 4 sont des vues en coupe transversale illustrant la composition des coussins respectivement de fond et latéraux représentés sur la figure 2 la figure 5 est une vue en perspective écorchée d'un des coussins composant le bouclier amortisseur selon l'invention, montrant la pluralité de tranches de mousse de densités différentes les figures 6 à 9 sont des vues schématiques en coupe transversale illustrant les différents empilements possibles de tranches de mousse de densités différentes pour obtenir l'amortissement désiré les figures 10 et 11 sont des vues schématiques en coupe transversale d'un coussin selon l'invention successivement au repos et en écrasement amortissement lors d'un choc, par exemple une chute sur le sol la figure 12 est une vue en perspective montrant par transparence la pièce d'amortissement selon l'invention en place dans un sac de transport.
On décrira ci-après plusieurs variantes du bouclier d'amortissement selon l'invention qui procède de l'idée générale inventive de l'utilisation de la mousse dans différentes densités et épaisseurs. On prendra comme exemple une succession sous la forme d'un empilement de plusieurs tranches de mousse de densités différentes. Il est bien entendu que, si cette variation de densité peut être obtenue sans fractionnement, c'est-à-dire dans un seul bloc de mousse, cette forme de réalisation convient également.
(#i # [39:32], pi = ai et gi = ai) quand BH = -2, #et p31 = a31 et g31 = 0 quand AH = 0, #i#[39:31], ai = 0 alors : (#i# [39:32], pi = 1) et p31 = O et g31 = 0 et Cout30 = 0 ; . BH = -1 et AH = -1 et Cout30 = 0,
PH = AH quand BH = -1, # et GH = AH quand AH = -1 #i# [39:31], ai = 1 alors : (#i# [39:31], gi = 1) et Cout30 = 0 ; . si BH = 0 et AH = -2 et Cout30 = 0,
PH = AH quand BH = 0, # quand AH = -2, <RTI ID=20.1
Quel que soit le mode de détermination de dépassement, le procédé de l'invention, consiste, si un dépassement est détecté, à fournir au multiplexeur une valeur de saturation positive VALSAT+ ou négative VALSAT-. avec VALSAT|+ = 2n-1-1 VALSAT ~2n-1 Si le format à ne pas dépasser est 32 bits, alors VALSAT = FF 8 000 0000 h ; et VALSAT = 00 7 FFF FFFF h.
Si aucun dépassement n'est détecté, l'unité d'évaluation 4 envoie au multiplexeur 2 un message NON - SAT lui indiquant qu'il pourra charger le résultat S, dès que celui-ci aura été déterminé.
INTERRUPTEUR HAUTE TENSION REALISE A PARTIR DE CELLULES A DEUX INTERRUPTEURS AIDES A LA FERMETURE ET A L'OUVERTURE, CONNECTEES EN SERIE DESCRIPTION Domaine de l'invention L'invention concerne un interrupteur électronique haute tension réalisé à partir d'une pluralité de cellules à deux interrupteurs aidés à la fermeture et à l'ouverture, connectées en série. Cet interrupteur haute tension est destiné à être utilisé, en particulier, dans des convertisseurs DC/DC haute tension (DC : courant continu).
Etat de la technique Les convertisseurs DC/DC haute tension sont des systèmes alimentés par une tension continue et qui permettent de délivrer, en sortie, une haute tension continue, c'est-à-dire une tension supérieure à 1 kV.
Ils peuvent être utilisés, par exemple, au sein d'une alimentation continue haute tension, c'est-à-dire dans un système destiné à transformer l'énergie électrique issue du réseau électrique national en une haute tension continue.
Les alimentations continues haute tension comportent, généralement un étage élévateur de tension.
Cet étage élévateur de tension transforme la tension alternative du réseau électrique national en une autre tension alternative de même fréquence, mais d'amplitude supérieure. Une régulation de la haute tension doit donc être opérée, soit en amont, soit en aval, de l'étage élévateur.
On distingue deux types d'alimentations haute tension - les alimentations haute tension régulées sur la basse tension, c'est-à-dire les alimentations dans lesquelles la régulation de la haute tension s'opère en amont de l'étage élévateur ; et - les alimentations haute tension régulées sur la haute tension, c'est-à-dire les alimentations dont la régulation de la haute tension s'opèrent en aval de l'étage élévateur.
Parmi les alimentations haute tension, certaines fonctionnent à la fréquence du réseau, soit 50 Hz en France. Ces alimentations comportent, par exemple, deux convertisseurs haute tension, qui utilisent la fréquence du réseau électrique. Ces deux convertisseurs, sont décrits dans les articles The realization of the power converters for the CERN FR system of LEP , A. DELIZEE, J.-C. CARLIER, P. PROUDLOCK, IEEE Proceedings, 1990 Nineteenth Power Modulator Symposium et Thigh voltage d. c. power supplies , J. S. BEKINK, A. J. J. COLIJN, Holec Projects, EPE Journal, June 1994. Les convertisseurs décrits dans ces articles comportent des transformateurs magnétiques qui permettent d'élever la tension alternative à la fréquence du réseau ; ils comportent également un redresseur, ainsi qu'un système de régulation à thyristors. La tension, ainsi régulée, est introduite dans un étage élévateur, puis dans un étage de redressement et un filtrage ; on obtient ainsi, en sortie du convertisseur, une haute tension continue. Ces convertisseurs sont généralement utilisés pour de très fortes puissances et permettent la réalisation d'une alimentation avoisinant les 1 MW.
D'autres types d'alimentations haute tension fonctionnent en haute fréquence, c'est-à-dire à une fréquence d'au moins 10 kHz. Pour obtenir cette haute fréquence, le courant provenant du réseau électrique est d'abord redressé et filtré, permettant ainsi d'obtenir une basse tension continue. Il est ensuite introduit dans un étage onduleur qui consiste à transformer la basse tension continue en une tension alternative, grâce à l'onduleur. Cette tension est ensuite introduite dans l'étage élévateur, puis dans un autre étage de redressement et de filtrage avant de devenir une haute tension continue.
La régulation de la tension, dans ce type d'alimentation, peut avoir lieu à différents niveaux.
Tout d'abord, elle peut avoir lieu sur le redressement de la tension issue du réseau, au moyen d'un pont de GRAETZ, comme cela est décrit dans l'article L'électronique de puissance dans l'imagerie médicale , J. LAEUFFER et J. SALESSES, Revue Générale de l'Electricité, Juin 1992.
Elle peut aussi être effectuée au niveau de la tension continue issue de l'étage de redressement et de filtrage. Elle est alors réalisée au moyen d'un hacheur, comme cela est décrit dans l'article High power high voltage generator , I. BONANNI, L. CRISTOFOLI, Proceedings of EPE 87 Grenoble.
A partir de 23,Og (0,075 mole) de N-(4-amino-3-nitro-phényl)-4-méthylbenzènesulfonamide (RN 59457-54-4) et de 29,7g (0,3 mole) de 1,2-dichloro- éthane on a obtenu des cristaux jaunes qui, après purification par recristallisation de l'alcool éthylique 96 au reflux, fondaient à 146 C (Kofler) et dont l'analyse élémentaire calculée pour C15H16N3O4SCl était : % C H N O S CI Calculé 48,72 4,36 11,36 17,30 8,67 9,59 Trouvé 48,89 4,38 11,29 17,43 8,64 9,72 # 2ème étape :
synthèse du N4-(2-chloro-éthyl)-2-nitro-benzène-1,4-diamine et quaternisation.
A partir de 136,Og (0,365 mole) de N-(4-amino-3-nitro-phényl)-N-(2-chloro-éthyl)- 4-méthyl-benzènesulfonamide obtenu à l'étape précédente, on a obtenu 75,7g de cristaux brun-rouge de N4-(2-chloro-éthyl)-2-nitro-benzène-1,4-diamine qui, après purification par recristallisation du benzène au reflux, fondaient à 107 C (Kofler).
Pour la quaternisation, on a suivi le mode opératoire décrit à l'exemple 1 (3ème étape).
A partir de 10,8g (0,05 mole) de N4-(2-chloro-éthyl)-2-nitro-benzène-1,4-diamine obtenu ci-avant et de 4,9g (0,06 mole) de 1-méthyl-1 H-imidazole (RN 616-47-7) dans le toluène on a obtenu 11,5g de cristaux brun-rouge qui fondaient à 204 C et dont l'analyse élémentaire calculée pour C12H16N502CI + H20 était : % C H N 0 CI Calculé 47,69 5,50 23,17 11,91 11,73 Trouvé 47,52 5,50 23,20 11,98 11,85 EXEMPLE 7 : Préparation du composé de formule (I)7 méthylsulfate de 3-[3-( 4-diéthylamino-2-nitro-phénylamino )-propyl]-1-méthyl-3H- imidazol-1-ium.
> 1ère étape : synthèse du diéthyl-(4-fluoro-3-nitro-phényl)-amine.
Dans un mélange chauffé à 65 C, comprenant 63,Og (0,5 mole) de 4-fluoro-3nitro-phénylamine.(RN 364-76-1) et 110g de carbonate de calcium dans 150 ml de diméthylformamide, on a coulé en 2 heures, sous agitation, 197ml (1,5 moles) de diéthylsulfate; puis on a chauffé 2 heures à 85 C-90 C.
On a filtré chaud et coulé dans 2kg d'eau glacée.
L'huile qui a décanté a été extraite à l'acétate d'éthyle ; on a séché sur sulfate de sodium, filtré et évaporé à sec sous pression réduite.