INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces buts ont été atteints dans la présente invention en créant dans la matrice du matériau une phase dispersée de particules d'oxyde de chrome Cr203 II a été observé que la présence de Cr203 à l'intérieur même du matériau favorise la formation et surtout l'entretien d'une couche de Cr203 protectrice à la surface du matériau. La phase dispersée d'oxyde de chrome Cr203 peut soit résulter d'une mise en dispersion de Cr203 introduit sous cette forme dans le matériau, soit d'une réaction in situ à partir d'un précurseur approprié dispersé dans la matrice et capable de réagir dans et éventuellement avec la matrice pour former du Cr203 interne A cet égard, I'invention a pour objet un alliage comprenant du chrome, du type Cr203-formeur, résistant à l'oxydation et/ou à la corrosion notamment par le verre, en particulier à haute température, caractérisé en ce qu'il renferme en dispersion au sein de sa matrice de l'oxyde de chrome Cr203 et/ou au moins un précurseur de cet oxyde.
Dans la présente description, on entend par alliage, de la facon usuelle, un produit métallique obtenu en incorporant à un métal un ou plusieurs autres éléments. Appliquée à l'invention, cette définition englobe aussi bien des matériaux dont la matrice est constituée de la combinaison de chrome allié à au moins un autre métal, que des matériaux dont la matrice est constituée de chrome pur, le constituant d'alliage étant dans ce dernier cas l'oxyde de chrome Cr203 et/ou son précurseur particulaire.
Par Cr203-formeur on entend un alliage capable, en présence d'un milieu oxydant ou corrosif, tel que l'oxygène de l'air ou le verre fondu, de former à sa surface une couche de Cr203 protectrice.
Selon l'invention, cette capacité est améliorée par la présence de particules de Cr203 et/ou d'au moins un précurseur de Cr203 en dispersion interne.
Par précurseur d'oxyde Cr203, on entend tout composé capable de réagir dans le milieu de la matrice pour former de l'oxyde de chrome Cr203, le cas échéant au moyen d'un traitement notamment thermique approprié.
Avantageusement au moins un tel précurseur est un composé oxygéné d'un métal réductible par les atomes de chrome avoisinants au sein de la matrice.
Des composés oxygénés appropriés sont des oxydes de métaux plus oxydants que le chrome, tels que notamment le fer, le nickel, le cobalt, par exemple Fe203, FeO, NiO, CoO. En tant que précurseur de Cr203 selon l'invention, on peut également citer des oxydes mixtes de chrome et d'un autre métal, tels que notamment des chromites de fer, de nickel ou de cobalt.
En fonction de la cinétique de la réaction dudit composé précurseur, L'alliage pourra renfermer en tant que dispersoïde, pendant des périodes de plus ou moins longue durée, soit essentiellement le précurseur, soit à la fois la Cr203 et son précurseur, soit essentiellement le Cr203.
Avantageusement, les particules en dispersion interne, à savoir les particules d'oxyde Cr203 et/ou de précurseur(s) occupent au moins 0,1 %, notamment au moins 0,5 %, en particulier au moins 1 % du volume de l'alliage. A titre indicatif, la proportion est en général d'au plus 10 %, en particulier au plus 5 % en volume. La proportion volumique de Cr203 est très avantageusement de l'ordre de 1 à 10 %, notamment de 1 à 5 %. De préférence la teneur en particules de Cr203 dispersée est de l'ordre de 2 à 3%.
La phase hydrolysée récupérée est analysée par IR solide (KBr) son spectre est identique à celui de la cellulose de départ.
La composition énantiomérique de cet acide a été déterminée par HPLC chirale sur une colonne Chiralcel OD-H (250*4 mm, 5 m, DAICEL japon) avec comme conditions d'analyse: hexane/iPrOH/CF3COOH : 99/0,95/0,05,1 ml/min, , = 230 nm.
On obtient 2 pics à Rt = 16,79 min (58 %) et Rt = 28,27 min (42 %).
Le signe du pouvoir rotatoire indique un enrichissement en énantiomère (-) qui est donc le 1" pic.
Pouvoir rotatoire : # [a]20 = -8,0 (# = 589 nm, c = 4 g/dm3, CHC13).
# [a]20 = -17.0 (# = 436 nm, c = 4 g/dm3, CHC13).
EXEMPLE 51 : HYDROLYSE DE L'a-(3, S-DBvIEETHYLPHENYL) PROPIONATE DE CELLULOSE (DS=3, EXEMPLE 21) : En opérant comme dans l'exemple 35, avec 0,124g de phase, 0,84g de LiOH monohydrate, 60 ml de THF et 72h d'hydrolyse, on obtient 0,091g (0,51 mmol) d'acide 3,5-diméthylphényl propionique.
Le rendement de l'hydrolyse est de 90 % et l'acide récupéré est analysé par RMN.
'H-RMN (CDC13, 200 MHz) # (ppm) : 1,5 (d, 3H, a-CH3), 2,29 (s, 6H, CH3-Ar, 3,7 (q, 1H, H benzyliques), 6,92 (s, 3H, H aromatiques), 9,5 -11( m, 1H, H acide).
La phase hydrolysée récupérée est analysée par IR solide (KBr) : son spectre est identique à celui la cellulose de départ avec une très légère bande C=O à 1760 cm-1.
La composition énantiomérique de cet acide a été déterminée par HPLC chirale sur une colonne Chiralcel OD-H (250*4 mm, 5 m, DAICEL japon) avec comme conditions d'analyse: hexaneiPrOHlCF3COOH : 98/1,95/0,05, 0,8 ml/min, # = 230 nm. On obtient 2 pics à Rt = 10,11min (63 %) et Rt = 13,84 min (47 %).
Pouvoir rotatoire : # [a]20 = -15,7 (# = 589 nm, c = 22 g/dm3, CHCl3).
# [a]20 = -33,1 (# = 436 nm, c = 22 g/dm3,CHC13).
EXEMPLE 52 : HYDROLYSE DE L'a-(p-METIlYLPHENYL) PROPIONATE DE CELLULOSE (DS=3, EXEMPLE 22) : En opérant comme dans l'exemple 35 avec 0,103g de phase, 0,74g de LiOH monohydrate, 60 ml de THF et 72h d'hydrolyse, on obtient 0,077g (0,47 mmol) d'acidep-méthylphényl propionique.
Le tronçon annulaire 204b du second élément de soupape présente trois évidements traversants 21 0b, 21 2b et 21 4b en forme de trous oblongs et désignés par fentes ou traversées, qui s'étendent chacun en direction périphérique par rapport à l'axe de soupape B' et qui se trouvent dans le même plan orthogonal à l'axe de soupape B' que les perçages radiaux 1 82b, 184b et 186b et le perçage traversant 202b. Les trois évidements traversants 210b, 212b et 214b appelés dans ce qui suit brièvement "traversées" recouvrent chacun un angle périphérique de même taille, et les distances angulaires périphériques entre la traversée 21 0b et la traversée 212b, entre la traversée 21 2b et la traversée 214b, et entre la traversée 214b et la traversée 210 ont la même taille. L'angle périphérique recouvert par les traversées s'élève à environ 95 , tandis que l'angle périphérique d'écartement entre les traversées s'élève à environ 25". Les perçages radiaux 182b, 184b, 186b, le perçage traversant 202b et les traversées 21 0b, 21 2b et 21 4b s'étendent en direction axiale chacun sur la même zone axiale de la soupape de commande, comme on le voit bien dans la figure 4.
On a prévu des joints d'étanchement 21 6b dans la surface périphérique extérieure du tronçon annulaire 204b du second élément de soupape 94b, des deux côtés des traversées 210b, 212b, 214b, et on a prévu dans le tronçon principal 198b du premier élément de soupape 92b un joint d'étanchement 21 8b décalé par rapport au perçage traversant 202b en direction du tronçon de tenon 200b. Ces joints d'étanchement 21 6b et 21 8b servent à étancher sur le plan pneumatique la région axiale du perçage traversant 1 80b entre les joints d'étanchement 21 6b vers les deux extrémités ouvertes du perçage traversant, ladite région axiale comprenant les perçages radiaux 1 82b, 1 84b et 186b, le perçage traversant 202b et les traversées 210b, 212b et 214b. De plus, on a prévu des joncs visibles dans la figure 4 mais sans chiffre de référence, qui bloquent le second élément de soupape 94b dans le perçage traversant 180b, et le premier élément de soupape 92b par son tronçon principal 1 98b dans l'intérieur du tronçon annulaire 204b du second élément de soupape 94b.
Les deux éléments de soupape 92b et 94b peuvent tourner seulement de façon limitée l'un par rapport à l'autre, car sur la surface terminale axiale, opposée au tronçon de tenon 200b, du tronçon principal 1 98b du premier élément de soupape 92b, on a prévu deux tiges 220b radialement décalées par rapport à l'axe de soupape B', qui s'engagent chacune dans un évidement 222b qui s'étend le long d'un arc de cercle dans le tronçon de paroi 206b du second élément de soupape 94b (voir figure 4 et figure 6). Grâce au dimensionnement des évidements 222b, on permet une rotation relative des deux éléments de soupape sur une plage angulaire qui est de l'ordre de 75" à 80".
Les deux éléments de soupape 92b et 94b sont réalisés avec les traversées 210b, 212b et 214b, avec le perçage traversant 202b, avec les tiges 220b et les évidements 222b, qui sont disposés de telle sorte les uns par rapport aux autres, que le perçage traversant 202b est en liaison sur un de ses côtés avec la traversée 214b dans chaque position de rotation relative possible des deux éléments de soupape, et sur son autre côté soit avec la traversée 21 0b soit avec la traversée 313bu ou bien il est refermé de façon étanche sur plan pneumatique entre les deux traversées ' lOb et 21 2b par un secteur 224b formant un tronçon de fermeture et un tronçon de commande. Dans ce cas. la traversée 2 1 0b est en liaison avec l'ouverture de compensation de pression 70b. la traversée 2 1 2b est ici constamment en liaison avec la source de fluide sous pression 51b via le perçage 184b, et la traversée 214b est ici constamment en liaison avec l'espace cylindrique du cylindre annulaire pneumatique 1 6b via le perçage 186b.
Le second élément de soupape 94b est accouplé en termes de mouvement à l'élément de piston annulaire pneumatique 22b, de telle sorte qu'exactement une position de rotation du second élément de soupape 94b est associée à chaque position axiale (par rapport à l'axe d'embrayage) de l'élément de piston annulaire pneumatique 22b et ainsi de l'agencement de débrayage. A cet effet, on a fixé solidairement en rotation sur le tronçon de tenon 208b du second élément de soupape 94b un étrier 226b qui est précontraint par un ressort hélicoïdal ou spiral 228b entourant le tronçon de tenon 208b et attaquant l'étrier 226b et le boîtier de soupape 90b (voir figure 2 et figure 4) contre le tronçon terminal 1 62b en forme de bride de l'élément de piston annulaire pneumatique 22b. L'étrier 226b attaque alors le côté éloigné de l'embrayage du tronçon terminal 162b.
On a fixé solidairement en rotation sur le tronçon de tenon 200b un levier 230b qui forme, conjointement avec une tige de piston 232b d'un agencement à piston-et-cylindre 243b, un levier à genouillère à deux membres. Pour ce qui concerne l'agencement à piston-et-cylindre 234b, il s'agit d'un cylindre récepteur hydraulique qui est relié à l'agencement de pédale d'embrayage 60b via le raccord 54b et la conduite hydraulique 56b. Un piston 236b sur la tige de piston 232b est précontraint par un ressort de compression hélicoïdal 238b dans le sens d'une réduction de l'espace cylindrique du cylindre récepteur hydraulique 234b. Le cylindre récepteur hydraulique 243b est réalisé conjointement avec le boîtier de soupape 90b sous forme d'une unité structurelle.
L'agencement de levier à genouillère comportant le levier 230b et la tige de piston 232b sert à transformer une translation du piston 236b en une rotation de l'élément de soupape 92b. Exactement une position de rotation du premier élément de soupape 92b est associée à chaque position de translation du piston 236b.
Dans une position de base de la soupape de commande, dans laquelle la pédale d'embrayage 62b de l'agencement de pédale d'embrayage 60b n'est pas enfoncée et dans laquelle l'élément de piston annulaire pneumatique 22b n'est pas sorti, qui occupe donc sa position axiale la plus éloignée de l'embrayage, I'ouverture d'embouchure opposée à traversée 21 4b du perçage traversant 202b dans le tronçon principal 1 98b du premier élément de soupape 92b, se trouve approximativement en vis-à-vis de l'ouverture de compensation de pression 70b, et le tronçon de fermeture et de commande 224b est légèrement décalé par rapport à l'ouverture de compensation de pression 70b, dans le sens des aiguilles d'une montre dans la figure 5, en direction du perçage 184b.
L'autre ouverture d'embouchure du perçage traversant 202b se trouve alors en vis-à-vis de la traversée 21 4b, elle n'est donc pas refermée par le secteur 240b du tronçon annulaire 204b du second élément de soupape 94b, qui sépare la traversée 2l4b de la traversée 212b. Ainsi, dans l'état de base décrit. une liaison de mise à l'air constante est établie entre l'espace cylindrique du cylindre annulaire pneumatique 1 6b et l'ouverture de compensation de pression 70b, et ceci via les perçages 1 92b, 1 90b, 186b, via la traversée 21 4b, via le perçage traversant 202b ct via la traversée 210b. L'air comprimé de la source pneumatique 51b est retenu par le tronçon de fermeture et de commande 224b et par le secteur 240b du tronçon annulaire 204b du second élément de soupape 94b.
Si le conducteur actionne maintenant la pédale d'embrayage 62b, le premier élément de soupape 92b (que l'on peut également appeler unité de course de pédale) est tourné avec l'ouverture d'embouchure du perçage traversant 202b, jusqu'à présent approximativement en vi s-à- vis de l'ouverture de mise à l'air 70b, en direction du perçage 184b formant l'ouverture d'entrée d'air comprimé. Dans ce cas, grâce à un passage le long du tronçon de fermeture et de commande 224b formant une arête de cormnande entre la traversée 21 0b et la traversée 21 2b, on fenne tout d'abord la mise à l'air, par le fait que le tronçon de fermeture et de commande 224b referme le perçage traversant 202b. et ensuite on établit la liaison de mise à l'air entre la chambre cylindrique du cylindre annulaire pneumatique 16b et la source pneumatique 51 b, à savoir via le perçage 184b, via la traversée 2l2b, via le perçage traversant 202b, et via les perçages 186b, 188b, i 90b et 192b. Lorsque l'air comprimé s'écoule maintenant dans la chambre cylindrique, L'élément de piston annulaire pneumatique 22b se déplace à l'encontre de la force du ressort à membrane en direction de l'embrayage. Dans ce cas, le second élément de soupape (que l'on peut également appeler unité de course de débrayage) suit l'angle de rotation prédéterminé par le premier élément de soupape. Pendant l'amenée d'air comprimé vers la chambre cylindrique du cylindre annulaire pneumatique 16b, un écoulement de l'air comprimé amené hors de l'ouverture de compensation de pression 70b est empêché par le tronçon de fermeture et de commande 224b et par un secteur du tronçon annulaire 204b du second élément de soupape 94b, qui sépare la traversée 21 4b de la traversée 21 0b.
Lorsque l'on maintient la pédale d'embrayage dans la position d'actionnement atteinte, le tronçon de fermeture et de commande 224b referme à nouveau le perçage traversant 202b dans le tronçon principal 1 98b du premier élément de soupape 92b, lorsque l'angle de rotation prédéterminé par le premier élément de soupape est atteint, de sorte que l'amenée d'air comprimé est interrompue, mais aucune liaison de mise à l'air entre la chambre cylindrique du cylindre annulaire pneumatique 1 6b et l'ouverture de compensation de pression 70b n'est établie. Un équilibre de forces règne alors entre la force exercée par le ressort à membrane sur l'élément de piston annulaire pneumatique 22b et la force exercée par l'air comprimé dans la chambre cylindrique du cylindre annulaire pneumatique 16b sur l'élément de piston annulaire pneumatique 22b. Lorsque l'on relâche la pédale d'embrayage 62b, le premier élément de soupape 92b est tourné en direction opposée en raison de la force élastique exercée par le ressort 238b sur le piston 236b, de sorte que la liaison de mise à l'air entre l'ouverture de compensation de pression 70b et la chambre cylindrique du cylindre annulaire pneumatique 1 6b est établie et que l'élément de piston annulaire pneumatique 22b est déplacé par la force du ressort à membrane en éloignement de l'embrayage et en direction de la boîte de vitesses, avec une rotation correspondante du second élément de soupape 94b.
Comme le montrent les explications ci-dessus, dans l'exemple de réalisation décrit ci-dessus en se rapportant aux figures 2 à 6, la position de consigne de l'élément de piston annulaire pneumatique 22b et ainsi de l'agencement de débrayage et la position réelle momentanée de l'élément de piston annulaire pneumatique 22b et ainsi de l'agencement de débrayage sont représentées par des positions de rotation du premier élément de soupape 92b ou du second élément de soupape 94b. Le premier élément de soupape représente par sa position de rotation donc une grandeur pilote9 et le second élément de soupape représente par sa position de rotation une grandeur réelle, à la base desquelles la soupape de commande commute entre les états de commande indiqués généralement en se rapportant à la figure 1. Dans ce cas, on peut associer à la grandeur pilote et à la grandeur réelle une grandeur différentielle qui est représentée par la position de rotation relative des deux éléments de soupape l'un par rapport à l'autre.
On notera encore à l'égard de rapport à l'autre (indépendamment de l'état d'usure de l'embrayage), de sorte qu'au cours d'une augmentation de l'usure d'embrayage. seule la position de rotation des éléments de soupape par rapport au boîtier de soupape se modifie et que l'on évite une augmentation de la course à vide au début de l'actionnement de la pédale. Les deux évidements 222b servent donc chacun par une extrémité comme butée de fin de course du second élément de soupape 94b, laquelle entraîne le premier élément de soupape 92b par les tiges 220b, lors de l'opération d'embrayage, jusque dans la position de base ou position de repos déterminée par l'état de l'embrayage.
Un autre exemple de réalisation d'une soupape de commande conforme à l'invention qui pourrait être prévue dans le dispositif d'actionnement selon la figure 1 à l'intérieur de l'unité structurelle de soupape de commande, est montré dans les figures 7 à 16. La figure 7 montre la soupape de commande 42d dans une vue éclatée en perspective, qui montre tous les composants essentiels de la soupape de commande. La soupape de commande présente un boîtier de soupape 90d en deux parties, comportant une première partie de boîtier 400d et une seconde partie de boîtier 402d. La première partie de boîtier 400d extérieure est réalisée sous forme d'un corps creux cylindrique circulaire et elle présente un évidement 180d qui est limité par une paroi cylindrique 404d et par une paroi terminale 406d à une extrémité axiale.
L'évidement 1 80d sert à recevoir deux éléments de soupape 92d et 94d. ainsi qu'un tronçon intérieur cylindrique circulaire 408d de la seconde partie de boîtier 402d, qui referme dans l'état monté l'autre extrémité axiale de l'évidement lSOd par une paroi terminale 410d. Comme le montrent les figures 10 et 11, dans l'état monté de la soupape de commande, il se fonne entre le tronçon intérieur cylindrique circulaire 408d de la seconde partie de boîtier 402d et la paroi cylindrique 404d de la première partie de boîtier 400d une chambre intermédiaire cylindrique circulaire dans laquelle sont logés les deux éléments de soupape 92d et 94d par un tronçon de paroi cylindrique circulaire respectif 412d (premier élément de soupape 92d) ou 414d (second élément de soupape 94d). Comme le montrent les figures 10 et 11, lesdits composants sont enfichés l'un dans l'autre, la paroi cylindrique 404d entourant radialement à l'extérieur le tronçon de paroi 41 2d du premier élément de soupape 92d, et le tronçon de paroi 412d du premier élément de soupape 92d entoure radialement à l'extérieur le tronçon de paroi 414d du second élément de soupape 94d, et le tronçon de paroi 41 4d entoure radialement à l'extérieur le tronçon intérieur 408d de la seconde partie de boîtier 402d. Une chambre annulaire 41 6d servant de passage de fluide sous pression se forme entre le tronçon de paroi cylindrique circulaire 414d du second élément de soupape 94d réalisé en forme annulaire et le tronçon intérieur 408d ; la fonction de cette chambre sera encore expliquée plus en détail.
Le premier élément de soupape 92d est en translation le long de l'axe de soupape B" et il est réalisé sous forme d'un élément de piston d'un agencement à piston-et-cylindre 234d intégral avec la soupape de commande. A cet effet, le premier élément de soupape 92d présente un tronçon de paroi terminal 41 8d qui se raccorde à un tronçon de paroi cylindrique circulaire 412d coaxial à l'axe de soupape B" et qui s'étend orthogonalement à l'axe de soupape B" et qui limite, conjointement avec la paroi terminale 406d de la première partie de boîtier 400d et avec la paroi cylindrique 404d de la première partie de boîtier 400d, un cylindre récepteur hydraulique 420d qui est relié au cylindre émetteur d'un agencement de pédale d'embrayage via un raccord hydraulique 54d réalisé dans la paroi terminale 406d et via une conduite hydraulique non illustrée.
Un but de la présente invention est de prévoir un module de dispositif à réseau de phase (module de AWG) pour surveiller un signal optique multicanal, multiplexé en longueur d'onde (WDM), dans un système de transmission optique à multiplexage en longueur d'onde
(WDM).
Un autre but de la présente invention est de prévoir un dispositif pour mesurer non seulement la longueur d'onde, la puissance optique et le rapport signal/ bruit optique (OSNR) de chaque signal de canal d'un signal multicanal WDM, mais aussi le spectre optique par rapport à la gamme globale de longueurs
d'onde du signal optique.
Pour atteindre le premier but de l'invention, il est prévu un module de dispositif à réseau de phase également appelé module de AWG incluant: un guide d'ondes d'entrée pour recevoir un signal optique multiplexé en longueur d'onde (WDM) par l'intermédiaire d'un milieu de transmission de signaux optiques; un premier coupleur en étoile pour diviser la puissance du signal optique WDM reçu du guide d'ondes d'entrée et transmettre les signaux optiques divisés aux guides d'ondes d'une unité de AWG; l'unité de AWG étant destinée à traiter les signaux optiques divisés délivrés par le premier coupleur en étoile de sorte que les signaux optiques divisés ont des différences de phase qui sont proportionnelles à la différence entre les longueurs des guides d'ondes inclus dans l'unité de AWG; un deuxième coupleur en étoile pour focaliser les signaux optiques reçus de l'unité de AWG sur différents emplacements en provoquant une interférence mutuelle entre les signaux optiques reçus; et un dispositif de mesure de puissance optique connecté directement au deuxième coupleur en étoile, pour générer des signaux électriques en fonction des valeurs de puissance des signaux optiques délivrés par le deuxième coupleur en étoile. Pour atteindre le deuxième but de l'invention, il est prévu un dispositif pour surveiller un signal optique multiplexé en longueur d'onde (WDM), le dispositif incluant: un module de AWG pour recevoir le signal optique WDM, diviser le signal optique WDM en signaux optiques pour différents canaux, et convertir les signaux optiques divisés en signaux électriques; un convertisseur analogique/numérique pour convertir les signaux électriques en signaux numériques; et un processeur de données pour traiter les signaux numériques pour analyser les caractéristiques des
signaux optiques reçus.
Les buts et avantages ci-dessus de la présente invention ressortiront mieux en décrivant en détail un mode de réalisation préféré de celle-ci en se référant aux dessins ci-joints, o: la figure 1 montre un module de dispositif à réseau de phase (AWG) selon la présente invention; la figure 2 est un schéma fonctionnel d'un dispositif de surveillance de signal optique utilisant un module de AWG; et la figure 3 montre un spectre sur une surface de
détection de spectre optique.
En se référant à la figure 1, un module de dispositif à réseau de phase (AWG) selon un mode de réalisation de la présente invention inclut un guide d'ondes d'entrée 100, un premier coupleur en étoile , une unité de AWG 120, un deuxième coupleur en étoile 130, et un dispositif de mesure de puissance
optique 140.