INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, le moteur est réalisé avec une telle structure que la culasse 13 enfonce le couvercle de chambre de contact 32 via l'oeillet 70a -dans la direction du support de contact 31. On peut rendre la force de contact entre le couvercle de chambre de contact 32 et le support de contact 31 importante, et on obtient une chambre de contact Z hautement étanche à l'air. Il est donc possible d'obtenir un démarreur hautement imperméable empêchant l'eau d'entrer à l'intérieur du moteur, tel que la chambre de contact z et la partie motrice X, en conséquence de la structure des parties concaves 32c, 13c formées sur le couvercle de chambre de contact 32 et la culasse 13, et de l'oeillet 70a intercalé entre ces parties concaves.
De plus, selon le premier mode de réalisation, la partie concave 32a correspondant au second contact immobile 10b est située sur le couvercle de chambre de contact 32, mais elle peut être située sur le support de contact 31. Dans ce cas, le second contact immobile doit être pourvu d'une partie de connexion 124 possédant le flexible de balais 24 dont la forme est destinée à s'emboîter dans la partie concave située sur le support de contact 31.
En outre, lorsque le second contact immobile l0b est fixé au support de contact 31 par rivetage, etc., le jeu du second contact immobile 10b est supprimé et on obtient un démarreur encore plus hautement fiable.
Comme le représentent les figures 7 et 8, deux parties concaves-convexes 80 sont situées sur la surface de contact entre la partie du support de contact 31 sur laquelle le boulon de contact 11 est monté et le couvercle de chambre de contact 32. Ces parties concaves -convexes ajustent de façon serrée le support de contact 31 et le couvercle de chambre de contact 32. Spécifiquement, une partie concave est située le long de la surface circonférentielle 81 au niveau de la partie du support de contact 31 représentée à la figure 4, sur laquelle le boulon de contact 11 est monté, et une partie convexe 82 représentée à la figure 8 est formée sur le couvercle de chambre de contact de façon à correspondre à la partie concave.
Ainsi, on obtient un démarreur ayant une propriété d'imperméabilité plus élevée.
En outre, on peut prévoir un produit d'étanchéité ou une garniture entre les parties concaves et convexes de la partie concave-convexe 80.
En plus de la structure du second mode de réalisation, deux parties concaves-convexes peuvent être situées sur les surfaces de contact 83 (voir la figure 8) du support de contact 31 sur lesquelles le second contact immobile 10b est monté, le couvercle de chambre de contact 32 contactant le support de contact 31 de façon à améliorer davantage la propriété d'imperméabilité et l'étanchéité à l'air de la chambre de contact Z.
Les divers ressorts utilisés dans l'invention peuvent être en caoutchouc. En bref, tout moyen élastique susceptible de conserver une force élastique est acceptable.
En outre, dans le démarreur des modes de réalisation ci-dessus, l'arbre de contact 8 est supporté par le trou de support 17h situé sur l'élément à engrenage interne 17. Cependant, dans une telle structure, une partie de support, dotée d'un trou de support formé pour supporter l'arbre de contact 8, peut être positionnée sur un support central 30, qui est un élément de paroi extérieure, et l'arbre de contact 8 peut être supporté par le support central 30.
Comme on le décrit ci-dessus, selon la présente invention, il est possible d'obtenir un démarreur hautement fiable ayant une structure telle qu'un support de contact est prévu pour maintenir un premier contact immobile, et un couvercle de chambre de contact est prévu pour intercaler et maintenir un second contact immobile entre le couvercle de chambre de contact et le support de contact, de sorte que la chambre de contact peut être maintenue à un état d'étanchéité à l'air, ce qui empêche la poudre provenant des balais d'entrer dans la chambre de contact, et également tout contact impropre.
En outre, deux parties concaves-convexes sont formées sur le couvercle de chambre de contact et le support de contact, de façon à guider le second contact immobile vers l'extérieur de la chambre de contact à un état d'étanchéité à l'air de la chambre de contact. Par conséquent, on peut obtenir cet effet plus spécifiquement.
En outre, la culasse presse le couvercle de chambre de contact via le produit tampon dans la direction du support de contact. Par conséquent, en plus de l'effet susmentionné, on obtient une chambre de contact plus étanche à l'air, et un démarreur plus imperméable susceptible d'empêcher l'entrée d'eau à l'intérieur de la chambre de contact et de la partie motrice est créé.
Par exemple, l'image objet 10 de la figure 5 peut être définie et mémorisée par la liste CL suivante
Code de point : 1 Points : (2,1) (3,1) (4,1) (5,1) (6,1) (7,1) (8,1) (5,2) (5,3) (5,4) (5,5) (5,6) (5,7) (5,8) (5,9) En dimension n, l'image objet IO est définie de façon semblable par une liste de n-uplets repérant ses points.
L'image objet 10 peut ainsi être une image numérique pixelisée (ou image "bitmap") traditionnelle.
Une telle image pixelisée peut être obtenue par tous moyens appropriés (saisie, scanner, transmission sur un réseau de communication...) qui n'ont pas IO à reconnaître acquise, isolée, et mémorisée.
Il est à noter également que les différents points de l'image objet 10 peuvent être joints (les points se jouxtant) comme dans l'exemple représenté, ou formés de plusieurs ensembles disjoints de points, les points d'un même ensemble étant joints les uns aux autres.
Il est aussi à noter que l'image objet IO ne comprenant pas le fond peut aussi être définie et mémorisée incorporée dans une image numérique plus grande incorporant le fond. Lors de l'étape 12 effectuée ensuite dans un procédé selon l'invention à partir d'une image objet 10 à reconnaître, on définit par calcul une région, dite région circonscrivante RC, qui circonscrit l'image objet (la forme d'objet à reconnaître), par projection de la région de référence RR sur l'image objet IO, de telle sorte que dans chaque dimension du repère, la région circonscrivante RC a une taille qui correspond à celle de l'image objet IO. Il est à noter que la taille de la région circonscrivante est liée par une fonction prédéterminée à celle de l'image objet 10. Avantageusement, la taille de la région circonscrivante est la même que celle de l'image objet, mais elle pourrait être aussi plus grande ou même plus petite. La forme de la région circonscrivante RC correspond aussi à celle de la région de référence RR, mais est dilatée ou comprimée dans chaque dimension selon le contour de l'image objet 10. Ainsi, la région circonscrivante RC résulte d'une translation (décalage) et d'une transformation linéaire (déformation), c'est-à-dire d'une transformation affine, dans chaque dimension, de la région de référence RR. Par exemple, si la région de référence RR est le carré unitaire, la figure 6 représente le rectangle circonscrivant RC l'image objet (lettre T) de la figure 5.
Le fait de choisir un pavé (carré en dimension 2 ou cube en dimension 3) facilite grandement le calcul et la définition de la région circonscrivante RC qui est alors un pavé circonscrivant. En effet, un tel pavé circonscrivant est simplement défini en dimension n par un 2n-uplet formé des coordonnées de chaque face orthogonale à chaque axe du repère.
En dimension 2, le rectangle circonscrivant RC est défini dans l'image objet par quatre nombres entiers naturels L repérant le côté gauche, R repérant le côté droit, T repérant le côté supérieur, et B repérant le côté inférieur. Dans l'exemple représenté figure 6, le rectangle circonscrivant RC est défini par le quadruplet (2, 8, 1, 9).
La figure 7 donne un exemple d'organigramme permettant la mise en oeuvre de l'étape 12 en dimension 2 pour le calcul du rectangle circonscrivant RC d'une image objet qui est définie (comme indiqué ci-dessus) par la liste CL des couples (xi, yi) de ses np points (étape 13). Dans l'étape 14 d'initialisation, les valeurs de L, R, T, B sont initialisées à des valeurs extrêmes impossibles, L=@ correspondant à la largeur de l'image numérique incorporant l'image objet 10, R=O, T=h correspondant à la hauteur de l'image numérique incorporant l'image objet 10, et B=O. Dans l'exemple de la figure 6, Ê=11 et h=10.
L'étape 15 déclenche une boucle dans laquelle on parcourt successivement chacun des np points (xi, yi) de la liste CL de l'image objet. Dans l'exemple de la figure 6, np=15. On compare ensuite dans la succession de tests 17, l'abscisse xi de chaque point à R et L, et l'ordonnée yi de chaque point à B et T, successivement.
Si xi >R, on peut augmenter R de la valeur correspondant à xi, c'est-à-dire décaler la valeur de R à xi. De même, si xi B, on peut augmenter B sur yi. L'étape 16 est une fin de boucle testant si l'indice i a ou non atteint np. Si tel n'est pas le cas, on incrémente i d'une valeur, et on retourne à l'étape 15 pour réitérer les calculs avec une nouvelle valeur de i. Si i?np, on fixe RC=(L, R, T, B) dans l'étape de fin 18. Ainsi, L = min(xi), R=max(xi), T=min(yi) et B=max(yi), étant noté que l'axe des ordonnées du repère est considéré orienté vers le bas (figures 5 et 6). Lors de l'étape 19 subséquente d'un procédé selon l'invention, on calcule et on mémorise chaque sous-espace appliqué gj" par application affine de chaque sous-espace d'intersection gj à la région circonscrivante RC.
Lors de l'étape 20 subséquente, on calcule ensuite une suite discrète de points, dite suite d'analyse U(gj"') régulièrement espacés les uns des autres, et définissant de façon discrète la droite appliquée gj" en parcourant tous les points de l'image numérique du rectangle circonscrivant RC qui corresponde à la droite appliquée gj".
Le calcul des droites appliquées gj" et des suites d'analyse U(gj"') en dimension 2 avec le carré unitaire peut être le suivant On définit, en reprenant les . mêmes notations que précédemment : W=R-L ; H=B-T ; avec R>L ; B>T.
W et H sont des entiers naturels ou nuls.
E désigne l'ensemble des points du carré unitaire (contour et intérieur).
K désigne l'ensemble des points du rectangle circonscrivant RC (contour et intérieur).
La procédure de détermination la suivante. Etape 1 Choisir un rapport permettant de calculer la puissance initiale initiale d'arc P;n;t en fonction de la vitesse du fil. Décider d'une valeur courant fond en court-circuit lcc qui s'ajustera proportionnellement à vitesse fil.
- Etape 2 Dëfinir une vitesse de fil quelconque, de préférence moyenne, ainsi qu'une fréquence théorique faible. Choisir un dynamisme de court-circuit AIcr élevé. Diminuer alors ce dynamisme jusqu'à obtenir un régime transfert stable en fréquence et non projetant. Le réglage du dynamisme obtenu, noté AI, permet d'établir une première relation Etape 3 Etablir le dynamisme de court-circuit AIc à une valeur élevée et minuer durée d'impulsion d'énergie TP jusqu'à obtenir la fréquence maxi male souhaitée ou la fréquence maximale permettant un transfert stable. Ajuster dynamisme pour améliorer le compromis entre stabilité et projec tion. Cette seconde valeur de dynamisme notée A12 ainsi que le réglage de TP correspondant permet d'établir une seconde relation Etape 4 A partir des première et seconde relations établies expérimentale ment, la résolution du système de deux équations à deux inconnues permet de déterminer les valeurs des coefficients de proportionnalité K;o et Keo.
est à noter que le choix de I,_ conditionne celui de K,o et K@o. Ainsi, le parametre (p dans la formule de calcul de I, peut être modifiée légèrement sans altération du soudage puisque K;o et K@o sont alors modifiés en consé quence.
II est à noter qu'il n'est pas nécessaire que les équations 1 et 2 soient établies avec la même vitesse de fil. Ainsi, on choisira de préférence une vitesse assez élevée pour établir la première équation et une vitesse assez faible pour établir la seconde équation.
Le module 16 de définition de la forme d'onde comporte en outre un étage 40 de calcul de l'énergie d'arc moyenne Earc à partir de la puissance moyenne Pm,,y fournie par l'étage 28 et de la durée de periode d'arc Tarc.
L'énergie d'arc Earc est donnée par la relation Earc-Pmoy.Tarc. Un étage 42 de calcul du dynamisme de court-circuit AI,,, est en outre prévu. Celui-ci recueille en entrée les valeurs des paramètres K;, Ke et Earc et calcule la valeur de consigne du dynamisme AI,,, par relation Cette relation assure une bonne stabilité du transfert même à très basse fréquence.
Cette relation peut s'exprimer également sous forme Cette relation met en évidence un terme proportionnel à la vitesse du fil Vfi, et un second terme proportionnel à la fréquence de court-circuit.
Les tableaux ci-dessous donnent les valeurs des consignes permet tant la définition de la forme d'onde obtenues pour différents couples gaz/fil. Il convient de noter que ces consignes restent valables quel que soit le profil de décroissance choisi. Pour l'établissement de ces valeurs, il a été choisi Toutes les valeurs sont exprimées pour une vitesse de fil Vfi,=1 valeur notée E,, correspond à l'énergie minimale acceptable l'arc, deduite du paramètre Ke.
Exemple 1 Fil de soudage: SAF Nertalic 70A (ou 70S)(acier) Gaz protection : C02 (Ua,=25V) Les valeurs de Pba,, sont données pour Kb = 0,5, c'est-à-dire un mouillage moyen.
Diamètre(mm) Kf,s (A) Pbase(W) ICo(A) K;(A/ms) Ke(J.A/ms) 0,8 18 125 W 5 5 62,5 (Em=2, 5J) 1 25 250 W 10 7 140 (Em=3,5J) 1,2 33 500 W 20 10 350 (Em=5J) 1,6 60 650 W 26 10 1260 (Em=9J) Exemple 2 Fil soudage : SAF Nertalic 70A (ou 70S)(acier) de protection : Atal 5 (Uarc=20V)
Diamètre(mm) Kf,s (A) Pbase(W) 1(A) K;(A/ms) Ke(J.A/ms) 0,8 18 200 W 10 3 45 (Em=2,5J) 1 25 300 W 15 4 87,5 (Em=3, 5J) 1,2 33 600 W 30 5 245 (Em=5J) 1,6 60 1100W 55 5 450 (Em=9J) Exemple 3 Fil de soudage : SAF Nertalic 50 (Inox) Gaz de protection : Noxalic 12 (Uarc=22V)
Diamètre(mm) Kf,s (A) PbaSe(W) I.0(A) K;(A/ms) Ke(J.A/ms) 1,2 27 440 W 20 10 80 (Em=2,5J) Les autres paramètres AI,,, P;,;t TP, OP sont calculés en fonction la fréquence de court-circuit et de la vitesse du fil à partir des relations preci- tées. applications directes de cette invention concernent soudage MIG et des aciers, inox et alliages légers, avec des fils pleins ou four rés, dans régimes de court-circuit, de pulvérisation axiale et d'arc pulsé. Le procede présenté garantit dans tous ces cas une grande stabilité des régimes obtenus et se distingue en particulier en court-circuit les avan- tages suivants bonne qualité du transfert dans les régimes minimaux (soudage manuel de tôles fines en court-circuit) ; bonne qualité du transfert également dans les régimes maximaux (soudage automatique à grande vitesse de tôles fines à moyenne ment épaisses, ou soudage de tôles épaisses) ; et grande souplesse de réglage permettant de trouver un régime adapté à toutes les situations, en particulier pour le soudage manuel position.
domaine d'application de l'invention consistant à travailler en puissance pour contrôler l'énergie de fusion, inclut également autres procédes de soudage à l'arc, notamment le procédé de soudage Arc Submergé.
simplifiant, on peut résumer ces caractéristiques de manière suivante forme d'onde de puissance envoyée est adaptée en fonction du rythme d'apport du métal (vitesse fil) par simple homothétie l'axe des puissances (axe vertical) : la forme d'onde est centrée sur des niveaux pro portionnels à la vitesse fil. Elle est aussi adaptée en fonction de la fréquence de court-circuit désirée par simple homothétie sur l'axe des temps (axe horizontal) : le rythme décroissance en arc et de croissance en court-circuit fonction de la periode de transfert (Ta) désirée.
L'amplitude des variations autour de son niveau moyen fonction du mouillage désiré.
Ainsi, le procédé selon l'invention se caractérise essentiellement par les points suivants 1) Contrôle du poste à partir d'un profil de puissance (on détermine P(t) = U(t).I(t) =:> Une source de courant sort une intensité I(t) = P(t)/U(t)).
La description qui précède explique clairement comment l'invention permet d'atteindre les objectifs qu'elle s'est fixée. Les essais effectués démontrent que, sans perturber la résistance des revêtements aux agressions mécaniques et chimiques auxquelles sont exposés les articles dits ici sanitaires, par rapport aux peintures d'origine répondant aux compositions de référence, l'incorporation d'un agent biocide conformément à l'invention est efficace à éviter la prolifération microbiologique à partir des bactéries et levures qui risquent de s'y déposer au contact de la peau d'un utilisateur, et par là même d'éviter la contamination d'un utilisateur ultérieur.
L'invention se rapporte à un catalyseur et à un procédé de reformage de 1 1 éthanol par la vapeur dl eau. Elle concerne également une unité de production d'hydrogène, une pile à combustible alimentée par cette unité de production d'hydrogène ainsi qu'un système à pile à combustible embarquable pour application dans des véhicules.
Le développement des véhicules électriques dits à "zéro ou presque zéro émission" constitue un objectif prioritaire pour limiter la pollution urbaine.
Cependant le stockage de l'électricité sous forme de batteries présente des difficultés techniques non résolues.
C'est pourquoi le stockage chimique de l'énergie est aujourd'hui privilégié.
La technologie des piles à combustible répond à cet objectif et implique le stockage d'un carburant liquide exempt de soufre et de métaux lourds, qui doit être aisément transformable en hydrogène sans émission polluante.
Les alcools présentent ces qualités de bons générateurs d'hydrogène car, décomposés en présence de vapeur d'eau (réaction de vaporeformage), ils sont susceptibles de générer des mélanges riches en hydrogène et peu polluants, le monoxyde de carbone étant transformé en dioxyde de carbone.
Le méthanol est déjà utilisé comme source d'hydrogène dans des unités industrielles. Cependant, il présente l'inconvénient d'une assez grande toxicité et sa production est par ailleurs essentiellement liée aux ressources en combustible fossile (charbon, gaz naturel).
L'éthanol présente l'avantage d'une moindre toxicité et peut être produit par la biomasse, constituant ainsi une énergie renouvelable créée sans émission polluante majeure. FR 2 454 427 décrit un procédé catalytique pour la fabrication d'un mélange gazeux se composant de H 2 r col C021 CH 4 et H 2 0, à partir d'éthanol.
Cependant, par ce procédé, la quantité d'hydrogène produite reste faible et le produit majoritaire obtenu par ce procédé est le méthane.
L'invention vise à pallier les inconvénients des procédés de l'art antérieur et à améliorer le rendement en hydrogène lors d'une réaction de vaporeformage de l'éthanol, cet hydrogène étant alors utilisable comme source d'énergie pour une pile à combustible utilisable, en particulier, dans un système à pile à combustible embarquable dans des véhicules.
A cet effet, l'invention propose un catalyseur de reformage de l'éthanol (EtOH) par la vapeur deau (H 2 0) caractérisé en ce qu'il est constitué de nickel (Ni) ou dl un mélange de nickel + cuivre (Ni + Cu), supporté sur de l'alumine ct x Al 2 0 3 ) ou de la silice (Sio 2 ), la teneur en Ni ou (Ni + Cu) étant inférieure ou égale à 40 % en poids par rapport au poids du catalyseur, le restant étant (x Al 2 0 3 ou Si02- Plus précisément ce catalyseur est constitué de 2 à 20 % en poids de Ni et de 0 à 33 % en poids de Cu par rapport au poids total du catalyseur.
De préférence le catalyseur est constitué de 1,6 % en poids de Cu et de 16,7 % en poids de Ni par rapport au poids total du catalyseur.
Encore plus préférablement ce catalyseur est réduit sous hydrogène (H2) avant utilisation.
L'invention propose également un procédé de production dhydrogène caractérisé en ce qu'il consiste en le reformage de l'éthanol par la vapeur d'eau réalisé avec le catalyseur de l'invention, à une température comprise entre 300 et 8000C. Selon une caractéristique du procédé de l'invention le rapport molaire H 2 O/EtOH est compris entre 0,8 et 10 inclus.
De préférence le rapport molaire H 2 O/EtOH est de 1,55 dans le procédé de l'invention Selon un mode de mise en oeuvre préféré du procédé on introduit de l'oxygène (02 à un rapport molaire 02 /EtOH compris entre 0 et 1,8.
On utilise, en tant que sources de lumière de pompage, des émetteurs de lumière 40 constitués par des barrettes de diodes lasers qui sont parallèles à l'axe X du barreau amplificateur 24.
On peut aussi utiliser des superpositions et/ou des empilements de telles barrettes.
On voit sur la figure 5 cinq groupes de deux blocs métalliques 42 et 44 ayant respectivement deux faces planes 46 et 48 qui sont coplanaires et dont la réunion constitue l'un des côtés de la paroi 22 à base pentagonale du module de la figure 5.
Chaque barrette de diodes lasers est comprise entre les deux blocs métalliques 42 et 44 d'un même groupe et se trouve au voisinage des faces respectives 46 et 48 de ces deux blocs, sur la ligne séparant ces deux faces.
Ceci permet l'alimentation électrique des diodes lasers de cette barrette en polarisant les deux blocs de façon appropriée par des moyens symbolisés, sur la figure 5, par les signes - et + respectivement associés aux blocs 42 et 44.
On voit sur la figure 5 l'espace existant entre ces deux blocs, qui est partiellement occupé par la barrette 40 correspondante. Le reste de cet espace est rempli d'un matériau électriquement isolant 50.
On voit que cet espace est oblique par rapport aux faces planes respectives 46 et 48 des deux blocs 42 et 44 et que l'éclairage de la paroi du réflecteur est encore oblique dans le cas de la figure 5, le faisceau lumineux 18 directement issu de la barrette ne rencontrant pas le milieu amplificateur 24.
De même, un élément 52, fait d'un matériau électriquement isolant, sépare chaque bloc, appartenant à un groupe de blocs déterminé, d'un bloc du groupe adjacent pour éviter un contact électrique entre ces deux blocs. De plus, toutes les faces 46 et 48 sont sablées puis revêtues d'une mince couche d'or pour obtenir la réflexion diffuse.
DOUBLE ALIMENTATION POUR COMPTEUR D'ELECTRICITE La présente invention se rapporte à une double alimentation pour compteur d'électricité.
Les compteurs d'électricité modernes sont électroniques et comportent une alimentation électrique permettant le fonctionnement des composants du compteur. rettc- ??imentation tire le plus souvent sa source d'énergie d:! --sear @l'élP.^tnc:r lui même et délivre une tension d'environ cinq volts apte à l'alimentation desdits composants.
Par ailleurs, ces compteurs d'électricité possèdent d'autres fonctions que la simple mesure d'une consommation d'électricité. En particulier, sous l'effet d'une commande transmise par l'intermédiaire du réseau lui-même, ou par tout autre moyen, et correspondant par exemple à un changement de tarification, le compteur déclenche la mise sous ou hors tension d'une ou plusieurs charges consommant chacune des puissance électriques de l'ordre de quelques kilowatts.
Une telle charge peut être un chauffe-eau par exemple. Elle est mise sous ou hors tension par l'intermédiaire d'un relais de puissance. Ce dernier est déclenché par l'intermédiaire d'un signal de commande émis par un circuit de commande, le plus souvent un microprocesseur.
Mais l'alimentation électrique du relais doit être capable de fournir des puissances élevées de l'ordre quelques watts, pendant la durée du signal de commande, à savoir une ou plusieurs dizaines de millisecondes. Or l'alimentation électrique prévue pour alimenter les composants électroniques tel que le microprocesseur ou un afficheur, ne le permet pas. En effet, la puissance requise lors de la commutation des relais étant trop élevée, il y a un risque de court-circuit de l'alimentation électrique et de là, une source de perturbation dans le fonctionnement du compteur.