INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Champ : Suite codée-référence Il permet de référencer une suite codée non ordonnées par un nom et une adresse informatique URI.
Champ : Nul Il permet de référencer un objet inexistant.
Champ : Fonctions
Il permet de contenir une liste de fonctions qui doivent être appliquées à un objet éloigné, en mode différé, par exemple si l'application est connectée de manière intermittente au réseau. L'application peut préparer à l'avance la requête, l'envoyer par la suite et recevoir en réponse une suite d'objets.
h ref="http7/oceania/web-obi/obi/calculator1,xmPsquare"> Si une application veut exécuter un code sur un objet distant, il faut fournir le code d'exécution au lieu de la fonction elle-même. Une exception sera
adressée en retour si l'application distante n'a pas la capacité d'évaluer dynamiquement les fonctions.
Comme illustré à la figure 5, un même ordinateur C1 peut mettre en #uvre deux applications 20,21 qui coopèrent entre elles. Ces deux applications 20,21 peuvent partager les données via un même serveur d'objets 22. Chacune des applications 20,21 utilise d'une part des données internes 23 et d'autre part des données externes 24 qui sont rendues visibles aux autres applications par l'utilisation d'un traducteur tel que décrit précédemment à la figure 4.
technique présentée permet de déterminer caractéristiques fonctionnelles telles que le décalage, le gain et les non-linéarites convertis seur analogique-numérique.
test dynamique est basé sur une analyse statistique de la fré quence d'apparition H(i) de chaque code i à la sortie d'un CAN n bits. L'ensemble du test s'effectue avec une entrée triangulaire à la fré quence maximale de fonctionnement du convertisseur.
Pour ce type de signal, la fréquence d'apparition théorique H,,, a la même valeur pour tous les codes Elle dépend uniquement du nombre N d'échantillons et du nombre n de bits du convertisseur.
va maintenant décrire en référence aux figures 6 et 7, la détermi nation du decalage et du gain. La définition classique de l'erreur de décalage est la suivante. Dans un CAN, l'erreur de décalage est la différence entre les tensions réelle théorique de l'entrée qui fait commuter le bit de poids le plus faible.
Selon l'invention, le décalage est calculé à l'aide de deux codes ex trêmes qui sont les seuls codes modifiés dans le cas d'une erreur décalage pour un signal triangulaire tel que le signal de la figure 6.
L'erreur a ici un effet linéaire sur la fréquence d'apparition chaque code.
Par conséquent, on arrive à une expression très simple décalage exprimé en LSB dans laquelle est l'amplitude du signal d'entrée, est la période d'échantillonnage, est la période du signal d'entrée, est la pleine échelle du convertisseur, est une constante connue tenant compte du décalage caracté ristique idéale.
par exemple, on désire mesurer une erreur supérieure 1 LSB, il faut augmenter l'amplitude du signal d'entrée. En effet, si l'amplitude du signal d'entrée correspond juste à la pleine échelle PE du convertisseur ' le déca lage est supérieur à 1 LSB, le code 00....00 ne sera jamais présent a la sortie du convertisseur.
valeur minimale de l'amplitude d'entrée dépend directement du dé calage maximum mesuré.
A >_ décalageR,aX + PE va maintenant décrire la détermination du gain en référence à la figure 7, représenté le pas de quantification en fonction du nombre N d'échantillons pour chaque code. Si convertisseur a un gain g différent de 1, son pas de quantification qr est toujours constant, mais il a une valeur g fois plus petite que dans le cas idéal qr=q/g.
une étude similaire à celle du décalage, qr peut être obtenu assez facilement L'erreur de gain exprimée en LSB peut être déterminée grâce à Dans cette équation, A, Te, Tin, PE et q représentent respectivement l'amplitude signal d'entrée, la période d'échantillonnage, la période signal d'entrée, la tension pleine échelle du convertisseur et le pas de quantification idéal.
Cette mesure ne peut être réalisée sur un seul code, car il faut pren dre en compte les variations du pas de quantification dues aux non-linearités du convertisseur.
moindre erreur de non-linéarité sur le code pris comme référence va être répercutée sur la mesure du gain.
conséquent, la mesure va porter sur plusieurs codes différents. La variation de quantification pour un code i est causée par la non-linéarité différentielle ce code.
contre, pour une variation due à plusieurs codes, il est intéressant d'étudier l'influence de l'incertitude sur la non-linéarité intégrale.
se place dans le cas extrême où la variation du pas de quantifica tion due aux non-linéarités des codes étudiés est égale à la non-linéarité inté grale maximale admise.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon t'invention, les moyens de calcul calculent en outre des facteurs de modification pour modifier de façon proportionnelle les valeurs de base des premiers coefficients d'amortissement virtuel des moitiés avant et arrière des amortisseurs latéraux virtuels en fonction des vitesses verticales de débattement ou d'oscillation des parties avant et arrière de la caisse du véhicule correspondant aux roues avant et arrière, de telle façon que les facteurs de modification fonction de la vitesse de débattement ou d'oscillation dans le plan vertical pour les moitiés avant et arrière soient généralement augmentés en fonction de l'augmentation des vitesses verticales de débattement ou d'oscillation.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, les moyens de calcul calculent en outre les facteurs de modification pour modifier de façon proportionnelle les valeurs de base des coefficients d'amortissement des moitiés avant et arrière des amortisseurs angulaires virtuels, en fonction des vitesses de débattement vertical, de telle façon que les facteurs de modification fonction de la vitesse verticale de débattement ou d'oscillation pour les moitiés avant et arrière soient généralement augmentés en fonction de l'augmentation des vitesses verticales de débattement ou d'oscillation.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, les moyens de calcul calculent en outre les grandeurs de modification pour modifier de
Façon additionnelle les valeurs de base des premier et deuxième coefficients d'amortissement virtuel et les distances latérales standard des moitiés avant et arrière des amortisseurs virtuels latéraux et angulaires en fonction d'un écart de la vitesse angulaire de lacet du véhicule à partir d'un taux de lacet standard du véhicule susceptible d'être calculé théoriquement à partir d'un angle de braquage et d'une vitesse de véhicule. de telle façon que les grandeurs de modification fonction du taux de lacet pour les moitiés avant et arrière soient généralement augmentées en ce qui concerne leurs valeurs absolues en fonction de l'augmentation de la valeur absolue de l'écart de taux de tacet. le signe de la grandeur de modification fonction du taux de lacet étant dépendant du signe de l'écart de taux de lacet de telle façon que les signes des grandeurs de modification fonction du taux de lacet soient inverses en correspondance avec !l'inversion du signe de l'écart du taux de lacet.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, les moyens de calcul calculent en outre les facteurs de modification pour modifier les participations des premier et deuxième coefficients d'amortissement virtuel et les distances latérales des moitiés avant et arrière des amortisseurs virtuels latéraux et angulaires entre les moitiés avant et arrière en fonction de la vitesse d'ouverture du papillon des gaz, de telle façon que les facteurs de modification fonction de la vitesse d'ouverture du papillon des gaz pour la moitié avant soient inférieurs lorsque la vitesse du véhicule est plus élevée et soient généralement diminués en fonction de l'augmentation de la vitesse d'ouverture du papillon des gaz. la diminution étant d'autant plus importante que la vitesse du véhicule est plus élevée, lorsque le véhicule est un véhicule à traction avant.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif' selon t'invention. les moyens de calcul calculent en outre les facteurs de modification pour modifier les participations des premier et deuxième coefficients d'amortissement virtuel et les distances latérales des moitiés avant et arrière des amortisseurs \ irtuels latéraux et angulaires entre les moitiés avant et arrière en fonction de la vitesse d'ouverture de papillon des gaz, de telle sorte que les facteurs de modification fonction de la vitesse d'ouverture de papillon des gaz pour la moitié avant soient plus importants lorsque la vitesse du véhicule est plus élevée et soient généralement augmentés en fonction de l'augmentation de la vitesse d'ouverture de papillon des gaz. l'augmentation étant d'autant plus importante que la vitesse du véhicule est plus élevée, lorsque le véhi-- cule est un véhicule à traction arrière.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, les moyens de calcul calculent en outre les facteurs de modification pour modifier les participations des premier et deuxième coefficients d'amortissement virtuel et les distances latérales des moitiés avant et arrière des amortisseurs virtuels latéraux et
angulaires entre les moitiés avant et arrière en fonction du débattement de la pédale de frein, de telle façon que les facteurs de modification fonction du débattement de la pédale de frein pour la moitié avant soient généralement augmentés en fonction de l'augmentation du débattement de la pédale de frein, l'augmentation étant d'autant plus importante que la vitesse du véhicule est plus élevée, lorsque le véhicule est un véhicule de ton pc classique, c'est-à-dire à moteur avant et traction arrière.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, les moyens de calcul calculent en outre les facteurs de modification pour modifier les participations des premier et deuxième coefficients d'amortissement virtuel et les distances latérales des moitiés avant et arrière des amortisseurs virtuels latéraux et angulaires entre les moitiés avant et arrière en fonction du débattement de la pédale de frein de telle façon que les facteurs de modification fonction du débattement de la pédale de frein pour la moitié avant soient généralement diminués en fonction de l'augmentation du débattement de la pédale de frein, la diminution étant d'autant plus importante que la vitesse du véhicule est plus élevée, lorsque le véhicule est un véhicule du type dit "de sport".
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, les moyens de calcul calculent en outre les distances latérales des amortisseurs virtuels latéraux et angulaires des moitiés avant et arrière du système virtuel d'amortissement en fonction d'une somme d'un premier produit calculé de façon appropriée de l'angle de braquage et du carré de la vitesse du véhicule et d'un deuxième produit calculé de façon appropriée du taux de variation de l'angle de braquage et du carré de la vitesse du véhicule, de telle façon que les distances latérales soient généralement augmentées en fonction de l'augmentation de la somme lorsque cette somme n'est pas supérieure à une valeur de seuil et soient généralement diminuées en fonction de l'augmentation de la somme lorsque la somme est supérieure à la valeur de seuil.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, les moyens de calcul calculent en outre les distances latérales des amortisseurs virtuels latéraux et angulaires des moitiés avant et arrière du système virtuel d'amortissement en fonction des forces agissant via les amortisseurs avant et arrière, de telle façon que les distances latérales soient généralement augmentées en fonction de l'augmentation des forces jusqu'à des valeurs respectives de saturation.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, les moyens de calcul calculent en outre l'angle de glissement ou de patinage et le taux de variation de l'angle de glissement ou de patinage de la caisse du véhicule, de manière à discriminer un état de glissement ou de patinage du véhicule autour d'au moins un état sur-vircur, et calculent en outre les facteurs de modification pour modifier proportionnellement la distance latérale des amortisseurs virtuels latéraux et angulai-
res de la moitié avant du système virtuel d'amortissement en fonction de la valeur absolue de l'angle de glissement de la caisse du véhicule et de l'état de glissement de telle façon que lorsque le véhicule est dans l'état sur-vircur, le facteur de modification pour la distance latérale de la moitié avant du système virtueld'amortissement soit généralement augmenté en fonction de )'augmentation de la valeur absolue de l'angle de glissement.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif se)on l'intention, les moyens de calcul calculent en outre un angle de glissement et un taux de variation de J'angle de glissement de la caisse du véhicule, de manière à discriminer un état de glissement du véhicule autour d'au moins un état sous-vireur et calculent en outre le facteur de modification pour modifier proportionnellement la distance latérale des amortisseurs virtuels latéraux et angulaires de la moitié arrière du système virtuel d'amortissement en fonction de la valeur absolue de l'angle de glissement ou de patinage de la caisse du véhicule et de l'état sous-vireur de telle façon que lorsque le véhicule est dans Fêtât sous-vircur, le facteur de modification pour la distance laté- rate de la moitié arrière du système virtuel d'amortissement soit généralement augmenté en fonction de l'augmentation de la valeur absolue de l'angle de glisse- ment.
Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif scion !'invention, les moyens de calcul calculent en outre l'angle de glissement ou de patinage et le taux de variation de l'angle de glissement ou de patinage de la caisse du véhicule, de manière à discriminer un état de glissement du véhicule autour d'au moins un état de dissipation, et calculent en outre des facteurs de modification pour modifier proportionnel- lament les distances latérales des amortisseurs virtuels latéraux et angulaires des moitiés avant et arrière du système virtuel d'amortissement en fonction de la valeur absolue de l'angle de glissement de la caisse du véhicule et de l'état de dissipation, de telle façon que lorsque le véhicule est dans l'état de dissipation, les facteurs de modification pour les distances latérales des moitiés avant et arrière du système virtuel d'amortissement soient amplifiés de façon à être plus importants que 1 et soient en outre généralement augmentés en fonction de l'augmentation de la valeur absolue de l'angle de glissement.
Scion encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, les moyens de calcul calculent en outre les grandeurs de modification pour modifier par addition les valeurs de base des premier et deuxième coefficients d'amortissement virtuel des amortisseurs virtuels latéraux et angulaires lorsque la différence maximale entre les angles de braquage vers la gauche et vers la droite pendant la moitié d'une période de cycle d'un roulis harmonique de la caisse du véhicule dépasse la valeur de seuil prédéterminée cet effet.
Dans la description qui va suivre, des éléments et composants identiques, similaires ou analogues seront désignés par les mêmes chiffres de référence.
Dans la description, afin de faciliter la compréhension de la description et des revendications, on utilisera, à titre non limitatif, les termes horizontal, vertical, supérieur, inférieur, avant, arrière etc. notamment en référence à certaines figures.
On décrira maintenant différents modes de réalisation de l'invention dans le cadre de son application à un connecteur électrique du type notamment de celui décrit et représenté en détails dans le document WO-A-98152137, au contenu duquel on pourra se reporter pour en connaître, de manière détaillée, la structure et l'agencement de ses différents composants, ainsi que son fonctionnement général.
Un autre exemple d'un tel type de connecteur électrique à couvercle basculant portant la carte à circuits intégrés, d'une conception plus ancienne, est décrit et représenté dans le document DE-G-94.07486.0.
On a représenté sur les figures 1 à 13 un connecteur électrique 30 pour le raccordement électrique d'une carte C qui est ici une carte à circuit(s) intégré(s) à contact qui comporte sur sa face inférieure 32 des plages parallèles de raccordement électrique 34 orientées longitudinalement, c'est à dire parallèlement à la direction I d'introduction de la carte C dans le connecteur.
Le connecteur 30 est constitué pour l'essentiel par un socle inférieur 36 en matière plastique isolante qui, selon une conception connue, sert de support à une série de lames 38 de contact électrique, dits de signaux, en matériau conducteur, qui sont ici aux nombres de six, soit trois paires de lames de signaux alignées longitudinalement par paires.
Chaque lame de signal est d'orientation longitudinale et est insérée dans le socle 36. A titre de variante, le socle peut être surmoulé autour des lames de contact. Chaque lame 38 comporte une extrémité libre de contact bombée 40 qui fait saillie verticalement au-dessus de la face supérieure horizontale plane 42 du socle 36 pour permettre sa venue en contact avec une plage correspondante 34 de la carte C lorsque cette dernière est en position de raccordement. Chaque lame comporte une autre extrémité libre 44 dite de raccordement qui s'étend longitudinalement au niveau du bord transversal avant 46 ou arrière 48 du socle 36 pour permettre le raccordement, par soudage ou brasage, de cette extrémité avec une piste conductrice 45 d'une plaque PCB à circuit(s) imprimé(s) (représentée aux figures 45 à 57) sur laquelle le socle 36 repose par sa face inférieure horizontale 50.
La face inférieure 50 peut comporter des pions 33 de positionnement du socle 36 sur la plaque à circuit imprimé et /ou des pieds 37 qui surélèvent le connecteur.
Comme on peut le voir notamment à la figure 13, le socle 36 est délimité transversalement par deux bords longitudinaux parallèles, d'orientation verticale, 52 et 54.
Au voisinage du bord transversal avant 46, chaque bord longitudinal 52, 54 comporte un ergot de verrouillage 56, 58 qui s'étend transversalement vers l'extérieur et dont l'épaisseur est inférieure à celle du socle 36 de manière à ménager un jeu vertical entre les faces inférieures 60, 62 des ergots et la face inférieure 50 du socle 36.
L'ergot 56, dont la longueur vers l'avant est supérieure à celle de l'autre ergot 58, comporte sur sa face supérieure 64 un doigt vertical 66 de détrompage de la carte, et de retenue longitudinale de la carte dans son logement, et ceci dans le cas où la carte C est une carte du type "MICROSIM" dont le bord transversal arrière 68 comporte un angle ou pan 70 coupé à 45 .
II est ainsi possible de retenir la carte sans faire appel à une cloison ou à une surépaisseur s'étendant transversalement à partir de la face supérieure du socle, et donc de raccourcir le socle.
A sa partie arrière, le socle 36 comporte deux tronçons 72 et 74 d'axe cylindrique d'articulation qui s'étendent transversalement vers l'extérieur à partir des bords longitudinaux 52 et 54.
Les tronçons 72 et 74 servent au montage sur le socle 36 d'un couvercle 76, formant réceptacle de la carte C, qui est articulé sur la partie arrière du socle 36 autour d'un axe géométrique X-X coaxial aux tronçons 72 et 74.
Le couvercle 76 est en forme générale de cadre moulé en matière plastique. II est constitué pour l'essentiel par deux montants latéraux et parallèles 78 et 80 qui sont reliés entre eux, au voisinage de leurs extrémités libres longitudinales avant 82 et 84, par une plate-forme transversale en forme de barreau plat 86.
La face supérieure horizontale plane 88 du barreau 86 constitue un plan P de pose de la carte C dans un logement de forme complémentaire formé dans la face supérieure 92 du couvercle 76.
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Tissus ou autres textiles techniques non-feu , présentant des caractéristiques de couleur et/ou de haute visibilité , leurs applications à la protection, et vêtements et combinaisons de protection correspondants, et leur procédé de fabrication.
Secteur technique La présente invention concerne le secteur technique des tissus ou autres textiles ou autres supports analogues, à base ou comportant des fibres ou des textiles dits techniques non-feu , et/ou capable de protéger contre des agressions chimiques, thermiques, biologiques, biochimiques, bactériologiques, virales et agressions analogues.
Plus particulièrement, l'invention concerne de tels tissus traités de manière à présenter certaines propriétés coloristiques comme la blancheur ou la haute visibilité .
L'invention concerne ces tissus, supports etc... présentant les propriétés indiquées soit en pur soit en mélange avec d'autres fibres textiles.
L'invention concerne encore le procédé de fabrication de tels tissus, textiles, supports analogues (ci-après textiles ensemble et séparément), ainsi que leurs utilisations pour la protection (notamment, mais à titre non limitatif) des êtres humains contre les agressions mentionnées ci-dessus.
L'invention concerne enfin les vêtements, combinaisons, ensembles et systèmes de protection consistant en, ou comportant, au moins un tel textile.
L'invention concerne toutes fibres naturelles et/ou synthétiques, comportant éventuellement des renforts (fibres de carbone, métalliques, etc...) ou des fibres apportant des propriétés additionnelles (polyamides).
Art Antérieur Dans les activités à risque, comme le secteur pétrolier, parapétrolier, la chimie, le nucléaire, la sécurité civile comme les corps
de sapeurs-pompiers, la sécurité des aéroports et activités analogues comme les travaux publics, etc... bien connues, on a cherché à développer des vêtements de protection, notamment pour l'être humain, et en particulier des textiles non-feu .
Il est possible de classer les textiles ou matériaux de protection en plusieurs catégories.
Le cuir est en général de couleur noire ou marron foncé, donc peu visible dans un environnement de fumée, de brouillard, de vapeur et analogues. Il est de plus lourd et gêne et fatigue l'utilisateur. Il possède une faible résistance au feu, aux effets thermiques (rétrécissement à la chaleur), et aux agressions chimiques. Son entretien est difficile et sa durabilité est limitée.
Les tissus ignifugés. 100 % coton ou en mélange polyester (PE)/coton. Leur résistance au feu est limitée, et diminue avec le temps et les lavages. Leur stabilité dimensionnelle est moyenne, ainsi que leur résistance à la déchirure. S'ils utilisent un coton fluorescent, celui-ci présente une faible résistance à la lumière avec le temps. Leur résistance aux agressions chimiques est faible, notamment aux acides, et leur durabilité faible oblige à l'emploi de textiles de poids élevé.
2-méthyl 3-isothiazolinone 0,25 Exemple 8 % en poids Phénoxy-éthanol 0,5 Benzo-isothiazolinone 0,5 Méthylcarbamate de benzimidazole 0,25 2-octyl 3-isothiazolinone 0,25 5-chloro 2-méthyl 3-isothiazolinone 0,25 2-méthyl 3-isothiazolinone 0,25 Exemple 9 % en poids Phénoxy-éthanol 0,5 Benzo-isothiazolinone 1 Diméthylthiourée 0,5 2-octyl 3-isothiazolinone 0,5 5-chloro 2-méthyl 3-isothiazolinone 0,5 2-méthyl 3-isothiazolinone 0,5 Les articles traités au moyen de ces exemples de peinture suivant l'invention ont été soumis à des essais divers qui ont permis de vérifier l'existence de l'activité recherchée, en procédant par comparaison avec la composition de référence n'ayant pas reçu d'ajout de composé biocide, appliquée sur des supports similaires, pour former un revêtement de la même épaisseur dans les deux cas, de l'ordre de 100 micromètres.
Tout d'abord, on a vérifié que même après cuisson, les revêtements font preuve d'une activité antifongique qui est efficace à détruire les levures choisies parmi des souches référencées de Candi da Albicans qui peuvent s'y déposer dans les conditions d'emploi des abattants.