INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
2.4.2.3 ÉMISSION DE TOUT OU PARTIE DE LA FRÉQUENCE DE TRANSLATION PAR UN FOYER ILLUMINATEUR OU UN FOYER SOL De grandes amplifications d'écart telles que celles décrites ci- dessus sont en fait délicates à implanter. Par exemple pour un prisme direct télécommunication, il faut @2+@1=90 , et un rapport d'amplification Cos(@2)lCos(@1) de 10 conduit à une incidence d'illumination de 85 , beaucoup trop rasante. En se limitant à 60 , on ne dispose que 1,7 comme rapport d'amplification. On pourrait contourner quelque peu la difficulté avec un prisme croisé qui permet d'avoir @2+@1 >90 . Un autre inconvénient résulte, dans le cas d'une illumination avec un grand nombre n de canaux fréquentiels de la variation de F+ flf et donc de la visée d'autocompensation @2. Cette solution à translation interne reste néanmoins très intéressante dans des cas à valeur réduite de F ou avec peu de canaux (cas radar par exemple). Translation émission avec signal foyer aller Une autre solution consiste à émettre tout ou partie de la fréquence (ou de la référence servant à la construire) de translation depuis un des illuminateurs, que l'on appellera foyer aller. La fréquence de translation F s'écrit F=Fi + Fe, où Fe est la composante issue du foyer. La part de translation réalisée à partir du signal du foyer est supposée de même sens que la translation totale. Par contre Fi peut être de sens opposé..
Pour l'illuminateur situé au foyer que l'on prend comme référence d'illumination dans le modèle à lentille, la raie reçue au niveau de la face équivalente arrière contient la composante de déformée 2nP Cos(@1)FeIC et la condition d'autocompensation s'écrit 2nPcos(@1)(F+f)IC-2nPcos(@1)FeIC-2nPcos(@2)fIC=0, ou encore Cos(@1)(Fi+f)=Cos(@2)f.
Polypeptide codé par l'acide nucléique de séquence SEQ ID NO 27 Le cadre ouvert de lecture partiel de la séquence d'acides nucléiques SEQ ID N 27 code potentiellement pour un polypeptide de 651 aminoacides de longueur constituant la séquence SEQ ID N 91.
Homologies observées au niveau de la séquence protéique : Cette ORF possède des homologies avec des séquences de Genpept: (traduction de Genbank v110 et 111, dernière remise à jour le 7 mai 1999) et de TrEMBL (SP-TrEMBL, version 7, novembre 1998) (traduction BlastX des séquences suivantes) : # 32% d'homologie sur 403 aa dansGenpept: (traduction de Genbank v110 et 111, dernière remise à jour le 7 mai 1999) avec gil45298901 NG22 [Homo sapiens] # 25% d'homologie sur 693 aa dans Genpept: (traduction de Genbank v110 et 111, dernière remise à jour le 7 mai 1999) avec gil39867701 NG22 [Mus musculus]
24% d'homologie sur 683 aa dansGenpept: (traduction de Genbank v110 et 111, dernière remise à jour le 7 mai 1999) avec gi#1072187# correspondant à l'ADNc CEESB82F de C elegans # 24% d'homologie sur 683 aa avec TrEMBL (SP- TrEMBL, version 7, novembre 1998) sp#Q20026# codé par l'ADNc CEESB82F de C elegans Fonction putative : Ce gène est un candidat pour l'étude de la maladie de Tangier/FHD du fait de la localisation chromosomique.
Gène GS96663 Acide(s) nucléique(s) Il a été isolé selon l'invention un ARN messager correspondant à un transcrit du gène désigné ici sous le n GS96663. Quatre séquences nucléiques représentatives de ce transcrit ont été déterminées : La première séquence nucléique partielle de l'ADNc correspondant à ce transcrit constitue la séquence SEQ ID N 29.
La séquence SEQ ID N 29 a une longueur de 1377 nucléotides.
Cette séquence comprend un cadre ouvert de lecture (ORF) allant du nucléotide en position 2 au nucléotide en position 1375 de la séquence SEQ ID N 30.
La seconde séquence nucléique partielle de l'ADNc correspondant à ce transcrit constitue la séquence SEQ ID N 30.
La séquence SEQ ID N 30 a une longueur de 452 nucléotides.
La troisième séquence nucléique partielle de l'ADNc correspondant à ce transcrit constitue la séquence SEQ ID N 31.
La séquence SEQ ID N 31 a une longueur de 562 nucléotides.
Cette séquence comprend un cadre ouvert de lecture (ORF) allant du nucléotide en position 316 au nucléotide en position 561 de la séquence SEQ ID N 31.
La quatrième séquence nucléique partielle de l'ADNc correspondant à ce transcrit constitue la séquence SEQ ID N 32.
La séquence SEQ ID N 32 a une longueur de 1766 nucléotides.
Cette séquence comprend un cadre ouvert de lecture (ORF) allant du nucléotide en position 15 au nucléotide en position 1307 de la séquence SEQ ID N 32.
Les analyses d'expression du transcrit des séquences SEQ ID N 29 à 32 ont été réalisées par RT PCR, comme décrit dans l'Exemple 1. Ces analyses effectuées à partir d'ARN polyA+de différents tissus ont permis de montrer que le gène GSS96663 était exprimé dans le cerveau foetal, le foie, le cerveau, le c#ur, la prostate, le placenta, le foie foetal, l'utérus, le testicule, le rein et le muscle squelettique.
réalisation mentionné précédemment peut également être conçu pour détecter les vitesses verticales Xpbl', Xpb2', Xpb3' et Xpb4' de la caisse du véhicule BD par rapport au repère absolu.
De même, le mode de réalisation cité précédemment peut être conçu pour calculer les vitesses verticales Xpbl', Xpb2', Xpb3' et Xpb4' en détectant les valeurs Xpbl, Xpb2, Xpb3 et Xpb4 du déplacement vertical de la caisse du véhicule BD aux emplacements des roues FW1, FW2, RW1 et RW2 par rapport au repère absolu, respectivement. De même, en ce qui concerne les valeurs (Xpwl - Xpbl), (Xpw2 - Xpb2), (Xpw3 - Xpb3) et (Xpw4 Xpb4) de la caisse du véhicule BD (l'élément suspendu) aux emplacements des roues FW1, FW2, RW1 et RW2 par rapport aux roues respectives FW1, FW2, RW1 et RW2, les vitesses relatives (Xpwl' - Xpbl'), (Xpw2' - Xpb2'), (Xpw3' - Xpb3') et (Xpw4' Xpb4') peuvent être détectées, ou bien les vitesses relatives (Xpwl' - Xpbl'), (Xpw2' - Xpb2'), (Xpw3' - Xpb3') et (Xpw4' Xpb4') peuvent être calculées en détectant les accélérations relatives (Xpwl" - Xpbl"), (Xpw2" - Xpb2"), (Xpw3" - Xpb3") et (Xpw4" - Xpb4"), respectivement.
Dans le mode de réalisation mentionné précédemment, le capteur de vitesse angulaire de tangage 23 comprend un capteur de vitesse de rotation prévu pour détecter une vitesse angulaire Pa' de la caisse du véhicule BD dans la direction du tangage.
Cependant, la vitesse angulaire Pa' peut être détectée à partir d'une différence de la valeur du déplacement vertical entre les parties avant et arrière de la caisse du véhicule BD. Au lieu d'utiliser le capteur de vitesse angulaire de roulis 24, composé d'un capteur de vitesse de rotation de manière à détecter une vitesse angulaire Ra' dans la direction de roulis de la caisse du véhicule BD, la vitesse angulaire Ra' peut être détectée à partir d'une différence de valeurs de déplacement vertical entre les parties de gauche et de droite de la caisse du véhicule BD.
En outre, les capteurs d'accélération de masse suspendue 21a à 21d, les capteurs de valeur de déplacement relatif 22a à 22d, le capteur de vitesse angulaire de tangage 23 et le capteur de vitesse angulaire de roulis 24 destinés à détecter directement diverses valeurs d'état cinétiques sont partiellement remplacés, et le module d'observation peut être utilisé pour estimer et donc détecter une partie des diverses valeurs d'état cinétiques.
Ensuite, diverses modifications du sous-programme de calcul de la première force d'amortissement mentionné précédemment seront décrites. Dans ces modifications, les premières forces d'amortissement cible mentionnées précédemment Fdl, Fd2, Fd3 et Fd4 sont calculées sur la base d'une théorie de la commande qui permet de gérer une installation non linéaire et de fournir une spécification de conception sous forme d'une plage de fréquences. Comme la description qui suit est prévue d'avance pour une modélisation d'une roue isolée du véhicule, l'attention sera portée uniquement sur une des roues FW1, FW2, RW1 et RW2, et la description sera faite sous forme d'un mode de réalisation destiné à calculer uniquement la première force d'amortissement cible Fd qui représente au sens large les premières forces d'amortissement cible Fdl, Fd2, Fd3 et Fd4. En ce qui concerne les autres roues, la première force d'amortissement cible peut être calculée de la même manière. Avant la description des diverses modifications, la modélisation de roue isolée du véhicule conforme aux modifications sera décrite tout d'abord. a. Modélisation Tout d'abord, une modélisation d'un système de suspension sera considérée en tentant de représenter le système de suspension dans un espace d'état. La figure 10 est une vue fonctionnelle du système de suspension pour une roue isolée du véhicule. Mb représente une masse de la caisse du véhicule (l'élément suspendu) BD, Mw une masse d'une roue WH (plus exactement, un élément non suspendu comprenant un bras inférieur et autre), et Kt une constante d'élasticité d'un pneu TR. Ks représente une constante d'élasticité du ressort 11, CsO une partie linéaire d'un coefficient d'amortissement Cs (appelé ciaprès coefficient d'amortissement linéaire) d'un amortisseur disposé dans le système de suspension, Cv une partie non linéaire du coefficient d'amortissement Cs (appelé ci-après coefficient d'amortissement non linéaire). La somme du coefficient d'amortissement linéaire CsO et du coefficient d'amortissement non linéaire Cv est un coefficient d'amortissement général de l'amortisseur 12 (Cs = CsO + Cv) . RD représente une surface de route. Etant donné que Xpb, Xpw et Xpr représentent des valeurs de déplacement de la caisse du véhicule BD, la roue WH et la surface de la route RD, respectivement, les
équations (26) et (27) du mouvement sont établies comme indiqué ci-dessous.
MbXpb" =Ks(Xpw - Xpb)+Cs(Xpw' -Xpb')+Cv(Xpw' -Xpb') ...(26) MwXpw" =Kt(Xpr - Xpw) - Ks(Xpw - Xpb) -Cs(Xpw' -Xpb') -Cv(Xpw' -Xpb') ...(27) Dans les formules mentionnées précédemment (26) et (27), et les formules respectives mentionnées ci-après, le signe (') indique une seule différentiation et le signe (") indique une double différentiation.
L'entrée de commande "u" de ce système de suspension est le coefficient d'amortissement non linéaire Cv. De ce fait, si le système de suspension est représenté dans un espace d'état avec une perturbation de surface de route wl et le coefficient d'amortissement non linéaire Cv étant utilisé en tant que vitesse de surface de route Xpr' et l'entrée de commande "u" respectivement, une formule (28) est établie comme indiqué cidessous.
Xp' =ApXp+Bplwl +Bp2(Xp)u ...(28) Dans la formule mentionnée précédemment (28), Xp, Ap, Bpl et Bp2 (Xp) sont représentés respectivement selon les formules (29) à (32) indiquées ci-dessous.
Le système de suspension de cette modification restreint simultanément une vitesse verticale Xpb' de la caisse du véhicule BD (appelée ci-après vitesse de masse suspendue Xpb')
qui affecte fortement les vibrations dans la caisse du véhicule BD (l'élément de masse suspendue), une accélération verticale Xpb" de la caisse du véhicule BD (appelée ci-après accélération de masse suspendue Xpb") qui affecte fortement le confort de conduite du véhicule, et une vitesse verticale (Xpw' - Xpb') de la roue WH par rapport à la caisse du véhicule BD (appelée ciaprès vitesse relative (Xpw' - Xpb')) qui affecte fortement les vibrations de la roue WH. En conséquence, la vitesse de masse suspendue Xpb', l'accélération de la masse suspendue Xpb" et la vitesse relative (Xpw' - Xpb') sont utilisées en tant que sortie évaluée Zp. Dans le système de suspension, il est aisé de détecter l'accélération de la masse suspendue Xpb" et une valeur (Xpw - Xpb) de déplacement de la roue WH par rapport à la caisse du véhicule BD (appelée ci-après simplement valeur de déplacement relatif (Xpw - Xpb)). De ce fait, l'accélération de la masse suspendue Xpb" et la valeur de déplacement relatif (Xpw Xpb) sont fondamentalement utilisées en tant que sortie observée yp. Si la sortie observée yp est représentée dans un espace d'état en prenant pour hypothèse que la sortie observée yp comprend un bruit observé W2, les formules (33) et (34) sont établies comme indiqué ci-dessous.
Zp=CplXp+Dpl2(Xp)u ...(33) yp=Cp2Xp+Dp21W2+Dp22(Xp)u ...(34) Dans les formules mentionnées précédemment (33) et (34), Zp, yp, Cpl, Dpl2(Xp), Cp2, Dp21 et Dp22 (Xp) sont respectivement exprimés selon les formules (35) à (41) indiquées ci-dessous.
Dp21 = [10 01] ...(40) Dp22(Xp)=(Xpw'- Xpb')/Mb ...(41) Cependant, comme le coefficient Bp2 (Xp) la valeur d'état Xp comme indiqué par la formule mentionnée précédemment (28), l'expression de l'espace d'état du système de suspension mentionné précédemment est un système bilinéaire. Dans le système bilinéaire, comme Bp2(0) = 0 à l'origine X = 0 en dépit de la variation de l'entrée de commande u, l'exécution de la commande est impossible à proximité de l'origine. De ce fait, le système de commande destiné au système de suspension mentionné précédemment ne peut pas être conçu selon la théorie de la commande linéaire. De ce fait, une tentative est faite pour concevoir le système de commande au moyen de la théorie de la commande non linéaire Hco dans le but d'obtenir les performances de commande désirées. En d'autres termes, une tentative est faite pour concevoir un système de commande destiné à restreindre la vitesse de la masse suspendue Xpb', l'accélération de la masse suspendue Xpb" et la vitesse relative (Xpw' - Xpb'). Ci-après, divers exemples du système de commande non linéaire Hoo selon les diverses modifications de l'invention en vue de calculer la première force d'amortissement cible Fd et des exemples concrets de calculs de la première force d'amortissement cible Fd seront décrits. b. Première modification bl. Exemple de conception d'un système de commande à contre- réaction d'état non linéaire H# Tout d'abord, pour pouvoir effectuer une tentative de conception du système de commande à contre-réaction d'état non linéaire Hoo, une modélisation généralisée du système de commande à contre-réaction d'état tel qu'indiqué sur la figure 11, dans lequel une pondération de fréquence est ajoutée à la sortie évaluée Zp et où l'entrée de commande "u" est prise en compte.
Dans ce cas, la pondération de fréquence représente une pondération dynamique qui varie conformément à une fréquence et est donnée sous forme d'une fonction de transfert. L'utilisation de la pondération de fréquence rend possible d'augmenter la valeur de la pondération dans une plage de fréquences où les performances de commande doivent être améliorées et de réduire
la valeur d'une pondération dans une plage de fréquences où les performances de commande sont négligeables. En outre, la sortie évaluée Zp et l'entrée de commande "u" sont multipliées par des pondérations de fréquences Ws(S) et Wu(S), respectivement, et ensuite multipliées, respectivement, par des fonctions al(X)' et a2(X) de la valeur d'état X. Ces fonctions sont des fonctions de pondération non linéaires. De manière à contourner l'équation de Riccati et trouver une solution, les pondérations non linéaires al(X) et a2(X) démontrent les caractéristiques définies par les formules (42) et (43) présentées ci-dessous. al(X) > 0, a2(X) > 0 ...(42) al(0) = a2 (0) =1 ...(43) Ces pondérations non linéaires rendent possible de concevoir un système de commande en vue de restreindre un gain L2 de façon plus marquée. Une expression d'espace d'état de ce système est indiquée par une formule (44) présentée ci-dessous.
Ce type de démarreur fonctionne comme présenté ci-dessous.
A savoir, quand on envoie du courant à une bobine inductrice de la commutation électromagnétique, le plongeur est attiré par un noyau inducteur de la commutation électromagnétique et après une courte durée quand le plongeur commence à se déplacer, un contact mobile et un contact stationnaire sont amenés en contact et une alimentation électrique est fournie à un moteur à courant continu, de sorte que l'on fait tourner l'arbre de sortie à l'aide d'un arbre à moteur et un mécanisme réducteur. Ensuite, la roue libre, qui est reliée par cannelure à l'arbre de sortie, se déplace vers la couronne dentée, le pignon et l'engrenage de la couronne dentée et le moteur est démarré. Le plongeur est façonné dans une forme tubulaire, disposé de façon à recouvrir la circonférence externe de l'arbre de sortie et déplace la roue libre vers la couronne dentée.
De plus, la roue libre est une roue dite à un sens ayant une cannelure à. butée qui possède une portion tubulaire avec une cannelure hélicoïdale formée sur la circonférence interne pour la connexion par cannelure avec une cannelure hélicoïdale formée sur l'arbre de sortie.
Dans le démarreur mentionné ci-dessus, l'arbre de sortie et la cannelure à butée de la roue libre qui est reliée par cannelure à son arbre de sortie, sont généralement formés à partir d'acier trempé pour la résistance mécanique.
Toutefois, quand l'arbre de sortie et la cannelure à butée sont formés à partir de l'acier trempé, un flux magnétique considérable fuit vers l'arbre de sortie à partir du plongeur et vers la cannelure à butée à partir de l'arbre de sortie. De plus, quand le noyau inducteur de la commutation électromagnétique commence à attirer le plongeur à l'état stationnaire, la force d'attraction (force d'attraction initiale) deviendra insuffisante. A savoir, c'est un problème par lequel la force d'attraction envers le plongeur devient insuffisante.
Dans le cas mentionné ci-dessus, il serait possible de réduire la fuite de flux magnétique en fournissant une grande distance entre l'arbre de sortie et le plongeur (la distance entre la circonférence interne du plongeur et la circonférence externe de l'arbre de sortie (intervalle d'air) ) ; toutefois, ceci crée un problème tant que la taille du démarreur augmente dans la grande direction radiale et en résultat, la taille du démarreur totale est trop importante.
Par exemple, la demande de brevet japonais non examinée publiée n' 31992-1996 a décrit qu'un arbre de sortie formé en utilisant une matière non magnétique (en général, on utilise une matière ayant une perméabilité relative g inférieure à 1,02, par exemple, telle que l'acier inoxydable, le bronze, une résine, etc.) de façon à ne pas perturber le champ magnétique autour d'une commutation électromagnétique.
Selon celle-ci, presque tout flux magnétique fuit vers l'arbre de sortie et il devient possible d'améliorer la force d'attraction au plongeur. De plus, il est possible de réduire la distance entre le plongeur et l'arbre de sortie. Donc, on peut réduire la taille dans la direction radiale et on peut réduire la taille du démarreur entier.
Toutefois, il existe un problème encore qu'un arbre de sortie et une cannelure à butée d'une roue libre sont connectés par cannelure et une forte pression est appliquée à l'arbre de sortie et à une portion par cannelure hélicoïdale de la cannelure à butée quand on fait fonctionner un démarreur comme mentionné ci-dessus, donc, si on utilise un arbre de sortie et une cannelure à butée formés avec une matière non magnétique, il existe un problème lié à la résistance mécanique.
De plus, comme mentionné ci-dessus, si on utilise l'arbre de sortie et la cannelure à butée formés en utilisant un acier trempé, il existe un problème lié à la résistance mécanique; toutefois, un flux magnétique considérable fuit vers l'arbre de sortie et la cannelure à butée, et la force d'attraction au plongeur devient insuffisante. Dans ce cas, on crée un problème dans lequel, afin d'assurer une force d'attraction suffisante au plongeur, le démarreur augmente en taille. Résumé de l'invention On a réalisé la présente invention pour résoudre des problèmes tels que mentionnés ci-dessus et son but est de fournir un démarreur capable de préserver la résistance mécanique d'un arbre de sortie ainsi que celle d'une cannelure à butée, réduisant la fuite du flux magnétique et assurant une force d'attraction suffisante à un plongeur.
Un autre but est de fournir un démarreur qui peut être réduit en taille.
Au moins un élément d'un arbre de sortie et d'une cannelure à butée d'un démarreur de la présente invention est façonné à partir de la matière magnétique ayant une perméabilité relative inférieure au fer.
De plus, au moins un élément d'un arbre de sortie et d'une cannelure à butée est façonné à partir d'acier inoxydable martensitique traité thermiquement.
De plus, au moins un élément d'un arbre de sortie et d'une cannelure à butée est façonné à partir de matière d'acier inoxydable austénitique trempé.
Les buts, particularités ci-dessus et autres avantages de la présente invention deviendront plus apparents d'après la description suivante quand on prend en compte les dessins accompagnants avec elle. Brève description des dessins La f igure 1 est une vue en coupe présentant la structure d'un démarreur selon les première, deuxième et troisième formes de réalisation de la présente invention; La figure 2 est un diagramme pour expliquer les première, deuxième et troisième formes de réalisation; La figure 3 est un diagramme pour expliquer la première forme de réalisation; La figure 4 est une vue en coupe d'un mécanisme de réduction; La figure 5 est une vue en coupe d'une roue libre; La figure 6 est une vue en perspective d'un arbre de sortie; Les figures 7(a) et 7(b) sont des vues en perspective de la roue libre; et La figure 8 est une vue en perspective d'un plongeur et d'une plaque de déplacement. DESCRIPTION DES FORMES DE REALISATION PREFEREES Première forme de réalisation On va décrire ci-dessous une première forme de réalisation d'un démarreur de la présente invention en se référant aux figures 1 à 3 annexées.
La f igure 1 est une vue en coupe présentant la structure d'un démarreur selon les première, deuxième et troisième formes de réalisation de la présente invention.
Exemple 9 On dilue avec de l'eau déminéralisée la composition aqueuse de Ex 1 de façon à obtenir une teneur en H2O2 de 1 à 2 % en poids. La solution résultante est ensuite gélifiée selon le procédé de l'exemple 7 ci-dessus.
Essais IV Le gel de Ex 9 a été appliqué une fois par jour pendant 5 jours sur les dents et la muqueuse du parondonte située au voisinage des dents, chez des patients atteints de plaque dentaire et/ou de mycose buccale et ayant une mauvaise haleine. On a constaté par des biopsies de la muqueuse du parondonte une diminution totale in situ des bactéries et des champignons responsables de la plaque dentaire et respectivement des mycoses.
Les patients traités n'avaient plus une mauvaise haleine.
Exemple 10 On dilue avec de l'eau déminéralisée la composition aqueuse de Ex 1 de façon à obtenir une teneur en H202 de 4 % en poids. La solution résultante est ensuite gélifiée selon le procédé de l'exemple 8 ci-dessus.
Essais V Le gel de Ex 10 a été appliqué sur des cuves en acier inoxydable utilisées pour la fabrication du champagne. Statistiquement on sait que le contenu d'une cuve sur cinq ou six est perdu du fait (i) du développement de germes inappropriés et /ou (ii) de la dégradation de la paroi interne. Par traitement de la paroi interne des cuves pendant 5h avec le gel de Ex 10 puis rinçage à l'eau, une fois avant les vendanges et une fois après la vidange des cuves qui suit la fermentation, on maintient en activité l'ensemble des cuves en évitant la perte classique sus-visée.
Essai VI On dilue extemporanément (i.e. au moment de l'emploi) chacune des compositions de Ex 1, Ex 2, Ex 5 et CP1de façon à obtenir une dilution de 1/5. On verse 50 ml de chacune des solutions ainsi diluées dans des lots de récipients transparents en verre et immerge dans ces solutions, à l'instant T = 0, une prothèse dentaire qui (a) comporte des surfaces métalliques, plastiques et/ou céramiques, (b) est infestée par des bactéries et/ou moisissures et (c) est souillée par des traces de tissus (sang coagulé, muqueuse, chair) et d'adhésif. On laisse reposer les récipients ouverts. On observe les prothèses des lots de récipients aux instants T = lh, T = 2h, T = 15j et T = 90j.