INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
LISTAGE DE SEQUENCES INRA Promoteur du gène TaTrxh2 MJPcb539/87 2 PatentIn Vers. 2.0 1 2687 ADN Triticum aestivum exon (1112)..(1231) intron (1232)..(2203) exon (2204)..(2326) intron (2327)..(2420) exon (2421)..(2558) CDS (1112)..(1231) CDS (2204)..(2326) CDS (2421)..(2558) 1 gaagtcagaa ggccgttcag aattgttgga ggactcgaaa aaaagaaggg gagcccaggc 60 agacgacggg gcggcatgtg cctgttcctt ggcgaggcgt ctagctttgg cagccgccgc 120 cgcttttctc cttgggtggg cgcgcgagct ccccgagttt gagccgcaat ttttttacat 180 tttatggcga tggcgtcagg cgtttatcta ggcgtctggg agggtacatt tgaagatgtg 240 ccaccaactc caaaccgaca accctgtatc tgagcatgcc tcatgcctct ccttcatgcc 300
Selon une autre caractéristique, les deux enroulements sont situés chacun entre les deux aimants, respectivement d'un côté et de l'autre de l'axe de manière à être décalés mutuellement et angulairement d'un angle d'environ 180'.
L'invention a encore pour objet un disjoncteur comprenant les caractéristiques précédemment mentionées prises seules ou en combinaison.
Mais d'autres avantages et caractéristiques apparaîtront mieux dans la description détaillée qui suit et se réfère aux dessins annexés donnés uniquement à titre d'exemple et dans lesquels : La figure 1 est une vue en plan d'un dispositif de commande d'un disjoncteur, conforme à l'invention, dans une position de repos correspondant à un état fermé du disjoncteur, La figure 2 est une vue similaire à la figure 1, dans une position du dispositif correspondant à un état ouvert du disjoncteur, La figure 3 est une vue en coupe longitudinale, illustrant le dispositif selon l'invention mis en #uvre pour commander plusieurs disjoncteurs, et La figure 4 est une vue en coupe transversale selon IV-IV du dispositif de la figure 3.
Sur les figures, on voit un dispositif de manoeuvre destiné à assurer l'ouverture des contacts d'un appareil de coupure tel un disjoncteur moyenne tension placé dans un circuit électrique, lors de l'apparition d'un défaut électrique tel une surtension dans ledit circuit. Sur les figures 1 et 2, on voit que selon l'invention le dispositif comprend une armature 9 de forme générale allongée présentant deux extrémités de forme arquée 9a,9b, solidarisée à une tige d'actionnement 10 s'étendant perpendiculairement à la direction longitudinale de l'armature 9. Cette armature 9 est montée libre en rotation dans un bloc support 13 entre deux positions délimitées par des butées 11,12 formées dans ledit support 13. Le bloc support 13 comporte donc à cet effet, deux surfaces de guidage en rotation 14,15 de l'armature, de forme circulaire, disposées de manière opposée par rapport à l'axe X de rotation de l'armature 9, et s'étendant chacune entre les deux butées 11, 12, lesdites surfaces étant aptes à coopérer avec les deux extrémités précitées 9a,9b de l'armature 9. Ces butées 11,12 sont décalées angulairement l'une de l'autre, par rapport à l'axe X de rotation de l'armature, d'un angle d'environ 50'. Les deux butées 11,12 sont de forme complémentaire aux parties 9c,9d de l'armature 9 destinées à être amenées en contact avec lesdites butées. Chacune de ces butées 11,12 est constituée par deux parties 1 l a, 11 b, l2a, l2b de même orientation, disposées symétriquement l'une par rapport à l'autre, par rapport à l'axe X de rotation de l'armature 9. Dans ce bloc support 13 sont agencés deux aimants permanents 16,17 disposés de manière opposée l'un par rapport à l'autre et par rapport audit axe X, chacun le long de l'une des deux surfaces de guidage précitées 14,15, sensiblement au milieu de la circonférence de ces surfaces 14,15, lesdits aimants 16,17 étant alors décalés mutuellement et angulairement par rapport à l'axe X d'un angle d'environ 180'. Le sens d'aimantation de ces aimants 16,17 est tel que représenté par les flèches sur les figures 1 et 2. Le dispositif comporte en outre deux bobines 18,19 constituées chacune par un seul enroulement, lesdites bobines 18,19 étant situées de part et d'autre de l'armature 9 entre les surfaces de guidage 14,15 en étant décalées d'un angle d'environ 180' l'une par rapport à l'autre autour de l'axe X, chacune des bobines étant située entre les deux aimants 16,17. Ainsi, les aimants et bobines sont décalés successivement et alternativement autour de l'axe d'un angle d'environ de 90'.
Sur les figures 3 et 4, on voit que la tige d'actionnement 10 est reliée mécaniquement directement à l'arbre 20 du disjoncteur.
Le fonctionnement du dispositif de l'invention va être décrit brièvement dans ce qui suit en référence aux figures : En fonctionnement normal du circuit, le dispositif est dans la position disjoncteur fermé représentée sur la figure 1. Dans cette position, l'armature 9 est en appui contre la première butée lla,llb et retenue dans cette position par les deux aimants permanents 16,17. Lors de l'apparition d'un ordre d'ouverture, l'énergie fournie à la bobine correspondante 18 engendre l'excitation de cette dernière jusqu'à ce que la force d'attraction des aimants permanents 16,17 soit inférieure à la force associée au champs magnétique engendré par la bobine. Alors, l'armature 9 est entraînée en rotation dans le sens horaire. Au début de ce mouvement, l'entrefer de départ f est voisin de zéro, le seul entrefer influant e étant constant et d'une valeur faible. Il en résulte que l'énergie nécessaire au départ pour que l'armature 9 se décolle de la butée 11 est faible. Le mouvement poursuivi de rotation de l'armature 9 provoque une rotation correspondante de la tige de déclenchement 10 entraînant l'ouverture des contacts 21,22 du disjoncteur, et par suite l'ouverture du circuit électrique. Lorsque l'armature 9 arrive au contact de la seconde butée 12 (12a,12b), le courant traversant la bobine d'ouverture 18 est interrompu. Dans cette position du dispositif, représentée sur la figure 2, l'armature 9 est maintenue contre la seconde butée 12 par les deux aimants permanents 16,17.
Afin de réaliser la fermeture du circuit, un courant est envoyé dans la bobine de fermeture 19. Lorsque le champ magnétique correspondant crée par la bobine 19 de fermeture est supérieur au champ crée par les aimants permanents 16,17, l'armature 9 se déplace en sens inverse, c'est à dire anti-horaire, jusqu'à ce que celle-ci atteigne la première butée 11, position dans laquelle elle est retenue de nouveau par les aimants permanents 16,17, représentée sur la figure 1.
On notera que, bien que dans la réalisation précédemment décrite, la commutation pour l'ouverture est réalisée par l'une seulement des deux bobines, la réalisation d'un dispositif dans lequel la commutation pour l'ouverture serait réalisée par l'excitation de deux bobines montées en série ou en parallèle peut être avantageusement envisagée sans sortir du cadre de l'invention.
On notera également que l'ordre d'ouverture pourra être envoyé par exemple par une action volontaire ayant pour but de séparer les contacts, oubien directement à la suite de l'apparition d'un défaut électrique dans le circuit.
De l'agencement des aimants, c'est à dire du sens de leur aimantation, dépend la valeur des couples de fermeture et d'ouverture.
Ainsi, comme ceci est le cas dans la réalisation décrite précédemment, le sens d'aimantation pourra être choisi de manière que le couple de fermeture soit important et le couple d'ouverture faible ( le champ de la bobine d'ouverture se trouvant dans le sens des aimants).
On notera que ce dispositif pourra avantageusement être utilisé pour assurer entre autres la commande de disjoncteurs à vide. On obtient grâce à l'invention un actionneur stable dans les deux positions limites sans alimentation des bobines, l'énergie électrique n'étant fournie aux bobines que pendant le déplacement de l'armature.
La réalisation du bistable en rotation conduit à ce que tous les efforts soient équilibrés, d'où un rendement plus important du dispositif sans que des efforts trop importants soient engendrés sur les paliers.
Les autres avantages du dispositif liés à son architecture sont les suivants - L'actionneur peut être monté en rotation directement sur l'arbre du dispositif à manoeuvrer, ce qui permet d'éviter les renvois de palonnier.
- L'intégration du dispositif dans l'architecture du disjoncteur est facilitée et la réalisation d'ensemble est simple.
- Les aimants et les deux butées incorporées dans le circuit, réalisent avec l'armature un entrefer minimum permettant d'obtenir des efforts de maintien importants, entre le rotor et le stator, sans source d'énergie supplémentaire.
Dans l'affirmative, on retourne à l'étape 75 de calcul de la fréquence d'apparition H(N1) du code N1.
Dans la négative, on passe à l'étape 79 d'initialisation des ressources HNLD- 0 en vue du passage à la phase 3 de calcul des non-linéarités.
Lors de l'étape 80, on calcule la fréquence d'apparition H(2) du code 2, HNLD(2) = H(2).
Au cours de l'étape 81, on initialise à nouveau toutes les ressources HNLD - 0.
Au cours de l'étape 82, on calcule la fréquence d'apparition H(3) du code 3, HNLD(3) = H(3).
Au cours de l'étape 83, on initialise à nouveau l'ensemble des res sources en vue du calcul de la fréquence d'apparition du code i, puis on recom- mence ces opérations jusqu'au calcul au cours de l'étape 84 de la fréquence d'apparition H(2"-1) du code 2"-1. HNLO(2"-1) = H(2"-1).
Au cours de l'étape 85, on initialise toutes les ressources en vue du calcul des non-linéarités intégrales.
Puis au cours de l'étape 86, on calcule la fréquence d'apparition H(2) du code 2.
Au cours de l'étape 87, on procède à l'accumulation avec la valeur précédente HNLI = HNLI + H(2).
Au cours de l'étape 88, on calcule la fréquence d'apparition H(3) du code 3.
Au cours de l'étape 89, on procède à l'accumulation avec la valeur précédente HNLI - HNLI + H(3) et ainsi de suite jusqu'au calcul du cours de l'étape 90 de la fréquence d'apparition H(2"-1) du code 2"-1.
Au cours de l'étape 91, on procède à l'accumulation avec la valeur précédente et on aboutit à l'obtention de la non-linéarité intégrale HNLI = HNLI +(2" 1).
Enfin, à l'étape 92, on initialise l'ensemble des ressources en vue de série de calculs suivante.
On donne ci-après un exemple pratique de réalisation d'un convertis seur analogique-numérique à module d'auto-test implanté.
- convertisseur analogique-numérique 8 bits (256 codes), - fréquence d'échantillonnage 10 Mhz - fréquence du signal d'entrée 1,22 Mhz - 8192 échantillons par trame de test. Donc 1000 périodes du signal d'entrée pour chaque trame, - erreur de décalage admise 1,5 LSB - erreur de gain admise 1,5 LSB, - non-linéarités différentielles admises 0,5 LSB, - non-linéarités intégrales admises 0,5 LSB.
Les ressources matérielles nécessaires à la mise en oeuvre de l'in vention sont représentées à la figure 2.
Les compositions particulières correspondant à ces doses sont nouvelles et constituent un autre objet de l'invention.
L'invention a en outre pour objet un procédé de préparation d'une boisson protéique acide, notamment une boisson laitière acide, ladite boisson comprenant des éléments insolubles, notamment des particules de cacao, caractérisée en ce qu'on réalise un prémélange du système stabilisant pectine- émulsifiant ionique avec éventuellement d'autres produits en poudre de la formule de la boisson (notamment du sucre, du sel ou de la poudre de lait), de façon à réaliser par dissolution aqueuse dudit prémélange une solution (a) que l'on ajoute à une solution acide (b) maintenue sous agitation et contenant les protéines et les particules insolubles.
La solution (a) peut être obtenue par une dispersion du prémélange dans une eau chauffée à plus de 60 C et constituée d'eau distillée, d'eau désionisée, d'eau de ville ou d'un de leurs mélanges. Cette dispersion est généralement suivie d'une agitation, typiquement pendant 10 minutes, puis d'une stérilisation ou d'une pasteurisation et d'un refroidissement de la solution obtenue.
Un dernier objet de la présente invention est de fournir une boisson protéique acide contenant des éléments insolubles et stabilisée par l'association d'une pectine et d'un émulsifiant ionique tel que la lécithine. Des exemples de telles boissons, utilisant comme système stabilisant des compositions selon l'invention, sont exposés ci-après. Ils ne sont donnés qu'à titre d'illustration de la présente invention et ne sauraient en aucun cas en limiter la portée.
EXEMPLES EXEMPLE 1 : Boisson laitière acide cacaotée obtenue à partir d'une phase laitière fermentée non grasse
Formule a1- Pectine HM(') : 0,3 a2- Lécithine (2) : 0,3 a3- Saccharose : 1,5 a4- Eau désionisée : 12,9 b1- Yaourt à 0 % de matière grasse(3) homogénéisé à 15.106 Pa : 65 b2- Saccharose : 5,5 b3- Cacao Dl 1 MA (4) : 1,5 Acide citrique (en solution aqueuse à 50%) qsp pH 4.2 Eau de ville (30 TH) qsp 100 (1) Pectine commercialisée par SKW Biosystems sous le nom de UNIPECTINE AYD 29 Pectine HM de citrus (DE compris entre 68 et 74 %).
(3) Yaourt comprenant, pour 100 g : 4,5 g de protéines, 6,3 g de glucides et 0,1 g de lipides. (4) Cacao commercialisé par ADM-Cocoa : cacao contenant 11% de lipides. Préparation de la boisson # préparation de la solution (a) - Le mélange pectine/lécithine/saccharose (a3) a été dispersé dans l'eau désionisée à 70 C, - L'agitation et la température ont été maintenues durant 10 minutes, - Le mélange obtenu a été pasteurisé à 85 C durant 10 minutes - La solution a été refroidie à 20 C.
# préparation de la solution (b ) : - Le yaourt, le cacao et le saccharose (b2) ont été versés dans l'eau de ville et mélangés sous agitation.
# La solution (a) a été ajoutée, sous agitation, à la solution (b), # On a standardisé à pH 4,2 avec de l'acide citrique en solution aqueuse à 50%, # La boisson a été homogénéisée à 15.106 Pa, # On a, pour finir, procédé à une étape de conditionnement. Caractéristiques de la boisson obtenue # extrait sec total : 17 # extrait sec dégraissé laitier : 8 # teneur en protéines : 2,9 # particules insolubles : cacao 1,5 # pH = 4,2 # Viscosité = 20 mPa.s (mesurée avec le viscosimètre Brookfield équipé du mobile UL à 30 tours/minute à 20 C) # La boisson est stable après 15 jours, alors qu'un témoin avec pectine mais sans lécithine présente une très nette décantation des particules de cacao après 24 heures. Un témoin avec lécithine mais sans pectine donne lieu quant à lui à une agrégation des protéines, qui décantent. II présente également une très nette décantation des particules de cacao au bout de 24 heures.
EXEMPLE 2 : Boisson laitière acide cacaotée obtenue à partir d'un lait de soja acidifié par l'ajout d'une phase fruitée Formule
a1- Pectine HM(') : 0,4 a2- Lécithine (2) : 0,3 a3- Saccharose : 2 a4- Eau désionisée : 13,5 b 1- Boisson à base de soja Tonyu(3) : 30 b2- Concentré d'orange (4) 5,4 b3- Saccharose : 5 % b4- Cacao Dl 1 MA (5) : 1,5 Acide citrique (en solution aqueuse à 50%) qsp pH 4.2 Eau de ville (30 TH) qsp 100 0/0 (1) Pectine commercialisée par SKW Biosystems sous le nom de UNIPECTINE AYD 29 Pectine HM de citrus (DE compris entre 68 et 74 %).
(2) Lécithine commercialisée par Lucas Meyer sous le nom de EMULTOP Lécithine déshuilée constituée à 95 % de lipides polaires caractérisée par une HLB de 9.
(3) Lait de soja comprenant, pour 100 ml : 3,8 g de protéines, 1,3 g de glucides et 2 g de lipides.
(4) Concentré d'orange à 62 d'extrait sec.
(5) Cacao commercialisé par ADM-Cocoa : cacao contenant 11% de lipides. Préparation de la boisson # préparation de la solution (a) - Le mélange pectine/lécithine/saccharose (a3) a été dispersé, sous agitation, dans l'eau desionisée à 70 C, - L'agitation et la température ont été maintenues durant 10 minutes, - Le mélange obtenu a été pasteurisé à 85 C durant 10 minutes - La solution a été refroidie à 20 C.
(7) NOMEX (TM) HV rouge.
NOTES (suite) (3) (1) Essai sur NOMEX (TM) III HV rouge Temp. 20 3 C H.R. 65 5 % Pression appliquée 12 k.Pa (2) Essai sur NOMEX (TM) III HV orange Poids 222 g/m2 Pas de prétraitement selon EN 531.
(3) Essai sur NOMEX (TM) III HV orange Prétraitement selon norme EN 531 Construction (nombre de couches) : 1.
(4) Essai sur NOMEX (TM) III HV orange 5 lavages / 60 3 C 1 séchage / (tambour).
(1) ' comme (1) sur HV fuschia ou vert (3) ' comme (3) sur HV fuschia ou vert (4') comme (4) sur HV fuschia ou vert (2) " comme (2) sur HV vert.
Les résultats présentés dans le TABLEAU indiquait un ensemble remarquable de propriétés, et notamment - une bonne solidité à la lumière, qui passe la norme européenne EN 471 même pour au moins cinq coloris haute visibilité.
- une excellente solidité à la lumière pour le coloris blanc qui est très inattendue sur cette application.
- des performances au lavage à 60 C très satisfaisantes, autorisant une grande durabilité du produit.
- pour un confort (légèreté et aisance) remarquable et inconnu à ce jour.
On peut ainsi réaliser des chemises ou des vestes légères fluorescentes.
La présente invention permet donc de produire des matériaux, notamment de type textiles ou analogues, qui apportent aux utilisateurs de vêtements ou de systèmes de protection une très grande amélioration de leur sécurité en opérations dangereuses. En effet, l'invention permet pour la première fois l'incorporation de coloris HV ou BL dans des matériaux présentant un ensemble remarquable de propriétés mécaniques, de résistances etc..., les coloris étant intenses et pouvant être variés, l'ensemble étant résistant à l'usure et au lavage, et à la lumière, et donc d'efficacité durable.
L'invention trouve des applications évidentes dans tous les domaines présents ou futurs d'opérations dans des zones dangereuses, contaminées, enfumées, etc..., notamment : - industrie pétrolière et parapétrolière (raffineries, plates-formes en mer ou off-shore , distribution) - industrie nucléaire (BL ou HV) - industrie chimique (avec un traitement anti-acides) - industrie navale (navires, chantiers navals, sauvetage ou remorquage en mer) - industrie spatiale et aéronautique, et de manière générale toutes les industries de haute technologie (électronique,...) (salles blanches) - sécurité des aéroports, des autoroutes, des liaisons ferroviaires, des transports de matières dangereuses - protection civile (corps de sapeurs-pompiers, police, gendarmerie, armées, douanes) - milieux hospitaliers, médicaux, services d'urgence paramédicaux, laboratoires pharmaceutiques (notamment BL) - industrie chimique en général, ou biochimique - sécurité de circuits automobiles, rallyes, ou manifestations analogues, et pilotes automobiles de Formule 1 ou de Rallye - incorporation ou association à d'autres éléments de sécurité comme les chaussures de sécurité pour l'industrie, les vêtements de sport, le balisage de pistes de ski ou analogues, le marquage de sécurité de véhicules - équipements ou systèmes comportant des matériels délicats, par exemple en robotique :
# protection contre les poussières et autres contaminations (notamment mélanges de fibres NOMEX (TM) ou analogues avec des fibres de carbone et un polyamide (fonctions anti-statiques ajoutées) notamment NOMEX (TM) DELAT-A # protection de ces matériels contre le feu, le rayonnement thermique, et analogues . le tout étant associé selon l'invention à une signalisation de ces matériels pour l'obtention de coloris HV intégrés intenses et de coloris pouvant être variés.
Un matériau de départ comme le NOMEX (TM) DELTA-C a fibres fines apporte encore un meilleur confort et une meilleure aisance (car beaucoup plus léger), ce confort étant aussi très perceptible avec les autres produits NOMEX (TM) III et NOMEX (TM) DELAT-A.
DESCRIPTION Le support de notre invention relève des modifications du métabolisme de la DHEA que nous avons observées au cours de l'infection parasitaire (micro filaires) et dans un cas d'immunotoxicité (exposition au manganèse).
En effet, dans les deux cas de figure, les niveaux plasmatiques de DHEA sont diminués et ceux de la prolactine augmentés.
EXEMPLE 36 Application moulage Une autre formulation est effectuée en mélangeant 17,0 g de MPR décrites dans l'Exemple 19 et 71,0 g de diglycidyl éther du bisphénol A (DGEBA, n = 0,15). On obtient alors une solution homogène de très faible viscosité. 36,0 g de MCDEA sont alors mélangés pendant 3 min., puis le mélange est coulé dans un moule métallique téflonné et placé en étuve. La cuisson s'effectue d'abord à 135 C pendant 14 h, puis à 190 C pendant 4 h. Après retour à la température ambiante, la plaque obtenue est opaque mais avec une répartition homogène des MPR et possède une ténacité, mesurée par le paramètre K1c, améliorée de 50% (Kic sans microparticules de 0,6 MPa.m1/2 et 0,9 MPa.m1/2 avec les microparticules) en conservant une température de transition mécanique Ta constante de 183 C.
EXEMPLE 37 Application moulage Une autre formulation est effectuée en mélangeant 10,8 g de MPR décrites dans l'Exemple 14 et 42,9 g de diglycidyl éther du bisphénol A (DGEBA, n = 0,15) sont mélangés à 135 C. On obtient alors une solution homogène de faible viscosité. 21,3 g de MCDEA sont alors mélangés pendant 3 min., puis le mélange est coulé dans un moule métallique téflonné et placé en étuve. La cuisson s'effectue d'abord à 135 C pendant
14 h puis à 190 C pendant 4 h. Après retour à température ambiante, la plaque obtenue est transparente et homogène et possède une ténacité, mesurée par le paramètre K1c, améliorée de 100% (K1c sans microparticules de 0,6 MPa.m1/2 et 1,2 MPa.m1/2 avec les microparticules).
EXEMPLE 38 Effet rhéologique Des solutions contenant des MPR précédemment décrites ont été étudiées pour leur comportement rhéologique remarquable.
Diminution de viscosité par rapport aux polymères linéaires Des mesures de viscosité intrinsèque ont été effectuées à 30 C avec un rhéomètre à capillaire sur des mélanges de solvant non réactif, comme par exemple le toluène, et de MPR synthétisées selon le procédé décrit dans l'Exemple 5 et de composition : Monomères A : 30% en mole de ODA + 52% en mole de IBOA Monomère B : 5% en mole de HDDA Monomère D : en mole de GMA et de masse molaire variant de 2.104 à 5.106 g/mol. Le coefficient a de Mark-Houwink reliant la viscosité intrinsèque à la masse molaire des polymères par la réaction [il] = kMwa a été déterminé à : a = 0,21. Cette valeur a été comparée à celle obtenue avec un polyacrylate linéaire de formulation BA/GMA/MMA = 75/11/14% en mole, de masse molaire variant de 1.2.104 à 6.5.104 g/mol, dans les mêmes conditions que celles décrites ci-dessus. La valeur du paramètre de Mark-Houwink est : a = 0,9.
On confirme donc la viscosité beaucoup plus faible des MPR en comparaison aux polymères linéaires pour une masse molaire donnée, grâce à leur structure très compacte.
Un comportement équivalent est observé dans la plupart des solvants réactifs, comme le styrène, les monomères (méth)acryliques.
EXEMPLE 39 Effet rhéofluidifiant et thixotrope des solutions de MPR Des mesures de viscosité sont effectuées à 40 C avec un rhéomètre de type cône/plan en régime statique sur un appareil de type Rheometrics Dynamic Analyser RDA II. La vitesse de cisaillement varie de 0,1 à 5000 s-1. Les MPR décrites dans l'Exemple 9 sont mélangées à un solvant non réactif, comme par exemple au xylène, dans des proportions massiques variant de 10 à 80%. Les solutions sont de faible viscosité même pour des concentrations en MPR élevées. Pour des concentrations en MPR supérieures à 30% en masse, les solutions deviennent rhéofluidifiantes. Pour le mélange à 40% en masse de MPR par exemple, la viscosité mesurée à 0,2 s-1 est 500 fois supérieure à celle mesurée à 1000 s-1. De plus, ces systèmes sont thixotropes et montrent une hystérésis entre la montée et la descente en vitesse de cisaillement. Cette hystérésis est d'autant plus grande que la concentration en MPR est élevée.
MICROPARTICULES ACRYLIQUES RETICULEES, PROCEDE DE PREPARATION ET APPLICATIONS DANS LES REVÊTEMENTS ET PRODUITS DE MOULAGE.
Cette invention concerne des microparticules acryliques réticulées de composition particulière, un procédé de préparation par polymérisation en dispersion en milieu non aqueux en l'absence de polymère stabilisant et des applications dans des compositions de revêtement ou de moulage comme composant réactif ou non réactif permettant par sa présence des performances améliorées en termes de compromis entre dureté, flexibilité et adhérence sur divers substrats, sans affecter négativement les autres performances essentielles des revêtements ou des produits de moulage concernés ni la mise en #uvre de ceux-ci.