INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Fiche mufti-fonctions interne aux appareils-audiovisuels ; 5. Récepteur et émetteur d'ondes ; 6. Module à enficher de 1 à N, avec leur micro-ordinateur ; 7. Ordinateur de Jeu avec liaisons par cable ; 8.
Emetteur-recepteur d'ondes (pistolet sans liaison par cable) ; 9. Emetteur-récepteur d'ondes (2 pistolet) ; 10. Emetteur-recepteur d'ondes g TVPHON ; 11. Echiquier, émetteur-récepteur d'ondes ; 12.
La souche transformée obtenue, dénommée BL21/pECIII, a été cultivée en erlen de 50 ml à 37 C en milieu LB ensemencé à D0600=0,1 à partir d'une préculture, puis induite par l'isopropyl--D-thiogalactopyranoside (IPTG) 1mM à D0600=1.
Après 3 h 30 d'induction, 1 ml de culture a été prélevé et centrifugé, puis le culot bactérien obtenu a été dissout dans 240 l d'eau et 120 /il de tampon d'échantillon SDS 3X (Tris- HC1 1M pH = 6,8 : 1,9 ml ; 3 ml ; -mercaptoéthanol 1,5 ml ; 20 % , 3 ml ; de bromophénol 1 % pH = 7 : 0,3 ml ; H20 qsq 10 ml). A partir de 15 l de la solution obtenue, les protéines totales extraites ont été analysées par SDS-PAGE sur un gel à 10 % de polyacrylamide avec une coloration au bleu de Comassie.
La surexpression d'une protéine ayant un poids moléculaire apparent d'environ 46 Kd correspondant au PM attendu pour la protéine EryCIII a été observée comparative- ment aux protéines totales d'une souche témoin transformée par le plasmide pETlla.
2) Purification de la protéine EryCIII La souche transformée BL21/pECIII ci-dessus a été cultivée en fermenteur de 6 litres en milieu minimum contenant du glycérol comme source de carbone (Korz et al.,
1995) à 25 C jusqu'à D0600=12, puis induite par l'IPTG pendant 18 h jusqu'à D0600=54. A partir du bouillon récolté, le culot bactérien contenant des corps d'inclusion a été isolé par centrifugation à 5000 g pendant 30 mn.
L'induction de la protéine EryCIII a été contrôlée par SDS-PAGE (gradient de polyacrylamide : 10 à 20 %) et avec une coloration au bleu de Comassie après lyse sur un aliquot dans le tampon SDS 1 %, à 100 C pendant 5 min, soit directement sur le bouillon récolté, soit sur le culot bactérien après une première lyse par sonication dans un tampon phosphate.
190 g de culot bactérien correspondant à 1 litre de bouillon récolté ont été remis en suspension dans 2,5 volumes de tampon KH2P04/K2HP04 20 mM pH 7,2 contenant de l'EDTA 2,5 mM et du DTT 2,5 mM. Les cellules ont été ensuite lysées en utilisant un appareil Rannie (Mini-Lab, type 8-30H, APV Homogenisers As, Denmark) avec trois passages sous une pression de 1000 bars. Après centrifugation à 46. 000 g pendant 3 heures, le culot obtenu a été mis en suspension dans 2,5 volumes d'urée 2M puis centrifugé dans les mêmes conditions.
Le culot ainsi lavé a été ensuite mis en suspension dans 2,5 volumes d'une solution d'urée 7M dans du tampon tris 50 mM pH 7,5 (tampon A) de façon à solubiliser la protéine EryCIII. Après centrifugation dans les mêmes conditions, le surnageant recueilli obtenu contient 2,1 g de protéines totales déterminées par la méthode de Bradford en utilisant une trousse du commerce (Pierce).
L'extrait dans l'urée 7M a été ensuite chargé à la vitesse de 0,5 mètres/h et à 4-8 C sur une colonne de 180 ml (5 cm x 9 cm) de Q sepharose (Pharmacia) préalablement équilibrée avec le tampon A ci-dessus et avec une détection à 280 nm. La protéine EryCIII a été ensuite éluée avec le tampon A contenant NaCl 0,3M. Les fractions réunies, contenant la protéine EryCIII, mise en évidence par SDS-PAGE (gradient de polyacrylamide : 10 à 20 %) révélée par coloration au bleu de Comassie et 835 mg de protéines totales, ont été ensuite chargées sur une colonne de 5,5 litres (10 cm x 70 cm) de Superdex 200 Prep grade (Pharmacia)
préalablement équilibrée avec le tampon A ci-dessus. Par élution de la colonne avec le tampon A et par détection à 280 nm, un pic de protéine a été obtenu dont les fractions contenant la protéine EryCIII mise en évidence par SDS-PAGE et 200 mg de protéines totales ont été réunies puis purifiées sur une colonne de 180 ml (5 cm x 9 cm) de Q Source (Pharmacia) préalablement équilibrée avec le tampon A. Par élution avec un gradient linéaire de NaCl variant de 0 à 0,3 M dans le tampon A, 30 ml de solution contenant 100 mg de protéine EryCIII dénaturée homogène en pureté évaluée par SDS-PAGE, avec une révélation au nitrate d'argent, ont été obtenus.
La figure 18 montre l'évolution de la pureté de la protéine EryCIII suivie par SDS-PAGE (gradient de polyacrylamide : 10 à 15 %) pour un dépôt de 500 ng de protéines totales et une révélation au nitrate d'argent successivement après extraction à l'urée 7M (ligne 2), chromatographie Q sepharose (ligne 3), chromatographie Superdex (ligne 4), chromatographie Q source (ligne 6) par rapport aux marqueurs de poids moléculaire (lignes 1 et 5).
La protéine EryCIII a été ensuite renaturée par dilution de l'éluat homogène avec une solution de tampon A contenant du DTT 10 mM pour obtenir une concentration finale en protéine de 0,1 mg/ml. La solution diluée a été ensuite dialysée contre du tampon Tris 50 mM ; NaCl 0,15 M ; % n-octyl--D-glucopyranosyl (NOG) ; DTT 10 mM, pH 8,3 puis concentrée à 4 mg/ml par ultrafiltration sur une membrane PLGC04310 (Millipore) ayant un seuil de coupure de 10.000.
La protéine EryCIII purifiée a été ensuite conservée à l'état congelé à -20 C en aliquots de 500 l.
3) Caractérisation de la protéine EryCIII La caractérisation de la protéine EryCIII ainsi obtenue a été examinée pour les propriétés suivantes : a) Homogénéité.
L'électrophorèse par SDS-PAGE (gradient de polyacrylamide : 10 à 15 %) en utilisant l'appareil Phast System (Pharmacia) et une révélation au nitrate d'argent montre une pureté supérieure à 99 % pour un dépôt de 2000 ng.
b) Poids moléculaire par électrophorèse et spectrométrie de masse.
L'invention sera mieux compnse grâce à la description qui va suivre, donnée à htre d'exemple non limitatif, en se référant au dessin annexé.
Sur ce dessin, la figure unique représente, de manière schématique, le dispositif selon l'invention, en traits pleins dans Sa position de décondamnation et en pointillés dans sa position de condamnation.
La serrure électrique du dispositif selon l'invention est désignée par 1 dans son ensemble ; elle comporte, de façon connue, un pêne à fourche 12 susceptible de pivoter autour d'un axc par coopération avec une gâche (non représentée) solidaire de la carrosserie du véhicule; dans la position de fermeture de la serrure, le pêne 12 retirent la gâche dans sa fourche et il est maintenu dans cette position par un cliquet 11, qui coopère avec des crans du pêne. Le cliquet 11 est solidaire (ou mécaniquement relié avec) un élément d'ouverture 13 mobile en translation verticale. Pour l'ouverture mécanique de la serrure, on déplace l'élément d'ouverture 13 dans la direction verticale suivant la flèche O ce qui soulève le cliquet 11 et libère le pêne 12. La serrure comporte un moteur électrique 10 qui permet d'assurer électriquement la condamnation et la dé condamnation de la serrure comme il sera expliqué ci-aprds.
Le dispositif selon l'invention comporte également un verrou mécanique de secours désigné par 2 sur le dessin, ce verrou permettant de déplacer une biellette 20 pour amener l'élément d'ouverture 13 en position de décondamnation.
Dans l'exemple décrit, pour assurer la condamnationdé condamnation de la serrure 1, l'élément d'ouverture 13 doit être déplacé horizontalement respectivement suivant les flèches C et D.
L'élément d'ouverture 13 est constitué d'unc tige 30 disposée verticalement, dont l'extrémité supérieure est soumise à raction de la palette d'ouverture (non representée) portée par le panneau extérieur de la portière du véhicule et dont l'extrémité inférieure est reliée à un retour 31 disposé à angle droit Ledit retour 31 présente une extrémité libre 32, par laquelle il agit sur le cliquet 1 1 de la serrure 1, et porte le k,ng de son bord inférieur un bec 33.
Lorsque l'élément d'ouverture 13 est dans Sa position de décondamnation représentée en trait plein sur le dessin, il est en pnse avec le cliquet 11 de la serrure 1 par t'extrémité libre 32 du retour 31 afin de permettrc l'ouverture de ladite serrure I lorsqu'un effort exercé dans le sens de la flèche O lui est appliqué.
Lorsque l'élément d'ouverture 13 a été déplacé, par translation horizontale (vers la gauche sur le dessin) dans sa position de condamnation représentée en pointillés, par une action dans le sens de la flèche C, l'extrémité 32 est disposée à distance du cliquet 11. Toute action dans le sens de la Sèche O est alors dénuée d'effet sur le cliquet 11.
Une personne malintentionnée parvenant à agir sur ledit élément d'ouverture 13 à l'aide d'un outil glissé entre la vitre de portière et son joint ne peut lui appliquer que des cfforts verticaux en prenant appui sur le retour 31. Lorsque l'élément d'ouverture 13 est dans Sa position de condamnation, ces efforts verticaux restent sans effet sur la serrure étant donné que l'extrémité 32 n'est pas en prise avec le cliquet 11. Il n'est pas possible a l'auteur de la tentative d'effraction d'agir sur l'élément d'ouverture 13 dans le sens de la flèche D pour amener ledit élément d'ouverture 13 dans sa position de décondamnation.
Lors d'un fonctionnement normal de la serrure selon l'invention, l'élément d'ouverture 13 est déplacé suivant les flèches C ou D par la rotation du moteur électrique 10 A cet effet, ledit moteur électrique 10 entraîne dans l'exemple représenté, une came 16 présentant deux crans 17 et 18 séparés par un creux 19 dans lequel est positionné le bec 33.
Lorsque la serrure doit être condamnée, le moteur électrique est entraîne dans le sens anti-horaire, le cran 18 agit alors sur le bec 33 de l'élément d'ouverture 13 pour repousser celui-ci dans le sens de la flèche C et l'amener dans sa position de condamnation représentée en pointillés. Inversement, lorsque la serrure doit être décondamnée, le moteur est entraîné dans le sens horaire afin que le cran 17 agisse sur le bec 33 cn poussant l'élément d'ouverture 13 dans le sens de la flèche D.
Pour permettre la eondarnnation-décondamnation de la serrure de manière mécanique, par exemple en cas de panne électrique, un verrou mécanique 2 est disposé dans la porte du véhicule et entraîne une biellette 20 qui coopère avec l'élément d'ouverture 13. Ce verrou 2 est tel que la biellette 20 soit entraidée en translation suivant un axe horizontal lorsque Ic rotor est entraîné par la clé La bichette 20 peut notamment être conçue comme une crémaillère, qui serait liée à un pignon (non représenté) entraîné par le rotor du verrou 2.
Cependant, une telle disposition présenterait encore dil y avait une liaison mécanique permanente entre la biellette 20 et l'élément d'ouverture 13, un risque d'effraction si une personne malintentionnée arrivait à accrocher un outil d'effraction à l'intersection de la biellette 20 et de l'élément d'ouverture 13 et à déplacer l'élément d'ouverture 13 vers sa position de décondamnation de la serrure Pour parfaire l'inviolabilité du dispositif de fermeture mettant en oeuvre la serrure selon l'invention, on prévoit donc de ne pas solidariser la biellette 20 avec l'élément d'ouverture 13.
Lorsque le verrou 2 et la serrure 1 sont en position condamnée, c'est-à-dire lorsque la biellette 20 et l'cément d'ouverture 13 sont dans leurs positions représentées en pointillés sur le dessin, l'extrémité 21 de la biellette 20 est disposée à distance de la tige 30 de l'élément d'ouverture 13 et elle ne vient agir sur l'élément d'ouverture 13 qu'au moment où l'on commande la décondamnahon par le verrou 2 ; cette action peut s'effectuer par un simple appui de la biellette 20 contre l'élément d'ouverture 13. Lorsque la serrure est condamnée, il n'y a aucune liaison entre la biellette 20 et l'élément d'ouverture 13 et on pourra alors éventuellement agir verticalement sur cette biellette avec l'outil d'effraction mais une telle action n'aura pas pour effet de décondamner la serrure.
Lorsqu'il est nécessaire de décondamner mécaniquement la serrure, par exemple en cas de panne électrique, l'utilisateur introduit sa clé dans le verrou 2 et entraide le rotor en rotation. Ceci provoque un déplacement longitudinal, horizontal, de la biellette 20 dont l'extrémité 21 vient, dans un premier temps, en butée contre l'élément d'ouverture 13, et, pousse, dans un deuxieme temps, cet élément d'ouverture 13 dans le sens de la flèche D, vers sa position de décondamnation.
De manière préférée, afin d'améliorer encore l'inviolabilité du dispositif de fermeture selon l'invention, le verrou 2 peut être un verrou débrayable de type connu.
A l'étape 106a suivante, l'ordinateur 20 calcule Bp2(Xp), Dp12 (xp) sur la base des équations (107) et (108) suivantes et calcule B2(X) sur la base de l'équation (109) suivante. De plus, l'ordinateur 20 calcule D22(x) sur la base des équations (110) et (111) suivantes.
Dans les équations (107) à (110), Mw, Mb, Bw, Bu représentent chacun une matrice constante de la même valeur que dans le premier mode de réalisation.
Après traitement à l'étape 106a, l'ordinateur 20 calcule à l'étape 110a une quantité d'état estimée x^ et une entrée de commande u sur la base des équations (112) et (113) suivantes de la même manière que dans le premier mode de réalisation.
Dans l'équation (112), A est une matrice constante déterminée par l'équation (79) précédente qui est mémorisée dans l'ordinateur 20 et L est une matrice constante définie par l'équation (101) précédente qui est mémorisée dans l'ordinateur 20. La matrice constante L est un gain d'un observateur déterminé par une matrice définie positive Q, la matrice constante C2 est déterminée par les équations (14), (86) précédentes et une matrice définie positive #.
C2 est la matrice constante précédente mémorisée dans l'ordinateur 20 et B2(x) et D (x) sont chacun une matrice
calculée à l'étape 106a. Le facteur y représente la quantité de déplacement relatif xpw - Xpb appliquée par le traitement à l'étape 102a et une vitesse de masse suspendue Xpb' calculée par le traitement à l'étape 104a.
Dans l'équation (113), D122 est défini par l'équation (85) et est une matrice de coefficient reliée au poids de fréquence Wu(S) défini par l'équation (23), laquelle matrice de coefficient est mémorisée dans l'ordinateur 20. Y2 est une constante positive définie telle que y2 >1, m1(x, x^) est une fonction constante positive appropriée dont l'algorithme est mémorisé au préalable dans l'ordinateur 20. La fonction constante positive ml(x) peut être établie à "1,0". C11 est défini par les équations (12) et (82) précédentes. C'est-à-dire que C11 est défini par la masse Mw de l'élément de masse non suspendue, la masse Mb de l'élément de masse suspendue, la constante Ks du ressort 13, le coefficient d'amortissement linéaire Cs de l'amortisseur 14 et les matrices de coefficient Cw, Dw reliées au poids de fréquence Ws(S) déterminé par l'équation (21) précédente, lequel C11 est mémorisé au préalable en tant que matrice constante dans l'ordinateur 20. Bz(x) est une matrice calculée par le traitement à l'étape 106a. P est une solution symétrique définie positive satisfaisant les équations (94) et (95) précédentes, qui est mémorisée en tant que matrice constante dans l'ordinateur 20. C12 est défini par l'équation (84) précédente, qui est mémorisé dans l'ordinateur 20 en tant que matrice constante incluant une matrice de coefficient Cu reliée au poids de fréquence Wu(S) déterminé par l'équation (23) précédente.
Après le traitement à l'étape 110a, l'ordinateur 20 calcule de l'étape 112 à l'étape 118 un coefficient d'amortissement cible C de l'amortisseur 14 et une force d'amortissement cible F de la même manière que dans le premier mode de réalisation et détermine le degré d'ouverture OP de l'orifice d'amortisseur 14a afin de
produire la force d'amortissement cible F. Ainsi, l'amortisseur 14 est ajusté d'une manière simple pour produire la force d'amortissement cible F sans la détection de la vitesse de masse non suspendue xpw' et de la quantité de déplacement de pneu xpr - xpw.
C2-1 - Conception du système de commande du deuxième type Dans le système de commande de ce type, on suppose que B2(x) et D22(x) dans les équations (81) à (88) précédentes sont chacun une fonction inconnue. Dans un système bilinéaire de ce type, B2 (x), D22 (x) sont chacun une fonction primaire de x. Lorsque le plan généralisé est représenté par les équations (90) à (93) précédentes et réécrit en prenant en compte le fait évoqué ci-dessus, le plan est représenté par les équations (114) et (117) suivantes, dans lesquelles B2o, D220 et d122 sont chacun sous la forme d'une matrice constante.
En supposant que le gain d'observateur L est une matrice constante dont le plan généralisé est tel qu'il est décrit ci-dessus, une loi de commande de rétroaction à sortie non linéaire H# peut être conçue comme suit.
1) Dans la cas où yi est une constante positive définie comme [gamma]12I-D21T#T#D12 > 0, Y2 est une constante positive définie telle que Y2 > 1 et une constante positive E est définie telle que #12-u2>0, l'inégalité de Riccati (118) suivante pour la conception de l'observateur (gain d'observateur) est donnée et une matrice symétrique définie positive P, Q et une matrice définie positive #
satisfaisant l'inégalité de Riccati (118) suivante destinées à la conception d'un contrôleur sont données. De plus, dans le cas où des poids non linéaires a1(x, x^), a2(x, x^) satisfont la condition pour la limitation définie par les équations (120) et (121) suivantes, une des lois de commande définie par l'équation (122) suivante est donnée par des équations (123) et (124) suivantes.
Etant que l'observateur L (u) représenté comme suit.
L(u)=-QC2T#T# ... (125) Le facteur # est une matrice définie constante sous l'existence de #-1 et l'observateur peut être ajusté en utilisant le facteur #. De manière similaire, dans la loi de commande de rétroaction d'état, le gain L du contrôleur peut être ajusté en utilisant le facteur di22 Ici, les poids non linéaires ai(x, x^), a2(x, x^) satisfaisant les formules (120) et (121) sont exprimés comme suit.
Dans les équations (126) et (127), m1(x, x^) est une fonction définie positive appropriée et est une constante positive définie telle que # 1. Ainsi, la solution symétrique définie positive P est calculée par l'ordinateur 20. En utilisant les équations (126) et (127), les équations (123) et (124) précédentes sont changées en des équations (128) et (129) suivantes. x'^=(A+L(u)Cz)x^+(Bzo+L(u)D22o)xu-L(u)y ... (128)
La réaction d'estérification peut être éventuellement catalysée à l'aide d'un catalyseur approprié, selon la nature du précurseur du type chlorure d'acide impliqué et selon le degré de substitution souhaité. Le catalyseur peut être, par exemple, la 4diméthylamino-pyridine (DMAP).
Le milieu réactionnel est avantageusement chauffé à une température comprise entre 40 et 120 C, pendant une durée comprise entre 1 et 48 h. Les esters selon l'invention sont récupérés par précipitation dans un alcool, tel que le méthanol et sont ensuite purifiés par un jeu répété de précipitations dans l'alcool (méthanol) et dissolution dans un solvant organique, tel que le dichlorométhane.
Ce mode préféré de préparation des esters selon l'invention, conformément à un procédé relevant également de l'invention, s'applique, bien entendu, aux esters mixtes
définis supra, en prévoyant l'étape d'addition séquentielle du précurseur-acide ou dérivé (I) (chlorure d'acide).
Cela correspond à une variante du procédé de l'invention selon laquelle on utilise, dans l'estérification, au moins un autre acide ou dérivé (I') différent de 1'(ou des) acide (s) ou du (ou des) dérivé(s) (I), ce réactif supplémentaire étant de préférence choisi parmi les composés utilisés dans la présente invention ou encore dans la liste suivante non exhaustive : acides acétique, propionique, benzoïque, carbamique et dérivés...
Selon une autre variante, les esters selon l'invention peuvent être obtenus sans transiter par les halogénures (de préférence chlorures) d'acide de formule (I), mais en faisant réagir directement un ou plusieurs réactifs appropriés avec le précurseur-acide (I) sous forme d'acide carboxylique.
A titre d'exemples de tels réactifs, on peut citer la dicyclohexylcarbodiimide, le TsCI, ou l'iodure de 1-méthyl-2-chloropyridinium (réactif de Mukaiyama).
Ces deux voies réactionnelles conduisent toutes deux à un intermédiaire réactionnel de type cétène : Ri, Ra étant tels que définis dans la formule (I).
La présente invention concerne, également, l'enrichissement chiral de racémates. Cette application des esters chiraux, de préférence polysaccharidiques, découle de leur caractéristique avantageuse selon laquelle la chiralité résultante de chaque motif ester fixé sur les alcools primaire, secondaire du polysaccharide ne dépend pas de la configuration initiale de l'acide originel (II) mais est contrôlée essentiellement par le composé polyhydroxylé et dépend également de la nature prochirale de la forme réactive intermédiaire de type cétène mise en jeu. A titre d'exemple démonstratif, l'analyse chromatographique des acides issus de l'hydrolyse des phases synthétisées à partir du naxopren S (+) et du naxopren racémique montre des enrichissements voisins.
La chiralité résultante de chaque ester formé a ceci de particulier qu'elle est différente pour chacune des trois fonctions alcool du monomère saccharidique, dans le cas où le polymère considéré est un polysaccharide constitué de monomères saccharidiques en C6. Cela signifie que, à titre d'exemple illustratif et non limitatif, et de façon tout à fait surprenante et inattendue, les hydrolyses d'esters, du type
naxoprénate de cellulose, font apparaître que les restes acides obtenus après hydrolyse sont majoritairement de configuration R pour les esters dont les acides sont fixés sur l'alcool primaire et l'alcool secondaire en positions 6 et 2, respectivement de l'unité glucose, tandis que les restes acides liés, avant hydrolyse, à l'alcool secondaire en position 3 de l'unité glucose sont très majoritairement de configuration S. Dans le cas où les esters sont des a-phénylpropionates de cellulose mono-, di- et trisubstitués, on remarque que l'alcool primaire oriente vers une configuration R de l'acide fixé et que s'opère une compensation des restes issus de l'hydrolyse des esters propres aux deux fonctions alcool secondaires, pour aboutir, in fine, à un rapport final en faveur de la configuration R.
Ainsi, en jouant : - d'une part, sur les différences d'affinité de chacune des deux formes énantiomères du motif ester introduit vis à vis des divers sites (primaire ou secondaire) hydroxyles du composé polyhydroxylé (de préférence du polysaccharide), - et, d'autre part, sur les différences de sensibilité des divers sites estérifiés vis à vis de l'hydrolyse, il est possible d'isoler l'un ou l'autre des deux énantiomères de façon optiquement pure, ou d'obtenir un mélange d'énantiomères enrichi en l'une des deux formes.
D'où il s'ensuit que la présente invention a également pour objet un procédé d'enrichissement chiral de racémates, caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement : -1- à utiliser des acides ou dérivés sous forme racémique ou énantiomériquement pure, comme produits de départ, pour préparer les esters tels que définis supra ou les esters tels qu'obtenus par le procédé lui aussi présenté ci-avant, -2- et à hydrolyser les esters ainsi formés, de préférence à l'aide d'une base et, plus préférentiellement encore, à l'aide d'une base hydroxylée.
Ce procédé selon l'invention permet ainsi, de manière tout à fait avantageuse, d'atteindre, par exemple, un enrichissement global de 26 %, correspondant à un rapport 63/37, après estérification de cellulose à l'aide d'un précurseur-acide ou dérivé constitué par un mélange racémique de chlorure d'acide 3,5-diméthylphénylpropionique, puis hydrolyse de l'ester 3,5-diméthylphénylpropionate de cellulose formé à l'aide d'une base forte, de préférence choisie parmi les hydroxydes de métaux alcalins, tels que, par exemple, l'hydroxyde de lithium.
En pratique, les hydrolyses sont, en effet, réalisées à l'aide d'hydroxyde de lithium monohydrate, de façon non racémisante. La composition énantiomérique de l'acide
récupéré après hydrolyse est mesurée par CLHP chirale sur des phases stationnaires, de type de celles commercialisées par la Société DAICEL.