INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le réseau de diffraction 54 pourrait être remplacé par un moyen de couplage par la tranche 58 permettant d'injecter l'onde lumineuse 56 dans la couche active 32 et placé du côté de la même extrémité de la couche active.
On pourrait aussi utiliser, en tant que moyen de couplage, un prisme 60 placé du côté de cette extrémité de la couche active, au-dessus de celle-ci et plus précisément, dans l'exemple représenté, sur la couche-tampon supérieure 46, à côté de l'électrode supérieure 36 qui, comme on le voit sur la figure 3, ne recouvre pas totalement la couche active.
Au sujet de ces moyens de couplage, on consultera le document (4).
Lorsque la tension est appliquée entre les électrodes 36 et 38 par le moyen de polarisation 42, le champ électrique engendré dans la couche active 32 modifie l'indice de réfraction de celle-ci et modifie par conséquent l'angle O de l'onde lumineuse émergente 40.
En faisant varier cette tension de façon continue ou discontinue, on fait également varier cet angle de façon continue ou discontinue.
On réalise donc bien ainsi la fonction de déflexion angulaire d'un faisceau lumineux.
Ceci permet une application de l'invention à l'adressage.
Par exemple, on voit sur la figure 3 une rangée de photodétecteurs 62 (ou de tous autres éléments que l'on veut adresser) et, en appliquant une tension électrique appropriée entre les électrodes, l'un quelconque de ces photodétecteurs peut être atteint par l'onde lumineuse émergente 40.
Les avantages d'un déflecteur du genre de celui de la figure 3 par rapport à des déflecteurs connus sont indiqués ci-après 1) Ce déflecteur a une grande bande passante.
Le dispositif a donc une structure particulièrement simple, légère et peu coûteuse ; elle permet de travailler à des cadences élevées, sans risque - ou pratiquement sans risque - de déréglages inopinés.
Par ailleurs, selon un certain nombre de caractéristiques avantageuses, non limitatives de l'invention: - ledit axe est matérialisé par un arbre qui porte des tourillons excentrés guidés en rotation dans des paliers fixes; - l'un au moins des tourillons est solidaire en rotation d'un levier de commande actionné par un vérin pneumatique; - ledit arbre est solidaire d'un doigt de positionnement coopérant avec des butées de fin de course qui définissent chacune de ses deux positions de travail, de présertissage et de sertissage; - ladite matrice présentant une face réceptrice sensiblement horizontale pour la pièce à sertir, l'outil étagé présente deux faces de travail l'une - dite première face - pour le présertissage, et l'autre - dite seconde face - pour le sertissage, et la seconde face est située à un niveau plus bas, et plus vers l'extérieur par rapport à la pièce, que la première face; - en position de travail, la première face forme un angle d'environ 45" par rapport à l'horizontale, tandis que la seconde face est sensiblement horizontale.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront de la description et des dessins annexés, qui en présentent, à titre d'exemple non limitatif, un mode de réalisation préféré.
Sur ces dessins: - la figure 1 est une vue de côté schématique du dispositif conforme à l'invention, ce dispositif étant représenté avant l'opération, dans une position propice à la mise en place de la pièce à sertir et à l'enlèvement de la pièce sertie; - les figures 2 et 3 sont des vues similaires à la figure 1, qui représentent le dispositif à la fin des opérations de présertissage et de sertissage respectivement; - la figure 4 est une vue de gauche des figures 1 à 3, certains éléments ayant été coupés pour une meilleure lisibilité de la figure; - la figure 5 est une vue schématique en perspective qui représente l'arbre d'articulation de la tête de travail, et son levier de commande.
Le dispositif représenté sur les figures comporte un bâti 1 et une matrice 100, toutes deux fixes. La face supérieure de la matrice, dans l'exemple illustré, est plane et horizontale, et est destinée à supporter une pièce de tôle 8.
Comme le montre la figure 1, celle-ci est composée de deux éléments superposés: une tôle inférieur 80 et une tôle supérieur 82 ; le bord de la tôle 80 est relevé à angle droit, formant une languette 81 qui est destinée à être rabattue contre le bord de la tôle 82, pour la pincer, par l'opération de sertissage.
Le dispositif comporte une tête de travail 2 qui comporte un outil 20 apte à effectuer cette opération en venant s'appliquer contre la partie 81.
Comme on le voit sur la figure 1, l'outil 20 est un outil mixte ayant deux parties étagées, constituées par deux faces de travail planes, une face supérieure 200 servant au présertissage et une face inférieure 201 servant au sertissage.
Comme on le voit à l'observation des figures 2 et 3, en position de travail, la face 200 est inclinée par rapport à l'horizontale, d'un angle sensiblement égal à 45 , tandis que dans cette même position, la face 201 est sensiblement horizontale.
La tête 2 est articulée autour d'un axe YY ' matérialisé par un arbre 6.
Comme le montre la figure 5, l'arbre 6 comprend une partie centrale 62 de section carrée, bordée de chaque côté par des tronçons cylindriques 61 d'axe YY', qui se prolongent vers l'extérieur par des parties cylindriques excentrées 60, d'axe ZZ'.
La tête 2 est guidée en rotation sur les tronçons 61, tandis que la partie 69 est en prise avec une pièce 7, que l'on désignera plus loin par "doigt de positionnement".
Cette pièce présente une ouverture carrée de même forme que la section de la partie 62, qui la traverse, assurant sa solidarisation avec l'arbre 6 en rotation.
Les tourillons d'extrémité 60 sont guidés en rotation, par l'intermédiaire de bagues de guidage appropriées, dans des flasques 10 constitutifs du bâti 1.
L'un des tourillons est solidaire en rotation d'un petit levier 5 dont l'extrémité libre porte un axe 41.
Le dispositif comporte deux vérins de commande, un vérin principal 3 à commande hydraulique et un vérin auxiliaire 4 à commande pneumatique.
L'étape B est de préférence réalisée à une température comprise entre 10 et 40"C et plus préférentiellement à température ambiante. Le silicate est incorporé au mélange de l'étape A, sous forme d'une solution concentrée et sous forte agitation mécanique.
La troisième étape C se rapporte à l'incorporation de l'aluminate.
Celui ci est également additionné sous la forme d'une solution concentrée et sous forte agitation. En ce qui concerne le mode d'agitation, il peut s'agir d'un cisaillement appliqué par un homogénéiseur de type UltraTurraxB.
Le mélange ainsi obtenu subit en étape D, un traitement en température de manière à parfaire l'homogénéisation de l'ensemble réactionnel. Ce traitement thermique peut, par exemple, consister en une montée en température pendant une heure jusqu'à une température comprise entre 50 et 90"C et de préférence de l'ordre de 65"C et le maintien du mélange à cette température pendant environ une heure au terme de laquelle on laisse le mélange se refroidir naturellement.
II est clair que les concentrations en silice, sulfate d'aluminium, silicate et aluminate sont ajustées de manière à obtenir une suspension ou une composition aqueuse telle que caractérisée selon la présente invention.
Comme il I'a été énoncé précédemment, les suspensions aqueuses revendiquées selon l'invention sont particulièrement avantageuses pour la préparation des pâtes cimentaires, bétons et mortiers.
En conséquence, un autre aspect de la présente invention concerne l'utilisation des suspensions revendiquées dans le domaine des matériaux de construction.
Ainsi, elles peuvent être employées pour la préparation de pâtes cimentaires (coulis ou compositions gâchées formées à partir de ciment et d'eau et, éventuellement, d'additifs usuels), de mortiers et de bétons et plus particulièrement à titre d'accélérateur de prise et/ou de raidissement de pâtes cimentaires, de mortiers et de bétons Dans ces applications, les suspensions selon l'invention apportent des avantages remarquables et inattendus dans ces proportions, particulièrement intéressants dans le domaine des coulis, mortiers et bétons projetés.
Comme explicité précédemment, les suspensions revendiquées constituent un optimum vis-à-vis du compromis de propriétés cinétique de raidissement/cinétique de prise/résistance mécanique des coulis, mortier ou bétons durcis.
C'est ainsi que dans le cas particulier où la quantité de suspension aqueuse utilisée pour préparer de la pâte cimentaire, du mortier ou du béton, est telle que sa concentration, exprimée en mole de polysulfate d'aluminium de formule générale I est supérieure à environ 0,01 mole pour 1009 de ciment, on observe de préférence un durcissement particulièrement rapide de la couche projetée permettant de travailler avec une sécurité maximale, par exemple sous la voûte, dès quelques heures après la projection (application à la réalisation de mortiers de structure en particulier).
Parallèlement, elles ne dégradent pas les propriétés mécaniques des compositions de ciment à terme. Au contraire, on constate qu'elles conduisent à des valeurs de résistance en compression élevées à 28 jours, notamment lorsqu'on en utilise une quantité telle que la quantité en masse de silice employée (exprimée en silice anhydre) est comprise entre 0,4 et 5 %, en particulier entre 0,4 et 2,5 % par rapport à la masse de ciment mise en oeuvre pour préparer la pâte cimentaire, de mortiers ou de bétons.
A ce titre, elles sont donc particulièrement avantageuses pour l'application de couches de pâtes cimentaires, bétons ou mortiers par les techniques de projection.
Elles sont d'abord parfaitement pompables par les machines de projection classiquement utilisées.
Les conditions d'hygiène et de sécurité, notamment pour le technicien, mettant en oeuvre le procédé de projection, sont améliorées du fait du caractère très faiblement irritant de la suspension selon l'invention grâce en particulier à son pH compris entre 3 et 4.
L'utilisation des suspensions selon l'invention, permet en outre une limitation des pertes à la projection par rebond et l'obtention de couches projetées très épaisses, d'où un gain de productivité. Ceci est possible en particulier grâce à l'homogénéité, la cohésion et/ou l'adhérence (aspect collant) de ces compositions de ciment.
Les suspensions selon l'invention favorisent également le bétonnage par temps froid.
Selon une première variante de ce deuxième mode de mise en oeuvre préféré, l'élastomère étant un élastomère réticulable, la mise en forme du mélange fibres de cellulose/élastomère est réalisée par extrusion à une température comprise entre 60 et 800C, puis le produit extrudé est chauffé à une température comprise entre 120 et 1800C, directement à la sortie de l'extrudeuse, par exemple par passage dans un tunnel à micro-ondes ou dans un tube de vapeur, pour obtenir son expansion et sa réticulation.
Selon une autre variante de ce deuxième mode de mise en oeuvre préféré, l'élastomère étant un élastomère thermoplastique, la mise en forme du mélange fibres de cellulose/élastomère est réalisée par extrusion à une température comprise entre 140 et 1800C et l'expansion du produit extrudé s'effectue spontanément à sa sortie de la filière.
Selon encore une autre variante de ce deuxième mode de mise en oeuvre préféré, l'élastomère étant un élastomère réticulable, la mise en forme du mélange fibres de cellulose/élastomère est réalisée par un calandrage suivi d'un moulage par compression, lequel est effectué à une température comprise entre 120 et 150 OC et permet une réticulation partielle du produit moulé. Après démoulage, ce produit est chauffé à une température comprise entre 150 et 2000C, par exemple au moyen d'une étuve ou d'un autoclave à air chaud, pour obtenir son expansion et achever sa réticulation.
Selon encore une autre variante de ce deuxième mode de mise en oeuvre préféré, qui s'applique aussi bien dans le cas où l'élastomère est un élastomère réticulable que dans celui où il est thermoplastique, la mise en forme du mélange fibres de cellulose/élastomère est réalisée par le remplissage partiel d'un moule par injection ou par transfert, puis par l'expansion dudit mélange et, éventuellement, sa réticulation simultanée au sein du moule pour obtenir le remplissage total de ce dernier. Lorsque l'élastomère est un élastomère réticulable, le moule est préalablement chauffé, par exemple à une température comprise entre 150 et 2000C.
Selon un troisième mode de mise en oeuvre préféré du procédé conforme à l'invention, l'élastomère est un élastomère thermoplastique qui est utilisé sous une forme sèche, et le procédé comprend a) le mélange des fibres de cellulose et de l'élastomère, et b) la mise en forme du mélange par extrusion et l'incorporation d'un agent d'expansion dans ce mélange au cours de sa mise en forme.
Selon une première variante de ce troisième mode de mise en oeuvre préféré, l'agent d'expansion est de l'eau ou un gaz tel que du propane ou du fréon, qui est introduit dans l'extrudeuse au cours de la plastification du mélange fibres de cellulose/élastomère, et l'expansion du produit extrudé s'effectue spontanément à sa sortie de la filière par la vaporisation de l'eau ou du gaz qu'il renferme.
Ceci est rendu possible par exemple par l'application à la sortie de la filière de conditions de température et de pression propres à créer un déséquilibre thermodynamique et, partant, le passage de l'eau ou du gaz contenu dans le produit extrudé d'un état liquide à un état gazeux.
Selon une autre variante de ce troisième mode de mise en oeuvre préféré, l'agent d'expansion est constitué par un ou plusieurs agents gonflants qui sont introduits dans l'extrudeuse au cours de son alimentation en mélange fibres de cellulose/élastomère et l'expansion du produit extrudé s'effectue spontanément à sa sortie de la filière.
Dans tous les cas, l'extrusion est avantageusement conduite à une température comprise entre 140 et 1900C.
Quel que soit le mode de mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention, l'addition éventuelle de fibres de renfort et/ou d'adjuvants est réalisée par incorporation de ces éléments au cours de la préparation du mélange fibres de cellulose/élastomère.
Egalement, quel que soit le mode de mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention, celui-ci comprend, de plus, la découpe de la matière spongieuse obtenue aux dimensions et aux formes (blocs, plaques, feuilles, ...) appropriées aux usages auxquels elle est destinée.
La présente Invention a, encore, pour objet, des éponges, caractérisées en ce qu'elles comprennent une matière spongieuse telle que précédemment définie.
La présente Invention a, en outre, pour objets des articles de ménage comprenant un élément spongieux tels que balais et raclettes pour l'entretien des sols, caractérisés en ce que ledit élément spongieux comprend une matière spongieuse telle que précédemment définie.
La présente Invention sera mieux comprise à l'aide du complément de description qui suit et qui se réfère à des exemples de réalisation de matières spongieuses conformes à l'invention.
Il va de soi, toutefois, que ces exemples sont donnés uniquement à titre d'illustrations de l'objet de l'invention dont ils ne constituent en aucune manière une limitation.
EXEMPLE 1 : PREPARATION D'UNE MATIERE SPONGIEUSE A PARTIR D'UN LATEX ET DE FIBRES COURTES DE CELLULOSE Dans une cuve à dispersion, on prépare une pâte de fibres longues de cellulose en dispersant progressivement et sous forte agitation (1200-1500 tr/min), 235 g de feuilles de linter de coton préalablement découpées en lambeaux de quelques cm de côté, dans 2255 g d'eau, et en maintenant l'agitation pendant environ 10 minutes.
Après électrophorèse, les protéines ont été colorées au bleu de Coomassie ou à l'aide de nitrate d'argent (silver stain plus kit Bio-Rad Lab.), ou transférées sur membrane de nitrocellulose renforcée (Schleicher & Schuell, Dassel, Allemagne).
Les membranes ont ensuite été colorées avec du rouge Ponceau ou du Protogold (British BioCell International, Cardiff, UK) et immunodétectées avec les anticorps monoclonaux, comme précédemment décrit. Les réactivités ont été révélées avec le kit ECLTM d'Amersham (ECL Western blotting kit, Amersham International, Aylesbury, UK), selon le protocole du fabriquant.
Le polypeptide de 52-56 kDa a été détecté dans les extraits en tampons TE et TEU (à partir d'une concentration d'urée égale à 6 M), mais pas dans les extraits séquentiels en tampons TENP40 et TUDTT. De plus, si l'extrait en tampon TE était centrifugé pendant 30 minutes à 100 000 x g, Le polypeptide était totalement retrouvé dans le surnageant. L'anticorps monoclonal G36-19 a aussi reconnu plusieurs polypeptides de poids moléculaire apparent plus faible, qui n'étaient que partiellement extraits en présence d'urée (même à la concentration de 8 M), et étaient partiellement extraits en présence d'un agent réducteur. Que ce soit en tampon TE ou en présence d'urée, aucun polypeptide n'était immunodétectable dans le dernier des trois extraits réalisés. Ceci indique qu'à chacune des étapes, I'extraction était complète. Les expériences de contrôle réalisées en absence d'anticorps primaire ou avec l'anticorps MOPC-21 se sont toujours révélées négatives. II est probable que les formes de polypeptides de faible poids moléculaire immunodétectées n'étaient pas des produits de dégradation générés durant les étapes d'extraction, puisque leur proportion ne variait pas d'une préparation à l'autre et puisque les extractions ont toujours été réalisées en présence d'inhibiteurs de protéases.
La cornéodesmosine humaine est un composant des enveloppes cornifiées: Afin de confirmer au niveau biochimique que la cornéodesmosine est liée de façon covalente aux enveloppes cornifiées, des fragments, générés par protéolyse d'enveloppes hautement purifiées à partir d'épiderme plantaire humain, ont été analysés avec l'anticorps monoclonal G36-19.
Préparation et analyse des enveloppes cornifiées: Des enveloppes cornifiées humaines ont été purifiées à partir de la couche cornée plantaire et d'épiderme mammaire, comme décrit précédemment.
Brièvement, les échantillons ont été extraits par ébullitions répétées avec agitation vigoureuse dans une solution contenant 2% de SDS (p/v) et du dithiothréitol à la concentration de 25 mM, puis à 37"C pendant 72 heures dans une solution contenant de l'urée à la concentration de 8 M et du dithiothréitol à la concentration de 25 mM. Les enveloppes extraites en urée ont été sédimentées, puis suspendues dans une solution contenant 0,1% de SDS, de la glycine à la concentration de 192 mM et du Tris à la concentration de 125 mM. Enfin, elles ont été électrodialysées contre ce même tampon pendant 72 heures. Les enveloppes cornifiées purifiées ont été collectées par centrifugation, lavées à l'eau distillée et comptées. Elles ont été analysées morphologiquement, puis par immunofluorescence indirecte, comme décrit dans l'art antérieur. Une digestion à la protéase V8 et une immunodétection des produits de protéolyse ont été réalisées comme décrit dans l'art antérieur.
Les enveloppes ont été incubées pendant des temps croissants avec la protéase V8, et les fragments produits ont été séparés par SDS-PAGE et immunodétectés.
L'anticorps monoclonal G36-19 a fortement marqué un grand nombre de bandes de poids moléculaire apparent supérieur à 50 kDa, dont certaines étaient localisées à la limite supérieure du gel. Ceci indique que la cornéodesmosine est incorporée à l'intérieur de structures hétéropolymèriques de grande taille résultant de la protéolyse de l'enveloppe. Plusieurs bandes colorées par le Protogold n'étaient pas immunodétectées, ce qui confirme la spécificité de la réaction.
Aucune bande n'était clairement immunodétectée avec l'anticorps monoclonal G36-19 en absence de protéolyse, ce qui prouve l'existence de liens covalents entre la cornéodesmosine et d'autres constituants des enveloppes cornifiées.
Aucun des fragments produits par digestion d'enveloppes cornifiées purifiées à partir d'épiderme mammaire n'a été immunodétecté par l'anticorps monoclonal G36-19. En accord avec ce résultat, ces enveloppes étaient beaucoup moins marquées, et seulement à leur périphérie, quand elles étaient analysées avec l'anticorps monoclonal G36-19 en immunofluorescence indirecte.
La cornéodesmosine humaine de 52-56 kDa est une phosphoprotéine basique Pour déterminer le point isoélectrique de la cornéodesmosine, de l'épiderme humain a été extrait directement dans un tampon contenant un détergent (tampon TENP40), et les protéines extraites ont été séparées par une électrophorèse bidimensionelle (NEpHGE/SDS-PAGE) et immunodétectées avec l'anticorps monoclonal G36-19. La cornéodesmosine de 52-56 kDa a montré un point isoélectrique basique supérieur à 8. Ce résultat a été confirmé par immunodétection après une séparation IEF/SDS-PAGE. La protéine immunodétectée par l'anticorps monoclonal G36-19 n'était pas visible après coloration au bleu de Coomassie, même quand 100 ug de protéines de l'extrait en tampon TENP40 étaient chargés sur le gel. Ceci suggère donc que la cornéodesmosine de 52-56 kDa est une protéine quantitativement mineure, représentant moins de 0,1 % des protéines extraites. De plus, la protéine immunoréactive migrait sous la forme de plusieurs taches juxtaposées, suggérant la présence de modifications post-traductionnelles. Pour analyser l'éventuelle phosphorylation de la cornéodesmosine humaine, celle-ci a été purifiée par affinité sur une matrice de sépharose (HiTrap-NHS, Pharmacia) activée par des groupements N-hydroxysuccinimide puis couplée avec l'anticorps monoclonal G36-19. Puis, elle a été analysée par immunotransfert avec des anticorps spécifiques de la phosphosérine ou de la phosphotyrosine. L'un des cinq anticorps monoclonaux anti-phosphosérine utilisés a immunodétecté la cornéodesmosine de façon spécifique. Au contraire, ni l'anticorps monoclonal PY20 ni un antisérum, dirigés contre la phosphotyrosine, n'ont reconnu la cornéodesmosine.
La cornéodesmosine humaine de 52-56 kDa est une glycoprotéine: Affinodétection avec les lectines: La cornéodesmosine de 52-56 kDa a été partiellement purifiée à partir d'un extrait en tampon TENP40 par chromatographie d'affinité. La cornéodesmosine fixée a été éluée avec 3% de SDS, déposée sur gel d'électrophorése et transférée sur des membranes de nitrocellulose. Les membranes ont été incubées dans un tampon de blocage, puis avec des lectines biotinylées vendues par Pierce Chemical Co., diluées à 1 pglml: agglutinine de Pisum sativum (PSA), de germe de blé (WGA), de Ricinus communis (RCA), de Dolichos bifluorus (DBA) et de Arachis hypogaea (PNA). Après rinçage, les lectines ont été détectées avec de la streptavidine marquée avec de la peroxydase (diluée au 1/400 000), et le kit ECLTM d'Amersham, comme décrit plus haut.
Expériences de déglycosylation L'extrait en tampon TENP40 (10 pg) a été maintenu à ébullition 3 minutes dans 20 ,ul d'un tampon phosphate de sodium à pH 7,2 contenant 1% (p/v) de SDS. Du Nonidet P40 et de l'EDTA ont été ajoutés pour atteindre une concentration finale de, respectivement, 1% et 20 mM. 2,4 unités de N-glycosidase F (EC 3.2.2.18, Boehringer Mannheim) ont été ajoutées et le mélange réactionnel a été incubé à 37"C pendant 6 heures. Les protéines (34 pg) d'un extrait en tampon TENP40 ont aussi été incubées avec 5 mU d'endo-a-N-acétylgalactosaminidase (EC 3.2.1.97) à 37 "C pendant 6 heures, en présence ou non de N-glycosidase F ou de neuraminidase (EC 3.2.1.18), dans les conditions décrites par le fabricant (Oxford GlycoSystems Ltd, Abingdon, UK). Les réactions ont été arrêtées par 2 minutes d'ébullition dans du tampon échantillon. La déglycosylation de la fétuine, utilisée comme contrôle positif, a été testée par PAGE-SDS et avec les lectines biotinylées.
Les échantillons traités et non traités on été séparés par électrophorèse et analysés par immunodétection et affinodétection, comme décrit plus haut.
Le gaz naturel sortant de la zone d'échange de chaleur E12 par le conduit 12 est ensuite refroidi dans les zones d'échange de chaleur El et E2, qui constituent l'étage de réfrigération (il). Cet étage de réfrigération met en oeuvre un mélange de réfrigérants dont la composition est la suivante en fractions molaires (%).