INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les lignes de jonction formant les côtés des faces principales polygonales sont au moins sensiblement droites, c'est-à-dire qu'elles sont soit droites, soit légèrement courbes selon l'esthétique que l'on souhaite donner. En outre, cette expression englobe le fait que les lignes de jonction ne sont pas normalement formées d'arêtes parfaitement régulières ni vives, et sont en général formées d'arêtes brisées irrégulièrement sur leur longueur, légèrement ondulantes, de profil arrondi et/ou chanfreiné.
Une portion en biais d'un élément de revêtement selon l'invention présente plusieurs fonctions et avantages.
Tout d'abord, cette portion en biais peut être placée, lors de la pose de tels éléments de revêtement sur la surface à revêtir, en regard d'une autre portion en biais semblable (c'est-à-dire formant la même diminution de largeur de l'élément par rapport à la largeur normale la plus grande de l'élément de revêtement) ou différente (notamment d'inclinaison différente) ou d'une portion droite perpendiculaire aux faces principales, d'un élément de revêtement adjacent. Ainsi, la largeur des espaces entre les lignes de jonction de deux éléments de revêtement adjacents rempli de matériau de comblement, c'est-à-dire la largeur des joints, peut être choisie aléatoirement parmi différentes valeurs sans pour autant que ces variations n'influent sur le calepinage déterminé par les portions médianes des faces latérales en regard correspondant à la plus grande largeur des éléments de revêtement.
Pour pouvoir obtenir cet effet avec un revêtement formé uniquement d'éléments de revêtement selon l'invention, un élément de revêtement selon 1 invention est en outre avantageusement caractérisé en ce qu'il comprend au moins une face latérale ayant au moins une première portion en biais, et au moins une face latérale (distincte ou non de la précédente) ayant au moins une autre portion, formant une ligne de jonction avec l'une des faces principales, cette autre portion étant de forme distincte de celle de ladite première portion en biais, de sorte que les éléments de revêtement peuvent être juxtaposés en formant entre eux des joints de différentes largeurs. Il est possible de réaliser un élément de revêtement selon l'invention avec une répartition dissymétrique des portions en biais autour de la périphérie d'une face principale, toutes les faces latérales et toutes les lignes de jonction n'étant pas dotées de portions en biais semblables.
Néanmoins, avantageusement et selon l'invention, l'élément de revêtement est caractérisé en ce qu'il comprend des portions en biais semblables s'étendant à partir de la périphérie de la première de ses deux faces principales, et en ce que les portions des faces latérales s'étendant à partir des lignes de jonction de la deuxième de ses deux faces principales sont toutes semblables et distinctes desdites portions en biais s'étendant à partir de la première face principale.
Ainsi, les faces latérales d'un tel élément de revêtement selon l'invention ne sont pas symétriques par rapport à un plan médian passant à mi-distance entre les deux faces principales.
De la sorte, le coût de fabrication est plus faible. Pour faire varier la largeur des joints, il suffit alors de poser les éléments de revêtement tantôt sur la première face principale plane, tantôt sur la deuxième face principale plane.
Dans le cas notamment où il s'agit d'un pavé, avantageusement et selon l'invention, chaque face latérale comprend - une portion médiane s étendant perpendiculairement aux faces principales et définissant la plus grande largeur de l'élément de revêtement selon une direction perpendiculaire à cette face latérale, - une première portion en biais s'étendant entre la portion médiale et une ligne de jonction qu'elle forme avec l'une des deux faces principales.
En outre, la portion de la face latérale formant une ligne de jonction avec l'autre face principale est soit perpendiculaire aux faces principales et s'étend en prolongement de la portion médiane, soit une deuxième portion en biais de forme distincte -notamment inclinée d'un angle distinct- de celle de la première portion en biais pour définir, à partir de la portion médiane, une diminution de largeur différente pour l'élément de revêtement. Avantageusement et selon 1 invention, l'élément de revêtement est caractérisé en ce que la portion médiane s'étend sur une hauteur supérieure ou égale au tiers de la distance entre les deux faces principales, et en ce que chaque portion en biais s'étend sur une hauteur inférieure ou égale au tiers de la distance entre les deux faces principales.
(d) acide 3-[3-(5,5,8,8-tetramethyl-5,6,7,8-tetrahydro-2-naphthylcarbonyl)phenyl] acrylique.
Dans un ballon, on introduit une solution de 1,8 g (4,8 mmoles) de l'ester méthylique précédent dans 20 ml de THF et ajoute 20 ml d'une solution de soude 2N. On agite à température ambiante pendant six heures, évapore à sec le milieu réactionnel. On reprend le résidu dans l'eau, acidifie à pH 1 avec de l'acide chlorhydrique, extrait avec de l'éther éthylique, décante la phase organique, lave à l'eau, sèche sur sulfate de magnésium, évapore. Le résidu est trituré dans 'heptane, filtré, sèché. on recueille 1,5 g (86%) d'acide 3-[3-(5,5,8,8-tetramethyl5,6,7,8-tetrahydro-2-naphthylcarbonyl)phenyl]acrylique de point de fusion 1605"C.
EXEMPLE 2 Acide 3-[3-(3. 5. 5. 8. 8-pentamethy/-5. 6. 7. 8-tetrahydro-2-na,ohthylcarbonvl) phenyl]acrylique.
(a) 3-iodophenyl-(3, 5,5,8,8-pentamethyl-5,6,7,8-tetrahydro-2 naphthyl)methanone.
De manière analogue à l'exemple 1(b) par réaction de 11,8 g (58 mmoles) de 3,5,5,8,8-pentamethyl-5,6,7,8-tetrahydro-2-naphthalène avec 18,7 g (68 mmoles) de chlorure de 3-iodobenzoyle, on obtient 6,5 g (82%) du dérivé cétonique attendu sous forme d'une huile jaunatre.
(b) 3-[3-(3,5,5,8,8-pentamethyl-5,6,7,8-tetrahydro-2-naphthylcarbonyl)phenylj acrylate de methyle.
De manière analogue à l'exemple 1(c) par réaction de 6,54 g (15 mmoles) de 3-iodophenyl-(3,5,5,8,8-pentamethyl-5,6,7,8-tetrahydro-2-naphthyl)methanone avec 1,8 ml (19,7 mmoles) d'acrylate de méthyle, on obtient 6,5 g (100%) de l'ester méthylique attendu sous forme d'une huile orangée.
(c) acide 3-[3-(3 5,5,8, 8-pentamethyl-5,6,7, 8-tetrahyd ro-2-naphthylcarbonyl) phenyl]acryliq ue.
De manière analogue à l'exemple id) à partir de 6,5 g (15 mmoles) de l'ester méthylique précédent, on obtient 2,1 g (38%) d'acide 3-[3-(3,5,5,8,8pentamethyl-5 ,6 ,7 , 8-tetrahydro-2-naphthylcarbonyl)phenyl]acryliq ue de point de fusion 176-7"C.
EXEMPLE 3 Acide 3-[3-(5. 5.8. 8-tetramethvl-5. 6. 7. 8-tetrahydro-2-na,ohthylthiolphenyq acrylique.
Dans un tricol et sous courant d'azote, on introduit 1,26 g (5,7 mmoles) de 5,6,7,8-tétrahydro-5,5,8,8-tétraméthyl-2-naphtylthiol 1,3 g (5,7 mmoles) d'acide 3bromocinnamique et 100 ml de d'alcool tert-butylique. On introduit par petites quantités 2,3 g (20 mmoles) de tert-butylate de potassium puis 200 mg de tétrakis(triphénylphosphine)palladium(0) puis chauffe à reflux pendant huit heures. On verse le milieu réactionnel dans l'eau, ajuste à pH 5 avec de l'acide chlorhydrique 1 N, extrait avec de l'acétate d'éthyle, sèche sur sulfate de magnésium, évapore. Le résidu obtenu est purifié par chromatographie sur colonne de silice élué avec un mélange d'acétate d'éthyle et d'heptane (50-50).
Après évaporation des solvants, on recueille 610 mg (29%) d'acide 3-[3-(5,5,8,8tetramethyl-5,6,7,8-tetrahydro-2-naphthylthio)phenylj acrylique de point de fusion 193-4"C.
EXEMPLE 4 Acide 3-E3-(3.5 5.5.8. 8-pentamethyl-5. 6.7. 8-tetrah vdro-2-nahth vtfhio)hen v17 acrylique.
(a) 3,5,5,8,8-pentaméthyl-5,6,7,8-tétrahydro-2-naphtol.
Dans un tricol on introduit 50,8 g (0,27 mole) de 2,5-dichloro-2,5-diméthyl hexane 30 g (0,27 mole) de 2-méthylphénol et 500 ml de dichlorométhane. A 00C on ajoute par petites quantités 14,8 g (0,11 mole) de chlorure d'aluminium et agite à température ambiante pendant douze heures. On verse le milieu réactionnel dans l'eau glacée, extrait avec le dichlorométhane, décante la phase organique, lave à l'eau bicarbonatée, sèche sur sulfate de magnésium, évapore.
Le résidu obtenu est trituré dans I'hexane, filtré, on recueille après séchage 54,4 g (90%) de phénol attendu de point de fusion 125-6"C.
Cette réaction est illustrée dans le schéma suivant:
H FF II ?I=L R3'O et %=H cy cy ou 4'-déoxy-20',20'-difluorovinblastine R3etR4=daSe bison D'autres agents générateurs d'ions superélectrophiles comme le tétrabromure de carbone CBr4, le dibromométhane CH2Br2 ou le tribromure de bore BBr3 conduisent également à la 4'-déoxy-20',20'-difluorovinblastine de façon majoritaire.
Cette méthode constitue donc un nouveau procédé de préparation de la 4'-déoxy-20',20'-difluorovinblastine, avec un rendement supérieur à celui obtenu par la technique antérieure.
La 4'-déoxy-20',20'-difluorovinblastine obtenue suivant cette voie peut ensuite subir une contraction de son cycle C' (n = 2 I'addition d'AgBF4 permet d'accroître la vitesse de la réaction.
Le composé majoritaire obtenu avec un rendement de l'ordre de 80% correspond à la 20',20'-difluoro-3',4'-dihydrovinorelbine ou vinflunine. Le schéma ci-dessous résume cette réaction:
HFF H FF N Il N N3S/1FA hot" N NesITFA ycN' np- M1 Ct I 0 H,cO Ct Ct 4 2a,20 orwinblastine / gUrrandolériine de la / 44cog-2a,2a dRumerblastine H F F N Il ,4 Ct virflrnine (20', 20'-difluoro-3',4'-dihydrovinorelbine) L'enchaînement de ces deux étapes constituent donc un nouveau procédé de synthèse de la vinflunine, plus avantageux que le précédent en ce sens que: 1) la réaction de fluoration en milieu superacide est effectuée à partir de composés naturels comme la vinblastine ou la 3',4'-anhydrovinblastine, accessibles directement par extraction des feuilles de Catharanthus rose us, et non plus à partir de la vinorelbine, produit d'hémisynthèse plus onéreux, 2) le rendement de la réaction de difluoration par ce nouveau procédé est de l'ordre de 50% contre 25% avec le procédé précédent, 3) la purification par chromatographie des composés obtenus, notamment de la 4'-déoxy-20',20'-difluorovinblastine est moins délicate que dans le cas précédent.
Les exemples suivants illustrent l'invention, sans toutefois en limiter la portée. Les caractéristiques spectroscopiques confirment la structure des composés obtenus selon l'invention.
Exemple 1: 20'-chloro-4'-déoxyvinblastine 1.
(n=2,R1=H,R2=Cl) Dans un récipient en Téflon de 250 ml, on prépare une solution de pentafluorure d'antimoine (60 g; 0,28 mole) dans 80 ml (4 moles) d'acide fluorhydrique anhydre que l'on refroidit à -60 "C. Sous agitation magnétique, on y ajoute successivement 1,63 mil (17 mmoles) de tétrachlorure de carbone, puis goutte-à-goutte une solution de 13,75 g (17 mmoles) de 3',4'anhydrovinblastine 2 (n = 2, R3 et R4 formant une double liaison) dans 25 ml de chlorure de méthylène, en évitant que la température ne dépasse -40 OC.
Après 30 minutes, le milieu réactionnel est versé avec grande précaution dans 1,5 litre d'une suspension aqueuse 3 M de Na2CO3 contenant 200 ml de chlorure de méthylène. Après décantation, la phase aqueuse est extraite par 100 ml de chlorure de méthylène. Les phases organiques sont regroupées, lavées par une solution saturée de NaCI, séchées sur MgSO4 et évaporées.
L'analyse par CLHP analytique du résidu récupéré montre la présence de deux pics voisins intégrant au total pour 41% (21 et 20%) notés produit de l'Exemple la et produit de l'Exemple lb dans les tableaux décrivant les spectres de RMN, correspondant aux deux diastéréoisomères en 20' de la 20'chloro-4'-déoxyvinblastine.
La purification est effectuée par chromatographie sur colonne de silice, puis par CLHP préparative en phase inverse.
Les deux diastéréoisomères de la 20'-chloro-4'-déoxyvinblastine séparés sont salifiés sous forme de ditartrate par addition de deux équivalents (mole) d'acide tartrique dans l'eau, et lyophilisés.
C46 H57 Cl N4 O8 , 2(C4 H6 06): 1129,62 Point de fusion : > 260 "C IR(KBr): 3448.17 1736.05 1615.36 1459.86 1372.51 1231.89 1121.18 1067.54 cm-l.
Spectre de masse (1)/CI NH3): MH + = 829.4 Exemple 2: 20'.chloeo-4'-déoxyvinblastine 1.
(n = 2, R1 = H, R2 = Cl) Ce composé est obtenu en suivant le mode opératoire décrit à l'Exemple 1, en remplaçant la 3',4'-anhydrovinblastine 2 (n = 2, R3 et R4 formant une double liaison) par la vinblastine 2 (n = 2, R3 = OH, R4 = H).
Dans une première phase, référencée F, L'émetteur et le récepteur sont en attente de transmission. Dans la phase suivante, référencée A, l'émetteur transmet un signal de "préambule". Toujours dans la phase A, une trame SPI-PAI est émise cinq fois, puis chaque trame TAL est émise une fois, puis une trame RCP est émise dix fois.
La figure 20 représente une dernière variante de la figure 18 avec un signal MOC correspondant à un signal numérique permettant de gérer les terminaux par des commandes diffusées. Dans une première phase, référencée F, L'émetteur et le récepteur sont en attente de transmission. Dans la phase suivante, référencée A, l'émetteur transmet un signal de "préambule" Toujours dans la phase A, une trame SPI-PAI est érnise cinq fois, puis chaque trame TAL est émise une fois, puis une trame RCP est émise dix fois et enfin les trames MOC sont émises dix fois. Enfin, au cours de la phase E, la trame DCN est émise dix fois, avant que l'émetteur et le récepteur ne se mettent en état d'attente de transmission, en phase F.
Cette activité résiduelle correspond au volume de rétention de l'électrolyseur, essentiellement au niveau de la cathode, après vidange de la solution à désargentifier et sans rinçage à l'eau de l'électrolyseur.
EXEMPLE 4 Dans cet exemple, on réalise, cette fois à échelle semi-industrielle, la récupération d'argent par électrodéposition à partir d'une solution nitrique contenant outre Ag(I) des cations gênants ou impuretés principalement composés de Fe, Ni, Cr et Mn.
L'appareillage utilisé est conforme à celui décrit sur la figure 1, et comporte un électrolyseur et une cuve d'alimentation renfermant la solution nitrique à désargentifier.
L'électrolyseur, de forme parallélépipédique fabriqué en PVC à une capacité 100 1, et est alimenté par la solution à désargentifier, par une pompe à circulation, à un débit de 13 m3/h à partir de la cuve de stockage de 1 m3.
L'électrolyseur est, comme représenté sur la figure 1, équipé de 6 cathodes volumiques avec des grilles en acier inoxydable 316 L d'une surface de 16 m2, et de 7 anodes en platine d'une surface de 0,7 m2.
Les empilements de grilles constituant les cathodes sont placés dans des cadres assurant leur rigidité.
Ces cadres ainsi que les différentes anodes sont positionnés dans 1'électrolyseur dans des rainures creusées à même le réacteur.
La solution nitrique traitée d'un volume de 1 m3 contenait 5 kg d'argent, et avait une concentration en HNO3 de 4 mol/l.
Cette solution comportait d'autre part les concentrations suivantes en cations gênants Fe : 2,9.10-3 mol/l Mn : 9.10-5 mol/l Cr : 8.10-4 mol/l Ni : 3,5.10-4 mol/l On a réglé le débit de recirculation à 13 m3/h, on a appliqué une intensité de courant de 400 A, soit une densité de courant de cathode de 2,5 mA/cm2 conforme à l'invention.
La température de la solution a été régulée à 22-25"C.
On a réalisé cinq essais en faisant varier chaque fois la concentration en urée dans différentes plages : respectivement 0,07 à 0,13 mol/l ; 0,02 à 0,07 mol/l ; 0,02 à 0,03 mol/l ; 0,04 à 0,06 mol/l et enfin 0,06 à 0,11 mol/l, les autres paramètres opératoires restant inchangés.
L'alimentation en urée est réalisée en continu à un débit de 11 à 22 mol/h d'urée par addition d'une solution aqueuse d'urée à 8 mol/l.
Pour les cinq essais réalisés, trois types de suivi en ligne ont été utilisés le dégagement d'hydrogène dans le circuit des effluents gazeux par capteur explosimètre, le suivi tout ou rien de [Ag(I)] par potentiométrie à double électrode de platine, e le suivi spectrophotométrique d'HNO2 à 370 nm.
TABLEAU I : Résultat des expériences d'électrodéposition de 5 kg d'argent à partir de 1 m3 de HNO3 4M renfermant des impuretés inactives.
Rendement N" Essai Plage de [Ag] final Durée de (en %) Rendement concentration (mgfl) l'électrolyse d'électrn- en courant d'urée molli déposition % d'argent 1 0.07 à 0,13 3 5h15 99,4 70 2 0.02 à 0,07 3 5 h 15 99,9 71 3 0,02 à 0,03 4 4 h 30 99,9 70 4 0,04 à 0,06 9 5 h 99.8 70 5 0,06à0,11 5h 99,9 64 Le Tableau montre que les 5 kg d'argent sont électrodéposés avec des rendements en argent supérieurs à 99 %, en une durée comprise entre 4 h 30 et 5 h 15.
Les rendements en courant sont de 64 à 70 %.
Après alcalinisation à l'ammoniaque. les phases aqueuscs sont épuisées par 3 x 3 litres de dichloromEthane.
Le dichlorométhane est évaporé à siccité sous pression réduite # Fraction B (17,4 g).
Le reste de la solution Si est évaporé à siccité sous pression réduite # Fraction C (154,9 g).
Les deux solutions tampons utilisées (pH 7 et pH 5,5) sont préparés selon un protocole décrit à la Pharmacopée française Xèmo édition.
Solution tampon phosphate pH 7 (0,067M): Solution I: dissolvez 0.908 g de phosphate monopotassique R dans de l'eau et complétez à 100,0 ml avec le même solvant Solution II: dissolvez 2,38 g de phosphate disodique R dans dc l'eau et complétez à 100,0 ml avec le même solvant Mélangez 38,9 ml de la solution I avec 61,1 ml de la solution TI et ajustez le pH si nécessaire.
Solution tampon phosphate pH 5,5: Solution I: dissolvez 13,61 g de phosphatc monopotassique R dans de l'eau et complétez à 1000 ml avec le même solvant Solution Il: dissolvez 35,81 g de phosphat disodique R dans de l'eau et complétez à 1000 ml avec le même solvant.
A 96,4 ml de solution I, ajoutez 3,6 ml de solution II.
Les trois fractions A, B et C sont ensuite chromatographiees sur colonne ouverte, divers supports étant utilisés (silicc, alumine).
Le fractionnement est suivi par chromatographie sur couche mince: Plaques d'aluminium de 20 x 20 cm rccouvertes dc gel de silice 60 F254, épaisseur dc la couche 0.2 mm (Merck).
Solvant de migration : Toluène-Acétone-Ethanol-Ammoniaque (40/40/6/2).
Révélation par le réactif de Dragendorff préparé selon le protocole décrit à la Pharmacopée française Xème édition: Solution A: Sous-nitratc de bismuth 0,850 g Eau distillée 40 ml Acidc acétique glacial 10 ml Solution B: Iodure de potasslum 8 g Eau distillée 20 ml Solution mère: Mélanger solution A et solution B Solution diluée pour l emploi: Solution mère 20 ml Acide acétique 20 ml Eau distillée 60 ml Fractionnement de A 15 g de lf fraction A sont chromatographiés ur colonne ouverte de gel d'alumine 90 (degré d'activité II-III, 70-230 mesh ASTM, Merck).
La fraction A n'étant pas totalement soluble dans le dichlorométhane, il est nécessaire de réaliser préalablement un "montage à sec" par adsorption de A sur 45 g d'alumine.
Les fractions sont éluées par du dichlorométhane avec un gradient de méthanol (0 à 100%).
36 fractions, d'un volume de 400 ml, sont éluées.
Dans la fraction A7 (3,54 g), éluée par un mélange dichlorométhane-méthanol (99/1). deux alcaloïdes majoritaires sont mis en évidence.
De façon sécuritaire complémentaire, la motorisation peut être choisie pour présenter un couple tel que tout blocage trop important provoque l'arrêt de l'entraînement, ceci permettant d'éviter les accidents physiques pour les opérateurs comme les dégradations inutiles pour la mécanique. En effet, la puissance requise pour un tel travail est faible.
SERRURE ÉLECTRIQUE DE PORTIÈRE DE VÉHICULE AUTOMOBILE COMPORTANT UN MOTEUR PIÉZO ÉLECTRIQUE.
La présente invention concerne un ensemble constitué d'une serrure électrique de portière de véhicule automobile associée à ses moyens de commande et d'alimentation, ladite serrure comportant un actionneur constitué par un moteur piézo-électrique.
On sait que les moteurs piézo-électriques sont constitues essentiellement d'un stator plat, en céramique, susceptible de se déformer en fonction de signaux électriques d'excitation appliqués par plusieurs électrodes (voir notamment "Ultrasonic motors Constructions and applications" par R. Letty, F. Claeyssen, N.
Lhermet et P. Wendling, Technical report, Cedrat Recherche Company, Septembre 1991). Un élément mobile plat est appliqué contre le stator : les déformations locales de la surface du stator engendrent un déplacement de l'élément mobile lorsqu'une forme d'onde convenable des signaux électriques est appliquée au stator en céramique. Un moteur piézo-électrique de ce type peut être linéaire ou rotatif. Dans le cas d'un moteur rotatif, le rotor est en forme de disque et il est monté sur un axe correspondant à l'axe géométrique du stator le stator peut être alimenté par deux courants déphasés l'un par rapport à l'autre. Si l'on prend un point du stator, I'un des courants génère un déplacement angulaire du point perpendiculairement à l'axe du stator, alors que l'autre courant génère un déplacement du point parallèlement à l'axe du stator, d'où il résulte un déplacement dudit point sur une ellipse. La composante de déformation parallèle à l'axe du stator permet d'assurer l'entraînement du rotor alors que l'autre composante de la déformation permet d'assurer le déplacement du rotor autour de son axe.
L'intérêt de l'utilisation d'un moteur piézo-électrique du type ci-dessus défini provient du fait qu'un tel moteur a une inertie très faible, des temps de démarrage et d'arrêt très courts et un couple élevé au démarrage, ce qui permet de s'affranchir du réducteur à pignons habituel pour une serrure électromécanique de véhicule automobile et de gagner en encombrement. De plus, sa vitesse varie très peu en fonction du couple résistant tant que le couple limite n'est pas atteint.
Par ailleurs, on a déjà décrit, notamment dans les demandes de brevet français 97-01213 et 97-01214, un ensemble constitué d'une serrure électrique de portière de véhicule automobile associée à ses moyens de commande et d'alimentation, l'ouverture de ladite serrure étant assurée électriquement par la manoeuvre d'un actionneur alimenté par la batterie du véhicule, ladite serrure étant, en cas de dysfonctionnement de l'alimentation électrique fournie par la batterie, susceptible d'être ouverte grâce à l'alimentation électrique fournie par une pile de secours qui charge un condensateur, ledit condensateur étant susceptible de commander par sa décharge l'actionneur de la serrure. Dans cet ensemble, l'actionneur de la serrure électrique est un moteur à courant continu de type classique.
On a déjà proposé également, par exemple dans US-A5 087 851, d'utiliser pour le verrouillage ou le déverrouillage d'une serrure électrique de portière de véhicule automobile un moteur piézoélectrique. Une telle utilisation s'effectue en alimentant le moteur piézo-électrique par la batterie du véhicule. L'une des caractéristiques de l'alimentation requise pour un moteur piézo-électrique est d'utiliser des courants déphasés d'amplitude et de fréquence constantes ; si l'on ne respecte pas cet impératif, le fonctionnement du moteur piézoélectrique est gravement perturbé, voire empêché. Le générateur qui permet d'obtenir les courants déphasés nécessaires doit donc être alimenté par une tension constante.
Dans les dispositifs de serrure électrique à alimentation de secours précités, on effectue une accumulation d'énergie que l'on restitue à un moteur à courant continu, l'inductance propre du moteur servant pour une régulation de tension à faible perte au cours du travail ce procédé ne peut être appliqué facilement dans le cas d'un moteur piézo-électrique, étant donné que la fréquence et l'amplitude des signaux sinusoïdaux déphasés d'alimentation doivent demeurer stables tout au long du travail. Par ailleurs, l'impédance d'un moteur piézoélectrique est capacitive, ce qui interdit toute génération des signaux sinusoïdaux par modulation de signaux carrés à haute fréquence sans utiliser au moins deux inductances de taille et de poids importants, ce qui est inenvisageable pour une serrure électrique de véhicule.
La présente invention a pour but de décrire un ensemble constitué d'une serrure électrique de portière de véhicule automobile associée à ses moyens de commande et d'alimentation, ledit ensemble mettant en oeuvre un actionneur constitué par un moteur piézoélectrique et permettant néanmoins d'assurer l'alimentation électrique de secours au moyen d'une pile de secours associée à un condensateur.