INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les forces qui s'exercent perpendiculairement à ce plan sont certes aussi diminuées par le cadre de matière plastique selon l'invention, mais dépendent beaucoup du modèle de cadre et peuvent donc difficilement être représentées sous une forme générale.
Toutes ces forces sont absorbées par l'élastomère thermoplastique contenu selon l'invention dans la matière plastique, ce qui permet d'éviter la cassure
de la plaque de verre ou du cadre.
La figure 4 décrit l'évolution de la tension dans le cadre après le démoulage pour différentes matières thermoplastiques aptes à la relaxation. Le diagramme représente la tension de traction a dans le cadre en matière plastique en fonction du temps t.
Après le démoulage, la tension augmente jusqu'à ce que le cadre soit arrivé à la température ambiante (instant t1), la tension initiale #0 étant due au refroidissement de la matière plastique de la température de fusion à la température du moule ou à la solidification de la matière plastique.
sous l'effet de la tension du câble.
Cette réalisation présente l'avantage d'éviter toute détérioration par butée en rotation, par exemple une
cassure, de la garniture 18 de blocage.
La garniture 18 comporte une surface 22, tournée vers la joue 17, à l'encontre du sens déterminé 16, et ayant un coefficient de frottement d'une valeur suffisante pour empêcher la rotation autour du deuxième axe il de la joue 17 de blocage par rapport à la garniture 18 de blocage, lorsque la joue 17 est plaquée contre la garniture 18 sous
l'effet de la tension du câble.
La garniture 18 comprend par exemple une plaque en "Ferodo"
(marque déposée).
La surface 23 de la joue 17, tournée dans le sens déterminé 16 vers la surface 22 de la garniture 18 est par exemple en métal. La garniture 18 est apte à empêcher la joue 17 de tourner autour du deuxième axe 11, lorsque la joue 17 est plaquée
contre la garniture 18 dans le sens déterminé 16.
Dans une autre réalisation, la garniture 18 est fixée, par
exemple collée contre la face arrière 4.
Le deuxième arbre 10 comporte un organe de liaison 24 à une manivelle 25, sur sa partie extrême avant dépassant suivant
la direction longitudinale L de la face frontale 3.
Dans la réalisation représentée, la joue 17 de blocage est formée par une surface de la deuxième partie 15
d'engrenage, située en aval dans le sens déterminé 16.
Les surfaces 22, 23 sont planes.
A l'opposé, en utilisant un rotateur de Faraday variable permettant de donner un angle de rotation de Faraday a suivant des directions opposées et d'établir 6 = +, la transmittance devient constante indépendamment de la longueur d'onde lorsque a = O. Par exemple, dans le cas où l'égaliseur de gain variable 40 est incorporé dans un système, il y a un cas où une transmittance constanteest préférable indépendamment de la longueur d'onde lorsque la commande devient désactivée, ce qui conduit à a = 0. Dans ce cas, x/4 < a < z/4 est satisfait de telle sorte que la valeur absolue de l'angle de rotation de Faraday a est inférieure à 7C/4. Par conséquent, dans le cas où un rotateur de Faraday variable appliquant un effet magnéto-optique est utilisé, il est possible de réduire la consommation de puissance lorsque l'angle de rotation de Faraday a est établi à une valeur maximum. Des discussions similaires s'appliquent également au quatrième mode de réalisation préféré représenté sur la figure 15B où il suffit d'établir 6 = O.
L'égaliseur de gain variable 40 présentant une caractéristique telle que représentée sur la figure 17 présente une inclinaison de perte variable. L'expression "inclinaison de perte" indique une pente d'une courbe de caractéristique linéaire qui donne une caractéristique de transmittance en longueur d'onde représentée par un logarithme.
Dans le cas de l'utilisation de l'égaliseur de gain variable 40 présentant une caractéristique telle que représentée sur la figure 17, une moyenne des pertes dans une bande de longueurs d'onde de fonctionnement (qui sera ci-après appelée "perte moyenne") peut être maintenue constante en sélectionnant la bande de longueurs d'onde de fonctionnement de la manière qui suit par exemple. C'est-à-dire qu'une valeur centrale entre deux longueurs d'onde adjacentes de celles des longueurs d'ondes produisant une perte maximum ou une perte minimum est choisie en tant que longueur d'onde centrale dans la bande de longueurs d'onde de fonctionnement et la largeur de bande de la bande de longueurs de fonctionnement est établie de manière à être inférieure à 1/2 de la plage spectrale libre (FSR). FSR représente une période spectrale dans la caractéristique de transmittance en longueur d'onde.
La figure 18 représente un exemple obtenu en sélectionnant un point C qui donne une valeur centrale entre un point A et un point B dont chacun produit une perte maximum ou une perte minimum sur le graphique représenté sur la figure 17 en tant que longueur d'onde centrale dans la bande de longueurs d'onde de fonctionnement et en établissant la largeur de bande de la bande de longueurs d'onde de fonctionnement à 1/5 de FSR. Comme il ressort de la figure 18, une caractéristique avec une inclinaison de perte variable est obtenue. En outre, comme il ressort également de la figure 18, la perte moyenne ne varie pas indépendamment d'une variation de l'angle de rotation de Faraday a. Dans le graphique représenté sur la figure 18, une ligne parfaitement rectiligne est représentée par une ligne en pointillés afin d'indiquer clairement que chaque courbe de caractéristique est sensiblement linéaire.
La figure 19 est un schéma fonctionnel qui représente la configuration d'un moniteur de spectre optique 66 qui peut être applique à la présente invention. Le moniteur de spectre optique 66 peut être utilisé en tant que composant de l'unité d'égalisation de gain variable 36.
Le moniteur de spectre optique 66 inclut un circuit de dérivation optique 68 permettant de dériver un faisceau lumineux provenant de la certaine longueur de fibre optique 26 afin d'obtenir un faisceau de dérivation, un filtre optique de sélection de longueur d'onde 70 permettant de séparer le faisceau dérivé selon des premier et second faisceaux lumineux présentant des bandes différentes et des photodetecteurs (PD) 72 et 74 permettant de détecter respectivement les puissances des premier et second faisceaux lumineux. Des signaux de sortie provenant des photodétecteurs 72 et 74 sont appliqués sur un circuit électrique (ou circuit de commande) 76.
Le premier faisceau lumineux présente une bande incluant des signaux de longueurs d'onde plus longues comme représenté par un index de référence 78 sur la figure 20 et le second faisceau lumineux présente une bande incluant des signaux de longueurs d'onde plus courtes comme représenté par un index de référence 80 sur la figure 20. Par conséquent, le signal de sortie provenant du photodétecteur 72 reflète une puissance optique P1 dans la bande 78 et le signal de sortie provenant du photodétecteur 74 reflète une puissance optique Ps dans la bande 80.
Par exemple, une commande de retour de l'égaliseur de gain variable 40 peut être réalisée en utilisant un signal de sortie provenant du circuit électrique 76 de telle sorte que le signal de sortie reflète (P1-Ps). C'est à dire que la caractéristique de gain ou de perte en longueur d'onde dans l'égaliseur de gain variable 40 peut être commandée de telle sorte que la puissance optique P1 dans la bande 78 et que la puissance optique Ps dans la bande 80 soient équilibrées l'une par l'autre.
De cette manière, en détectant une inclinaison de gain dans la certaine longueur de fibre optique 26 et en commandant l'égaliseur de gain variable 40 de telle sorte que l'inclinaison de gain détectée devienne sensiblement plate, des variations au niveau de l'erreur d'égalisation dues à des variations de la condition système peuvent être atténuées.
Le moniteur de spectre optique 66 peut être configuré en lieu et place conformément au procédé décrit dans le brevet du Japon publié n 9- 159526.
La figure 21 est un schéma fonctionnel qui représente un second mode de réalisation préféré de chaque section 28. Selon le premier mode de réalisation préféré représenté sur la figure 6, l'unique égaliseur de gain fixe 34 est inséré dans la fibre optique 30.
A l'opposé de cela, une pluralité d'égaliseurs de gain fixe 34 est utilisée selon le second mode de réalisation préféré. Les plusieurs égaliseurs de gain fixe 34 sont respectivement prévus dans les plusieurs répéteurs optiques 32.
Selon le premier mode de réalisation préféré représenté sur la figure 6, l'égaliseur de gain fixe 34 compense de façon significative la caractéristique de gain en longueur d'onde de tous les amplificateurs optiques 38 inclus dans la section 28 ainsi que la caractéristique de perte en longueur d'onde dans la fibre optique 30. A l'opposé de cela, chaque égaliseur de gain fixe 34 selon le second mode de réalisation préféré représenté sur la figure 2 1 compense de manière significative la caractéristique de gain en longueur d'onde de l'unique amplificateur optique 38 inclus dans le répéteur optique correspondant 32 ainsi que la caractéristique de perte en longueur d'onde dans une ligne de transmission (une partie de la fibre optique 30) connectée à cet amplificateur optique 38. Par conséquent, chaque égaliseur de gain fixe 34 peut être aisément conçu.
La figure 22 est un schéma fonctionnel qui represente un troisième mode de réalisation préféré de chaque section 28. Ce mode de réalisation préféré est caractérisé en ce qu'un unique égaliseur de gain fixe 34 est inclus dans l'unité d'égalisation de gain variable 36.
Conformément à ce mode de réalisation préféré, l'accumulation de la caractéristique de gain en longueur d'onde de tous les amplificateurs optiques 38 inclus dans la section 28 peut être aisément obtenue au moyen d'une mesure de telle sorte que la caractéristique de gain ou de perte en longueur d'onde de l'égaliseur de gain fixe 34 dans l'unité d'égalisation de gain variable 36 située en la position la plus en aval peut être aisément conçue.
Selon une variante, le premier mode de réalisation préféré de la figure 6, le second mode de réalisation préféré de la figure 21 et le troisième mode de réalisation préféré de la figure 22 peuvent être combinés en fonction des souhaits.
deuxième axe 11.
Dans la réalisation représentée, la joue 17 et la garniture
18 s'étendent sur toute la périphérie du deuxième axe 11.
La garniture 18 comporte un trou de passage du deuxième
arbre 10.
La garniture 18 est tournée vers la joue 17 à l'encontre du
sens déterminé 16.
Dans la réalisation représentée, la garniture 18 comporte une plaque ayant, dans son épaisseur prise suivant le deuxième axe 11, un bord 19 de butée contre un bord 20 de forme complémentaire fixé au boîtier 2 et empêchant la
rotation de la garniture 18 autour du deuxième axe 11.
Le bord de butée 19 de la plaque est par exemple rectiligne et par exemple un de ceux de la plaque par exemple rectangulaire. La face arrière 4 est repliée en partie supérieure, par exemple perpendiculairement du sens déterminé 16, vers la garniture 18 en une cornière, et porte le bord
complémentaire 20.
La joue 17 est apte à être plaquée contre la garniture 18
dans le sens déterminé 16.
Dans une autre réalisation, la plaque de la garniture de blocage 18 est en forme de rondelle, dont la surface 21 tournée, dans le sens déterminé 16, vers la face arrière 4 est libre et apte à être plaquée contre celle-ci et dont le
bord périphérique est libre et à distance du boîtier 2.
Cette surface 21 a un coefficient de frottement d'une valeur suffisante pour empêcher la rotation, autour du deuxième axe 11, de la garniture 18, par rapport au boitier 2, lorsque la joue 17 est plaquée contre la garniture 18
(4) T. Oguma et suivants, "Optical gain equalizer for optical fiber amplifier", Communications Society Conference, IEICE, 1996, B1093, pp 578.
La caractéristique de gain en longueur d'onde d'un amplificateur optique varie en fonction des conditions de fonctionnement telles qu'une condition pompée de l'amplificateur optique et qu'une puissance d'entrée de la lumière de signal. Dans un système de répéteur optique sous-marin, par exemple, il y a un cas où la puissance d'entrée sur un amplificateur optique peut varier du fait d'une augmentation de la perte de fibre optique du fait du vieillissement ou du fait d'un raccordement de câble pour une réparation. Une telle modification d'une condition système génère une modification des conditions de fonctionnement de l'amplificateur optique, ce qui conduit à une modification de sa caractéristique de gain en longueur d'onde. En outre, il est possible que la caractéristique de gain en longueur d'onde puisse être déviée par rapport à une valeur de conception du fait de variations du point de vue de la qualité des amplificateurs optique s fabriqués.
Dans le procédé d'égalisation de gain classique qui utilise un filtre optique présentant une caractéristique de perte en longueur d'onde fixe, se pose un problème qui est tel que lorsque la caractéristique de gain en longueur d'onde d'un amplificateur optique varie à partir d'une caractéristique représentée par une index de référence 18 jusqu'à une caractéristique représentée par un index de référence 18' sur la figure 4 du fait d'une modification d'une condition système, la nouvelle caractéristique de gain en longueur d'onde de l'amplificateur optique ne coïncide pas avec la caractéristique de perte en longueur d'onde du filtre optique, ce qui génère une erreur d'égalisation. L'erreur d'égalisation varie en fonction d'une condition système et une quantité importante de variations au niveau de l'erreur d'égalisation peut générer une déviation intercanal dans la puissance du signal ou dans le SNR optique ou peut détériorer de façon notable une qualité de transmission dans un certain canal.
De ce point de vue, il a été proposé un procédé qui utilise un égaliseur de gain variable présentant une caractéristique de perte en longueur d'onde variable. En tant qu'égaliseur de gain variable, un dispositif optique qui utilise un filtre optique à réjection de bande du type Mach-Zehnder a été proposé.
Cependant, l'égaliseur de gain variable classique ne permet pas d'obtenir une caractéristique de perte en longueur d'onde arbitraire en réponse à des variations au niveau de l'erreur d'égalisation de telle sorte que des variations au niveau de l'erreur d'égalisation dues à des variations d'une condition système ne peuvent pas être suffisamment atténuées.
RÉSUMÉ DE L'INVENTION Par conséquent, un objet de la présente invention consiste à proposer un procédé d'égalisation de gain qui permette d'atténuer des variations au niveau d'une erreur d'égalisation du fait de variations au niveau d'une condition système.
Un autre objet de la présente invention consiste à proposer un nouveau dispositif (égaliseur de gain) et un nouveau système pour une utilisation lors de la mise en oeuvre d'un tel procédé.
D'autres objets de la présente invention apparaîtront au vu de la description qui suit.
Selon un premier aspect de la présente invention, on propose un procédé d'égalisation de gain. Tout d'abord, une ligne de transmission optique incluant un amplificateur optique présentant un gain variant de façon non linéaire en fonction de la longueur d'onde est constituée (étape (a)). En second lieu, une égalisation de gain de la ligne de transmission optique est réalisée de manière à obtenir un gain variant sensiblement linéairement en fonction de la longueur d'onde (étape (b)). Pour finir, une égalisation de gain de la ligne de transmission optique est réalisée de manière à obtenir un gain restant sensiblement inchangé en fonction de la longueur d'onde (étape (c)).
Selon ce procédé, une égalisation de gain de la ligne de transmission optique est réalisée de manière à obtenir un gain restant sensiblement inchangé en fonction de la longueur d'onde après l'étape (b) de réalisation d'une égalisation de gain de manière à obtenir un gain variant sensiblement linéairement en fonction de la longueur d'onde. Par conséquent, des variations au niveau d'une erreur d'égalisation dues à des variations d'une condition système peuvent être aisément atténuées.
De préférence, l'étape (b) inclut une étape d'utilisation d'un égaliseur de gain fixe présentant une caractéristique de gain ou de perte en longueur d'onde fixe.
De préférence, l'étape (c) inclut une étape d'utilisation d'un égaliseur de gain variable présentant une caractéristique de gain ou de perte en longueur d'onde variable. Dans ce cas, par exemple, une inclinaison de gain est détectée, et l'égaliseur de gain variable est commandé de telle sorte que l'inclinaison de gain détectée devienne plate.
Dans la présente description, l'expression "gain (ou perte)" varie linéairement en fonction de la longueur d'onde" signifie qu'une relation linéaire est sensiblement obtenue entre le gain (ou la perte) représenté de façon logarithmique (par exemple en dB) suivant un axe vertical et la longueur d'onde (ou fréquence) représentée de façon anti-logarithmique suivant un axe horizontal.
Selon un second aspect de la présente invention, on propose un système comprenant une certaine longueur de fibre optique, un premier égaliseur de gain et un second égaliseur de gain. La certaine longueur de fibre optique inclut un amplificateur optique dans la ligne. L'amplificateur optique dans la ligne présente un gain variant non linéairement en fonction de la longueur d'onde par exemple. Le premier égaliseur de gain réalise une égalisation de gain de la certaine longueur de fibre optique de manière à obtenir un gain variant sensiblement linéairement en fonction de la longueur d'onde.
Le second égaliseur de gain réalise une égalisation de gain de la certaine longueur de fibre optique de manière à obtenir un gain restant sensiblement inchangé en fonction de la longueur d'onde.
Selon un troisième aspect de la présente invention, on propose un système comportant une certaine longueur de fibre optique comprenant une pluralité de sections dont chacune comporte un amplificateur optique dans la ligne. Chacune de la pluralité de sections comprend un premier égaliseur de gain pour sensiblement compenser une caractéristique de gain en longueur d'onde dans la section et un second égaliseur de gain pour compenser des variations au niveau d'une erreur d'égalisation résultant de la condition de la certaine longueur de fibre optique.
Des dispositifs mécaniques existent qui évitent un câblage important mais conservent les autres inconvénients des minuteries et sont en outre relativement fragiles et peu esthétiques.
La présente invention vise à fournir un module électronique de commande d'allumage d'appareils électriques pendant une durée déterminée qui résout les problèmes précédents notamment en ce qu'il peut remplacer un interrupteur classique sans nécessiter de câbles supplémentaires pour son installation, en ce que l'utilisateur est averti de l'extinction des appareils et en ce que le module est très bon marché.
Dans ce but, l'invention propose essentiellement un module électronique minuterie de commande d'allumage d'appareils électriques pendant un temps déterminé caractérisé en ce que ledit module peut être directement branché en série avec la ou les charges à commander alimentées en courant alternatif (par exemple 110 ou 230 V) sans nécessiter d'autre alimentation électrique, ledit module pouvant assurer l'allumage, l'extinction et le préavis de l'utilisateur après un délai donné, le ou les interrupteurs de commande étant branchés en parallèle dudit module.
Dans les modes de réalisation avantageux, on a de plus recours à l'une et/ou l'autre des dispositions suivantes - Les moyens d'alimentation du processeur réalisant les fonctions de minuterie comportent un pont redresseur, une diode zéner et une capacité de stockage.
- Les moyens de mémorisation de la durée de minuterie comportent une mémoire non volatile.
- Les moyens de détection de commande comportent un circuit de détection du passage par zéro de la tension aux bornes du module et du processeur qui interprète l'absence de ladite détection comme appuis sur un bouton poussoir de commande.
- Les moyens de commande de l'allumage de la ou des charges à la puissance souhaitée par commutation d'un thyristor commandé par le processeur avec un retard par rapport au passage par zéro de la tension aux bornes du module afin de lui conserver une alimentation même quand les charges sont allumées.
Les dessins annexés illustrent l'invention: La figure 1 représente le mode de branchement du module.
La figure 2 représente le schéma électrique du module.
La figure 3 représente l'allure de la tension aux bornes du module lorsque les charges sont allumées, éteintes ou allumées à puissance réduite.
En référence à ces dessins, le module (3) branché en série avec les charges (1) comporte un pont redresseur de tension (4). La diode zéner (5), le transistor, les résistances et la capacité (6) créent la basse tension nécessaire au processeur (8) choisi en technologie très peu consommatrice d'électricité afin que la capacité (6) puisse assurer seule son alimentation pendant environ 30 secondes.
Le processeur (7) commande l'allumage, l'extinction ou le fonctionnement des charges à puissance réduite par l'intermédiaire du thyristor (12). Afin de maintenir l'alimentation nécessaire au processeur lorsque la ou les charges sont allumées, la commande du thyristor se fait avec un décalage (14) suffisamment court pour ne pas diminuer significativement la puissance d'alimentation et assez long pour permettre la recharge de la capacité (6), soit environ 0,5 à 2 ms. Ainsi, le courant d'alimentation du module est prélevé en début de chaque période de la tension alternative d'alimentation. Le retard à l'enclenchement du thyristor est sensiblement augmenté pour la commande à puissance réduite des charges en vu d'informer l'utilisateur de l'imminence de l'extinction automatique.
Un circuit de détection de passage de la tension aux bornes du module par zéro (7) et l'horloge du processeur (8) permettent à celui-ci la commande directe du thyristor (12) mais également la détection d'absence de tension aux bornes du module signalant qu'un poussoir (2) a été actionné. Le processeur interprète l'action sur le poussoir de la manière suivante: - demande d'allumage si la ou les charges étaient précédemment éteintes.
- demande d'extinction si la ou les charges étaient précédemment allumées.
- demande de prolongation d'allumage si la ou les charges étaient précédemment allumées à puissance réduite c'est à dire pendant la période de préavis de l'utilisateur.
Le poussoir est également utilisé pour la programmation de la durée de minuterie. Un appui prolongé sur le poussoir (2) suivi de plusieurs appuis brefs provoquent la mémorisation par le processeur dans une mémoire (9) non volatile de la durée choisie en fonction du nombre d'appuis effectués. Dans une variante du dispositif, l'appui prolongé sur le poussoir (2) est suivi de plusieurs appuis brefs correspondant au mode de programmation (par exemple durée en secondes - en minutes ou en heures). Le module (3) valide ce choix en provoquant l'allumage des charges (1) brièvement autant de fois que le nombre choisi. L'utilisateur dispose alors de quelques secondes pour appuyer le nombre de fois correspondant à la durée souhaitée.
EXEMPLE 8 : construction du plasmide pCIlA .
Un plasmide d'intégration, dénommé pCIlA et portant une délétion dans le gène eryBII codant pour l'ORF9, a été construit selon le schéma de la figure 8A.
Le plasmide pK23 (figure 5A) a été obtenu par sousclonage dans pUC19 du fragment KpnI de 10 kb isolé à partir de l'ADN du clone XSE5.5 digéré par l'enzyme de restriction KpnI.
Dans un premier temps, le vecteur navette pORTl, montré à la figure 8B, a été obtenu par sous-clonage du fragment PstI de 4kb isolé par digestion du plasmide pIJ486 avec l'enzyme de restriction PstI incluant le gène de résistance au thiostrepton et le réplicon Streptomyces, dans le site PstI de pUC19.