INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
30.c. 2,7-dichloro-4-chlorométhyl-6-méthoxy-3-quinoléine-carboxylate d'éthyle On porte au reflux pendant 6 h une suspension de 7-chloro-4-chlorométhyl-2-hydroxy6-méthoxy-3-quinoléinecarboxylate d'éthyle (116,7 g, 50 mmol) dans du chlorure de phosphoryle (100 ml). On distille le chlorure de phosphoryle. On reprend le résidu à l'eau, et on agite 30 min. On filtre le précipité et on lave à l'eau jusqu'à neutralité. On reprend le précipité au dichlorométhane et avec une solution saturée de chlorure de sodium. On filtre sur lit de celite et on décante le filtrat. On lave à nouveau la phase organique par une solution saturée de chlorure de sodium. On sèche sur sulfate de magnésium, on filtre et on évapore sous pression réduite. On obtient 15,88 g d'une huile brune.
RMN-1H (CDC13) : 1,47 (t, 3H); 4,08 (t, 3H); 4,55 (q, 2H); 4,87 (s, 2H); 7,35 (s, 1H); 8,09 (s, 1H).
30. d. 2,7-dichloro-6-méthoxy.4-(4-méthylpipérazinométhyl)- 3-quinoléine-carboxylate d'éthyle Un mélange de 2,7-dichloro-4-chlorométhyl-6-méthoxy-3-quinoléine-carboxylate d'éthyle (6,9 g, 20 mmol) et de N-méthylpiperazine (9 ml, 80 mmol) est chauffé à 60 C pendant 30 min. On dilue la masse réactionnelle à l'eau et on extrait à l'acétate d'éthyle. On décante, on lave la phase organique à l'eau. On sèche sur sulfate de magnésium, on filtre et on évapore sous pression réduite. On reprend le résidu à l'eau, on agite 15 minutes, on filtre, on lave à l'eau et on sèche sous vide. On purifie le résidu par chromatographie sur colonne (SiO2, MeOH/CH2Cl2: 5/95 à 8/92). On obtient 6,7 g de produit, un solide beige.
RMN-1H (CDC13) : 1,45 (t, 3H); 2,28 (s, 3H); 2,35-2,70 (m, 8H); 3,86 (s, 2H); 4,04 (s, 3H); 4,48 (q, 2H); 7,77 (s, 1H); 8,05 (s, 1H).
température ambiante.
Les deux fractions de l'huile (liquide et solide) sont désodorisées par entraînement par l'azote, pendant 4 heures, sous vide et à une température de 170 C. Les analyses réalisées à partir de l'huile raffinée désodorisée obtenue au moyen du procédé selon l'exemple 1 ont montré que la teneur en insaponifiable
de ladite huile (AFNOR - NF T60-205) est de 0,5 % (m/m).
Le tableau I ci-après indique la composition et la teneur en tocophérols (obtenues par chromatographie liquide haute performance):
TOCOPHEROLS TOCOTRIENOLS
teneurenmg/Kg 120 <5 <5 <5 <5 <5 <5 <5 nrngKgl20<5 -4- Le tableau II ci-après indique la composition en acides gras de ladite huile, obtenue par chromatographie en phase gazeuse (norme ISO 5508/550): Tableau II ACIDES GRAS
C 14:0 0,1
C 16:0 44,2
C 16: 1 0,3
C17:0 0(,1
C 17:1 <0,1
C 18:0 2,5
C 18: 1 30,2
C 18:2 21,3
C IX:3 0,7
Exemple 42 : résolution de la 5-éthyl-4,5-dihydro-5-hydroxy-1H- oxepino [3',4':6,7]-indolizine [1,2-b] quinoléine 3,15 (4H,13H)-dione On porte à ébullition un mélange d'acide ss-éthyl-ss-hydroxy-(8-hydroxyméthylindolizino [1,2-b] quinoléine-9-(11H)-one-7-yl)-propionique (19,5 g, 51 mmol) et de L-(-)-a-méthylbenzylamine (12,12 g, 100 mmol) dans de l'éthanol absolu (1 1), on filtre à chaud et on laisse reposer 68 h. On filtre le précipité et on lave à l'éthanol et à l'éther pour donner 9,8 g d'un solide blanc. Une analyse par chromatographie liquide à haute pression sur phase stationnaire chirale ("HPLC chirale" sur colonne Chiral-AGP (Chromtech, Stockholm, Suède) 100 x 4 mm, éluant acétonitrile 2 % dans tampon phosphate 10 mM à pH 6,9, pics éluant à 4,5 et 7,5 min) révèle deux pics intégrant respectivement pour 24 % et 76 % de la surface totale des deux pics. On reprend le solide dans de l'éthanol à 93 % (350 ml) au reflux, puis on laisse reposer 48 h. On filtre le précipité puis on lave à l'éthanol et à l'éther pour obtenir 4,8 g d'un solide blanc donnant deux pics intégrant respectivement pour 9 % et 91 % de la surface totale des deux pics par HPLC chorale. On reprend le solide dans de l'éthanol à 50 % (48 ml) au reflux puis on laisse reposer 48 h. On filtre le précipité puis on lave à l'éthanol et à l'éther pour donner 2,7 g d'un solide blanc donnant deux pics intégrant respectivement pour 3 % et 97 % de la surface totale des deux pics par HPLC chirale. On reprend le solide dans de l'éthanol à 50 % (22 ml) au reflux puis on laisse reposer 48 h. On filtre le précipité puis on lave à l'éthanol et à l'éther pour obtenir 1,6 g d'un solide blanc donnant deux pics intégrant respectivement pour 1 % et 99 % de la surface totale des deux pics par HPLC chirale. On traite le sel résultant, diastéréoisomériquement enrichi, repris dans de l'eau distillée (20 ml), par de l'acide acétique (0,35 ml, 6,4 mmol) pendant 15 min. On filtre le précipité obtenu, on lave à l'eau, â l'acétone et à l'éther puis on sèche sous vide à 80 C pour obtenir 1,1 g d'un solide blanc. On reprend ce dernier dans de l'éthanol absolu (55 ml) additionné d'acide chlorhydrique concentré (11,5 N, 11 ml) pour obtenir une solution jaune qui est maintenue sous agitation à température ambiante 68 h. On filtre le précipité ainsi obtenu et on lave à l'eau, à l'éthanol et à l'éther, puis on sèche sous vide à 80 C pour obtenir 770 mg de 5-éthyl-4,5-dihydro5-hydroxy-1H-oxepino [3',4':6,7]-indolizine [1,2-b] quinoléine-3,15 (4H,13H)-dione énantiomériquement enrichie. Une analyse par HPLC chirale (colonne Chiral-AGP, éluée par un gradient de 2 à 5 % d'acétonitrile dans tampon phosphate 10 mM à pH 6,9, pics éluant à 15 et 20 min) révèle un excès enantiomérique de 98 %. On reprend la procédure décrite ci-dessus en remplaçant la L-(-)-oc-méthylbenzylamine par la D-(+)-a-méthylbenzylamine. On obtient ainsi l'autre énantiomère du 5-éthyl-4,5dihydro-5-hydroxy-1H-oxepino [3',4':6,7]-indolizine [1,2-b] quinoléine-3,15 (4H,13H)-dione.
Exemple 43 : 5-éthyl-9,10-difluoro-4,5-dihydro-5-hydroxy-12-(1,2,5,6 tetrahydopiridinométhyl-1H-oxepino[3',4':6,7]indolizino [1,2-b]quinoléine-3,15(4H,13H)-dione hydrochlorure On applique à la 3,4-difluoroaniline la procédure décrite par les exemples 30.a., 30.b. et 30.c. pour donner du 2-chloro-4-chlorométhyl-6,7-difluoro-3-quinoléinecarboxylate d'éthyle qui est traité selon la procédure de l'exemple 30.d., en utilisant la 1,2,5,6tetrahydropyridine au lieu de la N-méthylpipérazine, puis réduit selon la méthode de l'exemple 30.e. en quinoléineméthanol correspondant. Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 11.j. de l'exemple 11. Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape 1 1 k. La base libre ainsi obtenue est mise en suspension dans de l'éthanol absolu (50 ml/mmol) puis traitée par du chlorure d'hydrogène éthanolique (2,5 N, 5 équ.). Il se forme dans un premier temps une solution jaune, puis un précipité qui est recueilli par filtration après concentration à 40 % du volume initial, et lavé à l'éther. On obtient un solide orange clair, p.f. 264 C.
RMN-1H (DMSO): 0,87 (t, 3H); 1,85 (q, 2H); 2,26-2,30 (m, 1H); 2,50 (m, 1H); 3,09 (d, 1H); 3,40 (m, 2H); 3,48 (d, 1H); 3,87 (m, 2H); 5,05 (m, 2H); 5,48 (q, 2H); 5,65 (m, 2H); 5,89 (m, 1H); 7,42 (s, 1H); 8,24-8,30 (m, 1H); 8,76-8,82 (m, 1H); 10,86 (s, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 8,44; 22,36; 36,5 ; 42,7; 48,71; 50,30; 51,49; 61,42 73,23 ; 100,16 ; 112,64 ; 112,83 ; 116,05 ; 120,26; 123,31; 125,29; 125,40; 131,17; 133,97; 144,15; 146,26; 146,37; 148,74; 150,52; 151,23; 153,20; 153,53 ; 155,99 ; 159,04 ; 172,02.
IR (KBr): 662; 1064; 1268 ; 1452; 1523 ; 1598; 1652; 1743 ; 2936; 3027; 3418.
Exemple 44 : 5-éthyl-9,10-difluoro-4,5-dihydro-5-hydroxy-12-(4-méthyl pipéridinométhyl) -1H-oxepino[3',4' :6,7]indolizino[l ,2-b] quinoléine-3,15(4H,13H)-dione On applique à la 3,4-difluoroaniline la procédure décrite par les exemples 30.a., 30.b. et 30.c. pour donner du 2-chloro-4-chlorométhyl-6,7-difluoro-3-quinoléinecarboxylate d'éthyle qui est traité selon la procédure de l'exemple 30.d., en utilisant la 4méthylpipéridine au lieu de la N-méthylpipérazine, puis réduit selon la méthode de l'exemple 30.e. en quinoléineméthanol correspondant. Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 11.j. de l'exemple 11. Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape 1 l.k. On obtient un solide beige, p.f. > 250O C.
RMN-1H (DMSO): 0,9(m, 6H); l,1(m, 2H); 1,4(m, 1H); 1,55 (d, 2H); 1,85 (q, 2H); 2,1 (t, 2H); 2,85 (m, 2H); 3,25 (dd, 2H); 4 (s, 2H); 5,3 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 6,05 (s, 1H); 7,35 (s, 1H); 8,15 (dd, 1H); 8,45 (dd, 1H).
IR (KBr) : 1454; 1518 ; 1608 ; 1658 ; 1733 ; 2804; 2926; 3311.
La mise en suspension de la base libre ci-dessus dans de l'éthanol absolu (50 ml/mmol) puis le traitement par du chlorure d'hydrogène éthanolique (2,5 N, 5 équ.) permet d'obtenir l'hydrochlorure correspondant. il se forme dans un premier temps une solution jaune, puis un précipité qui est recueilli par filtration après concentration à 40 % du volume initial, et lavé à l'éther. On obtient un solide jaune vif, p.f. > 250 C.
RMN-1H (DMSO): 0,85 (m, 6H); 1,7 (m, 5H); 1,85 (q, 2H); 3,15 (s, 1H); 3,25 (dd, 2H); 3,3 (m, 2H); 4,9 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 5,6 (s, 2H); 6,1 (s, 1H); 7,4 (s, 1H); 8,25 (dd, 1H); 8,75 (dd, 1H); 10,35 (s, 1H).
IR (KBr) : 1270; 1455; 1523; 1606; 1653; 1742; 2943; 3419.
Exemple 45 : 5-éthyl-9,10-difluoro-4,5-dihydro-5-hydroxy- 12-pyrrolidinométhyl-1H- oxepino[3',4':6,7]indolizino[1,2-b]quinoléine- 3,15(4H,13H)-dione On applique à la 3,4-difluoroaniline la procédure décrite par les exemples 30.a., 30.b. et 30.c. pour donner du 2-chloro-4-chlorométhyl-6,7-difluoro-3 -quinoléinecarboxylate d'éthyle qui est traité selon la procédure de l'exemple 30.d., en utilisant la pyrrolidine au lieu de la N-méthylpipérazine, puis réduit selon la méthode de l'exemple 30.e. en quinoléineméthanol correspondant. Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 11.j. de l'exemple 11. Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape l I.k. On obtient un solide beige, p.f. > 250 C.
RMN-1H (DMSO) : 0,85 (t, 3H); 1,7 (s, 4H); 1,85 (q, 2H); 2,55 (s, 4H); 3,25 (dd, 2H); 4,15 (d, 2H); 5,35 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 6,05 (s, 1H); 7,35 (s, 1H); 8,15 (dd, 1H); 8,45 (dd, 1H).
IR (KBr) 1455; 1518; 1605; 1657; 1731; 2801; 2970; 3422.
La mise en suspension de la base libre ci-dessus dans de l'éthanol absolu (50 ml/mmol) puis le traitement par du chlorure d'hydrogène éthanolique (2,5 N, 5 équ.) permet d'obtenir l'hydrochlorure correspondant. Il se forme dans un premier temps une solution jaune, puis un précipité qui est recueilli par filtration après concentration à 40 % du volume initial, et lavé à l'éther. On obtient un solide orange clair, p.f. > 250 C.
RMN-lH (DMSO): 0,85 (t, 3H); 1,9 (m, 4H); 2,1 (s, 2H); 3,25 (dd, 2H); 3,3 (m, 2H); 3,55 (m, 2H); 5,05 (s, 2H); 5,45 (dd, 2H); 5,6 (s, 2H); 6,1 (s, 1H); 7,4 (s, 1H); 8,3 (dd, 1H); 8,75 (dd, 1H); 10,75 (s, 1H).
flux d'air de combustion.
Par l'amenée d'un flux de fluide additionnel au flux d'air de combustion dans la zone d'entrée du canal d'admission dans la chambre de combustion, sur le côté du flux d'air situé à l'arrière en référence au sens du courant rotatoire, la formation de ce courant dans la chambre de combustion, autour de l'axe du cylindre, est soutenue activement. Le moment cinétique imprimé au flux d'air de combustion, dépend du débit massique du flux de fluide additionnel et est donc réglable. En raison du choix optimal du point d'amenée du flux de fluide additionnel dans le canal d'admission, il suffit d'un faible débit massique de fluide additionnel pour influencer le flux d'air de combustion entrant dans la chambre de combustion, de manière qu'un courant rotatoire de vitesse d'écoulement optimale soit formé. En tout point de fonctionnement désiré du moteur, il est donc possible de régler l'intensité du courant rotatoire qui, ensemble avec les courants secondaires engendrés, conduit chaque fois à la formation optimale du mélange. La haute vitesse rotatoire provoque, surtout dans la zone proche du piston et dans la zone de la voûte de la chambre de combustion, la génération d'intenses courants secondaires centripètes qui sont dus au frottement sur les surfaces délimitant la chambre axialement, c'est-à-dire sur la téte du piston et sur la voûte de la chambre. Pour des motifs de continuité, ces courants secondaires provoquent un écoulement de cheminée ascendant ou descendant dans la chambre. Ainsi, le carburant injecté pour la formation du mélange est transporté depuis le voisinage de la paroi de cylindre et de la tète de piston au centre de la chambre et un mélange avec d'excellentes propriétés de
combustion est formé.
Le flux d'air de combustion est influençable de manière particulièrement bien contrôlée, en vue de la formation d'un courant rotatoire, lorsqu'on lui amène un courant de fluide additionnel à proximité de la soupape d'admission et un autre courant de fluide additionnel axialement à distance de cette soupape. La formation du courant rotatoire à l'entrée du flux d'air de combustion dans la chambre de combustion est favorisée plus encore lorsque, conformément à un perfectionnement de l'invention, l'on prélève un flux à évacuer du flux d'air de combustion dans la zone d'entrée du canal d'admission dans la chambre de combustion, sur le côté de ce flux d'air situé à l'avant en référence au sens du courant rotatoire. Le point d'enlèvement par aspiration de ce flux à évacuer peut se trouver près de la soupape d'admission en regard du point d'amenée du flux de fluide additionnel. Il est avantageux qu'une unité de régulateur établisse en chaque point de fonctionnement du moteur le débit massique instantané des flux de fluide additionnel et du ou des flux à évacuer et puisse déterminer ainsi le courant rotatoire optimal pour la formation du mélange dans la chambre de combustion suivant le point de fonctionnement du moteur. Des paramètres de fonctionnement du moteur, par exemple des valeurs d'émission mesurées dans le système d'échappement, peuvent être envoyés en continu à l'unité de régulateur en tant que grandeurs réglantes. Comme fluide additionnel, on peut envoyer au flux d'air de combustion, du gaz d'échappement recyclé à partir du système d'échappement du moteur, de l'air ou d'autres fluides, suivant le point de fonctionnement du moteur et, par conséquent, suivant la composition
chaque fois demandée du mélange.
ressortiront plus clairement de la description qui va suivre d'un exemple
de réalisation non limitatif, ainsi que des dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une coupe axiale schématique d'un cylindre dans laquelle sont indiqués les écoulements de carburant et d'air de combustion lors de la formation du mélange; - la figure 2 est une représentation schématique d'une coupe transversale du cylindre; - la figure 3 est une coupe suivant la ligne courbe III-III de la figure 2; - la figure 4 illustre schématiquement l'introduction du carburant dans la chambre de combustion et des positions de piston correspondant à différents moments d'injection; et - les figures Sa à 5e montrent schématiquement les phases successives de répartition de carburant dans la chambre de combustion. La figure 1 est une coupe axiale d'un cylindre 2 d'un moteur à combustion interne 1 à injection directe. Un piston 3 est disposé longitudinalement mobile dans ce cylindre, o il est guidé le long d'une paroi de cylindre 10 et dans lequel il délimite une chambre de combustion 4. Dans cette chambre, est formé, lors de chaque cycle de travail du moteur 1, un mélange air-carburant détonant qui est brûlé pour mouvoir le piston 3. L'air de combustion nécessaire à la formation du mélange dans la chambre 4 est amené à celle-ci à travers des canaux d'admission 21 qui sont libérés ou ouverts chacun par une soupape d'admission 5 au temps d'aspiration du piston 3. Un injecteur 6, installé au centre dans la voûte 32 de la chambre de combustion, injecte le carburant dans la chambre 4 sous la forme d'un jet 7 qui est coaxial à l'axe 11 du cylindre. Le jet de carburant 7 vient frapper un éléments de rebondissement ou déflecteur 24 dans la téte 23 du piston et rebondit dans la chambre 4, en étant dirigé de façon contrôlée par un diviseur central de jet 25 et une auge annulaire de
déviation 26 qui entoure le diviseur 25. Le carburant ainsi renvoyé est pul-
vérisé dans l'air de combustion réparti dans la chambre 4.
L'air de combustion est introduit à peu près tangentiellement à la paroi de cylindre 10 dans la chambre 4, de manière
que s'établisse un courant rotatoire 9 autour de l'axe 11 du cylindre.
Deux canaux d'admission 21 débouchent l'un après l'autre dans un sens circonférentiel du cylindre 2 dans la voûte 32 de la chambre de combustion et laissent ensemble entrer, dans cette chambre 4, la totalité de l'air de combustion nécessaire à la formation du mélange sous la forme de flux d'air de combustion 8 ayant le même sens, correspondant au sens de rotation du courant rotatoire 9. Sous l'effet du mouvement tournant de ce courant et des forces centrifuges ainsi produites, un gradient de pression positif est établi par rapport à la paroi de cylindre 10 dans la charge que contient la chambre de combustion. Des forces de frottement sur la paroi de cylindre 10 et surtout sur la tête de piston 23, ne tournant pas, entraînent la formation d'une couche limite freinée. Un équilibre de forces établi entre le gradient de pression positif et les forces centrifuges dans la couche limite provoque des courants secondaires 30 dirigés vers l'intérieur et particulièrement prononcés dans la zone de la tête de piston 23. Le sens d'écoulement des courants secondaires 30 vers le milieu de la chambre est soutenu par des dispositifs radiaux de guidage 29 prévus sur la tête de piston 23 et s'étendant en spirale, donc favorablement pour l'écoulement, par rapport à l'axe 11 du cylindre. Les courants secondaires
, très prononcés dans la zone proche du piston de la chambre de com-
bustion 4, engndrent, pour des motifs de continuité, un courant de che-
minée ascendant dirigé vers la voûte 32 de la chambre. Le carburant injecté est donc pulvérisé dans l'air de combustion lors de la formation du mélange et les courants secondaires 30 produisent un enrichissement du mélange au centre de la chambre 4. Des courants secondaires dus au frottement sur la voûte 32 de la chambre génèrent un courant de cheminée descendant, dirigé vers la tête de piston 23, qui maintient le riche mélange air-carburant au centre de la chambre 4. Avec un courant rotatoire 9 intense et des courants secondaires 30 fortement prononcés qui y correspondent, un mélange air-carburant au moins localement combustible peut être formé en chaque point de fonctionnement du moteur 1. Le courant de cheminée ascendant, dirigé vers la voûte 32 de la
Si le résultat du test 204 est positif, I'opération 205 est exécutée, sinon l'opération 207 est exécutée. Au cours de l'opération 205, la trame courante en lecture de FIFO~TRX 506 est sauvegardée dans la RAM 114 pour pouvoir être utilisée ultérieurement par des moyens d'impression bien connus de l'homme du métier et non décrits ici. On valide ensuite la lecture de FIFO~TRX 506. Puis, I'opération 206 de traitement de réception de page ECM est effectuée. La figure 27 détaille cette opération 206.
* L'opération 274 consiste à positionner le contenu du registre REG~FLUX 504 à la valeur '1', ce qui revient à fermer l'interrupteur de flux 138.
Le test 276 est positif si la trame courante en écriture dans FIFO~TRX 506 est soit de type FCD, soit de type TAL. Si le résultat du test 276 est positif, I'opération 278 est exécutée, sinon le test 277 est exécuté.
sur la platine 9 avec tout moyen approprié.
La platine 9 possède, sur la face en regard du guide chaîne ( fig.5, 7), une ouverture longitudinale 29 qui est partiellement en vis à vis de la glissière 21, dans laquelle ouver-
ture coulisse un téton 30 en sailli pour assujettir le guide chaTne. Le téton 30 est mainte- nu dans 1' ouverture par un pied perpendiculaire 31 logé dans un espace 32 ménagé dans le prolongement de la glissière 21. L' espace 32 et la mortaise 22 de la glissière10 communiquent partiellement de façon ô permettre le passage du téton 30. La partie extérieure du téton 30 se loge dans un trou latéral 33 du guide chaîne. Comme décrit précédemment, I' ouverture 29 ouvre partiellement sur la glissière 21 et est perpendicu- laire au sens de ladite glissière permettant au téton 30 d' être en contact avec 1' arête 34 de la pièce de tension. Les arêtes 34 de la pièce de tension 23 sont obliques et
déclinent de la glissière 21 vers 1' arrière correspondant au sommet, par lequel som-
met ladite pièce de tension 23 est animée.
Ainsi, pour la tension de la chaTne (fig. 7), le ressort à boudin 28 tire naturellement sur le bras 25 et ce dernier en pivotant force le recul dans la glissière 21, de la pièce de
tension 23, qui par son arête oblique 34 remonte progressivement le téton 30 vers 1' avant de la tronçonneuse. C' est à dire que le téton 30 dans son déplacement éloi-
gne le guide chaîne 8 de 1' arbre 5 du vilebrequin, donnant de la tension à la chaîne. La face de la platine 9, en regard du guide chaîne, comporte une rehausse 14 en son milieu pour créer un dégagement sur ses deux côtés latéraux vis à vis de la rota -25 tion de la chaîne proprement dite et pour éviter la formation de bourrage avec des particules de bois.
A hauteur et sur le pourtour du rotor 19, sont installés les éléments articulés pour 1' arrêt de sécurité de la chaîne. Vue dans son ensemble ( fig. 8 et 9), le moyen d'arrêt30 est constitué d' une pièce circulaire 42 non fermée qui est placée sur le pourtour du ro- tor. La pièce circulaire 42 possède sur son pourtour intérieur des patins de freinage 36
et est animée avec des bras mobiles 35 et 40.
Les éléments de sécurité comportent un bras 35 coudé à mi-longueur, formant un angle approximatif de 60 ,. lequel bras 35 est posté sur la gauche du rotor 19 et sen- siblement sur un même plan, et est maintenu sur le carter par son coude 37 au moyen d' un tourillon 39 et d' une vis 38 ( fig. 9 et 11). Le tourillon 39 réunit le coude du bras 35 avec 1' extrémité d' un autre bras 40, de manière à permettre une oscillation des -7-
deux bras sur le carter. Le bras 35 est composé de deux parties de forme plate et légè-
rement courbes de manière à contourner la pièce circulaire 42 qui enserre le rotor.
La partie du bras 35, placée côté carter, possède en son extrémité un trou dans le-
quel est bloquée une tige filetée 41 solidaire de la pièce circulaire 42 qui encercle le rotor 19 et 1' autre partie dudit bras 35, se retrouve dans une position transversale au
guide chaîne.
La figure 6b représente en vue de dessus ce quatrième mode de réalisation du leurre.
Le leurre selon l'invention portant la référence générale (1) est, de façon connue en soi, un appât artificiel fixé à un hameçon (2). Ce leurre est destiné à attirer et à tromper le poisson. Il a une configuration, des formes et des couleurs telles qu'il constitue l'imitation la plus parfaite possible d'un appât naturel, comme, par exemple, une larve, une nymphe, un insecte noyé, voire un petit poisson.
L'hameçon (2) proprement dit est, de façon connue en soi, en fil d'acier et comprend une partie centrale (20) ou corps d'hameçon prolongée, d'un côté, par au moins un crochet (21) formant la partie permettant la capture des poissons et, de l'autre, par un anneau (22) destiné à être relié à la ligne de pêche (3). A cet hameçon (2) est fixé le leurre (1) selon le premier mode de réalisation préféré illustré figures 1 et 2. Le crochet (21) est de forme recourbée avantageusement en demicercle et comporte à son extrémité (21a) une pointe effilée (23) destinée à ferrer le poisson. Le corps d'hameçon (20) possède une forme droite allongée se terminant par l'anneau (22). Selon le leurre que l'on veut réaliser, le corps d'hameçon (20) pourrait également posséder une forme légèrement recourbée, sans pour autant sortir du champ de protection de l'invention.
Selon l'invention, le leurre (1) est constitué par une masse (10) emprisonnant la partie centrale (20) de l'hameçon (2), et/ou au moins un élément de décor et d'habillage (11) du leurre.