INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour le séchage des grains de résine A'contenu dans la chambre de séchage 5b, la trémie 5 est équipée de moyens qui permettent de faire continuellement circuler un air chaud sec renouvelé à l'intérieur de la chambre de séchage. Ces moyens sont connus et vont par conséquent à présent tre décrits très succinctement. Ces moyens comportent une buse de soufflage 11 qui est montée à l'intérieur de la chambre de séchage 5b, et qui est raccordée à une unité de séchage 12 par l'intermédiaire d'un conduit 13 isolé thermiquement. La chambre de séchage 5b de la trémie 5 est en outre raccordée à l'unité de séchage 12, par l'intermédiaire d'un conduit 14 équipé de moyens de filtration 15. L'unité de séchage constitue un ensemble connu qui d'une part permet de souffler continuellement dans le conduit 13, à destination de la buse 11, un air chaud sec porté à une température prédéterminée et réglable, et qui d'autre part permet de reprendre par aspiration, via le conduit 14, I'air à l'intérieur de la chambre de séchage 5b qui s'est chargé en humidité au contact des grains de résine A'. Cet air chaud humide est régénéré par l'unité de séchage 12, par passage notamment dans une cartouche desséchante (non représentée), avant d'tre de nouveau souffler à destination de la chambre de séchage 5b de la trémie 5.
De manière similaire à la trémie de séchage principale 5, la trémie de séchage secondaire 5'comporte une chambre supérieure 5'a et une chambre inférieure de séchage 5'b. La chambre supérieure 5'a est raccordée, pour son alimentation en granulés de résine, à la sortie de la chambre de séchage 5b de la trémie principale 5, au moyen d'une conduite de transport 13'isolée thermiquement. Plus précisément la sortie de la chambre de séchage 5b de la trémie principale 5 est raccordée par un conduit 17 à t'entrée d'une boîte d'aspiration 18, dont la sortie est raccordée à la conduite de transporte 13'. Le conduit 17 est équipé d'un organe de fermeture/ouverture 19 qui est actionnable par un vérin pneumatique 20. De manière similaire à la trémie de séchage principale 5, la trémie de séchage secondaire 5'est également équipée d'une pompe à vide 10', d'un organe de fermeture/ouverture 8'actionnable par un vérin pneumatique 9', et monté sur la conduite de transport 13', et d'une buse 11'pour le soufflage d'un air de séchage sec et chaud à l'intérieur de la chambre de séchage 5'b. La pompe à vide 10'est raccordée non seulement à la chambre supérieure 5'a de la trémie 5', mais également à la boîte d'aspiration 18.
La trémie secondaire 5 est également équipée d'un capteur (non représenté) qui permet de détecter le niveau de résine contenu à l'intérieur de la chambre de séchage 5'b. Lorsque le niveau de résine détecté à l'intérieur de la chambre de séchage 5'b est inférieur à un seuil minimum prédéterminé, les organes 19 et 8'sont actionnés automatiquement en position d'ouverture ; la boîte d'aspiration qui est mise en dépression par la pompe à vide 10'permet d'aspirer des granulés de résine A'située au niveau de la partie inférieure de la chambre de séchage 5a de la trémie principale 5, et d'introduire ces granulés dans la conduite de transport 13'.
La conduite de transport étant également mise en dépression par la pompe à vide 10', ces granulés de résine sont acheminés jusqu'à la chambre supérieure 5'a de la trémie secondaire 5, et tombent dans la chambre de séchage 5'b. Au bout d'un laps de temps prédéterminé et réglable par exemple au moyen d'une temporisation, les organes 19 et 8'sont automatiquement actionnés en position de fermeture, ce qui isole la trémie secondaire 5'de la trémie 5, I'alimentation de la trémie secondaire en granulés de résine étant interrompue jusqu'à ce que le niveau de résine détecté dans la chambre de séchage 5'b redevienne inférieur ou égal au seuil minimum de consigne. On maintient ainsi automatiquement en cours de procédé un volume (V2) de grains de résine A"à l'intérieur de la chambre de séchage 5'b qui est sensiblement constant et prédéterminé.
Pour son alimentation en air de séchage chaud et sec, la buse de soufflage 11'de la trémie secondaire 5'est raccordée à l'unité de séchage 12, au moyen d'un conduit 21 isolé thermiquement et équipé d'une vanne de fermeture 22. Ainsi, lorsque la vanne 22 est ouverte, une partie de t'air chaud et sec qui est soufflé par l'unité de séchage 12 est dirigé à destination de la trémie principale 5, tandis que l'autre partie de cet air de séchage est dirigé à destination de la trémie de séchage secondaire 5'.
Egalement, avant son introduction dans la chambre de séchage 5'b de la trémie secondaire 5', I'air de séchage chaud et sec fourni par l'unité de séchage 12 subit un chauffage supplémentaire en traversant une enceinte de chauffage 23, prévue immédiatement en amont de la trémie de séchage secondaire 5'. Les moyens de chauffage de l'enceinte de chauffage 23 sont régies de telle sorte que I'air qui est soufflé par la buse 11'à l'intérieur de la trémie secondaire 5'est portée à une température de séchage (T2) qui est strictement supérieure à la températurede séchage (T1) de I'air soufflé par la buse 11 à l'intérieur de la trémie principale 5. Pour permettre la reprise à l'intérieur de la chambre de séchage 5'b de I'air chaud qui s'est chargé en humidité au contact des grains de résine A", la chambre de séchage 5'b est raccordé à l'unité de séchage 12 au moyen d'un conduit 24.
Dans l'exemple illustré sur la figure 1, la trémie secondaire 5'est montée directement sur t'extrudeuse 3, la sortie de la chambre de séchage 5'b étant raccordée avec l'intérieur de l'enceinte chauffante 3a qui sert de logement à la vis d'extrusion rotative 3b. On limite ainsi avantageusement au minimum les risques de déperdition thermique pour les granulés de résine A"lors de leur transfert entre la trémie secondaire 5'et t'extrudeuse 3. Une telle construction n'est toutefois envisageable qu'avec une trémie de séchage secondaire de faible volume, c'est-à-dire lorsque que la quantité de résine nécessaire à chaque cycle d'injection est faible ou en d'autres termes lorsque le nombre de cavités du moule d'injection est faible. Dans une autre variante de réalisation de l'invention, et en particulier lorsque le volume de la trémie de séchage 5'est important, il est envisageable que cette trémie secondaire 5'soit positionnée au-dessus de t'extrudeuse 3 et raccordée à celle-ci par un conduit flexible, qui est isolée thermiquement et dont la longueur est de préférence réduite au minimum.
L'installation qui vient d'tre décrite en référence à la figure 1 permet de fabriquer des préformes à partir des granulés A d'une résine thermoplastique stockés dans le silo 1, selon un procédé dont les principales étapes sont les suivantes. Dans une première étape les granulés A de résine, qui au cours de leur stockage ont absorbé l'humidité de t'air environnant, sont sèches lors de leur passage dans la trémie de séchage principale 5. Cette première étape de séchage est réalisée à une température de séchage (T1) prédéterminée (température de t'air de séchage issu de la buse 11) et pendant une durée (t1). La durée de séchage (t1) dans la trémie principale 5 est fonction du volume (V1) de résine traité dans la trémie 5 et de la cadence de production, c'est-à-dire de la quantité de résine fondue par unité de temps qui est introduite dans le moule d'injection 4 par la vis de 1'extrudeuse 3. Cette quantité de résine par unité de temps est fonction notamment du temps de cycle d'injection, du poids de chaque préforme, et du nombre de cavités du moule, c'est-à- dire du nombre de préformes fabriquées à chaque cycle d'injection. Dans une seconde étape de séchage, les granulés A'de résine issus de la première étape de séchage subissent un séchage complémentaire par passage dans la trémie de séchage secondaire 5'. Cette seconde étape de séchage est réalisée à une température de séchage (T2) prédéterminée (température de I'air de séchage issu de la buse 11') qui est strictement supérieure à la température de séchage (T1) de la première étape de séchage, et pendant une durée de séchage (t2) qui est strictement inférieure à la durée de séchage (t1) de la première étape de séchage. La durée de séchage (t2) dans la trémie secondaire 5'est fonction du volume (V2) de résine traité dans la trémie 5'et de la cadence de production de l'installation. Dans une troisième étape, les granulés A"de résine qui sont issus de la trémie secondaire 5'sont malaxés et fondus par passage dans t'extrudeuse 3, I'enceinte chauffante 3a de t'extrudeuse 3 étant de manière usuelle équipée de colliers chauffants (non représentés) qui permettent de porter les granulés de résine à une température supérieure à leur température de fusion ; la vis d'extrusion 3b permet de mélanger et de faire progresser ces granules de résine à destination du moule d'injection 4. La quatrième et dernière étape est constituée de manière usuelle par l'injection de la résine fondue dans les cavités 4a et 4b, et dans le démoulage des préformes après ouverture du moule.
Les préformes obtenus sont ensuite utilisées pour fabriquer de manière usuelle des récipients, en étant chauffées, puis étirés mécaniquement et soufflées dans un moule de soufflage. Ce procédé de fabrication étant connu, il ne sera pas décrit dans la présente description.
Le principal avantage de l'invention est qu'elle permet, grâce å la séparation de l'opération de séchage de la résine en deux étapes distinctes, de mieux optimiser le séchage de la résine, et par là-mme d'obtenir une température de résine en sortie de séchage plus élevée, tout en maintenant la dégradation thermique et hydrolytique de la résine en cours de séchage à un niveau faible. Une température de résine plus élevee en sortie de séchage implique une température de résine en début d'extrusion plus élevée. II en résulte que la fusion de la résine lors de son passage dans 1'extrudeuse nécessite moins d'énergie pour la transformation de la résine.
II est ainsi possible de diminuer la température de chauffage de la résine en cours d'extrusion, et par là-mme de réduire la dégradation thermique de la résine en cours d'extrusion, ce qui se traduit notamment par une génération plus faible de sous-produits indésirables au cours du procédé de fabrication de la préforme.
On voit aussi, sur la figure 5, la barrette de diodes lasers de puissance fournissant les faisceaux de pompe 28 ainsi que la lentille de collimation 30 et la lentille de focalisation 32.
On voit les nombreux passages effectués, dans le guide monomode, par le faisceau laser que l'on veut amplifier.
On voit aussi un dépôt diélectrique 38a hautement ou totalement réfléchissant à la lumière des faisceaux de pompage, formé sur la face latérale 12 du guide planaire, opposée à celle où arrivent les faisceaux de pompage.
Les documents cités dans la présente description sont les suivants : [1] D.P. Sheperd ; C.T.A. Brown, T.J. Warburton, D.C.
Hanna, A.C. Tropper et B. Ferrand, A diode-pumped, high gain, planar waveguide, Nd:Y3Al5O12 amplifier, Applied Physics Letters 71 (7), août 1997 [2] Invention de B. Chambaz, I. Chartier, B. Ferrand et D. Pelenc : FR 2685135 A-voir aussi EP 0547956 A et US5,309,471 A [3] R. N. Ghosh, J. Shmulovich, C.F. Kane, M. R. X. De Barros, G. Nykolak, A. J. Bruce et P. C. Becker, 8-mW Threshold Er3±Doped Planar Waveguide Amplifier, IEEE Photonics Technology Letters, vol. 8, n 4, avril 1996 [4] C. Kennedy, High Power Diode Pumped Laser Pulse Amplifier, Lasers & Optronics, octobre 1997 [5] J. D. Minelly, W. L. Barnes, R.I. Laming, P. R.
Morkel, J. E. Townsend, S.G. Grubb et D. N. Payne, Diode Array Pumping of Er3+/Yb3+ Co-Doped Fiber Lasers and Amplifiers, IEEE Photonics Technology Letters, vol.5, n 3, mars 1993 [6] Y. C. Yan, A. J. Faber, H. De Waal, P.G. Kik et A.
Polman, Appl. Phys. Lett., 71,2922 (1997) [7] J. J. Degnan, Optimal Design of Passively Q-Switched Microlaser Transmitter for Satellite Laser Ranging, présenté à Laser Technology Developement Session de Tenth International Workshop on Laser Ranging Instrumentation , Shanghai, Chine, 11 au 15 novembre 1996
[8] J. E. Bernard, E. McCullough et A. J. Alcock, High- gain, diode-laser-pumped Nd:YV04 slab amplifier, Cleo 1994, CTuK54, p.116, 1994.
PROCEDE D'ARROSAGE A PARTIR D'UN CANON A EAU ROTATIF A RETOUR LENT ET DISPOSITIF PERMETTANT DE LE METTRE EN OEUVRE La présente invention a trait au domaine de l'irrigation et notamment aux adaptations permettant aux canons à eau d'assurer l'arrosage de la surface sur laquelle ils sont placés, dans des conditions optimales.
Il est connu dans l'art antérieur des dispositifs d'arrosage associant un canon à eau rotatif monté sur un chariot de déplacement, à un enrouleur de tuyau d'alimentation en eau, ledit tuyau servant de lien de rappel du canon vers 1'enrouleur.
Classiquement, l'enrouleur est mis en position fixe sur une bordure du champ à irriguer, le canon à eau étant alors amené en tirant le tuyau d'alimentation et donc en déroulant l'enrouleur vers sa position de départ d'arrosage. Ces dispositifs d'arrosage sont conçus de telle façon que l'arrivée de 1'eau commande l'éjection de cette dernière par la buse dudit tube-support du canon, la rotation de ce dernier sur son axe et le retour progressif du chariot porte-canon vers 1'enrouleur. La surface arrosée par un tel dispositif dépend bien entendu de la taille du canon, de l'orientation de ce dernier et du mouvement de rotation autorisé mais elle correspond en général et théoriquement, lorsque le mouvement de rotation est à 180 degrés, à la surface d'un rectangle dont la longueur correspondant à la longueur déroulée du tuyau à laquelle il faut ajouter la surface d'un demi cercle dont le rayon est égal à la portée maximale dudit canon.
II existe deux solutions d'orientation de canon, à savoir : -une première solution dite irrigation vers l'intérieur , et, dans ce cas le canon à 90 degrés est orienté vers l'enrouleur, -une deuxième solution dite irrigation vers l'avant , et, dans ce cas, le canon à 90 degrés est orienté en sens inverse à son mouvement de retour vers 1'enrouleur.
Quelle que soit la solution d'orientation choisie (déterminée en fonction de la surface à arroser ainsi que de l'environnement immédiat de ladite surface), le calcul de la surface totale arrosée reste théorique du fait mme de la puissance du canon. En effet, un canon à eau et notamment les canons longue portée ayant une portée maximum donnée ne sont pas aptes à arroser l'environnement immédiat autour de leur point de rotation.
Bien entendu, ce demi cercle sec suivant le mouvement du chariot porte-canon est ensuite arrosé lors du retour du canon vers son enrouleur mais il n'en reste pas moins que lors du départ pour une irrigation vers l'intérieur ou lors de l'arrivée lors d'une irrigation en sens inverse, une surface équivalente à la surface d'un demi-cercle dont le rayon correspond à portée efficace minimale du jet d'eau sortant de la buse de sortie dudit canon, reste sans arrosage.
La portée minimale efficace du canon est déterminée par son dispositif brise jet qui, classiquement, est constitué par un balancier, lequel monté pivotant sur ledit canon adopte un mouvement pendulaire qui permet non seulement de briser le jet en sortie dudit tube-support de buse mais aussi de provoquer le mouvement de rotation du canon autour de son axe.
Le demandeur a néanmoins constaté que, malgré le dispositif brise jet, un canon à eau rotatif classique adoptant une portée maximale d'environ cinquante mètres ne peut arroser efficacement au moyen du jet lui-mme et des embruns provoqués par ledit brise jet qu'à partir d'un rayon de vingt-cinq mètres autour du canon.
- cancers du sein avec métastases : - dans le protocole FAC (A. U. Buzdar et al., Cancer 1981 ; 2537 - 2542) et ses différentes adaptations, les perfusions de 2-quinolone sont ajoutées selon le schéma (non limitatif) suivant :
dose voie jours 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1 - J5 et J8-J12 ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. ou J1-J5 perfusion de 1 h 5-FU 500 mg /m2/jour i.v. J1 etJa ou J1-J2 bolus . doxorubicine 50 mg/m2 i.v. J1 ou bolus J1 et J2 . cyclophosphamide 500 mg/m2 bolus i.v. J1 ou orale J1 chaque cycle est répété toutes les 3 semaines jusqu'au diagnostic d'une nouvelle progression de la maladie.
- dans le protocole CAF (G. Falkson et al., Cancer 1985 ; 219 - 224) : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. J1-J14 perfusion de 1 h . cyclophosphamide 100 mg /m2/jour orale J1-J14 . doxorubicine 30 mg/m2 i.v. J1 et J8 bolus . 5-FU 500 mg/m2 i.v. J1 et J8 bolus chaque cycle est répété tous les 28 jours jusqu'au diagnostic d'une nouvelle progression de la maladie.
- dans le protocole CMF : dose voie jours 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. Ji -J5 et J8-J,z perfusion de 1 h cyclophosphamide 600 mg /m2/jour Lv. J1 et J8 bolus méthotrexate 40 mg/m2/jour i.v. Ji et J8 bolus 5-FU 600 mg/m2/jour i.v. J, et J8 bolus ce cycle est à répéter toutes les 3 à 5 semaines et la cure comporte 6 cycles.
- dans le protocole CMF-VP : dose voie jours J1-J5 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J8- J12 ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. J15-J19 perfusion de 1 h J22-J26 . cyclophosphamide 2 à 2,5 mg /kg/jour orale chaque jour . méthotrexate 25 à 50 mg/m2/jour i.v. J1, Js.Jis, J22 . 5-FU 300 à 500 mg/m2/jour i.v. J1, J8.Jl5, J22 . vincristine 0,6 à 1,2 mg/m2/jour i.v. J1, Ja,J15, J22 . prednisone 30 mg/m2/jour orale de J1 à J10 cette cure est à répéter toutes les 4 semaines.
- dans le protocole FEC : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1-J5 ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. et J8 - J12 perfusion de 1 h . 5-FU 600 mg /m2/jour i.v J1 etJa . épirubicine 50 mg/m2 i.v. il . cyclophosphamide 600 mg/m2 i.v. J1 cette cure est à répéter toutes les 3 semaines.
- dans le protocole MMC-VBC (C. Brambilla et al., Tumori, 1989 ; 141- 144) : dose voie jours 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1-J5 ou 5 - 50 mg/kg/jour i v. et J15 - J19 perfusion de 1 heure mitomycine C 10 mg /m2 i.v J1 bolus vinblastine 50 mg/m2/jour i.v. J1 et J15 bolus cette cure est à répéter tous les 28 jours jusqu'au diagnostic de progression de la maladie.
- dans le protocole NFL (S. E. Jones et al., J. Clin. Oncol. 1991 ; 9 : 1736 - 1739) :
dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1-J5 ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. perfusion de 1 h . mitoxantrone 10 mg /m2 i.v J, bolus 5-FU 1000 mg /m2 i.v J1-J3 en perfusion de 24 heures leucovorine 100 mg/m2 i.v. Ji bolus la cure comporte deux cycles espacés de 21 jours puis nécessite une évaluation.
Les perfusions de 2-quinolone peuvent également être associées au traitement des cancers du sein avec métastases lorsque un taxoïde est utilisé, par exemple: - avec paclitaxel (F. A. Holmes et al., J. Natl Cancer Inst. 1991 ; 83 : 1797 - 1805) dans le traitement des formes avec métastases éventuellement résistantes aux anthracyclines : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. Ji -Js perfusion de 1 h . paclitaxel 175 mg /m2 i.v Ji en perfusion de 3 à 24 heures Ce cycle est répété tous les 21 jours jusqu'à ce qu'une nouvelle progression de la maladie soit diagnostiquée.
- avec docetaxel (C. A. Hudis et al., J. Clin. Oncol. 1996 ; 14 : 58-65), dans le cancer du sein localement avancé ou métastatique, résistant ou en rechute après chimiothérapie cytoxique (ayant comporté une anthracycline) ou en rechute au cours d'un traitement adjuvant : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. Ji - J5 perfusion de 1 h . docetaxel 100 mg /m2 i.v Ji ou 60-100 mg/m2 en perfusion de 1 heure (ou de 24 heures) Ce cycle est répété tous les 21 jours pour une cure de 2 cycles ou jusqu'à apparition d'une progression de la maladie.
- dans les protocoles d'intensification de dose, associant une transplantation de cellules médullaires autologues et de cellules-souches du sang périphérique, en consolidation du traitement de première intention, par exemple : - protocole CPB (W.P. Peters et al., J. Clin. Oncol. 1993 ; 11 : 132 - 1143), dans lequel la perfusion i.v. de cellules-souches a lieu les jours J-1, Jo et Ji : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mglm2/jour ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. J.6 à J-, perfusion de 1 h . cyclophosphamide 1875 mg 1m2 i.v J.6 à J.4 en perfusion de 1 heure . cisplatine 55 mg/m2/jour i.v. J.6 à J.4 en perfusion continue de 24 heures . carmustine 600 mg/m2/jour i.v. J.3 (BCNU) en perfusion de 2 heures
- protocole CTCb (K. Antman et al., J. Clin. Oncol. 1992 ; 10 : 102 - 110), dans lequel la perfusion i.v. de cellules-souches a lieu le jour Jo : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. J-7 à Jo1 perfusion de 1 h . cyclophosphamide 1500 mg /m2 i.v Jo7 à J-3 en perfusion continue de 24 heures (4 doses) . thiotepa 125 mg/m2 i.v. Jo7 à J-3 en perfusion continue de 24 heures(4 doses) . carboplatine 200 mg/m2 i.v. J-7 à J-3 en perfusion continue de 24 heures(4 doses) - protocole CTM (L. E. Damon et al., J. Clin. Oncol. 1989 ; 7 : 560-571 et I.C. Henderson et al., J. Cellular Biochem. 1994 (Suppl 18B) : 95) dans lequel la perfusion i.v. de cellules-souches hématopoïetiques a lieu le jour Jo: dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. J.6 à J.1 perfusion de 1 h cyclophosphamide 1500 mg /m2/jour i.v J.6 à J.3 en perfusion de 1 heure thiotepa 150 mg/m2/jour i.v. J-6 à J-3 en perfusion de 2 heures mitoxantrone 10 - 15 mg/m2 i.v. J.6 à J.3 en perfusion de 1 heure
3 / Cancers gynécologiques 3. 1 Cancer de l'ovaire: - pour le traitement des carcinomes ovariens, en particulier métastatiques : i) protocole PAC (G. A. Omura et al. J. Clin. Oncol. 1989 ; 7 : 457 - 465) : les perfusions de 2-quinolones sont administrées selon le schéma suivant : dose voie jours 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. J1-J5 perfusion de 1 h . cisplatine 50 mg /m2 J1 (ou 40 -90 mg/m2) i.v perfusion de 1 à 2 heures doxorubicine 50 mg/m2 bolus I.V. J1 (ou 30 à 50 mg/m2) . cyclosphosphamide 1000 mg/m2 i.v. Ji perfusion de 1 à 2 heures (ou 200 à 600 mg/m2) ce cycle est répété tous les 21 à 28 jours et la cure comporte 8 cycles. ii) protocole altretamine, d'après A. Marietta et al. (Gynecol. Oncol. 1990 ; 36 : 93-96) : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour J1-JS ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. Ja-J12 perfusion de 1 h . altretamine 200 mg /m2/jour J1-J15 divisés en 4 doses orale la cure comportant deux cycles, espacés de 28 jours.
ii) protocole paclitaxel : les 2-quinolones peuvent être ajoutées au protocole de paclitaxel tel qu'il a été décrit par W.P. Mc Guire et al. (Ann. Intern. Med.
1989 ; 111 : 273 - 279) : dose voie jours . 2-quinolone 200-2000 mg/m2/jour ou 5 - 50 mg/kg/jour i.v. J1-J3 perfusion de 1 h . paclitaxel 135 mg /m2 perfusion de 3 heures ou de i.v. J1 24 heures la cure comportant deux de ces cycles, espacés de 28 jours (avec évaluation à l'issue).
5.m) 7-((l,l-diméthyléthoxy)carbonyl)-8-phénoxyéthyl-2-(2-méthoxyphényl) -3,6,7, -ra/!yjro-//ru':o7,2-oyrM L'intermédiaire 5. 1 (746 mg ; 2,00 mmol) est dissous dans du THF (10 ml) contenant de la triphénylphosphine (550 mg ; 2,1 mmol) et du phénol (198 mg ; mmol).
Le mélange est refroidi à 0 C sous azote et du diéthylazodicarboxylate (330 (il, 2,1 mmol) est ajouté goutte à goutte durant 10 minutes. Le mélange réactionnel est ensuite agité durant 2 heures à température ambiante. Le milieu réactionnel est ensuite refroidi à nouveau à 0 C et de la triphénylphosphine (275 mg ; 1,05 mmol) et du phénol (99 mg ; mmol) sont ajoutés. On ajoute ensuite du diéthylazodicarboxylate (166 l ; 1,05 mmol) goutte à goutte durant 10 minutes puis le mélange est agité encore pendant 1 heure à température ambiante. Les solvants sont éliminés sous pression réduite et le produit brut est purifié par chromatographie éclair sur gel de silice avec un mélange AcOEt :hexanes 3 :2 comme éluant. Les fractions contenant le produit sont combinées et concentrées sous vide. Après recristallisation dans AcOEt et les hexanes, on obtient le produit désiré sous forme d'un solide blanc (863 mg ; %).
Spec. masse : 450,4 MH+.