INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
fait que l'utilisation d'une source lumineuse d'exposition à longueur d'onde extrêmement courte telle qu'un laser excimère à ArF comme source lumineuse nécessite une transparence à cette longueur d'onde (193 nm) ainsi qu'une résistance à la gravure à sec, il est recommandé d'utiliser comme polymère filmogène un polymère ayant un groupe ester contenant une structure hydrocarbonée alicyclique polycyclique à haute résistance à la gravure à sec mentionnée ci-dessus, dont des exemples typiques sont les groupes adamantyle, bicyclo[2.2.2]octane et norbornyle. La masse moléculaire (masse moléculaire moyenne en poids, Mp) du polymère filmogène décrit '-dessus peut être amenée à varier dans un large domaine en fonction de la structure du polymère, mais, normalement, elle est de préférence située dans le domaine de 2 000-l 000 000 et de préférence encore dans le domaine de 3 000-50 L'unité monomère (seconde unité monomère) à structure d'alcool qui doit être incluse dans le polymère filmogène décrit ci-dessus englobe, mais sans limitation, par exemple, les monomères vinyliques suivants qui ont des structures d'alcool, sous forme de groupes ester ou éther
Dans ces formules Y et R, sont définis comme ci-dessus, et -R8 peuvent être identiques ou différents et représentent chacun un atome d'hydrogène ou substituant éventuel, par exemple un atome d'halogène comme le chlore ou le brome, un groupe cyano ou un groupe alkyle linéaire, ramifié ou cyclique 1 à 4 atomes de carbone comme un groupe méthyle, éthyle ou méthylol, le substituant étant " nécessaire substitué encore, et p et q représentent chacun un nombre entier de à 6.
L'activité de P-galactosidase ou de luciférase est mesurée 48 heures après transfection en utilisant la trousse de détection Galactolight Plus (Tropix) suivant le protocole recommandé par le fabricant. Les cellules sont lavées 2 fois, dans 1 mL de solution de tampon phosphate (PBS) à chaque fois, puis lysées par 200 [iL de tampon lyse contenant 1 mM de dithiotreiol fraîchement préparé. Les extraits sont récoltés, centrifugés à 12000 g pendant 5 mn.
Un aliquot (20 L) du surnageant est dilué dans 200 }iL de réactif Galacton (à base d'AMPGD) et laissé à la température ambiante. Après 1 heure, l'accélérateur est ajouté et la chimioluminescence est immédiatement mesurée par un luminomètre BCL (Gouteyron, France) en mode d'intégration de 10 secondes. Les intensités sont exprimées en RLU (relative light unit).
La concentration en protéine totale est mesurée en utilisant la trousse Bio-Rad à cet effet. Les résultats d'activité sont exprimés par des valeurs normalisées RLU/mg rapportées à 1 mg de protéine totale. f) Observation de l'internalisation des oligonucléotides : L'internalisation des oligonucléotides est observée en utilisant la microscopie optique. Pour cela, après les durées d'incubation de 24h, 48h ou 72h, les cellules transfectées dans des puits de la lame Labtek (Nunc), sont lavées 2 fois au PBS, fixées avec du paraformaldéhyde (4%) pendant 15 mn et montées avec du Mowiol (Calbiochem). g) Possibilité de renforcement de la transfection : Le taux de transfection peut être encore renforcé en utilisant un agent condensant le plasmide tel que la spermine, avant la complexation avec des liposomes TMAECChol.
D'autre part, dans la formulation des liposomes on peut ajouter un tensioactif tel que le simulsol 59, le simulsol 165 ou le simulsol 989 (SEPIC), ou un lipide conjugué avec un polyéthylèneglycol (PEG) ou avec un groupement tel qu'un fragment d'anticorps permettant d'orienter les liposomes vers des récepteurs spécifiques.
Exemple 9 : Résultats
a) Kenaemeni ue compiexauon liposomes 11vlL-Lnol/o11gonuCleOtIaes.
Les aliquots de 1 g de l'oligonucléotide (ATC5G6) (d (ATCCCCCGGGGGG)) sont mélangés avec les liposomes 1 : 1, suivant des rapports de charge X variés. Les mélanges sont filtrés à travers des filtres Millipore dont la masse limite est 30 kDa pour ne faire passer que des oligonucléotides libres, non liés aux liposomes. Les oligonucléotides sont dosés par spectroscopie UV et le pourcentage d'oligonucléotides non liés (rapporté à ceux non mélangés aux liposomes) est représenté en fonction de X (Figure 5). La variation est pratiquement linéaire. A partir de la valeur de X = 2, il n'y a pas d'oligonucléotides non liés. Ceci permet de déterminer le rapport optimal de complexation pour lequel tous les oligonucléotides sont liés. b) Niveau de transfection de différentes lignées de cellules par des complexes TMAEC-Chol/pCMVss.
La Figure 6 représente les niveaux d'activité de P-galactosidase exprimés respectivement dans des cellules de MCF7,3T3, A549 et U373MG, transfectées à l'aide des liposomes TMAEC-Chol. Les meilleurs résultats sont observés pour les cellules 3T3. c) Comparaison du niveau de transfection des cellules MCF7 par des complexes TMAEC-Chol/pCMVss, avec ceux obtenus à partir de la lipofectine, du DC-Chol et du DAC-30.
Dans la Figure 7, les niveaux de transfection dans des cellules MCF-7 obtenus avec des liposomes TMAEC-Chol sont comparés avec ceux des vecteurs connus.
La figure 7 indique que les liposomes TMAEC-Chol ont un niveau de transfection de 2 à 3 fois supérieur à celui de la lipofectine ou du DAC-30. d) Comparaison du niveau de transfection des cellules CEM par des complexes TAP-lithocholamide-Chol/pCMVP avec ceux obtenus à partir de la lipofectine.
Dans la Figure 8, les niveaux de transfection dans des cellules CEM obtenus avec des liposomes TAP-lithocholamide sont comparés avec ceux de la lipofectine.
On voit que les liposomes TAP-lithocholamide ont un pouvoir transfectant 30 fois supérieur à celui de la lipofectine. e) Effet du rapport DOPE/Lip+ sur le niveau de transfection des cellules tumorales MCF7 par des complexes TMAEC-Chol/pCMVss.
La teneur du lipide neutre dioléolylphosphatidyléthanolamine dans la formulation des liposomes TMAEC-Chol, représentée par le rapport r = DOPE/Lip+ affecte leur niveau de transfection cellulaire. Il semble que ceci dépende du type de cellules. Dans le cas des cellules MCF7 représentées dans la Figure 9, on observe le niveau le plus élevé
l'VU! !'" ICZIJIJ%Jlt 1 - 1. w.rw.ttuam Yvut uauuw w.uutw, ta mtututauvtt avcv. 1 - 4 palan optimale. f) Niveau de transfection des cellules tumorales MCF7 par des complexes TMAEC-Chol/pCMVP en présence de sérum.
La Figure 10 représente les niveaux de transfection des cellules tumorales MCF7 par des complexes pCMVp-liposomes TMAEC-Chol en présence de sérum de veau foetal. Même à 50% de sérum, on observe encore un niveau équivalent au niveau obtenu lorsque le milieu de transfection est dépourvu de sérum. g) Comparaison des niveaux de transfection des cellules tumorales MCF7 par des complexes TMAEC-Chol/pCMVss et par des complexes obtenus à partir des homologues de TMAEC-Chol en présence de sérum.
L'originalité du lipide TMAEC-Chol réside dans la résistance des complexes formés à partir des liposomes TMAEC-Chol en présence de sérum. La tête polaire de TMAEC-Chol est un ammonium quaternaire contenant 3 groupements méthyle.
-FIG.6: VUE DE FACE D'UN CADRE DESTINE A RELIER 2 PIEDS. -FIG.6a:VUE DE COTE DE CE MEME CADRE.
-FIG.6b:VUE EN COUPE B-B DE CE MEME CADRE. -FIG.6c: VUE EN COUPE C-C DE CE MEME CADRE.
-FIGY: VUE DE DESSUS DE LA LIAISON COULISSANTE DE PANNEAUX FORMANT UN COTE SUR UN CADRE. -FIG.8: VUE DE COTE EN COUPE D-D DE LA FIG.2 FAISANT APPARAITRE LE MODE DE MAINTIEN DU PANNEAU DE FOND. EN REFERENCE A CES DESSINS LE BAC D'ORANGERIE COMPORTE 4 CADRES METALLIQUES (2) EN FER DE 25X25X4 GALVANISES ET PREPERCES (9) REPRESENTES SUR LA FIG.1 ET SONT SOUS FORME DE DETAILS SUR LES FIG.6,6a,6b ET 6c, FIXES PAR VIS SUR 4 POTEAUX (1) RAINURES (10) REPRESENTES SUR LA FIGA. UNE FOIS LES CADRES METALLIQUES FIXES SUR LES 4 POTEAUX (HAUTEUR ET SECTION VARIABLES SELON MODELE) ON OBTIENT UNE OSSATURE FIG.2 COUPE A-A VUE DE DESSUS DANS LAQUELLE EST INSERE UN FOND EN CONTREPLAQUE TYPE MARINE DE 15mm (7) REPRESENTE SUR FIG.2. ENSUITE LES 3 ELEMENTS (4,5,6) CONSTITUANT UN COTE OU UN PANNEAU (3) REPRESENTES SUR LES FIG.3,FIG.4 ET FIG.5 D'EPAISSEUR ET DE HAUTEUR VARIABLES, RAINURES SUR LES CHAMPS COULISSENT DANS LA PARTIE METALLIQUE ET FINISSENT PAR CLORE LE CAISSON PRET A RECEVOIR LA TERRE POUR LA PLANTATION, COMME REPRESENTE EN FIGY. LES CADRES METALLIQUES (2) EN U SONT MAINTENUS EN FORME PAR UNE ENTRETOISE EN FER PLAT (8) EGALEMENT PREPERCEE (9) RELIANT LES EXTREMITES DES BRANCHES DU U. LES PANNEAUX DE COTES OU LEURS DERNIERES TRAVERSES SUPERIEURES SONT MAINTENUES CONTRE LA DITE TRAVERSE APRES VISSAGE SUR CETTE ENTRETOISE. TOUS CES ELEMENTS PERMETTENT DE MONTER ET DE DEMONTER A SOUHAIT 1,2,3 OU LES 4 COTES DU BAC, DE DEMONTER LA TOTALITE DU BAC POUR LE TRANSPORTER DANS UN AUTRE LIEU, L'ENSEMBLE DEMONTE TIENT DANS UN CARTON DE 80X80X20, UN SIMPLE TOURNEVIS CRUCIFORME EST UTILE POUR LE MONTAGE. LE DISPOSITIF SELON L'INVENTION EST PARTICULIEREMENT DESTINE A FACILITER LE TRANSPORT, LE MONTAGE DE LA DITE INVENTION COMME LE DEMONTAGE POUR LA SURVIE OU LA BONNE VITALITE DU CONTENU DE LA DITE INVENTION.
La présente invention se rapporte à un bandage pneumatique tel que, lorsqu'il est monté sur un véhicule, un angle de carrossage négatif de 3 au plus est formé et, plus particulièrement, se rapporte à un bandage pneumatique qui supprime les générations d'usures inégales et d'éclatements et rend possible l'obtention d'excellentes performances lorsqu'il est utilisé dans des conditions selon lesquelles il est soumis à un tel angle de carrossage, et à un procédé de mise au point d'un tel pneumatique.
Les progrès récents dans le domaine des courses automobiles sont flagrants, et ces évolutions portent non seulement sur les moyens moteurs mais concernent également le domaine du châssis. En particulier, les perfectionnements portant sur la suspension sont remarquables et, lors de la mise au point du pneumatique, il devient plus important que par le passé de prendre en compte l'évolution du véhicule.
L'angle de@carrossage constitue l'un des facteurs importants d'un pneumatique de compétition lorsqu'il se situe en condition de fonctionnement. Cependant, dans la mesure où une variation de l'angle de carrossage par rapport au sol devient plus faible lors d'une course automobile, en raison des progrès dans le domaine des suspensions, et en raison du fait que la rigidité de la suspension est rendue élevée, un angle de carrossage négatif ne devient pas aussi nécessaire que par le passé lorsque l'on monte le pneumatique sur un véhicule. Par ailleurs, dans la mesure où un pneumatique de compétition conventionnel est adapté pour qu'un angle de carrossage élevé lui soit donné, il doit nécessairement être utilisé avec un angle de carrossage élevé, avec les risques que cela comporte, tels que des risques d'usure inégale et des risques d'éclatement.
Par conséquent, et au vue de l'évolution des véhicules dans le domaine de la compétition automobile, il est souhaitable de développer un pneumatique de compétition disposant d'excellentes performances dans le cas où, lorsqu'il est monté sur un véhicule, il dispose d'un angle de carrossage négatif relativement faible.
Au vu de ce qui précède, un but de l'invention est de fournir un bandage pneumatique qui supprime toute usure irrégulière et tout risque d'éclatement et rend possible l'obtension d'excellentes performances dans des conditions selon lesquelles un angle de carrossage négatif d'au plus 3 est formé lorsqu'il est monté sur un véhicule, et un procédé de mise au point d'un tel pneumatique.
A cet effet, la présente invention a pour objet un bandage pneumatique selon le principe selon lequel, lorsqu'il est monté sur un véhicule, un angle de carrossage négatif d'au plus 3 est formé, et dans lequel, par rapport à une quantité de déformation (X) à partir d'un diamètre extérieur de pneu (0D) au niveau d'une extrémité de contact au sol d'une bande de roulement, qui est déterminée, sur la base du diamètre extérieur du pneumatique (OD), d'une largeur de contact avec le sol de la bande de roulement (TDW) et d'un angle de carrossage (CA), lorsqu'il est monté sur un véhicule, à partir de la formule numérique X = sin [CA] x ([TDW] /2 - tan ([CA] /2) x [OD] /2) et par rapport à un rayon (RO) d'un arc virtuel qui passe par une position (P) qui devient la quantité de déformation (X) et une position (O) dans laquelle une ligne centrale du pneumatique intersecte une surface de roulement et dont le centre se situe sur la ligne centrale, un profil de la bande de roulement est constitué par un rayon central (R1), un rayon adjacent (R2) et un rayon d'un épaulement (R3) dans l'ordre à partir d'un côté central, une distance (a) à partir de la ligne centrale jusqu'à un point d'inflexion du rayon central (R1) est choisie dans la plage allant de a = 0,50 à 0,75 x [TDW]/2, le rayon central (R1) est choisi dans la plage allant de R1 = 0,9 à 1,1 x R0, le rayon adjacent (R2) est choisi pour satisfaire à la relation R2 > 0,10 x Rl, et le rayon d'épaulement (R3) est choisi dans la plage allant de R3 = 0,05 à 0,15 x R2.
En outre, afin d'atteindre le but ci-dessus mentionné, selon l'invention, il est fourni un procédé de mise au point d'un bandage pneumatique selon le principe selon lequel, lorsqu'il est monté sur un véhicule, un angle de carrossage négatif d'au plus 3 est formé, selon lequel une quantité de déformation (X) à partir d'un diamètre extérieur de pneumatique (OD) au niveau d'une position d'extrémité de contact avec le sol d'une bande de roulement est obtenue, sur la base du diamètre extérieur de pneumatique (OD), d'une largeur de contact avec le sol d'une bande de roulement (TDW) et d'un angle de carrossage (CA) lorsqu'il est monté sur un véhicule, à partir d'une formule numérique X = sin [CA] x ([TDW] /2 tan ([CA]/2 x [OD]/2), d'un rayon (RO) d'un arc virtuel qui passe par une position (P) devenant la quantité de déformation (X) et d'une position (O) dans laquelle une ligne centrale d'un pneu intersecte une surface de bande de roulement et dont le centre se situe sur la ligne centrale, et un profil de la bande de roulement est constitué par un rayon central (R1), un rayon adjacent (R2) et un rayon d'épaulement (R3), dans l'ordre à partir d'un côté central, de manière à mettre au point le profil de la bande de roulement de sorte qu'une distance (a) à partir de la ligne centrale vers un point d'inflexion du rayon central (R1) se situe dans la gamme allant de a = 0,50 à 0,75 x [TDW]/2, le rayon central (R1) se situe entre R1 = 0,9 et 1,1 x RO, le rayon adjacent (R2) satisfait à la relation R2 >_ 0,10 x R1 et le rayon d'épaulement (R3) est compris entre R3 = 0,05 et 0,15 x R2. De sorte, en configurant, sur la base des relations ci-dessus mentionnées, le profil de la bande de roulement du pneumatique de sorte que, lorsqu'il est monté sur un véhicule, l'angle de carrossage négatif est d'au plus 3 , il est possible d'obtenir d'excellentes performances de pneumatique dans des conditions selon lesquelles on se situe dans l'angle de carrossage ci-dessus mentionné, et en outre les générations d'usure inégales et les risques d'éclatement peuvent être supprimés en raison de la valeur faible de l'angle de carrossage.
De préférence, l'invention s'applique à un pneumatique de compétition. Cependant, l'invention s'applique également à un pneumatique pour véhicule automobile de transport de passagers.
D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description suivante, donnée uniquement à titre d'exemple, et faite en référence aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 illustre un diagramme de mise au point d'un pneumatique montrant la méthode de mise au point d'un pneumatique de compétition selon un exemple de réalisation de l'invention ; et - la figure 2 illustre un diagramme de mise au point d'un profil de bande de roulement montrant le procédé de mise au point de pneumatique de compétition selon le mode de réalisation de l'invention.
Les figures 1 et 2 représentent un procédé de mise au point d'un pneumatique de compétition selon l'invention. Incidemment, selon le principe selon l'invention, lorsqu'il est monté sur un véhicule automobile, l'angle de carrossage de ce pneumatique est d'au plus 3 .
Comme représenté sur la figure 1, dans un cas où le diamètre extérieur de pneu d'un pneumatique de compétition à mettre au point est désigné par le terme OD, une largeur maximale de pneumatique désignée par SW et une largeur de contact avec le sol désigné par TDW, si un angle de carrossage CA est donné à ce pneumatique, celui-ci adopte une configuration inclinée, (représentée par des lignes interrompues) à partir d'une configuration verticale, (représentée par des lignes ininterrompues). Ainsi, si une distance à partir d'un point d'intersection entre une face périphérique externe du pneumatique selon l'état vertical et celle du pneumatique selon la configuration inclinée jusqu'à une ligne centrale CL du pneumatique selon la configuration inclinée est désignée par le terme y, la distance y est représentée par la formule suivante (1) .
y = tan (1/2 x [CA]) x (1/2 x [0D]) ... (1) En outre, lorsque l'angle de carrossage CA est donné, une quantité de déformation x à partir du diamètre externe de pneu OD à une position d'extrémité de contact avec le sol d'une bande de roulement requise afin que le pneumatique contacte verticalement une chaussée est représentée par la formule suivante (2) : x = sin [CA] x (1/2 x [TDW] - y ) ... (2) Ainsi, si la formule (1) ci-dessus mentionnée est substituée dans la formule (2) ci-dessus, la quantité de déformation x est représentée par la formule suivante (3) x = sin [CA] x ([TDW] /2 - tan ([CA] /2) x [0D] /2 ) ... (3) Par conséquent, lorsque l'on met au point un profil de bande de roulement pour le pneumatique, tout d'abord, sur la base du diamètre extérieur du pneumatique OD, de la largeur de contact avec le sol de la bande de roulement TWD et de l'angle de carrossage CA, la quantité de déformation x est déterminée à partir de la formule (3) ci-dessus. Ensuite, comme représenté sur la figure 2, il est déterminé un rayon RO d'un arc virtuel qui passe par une position P qui devient la quantité de déformation x et une position O dans laquelle la ligne centrale CL intersecte une surface de bande de roulement et dont le centre se situe sur la ligne centrale CL.
Le profil de la bande de roulement est constitué par trois différents contours d'un rayon central Rl, d'un rayon adjacent R2 et d'un rayon d'épaulement R3, selon cet ordre à partir d'un côté central. Le rayon central Rl est déterminé de manière à se situer dans une plage allant de 0,9 à 1,1 x RO, (RO 10 %). Si le rayon central Ri est trop grand et dévie de cette plage, étant donné que le profil de la bande de roulement selon le rayon ci-dessus devient plat à l'encontre de l'angle de carrossage présumé, la capacité à adhérer à la route est détériorée lorsque l'angle de carrossage avec le sol varie. Au contraire, si le rayon central est trop petit, étant donné que la pression de contact avec le sol au niveau de l'extrémité de contact avec le sol baisse et, en outre, étant donné que la longueur de contact avec le sol au niveau de la partie d'épaulement devient courte et incidemment une zone de contact avec le sol est réduite, des performances de pneumatique suffisantes ne peuvent pas être obtenues.
Un autre aspect de l'invention se rapporte à un dispositif de formation de trames de transport, à transmettre sur un canal de communication, à partir de trames de signal codé, dans lequel chaque trame de signal codé comporte au moins un ensemble de bits à protéger contre des erreurs de transmission, incluant au moins un sous-ensemble de bits. Le dispositif comprend des moyens de calcul d'un code de détection d'erreurs respectif pour chacun desdits sous-ensembles de bits, et des moyens de multiplexage pour placer chacun desdits sous-ensembles de bits dans une trame de transport avec son code de détection d'erreurs respectif. Les moyens de multiplexage sont agencés pour placer plusieurs sous-ensembles de bits, issus de trames de signal codé différentes et accompagnés par leurs codes de détection d'erreurs respectifs, dans certaines au moins des trames de transport.
Un troisième aspect de l'invention se rapporte à un dispositif d'extraction de trames de signal codé à partir de trames de transport reçues sur un canal de communication, dans lequel chaque trame de signal codé comporte au moins un ensemble de bits protégés contre des erreurs de transmission, incluant au moins un sous-ensemble de bits, le dispositif comprenant des moyens de démultiplexage pour extraire de chaque trame de transport au moins un desdits sous-ensembles de bits, accompagné par un code de détection d'erreurs respectif, caractérisé en ce que les moyens de démultiplexage sont agencés pour extraire plusieurs sous-ensembles de bits de certaines au moins des trames de transport, et pour distribuer ces sous- ensembles de bits, associés à leurs codes de détection d'erreurs respectifs, dans des trames de signal codé différentes.
D'autres particularités et avantages de la présente invention apparaîtront dans la description ci-après d'exemples de réalisation non limitatifs, en référence aux dessins annexés, dans lesquels - les figures 1 et 2 sont des schémas synoptiques respectifs d'un émetteur et d'un récepteur mettant en oeuvre la présente invention ; et - les figures 3 et 4 sont des schémas synoptiques de modules de distribution et d'extraction de bits faisant respectivement partie de l'émetteur et du récepteur selon les figures 1 et 2.
L'invention est décrite ci-après dans son application particulière à la transmission de signaux de phonie sur un canal radio.
Les figures 1 et 2 montrent les vocodeurs 1, 11 de l'émetteur et du récepteur. Le vocodeur 1 de l'émetteur délivre des trames de signal de parole codé comportant chacune nv bits, qui seront traités par le vocodeur 11 du récepteur pour restituer le signal de parole. L'horloge des trames de parole est donnée par un signal périodique CKV, la période d des trames étant par exemple de 20 ms. Les figures 1 et 2 montrent également le modulateur 2 et le démodulateur 12 de l'émetteur et du récepteur. Le modulateur 2 de l'émetteur traite des trames de transport de nr bits construites à partir des trames produites par le vocodeur 1. II forme le signal radio émis sur une interface air. Le signal radio reçu par le démodulateur 12 est traité pour restituer des trames de transport correspondantes, à partir desquelles le récepteur construit les trames de parole fournies au vocodeur 11.
Le rythme des trames de transport est donné par un signal d'horloge CKr1 Au niveau du récepteur, cette horloge CK1 est récupérée, de façon connue en soi, par un module de synchronisation non représenté. Dans l'exemple considéré ici, la structure de l'horloge CK1 est telle qu'il y ait M trames de transport sur une durée T correspondant à N périodes de trame du vocodeur (T=N.d). Les trames de transport et les trames de parole ont par exemple la même durée d, auquel cas on a M < N. Le canal radio utilisé pour la transmission des trames de transport est ainsi rendu disponible pendant une fraction (N-M)/N du temps. Cette fraction permet de réserver des fenêtres temporelles sur le canal radio, afin de multiplexer d'autres canaux logiques ou d'accomplir d'autres fonctions.
Dans l'exemple illustré par les figures 1 et 2, il est prévu un nombre K de classes de protection pour les bits issus du vocodeur 1 (K >_ 1). La classe 1 correspond par exemple aux bits perceptuellement les plus sensibles aux erreurs de transmission, et la classe K aux bits les moins sensibles.
Un démultiplexeur 3 reçoit le flux numérique de sortie du vocodeur 1, sépare les bits des différentes classes dans chaque trame et les fournit à des modules respectifs 4 dont le rôle est de distribuer ces bits dans les trames de transport (on notera que le démultiplexeur 3 peut être intégré implicitement au vocodeur 1). Chaque module de distribution 4 reçoit les horloges CKV et CKr, ainsi qu'un index de trame i allant de 0 à M-1, délivré par un compteur modulo M 5 cadencé par l'horloge CKr.
Les modules de distribution 4 délivrent les bits à insérer dans chaque trame de transport i d'une plage de durée T, qui sont assemblés par un multiplexeur 6 pour former ces trames de transport fournies au modulateur 2 au rythme CKr.