INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme décrit précédemment, selon l'invention, la valeur absolue de la différence entre le coefficient de dilatation thermique al de l'absorbeur de neutrons et le coefficient de dilatation thermique a2 du tube à paroi mince est réglée à une valeur qui correspond à la relation 1a2 - ali < 10. /K. Ainsi, même lorsque l'absorbeur de neutrons (tel que le carbure de bore) et le tube à paroi mince subissent une dilatation thermique à cause de l'irradiation par les neutrons, la propriété d'adhérence ou de contact intime mutuel est conservée à cause de la petite différence précitée de dilatation thermique. En conséquence, l'absorbeur de neutrons est supporté ou maintenu très efficacement par le tube à paroi mince, si bien que la durée de l'aiguille d'absorption de neutrons peut être prolongée.
Selon la présente invention, on peut utiliser avantageusement, comme matériau constituant le tube précité à paroi mince (blindage), un matériau composite armé de fibre (en particulier un matériau composite céramique armé de fibre).
Dans un tel mode de réalisation, le matériau composite céramique armé de fibre a une caractéristique convenant à la production d'un blindage sous forme d'un tube à paroi mince, et il présente en outre une résistance mécanique supérieure à celle du tube comprenant le matériau céramique seul. De plus, même lors de l'application d'une contrainte qui pourrait provoquer une fracture ou une rupture, le matériau composite céramique armé de fibre présente une caractéristique ductile qui dépend de l'effet d'arrachement (ou de traction) appliqué à la fibre, etc. et a une caractéristique qui convient aux fonctions et performances d'un tube de blindage. Un tel matériau composite peut supprimer presque complètement la fragilité qui constitue le défaut de la céramique seule.
Au contraire, les études des inventeurs ont montré que, lorsqu'un matériau céramique (tel que le carbure de silicium ou l'alumine) était simplement utilisé comme matériau réfractaire à la place d'acier inoxydable classique, il était extrêmement difficile de mettre le matériau céramique lui-même sous forme d'un tube à paroi mince et, même lorsque le matériau céramique était mis de manière satisfaisante à une forme à paroi mince, le tube résultant à paroi mince possédait une faible résistance mécanique et une caractéristique de fracture fragile, si bien que ce matériau est mécaniquement instable. En conséquence, selon les études des inventeurs, les problèmes précités ne peuvent pas être résolus par simple utilisation d'un tube à paroi mince d'un matériau céramique monolithique à la place d'un tube à paroi mince classique d'acier inoxydable.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une coupe schématique d'une aiguille d'absorption de neutrons dans un mode de réalisation de l'invention, comprenant un manchon comme blindage la figure 2 est une vue partielle agrandie de la figure 1 ; et la figure 3 est une coupe schématique représentant l'état multicouche d'un noyau, d'un manchon et d'un papier de séparation, lorsque le manchon est découpé avec un couteau après le tissage.
Sur les figures 1 à 3, la référence 1 désigne un manchon, la référence 2 un matériau d'âme, la référence 3 un papier de séparation, la référence 10 un absorbeur de neutrons, la référence 11 un blindage, la référence 12 un espace et la référence 13 un revêtement.
En outre, dans la description qui suit, les références à des parties et à des pourcentages correspondent à des quantités et rapports pondéraux, sauf indications contraires.
Aiguille d'absorption de neutrons L'aiguille d'absorption de neutrons selon l'invention est une aiguille qui comprend au moins un absorbeur de neutrons, un tube à paroi mince entourant l'absorbeur de neutrons, et un revêtement placé à une certaine distance du tube à paroi mince. Dans l'aiguille d'absorption de neutrons, la différence entre le coefficient de dilatation thermique al de l'absorbeur de neutrons et le coefficient de dilatation thermique a2 du tube à paroi mince a une valeur telle que la2 - all < 10. /K.
Selon l'invention, le coefficient précité de dilatation thermique peut être mesuré par le procédé suivant.
Procédé de mesure du coefficient de dilatation thermique Le coefficient de dilatation thermique peut être mesuré convenablement par un procédé classique de mesure qui a été utilisé pour la mesure de la dilatation thermique des céramiques, par exemple par utilisation d'un thermodilatomètre différentiel à tige poussoir, d'un thermodilatomètre interférentiel, etc. (voir par exemple "Corpus of Fine Ceramics Evaluation Techniques", éditeur Hiroshi Okuda et al., Realize Inc., 1984, etc.).
Pour cette ultrafiltration, on utilise un appareil de marque Pellicon comportant une cassette de 30 000 Da, ledit appareil étant réglé sur 1 bar en entrée et 0 bar en sortie pendant toute la durée de l'hydrolyse.
La sortie du filtrat est partiellement fermée pour maintenir le débit de filtration à 2 1/h.
Les caractéristiques de l'enceinte réactionnelle sont choisies de façon à permettre un approvisionnement de l'enzyme en substrat jusqu'à épuisement des 10 litres et le maintien d'un volume fixe d'hydrolyse de 2 litres.
L'hydrolyse est poursuivie en ajoutant de l'eau distillée (8 litres) en continu jusqu'à ce que le filtrat ne contienne plus d'oligomères.
On obtient 18 litres d'un ultrafiltrat qui est concentré jusqu'à environ 1 litre à l'aide d'un appareil Pellicon équipé d'une cassette de 500 Da, la pression d'entrée étant de 2 bars et la pression de sortie de 0 ; concentration supplémentaire jusqu'à 200 ml est effectuée par évaporation rotative, puis le concentrat est neutralisé et lyophilisé.
Le filtrat, qui contient les fractions de faible poids moléculaire (c'est-à-dire capable de passer sur une membrane au seuil de coupure de 500 Da) n'a pas été conservé.
La fraction 125 désigne les oligofucanes retenus entre les seuils de coupure de 500 Da et 30000 Da.
On a étudié l'activité biologique des fractions 127 et 125 sur les plantes.
L'effet éliciteur direct de ces fractions a été analysé sur des cultures de cellules de Tabac BY.
Cinq marqueurs des réactions de défense ont été testés indépendamment, à savoir: - l'alcalinisation du milieu de culture (réponse précoce couramment observée lorsque les plantes sont incubées en présence d'éliciteurs oligosaccharidiques), - les niveaux d'activité "phénylammonia lyase" (PAL) qui est une enzyme clé pour la synthèse des phytoalexines chez les plantes, - les niveaux d'activité 0-méthyl transférase (OMT) qui est une enzyme impliquée dans la synthèse de lignine, - les niveaux d'activité lipoxygénase (LOX) qui est une enzyme impliquée dans la génération de jasmonate de méthyle, un élément des cascades de signalisation aboutissant à l'activation de gènes de défense et - les teneurs en acide salicylique (SA) qui est un autre messager secondaire impliqué dans les réactions de défense.
La fraction 127, administrée à une dose de 200 mg/1, induit une alcalinisation du milieu de culture des cellules de tabac de 1 à 1,5 unités pH. Par rapport aux cellules non traitées, les activités PAL et OMT sont stimulées respectivement d'un facteur 50 à 600 et 2,0 à 2,8, entre 4 heures et 8 heures après l'addition de 127 au milieu de culture.
L'activité LOX, mesurée 18 heures après l'addition de 127 à la dose de 200 mg/1 est 7 fois plus importante que dans les cellules témoins. De même, 3 heures après le début du traitement, les teneurs en acide salicylique sont 70 fois plus importantes que dans les cellules non traitées.
Des résultats analogues ont été observés avec la fraction 125. On note toutefois une stimulation plus forte
de l'activité LOX, jusqu'à un facteur multiplicatif de 55 par rapport aux cellules témoins.
La figure 3 illustre l'influence de la fraction 125 sur la stimulation de l'activité PAL dans les cellules de tabac BY ; montre la variation de l'activité exprimée en pico-katal par g (pKat/g) de masse fraîche de suspension cellulaire en fonction du temps exprimé en heures pour trois concentrations, à savoir 200 mg/1, 50 mg/1 et 10 mg/1 et pour un témoin.
L'examen de la figure 3 montre que des concentrations de 10 mg/1 sont suffisantes pour déceler une stimulation significative par rapport aux cellules témoins non élicitées et on observe une saturation de la réponse pour les concentrations supérieures à 50 mg/1.
images de cette source lumineuse secondaire.
De façon classique, pour satisfaire à la fonction optique qui lui est dévolue, le cache ou écran utilisé dans de tels dispositifs est réalisé en tôle d'aspect
neutre.
La présente invention a pour objet de perfectionner ce type de dispositif d'éclairage ou de signalisation connu quant à l'aspect qu'il peut présenter, en particulier en relation avec la carrosserie avoisinante
En particulier, les considérations de style deviennent de nos jours une préoccupation majeure en matière de conception d'équipements automobiles et en particulier de projecteurs ou de feux de signalisation, et la présente invention vise, sans altérer les qualités optiques de ces projecteurs et de ces feux, d'offrir au concepteur de nouvelles possibilités d'intégration
esthétique dans le véhicule.
Ainsi l'invention propose un dispositif d'éclairage ou de signalisation pour véhicule automobile, comprenant une source lumineuse apte à coopérer avec un miroir pour engendrer une tache lumineuse concentrée en un emplacement donné, un élément opaque situé au voisinage dudit emplacement donné et apte à modeler ladite tache lumineuse, et un élément optique apte à coopérer avec la tache lumineuse ainsi modelée pour former un faisceau d'éclairage ou de signalisation, dispositif caractérisé en ce qu'une face dudit élément opaque exposée audit
élément optique est colorée.
Des aspects préférés, mais non limitatifs, du dispositif selon l'invention sont les suivants: - ledit élément opaque est un cache apte à modeler la tache lumineuse selon une coupure de faisceau prédéfinie, et en ce que ledit élément optique est une lentille. - ledit cache est situé au-dessous de la tache
- ledit élément opaque est un masque apte à modeler la tache lumineuse pour lui donner au moins un bord net, et ledit élément optique est un miroir de formation de faisceau apte à coopérer avec ladite tache lumineuse à
bord net.
- le masque s'étend sensiblement horizontalement
au-dessus du miroir de formation de faisceau.
- le masque s'étend en avant de la tache lumineuse.
En l'absence de moyens pour empêcher la pollution du compartiment liquide Cl par le produit SαII de la réaction impliquant SII comme substrat et Eα comme enzyme ou pour compléter l'action de ces moyens, il est prévu une première variante au procédé selon l'invention dans laquelle: on met en oeuvre au moins une membrane poreuse comportant sur et/ou dans sa face F1 en regard de Cl, au moins une enzyme Ess apte à catalyser la réaction de transformation du soluté-produit primaire S, issu de la diffusion au travers de la membrane de Sa in de C11 vers Cl en soluté-produit secondaire Sss, étant de préférence l'enzyme inverse de E" de sorte que SssI = = on prévoit une mise en mouvement des liquides de Cl et C11 en ménageant une couche de diffusion dl, d11 non-turbulente connexe à chaque face Fl, F", et en ajustant les épaisseurs edI et edII de ces couches de telle sorte que: * 0,1.em # edI/ edII # 10.em, * de préférence 0,5.em S edîl edII on fixe des conditions opératoires propices à la transformation enzymatique par Ess de SαI en SssI, et, corrélativement, dans le cas où = S, la diffusion de SssI de Cl vers CII, au travers de la membrane, sous l'effet, notamment, d'un pompage enzymatique résultant induit par la réaction
On est donc ici en présence d'une membrane poreuse séparant Cl et CII et porteuse sur chacune de ses faces F1 et FII d'enzymes, de préférence réversibles, Ess et Eα respectivement. La pompe enzymatique ainsi équipée de moyens enzymatiques suplémentaires, permet la retransformation des métabolites SαIrésultant du transfert des métabolites SαII de C11 vers Cl Le métabolite S, retransformé en SI dans Cl peut dès lors rejoindre le flux de transfert de S de Cl vers C" au travers de la membrane.
Conformément à l'invention, il pourrait être envisagé de fixer Ess sur un autre support que la face F1 de la membrane. Ess pourrait ainsi être portée par une membrane annexe et/ou sur tout autre support solide dispersé ou non dans Cl.
Selon une deuxième variante du procédé selon l'invention: . on fait intervenir dans CII; au moins une enzyme E apte à catalyser la réaction de transformation du soluté Sa en soluté Su, et on fixe des conditions opératoires propices au déroulement de cette transformation
Dans cette deuxième variante, on élimine le métabolite SαOO au fur et à mesure de sa formation, pour enrichir encore CII en soluté Su. Ce faisant, on accroît encore l'écart de concentration AS = [S"]-[Sl]. Cela confirme si il en était besoin que le pompe enzymatique selon l'invention fonctionne en générant ce AS et en le maintenant.
Il ressort de la description ci-dessus qu'il importe conformément à l'invention de prévoir une couche de diffusion dl, d11 non-turbulente attenante à chaque face FI, FII de la ou des membranes, surtout dès lors que la face considérée est porteuse d'une enzyme constitutive de la pompe enzymatique.
Les différences entre les taux d'apparition et de disparition du soluté S dans les compartiments Cl, CII, de part et d'autre de la membrane, dépend notamment du bon fonctionnement de la pompe enzymatique et donc en partie des épaisseurs des couches de diffusion non turbulentes, mais également pour une autre part des volumes des compartiments Cl et Cx. C'est ainsi que le volume Vu de CII est de préférence supérieur au volume VI de Cl. Avantageusement le ratio Vn(V1 est le plus grand possible de façon à faciliter la cinétique du transport.
Pour que les transformations enzymatiques et interviennent au voisinage de chacune des faces FI, FII de la membrane, il est non seulement important de prévoir les couches de diffusion d1 et du évoquées ci-dessus, mais également de mettre en place des conditions opératoires optimales, notamment de pH et de température, qui seront détaillés infra.
S'agissant des couches de diffusion, le réglage des conditions d'agitation, donc des épaisseurs Edl et Ed" des couches de de diffusion non turbulentes d1 et dn, peut être effectué en s'inspirant de l'article de BARDELETTI, G., B. MAISTERRENA and P.
R. COULET, 1985 "Boundary layer affect on product flux-splitting in an immobilizedensyme membrane system"; J. Membrane Sci. 24; 185-296.
Selon une caractéristique préférée de l'invention, Ed1, EdII sont comprises entre 50 et 500 micromètres, selon les conditions hydrodynamiques imposées.
La deuxième variante correspond au mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, qui cumule les avantages d'un système de pompage enzymatique comprenant deux enzymes réversibles fixées, respectivement, l'une et l'autre sur les faces opposées d'une membrane poreuse de diffusion et une troisième enzyme active dans le compartiment C11 destinée à s'enrichir en soluté S diffusant au travers de la membrane. Cette troisième enzyme Es est, de préférence, (tout comme Ess) l'enzyme inverse de l'enzyme E de Cn.
L'enzyme E8 est avantageusement contenue dans C11 sur un autre support que la face FII de la membrane. E8 peut ainsi être, par exemple, fixée sur une membrane annexe ou tout autre support convenable baignant dans C11 ou bien encore être dispersée dans Cn.
La pompe enzymatique selon l'invention a une action de promotion de la diffusion du soluté S au travers de la membrane. Cette action passe par la création et le maintien d'un gradient de concentration AS = [Slll-[Sl] > 0 de part et d'autre de la membrane.
La retransformation dans Cl et C" des métabolites enzymatiques issus des réactions enzymatiques avec Eα et Ess, en solutés Si et/ou S, optimise l'effet du pompage. On peut encore compléter cela en conférant à la membrane un effet de clapet par rapport aux métabolites SαII produits dans C, pour empêcher ces derniers de rediffuser dans Cl.
Le résultat du pompage enzymatique selon l'invention est le transfert de S, de Cl dans Cll. Une fois ce résultat atteint il est aisé de récupérer SII à des fins d'élimination ou de valorisation.
CAC CAG GCT GAA AAA ACA GAA CGA GAG AAT CGG CTT AAA GAG TTT TAC 823 His Gln Ala Glu Lys Thr Glu Arg Glu Asn Arg Leu Lys Glu Phe Tyr ACC AGG GAG TAT GAA AAG CTT CGG GAC ACT TAC ATT GAA GAA GCA GAG 871 Thr Arg Glu Tyr Glu Lys Leu Arg Asp Thr Tyr Ile Glu Glu Ala Glu AAG TAC AAA ATG CAA TTG CAA GAG CAG TTT GAC AAC TTA AAT GCG CAT 919 Lys Tyr Lys Met Gln Leu Gln Glu Gln Phe Asp Asn Leu Asn Ala His GAA ACC TCT AAG TTG GAA ATT GAA GCT AGC CAC TCA GAG AAA CTT GAA 967 Glu Thr Ser Lys Leu Glu Ile Glu Ala Ser His Ser Glu Lys Leu Glu TTG CTA AAG AAG GCC TAT GAA GCC TCC CTT TCA GAA ATT AAG AAA GGC 1015 Leu Leu Lys Lys Ala Tyr Glu Ala Ser Leu Ser Glu Ile Lys Lys Gly CAT GAA ATA GAA AAG AAA TCG CTT GAA GAT TTA CTT TCT GAG AAG CAG 1063 His Glu Ile Glu Lys Lys Ser Leu Glu Asp Leu Leu Ser Glu Lys Gln GAA TCG CTA GAG AAG CAA ATC AAT GAT CTG AAG AGT GAA AAT GAT GCT 1111 Glu Ser Leu Glu Lys Gln Ile Asn Asp Leu Lys Ser Glu Asn Asp Ala TTA AAT GAA AAA TTG AAA TCA GAA GAA CAA AAA AGA AGA GCA AGA GAA 1159 Leu Asn Glu Lys Leu Lys Ser Glu Glu Gln Lys Arg Arg Ala Arg Glu AAA GCA AAT TTG AAA AAT CCT CAG ATC ATG TAT CTA GAA CAG GAG TTA 1207 Lys Ala Asn Leu Lys Asn Pro Gln Ile Met Tyr Leu Glu Gln Glu Leu GAA AGC CTG AAA GCT GTG TTA GAG ATC AAG AAT GAG AAA CTG CAT CAA 1255 Glu Ser Leu Lys Ala Val Leu Glu Ile Lys Asn Glu Lys Leu His Gln CAG GAC ATC AAG TTA ATG AAA ATG GAG AAA CTG GTG GAC AAC AAC ACA 1303 Gln Asp Ile Lys Leu Met Lys Met Glu Lys Leu Val Asp Asn Asn Thr GCA TTG GTT GAC AAA TTG AAG CGT TTC CAG CAG GAG AAT GAA GAA TTG 1351 Ala Leu Val Asp Lys Leu Lys Arg Phe Gln Gln Glu Asn Glu Glu Leu AAA GCT CGG ATG GAC AAG CAC ATG GCA ATC TCA AGG CAG CTT TCC ACG 1399 Lys Ala Arg Met Asp Lys His Met Ala Ile Ser Arg Gln Leu Ser Thr GAG CAG GCT GTT CTG CAA GAG TCG CTG GAG AAG GAG TCG AAA GTC AAC 1447 Glu Gln Ala Val Leu Gln Glu Ser Leu Glu Lys Glu Ser Lys Val Asn AAG CGA CTC TCT ATG GAA AAC GAG GAG CTT CTG TGG AAA CTG CAC AAT 1495 Lys Arg Leu Ser Met Glu Asn Glu Glu Leu Leu Trp Lys Leu His Asn GGG GAC CTG TGT AGC CCC AAG AGA TCC CCC ACA TCC TCC GCC ATC CCT 1543 Gly Asp Leu Cys Ser Pro Lys Arg Ser Pro Thr Ser Ser Ala Ile Pro TTG CAG TCA CCA AGG AAT TCG GGC TCC TTC CCT AGC CCC AGC ATT TCA 1591 Leu Gln Ser Pro Arg Asn Ser Gly Ser Phe Pro Ser Pro Ser Ile Ser CCC AGA TGA CACGTCCCCA AAGTCCACAG ACTCTCTGAA AGCATTTTGA 1640 Pro Arg * TGCAGGTCTG CAGGACTGAC CCCAAGGAGG AACGTGGGCA CAAGAGGTAT ATCAGCACAC 1700
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Glu Lys Ala Arg Asn Glu Leu Gln Thr Val Tyr Glu Ala Phe Val Gln 145 150 155 160 Gln His Gln Ala Glu Lys Thr Glu Arg Glu Asn Arg Leu Lys Glu Phe 165 170 175 Tyr Thr Arg Glu Tyr Glu Lys Leu Arg Asp Thr Tyr Ile Glu Glu Ala 180 185 190 Glu Lys Tyr Lys Met Gln Leu Gln Glu Gln Phe Asp Asn Leu Asn Ala 195 200 205 His Glu Thr Ser Lys Leu Glu Ile Glu Ala Ser His Ser Glu Lys Leu 210 215 220 Glu Leu Leu Lys Lys Ala Tyr Glu Ala Ser Leu Ser Glu Ile Lys Lys 225 230 235 240 Gly His Glu Ile Glu Lys Lys Ser Leu Glu Asp Leu Leu Ser Glu Lys 245 250 255 Gln Glu Ser Leu Glu Lys Gln Ile Asn Asp Leu Lys Ser Glu Asn Asp 260 265 270 Ala Leu Asn Glu Lys Leu Lys Ser Glu Glu Gln Lys Arg Arg Ala Arg 275 280 285 Glu Lys Ala Asn Leu Lys Asn Pro Gln Ile Met Tyr Leu Glu Gln Glu 290 295 300 Leu Glu Ser Leu Lys Ala Val Leu Glu Ile Lys Asn Glu Lys Leu His 305 310 315 320 Gln Gln Asp Ile Lys Leu Met Lys Met Glu Lys Leu Val Asp Asn Asn 325 330 335 Thr Ala Leu Val Asp Lys Leu Lys Arg Phe Gln Gln Glu Asn Glu Glu 340 345 350 Leu Lys Ala Arg Met Asp Lys His Met Ala Ile Ser Arg Gln Leu Ser 355 360 365 Thr Glu Gln Ala Val Leu Gln Glu Ser Leu Glu Lys Glu Ser Lys Val 370 375 380 Asn Lys Arg Leu Ser Met Glu Asn Glu Glu Leu Leu Trp Lys Leu His 385 390 395 400 Asn Gly Asp Leu Cys Ser Pro Lys Arg Ser Pro Thr Ser Ser Ala Ile 405 410 415 Pro Leu Gln Ser Pro Arg Asn Ser Gly Ser Phe Pro Ser Pro Ser Ile 420 425 430