INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chacune des parties 22 de formage de rainure de voie présente, formées sur sa face opposée, des parties bulbeuses en arc 23 qui s'étendent depuis leur extrémité supérieure vers un point intermédiaire de leur longueur. La position radiale des parties 23 bulbeuses en arc est située entre la partie 21 de formage de surface sphérique et la partie 22 de formage de rainure de voie, tandis que la position axiale des parties 23 est disposée sur une face supérieure ou une face plus profonde par rapport à la position intermédiaire de la longueur des parties 23 qui est adjacente à leur extrémité.
Mais, après la compensation des écarts de fréquence entre porteuses, la corrélation par les symboles conjugués reçus (et, aussi, la sommation sur l'ensemble des symboles d'une même ligne), De peut être considérée comme une période de récurrence effective. Par contre, dans les signaux électromagnétiques COFDM transmis, on ne peut pas identifier des instants précis qui marqueraient la périodicité des périodes de récurrence ainsi définies; en d'autres termes, il n'apparaît pas une véritable périodicité de durée De dans les signaux émis.
I1 faut noter que les opérateurs précédents ne sont pas permutables. Il y a lieu d'abord d'identifier les cases Doppler, avec les changements de fréquence requis, ensuite de procéder à la compression distance, et enfin de réaliser l'intégration Doppler cohérente.
En résumé, on prend le signal direct issu de l'un des émetteurs comme référence. Après prise en compte des compo santes Doppler liées au mouvement d'un mobile qui rétrodiffuse les émissions du même émetteur, on obtient un signal temporel issu de la rétrodiffusion, comparable au signal direct. L'information d'écart temporel obtenue désigne un ellipsoïde sur lequel se trouve le mobile considéré.
Selon un autre aspect de la présente invention, un étage 70 reçoit les sorties de toutes les voies issues des différents éléments d'antenne. Cet étage réalise une formation de faisceaux adaptative par le calcul, qui permet donc d'identifier des "cases angulaires" dans lesquelles se trouvent les signaux correspondant effectivement à des mobiles, à partir de l'antenne réseau, en bénéficiant de la sélectivité angulaire que procure celle-ci.
L'ajout de ces cases angulaires permet de passer des ellipsoïdes (informations de distance seules) à des tronçons d'ellipsoïdes, délimités par les informations angulaires acquises. Toutefois, dans les cas où une détection bidimensionnelle suffirait (sans l'altitude), il serait possible de traiter l'intersection des ellipsoïdes avec une surface de référence: sol, géoïde, ou leurs dérivés.
La poursuite position/vitesse fournit aussi des indications essentielles pour mieux déterminer la position des mobiles sur ces ellipsoïdes ou tronçons d'ellipsoïdes.
Ainsi, l'étage 80 permet de réaliser un Traitement à Fausse Alarme Constante (TFAC), de principe connu, qui permet d'extraire des "plots" (données sur le ou les mobiles M) relativement au bruit ambiant.
Un étage 90 va ensuite permettre, par fusion des données multi-statiques, de lever d'éventuelles ambiguïtés correspondantes, de déterminer des plots effectifs où se trouvent les mobiles, cette fois sous la forme d'un repérage spatial absolu en distance et vitesse. En d'autres termes, chacun de ces plots pourra être associé à un vecteur d'état position/ vitesse, qu'il est ensuite possible de pister ou poursuivre, de manière connue.
Ce lever d'ambiguïtés s'effectuera par association des plots bruts détectés et traitements de vraisemblance en position et en vitesse relative (dits "Multi Hypothesis Tracking", et/ou brevet publié FR-A-2 709 184). En effet, les émissions sont identiques. L'énergie par symbole est insuffisante pour que l'on puisse identifier l'émetteur à partir des signaux diffractés par les mobiles. Les plots détectés sont donc a priori indifférenciés dans les récepteurs du point de vue de l'émetteur origine.
La distinction entre les émetteurs sources des plots radar s'effectue donc pour une part en utilisant la directivité du réseau d'antennes de réception, pour l'autre part d'après les décalages temporels et Doppler des signaux diffractés par les mobiles, que l'on pourra pister.
La directivité de l'antenne-réseau est naturellement appréciée en tenant compte de sa forme.
Ainsi, un traitement d'association temporel ordonné (par exemple par écart temporel croissant par rapport au trajet direct d'un émetteur donné dans un récepteur donné), incluant les dernières hypothèses de position, et la vraisemblance associée des mesures de vitesse relative, permet une levée d'ambiguïté et l'accès à des "plots extraits".
La figure 8 explicite un exemple simplifié de succession des échos dans le temps, qui progresse de gauche à droite. Les trois lignes de cette figure 8 concernent, de haut en bas, les récepteurs R12, R13 et R23. Les signaux émis sont distingués en bas par un triangle pointe vers le haut; les trajets directs reçus sont distingués en haut par un triangle pointe vers le bas ; les échos (toutes cases Doppler confondues) sont distingués par un trait vertical brisé. On suppose, en To, une synchronisation parfaite des émetteurs (il suffirait que les écarts temporels des émetteurs par rapport à cette synchronisation parfaite soient connus).
Chaque récepteur, sachant où il se trouve, identifie sans erreur les réceptions sur trajet direct.
R12 reçoit d'abord le trajet direct El-R12 de l'émetteur El, puis celui E2-R12 de E2; suivent un premier écho R12(u,1) du à l'action Eu-M(1)-R12 d'un émetteur sur un mobile M(1), et un second écho R12(v,2) de la forme Ev-M(2)-R12 ; vient enfin le trajet direct E3-R12.
R13 reçoit d'abord les trajets directs Elle13, puis E3-R13 suit un écho R13(w,3) de la forme Ew-M(3)-R13 ; vient enfin le trajet direct E2-R13.
galbée.
- le support isolant présente au repos une forme intermédiaire entre une forme plane et sa forme galbée, et est monté dans le boîtier dans un état contraint lui
donnant ladite forme galbée.
- la plaque optique est essentiellement plane au repos et montée dans le feu dans un état contraint lui
- la plaque optique présente au repos sa forme galbée. - les aménagements optiques comprennent des lentilles focalisées au voisinage des sources respectives, et les axes optiques des lentilles sont, du centre vers les bords de la plaque, décalés angulairement
de façon progressive.
- les axes optiques sont décalés angulairement vers l'extérieur pour engendrer des parties de faisceau qui divergent. - l'étalement du faisceau de signalisation dans une direction horizontale ou verticale est réalisé par la combinaison desdites lentilles d'axes progressivement
décalés et d'aménagements optiques prévus sur la glace.
- l'étalement du faisceau de signalisation dans une direction horizontale ou verticale est réalisé seulement
par lesdites lentilles d'axes progressivement décalés.
- la plaque optique présente une pluralité de zones généralement planes et étagées les unes par rapport aux autres de manière à conférer à ladite plaque optique sa
forme galbée.
- lesdites zones généralement planes sont constituées chacune par des aménagements optiques associés respectivement à chacune des sources lumineuses, la largeur desdites zones étant sensiblement égale à la
distance entre deux sources lumineuses voisines.
- lesdits aménagements optiques consistent en des
Dans ces conditions, la conversion du 3,4-dibromotétrahydrofuranne a été de 100 % avec une sélectivité de 65 % en furanne et de 35 % en 3-bromo-2,5-dihydrofuranne.
EXEMPLES 5 A 8 Dans un réacteur de 500 ml, équipé d'une agitation, d'une ampoule de coulée, d'un thermocouple et d'un réfrigérant dans lequel circule de l'eau à 15 C, et chauffé au moyen d'un bain d'huile thermostaté, on a introduit 185 g de cyclohexane (exemples 5 et 6) ou de méthanol (exemples 7 et 8), 0,36 mole d'hydroxyde de sodium (exemples 6 et 8) ou de méthylate de sodium (exemples 5 et 7) et, sauf pour l'exemple 8,6 mmoles de bromure de tétrabutylammonium (5 % molaire par rapport au 3,4-dibromotétrahydrofuranne).
On a ensuite ajouté goutte à goutte, sous agitation, 0,12 mole de 3,4-dibromotétrahydrofuranne sous forme d'une solution à 64,2 % dans le cyclohexane. Le mélange réactionnel a alors été chauffé et maintenu à reflux pendant 5 heures, puis refroidi.
Pour hydrolyser la base en excès, on a ensuite ajouté de l'eau goutte à goutte et en refroidissant (exemples 5 à 7).
La phase organique a été analysée par chromatographie gazeuse et les ions bromure, présents dans la phase aqueuse (exemples 5 à 7) ou dans le mélange réactionnel (exemple 8) ont été dosés par potentiométrie.
Les résultats sont rassemblés dans le tableau suivant.
Exem-Solvant Temp. TBAB* Base Conversion S61ectivit6 (%) pie ( C) (%) (%) Furanne 3-bromo-2, 5 dihydrofuranne|| 5 cyclohexane 67 5 CH30Na 50 31 69 6"75 5 NaOH 36 19 73 7 méthanol 65 5 CH3ONa 15 71 29 8 60 0 NaOH 64 77 23 * TBAB = Bromure de tétrabutylammonium.
EXEMPLE 9 On a opéré comme à l'exemple 5 mais en remplaçant le méthylate de sodium par la mme quantité molaire de t-butylate de sodium et en utilisant seule- ment 1,2 mmole de TBAB (1 % molaire par rapport au 3,4-dibromotétrahydrofuranne).
Dans ces conditions, la conversion du 3,4-dibromotétrahydrofuranne a été de 100 % avec une sélectivité de 18 % en furanne de 82 % en 3-bromo-2,5-dihydrofuranne.
Conversion profonde jumelant la démétallisation et la conversion de Bruts, Résidus ou Huiles lourdes en Liquides légers, à l'aide de composés oxygénés purs ou impurs (H20,C02 ,CO,accompagnés de H2,N2 SH2 etc..) IL est bien connu que tous les procédés de raffinage laissent des résidus lourds,peu fusibles ou solides, qui trouvent peu d'utilisateurs et peu de débouchés.
IL est aussi bien connu que les forages pétroliers tombent souvent sur des gisements qui donnent des Bruts caractérisés par une très forte densité et une très forte viscosité , difficiles à transporter tels quels.
Ces Bruts sont aussi caractérisés par une forte teneur en métaux tels que Nickel et Vanadium ,des sédiments et boues ,du soufre, du sel pour ne citer que les principales impuretés , qui sont autant de poisons pour tout catalyseur possible.
De plus, quoique l'on fasse ,il est impossible d'éviter totalement les dépôts de ces composants sur tout ce qui rentre en contact avec ces bruts.
On comprend ainsi que si on fait appel à un quelconque catalyseur, toute sa surface ,tous ses pores sont rapidement recouverts et que le catalyseur devient totalement mort : il ne fait alors qu'occuper de la place dans le réacteur ,risquant même de le boucher s'il y a agglonération des grains de catalyseur par le ciment que constituent les sédiments ,le nickel ,la vanadium, les asphaltes ,le carbone produit etc..
On connait des procédés tels que FCC qui essayent de s'accommoder des dépôts de carbone en les brûlant dans un régénérateur ,mais ceci exige une circulation complexe du catalyseur entre le réacteur et le régénérateur. De plus, la circulation du dit catalyseur crée d'épineux problèmes d'érosion tant en usure du matériel lui-même qui arrive parfois à être perforé ,que du catalyseur qui étant usé donne des poussières dangereuses pour tout être humain et qu'aucun filtre aussi volumineux et perfectioné soit-il, n'arrive à arrêter.
Par suite de toutes les contraintes rencontrées et des compromis à faire ,de fait, ce type d'unité ne peut traiter que des distallats sous vide c'est-àdire en supprimant de la charge les résidus sous vide dans lesquels se concentrent les métaux,sédiments etc..
La précision nécessaire sur la phase de l'onde d' éclairage est de l'ordre d'une dizaine de degrés, ce qui se traduit par une précision de l'ordre de #/10 sur le chemin optique, soit environ 50 nm pour un laser HeNe. Cette précision ne peut pas être atteinte par des moyens mécaniques simples comme ceux proposés par [Turpin].
Dans le , une sous-représentation fréquentielle bidimensionnelle est obtenue à partir de chaque position de l'ensemble émetteur-objet-récepteur en déterminant la représentation fréquentielle de l'onde issue de l'objet et parvenant au récepteur et en la translatant d'un vecteur -fe. Une sousreprésentation fréquentielle peut également être obtenue en regroupant plusieurs de ces sous-représentations fréquentielles bidimensionnelles obtenues par exemple lorsque l'objet est déplacé, l'onde d'éclairage et le récepteur restant fixes. Une variation non contrôlée de la phase de l'onde d'éclairage se traduit par une variation globale de la phase de la sous-représentation fréquentielle correspondante, ce qui empêche une superposition correcte de cette sous-représentation aux autres sous-représentations.
3. 3.1. Dans le Dans le le est résolu par la méthode généralement utilisée dans les radars à ouverture synthétique, c'est-à-dire en utilisant un émetteur et un récepteur fixes l'un par rapport à l'autre.
3. 3.2. Selon l'invention Compte tenu des considérations développées en 3. 2. et en 3. 3., et en supposant le résolu, la résolution du et/ou du se réduit donc à la connaissance de la phase de chaque sous-représentation de l'objet. L'invention a pour objectif de résoudre le dans le cas ou la direction de l'onde d'éclairage est variable dans un repère lié au récepteur, cas dans lequel les systèmes décrits par [Turpin] ne sont pas fonctionnels.
Selon l'invention, le microscope comporte au moins l'un des deux groupes de moyens (i) ou (ii): (i) - des moyens actifs ou passifs pour contrôler les différences de phase entre les ondes d'éclairage et les ondes de référence de manière à ce que, sur chaque capteur et pour chaque onde d'éclairage, la différence de phase entre l'onde d'éclairage et l'onde de référence utilisée sur ledit capteur ait une valeur préétablie.
(ii)- des moyens pour générer, à partir d'un ou plusieurs desdits enregistrements de figures d'interférences, des sous-représentations de l'objet observé, et des moyens pour déterminer les écarts de phase entre des sous-représentations de l'objet observé.
Diverses combinaisons des aspects (i) et (ii) peuvent être réalisées: - version décrite en 7.17.2. : écarts de phase sont déterminés à chaque acquisition. Il s'agit donc de moyens selon (ii) seulement.
- version décrite en 7.18.1. Les écarts de phase ont été mesurés dans une phase préliminaire, par une méthode selon (ii). Les écarts de phase sont alors connus lors de l'acquisition des données et n'ont pas à être à nouveau mesurés. Dans la phase d'acquisition proprement dite, des moyens selon (i) sont donc utilisés, mais sont complétés par des moyens selon (ii) lorsqu'il est nécessaire de compenser les vibrations. Les moyens selon (i) sont içi des moyens passifs, en ce que les écarts de phase sont prédéterminés mais ne sont pas modifiés activement par un système extérieur.
- version décrite en 7. 18.7. Les écarts de phase sont nuls et aucune compensation algorithmique n'est effectuée après l'acquisition. Il s'agit d'une méthode selon (i), mais là aussi une méthode selon (ii) a été utilisée dans une phase préliminaire. Les moyens selon (i) sont içi des moyens actifs, en ce qu'un système externe de décalage de phase est utilisés pour contrôler ces écarts.
- versions décrite en 8. 6. et en 9.20 : écarts de phase sont nuls et donc prédéterminés. Il s'agit de moyens selon (i) seulement. Ces moyens sont passifs.
Le microscope selon le mode de réalisation 4, moyennant le réglage défini en 8. 6., peut fonctionner au choix dans des configurations employant les moyens (i) ou (ii) séparément ou associés, et différant entre elles uniquement par les algorithmes de contrôle et de calcul employés. Il en est de même du système selon le mode de réalisation 5.
Les moyens selon (ii) peuvent éventuellement être employés dans une phase préliminaire et en l'abscence d'objet. Ils permettent d'obtenir les écarts de phase entre des représentations d'une partie
délimitée de l'espace, partie qui peut être occupée par un objet ou qui peut être vide, auquel cas sa représentation tridimensionnelle, et donc ses sous-représentations, sont ponctuelles.
Les moyens (i) et (ii) recouvrent en fait une seule notion, à savoir que le microscope comporte des moyens permettant de déterminer le décalage de phase affectant chaque image acquise, que ce soit du fait d'un contrôle actif des faisceaux d'éclairage ou de référence, de réglages préliminaires effectués, ou de l'utilisation d'algorithmes permettant le calcul à posteriori de ces écarts de phase à partir des données enregistrées.
Le calcul de la représentation tridimensionnelle de l'objet n'implique pas nécessairement la détermination de la valeur complexe de l'onde reçue sur chaque surface de réception pour un éclairage donné. Par exemple si la variante décrite en 7. 18.6. est utilisée, seules des valeurs réelles correspondant à peu près à la partie réelle de la valeur complexe de ladite onde sont utilisées. Si la méthode décrite en 7. 18.5. est utilisée, la valeur complexe de l'onde reçue sur la surface de réception n'est pas non plus déterminée.
3. 4. Solution du Pour résoudre le il est nécessaire de connaître: - la position angulaire du récepteur par rapport à l'objet.
Analyse Statistique - test T - SPUTUM Comparaison de Sputum avant et après prise de médicament
Patients (n) Jour 0 6ème jour d = (x2 - x1) d (x2 - Moy. x1) (x2 - Moy. x2) (x1) (x2) 1 4 1 - 3 9 0,018 0,071 2 4 1 - 3 9 0,018 0,071 3 4 2 - 2 4 0,018 0,538 4 4 2 - 2 4 0,018 0,538 5 4 2 - 2 4 0,018 0,538 6 4 2 - 2 4 0,018 0,538 7 4 1 - 3 9 0,018 0,071 8 4 1 - 3 9 0,018 0,071 9 4 1 - 3 9 0,018 0,071 10 4 2 - 2 4 0,018 0,538 11 4 1 - 3 9 0,018 0,071 12 4 2 - 2 4 0,018 0,538 13 4 0 - 4 16 0,018 1,604 14 3 1 - 2 4 0,751 0,071 15 3 0 - 3 9 0,751 1,604 3,87 1,27 - 39 107 1,733 6,933 Hypothèse (Ho) Après prise de médicament, il n'y a aucune réduction significative.
Résultat 1 : Plus cohérent (moins d'uniformité) en sputum avant prise de médicament. 2.
Moins cohérent (plus d'uniformité) après prise de médicament Moyenne = Somme d/n - 2,6ut (Moyenne)2 6,760 SD 0,34 0,680 s 0,632 CV 8,79 53,67 Cal t - 15,922 Valeur de tableau de 2,1448 à to.o, à 14 d.f.
Patients (n) Evaluation de Médicament Placebo sputum Médicament Placebo x1 - Moy. (x1 - Moy.) x2 - Moy. (x2 - Moy.) (x1) (x2) 1 1 1 - 0,27 0,071 - 1,47 2,151 2 1 2 - 0,27 0,071 - 0,47 0,218 3 2 2 0,73 0,538 - 0,47 0,218 4 2 2 0,73 0,538 - 0,47 0,218 5 2 2 0,73 0,538 - 0,47 0,218 6 2 1 0,73 0,538 - 1,47 2,151 7 1 2 - 0,27 0,071 - 0,47 0,218 8 1 2 - 0,27 0,071 - 0,47 0,218 9 1 2 - 0,27 0,071 - 0,47 0,218 10 2 3 0,73 0,538 0,53 0,284 11 1 2 - 0,27 0,071 - 0,47 0,218 12 2 4 0,73 0,538 1,53 2,351 13 0 4 - 1,27 1,604 1,53 2,351 14 1 4 - 0,27 0,071 1,53 2,351 15 0 4 - 1,27 1,604 1,53 2,351 1,27 2,47 6,933 15,733 Hypothèse (H0) : Après prise de médicament, il n'y a aucune différence significative entre le médicament et le placebo.
Résultat 1 : Moins cohérent en qualité de sputum dans le groupe de médicament. 2. Plus cohérent dans le placebo. s 0,900 SD 0,680 1,024 Valeur de Cal t - 3,653 CV 53,674 41,520 Valeur de tableau de 2,0484 à topos à 28 d.f.
Conclusion : Il y a moins d'uniformité de qualité de sputum entre les patients du groupe prenant le médicament en prenant en compte la consommation de médicament alors qu'il y a une plus grande uniformité parmi les patients du groupe prenant le placebo.
Analyse Statistique - test T - RALES Comparaison des Râles avant et après prise de médicament
Patients (n) Jour 0 6ème jour d = (x2 - x1) d (x2 - Moy. x1) (x2 - Moy. x2) (xl) chez 1 0 0 0 0 6,418 0,640 2 2 1 - 1 1 0,284 0,040 3 3 1 - 2 4 0,218 0,040 4 3 1 - 2 4 0,218 0,040 5 3 1 - 2 4 0,218 0,040 6 3 1 - 2 4 0,218 0,040 7 3 1 - 2 4 0,218 0,040 8 3 1 - 2 4 0,218 0,040 9 3 1 - 2 4 0,218 0,040 10 3 1 - 2 4 0,218 0,040 11 3 1 - 2 4 0,218 0,040 12 3 1 - 2 4 0,218 0,040 13 1 0 - 1 1 2,351 0,640 14 2 1 - 1 1 0,284 0,040 15 3 0 - 3 9 0,218 0,640 2,53 0,80 - 26 52 11,733 2,400 Hypothèse (H0) : Après prise de médicament, il n'y a aucune réduction significative.
fragmentaire un phare selon un deuxième exemple de réalisa-
tion. La construction de base du phare, avec son réflecteur , sa source de lumière 12, sa lentille 16 et son écran 26, demeure inchangée par rapport à celle du premier exemple de réalisation. Dans le cas du phare selon le deuxième exemple de réalisation, on prévoit aussi l'élément 50 qui entoure la lentille 16 au moins sur une partie de son pourtour, qui est constitué sous la forme d'une lentille de Fresnel, et qui
présente des profils optiques 52 concentriques en forme d'an-
neaux pouvant être disposés sur le côté de l'élément 50 qui
est tourné dans le sens opposé au sens de sortie 14 de la lu-
mière, ou dans le sens de sortie 14 de la lumière. L'élément
présente seulement les profils optiques 52 pour la forma-
tion d'une lentille de Fresnel, l'autre côté de l'élément 50 pouvant être constitué de façon lisse. Dans le sens de sortie de la lumière 14 vers l'élément 50, on a disposé une glace transparente 53 qui s'étend sur au moins une partie du trajet des rayons de la lumière qui passe à travers l'élément 50. La glace 53 présente au moins localement des profils optiques 54 qui correspondent, quant à leur mode d'action, aux autres profils optiques 44 de l'élément 40 selon le premier exemple
de réalisation, et par lesquels la lumière qui passe à tra-
vers l'élément 50, est déviée vers le haut de telle sorte que celle-ci éclaire l'écran de mesure 80 comme on l'a expliqué
ci-dessus dans la zone 88.
Les profils optiques 54 peuvent être disposés sur le côté de la glace 53 qui est tourné en sens opposé du sens de sortie 14 de la lumière, ou dans le sens de sortie 14 de
la lumière. La glace 53 peut être constituée de façon sensi-
blement plane ou être courbée à volonté de façon convexe ou de façon concave. Sur le côté de la glace 53 qui est tourné dans le sens de sortie 14 de la lumière, on peut placer un revêtement 56 constitué et disposé comme le revêtement 46 de l'élément 40 précédemment décrit. La glace 53 peut présenter, dans sa zone centrale, une ouverture à travers laquelle peut
passer sans entrave la lumière qui passe à travers la len-
tille 16. Selon une variante, la glace 53 peut s'étendre aus-
- on évalue la ponctualité de l'image reçue sur le capteur (4339) en utilisant la procédure décrite en 7.3.3.1. avec transformation de Fourier.
- on règle la position des objectifs pour que l'image soit parfaitement ponctuelle et centrée.
- on ramène alors le polariseur (4408) a sa position initiale.
8. 6.2. commande du déviateur de faisceau Le tableau de commande Alj utilisé en 8.4.1. pour le SLM (4405) est remplacé
8.6.3.algorhhme de calcul de la représentation tridimensionnelle Les étapes 1 et 2 de l'algoritlune décrit en 7. 17.2. peuvent être supprimées. En effet, le réglage supplémentaire effectué, le tableau de commande du déviateur de faisceau utilisé, et l'abscence de vibrations permettent d'éviter tout décalage de phase du faisceau d'éclairage. En particulier, si la variante décrite en 7.18.5. est utilisée, le dispositif de décalage de phase (4304) n'est pas utilisé, le déphasage #d étant constant et pouvant être choisi comme nul.
9. Cinquième mode de réalisation Ce mode de réalisation ne permet pas une acquisition d'images aussi rapide que le mode précédent et n'est pas, pour cette raison, le mode préféré de réalisation dans le cas général. Néanmoins, dans le domaine particulier des rayonnements UV, il constitue le mode de réalisation préféré. En effet, dans ce domaine, les modes de réalisation 3 et 4 ne sont pas réalisables du fait de la non-disponibilité des cristaux liquides et des polariseurs. Compte tenu du fait qu'il peut fonctionner avec des rayonnements UV de courte longueur d'onde, ce mode de réalisation est également celui qui permet d'obtenir la meilleure définition sur l'image générée.
9. 1. Principes.
Ce cinquième mode de réalisation se rapproche du deuxième mode de réalisation en ce que l'image est captée dans un plan d'espace et en ce que les variations de direction du faisceau se font à l'aide d'un miroir mobile. Il se rapproche du troisième mode de réalisation en ce que deux objectifs de microscope sont utilisés, et en ce que la plupart des algorithmes sont des formes modifiées de ceux utilisés dans le troisième mode de réalisation. Il diffère de l'ensemble des modes de réalisation précédents en ce que l'onde de
référence n'est pas fixe mais est modifiée en même temps que l'onde d'éclairage. Il est décrit par les Fig.73 et 74.