INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention ressortiront de la description détaillée qui suit en référence aux dessins annexés qui représentent à titre d'exemple non limitatif un dispositif conforme à l'invention d'application générale, et deux types d'applications préférentielles du processus selon l'invention. Sur ces dessins qui font partie intégrante de la présente invention: - la figure 1 est un schéma synoptique général d'un dispositif conforme à l'invention appliqué à la commande d'une source de courant, - les figures 2a à 2e sont des graphiques illustrant le principe de contrôle utilisé selon le procédé de l'invention, - la figure 3 est un schéma électrique représentant un hacheur à deux niveaux, débitant sur charge (R,L), - la figure 4 est un graphique représentant la réponse du courant obtenu en sortie du hacheur selon le procédé de commande conforme à l'invention, - la figure 5 est un schéma synoptique d'un dispositif conforme à l'invention appliqué à la commande d'une machine asynchrone triphasée, - la figure 6 est une représentation des secteurs angulaires de repérage de la position du flux de cette machine asynchrone, - les figures 7a et 7b sont des représentations des vecteurs de tension atteignables respectivement par un onduleur triphasé à deux niveaux et un onduleur triphasé à trois niveaux, - la figure 8 est un tableau de sélection pour la génération des signaux de commande, - la figure 9 est un schéma illustrant la stratégie de choix nécessaire à l'utilisation du tableau de sélection de la figure 8, - et la figure 10 est un graphique représentant un exemple de trajectoire du vecteur de tension au cours d'un régime transitoire.
Le dispositif selon l'invention dont le synoptique est représenté de façon générale à la figure 1 est conçu pour permettre d'ajuster une grandeur de contrôle d'une source de courant 2 alimentée par un convertisseur statique 1, le tout avec une grande dynamique et en imposant la fréquence de commutation dudit convertisseur statique.
A cet effet, ce dispositif comprend une unité de commande 3 comportant, en premier lieu, un module de calcul 4 programmé pour: - calculer à partir d'au moins une grandeur mesurée représentative de l'état de la source de courant 2 une valeur de contrôle c(t) et sa dérivée c (t) à l'instant d'échantillonnage t(i), la pente c (t(i)+T) de cette valeur de contrôle c(t) à l'instant t(i)+T permettant de minimiser l'écart entre cette dernière et une valeur de référence cref prédéterminée, - délivrer deux signaux représentatifs chacun des valeurs de c (t(i)) et Ac (t(i)) = c (t(i)+T) - (t(i)).
Parmi les dérivés acryliques on retiendra notamment, selon la présente invention, les carbomères, et notamment ceux commercialisés sous les dénominations Carbopol O ou Synthalen (g).
Les carbomères donnent des formulations stables dans le temps et confèrent à la formulation des propriétés rhéologiques reproductibles du fait de leur nature synthétique.
L'existence de différents degrés ou grades tient à la différence du poids moléculaire, au degré de réticulation, à la nature des arrangements moléculaires et au solvant de polymérisation.
Ainsi, parmi les différents grades de carbomère, on pourra citer ceux commercialisés par la société Goodrich sous les dénominations Carbopol 974 P (), Carbopol 980 (e), Carbopol 1382 O et Carbopol 2020 (f3, ou des produits similaires comme les Synthalen de 3 V France, tels quels (Synthalen K, L, M) ou préneutralisés, comme par exemple les Synthalen PNC (D.
Cependant, selon la présente invention, les carbomères commercialisés sous les dénominations Carbopol 9800, Carbopol 13820 et Synthalen KO sont particulièrement appropriés et présentent des avantages non négligeables, car ils se fluidifient au contact des électrolytes de la peau et évitent ainsi un dépôt de polymère qui risque de faire obstacle au passage du principe actif.
Les agents filmogènes utilisés sont ceux qui sont employés pour réaliser des solutions d'enrobage, de pelliculage car ils sont issus de l'industrie alimentaire ou biomédicale pour la plupart d'entre eux et permettent d'envisager une application chez l'homme.
Ces agents filmogènes peuvent être classés en différents groupes en fonction de leur solubilité.
Quel que soit l'agent filmogène, la qualité du gel filmogène obtenu ou de la solution filmogène obtenue dépend du pourcentage d'agent filmogène, de la nature du solvant, de la présence et de la nature de l'agent plastifiant.
Selon la présente invention, 1'agent filmogène est choisi dans le groupe constitué par les dérivés cellulosiques, les dérivés méthacryliques et les dérivés de la polyvinylpyrrolidone.
Parmi les dérivés cellulosiques, on pourra citer : . l'acétate succinate d'hydroxypropylméthylcellulose, et notamment celui commercialisé par la société Seppic sous la dénomination Aqoat AS-LFO, * une dispersion aqueuse d'acétophtalate de cellulose contenant 70 % d'eau, 23 % d'acétophtalate de cellulose et 7 % de poloxamer, et notamment celle commercialisée par la société Seppic sous la dénomination Aquacoat CPDO, * une dispersion aqueuse d'éthylcellulose, d'alcool cétylique et de lauryl sulfate de sodium, et notamment celle commercialisée par la société Seppic sous la dénomination Aquacoat ECD 300, * l'éthylcellulose.
Parmi les dérivés méthacryliques, on pourra citer : une dispersion aqueuse d'un copolymère anionique d'acide méthacrylique et d'éthyle acrylate (type C), notamment celle contenant 30 % de copolymère sec, 0, 7 % de lauryl sulfate de sodium et 2, 3 % de Polysorbate 80 NF, et commercialisée sous la dénomination Eudragit L30 D550 (Rohm et Haas), . un copolymère d'acide acrylique et d'ester méthacrylique (type A), notamment celui commercialisé sous la dénomination Eudragit RL 1000 (Rohm et Haas).
Parmi les dérivés de la polyvinylpyrrolidone, on pourra citer : * une povidone, de formule (C6H9NO) dont le poids moléculaire est de l'ordre de 360 000, commercialisée sous la dénomination Kollidon 900 le copolymère polyvinylpyrrolidone/acétate de vinyle 64, de formule (C6H9NO) n x (CJ02) m dont le poids moléculaire est : (I 11, 1),, x (86, 1).. les homopolymères d'alcool polyvinylique Dans la présente invention, le dérivé cellulosique particulièrement approprié est l'acétate succinate d'hydroxypropylméthylcellulose, le dérivé méthacrylique particulièrement approprié est une dispersion aqueuse d'un copolymère anionique d'acide méthacrylique et d'éthyle acrylate, et le dérivé de la polyvinylpyrrolidone particulièrement approprié est une povidone.
Les compositions hormonales topiques à effet systémique selon l'invention peuvent contenir en outre d'autres excipients qui sont des agents complexants, des agents neutralisants tels que l'édétate disodique (EDTA), la triéthanolamine (TEA) et/ou des agents plastifiants tels que le phtalate de diéthyle, la triacétine.
Une composition hormonale topique selon l'invention particulièrement appropriée est une composition sous forme de gel ou de gel filmogène, présentant une quantité de nomégestrol ou d'acétate de nomegestrol de 0, 4 % en poids de la composition totale, un pH compris entre 6 et 7, et une viscosité comprise entre 1000 et 2000 mPas.
Le procédé de préparation des compositions à effet systémique selon l'invention diffère selon la nature même des compositions que l'on désire obtenir, à savoir un gel, un gel filmogène ou une solution filmogène.
. PROCEDE DE PREPARATION DES GELS De même, lors de la préparation de compositions sous forme de gel, le mode de préparation ne sera pas tout à fait le même selon la nature de l'agent gélifiant utilisé. Ainsi, lors de la préparation des gels, on distinguera, en ce qui concerne l'agent gélifiant, les dérivés acryliques synthétiques des dérivés cellulosiques.
9. 9.1.3. Combinaison des différentes polarisations.
On note Dp,s,r,t la valeur complexe mesurée en un point C d'une représentation fréquentielle obtenue à l'issue de la procédure décrite en 9.9.1.2., à partir du capteur indicé par s,r et t quand la direction de l'onde d'éclairage est caractérisée parp.
On note #s,r,tle vecteur champ électrique de l'onde de référence sur le capteur caractérisé par les indices s, r et t.
Sur la figure 80, les différentes combinaisons des indices s,r,tsont représentées sous forme d'un tableau. Dans chaque case du tableau:
-l'axe neutre de la lame de phase située devant le capteur concerné est représenté en pointillés.
- le vecteur champ électrique de l'onde de référence avant passage de la lame de phase, dirigé selon / ou #,est représenté en traits pleins.
- le vecteur champ électrique #s,r,tde l'onde de référence après passage de la lame de phase et réflexion sur le miroir semi-transparent qui le superpose au faisceau venant de l'objet, dirigé selon ~# ou v , est également représenté en traits pleins. Si s=0, ce vecteur se déduit du vecteur champ électrique de l'onde avant passage de la lame par une symétrie dont l'axe est l'axe neutre de la lame. Si s=1, une symétrie additionnelle d'axe vertical doit être effectuée.
Les valeurs de #s,r,tse déduisent de cette figure. Une formule rassemblant l'ensemble des valeurs obtenues est, à une constante près: ws,,,r - (-1)STr+s(rr)l 1 + - ) La phase de l'onde de référence diffère entre les capteurs (5171) et (5174). On note [alpha]s le rapport caractéristique du décalage de phase et d'intensité entre les capteurs indicés respectivement par (s, t=0) et (s, t=1).
L'onde détectée sur un capteur donné constitue une projection de l'onde parvenant à ce capteur sur un axe orienté comme le vecteur champ électrique de l'onde de référence. Le vecteur unitaire orientant cet axe sera noté comme le vecteur champ électrique de l'onde de référence.
Pour les mesures on utilise: - une onde d'éclairage dirigée selon (-1)' # ou p est l'indice du capteur vers lequel est dirigée l'onde d'éclairage direct. Le facteur (-1)pest dû au fait que la composante horizontale de l'onde d'éclairage, symétrisée par les miroirs qui la dirigent dans deux sens opposés en fonction de l'indice p, est inversée quand la direction de l'onde d'éclairage est elle-même inversée. Pour cette onde d'éclairage, on mesurera les composantes de l'onde diffractée polarisées selon les axes orientés par v,,O,o et ws,o,l, obtenant respectivement les facteurs Dp,s,o,o et Dp,s,o,\ - une onde d'éclairage dirigée selon j . Pour cette onde d'éclairage, on mesurera les composantes de l'onde diffractée polarisées selon les axes orientés par #s,1,0 et #s,1,1, obtenant respectivement les facteurs ,1,0 et Dp,s,l,1 Lorsque le vecteur champ électrique du faisceau d'éclairage (au point E) est Ao(- 1)p+ A1# le vecteur champ électrique résultant au point C, sur le cotés du microscope, est donc: 1 Ar DP,s,r,t (i + ta s)w s,r,t r, t Lorsque le vecteur champ électrique au point E est A0# + A1# le vecteur champ électrique résultant au point C, sur le cotés du microscope, est donc:
Ce qui correspond à l'expression La même expression qu'en 7. 12 peut être utilisée à partir de ces valeurs de Cp,s,d,r pour obtenir la grandeur recherchée Mp,s,les indices p,s qui étaient inutile en 7.12. étant rajoutés: Mp,s = - cosq cos avec :
Auparavant il est nécessaire de déterminer le coefficient as . Autour du point d'impact de l'onde d'éclairage une valeur comparable est obtenue sur chaque capteur pour un indice r donné. On peut donc adopter pour ce coefficient la valeur 1 DP,S,r,o Dpz>r>1 ou les sommes sont sur les indices et sur un nombre de points réduit autour du point d'impact direct de l'onde d'éclairage.
9. 9.2. Acquisition Comme dans le troisième mode de réalisation, le point d'impact direct de l'onde d'éclairage parcourt une trajectoire indicée par k et caractérisée par les tableaux Io[k],Jo[k].
Comme en 7.12.2.1., l'acquisition des images élémentaires est une itération sur les entiers p et k désignant respectivement le capteur auquel parvient le faisceau d'éclairage direct et le numéro d'ordre de l'image élémentaire dans la série des images correspondant à un indice p donné.
Il n'y a pas içi d'atténuation de faisceau. Pour chaque couple (k,p) vérifiant ( Io[k] N 2 2 + (JO[k] - N # V tableaux tabl [p,lo[k],Jo[k]] , tab2[p,Jo[k],Jo[k]] et les obturateurs (5144) et (5207) comme indiquée en 9.6. Il déplace la vitre située du coté opposé au point d'impact direct de l'onde d'éclairage de manière à ce que son point noir soit hors du champ de fréquences utilisée.
Il commande le déplacement de la vitre située du coté ou se trouve le point d'impact direct de l'onde d'éclairage de la manière indiquée en 9.7., par les tableaux tabv][P,Io[k],Jo[k]] , tabv2[p,lo[k],Jo[k]].
Dans l'exemple de réalisation représenté à la figure 1, la friteuse électrique destinée à la cuisson d'aliments par immersion dans un bain d'huile en particulier, comporte, dans un boîtier externe 1, une cuve métallique 2 fixe ou amovible, par exemple de forme rectangulaire, destinée à contenir le bain d'huile pour la cuisson des aliments, ainsi que des moyens de chauffage électrique, tels qu'une résistance blindée chauffante 4 qui est disposée sous la cuve 2 et en relation thermique avec cette dernière pour assurer un chauffage par conduction et/ou par rayonnement de la cuve 2.
Avantageusement, la cuve 2 est réalisée par emboutissage d'une plaque de tôle, par exemple en acier, et est ensuite recouverte intérieurement et extérieurement d'un revêtement résistant à la chaleur, par exemple de l'émail, qui permet de faciliter le nettoyage de la cuve et d'éviter l'adhérence des aliments sur la surface intérieure de la cuve.
Dans l'exemple de réalisation illustré à la figure 1, la cuve 2 présente un fond plat 6 sous lequel est en contact direct la résistance de chauffage 4, laquelle s'étend à plat et présente avantageusement une forme en serpentin propre à favoriser son contact thermique sur toute la longueur et toute la largeur du fond 6 de la cuve 2 rectangulaire dans cet exemple. De préférence, un réflecteur thermique (non figuré) est agencé en dessous de la résistance blindée chauffante 4, de sorte qu'en fonctionnement, dans cet exemple, la résistance blindée 4 assure un chauffage de la cuve 2 à la fois par conduction et par rayonnement après réflexion sur le réflecteur.
Selon l'invention, la friteuse électrique comporte de plus des moyens de détection, désignés par la référence globale 10 sur les figures 1, 2 et 4, qui sont aptes, d'une part, à détecter une déformation sensiblement verticale du fond 6 de la cuve 2 se produisant lors du fonctionnement de la friteuse, sous l'effet de la chaleur produite par la résistance de chauffage 4, et d'autre part, à ouvrir le circuit d'alimentation électrique de la résistance de chauffage 4 lorsque la déformation détectée atteint un seuil prédéterminé correspondant à une cuve 2 sensiblement vide d'huile.
Du fait que la déformation verticale du fond 6 de la cuve s'effectue d'une manière suffisamment reproducti ble pour pouvoir être utilisée comme paramètre de manque total ou quasi total d'huile dans la cuve 2, les moyens de détection 10 de cette déformation constituent avantageusement des moyens de sécurité pour le fonctionnement de la friteuse.
Par ailleurs, à la suite d'essais menés par la Demanderesse, il a été constaté qu'en fonctionnement à vide de la friteuse, le chauffage de la résistance blindée 4 provoque une déformation substantielle du fond 6 de la cuve métallique 2 dans la région centrale de celle-ci, et suivant un sens préférentiel dû à l'emboutissage de la cuve 2 et qui est dirigé vers l'intérieur de la cuve, comme illustré à échelle agrandie en 12 sur la figure 2, tandis que la région de la cuve située sensiblement en bordure externe 13 du fond 6 de la cuve 2 ne subit, quant à elle, quasiment pas de déformation.
En référence à la figure 3, la courbe A montre, en fonction du temps t la déformation D que subit le fond 6 de la cuve 2, en l'occurrence en acier émaillé, dans la région centrale de la cuve, repérée en 15 sur la figure 1, lors d'un fonctionnement normal de la friteuse, c'està-dire la cuve 2 suffisamment remplie d'huile. Comme le montre cette courbe A, la déformation D de la région centrale 15 du fond 6 de la cuve croît de façon régulière pour se stabiliser à une valeur égale à 1 millimètre dans cet exemple. En contraste, lors d'un fonctionnement à vide de cette même friteuse, c'est-à-dire la cuve 2 vide d'huile ou même insuffisamment remplie d'huile, comme le montre la courbe B sur la figure 3, la déformation D de la région centrale 15 du fond 6 de la cuve croît très rapidement pour atteindre, approximativement en 2 minutes, une valeur égale à 2,5 millimètres comme indiqué par le point S, et venir ensuite se stabiliser à une valeur égale à 3,5 millimètres dans cet exemple.
Ainsi, de préférence, le seuil prédéterminé de la déformation du fond 6 de la cuve 2 lorsque celle-ci est vide d'huile ou insuffisamment remplie d'huile, et pour lequel les moyens de détection 10 sont aptes à ouvrir le circuit d'alimentation électrique de la résistance de chauffage 4, est choisi, dans cet exemple, égal à 2,5 millimètres.
Avantageusement, les moyens de détection 10, figures 1 et 2, sont aptes à détecter la déformation relative du fond 6 de la cuve 2, dans la région centrale 15 de celle-ci, par rapport à la région de cuve, dite de référence et repérée en 17 sur les figures 1 et 2, qui est située en bordure externe 13 du fond 6 de la cuve, et qui ne subit quasiment pas de déformation lors du fonctionnement de la friteuse. Ainsi, le fait de prendre en compte la cuve même comme référence, au niveau de sa région 17 quasiment sans déformation, permet d'analyser avec une grande précision la déformation du fond 6 de la cuve lors du fonctionnement de la friteuse, et donc de s'affranchir de toutes les chaînes de côtes des divers éléments de constitution de la friteuse.
Selon un mode d'exécution préféré de l'invention, les moyens de détection 10 comprennent un système mécanique à deux organes palpeurs 21, 22 comportant respectivement un premier levier 24 et un deuxième levier 25 qui sont associés l'un à l'autre en étant montés basculants autour d'un même axe fixe 27 agencé dans le boîtier 1, et qui se composent respectivement de deux montants verticaux 29, 30 appliqués l'un contre l'autre en étant traversés à leurs extrémités supérieures respectives par l'axe 27, et présentant respectivement, à deux niveaux différents, deux bras transversaux parallèles 32, 33 s'étendant suivant la largeur de la cuve 2 et présentant respectivement, à leurs extrémités libres respectives, deux doigts verticaux formant palpeurs 35, 36 en contact ponctuel permanent contre la face externe du fond 6 de la cuve 2, l'un (35) en un point R dit de référence zéro situé dans la région de référence 17 de la cuve 2, l'autre (36) au centre C de la cuve, voir figure 1. Les deux leviers 24, 25 sont sollicités ensemble par un même organe élastique de rappel 38, tel qu'un ressort spiralé taré dont l'une des extrémités est fixée dans le boîtier 1, et dont l'autre extrémité est ancrée à l'extrémité libre du bras 32 du levier 24.
Dans cet exemple, le levier basculant 25 est susceptible d'occuper une première position (figure 1) pour laquelle la déformation relative détectée au centre C de la cuve 2 par rapport au point de référence zéro R, lors du fonctionnement de la friteuse, atteint un niveau inférieur au seuil prédéterminé, choisi dans cet exemple égal à 2,5 millimètres , et correspondant donc à une cuve 2 suffisamment remplie d'huile, et dans laquelle il commande un interrupteur de sécurité 40 de manière à fermer le circuit d'alimentation électrique de la résistance de chauffage 4, ainsi qu'une deuxième position (figure 2) obtenue par un basculement plus ample et pour laquelle la déformation détectée D du fond 6 de la cuve 2, au centre C de la cuve relativement au point de référence zéro R, atteint ou dépasse le seuil prédéterminé, à savoir 2,5 millimètres dans cet exemple, et correspondant donc à une cuve 2 vide d'huile ou insuffisamment remplie d'huile, et dans laquelle il commande l'interrupteur 40 de manière à ouvrir le circuit d'alimentation électrique de la résistance de chauffage 4.
Dans ce mode de réalisation, l'interrupteur de sécurité 40 est par exemple du type normalement fermé et comporte un bouton de commande mobile 42 (figure 1) dont la manoeuvre ouvre les contacts ; cet interrupteur 40 présente des connexions électriques 43, 44 destinées à être reliées au circuit d'alimentation électrique de la résistance de chauffage 4.
Dans cet exemple, le montant vertical 30 du levier 25 est pourvu à sa base d'une patte 46 qui, d'une part, est dissociée du bouton 42 de l'interrupteur 40 de manière à permettre la fermeture du circuit d'alimentation électrique de la résistance de chauffage 4 lorsque le levier 25 occupe sa première position (figure 1) pour laquelle la cuve 2 est suffisamment remplie d'huile, et d'autre part, enfonce le bouton 42 de l'interrupteur 40 de manière à permettre l'ouverture du circuit d'alimentation électrique de la résistance de chauffage 4 lorsque le levier 25 vient occuper par basculement sa deuxième position (figure 2) pour laquelle la cuve 2 est vide d'huile ou insuffisamment remplie d'huile.
En regard des figures 1 et 2, un ressort de tension 48 est interposé, suivant une direction parallèle à celle des deux bras 32, 33 des deux leviers 24, 25, entre deux entretoises 50, 51 formées respectivement sur les deux montants verticaux 29, 30 des deux leviers 24, 25, de manière à assurer le maintien de la patte 46 du levier 25, soit à distance du bouton 42 de l'interrupteur 40 lorsque le levier 25 est dans sa première position (figure 1), soit en appui contre le bouton 42 de l'interrupteur 40 lorsque le levier 25 est dans sa deuxième position (figure 2).
Selon une autre caractéristique de l'invention, la cuve 2 étant amovible, le levier 25 est également susceptible d'occuper par basculement vers le haut une position de repos (figure 4) pour laquelle la cuve 2 est absente dans le boîtier 1 et dans laquelle sa patte 46 vient appuyer le bouton 42 de l'interrupteur 40 de manière à permettre l'ouverture du circuit d'alimentation électrique de la résistance de chauffage 4.
Ainsi, ce levier basculant 25 constitue avantageusement une pièce mécanique simple propre à détecter si la cuve amovible 2 est présente ou absente dans le boîtier 1, et également, lorsque la cuve amovible est présente, à détecter si la cuve 2 est suffisamment remplie d'huile ou vide.
Les solutions 25 à 28 conduisent à des gels limpides incolores transparents instantanément pour les exemples 25 et 26, après 30 secondes pour l'exemple 27 et après 2 minutes environ pour l'exemple 28 pour lequel le gel obtenu est encore visqueux.
Les solutions aqueuses 24, 25, 26 et 27 peuvent être diluées par de l'eau selon les indications du tableau ci-dessous:
Solution pH avant Concentration en Concentration en dilution ol polymère thiolé thiol (mol/l) 29 10,65 2,768 mM 0, 138 8,33 9/100 ml 30 8,9 4,220 mM 0,211 12,70 g/100 ml 31 7,9 3,760 mM 0,188 11,32 g/100 ml 32 6,9 4,407 mM 0,220 13,27 9/100 ml On oxyde quelques millilitres de solution par la quantité théorique d'eau oxygénée à 6% additionnée sous vive agitation.
Les solutions 29 et 30 conduisent instantanément à des gels limpides incolores transparents un peu visqueux.
Les solutions 31 et 32 conduisent après 30 secondes à 1 minute à des gels limpides incolores transparents un peu visqueux. b) Gels aqueux renfermant des produits solides insolubles dans le milieu A partir des solutions 26, 27 et 28 préparées précédemment, on prépare selon le tableau ci-dessous divers échantillons renfermant - produit A pigment phosphorescent (sulfure de zinc dopé par du cuivre et commercialisé sous le nom GREEN LBY 2330) - produit B : pigment coloré bleu (ULTRAMARINE Blue, Cl 77007) - produit C pigment coloré jaune (FD & C Yellow n"5 Aluminium Lake, Cl 19140:1) - produit D : colorant non hydrosoluble rouge (D & C Red n 36, Cl 12085) - produit E : produit non hydrosoluble fluorescent (trans, trans-1,4-bis[2-(3,4,5- triméthoxyphényl)vinyl]benzène)