INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur les figures, les moyens d'ancrage 12 qui sont destinés au montage de la porte 3 sur la paroi 2
comprennent deux platines d'appui 18.
Ces platines sont destinées à être placées contre un plan horizontal, non représenté, du véhicule 1, et rigidement fixées à celui-ci et donc à la paroi 2 qui fait partie du même ensemble structurel que le plan horizontal
en question.
La figure 3 montre que la poutre de suspension 17 est essentiellement constituée par un rail de support qui
fait partie des moyens de guidage longitudinal 14.
Ce rail, également désigné en 17, fait partie d'une glissière télescopique reliée, par l'intermédiaire de billes 19 ainsi que de rails intermédiaires longitudinaux
, aux vantaux.
Ici, les rails intermédiaires 20 sont au nombre de
deux. Chacun est relié et supporte un vantail 4.
Le rail de support des moyens 17 est en forme de "U" couché à concavité tournée transversalement vers l'extérieur de la porte 3. Dans certains modes de
réalisation, ce rail est tourné vers l'intérieur.
Dans certaines réalisations, la concavité est tournée vers l'intérieur, ce qui peut limiter
D'après les résultats précédents, on confirme que le désoxydant liquide visqueux de la présente invention est plus stable que le désoxydant en poudre employé à titre de comparaison.
AMORTISSEUR HYDRAULIOUE AVEC COMPENSATION PAR MEMBRANE ELASTIOUE La présente invention concerne un amortisseur plus particulièrement destiné à servir d'élément de fin de course absorbant l'énergie et pouvant être utilisé dans toute activité nécessitant l'arrêt de masses en mouvement comme, par exemple, la fermeture de portes automatiques, les butées de convoyeurs, la robotique, les machines-outils, les appareils de musculation et autres, tels que des éléments de presse. ll existe de nombreux types d'amortisseurs et notamment des amortisseurs dont la compensation des volumes s'effectue à l'aide d'un dispositif à membrane souple comme, par exemple, dans le brevet français 2 274 834. Cependant, la construction de ces dispositifs s' avère délicate et rend parfois le dispositif fragile ou peu résistant selon la sollicitation qu'il subit. De tels dispositifs présentent également des problèmes de fiabilité et sont généralement compliqués à mettre en oeuvre.
Par ailleurs, dans d'autres amortisseurs, la compensation des volumes s'effectue à l'aide d'un système de piston séparant une chambre à gaz d'une chambre à huile, ainsi qu'à l'aide d'un dispositif de rappel élastique, comme le décrit la demande de brevet française n" 95 15096 de la demanderesse. Toutefois, ce système reste relativement onéreux et délicat à mettre en oeuvre puisque le piston ainsi que la chambre doivent être usinés de manière très précise, de manière à être parfaitement étanches et donc à éviter toute fuite d'huile vers le gaz ou inversement.
Ainsi, la présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précités des amortisseurs de l'état de la technique grâce à des moyens simples, efficaces, fiables et faciles à mettre en oeuvre.
L'invention concerne également un perfectionnement du dispositif d'amortissement proprement dit et en particulier des moyens de réglage de la capacité d'amortissement, de façon à obtenir un amortisseur capable de s'adapter aisément à de multiples conditions d'utilisation différentes.
Ainsi, selon sa caractéristique principale, l'amortisseur selon l'invention est du type comportant un corps d'amortisseur à l'intérieur duquel se trouve une chambre de compression principale dans laquelle un piston peut coulisser à l'encontre d'un dispositif hydraulique d'amortissement utilisant un fluide hydraulique d'amortissement et un dispositif de compensation des volumes, et est caractérisé en ce que le dispositif de compensation des volumes est constitué par une chambre de compensation secondaire à l'intérieur de laquelle est disposée une membrane souple formant une paroi périphérique de révolution afin de délimiter à l'intérieur de la chambre de compensation une enceinte interne hermétique située à l'intérieur de la membrane et une enceinte externe hermétique située dans la chambre de compensation à l'extérieur de la membrane, l'une des enceintes comportant un gaz tel que de l'air, par exemple, tandis que l'autre enceinte comporte du fluide d'amortissement et est reliée à la chambre de compensation principale.
Selon une caractéristique complémentaire de l'amortisseur selon l'invention, le fluide est disposé dans l'enceinte interne, tandis que le gaz est disposé dans l'enceinte externe.
Selon une autre caractéristique, la pression du gaz à l'intérieur de son enceinte est comprise entre 5 bar et 20 bar lorsque l'amortisseur est en position de détente.
Selon une variante d'exécution de l'amortisseur selon l'invention, la membrane souple est réalisée dans un matériau étanche et souple tel qu'un élastomère de type "VITON".
Selon un mode de réalisation de l'amortisseur selon l'invention, celui ci est caractérisé en ce la membrane souple est montée sur deux pièces d'extrémité délimitant la chambre secondaire, lesdites pièces étant fixées dans le corps de l'amortisseur et présentant chacune un embout sur lequel vient se fixer la membrane par emmanchement.
Selon un autre mode de réalisation, la membrane souple est montée dans la chambre de compensation secondaire par emmanchement autour d'une pièce d'extrémité formée par une tige centrale portant à ses extrémités deux embouts.
Selon une caractéristique complémentaire de l'amortisseur selon l'invention, celui ci est caractérisé en ce que la membrane souple est de forme conique, ses dimensions diminuant longitudinalement d'avant en arrière.
Selon un perfectionnement de l'amortisseur selon l'invention, celui ci comporte des moyens de réglage du dispositif d'amortissement.
Selon ce perfectionnement, les moyens de réglage sont obtenus grâce à la chambre de compression principale qui est constituée par une chambre d'amortissement solidaire du corps, à l'intérieur de laquelle une préchambre mobile est disposée de manière réglable longitudinalement, de manière à permettre la création et la gestion d'une fuite du fluide d'amortissement.
Selon un mode d'exécution de ce perfectionnement de l'amortisseur selon l'invention, les moyens de réglage comportent une mollette de réglage destinée à commander Ie positionnement longitudinal réglable de la préchambre mobile.
tion de matière dure sur la face des dents ou un blindage,
selon deux variantes de réalisation, une variante étant re-
présentée à la figure 1 sur la dent située à gauche, qui prévoit d'appliquer directement l'enduction de matière dure sur la surface de la face avant de la dent, alors que l'autre variante préférentielle de la figure 1, représentée sur la dent du milieu, prévoit l'enduction de matière dure dans une découpe réalisée dans la face avant de la dent, et de conduire cette matière jusqu'à la base de la dent, - la figure 2 est une vue de face, schématique des dents d'une lame de scie par fusion, avec un usinage à l'arrière de la dent réalisé axialement dans la direction active, - la figure 3 est une vue de la face d'attaque d'une dent
d'une lame de scie par fusion, montrant le détalonnage ra-
dial de la dent.
La zone dentée représentée dans les dessins,
d'une lame de scie par fusion est empreinte des caractéristi-
ques de construction concernant tout d'abord la forme des dents. On a constaté qu'une forme de dent symétrique avec un angle négatif crée à la fois de bonnes conditions de tension
et rendait la base de la dent suffisamment solide pour résis-
ter à toutes les contraintes mécaniques et thermiques ainsi
appliquées.
Il est particulièrement avantageux que selon
l'invention, les garnitures ou éléments de blindage apparais-
sant à la figure 1 pour les dents soient constituées par des alliages de matière dure principalement de type Co-Cr-W-C en Stellite, qui protègent avant tout les pièces de construction
et les pièces fonctionnelles contre l'usure abrasive et con-
tre les effets de la chaleur dégagée au travail. De même et de façon tout aussi avantageuse, la géométrie de la forme de dent, réalisée par blindage selon les caractéristiques de l'invention, et qui apparaît en vue axiale à la figure 2 et
Selon une version avantageuse de l'invention, l'articulation du boîtier comprend une surface tronconique centrée sur l'axe de l'articulation dans laquelle s'emboîte une surface tronconique complémentaire de l'articulation du couvercle.
Cet emboîtement permet un centrage parfait des deux parties de l'articulation et en particulier des bras de contact par rapport aux plages conductrices.
De préférence, l'autre articulation du boîtier au couvercle comprend un ressort mettant en appui les deux surfaces tronconiques complémentaires précitées, un certain jeu étant pratiqué entre les deux parties de ladite autre articulation pour permettre l'enlèvement du couvercle par compression du ressort et déboîtement des deux surfaces tronconiques complémentaires.
Il est ainsi facile de démonter le couvercle pour le remplacer par un couvercle neuf.
La position des plages conductrices 6 par rapport aux bras de contact 5 est telle que lorsque le couvercle 3 est rabattu sur le boîtier 1, l'extrémité Sa de l'un des bras de contact 5 prend appui sur la matière isolante 7 comprise entre les deux plages conductrices 6, comme indiqué sur les figures 6 et 8.
Le mélange initial étant ainsi obtenu, on procède ensuite, conformément à la deuxième étape du procédé étudié, à son chauffage.
La température à laquelle est menée ce traitement thermique, aussi appelé thermohydrolyse, peut être comprise entre 80"C et la température critique du milieu réactionnel en particulier entre 80 et 350"C, de préférence entre 90 et 2000C.
Ce traitement peut être conduit, selon les conditions de températures retenues, soit sous pression normale atmosphérique, soit sous pression telle que par exemple la pression de vapeur saturante correspondant à la température du traitement thermique.
Lorsque la température de traitement est choisie supérieure à la température de reflux du mélange réactionnel (c'est à dire généralement supérieure à 100"C), par exemple choisie entre 150 et 350"C, on conduit alors l'opération en introduisant le mélange aqueux contenant les espèces précitées dans une enceinte close (réacteur fermé plus couramment appelé autoclave), la pression nécessaire ne résultant alors que du seul chauffage du milieu réactionnel (pression autogène). Dans les conditions de températures données ci-dessus, et en milieux aqueux, on peut ainsi préciser, à titre illustratif, que la pression dans le réacteur fermé varie entre une valeur supérieure à 1 Bar (105 Pa) et 165 Bar (165. 105 Pa), de préférence entre 5 Bar (5. 105 Pa) et 165 Bar (165. 105 Pa). Il est bien entendu également possible d'exercer une pression extérieure qui s'ajoute alors à celle consécutive au chauffage.
Le chauffage peut être conduit soit sous atmosphère d'air, soit sous atmosphère de gaz inerte, de préférence l'azote.
La durée du traitement n'est pas critique, et peut ainsi varier dans de larges limites, par exemple entre 1 et 48 heures, de préférence entre 2 et 24 heures.
A l'issue de l'étape de chauffage, on récupère un précipité solide qui peut être séparé de son milieu par toute technique classique de séparation solide-liquide telle que par exemple filtration, décantation, essorage ou centrifugation II peut être avantageux d'introduire après l'étape de chauffage, une base telle que par exemple une solution d'ammoniaque, dans le milieu de précipitation. Ceci permet d'augmenter les rendements de récupération en l'espèce précipitée.
II est aussi possible d'ajouter de la même façon, après l'étape de chauffage, de l'eau oxygénée.
Le produit tel que récupéré peut ensuite être soumis à des lavages à l'eau et/ou à l'ammoniaque, à une température comprise entre la température ambiante et la température d'ébullition. Pour éliminer l'eau résiduelle, le produit lavé peut enfin, éventuellement, être séché, par exemple à l'air, et ceci à une température qui peut varier entre 80 et 300"C, de préférence entre 100 et 150"C, le séchage étant poursuivi jusqu'à l'obtention d'un poids constant.
On notera qu'il est bien entendu possible de répéter une ou plusieurs fois, à l'identique ou non, après récupération du produit et addition éventuelle de la base ou de l'eau oxygénée, une étape de chauffage telle que décrite ci-dessus, en remettant alors le produit en milieu liquide, notamment dans l'eau, et en effectuant par exemple des cycles de traitements thermiques.
Dans une dernière étape du procédé, le précipité récupéré, après éventuellement lavage et/ou séchage, est ensuite calciné. Selon un mode de réalisation particulier, il est possible après le traitement de thermohydrolyse et éventuellement après remise du produit en milieu liquide et un traitement supplémentaire de sécher directement le milieu réactionnel obtenu par atomisation.
La calcination est effectuée à une température comprise généralement entre 200 et 1200"C et de préférence entre 300 et 900"C. Cette température de calcination doit être suffisante pour transformer les précurseurs en oxydes, et elle est aussi choisie en fonction de la température d'utilisation ultérieure du support et en tenant compte du fait que la surface spécifique du produit est d'autant plus faible que la température de calcination mise en oeuvre est plus élevée. La durée de la calcination peut quant à elle varier dans de larges limites, par exemple entre 1 et 24 heures, de préférence entre 4 et 10 heures. La calcination est généralement opérée sous air, mais une calcination menée par exemple sous gaz inerte n'est bien évidemment pas exclue.
On notera que dans le cas d'un support à base d'oxyde de cérium, il est possible d'utiliser un support qui comprend, outre l'oxyde de cérium, un stabilisant de la surface spécifique qui est choisi dans le groupe des terres rares. Par terre rare on entend les éléments du groupe constitué par l'yttrium et les éléments de la classification périodique de numéro atomique compris inclusivement entre 57 et 71. La terre rare peut être plus particulièrement le praséodyme, le terbium ou le lanthane. II est à noter qu'il est ainsi possible d'avoir une composition selon l'invention qui comprend une terre rare à la fois dans la phase supportée et dans le support.
Dans le procédé de préparation des compositions de l'invention comprenant un support et une phase supportée, le dépôt de la phase supportée sur le support se fait de manière connue. On peut procéder en utilisant une méthode par imprégnation. On forme ainsi tout d'abord une solution ou une barbotine de sels ou de composés des éléments de la phase supportée.
A titre de sels, on peut choisir les sels d'acides inorganiques comme les nitrates, les sulfates ou les chlorures.
On peut aussi utiliser les sels d'acides organiques et notamment les sels d'acides carboxyliques aliphatiques saturés ou les sels d'acides hydroxycarboxyliques. A titre d'exemples, on peut citer les formiates, acétates, propionates, oxalates ou les citrates.
Elle est susceptible d'être constitué d'une seule pièce, ou de plusieurs pièces assemblées, superposées ou autre.
COMPOSITION ANTIGEL ET D'ACTIVATION DE LA CIRCULATION DE LA SEVE DANS UNE PLANTE SELON L'INVENTION Exemple 109; Fabrication d'une composition agricole antigel à l'état sec.
Dans un mélangeur d'une capacité de 174 litres, on verse 97 litres de polymère BARBARY-PLANTE et 3 litres d'une solution composée de deux litres d'eau et d'un litre d'un élixir apte à favoriser la montée de la sève dans les plantes. Cet élixir se prépare de la façon suivante: dans un récipient en céramique allant au feu d'une contenance de 100 litres, on verse 70 litres d'eau, 3000 g d'absinthe en poudre, 1000 g de racine de ginseng, 1600 g de thym, 30 g de camomille, 70 g de menthe, 20 g de poudre d'aloès, 10 g de myrrhe, 30 g de camphre, 4 g de safran, 30 g de manne, 30 g de racine de zédoaire, 30 g de thériaque vénitienne, 10 g de racine de carline et 30 g de racine d'angélique. On porte à ébullition et on maintient à ébullition douce pendant 60 minutes. On transvase la décoction attiédie dans un récipient en verre clair à col étroit. On ajoute 24 litres d'éthanol à 50 % en volume. On bouche hermétiquement le récipient en verre, et on place ce récipient dans un emplacement exposé au rayonnement solaire pendant 30 jours. On mélange entièrement la solution avec le polymère BARBARY-PLANTE pendant 15 minutes afin d'obtenir un produit homogène.
On obtient ainsi 100 kg de produit antigel selon l'invention, destiné pour la culture en zones froides.
Cet exemple est susceptible d'être réalisé avec des pourcentages de composition de polymère et d'élixir très variables. La composition de l'élixir est également susceptible d'être réalisée avec des pourcentages très variables des produits cités et l'éthanole est susceptible d'être remplacé par de l'alcool.
Exemple 110: Fabrication d'un produit agricole antigel à l'état gommeux Dans un mélangeur d'une capacité de 1500 litres, on verse 875 litres d'eau et 5 litres d'un élixir préparé selon l'exemple 109, puis on mélange l'ensemble pendant 15 minutes afin d'obtenir une solution homogène. On verse dans la solution 95 kg de polymère BARBARY-PLANTE et on mélange l'ensemble pendant 30 minutes, puis on verse sur le mélange 25 kg d'une substance hydrophile d'origine végétale issue de l'exemple 3 et on mélange encore l'ensemble pendant 15 minutes. On obtient ainsi 1000 kg environ d'un produit antigel à l'état gommeux.
*Exemple 111: Fabrication d'un produit pour activer la circulation de la sève et du sang.
On prend 10 kg d'élixir fabriqué selon l'exemple 109 et on le verse dans un mélangeur d'une capacité de 30 litres. Puis on verse sur l'élixir 1 kg de miel d'abeille et 1 kg de sirop de menthe. On mélange l'ensemble pendant 15 minutes afin d'obtenir un produit homogène. On obtient ainsi 12 kg de produit selon cet exemple.
Un tel produit, mélangé à l'eau d'irrigation et dans lequel est ajoutée une substance hydrophile de manière à former une solution composée d'un litre du produit proprement dit tel qu'obtenu ci-dessus et de 9 litres de polymère liquide pour 10 000 litres d'eau, est susceptible d'activer la circulation de la sève de plants et d'augmenter leur résistance au gel.
Un tel produit permet également d'activer la circulation du sang de l'être humain à raison d'une cuillère à café chaque matin.
COMPOSITIONS COMPLEXES DIVERSES SELON L'INVENTION Exemple 112: Fabrication d'un produit antiparasite hydrophile odorant à l'état sec.
Dans un mélangeur d'une capacité de 1000 litres, on verse 500 kg d'un produit issu de l'exemple 88, et 100 kg d'un produit issu de l'exemple 93, puis on mélange l'ensemble pendant 20 minutes. On obtient ainsi 600 kg environ d'un produit antiparasite odorant hydrophile en granulés ou en poudre.
Exemple 113: Fabrication d'un pesticide hormonal et odorant hydrophile liquide.
Dans un premier mélangeur d'une capacité de 150 litres, on verse 47 litres d'eau et 3 kg d'une hormone comme le TRANSPLANTONE (voir exemple 50), puis on mélange la solution pendant 15 minutes. On verse sur la solution 50 litres d'une substance hydrophile liquide et on mélange l'ensemble pendant 30 minutes encore, afin d'obtenir une solution homogène.
Dans un deuxième mélangeur de même capacité, on verse 97 litres d'une substance hydrophile liquide et 3 litres de pesticide, puis on mélange l'ensemble pendant 30 minutes.
Dans un troisième mélangeur identique aux précédents, on verse 99 litres d'une substance hydrophile liquide et 1 litre d'essence odorante répulsive, puis on mélange l'ensemble pendant 40 minutes.
Ces coupelles captent pendant plusieurs mois les naissains et lorsque le captage est optimal en quantité et en taille, il convient de récupérer les naissains pour les mettre dans des poches en vue de leur commercialisation.
On note que la période de récupération est courte et il faut traiter l'ensemble des cordées nécessairement pendant cette même période. Chaque marée permet la récupération de chargements de cordées qu'il faut travailler rapidement pour éviter que les cordées restent au soleil, puisque cette opération intervient généralement au printemps.
La solution consiste à embaucher du personnel en grand nombre pendant une courte période. Le travail consiste à frapper avec une batte sur chacune des coupelles de chacune des cordées pour que les chocs provoquent la chute des naissains.
En plus du coût en personnel et des contraintes que de telles embauches impliquent, un inconvénient important réside dans les dégâts que les chocs engendrent sur les coupelles, car le dosage n'est pas simple et le travail ne présente pas un grand intérêt. Les exploitants sont amenés à changer l'ensemble des coupelles tous les 2/3 ans, ce qui représente un investissement lourd.
De plus, le taux de récupération des naissains est également insuffisant et toute opération de récupération effectuée par un double passage dans les mains d'opérateurs coûterait aussi très cher.
La présente invention vise à pallier ces inconvénients en proposant un dispositif mécanique de récupération de naissains, qui est fiable, simple et robuste, qui peut travailler en ambiance marine, qui est simple et rapide, qui traite une cordée complète avec un ou plusieurs passages si nécessaire, qui peut être combiné avec un convoyeur d'évacuation, qui est rapide avec des capacités importantes de traitement.
A cet effet, selon l'invention, le dispositif de récupération de naissains d'huîtres à partir de coupelles en matériau polymère, réunies en une cordée, comprend - des moyens de support et d'immobilisation de ladite cordée, - des doigts portés par au moins un bâti et prévus pour coopérer par accrochage temporaire avec les bords de chacune desdites coupelles, et - des moyens pour générer un mouvement relatif de translation entre le bâti portant les doigts et les moyens de support et d'immobilisation, en sorte de générer des chocs au passage des doigts d'une coupelle à l'autre lors de la translation, en utilisant l'élasticité desdites coupelles.
Plus particulièrement, les moyens supports comprennent des fourchettes de support et d'immobilisation, solidaires d'un châssis fixe, prévues pour se glisser entre certaines des coupelles de la cordée.
Le mode de réalisation préférentiel retenu prévoit que le bâti portant les doigts est mobile en translation par rapport au châssis.
Selon une autre caractéristique de l'invention, les moyens pour générer un mouvement relatif de translation entre le au moins un bâti portant les doigts et les moyens de support et d'immobilisation, comprennent deux chaînes parallèles, synchrones, en boucle fermée, avec des moyens d'entraînement, un anneau portant les doigts avec une orientation radiale, lesdits doigts venant en saillie à l'intérieur de cet anneau et muni également d'une fente de passage des moyens de support et d'immobilisation.
De plus chaque anneau est monté sur des moyens supports, pivotants autour d'un axe diamétral par rapport à l'anneau, en sorte de permettre une auto-orientation durant les déplacements, ces moyens comprenant, dans un agencement particulier deux demi-arbres, montés libres en rotation par rapport aux maillons correspondants de chaque chaîne.
Selon une autre caractéristique, chaque anneau comprend deux jeux de doigts, les doigts de l'un au moins des jeux étant réglables en sorte de permettre l'ajustement de la profondeur de mise en saillie à l'intérieur de l'anneau.
Le sens de déplacement en translation est indiqué par la pente du bord des coupelles en sorte de provoquer un glissement des doigts sur les bords.
Selon un perfectionnement, il est prévu des moyens de lavage à l'eau de mer, prévus pour disperser de l'eau sur l'ensemble des éléments tournants et de la cordée.
L'invention prévoit aussi des moyens de récupération disposés dessous en sorte de récupérer les naissains par gravité.