INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une deuxième approche consiste en la détection indirecte des interactions spécifiques à l'aide d'un système de marquage secondaire. Le principe est de marquer une des espèces engagées dans l'interaction spécifique ligand-anti-ligand par un motif qui n'est pas directement détectable (traceur indirect) mais qui est reconnu par un système ligand/anti-ligand secondaire, qui sera lui, marqué avec le fluorophore F2 (traceur de révélation). Un exemple de détection secondaire est un système haptène/anti-haptène tel que précédemment décrit. Un autre exemple de système de détection secondaire est le système biotine/avidine-phycoérythrine. Dans cette deuxième approche de la présente invention, pour les schémas par compétition,,on po secondairement par la biotine par exemple, ou encore l'anti-ligand E2 marqué secondairement à la biotine si l'épitope E2 est lui-même lié à la catégorie de microsphères mises en jeu lors du dosage. Dans le cas d'un schéma de type sandwich, on marquera l'anti-ligand E3 avec le système de marquage secondaire biotine. De même, pour ce qui est des interactions mises en jeu sur les microsphères de calibration, le ligand El sera représenté par la biotine, dans l'exemple donné ci-dessus. De cette manière, un seul type de marqueur sera utilisé pour mettre en évidence toutes les interactions ligand/anti-ligand mises en jeu lors des dosages.
Dans d'autres conditions préférentielles de mise en oeuvre du procédé ci-dessus décrit, les microsphères de calibration et les microsphères de dosage sont de même taille.
Dans encore d'autres conditions préférentielles de mise en oeuvre du procédé ci-dessus décrit, le paramètre de discrimination des sous-catégories de microsphères de calibration entre elles est une intensité de fluorescence.
La présente invention a trait d'une façon générale aux feux de signalisation pour véhicules automobiles.
Certains feux de signalisation, principalement les feux de position arrière, feux stop, feux clignotants indicateurs de direction, et feux de brouillard, doivent émettre un rayonnement coloré, typiquement rouge ou ambre.
Dans le même temps, les stylistes cherchent à concevoir des véhicules dans lesquels de tels feux de signalisation présentent un aspect particulier, et notamment un aspect fumé ou encore un aspect incolore lorsque ces feux sont éteints.
L'objectif d'un aspect incolore est particulièrement délicat à atteindre, dans la mesure où la partie du feu qui donne au faisceau sa couleur, à savoir soit directement le bulbe de la lampe, soit un écran ou ballon teinté placé au voisinage d'une lampe à bulbe incolore, restera visible de l'extérieur, notamment lorsque le feu est directement exposé au rayonnement solaire; Plus précisément, les solutions existantes consistent à prévoir sur la face extérieure d'un ballon ou écran entourant la lampe des motifs opaques d'aspect brillant ou gris, réalisés par dépôt métallique sous vide, par sérigraphie, etc., destinés à réfléchir vers l'extérieur, sans la colorer, la lumière susceptible de pénétrer dans le feu. La lumière émise par la lampe passe quant à elle dans les espaces laissés entre ces motifs opaques.
Mais il existe dans ce cas nécessairement une certaine proportion du rayonnement pénétrant dans le feu qui va pouvoir traverser ces espaces, se trouver teinté par le ballon, ou encore par le bulbe de la lampe, puis ressortir du feu.
Ainsi la teinte du ballon, écran ou bulbe reste perceptible, notamment sous des conditions d'éclairement extérieur particulières.
Et ce problème est d'autant plus aigu que lon cherche à réaliser de nos jours des feux de signalisation, à aspect dit "diamant" ou "vitrine", dans lesquels on cherche à restituer, lorsque le feu est éteint, la profondeur de celui-ci en arrière du voyant. En effet les voyants destinés à ce genre d'application présentent généralement des facettes optiques de grande taille et peu marquées, qui vont faciliter la perception du défaut précité.
La présente invention vise à pallier ces inconvénients de l'état de la technique et à proposer un nouveau feu de signalisation dans lequel, même avec un voyant travaillant peu la lumière, la présence de rayons parasites entrant dans le feu et en ressortant avec une coloration soit considérablement minimisée, voire totalement supprimée.
Ainsi la présente invention propose un feu de signalisation pour véhicule automobile, du type comprenant un socle, une lampe montée dans le socle, un voyant fermant le socle, et un écran comprenant une partie frontale s'étendant entre la lampe et le voyant et une partie périphérique entourant ladite partie centrale, le feu comprenant en outre un moyen de coloration de la lumière issue du filament, prévu du côté intérieur dudit écran, caractérisé en ce que la partie frontale de l'écran possède sur toute son étendue des motifs de traitement optique de la lumière issue de la lampe, et en ce que la partie périphérique de l'écran comporte, au niveau d'au moins une partie de sa face interne, un moyen d'absorption du rayonnement lumineux.
Des aspects préférés, mais non limitatifs, du feu de signalisation selon l'invention sont les suivants - l'écran est constitué par un ballon dont la partie périphérique s'étend circonférentiellement autour de la lampe, et le moyen d'absorption du rayonnement lumineux est prévu au moins au niveau de la région inférieure de ladite partie périphérique.
- l'écran est constitué par une plaque dont la partie périphérique s'étend généralement verticalement.
- l'écran et le socle définissent conjointement une chambre essentiellement fermée.
- au moins une partie du socle définissant la chambre comporte également un moyen d'absorption du rayonnement lumineux.
- le moyen d'absorption du rayonnement lumineux consiste en une peinture noire mate appliquée sur la face interne de ladite partie périphérique de l'écran.
- lécran est réalisé par moulage d'une matière plastique transparente incolore pour sa partie frontale et d'une matière plastique opaque pour sa partie périphérique.
- ladite partie périphérique de l'écran présente extérieurement un aspect neutre.
Ainsi, un objectif de la présente invention est de prévoir une méthode et un système permettant d'appliquer sur l'étage d'entrée d'un circuit intégré sans contact une tension de test H.F. pouvant atteindre plusieurs dizaines de volts.
Un autre objectif de la présente invention est de fournir une telle tension avec un courant d'alimentation important, pouvant atteindre la centaine de milliampères ou plus.
Ces objectifs sont atteints grâce à un procédé de test d'un circuit intégré comprenant une capacité d'entrée prévue pour former, avec une bobine d'antenne, un circuit récepteur résonant de fréquence propre prédéterminée, comprenant les étapes consistant à connecter la capacité d'entrée du circuit intégré à une inductance de test choisie pour former avec la capacité d'entrée un circuit de test résonant ayant une fréquence de résonance sensiblement égale à la fréquence propre du circuit récepteur résonant, et exciter le circuit de test résonant au moyen d'un signal alternatif, par l'intermédiaire d'un transformateur.
Selon un mode de réalisation, on prévoit un transformateur présentant sur son enroulement secondaire une inductance de fuite formant tout ou partie de l'inductance de test.
Selon un mode de réalisation, on prévoit un transformateur de type toroïdal dont les enroulements primaire et secondaire ne se recouvrent pas.
Selon un mode de réalisation, l'inductance de test comprend l'inductance parasite d'une liaison électrique présente entre l'enroulement secondaire du transformateur et la capacité d'entrée du circuit intégré.
Selon un mode de~ réalisation, l'enroulement secondaire du transformateur est connecté aux bornes de la capacité d'entrée au moyen de pointes métalliques.
La présente invention prévoit également un système de test d'un circuit intégré comprenant une capacité d'entrée prévue pour former, avec une bobine d'antenne, un circuit récepteur résonant de fréquence propre prédéterminée, comprenant un transformateur connecté par son enroulement primaire à une source de tension ou de courant alternatif, et des moyens de connexion de l'enroulement secondaire du transformateur aux bornes de la capacité d'entrée du circuit intégré.
Selon un mode de réalisation, le transformateur présente sur son enroulement secondaire une inductance de fuite formant avec la capacité d'entrée du circuit intégré un circuit de test résonant dont la fréquence de résonance est sensiblement égale à la fréquence propre du circuit récepteur résonant.
Selon un mode de réalisation, le circuit de test résonant comprend une inductance parasite présente dans les moyens de connexion.
Selon un mode de réalisation, les moyens de connexion comprennent une carte à circuit imprimé pourvue de pointes métalliques.
Ces caractéristiques et avantages de la présente invention seront exposés plus en détail dans la description suivante du procédé et du système de test selon l'invention, en relation avec les figures jointes parmi lesquelles - la figure 1 précédemment décrite est un schéma électrique représentant sous forme de blocs un circuit intégré sans contact, - les figures 2 et 3 sont des schémas électriques représentant divers mode de réalisation du système de test selon l'invention, et -- - la figure 4 représente très schématiquement un banc de test selon l'invention.
La figure 2 représente un système de test 50 selon l'invention et illustre le procédé de l'invention. On retrouve sur cette figure le circuit intégré 1 de la figure 1, ici dépourvu de bobine d'antenne. Dans un souci de simplicité, seuls sont représentés la capacité d'entrée Cjn et les plots de connexion 12.
Selon l'invention, la capacité d'entrée Cin du circuit intégré est connectée en série à une inductance de test Lt choisie pour satisfaire la relation (1) Lt = 1/ (2H Fp2 Cin), de manière à former, avec la capacité Cin, un circuit de test résonnant 45 dont la fréquence de résonance est sensiblement égale à la fréquence Fp. Comme on l'a indiqué au préambule, la fréquence Fp est la fréquence propre de l'étage d'entrée 10 du circuit intégré 1 lorsque celui-ci est équipé d'une bobine d'antenne, et est généralement de 13,56 MHz selon les normes en vigueur. Le circuit de test 45 ainsi réalisé est connecté à l'enroulement secondaire 40 d'un transformateur 41 recevant sur son enroulement primaire 42 la sortie d'un amplificateur tension/courant 44. L'amplificateur 44 est piloté sur son entrée IN par un signal alternatif St d'une amplitude de quelques Volts seulement, de fréquence Fp, et délivre au primaire 42 du transformateur un courant alternatif It de même fréquence.
Ainsi, avantageusement, à partir d'un signal alternatif St de faible valeur et par effet de résonance, on génère aux bornes de la capacité Cin une tension de test Vt de grande amplitude pouvant atteindre sans difficulté les 40 Volts crête à crête. La prévision d'un ampLi~fïcateur-~~44 présentant une---réponse -réponse linéaire, alimenté par exemple par des tensions symétriques +15 V et -15 V, permet si cela est nécessaire de fournir au circuit intégré un courant d'alimentation important, de l'ordre de plusieurs centaines de milliampères. Comme autre avantage, le transformateur 41 isole électriquement le circuit intégré de l'amplificateur 44 (la tension de test Vt est flottante) et offre une protection naturelle contre les courts-circuits.
Selon une variante avantageuse du procédé de l'invention illustrée en figure 3, le transformateur 41 vu de son enroulement secondaire 40 est conçu pour présenter une inductance de fuite Lf2 satisfaisant la relation (1) ci-dessus. Dans ce cas, le circuit de test résonant 45 est formé par l'inductance de fuite Lf2 du transformateur et la capacité Cin. Pour fixer les idées, le transformateur 41 est représenté en figure 3 par son schéma équivalent, établi conformément aux règles de l'art. La référence 41-1 désigne un transformateur idéal.
L'aiguilleur optique réflectif de la figure 3 comprend aussi un élément optique 24 homologue de l'élément 6 de la figure 6.
Cet élément 24 s'étend parallèlement à l'axe X2 qui est l'un des deux axes de symétrie de la croix formée par les guides et d'un côté duquel se trouvent les guides El et S2 tandis que de l'autre côté se trouvent les guides E2 et S1.
De plus, l'élément 24 traverse les guides E2 et S1 et donc les coeurs respectifs de ceux-ci comme on le voit sur la figure 3.
Cet élément est ainsi décalé par rapport au centre du X formé par les guides (contrairement à l'élément 20 de la figure 2 qui passe par le centre du X correspondant).
Le fonctionnement de l'aiguilleur optique réfractif de la figure 3 est indiqué ci-après.
A la température ambiante, une lumière injectée dans le guide El traverse l'élément 24 et passe dans le guide S1.
Une lumière de même longueur d'onde injectée dans le guide E2 traverse également cet élément 24 pour se propager dans le guide S2.
Lorsque l'élément 24 est chauffé grâce à une électrode non représentée qui recouvre cet élément 24,- celui-ci devient réflecteur et réfléchit alors la lumière qui se propage dans le coeur du guide El en direction du guide S2.
La lumière qui se propageait dans le guide E2 est quant à elle bloquée c'est-à-dire ne peut passer ni dans le guide S1 ni dans le guide S2.
Une structure du genre de celle de la figure 3 a été modélisée dans le document (6) dans lequel il est seulement question d'injecter un liquide adaptateur d'indice dans une fente.
Dans le cas de la figure 3 le paramétrage opto-géométrique est le même que dans ce document (6).
Contrairement au cas de la figure 2, les pertes optiques dans l'aiguilleur optique réflectif de la figure 3 sont minimisées, ce qui est un avantage par rapport au cas de la figure 2.
En effet, dans le cas de la figure 3, la taille de la fente où se trouve l'élément 24 est beaucoup moins cruciale car sa largeur n' occasionne pas de désaxement des guides.
On voit bien sur la figure 3 que, à une température supérieure à la température ambiante, la lumière qui se propageait dans l'un des guides d'entrée ne peut plus passer dans un guide de sortie.
La largeur de la fente ou cuvette où l'on dépose un polymère peut être plus importante que dans le cas de la figure 2 ce qui améliore le remplissage si l'on travaille à la tournette pour déposer le polymère.
Cette largeur peut aller de 2 um à 10 um.
La lumière qui se propage dans le guide El est alors réfléchie par ce miroir pour se propager dans le guide S2.
L'angle a de la figure 4 prend la même valeur que l'angle a de la figure 2.
Comme dans le cas de la figure 3, la largeur de la fente contenant l'élément 28 de la figure 4 n'est pas limitée.
La condition de réflexion est dans le cas de la figure 4 np=nl.cosa.
Dans cette formule np représente l'indice de réfraction de l'élément 28 en polymère lorsque celui-ci est chauffé pour être réflecteur et nl représente l'indice de réfraction du coeur des guides.
L'élévation de température nécessaire est donnée par l'expression suivante 1,452-0,0002xAT=(1,452+0,00001xAT)x0,9925 Si l'on utilise par exemple de la silice dopée pour avoir un indice de réfraction égal à 1,452 pour les coeurs des guides et un angle u égal à 7 , l'écart AT de température qui est nécessaire (température à laquelle on chauffe le polymère moins température ambiante) vaut 520C dans cet exemple.
On décrit ci-après un procédé de fabrication d'un aiguilleur optique réflectif conforme à l'invention.
On utilise par exemple une plaquette de silicium sur laquelle on dépose de la silice pure dans un réacteur pour dépôt chimique en phase vapeur renforcé par plasma sur une épaisseur de 7 um.
L'indice de réfraction pour une telle couche de silice pure vaut environ 1,444 pour une longueur d'onde de 1,55 um.
On dépose ensuite par la même méthode une couche de silice dopée à l'oxyde de germanium de 5,6 um d'épaisseur.
L'indice de réfraction de cette couche de silice dopée vaut environ 1,452 à la longueur d'onde 1,55 um (d'où un contraste d'indice entre le coeur et la gaine des guides de 0,0008).
On grave ensuite cette couche par photolithographie de façon à dégager le coeur de chacun des guides optiques à former qui ont une largeur de 7 um.
Ensuite on redépose une couche de silice pure de 7 pm d'épaisseur pour recouvrir les coeurs de façon que cette couche de silice pure constitue une gaine optique.
Prenons l'exemple de l'aiguilleur optique réflectif de la figure 4.
Pour activer celui-ci et réaliser la fonction d'aiguillage, on réalise une fente par une gravure ionique réactive sur une profondeur d'environ 18 um et une largeur de 5 um.
Cette fente est réalisée comme on le voit sur la figure 4 à l'entrée de l'un des guides de sortie à savoir le guide S1.
A la périphérie, par l'intermédiaire des récepteurs CCK-A (Moran T.H. et al., Brain Research, 1986, 362, 175-179), la CCK retarde la vidange gastrique, module la motilité intestinale, stimule la contraction vésiculaire, augmente la sécrétion biliaire, contrôle la sécrétion pancréatique (McHugh P.R. et al., Fed. Proc., 1986, 45, 1384-1390 Pendleton R.G. et al., J. Pharmacol. Exp. Ther., 1987, 241, 110-116).
Le rôle de la CCK dans le signal de satiété est supporté par le hit que les concentrations plasmatiques de CCK, dépendantes de la composition des repas (fortes concentrations de protéines ou de lipides) sont, après les repas. supérieures à celles observees avant les repas (Izzo R.S. et ai.
Regul. Pept., 1984, 9, 21-34 ; Pfeiffer A. et al., Eur. 1. Clin. Invest., 1993. 23. 57-62 ; Lieverse R.J., Gut, 1994, 35, 501). Chez les boulimiques, il y a une diminution de la sécrétion de la CCK induite par un repas, (Geraciotti T.D. Jr. et al., N. Engl. J. Med., 1988, 319, 683-688 , Devlin M.J. et al., Arn. J. Clin. Nutr., 1997 65, 114-120) et une baisse des concentrations de CCK dans le liquide cérèbrospinal (Lydiard R.B. et al., Arn. J. Psychiatry, 1993, 150, 1099-1101). Dans les lymphocytes T, un compartiment cellulaire pouvant refléter les sécrétions neuronales centrales, les concentrations basales de CCK sont significativement inférieures chez les patients atteints de Bulimia nervosa (Brambilla F. et ai., Psychiatry Research, 1995, 37, 51-56). Les traitements (par exemple par la L-phénylalanine, ou les inhibiteurs de trypsine) qui augmentent la sécrétion de la CCK endogène provoquent une réduction de la prise alimentaire dans plusieurs espèces dont l'homme (Hill A.J. et al., Physiol Behav., 1990, 48, 241-246 ; Ballinger A.B. et al., Metabolism, 1994, 13, 735-738). De même, l'administration de CCK exogène réduit la prise de nourriture dans de nombreuses espèces dont l'homme (Crawley J.N. et al..
Peptides, 1994, 15, 731-755).
L'inhibition de la prise de nourriture par la CCK est médiée par le récepteur CCK-A. En effet le devazepide, un antagoniste sélectif des récepteurs CCK-A, inhibe L'effet anorexigène de la CCK alors que les agonistes sélectifs de ces récepteurs inhibent la prise de nourriture. (Asin K.E. et al., Pharmacol. Biochem. Behav., 1992, 42, 699-7()4 ; Elliott R.L. et aI., J. Med. Chem., 1994, 37, 309-313 ; Elliott R.L. et al., J.
Med. Chem., 1994, 37, 1562-1568). De plus, les rats OLEFT, n'exprimant pas le récepteur CCK-A sont insensibles à l'effet anorexigène de la CCK (Miyasaka K. et al., 1994 180, 143-146).
Basée sur ces évidences du rôle clé de la CCK dans le signal de satiété périphérique, I'utilité des agonistes et des antagonistes de la CCK comme médicaments dans le traitement de certains troubles du comportement alimentaire, de l'obésité et du diabète est indiscutable. Un agoniste des récepteurs de la CCK peut aussi être utilisé en thérapeutique dans le traitement des troubles du comportement émotionnel, sexuel et mnésique (Itoh S. et al., Drug. Develop. Res., 1990, 21, 257-276), de la schizophrénie, des psychoses (Crawley J.N. et al., Isis Atlas of Sci., Pharmac.. 1998, 84-90 et Crawley J.N., Trends in Pharmacol. Sci.. 1991, 12, 232-265), de la maladie de Parkinson (Bednar I. et al., Biogenic amine, 1996, 12 (4), 275-284). des dyskinésies tardives (Nishikawa T. et al., Prog. Neuropsychopharmacol. Biol. Psych., 1998, 12, 803-812 ; Kampen J.V. et al., Eur. 1. Pharmacol., 1996, 298, 7-15) et de divers troubles de la sphère gastrointestinale (Drugs of the Future, 1992, 17 (3), 197-206).
Des agonistes des récepteurs CCK-A de la CCK sont décrits dans la littérature. Par exemple, certains produits ayant de telles propriétés sont décrits dans EP-383690 et WO90/06937, W095/28419, W096/11701 ou encore WO96/11940 La plupart des agonistes des récepteurs CCK-A décrits à ce jour sont de nature peptidique. Ainsi, le FPL 14294 dérivé de la CCK-7 est un puissant agoniste des récepteurs CCK-A non sélectif vis-â-vis des récepteurs CCK-B. Il possède une puissante activité inhibitrice de la prise de nourriture chez le rat et chez le chien après administration intranasale (Simmons R.D. et al., Pharmacol. Biochem. Behav., 1994, 47 (3), 7()1708 ; ; Kaiser E.F. et al., Faseb, 1991, 5, A864). De même, il a été montré que le A-71623, un tétrapeptide agoniste sélectif des récepteurs CCK-A, est efficace dans des modèles d'anorexie sur une période de 11 jours et entraîne une réduction significative de la prise de poids par rapport au contrôle, chez les rongeurs et les singes cynomologues (Asin K.E. et al., Pharmacol. Biochem. Behav., 1992, 42, 699-704). De la même façon, des analogues structuraux du A 71623, possédant une bonne efficacité et une sélectivité pour les récepteurs CCK-A sont dotés d'une puissante activité anorexigène chez le rat (Elliott R.L. et al., J. Med Chem. , 1994, 37, 3()9313 ; Elliott R.L. et ai., J. Med. Chem., 1994, 37, 1562-1568). Le GW 5823 (Henke B.R. et al., J. Med. Chem., 1996, 39, 2655-2658 ; Henke B.R. et al., J. Med Chem., 1997, 40, 2706-2725) une benzodiazépine-1,5, est un agoniste des récepteurs CCK-A in vitro. Cette molécule est également active par voie orale sur la contraction de la vésicule biliaire chez la souris et sur la prise de nourriture chez le rat.
Des dérivés du thiazole antagonistes dc la cholécystokinine sont décrits dans le brevet européen EP-432040 et la demande de brevet européen EP518731.
La demande de brevet européen EP-518731 décrit des composés qui interagissent avec les récepteurs de la gastrite et de la cholécystokinine de formule: dans laquelle Z1 peut notamment représenter un groupe indolyle de formule dans laquelle Xi a différentes significations et Rz peut représenter l'hydrogène ; un un groupe (Cl-C4)alkyle ; un groupe carboxyalkylène eventuellement estérifié de formule Z2COOR dans laquelle Z2 représente un (Cl-C4)alkylène et R représente H, un benzyle, un (C1-C6)alkyle ; un groupe carbamoylalkylène de formule Z2CONRIVRV dans laquelle Riv et RV représentent chacun indépendamment l'hydrogène, un (C1-C6)alkyle ou forment avec l'azote un hétérocycle saturé ; un groupe acyle de formule CORVI dans laquelle RVl représente un (C1-C4)alkyle ou un phényle ; un groupe alcoxycarbonyle de formule COORVII dans laquelle RVII représente un tert-butyle ou un benzyle.
Toutefois, parmi les composés de formule 1 décrits dans cette demande, aucun ne comporte un groupement indolyle comportant simultanément des groupements Xi et Rz, différents de l'hydrogène. Les composés de formule 1 et leurs sels sont décrits dans EP 518 731 comme inhibant la fixation de la cholécystokinine à ses récepteurs. Ils sont plus ou moins sélectifs des récepteurs de type A et B et des antagonistes de la gastrine plus ou moins puissants.
A titre représentatif de ces composés, on peut notamment citer, le sel de potassium de l'acide 2-[4-(2-chlorophényl)thiaz-2-ylcarbamoyl]indole-1- acétique ou SR 27897 B connu comme un antagoniste puissant des récepteurs CCK-A (Eur. J. Pharmacol. 1993, 1, 13-19).