INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les valeurs correspondantes des courbes des taux d'erreur par bit ("BER") en fonction du rapport signal/bruit, sont représentées en figure 6, pour n=147, K=2 et pour trois valeurs différentes de e : = 67 = 214, e = 32 = 25 et e 71 = 29. Les deux premières valeurs sont représentatives de " bonnes " valeurs de e, parmi les 42 valeurs possibles, et la dernière valeur de e est représentative des quelques valeurs " moins bonnes " : 1,2, 4,109, 142 et 50.
Avec les mêmes g(x), h,(x), f,(x), pour i = 1 ou 2, mais avec une valeur de n plus élevée, les mêmes simulations peuvent être effectuées. Les cas n = 413 et n = 917 ont été sélectionnés parce qu'ils offrent un grand nombre de valeurs de différentes puissances de 2, modulo n. Pour n = 413, il y a effectivement 174 telles valeurs différentes, et pour n = 917, il y a 390 valeurs telles valeurs différentes.
Les inventeurs ont observé qu'aucun palier de la courbe d'erreur ne semble apparaître avec la mise en oeuvre de la présente invention pour une valeur de la probabilité d'erreur par bit après décodage de l'ordre de 10-5, lorsque la valeur de e est judicieusement choisie. On note aussi que l'entrelacement des a,(x) pour produire a,*(x) = a,(xe) modulo xn+1 peut se faire
pour chaque valeur de i, avec une valeur de e différente mais toujours de la forme d'une /-ième puissance de 2 : e = 2I. Préférentiellement, on utilise les mêmes entrelaceurs pour toutes les valeurs de i, ce qui préserve l'identité des k-uples de symboles.
IIb- spécification des turbocodeurs avec K # 2 Considérons, par exemple le turbocodeur 3 x 5 suivant : où g est un polynôme irréductible à coefficients binaires non divisible par un polynôme carré. Cette matrice G code un triplet d'information u = (Yl, u2, u3) en : v = [a1, a2, a3, (ah)9 (akf)91 où a, est obtenu à partir de u, et a,' a partir de a,, comme exposé en regard du premier mode de réalisation.
Un élément qui influence la distance minimale d'un tel code est le nombre minimum de composants non nuls du 5-uple v.
Il est possible de garantir que tout 5-uple v = (v1, ..., v5) du turbocode contienne au moins trois séquences non nulles v,.
Pour le démontrer, on écrit explicitement a, en aI(xe) (réduit modulo x" + 1), et on représente par " d " l'inverse de e modulo n : ed = 1 (n), équation dans laquelle (n) signifie modulo n .
Et la durée de l'intervalle de garde A est choisie comme un majorant de la réponse impulsionnelle du canal de transmission.
Après chaque intervalle de temps correspondant à cette durée Ds, dite 1,ligne", on renouvelle le symbole à transmettre, et ceci un certain nombre de fois pour organiser une "trame".
En tête de trame, et pendant une durée choisie, on transmet, sur chaque sous-porteuse, le symbole correspondant à la phase nulle, de manière à permettre l'acquisition ou identification de la réponse fréquentielle du canal de transmission.
Sont émis de plus, en début de trame, un certain nombre de signaux de synchronisation. Ils permettent de restituer, à la réception, la fréquence porteuse, la durée de ligne, l'identification de l'émetteur, d'organiser les phases de calibration pour déterminer la réponse impulsionnelle pour chaque porteuse, ainsi que de repérer l'instant de début de la durée utile d'émission d'un symbole ou de déterminer la durée de l'intervalle de garde.
Le récepteur d'un tel signal en radiocommunications est ici considéré comme connu.
On ne reviendra pas dans la suite sur le découpage en trames.
En effet, il intervient essentiellement dans les étages de réception de tête, qui sont considérés comme connus. Toutefois, il est nécessaire de faire en sorte que les traitements associés, notamment pour la calibration et le début de ligne, sont fiables à la précision requise pour les traitements radar proposés.
Il est séduisant d'utiliser des émissions hertziennes terrestres en mode radar bi-statique: coût faible côté émission, puisque les émetteurs préexistent, avec des fréquences déjà allouées; fréquences d'émission basses, avantageuses pour détecter des mobiles discrets (intrusion de petits aéronefs par exemple), et peu propices au neutrodynage actif (entre autres simulations), ainsi qu'au guidage de mobiles agressifs; fonctionnement permanent assuré en principe.
En technique radar, la détection bi-statique est décrite notamment dans "Multi-(bi)-static High Frequency (PO/GO) Radar Target Imaging of Airborne Scatterers" de S.K. CHAUDHU RI et W.M. BOERNER, AGARD, CP 381, 1985.
L'interaction entre les émissions terrestres et les aéronefs est également étudiée dans l'article "Interference To Satellite Earth Stations Due To Scatter of Terrestrial Transmissions by Aircraft", J.V. MURPHY, Australian Telecommunications Review, Vol. 17, No. 1, 1983.
Le principe de la détection bi-statique est illustré sur la figure 2. On considère trois émetteurs hertziens terrestres El à E3, dans la configuration idéale ou "canonique" (en théorie) en triangle équilatéral. Trois récepteurs sont prévus : R12 sensiblement au milieu du segment joignant El et E2, R23 sensiblement au milieu du segment joignant E2 et E3, et R13 sensiblement au milieu du segment joignant El et E3.
Un mobile M (au moins) se déplace avec un vecteur vitesse v.
La coopération de chaque récepteur avec l'un des émetteurs permet tout d'abord d'acquérir des informations sur la vitesse relative du mobile (informations Doppler). En ce qui concerne la position, elle permet également, sous certaines réserves, de déterminer un ellipsoïde sur laquelle se trouve le mobile M, ellipsoïde dont les foyers sont l'émetteur et le récepteur associés.
La possibilité d'effectuer des mesures Doppler (de type radar bi-statique) à partir d'émetteurs hertziens terrestres de télédiffusion est connue depuis longtemps.
Par contre, des raisons techniques liées aux modulations utilisées rendent extrêmement difficile la mesure de distance avec les émetteurs hertziens terrestres analogiques d'aujourd'hui. Ces raisons sont multiples et tiennent au fait par exemple que la fréquence ligne télévision introduit les ambiguïtés de distance nombreuses et que la bande de fréquence utile dans le signal luminance est étroite. La capacité de détection de mobiles à faible signature et faible vitesse en présence de niveau de fouillis très important est ainsi rendue problématique.
L'émergence de la modulation COFDM, utilisée dans les bandes UHF ou VHF, a ravivé l'intérêt de certains radaristes pour la détection bi-statique à partir d'émetteurs hertziens.
lumineuse pour véhicules automobiles.
Elle s'applique notamment aux feux de signalisation du type " feux stop ", c'est-à-dire aux feux de signalisation de freinage qui peuvent être montés à l'intérieur de l'habitacle contre la lunette arrière du véhicule, ou être intégrés dans des organes minces situés à l'arrière du véhicule tels
que des ailerons ou des becquets aérodynamiques.
Les premiers feux de ce type présentaient l'inconvénient de fournir un éclairement non homogène, en dépit des dispositifs d'étalement de la lumière utilisés qui consistaient généralement en des billes ou tores intégrés dans la glace de fermeture ou dans une plaque optique du feu. Cet inconvénient, s'il est en général tolérable du point de vue de la réglementation, est préjudiciable du point de vue de l'esthétique alors que I'homogénéité de l'éclairement des feux revêt de nos jours une importance croissante. On connaît par le document 2 614 969 un feu à source unique dont l'éclairement est homogène. Ce feu comprend dans un boîtier un écran optique transparent ou translucide que l'on appelle "bonnette", intercalé entre une source lumineuse unique et une plaque optique essentiellement
plane et s'étendant dans la direction perpendiculaire à l'axe optique du feu.
La configuration géométrique particulière de la bonnette assure que la densité surfacique de flux lumineux arrivant sur la plaque est essentiellement constante sur toute la surface de ladite plaque. Enfin, la surface de la plaque est pourvue de stries redressant les rayons lumineux issus de la bonnette afin de transmettre à l'extérieur un faisceau dans
l'angle solide prévu par les règlements.
Mais les constructeurs conçoivent actuellement des feux stop de dimensions parfois importantes, qui mettent en ceuvre une pluralité de sources lumineuses. On pourrait certes imaginer utiliser un dispositif constitué de la juxtaposition de sous-ensembles optiques selon le document 2 614 969, présentant un éclairement homogène à l'intérieur de chaque sous-ensemble, mais un tel dispositif présenterait alors des irrégularités de
l'éclairement à la jonction de sous-ensembles adjacents.
Un but de la présente invention est de remédier à cet inconvénient et de réaliser un feu de signalisation pouvant être de dimensions importantes et mettant en oeuvre plusieurs sources lumineuses, tout en présentant à l'observateur un éclairement homogène,
particulièrement avantageux du point de vue esthétique.
Un autre but de l'invention est de pouvoir limiter le nombre de sources d'un tel feu, pour une dimension donnée, sans nullement
compromettre l'homogénéité de la plage éclairante du feu allumé.
Afin d'atteindre ces buts, la présente invention propose selon un premier aspect un feu de signalisation pour véhicule automobile, comprenant une pluralité de sources lumineuses et des moyens de traitement optique aptes à redresser la lumière issue des sources lumineuses pour qu'elle se propage dans une direction essentiellement parallèle à une direction générale d'émission, caractérisé en ce que les moyens de traitement optique comprennent, en association avec chaque source, un premier élément apte à répartir la lumière, dans un plan essentiellement perpendiculaire à la direction générale d'émission, de façon essentiellement homogène sur un second élément en forme générale de plaque et apte à redresser la lumière incidente vers ladite direction générale d'émission, et en ce qu'il est prévu à la transition entre deux seconds éléments adjacents au moins une strie, saillante vers l'intérieur du feu et apte à redresser vers ladite direction générale d'émission la lumière issue
des deux sources homologues desdits seconds éléments.
Des aspects préférés, mais non limitatifs du feu selon l'invention sont les suivants: - la strie saillante est unique et comporte deux faces, les moyens de redressement comprennent des stries de redressement saillantes de la surface dudit second élément vers l'intérieur du feu et la ou les stries saillantes sont plus saillantes vers l'intérieur du feu que les autres stries de la surface des seconds éléments, - chaque transition entre deux seconds éléments adjacents comporte N stries saillantes à deux faces obliques, - les sources lumineuses sont essentiellement alignées, - la ou les strie(s) saillante(s) comporte(nt chacune) deux faces obliques et opposées par rapport à un plan contenant la
Selon une version de l'invention, le système de génération des faisceaux d'éclairage comprend: - un déviateur de faisceau générant des variations d'un faisceau paraxial.
- un élément optique de forte ouverture ( par exemple un objectif de microscope ou un condenseur) transformant lesdites variations du faisceau paraxial incident en variations de direction importantes du faisceau sortant.
Il peut également comprendre un système de lentilles dimensionné de manière à ce que le faisceau soit parallèle en sortie dudit élément optique de forte ouverture.
Le déviateur de faisceau peut être par exemple un miroir monté sur un positionneur permettant d'en commander l'orientation. Cette solution est mise en oeuvre dans les modes de réalisation 1 et 2.
Cependant, cette solution présente deux défauts: - le mouvement du miroir engendre des vibrations qui perturbent le système. Après chaque mouvement du miroir il est nécessaire d'attendre l'absorption des vibrations avant de procéder à l'acquisition.
- la différence de phase entre le faisceau de référence et le faisceau d'éclairage n'est pas reproductible, ce qui interdit d'utiliser les algorithmes définis en 3.6.4.
Chacun des déviateurs de faisceau décrits en 3.10.1. , 3. 10.2 et 3. 10.3. permet de résoudre ces deux problèmes.
3. 10.1. Déviateur de faisceau basé sur une série de déviateurs binaires Un système pouvant renvoyer le faisceau dans deux directions peut être construit à l'aide d'un prisme biréfringent qui transmet le faisceau ordinaire et le faisceau extraordinaire dans deux directions différentes. Le faisceau laser utilisé doit alors être polarisé. Un rotateur de polarisation placé en avant du prisme permet d'orienter sa polarisation dans le sens ordinaire ou le sens extraordinaire, ce qui implique un angle de déviation différent par le prisme. Cependant, les rotateurs de polarisation ferroélectriques disponibles, qui ont l'avantage d'être rapides, ne permettent pas une rotation de 90 degrés mais une rotation d'environ 80 degrés. Ceci empêche d'avoir à la fois un faisceau polarisé exactement dans le sens ordinaire, pour une des positions du rotateur de polarisation, et un faisceau polarisé exactement dans le sens extraordinaire pour l'autre position. Il se crée donc, dans une des positions, un faisceau parasite dévié dans une direction non voulue. Afin de supprimer ce faisceau parasite, il est nécessaire d'utiliser en sortie du prisme biréfringent un polariseur sélectionnant uniquement le rayon voulu. Afin que ce polariseur ne supprime pas le rayon dans l'autre position du rotateur, il est nécessaire d'introduire entre ce polariseur et le prisme un second rotateur, utilisé pour ramener le vecteur champ électrique du faisceau dans le sens passant du polariseur, lorsque il n'y est pas directement en sortie du prisme.
Un système pouvant renvoyer un faisceau dans des directions nombreuses peut être constitué en associant en série plusieurs de ces systèmes élémentaires. En en associant deux, qui produisent une déviation de même amplitude mais dans deux directions orthogonales, on forme un doublet. En associant en série N doublets, chaque doublet étant caractérisé par des prismes biréfringents de caractéristiques telles que l'angle de déviation du doublet numéro i soit proportionnel à 2' , on obtient 2 N valeurs de déviation possibles dans chaque direction. Par exemple avec N=8 on a un total de 256 x 256 directions de déviation du faisceau.
Selon une version de l'invention, le système de déviation du faisceau est donc constitué par l'association en série de déviateurs élémentaires, chacun de ces déviateurs élémentaires comportant un prisme biréfringent déviant différemment le rayon ordinaire et le rayon extraordinaire, précédé d'un rotateur de polarisation contrôlé électroniquement et permettant d'orienter le vecteur champ électrique du faisceau selon l'axe ordinaire ou l'axe extraordinaire dudit prisme, et suivi d'un second rotateur et d'un polariseur permettant d'éliminer les faisceaux parasites.
Un tel dispositif est utilisé dans le mode de réalisation 3.
3. 10.2. Déviateur de faisceau basé sur des modulateurs spatiaux Un modulateur spatial est une matrice bidimensionnelle de pixels permettant de moduler la phase ou l'intensité d'une onde dans un plan. La plupart des modulateurs spatiaux sont à base de cristaux liquides.
Les écrans LCD courants constituent un exemple de modulateur spatial d'intensité.
Un plan d'espace, sur la trajectoire du faisceau d'éclairage, sera défini comme un plan dans lequel ce faisceau est parallèle et est centré sur l'axe optique. Un plan de fréquence sera défini comme un plan dans lequel ce faisceau a une image ponctuelle.
Un faisceau parallèle parvenant dans un plan d'espace a dans ce plan une représentation complexe de la forme eXP{j2n{fxX + fyy)} ou (x,y) sont les coordonnées d'un point du plan et ou ( fx , f y sont les coordonnées de la projection du vecteur d'onde dans ce plan. Si un dispositif de modulation de phase est placé dans ce plan et si un décalage de phase de la forme 6 = 2nigxx + gyy + c\ est appliqué à l'aide de ce dispositif, l'onde a, après traversée dudit dispositif, une représentation complexe exp 2( fx + gx)x + (ly y + g y ) y + c } . Le dispositif de de modulation spatiale a donc modifié la direction de l'onde incidente. Les vecteurs d'onde que peut générer un tel dispositif de modulation spatiale sont compris dans un cône dont l'ouverture dépend des valeurs maximales de gx et gy permises par le modulateur. Ce cône sera appelé 'cône de déviation'.
Si un dispositif de modulation d'intensité est utilisé au lieu du dispositifde modulation de phase, il est possible d' appliquer une fonction d'atténuation du type cos f 2(gxx+gyy+c) . Après traversée du dispositif, l'onde a alors une forme du type exp{j2n{Vx +gxx+(fy + g y)y + c)} + expJ./2 ((/x -gx)x + (fy -gy)y-ty qui correspond à la superposition de deux ondes planes dont les vecteurs d'onde sont symétriques par rapport à un axe orienté suivant le vecteur d'onde de l'onde qui sortirait du dispositifen l'abscence de modulation. Une des deux ondes peut être arrêtée par un diaphragme, moyennant quoi le dispositif constitue un déviateur de faisceau comparable au précédent.
2 Ce réglage permet en général une première focalisation. Toutefois, si par exemple l'indice n0 est proche de nv, cette focalisation est très imprécise.
Dans tous les cas, ce réglage doit ultérieurement être complété par une focalisation plus précise sur la zone d'intérêt, comme indiqué en 7.17.3.
7. 16. Obtention de la fonction de compensation des aberrations.
-j2##/@ La fonction e # permettant en principe de corriger les déphasages introduits par l'objet et correspondant à l'aberration sphérique comporte des fréquences élevées qui sont filtrées par le diaphragme.
Elle ne peut donc pas être utilisée directement et il est nécessaire de la filtrer pour obtenir sous forme d'un tableau de dimensions Npix x Npix une fonction de correction utilisable.
La fonction de compensation des aberrations, qui sera utilisée dans la phase d'imagerie, est obtenue de la manière suivante: Etape 1: génération des tableaux Dspde dimensions Ne x Ne avec par exemple Ne =4096: le tableau Dsp correspond à la fonction e -j2##/# échantillonnée avec un pas suffisamment fin pour éviter le repliement de spectre.
Etape 2 : transformation de Fourier inverse des tableaux Dsp 1,,'tape 3 : extraction de la partie centrale du tableau, de dimensions Npix x Npix avec simulation du diaphragme. Le programme effectue: pour tous les couples (ij) tels que ou ouv est l'ouverture des objectifs.
Etape 4: transformation de Fourier du tableau Dp.
On obtient alors sous la forme du tableau D la fonction de correction utilisable.
7. 17. Réalisation d'images tridimensionnelles.
7. 17.1. principe 7. 17.1.1. Superposition des représentations fréquentielles.
On a vu que pour un faisceau d'éclairage donné (indice k,p) on obtient deux images bidimensionnelles correspondant aux deux capteurs et repérées par l'indice q. Lorsqu'on fait parcourir au point d'impact direct la trajectoire de la Fig. 56 sur le capteur numéro 0, on peut générer à partir des images bidimensionnelles obtenues sur les deux capteurs une représentation fréquentielle. La Fig. 58 montre comment un ensemble de représentations fréquentielles bidimensionnelles engendre une représentation tridimensionnelle. Une représentation bidimensionnelle est composée d'une portion de sphère (4101) obtenue sur le capteur numéro 0 et d'une portion de sphère (4102) obtenue sur le capteur numéro 1. Lorsque le point d'impact direct se déplace sur une trajectoire transverse (3904) le mouvement de ces portions de
sphères engendre un volume. Sur la figure 58, on a représenté un ensemble de telles portions de sphères, obtenues pour diverses positions du point d'impact direct sur une trajectoire transverse. Lorsque le point d'impact direct se déplace sur le cercle (3903) le volume (4104) délimité par (4105) est engendré en plus.
Lorsque le point d'impact direct est sur le capteur numéro 1, un volume symétrique est généré.
On distingue quatre représentations fréquentielles tridimensionnelles partielles que l'on notera Fp,q ou le couple (p,q) désigne un couple (capteur recevant l'onde d'éclairage directe, capteur dont les représentations bidimensionnelles permettant de générer Fp,qsont issues) avec p=O pour le capteur (2239), p=1 pour (2229), q=0 quand il désigne le même capteur quep et q=1 quand il désigne le capteur opposé. La représentation tridimensionnelle finale est obtenue par superposition de ces représentations tridimensionnelles partielles.
La représentation fréquentielle complète obtenue est représentée en coupe sur la Fig.59 Elle est composée : - d'une partie (4111) obtenue par le capteur 0 ou 1 recevant le point d'impact direct du faisceau, et correspondant aux représentations F0,0et F1,0qui occupent la même partie de l'espace des fréquences.
L'invention conceme des utilisations d'un extrait de la plante Guioa, en particulier de la plante Guioa gracilis, dans les domaines cosmétique et pharmaceutique, notamment dermatologique.
Ellc concerne plus précisément des utilisations comme agent cosmétique d'un extrait de cette plante.
La plante Guioa, en particulier l'espace Guioa gracilis est une plante de la famille des Sapindaceac que l'oyez trouve en particulier en Nouvelle Calédonie.
Les essais systématiques réalisés par les inventeurs ont permis de mettre en évidence un certain nombrc d'actions enzymatiques surprenantes des extraits de cette plante, en particulier des actions d'inhibition de plusieurs enzymes, en particulier l'élastase, la phospholipase A2, la 5'-lipoxygénase, la tyrosinase et la 3',5'-AMPc-phosphodiestérase, ce qui a permis d'envisager son utilisation dans des produits cosmétiques et pharmaceutiques, notamment dermatologiques.
L'élastase, enzyme de dégradation de l'élastine, est présente dans les cellules, notamment dans les cellules dermiques (fibroblastes) ainsi que, dans une moindre mesure, dans les cellules dc l'épiderme (kératinocytes). On a observé que la quantité et l'activité de l'élastase augmentent au cours du processus de vieillissement cutané, aussi bien intrinsèque qu'actinique. Par une dégradation des fibres d'élastine, I'action de l'élastase a pour conséquence une perte de l'élasticité cutanée, un relâchement de la peau ct l'apparition dc rides.
La phospholipasc A2 (PLA2) est une enzyme produite par les cellules au niveau membranaire. Elle prédomine dans les cellules liées aux phénomènes d'inflammation, telles que les mastocytes. Par son actiOn, elle libère l'acide arachidoniquc lié aux phospholipides mcmbranaires. Cet acide se métabolise ensuite en différents médiateurs lipidiqucs de l'inflammation et de l'allergie, tels que les leucotriènes et les prostaglandincs.
TABLEAU I Taux d'inhibition enzymatique par les extraits de l'invention Extraits
E eau E méthanol E DMSO IE (élastase) 76 1 79 71 IP (PLA2) 38 48 76 IL (lipoxygénase) 23 32 90 IT (tyrosinase) 60 IA (PDE) 1 77 7 E eau : extrait aqueux, à 0,5 % E méthanol : extrait méthanolique, à 0,5 % E DMSO : extrait du DMSO, à 0,5 % Les résultats figurant au Tableau I ci-dessus démontrent l'intérêt des extraits selon l'invention, dans les domaines de la cosmétique et de la pharmacie, notamment en dermatologie, dès qu'il s'agit de bloquer, de diminuer l'importance ou de réguler l'action de certaines enzymes.
Plus précisément, il ressort clairement que chacune des cinq enzymes testée, est inhibée de manière importante par au moins l'un des extraits testés.
L'action des extraits de Trema vieillardi est particulièrement importante sur l'inhibition de l'élastase. Cependant, l'extrait aqueux est également actif sur l'inhibition de la tyrosinase, et l'extrait de DMSO est très actif sur l'inhibition de la lipoxygénase et sur celle de la PLA2. L'extrait méthanolique est notablement actif sur l'inhibition de la PLA2 et très actif sur celle de la PDE.
De ce fait, les extraits de la plante Trema peuvent être avantageusement utilisés pour les différentes applications citées plus haut découlant de l'inhibition des enzymes concernées.
Exemple 3 Gel cosmétique anti-rides - Extrait sec de l'exemple 1, fraction méthanolique selon l'exemple 2 0,05 g - Carbomer 0,3 g - Glycérine 3,0 g - EDTA tétrasodique 0,05 g - Eau florale d'Hammamelis 3,00 g - Polyméthylméthacrylate 1,00 g - Parfums, conservateurs, colorant, neutralisant qs - Eau distillée qsp 100 g Ce gel présente un effet anti-rides et apaisant.