INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'échantillonnage pour l'analyse de la phase gazeuse en sortie du bioréacteur 8 est réalisé par une boucle de 250 ,ul puis par injection sur une colonne de CPG (chromatographie en phase gazeuse) pour la détermination de sa composition. La détection est effectuée par deux capteurs, un détecteur de conductivité thermique pour l'eau et un détecteur à ionisation de flamme pour toutes les autres molécules organiques.
L'invention a été réalisée dans le but d'apporter une solution neuve et perfectionnée au susdit problème, soit de concevoir un système de baie à ouvrant dont le pourtour est au moins partiellement cintré qui ait une qualité et une efficacité de fermeture équivalentes de celles des baies classiques, obtenues par des moyens simples, peu coûteux et aisément manoeuvrables.
A cet effet, le système de baie selon l'invention, qui comporte un ouvrant articulé sur un dormant, et dans lequel au moins une partie des châssis d'ouvrant et de dormant est cintrée dans le prolongement de la partie d'encadrement portant l'organe de commande ou crémone d'un dispositif de fermeture à plusieurs points de verrouillage par des ensembles pène/gâche dont les pènes sont déplacés en translation par une tige de crémone, la tige de crémone, sur une partie de sa longueur au moins, est en matériau semi-rigide de flexibilité telle qu'elle s'étende dans ladite partie cintrée en se conformant à sa courbure tout en conservant son aptitude à se déplacer longitudinalement, des ensembles pène/gâche sont implantés dans la partie cintrée ; est caractérisé en ce que la tige de crémone est guidée et retenue à l'intérieur du profilé d'ouvrant ou de dormant portant les pènes, la liaison entre la tige de crémone et les pènes étant établie à travers des ouvertures allongées longitudinalement dans la paroi de profilé sur laquelle lesdits pènes font saillie extérieurement.
La tige de crémone peut ainsi être une barre d'épaisseur importante, du même ordre de grandeur que sa largeur, de section sensiblement carrée par exemple.
Elle peut alors être montée flottante dans un espace intérieur du profilé de section beaucoup plus grande que la sienne, le seul fait d'être assujettie à intervalles réguliers par les liaisons avec les pênes pouvant suffire à sa retenue et à son guidage en fonctionnement. Toutefois, de préférence, elle est logée dans un espace interne du profilé prévu à cet effet, dont les dimensions de section ne sont que légèrement supérieures à celles de sa propre section, mais suffisamment pour qu'elle puisse y coulisser sans contraintes.
Selon une autre caractéristique de l'invention, les pènes sont avantageusement pourvus de coulisseaux à leur base, lesquels coulisseaux sont engagés dans une glissière prévue sur la face extérieure de la paroi de profilé sur laquelle lesdits pènes font saillie. Ceuxci sont par exemple des rouleaux montés sur les coulisseaux, et les gâches des segments de profilé constituant des butées de verrouillage.
Les caractéristiques et avantages de l'invention mentionnés ci-dessus, ainsi que d'autres, apparaîtront plus clairement dans la description suivante, faite en relation avec les dessins joints dans lesquels les Figs. 1 et 2 sont respectivement des vues frontales d'une fenêtre cintrée dans sa partie supérieure et d'une fenêtre circulaire selon l'invention, et la Fig. 3 est une coupe transversale partielle selon la ligne III-III de la Fig. 1 ou 2, illustrant schématiquement l'agencement des moyens de l'invention dans la partie cintrée des profilés de dormant et d'ouvrant.
Dans l'ensemble des dessins, les mêmes références numériques ont été utilisées partout pour désigner les mêmes éléments.
Les Figs. 1 et 2 représentent donc deux fenêtres selon l'invention à ouvrant "à la française", dont les encadrements ont été réalisés avec un même profilé P1 de châssis de dormant et un même profilé P2 de châssis d'ouvrant, lesquels profilés P1 et P2 apparaissent en section droite à la Fig. 3.
La fenêtre F1, Fig. 1, dite fenêtre plein cintre à partie droite tombante, comprend une partie inférieure rectangulaire la se prolongeant en une partie supérieure lb à bord supérieur arrondi. Elle comporte des paumelles 2 sur un côté vertical de la partie droite la et un système de fermeture sur le côté opposé, manoeuvrable par une crémone 3.
Dans la quasi-totalité des fenêtres existantes de ce type, la zone de répartition des points de verrouillage tels que Vi, Vb et Vh d'un système de fermeture multipoints se limite à un segment rectiligne, soit ici le côté vertical de la partie la portant la crémone 3.
Par conséquent, il n'y pas de points de verrouillage du système au-delà du point haut repéré Vh, et la partie lb constitue donc un porte-à-faux important par rapport à la ligne rejoignant la paumelle haute 2 et le point Vh, lequel porte-à-faux peut entraîner un défaut de jonction étanche entre châssis d'ouvrant et de dormant dans la partie cintrée, sous l'effet du vent notamment.
Le problème est exactement le même pour la fenêtre F2 de la Fig. 2 dans laquelle, classiquement, il n'existe qu'un seul point de verrouillage Vi en fermeture au niveau de l'organe de manoeuvre 3 à l'opposé des paumelles 2.
L'invention apporte une solution efficace à ce problème par la conception d'un nouveau système de fermeture multipoints non pas limité à des parties rectilignes, mais qui peut être également monté sur des segments courbes en partie ou en totalité.
Dans le cas de la fenêtre F1, il devient ainsi possible d'obtenir, commandable par l'unique crémone 3, un verrouillage en fermeture qui se prolonge au-delà du point Vh en des points Vc répartis sur le pourtour cintré de la partie lb.
S'agissant de la fenêtre F2, on peut réaliser un verrouillage périmétral commandé par la crémone 3, avec des points de verrouillage Vc répartis de chaque côté de la crémone sur la partie du pourtour jusqu'à chaque paumelle 2. I1 en serait exactement de même pour un même type de fenêtre de forme ovale.
Comme l'illustre le dessin, le système permet dans l'un et l'autre cas d'obtenir une fermeture parfaitement fiable et efficace.
Sur le graphique de la figure 2, on a indiqué par A le point correspondant à la sortie du bac de décarbonatation 20 ; ce point est dans une zone où la cristallisation intervient au-dessous d'une température d'environ 30"5 on règle la température de sortie du bac de décarbonatation de façon à se trouver juste au-dessus de cette température de cristallisation. Dans le cristallisoir, les concentrations correspondant au point A sont amenées à être égales à celles qui correspondent au point C' mais simultanément la température est abaissée de façon à provoquer la cristallisation du sel de Glauber.
Avec une installation du type de celle qui vient d'être décrite, si l'on traite 1,36 tonne/heure de fines de dépoussiérage ayant la composition indiquée précédemment, on récupère 1,9 tonne/heure de sel de Glauber et on envoie à la purge environ 0,7 tonne de sulfate de potassium et de sulfate de sodium en solution. On constate que l'on a considérablement réduit la quantité de sel rejeté et donc la pollution correspondante et que, simultanément, on a récupéré une quantité importante de sulfate de sodium directement réutilisable.
STATOR DE COMPRESSEUR DE TURBOMACHINE DESCRIPTION L'invention a trait à un stator de compresseur de turbomachine, du genre comprenant un carter composé de parties séparées, normalement au nombre de deux et appelées souvent alors "demicoquilles", s'étendant sur des secteurs de cylindre.
Une telle constitution permet d'assembler très facilement le compresseur en approchant les demicoquilles l'une de l'autre après avoir intercalé le rotor. Quand les demi-coquilles se touchent, elles sont fixées l'une à l'autre en vissant des boulons dans des brides de direction longitudinale disposées à leurs bords latéraux et qui sont alors jointes. Certains inconvénients du compresseur ainsi construit apparaissent cependant au fonctionnement : les brides longitudinales représentent une discontinuité de conductivité thermique et de rigidité mécanique à la surface du carter et produisent des irrégularités de dilatation thermique de celui-ci, en étant notamment responsables d'une ovalisation des sections du carter, qui a la faculté de se dilater davantage loin des brides. Et comme les extrémités longitudinales du compresseur sont portées à des températures différentes, une dilatation thermique croissante est aussi produite d'un bout à l'autre du carter, qui prend la forme d'un tonneau. L'irrégularité de ces déformations, qui sont responsables d'accroissements des jeux présents au bout des aubes du compresseur et donc de fuites de gaz supplémentaires et d'une perte corrélative du rendement de la machine, rend impossible de recourir utilement à un procédé utilisé dans d'autres carters pour limiter les dilatations et les jeux, à savoir le refroidissement sélectif et échelonné de segments circulaires du carter au moyen de dispositifs qui amènent et soufflent du gaz frais, extrait d'autres parties de la machine, devant ces segments.
L'objet de l'invention est de soustraire autant que possible un carter de compresseur de turbomachine composé de parties assemblées par des brides longitudinales à ces inégalités d'échauffement et de dilatation.
Les moyens caractéristiques ajoutés pour cela consistent en des secteurs délimitant une veine d'écoulement des gaz et dont certains au moins portent les aubes immobiles du compresseur ; les secteurs et les parties du carter sont équipés de crochets mutuellement imbriqués retenant les secteurs sur les parties du carter dans des positions où des chambres étanches sont délimitées par les secteurs et les parties du carter.
Une construction plausible et avantageuse se distingue en ce que les crochets des parties du carter sont situés au bout de nervures transversales qui délimitent et séparent les chambres, les nervures et les chambres alternant le long des parties du carter en direction longitudinale.
Les chambres ont pour effet essentiel de contenir des masses d'air isolées ou un matériau isolant thermique, qui s'opposent largement à la transmission de l'échauffement des secteurs délimitant la veine au carter, et qui en forment comme une doublure interne. Les chambres s'étendent sur sensiblement toute la longueur du carter, à l'exception des emplacements des nervures, qui ne produisent cependant qu'une conduction thermique relativement faible, surtout si elles sont minces et longues.
L'invention va maintenant être décrite plus en détail à l'aide des figures suivantes, annexées à titre illustratif et non limitatif la figure 1 représente un demi-stator de compresseur, et les figures 2, 3, 4 et 5 représentent respectivement quatre exemples de réalisation des secteurs et des crochets de liaison des secteurs.
La figure 1 représente une demi-coquille 1 de stator, composée avant tout d'une virole 7 s'étendant sur un demi-tour et dont les extrémités sont équipées de brides longitudinales 2 de raccordement à une autre demi-coquille qui serait semblable et symétrique. Des nervures 3 et une bride 4 semicirculaire d'extrémité longitudinale peuvent équiper encore la demi-coquille 1 et la raidir.
La demi-coquille 1 est doublée sur sa surface intérieure de secteurs 5 qui délimitent la veine d'écoulement des gaz et dont certains au moins sont garnis d'aubes immobiles 6 de stator, qui sont disposées en étages circulaires alternant avec des étages d'aubes d'un rotor non représenté quand le compresseur est assemblé. Les secteurs 5 peuvent avoir une extension angulaire égale à celle des demicoquilles 1 ou une fraction de cette extension, et ils ont usuellement une fraction de l'extension longitudinale des demi-coquilles 1 : leurs dimensions seront choisies en particulier en fonction de critères de résistance des matériaux et des dimensions des demicoquilles 1.
La figure 2 montre que les secteurs 5 sont assemblés à la virole 7 de la demi-coquille 1 à laquelle ils sont assujettis par des crochets 8 imbriqués dans d'autres crochets, 9, situés au bout de nervures 10 transversales et internes de la virole 7 ; les crochets 8 sont des excroissances recourbées en cornière des secteurs 5 et les crochets 9 sont essentiellement composés de deux bordures parallèles 11 entre lesquelles l'extrémité libre 12 des crochets 8 est retenue contre les mouvements radiaux. Comme chaque secteur 5 comprend deux crochets 8 pointant dans des direction opposées et imbriqués dans des crochets 9 également opposés, ces derniers arrêtent les débattements longitudinaux des secteurs 5 au-delà d'une petite limite.
La virole 7, les secteurs 5 et les nervures 10 délimitent des chambres 13 sensiblement closes, hormis de petits jeux entre les crochets 8 et 9, et qui contiennent ainsi des masses d'air sensiblement immobiles et non renouvelées dont la température varie beaucoup moins que celle des secteurs 5 quand la machine est en marche. Elles offrent donc une barrière thermique efficace à la transmission de chaleur vers la virole 7, qui se dilate relativement peu et beaucoup plus régulièrement qu'avec les conceptions ordinaires.
Les chambres 13 s'étendent sur sensiblement toute la longueur du compresseur, interrompues seulement par les nervures 10 qui les séparent.
Cette conception requiert deux types différents de secteurs 5 : des secteurs 51 porteurs des aubes immobiles 6 et des secteurs nus 52 qui alternent avec les précédents le long du compresseur et dont les surfaces sont lisses et entourent les aubes de rotor 14. Bien d'autres constructions des secteurs sont possibles, à commencer par celle de la figure 3 où chaque paire de secteurs 51 et 52 consécutifs est remplacée par un secteur unique 53 composé d'une portion 15 porteuse d'un étage d'aubes immobiles 6 et d'une portion nue 16 adjacente qui s'étend devant les aubes de rotor 14. On peut alors se contenter de trois paires de crochets 8 et 9 pour chaque secteur 53, deux de ces paires étant situées aux extrémités du secteur 53 et la troisième étant proche de la jonction des portions 15 et 16.
Des secteurs 54 plus étendus peuvent encore être proposés, tels que celui de la figure 4 : il se compose d'une portion nue médiane 17 située devant un étage d'aubes de rotor 14 et flanquée de deux portions 18 portant autant d'étages d'aubes immobiles 6. Comme précédemment, on trouve une paire de crochets 8 et 9 à chacune des extrémités du secteur 54 et une paire de ces crochets 8 et 9 près de chacune des jonctions de portions 17 et 18, et donc quatre paires au total.
En outre, dans la présente invention, le désoxydant contient une poudre métallique comme constituant réactif, et un agent rendant adhésif et un promoteur de réaction sont ajoutés à la poudre métallique.
On ajoute en outre à la poudre métallique de l'hydroxyde de calcium ou de l'hydroxyde de magnésium, ou un mélange des deux, qui sont un hydroxyde de métal des terres alcalines, ou la dolomite (que l'on désigne ci-après par activateur). On ajoute à ce mélange de l'eau, une solution aqueuse ou une solution en dispersion d'un chlorure métallique, de sorte que le désoxydant est réalisé sous la forme d'un liquide visqueux. Le désoxydant ainsi fabriqué est de préférence employé car la réaction d'oxydation se produit régulièrement.
Le rapport de mélange dépend des sortes de poudres métalliques, de l'agent rendant adhésif, du promoteur de réaction et de l'activateur. En général, environ 0,1 à 10 parties en poids de l'agent rendant adhésif, environ 0,1 à 15 parties en poids du promoteur de réaction, et environ 0,1 à 15 parties en poids de l'activateur, ou de préférence environ 0,15 à 7,5 parties en poids de l'agent rendant adhésif, environ 0,25 à 12,5 parties en poids du promoteur de réaction, et environ 0,25 à 12,5 parties en poids de l'activateur, ou mieux encore environ 0,25 à 5 parties en poids de l'agent rendant adhésif, environ 0,5 à 10 parties en poids du promoteur de réaction, et environ 0,5 à 10 parties en poids de l'activateur sont employées, pour environ 100 parties en poids de la poudre métallique.
Dans la présente invention, on ajoute au mélange de l'eau, une solution aqueuse ou une solution en dispersion d'un chlorure métallique, de façon à conférer au désoxydant la forme d'un liquide visqueux.
Aucune limitation particulière n'est imposée à la solution aqueuse ou à la solution en dispersion du chlorure métallique. Cependant, la solution aqueuse ou la solution en dispersion du chlorure métallique est dans la gamme d'environ 0,1 à 20 % en poids, ou de préférence d'environ 0,5 à 15 % en poids, ou mieux encore d'environ 1 à 10 % en poids.
Dans ce cas, le désoxydant prend la forme d'un liquide visqueux, et le même procédé de mélange que celui décrit ci-dessus est employé. En outre, il est préférable que la viscosité du désoxydant liquide visqueux se trouve dans la gamme d'environ 1 000 à 8 500 000 cps (à une température d'environ 20 C) lorsqu'on le fabrique en suivant le procédé décrit ci-dessus.
En outre, dans la présente invention, on ajoute en plus au désoxydant au moins un agent choisi dans le groupe constitué d'un agent de réglage du pH, d'un agent tensioactif et d'un agent de suppression de mousse, qui améliore la dispersabilité (que l'on désigne ci-après par additif) de façon à conférer au désoxydant la forme d'un liquide visqueux. Le désoxydant ainsi obtenu a une meilleure efficacité de désoxydation de la poudre métallique et, par conséquent, a la préférence.
En général, il est préférable d'avoir environ 0,1 à 10 parties en poids d'additif pour environ 100 parties en poids de la poudre métallique. Dans la présente invention, on ajoute de l'eau au mélange, de façon que le désoxydant prenne la forme d'un liquide visqueux.
Dans le cas décrit ci-dessus, lorsqu'on utilise un chlorure métallique, la solution aqueuse ou la solution en dispersion du chlorure métallique que l'on a préparée au préalable peut être utilisée à la place de l'eau. Aucune limitation particulière n'est imposée à la solution aqueuse ou à la solution en dispersion. Cependant, la solution aqueuse ou la solution en dispersion contient environ 0,1 - 20 % en poids, ou de préférence environ 0,5 - 15 % en poids, ou mieux encore, environ 1 à 10 % en poids de chlorure métallique.
Dans le désoxydant décrit ci-dessus, lorsque la solution aqueuse ou la solution en dispersion du chlorure métallique est employée, il est préférable d'avoir environ 0,1 à 20 parties en poids, ou mieux environ 0,5 à 15 parties en poids, ou mieux encore, environ 1 à 10 parties en poids de chlorure métallique pour environ 100 parties en poids de poudre métallique.
Egalement dans ce cas, le désoxydant prend la forme d'un liquide visqueux, et le même procédé de mélange que celui décrit ci-dessus est employé. Comme on l'a décrit ci-dessus, le désoxydant ainsi produit a de préférence une viscosité dans la gamme d'environ 1 000 à 8 500 000 cps (à une température de 20 C).
Dans la présente invention, un élément absorbeur d'oxygène peut en outre être mélangé dans le désoxydant liquide visqueux. Le rapport de mélange de l'élément absorbeur d'oxygène est de préférence environ 0,5 à 50 parties en poids par rapport à 100 parties en poids de la poudre métallique. Si le rapport est inférieur à 0,5 partie en poids, il n'y a alors aucun avantage pratique. Si le rapport dépasse 50 parties en poids, l'effet désoxydant atteint alors un point de saturation, et aucun avantage pratique n'est apprécié, mais cela devient aussi économiquement désavantageux. Par conséquent, compte tenu de ces considérations, il est préférable que l'élément absorbeur d'oxygène se trouve dans la gamme d'environ 1 à 30 parties en poids, ou de préférence d'environ 2 à 25 parties en poids pour 100 parties en poids de la poudre métallique.
Aucune limitation particulière n'est imposée à l'élément absorbeur d'oxygène que l'on mentionne cidessus. Les éléments que l'on peut utiliser comme absorbeurs d'oxygène comprennent le sulfate sodique de chondroïtine, l'hydrochlorure de thiamine, l'acide ascorbique, le dibutylhydroxytoluène, le dl-a-tocophérol, le sucre réducteur, un sel ferreux, le ferrosilicium, le silicium-manganèse, ou le siliciure de calcium. Ceux-ci ont de préférence une capacité élevée d'absorption de l'oxygène. L'un quelconque de ces éléments absorbeurs peut être utilisé seul ou en combinaison de deux ou plus.
Dans la présente invention, les substances qui absorbent l'eau ou la solution aqueuse du chlorure métallique, d'où l'augmentation de la viscosité, ou confèrent de la thixotropie, peuvent être utilisées comme agent rendant adhésif qu'on décrit ci-dessus. Ces substances comprennent la bentonite, un polyacrylate tel que les stéarates et le poîyacrylate de sodium, la gélatine, un oxyde de polyéthylène, un alcool polyvinylique, la polyvinylpyrrolidone, la g.omme arabique, la gomme adragante, la caroube, la résine de gayac, des alginates tels que l'alginate de sodium, la pectine, un polymère carboxy-vinyle, la dextrine, lla-amidon, un élément absorbeur d'eau du type farine d'amidon tel qu'une farine d'amidon pour traitement, le carragenan, des agents rendant adhésifs du type polysaccharide tels que l'agaragar, la carboxyméthylcellulose (CMC) ou son sel de métal alcalin, les agents rendant adhésifs du type dérivé de la cellulose, tels que léthylcellulose-acétate, l'hydroxyéthylcellulose, la méthylcellulose ou l'hydroxypropylcellulose, un éther de cellulose soluble dans l'eau, et le poly-N-vinylacétamide. N'importe laquelle de ces substances peut être employée seule ou en combinaison de deux ou plus. En outre, ces substances peuvent être traitées ou combinées avec un agent tensioactif, de manière à renforcer l'hydrophilicité. La fonction principale de ces agents rendant adhésifs est d'absorber l'eau ou une solution aqueuse de chlorure métallique, ce qui permet d'augmenter la viscosité ou de conférer de la thixotropie.
Dans la présente invention, aucune limitation particulière n'est imposée à la poudre métallique dans la mesure où elle réagit avec l'oxygène de l'air. Plus spécialement, des exemples d'une telle poudre métallique comprennent une poudre de fer, une poudre de zinc, une poudre d'aluminium ou une poudre de magnésium, ou une poudre d'un alliage constitué de deux ou plus de ces métaux. On incorpore en outre une poudre de métal mélangée qui est obtenue en mélangeant deux quelconques ou plus des poudres métalliques ci-dessus. Plus particulièrement, la poudre de fer a le plus la préférence, car elle présente les meilleures caractéristiques lorsqu'on considère des facteurs divers tels que la sécurité, la manipulation, le coût, le stockage, la stabilité, etc.
Des exemples du composant carbone comprennent le noir de carbone, le graphite et le charbon activé. Des exemples du chlorure métallique comprennent un chlorure de métal alcalin, tel que le chlorure de sodium et le chlorure de potassium, et un chlorure de métal des terres alcalino-terreuses tel que le chlorure de calcium et le chlorure de magnésium.
Dans le dispositif de pincement décrit dans la publication provisoire de modele d'utilité japonais JP-A-57=13148, un bras prévu à une extrémité d'un ressort hch coïdal pour appliquer la force de pincement à l'organe de pincement. est susceptible de pivoter entre une position de fermeture et une position d'ouverture. sur Ic plateat oscillant. l)u fait d'une telle structure. la longueur du bras mentionné ci-dessus do@ nécessairement être relativement courte, et une force importante est par conséquent nécessaire pour faire pivoter Ic bras dc la position d'ouverture à la position de fermeture et il en résulte des difficultés pour actionner le bras.
Dans le dispositif de pincement décrit dans la publication provisoirc dc modèle d'utilité japonais JP-A-58-80155 et dans la publication dc modèle d'utilité japonais JP-A-58-20796, la longueur du levier d'actionnement doit également nécessairement être courtc, et une force importante est par conséquent nécessaire pour faire fonctionner le levier d'actionnement, d'où il résulte des difficultés pour t'aire fone- tionner ce levier d'actionnement.