INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EP-A-0711838 recommande pour la détermination de APC-R un procédé comprenant (a) le mélange d'un plasma à tester avec un réactif A à teneur réduite en facteur V, notamment PdfV, (b) I'addition d'un réactif B activant directement ou indirectement le facteur V en Va, notamment un venin de serpent tel que RVV (qui par sa fraction RVV-V induit l'activation de V en Va et qui par sa fraction RVV-X induit l'activation de X en Xa) ou le venin de Echis carinatus (qui induit l'activation de la prothrombine en thrombine et par suite active de façon indirecte V en Va), (c) I'addition d'un réactif C permettant la dégradation du facteur Va, à savoir APC [ou le mélange PC + activateur (notamment ACC)], et (d) l'addition de réactifs permettant la détermination de l'activité résiduelle du facteur Va, avec la condition que la proportion du volume de l'échantillon de plasma à tester par rapport au volume total soit au plus de 20 %, avantageusement inférieure ou égale à 10 % ("wobei der Anteil des Probenvolumens am gesamten Testvoltimen maximal 20 %, vorzugsweise jedoch weniger oder gleich 10 % beträgt", selon la revendication 1. page 13 lignes 39-40 de EP-A-071 1838).
Ce procédé présente l'inconvénient de faire appel à des volumes de plasma (à tester ou témoin), de réactif A et de réactif B qui sont tous les trois différents. Cette circonstance ne facilite pas les mesures des temps de coagulation au moyen de dispositifs totalement autornatiques.
Les procédés précités de WO-A-9604560 et EP-A-0711838 permettent de pallier à la majorité des inconvénients du test "COATEST APC-RESISTANCE". Cependant, ces deux documents ne décrivent ni ne suggèrent l'utilisation du venin de serpent particulier de l'invention, à savoir CVH, pour initier la coagulation au niveau du facteur X par la transformation XoXa.
La seule technique efficace à ce jour pour déterminer APC-R est fondée sur la biologie moléculaire (BM). Elle est longue, fastidieuse, onéreuse et exige un matériel élaboré et un personnel hautement qualifié. En outre, sa mise en oeuvre doit satisfaire à l'article L. 145-15 de la loi française No. 94-653 du 29 juillet 1994 qui fait obligation d'obtenir le consentement écrit des personnes pour lesquelles une étude génétique est entreprise.
But de l'invention On se propose de fournir une nouvelle solution technique pour la détermination de APC-R, qui (i) soit simple sur le plan de la mise en oeuvre, (ii) soit au moins aussi efficace que celles envisagées dans les documents WO-A-9604560 et EP-A-0711838 précités, et (iii) s'appuie sur l'initiation de la coagulation au niveau du facteur X (i.e. transformation XoXa) dont l'intérêt a été reconnu dans WO-A-9604560 (voir page 5 lignes 1-12).
Le but recherché est d'améliorer la sensibilité en réduisant le nombre de résultats faux positifs et faux négatifs.
Objet de l'invention La nouvelle solution technique selon l'invention repose sur le choix d'un activateur particulier pour initier la coagulation au niveau du facteur X (i.e. XoXa). Cet activateur particulier est un venin de serpent, à savoir CVH.
IR (KBr) :1613 ; 1657 ; 1736; 3432.
Exemple 50 : 9-chloro-5-éthyl-4,5-dihydro-5-hydroxy-10-méthyl- 12-(4-méthylpipérazinométhyl)-1H oxepino[3',4':6,7]indolizino [1,2-b]quinoléine 3,15(4H,13H)-dione On applique à la 3-chloro-4-methylaniline la procédure décrite par les exemples 30.a., 30.b. et 30.c. pour donner du 2,7-dichloro-4-chlorométhyl-6-méthyl3-quinoléinecarboxylate d'éthyle qui est traité selon la procédure de l'exemple 30.d., puis réduit selon la méthode de l'exemple 30.e. en quinoléineméthanol correspondant.
Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 11.j. de l'exemple 11.
Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape 1 1.k. On obtient un solide jaune, p.f. 262-268 C.
RMN-1H (DMSO): 0,87 (t, 3H); 1,86 (q, 2H); 2,15 (s, 3H); 2,20-260 (m, 8H); 2,60 (s, 3H); 3,05 (d, 1H); 3,49 (d, 1H); 4,09 (dd, 2H); 5,32 (s, 2H); 5,50 (dd, 2H); 6,05 (s, 1H); 7,37 (s, 1H); 8,21 (s, 1H); 8,43 (s, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 8,42 ; 20,56 ; 36,50 ; 42,55 ; 45,91; 50,81; 53,00 ; 54,94 55,65 ; 61,43 ; 73,29 ; 79,36 ; 99,69 ; 122,75 ; 126,32 ; 128,37 ; 129,84 135,25; 136,23; 139,87; 144,57; 147,75; 152,76; 155,87; 159,15; 172,04.
IR (KBr) :1607 ; 1658; 1733 ; 3424.
Exemple 51 : 12-benzylmethylaminométhyl-9-chloro-5-éthyl 4,5-dihydro-5-hydroxy-l0-méthyl-1H- oxepino[3',4':6,7]indolizino[l,2-b] quinoléine 3,15(4H,13H)-dione On applique à la 3-chloro-4-methylaniline la procédure décrite par les exemples 30.a., 30.b. et 30.c. pour donner du 2,7-dichloro-4-chlorométhyl-6-méthyl3-quinoléinecarboxylate d'éthyle qui est traité selon la procédure de l'exemple 30.d., en utilisant la N-méthylbenzylamine au lieu de la N-méthylpipérazine, puis réduit selon la méthode de l'exemple 30.e. en quinoléineméthanol correspondant. Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 11.j. de l'exemple 11. Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape 11.k. On obtient un solide jaune, p.f. 275-278 C.
RMN-1H (DMSO): 0,88 (t,3H); 1,85 (m, 2H); 2,13 (s, 3H); 2,55 (s, 3H); 3,10 (d, 1H); 3,50 (d, 1H); 3,67 (s, 2H); 4,05 (dd, 2H); 5,30 (s, 2H); 5,39-5,57 (dd, 2H); 6,05 (s, 1H); 7,36 (m, 6H); 8,15 (s, 1H); 8,31 (s, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 9,10; 21,15 ; 37,20; 42,86; 43,23 ; 51,32; 55,78 ; 62,10; 62,88; 73,99; 80,05; 100,44; 123,47; 126,99; 127,32; 128,09; 129,17 129,96; 130,86; 135,75; 136,84; 139,51; 140,67; 145,38; 148,54; 153,50; 156,54; 159,85; 172,73.
IR (KBr) : 1609; 1655; 1729; 3395.
Exemple 52 : 12-(4-benzylpipérazinométhyl)-9-chloro-5-éthyl 4,5-dihydro-5-hydroxy-10-méthyl-1H oxepino[3',4' :6,7]indolizino[1,2-b] quinoléine 3,15(4H,13H)-dione On applique à la 3-chloro-4-methylaniline la procédure décrite par les exemples 30.a., 30.b. et 30.c. pour donner du 2,7-dichloro-4-chlorométhyl-6-méthyl3-quinoléinecarboxylate d'éthyle qui est traité selon la procédure de l'exemple 30.d., en utilisant la N-benzylpipérazine au lieu de la N-méthylpipérazine, puis réduit selon la méthode de l'exemple 30.e. en quinoléineméthanol correspondant. Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 11.j. de l'exemple 11. Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape l l.k. On obtient un solide beige, p.f. 244-249 C.
RMN-1H (DMSO) : 0,86 (t, 3H); 1,83 (m, 2H); 2,38-2,60 (m, 8H); 2,57 (s, 3H); 3,08 (d, 1H); 3,46 (s ,2H) ; 4,08 (m, 2H); 5,30 (s, 2H); 5,51 (dd, 2H); 6,05 (s, 1H); 7,30 (m, 6H); 8,16 (s, 1H); 8,40 (s, 1H).
RMN-C13 (DMSO): 9,10; 21,23 ; 37,19 ; 43,21; 51,48 ; 53,54 ; 53,80; 56,35 62,09 ; 62,84 ; 73,97 ; 97,67 ; 100,39 ; 123,45 ; 127,05 ; 127,75 ; 129,02 129,63 ; 130,61; 135,95 ; 136,93 ; 139,14 ; 140,52 ; 145,27 ; 148,45 ; 153,47 156,52 ; 159,83 ; 172,72.
IR (KBr) : 1567; 1587; 1652; 1748; 3422.
Exemple 53 : 9-chloro-5-éthyl-4,5-dihydro-5-hydroxy-10-méthyl 12-pipéridinométhyl-1H-oxepino[3',4':6,7]indolizino [1,2-b]quinoléine-3,15(4H,13H)-dione On applique à la 3-chloro-4-methylaniline la procédure décrite par les exemples 30.a., 30.b. et 30.c. pour donner du 2,7-dichloro-4-chlorométhyl-6-méthyl3-quinoléinecarboxylate d'éthyle qui est traité selon la procédure de l'exemple 30.d., en utilisant la piperidine au lieu de la N-méthylpipérazine, puis réduit selon la méthode de l'exemple 30.e. en quinoléineméthanol correspondant. Ce dernier est couplé au composé (M) comme décrit dans l'étape 11.j. de l'exemple 11. Le produit de couplage résultant est cyclisé selon la procédure de l'étape l l.k. On obtient un solide jaune, p.f. 255 C (déc).
Dans tous les modes de réalisation de l'invention qui vont être décrits ci-dessous à titre d'exemples, le système d'ostéosynthèse pour arthrodèse vertébrale comporte une barre 1 de distraction ou de compression vertébrale, qui est lisse ou qui présente des aspérités, et qui s'étend le long d'une partie au moins du rachis. De place en place, la barre 1 est reçue et immobilisée par des supports qui, chacun, reçoivent et immobilisent un organe d'ancrage vertébral du type polyaxial, par exemple une vis pédiculaire 2 ou un crochet 3 par exemple laminaire, thoracique ou pédiculaire. L'organe d'ancrage 2, 3 comporte, pour sa coopération avec le support, une tête extrême 4 à surface sphérique 5, une tige intermédiaire 6 faisant suite à la tête et une partie d'ancrage vertébral proprement dite qui est constituée soit par une tige filetée 7 dans le cas d'une vis pédiculaire, soit par une partie terminale 8 en crochet dans le cas d'un crochet.
Comme décrit ci-après, la barre 1 et la tête 4 sont reçues par le support et sont couplées et immobilisées sur celui-ci par des moyens filetés qui comportent au moins un écrou 9.
On décrira tout d'abord, en référence aux Figures 1 à 4, un premier mode de réalisation du système selon l'invention, dans son utilisation avec une vis pédiculaire (Figs. 1 à 3) et avec un crochet (Fig. 4).
Le support 10 des Figs. 1 à 4 est constitué par un corps en une seule pièce qui présente une partie principale cylindrique 11 munie sur toute sa longueur, à partir de son extrémité opposée au rachis, c'est-à-dire à partir de son extrémité supérieure sur les Figs. 1, 2 et 4, d'un filetage extérieur 12. La partie principale cylindrique 11 se prolonge, vers le rachis, par une partie cylindrique lisse 13 qui présente une protubérance ou excroissance latérale 14 débordant largement, en projection axiale, du contour circulaire de la partie principale 11.
Dans la protubérance 14 est ménagé un logement concave cylindrique 15, dont la concavité est orientée à l'opposé du rachis et de diamètre sensiblement égal à celui de la barre 1, et de préférence très légèrement inférieur à celui-ci pour obtenir une meilleure coopération faciale entre la barre et son logement. Comme on le voit sur les Figs. 1, 2 et 4, le logement cylindrique 15 est donc situé en partie à l'extérieur de la partie principale cylindrique 11 du support 10, et il est ouvert ou débouche latéralement et vers le haut, c'est-à-dire obliquement, sur l'extérieur, à l'opposé du rachis, ce qui permet une mise en place et un enlèvement de la barre 1 par le côté. L'axe 16 du logement cylindrique 15 est normal à l'axe 17 de la partie cylindrique 11, et il est situé à une distance de celui-ci telle que, comme montré sur les Figs. 2 et 4, l'écrou 9 appuie sur la barre 1 de manière radiale, c'est-à-dire suivant une génératrice à l'aplomb de l'axe commun 16 de la barre et du logement 15 lorsque la barre est en place.
Dans l'exemple représenté, l'écrou 9 appuie directement sur la barre 1 par sa surface radiale inférieure qui, de préférence, comme montré sur la Fig. 1, présente des crans 18 renforçant la friction et de nature à empêcher un désserrage intempestif de l'écrou. En variante, on pourrait prévoir une rondelle intermédiaire entre l'écrou et la barre.
Dans ce mode de réalisation, le support 10 est creux de part en part et il présente successivement et coaxialement, à partir de son extrémité opposée à la protubérance 14, un alésage cylindrique taraudé 19, un logement concave 20 pour la tête sphérique 4 de l'organe d'ancrage, et une ouverture terminale 21 de passage de la tige intermédiaire 6 de l'organe d'ancrage.
Le diamètre de l'alésage taraudé 19 est égal ou sensiblement supérieur à celui de la tête 4 de l'organe d'ancrage, pour permettre l'introduction de celle-ci, tandis que le logement 20 forme un rétrécissement concave pour constituer un siège. Le logement 20, de concavité orientée à l'opposé du rachis, peut être conique ou, de préférence, comme représenté, en forme de partie de sphère dont le rayon est égal à celui de la tête sphérique 4, de manière à fournir une articulation du type à rotule. L'ouverture terminale 21 s'évase vers le bas, c'est-à-dire vers le rachis, par exemple en cône, à partir de l'extrémité du logement 20 opposée à l'alésage taraudé 19, pour permettre un réglage angulaire de la position relative entre le support 10 et l'organe d'ancrage 2,3. A sa jonction avec le logement 20, l'ouverture 21 présente, dans le même but et comme montré sur les Figs. 2 et 4, un diamètre qui est supérieur à celui de la tige intermédiaire 6 de l'organe d'ancrage.
Suivant une caractéristique avantageuse, également visible sur les dessins, les logements 15 et 20 communiquent latéralement l'un avec l'autre, à travers la paroi du support 10 pour que, lors du serrage, la barre 1 et la tête sphérique 4 de l'organe d'ancrage s'appuient l'une contre l'autre, ce qui renforce l'immobilisation de l'ensemble. Pour cela, la plus courte distance entre les axes 16 et 17 est égale ou de préférence légèrement inférieure à la somme des rayons de la barre 1 et de la tête 4. Par ailleurs, les logements 15, 20 sont agencés pour que, au montage, l'axe commun 16 de la barre 1 et le centre de la tête 4 soient à la même hauteur, c'es-à-dire dans un plan transversal perpendiculaire à l'axe 17 du support 10.
Pour son serrage dans le corps vertébral, la tête sphérique 4 de l'organe d'ancrage 2,3 présente une empreinte en creux 22, par exemple polygonale, et notamment hexagonale, destinée à recevoir un outil mâle de profil complémentaire.
Pour l'immobilisation de la tête 4 par rapport au support 10, on prévoit une vis 23 destinée à coopérer avec l'alésage taraudé 19 du support 10 et présentant une empreinte creuse 24, par exemple également polygonale, et notamment hexagonale, pour la réception d'un outil mâle de profil complémentaire. Suivant une caractéristique avantageuse, la vis 23 est creuse de part en part pour permettre l'accès du premier outil à l'empreinte 22 de la tête 4 et, ainsi, une action manuelle extérieure sur l'organe d'ancrage alors que la vis de blocage 23 est déjà en place.
Pour cela, l'empreinte 24 est plus grande que l'empreinte 22 et elle est prolongée de préférence par un alésage cylindrique 25 de diamètre au moins égal au diamètre du cercle circonscrit de l'empreinte 22 et définissant au surplus un épaulement 26 de butée axiale pour l'outil de manoeuvre de la vis 23. Comme on le voit sur les dessins, la vis 23 est sans tête, ce qui lui permet d'être totalement noyée dans le support 10 lors du serrage (Figs. 2 et 4). Lors du serrage, elle appuie sur la tête 4 le long du bord inférieur circulaire de l'alésage 25.
Pour la manoeuvre de l'écrou 9, on peut faire comporter à celui-ci, sur sa face radiale opposée aux crans 18, des empreintes en creux 27 pour la coopération avec un outil complémentaire à ergots.
Dans le mode de réalisation des Figs 1 à 4 qui vient d'être décrit, les moyens filetés d'immobilisation de la barre 1 et de l'organe d'ancrage 2,3 sur le support 10 sont constitués par deux éléments distincts et à manoeuvre indépendante, à savoir l'écrou 9 pour la barre 1 et la vis 23 pour l'organe d'ancrage.
Lorsque l'organe d'ancrage 2,3 est porté par le support 10, la vis 23 peut être vissée, mais sans serrer la tête 4, pour qu'il existe un faible jeu entre le support et la tête, ce qui permet de mettre en place l'organe d'ancrage sur le rachis, par action à travers la vis 23, sans que le support 10 ne flotte ou ne tombe le long de la tige intermédiaire 6. Lors de cette mise en place de l'organe d'ancrage, l'écrou 9 peut, sans gêner, être présent sur son filetage 12, et la barre 1 peut également être présente dans son logement 15, sans que l'écrou 9 soit complètement serré ; cela permet au praticien, avant le blocage final par l'écrou 9 et la vis 23, d'ajuster finement les positions relatives de l'organe d'ancrage 2,3, du support 10 et de la barre 1.
Au surplus, après ce blocage final, le praticien peut encore ajuster, de manière indépendante et sélective, la position relative du support 10 et de la barre 1 et/ou de la tête 4 par un léger desserrage respectivement de l'écrou 9 et/ou de la vis 23, suivi de l'ajustement de position désiré et d'un resserrage.
Au cours de l'opération 601, 'i' est initialisée à 'I' Ensuite, le test 602 détermine si 'i' est strictement inférieure à 'DIM', ou non. Si le résultat du test est positif, le test 603 est exécuté. Sinon, I'évaluation des syndromes est terminée et l'opération suivante 625 de la figure 20 est exécutée.
Au cours de l'opération 605, le contenu du i iéme élément du tableau Q(x) 552 est remplacé par la valeur de l'exposant de sa représentation algorithmique grâce à la table de conversion TAB~TOEXP 542. La valeur du i ième élément du tableau Q(x) 552 est alors additionnée avec la valeur du contenu du registre OMEGA 545 selon la règle d'addition et de soustraction des exposants des représentations logarithmiques de deux éléments du champ de Galois 614 exposée en annexe. La valeur du résultat est remplacée par la valeur de sa représentation binaire correspondante grâce à la table de conversion TAB~TOBYT 543. On applique à ce résultat un OU exclusif, bit à bit, avec la valeur du j ième élément du tableau E(x) 554. Le résultat final est stocké dans le k ième élément du tableau Q(x) 552.
Annexe. règles de calcul: Les règles d'addition et soustraction des exposants des représentations logarithmiques de deux éléments du champ de Galois 614 sont: - soit la multiplication associée au corps de Galois C,F(28), - soit i la valeur de l'exposant associé à la représentation logarithmique du symbole o' du corps de Galois GF(28), - soit j la valeur de l'exposant associé à la représentation logarithmique du symbole (1)' du corps de Galois GF(28), - soit k la valeur de l'exposant associé à la représentation logarithmique du symbole (O k = #' # #' du corps de Galois GF(28) et - soit / la valeur de l'exposant associé à la représentation logarithmique du symbole (ss ' =#' # ,4" du corps de Galois (;F(28 .
On a alors les 2 règles de calcul suivantes - La règle 614 pour l'addition est: si la valeur i est égale à '255' alors la valeur k est dans tous les cas égale à '255', si la valeur j est égale à '255' alors la valeur k est dans tous les cas égale à '255', et sinon si la somme de la valeur i et de la valeur j est strictement inférieure à 255 alors la valeur k est égale à la somme de la valeur i et de la valeur j, si la somme de la valeur i et de la valeur j est supérieure ou égale à 255 alors la valeur k est égale à la somme de la valeur i et de la valeur j à laquelle on retranche '255', - La règle 614 pour la soustraction est: si la valeur i est égale à '255' alors la valeur k est dans tous les cas égale à '255', si la valeur j est égale à '255' alors la valeur k est dans tous les cas invalide, et sinon si la valeur i est supérieure ou égale à la valeur j alors la valeur k est égale à la différence de la valeur i et de la valeur j, si la valeur i est strictement inférieure à la valeur j alors la valeur k est égale à '255' auquel on retranche la différence de la valeur i et de la valeur j, Description théorique du système: Le procédé de correction d'erreur à redondance variable comporte les différentes étapes à mettre en oeuvre dans le système de correction d'erreur, moyen de codage / décodage, illustré en figure 15, fonctionnant indifféremment au décodage, quelle que soit la redondance ou seuil de correction d'erreur définit pour le codage.
* Séquentiellement ou parallèlement, chacune des colonnes du bloc est traitée afin de recomposer chaque ligne dans sa totalité.
La mise en oeuvre d'un système de correction décrit ci-dessous et appelé "CID" est basée, d'une part, sur la théorie mathématique des corps de Galois, bien connu de l'homme du métier, et plus particulièrement ici, sur le corps (je(28) et ses opérations d'addition et de multiplication associées, les 256 éléments du corps pouvant être représentés sous leur forme binaire ou sous leur forme logarithmique équivalente, et, d'autre part, sur la manipulation d'une matrice de parité de dimension n x M, de type Vandermonde, bien connue de l'homme du métier. Le contenu de cette matrice de parité H, est explicité ci-dessous, avec une représentation logarithmique de ses éléments.
La formulation générale des compositions selon l'invention est le fruit d'un compromis très avantageux entre différents paramètres, qui a permis de conférer à la laine minérale les propriétés voulues sans augmenter sensiblement les contraintes de fabrication liées à la technique de fibrage employée ni leur coût de production.
En effet, la condition imposée au départ était le caractère biodégradable des laines, en suivant la recommandation gouvernementale par la relation (a).
Cette relation (a) pouvant définir un nombre de compositions minérales énorme, il fallait ensuite étudier au mieux, tout d'abord, la façon la plus judicieuse dont on pouvait répartir les teneurs respectives des oxydes impliqués par cette relation (a) pour obtenir la valeur minimale d'indice Kl d'au moins 30, et de préférence d'au moins 40, qui était nécessaire.
Le choix s'est porté sur un taux d'oxyde de bore relativement modéré qui, selon la relation (h), ne dépasse pas 10% pour une raison essentiellement économique, les matières vitrifiables porteuses de bore étant beaucoup plus coûteuses que les autres, plus coûteuses encore que des matières vitrifiables apportant le sodium par exemple. II était cependant important de choisir un taux minimal de 5%, notamment pour deux raisons O d'une part, il a une influence positive sur la biodégradabilité de la laine minérale puisque l'on voit immédiatement de la relation (a), que tout point supplémentaire d'oxyde de bore, par exemple en diminuant d'autant le taux de silice ou tout autre constituant n'intervenant pas dans la relation (a), augmente d'autant la valeur de l'indice Kl, O d'autre part, sa présence en un taux suffisant permet de conférer à la laine minérale les propriétés d'isolation thermique que l'on recherche, en tendant à abaisser leur conductivité thermique. II en effet été observé que, plus particulièrement, la composante radiative de la conductivité thermique de la laine minérale obtenue diminuait progressivement quand le taux de bore augmentait dans la gamme de valeurs préconisées par l'invention, avec une diminution marquée dans la gamme des 5 à 7 ou 8% et qui tend à devenir, schématiquement, asymptotique vers une valeur minimale au-delà de 7 à 8% le gain en terme de propriété d'isolation thermique devenant donc moins sensible dans la fourchette haute de la gamme proposée.
Enfin, à indice Kl maintenu constant, cette gamme de teneurs modérée en oxyde de bore combinée à une gamme de teneurs en oxydes alcalinoterreux RO relativement élevée permet de concilier au mieux réduction de coût et fibrabilité, se traduisant par des valeurs de viscosité et de température de liquidus du verre obtenu, lors du fibrage, compatibles avec les techniques de centrifugation interne.
Le choix d'une teneur en oxydes alcalino-terreux RO comprise, selon la relation (b), entre 13,5 et 19,5%, permet également de concilier différents impératifs : cette gamme de valeurs, assez élevée, est très favorable sur le plan économique, car à indice Kl constant, elle permet de diminuer d'autant les taux en oxyde de bore et, dans une moindre mesure, en oxyde de sodium. En outre, il a été observé, de manière assez inattendue, que des teneurs aussi importantes en RO avaient une influence positive sur la durabilité de la laine minérale, tout particulièrement en milieu aqueux, se traduisant par une résistance hydrolytique évaluée par de bons résultats au test dit de DGG.
On peut souligner, en outre, que l'on aurait pu s'attendre à ce que des teneurs aussi élevées en oxydes alcalino-terreux conduisent à des valeurs de température de liquidus très élevées. Or en fait, il s'est avéré qu'avec de telles teneurs, on pouvait maintenir la température de liquidus à des valeurs permettant un fibrage par centrifugation interne satisfaisant.