INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
TABLEAU 3 Espèce Sorte Variation dans le temps du nombre de cellules viables mycélienne de gant Face du gant Nombre initial Après 24 heures Escherichia Réalisation Face extérieure 1,2 x 105 inférieur 10 coli 1 Face intérieure " inférieur 10 Réalisation Face extérieure 1,2 x 105 6,6 x 104 comparative Face intérieure " inférieur 10 Staphylo coccus Réalisation Face extérieure 1,8 x 105 inférieur 10 aureus 1 Face intérieure " inférieur 10 Réalisation Face extérieure 1,8 x 105 4,1 x 104 comparative Face intérieure " inférieur 10 Les correspondances ci-dessus entre épaisseur de la couche 2 et efficacité antimicrobienne permettent de spécifier l'épaisseur maximale de la couche 2 pour obtenir au moins une efficacité antimicrobienne de niveau voulu.
La condition pour obtenir la stabilité de cette commande réside dans le fait que l'énergie stockée dans le convertisseur peut être commandée en utilisant le système de rétroaction. Pour une fréquence de commutation élevée, le changement relevé dans l'énergie stockée est faible pour chaque cycle de commutation.
Dans ce cas, l'énergie stockée dans l'inductance d'entrée présente la plus grande variation et la rétroaction est choisie de façon à traiter ce changement. Le changement dans d'autres composants est considéré comme une perturbation. Le critère de pente égale est choisie pour une stabilité maximum en ignorant ces perturbations. Des simulations indiquent que ceci entraîne la création d'un contrôleur robuste et stable.
Dans un convertisseur survolteur, tel que cela est représenté sur la figure 12, le commutateur faisant partie du filtre, il n'est pas possible de fractionner l'alimentation à découpage en un commutateur et un filtre. L'inductance d'entrée et le condensateur ainsi que le commutateur forment un bloc tandis que l'inductance de sortie, le condensateur et la charge forment l'autre bloc du fractionnement. La stratégie de commande consiste à entraîner la tension au niveau du fractionnement (la tension au niveau du condensateur C1) jusqu'à ce qu'on obtienne la tension souhaitée. Le contrôleur fonctionne en utilisant la rétroaction provenant du bloc. La tension souhaitée au niveau du fractionnement est déterminée en fonction d'une estimation du courant de charge. De la même façon, le critère de pente égale est choisi pour obtenir une stabilité maximum en utilisant le courant d'inductance en tant que terme de rétroaction principale et la rétroaction de tension de condensateur est supposée être une perturbation. Un critère de stabilité de forme fermée est généré et utilisé pour concevoir le réseau de rétroaction. Ce procédé de commande est introduit ici comme étant l'asservissement de précompensation.
Il existe des systèmes de commande plus simples pour le convertisseur de compensation, qui diffèrent en ce que le circuit de commutation est topologiquement séparé du réseau de filtres. Pour ce convertisseur, l'asservissement de précompensation est réduit à la précompensation uniquement. Toutefois, la rétroaction peut être ajoutée à ce principe pour assurer la linéarisation de l'amplificateur de puissance RF.
Les courants d'inductance sont estimés en utilisant les tensions d'inductance. Les courants de condensateur sont connus comme étant une dérivée de la tension. Les courants d'inductance idéaux sont déterminés par les tensions du condensateur et sont déterminés de la façon suivante. La tension idéale pour la tension de sortie est bien évidemment la tension de référence. Sur la figure 11, les variables d'état sont I1, I2, V1 et V2 et leurs valeurs souhaitées sont I , Ir2, Vr1 et Vr2 respectivement.
Vr2 + Vr (4) Le courant idéal qui circule dans l'inductance L2 est fonction de la tension de référence et de sa dérivée. L'impédance de charge R est supposée connue.
Vr Ir2 = + C2Vr (5) R La tension idéale dans le condensateur C1 peut être calculée en fonction de la tension de référence, de ses dérivées d'ordre supérieur et de la résistance de charge.
Le courant idéal circule dans l'inductance L1 est obtenu de façon similaire. Ces valeurs seront utilisées pour obtenir un signal de commande approprié pour le convertisseur PWM qui entraîne les commutateurs.
Dans cet agencement, les courants ne peuvent pas être mesurés. Toutefois, l'intégrale de la tension d'inductance peut être utilisée comme une mesure du courant d'inductance. Ceci est utilisé pour obtenir une estimation des courants d'inductance qui soit précise du point de vue du courant alternatif. Pour effectuer la commande, la partie de courant continu n'est pas indispensable. Avec les tensions de condensateur réelles et de référence et les courants d'inductance connus, le problème de commande est réglé grâce à un rapport cyclique approprié pour entraîner le commutateur de puissance. Pour conserver une fréquence de commutation fixe, on utilise un circuit PWM classique.
Dans la Commande de 1'Energie en Excès, il y a une entrée de commande unique : le rapport cyclique du commutateur. Ainsi, il est possible de commander uniquement une grandeur dans le convertisseur. Ainsi, toute erreur dans les états du système doit être combinée dans une grandeur scalaire qui peut être commandée par le rapport cyclique. Le convertisseur de puissance idéal est un système non dissipatif. Le déséquilibre énergétique dans n'importe quel composant de stockage (tension de condensateur ou courant d'inductance) peut être transféré à un autre composant ou transféré à la charge, mais sinon il est conservé dans le système. Ainsi, la mesure scalaire logique de l'état du système est donnée par la différence entre l'énergie stockée et l'énergie stockée si tous les états se trouvent au niveau de leurs valeurs de référence. La différence énergétique due aux inductances est définie comme étant EL, due aux condensateurs comme étant EC et la somme comme étant ELC.
ELC1(Vr1 - Vl)Vnom + C2(Vr2 - V2)Vnom + L1 Pour éviter la multiplication des états de système, une valeur moyenne du courant d'inductance et de la tension de condensateur ont été introduites, s et V,,0 respectivement, qui représentent une approximation raisonnable lorsqu'une relation moyenne entre le courant et la tension de sortie est connue.
Pour une charge d'amplificateur de puissance, l'impédance de charge peut être connue avec une précision de 20 t.
Le courant qui circule dans une inductance est égal à l'intégrale de la tension qui la traverse divisée par l'inductance. Pour une tension de sortie cible et une tension d'entrée connue, le courant d'inductance peut être estime. Ceci est également appelé observateur dans la littérature concernant les systèmes de commande.
L'erreur d'énergie globale peut être obtenue en remplaçant ces estimations de courant. Les autres termes peuvent subir un développement en termes de tension de référence et de ses dérivées. Ici encore, la valeur de la résistance de charge est supposée.
Les signaux peuvent être combinés sous la forme de la somme des intégrales des tensions intermédiaires, des tensions de condensateur, de la tension de référence et de ses dérivées d'ordre supérieur. Le signal global peut être représenté de la façon suivante. où les coefficients a, b, c et d sont donnés par les équations suivantes (L2 + L1) (15) a= R b = (L1 = L2)(C1 +C2)R (16) c = LIL;cI + L2C1C2R (17 d = L1L2C1C2 (18) Cette fonction scalaire de l'énergie peut être utilisée comme un signal de commande pour établir le rapport cyclique du convertisseur PWM. Le signal de commande est comparé à une rampe. Le critère du comportement optimal du régime permanent réside dans le fait que la pente de rampe égale la pente de signal de commande lorsque le commutateur est éteint.
En régime permanent, la pente de ELC est déterminée presque complètement par l'intégrale de (Vr~Vsw) . Pour un convertisseur de compensation Vr on peut prendre des valeurs comprises entre O et V,. En supposant que la valeur moyenne de Vr soit Vin/2, la pente de signal moyenne peut être calculée. La pente de rampe est le rapport de l'amplitude de rampe sur la durée d'un cycle de commutation. En supposant que le signal de rampe est égal à l'unité, le signal de commande Sig peut être obtenu sous la forme d'une version mise à l'échelle de ELC.
Dans un dialogue avec le système s et l'utilisateur u, Ks désigne l'opérateur de croyance pour le système et Ku ce même opérateur pour l'utilisateur.
Les actes de langage pouvant être modélisés sont entre autres des actes d'information et des demandes.
La modélisation consiste en un énoncé logique ou langage logique, par exemple: Ks Iu Fait ( ) cet énoncé logique se traduit comme suit : le système s sait (opérateur K) que l'utilisateur u a l'intention (opérateur I) que soit effectué un certain acte communicatif qui est que s informe u si une certaine proposition p est vraie ou fausse, soit en plus court: "s sait que u veut que s l'informe de la véracité de p".
Le langage logique défini permet d'exprimer des principes de comportement généraux qui vont déterminer les réactions de l'unité rationnelle.
Un agent s sera coopératif s'il adopte les intentions de l'utilisateur u. Ceci peut s'exprimer ainsi : Ks Iu # -> Is # De tels schémas d'axiomes d'une portée très générale sont déjà prédéfinis par la théorie de l'interaction et font partie de l'unité rationnelle d'un agent.
Cependant, le programmateur de l'unité rationnelle peut définir de nouveaux schémas plus spécialisés pour une application donnée.
L'ensemble des schémas guide le raisonnement de l'unité rationnelle 100 et donc ses réactions aux sollicitations de l'environnement.
Le calcul de ces réactions est effectué par le moteur d'inférence 101.
L'unité rationnelle 100 comporte donc un ensemble de données 102 qui comprend les axiomes du modèle formel de l'agent rationnel dialoguant. Ces données implémentent les couches de rationalité de communication et de coopération de l'agent.
Les sollicitations de l'environnement par exemple les demandes des utilisateurs, ou celles d'autres agents logiciels sont transmises à l'unité rationnelle 100 sous la forme d'un énoncé logique ACL de la théorie de l'interaction rationnelle.
Le moteur d'inférence 101 est apte à calculer les conséquences de cet énoncé et en particulier les réponses ou demandes de précisions éventuelles à fournir à l'interlocuteur (qu'il s'agisse d'un agent logiciel ou d'un utilisateur humain) mais aussi d'autres actions non communicatives.
Concrètement pour un énoncé donné, le moteur d'inférence 101 examine s'il ne dispose pas d'un principe de comportement qui puisse s'appliquer à cet énoncé pour en déduire la ou les conséquences logiques.
Cette procédure est alors appliquée à ces nouvelles conséquences jusqu'à épuisement des possibilités.
Parmi toutes ces conséquences, le moteur d'inférence 101 isole les actions de communication ou autres qu'il doit effectuer et qui forment alors la réaction de l'agent rationnel.
La première étape de la procédure d'inférence est une mise sous forme normale des énoncés traités afin d'assurer que chaque énoncé ne se présente que sous une
seule forme syntaxique donnée pour pouvoir assurer le tri et la comparaison des énoncés.
Néanmoins, il était nécessaire d'ajouter de l'adjuvant incomplet de Freund (I FA). L'immunogénicité de la préparation vaccinale utilisée impliquait nécessairement la co-présentation fonctionnelle des motifs HTL et CTL situés dans un ou plusieurs lipopeptides du mélange. Cependant, l'efficacité de la co-présentation des différents motifs impliqués dépendait de l'association avec l'adjuvant Incomplet de Freund au sein d'une émulsion très fine.
Un article au nom de VITIELLO et al. (1995, J. Clin. Invest., 95, 341-349) évoque la possibilité d'induire une réponse CTL dans une population humaine sélectionnée (HLA-A2) en utilisant un lipopeptide comportant une association séquentielle entre un épitope CTL HLA-A2 et un épitope auxiliaire (HTL) multivalent. On notera que cette étude a été menée sur une population génétiquement restreinte.
Cet article rend compte également d'une expérience au cours de laquelle deux types d'associations entre épitope HTL et épitope CTL ont été comparées: d'une part une association covalente séquentielle au sein d'un même lipopeptide, et d'autre part une association par simple mélange d'un lipopeptide comportant le motif CTL avec un peptide comportant le motif HTL. Les résultats de cette étude montrent un avantage très net de l'association covalente par rapport au mélange, tel qu'il a été réalisé par ces auteurs, c'est-à-dire par mélange de solutions comportant du DMSO et du tampon PBS (les peptides ou lipopeptides sont maintenus en solutions stock à une concentration de 10 - 20 mg/ml et dilués extemporanément avec du PBS avant usage).
Cependant, la combinaison sur une même molécule lipopeptidique des épitopes cytotoxique et auxiliaire, bien que pouvant induire une réponse immunitaire efficace, nécessite la synthèse de séquences d'acides aminés longues présentant de multiples épitopes susceptibles de s'associer à plusieurs HLA ou superfamilles d'HLA de classe I et de classe Il.
L'association covalente de tous ces motifs au sein d'une unique molécule représente des difficultés techniques difficilement surmontables, tant du point de vue des méthodes de synthèse que des méthodes de caractérisation analytique.
En tout état de cause , cet article mentionne l'association d'un lipopeptide et d'un peptide, et non de deux lipopeptides. De ce fait aucune formation de micelles mixtes ne peut avoir lieu.
Un autre article, publié par DON DIAMOND et al (1997, Blood, 90, ne5), mentionne l'immunogénicité d'un mélange entre un peptide portant un épitope CTL minimal (pp65, séquence 495-503 de la protéine de matrice du cytomégalovirus) et un peptide dipalmitoyle contenant un épitope HTL. Le mélange est réalisé par mélange des solutions dans l'acide acétique dilué ou dans le DMSO, en utilisant un traitement par les ultrasons pendant 15 à 30 secondes.
Cet article ne décrit donc pas de mélange de lipopeptides contenant indépendamment un épitope CTL et un épitope HTL, mais le mélange d'un lipopeptide contenant un épitope HTL et d'un nonapeptide correspondant à un épitope CTL minimal. D'ailleurs il n'est pas mentionné de formation de micelles mixtes ou de micro-agrégats. Dans ce cas particulier cependant, la possibilité d'association directe du nonapeptide avec les CMH de classe I exprimés à la surface des cellules peut expliquer le succès de l'approche suivie. L'immunogénicité de la préparation signifie qu'il y a eu effectivement co-présentation des épitopes HTL et CTL par la même cellule présentatrice de l'antigène; cependant, le nonapeptide minimal utilisé présente la capacité à se lier directement avec les CMH de classe I à la surface de la cellule présentatrice de l'antigène, sans que soit nécessaire son apprêtement par la cellule.
Les auteurs concluent en reconnaissant que plusieurs obstacles existent encore pour obtenir une immunité à long terme, ce qui confirme le caractère expérimental de cette étude.
La difficile obtention d'une réponse immune dépendant d'un double apprêtement de peptides présentant séparément les épitopes HTL et CTL, est maintenant expliquée par une publication de STUHLER (1997, Proc.
Natl. Acad. Sci. USA, 94, 622-627). Pour pouvoir observer l'induction d'une réponse CTL, il est absolument nécessaire que les épitopes HTL et CTL soient présentés à la surface de la même cellule présentatrice de l'antigène (CPA) pour pouvoir être reconnu à la fois par les cellules T auxiliaire reconnaissant l'épitope HTL et les cellules T cytotoxiques reconnaissant l'épitope CTL.
II ressort donc de ce qui précède que des compositions contenant au sein de mêmes micelles, ou de mêmes micro-agrégats, d'une part des lipopeptides présentant un épitope CTL et d'autre part des lipopeptides comprenant un épitope T auxiliaire, c'est-à-dire des micelles ou microagrégats mixtes, n'ont à la connaissance du demandeur, jamais été décrites.
Or, comme indiqué ci-dessus, il est absolument nécessaire que les deux épitopes, cytotoxique et T auxiliaire, soient présentés à la surface de la même cellule présentatrice de l'antigène.
Outre la nécessité d'une co-présentation des deux épitopes à la surface de la même cellule, il est aussi indispensable de solubiliser les lipopeptides, afin de permettre leur administration aux patients, et leur stérilisation par filtration.
Le demandeur s'est donc attaché à trouver une solution à ces divers problèmes.
II a montré que pour obtenir des micelles formées individuellement de tous les peptides présents dans le mélange, qu'ils contiennent des épitopes HTL ou CTL, il était nécessaire d'associer les différents lipopeptides après les avoir au préalable dispersés au stade moléculaire dans un solvant adapté.
Résultat : Ho rejetée Conclusion : Il y a une différence significative entre le médicament et le placebo.
Coefficient de variation entre le médicament et le placebo.
Résultat 1 : Plus cohérent (moins variable) dans le médicament. 2.
Moins cohérent dans le placebo (plus variable). s 0,875 SD 0,545 1,063 Valeur de Cal t - 3,340 CV 0,547 1,057 Valeur de tableau de 2,0484 à t0,05 à 28 d.f.
Conclusion : I1 y a une plus grande uniformité entre les patients du groupe prenant le médicament en prenant en compte la consommation de médicament alors qu'il y a moins d'uniformité parmi les patients du groupe prenant le placebo.
Analyse Statistique - test T - RHONCHUS Comparaison de Rhonchus avant et après prise de médicament
Patients (n) Jour 0 6ème jour d = (x2 - x1) d (x1 - Moy. x1) (x2 - Moy. x2) (x1) (x2) 1 3 1 - 2 4 0,64 0,018 2 3 1 - 2 4 0,64 0,018 3 2 1 - 1 1 0,04 0,018 4 3 1 - 2 4 0,64 0,018 5 2 1 - 1 1 0,04 0,018 6 2 1 - 1 1 0,04 0,018 7 2 1 - 1 1 0,04 0,018 8 2 1 - 1 1 0,04 0,018 9 2 1 - 1 1 0,04 0,018 10 2 1 - 1 1 0,04 0,018 11 2 1 - 1 1 0,04 0,018 12 2 1 - 1 1 0,04 0,018 13 2 0 - 2 4 0,04 0,751 14 2 1 - 1 1 0,04 0,018 15 2 0 - 2 4 0,04 0,751 2,2 0,87 - 20 30 2,4 1,733 Hypothèse (Ho) Après prise de médicament, il n'y a aucune réduction significative.
Résultat : Ho rejetée Conclusion : On a conclu qu'il y a une réduction importante après une prise de médicament.
Coefficient de variation avant et après prise de médicament Résultat 1 : Plus cohérent (en gravité) avant prise de médicament. 2.
Moins cohérent après prise de médicament Moyenne = Somme d/n - 1,333 Moyenne) 1,778 SD 0,4 0,340 s 0,488 CV 18,18 39,22 Cal t - 10,583 Valeur de tableau de 2,1448 à topos à 14 d.f.
Comparaison entre le Médicament et le Placebo à la fin du 6ème jour
Patients (n) Evaluation de Rhonchus Médicament Placebo Médicament Placebo x1 - Moy. (x1 - Moy.) x2 - Moy. (x2 - Moy.) (xl) (x2) 1 1 0 0,13 0,018 - 1, 60 2,56 2 1 1 0,13 0,018 - 0,60 0,36 3 1 1 0,13 0,018 - 0,60 0,36 4 1 1 0,13 0,018 - 0,60 0,36 5 1 1 0,13 0,018 - 0,60 0,36 6 1 1 0,13 0,018 - 0,60 0,36 7 1 1 0,13 0,018 - 0,60 0,35 8 1 1 0,13 0,018 - 0, 60 0,36 9 1 2 0,13 0,018 0,40 0,16 10 1 3 0,13 0,018 1,40 1,96 11 1 3 0,13 0,018 1,40 1,96 12 1 3 0,13 0,018 1,40 1,96 13 0 2 - 0,87 0,751 0,40 0,16 14 1 2 0,13 0,018 0,40 0,16 15 0 2 - 0,87 0,751 0,40 0,16 0,87 1,60 1,733 . 11,6 Hypothèse (Ho) Après prise de médicament, il n'y a aucune différence significative entre le médicament et le placebo.
Moins cohérent dans le placebo (plus variable) s 0,600 SD 0,340 0,679 Valeur de Cal t - 2,910 CV 39,223 54,962 Valeur de tableau de 2,0484 à totos à 28 d.f.
GTTCCTGTAG CTCTGATGAG TGCA 24
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 39
(i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE: (A) LONGUEUR: 27 paires de bases (B) TYPE: nucléotide (ii) TYPE DE MOLECULE: ADNC
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 39
CTTTCTTCAT GTGTTCCTGT AGCTCTG 27
<2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 40
(i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE: (A) LONGUEUR: 27 paires de bases (B) TYPE: nucléotide (ii) TYPE DE MOLECULE: ADNc
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 40
GTTCCTGTAG CTCTGATGAG TGCAATG 27
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 41
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 41
GTGAGACTTT CTTCATGTGT TCCTGTA 27
(2) INFORMATIONS POUR LA SEQ ID NO: 42
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE: SEQ ID NO: 42
Cette onde de référence est ensuite déterminée comme dans le premier mode de réalisation, mais du fait que deux capteurs sont présents on obtient un tableau Iref [ p, i, j] ou i,j sont les indices pixels comme dans le premier mode de réalisation, et oup est l'indice capteur soit/?=0 pour (2239) etp=lpour (2229).
Iref [0, i, j] est l'intensité reçue sur le capteur (2239) lorsque seul le faisceau FRD est présent et Iref[1,i,j] est l'intensité reçue sur le capteur (2229) lorsque seul le faisceau FRG est présent.
7. 5. Prise d'image bidimensionnelle simple.
On a vu dans le premier mode de réalisation comment une représentation fréquentielle bidimensionnelle en nombres complexes peut être générée à partir de trois images différant entre elles par la différence de phase entre l'onde d'éclairage et l'onde de référence. Dans les phases de réglage qui suivent on sera amené à générer ce type de représentation fréquentielle. Pour générer une telle représentation, le système réalise trois images successives avec des décalages successifs de +120, 0,-120 degrés appliqués à l'onde d'éclairage. L'ordre des déphasages est inversé par rapport à celui utilisé dans le premier mode de réalisation car ils sont appliqués à l'onde d'éclairage et non à l'onde de référence. Ceci donne un tableau de pixels I[d, p,i, j] ou l'indice d variant de 0 à 2 indice le déphasage et ou l'indice p désigne le capteur. La représentation fréquentielle en est déduite par: On obtient, à chaque acquisition, une image pour chaque capteur, et le tableau S[p,i,j] comporte donc un sous-tableau pour chaque capteur, l'indice p désignant le capteur. Toutefois dans la phase de réglage on n'utilisera en général qu'une seule de ces deux images.
7.6.Obtention des paramètres Kp et réglage des diaphragmes.
Ces paramètres correspondent au paramètre K du premier mode de réalisation, mais du fait des dissymétries de réalisation le paramètre n'est pas forcément le même pour chaque capteur. On définit donc
deux paramètres K0 et K1 correspondant aux deux capteurs. Ces paramètres sont obtenus comme dans le premier mode de réalisation, par prise d'image simple en utilisant un micromètre objectif. Le micromètre objectif utilisé doit cependant être conçu pour cet usage : marques doivent être faites sur une lamelle fine, une lame épaisse ne pouvant être utilisée avec ce microscope.
Dans un premier temps les objectifs doivent être correctement focalisés. A cette fin, les faisceaux parallèles FED et FEG sont supprimés. Seules les ondes de référence FRD et FRG sont présentes. Les miroirs (2282) et (2247) sont utilisés pour obtenir des ondes centrées à double sens de propagation. Les miroirs (2243) et (2232) sont obturés. Le décaleur de phase (2251) est utilisé pour modifier la phase des ondes. Le micromètre est déplacé pour que les marques soient hors du champ des objectifs. L'onde mesurée d'un coté des objectifs est l'équivalent de l'onde de référence utilisée de l'autre coté. Le programme décrit en 7.3.3.1. avec transformation de Fourier permettant de passer du domaine fréquentiel au domaine spatial, est utilisé pour évaluer la ponctualité de l'image. La position des objectifs est ajustée pour obtenir un point centré au milieu de l'image.
Dans un deuxième temps, l'échantillon doit être correctement positionné. Les miroirs (2282) (2247) (2243) (2232) sont obturés. Seul le faisceau FEG est utilisé, avec un mot de commande du déviateur de faisceau COM[0,128.128]. La position de l'échantillon dans le plan horizontal est modifiée jusqu'à ce que l'on obtienne une modification caractéristique de l'onde reçue sur les capteurs en l'abscence d'onde de référence, comme dans le premier mode de réalisation.
L'onde de référence FRD est alors réintroduite et un programme de focalisation semblable à celui utilisé dans le premier mode de réalisation, et utilisant l'image obtenue sur le capteur (2239) , est lancé. Ce programme diffère cependant de celui utilisé dans le premier mode de réalisation en ce que les modifications de phase et d'amplitude de l'onde d'éclairage sont maintenant commandées par les dispositifs (2204) et (2205) et en ce que la valeur rapport~moy caractéristique de l'atténuation est réelle et est celle qui a été mesurée en 7. 3.2.2. entre deux positions de l'atténuateur de faisceau qui sont seules utilisées içi.