INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
aux critères de choix définis précédemment par l'opérateur Les chansons disponibles sont notamment déterminées par une consultation des tables du cinquième ensemble de tableaux (1105, fig. 5). La liste des noms de chansons ainsi collectées est transmise au gestionnaire (12) du site qui génère dans une fenêtre (507) déroulante la liste des chansons disponibles dans la base (11) de données, c'est-à-dire des chansons susceptibles d'être téléchargées ultérieurement sur le dispositif (100 1 à 100.n) de reproduction d'informations audiovisuelles et répondant au critère de sélection choisi par l'opérateur Pour chaque chanson, les données affichées sont, par exemple, le titre de la chanson, le nom de l'interprète, le titre de l'album dont est extraite la chanson, et/ou un numéro d'identification de la chanson La sélection d'une chanson dans la liste de la première fenêtre s'effectue en pointant, par exemple, le nom de la chanson souhaitée pour, par exemple, le mettre en surbrillance, la validation du choix de la chanson mise en surbrillance est réalisée en pointant une première zone de sélection (508) La sélection de cette première zone (508) de sélection déclenche une procédure du gestionnaire (12) du site qui provoque, par exemple, l'affichage d'un cinquième écran (600), représenté figure 2E, et destiné à confirmer le choix de chansons sélectionnées Ce cinquième écran (600) comprend, par exemple, une pluralité de champs (601 1 à 601 4) visualisant le titre (601.1) de la chanson choisie, le titre (601 2) de l'album, le nom (601 3) de l'interprète et le genre (601. 4) de musique auquel appartient la chanson. Une première fenêtre (602) déroulante comprend la liste des juke-box appartenant à l'opérateur. Cette fenêtre (602) permet de choisir les juke-box sur lesquels la chanson identifiée par les champs (601 1 à 604.4) sera téléchargée La sélection des juke-box s'effectue en pointant dans la première fenêtre (602), par exemple, le numéro des juke-box souhaités par l'opérateur. La sélection d'une première zone (603) de sélection permet de valider le choix des juke-box et une deuxième zone de sélection permet d'afficher à nouveau le quatrième écran pour sélectionner une nouvelle chanson
Dans une autre variante, la requête envoyée à la base de données (11), lors de la validation du choix de l'opérateur est traitée par la base de données pour collecter les noms des chansons les plus jouées sur les autres juke-box de l'opérateur et/ou sur l'ensemble des juke-box gérés par le serveur La sélection des noms de chansons est également réalisée en respectant les critères choisis ou sélectionnés par l'opérateur Un programme de traitement de statistiques d'exécution des oeuvres audio ou vidéo permet, après traitement des informations de la base de données (11) représentatives du nombre d'exécution de chaque chanson de déterminer un classement, indépendamment du type ou de la catégorie d'établissement ou prenant en compte le type d'établissement pour ensuite proposer à un opérateur d'une catégorie d'établissement similaire une liste définie en fonction du classement. Ainsi, un opérateur d'un établissement appartenant à une catégorie d'établissements déterminée peut demander l'affichage sur son terminal de la liste des chansons les plus jouées sur l'ensemble des juke-box installés dans les établissements appartenant à la catégorie déterminée. A titre d'exemple non limitatif, le programme réalisant cette sélection de chansons est un outil de recommandation produit par la société Net Perception.
Selon diverses modalités constructives le support métallique lacunaire récepteur des aliments formant gril et la grille de protection sont solidaires ou associés de préférence de façon amovible (Voir figure 4); leur positionnement mutuel peut être modifié en faisant varier leur écartement en fonction des besoins, % avantageusement la grille de protection sera positionnée à des hauteurs réglables par rapport au lit de braise, par exemple en reposant sur des crans latéraux( figure 5) par les prolongements de la structure support de la grille.
Cette grille sera avantageusement pourvue de pattes inférieures lui pennettant de prendre appui sur un rebord disposé intérieurement sur les parois du conteneur du lit de braise (figure 6); ou les pattes verticales peuvent encore reposer sur le foild de ce conteneur (figure 7) Les pattes seront avantageusement réglables soit par coulissement télescopique (figure 8) soit par variation angulaire (figure 9) Lt invention a adaptable à la réalisation d'un ensemble gril et toile métallique associée pour être mis en place sur un barbecue fixe préexistant en procurant ainsi les avantages gustatifs et culinaires comme les protections contre les dérivés cancérogènes évoqués précédemment. L'invention concerne encore un procédé de cuisson d'aliments sur lit de braise avec interposition d'une toile métallique telle que précédemment spécifiée.
L'invention concerne enfin une toile métallique, telle que précédenunent définie et montée sur un support métallique rigide, propre à être interposée en cours d'utilisation d'un barbecue ou dispositif de cuisson sur lit de braise, entre ce lit de braise et le gril support des aliments en cours de cuisson, en vue d'éviter les inconvénients décrits et provenant des remontées de flammes suite à la combustion des gouttes de graisse tombant de la pièce alimentaire.
L'invention permet donc la cuisson d'aliments notamment grillades d'excellente qualité sur le plan culinaire et gustatif et surtout sur le plan sanitaire évitant l'mgestion de produits cancérogènes. Loin d'apporter une complication, elle facilite et simplifie la surveillance de l'opération de cuisson et procurera par un grillage régulier et uniforme un bel aspect agréable à l'#il, précédant l'agrément lors de la consommation.
DISPOSITIF ET PROCEDE DE COMMANDE DE FORCE D'AMORTISSEMENT ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION 1. Domaine de l'invention L'invention se rapporte à un dispositif de commande de force d'amortissement et à un procédé de commande de force d'amortissement destiné à commander les forces d'amortissement des amortisseurs disposés entre une caisse de véhicule et les roues respectives d'un véhicule.
2. Description de la technique apparentée En tant que première technique apparentée de ce type, on connaît un dispositif de commande de force d'amortissement qui détermine un coefficient d'amortissement réel sur la base de la théorie "skyhook", c'est-à-dire conformément à un rapport entre une vitesse verticale de la caisse du véhicule et une vitesse verticale de la caisse du véhicule par rapport à une roue (par exemple la demande de brevet japonais mis à la disposition du public N HEI 5-294122). Ce dispositif est conçu pour décomposer une vitesse verticale de la caisse du véhicule à l'emplacement de chaque roue en une vitesse de mouvement en roulis, une vitesse de mouvement en tangage, une vitesse de mouvement de soulèvement et une vitesse de mouvement de gauchissement de la caisse du véhicule. La vitesse de mouvement en tangage est multipliée par un gain de tangage qui varie conformément à une valeur différentielle d'une accélération longitudinale. La vitesse de mouvement en roulis est multipliée par un gain de roulis qui varie conformément à une valeur différentielle d'une accélération latérale. Les vitesses de mouvement de soulèvement et de gauchissement sont multipliées par des gains constants, respectivement. La vitesse de mouvement en roulis, la vitesse de mouvement en tangage, la vitesse de mouvement de soulèvement et la vitesse de mouvement de gauchissement dont le gain a ainsi été ajusté, sont à nouveau synthétisées en une vitesse verticale de la caisse du véhicule à l'emplacement de chacune des roues.
Le coefficient d'amortissement réel est déterminé conformément à un rapport entre la vitesse verticale re-synthétisée de la caisse du véhicule à l'emplacement de chacune des roues et la vitesse de la caisse du véhicule à l'emplacement de la roue par rapport à la roue. Ainsi, la caisse du véhicule à l'emplacement de chacune des roues est empêchée de vibrer verticalement, et
est efficacement empêchée d'effectuer des mouvements de tangage ou de roulis.
Conformément à une seconde technique apparentée, une valeur de déplacement vertical de la caisse du véhicule à l'emplacement de chacune des roues par rapport à la roue est détectée. Sur la base de diverses équations du mouvement qui prennent en compte les mouvements en tangage et en roulis de la caisse du véhicule et autres, une vitesse verticale de la caisse du véhicule à l'emplacement de chacune des roues est calculée au moyen de la valeur de déplacement relatif mentionnée précédemment. Par une différentiation de la valeur du déplacement relatif mentionnée précédemment, une vitesse verticale de la caisse du véhicule à l'emplacement de chacune des roues par rapport à la roue est calculée. Le coefficient d'amortissement réel est déterminé conformément à un rapport entre la vitesse verticale et la vitesse relative pour chacune des roues. En résumé, on connaît également un dispositif de commande de force d'amortissement destiné à commander des forces d'amortissement des amortisseurs sur la base de la théorie "skyhook", en détectant simplement la valeur du déplacement relatif comme mentionné ci-dessus (demande de brevet japonais mise à la disposition du public N HEI 6-344743).
Cependant, conformément aux première et seconde techniques apparentées mentionnées précédemment, l'algorithme destiné à exécuter la commande pour empêcher les vibrations verticales de la caisse du véhicule, à savoir l'algorithme fondé sur la théorie "skyhook" est directement corrigé conformément aux mouvements en tangage et en roulis de la caisse du véhicule.
Bien que l'effet de l'empêchement de la caisse du véhicule de vibrer dans les directions du tangage et du roulis puisse être obtenu grâce à une telle correction, les performances de base de la commande de force d'amortissement pour empêcher les vibrations verticales de la caisse du véhicule sont affectées de façon néfaste.
RESUME DE L'INVENTION L'invention a été faite en ayant pour but de résoudre le problème exposé ci-dessus. C'est un but de l'invention de réaliser un dispositif de commande de force d'amortissement et un procédé de commande de force d'amortissement qui, tout en assurant l'exécution d'une commande destinée à empêcher des
vibrations verticales d'une caisse de véhicule, a également pour effet d'empêcher la caisse du véhicule d'effectuer des mouvements en tangage et/ou en roulis.
De manière à résoudre le problème mentionné précédemment, un dispositif de commande de force d'amortissement conforme à un premier aspect de l'invention est réalisé avec un contrôleur qui calcule, pour chacune des roues, une première force d'amortissement cible qui empêche les vibrations de la caisse du véhicule dans une direction de soulèvement sur la base d'une modélisation d'une roue isolée du véhicule, et calcule, pour chacune des roues, une seconde force d'amortissement cible qui empêche les vibrations de la caisse du véhicule dans une direction de tangage sur la base d'une modélisation des roues avant et arrière du véhicule, détermine une force d'amortissement cible finale pour chacune des roues sur la base des première et seconde forces d'amortissement cible calculées, fournit en sortie un signal de commande correspondant à la force d'amortissement cible finale déterminée à chacun des amortisseurs, et commande chaque amortisseur de manière à ce qu'une force d'amortissement exercée par chacun des amortisseurs soit réglée sur la force d'amortissement cible finale déterminée.
Dans ce cas, par exemple, le contrôleur calcule la première force d'amortissement cible conformément à une valeur d'état cinétique de la caisse du véhicule dans la direction latérale et la seconde force d'amortissement cible conformément à une valeur d'état cinétique de la caisse du véhicule dans une direction de tangage.
Conformément au premier aspect de l'invention, le contrôleur calcule les première et seconde forces d'amortissement cible, respectivement. Grâce aux opérations du contrôleur, la commande est exécutée de manière à ce qu'une force d'amortissement, exercée par chacun des amortisseurs, soit établie sur la force d'amortissement cible finale déterminée pour chacune des roues.
La même tendance a été observée par d'autres auteurs. Ainsi, une chute d'environ 12 points en rendement a été enregistrée lorsque le rapport molaire cyanamide/hydrazine passait de 1,2 à 1 (DD 249009).
L'ensemble de la littérature dans ce domaine incite l'homme de métier à travailler avec un excès de cyanamide pour obtenir un rendement élevé en bicarbonate d'aminoguanidine. La société déposante a mis au point un procédé de fabrication de bicarbonate d'aminoguanidine à partir du cyanamide et d'hydrazine et a observé, de façon surprenante, en opérant avec un léger défaut en cyanamide par rapport à la quantité stoechiométrique, des rendements en BAG aussi élevés, voire supérieurs, à ceux atteints avec des procédés mettant en ceuvre un gros excès en cyanamide.
Selon la présente invention, le procédé consiste à faire réagir une solution aqueuse de cyanamide avec une solution aqueuse d'hydrate d'hydrazine en présence de C02 caractérisé en ce que l'on opère avec un léger défaut en cyanamide par rapport à la stoechiométrie.
Le rapport molaire cyanamidelhydrazine mis en jeu est de préférence compris entre 0,80 et 0,99 et avantageusement compris entre 0,85 et 0,95.
Le pH du milieu réactionnel est en général compris entre 6,5 et 8, de préférence compris entre 7 et 7,3. Le pH peut être ajusté par tout moyen convenable et notamment à l'aide du C02.
La concentration des solutions aqueuses peut varier dans des larges limites. On préfère le plus souvent utiliser une solution aqueuse de cyanamide de concentration comprise entre 15 et 50 % en poids. La concentration en hydrazine dans la solution aqueuse est avantageusement comprise entre 15 et 64 % en poids.
La température du milieu réactionnel est généralement comprise entre 35 et 70'C. Une température comprise entre 40 et 500C a conduit à un bicarbonate d'aminoguanidine présentant une structure et des propriétés spécifiques très intéressantes commercialement.
Un mode de réalisation consiste à ajuster à l'aide du C02 (gaz carbonique) le pH de la solution d'hydrate d'hydrazine jusqu'à la valeur souhaitée, puis à introduire une solution aqueuse de cyanamide dès que la température de la solution d'hydrazine est portée à environ quelques degrés en dessous de celle choisie pour la réaction.
Le pH du milieu réactionnel est maintenu à l'aide du C02 à la valeur souhaitée pendant l'introduction, ou coulée, de la solution de cyanamide et toute la durée de réaction. Un autre mode de réalisation consiste à ajouter simultanément une solution aqueuse d'hydrate d'hydrazine et du gaz carbonique à une solution aqueuse de cyanamide initialement portée à environ quelques degrés en dessous de celle choisie pour la réaction.
Quel que soit le mode de réalisation, la durée totale de la réaction est en général comprise entre 6 et 15 heures et de préférence comprise entre 7 et 10 heures. La durée de la coulée de cyanamide ou d'hydrate d'hydrazine est en général comprise entre 1 et 3 heures et de préférence voisine de 2 heures.
A l'issue de la réaction, le milieu réactionnel est refroidi jusqu'à la température ambiante et le bicarbonate d'aminoguanidine ainsi obtenu est essoré ou filtré et éventuellement séché.
Avec le procédé selon l'invention, des rendements supérieurs à 90 % et de préférence supérieurs à 95 % sont obtenus et avec une pureté supérieure à 99 %, voire même supérieure à 99,5 %.
La présente invention a également pour objet, un bicarbonate d'aminoguanidine ayant une structure et des propriétés spécifiques particulières. II est caractérisé par un agglomérat quasi sphérique de cristaux de diamètre moyen compris entre 80 et 500 ,um. L'agglomérat a de préférence un diamètre moyen compris entre 100 et 250 ,um, le diamètre moyen étant déterminé par la granulométrie laser.
Le bicarbonate d'aminoguanidine selon l'invention présente en outre l'avantage de se séparer facilement du milieu réactionnel par tout moyen connu, par exemple filtration ou essorage et séchage, se distinguant ainsi des cristaux plaquettaires.
PARTIE EXPERIMENTALE Exemple 1 On charge à température ambiante dans un réacteur d'un litre, 110,9 g d'hydrate d'hydrazine à 99,2 % de pureté (2,2 moles) et 300 g d'eau déminéralisée. Le pH de la solution aqueuse est voisin de 11. Puis on fait buller du gaz carbonique dans la solution aqueuse pendant environ 1 heure, ce qui représente 58 g ou 1,3 mole de C02, jusqu'à l'obtention d'un pH voisin de 7, tout en portant la température de la solution à environ 400C. On coule ensuite pendant environ 2 heures, 171,4 g d'une solution aqueuse de cyanamide à 49 % (2 moles) tout en continuant l'addition de C02 de manière à maintenir le pH du milieu réactionnel voisin de 7. Pendant la coulée, la température du milieu est portée à 45 C et le milieu est maintenu à cette température pendant 8 heures avec ajustement du pH à une valeur voisine de 7 par petites additions de C02.
La quantité totale de C02 ajouté est de 104 g soit 2,36 moles.
EXEMPLE 2 : Clonage du gène de la sorbine humaine MATERIELS ET METHODES Les conditions de PCR utilisées sont identiques à celles décrites dans l'exemple 1.
Le gène de la sorbine humaine a été isolé au moyen d'une sonde préparée à partir de l'ADNc complet (459 paires de bases) codant pour la sorbine porcine.
Au préalable, des études en immunohistochimie et en hybridation in situ ont été réalisées.
Immunohistochimie Le protocole mis en #uvre est similaire à celui décrit dans l'article de Fatima Abou El Fadil, 1997.
L'antisérum utilisé, désigné 93-128 Y C17, a été produit par inoculation du peptide contenant les acides aminés 137 à 153 de la sorbine porcine auquel a été ajoutée une tyrosine en position 1, à un lapin, comme décrit dans l'article cité ci-dessus.
Hybridation ln situ.
I - Principe de l'hybridation in situ.
L'hybridation in situ permet de visualiser un ARNm (transcrit d'un gène) au niveau cellulaire, soit sur des coupes histologiques, soit sur des suspensions cellulaires, par l'utilisation d'une sonde marquée (à chaud ou à froid). En effet, cette technique est basée sur la propriété d'appariement spécifique (avec une forte affinité) de deux séquences nucléotidiques complémentaires. Elle se déroule en 6 étapes : * marquage de la sonde, * prétraitement, * hybridation, * lavages, * révélation, * observations au microscope optique.
II- But de son utilisation.
L'intérêt de son utilisation dans le cas de l'étude de la sorbine, est de localiser au niveau cellulaire, l'ARNm correspondant à la sorbine sur des coupes histologiques de vipôme pancréatique, de pancréas sain et de carcinoïde intestinal, et par là-même, de confirmer le marquage nucléique et immunocytologique obtenu parallèlement. Pour cela, on utilise les sondes marquées à la digoxigénine-11-dUTP selon la méthode de l'amorçage multiple ("random priming").
III- Technique.
111-1- Marquage des sondes à la digoxigénine.
Il se fait par la méthode d'amorçage multiple avec le Kit Rediprime DNA. On réalise le marquage des sondes froides avec le dUTPdigoxigénine .
111-2- Préparation des lames.
- On lave les lames à l'eau du robinet, puis on les immerge une nuit dans de l'alcool chlorhydrique.
- On lave 3 à 4 heures dans l'eau courante, on rince à l'eau distillée et on sèche à l'étuve 40 C.
B)-Svnthèse des gels Dans un pilulier, on place dans l'ordre suivant, un des précurseurs préparés aux exemples 1 à 5, le solvant, la quantité d'eau nécessaire (soit 1,5 équivalents par rapport au nombre d'atomes de silicium) et le catalyseur. Le temps de gélification tg est mesuré à partir de l'instant ou tous les réactifs ont été introduits.
Les gels obtenus sont ensuite soumis à un vieillissement pendant 5 jours à température ambiante, puis ils sont broyés, puis lavés à l'éthanol puis à l'éther
diéthylique, et enfin séchés à 100 C sous pression de 20 mm Hg pendant 12h.
O-Synthèse des co-gels : Les co-gels sont synthétisés et traités comme décrit précédemment mais en ajoutant 10 équivalents de tétraéthoxysilane (TEOS) dès le départ au précurseur. La quantité d'eau nécessaire à l'hydrolyse est calculée en ajoutant 1,5 équivalents par rapport au nombre d'atomes de silicium présents dans le précurseur à 2 équivalents par rapport au TEOS.
Exemple 6 : Préparation d'un gel du composé préparé à l'exemple 1 (gel 6) Le gel est obtenu à partir de 0,5g (0,2 mmole) du précurseur préparé à l'exemple 1, de 1,4cm3 de THF, de 0,07cm3 d'eau et de 0,2cm3 d'une solution 0,1 Molaire de TBAF (fluorure de tétrabutylammonium) dans Je THF.
Le temps de gélification Tg est de 4 jours à 19 C. Après le traitement, 0,31g de gel sont obtenus sous forme d'une poudre blanche.
RMN 29Si CP MAS (# en ppm) -45 ; -49 ; -58 ; -67.
RMN 13C CP MAS (# en ppm) 9,6 ; 18,9 ; 24,6 ; 40-56 ; 58,5 ; 89,9 ;159,8.
Analyse élémentaire pour CHN,60 oSiB
C H N Calculés 45,2% 6,6% 14,1% Trouvés 42,9% 7,9% 11,9% Analyse BET : Surface spécifique <10m /g.
Exemple 7 : Préparation d'un co-ael du composé préparé à l'exemple 1 (co-gel 7) Le co-gel est obtenu à partir de 0,5g (0,2mmole) du précurseur préparé à l'exemple 1, de 0,21g (Immole) de TEOS, de 1,2cm3 de THF, de 0,079cm3 d'eau et de 0,2cm3 d'une solution 0,1 Molaire de TBAF dans le THF. Le temps de gélification Tg est de 4 jours à 19 C. Après traitement, 0,38g de co-gel sont obtenus sous forme d'une poudre blanche.
RMN 29Si CP MAS (# en ppm) -46; -58; -64; -100 --110.
RMN 13C CP MAS (# en ppm) 10,0 ; 19,2 ; 24,3 ; 40-56 ; 58,5 ; 92,4 ;160,2.
Analyse BET : Surface spécifique <10m2/g.
Exemple 8 : Préparation d'un gel du composé préparé à l'exemple 2 (gel 8) Le gel est obtenu à partir de 0,7 g (0,45mmole) du précurseur préparé à l'exemple 2, 6,3cm3 de THF, 0,05cm3 d'eau et 0,45cm3d'une solution 0,1 Molaire de TBAF dans le THF. Tg = 1 jour à 19 C. Après traitement, 0,44g de gel sont obtenus sous forme d'une poudre blanche.
RMN 29Si CP MAS (# en ppm) -45 ; -59 ; -65.
Cette modification est réalisée, pour la majeure partie des plates- formes, comme un "module" additionnel, sans la nécessité donc, de modifier le noyau fonctionnel du serveur même. Ces modules peuvent être réalisés dans le traitement même du serveur, en évitant l'utilisation de ressources additionnelles et sans augmenter le temps dans lequel sont servies les requêtes du client. Pour les trois plates-formes principales de la situation actuelle (Microsoft IIS, Apache et Netscape), des modules ISAPI, des modules Apache et des modules NSAPI sont réalisés respectivement. Dans tous les cas, les susdits moyens de traitement et de communication (X) peuvent être intégrés aussi dans la programmation du serveur même.
b) Le susdit dispositif dédié 12, appelé par la suite simplement "box", qui est, dans l'exemple illustré, connecté dans le même réseau local du susdit serveur 11. Le susdit box 12 comporte des moyens (Y) de calcul et de communication avec le susdit serveur d'application (11), au travers desquels il reçoit une description de chaque requête provenant de n'importe quel client (Bro,%N#ser 13) connecté avec le susdit serveur d'application (l 1) et il fournit au serveur même, en réponse à la susdite requête, un bit (B), qui vaut alternativement 0 ou 1 (comme il ressortira mieux par la suite).
Dans la réalisation de l'invention illustrée ici, le susdit box 12 est scellé. Ce sceau a les caractéristiques techniques de "tamper evidence" (l'ouverture non autorisée reste visible) ou de "tamper-resistance" (Vouverture non autorisée est techniquement difficile), ou encore de "tiiiiiper-responding" (Vouverture non autorisée compromet le fonctionnement du box même, voir le travail de Anderson et de Kuhn : "Taniper Resistance - a Cautionary Note.", publié en "Proceedings of the Usenix Workshop on Electronic Commerce, 1996").