INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les moyens détecteurs de faute détectent la faute dans le système de puissance depuis le côté de l'enroulement secondaire du transformateur.
Brève description des figures La figure 1 est une représentation schématique de l'appareil protecteur de convertisseur de puissance selon le premier mode de réalisation de la présente invention.
La figure 2 est un diagramme des temps montrant le fonctionnement du premier mode de réalisation de la présente invention.
La figure 3 est une représentation schématique de l'appareil protecteur de convertisseur de puissance selon le second mode de réalisation de la présente invention.
Le chariot 10 supporte un second chariot 13 déplaçable suivant les fleches 14, c'est-a-dire que les deux chariots permettent des déplacements suivant des coordonnées x-y.
Le déplacement des chariots 10, 13 est piloté par un organe suiveur 15 d'un modele 16 devant etre reproduit. Tant l'organe suiveur 15 que le modèle 16 peuvent etre constitués de nombreuses manières connues dans la technique. La représentation faite n'est que schématique puisque ces organes sont bien connus des spécialistes.
Le second chariot 13 porte un moteur 17 d'entrainement d'une lame circulaire d'usinage ou disque 18 qui est calé sur l'arbre 17 du moteur 17 tout en étant maintenu par un plateau de serrage 19 de grand diamètre réalisé de façon à présenter une grande rigidité. Des croisillons ou d'autres moyens de raidissement peuvent etre utilisés.
Le disque d'usinage 18 est réalisé en tôle d'acier mince par exemple comprise entre 2 et 3 mm, l'épaisseur dépendant du diametre mais étant toujours de preference inférieure à 5 mm.
A titre d'exemple, il est avantageux d'utiliser une tôle de 3,2 mm pour un diametre du disque formant la lame de 400 mm.
Dans la réalisation suivant la fig. 4, la lame présente, sur son bord extérieur, des encoches 20 délimitant des dents 20 dont le dessus présente une depouille formant un angle ss d'environ 15' avec la tangente au disque. Le bord posterieur des encoches est muni de pastilles 21 réalisées avantageusement en carbure de tungstene, lesdites pastilles 21 faisant saillie de part et d'autre du plan du disque. Par exemple, pour un disque d'épaisseur de 3,2 mm, les pastilles présentent une largeur de 4,4 mm.
En outre, comme le montre le dessin, le plan des pastilles est incliné par rapport au rayon du disque d'un angle d de l'ordre de 10', cet angle étant positif dans le sens de rotation illustré par la fleche fl.
Le disque présente, en outre, au moins deux séries de lumières 22, 23 décalées radialement et dont la partie arrière forme des évidements semi-circulaires 24 délimitant entre eux une portée 25 pour une pastille d'usinage 26 portée par le disque et faisant saillie de part et d'autre des faces de celui-ci de la meme mesure que les pastilles 21 decrites ci-dessus.
Les pastilles d'usinage 26 sont elles-mêmes réalisées en carbure de tungstène.
Le dessin montre que l'inclinaison des pastilles 26 par rapport aux rayons du disque est égale à l'angle par exemple environ 10', cet angle s'étant avéré approprié en particulier pour l'usinage de pierres tendres.
I1 est avantageux que l'espace separant deux lumieres consécutives 22, 23 soit choisi pour qu'il existe toujours au moins deux pastilles d'usinage 26 en cours de travail lors de l'usinage de la piece 2.
Le diametre du plateau de serrage 19 est choisi pour affleurer celle des lumières formées le plus à l'intérieur du disque 18 afin de faire en sorte que ce disque ne subisse pas de flexion pendant l'usinage qu'il execute lorsque le second chariot 14 est déplacé suivant la flèche f2 de la fig. 3. On voit, en effet, que les efforts de flexion qui sont appliqués au disque sont supportés pour l'essentiel par le plateau de serrage 19.
Etant donné la minceur du disque et la faible largeur des pastilles d'usinage 21, 26, lesdites pastilles travaillent à la manière de fraises et peuvent executer des usinages à la fois précis et de très faible largeur comme cela est le cas de collets 27 que doivent présenter les pièces, collets qui sont illustrés à la fois sur le modèle 16 et la partie en cours d'usinage.
Lors de l'usinage de pierres tendres, le disque fraiseur décrit dans ce qui précède est entraîné à vitesse relative ment lente, par exemple de l'ordre de 200 t/mn pour un disque de diamètre de 400 mm.
L'usinage est exécute en meme temps qu'un arrosage abondant à l'eau est effectué, les copeaux étant ainsi entralnés par l'eau assurant simultanément le refroidissement des pastilles 21 et 26.
La forme particulière donnée aux lumières 22, 23 facilite egalement l'évacuation des copeaux et l'arrosage fait qu'un écoulement se produit dans les évidements 24 en empêchant toute propagation de chaleur dans la masse du disque et, par conséquent, en éliminant les risques de déformation de celui-ci par dilatations differentielles.
Selon un autre mode de réalisation préféré du dispositif de protection des connecteurs d'un tiroir pour cartes électroniques à embrochement et débrochage automatiques représenté à la figure 6, le dispositif de protection des connecteurs 4A-4C du tiroir 1 se compose d'un élément de centrage 41, d'un moyen filetée 48 et d'un moyen de centrage et de fixation 44.
L'élément de centrage 41 est solidaire du support 11 de tiroir 1 de manière à être perpendiculaire à la face avant du tiroir 1.
Cet élément de centrage 41 est muni d'un ressort d'extraction 45. Ce ressort d'extraction 45 est disposé autour de l'élément de centrage 41.
L'élément de centrage 41 comporte un trou taraudé longitudinalement susceptible d'acceuillir le moyen filetée 48.
Ce moyen filetée 48 est maintenu, libre en rotation autour de son axe longitudinal, dans une fente 47 du moyen de centrage et de fixation 44.
Conformément à cet autre mode de réalisation préféré, les moyens de centrage et de fixation 44 viennent en butée contre les ressorts d'extraction 45, les éléments de centrage 41 sont donc introduits dans les moyens de centrage et de fixation 44 sans toutefois que les connecteurs mâles de sortie 5A-5C ne soient en contact avec les connecteurs femelles de sortie 4A-4C et sans que les filets des moyens filetés 48 ne soient en contact avec les trous taraudés 49 des éléments de centrage 41 associés.
PREPARATION VEGETALE POUR LES SOINS DE FIBRES KERATINIQUES ET NOTAMMENT POUR LA REPOUSSE DES CHEVEUX La présente préparation est relative à une composition 100t naturelle végétale , pour l'emploi externe ; afin de renforcer les cheveux, freiner leur chute définitivement,et favoriser également la repousse des cheveux aux endroits chauves.
Il est bien connu qu'il y a plusieurs com- positions pour retarder et arrêter la chute des cheveux ,soit d'une manière temporaire ou définitive,et qu'il y a d'autres compositions qui favorisent la repousse des cheveux.Actuellement,ces compositions sont d'une efficacité limitée et lente,sans parler de leur prix trop élevé.
La présente invention a pour but de présenter une préparation végétale composée de 100 : de matières naturelles ,très efficaces en rendant au cuir chevelu sa jeunesse,et par conséquent favorisant la repousse des cheveux dans les endroits chauves,renforçant les cheveux et les empêchant de tomber,ainsi que supprimer définitivement les pellicules,et soigner les fibres kératiniques,notamment le cheveux et les ongles.
Cette préparation bénéficie également des caractéristiques suivantes: un effet rapide apparaissant quatre à cinq semaines après le commencement du traitement local.Elle se vend à bas prix ce qui la rend très populaire.Elle est facile à utiliser(trois minutes par jour).
La composition de la présente préparation sous sa forme principale c'est la présence de la matière efficace végétale.
Nom : NIGELLA(huile).
Nom Latin NIELLA SATIVA-L-.
Famille :Rununculaceae.
La ténacité et la résistance à la fragilisation de revenu après recuit de stabilisation parmi les caractéristiques requises des métaux de soudure pour structures soudées constituées d'aciers au Cr-Mo à résistance élevée peuvent être améliorées en diminuant la teneur en oxygène dans les métaux de soudure. Par exemple, le brevet japonais en instance n" 61-71 196 décrit que la ténacité est améliorée en diminuant la teneur en oxygène lorsque la teneur en Si est de 0,10 pour-cent en poids ou au-dessus dans le métal de soudure.
Lorsque la teneur en oxygène est réduite à 300 ppm en poids ou moins dans un métal de soudure, vE (ténacité après un court traitement de relâchement des contraintes) et vE + SC (ténacité après un traitement thermique pour fragilisation accélérée) peuvent être améliorés de manière importante, comme décrit dans le brevet japonais non-examiné n" 1-210 193 et 1-271 096.
De plus, le brevet japonais non-examiné n 2182 378 décrit que l'oxygène situé dans un métal de soudure peut être commandé pour être à une faible teneur et la ténacité peut être améliorée en utilisant un flux lié ayant une basicité BL de 2,3 ou plus, dans lequel BL est exprimé par l'équation qui suit : BL = ([MgO]) + tBaO] + tCaO] + ECaF2))/(ESiO2J + [Al2O3] + [TiO2] + tMnO] + EZrO2J) , où [MgO], (BaOJ , (CaO] , (CaF2] , [SiO2], EAl2O3], [TiO2], EMoo] et tZrO2] représentent les pourcentages en poids de MgO, BaO, CaO, CaF2, SiO2, A1203, TiO2, MnO et ZrO2.De plus, lorsqu'un fil plein et un flux lié ayant une composition spécifiée sont utilisés, la teneur en oxygène dans un métal de soudure peut être réduite à 0,030 pour-cent en poids ou moins et donc le métal de soudure présente une excellente ténacité, comme décrit dans le brevet japonais examiné 4-79 752.
Comme établi ci-dessus, une teneur réduite en oxygène dans le métal de soudure peut améliorer de manière évidente la ténacité et la résistance à la fragilisation de revenu après un recuit de stabilisation. Cependant, des métaux de soudure formés de telle manière présentent une faible résistance aux craquelures par relâchement des contraintes.
D'autre part, un métal de soudure présentant une résistance plus élevée aux craquelures par relâchement des contraintes qu'un métal de soudure à faible teneur en oxygène est proposé dans le brevet japonais non-examiné 6-328 292, dans lequel de fines microstructures précipitent le long des limites de grain et donc la surface de limite de grain augmente en augmentant la teneur en oxygène dans un métal de soudure pour des aciers au Cr-Mo à résistance élevée. En détail, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes est améliorée en commandant la teneur en oxygène dans la plage allant de 0,030 à 0,060 pour-cent en poids, et la diminu tion de ténacité avec la teneur en oxygène accrue est résolue par l'optimisation des teneurs en carbone et manganèse dans le métal de soudure.
Cependant, lorsque la teneur en oxygène est commandée entre 0,030 et 0,060 pour-cent en poids dans un métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, la ténacité est occasionnellement instable du fait de la fluctuation des conditions de soudure et analogues.
De plus, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes peut être insatisfaisante dans des structures soudées plus importantes et plus épaisses. L'amélioration à la fois de la ténacité et de la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes ne peut être obtenue dans un métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée que par 1' intermédiaire de 1 'optimisation de la teneur en oxygène dans le métal de soudure. Lorsque la teneur en oxygène est plus petite que 0,030 pour-cent en poids, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue de manière importante bien que la ténacité soit améliorée, comme établi ci-dessus, et donc aucun métal de soudure pratique n'est forme.
C'est un but de la présente invention de fournir un métal de soudure et un procédé de soudage à l'arc sous flux pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, lequel métal de soudure présente une excellente ténacité stable et une excellente résistance aux craquelures par relâchement des contraintes.
Conformément à la présente invention, un métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, formé par soudage à l'arc sous flux à l'aide d'une combinaison de fil plein et de flux lié, comporte : 0,04 à 0,14 pour-cent en poids de C, 0,05 à 0,40 pour-cent en poids de Si, 0,50 à 1,30 pour-cent en poids de Mn, 2,00 à 3,25 pour-cent en poids de Cr, 0,90 à 1,20 pour-cent en poids de Mo, 0,05 à 1,00 pour-cent en poids de V, 0,015 pourcent en poids ou moins de N, le reste étant du Fe et des impuretés occasionnelles, dans lequel les impuretés occasionnelles contiennent 0,10 pour-cent en poids ou moins de P, 0,40 pour-cent en poids ou moins de Ni, 0,018 pourcent en poids de Al + Ti, 0,010 pour-cent en poids ou moins de S, 0,010 pour-cent en poids ou moins de Sn, 0,010 pour-cent en poids ou moins de As, 0,010 pour-cent en poids ou moins de Sb, et moins de 0,045 pour-cent en poids de O ; un résidu, collecté par extraction électrolytique uniquement à partir de la zone non-affectée du métal de soudure après recuit de stabilisation à une température de 625"C pendant 10 heures, contient 65 pourcent en poids ou moins de V, et le rapport teneur en Fe/teneur en Cr dans le résidu est de 2,0 ou moins.
De préférence, le résidu contient 35 pour-cent en poids ou moins de Fe et 10 pour-cent en poids ou plus de V. De préférence, le métal de soudure comporte de plus au moins un élément choisi parmi le groupe constitué de 0,035 pour-cent en poids ou moins de Nb, 2,00 pour-cent en poids ou moins de W, et 1,00 pour-cent en poids ou plus de Co. Le métal de soudure comporte de plus au moins un élément choisi parmi le groupe constitué de 0,035 pour-cent en poids ou moins de Zr, 0,070 pour-cent en poids ou moins de Hf, et 0,070 pour-cent en poids ou moins de Ta. Le métal de soudure comporte de plus 0,001 à 0,015 pour-cent en poids de B.
Lorsque les teneurs en C, Si, Mn, P, O, V et Cr sont exprimées sous la forme [C], [Si], tHn], (P], [O], tV] et [Cr], respectivement, la valeur de PN calculée par l'équation suivante est de préférence située dans la plage allant de 5 à 10,0 PN = 100 x [C] + 10 x [Si] + (Mo] + 500 x [P] 50 x (O] - (1/5) x [V]/[C] - (1/10) x [Cr]/[C] Conformément à la présente invention, un procédé de soudage à l'arc sous flux pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée par combinaison d'un fil plein et d'un flux lié, comporte : le fil plein contenant 0,05 à 0,15 pour-cent en poids de C, 0,70 à 1,60 pour-cent en poids de Mn, 2,00 à 3,80 pour-cent en poids de Cr, 0,90 à 1,20 pour-cent en poids de Mo, et 0,40 pour-cent en poids ou moins de Si, le flux lié contenant 5 à 20 pour-cent en poids de SiO2, 20 à 40 pour-cent en poids de MgO, 5 à 25 pour-cent en poids de AI2O3, 2,4 à 12 pour-cent en poids de F (sous forme de la teneur réduite à partir d'un fluorure métallique) et 3 à 12 pour-cent en poids de CO2 (sous forme de la teneur réduite à partir d'un carbonate métallique), et former un métal de soudure défini dans l'une quelconque des revendications 1 à 6 par soudage à l'arc sous flux avec une entrée de chaleur de soudage de 20 à 50 kJ/cm.
De préférence, les températures de préchauffage et entre passes sont situées dans la plage allant de 225 à 350"C.
On va maintenant décrire la présente invention, à titre d'exemple uniquement, en référence aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est une vue schématique en coupe représentant une forme de métal de base de soudure utilisée dans les exemples, - la figure 2 est une graphique représentant l'état de relâchement des contraintes, dans lequel l'axe vertical représente la température et l'axe horizontal représente le temps, - la figure 3 est une vue schématique en coupe représentant un tronçon d'échantillonnage d'une pièce d'essai pour analyse au EDX du métal de soudure, - la figure 4 est un graphique représentant l'état de relâchement des contraintes pour des essais mé caniques, dans lequel l'axe vertical représente la température et l'axe horizontal représente le temps, - la figure 5 est un graphique représentant un état de refroidissement par étapes, dans lequel l'axe vertical représente la température et l'axe horizontal représente le temps, - la figure 6A est une vue en coupe représentant le site et la direction d'échantillonnage d'une pièce d'essai cylindrique à partir du métal de soudure, - la figure 6B est une vue latérale représentant la forme de la pièce d'essai cylindrique, - la figure 6C est une vue en coupe de la pièce d'essai, - la figure 6D est une vue en coupe à plus grande échelle du tronçon A muni d'une encoche de la figure 6C, et - la figure 6E est une vue schématique en coupe représentant un procédé d'essai de craquelure d'anneau utilisant la pièce d'essai cylindrique.
Les présents inventeurs ont étudié de manière intensive les solutions aux problèmes établis ci-dessus, et ont trouvé qu'un métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, présentant une excellente compatibilité entre une ténacité élevée et une résistance élevée aux craquelures par relâchement des contraintes en spécifiant la composition du métal de soudure et en optimisant la microstructure du métal de soudure par l'intermédiaire d'un état de relâchement des contraintes ajusté, sans augmenter la teneur en oxygène dans le métal de soudure.
Tout d'abord, les présents inventeurs ont étudié la raison des craquelures par relâchement des contraintes. Des carbures MC fins précipitent dans des grains d'austénite préalables et renforcent l'intérieur des grains, un carbure MC représentant un carbure (C) de métal (M), le composant métallique principal étant le va nadium (V). D'autre part, la ténacité et la résistance au niveau de la limite de grain d'austénite préalable sont diminuées par une précipitation de cémentite ayant une forme de réseau au niveau de la limite de grain d'austénite préalable. Il a été trouvé que les craquelures par relâchement des contraintes surviennent du fait de la différence de résistance entre l'intérieur du grain et la limite du grain, entraînée pendant le traitement de relâ cément des contraintes.
En conséquence, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue lorsqu'une grande quantité de cémentite précipite au niveau de la limite de grain d'austénite préalable du métal de soudure ou qu'une grande quantité de carbure MC précipite dans le grain. En d'autres termes, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes est déterminée par l'équilibre existant entre la quantité de cémentite existant au niveau de la limite de grain et la quantité de carbure MC existant dans le grain. Donc, si la quantité de cémentite précipitant au niveau de la limite de grain d'austénite préalable peut être diminuée sans que les carbures MC soient accrus dans le grain d'austénite préalable, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes peut être améliorée. Lorsqu'une microstructure comportant la limite de grain d'austénite préalable contenant une quantité diminuée de cémentite, est formée dans un métal de soudure ayant une teneur en oxygène diminuée, c'est-àdire ayant un niveau élevé de ténacité, le métal de soudure présente une ténacité excellente et stable et une excellente résistance aux craquelures par relâchement des contraintes pour des aciers au Cr-Mo à résistance élevée.
La figure 10 illustre une variante de réalisation selon laquelle la fente inférieure n'est plus disposée à l'arrière comme précédemment mais latéralement.
La figure 11 illustre une autre variante selon laquelle la partie d'étanchéité (12) n'est pas réalisée par une paroi en tissu élastique biextensible mais est constituée par un fourreau tubulaire en matériau souple comme en Nylon dont la bordure inférieure (22) comprend des moyens élastiques tels que des bandes élastiques passées dans un ourlet et éventuellement froncées.
Il va de soi que pour assurer l'étanchéité, la partie d'étanchéité doit pouvoir s'adapter au volume à emboîter et pouvoir s'étendre par élasticité à l'intérieur de l'enveloppe, comme cela est représenté par les flèches f de la figure 6 et par les traits pointillés qui représentent une position élargie de ladite paroi d'étanchéité. A cet effet la largeur déployée (l1) de la paroi d'étanchéité est inférieure à la largeur déployée (12) de la paroi externe (13) mesurée au même niveau (voir figure 9a).
Comme nous l'avons vu précédemment, la paroi d'étanchéité est avantageusement en Néoprène d'une épaisseur comprise entre 1 et 6 millimètres pour assurer, d'une part, l'étanchéité, mais, d'autre part, le confort et aussi la protection de la jambe du skieur. Notons que grâce à sa biextension celle lui permet de s'adapter à tout type de chaussure de ski, quelles que soient la forme et les dimensions de la tige au dessus de laquelle elle se trouve positionnée, et d'assurer ainsi une étanchéité et une retenue parfaites.
Ajoutons que la bande intermédiaire (16) s'étend latéralement vers l'arrière (AR) et vers le bas (BA) depuis le dessus du genou (15) jusque vers le dessus de la fente (8).
Bien entendu le perfectionnement de l'invention peut être utilisé pour tout autre vêtement autre qu'un pantalon et peut, par exernple, être utilisé dans la conception d'un vêtement destiné à couvrir la partie supérieure du corps d'un utilisateur tel qu'un anorak (1'). Les figures 13 à 16 illustrent de telles applications selon lesquelles les éléments similaires à ceux décrits dans le cadre de la première application portent les mêmes références.
Comme cela apparaît, par exemple, à la figure 13, chacune des manches (30) comprend à son extrémité inférieure (31) une fente longitudinale (8) comprenant une fermeture (9) et dont les bordures latérales de la partie d'étanchéité (12) sont, comme précédemment, fixées aux bordures latérales de ladite fente (8). Dans ce type d'application, la partie d'étanchéité (12) est destinée à réaliser l'étanchéité des poignets (32) de l'anorak.
Les figures 14 à 16 illustrent un autre mode d'exécution dans le cadre d'un anorak dont la partie d'étanchéité (12) est destinée à assurer le confort thermique et l'étanchéité de la partie arrière du vêtement et plus particulièrement celle disposée au niveau des reins de l'utilisateur. Dans cette autre application, la partie d'étanchéité (12) est telle que ses extrémités en bordure latérale (19, 20) sont fixées aux bordures latérales (10, 11) de la fente avant longitudinale (8) qui comprend des moyens de fermeture tels qu'une fermeture à glissière (9).
La partie d'étanchéité (12) est, comme précédemment et avantageusement, réalisée en matériau du type Néoprène. Celle-ci a la forme générale d'un triangle dont la bordure inférieure (170) est cousue (171) à l'anorak proprement dit, tandis que la bordure supérieure (17) est libre. Ainsi, ladite partie d'étanchéité (12) peut prendre deux positions, à savoir, une position relevée telle que celle illustrée à la figure 15, et une position abaissée telle que celle illustrée à la figure 16.Dans la position relevée, la partie d'étanchéité est destinée à assurer l'étanchéité et le confort au niveau des reins, tandis que dans la position abaissée, elle emboîte le fessier pour assurer ces mêmes fonctions. 1l peut être prévu des moyens de retenue en position relevée de la partie d'étanchéité (1), comme, par exemple, un bouton de pression central (172).
I1 va de soi que les moyens de fermeture de la fente longitudinale inférieure (8) s'ils sont avantageusement constitués par une fermeture du type à glissière peuvent être de tout autre type, comme, par exemple, du type auto-agrippant, ou avec boutons de pression, lacets ou autres.
La présente invention est un dispositif constitué par une bague équipée d'un chaton creux et étanche pouvant recevoir un liquide ou une poudre, de préférence un parfum.
Sur le chaton est inséré une pièce décorative (2) par exemple pierre précieuse, ou médaille, ou camée. La partie (1) sur laquelle est insérée cette pièce décorative est mobile autour d'une charnière (3). Le déplacement donne accés à un compartiment séparé en deux par une cloison (4) équipée d'une ouverture (5), la partie mobile étant équipée d'un bouchon (6) venant, lors de la fermeture, obturer plus ou moins hermétiquement le compartiment inférieur (7) creux et étanche, permettant l'utilisation du dispositif soit comme d'un réservoir étanche, soit comme d'un diffuseur, par exemple de parfum.