INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La voie de chrominance 3 comporte un filtre passe-bande 8 dont la sortie est reliée à un ensemble E pour le traitement de l'information de chrominance. Cet ensemble E comporte deux sorties séparées, munies respectivement d'un convertisseur 7b, 7c numérique/analogique D/A, pour fournir les composantes U et V de chrominance.
L'ensemble de filtre médian 6 comme illustré sur la Figure 4 comprend, en combinaison avec un filtre médian 9 proprement dit, deux lignes à retard 10, 11 en série introduisant chacune un retard égal à la durée d'une ligne d'image TV, soit 64 ps pour le standard PAL ou SECAM.
Le filtre médian 9 comporte trois entrées 9a, 9b, 9c. L'entrée 9a est reliée à l'entrée de la première ligne à retard 10 par l'intermédiaire d'un filtre passe-haut 12a (ou passe-bande) dont l'allure de la réponse en fréquence est donnée à l'intérieur du rectangle schématisant ce filtre.
L'entrée 9b du filtre médian est reliée par un filtre passe-haut 12b, semblable au filtre 12a, à la sortie de la ligne à retard 10. La troisième entrée 9c est reliée à la sortie de la ligne à retard 11 par l'intermédiaire d'un autre filtre passe-haut 12c.
Le décodeur comporte, en série avec les lignes à retard 10 et 11, un circuit de soustraction 13 et un circuit additionneur 14 disposés, dans cet ordre, entre la sortie de la ligne 10 et l'entrée de la ligne 11.
Sachant que l'instant t r correspond au moment médian de passage du segment de brin de bande ZB dans les moyens de mesure d'entrée 1, L'instant t se déduit de t r en fonction du temps de transit Ta d'un segment de brin de bande ZB entre les moyens de mesure d'entrée 1 et le revêtement dudit brin ZB dans les moyens d'application 2: : on a donc t # t r + Ta.
Toujours selon l'invention, on décale l'instant médian t5 de la série de mesures de sortie [dmd.s, dcap.s] par rapport à l'instant médian t r de la série de mesures d'entrée [dind.r @ dcap.r] d'un intervalle de décalage de mesure Td = ts - tr choisi aussi proche que possible de la valeur Tt du temps de transit de la bande entre les moyens de mesure d'entrée 1 et de sortie 3 (donc Td # Tt ).
Si # désigne le temps d'intégration de chaque série de mesures, c'est à dire la durée sur laquelle on effectue une moyenne pour une série de N mesures, on choisit de préférence # > 10 x ITd - Tt 1. I Td - Tt désignant l'écart maximum entre Td et Tt @ qui résulte par exemple de l'instabilité de la vitesse de bande VB OU de fluctuations de la longueur de transit Lt.
Ainsi, chaque calcul d'épaisseur de revêtement EB(t) incorpore alors, parmi les N mesures de chaque série, au maximum Ne mesures de sortie dind r et dcap.r qui ne correspondent pas à des mesures d'entrée dind s et dcap.s sur le même segment de brin de bande ZB.
Ne s'exprime alors selon la relation: Ne = I Td - Tt I x N/#.
La condition T > 10 x |Td - Tt I s'exprime alors Ne/N < 1/10, ce qui signifie qu'on tolère que 10% des mesures, dans une série de mesures de sortie effectuées à l'instant t5 et dans une série de mesure d'entrée effectuées à l'instant tr, ne se correspondent pas (c'est à dire ne correspondent pas à la même zone de bande ou au même segment de brin de bande).
Par exemple, pour un temps de décalage constant Td= 2 secondes, un temps de transit Tt de environ 2 secondes (cas où Lt # 2 m, VB # I m/s), et si les fluctuations maximum relatives de la vitesse de bande VB OU de la longueur de transit Lt valent 0,5 %, on a au maximum :| Td - Tt I = Tt x 0,5% = 0,01 s et la condition sur T s'exprime alors: T > 10 x 0,01 s , c'est à dire T > 0,1 s.
Par ailleurs, pour éviter un temps de réponse trop long, il importe que le temps d'intégration T ne représente qu'une fraction du temps de transit Tt de la bande entre les moyens de mesure d'entrée 1 et de sortie 3.
De préférence, on choisit # < Tt 110.
En pratique, on choisit # tel que Tt /100 < T < Tt 110, ce qui signifie qu'on fait généralement entre 10 et 100 séries de mesure pendant le temps de transit Tt.
Cette condition peut s'exprimer d'une autre façon équivalente: si v est la fréquence de mesure ou fréquence d'échantillonnage des moyens de mesure 1, 3 (on a donc T = N/v), si Tt est le temps de transit de la bande entre les moyens de mesure d'entrée 1 et de sortie 3, on choisit de préférence le nombre N de mesures dans chaque série [dind.r d,,prJ ou [dind.s @ dcap.s] selon la relation v. Tt/100 < N < v. Tt/10.
Les capteurs des moyens d'entrée et de sortie présentent de préférence des temps de réponse inférieurs à l'inverse de la fréquence de mesure ou fréquence d'échantillonnage v: par exemple pour une fréquence de mesure v = 400 Hz, les temps de réponse seront de préférence inférieurs à 0,25.10-2 s.
Ainsi, si le nombre N de mesures dans chaque série vaut 40, si la bande défile dans l'installation à la vitesse VB = 1 m/s, et si la fréquence d'échantillonnage v vaut 400 Hz, la zone de bande ZB ou le segment de brin de bande sur laquelle on effectue selon l'invention un calcul d'épaisseur moyenne de revêtement EB(t) présente une longueur de 40 / 400 Hz x 1 m/s = 10 cm (dans la direction de défilement).
Le choix préférentiel du temps d'intégration T selon la relation Tt /100 < T < Tt /10, où le temps de transit Tt vaut Lt/VB soit 2 secondes (pour VB = 1 m/s et Lt = 2 m) ,donne alors : 0,02 S < T < 0,2 s.
Le choix préférentiel de N selon la relation (v. Tt/100 Lt=2 m , donne 8 < N c 80.
D'une manière connue en ellemême, les moyens de calcul 4 connectés aux moyens de mesure d'entrée 1 et de sortie 3 sont adaptés pour piloter (et décaler) les séries de mesures, pour effectuer le calcul des moyennes par série de mesures, voire même le calcul des variances (et écart type) et pour en déduire l'épaisseur du revêtement appliqué par les moyens d'application 2 à l'instant t, par la relation ci dessus exprimant EB(t) selon l'invention.
Des agents anti-mottants peuvent de même entrer dans la formulation des granulés selon l'invention. Parmi ces composés, on peut nommer les phosphates de sodium, d'ammonium, le carbonate de sodium, le bicarbonate de sodium, I'acétate de sodium, le méthasilicate de sodium, le chlorure de calcium anhydre.
Les granulés peuvent aussi comprendre des charges inertes comme les terres de diatomées, le silicate de magnésium, de calcium, le dioxyde de titane, mais aussi le kaolin, le talc, les argiles, plus particulièrement si les granulés comprennent une matrice telle que définie précédemment.
On peut enfin citer les antimousses, les biocides.
Généralement, la teneur en additifs est comprise entre 0 et 20% en poids par rapport au poids du granulé. Plus particulièrement elle est comprise entre 0,01 et 5 %.
II est à noter que dans tout ce qui précède, les teneurs pondérales en chacun des éléments pouvant entrer dans la composition des granulés selon l'invention sont telles que leur somme est de 100%. Par conséquent, I'homme du métier est tout à fait capable d'ajuster les teneurs en chacun des composés pour qu'elles satisfassent aux gammes indiquées.
Les granulés selon l'invention présentent de manière avantageuse, des propriétés tout à fait intéressantes de dispersabilité, suspensivité et de stabilité au stockage.
Ainsi, les granulés présentent plus particulièrement une dispersabilité initiale inférieure à 15, et, de manière préférée, d'au plus 10, voire, dans certains cas, d'au plus 8.
Par ailleurs, ils présentent de préférence une suspensivité initiale d'au moins 75 %, et, de manière encore plus préférée, d'au moins 80 %. La suspensivité initiale peut méme atteindre, dans certains cas, au moins 85 %.
Les granulés dispersables selon l'invention présentent enfin une très bonne stabilité au stockage. Ainsi, de manière avantageuse, ils conservent après stockage (par exemple entre -5 "C (24 heures) et 45 "C (24 heures), en cycle, pendant 1 mois ; ou à 45 "C pendant 1 mois ; ou à 54 OC pendant 15 jours) sensiblement les mêmes valeurs de dispersabilité et de suspensivité que celles obtenues initialement.
II est rappelé que la dispersabilité et la suspensivité sont déterminées selon la méthode décrite ci-dessous, conforme aux normes CIPAC MT 15-1 et MT 18, décrites dans Collaborative International Pesticides Analytical Council Handbook, vol. 1, Analysis of technical and formulated pesticides, R. de B.ASHWORTH, J.HENRIET, J.F.LOVETT et A.MARTIJN, Edition G.R.A.W., 1970 : - on mesure la dispersabilité (nombre de répétitions de renversements de l'éprouvette nécessaires pour disperser complètement par désintégration le granulé dans l'eau) et la suspensivité du granulé immédiatement après production (dispersabilité et suspensivité initiales) et après stockage (stockage de 200 grammes environ de granulés dans un flacon de verre entre -5 "C (24 heures) et 45 "C (24 heures), en cycle, pendant 1 mois ou à 45 "C pendant 1 mois ou à 54 "C pendant 15 jours); - pour cela, on verse 250 ml d'eau présentant une dureté de 342 ppm dans une éprouvette de 250 ml munie d'un bouchon rodé et placée dans de l'eau dont la température est maintenue à une valeur constante de 30 C; - on introduit 5 grammes de granulés dans ladite éprouvette; - on renverse alors l'éprouvette et on répète ce renversement une fois toutes les deux secondes; - on note alors le nombre de répétitions de renversements nécessaires pour disperser complètement par désintégration les granulés dans l'eau (dispersablilité); - on laisse ensuite reposer l'éprouvette à laquelle on a fait subir 30 renversements, pendant 30 minutes dans l'eau, dont la température est toujours maintenue à une valeur constante de 3000; - on prélève 225 ml, à l'aide d'une pipette, au centre de l'éprouvette; - on mesure l'extrait sec, par évaporation à l'aide d'un évaporateur rotatif, des 25 ml non prélevés de la solution; - on détermine alors la suspensivité (taux de suspensivité = 100 % - taux de sédimentation) à l'aide d'une analyse par chromatographie en phase gazeuse.
Les granulés selon l'invention peuvent être préparés en mettant en oeuvre les techniques bien connues du domaine.
Cependant, selon un mode de réalisation particulièrement avantageux de la présente invention, on procède comme suit: - on prépare un mélange homogène comprenant au moins un composé de formule (I) et au moins une matière active agrochimique, - on met en contact ledit mélange homogène avec le support inerte ou la matrice hydrodispersable, - on ajoute éventuellement le tensioactif mouillant et des additifs et l'on agglomère l'ensemble en présence d'eau, - on met en forme le mélange résultant que l'on sèche.
La préparation du mélange homogène de la première étape peut être effectuée en mettant en contact la matière active à l'état fondu avec le composé de formule (I). On peut aussi procéder en mettant en contact la matière active et ledit composé, puis en chauffant le mélange résultant à une température supérieure, par exemple d'environ 10 C, au point de fusion de la matière active mise en oeuvre.
La seconde étape consiste donc à absorber le mélange homogène obtenu précédemment sur le support inerte ou la matrice hydrodispersable.
Cette opération peut avoir lieu de diverses manières connues de l'homme du métier. Selon un mode de réalisation particulier du procédé, on effectue une pulvérisation du mélange homogène précité sur le support ou la matrice, dans un appareillage à cisaillement, du type Lôdige notamment.
On met en oeuvre cette étape de façon à obtenir, in fine, une poudre coulable homogène. Ainsi, I'homme du métier ajustera les proportions respectives en mélange homogène et en support / matrice, de manière à obteni
c) lorsque le substrat est du polyéthylène téréphtalate (PET), la surface est préalablement activée par mise en contact de la surface avec une solution de 1 à 5 % de 3-aminopropyltriethoxysilane dans du toluène pendant 24 heures sous argon.
De manière générale, que le substrat soit naturellement réactif ou modifié pour le rendre réactif, le procédé de l'invention consiste à faire réagir les groupes réactifs à la surface du substrat solide avec des molécules espaceur comportant une tête greffable sur le support, une chaîne alkyle comportant 3 à 18 groupes méthyle et une fonction terminale externe qui servira à greffer la molécule bio-active. Par exemple, on peut utiliser le 10-chloroformyl-décyltrichlorosilane (CFDTCS). Le support préalablement nettoyé, et éventuellement activé, est immergé dans une solution contenant les molécules espaceur (environ 10-2M). On laisse la réaction se faire pendant 24 heures à température ambiante.
Les molécules bio-actives utilisées peuvent être soit des ammoniums quaternaires, comme le bromure du 2-hydroxyéthyldiméthyldodécylammonium (HEDMDA), soit des antibiotiques, comme, par exemple le 6-aminopenicillanate de triéthylammonium (APATEA), soit des fongicides.
De manière générale, ces molécules doivent posséder un groupe fonctionnel permettant la formation d'une liaison covalente avec les molécules espaceur déposées sur le substrat.
La réaction se fait en plongeant le support solide modifié avec les molécules espaceur dans une solution diluée contenant l'antibiotique (environ 10.2 M). La réaction dure 24 heures à température ambiante.
La présente invention porte également sur l'utilisation des surfaces de l'invention décrite ci-dessus, et susceptibles d'être obtenues par le procédé décrit ci-dessus et illustré dans les exemples ci-dessous.
L'utilisation des surfaces de l'invention à des fins de décontamination peut intéresser de nombreux domaines industriels tels la santé, l'hygiène et l'agro-alimentaire. A titre d'exemple, on peut citer: - I'utilisation d'une surface à la fabrication de contenants à usage médical tels des bouteilles, des poches, des tubages, notamment ceux à usage unique; - I'utilisation d'une surface à la fabrication de dispositifs médicaux pour le traitement des organes ex vivo ou in vivo, tels des cartouches de dialyse rénale; - I'utilisation d'une surface à la fabrication de matériels ou materiaux pour la dentisterie ou le nettoyage des dents; - I'utilisation d'une surface à la fabrication de prothèses osseuses ou vasculaires; - I'utilisation des surfaces à la décontamination des fluides domestiques, et en particulier l'eau et les boissons d'usage courant (jus de fruits, lait, vins, etc...), ou autres fluides alimentaires.
- I'utilisation des surfaces à la décontamination des effluents et fluides industriels, par exemple les fluides de coupe, lubrifiants, les fluides pétroliers tels le gazole, l'essence, le kérozène.
Les exemples ci-après, sans aucun caractère limitatif, sont destinés à illustrer les modalités de préparation des surfaces selon I'invention et leurs propriétés bactéricides, selon le support utilisé, I'antibiotique greffé, et la nature des bactéries que l'on cherche à détruire.
PARTIE EXPERIMENTALE: Toutes les surfaces ont été caractérisées par infrarouge (IR), photospectroscopie (XPS) et mesure de l'angle de contact par la méthode de la goutte sessile décrite par C. Allain et al., Journal of Colloïd and Interface Science, 107, 5 (1985).
I. Préparation des réactifs A titre d'exemple, un silane portant un groupement terminal vinylique, un silane portant un groupement terminal chlorure d'acide, un antibiotique pénicillanique et un bactéricide ont été utilisés. La préparation des trois derniers composés est décrite ci-dessous.
I. a. 1 0-chloroformyl-décyltrichlorosilane (CFDTCS) On introduit dans une ampoule 5 ml (50 mole) de trichlorosilane, 3,6 ml (17 mole) de chlorure d'undécénoyle et 220 mg d'AI BN (2.2'-azo-bis-isobutyronitrile) préalablement recristallisé. Après dégazage, on scelle l'ampoule sous vide et on la chauffe à 80 C pendant 36 heures. Le produit de la réaction est distillé sous vide (Td = 128 OC sous 0,2 mmHg). Rendement: 50 %.
I.b. 6-aminopenicillanate de triéthylammonium (APATEA) On met en suspension 2 g (10 mole) d'acide 6aminopénicillanique (6-APA) dans 60 ml d'un mélange EtOH/H20,(5/1 v/v) et on ajoute 1,4 ml (10 mole) de triéthylamine (TEA). Après solubilisation totale, le solvant est évaporé et le produit séché sous vide, Rendement: 100 %.
I. c. Bromure du 2-hydroxyéthyl-diméthyldodécylammonium (HEDMDA) On dissout 10 g (47 mole) de N,N diméthyldodécylamine et 10 g (80 limole) de 2-bromoéthanol dans 60 ml d'acétone. On agite le mélange à 30-40 C pendant 5 heures. Après refroidissement, le HEDMDA précipite. Ce précipité est filtré, lavé à l'éther et séché sous vide. Rendement: 81 %.
II. Préparation des surfaces minérales Il-a. Nettoyage des surfaces : Deux modes de nettoyage ont été utilisés: 1. Les surfaces sont plongées pendant une heure dans une solution d'H2O2 à 15 %, que l'on décompose en ajoutant quelques gouttes de FeCI3. Elles sont ensuite trempées 5 min dans une solution d'H2SO4 à 50%, rincées abondamment à l'eau distillée et séchées à l'étuve à 80 C pendant 10-15 min.
2. Les surfaces sont plongées dans une solution d'H2O2 à 15 %. On ajoute prudemment de la soude en poudre (12 g/l) et l'ensemble est agité pendant 1 h. Après rinçage à l'eau, les surfaces sont séchées à l'étuve à 80 C pendant 10-15 min.
La raideur de l'amortisseur en torsion varie en fonction de la portance efficace souhaitée, la dimension et géométrie de l'aileron. La quantité de fluide (11) doit alors être suffisament importante pour garder le système stable.
Selon des modes particuliers de réalisations - La raideur en torsion peut être obtenue par un support élastique rhéoplexique (4) dessiné en figure 12. il s'agit d'un ressort (10) de raideur K inséré sans charge dans une poche cylindrique (12) formée d'un élastomère ou caoutchouc très élastique rempli du matériau fluide rhéoplexique (11). Cette opération de recouvrement a pour effet d'allier à la raideur du ressort de compression, un coefficient d'amortissement visqueux, mais aussi, en raisons des particularités rhéologiques de la matière, d'atténuer les vibrations parasites de hautes fréquences susceptibles d'entraîner des dérèglements de type résonance sur les modes non-linéaires du système amortisseur/aileron. L'augmentation de l'épaisseur de cette couche ou le taux de remplissage a pour effet d'accroître ce coefficient. La pression dans la chambre fait varier le comportement visqueux et plastique du fluide.
La valeur du couple de rappel est alors fonction de la raideur du ressort élastique et de son centrage exprimé par le rayon ro par rapport à l'axe d'articulation pivot (5). Par adjonction d'un système de réglage de type vis sans fin, de la distance ro, il sera possible de modifier la valeur de portance effective désirée. Ce mécanisme supplémentaire permet un réglage fin du système et une augmentation sensible de la gamme d'utilisation. Le support élastique (4) est fixé à l'aide d'une vis sur une pièce qui coulisse par rapport au boitier (8). Afin de conserver le tarage du ressort, l'angle angulaire entre les deux surfaces de contact sur le boîtier (8) et sur le support d'aileron (6) doivent alors faire un angle de lo. La figure 8 présente ce système détaillé en accord avec la présente invention.
A titre indicatif, pour l'aileron en T décrit dans les prochains paragraphes nous pouvons utiliser un ressort d'une résistance de 210000 N/M de diamètre 40mm et de hauteur 45mm dont les spires sont enveloppées, sous pression atmosphérique, d'un centimètre environ de matière fluide. La gamme de matière rhéopexique répondant aux éxigences présentées étant importante, de simples essais de stabilité du système asservi détermine la quantité de matière exacte à placer dans la chambre de façon a rendre stable le système mécanique global.
Le support sera placé à une distance de 50mm de l'axe d'articulation de rotation (5) du support d'aileron (6).
- On peut encore par création d'un moment de rappel à l'aide d'une pièce composite à structure jumelée (14) avec le matériau visqueux comme le montre la figure 9. Cette pièce est alors formée d'une pièce de forme en U qui se comporte comme un ressort de torsion possédant une viscosité dynamique. A l'origine cette pièce en U est construite à partir d'un matériau composite sandwich. il est partiellement recouvert ou rempli du matériau fluide (11), enveloppé, sous pression atmosphérique, dans la matière élastomère ou caoutchouc de très grande élasticité (12). Cette opération de recouvrement a un rôle identique à la pièce précédente. L'angle de tarage t0 doit être conservé pour le bon fonctionnement du système et donc prévu lors de la conception de cette pièce.
L'augmentation de l'épaisseur de cette couche ou le taux de remplissage à pour effet d'accroître ce coefficient et cet amortissement. Les paramètres variables sur cette pièce sont : sa longueur, sa largeur, sa hauteur, sa raideur et son taux de recouvrement et de remplissage en matière fluide visqueuse.
- I1 est possible d'obtenir ce moment de rappel à l'aide du levier ou support d'aileron (6) qui peut constituer une partie du boîtier, une zone de moindre épaisseur formant l'articulation. La présence de la chambre de fluide peut alors être conservée pour rendre stable le système dynamique, comme le montre la figure 10. L'angle de tarage sO doit être conservé pour le bon fonctionnement du système et donc prévu lors de la conception de cette pièce.
Il est possible de réaliser cette résistance en torsion en plaçant autour de l'axe (5), un ressort de torsion (15) d'une résistance à celle désirée. On conservera la présence d'une chambre élastique (12) contenant le même matériaux fluide (11) en quantité suffisante pour rendre stable le système asservi. Cette conception est exposée en figure 11.
- Un système de réglage de fixation étant plaçé entre l'aileron(7) et l'axe de rotation (5) du support d'aileron (6), il est possible d'élargir sensiblement la plage d'utilisation de l'engin. Le déplacement pourra simplement être obtenu par des réglages de fixation en deux points visés en différents incréments comme le montre la figure 10.
- Une combinaison entre ces solutions est réalisable.
Les figures 8 à 11 présentent les variantes de ce dispositif qui restent en accord avec la présente invention.
En référence à ces dessins, le boîtier (8) fixé au rail du flotteur (1) possède une face du dessous rainurée pour permettre le passage de l'aileron(7). Cette face est munie d'un balai (13) qui épouse la forme des profils de l'aileron et assure entre le boîtier (8) et l'écoulement de l'eau sous le flotteur une paroi poreuse.
Les différences pièces comme le boîtier (8), le support d'aileron (6) peuvent être réalisées soit en matériaux composites, soit en plastique de grande résistance par procédé de moulage par injection.
Selon des modes particuliers d'utilisation d'un engin nautique de vitesse, il est nécessaire de compléter celui-ci par une suspension portant sur l'effort global vertical afin d'amortir la portance de l'aileron sur toute une plage de fréquences et de perturbations. On peut ainsi créer une planche-hydroptère de très grande vitesse qui reste plus stable.
La figure 13 présente l'invention avec le système complet. Le boîtier (8) est désormais un piston. Sous l'effet d'une composante des efforts hydrodynamiques de l'aileron celui-ci remonte dans le cylindre (2) jusqu'à ce que l'équilibre dynamique avec le support élastique (3) soit atteint. L'arrêt en rotation est assuré par le support d'aileron (6) qui est ajusté au boitier (2) suivant une rainure comme pour un clavetage.
La peau est installée sur le compartiment récepteur de la cellule. Il est nécessaire de laisser la peau et le milieu récepteur s'équilibrer pendant 15 heures environ. Le patch est alors placé sur la peau. Le passage transcutané du principe actif est suivi par le dosage de la Trimegestone dans le milieu récepteur.
Type de patch Flux <RTI ID=29.2 ne modifie pas significativement le flux transcutané.
TEST SUR L'AFFINITE DE LA TRIMEGESTONE VIS-A-VIS DE8 RECEPTEURS HORMONAUX L'affinité de la Trimegestone a été comparée avec d'autres progestomimétiques courants : medroxypropgestérone (MPA), norethistérone (NE), Promegestone (PROM), gestodène (GEST) et levonorgestrel (LNOR). Cette affinité a été étudiée sur les récepteurs hormonaux humains recombinant de la progestérone (hPR), androgène (hAN), glucocorticoide (hGR) et estrogène (hER). Ces récepteurs sont obtenus par surexpression dans un système cellules d'insectes-bacullovirus SF9 selon les méthodes décrites notamment dans la demande de brevet Européenne 0 629 635. Les affinité relatives de liaison (ARL) sont les suivantes