INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
II est également possible de perturber de façon périodique un paramètre physique du matériau non linéaire intervenant dans l'interaction non linéaire entre les différentes ondes, afin de compenser la différence Ak non nulle à cause de la dispersion d'indice et responsable d'un déphasage de # au bout d'une longueur d'interaction Lc appelée longueur de cohérence (Ak.Lc = s). Ce procédé d'accord de phase artificiel ou de Quasi Accord de Phase (QAP) permet en fait de vérifier l'expression: #k = kp - (ks + ki) = mK avec K = 2#/# où m est l'ordre entier dans lequel est obtenu le QAP et A, la période de la perturbation (A = 2m Lc).
Typiquement, une façon de réaliser ce QAP peut consister à changer au bout de chaque longueur de cohérence, le signe du coefficient non linéaire mis en jeu. Ceci revient à opérer dans l'ordre 1 (m = 1), sachant qu'un QAP dans un ordre m supérieur est moins efficace mais permet d'utiliser un pas m fois plus grand.
Pour résoudre le problème de rendement de conversion limité dans les convertisseurs de fréquence actuels, même lorsque les conditions d'accord de phase sont satisfaites, l'invention propose un dispositif de conversion de fréquence dans lequel l'énergie convertie dans l'onde dite "idler" à la longueur d'onde #i et actuellement perdue, est avantageusement utilisée pour générer elle-même à son tour des photons à la longueur d'onde As et à une autre longueur d'onde pouvant elle-même à son tour créer à nouveau des photons à As. De proche en proche on utilise ainsi les différentes énergies perdues pour créer à leur tour des photons à la longueur d'onde As Une autre approche du problème posé consiste pour pallier l'énergie photonique perdue à la longueur d'onde #i, à utiliser différentes opérations correspondant à la dégénérescence de l'onde à #p de manière à créer à partir de l'onde à Ap, des photons à 2Ap, à partir desquels on crée des photons à 4#p et ainsi de proche en proche créer de l'énergie photonique à As sans perte dans une onde "idler".
Plus précisément, I'invention a pour objet un dispositif de conversion de fréquence d'une onde optique incidente de longueur d'onde en en onde optique de longueur d'onde As et comprenant un milieu optiquement non linéaire (MNL), caractérisé en ce que: - le dispositif comprend la conversion de l'onde optique à #p, en deux ondes optiques de longueur d'onde Aj et A'j et la conversion d'au moins une des deux ondes optiques Aj eVou A'j en au moins un couple de deux ondes optiques à des longueurs d'ondes Aj+1 et #i+2 etlou #i+1' et X'i+2;; - les conditions d'accord de phase entre d'une part les ondes optiques aux longueurs d'onde Ap, #i, #i' et entre d'autre part les ondes optiques aux longeurs d'onde #i, #i+1, #i+2 et/ou #i', #i+1', #i+2' sont satisfaites simultanément dans le milieu (MNL).
Dans une première variante #i = As, I'onde optique à A' iest utilisée pour créer à son tour deux ondes optiques à #i+1' et #i+2'.
Ainsi, si #s/#p = N (1 +a) avec N entier et O 1/#1 = 1/#s + 1/#2 1/#i = 1/#s + 1/#i+ 1/#N-1 = 1/#s + 1/#'N ou 1/#N = 1/#s + 1/#N+1 les N conditions d'accord de phase entre les triplets d'ondes optiques à (#p, #s, #1), (#1, #s, #2), ..., (#i, #s, #i+1) ..., (#N, #s, #N+1) étant satisfaites simultanément dans le milieu (MNL).
Dans une autre variante de l'invention, le convertisseur de fréquence selon l'invention utilise la dégénérescence de l'onde optique à et #i = #i' = 2#p, #i et #i' créant les deux couples (#i+1, #i+2) et (#i+1', #i+2') avec #i+1 = #i+2 = #i+1' = #i+2'. On utilise alors M fois la dégénérescence de l'onde de pompe, c'est-à-dire si M est défini par la relation #s/#p = 2M (1 + ss) avec 0 1/#p = 2/#1 1/#1 = 2/#2 1/#k = 2/#k+1 1/#m = 2/#s ou 1/#s = 1/#M + 1/#M' les M ou M + 1 conditions d'accord de phase entre les ondes optiques à (#p,#i), (#1,#2), ... (#k, #k+1), .. (#s,#n) ou (#s, #M, #M') étant satisfaites simultanément dans le milieu (MNL).
Les conditions d'accord de phase peuvent avantageusement être obtenues grâce à la présence de structures périodiques au sein du milieu (MNL). Elles peuvent également être satisfaites en utilisant des matériaux biréfringents.
L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre donnée à titre non limitatif et grâce aux figures annexées parmi lesquelles: - la figure 1 illustre un schéma représentant les différentes étapes de converson mises en jeu dans un exemple de dispositif de conversion de fréquence selon l'invention - la figure 2 illustre un exemple de réseau de courbes portant en ordonnées le couple de longueurs d'onde (#s, #i) en fonction de #p et ce pour un ensemble de périodes Ai réalisées dans du GaAs - la figure 3 schérriatise les différentes opérations de conversion de fréquence fonctionnant à la dégénérescence dans un exemple de convertisseur de fréquence selon l'invention;; - la figure 4 illustre un exemple de réseau de courbes portant en ordonnées la longueur d'onde Aj en fonction de hi-l et ce pour un ensemble de périodes Ai réalisées dans du GaAs; - la figure 5 illustre une succession de structures réseaux de pas différents utilisée pour constituer le milieu (MNL); - la figure 6 schématise des opérations de conversion de fréquence utilisées dans une source optique accordable, selon l'invention.
Le convertisseur de fréquence selon l'invention peut dans une première variante comprendre un ensemble de conversions de fréquence telles que l'onde optique "idler" à la longueur d'onde #i soit réutilisée pour elle-même foumir des photons à la longueur d'onde As que l'on souhaite créer. Pour mener à bien ces différentes opérations les conditions d'accord de phase peuvent avantageusement être réalisées en utilisant différentes structures périodiques de pas différents. Plus précisément, lorsque l'on cherche à émettre à une longueur d'onde As N fois plus grande que la longueur d'onde Ap, la mise en oeuvre de N-1 pas différents permet pratiquement d'accéder à un rendement quantique proche de 100 %.En effet, I'utilisation de N-1 périodes permet en fait le "découpage" du photon initial en N photons d'énergie N fois plus petite. Pour que ce découpage soit effectif, les N-1 équations d'accord de phase doivent être satisfaites dans le milieu (MNL) kp-(kS+k2)=mK1 k2 - (ks + k3) = mK2 ki - (ks + ki+1) = mKi kN-1 - (ks + kN) = mKN-1 avec kp, ks, . kj.. kN, les constantes de propagation des ondes optiques aux longueurs d'onde #p, #s, ...#i, ...
Pour satisfaire ces différentes opérations de conversion de fréquence, on peut utiliser une succession de domaines périodiques de période Ai. Toutes les conditions d'accord de phase peuvent également être satisfaites simultanément en réalisant dans le milieu (MNL) la modulation périodique d'un paramètre physique du milieu intervenant dans les opérations non linéaires, cette modulation périodique étant une somme de fonctions périodiques dans lesquelles sont au moins présentes toutes les périodes Ai, A2, AN.
La figure 1 illustre à ce titre les différentes opérations de conversion de fréquence mises en jeu, dans le cas d'une succession de domaines périodiques.
A titre d'exemple, on peut en utilisant un convertisseur de fréquence selon l'invention convertir efficacement une onde optique à 1,06 pm en une onde optique à 10,6 pm. Pour cela, un milieu (MNL) tel que le matériau GaAs est particulièrement adapté en raison de sa transparence dans toute la gamme spectrale envisagée et son coefficient non linéaire est très élevé. On peut ainsi élaborer une succession de différents domaines chaque domaine présentant une variation périodique d'un paramètre physique intervenant dans l'interaction non linéaire. Ce paramètre peut notamment être le coefficient non linéaire (il peut également s'agir de l'indice de réfraction ..).Plus précisément, chaque domaine peut résulter de l'association monolithique de lames d'orientation alternée de période Ai, il peut s'agir notamment d'une alternance de lames présentant un coefficient non linéaire +d et de lames présentant un coefficient non linéaire -d. Ainsi à partir de l'onde optique incidente à Xp = 1,06 pm, on peut élaborer un milieu (MNL) résultant de l'association des différents domaines de périodes suivantes permettant d'assurer les conditions d'accord de phase pour les différents ondes optiques aux longueurs d'onde suivantes: : #1 = 18,3 m #s = 10,6 m #2 = 1,18 m A2=23,5pm As=10,6pm A3=1,32pm #3 = 30,8 m #s = 10,6 m #4 = 1,51 m #4 = 41,1 m #s = 10,6 m #5 = 1,78 m #5 = 56,5 m #s = 10,6 m #6 = 2,12 m #6 = 80,2 m #s = 10,6 m #7 = 2,65 m #7 = 118 m #s = 10,6 m #8 = 3,53 m #8 = 175 m #s = 10,6 m #9 = 5,30 m #9 = 213 m #s = 10,6 m #10 = 10,6 m La figure 2 donne les courbes d'accord de phase artificiel pour les 9 pas mis en jeu. Il apparaît sur ces courbes que les premières périodes sont très proches les unes des autres, ainsi une longueur d'onde #i peut donner naissance à un autre couple que (As, #i+1) par l'intermédiaire d'un autre pas que Ai.Pour résoudre ce problème, le convertisseur de fréquence peut être inséré dans une cavité résonante avec des miroirs sélectifs en longueur d'onde de manière à faire résonner sélectivement certaines longueurs d'onde.
Dans une seconde variante de l'invention, le convertisseur de fréquence peut utiliser M ou M + 1 opérations de conversion de fréquence si M est tel que AS/Ap = 2M (1 + ss) avec M entier, 0 #1' = 14,5 m #1 = 2,64 m #2' = 104 m #2 = 5,28 m #3' = 213 m #3 = 10,56 m La figure 4 illustre à ce titre le réseau de courbes représentant les longueurs d'onde à la dégénérescence en fonction de la longueur d'onde et ce pour différentes périodes de structures réseaux.
Cette variante de l'invention est particulièrement intéressante dans la mesure où il apparaît qu'une seule possibilité d'accord de phase est offerte à chaque onde. En effet, compte tenu de l'éloignement spectral entre les différentes ondes mises en jeu, chaque onde qui joue le rôle de pompe pour le type d'interaction paramétrique considéré, ne peut engendrer que la fluorescence correspondant à la dégénérescence et non d'autres couples de fréquences via d'autres périodes.
De façon générale, quelle que soit le type de conversion de fréquence envisagée, le milieu non linéaire (MNL) dans lequel sont réalisées les différentes opérations de fréquence peut comprendre une succession de domaines, chaque domaine correspondant à une structure périodique de périodique Ai pour obtenir \ les conditions d'accord de phase. Chaque structure réseau peut résulter de l'association de lames d'orientation altemée et d'épaisseur donnée pour induire la périodicité voulue. Pour passer d'un domaine à l'autre, I'épaisseur des lames utilisées dans un même domaine peut être changée.Notons que lorsque l'on chercher à réaliser des structures réseaux avec des périodes très petites (quelques dizaines de microns, il peut être avantageux de réaliser la condition d'accord de phase dans un ordre suprieur (m > 1) pour pouvoir utiliser des périodes plus grandes.
L'invention vise à proposer un chariot de banderolage robuste, de conception simple et de très faible prix de revient.
Pour ce faire, l'Invention concerne un dispositif de banderolage hélicoïdal d'une charge telle qu'une charge palettisée, adapté pour porter une bobine de film d'emballage de largeur inférieure à la hauteur de la charge, caractérisé en ce qu'il se compose d'un chariot roulant non automoteur adapté pour être guidé et déplacé autour de la charge par un conducteur marchant, ce chariot comprenant un châssis sur roues adapté pour porter une bobine de film d'emballage, et un rouleau de freinage et d'application du film monté par rapport au châssis selon un axe vertical de rotation distinct de l'axe de la bobine lorsqu'elle est sur son support.
En outre, avantageusement et selon l'invention, le rouleau de freinage et d'application du film est monté librement rotatif autour d'un axe vertical par rapport au châssis, et plus précisément à une partie extrême latérale du châssis.
Par ailleurs, l'invention concerne aussi un dispositif de banderolage hélicoïdal d'une charge telle qu'une charge palettisée adapté pour porter une bobine de film d'emballage de largeur inférieure à la hauteur de la charge, caractérisé en ce qu'il se compose d'un chariot roulant non automoteur adapté pour être guidé et déplacé autour de la charge par un conducteur marchant, et en ce que le chariot comporte au moins deux barres de conduite écartées horizontalement l'une de l'autre et adaptées pour pouvoir être saisies par un conducteur poussant le chariot autour de la charge.
Selon l'invention, le dispositif comporte un support de bobine monté mobile verticalement par rapport à des moyens de guidage vertical solidaires du châssis, et un mécanisme à commande manuelle de contrôle des mouvements de montée et de descente du support de bobine par rapport aux moyens de guidage de façon à permettre un banderolage hélicoïdal de la charge.
Ce mécanisme est non motorisé et comporte des moyens de manoeuvre adaptés pour pouvoir être maniés par le conducteur et une transmission mécanique reliant les moyens de manoeuvre au support de bobine pour transmettre les actions exercées par le conducteur sur les moyens de manoeuvre en mouvements verticaux du support de bobine le long des moyens de guidage.
Avantageusement et selon l'invention, le chariot comporte au moins une barre de conduite disposée à proximité immédiate desdits moyens de manoeuvre du mécanisme à commande manuelle de contrôle des mouvements de montée et de descente du support de bobine.
Selon l'invention, le chariot comporte au moins une barre de conduite associée rigidement au châssis au moins au voisinage de l'axe vertical de rotation du rouleau de freinage et d'application du film.
En outre, avantageusement et selon l'invention, le support de bobine est monté librement coulissant par rapport aux moyens de guidage, et ledit mécanisme à commande manuelle comprend des moyens de compensation du poids du support de bobine et de la bobine.
Selon l'invention, les moyens de compensation comprennent un ou plusieurs contrepoids, notamment dont le poids est compris entre 5 et 15 kg, par exemple de l'ordre de 10 kg, pouvant être sélectivement associés ou dissociés dudit mécanisme, notamment des moyens de manoeuvre, pour contrebalancer le poids du support de bobine et de la bobine selon les variations de ce poids au fur et à mesure de la consommation du film En outre, selon l'invention, le mécanisme à commande manuelle comporte des moyens de freinage des mouvements du support de bobine le long de moyens de guidage.Ces moyens de freinage des mouvements du support de bobine forment des moyens de maintien du support de bobine en position par rapport aux moyens de guidage, ce maintien étant assuré automatiquement et normalement dès que le conducteur n'exerce plus d'action sur les moyens de manoeuvre du mécanisme à commande manuelle.
L'invention concerne donc un chariot roulant non automoteur de banderolage hélicoïdal qui comporte des moyens permettant au conducteur d'enrouler un film de banderolage autour de la charge simplement en poussant le chariot, tout en contrôlant manuellement et de façon totalement indépendante de l'enroulement du film, les déplacements verticaux de la bobine au cours du banderolage pour réaliser un banderolage de type hélicoïdal. Il est ainsi à noter que le chariot selon l'invention évite tout portage manuel de la bobine de film qui peut donc être de poids élevé et procure des fonctions similaires à celles des installations et robots automatiques de banderolage, à un prix de revient qui est néanmoins sans commune mesure et qui peut être de l'ordre de 10 fois moins élevé.
En particulier, un chariot selon l'invention peut être exempt de tout dispositif électronique et de tout dispositif moteur de guidage et de déplacement relatif de la bobine autour de la charge.
Le rouleau de freinage et d'application du film porté par le châssis et s'étendant selon un axe distinct de l'axe de bobine permet d'appliquer le film en poussant le chariot (et non en le tirant) et de stabiliser le chariot alors qu'il est poussé L'utilisation du dispositif selon l'invention est donc particulièrement ergonomique et évite les accidents qui peuvent survenir avec les dispositifs nécessitant un déplacement de l'ouvrier à reculons.
L'invention concerne en outre un dispositif comportant en combinaison tout ou partie des caractéristiques mentionnées ci-dessus ou ci-après.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante qui se réfère aux figures annexées, dans lesquelles - la figure 1 est une vue en perspective d'un premier mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention représenté en début de banderolage d'une charge, - la figure 2 est une vue similaire à la figure 1 illustrant le dispositif en fin de banderolage, - la figure 3 est une vue en coupe par un plan vertical d'un dispositif des figures 1 et 2 équipé d'une bobine de film pleine, - la figure 4 est une vue similaire à la figure 3, le dispositif selon l'invention étant équipé d'une bobine de film plus vide et plus légère, - la figure 5 est une vue schématique en coupe par un plan vertical du dispositif des figures 3 et 4 au cours d'un changement de bobine, - la figure 6 est une vue en coupe par un plan horizontal d'un deuxième mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention en cours de banderolage, - la figure 7 est une vue en coupe par un plan vertical illustrant un troisième mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention.
L'invention concerne un dispositif de banderolage hélicoïdal d'une charge 1 telle qu'une charge palettisée (formée de paquets ou de groupes de paquets) avec un film d'emballage 3, et plus particulièrement un film en matière synthétique étirable. Le dispositif est adapté pour porter une bobine 2 de film d'emballage 3. La largeur du film 3 (et donc la hauteur de la bobine 2), est inférieure à la hauteur totale de la charge 1.
EXEMPLE 2 PROPAGATION DU FLUFENOXURON MARQUE AU 14C LORSQU'UNE PARTIE DU GROUPE SEULEMENT EST CONTAMINEE Comme cela a été indiqué précédemment, afin de pouvoir détruire une termitière il est important de mettre en évidence le fait que les échanges trophallaxiques se font bien, c'est-à-dire en particulier que les larves et les nymphes peuvent être contaminées, alors que celles-ci ne peuvent pas venir directement en contact des appats. Bien que ce phénomène ait été pressenti à de nombreuses reprises, il n'a jamais pu être mis en évidence.
Dans le cas présent, on a utilisé, pour mettre en évidence ce phénomène, un Flufénoxuron marqué, il s'agit du 1-(2,6-difluorobenzoyl)-3 (2-fluoro-4-(2-chloro-4-trifluorométhylphénoxy)[ring-U-I4C] phényl)urée.
Cet essai consiste à déterminer la propagation du produit au sein d'un groupe de termites dont une partie a, au préalable, ingéré du Flufénoxuron marqué au 14C.
50 termites sont tout d'abord marqués grâce à un fil de métal.
Cette technique de marquage à l'aide de ceintures métalliques a déjà été décrite: sur des fourmis Leptothora; un fil de métal est noué au niveau des articulations du pétiole de la fourni. C'est la première fois que cette technique est appliquée sur des termites. Les termites sont des insectes très mous, il faut donc faire attention à ne pas les écraser lors des manipulations.
Ils ne présentent pas de pétiole, c'est pourquoi le fil métallique (de 3/100 de mm) est noué autour du cou des individus. Pour faciliter sa mise en place, les termites sont légèrement endormis au gaz carbonique. 50 termites sont ainsi marqués avec des colliers métalliques, visibles à l'oeil nu, qui n'entravent ni leurs mouvements ni leurs déplacements.
Dès le ler jour, les 10 termites pris parmi les 500 termites sans collier sont déjà contaminés : 220 cpm, soit 2,4 ng, de Flufénoxuron marqué par termite. Dans les 10 premiers jours, on obtient des valeurs comprises entre 220 et 655 + 207 cpm, soit entre 1 et 2,8 ng de produit par individu, avec des variations interindividuelles (intervalle de confiance) importantes.
Après 10 jours, la radioactivité par individu diminue, en même temps que les variations interindividuelles, et les quantités de Flufénoxuron par termite atteignent environ 1 ng au bout de 31 jours.
On remarque que les quantités de Flufénoxuron par individu présentent une courbe sinusoïdale, dont l'amplitude diminue avec le temps.
Parallèlement, on observe chez les 50 individus ayant, au préalable, ingéré du Flufénoxuron marqué au 14C une diminution progressive des quantités de Flufénoxuron par individu.
Le Flufénoxuron marqué au 1 4C passe très rapidement d'individus déjà contaminés par le produit à d'autres individus non contaminés à des doses mortelles lors de leur mue, si le nombre d'individus contaminés est suffisant.
EXEMPLE 3 CONTAMINATION DES DlFFERENTFS CATEGORlES DE TERMITES EN FONCTION DFS DOSES DE FI.UFENOXURON UTIIINEES Les ouvriers représentent la seule catégorie de termites à s'alimenter par eux-mêmes. Ils doivent alimenter les autres castes par des échanges trophallactiques. On a voulu vérifier si le produit se propageait bien à l'ensemble de la termitière, c'est-à-dire à l'ensemble des catégories nymphes, larves, soldats et néoténiques.
Trois groupes de 1 000 ouvriers, 600 nymphes, 100 larves, 50 soldats et 20 néoténiques, issus d'une même colonie, sont installés chacun dans une boîte "Lab" ( 18 x 2-1 x 4,5 cm!. Celle-ci contient, dans une moitié, du sable de Fontainebleau humidifié régulièrement sur environ 1 cm d'épaisseur afin qu'ils puissent creuser des galeries, dans l'autre moitié, un morceau de papier filtre imprégné de Flufénoxuron marqué au 14C à 100 ppm pour le premier groupe, 250 ppm pour le deuxième groupe et 500 ppm pour le troisième. Ce papier filtre est la seule nourriture dont disposent les termites.
L'expérience dure 25 jours. On procède à un comptage de radioactivité sur 10 ouvriers à intervalles de 1, 2 ou 3 jours. 5 nymphes, 5 larves, 5 soldats et 5 néoténiques sont également extraits et passés individuellement au compteur p, au bout de 10 jours, 17 jours et 21 jours. On n'a pas pu réaliser autant de comptages sur ces 4 catégories que sur les ouvriers car on n'en disposait pas en suffisamment grand nombre dans chacun des groupes. Ceci est réalisé pour les 3 groupes (100, 250 et 500 ppm).
Pour pouvoir comparer les quantités de radioactivité mesurées pour chaque catégories, on a présenté ces quantités en mg d'individu. Un ouvrier pèse en moyenne 2,15 mg, une larve 0,7 mg, une nymphe 2,6 mg, un soldat 3,5 mg et un néoténique 7,5 mg.
Les résultats montrent que quelle que soit la concentration de Flufénoxuron 14C dans le papier filtre, les ouvriers s'alimentent de papier et se contaminent. Lorsque les individus sont alimentés de papier imprégné de produit à 250 et 500 ppm, les quantités de Flufénoxuron par mg d'individu augmentent très rapidement jusqu'à 10 jours pour 250 ppm et jusqu'à 8 jours pour 500 ppm. Pour 250 ppm, les quantités de Flufénoxuron passent d'environ 6,5 ng (1 500 + 603 cpm) à environ 32 ng (7500+ 1423 cpm) par mg d'individu, en 10 jours. Pour 500 ppm, les quantités de Flufénoxuron passent d'environ 4 ng (952 + 283 cpm) à environ 40 ng (9 500 + 1 236 cpm) par mg d'individu, en 8 jours.Les quantités de produit par mg d'individu augmentent ensuite plus lentement et passent, pour 250 ppm, d'environ 32 ng (à 10 jours) à 36 ng (8 400 + 1 642 cpm) (à 22 jours). Pour 500 ppm, ces quantités passent de 40 ng (à 8 jours) à 65 ng (1 470 + 2 366 cpm) (à 17 jours), et chutent brutalement après 17 jours, pour atteindre environ 40 ng (9 353 + 854 cpm) après 22 jours. Lorsque les individus sont alimentés avec du papier filtre imprégné du produit à 100 ppm, les quantités de Flufénoxuron par mg de termite augmentent beaucoup plus régulièrement et plus lentement elles passent d'environ 2 ng (544 + 166 cpm), après 1 jour, à environ 11 ng ,(3 320 + 39cpm) après 22 jours.
Une autre réalisation avantageuse de l'extrémité de fixation 125 de la lame de scie est que la partie coudée 131 commence à une distance de l'extrémité libre de l'extrémité de fixation 125 de l'ordre de 25 mm et se termine à une distance d'environ 16 mm; l'extrémité de
fixation 125 coudée de la lame de scie est décalée de ma-
nière parallèle d'environ 1 à 2 mm par rapport au plan de
la partie restante de la lame de scie 116.
L'effet de la came de butée 30' selon la figure