INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
ANALYSES IR NUJOL (cal) Absorptions OH/NH 3414-3380 -O 1692 Aromatique 1622-1608-1590-1570-1528 EXEMPLE 76 : 3,4-dihydroxy-5-(((2-méthoxyphényl) sulfonyl)olry)-benzoate de méthyle On introduit 1 g de produit de l'exemple 75 dans 25 ml méthanol et ajoute 6 ml d'eau, 0,8 ml de triéthylamine et 15 mg de palladium à 5 t sur sulfate de baryum.
On hydrogène une heure à température ambiante sous 300 mbar de pression.
On filtre, le catalyseur est lavé avec du méthanol et le filtrat est évaporé. On solubilise dans 75 ml d'acétate d'éthyle, la phase organique est lavée à l'eau avec 100 ml et évaporée à sec.
On purifie sur silice avec le mélange éluant cyclohexane 5/acétate d'éthyle 5 puis par recristallisation dans 35 ml d'acétate d'éthyle et 5 ml de cyclohexane et obtient 0,29 g de produit attendu (cristaux blancs) F = 171 cl.
ANALYSES IR NUJOL (cm-1) Région OH/NH : max 3400 + absorption générale -O 1695 Aromatique 1624-1607-1592-1580-1525-1487 EXEMPLE 77 : 2,2-diphényl-7-(((4-nitrophényl)sulfonyl)oxy)- 1,3-bensodioxole-5-carboxylate de méthyle On procède comme au stade 2 de l'exemple 1 à partir de 2 g du produit obtenu au stade 1 de l'exemple 1 dans 120 ml de chlorure de méthylène avec 1,6 ml de triéthylamine et 1,27 g de chlorure de 4 nitrobenzène sulfonyle.
On obtient ainsi 2,6 g de produit attendu (cristaux) ANALYSES IR CHCl3 (cm-1) Absence d'OH C=O 1721 # OMe -Aromatique 1657-1621-1609-1587 -NO2 1537-1500-1480 -S02 1301-1131 EXEMPLE 78 : 3,4-dihydroxy-5-(((4-nitrophényl)sulfonyl)oxy)- benzoate de méthyle On procède comme à l'exemple 2 à partir de 2,5 g de produit de l'exemple 77 dans 100 ml d'un mélange acide acétique 80/eau 20.
La suspension est versée dans 300 ml d'eau, on extrait avec trois fois 100 ml d'éther isopropylique et la phase organique est lavée à l'eau et évaporée à sec.
Après chromatographie sur silice avec le mélange éluant cyclohexane 5/acétate d'éthyle 5, on empâte dans 30 ml d'éther isopropylique et obtient 0,55 g de produit attendu (cristaux blancs) F = 220"C.
ANALYSES IR NUJOL (cm 1) Région OH/NH : max : 3459-3307 =0 1696 Aromatique 1617-1608-1531 EXEMPLE 79 : 2,2-diphényl-7-(((3-nitrophényl)sulfonyl)oxy)- i, 3-benzodioxole-5-carboxylate de méthyle On procède comme au stade 2 de l'exemple 1 à partir de 2 g du produit obtenu au stade 1 de l'exemple 1 dans 120 nil de chlorure de méthylène avec 1,6 ml de triéthylamine et 1,27 g de chlorure de 4-nitrobenzène sulfonyle.
On obtient ainsi 2,6 g de produit attendu (cristaux) ANALYSES IR CHCl3 (cal) -O 1720 -NO2 1540-1354 Aromatique 1620-1610-1502 EXEMPLE 80 : 3,4-dihydroxy-5-(((3-nitrophényl)sulfonyl)owy)- benzoate de méthyle On procède comme à l'exemple 2 à partir de 2,5 g de produit de l'exemple 79 dans 100 ml d'un mélange acide acétique 80/eau 20.
Après chromatographie sur silice avec le mélange éluant cyclohexane 5/acétate d'éthyle 5 et purification par recristallisation dans 40 ml d'acétate d'éthyle et obtient 0,180 g de produit attendu (cristaux blancs) F = 2240C.
ANALYSES IR NUJOL (cm-1) -OH - 3462-3302 -C=O 1697 -Aromatique + NO2 1620-1607-1531 -S02 - 1313-1190 EXEMPLE 81 : 2,2-diphényl-7-(((2-trifluorométhoxy)phényl) sulfonyl) oXy) -i, 3-benzodioxole-5-carboxylate de méthyle On procède comme au stade 2 de l'exemple 1 à partir de 2 g du produit obtenu au stade 1 de l'exemple 1 dans 100 ml de chlorure de méthylène avec 1,6 ml de triéthylamine et 1,49 g de chlorure de 2-trifluorométhoxy benzène sulfonyle.
Les sels d'aluminium, de silicium, de fer, de potassium, de sodium, forment avec l'argile les constituants des échangeurs de cations en augmentant le potentiel d'échange du sol. Un sol bien pourvu en éléments équilibrés voit sa capacité d'échange arriver à 150 me/100g.
PHASE DE MURISSEMENT CONTROLE Dans une évolution naturelle de la matière organique il faut plus d'un an pour que le produit ne soit plus phyto-toxique.
Après la phase de fermentation contrôlée de 2 mois le produit est mené à mûrissement complet en 2 mois suivant le processus ci-dessus.
Le produit est encore phytotoxique, il faut que la matière organique soit décomposée à plus de 80%.
Le produit est criblé pour éliminer les particules de diamètre supérieur à 20 mm.
Après 60 jours', soit le cycle du mûrissement, l'engrais est criblé une dernière fois et affiné grâce à des tables densimétriques qui éliminent les éclats de verre, les petites pierres, et tous les corps étrangers à l'engrais.
ANALYSE DU PRODUIT FINI ET TESTS TEMOINS AGRONOMIQUES L'engrais jeune est alors mis en stock sur les deux derniers aérateurs pendant 60 jours et devient l'engrais commercialisable dont les caractéristiques suivantes sont sa fiche signalétique.
CHIMIQUES
SUMIDIT@ 20 pH 7,2 C/N 3,1 DKNSITE 0,7392 CARBONE (C) 13,1 AZOTE (N) 4,34 Azote amoniacal (NH3 - NH4) 1,89 Azote nitrique (NO3) 0,708 Azote uréique 0,013 Azote organique 1,73 ACIDE PEOSPSORIQUE P205 7,56 Acide phosphorique soluble 1,48 POTASSE K20 6,24 Oxyde de potassium soluble 6 SODIUM Na 0,816 Oxyde de sodium soluble 0,632 CALCIUM Ca 13 Oxyde de calcium soluble 0,298 MAGNESIUM Mg 3,47 Oxyde de magnésium soluble 0,341 SOU@@ S 7,35 Anhydride sulfurique soluble 6,51 CHLORE Cl 0,39 FER Fe 0,042 Fer soluble 0,0412 En PPm ou mg/kg @n PPm ou mg/kg BORE B 63,8 Bore soluble 63,4 ZINC Zn 245 Zinc soluble 8
MANGANESE Mn 215 Manganèse soluble 16 CUIVRE Cu 61 Cuivre soluble 10 PLOMB Pb 29,5 CADMIUM Cd 5,3 CHROME Cr 3453 NICKEL Ni 126 MERCURE Hg 0,09 SBLENIUM Se 0,52 MOLYBOENE Mo 4,4 Molybdène soluble 3,6 ARSENIC 3,6 CO@ALT Co 2,7 Cobalt soluble Matières minérales % 47,90% Matières organiques % 32,10% Microorgani@@es 30 C 2 000 000,00 Coliformas thermotolerant@@ Staphiloccocus aureus Salmonela dans 25 g absence Chlostridium perfingans dans Nématodes absence PHYSIQUES Densité 0.510 granulométrie 1mm > 346 3mm > 58% > 1mm 8* > 3mm HYDROMORPHIQUES Saturation en eau 305% Temps de restitution 1h 25 mm 16.3% 12h 75 mm 49.0F 24h 90 mm 58.8% 36h 103mm 67.3% 48h llOmm 71.9% 72h 130mm 85* restitution a 85% en 72 heures AGRONOMIQUES Des essais de cultures ont été effectués avec de l'orge dans les conditions suivantes : Test 1 : terre sans engrais (témoin) Test 2 : mélange 75% terre 25% engrais Test 3 : mélange 50% terre 504 engrais Tout comme l'ensemble du processus développé précédemment, les essais ont été menés dans les conditions réelles de culture.Les bacs test étaient exposés aux conditions climatiques réelles, l'irrigation a été rigoureusement contrôlée pour que les trois tests n'aient que le substrat différent et que les résultats soient représentatifs des améliorations apportées par l'engrais organique.Résultats des test de culture germination au 3émue jour Test 1 : 124 Test 2 : 18* Test3: 36* croissance 6ème jour Test 1 : 55% de germination hauteur 10.5 cm Test 2 : 97% de germination hauteur 11.5 cm Test 3 : 99% de germination hauteur 11.5 cm 9ème jour Test 1 : 58% de germination hauteur 23 cm Test 2 : 98% de germination hauteur 25 cm Test 3 : 99% de germination hauteur 26 cm 30ème jour Test 1 : hauteur 32 cm Test 2 : hauteur 35 cm Test 3 : hauteur 38 cm 60ème jour Test 1 : hauteur 50 cm Test 2 : hauteur 55 cm Test 3 : hauteur 61 cm 90ème jour Test 1 : hauteur 55 cm épi formé Test 2 : hauteur 62 cm épi formé Test 3 : hauteur 66 cm épi formé maturité Test 1 : 111 jours Test 2 : 108 houri Test 3 : 107 jours productivité Test 1 : 66 grains par épi poids 85.8 gr Test 2 : 68 grains par épi poids 95.2 gr Test 3 : 72 grains par épi poids 108gr Ainsi, le procédé permet d'obtenir un engrais organique convenant à l'approvisionnement des cultures en éléments nutritifs immédiatement assimilables après un épandage et å long terme (3 à 5 ans). Cet amendement par la décomposition de ses réserves stabilisées en nutriments majeurs (N, P, K, S. Mg) et en oliao éléments permet d'éviter les carences qui entrainent des troubles graves de la croissance, des pertes de récolte et jusqu'à la mort des plantes.La décomposition de l'engrais organique par les colonies bactériennes aérobie et anaérobie du sol modifie la structure phvsigue de celui-ci en créant des espaces lacunaires indispensables a son aptitude à l'irrigationXdrainage.
Une fraction impottante des ordures menagéres a, par le procede, été fortement valorisée.La restitution des matières organiques aux sols par la voie de cet engrais est la seule méthode pour préserver et rééquilibrer l'écosystème à lonq terme.
La présente invention concerne de nouveaux intermédiaires pour l'hémisynthêse de taxanes et leurs procédés de préparation.
Les taxanes, substances naturelles dont le squelette diterpènique est généralement estérifié par une chaine latérale p-aminoacide dérivée de la N-alcoyl- ou N-aroyl-phényl-isosérine, sont connus comme agents anticancéreux. On compte plusieurs dizaines de taxanes isolés à partir de Taxacées du genre Taxus, comme par exemple, le PACLITAXEL (R1= Ac, R2 = Ph, R3 = R4 = H), la céphalomanine, leurs dérivés désacétylés en position 10, ou les baccatines (dérivés sans chaîne latérale) représentés par les formules 1 et 2 ci-dessous.
Dans le souci de ne pas épuiser rapidement sa source d'origine, Taxus brevifolia, des chercheurs français ont cherché à isoler le PACLITAXEL à partir de parties renouvelables (les feuilles) de T. baccata, l'if européen. Ils ont ainsi mis en évidence le précurseur biogénétique probable des taxanes, la 1 O-désacétylbaccatine III, tremplin de choix pour l'hémisynthèse, en raison de sa relative abondance dans les extraits de feuilles.
L'hémisynthèse des taxanes, comme le PACLITAXEL ou le DOCETAXEL (R1 = Ac, R2 = t.butyloxy, R3 = R4 = H), consiste donc à estérifier l'hydroxy en 13 d'un dérivé protégé de la baccatine ou de la 1 O-désacétylbaccatine III, avec un dérivé d'acide Famine.
Différents procédés d'hémisynthèse du PACLITAXEL ou du DOCETAXEL sont décrits dans l'état de la technique (EP-O 253 738, EP-O 336 840, EP-O 336 841, EP-O 495 718, WO 92/09589, WO 94/07877, WO 94/07878, WO 94/07879, WO 94/10169, WO 94/12482, EPO 400 971, EP-0 428 376, WO 94/14787).
En effet, dans une station d'épuration classique, on trouve dans un premier temps un procédé de décantationdigestion visant à éliminer la plus grande partie des matières solides, procédé qui en général est suivi par un procédé aérobie, par exemple un lagunage haut rendement.
Or, dans le cas des matières de vidange, celles-ci sont déjà les résidus d'un traitement par procédé de décantation-digestion. Il ne sert dès lors à rien de mettre un tel système en tête de la filière de traitement.
Par contre, l'admission de ces effluents bruts très concentrés dans le bassin de lagunage haut rendement en limite les performances par le fait que ces matières en suspension réduisent la diffusion de la lumière indispensable aux micro-algues pour produire l'oxygène nécessaire au fonctionnement.
Néanmoins, et dans les limites des performances possibles, les matières en suspension des effluents bruts anaérobies entrant dans le bassin changent de nature chimique et biologique : elles sont oxydées et transformées pour partie en micro-algues et flocs bactériens.
Ce changement de nature, s'il améliore peu la diffusion de la lumière, rend cependant les nouvelles matières en suspension à nouveau facilement décantables et dégradables par voie anaérobie.
Dans l'installation de la présente invention, la fosse septique 1 est placée en parallèle avec le bassin à haut rendement 2. Donc, les matières en suspension qui sont dans le bassin de lagunage haut rendement 2 sont décantées et digérées dans cette fosse septique 1 et le surnageant est rejeté dans le bassin de lagunage haut rendement 2 luimême.
Le bassin de lagunage haut rendement 2 comprend au moins un moyen d'amélioration de la croissance algale 3. Un tel moyen se présente notamment sous la forme d'un moyen destiné à créer et à maintenir un certain courant dans le bassin de lagunage haut rendement 2. Dans une réalisation préférée de la présente invention, ce moyen pour créer et maintenir un certain courant dans le bassin de lagunage haut rendement est une roue à aube 3 ou équivalent.
L'installation de la présente invention comprend également, en amont du bassin de lagunage haut rendement 2, au moins un réservoir de stockage 5 destiné à recevoir les matières de vidange issues de camions hydrocureurs.
L'installation conforme à la présente invention comprend également, en aval la fosse septique de décantation-digestion, un lit de séchage 7.
A titre indicatif, le traitement des matières de vidange domestique à raison d'un m3 par jour nécessite - un bassin de lagunage haut rendement 2 d'une surface comprise entre 100 et 500 m2 - une fosse septique 1 de décantation-digestion (conforme au brevet FR-B-2 596 437) d'un volume de 30 m3 ; - un ou deux réservoirs de stockage 5 d'un volume de l'ordre de 30 m3 ; ce réservoir peut être muni d'un dispositif de brassage - un lit de séchage d'une superficie de par exemple 50 m2.
L'équipement électromécanique de l'installation conforme à la présente invention consiste en - une roue à aube 3 avec son moteur permettant d'obtenir une vitesse du courant d'eau dans le bassin de lagunage haut rendement 2 de l'ordre de 5 à 80 cm par seconde, toujours à raison d'un traitement de 1 m3 par jour de matières de vidange domestiques - une pompe 6 dont est pourvu le réservoir de stockage 5 et qui est destiné à l'alimentation du bassin de lagunage haut rendement 2 - une pompe de recirculation 4 pour la fosse septique de décantation-digestion située entre cette dernière et le bassin de lagunage haut rendement 2, une telle pompe permettant un débit de recirculation dans la fosse septique de décantation-digestion compris entre 1 et 1,5 m3, de préférence 1,3 m3 par heure, toujours à raison d'un traitement de 1 m3 par jour de matières de vidange domestiques - enfin, en aval du bassin de lagunage haut rendement 2, une pompe d'évacuation 8 de 1'effluent traité vers une station d'épuration collective 9.
L'invention sera maintenant décrite au moyen d'un exemple de mise en oeuvre d'une installation conforme à la présente invention et pour laquelle les performances sont analysées au regard de la pollution éliminée et des rendements obtenus.
I - MOYENS EXPERIMENTAUX 1.1 Installation expérimentale L'installation expérimentale est illustrée à la figure 1. Elle se compose, d'amont en aval, de quatre cuves de stockage (volume unitaire : 4 m3) destinées à recevoir les matières de vidange issues des camions hydrocureurs.
Une des quatre cuves est munie d'une pompe péristaltique d'alimentation du système. Le traitement des matières brutes se fait dans deux bassins de lagunage dits "à haut rendement (nommés ci-après bassins A et B). Chaque bassin a une surface de 48 m2 et une profondeur de 0,30 à 0,45 m.
Un système de répartition de l'alimentation par bras oscillant permet de garantir un débit entrant équivalent dans les deux bassins. Dans chaque bassin une roue à aube (transmission à chaine) permet de créer et de maintenir un certain courant.
Un des bassins est prévu en tant que témoin (bassin B), l'autre (bassin A) pour être pourvu en parallèle d'un digesteur anaérobie, notamment du type de celui decrit dans le brevet FR-B- 2 596 437.
Les moyens 30 de compensation comprennent un ou plusieurs contrepoids 30 pouvant être sélectivement associés ou dissociés de la platine 12 de manoeuvre pour contrebalancer le poids du support 7 de bobine et de la bobine 2 au fur et à mesure de la consommation du film 3.
Dans les exemples représentés, chaque contrepoids a un poids compris entre 5 et 15 kilogrammes, notamment de l'ordre de 10 kilogrammes, et on prévoit avantageusement trois contrepoids, notamment lorsque la bobine 2 a un poids de l'ordre de 30 kilogrammes. Ainsi, la somme des poids des contrepoids 30 de compensation correspond au moins sensiblement au poids nominal d'une bobine neuve 2.
De la sorte, comme on le voit sur la figure 3, lorsque la bobine 2 est neuve, l'ensemble est au moins sensiblement équilibré.
Chaque contrepoids 30 coulisse à l'intérieur du tube 13 vertical de guidage de la platine 12 de manoeuvre. Chaque contrepoids 30 est doté d'un perçage horizontal 31 qui débouche en regard de la contre-platine 21. Les différents contrepoids 30 sont empilés les uns sur les autres dans le tube 13. La platine 12 de manoeuvre et la contre-platine 31 sont dotées de perçages traversant 32, 33 ménagés respectivement en regard des perçages 31 des contrepoids 30. Une cheville 34 dotée d'une poignée 35 peut être engagée dans ces perçages 31, 32, 33 pour associer en translation verticale l'un des contrepoids 30 par rapport à la platine 12 de manoeuvre. Dans l'exemple représenté à la figure 3, la cheville 34 associe le contrepoids 30 inférieur à la platine 12 de manoeuvre.Ainsi, lors des mouvements en translation verticale de la platine 12 sous la manoeuvre du conducteur, celle-ci entraîne avec elle le contrepoids qui lui est associée par la cheville 34 et tous les contrepoids 30 empilés au-dessus de ce contrepoids. Si au contraire la cheville 34 est placée dans l'un des perçages 32, 33 ménagés au regard d'un contrepoids intermédiaire ou supérieur, seul ce contrepoids intermédiaire ou supérieur et les contrepoids empilés audessus seront entraînés en translation verticale avec la platine 12 de manoeuvre. Ainsi, le poids total des moyens 30 de compensation ainsi réalisés peut être modifié au fur et à mesure de la baisse de poids de la bobine 2 et de la consommation du film 3.Sur la figure 4, on a représenté par exemple le cas où la bobine 2 est quasiment vide, seul un contrepoids 30 supérieur étant associé à la platine 12, la cheville 34 étant engagée dans les perçages 32, 33 supérieurs de la patine 12 et de la contre-platine 21.
Il est à noter en outre que lors du banderolage du film 3 autour de la charge 1, la bobine 2 doit être déplacée en général de bas en haut. Grâce au câble 14, renvoyé par les poulies supérieures 17, 18 de renvoi, ce mouvement de bas en haut de la bobine 2 est obtenu par un effort de haut en bas exercé par le conducteur sur les poignées lia, îlb de manoeuvre. Cet effort est, de plus, compensé par les contrepoids 30, de sorte qu'il est extrêmement facile à exercer. En pratique, on constate que le conducteur peut simplement exercer des poussées successives légères et progressives au fur et à mesure du banderolage, ce qui ne gêne pas les actions qu'il a à exercer par ailleurs pour conduire le chariot 4 autour de la charge 1.
Ainsi, les poignées lia, 1lob, la platine 12 de manoeuvre, le câble 14, les poulies de renvoi supérieures 17, 18 et les contrepoids de compensation 30 constituent un mécanisme à commande manuel de contrôle des mouvements de montée et de descente du support 7 de bobine par rapport à la colonne 8 de guidage.
Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 7, ce mécanisme est en outre équipé de moyens d'asservissement de la manoeuvre, sous la forme d'un moteur électrique 40 associé à un tambour 41 de treuil autour duquel le câble 14 peut être enroulé de façon à former un treuil d'entraînement du câble 14. Le moteur électrique 40 est commandé par un organe 42 de commande manuelle sous forme d'au moins un interrupteur apte à déclencher ou interrompre le moteur 40 et/ou à ajuster sa vitesse. Chaque interrupteur 42 peut être de type bistable, ou monostable, et éventuellement associé à un rhéostat d'ajustement.
L'ensemble forme donc un organe 42 de commande manuelle du mécanisme 12, 14, 17, 18, 30, 40, 41 à commande manuelle de contrôle des mouvements de montée et de descente du support 7 de bobine. Dans cette variante, le mécanisme est donc motorisé. Egalement, le chariot 4 porte une batterie d'accumulateur 43 pour l'alimentation du moteur 40 en énergie électrique. Un circuit électronique approprié permet de contrôler l'alimentation électrique du moteur 40 et son fonctionnement par l'intermédiaire de l'organe 42 de commande. Les poignées îîa, 11b de manoeuvre ne sont plus nécessaires et peuvent être supprimées. Néanmoins, le câble 14 enroulé autour du tambour 41 est avantageusement encore fixé par son extrémité 19 à la platine 12 de manoeuvre et/ou à la contre-platine 21 associée au(x) contrepoids de compensation 30 comme indiqué précédemment.Ainsi, l'effort à exercer par le moteur 40 est extrêmement faible.
Par ailleurs, et selon l'invention, le chariot 4 de banderolage comporte au moins deux barres de conduite 46, 47, 48, écartées horizontalement l'une de l'autre et adaptées pour pouvoir être saisies par un conducteur poussant le chariot 4 autour de la charge 1. Sur les modes de réalisation représentés, deux barres de conduite 46, 47 sont disposées à proximité immédiate des moyens pila, îîb, 12 de manoeuvre du support 7 de bobine ou de l'organe 42 de commande du mécanisme à commande manuelle de contrôle des mouvements de montée et de descente du support 7 de bobine. De la sorte, le conducteur pourra aisément manier alternativement l'une de ces barres de conduite 46, 47, puis les poignées îîa, lîb de manoeuvre ou l'organe 42 de commande.Comme on le voit sur la figure 6, les barres de conduite 46, 47 peuvent être associées au tube de guidage 13 vertical de la platine 12 de manoeuvre et s'étendre respectivement d'un côté et de l'autre.
Le chariot 4 comporte en outre un rouleau 49 de freinage et d'application du film 3, et ce rouleau 49 est monté librement rotatif autour d'un axe vertical à une partie extrême latérale 50 du châssis 5, c'est-à-dire sur le côté du chariot 4. Avantageusement, ce rouleau 49 de freinage et d'application du film 3 est monté sur le côté droit, c' est-à-dire disposé sur la droite du conducteur lorsque celui-ci pousse le chariot 4 en exerçant une poussée sur les barres de conduite 46, 47, 48. L'une au moins des barres 48 de conduite est associée rigidement au châssis 5 et à la structure 10 en forme générale de portique, au moins au voisinage de l'axe vertical de rotation du rouleau 49 de freinage et d'application du film 3. Cette barre de conduite 48 est par exemple formée d'une barre verticale reliée en partie supérieure au-dessus du rouleau 49 de freinage et d'application du film 3, et qui s'étend verticalement sur la droite du chariot 4. La barre de conduite 48 est écartée du rouleau 49 de telle sorte que le conducteur n'est pas gêné pour saisir cette barre 48 en poussant le chariot 4 avec le film 3 qui se déroule autour de la charge 1.
Les différentes barres de conduite 46, 47, 48 s'étendent avantageusement au moins approximativement dans un même plan vertical frontal du chariot 4. Elles sont disposées de telle sorte que le conducteur peut saisir une barre de conduite gauche 46, 47 par la main gauche et une barre de conduite droite 48 par la main droite, pour pousser le chariot 4 autour de la charge 1. Les barres de conduite 46, 47, 48 peuvent être prévues spécifiquement comme dans les modes de réalisation représentés, ou en variante, être intégrées à la structure 10 générale du chariot 4, c'est-à-dire être réalisées sous forme de points d'appui ou de poignées intégrées à cette structure 10.Il est à noter en outre que le conducteur peut également exercer une poussée sur le chariot 4 par sa main gauche en maniant les poignées lia, llb de manoeuvre du support 7 de bobine. Ainsi, les poignées lia, lîb de manoeuvre peuvent également faire office de poignées de conduite du chariot 4.
La structure 10 comporte une platine ou un cadre 51 supérieur qui permet de solidariser en partie haute les différents tubes ou colonnes ou rouleaux verticaux. En particulier, dans le mode de réalisation des figures 1 à 5, la structure 10 comporte un cadre 51 supérieur comprenant la traverse 16 reliant le tube 13 à la colonne 8 de guidage, et deux traverses formant avec cette traverse 16 un triangle dont le sommet opposé à la traverse 16 permet le montage du rouleau 49 de freinage et d'application du film 3.
L'extrémité inférieure 52 de la colonne 8 de guidage est articulée au châssis 5 autour d'un axe de pivotement 53 horizontal. Pour ce faire, l'extrémité 52 inférieure de la colonne 8 porte un plat 54, ou est en forme de plat, apte à être engagé et à tourillonner dans une chape 55 fixée sur le châssis 5 et définissant l'axe 53 horizontal.