INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'extrait d'au moins une Iridacée est utilisé dans une composition qui doit être ingérée, injectée ou appliquée sur la peau (sur toute zone cutanée du corps), les cheveux, les ongles ou les muqueuses (buccale, jugale, gingivale, génitale, conjonctive). Selon le mode d'administration, la composition selon l'invention peut se présenter sous toutes les formes galéniques normalement utilisées.
Pour une application topique sur la peau, la composition peut avoir la forme notamment de solution aqueuse ou huileuse ou de dispersion du type lotion ou sérum, d'émulsions de consistance liquide ou semi-liquide du type lait, obtenues par dispersion d'une phase grasse dans une phase aqueuse (H/E) ou inversement (E/H), ou de suspensions ou émulsions de consistance molle du type crème ou gel aqueux ou anhydres, ou encore de microcapsules ou microparticules, ou de dispersions vésiculaires de type ionique etiou non ionique. Ces compositions sont préparées selon les méthodes usuelles.
Elles peuvent être également utilisées pour les cheveux sous forme de solutions aqueuses, alcooliques ou hydroalcooliques, ou sous forme de crèmes, de gels, d'émulsions, de mousses ou encore sous forme de compositions pour aérosol comprenant également un agent propulseur sous pression.
Pour l'injection, la composition peut se présenter sous forme de lotion aqueuse, huileuse ou sous forme de sérum. Pour les yeux, elle peut se présenter sous forme de gouttes et pour l'ingestion, elle peut se présenter sous forme de capsules, de granulés de sirops ou de comprimés.
Les quantités des différents constituants des compositions selon l'invention sont celles classiquement utilisées dans les domaines considérés.
Ces compositions constituent notamment des crèmes de nettoyage, de protection, de traitement ou de soin pour le visage, pour les mains, pour les pieds, pour les grands plis anatomiques ou pour le corps, (par exemple crèmes de jour, crèmes de nuit, crèmes démaquiHantes, crèmes de fond de teint, crèmes anti-solaires), des fonds de teint fluides, des laits de démaquillage, des laits corporels de protection ou de soin, des laits anti-solaires, des lotions, gels ou mousses pour le soin de la peau, comme des lotions de nettoyage, des lotions anti-solaires, des lotions de bronzage artificiel, des compositions pour le bain, des compositions désodorisantes comprenant un agent bactéricide, des gels ou lotions après-rasage, des crèmes épilatoires, des compositions contre les piqûres d'insectes, des compositions antiaouleur, des compositions pour traiter certaines maladies de la peau comme l'eczéma, les ulcères de la jambe, la rosasée, le psoriasis, les lichens, les prurits sévères les pustules, les vergetures.
Les compositions selon l'invention peuvent également consister en des préparations solides constituant des savons ou des pains de nettoyage.
Les compositions peuvent aussi être conditionnées sous forme de composition pour aérosol comprenant également un agent propulseur sous pression.
L'extrait d'au moins une Iridacée utilisé selon l'invention peut aussi être incorporé dans diverses compositions pour soins capillaires, et notamment des shampooings, des lotions de mise en plis, des lotions traitantes, des crèmes ou des gels coiffants, des compositions de teintures (notamment teintures d'oxydation) éventuellement sous forme de shampooings colorants, des lotions restructurantes pour les cheveux, des compositions de permanente (notamment des compositions pour le premier temps d'une permanente), des lotions ou des gels antichute, des shampooings anti parasitaires, etc.
Les compositions peuvent aussi être à usage bucco-dentaire, par exemple une pâte dentifrice. Dans ce cas, les compositions peuvent contenir des adjuvants et additifs usuels pour les compositions à usage buccal et notamment des agents tensioactifs, des agents épaississants, des agents humectants, des agents de polissage tels que la silice, divers ingrédients actifs comme les fluorures, en particulier le fluorure de sodium, et éventuellement des agents édulcorants comme le saccharinate de sodium.
Lorsque la composition est une émulsion, la proportion de la phase grasse peut aller de 5 % à 80 % en poids, et de préférence de 5 % à 50 % en poids par rapport au poids total de la composition. Les huiles, les cires, les émulsionnants et les coémulsionnants utilisés dans la composition sous forme d'émulsion sont choisis parmi ceux classiquement utilisés dans le domaine cosmétique.
L'émulsionnant et le coémulsionnant sont présents, dans la composition, en une proportion allant de 0,3 % à 30 % en poids, et de préférence de 0,5 à 20 % en poids par rapport au poids total de la composition. L'émulsion peut, en outre, contenir des vésicules lipidiques.
Lorsque la composition est une solution ou un gel huileux, la phase grasse peut représenter plus de 90 % du poids total de la composition.
Ainsi le détecteur des figures 1 et 2 permet d'associer sans ambiguïté un temps d'arrivée à chacun des spots lumineux produits par l'arrivée d'une salve d'ions dont les impacts sont très rapprochés dans le temps ou simultanés.
On corrèle ainsi les informations spatiales et temporelles avec un pouvoir séparateur meilleur que 0,5 mm en distance (et lié au nombre de pixels de la caméra CCD) et égal à 1 ns en temps (précision des compteurs de temps).
Pour chacun des spots lumineux visualisés, l'anode irradiée fournit un signal de temps de vol.
La résolution spatiale n'est pas donnée par la largeur des anodes mais par la résolution de la caméra utilisée qui numérise la position du spot lumineux.
Le nombre d'anodes détermine, quant à lui, la capacité du détecteur à associer à chacun des spots lumineux un et un seul temps de vol.
Le fonctionnement idéal est obtenu lorsque, pour chaque salve d'ions (1 à 10 impacts), un impact au plus frappe chaque anode.
Le réseau d'anodes transparentes, qui est recouvert d'une couche phosphorescente, permet, en association avec les deux galettes de microcanaux, la localisation spatiale des impacts des ions (grâce aux spots lumineux correspondants)et la mesure des temps qui sont associés à chacun de ces impacts (grâce aux anodes indépendantes).
Associé à une sonde atomique classique, ce détecteur permet l'observation et l'analyse quantitative d'un matériau métallique à l'échelle atomique.
La nature chimique de chacun des atomes dont on obtient l'image est identifiée par spectrométrie de masse à temps de vol.
La sonde atomique est ainsi transformée en sonde atomique tridimensionnelle.
Le détecteur des figures 1 et 2 présente les avantages suivants par rapport aux détecteurs connus par les documents (3) à (7).
Le détecteur des figures 1 et 2 est plus simple quant à sa structure et à sa mise en oeuvre dans ce détecteur, la position d'un impact est donnée par un spot lumineux et la mesure des temps de vol est classique.
I1 a une plus grande efficacité et une plus grande fiabilité : tous les impacts sont visualisés et localisés de manière fiable et simple.
I1 est moins coûteux.
On notera en particulier la simplicité des algorithmes nécessaires à la détermination des positions des impacts avec le détecteur des figures 1 et 2.
Le détecteur en damier, connu par les documents (3) à (7), est de type analogique puisqu'il est fondé sur la mesure de charges électriques collectées par un réseau matriciel d'anodes.
Dans tous ces articles, le coussin absorbant généralement en ouate de cellulose est protégé vers l'extérieur par une feuille imperméable aux liquides et vers l'intérieur par une feuille de protection. Cette feuille de protection doit d'une part permettre le passage du liquide, que ce soit l'urine ou les pertes sanguines, et son absorption par le coussin absorbant et d'autre part assurer le confort de l'utilisateur. En particulier il a déjà été proposé que cette feuille de protection soit dans une matière imperméable aux liquides, par exemple en polyéthylène, mais comporte des perforations sous forme de capillaires convergents, de préférence de forme tronconique, dont l'angle de convergence et dont les dimensions sont déterminés en sorte que le liquide puisse traverser ladite feuille dans un sens tout en évitant son reflux dans l'autre sens. Le sommet des capillaires convergents est en contact étroit avec le coussin absorbant.
Une telle feuille perforée est décrite dans le document FR 2 294 656.
L'angle de convergence des capillaires est compris entre 10 et 600 ; la dimension d'ouverture d'un capillaire au niveau de sa base qui est dans le plan extérieur de la feuille est d'environ 0,15 à 6,35 millimètres tandis que la dimension d'ouverture au sommet est d'environ 0,1 à 2,54 millimètres.
La feuille 1 de la présente invention, qui est dans un matériau thermoplastique imperméable aux liquides, notamment en polyéthylène comporte une multitude de perforations ou cratères 6, chacun d'eux, se présentant sous une forme allongée d'une longueur L et d'une largeur maximale I. La base 4 de chaque cratère 6 présente quatre zones de discontinuité 27, 28, 29,30 qui se font face deux à deux, pour délimiter deux zones de rétrécissement 2, 3. De plus la paroi interne qui s'étend depuis la base 4 jusqu'au sommet 5 du cratère 6 présente une inclinaison non uniforme sur tout le pourtour du cratère. Si l'on se réfère à la perpendiculaire DD' au plan PP' passant par la face extérieure de la feuille 1 l'angle d'inclinaison a de la paroi interne passe, Si l'on parcourt tout le pourtour du cratère 6, par des valeurs positives et par des valeurs négatives. On entend par valeur positive de l'angle a, des inclinaisons du type convergent comme illustrées dans le document FR 2 294 656. On entend par valeur négative de l'angle a, des inclinaisons du type divergent.
Plus précisément, l'angle d'inclinaison a présente des valeurs négatives au niveau des zones de discontinuité 27 à 30 correspondant aux zones 2 et 3 de rétrécissement. Sur la figure 2 on a représenté en trait plein une coupe de la feuille 1 au niveau d'une zone 2 de rétrécissement avec les parois 7,7' du cratère 6 d'angle a négatif et en trait pointillé une coupe de la feuille 1 dans une zone sans rétrécissement, selon l'axe AA' de la figure 1, avec un angle d'inclinaison des parois internes 8,8' qui est positif.
Ainsi lorsque l'on examine la forme de la base 4 du cratère 6 illustré à la figure 1, cette base a sensiblement la configuration d'une ellipse dans sa partie centrale 9 et sensiblement la configuration de deux cercles dans les parties extrêmes 10, 11, lesdits deux cercles 10,11 et l'ellipse 9 se superposant partiellement en sorte de présenter des zones communes, qui correspondent aux zones de rétrécissement 2,3.
Un tel type de cratère peut être obtenu, dans une feuille thermoplastique, grâce au procédé décrit dans le document US 3 054 148. Selon ce procédé , on présente la feuille sur une surface pourvue d'orifices, par exemple sur un tambour rotatif perforé, on porte la feuille à une température proche de sa température de ramollissement par exemple par soufflage d'air chaud, on crée une aspiration à travers les orifices en sorte d'obtenir le claquage de la feuille au droit desdits onfices.
Dans le cas de la présente invention, les orifices ont la forme qui correspond à celle qui vient d'être décrite pour la base 4 du cratère 6.
Lors de l'aspiration, la partie qui se trouve au droit de l'orifice se déforme pour pénétrer à l'intérieur de l'orifice sous forme d'une sorte de bulle qui après claquage forme la paroi interne du cratère 6.
Du fait de la forme particulière de l'orifice et des zones de rétrécissement 2, 3, la paroi interne ne présente pas un profil uniforme mais une inclinaison nonuniforme à angle positif et négatif comme cela a été expliqué ci-dessus.
C'est grâce à ces particularités qu'il est possible de mettre en oeuvre des cratères 6 ayant une longueur L qui n'est pas limitée, tout en gardant les caractéristiques du cratère à savoir le passage du liquide et l'effet anti-retour.
Bien sûr la configuration illustrée à la figure 1 n'est pas restrictive de l'invention, mais beaucoup d'autres configurations peuvent être mises en oeuvre pour autant qu'elles aient au moins une zone de discontinuité telle qu'en parcourant le pourtour de chaque cratère, la paroi interne présente une inclinaison non uniforme avec des angles d'inclinaison par rapport à la perpendiculaire au plan de la face extérieure de la feuille qui varient entre des valeurs positives et des valeurs négatives, cet angle étant négatif au moins dans la zone de discontinuité. En particulier la configuration périphérique de la base du cratère peut résulter de la superposition partielle de formes géométriques, telles que cercle, ellipse, carré, polygone, de sorte que la ou les zones de discontinuité correspondent à la jonction des formes superposées. Dans l'exemple précité, il s'agissait d'une ellipse et de deux cercles, ayant un même axe longitudinal et disposés de part et d'autre de l'ellipse, mais il peut s'agir d'autres combinaisons : deux cercles de même diamètre ou de diamètres différents, deux ellipses identiques ou différentes ; un ou plusieurs polygones et une ellipse ou un cercle... toutes superpositions partielles d'au moins deux formes géométriques - de même nature ou de nature différente, de même dimension ou de dimension différente - permettant de délimiter à leur(s) jonction(s) une ou plusieurs zones de discontinuité.
Selon le type de matière thermoplastique utilisé pour la constitution de la feuille 1 et en fonction également de la largeur e, de la base 4 au niveau de la zone de discontinuité, il peut se produire la formation d'éléments filamentaires 12 entre les parois 7,7' du cratère 6 , lors de la mise en oeuvre du procédé de fabrication décrit dans le document US 3 054 148. Ces éléments filamentaires constituent une liaison résiduelle entre les parois 7,7', ici entre deux zones de discontinuité 27, 28, et contribuent à renforcer la résistance dynamométrique dans le sens transversal de la feuille 1. Ils résultent d'une partie partiellement fondue du matériau constitutif de la feuille après claquage.
Sur la figure 3 on a représenté très schématiquement une disposition préférée des cratères 6 sur la feuille 1. Selon cette disposition, les cratères 6 sont dans un double alignement, à savoir d'une part un alignement selon des lignes 13, 14, 15, 16 parallèles et longitudinales, dans le sens de déroulement de la feuille 1 sur le tambour rotatif et d'autre part un alignement selon des rangées 17, 18, 19 transversales.
Dans ce type de disposition , la feuille 1 présente des bandes rectilignes longitudinales 20, 21, 22, 23 entre les lignes longitudinales 13, 14, 15, 16 de cratères et également des bandes rectilignes transversales 24, 25, 26 entre les rangées 17, 18, 19 de cratères. Ces bandes rectilignes longitudinales et transversales, exemptes de cratères, forment en quelque sorte la chaîne et la trame de la feuille 1 de l'invention. C'est cette disposition qui confère à la feuille 1 le maximum de résistance dynamométrique dans le sens longitudinal comme transversal.
La présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit. On comprend que l'avantage procuré par la forme particulière des cratères réside dans la possibilité d'augmenter dans de grandes proportions la surface ouverte permettant le passage du liquide et donc d'obtenir une meilleure capacité d'absorption du liquide par le coussin absorbant, sans diminuer pour autant l'effet anti-retour. Ceci améliore sensiblement le confort de l'utilisateur.
La technique de polarisation par effet capacitif présente un autre inconvénient majeur lié au fait que dans la plupart des procédés, le porte-substrat, à travers lequel la polarisation capacitive est appliquée, doit également assurer le maintien de la température du substrat pendant le traitement. Cette double fonction du porte-substrat, maintien et contrôle de la température et polarisation, entraîne une grande complexité des dispositifs connus.
L'objet de l'invention vise donc à remédier aux divers inconvénients des solutions techniques antérieures en proposant un procédé permettant de polariser la surface d'un corps de forme et de nature quelconques, en contact avec un plasma et, d'une manière générale, de maîtriser de façon séparée ou conjuguée, I'énergie des ions et des électrons bombardant le corps.
Conformément à l'invention, le procédé concerne le contrôle du bombardement d'un corps plongé dans une enceinte étanche dans laquelle des moyens produisent un plasma confiné par une structure magnétique multipolaire.
Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, le procédé de contrôle consiste à créer, de manière indépendante aux moyens de production du plasma, au moins un flux d'électrons énergétiques confinés par la structure magnétique multipolaire et bombardant le corps, et présentant une intensité et une énergie déterminées pour assurer la polarisation du corps et le contrôle de l'énergie de bombardement de l'une au moins des espèces chargées bombardant le corps.
Selon une autre variante de réalisation, le procédé selon l'invention consiste à créer, de manière indépendante aux moyens de production du plasma, une série de n faisceaux d'électrons énergétiques (avec n 2 2), présentant chacun une intensité et une énergie déterminées pour assurer le contrôle à la fois de l'énergie des ions et la fonction de distribution en énergie des électrons bombardant le corps.
Conformément à l'invention, la production du plasma est dissociée de la polarisation du corps et du contrôle de l'énergie de bombardement des ions et des électrons, de sorte qu'il peut être obtenu un contrôle indépendant des différents paramètres de l'interaction plasma-surface. Le procédé permet ainsi de polariser la surface du corps de toutes formes et de toutes natures, auquel aucune tension continue ou périodique n'est appliquée.
La fig. 1 illustre la caractéristique courant-tension obtenue sur un substrat plan, dans le cas d'un plasma isotrope ou maxwellien connu de l'art antérieur.
La fig. 2 est une vue schématique d'un exemple d'une machine de traitement mettant en oeuvre le procédé selon l'invention.
La fig. 3 est une vue en coupe schématique prise sensiblement selon les lignes III-III de la fig. 2.
Les fig. 4, 5 et 6 représentent la caractéristique courant-tension obtenue selon trois variantes de réalisation de l'objet de l'invention.
Tel que cela ressort plus précisément des fig. 2 et 3, la machine 1 est adaptée pour assurer le contrôle du bombardement d'un corps 2 de toute nature et de forme diverses, tel qu'un substrat, placé sur un porte-substrat 2a. La machine de contrôle 1, qui peut, dans l'exemple illustré, assurer l'exécution d'opérations de traitement, telles que de gravures ou de dépôts, comporte une enceinte étanche 3 à l'intérieur de laquelle est placé le porte-substrat 2a isolé électriquement de l'enceinte qui est portée à un potentiel fixe, tel que la masse par exemple. L'enceinte 3 est équipée d'un dispositif 4 d'introduction de gaz et d'un dispositif 5 de pompage de gaz permettant de maintenir la pression du gaz à ioniser à une valeur souhaitée, qui peut être, par exemple, de l'ordre de 10-3 à quelques Pascal.La machine 1 comporte également des moyens 6 de production d'un plasma, à partir de l'excitation du milieu gazeux. Les moyens 6 sont de tous types connus de l'homme du métier pour produire un plasma. Par exemple, il peut être prévu d'utiliser une source de plasma micro-onde localisée, une source de plasma excité à la résonance cyclotronique électronique, ou une source de plasma répartie à la surface de la structure magnétique multipolaire.
Conformément à l'invention, la machine 1 comporte au moins une source de production d'un flux d'électrons énergétiques. Dans l'exemple illustré à la fig. 3, la machine comporte une source 7, de production d'un flux d'électrons énergétiques b, présentant une intensité Ibl, un potentiel Vbl et une énergie Wbl = e (Vp - Vbl). Selon l'invention, le flux d'électrons énergétiques b1 est créé de manière totalement indépendante des moyens 6 de production du plasma. La production d'électrons énergétiques peut s'effectuer à partir d'une électrode émissive d'électrons en la polarisant négativement par rapport au potentiel plasma. L'émission des électrons énergétiques peut aussi se faire à partir de cathodes chaudes, de filaments par exemple.Une autre possibilité est d'utiliser l'émission d'électrons par effet photo-électrique par une cathode, soit à partir des photons émis par le plasma, soit à partir d'une source de photons extérieure au plasma. Les techniques de production d'électrons énergétiques décrites ci-dessus ne sont pas limitatives et différentes autres méthodes de production d'électrons énergétiques peuvent être envisagées, telles que canon à électrons, plasma auxiliaire, effet de champ, etc.
Il doit être considéré que la source 7, est adaptée pour créer un flux d'électrons énergétiques, c'est-à-dire des électrons accélérés à une énergie donnée et dont la température est généralement faible devant l'énergie de ces électrons. Si le plasma est peu collisionnel, c'est-à-dire si le libre parcours moyen des électrons énergétiques est supérieur aux dimensions du plasma, les électrons énergétiques injectés dans le plasma, qui restent énergétiques, et les électrons du plasma peuvent être considérés comme deux populations d'électrons indépendantes. Les électrons énergétiques ainsi injectés dans le plasma viennent se superposer au flux d'ions et d'électrons du plasma collectés par la surface du substrat. Les électrons énergétiques, après avoir traversé le plasma, viennent frapper la surface du substrat et la polariser.
Il doit être compris que la tension de polarisation V0 négative (V0 Ibl [Vo - Vp] + le [VO - Vpj + Lt [VO - = O (9) avec - Ibl: : I'intensité du courant d'électrons énergétiques collectés par la surface du substrat, en fonction de l'écart V0 - Vp, le potentiel plasma Vp étant pris comme origine des potentiels dans le plasma, - le: l'intensité du courant d'électrons du plasma collectés par la surface, du substrat, en fonction de l'écart V0 - Vp, - et Ii :I'intensité du courant ionique positif du plasma collecté par la surface du substrat, en fonction de l'écart V0 - Vp.
Cette expression très générale peut être simplifiée pour différents cas particuliers et diverses hypothèses. Ainsi, si la surface du substrat 2 peut être assimilée à une surface plane, le courant de saturation ionique Ii est constant [cf. équation (3)1.
FS : CgH16N202.C4H404 (247.3) Analyse CHN Calculé C 48.2 H 6.61 N 10.2 Trouvé C 48.6 H 6.98 N 10.6 Rendement : 20 % P.F. : 130-132 C Exemple 100 3-Cyclopentylpropyl-3-(1H-imidazol-4-yl)propyl éther 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et du chlorure de 3-cyclopentyl phénylpropane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C14H24N20.C4H404 (352.4) Analyse CHN Calculé C 61.4 H 8.01 N 7.95 Trouvé C 61.2 H 8.05 N 7.98 Rendement : 70 % P.F. : 101 C Exemple 101 3- (lH-Imidazol-4-yl) propyl-N-isopropyl carbamate 5 mmol de 3-(1H-Imidazol-4-yl)propanol.HCl et 5 mmol d'isocyanate d'isopropyle sont traités comme décrit dans l'exemple 1.
FS : C10H17N3O2.C4H4O4.0,25H2O (331.8) Analyse CHN Calculé C 50.7 H 6.53 N 12.7 Trouvé C 50.8 H 6.29 N 12.6 Rendement : 45 % P.F. : 118-119 C Exemple 102 N-(3,3-Diphénylpropyl)-3-(lH-imidazol-4-yl)propyl carbamate 5 mmol de 3-(1H-Imidazol-4-yl)propanol.HC1 et 5 mmol d'isocyanate de 3,3-diphénylpropyle sont traités comme décrit dans l'exemple 1.
FS : C22H25N302.C4H404 (479.5) Analyse CHN Calculé C 65.1 H 6.10 N 8.76 Trouvé C 65.0 H 6.18 N 8.63 Rendement : 61 % P.F. : 126-128 C Exemple 103 (1H-Imidazol-4-yl)nonane 10 mmol de bromure de nonyltriphénylphosphonium, 10 mmol de (l-triphénylméthyl-lH-imidazol-4-yl)méth (voir exemple 51) sont traités comme décrit dans l'exemple 51.
Le produit de cette réaction ((lH-imidazol-4-yl)non-1- ène) est traité comme décrit dans l'exemple 52.