INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 1 est une vue de côté d'un véhicule électrique à trois roues, sur lequel une unité formant convertisseur continu-continu, conforme à la présente invention, est montée. Ce véhicule électrique à trois roues 1 comporte un cadre central 2, une tête de direction (non représentée) montée sur une partie avant du cadre central 2, une fourche avant 3 montée pivotante sur la tête de direction, une roue avant 4 montée libre en rotation sur la fourche avant 3, un garde-boue avant 5 coiffant une partie supérieure de la roue avant 4, un guidon de direction 6 monté sur une partie supérieure de la fourche avant 3, une paire de poignées droite et gauche 7 (la poignée droite n'étant pas représentée) montées sur le guidon de direction 6, un phare 8 monté sur le guidon de -direction 6, une coiffe de guidon 11 qui couvre le guidon de direction 6 et le phare 8 et dans laquelle sont incorporés un compteur de vitesse, un indicateur du niveau de charge de la batterie principale, etc., un panneau avant 12 couvrant la partie avant du cadre central 2, un reposepieds 13 et un montant de siège (non représenté) disposés sur une partie supérieure du cadre central 2, un siège 14 monté sur une partie supérieure du montant de siège, un panneau de dessous de siège 15 recouvrant le montant de siège, un chargeur 16 disposé sous le capot de dessous de siège 15, un moteur électrique 17 disposé sur le cadre central 2 en un emplacement situé en arrière du siège 14, une fourche arrière 18 qui s'étend vers l'arrière depuis l'extrémité arrière du cadre central 2 et qui peut pivoter dans un plan vertical, une paire de roues arrière droite et gauche 21 (la roue droite n'étant pas représentée) montées sur la fourche arrière 18, un capot 22 de la carrosserie du véhicule disposé au-dessus des roues arrière 21, plusieurs batteries principales 23 et une unité formant convertisseur continu-continu 24 (que l'on désignera ci-après par l'expression "unité formant convertisseur 24") logées sous le capot 22 de la carrosserie du véhicule, un porte-bagages 25 monté sur une partie supérieure du capot 22 de la carrosserie du véhicule, ainsi qu'un feu arrière 26 et une plaque d'immatriculation 27 montés sur la partie arrière du capot 22 de la carrosserie du véhicule.
La figure 2 est une vue en plan d'une unité formant convertisseur conforme à la présente invention, le couvercle placé dessus ayant été retiré.
L'unité formant convertisseur 24 se compose d'une partie formant convertisseur continu-continu 31 proprement dite (que l'on désignera ci-après par l'expression "partie formant convertisseur 31") occupant à peu près une moitié d'un boîtier 24a, et d'une partie de logement de fusibles 32.
La partie formant convertisseur 31 est un dispositif convertissant une tension élevée (par exemple, de 60 V) d'une alimentation en courant constituée par une batterie principale, en une tension faible (par exemple, de 12 V). La partie formant convertisseur 31 est munie d'ailettes 34 en aluminium, afin de dissiper par rayonnement la chaleur engendrée au cours de la conversion de tension. En outre, la partie formant convertisseur 31 est moulée en une résine ou un matériau analogue, constituant un moyen d'étanchéité à l'eau apte à empêcher un court-circuit ou une fuite, lorsque de l'eau vient le mouiller.
La partie de logement de fusibles 32 renferme un fusible principal 35 pour la tension élevée, un fusible auxiliaire 36 pour la faible tension et des connecteurs 37 et 38, étanches à l'eau, permettant de raccorder des câbles reliés au moteur électrique 17 (voir figure 1).
Le fusible principal 35 comporte des bornes 35a et 35b à ses extrémités opposées. Un câble C1, relié à la batterie principale 23, est fixé sur la borne 35a à l'aide d'un boulon B1. Le connecteur 37 étanche à l'eau est monté sur la borne 35b à l'aide d'un boulon B2.
Le fusible auxiliaire 36 comporte des bornes 36a et 36b à ses extrémités opposées. Une barrette de connexion 41, reliée à l'une de ses extrémités à la borne 35b du fusible principal 35, est reliée, à l'autre extrémité, à la borne 36a à l'aide d'un boulon B3. Une barrette de connexion 42, reliée à l'une de ses extrémités à la partie formant convertisseur 31, est reliée, à l'autre extrémité, à la borne 36b à l'aide d'un boulon B4 Les barrettes de connexion 41 et 42 sont formées par des plaquettes de cuivre et ont de très faibles résistances électriques. Un autre câble C2, provenant de la batterie principale 23, est relié au connecteur 38 étanche à l'eau. Une barrette de connexion 43, reliée à la partie formant convertisseur 31, part du connecteur 38 étanche à l'eau. C3 désigne, par ailleurs, un faisceau de câbles destiné à relier la partie formant convertisseur 31 aux lampes des feux 44 (voir figure 3).
La figure 3 est une vue schématique montrant les connexions de l'unité formant convertisseur conforme à la présente invention, de la batterie principale et du moteur électrique. Sur la figure 3, les flèches en trait gras identifient une section à tension élevée, la flèche en trait fin identifie une section à faible tension et les cercles pleins (-) identifient des connecteurs étanches à l'eau.
Un courant électrique provenant de la batterie principale 23 circule à travers le fusible principal 35 jusqu'au moteur électrique 17, pour ainsi exciter le moteur électrique 17 (le circuit ainsi défini sera qualifié ci-après de premier circuit Kl).
Dans l'unité formant convertisseur 24, le courant électrique circule à travers le fusible principal 35, le fusible auxiliaire 36 et la partie formant convertisseur 31, dans cet ordre, jusqu'aux lampes des feux 44 (le circuit ainsi défini sera qualifié ci-après de second circuit K2).
La section à tension élevée est définie par le premier circuit K1, depuis la batterie principale 23 jusqu'au moteur électrique 17, et par une partie du second circuit K2, depuis le fusible principal 35 jusqu'à la partie formant convertisseur 31. La section à faible tension est définie par la partie restante du second circuit K2, depuis la partie formant convertisseur 31 jusqu'aux lampes des feux 44.
La section à tension élevée est à découvert uniquement entre la batterie principale 23 et l'unité formant convertisseur 24 et entre l'unité formant convertisseur 24 et le moteur électrique 17. En outre, deux connecteurs étanches à l'eau seulement sont utilisés sur une partie d'entrée de l'unité formant convertisseur 24, pour le raccordement à la batterie principale 23, et sur une partie de sortie de l'unité formant convertisseur 24, pour le raccordement au moteur électrique 17.
Les figures 4(a) et 4(b) représentent un petit couvercle de l'unité formant convertisseur conforme à la présente invention, la figure 4(a) étant une vue en plan et la figure 4 (b) étant une coupe transversale prise le long de la ligne b-b sur la figure 4(a).
En référence à la figure 4(a), l'unité formant convertisseur 24 comporte un petit couvercle 45 réalisé en un matériau isolant, qui est destiné à recouvrir la section à tension élevée dans la partie de logement de fusibles 32.
Conditions : 0.1 atm CO, pH 6-6, 25 C, environ 50% dissociation, 0-1, 1 et 10 pM Hb.
- Figure 6 : Cinétiques de recombinaison du CO à l'hémoglobine en fonction du pourcentage de dissociation (par variation de l'énergie laser). Les cinétiques sont sensibles au nombre de ligands dissociés (1 à 4). A fort niveau de dissociation, l'Hb (désoxy ou mono-ligandée) bascule vers la forme lente "T". A faible énergie laser, les tétramères (principalement avec trois ligands) restent dans la forme rapide "R".
EXEMPLES I. CONSTRUCTION DE PLASMIDES BINAIRES D'EXPRESSION DE BASE PERMETTANT LA PRODUCTION DE PROTéINES RECOMEINANTES DANS LES FEUILLEZ DE TABAC.
L'expression de gènes dans les feuilles de tabac nécessite les séquences régulatrices suivantes 1) le promoteur constitutif double 35S (pd35S) du CaMV (virus de la mosaïque du chou-fleur). I1 correspond à une duplication des séquences activant la transcription situées en amont de l'élément TATA du promoteur 355 naturel (Kay et al., 1987).
2) la séquence terminatrice de transcription, terminateur polyA 35S, qui correspond à la région en 3' non codante de la séquence du virus à ADN bicaténaire circulaire de la mosaïque du chou-fleur produisant le transcrit 35S (Franck et al., 1980).
Les constructions des différents plasmides via l'utilisation de techniques d'ADN recombinant (Sambrook et al., 1989) dérivent de pBIOC4. Ce plasmide binaire dérive de pGA492 (An, 1986) qui contient entre les bordures droite et gauche, issues du plasmide pTiT37 d'Agrobacterium tumefaciens, sur son ADN de transfert, les séquences suivantes - le promoteur constitutif du gène nos codant pour la nopaline synthase (Depicker et al., 1982), - la séquence codante du gène nptII codant pour la néomycine phosphotransférase II (Berg et Berg, 1983) délétée de la région des 8 premiers codons dont le codon initiateur méthionine ATG et fusionnée à la séquence des 14 premiers codons de la séquence codante du gène nos (Depicker et al., 1982), la séquence codante du gène nos dépourvue de la région des 14 premiers codons, le terminateur nos (Depicker et al., 1982), un polylinker (HindIII-XbaI-SacI-HpaI-KpnI ClaI-BglII) précédant le gène cat codant pour la chloramphénicol acétyltransfërase (Close et Rodriguez, 1982) et les séquences terminatrices du gène 6 du plasmide pTiA6 d'Agrobacterium tumefaciens (Liu et al., 1993).
Pour éliminer la quasi-totalité de la séquence codante du gène cat, le plasmide pGA492 a été doublement digéré par SacI (site de restriction du polylinker) et par ScaI (site de restriction présent dans la séquence du gène cat) puis soumis à l'action de l'enzyme T4 DNA polymérase (New England Biolabs) selon les recommandations du fabricant. La ligation du plasmide modifié (20 ng) a été réalisée dans un milieu réactionnel de 10 1 contenant 1 1 de tampon T4 DNA ligase x 10 (Amersham) et 2,5 U d'enzyme T4 DNA ligase (Amersham) å 14 C pendant 16 heures. Les bactéries, E. coli DH5a rendues préalablement compétentes, ont été transformées (Hanahan, 1983).
L'ADN plasmidique des clones obtenus, sélectionnés sur 12 pg/ml tétracycline, a été extrait selon la méthode de la lyse alcaline (Birnboim et Doly, 1979) et analysé par digestion enzymatique par des enzymes de restriction. Puis, le site de restriction HindîlI de 1'ADN plasmidique du clone retenu a été modifié en un site de restriction EcoRI à l'aide d'un adaptateur Hindîli - EcoRI phosphorylé (Stratagene Cloning Systems).Pour réaliser cette modification, 500 ng d'ADN plasmidique du clone retenu ont été digérés par HinaIII, déphosphorylés par l'enzyme phosphatase alcaline d'intestin de veau (Boehringer Mannheim) selon les recommandations du fabricant et coprécipités en présence de 1500 ng d'ADN adaptateur HindIII-EcoRI, 1/10 volume d'acétate de sodium 3M pH4,8 et 2,5 volumes d'éthanol absolu à -80'C pendant 30 min.Après centrifugation à 12000g pendant 30 min., 1'ADN précipité a été lavé à l'éthanol 70%, séché, repris dans 8 p1 d'eau, porté à 650C pendant 10 min., puis ligué en présence de 1 1 de tampon T4 DNA ligase x 10 (Amersham) et 2,5 U d'enzyme T4 DNA ligase (Amersham) à l4C pendant 16 heures. Après inactivation de la T4 DNA ligase à 65 C pendant 10 min., le mélange réactionnel de ligation a été digéré par EcoRI, purifié par électrophorèse sur gel d'agarose 0,8%, électroélué (Sambrook et al., 1989), précipité en présence de 1/10 de volume de 3M acétate de sodium pH4,8 et de 2,5 volumes d'éthanol absolu à -80 C pendant 30 min., centrifugé à 12000g pendant 30 min., lavé à l'éthanol 70%, puis séché.Les bactéries, E. coli DH5a rendues préalablement compétentes, ont été transformées (Hanahan, 1983).
L'ADN plasmidique des clones obtenus, sélectionnés sur 12 Zg/ml tétracycline, a été extrait selon la méthode de la lyse alcaline (Birnboim et Doly, 1979) et analysé par digestion enzymatique par HindIII et EcoRI notamment. Le plasmide binaire résultant, qui ne possède plus que les 9 derniers codons de la séquences codante du gène cat et dont le site EcoRI est unique, a été appelé pBIOC4.
a. CONSTRUCTION DU PLASMIDE BINAIRE D'EXPRESSION pBIOC21.
La cassette d'expression, constituée du promoteur pd35S et du terminateur polyA 35S, a été isolée å partir du plasmide pJIT163D. Le plasmide pJIT163D dérive du plasmide pJIT163 qui dérive lui-même du plasmide pJIT60 (Guerineau et Mullineaux, 1993). Le plasmide pJIT163 possède un codon ATG entre les sites HindIII et SalI du polylinker.Pour supprimer cet ATG et obtenir le plasmide pJIT163D, 1'ADN plasmidique pJIT163 a été digéré doublement par HindIII et SalI, purifié par électrophorèse sur gel d'agarose 0,8%, électroélué (Sambrook et al., 1989), précipité en présence de 1/10 de volume de 3M acétate de sodium pH4,8 et de 2,5 volumes d'éthanol absolu à -80C pendant 30 min., centrifugé à 12000g pendant 30 min., lavé à l'éthanol 70%, séché, soumis à l'action de l'enzyme Klenow (New England Biolabs) selon les recommandations du fabricant, déprotéinisé par extraction avec 1 volume de phénol:chloroforme:alcool isoamylique (25:24:1) puis 1 volume de chloroforme:alcool isoamylique (24::1), précipité en présence de 1/10 de volume de 3M acétate de sodium pH4,8 et de 2,5 volumes d'éthanol absolu à -80iC pendant 30 min., centrifugé à 12000g pendant 30 min., lavé à l'éthanol 70%, séché, et enfin, ligué en présence de 1 1 de tampon T4 DNA ligase x 10 (Amersham) et 2,5 U d'enzyme T4 DNA ligase (Amersham) à 140C pendant 16 heures. Les bactéries, E. coli DH5a rendues préalablement compétentes, ont été transformées (Hanahan, 1983). L'ADN plasmidique des clones obtenus, sélectionnés sur 50 pg/ml ampicilline, a été extrait selon la méthode de la lyse alcaline (Birnboim et Doly, 1979) et analysé par digestion enzymatique par des enzymes de restriction.Pour isoler la cassette d'expression constituée du promoteur pd35S et du terminateur polyA 35S (fragment SacI-XhoI), 1'ADN plasmidique du clone pJIT163D retenu a été digéré par SacI et XhoI. Le fragment SacI-XhoI, portant la cassette d'expression, a été purifié par électrophorèse sur gel d'agarose 0,8%, électroélué (Sambrook et al., 1989), précipité en présence de 1/10 de volume de 3M acétate de sodium pH4,8 et de 2,5 volumes d'éthanol absolu à -80eC pendant 30 min., centrifugé à 12000g pendant 30 min., lavé à l'éthanol 70%, séché, puis soumis à l'action de l'enzyme Mung Bean nucléase (New England Biolabs) selon les recommandations du fabricant.Cet insert purifié (200 ng) a été cloné dans 1'ADN plasmidique de pBIOC4 (20 ng) digéré par EcoRI, traité par l'enzyme Mung Bean nucléase et déphosphorylé par l'enzyme phosphatase alcaline d'intestin de veau (Boehringer Mannheim) selon les recommandations du fabricant. La réaction de ligation a été effectuée dans 20 1 en présence de 2 1 de tampon T4 DNA ligase x 10 (Amersham), de 2 1 de 50% polyéthylène glycol 8000 et de 5 U d'enzyme T4 DNA ligase (Amersham) à 14"C pendant 16 heures. Les bactéries, E. coli DH5a rendues préalablement compétentes, ont été transformées (Hanahan, 1983).
L'ADN plasmidique des clones obtenus, sélectionnés sur 12 g/ml tétracycline, a été extrait selon la méthode de la lyse alcaline (Birnboim et Doly, 1979) et analysé par digestion enzymatique par des enzymes de restriction. Le plasmide résultant a été appelé pBIOC21.
b. CONSTRUCTION DU PLASMIDE BINAIRE DE CO-EXPRESSION pBIOC43.
Le plasmide binaire de co-expression permettra une expression de deux gènes dans le même vecteur binaire.
Le plasmide binaire de co-expression dérive de pBIOC21. I1 contient deux cassettes d'expression constituées chacune d'un promoteur pd35S et d'un terminateur polyA 35S mais différent par le polylinker séparant le promoteur du terminateur. L'une des cassettes d'expression est celle de pBIOC21 déjà décrite au paragraphe I. a. L'autre cassette d'expression a été obtenue en remplaçant le polylinker HindIII-BamHI-SmaI-EcoRI de pJIT163D (décrit au paragraphe I. a.) par un adaptateur HindIII-EcoRI portant les sites de restriction PacI, AscI, MluI et HpaI. Cet adaptateur a été obtenu par renaturation des 2 oligodésoxynucléotides WDll (5' AGC TGA TTA ATT AAG GCG CGC CAC GCG TTA AC 3') et WD12 (5' AAT TGT TAA CGC GTG GCG CGC CTT AAT TAA TC 3') qui sont complémentaires pour leurs 28 nucléotides 3' terminaux. Cent M de chacun de ces deux oligodésoxynucléotides ont été préalablement phosphorylés par action de 10 U d'enzyme T4 polynucléotide kinase (New England Biolabs) dans un volume réactionnel total de 10 1 contenant 1 p1 de tampon T4 polynucléotide kinase x 10 (New England Biolabs) et 3 1 d'ATP (95 mM). Les deux mélanges réactionnels ont été incubés à 37 C pendant 1 heure, puis à 65 C pendant 20 min. Ils ont été ensuite rassemblés et leur volume a été complété à 500 1.
Après extraction avec 1 volume de phénol:chloroforme:alcool isoamylique (25:24:1) et 1 volume de chloroforme:alcool isoamylique (24:1), 50 p1 de 3M acétate de sodium pH6.0 ont été ajoutés. Le mélange réactionnel a été incubé à 80 C pendant 10 min., puis refroidi lentement à température ambiante.
Enfin à pleine charge, la présente invention permet d'avoir les deux injecteurs 9, 10 qui débitent dans les deux conduits 2, 3 simultanément traversés par un fluide moteur tel que de l'air.
Des performances optimales du moteur peuvent ainsi être atteintes, avec un mélange bien homogénéisé dû à la quasisymétrie de cette configuration.
De ce qui précède il ressort que la présente invention permet à loisir d'adapter la nature du mélange (homogène ou stratifié) selon le point de fonctionnement. Ainsi A faible régime, on peut réaliser un mélange homogène avec une aérodynamique de forte intensité, en fermant partiellement ou totalement le conduit de plus grosse section et en injectant le carburant essentiellement dans le conduit de plus faible section. Cette configuration sera particulièrement bien adaptée au mélange pauvre à charge faible ou modérée, d'autant plus si l'on combine avec une injection de type manteau d'air et de forte durée sur ce conduit comme expliqué ci-avant.
A régime moyen, on peut réaliser un mélange stratifié avec une aérodynamique d'intensité plus modérée permettant un meilleur remplissage et de moindres pertes par pompage, en ouvrant les deux conduits et en injectant dans un seul. L'injection se fera alors préférentiellement dans le conduit de forte section, ce qui permet d'allumer du coté riche avec la bougie légèrement décalée vers le conduit de plus grosse section. Cette configuration sera bien adaptée au mélange pauvre à charge faible ou modérée, mais plus encore au mélange dilué par les gaz brûlés si on utilise lors de ce fonctionnement une entrée des gaz brûlés sur le plus petit conduit permettant d'augmenter le mouvement tourbillonnaire dans la chambre de combustion.
Enfin à régime élevé ou à pleine charge, on pourra fonctionner avec un mélange homogène grâce à l'ouverture simultanée des deux conduits et à une injection dans chacun d'entre eux. Cette configuration est particulièrement bien adaptée à l'obtention de performances élevées.
Système de pulvérisation guidée applicable en particulier aux moteurs thermiques.
L'obtention des gouttelettes très fines est réalisée de différentes manières employées par exemple dans les carburateurs ou les injecteurs, mais jusqu'à maintenant aucune attention n'a été portée à une rationalisation des conduits allant de l'appareil générateur de gouttelettes à l'endroit où ces dernières sont employées pour permettre la transformation de l'énergie chimique de celles-ci en énergie mécanique.
Ceci est particulièrement vrai dans les moteurs thermiques à quatre temps où l'utilisation et la multiplication des soupapes est une solution surprenante.
Ce dernier point est amélioré par l'emploi d'une distribution tournante due à Jacques PELLERIN et dont la demande de brevet est déposée juste avant celle-ci.
La présente invention a pour but d'améliorer dans une très large mesure les défauts signalés plus haut.
Elle est basée sur une pulvérisation très fine obtenue par la projection d'un jet du liquide carburant à travers un ou plusieurs gigleurs sur une hélice tournante à grande vitesse.
L'orientation des gouttelettes est obtenue par la création d'un ndeau d'air, d'ailleurs utile à la combustion.
Ce rideau d'air peut être obtenu par l'envoi d'air plus ou moins comprimé sur une collerette fendue à sa partie supérieure ou percée d'un très grand nombre de petits trous.
Plus simple est la solution qui consiste à faire des pales d'hélice suffisamment épaisses pour être percée d'un conduit débouchant à l'extrémité de chaque pale et orienté à son extrémité, non pas radialement, mais d'une manière oblique pour, emprisonner, en quelque sorte, les très fines gouttelettes créées dans la surface plus ou moins conique formée par la projection sous pression de l'air venant d'un ventilateur extérieur et amené par le conduit intérieur à la pale; le dessin 1 est une perspective de la roue à pales (1) tournant autour d'un axe creux (2) se terminant par un évasement (3) destiné à faciliter 1' entrée de l'air venant d'un ventilateur auxiliaire, ce dessin montre aussi la disposition du gigleur (4) envoyant un jet continu qui sera pulvérisé par l'action des pales (5) d'un profil étudiè pour cet usage.
La figure 2 est une vue en plan des pales (5) tandis que la figure 3 représente le profil spécial, très agrandi par rapport à la vue en plan afin de montrer la disposition du canal (6) amenant l'air de l'axe creux (2) et cheminant à l'intérieur de la pale de telle manière qu'à sa sortie, à l'extrémité de la pale, le jet d'air soit dirigé pour emprisonner en quelque sorte les goutellette pulvérisées et aussi aider à la rotation.
En plus de cette amélioration de l'amenée des gouttelettes de carburant, un autre avantage réside dans le fait qu'il est facile, par l'emploi d'un ventilateur approprié, d'obtenir la surpression désirée du mélange dans la chambre de combustion.
Par exemple, elle décroit généralement avec la température, ce qui fait que, étant donné un liquide présentant un gradient de température, la surface du liquide froid est à un niveau énergétique plus élevé que la surface du liquide chaud et, pour minimiser son énergie, le système des liquides chaud et froid va établir un mouvement à la surface de manière à remplacer le liquide froid par du liquide chaud.
Ce mouvement se transmet à l'ensemble du liquide et permet de l'homogénéiser ou de le transporter d'un endroit à un autre.
Le document US-A-4 813 851 décrit un dispositif de déplacement d'un premier liquide à l'intérieur d'une canalisation dont la surface interne est recouverte d'un deuxième liquide non miscible au premier.
Ce dispositif présente toutefois l'inconvénient de la pollution du premier liquide par le deuxième.
De plus, la vitesse du premier liquide est limitée du fait de la viscosité relative des deux liquides.
En outre, le mélange de liquides n'est pas envisagé dans ce document.
Le document DD-A-206 691 décrit l'utilisation de l'effet Marangoni pour homogénéiser une masse liquide lors de la croissance d'un cristal par la méthode de fusion de zone.
Outre qu'il soit spécifique à cette méthode de fusion de zone, ce dispositif exclut la présence d'une canalisation ou d'un récipient susceptible de contenir le liquide, de le manipuler et de l'isoler de l'extérieur.
Elle a pour objet un dispositif de déplacement d'un liquide, ce dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de réception d'un liquide, ces moyens de réception ayant au moins une paroi interne pourvue de rainures, cette paroi étant faite d'un matériau qui mouille mal ou ne mouille pas le liquide, ce liquide présentant un gradient de concentration ou de température, les rainures étant orientées approximativement selon la direction de ce gradient, de manière à déplacer le liquide par effet Marangoni.
Selon un premier mode de réalisation particulier du dispositif objet de 1 invention, le liquide présente par lui même le gradient de concentration ou de température.
Selon un deuxième mode de réalisation particulier, le dispositif objet de l'invention comprend en outre des moyens de génération du gradient de température.
Dans ce cas, ces moyens de génération peuvent comprendre des moyens de chauffage de liquide, ces moyens de chauffage étant placés à une extrémité de ladite paroi des moyens de réception.