INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La flèche AXF est dimensionnée par rapport à la hauteur h du plan d'anti-dérive et est définie par la loi elliptique suivante : figure 20.
sur OA : AYF=O sur AD
avec AXF le déplacement suivant l'axe des X pour le plan d'anti-dérive de hauteur unitaire.
Les limites supérieures et inférieures de valeurs de répartition de corde sont représentées par une aire limitée par les courbes reliant les points 0, A, M' et O, N', P' qui ont pour équations sur AM' sur ON' = = = 0,466.po - 0,466.Z sur N'P'
avec Zo l'abscisse de O dans le repère (A,X,Y,Z) ; ici Zo = -0,21 La géométrie du plan porteur est définie à partir du repère (G, X,Y,Z). Ce repère est identique au repère (O,X,Y,Z) mais transplanté au point G. Ce plan porteur admet une symétrie par rapport au plan défini par les axes OX, OZ. On ne donne ici que les lois concernant le demi-plan où les différentes sections sont alignées sur différents axes parallèles à l'axe OY1 repère intermédiaire de dièdre. Par symétrie, on obtient l'autre partie de l'aile. La répartition de corde est elliptique. La corde est dimensionnée par rapport à la demi-envergure b de l'aile. Elle suit la loi suivante sur GT
avec L la corde pour une demi-envergure du plan porteur unitaire avec L = corde (y) /b Les limites supérieures et inférieures de valeurs de répartition de corde sont représentées par une aire limitée par les courbes reliant les points K', T et L', T. Ce sont deux droites et deux courbes elliptiques qui ont pour équations sur K'T sur L'T
Le calage des différentes sections est exprimé en fonction de Og en degré, angle de vrillage sans correction de profil comme le montre la figure 19. L'angle est constant et vaut sur FT : #g = 2,1 degrés pour y= O à 1 Les limites supérieures et inférieures de valeurs de répartition de calage sont représentées par une aire limitée par les courbes reliant les points T', U' et V', W'. Ce sont deux courbes elliptiques qui ont pour équations sur T'U' : 69=6 degrés sur V'W' : * = 0,75 degrés La flèche AXF est dimensionnée par rapport à la demi-envergure b de l'aile et est définie par la loi elliptique suivante : (figure 21).
sur GT
Les limites supérieures et inférieures de valeurs de répartition de déplacement en flèche sont représentées par une aire limitée par les courbes reliant les points G, Q' et G, R' qui ont pour équations sur GQ' sur GR'
La mesure du dièdre #ZF est dimensionnée par rapport à la demienvergure b l'aile et est définie par la droite GT suivante : (figure 22) sur GT : AZF = 0,105y Les limites supérieures et inférieures de valeurs de déplacements en dièdre sont représentées par une aire limitée par les courbes reliant les points G, U' et G, V' qui ont pour équations: sur GU' : #ZF = -0,445.y sur GV' : #ZF = 0,344.y L'effet de dièdre peut donc être compris entre un angle de -24 et +19 suivant la position du centre des efforts hydrodynamiques du plan porteur par rapport au centre des efforts du plan d'anti-dérive.
Le second aileron de forme en U possède un plan porteur presque similaire à l'aileron en T. Seul varie sa variation de dièdre. Le plan d'anti-dérive qui est désormais formé de deux plans identiques et parallèles. il est monté uniquement avec un amortisseur de calage sur le flotteur. Le support d'aileron , (pièce 6 ; figure 8) déjà défini et emprisonné dans le flotteur, reprend les deux pieds de dérives au point O comme le montre la figure 25. Les zones non portantes sont ici désignées par la zone O'A sur le plan d'anti-dérive de droite. Le plan de construction est identique à l'aileron en forme de T décrit précédemment.
On définit comme h la longueur du plan d'anti-dérive soit longueur AD et b la demi-envergure du plan porteur égal à deux distances BT projeté sur l'axe des Y.
A titre indicatif et non limitatif le rapport 2b/h est égal à 2,4.
Toutes les lois d'évolution des paramètres géométriques sont décrites pour des valeurs unitaires de h et b. La distance entre les deux plans d'anti-dérive est égale à 0,24m.
Les limites supérieures et inférieures de ces paramètres sont Une distance O'A de O à 0,015m.
La distance entre les deux plans d'anti-dérive peut varier de 10% à 200% de b.
8. Faire l'appoint de carboglace pendant la durée de la sublimation (24 heures).
9. Casser le vide.
10. Retirer les flacons.
11. Fermer les flacons de façon hermétique immédiatement.
Si la mise en sachet pour la stérilisation n'est pas immédiate, stocker les flacons à +4"C, avec un apport de silicagel à l'intérieur.
Stérilisation à l'oxyde d'éthylène.
Le chauffage du cartilage à une température de 50"C pendant 48 heures, entre dans le protocole de Viro-lnactivation du cartilage costal humain.
La durée de désorption est de 21 jours (0,1 PPM d'oxyde d'éthylène résiduel).
II - ETUDE DE L'INACTIVATION DU VIH-1 AU COURS D'UN PROCEDE DE PREPARATION DE CARTILAGE HUMAIN On notera que de la même façon, l'étude de l'inactivation des virus PSR et SV40 a été réalisée.
Trois étapes du procédé pour la préparation de cartilages d'origine humaine ont été étudiées, quant à leur capacité à inactiver et/ou éliminer des virus. Ces cartilages sont utilisés en chirurgie humaine.
L'approche expérimentale de la validation virologique a été élaborée en accord avec les recommandations de la Communauté Européenne relatives aux validations des procédés d'inactivation et d'élimination virale (Références, paragraphe 2).
Les étapes i.e. (i) traitement au méthanol/chloroforme (v/v) pendant 24 heures à 4"C + 2"C, (ii) traitement par une solution d'acide chlorhydrique 0,5 M pendant 48 heures à 4"C + 2"C et (iii) chauffage à sec pendant 48 heures à 50"C + 5"C ont été testées avec le virus de l'immunodéficience humaine de type 1 (VIH-1).
L'inactivation virale de chacune des trois étapes étudiées a été évaluée à partir de trois morceaux de cartilages contaminés et traités indépendamment. La charge virale des échantillons obtenus à partir des cartilages contaminés non traités et des cartilages contaminés traités a été déterminée par la technique de titrage en dilution limite par DlCTso (dose infectant 50% des cultures de tissu) sur une lignée T transformée par le HTLV-1 (cellules MT-4).
Les résultats obtenus au cours de cette étude montrent que les trois traitements successifs sont efficaces pour l'élimination et/ou l'inactivation du VIH-1.
Le procédé évalué dans cette étude est utilisé pour la préparation de cartilages d'origine humaine utilisés en chirurgie humaine.
Après prélèvement du cartilage costal, celui-ci est soumis à un procédé de préparation incluant six étapes consécutives (figure 1).
Les mâchoires sont disposées perpendiculairement au sens de déplacement des produits sur la machine, dans un même plan vertical, de telle façon que les zones de soudage 36, 36' soient en regard l'une de l'autre et disposées de part et d'autre du film à souder au moment du soudage de ce film.
La zone de guidage 35, 35' des mâchoires comporte deux trous traversants permettant à ces mâchoires de coulisser sur deux colonnes de guidage 37 disposées de chaque côté du bâti 11.
Les moyens d'entraînement vertical 31 des mâchoires de soudage comportent une came 38 pourvue d'une gorge 39 dans laquelle se déplace un galet suiveur 40. Ce galet est lié à une tige de came 41 ayant une première extrémité pivotant autour d'un axe fixe 42 du bâti et une autre extrémité solidaire d'un vérin 43. Ce vérin comporte une tige de piston 44 reliée de façon pivotante à un organe d'actionnement 45 des mâchoires de soudage.
Cet organe d'actionnement 45 est illustré en détail par la figure 6 et comporte un support 46 pivotant autour d'un axe 47 fixe par rapport au bâti. Une extrémité de ce support comporte deux trous de fixation 48 agencés pour recevoir chacun un bras 49 monté de façon pivotante dans ces trous de fixation.
L'autre extrémité de ce support comporte deux vis à bille 50 montées de façon pivotante sur ce support. L'extrémité la plus proche du support de chacune des vis à bille est solidaire d'une roue dentée 51 engrenée avec une roue dentée de positionnement 52. Cette dernière est mise en rotation par l'intermédiaire d'un moteur de réglage 53 de la course verticale des mâchoires. La mise en marche de ce moteur entraîne la rotation simultanée des deux vis à bille 50.
Chacun des bras 49 comporte un chariot 54 coulissant sur l'une des vis à bille, de façon que le support 46, les bras 49 et les vis à bille 50 forment deux triangles, la longueur des côtés formés par les vis à bille étant réglable par la mise en rotation du moteur 53.
Finalement, chacun des bras 49 comporte un trou 55 agencé pour recevoir de façon pivotante un dispositif coulissant 56 décrit en détail par la suite.
Il est à noter que le support 46 peut être formé de deux éléments identiques disposés parallèlement l'un à l'autre, les bras 49 et les vis à bille 50 étant alors placées entre ces deux éléments de façon à éviter des torsions des différents composants mobiles.
Le dispositif coulissant 56 permet le déplacement vertical et longitudinal des mâchoires de soudage. Il est entraîné par les moyens d'entraînement 31 et 32.
Ce dispositif coulissant 56 est formé d'un ensemble de pièces associées soit à la mâchoire inférieure 29, soit à la mâchoire supérieure 30. Seules les pièces associées à la mâchoire supérieure 30 sont décrites, les autres pièces étant essentiellement les mêmes, leur disposition étant symétrique.
La partie du dispositif coulissant 56 associée à la mâchoire de soudage supérieure comporte deux supports 57 ayant une forme de triangle rectangle, un côté 58 étant sensiblement horizontal et un autre côté 59 étant sensiblement vertical. Ces deux supports 57 sont sensiblement coplanaires. Leur côté vertical 59 comporte un ou plusieurs chariots 60 agencés pour coulisser verticalement sur un rail 61 solidaire du bâti 1 1 de la machine. Les côtés horizontaux 58 des supports 57 comportent un rail 62 sur lesquels deux chariots 63, solidaires des colonnes de guidage 37 de la mâchoire supérieure, coulissent horizontalement.
La partie du dispositif coulissant 56 associée à chacune des mâchoires de soudage est liée à l'organe d'actionnement 45 par l'intermédiaire d'une tige 64 montée de façon pivotante dans le trou 55 du bras 49.
Comme la position de ces trous 55 peut être modifiée en actionnant les vis à bille 50 et comme la course des mâchoires de soudage est directement liée à la position des trous 55 par rapport à l'axe de rotation 47, on peut régler la course verticale des mâchoires de soudage et modifier le point de rencontre des mâchoires de façon que ce point de rencontre se situe approximativement à la moitié de la hauteur des produits à souder.
La géométrie de l'organe d'actionnement et le fait que les vis à bille sont toujours actionnées en même temps et d'un même nombre de tours impliquent que les mâchoires de soudage entrent toujours en contact pendant un tour de la came. D'autre part, le déplacement des mâchoires est calculé de façon que le contact se fasse avec une légère pression, cette pression ne dépassant pas une valeur déterminée.
Le vérin 43 ne joue pas le rôle d'un élément d'actionnement conventionnel, mais plutôt celui d'élément de liaison entre les moyens d'entraînement vertical 31 et l'organe d'actionnement 45. L'utilisation d'un vérin plutôt que d'une barre rigide présente différents avantages. Il est possible d'imposer une pression sur les mâchoires en introduisant une certaine pression dans le vérin. I1 est également possible de vérifier que les mâchoires exercent une pression au moment du soudage en associant un capteur de pression au vérin ou un capteur de déplacement à la tige de piston. Ce vérin peut également jouer un rôle de soupape de sécurité dans le cas où la pression sur les mâchoires dépasse une valeur maximale admissible, par exemple en cas de défectuosité de l'organe d'actionnement 45.
Les moyens d'entraînement longitudinal 32 comportent une came qui est généralement, mais pas nécessairement la même que la came 38 décrite précédemment. Ils comportent également une plate-forme 75 coulissante reliée à la came par l'intermédiaire des moyens 34 de réglage longitudinal de la course des mâchoires.
(c1 ) et (c2) translocation d'une partie du gène. (c3) translocation de la totalité du gène.
(dl) duplication(s) d'une partie du gène (éventuellement avec inversion).
(d2) duplication(s) de la totaiité du gène (éventuellement avec inversion).
(d3) répétition(s) d'une partie du gène dans une autre partie du génome. (e) insertion(s) dans le gène, d'une partie différente du gène (et du génome clôné).
Figure lb: histogrammes idéaux des longueurs de clones hybridés correspondant aux situations précédentes. Dans tous les cas (un ou deux pics), la situation est clairement distinguable de celle du clone entier (a).
Figure 2a: illustration du cas d'un clone chevauchant partiellement le gène recherché.
(bl) délétion(s) d'une partie du gène. Une autre situation n'a pas été représentée, où la partie délétée est incluse entièrement dans le clone (cf cas correspondant du schéma 1 a).
Figure 2b: histogrammes idéaux des longueurs de clones hybridés correspondant aux situations précédentes. Dans tous les cas (un ou deux pics), la situation est clairement distinguable de celle du clone entier (a).
L'arbre primaire entraîne en rotation l'engrenage 30 qui entraîne lui même en rotation les deux engrenages 33 et 33a. Ces engrenages 33 et 33a entraînent eux-mêmes en rotation autour de leurs axes de rotation respectifs deux masselottes 9 et 9a. les axes de ces engrenages sont maintenus à distance constante de l'axe de symétrie de l'accouplement par deux rotors 31 et 31a.
Le rotor 31a le plus éloigné de l'arbre secondaire est ici muni d'un cylindre 100 dont l'axe est confondu avec celui de l'arbre primaire. Ce cylindre solidaire en rotation du rotor 31a coopère avec une roue libre 101 qui coopère également avec un élément 102 dit élément de marche arrière, ladite roue libre 101 empêchant le rotor 31a de tourner dans le sens de rotation de l'arbre menant par rapport à l'élément dit de marche arrière 102.
Si l'élément 102 peut tourner librement autour de l'axe de l'accouplement, ce dernier fonctionne comme décrit précédemment.
En revanche, dans le cas où l'élément 102 est immobilisé, la rotation de l'arbre primaire dans le sens moteur entraîne la rotation de l'arbre secondaire 2 dans l'autre sens.
Dans la figure 11, le dispositif est plus perfectionné, en ce sens que l'élément de marche arrière 102 peut être freiné ou immobilisé par l'utilisateur non pas par rapport à un point fixe (version non représentée), mais par rapport à un rotor 105 tournant librement autour de l'axe du dispositif tout en étant rappelé dans une position dite position de repos par un ressort 104 tendu entre un point du bâti 99 non situé sur l'axe de rotation de l'accouplement et un point excentré.du rotor 105.
L'avantage de la présence de ce ressort 104 est de mieux répartir dans le temps le couple fourni lorsque l'accouplement est en mode de marche arrière. Tout autre dispositif de stockage d'énergie qu'un ressort peut également être utilisé. Un effet similaire peut aussi être obtenu en munissant l'un quelconque des deux arbres d'un accouplement élastique susceptible de se déformer angulairement. L'angle de déformation préféré est égal à la déformation angulaire maximale de l'accouplement, sous l'effet du couple résistant de l'arbre secondaire.
Il est avantageux d'utiliser comme accouplement élastique un dispositif dont la déformation ne peut se produire qu'en dessous d'une vitesse de rotation donnée de l'arbre considéré, par exemple un dispositif comportant une masse mise en rotation, la force centrifuge s'appliquant à cette masse s'opposant à partir d'une vitesse de rotation donnée à une déformation significative de l'accouplement élastique.
Le dispositif décrit à la figure 5 représente un exemple de ce type d'accouplement élastique.
La présence de l'un ou l'autre des dispositifs de marche arrière décrits ci dessus n'empêche nullement de doter le dispositif d'une roue libre 102 empêchant l'arbre mené de tourner plus vite dans le sens de rotation de l'arbre menant que l'arbre menant, ce qui est intéressant lorsque l'accouplement est utilisé pour une voiture, et que l'on souhaite d'une part obtenir un frein moteur, et d'autre part pouvoir faire démarrer le moteur de la voiture en la poussant.
Indépendamment du dispositif de marche arrière décrit ci-dessus, le rotor 31a le plus éloigné de l'arbre secondaire peut aussi être muni d'un élément solidaire en rotation du rotor 31a et coopérant avec une roue libre similaire à la roue libre 101 coopérant également avec un élément dit élément de marche avant similaire à l'élément 102 dit élément de marche arrière, ladite roue libre empêchant le rotor 31a de tourner dans le sens de rotation contraire au sens de rotation de l'arbre menant. Si ledit élément de marche avant peut tourner librement autour de l'axe de l'accouplement, ce dernier fonctionne comme décrit précédemment. En revanche, dans le cas où cet élément est immobilisé, la rotation de l'arbre primaire dans le sens moteur entraîne la rotation de l'arbre secondaire dans le même sens. Un tel dispositif a pour avantage de permettre d'embrayer l'arbre mené par une commande, quelle que soit la vitesse de rotation de l'arbre menant.
La figure 12 montre, les plans longitudinal et transversal d'un quatrième mode de réalisation d'un accouplement mécanique selon l'invention, également muni d'une marche arrière.
L'arbre primaire 1 entraîne en rotation un rotor 5 comportant deux points excentrés auxquels sont liés les extrémités de deux bielles 36 et 36a. Les autres extrémités de ces deux bielles sont liées par des axes à deux points situés respectivement sur les engrenages 33 et 33a. Ces engrenages 33 et 33a coopèrent avec une couronne dentée 30 solidaire en rotation de l'arbre secondaire 2. Les axes des engrenages 33 et 34 sont maintenus à distance constante de l'axe des l'accouplement par deux rotors 31 et 3la comportant chacun des paliers pour l'arbre primaire 1 et pour chacun des axes des engrenages 33 et 33a. Ces axes entraînent chacun en rotation une masselotte, respectivement 9 et 9a. La position des masselottes est celle définie précédemment.
L'ensemble est ici maintenu par un bâti 99 comportant deux paliers supportant respectivement les arbres primaire et secondaire.
La disposition dans laquelle - l'arbre menant entraîne en rotation les bielles, - et l'engrenage 30 est une couronne, est préférée parce que dans ce cas, - les axes de rotation des engrenages 33 sont mis en rotation même lorsque l'arbre mené est arrêté, ce qui soumet les masselottes à une force centrifuge qui est fonction de la vitesse de l'arbre menant et non de celle de l'arbre mené, - et la rotation des masselottes se fait dans un sens opposé au sens de rotation de l'arbre menant, ce qui a pour effet que la vitesse de rotation des masselottes autour de l'axe de l'accouplement est la plus faible lorsque la réaction centrifuge qui s'applique à elles est la plus importante.
La projection de la suite des échantillons s(t1), s(t2) ... et s(tp) sur le jeu de fonctions de base est faite par toute méthode mathématique appropriée, par exemple la méthode des moindres carrés, comme cela va maintenant être expliqué.
En utilisant la variable réduite e définie par la relation (4) qui varie linéairement avec le temps t, puisque la vitesse de l'avion est constante, et en écrivant la relation (10) pour chacun des échantillons précédents, on aboutit à la relation
s(el) Bl(el) B2(el) B3(el) a1 s(e2) = Bl(e2) B2 (e2) B3 (20) a2 (20) s(ep) B1(ep) B2(ep) B3(ep) a3 La relation (20) précédente s'écrit, sous une forme plus condensée [s] = [B] ta] (21) Dans la relation (21) - [s] représente le vecteur colonne à p éléments s(el), s(e2) ... et s(ep), - [B] est la matrice à trois colonnes et p lignes dont les éléments sont Bl(el), B2(e1), ... et B3(ep), et, - [a] est le vecteur colonne à trois éléments al, a2 et a3.
On peut donc écrire [a] = [[B]T[B]]-1 [[B]T[s]] (22) Dans la relation (22) : - [B] T est la matrice transposée de la matrice [B], et, - [[B]T[B]] 1 est la matrice inverse de la matrice [B]T[B] La relation (22) permet donc le calcul des projections, ou coefficients, a1, a2 et a3 à partir des éléments de la matrice [B] et de la matrice [s].
Toutefois, l'application sans précautions de la méthode de principe qui vient d'être exposée peut conduire à des résultats peu précis, du fait notamment d'un manque de précision dans la localisation du sous-marin.
Plus précisément, il apparait que si l'influence, sur la précision du résultat final, d'une imprécision sur la localisation du sous-marin dans la direction Oy est relativement faible, il n'en va pas de même d'une imprécision de cette localisation dans la direction Ox et dans la direction Oz, respectivement.
En ce qui concerne la précision de la localisation du sousmarin dans la direction Ox, il a pu être observé que si l'un des instants d'échantillonnage coïncide avec l'instant où le capteur magnétométrique à résonance magnétique nucléaire passe à la verticale du sous-marin, le résultat final est beaucoup plus précis que si l'instant de passage à la verticale se situe entre deux instants d'échantillonnage.
Une valeur typique de la vitesse de l'avion 1 est de 90 m/s, et un échantillonnage du signal de sortie du capteur magnétométrique à résonance magnétique nucléaire toutes les 0,2 secondes, par exemple, conduit à prendre les échantillons pour des positions consécutives de l'avion 1 distantes de 18 m.
I1 n'est évidemment pas possible de caler a priori dans le temps la suite des instants d'échantillonnage pour qu'un de ces instants coïncide avec l'instant de passage à la verticale. Toutefois, il s'avère que la distance de 18 m entre deux positions du capteur donnant lieu à échantillonnage est trop grande pour obtenir un résultat précis.
Pour surmonter ce problème, une solution consisterait à augmenter la fréquence d'échantillonnage. Ceci conduirait à une augmentation notable du coût et de la complexité des circuits. Pour éviter cela, l'invention prévoit d'engendrer une pluralité de signaux identiques à ceux susceptibles d'être obtenus par décalage dans le temps des instants d'échantillonnage. Chacun de ces signaux est ensuite projeté sur un jeu de fonctions de base, et son énergie projetée, c'est-à-dire la fraction de son énergie totale qui se retrouve dans ses projections est calculée. Ceci permet la sélection du signal dont l'énergie projetée est la plus grande, qui se trouve être le signal dont un des instants d'échantillonnage est aussi proche que possible de l'instant de passage, à la verticale du sous-marin, du capteur magnétométrique à résonance magnétique nucléaire.
Les projections du signal sélectionné sont alors utilisées pour calculer le moment magnétique inconnu du sous-marin, avec une bonne précision du fait du bon calage dans le temps du signal sélectionné.
La pluralité de signaux engendrés comprend donc n signaux identiques à ceux susceptibles d'être obtenus par échantillonnage, pour n suites d'instants d'échantillonnage périodiquement récurrents, du signal mesuré, lesdites n suites ayant la même période de récurrence et chacune d'entre elles étant décalée dans le temps, par rapport à la précédente, d'une fraction de la dite période égale à 1/n.
Ainsi, si la suite des échantillons du signal mesuré s'écrit s(t1), s(t2), . s(ti) ... et s(tp) (23) avec ti = t1 + (i-l)T (24) T étant la période d'échantillonnage, on engendre les n suites d'échantillons suivants s(t1+T/n), s(t2+T/n), ... s(ti+T/n)... s(tp+T/n) (251) s(tl+2T/n), s(t2 + 2T/n), ... s(ti+2T/n)... s(tp+2T/n) (252) s(t1+(n-l)T/n), s(t2+(n-l)T/n), ...s(tp+(n-l)T/n) (25n) Les n suites (251) (252) et (25n) représentent les n signaux qui pourraient être obtenus par échantillonnage du signal mesuré s(t) pour n suites d'instants d'échantillonnages de période de récurrence égale à T, chacune d'entre elle étant décalée de T/n par rapport à la précédente.