INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
p) La réaction de transformation de fonction acide en fonction tétrazolylcarboxy peut être réalisée par exemple par transformation préalable de la fonction acide en chlorure d'acide ainsi qu'il est indiqué ci-dessus, puis par action de Cu-C--N, selon les conditions usuelles connues de l'homme du métier sur le chlorure d'acide ainsi obtenu, on obtient ainsi le radical que l'on peut transformer en radical par exemple par action du composé Sn(Bu)3N3 dans le toluène, q) la réaction de transformation de la fonction ss céto sulfoxyde en fonction a céto thioester, peut être réalisée par bromation en a du cétosulfoxyde par exemple par action du NBS dans par exemple le chlorure de méthylène puis par une réaction de PUMMERER réalisée dans un mélange d'acide trifluoroacétique et de chlorure de méthylène ou encore un mélange d'acide sulfurique et de dioxanne.
Notamment, ainsi qu'il est défini ci-dessus en c) et q), on peut réaliser le schéma réactionnel suivant composés dans lesquels R'1 et Y' ont les significations indiquées ci-dessus, et R représente un radical alkyle ou aryle éventuellement substitués ainsi qu'il est indiqué ci-dessus.
Le groupement phtalimido peut être éliminé par l'hydra- zine.
Selon la présente invention, il a été également montré que le lanthane était un élément susceptible de potentialiser, ou d'être potentialisé par, d'autres éléments notamment susceptibles de catalyser les oxydations de produits carbonés et ceux induisant des défauts dans le réseau cristallin de l'oxyde de lanthane.
II a été ainsi montré que les éléments de transition, c'est-à-dire des métaux dont l'une des sous-couches d est en cours de remplissage, donnaient avec le lanthane des effets de synergie marqués. Cet effet de synergie est également mis en évidence avec les autres éléments des couches f en cours de remplissage, et notamment avec les autres terres rares y compris l'yttrium.
Les résultats les plus marqués sont ceux du lanthane associés au manganèse, au cuivre, au cobalt et/ou au fer. Présentent également un intérêt particulier d'autres terres rares, y compris l'yttrium, seules ou en mélange.
La teneur en lanthane rapporté à la somme des éléments métalliques contenus dans l'adjuvant est en général comprise entre 5 % et 95 %. Avantageusement elle est au moins égale à 50 %, de préférence à 80 % Les éléments potentialisant, ou potentialisés par, le lanthane sont introduit comme peut l'être cet élément.
Ainsi que cela a été mentionné précédemment, un autre but de la présente invention est de foumir un procédé qui permette une régénération que l'on peut qualifier de basse température des filtres à particules.
Ce but est atteint au moyen d'un procédé utilisant les composés à base de lanthane évoqués ci-dessus.
Ce procédé consiste à: - introduire dans le carburant un dérivé du lanthane tels que spécifié ci-dessus à une concentration comprise entre 10 ppm et 500 ppm (en masse), de préférence entre 20 ppm et 200 ppm (en métal contenu); - recueillir sur un filtre les suies produites par le moteur à combustion inteme, la température des gaz entrant dans le filtre étant choisie dans l'intervalle 100 - 400 OC (dans la présente description les zéros de position ne sont pas des chiffres significatifs, sauf lorsque que cela est précisé), et laisser les suies s'accumuler jusqu'à atteindre un régime où une fraction notable des suies anivantes est compensée par la combustion des suies dans le gâteau de suies sur le filtre et ne prévoir aucune régénération forcée tant que la perte de charge provoquée par les suies n'excéde pas une valeur choisie à l'avance et avantageusement n'excédant pas 500 millibars.
En effet, selon la présente invention, on a pu montrer qu'il pouvait y avoir des régénérations à des températures aussi basses que 100 "C environ. Au cours d'un cycle d'un moteur européen, ii peut y avoir des variations brutales de température dans les gaz d'échappement qui peuvent, sans atteindre la valeur maximum ci-dessus (c'est à dire la température minimale fatale au filtre(s)), permettre d'obtenir une régénération partielle ou complète.
Les éléments favorisant cette régénération basse température sont la teneur en oxygène et la teneur en composés hydrocarbonés.
En ce qui concerne la teneur en oxygène, il est préférable que la teneur en oxygène soit au moins égale à 3 %, de préférence à 5 % environ.
En ce qui concerne la présence de composés hydrocarbonés dans les gaz d'échappement, il est préférable que la volatilité des et la teneur en composés hydrocarbonés des gaz et leur température soient telles que, à la température où les suies s'accumulent dans le filtre à particules, la teneur en composés hydrocarbonés volatils dans la suie soit au moins égale à 10 %, de préférence un quart, plus avantageusement un demi de la masse sur sec.
Par volatils, on entend tous les composés hydrocarbonés, notamment ceux qui existe dans les gaz d'échappement, qui à 600 "C sont sous forme de gaz.
II est souhaitable que ces composés hydrocarbonés présentent un point d'ébullition compris entre 100 et 600 "C.
Cette régénération intervient en général lorsque la teneur en composés hydrocarbonés dans les gaz est supérieure ou égale à 10 ppm, de préférence supérieure à 20 ppm.
Le mode de filtration selon le mode préféré de l'invention ne fonctionne en général que pendant une partie des régimes du moteur, car certains des régimes engendrent des gaz dont la température est de l'ordre de 500 C et qui de ce fait provoquent une régénération progressive et souvent complète du filtre.
Une régénération exogène ne peut être envisagée que lorsque l'on désire maintenir un niveau de perte de charge particulièrement bas. Comme régénération exogène, il convient alors d'envisager des régénérations réalisées par une surchauffe ponctuelle et non globale sur tout le filtre. Cette possibilité n'est intéressante que parce qu'une surchauffe ponctuelle n'entraîne pas une régénération globale et complète du filtre.
au moyen d'un actionneur de levage 36 et d'une barre pilote 37. Une tête de mesure 3 1 d'un dispositif de mesure 30 est montee sur la table de levage 35. Principalement de la manier montree à la figure 2. la tête de mesure 31 avance et se retracte dans la distance prédéterminée dans la direction X au moyen d'un actionneur non illustré intégré dans la tête de mesure 31. qui comprend en outre une paire de bras de mesure 32, 33 equipes d'une paire de capteurs 32a. 33a a l'oppose l'un de l'autre.
respecti-ement. Les mouvements de la tête de mesure 3 I dans les dieux directions X et Y sont commandees par l'unité de commande numérique 50. Normalement. la tète de mesure 31 est au repos dans une position inactive montree en traits plems à la figure 2.Lorsque une opération de mesure est necessaire la tête de mesure 31 se rétracte jusqu'à une position retractée montrée par une liane en traits mixtes à deux points "A", et elle se deplace en outre vers le bas et vers la droite vers une position d'avance montrée par une ligne en traits mixtes à deux points "B" Ensuite le dispositif de mesure 30 mesure directement le diamètre de la piece "W" avec les capteurs 32a. 33a maintenus en contact avec une partie Intermedialre "d" de la surface cylindrique "Wa" qui correspond au palier intermédiaire sur le vilebrequrn pendant l'opération de meulage. Ensuite. un signal de mesure (un signal analogique) est entré dans l'unite de commande numenque 50.
Par ailleurs. un dispositif d'appui fixe 40 est monté sur la table porte-pieces 12. comme montre aux figures 1 et 2. Une tête d'appui 42 est supportee de manier à s'avancer et se rétracter dans la direction X sur une base 41 qui est fixee sur la table porte-pièces 12 par une pince 41a Au moyen d'un actionneur 46 de la tete d'appui. qui comprend un cy-iindre 47 forme sur la tête d'appui 42 et un piston 48 avec une tige de piston 49 fixee sur la base 41. la tête d'appui 42 se deplace cers l'avant et vers l'arrière entre une position d'avance montree en traits pleins. et une position de recul montree par une ligne en traits mixtes à deux points "C" dans la plage de la distance predeterrmnee. La tête d'appui 42 comporte une paire de bras d'appui fixes 43. 14 avec des sabots 43a, 44a respectlxement A la position d'avance montree en traits pleins. dans le cas ou chaque bras d'appui fixe 43, 44 est place de telle façon dans la direction S. au moyen d'un servomoteur 45, que chaque sabot 43a, 44a des bras d'appui fixes 43, 44 est en contact avec le tronçon cylindrique ". chaque bras d appui fixe 43. 44 est commandé de telle façon que ces bras d'appui fixes encaissent une force de meulage en tant que rection au fonctionnement. au niveau du tronçon cylindrique "Wa" Le fonctionnement du dispositif d'appui fixe. en employant le sersomoteur An et lactionneur 46 de la tête d'appui. est commandé par l'unité de commande numenque 50.
Comme montre à la figure 1. un dispositif d'entree 51 est raccordé pour saisir des donnees de commande et des instructions de fonctionnement dans l'unite de commande numénque 50. comme par exemple un clavier, et une memoire 52 pour stocker des programmes de meulage, ainsi que dl-erses donnees. L'unité de commande numénque 50 est une unité de commande pour la machine de meulage 10. capable de commander la table porte-pieces 12. la tête porte-meule 13. le dispositif de mesure 30.
le dispositif d'appui fixe 40. etc.. selon les mstructions provenant du dispositif d'entree 61. les programmes de meulage et les données memonsees dans la memoire 52. et les signaux d'entrée provenant du dispositif de mesure 30 On ',a maintenant expliquer l'opération de meulage basée sur le premier mode de realisation selon les illustrations schématiques illustrées aux figures 3 a 5. et les diagrammes montres aux figures 6 (a) et (b), en plus de la structure mentionnée ci-dessus de la machine de meulage décrite ci-dessus De plus. les illustrations schematiques des figures 3 et 4 montrent uniquement le tronçon c-lindnque "\Va" et les bielles "We" adjacentes sur les deux côtes du tronçon cylindrique "Wa" sur la pièce \N". et on a omis d'autres parties de ladite piece.
Lorsque la machine de meulage commence une opération de meulage suivant les Instructions amenées depuis le dispositif d'entrée 51 les diverses variables sont mitialisees aux valseurs initiales prédéterminées.
Ainsi. l'unité de commande numenque 50 fonctionne pour faire tourner la piece "W" supportee par la poupee 14 et la contre-poupée 16, et egalement pour faire tourner le cylindre de meulage 21 (à l'étape 100).
La table porte-pieces 12 est positionnée en commandant le servomoteur 25 de telle façon que les bras d'appui fixes 43. 44 du dispositif d'appui fixe 10 sont places a la position opposee au cylindre de meulage 21 (à l'etape 101 En outre. alunite de commande numénque 50 déclenche l'actionneur non illustre integré dans la tète de mesure 31 et l'actionneur de levage 36 de manière a faire avancer et à déplacer le dispositif de mesure 30 vers le bas jusqu'à la position montree par la ligne en traits mixtes a deux points "B" Il en resulte que les capteurs 32a, 33a de chaque bras de mesure 32. 33 viennent en contact avec la partie mtermedialre "Wd" du tronçon cylindrique "Wa" sur la pièce "W" (a letape 102).
Âpres avoir avance rapidement la tête porte-meule 13 jusqu'à la position proche de l'emplacement ou la surface de meulage 21a sur le cylindre de meulage 21 rient en contact avec la partie intermédiaire "Wd" en activant le ser-omoteur 26 (a retape 103). l'unité de commande numérique 50 effectue une operation de meulage en plongée à la partie intermédiaire "Wd" du tronçon cylindrique "Wa" en avançant la tête porte-meule 13 par le dispositif d'avance de meulage moven (à l'étape 104) Pendant cette operation de meulage en plongée. on exécute une operation de meulage avec mesure en cours de procéde. dans laquelle la tète de mesure 31 detecte les signaux relatifs au diamètre extérieur de la partie Intermedlalre "NN.d" pour les transmettre à tout moment à l'unité de commande numérique 50. En outre. on peut exécuter à mi-chemin du processus d'aance de meulage moyen une operation consistant à amener le dispositif de mesure 30 en contact avec la partie intermédiaire "Wd" Des que le dispositif de mesure 30 mesure le diamètre predeterminé qui indique que le meulage moyen est termtne. Gunite de commande numérique 50 fait avancer le dispositif appui fixe 40 au moyen de l'actionneur 46 de la tête d'appui Il en resulte que chaque sabot 43a, 44a des bras d'appui fixes 43. 44 fonctionne de manière à contenir une flexion de la piece "W". en amenant les deux sabots en contact avec la surface extérieure au mxeau de la partie intermédiaire "Wd" du tronçon cylindrique "Wa" pendant l'operation de meulage en plongée (à l'étape 105) Ensuite. on execute l'operation de meulage en plongee au niveau de la partie Intermedialre "Wd" en faisant avancer la tête porte-meule 13.
par l'opération d'avance de meulage fin montre a la figure 5 (a) (à l'étape 106). Blen qu'on menage un jeu de poussee d'une amplitude permettant de repousser la partie intermédiaire "Wd" avec chaque sabot 43a. 44a du dispositif d'appui fixe 40. le jeu de poussee correspond à une amplitude telle que chaque sabot 43a. 44a reste en contact avec la partie intermediaire "Wd" même si la partie intermédiaire "Wd" est meulée jusqu'au diametre de finition "D" Normalement, le jeu de poussée est amene a zero lorsque la partie intermédiaire "Wd" est usmée jusqu'au diametre de finition "D" En outre. le Jeu de poussée peut être legerement supeneur a un jeu tel que chaque sabot 43a, 44a reste en contact avec la partie mtermedialre "Wd". même si la partie intermédiaire "Wd" est usinée jusqu'au diamètre de finition "D" Ainsi.
une partie du Jeu de poussee precite peut demeurer. un peu à la manière d'une force supplementaire.
Lorsque le diametre extendeur au niveau de la partie intermédiaire "Wd".
detecte par le dispositif de mesure 30. coïncide avec un diamètre exprime par "D - ' t" (D diamètre de finition au mveau du tronçon cylindrique "Wa". t jeu de finition). comme montré à la figure 3 et à la figure 5 tb,. alunite de commande numénque 50 arrête l'avance de la tête porte-meule 13. et elle procède ensuite au meulage fin.Par conséquent, les coordonnees machine sont retablies de sorte qu'elles peuvent coïncider avec une quantite "(D/2) - ' t". qui est une distance entre un centre de la piece "W" et un pomt de meulage du cylindre de meulage 21 (à l'étape 107) La tête porte-meule i 3 et le dispositif de mesure 30 sont tous deux retractes jusqu a la position prédéterminée, le dispositif d'appui fixe la etant maintenu en contact avec la partie intermediaire "Wd" du tronçon cylindrique "Wa" (a l'etape 108).Le retablissement des coordonnees machine indique un processus pour retablir les coordonnées machine en obtenant une erreur dimensionnelle dans la direction X. qui se produit entre les coordonnees machine et les coordonnées de la pièce, a cause du deplacement thermique et de la flexion de la pièce "W" et de son organe de support. Par consequent. on obtient une haute précision d'usinage au niveau du tronçon cylindrique "Wa". en se basant sur les coordonnees machine retablies. Ainsi, bien qu'un usinage dimenslonnel Indirect depend des coordonnees machine. on obtient une haute précision d'usinage en se basant sur les coordonnees machine rétablies.
L'imite de commande numenque 50 amene la table porte-pièces 12 en position a un point de départ de meulage en contournage, auquel la relation entre la pièce "N " et le cylindre de meulage 21 coïncide avec la relation de position montree en traits plems à la figure 4 (à l'étape 109).
Ensuite. alors que chaque sabot 43a. 44a du dispositif d'appui fixe 40 rient en contact avec la partie lntermedialre "Wd" du tronçon cylindrique "Wa", on execute l'operation de meulage en contournage en se basant sur l'operation de meulage dimensionnel mdirect. en commandant la position de la tête porte-meule 13 basée sur les coordonnées machine retablies. selon les programmes prédéterminés pour l'opération de meulage (à l'étape 110).La position du cylindre de meulage 21 à laquelle on execute le meulage de finition base sur l'opération de meulage en contournage au meneau du tronçon cylindrique "E a" est la même position ou une avance est effectuee sur une distance "2 t" dans la direction X depuis une position du cylindre de meulage 21 à laquelle le meulage fin base sur l'operation de meulage en plongée est terminé. c'est-à-dire à laquelle les coordonnees machine sont retablies (voff la figure 5 (b) et la figure 5 ci Dans l'operation de meulage en contournage, l'unité de commande numérique 50 procede en premier lieu apres avoir fait avancer la tête porte-meule 1 3 dans la direction S. au meulage de finition au niveau du tronçon d'epaulement de gauche "Wc", de manier à deplacer là le cylindre de meulage 21 depuis un point de depart de meulage proche du tronçon d'epaulement de gauche "Wc" en direction de la pièce "W".
comme montre par la flèche "F1" a la figure 4. Ensuite. le tronçon de coin de gauche "Wb" est termme par le meulage de finition de telle sorte qu il coïncidera avec l'arc circulaire montré par une flèche "F3". le cylindre de meulage 21 etant deplace de suivant l'arc circulaire en direction de la piece "W" de manier a combiner l'avance de la table porte-pieces 12 dans la direction Z et une autre avance de la tête porte-meule 13 dans la direction S. Dans une situation dans laquelle les tronçons de coin "E'b" sont terminés par le meulage de finition sensiblement la moitie du tronçon cylindrique "Wa" est usinée par le meulage de finition de telle sorte que le diamètre au niveau de la partie meulee du tronçon cylindrique "Wa" atteindra le diamètre de finition "D" En outre. la position du dispositif d'appui fixe 40 dans la direction Z est fixee de telle sorte que chaque sabot 43 a. 44a du dispositif viendra en contact avec la partie usinée par ce meulage de finition.
Cette glace est représentée plus en détail en perspective sur la figure 5, une "paillette" 15 étant définie comme un prisme dont l'orientation dans l'espace est choisie de manière à dévier les rayons lumineux en direction horizontale et/ou verticale. Un tel élément optique est en lui-même connu et ne sera pas décrit plus avant.
Pour obtenir le diagramme d'éclairement désiré, la glace 4 est divisée, comme dans le mode de réalisation précédent, en trois zones 11, 12, 13, la zone 11 étant la zone supérieure couvrant sensiblement la moitié de la hauteur de la glace 4, tandis que les zones 12 et 13 couvrent chacune environ le quart de la hauteur de cette même glace. L'orientation des différentes paillettes de chaque zone est choisie de manière que la zone 11 assure l'éclairage des points situés entre 0 et 5 bas sur la grille photométrique, la zone 12 l'éclairage des points situés entre 0 et 100 haut et la zone 13 l'éclairage des points situés entre 0 et 100 haut sur cette même grille.
Par ailleurs, dans une même zone, en direction horizontale depuis le centre jusqu'aux bords de la glace 4, l'inclinaison par rapport à un plan vertical des paillettes augmente progressivement de manière à procurer, outre l'effet de déviation verticale, un effet d'étalement du faisceau dans le plan horizontal, comme cela était obtenu au moyen des billes 7 dans le cas du mode de réalisation précédent.
PROCEDE DE FABRICATION D'UN FIL DE PECHE A PARTIR D'UNE TRESSE DE SOIE NATURELLE La présente invention a trait à l'halieutique et concerne plus particulièrement un procédé de fabrication d'un fil de pêche à partir d'une soie naturelle, destiné à équiper une ligne à mouche pour la pêche du même type.
Pour bien mettre en exergue l'objet de la présente invention, il est judicieux dc rappeler au préalable quelques fondements élémentaires de cette catégorie de pêche. Ainsi, le rôle de la ligne est de guider la mouche vers le poisson. Aussi, dans la mesure où elle détermine le lancer et la présentation de la mouche, la ligne doit être d'une qualit irTézochable, c'est à dire souple et légère. Elle doit également être rtste, imperméable et coulisser facilement dans les anneaux de la canne. D'autre part, les lignes sont classées en douze catégories selon le poids des neuf premiers mètres mesurés à partir de la tête de sorte que plus le chiffre est élevé, plus la ligne est lourde.Le poids des lignes en addqualion avec celui des cannes qu'elles équipent, dépend alors des conditions de pêche et du type d'eau.
De ce qui précède découle le constat suivant: - il est nécessaire de lancer la ligne corectment puisque c'est elle qui conduit la mouche vers le poisson, - le poids du lancer est essentiellement tributaire de la qualité de la ligne et par voie de consqiience, de la soie employée.
n existe à l'heure actuelle deux types de soies : la soie naturelle et la soie artificielle.
La soie naturelle, bien que performante, présente un inconvénient majeur quant à sa durée dans le temps car elle ne supporte pas l'humidité. A cela, s'ajoutent des problèmes d'adaptation spécifique quant au poids et à la couleur.
La soie artificielle n'offre pas les mêmes avantages que la soie naturelle sur le plan de la souplesse et de la légèreté, de sorte que les professionnels de la pêche retent son emploi.
Ce que constatant, le demandeur a men des recherches ayant pour objet l'étude d'un fil de pêche d'un type nouveau qui obvie aux inconvénients prcités tout en favorisant une large diffusion d'un tel fil de pêche en veillant à son moindre prix de revient.
Pour ce faire, le fil de pêche de l'invention s'efforce de concilier en un seul produit industriel, les avantages de la soie artificielle et ceux de la soie naturelle, quant ils existent. Cette alliance de performances a pour avantage de contribuer à une large diffusion d'un seul et même produit. De plus, le processus d'une habitude d'achat par les adeptes de la soie naturelle et par ceux de la soie artificielle sera renfort6 dans la commacialisation de ce fil de pêche regroupant les qualités des deux types de soie.
Le fil de pêche de l'invention repose sur la mise au point d'un procédé de fabrication à partir d'une tresse de soie naturelle remarquable en ce qu'il consiste - dans un premier temps, à teinter ladite tresse afin de lui donner l'apparence voulue, - dans un deuxième temps, à imprégner les fibres de soie d'une première couche d'apprêt afin de donner à la tresse la consistance voulue, - dans un troisième temps, à essorer ladite tresse afin d'éliminer le poids excédentaire, - dans un quatrième temps, à sécher ladite tresse imprégnée et essorée afin de durcir la première couche d'apprêt, - dans un cinquième temps, à poncer la tresse séchée afin de lui donner un aspect lisse, - dans un sixième temps, à sécher la tresse poncée pour éliSner l'humidité du ponçage, - dans un septième temps, à imprégner la tresse d'une deuxième couche d'apprêt final, - dans un huitième temps, à sécher ladite tresse pour durcir la couche d'apprêt final' - dans un neuvième temps, à poncer la tresse séchée pour lirniner les bavures restantes, - et dans un dixième temps, à lustrer la tresse poncée afin de lui donner une apparence lisse.
La première étape destinée à donner la teinte de la tresse, consiste à plonger la tresse sous forme de pelote dans un bain de matière colorante puis à passer ladite tresse sous étuve sur plaque pour fixer la couleur, pendant environ quatre heures à une wranne de l'ordre de 500 Celcius. De préférence, la matière colorante utilisée sera de couleur miel, la plus apte à être vue par le pêcheur sans trop être détecte par les poissons.
La deuxième étape du procédé destinée à imprégner la tresse, d'une première couche d'apprêt, consiste à immerger ladite tresse teintée dans un bain d'une préparation d'un mélange 50150 d'huile de lin polymérisé et d'huile de lin cuite. Pour ce faire, la tresse teintée couleur miel en sortie de l'étuve sous forme de pelote est enroulée autour d'une cage à écureuil pour éviter un chevauchement des brins entre eux. La cage cerclée de tresse de soie est ensuite inWe dans une cuve remplie d'une préparation d'huile de lin polymérisé et d'huile de lin cuite. La cuve est alors mise sous vide pour extraire l'air contenu dans les fibres de soie et y faire ainsi pénétrer la préparation au coeur des fibres.
Cet apprêt a pour finalité de solidifier la tresse avec une certaine souplesse, tout en lui donnant la densité adéquate.