INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des essais ont été réalisés avec un tel dispositif, la fréquence du champ était comprise entre 200 et 400 Hz, et son intensité était supérieure à 300 milli-Tesla. On a pu constater une très grande sélectivité de la séparation, notamment pour des produits très fins, de dimension inférieure à 1 mm, dans le cas de la séparation de particules en aluminium et de matières non conductrices. D'autres essais ont permis de séparer sélectivement des particules d'aluminium et de plomb ou de cuivre dans une granulométrie de 3 à 10 mm. La séparation a été pratiquement totalement sélective entre des particules de plomb et des particules de cuivre, quelles qu'en soient les dimensions.
On notera encore que le pouvoir de séparation et la sélectivité dépendent fortement du temps de séjour du mélange dans la zone d'influence du champ, mais que la masse des objets ou particules a relativement peu d'importance, du fait qu'ils sont pratiquement en permanence supportés par la surface de support.
Selon un second mode de réalisation, représenté aux figures 3 et 4, le dispositif comporte également un disque conique 100 portant des aimants 110, mais le sommet du disque conique est situé vers le bas, et les aimants sont disposés avec leurs pôles dirigés vers l'intérieur du cône. Le disque conique est entraîné en rotation par un moteur 12 dans la direction de la flèche F'1. Une paroi conique 130 est placée au-dessus du disque conique 110, à l'intérieur de celui-ci, en recouvrant totalement les aimants et en débordant radialement de ceux-ci. Cette paroi conique 130 est entraînée en rotation par un moteur 120, préférentiellement dans le sens opposé (flèche F6) au sens de rotation du disque 110. Des moyens d'alimentation 150 débouchent au-dessus de la paroi 130, à une légère distance du centre. Des bacs de récupération 160 sont situés à la périphérie de la paroi conique, en-dessous de son bord 130''.
Ces bacs sont similaires aux bacs 16 décrit précédemment, mais ils sont décalés angulairement par rapport à la génératrice du cône passant sous les moyens d'alimentation, d'une valeur d'angle qui est déterminée, comme on le verra par la suite, notamment en fonction de la vitesse de rotation de la paroi conique 130.
Dans la forme d'exécution représentée sur la figure 1 un organe ou "tulipe" 7 de guidage du tablier 5 est logé dans le passage 4 délimité entre le bord longitudinal droit 3b de la sous-face 3 et la partie inférieure de la paroi verticale extérieure du coffre 1. Cet organe de guidage en forme de tulipe 7 est évasé vers le haut et il est maintenu contre le bord longitudinal droit 3b de la sous-face 3 qui s'étend, dans ce cas, dans un plan vertical.
Dans la variante d'exécution représentée sur la figure 2 l'organe ou "tulipe" de guidage 7 est supprimé et c'est le bord droit 3b de la sous-face 3 qui assume la fonction de guidage du tablier mobile 5. A cet effet le bord 3b est constitué par une surface qui est incurvée progressivement vers l'intérieur, de bas en haut, de manière à délimiter ainsi avec la paroi verticale extérieure du coffre 1, un passage 4 pour le tablier mobile 5, passage dont la largeur va en diminuant de haut en bas.
La figure 3 illustre une façon dont la sous-face 3 peut être avantageusement fixée sur le dormant 2. A cet effet on utilise une plaque intermédiaire 8 qui est fixée sur la face supérieure du dormant 2 au moyen de vis à tête noyée 9. La sous-face 3 est fixée par emboîtement élastique sur la plaque intermédiaire 8. A cet effet on peut prévoir, sur la surface supérieure de la plaque intermédiaire 8, des bossages 10 qui viennent s'engager et se bloquer élastiquement dans des creux correspondants 11 prévus dans la face inférieure de la sous-face 3. Suivant une variante les bossages 10 peuvent être prévus sur la face inférieure de la sous-face 3 alors que la plaque 9 présente des creux. Pour fixer la sous-face 3 il suffit alors de l'appliquer horizontalement sur la plaque intermédiaire 9 et d'exercer une pression vers le bas pour assurer le verrouillage mutuel des bossages et des creux.
STATION DE POMPAGE FONCIIONNANT A PARTIR DE L'ENERGIE SOLAIRE L'invention concerne les installations de pompage utilisant l'énergie solaire, plus particulièrement les installations implantées dans des zones isolées.
De telles installations de pompage sont généralement utilisées dans des zones arides, à faible densité de population, telles que les zones semidésertiques où la distribution d'énergie revient à un coût prohibitif.
Ce type d'installation d'électricité par énergie solaire, est souvent considéré comme fournissant une énergie "gratuite" par l'utilisateur, qui ne tient pas compte des frais de maintenance et d'entretien qu'elle engendre. I1 existe donc un besoin de mieux contrôler l'utilisation de telles installations de pompage, en incitant l'utilisateur à limiter ou du moins à maîtriser sa consommation, et en l'obligeant à participer au coût de l'entretien et de la maintenance de son installation, au prorata de sa consommation et du temps d'utilisation, selon une certaine péréquation.
En outre, les périodes entre chaque visite de maintenance étant relativement espacées, il apparaît important que le fonctionnement de la station soit particulièrement bien géré pour éviter les risques d'altération par une utilisation trop prolongée ou par le fonctionnement dans des conditions climatiques augmentant les risques de pannes.
I1 apparaît également que ce type d'installation doit être rendu inviolable, c'est-à-dire ne doit pas pouvoir fonctionner en dehors des conditions prévues par l'attribution de crédit de fonctionnement.
L'objet de l'invention est de satisfaire ce besoin de nature technique et économique, en fournissant des moyens qui, tout en assurant la régulation souhaitable au fonctionnement de la station de pompage, permettent d'enregistrer ses principaux paramètres de fonctionnement et de quantifier une grandeur physique quelconque représentative de l'utilisation de l'installation en vue d'un paiement du service rendu, tout en étant incontournable.
Cette station de pompage fonctionnant à l'énergie solaire comprenant - des panneaux photovoltaïques destinés à transformer l'énergie solaire en courant continu, - au moins une pompe entraînée par un moteur à courant alternatif, - un onduleur convertissant le courant électrique continu délivré par les panneaux photovoltaïques en courant alternatif pour l'alimentation du moteur de la pompe, se caractérise: - en ce qu'elle comprend un dispositif de gestion pour quantifier et mémoriser des paramètres représentatifs de l'utilisation de la station, ce dispositif ayant pour fonction de stopper le fonctionnement de l'onduleur et donc l'alimentation du moteur de la pompe en énergie électrique selon des critères d'utilisation fonctions de ces paramètres, - et en ce que l'onduleur, directement connecté aux panneaux photovoltaïques et associé au dispositif, contient des moyens interdisant son fonctionnement en présence de tout intermédiaire de stockage ou de transformation d'énergie électrique.
Autrement dit, le contrôle du fonctionnement de la station est assuré par un dispositif dit de gestion, qui comporte à cet effet des moyens pour mesurer une ou plusieurs grandeurs physiques représentatives du fonctionnement de la station et qui, en fonction de cette utilisation et de paramètres préalablement intégrés autorise ou non le pompage.
L'alimentation en énergie électrique de cette station se fait par des panneaux photovoltaïques aux bornes desquels est directement branché un onduleur, qui alimente en courant alternatif le moteur de la pompe, le fonctionnement dudit onduleur étant géré par le dispositif de gestion en question. L'installation est donc exempte de batterie ou tout autre élément de stockage d'énergie connecté entre les panneaux photovoltaïques et l'onduleur.
La combinaison du dispositif de gestion et de l'onduleur permet d'obtenir, de manière recherchée, un ensemble inviolable, en ce sens que d'une part il est impossible de faire fonctionner l'installation à partir d'une autre source d'énergie que les panneaux photovoltaïques, et que d'autre part, le contrôle et l'autorisation de pompage sont assurés par le dispositif de gestion intimement associé à l'onduleur.
Ce dispositif de gestion est avantageusement programmable.
De manière préférée, les paramètres mesurés par le dispositif caractéristique sont choisis dans l'ensemble comprenant le débit de la ou des pompes, la pression d'eau dans les canalisations, l'ensoleillement, la température et les paramètres électriques caractéristiques du fonctionnement de la station.
Dans une forme plus évoluée de l'invention, le dispositif supplémentaire est doté d'un sous ensemble de mémorisation apte à enregistrer les événements de fonctionnement et les paramètres mesurés, de sorte à faciliter la maintenance et à établir un historique du fonctionnement de la station.
La figure 15 représente la variante de la figure 13 correspondant à un parachute selon la figure 14 La figure 16 représente une autre variante de la figure 2.
La figure 17 représente une autre variante de la figure 4 La figure 18 représente l'écoulement autour d'une nervure intermédiaire d'un parachute classique La figure 19 représente l'écoulement d'air autour d'une nervure intermédiaire du parachute selon l'invention La figure 20 représente l'invention appliquée à une voilure possédant une forme rectangulaire en vue de dessus La figure 21 représente l'invention appliquée à une voilure possédant une forme vue de dessus au bord d'attaque droite, et au bord de fuite trapézoidal La figure 22 représente l'invention appliquée à une voilure possédant une forme vue de dessus elliptique au bord d'attaque et elliptique au bord de fuite La figure 23 représente l'invention appliquée à une voilure possédant une forme vue de dessus trapézoidale au bord d'attaque et au bord de fuite La figure 24 représente l'invention appliquée à une voilure possédant une forme vue de dessus droite au bord d'attaque et elliptique au bord de fuite Les figures 1 et 2 représentent le parachute en forme d'aile selon l'invention qui comporte une paroi supérieure 1 sensiblement lisse définissant une surface extrados et une paroi inférieure 2 définissant une surface intrados réunies par des nervures d'attache 3 perpendiculaires à la paroi supérieure 1.
Ces nervures d'attache 3 (voir également figure 3) vont du bord d'attaque 4 de l'aile jusqu'au bord de fuite 5. Elles sont munies de rubans ou de drisses de renforcement 6 terminés par des boucles de fixation 7 dépassant en dessous de leur bord inférieur 17 et donc de la paroi inférieure d'intrados 3. Des suspentes 8 reliées à la charge (non représentée) sont fixées aux boucles de fixation 7. Ces nervures d'attache 3 peuvent comporter des moyens de fixation 7 sans drisse ou ruban de renfort.
Les nervures d'attache 3 séparent l'aile gonflée en plusieurs caissons 16.
Les caissons 16 sont séparés par des nervures intermédiaires 9 perpendiculaires à la paroi supérieure 1 en plusieurs canaux 10.
Ces nervures intermédiaires 9 (voir figure 4) sont tronquées à leur partie arrière et sont terminées par un bord extrême 11 allant d'un point 9 du bord inférieur 12 de la nervure à un point 20 du bord supérieur 13 de la nervure.
La ligne d'intrados 21 de la nervure 9 constituée du bord inférieur 12 jusqu'au point 19 et du bord extrême 11 rejoint la ligne d'extrados 13 au point 20.
La dimension relative de la corde de la nervure intermédiaire (distance en ligne droite entre le bord d'attaque 4 et le point 20) par rapport aux cordes des nervures d'attache adjacentes est de 25% à 7596. La corde des nervures d'attache est la distance entre le bord d'attaque 4 et le bord de fuite 5.
La paroi inférieure 2 de la voilure est constituée de bandes de tissu 14 qui ont été découpées pour que cette paroi inférieure 2 soit fixée aux bords inférieurs 12 des nervures intermédiaires 9 puis aux bords extrêmes 11 desdites nervures 9 et enfin à la paroi supérieure 1 dans le prolongement des bords supérieurs 13 desdites nervures intermédiaires 9 par une ligne de points de couture 22.
La paroi inférieure 2 est ainsi munie d'ondulations 15 (voir également la coupe figure 5).
Les nervures intermédiaires peuvent avoir un grand nombre de formes (voir figures 6 à 11). En particulier le point 19 peut être choisi au début du bord inférieur, si bien que la ligne d'intrados 21 n'est constituée que du bord extrême (fig 6,7,11).
Elles peuvent également en variante (fig 12) n'être tronquées qu'à la partie arrière inférieure, le bord supérieur 13 des nervures 9 étant présent du bord d'attaque 4 au bord de fuite 5.
Dans ce cas les bandes de tissu 14 de la paroi inférieure 1 sont fixées à la ligne d'intrados 21 de chacune des nervures 9.
La paroi inférieure 2 est aussi munie d'ondulations 15 qui vont des bords inférieurs des nervures d'attache aux bords inférieurs des nervures intermédiaires (voir fig 13).
On peut prévoir deux ou plusieurs nervures intermédiaires 9 dans les caissons 16.
Ainsi dans l'exemple de la figure 14 les trois caissons centraux ne comportent qu'une nervure intermédiaire alors que les quatre autres en comportent chacun deux (voir la figure 15 qui représente la même coupe que celle de la figure 5 mais pour le parachute de la figure 14).
Par ailleurs, la réactivité du mélange polymère-charge, donc son temps de prise, dépend de la nature cristalline ou vitreuse du solide : Ainsi, pour les sables carbonatés (sables marins), la prise est de l'ordre de 15 minutes mais la solidité moyenne est obtenue à partir de 24 heures. La cohésion s'améliore avec le temps, le maximum étant obtenu après 7 à 8 jours.
Comme précédemment mentionné, l'invention s'applique d'une façon particulièrement avantageuse au traitement de sols ou de sous-sols, et notamment des fonds sous-marins sableux par exemple en vue de la mise en place de pieux de fondation ou d'ancrage.
En effet, cette solution s'avère chimiquement compatible avec le milieu ambiant et, en particulier, avec a) L'eau de mer : la réaction polymère-charge ne s'opère qu'en présence d'eau. On constate que cette réaction se produit également dans une eau de mer dont la teneur en chlorure de sodium est d'environ 35 grammes par litre.
La nature de la charge : il s'agit de formations carbonatées compressibles pouvant comprendre b) Les sables carbonatés à grains grossiers et à forte compressibilité, de teneur en Ca C 03 supérieure à 10 %, qu'ils soient - non cimentés, - à cémentation modulaire, - à cémentation répartie en couches peu épaisses alternant avec des niveaux non cimentés, - des matériaux à grains fins carbonatés, - des formations carbonatées cimentées.
Dans tous ces cas, le polymère réagit avec les composés carbonatés qui se trouvent présents et constitue un réseau qui emprisonne les éléments non réactifs qui se trouvent dans la charge, tels que, par exemple, les granulats de silice.
Sur le plan physique, on constate que l'imprégnation de la charge par une solution de polymère ionique présentant un pourcentage d'extraits secs suffisants pour obtenir une bonne agrégation, s'effectue de façon satisfaisante, et sur un volume important grâce à une simple injection ponctuelle de cette solution. En fait, les coulis de polymères ioniques utilisés présentent une viscosité inférieure à 2m Pa.s et peuvent pénétrer dans le sol sans en modifier la structure. Cette viscosité est très inférieure à celle des coulis résineux qui est très supérieure à 2,5 et à des coulis de silicate de sodium.
La prise du coulis sous forme de structures moléculaires tridimensionnelles a lieu grâce à la réaction chimique du polymère ionique avec les grains carbonatés en formant une multiplicité de liaisons intergranulaires.
On obtient ainsi un réarrangement de la structure granulaire en même temps que la réduction du volume des pores par le produit (de module plus faible que celui des grains), avec pontage entre grains au niveau des zones de contact.
Bien entendu, tant que la réaction chimique se poursuit, le nombre de liaisons ainsi que la résistance augmentent.
La durée de cette réaction est de l'ordre de 24 heures, au terme de laquelle on voit la résistance se stabiliser autour d'une valeur moyenne, par exemple de 3,5 MPa.
L'expérience montre que les meilleures résistances obtenues sont celles concernant une charge contenant les pourcentages de carbonates les plus élevés, et présentant les grains carbonatés les plus fins, de manière à noyer les grains non carbonatés au sein d'une structure rigidifiée par l'injection.
Les essais ont montré qu'il est possible d'envisager l'injection de polymères ioniques dans des sables, en vue de les consolider, même si ces derniers ne sont pas fortement carbonatés. Il est également possible de traiter des sables non carbonatés du tout à condition d'effectuer préalablement des apports en carbonates.
Les courbes contrainte-déformation, en fonction du pourcentage de carbonate, qui ont été obtenues font apparaître deux tendances contradictoires l'accroissement de ce pourcentage entraîne non seulement une augmentation de la résistance à la compression simple et du module tangent mais également de la déformation à la rupture. Ceci provient du fait qu'une augmentation du pourcentage en carbonates se traduit par un déficit en éléments fins, déficit comblé par le produit polymère qui, moins raide que les grains de sable, confère à l'échantillon un comportement moins fragile.
Les essais de résistance en fonction de la granulométrie font apparaître un comportement de type fragile pour les échantillons fins et un comportement quelque peu plastique pour les échantillons de granulométrie plus grossière. Ceci tient au fait que - l'espace intergranulaire dans les échantillons fins est faible, le nombre de contacts intergranulaires dû, d'une part, à la finesse des grains et, d'autre part, au nombre plus important des liaisons chimiques, en est responsable, - lorsque les grains sont plus gros, l'espace intergranulaire est rempli de produit ne réagissant pas chimiquement et donnant lieu à la formation, au sein de l'échantillon, d'une structure plastique.
La résistance de la charge après traitement peut être évaluée au moment de l'injection grâce à la mesure du dioxyde de carbone dégagée lors de la réaction polymèrecarbonate de calcium.
A cet effet, il convient de mesurer le dégagement de C02 produit par l'injection, lequel est représentatif de l'intensité de la réaction et donc de l'importance de la formation des liaisons intergranulaires.
bres 75 sont à leur tour repliées, de telle sorte qu'elles s'étendent à peu près dans un plan perpendiculaire à l'axe longitudinal 53. Sur les zones terminales libres 75, on a formé des épaulements 76 en direction du fond 57 et on a replié une extrémité des zones terminales 75 en l'écartant du fond 57. Les bras 74 sont disposés dans des évidements
correspondants 77 dans le corps de base 54 et ils s'éten-
dent en partant de l'extrémité frontale du corps de base 54, qui s'écarte du fond 57, jusqu'à la section de forme
annulaire 71. Les bras 74 reposent, à leurs extrémités dis-
posées sur la section de forme annulaire 71, sur le fond des évidements 77, grâce à quoi on détermine la position du
support de lampe 70 en direction de l'axe longitudinal 53.
Les zones terminales des bras 74 font saillie radialement vers l'extérieur sur le corps de base 54, mais elles sont toutefois disposées sur un cercle de plus petit diamètre
que le diamètre intérieur de la section 56 de forme cylin-
drique de l'enveloppe 52. On dispose en direction de l'axe longitudinal 54 les zones terminales 75 à peu près à la
hauteur de l'extrémité frontale du corps de base 54. En ou-
tre, on a replié sur le bord extérieur de la section 71 de forme annulaire un support 78 qui s'étend de façon à peu près parallèle à l'axe longitudinal 53 en direction du fond 57, comme on l'a représenté à la figure 2, support dont la
zone terminale libre 79 est constituée dans un plan perpen-
diculaire à l'axe longitudinal 53, comme on l'a représenté
à la figure 3, en étant repliée en forme de U. La zone ter-
minale 79 est disposée entre le corps de base 54 et la sec-
tion 56 de forme cylindrique de l'enveloppe 52 et cette
Analyses IR CHCî3 (cal) C=0 1669 Aromatique+Hétéroatome 1627-1580-1505-1485 Microanalyse % calculés % trouvés C 47,9 47,9 H 2,67 2,6 N 6,2 6,1 S 7,09 7,2 Br 17,68 17,7 Cl 7,84 7,7 STADE 4 : 1-((6-chloro-1,3-benzodioxol-5-yl)méthyl)-2,4- bis ( ((4-méthoxyphényl) méthyl) thio) -lH-imidazole-5- carboxaldehyde On introduit 620 mg d'hydrure de sodium 50 % dans l'huile dans 50 ml de tétrahydrofuranne, à laquelle on ajoute lentement 1,8 ml de méthoxy-benzeneméthanethiol. L'agitation est maintenue pendant 15 mn à température ambiante.
On ajoute ensuite au thiolate ainsi formé une solution de 3,8 g du produit obtenu au stade 3 ci-dessus dans 25 ml de tétrahydrofuranne. L'agitation est poursuivie dans ces conditions pendant 2 h 30mn.
Le milieu réactionnel est finalement versé sur de la soude 0,lN, après extraction par de l'acétate d'éthyle, lavage abondant à l'eau puis séchage, on récupère une résine brune que l'on purifie par chromatographie sur silice avec pour éluant chlorure de méthylène 80/cyclohexane 20 puis chlorure de méthylène + 20 % d'acétate d'éthyle.
On recueille 2 fractions 1,98 g du produit attendu B et 1,97 g d'un second produit A (Pf = 135"C) qui se forme dans les mêmes conditions opératoires : le 1-((6-chloro-1,3 benzodioxol-5-yl)méthyl)-4-( ( (4-méthoxyphényl)méthyl)thio)-2- (phénylthio) -lH-imidazole-5-carboxaldehyde ANALYSES POUR A IR CHCl3 (cal) C=O 1660 aromatique + Hétérocycle 1611-1580-1513-1505-1485 Microanalyse % calculés % trouvés C 59,47 59,2 H 4,03 3,8 N 5,33 5,2 S 12,21 12,0 Cl 6,75 6,7 ANALYSES POUR B IR CHCî3 (cl 1) absence de S phényl C=O 1655 aromatique Hétérocycle 1612-1585-1512-1508-1485 EXEMPLE 12 : 1-((6-chloro-1,3-benzodioxol-5-yl)methyl)-2,4- bis -methoxyphenyl)méthyl)thio)-lH-imidazole-5-carboxylate de méthyle On introduit une solution de 1 g du produit de l'exemple 11 dans un mélange chlorure de méthylène/méthanol (50 ml/ 100 ml), ajoute ensuite successivement 5 g d'oxyde de manganèse, 500 mg de cyanure de sodium et 200 pl d'acide acétique.
L'agitation est alors maintenue pendant 72 heures à température ambiante.
On essore, lave par du chlorure de méthylène, concentre et purifie sur silice avec pour éluant chlorure de méthylène + 20 % d'acétate d'éthyle.
On obtient ainsi 750 mg de produit attendu (résine).
*Analyses IR CHCl3 (cal) ester 1696-1436 aromatique + hétérocycle 1611-1585-1513-1505-1484 EXEMPLE 13 : Acide 1-((6-chloro-1,3-benzodioxol-5-yl)methyl)- 2,4-bis ( ( (4-méthoxyphényl)méthyl) thio) -lH-inidazole-5- carboxylique On procède comme à l'exemple 2 à partir de 580 mg du produit de l'exemple 12 dans un mélange éthanol/ tétrahydrofuranne (20 ml/ 60 ml) à laquelle on ajoute 20 ml de soude N.
L'agitation est maintenue pendant 48 heures à température ambiante.
On acidifie par addition d'acide chlorhydrique 2N, extrait par de l'acétate d'éthyle, lave à l'eau puis sèche et purifie par chromatographie sur silice avec pour éluant chlorure de méthylène + 5 % méthanol.
On purifie de nouveau par empâtage dans 50 ml d'éthanol bouillant, lave par 20 ml d'acétate d'éthyle puis sèche et récupère ainsi 350 mg de produit attendu (solide blanc) Pf = 210 OC, Analvses IR NUJOL (cal) Absorption complexe OH/NH -C=O 1648 Aromatique hétéroatome 1613-1585-1513-1502 Microanalyse % calculés % trouvés C 57,47 57,3 H 4,3 4,2 N 4,79 4,7 S 10,96 10,7 Cl 6,06 6,4 EXEMPLE 14 : 4-bromo-l- ( (6-chloro-1,3-benzodioxol-S-yl) méthyl) -2- (propylthio) -lH-imidazole-5-carboxaldehyde STADE 1 : 1-((6-chloro-1,3-benzodioxol-5-yl)méthyl)-4,5 dibromo 2- (propylthio) -lH-imidazole On introduit 5 g du produit obtenu du stade 1 de l'exem- ple 11 dans 100 ml de tétrahydrofuranne.
Cette solution est refroidie à -780C puis on y ajoute lentement 7,8 ml de méthyl lithium. L'agitation est maintenue à cette température pendant 10 mn puis on ajoute 4 ml de disulfure de dipropyl. L'agitation est poursuivie pendant 2h30mn (température ambiante).
On hydrolyse par addition de soude diluée, ajoute 100 ml d'éthanol, essore, lave abondamment par de l'eau puis par 150 ml d'éthanol.
On obtient ainsi 1,8 g de produit attendu (solide crème) Pf = 1160C.