INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La cheville de blocage soumise à l'action du ressort dans la position de mise en prise est montée, de façon à pouvoir coulisser axialement, dans l'enveloppe de la machine-outil, un élément d'actionnement disposé à côté de la cheville de blocage faisant saillie avec une came de manoeuvre dans la voie de mouvement de la cheville de blocage. Ainsi la cheville de blocage est soulevée, à l'encontre de la force du ressort, par la came de manoeuvre à partir de la position de mise en prise dans la position hors de prise, de telle sorte que la came de manoeuvre se trouve fixée à l'enveloppe dans cette position de réglage et puisse de cette façon retenir la cheville de blocage, à l'encontre de la force du ressort, dans la position hors de prise.Lorsque la cheville de blocage devient plus difficilement déplaçable la machine-outil conserve son bon état de service car la cheville de blocage est sortie de l'ouverture d'arrêt au moyen de la force d'actionnement et non pas par un ressort soumis à une tension initiale. Si la came de manoeuvre peut avantageusement actionner la cheville de blocage également en direction de la position de mise en prise, alors la cheville de blocage peut être amenée à coulisser axialement dans l'alésage d'enveloppe qui le guide et ainsi être maintenue en bon état de marche, sans qu'il faille ouvrir la machine-outil.
Cette durée et le sens indiqués n'étant qu'indicatif.
PROCEDE D'OBTENTION D'UN MELANGE D'OXYDES METALLIOUES PULVERULENTS. APPARTENANT A LA FILIERE NUCLEAIRE A PARTIR DE LEURS NITRATES Domaine de l'invention L'invention concerne un procédé d'obtention d'un mélange d'oxydes métalliques pulvérulents, de réactivité appropriée, appartenant à la filière nucléaire, à partir de leurs nitrates, se présentant sous la forme d'une solution aqueuse ou d'un mélange de solides pulvérulents.
L'invention concerne plus particulièrement un procédé de fabrication d'un mélange d'oxydes métalliques pulvérulents à partir de leurs nitrates, mettant en oeuvre au moins deux éléments métalliques pouvant intervenir dans la formation d'un combustible nucléaire, tels que uranium, plutonium, thorium (U, Pu, Th) et autres éléments fissibles, fertiles, permettant des simulations (Ce).
L'invention concerne également plus particulièrement un procédé de fabrication d'un mélange d'oxydes métalliques pulvérulents à partir de leurs nitrates, mettant en oeuvre l'un au moins des éléments métalliques comme l'uranium, pris en combinaison avec un au moins des éléments des terres rares comme le Gadolinium (Gd), en vue de la fabrication de barres de contrôle de la fission des combustibles, à base d'oxydes frittés mixtes.
Comme matière première à traiter selon le procédé de l'invention, les éléments intervenant sous la forme de nitrates et conduisant par leur décomposition aux mélanges d'oxydes métalliques pulvérulents, peuvent avoir des origines diverses : ils peuvent avoir ou non subi une irradiation et, de ce fait, disposer d'une composition isotopique quelconque. Dans le cas particulier de l'uranium, cet élément peut être d'origine naturelle, ou peut avoir été préalablement enrichi, par exemple par diffusion gazeuse, par ultracentrifugation ou par voie laser, peut avoir été irradié, et dans ce cas, provenir du retraitement de combustibles irradiés après refroidissement et séparation du plutonium (Pu) et des produits de fission.
Aux fins de la présente invention - par "oxydes métalliques", il convient d'entendre un mélange d'au moins deux oxydes tels que l'oxyde d'uranium (UO3), de plutonium (Pu), de thorium (ThO2), de césium (Cs2O), de Gadolinium (Gd2O3), de Ruthénium (RuO2), de cérium (CeO2), dont les couples privilégiés sont U-Pu, U-Gd, U Ru, U-Cs, U-Th, U-Ce.Le cérium, présent dans le cadre de l'invention, I'est au titre de modèle, en vue de simuler, pour certaines propriétés, le comportement du plutonium - à travers l'expression "réactivité appropriée", la demanderesse entend définir la surface spécifique la plus adéquate qu'il est souhaitable de procurer aux oxydes métalliques pour optimiser leur aptitude à des transformations postérieures à la dénitration, telles que par exemple - la transformation thermique de l'UO3 en U308, (oxyde intermédiaire avant sa réduction ultérieure); - ou bien la réduction directe de l'UO3 en UO2 suivie de l'hydrofluoruration par l'acide fluorhydrique - ou encore la production d'une poudre d'oxydes mixtes de qualité céramique, destinés à être transformés en combustibles nucléaires par compactage et frittage des pastilles compactées.
- sous l'appellation "nitrates métalliques", la demanderesse entend désigner le nitrate d'uranyle, en mélange avec l'un au moins des nitrates de plutonium, de césium, de thorium, de gadolinium, de ruthénium, de cérium.
Dans le cas de la réduction directe de l'UO3 en UO2, suivie de l'hydrofluoruration de l'UO2 en UF4, la réactivité de l'UO2 est corrélativement liée à la surface spécifique de l'UO3 résultant de la dénitration. II s'avère souhaitable que les aptitudes à la réduction directe de UO3 en UO2 et à l'hydrofluoruration de l'UO2 en UF4, soient réglées à la demande lors de la dénitration du nitrate d'uranyle hydraté par la production d'un oxyde d'uranium U03 ayant une surface spécifique adaptée à chaque technologie.
Dans le cas de la transformation thermique de U03 en U3081 on dispose d'un oxyde plus stable, moins sensible que U03 à la réhydratation et gardant toute sa réactivité lors de sa réduction en UO2.
Dans le cas de la production de poudres d'oxydes métalliques de qualité céramique, destinées à la réalisation de combustibles nucléaires, les oxydes métalliques tels que le dioxyde d'uranium (UO2) ou son mélange avec l'un au moins des oxydes de plutonium (PuO2), de thorium (ThO2), de césium (Cs2O), de ruthénium (RuO2), de gadolinium (Gd203) et de cérium (CeO2), il est bien connu que le frittage de telles poudres dans une atmosphère réductrice permet d'obtenir des pastilles de densité élevée, à la condition de s'adresser à des poudres de grande surface spécifique, et de pratiquer pour chaque valeur de surface spécifique, un protocole de frittage optimal (traité de chimie minérale de Paul PASCAL, tome XV, pages 300 à 304, édition 1961).
Etat de la technique De nombreux procédés de production de mélanges d'oxydes métalliques sont connus, par précipitation ou par décomposition de leurs nitrates : ils sont généralement destinés à la préparation de combustibles nucléaires contenant de l'uranium seul (sous la forme UO2), de combustibles mixtes formés de mélanges en proportions variables d'au moins deux éléments tels que l'uranium, le plutonium, le thorium (ut2, Pu02, ThO2).
Mais ces procédés connus peuvent être également utilisés pour l'obtention d'un mélange d'oxydes métalliques pour la fabrication de barres de contrôle de la fission des combustibles nucléaires, réalisés au moyen d'oxydes frittés mixtes du type U-Gd par exemple, sous la forme UO2, Gd203.
Que ce soit des combustibles mixtes (tels que UO2-PuO2) ou des barres de contrôle (telles que UO2-Gd203), ces produits peuvent être fabriqués, soit par la précipitation des métaux à partir de solutions de nitrates, soit par la décomposition séparée de nitrates de chacun des composants, suivie d'un mélange des oxydes en résultant, ou plus particulièrement la décomposition d'un mélange de nitrates dopé par du nitrate d'ammonium des métaux lourds concernés.
Un premier type de procédé consiste à précipiter conjointement une solution mixte de nitrates, de métaux lourds tels que l'uranium et le plutonium, par hydrolyse (au moyen de l'ammoniac), à séparer le coprécipité des eaux mères contenant le nitrate d'ammonium en solution, à le sécher et le calciner, pour obtenir le mélange d'oxydes métalliques pulvérulents dont la granulométrie est plus ou moins maîtrisable (US 4,397,778; FR 2501061).
Ce premier type de procédé présente aussi l'inconvénient majeur de générer un effluent radioactif, contenant essentiellement du nitrate d'ammonium en solution, pollué par des métaux lourds, qu'il faut traiter avant son rejet.
Un autre type de procédé, bien connu, consiste à décomposer séparément, les nitrates de métaux lourds, tels que, par exemple, le nitrate de plutonium et nitrate d'uranyle (FR2526006), à réduire le trioxyde d'uranium en dioxyde, puis à mélanger et broyer finement les oxydes ainsi obtenus, et à les pastiller et les fritter.
La figure 2a illustre les étapes d'un procédé de contrôle thermique selon l'invention mis en oeuvre par le dispositif de la figure 1 lorsque le fluide de contrôle Fc comprend de l'eau à température ambiante (fluide F2). Les vannes 1 et 12 d'alimentation en eau à température ambiante sont ouvertes et cet état est détecté dans l'étape 40. L'étape 41 subséquente correspond à la mesure de la température Trm à l'intérieur du réacteur 15.
Le régulateur 23 élabore en temps réel et à chaque période d'échantillonnage, le signal de commande R en 42 à partir du signal de consigne C qui lui est fourni en 43 par le dispositif informatique 22. Ce dispositif informatique 22 élabore en temps réel en 44 les valeurs limites Ra et Rb de l'intervalle [Ra, Rb] dans lequel le signal de commande R peut évoluer sans changement de la sélection des fluides formant le fluide de contrôle Fc, en fonction de l'interprétation qui en est faite et du(des) fluide(s) thermique(s) constituant le fluide de contrôle Fc. Ainsi, les valeurs Ra et Rb extrêmes sont les valeurs limites pouvant être atteintes avec la sélection de fluide(s) thermique(s) en cours et avec le mode de contrôle associé.
Dans le cas de la figure 2a, la sélection est un mélange d'eau (F2) et de vapeur (F3) et on ajuste la température de l'eau grâce au débit de vapeur.
On compare ensuite en temps réel en 46 la valeur du signal de commande R élaborée en 42 aux valeurs limites Ra et Rb. Lorsque la valeur du signal de commande R est comprise dans l'intervalle tRa, Rb] on conserve la même sélection de fluides thermiques (eau et vapeur).
Lorsque le signal de commande R est représentatif du flux thermique, on détermine en 47 la température Te du fluide de contrôle Fc correspondant à ce flux thermique.
La valeur du signal R doit correspondre d'une part à la variation de puissance calorifique entre l'entrée et la sortie du circuit 17 de la double enveloppe, et d'autre part à l'échange thermique entre le milieu réactionnel et le fluide de contrôle Fc. On tire de ces bilans thermiques les équations permettant d'effectuer le calcul itératif de la température Te. Ce calcul utilise la valeur des coefficients d'échange caractéristiques de l'installation (réacteur 15 et circuit de contrôle thermique 17).
On ajuste et on maintient en 48 le débit Q2e d'eau introduit dans le circuit de contrôle thermique 17 à une valeur supérieure à une valeur Qlmin prédéterminée. Avantageusement, ce débit Q2e est maintenu égal au débit nominal Q2n délivré par la source S2 d'eau à température ambiante.
On ajuste ensuite en temps réel en 49 la valeur du débit Q3e de vapeur introduit dans le circuit de contrôle thermique 17 en agissant sur la vanne proportionnelle 2 d'alimentation en vapeur, ce qui permet d'ajuster la température Te du fluide de contrôle Fc à l'entrée du circuit de contrôle thermique 17. Ce faisant, le débit Q3e de vapeur est mélangé au débit Q2e d'eau dans le mélangeur 63 et ce mélange est introduit à l'entrée de la bouche d'alimentation 19 inférieure. La valeur Q3e de ce débit est calculée par le dispositif informatique 22 en fonction de la différence entre la température Te déterminée par calcul à partir du signal de commande R, et la température T2 de l'eau à l'entrée. L'ajustement du débit de vapeur Q3e permet ainsi d'ajuster la température Te d'entrée du fluide de contrôle Fc de la valeur du signal R.
Le fluide de contrôle Fc résultant du mélange de l'eau et de la vapeur qui sort de la bouche d'évacuation 18 après circulation dans le circuit 17 est évacué en dehors du circuit de contrôle thermique 17 par la conduite d'évacuation 31.
La valeur extrême inférieure Ra est la puissance calorifique minimum du fluide de contrôle Fc.
Lorsqu'on utilise la sélection formée du mélange d'eau et de vapeur, cette valeur Ra est en pratique le flux thermique véhiculé par le débit nominal Q2n d'eau, le débit de vapeur étant nul. La valeur extrême supérieure Rb est la puissance calorifique maximum du fluide de contrôle Fc, c'est-à-dire le flux thermique véhiculé par le mélange du débit nominal Q2n d'eau et d'un débit Q3e de vapeur maximum admissible pour cette sélection, correspondant à une température de l'ordre de 700 C pour le mélange.
Si l'on détermine dans l'étape de comparaison 46 que la valeur du signal de commande R est inférieure à la borne inférieure Ra de l'intervalle [Ra, Rb], il est nécessaire de changer la sélection pour un fluide thermique plus froid. On effectue une étape de purge 50 du circuit de contrôle thermique 17 en fermant toutes les vannes à l'exception de la vanne 9 d'alimentation en air comprimé et des vannes 7 et 5 d'évacuation. On referme les vannes 5, 7 et 9, et on alimente ensuite le circuit de contrôle thermique en eau glycolée ou saumure conformément au procédé décrit ci-après et représenté à la figure 2c, en ouvrant les vannes 11 et 3 d'alimentation en eau glycolée et les vannes 8 et 6 d'évacuation lors de l'étape 51.
Si l'on détecte en 46 que la valeur du signal de commande R est supérieure à la borne supérieure Rb de l'intervalle [Ra, Rb], on doit aussi modifier la sélection et utiliser un fluide thermique plus chaud. Pour ce faire, on alimente le circuit de contrôle thermique 17 en vapeur uniquement en ouvrant les vannes d'alimentation 10 et 4 en vapeur dans la bouche supérieure 18 et les vannes d'évacuation 7 et 5, et en refermant les autres vannes lors de l'étape 52. On contrôle ensuite le réacteur par le procédé décrit ci-après et représenté sur la figure 2b.
Lorsque l'on détecte l'ouverture des vannes d'alimentation 10, 4 en vapeur (par exemple par l'étape 52), le procédé représenté figure 2b reprend les étapes 41 à 45 préalablement décrites lors desquelles on élabore à chaque instant en temps réel la valeur du signal de commande R et les bornes inférieure Ra et supérieure Rb de l'intervalle (Ra, Rb].
Avec cette sélection (vapeur seule), la borne inférieure Ra est égale à zéro, et correspond à la puissance calorifique d'un débit nul de vapeur. La borne supérieure Rb correspond à la puissance calorifique du débit nominal Q3n de vapeur seule.
On compare ensuite en 53 la valeur du signal R à la borne inférieure Ra de l'intervalle [Ra, Rb].
On notera que l'inscription dans la carte de l'heure limite de présence n'est pas la seule solution possible et que d'autres variantes sont réalisables : par exemple l'inscription de l'heure d'entrée (l'heure limite étant alors déterminée a posteriori au moment de la sortie en connaissant la durée maximale autorisée d'après la zone DROITS) ; ou encore le décomptage systématique de jetons, ceux-ci n'étant alors pas seulement réservés à la pénalisation mais servant également au paiement du stationnement, dans le cas où l'accès au quartier n'est pas gratuit mais payant.
En résumé, en ce qui concerne le contrôle d'entrée, on peut dire que, tant que la zone JETONS n'est pas vide et que les droits d'accès permettent l'entrée, l'utilisateur peut rentrer dans le quartier piéton.
Si l'accès est accordé, le contenu de la carte est systématiquement modifié par la borne (notamment du fait de l'inscription d'une heure d'entrée ou d'une heure limite, etc.).
On va maintenant décrire la séquence des opérations lorsque l'utilisateur souhaite sortir du quartier, en référence à l'organigramme de la figure 5.
Lorsque l'utilisateur se présente en sortie (300), la borne attend soit un appui sur le bouton-poussoir 9, soit l'introduction d'une carte dans le lecteur 6 (301).
En cas d'appui sur le bouton, l'accès en sortie est immédiatement débloqué (302); après passage du véhicule, détecté par les boucles 10 et 11, l'accès est à nouveau entravé (303). On notera que, si l'utilisateur était entré dans le quartier en présentant normalement une carte, la zone DATE de cette carte, qui avait été inscrite à ce moment, restera inscrite et cette particularité sera détectée et pénalisée lors d'une ten tative d'accès ultérieure, comme on l'a expliqué plus haut en référence notamment aux étapes 204 et 205 de l'organigramme de la figure 4.La possibilité de sortie directe sans présentation de carte doit toujours cependant exister, aussi bien pour des raisons évidentes de sécurité que pour permettre la sortie d'un véhicule dont l'utilisateur a par exemple perdu sa, carte ou dont celle-ci est devenue défectueuse, ou qui souhaite sortir du quartier de façon urgente. En contrepartie, il devra se faire établir une autre carte ou réinitialiser sa carte auprès de l'autorité administrative responsable du quartier.
En revanche, dans le cas contraire d'une sortie demandée régulièrement par introduction d'une carte dans la borne (304), cette dernière vérifie la conformité de la zone CERTIFICAT (305).
Si cette zone n'est pas conforme, l'accès est débloqué mais le contenu de la mémoire de la carte n'est pas modifié, de sorte que l'utilisateur se retrouve dans la même situation que précédemment, c'est-à-dire que cette anomalie sera détectée et pénalisée lors d'une tentative d'accès ultérieure.
Si la zone CERTIFICAT est conforme, la borne vérifie la présence d'une date dans la zone DATE (306).
Si la zone DATE est vide, la sortie est directement débloquée, comme dans les cas précédents.
Si la zone DATE est présente, zone qui contient donc (dans le présent exemple, mais de façon non limitative) la date limite de présence dans la zone, cette information est comparée à l'heure courante (307).
En cas de dépassement, la borne débite des jetons dans la zone JE TONS (308) puis, dans tous les cas, la zone DATE est réinitialisée, c'està-dire effacée ou remise à zéro, et un nouveau certificat est recalculé et inscrit dans la zone CERTIFICAT (309).
La sortie est ensuite débloquée, comme dans les cas précédents mais on notera que, dans ce cas, la zone DATE a été modifiée (ainsi qu'éventuellement la zone JETONS), particularité qui permettra, lors d'une demande d'accès ultérieure, de déterminer que la sortie précédente s'est faite régulièrement.
Diverses variantes peuvent être envisagées, notamment pour traiter le cas du dépassement de l'heure limite : on peut par exemple inva lider la carte au lieu de débiter des jetons et/ou si le nombre de jetons est insuffisant et/ou si le dépassement de durée est excessif; cette invalidation peut être réalisée par exemple en positionnant un bit spé cifique ou en inscrivant dans la zone DATE une valeur particulière (par exemple tous les bits à '1') ou encore en inscrivant le numéro de la carte dans la "liste noire" du fichier centralisé 14 pour action appropriée ul térieure.
ARTICLE CHAUSSANT A TIGE THERMOFORMEE ET SON PROCEDE DE FABRICATION La présente invention a trait à un nouvel article chaussant à tige thermoformée et à son procédé d'obtention.
Le but de l'invention est de proposer des articles chaussants à tige de structure simplifiée, économique et se prêtant à des effets décoratifs extrêmement variés et attractifs et qui peuvent être mis en oeuvre de manière particulièrement simple, rapide et peu coûteuse.
On analyse les résultats obtenus en comparant l'absorbance d'un puits ayant HSA oxydée à l'absorbance du puits témoin ayant HSA seule, correspondant aux mêmes dilutions de HSA (seule ou oxydée) et de sérum sanguin dans le cas du sérum n"l et dans le cas du sérum témoin.
Cette comparaison indique qu'il n'y a pas de différence d'absorbance dans le cas du sérum témoin. Le résultat de l'essai est négatif, on n'a pas détecté la présence d'auto-anticorps.
En revanche dans le cas du sérum n"l qui provenait d'un diabétique ayant eu récemment un déséquilibre du métabolisme aigu, il y a une différence d'absorbance, ce qui traduit la présence d'autoanticorps capables de réagir avec HSA oxydée.
On a ainsi mis en évidence la présence d'autoanticorps anti-protéine oxydée dans le sérum sanguin de patients atteints de diabète de type I.
Ce résultat est très intéressant sur le plan clinique car de nombreux liens semblent exister entre albumines modifiées, rétinopathie et néphrophatie qui compliquent le diabète. Aussi, la détection de ces auto-anticorps peut être un élément prédictif de survenue de ces complications.
EXEMPLE 2 Dans cet exemple, on analyse de nouveaux échantillons du sérum sanguin n01 en suivant le même mode opératoire que dans l'exemple 1, mais en utilisant des taux de dilution du sérum sanguin allant de 10-4 à 2.10-2 et une concentration constante en HSA oxydée ou HSA seule de 2 ng par puits, dans 40 ul de PBS-azide.
Les résultats obtenus, différences d'absorbance entre le puits avec HSA oxydée et le puits avec HSA seule, sont donnés sur la figure 2.
Cette figure 2 représente l'évolution de l'absorbance (différence d'absorbance) en fonction du taux de dilution de l'échantillon de sérum n01 et elle montre clairement que l'absorbance varie en fonction de la quantité d'anticorps présents dans l'échantillon.
Par ailleurs, elle montre qu'il est avantageux d'utiliser des taux de dilution du sérum allant de 10-4 à 5. 10-3 pour se situer dans la partie linéaire de la courbe où les variations sont plus significatives.
EXEMPLE 3 Dans cet exemple, on effectue la même analyse que dans l'exemple 2 sur des échantillons de sérums sanguins provenant de différents patients mais en utilisant des taux de dilution du sérum allant de 5.10-3 à 10-4 Ainsi, on teste 4 sérums (sérums n"l à 4) qui ont été prélevés chez des personnes atteintes de diabète de type I, à différents intervalles de temps par rapport à un déséquilibre du métabolisme aigu. On teste également 3 sérums (sérums n05 à 7) de personnes atteintes de diabète de type I mais n'ayant pas eu de déséquilibre du métabolisme aigu depuis au moins 3 mois, et on teste de plus le sérum d'une personne non diabétique (sérum témoin).
Les résultats obtenus sont donnés sur la figure 3 qui représente l'évolution de l'absorbance (différence d'absorbance entre HSA oxydée et HSA seule) en fonction du taux de dilution du sérum dans le cas de chacun des sérums analysés.
Sur cette figure, les numéros des courbes se rapportent aux numéros des sérums testés. Ainsi, pour les sérums n"l à 4 qui se rapportent aux sérums de personnes atteintes de diabète de type I, prélevés à différents intervalles de temps par rapport à un déséquilibre du métabolisme aigu, on remarque des variations d'absorbance plus ou moins importantes qui dépendent en particulier du moment du prélèvement.
En revanche, dans le cas des courbes 5, 6 et 7 qui se rapportent aux sérums n"5-7 de personnes atteintes de diabète de type I mais n'ayant pas eu de déséquilibre depuis au moins 3 mois, on remarque que les variations d'absorbance en fonction du taux de dilution ne sont pas significatives comme dans le cas de la courbe T qui se rapporte au sérum témoin.
Ainsi, seules les courbes des 4 sérums très positifs, c'est-à-dire de patients ayant eu une crise récente, mettent en évidence la présence d'anticorps dirigés contre la sérumalbumine humaine oxydée.
Les dosages décrits ci-dessus sont donc très intéressants car ils permettent de dépister la présence d'auto-anticorps dirigés contre la HSA oxydée chez des malades ayant souffert d'importantes crises de diabète et, comme ils sont très peu coûteux, ils peuvent être utilisés comme moyen de dépistage systématique des complications du diabète ou d'autres maladies induisant un stress oxydatif important.
Dispositif anti-effraction La présente invention a pour objet un dispositif anti-effraction, susceptible de révéler à un stade précoce toute tentative de manipulation ou d'ouverture frauduleuse d'une serrure.
L'extrémité de la saillie est formée par la portion d'un arc de cercle, inscrit dans celui de l'extérieur de la came.