INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De me me, on a rapporté des mutants ayant une affinité de liaison au ligand plus faible (21-24). Les mutations de LBD qui décalent la courbe de réponse en fonction de la dose de ligand en direction des plus hautes concentrations de ligand, résultent d'une affinité altérée de liaison de l'hormone (25-26); - le second groupe de mutants LBD comprend ceux affectant la fonction d'activation transcriptionnelle (AF-2), sans altérer la liaison au ligand. Comme exemples, on peut citer des mutations dans la région contenant AF-2 qui sont liées à une perte ou une diminution du potentiel de transactivation, mais n'affectent pas l'affinité de liaison au ligand (6-10).
La fusion du domaine de liaison du ligand (LBD) de récepteurs nucléaires à des protéines hétérologues a permis de controler, dans de nombreux cas, I'activité de ces dernières.
Les activités de Níyc, c-Abl, Src, erbB1, Raf, E1A Cre et FLP, peuvent étre modulées en réalisant des protéines de fusion avec le LBD de récepteurs nucléaires (27-29). Cependant, les ligands de ces récepteurs sont présents dans de nombreux systèmes biologiques, pouvant ainsi induire un niveau d'activité basal. Pour éviter de tels problèmes, un LBD muté du récepteur des oestrogènes (RE), a été fusionné à la protéine c-Nlyc (30), ou aux recombinases Cre et FLP (28 et 29).
Les recombinases de la famille des intégrases x catalysent l'excision, I'insertion, I'inversion ou la translocation de fragments d'ADN au niveau de sites spécifiques de reconnaissance desdites recombinases (31-36). Les recombinases sont actives dans les cellules animales (35).
La recombinase Cre, une intégrase de 38 KDa du bactériophage P1, catalyse la recombinaison entre deux séquences d'ADN de 34 paires de bases appelées loxP en l'absence de cofacteurs (32, Figure 1).
La position sur une ou plusieurs molécules d'ADN et l'orientation de sites loxP l'un par rapport à l'autre déterminent le ty'pe de fonction de la recombinase, excision, insertion, inversion ou translocation notamment, la recombinase Cre (figure 1). Ainsi l'activité recombinase de Cre est une inversion lorsque deux sites LoxP sont tête-bêche sur un même fragment d'ADN et une excision, lorsque les sites LoxP sont en répétition directe sur un même fragment d'ADN. L'activité de la recombinase est une insertion lorsqu'un site loxP est présent sur un fragment d'ADN, une molécule d'ADN telle qu'un plasmide contenant un site loxP pouvant être insérée au niveau dudit site loxP (figure 1).La recombinase Cre peut également induire une translocation entre deux chromosomes à condition qu'un site loxP soit présent sur chacun d'eux (37) (figure 1). De manière plus générale, la recombinase Cre est donc capable d'induire la recombinaison entre une ou plusieurs molécules d'ADN différentes, à condition qu'elles soient porteuses de sites loxP.
De même la recombinase FLP, une recombinase de 43 KDa de Saccharomvces cerevisiae, est capable du même type d'action sur les fragments d'ADN contenant des sites de reconnaissance FRT (34).
En réalisant une protéine de fusion (chimère) entre la recombinase Cre et la région C-terminale du récepteur humain des oestrogènes contenant une Valine en position 400, on obtint une molécule capable d'exciser, en présence du ligand du récepteur, l'oestradiol, les séquences d'ADN localisées entre deux sites loxP, ainsi qu'un des sites loxP, lorsque ceux-ci sont en répétition directe, alors qu'en absence de ligand, l'excision n'a pas lieu (28).
L'activité de la recombinase FLP est également régulable, en réalisant des chimères entre la FLP et le domaine de liaison de récepteurs nucléaires. En fusionnant la I:LI' avec le LBD du récepteur des oestrogènes ou du récepteur des glucocorticoïdes en l'absence de ligand, l'activité recombinase est très faible, alors qu'elle est rapidement induite par les ligands respectifs des LBD (29).
Toutefois, I'utilisation de protéines de fusion entre des recombinases et des LBD de récepteurs nucléaires pour exciser de façon contrôlée des fragments d'ADN situés entre des sites de reconnaissance desdites recombinases peut poser problème, étant donné que les concentrations de ligand présentes chez l'animal ou dans les milieux de culture des cellules peuvent être suffisantes pour induire au moins partiellement, l'activité recombinase.
Selon des troisième et quatrième variantes de la seconde réalisation les premier et second miroirs dans un système radar à boucle fermée sont de même type.
Dans la troisième variante, les premier et second miroirs mnl et mn2 sont des miroirs négatifs. La Fig. 8 indique les changements de pulsation pour un tel système radar, toujours en supposant que les premier et second miroirs mnl et mn2 émettent avec des pulsations porteuses respectives ab et at et qu'un premier double cycle d'émission-réception débute par l'émission d'un signal à la pulsation #0 par les antennes du premier miroir mnl. I1 apparaît qu'au cours de cycles successifs, les pulsations Doppler dans les signaux reçus par les miroirs mn1 et mn2 sont respectivement #D1 - #D0, 2(#D1 - #D0),...
et #DO, 2#DO -#D1...
Dans la quatrième variante, les premier et second miroirs mpl et mp2 sont des miroirs négatifs. Toujours avec les mêmes hypothèses, la Fig. 9 indique les changements de pulsation pour ce dernier système radar. Au cours de doubles cycles d'émission-réception successifs, les pulsations Doppler dans les signaux reçus par les miroirs mpl et mp2 sont respectivement aDO + l' < D1 2(D1 + #DO)... et DOt #D1 + 2#D0,...
Dans les systèmes radars précédents selon les troisième et quatrième variantes, la pulsation Doppler est amplifiée en fonction du temps, au fur et à mesure de la succession des cycles d'émission-réception. La mesure de la pente de la fonction de pulsation Doppler variant en fonction du temps contribue à estimer la distance bistatique des cibles.
Les systèmes radars selon les troisième et quatrième variantes sont ainsi analogues à celui 3 montré à la Fig. 7 et comprennent chacun des moyens de traitement de signal comportant un circuit de formation de voies directionnelles 32 ayant des entrées reliées aux antennes de réception de l'un des premier et second miroirs mnl et mn2, respectivement mpl et mp2, un circuit de corrélation 3CR, un détecteur de cible 33 et un circuit de localisation angulaire et de position de cible en gisement, site et distance 349.
PRINCIPE D'INSERTION D'UN OBJET DE TOUTE NATURE DANS TOUT PRODUIT ALIMENTAIRE EN GENERAL La présente invention concerne l'insertion d'objets de toute nature, quelqu'en soit la matière, dans tout produit alimentaire en général, cuit ou non cuit, par exemple un produit de boulangerie-viennoiserie-pâtisserie, glacier, traiteur, etc...
On connaît, dans le domaine de la confiserie, des friandises, notamment constituées d'oeufs en chocolat creux, à l'intérieur desquelles sont disposés des objets, généralement en matière plastique, et qui sont destinés à constituer des surprises à l'attention des enfants. Ces oeufs sont formés de deux coquilles de chocolat qui sont assemblées après que l'on ait introduit les objets à 1 'intérieur des deux demi-coquilles.
Dans le domaine de la boulangerie-viennoiserie-pâtisserie, hormis les petits objets en porcelaine que l'on glisse dans les galettes des rois, on ne connaît pas de tels produits.
La présente invention consiste à insérer dans tout produit alimentaire en général, cuit ou non cuit, un objet en matière plastique, métallique ou de toute autre matière. Ledit produit est caractérisé en ce qu'il renferme dans sa masse, pâte ou autre contenant, au moins un élément en matière plastique, métallique ou de toute autre matière, disposé dans une enveloppe. Ledit produit est constitué d'un dispositif parlant ou plus généralement sonore, dont le contenu peut être maîtrisé et par exemple, à caractère éducatif.
Cet objet sonore peut être activé selon différents modes techniques, tel que bouton-poussoir, contact à l'air, contact à la lumière, etc...
Cet objet pourrait également être constitué d'un mouvement, par exemple mécanique ou électrique.
Le produit objet de la présente invention peut être cuit ou non cuit.
Les objets susceptibles d'être introduits dans les produits de boulangerie-viennoiserie-pâtisserie sont habituellement des objets en matière plastique, ou des objets fragiles craignant la température, ctest-à-dire des objets dont la résistance à la chaleur est insuffisante pour supporter la température de cuisson à laquelle ces produits sont soumis.
L'inventeur a constaté qu'il est possible de soumettre des produits de boulangerie-viennoiserie-pâtisserie contenant des objets constitués de matériaux à faible température de fusion, tel que des objets en matière plastique, à des températures supérieures à cette température de fusion, c'est-à-dire à la température de cuisson de ces produits, sans causer pour autant un dommage aux objets qu'ils contiennent.
La présente invention a ainsi pour but de proposer un produit de boulangerie-viennoiserie-pâtisserie, glacier, traiteur, etc... de ce type.
En fait, la liaison entre le vérin 71 et le bras 55 est télescopique pour permettre audit bras, lorsqu'il est en position de travail, de se déplacer vers l'arrière autour de son axe 56. Le bras et les moyens de coupe sont guidés en permanence par la calotte 52 qui est en appui sur le sol. Le vérin 71 sert essentiellement au relevage du bras 55. Sa tige est reliée au bras 55 par l'intermédiaire d'une barre télescopique 72, laquelle barre comporte un organe élastique en forme de ressort 73, interposé entre ses deux parties mobiles. Ce ressort 73 tend à contrarier le recul du bras 55, lequel mouvement de recul provient aussi de la résistance à la découpe des cannes.
La figure 5 représente, vu de dessus, le système de calibrage des cannes, c'est-à-dire le système qui permet de découper la partie supérieure des cannes. Ce système est monté à l'extrémité du bras 61. Il comprend essentiellement un disque 64 qui tourne à une vitesse de l'ordre de 500 tours/mn. Ce disque denté a un diamètre de l'ordre de 400 mm. Les cannes sont guidées jusqu'au disque au moyen d'une chaîne sans fin 75 qui fait office de convoyeur, laquelle chaîne 75 est associée à un tambour 76 porté par le pont 63, en bout du bras 61. Ce tambour 76 a un diamètre qui est de l'ordre de deux fois le diamètre du disque 64. La chaîne 75 s'étend en amont du disque 64 et fait un angle de l'ordre de 30 à 45" par rapport au plan vertical de la rangée de cannes à découper. Elle forme, avec le tambour 76 sur lequel s'enroule le brin actif de la chaîne, une sorte d'entonnoir pour guider les têtes des cannes et les maintenir jusqu'au disque de découpe 64. Ensuite, les têtes des cannes sont évacuées latéralement, grâce à une seconde portion de la chaîne sans fin 75 qui s'étend transversalement, du côté du tracteur. Les têtes de cannes tombent entre la machine et le tracteur dans un espace qui permet d'éloigner suffisamment les têtes du front de coupe pour éviter qu'elles soient reprises lors du passage suivant.
Le disque 64 est monté sur une perche 77 qui s'étend latéralement par rapport au bras 61. Cette perche 77 supporte le disque 64 et son moteur hydraulique 80 d'entraînement.
La chaîne 75 est entraînée au moyen d'un moteur hydraulique 81 qui est disposé à l'extrémité de la branche transversale du côté du tracteur; cette chaîne 75 est guidée à son autre extrémité à l'avant de la machine sur une poulie folle 82 et le brin inactif est guidé sur une poulie 83 qui est portée par la perche 77.
Le tambour 76 est entraîné directement au moyen du brin actif de la chaîne 75. Ce tambour 76 est porté par l'extrémité du bras 61 et en particulier par le pont enjambeur 63.
La figure 6 représente, vue de dessus, une portion des brins actifs des convoyeurs 25, 26. Ces convoyeurs sont constitués, pour leur partie intérieure, c'est-à-dire la partie qui se situe du côté du tracteur, de chaînes sans fin 85 dont certains maillons sont munis de doigts d'entraînement 86 régulièrement espacés.
Ces chaînes 85 sont au nombre de deux, superposées et guidées sur des roues dentées 87 qui apparaissent figure 1. Ces chaînes sont séparées verticalement par une bande de glissement 89, réalisée en matériau approprié.
La partie externe du convoyeur est également constituée d'une paire de chaînes sans fin 90, guidées également sur des roues dentées 91 qui apparaissent figure 1. Ces chaînes sans fin sont disposées sensiblement en face des chaînes 85. Elles sont séparées par des courroies sans fin 92 formant une sorte de structure souple pour presser les cannes contre les chaînes 85 de la partie interne du convoyeur ou contre les surfaces de glissement 89.
Les courroies sans fin 92 forment une sorte de boudin souple. Ce boudin est constitué d'une courroie 93 de section carrée ou rectangulaire qui est enfermée entre les extrémités d'une bande souple 94 sans fin, pliée en forme de U. Entre les chaînes 90, on trouve deux structures en forme de boudin, séparées par des entretoises 95, le tout étant maintenu au moyen de grands boulons 97 qui rassemblent les chaînes 90, les boudins 92 et les entretoises 95.
Le brin actif de la partie externe des convoyeurs est pressé contre le brin actif de la partie interne au moyen d'une multitude de roulettes 98 qui roulent sur le dos des boudins 92. Ces roulettes 98 sont montées sur des biellettes 99 qui sont articulées sur une structure 100 solidaire du châssis des convoyeurs. Elles sont soumises à un organe élastique 101 qui permet d'exercer une pression constante sur les boudins 92.
La figure 8 représente le magasin 27 vu de côté et en particulier vu depuis le front de coupe. Ce magasin repose sur un bâti-support 107 qui est solidaire de la poutre transversale 7 du châssis; ce bâti-support s'étend à l'arrière de la poutre transversale 7 et il supporte un berceau 109 qui comprend - un fond 110, - une paroi 111 située du côté de la poutre transversale 7, qui est légèrement inclinée pour évaser le berceau, et - une <RTI ID=1 niveau de l'extrémité 117 de la toile 115, en la plaçant au-dessus de la partie supérieure de la paroi 111. Le bras 113, en position active de déchargement, abaisse le rebord de l'extrémité 116 de la toile 115 de sorte que la toile 115 est tendue entre ses extrémités 116 et 117 avec une pente qui a pour effet de faire glisser les cannes par simple gravité à l'arrière de la machine provoquant ainsi le déchargement du magasin.
Durant l'opération de déchargement, les cannes coupées peuvent continuer à parvenir auprès du magasin sans perturber son déchargement.
Elles prennent place immédiatement dans le berceau dès que la toile 115 a repris sa position normale d'accueil des cannes après basculement du tendeur 119 et retour de la paroi 113 dans sa position normale c'est-à-dire dans une position sensiblement verticale.
La figure 10 représente le mécanisme qui est interposé entre le bâtisupport 107 et le fond 110 du magasin. Ce mécanisme a pour effet d'une part de déporter le magasin en l'éloignant du front de coupe au moment du déchargement, et, d'autre part, de faire basculer légèrement ledit magasin pour favoriser l'évacuation des cannes en les éloignant dudit front de coupe. En position normale de chargement, le fond 110 du berceau est incliné vers le front de coupe pour favoriser l'accueil des cannes en sortie du convoyeur 26.
Le bâti-support 107 comporte à son extrémité la plus éloignée du front de coupe, des galets 123 qui coopèrent avec le rail 124 solidaire du fond 110, lequel rail 124 est incliné par rapport audit fond faisant un angle de l'ordre de 30". Du côté du front de coupe, le bâti-support 107 est relié au fond 110 au moyen de bielles 125 articulées autour d'axes 126 sur ledit bâti-support 107 et d'axes 127 sur le fond 110, lesquelles bielles 125 sont reliées entre elles par une traverse 128 visible figures 8 et 9, et sont manoeuvrées au moyen d'un vérin 129 qui est interposé entre ledit bâti-support 107 et ladite traverse 128.
On a représenté, figure 10, le magasin et en particulier son fond 110 en traits mixtes fins dans la position de déchargement c'est-à-dire après déport et basculement sous l'effet du vérin 129.
Un premier dispositif de rétrodiffusion met en oeuvre une conjugaison de phase spatiale qui consiste à satisfaire légalité vectorielle rE = -r R, c'est-à-dire l'opposabilité de phases spatiales dans les signaux SRi(t) et SEi(t), où rE, désigne le rayon vecteur ayant pour origine 0 et pour extrémité l'antenne AEi. Cette égalité impose que les antennes ARi et AEi soient diamétralement opposées par rapport au centre de phase 0, selon l'hypothèse où la pulsation ( & b est la même dans les signaux émis et reçus.
Un second dispositif de rétrodiffusion met en oeuvre une conjugaison de "phase électronique" qui consiste à convertir le signal SRi(t) reçu par l'antenne ARi, tel que SRi(t)=e/(#0t-#@) avec #i = oqD(2.do/c + 2.vo.t/c + k.rRic), en un signal émis SEi(t) =e/(#0t+#@).
Les deux signaux reçus et émis sont liés par la relation de conversion suivante SEi(t) = [SRi(t).e-/(#0t)]*.e+/(#0t).
où l'opérateur * dénote un nombre complexe conjugué.
La conversion de signal précédente résulte ainsi d'une démodulation à la pulsation ab du signal reçu en un signal démodulé, d'une conjugaison complexe du signal démodulé en un signal conjugué, et d'une remodulation à la pulsation - la phase spatiale assurant +#O.k.rR@/c assurant la rétrodirectivité, - le décalage de phase en terme de distance d#O = 2.UqD.do/c, et - la pulsation Doppler #DO = 2.u.vo/c.
Toutefois, ces deux types de conjugaison de phase ne sont pas applicables directement dans un réseau phasé car en pratique, il n'est possible d'émettre et de recevoir simultanément des signaux à la même fréquence 2.
Les dispositifs de rétrodiffusion selon l'invention remédie à ce problème en découplant en fréquence les signaux reçus et émis.
Dans le premier dispositif de rétrodiffusion appelé "miroir positif élémentaire" dans la description détaillée ultérieure, les moyens de transformation assurent la conversion de fréquence, et la position de l'antenne d'émission relativement à la position de l'antenne de réception assure la conjugaison de phase spatiale. Les moyens de transformation comprennent des moyens pour démoduler à la première fréquence porteuse le signal reçu en un signal démodulé et des moyens pour moduler à la seconde fréquence porteuse le signal démodulé en le signal modulé. Les moyens de réception et les moyens d'émission comprennent respectivement une antenne de réception et une antenne d'émission qui sont situées à l'opposé par rapport à un centre de phase des antennes et à des distances du centre de phase qui sont dans un rapport égal à celui de la seconde fréquence sur la première fréquence.
Dans le second dispositif de rétrodif fusion, appelé "miroir négatif élémentaire" dans la description détaillée ultérieure, les moyens de transformation assurent à la fois la conversion de fréquence et la conjugaison de phase électronique, et la position de l'antenne d'émission relativement à la positioR de l'antenne de réception assure la rétrodiffusion afin de corriger convenablement la phase spatiale modifiée dans les moyens de transformation. Les moyens de transformation comprennent alors des moyens pour démoduler à la première fréquence le signal reçu en un signal démodulé, des moyens pour conjuguer le signal démodulé en un signal démodulé conjugué, et des moyens pour moduler à la seconde fréquence porteuse le signal démodulé conjugué en le signal modulé . Les moyens de réception et les moyens d'émission comprennent alors respectivement une antenne de réception et une antenne d'émission qui sont situées sur un même rayon issu d'un centre de phase des antennes et à des distances du centre de phase qui sont dans un rapport égal à celui de la seconde fréquence sur la première fréquence.
Deux types principaux de systèmes radar sont prévus selon l'invention.
Selon une première réalisation dite à boucle ouverte, un système radar comprend une source d'émission radar omnidirectionnelle à la première fréquence porteuse, plusieurs dispositifs de rétrodiffusion du type miroir positif ou miroir négatif selon 1' invention qui reçoivent un signal à la première fréquence porteuse émis par ladite source après réflexion sur des cibles et qui émettent un signal à la seconde fréquence porteuse, plusieurs premiers moyens de filtrage Doppler reliés respectivement à des antennes de réception des dispositifs de rétrodiffusion, des premiers moyens de traitement de signal reliés aux sorties des premiers moyens de filtrage pour localiser angulairement des cibles, un réseau phasé d'antennes de réception recevant le signal émis à la seconde fréquence après réflexion sur les cibles, plusieurs seconds moyens de filtrage Doppler reliés respectivement aux antennes de réception du réseau phasé, des seconds moyens de traitement de signal reliés aux sorties des seconds moyens de filtrage pour localiser angulairement des cibles et sélectionner des voies directionnelles de cible dans les premiers moyens de traitement, et des moyens reliés aux premiers et second moyens de traitement pour localiser les cibles dans un repère tridimensionnel.
Selon une seconde réalisation dite à boucle fermée, un système radar comprend plusieurs premiers dispositifs de rétrodif fusion émettant un signal à la première fréquence vers des cibles, plusieurs seconds dispositifs de rétrodiffusion recevant le signal à la première fréquence porteuse vers des cibles, les seconds dispositifs de rétrodiffusion recevant le signal à la première fréquence porteuse après réflexion sur les cibles et émettant un signal à la seconde fréquence porteuse vers les cibles afin d'être reçu par les premiers dispositifs de rétrodif fusion, et des moyens reliés à des antennes de réception d'au moins l'un des ensembles de premiers et seconds dispositifs de rétrodiffusion pour localiser angulairement et en distance des cibles.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante de plusieurs réalisations préferées de miroirs et systèmes radar selon l'invention en référence aux dessins annexés correspondants dans lesquels - la Fig. 1 est un bloc-diagramme d'un miroir positif; - la Fig. 2 est un bloc-diagramme d'un miroir négatif; - la Fig. 3 est un bloc-diagramme d'un système radar à découplage fréquentiel et à conjugaison de phase en boucle ouverte; - la Fig. 4 est un bloc-diagramme d'un premier système radar à découplage fréquentiel et à conjugaison de phase en boucle fermée comprenant un premier miroir positif et un second miroir négatif; - la Fig. 5 est un diagramme de doubles cycles émission-réception entre les miroirs du premier système radar; - la Fig. 6 est un diagramme de doubles cycles émission-réception entre un premier miroir négatif et un second miroir positif d'un second système radar en boucle fermée; - la Fig. 7 est un bloc-diagramme du second système radar; - la Fig. 8 est un diagramme de doubles cycles émission-réception entre un premier miroir négatif et un second miroir négatif d'un troisième système radar en boucle fermée; et - la Fig. 9 est un diagramme de doubles cycles émission-réception entre un premier miroir positif et un second miroir positif d'un quatrième système radar en boucle fermée.
Un premier miroir élémentaire MPi selon l'invention comprend un couple de moyens de réception d'un signal SRPi(t) et de moyens d'émission d'un signal SEPi(t), ainsi que des moyens de transformation interconnectés entre la sortie des moyens d'émission et l'entrée des moyens de réception et assurant notamment un changement de fréquence porteuse.
Comme montré à la Fig. 1, classiquement, les moyens de réception comportent un récepteur hyperfréquence REPi et une antenne de réception ARPi captant le signal SRPi(t) et reliée à l'entrée du récepteur, et les moyens d'émission comportent un émetteur hyperfréquence EMPi et une antenne d'émission AEPi reliée à la sortie de l'émetteur.
Les antennes ARPi et AEPi sont des antennes utilisées dans des réseaux phasés connus et sont disposées verticalement par rapport à un centre de phase spatiale OP. rRP, et rEP, désignent des rayons vecteurs opposés issus du centre OP et orientés vers le pied des antennes ARPi et AEPi respectivement.