INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La face du cylindre 11, orthogonale à l'alésage 8 et venant en appui contre l'extrémité 5, présente une surface plane 14 susceptible de rester à tout moment en contact avec ladite extrémité 5 lorsque la branche 3 est articulée au-delà de la position déployée. Cela permet avantageusement d'éviter tous risques de désengagement de ladite branche 3 par rapport à l'axe de pivotement 8 quand ce dernier n'est plus à la verticale de l'extrémité 5.
On peut observer plus précisément sur la figure 2 la nature particulière du ressort de torsion 2 objet de l'invention. Dans ce mode de réalisation préféré, celui-ci est constitué par un ressort à boudin dont la forme générale peut être comparée à celle d'un ressort de pince à linge et dont le corps 9 présente deux fonctions spécifiques. La première est de bloquer la rotation libre de la branche 3 autour de l'axe de pivotement primaire 8, matérialisant ainsi la position déployée. La seconde fonction consiste à former une surface d'appui avec laquelle la branche 3 peut coopérer en basculement lorsqu'elle est soumise à une sollicitation tendant à l'amener au-delà de la position déployée. Ainsi, contrairement à la rotation libre se produisant entre les positions respectivement repliée et déployée, la branche 3 pivote par rapport à un axe ne passant pas par elle puisque situé dans le cas présent suivant l'axe d'enroulement des spires du ressort de torsion à boudin 2.
Afin de ne pas perturber la rotation de la branche 3 autour de l'axe primaire 8, l'alésage 10 qui peut être indifféremment borgne ou traversant présente un chanfrein 12 au niveau de son extrémité entrante 13. Sa présence permet avantageusement d'éviter tous risques de blocage avec la partie coudée 15 de l'extrémité 6 au bout de laquelle est ménagé l'axe de pivotement 8.
Comme le montre la figure 3 illustrant la position repliée, la branche 3 est disposée de manière sensiblement parallèle au plan de la monture 7.
Entre cette position extrême et celle dite déployée représentée à la figure 1, la branche 3 peut pivoter librement et dans n'importe quel sens autour de l'axe de pivotement 8 sans que le ressort de torsion 2 interagisse, ledit axe 8 restant à tout moment à la verticale de l'extrémité 5.
Une fois en position déployée, c'est-à-dire une fois au contact du corps 9 du ressort de torsion 2, la branche 3 ne peut plus pivoter autour de l'axe primaire 8 si elle est sollicitée en écartement vers l'extérieur.
Conformément à la figure 4, la branche 3 ne peut alors dans ces conditions que basculer autour d'un axe secondaire correspondant à l'axe d'enroulement des spires du ressort 2. Son extrémité, et par conséquent l'axe 8 avec lequel elle coopère, vont se décaler latéralement et de manière progressive par rapport à l'extrémité 5, entraînant un déplacement en rotation de l'extrémité mobile 6 et donc une torsion au niveau du ressort 2. Celui-ci, travaillant en enroulement, va absorber la déformation puis la restituer dès que la force élastique qu'il génère devient supérieure à la sollicitation tendant à écarter la branche 3 au-delà de la position déployée. Une fois ce rappel automatique complètement achevé, la branche 3 est à nouveau libre de pivoter entre les positions respectivement déployée et repliée.
En effet, pendant que l'amplificateur délivre du courant, c'est-à-dire pendant que le transistor M3 conduit, on doit absorber au point E le courant que l'on souhaite reproduire dans le transistor M1. Dans un amplificateur de puissance où le courant de sortie souhaité est, par exemple, de 3 ampères crête à crête et en supposant que le rapport du miroir constitué par les transistors M1 et M3 est de 100, le courant à absorber est alors de l'ordre de 15 mA.
De plus, pour un amplificateur de puissance et pour respecter la linéarité du courant de sortie, il faudrait rendre le signal Ve dissymétrique par rapport au potentiel VgsO.
En outre, un tel amplificateur présente une impédance d'entrée (borne E) qui varie très fortement en fonction de la tension Ve et qui est, de plus, dissymétrique selon que le transistor M2 conduit ou non. En effet, dès que le transistor M2 conduit (dès que la tension Ve atteint la valeur de la tension seuil Vgs du transistor M2), le transistor M4 se bloque.
L'impédance d'entrée est alors très grande dans la mesure où elle correspond sensiblement à la capacité de grille du transistor M2.
Par contre, quand le transistor M1 conduit et que le transistor M2 est bloqué, l'impédance d'entrée de l'amplificateur est faible et correspond sensiblement à la résistance drain-source à l'état passant du transistor M4.
La présente invention vise à proposer un nouvel amplificateur de puissance à étage de sortie en technologie MOS qui pallie les inconvénients ci-dessus.
Pour atteindre cet objet, la présente invention prévoit un amplificateur de puissance à étage de sortie en technologie MOS, comportant un demi-étage de sortie supérieur constitué de deux transistors MOS de puissance à canal P montés en miroir de courant, un demi-étage de sortie inférieur constitué de deux transistors MOS de puissance à canal N montés en miroir de courant, une borne de sortie correspondant aux drains communs d'un premier transistor MOS de l'étage supérieur et d'un premier transistor NOS de l'étage inférieur, et un étage de commande en technologie bipolaire propre à fixer, en fonction d'une tension de commande, deux courants de commande des demi-étages de sortie.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, l'étage de commande comporte un premier transistor bipolaire de type PNP fixant un premier courant de commande du demi-étage supérieur, un deuxième transistor bipolaire de type NPN fixant un deuxième courant de commande du demi-étage inférieur, et une borne d'entrée propre à recevoir ladite tension de commande et reliée aux bases respectives des premier et deuxième transistors bipolaires.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, 1étage de commande comporte des moyens pour fixer un courant de conduction simultanée identique desdits premiers transistors MOS lorsque la tension de commande est nominale.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, lesdits moyens comportent un troisième transistor bipolaire de type NPN intercalé entre le premier transistor bipolaire et une borne de commande en courant du demi-étage supérieur, une première source de courant de référence dont une borne de sortie est reliée au collecteur dlun quatrième transistor bipolaire de type NPN, monté en miroir avec le troisième transistor et connecté, par l'intermédiaire d'un cinquième transistor bipolaire, à la ligne négative, et un sixième transistor bipolaire de type NPN, monté en diode entre une borne de sortie d'une deuxième source de courant de référence et la ligne négative, la base du sixième transistor étant reliée à la base du cinquième transistor.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, un septième transistor bipolaire de type NPN est intercalé entre la ligne positive et les bases communes des troisième et quatrième transistors, la base du septième transistor étant reliée au collecteur du quatrième transistor.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, des résistances de même valeur sont intercalées entre les emet- teurs respectifs des deuxième et septième transistors bipolaires et la ligne négative, des résistances de même valeur étant intercalées, respectivement, entre les deuxième et troisième transistors bipolaires et entre les quatrième et cinquième transistors.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, les courants de référence des deux sources sont identiques.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, l'amplificateur comporte un miroir de courant additionnel reproduisant le courant de commande du demi-étage inférieur, délivré par l'étage de commande, sur le drain du transistor MOS monté en miroir de courant sur le premier transistor MOS du demi-étage inférieur.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, ledit miroir additionnel est constitué de deux transistors MOS à canal P.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, lesdits miroirs de courant constitutifs des demi-étages supérieur et inférieur présentent un même rapport.
Les patchs renfermant la Trimegestone tels que décrits précédemment permettent ainsi une diffusion du principe actif étalé dans le temps. Ils délivrent une concentration du principe actif en plateau : la concentration est stable au cours du temps, on n'observe pas de pic (Cf. tests de pharmacodynamique).
L'invention a plus particulièrement pour objet trois types de matrice 1 - une matrice monocouche, 2 - une matrice bicouche, 3 - une matrice tricouche qui sont décrites ci-après.
1 - Matrice monocouche L'invention a plus particulièrement pour objet une matrice polymère adhésive appliquée à un dispositif destiné à l'administration transdermique d'un progestomimétique telle que définie précédemment caractérisée en ce que cette matrice renferme une seule couche (2) constituée d'un polymère silicone chargé en Trimegestone et/ou en un ou plusieurs dérivés pharmaceutiquement acceptables et éventuellement en plastifiant.
On choisit alors plus particulièrement le polymère silicone adhésif commercial ayant un pouvoir adhésif instantané fort. I1 s'agira alors de BIO-PSA ayant un pouvoir adhésif instantané fort et notamment le BIO-PSAs 7-4301.
I1 n'est pas nécessaire d'utiliser un quelconque promoteur d'absorption.
L'invention a tout particulièrement pour objet la matrice monocouche précédente caractérisée en ce qu'elle est constituée de 80 à 99 % p/p de polymère silicone ayant un pouvoir adhésif fort chargé en 1 à 10 % p/p de Trimegestone et/ou en un ou plusieurs dérivés pharmaceutiquement acceptables et en 0 à 10 % p/p d'huile de silicone ou de Cetiol S.
L'invention a tout particulièrement pour objet la matrice monocouche précédente caractérisée en ce qu'elle est constituée de 96 % p/p de polymère silicone BIO-PSA ayant un pouvoir adhésif instantané fort chargé en 3 % p/p de Trimegestone et en 1 % p/p d'huile de silicone.
2 - Matrice bicouche L'invention a également plus particulièrement pour objet une matrice polymère adhésive appliquée à un dispositif destiné à l'administration transdermique d'un progestomimétique telle que définie précédemment caractérisée en ce que cette matrice renferme deux couches successives a) une première couche (2), constituée d'un polymère silicone chargé en Trimegestone et/ou en un ou plusieurs dérivés pharmaceutiquement acceptables, b) une deuxième couche (3), couche d'adhésion, qui sera en contact avec la peau, également constituée d'un polymère silicone.
En ce qui concerne la couche chargée et la couche d'adhésion, on choisit plus particulièrement le polymère silicone adhésif commercial ayant un pouvoir adhésif instantané fort. I1 s'agira alors de BIO-PSA ayant un pouvoir adhésif instantané fort et notamment le BIO-PSAs 7-4301.
L'ajout d'une couche d'adhésion, qui doit se trouver sur la peau, dans la formule bicouche, a permis d'augmenter l'adhésion, sans toutefois modifier de manière significative le flux. I1 n'est ainsi pas nécessaire d'utiliser un quelconque promoteur d'absorption.
L'invention a également tout particulièrement pour objet la matrice bicouche précédente caractérisée en ce que a) la première couche, est constituée de 90 à 99 % p/p d'un polymère silicone ayant un pouvoir adhésif fort chargé en 1 & 10 % p/p de Trimegestone et/ou en un ou plusieurs dérivés pharmaceutiquement acceptables, b) la deuxième couche, est également constituée d'un polymère silicone ayant un pouvoir adhésif fort.
L'invention a également tout particulièrement pour objet la matrice bicouche précédente caractérisée en ce que a) la première couche, est constituée de 97 % p/p d'un poly mère silicone BIO-PSA ayant un pouvoir adhésif instantané fort, chargé en 3 % p/p de Trimegestone, b) la deuxième couche, est également constituée d'un polymère silicone BIO-PSAs ayant un pouvoir adhésif instantané fort.
3 - Matrice tricouche L'invention a aussi plus particulièrement pour objet une matrice polymère adhésive appliquée à un dispositif destiné l'administration transdermique d'un progestomimétique telle que définie précédemment caractérisée en ce que cette matrice renferme trois couches successives a) une première couche (1), dite couche d'ancrage, constituée d'un polymère silicone, b) une deuxième couche (2) constituée d'un polymère silicone chargé en Trimegestone et/ou en un ou plusieurs dérivés pharmaceutiquement acceptables, c) et une troisième couche (3), couche d'adhésion, qui doit se trouver sur la peau, constituée elle aussi d'un polymère silicone.
L'ajout de la couche d'ancrage et de la couche d'adhésion a permis d'augmenter l'adhésion, sans toutefois modifier de manière significative le flux. I1 n'est ainsi pas nécessaire d'utiliser un quelconque promoteur d'absorption.
En ce qui concerne la couche d'adhésion, on choisit plus particulièrement le polymère silicone adhésif commercial ayant un pouvoir adhésif instantané fort. I1 s'agira alors de BIO-PSA ayant un pouvoir adhésif instantané fort et notamment le BIO-PSA 7-4301.
En ce qui concerne la couche d'ancrage ainsi que la couche chargée on choisit plus particulièrement le polymère silicone à pouvoir adhésif instantané moyen et notamment le BIO-PSA 7-3045, 7-4201 ou 7-4202.
Le Dout de chaque unité locale est connecté sur le Din de l'unité locale suivante. Le Dout de la dernière unité locale est alors connecté au Din de la première : une boucle est ainsi formée.
L' initialisation peut être faite par la positionnement de l'inverseur commandé de la première unité locale de manière à mettre l'état varO* sur la ligne. (cf 1 .B.3.b Détection résultat déterminé, alinéa 3 ). En effet dans ce type de connexion, la fonction détectant le résultat déterminé est réalisée au niveau de la lecture du registre "ri" de chaque unité locale Figure 32. Le circuit de détection, dans son fonctionnement, est analogue à celui représenté figure 19. Dans le cas où aucune variable intervenante n'est déterminante, cette opération de détection se fera sur I' état de la variable varO*.
Cette initialisation est représentée figure 33. Lors de I' étape de calcul repéré par la première impulsion Clk1,l'unité locale "a" a configuré son inverseur de manière à présenter l'état de at sur son Dout. Du fait du nombre d' unités locales en présence dans cet exemple, le résultat "r" ne dépend plus que de la variable "b" La fonction test consiste, pour I' unité locale "b", à ne placer l'état de sa variable intervenante sur son Dout b que si cet état est déterminant. Dans le cas contraire elle permet la transmission de l'état de son Din sur son Dout. C' est un état de transparence au bus.
La position caractéristique de l'unité locale "b" , immédiatement située après l'unité locale "a", entraîne la présence de l'état a sur l'entrée du registre "r" Ce dernier n'est pas le résultat définitif dans la mesure où, dans cet exemple, c'est dans l'unité locale "c" que l'on peut considérer que tous les tests de l'organigramme sont réalisés.
II y a donc nécessité de diffuser le résultat dans toutes les autres unités locales.
La figure 33 représente les deux étapes séquentielles qui résultent du calcul de l'opération intermédiaire en cours.
Première impulsion d'horloge: -Les deux unités locales a et b effectuent le calcul, -L'unité locale a est initialisante.
-L'unité locale c se dispose en Transparence et recueille le résultat dans son registre de lecture.
Deuxième impulsion d'horloge - L'unité locale "c" transfert le résultat sur sa sortie déterminante et le fait passer sur son Dout. C'est "I' écriture" du résultat sur la ligne de donnée, - Toutes les unités locales lisent le résultat et permettent une diffusion de celle-ci en se disposant en état de transparence au bus II apparaît dans ce type de fonctionnement, la possibilité d' utiliser I' inverseur dans d'autres fonctions que celles de calculs. Notamment pour: - I'unité locale "c" qui recueille le résultat, qui n' est pas intervenante, et qui force son inverseur de manière à conserver la continuité de la ligne de donnée lors du calcul, -La disposition en transparence pour la diffusion du résultat où toutes les unités locales se disposent en transparence de manière à ce que le résultat puisse être diffusé.
La figure 34, notamment laisse entrevoir une configuration pouvant présenter de nombreux avantages en matière de contrôle de présence et de bon fonctionnement de toutes les unités locales connectées sur le bus externe.
En effet, I' émission d'une trame par l'unité locale "c" par le Dout peut être traitée par chaque unité locale "a" et "b" Elles se foumissent ainsi une "signature états accessible par chacune d'entre elles et entièrement traitable par l'unité locale "c" qui recoit toutes les trames sur son Din.
2.C.2.b Connexion de type anneau: Initialisation permanente de la ligne de donnée.
La figure 35 montre l'évolution du test équipant chaque unité locale. La seule sortie du test ne conceme que celle qui est déterminante. II a été vu dans le paragraphe concernant l'éclatement des organigrammes en anneau, la nécessité d'un séquencement obligé pour initialisation à l'état "p" le moins probable du résultat de l'opération logique en cours, et ce, avant la réalisation des deux fonctions simultanées Calcul-Diffusion.
Le support de la ligne Data ici est le prolongement de tous les registres de sortie Dout dont l'état sera celui de "P" le plus probable de l'opération logique en cours si il existe une variable qui en a l'état. II apparait alors difficile de charger en même temps deux états pouvant être complémentaires sur le même support.
2.C.2.c Problème d'ordre technologique pour l'initialisation Selon la technologie des matériaux, comme le montre la figure 36 en électronique, des contraintes techniques apparaissent.
La figure 36 montre les étages de sorties de deux unités locales (300) et (301). En supposant que l'unité locale (300) initialise la ligne de donnée au niveau "ZERO" et que l'unité locale (301) détermine â l'état "UN" le résultat Si les deux opérations sont effectuées en même temps sur la ligne donnée (302) le signal en Dout 1 n' apparaîtra pas.
Dans une variante, les moyens de maintien comprennent des bandes longitudinales s'étendant autour du soufflet parallèlement à son axe et formées avec une zone de faiblesse provoquant leur rupture quand elles sont soumises à une force de traction supérieure à une valeur prédéterminée.
De façon générale, le raccord selon l'invention se caractérise, par rapport aux raccords connus équipant les réservoirs de carburant des véhicules automobiles, par une très grande imperméabilité au carburant, par une plus grande aptitude à la déformation (longitudinale et transversale), par une meilleure tenue au feu en position repliée ou dépliée du soufflet, et par un montage traditionnel sur des embouts standard de réservoir et de tubulure de remplissage.
L'invention s'applique également à tous les circuits de fluide nécessitant l'utilisation de raccords imperméables au(x) fluide(s) et déformables.
L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit, faite à titre d'exemple en référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue schématique en coupe axiale d'un raccord selon l'invention, représenté à l'état non replié ou non comprimé - la figure 2 est une vue schématique en coupe axiale de ce raccord, représenté à l'état replié - la figure 3 est une vue schématique en coupe axiale d'une variante de réalisation de ce raccord - la figure 4 est une vue schématique en coupe axiale d'une autre variante de réalisation du raccord selon l'invention ; - la figure 5 est une vue de côté du raccord de la figure 4 - la figure 6 représente le raccord de la figure 4 à l'état déplié.
On se réfère d'abord aux figures 1 et 2 représentant un premier mode de réalisation de l'invention, dans lesquelles la référence 10 désigne un soufflet tubulaire dont les extrémités cylindriques 12 sont engagées ou emboîtées dans deux bagues cylindriques d'étanchéité 14 formées d'une pièce respectivement avec une coquille cylindrique 16 et avec un fond 18, la coquille 16 entourant extérieurement le soufflet 10 et le fond 18 étant destiné à fermer par accrochage ou encliquetage l'extrémité ouverte de la coquille 16.
Le soufflet 10 est réalisé en une matière thermoplastique sensiblement imperméable au fluide considéré (ici du carburant pour véhicule automobile) et peut être par exemple en polyamide 6, en polyamide 11, en polyéthylène haute densité, en une polycétone aliphatique (par exemple un terpolymère d'éthylène, de propylène et de monoxyde de carbone), un poly(térephtalate de butylène) ou un polymère fluoré.
En particulier, le réservoir et le soufflet peuvent être réalisés en polyéthylène haute densité et subir simultanément un traitement par exemple de fluoration ou de sulfonation de leur surface intérieure, améliorant leur imperméabilité au carburant.
La structure du soufflet 10 peut être monocouche ou multicouches.
Pour améliorer la tenue au feu, des charges minérales peuvent être ajoutées à la matière thermoplastique du soufflet, notamment lorsque cette matière est un polyamide.
La tenue au feu peut également être améliorée par un traitement de surface (revêtement par un vernis anti-feu ou trempage dans une solution en phase latex) ou encore par utilisation de polymères greffés avec des pigments minéraux ou des charges anti-feu telles que l'alumine ou une silice.
Les bagues d'extrémité 14, la coquille 16 et la paroi de fond 18 sont réalisées de préférence en un caoutchouc ou un élastomère vulcanisé ou encore en un élastomère thermoplastique, présentant une relativement bonne imperméabilité au carburant et une bonne tenue au feu lors d'une exposition à la flamme.
Les bagues d'extrémité 14 sont formées dans leur épaisseur avec des logements annulaires longitudinaux dans lesquels sont emboîtées les extrémités cylindriques 12 du soufflet, de telle sorte qu'une couche de matière élastiquement déformable recouvre les surfaces extérieures et intérieures de ces extrémités cylindriques 12 et permettent un montage étanche sur des embouts 20 (représentés en traits fantômes en figure 2) d'un réservoir de carburant et d'une tubulure de remplissage de ce réservoir, par serrage au moyen de colliers 22 d'un type classique, dont le positionnement est assuré dans une gorge périphérique externe 24 de chaque bague d'extrémité 14.
L'extrémité ouverte de la coquille 16 est formée, sur sa périphérie, avec des crochets 26 destinés à coopérer avec des découpes ou ajours appropriés 28 de la périphérie de la paroi de fond 18, pour relier fixement les deux bagues d'extrémité 14 entre elles, entourer le soufflet 10 d'une paroi continue de protection et le maintenir à l'état comprimé ou replié où il a une longueur minimale, comme représenté en figure 2.
La paroi périphérique du soufflet 10 est de préférence de forme annelée de façon à ce que, à l'état replié représenté en figure 2, les ondulations du soufflet soient appliquées les unes contre les autres sans former entre elles d'espace mort où viendrait s'accumuler le fluide, notamment le carburant, destiné à passer dans le raccord selon l'invention.
Dans la position comprimée représentée en figure 2, les pertes de charge de l'écoulement de fluide passant dans le raccord sont également réduites.
Le raccord selon l'invention est monté sur les embouts 20 du réservoir et de la tubulure de remplissage quand il est à l'état comprimé ou replié représenté en figure 2, le montage pouvant être robotisé ou automatisé du fait que le soufflet est maintenu comprimé à l'intérieur de la coquille 16, sans créer de gêne.
RANSBURG.
La machine à balayage vertical 400 est programmée de telle sorte que des temporisations relativement élevées soient choisies lorsque les bols 100, 101, sont face aux parties les plus complexes des articles, telles que des épaulements particulièrement plan de carafes par exemple, tandis que des temporisations moins élevées sont choisies lorsque les bols sont face à des formes plus simples, telles que le corps cylindrique d'une bouteille de champagne par exemple.