INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On achemine également sur le site deux raccords blindés R1 et R2 (Fig.4) comprenant chacun une enveloppe 11, trois conducteurs 12A, 12B (le troisième conducteur n'est pas visible dans la figure) terminés chacun à une première extrémité par une traversée de sortie (13A, 13B,...) isolée au SF6 et représentée dans la Fig.7. Le raccord R1 est connecté à l'extrémité fermée du tronçon Tn-1, les conducteurs étant munis à leur seconde extrémité de prises compatibles avec les cônes Kln-lt K2n1, ..., Zip avec lesquels ils coopèrent. Le raccord R2 est connecté à l'extrémité ouverte du tronçon Tn+î, les conducteurs étant munis à leur seconde extrémité de cônes isolants étanches et de prises compatibles avec les conducteurs C1n+l C2n+1, .. avec lesquels ils coopèrent.
On connecte les embouts E des câbles 20A, 20B et 20C aux traversées de sortie respectives des raccord R1 et R2.
Une fois les connexions faites, on fait le vide dans les raccords blindés avant de les mettre sous pression de SF6.
De même, on fait le vide dans les tronçons adjacents avant de les mettre sous pression d'azote.
On note que les raccords R1 et R2 sont étanches et isolés au SF6, tandis que les tronçons adjacents sont isolés à l'azote sous pression.
Les raccords R1 et R2 étant connectés, on déroule en même temps les câbles 20A, 20B, 20C, d'une extrémité à l'autre du tronçon Tn, le long d'un tapis à rouleaux (non représenté) afin d'éviter d'exercer des contraintes mécaniques de tirage sur les câbles.
Ensuite, le procédé comprend une troisième étape C de contact en faisant circuler le liquide dans au moins un bac contenant une concentration de réactifs adsorbants en poudre, comme par exemple du charbon actif en poudre ou de l'argile en poudre.
Entre l'étape B de clarification et l'étape C de contact, le procédé peut comprendre une étape intermédiaire B' d'interoxydation du liquide et une étape d'oxydation du liquide à l'ozone.
L'étape C de contact permet, grâce au réactif adsorbant en poudre, l'extraction des micropolluants résiduels organiques et minéraux.
Le dosage du réactif adsorbant en poudre est adaptable à la qualité désirée du liquide.
De plus, le temps de contact du liquide avec le réactif adsorbant en poudre est suffisant pour assurer un bon rendement d'élimination des micropolluants et une concentration suffisante en réactif pour catalyser la réaction et assurer ainsi un volant d'inertie permettant une souplesse de dosage, ainsi qu'un développement biologique qui assure l'élimination des composés biodé gradables résiduels.
Une agitation du liquide est réalisée pendant l'étape C de contact pour réaliser un mélange homogène entre le liquide et les réactifs adsorbants en poudre.
Ensuite, le procédé comprend un quatrième étape D de floculation du liquide chargé de réactifs adsorbants en poudre par injection de coagulants et de floculants et de réactifs adsorbants neufs en poudre.
A la suite de cette floculation, on effectue une cinquième étape E de séparation du liquide et de la boue chargée de réactifs adsorbants en poudre.
Cette cinquième étape E de séparation permet, d'une part, la concentration des boues formées à l'aide des réactifs et, d'autre part, l'obtention d'un liquide très faiblement chargé en matière en suspension en vue d'une séparation finale.
Le procédé comprend donc à la suite de cette étape E de séparation, une sixième F complémentaire de filtration granulaire ou membranaire du liquide et enfin une septième étape G de désinfection de ce liquide par injection dans celui-ci d'un oxydant à effet rémanent, comme par exemple du chlore ou du bioxyde de chlore par exemple pour l'obtention d'une eau potable.
La boue provenant de l'étape E de séparation est réinjectée dans le bac de l'étape C de contact ou entre l'étape A d'oxydation et l'étape B de clarification pour réguler la concentration de réactifs adsorbants en poudre.
D'autre part, le matériau filtrant constitué par exemple par du sable est périodiquement lavé et cette eau de lavage est réinjectée entre l'étape A d'oxydation et l'étape B de clarification du liquide ou dans le bac de l'étape C de contact.
La concentration optimale des boues dans le bac de contact est maintenue par ces extractions périodi ques et le recyclage de ces boues vers l'étape B de clarification ce qui permet alors l'écrêtement des pointes de polluants.
La concentration optimale des boues est définie notamment par des caractéristiques optimales physico-chimiques de ces boues.
Le procédé de traitement selon l'invention permet une souplesse de fonctionnement par le choix des réactifs, le dosage adapté de ces réactifs et une combinaison possible de plusieurs réactifs.
Par ailleurs, les bacs de l'étape de contact constituent des capacités tampons qui permettent d'absorber les pics de pollution du liquide à traiter.
Les catalyseurs à base de nickel, comme par exemple le nickel de raney, constituent une alternative possible aux catalyseurs platiniques.
S'agissant des conditions réactionnelles, la désydrogénocondensation peut être réalisée dans une large gamme de température allant, par exemple, de O à 200 OC, mais il est clair que l'on préfère qu'elle s'effectue à une température comprise entre 20 et 80 OC de préférence entre 40 et 70oC.
La deuxième phase du procédé consiste en une réaction d'addition du polyorganosiloxane intermédiaire hydrogéné et produit par deshydrogénocondensation, sur au moins un composé oléfinique porteur d'au moins une liaison ,.
II s'agit d'un mécanisme d'hydrosilylation, en présence d'un catalyseur et, de préférence, à une température comprise entre 5 et 100 OC et plus préférentiellement encore entre 20 et 90 oC.
Selon une méthodologie préférée, on initie l'hydrosilylation en ajoutant le composé oléfinique dont dérive le radical W tel que défini ci-dessus, au polyorganosiloxane alcoxylé intermédiaire une fois que la déshydrogénocondensation est terminée. En pratique, cet ajout peut se faire lorsque le dégagement d'hydrogène a cessé.
L'alcène réactif peut être formé par un mélange de produits comportant une seule ou plusieurs espèces précurseurs de radicaux W, qui déterminent la multifonctionnalité du polyorganosiloxane final. Dans le cas où l'on prévoit plusieurs espèces W, on laisse, de préférence, d'abord réagir l'alcène correspondant à la seconde fonctionnalité, puis une fois que celui-ci a totalement réagi, on incorpore l'alcène correspondant à la troisième fonctionnalité et ainsi de suite.
Au lieu d'être incorporé au milieu réactionnel après la déshydrogénocondensation, le composé oléfinique précurseur de W peut être mis en oeuvre avant que ne débute cette première phase du procédé, ou bien encore pendant celle-ci Selon une mise en oeuvre préférée du procédé, on fait en sorte que l'hydrosilylation soit catalysée par au moins une partie du catalyseur de déshydrogénocondensation et, de préférence, exclusivement par ce catalyseur.
Les composés oléfiniques mis en oeuvre, peuvent être aisément déduits de la définition de W donnée ci-avant. Le choix quant à ce radical est déterminé par les applications visées (une ou plusieurs fonctionnalités différentes).
La phase d'hydrosilylation peut se dérouler, avantageusement, à température ambiante et en masse ou en solution, par exemple dans l'alcool qui a servi de solvant et de réactif à la réaction de déshydrogénocondensation.
En fin de réactions, les polyorganosiloxanes bruts qui sont obtenus peuvent être purifiés notamment par passage sur une colonne remplie d'une résine échangeuse d'ions et/ou par simple dévolatilisation des réactifs introduits en excès et éventuellement du solvant mis en oeuvre, par un chauffage opéré entre 100 et 180 OC sous pression réduite.
Avantageusement, le polyorganosiloxane de départ est sélectionné parmi ceux répondant à la formule suivante (vu):
dans laquelle: - les symboles R sont identiques ou différents et sont tels que définis supra en légende à la formule des motifs (I) et (II), - les symboles Z' sont identiques ou différents et correspondent à R ou à rhydrogène, - v est un entier ou un décimal 2 0 définissable comme suit : v = n + m + q ; n, m et q répondant aux définitions données supra en légende de la formule (IV), avec la condition selon laquelle si v = 0, alors w 2 1 et les deux radicaux Z' correspondent à l'hydrogène, - w répond à la même définition que celle de p donnée supra en légende de la formule (IV).
Les polyorganosiloxanes de départ servant, par exemple, à la préparation des produits fonctionnalisés cycliques sont ceux sélectionnés parmi ceux répondant à la formule moyenne suivante (Vll):
dans laquelle: - les symboles R sont identiques ou différents et sont tels que définis supra, en légende à la formule des motifs (I) et (II), - o répond à la même définition que celle de u donnée supra, en légende de la formule (V), - y est un entier ou un décimal 2 0, définissable comme suit : y = r + s + t et y + u 2 3. r, s, t et u répondant aux définitions données supra en légende de la formule (V).
Selon une deuxième variante de l'invention, un second type de polyorganosiloxane fonctionnalisé peut être greffé à la surface des particules. Ce second type de polyorganosiloxane fonctionnalisé présente une composition moyenne de formule (A): WmR4,Si(OR 5) p04-m-n-p)/2(A) formule dans laquelle: - R4 représente un radical hydrocarboné monovalent choisi parmi les alkyles linéaires ou ramifiés ayant de 1 à 8 atomes de carbone, - W est un goupe organique choisi parmi : les alkényles substitués ou non, les époxy, les groupes (meth)acryloxy, les groupes amino, les groupes hydroxyle, les groupes siloxy, les éthers, les cétones, les esters, les mercaptoalkyles, les phosphorés, des parties de polymères comprenant des unités récurrentes aromatiques vinyliques, éthers, amides; - R5 représente un atome d'hydrogène, un radical alkyle ou alkényle ayant de 1 à 15 atomes de carbone; - 0 - OSns2 - 0 - 0 Les polyorganosiloxanes du second type peuvent être obtenus par le procédé tel que défini dans la demande EP-A-0 642245.
Ces polyorganosiloxanes peuvent être linéaires, branchés, cycliques ou des mélanges de ces structures.
La moitié inférieure de la partie anière, au dessous de l'axe (AA) est composée d'une partie se rapprochant de l'horizontale dG et dD et une portion (DG) à gauche et (DD) à droite, remontant jusqu'au point M (milieu de la distance OL) ; les points mG et mD sont respectivement le milieu de OM.
- La branche (2) est droite, perpendiculaire à l'axe (MM), la hauteur (h2) de la branche est de 5 cm (cette hauteur permet la flexion des hanches, lors des accroupissements dans le travail).
- Le plastron (4) couvre largement la boucle sur sa face arrière et donne un bon point d'appui au travail abdominal lors des efforts.
- La boucle ou bouclage s'étend sur la hauteur (h2) du ceinturon.
- La branche (3) est droite, perpendiculaire à l'axe (MM) la hauteur (h2) est identique à la branche (2), la branche (3) a un prolongement de 20 cm, qui est une languette de Urage, pour mettre le ceinturon et permet si l'acquéreur du ceinturon qui prend du poids, d'avoir de la "rallonge". Le maintien de la languette de tirage et d'ajustement se fait par deux passants : un passant au pied de la boucle et un passant sur glissière.
- la partie arrière présente un angle OL , par rapport à la verticale, dans le plan sagittal compris entre cinq et quinze degrés.
II y a une ceinture intérieure guidée par quelques passants sur la face inteme qui réalise le contre-passant du pantaion, afin que le ceinturon reste bien à sa place, pendant les manutentions.
La hauteur de la ceinture intérieure est comprise entre deux et quatre centimètres de hauteur et sa courbe est identique à l'axe AA du ceinturon.
Pour les tailles 48, 50, 52. 54 et 56 - la courbure AA est inchangée - les branches (2) et (3) sont droites - O correspondant à l'interiigne L5-S3) - ia partie (h1) est supéneure (couvrant L4 à 53) - les points (IG) et (ID) sont plus écartés - la distance OL gauche et OL droite, correspond à la taille de l'acquéreur - (h2) est de 6 cm - la boude étant plus large, le plastron est plus grand.
La matière doit s'adapter au pas pelvien (par exemple le cuir convient bien, car ii a un prétant) ; la boude 2 ardillons, pour une bonne répartition des forces (auto-agrippant, ou fantaisie) quelques trous d'aération pour certaines professions.
Les 3 règles de notre physiologie sont respectées: - équilibre - confort - économie Les règles de l'ergonomie: - respect de la physiologie articulaire et musculaire, donne une bonne transparence (pas de contraintes)
RECIPIENT A COMPARTIMENTS CYLINDRIQUES La présente invention concerne un récipient possédant deux compartiments concentriques permettant de conditionner dans le même emballage un produit à répandre tel de la peinture et l'instrument d'enduction correspondant, par exemple un pinceau.
I1 est bien clair que l'utilisation de ce récipient n'est pas limitée à l'emballage de la peinture mais peut s'étendre à toutes sortes de produits comme des graisses, des encaustiques, des produits d'entretien, des cosmétiques, dont l'utilisation nécessite un instrument que l'utilisateur à tout intérêt à réserver pour cet usage particulier.
En effet, jusqu'à présent tous ces produits sont en général vendus séparément de leur instrument d'application, et surtout, rien n'est prévu pour permettre l'appariement du produit et de son instrument d'enduction correspondant lors du stockage.
Cette absence de lien conduit à la situation classique où le même instrument est utilisé pour répandre des produits différents provoquant ainsi des mélanges nuisibles à l'utilisation optimale des produits.
En effet, il est toujours très difficile de nettoyer parfaitement, par exemple un pinceau, de facon à pouvoir l'utiliser indifféremment quelque soit la couleur de la peinture à utiliser. De plus, le pinceau verra ses poils se durcir sous l'effet du séchage des résidus de peinture qui persistent toujours même après un nettoyage soigneux.
FS : C12H18N20.C4H404 (322.4) Analyse CHN Calculé C 59.6 H 6.88 N 8.69 Trouvé C 59.2 H 6.86 N 8.66 Rendement : 50 % P.F. : 114"C Exemple 55 3-(lH-Imidazol-4-yl)propyl-3-(4-méthylphényl)propyl éther 5 mmol de 3-(l-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure de 3-(4méthylphényl)propane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C16H22N20.C4H404 (374.4) Analyse CHN Calculé C 64.2 H 7.00 N 7.48 Trouvé C 64.0 H 7.25 N 7.70 Rendement : 20 % P.F. : 125-126"C Exemple 56 3-(1H-Imidazol-4-yl)propyl-2-naphthyméthyl éther 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-lH-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure de 2naphthylméthane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C17H18N20.C4H404 (382.4) Analyse CHN Calculé C 66.0 H 5.80 N 7.33 Trouvé C 65.8 H 5.76 N 7.06 Rendement : 40 % P.F. : 93"C Exemple 57 3-(1H-Imidazol-4-yl)propyl-(4-biphényl)méthyl éther 5 mmol de 3-(l-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure de 4biphénylméthane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C19H20N20.C4H404.0,5H20 (417.5) Analyse CHN Calculé C 66.2 H 6.04 N 6.71 Trouvé C 66.0 H 5.88 N 6.74 Rendement : 30 % P.F. : 122"C Exemple 58 (3-(4-Trifluorométhyl)phényl)propyl-3-(lH-imidazol-4 yl)propyl éther 5 mmol de 3-(l-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure de 3-(4trifluorométhyl)phénylpropane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C16H19N20F3.C4H404 (428.4) Analyse CHN Calculé C 56.1 H 5.41 N 6.54 Trouvé C 56.2 H 5.62 N 6.61 Rendement : 35 % P.F. : 104"C Exemple 59 3-(lH-Imidazol-4-yl)propyl-2-quinolylméthyl éther 5 mmol de 3-(l-Triphénylméthyl-lH-imidazol-4yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure de 2quinolylméthane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C16H17N30.C4H404 (383.4) Analyse CHN Calculé C 62.7 H 5.52 N 11.0 Trouvé C 62.4 H 5.71 N 10.7 Rendement : 35 % P.F. : 97"C Exemple 60 3-(2,4-Dichlorophényl)propyl-3-( imidazol-4-yl)propyl éther 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-lH-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure de 3-(2,4dichlorophényl)propane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C15H18N20Cl2.C4H404 (429.3) Analyse CHN Calculé C 53.2 H 5.17 N 6.53 Trouvé C 53.2 H 5.33 N 6.23 Rendement : 30 % P.F. : 119-120"C Exemple 61 2-(Bicyclo[2.2.1]hept-2-yl)éthyl-3-(1E-imidazol-4- yl)propyl éther 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure de 2 (bicyclo[2.2.1]hept-2-yl)éthane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C15H24N2O.C4H4O4.0,25H2O (368.9) Analyse CHN Calculé C 61.9 H 7.79 N 7.59 Trouvé C 61.6 H 7.72 N 7.72 Rendement : 55 % P.F. : 94 C Exemple 62 3-(lH-Imídazol-4-yl)propyl-3-(4-méthoxyphényl)propyl éther 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure de 3-(4méthoxyphényl)propane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C16H22N2O2.C4H4O4.0,25H2O (394.9) Analyse CHN Calculé C 60.8 H 6.76 N 7.09 Trouvé C 60.6 H 6.69 N 7.09 Rendement : 50 % P.F. : 116 C Exemple 63 3-(1R-Imidazol-4-yl)propyl-2-phényléthyl éther 5 mmol de Chlorure de 3-(1-triphenylméthyl-lH-imidazol-4- yl)propane préparés à partir de 3-(1-triphénylméthyl-lH- imidazol-4-yl)propanol avec du chlorure de thionyle, et 15 mmol de 2-phényléthanolate de sodium sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C14H18N20.C4H404 (346.4) Analyse CHN Calculé C 62.4 H 6.40 N 8.09 Trouvé C 62.2 H 6.47 N 8.06 Rendement : 15 % P.F. : 89-91"C ExemPle 64 3-(1H-Imidazol-4-yl)propyl-heptyl éther 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-lH-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure d'heptane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C13H24N20.C4H404 (340.4) Analyse CHN Calculé C 60.0 H 8.29 N 8.23 Trouvé C 59.6 H 8.23 N 8.18 Rendement : 55 % P.F. : 88"C Exemple 65 3-(lH-Imidazol-4-yl)propyl-(2-méthylpropyl)éther 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-lH-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure de 2méthylpropane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C10H18N20.C4H404 (298.3) Analyse CHN Calculé C 56.4 H 7.43 N 9.39 Trouvé C 56.6 H 7.23 N 9.21 Rendement : 30 % P.F. : 82"C Exemple 66 2-(Cyclohexyléthyl)-3-(1H-imidazol-4-yl)propyl éther 5 mmol de Chlorure de 3-(1-triphénylméthyl-lH-imidazol-4yl)propane (voir exemple 63) et 15 mmol de 2cyclohéxyléthanolate de sodium sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C14H24N20.C4H404 (352.4) Analyse CHN Calculé C 61.4 H 8.01 N 7.95 Trouvé C 61.2 H 8.05 N 7.95 Rendement : 45 % P.F. : 96"C Exemple 67 3-(1H-Imidazol-4-yl)propyl-(pent-4-inyl)éther 5 mmol de 3-(1-Triphenylméthyl-lH-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure de pent-4ine sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C11H16N2O.C4H4O4.0,5H2O (317.3) Analyse CHN Calculé C 56.8 H 6.67 N 8.83 Trouvé C 56.9 H 6.42 N 8.77 Rendement : 40 % P.F. : 74 C Exemple 68 3-(1H-Imidazol-4-yl)propyl-2-(phénoxy)éthyl éther 5 mmol de 3-(l-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure 2phénoxyéthane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C14H18N202.C4H404. 0, 25H20 (366.9) Analyse CHN Calculé C 58.9 H 6.18 N 7.64 Trouvé C 58.7 H 6.15 N 7.64 Rendement : 40 % P.F. : 96"C Exemple 69 3-(lH-Imidazol-4-yl)propyl-4-(méthylthio)phénylméthyl éther 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-lH-imidazol-4- yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure 4 (méthylthio)phénylméthane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C14H18N20S.C4H404 (378.5) Analyse CHN Calculé C 57.1 H 5.86 N 7.40 Trouvé C 57.2 H 5.84 N 7.25 Rendement : 50 % P.F. : 108"C Exemple 70 3-(4-Fluorophényl)propyl-3-(lH-imidazol-4-yl)prop-2-ényl éther 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4-yl)prop-2- énolate de sodium et de chlorure de 3-(4-fluoro phényl)propane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
Dans le cas où la pièce d'homogénéisation présente une longueur importante, elle pourra être en outre supportée par des picots de forme pointue venant en contact ponctuel (surface de contact aussi réduite que possible) avec la surface de la pièce.
Grâce aux dispositions précédemment décrites, il devient possible d'obtenir au niveau de la section de sortie de la pièce d'homogénéisation, un faisceau laser dont la répartition spatiale est uniforme, avec des modulations d'intensité pouvant s'abaisser au-dessous de + 10% par rapport à la valeur moyenne et ce, à partir d'un faisceau laser dont les modulations peuvent atteindre 100%.
Le dispositif selon l'invention convient donc particulièrement bien à des applications exigeant une bonne homogénéité telles que celles précédemment évoquées. Ainsi, par exemple, dans le cas d'une ablation contrôlée, il sera possible d'effectuer une succession de "tirs" (application du rayonnement laser pendant une période de temps limitée) à chacun desquels, une épaisseur prédéterminée de matière peut être retirée.
Un autre avantage important du dispositif selon l'invention consiste en ce qu'il permet d'engendrer un faisceau laser transversalement homogène, à la forme souhaitée, à partir de plusieurs faisceaux produits par plusieurs générateurs respectifs.
Des modes d'exécution de l'invention seront décrits ciaprès, à titre d'exemples non limitatifs, avec référence aux dessins annexés dans lesquels Les figures 1 et 2 sont des vues schématiques, en perspective (figure 1) et en coupe axiale (figure 2), illustrant le principe d'un dispositif selon l'invention utilisant une pièce d'homogénéisation rectangulaire La figure 3 est une coupe axiale partielle de l'extrémité de réception de la pièce d ' homogénéisation La figure 4 est une photographie montrant la répartition avec forte modulation de l'intensité du rayonnement laser sortant d'une source, dans un plan AA perpendiculaire à l'axe de propagation du rayonnement Les figures 5 et 6 sont des diagrammes montrant la répartition de l'intensité selon les axes OX et OY de la photo représentée sur la figure 4 La figure 7 est une photographie montrant la répartition relativement uniforme obtenue au niveau de la section émettrice BB de la pièce dthomogénéisation ; homogénéisation Les figures 8 et 9 sont des diagrammes montrant la répartition de l'intensité selon les axes OX et OY de la photo représentée figure 7 La figure 10 est un schéma théorique illustrant le principe d'un dispositif pour le marquage d'objets par masquage La figure 11 est une représentation schématique d'un dispositif d'homogénéisation permettant de combiner les faisceaux de plusieurs sources de rayonnement laser La figure 12 est une représentation schématique d'un autre dispositif d'homogénéisation permet tant de combiner plusieurs faisceaux de rayon nement laser.
Dans l'exemple représenté sur la figure 1, le dispositif selon l'invention fait intervenir une baguette 1 de forme parallélépipédique rectangle, de section carrée. Cette baguette 1 comprend, perpendiculairement à son axe longitudinal de symétrie Z, Z', deux faces carrées opposées, à savoir : une face réceptrice FR et une face émettrice FE.
La face réceptrice FR est disposée de manière à recevoir un faisceau de rayonnement laser provenant d'une source S1 et passant éventuellement par un système optique destiné à le faire diverger avant qu'il n'atteigne la face réceptrice FR de la baguette 1.
Ces moyens peuvent consister en une lentille divergente LD située à proximité de la face réceptrice FR ou en une lentille convergente placée à une distance de la face réceptrice supérieure à la distance focale de la lentille. En effet, dans ce dernier cas, la face réceptrice est éclairée par la partie divergente du faisceau, située au-delà du point de focalisation.
Comme précédemment mentionné, la matière constituant la baguette 1 est une matière transparente d'indice de réfraction supérieur à 1 (supérieur à l'indice du milieu qui l'entoure), de manière à permettre au rayonnement laser qui pénètre par la face réceptrice FR d'effectuer des réflexions multiples (réflexions totales) sur les faces longitudinales FL de la baguette qui constituent des dioptres plans air/matière transparente.
Avantageusement, l'indice de réfraction de la matière transparente est supérieur à 1,42.
Dans ce cas, on obtient un angle d'acceptance e du rayonnement incident allant jusqu'à 180 .