INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière préférée, la silice précipitée employée comme support n'est pas calcinée. C'est une silice précipitée qui n'a subi aucun traitement de calcination ou chauffage à très haute température, notamment supérieure à 450 "C.
Les silices précipitées employées dans la présente matrice possèdent, de préférence, une prise d'huile DOP comprise entre 250 et 370 ml/100g, en particulier entre 300 et 350 mV100g.
De manière avantageuse, on emploie des silices précipitées présentant un volume poreux total supérieur à 2,10 cm3/g (et, en général, inférieur à 5 cm3/g).
Selon un mode de réalisation préféré la poulie folle et la poulie de renvoi sont crantées et ont le même nombre de dents.
Dans ce cas, les rainures hélicoïdales sont agencées de telle manière que lorsque le vérin déplace l'arbre d'une première position vers une seconde position le décalage de la poulie solidaire de la douille de commande par rapport à l'arbre solidaire de la broche est de 90" lorsque le nombre de paires d'outils portées par la tête d'usinage est égal à deux.
Le vérin est de préférence associé à une vis de réglage qui limite sa course.
L'invention sera mieux comprise en référence à la description d'une forme de réalisation donnée à titre d'exemple non limitatif et au dessin annexé, dans lequel: - la figure représente le rotor de l'unité d'usinage selon l'invention, - les figures 2A et 2AA représentent une vue frontale de la tête rotative de l'unité d'usinage selon l'invention, dans une première position dans laquelle l'un des burins plonge dans la matière à usiner, - les figures 2B et 2BB représentent une vue frontale de la tête rotative de l'unité d'usinage selon l'invention, dans une deuxième position dans laquelle les burins sont retirés de la matière à usiner, - les figures 2C et 2CC représentent une vue frontale de la tête rotative de l'unité d'usinage selon l'invention, dans laquelle le burin opposé à celui qui plonge dans la matière à usiner sur la figure 2AA, est en position de travail, - la figure 3 représente une vue agrandie de la tête rotative dans laquelle la douille de commande est dans une première position correspondant aux positions des burins selon les figures 2A, 2AA, 28, 2BB, 2C et 2CC, - les figures 4A, 4AA, 4B, 488, 4C, 4CC représentent des vues similaires à celles des figures 2A, 2AA, 2B, 288, 2C, 2CC respectivement, mais pour une seconde position de la douille de commande, - la figure 5 représente une vue agrandie de la tête rotative dans laquelle la douille de commande est dans la seconde position correspondant aux positions des burins selon les figures 4A, 4AA, 4B, 4BB, 4C et 4CC, et - la figure 6 représente une vue en élévation illustrant plus particulièrement la commande de plongée des outils.
En référence aux figures, I'unité d'usinage représentée se compose principalement de trois éléments essentiels qui sont le rotor, le dispositif de commande de déphasage et le dispositif d'entraînement des outils.
Le rotor 100, représenté par la figure 1 comporte un arbre rotatif 1 supporté par un palier avant 2 et un palier arrière 3 qui se compose de deux roulements 3a et 3b à contact oblique montés dans un boîtier coulissant 3c.
Les roulements des paliers avant et arrière sont montés en tandem et préchargés par des ressorts de compression 4. La mise en rotation de la broche 101 se fait au moyen d'une poulie crantée 5 couplée à un moteur d'entraînement (non représenté) par une courroie crantée 6.
La matière à usiner, sous la forme d'un fil est guidée par un canon de guidage 7 supporté par deux roulements préchargés 8. Un système de pince (non représenté) assure l'avance de la matière.
L'arbre 1 comporte quatre alésages parallèles à l'axe de rotation, mais excentrés, dans lesquels sont montés des axes porte-burins 9a, 9b, 9c et 9d.
Les axes porte-burins 9a et 9c sont identiques, de même que les axes porteburins 9b et 9d. Ces axes sont supportés à l'avant par un double palier à aiguilles 10 et à l'arrière par un palier à aiguilles simple 11, logé dans un couvercle 12. Entre ces paliers se situent, solidaires des axes porte-burins, des leviers 1 3a, 1 3b, 1 3c et 1 3d de commande (voir figure 2). On notera que les leviers 1 3a et 13c sont identiques ainsi que les leviers 1 3b et 13d. Les leviers 13a et 13c supportent des portions d'hélice 14a et 14c et les leviers 13b et 13d supportent des portions d'hélice 14b et 14d. Les portions d'hélice 14a et 14c sont identiques ainsi que les portions d'hélice 14b et 14d, mais ces dernières sont inversées par rapport aux deux précédentes. Des ressorts de poussée 15 (voir figure 2) assurent une prise de jeu tandis que des vis 16 permettent de limiter le débattement angulaire des leviers de commande et par conséquent des axes porte-burins correspondants.
A l'extrémité avant des axes porte-burins 9a, 9b, 9c et 9d sont montés des porte-burins 17. La mise en position au diamètre de tournage voulu, de l'arête de coupe 18 des burins est obtenue par le pivotement des axes porte-burins 9a à 9d.
Ce pivotement est réalisé par le déplacement axial d'une douille de commande 19 qui porte à son extrémité avant deux surfaces de forme ellipsoïdale 20a et 20b agencées pour être en contact avec les portions d'hélice 14a et 14b. Lorsque la douille de commande est en position médiane, c'est-à-dire dans une position intermédiaire par rapport à celles représentées par les figures 3 et 5, les ressorts 15 font pivoter les leviers 1 3a à 13d, et par conséquent les axes porte-burins correspondants 9a à 9d, de telle manière qu'ils se mettent en appui contre les vis de butée 16. Celles-ci sont ajustées pour que les directrices hélicoïdales soient décollées des surfaces de forme ellipsoïdales 20a et 20b, dans cette position de la douille de commande 19.
Lorsque la surface 20a vient en contact avec la portion d'hélice 14a, suite à un déplacement vers la droite de la douille de commande 19, comme le montre la figure 3, elle provoque le pivotement du levier de commande 13a et de l'axe porte-burin 9a et par conséquent la plongée du burin dans la matière à usiner. Le levier porte-burin 1 3b reste en butée contre la vis 16. Il en est de même des leviers porte-burins 13c et 13d.
Lorsque la surface 20b vient en contact avec la portion d'hélice 14b, suite à un déplacement vers la gauche de la douille de commande 19, comme le montre la figure 5, elle provoque le pivotement du levier 1 3b et de l'axe porteburin 9b et par conséquent la plongée du burin dans la matière. Le levier porte-burin 13a reste en butée contre la vis 16. 11 en est de même des leviers porte-burins 13c et 13d.
Pour travailler avec les axes 9c et 9d, il suffit de faire tourner la douille de commande 19 d'un quart de tour par rapport à l'arbre 1. Le fonctionnement décrit ci-dessus est alors le même pour les axes porte-burins 9c et 9d respectivement, au lieu des axes porte-burins 9a et 9d.
Cette rotation de la douille de commande 19 est engendrée par un dispositif de commande de déphasage. Ce dispositif comporte une poulie 22 reliée à la douille 19 par deux clavettes 21 qui assurent le couplage en rotation, mais qui laissent la douille de commande 19 libre de se déplacer axialement par rapport à la poulie 22. Cette poulie est équipée de deux rainures circulaires 22a et 22b, à l'intérieur desquelles sont situées des butées 23 solidaires de l'arbre 1. L'angle des entrées est tel qu'il permet un pivotement d'un quart de tour de la poulie 22 par rapport à l'arbre 1. Les entrées servent aussi au maintien de la position axiale de la poulie 22 par l'intermédiaire des butées 23.
La méthode soustractive développée dans l'art antérieur a abouti à la production de marqueurs épidémologiques pour certains isolats de Nm. Ces marqueurs sont d'une utilité limitée : ils ne couvrent pas l'ensemble des sérogroupes de l'espèce Nm.
Par contraste avec ces études, les travaux des inventeurs ont conduit, en confrontant Nm à l'ensemble du chromosome de Ng, cisaillé de manière aléatoire, à la mise au point de moyens pour cloner l'ensemble des ADN présents chez Nm et absents chez Ng, fournissant ainsi des outils de haute spécificité vis-à-vis de Nm et permettant ainsi de répondre pour la première fois à la variabilité génétique de l'espèce.
L'invention a donc pour but de fournir des ADN Nmspécifiques et des moyens pour les obtenir, notamment en élaborant des banques formées exclusivement de ces ADN Nm-spécifiques.
Elle vise également les produits dérivés de ces séquences d'ADN.
L'invention vise également la mise à profit des caractères spécifique et exhaustif de ces banques pour élaborer des outils utilisables notamment en diagnostic, thérapie et prévention.
Les ADN selon l'invention sont caractérisés en ce qu'il s'agit d'ADN présents chez Neisseria meningitidis, mais absents chez Neisseria gonorrhoeae, à l'exception des gènes impliqués dans la biosynthèse de la capsule polysaccharidique, frpA, frpC, opc, por A, et rotamase.
Selon un aspect majeur, ces ADN sont spécifiques de Neisseria meningitidis et ce, en dépit de la variabilité génétique de cette espèce.
Plus particulièrement, les ADN Nm-spécifiques sont absents de Neisseria lactamica et de Neisseria cinerea.
De façon surprenante, la majorité des différences génétiques entre les souches de méningocoques et celles de gonocoques apparaissent regroupées en régions distinctes, qui correspondraient à des ilôts de pathogénécités comme précédemment décrit pour E. coli et Y. pestis.
Ainsi, dans une disposition préférée de l'invention, ces ADN sont également caractérisés en ce qu'ils comprennent une ou plusieurs séquence(s), telle(s) que présente(s) sur le chromosome de Neisseria meningitidis Z2491 entre tufA et pilT, ou région 1 du chromosome, et/ou la ou les séquence(s) capable(s) de s'hybrider avec la ou les séquence(s) ci-dessus, sous réserve d'être spécifique(s) de Neisseria meningitidis.
Par "spécifique", on désigne dans la description et les revendications les séquences de nucléotides qui ne s'hybrident qu'avec celles de Nm, dans des conditions d'hybridation données dans les exemples.
Dans la région 1, sont regroupés des gènes de la capsule de Neisseria meningitidis.
Des ADN de ce type présentent une séquence correspondant, pour tout ou partie, à SEQ ID N09, 13, 22 ou 30, et/ou à toute séquence se situant à plus ou moins 20 kb de ces SEQ ID sur le chromosome d'une souche de Nm, et/ou présentent une séquence capable de s'hybrider avec au moins un fragment de l'une quelconque de ces séquences.
Dans une autre disposition préférée de l'invention, ces ADN sont également caractérisés en ce qu'ils sont constitués par une ou plusieurs séquence(s), telle(s) que présente(s) sur le chromosome de Neisseria meningitidis Z2491 entre pilQ et 2740, ou région 2 du chromosome, et/ou la ou les séquence(s) capable(s) de s'hybrider avec la ou les séquence(s) ci-dessus, sous réserve d'être spécifique(s) de Neisseria meningitidis.
Des ADN selon cette disposition présentent une séquence correspondant, pour tout ou partie, à SEQ ID N01, 2, 4, 6, 7, 10, 15, 31 ou 34, et/ou à toute séquence se situant à plus ou moins 20 kb de ces SEQ ID sur le chromosome d'une souche de Nm, et/ou présentent une séquence capable de s'hybrider avec au moins un fragment de l'une quelconque de ces séquences.
Dans encore une autre disposition préférée de l'invention, ces ADN sont également caractérisés en ce qu ils sont constitués par une ou plusieurs séquence(s), telle(s) que présente(s) sur le chromosome de Neisseria meningitidis Z2491 entre argF et opaB, ou région 3 du chromosome, et/ou la ou les séquence(s) capable(s) de s'hybrider avec la ou les séquence(s) ci-dessus, sous réserve d'être spécifique(s) de Neisseria meningitidis.
Le miroir MPi transforme le signal SRPi(t) reçu par l'antenne ARPi selon une direction de propagation k et ayant une pulsation porteuse 4D en un signal SEPi(t) émis par l'antenne AEPi selon la direction opposée -k et ayant une pulsation porteuse at différente de , par exemple telle que at . Les fréquences correspondantes à #O et cy sont de préférence de l'ordre de plusieurs centaines de mégahertz.
Le signal reçu SRPi(t) est analogue au signal SRi(t) défini ci-dessus, et résulte d'un signal émis par une source, réfléchi par une cible C à la vitesse vO et ayant parcouru la distance 2do, soit - SRPi(t) = aR.e/(#0(t-k rRO]/c)-#0) avec comme phase Doppler #O = #O(2dO/c + 2vo.t/c) et aR l'amplitude du signal SRPi(t).
Le signal émis SEPi(t) s'écrit - SEPi(t) = aE.e/(#@(t+k cEO@/c)-#O-#P) avec aE l'amplitude du signal SRPi(t), et 4p une phase quelconque.
Le premier miroir élémentaire MPi est appelé "miroir positif" du fait que la pulsation Doppler #DO = 2ab.vo/c dans le signal reçu SRPi(t) ne change pas de signe après traitement du signal dans le miroir MPi et est amplifiée en la pulsation Doppler #DO + D1 = 2( #O + a)vO/c dans le signal rétrodif fusé SEPi(t), après avoir été réfléchi par la cible C et reçu le long d'un second trajet 2do. En effet, à la fin de ce second trajet, la phase du signal rétrodif fusé, réfléchi et reçu, comporte un déphasage par rapport au signal SEPi(t) égal à #1 = 2a(vot/c + do/c). Le décalage de phase dû à la distance est également amplifié puisqu'il passe de d#O = 2. e .dO/c à d#O + d#1 = 2(ab + a)do/c.
Comme déjà dit, le miroir positif MPi comprend le récepteur hyperfréquence REPi à la fréquence angulaire ab associé à l'antenne ARPi et l'émetteur hyperfréquence EMPi à la fréquence angulaire at associé à l'antenne AEPi. Les amplitudes aR et aE des signaux SRPi(t) et SEPi(t) sont de préférence dans un rapport égal au gain d'amplification G d'un circuit d'amplification réglable CAPi relié à l'entrée de l'émetteur EMPi. Ce gain est de préférence réglé automatiquement de sorte que la puissance du signal émis soit constante quelle que soit la puissance du signal reçu.
Pour assurer la conversion de fréquence, les moyens de transformation dans le miroir MPi reliant la sortie du récepteur REPi à l'entrée de l'émetteur EMPi via le circuit d'amplification CAPi comprennent essentiellement des moyens pour démoduler le signal reçu SRPi(t) à la pulsation ab en un signal démodulé SDPi(t) = SRPi(t).
e-i(#Ol+#R) et des moyens pour moduler le signal démodulé SDPi(t) en un signal modulé SMPi(t) = SDPi(t).e/(#ll+#E), le signal SMPi(t) étant transformé en le signal de rétrodiffusion SEPi émis par l'antenne d'émission AEPi.
Selon la réalisation illustrée à la Fig. 1, les moyens pour démoduler comportent un premier mélangeur MRPi ayant une première entrée reliée à la sortie du récepteur REPi, et une seconde entrée recevant un signal e-j(#0t+#R) fourni par un premier oscillateur local ORPi, et une sortie fournissant le signal démodulé SDPi(t). Les moyens pour moduler comportent un second mélangeur MEPi ayant une première entrée recevant le signal démodulé, de préférence filtré en fonction de la pulsation Doppler aDOt une seconde entrée recevant un signal e( ) fourni par un second oscillateur local OEPi, et une sortie fournissant le signal modulé SMPi(t). Dans ces conditions, la phase quelconque #p est égal à R - É De préférence, entre la sortie du premier mélangeur MRPi et la première entrée du second mélangeur MEPi sont prévus des moyens de traitement de signal TSPi qui ont trait notamment à des opérations classiques dans les radars, telles que filtrage Doppler sélectif à la fréquence avec et élimination des échos constants dus à des objets généralement au sol.
Pour assurer la conjugaison de phase spatiale, l'égalité suivante de produits scalaires doit être satisfaite -#O.k. rRP /c = + #l.k.rEPt /c.
Il en résulte que l'antenne d'émission AEPi a la position définie par un rayon vecteur rEP, = -(#O/#1) rRP Cette position de l'antenne AEPi est, comme montré à la Fig.l, opposée à celle de l'antenne de réception ARPi par rapport au centre de phase OP, et est située à la distance rEP, du centre OP.
Le second miroir élémentaire MNi selon l'invention est montré à la Fig. 2 et comprend des éléments analogues à ceux inclus dans le premier miroir MPi et désignés avec des repères à trois lettres dont la dernière lettre N remplace la lettre P. Ainsi, d'une antenne de réception ARNi à une antenne d'émission AENi ayant un centre de phase spatiale ON, le miroir MNi comprend en série un récepteur RENi à la pulsation C4D, un premier mélangeur MRNi relié à un premier oscillateur ORNi, des moyens de traitement de signal TSNi notamment à filtrage Doppler, un second mélangeur MENi relié à un second oscillateur OENi, un circuit d'amplification CANi et un émetteur EMNi à pulsation cy.
Le miroir MNi met en oeuvre la conjugaison de phase électronique.
Il est supposé qu'il reçoit un signal SRNi(t), analogue au signal SRPi(t), tel que SRNi(t) = aR. e/(#0t-#0(k rRNl/c)-#0), et émet un signal SENi(t) à la pulsation porteuse at dont la phase est de signe opposée à celle du signal SRNi(t), soit SENi(t) = aE.e,(#lt+#l(k.rENt/c)+#0+#N).
Dans les relations précédentes, rEN, désigne le rayon vecteur du centre de phase ON à l'antenne ARNi, rEN, le rayon vecteur du centre ON à l'antenne AENi et #N une phase quelconque.
Le second miroir MNi est appelé "miroir négatif" à cause de la pulsation Doppler reçue aDO = 2.#O.vO/c et du décalage de phase dû à la distance d = 2.#O.dO/c qui changent de signe après traitement du signal dans le miroir MNi et qui sont transformés respectivement en #D1 - DO = ( > ! - #O)2.vO/c et dl = d#O = (ot D)2.do/c lorsque le signal SENi(t) rétrodiffusé par le miroir MNi a parcouru un second trajet 2do à partir de l'antenne d'émission AENi via une réflexion sur la cible C. La pulsation Doppler et le décalage de phase sont ainsi atténués.
Pour assurer la conjugaison de phase électronique, le miroir MNi comprend, en outre, un circuit de conjugaison complexe CCi qui convertit tout signal complexe du type ej appliqué par la sortie du premier mélangeur MRNi en un signal complexe conjugué du type e-j = délivré à l'entrée du circuit de traitement de signal TSNi. Ainsi, le miroir MNi comprend des seconds moyens de transformation de signal transformant le signal reçu SRNi(t) en un signal modulé SMNi(t) = (SRNi(t).e-/(#0(t+#R)]*.e/(#lt+#E) où la somme #R + 4E est égale à N. Dans les seconds moyens de transformation, le mélangeur MRNi démodule le signal reçu SRNi(t) en un signal démodulé SDNi(t) = SRNi(t).e)(WoR), le circuit de conjugaison CCi conjugue le signal démodulé en un signal démodulé conjugué [SDNi(t)]*, et le mélangeur MENi module le signal démodulé conjugué en le signal modulé SMNi(t).
Numéro de lot des produits utilisés pour les étapes : Produits utilisés Méthanol/chloroforme Acide Chauffage à (v/v) chlorhydrique 50 C # 5 C PSR SV40 0,5N PSR et SV40 PSR et SV40 Cartilages costais humains 967 967 1150 1231 Méthanol Carlo Erba 114691 114691 114691 114691 code 309004 Chloroforme Merck K 18256045 Non utilisé 232K 18256045 232K 18256045 code 2445 Chloroforme Prolabo Non utilisé 91179 Non utilisé Non utilisé code 22711.290 Acide chlorhydrique Non utilisé Non utilisé 1193334 119334 Labosi code A4705151 - Vibromix 4 et amalgame dentaire Fluoralloy (ref. 94 065B); Dentoria 2.1. Cellules (Freshney R., 1989) Les cellules sont entretenues selon la procédure opératoire d'lnstitut Pasteur-Texceil ne3001.
Cellules FEL (Institut Pasteur, Laboratoire de Virologie Médicale) Lignée de fibroblastes d'embryons de lapin, cultivée en milieu Dulbecco additionné de 20 mM de tricine 1,1 girl de bicarbonate de sodium et de 5% de sérum de veau nouveau-né.
Cellules Vero (ATCC CCL-81) (Simizu B. & Terasima T., 1988) Lignée continue de cellules de reins de singe vert d'Afrique, cultivée en milieu Dulbecco additionné de 20 mM de tricine, 1,1 girl de bicarbonate de sodium et de 5% de sérum de veau nouveau-né.
Cellules CV-1 clone B5 (ECACC 90032601) Lignée continue de cellules de reins de singe, dérivée de la lignée CV-1, sélectionnée pour sa sensibilité au virus SV40, cultivée en milieu Dulbecco additionné de 20mM de tricine, 1,1 gel de bicarbonate de sodium, 2 mM de glutamine et 10% de sérum de veau nouveau-né.
2.2. Virus (Fields B. & Knipe D., 1990) Virus de la pseudorage porcine (PSR): (ATCC VR-135) (Aujeszky A., 1902).
Le virus de la pseudorage porcine (virus de la maladie d'Aujeszky) appartient à la famille des Herpèsviridae, sous-famille des alphaherpèsvirinae, genre Varicellavirus. C'est un virus sphérique de 150200 nm de diamètre. Le virion est constitué d'une enveloppe avec des projections de surface doublée à l'intérieur par un tégument amorphe, d'une nucléocapside icosaédrique de 100 nm de diamètre avec 162 capsomères prismatiques et d'un noyau ( core ) d'ADN enroulé sur un tambour fibrilaire. Le génome est un ADN linéaire double brin de 120-200 Kpb.
Le virus de la pseudorage porcine (souche Kojnock) est produit dans le surnageant de culture des cellules FEL infectées (procédure opératoire ne1225). Après clarification à 5000 rpm pendant 15 minutes, le titre est déterminé par la méthode des plages en carboxyméthylcellulose (CMC) sur cellules Vero. Le stock de virus utilisé pour la validation a un titre de 2,77 107 Unités Formant Plages par millilitre.
Virus simien type 40 (SV40) (ATCC VR-305) (14) (Melnick J.L. et al., 1974).
Le SV40 appartient à la famille des Papovaviridae, sous-famille des polyomavirinae, genre Polyomavirus. C'est un virus non enveloppé, de symétrie icosaédrique, de 45 nm de diamètre et dont le génome est constitué d'une molécule d'ADN double brin circulaire de 5 kpb.
Le SV40 (souche A2895) provient d'un surnageant clarifié à 10000 rpm pendant 30 minutes de cellules CV-1 B5 infectées.
Le titre infectieux est déterminé par la méthode des plages en agarose sur cellules CV-1 B5. Le virus utilisé pour l'expertise a un titre de 1,23 109 Unités Formant Plages par millilitre (UFP/ml).
3. Méthode Elle est identique à la méthode rapportée dans la partie I.
Résultats L'analyse des contrôles donne des résultats conformes à ceux de la partie I.
L'analyse de l'expérience a été réalisée dans les mêmes conditions que pour la partie I. Elle conduit aux résultats suivants: 1. Influence du traitement des cartilages par un mélange méthanollchloroforme (v/v) pendant 24 h sur les virus Les tableaux 4 et 5 présentent les résultats obtenus.
La charge virale L est représentée dans le tableau ci-après par sa valeur moyenne (m(L) et son intervalle de confiance UFP: Unité Formant Plage
Virus Echantillons PSR SV40 Charge virale totale (L) utilisée pour la contami nation des cartilages (9,15 # 2,70) 105 (7,30 # 1,05) 107 (UFP**) Charge virale (L*) Cartilage récupérée de cartilage avant aussitôt après surcharge (7,45 + 1,65) 105 (4,52 + 0,55) 107 traitement Charge viral (L ) récupérée à partir du: Cartilage 1er cartilage 18 (6,25 + 1,30) 104 après 2ème cartigale 17 (6,80 + 1,05) 103 traitement 3ème cartilage 17 (1,17 # 0,18) 105 (UFP**) Facteurs de réduction moyens [m(R)] et intervalles de confiance pour le: ler cartilage > 4,63 (= Inf) 2,86 452 2,72cR 2ème cartilage > 4,64 (= Inf) 3,82 4,53 # Inf # 4,72 3,70 # R # 3,95 3ème cartilage > 4,65 (= 111f) 2,59 4,54 # Inf # 4,73 2,47 # R # 2,71 Le facteur de réduction est présenté comme supérieur à Inf ( > Inf) lorsqu'aucune particule infectieuse n'est détectée dans l'échantillon préparé à partir du cartilage contaminé et traité.
Les coloriages réalisés sur la base du procédé objet de rinvention ont des avantages pédagogiques et créatifs évolués. Ce procédé de coloriage convient à partir de l'âge de 4 à 5 ans et s'adresse, selon le thème et la nature des dessins ou tableaux proposés, aux enfants, adolescents ou adultes.
Les dessins ainsi coloriés constituent de véritables créations artistiques. ns peuvent, selon le matériau de contrecollage choisi, être encadrés et accrochés, ou bien être utilisés par transparence à la lumière sous forme de vitraux, cadres lumineux décorés ou abat-jour par exemple.
Dans tous les cas, le réalisateur du coloriage aura envie de garder son oeuvre, de la montrer et d'en réaliser d'autres, ce qui est rarement le cas avec des coloriages classiques.
La présente invention concerne une machine pour épandre sur une chaussée un matériau, tel que des gravillons, du sable, des filaires, des graves mélangés à base de ciment ou de chaux. Un tel matériau peut également être enrobé d'un liant tel que du bitume chaud ou de 1 eau.