INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Classiquement, la correction dynamique effectuée est une correction s'appuyant sur l'équation suivante: x2 t2=to2 + - (1) V2 dans laquelle: - x est le déport défini précédemment - to est le temps de propagation avec réflexion pour un déport x nul entre émetteur et récepteur, - V, qui est fonction du temps, est une vitesse moyenne de propagation des ondes dans le sous-sol, et - t est le temps de propagation après réflexion associé à un couple émetteur/récepteur pour un déport x.
L'application d'une transformation parabolique et notamment de la transformation généralisée de RADON à des collections de traces sismiques en point milieu commun corrigées de dynamique (NMO), désignées ci-après par collection d(t,x) où t et x ont les significations données plus haut en relation avec les correction NMO, conduit à une décomposition des collections d(t,x) le long de paraboles d'équation t=T+qx2 , OÙ T est le temps de propagation des ondes pour un déport x nul et x2 est le carré du déport.
La transformée parabolique de RADON de la collection d(t,x) est un diagramme représentatif de la fonction y(x, q) définie par l'équation: où t, x, T, q sont comme indiqué plus haut et o[t-(T+qx2)] est égale à 1 si t=X+qx2 et égale à zéro partout ailleurs. Un événement représenté sur la collection d(t,x) avec une amplitude variant lentement le long de la parabole d'équation t=T1 +q1x2 est représenté sur le diagramme y(x,q) par une zone de concentration d'énergie centrée au point de coordonnées (xl,ql) et aucune énergie n'est aliasée loin de ce point.Lorsque la transformation parabolique est correctement effectuée, les résidus contiennent seulement des bruits incohérents et l'information sismique est codée sans aliasage sur le diagramme représentant la transformée parabolique p(T,q).
La transformation parabolique du type RADON appliquée aux collections d(t,x) est essentiellement utilisée à ce jour pour éliminer les multiples de longue période. Le processus mis en oeuvre consiste tout d'abord à transformer les collections d(t,x) en des diagrammes p(x,q) correspondants, puis à définir une séparation entre les événements sismiques réels des multiples et ensuite à reconstruire directement les événements réels apparaissant sur les diagrammes (T,q) en utilisant la transformée parabolique inverse ou bien à soustraire des collections d(t,x) les multiples reconstruits à partir des diagrammes y(x,q) via la transformée parabolique inverse.
On a maintenant trouvé que l'on pouvait utiliser les diagrammes y(T,q), obtenus par application d'une transformation du type transformation parabolique de RADON aux collections d(t,x), pour produire des données permettant d'améliorer la connaissance des vitesses de correction NMO et ainsi de parfaire l'horizontalisation des indicatrices apparaissant sur les collections d(t,x) et également de réaliser une analyse des amplitudes en fonction des déports (AVO analysis en anglais) conduisant à la détermination des grandeurs intercept (Ro) et gradient (G) apparaissant notamment dans l'équation de SHUEY R(0)=Ro+Gsin20, exprimant la réflectivité R(0) des ondes P en fonction de l'angle d'incidence O desdites ondes.
L'invention a donc pour objet une méthode de traitement des diagrammes y(x,q) produits par application d'une transformation curvilinéaire du type transformation parabolique de RADON aux collections d(t,x), pour former de nouveaux diagrammes dans un domaine (T,E,) où 5 représente le carré du déport, lesdits diagrammes, désignés par D(T,O, conduisant à la détermination des paramètres évoqués cidessus.
De la recherche des régions codantes potentielles du DPV, il est ressorti que - le second codon ATG en phase (nucléotide 829) pouvait initier une protéine de 534 aa avec un poids moléculaire estimé à 60 kDa proche du poids moléculaire de 58 kDa établi par SDS-PAGE pour la protéine VP3 du DPV (Le Gall - Reculé et Jestin, 1994).
- le codon ACG (nucléotide 670) qui est un codon inusuel d'initiation de la traduction mais est utilisé pour coder la protéine VP2 de l'AAV2 (Beccerra et coll, 1985), pouvait initier la traduction d'une protéine de 587 aa avec un poids estimé de 65,2 kDa compatible avec la valeur expérimentale de 78 kDa correspondant à la protéine VP3 (Le Gall Reculé et Jestin, 1994). En outre la séquence protéique située à proximité du codon ACG du DPV révélait une forte homologie avec celle entourant le codon ACG de l'AAV2. Enfin, en l'absence de codons méthionine dans cette région, il était très vraisemblable que ce codon fut le codon d'initiation de la VP2 construdion retenue La construction retenue utilise la séquence du gène codant pour la VP2 et la VP3 et démarrant å partir de la position la plus probable (nt 670) du codon d'initiation (ACG) de la VP2. De plus, dans notre construction, le codon d'initiation de la traduction ACG précité, a été muté en un codon ATG plus favorable pour initier la traduction (Kozak, 1986), en vue d'augmenter les rendements d'expression de la VP2 En effet, dans les particules virales matures d'AAV2, le codon d'initiation de la VP2 est naturellement un codon ACG (Beccerra et coll. 1988), or il est observé de faibles niveaux de VP2 Toute variation dans la séquence placée dans l'environnement du codon ATG muté, consistant à s'approcher de la séquence consensus de Kozak (1986) A/GCCATGG, est envisageable et ne diverge pas de l'esprit ni de l'objet de la présente invention En outre, des constructions utilisant des fragments de la séquence décrite peuvent aboutir à l'expression de polypeptides immunogènes et sont dérivées de la présente invention Par ailleurs, sur la base des résultats de séroneutralisation croisée (Fournier, 1991), les souches de parvovirus du canard testées constituent un groupe homogène. De plus, les acides nucléiques extraits de 4 souches de parvovirus de canard, montrent des profils de restriction identiques (Jestin, 1995b). Le fait que la souche DPV (GM), utilisée comme antigène dans les tests sérologiques, soit capable de détecter des anticorps induits par notre baculovirus recombinant, obtenu à partir de la séquence de la souche DPV 89834, apporte un nouvel argument aux communautés antigéniques déjà mentionnées Par conséquent, des constructions moléculaires similaires à celles précitées, réalisées à partir d'ADN extrait d'autres souches de parvovirus du canard, sont considérées découler de la présente invention Obtention de baculovirus tecombinants et expression de protéines de capside recombinantes II est établi que les protéines de capside de parvovirus obtenues avec le système d'expression en baculovirus, s'autoassemblent pour former des particules vides ressemblant aux particules virales (Brown et coll., 1991 , Saliki et cou., 1992 Christensen et co11.,1993). Ces particules recombinantes sont antigéniquement et immunologiquement identiques aux particules virales natives (Kajigaya et coll 1991 , Lopez de Turiso et coll, 1992 , Martinez et coil., 1992 , Saliki et coll 1992 , Christensen et coll, 1994 , M'u et coll , 1994). C'est pourquoi ce système d'expression a été choisi.
De plus le fait que Ruffing et coil. (1992) aient montré, après avoir construit plusieurs baculovirus recombinants exprimant séparément les 3 protéines de capside de l'AAV2, que des capsides vides étaient produites à chaque fois que la protéine VP2 était exprimée ou coexprimée avec la VPI ou la VP3 alors qu'elles n'étaient pas observées quand l'une ou l'autre de ces protéines (VP1 ou VP3) était produite seule, confirmait notre choix de la séquence à insérer. Par ailleurs, les deux protéines de capside VPI et VP2 de l'.ALleutian mink disease parvovirus (ADV) ont été coexprimées par un seul baculovirus recombinant généré à partir du cDNA contenant les deux codons d'iniation (Christensen et col , 199; , NVu et coll., 1994).
Afin de pouvoir apprécier l'immunité humorale induite par le baculovirus recombinant, il convenait de pouvoir la comparer à celle induite par un vaccin de commerce. Le vaccin du commerce choisi comme référence a donc été le Parvol qui est le seul vaccin prescrit pour stimuler la réponse humorale des canards reproducteurs contre la parvovirose du canard. Afin de contrôler l'activité de chaque lot libéré, un test a été mis au point par le fabricant consistant à apprécier les réponses induites 2 et 3 semaines après immunisation de canetons de 2 semaines à raison de 2 injections (1 dose / canard) à 4 semaines d'intervalle. C'est pourquoi présentement des canetons ont été vaccinés selon ce protocole, les données ainsi obtenues servant de référence pour interpréter les résultats de l'essai d'immunisation avec le baculovirus recombinant.
De fait les résultats obtenus avec le baculovirus recombinant adjuvé sont au moins aussi bons que ceux obtenus dans le cadre de l'essai d'activité du Parvol. Le type d'adjuvant utilisé est important, en effet des essais d'immunisation avec un autre adjuvant ont été infructueux.
Cependant d'autres adjuvants differents de celui incorporé dans le Parvol pourraient conférer une immunité équivalente sinon meilleure.
Applications En vue d'une application pratique pour immuniser les reproducteurs, des capsides vides purifiées adjuvées pourraient être administrées après avoir amélioré le rendement de production. En ce qui concerne l'immunisation des canetons, l'insertion des constructions décrites dans un vecteur vivant apparaît plus riche de promesses.
Quel que soit l'âge des canards, l'ADN nu correspondant aux séquences décrites (codant pour le gène de la VP2 et/ou de la VP3) insérées dans un plasmide, peut présenter un très grand intérêt comme vaccin.
Des capsides chimères utilisant les capsides vides de parvovirus du canard pourraient servir à la présentation de protéines hétérologues dans un but de vaccination des espèces animales, des palmipèdes en particulier qui seraient alors immunisés à la fois contre les parvovirus et contre d'autres agents infectieux Les anticorps dirigés contre tout ou partie des protéines VP2 et VP3, qu'ils soient monoclonaux ou polyclonaux, qu'ils soient obtenus à partir d'animaux immunisés avec des peptides synthétiques ou avec les protéines recombinantes purifiées ou avec des vecteurs recombinants ou avec de l'ADN nu, peuvent trouver des applications en sérothérapie ou immunothérapie ainsi qu'en diagnostic.
De plus, l'antigénicité des protéines recombinantes obtenues ayant été démontrée en Western-blot, ces protéines ou des sous-fragments possédant des propriétés équivalentes, peuvent trouver des applications à des fins diagnostiques.
Aussi, les capsides vides mentionnées précédemment pourraient être utilisées comme des auxiliaires de transfert d'ADN à des finsde thérapie génique animale ou humaine.
References ALEXANDERSEN S., BLOOM M.E., PERRYMAN S. (1988). Detailed transcription map of Aleutian mink disease parvovirus. J. Virol. 62: 3684-3694.
ASTELL C.R., GARDER E.M., TATTERSALL P. (1986). DNA sequence of the lymphotropic variant of minute virus of mice, MVM(i), and comparison with the DNA sequence ofthe fibrotropic prototype strain. J. Virol. 57: 656-669.
BALLOY, D. (1995).La parvovirose du canard. Journée nationale du canard de barbarie.
ITAVI.Angers, 27 juin 1995.
Figure 7 : montre que les pneus de ceinturage doivent être solidarisés trois fois par paire, et trois fois par pile, avec décalage des filins pour pneus et des filins pour piles ; étant entendu que toutes les piles sont par ailleurs enserrées dans des câbles d'acier horizontaux et parallèles.
Figure 8 : les piles de ceinturage et les piles intermédiaires, ici toutes d'aplomb, sont, de plus, solidarisées avec leurs deux voisines, puis avec les câbles d'acier qui bouclent la totalité du rempart pneumatique, côté fossé comme côté chaussée.
Figure 9-1 : triple solidarisation de deux pneus de chant ; et Q2 : double solidarisation d'une pile de chant avec une pile d'aplomb. Aucune solidarisation entre piles ne pouvant dispenser l'enserrage du rempart pneumatique dans des câbles d'acier horizontaux et parallèles.
Figure 10 : double ceinturage d'un gros arbre par deux piles concentriques de pneus usagés, tous présectionnés. La solidarisation est effectuée par pile et entre les deux piles, puis avec les câbles d'acier d'enserrage du rempart pneumatique.
Figure 11 : illustre le mode d'attache des câbles, et le matériel de tension. Le rôle fondamental des soudures est rappelé ici, afin que les câbles d'enserrage soient de toute sûreté...
Figure 12 : montre comment est constituée, en atelier, une pile de pneus solidarisés ; mise ensuite en sac plastique épais, et rétractée. L'ensachage est renforcé par deux filins à angle droit ligaturés à leur intersection. Dans le rempart pneumatique, toute pile de pneus, ensachée ou non, est solidarisée avec ses voisines pile à pile, puis avec les câbles d'acier d'enserrage du rempart pneumatique.
Figure 13 : illustre les solidarisations entre piles de pneus, entre câbles d'enserrage et piles, et montre comment les câlbes d'acier de bouclage du rempart peuvent aussi se limiter au seul côté de la chaussée.
Figure 14 : jumelage d'un rail de sécurité disposé en avant, avec une pro tection arrière par câbles d'acier enserrant les piles pneumatiques de ceinturage des obstacles ; associés à un grillage arrière de filins de fort calibre. On note la présence de pneus posés de chant, arrimés aux câbles d'acier, seulement du côté de la route.
Figure 15 : jumelage d'un rail de sécurité disposé en avant avec une protection pneumatique ceinturant chaque arbre disposée en arrière, alliant des câbles d'acier horizontaux et parallèles à de rassurantes solidarisations verticales, tous les mètres, des dits câbles, composées de forts filins d'acier plastifié. Là aussi, le rail de sécurité existant devra être parfaitement neutralisé.
Figure 16 : en l'absence de support préexistant intermédiaire, l'ancrage des piles de pneus intacts, grâce à deux pieux rapportés : l'un dans la pile contre route, l'autre derrière la pile de pneus solidarisée adhoc, et avec les câbles d'acier torsadé enserrant la rangée d'arbres.
Figure 17 : la même pile et les mêmes pieux qu'en Figure 16, mais comportant des filins tendeurs obliques, solidarisés avec les câbles d'acier et avec les piles de pneus. En vue de détail : divers types de têtes de pieux (Figures 17-A et 17-B).
Figure 18 : un pieu dit "de sécurité" avec élément interne emboitable, à utiliser en terrain friable ; étant entendu qu'en cas d'extrême instabilité du sol, il peut être nécessaire de n'enfoncer le pieu interne pour soulever des prédécoupes du pieu externe que lorsque ledit pieu externe aura été inséré dans un cube de ciment armé frais, de fortes dimensions. Les câbles d'enserrage horizontaux non représentés demeurant indispensables.
Le détail de la Figure 18-A illustre le déplacement des prédécoupes après enfoncement du pieu interne.
La Figure 18-B illustre le détail des têtes renforcées des pieux interne et externe.
Figure 19 : cas de zone à risques dépourvue d'arbres et sans protection, avec construction d'un mur de bordure, la distance entre mur et chaussée permettant un rempart de pneus posés d'aplomb, enserrés par les indispensables câbles d'acier horizontaux et parallèles. La neutralisation du parapet est alors incomplète, sa neuttalisation complète étant illustrée en Figure 20-4.
Figures 20-1 et 20-2 : vues de profil et en perspective du cas de zone à risques trouvée dépourvue d'arbres et laissée sans ouvrage de sécurité avec mur de bordure prévoyant ou non des espaces pour implantation de jeunes arbres ceinturés de leur pile de pneus présectionnés. Dans les deux cas (20-1) et (20-2), la distance réduite entre mur et chaussée, exige de garnir les murs de pneus disposés de chant, bouclés par deux câbles d'acier, munis à l'extérieur de pneus de moto arrimés auxdits câbles. Les Figures 20-3 et 30-4 illustrent de profil et en perspective la neutralisation globale du mur précédent ou de la glissière de sécurité par utilisation de pneus à plat coiffant l'ensemble.
La figure 6 est une vue de face avec des éléments en coupe verticale d'un premier mode de réalisation du dispositif selon
Les figures 7 et 8 représentent une vue de haut en bas et avec des éléments en coupe horizontale d'un premier mode de réalisation du dispositif selon l'invention dans la position d'actionnement automatique du vantail par le vérin -ig.7) et dans la position de
manoeuvre manuelle d'urgence du vantail (fig.8).
La figure 9 représente une vue de haut en bas et des éléments
en coupe horizontale d'une variante du dispositif selon l'invention.
La figure 10 représente la vue de face avec des éléments en coupe verticale d'un autre mode de réalisation du dispositif selon
I'invention.
Les figures 11 et 12 représentent une vue de haut en bas et des éléments de coupe horizontale de l'autre mode de réalisation selon la figure 10, dans la position d'actionnement du vantail au moyen du vérin et dans la position de manoeuvre manuelle d'urgence du
vantail (fig.12).
La figure 13 représente en vue de face et avec des éléments en coupe verticale un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention. 4- Les figures 14 et 15 représentent une vue de haut en bas et avec des éléments en coupe horizontale du mode de réalisation selon la figure 13 monté sur un portail, dont le vantail permet l'accès au dispositif de l'extérieur, en position d'actionnement du vantail au moyen du vérin (fig. 14) et en position de manoeuvre manuelle
d'urgence du vantail (fig. 15).
Les figures 16 et 17 représentent une vue de haut en bas et avec des éléments en coupe horizontale du dispositif selon les figures 13 et 15 monté sur un portail, dont le vantail ne permet pas I'accès au dispositif de l'extérieur, en position d'actionnement du vantail au moyen du vérin (fig.16) et en position de manoeuvre manuelle d'urgence du vantail (fig. 17) La figure 18 représente une variante du mode de réalisation
selon les figures 13 à 17.
Les figures 1 à 8 illustrent dans son ensemble un vérin automatique linéaire pour portails. Le point d'appui du corps 2 de ce vérin par son extrémité postérieure est pivotant autour d'un axe vertical 3 sur une équerre de fixation 4 ancrée à un pilier 5 Le vantail 6 du portail s'ouvre en direction de la flèche F et tourne :20 autour d'un axe vertical 7 prévu à proximité du pilier 5 mais ne coïncidant pas avec l'axe du corps 2. Dans le corps 2, à proximité de son extrémité postérieure ayant un point d'appui sur l'axe 3, est prévu un moteur électrique 8 qui actionne, par un réducteur 9 une vis de manoeuvre 10. Cette vis de manoeuvre 10 s'étend le long du corps du vérin 1 et est opportunément soutenue à ses extrémités par des paliers à roulement. 12 représente le palier à roulement de la vis de manoeuvre 10 en correspondance de l'extrémité antérieure
libre du vérin 1.
Le contrôle du rapport des longueurs Lt et Lg s'effectue à l'aide de résultats théoriques décrits dans la littérature spécialisée, par exemple, dans la référence : M.P.Mason "Piezoelectric Crystals and their Applications to Ultrasonics", D. Van Nostrand Compagny, Inc, 1949.
D'une part, le rapport Lg/Lt détermine le fonctionnement du dispositif en basse tension par le coefficient de couplage électromécanique K du résonateur de torsion. Ce coefficient, qui mesure le rendement piézo-électrique du résonateur de torsion, est proportionnel au facteur (formule 1) Ainsi, K augmente lorsque Lg/Lt diminue par valeurs plus grandes que l'unité.
D'autre part, la fréquence fondamentale fus(0) du résonateur de torsion, qui est aussi la fréquence la plus basse de la bande passante du dispositif, suit la relation (formule 2) où ft(O) est la fréquence fondamentale du transducteur piézoélectrique libre. Ainsi, ft(O) diminue lorsque Lg/Lt augmente par valeurs plus grande que l'unité. Le dispositif requiert donc un rapport Lg/Lt contrôlé, limité par valeur supérieure pour fonctionner en basse tension, et limité par valeur inférieure pour posséder une fréquence fondamentale volontairement basse.
L'intervalle de contrôle du rapport Lg/Lt est fixé typiquement entre 2 et 5. A l'intérieur de ces deux limites, le facteur de proportionnalité entrant dans l'expression du coefficient de couplage électromécanique est compris entre 0,1 et 0,5. Ces valeurs garantissent le fonctionnement du dispositif en basse tension, typiquement entre 0,3 et 3 volts efficaces. De même, la longueur du transducteur est comprise entre 1/12 et 1/6 de la longueur d'onde du mode fondamental du résonateur de torsion. Ces valeurs divisent de 3 à 6 fois la fréquence de résonance du transducteur libre, et garantissent le fonctionnement du dispositif en basse fréquence avec une longueur utile du cristal acceptable au plan technologique.
Ainsi, la fréquence fondamentale du résonateur est égale à 5 103 Hz dans le cas où le rapport Lg/Lt est égal à 3, et où la longueur du transducteur est de 100 mm pour un cristal de Quartz, ou de 40 mm pour un cristal d'oxyde de Bismuth et de Germanium.
La deuxième caractéristique de la présente invention est un résonateur de torsion constitué d'un transducteur piézoélectrique et d'un guide d'onde ayant des diamètres respectifs Dt et Dg dans un rapport contrôlé permettant de créer un noeud de vibration du résonateur de torsion en son interface entre le transducteur piézo-électrique et le guide d'onde. Le contrôle s'effectue à l'aide de résultats théoriques décrits dans la littérature spécialisée, par exemple, dans la référence : E.Dieulesaint et D.Royer, "Ondes élastiques dans les solides", chap. 7, Masson et Cie, Paris, 1974. Ainsi les diamètres Dt et Dg suivent la relation (formule 3) où Zt et Zg sont respectivement les impédances acoustiques du transducteur piézo-électrique et du guide d'onde.
La troisième caractéristique technique de la présente invention est un résonateur de torsion possédant un disque d'encastrement reliant entre eux un transducteur piézoélectrique et un guide d'onde. Le diamètre du disque est contrôlé pour lui imposer une déformation de torsion en bloc et permettre ainsi un encastrement efficace par le maintient de la seule zone annulaire périphérique du disque. Le contrôle s'effectue à l'aide de résultats théoriques décrits dans la littérature spécialisée, par exemple, dans la référence M.Redwood "Mechanical Waveguides", chap. 6, Pergamon Press, 1960.Ainsi le diamètre du disque Dd est fixé par la formule (formule 4) dans laquelle VT désigne la vitesse de propagation d'une onde transversale dans le disque, et f1)c la fréquence de coupure du premier mode de torsion du disque, égale à la fréquence la plus élevée de la bande passante du capteur.
L'épaisseur du disque est faible devant la longueur d'onde correspondant à la fréquence la plus élevée de la bande passante du capteur. Cette caractéristique protège le disque contre une déformation de torsion en fonction de son épaisseur, et permet donc un encastrement efficace du disque.
La deuxième et la troisième caractéristiques techniques de la présente invention, considérées ensemble ou séparément, ont pour effet de diminuer la longueur utile Lg du guide d'onde du résonateur de torsion. En effet, de tous les états vibratoires de l'interface entre le transducteur piézoélectrique et le guide d'onde, variant depuis le noeud de vibration jusqu'au ventre de vibration, le premier seul permet d'obtenir une même fréquence de résonance fondamentale et un même coefficient de couplage électromécanique avec la longueur utile du guide d'onde la plus courte. Cette réduction de la longueur utile du guide d'onde permet de diminuer, d'une part, le volume de fluide à tester nécessaire pour immerger le guide d'onde, et d'autre part, le temps de stabilisation thermique du dispositif.
La quatrième caractéristique technique de la présente invention est une chaîne de mesure comportant un circuit électronique unique de faible coût, composé d'un générateur de tension électrique alimentant en basse tension et en série le transducteur piézo-électrique, et d'un analyseur de courant électrique recueillant en série le signal de sortie du transducteur piézo-électrique.
La fonction de la chaîne de mesure est de donner accès à l'admittance électrique du transducteur piézo-électrique en fonction de la fréquence du signal périodique, par le rapport de l'intensité du courant électrique donnée par l'analyseur et de la tension électrique donnée par le générateur de tension.