INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Prenons maintenant l'exemple plus réaliste en pratique, où l'indice de la couche d'extension est supérieur à l'indice du guide réalisé par échange protonique: Aneg = 0.05 (toujours avec AnH+ = 0.004) La figure 8 indique l'évolution du rendement en fonction de l'épaisseur eex. Cette évolution fait apparaître trois régimes différents. Le régime 1 correspond au but recherché, c'est-à-dire à l'augmentation du rendement par extension du guide (pratiquement 120 %Ml.cm2 au maximum).Dans le cas du régime 2, compte tenu du fait que la longueur d'onde harmonique est beaucoup plus petite que la longueur d'onde de pompe, I'épaisseur de la couche d'extension est telle que cette demière constitue à elle seule un guide pour l'onde harmonique sans que cela soit le cas pour l'onde de pompe. Les deux ondes sont alors confinées dans des régions différentes ce qui explique la diminution importante du rendement qui descend bien au-dessous de sa valeur en l'absence de couche d'extension. Lorsque l'épaisseur de cette couche d'extension continue à augmenter, I'onde de pompe à son tour peut y être confinée. Ceci donne lieu au régime 3 où les ondes pompe et harmonique sont toutes deux confinées dans la couche d'extension c'est-à-dire à l'extérieur de la région où le coefficient non linéaire est modulé.La conversion de fréquence assistée par QAP ne se produit que grâce au recouvrement entre cette région et les parties évanescentes des modes pompe et harmonique.
Dans la configuration que nous avons choisie, la couche d'extension peut, par exemple, être constituée par Nb205. On alors: une = 0.10 ce qui donne l'évolution du rendement n en fonction de l'épaisseur eex, décrite par la figure 9. Si le régime 1 reste intéressant puisqu'il permet au rendement de dépasser 100 0/6NV.cm2, le régime 3 conduit à une valeur supérieure à 120 OmMl.cmZ. Le profil des champs qui interagissent est donné sur la figure 10b), la figure 10a) reprenant pour comparaison, le cas de la figure 2 où aucune couche n'a été déposée.
Si on continue à augmenter l'indice de la couche d'extension, la tendance qui vient d'être mise en évidence se confirme. C'est ce que l'on peut constater sur la figure 10 qui représente la même évolution que les figures précédentes mais avant: Ane9 = 0.20 Sur cette figure 1, on observe que le régime 1 ne donne plus lieu qu'à un rendement avoisinant 100 %NV.cm2, alors que le régime 3 conduit à une valeur supérieure à 210 %NV.cm2. Dans ce cas la faible valeur de AnH+ (0.004), n'a plus qu'une influence négligeable sur les conditions de propagation. Annuler cette valeur, c'est-à-dire ne pas réaliser de guide par échange protonique avant dépôt des couches diélectriques, ne changerait pratiquement pas la valeur du rendement.
C'est pourquoi, I'invention a aussi pour objet un convertisseur de fréquence dans lequel on réalise un guide extérieur à la région du substrat où le coefficient non linéaire est modulé en signe.
Sur la figure 11, on a représenté en pointillés l'évolution du rendement de conversion en fonction de l'épaisseur eex de la couche d'extension dans le cas AnH+ = 0, c'est-à-dire sans qu'un guide par échange protonique n'ait été réalisé avant dépôt des couches diélectriques (on a toujours Zonez = 0.20). Comme prévu, cette absence de guide protonique ne change pas le rendement élevé obtenu dans le régime 3. Ceci constitue un élément très important puisqu'il devient possible de s'affranchir de la présence de protons dans la région où le matériau constituant le substrat est utilisé effectivement pour ses propriétés non linéaires, ctest-à-dire dans la zone où le coefficient non linéaire est modulé.Or cette présence de protons est connue pour précisément diminuer ce coefficient dont l'influence est quadratique sur le rendement de conversion. II est vrai que le retournement périodique de la polarisation ferroélectrique qui conduit à la modulation du coefficient non linéaire est obtenu à partir d'un échange protonique. Mais de cet échange aucune augmentation locale d'indice n'est escompté, bien au contraire cette augmentation constitue une modulation parasite que l'on cherche à éliminer par un recuit long (4h à 400"C) qui est supposé également restaurer la valeur initiale du coefficient non linéaire, cette étape n'étant bien entendu pas envisageable lorsqu'une variation d'indice notable doit être maintenue, en particulier quand la fonction de guidage optique est visée.Reste la question du confinement latérale. Dans le cas où le guidage des modes est assuré par l'échange protonique, ce confinement (dans la direction Oy sur la figure 1) est directement obtenu par une localisation latérale de cet échange qui se produit donc à travers un masque en forme de ruban. Ainsi la section des guides réalisés peut se schématiser comme sur ia figure 12 selon que le guide est: a) brut (exempt de couche diélectrique) b) muni d'une couche de symétrisation c) muni de couches d'extension et de symétrisation Dans le cas où l'on s'affranchit de l'emploi d'échange protonique pour le guidage optique qui ne s'obtient plus que par la couche d'extension, une géométrie du type "nervure" réalisée par ablation partielle et localisée de la couche de symétrisation, convient parfaitement pour obtenir le confinement latéral.Cette dernière possibilité est illustrée par le schéma d) de la figure 12.
Dans tout ce qui précède, nous avons traité préférentiellement de conversion entre modes de même nature (modes fondamentaux aussi bien pour l'onde proche infrarouge que pour celle appartenant à la région bleue du spectre). Or, en matière d'accord de phase pour une opération de conversion de fréquence dans un guide d'onde, il est plus favorable que les modes correspondant aux plus courtes longueurs d'onde soient d'ordre plus élevé que ceux associés aux plus grandes longueurs d'ondes, la dispersion modale permettant alors de compenser tout ou partie de la dispersion des indices de réfraction.Or, si ceci pose un problème dans le cas de l'émission dans le bleu par doublage de fréquence où celle-ci doit se produire dans un mode fondamental du guide, I'approche est différente dans le cas d'un Oscillateur Paramétrique Optique Intégré (OPOI) où les ondes engendrées le sont à plus grande longueur d'onde que celle de la pompe qui peut donc avantageusement être confinée dans un mode d'ordre 2. Ainsi, pour des applications du type OPOI basé sur le QAP, I'invention permet de diminuer de manière très sensible le seuil attendu d'un tel convertisseur réalisé sur LiTaO3 ou LiNbO3, pour tendre vers le mW dans le cadre d'un pompage par diode vers 0.8 um via un mode d'ordre 2 et d'une émission autour de 1.5 pm dans des modes fondamentaux du guide. Ceci est possible car l'invention consiste en fait à dissocier les solutions apportées aux problèmes d'accord de phase d'intégrale de recouvrement même si l'approche est équivalente dans les deux cas : structure périodique pour l'accord de phase et couches diélectriques discrètes pour le recouvrement. Pour conclure, I'empilement de couches diélectriques sur une structure guidante préexistante ou non, permet de compenser la différence de vecteur k dans la direction perpendiculaire à celle de la propagation.
D'autres produits de départ de formules (II) et (XVI) peuvent en particulier être préparés comme indiqué dans le brevet européen EP 0465368.
Certains produits de départ de formules (II) et (XVI) sont commerciaux tels que par exemple le produit de formule (II) suivant - le 2-méthoxyméthylimidazole par BASF-MISC - le 2-propylimidazole par Aldrich - le 2-isopropylimidazole par Aldrich - le 2-éthylimidazole par Aldrich - le 2-méthylimidazole par Aldrich.
Des exemples de produits commerciaux de formule (XVI) sont donnés dans les brevets EP 0465368 ou EP 0503162.
On peut encore notamment préparer certains produits de formules (II) et (XVI) à partir de produits de formule (II) par exemple en les soumettant à une ou plusieurs des réactions décrites ci-dessus en a), b), c), d), e), f), g), h), i), j), k), 1), m), n), o), p), q), r), s), t), u), réalisées dans les conditions également décrites ci-dessus.
Certains produits de formules (XVI) peuvent également être obtenus par monohalogénation du produit de formule (II) tel que défini ci-dessus en produit de formule (P1) dans lequel R'1 et P ont les significations indiquées cidessus pour le produit de formule (II), produit de formule (P1) que l'on peut faire réagir, après échange suivant la réaction halogène métal connue de l'homme du métier, avec l'électrophile adapté, suivant les méthodes connues de l'homme du métier et notamment par exemple suivant le même type de réaction décrite ci-dessus pour passer par exemple du composé de formule (XIII) au composé de formule (XIV).
Les composés de départ de formule (VIII) peuvent être disponibles dans le commerce tel que le 2,4,5-tribromoimidazole chez Aldrich ou peuvent être préparés selon les méthodes usuelles connues de l'homme du métier.
Les produits de départ de formules (Va), (Vb), (VIa), (VIb) et (VIC), sont commerciaux tels que notamment les produits de formule (Va) ou (XI) suivants - le sec-butyl disulfide par Aldrich - l'ethyl disulfide par Aldrich - l'isopropyl disulfide par Aldrich - le méthyl disulfide par Aldrich - le benzyl disulfide par Aldrich - le phényl disulfide par Aldrich - le propyl disulfide par Aldrich les produits de formule (Vb) ou (XII) suivants - le méthyl méthanethiosulfonate par Aldrich - le phényl benzènethiol sulfonate par Fluka les produits de formule (VIa) suivants - le méthyl chloroformate par Airprod-PUCD - le benzyl chloroformate par Airprod-PUCD - l'isobutyl chloroformate par Airprod-PUCD - l'éthyl chloroformate par Airprod-PUCD - le N-propyl chloroformate par Airprod-PUCD les produits de formule (VIb) suivants - le diméthyl carbonate par Aldrich - le diethyl carbonate par Aldrich les produits de formule (VIC) suivants - le di-tert-butyl oxalate par Aldrich - le diéthyl oxalate par Aldrich - le diméthyl oxalate par Aldrich.
Les produits de départ de formules (X),(X') et (XII') sont commerciaux tels que notamment les produits de formule (X) suivants - le benzyldéhyde ou butanal par Aldrich les produits de formule (X') suivants - le chlorure de benzoyle ou de butyryle par Aldrich les produits de formule (XII') suivants - le chlorure de mésyle par Aldrich - le chlorure de tosyle par Aldrich.
Un procédé de préparation de certains produits de formule (III) est notamment décrit dans le brevet européen EP 0465368.
Des exemples de préparation de composés de formule (III) sont également décrits dans la littérature et des exemples en sont donnés notamment dans le brevet US 4,880,804 ou par exemple dans la référence Chemistry and Industry 7 september 1987 HOWARD and COLQUHOUN pp. 612-617.
Notamment, le produit de formule (III) qui est le chlorure de 6-chloro pipéronyle est commercial chez Janssen.
La présente invention a enfin pour objet à titre de produits industriels nouveaux, les composés de formules (IV1), (il2), (XIII), (XIV) et (XV) dans lesquels Y' représente le radical phényle substitué par un radical dioxol et éventuellement substitué par un ou plusieurs substituants choisis parmi les valeurs de R2 et R3, dans laquelle les éventuelles fonctions réactives sont éventuellement protégées par des groupements protecteurs.
L'invention a ainsi particulièrement pour objet l'utilisation des produits de formules (Ic) et (ID) telles que définies ci-dessus, pour la préparation de compositions pharmaceutiques destinées au traitement d'affections résultant d'une stimulation anormale des récepteurs de l'endothéline et notamment destinées au traitement de l'hypertension induite par l'endothéline, de tous les spasmes vasculaires, au traitement des post-hémorragies cérébrales, des insuffisances rénales, de l'infarctus du myocarde et à la prévention des resténoses post-angioplastie.
EXEMPLE 1A : 2-butyl-l-((6-chloro-1,3-benzodioxol-5-y methyl)-4-((4-methoxyphenyl)méthylthio)-lH-imidazole-5-car- borylate d'éthyle EXEMPLE 1B : 2-butyl l-((6-chloro-l,3-benzodioxol-Syl) méthyl)-5-((4-methoxyphenyl)méthylthio)-lH-imidazole-4-car- boxylate d'éthyle STADE 1 : ((butylcarbonyl) amino) cyanoacétate d'éthyle On introduit 6,71 g de 2-cyano-2-amino acétate d'éthyle (obtenu ainsi qu'il est indiqué dans Chemistry and Industry 1980, 541-542 par F.I. Logemann G.Shaw) dans 100 ml de chlorure de méthylène. On amène la solution à 0OC et ajoute 4,24 ml de pyridine, puis 6,31 ml de chlorure d'acide en 30 minutes à une température inférieure à 60C.
On laisse ensuite revenir à température ambiante.
plié de façon élastique en direction du fond 57. Après
avoir davantage enfoncé la source de lumière 38 d'une quan-
tité déterminée, on peut faire tourner celles-ci dans le support de lampe 70 autour de l'axe longitudinal 53, ses doigts pouvant alors glisser sur le bord le plus bas du renfoncement 81 dans celui-ci. On empêche la source de lu- mière 38 de continuer à tourner sur l'enfoncement 81 grâce au bord de l'enfoncement 81 qui est plus élevé sur l'autre côté. Grâce à la force de rappel du bras de contact 61, on écarte la source de lumière 38 du fond 57, de telle sorte
que ses doigts 87 soient maintenus en appui dans le renfon-
cement 81 et que soit assurée la liaison électrique des
doigts 87 avec le support de lampe 70.
Pour fixer le logement 50 sur le boîtier 14 ou
sur le réflecteur 34, on introduit dans le sens de la flè-
che 90, la source de lumière 38 à travers l'ouverture 40 dans la paroi arrière 15 du boîtier et l'ouverture 36 dans le réflecteur 34. Le logement 50 se trouve dans ce cas dans
une position en rotation, dans laquelle les zones termina-
les 75 des bras 74 du support de lampe 70 peuvent passer à
travers les évidements radiaux 42 des ouvertures 36 et 40.
Le corps de base 54 de l'enveloppe 52 passe, ce faisant, également à travers les ouvertures 63 et 40, tandis que la section 56 de forme cylindrique est disposée en dehors de
l'ouverture 40 et en dehors du boîtier 14. Après un enfon-
cement d'une quantité déterminée du logement 50 dans le sens de la flêche 90 la section 56 vient en appui, par sa face conique intérieure, sur la face conique extérieure de la collerette 44 et lors d'un nouvel enfoncement la section 56 est un peu évasée radialement en faisant ressort. Après un autre enfoncement, les zones terminales 78 des bras 74 du support de lampe 70 passent à travers l'ouverture 36 dans le réflecteur 34, de telle sorte que l'on peut faire tourner le logement 50 autour de l'axe longitudinal 54 dans le sens de la flèche 91 et l'amener dans une position de verrouillage. Dans ce cas, les zones terminales 75 arrivent
près des évidements radiaux 42 de l'ouverture 36 et vien-
A leur extrémité libre, les balustres comportent chacun un trou 70 orienté transversalement, dont on expliquera plus loin la fonction.
En-dessous de la marche 2 et plus précisément en-dessous de l'aile horizontale 61 des cornières 6 sont fixés deux tourillons 62 qui débordent largement de part et d'autre de la marche. Ces tourillons se situent directement à la verticale des trous 70 évoqués ci-dessus. Par conséquent, l'axe XX' des deux tourillons 62 se situe dans le même plan et est parallèle à l'axe qui passe par les deux trous 70.
Les deux limons 4 qui équipent l'escalier de l'invention sont chacun formés d'un profilé métallique en "U" dont la base 40 s'étend verticalement tandis que leurs ailes parallèles 41 se font face. Sur la face interne de la base 40, c'est-à-dire la face tournée du côté des ailes 41, sont fixés à intervalles réguliers des petits manchons cylindriques 42. L'axe de ces manchons est perpendiculaire au plan de la base 40. On notera que l'alésage des manchons 42 est adapté pour recevoir avec un certain jeu, les tourillons 62 qui équipent chacun des éléments 5.
Comme le montre plus précisément la figure 2, l'escalier 1 est construit par emmanchement des tourillons 62 de chaque élément 5 dans les manchons 42 des deux limons 4. Les tourillons forment donc un axe d'articulation pour chaque élément 5.
Ces derniers sont par ailleurs articulés, au niveau de l'extrémité supérieure des balustres 7 aux mains courantes 3 de l'escalier, au moyen de petits axes parallèles 71.
Dans l'exemple décrit à la figure 1, la largeur des marches 2 est sensiblement égale à l'écartement entre les axes d'articulation 62 ou 71 de deux éléments voisins 5.
A la figure 1, l'escalier est articulé sur un support qui porte la référence numérique 9. Ce support comprend une série de mâts verticaux 91 dont un seul apparaît sur la figure. il comporte en partie supérieure une passerelle 92 ainsi qu'une main courante 93. En bordure de ce support 9 et dans l'alignement de la main courante et de la passerelle sont prévues deux paires de pattes horizontales 94 sur lesquelles sont articulées, autour d'axes 95, l'extrémité supérieure 30 et 45 des mains courantes et limons de l'escalier. On notera que les axes 95 de chaque paire de pattes 94 sont alignés verticalement.
On comprend aisément qu'une telle structure d'escalier constitue une sorte de parallélépipède déformable auquel on va pouvoir donner plusieurs positions différentes.
A l'aile inférieure 41 des deux limons 4 est fixé un profilé transversal 43 qui comporte, sensiblement à mi-longueur un étrier 44. Sur cet étrier est montée, avec possibilité d'articulation, la tige 81 d'un vérin 8 par exemple un vérin à double effet hydraulique. Son corps 80 est articulé sur le support 9, au niveau de son extrémité inférieure 82, sur le support 9.
Afin de faciliter la lecture de la figure 1, les moyens d'alimentation du vérin en fluide hydraulique n'ont pas été représentés. Comme on le verra ci-après l'extension de la tige 80 du vérin va permettre de soulever l'escalier qui va se déformer à la manière d'un parallélépipède articulé.
A la figure 3 est représenté un schéma permettant de bien illustrer le fonctionnement de l'escalier.
Dans la position basse appelée B à la figure 3, l'escalier permet d'accéder à la passerelle 92 du support 9. La tige du vérin 80 est en position rétractée.
il est possible d'actionner le vérin 8 pour provoquer l'extension de la tige 80. Ceci se traduit par la remontée de l'escalier jusqu'à une position horizontale P. Cette possibilité est offerte par le fait que chaque paire de balustres 7 constitue avec les main courante et limon associés une série de parallélogrammes articulés et contigus deux à deux.
En position horizontale, les marches 2 sont jointives et l'escalier fait alors office de passerelle. La juxtaposition des marches s'explique par le fait, comme mentionné plus haut, que leur largeur est sensiblement égale à l'écartement entre les axes d'articulation 62 ou 71 de deux éléments 5 voisins. Dans l'hypothèse où la largeur de marche serait inférieure audit entraxe, l'escalier formerait, en position horizontale, une passerelle à claire-voie.
De la position horizontale P, il est possible de relever l'escalier en position haute H, toujours par extension de la tige du vérin 8. Bien entendu, la position haute maximale de l'escalier est fonction de la course maximale de la tige du vérin.
On notera qu'entre les positions extrêmes basse et haute, l'escalier peut occuper toute une série de positions intermédiaires, les marches étant à chaque fois horizontales.
La fonction articulée du bardage ajouré est obtenue, par exemple, par l'intermédiaire de vérins (13) actionnants soit une embase articulée (14) sur un pont de mise en place (15: (figure 7), soit une double chape d'accouplement (16) poussant dex bardages ajourés éclairants (1) maintenus par des barrettes mobiles de fixation t17! glissant sur deux tubes parallèles superposés prévus à cet effet (18).
L'ensemble est maintenu sur les planches ajourées opaques (8) par des piots de m:se en place (19) (figure 8) ou des moyens mécaniques tels que vis ou clous (20) (figure 7).
LE BARDAGE AJOURE ECLAIRANT AMOVIBLE Versicn intermédiaire entre le bardage ajouré éclairant fixe et Le bardage ajouré articulé, le bardage ajouré amovible coulisse dans un système de glissières, ayant pour fonction le maintien du profilé transparent, tout en permettant une pose et une dépose facilitée de ce dernier. Ce système permet de compléter la palette des produits présentés.
Le bardage ajouré amovible peut ainsi apporter, en plus de ses fonctions premières, une solution simple et économique aux échanges thermiques, entre l'air ambiant d'un bâtiment d'élevage et l'air extérieur. Nous citerons camne exemple d'application non limitatif, la pose du bardage ajouré amovible à l'automne et sa dépose au printemps.
La figure 6 schématise, en vue simplifiée, le bardage ajouré éclairant amovible. Celui-ci coulisse dans un système de glissières de maintien non exclusif. Cette amovibilité est obtenue, par exemple, par levage (9) du profilé (I) grâce à une ouverture prévue à cet effet (10). La dépose du bardage ajouré éclairant (1) est obtenue en désengageant ce dernier des pièces de maintien inférieures (11) et supérieures (12).
LE POSITIONNEMENT DU BARDAGE AJOURE ECLAIRANT, UN CAS CONCRET : UTILISATION EN BATIMENT D'ELEVAGE Le profilé extrudé translucide ou transparent a pour mission, de se substituer pour tout ou partie aux planches de bois qui constituent le bardage ajouré d'un bâtiment d'élevage.
Toutes les combinaisons per:nettant la juxtaposition de planches de bois, par exemple, et de profilés extrudés translucides ou transparents, respectent un écartement par exemple de 16 à 25 mm afin de créer une ventilation naturelle, visant à augmenter ou à réguler la luminosité à l'intérieur du bâtiment d'élevage, sont envisageables.
Exemple : un profilé extrudé transparent toutes les 10 planches ajourées, un ou plusieurs profilés toutes les 50 planches bois ajourées, un profilé toutes les planches bois, etc...
Ainsi, le profilé extrudé en matière synthétique translucide ou transparente, appelé bardage ajouré éclairant, tout en conservant l'efficacité d'arrêt au vent nécessaire en ventilation naturelle, permettra d'augmenter de manière significative, la luminosité du bâtiment d'élevage grâce à la transparence des matières synthétiques qui le composent.
De même, dans le cas d'utilisation du bardage ajouré éclairant en remplacement du bardage plein, lumineux ou non, (tôles, murs, planches jointes, plaques de Fibrociment, divers translucides, etc...), le bardage ajouré éclairant dans ses versions fixes ou mobiles, s'avère être une solution économique et efficace cour pallier les déficiences d'entrée d'aFr et de lumière due au bardage plein.
Dans ce cas de figure, le nouveau dispositif peut venir en substitution de tout ou certaine part le du bardage plein.
Rappelons pour fixer l'intérêt d'une parfaite maltrise de a ventilation dans un bâtiment d'élevage, que : - Une vache élimine 11 litres d'eau par jour sous forme de vapeur (2 litres pour une brebis), soit l'équivalent d'un millimètre de pluie tous les jours dans e bâtiment.
- L'aération du bâtiment est indIspensable pour éliminer cette eau, mais sans faire de courant d'air En conclusion, l'invention a pour objet la création d'un nouveau produit, visant, dans le domaine des bâtiments d'élevage, à : - Freiner la vitesse au vent (nuisible aux animaux) dans le cadre d'une ventilation naturelle. Cet avantage est obtenu par la juxtaposition de profilés extrudés en matière synthétique, respectant un écartement ( par exemple de 16, 20 ou 25 mm) entre chaque profilé, entre chaque profilé et planche en bois ou entre chaque profIlé et produit de bardage, de manière à permettre une entrée d'air freinée dans le bâtiment d'élevage.
-Accroître d'une manière sIgnIficative la luminosité transversale à l'intérieur du bâtiment d'élevage par le remplacement (par exemple dans le cadre d'un bardage bois) de la planche, ou des planches en bois par un ou plusieurs profilés extrudés en matière synthétique, translucide ou transparente, ayant pour fonction d'augmenter la luminosité à l'intérieur du bâtiment.
augmenter et contrôler les entrées d'air ainsi que la luminosité, en remplaçant tout ou partie du bardage-plein (tôles, murs, plaques de Fibrociment, divers translucides, etc...) existant sur un bâtiment d'élevage par le bardage ajouré éclairant.
- Augmenter, puis contrôler les entrées d'air par les vers ions amovibles ou artlcuées du bardage ajouré éclairant.