INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La fonction d'un tel composant appelé amortisseur de traînée dans la suite du présent mémoire descriptif, est double - il s'agit de positionner le premier mode de trainée de la pale ou fréquence propre en traînée de la pale, pour éviter des couplages entre le mouvement des pales autour de leur articulation de traînée et la structure de l'hélicoptère ou son train d'atterrissage, c'est-à-dire d'éviter le phénomène connu sous la dénomination de résonance sol, - il s'agit de plus d'amortir le mouvement de trainée, également pour limiter l'effet d'éventuels couplages, ainsi que pour amortir les mouvements des pales soumises à des excitations du type rafales de vent ou autres.
Pour remplir ces deux fonctions, la caractéristique dynamique de l'amortisseur présente un terme de raideur, grâce auquel l'amortisseur oppose un effort résistant proportionnel à l'amplitude du déplacement relatif des deux organes, tels qu'une pale et le moyeu d'un rotor, entre lesquels l'amortisseur de traînée est monté, ainsi qu'un terme d'amortissement, grâce auquel l'amortisseur oppose un effort résistant proportionnel à la vitesse de ce déplacement relatif.Sur certains hélicoptères (modèles Alouette de la société française AEROSPATIALE Société Nationale Industrielle), ces deux fonctions ont été remplies par un amortisseur hydraulique de structure classique, combiné avec des câbles dits "de tierçage" reliant chaque pale aux pales voisines, selon un montage interpales, tandis que sur d'autres hélicoptères ces deux fonctions ont été remplies par un amortisseur à cisaillement d'au moins une couche d'un matériau viscoélastique entre deux armatures rigides, chacune reliée à l'un respectivement des deux organes entre lesquels l'amortisseur est monté, et dans lequel le cisaillement du matériau élastomérique viscoélastique procure à la fois raideur et amortissement.Sur d'autres hélicoptères enfin, ces deux fonctions ont été remplies par un amortisseur hydraulique combiné avec au moins un ressort de rappel vers une position initiale d'équilibre, le ressort pouvant être constitué d'un bloc d'un matériau élastomérique, ou comprendre un tel bloc, et procurer également une part (minoritaire) de l'amortissement, dont l'essentiel est assuré par l'amortisseur hydraulique.
La spécificité d'un amortisseur de trainée pour une pale de rotor d'hélicoptère est d'avoir à amortir les mouvements de la pale en trainée sur sa fréquence propre, qui sont des mouvements de faible amplitude et relativement lents (par exemple de + 1 mm, en extension ou en compression à partir de sa position d'équilibre initiale, à une fréquence de 1,5 Hz), alors que la pale et, par exemple, un amortisseur de traînée qui la relie au moyeu du rotor sont soumis à des déplacements forcés de plus grande amplitude et plus rapide (par exemple de + 8 mm à 4,5 Hz). Mais ces déplacements plus rapides et plus amples ne sont pas gênants et n'ont pas à être amortis car, comme ils résultent d'une excitation forcée à la fréquence du régime de rotation, le centre de gravité de l'ensemble des pales ne bouge pas.
La difficulté de réalisation d'un amortisseur de traînée réside donc dans la définition d'une structure d'amortisseur devant amortir un mouvement de faible amplitude à faible vitesse, en présence d'un mouvement superposé rapide et de plus grande amplitude. Il se pose donc le problème général de l'évacuation de l'énergie dissipée (sous forme thermique) par l'amortisseur de traînée sollicité par ces déplacements rapides et amples.
Pour assurer un positionnement précis des caractéristiques de raideur et d'amortissement présentées cidessus, tout en réalisant l'amortisseur avec une structure simple et économique, il a déjà été proposé des amortisseurs de trainée, dans lesquels la fonction d'amortissement, ou tout au moins l'essentiel de celle-ci, est réalisée par laminage d'un fluide hydraulique entre deux chambres de travail internes à l'amortisseur, ces chambres étant fermées par des pièces d'élastomère, élastiquement déformables, remplissant simultanément la fonction de raideur et la fonction d'étanchéité dynamique, d'où une absence de joint dynamique, et donc pas de risque de fuite de fluide hydraulique.
Un exemple d'un tel amortisseur de trainée, combinant un amortissement essentiellement par laminage d'un fluide hydraulique et des pièces en matériau élastomérique pour assurer la raideur, la fermeture étanche des chambres de fluide hydraulique et le rappel élastique de l'amortisseur dans une position d'équilibre initial, est représenté sur la figure 1 et décrit ci-dessous.
Dans cette structure, les manchons d'élastomère 3 et 4 assurent, en plus de la fermeture étanche des chambres 10a et lOb, le rappel élastique du corps 1 et de la tige 2 vers une position relative initiale d'équilibre, et procurent la raideur de l'amortisseur. L'amortissement du mouvement de trainée est essentiellement procuré par le laminage du fluide hydraulique dans l'orifice annulaire 9, une fraction minoritaire de cet amortissement étant éventuellement assurée par la déformation des manchons d'élastomère 3 et 4, si l'élastomère qui les constitue présente des caractéristiques viscoélastiques.
Cette structure classique présente l'inconvénient majeur que le laminage du fluide par l'orifice 9 dissipe une grande quantité de chaleur entre le piston 5c et l'entretoise centrale 7, et que l'évacuation des calories produites par l'effet d'amortissement est difficile car, axialement, l'élastomère des manchons 3 et 4 est un très mauvais conducteur thermique, alors que radialement, les transferts thermiques s'effectuent difficilement du piston 5c de l'entretoise externe 5 vers le corps d'amortisseur 1, en raison du franchissement de l'interface métal-métal ajusté coulissant pour des raisons de montage entre le corps 1 et l'entretoise externe 5.
La figure 3 représente, en vue analogue à celle de la figure 2, la liaison par sertissage selon l'état de la technique, du couvercle (5) avec joint (15), après traitement thermique de stérilisation et déformation irréversible du couvercle à cette occasion.
On a représenté, en pointillés, la position du couvercle avant stérilisation.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Selon l'invention, l'opération de thermoscellage peut être effectuée après celle de sertissage, comme représenté aux figures la à ld, ou simultanément à celle de sertissage.
Selon une première modalité de l'invention, ledit revêtement intérieur dudit récipient et celui dudit couvercle comprend extérieurement un film thermoplastique, le film thermoplastique dudit récipient et celui dudit couvercle étant thermoscellables.
Ce film thermoplastique peut être un film de polyoléfine de 5 à 50 ,um d'épaisseur.
Comme polyléfine, on peut prendre le PP (polypropylène). Selon une autre modalité de l'invention, un desdits revêtements intérieurs comprend un film thermoplastique, l'autre desdits revêtements intérieurs comprend un vernis thermoscellable audit film thermoplastique.
Dans ce cas, ledit film thermoplastique est une polyoléfine et ledit vernis est un vernis chargé de grains d'une matière thermoplastique thermoscellable avec ladite polyoléfine.
Ladite polyoléfine peut être du PP et ledit vernis peut être un vernis époxy.
De préférence, ledit récipient est revêtu intérieurement dudit vernis, et ledit couvercle est revêtu intérieurement de ladite polyoléfine, mais on peut aussi avoir l'inverse, ledit récipient étant revêtu intérieurement de ladite polyoléfine, et ledit couvercle étant revêtu intérieurement dudit vernis.
Un deuxième objet de l'invention est constitué par les emballages obtenus selon le procédé de l'invention.
Cet emballage contenant un produit à conditionner, formé par un récipient comprenant une jupe et un bord tombé, et un couvercle comprenant une cuvette et un bord à sertir, ledit couvercle étant serti audit récipient, est caractérisé en ce que le revêtement intérieur dudit couvercle est, pour les parties en regard, thermoscellé au revêtement intérieur dudit récipient.
Les parties en regard, thermoscellées, des révêtements intérieurs dudit couvercle et dudit récipient se terminent par un ménisque périphérique assurant la jonction de ladite cuvette et de ladite jupe.
Selon l'invention, ledit récipient et/ou ledit couvercle sont métalliques, l'épaisseur de métal étant comprise entre 0,10 et 0,25 mm.
Ledit métal peut être l'aluminium ou les alliages d'aluminium, ou l'acier, le récipient pouvant être en un matériau différent de celui du couvercle.
Ainsi, ledit récipient peut être en acier et ledit couvercle en aluminium.
Ledit revêtement intérieur dudit récipient et dudit couvercle peuvent être choisis parmi les films de matière thermoplastique, ou les vernis contenant des grains de matière thermoplastique.
Selon un autre mode de réalisation, le système de suspension relie les deux roues latérales du véhicule.
Ce système comprend de plus un amortisseur interposé entre les deux branches du V précité et des moyens de réglage de l'amortissement procuré par cet amortisseur.
De préférence, le système comprend plusieurs paires de points de fixation de l'amortisseur, dont chacun est situé sur une des branches du V, ces paires étant plus ou moins éloignées des extrémités libres des branches du V, constituant ainsi les moyens de réglage précités de l'amortissement.
Le système comprend également un dispositif anti-dévers comprenant une lame anti-dévers dont une des extrémités est solidaire du sommet du V et dont l'autre extrémité est placée entre deux butées solidaires de la caisse du véhicule.
Des moyens de réglage de la dureté de l'anti-dévers sont prévus et comprennent, de préférence, plusieurs paires d'emplacements pour les butées disposées sur la caisse du véhicule le long de la lame anti-dévers de part et d'autre de celle-ci.
Le système comprend de plus des moyens de pilotage de l'anti-dévers qui sont, de préférence, des moyens pour déplacer les butées transversalement à la lame anti-dévers ou qui agissent directement sur la lame anti-dévers.
L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence à la figure unique donnée uniquement à titre d'exemple illustrant le système de suspension pour véhicule automobile conforme à l'invention.
Le système de suspension conforme à l'invention tel que représenté à la figure et utilisé notamment dans un véhicule automobile, comprend un élément élastique 1 comprenant deux lames élastiques 2 réunies à l'une de leurs extrémités de manière à former un V, dont le sommet est articulé sur la caisse du véhicule autour d'un axe de pivotement 3 solidaire de la caisse, les extrémités libres des branches du V étant chacune liée à une roue (non représentée) du véhicule.
Les deux lames élastiques 2 peuvent être réalisées en acier ou en matériau composite.
De préférence, l'extrémité libre de chacune des branches 2 du V de l'élément élastique 1 est reliée à la roue correspondante du véhicule au moyen d'un tirant 4 qui transmet les débattements de la roue à l'élément élastique 1.
Comme représenté, chaque branche 2 de l'élément élastique 1 comprend plusieurs points de fixation 5 du tirant correspondant 4 situés à des distances différentes de l'axe de pivotement 3 de l'élément élastique 1. Ces points de fixation 5 constituent des moyens de réglage de la raideur de la suspension du véhicule.
Le système de suspension comprend des moyens de réglage de la hauteur du véhicule et qui sont constitués par des moyens 6 permettant de changer la longueur des tirants 4.
Chaque moyen 6 peut être par exemple constitué par deux extrémités filetées coaxiales du tirant 4 et vissées respectivement aux deux extrémités d'une pièce commune de liaison permettant de rapprocher ou d'éloigner ces deux extrémités filetées.
La figure montre que le système de suspension comprend également un amortisseur 7, tel qu'un vérin hydraulique, interposé entre les deux branches 2 de l'élément élastique 1.
L'amortisseur 7 peut être fixé entre les deux branches 2 respectivement par plusieurs paires de points de fixation, dont chacun est situé sur une des branches 2, ces paires de points de fixation étant plus ou moins éloignées des extrémités libres des branches 2 du V, constituant ainsi des moyens de réglage de l'amortissement. Ces points de fixation peuvent être les mêmes que les points de fixation 5 des tirants 4 aux branches 2.
Le système de suspension est de plus muni d'un dispositif anti-dévers comprenant une lame anti-dévers 8, en acier ou en matériau composite, et dont une des extrémités est solidaire du sommet du V de l'élément élastique 1, tandis que son extrémité opposée est placée entre deux butées 9 solidaires de la caisse du véhicule. Les butées 9 peuvent être disposées respectivement à plusieurs paires d'emplacements sur la caisse du véhicule le long de la lame anti-dévers 8 de part et d'autre de celle-ci de façon à permettre un réglage de la dureté de l'anti-dévers. Ainsi, en rapprochant chaque paire de butée 9 de l'axe de pivotement 3 de l'élément élastique 1, la dureté de l'anti-dévers sera augmentée.
Pour démontrer définitivement l'absence d'une 5'LTR dans le provirus, une restriction par EcoR V de l'ADN cellulaire a été réalisée. L'hybridation par "Southem blot" de l'ADN de NlH3T3MCreloxPL, restreint par l'endonucléase EcoR V en utilisant une sonde LacZ radiomarquée (Fig.
3d), montre la présence d'une bande de 2,1 kpb et d'une bande de taille aléatoire. L'absence d'une bande de 6 kpb démontre l'absence d'une 5'LTR. Ce "blot" a alors été hybridé avec une sonde cre radiomarquée.
L'absence d'une bande dans l'ADN de NlH3T3MCreloxPL montre que l'ADN proviral est dépourvu du gène cre (Fig. 3d). Finalement, pour établir que la structure de la LTR restante n'était pas réarrangée, I'ADN de NlH3T3MCreloxPL a été restreint par l'endonucléase Kpn I et sondé avec un ADN de LacZ radiomarqué. Un fragment de 4,3 kpb a été observé dans tous les cas, montrant que la LTR PhleoLacZ était de la taille attendue (Fig. 3e). En conséquence, tous les clones isolés contenaient un provirus intégré avec une seule LTR non-réarrangée.
TABLEAU 1. Titres des lignées cellulaires 2 MloxPL et MCreloxPLa.
Clone IP/mlb BCF/mlc Rapportd (104) (104) 2MloxPL.1 2,5 3 1,2 2MloxPL.2 5 6 1,2 2MCreloxPL.1 1 3 3 aClones résistant au G418 provenant du clone NlH3T3MloxPL.1 cotransfecté avec pMC1-Cre et pUSVneo.
indique la présence de la séquence pMC1-Cre.
(+)lndique la présence d'un fragment Xho I de 1,9 kpb correct issu de pMC1-Cre détecté avec une sonde cre radiomarquée au 32p.
(*)lndique la présence d'un fragment Xho I s'hybridant avec la sonde cre radiomarquée au 32p, mais d'une taille incorrecte.
(-)lndique l'absence du plasmide pMC1-Cre.
CRésultats de la recombinaison loxP par l'intermédiaire de Cre détectée par analyse par "Southem blot".
TABLEAU 2. Recombinaison loxP nar l'intermédiaire d'une transfection DMCl -Cre.
Nombre de clones Présence de Recombinaison loxP: résistant au G418a pMC1-Creb 3 + + i + 1 e + 4 + 16 aDes cellules #2 ont été transfectées respectivement avec soit pMloxPL+pUSVneo, soit pMCreloxPL+pUSVneo, des clones résistants au G418 ont été sélectionnés dans un milieu contenant du G418.Des stocks de virus ont été préparés en incubant 8 ml de milieu avec 5 x 106 cellules de chaque clone résistant au G418, 5 x 104 cellules NIH 3T3 ont été soumises à diverses dilutions de virus pendant 8 heures et ensuite clonées par dilution limitante ou testées pour leur activité ss-galactosidase par coloration par X-gal.
bLes titres ont été calculés par le rapport entre les clones infectés isolés après clonage et détectés par PCR (lP: particule infectieuse) et les clones non-infectés (PCR+/PCR-)/1 x 105).
CBCFU est l'acronyme de "blue colony forming unit" (unité formant colonie bleue). Les BCFU sont des infections aboutissant à un piège du gène qui active le gène PhleoLacZ détecté par coloration par X-gal.
dLe rapport est le nombre de BCFU par clone infecté.
Bibliographie 1. Barker, D. D., H. Wu, S. Hartung, M. Breindl, and R.
chrome augmente de 15 à 25 nm.
Un processus d'attache par laser exige une élévation rapide de la température dans la trace conductrice pour minimiser l'élévation de la température du ruban de Kapton et minimiser donc les dommage à ce ruban. Les Figures 14 et 15 illustrent l'élévation de la température dans plusieurs circuits flexibles de structures différentes. La Figure 14 illustre l'élévation de la température dans plusieurs circuits flexibles à couches de germe assez épaisses. Il est important de noter que des circuits flexibles revêtus d'une couche de 10 nm de Ti/W ou moins n'atteignent pas la température nécessaire pour l'attache or/or, mais que des circuits flexibles revêtus d'une couche de 20 nm de Ti/W atteignent une température appropriée. Il faut aussi noter que l'élévation de température dans le circuit flexible à couche de Ti/W plus épaisse est plus rapide, ce qui minimise les dommages éventuels
dus à des températures locales élevées dans le ruban de Kapton.
La fluctuation de la température, mesurée par le signal d'infra-rouge, dans le circuit flexible d'une épaisseur de 20nm de Ti/W est indicative du fait que ce circuit flexible atteint la température maximale préétablie nécessaire pour l'attache or/or et que la boucle de rétroaction de laser abaisse alors temporairement l'énergie laser de sorte que cette augmentation de la température d'attache par TAB n'endommage pas le ruban de Kapton. Dès que la température du ruban de Kapton est descendue, d'une quantité préétablie, l'énergie de laser augmente automatiquement jusqu'à la pleine puissance de manière à élever la température du fil de TAB et à créer une attache
or/or fiable.
La Figure 15 illustre des résultats similaires pour différents circuits flexibles à couche de germe de chrome, et non de Ti/W. On peut observer que le circuit flexible à 10 nm de chrome atteint la température préétablie nécessaire pour l'attache or/or. Pour un laser YAG, les caractéristique d'absorption de la couche de germe de chrome
sont donc plus élevées que celles de la couche de Ti/W.
La Figure 16 illustre, en fonction du temps, l'élévation de température dans un ruban à 3 couches revêtu d'une couche de chrome de 20 nm, un ruban revêtu d'une couche de chrome de 5 nm et un ruban sans couche de chrome.Comme on peut le voir de la Figure 16, seul le circuit flexible à couche de chrome de 20 nm indique
une élevation rapide de la température.
Puisqu'il a été établi que l'épaisseur de chrome est essentielle pour l'intégrité de l'attache or/or lorsqu'un laser YAG est utilisé, une
épaisseur optimale de chrome est sélectionnée comme ligne de base.
En se référant à la Figure 13, une épaisseur de chrome supérieure à 15 nm ne diminue pas la transmission de façon spectaculaire. Sur la base de la Figure 15, une épaisseur de 10 nm est l'épaisseur minimale absolue nécessaire pour réaliser une attache or/or satisfaisante. La Figure 15 illustre aussi le fait que l'élévation de température dans la trace de cuivre est beaucoup plus rapide pour le circuit flexible à 15 runm de chrome, ce qui provoque de moindres dommages pour le ruban de Kapton. C'est donc l'épaisseur de 15 nm de chrome qui est optimale pour réaliser une attache par laser qui soit fiable et reproductible. On peut s'attendre à une certaine diffusion du chrome dans le cuivre pendant les processus ultérieurs de pulvérisation cathodique de la couche de germe de chrome et de métallisation, dans la fabrication des circuits flexibles. La diffusion du chrome dans le cuivre est un processus qui dépend du temps et de la température, et il est difficile de déterminer la quantité de chrome qui diffuse dans le cuivre au cours de ces processus. On estime normalement que la quantité de chrome diffusée est inférieure à 5 nm. Compte tenu de ces facteurs, c'est une épaisseur minimale de chrome de 20 nm après le processus de pulvérisation cathodique qui est établie comme minimale. Cette épaisseur devrait garantir une épaisseur minimale de chrome de 15
nm après l'achèvement de la fabrication du circuit flexible.
Le tableau I indique les conditions de test et les résultats de test pour plusieurs expériences. Ces tests couvrent une large plage de conditions de mise en oeuvre, allant de l'absence d'effet visible jusqu'à une détérioration totale du Kapton. On conclut, au vu des résultats illustrés au tableau I, que le laser YAG existant n'est pas susceptible d'attacher des circuits flexibles, appelés "flex" au tableau, existants pour
de faibles épaisseurs de chrome.
Un circuit flexible à 3 couches revêtu de 20 nm de chrome, comportant une couche adhésive entre le Kapton et la trace de cuivre, a aussi été testé. Une attache or/or satisfaisante est obtenue pour une puissance de laser réglée à 10 W, une longueur d'impulsions réglée à ms, une force d'attache réglée à 140 grammes et un température de centre de microplaquette réglée à 100 degrés. Aucun dommage
En particulier, le composant connu par le document (3) nécessite, pour son utilisation, d'être couplé à un laser par l'intermédiaire d'une fibre optique.
Ce couplage induit des pertes optiques et un problème de stabilité du fait que le couplage optique est susceptible de changer au cours du temps.
La présente invention résout ces problèmes en utilisant une même couche active réalisée au moyen d'une seule épitaxie plane pour former le laser, les deux modulateurs et l'amplificateur optique placé entre ces derniers.
De façon précise, la présente invention a pour objet un composant électro-optique monolithique intégré, caractérisé en ce qu'il comprend - un substrat monocristallin, - un laser comportant un empilement de couches semiconductrices épitaxiées sur ledit substrat parmi lesquelles une couche active et un réseau de Bragg périodique fixant la longueur d'onde d'émission du laser à une valeur légèrement supérieure à la longueur d'onde correspondant au maximum du pic de gain du laser, - des premier et deuxième modulateurs électro-optiques formés chacun d'un empilement de couches semiconductrices épitaxiées sur ledit substrat parmi lesquelles une couche absorbante active, - un amplificateur optique placé entre ces premier et deuxième modulateurs, cet amplificateur étant formé d'un empilement de couches semiconductrices épitaxiées sur ledit substrat parmi lesquelles une couche active, - des moyens pour injecter sur l'empilement de couches du laser un courant entraînant l'émission par la couche active du laser d'un rayonnement traversant la couche absorbante du premier modulateur dans le plan de cette couche, - des moyens pour appliquer sur l'empilement de couches du premier modulateur une tension électrique inverse entraînant une absorption dudit rayonnement par la couche absorbante de ce premier modulateur, - des moyens pour injecter sur l'empilement de couches de l'amplificateur optique un courant entraînant une amplification dudit rayonnement par la couche active de cet amplificateur, et - des moyens pour appliquer sur l'empilement de couches du deuxième modulateur une tension électrique inverse entraînant une absorption dudit rayonnement par la couche absorbante de ce deuxième modulateur, et en ce que la couche active du laser, la couche active de l'amplificateur optique et les couches absorbantes respectives des premier et deuxième modulateurs sont formées par une même structure épitaxiée à multi-puits quantiques, chacun des premier et deuxième modulateurs fonctionnant selon l'effet Stark confiné.
L'amplificateur optique intégré, placé entre les premier et deuxième modulateurs, permet de réduire la diaphonie et de compenser les pertes optiques.
Il en résulte un circuit beaucoup plus performant que celui qui est mentionné dans le document (2).
Selon un mode de réalisation préféré du composant optique objet de l'invention, le substrat est en InP.
Le composant est alors capable d'engendrer et de coder des impulsions optiques courtes à 1,55 pin, par exemple du type soliton.
Les puits quantiques de la structure épitaxiées peuvent être contraints (" strained ").