INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'étape facultative de filtration peut avantageusement ponctué la purification du POS (I).
Les applications de la composition et du POS selon l'invention peuvent être multiples. Leurs propriétés de réticulation d'au moins deux façons (réticulation par exposition sous UV et sous l'effet de lEumidité atmosphérique) peuvent-être utilement exploitées dans des revêtements, des mastics d'étanchéification, des formulations d'encapsulation, entre autres. On vise plus spécifiquement dans le cadre de l'invention, des procédés de revêtement de support s, en particulier électroniques, et/ou d'encapsulation d'articles en particulier de composants électroniques, caractérisés en ce qu'ils consistent essentiellement: - à mettre en oeuvre la composition telle que décrit supra et/ou le POS tel que décrit supra.
- et à la soumettre à deux traitements d'activation : sous l'effet dVV et de l'humidité atmosphérique, essentiellement complétés par une activation thermique.
La vitesse et la qualité de la réticulation, la viscosité adaptée de la composition avant réticulation, sa non toxicité et son faible coût, de même que les propriétés mécaniques du réticulat, sont autant d'avantages particulièrement appréciés dans le domaine de l'électronique pour le revêtement de circuits imprimés ou intégrés, ainsi que pour l'encapsulation de composants électroniques, à cadence industrielle.
La présente invention sera mieux comprise à la lumière des exemples qui suivent et qui décrivent la préparation et les propriétés des compositions et des POS selon l'invention. Ces propriétés sont appréciées au travers d'essais de réticulation sous UV et sous l'effet de l'eau atmosphérique, avec évaluation des propriétés mécaniques des réticulats obtenus. Ces exemples font bien ressortir tous les avantages et les variantes de mise en oeuvre de la présente invention.
La présence d'une bande unique pour chaque coupure indique qu'il n'y a pas, dans le génome canin, d'autres séquences hautement homologue au gène ss3- adrénergique.
Les gènes RA-B3 des différentes espèces sont composés d'une région promotrice suivie d'une région codante d'environ 1,2 kb = exon 1, qui est le plus souvent interrompue par un intron d'environ 1 kb. L'exon 2 code en général pour 6 à 8 acides aminés et la séquence suivante correspond à la partie 3' non-traduite, ce qui permet de conclure que le gène ss3 proprement dit est contenu dans le fragment génomique EcoRI et Xba I de 3,7 kb, ou alors plus largement encadré par 2 sites EcoRI.
C'est le fragment d'ADN génomique EcoRI de 6 kb qui a été sélectionné et qui est utilisé pour construire la banque d'ADN génomique.
- La banque génomique a été construite dans un bactériophage lambda comme suit 1) Digestion d'ADN génomique 2x 100 ug d'ADN génomique canin ont été digérés par EcoRI (New England Biolabs) dans les conditions suivantes 1,25 U d'enzyme/,ug d'ADN, 10 mM de spermidine, tampon de réaction fournie par le fabricant ; incubation une nuit à 370C.
Ensuite les fragments issus des coupures ont été déposés sur un gel d'électrophorèse d'agarose à 0,7%.
La migration a été effectuée à 20 V pendant 24 heures.
Pour enrichir la banque en fragments EcoRI contenant le gène recherché, trois fractions ont été découpées par dépôt et ceci par rapport au marqueur indiquant les tailles de référence, c'est-à-dire allant de 1) 8 à 7 Kb, 2) 7,2 à 6 Kb, 3) 6,3 à 4,8 Kb Le marqueur de taille utilisé est "Lambda DNA Bst EII digest" (New England Biolabs réf. 301-4S).
Ces six morceaux ont été traités séparément par Spin-XTM (Costar 0,22 AM cellulose acétate) afin d'en extraire 1'ADN. Après précipitation à 1'méthanol, les culots d'ADN ont été solubilisés dans 60 ul de tampon Tris-HCl 10 mM pH 7,5, 1 mM EDTA (TE).
2 ul de chaque fraction ont été déposés sur gel d'agarose. Le résultat est illustré à la figure 5, dans laquelle A et B correspondent à 2 digestions d'ADN génomique par EcoRI et les pistes 1, 2, 3 correspondent respectivement aux poids moléculaires suivants : 1 : 8 à 7 kb, 2 : 7,2 à 6 kb, 3 : 6,3 à 4,8 kb.
De plus, une hybridation Southern a été effectuée pour connaître la fraction à liguer qui contient effectivement le gène RA-B3 canin. Pour ce faire, on fait migrer environ 750 ng de chaque fraction sur gel d'agarose.
Après électrophorèse et dénaturation, 1'ADN a été transféré sur membrane Nylon (Hybond N+ voir conditions Southern Blot telles qu'exposées ci-dessus) . On utilise les mêmes sondes de ss3 canin, le marquage ayant été fait par "random priming utilisant uniquement le dCTP a32P. Les conditions d'hybridation et de lavage sont les mêmes que précédemment.
Après exposition pendant 2 jours, on obtient les résultats illustrés à la figure 6 ; le gène codant pur le RA-B3 canin est majoritairement contenu dans la fraction 2 les deux fractions n02 venant des deux digestions (voir figure 6, dans laquelle 1, 2 et 3 ont la même signification que pour la figure 5) sont mélangées, afin de les liguer dans un vecteur bactériophagique.
2) Ligation dans un vecteur bactériophagique et encapsidation in vitro Comme vecteur, on utilise le bactériophage Lambda kGEM-2 (Promega), déjà coupé par EcoRI et déphosphorylé pour éviter qu'il ne se referme sur lui-même.
Le vecteur a été ligué avec des quantités croissantes de fragments EcoRI génomiques de la fraction 2 (voir figure 6) (Insert) : 1 ug V + 50ng I; 1 ug V + 100 ng I, 1 ug V + 150 ng I; puis 0,75 ug V + 200 ng I (V=kGEM-2, I=Insert).
Ligation à 40C.
Après ligation, les particules des phages ont été encapsidées à l'aide d'extraits d'encapsidation in vitro Promega " "PackageneR System" pendant 3 heures à 220C.
Le micro-contrôleur 678 lit une valeur de compteur depuis la mémoire rémanente 680 et génère à partir de celle-ci un code roulant (trinaire) à 20
bits. Le code roulant à 20 bits est entremêlé avec un code fixe à 20 bits mé-
morisé dans la mémoire rémanente 680 de façon à former un code (trinaire) à 40 bits comme montré en figure 8. La partie de code "fixe" comprend 3 bits 651, 652 et 653 (figure 8) qui identifient le type d'émetteur envoyant le code et un bit de fonction 654. Comme le bit 654 est un bit trinaire, il est utilisé
pour identifier lequel des trois commutateurs 675, 676 ou 677 a été enfoncé.
Si l'on se réfère aux figures 9A à 9C, I'organigramme présenté dans celles-ci décrit le fonctionnement de l'émetteur 30. Un code roulant venant de la mémoire rémanente est incrémenté de trois au cours d'une étape 500,
après quoi le code roulant est mémorisé pour l'émission suivante de l'émet-
teur lorsqu'un bouton d'émetteur est enfoncé. L'ordre des chiffres binaires dans le code roulant est inversé ou vu en miroir au cours d'une étape 504, après quoi, dans une étape 506, le chiffre le plus significatif est converti à
zéro, de façon à tronquer efficacement le code roulant binaire. Le code rou-
lant est ensuite changé en un code trinaire ayant des valeurs de 0, 1 et 2, et le code roulant trinaire initial est établi à 0. On appréciera le fait que c'est le code trinaire qui est en réalité utilisé pour modifier le signal d'oscillateur à haute fréquence, et le code trinaire est mieux vu en figure 8. On peut noter que le minutage de bits en figure 8 pour un 0 est de 1,5 millisecondes de temps d'arrêt et de 0,5 milliseconde de temps de fonctionnement, qu'il est de
1 milliseconde de temps d'arrêt et de 1 milliseconde de temps de fonction-
nement pour un i et de 0,5 milliseconde de temps d'arrêt et de 1,5 millise-
condes de temps de fonctionnement pour un 2. Le temps de fonctionnement est en fait le temps actif lorsque la porteuse est générée. Le temps d'arrêt est
le temps inactif lorsque la porteuse est interrompue. Les codes sont assem-
blés en deux trames, comprenant chacune 20 bits trinaires, la première trame étant identifiée par un bit de synchronisation de 0,5 milliseconde, la deuxième
trame étant identifiée par un bit de synchronisation de 1,5 millisecondes.
Au cours d'une étape 510, la puissance voisine la plus élevée de 3 est soustraite du code roulant, et, au cours d'une étape 512, un essai est réalisé pour déterminer si le résultat est égal à zéro. Si c'est le cas, le chiffre le plus significatif suivant du code roulant binaire est incrémenté au cours d'une étape 514, après quoi le processus retourne à l'étape 510. Si le résultat n'est pas supérieur à 0, la puissance suivante la plus élevée de 3 est ajoutée au code roulant au cours de l'étape 516. Dans l'étape 518, une autre puissance la plus élevée de 3 est incrémentée, et, au cours d'une étape 520, un essai détermine si le code roulant est terminé. Sinon, la commande est retransférée à l'étape 510. Si oui, la commande est transférée à l'étape 522 afin de vider le compteur de bits. Au cours d'une étape 524, le minuteur de silence est essayé pour déterminer s'il est actif ou non. Dans le cas contraire, un essai est réalisé au cours d'une étape 526 pour déterminer si le temps de silence a expiré. Si le temps de silence n'a pas expiré, la commande est transférée à une étape 528, dans laquelle le compteur de bits est incrémenté, après quoi
tion actionné par une personne, et, lorsque l'indicateur d'inutilisation est établi, aucun code de radio n'est autorisé à actionner l'ouverture de la porte,
alors que les codes d'émetteurs à clavier (sans clef) tels que 34 sont autori-
sés à actionner le système. Par conséquent, si un indicateur d'inutilisation est
détecté dans l'étape 358, le code est rejeté et un retour est effectué. Lors-
qu'aucun indicateur d'inutilisation n'a été établi, le processus passe à une
étape 362 o il est déterminé si un mode d'apprentissage est établi. Les mo-
des d'apprentissage peuvent être établis par différents types d'interaction de
l'opérateur. Le commutateur de programme 151 peut être enfoncé. Egale-
ment, par pré-programmation, le microprocesseur 85 reçoit l'instruction d'in-
terpréter l'enfoncement et le maintien des boutons de commande et de lu-
mière de la commande murale 39 tout en alimentant un émetteur de code. De plus, des commandes de radio précédentes peuvent mettre le système dans un mode d'apprentissage. La décision dans l'étape 362 ne dépend pas de la façon dont le mode d'apprentissage est établi, mais simplement du fait de savoir si un mode d'apprentissage est demandé. En ce point, on suppose qu'un mode d'apprentissage a été établi et que le processus passe à l'étape
750 (figure 19A).
Dans l'étape 750, une détermination est réalisée concernant le type de code attendu. Lorsqu'un code fixe est attendu, le processus passe à l'étape 756 o le code fixe actuel est comparé au code fixe précédent. Lorsque l'étape 756 ne détecte pas de concordance, le code actuel est mémorisé dans un registre de code passé, et un retour est exécuté. Lorsque l'étape 750 identifie qu'un code roulant est attendu, une étape 752 est exécutée pour
déterminer si le code roulant actuel correspond au code roulant passé. Si au-
cune concordance n'est trouvée, le processus passe à l'étape 754 o le code
actuel est mémorisé dans un registre de code passé, et un retour est exécuté.
Cependant, il n'est pas rare qu'un additif procure, à côté de l'effet positif pour lequel il est employé, un effet néfaste sur une autre propriété. Ainsi, un agent fluidifiant peut améliorer la fluidité d'une composition, mais les hautes teneurs parfois nécessaires pour atteindre le résultat désiré favorisent très nettement le ressuage et diminue la cinétique de prise et donc d'acquisition de résistance mécanique aux jeunes âges (lutte contre la fissuration, aptitude au décoffrage, mise en service précoce...).
De même, les retardateurs de prise permettant de conserver et de transporter une composition pendant un certain temps après sa préparation, ont également un effet très marqué sur le ressuage et la cinétique de prise.
De telles difficultés apparaissent en particulier dans le cas des compositions de pâtes cimentaires et de bétons fluides auto-nivelants qui doivent présenter, selon les cahiers des charges classiques, des caractéristiques rhéologiques strictes d'affaissement (mesuré au cône d'Abrams) ou d'étalement statique ou dynamique.
Les solutions permettant l'obtention de bétons ou mortiers fluides, connues à ce jour, consistent soit à optimiser la courbe granulométrique par l'introduction de fines ou d'ultra-fines comme décrit dans le brevet EP-A-0 184 386, cette solution présentant, outre le désagrément de nécessiter la manipulation de quantités importantes de poudre, l'inconvénient d'être très sensible à de petites variations de teneur ou de qualité des produits utilisés, ce qui la rend en pratique difficilement utilisable sur un chantier, soit à ajouter, en quantités importantes, des fluidifiants, retardateurs et éventuellement agents rétenteurs d'eau pour maintenir la maniabilité du matériau pendant une durée suffisante, ce qui entraîne généralement un retard de prise qui pénalise la productivité du chantier (décoffrage retardé ou nécessité de ragréage en cas de décoffrage précoce) et une grande sensibilité à des petites variations autour de la composition optimisée.
Dans la pratique, l'on est souvent confronté à des problèmes de diminution rédhibitoire de la maniabilité en cas d'erreur de dosage, de ségrégation du mortier ou du béton, de ressuage important, d'allongement de la durée de prise et d'abaissement des propriétés mécaniques finales, en particulier dans le cas d'un surdosage en eau.
De fait, il s'avère très difficile de produire des compositions cimentaires, ou des compositions en dérivant, répondant à tous les impératifs souhaités en vue d'une application.
La présente invention se propose de répondre à cette demande d'additifs améliorés permettant de combiner plusieurs propriétés avantageuses parmi celles mentionnées ci-dessus.
En particulier, l'invention a pour but de fournir un nouvel additif pour compositions cimentaires ou compositions en dérivant permettant d'allier une fluidité améliorée, une tendance à la ségrégation limitée et une bonne rétention d'eau, notamment une diminution de la tendance au ressuage, même dans le cas de fortes teneurs en eau et/ou en agents fluidifiants ou plastifiants, et d'assurer au produit durci une bonne durabilité, notamment une réduction de la perméabilité aux eaux et aux gaz permettant de réduire les efflorescences.
A cet effet, l'invention a pour objet une suspension aqueuse comprenant un mélange d'au moins une suspension aqueuse de silice précipitée et d'au moins un latex, dans lequel ladite suspension aqueuse de silice précipitée présente une teneur en matière sèche comprise entre 10 et 40 % en poids, a une viscosité inférieure à 4.10.2 Pa.s pour un cisaillement de 50 s-l et produit après centrifugation à 7500 tours par minute pendant 30 minutes un surnageant contenant plus de 50 % du poids de la silice initialement en suspension.
Le premier composant essentiel du mélange formant la suspension aqueuse objet de l'invention est une suspension aqueuse de silice précipitée à teneur élevée en matière sèche, présentant une faible viscosité et une bonne stabilité dans le temps.
De telles suspensions sont décrites, ainsi que leur procédé de fabrication dans FR-A-2 722 185.
De préférence, la teneur en matière sèche de ladite suspension est comprise entre 15 et 35 % en poids.
La viscosité de ladite suspension est avantageusement inférieure à 4.10-2 Pa.s pour un cisaillement de 50 s-1.
Ces suspensions sont très stables et leur stabilité peut être appréciée grâce à un test de sédimentation qui consiste à centrifuger ladite suspension à 7500 tr/min pendant 30 minutes. La quantité de silice contenue dans le surnageant obtenu à l'issue de cette centrifugation, mesurée après séchage du surnageant à 1600C jusqu'à obtention d'un poids constant de matière, représente plus de 50 %, de préférence plus de 60 % du poids de la silice contenue dans la suspension.
Avantageusement, la quantité de silice contenue dans le surnageant obtenu après centrifugation représente plus de 70 %, en particulier plus de 90 % du poids de la silice en suspension.
Une autre caractéristique de ces suspensions concerne la granulométrie des particules de silice en suspension.
En référence à la figure 4, le dispositif représente la seringue après son utilisation. La saillie (2) et la gorge (7) jouent un rôle de blocage; l'aiguille est protégée.
L'assemblage de la seringue (figure 2) et du tube cylindrique (figure1) se fera avant le collage de la collerette (6). La partie chanfreinée (3) du tube cylindrique facilite cette opération (qui pourrait être mécanique), d'autant que le tube cylindrique a un diamètre intérieur à peine supérieur au diamètre exterieur de la seringue.
Le passage de la saillie interne (2) peut se faire sans difficulté, compte tenu de l'élasticité des matériaux utilisés et aussi, compte tenu de l'épaisseur de cette saillie.
La déformation (8) (exagérée pour une meilleure compréhension) de la seringue et du tube cylindrigue (1) n'empêche pas le déplacement du piston en caoutchouc (9) selon les désirs de l'utilisateur.
Selon une variante illustrée (figure 5), la saillie interne (2) du tube cylindrique (1) peut ne pas être sur toute la circonférence mais, répartie sur trois ou quatre points.
L'injection terminée, il suffit à l'utilisateur de tenir, avec sa main libre, le tube cylindrique (1) au niveau des saillies antidérapantes (4) et de le pousser jusqu'à ce que la seillie interne (2) de ce tube cylindrique épouse la gorge (7) de la seringue (figure 4).
Ce système bloque la seringue à ce stade, il ne permet pas une réutilisation de celle-ci et, il protège l'utilisateur d'éventuelles blessures.
Le dispositif selon l'invention est destiné au domaine médical.
SERVOMOTEUR PNEUMATIQUE D'ASSISTANCE AU FREINAGE A CLAPET PERFECTIONNE La présente invention concerne les servomoteurs pneumatiques, du type de ceux qui sont utilisés pour fournir une assistance au freinage des véhicules automobiles.
De tels servomoteurs sont bien connus dans la technique automobile et comportent de façon classique une enveloppe à l'intérieur de laquelle se trouve un piston formé d'un moyeu et d'une jupe. Le piston définit une chambre avant reliée en permanence à une source de basse pression et une chambre arrière reliée sélectivement à la chambre avant ou à une source de haute pression par un moyen de valve. Ce moyen de valve est actionné par une tige de commande susceptible de s'appuyer, par l'intermédiaire de la face avant d'un plongeur, sur la face arrière d'un disque de réaction solidaire d'une tige de poussée, cette dernière actionnant un maître-cylindre. Le moyen de valve comporte habituellement un clapet dont la face avant annulaire coopère avec un premier siège de valve circulaire formé sur le plongeur et un second siège de valve circulaire formé sur le piston et de diamètre supérieur à celui du premier siège de valve. Un ressort de clapet sollicite la face avant annulail-e en direction des sièges de valve de façon à ce que cette dernière soit toujours en contact avec au moins l'un de ces deux sièges.
De tels servomoteurs, présentent plusieurs inconvénients. C'est ainsi que, pour assurer la fermeture de la communication entre les chambres avant et arrière du servomoteur avant l'ouverture de la communication entre la chambre arrière et la source de haute pression, on est obligé de réaliser le plongeur et le moyeu du piston avec des tolérances très strictes pour éviter que la tige de commande n'ait une course morte trop longue, soit encore de concevoir le moyen de valve de façon telle que la "levée de clapet" entre le clapet et le premier siège de valve soit la plus faible possible.
Un inconvénient supplémentaire des servomoteurs connus réside dans le fait que le seul passage radial offert à l'air sous haute pression vers la chambre arrière lors d'un actionnement, de même que le seul passage axial offert à l'air de la chambre arrière vers la chambre avant lors d'un défreinage provoquent des turbulences dans l'air en mouvement, ralentissant l'action du servomoteur et induisant des bruits de fonctionnement qui peuvent devenir gênants.
Un autre inconvénient consécutif à la disposition concentrique et sensiblement coplanaire des deux sièges de valve, résulte en ce que la membrane souple de l'élément de clapet est soumise à une différentielle de pression variable entre la haute pression sensiblement constante régnant en permanence à l'intérieur du moyeu tubulaire, autour de la tige d'entrée, et la pression variable régnant dans la chambre annulaire entourant cette partie de la membrane souple de l'élément de clapet, sur une partie de laquelle s'exerce la pression régnant dans la chambre avant du servomoteur, et sur une autre partie de laquelle s'exerce la pression variable régnant dans la chambre arrière du servomoteur.
Cette différentielle de pression, présente au repos et en phase de relâchement de freinage, induit sur la face avant annulaire de l'élément de clapet une force axiale s'ajoutant à la force du ressort de valve et que doit vaincre le plongeur de valve lors de chaque phase de relâchement du freinage pour dégager la face avant annulaire de l'élément de clapet du premier siège de clapet formé dans le moyeu et rétablir la communication entre la chambre de travail arrière du servomoteur et la chambre de dépression, ce qui impose un surdimensionnement du ressort de rappel de la tige d'entrée se traduisant notamlnent par un effort important à fournir par le conducteur pour la mise en oeuvre du seivomoteur, cet effort étant connu dans la technique sous le terme "d'effort d'attaque" De plus, le clapet étant formé d'une membrane souple fixée de façon étanche par son bord périphérique extérieur au piston au moyen d'une coupelle métallique servant également d'appui pour le ressort de clapet et pour un ressort de rappel de la tige de commande, le montage du moyen de valve à trois voies dans le moyeu du piston est une opération délicate et complexe, dont le taux de rebut n'est pas négligeable et qui contribue à augmenter sensiblement le prix de revient du servomoteur.
Le document DE-A-3 445 11S tente d'appolter une solution à ces problèmes, en prévoyant de réaliser le plongeur à la manière d'un tiroir de distributeur. Le plongeur est susceptible de coulisser dans un alésage du moyeu du piston pour occulter ou découvrir deux lumières formées dans le moyeu et communiquant avec la chambre arrière du servomoteur. Une telle conception nécessite encore de réaliser un ajustement très précis entre l'alésage du moyeu du piston et le plongeur coulissant dans ce dernier. Elle nécessite également la présence d'un joint d'étanchéité aux bords d'une des lumières formées dans le moyeu du piston et d'un joint d'étanchéité à l'extrémité du plongeur. Ces joints coopèrent soit avec une arête du plongeur, soit avec le bord d'une des lumières, et ils sont donc sujets à une détérioration très rapide, ce qui nuit à la fiabilité du servomoteur ainsi équipé. De plus, ce document ne prévoit encore qu'un seul passage axial entre les chambres avant et arrière, et un seul passage radial entre la source de haute pression et la chambre arrière, résultant lâ encore en des turbulences génératrices de bruits de fonctionnement et en un ralentissement de l'action du servomoteur.
La présente invention se place dans ce contexte et a pour objet de proposer un servomoteur dans lequel les passages d'air entre l'atmosphére et la chambre arrière d'une part, la chambre arrière et la chambre avant d'autre part, aient la plus grande section possible sans présenter d'obstacles pouvant engendrer des turbulences de façon à obtenir un fonctionnement silencieux et un temps de réponse aussi faible que possible, et ce de façon simple, fiable et économique.
EXEMPLES EXEMPLE I : PREPARATION DE POS (I) PAR FONCTIONNALISATION DE POLYDIMETHYSILOXANE α#diOH A L'AIDE 2(3-4-EPOXYCYCLOHEXYLE)ETHYLTRIMETHOXYSILANE EN PRESENCE DE CARBOXYLATE DE LI.
1.1. CONDfflONS OPERATOIRES 1.1.1. Dans cet exemple on étudie la réaction décrite Eq(l) ci-dessous par RM.N 29Si en effectuant des cinétiques directement dans le tube R.M.N.
Ip1 avec m=4,0 (10,8% OH) 50 mPa.s Ip2 avec m=45,7 (1% OH) 100 mPa.s 1.1.2.
Les huiles P.D.M.S (Ipl) et (Ip2) utilisées sont celles du type décrit cidessus et dont les viscosités sont 50 et 100 mPa.s respectivement pour (Ipl) et (Ip2). Elles permettent l'acquisition d'un signal intense dans la région des silanols.