INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour chercher à atteindre cet objectif en pratique, la seule voie connue sur ce matériau pour ce type d'application, consiste à procéder à un deuxième échange protonique à travers un masque pour élever localement l'indice de réfraction. On peut alors obtenir un guide tel qu'il est schématisé sur la figure 1 avec une profondeur P. II est clair que si la technique utilisée pour réaliser ce guide pouvait conduire à une variation d'indice par rapport au substrat très élevé (par exemple entre 0.01 et 0.1), le confinement dans l'épaisseur D = 2 pm d'ondes situées dans le proche infrarouge ou le visible, ne poserait aucun problème.En pratique, si l'échange protonique permet d'obtenir des variations d'indice supérieures à 0.01 dans LiTaO3, elles s'accompagnent dans beaucoup de cas d'une diminution très sensible du coefficient non linéaire du matériau (à noter que ce phénomène est encore mieux connu dans LiNbO3). Ainsi, pour préserver la valeur du coefficient non linéaire qui intervient de manière quadratique dans le rendement de conversion, on est amené à réaliser des guides présentant des variations d'indice par rapport au substrat de l'ordre de quelques 10-3. Le confinement des ondes n'est alors pas suffisant pour tirer parti au mieux du volume du matériau dans lequel le caractère périodique nécessaire à l'accord de phase est sensible.C'est ce que l'on peut constater sur la figure 2 où l'on a représenté les profils en champ électrique du mode fondamental du guide (G) dans le proche infrarouge (XPIR = 860 nm) et du mode fondamental du guide dans le bleu (BB = 430 nm). Comme nous l'avons déjà indiqué, c'est à une conversion du premier vers le deuxième que nous nous limiterons ici.
Pour cette figure 2 on a considéré un guide de profondeur 2 pm d'indice homogène supérieur de 0.004 = AnH+ par rapport au substrat (S) aussi bien dans le proche infrarouge que dans le bleu (ans+ = AnH+IPlR = AnH+/B).
les indices du substrat aux deux longueurs d'ondes considérées étant 2.15 (= nSUB/PIR) et 2.26 (= nSUB/B) On observe en particulier, toujours sur la figure 2, que le maximum du champ électrique pour les deux modes considérés se trouve dans la partie basse de la région où le caractère périodique du coefficient non linéaire est sensible. Ceci est dû à la conjonction d'une faible valeur pour AnH+ et de la dissymétrie de la structure guidante dont le profil d'indice est schématisé sur la figure 4a.La solution adoptée dans l'invention consiste à redonner une forme de symétrie au guide en déposant sur l'échantillon une couche diélectrique dont l'indice est proche de celui du substrat (comme illustré en figure 3), cette couche devant jouer le rôle de superstrat en remplacement de l'air pour aboutir au profil d'indice représentée sur la figure 4c, le profil b) entre parenthèses représentant le cas idéal de symétrisation.
Plus précisément, en considérant une largeur de guide de 4 pm, un coefficient non linéaire de 20 pmlv et une longueur d'onde de pompe de 860 nm, on obtient donc avec la structure guidante, sans couche de symétrisation un rendement de conversion normalisé TI de 19 OMl.cm2. Ce rendement est communément admis pour caractériser l'efficacité non linéaire locale au sein d'un guide (10 0/6/W.cm2 correspondant à 1 mW engendré sur 1 cm d'interaction pour 100 mW de pompe).
Dans le cas où Y représente -HC = CH-, on peut partir du diacide de formule (IX) que l'on réduit en dialdéhyde de formule
En effectuant une réaction de Wittig entre ce dialdéhyde et Ph3P=CH-R, on obtient le dérivé de formule
Dans le cas où Y représente -CH2-CH=CH-, on peut partir du dérivé diméthylé (IV) que 1'on transforme en dérivé CH2Li. Ce composé peut alors réagir sur un composé de type formule pour donner le composé de
Dans le cas où Y représente - C t C-, on part de la 4,4' dibrométhyl-bipyridine que l'on condense avec l'alcynure lithium approprié.
Les bipyridines de départ de formule (IV) sont des produits du commerce ou peuvent être préparées par couplage avec du palladium ou du cuivre, d'une bromopyridine de formule avec une bromopyridine de formule avec n=l ou 2 D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaltront mieux a la lecture des exemples suivants, donnés bien entendu à titre illustratif et non limitatif, en référence aux figures annexées.
Les propriétés fonctionnelles en particulier de reconnaissance des complexes du ruthénium du type de ceux décrits dans la présente invention sont démontrées par la complexation des dérivés bifonctionnels carbonatés avec un peptide approprié. Cette complexation met en évidence l'affinité du complexe 11 pour le résidu histidine incorporé dans une séquence peptidique donnée.
La figure 1 est un schéma correspondant à la synthèse des complexes décrits dans les exemples.
La figure 2 illustre la formule des complexes obtenus.
Dans les exemples qui suivent, les composés ont été identifiés par spectrométrie, chromatographie, microanalyse et détermination des points de fusion, dans les conditions suivantes.
Les spectres RMN 1H et 13C ont été obtenus sur un spectromètre à onde pulsée BRUCKER AC 300, opérant à 300 MHz pour la RMN du proton et 75,47 MHz pour le carbone, et équipé d'un calculateur ASPECT 3000. Les valeurs des déplacements chimiques sont exprimées en parties par million (ppm) et les constantes de couplage en Hertz (Hz). La référence utilisée est le tétraméthylsilane (TMS, 0,00 ppm). Dans la description des spectres, les multiplicités des signaux sont indiquées à l'aide des abréviations suivantes s, d, t, q, m, M signifiant respectivement singulet, doublet, triplet, quadruplet, multiplet et massif.
Les spectres infra-rouge IR ont été réalisés sur un appareil PERKIN ELMER System 2000 FT I.R., le traitement des spectres est effectué avec le programme IR Data Manager sur un ordinateur DIGITAL DECpc 450D2LP (domaine 4000-450 cm~l, les nombres d'onde des bandes d'absorption sont exprimés en cm-i).
Les spectres ultra-violet UV ont été effectués sur un spectrophotomètre XONTRON modèle UVIKON 860 avec système d'acquisition Victor VPC IIc.
Les points de fusion ont été obtenus sur un appareil Boche 535.
Les spectres de masse basse résolution ont été obtenus sur un appareil FINNIGAN-MAT 4600 quadruple couplé et piloté par un système informatique INCOS, tandis que les spectres haute résolution ont été réalisés sur un spectromètre VARIAN MAT 311. Les spectres de masse en F.A.B. sont effectués sur un spectromètre NERMAG R3010.
Les chromatographies sur couche mince CCM sont réalisées sur des plaques de silice MERCK Si 60 F254 sur support verre ou plastique. Les révélations sont effectuées soit par illumination ultra-violette (254 nm), soit à l'iode bisublimé, soit par pulvérisation de l'un des révélateurs suivants : la vanilline, le panisaldéhyde, la ninhydrine, le permanganate de potassium.
Exemple 1 : Préparation du cis-Dichloro-bis (4,4'-bis[4- (4-benzoylbenzoyloxy) butoxycarbonyl] -2,2' bipyridine) ruthénium (II) 9.
Dans une variante de réalisation, cette poignée est établie sous forme d'un manchon en un matériau élastomère souple et déformable qui engagé autour du fusil dans les mêmes conditions que précédemment.
En variante, ce manchon peut présenter une fente longitudinale permettant son positionnement autour de la zone.
Ce manchon peut être établi en mousse alvéolaire, ou autre matériau équivalent susceptible d'absorber les vibrations et chocs, tout en assurant un excellent confort à la main. Ce confort est nécessaire pour que l'opérateur puisse, sans gene, avoir accès à la gachette de l'arme.
La poignée précitée présente avantageusement un marquage visuel qui peut être nominatif ou graphique à des fins d'identification visuelle aisée par l'utilisateur. On peut par exemple utiliser et incrire la référence du nom d'un fabricant Cette poignée est de tout aspect extérieur approprié, coloré ou non. Cette poignée est facilement retirable pour être nettoyée ou pour permettre des modifications de marquage.
Les avantages ressortent bien de l'invention. On souligne sa simplicité et son rôle d'amortisseur. Elle offre un meilleur confort au niveau de la prise de main de l'arme, ce qui peut entre un atout important lors de compétitions de tir et pour un usage durable de l'arme.
MéCANISME IE CTEUR PERFECTIONNE POUR MCHINES DISTRIBUTRICES D'ARTICLES La présente invention a pour objet un mécanisme éjecteur pour des machines distributrices d'articles, en particulier d'articles de forme prismatique rectangulaire, comme des paquets ou des paquets de cigarettes.
De fait, on connaît déjà de nombreuses machines distributrices de paquets de ce type, lesquelles sont habituellement formées d'une pluralité de colonnes dans lesquelles sont empilés les paquets, chaque colonne correspondant à une qualité déterminée, une marque déterminée, un prix déterminé, etc. de paquet. A la base de chaque colonne ou empilement, se trouve un dispositif éjecteur qui, lorsqu'il reçoit un ordre des qu'il a reçu une pièce ou des pièces de monnaie valables de la part de l'utilisateur de la machine, ou plutôt de l'acheteur du produit, se met alors en fonctionnement pour retirer le paquet de cigarettes situé au début, ctest-à-dire dans la partie la plus basse de la colonne respective et le pousse vers un bac d'accès du côté de l'acheteur.
I1 existe de multiples enregistrements de propriété industrielle portant sur de telles machines et, plus particulièrement, sur le dispositif ou mécanisme éjecteur.
Dans certains d'entre eux, par exemple, dans le brevet espagnol ES-P0516570 et ses brevets d'addition ES-P0524633, ES-P8900052 et ES-P8902076, ledit dispositif éjecteur consiste essentiellement en une chaîne ou bande sans fin dotée d'appendices qui, lorsque la chaîne ou bande est activée, poussent le paquet en question par son petit côté arrière, le séparant de l'empilement et le jetant dans le bac de ramassage.
Dans d'autres cas, par exemple dans les modèles d'utilité espagnols ES-U0252123 et ES-U0270411, le mécanisme éjecteur est constitué d'un levier qui, lorsqu'il est actionné par un électro-aimant, pousse également le paquet en question par l'un de ses côtés.
Dans ces antécédents, on observe que l'éjection du paquet ou du paquet de cigarettes se réalise vers la partie frontale de la machine, ce pour quoi il faut compter avec un espace supplémentaire avant lors du dimensionnement de la machine elle-même et de sa carcasse ou son boîtier. D'autre part, on a également observé que même si les paquets d'une même colonne ou d'un même empilement paraissent être separés entre eux, toujours est-il qu'ils se trouvent être un peu colles entre eux, que ce soit à cause de l'électricité statique de leurs enveloppes plastiques, ou bien pour d'autres raisons, provoquant quelques difficultés au moment de l'actionnement du dispositif éjecteur.
Avec le mécanisme éjecteur de paquets, qui fait l'objet de la présente demande, on résout les problèmes signalés auparavant, étant donné que chaque paquet s'éjecte non vers la partie frontale de la machine, mais vers un côté de la colonne respective ou de l'empilement respectif de paquets, ne nécessitant pas d'espace avant supplêmentaire dans la carcasse ou le boîtier de la machine. D'autre part, le mouvement du présent mécanisme éjecteur produit une sorte de vibration de la colonne respective ou de l'empilement respectif de paquets qui parvient à les décoller, facilitant l'éjection du paquet en question.
Ainsi, la présente invention a pour objet un mécanisme éjecteur perfectionné pour machines distributrices d'articles, en particulier d'articles de forme prismatique rectangulaire, ledit mécanisme éjecteur étant du type dans lequel divers mécanismes égaux sont placés au-dessous d'une colonne respective ou empilement respectif d'articles de la machine elle-même, et dans lequel, lorsqu'il est éjecté, l'article le plus bas de la colonne correspondante va s'arrêter dans un bac de ramassage du côté de l'utilisateur ou de l'acheteur, essentiellement caractérisé par le fait qu'il est constitué d 'un rotor ayant son axe tournant entre une paroi avant et une paroi arrière de la machine elle-même et actionné par un moteur ayant un variateur de vitesse pouvant être activé par un ordre d'un dispositif monnayeur de type classique, ledit rotor étant composé d'une partie courbe concentrique audit axe et susceptible de soutenir l'empilement de paquets de la colonne respective, et un plan brisé rentrant, formé par un premier angle dièdre obtus d'installation du paquet le plus bas et un second angle dièdre aigu, terminé par un rebord longitudinal susceptible de retirer ledit paquet le plus bas de l'empilement et de l'éjecter vers un côté perpendiculaire à la partie frontale de la machine.
Le rotor a notamment une longueur sensiblement égale au grand côté d'un paquet.
La partie courbe du rotor peut être constituée de quelques bandes à la manière de côtes.
Avantageusement, le rotor d'une colonne et son sens de rotation propre sont opposés au rotor de la colonne contiguë.
pour un des cylindres d'un moteur à combustion interne.
On a représenté sur la figure 1 une chambre de
combustion 10 d'un moteur à combustion interne a plu-
sieurs cylindres qui est formée dans la face inférieure d'une culasse 42 qui est fixée sur la face supérieure
44 d'un bloc-cylindres 46 du moteur.
La chambre de combustion 10 est ouverte à sa partie inférieure et elle débouche directement dans la partie supérieure 48 d'un cylindre correspondant 50 dans lequel
est monté un piston 52.
Conformément à l'invention, le fond de la paroi de la chambre de combustion 10, c'est-à-dire la partie supérieure de cette paroi qui est opposée à l'extrémité supérieure 48 du cylindre, comporte une cavité 11 agencé en retrait et qui est décalée latéralement par rapport
à l'axe X-X du cylindre 50.
La cavité 11 peut revêtir différentes formes et elle peut par exemple être circulaire, ovoïde, éllipti-
que, etc...
La chambre de combustion est également équipée d'un injecteur et d'une bougie d'allumage 28, dont les axes respectifs A30 et A28 sont illustrés sur la figure 2, qui
débouchent dans la cavité 11. L'injecteur est de préfé-
rence monté incliné de façon à diriger le jet d'essence vers le centre de chambre de combustion pour éviter le
mouillage de la paroi de la chambre de combustion.
L'admission des gaz comburants et l'échappement des gaz brûlés de la chambre de combustion sont assurés respectivement par une première soupape d'admission 20, une seconde soupape d'admission 22 et par une soupape d'échappement qui n'apparaît pas dans le plan de coupe de la figure 1 mais dont l'axe A26 est illustré sur la
Ensuite, les signaux électriques ainsi obtenus sont alors traités de la manière telle que mentionnée ci-avant pour ainsi obtenir les valeurs de paramètre de processus. Selon cet agencement, seule une unique fibre optique est nécessaire pour l'application de lumière et la réception de lumière, ce qui est avantageux.
Le capteur du type réflexion est connecté à la fibre optique par l'intermédiaire du coupleur à guide d'ondes optique, et le signal provenant de chaque capteur est transmis au circuit de conversion de données par l'intermédiaire du coupleur à guide d'ondes optique.
Les valeurs de paramètre de processus détectées par le capteur sont émises en sortie par l'intermédiaire du circuit de sortie connecté au circuit de conversion de données.
La nature et les caractéristiques supplémentaires de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lumière des descriptions qui suivent qui sont menées par report aux dessins annexés.
BREVE DESCRIPTION DES DESSINS Parmi les dessins annexés: la figure 1 est un schéma fonctionnel qui représente un premier mode de réalisation du capteur du type modulation optique de la présente invention la figure 2 représente une variation d'intensité de la lumière incidente en fonction du temps arrivant sur le capteur du type modulation optique du premier mode de réalisation;; la figure 3 représente la variation d'intensité de la lumière de sortie en fonction du temps provenant du capteur du type modulation optique la figure 4 est un schéma fonctionnel qui représente un seconde mode de réalisation du capteur du type modulation optique de la présente invention la figure 5 est un schéma fonctionnel qui représente un premier mode de réalisation de l'appareil d'instrumentation de processus de la présente invention la figure 6 est un schéma fonctionnel qui représente un second mode de réalisation de l'appareil d'instrumentation de processus de la présente invention la figure 7 est un schéma fonctionnel qui représente un troisième mode de réalisation de l'appareil d'instrumentation de processus de la présente invention la figure 8 est un schéma fonctionnel qui représente une structure d'un appareil d'instrumentation de processus de la figure 7;; la figure 9 est un schéma fonctionnel qui représente un quatrième mode de réalisation de l'appareil d'instrumentation de processus de la présente invention la figure 10 est un schéma fonctionnel qui représente un cinquième mode de réalisation de l'appareil d'instrumentation de processus de la présente invention la figure 1 1 est un schéma fonctionnel qui représente un sixième mode de réalisation de l'appareil d'instrumentation de processus de la présente invention la figure 12 est un schéma fonctionnel qui représente un septième mode de réalisation de l'appareil d'instrumentation de processus de la présente invention la figure 13 est un schéma fonctionnel qui représente un huitième mode de réalisation de l'appareil d'instrumentation de processus de la présente invention; et la figure 14 est un schéma fonctionnel qui représente un neuvième mode de réalisation de l'appareil d'instrumentation de processus de la présente invention.
DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PARTICULIERS Par report maintenant aux dessins, les modes de réalisation particuliers de la présente invention sont décrits ci-après.
La figure 1 est le schéma fonctionnel qui représente le premier mode de réalisation du capteur du type modulation optique selon la présente invention. Comme représenté sur la figure 1, un capteur du type modulation optique 1 comprend un oscillateur piézo-électrique 2 qui est typiquement constitué par un cristal de quartz ou de niobate de lithium (LiNbO3). Sa fréquence d'oscillation naturelle est connue comme variant en fonction de la température et de la pression et par conséquent, la température ou la pression est mesurée en mesurant sa fréquence d'oscillation naturelle. L'oscillateur piézo-électrique 2 assure une précision élevée et une répétabilité excellente également.Le cristal de quartz est un élément photo-élastique et il permet de moduler en phase ou en intensité la lumière transmise au travers, sur la base de l'effet photo-élastique selon lequel l'indice de réfraction du cristal varie en fonction de la contrainte mécanique provoquée par une pression. Le niobate de lithium présente, en plus de l'effet photo-élastique, I'effet de Pockels selon lequel l'indice de réfraction varie en fonction d'un champ électrique appliqué, et ce matériau permet également une modulation en phase ou en intensité de la lumière transmise au travers.
La surface de l'oscillateur piézo-électrique 2 est polie en miroir puis une électrode transparente est déposée sur la surface polie de l'oscillateur piézo-électrique 2 de telle sorte que la lumière passe au travers. Un circuit d'oscillateur 4 alimenté par un accumulateur 3 est monté sur l'oscillateur piézo-électrique 2.
Sur le côté d'entrée de lumière de l'oscillateur piézo-électrique 2 sont disposés une lentille de condenseur d'entrée 6 pour collecter la lumière afin de la modifier en une lumière parallèle, un polariseur 7 pour polariser linéairement la lumière parallèle provenant de la lentille 6 et une lame quart d'onde 8 permettant de polariser circulairement la lumière polarisée linéairement provenant du polariseur 7, selon l'ordre décrit en direction de l'oscillateur piézo-électrique 2. Sur le côté de sortie de lumière de l'oscillateur piézo-électrique 2 sont disposés un analyseur 9 permettant de polariser linéairement la lumière provenant de l'oscillateur piézo-électrique 2 et une lentille de condenseur de sortie 10 permettant de converger la lumière polarisée linéairement provenant de l'analyseur 9, selon l'ordre décrit depuis l'oscillateur piézo-électrique 2.La lumière convergée par la lentille 10 est conduite jusqu'à une unité de traitement de signal non représentée via une fibre optique 5b.
Le fonctionnement de ce mode de réalisation est comme suit.
La lumière délivrée par l'intermédiaire d'une fibre optique 5a est modifiée selon une lumière parallèle par la lentille 6, est polarisée linéairement par le polariseur 7 et est polarisée circulairement par la lame quart d'onde 8 avant d'entrer dans l'oscillateur piézo-électrique 2. Lorsqu'il se voit appliquer une tension, I'oscillateur piézo-électrique 2 oscille et émet en sortie la lumière polarisée elliptiquement du fait de la contrainte mécanique et du champ électrique. L'analyseur 9 capte la lumière polarisée elliptiquement en tant que lumière polarisée linéairement et par conséquent, une modulation d'intensité optique en réponse à la fréquence d'oscillation de l'oscillateur piézo-électrique 2 est réalisée. La lumière résultante est convergée par la lentille 10 puis est transmise à l'unité de traitement de signal via la fibre optique 5b.
La figure 2 représente la variation d'intensité de la lumière incidente en fonction du temps arrivant sur le capteur du type modulation optique 1. La figure 3 représente la variation d'intensité de la lumière de sortie en fonction du temps provenant du capteur du type modulation optique 1. Comme représenté sur les figures 2 et 3, lorsqu'il se voit appliquer la lumière d'entrée d'une intensité constante, I'oscillateur piézo-électrique 2 produit la lumière de sortie qui est modulée en intensité par la fréquence d'oscillation f. La variation de la valeur de paramètre à mesurer, à savoir la variation de température ou de pression, modifie la fréquence d'oscillation f en conséquence. L'unité de traitement de signal détecte la fréquence d'oscillation f à partir de la lumière de sortie et la convertit en une valeur de température ou de pression.Le capteur du type modulation optique 1 est muni d'un mécanisme qui transmet la variation de la valeur de paramètre à mesurer telle que la température ou la pression à l'oscillateur piézo-électrique 2 d'une manière efficiente qui convient pour que la valeur de paramètre soit mesurée.
Selon ce mode de réalisation, le capteur du type modulation optique 1 permet à la lumière transmise au travers des fibres optiques d'être directement modulée en intensité.
Dans le mode de réalisation mentionné ci-avant, lorsqu'une pluralité d'oscillateurs piézo-électriques 2 présentant différentes fréquences d'oscillation couvrant la totalité d'une plage de fonctionnement sont montés entre la lame quart d'onde 8 et l'analyseur 9, différentes valeurs de paramètre de processus telles que la température et la pression sont simultanément mesurées. En outre, dans cet agencement, des différences de fréquence entre la pluralité d'oscillateurs piézoélectriques 2 peuvent être utilisées en tant que moyen de correction de la linéarité. Dans ce cas, lorsque la lumière est modulée par les oscillateurs piézo-électriques 2 présentant différentes fréquences d'oscillation, une pluralité de composantes de fréquence sont transmises d'une manière superposée. Ces composantes de fréquence peuvent être séparées dans l'unité de traitement de signal et ainsi, un capteur composite multi-fréquence peut être réalisé.