INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour reprendre I' exemple de l'addition entre deux mots MO et Mulet du chargement du résultat dans un troisième Mx identique ou non à MO ou Ml, il est possible d'envisager le cas suivant parmi d'autres: Les figures 48, 49, 50 représentent le séquencement des opérations au niveau de chaque unité locale dont seulement deux sont représentées.
- Réalisation au niveau local , par toutes les unités centrales locales, de la somme M0+ M1 dans leur accumulateur respectif donnant ms ( figure 48), - Réalisation de la diffusion de ms par une seule unité locale (par exemple l'unité locale maître), et préparation dans les autres unités locales de la comparaison de ms avec le mot mr reçu (figure 49), -Mise à jour de la mémoire globale si la comparaison est bonne ( figure 50).
Les possibilités de procédures de contrôle sont nombreuses et ces trois figures ne constituent qu'un exemple non exaustif -L'impulsion d'horloge au niveau du bus qui effectue la diffusion de ms a pour effet de synchroniser toutes les unités locales dans la réalisation de cette action que représente la somme de MO+MI.
2.C.5.c Détection de la fin d'une opération globale.
Une opération logique globale est constituée d' une ou plusieurs opérations logiques intermédiaires qui répondent au principe des organigrammes éclatés.
Le principe de décomposition ici choisi a été fait de manière à ce que les résultats intermédiaires soient tous le résultat définitif de l'opération logique globale.
Ainsi la fin d 'une instruction complexe est détectée par: - La présence d 'un résultat "UN" sur l'un des résultats intermédiaires quelque soit la valeur du compteur ordinal et après exécution de la partie ACTIONS correspondante, - La détection de I' état du compteur ordinal de code qui correspond au dernier code de l'instruction complexe lorsque ce dernier a été exécuté et que le résultat correspondant était de niveau "ZERO" 2.C.5.d Scrutation cyclique d'un programme.
La figure 51 montre le cycle de scrutation d' une unité centrale éclatée.
Le temps de réalisation de mise à jour des mémoires images des entrées (350) ainsi que le temps de mise à jour des sorties physiques (351) de l'unité centrale éclatée, reste dans le principe indépendant du nombre d'entrées sorties qui équipe l'automatisme.
En effet, chaque unité locale étant équipée de son entrée ou de sa sortie TOR, les rafraichissements des mémoires images (350) et (351) sont donc fait simultanément par chacune d'entres elles Une diffusion de l'état de chaque capteur dans toutes les unités locales revient à écrire un programme représenté figure 52. Le temps de réalisation d'un tel programme augmente avec les facteurs suivants: - Nombre faible de lignes de donnée sur le bus externe, - Nombre d'entrées important, - Basse fréquence d'horloge sur bus externe.
sage d'un émetteur d'ouverture/fermeture/arrêt, le processus passe à une étape 872 pour déterminer si le code de mémoire est un code d'ouverture/ fermeture/arrêt. Si c'est le cas, le processus passe par les étapes jusqu'à l'étape 874, o le code reçu est soustrait du code de mémoire. Ensuite, le processus passe par l'étape 878, à l'étape 880 ou l'étape 882, comme décrit ci-dessus. Lorsque l'étape 872 détermine que le code de mémoire actuel n'est pas un code d'ouverture/fermeture/arrêt, le processus passe à l'étape 876 (figure 23B). Dans l'étape 876, le code reçu est comparé au code de la mémoire, et, s'ils correspondent, l'étape 880 est effectuée pour renvoyer l'adresse du code de concordance. Lorsque l'étape 876 détermine que les codes comparés ne correspondent pas, le processus passe à l'étape 882 pour déterminer si l'on a accédé au dernier emplacement de mémoire. Lorsque l'on n'a pas accédé au dernier emplacement de mémoire, le pointeur est ajusté pour identifier l'emplacement de mémoire suivant, et le processus revient à l'étape 868 en utilisant les contenus du nouvel emplacement. Le processus se poursuit jusqu'à ce qu'une concordance soit trouvée ou que le dernier
* emplacement de mémoire soit détecté dans une étape 882.
La figure 24 est un organigramme d'un sous-programme de compteur de code roulant d'essai qui commence dans une étape 888 dans laquelle le compteur de code roulant mémorisé est soustrait du code roulant reçu, et le résultat est analysé dans une étape 890. Lorsque l'étape 890 détermine que le résultat de soustraction est inférieur à "0", le processus passe à l'étape 892 o le sous-programme renvoie un verrouillage de fenêtre arrière. Lorsque l'étape 890 détermine que le résultat de la soustraction est supérieur à 0 et inférieur à 1000, le sous-programme renvoie une indication de fenêtre avant
dans l'étape 892.
La figure 25 est un organigramme d'un sous-programme d'effacement de mémoire de radio qui commence par une étape 686 d'effacement de tous les codes de radio, y compris les codes sans clef temporaires. Ensuite, une étape 686 est effectuée pour établir le mode de radio en mémoire rémanente comme mode d'essai pour les codes roulants ou mode d'essai pour les codes fixes. L'étape 690 est ensuite effectuée, étape dans laquelle le mode de radio
de travail est établi comme mode d'essai de code fixe, et les seuils de nom-
bres de code fixe sont établis dans une étape 692. Une étape de retour 694
achève le sous-programme.
Les figures 26A et 26B montrent un sous-programme d'interruption de minuteur qui commence dans une étape 902 o tous les temps de logiciel sont remis à jour. Ensuite, le processus passe à l'étape 904 pour déterminer si un minuteur de 12 millisecondes a expiré. Le minuteur de 12 millisecondes est utilisé pour assurer que des obstructions qui bloquent le faisceau lumi-
neux dans le dispositif de protection 90 et provoquent l'absence d'une im-
pulsion d'obstruction de 10 millisecondes sont rapidement détectées. Lorsque le minuteur de 12 millisecondes n'a pas expiré, le processus passe à une étape 914 décrite ci-dessous. D'une autre façon, lorsque le minuteur expire, une étape 906 est effectuée pour déterminer si un indicateur de rupture, qui est établi lors de la première impulsion manquante, est établi. Si il n'est pas établi, le processus passe à l'étape 910 dans laquelle l'indicateur de rupture
est établi. Si l'indicateur de rupture a été détecté dans l'étape 906, le proces-
sus passe à l'étape 908 o un indicateur de blocage d'infrarouges, indicatif d'une pluralité d'impulsions d'obstruction de 10 millisecondes qui ont été manquées, est établi. Le processus passe alors, par l'étape 910, à l'étape 912, o le minuteur de 12 millisecondes est remis à zéro. L'étape de décision 914, qui est effectuée après l'étape 912, détermine s'il s'est écoulé plus de 500 millisecondes depuis qu'un code de radio valide a été reçu. Si plus de 500 millisecondes se sont écoulées, l'étape 916 est effectuée pour effacer un
indicateur de "radio actuellement dans l'air", et une sortie est effectuée.
Lorsque l'étape 914 détermine que 500 millisecondes se sont pas écoulées,
le processus passe directement à l'étape de sortie 918.
Les dimensions du dispositif seront déterminées en fonction du type de parasol. A titre d'exemple, pour les parasols courants, elles pourront avoir des valeurs proches de celle qui figurent ci-après - Longueur du tube 300 mm - Diamètre intérieur 26 mm - Diamètre extérieur 34 mm - Longueur de la vrille 230 mm - Longueur des poignées 85 mm Le fixe-parasol peut être réalisé en métal, la vrille 2 étant soudée à l'extrémité inférieure du tube 1.
Cependant, afin de réduire le poids pour faciliter son transport, et de diminuer son prix de revient dans le cadre d'une diffusion importante, il pourra être fabriqué totalement ou partiellement en matière synthétique résistante, telle que le polyester armé ou tout autre matériau présentant des caractéristiques de solidité et de dureté compatible avec l'utilisation du dispositif.
Grâce à sa simplicité, à sa facilité d'utilisation, à son volume réduit et à son faible coût de revient, le dispositif qui vient d'être décrit se prête particulièrement bien à la réalisation de support de fixation pour parasols destinés à être emportés à la plage ou à la campagne.
HOUSSE POUR FAUTEUIL EN AU MOINS DEUX PARTIES La présente invention concerne une housse perfectionnée pour fauteuil ou siège capitonné du même type, qui comporte un dossier, deux bras et une assise. Elle concerne plus particulièrement une housse apte à être placée sur une gamme étendue de modèles de fauteuils ou assimilés.
Compte-tenu de la très grande variété de formes et de tailles des fauteuils1 il apparaît très difficile de réaliser une housse universelle qui soit capable de s'adapter parfaitement à tout fauteuil, quelles que soient sa taille et sa forme.
Une telle housse universelle a cependant déjà été proposée par le demandeur. Elle se compose d'une pièce unique en forme de poche qui est confectionnée pour présenter globalement la forme générale du fauteuil, avec ses deux bras, son dossier, et son assise, dans la configuration du modèle le plus grand, et qui de plus comporte un nombre très important de lignes élastiques disposées parallèlement les unes aux autres. L'adaptation de cette housse sur le fauteuil est obtenue grâce à l'action des lignes d'élastiques, qui génèrent un fronçage plus ou moins important en fonction de la taille du fauteuil recouvert de la housse.
Ce type de housse présente cependant bon nombre d'inconvénients. Par construction, elle nécessite un grand nombre de lignes d'élastiques , généralement une quinzaine de ces lignes, ce qui augmente de manière significative le coût de fabrication d'une telle housse. De plus il apparaît à l'usage des risques importants de déchirure dans la zone de raccordement entre le dossier et chaque bras, compte-tenu des formes très variables des bras.
Le but que s'est fixé le demandeur est de proposer une housse pour fauteuil ou assimilé qui soit universelle, c'est-à-dire qui soit apte à s'adapter à une large gamme de tailles et de formes de fauteuil, et qui pallie les inconvénients précités. La housse en question doit également être facile à placer sur le fauteuil et présenter, après la pose, un aspect parfaitement homogène et tendu.
Ce but est parfaitement atteint par la housse de l'invention, qui est constituée a. d'une première pièce, conformée pour recouvrir l'assise et le dossier du fauteuil et, b. de deux secondes pièces, chacune étant conformée pour recouvrir un bras du fauteuil. De plus les deux secondes pièces sont conformées pour être mises sous tension, lors de la pose sur le fauteuil, I'une par rapport à l'autre.
La zone de raccordement entre le dossier et chaque bras est obtenue au niveau du recouvrement de la première pièce et des deux secondes pièces constitutives de la housse. Un pliage adapté, lors de la pose, fonction de la taille et de la forme du fauteuil permet d'obtenir un raccordement parfait , sans risque de déchirure. De plus grâce à cette disposition en pièces indépendantes pour recouvrir d'une part l'assise et le dossier et d'autre part les bras, le demandeur a constaté une diminution très importante de la quantité de matière nécessaire pour réaliser sa housse, comparativement à la housse universelle d'une pièce munie d'un grande nombre de lignes d'élastiques.
Dans une première variante, les deux secondes pièces conformées pour recouvrir les deux bras du fauteuil, comportent chacune des prolongements avant et arrière terminés par des moyens de liaison.
Dans ce cas on obtient le positionnement et la mise sous tension de ces deux secondes pièces en les reliant l'une à l'autre par les prolongements avant et arrière, les deux prolongements avant venant recouvrir partiellement au moins la face avant du fauteuil sous l'assise et les deux prolongements arrière venant recouvrir au moins la partie basse de la face arrière du dossier.
Dans une seconde variante, la housse est constituée d'une première pièce conformée pour recouvrir l'assise et le dossier et d'une seconde pièce conformée pour recouvrir les deux bras , la face avant du fauteuil sous l'assise et au moins la partie basse de la face arrière du dossier.
Grâce à cette seconde variante, la mise en place de la housse selon l'invention est encore facilitée dans la mesure où il suffit à l'utilisateur de placer sur le fauteuil d'abord la première pièce pour recouvrir l'assise et le dossier puis la seconde pièce recouvrant les deux bras, y compris les flancs latéraux de ceux-ci et finissant de recouvrir en partie basse la face avant de l'assise et la face arrière du dossier.
L'assise d'un fauteuil est généralement constituée d'un coussin, placé sur la structure du fauteuil entre les bras.
solvants, diluants et excipients classiques utilises pour la préparation dc
compositions pharmaceutiques.
La présente invention a également pour objet l'utilisation des composés dc formule I en tant que produit pharmaceutique. notLammenit pour le traitement dco maladies s'accompagnant de spasticité musculaire. de l'épilepsie et des maladic,
neurodéognératives.
La présente inxention concerne également un procédé de préparation deó composés dc tormLule I tels que déftinis ci-dcssus ainsi Lque de leurs isomères et dc leurs sels d'addition d'acides. qui comprend l'introduction du groupe R3' en position d'un composé de formule Il
R6 R4
R' '"%"" -Z N
R2 R1) (Il) dans lequel RI. R2. R4. R5. R6 et R7 sont tels que définis ci-dessus et. le cas échéant. la transformation d'un composé de formule I en un autre composé' dc formule I et. le cas échéant. transformatioln d'un composé de formule I en son sel d'addition d'acide ou la libération du composé de formule I à partir de sonI sel
d'addition d'acide.
Selon un dernier aspect. la présente invention concerne les composés de formules II R' R6R { Ii]NH
R7 %._ N/
R R1 1<) (li) dans lesquels: R1 et R2 représentent. indépendamnnment. ll hydrogène. un
halogène. un groupe alkvle en C i-C. uLn groupe alcoxv en C -C '4. un groupe nitro.
un groupe tritluorométhyle ou un groupe de formule -N\R8R. o I5 R8 et R9 représentent. indépendanmment. un hydloglèlle. un groupe alkyle en C1-C4 ou un groupe de formule -COR10. o
ETAPE 1): COPOLYMERISATION DES NCA- LEU ET NCA-GLU(OME) : PoLY(LEU-Co- GLU(OME)) 50/50 Dans un réacteur de il, muni d'un agitateur en verre, d'une arrivée d'azote et d'une sortie reliée à un bulleur, on introduit, sous courant d'azote, 15,0 g de Ncarboxyanhydride de la glutamate de méthyle (NCA-Glu(OMe) : 0,08 mole) et 12,5 g de N-carboxyanhydride de la leucine (NCA-Leu : 0,08 mole). 381 ml de dioxane sont rajoutés et le milieu réactionnel est porté à 40 C Après dissolution des NCA, on introduit 24 ml d'eau, suivi de 0,22 ml de triéthylamine (soit I % molaire par rapport aux NCA). Le suivi de la polymérisation est effectué par IR en observant la disparition des bandes carbonyles à 1 860 et 1 790 cm1 La durée de polymérisation varie entre 1,5 h et 3 h selon la composition des monomères. Après disparition totale des bandes, le milieu réactionnel est dilué par 380 ml de dioxane, puis homogénéisé pendant 3 h à température ambiante. Le copolymère est récupéré par précipitation dans 5 I d'eau sous bonne agitation. Le produit est filtré et séché à 50 C sous vide pendant 12 h.
La masse de copolymère obtenu est de 18,4 g, soit un rendement pondéral de 90 %.
RMN 1H (acide trifluoroacétique-d) 0,85 ppm (CH3-Leu, 6H*0,5) ; 1,58 (CH2 et CHMe2 Leu, 3H*0,5); 2,10 et 2,22 (CH2-Glu, 2H*0,5) , 2,58 (CH2-Glu, 2H*0,5); 3,75 (CH3-Glu, 3H*0,50, 4,62 (NCHCO-Leu, 1H*0,5), 4,70 (NCHCO-Glu, 1H*0,5). Viscosité réduite (0,5 g/dl dans l'acide trifluoroacétique
Rendement 15,9g (95 %). RMN 1H (acide trifluoroacétique-d) identique aux polymères de départ à une exception, le signal à 3,75 (CH3-Glu) est fortement diminué ou absent. Dans le cas présent, le taux d'esters résiduels est inférieur à 1 % par rapport aux monomères glutamate. Viscosité réduite (0,5 g/dl dans l'acide trifluoroacétique) à 25 "C = 0,95 dUg.
EXEMPLE 2: SYNTHESE DU DIBLOC POLY(LEU-B-GLU(ONA)) 50/50.
Dans un réacteur de 1 1, on introduit sous agitation 15,0 g de NCA-Glu(OMe) (0,08 mole) et 180 ml de dioxane. Après dissolution, on rajoute 180 ml de toluène et le milieu est porté à 60 "C. On effectue le spectre IR de la solution avant de rajouter 0,156 g de benzylamine (1,58 % molaire/NCA). Le milieu réactionnel se trouble rapidement et, au bout de 40 minutes, les bandes caractéristiques à 1 860 et 1 790 cm~ ont disparu.
Après une heure, on introduit une solution de 12,5 g de NCA-Leu (0,08 mole) dans un mélange dioxane/toluène (15 ml de chaque). L'agitation est poursuivie pendant 18 h (cette durée n'a pas été optimisée). Les bandes carbonyles ont alors disparu.
On ajoute 100 ml de dioxane et le milieu réactionnel est homogénéisé pendant 1 h. Le copolymère est précipité dans 3 I d'éthanol absolu sous forte agitation. Il est lavé avec il d'éthanol, filtré, essoré et enfin séché à 50 C sous vide pendant une nuit.
La masse de produit récupérée est de 19,5 g (rendement = 95 %). RMN 1H (acide trifluoroacétique-d) 0,85 ppm (CH3-Leu, 6H*0,5) , 1,58 (CH2 et CHMe2 Leu, 3H*0,5) ; 2,10 et 2,22 (CH2-Glu, 2H*0,5) , 2.58 (CH2-Glu , 2H*0,5) , 3,75 (CH3 Glu, 3H*0,5) , 4,62 (NCHCO-Leu, 1H*0,5) ,4,70 (NCHCO-Glu, 1H*0,5). Viscosité réduite (0,5 g/dl dans l'acide trifluoroacétique) à 25 C = 0,62 dl/g.
La deuxième étape d'hydrolyse des esters méthyliques est identique à celle décrite dans l'exemple 1, étape 2. Rendement 95 %. RMN 1H (acide trifluoroacétique-d): identique aux polymères de départ à une exception, le signal à 3,75 (CH3-Glu) est fortement diminué ou absent. Dans le cas présent, le taux d'esters résiduels est inférieur à 1 % par rapport aux monomères glutamate. Viscosité réduite (0,5 g/dl dans l'acide trifluoroacétique) à 25 C = 0,55 dl/g.
EXEMPLE 3: SYNTHESE DU TRlBLOC POLY(GLU(ONA)-LEU-GLU(ONA)) 25/50/12.
Dans un réacteur de 1 1, on introduit sous agitation 7,5 g de NCA-Glu(OMe) (0,04 mole) et 180 ml de dioxane. Après dissolution, on rajoute 180 ml de toluène et le milieu est porté à 60 "C. On effectue le spectre IR de la solution avant de rajouter 0,156 g de benzylamine.
Après la disparition totale du monomère, on introduit une solution de 12,5 g de NCA Leu (0,08 mole) dans un mélange dioxane/toluène (15 ml de chaque). L'agitation est poursuivie pendant 18 h. Ensuite, on introduit à nouveau 7,5 g de NCA-Glu(OMe) (0,04 mole) qu'on permet de réagir pendant 12 heures. On ajoute 100 ml de dioxane et le milieu réactionnel est homogénéisé pendant 1 h.
Le copolymère est précipité dans 3 I d'éthanol absolu sous forte agitation. Il est lavé avec 1 I d'éthanol, filtré, essoré et enfin séché à 50 "C sous vide pendant une nuit.
La masse de produit récupéré est de 19,4 g (rendement = 95 %). RMN 1H (acide trifluoroacétique-d) 0,85 ppm (CH3-Leu, 6H*0,5) , 1,58 (CH2 et CHMe2 Leu, 3H*0,5) ; 2,10 et 2,22 (CH2-Glu, 2H*0,37) , 2,58 (CH2 -Glu; 2H*0,37) , 3,75 (CH3 Glu, 3H*0,37) , 4,62 (NCHCO-Leu, 1H*0,5), 4,70 (NCHCO-Glu, 1H*0,37).
Viscosité réduite (0,5 g/dl dans l'acide trifluoroacétique) à 25 OC = 0,58 dl/g.
19), que ce soit un C.U.C ou l'autre qui entre en conduction; cette caractéristique facilite l'extraction d'énergie. En effet, si les deux inductances L1N et L1P une fois couplées forment le primaire d'un transformateur TR1 (fig. 17), une seule diode permet alors l'extraction d'énergie électrique monopolarité suivant un type de transfert et un seul, qui dépend du sens de la diode. Dans le cas du transfert retardé, et en fonctionnement stabilisé en charge, la tension disponible Usp-sn au secondaire du transformateur est représentée fig. 18.
On pourra aussi utiliser le dispositif voisin de celui représenté fig. 17 mais sans la diode de sortie DN2 pour générer des impulsions, par exemple impulsions de T.H.T. pour la production d'étincelles. Dans ce cas, le stockage capacitif d'énergie pendant les temps de repos améliorera le rendement du dispositif, et l'énergie véhiculée par chaque impulsion pourra être régulée en permanence par ajustage de la tension d'alimentation Upn. L'évolution de tension aux bornes du secondaire du transformateur d'un tel dispositif est représentée fig. 19.
Les deux inductances, L1N et L1P peuvent être remplacées par une seule inductance L1 (fig. 5). Dans ce cas, par rapport au dispositif standard, les points LN, LP et M1 sont reliés et la nouvelle inductance est placée entre M et M1. La simplicité de construction est évidente, mais aux instants de mise en conduction d'un C.U.C., l'autre C.U.C. est soumis à une évolution de potentiel positif d'anode à front raide qui nécessite des précautions dans le choix et la mise en place des C.U.C. . Par ailleurs la mise en conduction de QN1 génère dans L1 un front raide de tension en sens inverse de celui qui est généré par la mise en conduction de QP1; ceci peut être gênant pour le transfert de l'énergie électrique. Ce dispositif convient très bien au pilotage d'un multiplicateur capacitif de tension, (fig. 5).
Afin de tirer le meilleur parti possible des caractéristiques des trois types de dispositifs ci-dessus, on peut les mixer pour aboutir au dispositif à trois inductances, (fig. 3, fig.
20 et fig. 4) qui peuvent être partiellement ou totalement couplées magnétiquement deux à deux. Dans le cas de trois inductances, on retrouvera L1N et L1P placées comme dans le dispositif standard, plus L1 placée entre M et M1, et éventuellement un condensateur C2 connecté entre N et M1.
Dans une réalisation avec deux inductances L1N et L1P non couplées (fig. 1) il peut être intéressant de prévoir des valeurs inductives différentes pour L1N et L1P. Si L1N a une valeur inductive inférieure à L1P, la forme d'onde résultante sera modifiée car les deux fréquences fondamentales sont différentes. Une autre conséquence de cette dissymétrie sera qu'un courant plus important circulera dans le circuit primaire lorsque c'est QN1 qui est conducteur, au lieu de QP1. Cette caractéristique de différence de courants pourra être exploitée pour améliorer les conditions dans lesquelles l'énergie électrique circule des points d'entrée N et P aux points de sortie.En effet, si C1 est fait d'un seul condensateur connecté entre M et N, le fonctionnement de QN1, crée une boucle de courant fermée sur elle-même dans le circuit primaire du convertisseur. Si c'est bien L1N qui est plus faible que L1P, et que le transfert d'énergie vers la sortie ne se fait que pendant le passage de courant dans L1P, on peut alors, pendant une partie mineure de la période avoir un courant important qui ne circule que dans le circuit primaire, et pendant une partie majeure de la période avoir la circulation d'un courant moins important aux points d'entrée et de sortie.
En ce qui concerne les liaisons électriques entre le convertisseur et l'extérieur, il y aura alors rapprochement entre les courants crête et les courants moyens; cette condition étant favorable à l'amélioration du rendement général d'une installation, et à la réduction d'émission de parasites.
Dans un tel dispositif, compte tenu de la différence des courants respectifs auxquels sont soumis les deux C.U.C. et de la différence de fréquence fondamentale dans les deux branches de circuit, il peut être intéressant de prévoir un composant de la famille des transistors (MOS ou bipolaire) pour le C.U.C.
situé dans la même branche que l'inductance de valeur la plus élevée, et un thyristor ou autre composant à réaction positive pour l'autre branche.
On peut aussi concevoir un dispositif à un seul C.U.C et un C.U.N (fig. 15) qui offre un avantage évident de simplification (un seul C.U.C. et un seul circuit de commande au lieu de deux). Cet avantage est encore renforcé si c'est un thyristor qui remplit le rôle de C.U.C. car son circuit de commande est simple.
Un dispositif à un seul C.U.C. fonctionne obligatoirement en mode forcé avec recouvrement si l'on considère la succession de: - conduction du C.U.C, puis - conduction du C.U.N.
mais pour la succession de: - conduction du C.U.N, puis - conduction du C.U.C.
il peut fonctionner en mode interrompu, synchrone, ou forcé avec recouvrement.
Le fait que le mode interrompu soit possible laisse la faculté d'interrompre le fonctionnement de l'oscillateur sans pointe de tension à la coupure, mais seulement une fois par période. De ce fait, la surveillance préalable des risques de surtensions devra être faite avec plus de prudence.