INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l'appareil d'instrumentation de processus de la structure décrite ci-avant, la lumière provenant de la source de lumière est transmise au travers de la fibre optique sur le capteur du type modulation optique de la structure décrite ci-avant. Le convertisseur photo-électrique convertit en un signal électrique la lumière de transmission qui est modulée en intensité à l'aide de la fréquence d'oscillation de l'oscillateur piézo-électrique du capteur, et l'unité de traitement de signal acquiert une valeur de paramètre de processus telle que la température ou la pression sur la base de la fréquence du signal de sortie provenant du convertisseur photo-électrique. Le nombre de câbles courant chacun entre un capteur et son unité de traitement de signal correspondante sur une base capteur par capteur est réduit et une immunité améliorée vis-à-vis du bruit en résulte.
L'appareil d'instrumentation de processus, selon un autre aspect, peut comprendre un coupleur en T formant une dérivation pour la fibre optique et une pluralité de capteurs du type modulation optique présentant différentes fréquences d'oscillation. Les capteurs sont connectés en parallèle, et les sorties provenant de la pluralité de capteurs du type modulation optique sont superposées. Par conséquent, un système de mesure à multiples fréquences et à multiples points peut être réalisé.
L'appareil d'instrumentation de processus est muni d'une pluralité de capteurs du type modulation optique présentant différentes fréquences d'oscillation et ces capteurs sont connectés en série. Dans cet agencement, le coupleur en T peut être éliminé et la longueur des fibres optiques est raccourcie.
Selon l'appareil d'instrumentation de processus des autres structures décrites ci-avant, sont prévues les fonctions et effets qui suivent.
Selon un aspect, le capteur sert à convertir les valeurs de paramètre de processus en signaux de fréquence présentant des plages naturelles, lesquels sont ensuite émis en sortie en tant que signaux optiques, et les signaux optiques sont transmis par l'intermédiaire de la fibre optique au circuit de conversion photo-électrique pour les convertir en signaux électriques. Dans le circuit de conversion de données, les signaux électriques sont traités en réponse aux données de correction de conversion pour convertir les valeurs de paramètre de processus à partir des fréquences des signaux électriques, d'où ainsi l'obtention des valeurs de paramètre de processus.
Selon un autre aspect, une pluralité de capteurs sont agencés et les signaux optiques provenant de ces capteurs sont multiplexés et transmis au circuit de conversion photo-électrique par l'intermédiaire de la fibre optique. Les signaux électriques multiplexés provenant du circuit de conversion photo-électrique sont séparés conformément à la différence des fréquences par l'intermédiaire du circuit de séparation de fréquence. Les signaux électriques ainsi obtenus sont ensuite traités de la manière telle que mentionnée ci-avant pour ainsi obtenir les valeurs de paramètre de processus.
Selon un autre aspect, la lumière provenant de la source de lumière externe est transmise au capteur par l'intermédiaire de la fibre optique d'application de lumière et dans le capteur, la lumière est modulée en intensité conformément aux valeurs de paramètre de processus puis est transmise au circuit de conversion photo-électrique par l'intermédiaire de la fibre optique de réception de lumière. Les signaux électriques ainsi obtenus sont ensuite traités de la manière telle que mentionnée ci-avant pour ainsi obtenir les valeurs de paramètre de processus.
Selon encore un autre aspect, une pluralité de capteurs sont agencés, et les signaux optiques provenant de ces capteurs sont multiplexés et transmis au circuit de conversion photo-électrique par l'intermédiaire de la fibre optique de réception de lumière. Les signaux électriques multiplexés provenant du circuit de conversion photo-électrique sont séparés conformément à la différence des fréquences par l'intermédiaire du circuit de séparation de fréquence. Les signaux électriques ainsi séparés sont traités dans le circuit de conversion de données en réponse aux données de correction de conversion pour ainsi obtenir les valeurs de paramètre de processus.
Selon l'aspect mentionné ci-avant, la pluralité de capteurs peuvent être agencés en parallèle les uns aux autres et en dérivation par rapport aux fibres optiques d'application de lumière et de réception de lumière.
Selon un agencement, les capteurs sont agencés en parallèle les uns aux autres au niveau de leurs deux extrémités par l'intermédiaire du coupleur à guide d'ondes optique prévu pour les fibres optiques d'application de lumière et de réception de lumière. Cet agencement convient pour l'agencement centralisé des capteurs.
Dans un agencement du capteur du type modulation optique à réflexion, la lumière provenant de la source externe est entrée dans le capteur par l'intermédiaire de la fibre optique et est modulée en intensité conformément aux valeurs de paramètre de processus Le signal optique ainsi modulé est réfléchi dans le capteur et il est transmis à nouveau par l'intermédiaire de la fibre optique. La lumière réfléchie est guidée jusqu'au circuit de conversion photo-électrique sans retourner à la source de lumière par l'intermédiaire du circuit de dérivation optique.
Après cette mise en place, la languette souple 13 s'étendant dans la région du fond de la cavité CV tient lieu de contact de plot de lampe, tandis que la face extérieure de la partie de liaison 12 tient lieu de contact avec un élément de contact fixe (non représenté) prévu sur le socle du feu et relié à un connecteur d'alimentation du feu. La mise en place du porte-lampe dans le socle assure ainsi la connexion des pièces de contact 10 et 20 avec la tension d'alimentation et la masse disponibles sur le
connecteur du feu.
Pour éviter l'engagement incorrect d'une lampe L2 dont le culot est illustré sur la figure 4, le bord de l'ouverture d'accès à la cavité CV au droit de la pièce de contact 10 est de préférence continu, ce qui est rendu possible par le fait que la pièce 10 est engagée radialement et intégralement situé en retrait par rapport à cette ouverture. De la sorte, la lampe du type de L2 ne peut pas être mise en place, et de surcroît aucun risque de court-circuitage n'existe du fait de la position en retrait
de la pièce conductrice 10.
La présente invention concerne un réflecteur de Bragg à période variable pour la compression et l'expansion d'impulsions lumineuses.
Elle s'applique notamment à la réalisation de lasers femto-seconde utilisés dans le domaine de l'instrumentation scientifique pour l'analyse et l'imagerie des réactions physiques ou chimiques ultrarapides telles que l'analyse de l'évolution des plasmas dans les gaz, les semiconducteurs...
I'analyse de l'évolution des liaisons moléculaires dans une réaction chimique etc...
Le principe de l'amplification d'impulsions longues modulées en fréquence ("chirp" dans le langage anglo-saxon) suivie d'une compression de ces impulsions a été proposé pour la première fois en 1960 dans le domaine radar. En 1964 une première application de ce principe dans le domaine des lasers a fait l'objet en France d'une communication T258 page 6112 à l'Académie des Sciences ayant pour titre "Interféromètre utilisable pour la compression d'impulsions lumineuses modulées en fréquence" et pour auteurs MM. F. GIRES et P. TOURNOIS.
Les progrès techniques et technologiques aidant, M.G. MOUROU et ses collaborateurs ont relancé ce domaine d'étude en 1985 par un article intitulé "Compression of amplified chirped optical pulses" paru dans Optics Comm. 56, 1985 pages 219-221.
II ressort cependant de l'étude des systèmes connus que pour comprimer des impulsions longues après l'amplificateur laser, le dispositif optique dispersif le plus utilisé est celui formé par la paire de réseaux de diffraction parallèles de TREACY dont une description peut être trouvée dans un article intitulé "Optical pulse compression with diffraction gratings" publié dans la revue IEEE J. Quantum Electron QE 5, 1969 page 454.
Avant l'amplification laser, pour allonger les impulsions courtes issues d'une source laser à large bande il est nécessaire d'inverser la pente de la courbe de retard en fonction de la fréquence des réseaux de TREACY.
Ceci se fait au moyen d'un système optique afocal placé entre deux réseaux périodiques antiparallèles, comme cela est décrit dans l'article de M. OE MARTINEZ ayant pour titre "3000 times grating compressor with positive group velocity dispersion : application to fiber compensation in 1,3 - 1,6 um region" et publié dans IEEE J Quantum Electron, QE 23, 1987 pages 59-64.
Malheureusement le système optique afocal est la cause de nombreuses aberrations temporelles qui nuisent à l'inversion de la loi de dispersion du temps en fonction de la fréquence.
Afin de rendre linéaire la variation du temps de retard en fonction de la fréquence, des dispositifs à réseaux périodiques parallèles gravés sur des prismes à réflexion totale ont été proposés par M. P. TOURNOIS dans deux articles ayant respectivement pour titres: - "Sur un interféromètre de phase à variation linéaire du temps de retard en fonction de la fréquence" CR-Acad.Sc T 269, 1969 pages 455458 et - "New diffraction grating pair with very linear dispersion for laser pulse compression" Electronics letters v. 29 n" 16,1993 pages 1414-1415.
Ces dispositifs présentent de façon similaire aux réseaux de Treacy, une pente négative de la loi du temps de retard en fonction de la fréquence et il faut, pour ne pas avoir à l'inverser par un système optique afocal qui introduit des aberrations temporelles indésirables, leur adjoindre une paire de réseaux perpendiculaires qui présente une variation linéaire à pente positive du temps de retard avec la fréquence. Cette paire de réseaux perpendiculaires est conformée de la façon décrite dans la revue Optics Comm. 106, 1994 pages 253-257 dans un article de M.P. TOURNOIS ayant pour titre "Non uniform optical diffraction gratings for laser pulse compression" L'intérêt d'une telle configuration est qu'elle permet d'obtenir des produits: (bande de fréquence) X (variation de retard) = BT très importants et une loi retard fréquence très linéaire.Par contre leur mise en oeuvre dans certaines applications où le vide est nécessaire est coûteuse et encombrante car elle nécessite de prévoir des espacements entre réseaux de plusieurs mètres en moyenne, ce qui complique grandement la réalisation des chambres à vides correspondantes.
Dans la réaction ci-dessus, on effectue la réaction de condensation entre la diamine et le chlorure d'anhydride trimellitique à une température comprise entre O et 10 Oc, en présence de triéthylamine à titre d' accepteur d' acide.
On utilise dans la présente invention, à titre d'un des monomères, de l'isophoronediamine, qui est une diamine alicyclique, car elle est très efficace en ce sens qu'elle présente une bonne solubilité dans les solvants organiques, une bonne résistance thermique du fait de sa structure cyclique volumineuse, de son faible coût et de facilité de purification comme monomère, et par conséquent on s'attend à ce qu'elle contribue à améliorer les propriétés physiques et la réduction du coût.
L'isophoronediamine est constituée d'une structure alicyclique, qui peut apporter de la flexibilité sans diminuer la résistance thermique, comparativement à une résine de polyamide-imide complètement aromatique classique, et on s'attend fortement à ce qu'elle contribue à faire diminuer la viscosité à l'état fondu, car sa densité de tassement diminue du fait de trois substituants méthyle.
On peut former le prépolymère de résine d'acide polyamide-amique, préparé par le procédé de la présente invention, en une mousse à résistance thermique élevée, de forme uniforme, en pulvérisant le prépolymère en une dimension uniforme et en chauffant la poudre obtenue sous pression pour effectuer le procédé de moussage tel que représenté dans le schéma réactionnel suivant
Prépolymère d'acide chauffage mousse de polyamide-amique > polyamide-imide (B) -H20 Jusqu'à présent, on effectuait la production de la plupart des mousses de polyimide à la fois à l'aide du procédé de mous sage et du procédé de polymérisation, au même moment, par chauffage d'un oligomère de faible masse moléculaire dans un four à micro-ondes.Dans ce procédé, le traitement thermique dans un four à micro-ondes a tendance à être un chauffage local du fait de la non homogénéité des micro-ondes, et ce traitement thermique local engendré vient surchauffer la partie de coeur de la résine, conduisant à une réaction de polymérisation et à une réaction d'imidation partielles. D'un autre côté, la constante diélectrique dans la partie fondue, dans laquelle la réaction d'imidation s'est effectuée dans une certaine mesure, augmente du fait de la présence d'eau, qui est un sous-produit de la réaction, et, à cause de l'augmentation de l'absorption des micro-ondes, le chauffage local peut être accéléré. Par conséquent, ce procédé nécessite un niveau élevé de technologie et d'expérience pour préparer de manière reproductible des mousses de polyimide uniformes à partir de résines de polyimide oligomères.
Par ailleurs, on peut fondre à haute température et sous haute pression le prépolymère de résine d'acide polyamide-amique préparé avec la présente invention, et on peut obtenir une viscosité à l'état fondu souhaitable pour le moussage, en dépit de la masse moléculaire élevée. Par conséquent, on peut facilement le transformer en mousses de forme uniforme en utilisant un appareillage peu coûteux, comparativement au procédé pour préparer une mousse de polyimide classique.
La présente invention concerne aussi un procédé pour préparer des mousses de polyamide-imide, qui consiste à (i) pulvériser le prépolymère de résine d'acide polyamide-amique (degré d'imidation : 10 à 90 W) jusqu'à une dimension de 400 ym, (ii) stratifier la poudre d'acide polyamide-amique obtenue uniformément dans un moule, puis la comprimer au maximum, et (iii) placer la masse d'acide polyamide-amique comprimée dans deux presses à chaud et faire mousser sous pression élevée (300 kg/cm2) La température de transition vitreuse des mousses de polyamide-imide préparées par le procédé de la présente invention est comprise entre 270 et 3200C, et leur masse volumique est comprise entre 0,1 et 0,5 g/cm3.
Les mousses de polyamide-imide à résistance thermique élevée préparées par le procédé de la présente invention sont insolubles dans les solvants organiques tels que le diméthylformamide, le diméthylacétamide et la N-méthylpyrrolidone, et ont une excellente stabilité thermique. La température de transition vitreuse des mousses soumises au post-traitement thermique est comprise entre 270 et 3200C, ces mousses présentant une stabilité égale ou supérieure à celles de résines de polyamide-imide entièrement aromatiques. Les prépolymères de la présente invention présentent aussi un effet d'augmentation de 30 à 1000C de la température de transition vitreuse, comparativement à celui des mousses de polyétherimide actuellement disponibles dans le commerce. De plus, le procédé de moussage peut être réalisé à l'aide d'un équipement peu coûteux, sans nécessiter de four à micro-ondes pour produire de façon reproductible des mousses uniformes.
On va maintenant décrire la présente invention de façon plus particulière en se référant aux exemples ciaprès ; il faut toutefois noter que la présente invention ne doit pas être comprise comme étant limitée par ces exemples particuliers.
Exemple On dissout 20,4 g (0,12 mol) d'isophoronediamine et 56 g (0,28 mol) d'oxydianiline avec de l'azote gazeux qu'on fait passer lentement sur 580 g de diméthylacétamide dans un réacteur de 1 litre muni d'un agitateur, d'un thermostat, d'une entrée d'azote, d'une ampoule à robinet et d'un condenseur. On ajoute lentement à la solution 84 g (0,4 mol) de chlorure d'anhydride trimellitique, tout en maintenant la température interne du réacteur entre 0 et 100C à l'aide du thermostat. On agite le mélange réactionnel à la température ambiante pendant 3 heures pour effectuer la réaction de polycondensation en solution, puis on ajoute 44 g (0,44 mol) de triéthylamine pour éliminer le composant acide produit. Une fois la polymérisation terminée, on verse le mélange réactionnel dans un excès de méthanol pour précipiter le polymère.On sépare par filtration le produit solide obtenu, on le lave plusieurs fois avec de l'eau et du méthanol, puis on le sèche dans un séchoir sous vide à 800C pendant 12 heures, ce qui donne un polymère (P-I) sous la forme d'une poudre jaune. La viscosité intrinsèque, telle que mesurée sur une solution de diméthylacétamide à une concentration de 0,5 g/dl et à 300C, est de 0,20 dl/g. La température de transition vitreuse, mesurée par un analyseur thermique différentiel (ATD) vaut 2280C.
Exemple 2 On reprend le mode opératoire de l'Exemple 1, sauf qu'on effectue la polycondensation pendant 4 heures. La viscosité intrinsèque, telle que mesurée sur une solution de diméthylacétamide à une concentration de 0,5 g/dl et à 300C, est de 0,25 dl/g. La température de transition vitreuse vaut 2310C.
Exemple3 On reprend le mode opératoire de l'Exemple 1, sauf qu'on effectue la polycondensation pendant 5 heures. La viscosité intrinsèque du polymère (P-TII), telle que mesurée sur une solution de diméthylacétamide à une concentration de 0,5 g/dl et à 300C, est de 0,35 dl/g. La température de transition vitreuse vaut 2540C.
Exemple4 On reprend le mode opératoire de l'Exemple 1, sauf qu'on effectue la polycondensation pendant 7 heures. La viscosité intrinsèque du polymère (P-IV), telle que mesurée sur une solution de diméthylacétamide à une concentration de 0,5 g/dl et à 300C, est de 0,38 dl/g. La température de transition vitreuse vaut 2560C.
Exemple 5 On reprend le mode opératoire de l'Exemple 1, sauf qu'on effectue la polycondensation pendant 24,0 heures.
La viscosité intrinsèque du polymère (P-V), telle que mesurée sur une solution de diméthylacétamide à une concentration de 0,5 g/dl et à 300C, est de 0,40 dl/g. La température de transition vitreuse vaut 2570C.
Exemple6 On reprend le mode opératoire de l'Exemple 5, sauf qu'on ajoute, à titre de catalyseurs réactionnels pour la réaction d'imidation de l'acide polyamide-amique, 160 ml d'anhydride acétique et 160 ml de pyridine, et qu'effectue la réaction d'imidation en continu pendant 12 heures. La viscosité intrinsèque du polymère (P-VI), telle que mesurée sur une solution de diméthylacétamide à une concentration de 0,5 g/dl et à 300C, est de 0,38 dl/g. La température de transition vitreuse vaut 2680C.
qu'elles sont préparees parti_- des compositions, mélanges et
ingrédients, destines à la dCeteté: ue et à ia pharmacie.
8. Procédé pour la pre-aration des compositions nutritives suivarnt l 'une des revenaica--on.s à, caractérisé par le fait que l'on broie les tourteaux à une granulométrie comprise entre
0,1 et 0,6 mm.
9. Procédé selorn 'une ces reven-dica.ions! à 3, caractérisé par le fait cue l'on rajouze au tourteau des sucres ou des sels
minéraux entre 10 et 100 % de leur oids.
VALISE DE GOLF DE VOYAGES CONVERTIBLE EN SAC DE GOLF ROULANT La présente invention concerne une valise permettant le rangement et le transport de clubs de golf lors de voyages, convertible en sac de golf roulant.
Les clubs de golf sont généralement rangés dans des sacs destinés à être transportés sur un chariot lors d'un parcours de golf.
Ces sacs sont constitués d'un tube rigide en toile ou en vinyle, plusieurs poches de rangement sont disposées sur leurs flancs.
Les clubs sont disposés longitudinalement, leurs têtes débouchant sur la partie supérieure du sac. Les clubs peuvent être rangés dans des tubes plastique individuels moulés dans les parties hautes et basses du sac, ou disposés dans quatre ou six séparations sur la partie haute du sac.
Les chariots pliants sont constitués d'un montant tubulaire sur lequel sont articulés une poignée de traction pliable et deux bras obliques repliables porteurs chacun d'une roue. Sur le montant tubulaire sont assujettis des organes de support destinés à maintenir le sac.
Malgré leur simplicité ces ensembles sacs et chariots présentent plusieurs inconvénients pour le transport.
- I'encombrement Important dans un coffre de voiture.
- le sac étant relativement souple n'assure pas une protection aux clubs de golf lors des manipulations et des transports. Les sacs peuvent se trouver écrasés par le poids des valises lors des rangements dans les soutes d'aszons. fi en résulte de nombreux clubs détériores.
- l'impossibilité de transporter le chariot lors des voyages aénens ou ferroviaires, nécessite pour l'utilisateur de louer un chariot s'il N en a de disponible, sinon de porter le sac sur l'épaule ce qui représente une épreuve phnslque éprouvante sur huit kilomètres à la portée de peu de joueurs de golf.
Une solution permettant de résoudre les problèmes de l'encombrement de l'ensemble sac et chariot conduit à la réalisation de valises de rangement d'un équipement sur un terrain de golf.
FS : C11H19N3O2.C4H4O4.0,25H2O (345.9) Analyse CHN Calculé C 52.1 H 6.85 N 12.2 Trouvé C 52.0 H 6.78 N 12.0 Rendement : 40 % P.F. : l06-107.5C Exemple 2 3-(1z-Imidazol-4-yl)propyl-N-(diphénylméthyl)carbamate 5 mmol de 3-(lH-Imidazol-4-yl)propanol.HCl et de 5 mmol d'isocyanate de diphénylméthyle sont traités comme décrit dans l'exemple 1.
FS : C20H21N302.C4H404.O,25H20 (456.0) Analyse CHN Calculé C 63.2 H 5.64 N 9.22 Trouvé C 63.5 H 5.64 N 9.19 Rendement : 85 % P.F. : 126-127"C Exemple 3 3-(lH-Imidazol-4-yl)propyl-N-(2,2-diphényléthyl)carbamate 5 mmol de 3-(lH-Imidazol-4-yl)propanol.HCl et de 5 mmol d'isocyanate de 2,2-diphényléthyle sont traités comme décrit dans l'exemple 1.
FS : C21H23N302.C4H404 (465.5) Analyse CHN Calculé C 64.5 H 5.85 N 9.03 Trouvé C 64.5 H 5.75 N 8.94 Rendement : 60 % P.F. : 103-104"C Exemple 4 2-(lH-Imidazol-4-yl)éthyl-N-(2,2-diphényléthyl)carbamate 5 mmol de 2-(lH-Imidazol-4-yl)éthanol.HCl et de 5 mmol d'isocyanate de 2,2-diphényléthyle sont traités comme décrit dans l'exemple 1.
FS : C20H21N302.C4H404 (451.5) Analyse CHN Calculé C 63.9 H 5.58 N 9.31 Trouvé C 63.7 H 5.77 N 9.13 Rendement : 40 % P.F. : 150-152 C Exemple 5 3-(1H-Imidazol-4-yl)propyl-(3-méthylbutyl)éther 5 mmol de 3-(l-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4- yl)propanolate de sodium, 5 mmol de bromure de 3 méthylbutane et 0,5 mmol de 15-CROWN-15 (1, 4, 7, 10, 13pentaoxacyclopentadécane) dissouts dans 10 ml de toluène anhydre sont mis au reflux pendant 24 heures Le solvant est ensuite évaporé, le résidu dissout dans 10 ml THF et 30 ml HC1 2N puis chauffé à 70"C pendant 2 heures. Le THF est évaporé sous pression réduite et le triphénylméthanol est extrait avec du diéthyléther.La phase acqueuse est neutralisée avec du carbonate de potassium et le produit est extrait avec du diéthyléther. L'extrait organique est séché et évaporé en laissant apparaître une huile qui est cristallisée en tant que maléate d'hydrogène depuis le diéthyléther et 1'éthanol.
FS : CllH20N20.C4H404 (312.4) Analyse CHN Calculé C 57.7 H 7.74 N 8.97 Trouvé C 57.5 H 7.66 N 8.89 Rendement : 55 % P.F. : 74"C Exemple 6 3-(lH-Imidazol-4-yl)propyl-t3,3-diméthylbutyl)éther 5 mmol de 3-(lH-Imidazol-4-yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure de 3,3-diméthylbutane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C12H22N20.C4H404 (326.4) Analyse CHN Calculé C 58.9 H 8.03 N 8.58 Trouvé C 58.5 H 7.80 N 8.37 Rendement : 60 % P.F. : 91"C Exemple 7 3-elH-Imidazol-4-yl)propyl-(4-methylpentyl)éther 5 mmol de 3-(lH-Imidazol-4-yl)propanolate de sodium et 5 mmol de chlorure de 4-méthylpentane sont traités comme décrit dans l'exemple 5.
FS : C12H22N20.C4H404 (326.4) Analyse CHN Calculé C 58.9 H 8.03 N 8.58 Trouvé C 58.8 H 7.77 N 8.41 Rendement : 50 % P.F. : 86"C Exemple 8 4-t3-(3-Trifluorométhylphénoxy)propyl]-lH-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse A.
Forme saline : OXALATE Solvant de cristallisation : depuis 2-PrOH par précipitation avec Et2O.
FS : C13H13F3N20.C2H204 Analyse CHN Calculé C 50.0 H 4.20 N 7.78 Trouvé C 50.2 H 4.19 N 8.26 P.F. : 204-208"C Exemple 9 4-t3-(3-Nitrophénoxy)propyl]-lH-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse A.