INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Essai n 4 A l'exception de la résine mise en oeuvre, les conditions opératoires de cet essai sont identiques à celles utilisées pour l'essai n 2: Charge de résine PS-DVB-TMG : 19 g DMF : 150 g Acide acrylique : 100 g (1,39 mole) H2S : 284 g (8,34 moles) H2S 6 Ratio molaire : = AA 1 Température : 60 OC A la température de réaction de 60 OC, la pression dans l'appareillage est de 23 - 24 bars.
II.5.4 Essais avec la résine PS-DVB-TMG avec le diglyme comme solvant Essai n 5 Cet essai a été effectué dans des conditions identiques à celles de l'essai n 3, à la seule différence que le diglyme remplace le DMF comme solvant Résine PS-DVB-TMG : 19 g Diglyme : 150 g Acide acrylique : 100 g (1,39 mole) H2S : 142 g (4,2 moles) H2S 3 Ratio molaire : = AA 1 Température de réaction : 60 C A la température de 60 OC, la pression dans l'appareillage est de 20 bars (relatifs).
Essai n 6 Cet essai a été effectué dans des conditions identiques à celles de l'essai n04, à la seule différence que le diglyme remplace le DMF comme solvant Résine PS-DVB-TMG : 19 g Diglyme : 150 g Acide acrylique : 100 g (1,39 mole) H2S : 284 g (8,34 moles) Ratio molaire : H2S 6 AA 1 Temérature de réaction: 60 C A la température de 60 OC, la pression dans l'appareillage est de 24 bars (relatifs).
Les résultats des essais n 3 et n 4 (résine à fonction guanidine TMG) comparés aux résultats des essais n 1 et n 2 (résine IRA 94 à fonction amine tertiaire) montrent que la résine PS-DVB-TMG est nettement plus sélective que la résine IRA 94 pour l'obtention de l'acide mercapto-3 propionique.
A bout de 6 heures, avec une charge de résine PS DVB-TMG (19 g) plus faible qu'avec la résine IRA 94, on obtient des conversions de l'acide acrylique (AA) de niveau comparable.
En fonction du ratio H2S, on retrouve les mêmes AA effets sur la sélectivité en acide mercapto-3 propionique, c'est à dire d'un ratio 3/1 à un ratio à un ratio 6/1 le gain en sélectivité en MPA est comparable.
Les résultats avec la résine PS-DVB-TMG en utilisant le diglyme comme solvant (essais n 5 et n 6) sont nettement moins bons qu'avec le diméthylformamide (essais n 3 et n 4). Dans le diglyme la conversion de l'acide acrylique est beaucoup plus lente et la sélectivité en acide mercapto-3 propionique est significativement plus faible que dans le DMF.
Le DMF est un solvant remarquable qui a pour effet d'accroître fortement l'activité et la sélectivité de la résine PS-DVB-TMG, pour la réaction (1) ci-dessus.
Les valeurs de conversion et de sélectivité des essais 1 à 6 précédents ainsi que des essais suivants sont quantitatifs, car étalonnés par des mélanges de référence.
Si on ne tient pas compte des facteurs de réponse chromatographiques, on obtient pour l'essai n01 une sélectivité apparente en MPA de 80,4%( au lieu des 68,4% réels) et en TPDA de 19,3k( au lieu des 31,2% réels).
De même, l'essai n02 conduit à une sélectivité apparente en MPA de 90,9%( au lieu de 84,1%) et une sélectivité apparente en TDPA de 9,9%( au lieu de 15,8%).
Les résultats obtenus pour les essais ci-dessus sont présentés dans le tableau I suivant.
Essai 2 heures 4 heures 6 heures H2S n Solvant Conv. AA Sél. MPA Sél. Conv. AA Sél. MPA Sél. Conv. AA Sél. MPA Sél.
AA (%) (%) TDPA (%) (%) (%) TDPA (%) (%) (%) TDPA (%) 1* DMF 3/1 89,8 70,9 28,8 95,7 70,4 29,3 98,6 68,4 31,2 2* DMF 6/1 95,5 84,5 15,3 97,6 84,2 15,6 99,0 84,1 15,8 3 DMF 3/1 79,1 89,7 10,1 89,0 86,6 13,3 97,7 86,5 13,4 4 DMF 6/1 85,5 94,7 5,2 94,6 92,9 7,0 98,2 92,5 7,4 5 Diglyme 3/1 41,3 92,6 7,2 58,3 78,9 20,9 76,9 77,3 22,5 6 Diglyme 6/1 61,6 88,3 11,5 78,3 86,9 12,9 89,3 85,8 14,0 * Essai comparatif II.5.5 Essais comparatifs dans le DMF comme solvant, à la température de 40 OC, de résines à fonctions guanidines (invention) et de résines à fonction amine tertiaire.
Pour être sûr de l'emboîtement correct des extrémités 12 du soufflet dans les logements annulaires correspondants des bagues d'extrémité 14, on peut prévoir, sur les extrémités 12, des marques de repérage qui seront visibles à travers des fentes formées aux endroits voulus dans les bagues 14.
Par exemple, on peut former sur les extrémités 12 du soufflet des renflements ou des bourrelets annulaires 40 qui viennent se loger dans des gorges annulaires de la surface interne des bagues 14 pour le positionnement et le maintien desdites extrémités 12 dans les bagues 14, ces renflements 40 étant alors visibles dans des lumières des faces extérieures des bagues 14.
Le soufflet 10 peut être réalisé par exemple par extrusion-soufflage, avantageusement par extrusion séquentielle de matières différentes de telle sorte que sa partie médiane soit en une matière plus souple et plus déformable que ses extrémités cylindriques 12.
De façon générale, le raccord selon l'invention permet d'améliorer l'imperméabilité au(x) fluide(s) transporté(s), la tenue au feu du raccord dans son état normal (soufflet en position comprimée ou repliée) ou allongé (soufflet en position étendue ou allongée), la capacité d'allongement et de déformation du raccord, la réduction des pertes de charge du fluide transporté, tout en conservant le montage traditionnel des raccords actuels au moyen notamment de colliers de serrage.
L'invention concerne les dispositifs d'éclairage et/ou
de signalisation pour véhicule automobile.
On connaît un feu de signalisation pour véhicule automobile, comportant un support, un porte-lampe fixé au support, une lampe fixée au porte- lampe, et un réflecteur fixé au support. La configuration des pièces nécessite que le feu soit assemblé en montant le réflecteur sur le support, puis le porte-lampe sur le support. Cependant, pour certains modèles de feu, compte tenu de contraintes de fabrication et d'acheminement des pièces jusqu'à la chaîne de montage, les pièces arrivent sur la chaîne dans un ordre ne correspondant pas à l'ordre de montage précité. L'assemblage s'en trouve ralenti, ce qui augmente les prix de revient. Ainsi, si la fabrication du réflecteur est assurée par le constructeur, et celle du
support et du porte-lampe est assurée par un sous-
traitant, celui-ci ne peut pas monter le porte-lampe sur
le support avant livraison au constructeur.
Un but de l'invention est de fournir un dispositif 0 d'éclairage et/ou de signalisation permettant d'assembler
les pièces dans un ordre différent de l'ordre précité.
En vue de la réalisation de ce but, on prévoit selon l'invention un dispositif d'éclairage et/ou de signalisation pour véhicule automobile comportant un support présentant un logement traversant, un porte-lampe fixé au support dans le logement, au moins une lampe fixée au portelampe, et un élément de garniture fixé au support, dans lequel l'élément de garniture et le support portent des organes d'encliquetage de l'élément de garniture au support, les organes d'encliquetage portés par le support s'étendant en saillie du support,
intérieurement et à distance dudit logement.
Ainsi, ce dispositif rend possible de monter le porte-
lampe sur le support, puis l'élément de garniture sur le support. Cet ordre de montage est différent de l'ordre précité et s'avère bien adapté à l'ordre d'arrivée des
C'est ainsi, qu'ils agissent, tant dans la phase de glisse, c'est-à-dire en ligne droite ou grande courbe, que dans la phase de poussée.
C'est précisément lors de cette dernière phase que les moyens d'amortissement peuvent en fait constituer un inconvénient.
En effet, dans cette phase, il est plutôt souhaitable de ressentir le comportement du patin mais ceci est gommé par la présence d'un matériau, généralement viscoélastique, constituant les moyens d'amortissement.
Le but de la présente invention est donc de fournir des moyens d'amortissement améliorés pour un patin à roues et permettant notamment de remédier aux inconvénients ci-avant.
Autrement dit, et selon une première réflexion constituant la démarche inventive ayant conduit à l'invention proprement dite, il a été imaginé de proposer des moyens d'amortissement actifs ou non en fonction de la phase de patinage.
A cet effet, I'invention concerne un châssis pour organe de glisse tel qu'un patin à roues comportant un châssis formé par une platine supérieure horizontale apte à recevoir une semelle de chaussure, et d'une partie inférieure longitudinale apte à recevoir le ou les organes de glisse, des moyens d'amortissement étant interposés entre cette dernière et le pied de l'utilisateur, caractérisé en ce que les moyens d'amortissement sont associés à un dispositif de verrouillage à inertie apte à désactiver ceux-ci automatiquement, par inclinaison du patin lors d'une phase de poussée, et à les réactiver également automatiquement par redressement du patin lors d'une phase de glisse.
La présente invention concerne également les caractéristiques qui ressortiront au cours de la description qui va suivre et qui devront être considérées isolément ou selon toutes leurs combinaisons techniques possibles.
Cette description donnée à titre d'exemple non limitatif fera mieux comprendre comment l'invention peut être réalisée, en référence aux dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 est une vue en coupe transversale, partielle d'un patin à roues en ligne montrant un châssis équipé des moyens d'amortissement selon l'invention, représenté dans une phase de glisse, - la figure 2 est une vue selon la figure 1, montrant le patin et ses moyens d'amortissement dans une phase de poussée, - la figure 3 est une vue en coupe transversale partielle d'un patin montrant une variante de réalisation des moyens d'amortissement, - la figure 4 est une vue en coupe transversale partielle d'un patin montrant des moyens d'amortissement selon une variante de réalisation.
Le patin à roues en ligne 1 désigné dans son ensemble et représenté sur la figure 1, comprend une coque 4 destinée à recevoir un article chaussant 2, tel que chaussure ou chausson, muni d'une semelle 3, et est rendue solidaire d'un châssis 5 sur lequel sont disposées les roues 6, par l'intermédiaire de moyens de liaison 13 tels que des vis, après interposition des moyens d'amortissement 14.
D'une manière générale et commune à tous les modes de réalisation de l'invention représentés et qui seront décrits ci-après, les moyens d'amortissement 14 sont associés à un dispositif de verrouillage à inertie apte à désactiver ceux-ci automatiquement par inclinaison du patin lors d'une phase de poussée et à les réactiver également automatiquement par redressement du patin lors d'une phase de glisse.
Selon l'exemple représenté sur les figures 1 et 2, le dispositif de verrouillage est constitué par un élément à section circulaire 15 apte à se déplacer par inertie, en roulant sur un fond 16a qui est incliné en direction transversale du bas vers le haut de l'extérieur vers l'intérieur du châssis, d'un logement en forme de coin 16 défini par une partie supérieure 17 du châssis 5 et par une partie inférieure 18 de la platine 4 ou d'une coque ou d'une semelle de coque.
La dimension de la section circulaire de l'élément à inertie 15 est au moins égale à la plus petite hauteur du logement en forme de coin 16, située du côté inteme de la chaussure, de manière que ledit élément à inertie 15 soit d'une part, libre dans son logement 16 dans une position droite du patin comme représenté sur la figure 1 et coincé entre le châssis 5 et la coque 4 dans une position inclinée vers l'intérieur, comme représenté sur la figure 2, ceci de manière à désactiver les moyens d'amortissement 14 interposés entre la coque et le châssis, pour cette dernière position du patin, en maintenant entre ceux-ci une distance constante h correspondant à l'épaisseur des moyens d'amortissement 14. Il va de soi que la plus grande hauteur du logement 16 sera prévue de façon à loger l'élément 15 tout en permettant un débattement des moyens d'amortissement 13.
Selon ce même exemple de réalisation, les moyens d'amortissement 14 sont constitués par des tampons viscoélastiques interposés entre le plan inférieur 18 de la coque 4 et par un plan supérieur 17a du châssis 5, de part et d'autre du logement 16 de l'élément à inertie 15, lesquels tampons 14 sont traversés par des vis de fixation correspondantes 13 issues de la platine 4 ou coque et coopérant en blocage avec des trous filetés 20 du châssis 5 en ménageant un espace entre coque 4 et châssis 5 d'une hauteur h au plus égale à celle des tampons 14.
Toujours selon ce même exemple de réalisation, I'élément à inertie 15 est une bille sphérique.
Bien entendu, il pourrait être également constitué par un cylindre.
De manière à éviter à l'élément à inertie 15, qu'il soit constitué par une bille sphérique ou un cylindre, d'être chassé intempestivement dans une position de coincement, il est procédé à son enrobage d'un revêtement antidérapant ou d'un état de surface rugueux.
Les figures 1 et 2 rappellent la structure classique d'un transpalette manuel. Celui-ci possède un châssis comportant deux longerons parallèles ou "fourches" 1 et 2, réunis à une extrémité arrière par un bâti transversal 3. Le bâti 3 est lié, du côté opposé aux longerons 1 et 2, à un ensemble tournant autour d'un axe vertical, et comportant deux roues 4, un timon 5 et un vérin hydraulique de levée 6 d'axe sensiblement vertical.
Le vérin 6 prend appui, à sa base, sur une plaque transversale 7, qui est reliée par deux bras de levée articulés 8 et 9 au bâti 3. Vers les extrémités avant libres des deux longerons 1 et 2 sont encore prévus des galets respectifs 10 et 11.
Le dispositif de pesage, désigné dans son ensemble par le repère 12 et plus particulièrement visible à la figure 3, comprend principalement un capteur de force 13 qui constitue aussi l'organe de liaison entre le sommet du vérin hydraulique de levée 6 et le bâti 3.
Plus particulièrement, le vérin de levée 6 est prolongé suivant son axe, à son sommet, par une courte tige 14 dont l'extrémité supérieure forme une cuvette hémisphérique. La partie arrière du capteur 13, conformé en bloc orienté d'arrière en avant, est traversée par une vis 15 sensiblement verticale, dont la tête 16 tournée vers le bas possède une forme hémisphérique et est appuyée dans la cuvette hémisphérique du sommet de la tige 14. Des rondelles élastiques 17 sont montées entre la tête 16 de la vis 15 et le capteur 13. Cette vis 15 permet un réglage en hauteur du capteur 13 par rapport au vérin 6.
Un petit carter protecteur 18, fixé à l'arrière du capteur 13 au moyen de la vis 15 et de ses écrous, recouvre l'arrière du capteur 13 et évite la séparation accidentelle du capteur 13 et du vérin 6. A cet effet, le carter 18 comporte deux vis latérales 19, faisant saillie intérieurement et engagées dans une gorge annulaire 20 de la tige 14.
Dans sa partie avant, le capteur 13 est fixé, au moyen de deux vis 21 et 22, sur une plaque sensiblement horizontale 23 appartenant au bâti 3. On notera que la plaque 23 comporte deux lumières 24 et 25, respectivement traversées par les deux vis 21 et 22, ce qui permet la fixation de divers capteurs 13.
Le capteur 13 porte des jauges de contrainte 26 à trame pelliculaire, de préférence auto-compensées en température, disposées dans des logements ménagés de part et d'autre de ce capteur 13, en un point intermédiaire de sa longueur. De façon connue en soi, ces jauges de contrainte 26 font partie d'un pont de mesure.
Les jauges de contrainte 26 sont reliées, par des conducteurs électriques 27, à un circuit électronique de mesure 28 monté dans la partie supérieure du bâti 3, audessus de la partie avant du capteur de force 13. Une pile ou batterie 29 alimente le dispositif de mesure 12 en énergie électrique. Enfin, le circuit électronique de mesure 28 est surmonté d'un afficheur 30, visible au travers d'une ouverture ou fenêtre ménagée au sommet du bâti 3.
Le capteur 13 fonctionne comme un capteur de cisaillement, permettant la mesure d'un effort qui, dès que le vérin 6 est actionné pour soulever une charge 31 prenant appui sur les longerons 1 et 2, est proportionnel au poids P de la charge 31. Le circuit électronique de mesure 28 détermine la valeur numérique du poids P de la charge 31, qui s'inscrit sur l'afficheur 30.
Le circuit électronique de mesure 28 permet de prendre en compte une tare, connue ou inconnue.
La figure 4, qui correspond à une partie de la figure 3, illustre une première variante du dispositif de pesage 12, qui diffère de la précédente forme de réalisation uniquement par les moyens de liaison entre le sommet du vérin de levée et la partie arrière du capteur de force 13.
Le vérin de levée 6 est ici prolongé suivant son axe, à son sommet, par une courte tige 14 au sommet de laquelle est immobilisée une bille 32. La partie arrière du capteur 13 est ici traversée par une vis 15 sensiblement verticale, dont la tête 16 tournée vers le bas présente un évidement conique 33. La partie supérieure de la bille 32 prend appui contre la paroi de l'évidement conique 33. La vis 15 est vissée dans un trou taraudé du capteur 13, ou bien (comme représenté sur la figure 4) dans une douille taraudée 34 elle-même montée dans un trou lisse du capteur 13, pour permettre un réglage en hauteur de ce capteur 13 par rapport au vérin 16. Comme précédemment un petit carter protecteur 18 est fixé au moyen de la vis 15 et de ses écrous.
Cette variante permet, même en cas de choc, de conserver toujours le même point d'application des forces.
On a considéré jusqu'ici un dispositif de pesage incorporé à la fabrication d'un transpalette manuel. Les figure 5 et 6 représentent une autre variante, identique fonctionnellement aux précédentes formes de réalisation, mais constituant un dispositif de pesage adaptable sur un transpalette manuel existant.
Cette variante consiste en un ensemble compact 35, réunissant un capteur de force 13, un carter 36 entourant partiellement le capteur de force 13, et un boîtier 37 monté au-dessus du carter 36 et incorporant le circuit électronique de mesure, l'alimentation électrique intégrée et l'afficheur 30.
L'adaptation de l'ensemble 35 sur le transpalette s'effectue en sectionnant, suivant une ligne 38, la tête existante 39 du bâti 3 du transpalette, puis en fixant la partie avant du capteur de force 13 et le carter 36 sur la partie restante de cette tête 39 au moyen de vis 21 et 22, analogues à celles visibles sur la figure 3. Quant à la partie arrière du capteur 13, celle-ci est pourvue d'un trou vertical et sera liée au sommet du vérin de levée 6 par des moyens tels que ceux décrits ci-dessus en référence aux figures 3 et 4.
tuée de façon translucide ou cependant non translucide. La section 31 et la bride 32 peuvent être en variante aussi des pièces séparées, qui sont reliées l'une à l'autre, la bride 32 pouvant alors être réalisée en une autre matière que la section 31 et pouvant être constituée de façon translucide ou
non translucide.
La lentille 18 est insérée, avant le montage de l'élément de support 30 sur le réflecteur 10, dans la section
31 en forme de cône tronqué de l'élément de support 30 à par-
tir de son extrémité arrière jusqu'à ce qu'elle vienne en ap-
pui par son bord 28 sur le gradin 35. Une fixation de la lentille 18 dans l'élément de support 30 peut par exemple
avoir lieu au moyen d'une ou plusieurs vis 36 ou rivets dis-
posés de façon répartie sur son pourtour, vis qui peuvent être vissées dans des alésages filetés 38 de l'élément de support 30 et dont la tête 40, le cas échéant au moyen d'une rondelle de calage, vient en prise respectivement sur le bord 28 de la lentille 18 et maintient celle-ci en appui sur le gradin 34. Selon une variante la lentille 18 peut être aussi fixée par collage dans la section 31. L'élément de support 30 est réalisé au moins par endroits en une matière translucide, par exemple en matière
plastique ou en verre. Comme matière plastique on peut utili-
ser par exemple du polycarbonate, ou du chlorure de polyvi-
nyle, la matière plastique devant de façon générale présenter
une résistance suffisante à la chaleur, pour ne pas se défor-
mer lors de l'échauffement du phare quand la source de lu-
mière est en fonctionnement. De préférence on réalise tout l'élément de support 30 ou du moins sa section 31 en forme de
cône tronqué, en une matière translucide. L'élément de sup-
port 30 est directement éclairé par la lumière émise par la source de lumière 12 et/ou par la lumière réfléchie par le réflecteur 10 qui passe à travers l'élément de support 30. En particulier de la lumière passe au moins à travers la section
PREPARATION 74 Phényl 2,4,6-tri-Owacéty1-3-Owméthyl-1-séléno--D-glucopyranoside (83).
Méthode 1: On ajoute du sélénophénol (5,7 ml, 53,7 mmol) à une solution sous argon de 81 (E. L. Hirst, E. Percival, Methods Carbohydrate Chem., (1963) 2, 145) (mélange d'anomères 1:1; 13,05 g, 36,0 mmol) dans du dichlorométhane (120 ml). On refroidi le milieu réactionnel à 0 C et ajoute goutte à goutte une solution à 48% de diéthylétherate de trifluoroborane (8,8 ml, 71,9 mmol). Après 3 heures à température ambiante, on dilue le mélange réactionnel avec du dichlorométhane (100 ml), lave avec une solution aqueuse saturée d'hydrogénocarbonate de sodium, sèche (sulfate de magnésium), filtre et concentre. On engage directement le composé brut 83 (8,17g, 68% à partir de 81) dans la réaction de désacétylation.
Méthode 2: On ajoute à 0 C et sous argon du borohydrure de sodium (510 mg, 14,6 mmol) à une suspension de diphényldisélénide (2,27 g, 7,27 mmol) dans de l'éthanol. On ajoute une nouvelle portion de diéthylétherate de trifluoroborane si le milieu réactionnel n'a pas perdu sa couleur jaune d'origine en 15 minutes. On transfère cette solution sous argon à une solution de 82 (A. K. Sen, K. K. Sakar, N. Banerji, J. Carbohydr. Chem., (1988) 7, 645) (4,22 g, 11,0 mmol) dans du dichlorométhane (25 ml). Après 3 heures de reflux, on laisse refroidir à température ambiante, filtre le bromure de sodium, et concentre. On dissout le résidu dans du dichlorométhane (100 ml) et lave par une solution aqueuse 1M d'hydroxyde de sodium (50 ml) et une solution aqueuse saturée de chlorure d'ammonium (50 ml). On extrait les phases aqueuses au dichlorométhane (20 ml), sèche les phases organiques (sulfate de magnésium), filtrer et concentrer. On purifie le résidu par chromatographie flash (cyclohexane/acétate d'éthyle 1,7 : 1) puis cristallise dans l'acétate d'éthyle pour obtenir 83 (4,35g, 86%). pf 101-102 C. [a]D - 20 (c = 1,0, chloroforme).
PREPARATION 75 Phényl 3-O-méthyl-1-séléno-ss-D-glucopyranoside (84).
On dissout le composé brut 83 obtenu à partir de 82 (32,3 g, 84,3 mmol) dans du méthanol (500 ml), et introduit lentement du sodium (1,2 g). Après 1 heure, on neutralise la solution par addition de résine IR-120 (H+), filtre et concentre. On purifie le résidu par chromatographie flash (cyclohexane/acétate d'éthyle/acétone 1,5 :1 1) pour obtenir 84 sous forme d'un sirop (22,7 g, 81% depuis 8:? [α]D - 58 (c = 1,0, méthanol).
PREPARATION 76 Phényl 4,6-O-benzylidène-3-O-méthyl-1-séléno-ss-D-glucopyranoside (85).
On ajoute sous argon de l'acide ptoluènesulfonique (45 mg) et du benzaldéhydediméthylacetal (5,4 ml, 36,0 mmol) à une solution de triol 84 (7,65 g, 23,0 mmol) dans de l'acétonitrile (150 ml). Après 2 heures d'agitation à température ambiante, on ajoute du carbonate de potassium (1,5 g). Après 30 minutes, on filtre la solution, puis concentre. On purifie le résidu par chromatographie flash (cyclohexane/acétate d'éthyle 3,5 1) pour obtenir 85 (8,55g, 88%) sous forme de cristaux blancs. pf 123-124 C (cyclohexane/acétate d'éthyle). [a]D - 38 (c = 1,0, chloroforme).
PREPARATION 77 Phényl 4,6-O-benzylidène-3-O-méthyl-2-O-(méthyl 4-désoxy-6-O-dimé-thylsllyl2,3-di-0méthyl-4-0méthylène-a-D-xyihexopyranoside)-1 -séléno-ss-D- glucopyranoside (86).