INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En référence à ces dessins, le système de fermeture comporte un ou deux ergots 3 situés sur la face inférieure d'un couvercle 7 destiné à être reçu dans un ou deux logements correspondants prévus en vis-à-vis sur la face supérieure opposée d'un boîtier 8. Ce couvercle 7 étant articulé par un axe 1 reçu dans un alésage 9 du boîtier 8 prévu de préférence latéralement au réceptacle 10 de ce boîtier. Cet axe est déplaçable verticalement par compression d'un joint 5 interposé entre l'axe fond de l'axe 1 et une portée 11 prévue en vis-à-vis dans l'alésage 9.
Le procédé mis au point par le positionnement spécifique d'un seul ou des deux ergots 3, situés proches de l'axe de rotation 1 assure la fermeture de l'ensemble.
La situation des ergots 3 et de leurs logements 4 dans la partie opposée, se trouve de préférence à courte distance de l'axe de rotation 1, facilitant ainsi le retour et le verrouillage ferme.
On obtient l'écrasement du joint 5 qui est autour de l'axe de rotation 1.
Le joint 5 est maintenu par un sertissage 6 autour de l'axe de rotation 1 ou par un emboîtement de l'axe de rotation 1 dans un logement 2 approprié, pouvant être en contre-dépouille.
Le ou les ergots 3 et le ou les logements 4 doivent se situer à moins de 10% de l'axe de rotation 1 par rapport au demi-périmètre du cache ou du couvercle.
En effet, un éloignement plus important donne un angle d'ouverture vertical plus prononcé qui n'assure pas l'emboîtement idéal des ergots 3 dans leurs logements 4 et donc le verrouillage.
De plus, L'effet d'élasticité du joint 5 écrasé lors de l'ouverture n'est alors pas assuré, car la tenue du sertissage ou de l'encliquetage 6 lors de sa fermeture ne fait pas effet de retour.
A l'ouverture, le cache ou le couvercle, en comprimant le joint 5 et en sortant des logements 4 des ergots 3, entraîne un soulèvement dû à l'épaisseur des ergots 3 et de la souplesse du joint 5 étant donné que les ergots 3 sont en frottement sur la surface plate de la partie opposée.
Dans une variante, la forme de l'un des ensembles de chemins de roulement peut correspondre par exemple au point mort. La forme de chacun des chemins de roulement est alors un cylindre dont l'axe est confondu avec celui de l'accouplement. La présence du chemin de roulement intérieur n'est pas nécessaire.
L'arbre primaire et l'arbre secondaire peuvent aussi être inversés, c'est alors la vitesse de l'arbre secondaire qui fixe la loi de fonctionnement de l'accouplement.
La commande de la fourchette 61 peut être manuelle ou motorisée. Dans le cas où elle est motorisée, son déplacement peut avantageusement être piloté par un ordinateur.
Dans une version plus évoluée du dispositif, illustré par les figures 19, 20 et 21 qui sont des schémas de fonctionnement, le dispositif comporte trois groupes de chemins de roulement - un élément 50 dit élément de marche avant comportant un ou plusieurs couples de chemins de roulement, relié directement à l'arbre secondaire, permettant l'entraînement de l'arbre secondaire dans le même sens de rotation que l'arbre primaire (comme décrit précédemment), - un élément 56 dit élément de point mort comportant un chemin de roulement en forme de cylindre dont l'axe est confondu avec celui du système, correspondant au point mort (comme décrit précédemment), - un élément 53 dit élément de marche arrière comportant un ou plusieurs couples chemins de roulement, relié à l'arbre secondaire par l'intermédiaire d'un jeu d'engrenages de type connu (non représenté), permettant l'entraînement de l'arbre secondaire dans le sens de rotation opposé à celui de l'arbre primaire.
Le rotor 4 peut coulisser librement le long de l'axe de l'arbre primaire 1, qui comporte des cannelures, ce qui a pour effet que le rotor 4 est solidaire en rotation de l'arbre primaire 1. Lorsqu'on éloigne ou que l'on rapproche ce rotor de l'arbre secondaire 2, les galets sont guidés soit par l'un des chemins de roulement de l'élément de marche avant 50, soit par ceux de l'élément de point mort 56, soit par l'un de ceux de l'élément de marche arrière 53.
Il est remarquable de noter que l'accouplement peut ainsi être inversé sans que le moteur soit arrêté, et sans que le véhicule soit arrêté, le couple moteur étant simplement transmis dans le sens inverse de celui de la marche avant. L'accouplement permet ainsi d'obtenir aussi bien une marche arrière qu'un frein moteur, lequel sera faible si le moteur tourne doucement, mais plus fort si l'on accélère sa vitesse de rotation.
Dans une variante, non représentée, les cannelures de l'arbre primaire et du rotor 4 associé audit arbre primaire 1, permettant à l'arbre primaire d'entraîner ladite partie coulissante en rotation, sont hélicoidales. Lorsque le couple auquel est soumis l'accouplement tend à faire accélérer l'arbre secondaire, le support des galets se déplace longitudinalement vers l'arbre secondaire.
Symétriquement, lorsque le couple auquel est soumis l'accouplement est de sens inverse, le support des galets se déplace longitudinalement vers l'arbre primaire.
L'avantage de cette variante est que le choix du chemin de roulement se fait automatiquement en fonction des besoins, et en particulier que la marche arrière se trouve automatiquement enclenchée lorsque l'arbre secondaire tourne plus vite que l'arbre primaire, fournissant automatiquement un frein moteur. Il est à noter que le dispositif repasse automatiquement au point mort lorsque l'arbre primaire et l'arbre secondaire tournent à la même vitesse.
Dans une variante préférée, mais non représentée, - les galets ont une surface de roulement à section convexe et le chemin de roulement de point mort 57 a lui une section concave.
- l'élément de point mort 56 comportant ce chemin de roulement 57 peut se déplacer légèrement pour se rapprocher soit de l'élément de marche avant 50 soit de l'élément de marche arrière 53, et peut venir en contact avec la paroi latérale de l'élément 50 ou 53 considéré, - les parois latérales de l'élément de point mort 56 et la paroi correspondante de chacun des élément de marche avant 50 et de marche arrière 53 sont recouvertes d'un matériau à faible glissement comme celui utilisé pour les garnitures de freins ou les embrayages à friction classiques.
Ceci a pour effet que lorsque les galets coopèrent avec le chemin de roulement 57 (le dispositif est alors au point mort), l'effort latéral sur la fourchette de commande 61 est transmis à l'élément de point mort 56, et cet élément est entraîné en rotation à la vitesse de rotation du chemin de roulement vers lequel se dirige l'ensemble des galets. Ainsi, lorsque les galets passent du chemin de roulement 57 (point mort), à un ensemble de chemins de roulement correspondant soit à la marche avant soit à la marche arrière, la bague tourne-t-elle à la vitesse du chemin de roulement considéré, ce qui a pour effet que le galet n'aura pas à glisser sur le chemin de roulement vers lequel il se dirige.
Il est intéressant d'accoupler les dispositifs selon l'invention en parallèle pour relier deux arbres primaires par deux accouplements selon l'invention à un seul arbre secondaire.
Ce dispositif permet d'accoupler deux moteurs, chacun d'entre eux ajoutant son couple et sa puissance à l'autre. Il est intéressant de noter que les deux arbres primaires peuvent être reliés à des moteurs ayant des caractéristiques complètement différentes (vitesses de rotation, puissances, couple). Ces accouplements ainsi mis en parallèle peuvent être de tous les types décrits précédemment.
Les applications concernent tous les engins comportant deux moteurs, et par exemple - les vélos à deux personnes (tandems), chacun pédalant à sa vitesse préférée et fournissant l'effort qu'il souhaite fournir.
- les cyclomoteurs comportant un pédalier permettant au cyclomotoriste de compléter la puissance du moteur en pédalant dans les côtes.
Et dans la plage des valeurs de luminosité ambiante intermédiaire, I'alimentation doit permettre un contrôle du gain du tube pour réaliser une intensification de la lumière reçue en entrée du tube, tout en évitant de présenter une image trop brillante à l'opérateur en sortie du tube.
Une alimentation avantageuse assure automatiquement, sur l'écran en sortie de tube intensificateur, une image d'éclairement moyen à peu près constant quelle que soit la valeur de la luminosité ambiante audessus d'un seuil minimal. Elle doit autant que possible réagir assez rapidement pour éviter l'éblouissement en cas d'augmentation brusque de luminosité extérieure, et pour éviter les "trous noirs" en cas de baisse brutale de luminosité. L'oeil humain est très sensible à une luminosité trop forte, même pendant une durée très brève (de l'ordre de quelques centaines de microsecondes); d'autre part il réagit lentement pour s'adapter à une diminution brutale de luminosité.
Avec les dispositifs actuels et lors de certaines conditions d'emploi, le temps de réaction du dispositif face à des variations brutales de luminosité est trop élevé, d'une part dans le cas d'une augmentation mais d'autre part surtout dans le cas d'une diminution. Ces différentes exigences impliquent des contraintes sévères sur les alimentations en tension des éléments de l'intensificateur d'image.
D'autre part, une contrainte supplémentaire vient du fait qu'un système d'aide à la vision nocturne peut être utilisé, par exemple, par un pilote de véhicule aérien ou terrestre mais aussi par un fantassin. Ainsi, pour une utilisation peu contraignante pour l'utilisateur, un système d'aide à la vision nocturne est généralement portable et doit pouvoir être alimenté à partir d'une pile; de ce fait le rendement énergétique de l'alimentation doit être nécessairement élevé. De plus, la place disponible étant très limitée, les solutions volumineuses sont à écarter.
La difficulté consiste donc à réaliser une alimentation respectant les diverses contraintes indiquées ci-dessus.
L'objectif de l'invention est de résoudre cette difficulté par une alimentation présentant un dispositif de régulation haute tension pour tube intensificateur de lumière, réglant le gain du tube par variation de la tension de la galette à l'aide d'un amplificateur haute tension dont l'architecture permet l'obtention d'une grande rapidité de réaction avec une consommation faible.
On propose à cet effet un tube intensificateur d'image comprenant une photocathode, une galette d'amplification à microcanaux, un écran de sortie et un circuit d'alimentation produisant une première tension de référence appliquée à une première borne de la galette, une deuxième tension variable appliquée à une deuxième borne de la galette, une troisième tension variable appliquée à la photocathode, et une quatrième tension appliquée à l'écran de sortie, le circuit d'alimentation comprenant un moyen de mesure du courant consommé par l'écran de sortie et un circuit de commande de la deuxième tension variable appliquée à la galette, ce circuit de commande produisant une tension fixe tant que le courant de l'écran ne dépasse pas un seuil et, au delà de ce seuil, une tension variable asservie aux évolutions du courant de l'écran de sortie dans un sens tendant à maintenir ce courant sensiblement constant, le circuit d'alimentation comprenant en outre des moyens pour maintenir sensiblement constante, au delà dudit seuil, la différence entre la troisième tension variable appliquée à la photocathode et la deuxième tension variable appliquée à la galette. Le tube est caractérisé en ce que le circuit de commande de la tension variable de la galette comprend un amplificateur à haute tension à transistors présentant une faible consommation au repos et une grande rapidité de commande de variation de la deuxième tension en fonction des variations du courant d'écran, aussi bien pour augmenter cette tension que pour la diminuer.
De préférence, I'amplificateur à haute tension comporte deux ensembles de transistors en série reliés chacun d'une part à la galette et d'autre part à un potentiel d'alimentation respectif. II comprend aussi un moyen de contrôle de la conduction d'au moins un des transistors d'un des ensembles. Les transistors des deux ensembles sont polarisés de manière à être faiblement conducteurs en l'absence de variation de la tension de galette, c'est-à-dire de la deuxième tension variable appliquée à la galette; et ils sont également polarisés de manière que d'une part les transistors de l'un des ensembles fournissent du courant à la galette sous la commande du moyen de contrôle pour faire varier la tension de galette dans un sens et d'autre part les transistors de l'autre ensemble prélèvent du courant de la galette sous la commande du moyen de contrôle pour faire varier la tension de galette dans l'autre sens.
Les transistors sont de préférence des transistors MOS à canal P dans les deux ensembles.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante faite en référence aux figures annexées.
La figure 1 représente un tube intensificateur de lumière avec son alimentation selon l'invention.
La figure 2 représente les tensions aux bornes de deux électrodes d'un tube intensificateur d'image en fonction de la luminosité ambiante.
La figure 3 représente l'amplificateur haute tension et son circuit de régulation.
Un schéma de l'alimentation haute tension 10 alimentant un tube intensificateur d'image 20 est représenté sur la figure 1.
L'alimentation 10 comprend de préférence, comme source d'énergie, une pile I reliée à un élévateur de tension 3, lui-même relié à un convertisseur 4 alimentant un transformateur multisorties 5.
La pile 1 fournit une tension continue dans une plage de 1,5 Volts à 5 Volts par exemple et cette tension est appliquée à l'entrée d'un élévateur de tension 3. L'élévateur de tension 3 permet d'assurer une tension continue dont la valeur est plus stable que celle obtenue directement aux bornes de la pile, laquelle est sujette à des variations au cours de sa durée de vie.
En fin de traitement, le désaccoupiement des modules pompe 100 et cassette 300 est réalisé en appuyant sur les deux boutons 104 de manière à dégager les languettes 306 des ouvertures 103. La cassette peut alors être extraite en la glissant vers l'extérieur avant d'en retirer le réservoir 200 qui peut être remplacé par un autre, la cassette et la pompe pouvant être réutilisées pour un autre traitement.
Le module pompe 100 va être maintenant décrit en se référant aux figures 7 à 11 qui montrent le rotor 109, un moteur pas à pas 111, un train d'engrenages 112 couplant le moteur au rotor, un module électronique de commande 113 et une pile bâton 114.
Le rotor 109, représenté en détail sur les figures 8 et 9, comporte une base circulaire 115 munie d'une denture périphérique 116 et montée en libre rotation sur un pivot 117 faisant partie du fond du boitier 101. Une couronne 118, de diamêtre extérieur légèrement inférieur à celui de la base 115, est montée sur cette dernière et fixée à elle par des tenons 119. Cette couronne présente, vers l'intérieur, trois bras souples 120 moulés dans sa masse à 1200 I'un de l'autre et formant des cliquets dont l'extrémité coopère avec ia périphérie en dents de scie 121 d'une roue 122. Celle-ci constitue la base d'un plateau porte-gaiets cylindrique 123 monté sur l'axe de la base 115 autour duquei il peut tourner librement.
La paroi périphérique du plateau 123 a un profil incurvé vers l'intérieur 124 de manière à former un canal pour ie passage du tuyau souple 202. Cette même paroi est également percée de trois iogements 125 en forme de U disposés à 1200 i'un de l'autre pour recevoir les trois galets 110 de compression du tuyau.
Chaque galet 110 est formé d'un axe 126 et d'un corps cylindrique 127 monté sur l'axe autour duquel ii peut tourner librement. Les deux extrémités de cet axe prennent place dans des ouvertures oblongues 128 ménagées radialement dans les portions du plateau 123 formant les parois planes inférieure et supérieure des logements 125. Les galets sont maintenus en position verticale, c'est à dire avec leur axe parallèle à l'axe du rotor, et soumis à une force radiale dirigée vers l'extérieur grâce à deux ressorts 129 disposés de part et d'autre du plateau 123. Chaque ressort comporte une partie centrale rigide 130, de forme sensiblement triangulaire, fixée au plateau concentriquement à lui par des rivets 131 et trois bras ressorts flexibies recourbés 132 dont les extrémités libres prennent appui sur les extrémités respectives des axes 126 et les poussent vers l'extérieur de manière à ce que les galets 110 exercent sur le tuyau 202 une force sensiblement constante, fixée à 120 grammes dans l'exemple décrit.
Les erreurs de positionnement relatif des galets et du tuyau, dues aux inévitables défauts de fabrication, sont ainsi automatiquement compensées, ce qui évite une compression excessive ou insuffisante du tuyau 202.
Le plateau 123 se prolonge axialement vers la haut par une protubérance 133 traversant la partie centrale 130 du ressort supérieur 129. Cette protubérance est percée de l'ouverture de forme 134 déjà citée dans laquelle peut s'introduire, à travers l'orifice circulaire 310 de la cassette, la pointe profilée de manière correspondante d'un outil (non représenté) permettant la rotation rapide du plateau pour effectuer ia purge de la pompe.
L'entraînement en rotation du rotor 109 est assuré par le moteur pas à pas 111 qui est du type monophasé bipoiaire classique et tourne à la vitesse de 16 tourslseoende à raison de deux pas par tour. Son noyau-bobine et son stator, respectivement désignés par les références 135 et 136, sont fixés sur des pieds formés dans le fond du boîtier 101 par deux vis 137. Son rotor 138 pivote entre le fond du boîtier et un pont 139 fixé par des vis 140 sur des pieds solidaires du fond du boîtier.
Le rotor 138 porte un pignon 141 engrènant avec une roue 142 formant le premier mobile du train d'engrenages 112. Le pignon 143 de cette roue engrène lui-même avec une roue 144 dont le pignon 145 engrène enfin avec la denture périphérique 116 de la base 115 du rotor 109 pour la faire tourner à la vitesse de 0.625 tour par minute. Les roues 142 et 144 pivotent, comme le rotor 138, entre le fond du boîtier et le pont 139. Ce dernier se termine, après un coude, par deux bras 146, non représentés sur la figure 9, dont l'extrémité commune comporte une ouverture circulaire dans laquelle est maintenue et pivote la protubérance 133 du rotor 109.
En fonctionnement, lorsque la base 115 du rotor est entraînée dans le sens de la flèche F par le moteur 111 par l'intermédiaire du train d'engrenages 112, elle fait tourner avec elle la couronne 118 dont elle est solidaire. Les trois cliquets 120 de cette dernière coopèrent alors avec la périphérie en dents de scie 121 de la roue 122 pour la mettre en rotation et, avec elle, le plateau porte-galets 123 dont elle forme la base. Les galets 110 viennent ainsi tour à tour comprimer le tuyau 102 pour pousser le liquide qu'il contient en direction de l'aiguille d'injection 602.
Lorsque, pour réaliser la purge des tubulures, on fait tourner le plateau portegalets 123 à l'aide d'un outil de forme appropriée introduit dans l'ouverture 134, la base 115 et la couronne 118 deviennent fixes, car freinées par le couple de rétention du moteur 111 et son train d'engrenages 112. Un débrayage s'opère alors automatiquement entre la couronne 118 et la roue 122 du fait que la rotation de celle-ci provoque l'expulsion des trois cliquets 120 des dents de scie 121. Le plateau porte-galets 123 peut ainsi être tourné rapidement sans effet sur le train d'engrenages et le moteur.
Le module électronique de commande 113, représenté sur la figure 10, a pour base une plaquette de circuit imprimé 147 fixée sous la face supérieure du boîtier et portant les boutons 105 et 106, I'avertisseur acoustique 107 et l'affichage LCD 108. La plaquette porte également un circuit microprocesseur 148 intégrant les principales fonctions suivantes : doubleur de tension, base de temps à quartz, mémoire, driver LCD et générateur de son. Ce microprocesseur étant d'un type connu, tel que le EPSON 62L35, il ne sera pas décrit en détail.
L'ensemble de ces composants ainsi que la pile 114 et la bobine du moteur 111 sont interconnectés selon le schéma simplifié de la figure 11.
Le microprocesseur 148 est programmé, selon des moyens bien connus de l'homme de métier, pour que l'ensemble fonctionne comme suit.
Lorsque l'interrupteur 105 est actionné pour la première fois, il déclenche le fonctionnement du microprocesseur 148 qui, sous les ordres d'un programme d'administration enregistré dans la mémoire, applique aux bornes du moteur pas à pas 111 des impulsions motrices à la fréquence de 32 Hz provoquant sa rotation à la vitesse de 16 tours/sec. Le rotor porte-galets 109 est alors entraîné à la vitesse de 0.625 tour/min. Le fonctionnement de la pompe est interrompu lorsque l'interrupteur 105 est actionné une deuxième fois.
Pour fixer les idées, avec un rayon de rotation du plateau porte-galets de 10.44 mm et une vitesse de 0.625 tour/min, la solution progresse dans le tuyau à la vitesse de 41mm/min. En choisissant un tuyau ayant un diamêtre intérieur de 1.47 mm, le débit instantané de la pompe est ainsi de 69.54 mm3/min, soit 100 cm3/jour.
D. Value r Excipient 1 h 54' 0,88 formule 1'24 1 Bactéricidie sur St.aureus ATCC 9144 selon le text décrit à la Pharmacopée Française.
Moyennes géométriques de 2 essais indépendants
Dilutions 30% 50 23% Temps de contact 2' 0,45 n=2 3,05 1,63 négligeable 5' n=2 5,58 2,55 1,43 L'intérêt de cette formulation a été vérifié par un test clinique avec étude de la rémanence cutanée. En effet, sur une surface de 10 cm2 chez cinq sujets n'ayant pas reçu de traitement antibiotique 15 jours au préalable, la flore cutanée a été étudiée à To, T3j et T7j, puis une application du produit dilué à 50% dans l'eau a été réalisée pendant une minute.
Un rinçage à l'eau distillée stérile suivi d'un séchage avec une gaze stérile, a précédé un prélèvement de la surface lavée.
Ces lavages ont été réalisés aux temps To, T3 jours et T7 jours.
Le nombre d'unités formant colonies (UFC) par cm2 a été calculé par sujet et par temps de prélèvement.
Le pourcentage de réduction se calcule selon la formule suivante par jour et par sujet: Témoin- Essai %= X 100 Témoin Témoin : nombre d'UFC / cm2 le jour du test avant lavage Essai : nombre d'UFC / cm2 le jour du test après lavage.
Les résultats sont
Temps To T3 T7 Sujets 1 78 90 2 60 90 77 3 0 57 18 4 88 89 91 5 58,5 81,8 80 m 56,9 81,8 774 +xan + 30,5 + 12,6 +28,0 Moyennes et écarts-types des pourcentages de réduction du nombre d'UFC par cm2 sur 5 sujets et sur 3 jours.
Nous voyons que le produit conserve une certaine rémanence après 3 jours et 7 jours d'application.
Il est évident que si le produit était utilisé quotidiennement (à To, T 1 jour, T 2 jours... jusqu'à T 7 jours), l'efficacité serait encore bien supérieure.
Lorsque les compositions selon l'invention sont présentées sous la forme de compositions cosmétiques, elles peuvent en particulier être utilisées comme - déodorant axilliaire, plantaire, ou buccal; - nettoyant et assainissant corporel pour peaux sensibles et peaux de bébé, ou - produit d'hygiène intime externe.
Lorsque les compositions selon l'invention sont présentées sous la forme de médicaments dermatologiques, elles peuvent en particulier être utilisées pour le traitement des affections suivantes - acné, dont l'acné juvénile - dermatite atopique; - toute pathologie cutanée nécessitant un lavage (escarres, petites plaies...) - assainissement des mains et pourtour des ongles, notamment dans les cas de périonyxis.
A l'occasion de la mise en oeuvre de différentes formulations des composiions selon l'invention, il est apparu que ces dernières étaient en quelque sorte autoprotégées, c'est-à-dire qu'il était inutile d'ajouter un quelconque conservateur traditionnel.
Il a également été constaté que l'efficacité antimicrobienne sur St.aureus variait en fonction de la concentration en - bétaïne : en effet celle-ci joue un rôle inhibiteur de l'efficacité (les cinétiques augmentent dès que les concentrations augmentent); - épaississant : augmenter sa teneur contribue à l'augmentation de l'efficacité antimicrobienne.
Ainsi, pour une teneur minimale en bétaïne et maximale en épaississant, une excellente potentialisation a été obtenue en supprimant tout autre conservateur.