INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le fragment PacI-MluI portant le cDNA codant pour la chaîne p globine à adressage vacuolaire a été isolé à partir de pBIOC71 décrit au chapitre VII. b., et ligué à 1'ADN plasmidique de pBIOC72 doublement digéré par PacI et MluI, et déphosphorylé comme décrit en II.a. La ligation et la transformation ont été réalisées comme décrites au chapitre II.c.3 en utilisant la souche E. coli Sure tex . L'ADN plasmidique des clones obtenus, sélectionnés sur 10 Ug/ml tétracycline, a été extrait selon la méthode de la lyse alcaline (Stephen et al., 1990) et analysé par digestion enzymatique. Le clone résultant a été appelé pBIOC73.
La séquence nucléotidique des cDNA codant pour les chaînes a et p de globine à adressage vacuolaire a été vérifiée par séquençage comme décrit au chapitre I. b. L'ADN plasmidique du vecteur binaire pBIOC73 a été introduit par transformation directe dans la souche LBA4404 d'Aqrobacterium tumefaciens selon le procédé de Holsters et al. (1978). La validité du clone retenu a été vérifiée par digestion enzymatique de 1'ADN plasmidique introduit.
VIII : OBTENTION DE PLANTES DE TABAC TRANSGENIQUES Les plantes de tabac utilisées pour les expériences de transformation (Nicotiana tabacum var.
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Caractéristi ues des dispersions obtenues Taille particules Extrait sec Viscosité (mPas) Granulométrie (pm) latex (nm) (% en poids) 48 51,5 gel 0,36 42 652 20000 0,33 37 653 5540 0,3 34 65,5 4640 0,3 31 65,3 2860 0,3 28 65,3 1540 0,3 26 65,4 830 0,3 24 65,3 468 0,3 Cet exemple permet lui aussi de mettre en parallèle les prévisions théoriques de la formule (I) et les résultats pratiques.On constate que si les particules de latex présentent une taille supérieure à 37 nm, un taux de 8 % en poids de latex en sec par rapport au poids des particules de dioxyde de titane ne suffit pas pour enrober correctement les particules de dioxyde de titane.
Exemple 15 : influence de la quantité de base introduite Le procédé 1 est mis en oeuvre avec les mêmes matières premières que dans I'exemple 1 si ce n'est que le latex utilisé présente une taille de particule de 26 nm.
D'autre part, I'AMP 90 est introduite dans différentes quantités de manière à neutraliser le latex à des pH différents.
Les résultats sont rassemblés dans le tableau 6. Les mesures sont réalisées de la même manière que dans l'exemple 1.
Caractéristiques des dispersions obtenues pH à lequel le latex pH Extrait sec Viscosité Granulomébrie est neutralisé (% en poids) (mPa.s) ( m) 435 745 656 2160 03 6 7,65 65,3 1750 0,3 7,1 7,8 65,1 930 0,3 8 815 65,2 852 03 8,7 8,4 65,4 830 0,3 9,2 8,6 65,3 704 0,3 10 9,1 65,4 664 0,3 10,85 10,2 65,4 594 0,4 On constate que l'encapsulation est toujours bonne tant que la quantité de base introduite induit un pH du latex inférieur ou égal à 10. Si la quantité de base introduite permet d'obtenir un pH du latex supérieur à 10, I'enrobage n'est pas réalisé.
On remarque également que plus la quantité de base est importante, plus la viscosité diminue. II est donc intéressant de travailler avec d'importantes quantités de base tout en ne dépassant pas la limite supérieure ammenant le pH au-delà de 10.
Exemple 16: influence du taux de fonctions acides du latex On prépare différents latex soit à base d'acide méthacrylique (AME) et de méthacrylate de méthyle soit à base d'AMPS et de méthacrylate de méthyle et présentant des taux en fonctions acides variés.
Ces latex sont utilisés pour la préparation de dispersions selon le procédé 1, la quantité de base introduite étant toujours celle permettant d'ammener le pH du latex de départ à 8,7 et la quantité d'eau celle pour obtenir un extrait sec final proche de 65 %.
Les résultats sont rassemblés dans le tableau 7. Les mesures sont réalisées de la même manière que dans l'exemple 1.
Caractéristiques du latex de départ Caractéristiques des dispersions obtenues Taux d'AME Taux Taille des Extrait sec Viscosité Granulométrie (%) d'AMPS (%) particules (% en poids) | (mPa.s) | Wrn) (nm) 0 0 27 653 235 0,3 3 0 26 65,4 690 0,3 5 0 26 654 850 03 7,5 0 25 65,4 2660 0,3 10 0 25 652 4160 0,3 0 4 27 65,2 650 0,3 On constate que l'on obtient un enrobage optimal quelque soit le taux de fonctions acides du latex, même si ce taux est nul, et quelle que soit la nature des fonctions acides.
On remarque également l'influence de la nature du polymère du latex sur la viscosité des dispersions obtenues.
Exemple 17: influence de la température de transition vitreuse On prépare différents latex à base de méthacrylate de méthyle (MAM), d'acrylate d'éthyle (AE) et de 5 % en poids d'acide méthacrylique (AME) présentant des Tg différentes en jouant sur le taux d'acrylate d'éthyle (AE).
A partir de ces latex, on prépare des dispersions de dioxyde de titane selon le procédé 1 ou 5, la quantité de base introduite étant toujours celle permettant d'ammener le pH du latex de départ à 8,7 et la quantité d'eau celle pour obtenir un extrait sec final proche de 65 ou 70 %.
Les résultats sont rassemblés dans le tableau 8. Les mesures sont réalisées de la même manière que dans l'exemple 1.
Des expérimentations ont permis de mettre en évidence que le dispositif ci-dessus décrit, disposé en environnement poussiéreux, sur un support soumis à des vibrations basses fréquences (simulant celles d'un moteur de matériel agricole) permet d'effectuer des mesures avec une précision significative de l'ordre de 1 % dans une plage d'humidité allant de 3 % à 70 % ; les essais ont été mis en oeuvre en utilisant comme matériau des graines de maïs.
ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne un dispositif de traitement d'image et un procédé permettant d'afficher une image en demi-teintes et plus particulièrement, un dispositif de traitement d'image et un procédé permettant d'augmenter artificiellement le nombre de nuances à afficher en distribuant une erreur entre une image originale et une image d'affichage.
2. Description de l'art antérieur Récemment, les affichages sont devenus des interfaces homme-machine très importantes dans une société dans laquelle l'information est avancée et des panneaux d'affichage plats, minces et de poids léger font l'objet d'une forte demande. Ces panneaux d'affichage sont par exemple des panneaux d'affichage plasma (PDP), des panneaux à luminescence électronique (EL), des panneaux d'affichage fluorescents ou des panneaux d'affichage à cristaux liquides (LCD).
Les panneaux d'affichage présentement distribués sur le marché présentent un problème de qualité d'affichage. En particulier, ils présentent un problème au niveau de l'affichage d'une image en demi-teintes qui met en jeu des nuances ou des gradations. Parmi les panneaux d'affichage, les panneaux d'affichage plasma font l'objet d'une attention soutenue du fait qu'ils permettent d'assurer un écran de taille importante et d'afficher une image nette. Dans le panneau d'affichage plasma, récemment, des échelles de gris de niveau supérieur dans de nombreuses lignes d'affichage sont devenues nécessaires compte-tenu des exigences d'une taille d'affichage plus importante, d'un nombre plus important de pixels (cellules) et d'un affichage pleine couleur dans un panneau d'affichage.
Classiquement, il existe plusieurs techniques pour afficher des nuances sur un panneau d'affichage. L'une des techniques est le tremblement (encore appelée technique de répartition statistique), laquelle technique augmente artificiellement le nombre de nuances à afficher à l'aide de l'utilisation de motifs de pixels. Le tremblement présente un problème de production de motifs particuliers et d'abaissement de résolution.
Une autre technique est une technique de "distribution d'erreur" qui augmente le nombre de nuances à afficher en additionnant ou en soustrayant une erreur dans un signal d'entrée pour un pixel donné à ou de pixels périphériques. La distribution d'erreur est fréquemment utilisée pour afficher une image naturelle sur un PDP dont le nombre original de nuances est faible.
La distribution d'erreur génère cependant un scintillement et des motifs particuliers sur le PDP. II est nécessaire par conséquent de proposer une technique permettant d'augmenter le nombre de nuances à afficher sur le PDP sans scintillement ni motif particulier.
Les problèmes rencontrés dans l'art antérieur sont expliqués ultérieurement par report aux dessins annexés.
RESUME DE L'INVENTION Un objet de la présente invention consiste à proposer un dispositif (appareil) de traitement d'image permettant d'afficher de nombreuses nuances de bonne qualité par l'intermédiaire d'une distribution d'erreur. Un autre objet de la présente invention consiste à proposer un dispositif de traitement d'image et un procédé permettant d'afficher des nuances sur un panneau matriciel tel qu'un PDP sans générer un scintillement ou des motifs particuliers.
Selon la présente invention, on propose un dispositif de traitement d'image comprenant une unité de distribution d'erreur pour mettre en oeuvre une opération de distribution d'erreur afin d'augmenter artificiellement le nombre de nuances à afficher sur un affichage et un multiplieur pour multiplier un signal d'entrée par un coefficient de multiplication de telle sorte que le signal d'entrée soit séparé en données d'affichage et en données d'erreur le long d'une frontière binaire et que l'opération de distribution d'erreur soit mise en oeuvre sur le signal d'entrée, afin de réaliser une caractéristique d'affichage lissée pour la totalité de la plage des nuances d'entrée.
L'unité de distribution d'erreur peut mettre en oeuvre l'opération de distribution d'erreur sur un signal quantifié sur n bits (représentant un entier dans la plage de 0 à 2n-1) de telle sorte que dans l'affichage, un nombre original de nuances soit représenté par m bits (m < n) et soit égal ou inférieur à 2m afin d'augmenter artificiellement le nombre de nuances.
Le dispositif de traitement d'image peut en outre comprendre un registre pour stocker des coefficients de multiplication et un sélecteur pour sélectionner un coefficient optionnel parmi les coefficients de multiplication stockés dans le registre. Le dispositif de traitement d'image peut en outre comprendre un additionneur disposé entre le multiplieur et l'unité de distribution d'erreur pour additionner un coefficient d'addition à la sortie du multiplieur. Le dispositif de traitement d'image peut comprendre en outre un registre pour stocker des coefficients d'addition et un sélecteur pour sélectionner un coefficient optionnel parmi les coefficients d'addition stockés dans le registre.
Les coefficients de multiplication et d'addition peuvent correspondre à la pente et à l'ordonnée à l'origine d'une expression d'approximation linéaire représentant une inversion d'une caractéristique non linéaire dudit affichage et sont modifiés en réponse à un signal spécifique afin de corriger la caractéristique non linéaire de l'affichage. Le signal pour modifier les coefficients de multiplication et d'addition peut comprendre des bits de poids fort du signal d'entrée.
Les coefficients d'addition stockés dans le registre peuvent être des ordonnées à l'origine d'axe y de 2h expressions d'approximation linéaire définies à l'aide de h bits d'ordre supérieur. Les coefficients d'addition stockés dans le registre peuvent être y valeurs sur des bords gauches de 2h régions rectangulaires définies par h bits d'ordre supérieur afin de réduire le nombre de bits d'un multiplicande manipulé par le multiplieur de n à "n - h" pour ainsi réduire une échelle de circuit du dispositif de traitement d'image.
Le multiplieur peut être agencé à l'avant de l'unité de distribution d'erreur. Le dispositif de traitement d'image peut être constitué en tant que circuit intégré à semiconducteur.
Selon la présente invention, on propose également un dispositif de traitement d'image comportant des processeurs respectivement pour le rouge, le vert et le bleu, les processeurs recevant des signaux rouge, vert et bleu quantifiés sur n bits qui représentent respectivement chacun un entier dans la plage de 0 à 2n-1, et mettant en oeuvre une opération de distribution d'erreur afin d'afficher artificiellement de nombreuses nuances sur un affichage qui peut originellement afficher des nuances de m bits (m < n) en un nombre égal ou inférieur à 2m pour chacune des couleurs rouge, verte et bleue, dans lequel chacun des processeurs comprend un multiplieur pour multiplier un signal d'entrée par un coefficient de multiplication, un premier registre pour stocker les coefficients de multiplication, un premier sélecteur pour sélectionner un coefficient approprié parmi les coefficients de multiplication stockés dans le premier registre, un additionneur disposé entre le multiplieur et l'unité de distribution d'erreur pour additionner un coefficient d'addition à une sortie du multiplieur, un second registre pour stocker les coefficients d'addition et un second sélecteur pour sélectionner un coefficient approprié parmi les coefficients d'addition stockés dans le second registre, chacun des processeurs séparant le signal d'entrée en données d'affichage et en données d'erreur le long d'une frontière binaire afin de mettre en oeuvre l'opération de distribution d'erreur et d'assurer une caractéristique d'affichage lissée pour la totalité de la plage des nuances d'entrée.Les premier et second registres des processeurs peuvent stocker différents coefficients respectivement pour le rouge, le vert et le bleu afin de corriger un déséquilibre des couleurs dû à des fluctuations dans des matériaux phosphorescents rouge, vert et bleu.
Le conduit central d'où partent les différents canaux alimentant chaque pale est l'intérieur d'un tube fermé à une extrémité, tube sur lequel est enfilé le rotor où se trouve les pales et se terminant à l'autre extrémité par un évasement facilitant l'entrée de l'air venant d'un ventilateur.
Avec un ventilateur de caractéristiques bien choisies, il est aisé de n'avoir qu'un seul moteur pour l'entrainement du tube creux et le fonctionnement du ventilateur, le tube creux étant relié par au moins deux attaches à l'axe du moteur.
Les avantages de cette solution sont à la fois techniques et économiques.
Techniquement: amélioration des conditions de la combustion, avec éventuellement l'utilisation d'une légère surpression dans la chambre de combustion.
Economiquement: solution simple d'un faible coût de fabrication.
CAGE DE ROUE LIBRE POUR CONVERTISSEUR HYDROCINETIOUE DE COUPLE La présente invention concerne un convertisseur hydrocinétique de couple, notamment pour transmission automatique de véhicule routier. Plus précisément elle concerne le mécanisme de roue libre permettant à un tel convertisseur de couple de disposer de deux modes de fonctionnement distincts, pour multiplier le couple moteur lors du démarrage (fonctionnement en convertisseur) et transmettre le couple à haute vitesse (fonctionnement en "coupleur").
Par la publication FR 2 478 760 de la demanderesse, on connaît un convertisseur hydrocinétique de couple, comportant un élément d'entrée appelé pompe ou impulseur, relié mécaniquement à l'arbre d'entrée, un élément de sortie ou turbine, relié à l'arbre de sortie du convertisseur, et un réacteur ou stator, intercalé entre l'impulseur et la turbine.
De façon classique, le réacteur d'un convertisseur de couple est monté sur une roue libre s'appuyant sur le moyeu du réacteur solidaire du carter, de façon à bloquer le réacteur aux faibles vitesses de la turbine, et à libérer celui-ci lorsque la vitesse de la turbine augmente.
Les roues libres des convertisseurs de couple sont constituées généralement d'un ensemble de galets et de ressorts disposés entre une cage intérieure et une cage extérieure concentriques, de façon à se redresser en bloquant la roue libre lorsque celle-ci est sollicitée dans un premier sens de rotation, et à s'incliner en autorisant la rotation du réacteur, lorsque la roue libre est sollicitée dans un second sens de rotation.
Le montage de la roue libre dans le convertisseur pose des problèmes particuliers, liés au maintien axial de la roue libre vis-àvis de la turbine, et à la circulation de l'huile dans le convertisseur.
La présente invention vise à faciliter le montage de la roue libre dans le convertisseur.
Elle propose à cet effet une cage de roue libre pour convertisseur hydrocinétique de couple comportant une partie cylindrique munie d'ouvertures réparties régulièrement sur sa circonférence de façon à guider en position un ensemble de cames en vue d'établir ou de supprimer la liaison mécanique entre le réacteur et la turbine du convertisseur. Cette cage présente une partie annulaire fixée sur la partie cylindrique, et immobilisée en rotation par rapport au réacteur.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la partie annulaire présente des crans d'immobilisation, reçus dans des évidements correspondants du réacteur.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la partie annulaire présente un ensemble de rainures radiales permettant à celles de frotter contre un flasque de la turbine, tout en autorisant l'écoulement de l'huile dans le convertisseur.
Selon un mode de réalisation de l'invention, les rainures sont prévues au niveau des crans de fixation.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la partie cylindrique présente des barrettes axiales assurant l'immobilisation de la roue libre à l'intérieur d'une bague extérieure de roue libre.
Exemple 1 300 mg (15 mg/ml théorique) d'un co-polymère dibloc constitué de l'association d'un poly(acide d,l-lactique) de masse 30 kD et d'un polyethylène glycol de masse 2 kD (PLA-PEG) sont dissous dans 8 ml d'acétate d'éthyle (solution A). 70 mg de lécithine E80 et 50 mg d'oléate de sodium sont dispersés dans 20 ml de solution glucosée à 5 % p/v (solution B). La solution A est émulsionnée dans la solution B par un Ultra-turrax puis la pré-émulsion est ensuite introduite dans un homogénéisateur de type Microfluidizer 110 S# pendant 3 minutes à 100C. Le volume d'émulsion récupéré est d'environ 30 ml (30 g). L'acétate d'éthyle est éliminé à l'aide d'un évaporateur rotatif sous pression réduite (100 mm de mercure) jusqu'à un volume de suspension d'environ 17 ml (17 g).La suspension est filtrée sur deux filtres en série de porosité décroissante (1,2 pm Minisart NML + 0,22 um SLGS Le diamètre moyen des particules mesuré par diffusion de lumière sur un appareil Brookhaven# est d'environ 44 nm.
La densité optique à 405 nm de la suspension avant et après la dernière filtration sur 0,22 Vm est 0,44.
Exemple2 Une solution A est préparée de manière identique à l'exemple 1. 70 mg de lécithine E80 et 35 mg d'oléate de sodium sont dispersés dans 20 ml de solution glucosée à 5 % p/v (solution B). La solution A est émulsionnée dans la solution B par un Ultra-turrax puis la préémulsion est ensuite introduite dans un homogénéisateur de type Microfluidizer 110 S# pendant 3 minutes à 100C. Le volume d'émulsion récupéré est d'environ 30 ml (30 g). L'acétate d'éthyle est éliminé à l'aide d'un évaporateur rotatif sous pression réduite (100 mm de mercure) jusqu'à un volume de suspension d'environ 17 ml (17 g).La suspension est filtrée sur deux filtres en série de porosité décroissante (1,2 um Minisart NML + 0,22 um SLGS Le diamètre moyen des particules mesuré par diffusion de lumière sur un appareil Brookhaven# est d'environ 46 nm.
La densité optique à 405 nm de la suspension avant et après la dernière filtration sur 0,22 um est 0,64.
Exemple3 Une solution A est préparée de manière identique à l'exemple 1. 70 mg de lécithine E80 et 20 mg d'oléate de sodium sont dispersés dans 20 ml de solution glucosée à 5 % p/v (solution B). La solution A est émulsionnée dans la solution B par un Ultra-turrax puis la préémulsion est ensuite introduite dans un homogénéisateur de type Microfluidizer 110 S# pendant 3 minutes à 100C. Le volume d'émulsion récupéré est d'environ 30 ml (30 g). L'acétate d'éthyle est éliminé à l'aide d'un évaporateur rotatif sous pression réduite (100 mm de mercure) jusqu'à un volume de suspension d'environ 17 ml (17 g).La suspension est filtrée sur deux filtres en série de porosité décroissante (1,2 um Minisart NML# + 0,22 um SLGS Le diamètre moyen des particules mesuré par diffusion de lumière sur un appareil Brookhaven# est d'environ 58 nm.
La densité optique à 405 nm de la suspension avant et après la dernière filtration sur 0,22 um est 1.20.
Exemple4 Une solution A est préparée de manière identique à l'exemple 1. 70 mg de lécithine E80 et 20 mg d'oléate de sodium sont dispersés dans 20 ml de solution glucosée à 10 % p/v (solution B). La solution A est émulsionnée dans la solution B par un Ultra-turrax puis la préémulsion est ensuite introduite dans un homogénéisateur de type Microfluidizer 110 S# pendant 3 minutes à 100C. Le volume d'émulsion récupéré est d'environ 30 ml (30 g). L'acétate d'éthyle est éliminé à l'aide d'un évaporateur rotatif sous pression réduite (100 mm de mercure) jusqu'à un volume de suspension d'environ 17 ml (17 g).La suspension est filtrée sur deux filtres en série de porosité décroissante (1,2 um Minisart NML# + 0,22 um SLGS Le diamètre moyen des particules mesuré par diffusion de lumière sur un appareil Brookhaven# est d'environ 61 nm.
La densité optique à 405 nm de la suspension avant et après la dernière filtration sur 0,22 m est 0,90.