INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Compte tenu des propriétés des adénovirus mentionnées ci-dessus, ceux-ci ont déjà été utilisés pour le transfert de gènes in vivo. A cet effet, différents vecteurs dérivés des adénovirus ont été préparés, incorporant différents gènes (D-gal, OTC, cr- lAT, cytokines, etc). Dans chacune de ces constructions, I'adénovirus a été modifié de manière à le rendre incapable de réplication dans la cellule infectée. Ainsi, les constructions décrites dans l'art antérieur sont des adénovirus délétés des régions El (Ela et/ou Elb) et éventuellement E3 au niveau desquelles sont insérées les séquences d'ADN hétérologue (Levrero et al., Gene 101 (1991) 195; Gosh-Choudhury et al., Gene 50 (1986) 161).D'autres constructions comportent une délétion au niveau de la région El et d'une partie non essentielle de la région E4 (W094/12649). Néanmoins, les vecteurs décrits dans l'art antérieur présentent certains inconvénients qui limitent leur exploitation en thérapie génique. En particulier, les lots de virus recombinants du type de ceux décrits dans l'art antérieur peuvent être contaminés par des particules réplicatives, notamment de type sauvage.
Une caractéristique importante de l'invention est la compatibilité en longueur d'onde des éléments intégrés à l'aide d'un décalage positif de la longueur d'onde d'émission du laser vers les grandes longueurs d'onde grâce au réseau de Bragg.
La grande bande passante des modulateurs et la faible diaphonie électrique entre ces derniers (qui est rendue possible grâce à l'intégration de l'amplificateur entre les deux modulateurs) permettent la génération et le codage d'impulsions optiques courtes, du type soliton ou autre.
La puissance optique de sortie d'un composant conforme à l'invention est élevée grâce à l'amplificateur optique intégré entre les modulateurs, ce qui permet de réduire le bruit lié à l'amplification nécessaire avant l'envoi, dans une fibre optique, d'une impulsion de trop faible énergie.
L'intégration de l'amplificateur optique permet de réduire la diaphonie électrique entre les modulateurs adjacents à moins de 40 dB et les pertes de propagation dans le composant.
Ces pertes peuvent être élevées comme le rapporte le document (7) (de l'ordre de 15 dB).
L'amplificateur présente un gain de 8 dB pour un courant de 200 mA.
Les modulateurs permettent d'obtenir un taux d'extinction meilleur que 25 dB pour une tension appliquée inférieure à 2V.
Ce composant fonctionne avec succès à 20 Gbit/s.
Les documents cités dans la présente description sont les suivants (1) M. Suzuki, H. Tanaka, K. Utaka, N. Edagawa and Y.
Matsushima, " Transform-limited 14 ps optical pulse generation with 15 GHz repetition rate by InGaAsP electroabsorption modulator ", Electronics Letter, 1992, vol.28, n011, pp 1007-1008 (2) K. Sato, K. Wakita, I. Kotaka, Y. Kondo and M.
Yamamoto, " Multisection electroabsorption modulators integrated with distributed feedback lasers for pulse generation coded at 10 Gbit/s ", Electronics Letters, 1994, vol.30, n014, pp 1144 1145 (3) N. Souli, F. Devaux, A. Ramdane, P. Krauz, A.
Ougazzaden, F. Huet and M. Carré, " 10 Gbit/s high performance MQW tandem modulator for soliton generation and coding ", Electronics Letters, 1994, vol.30, n020, pp 1706-1707 (4) A. Ramdane, F. Devaux, A. Ougazzaden, Composant intégré monolithique laser-modulateur à structure multi-puits quantiques, Demande de brevet français ne9306565 du 2 juin 1993 (5) EP-A-0627798 (6) A. Ramdane, A. Ougazzaden, F. Devaux, F. Delorme, M. Schneider, J. Landreau et A. Gloukhian, " Novel high performance strained layer MQW monolithically integrated DFB laser-electroabsorption modulator using one identical single active layer ", 14th IEEE International Semiconductor Laser Conference, September 19-23, 1994, Hawaï, paper n M4.6 (7) H. Tanaka, S. Takagi, M. Suzuki and Y. Matsushima, " Optical short pulse generation and data modulation by a single-chip InGaAsP Tandem integrated electroabsorption modulator (TEAM) ", Electronics Letters, 1993, vol.29, ne11, pp 1002 1004.
La présente demande concerne de nouvelles utilisations de diamines alicycliques.
FR-A-1 387 971 décrit de nouvelles diamines alicycliques ainsi que leur procédé de préparation.
Les diamines alicycliques représentées par la formule de structure générale R-NH-K-Q-K-NH-R (I) dans laquelle Q représente un radical divalent répondant aux formules Il à V suivantes: le symbole K représente un groupe méthylène ou, lorsque le symbole Q est représenté par la formule Il, une valence de liaison et le symbole R est un radical choisi dans le groupe constitué par les radicaux VI à XVII suivants: VI Benzyl VII Benzyl substitué par un halogène ou par un, deux ou trois groupes trihalométhyl VIII Benzyl trihalométhyl substitué.
IX Indanyl X Alkyl XI Cycloalkyl XII Cycloalkylalkyl XIII Alcényl XV Bicycloalkyl XVI Bicycloalcénylalkyl XII Bicycloalkylalkyl ainsi que leurs sels d'addition avec les acides minéraux ou organiques, présentent des propriétés affectant le métabolisme des lipides.
La figure 6 est une vue schématique de ce composant 36 réalisé dans une fibre optique 38.
Ce composant est réalisé dans le coeur 40 de la fibre optique dont la gaine optique porte la référence 42.
Les références X et Y représentent respectivement l'axe de la fibre et l'axe de symétrie du composant 36.
Ce composant comprend un réseau de blocage 44 dont la modulation fait un angle a différent de 90" avec l'axe X.
Ce composant comprend aussi, de part et d'autre de ce réseau de blocage 44, deux réseaux de repérage 46 et 48.
Dans chacun de ces réseaux 46 et 48 la modulation est perpendiculaire à l'axe X de la fibre.
Le composant de la figure 6 est réversible et peut donc être installé sur le terrain sans aucun risque d'erreur.
De plus, ce composant est quasiment parfait puisqu'il regroupe les qualités des réseaux des premier et deuxième types (réseau de repérage et réseau de blocage) tout en gardant ses qualités de faibles pertes et de faible volume.
La fabrication d'un tel composant est peu coûteuse.
Bien entendu, ce composant, qui est réalisé dans un même tronçon de fibre optique, doit être transparent aux longueurs d'onde d'émission des lasers de communication du réseau dans lequel il se trouve.
PORTES DE SORTIE DE TETE DE RECOLTE DE MACHINE A VENDANGER LE RAISIN La présente invention concerne les portes de sortie d'une tête de récolte de machine à vendanger le raisin.
On connaît les machines à vendanger le raisin qui sont généralement constituées d'un châssis automoteur et d'une tête de récolte. La tête de récolte a pour fonction d'enjamber les rangs de vigne et d'extraire le raisin par système de vibration. Afin d'éviter que des baies détachées des souches de vigne par le système n'échappent à la tête de récolte et soient perdues au sol, toutes les machines à vendanger connues à ce jour comportent à la sortie de la végétation, des portes souples à deux vantaux Au travail, ces portes s'appuient sur la végétation et évitent les projections des baies à l'extérieur.
Pendant la récolte et en fonction des réglages, il peut arriver que des raisins restent emprisonnés dans le feuillage. Cet état de fait va engendrer des pertes au sol, car les baies emprisonnées vont descendre progressivement et une partie de celles-ci va descendre après la tête de récolte. On appelle ce phénomène la décompression.
Ces pertes au sol sont préjudiciables au rendement de la récolte. La présente invention a pour but de réduire les pertes au sol et donc d'augmenter le rendement de cueillette.
Dans l'invention, les portes de sortie qui normalement sont lisses, sont pourvues de tasseaux, les uns sur les autres, en profilé par exemple de caoutchouc synthétique collés ou soudés sur cellesci. Ces tasseaux sont inclinés de façon à faire gouttière et ramener ainsi les baies qui tombent au contact des portes à l'intérieur de la tête de récolte. Ces tasseaux ont une deuxième utilité puisque, au contact de la végétation ils vont fouiller celle-ci et donc récupérer des baies coincées.
Ce dispositif peut être appliqué à toute sorte de forme de porte. Dans la pratique en effet, les portes peuvent être réalisées en plusieurs morceaux, en général les uns au dessus des autres, fixés à la machine par une même réglette. Dans ce cas là on mettra des tasseaux sur chacun des morceaux de porte, de façon à avoir le même effet qu'avec des portes en un seul morceau.
La fréquence de résonance de ces capteurs n'est pas inférieure à 20 103 Hz. La chaîne de mesure comporte, en général, un circuit électrique unique, et peut transporter une tension d'entrée et une tension de sortie faibles, inférieures à quelques volts efficaces. Un de ces capteurs [B.Bode] est adapté pour les fluides conducteurs de l'électricité.
Les capteurs qui associent un transducteur piézoélectrique et un guide d'onde utilisent des ondes stationnaires ou progressives.
Les capteurs à ondes stationnaires utilisent un cristal de Quartz et une tige longue de Silice amorphe. La littérature spécialisée fournit, par exemple, les références : H.Nakajima et al. Polymer Journal, 5(3), p.268, 1973; N. Ookubo et al.
Biopolymers, 15, p.929, 1976; T.M.Stokich et al. Rheological Research Center Report 139, University of Wisconsin-Madison, Madison, USA, January 1994.
Ces capteurs couvrent en une seule et même réalisation les basses et les hautes fréquences, typiquement de 5 103 Hz à 500 103 Hz. Un de ces capteurs possède ainsi une bande passante allant de 2,2 103 Hz à 530 103 Hz [H.Nakajima]. La chaîne de mesure de ces capteurs comporte deux circuits électriques, dont l'un sert à transporter un signal de référence. Le circuit électrique alimentant le cristal de Quartz comporte un amplificateur de la tension d'entrée du cristal, qui peut être de l'ordre de 1000 volts efficaces, et comporte un amplificateur de tension à gain élevé à la sortie du cristal piézo-électrique. Le circuit électrique de référence comporte des éléments, par exemple, un synthétiseur de fréquences, qui permettent de comparer le signal au signal recueilli par le circuit alimentant le cristal.
Un brevet européen, déposé en priorité en Suisse, décrit un capteur à ondes stationnaires utilisant deux transducteurs piézo-électriques et une tige longue métallique [Dual et al.
EP 0 297 032, 1988]. Chaque transducteur est constitué de deux demi-anneaux céramiques polarisés perpendiculairement à leur plan, et réunis par collage en opposition de polarisation. Le capteur fonctionne à une fréquence unique, égale à sa fréquence fondamentale.
Un capteur à ondes stationnaires utilise deux cristaux de Quartz et une tige courte de Silice amorphe [W.H. Robinson, Journal of Applied Physics, 49(3), p.1070, 1978]. Ce capteur fonctionne à une fréquence unique égale à 40 103 Hz. La chaîne de mesure comprend un voltmètre associé en parallèle avec chaque cristal, et peut transporter une tension d'entrée jusqu'à 1000 volts efficaces.
Les capteurs à ondes progressives ont une bande passante qui atteint dans certains cas 500 103 Hz. La littérature spécialisée fournit, par exemple, les références H. J.McSkimin, The Journal of the Acoustical Society of America, 24(4), p.355, 1952; A.J.Barlow et al. Laboratory Practice, 10, p.786, 1961; S.K.Poddar et al. Ind. Eng. Chem.
Fun dam . 17(2), p. 123, 1978; R.Gaglione et al. Review of scientific Instruments, 64(8), p.2326, 1993. Un capteur utilisant un cristal de Quartz et une tige en alliage de Fer et de Nickel fait l'objet d'un brevet américain : H.J.McSkimin et al. US 2 707 391, 1955. Un capteur utilisant un cristal d'oxyde de Bismuth et de Germanium et une tige également en alliage de Fer et de Nickel fait l'objet d'un brevet français : A.Soucemarianadin et al. FR 2 683 322, 1993.
Dans la zone des basses fréquences, ces capteurs sont limités en général à 50 103 Hz. Une réalisation rapporte une limite en basse fréquence de 10 103 Hz [A.J.Barlow]. La chaîne de mesure engendrant et recueillant les vibrations du cristal produites par l'effet piézo-électrique comporte un ou deux circuits électriques, l'un servant, dans ce deuxième cas, de circuit électrique de référence. Le circuit électrique alimentant l'élément piézo-électrique comporte un amplificateur de la tension d'entrée de l'élément, et un amplificateur de la tension de sortie de l'élément. Le circuit électrique de référence comporte, en général, un atténuateur et un retardateur de phase, qui permettent de comparer le signal avec le signal recueilli par le circuit alimentant le cristal.
Le problème principal que révèle l'état de la technique antérieure des capteurs d'impédance caractéristique complexe en cisaillement des fluides est donc celui du fonctionnement d'un seul et même capteur à effet stable dans le temps, caractérisé par une bande passante allant des basses fréquences jusqu'aux hautes fréquences de la gamme des 103 Hz, typiquement de 5 103 Hz à 500 103 Hz, et par une chaîne de mesure comportant un circuit électrique unique et alimentant l'élément oscillant du capteur en basse tension. Ce capteur doit, en second lieu, être adapté aux fluides conducteurs ou non de l'électricité.
Le paragraphe suivant expose les caractéristiques de l'invention qui apportent une réponse au problème technique principal décrit précédemment. Dans ce paragraphe et les suivants, sont décrites d'autres caractéristiques avantageuses de l'invention.
C. Exposé de l'invention Le but de l'invention est un dispositif pour déterminer l'impédance caractéristique complexe en cisaillement des fluides dont le fonctionnement est caractérisé par une bande passante des fréquences de mesure allant des basses fréquences aux hautes fréquences de la gamme des 103 Hz, typiquement de 5 103 Hz à 500 103 Hz, et par une chaîne de mesure comportant un circuit électrique unique transportant une tension inférieure à quelques volts efficaces.
Le dispositif met en oeuvre un capteur à ondes stationnaires. I1 est constitué d'un résonateur de torsion, comportant un transducteur piézo-électrique et un guide d'onde. Le guide d'onde, qui est isolé électriquement du transducteur piézo-électrique, est destiné à être immergé partiellement par un fluide à tester. L'acuité et la position des pics de résonance du résonateur de torsion sont à la base de la détermination de l'impédance caractéristique complexe en cisaillement du fluide.
La première caractéristique technique de la présente invention est un résonateur de torsion constitué d'un transducteur piézo-électrique et d'un guide d'onde, tous les deux cylindriques à base circulaire, ayant des longueurs respectives Lt et Lg dans un rapport contrôlé permettant au dispositif de fonctionner à la fois en basses et hautes fréquences et en basse tension.
Dans ce cas, on peut utiliser des moyens de réception de forme tubulaire et des rainures hélicoïdales.
Les moyens de réception du liquide peuvent être fermés.
Au contraire, ils peuvent être ouverts en deux extrémités, ces deux extrémités communiquant respectivement avec deux récipients en vue de transférer le liquide de l'un de ces récipients à 1 ' autre.
Dans les moyens de réception du liquide, ce liquide peut être en contact avec un gaz ou avec la vapeur saturante de ce liquide ou avec le vide.
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés ci-après, à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une vue schématique d'un mode de réalisation particulier du dispositif objet de l'invention, la figure 2 illustre schématiquement le phénomène de mouillage composite du liquide sur des rainures que comprend le dispositif de la figure 1, la figure 3 est une vue schématique et partielle d'un autre mode de réalisation particulier du dispositif objet de l'invention, comprenant un récipient de forme tubulaire, la figure 4 est une vue schématique d'un dispositif conforme à l'invention dans lequel ce récipient de forme tubulaire est fermé, la figure 5 est une vue schématique d'un autre dispositif conforme à l'invention dans lequel ce récipient de forme tubulaire est ouvert en deux extrémités qui sont respectivement raccordées à deux récipients, et la figure 6 illustre schématiquement la possibilité d'utiliser, dans la présente invention, des rainures de forme hélicoïdale.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Le dispositif conforme à l'invention, qui est schématiquement représenté sur la figure 1, comprend un récipient 2 formé par une cavité qui est par exemple parallélépipédique et réalisée dans un support quelconque 4.
Cette cavité 2 contient un liquide 6 par exemple métallique.
Le dispositif de la figure 1 comprend aussi un élément chauffant 8 placé du côté d'une extrémité de la cavité 2.
Cet élément chauffant permet de créer un gradient thermique dans le liquide contenu dans cette cavité, ce gradient thermique étant orienté suivant la longueur de la cavité.
Le dispositif de la figure 1 comprend aussi un couvercle 10 qui ferme la cavité et qui recouvre la surface du liquide.
Ce couvercle 10 comprend, sur sa paroi située en regard du liquide et constituant ainsi une paroi interne du récipient fermé par ce couvercle, des rainures longitudinales 11.
Ce sont des rainures parallèles qui s'étendent suivant la longueur de la cavité c'est-à dire parallèlement au gradient thermique établi grâce à l'élément chauffant 8.
Dans ces conditions, le liquide contenu dans le récipient est animé d'un mouvement symbolisé par le circuit fermé 12 représenté sur la figure 1.
Ceci résulte de l'effet Marangoni mentionné plus haut.
A titre purement indicatif et nullement limitatif, la cavité a une longueur de 40 mm, une largeur de 7 mm et une profondeur de 7 mm, le gradient thermique appliqué est inférieur à 1"C par centimètre et les rainures longitudinales ont 1 mm de hauteur et 1 mm de largeur à la base.
La vitesse de déplacement du liquide dans la cavité est alors environ égale à 0,5 cm par seconde.
L'invention sera décrite en liaison avec la figure 1 dans laquelle le piston (4) se prolonge à la partie supérieure par une portion cylindrique (47) sur laquelle coulisse la surface cylindrique interne (50) d'une valve d'inertie (46). Cette surface cylindrique interne (50) s'élargit vers le haut pour former un épaulement (59). La surface externe de la valve d'inertie est formée par une portion cylindrique (51) se prolongeant par une portion tronconique (52) à l'extrémité de laquelle est formé un épaulement (53) qui relie l'extrémité de la portion tronconique à une portion cylindrique (54) de diamètre inférieur au diamètre de l'extrémité de la portion tronconique.Cette portion cylindrique (54) se termine, comme représenté dans l'agrandissement, par un arrondi (56) et une nervure (57) en saillie dont l'épaisseur est déterminée de façon à réduire la surface de contact de la tranche inférieure de la valve d'inertie sur la surface annulaire (45) du piston dans le rapport d'/d. La surface annulaire (45) délimitant la partie inférieure de la surface cylindrique (47) du piston se termine vers l'extérieur par un épaulement (49) dont la hauteur est déterminée pour que l'épaulement (53) de la valve d'inertie, lorsque la valve d'inertie est en appui avec sa surface d'extrémité inférieure (58) en contact avec la surface annulaire (45), définisse un jeu (2) supérieur à 1,2 mm est compris dans un fourchette de 1,2 à 2 mm. Cette modification de la face avant de la valve d'inertie, face qui en contact avec la surface annulaire du piston, et de jeu prévu entre l'épaulement de la valve d'inertie et la surface du piston en vis-à-vis, permet de réduire les forces d'adhésion du fluide de lubrification lorsque celuici n'est pas suffisamment monté en température.
Ceci assure donc, quelle que soit la température de fonctionnement de l'huile de l'amortisseur, un décollement rapide de la valve lorsque la roue est soumise à une accélération vers le bas dépassant une valeur déterminée.
Cette disposition permet également de s'affranchir de l'utilisation du ressort et par conséquent de simplifier l'usinage de la partie supérieure du piston.
Dans une seconde variante de l'invention la partie cylindrique (54) a un diamètre inférieur à celui représenté à la figure 1 et, en fait, l'épaisseur de la tranche de la valve d'inertie est réduite dans le rapport d'/d.
Dans une autre variante du perfectionnement de la valve d'inertie représentée à la figure 3, la tranche (58) de l'extrémité cylindrique (54) de la valve d'inertie est pourvue d'une gorge circulaire (581) qui réduit la surface en contact dans le rapport d'/d.
I1 est bien évident que des modifications ont été prévues sur la valve d'inertie mais les mêmes modifications peuvent être envisagées sur la surface annulaire (45) de la partie supérieure du piston (4) qui va se retrouver en visà-vis avec la tranche (58) de la valve d'inertie. Ces modifications seront possibles sur cette surface annulaire (45) pour la première et la troisième variantes de l'invention.
Méthode de traitement de traces sismiques réflexion enregistrées pour des déports variables La présente invention concerne une méthode de traitement de traces sismiques réflexion enregistrées pour des déports variables. Elle se rapporte plus particulièrement à une méthode de traitement des zones de concentration d'énergie obtenues sur les transformées résultant de l'application d'une transformation de type parabolique aux collections de traces sismiques en point milieu commun (CMP).
En exploration pétrolière, une méthode usuelle pour obtenir une image sismique du sous-sol est la sismique réflexion. Dans une telle méthode, à partir de sources d'énergie appropriées, appelées émetteurs, on émet des ondes acoustiques, qui se propagent dans le sous-sol à explorer et se réfléchissent sur les différents réflecteurs qu'il renferme. Les ondes réfléchies sont enregistrées, en fonction du temps, sur des récepteurs adaptés, disposes à la surface du sol ou dans l'eau. Chaque enregistrement, fourni par un récepteur et dénommé encore trace sismique, est ensuite affecté à la projection du point qui est situé au milieu du segment reliant l'émetteur et le récepteur. Ceci correspond au tri en point milieu commun.
Dans la technique de prospection sismique bien connue, dite de couverture multiple, les émetteurs et les récepteurs sont disposés à la surface du sol de telle sorte qu'un même point milieu corresponde à plusieurs enregistrements. La série d'enregistrements, ou traces sismiques, associés au même point milieu forme ce qu'il est convenu d'appeler une collection de traces ou d'enregistrements en point milieu commun. Cette collection de traces en point milieu commun est un diagramme sur lequel les traces sismiques correspondant à un même point milieu, qui sont enregistrées en fonction du temps t pour des déports x variables des récepteurs audit point milieu, sont représentées parallèlement à un axe des temps t à partir de points d'abscisses respectives x pris sur un axe des abscisses perpendiculaire, à l'origine des temps, à l'axe des temps.L'ensemble des collections de traces en point milieu commun est associé à une suite de points milieux différents situes, de préférence, le long d'une même ligne à la surface. Le traitement sismique permet, à partir de ces collections de traces d'obtenir une image sismique dans le plan vertical passant par l'ensemble de ces points milieux. Le temps d'arrivée d'une onde enregistrée varie avec l'angle d'incidence 0, qui est l'angle entre la normale au réflecteur au point de réflexion, appelé point miroir, et la direction de l'onde incidente (descendante). Pour une même collection et un même point miroir, cet angle varie pour chaque enregistrement en fonction du déport x du récepteur par rapport au point milieu.Si l'on fait l'hypothèse classique d'un sous-sol homogène et isotrope, en couches planes et parallèles, les réflexions associées à chacun des réflecteurs du sous-sol, observées sur une collection de traces sismiques en point milieu commun, s'alignent théoriquement le long d'hyperboles centrées à la verticale du point milieu et appelées indicatrices. A ces collections de traces en point milieu commun, on applique généralement une correction dépendant du temps, dite correction d'obliquité ou correction dynamique (correction NMO), qui a pour but de redresser les indicatrices hyperboliques pour les amener théoriquement à l'horizontale.