INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On va décrire maintenant en détail les différents éléments mentionnés ci-dessus, présents dans chaque canal du circuit de traitement de signal.
Bien qu'il y ait à la fois un asservissement de phase de porteuse et un asservissement de phase de code, on ne peut pas considérer qu'il y a deux boucles d'asservissement séparées. En effet, comme on va le voir, dans la pratique les deux asservissements sont imbriqués l'un dans l'autre.
Les signaux GPS ou GLONASS issus du multiplexeur 102 sont appliqués à deux multiplicateurs numériques 104 et 106 qui reçoivent par ailleurs un signal numérique représentant le sinus (pour l'un des multiplicateurs) et le cosinus (pour l'autre) d'un signal de phase numérique périodique produit par un oscillateur à contrôle numérique de phase 108. Cet oscillateur à contrôle numérique de phase constitue le générateur de fréquence locale mentionné ci-dessus. La fréquence de calcul de l'oscillateur 108, c'est-à-dire la fréquence à laquelle il foumit des incréments de phase, est une fréquence élevée, qui doit être supérieure à deux fois la fréquence maximale de porteuse transposée présente à l'entrée du multiplexeur. La fréquence de calcul est de préférence de 60 MHz dans la pratique. C'est en principe la même que la fréquence d'échantillonnage Fc des convertisseurs 34 et 38, mais ce n'est pas obligatoire.
L'oscillateur 108 possède une entrée numérique de contrôle par laquelle on peut imposer la valeur des incréments de phase qu'il ajoute à chaque nouveau calcul. Le fonctionnement de l'oscillateur consiste en effet à répéter, à la fréquence Fc, une opération d'addition d'une phase de sortie précédente et d'un incrément imposé par l'entrée de contrôle, pour produire une nouvelle phase de sortie. Ici, L'entrée de contrôle impose un incrément de phase qui est la somme d'un signal d'erreur de phase de la boucle (signal d'erreur calculé à l'intérieur de la boucle par le processeur 50) et d'une valeur de consigne initiale prédéterminée. La valeur initiale est celle qui permet au générateur local de produire une fréquence locale nominale correspondant à une fréquence porteuse transposée bien déterminée. Cette fréquence transposée correspond à la fréquence porteuse nominale réelle d'un satellite déterminé (GPS ou GLONASS) sur lequel on cherche à se caler. La valeur initiale sert pour l'acquisition d'un signal de satellite déterminé et elle est donc imposée à la fois par le choix du réseau, GPS ou GLONASS, et, pour GLONASS, par le choix d'un satellite déterminé.
L'utilisateur définit donc pour un canal donné, par l'intermédiaire du microprocesseur 80, la fréquence de consigne initiale désirée appliquée à l'oscillateur 108 en fonction du satellite recherché pour ce canal.
Dans un processus de calcul itératif continu du point PVT, le logiciel de calcul de point foumit en principe une valeur Doppler estimée (résultant des calculs de point PVT précédents), de sorte qu'on peut considérer, conformément à la représentation schématique de la figure 3, que le signal de commande de l'oscillateur numérique 108 est la somme - d'une valeur initiale définie par l'utilisateur (qui sélectionne soit un numéro de satellite déterminé GLONASS soit l'ensemble des satellites GPS); c'est la consigne de fréquence; - d'une valeur Doppler estimée, fournie par le logiciel PVT; - et d'un signal d'erreur de phase de porteuse qui ferme la boucle d'asservissement.
Mode de réalisation 3 Dans les premier et second modes -de réalisation, le courant du système ic qui s'écoule à travers l'enroulement primaire du transformateur série 49c lors d'une faute est dérivé par le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation haute tension 13c et -le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c.
Dans le troisième mode de réalisation, comme représenté sur la figure 5, le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c est connecté en parallèle avec l'enroulement primaire 71c du transformateur série 49c, comme dans le second mode de réalisation, et en outre, à la fois le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation basse tension 21c et le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation basse tension 20c, réalisés à l'aide de dispositifs à semi-conducteurs tels que des thyristors et des GTO, sont connectés en parallèle avec l'enroulement secondaire 72c du transformateur série 49c.
Sont fournis en outre un transformateur de courant 32c destiné à extraire le courant alternatif s'écoulant à travers l'enroulement secondaire 72c du transformateur série et un transformateur de courant 33c destiné à extraire le courant alternatif i2 délivré par le convertisseur CA-CC de type tension 50.
En se référant maintenant au diagramme des temps de la figure 6, le fonctionnement du troisième mode de réalisation est expliqué.
Sauf indication contraire, l'explication qui suit ne concerne qu'une seule phase (phase c).
Lorsqu'un courant de défaut en excès s 'écoule à travers l'enroulement primaire 71c du transformateur série 49c dans le cas d'une faute dans le système de puissance 48c, un courant de défaut proportionnel au rapport d'enroulement du transformateur série 49c s'écoule à travers l'enroulement secondaire 72c du transformateur série.
Outre le procédé de détection d'une faute du système décrit dans le premier mode de réalisation, l'unité de commande 60b détecte une faute en surveillant le courant détecté par le transformateur de courant 32c connecté en série avec l'enroulement secondaire 72c du transformateur série 49c.
Lorsque la faute de système est détectée, l'unité de commande 60b délivre immédiatement en sortie un signal de gâchette au disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation basse tension 20c connecté en parallèle avec l'enroulement secondaire 72c du transformateur série 49c, pour mettre le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation basse tension 20c à l'état ACTIF, puis le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation basse tension 21c à l'état ACTIF, mais avec un retard qui est, de façon inhérente, inévitable dans son fonctionnement.
La raison pour laquelle à la fois le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation basse tension 20c et le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation basse tension 21c sont utilisés ensemble est la suivante. Le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation basse tension 20c est un dispositif à commutation rapide qui peut être rapidement mis à l'état ACTIF, et si la durée de conduction du courant pour un courant de défaut est fixée comme étant courte, le régime de l'appareil est diminué.
Si on laisse le courant de défaut s 'écouler pendant une durée relativement longue, les dispositifs à semi-conducteurs tels que les thyristors ou GTO qui constituent le disjoncteur de circuit à semiconducteurs de dérivation basse tension 20c peuvent chauffer en raison de leur faible résistance interne, provoquant probablement leur endommagement. Les considérations thermiques nécessitent ainsi des dispositifs à semiconducteurs et un équipement de refroidissement de puissance. Un tel problème est résolu si le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation basse tension 21c ayant un courant et une capacité thermique supérieurs est utilisé pour dériver le courant de défaut.
Dans ce cas, les disjoncteurs de circuit mécaniques en série llc, 12c, connectés en série avec l'enroulement primaire 71c du transformateur série 49c à ses deux extrémités, sont laissés fermés. Lorsqu'ils sont ouverts, un certain temps est ensuite requis avant que les disjoncteurs de circuit mécaniques en série llc, 12c, reviennent dans leur état fermé, et ainsi, une interconnexion immédiate du montage d'interconnexion de système en série 46 de retour dans le système est difficile au moment où le système est restauré de la faute de système.
Les disjoncteurs de circuit mécaniques en série llc et 12c sont ouverts lorsque le montage d'interconnexion du système en série 46 lui-même est interrompu ou en défaut. En activant le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c, le montage d'interconnexion de système en série 46 est déconnecté du système de puissance 48c.
Après avoir vérifié que le système de puissance 48c est rétabli de la faute de système, l'unité de commande 60b ouvre le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation basse tension 21c, provoquant le fonctionnement normal du convertisseur CA-CC de type tension 50a. Lorsque la faute est supprimée avant activation du disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation basse tension 20c, l'unité de commande 60b, sans activer le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation basse tension 21c, désactive le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation basse tension 20c pour des conditions de fonctionnement normal (redémarrage du système), redémarrant ainsi le fonctionnement du montage d'interconnexion du système en série 46.
Puisque le disjoncteur de circuit à semiconducteurs de dérivation basse tension 20c traite un courant relativement supérieur et une tension relativement inférieure par rapport au disjonctéur de circuit à semi-conducteurs de dérivation haute tension 13c, un espace d'isolement plus étroit est autorisé. Il en résulte ainsi un appareil compact et de faible coût.
Mode de réalisation 4 Dans le troisième mode de réalisation, le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation basse tension 20c est d'abord mis à l'état ACTIF immédiatement après détection d'une faute du système. Lorsque l'inductance du système XL 59c se trouvant dans la phase c du système de puissance 48c est élevée, ou lorsque la vitesse de commutation à l'état ACTIF dans le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation basse tension 21c est réglée comme étant rapide, le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation basse tension 21c est toutefois suffisamment rapide pour passer à l'état ACTIF pour dériver le courant de défaut sans qu'il soit nécessaire d'utiliser le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation basse tension 20c, car le courant du système ic à la faute du système dans le système de puissance 48c augmente à une vitesse relativement lente, comme représenté sur la figure 8.
La figure 7 représente schématiquement l'appareil protecteur de convertisseur de puissance selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention. Sur la figure 7, des composants équivalents à ceux référencés sur la figure 5 sont indiqués avec les mêmes numéros de référence. La différence de circuit par rapport à l'appareil du troiosème mode de réalisation est que le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation basse tension 20c, connecté en parallèle avec le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation basse tension 21c, est omis.
De préférence, le motif de formule (I) ci-dessus présente au moins l'une, et encore plus préférentiellement l'ensemble, des caractéristiques suivantes: - les radicaux G1 désignent un radical alkyle, de préférence le radical méthyle; - n est non nul, et les radicaux G2 représentent un radical divalent en C1-C3, de préférence un radical propylène; - G3 représente un radical polymérique résultant de l'(homo)polymérisation d'au moins un monomère du type acide carboxylique à insaturation éthylénique, de préférence l'acide acrylique et/ou l'acide méthacrylique; - G4 représente un radical polymérique résultant de l'(homo)polymérisation d'au moins un monomère du type (méth)acrylate d'alkyle (C1-C10), de préférence le (méth)acrylate d'isobutyle ou de méthyle.
Des exemples de polymères silicones répondant à la formule (I) sont notamment des polydiméthylsiloxanes (P DMS) sur lesquels sont greffés, par l'intermédiaire d'un chaînon de raccordement de type thiopropylène, des motifs polymères mixtes du type acide poly(méth)acrylique et du type poly(méth)acrylate de méthyle.
D'autres exemples de polymères siliconés répondant à la formule (I) sont notamment des polydiméthylsiloxanes (P DMS) sur lesquels sont greffés, par l'intermédiaire d'un chaînon de raccordement de type thiopropylène, des motifs polymères du type poly(méth)acrylate d'isobutyle.
De préférence, la masse moléculaire en nombre des polymères siliconés de l'invention varie de 10 000 à 1 000 000 environ, et encore plus préférentiellement de 10 000 à 100 000 environ.
Le polymère siliconé greffé est utilisé de préférence en une quantité allant de 0,01 à 20% en poids du poids total de la composition. Plus préférentiellement, cette quantité varie de 0,1 à 15% en poids et encore plus préférentiellement de 0,5 à 10% en poids.
Les polymères amphiphiles comportant au moins une chaîne grasse et des motifs hydrophiles selon l'invention, sont utilisés de préférence en une quantité comprise entre 0,01 et 20% en poids du poids total de la composition. Plus préférentiellement, cette quantité varie de 0,1 à 15% en poids et encore plus préférentiellement de 0,5 à 10% en poids.
Le milieu cosmétiquement ou dermatologiquement acceptable est de préférence constitué par de l'eau ou un mélange d'eau et de solvants cosmétiquement acceptables tels que des monoalcools, des polyalcools, des éthers de glycol ou des esters d'acides gras, qui peuvent être utilisés seuls ou en mélange.
On peut citer plus particulièrement les alcools inférieurs tels que l'éthanol, I'iso- propanol, les polyalcools tels que le diéthylèneglycol, les éthers de glycol, les alkyléthers de glycol ou de diéthylèneglycol.
Les polymères siliconés greffés selon l'invention peuvent être dissous dans ledit mileu cosmétiquement acceptable ou utilisés sous forme de dispersion aqueuse de particules.
La composition de l'invention peut également contenir au moins un additif choisi parmi les épaississants sans chaîne grasse, les esters d'acides gras, les esters d'acides gras et de glycérol, les silicones, les tensioactifs, les parfums, les conservateurs, les filtres solaires, les protéines, les vitamines, les polymères, les huiles végétales, animales, minérales ou synthétiques et tout autre additif classiquement utilisé dans le domaine cosmétique.
Ces additifs sont présents dans la composition selon i'invention dans des proportions pouvant aller de 0 à 20% en poids par rapport au poids total de la composition. La quantité précise de chaque additif est fonction de sa nature et est déterminée facilement par l'homme de l'art.
Bien entendu, l'homme de l'art veillera à choisir le ou les éventuels composés à ajouter à la composition selon l'invention de manière telle que les propriétés avantageuses attachées intrinsèquement à ia composition conforme à l'invention ne soient pas, ou substantiellement pas, altérées par l'addition envisagée.
Les compositions selon l'invention peuvent se présenter sous forme de gel, de lait, de crème, de lotion plus ou moins épaissie ou de mousse.
Elles sont plus particulièrement des lotions de mise en plis, des lotions pour le brushing, des compositions de fixation (laques) et de coiffage. Les lotions peuvent être conditionnées sous diverses formes notamment dans des vaporisateurs, des flacons pompes ou dans des récipients aérosols afin d'assurer une application de la composition sous forme vaporisée ou sous forme de mousse. De telles formes de conditionnement sont indiquées, par exemple, lorsqu'on souhaite obtenir un spray, une laque ou une mousse pour la fixation ou le traitement des cheveux.
Les compositions peuvent être également des shampooings, des compositions à rincer ou non, à appliquer avant ou après un shampooing, une coloration, une décoloration, une permanente ou un défrisage.
Le dispositif de séparation 40 illustré par la figure 5 comporte trois générateurs de vibrations 41 disposés le long du canal de guidage 42 dans la partie supérieure de ce dernier. Ces trois générateurs de vibrations engendrent une onde acoustique transversale dans ce canal et ont pour objet de modifier la trajectoire des particules passant à leur proximité immédiate. Les particules légères se déplaçant devant l'un de ces générateurs 41 aura sa trajectoire fortement déviée alors ces ondes acoustiques. Ainsi, la répartition des particules sur les moyens de récupération en fonction de leur masse peut être modifiée par l'adjonction de ces générateurs de vibrations. Un conteneur 43 est en outre placé sous chacun de ces générateurs 41 légèrement décalés vers l'avant, afin de récupérer les particules en trois lots distincts.
Dans le dispositif 50 illustré par la figure 6, trois sources 51 de fluide sont disposées au-dessus du canal de guidage 52 de manière à générer dans ce canal, un flux de fluide vertical. Ces sources 51 de fluide ont la même fonction que les générateurs de vibrations 41 illustrés par la figure 5. Les moyens de récupération 53 comportent deux conteneurs 54, 55 dont l'un (54) est ouvert et relié à des moyens d'évacuation (non représentés) et dont l'autre (55) est fermé.
Ce dispositif est particulièrement adapté pour séparer les particules utilisables d'un mélange de particules.
Le dispositif selon la présente invention peut être utilisé dans de nombreux domaines pour la séparation, le tri, la qualification et le contrôle de produits granuleux. Pour chaque type d' utilisation et pour chaque forme de résultat souhaité, les différents composants du dispositif et notamment le générateur de mouvements et les moyens de récupération doivent être adaptés. Parmi les nombreuses applications possibles, citons quelques exemples.
Dans une chaîne de fabrication dans laquelle intervient un produit granuleux tel qu'une poudre alimentaire par exemple, on souhaite contrôler la stabilité de divers paramètres du produit, ces paramètres pouvant être sa composition, la dimension des particules qui le forme, leur teneur en eau, etc. Pour cela, il suffit de réaliser une courbe représentant la masse de particules par tranches transversales sur le convoyeur et de comparer cette courbe à une courbe de référence.
Ce type de mesure permet un contrôle en continu de la qualité d'un produit. Il est ainsi possible de réagir de façon quasi-immédiate lorsque ce produit ne répond plus aux critères imposés, ce qui se traduit par un décalage ou une déformation de la courbe de répartition du produit par rapport à la courbe de référence.
Lorsque l'on désire séparer une fraction utilisable d'un mélange de particules contenant une fraction inutilisable, comme des graines en cours de germination dans un lot de graines à différents stades de maturité, on place un élément de séparation sur les moyens de récupération. Cet élément de séparation peut être constitué d'une paroi transversale ou d' un bac de récupération dans lequel tombe la fraction intéressante du mélange. La détermination de la position de la paroi ou du bac permet de choisir la fraction utilisée du mélange.
Le dispositif selon la présente invention peut par exemple également être utilisé pour séparer une poudre aurifère de la roche qui la contient. A cet effet, la roche est broyée en fines particules, puis introduite dans le dispositif. Dans ce mode de réalisation, le fluide circulant dans le canal de guidage est de l'eau. Trois jets d'eau verticaux sont disposés au sommet du bac. Les particules sont entraînées par le flux d'eau longitudinal. Lorsqu'elles traversent le premier jet d' eau vertical, les particules lourdes ont une grande énergie cinétique et leur trajectoire n' est pratiquement pas affectée par le jet d'eau. Les particules peu denses par contre sont entrainées au fond du bac par ce premier jet d'eau.Lorsque les particules arrivent au niveau du deuxième jet d' eau, elles ont perdu une partie de leur énergie cinétique par perte de charge. Le deuxième jet d'eau peut ainsi capturer les particules les moins denses. Finalement, le troisième jet capture les particules les plus denses qui peuvent être récupérées dans un conteneur indépendant.
Les particules aurifères étant les plus denses, le récipient contiendra un fort pourcentage d'or.
I1 est à noter que le procédé de séparation de la présente invention est totalement compatible avec les procédés courants de l'art antérieur. Ainsi, il est possible de réutiliser des courbes de référence de produits donnés, établies selon d'autres méthodes. Ce procédé permet en outre une analyse particulièrement fine et précise des produits granuleux. Il est donc possible de corriger les courbes de référence de l'art antérieur.
Le procédé de séparation selon la présente invention permet en outre l'étude de la friabilité d'un produit. Cette étude peut être réalisée en faisant passer un lot de produit dans le dispositif, en soumettant ensuite ce produit à une contrainte et en faisant passer ce même lot dans le dispositif. La comparaison des deux courbes de répartition des particules permet de caractériser la fiabilité du produit.
La présente invention n'est pas limitée aux exemples décrits, mais s'applique à toute modification ou variante évidente pour l'homme de ltart. Les produits utilisés peuvent par exemple être des poudres alimentaires, des graines végétales, des pièces mécaniques telles que des pièces d'horlogerie, des mélanges minéraux ou des granules pharmaceutiques. Le fluide utilisé pour générer un flux peut par exemple être de l'air, de l'eau ou un gaz neutre.
Le canal de guidage peut avoir une forme annulaire de façon que le fluide circule en circuit fermé dans le dispositif. De cette manière, seule une faible quantité de fluide est nécessaire et celui-ci n'est pas gaspillé ce qui peut être intéressant dans le cas d'un fluide cher ou polluant par exemple.
Les moyens de récupération peuvent être formés d'un convoyeur placé perpendiculairement au canal de guidage. Cette forme de réalisation est similaire aux cas illustrés par les figures 4 à 6 dans lesquels les moyens de récupération comportent un conteneur. Ces moyens de récupération peuvent également comporter un conteneur disposé entre les parois parallèles du bac.
EMBALLAGE-PRESENTOIR POUR ARTICLES DIVERS L'invention se rattache au secteur technique de la présentation de produits et leur conditionnement, ainsi que leur présentation sur des lieux de vente.
II est connu de présenter des produits sur des cartes supports cartonnées ou autres, les produits étant retenus par des films blister ou autres moyens de maintien, d'attache et de verrouillage. Ces cartes sont agencées avec des découpes profilées permettant le passage de broches de suspension.
La figure 5 montre un autre exemple de réalisation d'une scie à mouvement alternatif pour le travail en plongée ; la lame de scie 115 est dans ce cas fixée dans une scie polyvalente 110. La lame de scie 115 est alignée suivant l'axe du boîtier du moteur, ce dernier servant également de poignée comme dans le cas d'une scie égoine. Le mouvement de traction de la scie polyvalente 110 dans la direction de la flèche permet de commencer une coupe en plongée dans une pièce 126 avec les dents de scie 120 situées au niveau du sommet du contour courbe.
A la différence de la lame de scie 15 selon la figure 2, à côté de la première pointe 118, la lame de scie 115 comporte une seconde pointe 119 et entre la double pointe 118, 119, on a une encoche 121. Cela n'a pas d'intérêt pour l'utilisation de la lame de scie mais présente toutefois l'avantage de pouvoir mettre dans cette encoche 121 entre les pointes 118, 119 un moyen de serrage non représenté pour retenir des lames de scie mises en paquet, afin de fraiser les dents de scie et pour que le moyen d'emballage en forme de pince puisse pénétrer dans le paquet de lames de scie.
" Scie alternative " Etat de la technique
L'invention concerne une scie alternative no-
tamment scie sabre ayant deux lames de scie juxtaposées, travaillant en sens opposé de manière alternative, et qui ont à une extrémité une pointe de lame de scie et de l'autre côté une extrémité de fixation ainsi qu'au niveau de leur arête longitudinale inférieure, une rangée de dents et du côté longitudinal opposé, un dos de lame de scie l'extrémité de fixation ayant une découpe d'accrochage en forme de U dans le contour du dos de la lame de scie dans laquelle vient prendre la pièce d'entraînement un mouvement
alternatif pour entraîner les lames en poussée et en trac-
tion, caractérisée en ce que l'extrémité de fixation de la lame de scie possède du côté opposé à la découpe
d'accrochage une zone en saillie notamment convexe par rap-
port au côté denté
Le document EP-A1 267 311 publie une scie à mo-
teur dont la forme au niveau de la lame de scie est voisine