INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'angle 1070 représente l'angle par rapport au meilleur chemin de propagation ou bien l'angle par rapport au signal ayant le temps de propagation le plus court se trouvant dans la direction 1060. Un rayon 1050, qui correspond à une mesure de distance entre le site de base 1010 et l'unité d'abonné 1020, peut être déterminé en calculant le temps de propagation tel que décrit précédemment. En trouvant le meilleur angle, 1070 pour l'abonné, 1020, on peut obtenir une estimation de position améliorée qui est fonction du rayon 1050 et de l'angle 1070.
On envisage que d'autres configurations d'antenne ayant des angles de réception/transmission définis puissent être utilisées ; par exemple on peut utiliser une antenne tournante pour déterminer le meilleur angle en fonction de l'endroit où se trouve le niveau de signal le plus fort lorsqu'elle effectue le balayage d'une région souhaitée (entière, un secteur ou similaire). Outre le fait de mesurer horizontalement l'unité d'abonné, il peut être souhaitable, dans certaines applications, de la mesurer verticalement. Un autre procédé d'estimation de la hauteur consiste à utiliser des sites microcellulaires qui appliquent des modèles d'orientation de faisceaux verticaux pour estimer la hauteur de l'abonné ainsi que la longitude et la latitude.
En référence à la figure 11, un groupement d'antennes au niveau de la base 1110 qui est capable d'accorder une fente dans un modèle d'antenne 1140 dans la direction de l'abonné 1120 est illustré. Le fait d'accorder une fente dans la direction de l'abonné 1120 est également appelé dans la technique orientation nulle. La figure 11 représente le fait que le modèle d'antenne présente une fente à l'angle 1170 et, comme il présente un gain pratiquement constant dans toutes les autres directions, il peut être semblable au faisceau 1040 qui est accordé à distance de l'abonné 1120, de sorte que le gain dans la direction de l'abonné 1120 est réduit par rapport à la crête. En accordant le faisceau principal sur l'un des côtés de l'abonné, le gain dans la direction de l'abonné 1120 est réduit. Lorsque le gain de l'antenne dirigé vers l'unité d'abonné 1120 est réduit, la boucle de commande de puissance qui fait partie de la spécification du système AMRC IS-95 fait en sorte que l'abonné 1120 augmente son niveau de puissance de transmission.
Lorsque l'abonné 1120 augmente sa puissance de transmission, le dispositif de recherche (qui fait partie du récepteur de la station de base) peut identifier les chemins de signaux potentiels vers la base 1110 qui peuvent être plus courts mais plus difficiles à détecter, comme les signaux qui subissent une atténuation plus importante dans leur chemin de propagation entre la base et l'abonné que le chemin de signaux forts à l'angle 1170. En accordant le faisceau principal dans la zone, un gain amélioré peut être appliqué aux directions dans lesquelles existe un temps de propagation plus court. Si un signal reçu d'un chemin ayant un temps de propagation plus court est détecté, un angle corrigé peut être déterminé en se verrouillant sur et en mesurant l'angle de ce chemin ayant un temps de propagation plus court. Puisque l'augmentation de la puissance de l'unité d'abonné est un procédé de base permettant d'améliorer le potentiel du signal devant être reçu au niveau des autres bases, l'effet de l'accord d'une fente dans la direction de l'abonné 1120 est un autre procédé permettant à d'autres bases de bénéficier de l'augmentation de la puissance de l'unité d'abonné.
La figure 12 illustre la combinaison des estimations d'angle et de distance à partir de deux sites 1212, 1211 afin d'améliorer l'estimation de la position de l'abonné (1290). Deux sites sont représentés, 1210 et 1211, et ils peuvent présenter des antennes fixes, sectorisées et à faisceaux étroits, ou bien des antennes adaptatives à faisceaux orientables formées par des groupements d'antennes ou encore des antennes à faisceaux mobiles. Ici, les faisceaux orientables sont représentés, en 1240 et 1241. En estimant le temps de propagation des signaux, on peut obtenir des valeurs concernant les rayons 1250 et 1260.
On remarque que ces rayons se croisent en deux endroits différents, et, si on ne dispose d'aucune information d'angle, il y a une incertitude quant à la position de l'abonné 1290. Du fait de la résolution d'angle des antennes, l'angle des mesures d'arrivée 1230 et 1231 peut être estimé et permet d'effectuer une estimation plus précise de la position de l'abonné 1290. Deux procédés sont représentés sur la figure 12 permettant d'estimer la distance entre la base et l'abonné. Les rayons 1250 et 1260 sont obtenus à partir des mesures de temps absolu. Une deuxième ligne 1270 est tracée et représente la différence de temps relative appelée également différence de temps d'arrivée (TDOA). Avec le procédé TDOA, la différence de temps est calculée entre deux chemins reliant l'abonné à chacune des deux stations de base. La mesure de la TDOA donne des hyperboles de différences de temps constantes, tel qu'illustré par la ligne 1270. L'utilisation d'estimations d'angles pour améliorer l'estimation de position illustrée en référence à la figure 12 peut être mise en oeuvre en utilisant soit la mesure de temps absolu soit la TDOA, voire les deux.
La figure 13 illustre la combinaison des estimations d'angle et de distance provenant de trois sites pour améliorer l'estimation de la position de l'abonné (1390). Trois sites sont représentés, 1310, 1311 et 1312 et ils peuvent présenter des antennes fixes, sectorisées et à faisceaux étroits, des antennes adaptatives à faisceaux orientables formées par des groupements d'antennes ou encore des antennes à faisceaux mobiles. Ici, les faisceaux orientables sont représentés, en 1340, 1341 et 1342. En estimant le temps de propagation des signaux, on peut obtenir des valeurs concernant les rayons 1350, 1351 et 1352. On remarque que ces rayons se croisent en un endroit unique et si les informations de temps de propagation étaient très précises, les informations d'angle ne seraient pas nécessaires. Toutefois, puisqu'il y a des incertitudes dans les informations de temps dans n'importe quel système réel, l'utilisation des informations d'angle provenant des trois sites peut améliorer l'estimation de la position. Les estimations d'angles 1320, 1321 et 1322 sont obtenues des sites 1310, 1311 et 1312, respectivement. L'utilisation de l'angle des estimations d'arrivée pour améliorer l'estimation de position d'une unité d'abonné mobile particulière, tel que décrit en référence à la figure 13, peut être mise en oeuvre en utilisant soit la mesure de temps absolu soit la TDOA, voire les deux.
Dans certaines applications de localisation, on préfère la TDOA car une référence de temps absolu n'est pas nécessaire. En outre, il faut comprendre que la TDOA peut être utilisée à la place de ou en plus des mesures de temps absolu dans l'un quelconque des modes de réalisation décrits dans le présent document.
En référence à la figure 14, un procédé de gestion du cadran du récepteur permettant de tenter de trouver le premier rayon qui arrive, qui représente le chemin de propagation le plus direct entre la base et l'abonné est représenté. Lorsque seule une diffusion nominale à chemins multiples affecte le premier rayon qui arrive, les signaux arrivent à un instant défini avec précision, tel que représenté sur la figure 14. Une amplitude de crête 1420 montre la position de l'ensemble de récepteurs de corrélation pour recevoir cette première crête principale du profil de retard de puissance 1410. Lorsqu'il y a une diffusion suffisante et qu'elle est suffisamment espacée pour provoquer l'étalement de la première crête qui arrive, le traitement du dispositif de recherche du récepteur de corrélation dans le site de base peut tendre à trouver une crête unique et verrouiller un cadran de récepteur de corrélation sur la crete unique décrite en référence à la figure 15. Des procédés de recherche et de verrouillage conventionnels permettant d'attribuer des cadrans en fonction de la puissance uniquement présentent l'inconvénient d'ignorer souvent le flanc avant du premier rayon qui arrive, ce qui est plus représentatif du chemin le plus court jusqu'à l'abonné.
Comme représenté à la figure unique, l'appareillage en acier inoxydable se compose des éléments suivants - un réacteur tubulaire vertical 1, dans lequel est contenu la charge de résine fonctionnalisée 2, - une boucle de recirculation 3 débouchant à l'extrémité supérieure 4 et à l'extrémité inférieure 5 du réacteur 1, cette boucle comprenant des conduits reliant successivement à partir de l'extrémité inférieure 5, une vanne de fermeture 6, une dérivation 7 équipée d'une vanne 8, un échangeur 9 à double enveloppe, une pompe à engrenage 10 (débit maximum 40 1/h), une prise de température 11, un débit mètre à bille 12, un réservoir cylindrique 13 à double enveloppe, muni d'un hublot 14 en verre épais transparent. Ce réservoir 13 est relié à l'extrémité supérieur 4 du réacteur par un conduit passant par une vanne de fermeture 15. Le réservoir 13 est placé au dessus du réacteur 1.
Cette boucle de circulation 3 comporte elle-même une boucle de dérivation 16 équipée de 2 vannes 17 et 18.
Cette boucle 16 permet d'isoler le réacteur 1 du courant de circulation grâce à la coopération des vannes 6, 15, 17, 18.
Le réservoir 13 est équipé à sa partie supérieure d'un conduit 19 d'introduction de l'acide acrylique et des différents solvants. Ce conduit 19 comporte une vanne 20. Le réservoir 13 est également équipé d'un conduit 21 équipé d'un vanne de pression 22. Le conduit 21 est relié à une torche.
Le réservoir 13 est équipé à sa partie inférieure d'un conduit 23 équipé d'une vanne 24. et destiné à l'introduction de H2S sous pression dans le réservoir.
La partie inférieure du réservoir est reliée par un conduit 25 équipé d'une vanne 26 à un récepteur 27. Ce dernier est muni à sa partie inférieure d'un conduit 28 équipé d'une vanne 29. Le conduit 28 permet la récupération d'échantillons en cours de réaction.
II.3.Protocole opératoire Les opérations de chargement de résine et d'introduction de l'acide acrylique et du solvant sont effectuées en atmosphère d'azote.
11.3.1 Préparation des mélanges réactionnels Le réacteur 1, contenant la résine 2 (charges de l'ordre de 20 g), est isolé du reste de l'appareillage par la fermeture des vannes 6 et 15. L'acide acrylique et le solvant sont introduits par le conduit 19 dans le réservoir cylindrique 13 qui est en communication directe avec la boucle de recirculation. L'appareillage est mis à une pression de 3 bars d'azote. Le réservoir cylindrique 13, dans lequel va être constitué le mélange réactionnel de départ est refroidi par une circulation d'huile à 12 OC (provenant d'un cryothermostat) qui traverse aussi la double enveloppe externe de l'échangeur 9 de la boucle de recirculation. La pompe de circulation 10 est mise en route et le liquide contenu dans le réservoir cylindrique circule dans la boucle 3 et la boucle 16 en se dirigeant du réservoir 13 vers la vanne 17 avant de passer par la vanne 18.
L'hydrogène sulfuré, provenant d'une alimentation sous 16 bars de pression est injecté par le conduit 23 dans le réservoir 13 au moyen d'un diffuseur et se dissout dans le mélange liquide refroidi (au départ : acide acrylique + solvant). A la fin de la l'injection de l'H2S la pression est de 15 bars et la température du mélange liquide (acide acrylique + H2S + solvant) est de 20 OC. Le volume de chargement peut être contrôlé par le hublot 14.
II.3.2 Conduite des essais La consigne du cryothermostat est mise à la valeur correspondant à la température à laquelle la réaction doit être effectuée, et tandis que l'huile monte rapidement à la température fixée, la mélange réactionnel circulant est introduit par l'ouverture des vannes 15 et 6 et la fermeture des vannes 17 et 18 dans le réacteur 1 à travers lequel il recircule à débit élevé (maximum : 40 l/h). La température de réaction programmée pour l'essai est maintenue pendant la durée de la réaction, soit généralement 6 heures. La pression de la phase gazeuse dans l'installation qui est reliée à la vanne de pression 22, s'établit entre 19 bars et 24 bars, suivant les conditions d'essai.
En cours d'essai, à des temps déterminés, des échant adapté pour la séparation de l'acide acrylique et du diméthylformamide avec des colonnes couramment utilisées dans les laboratoires c'est à dire des colonnes de 25 mètres ou de 50 mètres. La séparation de ces deux composés a pu être obtenue en connectant en série deux colonnes capillaires Hewlett Packard Ultra-1, respectivement de 50 m et de 25 m, l'appareil de chromatographie étant un Hewlett Packard 5890 FID.
Les résultats des analyses chromatographiques des échantillons de réaction ont été contrôlés par des analyses d'échantillons de référence de compositions pondérales connues, faits à partir d'acide acrylique (AA), d'acide mercapto-3 propionique (MPA), d'acide thio-3,3' dipropionique (TDPA) et de solvant (DMF ou diglyme). Ces analyses de contrôle ont permis de déterminer les facteurs de réponse relatifs aux différents constituants. Dans le cas de l'évaluation de la teneur en acide thio-3,3' dipropionique, l'analyse GC minimise fortement sa teneur réelle dans les échantillons, et une correction précise est indispensable pour déterminer quantitativement l'acide thio3,3' dipropionique produit dans la réaction.
II.5 Essais expérimentaux 11.5.1 Généralités Les essais ont été effectués selon le protocole opératoire que nous avons mis en oeuvre et qui a été décrit dans un paragraphe précédent. Des prélèvements du milieu réactionnel ont été faits à des temps déterminés de chaque essai : au bout de 2 heures, de 4 heures, de 6 heures.
Les échantillons prélevés ont été analysés par chromatographie en phase gazeuse avec la méthode qui a été mise au point. Ces analyses donnent la valeur de la conversion de l'acide acrylique (AA) aux temps déterminés (2 h, 4 h, 6 h) et la sélectivité pondérale en acide mercapto-3 propionique (MPA) et en acide thio-3,3' dipropionique (TDPA).
II.5.2 Essais comparatifs avec la resine IRA 94 et le DMF Essai comparatif nO 1 Les conditions opératoires prises pour cet essai correspondent à l'exemple 2 de J07,228,568 Charge de résine IRA 94 : 24 g DMF : 150 g Acide acrylique : 100 g (1,39 mole) H2S : 142 g (4,2 moles) Ratio molaire : H2S 3 AA i Température : 60 OC A la température de réaction de 60 OC, la pression dans l'appareillage est de 20 bars (relatifs).
Essai comparatif n 2 Les conditions opératoires prises pour cet essai correspondent à l'exemple 3 de J07,228,568 Charge résine IRA 94 : 24 g DMF : 150 g Acide acrylique : 100 g (1,39 mole) H2S : 284 g (8,34 moles) H2S 6 Ratio molaire : = AA 1 Température : 60 OC A la température de réaction de 60 OC, la pression dans l'appareillage est de 24 bars.
La figure 3 représente, dans un diagramme Mg-Cu le domaine de composition de l'invention, ainsi que le domaine préférentiel Description de l'invention Contrairement à toute attente, et en particulier à l'enseignement de l'article de DORWARD et al. cité plus haut, les inventeurs ont déterminé un domaine de composition d'alliages 7000, contenant du cuivre et du zirconium, avec des teneurs commerciales en fer et silicium, , permettant de contrôler la recristallisation, et conduisant, pour des épaisseurs fortes, à une réduction de la sensibilité à la trempe du produit avec l'épaisseur, tout en maintenant une bonne tenacité et une bonne résistance à la corrosion sous tension, avec une gamme de transformation industrielle conventionnelle.Par ailleurs, ce domaine de composition conduit, pour des produits épais où le gradient thermique entre la surface et le coeur entraîne habituellement des contraintes internes élevées, à un niveau de contraintes résiduelles après détensionnement contrôlé (par déformation < 5% à température ambiante après trempe) très réduit, malgré une trempe violente à l'eau froide par immersion ou pulvérisation, utilisée normalement pour des produits de plus faible épaisseur.
La teneur en magnésium de l'alliage est réduite par rapport à celle des alliages 7010 ou 7050, puisqu'elle est centrée sur 2,2% au lieu de 2,3%, mais on ne peut descendre au dessous de 1,9% si on veut garder des caractéristiques mécaniques suffisantes. Le cuivre est centré vers 1,9%, ce qui correspond à une augmentation par rapport au 7010, mais une diminution par rapport au 7050. fi est important de maintenir un certain équih'bre entre Cu et Mg, tout en gardant la teneur en Mg supérieure à celle en Cu: si Cu + Mg est Cu + Mg > 4,4, on ne maitrise plus aussi bien la recristallisation. Le domaine de composition selon l'invention, ainsi que le domaine préférentiel, est représenté sur un diagramme Mg-Cu à la figure 3.
On utilise principalement, comme élément antirecristallisant le zirconium, en évitant au maximum le manganèse et le chrome qui accroissent la sensibilité à la trempe. La teneur en Zr doit dépasser 0,05% pour agir sur la recristallisation, mais doit rester en dessous de 0,12% pour éviter la sensibilité à la trempe et éviter des problèmes à la coulée. Le fer et le silicium sont à des teneurs équivalentes à celles du 7010 et du 7050.
La gamme d'élaboration du produit selon l'invention est semblable à celle des produits en alliages 7000, par exemple en 7010 et 7050. Elle comprend la coulée d'une plaque ou d'une billette, une homogénéisation à une température comprise entre 450 et 4850C, une transformation à chaud en une ou plusieurs étapes par laminage, filage ou forgeage à une température comprise entre 370 et 4300C et contrôlée pour obtenir le taux de recristallisation désiré, une trempe par immersion ou par pulvérisation, à l'eau froide ou à une température inférieure à 95"C, un détensionnement par déformation à température ambiante (traction contrôlée ou compression) d'un taux inférieur à 5%, et éventuellement un traitement de revenu, pour obtenir par exemple des états T6, T74 ou T76, dans le cas notamment de l'utilisation de ces produits pour les moules de plasturgie..
Exemples Exemple 1 On a coulé 6 plaques, 3 en alliage 7050 classique, 3 en alliage selon l'invention, ne différant que par la teneur en Mg et Cu, de compositions suivantes:
Za Mg Cu Si Fe Zr 7050 6,1 2,35 2,20 0,05 0,09 0,10 Invention 6,1 2,25 1,68 0,05 ~ 0,09 0,10 Les 6 plaques ont été scalpées, homogénéisées respectivement à 4750C (7050) et 465"C (invention), laminées pour chacun des alliages, I'une à l'épaisseur 130 mm, I'autre à 150 mm et la troisième à 200 mm. Pour les plaques en 7050, les températures d'entrée et de sortie du laminage étaient respectivement de 415 et 435"C;; pour l'alliage selon l'invention, elles étaient de 410 et 4250C. Les 6 tôles ont mises en solution à 480"C,trempées par immersion dans l'eau froide et tractionnées avec un taux de déformation de l'ordre de 2%.
On a mesuré sur chacune des tôles la limite d'élasticité conventionnelle Ro2 dans les sens L et TL (en MPa), ainsi que la tenacité Kic sens L-T (en MPawm) selon la norme ASTM E399 sur des éprouvettes CT. Les résultats sont reportés sur le tableau 1, la tenacité étant comparée à la valeur (41 - 0,07e) Mpaim, dans laquelle e désigne l'épaisseur de la tôle en mm.
On constate que les tôles en alliage selon l'invention présentent une absence totale de sensibilité à la trempe lorsque l'épaisseur augmente, ce qui n'est pas le cas pour les tôles en 7050 classique, comme cela ressortait déjà des figures t et 2. Ainsi, bien que les teneurs en Mg et Cu soient plus faibles, on obtient de manière inattendue, pour ces épaisseurs, une résistance mécanique égale ou supérieure. On constate également une bien meilleure tenacité.
Epaisseur Rot L Ro.2TL Kic 41 41-0,07e 130 450 445 29,6 31,9 7050 150 443 442 28,4 30,5 200 415 410 24,0 27,0 130 445 440 37,5 31,9 Invention 150 443 442 35,8 30,5 200 448 I 438 32,6 27,0 Exemple 2 On a coulé 2 alliages dont le premier a une composition selon l'invention et le second est un alliage 7050 classique. Les compositions de ces alliages sont données au tableau 2.
Les plaques coulées ont été homogénéisées autour de 470"C et laminées en 3 passes à l'épaisseur 6 pouces (152 mm), 7,5 pouces (190 mm) ou 8 pouces (203 mm) selon les cas indiqués au tableau 3. Les températures de sortie du laminage sont également indiquées au tableau 3. Les tôles ont été mises en solution à 4800C, trempées par immersion dans l'eau froide et soumises à une traction contrôlée avec un taux de déformation de 2%.
On a mesuré pour chaque couple alliage-épaisseur la limite d'élasticité Ro.2 dans le sens L et TL et la tenacité Kic dans les sens L-T, T-L et S-L selon la norme ASTM E399. On a mesuré également le taux de recristallisation de chacune des tôles au quart-épaisseur et à mi-épaisseur. Cette mesure a été faite sur des échantillons traités T351 traité ensuite 6 h à 1600C, puis polis et attaqués par une solution contenant 84 parties de solution chromique, 15 parties de solution nitrique et 1 partie de solution fluorhydrique, à température ambiante pendant environ h. Le taux de recristallisation a été mesuré par analyse d'image sur des micrographies de ces échantillons, les grains recristallisés apparazissant en clair sur la matrice non recristallisée en sombre.L'ensemble des résultats a été reporté sur le tableau 3.
On constate que les tôles selon l'invention présentent une limite élastique du même ordre ou supérieure à celle du 7050 avec un niveau de tenacité, en particulier dans le sens L-T, plus élevé. En effet, la tenacité L-T de la tôle en alliage n 4 n'atteint pas 30,4 Mpalm pour l'épaisseur 152 mm, ni 27,7 Mpalm pour l'épaisseur 190 mm, c'est-à-dire les valeurs correspondant à 41 - 0,07e.
On a mesuré par ailleurs, sur les tôles selon l'invention, des charges de rupture sens TC > 300 Mpa après 30 jours dans une solution de NaCI à 3,5%, avec des cycles d'immersion-émersion de 10 et 50 mn, selon la norme ASTM G 4475 relative à la mesure de la résistance à la corrosion sous tension.
Alliage Zii Mg Cu Fe Si Zr 1 6,01 2,26 1,62 0,09 0,04 0,11 2 6,01 2,28 2,22 Tableau 3
EXEMPLE 1 : Patch monocouche renfermant la Trimegestone - Un film de protection opaque Scotchpak 1006 de 70 + 2 Am d'épaisseur (a), - Une couche de 94 % p/p de polymère silicone BIO-PSA chargé en 3 % p/p de Trimegestone et en 1 % p/p d'huile de silicone, de 50 à 60 ssm d'épaisseur (2), - Un film protecteur pelable Scotchpak 1022 de 70 + 1 tm d'épaisseur (b).
Ce patch a une surface de 20 cm2 et délivre ex vivo de 0,80 + 0,54 g.h-l.cm-2 de Trimegestone (voir figure 1).
On a préparé les matrices suivantes EXEMPLE la : (matrice monocouche) Surface du patch 20 cm2, Grammage 60 g/m2
Composants % p/p mg/patch Trimegestone 3 3,6 BIO-PSA 7-4301 96 115,2 Huile de silicone 7-9120 1 1,2 Total 100 120 EXEMPLE lb : (matrice monocouche) Surface du patch 20 cm2, Grammage 60 g/m2
Composants % p/p mg/patch Trimegestone 3 3,6 BIO-PSA 7-4301 94 112,8 Huile de silicone 7-9120 3 3,6 Total 100 120 EXEMPLE lc : (matrice monocouche) Surface du patch 20 cm2, Grammage 60 g/m2
Composants % p/p mg/patch Trimegestone 3 3,6 BIO-PSA 7-4301 92 110,4 Huile de silicone 7-9120 s 6,0 Total 100 120 EXEMPLE ld Surface du patch 20 cm2, Grammage 40 g/m2
Composants % p/p mg/patch Trimegestone 3 2,4 BIO-PSAs 7-4301 94 75,2 Huile de silicone 7-9120 3 2,4 Total 100 80 EXEMPLE le Surface du patch 20 cm2, Grammage 80 g/m2
Composants % p/p mg/patch Trimegestone 3 4,8 BIO-PSA 7-4301 94 150,4 Huile de silicone 7-9120 3 4,8 Total 100 160 EXEMPLE 1f : (matrice monocouche) Surface du patch 20 cm2, Grammage 40 g/m2
Composants 8 p/p mg/patch Trimegestone 3 2,4 BIO-PSA# 7-4301 94 75,2 Cetiol# S 3 2,4 Total 100 80 EXEMPLE la : (matrice monocouche) Surface du patch 20 cm2, Grammage 60 g/m2
Composants % p/p mg/patch Trimegestone 3 3,6 BIO-PSA 7-4301 94 112,8 Cetiol# S 3 3,6 Total 100 120 EXEMPLE 1h : (matrice monocouche) Surface du patch 20 cm2, Grammage 40 g/m2