INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les compositions stériles pour administration parentérale, peuvent être de préférence des solutions aqueuses ou non aqueuses, des suspensions ou des émulsions. Comme solvant ou véhicule, on peut employer l'eau, le propylèneglycol, un polyéthylèneglycol, des huiles végétales, en particulier l'huile d'olive, des esters organiques injectables, par exemple l'oléate d'éthyle ou autres solvants organiques convenables. Ces compositions peuvent également contenir des adjuvants, en particulier des agents mouillants, isotonisants, émulsifiants, dispersants et stabilisants. La stérilisation peut se faire de plusieurs façons, par exemple par filtration aseptisante, en incorporant à la composition des agents stérilisants, par irradiation ou par chauffage. Elles peuvent également être préparées sous forme de compositions solides stériles qui peuvent être dissoutes au moment de l'emploi dans de l'eau stérile ou tout autre milieu stérile injectable.
*Les compositions pour administration topique peuvent être par exemple des crèmes, lotions, collyres, collutoires, gouttes nasales ou aérosols.
Les doses dépendent de l'effet recherché, de la durée du traitement et de la voie d'administration utilisée ; elles sont généralement comprises entre 0,001 g et I g (de préférence comprises entre 0,005 g et 0,25 g) par jour de préférence par voie orale pour un adulte avec des doses unitaires allant de 0,1 mg à 500 mg de substance active, de préférence de 1 mg à 50 mg.
D'une façon générale, le médecin déterminera la posologie appropriée en fonction de l'âge, du poids et de tous les autres facteurs propres au sujet à traiter. Les exemples suivants illustrent des compositions selon l'invention [dans ces exemples, le terme "composant actif" désigne un ou plusieurs (généralement un) des composés de formule (I) selon la présente invention]: Comprimés On peut les préparer par compression directe ou en passant par une granulation au mouillé. Le mode opératoire par compression directe est préféré mais il peut ne pas convenir dans tous les cas selon les doses et les propriétés physiques du composant actif.
A - Par compression directe mg pour I comprimé composant actif 10,0 cellulose microcristalline B.P.C. 89,5 stéarate de magnésium 0.5 100,0 On passe le composant actif au travers d'un tamis à ouverture de maille de 250 ptm de côté, on mélange avec les excipients et on comprime à l'aide de poinçons de 6,0 mm. On peut préparer des comprimés présentant d'autres résistances mécaniques en modifiant le poids de compression avec utilisation de poinçons appropriés.
B - Granulation au mouille mg pour un comprimé composant actif 10,0 lactose Codex 74,5 amidon Codex 10,0 amidon de maïs prégélatinisé Codex 5,0 stéarate de magnésium 0.5 Poids à la compression 100,0 On fait passer le composant actif au travers d'un tamis à ouverture de maille de 250 llm et on mélange avec le lactose, I'amidon et l'amidon prégélatinisé.
On humidifie les poudres mélangées par de l'eau purifiée, on met à l'état de granulés, on sèche, on tamise et on mélange avec le stéarate de magnésium.
Les granulés lubrifiés sont mis en comprimés comme pour les formules par compression directe. On peut appliquer sur les comprimés une pellicule de revêtement au moyen de matières filmogènes appropriées, par exemple la méthylcellulose ou l'hydroxy-propyl-méthyl-cellulose, selon des techniques classiques. On peut également revêtir les comprimés de sucre.
Capsules mg pour une capsule composant actif 10,0 *amidon 1500 89,5 stéarate de magnésium Codex Poids de remplissage 100,0 * une forme d'amidon directement compressible provenant de la firme Colorcon Ltd, Orpington, Kent, Royaume Uni.
On fait passer le composant actif au travers d'un tamis à ouverture de maille de 250 m et on mélange avec les autres substances. On introduit le mélange dans des capsules de gélatine dure n 2 sur une machine à remplir appropriée.
On peut préparer d'autres unités de dosage en modifiant le poids de remplissage et, lorsque c'est nécessaire, en changeant la dimension de la capsule.
Le respect des déplacements de flèche AXF et de dièdre AZF, de la section en question, des foyers hydrodynamiques F. L'ensemble de ces points F forme les courbes définissant les squelettes des éléments d'anti-dérive et plan porteur. Sur un profil et dans le plan de références local, les coordonnées du centre du foyer hydrodynamique généralement situé au quart avant de la corde de la section d'aile et à mi-épaisseur).
Le respect de l'assemblage des squelettes de chacun des plans d'anti-dérive et porteur aux coordonnées des points communs (G pour l'aileron en T et D et D' pour l'aileron en U).
Ces valeurs de paramètres décrivant la géométrie de l'aileron sont exposées dans une série de figures 17 à 22.
Pour le plan d'anti-dérive, comme l'angle de vrillage et de dièdre sont nuls, on déduit directement les positions du centre des efforts hydrodynamiques F, du point de bord d'attaque B et du point du bord de fuite M, des relations suivantes
XF = AXF FZ (Orr.Z Z) = yA 4.=Z XB XF 41 XB XF B,, XB = YF + O ZB ZF O XM XF --4 M (Oxr XM = YF + O ZM ZF > et la valeur de YA est nul pour l'aileron en T et est égal à plus ou moins la demi-distance entre les deux plan d'anti-dérive pour l'aileron en U.
Pour le plan porteur, on déduit par calcul matriciel les positions du centre des efforts hydrodynamiques F, d'un point P du profil situé à des coordonnées plan (F,XL,ZL) du repère local profil. Le point G, point milieu du plan porteur, situé au foyer de la section est le point de contact entre les deux plans. il se situe à une distance XOG et ZOG du point 0, origine de repère.
XF=XoG + AXF F,,,,,, Y,F7 = Y ZF = ZOG +AZp XP XF COS(Og) 0 sm(Og) liF P*(oirr Xp = Yp + sin(83.sm(8,) cos(83 Sin(Oàê).COS(Og) O ZP ZF cos(B.sU8,) Z) sin( 8, cos(8.cos(B,) ZLP npn (F,TL avec #dièdre = ATAN (d(#ZF)) dy Par application du calcul précédent, on déduit les positions dans le repère global d'un point de bord d'attaque B et d'un point de bord de fuite M
XB IXF | cos(88) sin( 4L B$ sHO,Xr XB = YF + Sin(dèdre) sin(@g) cos(tèe) -sin(0).cos(02) ) O ZB 4 cOs(Oaà).Sin(Og) sin(19djè;) cos(8,o. cos(8,) O 3 XM XF cOs(Og) O Sri(Og) 4 M,-0 XM = y + Sin(4 id-e)-sin(6 g) cos(O - sin(6.cos(0g O ZM ZF cos(P \sin(B,) sin(d}iè) COS(tiè)-cos(6 g) O Pour l'aileron en T, on définit comme h la longueur du plan d'antidérive c'est-à-dire la longueur AD et b et la demi-envergure du plan porteur égale à deux fois la distance GT projeté sur l'axe des Y.
La distance OA repérée sur la figure 15 est égale au déplacement vertical dû à l'amortisseur global de l'aileron. Afin que l'effort d'anti-dérive n'en soit pas perturbé, il est nécessaire de supprimer la portance dans cette zone. Une solution est de créer des perçages dans ce secteur afin d'annuler les différences de dépression et de pression entre l'intrados et l'extrados des profils.
A titre indicatif et non limitatif, le rapport 2b/h est égal à 1,4 avec une hauteur h égale à 0,32m et donc une demi-envergure b égale à 0,225m. Toutes les lois d'évolution des paramètres géométriques sont décrites pour des valeurs unitaires de h et b. La distance OA est ici égale à 0,21 h. Le point G de liaison des deux plans hydrodynamiques est situé à une distance AG égale à 65% fois la hauteur h.
Les limites inférieures et supérieures de ces paramètres de fonctionnement sont Une distance OA de O à 0,015m.
le point G situé entre 5% et 100% de la hauteur h de référence.
Dans un premier temps, nous décrivons la géométrie du plan d'antidérive dans le repère (A,X,Y,Z). Le repère (A,X,Y,Z) est obtenu par translation du repère (O,X,Y,Z) du point O au point A.
L'aileron étant symétrique, la géométrie du plan de dérive est relativement simple. Tous les profils sont symétriques et le calage est nul sur tout ce plan.
La répartition de corde est constante du point O jusqu'au point A et est ensuite elliptique jusqu'au point D. La corde est mesurée par rapport à la hauteur h du plan d'anti-dérive (voir figure annexée 17). Elle suit la loi suivante sur OA : L=0245 sur AD
avec L la corde pour une longueur du plan d'anti-dérive unitaire : L = corde(z) / h Les limites supérieures et inférieures de valeurs de répartition de corde sont représentées par une aire limitée par les courbes reliant les points G', H', D et I', J', D. Ce sont deux droites et deux courbes elliptiques qui ont pour équations sur G' H' : L=0,7 sur H'D sur I' Jt :L=0,21 sur J' D'
Il s'agit notamment d'un complexe multimérique caractérisé en ce que au moins deux des "éléments" du complexe sont liés par une interaction C/D de type II. De préférence le complexe comportera au moins trois "éléments" dont deux des "éléments" sont liés par une interaction autre que C/D de type II par exemple par une interaction C/D de type I.
Par "élément" on désignera un composé selon l'invention qui pourra éventuellement comporter un autre domaine de liaison : interaction C/D de type I par exemple, ou bien un composé comportant un seul domaine de liaison différent de l'interaction C/D de type II mais capable de se fixer sur un composé selon l'invention.
En utilisant judicieusement les divers types d'interactions, il est possible d'obtenir des complexes ayant des structures variées. La structure du complexe multimérique ou la structure du complexe de type II selon l'invention peuvent être ainsi de type linéaire ou greffée ou bien de type mixte.
Un complexe multimérique de type linéaire comprend un enchaînement de composés selon l'invention, ne comportant que deux domaines de liaison chacun. Un tel complexe est représenté à la figure I B.
Au contraire, une structure greffée comporte en général une molécule de structure avec un certain nombre de domaines de liaison et des greffons protéines par exemple, ne comportant qu'un seul domaine, ce type de structure est schématisé à la figure 1A et 1C.
Bien entendu, il est possible de prévoir des structures qui combinent ces deux structures de base, on peut même prévoir des structures cycliques.
En effectuant une fixation de façon séquentielle on peut ainsi obtenir un complexe de structure bien défini, ce qui est particulièrement intéressant pour obtenir des complexes enzymatiques.
Les composés selon la présente invention peuvent être obtenus par génie génétique lorsqu'il s'agit de protéines. Lorsque les composés comportent des éléments non protéiques, ceux-ci peuvent être greffés par des moyens connus notamment par réactions chimiques pour les liaisons covalentes ou par des liaisons non covalentes.
Une première façon de mettre en oeuvre l'invention consiste à fusionner au moyen du génie génétique des domaines cohésine respectivement dockerines de type différent, de façon à construire des protéines de charpente comportant ces domaines en nombre et en ordre définis. Parallèlement, des domaines dockerines respectivement cohésines adéquats sont greffés sur des protéines étrangères, par exemple des enzymes, que l'on désire associer dans un ordre choisi le long de la protéine de charpente, on obtient ainsi une structure greffée correspondant à la figure 1A ou C. Ce type de mise en oeuvre conduit à des complexes se rapprochant du cellulosome naturel.
Ces complexes selon l'invention pourront comprendre de préférence pour chaque composé des segments peptidiques de jonction, de longueur et de séquence appropriées. Par exemple, les constructions reprendront les segments de jonction naturels riches en proline et/ou hydroxy amino acides présents dans les polypeptides naturels.
L'incorporation des protéines que l'on désire associer s'effectue par l'intermédiaire d'un domaine cohésine ou dockerine greffée par exemple au moyen du génie génétique.
Dans le complexe selon la présente invention, le nombre d'éléments du multimère est compris entre 1 et 50 éléments associés entre eux et de préférence 1 et 20.
Dans un mode de réalisation, chaque élément du complexe comprend des domaines cohésines ou des domaines dockerine.
Mais il est possible de prévoir des éléments comportant des domaines cohésines et dockerines.
La présente invention a également pour objet un fragment d'ADN codant pour un élément du complexe selon l'invention.
D'une manière générale, la présente invention a également pour objet les vecteurs d'expression comprenant un fragment d'ADN selon l'invention placé sous le contrôle d'éléments assurant son expression dans une cellule hôte de type eucaryote ou dans un hôte bactérien tel qu'une souche de E.coli transformée par un vecteur d'expression selon l'invention, et un procédé de préparation d'un polypeptide selon l'invention ou d'une protéine selon l'invention caractérisé en ce qu'on réalise la culture de cellules hôtes transformées à l'aide d'un vecteur d'expression selon l'invention ou par culture d'une souche de E.coli selon l'invention.
La figure 26 est une vue schématique en perspective du contenant de la figure 25, lors de sa fermeture, après avoir disposé à l'intérieur les objets à emballer..
La figure 27 est une vue schématique en perspective du contenant terminé, prêt pour son expédition.
La figure 28 est une vue schématique partielle en coupe montrant l'espace qui subsiste entre une paroi latérale et un panneau de doublage contribuant à la formation d'un couvercle coiffant dissimulant les rebords latéraux.
expédition.
La figure 29 montre un flan conforme à l'invention pour l'obtention d'un contenant à couvercle coiffant, sans usage d'adhésif à effet prolongé.
La figure 30 est une vue schématique en perspective d'un contenant en cours de mise en volume, obtenu avec le flan de la figure 29.
La figure 31 est une vue schématique en perspective du contenant de la figure 30, lors de sa fermeture, après avoir disposé à l'intérieur les objets à emballer.
La figure 32 est une vue schématique en perspective du contenant terminé, prêt pour son expédition.
L'invention conceme un contenant qui est mis en volume seulement quand il doit être garni des objets à emballer. Ce contenant est érigé à partir d'un flan livré à plat et obtenu à partir d'une ébauche convenablement découpée, marquée de lignes de pliage et munie de colle à certains endroits pour la fixation de certaines parties entre elles.
Comme cela est déjà connu, on n'a pas représenté ici la phase préliminaire, connue de l'Homme de Métier, pour la constitution d'une ébauche, de sorte que la figure I représente le flan déjà préparé pour son expédition à plat, en vue d'une utilisation ultérieure.
Ce flan présente une base 106 destinée à recevoir les objets à emballer, deux parois adjacentes transversales 107 et 108, ainsi que deux parois adjacentes latérales 109 et 110.
La paroi transversale 107 est solidaire d'un panneau de fermeture 140, lui-même solidaire d'un volet de fixation 142.
Le contenant présente aussi des éléments distincts 113 et 114, qui n'appartiennent ni à la base 106, ni à la paroi transversale 108, ni aux parois latérales 109 et 110. Ces éléments distincts sont sensiblement quadrangulaires et divisés en deux pattes triangulaires 124-125 et 126-127 par des lignes de prépliage 117 et 118.
Les pattes 125 et 127 sont collées à la face intérieure de la paroi transversale 108 et l'on décrit plus loin l'intérêt de cette structure.
Par ailleurs, le contenant présente deux panneaux de doublage 501 et 502 qui ont sensiblement la même surface que les parois latérales 109 et 110 et qui sont reliés chacun à l'une de ces parois latérales 109 - 110 par un soufflet 503 comprenant ici deux pattes triangulaires 504 et 505 de part et d'autre d'une patte centrale trapézo-ldale 506, toutes trois déterminées par des lignes de pliage.
De la sorte, lorsque l'on soulève les parois latérales 109 et 110 selon les flèches F4, le mouvement de redressement est en partie transmis aux panneaux de doublage 501 et 502, ce qui amorce leur soulèvement qui sera achevé par l'utilisateur selon les flèches F10.
Exemple 2: Les tableaux II et III ci-après permettent de mettre en évidence que le procédé d'épuration de l'invention permet d'éliminer les impuretés CO et CO2 contenues dans l'air de façon très efficace, et ce, dans des conditions opératoires très différentes les unes des autres.
De l'air comprimé à une pression de 7 bars absolus, humide (teneur en eau d'environ 9 g/Nm3) et contenant plus de 0,3 ppm d'impuretés CO à l'entrée est d'abord réchauffé à une température comprise entre 1000C et 2000C et passé sur un catalyseur standard de type 0,5% Pd/Al203, puis le flux d'air intermédiaire obtenu est refroidi à la température à environ 200C et mis en contact avec une zéolite non échangée de type 13X afin d'éliminer le CO résiduel et le CO2.
Les tests effectués et consignés dans le tableau II ont été réalisés de manière à obtenir un débit d'air traité par volume de catalyseur (WH) d'environ 1 200/h, et ceux du tableau III de manière à opérer sous une vitesse spatiale (WH) d'environ 1 800/h.
WH = 1 200/h CATALYSE ADSORPTION A TEMPERATURE A L'ENTREE A LA SORTIE 200C 1000C 1 ppm 60 ppb N. D.
2 ppm 100 ppb N. D.
1050C 2 ppm 80 ppb N. D.
1 ppm 50 ppb N. D.
1100C 1 ppm ppb N. D.
2,5 ppm ppb N. D.
1200C 1 ppm ppb N. D.
N. D. = Non Détecté ( < 1 ppb + 1).
VVH = 1 800/h CATALYSE ADSORPTION A TEMPERATURE A L'ENTREE A LA SORTIE 200C 100C 0,3 ppm 20 ppb N. D.
2 ppm 200 ppb N. D.
La présente invention fournit une amélioration dans une méthode de construction d'une pluralité de tubes-image couleur de taille approximativement identique, lesquels tubes incorporent un canon à électrons choisi parmi un assortiment d'au moins deux types différents de canons à électrons. Les canons à électrons comportent chacun une pluralité d'électrodes, chaque électrode ayant des orifices pour le passage de trois faisceaux d'électrons. L'amélioration comprend la sélection de matériaux pour chaque électrode d'au moins deux types différents de canons à électrons qui produiront la différence minimale des sensibilités à la tension de focalisation entre les deux types différents de canons à électrons.
Dans les dessins, la figure 1 est une vue de côté, partiellement en coupe axiale, d'un tube-image couleur.
La figure 2 est une vue en plan du canon à électrons du tube de la figure 1.
La figure i montre un tube-image couleur rectangulaire 10 ayant une ampoule ou enveloppe en verre 11 comprenant panneau rectangulaire 12 et un col tubulaire 14 connectés par un cône rectangulaire 15. Le cône 15 a un revêtement conducteur interne (non montré) qui s'étend depuis un bouton d'anode 16 jusqu'au col 14. Le panneau 12 comprend une dalle de visualisation rectangulaire transparente 18 et une jupe périphérique ou paroi latérale 20 qui comporte une surface d'appui de scellement qui est scellée au cône 15 par du verre fritté 17. Un écran de luminophores de trois couleurs 22 est porté par la surface interne de la dalle 18. L'écran 22 est, de préférence, un écran de lignes, les lignes de luminophores étant disposées en triplets, chaque triplet comportant une ligne de luminophores de chacune des trois couleurs. En variante, L'écran peut être un écran de points, et il peut comporter ou ne pas comporter une matrice absorbant la lumière. Une électrode de sélection de couleur à ouvertures multiples ou masque perforé 24 est monté(e) de manière amovible dans une relation espacée prédéterminée par rapport à l'écran 22. Un canon à électrons 26, montré schématiquement en pointillés dans la figure 1, est monté centralement à l'intérieur du col 14 pour générer et diriger trois faisceaux d'électrons le long de trajectoires convergentes à travers le masque 24 jusqu'à l'écran 22.
Les détails du canon à électrons 26 sont montrés dans la figure 2. Le canon 26 comprend trois cathodes en ligne espacées 32 (K) (une pour chaque faisceau, une seule étant montrée), une électrode de grille de commande 34 (G1), une électrode de grille-écran 36 (G2), une électrode d'accélération 38 (G3), une électrode de lentille de préfocalisation 40 (G4), une première électrode de lentille de focalisation principale 42 (G5) et une deuxième électrode de focalisation principale 44 (G6), espacées dans l'ordre où elles sont citées. Chacune des électrodes G1 à G6 a trois ouvertures en ligne situées à des extrémités de celle-ci pour permettre le passage de trois faisceaux d'électrons à travers elle. La lentille électrostatique de focalisation principale dans le canon 26 est formée par les portions en regard de l'électrode G5 42 et de l'électrode G6 44. Toutes les électrodes du canon 26 sont soit directement soit indirectement connectées par le biais de broches ou de griffes à deux tiges de support isolantes 48 et 50, qui sont habituellement en verre et couramment appelées perles.
Les électrodes G1 et G2, 34 et 36, respectivement, sont des plaques plates à ouvertures, qui peuvent ou non comporter des nervures de renforcement en leur sein. L'électrode G3 38 est formée par deux éléments creux en forme de coupelle, G3b et G3t, dont les extrémités ouvertes sont attachées les unes aux autres. L'électrode G4 40 est une plaque plate à ouvertures. L'électrode G5 42 est formée par deux éléments emboutis en forme de coupelle, G5b et G5t, dont les extrémités ouvertes sont attachées les unes aux autres. L'électrode G6 44 est en forme de coupelle, son extrémité ouverte étant connectée à une coupelle de blindage 46.
Comme indiqué précédemment, la sensibilité du mouvement du faisceau d'électrons à une variation de la tension de focalisation, ou FRAT-X R/B, dans un canon à électrons, est déterminée à la fois par la configuration et les espacements R/B (rouge vers bleu) entre ouvertures de chacune des électrodes. Dans la mesure où le FRAT-X R/B qui concerne la présente invention se produit lorsqu'un canon à électrons et un tube ont atteint des températures stabilisées, les matériaux des électrodes sont sélectionnés afin d'utiliser les dilatations thermiques différentes des matériaux pour régler l'espacement entre ouvertures, pour décaler les différences initiales de FRAT-X R/B provoquées par la configuration du canon.
Les deux tableaux suivants sont relatifs à deux tubes différents, désignés Tube A et Tube B. Ces deux tubes sont en tous points identiques, sauf qu'ils comportent des types différents de canons à électrons. Les électrodes pour chacun de ces canons sont identifiées dans la première colonne de chaque tableau par G1-G6. La seconde colonne contient une liste des coefficients de sensibilité du FRAT-X R/B par rapport à l'espacement entre ouvertures, ou simplement des coefficients de sensibilité du FRAT-X R/B, pour chaque électrode. Ce coefficient de sensibilité est défini comme la variation du FRAT-X R/B d'un canon à électrons (c'est-àdire des microns de FRAT-X R/B par 2 kV) par rapport à des variations des espacements entre ouvertures entre des ouvertures extérieures dans les électrodes (c'est-à-dire des microns d'espacement R/B entre ouvertures). La troisième colonne identifie le matériau originel formant chaque électrode d'un canon à électrons non modifié. La quatrième colonne contient une liste des coefficients de dilatation thermique pour chacun des matériaux dans la deuxième colonne, à l'intérieur de la plage de températures à laquelle l'électrode sera soumise. La cinquième colonne présente la dilatation d'ouverture extérieure à ouverture extérieure de chaque électrode à sa température stabilisée, mesurée en microns. Les colonnes six à treize présentent la dilatation d'ouverture extérieure à ouverture extérieure de chaque électrode à sa température stabilisée, mesurée en microns, lorsqu'on fait varier les matériaux des électrodes individuelles. Par exemple, dans la septième colonne pour les deux tubes, de l'acier inoxydable 305 remplace de l'acier inoxydable 430 dans l'électrode G1 du Tube A et de l'invar dans l'électrode Gi du Tube B. Ces substitutions provoquent des variations de dilatation de l'électrode G1 de 40 microns à 69 microns dans le Tube A et des variations de dilatation de l'électrode G1 de 12 à 69 microns dans le Tube B. Au bas de chaque tableau se trouve les mesures ou les calculs résultants du FRAT-X R/B des canons à électrons avec les matériaux désignés dans les colonnes cinq à douze.
TUBE A
COEF. COEF. DE DILATATION DILATATION CANON TUBE A, MAIS AVEC...