INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le RM2020 est un agent épaississant commercialisé par RHOM & HAAS.
Les mesures réalisées sur les films de peinture préparés à partir de ces formulations sont rassemblées dans le tableau 17.
La viscosité est mesurée comme dans l'exemple 1.
Le pouvoir couvrant, la brillance et la luminescence sont mesurés comme dans l'exemple 19.
Le rapport de contraste est mesuré à l'aide de cartes de contraste avec un appareil DATACOLOR.
Le pouvoir éclaircissant est mesuré selon la norme DIN 55943.
Tableau 17
Formule 1 Formule 2 Formule 3 Formule 4 Formule 5 (invention) (comparatif) (comparatif) (comparatif) (invention) Viscosité à 5760 6720 2480 | 3200 4280 50 tr/min en mPa.s Pouvoir 25,4 24 24,2 17,9 18,7 couvrant (m2/l) Rapport de 96,5 96 96,2 95,5 95,8 contraste (%) Coefficient 255 231 230 de diffusion (mm-1) Brillance 20 62 71 942897518 L* 95,7 95 94,8 94,8 95,8 # L* + 0,9 / réf 1 + 0,2 / réf 1 référence 1 référence 2 + 1 / réf 2 Pouvoir + 0,55 / réf 1 - 0,21 / réf 1 référence 1 référence 2 + 1,23/ réf 2 éclaircissant Les propriétés des peintures comprenant des dispersions selon Invention sont améliorées par rapport à celles de l'art antérieur.
Exemple 21 - Mesure de la sédimentation Le contrôle de la sédimentation des dispersions selon l'invention est réalisé à l'aide d'un appareil TURBISCAN MA 1000 selon la méthode développée dans rarticle tiré de Spectra Analyse n 179, ao0tlseptembre 1994, p.53.
On a comparé les sédimentations des dispersions I1, C5 et C6 définies dans le tableau 10, exemple 19, diluées à 50 % dans l'eau. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 18.
Tableau 18
Intensité de transmission (%) temps (h) Dispersion I1 Dispersion C6 Dispersion C5 1 0,2 1,1 0,56 2 0,4 2 1,83 3 0,69 2,75 3,49 4 1,05 33 457 5 1,39 4,28 5,47 6 1,84 4,77 6,30 8 2,42 5,75 7,57 10 2,99 6,63 8,40 14 3,91 7,81 10,00 24 5,61 On constate que la dispersion I1 selon l'invention sédimente beaucoup moins que les dispersions de l'art antérieur.
PROCEDE DE PRODUCTION, PAR DES CELLULES VEGETALES, DE PROTEINES HENINIQUES, PROTEINES AINSI OBTENUES ET PRODUITS CONTENANT CES PROTEINES L'invention concerne un procédé de production, par des cellules végétales, de protéines héminiques, et en particulier l'hémoglobine et ses dérivés. Elle concerne en outre les protéines obtenues par la mise en oeuvre du procédé. L'invention vise également les cellules et plantes génétiquement transformées capable de produire ces protéines, et les construits d'acides nucléiques impliqués dans la transformation. En outre, l'invention vise des produits par exemple, pharmaceutiques ou cosmétiques, contenant ces protéines héminiques.
Les protéines héminiques sont des molécules complexes composées d'une ou plusieurs chaîne(s) polypeptidique(s) en association à un ou plusieurs noyau(x) ferroporphyrique(s). Ces noyaux sont composés de quatre cycles pyrrole, juxtaposés en une structure fermée et reliés par des ponts méthéniques, et contenant au centre de la molécule, un atome de fer.
Les protéines héminiques se distinguent les unes des autres par la nature et le nombre des chaînes polypeptidiques et par la nature des chaînes latérales portées par les huit atomes ss des cycles pyrrole. Un exemple de noyau ferroporphyrique est la protoporphyrine IX à fer également connue sous le nom de "protohème" ou simplement "hème" (figure 1).
La famille des protéines héminiques comprend de nombreuses substances importantes sur le plan biologique chez les animaux et chez les plantes, notamment l'hémoglobine, la myoglobine, les cytochromes, les peroxydases, les catalases.
Ainsi, lorsque la puissance devient supérieure à 10 mW, elle est considérée comme étant élevée.
Il est de plus en plus courant, aujourd'hui, de réaliser des sources optiques, telles que des sources lasers ou des dispositifs à amplificateurs optiques par exemple, qui émettent à des puissances élevées jusqu'à environ 100 mW, voire 200 mW. Pour pouvoir mesurer ces puissances, il existe différentes techniques qui consistent à utiliser des dispositifs particuliers.
Ainsi, il est possible d'utiliser soit un atténuateur adaptable aux connecteurs de fibres optiques, soit un détecteur à fenêtre absorbante, ou enfin une sphère intégrante associée à un détecteur. Cependant tous ces dispositifs particuliers présentent de nombreux inconvénients.
En effet, un atténuateur adaptable aux connecteurs de fibres optiques se présente sous la forme d'une fibre optique étirée et joue le rôle d'un cordon optique, possédant un diamètre de coeur inférieur à celui de la fibre optique à la sortie de laquelle on souhaite mesurer des puissances optiques de manière à produire une certaine atténuation. Ce cordon est relié en série, au moyen de deux connecteurs, d'une part avec la fibre optique, à la sortie de laquelle on mesure les puissances optiques, et d'autre part avec un adaptateur distinct permettant de centrer cette fibre optique face au détecteur d'un appareil de mesure. La longueur de ce cordon optique atténuateur varie de quelques centimètres, par exemple 4 cm, à quelques mètres, par exemple 2 m, selon les cas.Toutefois ce dispositif d'atténuation de puissance dissipée en sortie de fibre optique ne permet pas de prendre en compte la valeur de l'atténuation due à la connectique. Il existe par conséquent une atténuation, de valeur inconnue, qui s'ajoute à la valeur de 1' atténuation produite par le cordon atténuateur et, de ce fait, les mesures effectuées sont erronées.
Un détecteur à fenêtre absorbante, quant à lui, possède une fenêtre qui joue en réalité le rôle de filtre pour une gamme particulière de longueur d'onde.
Par conséquent, la valeur de l'atténuation dépend très fortement de la longueur d'onde du signal optique issu de la fibre optique.
Enfin, lorsque l'on utilise un dispositif comportant soit une sphère intégrante associée à un détecteur, ou bien un détecteur à fenêtre absorbante, la mesure de faibles puissances est impossible. Il est donc nécessaire, dans ces deux derniers cas, d'utiliser deux appareils de mesure spécifiques pour pouvoir mesurer à la fois les faibles et les fortes puissances.
Le coût de fabrication est par conséquent considérablement augmenté et l'utilisation de plusieurs appareils de mesure engendre une augmentation des risques d'erreurs dans la prise des mesures.
Les dispositifs actuels, réalisés en vue de mesurer des puissances plus ou moins élevées en sortie de fibres optiques, apparaissent par conséquent inadaptées, chers et peu fiables en ce qui concerne la reproductibilité des mesures.
La présente invention permet de pallier aux inconvénients précités et propose un adaptateur pour appareils de mesures aptes à mesurer, par l'intermédiaire d'un détecteur, des puissances en sortie de fibres optiques, principalement caractérisé en ce qu'il comprend un moyen d'atténuation capable de dissiper des puissances élevées.
Un tel adaptateur est adaptable à toute sorte d'appareil de mesure de puissance, dont la surface du détecteur est relativement grande, c'est à dire de l'ordre de 2 à 5mm. Le moyen d'atténuation présente en outre l'avantage d'annihiler la réflexion due au détecteur et permet ainsi d'éviter toute perturbation de la source optique. Il permet également de dissiper les plus grandes puissances disponibles actuellement en sortie de fibres monomodes, c'est à dire 200 mW.
L'adaptateur selon l'invention est fiable et procure une très bonne reproductibilité des mesures. De plus, la dépendance de l'atténuation en fonction de la longueur d'onde est très faible, puisqu'elle varie au maximum de 0,1 dB (décibels) pour une longueur d'onde variant de 1300 à 1550 nm.
Un même appareil de mesure permet, en outre, de mesurer à la fois les très faibles puissances, c'est à dire les puissances inférieures à lmW, à l'aide d'un tel adaptateur sans moyen d'atténuation intégré, et des puissances élevées à l'aide de cet adaptateur avec un moyen d'atténuation intégré.
De plus, grâce à cet adaptateur, les mesures sont réalisées directement en sortie de fibre optique, si bien qu'il nty a pas d'atténuation, de valeur inconnue, due à la connectique et les mesures sont donc vraies, c'est à dire qu'elles ne sont pas erronées.
Enfin, l'adaptateur selon l'invention est étalonnable puisque l'on peut mesurer une puissance inférieure à une puissance saturante, à l'aide d'un adaptateur sans moyen d'atténuation puis à l'aide de l'adaptateur avec moyen d'atténuation. Un utilisateur peut ainsi vérifier la valeur de l'atténuation du moyen d'atténuation.
D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description faite à titre d'exemple illustratif et non limitatif en référence à la figure annexée, qui représente une vue en coupe d'un montage comportant un adaptateur selon l'invention et permettant la mesure de puissances faibles ou élevées en sortie d'une fibre optique.
L'inflammation qui en résulte provoquerait la prolifération cellulaire. De plus, le Pityrosporum est une levure lipophile et le sébum aurait donc un effet permissif sur sa croissance. On observe d'ailleurs les états pelliculaires dans les zones les plus riches en glandes sébacées. La séborrhée interviendrait donc indirectement dans les états pelliculaires.
Afin de compléter la revue des connaissances sur la question, on ajoute que le processus inflammatoire semble lié à tous les états pelliculaires. Il est plus manifeste dans les pityriasis dit stéatoïdes car on 1 'observe cliniquement.
Il est néanmoins réel dans les pityriasis simplex car même s'il n'est pas observable cliniquement, on décèle histologiquement une inflammation.
Sur la base de ces connaissances théoriques, la Demanderesse a pu réaliser des essais ciblés destinés à évaluer la qualité de compositions capillaires.
L'invention a pour but de fournir des compositions à base d'extraits de myrte possédant notamment des activités antipelliculaires, antiprurigineuses et antiséborrhéiques améliorées par rapport à celles qui existent déjà.
On y parvient, selon l'invention, en réalisant une composition capillaire comprenant, comme principe actif, un extrait de myrte.
De préférence, l'extrait de myrte est présent en une proportion relative en poids, comprise entre 0,1 et 10 %, de préférence entre 0,5 et 8 % et plus préférentiellement encore entre 2 et 5 %.
Avantageusement, l'extrait de myrte comprend des polyphénols en une quantité comprise entre 1 et 50 %, de préférence entre 10 et 40 % et plus préférentiellement encore entre 20 et 30 % en poids sec, par rapport à la matière sèche de l'extrait.
Selon un mode de réalisation avantageux de la composition selon l'invention, l'extrait de myrte comprend des flavonoïdes en une quantité comprise entre 0,1 et 5 %, de préférence entre 1 et 4 % et plus préférentiellement encore entre 2 et 3 % en poids sec, par rapport à la matière sèche de l'extrait.
Selon un mode de réalisation encore plus avantageux de la composition selon l'invention, l'extrait de myrte comprend des tanins en une quantité comprise entre 1 et 50 %, de préférence entre 5 et 40 % et plus préférentiellement encore entre 10 et 30 % en poids sec, par rapport à la matière sèche de l'extrait.
Avantageusement, l'extrait de myrte est un extrait de myrtus communis.
Le procédé de préparation d'une composition selon l'invention implique la fabrication d'un extrait de myrte à partir de feuilles et/ou de fruits de myrte, cette fabrication comprenant les étapes suivantes un broyage des feuilles et/ou des fruits de myrte, . une extraction des feuilles et/ou des fruits de myrte broyés par un solvant, . une récupération de la solution d'extraction par filtration ou par essorage, une concentration de la solution récupérée par évaporation, pour obtenir l'extrait de myrte à mélanger, le cas échéant, à d'autres constituants, afin d'obtenir ladite composition.
De préférence, les feuilles et/ou les fruits de myrte sont des feuilles et/ou des fruits de myrte secs.
Plus préférentiellement, le rapport en poids des feuilles aux fruits de myrte est voisin de 90/10.
Dans l'étape d'extraction, le solvant utilisé est avantageusement un alcool en C1 à C4 OU l'acétone, ou un mélange eau-alcool ou un mélange acétone-eau, le rapport en poids des feuilles et/ou des fruits au solvant étant compris entre 1 et 20 et de préférence entre 1 et 4, la température d'extraction étant comprise entre la température ambiante et la température d'ébullition du solvant, et la durée d'extraction étant comprise entre 1 heure et 24 heures.
Selon un mode avantageux de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, la concentration de la solution récupérée par évaporation est réalisée à pression réduite, à une température comprise entre 40 et 100"C jusqu'à l'obtention d'une poudre. On peut également, lors de l'opération de concentration, ajouter un solvant à haut point d'ébullition et plus particulièrement la glycérine, le propylène glycol, le butylène glycol ou le transcutol.
support 60 supportant le bouchon 62.
Le bouchon 62 est conçu comme suit. Une coupelle est formée dans une résine synthétique résistant à l'encre ou du caoutchouc. Dans la zone de la coupelle ainsi formée qui n'est pas face à la rangée d'ouverture de buse, comme cela est représenté sur la figure 4, sont formés le trou de communication d'air 46 et un trou d'aspiration d'encre 56, et des tubes de conduit 63 et 64 qui communiquent avec ces trous 46 et 56. Des rainures radiales 65 sont formées autour du trou de communication d'air 46 d'une manière telle que
celles-ci font partie intégrante de celui-là.
Dans le bouchon 62, deux feuilles d'absorption d'encre 66 et 67 fabriquées dans une matière poreuse absorbant l'encre sont placées d'une manière telle qu'elles recouvrent sensiblement le fond et sont retenues de façon fixe avec des saillies 68
formées sur la surface annulaire interne du bouchon 62.
Ces feuilles d'absorption d'encre 66 et 67 possèdent des trous débouchants de petit diamètre 66a et 67a respectivement, qui sont en alignement avec le trou de
communication d'air 46.
D'autre part, le bâti de support 60 possède des trous 70 et 71 dans lesquels sont insérés les tubes de conduit 63 et 64 du bouchon 62, et un élément de guidage 72 dont une partie inférieure s'étend vers l'extrémité de l'unité de soupape. Des ressorts de compression 74 et 75 sont interposés entre le bâti de support et l'élément coulissant 20. Le bâti de support est fixé sur l'élément coulissant 20 par l'intermédiaire d'un élément de liaison 65 qui est
relié aux tubes de conduit 63 et 64.
L'élément de guidage 72 est engagé avec une rainure de guidage, de section en forme de V inversé, qui est formée dans l'élément coulissant 20; c'est-à- dire qu'il fonctionne afin de déplacer la totalité du bâti de support 60 de telle sorte que, lorsque l'élément de bouchon 14 bute contre la tête
d'enregistrement 8, le bâti de support est centré.
Sur la figure 3, les références 78 désignent des feuilles prévues pour ajuster la position relative du bâti de support 60 et du bouchon 62; et la référence
79 désigne le capot de l'unité de soupape.
Lorsque, dans la forme de réalisation décrite ci-dessus, le chariot 1 est déplacé vers la zone sans impression afin de faire face au dispositif de bouchage, la pièce de guidage 20a de l'élément coulissant 20 est engagée avec la tête d'enregistrement à encre de couleur 8 de telle sorte que sa position par rapport à la tête d'enregistrement est une position prédéterminée dans le sens de la largeur de la tête d'enregistrement. Lorsque, dans cette condition, le chariot 1 est déplacé davantage, il bute contre la pièce en forme de volet 25, de sorte que l'élément coulissant 20 est déplacé à l'encontre des forces élastiques des ressorts 31 et 32. Il en résulte que la saillie 26 de l'élément coulissant 20 est déplacée à l'écart de la butée 33 du support de base 21, et coulisse le long de la surface de guidage inclinée 27b, de sorte que l'élément coulissant 20 est progressivement soulevé, alors que la partie d'extrémité avant de l'élément coulissant 20 est
soulevée tout en étant régulée par le bras 30.
Lorsque l'élément coulissant est soulevé jusqu'à la surface de guidage haute 27c comme cela est représenté sur la figure 5, la partie d'extrémité avant de l'élément coulissant est soulevée jusqu'à une position qui est déterminée par le bras 30, de sorte que l'élément de bouchon 13 est amené élastiquement en contact avec la tête d'enregistrement à encre noire 7 par le ressort de compression 31, alors que l'élément de bouchon 14 est amené élastiquement en contact avec la tête d'enregistrement à encre de couleur 8 par les ressorts 74 et 65 alors que sa position par rapport à l'élément coulissant 20 est régulée par l'élément de
Avantageusement, le guide optique comprendra au moins une face plane. Avantageusement encore, on utilisera un guide limité par au oins deux faces planes parallèles, ou-en ruban.
Eventuelle.ent pour la ise en oeuvre du dispositif suivant l'inuention, on associera au guide un dispositif ou une structure optique permettant la focalisation des rayons réfractés par exemple sur la surface adjacente de pointage.
La surface de pointage peut être par exemple constituée d'un film photosensible, d'un atériau photosensible comme le sélénium, d'un film comprenant un .atériau photochrome, d'un document à analyser point par point, d'un support de mémoire optique i1pri1ée.
Dans la suite du présent mémoire, on conviendra de noyer la couche de matériau secondaire "couche d'enveloppe", et son matériau constitutif "matériau d'enveloppe", Suivant l'inuention, la structure active est constituée par une couche de atériau secondaire ou couche d'enueloppe en un atériau électrooptique pouvant présenter au oins deux états distincts, caractérisés par des indices de réfraction différents uis à uis de la lumière couplée, ou d'une composante polarisée de celle ci, le premier de ces états assurant la conduction de la lumière guidée par réflexion totale sur ladite couche, un autre de ces états provoquant une refraction totale ou partielle de celle ci dans ladite couche.
Suivant une voie privilégiée de réalisation de l'inuention, on arrangera les oyens électriques permettant de odifier l'indice de réfraction des couches de anière à délimiter des zones individualisées commandables séparément sur la surface d'un guide plan.
On peut ainsi diviser la couche d'enueloppe en pixels commandables ou adressables individuellement par sultiplexage par exemple, pouvant présenter un état à bas indice assurant la réflexion de la lumière guidée, et un état à haut indice assurant la refraction de cette lumière au trauers de la couche d'enveloppe.
D'une façon générale, ces dispositifs présentent l'avantage de - pouvoir utiliser des couches reflectrices à bas indice de refraction extrémement fines , de l'ordre de grandeur de la longueur d'onde de la lueiére, suffisantes pour assurer la reflexion totale des rayons parcourant le guide. Une épaisseur de couche électroactive de 0,1 à 0,5 microns par exemple pourra étre suffisante pour assurer une conduction suffisante de la lumière guidée. D'autre part, ils permettent de ettre à profit des différences d'indice faibles, du fait de la sensibilité du phénomène de réflexion totale aux faibles angles d'incidence.
Ces deux effets combinés permettent de réaliser des systé1es optiques d'une grande rapidité, ou dont le temps de réponse est extrémement court, de l'ordre de la icroseconde ou oins.
Suivant une de leurs caractéristiques essentielles permettant la réalisation de systèmes de découplage adressables simples sur des plans, et faisant un des objets de la présente invention, ils présentent un seuil optique trés raide à la transition de régime réflexion totale-refraction qui permet la commande de la couche d'enveloppe par un simple ultiplexage. Dans ce cas le seuil de co..ande d'un pixel sera le uoltage ou champ permettant à l'indice de refraction de la couche d'enueloppe de deuenir égal ou supérieur à l'indice de refraction réduit des rodes lumineux se propageant dans le guide.
Suivant un avantage important de cette caractéristique de l'inuention, on pourra ainsi utiliser des effets électrooptiques ne présentant pas par eux zones de seuil de réponse en champ électrique, ais par exemple une réponse linéaire, quadratique ou, d'une façon générale, continue, et donc inutilisables pour la réalisation de dispositifs de commutation optique classiques ultiplexés fonctionnant par déphasage en transiission.
En particulier, on citera: -l'effet électroclinique présenté par les phases smectiques A chirales au uoisinage du point de transition smectique C smectique A -les transitions de phase électriquement induites coite la transition de phase i sot rope-néiat i que -l'effet Kerr et en particulier l'effet Kerr au voisinage de la transition de phase isotrope-néiatique en phase cristal'liquide Avantageusement pour la rise en oeuvre de cette uoie de réalisation, la lumière refractée sous l'effet de l'application de ce champ électrique est transmise à un élément récepteur ou à une optique en contact optique avec le dos de la couche d'enueloppe de aniére à faire office de source de lumière vis à uis de cet élément Cet élément peut être une simple feuille d'un diffusant, une série de iroirs, prises ou lentilles, ou tout élément récepteur actif vis à uis de la lumière refractée.
De préférence, un tel dispositif utilisant le principe de l'optique guidée fonctionnera en balayage. En effet, suivant une caractéristique essentielle du système, la lumière circulant dans le guide est refractée par la couche d'enueloppe pour créer un effet d'illumination en certaines zones. L'aval de ces zones uis à vis du flux lumineux receura un flux lumineux nul ou odifié, rendant très difficile ou impossible l'obtention d'un signal uniforme auec une couche activée en chacun de ses points.
De préférence, on arrangera les moyens de commande de la couche d'enueloppe de façon à délimiter des éléments constitutifs de petite taille, ou pixels, disposés par exemple suivant une ligne ou suivant un quadrillage lignes-colonnes.
Les lignes seront de préférence disposées perpendiculairement au sens de propagation de la lumière dans la couche. La couche sera adressée lignes par lignes successiveient ou groupes de lignes par groupes de lignes, tous les pixels d'une ligne étant activés puis désactivés en moins d'un temps d'adressage ligne.
Le controle du niveau de luminance de chaque élément ou pixel sera avantageusement obtenu par une modulation temporelle de son état refractif, à l'intérieur du temps d'adressage ligne.
Avantageusement, on utilisera pour réaliser un tel adressage, deux jeux d'électrodes transparentes, un preiier jeu arrangé en lignes, un second jeu arrangé en colonnes, disposés de manière à enserrer la couche d'enveloppe de matériau électrooptique et en adressant les pixels définis par les intersections ligne-colonne ligne par ligne successiveient et ensemble de colonnes simultanément par un multiplexage simple Avantageusement pour certains odes de réalisation du dispositif, on pourra également adresser les pixels par des matrices de transistors déposées sur film rince, ou oratrices actives.
Le dessin de la figure 10 illustre un évier 50 qui est disposé au-dessous du bol 10 dans le fond du réceptacle 30 pour permettre l'évacuation et/ou la récupération des eaux usées de lavage s'échappant par l'ouverture d'évacuation lOb du bol 10. Cet évier est percé d'un trou 50a connecté au réservoir d'eau usagée 240a installé dans le socle 200, à des fins de récupération de l'eau de lavage. Comme on peut le voir sur le dessin de la figure 5, cet évier 50 est habillé d'un collecteur amovible 51 épousant la forme de l'évier et délimitant latéralement et dorsalement l'espace séparant le bol 10 de ce dernier, pour confiner le volume du réceptacle 30 et pour faciliter le nettoyage.
En se reportant plus en détails aux dessins des figures 3 et 4, on notera que la base 40a du U renversé de l'étrier-support 40 est surélevée d'épaulements 40a' formant une barrière latérale, dorsale et frontale destinée à border le manchon de protection 21 de la vis sans fin 20 en position basse. Ainsi, l'eau de lavage aspergée sur la vis et s'écoulant en dehors du bol 10 est canalisée vers la base 40a de l'étrier 40 percée d'un trou d'évacuation débouchant dans le collecteur 51. A noter que la paroi frontale de la barrière 40a' a également pour objet d'occulter l'espace séparant le manchon 21 de l'étrier 40.