INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les amino-pyridines ou amino-pyrimidines inhibiteurs de NO synthase peuvent être les composés tels que définis dans les demandes W094/14780, W096/18616 et W096/18617 incorporées par référence dans la présente demande.
Les amidines inhibiteurs de NO synthase peuvent être les composés tels que définis dans les demandes W095/11014,W096/01817,W095/()5363,W095/11231, W096/14844 et W096/19440 incorporées par référence dans la présente demande.
Les indazoles inhibiteurs de NO synthase peuvent être des composés de formule générale IA dans laquelle R1 représente un ou plusieurs substituants choisis parmi l'atome d'hydrogène, le radical nitro, halo, alkyle inférieur ou alkoxy inférieur.
Les imidazoles inhibiteurs de NO synthase peuvent être les composés de formule générale IIA dans laquelle R2 et R3 représentent, indépendemment l'atome d'hydrogène, le radical halo, hydroxy, amino, alkyl ou alkoxy, ou R2 et R3 sont liés ensembles et forment le radical phényle condensé avec le cycle imidazole, le radical phényle étant éventuellement substitué par un ou plusieurs substituants choisis parmi les radicaux hydroxy, trifluorométhyle, halo, carboxy, alkyle inférieur, alkoxy inférieur ou alkényle inférieur; R4 représente un atome d'hydrogène,un radical alkyle inférieur, amino, aikyle inférieur amino ou phényle, le radical phényle étant éventuellement substitué par un ou plusieurs substituants choisis parmi les radicaux hydroxy, trifluorométhyle, halo, carboxy, alkyle inférieur, alkoxy inférieur ou alkényle inférieur; Rs représente l'atome d'hydrogène, un radical alkyle inférieur, amino, aryle inférieur amino.
Figure 4: Mise en évidence par ELISA de l'association des ScFv avec p53 sauvage. Ronds pleins : IgG 11D3 (1 g/ml au départ); Ronds vides IgG 421 (1 llg/ml au départ); Carrés : sérum polyclonal biotinylé (1 pglml au départ); Triangles pleins: ScFv 11 D3-myc (au 1/2 au départ); Triangles vides: ScFv 421-myc (au 1/2 au départ); Losanges : ScFv irrelevant (anti-CD3, au 1/2 au départ).
Figure 5: Mise en évidence des retards sur gel induits par les ScFv Figure 6 : Restauration de l'activité de liaison à l'ADN à des mutants de p53.
Figure 7: Expression du ScFv421 dans les cellules H1299 Figure 8: Restauration de l'activité transcriptionnelle du mutant H273 dans la lignée H358.
Figure 9: Restauration de l'activité transcriptionnelle du mutant H273 endogène dans la lignée HT29.
Exemples EXEMPLE 1: Obtention et criblage de l'anticorps 11 D3 Cet exemple décrit la préparation, I'obtention et la sélection d'anticorps monoclonaux dirigés spécifiquement contre la protéine p53, capables d'activer la fonction de liaison à l'ADN des formes mutées de p53.
1.1. Obtention des Protéines utilisées lors de l'immunisation des souris et le criblage des hybridomes.
La protéine p53 sauvage et differentes protéines p53 H273, p53 W248, p53 G281 correspondant à des mutations de la p53 sauvage fréquemment retrouvées dans des cellules tumorales ont été produites dans des cellules d'insectes Spodoptera frugiperda Sf9 infectées par un baculovirus recombinant et purifiées par affinité sur un gel d'agarose sur lequel a été couplé l'anticorps polyclonal PAb421 ( Leveillard et al., EMBO J. 15, 1615-1623 (1996)). Les protéines correspondant aux fragments 1-320 et 73-320 de la protéine p53 sauvage ont été produites également dans des cellules d'insectes Spodoptera frugiperda Sf9 infectées par un baculovirus recombinant en suivant les instructions données par la Société Invitrogen.
Les ADN complémentaires inserés dans le plasmide de transfert pBlueBacill ont été générés par des techniques classiques de l'ADN recombinant décrites par exemple par Sambrook et al. (Sambrook, Fritsch & Maniatis Molecular cloning, a laboratory manual, 2nd edition ,1989, Ed. Cold Spring Harbor Laboratory).
1.2. Obtention et criblage des hybridomes Les sourit ont été immunisées avec un mélange équimolaire des trois protéines mutantes de p53 décrites ci-avant et les hybridomes ont été obtenus en suivant les protocoles opératoires décrits par Harlow et Lane (Harlow & Lane : Antibodies, a laboratory manual, 1988, Ed. Cold Spring Harbor Laboratory). La sélection des hybridomes produisant des anticorps monoclonaux dirigés contre les protéines mutantes de p53 décrites ci-avant a été réalisée par la méthode de capture de l'anticorps produit dans le milieu de culture de l'hybridome dans des puits de plaques 96 puits en PVC dans lesquels avait été au préalable immobilisée une quantité de 1 microgramme du mélange équimolaire des trois protéines mutantes de p53 décrites ciavant en suivant les protocoles opératoires décrits par Harlow et Lane (Harlow & Lane : Antibodies, a laboratory manual, 1988, Ed. Cold Spring Harbor Laboratory). Ce premier criblage a permis de sélectionner 317 hybridomes positifs. Après deux semaines d'amplification des hybridomes, les surnageants des hybridomes amplifiés ont été dans un premier temps réévalués par la méthode (méthode 1) de capture de l'anticorps mentionée ci-avant puis classés en utilisant trois méthodes de criblage identiques dans le principe à celle mentionée ci-avant sauf que la nature des protéines immobilisées était différente : dans les puits étaient immobilisés soit (méthode 2) la protéine p53 sauvage purifiée, soit (méthode 3) un extrait protéique de cellules Sf9 produisant le fragment 1-320 de la p53 sauvage, soit (méthode 4) un extrait protéique de cellules Sf9 produisant le fragment 73-393 de la p53 sauvage. Les extraits protéiques ont été obtenus par lyse par congélations/décongélations dans un tampon phosphate des cellules Sf9 puis ultracentifugation des débris cellulaires. Sur les 317 surnageants d'hybridomes amplifiés, 162 ne répondaient plus dans la méthode 1. Les 155 restant étaient tous positifs dans la méthode 2. parmi ceux-ci, 33 (groupe A) étaient négatifs dans les méthodes 3 et 4, 115 (Groupe B) étaient positifs dans la méthode 3 et négatifs dans la méthode 4, et enfin 7 (groupe C) étaient positifs dans les deux méthodes. Les surnageants du groupe B correspondent aux surnageants contenant un anticorps dont l'épitoge se situe dans les 73 premiers acides aminés de p53. 77 surnagenants de ce groupe se sont avérés négatifs dans la méthode 2 quand ils étaient préincubés avec le peptide (1mg/ml) correspondant à la séquence des 40 premiers acides aminés de p53. Un isotypage des anticorps du groupe A, des 38 anticorps du groupe B restant après élimination des 77 mentionés ciavant et de ceux du groupe C nous a permis d'éliminer les IgM. Ces resultats sont récapitulés dans la Figure 1.
42 anticorps ont ensuite été testés pour leur capacité à induire un supershift sur un complexe p53/DNA. Après purification sur protéine A/Sepharose, les anticorps ont été quantifiés. Des experiences de retard sur gel ont été réalisées en incubant 30ng de protéine p53 de type sauvage purifiée avec une sonde d'ADN marquée au 32P représentant une séquence de fixation spécifique de p53. 300ng des divers anticorps ont ensuite été ajoutés. Les complexes ont été résolus sur gel d'acrylamide.
Les résultats de la Figure 2 montrent que 27 de ces anticorps étaient capables d'induire un supershift. 19 parmi ces 27 ont été téstés en substituant le mutant His273 à la protéine p53 sauvage dans la même experience de retard sur gel.(Figure 3). Ces 19 anticorps ont tous donné des resultats positifs. L'anticorps n"26 présentait un retard plus prononcé que les autres. Cet anticorps a été désigné 11D3 et utilisé dans la suite des expériences.
EXEMPLE 2 : Obtention des ScFvs 421 et D3M Les ScFvs ont été obtenus à partir des hybridomes par des techniques classiques de biologie moléculaire basées sur des PCR à l'aide d'amorces dégénérées spécifiques des régions VH et VL. Le ScFv dérivé de l'anticorps 11D3 a été désigné D3M. Sa séquence est représentée sur la SEQ ID n"2.
La séquence du ScFv421 est représentée sur la SEQ ID n"l.
EXEMPLE 3 : Construction de vecteurs d'expression des ScFv Cet exemple décrit la construction de vecteurs utilisables pour le transfert des acides nucléiques de l'invention in vitro ou in vivo.
3.1. Construction de vecteurs plasmidiques Pour la construction de vecteurs plasmidiques, 2 types de vecteurs ont été utilisés.
- Le vecteur pSV2, décrit dans DNA Cloning, A practical approach Vol.2, D.M. Glover (Ed) IRL Press, Oxford, Washington DC, 1985. Ce vecteur est un vecteur d'expression eucaryote. Les acides nucléiques codant pour les ScFv ont été insérés dans ce vecteur sous forme de fragments Hpal-EcoRV. Ils sont ainsi placés sous le controle du promoteur de l'enhancer du virus SV40. Toutes les constructions décrites dans l'exemple 2 ont été introduites dans ce vecteur pour être testées dans les différents systèmes d'évaluation in vitro et in vivo.
Cependant, ce procédé présente plusieurs inconvénients, à savoir: - il ne permet pas une épuration sélective de l'air en ses impuretés CO et C02; - il ne permet pas non plus une élimination totale du CO et du C02. En effet, on a remarqué qu'après oxydation catalytique de CO en C02, il reste encore une quantité non négligeable de CO, non transformé en CO2, qui va aller polluer le flux d'air épuré; cette quantité de CO résiduel croissant d'ailleurs avec le temps.
Le brevet US-A-4,448,757 décrit, quant à lui, un procédé de purification de l'air où l'air est refroidi afin de condenser la vapeur d'eau et les gaz toxiques.
Les molécules toxiques sont ensuite éliminées par adsorption et les contaminants résiduels (CO) transformés par oxydation sur un catalyseur de type hopcalite en C02.
Le brevet JP-A-225,568/86 décrit un dispositif de séparation des constituants de l'air, comprenant un réacteur catalytique dans lequel les composés CO et H2 sont oxydés en C02 et H20, et un réacteur d'adsorption dans lequel C02 et H20 sont ensuite éliminés par adsorption.
Toutefois, ces différents procédés et dispositifs requièrent généralement l'utilisation de matériaux onéreux et ne permettent pas d'obtenir une épuration inférieure au ppb (partie par milliard en volume: 10 9) de l'air en ses impuretés CO et C02.
Pour pallier ce problème, il est donc nécessaire d'améliorer le prétraitement de l'air afin de le débarrasser totalement de ses impuretés CO et CO2, et ce jusqu'à un seuil inférieur ou égal au ppb (partie par milliard en volume).
La présente invention a donc pour but de fournir un procédé d'épuration d'air en ses impuretés CO et C02 qui soit facile à mettre en oeuvre, dans un appareillage simple et économique, et dans des conditions permettant d'atteindre une haute pureté finale, compatible avec des applications technologiques nécessitants des gaz inertes parfaitement épurés en leurs impuretés CO et CO2, c'està-dire à un seuil inférieur ou égal au ppb.
Un autre but de la présente invention est de proposer un procédé performant, c'est-à-dire permettant d'obtenir de l'air contenant moins de 1 ppb en CO et CO2, et ne mettant en oeuvre, de préférence, que des matériaux existants, standards et peu chers et ceci, notamment, afin d'optimiser les coûts énergétiques et financiers.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé d'épuration de l'air en ses impuretés monoxyde de carbone CO et dioxyde de carbone CO2 comprenant les étapes de a) compression et, si nécessaire, chauffage d'un flux d'air brut contenant au moins ladite impureté CO à une température d'au moins 80"C; b) mis en contact du flux d'air chaud comprimé avec un lit de catalyseur d'oxydation de monoxyde de carbone (CO) en dioxyde de carbone (CO2) pour fournir un flux d'air intermédiaire, ledit catalyseur d'oxydation étant constitué de Pd ou Pt supporté par de l'alumine; c) refroidir le flux d'air obtenu à l'étape b) jusqu'à la température ambiante; d) mis en contact du flux d'air refroidi avec un lit de particules de type zéolite non échangée pour éliminer par adsorption, à température ambiante, le CO résiduel et le CO2; e) récupération de l'air épuré exempt de CO et de CO2.
A la sortie du compresseur, l'air à épurer est généralement à une température de l'ordre de 800C à 1200C; le chauffage mis en oeuvre à l'étape a) n'interviendra donc que lorsqu'on souhaite atteindre une température supérieure à celle obtenue en sortie de compresseur.
De préférence, le flux d'air brut à épurer est chauffé à une température supérieure à 150"C, de préférence, de l'ordre de 1800C ou plus, et ce, afin d'augmenter le rendement de conversion du catalyseur.
Avantageusement, le flux d'air brut est comprimé à une pression de 3 à 30 bars.
La teneur en palladium (Pd) ou platine (Pt) supporté par l'alumine est de 0,3 à 3% en poids.
Préférentiellement, le catalyseur d'oxydation et le palladium (Pd) supporté sur un support d'alumine (A1203).
Selon un mode préféré de l'invention, la zéolite non échangée est une zéolite naturelle, de préférence, une mordénite.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, la zéolite non échangée est une zéolite synthétique, de préférence, choisie dans le groupe formé par la zéolite 13X et la zéolite 4A.
-DE RETARDER ,VOIRE D'EVITER DES MAUX DE TETE AINSI QUE DE SOULAGER OU EVITER CERTAINES DOULEURS MUSCULAIRES -D'AMORTIR OU EVITER SELON L'IMPACT LE "COUP DU LAPIN" EN CAS DE COLLISION.
CETTE PRESENTE INVENTION NE PEUT S'APPLIQUER POUR LA PARTIE REPOSE-NUQUE QU'A DES FAUTEUILS DONT LA HAUTEUR DU DOSSIER EST EGALE OU SUPERIEURE A LA HAUTEUR DE LA NUQUE D'UNE PERSONNE ASSISE TELS QUE -FAUTEUILS OU SIEGES DITS "BAQUES" -FAUTEUILS EQUIPES D'APPUI-TETE -FAUTEUILS EN UNE SEULE PIECE A DOSSIER HAUT DANS CES 3 CAS LE SOMMET DU DOSSIER DU FAUTEUIL DEPASSE PRATIQUEMENT TOUJOURS LE SOMMET DE LA TETE DE LA PERSONNE ASSISE.
UNE TRES GRANDE PARTIE DES TYPES DE FAUTEUILS CITES CI DESSUS ,EXISTANT SUR LE MARCHE NE COMPORTENT PAS DE SYSTEME ADAPTÉ TEL QUE DEY RIT PLUS HAUT..
EXPOSE DE L INVENTION DISPOSITIF MIS EN PLACE SUR UN DOSSIER DE FAUTEUIL OU APPUI-TETE (FIGURE 4) LE DISPOSITIF EST CONSTITUE: -D'UNE ENVELOPPE (FIGURE 1 2A) FABRIQUEE EN TEXTILE PLUS OU MOINS EXTENSIBLE PERMETTANT D' "EPOUSER" AU MIEUX LE VOLUME SITUE ENTRE L'APPUI-TETE ET LE GALBE DE LA NUQUE POUR LES VERTEBRES CERVICALES,LES GALBE ENTRE LE MILIEU DES OMOPLATES ET LE DOSSIER DU FAUTEUIL POUR LES VERTEBRES DORSALES LE GALBE ENTRE LES REINS ET LE BAS DU DOSSIER DU FAUTEUIL POUR LES VERTEBRES LOMBAIRES DE LA PERSONNE ASSISE DANS LE DIT FAUTEUIL.
-D'UN MATERIAU EN MOUSSE OU EQUIVALENT QUI SE PRESENTE AUSSI SOUS FORME D'UN CYLINDRE (FIGURE 1 2D) S'INSERANT A L'INTERIEUR DE LA DITE ENVELOPPE VIA UNE SAIGNEE (FIGURE 1 2C) SITUEE DANS LA PARTIE INFERIEURE DE L'ENVELOPPE ET SE REFERMANT PAR UN SYSTEME TYPE "VELCRO"AVEC RECOUVREMENT DES 2 BORDS FORMANT LA SAIGNEE.
LE FAIT QUE L'ENVELOPPE TEXTILE DU DISPOSITIF SOIT PLUS OU MOINS EXTENSIBLE PERMET AU CYLINDRE EN MOUSSE DE S'INSERER SANS PROBLEME DANS L'ENVELOPPE.
-D'UN SYSTEME D'ACCROCHAGE DES 2 EXTREMITES DES LANGUETTES;EXTREMITES OPPOSEES A LA FIXATION DE CELLES-CI SUR L'ENVELOPPE.
DANS LE CAS DU DISPOSITIF PRESENTE,LE SYSTEME DE FIXATION RETENU EST DE TYPE "VELCRO"(FIGURE 2B) COLLE OU COUSU SUR LES EXTREMITES DES LANGUETTES LES BANDES DE "VELCRO" ONT UNE LONGUEUR COMPRISE ENTRE 5 ET 10 CENTIMETRES SUR LA PREMIERE LANGUETTE ET SUR TOUTE LA LONGUEUR INTERIEURE SUR LA DEUXIEME LANGUETTE.
-DUNE RALONGE ELASTIQUE D'UNE LONGUEUR COMPRISE ENTRE 40 ET 50 CENTIMETRES RECOUVERTE A CACUNE DES SES EXTREMITES ET RECO VERSO D'UNE BANDE DE TYPE "VELCRO" DE 3 A 5 CENTIMETRES (FIGURE 3),S'ACCROCHANT A CHAQUE EXTREMITE DES LANGUETTES DE L'ENVELOPPE CYLINDRIQUE AFIN D'EN AUGMENTER LA LONGUEUR DES LANGUETTES PERMMETTANT AINSI DE CEINTURER FACILEMENT N'IMPORTE QUEL DOSSIER DE FAUTEUIL DANS SA LONGUEUR OU SA LARGEUR(FIGURE 4 ) -D'UN ANNEAU DE RECOUVREMENT (FIGURES 2C) COULISSANT SUR LES LANGUETTES
CONTENAN'T OBTENU EN VOLUME PAR REDRESSEMENT DE PARTIES ARTICULEES D'UN FLAN LIVRE A PLAT La présente invention se rattache aux contenants livrés à plat sous forme de flans partiellement collés, à partir desquels il est possible d'obtenir une boîte complète en volume, sans faire appel à des organes de fixation et de fermeture distincts du flan.
Il est possible de rendre extrêmement efficace la protection des parois latérales d'un contenant, notamment une boîte pour les envois postaux, par des panneaux de doublage, ce qui renforce la solidité du contenant déjà muni de rebords latéraux de protection.
Les contenants connus sont généralement peu commodes car leur mise en volume nécessite des manipulations complexes et la mise en place d'objets est rendue difficile par le fait que le contenant proprement dit ne tient pas par lui-même en bonne position pour son remplissage, I'usager étant obligé de le maintenir en même temps qu'il saisit les objets à emballer.
Pour remédier à ces inconvénients, on a déjà proposé des contenants munis d'adhésif à effet prolongé à des emplacements précis, de sorte que l'usager n'a plus qu'à démasquer cet adhésif pour réunir certains composants du contenant, ce qui maintient le contenant en volume, au moins en partie, I'usager retrouvant ainsi la liberté de ses mains pour emballer convenablement les objets à expédier.
Ainsi, dans le cas où on fait défiler devant le capteur, dans la zone ZB.r, une bande conductrice et nue, la mesure dcap.r effectuée par le capteur satisfait la relation dcap.r = distance (P réf.r - Smét.r) Si, au contraire la bande défilant dans la zone ZB.r est déjà revêtue d'une couche isolante, dcap.r # distance (P réf.r - Smét.r) En effet, si cette couche isolante présente une constante diélectrique relative #1 et une épaisseur E1, le condensateur Cr mesuré par le capteur est formé de la superposition de deux couches: - une couche diélectrique #1 d'épaisseur E1 correspondant à une capacité Ciel - et une couche d'air d'épaisseur = [distance (P réf.r-Smét.r)-E1] correspondant à une capacité Cair.
On a alors la relation: 1/Cr = 1/Cdiél + Cair, de laquelle on déduit: -dcap.r = [distance (P réf.r-Smét.r)-E1]+E1/#1 On remarque que si el > > 1, on a dcap.r # [distance (P réf.r-Smét.r) - E1], ce qui signifie que le capteur capacitif "voit" comme précédemment la surface de la bande (qui est ici isolante).
Le capteur capacitif et le dispositif électronique associé des moyens de mesure de sortie 3 sont de la même façon adaptés pour déduire de la même façon une valeur mesurée dcap.s à partir de la mesure d'une capacité C5.
On va maintenant décrire le fonctionnement de l'installation de revêtement et comment l'on peut mesurer en continu l'épaisseur EB de revêtement appliqué sur une zone ZB de bande immédiatement à sa sortie des moyens d'application 2.
Dans un premier mode de mise en oeuvre de l'invention, on fait défiler une bande métallique B ferromagnétique, notamment une bande d'acier, revêtue ou non d'une couche métallique paramagnétique, comme une couche de zinc, d'aluminium ou de leurs alliages, dans l'installation pour lui appliquer une couche isolante.
On suppose connue la constante diélectrique #appl de la couche appliquée par les moyens d'application 2.
Si l'on suppose comme précédemment que l'instant de mesure de sortie ts est décalé par rapport à l'instant de mesure d'entrée t r d'un intervalle de décalage Td correspondant exactement au temps de transit Tt de la bande dans l'installation, la zone de mesure de sortie ZB.s. et la zone de mesure d'entrée ZB.r. correspondent à la même zone de bande "mesurée" ZB.
Selon l'invention, on déduit alors EB de la relation: EB =[#appl/(#appl-1)X{[dind.s - dcap.s] - [dind.r - dcap.r]} Où dind.r et dCapr sont les valeurs mesurées fournies par les moyens de mesure d'entrée 1 et dind.s et dcap.s sont les valeurs mesurées fournies par les moyens de mesure de sortie 3.
Cette relation donnant EB se vérifie de la manière suivante: On transforme la relation ci-dessus en: EB =[#appl/(#appl-1)]X{[dind.s - dind.r] - [dcap.s - dcap.r]} On s'intéresse d'abord au premier terme: [dind.s - dind.r] Puisque la zone de mesure de sortie ZB.s et la zone de mesure d'entrée ZB.r correspondent à la même zone de bande ZB, on a, comme indiqué précédemment: [dind.s - dind.r] = [distance (P réf.s - Smét.s) - distance (P0re'f.r - Sme'tr)] On s'intéresse ensuite au deuxième terme: [dcap.s - dcap.r] Puisque la bande rentrant dans l'installation ne présente pas de revêtement isolant, on a dcap.r = distance (P réf.r-smét.r).
Puisque la bande sortant de l'installation est dotée d'un revêtement isolant dont on recherche l'épaisseur EB, on a: dcap.s = [distance (P réf.s-Smét.s) - EB] + EB/#appl Alors, la différence [dcap,s doep.r] vaut alors: [distance(P réf.s-Smét.s)-distance(P réf.r-Smét.r)] - EB x [(#appl-1)/#appl] En reprenant le premier et le deuxième termes de la relation, on a: {[dind.s - dind.r] - [dcap.s - dcap.r]} = EB x [(#appl-1 )/#appl], ce ce qui vérifie la relation ci-dessus exprimant EB.
Les moyens de calcul 4 de l'épaisseur de revêtement appliqué sont adaptés pour calculer EB selon cette relation.
Avantageusement, on constate qu'on s'affranchit complètement des perturbations des capteurs inductifs dues au caractère ferromagnétique de la bande et/ou à ses hétérogénéités de surface, notamment celles qu'apportent une couche métallique paramagnétique.
De la même façon, on s'affranchit des problèmes de dérive thermique que posent généralement les capteurs inductifs.
Avantageusement, on constate qu'on s'affranchit complètement des excentricités Ps et p5 de chaque rouleau de support de bande au niveau des moyens de mesure d'entrée et des moyens de mesure de sortie, quelle que soit l'importance de ces excentricités.
Dans un deuxième mode de mise en oeuvre de l'invention, si la bande métallique ferromagnétique à revêtir est déjà revêtue d'une couche isolante, la mesure EB est effectuée de la même manière, à partir de la même relation et des mêmes mesures.
Soit Ei l'épaisseur et si la constante diélectrique cette couche isolante de revêtement préalable.
Le circuit de soustraction 13 reçoit, sur une entrée 13a, le signal complet et, sur une autre entrée 13b la partie haute fréquence du signal, obtenue à la sortie du filtre passe-haut 12b. Le circuit 13 retranche du signal complet cette partie haute fréquence pour donner, sur sa sortie 13c, le signal amputé de cette partie haute fréquence; on appelle partie "basse fréquence" le signal ainsi amputé.
Le circuit additionneur 14 reçoit, sur une entrée 14a reliée à la sortie 13c, la partie basse fréquence du signal. Une autre entrée 14b, du circuit 14, est reliée à la sortie du filtre médian 9 et reçoit donc la partie haute fréquence filtrée du signal. Le circuit 14 additionne cette partie haute fréquence filtrée à la partie basse fréquence pour donner sur sa sortie 14c un signal complet reconstitué, dont la partie haute fréquence est filtrée.
Un commutateur 15 à deux positions est prévu entre la sortie du circuit 14 et l'entrée de la ligne 11 qui est reliée à la borne commune 15a de ce commutateur.
La sortie de la première ligne à retard 10 est reliée par une dérivation 16 à une première borne de travail 15b du commutateur, tandis que la sortie 14c du circuit 14 est reliée à une deuxième borne de travail 15c de ce commutateur.
Lorsque le commutateur 15 est dans la position représentée, de manière schématique, en trait plein sur la Figure 4, pour laquelle la borne 1 5c est reliée à la borne 15a, le filtre a une structure récursive à utiliser en particulier pour des signaux de standard SECAM.
Lorsque le commutateur 15 occupe l'autre position, représentée en tirets, pour laquelle la borne 1 5b est reliée à la borne 15a, la structure de filtre est non récursive et convient au standard PAL.
La ligne à retard 11, avantageusement constituée par une mémoire RAM, est programmable. Lors de la commutation du standard SECAM au standard PAL, la configuration de la ligne à retard 11 est modifiée de 1136 pixels par ligne d'image à 1135 pixels par ligne d'image.
Un autre commutateur 17 à deux positions est prévu à la sortie de la ligne à retard 11. La borne commune 17a de ce commutateur est reliée à une ligne fournissant le signal de luminance Y. Une dérivation 18 relie la sortie 1 4c du circuit 14 à une première borne de travail 1 7b du commutateur 17. La deuxième borne de travail 17c, du commutateur 17 à deux positions, est reliée à la sortie de la ligne en retard 11.
Lorsque le décodeur est destiné à travailler sur des signaux de standard PAL, le commutateur 17 est placé dans la position représentée en tirets, établissant une liaison entre les bornes 1 7b et 17a.