INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, elles peuvent ainsi être utilisées - pour l'encapsulation d'agents accélérateurs de prise ou d'agents viscosants pour bétons et matériaux de construction, avec relargage contrôlé du principe actif - pour l'encapsulation d'agents oxydants utilisables dans les opérations de fracturation dans le domaine pétrolier - pour le relargage contrôlé de principes actifs pharmaceutiques, agrochimiques, alimentaires, cosmétiques, d'arômes, de parfums - pour l'encapsulation de bactéricides pour le nettoyage de surfaces dures en détergence ménagère ou industrielle - pour l'encapsulation d'agents émollients ou hydratants pour l'hygiène corporelle - pour l'encapsulation d'enzyme (application en détergence ménagère) - comme abrasif pour dentifrice avec relargage contrôlé d'arômes ou de principes actifs thérapeutiques (dérivés fluorés, bactéricides ...) - pour l'encapsulation d'agents de protection solaire - pour la formulation sous forme solide de produits classiquement utilisés dans les formulations liquides, produits tels que les matières liquides biologiquement actives pour application phytosanitaire ou thérapeutique et tels que les huiles ou dérivés d'huiles organiques, minérales, végétales, silicones, pour la formulation de solides tels que des savons.
Un deuxième objet de l'invention consiste en des particules de silice creuses présentant - une surface BET de l'ordre de 15 à 800 m2/g - une prise d'huile DOP supérieure à 500 ml/100g de silice - et une épaisseur d'écorce de l'ordre de 2 à moins de 10 nm.
Leur granulométrie est de préférence de l'ordre de 50nm à 30 clam.
Celles-ci peuvent être préparées par mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessus, en respectant rinéquation suivante: Masse en g de SiO2 déposée par m2 de support x BET du support en m2/g Ces particules présentant une épaisseur faible d'écorce, sont bien adaptées à la préparation de réservoirs de matières actives pour la protection et/ou la libération de matières actives telles que les arômes, dérivés d'arômes, parfums, émollients, agents humectants, hydratants, conditionants . .., la libération de la matière active étant réalisée par rupture mécanique de l'écorce de silice par simple contrainte mécanique (écrasement par passage dans un atomiseur, écrasement par étalement manuel sur la peau ...) La présente invention a également pour objet un réservoir de matière active pour la protection et/ou la libération de matière active, réservoir constitué de particules comprenant une écorce de silice encapsulant ladite matière active, ladite écorce de silice présentant - une surface BET de l'ordre de 15 à 800 m2/g - une prise d'huile DOP supérieure à 500 mljî 00g de silice - et une épaisseur de l'ordre de 2 à moins de 10 nm.
Ledit réservoir peut présenter une taille de préférence de l'ordre de 50nm à 30 um.
Ledit réservoir peut être obtenu par une opération d'encapsulation de la matière active par mise en contact de la matière active présente sous forme d'un liquide, soit telle quelle ou fondue (quand il s'agit d'un solide, d'une cire ou d'un gel), soit en solution ou dispersion dans un véhicule, avec des particules creuses de silice présentant - une surface BET de l'ordre de 15 à 800 m2/g - une prise d'huile DOP supérieure à 500 ml/1 00g de silice - une épaisseur d'écorce de l'ordre de 2 à moins de 10 nm, le véhicule permettant la mise en dispersion ou en solution pouvant être éventuellement retiré par toute méthode connue comme l'évaporation, la centrifugation, la filtration, la dialyse...
La granulométrie préférentielle desdites particules peut être de l'ordre de 50nm à 30 clam.
Exemple PréDaratlon de particules constïtuees d'un coeur de carbonate de calcium et d'une écorce de silice On prépare un pied de cuve, par introduction dans un réacteur de 15 litres de 5 litres d'eau, 0,68 M de sodium sous forme de chlorure de sodium, 1150 g de carbonate de calcium précipité présentant une granulométrie de 4clam, une surface spécifique BET de 16 m2/g et du silicate de sodium de rapport SiO2/Na2O de 3,5 (solution aqueuse à 1309 de SiO2 par litre) en quantité correspondant à une concentration de 3 g de SiO2 par litre de pied de cuve. Le pied de cuve de pH 9, est porté à 900C et maintenu sous agitation.
On introduit ensuite simultanément - une solution aqueuse de silicate de sodium de rapport SiO2/Na2O de 3,5 dont la concentration est de 1309 de SiO2 par litre de solution, - et une solution aqueuse d'acide sulfurique contenant 809 d'acide par litre, de façon à former 2309 de silice en 30minutes.
Après mûrissement pendant 30 minutes, la bouillie obtenue est filtrée ; le gâteau de filtration est lavé à l'eau puis séché en étuve à 80"C.
L'analyse du produit par microscopie électronique (MET) montre que l'épaisseur de la couche de silice déposée est de l'ordre de 5nm.
La surface BET des particules est de 21 m2/g.
La cinétique d'ajout du silicate de sodium a été de 0,4g(SiO2)/h/g(CaCO3), contre 0,08g(SiO2)/h/g(CaCO3) selon l'art antérieur (US-A-2,885,366).
Elimination du coeur 300 g des particules sèches obtenues ci-dessus sont redispersées dans 2,7 litres d'eau.
Le support de broche 2 est monté pour coulisser sur une colonne 9 fixée à la plate-forme rotative 4 et porte un galet 8 destiné à coopérer avec une came (non représentée) pour positionner en hauteur le support 2 et les pièces qui lui sont associées.
Une plaque support 10 est fixée sur le côté du support de broche 2 et porte l'ensemble moteur 11.
L'ensemble moteur 11 comprend un arbre intermédiaire 12 monté à rotation dans un palier 13 porté par la plaque support 10. L'arbre 12 a une extrémité portant, par l'intermédiaire d'une roue libre 20, un pignon de renvoi conique 14 dont les dents sont au contact de celles du pignon 7, et une extrémité opposée portant un pignon d'entrée 15 dont les dents sont au contact de celles d'une crémaillère 16. La crémaillère 16 s'étend verticalement et est fixée par son extrémité inférieure à la tige d'un vérin 17 d'axe vertical dont le corps est fixé à la plaque support 10. Le vérin est alimenté par un circuit pneumatique non représenté ici.
Un galet d'appui 18 d'axe de rotation parallèle à celui du pignon d'entrée 15 est monté pivotant à l'extrémité supérieure de la plaque support 10 et est disposé sensiblement en vis-à vis du pignon d'entrée 15 sur un côté de la crémaillère opposé à celui-ci de façon que la crémaillère 16 soit maintenue appliquée contre le pignon d'entrée 15.
Un capteur 19 est fixé à l'extrémité supérieure de la plaque support 10 au niveau de la position extrême de la crémaillère 16, pour une position complètement sortie de la tige du vérin 17.
En fonctionnement, la plate-forme 4 est entraînée en rotation par rapport à un bâti fixe par un moteur. Des emballages à goulots filetés sont amenés et sont maintenus à l'aplomb du dispositif de préhension à mâchoires 6 par un dispositif non représenté.
Le support 2 et tous les éléments qui lui sont associés constituent un ensemble mobile en translation verticale mais lié en rotation à la plate-forme 4. Le positionnement vertical de cet ensemble mobile est assuré par le contact du galet 8 sur le chemin de came et dépend donc du profil de ce dernier.
Pendant qu'un emballage à goulot fileté est amené à l'aplomb du dispositif de préhension 6, ce dernier est actionné de façon connue en soi pour saisir un bouchon sur un distributeur non représenté. Le galet 8 suivant le profil du chemin de came du bâti provoque alors la descente de l'ensemble mobile vers le goulot fileté.
Une fois le bouchon en contact avec le goulot fileté, un fluide sous une pression préréglée est amené au vérin 17. La tige du vérin 17 pousse la crémaillère 16 vers le haut. La crémaillère 16 entraîne en rotation le pignon d'entrée 15. Le pignon d'entrée 15 transmet son mouvement au dispositif de préhension 6 par l'intermédiaire de l'arbre 12, des pignons 14 et 7, et de l'arbre de broche 5 pivotant dans le tube de guidage 1. On notera à ce propos que la roue libre 20 est montée pour que le vérin 17 entraîne l'arbre de broche 5 dans le sens du vissage mais n'entraîne pas celui-ci en rotation lorsque le vérin 17 se rétracte. Le pignon 14 a de préférence un diamètre supérieur au pignon 7 afin d'obtenir un vissage sur plusieurs tours pour une faible course du vérin 17, ce qui permet d'utiliser un vérin présentant un encombrement réduit.
Lorsque le couple de serrage du bouchon provoque un couple résistant ayant une valeur égale à celle du couple moteur résultant de la pression d'alimentation du vérin 17, la broche de vissage cesse de tourner et la crémaillère 16 s'immobilise. Pour une position angulaire de la plate-forme, correspondant à la fin du cycle de vissage le vérin est rétracté, soit par une inversion d'alimentation lorsque le vérin est un vérin double effet, soit par simple coupure de l'alimentation et un rappel élastique dans le cas d'un vérin simple effet. Du fait du montage en roue libre du pignon 14, l'arbre de broche 5 reste immobile. Les mâchoires du dispositif de préhension 6 peuvent alors être ouvertes sans risquer d'érafler le bouchon. La broche de vissage est relevée et l'ensemble est prêt pour un nouveau cycle.
Le capteur 19 est disposé à la fin de la course de la crémaillère au-delà de la distance que la crémaillère 16 doit normalement couvrir pour réaliser le nombre de tours nécessaires pour le bouchage.
Si la crémaillère 16 est détectée par le capteur 19, cela signifie que le couple de serrage correspondant à la pression d'alimentation n'a pas été atteint en raison d'une absence de bouchon, d'un bouchon défectueux, ou d'un emballage dont le goulot est détérioré.
Le capteur 19 commande alors le convoyage de l'emballage mal bouché vers un circuit de rebut.
Lorsqu'on veut assurer le bouchage d'une nouvelle série d'emballages pour laquelle on désire un couple de serrage différent de celui utilisé précédemment, il suffit de modifier le réglage de la pression d'alimentation du vérin 17.
L'invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit, mais englobe également toute variante reprenant, avec des moyens équivalents, les caractéristiques essentielles de l'invention telle que définie par les revendications.
En particulier, bien que la roue libre 20 ait été illustrée entre l'arbre intermédiaire 12 et le pignon 14, on pourrait disposer cette roue libre en un point quelconque de la chaîne cinématique reliant le vérin 17 au dispositif de préhension 6. On peut également prévoir de réaliser une chaîne cinématique sans roue libre. Dans ce cas, il sera nécessaire de mettre le vérin 17 à l'échappement sans le rétracter avant l'ouverture des mâchoires.
Alors que tous les exemples précédents concernent des dispositifs de pesage plus particulièrement adaptés à des transpalettes manuels, la figure 7 illustre la possibilité d'application de l'invention à un transpalette motorisé, notamment un transpalette électrique.
Le sommet du vérin de levée 6 est ici lié, par un axe transversal 40 maintenu au moyen de deux goupilles 41, à la partie supérieure 42 du bâti 3 du transpalette, un tel axe 40 étant nécessaire compte tenu des efforts à transmettre et des chocs éventuels à absorber. Pour la mesure, on prévoit ici des jauges de contrainte (non représentées) travaillant en cisaillement et portées par l'axe de liaison 40, qui devient ainsi un axe dynamométrique.
Comme il va de soi, l'invention ne se limite pas aux seules formes d'exécution de ce dispositif de pesage sur transpalette manuel qui ont été décrites ci-dessus, à titre d'exemples ; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes de réalisation et d'application respectant le même principe. Ainsi, l'on ne s'éloignerait pas du cadre de l'invention par des modifications de détail, par exemple en prévoyant un seul carter intégrant l'afficheur et couvrant le sommet du vérin de levée, ou en adaptant le même dispositif de pesage à des transpalettes dont certaines caractéristiques constructives différeraient des l'exemples illustrés au dessin.
PROCEDE ET DISPOSITIF DE CARACTERISATION D'UN MILIEU SOLIDE OU LIQUIDE DESCRIPTION Domaine technique La présente invention concerne un procédé et un dispositif de caractérisation d'un milieu solide ou liquide.
Le domaine de l'invention est notamment celui de la localisation d'objets situés dans un volume solide ou liquide, et en particulier celui de la localisation de canalisations enfouies à des faibles distances, par exemple inférieures à quelques mètres gaz, eau, pétrole....
Etat de la technique antérieure Des dispositifs de l'art antérieur sont décrits dans des articles référencés [1], [2] et [3] en fin de description. Ils concernent les techniques de l'art antérieur suivantes Sismique : on envoie une onde sismique de forte énergie à la surface d'un volume à analyser, on mesure alors l'énergie réfléchie. La mise en oeuvre d'une telle technique est complexe.
Electromagnétique : on analyse l'absorption par un objet d'une onde électromagnétique émise. On obtient une localisation de l'objet dans un plan, mais pas une localisation en profondeur. Une information en profondeur nécessite de recourir à des traitements sophistiqués. En effet, pour améliorer la résolution, les techniques électromagnétiques font appel à des méthodes de traitement complexes qui nécessitent la connaissance de propriétés de l'objet à localiser.
Radar : on procède à une technique d'écho : on envoie une première impulsion et on récupère une seconde impulsion. Pour obtenir les informations souhaitées, la durée des impulsions doit être inférieure au temps de parcours. Pour des profondeurs inférieures au mètre, les temps de parcours sont de l'ordre de la nanoseconde, voire de la picoseconde, ce qui est difficile à obtenir. Les techniques de radar limitent l'utilisation des méthodes de traitement, mais sont difficiles de mise en oeuvre du fait de temps de propagation très courts, ce qui implique l'utilisation d'impulsions de très faible durée de l'ordre de la nanoseconde, voire de la picoseconde, difficiles à contrôler, d'où des résolutions spatiales très moyennes. Dans ce cas la profondeur de pénétration est limitée de un à trois mètres. Dans le cas d'une cible liquide la plage du radar est de l'ordre du mètre, mais il ne voit pas de faibles quantités de liquide.
Magnétostatique : on mesure les variations de l'induction magnétique par utilisation d'un objet. L'observation de variations peut être liée à la présence d'un objet à comportement magnétique.
La propagation d'ondes acoustiques (élastiques, ultrasonores) dans les matériaux est un phénomène très utilisé notamment en contrôle non destructif. Cette caractéristique des matériaux est intéressante puisqu'elle permet l'exploration du coeur du solide sans aucune détérioration. Elle est particulièrement connue pour les matériaux isotropes et homogènes.
Généralement, la méthode utilisée, basée sur la propagation des ondes acoustiques, consiste à générer une onde en un point de la surface du matériau (par un Emetteur) et, à écouter l'onde en un autre point (Récepteur). L'étude de la fonction de transfert du matériau (rapport entre l'onde émise et l'onde reçue) permet de connaître la structure du matériau traversé par l'onde. Cette analyse peut être utilisée pour déterminer les caractéristiques du matériau, ou, en contrôle non destructif (CND) pour déterminer la présence de défauts qui peuvent apparaître lorsque le matériau est soumis à des efforts. En effet, la présence de défauts et de discontinuités entraîne des diffractions d'ondes.
L'application de l'émission acoustique au contrôle et à l'étude du comportement mécanique d'un matériau composite unidirectionnel est décrite dans l'article référencé [4].
Lors de la déformation d'un matériau, il se produit localement des mécanismes de rupture. Ces phénomènes irréversibles et brefs peuvent être d'ordre microscopiques (micro déformations) ou plus importantes (propagations de fissures) . Ceci se traduit par une discontinuité du champ des déplacements. Cette discontinuité appelée événement est source d'une onde de déformation se propageant dans le matériau. A la surface, un capteur adapté (capteur d'accélération du type piézo-électrique) reçoit puis traduit cette onde (vibration mécanique transitoire) en un signal électrique du type salves sinusoidales amorties.
Le traitement de ces signaux d'émission acoustique consiste à en extraire des informations en relation avec les mécanismes de rupture. Les méthodes de traitement sont des méthodes de traitement du signal.
Dans les dispositifs de l'art antérieur, les moyens employés pèchent notamment par leur complexité de mise en oeuvre (sismique, acoustique), par leur manque de résolution en profondeur (électromagnétisme et magnétostatiques) et par les risques d'éblouissement (radar).
L'invention a pour objet de palier aux inconvénients définis ci-dessus et de permettre la caractérisation d'un milieu solide ou liquide par un dispositif simple ayant une bonne résolution spatiale.
Le nombre de cycles pour un tour d'écart entre les arbres primaires et secondaires est fonction du rapport entre les rayons des deux engrenages 33 et 30. Plus ce rapport est faible, plus il y a de cycles par tour, mais plus l'engrenage 33 tourne vite autour de son axe. Si les arbres primaires et secondaire sont susceptibles de tourner très rapidement l'un par rapport à l'autre, ces deux rayons peuvent avantageusement avoir des longueurs proches, tandis qu'ils peuvent avantageusement être très différents dans le cas contraire.
Lorsque la bielle 36 a une longueur égale à la différence entre d'une part la distance du centre de l'engrenage 33 à l'axe du dispositif, et d'autre part la distance entre le centre de l'engrenage 33 et le point 35, comme représenté à la figure 4, le dispositif est symétrique et fonctionne dans les deux sens de rotation avec les mêmes paramètres.
Pour la clarté de la description, l'on a appelé chacun des arbres respectivement primaire et secondaire, mais le dispositif fonctionne lorsque il est utilisé dans l'autre sens, l'arbre secondaire étant menant et l'arbre primaire étant mené.
La roue libre 22 permet d'éviter que, lors du temps de décompression, le couple restitué par l'organe à évolution cyclique (ci-après dénommé le couple de restitution) ne soit transmis à l'arbre primaire 1.
La roue libre 23 permet d'éviter que, lors du temps de compression, pendant lequel le couple moteur transmet au dispositif un couple inférieur au couple résistant de l'arbre secondaire, l'arbre secondaire ne tourne dans le sens opposé au sens moteur en restituant de l'énergie au dispositif.
Les roues libres précédemment décrites n'ont l'effet souhaité que lorsque les arbres tournent à une très faible vitesse, vitesse à laquelle il suffit d'empêcher les arbres de tourner en marche arrière pour se prémunir des défauts auxquels elles pallient. D'autres moyens décrits ci-après doivent être mis en oeuvre lorsque les vitesses de rotation sont plus élevées.
Si l'inertie de l'arbre primaire est suffisamment grande pour que l'énergie restituée par le couple dit de restitution soit prélevée principalement sur l'énergie cinétique de l'arbre primaire et non sur l'énergie fournie par le moteur, la roue libre 22 peut être supprimée ou remplacée par une roue libre 20 entre l'arbre primaire 1 et le rotor primaire 4, empêchant le rotor 4 de tourner moins vite que l'arbre primaire 1 dans le sens moteur, ce qui a aussi pour avantage de permettre à l'organe à évolution cyclique de poursuivre sa rotation au début du temps de compression suivant, sans effort du moteur dans le cas où l'arbre secondaire a accéléré.
Si l'inertie de l'arbre secondaire est suffisamment grande pour que l'arbre secondaire ne restitue pas d'énergie au dispositif pendant le temps de compression, la roue libre 23 peut être supprimée ou remplacée par une roue libre 21 entre le rotor secondaire 5 et l'arbre secondaire 2, ce qui a aussi pour avantage de permettre au rotor secondaire 5 de tourner moins vite que l'arbre secondaire 2 pendant le temps de temps de compression.
Les roues libres décrites ci-avant peuvent dans la plupart des cas être ajoutées aux différents types d'organes à évolution cyclique ci-après décrits, même lorsque ces éléments ne sont pas décrits dans les descriptions.
Dans le mode de mise en oeuvre précédemment décrit, l'accouplement est toujours embrayé, soit en prise directe si le couple résistant est faible (l'ensemble de l'accouplement tourne à la vitesse de l'arbre primaire et de l'arbre secondaire), soit en mode dit "de patinage" lorsque l'arbre primaire tourne à une vitesse différente de celle de l'arbre secondaire.
L'on a vu que, dans le mode dit "de patinage", un cycle se décompose en deux temps - un temps dit de compression pendant lequel l'arbre primaire tourne d'un angle a, l'arbre secondaire ne tournant pas.
- un temps dit de décompression pendant lequel l'arbre secondaire tourne d'un angle ss l'arbre primaire ne tournant pas.
L'angle ss est avantageusement inférieur à l'angle a, de façon à ce que le travail restitué, de même valeur que le travail stocké, soit restitué avec un couple plus fort.
Si, au lieu de coopérer avec un point fixe ou avec l'arbre primaire, la roue libre 22 fixée à l'organe à évolution cyclique coopère avec un élément élastique susceptible de se déformer angulairement d'un angle ss sous l'effet du couple résistant de l'arbre secondaire, l'arbre secondaire ne tourne pas pendant le temps de décompression, et l'énergie stockée par cet élément élastique est restituée lors du temps de compression suivant, sous la forme d'un couple qui vient s'ajouter au couple moteur et concourt à le remplacer. Le système peut alors être considéré comme débrayé.
Pour réaliser un embrayage automatique, il suffit donc de munir le dispositif d'un élément susceptible de se déformer d'un angle ss sous l'effet du couple résistant de l'arbre secondaire lorsque la vitesse de rotation de l'arbre primaire est faible. Un tel dispositif est représenté par la figure 5. Il peut être disposé sur l'arbre primaire ou sur l'arbre secondaire.
L'arbre primaire ou secondaire (ici l'arbre primaire 1) est coupé en deux sections la et lb. Deux rotors 13 et 14 respectivement solidaires des sections d'arbre la et lb comportent chacun deux axes parallèles à l'axe du dispositif, permettant la rotation libre de deux bras, respectivement 15 et 16, pourvus à l'extrémité d'une masse 17 comportant un axe parallèle à l'axe du dispositif, axe autour duquel les bras 15 et 16 peuvent chacun librement tourner dans un plan perpendiculaire à l'axe du dispositif.
L'invention a plus particulièrement pour objet les produits de formule générale I telle que définie ci-dessus, caractérisée en ce que le ou les substituant(s) que peut porter le radical phényle que représente Ar sont choisis parmi les radicaux alkoxy inférieur, -C(O)NR1R2, -NHC(O)R3, -NHC(O)NR4R5, -NHC(O)OR6 dans lesquels R1, R2, R3, R4 et R5 représentent, indépendamment, un atome d'hydrogène ou un alkyle inférieur, et R6 représente un alkyle inférieur.
Dans les définitions indiquées ci-dessus, l'expression alkyle inférieur représente de préférence un radical alkyle ayant de 1 à 6 atomes de carbone, linéaire ou ramifié, tels que les radicaux méthyle, éthyle, propyle, isopropyle, butyle, isobutyle, sec-butyle, tert-butyle, isopentyle, néopentyle et hexyle.
Les radicaux cycloalkyles peuvent être choisis parmi les radicaux monocycliques saturés ayant de 3 à 7 atomes de carbone tels que les radicaux cyclopropyle, cyclobutyle, cyclopentyle, cyclohexyle ou cycloheptyle.
Les radicaux alkoxy inférieurs peuvent correspondre aux radicaux alkyle inférieurs indiqués ci-dessus. On préfère les radicaux méthoxy, éthoxy ou isopropyloxy.
Les produits de formule I peuvent former des sels d'addition avec les acides, en particulier les acides pharmacologiquement acceptables.
Des exemples de sels sont donnés ci-après dans la partie expérimentale.
L'invention a particulièrement pour objet les composés de formule générale I telle que décrite ci-dessus, caractérisée en ce que Ar représente un radical phényle substitué par un substituant choisi parmi les radicaux méthoxy, -C(O)NHMe, -NHC(O)Me, -NHCONH2, -NHCONHMe et NHC(O)OMe, et en ce que R représente le radical tertbutyle, néopentyle, cyclopentyle, cyclohexyle ou cycloheptyle.
Les substituants du radical phényle que peut représenter Ar sont de préférence situés en position 2 ou 3.