INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur les figures 1 et 9, pour des raisons de clarté, les postes de métallisation et/ou de mise en forme 20 sont représentés en trait discontinu. Mais des exemples de la structure de tels postes 20 sont illustrés sur les figures 2 et 8. Sur ces figures, on a représenté schématiquement en 25, le bati de la machine 1.
Le poste 20 de la figure 2 permet d'effectuer un dépôt de métal sur une partie d'un film de matériau de base 3.
Un ou plusieurs métaux d'apport peuvent être déposés conformément à l'invention. Une dorure peut bien sûr être effectuée. Mais d'autres métaux que l'or, tels qu'argent, aluminium, chrome, cuivre, etc peuvent entrer dans la composition de l'apport.
Ici, le poste de métallisation 20 comprend au moins - un système de tension 21 du film 3 dévidé - un outil sensiblement fixe 22, disposé en regard d'une face du film (ici la face inférieure) - un outil mobile 23, en regard de l'autre face (supérieure) du film 3, et des moyens 24 de déplacement de l'outil 23. Le système de tension 21 du film 3 comprend deux rouleaux tendeurs, montés sur le bâti 25. Les rouleaux du système 21 sont agencés pour que le film 3 passe durant son déplacement suivant S, librement entre l'outil fixe 22 et l'outil mobile 23, lorsque ceux-ci sont en position écartés comme sur la figure 2.
Chaque outil 22 ou 23 comporte une surface de travail, en regard de la face correspondante du film 3, et agencée au droit de la surface de travail de l'autre outil.
Ce sont ces surfaces qui agissent sur le film 3 pour mettre en forme et/ou le métalliser.
En outre, le poste 20 de la figure 2 comprend - un support 26 pour un rouleau distributeur où est enroulé une bande 27 comportant le métal d'apport - un mécanisme 28 de dévidage progressif de la bande comportant le métal d'apport ; et - un réceptacle 29 pour la bande usagée.
On voit que le mécanisme de dévidage 28 est agencé pour que la bande 27 passe et soit entraînée, sensiblement parallèlement au film 3, entre les outils fixes 22 et mobiles 23.
Les moyens de déplacement 24 d'une part sont montés sur le bâti 25 et d'autre part supportent l'outil mobile 23. Ils permettent à ce dernier d'être déplacé de façon à provoquer un enserrement d'une partie du film 3 et d'un tronçon correspondant de la bande 27, entre les surface de travail des outils. Ainsi, lorsque l'outil 23 est déplacé vers l'outil 22, une partie du film 3 et le tronçon correspondant de la bande 27 sont enserrés ensemble.
Ici, le déplacement provoqué par les moyens 24 est un coulissement suivant une droite sensiblement perpendiculaire au film 3.
Cet enserrement provoque, par effet de transfert, le dépôt d'une couche de métal des outils 22 et 23 d'apport sur la face correspondante du film 3. L'épaisseur de métal déposé sur le film 3 dépend des caractéristiques de ce dernier, ainsi que de la matière d'apport choisie.
Pour améliorer le transfert obtenu par l'enserrement du film à l'aide des outils 22 et 23, l'un au moins de ces derniers est équipé d'un chauffage 30. Le chauffage 30 peut être relié à une source d'alimentation 31 de la machine (cf. fig. 1, 9).
Le chauffage 30 peut comprendre des cartouches chauffantes à résistance électrique, de préférence pourvues d'une régulation de température.
En effet, il convient que le chauffage chauffe le film 3 et favorise le transfert de la fine couche de métal depuis la bande 27, sans aucunement altérer les caractéristiques physiques ou mécaniques de ce film.
(8) Semiconductor and Semimetals. R.K. Willardian, A.C. Beer, vol. 18, Academic Press 1981, pp. 273 283.
(9) Advanced Infrared Focal Plane Array, D. Amingual, SPIE, vol. 1512, Infrared and Optoelectronic Materials and Devices (1991).
APPAREIL PROTECTEUR DE CONVERTISSEUR DE PUISSANCE DESCRIPTION Domaine de l'invention La présente invention concerne un appareil protecteur de convertisseur de puissance pour protéger un convertisseur CA-CC (courant alternatif-courant continu) de type tension connecté en série avec un système de puissance du courant de défaut qui s 'écoule dans le cas d'un défaut du système.
Etat de la technique La figure 15 représente- l'appareil protecteur de convertisseur CA-CC décrit dans le brevet américain N" 5 309 346, publié le 3 mai 1994, intitulé "TRANSMISSION LINE FAULT CURRENT DYNAMIC INVERTER CONTROL", dans lequel un convertisseur CA CC du type tension connecté en série à une ligne de transmission de puissance est protégé d'un courant de défaut de la ligne de transmission. La figure 15 représente la phase c, qui est l'une des trois phases d'un système d'énergie électrique, et une partie qui est commune aux trois phases (sans le suffixe c).
Dans un montage d'interconnexion de système en série 46 qui est fait d'un appareil protecteur de convertisseur CA-CC de type tension et d'un système de puissance, le côté de l'enroulement primaire 71c d'un transformateur série 49c est connecté en série avec la phase c d'un système de puissance (bus) 48c, et un convertisseur CA-CC du type tension 50 est connecté au côté de l'enroulement secondaire 72c. Egalement connectés au système de puissance 48c se trouvent un transformateur de courant (CT) 64, destiné à extraire un courant de système ic, et un transformateur de potentiel (PT) 62c, destiné à extraire une tension du système de puissance. Une inductance de ligne XL 59c, qui contribue à une chute de tension VL, se trouve dans le système de puissance 48c.
Le convertisseur CA-CC de type tension 50 est constitué de diodes de roue libre 54cl, 54c2, 58cl et 58c2, qui sont respectivement connectées en antiparallèle avec des dispositifs à semiconducteurs du type à extinction d'arc automatique (appelés ci-après "dispositifs du type à extinction d'arc automatique"), tels que des GTO (thyristors blocables), 52cl, 52c2, 56cl et 56c2, dans une configuration en pont. Un condensateur CC 55 (commun à l'ensemble des phases a, b et c) est connecté au côté sortie CC du convertisseur CA-CC de type tension 50, et un transformateur de tension 31 destiné à extraire un courant continu est connecté aux bornes du condensateur CC 55.
Les sorties d'extraction du transformateur de courant (CT) 64c, du transformateur de potentiel (PT) 62c et du transformateur de tension 31 sont délivrées à une unité de commande 60 pour fournir des signaux de gâchette pour des opérations MARCHE/ARRET des dispositifs du type à extinction d'arc automatique 52cl, 52c2, 56cl et 56c2. En réponse à ces sorties d'extraction, l'unité de commande 60 fournit un signal de gâchette 61c aux dispositifs du type à extinction d'arc automatique 52cl et 52c2, et un signal de gâchette 63c aux dispositifs du type à extinction d'arc automatique 56cl et 56c2.
Le fonctionnement de l'appareil de l'art antérieur est maintenant expliqué. Sauf indication contraire, l'explication n'est donnée que pour une seule phase (phase c).
Dans le but d'équilibrer la chute de tension VL due à l'inductance de ligne XL 59c se trouvant dans la phase c du système de puissance 48, le montage d'interconnexion de système en série 46 est réalisé en connectant l'enroulement primaire 71c du transformateur série 49c en série avec le système de puissance 48c, de façon qu'une tension V2 générée par le convertisseur CA-CC de type tension 50 soit appliquée à l'enroulement secondaire 72c.
L'unité de commande 60 extrait les courants du système i (qui représentent globalement les courants du système ia, ib et ic, pour les trdis phases) à l'aide du transformateur de courant 64 (y compris également 64c pour la phase c), extrait les tensions des systèmes de puissance à l'aide du transformateur de tension 62 (y compris également 64c pour la phase c) et calcule un courant de sortie pour équilibrer la tension et la phase de la ligne.
Selon le résultat du calcul, l'unité de commande 60 délivre en sortie le signal de commutation 61c aux dispositifs du type à extinction d'arc automatique 52cl et 52c2, et le signal de commutation 63c aux dispositifs du type à extinction d'arc automatique 56cl et 56c2, de façon à commander le convertisseur CA-CC de type tension 50 et à équilibrer la tension et la phase de ligne dans la phase c.
La tension de sortie de CC du transformateur de tension 31 est délivrée à l'unité de commande 60. L'unité de commande 60 détecte une faute qui apparaît dans le système de puissance 48c en surveillant une montée ou une descente de la tension de CC Vd, appliquée aux bornes du condensateur de CC 55, supérieure ou inférieure à une valeur prédéterminée. Lorsque l'apparition d'une faute est détectée, l'unité de commande 60 commande les dispositifs du type à extinction d'arc automatique 52cl, 52c2, 56cl et 56c2 pour les protéger.
Dans l'appareil protecteur de convertisseur CA-CC de type tension de l'art antérieur ainsi réalisé, lorsqu'un courant de système en excès (appelés ci-après "courant de défaut") généré dans le système de puissance, en raison d'une faute du système dans le système de puissance, s'écoule à travers l'enroulement primaire du transformateur série, un courant de défaut proportionnel au rapport des enroulements est induit dans l'enroulement secondaire. Ce courant de défaut s'écoule à travers les dispositifs à semi conducteurs du convertisseur CA-CC de type tension (tels que les dispositifs du type à extinction d'arc automatique et les diodes de roue libre).
Dans ce cas, en représentant par KTR le rapport d'enroulement de l'enroulement primaire à l'enroulement secondaire dans le transformateur série, Io la valeur maximale du courant (transfert de puissance) s 'écoulant normalement à travers le système de puissance, et Im la valeur maximale du courant de défaut, et un courant KTR x Im x 2 s'écoulant. Le régime de courant des dispositifs à semi-conducteurs doit ainsi être conçu de façon à être KTR x Im x 42. Bien que le régime du dispositif à semi-conducteurs soit de KTR x Im x 42, un courant de KTR x Io x 42 s'écoule à travers les dispositifs à semi-conducteurs en fonctionnement normal, et celui-ci est transformé par l'utilisation des dispositifs à semiconducteurs à une fraction de leur capacité, égale à un rapport de KTR x Io x 2 / KTR x Im x 42 = Io/Im ( < 1).
Pour empêcher le convertisseur CA-CC de type tension d'être endommagé par l'écoulement d'un courant de défaut, le convertisseur CA-CC de type tension nécessite un régime de capacité en puissance de Im/Io (1 > ) fois le régime de capacité en puissance pour le fonctionnement normal. Puisque la capacité du convertisseur CA-CC de type tension est généralement proportionnelle au nombre de dispositifs utilisés, le nombre de dispositifs requis est augmenté de Im/Io fois. Les composants associés et les éléments physiques sont également augmentés dans la même proportion, augmentant le coût, l'espace d'installation, et l'encombrement du convertisseur CA-CC de type tension, et en conséquence diminuant sa fiabilité.
Lorsqu'un courant de défaut s'écoule en raison d'une faute dans le système de puissance, un courant de défaut proportionnel au rapport des enroulements s 'écoule à travers l'enroulement secondaire du transformateur série. Ce courant de défaut s 'écoule dans les dispositifs à semiconducteurs du convertisseur CA-CC de type tension, les faisant chauffer, et dans le pire cas, les faisant fondre.
La publication FR-A-1267803 décrit une telle porte dans laquelle la paroi mobile est équipée de charnières de liaison avec le montant avant de la carrosserie. I1 en résulte que, lors de l'ouverture de la porte, on réalise la combinaison d'un mouvement de rotation et un déplacement longitudinal de la porte vers l'avant.
Lorsque la porte est manoeuvrée dans le sens de son ouverture, l'écartement transversal du bord arrière de la porte empêche l'ouverture totale de celle-ci dans certaines conditions de rangement du véhicule. Par contre, lorsque la porte est manoeuvrée dans le sens de sa fermeture, la paroi mobile vient se loger dans une embrasure localisée dans la paroi intérieure de la porte de façon à se placer dans l'alignement de ladite paroi.
n en résulte que la paroi mobile nuit considérablement à l'ergonomie de la porte en rendant malaisé la manoeuvre des systèmes lève-vitre ou l'installation des poignées de commande d'ouverture de la porte.
On a cherché à réaliser une porte de véhicule automobile dans laquelle la paroi mobile augmente sensiblement l'amplitude du déplacement longitudinal de la porte en réduisant l'écartement transversal du bord arrière de la porte.
Lorsque les charnons de montage de la paroi mobile sont solidaires du chant latéral de la porte il est possible de les masquer par un panneau de fermeture fixé au montant de la carrosserie. Le panneau s'étend alors jusqu'au chant de la porte, pour délimiter avec la paroi extérieure de la porte une cavité de montage de ladite paroi mobile et de la biellette de retenue.
Dans ce cas le processus de réglage des charnières et d'ajustement de la porte doit s'effectuer de l'intérieur de l'habitacle et ne permet pas la vérification simultanée du positionnement correct de la porte dans la découpe correspondante de la carrosserie.
L'invention a ainsi pour objet une porte qui possède une paroi mobile articulée sur des paliers rigidement reliés à l'armature intérieure de la porte et dans laquelle un bras de guidage est mobile autour d'un axe longitudinalement décalé par rapport à l'axe de rotation de la paroi et placé sur la face extérieure du montant de carrosserie dans le but de faciliter l'ajustement aisé dudit bras.
Selon la caractéristique de l'invention, la paroi mobile est encastrée dans la paroi intérieure de la porte, tandis que le bord avant de la porte est maintenu par le bras de guidage qui s'étend longitudinalement au contact du montant de la carrosserie.
Cette mesure constructive assure un excellent maintien de la porte en position fermée et permet le soutien vertical de la porte sans préjudice pour ses axes d'articulation.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture d'un mode de réalisation de la porte en référence au dessin annexé dans lequel: - la figure 1 est une représentation schématique d'une partie perspective de la carrossene d'un véhicule automobile équipé d'une porte conforme à l'invention.
- la figure 2 est une vue de dessus de la carrosserie représentée à la figure 1 en position d'ouverture de la porte.
Les articles chaussants de l'invention sont ainsi simples de conception, faciles et rapides à réaliser et à un coût intéressant.
De plus, la grande souplesse du processus de thermoimpression permet de multiplier à l'infini les possibilités de décor avec le même matériau de base.
Ce matériau de base est d'une manière générale un matériau thermoformable en feuille, du type textile ou feutre de fibres naturelles ou synthétiques.
D'une manière générale, au niveau du montant 2a du cadre 2, la garniture d'étanchéité 5 vient se loger et se fixer dans la rainure 7 en s'emboîtant dans le montant 2a par suite de la coopération de moyens complémentaires 25 respectivement prévus au niveau du montant 2a et de la garniture 5, d'une façon connue en soi.
Selon un troisième mode de réalisation illustré à la figure 5, la garniture d'étanchéité 5 est constituée en deux parties distinctes 5A et 5B destinées à coopérer avec les deux faces principales du vitrage 3, respectivement.
Dans cet exemple, les moyens de fixation entre le vitrage 3 et la garniture 5 sont ceux qui ont été envisagés dans le second mode de réalisation illustré à la figure 2, c'est-à-dire au moins un élément compressible 20 qui est au moins prévu sur l'une des parties de la garniture d'étanchéité 5, en l'occurrence la partie 5B sachant qu'il pourrait tout aussi bien être prévu sur la partie 5A.
Plus précisément, la partie 5A de la garniture 5 comprend, côté vitrage 3, des lèvres d'étanchéité 15 et, côté cadre 2, des moyens qui coopèrent avec des moyens de forme complémentaire prévus sur le montant 2a pour fixer par emboîtement cette partie 5A de la garniture 5 au cadre 2 de la fenêtre. Ces moyens de fixation complémentaires sont référencés en 25.
La partie 5B de la garniture 5 comprend, côté vitrage 3, une lèvre d'étanchéité 15 sur chacun de ses deux côtés longitudinaux et, dans sa partie centrale, l'élément compressible 20 qui s'étend sensiblement sur toute la longueur de la garniture 5 et, côté montant 2b du cadre 2, des moyens qui coopèrent avec des moyens de forme complémentaire prévus sur le montant 2b pour fixer par emboîtement cette partie 5B de la garniture 5 au cadre 2 de la fenêtre. Ces moyens de fixation complémentaires sont également référencés en 25.
Il est à noter que la surface 30 de la partie 5B de la garniture d'étanchéité 5 qui est en regard du vitrage 3 est de forme concave ou en demi-lune.
L'élément compressible 20 et la partie 5B de la garniture d'étanchéité 5 forment une seule pièce fabriquée par coextrusion.
Le montage de la garniture d'étanchéité 5 s'effectue en plusieurs étapes - la partie 5A de la garniture 5 est rapportée sur le montant 2a de la fenêtre, - le vitrage 3 est mis en position dans le montant 2a, ce qui entraîne la déformation des lèvres d'étanchéité 15, - le montant 2b est rapporté et fixé au montant 2a, et - la partie 5B de la garniture 5 est engagée à force entre le montant 2b et le vitrage 3, ce qui entraîne la déformation par compression de l'élément de fixation 20 qui, par effet ventouse, fixe cette partie 5B au vitrage 3.
Ainsi, selon l'invention, la garniture d'étanchéité peut être soit monobloc et rapportée sur le pourtour du vitrage, soit en deux parties respectivement rapportées sur la périphérie des deux faces principales opposées du vitrage.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits précédemment. En particulier, on peut également envisager dans le troisième mode de réalisation où la garniture d'étanchéité est en deux parties de remplacer l'élément compressible 20 par les moyens de fixation du premier mode de réalisation, c'est-à-dire une cavité 11 à volume variable contenant une colle 10.
DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention est relative à la détection par émission acoustique de fuites dans des vannes qui transportent des fluides et, plus particulièrement, à un appareil et à un procédé pour utiliser du matériel et du logiciel dans le but de rendre automatique la détection par émission acoustique des fuites dans des vannes.
DESCRIPTION DE L'ART ANTERIEUR Les systèmes pour transporter du gaz ou du liquide contiennent typiquement de nombreuses vannes pouvant présenter des fuites. Une méthode pour détecter les fuites dans les vannes de tels systèmes, est la méthode de la signature différentielle qui est décrite dans les documents suivants qui sont incorporés par référence dans la présente description: Dimmick, et al, "Ultrasonic leak detection cuts valve maintenance costs" (La détection ultrasonore de fuites réduit le coût d'entretien des vannes), Power Engineering, août 1986; AVLATM Acoustic Valve Leak Analyzer Operator's Manuel0 1989 (Manuel d'utilisation de l'analyse acoustique pour des vannes), Leak Detection Services, Inc.; et AVLA Acoustic Valve Leak Analyzer Test Engineer's Guide,0 1989 (Guide de l'ingénieur d'essais pour l'analyse acoustique de vannes), Leak Detection Services, Inc.
La méthode de la signature différentielle consiste à mesurer des signatures acoustiques définies comme étant l'amplitude de signaux ultrasonores en fonction de la fréquence ou du temps à une fréquence donnée, ces signaux émanant d'un point de contrôle. Typiquement, on prend trois signatures acoustiques d'amplitude en fonction de la fréquence, l'une sur la vanne et les autres (appelées signatures de bruit de fond) sur des tuyaux situés en amont et en aval de la vanne. Les signatures de bruit de fond sont prises en amont et en aval de la vanne pour éviter les erreurs dues aux mesures erronées prises par les personnes et aux omissions de données vitales. Les différences entre la signature sur la vanne et les signatures de bruit de fond indiquent la présence ou absence d'une fuite et son importance spécifique.
Pour une vanne sans fuite, ces différences doivent être faibles. Le rapport en décibels à la fréquence dominante (qui est la fréquence à laquelle l'amplitude a des valeurs de crête), entre la signature sur la vanne et celles sur le côté amont et le côté aval, représente l'importance de la fuite. Typiquement, l'appareil connu mettant en oeuvre cette méthode comprend un dispositif pour prendre les signatures acoustiques et pour reporter ces signatures sur du papier millimétré avec des styles de différentes couleurs. L'utilisateur doit alors déterminer manuellement la présence et l'importance de la fuite sur la base des signatures qui ont été tracées sur le papier.
La méthode conventionnelle décrite ci-dessus a les inconvénients suivants: Premièrement, elle nécessite une quantité de papier importante. Deuxièmement, étant donné que l'appareil ne fait aucune analyse des données, et que ni lui ni les graphiques révèlent les procédures pour déterminer la présence et l'importance d'une fuite, la méthode conventionnelle exige un entraînement très important de l'utilisateur, de nombreuses heures de travail et un nombre de graphiques excessivement important.
RESUME DE L'INVENTION L'invention a pour but de fournir: - un appareil et un procédé pour automatiser le processus de détection acoustique de fuites dans des vannes transportant des fluides; - un appareil et un procédé de ce type permettant d'éliminer la nécessité d'imprimer les signatures acoustiques sur du papier; - un appareil et un procédé de ce type qui pour être utilisés correctement n' exigent pas beaucoup d'entraînement;; - un appareil et un procédé de ce type qui offrent les avantages d'éliminer des enregistrements volumineux sur papier et de permettre une collecte des données plus rapide, une confirmation plus rapide de la reproductibilité, un traitement et une analyse plus commodes des données, l'intégration de la planification, de l'enregistrement, de l'analyse, de l'établissement de rapports et de l'archivage, de procurer des facilités en matière de mise à jour et de modifications par de simples changements de logiciel, de procurer des facilités d'adaptation du système aux besoins spécifiques des clients, et de permettre une réduction des besoins en entraînement et en savoir-faire des personnels pour collecter les données;; - un appareil et un procédé de ce genre offrant les avantages de permettre une collecte, une analyse et un établissement de conclusions numériques, de comporter une unité de collecte de données et des accessoires parmi lesquels un module matériel FFT (transformée de Fourier rapide) piloté par logiciel pour convertir les signaux fournis par les capteurs en des spectres numériques pouvant être transmis électroniquement à un ordinateur et un module de logiciel pour la collecte et l'analyse des données numérique en usine; de permettre l'utilisation d'un ordinateur de bureau pour développer et maintenir des bases de données de systèmes de vannes chez les clients; de permettre l'utilisation d'un ordinateur de bureau du commerce pour développer des procédures standardisées de test rendant possible la comparaison et l'analyse plus détaillées des signatures, et la préparation de rapports avec un minimum d'intervention humaine pour maintenir des registres traçant l'historique des diverses vannes installées dans l'usine du client, et pour permettre aux clients de surveiller les données de test et les conclusions, mais de ne pas les changer.
"Adaptive control of a multipurpose and flexible semi-batch pilot plant reactor" Rafalimanana et al., Computers Chemical Engineering - Vol. 16, nO 9 pages 837-848 - 1992).
Le premier type de procédé connu dit "monofluide" consiste à faire circuler un fluide thermique unique obtenu à partir d'une seule source de fluide à l'intérieur d'une double enveloppe du réacteur selon un débit constant et à ajuster la température de ce fluide grâce à des échangeurs et/ou des injections de ce fluide chaud ou froid dans le circuit. Le problème qui se pose alors est celui du choix et de la mise au point du fluide thermique à utiliser.