INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En ce qui concerne la procedure par laquelle le tronçon cylindrique et les tronçons en coin adjacents au tronçon cylindrique sont usinés en continu par le cylindre de meulage c'est-à-dire l'opération de meulage en contournage. le procede de meulage de la presente Invention est le suivant tandis que le dispositif de mesure effectue la mesure de la partie du tronçon cylindrique sur la piece avant le meulage de finition pendant lequel on execute l'operation de meulage en contournage au niveau du tronçon cylindrique et des tronçons en coln on exécute le meulage moyen base sur l'operation de meulage en plongée. jusqu'à ce qu'un diametre de la piece coincide avec un diamètre qui ménage un jeu de finition predetemmme. A mi-chemin de ce meulage moyen ou avant le meulage de finition basé sur l'operation de meulage en contournage, le dispositif d'appui fixe vivent en contact avec la partie du tronçon cylindnque sur une portee de poussee grâce a quoi le dispositif d'appui fixe est maintenu en contact avec le tronçon cylindrique même si le tronçon cylindrique est meulé Jusqu'au diamètre de finition.Lorsque le meulage moyen base sur l'opération de meulage en plongée est terminé, on retablit les coordonnees machine. selon lesquelles la tete du cylindre se deplace dans la direction perpendiculaire à l'axe de rotation de la pièce. selon le signal de sortie déllsTé par le dispositif de mesure. En outre. le tronçon cylindrique et les tronçons en com sur la pièce sont usines jusqu'au diametre de finition en exécutant le meulage de finition base sur l'operation de meulage en contournage, en se basant sur les coordonnees machine rétablies. le dispositif d'appui fixe étant maintenu en contact avec le tronçon cylindrique.
En ce qui concerne le procede de meulage de la présente invention, dans le cas ou le meulage moyen precite est separé en deux opérations, comme un meulage grossier et un meulage fin qui suit le meulage grossier, le dispositif d'appui fixe peut venir en contact avec la partie du tronçon cylindnque des que le meulage grossier est termine. Il en résulte que le meulage de finition doit uniquement executer l'operation de meulage en contournage une fois pour toutes.
En outre. dans le même cas. le dispositif d'appui fixe peut également -enlr en contact avec la partie du tronçon cylindrique des que le meulage grossier et le meulage fin sont tous deux terminés. Il en résulte. de maniere similaire. que le meulage de finition doit uniquement exécuter l'opération de meulage en contournage une fois pour toutes.
BRENE DESCRIPTION DES DESSINS (CI-JOINTS.
Divers autres objectifs. caractenstiques et de nombreux aantages associes a la presente Invention seront aisement appréciés tandis que cclle-cl dexlent mieux compnse en se réferant à la description détaillée sul-ante de modes de realisation préferés. considerés en relation avec les dessins annexes. dans lesquels la figure l est une sue schematique montrant la structure entière d'une machine de meulage pour executer le procedé de meulage selon la presente invention la figure 2 est une vue laterale schematique en coupe partielle, qui incorpore une partie pnncipale de la machine de meulage montrée à la figure l la figure 3 est une illustration schematique qui convient pour expliquer une situation dans laquelle on execute un meulage fin basé sur l'opération de meulage en plongée. selon le procedé de meulage du premier mode de realisation de la presente Invention la figure 4 est une autre illustration schématique qui consent pour expliquer une situation dans laquelle on execute un meulage de finition base sur l'operation de meulage en contoumage. selon le procédé de meulage du premier mode de realisation de la présente invention les figures 5 (a), (b). et (c) sont des nues en coupe schematiques pour expliquer chaque etape de meulage respectivement. selon le premier mode de realisation de la presente invention.
les figures 6 (a) et (b > sont des diagrammes d'une routine expliquant une operation de meulage dans le premier mode de realisation de la présente invention.
les figures 7 (a) (b) et (c) sont d'autres vues en coupe schématiques pour expliquer chaque etape de meulage respectivement, selon le second mode de realisation de la presente Invention les figures S (a) et (b) sont d'autres diagrammes d'une routine expliquant une operation de meulage dans le second mode de realisation de la presente invention.
la figure 9 est une illustration schematique qui convient pour expliquer le premier etat de la technique . et la fioure 1 10 est une autre illustration schématique qui convient pour expliquer le second etat de la technique.
DESCRIPTION DETAILLEE DU MODE DE REALISATION PREFERE En se referant aux dessins des fioures 1 a 6. montrant le premier mode de realisation de la presente Invention on va expliquer ci-après un procede de meulage selon le premier mode de réalisation relatif aux cas du meulage de paliers lntermedialres d'un vilebrequin pour un moteur d'automobile.
Pour commencer. on na expliquer d'apres les fioures I et 2 une machine de meulage qu'on emploie comme premier mode de realisation. Une table porte-pieces 12 est supportee sur un sommier 11 d'une machine de meulage 1 0 de façon a se deplacer vers la droite et vers la gauche, c'est-a-dire dans la direction Z.
Une poupee 14 pour supporter une broche pnncipale 15. et une contre-poupee 16 sont montees coaxialement a l'oppose l'une de l'autre sur la table porte-pieces 12. de sorte que les deux extrémités de la pièce comme un vilebrequin sont supportees par des centres l5a. 16a qui sont equipes sur la poupee 14 et la contre poupee 16 respectivement.
La broche principale 15 est entrainee en rotation par un moteur monté sur la poupee fixe 14. et la piece "W" est mise en rotation par la broche principale 15. l'extremite de gauche de la piece "W" étant engagée avec une tige d'entrainement 17 qui se projette depuis la poupée 14. Un sersomoteur 25 monte sur le sommier 11 est commandé de façon à être pilote par un circuit de pilotaoe 53 qui fonctionne suivant des impulsions de commande délivrées depuis une unite de commande numénque 50, de sorte qu'une avance dans la direction Z est Impartie à la table porte-pieces 12 par l'intermediaire d'une vis d'avance (non représentée).
Lorsque position de la table porte-pieces 12 dans la direction Z est detectee par un codeur. les donnees en position sont entrées dans l'unité de commande numenque 50.
De plus. une tète porte-meule 13 est supportee sur le sommier 11 de manlere a se deplacer dans la direction honzontale X perpendiculaire à la direction Z Un cylindre de meulage 21 est supporté sur la tête porte-meule 13 pour tourner autour d'un axe d'une broche 20 de cylindre de meulage. parallèle à la broche pnncipale 15, et il est entraîné par un moteur 22 par l'mtermediaire d'une transmission rotative.Le cylindre de meulage 21 comprend une couche abrasive de meulage dans laquelle des abrasifs cubiques au nitrure de bore sont combines avec une surface exteneure d'un noyau en metal du type disque par des liants vitrifiés. Le servomoteur 26 monte sur le sommier 11 est commandé de façon à être pilote par un circuit de pilotage 54 qui fonctionne suivant des impulsions de commande délivrées par l'unité de commande numénque 50, de sorte qu'une avance dans la direction X est Impartie à la tete porte-meule 13 -la une vis d'avance (non representee). Lorsqu'une position de la tete porte-meule 1 3 est detectee dans la direction X par un codeur, les donnees de position sont entrées dans l'unité de commande numérique 50 En outre. des parties de chanfrein 2lb en arc circulaire sont formées aux deux coins de la surface cylindrique exteneure 21a sur le cylindre de meulage 21 pour assurer l'operation de meulage transversal. comme montre aux figures 3 et A.
Comme montre a la figure 1 et a la figure 2, il est prévu des éléments de cadre support fixe 1 8 qui comprennent un pilier i 8a et une poutre transversale 18b sur le sommier 11 Une platine 19 est fixee en position adjacente sur le centre de la poutre 18b et elle supporte en outre une table de levage 35 qui se deplace vers le haut et vers le bas. c'est-à-dire dans la direction verticale Y. dans la plage de la distance prédéterminée.
rieure du réflecteur;
- sur le boîtier part une collerette vers l'exté-
rieur, en entourant coaxialement l'ouverture au moins de façon approximative et en ce que l'enveloppe du logement présente en direction de la face extérieure du boîtier une
section qui entoure coaxialement, au moins de façon ap-
proximative, la collerette, section qui coopère avec la collerette pour assurer l'étanchéité de l'ouverture;
- l'élément de raccordement fait saillie à l'ex-
térieur à l'intérieur de la collerette; - la section de l'enveloppe peut se déformer
élastiquement dans le sens radial et en ce que la colle-
rette est constituée en se rétrécissant sur sa face exté-
rieure en s'écartant du boîtier; - sur le boîtier, par vers l'extérieur une autre collerette, qui entoure la collerette et la section de l'enveloppe; - au moins un phare et au moins une lanterne, qui ont le boîtier comme boîtier commun, et en ce que le logement de la source de lumière correspond à la lanterne; - on relie à la partie du connecteur au moins en
plus un système électrique conducteur pour assurer le con-
tact avec une source lumineuse du phare.
Grâce à l'invention, on obtient une fixation du
logement qui est simple et de fonctionnement sûr. La fixa-
tion du logement offre l'avantage que la source de lumière est orientée de façon particulièrement précise par rapport au réflecteur. Ces particularités permettent d'assurer de façon simple et avec un fonctionnement sûr l'étanchéité des
points de liaison entre le logement et le boîtier. On ob-
Afin de compenser cette dilatation, on a déjà utilisé des éléments élastiques. Par exemple le document US-A-4,404,011 décrit des lames de ressort et le document US-A4,399,598 décrit des anneaux élastiques fendus. Cependant, avec ce type de solution, la transmission d'un couple entre le rouleau et l'embout est assurée par friction. Or le module d'élasticité et le serrage des éléments élastiques chute à la température d'utilisation. La transmission du couple n'est donc pas correctement assurée.
Selon une autre solution connue du document EP 0 615 960, on utilise des éléments bimétalliques dont la cambrure augmente en même temps que la température. On compense ainsi partiellement la chute des caractéristiques des matériaux à température élevée. Cependant, dans cette solution également, la transmission d'un couple entre le rouleau et l'embout par friction n'est pas correctement assurée.
On connaît également du document US-A-5,146,675 des ensembles de rouleau dans lesquels la liaison entre le rouleau et l'embout est assurée par un clavette. Ce moyen permet une liaison en rotation très efficace. L'embout est également bien retenu axialement et ne peut pas se désolidariser du rouleau. Mais le centrage du rouleau par rapport aux embouts est très médiocre en raison de l'espace annulaire qui apparaît à haute température entre les embouts et le rouleau. La présente invention a pour objet un ensemble de rouleau qui remédie à ces inconvénients de l'art antérieur. Il doit permettre à la fois le centrage et l'entraînement efficaces du rouleau par les embouts.
Il doit également permettre de retenir axialement l'embout par rapport au rouleau.
Ces buts sont atteints par le fait que les moyens pour centrer le rouleau par rapport à l'embout sont distincts et indépendants des moyens pour lier l'embout et le rouleau en rotation et pour retenir axialement l'embout par rapport au rouleau.
Grâce à cette caractéristique, le centrage du rouleau par rapport à l'embout peut être assuré par des éléments élastiques, par exemple des lames de ressort ou des éléments bimétalliques. Ces éléments n'assurent pas la transmission du couple. De ce fait il n'est pas nécessaire d'atteindre une pression de contact élevée entre les éléments et l'extrémité du rouleau d'une part, entre les éléments et l'embout d'autre part. Ceci résulte du fait que le poids du rouleau et de la charge qu'il supporte ne sont pas très importants. De ce fait, les efforts radiaux nécessaires au centrage sont peu importants, de l'ordre de dix à vingt fois plus faibles que les efforts requis pour assurer l'entraînement en rotation du rouleau. Par suite, en dépit de la température élevée et de la chute du module d'elasticité qu'elle entraîne, le centrage peut néanmoins être assuré efficacement.
Selon une variante de réalisation les moyens pour centrer le rouleau par rapport à l'embout sont constitués par des éléments bimétalliques longitudinaux ou radiaux.
Selon une deuxième variante de réalisation les moyens pour centrer le rouleau par rapport à l'embout sont constitués par des éléments élastiques longitudinaux ou radiaux.
Selon une autre variante de réalisation les moyens pour lier l'embout et le rouleau en rotation et pour retenir axialement l'embout par rapport au rouleau sont constitués par une lame bimétallique fixée à l'embout et appliquée sur un méplat de l'extrémité du rouleau.
Selon encore une autre variante de réalisation les moyens pour lier l'embout et le rouleau en rotation et pour retenir axialement l'embout par rapport au rouleau sont constitués par une clavette fixée à l'embout et appliquée sur un méplat de l'extrémité du rouleau.
Enfin, selon une variante de réalisation les moyens pour lier l'embout et le rouleau en rotation et pour retenir axialement l'embout par rapport au rouleau sont constitués par une goupille pénétrant dans un logement pratiqué dans l'extrémité du rouleau.
D'autres caractéristiques de l'invention apparaîtront encore à la lecture de la description qui suit d'exemples de réalisations donnés à titre illustratif en référence aux figures annexées. Sur ces dessins: - la figure 1 est une vue de l'extrémité d'un ensemble de rouleau conforme à l'invention; - la figure 2 est une vue de détail d'une première variante de réalisation des moyens de centrage; - la figure 3 est une vue de détail d'une seconde variante de réalisation des moyens de centrage; - la figure 4 est une vue de détail d'une première variante de réalisation des moyens de liaison en rotation du rouleau et de l'embout.
- la figure 5 est une vue de détail d'une seconde variante de réalisation des moyens de liaison en rotation du rouleau et de l'embout.
- la figure 6 est une vue de détail d'une troisième variante de réalisation des moyens de liaison en rotation du rouleau et de l'embout.
L'ensemble de rouleau représenté sur la figure 1 est constitué d'une part d'un rouleau 2 de céramique, généralement la silice vitreuse, et de deux embouts métalliques 4, montés à chacune des extrémités du rouleau 2. Un seul embout 4 a été représenté sur la figure 1.
Le rouleau 2 comporte une partie cylindrique sur laquelle est transportée une charge.
Dans l'exemple représenté, la sortie du séchoir 5 est marquée par deux rouleaux 5a de relativement faible diamètre entre lesquels passe la nappe 2, après quoi la nappe 2 passe dans un dispositif 6 de séparation des fils, qui a pour but de séparer les uns des autres les différents fils de chaîne juxtaposés dans la nappe 2, de façon que ces fils ne restent pas collés les uns aux autres du fait du produit d'encollage.
Cette séparation peut être réalisée notamment au moyen d'une pluralité de rouleaux séparateurs 6a, représentés schématiquement sur la figure 1, qui sont disposés sous le plan supérieur de la nappe 2 de fils et qui servent chacun de rouleau de renvoi pour seulement une partie des fils de cette nappe 2.
Après passage dans le dispositif de séparation 6, la nappe 2 de fils de chaine passe sur un ou plusieurs cylindres de détour 7, puis est enroulée sur une ensouple finale 8, avec une vitesse linéaire instantanée VO qui peut être susceptible de variations assez brusques pendant le fonctionnement de l'encolleuse 1, du fait du fonctionnement automatique de cette encolleuse.
Afin de prélever un fil encollé 9 au sein de la nappe 2 de fils de chaine en sortie de l'encolleuse, on prévoit sur cette encolleuse un dispositif de renvidage 10, représenté sur les figures 2 à 4.
Ce dispositif se compose essentiellement - d'un galet 11 mobile autour d'un axe de rotation lla parallèle à l'axe de rotation 7b du cylindre de détour 7 et entraîné en rotation par friction sur ce cylindre de détour, - d'un tambour d'entraînement 12 solidaire du galet 11 et coaxial à ce galet, - et d'une bobine 13 cylindrique présentant un axe de rotation 13a parallèle à l'axe îla et entraînée en rotation par friction sur le tambour d'entraînement 12.
Le galet 11 présente de préférence une garniture extérieure en caoutchouc qui roule sur une partie latérale 7a du cylindre de détour 7 sans détériorer ce cylindre, la partie latérale 7a étant de préférence une partie du cylindre de détour sur laquelle ne passe pas la nappe 2 de fils de chaîne.
Ce galet 11 peut être monté rotatif à l'extrémité avant 14a d'un bras de support 14 rigide dont l'extrémité arrière 14b est montée pivotante autour d'un axe parallèle à l'axe lîa susmentionné, sur au moins un flasque fixe 15 qui peut être par exemple boulonné sur le bâti 16 de l'encolleuse. Ainsi le galet 11 appuie sur le cylindre de détour 7 sous l'effet de son propre poids, et sous l'effet du poids du tambour d'entraînement 12, du bras du support 14 et de la bobine 13.
Le tambour d'entraînement 12 présente un diamètre D1 légèrement inférieur au diamètre DO du galet 11, le diamètre Dl étant par exemple compris entre 0,990.DO et 0,999.D0, notamment entre 0,991.DO et 0,998.DO, et avantageusement égal à environ 0,992.DO.
Ce tambour d'entraînement 12 peut être réalisé par exemple en métal ou en céramique, et il présente à sa périphérie une gorge 12a sensiblement hélicoïdale et fermée sur elle-meme qui reçoit le fil encollé 9 à renvider de façon à réaliser un bobinage croisé de ce fil 9 sur la bobine 13, comme cela est bien connu dans l'état de la technique.
Le tambour d'entraînement 13 peut être par exemple un tambour guide-fil pour bobine de type "GKG 207.525" commercialisé par la Société Schlafhorst, Moenchengladbach, Allemagne.
La bobine 13, quant à elle, est constituée par un support cylindrique 13c, par exemple en carton ou en matière plastique, sur lequel est enroulé le fil 9 selon un bobinage croisé.
La bobine 13 est montée rotative à l'extrémité avant 17a d'un support 17 sensiblement en forme d'étrier, dont l'extrémité arrière 17b est montée pivotante sur un bras rigide 18 solidaire du bras de support 14.
Un exemple de support 17 utilisable dans le cadre de la présente invention est le cadre porte bobine commercialisé par la Société Schlafhorst, Moenchengladbach, Allemagne, sous la référence "GKG 218.643".
Le support 17 pivote autour d'un axe parallèle à l'axe lla susmentionné, de sorte que la périphérie 13b de la bobine, sur laquelle s'enroule le fil 9, s'appuie sous l'effet du poids de la bobine 13 et du support 17 sur le tambour d'entraînement 12.
Avantageusement, le bras 18 est pourvu d'un ressort 19 qui a pour but d'alléger l'appui de la bobine 13 sur le tambour d'entraînement 12, sans pour autant supprimer complètement cet appui.
De préférence, comme représenté sur la figure 2, l'encolleuse 1 comporte au-dessus la nappe 2 de fils de chaîne une barre de détour ronde 20 disposée perpendiculairement aux fils constituant la nappe 2, juste en aval du séchoir 5, c'est-à-dire en amont de la zone où les différents fils individuels constituant la nappe 2 soient séparés les uns des autres par le dispositif de séparation 6. Cette barre de détour 20 pourrait être remplacée par tout autre organe de renvoi, par exemple une poulie.
FS : C15H20N2O.0,8 C2H204 Analyse CHN Calculé C 63.0 H 6.88 N 8.85 Trouvé C 63.0 H 6.89 N 8.86 P.F. : 180-182"C Exemple 13 4-t3-(3-Tert.-butylphénoxy)propyl]-lH-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse A.
FS : C16H22N2O.0,8 C2H204 Analyse CHN Calculé C 63.9 H 7.26 N 8.47 Trouvé C 64.2 H 7.00 N 8.57 P.F. : 183-185"C Exemple 14 4-[3-(Ethanoylphénoxy)propyl]-1H-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse A.
Forme saline : OXALATE Solvant de cristallisation : MeOH.
FS : C14H16N202.018 C2H2 4 Analyse CHN Calculé C 59.2 H 5.61 N 8.86 Trouvé C 59.1 H 5.87 N 8.80 P.F. : 156-158 C Exemple 15 4-[3-(3-Ethylphénoxy)propyl]-1H-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse A.
FS : C14H18N20.0,85C2H204 Analyse CHN Calculé C 61.5 H 6.47 N 9.13 Trouvé C 61.7 H 6.36 N 9.39 P.F. : 173-175"C Exemple 16 4-t4-(3-Trifluorométhylphénoxy)butyl]-lH-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse C.
Forme saline : OXALATE Solvant de cristallisation : EtOH FS : C14H15F3N2O.0,8 C2H2 4 Analyse CHN Calculé C 52.6 H 4.70 N 7.86 Trouvé C 52.5 H 4.72 N 7.72 P.F. : 175-176"C Exemple 17 4-4-(3-Ethanoylphénoxy)butyl]-1H-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse C.
Forme saline : OXALATE Solvant de cristallisation : EtOH FS : C15H18N2O2.0,75 C2H204 Analyse CHN Calculé C 60.8 H 6.03 N 8.60 Trouvé C 60.7 H 6.12 N 8.59 P.F. : 168-170 C Exemple 18 4-[3-(3-Propanoylphénoxy)propyl]-1H-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse A.
Forme saline : OXALATE Solvant de cristallisation : 2-PrOH FS : C15H18N2O2.0,8 C2H204 Analyse CHN Calculé C 60.4 H 5.98 N 8.48 Trouvé C 60.6 H 5.73 N 8.26 P.F. : 156-158 C Exemple 19 4-t3-(3-(1-Hydroxypropyl)phénoxy)propyl]-lH-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse A.
Forme saline : OXALATE Solvant de cristallisation : 2-PrOH FS : C15H20N202.0, 8 C2H204 Analyse CHN Calculé C 60.0 H 6.55 N 8.43 Trouvé C 60.2 H 6.61 N 8.49 P.F. : 141-142 C Exemple 20 4-[3-(3-Propylphénoxy)propyl]-1H-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse A.
Forme saline : OXALATE Solvant de cristallisation : 2-PrOH FS : C15H20N2O.1,1 C2H204 Analyse CHN Calculé C 60.3 H 6.03 N 9.20 Trouvé C 60.6 H 6.15 N 9.35 P.F. : 166-168 C Exemple 21 4-[3-(1,2,3,4-Tétrahydronaphth-6-yloxy)propyl]-1H imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse A.
Forme saline : OXALATE Solvant de cristallisation : MeOH FS : C16H20N20.0,85 C2H204 Analyse CHN Calculé C 63.9 H 6.56 N 8.42 Trouvé C 63.9 H 6.42 N 8.50 P.F. : 171-173"C Exemple 22 4-[3-(Indan-5-yloxy)propyl]-lH-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse A.
Forme saline : OXALATE Solvant de cristallisation : MeOH FS : C15H18N20.0,8 C2H204 Analyse CHN Calculé C 63.4 H 6.28 N 8.91 Trouvé C 63.4 H 6.05 N 8.89 P.F. : 188-190"C Exemple 23 4-[3-(3-N,N-Dimethylsulphonamidophénoxy)propyl]-lH- imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse A.
Forme saline : OXALATE Solvant de cristallisation : EtOH FS : C14H19N303S.C2H204 Analyse CHN Calculé C 48.1 H 5.30 N 10.5 Trouvé C 48.3 H 4.94 N 10.4 P.F. : 142-144"C Exemple 24 4-t3-(3-Hydroxyphénoxy)propyl]-lH-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse D.
Forme saline : OXALATE Solvant de cristallisation : 2-PrOH FS : C12H14N202.C2H204.0,2 H20 Analyse CHN Calculé C 53.9 H 5.30 N 8.98 Trouvé C 54.0 H 5.31 N 8.78 P.F. : 138-140"C Exemple 25 4-{3-[3-(Pent-2-ene-3-yl)phénoxy]propyl}-1H-imidazole On procède comme décrit dans la voie de synthèse E.
Plus récemment, dans une étude exhaustive menée à l'lnstitut Français du Pétrole sur différentes terres rares et sur leur aptitude à catalyser l'oxydation des suies, M.
DESOETE a montré que le lanthane n'avait aucune propriété de catalyse sur des particules carbonées.
Cet article publié en anglais et intitulé "Catalysis of soot combustion by metals oxides" en date de février 1988 et publié sous la référence 35991 (disponible sur demande publique) montre clairement en sa figure 10 I'absence d'effet de l'oxyde de lanthane.
De manière complètement surprenante, les suies formées par l'introduction de composés à base de lanthane dans les circuits des moteurs à combustion inteme, et notamment des moteurs diesel, présentent la propriété d'être significativement plus inflammables, c'est-à-dire présentant une température d'inflammation plus basse, que les suies préparées sans additifs.
L'introduction des composés à base de lanthane peut être réalisée notamment par l'introduction de composés à base de lanthane dans le carburant destiné à être introduit dans le moteur.