INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La lame (11) épouse la forme transversale d'une gouttière, dont l'une des extrémités (12) est reliée au manche (1) par un collage ou analogue, et dont l'autre extrémité (13) est reliée au manche (1) par un plot (18) en un matériau visco-élastique.
Dans une forme de réalisation pratique, la lame (11) est plane et rigide, en acier ayant une épaisseur de un millimètre (1 mm), une largeur de quatre millimètres pour une longueur voisine de 60 millimètres. Le plot (18) a une hauteur d'environ deux millimètres. Ce plot (18) en matériau visco-élastique présente un taux d'amortissement à 25"C, tangente delta, compris entre 0,6 et 0,8.
Dans cette forme de réalisation illustrée à la figure 2, le plot de raccordement (18) est collé par sa base inférieure au manche (1) et par sa surface supérieure à la lame (11). L'autre extrémité (12) est fixée au manche (1) par une vis (16).
Dans une autre variante d'exécution représentée à la figure 4, le dispositif amortisseur est formé de trois lames en forme de gouttière, respectivement (11', 11" et 11"') analogues à (11), décalées de 1200.
Dans la forme d'exécution de la figure 5, la lame caractéristique (11) parallèle au manche (1) est reliée à celui-ci par ses deux extrémités (12) et (13) au moyen de plots (20,21) visco-élastiques analogues à (18).
Dans la forme d'exécution représentée aux figures 6 à 8, le dispositif amortisseur (10) comprend comme précédemment une lame rigide (11) comprenant à chaque extrémité une petite branche latérale (15,17) perpendiculaire. Au repos, la lame (11) est parallèle aux génératrices du manche (1). Les extrémités (25,26) des branches (15,17) sont noyées dans deux plots (30,31) en un matériau visco-élastique, collé par sa base au manche (1). Lors d'un impact d'une balle sur la tête de frappe (4), le manche (1) fléchit, c'est-à-dire se cintre comme montré à la figure 7. Puis, comme ce manche est élastique, du fait de l'effet vibratoire il revient à sa position d'origine, puis se cintre de l'autre côté comme montré à la figure 8. La lame rigide caractéristique (11) restant à longueur constante D, les plots visco-élastiques (30,31) absorbent alors ces déformations par effet de cisaillement.
Dans la forme d'exécution illustrée aux figures 9 à 11, la lame est flexible et est désignée par la référence (50). Elle a une épaisseur de 0,4 mm, une longueur de 80 mm et une largeur de 4 mm. Elle prend appui en compression à ses deux extrémités (51,52) sur deux butées respectivement (55,56). En outre, cette lame (50) est reliée au manche (1) par deux couches (57,58) en matériau visco-élastique de deux millimètres d'épaisseur.
Lors d'une flexion dans le sens montré à la figure 10, la lame (50), située sur la zone comprimée du manche, flambe, c'est-à-dire qu'elle se courbe comme montré pour compenser la déformation du manche. Ce flambage engendre un effet ressort dynamisant le retour de flexion du manche. En revanche, lorsque la déformation du manche passe de l'autre côté (figure 11) (zone étirée du manche), la déformation s'effectue comme montré par traction sur les plots visco-élastiques (espace E), provoquant ainsi un effet de cisaillement.
La figure 12 illustre un autre mode avantageux de réalisation de l'invention. Comme on le sait, à l'impact, le manche (1) est également soumis à un moment de torsion figuré par la flèche M. Pour compenser cette déformation, la lame caractéristique référencée (60) épouse la forme d'une hélice enroulée autour de l'axe du manche (1) et dont les deux extrémités (61,62) sont reliées au manche (1) par deux couches respectivement (65) et (66) en matériau visco-élastique analogue à (57,58).
Dans la forme d'exécution de l'invention montrée aux figures 13 et 14, le dispositif amortisseur comprend deux manchons tubulaires, respectivement (70,71) coaxiaux au manche (1). Ce manchon (70,71) rigide épouse la forme d'une bague et est réalisé en métal ou en matériau composite, et de préférence en un alliage aluminium/chrome/zinc connu sous la dénomination ZICRAL (marque déposée de CEGEDUR), présentant un module d'élasticité de 70 000 MPa et une épaisseur de 0,8 mm, une largeur de cinq millimètres. Ce manchon rigide externe (70,71) est relié au manche (1) par une couche (75) de un millimètre d'épaisseur en un matériau visco-élastique présentant un taux d'amortissement à 250C tangente delta compris entre 0,6 et 0,8. Une couche adhésive non représentée favorise l'adhésion de la couche visco-élastique (75), respectivement aux parois externes du manche (1) et à la face interne du manchon de contrainte (70,71).
Selon la caractéristique de l'invention, ces deux manchons (70,71) sont reliés entre eux par une lame rigide ou flexible (76) réalisée dans un matériau inextensible. Cette lame (76) d'épaisseur voisine de 0,50 mm, de largeur de cinq millimètres pour une longueur de 80 mm, présente un coude (77) dirigé à l'extérieur, pour orienter le sens des déformations de flambage lors du cintrage du manche consécutif à la frappe de la balle.
Comme déjà dit, le dispositif amortisseur caractéristique de l'invention est disposé sur le manche dans une zone de déformation maximum, ou ventre de vibrations, et ce pour obtenir l'effet maximum d'amortissement. En pratique, ce ventre est situé au voisinage du premier tiers du manche (1) en partant de la base de raccordement (3) de la tête (4).
Les cathodes 6 et 8 sont faites d'un matériau métallique de type "getter" qui peut être du titane ou de l'aluminium.
Au cours de la trajectoire en spirale des électrons, de nombreuses collisions ont lieu avec les molécules du gaz que l'on veut piéger au moyen de la pompe.
Il en résulte une ionisation de ces molécules.
Les ions positifs ainsi créés sont attirés par les cathodes 6 et 8 et bombardent celles-ci.
Sous l'effet de ce bombardement, des atomes du matériau de type "getter" sont arrachés aux cathodes 6 et 8 et viennent se déposer sur les cylindres 4 de l'anode 2, créant ainsi des couches minces de ce matériau.
Ces couches minces permettent d'adsorber et d'absorber le gaz comme dans une pompe à sublimation.
Une pompe ionique est ainsi une pompe à pulvérisation cathodique d'un matériau de type "getter" en présence d'un champ magnétique.
On précise que les cylindres conducteurs 4 sont généralement en acier inoxydable.
On remarquera que l'ensemble de ces cylindres 4 a une structure du type "nid d'abeilles", et que les bases de ces cylindres peuvent revêtir des formes diverses (cercles, hexagones, carrés ...).
Les cathodes 6 et 8 peuvent être pleines ou, au contraire, ajourées.
Dans ce dernier cas, l'enceinte de la pompe ionique est avantageusement réalisée en un matériau électriquement conducteur et amagnétique et portée au même potentiel que l'anode de cette pompe ionique.
Dans ces conditions, le matériau de type "getter" est susceptible d'être projeté sur les parois internes de l'enceinte de cette pompe et la surface de pompage est augmentée.
Le débit d'une pompe ionique du genre de celle des figures 1 et 2 est proportionnel à l'espace existant entre les cathodes 6 et 8 et l'anode 2.
La distance entre cette anode 2 et chacune des cathodes 6 et 8 est par exemple égale à 3 mm.
Pour obtenir un débit supérieur à celui de la pompe ionique des figures 1 et 2, il est connu d'utiliser plusieurs modules de pompage qui sont du genre de cette pompe et que l'on fait fonctionner en parallèle, dans une même enceinte pour une même pompe.
On obtient ainsi un ensemble qui est lourd, encombrant et coûteux.
Pour tous les modes et variantes du procédé selon l'invention, il est possible de travailler en rajoutant de l'eau aux matières premières comme il I'a été décrit précedemment, et il est aussi possible de travailler sans ajouter d'eau, celle-ci étant apportée par les matières premières elles-mêmes. Dans le cas où de l'eau est apportée en plus de l'eau des matières premières de départ, celle-ci peut être incorporée à la dispersion lors des diverses étapes du procédé en quantités fractionnées. Par exemple, en partie avec les particules inorganiques et en partie avec le latex.
Pour tous les modes et variantes du procédé il est également possible d'ajouter en fin de procédé lorsque les particules inorganiques sont enrobées de nouveau une base de manière à ajuster le pH de la dispersion finale.
II est possible d'ajouter un agent anti-mousse dans les mélanges de latex ou de particules inorganiques en raison de l'agitation à laquelle peuvent être soumises ces mélanges.
Le procédé selon l'invention permet d'obtenir une encapsulation totale des particules inorganiques. L'encapsulation des particules inorganiques est bonne si les particules inorganiques encapsulées sont parfaitement dispersées et individualisées.
L'encapsulation n'est pas réussie si les particules inorganiques ne sont pas entièrement enrobées de particules de latex ; dans ce cas les particules mal enrobées ne se dispersent pas bien dans le milieu aqueux et s'agglomèrent formant des paquets de particules en suspension dans le milieux aqueux. Cet effet d'agglomération peut être mis en évidence par passage de la dispersion aux ultra-sons. Une diminution de la taille des particules de la dispersion après les ultra-sons indique que lesdites particules étaient agglomérées dans la dispersion et que les ultra-sons ont permis de les séparer momentanément.
La taille des particules d'une dispersion de particules mal encapsulées est donc plus élevée que celle de particules bien enrobées. Par conséquent, le contrôle de l'encapsulation et de la dispersion des particules inorganiques peut être effectué par comparaison de la taille des particules composites dans la dispersion préparée avec celle des particules inorganiques de départ bien individualisées.
Ainsi si l'on prépare selon l'invention une dispersion parfaite de particules composites à partir de particules inorganiques de départ présentant une taille de 0,3 pm, et si la mesure de la taille des particules composites obtenues en suspension dans le milieu aqueux est de 0,3 pm, alors l'encapsulation est bonne. Par contre, si cette dernière mesure est plus élevée, cela signifie que l'encapsulation n'est pas totale et que les particules sont agglomérées.
Le procédé selon l'invention permet d'obtenir une encapsulation totale immédiatement après l'achèvement des opérations du procédé. Les dispersions obtenues par le procédé selon l'invention sont directement utilisables.
Les dispersions obtenues sont trés stables. Après un stockage de 6 mois, on constate que les particules composites ont trés faiblement sédimentées: une simple agitation à l'aide d'une spatule permet de les redisperser contrairement au cas des dispersions de particules inorganiques non encapsulées.
Le procédé selon l'invention conduit à une encapsulation irréversible.
Les taux d'extrait sec des dispersion obtenues peuvent être compris entre 10 et 80 %, de préférence entre 60 et 75 %. Ce taux est contrôlé par la quantité d'eau utilisée pour la mise en oeuvre du procédé.
Le procédé selon l'invention permet de préparer des dispersions de particules composites pouvant présenter un pH compris dans une large gamme en général compris entre 3 et 11, de préférence entre 4 et 10, encore plus préférentiellement entre 7 et 9 ; et ceci indépendamment de la valeur de point isoélectrique (PIE) de la particule inorganique encapsulée. II est ainsi possible de préparer de dispersion de dioxyde de titane de pH compris entre 3 et 11 alors que le PIE de ce type de dioxyde de titane est de l'ordre de 7,5 Le procédé selon l'invention conduit à des particules composites présentant une structure dite framboise.
La Figure 1 est une photographie prise au microscope électronique à balayage, grossissement 100 000, d'une dispersion de particules de dioxyde de titane encapsulées par des particules de latex à base de 95 % en poids de méthacrylate de méthyle et 5 % d'acide méthacrylique selon le procédé de l'invention (procédé 1 des exemples). Afin d'être observables, les particules de latex ont été préalablement marquées par de l'acétate d'uranyle. On constate que le particules de dioxyde de titane sont entièrement recouvertes par les particules de latex et que l'encapsulation est parfaitement réussie. On constate également que peu de particules de latex se trouvent libres c'est-à-dire non adsorbées à la surface du dioxyde de titane ce qui est une indication de la réussite de l'encapsulation.
La Figure 2 est une photographie prise au microscope électronique à balayage, grossissement 100 000, d'une dispersion de particules de dioxyde de titane encapsulées par des particules de latex à base de 95 % en poids de méthacrylate de méthyle et 5 % d'acide méthacrylique selon un procédé de l'art antérieur (procédé de l'exemple comparatif 10). Afin d'être observables, les particules de latex ont été préalablement marquées par de l'acétate d'uranyle. On constate que le particules de dioxyde de titane ne sont pas recouvertes de particules de latex et que les particules de latex se retouvent libres en suspension dans l'eau et non adsorbées sur les particules de dioxyde de titane.
L'invention concerne également une composition pour revêtement comprenant une dispersion aqueuse de particules composites obtenues par le procédé selon l'invention. Ces compositions pour revêtement peuvent être en particulier des peintures en émulsion.
La composition comprend habituellement des latex liants à base de polymères filmogènes, particulièrement si le latex utilisé pour enrober les particules inorganiques n'est pas filmogène à température ambiante.
DISPOSITIF AMORTISSEUR DE CHOC. NOTAMMENT PROTECTEUR DE HANCHE La présente invention est relative à des perfectionnements a > Dortés aux dispositifs amortisseurs de chocs. notamment protecteur de hanche. ou autres applications de protection.
I1 convient. avant d'aborder les dispositions principales de l'invention de rappeler les difficultés rencontrées à l'occasion du port de tels dispositifs par les usagers.
De nombreux dispositifs du genre en question sont en soi connus soit à usage sportif ( protège tibia ) soit à usage médical contre la prévention des chutes en particulier chez les personnes agées.
On peut citer l'étude effectuée aux- U.S.A. par Mrs Jeffrey C.Huston. PhD ; Michael S. Sellberg, MS ; Carolyn Kundel. PhD; Elizabeth Callan, MS , qui démontre l'intérêt du port d'un dispositif protecteur pour personnes àgées. I1 s'agit dans tous les cas d'un matelas antichoc. constitué de plusieurs strates de Matériaux absorbeurs de choc comme des feutres, des mousses élastiques, des plaques d'élastomère etc....
le dispositif coopère avec des moyens de fixation pour l'immobiliser & hauteur de hanche pour protéger principalement le col du fémur, Grace au port de prévention, on constate un effet de protection non négligeable réduisant le nombre des fractures causées par des chutes.
On constate cependant gue les matelas de protection multicouches ne possèdent pas un degré de protection suffisant en raison de l'amortissement incomplet de l'onde de choc lors d'une chute.
Par ailleurs la fabrication de matelas multicouches est relativement longue et complexe et ne permet pas de maitriser dans la pratique un réglage de i'énereie â absorber. Dar exemple en fonction du poids du porteur La présente invention a en conséquenses pour but de fournir un dispositif amortisseur de choc d'un nouveau type dont l'architecture assure un haut degré de protection par sa capacité à absorber plus comDlètement l'énergie de choc provoguée par une chute et à mieux la répartir. spécialement mais non exclusivement celle qui affecte le col du fémur.
L'invention a également pour but de fournir un dispositif protecteur de fabrication plus simple et moins honéreux gui autorise la maitrise du taux d'amortissement aux chocs.
L'invention concerne à cet effet un dispositif amortisseur de chocs. notamment protecteur de hanche. caractérisé en ce qu'il est constitué d'une enveloppe déformable étanche apte A recevoir un fluide, tel un gaz neutre, un gel, introduit dans l'enveloppe & une pression variable. cette enveloppe étant conformée pour présenter.
& l'état de contact avec la zone à protéger une face de contact sensiblement concave épousant par déformation le profil complexe de la dite zone et une face extérieure. sensiblement convexe. libre de toute aspérité. l'espace entre les deux parois ayant une section en forme de croissant au moins dans sa coupe transversale.
Grace å cette disposition on dispose d'un amortisseur à fluide. par exemple un gaz neutre ou un gel, ce qui permet à volonté d'adapter et d'optimiser la quantité d'énergie à absorber en cas de chute en fonction du poids et de la morphologie du porteur.
D'autres caractéristigues et avantages apparaitront encore à la lecture de la description détaillée gui suit. d'un mode de réalisation. donné ici à titre d'exemple et représenté sur les dessins joints dans lesquels: La figure 1 est une vue montrant l'ensemble u disDositifr vu du coté face concave en contact avec le corps. ce dispositif étant représenté ici à titre d'exemple avec une forme écliptique.
La figure 2 est une vue en coupe du dispositif représentant l'enveloppe déformable. creuse avec sa paroi concave constituée de nervures trapézoïdales pour donner plus de souplesse au dispositif.
et sa paroi convexe extérieure au corps. l'espace entre les deux parois étant en forme de croissant.
La figure 3 est une vue partielle de la paroi concave constituée d'une variante de rainures avec profil en ondulations.
Conformément à l'invention. le dispositif. comme il est montré dans les dessins annexé. est constitué d'une enveloppe déformable étanche (1) réalisée å partir d'un matériau souple moulé. ou assemblé par soudure ou collage par exemple à sa périphérie (2).
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Significativité La signification des différents tests statistiques mis en oeuvre a été retenue pour p < 0,05.
2. Résultats 2.1. Observations macroscopiques L'évolution au cours du temps des valeurs moyennes de chaque groupe d'animaux a été représentée sur la figure 1. L'examen de celle-ci montre que l'effet dépigmentant se manifeste, de façon plus ou moins nette, au bout de 3 semaines, quel que soit le traitement. On observe ensuite la persistance d'une dépigmentation faible voire incertaine durant environ 6 semaines. C'est à partir de ce moment que les effets dépigmentants apparaissent plus significatifs, en particulier pour la crème CD 1 et le témoins 0+, qui se différencient alors des deux autres traitements d'un point de vue statistique. Les effets s'intensifient encore entre la 10ème èt la 1 lème semaine (pour tous les traitements).Au cours de la dermière semaine de traitement, seule la crème CD 1 a amélioré la dépigmentation cutanée.
2.2. Analyse histologique La figure 2 montre l'influence des traitements sur l'aspect pigmentaire de la zone d'application. On peut constater que les préparations du groupe témoin < 3 et du groupe traité par la crème CD 1 présentent un plus grand nombre de crêtes épithéliales apigmentées et hypopigmentées par rapport aux préparations des deux autres groupes d'animaux.
La comparaison des indices moyens de dépigmentation (figure 3) révèle une efficacité nettement supérieure (+ 70 à 80 %) pour la crème CDî et le témoin @, comparativement à la crème CD 2 et au produit de référence testé simultanément. Ces résultats corroborent parfaitement les observations macroscopiques.
2.3. Tolérance locale Lors des examens macroscopiques, aucun signe d'intolérance n'a été enregistré tout au long de l'essai.
Toutefois, à l'examen histologique, il a été noté, chez une souris du groupe témoin 0+ et une souris du groupe CD 1 une parakératose en surface, avec une accumulation de polynucléaires. Il a également été constaté une hyperacanthose importante avec une parakératose chez deux animaux traités par le produit de référence. Un de ces deux animaux présentait, de surcroît, un effacement des plis et des anneaux cutanés.
3. Conclusions La présente étude a eu pour objectif d'apprécier chez la souris pigmentée l'efficacité de deux nouvelles crèmes dépigmentantes référencées CD 1 et CD 2 comparativement à un témoin < 3 constitué d'hydroquinone à 5% et à une crème de référence prélevée sur le marché.
D'un pofnt de vue macroscopique, la crème CD 1 a présenté la meilleure efficacité dépigmentante devant le témoin @, le produit de référence et la crème CD 2.
Par ailleurs, sur le plan histologique, la crème CD 1 s'est avérée aussi active que le témoin < 3 et significativement supérieure à la crème CD 2 et au produit de référence.
Au vu de ces résultats, on peut considérer que la crème CD 1 est dotée d'une activité dépigmentante au moins équivalente à celle du témoin @ et, en tout cas, supérieure à l'autre formulation testée (CD 2) et au produit de référence.
I1 est à noter que la tolérance de la crème CD 1 est en outre apparue bonne puisqu'aucune lésion cutanée importante n'a été enregistrée après 12 semaines d'applications.
Exemple 6 : Etude chez l'homme 1. Critères de sélection Critères d'inclusion Patients âgés de 18 à 75 ans, porteurs de cloasma, de lentigo sénile, de taches pigmentaires acquises au visage ou à d'autres parties découvertes.
Critères d'exclusion - taches pigmentées congénitales - exposition solaire concomitante - exposition sous appareil UV - prise de médicaments photosensibilisants, tels que : tétracycline, phénothiazines.
Modalité du traitement Placébo CMP versus crème CD1-MS1, avec une même répartition (9 patients dans chaque groupe), même tube.
Deux applications par jour sur les taches pendant 60 jours. Le rythme des examens a été JO, J21, J45, J60.
Les criteres d'avaluation ont été basés sur des observations cliniques et avis du patient et sur un suivi médical avec avis de l'investigateur.
- le miroir comporte un second jeu de stries essentiellement perpendiculaires aux stries du premier jeu, et en ce que des stries semblables sont formées sur ladite
paroi frontale de la bonnette.
- ladite paroi frontale est concave et comporte des
stries de même largeur que les stries du miroir.
- ladite paroi frontale de la bonnette est réalisée d'un seul tenant avec le miroir et comporte le même
revêtement réfléchissant.
- la paroi frontale comporte un revêtement réfléchissant semi-transparent de l'intérieur vers