INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif représenté sur la figure 1 est destiné à assurer l'accouplement entre une platine P à galets G de profilage et un arbre moteur M. Ce dispositif comprend d'une part, un cardan 1 monté directement sur l'arbre M et relié à un bras de transmission 2, et, d'autre part, une barre de liaison 3, solidaire du galet G et dont l'extrémité est pourvue d'une sphère 4 de positionnement à doigts d'entraînement 5.
Le bras de transmission 2 est élastiquement rétractable en étant par exemple constitué d'un jeu d'au moins deux tiges 2a,2b coaxiales et télescopiques disposées selon l'axe central d'un ressort hélicoïdal 6.
L'extrémité du bras 2 située du côté de la platine P est pourvue d'un embout 7 en cloche constitué d'un cylindre évidé 70 dont le diamètre interne est supérieur ou égal au diamètre de la sphère 4. La sphère 4 de positionnement est destinée à venir se loger et se verrouiller en butée dans l'embout 7 par détente du bras 2. La paroi latérale du cylindre 70 comporte des découpes 75 destinées à recevoir les doigts d'entraînement 5 de la sphère 4. La sphère 4 comporte de préférence deux doigts d'entraînement 5 s'étendant radialement dans un plan perpendiculaire à la barre de liaison 3 et diamétralement opposés. Les découpes 75 sont également diamétralement opposées deux à deux. La spire d'extrémité 60 du ressort 6 prend appui sur la face arrière 71 de l'embout 7.La raideur du ressort 6 est déterminée de façon à ce qu'il soit à l'état comprimé lorsque la sphère 4 est logée et verrouillée dans ledit embout 7 c'est-à-dire lorsque les doigts 5 et/ou la sphère 4 sont en butée dans les découpes 75. Les découpes 75 comportent une zone d'introduction évasée 74 débouchant sur le bord avant 72 du cylindre 70 et qui se prolonge, vers l'arrière, en direction du bras 2 par une rainure rectiligne 73 dont la largeur est supérieure ou égale au diamètre de la section des doigts 5. De préférence, le cylindre 70 comporte un alésage interne adapté à l'enveloppe de la sphère 4 pour éviter tout glissement.
La longueur de la rainure 73 est déterminée en fonction des géométries respectives de la sphère 4 et des doigts 5.
Comme représentée sur les figures 2 et 3, la platine P à galets G est déplaçable en translation dans la direction F selon l'axe de la barre de liaison 3 jusqu'à une position rapprochée de travail où la sphère 4 est verrouillée en butée dans l'embout 7 (figure 3).
Eventuellement, un organe de support (non représenté) permet de placer les embouts 7 en cloche dans une position de repos appropriée relativement aux barres de liaison 3 solidaires des galets G. Lorsque les sphères 4 s'engagent dans les embouts 7, elles se libèrent alors simultanément de ces organes de support.
Le dispositif de l'invention permet d'obtenir un accouplement préalable par auto-centrage de la sphère 4 dans l'embout 7 avec les doigts 5 en contact avec le bord avant 72 du cylindre 70. Lorsque la platine P est en butée dans la direction F en position rapprochée vers l'arrière, les doigts 5 appuient sur l'embout 7 qui comprime alors progressivement le ressort 6 comme représenté en pointillés sur la figure 2.
Lorsque l'arbre moteur M est mis en rotation, le cardan 1, l'arbre de transmission 2 et l'embout 7 tournent conjointement. Les doigts 5 se mettent alors à glisser sur le bord avant 72 du cylindre 70. La sphère 4 est alors déjà faiblement engagée dans le cylindre 70 (voir les positions en traits pointillés sur la figure 2).
Le glissement des doigts 5 se poursuit jusqu'à ce qu'ils rencontrent les zones évasées 74 des découpes 75 qui les guident pour s'introduire dans les rainures 73 où ils sont poussés et verrouillés sous l'action du ressort 6. La sphère 4 est alors en butée contre la paroi interne arrière du cylindre 70.
L'accouplement définitif est obtenu et maintenu grâce à l'effort de compression du ressort 6 (figure 3).
La force du ressort 6 doit être juste suffisante pour permettre le glissement des doigts d'entraînement 5 sur le bord avant 72 de l'embout 7 en cloche.
PROJECTEUR AUTOMOBILE, EN PARTICULIER A REFLECTEUR ELLIPTIQUE, PRODUISANT UN FAISCEAU SUSCEPTIBLE DE DEUX COUPURES SELECTIVEMENT COMMUTABLES L'invention concerne un projecteur à faisceau coupé, notamment pour véhicule automobile.
Un tel projecteur comprend essentiellement une source lumineuse et un réflecteur définissant ensemble un faisceau lumineux, ainsi qu'un moyen pour définir la coupure, c'est-à-dire pour définir la délimitation entre la zone éclairée et la zone sombre du diagramme d'éclairement du projecteur, comme cela est requis en particulier pour les projecteurs antibrouillard.
Lorsque le courant de système ic s' écoulant à travers le système de puissance 48c est un courant en excès (courant de défaut) qui dépasse le courant nominal, le transformateur de courant 64c extrait le courant ic du système et délivre en sortie le courant détecté à l'unité de commande 60a. A réception du courant détecté lors d'une faute, l'unité de commande 60a fournit immédiatement (en 1 ms) un signal de gâchette au disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation haute tension 13c pour l'activer puis, avec un retard fonctionnel constant, fournit un signal ACTIF (signal ON) au disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c pour l'activer en quelques dizaines de ms.
En conséquence, le courant de défaut est dérivé par le disjoncteur de circuit à semiconducteurs de dérivation haute tension 13c puis une durée constante ultérieure est dérivée par le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c, et ainsi, le courant de défaut est empêché de s'écouler à travers l'enroulement primaire 71c du transformateur série 49c. L'unité de commande 60a fournit les signaux de commutation 61 aux dispositifs du type à extinction d'arc automatique 52 et 56 pour chaque phase afin de désactiver les dispositifs du type à extinction d'arc automatique 52 et 56, qui constituent l'unité de circuit du convertisseur CA-CC de type tension 50a connectée en série avec le système de puissance pour chaque phase.
Comme alternative, l'unité de commande 60a commande la tension en courant alternatif de sortie à zéro pour poursuivre l'opération au lieu -de désactiver les dispositifs du type à extinction d'arc automatique 52 et 56. En dérivant l'écoulement du courant de défaut à travers le système de puissance 48c avec le transformateur série 49c, et en commandant en sortie les dispositifs du type à extinction d'arc automatique 52 et 56, les courants en excès sont empechés de s'écouler à travers les dispositifs à semiconducteurs situés dans le convertisseur CA-CC de type tension 50a pour les protéger tandis qu'en même temps, le montage d'interconnexion du système en série 46 comportant l'enroulement primaire Xlc du transformateur série 49c est protégé contre la faute du système.
Dans le convertisseur CA-CC de type tension 50a ainsi construit, il est possible de concevoir sa capacité en ne prenant en considération que les courants maximums qui sont attendus s 'écouler dans les conditions de fonctionnement normal à travers les dispositifs du type à extinction d'arc automatique 52cl, 52c2, 56cl et 56c2, et les diodes de roue libre 54cl, 54c2, 58cl et 58c2, sans prendre en considération le courant de défaut. En conséquence, le nombre de dispositifs à semiconducteurs est minimisé, et le coût de l'appareil est réduit, et l'espace d'installation et l'encombrement de l'appareil sont réduits, et une fiabilité augmentée est obtenue.
Outre l'extraction du courant de défaut dans le système de puissance 48c par l'intermédiaire du transformateur de courant 64c, l'unité de commande 60a surveille la tension du système par le transformateur de tension 62 (représentant globalement les transformateurs de tension pour les trois phases, y compris 62c). L'unité de commande 60a peut protéger le système de puissance en détectant une faute dans le système de puissance, par exemple, en détectant une chute de tension, une surtension, des tensions déséquilibrées sur les trois phases, une fréquence anormale, et des variations du contenu en harmoniques, et en détectant un défaut dans le système de puissance.
L'unité de commande 60a détecte une faute dans le système de puissance ou une faute dans le convertisseur CA-CC de type tension 50a en surveillant un courant en excès détecté par le transformateur de courant 33c destiné à extraire un courant alternatif i2 du convertisseur CA-CC de type tension 50a, un courant en excès détecté par le transformateur de courant 34 destiné à extraire un courant continu id du convertisseur CA-CC de type tension 50a, une tension continue en excès ou une tension continue faible détectée par le transformateur de tension 31 destiné à extraire une tension continue Vd du convertisseur CA-CC de type tension 50a. En réponse à ces résultats détectés, l'unité de commande 60a peut protéger immédiatement le système de puissance 48c ou le convertisseur CA CC de type tension 50a.
La raison pour laquelle à la fois le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation haute tension 13c et le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c sont utilisés ensemble est la suivante. Le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation haute tension 13c est un dispositif à commutation rapide qui peut être rapidement rendu ACTIF (mis sur marche), et si la durée -de conduction de courant pour un courant de défaut est fixée comme étant courte, les exigences de puissance nominale et de capacité thermique nominale des composants à semi-conducteurs sont abaissées. Si on laisse le courant de défaut s'écouler pendant une durée relativement longue, les dispositifs à semi-conducteurs tels que des thyristors ou des GTO peuvent chauffer en raison de leur faible résistance propre, les endommageant eux-mêmes.
Des considérations thermiques nécessitent ainsi des dispositifs à semi-conducteurs et un équipement de refroidissement de puissance, augmentant le coût de l'appareil et rendant l'appareil lui-même encombrant. Pour cette raison, l'action de dérivation du courant de défaut produisant le chauffage est ainsi supprimée par le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c qui est thermiquement puissant, faisant suite au disjoncteur de circuit à semiconducteurs de dérivation haute tension 13c. Cet agencement supprime la nécessité d'un appareil encombrant et coûteux construit à l'aide de dispositifs à semi-conducteurs à haut rendement et d'un équipement de refroidissement.
Pendant que le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c est activé, les disjoncteurs de circuit mécaniques en série llc, 12c, connectés en série avec l'enroulement primaire 71c du transformateur série 49c à ses deux extrémités, sont laissés fermés. Une fois ouverts, un certain temps est requis avant que les disjoncteurs de circuit mécaniques en série llc, 12c, reviennent à leur état fermé, et ainsi une interconnexion immédiate du montage d'interconnexion de système en série 46 en retour dans le système est difficile au moment où le système est restauré de la faute du système. Les disjoncteurs de circuit mécaniques en série lîc et 12c sont prévus pour déconnecter le montage d'interconnexion de système en série 46 du système de puissance 48c lorsque le montage d'interconnexion de système en série 46 lui-même est interrompu ou présente une faute.
Même lorsque le convertisseur CA-CC de type tension 50a est déconnecté de l'enroulement secondaire 72c pour l'entretien, il est fait en sorte que l'impédance du côté de l'enroulement primaire 71c du transformateur série 49c ne puisse devenir infinie, tant que les disjoncteurs de circuit mécaniques en série llc et 12c et le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c sont laissés à l'état ACTIF. Cet agencement empêche un inconvénient tel que le système de puissance soit déconnecté aux deux extrémités terminales de l'enroulement primaire 71c du transformateur série 49c, et qu'à la fois le système de puissance 48c et le système convertisseur restent déconnectés l'un de l'autre jusqutà ce que le convertisseur CA-CC de type tension 50 soit rétabli.
Après avoir vérifié que le système de puissance 48c est restauré de la faute du système, l'unité de commande 60a ouvre le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c provoquant le fonctionnement normal du convertisseur CA-CC de type tension 50a. Lorsque le système de puissance 48c est rétabli avant activation du disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c, l'unité de commande 60a, sans activer le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c, désactive le disjoncteur de circuit à semiconducteurs de dérivation haute tension 13c pendant les conditions de fonctionnement normal (redémarrage du système), redémarrant ainsi le fonctionnement du montage d'interconnexion du système en série 46.
Puisque ce procédé de redémarrage permet au transformateur série 49c d'être de nouvéau interconnecté dans le système sans magnétiser partiellement le transformateur série 49c, et ainsi sans apporter de perturbation au système de puissance, le procédé de redémarrage est appliqué non seulement pour un rétablissement d'une faute du système, mais également pour une routine de fonctionnement normal, lorsque le montage d'interconnexion de système en série 46 est initialisé.
Bien que le disjoncteur de circuit à semiconducteurs de dérivation haute tension 13c soit dans son état NON ACTIF (état d'arrêt), les deux bornes ne sont pas isolées électriquement l'une de l'autre. Pour isoler électriquement le système aux deux bornes du disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c pendant qu'il est ouvert, le commutateur de déconnexion mécanique 15c connecté en série au disjoncteur de circuit à semiconducteurs de dérivation haute tension 13c est rendu NON ACTIF.
Mode de réalisation 2 Dans le mode de réalisation 1, l'unité de commande 60a active d'abord le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation haute tension 13c, juste après qu'une faute du système ait été détectée. Lorsque l'inductance du système XL 59c se trouvant dans la phase c du système de puissance 48c est élevée, ou lorsque la vitesse de commutation à l'état ACTIF dans le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c est réglée comme étant rapide, le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension IOc est toutefois suffisamment rapide dans le passage à l'état ACTIF pour dériver le courant de défaut, sans qu'il soit nécessaire d'utiliser le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation haute tension 13c, car le courant ic du système pour la faute du système dans le système de puissance 48c augmente avec une vitesse relativement lente, comme représenté sur la figure 4.
La figure 3 représente schématiquement l'appareil protecteur de convertisseur de puissance selon le second mode de réalisation de la présente invention. Sur la figure 3, les composants équivalents à ceux référencés sur la figure 1 sont indiqués avec les mêmes numéros de référence. La différence dans le circuit par rapport à l'appareil du premier mode de réalisation est que le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation haute tension 13c et le disjoncteur de circuit mécanique 15c, connectés en parallèle avec le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c sont omis.
Le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c a un niveau de tension relativement plus grand qu'un disjoncteur de circuit mécanique de dérivation basse tension 21c, comme cela va être décrit ultérieurement, disposé du côté de l'enroulement secondaire du transformateur série 49c, et les courants s'écoulant à travers les contacts du disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c sont relativement plus petits. Ainsi, les contacts d'un espace de contact plus petit et d'une coupe transversale plus petite fonctionnent. Les contacts sont ainsi plus légers, permettant une opération d'ouverture-fermeture plus rapide. En outre, l'élimination du disjoncteur de circuit à semiconducteurs de dérivation haute tension 13c et du disjoncteur de circuit mécanique 15c diminuent le coût et l'espace d'installation requis pour l'appareil.
A ce mélange, on ajoute un conservateur et un parfum.
La viscosité de cette composition est de 12 Pa.s et son pH est de 6 (après ajustement); sa stabilité est de 2 semaines à 50 C et de 3 mois à 40 C.
Exemple 8: On prépare un lait corporel en mélangeant (% en poids): - Montanov 94(1 ) 3,5 % - Lanol 37 T(2): 8,0 % - Benzophénone 2,0 % - Diméthicone 350 cPs. 0,05 % - Solagum L (3) 0,05 % - agent épaississant de l'exemple 1 1,5% - eau, q.s.100,0 % (1): tensio-actif non ionique commercialisé par la société S.E.P.P.I.C.
(2) triheptanoate de glycérol commercialisé par la société S.E.P.P.I.C.
(3); carréghénate commercialisé par la société S.E.P.P.I.C.
La viscosité de cette composition est de 18 Pa.s et son pH est de 6 (après ajustement); sa stabilité est de 1 mois à 50 C et de 3 mois à 40 C.
Exemole 9: On prépare une émulsion fluide à pH alcalin, en mélangeant à froid (% en poids): Marcol 82(1 ) 5,0% - agent épaississant de l'exemple 1 1,5 % -NaOH 10% -eau, q.s. 100,0% (1 ) huile de paraffine commercialisée par la société ESSO La viscosité de cette composition est de 10 Pa.s et son pH est de 12 (après ajustement); sa stabilité est de 2 semaines à 50 C et de 3 mois à 40 C.
Exemple 10: On prépare un fond de teint fluide, en mélangeant (% en poids): - Simulsol 165(1): 5,0 % -Lanol99(2): 5,0 % - Lanol 84D (3); 8,0 % - agents épaississants de l'exemple 1 1,2 % - pigments et charges minérales 10,0 % - eau q.s. 100,0 % (1): stéarate de glycérol auto-émulsionnable commercialisé par la société S.E.P.P.I.C.
(2) isononyl isononanoate commercialisé par la société S.E.P.P.I.C.
(3); dioctylmalate commercialisé par la société S.E.P.P.I.C.
La viscosité de cette composition est de 20 Pa.s et son pH est de 6 (après ajustement) ; sa stabilité est de 1 mois à 50 C et de 3 mois à 40 C.
Exemnle 11: On prépare un lait solaire en mélangeant (% en poids): - Montanov 94(1): 3,5 % - Lanol 37T (2) : 10,0 % - Parsol NOX (3): 5,0 % - Eusolex 4360 (4): 2,0 % - agent épaississant de l'exemple 1 1,8% - eau, q.s. 100,0 % (1): tensio-actif non ionique commercialisé par la société S.E.P.P.I.C.
(3): filtre solaire commercialisé par la société GIVAUDAN (4): filtre solaire commercialisé par la société MERCK A ce mélange, on ajoute un conservateur et un parfum.
Les oscillateurs locaux OL1, OL2, OL3 ont été représentés sur la figure 1 comme des éléments indépendants. En réalité, un synthétiseur de fréquence unique, calé sur un oscillateur de référence, foumit trois sorties OL1, OL2, OL3, à des fréquences calées les unes par rapport aux autres.
Le récepteur comprend ensuite, pour la voie GPS, un amplificateur à contrôle de gain 32 suivi d'un convertisseur analogiquenumérique 34, et, pour la voie GLONASS, un amplificateur à contrôle de gain 36 suivi d'un convertisseur analogique-numérique 38. Le contrôle de gain est utilisé si les convertisseurs codent le signal analogique sur plusieurs bits, mais un codage sur un bit sans contrôle de gain est aussi possible dans certains cas. Les informations de contrôle de gain proviennent de calculs statistiques effectués sur des séries d'échantillons du signal numérisé.
Les convertisseurs travaillent à une fréquence d'échantillonnage Fc largement supérieure à deux fois la plus haute fréquence transposée susceptible d'etre reçue et transmise aux convertisseurs. Pour la voie GLONASS, la fréquence la plus haute est Ftn, qui peut être de l'ordre de 20 MHz. II faut alors en pratique une fréquence de conversion supérieure à 50 MHz, par exemple égale à 60 MHz. Par commodité, on prendra de préférence le même type de convertisseur et la même fréquence de travail Fc pour la voie GPS, car les signaux produits sont traités ensuite par les mêmes circuits indépendamment de leur origine.
Les convertisseurs produisent des signaux numériques qui sont des échantillons successifs, fournis à la cadence Fc, d'un signal analogique qui comprend une ou plusieurs fréquences porteuses transposées (FtO pour le convertisseur 34, Ft1 à Ftn pour le convertisseur 38), modifiées par effet Doppler et modulées en phase par les codes pseudo-aléatoires et les données de navigation de chacun des satellites visibles depuis le récepteur.
Ces signaux numériques porteurs d'information sont appliqués à un circuit de traitement numérique de signal 40, contrôlé par un processeur de calcul 50 communiquant avec le circuit 40 par l'intermédiaire d'un bus d'informations 60 et d'un bus de contrôle 70. Le processeur de calcul communique lui-même avec un microprocesseur 80 qui effectue les calculs de position à partir des informations tirées du circuit de traitement de signal 40 et du processeur de calcul 50. Le microprocesseur 80 fonctionne avec un logiciel 90 qu'on peut appeler "logiciel PVT' car c'est celui qui calcule la position PVT ("Point, Vitesse, Temps) à partir d'informations numériques foumies par le processeur de calcul. Le microprocesseur 80 est contrôlé par l'utilisateur du récepteur, qui peut communiquer avec lui à partir de périphériques multiusages (écran, clavier, imprimante, etc.) ou à partir de boutons de commande et de systèmes de visualisation spécialisés.
Le processeur de calcul 50 et le microprocesseur 80 peuvent être confondus en un seul microprocesseur.
On voit donc sur la figure 1 qu'il y a deux voies distinctes pour extraire les informations reçues, selon qu'on souhaite utiliser le réseau GPS ou le réseau GLONASS. Toutefois, il faut comprendre que cette solution à voies séparées résulte uniquement de ce que la fréquence GPS de 1575,42 MHz est assez éloignée de la fréquence maximale GLONASS (1617 MHz environ). L'écart est de plus de 40 MHz. Si on réalise dans l'avenir (technologies à semiconducteurs rapides, GaAs, Germanium, supraconducteurs, etc.) des convertisseurs analogiques-numériques fonctionnant à 100 MHz ou plus, la voie GPS devient inutile et on peut dans le circuit de la figure 1 ne conserver que la voie GLONASS pour faire passer les signaux GLONASS et les signaux GPS. Le principe est qu'une seule voie suffit si la fréquence de porteuse unique L1 du premier réseau est suffisamment proche des fréquences de porteuses L1 du deuxième réseau.
La figure 2 représente schématiquement la répartition des fréquences porteuses GPS (F0) et GLONASS (F1 à Fn), la répartition correspondante des fréquences transposées GPS (FtO, éventuellement nulle ou égale à la fréquence Doppler due au mouvement relatif du récepteur et du satellite) et GLONASS (Ftl à Ftn), la largeur de bande LB0 du filtre 22, et la largeur de bande LB1 du filtre 24. La fréquence de travail Fc du convertisseur 38 est largement supérieure à 2xFtn, par exemple environ 60 MHz si Ftn est proche de 20 MHz.
La figure 3 représente l'architecture générale du circuit de traitement de signal 40 du récepteur selon l'invention; une partie des circuits du processeur de calcul 50 est également représentée. Comme on va le voir, le circuit de traitement de signal 40 ne comporte pas des voies séparées pour le traitement des signaux GPS et pour le traitement des signaux GLONASS. Seul un multiplexeur 102, à l'entrée du circuit 40, reçoit sur deux entrées les signaux numériques issus des convertisseurs 34 et 38 et permet de choisir, en fonction d'une commande de l'utilisateur, si on veut utiliser le réseau GPS ou le réseau GLONASS. Les signaux sélectionnés par le multiplexeur 102 sont traités par le circuit 40 qui accepte aussi bien les signaux issus de la voie GPS que les signaux issus de la voie GLONASS bien qu'ils correspondent à des bandes de fréquences différentes.
Le circuit de traitement 40 comprend ici plusieurs canaux (en principe quatre ou plus); ils fréquence) du signal reçu du multiplexeur 102, et d'autre part d'asservir la phase du code pseudo-aléatoire local sur la phase du code aléatoire éventuellement présent dans le signal foumi par le multiplexeur. Les signaux d'erreur agissent sur le générateur de fréquence local et sur le générateur de code local et sont produits par un logiciel de calcul exécuté par le processeur de calcul numérique 50.