INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La vraie difficulté de ce type de système est donc d'effectuer en temps réel et à moindre coût ces insertions virtuelles de qualité.
Le système selon l'invention permet d'apporter une solution à ce problème.
L'innovation est ici de remonter vers l'amont de la chaîne de production de l'image, c'est à dire jusqu'à la caméra. Le système selon l'invention est constitué de plusieurs sous-systèmes communiquants, s'insérant dans la chaîne de production de l'image.
A -LE SOUS-SYSTEME DE CAMERAS (référence dessin 1): Au lieu de caméras standards , le système utilise des caméras particulières dotées d'un système du type contrôle de mouvements (en anglais motion control ). Ce genre de système permet de caractériser de manière extrêmement précise, les mouvements et les opérations de la dite caméra (mouvements, travelling, rotation. zoom, etc ..). Ceci signifie qu'à chaque instant, l'état de la caméra - c'est à dire sa position dans l'espace, et le réglage de son système optique - est connu de manière déterministe et codable mathématiquement. Ces caméras peuvent aussi être dotées de capacités télémétriques.
Grâce à un tel système, on peut - à partir du moment où l'on a calé au départ, à la manière d'un géomètre, chaque caméra sur un repère spatial fixe déterminé du site de l'événement sportif - connaître à chaque instant la position dans ou par rapport à l'image de ce repère spatial, position qui peut être caractérisée par des coordonnées spatiales (X,Y,Z). Le sous-système caméra pourra être utilisé directement pour effectuer ce calage.
De manière connue, le déplacement du doigt de distribution 20 est obtenu à l'aide d'un mouvement combinant une rotation du doigt autour de l'axe x-x', avec un déplacement axial selon le même axe. Un tel déplacement peut être obtenu par un ensemble de commandes associant une lumière 21 (figure 4) ménagée dans l'épaisseur de l'enveloppe du corps principal 10 pour former une rampe de glissement d'une part, et un téton 22 solidaire du doigt de distribution 20 et destiné à être inséré dans la lumière 21 pour se déplacer dans cette dernière d'autre part. Le doigt de distribution 20 forme ainsi un coulisseau monté mobile axialement par rotation.
L'organe de commande du déplacement du doigt de distribution 20 est avantageusement formé par un bouton 25 solidaire d'une extrémité du doigt de distribution 20.
Selon une version particulièrement avantageuse de l'invention, le corps principal 10 comporte également une sortie de recyclage 15 située entre l'orifice d'entrée 11 et l'orifice de sortie d'eau chaude 12 permettant, par l'intermédiaire du doigt de distribution 20, le passage du liquide de l'orifice d'entrée 11 vers le réservoir 1 de la machine à boisson.
Le doigt de distribution 20 comporte une série de joints d'étanchéité toriques 26 destinés à assurer en combinaison avec les formes spécifiques du doigt de distribution 20, l'étanchéité du fonctionnement de la vanne.
La vanne conforme à l'invention comporte également un tube 27 de sortie de vapeur prolongeant l'orifice 13 de sortie de vapeur.
Selon la version préférentielle de l'invention montrée aux figures 1 à 4, la vanne conforme à l'invention est plus particulièrement destinée à être intégrée en position sensiblement horizontale sur la machine à boisson. Elle comporte également un système anti-siphonnage 30 monté à la partie supérieure de la vanne, opposée au bouton de commande 25, ledit système anti-siphonnage 30 étant monté dans une chambre supérieure 31 ménagée dans le corps principal 10 et donc soumise à la pression régnant dans la vanne 3.
Selon une variante de réalisation, le système anti-siphonnage 30 comprend une soupape de sécurité 32 montée dans la chambre 31 au voisinage de l'orifice 13 de sortie de vapeur.
La soupape de sécurité 32 comporte une chambre de réception 33 pour une bille 34, et est entourée d'une collerette 35. La soupape de sécurité 32 repose par la collerette 35 contre l'extrémité supérieure du corps principal 10 et est montée élastiquement mobile contre au moins un ressort 36 interposé entre la collerette 35 et un capuchon de fermeture 37. En position de repos, la soupape 32 empêche donc la mise à l'air libre de la vanne en raison de la force exercée par le ressort 36.
La soupape de sécurité 32 est en conséquence montée élastiquement mobile contre le ressort 36 et est associée à la bille 34 elle même montée librement déplaçable sous l'effet de la pression régnant dans le corps principal 10 dans la chambre 33 qui est elle-même pourvue d'un orifice d'échappement de fluide.
Le fonctionnement de la variante préférentielle de la vanne conforme à l'invention montré aux figures 1 à 4 est le suivant: Le consommateur amène par rotation et translation, en utilisant le bouton de commande 25, le doigt de distribution 20 dans la position sélectionnée, à savoir la position dite eau chaude, correspondant à la figure 1, la position dite de recyclage, correspondant à la figure 2, ou la position dite de vapeur, correspondant à la figure 3.
Dans la position correspondant à la figure 1, I'eau chaude peut passer directement de l'orifice d'entrée 11 à l'orifice de sortie 12 en suivant le circuit fermé interne à section constante de la vanne.
Selon la position de la vanne montrée à la figure 2, I'eau arrivant par l'orifice d'entrée 11 est canalisée vers la sortie de recyclage 15 et peut ainsi retourner au réservoir 1. Selon la position de la vanne montrée à la figure 3, la vapeur peut en conséquence passer de l'orifice d'entrée 11 vers l'orifice de sortie de vapeur 13.
Dans cette position, le dispositif anti-siphonnage 30 est inactif, puisqu'en raison de la pression inteme régnant dans la vanne, la bille 34 obture l'orifice de la chambre 33 empêchant une mise à l'air libre du système.
Si pour une raison quelconque, telle que par exemple une coupure inopinée de l'alimentation électrique de la chaudière, et alors même que le consommateur maintient le tube de vapeur 27 immergé dans un liquide, le niveau de pression du système baisse, une dépression est alors susceptible de se créer. Une telle situation risque de provoquer une aspiration du liquide se trouvant dans le réservoir 1. La présence d'une bille anti-siphonnage 34 dans le système permet de lutter contre ce phénomène en permettant une mise à l'air libre du système, puisque la bille anti-siphonnage 34 peut alors tomber et créer une mise à l'air libre du système en évitant tout risque de siphonnage de l'eau.
Le montage élastique du système anti-siphonnage 30 permet également en cas de surpression, une mise à l'air libre du système grâce au montage élastique de la soupape de sécurité 32. Le système anti-siphonnage 30 peut être considéré comme un système de sécurité double fonction.
Selon une variante de réalisation du système anti-siphonnage, montré à la figure 4, ce dernier peut être constitué d'une languette déformable 40 ménagée sous la forme d'une découpe en U dans un disque 41 réalisé par exemple en matériau plastique. Selon cette variante de réalisation, la languette 40 est déformable sous l'effet de la pression régnant dans le corps principal 10, et, est enfilée sur une nervure 42 provenant d'une pièce annulaire 43 sur laquelle vient reposer ladite languette 40.
ACCELERATEUR DE PARTICULES, PAR PRESSION DE RADIATIONS CONVERGENTES.
La présente invention est du domaine de la physique des particules.
Elle exploite spécifiquement la pression de radiation à travers les capacités interactionnelles de flux de photons convergents, multiples, avec des particules quantiques, en particulier: des électrons, pour accélérer ces derniers en vue de les porter, au moins, à la vitesse de la lumière dans le vide, en utilisant un minimum d'énergie sous forme de pressions de radiations en convergence.
Jusqu'à ce jour, seules les particules chargées pouvaient être accélérées grâce à des champs magnétiques ou électriques intenses; l'accélération ne pouvant dans ce cas, permettre à ces particules chargées, d'atteindre, la vitesse limite de la lumière, limite équivalente aux capacités des champs utilisés. Ceci, en conformité avec les règles et les éléments mis en jeu. Ces techniques nécessitant alors, des quantités d'énergie et des augmentations de masse que les calculs mathématiques définissent par défaut, comme infinies, pour cette vitesse.
Dans la présente invention nous utiliserons des flux électromagnétiques, issus de lasers de puissance, que nous ferons converger vers une ligne correspondant à la trajectoire suivie par des électrons accélérés, et ceci, selon un angle d'incidence prédéterminé. Nous utiliserons pour plus d'efficacité, des séries de modules produisant des flux groupés en forme de pinceaux plats dont les plans seront disposés dans le sens de la trajectoire, selon un angle déterminé, et, positionnés de préférence, en croix, quatre par quatre ou en étoile comportant un nombre pair de branches. Les quatres ou (2n) pinceaux de chaque module devront être très précisément en convergence oppositionnelle sur la trajectoire des particules à accélérer. Notons bien que l'angle d'incidence de ces faisceaux devra être calculé de façon à obtenir le meilleur rendement d'accélération par convergence de flux.
Le but recherché dans ce dispositif, est d'obtenir, grâce à la convergence des flux propulseurs, une résultante dynamique, supérieure à celle obtenue dans les accélérateurs actuels.
L'invention est donc basée d'une part, sur l'interaction entre radiations et particules, en ce qui concerne la propulsion et d'autre part, sur l'effet Cérenkov en ce qui concerne la structure des particules accélérées.
Le résultat recherché dans cette invention, est aussi de provoquer par convergence des flux propulseurs, un effet inverse et symétrique de "l'effet Cérenkov", lequel se caractérise par une survitesse luminique des particules relativistes qui diffusent des piles atomiques et traversent l'eau de refroidissement de ces piles, à des vitesses supérieures à la célérité de la lumière dans ce milieu réfringent. Chaque particule relativiste est accompagnée d'un cône de lumière bleu que l'inventeur interprète comme étant une déformation du plan d'onde de la particule, en surface conique et non comme un effet de sillage.
L'état de densité du vide interatomique des milieux réfringents et biréfringents est ici considéré comme responsable de la diminution de c. dans ces milieux. (effets de diffusions thermiques mis à part.) Cette célérité de la lumière. varie en fonction de la densité atomique ou moléculaire des dits milieux.( Pierre de Fermat) ( Ceci nous impose une nouvelle interprétation de "l'effet Einstein", interprétation conforme à la variation de la longueur d'onde de la lumière traversant des zones sous influence gravitationnelle, la gravitation étant liée directement à l'état décroissant de densité du vide qui environne les accrétions de type planétaire ou autres et ce, à mesure que l'on s'éloigne de ces accrétions. Ce phénomène, lié aux propriétés du vide, provient de sa capacité de densification qui fait varier sa perméabilité aux ondes. I1 est à l'origine des effets relativistes qui déforment l'espace-temps, lequel n'est en fait qu'un double paramètre relationnel et non une réalité.
La déformation de ce double paramètre étant pour cette raison, nécessairement liée à une "causalité tangible", en l'occurrence: la propriété du vide plus ou moins densifié entraînant une perméabilité moindre ou plus grande, aux ondes, portées par ce "substrat" propagateur, lesquelles s'allongent à mesure qu'elles s'éloignent des dites accrétions.) Ainsi, l'interface artificiellement créée à l'arrière de la particule, entre son état ondulatoire et les impulsions incidentes en convergence, adopte non plus la forme d'un plan, mais celle d'une surface pyramidale à quatre ou 2n faces. La résultante de ces impulsions motrices est alors assimilable, à l'inverse de l'effet Cérenkov.
La particule ainsi accélérée sera en fait, propulsée non plus par un plan d'onde, mais par un (cône) pyramidal postérieur, formé par les multiples flux moteurs, convergents.
En parvenant à une survitesse luminique dans un milieu réfringent, un second cône se formera à l'avant de la particule en interaction avec le vide local de ce milieu, conforme au phénomène constaté dans l'eau de refroidissement des piles atomiques. Ainsi, cet effet modifiera la structure spatiale de l'électron (I1 semblerait donc que Monsieur Tcherenkov ait confondu déformation du plan d'onde, en surface conique, avec effet de sillage.
En effet: l'angle de révolution du cône ainsi formé, rétablit un rapport d'interactivité omnidirectionnelle selon la normale à cet angle, conforme à la vitesse de la lumière dans son milieu propagateur, duquel elle ne peut en aucune façon se séparer par effet de survitesse luminique. Ce phénomène confirme la non séparabilité d'un évènement interactionnel de son milieu propagateur. La survitesse luminique intrinsèque de la particule, peut alors être considérée seulement comme la résultante d'un rapport paramétrique spatial, assimilable à une vitesse de phase.) Cette mécanique est à l'origine de l'éjection de matière au cours de l'effondrement d'astres au sein des quasars. L'implosion de l'étoile engendre une poussée d'éjection, occasionnée par la résultante d'une convergence de flux, engendrant une vitesse superluminique. Ce phénomène provoque une accélération naturelle de la matière, du fait que la pression de l'implosion de l'astre sur la matière éjectée, diminue depuis le centre jusqu'a la périphérie de l'astre , créant ainsi cet angle de convergence des impulsions à l'origine de l'éjection, conforme à la résultante accélératrice recherchée dans la présente invention.
Ceci explique clairement , que certains jets de matière puissent atteindre dix fois la célérité de la lumière comme dans le cas du Quasar 3C 273.
Les avantages économiques de l'invention sont évidents : les énergies mises en jeu dans un tel dispositif, sont bien inférieures à celles utilisées aujourd'hui dans les grands accélérateurs pour approcher c.
Cette invention évite donc le piège des masses et des énergies infinies qui résultent des formules mathématiques, lorsqu'une particule est propulsée par des moyens classiques eux mêmes limités dans leur action, à la vitesse de la lumière. ( Energie cinétique / Masse cinétique + masse spécifique de la particule, ne peut égaler 1, aussi grande soit l'impulsion). D'où la nécéssité de transformer géométriquement la structure de la particule au niveau de son impulsion motrice, en surface conique, pour disposer d'une dynamique plus grande que celle obtenue dans les accélérateurs classiques.
La présente invention vise à pallier ces inconvénients, et à proposer un porte-lampe dans lequel aucun risque de court-circuit n'existe lorsque l'on tente d'y monter une lampe présentant une répartition angulaire d'ergots incorrecte pour ce type de porte-lampe, et ceci avec un surcoût minime et une grande simplicité.
Ainsi la présente invention propose un porte-lampe pour feu de signalisation, notamment pour véhicule automobile, du type comprenant un corps généralement cylindrique définissant une cavité pour un culot de lampe, la cavité présentant deux encoches d'une première répartition angulaire donnée et le culot de la lampe comportant deux ergots de même répartition angulaire, pour un montage à baïonette, et le porte-lampe comportant en outre deux pièces conductrices situées au voisinage d'une ouverture d'entrée du culot dans la cavité et présentant une seconde répartition angulaire correspondant sensiblement à la répartition angulaire entre les ergots d'un autre type de lampe non destinée à pouvoir être mise en place dans ledit porte-lampe, l'une desdites pièces conductrices comportant une branche généralement rectiligne engagée dans une gorge formée essentiellement axialement dans le corps du porte-lampe, à distance de ladite cavité, porte-lampe caractérisé en ce qu'il comprend en outre une pièce isolante d'obturation rapportée dans ladite gorge entre ladite branche rectiligne et ladite cavité.
Des aspects préférés, mais non limitatifs, du portelampe selon l'invention sont définis ci-dessous - la première répartition angulaire est une répartition diamétralement opposée, tandis que la seconde répartition angulaire est une répartition angulaire avec un angle d'environ 1500.
- le porte-lampe est destiné à recevoir une lampe à bulbe incolore, ledit autre type de lampe étant une lampe à bulbe teinté.
- la pièce isolante est maintenue en place dans la gorge par effet de coin.
- la gorge comporte des moyens de guidage de la pièce isolante le long de la direction axiale.
- la pièce isolante comporte une partie de guidage, de section généralement parallélépipédique, et une partie de verrouillage de section généralement triangulaire s'élargissant en direction de la branche de ladite pièce conductrice.
- une face de la pièce isolante qui est tournée vers la cavité est cylindro-concave.
L'invention propose également un feu de signalisation pour véhicule automobile, comprenant un socle pourvu de moyens de montage d'au moins un porte-lampe, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un porte-lampe tel que défini ci-dessus.
D'autres aspects, buts et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée suivante de formes de réalisation préférées de celle-ci, donnée à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels, outre les figures 1 à 4 décrites ci-dessus en préambule la figure 5 est une vue en coupe axiale d'une région d'un feu de signalisation comportant un porte-lampe selon l'invention, la figure 6 est une vue en élévation du porte-lampe de la figure 5, selon la flèche VI de cette même figure, la figure 7 est une vue en élévation d'une pièce appartenant au porte-lampe des figures 5 et 6, la figure 8 est une vue partielle à échelle agrandie de la figure 6, montrant la pièce de la figure 7 en position dans le porte-lampe, et la figure 9 est une vue analogue à la figure 9 montrant une variante de réalisation de la pièce de la figure 7.
On notera préliminairement que, d'une figure à l'autre, des éléments ou parties identiques ou similaires sont désignés dans la mesure du possible par les mêmes signes de référence.
En référence aux figures 5 à 8, on a illustré une partie d'un feu de signalisation qui comprend principalement un socle S fermé par un voyant, une lampe L1, un miroir M et un porte-lampe PL monté dans une ouverture du socle et recevant une lampe L1 à ergots diamétralement opposés.
Le porte-lampe comporte, de façon classique, une collerette périphérique 35 et porte un joint torique d'étanchéité J destiné à être pressé entre la collerette 35 et le socle S lors du montage du porte-lampe en place, ce montage étant assuré par des aménagements de verrouillage conventionnels.
A l'extrémité libre côté lampe du corps cylindrique 30 est montée une première pièce de contact en U 20 telle qu'elle a été décrite plus haut, avec ses bossages extérieur 21 et intérieur 22. Le bossage extérieur 21, lors du montage du porte-lampe, est destiné à venir au contact d'un élément de contact fixe CT2, monté sur le socle par des aménagements appropriés non illustrés et relié électriquement à un connecteur CN du feu.
Dans une région du corps 30 décalée angulairement d'environ 1500 par rapport à la pièce 20 est formée une encoche axiale qui reçoit une pièce de contact 10 sensiblement identique à celle qui a été décrite en référence à la figure 1, avec une branche verticale unique 11 s'étendant le long de la gorge 36 en laissant l'encoche s'ouvrir du côté intérieur sur la cavité CV de réception du culot C1. La pièce 10 comporte par ailleurs la patte de fond sinueuse 13 et le bossage 12 saillant vers l'extérieur destiné, lors du montage du porte-lampe, à venir au contact d'un élément de contact fixe CT1 monté sur le socle de la même manière que le contact CT2 et également relié électriquement au connecteur CN.
Pour éviter l'engagement incorrect d'une lampe L2 dont le culot est illustré sur la figure 4, comme mentionné en préambule, le porte-lampe comporte en outre une pièce rapportée en matière isolante, sous forme d'une sorte de clavette, qui est dimensionnée et conformée de manière à obturer la cavité 36 entre la branche 11 et la cavité CV qui accueille le culot.
ANALYSES IR CHCl3 (cal) Absence OH/NH -O 1713 Aromatique 1639-1600-1586-1495 STADE 2 : 2, 2-diphényl-7-hydroxy-4- (phénylméthyl) -1,3- benzodioxole-5-carboxylate de méthyle On introduit 1,1 g du produit obtenu au stade 1 cidessus dans 60 ml de tétrahydrofuranne, ajoute 0,1 g de palladium et hydrogène une heure sous 400 mbar de pression.
On filtre, le catalyseur est lavé avec de l'acétate d'éthyle et le filtrat évaporé.
On obtient 0,91 g de produit attendu (mousse blanche) ANALYSES IR CHCl3 (cal) -OH 3579 Aromatique 1648-1613-1604-1584-1495 STADE 3 : 2,2-diphenyl-7-(((4-methylphenyl)sulfonyl)oxy)-4- (phénylméthyl)-1,3-benzodioxole-5-carboxylate de méthyle On procède comme au stade 2 de l'exemple 1 à partir de 1 g du produit obtenu au stade 2 ci-dessus dans 100 ml de chlorure de méthylène anhydre.
On ajoute 0,5 ml de triéthylamine, agite 15 minutes, ajoute 0,46 g de chlorure de tosyle et agite deux heures à température ambiante.
On verse dans 300 ml d'eau. La phase aqueuse est neutralisée par une solution d'acide chlorhydrique 2N, puis est extraite avec trois fois 100 ml de chlorure de méthylène. La phase organique est lavée avec 300 ml d'eau, séchée et évaporée à sec.
On recristallise dans 30 ml d'éther isopropylique et obtient 0,9 g de produit attendu (cristaux blancs) ANALYSES IR CHCl3 (cal) Absence d'OH -OS02- 1302-1180 -O 1718 Aromatique 1632-1611-1597-1495 EXEMPLE 120 :3,4-dihydroxy-5(((4-methylphenyl)sulfonylMoSy)- 2- (phénylméthyl) -benzoate de méthyle On introduit 0,8 g du produit de l'exemple 119 dans 100 ml d'un mélange acide acétique 80/eau 20.
On chauffe au reflux pendant 40 heures.
On verse sur 300 ml de glace et agite une heure. Les cristaux sont essorés et solubilisés dans 75 ml d'acétate d'éthyle. La solution est évaporée à sec.
Après chromatographie sur silice avec le mélange éluant cyclohexane 7/acétate d'éthyle 3, on obtient 0,250 g de produit attendu (cristaux blancs) F = 1370C.
ANALYSES IR NUJOL cm 1 =0 1718-1697 Aromatique 1598-1586-1498 EXEMPLE 121 : 3-amino-4-hydroxy-5-(((4-méthylphényl) sulfonyl)oxy)-benzenecarboxylate de méthyle On introduit 0,3 g du produit obtenu à l'exemple 105 dans 30 ml d'acétate d'éthyle, ajoute 0,05 g de palladium à 18 % sur charbon activé et hydrogène pendant 2 heures sous une pression de 600 mbar.
Après purification par recristallisation dans 18 ml d'acétate d'éthyle, on obtient 0,21 g de produit attendu (cristaux beiges) F = 1900C.
ANALYSES IR NUJOL (cal) Absorptions OH/NH 3494-3480-3396 NH2 1706 Aromatique + NH2 def 1626-1598-1520 EXEMPLE 122 : 4-hydroxy-3-((4-hydroxybutyl)amino)-5-(((4- méthylphényl)sulfonyl)oxy)-benzoate de méthyle On procède comme au stade 4 de l'exemple 97 à partir de 0,28 g du produit obtenu à l'exemple 105 dans 30 ml de tétrahydrofuranne, ajoute 0,05 g de palladium à 18 % sur charbon activé et hydrogène une heure sous une pression de 600 mbar.
On filtre, le catalyseur est lavé avec de l'acétate d'éthyle et le filtrat est évaporé.
On purifie sur silice en éluant avec de l'acétate d'étyle puis par recristallisation dans 5 ml d'acétate d'éthyle et obtient 0,08 g de produit attendu (cristaux jaunes) F = 113 C.
ANALYSES IR NUJOL (cm-1) Absorption OH/NH : max - 3565-3430 -O 1712 Aromatique + NH2 1608-1599-1530 EXEMPLE 123 de composition pharmaceutique.