INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le châssis de la machine comporte une partie qui encadre l'arrière et le côté du tracteur. Cette structure du châssis, en forme de L, comprend une poutre transversale 7 disposée derrière le tracteur munie d'un système d'attelage 9 relié aux barres 2 du tracteur. Cette structure comporte également une poutre longitudinale 10 qui s'étend sur le côté du tracteur, du côté du front de coupe, laquelle poutre longitudinale est reliée, à sa partie avant, au système de relevage 3 par l'intermédiaire d'un vérin 11.
A partir de cette structure en L constituée de la poutre transversale 7 et de la poutre longitudinale 10, le châssis 6 comporte une structure en forme de U qui constitue une sorte de pont enjambeur 12. Ce pont enjambeur comprend une première poutre 13 qui est solidaire de la structure en L au niveau de son angle, c'est-à-dire à l'extrémité de la poutre transversale 7. Cette poutre 13 se prolonge par un tronçon transversal 14 qui se situe à un niveau tel par rapport au sol, qu'il permet le passage des cannes récoltées en position verticale. Le tronçon transversal 14 se prolonge, du côté du front de coupe, par une poutre 15 qui s'étend, inclinée vers l'arrière, pour soutenir la roue 5 qui est motrice et directrice. On a représenté, figure 1, de façon schématique, le vérin 16 qui sert à manoeuvrer la roue 5.
La poutre transversale 7 du châssis comporte tout l'appareillage hydraulique qui permet d'actionner les différents organes de la machine comme la roue motrice 5 et tous les organes qui permettent la récolte des cannes à sucre. Cette poutre 7 constitue également le réservoir d'huile hydraulique.
Les cannes à sucre sont récoltées rang par range. Elles sont tout d'abord relevées, centrées sur une même ligne et progressent à la queue-leuleu dans un couloir qui est formé par une paire de bobines 19 en forme de fuseau qui comportent chacune sur leur enveloppe externe, un enroulement hélicoïdal 20 qui permet de faire progresser les cannes dans la machine, à une vitesse qui correspond au moins à la vitesse d'avancement du tracteur.
Ces bobines 19 sont chacune constituées d'une paire de cônes assemblés au niveau de leur grande base. Les cônes amont 21 ont leurs génératrices internes qui sont en Vé, formant une sorte d'entonnoir pour relever et centrer les cannes.
Les cônes aval 22 ont leurs génératrices internes parallèles entre elles de façon à former un couloir rectiligne de faible largeur, situé dans le plan vertical médian de la ligne de cannes à récolter.
Les bobines 19 sont centrées sur des axes 23 qui sont convergents.
Ces axes 23 coupent le plan vertical médian du couloir d'acheminement des cannes, dans une zone qui se situe à l'arrière de la machine, en hauteur. Les axes 23 font un angle de l'ordre de 30 à 60 par rapport à l'horizontale, comme montré figure 2.
Derrière les bobines 19, les cannes sont reprises par un premier convoyeur 25 qui déporte légèrement les cannes en les éloignant du front de coupe, lequel convoyeur 25 est suivi d'un second convoyeur 26 qui reprend les cannes coupées pour les déposer dans un magasin 27 situé à l'arrière de la machine, solidaire du tronçon de châssis 7.
Compte-tenu de l'enchevêtrement des cannes d'un rang à l'autre, la machine comporte sur son flanc, du côté du front de découpe, un organe séparateur qui déporte les cannes du rang voisin et les dégage des bobines 19.
Cet organe séparateur est constitué d'un tube 30 sur lequel est disposée une spirale 31 chargée de faire progresser les cannes à une vitesse au moins égale à celle du tracteur. Ce tube 30 est pratiquement parallèle au plan vertical médian de la rangée de cannes récoltées, de préférence légèrement écarté de la machine, à sa partie arrière, pour accentuer la séparation et bien redresser les cannes du rang suivant.
Ce tube séparateur 30 est actionné par tout moyen approprié comme par exemple un moteur hydraulique 32.
La figure 2 est une élévation schématique de la machine représentée figure 1. On retrouve le tracteur 1, le châssis 6 dont le tronçon 7 est porté par le tracteur, lequel tronçon supporte le magasin 27. On remarque la poutre 13 qui, partant du tronçon 7, rejoint la traverse supérieure 14 et forme avec la poutre 15, le pont enjambeur 12.
La poutre 15, qui est inclinée à 45C environ par rapport à l'horizontale, et qui s'étend vers l'arrière de la machine, porte la roue 5, laquelle roue 5 est, comme signalé auparavant, une roue motrice grâce par exemple à un moteur hydraulique, et directrice.
%de PV: 10,00 25,00 50,00 75,00 90,00 Taille en m 5,165 3,876 2,730 1,901 1,394 inférieure à Les microparticules ont été observées en microscopie électronique à balayage (MEB) en platine froide. Les photographies sont données fig. 1 Les microparticules conservent leur identité et leur intégrité dans les solvants, tels que l'acétone, le diméthylsulfoxyde, I'éthanol et dans des milieux aqueux dans la gamme de pH comprise entre pH = 2 et pH = 13.
. Test α1 : Lyophilisation/réhydratation: La suspension, diluée dans 50 ml, est lyophilisée pendant 48 h. On récupère 529 mg de lyophilisat de microparticules. La réhydratation de la totalité du lyophilisat dans 5 ml de PBS conduit, spontanément, à une suspension de microparticules présentant un profil granulométrique, monomodal, similaire à celui des microparticules avant lyophilisation (cf. fig. 4). Le diamètre moyen volumique, D[4,3], est de 2,9 m et l'écart type de 2 lim, soit un A de 3,5 % par rapport au D[4,3] de référence.
Test a1 : résultants:
%dePV: 10 25 50 75 | 90 Taille en n 0,907 1,385 2,322 3,873 5,816 inférieure à Test a2: On trouve un D[4,3] de 3 pm avec une estimation de l'écart type de 2 m, soit un A de 7,1 % par rapport au D[4,3] de référence.
Test a3: * à pH 2, on mesure un D[4,3] de 3,9 ,um avec un SD de 2,9 ,um, soit un A de 3,5 % par rapport au D[4,3] de référence, * à pH 13, on mesure un D[4,3] de 3,0 Rm avec un SD de 2,2 m, soit un A de 7,1 % par rapport au D[4,3] de référence.
* Test a4: La stabilité de forme des microparticules stockées en dispersion aqueuse ou bien saline, à 4 C, 37 C et à température ambiante, est analysée par un suivi de la granulométrie des microparticules. On considère les microparticules physiquement stables lorsque la modification enregistrée du diamètre moyen D[4,3] n'excède pas plus de 20 % du D[4,3] initial.
Test α4 : résultats:
Température de stockage 4 C T ambiante 37 C Stab. en dispersion aqueuse > I an Stab. en en di dispersion saline > 6 mois > 3 mois EXEMPLE 5: NANOPARTICULES NEUTRES PREPAREES A PARTIR DE MIGLYOL@, D'EAU ET DE POLY LEUCINE-CO-GLUTAMATE DE SODIUM DE COMPOSITION 50/50 ET DE STRUCTURE RANDOM.
5.1- METHODOLOGIE : 5.1.1 - RETAPE a) : PERPARATION DU GEL: On procède selon l'exemple 4.1.1 en mettant en oeuvre une masse de 150 mg du polyaminoacide cité précédemment. La phase aqueuse, est alors typiquement de 1 350 mg.
5.1.2-ETAPE b) à e): PERPARATION DE NAVOPARTICULES: e On introduit dans le tube à essai contenant le gel de polyaminoacide 1 200 l de Miglyol.
On agite le mélange avec un homogénéisateur du type rotor/stator (ULTRA-TURRAX T8, IKA LABORTECHNIK). On obtient ainsi une suspension aqueuse concentrée et visqueuse de microcapsules.
On dilue cette suspension dans un volume total de 15 ml d'eau désionisée ou de solution isotonique tamponnée phosphate à pH 7,4.
On introduit la suspension diluée de microparticules dans le réservoir d'un homogénéiseur haute pression de type Microfluidizer M-1 lOS de marque MICROFLUIDICS e On pratique une homogénéisation de la suspension diluée de microparticules pendant 10 min, en appliquant une pression d'entrée sur la pompe de l'ordre de 5 bars.
. On recueille alors, par vidange du réservoir, une suspension de nanoparticules.
5.2 - CARACTERISATION DES NANOPARTICULES.
. La composition globale des nanoparticules avant dilution est 6 % en polyaminoacide , 43 % en Miglyol#: : 51 % d'eau ou de solution saline.
L'HPLC nécessite une grande quantité de b-ET-1 et d'enzyme. Le RIA manque de sélectivité pour la reconnaissance de ET-1 en présence de b-ET-1.
A.B. FAWZI (comme l'indique la publication Fawzi A.B., Clemen R.M. and Wright D.L. (1994) Anal. Biochem. 222, 342-350), a mis au point un test basé sur la conversion de b-ET marquée à l'iode 125 en 125I-ET et la détermination quantitative de 125I-ET produite par fixation sur le récepteur de l'endothéline. Les auteurs n'utilisent pas ce test pour la sélection d'inhibiteur mais pour l'identification de l'enzyme dans les tissus qui le contiennent.
T. WARNER (comme l'indique la publication Warner T.D., Budzik J.P., Mitchell J.A., Juang Z-J., and Murad F. (1992) 20 (Sup 12) : S19-S21), a mis au point un biotest sélectif basé sur l'augmentation de GMPc induite par ET-1 dans les cellules épithéliales de rein LLC-PK1. Mais ce test nécessite beaucoup de temps et est trop élaboré pour un test de sélection.
Il a maintenant été mis au point et c'est l'objet de la présente invention un test nouveau, simple et rapide qui est sélectif pour le test de sélection d'inhibiteurs de lECE.
Lors de la mise en oeuvre du test, objet de la présente invention, un produit de formule (I) Pro-Tyr-Gly-Leu-Gly-ser- Z4 - Z5 - Z6 -COOH dans laquelle X représente un radical hydrocarboné comportant au moins un atome radioactif, Z11 Z21 Z4, Z5 et Z6 identiques ou différents représentent des acides aminés et Z3 représente soit l'acide aminé Asn, soit la paranitro-Phe, est clivé par l'ECE en produit de formule (II) dans laquelle X, Z1 et Z2 ont les significations indiquées ci-dessus, en présence du produit P dont on veut déterminer l'activité inhibitrice de l'ECE : cette activité inhibitrice de 1'ECE sera donc d'autant plus grande que la quantité de produit de formule (II) formé, déterminée par comptage de la radioactivité, sera plus faible.
Le test de la présente invention est donc basé sur l'utilisation de nouveaux peptides de formule (I) dont la partie N-terminale est acylée ce qui présente au moins trois avantages : protéger du clivage par les aminopeptidases, renforcer l'hydrophobicité du fragment N-terminal qui sera généré par l'hydrolyse et permettre un marquage radioactif par acylation apportant au moins un atome radioactif et notamment par propionylation tritiée.
La présente invention a ainsi pour objet les produits de formule (I) Pro-Tyr-Giy-Leu-Gly-Ser-Z4 -Z5-Z6-COOH dans laquelle X, Z1, Z2, Z3, Z4, Z5 et Z6 ont les significations indiquées ci-dessus.
Z1, Z2 Z4, Z5 et Z6 sont choisis parmi les acides aminés connus tels que par exemple ceux appartenant à la séquence de la big-endothéline. Z3 représente soit l'acide aminé Asn soit la paranitrophénylalanine (commerciale).
Notamment les produits de formule (I) sont tels que X représente un radical hydrocarboné comportant au moins un atome radioactif, Z1 et Z2 sont tels que soit Z1 et Z2 représentent une simple liaison, soit Z1 représente une simple liaison et Z2 représente l'acide aminé Asp, soit Z1 et Z2 représentent respectivement les acides aminés Leu et Asp, Z3 représente soit l'acide aminé Asn, soit la paranitro-Phe, et Z41 Z5 et Z6 sont tels que soit Z4, Z5 et Z6 représentent une simple liaison, soit Z5 et Z6 représentent une simple liaison et Z4 représente l'acide aminé Pro, soit Z6 représente une simple liaison et Z4 et Z5 représentent respectivement les acides aminés Pro et Arg, soit Z4, Z5 et Z6 représentent respectivement les acides aminés Pro, Arg et Ser.
La présente invention a plus précisément pour objet les produits de formule (I) telle que définie ci-dessus, répondant à la formule
Pro-Tyr-Gly-Leu-Gly-Ser-COOH dans laquelle X représente un radical hydrocarboné comportant au moins un atome radioactif.
De tels produits de formule (I) peuvent aussi s'écrire
Dans le radical le radical hydrocarboné que représente X peut être un radical alkyle linéaire ou ramifié renfermant au plus 4 atomes de carbone tel que le radical méthyle, éthyle, propyle ou butyle et de préférence éthyle ou encore un radical phényle.
X peut ainsi renfermer un ou plusieurs atomes radioactifs notamment de tritium substitué à un ou plusieurs atomes d'hydrogène du radical alkyle ou phényle que représente X.
La présente invention a particulièrement pour objet les produits de formule (I) telle que définie ci-dessus, dans laquelle le radical X comporte au moins un atome de tritium. peut notamment représenter le radical propionyle, qui peut renfermer de 1 à 5 atomes de tritium 3H et notamment 4 ou 2 atomes de tritium tel que dans le radical (2,3) 3H-propionyle.
La présente invention a plus particulièrement pour objet les produits de formule (I) telle que définie ci-dessus, dans laquelle représente le radical (2,3)3H-propionyle.
L'imperméabilité au carburant est assurée d'une part par la matière constitutive du soufflet 10 et d'autre part par les bagues d'étanchéité 14 serrées par les colliers 22 sur les embouts 20.
La partie des bagues cylindriques 14 qui est serrée entre les embouts 20 et les extrémités cylindriques 12 du soufflet 10 par les colliers 22, est dimensionnée en épaisseur et en longueur axiale pour limiter à une valeur minimale la diffusion du fluide transporté (le carburant) à travers la matière des bagues 14.
En outre, l'étanchéité du serrage des bagues 14 sur les extrémités 12 du soufflet peut être améliorée en formant des lèvres ou nervures annulaires sur les surfaces des bagues en contact avec les surfaces des extrémités 12 du soufflet et/ou sur les surfaces de ces extrémités 12 en contact avec les bagues.
Lorsque le raccord selon l'invention est soumis à des efforts violents, tels que ceux résultant par exemple d'un accident du véhicule automobile, la coquille 16 peut se séparer, par déformation élastique des crochets 26, de la paroi de fond 18 et le soufflet 10 peut s'allonger axialement et se déformer transversalement de façon relativement importante, tout en assurant l'étanchéité de la liaison entre la tubulure de remplissage et le réservoir de carburant.
La partie du soufflet 10 qui se trouve à l'intérieur de la coquille 16 reste protégée d'une exposition à la flamme. C'est donc cette partie du raccord selon l'invention qui sera de préférence montée sur l'embout 20 du réservoir.
Lorsque l'on souhaite assurer la protection à la flamme de l'ensemble du soufflet 10 et améliorer la tenue au feu du raccord selon l'invention, on peut, comme représenté schématiquement en figure 3, prévoir un cylindre de protection 30 autour du soufflet 10 à l'intérieur de la coquille 16, ce cylindre de protection étant réalisé en toute matière appropriée et solidaire par exemple de la paroi de fond 18 de façon à ce que, en cas de séparation de la coquille 16 et de la paroi de fond 18, une partie du soufflet 10 soit entourée et protégée par la coquille 16 et l'autre partie par le cylindre 30.
Bien entendu, on pourrait remplacer la coquille 16 et la paroi de fond 18 par deux demi coquilles, de même longueur axiale ou de longueurs différentes, qui viendraient s'accrocher l'une à l'autre par leurs extrémités en regard.
Dans une autre variante, on peut utiliser une coquille 16 ayant une paroi cylindrique de forme ondulée ou annelée, conférant une certaine souplesse à l'ensemble du raccord selon l'invention qui constitue alors une liaison plus flexible entre la tubulure de remplissage et le réservoir.
Le soufflet 10 lui-même peut être conçu pour avoir une tenue au feu renforcée, comme représenté à titre d'exemple dans les figures 4 à 6.
Dans ce cas, le soufflet comprend au moins une couche interne 32 de la matière thermoplastique définie plus haut, et un revêtement extérieur 34 en une matière ayant une bonne tenue au feu et résistant à l'exposition à la flamme, par exemple une matière thermoplastique, un élastomère thermoplastique ou un caoutchouc ou un élastomère vulcanisé.
Eventuellement, le matériau de ce revêtement extérieur 34 pourra comprendre un agent gonflant sensible à la chaleur et provoquant une cellularisation lors d'une importante élévation de température pour améliorer la tenue au feu du revêtement extérieur du soufflet 10.
Ce soufflet 10 du mode de réalisation des figures 4 à 6 est associé comme précédemment à deux bagues d'extrémité 14 en matière élastiquement déformable telle qu'un caoutchouc ou un élastomère vulcanisé, qui sont emboîtées sur les extrémités cylindriques 12 du soufflet comme précédemment décrit et qui sont reliées entre elles par au moins trois bandes longitudinales 36 réparties à 120 autour de l'axe du soufflet 10 comme on le voit bien en figure 5, ces bandes 36 étant dans la même matière que les bagues 14 et présentant une zone de faiblesse 38, par exemple dans leur partie médiane, permettant la rupture des bandes 36 et l'allongement du soufflet 10 comme représenté en figure 6 quand le raccord selon l'invention est soumis à une contrainte supérieure à une valeur limite prédéterminée.
A la rupture des bandes 36, le soufflet 10 peut s'allonger et se déformer transversalement tout en continuant d'assurer l'étanchéité de la liaison entre le réservoir de carburant et la tubulure de remplissage.
Les bandes 36 peuvent être formées d'une pièce avec les bagues d'extrémité 14, auquel cas le soufflet 10 est monté à l'intérieur de l'ensemble bagues 14-bandes 36 par déformation élastique, ou bien les bandes 36 peuvent être reliées aux bagues 14 par accrochage ou encliquetage, les zones de faiblesse 38 des bandes 36 pouvant alors être supprimées ou conservées.
Dans une variante de réalisation, non représentée, on pourrait conformer la structure annelée du soufflet 10 de telle sorte que ses ondulations s'accrochent ou se bloquent les unes sur les autres à l'état replié ou comprimé du soufflet. Il est alors inutile de prévoir des liens tels que les bandes 36 entre les bagues d'extrémité 14 pour maintenir le soufflet à l'état comprimé ou replié.
La solidité du soufflet 10 est suffisante pour éviter sa rupture ou son déchirement même en cas d'allongement maximal.
Une fois ces montages réalisés, il convient de jointer les deux pièces 50 et 52 pour former définitivement la languette 16.
La semelle 14 comprend aussi deux pièces 62 et 64 découpées respectivement dans le premier tissu 22 et dans le second tissu 24, puis assemblées et bordées par un bordage unique 66.
Préalablement à l'assemblage final, les bords libres 42 et 44 des pièces 26 et 28 du quartier arrière et les bords libres 54 et 56 des pièces 46 et 48 de la claque sont solidarisées par un bordage unique 68, courant tout le long, avec une finition de bordage en biseau, ceci de façon connue.
On se trouve alors dans la situation montrée sur la figure 5. Pour obtenir le chausson de la figure 1 A, il faut procéder à l'assemblage final par un surjetage 70 des bordages 66 et 68.
La finition consiste à piquer les deux pièces 26 et 28 du quartier arrière à une distance donnée du bord supérieur 32, réalisant ainsi une goulotte 18 dans laquelle est enfilé un lacet 20.
La réversibilité est ainsi totale.
On peut imaginer différents modes de réalisation particulier les formes de la claque et du quartier arrière pouvant varier pour créer différents modèles comme cela est courant dans le milieu de la chaussure.
On peut aussi envisager des accessoires comme des élastiques judicieusement disposés, en sorte de retenir le chausson sur le pied du nourrisson. Cet élastique est disposé de façon préférentielle entre les deux tissus 22 et 24, ce qui le rend parfaitement invisible, même après réversibilité.
En ce qui concerne les enfants et adultes susceptibles de marcher avec de telles articles chaussants aux pieds, il faut prévoir une semelle de propreté à retirer lors de l'opération de réversibilité et à remettre avant une nouvelle utilisation.
Dans ce cas, de façon avantageuse, la semelle est réalisée en un matériau résistant à l'usure, tel que du cuir, du caoutchouc ou un élastomère.
Bien entendu, les matériaux utilisés on été cités comme étant des tissus mais ils peuvent être choisis parmi les matériaux de synthèse ou les matériaux naturels comme le cuir ou des combinaisons de ceux-ci.
De même, chaque pièce peut elle-même être composée de différentes matières et être décomposées en plusieurs pièces sans pour cela échapper aux caractéristiques de la présente invention.
En ce qui concerne la semelle, on peut envisager de nombreuses variantes notamment, une face tissu avec l'autre face en élastomère et plus généralement toutes les variantes de telles semelles, avec des picots ou une voûte plantaire par exemple.
NOUVEAUX DERIVES DE 2,3-BENZODIAZEPINE
La présente invention se rapporte à de nouvelles _.3-benzodiazépines substi-
I 0 tuées par un ou deux atomnies d'halogène ainsi qu'aux compositions pharmaceutiques
dihvdro-3H-2.3-benizodiazépine (préparé selon l'exemple 22. étape D) à l'aide de 0.27ml ( 3 mllmoles) de chlorure de cyclopropanecarbonyl dans 1 5ml1 dc dichlorométhane anlhydre en présence de 0.22ml (3 mrnoles) de triéthvlaminre i ('. On verse le mélanme réactionnel dans " g de ulace pilée. et on l'extrait auL dichlorométhane. ()n lave la phase organique à l'aide d'unle solution de bicarbonate de sodium aqueuse. sèche puis évapore. On met en suspension le produit brut dalns 3ml d'éthanol chaud. Après filtration et séchage. on obtient 0.88 g (82( ,) du
composé en rubrique. P.f: 172-173 C.
1-(4-aminophéne l1-8-bromo-3-cyclopropionyl1-4-méthl--4.5-dihydro-3H-2.3-
On réduit ().76 g (1.77 nmmoles) de 8-bromto-3-cvclopropionvl-4-méthvl-1(4-
nitrophénylv)-4.5-dilhyvdro-3H-'.3-benzodiazépine (préparé dans l'exemple 28) selon la méthode de l'exemple 2. Le produit brut est recristallisé dans un mélange d'éthanol et d'hexane dans un rapport de 1/4. On obtient ainsi 0.55 g (78%) de composé en
rubrique. P.f: 113-116 C.
EXEMPLE 30
8-bromo-4-méth\ l-3-méthlIcarbamoyl- 1 -(4-nitrophnl)-4. -dilydro-3H-9.-
On fait réa-ir 0.84 g (2.33 mmioles) de 8-bromio-4-néthvl-li-(4nitropllélln 1)-
4.5-dihydro-3H-2.3-benzodiazépine (préparé dans l'exemple 22. étape D) ave dc1 I'isocvanate de methyle selon la méthode de l'exemple 3. On met le produit brut en
suspension dans 5ml d'éthanol chaud. Après tfiltration et séchage. on obtient (0.82-
(84%) de compose en rubrique. P.f: 197-20()0-C.
EXEMPLE 31
et-vient, en particulier pour être utilisée dans des scies sau-
teuses, avec une extrémité de serrage et une extrémité libre, et comprenant une série de dents de scie et un dos de lame de scie.
On ne connaît jusqu'ici que des lames de scies sau-
teuses qui ne peuvent être serrées que d'un seul côté, en n'ayant qu'une série de dents de scie qui s'usent plus forte- ment dans une zone préférentielle lors du sciage que dans le
reste de la zone dentée. On ne peut que difficilement obtenir une usure plus régulière et, de cette façon, une prolongation de la durée de vie de ces lames de scie.15 Comme les lames de scies sauteuses connues jus-
qu'ici ne portent qu'une seule série de dents, il est néces-
saire d'avoir, pour chaque matière, une lame de scie particu-
lière. Des dents de scie ayant une forme universelle consti-
tuent un compromis, grâce auquel on peut certes réduire, dans
le cas d'une utilisation professionnelle sur des chantiers dif-
ficiles les temps d'arrêt dus aux changements d'outils, grâce auxquels la puissance de coupe est plus faible, de sorte que le
temps consommé augmente à nouveau de ce fait.
Avantages de l'invention La lame de scie selon l'invention est caractérisée par le fait que l'extrémité libre est constituée comme une
deuxième extrémité de serrage. La lame de scie selon l'inven-
tion a de ce fait l'avantage, grâce à la possibilité de la ser-
rer des deux côtés, d'avoir une durée de vie plus longue par
- les bases hétérocycliques utilisables à titre de bases d'oxydation dans le cadre de la présente invention, sont notamment choisies parmi les dérivés pyridiniques, les dérivés pyrimidiniques, les dérivés pyrazoliques, et leurs sels d'addition avec un acide.
Parmi les dérivés pyridiniques, on peut plus particulièrement citer les composés décrits par exemple dans les brevets GB-1 026 978 et GB-1 153 196, comme la 2,5-diaminopyridine, et leurs sels d'addition avec un acide.
Parmi les dérivés pyrimidiniques, on peut plus particulièrement citer les composés décrits par exemple dans les brevets allemand DE-2 359 399 ou japonais JP-88-169 571 et JP-91-333 495, comme la 2,4,5,6-tétra-aminopyrimidine, la 4-hydroxy-2,5,6-triaminopyrimidine, et leurs sels d'addition avec un acide.