INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le principe du générateur n'est pas particulier au radar décrit dans ce brevet. Deux façons de la réaliser sont citées ci-après Selon une première solution le signal est généré en numérique en bande de base selon deux composantes en quadrature (x et y).
Après conversion numérique analogique les signaux x et y modulent en bande latérale unique (BLU) l'onde sinusoïdale générée par le générateur 10. Le signal sur porteuse est ensuite filtré pour supprimer les spectres situés en dehors de la bande utile.
Selon une deuxième solution le signal est généré en numérique sur une porteuse. Après conversion numérique-analogique le signal module une onde générée par le générateur 10. Un filtre sélectionne ensuite le battement inférieur (ou supérieur) centré sur la fréquence intermédiaire du radar.
Dans le cas d'un code de phase à grand nombre de moments ( > 500), les erreurs induites par les imperfections technologiques doivent être indépendantes d'un moment à l'autre. Les deux générateurs décrits ci-dessus assurent bien l'indépendance des erreurs.
Le signal S2 en sortie de l'interrupteur 13 est représenté sur la figure 9a. Les phases correspondant à chaque impulsion sont représentées sur la figure 9b.
L'installation comporte en outre au moins une source 14 d'un réactif gazeux riche en oxygène sous pression disposée à l'extérieur de l'enceinte 1 et des premiers moyens d'amenée 13 ou 15 dudit réactif gazeux sous la forme d'un flux Q2 continu ou discontinu de débit de préférence prédéterminé réglable à l'intérieur de l'enceinte de réaction. Cette source 14 peut affecter par exemple la forme d'une bouteille remplie d'un gaz riche en 2 sous pression. Ce réactif gazeux peut être de l'oxygène pur ou un mélange d'oxygène avec d'autres gaz.
Pour permettre la formation de particules d'oxydes inorganiques, il est nécessaire d'introduire à l'intérieur de l'enceinte 1 des molécules du produit de départ 5 en phase vapeur à l'intérieur de ladite enceinte 1 et le réactif gazeux riche en oxygène. La réaction entre ces deux éléments se produit dans une zone dite chaude de ladite enceinte et est stoppée dans une zone dite froide de ladite enceinte. Dans cette zone froide dite d'arrêt de la réaction, lesdites particules 20 pourront être récupérées à travers une sortie S de l'enceinte 1 tandis que les autres produits de la réaction, maintenus à l'état gazeux sous l'effet de la température de l'enceinte 1, sont évacués à travers une sortie S2 de ladite enceinte 1.
Le réactif gazeux est introduit à l'intérieur de l'enceinte de réaction sous forme d'un flux Q2 continu ou discontinu.
Les molécules en phase vapeur du produit de départ sont introduites à l'intérieur de l'enceinte de réaction au moyen d'un flux Q1 de gaz porteur. Deux modes de réalisation principaux peuvent être retenus. Dans un premier mode de réalisation, le flux Q2 de réactif gazeux riche en 2 constitue le flux Q1 de gaz porteur véhiculant les molécules de produit de départ 5 en phase vapeur jusque dans l'enceinte 1. Ce cas correspond à l'installation représentée à la figure 2. Dans ce cas, comme on peut le constater dans cette figure, les premiers moyens d'amenée 13 relient ladite source 14 de réactif gazeux riche en oxygène sous pression aux dits moyens de vaporisation 2 des molécules de produit de départ de telle sorte que le flux Q2 du réactif gazeux riche en oxygène sert comme flux Q1 de gaz porteur véhiculant lesdites molécules de produit de départ 5 en phase vapeur au moins jusqu'à l'entrée El de ladite enceinte de réaction 1. Donc, Q1 = Q2. Ainsi, lorsque lesdits premiers moyens d'amenée 13, constitués par exemple d'un dispositif régulateur de débit installé sur une conduite, permettent l'amenée d'un flux Q2 de réactif gazeux riche en oxygène dans l'évaporateur 3, ce flux Q2 se sature en molécules du produit de départ 5, en phase vapeur, et porte lesdites molécules au moins jusqu'à l'entrée El de ladite enceinte 1 par la liaison 6 décrite ci-dessus. La concentration des produits de départ en entrée de l'enceinte 1 est fonction de la température de l'évaporateur 3, du réglage du débit du flux Q2 de réactif gazeux riche en oxygène et de la pression totale régnant à l'intérieur de l'enceinte 1. Ainsi, à titre d'exemple, la pression partielle initiale des molécules de produit de départ est comprise entre 10 Pa et 1000 Pa si la pression initiale totale de l'enceinte est de l'ordre de 1,33.103 Pa.
L'enceinte 1 est chauffée de manière à présenter dans la zone chaude ZC une température comprise dans la plage 300"C - 1200"C. Les expériences ont été réalisées ici dans des plages de température comprises entre 300 et 800 C. Les températures idéales sont proches de 700"C. Ce premier mode de réalisation de l'invention permet d'obtenir des poudres d'oxyde inorganique avec un rendement élevé, un taux d'impureté faible et des dimensions desdites poudres comprises dans la plage 1 nm - 100 nm.
Toutefois, les auteurs ont constaté que, avec des installations conformes aux figures 1 ou 3, les résultats étaient encore améliorés. En effet, les auteurs ont découvert que la clé de la formation de particules à l'échelle nanométrique est une vitesse de nucléation élevée et le fait d'éviter de manière subséquente la croissance des particules. La vitesse de nucléation est contrôlée par la pression partielle du produit de départ, le type de réactif et la température de réaction. La vitesse de nucléation peut être augmentée en travaillant à des températures élevées et à des pressions partielles élevées des réactifs. Le type de réactif utilisé en particulier un réactif gazeux riche en oxygène permet d'accélérer la réaction tout en empêchant les inconvénients constatés dans l'état de la technique car il est alors possible d'abaisser la température de réaction de manière à empêcher des problèmes de frittage et d'obtenir des particules de dimensions jamais obtenues jusqu'à maintenant par un procédé industriel rapide et peu onéreux. Il a également été découvert qu'un temps de résidence court des produits de départ dans la zone de réaction chaude ZC est requis pour éviter la croissance des particules. Ce temps de résidence peut être réduit grâce à une zone de réaction géométriquement courte et des débits de flux gazeux élevés.
Les débits des flux gazeux peuvent être ajustés par l'alimentation externe et par la pression totale régnant à l'intérieur de l'enceinte. Dans le mode de réalisation représenté à la figure 1, les possibilités de réglage de ce débit des flux gazeux sont relativement limitées car le flux Q1 de gaz porteur et le flux Q2 de réactif gazeux constituent un seul et même flux.
Tel n'est pas le cas dans les modes de réalisation représentés aux figures 1 et 3. Dans ce cas, le réactif gazeux est introduit à l'intérieur de l'enceinte de réaction sous forme d'un flux Q2 continu ou discontinu distinct du flux Q1 de gaz porteur et de préférence à un débit prédéterminé réglable. Dans ce mode de réalisation, les premiers moyens d'amenée 15 relient la source 14 de réactif gazeux riche en oxygène à une seconde entrée E2 de l'enceinte 1 à travers laquelle le réactif gazeux est introduit dans l'enceinte de réaction sous forme d'un flux Q2 continu ou discontinu de débit prédéterminé réglable de manière à réagir à l'intérieur de l'enceinte avec lesdites molécules des produits de départ 5 en phase vapeur introduites dans ladite enceinte 1 à travers ladite première entrée El. L'installation comporte donc dans ce cas des seconds moyens d'amenée 19 reliant la source 14 de réactif gazeux riche en oxygène (figure 1) ou une autre source 21 (figure 3) de gaz sous pression, tel qu'un gaz inerte, aux moyens de vaporisation 2 des produits de départ de telle sorte que le flux Q1 gazeux passant à travers lesdits moyens de vaporisation 2 sert comme gaz porteur véhiculant lesdites molécules du produit de départ au moins jusqu'à la première entrée El de ladite enceinte 1. Ces moyens d'amenée 19 sont par exemple constitués d'un dispositif régulateur de débit 21 et d'un organe de fermeture 22 installés sur une conduite reliant la source 14 aux moyens de vaporisation 2. Grâce au flux porteur, les molécules de produit de départ sont amenées dans la zone de réaction dite zone chaude de ladite enceinte pendant une durée correspondant au temps nécessaire à la réaction desdites molécules avec le réactif gazeux riche en oxygène également introduit dans ladite enceinte et formant avec lesdites molécules des particules d'oxyde inorganique, puis les particules ainsi formées sont entraînées dans une zone froide dite d'arrêt de réaction. Le temps de résidence dans les particules ainsi formées sont entraînées dans une zone froide dite d'arrêt de réaction. Le temps de résidence dans la zone chaude est fonction d'un grand nombre de paramètres : gradient de température à l'intérieur de l'enceinte, pression partielle, pression totale, disposition de la zone chaude par rapport à la zone froide, gradient de pression, force de gravité, éventuellement force magnétique, débit des flux gazeux entrant à l'intérieur de l'enceinte, etc.
Il est difficile de préciser l'ensemble des effets du jeu des forces en présence à l'intérieur de l'enceinte. On peut utiliser la force de gravité comme c'est le cas en particulier dans les exemples représentés aux figures 2 et 3. Enfin, la force thermophorétique provoquée par un gradient de température à l'intérieur de l'enceinte entraîne les particules formées vers la paroi froide de l'enceinte où elles se déposent. La vitesse thermophorétique est proportionnelle au gradient de température et répond à la formule vt = K (n/T)V(T), où K est une constante pour une dimension de particule donnée, n la viscosité du gaz et T la température.
En contrôlant l'ensemble des forces en présence à l'intérieur de l'enceinte, on obtient un temps de résidence très court des particules dans la zone chaude. C'est ce qui permet de mettre en oeuvre ce procédé à l'échelle industrielle car la réaction, outre son excellent rendement, est très rapide à mettre en oeuvre.
Il a également été constaté que, en rendant l'atmosphère à l'intérieur de l'enceinte encore plus réactive, on améliore la formation de particules de dimension nanométrique. On sait que l'ozone est un gaz hautement réactif. C'est pourquoi, pour obtenir des particules de dimension à l'échelle nanométrique, on choisit de préférence un flux Q2 de réactif gazeux et/ou un flux Q1 de gaz porteur contenant de l'ozone. Ainsi, dans les modes de réalisation représentés aux figures 1 et 3, les premiers moyens d'amenée 15 sont constitués d'au moins un générateur d'ozone 16 et un dispositif régulateur de débit 17 disposés en série et en amont de ladite enceinte 1 et reliant la source 14 de réactif gazeux, telle qu'une source d'oxygène pur sous pression, à ladite seconde entrée E2 dans l'enceinte 1 pour permettre l'introduction à l'intérieur de l'enceinte d'un flux Q2 de réactif gazeux constitué au moins d'un mélange oxygène-ozone. Un dispositif de fermeture 18 tel qu'une vanne permet d'interrompre ce flux Q2.
La teneur en ozone dans l'enceinte de réaction est de préférence comprise dans la plage de concentration molaire 0 % - 1,4 %. En effet, on a constaté que, pour une teneur supérieure en ozone, on n'obtenait pas d'effets supplémentaires au niveau de la dimension des particules obtenues. Par contre, le fait d'introduire un mélange oxygène-ozone dans l'enceinte de réaction permet de diminuer la dimension des particules et la dimension des cristallites d'un facteur de 2 et d'augmenter de manière correspondante la surface spécifique desdites particules.
Ainsi, dans l'exemple de la figure 1 la pression initiale de tétra-isopropoxyde de titane qui constitue le produit de départ est de 25 Pa, sa concentration molaire de 1,9 %, la température de l'évaporateur 3 est fixée à 100"C, la pression totale de l'enceinte 1 étant de 1,3 x 103 Pa, le débit de gaz total constitué des flux Q1 et Q2 correspondant respectivement aux flux de gaz porteur et de réactif gazeux étant de 433 ml/mn. La dimension des cristallites ainsi obtenue dans une atmosphère oxygèneozone avec une teneur en ozone de l'ordre de 1,4% molaire, était comprise pour une température dans la plage de 600 à 800"C entre 10 et 20 nm. La mise en oeuvre d'une telle installation a permis de collecter à peu près 90 % de toutes les particules à l'extrémité de l'enceinte de réaction dans la zone froide où le gradient de température le plus grand se produit. Pour la récupération des particules d'oxydes inorganiques formées à partir des molécules de produit de départ, la sortie S de l'enceinte 1 est équipée de moyens d'évacuation des particules, tels qu'un sas.
Une petite quantité de particules, environ 10 %, a été trouvée dans le piège cryogénique 11 et le système de filtre 10 disposés entre la sortie S2 de l'enceinte 1 et la pompe à vide 9.
Du fait que la réaction est conduite dans une atmosphère hautement réactive contenant un réactif gazeux riche en oxygène, le procédé et l'installation, objet de l'invention, permettent, dans des conditions de rendement très performantes, l'obtention d'oxydes inorganiques à l'état individuel ou sous forme de mélange dont le taux d'impuretés est très faible et dont les dimensions des particules sont à l'échelle nanométrique.
COMPOSITION POUR LA FABRICATION D'UN MATERIAU COMPOSITE CONDUCTEUR CONTENANT UNE POLYANILINE ET MATERIAU COMPOSITE OBTENU A PARTIR DE CETTE COMPOSITION DESCRIPTION Domaine technique La présente invention a pour objet la fabrication de matériaux composites conducteurs de l'électricité contenant une polyaniline.
Ces particules ont été caractérisées. Ces résultats sont présentés dans les tableaux suivants a) Diamètre des particules magnétiques obtenues code D(a) nm Dn(b) nm Dw(b) nm IP(C) ENC10 500 380 388 1,02 ENC11 810 385 388 1,006 ENC13 1500 352 363 1,030 ENC12 750 366 369 1,007 ENC16 1000 ND ND ND (a) diamètre mesuré par diffusion dynamique de la lumière (b) diamètre mesuré par microscopie électronique à transmission (c) indice de polydispersité ND non déterminé b) Pourcentage massique de ferrite encapsulée dans le polymère et le temps de séparation code % masse ferrite % masse ferrite tps de séparation aimantation complexométrie min(*) ENC10 35 43 PROBE, Magnetic separation unit catalog#1639, San Diego.
Les colloïdes obtenus sont stables, monodisperses et présentent un temps de séparation sous l'action d'un champ magnétique inférieur à 30 min, et plus particulièrement inférieur à 5 min (ENCl6). Les tailles obtenues sont reproductibles d'une synthèse à l'autre, sont comprises entre 0,1 et 10 ssm et la distribution en taille au sein d'une même préparation est très étroite (IP < 1,03). La quantité de ferrite encapsulée est comprise entre 40 et 45 %. L'encapsulation ne provoque pas de désorption des particules magnétiques car il a été vérifié que la différence entre le pourcentage massique adsorbé et le pourcentage massique après encapsulation est très faible.
DISPOSITIF DE MESURE OPTIQUE DE LA VITESSE D'UN OBJET DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un dispositif de mesure optique de la vitesse d'un objet.
L'invention permet également de déterminer, si on le souhaite, la distance parcourue par cet objet ainsi que le sens du déplacement de celui-ci.
L'invention permet de mesurer la vitesse de l'objet sans contact avec celui-ci et avec une grande précision et une grande dynamique.
La présente invention s'applique notamment à la mesure de la vitesse d'un véhicule ou à la mesure de la vitesse de défilement d'un produit, comme par exemple une bande de métal dans un laminoir, une bande de papier dans une papeterie ou encore un fil dans une filature.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Dans le domaine des transports terrestres, la technique la plus couramment utilisée pour mesurer la vitesse et la distance parcourue par un véhicule consiste à mesurer la rotation angulaire de l'une des roues de ce véhicule.
Cette technique simple ne permet d'obtenir une bonne précision de mesure qu'à condition de disposer, sur le véhicule, d'une roue non motrice et non freinee.
Lorsque cette condition ne peut être remplie et que l'on souhaite disposer d'une mesure précise de vitesse, il est nécessaire de faire appel à des techniques de mesure sans contact.
On connaît diverses techniques de mesure de vitesse sans contact.
On connaît notamment - les techniques utilisant l'effet Doppler qui sont principalement mises en oeuvre dans des systèmes électromagnétiques, comme par exemple les radars, ou dans des systèmes électroacoustiques, - les techniques inertielles, - les techniques de triangulation par rapport à des points de référence qui sont placés au sol ou dans l'espace, et - les techniques de corrélation comme par exemple les techniques de corrélation temporelle.
La présente invention met précisément en oeuvre une technique de corrélation temporelle dont les principaux avantages sont indiqués ci-après.
Une telle technique présente une grande précision et une grande stabilité qui sont en partie liées au principe de mesure relative, principe qui minimise les effets perturbateurs tels que les variations de température par exemple.
De plus, une telle technique conduit à des dispositifs dont la conception et le fonctionnement sont simples.
Les dispositifs connus de mesure optique de la vitesse d'un objet, qui mettent en oeuvre une technique de corrélation temporelle, sont des dispositifs qui utilisent une base de mesure constante.
Ces dispositifs connus présentent l'inconvénient d'avoir une dynamique de vitesses qui est limitée.
Cela permet de placer un lieu, un local ou un véhicule sous protection sans risque de déclenchement non désiré et sans que les déplacements et les activités des occupants ne puissent provoquer de déclenchement.
Le schéma annexé illustre l'invention: - la figure 1 représente en synoptique le dispositif selon l'invention - en référence à ce dessin le dispositif comporte un capteur sonore 1 et/ou tout autre procédé permettant ce résultat qui transmet son signal à un adaptateur d'impédance, amplificateur 2 dont la sortie est connectée à un ou plusieurs filtres passe-bas et/ou passe-haut 3 qui sélectionnent les gammes de fréquence désirées ainsi que les harmoni -ques.
La ou les sorties sont appliquées à un adaptateur d'impédance, amplificateur 4 dont la sortie est connectée à un convertisseur analogique - numérique 5 qui va faire la comparaison des sons reçus avec les sons digitalisés dans sa mémoire.
Si un son reçu est identique à un son digitalisé, la sortie 6 est active et permet le démar -rage d'une logique d'alarme classique.
Le convertisseur analogique - numérique peut être d'une technologie analogique telle qu'un comparateur de tension.
Le dispositif selon l'invention est particulièrement destiné à la protection des lieux, des biens et des personnes.
DISJONCTEUR A HAUTE TENSION A DOUBLE MOUVEMENT DES CONTACTS ET A INSERTION DE RESISTANCE A LA FERMETURE La présente invention concerne un disjoncteur à haute tension à double mouvement des contacts et à insertion de résistance à la fermeture.
On connaît, par exemple par la demande de brevet français n095 00 114, un disjoncteur à haute tension à double mouvement des contacts. Dans un tel disjoncteur, les contacts habituellement fixes sont rendu mobiles (on les désigne par contacts semi-mobiles pour les distinguer des véritable contacts mobiles) et des moyens sont prévus pour qu'au déclenchement, ces contacts semi-mobiles soient animés d'un mouvement en sens opposé à celui des contacts mobiles.
L'accroissement ainsi obtenu de la vitesse relative de séparation des contacts permet, toutes choses étant égales par ailleurs, d'accroître le pouvoir de coupure du disjoncteur.
On connaît, notamment par la demande de brevet français nO 79 05 478, un disjoncteur dans la chambre de coupure duquel sont disposés une résistance et des moyens pour insérer temporairement cette résistance dans le circuit du disjoncteur lors d'une opération d'enclenchement. Une telle insertion permet de limiter les surtensions qui interviennent lors de la fermeture d'un disjoncteur placé dans un réseau à haute tension de grande longueur.
Un objectif de la présente invention est de réaliser une chambre de coupure pour un disjoncteur à haute tension dans laquelle soient réalisées à la fois les fonctions de double mouvement des contacts et d'insertion de résistance à la fermeture.
Un but de l'invention est de concevoir, pour réaliser ces fonctions, des moyens simples, donc bon marché, et d'encombrement réduit pour pouvoir être installés dans les disjoncteurs existants sans avoir à augmenter les dimensions radiales de l'enveloppe de la chambre de coupure.
L'invention a pour objet un disjoncteur à haute tension à soufflage de gaz à double mouvement des contacts et à insertion de résistance à la fermeture, comprenant, pour chaque pôle, au moins une chambre de coupure comprenant une enveloppe isolante prolongée par un carter métallique contenant une résistance destinée à être insérée en série avec les contacts du disjoncteur, à l'enclenchement, pendant une durée limitée, ladite chambre contenant en outre un ensemble mobile comprenant un contact permanent, un contact d'arc, un cylindre de soufflage coopérant avec un piston fixe et une buse de soufflage, et un ensemble semimobile comprenant un contact d'arc et un contact permanent, lesdits ensembles étant reliés mécaniquement à une commande leur assurant des mouvements en sens opposés, tant au déclenchement qu'à l'enclenchement, une première extrémité de ladite résistance étant reliée électriquement à une première prise de courant, les contacts mobiles étant reliés à une seconde prise de courant, caractérisé en ce que le contact d'arc semi-mobile est relié électriquement à la seconde extrémité de la résistance, des premiers moyens étant prévus pour court-circuiter la résistance après une durée donnée t suivant la fermeture des contacts d'arc, des seconds moyens étant prévus pour retarder la fermeture des contacts permanents afin qu'elle ne se produise qu'après ledit court-circuit.
Le contact d'arc semi-mobile étant constitué par une tige, les premiers moyens comprennent un contact disposé à une extrémité d'une extrémité d'un tube dont l'autre extrémité est relié électriquement à la première prise de courant, et un second contact solidaire d'un coulisseau entourant ladite tige, en contact électrique avec cette tige et entraîné en translation par cette tige.
Ledit coulisseau est poussé par un ressort tendant à l'entraîner dans le sens opposé à celui de la tige lors d'une opération d'enclenchement.
Le coulisseau comprend une portion disposée entre ladite tige et une portion tubulaire , constituant un retardateur à succion retardant le mouvement du coulisseau dans le sens du mouvement de la tige lors d'une opération de déclenchement.
- Un demi-disque par cible a été ensuite soumis à un test de dissolution, visant à dissoudre la matrice d'alliage d'aluminium, et à quantifier la teneur initiale de la cible initiale, en inclusions réfractaires non solubles.
On a alors constaté que toutes les cibles défectueuses soumises à ce test contenaient plus de 5 milligrammes d'inclusions réfractaires, par kilogramme d'alliage.
- L'autre demi-disque issu de chaque cible, a été usiné de façon à en extraire un échantillon cylindrique solide, pour mesure de la teneur de ces échantillons en hydrogène dissous ou occlus, à l'aide d'un appareil STROEHLElN(R). On a alors constaté que la teneur en hydrogène du métal issu des cibles défectueuses était supérieure à 0,12 ppm.
A titre de comparaison, on a prélevé, après test de pulvérisation de durée limitée (environ 25% de leur durée de vie normale) 4 cibles de métallisation ayant donné, au cours de ce test de durée significative mais limitée, un très bas taux de rebut pour cause de redéposition de particules solides ou liquides (moins de 1% de rebut).
Ces cibles partiellement utilisées ont été soumises aux mêmes examens que ceux correspondant aux cibles défectueuses.
On a alors constaté que ces cibles d'excellente qualité présentaient systématiquement des teneurs en inclusions réfractaires inférieures à 4 mg par kg de métal et des teneurs en hydrogène dissous ou occlus inférieures à 0,07 ppm.