INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour cela,on a réalisé une composition anhydre contenant un certain pourcentage x d'Expancel et 20% d'oxyde de titane, dans un support anhydre composé d'un alcool gras polyalcoxylé (alcool butylique oxypropyléné), d'un corps gras de la classe des esters (palmitate d'isopropyle), d'une cire dont le point de fusion est compris entre 60 et 80"C (huile de ricin hydrogénée), d'un corps gras épaississant (monostéarate de glycérol) et d'une huile (polydécène hydrogéné).
Pour l'évaluation du blanchiment, des tests ont été réalisés sur cinq modèles.
L'intensité du blanchiment (lb) est mesurée selon une échelle graduée de 0 à 5.
La valeur 0 correspond à une composition très blanchissante tandis que la valeur 5 correspond à une composition très peu blanchissante.
Les résultats sont consignés dans le tableau (I) suivant: Tableau (I)
Formule x% lb A (comparatif) 0 2 B 0,2 2,9 C 0,5 2,8 D j= 1 3,6 E 2 3,7 Ces résultats montrent clairement que l'introduction de microsphères creuses déformables d'un copolymère expansé de chlorure de vinylidène et d'acrylonitrile ou de chlorure de vinylidène, d'acrylonitrile et de méthacrylate au sein d'une composition comportant un oxyde de titane diminue significativement le blanchiment de la composition lors de son application sur la peau.
EXEMPLE 2: La composition suivante donne un exemple concret d'une crème solaire anhydre haute protection conforme à l'invention. Les quantités sont exprimées en % de poids par rapport au poids total de la composition Phase A: - alcool butylique oxypropyléné 14 OP vendu sous la dénomination commerciale Ucon Fluid AP par Amerchol 12% (émulsionnant) - palmitate d'isopropyle vendu sous la dénomination commerciale Estol 1517 par Unichema 12% - huile de ricin hydrogénée vendue sous la dénomination commerciale Cutina HR par Henkel 7,5% - monostéarate de glycérol vendu sous la dénomination commerciale Tegin 90 par Goldschmidt 0,25% Phase B:: - oxyde de titane vendu sous la dénomination commerciale MT 100T par Tayca 20% - silicate de magnésium vendu sous la dénomination commerciale Talc Luzenac 15 M00 par Luzenac 5% - microsphéres expansées de copolymère chlorure de vinylidène / acrylonitrile / méthacrylate de méthyle contenant de l'isobutane vendu sous la dénomination commerciale Expancel 551 DE par Nobel Casto 0,5% - polydécène hydrogéné (PM 549) vendu sous la dénomination commerciale Silkflo S 366 NF par Albemarle qsp 100% Cette crème a été réalisée de la façon suivante : on a chauffé la phase A à 90"C afin de l'homogénéiser. Puis on a préparé la pâte pigmentaire en mélangeant l'oxyde de titane au polydécène hydrogéné. On a ajouté à ce mélange le talc puis l'Expancel. La phase B ainsi réalisée a été chauffée à 90 C. Puis on a mélangé les deux phases A et B au Rayneri. Une fois le mélange pris en masse, on a de nouveau chauffé à 90"C. Puis on a turbiné le mélange au Turrax pendant 10 minutes. On a ensuite laissé refroidir la crème à température ambiante sous agitation Rayneri.
Cette crème blanchit très faiblement lorsqu'on l'applique sur la peau.
UNITE DE PRESERTISSAGE ET DE SERTISSAGE DU BORD D'UNE TOLE La présente invention concerne une unité de présertissage et de sertissage du bord d'une tôle, celle-ci étant supportée par une matrice fixe.
L'unité selon l'invention est plus particulièrement destinée à permettre le présertissage et le sertissage d'une pièce dont le bord de tôle se trouve en vis-à-vis d'une partie formant débord, qui délimite avec lui un espace semi-fermé accessible uniquement par le côté.
L'invention concerne également un outillage composé d'un ensemble de plusieurs unités de ce genre, juxtaposées.
Une méthode bien connue pour assembler deux tôles est de sertir le bord de l'une d'entre elle contre celui de l'autre.
Au départ, le bord qui doit être serti est plié à 900 par rapport au reste de la tôle. L'opération de sertissage consiste, dans une première étape, à le rabattre partiellement - généralement sur un angle de 45" - en direction de l'autre tôle. Le sertissage proprement dit, qui est réalisé dans une seconde étape, correspond au rabattement complet du bord de tôle, celui-ci venant s'appliquer contre le bord de l'autre en le pinçant.
Ce genre d'opération se fait traditionnellement sous presse ou sur matrice fixe à l'aide d'un chariot porte-lame basculant.
Les dispositifs connus présentent l'inconvénient d'engendrer lors du présertissage et/ou du sertissage des efforts parasites qui provoquent un enroulement excessif du bord de tôle au cours de son rabattement et tendent à déplacer la pièce sur son support de plus l'amplitude de déplacement des outils en fin de pressage est mal contrôle, ce qui conduit à des sertissages de qualité irrégulière, non constante d'une pièce à l'autre dans une production.
- Figure 3 : alignement schématique de séquences des régions essentielles de polypeptides connus ou présumés être produits par épissage protéique, montrant les positions de la N-extéine, l'intéine et la C-extéine. Les distances entre les caractéristiques conservés sont précisées ; les motifs en paires associés aux nucléases codées par les introns et aux endonucléases "invasives" sont également indiqués. Les résidus critiques aux jonctions intéine-extéine sont indiqués en lettre blanches sur fond noir alors que les résidus conservés du motif LAGLI-DADG sont encadrés.
- Figure 4 : alignement des séquences nucléotidiques des sites d'insertion potentiels de différents gènes qyrA de mycobactéries. Les séquences sont celles d'allèles des gènes qYrA avec ou sans intéines de M. leprae, M. flavescens, M. gordonae, M.
kansasii et M. tuberculosis.
Les nucléotides toujours conservés sont représentés par des lettres blanches sur fonds noirs.
La séquence protéique déduite du Gène gyrA est montrée en haut de la figure et la flèche indique le site d'insertion de l'intéine.
EXEMPLE 1 Mise en évidence d'une intéine au sein du gène pyrA de M. leprae.
Le gène svrA de M. leprae est plus long d'environ 1,3 kb que les gènes correspondants chez M.
tuberculosis et S. coelicolor. A la partie N-terminale de la protéine GyrA où les mutations associées à la résistance à la quinolone sont généralement trouvées, il existe une forte homologie au niveau des 130 premiers résidus acides aminés (figure 1) qui se termine à la Tyr130. Chez Escherichia coli, le résidu correspondant, la Tyr-122, se trouve fixé de manière covalente à l'ADN lorsque l'enzyme rompt les ponts phosphodiester de l'ADN (22). Le domaine C-terminal de la protéine GyrA de M.
leprae comprenant les résidus 551-1273 (723 amino acides) est fortement identique au niveau de sa séquence et de sa taille à la région comprenant les résidus 130-838 (709 amino acides) de la protéine de M. tuberculosis.
La séquence GyrA de M. leprae contient donc un insert long et non homologue (résidus 131-550) qui n'est pas présent chez d'autres protéines GyrA. L'utilisation du programme BLAST a montré que cet insert avait une légère similarité avec les protéines suivantes: l'intéine de la protéine RecA de M. tuberculosis (20 % d'identité sur un recouvrement de 483 amino acides), l'endonucléase PI-TLII insérée dans l'ADN polymérase de Thermococcus litoralis (21,5 % d'identité sur un recouvrement de 163 amino acides), l'endonucléase trouvée dans 1'ADN polymérase 20 de Pyrococcus sp (24,7% d'identité sur un recouvrement de 97 amino acides), et une intéine présumée sur une protéine non identifiée (Pspl) de M. leprae (25 % d'identité sur un recouvrement de 52 amino acides).Compte tenu de ces similarités et de la présence d'amino acides qui sont essentiels pour que l'épissage se produise (voir ci-après), il est clair que le gène pyrA de M. leprae possède une intéine codant une séquence correspondant à une endonucléase invasive.
Détermination du nombre de copies de l'in- téine présentes chez M. leprae.
L'examen de l'utilisation des codons dans le gène ovrA montre une déviation significative de la moyenne au niveau de la région codant pour l'intéîne (figure 2A). Par ailleurs, une différence frappante au niveau du contenu dG+dC est détectée entre la séquence codant pour l'intéine (47,7 %) et les séquences codant pour les fragments d'extéine de gyrA (54,2 %), ces dernières ayant un contenu en dG + dC correspondant davantage à ce que l'on trouve chez M. leprae (56 %).
L'ensemble de ces observations suggère que la séquence codant pour l'intéine pourrait être mobile et d'origine étrangère. Afin de vérifier si des copies additionnelles étaient présentes sur le chromosome de M. leprae, des produits de Southern ont été hybridés sous des conditions de forte stringence avec une sonde appropriée. Dans chaque cas, des bandes uniques correspondant au locus pyrA ont été détectées (résultat non montré). Des expériences similaires ont été réalisées à faible stringence avec différents ADN de mycobactéries ; aucun signal n'a dans ce cas été obtenu, suggérant donc que, soit la séquence codant pour l'intéine n'est pas présente chez d'autres espèces, soit sa séquence nucléotidique est considérablement différente.
Analyse du locus ovrA chez différentes mycobactéries.
Pour étudier la présence de séquences d'intéine dans les gènes pyrA d'autres espèces de mycobactérie, une méthode basée sur la PCR a été mise en place, cette méthode utilisant des amorces des séquences conservées autour du site d'insertion de l'intéine dans le gène qvrA de M. leprae. Les mycobactéries avec des gènes QyrA semblables à celui de M. leprae devaient selon cette technique, exprimer un produit obtenu par PCR de 1 665 paires de base alors que celles analogues à celles de M, tuberculosis devaient générer des fragments plus petits d'environ 350 paires de base (fig. 2A). 13 espèces de différentes mycobactéries (tableau 1) incluant M.
tuberculosis, M. avium et M. smegmatis, ont été soumises à une analyse en PCR et les résultats représentatifs sont exprimés sur la figure 2B. Seuls les produits obtenus par PCR à partir de M. flavescens, M. gordonae et M. kansasii étaient aussi larges que ceux de M. leprae, suggérant donc la présence d'une séquence codant pour une intéine dans le gène crvrA de ces organismes. Des expériences d'hybridation avec des sondes spécifiques de pyrA ont confirmé l'identité des produits obtenus par PCR.
Teneur en Phosphore (P) dans le Métal de Sou dure : 0,010 Pour-cent en Poids ou Moins Le phosphore (P) s'isole à l'intérieur de la limite de grain dans le métal de soudure pour diminuer la résistance de la limite de grain. Lorsque la teneur en P dans le métal de soudure dépasse 0,010 pour-cent en poids, la résistance de la limite de grain peut diminuer et des craquelures par relâchement des contraintes peuvent être provoquées. De plus, la résistance à la maladie de Krupp diminue du fait de l'isolement de P à l'intérieur de la limite de grain. Ainsi, la teneur en P est limitée à 0,010 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,005 pour-cent en poids ou moins.
Teneur en Oxygène (O) dans le Métal de Sou dure : 0,045 Pour-cent en Poids ou Moins L'oxygène < O) entraîne la diminution de la capacité à la trempe et l'amélioration de la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes. Cependant, lorsque la teneur en O dans le métal de soudure dépasse 0,045 pour-cent en poids, la ténacité du métal de soudure devient instable. En particulier, dans un métal de soudure dans lequel V est intentionnellement ajouté, l'effet stabilisateur de la ténacité est renforcé en diminuant la teneur en O. Ainsi, la teneur en O est limitée à 0,045 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,020 à 0,035 pour-cent en poids.
Teneur en Soufre (S) dans le Métal de Soudure 0,010 Pour-cent en Poids ou Moins, Teneur en Etain (Sn) dans le Métal de Soudure : 0,010 Pour-cent en Poids ou Moins, Teneur en Arsenic (As) dans le Métal de Soudure : 0,010 Pour-cent en Poids ou Moins, et Teneur en Antimoine (Sb) dans le Métal de Soudure : 0,010 Pour-cent en Poids ou Moins Les éléments contenus incidemment dans le métal de soudure comportent Sn, As et Sb, ainsi que P, Ni, Al, Ti, O comme établi ci-dessus. Lorsque le métal de soudure contient des teneurs importantes de ces éléments, des craquelures par relâchement des contraintes et la maladie de Rrupp peuvent survenir. Ainsi, chaque teneur en S, Sn, As, et Sb en tant qu'impureté accidentelle est limitée à 0,010 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,005 pour-cent en poids.
Teneur en Nickel (Ni) dans le Métal de Sou dure : 0,40 Pour-cent en Poids ou Moins Le nickel (Ni) accélère la maladie de Rrupp.
Lorsque la teneur en Ni dans le métal de soudure dépasse 0,40 pour-cent en poids, la maladie de Rrupp est de plus accélérée. Ainsi, la teneur en Ni dans le métal de soudure est commandée pour être 0,40 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,10 pour-cent en poids ou moins.
Teneur en Aluminium (Al) + Titane (Ti) dans le Métal de Soudure : 0,018 Pour-cent en Poids ou Moins L'aluminium (Al) et le titane (Ti) diminuent la ténacité. Lorsque la somme de la teneur en Al et de la teneur en Ti dépassent 0,018 pour-cent en poids, la diminution de ténacité est accélérée. Ainsi, la teneur totale en Al et Ti est limitée à 0,18 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,010 pour-cent en poids ou moins.
Rapport Fer (Fe) sur Chrome (Cr) dans les Rési dus Obtenus par Extraction Electrolytique Uni quement à partir d'une Zone Non-Affectée du Mé- tal de Soudure Après Traitement par Relâchement des Contraintes à 6250C pendant 10 Heures, c'est-à-dire, (Fe)/(Cr) : 2,0 ou Moins La limitation du rapport de poids, (Fe)/(Cr) du Fe sur le Cr dans les résidus obtenus par extraction électrolytique à partir de la zone non-affectée du métal de soudure après traitement de relâchement des contraintes est le facteur le plus important de la présente invention. Le rapport (Fe)/(Cr) est fonction des constituants du métal de soudure et des conditions du traite ment de relâchement des contraintes.Dans la présente invention, le rapport (Fe)/(Cr) est déterminé par la teneur en Fe (Fe) et la teneur en Cr (Cr) dans les résidus obtenus par extraction électrolytique d'un échantillon constitué uniquement de la zone non-affectée du métal de soudure qui est soumise à un traitement de relâchement des contraintes à 625"C pendant 10 heures. Lorsque le rapport (Fe)/(Cr) est plus petit que 2,0, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes est améliorée du fait que la cémentite précipite moins au niveau de la limite de grain d'austénite préalable et donc la ténacité au niveau de la limite de grain d'austénite préalable n'est pas détériorée de manière importante.D'autre part, lorsque le rapport (Fe)/(Cr) dépasse 2,0, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue du fait qu'une grande quantité de cémentite précipite au niveau de la limite de grain d'austénite préalable et donc la résistance au niveau de la limite de grain d'austénite préalable diminue de manière importante. Ainsi, le rapport < Fe) I (Fe)/(Cr) dans les résidus obtenus par extraction électrolytique d'un échantillon constitué uniquement de la zone non-affectée du métal de soudure qui est soumis au traitement de relâchement des contraintes à 6250C pendant 10 heures est établi pour être 2,0 ou plus petit, et de préférence 0,5 à 1,0.
Teneur en V dans les Résidus Obtenus par Ex- traction Electrolytique Uniquement à partir de la Zone Non-Affectée du Métal de Soudure après Traitement de Relâchement des Contraintes à 6250C pendant 10 Heures : 65 Pour-cent en Poids ou Moins La limitation de la teneur en V dans les résidus obtenus par extraction électrolytique à partir de la zone non-affectée du métal de soudure après traitement de relâchement des contraintes est aussi un facteur impor tant de la présente invention. Les conditions du traitement de relâchement des contraintes sont les mêmes que celles existant dans la détermination du rapport (Fe)/(Cr) établies ci-dessus. La teneur en V dans les résidus représente la quantité de précipité de carbure MC et la résistance de l'intérieur du grain augmente avec une quantité augmentée de précipité de carbure MC.Lorsque la teneur en V dépasse 65 pour-cent en poids, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes et la ténacité diminuent du fait que la résistance de l'intérieur du grain augmente de manière importante. Ain- si, la teneur en V dans les résidus obtenus par extraction électrolytique d' un échantillon constitué uniquement de la zone non-affectée du métal de soudure qui est soumis à un traitement de relâchement thermique à 625"C pendant 10 heures est établie comme étant 65 pour-cent en poids ou moins sur le poids total des résidus extraits.
Teneur en Fe dans les Résidus obtenus par Ex- traction Electrolytique Uniquement de la Zone Non-Affectée du Métal de Soudure après Traite ment de Relâchement des Contraintes à 6250C pendant 10 Beures : 35 Pour-cent en Poids ou Moins, et Teneur en V : 10 Pour-cent en Poids ou Plus Comme établi ci-dessus, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes et la ténacité peuvent être améliorées en limitant le rapport < Fo) I (Fe)/(Cr) et la teneur en V dans les résidus obtenus par extraction électrolytique d'un échantillon constitué uniquement de la zone non-affectée du métal de soudure qui est soumis à un traitement de relâchement thermique à 6250C pendant 10 heures.De tels effets sont encore améliorés lorsque la teneur en Fe est limitée à 35 pour-cent en poids ou moins et la teneur en V est limitée à 10 pour-cent en poids ou plus dans les mêmes conditions. Du fait que Fe est un composant principal du précipité de cémentite entraînant des craquelures par relâchement des contraintes, une telle limite de la teneur en Fe peut supprimer le précipité de cémentite. Lorsque la teneur en Fe dans le résidu extrait dépasse 35 pour-cent en poids du poids total de résidu extrait, la précipitation de la cémentite ne peut pas être supprimée.Ainsi, la teneur en Fe dans les résidus obtenus par extraction électrolytique d'un échantillon constitué uniquement de la zone non-affectée du métal de soudure qui est soumis à un traitement de stabilisation à 6250C pendant 10 heures est établie à 35 pourcent en poids ou moins du poids total de résidu extrait.
Comme établi ci-dessus, le V précipite sous forme de carbures MC dans les grains, entraînant une résistance augmentée de l'intérieur du grain. Lorsque la teneur en V diminue, le carbone résiduel (C) qui n'est pas fixé avec V entraîne une précipitation accrue de la cémentite. Lorsque la teneur en V dans le résidu extrait est inférieure à 10 pour-cent en poids du poids total de résidu extrait, la précipitation de la cémentite augmente et la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue. Ainsi, la teneur en V dans les résidus obtenus par extraction électrolytique d'un échantillon constitué uniquement de la zone non-affectée du métal de soudure qui est soumis à un traitement de relâchement des contraintes à 6250C pendant 10 heures est établie à 10 pour-cent en poids ou plus du poids total du résidu extrait.
Teneur en Niobium (Nb) dans le Métal de Sou dure : 0,035 Pour-cent en Poids ou Moins, Te neur en Tungstène (W) : 2,00 Pour-cent en Poids ou Moins, et Teneur en Cobalt (Co) : 1,00 Pour cent en Poids ou Moins Lorsqu' au moins un élément parmi le niobium (Nb), le tungstène (W) et le cobalt (Co) est ajouté dans le métal de soudure, les résistances à la température d'une pièce et à température élevée et la résistance au fluage sont encore améliorées par comparaison avec l'addition de V seul. Cependant, la ténacité diminue du fait de l'augmentation de la résistance lorsque la teneur en Nb dépasse 0,035 pour-cent en poids, la teneur en W dépasse 2,00 pour-cent en poids, ou la teneur en Co dépasse 1,00 pour-cent en poids.Donc, de préférence, Nb est ajouté dans le métal de soudure selon une quantité de 0,035 pour-cent en poids ou moins, W est ajouté selon une quantité de 2,00 pour-cent en poids ou moins, et Co est ajouté selon une quantité de 1,00 pour-cent en poids ou moins. Les teneurs préférées pour ces éléments sont 0,005 à 0,020 pour-cent en poids pour Nb, 0,05 à 1,00 pour-cent en poids pour W, et 0,01 à 0,50 pour-cent en poids pour Co.
Teneur en Zirconium (Zr) dans le Métal de Sou dure : 0,035 Pour-cent en Poids ou Moins, Te neur en Hafnium (Hf) : 0,070 Pour-cent en Poids ou Moins, et Teneur en Tantale (Ta) : 0,070 Pour-cent en Poids ou Moins Lorsqu'au moins un élément parmi le zirconium (Zr), l'hafnium (Hf) et le tantale (Ta) est ajouté dans le métal de soudure, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes est encore améliorée par comparaison à l'addition de V seul. Puisque ces éléments renforcent l'activité de Cr et abaissent l'activité de C, la précipitation de la cémentite est pratiquement supprimée et la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes est améliorée.Cependant, la ténacité diminue du fait de l'augmentation excessive de résistance, lorsque la teneur en Zr dépasse 0,035 pour-cent en poids, la teneur en Hf dépasse 0,070 pour-cent en poids, ou la teneur en Ta dépasse 0,070 pour-cent en poids. Donc, de préférence, Zr est ajouté dans le métal de soudure selon une quantité de 0,035 pour-cent en poids ou moins, Hf est ajouté selon une quantité de 0,070 pour-cent en poids ou moins, et Ta est ajouté selon une quantité de 0,070 pourcent en poids ou moins. Les teneurs préférées pour ces éléments sont 0,01 à 0,02 pour-cent en poids pour Zr, 0,01 à 0,02 pour-cent en poids pour Hf, et 0,02 à 0,04 pour-cent en poids pour Ta.
Teneur en Bore (B) dans le Métal de Soudure 0,001 à 0,015 Pour-cent en Poids Le bore (B) stabilise la ténacité du métal de soudure. Lorsque la teneur en B dans le métal de soudure est inférieure à 0,001 pour-cent en poids, un tel effet n'est pas obtenu. D'autre part, lorsque la teneur en B dépasse 0,015 pour-cent en poids, la ténacité diminue du fait d'une résistance excessivement élevée et la sensibilité aux craquelures à chaud lors du processus de soudage est trop élevée. Ainsi, la teneur en B dans le métal de soudure est déterminée comme étant de 0,001 à 0,015 pourcent en poids, et de préférence de 0,003 à 0,010 pourcent en poids.
PI Calculé à partir du Composant Spécifié (Pourcentage en Poids) du Métal de Soudure 5,0 à 10,0 Lorsque la valeur de PN calculée par l'équation (1) qui suit à partir des teneurs en C, Si, Mn, P, O, V et Cr dans le métal de soudure est dans la plage allant de 5,0 à 10,0, la résistance et la ténacité après le traitement de stabilisation, et la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes sont améliorées avec un bon équilibre, ayant pour résultat un excellent métal de soudure PN = 100 x tC] + 10 x [Si] + tMn] + 500 x tP] 50 x lO] - (1/5) x tV]/tC] - (1/10) x ECr]/EC] dans laquelle, EA] par exemple, représente le pourcentage en poids du composant A dans le métal de soudure.
Par la suite, on va expliciter les bases de la limitation des composants dans le fil plein et le flux lié dans le procédé de soudage à l'arc sous flux d'aciers au Cr-Mo à résistance élevée selon la présente invention.
Teneur en Carbone (C) dans un Fil Plein : 0,05 à 0,15 Pour-cent en Poids Du carbone est ajouté pour maintenir les résistances à la température d'une pièce et à une température élevée, la résistance au fluage et la ténacité du métal de soudure, comme établi ci-dessus, et la teneur en C dans le fil plein doit être limitée de telle sorte que la teneur en C dans le métal de soudure soit située dans la plage allant de 0,04 à 0,14 pour-cent en poids. Ainsi, la teneur en C dans le fil plein est commandée pour être de 0,05 à 0,15 pour-cent en poids, et de préférence de 0,08 à 0,13 pour-cent en poids.
A. Le signal radio, reçu par une antenne, subit au moins une transposition de fréquence porteuse, et au moins un filtrage en bande large permettant d'accepter indifféremment toutes les différentes fréquences porteuses du système multifréquence. II peut y avoir une transposition en plusieurs étapes avec des fréquences intermédiaires successives. Pour le système monofréquence, la transposition peut amener le signal de modulation jusqu'en bande de base plutôt que sur une fréquence intermédiaire. Pour le système multifréquence, la transposition amène sur une fréquence intermédiaire qui dépend de la fréquence porteuse reçue, et le filtrage en bande large laisse passer toutes les fréquences intermédiaires possibles correspondant aux différentes fréquences porteuses.