INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, dans le cas où la sélection active est le fluide thermique F1 froid seul (qui est par exemple de l'eau glycolée ou de la saumure à basse température), si le signal de commande R évolue au-delà de la borne extrême (en général, la borne inférieure Ra) correspondant à la puissance calorifique minimum (ou à la puissance frigorifique maximum) procurée par le débit nominal Qln délivré par la source S1 de ce fluide F1, on ne change pas de sélection ni de mode de contrôle puisqu'il n'existe pas de sélection procurant la puissance calorifique appropriée à ce signal de commande R.Il en va de même dans le cas où la sélection active est le fluide thermique F3 chaud seul si le signal de commande R évolue au-delà de la borne extrême (en général borne supérieure Rb) correspondant à la puissance calorifique maximum procurée par le débit nominal Q3n délivré par la source S3 de ce fluide F3.
Dans un procédé selon l'invention - on mesure la température Trm régnant à l'intérieur du réacteur, la température Tem du fluide de contrôle Fc à l'entrée du circuit de contrôle thermique, la température Tsm du fluide de contrôle Fc à la sortie du circuit de contrôle thermique, - on fournit les valeurs mesurées de ces températures Trm, Tem, Tsm à des moyens formant régulateur aptes à élaborer un signal électrique de régulation dont la valeur dépend du signal de consigne C qu'il reçoit, desdites valeurs mesurées, et de l'évolution de ces valeurs au cours du temps, - et on utilise directement le signal électrique de régulation élaboré par le régulateur à titre de signal de commande R.
Par exemple, le signal de commande R est le signal électrique de régulation fournit par un régulateur PID standard ou auto-ajustable.
Dans un procédé selon l'invention, on purge le circuit de contrôle thermique uniquement lorsque le signal de commande R évolue en passant par une des bornes extrêmes Ra et/ou Rb de l'intervalle (Ra, Rb] du signal de commande correspondant à la sélection en cours de fluide(s) thermique(s) Fi constituant le fluide de contrôle Fc, et lorsque cette valeur du signal de commande R nécessite l'utilisation d'une sélection de fluide(s) non miscibles avec la sélection de fluide(s) active. Ainsi, on diminue considérablement le nombre de purges nécessaires.
Un procédé de contrôle thermique selon l'invention peut faire l'objet de deux variantes selon que l'on recycle ou non le fluide de contrôle Fc circulant dans le circuit de contrôle thermique.
Dans une première variante on évacue hors du circuit de contrôle thermique la totalité du fluide de contrôle Fc à la sortie du circuit de contrôle thermique.
Dans une deuxième variante, on recycle au moins partiellement un débit Qr de fluide de contrôle Fc.
Il est à noter que dans un procédé selon l'invention, lorsque le deuxième mode de contrôle est actif, le débit de liquide dans le circuit de contrôle thermique reste supérieur à un débit prédéterminé et les coefficients d'échange thermique entre le fluide de contrôle Fc et le réacteur restent sensiblement constants, et en tout cas maîtrisés. On peut ainsi améliorer la précision et la dynamique du contrôle thermique.
Avantageusement et selon l'invention lorsque le deuxième mode de contrôle est actif, on maintient le débit du fluide de contrôle Fc liquide à une valeur constante. Plus exactement, dans la variante sans recyclage et lorsque la sélection active est le mélange des fluides F2 et F3, on maintient constant à sa valeur nominale Q2n le débit du fluide thermique tiède F2 à l'état liquide délivré par la source S2, et on fait varier la valeur du débit Q3e du fluide thermique chaud F3 à l'état gazeux introduit dans le circuit de contrôle thermique en fonction de la température Te du fluide de contrôle Fc souhaitée à l'entrée du circuit.Ainsi, pour une température Te faible correspondant à la valeur Ra minimum du signal de commande R dans l'intervalle [Ra, Rb], on n introduit pas de fluide F3 à l'état gazeux (Q3e = 0) et le fluide thermique Fc est constitué du fluide F2 à l'état liquide à la température T2. On comprend que plus on mélange de fluide à l'état gazeux F3 à la température T3 à ce fluide F2, plus la température de la phase liquide du fluide thermique Fc augmente. Néanmoins, le fluide F3 est immédiatement condensé par mélange dans le fluide F2 liquide de sorte que le fluide de contrôle Fc conserve au moins substantiellement sa nature et son débit, seule la température étant ajustée en fonction de la valeur du signal de commande R.
Dans la variante avec recyclage, on ajuste les débits Q2e et/ou Q3e des fluides F2 et F3 pour ajuster la température Te du mélange Fc. Ainsi, on introduit du fluide F2 à l'état liquide et à la température T2 pour refroidir le fluide de contrôle Fc, et on introduit au contraire du fluide F3 à l'état gazeux à la température T3 pour augmenter la température du fluide de contrôle Fc.
Ces paramètres varient en fonction de la position géostationnaire des satellites et des caractéristiques de réception.
La partie verticale inférieure du support (1) est exécutée en forme de u ou plate, est percée de plusieurs orifices (12-13-14-15- 16-17- 18- 19- 20- 21), et permet d'adapter un montage sur des antennes paraboliques de conceptions différentes, notamment celles ayant un bras pour support de source, rond, carré, ou rectangulaire.
b) De au moins quatre colliers (4) présentant sur leur partie inférieure un ergot (5), sur leur partie supérieure un orifice (7), et un creux longitudinal (6) le long de leur face interne afin d'y encastrer des adaptateurs (10-11) permettant la fixation de convertisseurs ou sources de différents diamètres.
c) De au moins deux boulons (9) et deux écrous (8) qui par l'orifice (7) relient les colliers (4). En encerclant les convertisseurs où sources avec les éléments ainsi constitués, dont on insère les ergots (5) dans les ouvertures (2-3), et en serrant les boulons (9) avec les écrous (8), les convertisseurs ou sources sont bloqués, les ergots (5) prennent appui sur les bords intérieurs des ouvertures (2-3) et s'écartent, ce qui fixe les colliers (4) sur le support (1).
Le support (1) d'un seul tenant peut présenter des formes différentes pour supporter plusieurs convertisseurs ou sources, et peut être aussi employé pour fixer un seul convertisseur ou une seule source.
DISPOSITIF HYDRAULIQUE DE TRAITEMENT NEDICAL DES TROUBLES VAS CULAIRES ET DES OEDENES DES MEMBRES INFERIEURS ET SUPERIEURS DU CORPS HUITAIN.
La présente invention concerne un dispositif de traitement des troubles vasculaires et des oedèmes des membres inférieurs et supérieurs du corps humain par massage à l'aide d'un fluide de densité élevée circulant autour du membre à traiter dans une enceinte étanche. Les gradients de pression de ce fluide permettant d'opérer les massages sont obtenus par variations de niveaux réalisées par modifications de la pression exercée sur ce fluide, par un liquide intermédiaire mû par gravité ou par un groupe moto-pompe.
Des méthodes de massage à buts esthétiques ou thérapeutiques utilisant des fluides comme moyens de massage existent depuis fort longtemps. De sorte que de nombreux dispositifs faisant application de ces méthodes ont vu le jour.
Utilisant des fluides gazeux, on peut citer le brevet BONDIVIENNE FR.A.2.345.992 combinant des moyens pneumatiques et mécaniques et leurs moyens de pilotage, le brevet ALBA WALDENSIAN Inc FR.A.2.345.993 concernant un appareil pour appliquer une pression pulsatoire dans un manchon conformé à la partie du corps à traiter. Dans le même domaine le brevet SUISSA F.R.A.2.616.064 protège un dispositif électropneumatique comportant une enveloppe compartimentée en différentes chambres de pression extensibles séparément.
En ce qui concerne les fluides liquides et notamment liteau, le brevet BARTHE F.R.A.2.501.539 décrit un générateur de vibrations de fortes amplitudes constituant un oscillateur hydraulique, le brevet DIAMOND F.R.A.2.558.371 concerne un dispositif à enveloppe élastique utilisant un courant de fluide sous-pression de manière à exercer un mouvement vibratoire continu.
Utilisant un fluide de viscosité élevée le dispositif hydraulique protégé par le brevet MAUNIER F.R.A.2.684.547 comporte une enceinte, recouvrant la partie du corps à traiter, dans laquelle circule le fluide à pression et débit variables régulés.
Ces dispositifs de massage sont notamment utilisés pour stimuler la circulation veineuse et/ou lymphatique des membres inférieurs du corps humain, voire réduire les risques de thrombose veineuse.
Lorsqu'il s'agit de traiter les déséquilibres vasculaires métaboliques et fonctionnels voire résorber les oedèmes des membres inférieurs et supérieurs du corps humain par compression externe il est connu d'utiliser un liquide de densité très élevée tel que le mercure.
Dès 1962, MOREL-FATIO et LALARDIE utilisent un récipient de mercure pour rééduquer la main opérée. L'augmentation de la pression statique du bain avec la profondeur d'immersion permet une compression progressive du membre ainsi traité.
L'augmentation de pression de l'extrémité du membre à sa racine, reproduisant un massage annulaire doux et progressif, fait refluer le liquide de l'oedème vers des zones de tissus sains.
Cette technique nécessite cependant des volumes importants de mercure dont les manipulations ne sont pas aisées ne serait-ce qu'à cause de la densité élevée de ce liquide.
Sur la figure 5, les références portent des indices primes pour la position de portage en bandoulière et ne portent aucun indice pour la position en portage du type poignée.
L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits, mais englobe au contraire toutes variantes, telles que par exemple dans ses applications possibles à tous types de conteneurs, souples, rigides de sacs, cartables, paniers, cabas ou analogues où que ce soit par sa forme de réalisation, ses matériaux ou autres.
On note que la sangle selon l'invention est facile à réaliser et donc économique, présente un encombrement minimal, et permet d'adapter le conteneur à différents types de portage, qui s'ajoutent d'ailleurs aux possibilités de portage par poignées rigides constituées par les ouvertures prévues sur les parois correspondantes.
PROCEDE D'EXTRACTION ET DE PRODUCTION DE POLYMERES HYDROCOLLOIDES A PARTIR DE MATIERE VEGETALE OU ANIMALE La présente invention a pour objet un procédé d'extraction et de production de polymères hydrocolloïdes à partir de matière végétale ou animale.
L'invention peut concerner divers secteurs techniques, aussi bien dans le cadre de la mise en oeuvre que des applications du procédé d'extraction proprement dit et de la production, qui comporte diverses étapes, depuis le broyage de la matière première elle-même jusqu'au séchage du produit obtenu à travers différentes étapes spécifiques telles que décrites ci-après.
En effet, de nombreuses applications de l'invention sont envisageables et possibles et la présente description en développe plus particulièrement une des principales, qui concerne l'obtention de polysaccharides hydrosolubles, à partir de matières végétales ou animales dont on peut les extraire, telles que la pectine, le guar, le caroube et surtout les carraghenanes et/ou l'Agar-Agar, à partir d'algues.
I1 pourrait également être envisagé d'obtenir suivant le procédé de l'invention, par exemple des protéines végétales ou animales telles que la gélatine ou le collagène.
En ce qui concerne plus particulièrement 1 'Agar-Agar ou Gélose, il s'agit d'un phycocolloïde situé dans la paroi cellulaire des algues rouges du genre Gracilaria, Gelidium et/ou Pterocladia pour l'essentiel ; le terme Agar-Agar désigne une substance qui abandonne à l'eau bouillante un mucilage qui se prend en gelée en refroidissant : on obtient ainsi un gel en solution à froid en dessous de 40*C qui ne peut reformer une solution qu'une fois reporté à l'ébullition.
Une telle caractéristique est utilisée dans divers domaines tels que pour la solidification de milieux de cultures bactériologiques, dans l'alimentaire pour préparer des confitures, des crèmes expresses, des sauces etc..., dans l'industrie du papier, dans celle des tissus pour réaliser des apprêts, en pharmacie comme agent émulsionnant ou comme laxatif...
La propriété de ce colloïde d'avoir un point de fusion éloigné de son point de gélification, qui s'appelle hystérésis, est utilisée également pour réaliser son extraction des tissus algaux dans de l'eau portée au moins à ébullition en bac ou en cuve ; pour obtenir ensuite un extrait sec, la solution refroidie prenant en masse, on utilise à ce jour, préalablement au séchage, différentes techniques qui vont du pressage à la congélation / décongélation en passant par la centrifugation, afin de réduire les quantités d'eau à évaporer.
L'élimination de l'eau de cette façon s'appuie sur une autre caractéristique du gel qui consiste à évacuer un excédent d'eau lors du processus de gélification qu'on appelle synérèse.
Un séchage par lit fluidisé est alors réalisé et les rendements généralement observés se situent dans la fourchette de 16 à 20 % de quantité d'extraits d'Agar récupéré par rapport à la quantité d'algues sèches utilisées lors du traitement.
On connaît en effet, et de nombreuses sociétés ont développé et continuent à s'intéresser à divers modes opératoires et phases de procédés d'extraction et de production sur la base de ceux connus à ce jour, afin d'essayer en particulier d'améliorer un tel rendement.
Ainsi, par exemple, on peut relever que KOGIMA et al, en 1960, et GUISELEY, en 1968, ont utilisé une température plus élevée et en pression en autoclavage pour réduire la durée de chauffage MATSUHASHI, en 1971, ajoute des phosphates pour améliorer l'extraction ; SAN MARTIN et al, en 1988, décrit l'effet de la oellulase pour améliorer les rendements d'extraction ; et VERDUGO au Chili en 1993, préconise un prétraitement de gonflement pour atteindre des rendements annoncés mais non vérifiés de 50 à 75 %.
La congélation /décongélation des extraits gélifiés qui permet en particulier d'éliminer un certain nombre d' impuretés et de réduire la quantité d'eau à évaporer de la solution, est apparemment une option largement retenue à ce jour. On peut relever également dans ce domaine la demande de brevet FR 2.584.010 publiée le 9 janvier 1987, de l'INSTITUT NATIONAL POLYTECHNIQUE, concernant un procédé d'obtention d'Agar-Agar à partir de jus d'extraction d'algues et utilisant une combinaison de résines échangeuses d'ions, et un filtre en tissu serré à travers lequel on presse le gel obtenu.
On relève également la demande FR 2.635.951 publiée le 9 mars 1990, de l'INSTITUT NATIONAL DE LA RECHERCHE AGRONOMIQUE - I.N.R.A., concernant l'obtention et l'utilisation de produits riches en parois végétales, issus de végétaux supérieurs, autres éventuellement que des algues et pouvant enfermer une fraction de polysaccharides hydrosolubles, en soumettant le produit dilué à un effort de cisaillement avant extrusion.
Le dispositif selon l'invention comporte également un manifold 20 interposé entre les sources S1, S2, S3, S4 et le circuit de contrôle thermique 17. Ce manifold 20 est composé de vannes 1 à 13 adaptées pour alimenter de façon sélective le circuit de contrôle thermique 17 en fluides F1 (eau glycolée ou saumure), et/ou F2 (eau liquide à température ambiante) et/ou F3 (vapeur d'eau) et/ou F4 (air comprimé). Les différentes vannes 1 à 13 du manifold 20 sont pilotées par une carte de commande électronique 21 élaborant des signaux électriques de commande pour ces vannes. Cette carte 21 de commande est contrôlée par un dispositif informatique 22 de calcul auquel elle est reliée.Le manifold 20 comprend pour chaque source S1, S2, S3 de fluide thermique F1, F2, F3, au moins une vanne 1, 2, 3, 4 commandée de réglage proportionnel du débit Qle, Q2e, Q3e, du fluide thermique F1, F2, F3 introduit dans le circuit de contrôle thermique 17 entre une valeur nulle et la valeur maximum correspondant au débit nominal Qln, Q2n, Q3n du fluide thermique F1, F2, F3 délivré par la source S1, S2, S3.
Chaque circuit d'alimentation de fluide thermique F1, F2, F3 entre la source S1, S2, S3 et le circuit de contrôle thermique 17 est équipé d'un débitmètre dont le signal est transmis à une carte 61 d'acquisition et au dispositif informatique 22. Un manomètre associé à la source S3 de vapeur fournit aussi un signal électrique représentatif de la pression.
Sur la figure 1, seuls les signaux de commande pour ces vannes proportionnelles 1 à 4 sont représentés, mais il est entendu que la carte de commande 21 est également reliée aux autres vannes 5 à 13 commandées de type tout ou rien (bistables) du manifold 20.
Le dispositif selon l'invention comporte également des moyens 23 formant régulateur. Ces moyens 23 peuvent être constitués d'un régulateur électronique matériel. Ils peuvent aussi être réalisés en tout ou partie sous forme logicielle, et donc être incorporés dans le dispositif informatique 22 programmé à cet effet. Le régulateur 23 élabore un signal de commande R à partir d'un profil de consigne C représentant l'évolution au cours du temps souhaitée pour la température Tr du milieu réactionnel, et de la mesure Trm de la température du milieu réactionnel et de son évolution au cours du temps.
Avantageusement, le régulateur 23 est un régulateur PID (proportionnel intégral dérivé), ou un système de régulation et de commande avancé, par exemple du type prédictif et/ou auto-adaptatif tel que GPC. Un tel régulateur GPC tient compte de l'évolution passée et future pour élaborer le signal et est capable de modifier ses paramètres en fonction des caractéristiques dynamiques du procédé.
Un tel régulateur 23 est connu en soi, et on peut utiliser par exemple le régulateur décrit dans la publication "Adaptative control of a multipurpose and flexible semi-batch pilot plant reactor", A. Rafalimanana, M. Cabassud, M.V. Le Lann, G. Casamatta, Computers Chem.
Engng, Vol. 16, N 9, Pages 837-848, 1992.
Des sondes de température 24, 25, 26 permettent de mesurer respectivement la température Trm régnant à l'intérieur du réacteur, la température Tsm du fluide thermique Fc à la bouche d'alimentation/évacuation supérieure 18 et la température Tem du fluide thermique Fc à la bouche d'alimentation/évacuation inférieure 19. Ces sondes de température 24, 25, 26 sont reliées à une carte d'acquisition 61 à laquelle elles délivrent les signaux correspondants. Cette carte d'acquisition 61 est reliée au dispositif informatique 22 auquel elle transmet les valeurs mesurées après conversion sous forme numérique.
Le signal de commande R élaboré par les moyens 23 de régulation peut être considéré directement représentatif de l'ouverture d'une vanne 1, 2, 3 de contrôle du débit d'un fluide thermique introduit dans le circuit 17.
En variante, le signal de commande R élaboré peut être considéré comme représentatif d'un flux thermique à échanger entre le milieu réactionnel et le fluide de contrôle Fc circulant dans le circuit 17. Dans ce cas, le dispositif informatique 22 est programmé pour calculer en temps réel, en fonction de la nature du(des) fluide(s) thermique(s) sélectionné(s) pour le fluide de contrôle Fc et du signal R, la nature et la valeur de la commande à appliquer sur le manifold 20 pour obtenir le flux thermique recherché. Ce calcul prend en compte les coefficients d'échange thermique du réacteur 15.
Le manifold 20 définit des circuits d'alimentation/évacuation de chacun des fluides F1, F2, F3, F4 entre les sources S1, S2, S3, S4 et le circuit de contrôle thermique 17.
Le circuit d'eau glycolée ou de saumure (fluide F1) comporte une conduite d'alimentation 27 qui est reliée à la source S1 en eau glycolée et, à l'opposé à la bouche inférieure 19 qui constitue la bouche d'alimentation en eau glycolée. Entre la source S1 et la bouche 19, la conduite 27 comporte une vanne tout ou rien 11 et une vanne proportionnelle 3. Une conduite d'évacuation 28 est reliée entre la bouche d'évacuation formée de la bouche supérieure 18 et une conduite commune d'évacuation 29 par l'intermédiaire d'une vanne tout ou rien 8. La vanne 3 proportionnelle permet d'ajuster le débit Qle d'eau glycolée introduit à l'intérieur du circuit de contrôle thermique 17.
Le circuit en eau à température ambiante (fluide F2) comporte une conduite 30 d'alimentation qui est reliée à la source S2 et, à l'opposé, à un mélangeur 63 lui-même relié à la bouche d'alimentation inférieure 19 par une conduite 64 d'alimentation. La conduite 30 comporte une vanne tout ou rien 12 et une vanne proportionnelle 1. Une conduite d'évacuation 31 relie la bouche supérieure d'évacuation 18 à la conduite commune d'évacuation 29 par l'intermédiaire d'une vanne tout ou rien 13. La vanne proportionnelle 1 permet d'ajuster le débit Q2e d'eau introduit à l'entrée du circuit de contrôle thermique 17 par la bouche d'alimentation 19.
Le circuit de vapeur (fluide F3) comporte une conduite d'alimentation 32 reliée à la source S3 de vapeur et qui comprend, en aval de celle-ci, une vanne tout ou rien 10. En aval de cette vanne tout ou rien 10, la conduite 32 est dédoublée en une conduite 33 reliée par l'intermédiaire d'une vanne proportionnelle 2 au mélangeur 63 qui permet le mélange de la vapeur et de l'eau, et en une conduite 34 reliée, par l'intermédiaire d'une vanne proportionnelle 4, à la bouche d'alimentation supérieure 18.
La source S4 en air comprimé est reliée à la bouche supérieure 18 par une conduite 60 comprenant une vanne tout ou rien 9.
Une conduite d'évacuation 35 relie également la bouche inférieure 19 à la conduite commune d'évacuation 29 par l'intermédiaire d'une vanne tout ou rien 7 située en amont du raccordement des conduites d'évacuation 28 en eau glycolée et 31 en eau à température ambiante à la conduite commune 29. La conduite d'évacuation commune 29 est dédoublée à son extrémité aval opposée en une conduite 36 reliée par l'intermédiaire d'une vanne tout ou rien 6 à une évacuation indépendante 37 en eau glycolée, et en une conduite 38 reliée par l'intermédiaire d'une vanne tout ou rien 5 à une évacuation 39 à l'égout.
Pour exprimer le niveau de luminance le plus faible, une impulsion d'adressage est appliquée à l'instant où le potentiel au niveau d'une électrode X devient le plus faible. En réalisant cette opération successivement, une tension de paroi associée à un niveau d'échelle de gris représenté par les données d'affichage peut être produite dans toutes les cellules d'affichage.
Selon le cinquième mode de réalisation, il est nécessaire de faire varier une sortie du dispositif de pilotage commun X 104 par pas pendant une période d'adressage. Le dispositif de pilotage commun X 104 réalise une opération similaire pendant une période de décharge de soutien. Le circuit représenté sur la figure 8 peut par conséquent être utilisé pour faire varier un signal à appliquer.
La figure 17 est un schéma de formes d'onde qui concerne le sixième mode de réalisation. Le fonctionnement de base est identique à celui selon le cinquième mode de réalisation. Selon ce mode de réalisation, le potentiel au niveau d'une électrode X est amené à varier comme s'il était sous forme analogique et le cadencement d'application d'une impulsion d'adressage est par conséquent amené à varier en conséquence comme s'il était sous forme analogique. Ici, pour autant qu'une impulsion de soutien peut être amenée à varier comme si elle était sous forme analogique, une échelle de gris peut être exprimée comme si elle était sous forme analogique.
En ce qui concerne la relation entre des tensions impulsionnelles et une caractéristique de panneau, la caractéristique de panneau est établie de telle sorte que la somme des tensions d'une impulsion de balayage et d'une impulsion d'adressage excède légèrement une tension de début de décharge qui déclenche une décharge entre une électrode d'adresse et une électrode Y. Le potentiel le plus élevé au niveau d'une électrode X est établi à une valeur ne permettant pas à une décharge de démarrer en relation avec la tension d'une impulsion de balayage.
Selon le sixième mode de réalisation, il est nécessaire qu'un circuit d'amplification incluant un amplificateur opérationnel ou similaire, qui est similaire à celui utilisé selon le quatrième mode de réalisation, soit installé dans un dispositif de pilotage commun X afin d'appliquer un signal variant linéairement.