INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Entrée de Chaleur de Soudure : 20 à 50 kJ/cm Les présents inventeurs ont trouvé que par une entrée de chaleur de soudure adaptée dans un soudage à l'arc sous flux, utilisant la combinaison d'un fil plein et d'un flux lié, un métal de soudure ayant des propriétés bien équilibrées par exemple de résistance, de caractéristiques de trempage, de résistance aux craquelures à chaud et de résistance aux craquelures à froid peut être préparé. Lorsque l'entrée de chaleur de soudure est plus faible que 20 kJ/cm, la résistance s'améliore du fait de la capacité accrue à durcir, alors que la ténacité et la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminuent.D'autre part, si l'entrée de chaleur de soudure dépasse 50 kJ/cm, la teneur en oxygène dans le métal de soudure augmente et la capacité à durcir est diminuée, ce qui entraîne une microstructure grossière, et la diminution de résistance, de ténacité et de résistance à la maladie de Rrupp. Ainsi, l'entrée de chaleur de soudure est déterminée pour être 20 à 50 kJ/cm. Dans un soudage pratique, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes peut encore être améliorée en sou dant à l'aide d'une faible entrée de chaleur de 20 à 30 kJ et à l'aide d'un nombre accru de passes, du fait que la fraction diminuée de grains grossiers comporte une limite de grain d'austénite préalable. Le nombre d'électrodes pendant le soudage n'est pas limité.
Température de Préchauffage et Entre Passes 225 à 350"C Les températures de préchauffage et entre passes sont de manière générale entre 200 et 2500C dans un soudage pratique. Lorsqu'on soude des structures importantes, ces températures sont élevées jusqu'à 2000C ou plus, et la limite de la température est souvent établie à 225"C en meme temps. Lorsque les températures de préchauffage et entre passes sont établies à des températures supérieures situées dans la plage allant de 225 à 3500C, l'augmentation indésirable de la résistance peut être supprimée dans le métal de soudure, et donc la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes s'améliore encore.Au niveau de températures de préchauffage et entre passes dépassant 350cC, la capacité à durcir diminue et la microstructure est grossière, entraînant une résistance et une ténacité insuffisantes. Ainsi, les températures de préchauffage et entre passes sont de préférence établies pour être entre 225 et 3500C.
EXEMPLES.
ainsi que l'épaisseur du revêtement 26, on peut réaliser celui-
ci pour qu'il réfléchisse la lumière infrarouge qui serait ab-
sorbée par la vitre de recouvrement 22 et en provoquerait une élévation de température inacceptable. La lumière traversant la lentille 16 ne risque plus de chauffer de manière inacceptable la vitre de recouvrement 22. La distance S entre la lentille 16 et la vitre de recouvrement 22 peut être choisie très petite dans le cas d'un projecteur selon l'invention, ce qui permet de
réaliser un projecteur de construction compacte. Comme le revê-
tement 26 est appliqué directement sur la lentille 16, cela n'entraîne pas de perte supplémentaire de lumière visible comme dans le cas d'un filtre à infrarouge séparé, constitué par une vitre munie du revêtement 26, car le verre absorbe également
une partie de la lumière visible.
Dans le cas du second exemple de réalisation repré-
senté à la figure 2, le projecteur comporte, comme dans le pre-
mier exemple de réalisation, un réflecteur 10 de forme quelconque muni d'une source lumineuse 12. Dans la direction de
sortie de lumière 14 en aval du réflecteur 10 se trouve la vi-
tre de recouvrement 22 en matière plastique; entre la vitre de
recouvrement 22 et le réflecteur 10, on a un élément transpa-
rent 34 en forme de vitre. La vitre 34 peut être en matière plastique ou en verre; elle comporte un élément optiquement actif 36 qui dévie la lumière réfléchie par le réflecteur 10 et traversant la vitre 34. La vitre 34 est munie, sur son côté tourné vers le réflecteur 10, d'une couche 26 réfléchissant la lumière infrarouge et qui pourrait conduire à une élévation de température de la matière constituant la vitre de recouvrement 22. Le revêtement 26 correspond à celui du premier exemple de réalisation. La vitre de recouvrement 22 peut être une vitre
lisse ou encore peut comporter des éléments optiquement actifs.
La figure 3 monte un troisième exemple de réalisation d'un projecteur; celui-ci comprend un réflecteur 10 de forme quelconque muni d'une source lumineuse 12. Dans la direction de sortie de la lumière 14, en aval du réflecteur 10 se trouve placée la vitre de recouvrement 22 en matière plastique; cette vitre est munie d'éléments optiquement actifs 38 qui dévient la lumière réfléchie par le réflecteur 10 au passage à travers la vitre 22. La vitre 22 forme ainsi un élément transparent placé
dans le chemin des faisceaux de la lumière réfléchie par le ré-
Appareil Temps de fonctionnement Puissance horaire consommée journalier 1 moteur roue à aube 24 H 1,8 KW I m de recirculation 24 24 H 0.25 KW 1 pompe alimentation | 10 mn . 0.55 KW I pompe de vidange 1.8 KW Le procédé semi-extensif décrit ci-dessus apporte une solution technique au problème du traitement des matières de vidange domestiques. Les performances épuratoires rendent l'effluent assimilable à un effluent urbain.
L'installation conforme à l'invention convient tout à fait si elle est réalisée sous forme de multiples stations de proximité mises à disposition des vidangeurs couplées avec les stations d'épuration existantes des petites et moyennes communes.
L'impact sur ces stations est nul si les rejets se font en périodes creuses de fonctionnement (la nuit par exemple).
BANE COISREIssANT DES BRAS ARTICULES T-;OOLYTHIQUES Les bannes sont des éléments de protection solaire bien connus depuis longtemps.
Elles comprennent essentiellement une structure fixée au-dessus d'une baie, d'une vitrine, d'une terrasse et autres, et une avancée réglable obtenue au moyen d'une toile qui est tendue entre un rouleau supérieur d'enroulement et une barre de charge soutenue par des bras articulés.
Chaque bras est formé de deux demi-bras articulés entre eux. En outre, l'arrière-bras est articulé à la structure et l'avant-bras est articulé à la barre de charge.
Chaque demi-bras résulte du montage de plusieurs composants : une partie centrale rectiligne creuse constituée d'un simple segment de profilé et des éléments d'articulation engagés dans les extrémités du profilé et fixés, notamment, par des vis ou des rivets.
L'assemblage de tous ces éléments conduit à des irrégularités de dimensions qui sont la cause de dissymétries entre les différents bras d'une même banne auxquelles on ne peut remédier que par des efforts coûteux pour réduire les tolérances de fabrication.
Tout cela tend à une augmentation du prix de revient sans procurer une qualité améliorée puisqu'il s'agit simplement d'obtenir le fonctionnement normal de la banne.
Il est clair qu'une dissymétrie entre deux bras d'une même banne serait inacceptable puisqu'elle rendrait le fonctionnement de la banne très pénible, voire impossible, et provoquerait des torsions de pièces, des plissements disgracieux de la toile, une disposition non horizontale de la barre de charge et, finalement, la banne aurait un aspect déplorable.
On comprend aussi que l'assemblage d'un nombre important de composants mécaniques prend du temps, multiplie les risques d'erreur et n'atteint un niveau convenable de qualité que grâce à des machines complexes, délicates et chères.
De tout cela il résulte que l'on ne peut pas, actuellement, proposer à la clientèle une banne économique et standardisée en quelques dimensions courantes, correspondant aux principales normes des bâtiments.
C'est précisément ce que permet la présente invention en éliminant la plupart des difficultés rappelées ci-dessus, de sorte que l'invention permet de réaliser à meilleur prix des bannes de haute qualité, y compris en des dimensions standardisées.
A cette fin, l'invention a pour objet une banne comprenant une structure porteuse, un rouleau d'enroulement d'une toile, une toile assujettie à une barre de charge et des bras articulés formés chacun de deux demi-bras, à savoir un arrière-bras fixé à la structure et un avant-bras fixé à la barre de charge, caractérisée en ce que l'un des demi-bras au moins, l'arrière-bras ou l'avant-bras, est réalisé en une seule pièce comprenant un corps et deux éléments d'articulation, deux de ces éléments appartenant respectivement à un arrière-bras et à un avant-bras devant être reliés l'un à l'autre pour former un bras articulé tout entier et les deux autres éléments devant être réliés respectivement à la structure, pour 1 'arrière-bras, et à la barre de charge, pour l'avant-bras.
Selon d'autres caractéristiques de l'invention - chaque demi-bras et ses éléments d'articulation sont moulés; - chaque demi-bras et ses éléments d'articulation sont moulés en matériau composite; - chaque demi-bras a, en coupe, une répartition de matériau non nécessairement en symétrie polaire et dépendant des différentiels de contraintes que les bras sont appelés à subir en cours d'utilisation de la banne; - l'un au moins des demi-bras de chaque bras a une section transversale qui varie longitudinalement en forme et/ou en dimensions; - chaque demi-bras et/ou ses éléments d'articulation sont non rectilignes; - chaque demi-bras est rectiligne, l'une au moins de ses extrémités étant coudée pour que l'élément d'articulation correspondant ait un axe non confondu avec celui du demi-bras dont il est dépendant;; - chaque demi-bras est cintré au moins sur une partie substantielle de sa longueur.
REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FILS FLEINS (EN POURCENTAGS EN POIDS) D'ECHANT. Ti V Nb W Co Zr Nf Ta EXEMPLE W20 0.004 0.05 0.029 - - - - COMPA- W21 0.003 0.37 - - - - - RATIF W22 0.019 0.91 - - - - - W23 0.003 0.26 - - - - - TABLEAU8
REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FILS PLEINS (EN POURCENTAGE EN POIDS) D'ECHANT. B Sn Sb As N O EXEMPLE W20 - 0.003 0.004 0.002 0.008 0.003 COMPA- W21 - 0.002 0.003 0.003 0.009 0.004 RATIF W22 - 0.004 0.002 0.002 0.020 0.003 W23 - 0.003 0.004 0.004 0.008 0.002 TABLEAU 9
REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FLUX LIES (POURCENTAGE EN POIDS) D'ECHANT.
FLUORURE METALLIQUE CARBONATE METALLIQUE SiO2 MgO Al2O3 FORMULE TENEUR EN FORMULE FENEUR EN G F G CO2 TENEUR REDOIT TENEUR REDUIT (% EN Pds.) (% EN Pds.) (% EN Pds.) (% EN Pds.) EXEMPLE F1 7 25 21 CaF2 16 7.8 CaCO3 15 6.6 F2 17 37 7 AlF3 16 10.9 CaCO3 22 6.7 F3 12 32 17 CaF2 15 7.3 CaCO3 22 9.7 F4 15 35 23 CaF2 8 3.9 CaCO3 13 5.7 F5 10 33 13 2.9 11.4 CaF2 6 CaCO3 26 F6 13 30 15 6.3 7.5 CaF2 13 CaCO3 17 EXEMPLE F7 3 34 20 CaF2 17 8.3 CaCO3 6 2.6 COMPA- F8 24 18 17 CaF2 17 8.3 CaCO3 17 7.5 RATIF F9 13 32 3 CaF2 27 13.2 CaCO3 22 9.7 F10 9 21 18 CaF2 4 1.9 CaCO3 36 15.8 TABLEAU 10
Na2O K2O V Nb B P DIVERSES EXEMPLE F1 3 4 - - - 0.002 9 F2 - - - - - 0.003 1 F3 - - - - - 0.002 2 F4 2 2 - - - 0.002 2 F5 2 1 - - - 0.002 9 F6 3 2 0.26 0.033 0.0067 0.002 7 EXEMPLE F7 2 1 - - - 0.002 8 COMPA- F8 2 - - - - 0.002 5 RATIF F9 - 1 - - - 0.002 2 F10 - - - - - 0.002 2 TABLEAU 11
No. FIL FLUX FEUILLE CONDI COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX DE SOUDURE D'ACIER TION C Si Mn P S Cr 1 W1 F3 P1 Y2 0.05 0.08 1.15 0.005 0.002 2.41 2 W2 F3 P1 Y2 0.13 0.20 0.61 0.005 0.001 2.45 3 W4 F3 P1 Y2 0.07 0.35 1.26 0.008 0.001 2.08 4 W5 F3 P1 Y2 0.08 0.13 1.05 0.004 0.001 2.40 5 W6 F3 P1 Y2 0.08 0.11 1.05 0.004 0.003 2.43 6 W7 F3 P2 Y2 0.08 0.10 1.11 0.003 0.003 3.19 7 W8 F3 P1 Y2 0.08 0.13 1.05 0.004 0.001 2.41 8 W9 F3 P1 Y2 0.08 0.14 1.08 0.003 0.002 2.42 9 W10 F3 P1 Y2 0.09 0.11 1.06 0.004 0.001 2.39 10 W11 F3 P1 Y2 0.08 0.11 1.05 0.004 0.002 2.41 11 W12 F3 P1 Y2 0.08 0.11 1.05 0.004 0.003 2.41 12 W13 F3 P1 Y2 0.08 0.11 1.05 0.004 0.005 2.43 13 W14 F6 P2 Y4 0.08 0.10 1.11 0.003 0.006 3.19 14 W1 F1 P1 Y1 0.04 0.10 1.16 0.005 0.002 2.45 15 W2 F2 P1 Y3 0.14 0.17 0.58 0.004 0.001 2.41 16 W5 F4 P1 Y2 0.08 0.18 1.10 0.005 0.001 2.42 TABLEAU 12
No. FIL FLUX FEUILIE COMDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX D'ACTER TION DE SOUDURE DE (% EN POIDS) SOUDAGE Mo Ni Al Ti V EXEMPLE 1 W1 F3 P1 Y2 1.00 0.02 0.08 0.007 0.27 2 W2 F3 P1 Y2 1.01 0.03 0.06 0.002 0.65 3 W4 F3 P1 Y2 1.11 0.03 0.04 0.003 0.38 4 W5 F3 P1 Y2 1.03 0.33 0.03 0.004 0.42 5 W6 F3 P1 Y2 1.01 0.35 0.03 0.003 0.44 6 W7 F3 P2 Y2 1.01 0.02 0.04 0.002 0.36 7 W8 F3 P1 Y2 1.01 0.05 0.03 0.003 0.21 8 W9 F3 P1 Y2 1.01 0.02 0.03 0.004 0.32 9 W10 F3 P1 Y2 1.01 0.04 0.02 0.002 0.12 10 W11 F3 P1 Y2 1.01 0.04 0.03 0.004 0.21 11 W12 F3 P1 Y2 1.03 0.03 0.02 0.004 0.10 12 W13 F5 P1 Y2 1.01 0.25 0.03 0.003 0.44 13 W14 F6 P2 Y4 1.01 0.02 0.04 0.002 0.36 14 W1 F1 P1 Y1 1.00 0.02 0.08 0.006 0.28 15 W2 F2 P1 Y3 1.01 0.03 0.05 0.002 0.62 16 W5 F4 P1 Y2 1.02 0.32 0.03 0.004 0.45 TABLEAU 13
No. FIL FLUX FEUILIE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX D'ACTER TION DE SOUD@RE DE (% EN POIDS) SOU@AGE Nb W Co S Zr EXEMPLE 1 W1 F3 P1 Y2 - - - - 2 W2 F3 P1 Y2 - - - - 3 W4 F3 P1 Y2 0.015 0.87 - - 4 W5 F3 P1 Y2 - - 0.45 - 5 W6 F3 P1 Y2 - - 0.76 - 6 W7 F3 P2 Y2 - - - - 7 W8 F3 P1 Y2 0.17 - - - 8 W9 F3 P1 Y2 - - - - 0.021 9 W10 F3 P1 Y2 - - - - 10 W11 F3 P1 Y2 - - - - 11 W12 F3 P1 Y2 0.31 - - - 0.013 12 W13 F5 P1 Y2 - - 0.43 0.0130 13 W14 F6 P2 Y4 0.017 - - 0.0032 14 W1 F1 P1 Y1 - - - - 15 W2 F2 P1 Y3 - - - - 16 W5 F4 P1 Y2 - - - - TABLEAU 14
No. FIL FLUX F@UILLE COMDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX D'ACTER TION DE SOUDURE DE (% EN POIDS) SOUDAGE Hf Ta Sn Sb As 1 W1 F3 P1 Y2 - - 0.002 0.002 0.001 2 W2 F3 P1 Y2 - - 0.001 0.002 0.001 3 W4 F3 P1 Y2 - - 0.001 0.003 0.004 4 W5 F3 P1 Y2 - - 0.003 0.001 0.002 5 W6 F3 P1 Y2 - - 0.002 0.003 0.001 6 W7 F3 P1 Y2 - - 0.004 0.001 0.002 7 W8 F3 P1 Y2 0.033 0.025 0.003 0.001 0.002 8 W9 F3 P1 Y2 0.052 0.049 0.001 0.002 0.002 9 W10 F3 P1 Y2 - 0.019 0.001 0.001 0.001 10 W11 F3 P1 Y2 - - 0.001 0.001 0.002 11 W12 F3 P1 Y2 - - 0.001 0.002 0.002 12 W13 F5 P1 Y2 - - 0.003 0.002 0.002 13 W14 F6 P2 Y4 - - 0.002 0.003 0.003 14 W1 F1 P1 Y1 - - 0.002 0.002 0.002 15 W2 F2 P1 Y3 - - 0.001 0.001 0.001 16 W5 F4 P1 Y2 - - 0.002 0.001 0.001 TABLEAU15
No. FIL FLUX FEUILLE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES D'ACTER TION DES METAUX DE SOUDURE DE (% EN POIDS) SOUDAGE N O PH 1 W1 F3 P1 Y2 0.012 0.028 2.2 EXEMPLE 2 W2 F3 P1 Y2 0.008 0.025 14.0 3 W4 F3 P1 Y2 0.008 0.020 10.7 4 W5 F3 P1 Y2 0.005 0.033 6.7 5 W6 F3 P1 Y2 0.005 0.023 6.9 6 W7 F3 P2 Y2 0.007 0.018 5.8 7 W8 F3 P1 Y2 0.005 0.026 7.5 8 W9 F3 P1 Y2 0.008 0.039 6.2 9 W10 F3 P1 Y2 0.006 0.019 9.3 10 W11 F3 P1 Y2 0.005 0.021 7.6 11 W12 F3 P1 Y2 0.005 0.025 7.6 12 W13 F5 P1 Y2 0.005 0.023 6.9 13 W14 F6 P1 Y4 0.007 0.018 5.8 14 W1 F1 P1 Y1 0.011 0.025 -0.1 15 W2 F2 P1 Y3 0.008 0.021 14.6 16 W5 F4 P1 Y2 0.006 0.030 7.8 TABLEAU16
NO. FIL FLUX FEUILLE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX DE SOUDURE D'ACTER TION (% EN POIDS) SOUDAGE C Si Mn P S Cr EXEMPLE 17 W18 F2 P1 Y5 0.07 0.12 1.05 0.007 0.015 2.32 COMPA- 18 W19 F2 P1 Y5 0.11 0.15 0.91 0.005 0.002 2.09 RATIF 19 W15 F3 P1 Y2 0.09 0.13 1.01 0.004 0.002 2.41 20 W16 F3 P1 Y2 0.08 0.11 1.05 0.004 0.002 2.41 21 W17 F3 P1 Y2 0.08 0.12 1.03 0.004 0.003 2.44 22 W20 F3 P1 Y2 0.03 0.03 0.46 0.004 0.002 2.02 23 W21 F3 P2 Y2 0.16 0.11 1.08 0.004 0.001 3.22 24 W22 F3 P1 Y2 0.17 0.12 1.02 0.005 0.003 2.39 25 W23 F3 P1 Y2 0.08 0.49 1.45 0.013 0.006 2.35 26 W13 F7 P1 Y2 0.08 0.38 1.33 0.009 0.002 2.11 27 W13 F8 P1 Y2 0.06 0.25 1.00 0.008 0.001 2.01 28 W13 F9 P1 Y2 0.08 0.39 1.32 0.008 0.001 2.13 29 W13 F10 P2 Y4 0.06 0.22 0.98 0.008 0.002 2.02 30 W5 F4 P1 Y5 0.09 0.27 1.37 0.004 0.001 2.41 31 W5 F4 P1 Y6 0.07 0.17 1.01 0.005 0.001 2.37 TABLEAU 17
No. FIL FLUX FEUILLE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX D'ACTER TION DE SOUDURE DE (% EN POIDS) SOUDAGE Mo Ni Al Ti V EXEMPLE 17 W18 F2 P1 Y5 0.98 0.04 0.007 0.002 0.39 COMPA- 18 W19 F2 P1 Y5 0.95 0.10 0.004 0.005 0.35 RATIF 19 W15 F3 P1 Y2 1.03 0.30 0.002 0.004 1.10 20 W16 F3 P1 Y2 1.03 0.03 0.002 0.004 0.10 21 W17 F3 P1 Y2 1.01 0.04 0.003 0.003 0.03 22 W20 F3 P1 Y2 1.04 0.02 0.003 0.003 0.34 23 W21 F3 P2 Y2 1.01 0.03 0.011 0.012 0.84 24 W22 F3 P1 Y2 1.00 0.02 0.003 0.002 0.75 25 W23 F3 P1 Y2 1.01 0.46 0.003 0.003 0.44 26 W13 F7 P1 Y2 1.13 0.03 0.004 0.003 0.40 27 W13 F8 P1 Y2 1.08 0.03 0.003 0.002 0.29 28 W13 F9 P1 Y2 1.12 0.03 0.004 0.003 0.39 29 W13 F10 P1 Y4 1.07 0.03 0.003 0.003 0.27 30 W5 F4 P1 Y5 1.03 0.34 0.003 0.004 0.44 31 W5 F4 P1 Y6 1.01 0.31 0.004 0.004 0.38 TABLEAU 18
No. FIL FLUX FEUILLE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX D'ACTER TION DE SOUDURE DE (% EN POIDS) SOUDAGE Nb W Co B Zr EXEMPLE 17 W18 F2 P1 Y5 - - - - COMPA- 18 W19 F2 P1 Y5 0.010 - - - PATIF 19 W15 F3 P1 Y2 - - - - 21 W17 F3 P1 Y2 - - - - 22 W20 F3 P1 Y2 0.25 - - - 23 W21 F3 P2 Y2 - - - - 24 W22 F3 P1 Y2 - - - - 25 W23 F3 P1 Y2 - - - - 26 W13 F7 P1 Y2 0.016 0.90 - - 27 W13 F8 P1 Y2 0.010 0.71 - - 28 W13 F9 P1 Y2 0.015 0.89 - - 29 W13 F10 P1 Y4 0.013 0.78 - - 30 W5 F4 P1 Y5 - - 0.46 - 31 W5 F4 P1 Y6 - - 0.40 - TABLEAU 19
No. FIL FLUX FEUILLE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX D'ACTER TION DE SOUDURE DE (% EN POIDS) SOUDAGE Nf Ta Sn Sb As EXEMPLE 17 W18 F2 P1 Y5 - - 0.011 0.013 0.011 COMPA- 18 W19 F2 P1 Y5 - - 0.010 0.015 0.019 RATIF 19 W15 F3 P1 Y2 - - 0.001 0.001 0.002 20 W16 F3 P1 Y2 - - 0.002 0.002 0.001 21 W17 F3 P1 Y2 - - 0.002 0.002 0.001 22 W20 F3 P1 Y2 - - 0.003 0.003 0.002 23 W21 F3 P2 Y2 - - 0.002 0.003 0.003 24 W22 F3 P1 Y2 - - 0.003 0.002 0.001 25 W23 F3 P1 Y2 - - 0.002 0.003 0.005 26 W13 F7 P1 Y2 - - 0.002 0.003 0.002 27 W13 F8 P1 Y2 - - 0.002 0.003 0.003 28 W13 F9 P1 Y2 - - 0.003 0.003 0.002 29 W13 F10 P1 Y4 - - 0.002 0.003 0.002 30 W5 F4 P1 Y5 - - 0.002 0.002 0.002 31 W5 F4 P1 Y6 - - 0.003 0.001 0.002 TABLEAU 20
No. FIL FLUX FEUILLE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES D'ACTER TION DES METAUX DE SOUDURE DE (% EN POIDS) EXEMPLE 17 W18 F2 P1 Y5 0.006 0.030 6.8 COMPA- 18 W19 F2 P1 Y5 0.009 0.032 11.8 RATIF 19 W15 F3 P1 Y2 0.005 0.024 7.0 20 W16 F3 P1 Y2 0.005 0.025 7.6 21 W17 F3 P1 Y2 0.005 0.022 8.0 22 W20 F3 P1 Y2 0.007 0.018 -5.6 23 W21 F3 P2 Y2 0.008 0.025 15.9 24 W22 F3 P1 Y2 0.018 0.035 17.7 25 W23 F3 P1 Y2 0.007 0.038 14.9 26 W13 F7 P1 Y2 0.007 0.011 13.4 27 W13 F8 P1 Y2 0.009 0.049 7.2 28 W13 F9 P1 Y2 0.008 0.010 13.1 29 W13 F10 P1 Y4 0.007 0.051 6.9 30 W5 F4 P1 Y5 0.006 0.025 8.7 31 W5 F4 P1 Y6 0.008 0.050 4.6 TABLEAU 21
L'invention concerne une scie sauteuse comportant une lame de scie effectuant un mouvement de va et vient, cette lame s'appuyant par son dos contre un galet de guidage ainsi qu'une lame pour une telle scie. Selon le document GB-A-1 406 281 on connaît une scie sauteuse dont la lame comporte un dos avec des parties en retrait; ce dos s'appuie contre un galet de guidage. Ainsi,
une course transversale se combine à chaque course longitudi-
nale de la lame de scie, dès que la zone en retrait de la lame de scie arrive sur le galet de guidage à la suite de la zone non en retrait. Cela permet au côté muni des dents de la lame de scie, au cours de sa course longitudinale, de changer sa
distance par rapport à la ligne d'action de l'outil; cela si-
gnifie que pendant la course longitudinale la lame pénètre soit plus profondément dans l'outil, soit passe à vide en dehors de la ligne d'action de l'outil. De ce fait, la contrainte exercée
sur la lame de l'outil dans ses zones longitudinales est irré-
gulière: la zone dentée proche de la queue de fixation, pré-
sentant une grande rigidité, est plus fortement sollicitée que
la zone d'entrée proche de la pointe de la lame et dont la ri-
gidité est moindre. Cela augmente la durée de vie de la lame de scie mais les coûts de fabrication sont plus élevés que
l'avantage donné par une telle lame de scie.
Avantages de l'invention.
La présente invention concerne une scie sauteuse caractérisée en ce que le contour du dos de la lame de scie
comporte au moins une et de préférence plusieurs cavités ondu-
lées ou bossages en saillie, et qui pendant le mouvement de va et vient de la lame de scie roulant contre le galet de guidage
assurent un entraînement pendulaire.
La présente invention concerne un dispositif qui permet d'identifier un bien de consommation à renouveler. Ce dispositif est utilisé entre autres par un consommateur qui souhaite constituer au fur et à mesure la liste des prochains achats ('liste des courses').
Le consommateur réalise traditionnellement sa liste des achats à l'aide d'un papier et d'un stylo en se remémorant les biens de consommation qu'il faut acheter; ce qui risque d'induire des oublis et une perte de temps, et qui nécessite le matériel cité précédemment a porté de mains.
Le dispositif selon l'invention permet de remédier à ces inconvénients. Il comporte en effet selon une première caractéristique, une vignette située au niveau de l'emballage du bien de consommation.
Cette vignette séparable de l'emballage, permet au consommateur quant il le souhaite de la retirer et de la coller sur un support de son choix.
Les inscriptions sur la vignette, réalisées par le fabricant, permettent alors au consommateur ou au fournisseur d'identifier visuellement et/ou électroniquement le produit à réapprovisionner.
Selon des modes particuliers de réalisations: - la vignette peut se séparer de l'emballage soit en la détachant (principe de découpage selon des pointillés), soit en la décollant (principe de l'auto-collant).
- la vignette peut se coller sur un support soit en l'humidifiant (principe des timbres), soit en la recollant (principe de l'autocollant).
- les inscriptions sur la vignette, permettant d'identifier le bien de consommation, peuvent représenter la marque du fabricant et/ou un logo et/ou l'intitulé du bien et/ou un graphique et/ou un numéro et/ou un code bar.
La vignette peut représenter n importe quelles formes géométriques de taille variable.
Selon un complément d'utilité, la vignette peut également être utilisée comme un bon de réduction pour le prochain achat ou une participation à un concours.
Le dispositif selon l'invention est particulièrement destiné a identifier des biens de grande consommation.
DISPOSITIF DE PROTECTION DES CONNECTEURS D'UN TIROIR POUR CARTES ELECTRONIQUES A EMBROCHEMENT ET DEBROCHAGE AUTOMATIQUES, TIROIR INCORPORANT UN TEL DISPOSITIF ET PROCEDE D'INSERTION ET D'EXTRACTION D'UN TEL TIROIR La présente invention concerne les ensembles de support de cartes électroniques, en général, et porte, plus particulièrement, sur un dispositif de protection des connecteurs d'un tiroir pour cartes électroniques & BR< embrochement et débrochage automatiques.
La présente invention porte également sur un tiroir incorporant un tel dispositif de protection et sur un procédé d'insertion et d'extraction d'un tel tiroir.
Dans le tiroir pour cartes électroniques connu sous le nom de tiroir "Eurofer" les cartes électroniques sont disposées perpendiculairement à la face avant du tiroir.
Ces cartes électroniques comportent, à leur extrémité arrière, des connecteurs de fond de carte.
Ces cartes électroniques sont montées dans le tiroir par coulissement dans des glissières avec jeu de façon à s'enficher dans les connecteurs de carte disposés en vis-àvis dans le tiroir.
Mais un tel procédé conduit à l'obtention de pastilles dans lesquelles la distribution des oxydes n'est pas uniforme.
Un autre type de procédé consiste à convertir conjointement, par décomposition thermique, à une température comprise entre 3000C et 8000C, en présence de 0,5 à 5 moles de nitrates d'ammonium par mole de métaux lourds au total, des solutions aqueuses contenant un ou plusieurs nitrates de métaux lourds des nitrates métalliques concentrés en poudres d'oxydes métalliques se prêtant à une densification par frittage (brevet belge n0891819).
Mais un tel procédé procure des désavantages substantiels, dont en particulier l'importante consommation de nitrates d'ammonium et la forte augmentation des effluents gazeux à retraiter.
C'est pourquoi, I'invention poursuit le but, non seulement d'éliminer les inconvénients précités mais de satisfaire d'autres objectifs plus ambitieux.