INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cependant, dans le mode de réalisation représenté sur les figures 1 et 2, la pluralité de portions de fines nervures annulaires formant la butée annulaire périphérique d'arrêt 4 est constituée d'une nervure hélicoidale continue. La hauteur de la nervure hélicoidale présente un maximum en zone centrale, pour former les portions de nervures centrales 42 et 43, et diminue progressivement de part et d'autre de ladite zone centrale en direction de la zone d'entrée 3 et de l'extrémité de sortie 5 du tronçon d'extrémité 2. Dans une application pouvant convenir pour l'insémination artificielle d'animaux tels que des truies, la nervure hélicoidale formant la butée annulaire périphérique d'arrêt 4 a une hauteur comprise entre 4 et 8 millimètres en zone centrale, une épaisseur d'environ 0,5 millimètre, et un pas d'environ 1 millimètre.La nervure peut être réalisée en élastomère X.
L' intérêt de la structure particulière de butée annulaire périphérique d'arrêt 4 est illustré sur la figure 5 : les portions de fines nervures annulaires 41, 42, 43 et 44, décalées axialement d'un faible écart, s'épaulent les unes les autres lors d'une sollicitation en flexion axiale. Par exemple, lorsque le tronçon d'extrémité 2 du cathéter est engagé dans une cavité étroite dont les parois sont illustrées par les traits en pointillé 8 et 9, la périphérie des nervures annulaires flexibles vient en appui sur les parois 8 et 9. Par l'effet de la poussée F sollicitant le tronçon d'extrémité 2 vers l'intérieur de la cavité, les nervures annulaires centrales 42 et 43 fléchissent dans le sens indiqué par la flèche 10 sur la figure.La nervure périphérique annulaire centrale 42 retient la nervure périphérique annulaire centrale 43 lorsque celle-ci a fléchi d'une certaine valeur correspondant à 1 'écart entre les deux nervures annulaires périphériques successives. De même, la nervure annulaire périphérique latérale 41 constitue un support pour la nervure périphérique annulaire centrale 42 lorsque celle-ci a fléchi d'une valeur suffisante pour venir en appui contre ladite nervure périphérique annulaire latérale 41. On augmente ainsi la résistance à la flexion des nervures périphériques annulaires centrales au-delà d'un seuil de flexion déterminé.
Autrement dit, la butée annulaire périphérique d'arrêt 4 présente une grande flexibilité pour les faibles déformations, et devient plus rigide lorsque les déformations sont plus importantes. Cette progressivité de la rigidité permet d'obtenir un meilleur compromis entre la flexibilité nécessaire pour ne pas blesser l'animal et la bonne étanchéité nécessaire lorsque la butée annulaire périphérique d'arrêt 4 vient en appui contre le col de l'utérus.
Les filets de positionnement 7 ont un diamètre de crête variable en fonction de la position considérée le long du tronçon d'extrémité 2.
Comme illustré notamment sur la figure 1, les filets de positionnement 7 ont un diamètre de crête réduit en deux zones 11 et 12 décalées axialement l'une de l'autre, à savoir une première zone de positionnement 11 adjacente à la butée annulaire périphérique d'arrêt 4, et une seconde zone de prépositionnement 12 intermédiaire entre ladite butée annulaire périphérique d'arrêt 4 et l'extrémité de sortie 5.
De préférence, chacune des deux zones 11 et 12 a une longueur adaptée correspondant sensiblement à la longueur du col de l'utérus de l'animal à traiter.
De cette manière, le positionnement du tronçon d'extrémité 2 dans le col de l'utérus s'effectue comme illustré sur les figures 3 et 4 en début de pénétration dans 1 'utérus 13, comme illustré sur la figure 3, le col 14 de l'utérus 13 vient s'engager dans la seconde zone de prépositionnement 12, et 1 'utilisateur dispose ainsi d'un premier signal tactile lui donnant l'information du prépositionnement. En poursuivant la pénétration, le tronçon d'extrémité 2 vient s'engager plus vers l'intérieur de l'utérus 13, et le col 14 de l'utérus vient s'engager dans la première zone 11 de positionnement, en appui contre la butée annulaire périphérique d'arrêt 4 qui assure l'étanchéité. L'utilisateur reçoit un second message tactile lui confirmant le bon engagement du cathéter dans l'utérus.Par rotation autour de l'axe longitudinal du cathéter, l'utilisateur peut également tester la résistance au vissage, les filets périphériques 7 étant engagés sur la paroi de l'utérus 13.
De préférence, les filets 7 de positionnement comprennent au moins trois filets décalés régulièrement autour de l'axe longitudinal du cathéter. On centre ainsi de manière plus régulière le cathéter dans le col de l'utérus.
De préférence, l'extrémité de sortie 5 du tronçon d'extrémité 2 est arrondie, présentant ainsi un diamètre suffisant pour être en appui contre les parois de la cavité utérine 13 et pour centrer l'orifice de diffusion 6 à l'écart des parois de la cavité utérine 13 recevant le cathéter lors de l'utilisation. On évite ainsi les obturations de l'orifice 6.
Lors de l'utilisation, lorsque le tronçon d'extrémité 2 est en place dans la cavité utérine 13 comme illustré sur la figure 4, les contractions naturelles de l'animal aspirent la semence qui provient d'un conteneur souple connecté en bout du tube semi-flexible 1, et qui traverse le canal central du tube semi-flexible 1 et le canal 30 du tronçon d'extrémité 2 pour pénétrer par l'orifice 6 dans la cavité utérine. La conformation particulière de la butée annulaire périphérique 4 d'arrêt, en appui contre l'extrémité du col 14 de l'utérus, favorise la bonne étanchéité et s'oppose au refoulement de semence hors de l'utérus. La flexibilité particulière de la butée annulaire périphérique d'arrêt 4 procure une bonne sensibilité de positionnement pour l'utilisateur, et réduit très sensiblement les risques de blessure de l'animal.
Le protocole expérimental mis en oeuvre lors de l'évaluation des activités contre le virus de l'immunodéficience humaine (VIH) est décrit ci-après.
La réplication du VIH-l (isolat LAI) dans les cellules CEM est mesurée par un dosage de la réserve transcriptase (RTase) dans le surnageait de culture après 5 jours d'infection. Cette activité traduit la présence du virus libéré par les cellules. Après l'adsorption du virus, les composés testés sont ajoutés à différentes concentrations dans le milieu de culture.
L'activité antivirale est exprimée par la concentration la plus faible de composé qui diminue la production virale d'au moins 50 % (ED50).
L'effet toxique sur les GEM non infectées est apprécié par une réaction colorimétrique basée sur la capacité des cellules vivantes à réduire le bromure de 3-(4,5 diméthylthiazol-2-yl)-2,5 diphényltétrazolium en formazan après 5 jours d'incubation en présence de différentes concentrations des composés. Les résultats sont exprimés par la concentration la plus faible de composé qui provoque une inhibition d'au moins 50 % de la formation de formazan (CD50).
Le protocole expérimental mis en oeuvre lors de l'évaluation des activités contre le virus herpes simplex type 1 (l-ISV-1) est celui précédemment décrit par Génu-Dellac et al. (Nucleosides & Nucleosides, 10, 1345(1991)).
1. Activités anti-HBV sur cellules llepG2(2.2.15) transfectées des dérivés Bis(S-acyl-2-thioéthyl)phosphotriesters de l'acyclovir comparativement à celle de leur nucléoside parent et à celles de la 2', 3' didésoxyguanosine (ddG) et 2', 3'-didésoxycytidine (ddC) (Tableau 1) TABLEAU 1
HBV virion Composé EC50 ( M) EC90 ( M) CC50 ( M) SI ddG 1,3#0,2 11#1,2 219#19 20 ddC 2,2#0,3 8,3#0,8 248#19 30 Bis(SATE)ACVMP 0,7#0,1 5,1#1 987#99 194 9 Bis(SPTE)ACVMP 0,2#0,04 7,1#0,8 1593#131 224 10 Acyclovir 111#15 > 100 631#40 ND SI = CC50/EC90; ND = non-déterminable EC90 et EC50 représentent les concentrations molaires nécessaires pour inhiber la réplication du HBV. respectivement de 90 et 50 %.
CC50 représente la concentration molaire nécessaire pour réduire la viabilité des cellules non infectées de 50 %.
2. Activité anti-VIH sur cellules CEM TK- des dérivés Bis(S-acyl-2thioéthyl)phosphotriesters de l'acyclovir comparativement à celle de leur nucléoside parent et à celles de l'AZT (Tableau 2).
Composé EC50 ( M) CC50 ( M) AZT > 100 (20 %) > 100 (5 'k) Bis(SATE)ACVMP 77 > 100 (0 %) 9 Bis(SPTE)ACVMP 3,6 > 10(26%) 10 Acyclovir > 100 (0 'k) > 100 (0 %) EC5o représente la concentration molaire nécessaire pour inhiber la réplication du VIII de 50 %.
3. Activité anti HSV sur cellules MRC-5 des dérivés Bis(S-acyl-2thioéthyl)phosphotriesters de l'acyclovir comparativement à celle de leur nucléoside parent (Tableau 3).
Composé HSV- 1 HSV- 1 TK EC50( M) EC50( M) Bis(SATE)ACVMP 1,25 100 9 Bis(SPTE)ACVMP 2,5 10 10 Acyclovir 0,63 @ > 100 EC50 représente la concentration molaire nécessaire pour inhiber la réplication du HSV-1 de 50 %.
LIPASE GASTRIQUE DE CHIEN RECOMBINANTE ET POLYPEPTIDES DERIVES PRODUITS PAR LES PLANTES, LEURS PROCEDES D'OBTENTION ET LEURS UTILISATIONS.
La présente invention a pour objet la production par les plantes de lipase gastrique de chien (désignée LGC) recombinante, et autres dérivés polypeptidiques de cette dernière possédant une activité lipasique, ainsi que leurs utilisations, notamment en tant qu'aliments fonctionnels, ou dans des compositions pharmaceutiques, ou dans des formulations enzymatiques à applications agro-alimentaires ou industrielles.
Le dispositif de postcombustion est décrit plus précisément sur les figures 2 et 3.
Le dispositif de postcombustion 9 comprend un caisson 10 allongé, fermé de façon étanche et incliné, dans lequel est logée une vis d'Archimède 11. Avantageusement, ce caisson 10 est, comme visible sur la figure 3, constitué d'une auge 10A en acier inoxydable fermée sur sa face supérieure de façon étanche par un couvercle 10B et fermée sur ses faces d'extrémité frontales. Elle comporte, de préférence, une paroi creuse ou une double enveloppe dans laquelle est injectée de l'eau de refroidissement de la structure métallique ainsi formée, cette eau étant injectée par l'entrée 14 et évacuée par la sortie 15.
Avantageusement, cette double enveloppe peut être divisée en plusieurs compartiments transversaux équipés chacun d'une alimentation en eau, afin de réaliser un refroidissement modulé sur la longueur du caisson. La vis d'Archimède 11 est portée par des paliers sur les faces d'extrémité frontales du caisson 10 et est entrainée en rotation par un dispositif d'entraînement 12 équipé d'un variateur de vitesse.
Le caisson 10 comporte une première extrémité 10C disposée sous le puits 8 qui débouche dans le caisson 10 et équipée d'une alimentation en air de combustion et une seconde extrémité 10D comportant une sortie 13 des fumées ventilée et un conduit 20 d'évacuation des résidus brûlés.
cette sortie 13 permet l'évacuation des fumées dans la chambre de postcombustion des gaz 5. Ce conduit 20 permet le chargement des résidus traités dans des bennes ou équivalents.
Pour réaliser cette évacuation ventilée, la gaine de sortie 13 des fumées est équipée d'un dispositif d'aspiration 16. De cette façon, peut être obtenue une combustion en phase réductrice à défaut d'air dans le caisson 10. De plus cet agencement d'aspiration empêche tout retour des fumées dans le puits 8 où il est souhaitable d'empêcher toute réactivation de la combustion.
Pour réaliser une combustion en phase oxydante à excès d'air, la première extrémité 10C est pourvue d'un dispositif ventilé d'alimentation 17 en air de combustion. Cet air de combustion est envoyé dans une tubulure 18 disposée en partie supérieure du caisson 10 et équipée de buses d'injection de l'air à l'intérieur de celui-ci.
En variante, la vis 11 peut comporter une âme creuse 11A dans laquelle est envoyé l'air de combustion, des buses d'injection étant prévues le long de cette âme 11A.
Les buses d'injection peuvent être disposées le long de la tubulure 18 ou de l'âme 11A réparties de façon non uniforme, leur nombre étant plus important à proximité de l'extrémité 10C et diminuant vers l'aval du caisson 10.
Un dispositif de refroidissement et de transport est agencé en aval du caisson 10. Un dispositif de pulvérisation d'eau 19 constitué d'une rampe équipée de buses de pulvérisation est prévu à proximité de la seconde extrémité 10C du second caisson 10. Cette rampe de pulvérisation peut éventuellement être inutile et le refroidissement être effectué par excès d'air.
Avantageusement, dans le cas de traitement de déchets de dimensions variées, les résidus solides de combustion tombent par gravité de ladite sortie du four 1 dans le dispositif 9 après un tri des matériaux dits encombrants grâce à une grille 21 d'élimination des résidus de grande dimension disposée inclinée dans le puits 8, ces résidus de grande dimension étant évacués dans un compartiment 21A.
Face à cette grille 21, le puits 8 est pourvu de regards 22 et d'un agencement de coulissement de la grille 21 permettant des interventions de ringardage c'est-à-dire de nettoyage de la grille.
Le fonctionnement du dispositif de postcombustion 9 est le suivant.
Les résidus solides de combustion résultant de la combustion dans le four 1 tombent dans le puits 8 et les résidus solides de combustion de grande dimension sont éliminées par la grille 21. Les résidus solides arrivant dans le caisson 10 sont brassés par la vis 11 et soumis à une combustion ainsi homogène, à une température par exemple d'environ 600in à 950 C, avantageusement en phase oxydante à excès d'air dans la première partie du caisson 10 jusqu'à élimination des imbrûlés, l'air soufflé par le dispositif 17 étant contrôlé. Le temps de séjour pour obtenir une combustion complète est réalisé par choix du diamètre de la vis 11 et de sa vitesse de rotation.Ils sont ensuite refroidis, toujours transportés et brassés par la vis 11, grâce à la rampe de pulvérisation 19 et évacués par le conduit 20, les fumées à une température d'environ 200 0C à 400il étant évacuées par la conduite 13 et envoyées à la chambre de postcombustion 5 des gaz. Le dispositif 9 remplit donc les trois fonctions de postcombustion, de refroidissement et de transport, de façon simple, peu encombrante et économique.
Ce dispositif 9 décrit et représenté sur les figures est le mode de réalisation préféré de l'invention. I1 peut être envisager de tronçonner le caisson 10 en deux caissons, un caisson de postcombustion avec sa vis d'Archimède et un caisson de refroidissement et de tranport avec sa propre vis d'Archimède, connectés de façon étanche par un conduit, pour des raisons d'encombrement ou autre.
Modulateur optique à réponse rapide La présente invention a trait à un modulateur optique pour enregistrer une information sur un disque optique dans un capteur optique pour la reproduction d'un enregistrement, et plus particulièrement, à un modulateur optique à réponse rapide pour un enregistrement à densité élevée.
Dans certains cas, lorsque Q = P, il est possible, pour alléger la charge de calculs, de diagonaliser la matrice S, ou du moins de minimiser le nombre de ses composantes non nulles, grâce à un choix judicieux des emplacements des P capteurs. Ceci permet de réduire le nombre de filtres 40 de fonction de transfert Sq p (figure 2 ou figure 3) nécessaires pour la production du signal d'erreur Lorsque les moyens de traitement 32 sont conformes au schéma de la figure 2 ou de la figure 3, les fonctions de transfert B q, ra des filtres 26 inclus dans les moyens d'adaptation 24m représentés sur la figure 1 correspondent aux fonctions de transfert H'q,rn entre le m-ième actionneur 12 et le q-ième capteur "virtuel".
La figure 4 montre une autre constitution possible des moyens d'adaptation 32, utilisable lorsque les capteurs 10 et/ou les actionneurs 12 sont relativement nombreux et lorsque les fréquences de vibration à amortir sont sensiblement fixes. Si on suppose que l'on a déterminé une configuration donnée d'emplacements pour les M actionneurs et les P capteurs (emplacements distincts de ceux où on souhaite optimiser le contrôle), on peut montrer que pour chacune des fréquences à contrôler fn (1 2), un sous-ensemble de Pn capteurs parmi les P disponibles optimise le contrôle au niveau des emplacements où on souhaite minimiser les vibrations. Ces sous-ensembles "optimaux" peuvent aisément être déterminés lors de mesures préalables.
Dans le schéma de la figure 4, valable lorsque Q = P, chaque signal d'erreur eq(k) est simplement obtenu par filtrage du signal de sortie yq(k) du q-ième capteur 10, par un filtre de conditionnement 50 de fonction de transfert Tq. Ce filtre de conditionnement 50 laisse passer les composantes du signal yq(k) à celles des N fréquences dont le sous-ensemble de Pn capteurs associé contient le q-ième capteur, et annule sensiblement les composantes de ce signal yq(k) aux autres fréquences à contrôler. Par exemple, si N = 2, la fonction de transfert T q peut avoir soit la forme indiquée sur la figure 5A si le q-ième capteur est "optimal1 pour la fréquence f1 seulement, soit la forme indiquée sur la figure 5B si le q-ième capteur est "optimal" pour la fréquence f2 seulement, soit la forme indiquée sur la figure 5C si le q-ième capteur est "optimal" à la fois pour les fréquences f1 et f2.
Un dispositif de contrôle actif de vibrations ayant des moyens de traitement réalisés selon la figure 4 peut notamment être utilisé pour amortir les vibrations ou bruits dans un avion. On sait que les avions de ligne ont quelques régimes de fonctionnement dans lesquels les moteurs ou réacteurs fonctionnent à vitesse stabilisée, et donc génèrent des vibrations à des fréquences relativement stables taxi, take-off (décollage), climbing (montée), cruising (croisière), descent (descente) et landing (atterrissage) Il pourra souvent suffire de réaliser l'amortissement pour certains seulement de ces régimes, par exemple climbing, cruising et descent, en prenant en considération trois ou quatre fréquences harmoniques par régime.On peut pour cela utiliser soit trois batteries distinctes de filtres de conditionnement 50 qu'on sélectionne en fonction du régime courant, soit utiliser une seule batterie de filtre de conditionnement 50 couvrant l'ensemble des fréquences considérées. Dans un avion de ligne d'une centaine de places, ou dans un avion transporteur de volume comparable, on peut en général disposer de 30 à 40 emplacements pour les M actionneurs 12, et de 200 à 300 emplacements pour les P capteurs 10. Les emplacements disponibles pour les capteurs ne sont pas tous judicieux pour amortir les vibrations aux emplacements où se trouvent les occupants de l'avion. Lors des mesures préalables, on pourra ainsi éliminer typiquement la moitié au moins des emplacements disponibles pour les capteurs, c'est-à-dire garder typiquement P ' 100 capteurs 10. Le nombre de capteurs "optimaux" pour chaque fréquence à contrôler est variable d'une fréquence à l'autre. En moyenne, il est typiquement de l'ordre de la moitié du nombre total des capteurs. Les configurations des capteurs "optimaux" sont également déterminées lors des mesures d'étalonnage préalables.
Le présent dispositif "PROMAX PLUS" est une adaptation de programmes en décélérations et en reprises pour véhicules équipés de dispositifs "PROMAX".
Le "PROMAX" peut être efficace pour un bon conducteur ou un pilote mais il impose des manipulations au conducteur qui déplore un excès de frein moteur et souhaite conduire son véhicule en toute quiétude.
L'Idée est qu'un ordinateur qui reçoit une information de la vitesse du véhicule et des ordres du conducteur grâce au "PROMAX", reçoit également des ordres du conducteur par l'intermédiaire de commandes.
Cet ordinateur est doté de programmes de plages en décélération (accélérateur relâché ou partiellement relâché) et de reprises à l'accélération.
Ces programmations sont fonction du type de voies empruntées (rapides, moyennes, lentes), des véhicules : motocyclettes, véhicules légers, utilitaires, tous terrains, poids lourd, autobus, etc...
La performance sportive n'est pas le but recherché mais les reprises à l'accélération sont possibles.
Supposons une voiture dont la puissance maximum se situe à six mille tours par minute et le régime maximum à 6.500 tours par minute. 500 tours en deçà et au-delà de 6.ooo tours la puissance est de 98 Z de la puissance maximum.
Avec une boite de vitesses et relais dite "900 tours", en mode SPORT, à l'accélération ou à la décélération et quelle que soit la position de l'accélérateur, la plage est programmée dans l'ordinateur jusqu'à 1.000 tours/minute en dessous du régime "PROMAX", sans descendre en dessous du régime du ralenti.
En mode Sport, la performance est obtenue alors que le conducteur ne subit pas les gènes d'avoir à passer les rapports de la boîte de vitesses, y compris accélérateur relâché et sans freiner.
Bien sûr au démarrage et à l'arrêt du véhicule la première vitesse doit pouvoir être utilisée du ralenti au régime "PROMAX".
En mode GRAND TOURISME et en décélération la plage est programmée dans l'ordinateur jusqu'à 1.800 tours en dessous du régime "PROMAX" sans descendre en dessous du ralenti.
Si le régime moteur descend jusqu'à toucher le contacteur de moins 1.800 tours en dessous du régime "PROMAX", l'ordinateur descend un rapport (sauf si c'est la première vitesse) et le regime monte jusqu'à 900 tours.
Cette solution facilite les conditions de nettoyage, de sciage et de mise en place des pièces dans le montage d'usinage, puisque celui-ci est moins encombré par des copeaux, mais complique parfois le positionnement précis de la pièce, en particulier, lorsque celle-ci
ne présente pas de face d'appui plane.
De plus, pour permettre le bon dégagement des blocs à masselottes, cette solution nécessite de ménager un espace suffisant entre la trajectoire de la scie et le panneau de protection avant de la machine. Cela a pour conséquence d'éloigner le montage d'usinage vers l'arrière par rapport au panneau de protection et d'augmenter la distance sur laquelle l'opérateur doit porter la pièce brute, mais également la pièce terminée. Il en résulte que l'opérateur positionne la pièce brute en la tenant parfois à bout de bras, c'est-à-dire dans de mauvaise condition physique, ce qui augmente sa fatigue et surtout contribue à un
positionnement plus malcommode et plus long que prévu.
La présente invention a pour objet de fournir une machine pour le tronçonnage
des masselottes qui remédie à ces inconvénients.
A cet effet, dans la machine selon l'invention, la table est articulée par rapport au bâti autour d'un axe horizontal et est reliée à des moyens moteurs aptes à la faire pivoter, entre, une position de chargement, dans laquelle elle est horizontale, et une position de
sciage, dans laquelle elle est inclinée par rapport à l'horizontale, ou inversement.
Grâce à cet agencement, la table peut occuper une position horizontale de chargement facilitant la mise en place des pièces brutes et une position de sciage dans laquelle elle est inclinée par rapport au plan horizontal, ce qui facilite l'éjection des copeaux et des blocs à masselottes. En d'autres termes, la machine selon l'invention allie les avantages des machines à table horizontale et des machines à table inclinée, sans en
posséder les inconvénients.
Dans une forme d'exécution de l'invention, la table est inclinée autour d'un axe
horizontal transversal et le bord longitudinal de la table, à proximité duquel circule la fraise-
scie est équipé d'une goulotte de collecte des copeaux et des blocs à masselottes, apte, lorsque la table est inclinée autour de l'axe transversal, à évacuer ces éléments sur
l'extrémité amont d'un convoyeur inférieur.
Cet aménagement permet de réduire la distance entre la table et le panneau avant de la machine par rapport au machine comportant un plateau incliné sur l'avant, et, en conséquence, facilite le travail de positionnement de la pièce brute sur le montage de bridage tout en réduisant la fatigue du personnel. Par ailleurs, la goulotte permet d'assurer une bonne évacuation des copeaux et des blocs à masselottes en évitant tout coincement de ceux-ci entre la table et le bâti de la machine. De plus, le transport par la goulotte amène les copeaux et blocs directement sur l'extrémité inclinée du convoyeur, et permet d'éviter les bourrages qui se produisent au changement de trajectoire, dans les installations actuelles comportant un convoyeur ayant, sous la table, une partie horizontale, prolongée par une
partie inclinée vers le haut, s'étendant hors de la table.