INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les composés de formules (IV2), (IX) et (XIII) telles que définies ci-dessus peuvent être soumis à une réaction d'échange halogène métal sur l'atome d'halogène par réaction avec un composé organo métallique tel que le nBuli ou EtMgBr dans un solvant tel que le THF à une température d'environ -780C pour le Buli et température ambiante pour EtMgBr.
Les réactions de carboxylation par C02 et de formylation par DMF des composés de formules (IV2) et (XIII) respectivement en composés de formules (I1) et (XIV) peuvent être réalisées selon les conditions usuelles de l'homme de métier soit par exemple dans le tétrahydrofuranne à température ambiante.
Z1 et Z2 identiques ou différents, représentent un radical alkyle, alkényle ou aryle de telle manière que Z1-Set Z2-S- représentent les valeurs correspondantes définies ci-dessus par R2 et R3 dans lesquelles les éventuelles fonctions réactives sont éventuellement protégées par des groupements protecteurs.
L1 et L1,, identiques ou différents, représentent un radical alkyle, alkényle ou aryle de telle manière que R1,, représente les valeurs correspondantes choisies parmi les valeurs de R1 telles que définies ci-dessus dans lesquelles les éventuelles fonctions réactives sont éventuellement protégées par des groupements protecteurs.
La réaction du composé de formule (IV2) ou (XIII) telles que définies ci-dessus avec le composé de formule (VIa), (VIb) ou (VIC), telles que définies ci-dessus, pour obtenir le composé correspondant de formule respective (I1) ou (XIV) telles que définies ci-dessus peut être réalisée d'une manière identique en utilisant le EtMgBr comme agent de métallation dans le tétrahydrofuranne à température ambiante.
En fin de cycle, le portique retrouve sa position illustrée à la figure 1.
A titre indicatif, le portique et ses équipements présentent les caractéristiques suivantes: - hauteur du portique = 3,56 m; - largeur du portique =4,20 m; - eau utilisée = eau du réseau (à une pression de 3-6 bars) - pression de l'eau à la sortie des buses 40 = 55 bars; - basculement du cadre 2 (par rapport à une position horizontale) = 1700 dans un sens ou dans l'autre avec possibilité d'arrêt tous les 20" - débattement angulaire des rampes 4 par rapport à une position médiane horizontale: comprise entre 0 et 200 (soit un débattement total compris entre 0 et 400); - fréquence d'oscillation des rampes 4 = 90 oscillations (aller/retour) par minute; - vitesse de translation du portique: vitesse lente = 12,5 m/minute, vitesse rapide = 22,5 m/minute - vitesse de translation du cadre 2: vitesse lente = 12,5 m/minute, vitesse rapide = 22,5 m/minute.
APPAREIL DE CHAUFFE POUR ALIMENTS, EN PARTICULIER POUR LA REALISATION DE FRITURES, COMPORTANT UNE CONTRE-CUVE La présente invention se rapporte au domaine technique général des appareils de chauffe ou de cuisson d'aliments conçus pour la réalisation de fritures dans un bain d'huile en particulier.
La présente invention concerne un appareil de chauffe pour aliments, en particulier pour la réalisation de fritures dans un bain d'huile, comprenant une cuve montée amovible et entourée à distance par une jupe thermique, ainsi que des moyens de chauffe disposés sous la cuve et associés à des moyens de régulation thermique de la chauffe.
La présente invention concerne plus particulièrement mais non exclusivement une friteuse électrique destinée à la cuisson d'aliments tels que des frites, de la viande ou des poissons.
I1 a déjà été proposé, par exemple dans le brevet Français FR-A-1 510 977 de réaliser des friteuses électriques comprenant une cuve amovible métallique montée en appui par son bord périphérique supérieur sur une jupe thermique formant la partie externe de la friteuse. Selon cette réalisation, les moyens de chauffe sont constitués d'une résistance blindée spiralée, fixée sur le socle de la friteuse en association avec un ensemble de réflecteurs thermiques. La friteuse est réalisée pour qu'en position d'appui sur la jupe thermique, la cuve soit maintenue à distance du moyen de chauffe qui assure donc un chauffage par rayonnement.
Un tel appareil bénéficie bien évidemment des avantages liés à l'amovibilité de la cuve tels que la facilité de nettoyage ou de manipulation, mais souffre d'inconvénients liés à la conception même de l'appareil. Ainsi il s'avère que le bilan thermique général de l'appareil n'est pas satisfaisant puisqu'une grande partie de l'énergie thermique est perdue ou dissipée dans des directions autres que celles de la cuve. I1 s'ensuit une série d'échauffements localisés dans des zones inutiles. Par ailleurs l'absence d'une maîtrise thermique complète perturbe grandement le fonctionnement des moyens de régulation thermique, dans la mesure où ils sont soumis à une série d'influences thermiques diverses perturbant l'image thermique réelle de la cuve.
Pour pallier en partie les problèmes mentionnés précédemment il a déjà été proposé dans la demande de brevet EP-A-O 587 300 de réaliser une friteuse électrique dans laquelle les moyens de chauffe sont fixés à demeure sur la cuve amovible. Dans cette demande de brevet les moyens de chauffe sont constitués d'une résistance blindée sertie ou soudée sur la face externe du fond de la cuve amovible. La solution choisie dans cette demande de brevet permet de conserver les avantages fondamentaux des friteuses équipées d'une cuve amovible, tout en bénéficiant d'une bonne transmission thermique entre le moyen de chauffe et la cuve amovible. En revanche la solution choisie nécessite la mise au point d'un système de connexion électrique entre les cosses de la résistance blindée et le corps fixe de la friteuse. Un tel système de connexion, outre le fait qu'il constitue une contrainte sur le plan de la fabrication et un coût supplémentaire pour l'appareil, est susceptible à la suite d'une série de manipulations de la cuve amovible, de ne plus remplir parfaitement sa fonction de connexion. Enfin la présence d'éléments chauffants blindés sur la cuve amovible destinés à subir une série de lavages répétés risque de détériorer progressivement les éléments blindés et d'accélérer leur usure. I1 n'est également pas exclus que de l'eau puisse pénétrer à l'intérieur même des éléments blindés par le biais de microfissures.
I1 a certes déjà été envisagé, notamment dans le modèle d'utilité GM-90 17 621 9 de réaliser des friteuses électriques dont le moyen de chauffe est fixé sur le corps de l'appareil à distance du fond d'une cuve amovible. Pour améliorer le bilan thermique de ce mode de chauffe il a été envisagé de monter entre la jupe thermique et les parois de la cuve, une enveloppe verticale formant réflecteur.
L'agencement choisi implique néanmoins le recours à des moyens de chauffe de type halogène associés à un fond de cuve à base de céramique afin de maîtriser le flux thermique. Une telle réalisation s'avère d'un coût de fabrication élevé dans la mesure où il nécessite le recours à des matériaux de coût unitaire élevé, et dans la mesure également où il implique le montage de nombreuses pièces pour le maintien de l'ensemble du système de chauffe sous la cuve amovible.
L'objet assigné à l'invention vise en conséquence à porter remède aux différents inconvénients de l'art antérieur mentionné précédemment, et à proposer un nouvel appareil de chauffe pour aliments équipé d'une cuve amovible à usage polyvalent, ledit appareil étant de conception simplifiée, bon marché à fabriquer, et dans lequel le flux thermique et les aspects de sécurité de fonctionnement sont parfaitement maîtrisés.
Un autre objet de l'invention vise à proposer un appareil de chauffe pour aliments de conception simplifiée et dont l'échange thermique entre les moyens de chauffe et la cuve amovible est optimisé.
Un autre objet de l'invention vise à fournir un nouvel appareil de chauffe pour aliments dans lequel les pertes thermiques sont limitées et les risques d'échauffements également limités.
Un autre objet de l'invention est de fournir un appareil de chauffe pour aliments dans lequel les risques de débordement d'huile ou d'inflammation sont limités.
Un objet supplémentaire à l'invention est de fournir un appareil de chauffe pour aliments dans lequel la régulation thermique est assurée de manière fiable et précise.
Les objets assignés à l'invention sont atteints à l'aide d'un appareil de chauffe pour aliments, en particulier pour la réalisation de friture dans un bain d'huile, comprenant une cuve montée amovible, et entourée à distance par une jupe externe, des moyens de chauffe disposés sous la cuve, et des moyens de régulation thermique de la chauffe, caractérisé en ce qu'il comporte une contre-cuve, enveloppant la cuve au moins partiellement sur toutes ses faces, ladite contre-cuve étant montée à distance entre la cuve et la jupe externe d'une part, les moyens de chauffe étant montés fixes sur la contre-cuve d'autre part.
L'élément 9 est disposé par rapport au bord évasé 8 de l'extrémité supérieure du tube 1, de manière à créer une dépression lorsque le niveau d'eau dépasse le niveau 5 maximum, par un phénomène d'aspiration de l'eau, avec une composante horizontale. Plus particulièrement, dès que le niveau d'eau, dans le réservoir 2, atteint l'élément 9, il se produit une sorte d'amorçage et une forte dépression apparaît, provoquant l'aspiration de l'eau vers l'intérieur du tube. Le niveau d'eau, malgré le remplissage continu du réservoir, n'atteint pas le niveau 6 maximum défini par la norme.
De même, lorsque l'alimentation en eau du réservoir 2 est arrêtée, l'écoulement d'eau, favorisé par le phénomène d'aspiration et de dépression, au niveau de l'ouverture supérieure 4 du tube 1, permet l'évacuation de l'eau dans un délai extrêmement court, et en tout cas inférieur au délai maximum de la norme, jusqu'à ce que le niveau d'eau revienne à un niveau correspondant sensiblement au niveau 5.
Les ailettes ou pattes de fixation 12 et 13 peuvent être au nombre de 4, ou 3, ou même 2, réparties de façon uniforme autour de la périphérie du tube 1.
Dans l'application à une bonde conique, l'élément 9 en forme de rondelle pleine, est plat ou légèrement bombé sur la partie supérieure. La rondelle est disposée par rapport à la bonde conique de manière que l'espace entre ces dernières soit ajusté en fonction du diamètre du tube pour obtenir un phénomène de dépression optimal et en vue d'un écoulement ou déversement satisfaisant.
L'invention peut être également appliquée au dispositif décrit et revendiqué dans la demande de brevet français déposée au nom du demandeur ce même jour.
La présente invention concerne les feux de signalisation pour véhicules automobiles.
Elle s'applique tout particulièrement aux feux de signalisation du type "feu stop surélevé", c'est-à-dire les feux supplémentaires de signalisation de freinage qui sont montés à l'intérieur de l'habitacle contre la lunette arrière du véhicule et en partie supérieure de celle-ci.
Dans ce cas particulier de feu, du fait de l'inclinaison de la lunette arrière, il subsiste un intervalle entre la partie inférieure du boîtier du feu de signalisation et cette lunette arrière. Cet intervalle est généralement fermé par une paroi ou "visière" destinée à éviter l'illumination de la plage arrière du véhicule par des rayons parasites à chaque allumage du feu (c'est-à-dire à chaque freinage) et à éviter également, du point de vue esthétique, la présence d'une solution de continuité entre le boîtier du feu de signalisation et la lunette arrière.
Selon une configuration en elle-même classique, le système optique d'un tel feu de signalisation comprend une source lumineuse et un réflecteur pour concentrer en un faisceau le flux lumineux produit par cette source, l'ensemble étant monté dans un boîtier fermé par une glace optique pourvue d'un grand nombre de billes ou de tores procurant un effet de dispersion des rayons lumineux permettant d'obtenir le diagramme d'éclairement souhaité.
La répartition de cet éclairement dans l'espace est déterminée au moyen d'une "grille photométrique" placée à distance du feu; les normes imposent un éclairement compris dans un angle s'étendant en direction verticale dans une zone comprise entre 10 haut et 50 bas et en direction horizontale dans une zone comprise entre 10 gauche et 100 droite.
Avec les feux connus, la configuration est telle que chacune des billes de la glace optique disperse les rayons lumineux dans toutes les directions et éclaire donc tous les points de la grille photométrique (ici et dans la suite, on assimilera au cas des billes celui des tores et, chaque fois que l'on parlera de "billes" en quelque endroit de la description, il y aura lieu de comprendre "billes ou tores", ces deux moyens optiques pouvant être substitués sans modification du reste des éléments).
Afin de ne pas gêner la rétrovision à laide du rétroviseur intérieur du véhicule à travers la lunette arrière, les visières présentent de plus en plus fréquement une paroi supérieure courte et une paroi inférieure très étendue. Dans ces conditions, du fait de la présence de cette paroi inférieure de la visière, celle-ci va intercepter les rayons lumineux dirigés vers le bas issus des billes les plus basses de la glace optique, de sorte que les points de la grille photométrique situés dans les régions basses (typiquement à 50 bas) seront alors peu éclairés, puisqu'ils ne le seront que par les billes supérieures de la glace, qui émettent des rayons qui ne sont pas interceptés par la visière.En revanche, les points de la grille situés dans des régions médianes ou hautes seront éclairés par des rayons issus de toutes les billes, sans occultation par les parois de la visière, et recevront donc un flux lumineux sensiblement supérieur - d'où un manque d'uniformité entre l'éclairement des diverses régions de la grille.
On connaît déjà par le document FR-A- 2 702 544 une solution à ce problème. On prévoit selon ce document, sur la face interne ou externe de la glace d'optique, des prismes qui permettent à la région supérieure de la glace de dévier les rayons vers le bas, et à la région inférieure de la glace de dévier les rayons vers le haut. Ainsi, la paroi inférieure de la visière n'occulte pratiquement pas le rayonnement.
Toutefois, le problème de l'homogénéité du faisceau, tant en direction horizontale qu'en direction verticale, n'est pas traité dans ce document, et l'un des buts de l'invention est de proposer une nouvelle structure de feu de signalisation du type défini cidessus qui procure en même temps un éclairement uniforme de la grille photométrique sur tout l'étendue prescrite par les normes.
A cet effet, le feu de signalisation de l'invention, qui est du type connu comprenant un système optique avec une source lumineuse et un réflecteur pour concentrer en un faisceau le flux lumineux produit par cette source, ainsi que des moyens de déviation verticale du faisceau, pour essentiellement dévier vers le haut les rayons lumineux de la fraction inférieure du faisceau frappant ces moyens déviateurs et à essentiellement dévier vers le bas les rayons lumineux de la fraction supérieure de ce même faisceau, est caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens d'étalement horizontal et vertical du faisceau combinés individuellement ou par groupes aux moyens de déviation verticale.
Avantageusement, la déviation apportée par les moyens de déviation à la fraction inférieure du faisceau est plus importante pour la région inférieure de cette fraction inférieure que pour la région supérieure de cette même fraction inférieure.
Avec le support TiO2(A/R) seul, les sélectivités obtenues sont supérieures à 94 % mais avec une conversion inférieure à 15 %. Le rendement était donc inférieur à 14 %.
Avec V2O5 sur TiO2 100 % anatase, les sélectivités obtenues ont varié entre 75 % et 90 % avec une conversion inférieure à 40 % Le rendement maximum obtenu après 240 min était de 31 %.
Avec V2O5 sur TiO2(A/R), les sélectivités et les conversions obtenues, donc les rendements, sont nettement supérieurs. Ainsi, le rendement est supérieur à 66 % dès 60 min de réaction. Après 90 min, la conversion était de 81 % pour une sélectivité de 97 %, soit un rendement de 79 %. Les sélectivités étaient supérieures à 80 % avec des conversions supérieures à 54 % dès 30 min de réaction.
On constate ainsi, à 900 C, un effet de synergie entre V2O5 et le support TiO2(A/R) (64 % anatase et 36 % rutile).
EXEMPLE 5 On a ensuite comparé les résultats obtenus avec les autres catalyseurs V2O5 / TiO2(A/R) de proportions pondérales de vanadium différentes. Les essais ont été effectués dans les conditions de l'exemple 4 dans le toluène puis dans la MIBC, avec un rapport massique du catalyseur sur le HMF de 2 (0,4 g de catalyseur pour 0,2 g de HMF dans 50 ml de solvant). On a aussi déterminé les conversions et les sélectivités, donc les rendements pour des temps de réaction de 1 et 4 heures.
TOLUENE, 90 C, 16.105 Pa d'air
Conversion Sélectivité Conversion Sélectivité Catalyseur % de V en % à 1 h en % à 1 h en % à 4 h en % à 4 h de réaction de réaction de réaction de réaction - 0 8 90 14 92 C1 1,32 73 87 97 85 C2 1,67 56 90 94 92 C3 4,79 57 97 93 96 C4 7,12 76 95 97 96 C5 7,33 76 87 91 93 C6 8,6 81 70 100 78 MIBC, 90 C, 16.105 Pa d'air
Conversion Sélectivité Conversion Sélectivité Catalyseur % de V en % à 1 h en % à 1 h en % à 4 h en % à 4 h de réaction de réaction de réaction de réaction C1 1,32 31 90 79 78 C3 4,79 42 90 93 70 C4 7,12 47 92 91 80 C5 7,33 26 97 66 98 C6 8,6 44 82 91 77 En traçant les courbes correspondant à ces tableaux, on démontre que la monocouche est atteinte avec une proportion de vanadium supérieure à 4 %.En conséquence, la proportion de vanadium est avantageusement supérieure à 4 %.
EXEMPLE 6 Avec le catalyseur C5 (7,33 % de vanadium) on a évalué l'influence de la masse de catalyseur introduite sur la conversion du HMF, la sélectivité en FDC, dans le toluène puis dans la MIBC, dans les conditions de l'exemple 4.
Masse de g catalyseur/ Conversion Sélectivité Conversion Sélectivité catalyseur en % à 1 h en % à 1 h en % à 4 h en % à 4 h (g) g HMF (%) de réaction de réaction de réaction de réaction 0,1 0,5 38 87 82 82 0,4 2 81 70 100 78 0,6 3 78 87 100 85 0,8 4 96 85 100 78 MIBC, 90 C, 16.105 Pa d'air
Masse de g catalyseur/ Conversion Sélectivité Conversion Sélectivité catalyseur en % à 1 h en % à 1 h en % à 4 h en % à 4 h (g) g HMF (%) de réaction de réaction de réaction de réaction 0,4 2 44 82 91 77 0,6 3 50 85 96 67 0,8 4 64 80 100 50 EXEMPLE 7 Avec 0,4 g de catalyseur C5 (7,33 % vanadium), on a évalué l'influence de la quantité initiale de HMF sur la conversion et la sélectivité en FDC, dans le toluène et la MIBC, dans 50 ml, dans les conditions de l'exemple 4.
Masse g Conversion Sélectivité Conversion Sélectivité catalyseur/ en % à 1 h en % à 1 h en % à 4 h en % à 4 h HMF (g) g HMF (%) de réaction de réaction de réaction de réaction 0,1 4 92 97 97 97 0,2 2 76 87 91 93 0,4 1 48 66 67 85 0,6 0,67 31 92 57 87 1,2 0,33 44 32 74 22 MIBC, 90 C, 16.105 Pa d'air
Masse g Conversion Sélectivité Conversion Sélectivité catalyseur/ en % à 1 h en % à 1 h en % à 4 h en % à 4 h HMF (g) g HMF (%) de réaction de réaction de réaction de réaction 0,2 2 26 97 66 99 0,4 1 24 98 68 70 0,6 0,67 25 61 54 74 1,2 0,33 28 93 84 62 EXEMPLE 8 L'influence de la pression d'air a été évaluée avec le catalyseur C5 (V2O5 sur TiO2(A/R) à 7,33 % de vanadium) à 900 C, le rapport massique du catalyseur sur le substrat étant de 2 (0,4 g de catalyseur pour 0,2 g de HMF), dans le toluène, puis dans la MIBC. On a fait varier la pression d'air de 0 à 26.105 Pa.
Pression Conversion Sélectivité Conversion Sélectivi d'air en % à en % à en % à té en % 1 h de 1 h de 4 h de à 4 h de (105 Pa) réaction réaction réaction réaction TOLUENE O 15 95 25 95 5 62 85 92 83 10 71 81 96 78 16 76 87 91 93 26 79 85 98 80 MIBC
blanche ou colorée, et se présenter notamment sous de forme d'émulsion eau-
dans-huile ou huile-dans-eau, de pâte, de gel lipophile ou hydrophile, de solution liquide lipophile ou hydrophile. Cette composition peut être utilisée pour le soin de la peau, aussi bien du visage que du corps humain y compris le cuir chevelu et les muqueuses, le soin des
cheveux et aussi pour le traitement thérapeutique de la peau et des muqueuses.
l0 Ce traitement dépend certes de l'extrait mais aussi des actifs qui lui sont éventuellement associés. En particulier la composition est destinée à la régénération des cellules et des tissus de la peau et/ou l'activation de leur développement. Ainsi, la composition peut être utilisée pour prévenir et/ou lutter
contre le vieillissement cutané ainsi que pour la cicatrisation des plaies.
En outre, la composition de l'invention peut être une crème de soin, blanche ou colorée, un baume, un onguent dermatologique, une lotion capillaire ou un lait corporel, un sérum, etc. Il est connu depuis longtemps d'utiliser des protéines ou des hydrolysats dans des compositions cosmétiques en vue de lutter contre le vieillissement cutané. A cet effet, on peut se référer au document EP-A-457 565 enseignant l'emploi de protéine de lait pour activer la prolifération de cellules cutanées humaines et au document WO 84/03835 enseignant l'emploi de germes de blé ou de soja pour régénérer les cellules et les tissus cutanés. Malheureusement, ces compositions connues présentent une efficacité insuffisante. Or, les êtres humains et plus spécialement les femmes sont de plus en plus exigeants quant aux résultats obtenus pour les produits de soin et notamment en ce qui concerne les produits
destinés à lutter contre les signes de vieillissement.
Les signes caractéristiques du vieillissement se traduisent par une modification de la structure et de la fonction cutanées. Ces signes sont notamment les rides profondes, en augmentation avec l'âge et les ridules. On constate en outre une désorganisation du "grain" de la peau, conférant au micro-relief de la peau un aspect moins régulier et anisotrope. En outre, le teint de la peau apparaît plus pâle et plus jaune. Un autre signe clinique du vieillissement est l'aspect sec et
rêche de la peau. Enfin, la peau perd en fermeté et en tonicité.
On constate donc que les signes cliniques de vieillissement cutané résultent essentiellement d'un dysfonctionnement des principaux mécanismes biologiques
intervenant au niveau de la peau.
Il subsiste donc le besoin d'une composition cosmétique et/ou dermatologique destinée notamment au traitement du vieillissement présentant une efficacité
améliorée par rapport aux compositions connues.
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L'invention a justement pour objet une composition cosmétique et/ou dermato-
logique contenant, dans un milieu cosmétiquement et/ou dermatologiquement
Contrairement au ski dont le comportement vibratoire est celui d'une poutre assez étroite qui est soumise principalement à une déformation de flexion simple (c' est-à-dire orthogonale à la grande largeur de la poutre), le surf de neige se comporte, en mode vibratoire, comme une plaque beaucoup plus large sollicitée fortement à la fois en flexion et en torsion, donc plus précisément en vrillage.
En effet, lors de la pratique du surf de neige.
l'utilisateur a son corps, et donc ses pieds, dirigés fortement en biais par rapport à l'axe longitudinal de la planche.
Le corps du surfeur est placé de travers par rapport à sa planche avec soit, pour les personnes à pied directeur droit ("regular foot"), le pied droit en arrière et le pied gauche en avant, soit, pour les personnes à pied directeur gauche ("goofy foot"), le pied gauche en arrière et le pied droit en avant.
L'écartement des pieds dépend de la morphologie de l'utilisateur, et essentiellement de sa taille.
Les pieds ne sont pas perpendiculaires à l'axe longitudinal du surf, mais les pointes de pieds sont plus ou moins dirigées vers l'avant de ce dernier, cette orientation étant indiquée par un angle mesuré à partir de la perpendiculaire à 1 'axe longitudinal du surf.
Cette orientation peut généralement varier, pour le pied arrière, entre 0 et 40 degrés environ et, pour le pied avant, entre 10 et 60 degrés, la position la plus en faveur aujourd'hui auprès de nombreux surfeurs de bon niveau étant la position dite intermédiaire pied arrière * angle d 'orientation compris entre 10 et 15 degrés pied avant : angle d ' orientation compris entre 30 et 45 degrés.