INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur les figures 1 à 4, on voit une machine agricole (1) selon l'invention, c np uní un ch^cis (2) et deux roues (3) liées à ce dernier au moyen d'un bras de roue (4), ledit bras de roue (4) étant lui-même lié audit châssis (2) au moyen d'une articulation (6) d'axe longitudinal au moins sensiblement orthogonal à la direction d'avancement (7) et au moins sensiblement horizontal, ladite articulation (6) étant du type piZ ll est également prévu un élément de manoeuvre qui est selon l'exemple résenté un verin hydraulique (8) double effet permettant d'animer le bras de roue (4) autour de l'articulation (6) pour amener la machine agricole (1) dans une des positions de travail ou de transport Le vérin hydraulique (8) est composé principalement d'un corps de vérin (9) lié au châssis (2) au moyen d'une articulation (10), et d'une tige de vérin (11) liée au bras de roue (4) au moyen d'une articulation (12), lesdites articulations (10 ; 12) étant ordonnées de manière que leurs axes loegtudinanx soient au-moins sensiblement orthogonaux à la direction d'avancernent (7), au moins sensiblement horizontaux et au moins sensiblement parallèles entre cux Sur la figure 1 représsant une des positions de travail, on voit que les articulations (6; 10; 12) liant respectivement le bras de roue (4) au châssis (2), le vérin hydraulique (8) au châssis (2) et au bras de roue (4), sont, suivant cette vue de face, an moins sensiblement alignées suivant un plan vertical. A la lumière des figures 2 et 4 ont voit encore que l'articulation (10) est située au-dessus et devant l'articulation (6) suivant la direction d'avancement (7), tandis que l'articulation (12) est située devant et en-dessous de ladite articulation (6).
L'articulation (12) est également située suivant une vue de côté, entre lesdites articulations (6 et 10).
On voit encore sur les différentes figures 1 à 4 que le châssis (2) comporte deux parois (13) au moins sensiblement parallèles, entre lesquelles sont implantées an moins la partie supérieure du corps de vérin (9) et au moins la partie supérieure du bras de roue (4) au moyen des articulations respectives (10 ; 6), les deux parois (13) forment ainsi deux ailes permettant le montage en chape du corps de vérin (9) et du bras de roue (4).
n apparait également que le dispositif(l) selon l'invention est équipé de deux butées réglables (14; 15) destinées à limiter le mouvement du bras de roue (4) lors desa rotation autour de l'articulation (6) de manière à définir une position de travail ou de transport précise au moins sensiblement identique après chaque manoeuvre de la machine agricole (1). A cet effet, chaque butée (14 ;15) est composée selon rle reésé, d'une vis (16) vissée dans un support (17) solidaire du châssis (2) et d'un contrfrécrou (18) bloquant ladite vis (16) audit support (17), ladite vis (16) étant destinée à recevoir le bras de roue (4).Pour assurer un bon contact entre les vis (16) ct Ic bras dc roue (4), il cst préférable que ladite vis (16) de la butée (14) soit imputée au moins sensiblement perpendiculairement à la surface d'appui (19) du bras de roue (4) lorsque ce dernier est dans une de ses positions de travail et que la vis (16) de la butée (15) soit implantée au moins sensiblement pewdia:nt å la surface d'appui (20) prévue à cet effet sur le bras de roue (4) lorsque celui-ci est dans une de ses positions de transport.
Chaque bras de roue (4) est composé dune première partie (22) et d'une deuxième partie (23). La première partie (22) du bras de roue (4) est liée au châssis (2) au moyen de l'articulation (6) telle que décrite ci-avant. La deuxième partie (23) est liée à la première partie (22) d'une part au moyen d'une articulation (24) du type pivot d'axe longitudinal au moins sensiblement horizontal et orthogonal à la direction d'avancement (7) et d'autre part au moyen d'une deuxième liaison (25) qui sera décrite ukirieurement. L'articulation (24) est située d'une part devant et sous raniwlation (6) suivant la direction d'avancement (7), et d'autre part devant et au moins sensiblement à la hauteur de l'axe de rotation des roues (3) lorsque le bras de roue (4) est dans une de ces positions de transport La deuxième liaison (25) quant à elle, est située, lorsque le bras de roue (4) est dans une de ses positions de transport, au-dessus de raxe de rotation des roues (3) et est au moins sensiblement alignée avec rarticulation (6) et ledit axe de rotation des roues (3).
La première partie (22) du bras de roue (4) comporte à sa partie inférieure deux ailes (26) s'étendant vers l'avant de manière au moins sensiblement symétrique par rapport à un plan de symétrie vertical (27) permettant ainsi de monter lesdites articulations (12, 24) en chape. Chaque roue (3) est liée à un arbre de roue (28) comnmn au moins sensiblement horizontal et au moins sensiblement orthogonal à la direction d'avance (7) au moyen d'une articulation (29) du type pivot.L'arbre de roue (28), de section au moins sensiblement carrée, est fixé à la deuxième partie (23) du bras de roue (4), au moyen d'un élément de bridage (30) lequel est composé dans les grandes lignes, d'une part d'au moins un élément d'appui inférieur (32) épousant au moins sensiblement la forme dudit arbre de roue (28) et venant en appui sur la partie inférieure de ce dernier et d'autre part, de deux éléments d'appui supérieurs (33) épousant au moins sensiblement la forme dudit arbre de roue (28) et venant en appui sur la partie supérieure de ce dernier.Les deux éléments d'appui supérieurs (33) sont implantés d'une part suivant une vue de face tel que représenté sur la we 1, latéralement de chaque côté de l'élément d'appui inférieur (32) et d'autre part entre les deux ailes (26) formées par la partie inférieure de la première partie (22). On notera que les deux éléments d'appui supérieurs (33) sont liés aux deux ailes (26) au moyen d'un tourillon (34) traversant de part en part lesdites ailes (26) et lesdits éléments d'appui supérieurs (33), ledit tourillon faisant partie de rarticulation (24).
On notera que les deux éléments d'appui supérieurs (33) sont fixés entre eux au moyen d'une plaque (35) s'étendant entre ces derniers. La plaque (3S) est en appui sur la partie supérieure de l'arbre de roue (28) et comporte quatre trous dans lesquels sont logées quatre vis (36) vissée chacune dans l'élément d'appui inférieur (32). Les quatre vis (36) étant réparties au moins sensiblement uniformément sur l'élément d'appui inférieur (32) et la plaque (35), elles assurent le maintien desdits éléments d'appui supérieurs (33) munis de la plaque (35) et de l'élément d'appui inférieur (32) sur ledit arbre de roue (28).
Lt dis-tif (1) selon l'invention comprend un moyen d'amortissement (38) implanté dans la partie inférieure de la première partie (22) du bras de roue (4) de manière que l'axe longitudinal dudit moyen d'amortissement (38) soit au moins sensiblement confondu à l'axe longitudinal de ladite première partie (22). Le moyen d'amortissement (38) est composé selon l'exemple représenté, d'un ressort volute (39) guidé et en appui d'une part sur la première partie (22) et d'autre part sur un élément intermédiaire (40).L'élément intermédiaire (40) du moyen d'amortissement (38) logé dans la première partie (22) du bras de roue (4) est lié à son extrémité inférieure à la plaque (35) de la deuxième partie (23) dudit bras de roue (4) au moyen de la deuxième liaison (25) citée auparavant, ladite deuxième liaison (25) é(antdutyperotule.
A cet effet, la deuxième liaison (25) comprend un appui ponctuel entre l'exttté inférieure de l'élément intermédiaire (40) et la surface supérieure de la plaque (3S) appartenant à la deuxième partie (23) du bras de roue (4). L'appui ponctuel étant réalisé au moyen d'une forme conique (41) effectuée à l'extrémité inférieure de l'élément intermédiaire (40) et d'une échancrure (42) conique effectuée sur la surfåce supérieure de la plaque (35). n est à noter que la forme conique (41) effectuée à l'extrémité inférieure de l'élément intermédiaire (40) est une pointe et que rangle du cône de l'échancrure (42) effectuée sur la surface supérieure de la plaque (3S) est supérieure à l'angle de la forme conique (41) dudit élément intermédiaire (40) de manière à permettre des rotations de ce dernier par rapport à la plaque (35).
I1 est encore à noter que l'échancrure (42) est située au moins sensiblement au milieu de la plaque (35) de manière que les efforts de restitution engendrés par le ressort volute (39) sur l'élément intermédiaire (40) s'appliquent au moins sensiblement au milieu de l'arbre de roue (28).
On voit également qu'il est prévu des moyens limitant le débattement de la deuxième partie (23) par rapport à la première partie (22) du bras de roue (4). En effet, le déhatement de la deuxième partie (23) est limité vers le haut par l'élément intermédiaire (40) qui comporte à cet effet à son extrémité supérieure une surface d'appui (45) au moins sensiblement plane et perpendiculaire au plan de symétrie vertical (27) destinée à venir en contact avec une surface d'appui (46) parallèle à ladite surfåce d'appui (45) lorsque les roues (3) débattent vers le haut, ladite surface d'appui (46) appartenant à la première partie (22) dudit bras de roue (4).
Le débaffemezit de la deuxième partie (23) est limité vers le bas au moyen d'une butée réglable composée selon l'exemple représenté d'un boulon (47) trayant d'une part un trou prévu à cet effet dans un élément de maintien (48) fixé à lapremière partie (22) du bras de roue (4) et traversant d'autre part un trou prévu dans la plan (35) de la deuxième partie (23), lesdits trous étant situés au moins sensiblement dans le plan de symétrie vertical (27).On remarquera que le trou de la plaque (35) traversé par le boulon (47) est de diamètre nettement plus grand que le diantre eSrieur dudit boulon (47) de manière à permettre un débattement vers le haut de la deuxième partie (23) autour de l'articulation (24). On notera encore que le trou de la plaque (35) traversé par le boulon (47) est au moins sensiblement aligné avec le trou de l'élément de maintien (48).
La machine agricole (1) selon l'invention équipant une machine de type traînée ou semi-portée fonctionne de la manière suivante.
Au transport, le châssis (2) est relativement éloigné du sol, le vérin hydraulique (8) est dans sa position alongée et le bras de roue (4) est en butée sur la butée réglable (15) et occupe une position au moins sensiblement verticale rendant ainsi le moyen d'amortissement (38) actif. En effet, on remarquera d'une part que dans la position de transport, le moyen d'amortissement (38) occupe une position au moins sensiblement verticale, et sachant d'autre part que l'effort des roues (3) sur l'arbre de roue (28) est toujours dirigé au moins sensiblement verticalement vers le hait, ledit moyen d'amortissement (38) est ainsi en mesure d'amortir les différents dbzents verticaux des roues (3).A cet effet, la deuxième partie (23) du bras de roue (4) oscille autour de l'articulation (24) et transmet ce mouvement d'oscillation à l'élément intermédiaire (40), ce dernier étant amorti par le ressort volute (39).
Lorsque l'ulisateur souhaite amener la machine agricole (1) dans la position de travail, il commande, par l'intermédiaire d'une centrale hydraulique d'un véhicule moteur non représentés, la rentrée de la tige de vérin (11) dans le corps de vérin (9).
A cet effet, le vérin hydraulique (8) se comprime faisant pivoter le bras de roue (4) autour de l'articulation (6) jusqu'en butée de celui-ci sur la butée réglable (14). Une telle msnoame permet d'une part de rapprocher le châssis (2) du sol de manière que les éventuels outils de travail liés audit châssis (2) puissent remplir leurs fonctions et d'autre part de rendre l'effet d'amortissement au moins sensiblement nul.
II est de même envisageable d'utiliser des isocyanates modifiés chimiquement, seuls ou en mélanges avec des isocyanates non modifiés.
Par isocyanate modifié chimiquement, on entend des dérivés d'isocyanates comprenant des liaisons du type allophanate, biuret, uréthanne, urée, carbodiimide ou isocyanurate. Ces modifications chimiques sont mises en oeuvre par tout moyen connu de l'homme du métier.
Selon un mode particulier, on peut utiliser un mélange tel que décrit dans la demande de brevet français no. 93 11553. Ce mélange comprend du toluène diisocyanate au moins partiellement modifié chimiquement, avec du 1,Shexaméthylène diisocyanate dont la quantité est comprise entre 0,5 et 30 % en poids du mélange d'isocyanates.
D'une façon particulièrement avantageuse, la préparation de mousses de polyuréthanne à partir de la composition selon l'invention peut être effectuée en mettant en oeuvre les méthodes classiques de préparation de mousses de polyuréthanne.
On peut donc utiliser tous les additifs connus pour la préparation de ce type de produits.
Ainsi, on peut mettre en oeuvre le procédé en présence d'un agent d'expansion, qui peut être physique ou chimique.
Si un agent d'expansion physique est utilisé, ce dernier est choisi parmi les agents connus de l'homme du métier, et plus particulièrement parmi les agents qui ne sont pas concemés par le protocole de Montréal, comme le sont par exemple les chlorofluororbones.
Si l'on emploie un agent d'expansion chimique, on utilise plus particulièrement reau.
Selon cette demière variante, qui représente un mode de réalisation préféré de l'invention, la quantité d'eau doit être ajustée de façon à prendre en compte de la teneur en eau de la composition.
Bien entendu, des additifs supplémentaires peuvent être utilisés, tels que notamment des catalyseurs, comme les amines tertiaires, des tensioactifs comme les silicones ou d'autres composés silylés, des rétifiants comme la glycérine, des ouvreurs de cellules comme des polyols de bas poids moléculaire.
EXEMPLES Dans les exemples qui vont suivre: * IOH représente le nombre de groupements hydroxyle, exprimé en équivalentikg, * p représente des parties en poids, PM est l'abréviation de poids moléculaire, D (TOC) représente la déformation rémanente après compression à déformation constante (compression set).
Elle est donnée par la formule suivante dans laquelle (Dc) est l'épaisseur sous compression: Do-Df D(T C) = x 100 Do-Dc.
Elle est mesurée conformément au protocole suivant: Les éprouvettes à tester sont sous forme de parallélépipèdes de 50 mm de hauteur, à base carrée de 100 mm de côté.
La mesure de la hauteur initiale (Do) est faite sous une pression de 0,1 kPa (charge de 1 Newton) à l'aide d'un dynamomètre travaillant en compression.
Les échantillons sont mis en compression en étuve dans les conditions suivantes: - taux de compression : 70 %, - atmosphère de référence : EH 95 % humidité relative, - température : 40, 50"C ou 70 C, - durée : 22 heures.
L'injection est de type multipoint c'est-à-dire qu'il est prévu au moins un injecteur de carburant par cylindre.
D'une façon générale, I'invention a trait à la préparation du mélange carburé dans le type de moteurs décrits ci-dessus.
Deux grandes voies sont possibles pour réaliser la préparation du mélange air/carburant lors d'un fonctionnement à charge partielle La recherche d'un mélange stratifié et la recherche d'un mélange homogène ou faiblement stratifié.
Concernant la recherche d'un mélange stratifié, on cherche à réaliser une zone riche en carburant dans la chambre de combustion autour de la bougie pour permettre une initiation de la combustion plus rapide. Cette technique est surtout utilisée sur les moteurs à mélange pauvre ou dilué par les gaz brûlés car elle permet de diminuer la quantité de carburant admise dans le moteur.
La plupart du temps, une stratification verticale du mélange est réalisée, avec une zone riche autour de la bougie.
Selon un premier exemple connu, le carburant est injecté dans un seul des deux conduits et la zone riche en carburant si situe sur une moitié de la chambre de combustion. La bougie se situe alors en face de ce conduit et on ne peut placer qu'une soupape d'échappement.
Dans un autre cas, décrit dans la demande de brevet EP-A1- 0 558 073, chaque conduit admission est divisé en deux parties par une séparation verticale et le carburant est injecté dans la partie du conduit la plus proche de l'axe de symétrie, permettant de placer la zone riche en carburant au milieu de la chambre de combustion. La bougie est alors au centre de cette dernière et il est possible d'avoir deux soupapes échappement. L'utilisation d'un tel mélange stratifié nécessite l'obtention d'un fort mouvement tourbillonnaire dès les faibles régimes et charge, ce qui est défavorable au remplissage à fort régime et charge si la configuration d'admission est maintenue identique.
En ce qui concerne la recherche d'un mélange homogène ou faiblement stratifié. Le carburant est injecté dans chaque conduit débitant. L'obtention de la forte aérodynamique nécessaire au bon fonctionnement à faible régime et charge est alors réalisée par la fermeture partielle ou totale de l'un des deux conduits.
Il est aussi connu, par le brevet US 5 167 211, de prévoir un papillon dans l'un des deux conduits d'admission. Ce papillon, situé en amont de l'injecteur, est fermé en fonctionnement en mélange pauvre. L'injection est réalisée simultanément dans les deux conduits d'admission. Un passage est prévu au niveau de l'injecteur qui est placé à cheval sur les deux conduits d'admission, permettant la pulvérisation du carburant dans le conduit fermé par le papillon.
D'autre part, il a été enseigné, dans les documents JP-61083481 et EP 433 908, un système d'admission comprenant deux groupes de conduits d'admission reliés à deux plenums différents un groupe pour lequel une injection classique est réalisée dans chacun des conduits ; un autre groupe pour lequel une injection commune est réalisée pour tous les cylindres (injection de type monopoint).
Cet état de la technique ne permet qu'une modulation relativement faible de l'aérodynamique ou de la préparation du mélange, à l'exception de l'injection de type monopoint qui présente les inconvénients de donner une réponse lente en transitoire et une répartition du carburant dans chaque cylindre difficile à contrôler.
Du fait de ces limitations, le potentiel du moteur ne peut être exploité à son maximum dans toutes les conditions de fonctionnement Dans le cas d'un mélange stratifié, le comportement à pleine charge peut être médiocre du fait d'un remplissage insuffisant (nécessité d'un tourbillon important pour les faibles charges) et d'une trop forte richesse dans certaines zones de la chambre de combustion.
Dans le cas du fonctionnement avec un mélange homogène ou faiblement stratifié, la qualité de la pulvérisation du carburant peut-être insuffisante à faible charge. D'autre part cette technique est inadaptée au fonctionnement en mélange pauvre ou dilué par les gaz bru lés lorsque la charge et le régime deviennent assez importants, du fait de pertes par pompage trop importantes.
La présente invention permet d'assurer une parfaite modulation de l'aérodynamique et de la préparation du mélange selon les différents modes de fonctionnement du moteur.
Elle permet avantageusement de contrôler individuellement la préparation du mélange carburé dans chaque conduit admission pour toutes les plages de fonctionnement du moteur.
Plus précisément la présente invention permet d'injecter du carburant dans l'un des deux conduits ou dans les deux conduits simultanément grâce à l'utilisation d'un injecteur par conduit.
Le mélange initial contient essentiellement du tétraméthyl disiloxane et de l'hèxaméthyl trisiloxane. Le résidu de distillation ne contient plus d'hexaméthyl trisiloxane.
b) synthèse des copolymères de formule (\/) par polyhydrosilylation: L'appareillage employé est un tétracol de 250 ml surmonté d'un réfrigérant à boules, équipé d'une arrivée d'argon, d'un thermomètre, et d'une ampoule à brome de 50 ml. On utilise un système de chauffage par fluide caloporteur et une agitation magnétique.
On introduit dans le réacteur 10-2 mole du monomère diallylique et 75 ml de toluène anhydre. On porte le tout à 75"C sous argon jusqu'à dissolution totale du monomère. On additionne ensuite 10 QI de catalyseur au platine à 11,9 O/O (ex catalyseur de KARSTED en solution dans l'hexane exprimé en g de platine par rapport au volume en ml en solution) à l'aide d'une seringue (le rapport du nombre de mole de Ptlnombre de mole de monomère allylique varie de 4.10-4 à 6.104). On introduit alors par l'ampoule à brome, en 30 mn, 10-2 mole d'hexaméthyl trisiloxane en solution dans 25 ml de toluène anhydre. Le milieu réactionnel est maintenu à 75-80"C et sous agitation pendant 4 à 15 heures.Le polymère est isolé par évaporation du toluène ou précipitation dans 1 litre de méthanol.
EXEMPLE 3 Synthèse des copolymères linéaires thermotropes de formule (V) dans laquelle l'un des substituants G1 à G4 représente OH.
On effectue l'étape (a) comme dans l'exemple 2.
b) Protection du bis(allyloxy-4 benzylidène) hydroxy-2' diamino-1',41 phénylène par l'hexaméthyl disilazane (HMDS) Dans un tricol en verre de 50 ml surmonté d'un réfrigérant relié à un bulleur, muni d'un thermomètre, on introduit 3,90 g (9,46.10-3 mole) de monomère (M=412,19), 20 ml de toluène anhydre. Le milieu réactionnel est porté à 80"C grâce à un fluide caloporteur et soumis à une agitation magnétique. On ajoute alors, 3,90 g d'HMDS et 8 QI d'acide trifluoroacétique. L'avancement de la réaction est suivi par le dégagement d'ammoniac et par chromatographie d'exclusion stérique.
c) Synthèse des copolymères linéaires thermotropes par polyhydrosilylation.
Le mode opératoire est identique à celui de l'étape b/ de l'exemple 2.
EXEMPLE 4 Synthèse des macrocycles de formule (I): Dans un tricol d'l litre surmonté d'un réfrigérant, muni d'un thermomètre, d'une arrivée d'argon, d'un système de chauffage par fluide caloporteur et d'une agitation magnétique, on introduit 19g de copolymère linéaire et 600 ml de toluène. Le milieu réactionnel est porté à 100"C sous agitation continuelle. Après quoi, on ajoute le catalyseur acide. L'avancement de la réaction est suivi par chromatographie d'exclusion stérique dans le tétrahydrofuranne. Les macrocycles sont isolés par précipitations fractionnées dans deux litres de méthanol. Ils sont ensuite purifiés par recristallisation dans le diméthylformamide.
Analyse élémentaire des macrocycles monosubstitués:
G1 å G4 masse molaire % C % H % N % Si % Halogène Cl Cl 1278,82784 60.11 6.78 4.38 13.18 5.54 60,24 6,86 4,37 5,59 OH 1241,93652 61.9 7.14 4.51 1357 61,03 7,16 4,26 61.62 7,16 4,26 12,65 Les valeurs soulignées sont calculées, les autres sont expérimentales.
Les propriétés thermiques des macrocycles selon l'invention ont été étudiées par analyse enthalpique différentielle et par analyse thermogravimétrique.
Les résultats par analyse enthalpique différentielle pour les macrocycles de formule (II) monochloré, monohydroxylé, monocyané, monométhoxy, monométhyle, dichloré, tétraméthyle et les macrocycles non substitués sont rassemblés dans le tableau comparatif ci-après:
G2 G2 G3 G4 T1(C) T2(0C) c > CL CL- > i H H H H 225-275 350 Cl H ~~ H H 142,7 268 OH H H H 158,2-215,6 268.9 CN H H H 135,0 286.3 OCH H H H 146,5 238,3 CHn H H H 173.8 263,7 Cl H Cl H 167,2 209,0 CHs CH CH CH 267,1 284,3 La température T1 correspond au passage du dernier état solide cristallin au 1er état cristal liquide (généralement smectique).
La température T2 correspond au passage du dernier état cristal liquide à l'état liquide isotrope.
On constate donc que la présence de substituants abaisse les températures de transition d'état, tout en maintenant l'étendue de la plage de thermotropie, ce qui rend plus aisée la mise en oeuvre des matériaux thermotropes correspondants.
La présente invention concerne d'une façon générale les feux de position avant pour véhicules automobiles.
De façon classique, un feu de position avant pour véhicule automobile, est réalise à l'aide d'une lampe de faible puissance spécifiquement destinée à cette fonction.
Cette lampe est soit montée dans le projecteur avant du véhicule, en un emplacement defocalise par rapport au miroir, soit disposée dans un boîtier specifique, doté de sa propre glace ou partageant la glace de fermeture du projecteur voisin.