INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
RESISTANCE RESISTANCE RESISTANCE U@ISABILITE AUX C@@@@@ FEUILLE AUX AUX No. FIL FLUX PAR L@RES PAR D'ACIER C@@@@@@@RES C@@@@@@@RES @@AC@@@@@@ SOUD@@ A C@AUD A FROID DE COM@@@TION EXEMPLE 17 W18 F2 P1 BON x o x 18 W19 F2 P1 BON o o x 19 W15 F3 P1 BON o o x 20 W16 F3 P1 BON o o x 22 W20 F3 P1 BON o o o 23 W21 F3 P2 BON o x x 24 W22 F3 P1 BON o x x 25 W23 F3 P1 BON o o x 26 W13 F7 P1 PAS BON - - 27 W13 F8 P1 PAS BON - - 28 W13 F9 P1 PAS BON - - 29 W13 F10 P1 PAS BON - - 30 W5 F4 P1 BON o o x 31 W5 F4 P1 BON o o o TABLEAU 29
RESIST.1 LA TRACTION TEMPERATT. vTr vTr' #vTr NO. FIL FLUX D'UNE 454 C 55 C 55 C 55 C PIECE EXEMPLE 17 W18 F2 - - - - COMPARATIF 18 W19 F2 668 557 -34 11 45 19 W15 F3 780 715 -15 5 20 20 W16 F3 625 523 -1@ -62 8 21 W17 F3 581 447 -75 -65 10 22 W20 F3 549 430 -35 -8 27 23 W21 F3 723 569 -24 10 34 24 W22 F3 734 575 -20 15 35 25 W23 F3 623 521 -52 -12 31 26 W13 F7 - - - - 27 W13 F8 - - 28 W13 F9 - - - - 29 W13 F10 - - - - 30 W5 F4 715 599 -44 -30 14 31 W5 F4 584 489 -39 -35 4 TABLEAU 30
RESISTANCE AU FLUAGE No. FIL FLUX A 500 C x 100 HEURES (N/mm2) EXEMPLE 17 W18 F2 COMPARATIF 18 W19 F2 185 19 W15 F3 300 20 W16 F3 215 21 W17 F3 192 22 W20 F3 179 23 W21 F3 297 24 W22 F3 292 25 W23 F3 198 26 W13 F7 27 W13 F8 28 W13 F9 29 W13 F10 30 W5 F4 225 31 W5 F4 185 Comme représenté dans les Tableaux 1 à 30, chaque échantillon des Exemples 1 à 16, qui a une composition chimique de métal de soudure et une extraction électrolytique dans la plage de la présente invention, présente une résistance élevée aux craquelures par relâchement des contraintes et une ténacité élevée.
Au contraire, l'Exemple Comparatif 17 contenant S, Sn, Sb et As dans le métal de soudure selon des quantités dépassant la plage de la présente invention, les tests mécaniques ne peuvent pas être exécutés du fait de la formation de craquelures à chaud. Dans 1 'Exemple Comparatif 18 contenant Sb et As dans le métal de soudure selon des quantités dépassant les plages de la présente invention, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue, bien qu'on n'ait pas trouvé de craquelures à chaud. Dans l'Exemple Comparatif 18 contenant Sb et As dans le métal de soudure selon des quantités dépassant les plages de la présente invention, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue, bien qu'on n'ait pas trouvé de craquelures à chaud.Dans 1 'Exemple Comparatif 19 contenant V en excès par rapport à la plage de la présente invention dans le résidu d'extraction électrolytique, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue. Dans l'Exemple Comparatif 20 le rapport (Fe)/(Cr) dépassant la plage de la présente invention dans le résidu d'extraction, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue. Dans l'Exemple Comparatif 21, la résistance à température élevée et la résistance au fluage diminuent du fait d'une teneur en V dans le métal de soudure qui est plus faible que la limite inférieure de la plage de la présente invention.
Dans les Exemples Comparatifs 22 à 25, chaque composition chimique du fil plein est en dehors de la plage. Parmi ceux-ci, dans l'Exemple Comparatif 22, la résistance à la température d'une pièce et la résistance au fluage diminuent du fait de teneurs en C, Si et Mn plus petites que la limite inférieure de la plage de la présente invention, et la ténacité diminue aussi du fait d'une teneur en O dans le métal de soudure au-dessus de la plage de la présente invention. Dans les Exemples Comparatifs 23 et 24, la teneur en V dans le résidu d'extraction électrolytique dépasse la plage de la présente invention.De plus, dans 1 'Exemple Comparatif 23, les teneurs en C, Al et Ti dans le métal de soudure dépassent la plage de la présente invention, et dans l'Exemple Comparatif 24, les teneurs en C et N dans le métal de soudure dépassent la plage de la présente invention. La résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue dans ces échantillons. Dans 1 'Exemple Comparatif 25, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue aussi du fait que le rapport (Fe)/(Cr) dans le résidu d'extraction électrolytique dépasse la plage de la présente invention et les teneurs en Si, Mn, P et Ni dans le métal de soudure dépassent la plage de la présente invention.
Dans les Exemples Comparatifs 26 à 29 de la composition de flux en dehors de la plage de la présente invention, les tests mécaniques ne peuvent pas être exécutés du fait d'une faible usinabilité par soudure. Dans les Exemples Comparatifs 26 et 28, puisque la teneur en Mn dans le métal de soudure est en dehors de la plage de la présente invention, la teneur en O dans le métal de soudure est en dehors de la plage de la présente invention. Dans les Exemples Comparatifs 30 et 31, puisque les conditions de soudage sont en dehors de la plage de la présente invention, la teneur en Mn ou O dans le métal de soudure est en dehors de la plage de la présente invention et donc des propriétés mécaniques satisfaisantes ne peuvent pas être obtenues.
Comme établi ci-dessus, conformément à la présente invention, un métal de soudure présentant une ténacité excellente de manière stable et une excellente résistance aux craquelures par relâchement des contraintes peuvent être obtenues, du fait que les compositions chimiques du métal de soudure et du résidu préparé par extraction électrolytique à partir du tronçon de métal de soudure après traitement de stabilisation sont limitées aux plages spécifiées, les compositions chimiques du fil plein et du flux lié utilisés dans le soudage à l'arc sous flux sont limitées aux plages spécifiées, et les conditions de soudage sont limitées à la plage spécifiée.
La résistance à la température d'une pièce et à température élevée après le traitement de stabilisation, la ténacité, la résistance au fluage, la résistance à la maladie de Krupp, la résistance aux craquelures à chaud, la résistance aux craquelures à froid, et la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes sont encore améliorées en fixant la composition chimique du métal de soudure dans une plage préférée et en choisissant les conditions de soudage.
PROCEDE DE FABRICATION D'UN ARTICLE COLORE ET ARTICLE COLORE OBTENU PAR APPLICATION DU PROCEDE.
La présente invention a pour objet un procédé de fabrication d'un article coloré constituant ou rentrant dans la composition d'un article de sport, de loisir ou autre et l'article coloré obtenu.
On sait que les objets sont d'autant mieux perceptibles à l'oeil nu qu'ils présentent des couleurs contrastées par rapport à celles de leur milieu environnant. Ainsi certains articles comme les flotteurs pour la pêche à la ligne, les embouts de volant de badminton et autres présentent des couleurs vives facilement repérables. Généralement ces embouts sont de couleur unie et sont teintés dans la masse.
Le repérage visuel de l'objet se trouve encore facilité si ce dernier présente différentes couleurs nettement séparées et réalisant entre elles un effet de contraste. C'est le cas notamment pour certains flotteurs pour la pêche à la ligne qui présentent sur la partie émergeante plusieurs anneaux de couleurs vives. La coloration de ces anneaux s'effectue par apposition d'une ou plusieurs couche de peinture ce qui est, pour ce type de produit, particulièrement onéreux. De plus, sous l'effet de chocs, la peinture peut s'écailler ce qui altère la visibilité du flotteur. Enfin les anneaux colorés sont coaxiaux et perpendiculaires à l'axe longitudinal du flotteur ce qui sous certaines conditions, les rend difficilement perceptible en eau calme.
La présente invention à donc pour objet un procédé de fabrication d'un article coloré dans la masse, présentant plusieurs couleurs, ce procédé étant d'une mise en oeuvre aisée, sans moyen important, ce qui conduit à l'obtention à moindre coût d'articles colorés tels que par exemple des flotteurs pour la pêche à la ligne, des embouts de badminton et autres articles.
A cet effet le procédé selon l'invention se caractérise essentiellement en ce qu'il consiste - à superposer en couche successives et fixer ensemble par exemple par collage, des plaques de matière synthétique colorées dans la masse, d'épaisseur égale ou non et de diverses couleurs afin de former un bloc coloré, - à usiner ce bloc pour former un plusieurs articles colorés.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le procédé selon l'invention, consiste, après formation du bloc coloré, à découper dans ce dernier au moins un élément prismatique ou cylindrique et par enlèvement de matière à conférer au dit élément la forme de l'article souhaité.
électrique du véhicule, ainsi que la vis 30 engagée dans un canon de vissage 61 du porte-lampe 60.
PROTHESE VALVULAIRE MECANIQUZ A MODE DZ FZRKlT(mH OPTIMA SE La présente invention a pour objet une prothèse valvulaire mécanique présentant au moins deux volets.
Les concepteurs de prothèses valvulaires ont jusqu'à présent essentiellement fait porter leurs efforts de conception sur le mécanisme d'ouverture des volets.
Par contre, le mécanisme de fermeture des valves cardiaques naturelles est peu connu des chirurgiens et est encore négligé par la plupart des concepteurs de prothèses valvulaires mécaniques. I1 a longtemps intrigué les physiologistes et les spécialistes de la mécanique des fluides. On s'accorde aujourd'hui à reconnaître que les sinus aortiques et la cavité ventriculaire constituent des "chambres de stabilisation de pression" (le régime de débit des deux artères coronaires est diastolique et non pas systolique : elles ne se vident donc pas pendant la contraction du coeur) à la face postérieure (aval) des volets qui favorisent pendant l'écoulement du sang la constitution d'un subtil et très léger gradient de pression entre ces cavités et la face opposée (amont) des volets.Par suite de cette disposition anatomique la pression qui s'exerce sur les volets pendant l'écoulement n'est pas identique à un instant donné sur leurs faces antérieures (amont) et postérieures (aval). I1 existe un petit retard ou hystérésis qui génère un moment de force transitoire qui induit un mouvement précoce et progressif de fermeture dès que l'accélération de l'écoulement diminue. Ce phénomène est donc lié (1) à la nature pulsée du débit et (2) à la configuration géométrique du système valvulaire naturel.
En étudiant le dispositif aortique humain, Léonard de Vinci eut dès 1514 l'intuition géniale de ce phénomène hydrodynamique singulier : "C'est la même force qui ouvre la valve et qui la ferme". Nous avons donc proposé de l'appeler "Effet Léonard de Vinci".
Dans le début des années 1980, A. A.Van Steenhoven a confirmé par cinématographie directe à grande vitesse in-vitro qu'en débit pulsé les valvules aortiques naturelles se déplacent graduellement vers le centre de la valve durant la décélération du débit si bien qu'un très faible reflux est nécessaire pour compléter la fermeture. Le début de la fermeture commence durant la phase de décélération et 60 à 80% de la fermeture est achevée avant que le débit aortique ne devienne nul.
Charles Peskin a également étudié ce phénomène par modélisation mathématique des écoulements ("The Aortic Sinus Vortex" Mathematical Modeling and Computation in Physiology. The American Physiological Society. Federation Proceedings, Vol. 37, n 14, Décembre 1978). I1 conclut que la fermeture de la valve aortique est virtuellement synchrone de l'instant où le débit devient nul (Ann Rev Fluid Mech 1982 14:235-269).
Mano J. Thubrikar par une étude radiographique minutieuse du mouvement des valvules aortiques équipées de marqueurs radio-opaques a confirmé ce phénomène en 1993 sur l'animal "La valve aortique s'ouvre rapidement jusqu'à "atteindre une taille d'orifice maximale, et ensuite, "elle se ferme lentement mais partiellement pendant "la plus grande partie de la systole, et enfin elle "se ferme rapidement et complètement" (High Speed "Cine-Radiographic Study of Aortic Valve Leaflet "Motion. The Journal of Heart Valve Diseases. Vol. 2, "N-6, Nov. 93).
En position mitrale, la cavité ventriculaire crée une disposition anatomique comparable à celle des sinus. Cette géométrie est donc également favorable à la fermeture des volets avant le renversement de l'écoulement. I1 a été confirmé par des études écho Doppler sur l'homme que la valve naturelle, contrairement aux valves mécaniques prothétiques, se ferme avant le début de la contraction ventriculaire "En fin de diastole, le sang déplacé vers le "ventricule gauche apparaît avec une inversion de "direction le long de la paroi libre du ventricule "gauche et le septum, provoquant la fermeture des "volets de la valve mitrale avant l'établissement de "la systole mécanique du ventricule gauche.De ce "fait, la valve mitrale se ferme avec un volume de "fermeture minimal et un temps de fermeture ne "dépassant pas 10 à 20 millisecondes (Michael Jones "et al, Doppler Color Flow Evaluation of Prosthetic "Mitral Valve : Experimental epicardial studies, "Journal of the American College of Cardiology, Vol.
"13, n 1, Janvier 1989, 234-240).
Ce mécanisme naturel de fermeture supprime les "coups de bélier" hydrauliques à la fermeture. La fermeture est progressive et douce. Les contraintes mécaniques exercées sur les structures sont faibles, et la durée de vie de la valve naturelle est beaucoup plus longue que celle d'une prothèse. La fonction a donc créé la forme optimale. I1 est intéressant de noter qu'il existe dans tout le système veineux, notamment au niveau des membres inférieurs, les mêmes dilatations sinusales autour des très nombreuses valvules anti-retours.
Jusqu'à ce jour, les concepteurs de valves cardiaques ont porté principalement leurs efforts sur la réduction des pertes de charge et des forces de cisaillement durant le flux direct ("forward flow"). Ils ont négligé la phase de fermeture et le traumatisme provoqué sur le sang par le flux inverse ou reflux ("backward flow").
Le mécanisme naturel de fermeture des valves cardiaques n'a pas été pris en compte jusqu'à ce jour dans la conception des prothèses valvulaires mécaniques à la fin de la décélération de l'éjection, à l'instant où le débit devient nul, si la valve aortique naturelle est déjà fermée àplus de 90%, tout au contraire toutes les prothèses valvulaires mécaniques connues restent à cet instant ouvertes à 90%, voire plus. A partir de cette position pleinement ouverte, elles se ferment très brutalement avec le reflux, en position aortique au tout début de la diastole, et en position mitrale plus brutalement encore au tout début de la systole ( < 10 ms).
La vitesse angulaire moyenne de fermeture à la fréquence physiologique de 70 cycles par minute est de l'ordre de 1,2 à 1,5 m/s alors qu'elle est tout au plus de 60 cm/s sur les valves naturelles.
L'échappement du gaz hors des chambres de travail 191, 192, 193 se fait par trois groupes de canaux tels que 119, dont les orifices intérieurs constituent les lumières d'échappement, alignées sur trois génératrices de la surface intérieure de la capsule immédiatement voisines de celles qui contiennent les points de jonction J'1, J'2, J'3 de la directrice Dc de la capsule 102. Les trois canaux tels que 119 débouchent chacun sur un clapet tel que 120.
La présente invention concerne un dispositif modérateur de son, adaptable sur fusils de Ball Trap ou de loisirs monocanon de tous calibres ainsi que sur les carabines de jardins calibre 12 ou 14 mm ; pour atténuer le bruit et ainsi diminuer les nuisances.
De nombreux stands de Ball Trap sont confrontés à ces problèmes à cause de la forte déflagration et de la résonnance des coups de fusils répétés.
Il sera mieux compris en se référant aux figures La figure 1 représente une vue en coupe.
La figure 2 représente une vue arrière.
La figure 3 représente une vue avant.
La figure 4, modèle excentré, représente une vue en coupe.
La figure 5 représente une vue arrière.
La figure 6 représente une vue avant.
Il comporte, en effet, selon une première caractéristique, un corps (1) muni à une extrémité d'un manchon fendu (4) dans lequel est introduit le canon (5) serré par des vis (10), et à l'autre extrémité d'un bouchon (6).
A l'intérieur du corps (1), est placée une crépine (9) contenant un produit isolant phonique (3) et plusieurs déflecteurs (7) maintenus en place à l'aide des pièces d'espacement (2).
Ces déflecteurs (7) ainsi que le bouchon (6) sont perçés en leur centre d'un orifice (11) de diamètre croissant de l'intérieur vers l'extérieur du modérateur de son, pour permettre le libre passage de la gerbe de plomb ainsi que l'évacuation de la bourre, comme indiqué par la flèche FF, tout en freinant la vitesse des gaz de combustion qui sont une des principales sources de bruit.
Les déflecteurs (7) ainsi que le bouchon (6) sont perçés de plusieurs trous (8) pour permettre la décompression du modérateur de son et ainsi permettre de tirer plusieurs coups successifs sans perte de rendement.
Selon une variante, le modérateur de son peut être réalisé de façon excentrée pour conserver la visée d'origine de l'arme, l'axe (12) du corps (1) ne coïncidant pas avec l'axe (13) du manchon (4).
Le poids, le diamètre et les dimensions du modérateur de son peuvent varier en fonction de l'arme ainsi que de son calibre.
La figure 3 représente une variante de montage pour le filtre.
La figure 4 illustre un dispositif d'échappement avec le filtre de l'invention et comprenant une sonde lambda avec un pot catalytique.
De façon connue en soi et tel qu'illustré à la figure 1, les gaz d'échappement d'un moteur à explosion (1) sont évacués dans l'atmosphère (2) par un dispositif d'échappement (3) constitué par un collecteur (4) connecté aux différents cylindres prolongés par un conduit d'échappement (5) comprenant un pot d'échappement (6). Selon l'invention, il est prévu un filtre (7) destiné à retenir les impuretés rejetées par les gaz de combustion (8). Le filtre est avantageusement chimique et est placé, par exemple, entre le collecteur (4) et le conduit d'échappement (5), tel qu'illustré à titre d'exemple sur la figure 1. Le filtre est dans cette variante constitué par un disque réalisé avec un matériau poreux comme, par exemple, en acier inoxydable fritté, imprégné d'un dépôt d'oxyde de terres rares ou lanthanides.
Le filtre (7) est disposé dans le flux de gaz d'échappement (8), comme, par exemple, à l'intérieur de l'extrémité amont (50) du conduit d'échappement (5), comme cela est illustré aux figures 1 et 2. Mais il peut être disposé entre la sortie du collecteur (40) et l'extrémité amont (50) du conduit d'échappement, comme cela est illustré à la figure 3, c'est-àdire au niveau de l'assemblage dudit collecteur et du conduit d'échappement.
Il va de soi que le filtre (7) peut être utilisé dans un échappement comprenant une sonde lambda (9) disposée dans le conduit d'échappement (5) tel qu'illustré à la figure 4. La sonde étant destinée à capter la concentration d'un ou plusieurs composés chimiques spécifiques et fournir des signaux électriques représentatifs de cette concentration captée.
Ainsi, le filtre (7) retient les impuretés rejetées par les gaz d'échappement avant que le flux de ces gaz ne soit en contact avec la sonde. On comprend l'intérêt du filtre quand on sait que sans le filtre, cette dernière, du fait des impuretés, se détériore progressivement mais rapidement par la vitrification qui finit par se reproduire du fait des températures élevées s'y développant.
PROCEDE ET DISPOSITIF DE MESURE DU COUPLE D'UN MOTEUR THERMIQUE A COMBUSTION INTERNE PRENANT EN COMPTE LES CONDITIONS PARTICULIERES DE COMBUSTION L'invention se rapporte à un procédé et dispositif de mesure du couple d'un moteur thermique à combustion interne prenant en compte les conditions particulières de combustion dans les cylindres, c'est-à-dire le taux de recirculation des gaz d'échappement, le taux de gaz résiduels, l'excès de comburant et les régimes transitoires du moteur.
Un procédé et un dispositif de mesure du couple d'un moteur thermique à combustion interne ont été décrits dans le brevet français N" 91 11273, déposé par la demanderesse. Dans ce brevet est décrit un dispositif pour produire une valeur numérique Cg représentative du couple gaz moyen engendré par chaque combustion du mélange gazeux dans les cylindres d'un moteur thermique fonctionnant à bas régime.Ce dispositif comprend - des repères de mesure disposés sur une couronne solidaire du volant d'inertie du moteur ou du vilebrequin - des moyens pour définir au moins une référence d'indexation des repères - un capteur de défilement des repères, monté fixe au voisinage de la couronne - des moyens de calcul pour produire une valeur numérique primaire di représentative de la durée instantanée de défilement devant le capteur de chacun des repères - des moyens de calcul pour élaborer à partir des valeurs numériques di une première valeur numérique secondaire T représentative de la durée totale de défilement devant le capteur de chaque série de repères compris dans l'intervalle angulaire des combustions dans le moteur - des moyens de calcul pour élaborer une seconde valeur numérique K représentative de la projection, sur une ligne de référence de phase des repères correspondant à l'origine des périodes de combustion, de l'amplitude de la composante alternative des durées instantanées di, à la fréquence des combustions dans le moteur; - des moyens de calcul pour élaborer la valeur numérique recherchée Cg à partir de la relation Cg = A.K/T3 + B/T2, dans laquelle les termes A et B sont des constantes déterminées expérimentalement.
Selon une première forme de réalisation décrite dans le brevet visé plus haut, le nombre de repères compris dans l'intervalle angulaire des combustions dans le moteur étant m, la relation définissant K est m-l K = z discos (i.2ff/m).
0 Selon une deuxième forme de réalisation décrite dans la demande de brevet déposée le 8 juin 1995 sous le NO 95 06780 par la demanderesse et intitulée : "procédé et dispositif de mesure de couple d'un moteur thermique à combustion interne", une manière simplifiée de calculer le terme K est présentée.
Le dispositif de mise en oeuvre de cette manière simplifiée comprend - des moyens pour établir un horizon de mesure au moins égal à l'intervalle angulaire entre deux explosions consécutives dans le moteur - des moyens pour diviser cet horizon en un nombre relativement petit de paquets de repères - des moyens pour calculer les durées de défilement de chacun de ces paquets devant le capteur et pour leur affecter un rang dans chaque horizon de mesure ;; - des moyens pour combiner ensemble, par addition de soustraction, un nombre donné de durées ayant des rangs déterminés, de manière à produire une grandeur Q ayant une valeur moyenne nulle et une réponse fréquentielle non-nulle à la fréquence d'analyse des explosions du moteur - des moyens pour calculer le terme K selon la relation simplifiée K = p.Q dans laquelle p est une constante de pondération qui donne au terme K, obtenu pour la combinaison des durées retenue pour Q, une réponse fréquentielle, au moins pour la fréquence d'analyse, identique à celle obtenue plus haut.
Dans le brevet et/ou la demande de brevet visés cidessus, des moyens complémentaires sont décrits pour corriger les mesures de couple affectées par les perturbations à basse fréquence subies par le moteur et par celles engendrées par un moteur fonctionnant à haut régime.
L'objet de l'invention est de proposer un procédé et un dispositif pour effectuer une nouvelle correction intégrant les effets de la richesse du mélange du taux de recirculation des gaz d'échappement et des régimes transitoires du moteur. Cette nouvelle correction peut être combinée ou non avec les corrections précitées.