INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Module de planification de trajets 12 Le module de planification de trajets 12 pour produire un plan de trajets à échelle grossière est représenté de manière plus détaillée sur la figure 2. il comprend cinq éléments de base : un exécuteur de planificateur de trajets 30, une base de données d'espace c 32, un module d'élaboration de base de données de l'espace c 34, un module de réglage temporel de segments de trajets 36 et un modèle de système de manipulateurs 38.
L'exécuteur de planificateur de trajets 30 reçoit des demandes de mouvement par la ligne 20 et détermine une succession de segments de trajets dans l'espace c qui évite des collisions, à la résolution relativement grossière de la base de données de l'espace c 32. Chaque segment de trajet est une droite dans l'espace c. L'exécuteur 30 détermine aussi le réglage temporel de chaque segment de trajet en interrogeant le module de réglage des segments de trajets 36 et finalement combine les points terminaux des segments de trajets et le réglage temporel des segments de trajets pour produire par la ligne 24 une liste de points de passage programmés dans le temps.
A l'issue de cette temporisation, le disjoncteur se trouve dans la configuration de la Fig.4. On observe que l'extrémité gauche du contact permanent semi-mobile 45 est engagé dans la niche 43.
2. Opération d'enclenchement.
A l'enclenchement, la commande entraîne l'ensemble mobile, à partir de la position de la Fig.4, vers la gauche de la figure, alors que les contacts semi-mobiles sont entraînés, par la tige 60, vars la droite de la figure. Les dimensions des pièces et la vitesse de déplacement de la tringle 60 et de l'ensemble mobile, ainsi que la position de la butée 20E sur la tige 20 sont choisis pour réaliser la séquence suivante: a) fermeture des contacts d'arc 20A et 27; à partir de cette fermeture, la résistance 12 est insérée, le courant cheminant entre la prise 16A et le cylindre 26 en traversant le flasque 16, le carter 11, le système 14, la résistance 12, la pièce 17, le manchon 17A, le contact glissant 21, la tige 20-20A et les contacts 27.
b) un temps t donné après, fermeture des contacts 36A et 40. A partir de cette fermeture, la résistance 12 est court-circuitée par le tube 19 et cesse d'être insérée dans le circuit du disjoncteur. Le temps t peut par exemple être choisi égal à 8 millisecondes, qui est la durée souhaitable d'insertion de la résistance 12.
c) fermeture des contacts 24 et 60. En raison de l'effet de succion sur le contact permanent semi-mobile 45 produit par la dépression dans la niche 43, les contacts permanents 24 et 46 ne viennent en contact qu'après les contacts 36 et 40, par exemple 3 millisecondes après.
La Fig. 5 illustre une variante de rélisation de l'invention. Les éléments communs à cette figure et aux Fig.
3 et 4 ont reçu les mêmes numéros de référence.
On distingue, dans la Fig.5, le tube 20 constituant le contact d'arc semi-mobile, le contact d'arc mobile 27 et le contact permanent mobile 24. On reconnaît le tube 36 du coulisseau, muni de son contact 36A coopérant avec le contact 40 du tube 19. La niche 43 est supprimée et le prolongement du tube 19 est constitué de deux parties cylindriques de diamètre différents, le diamètre de la partie 19B portant les contacts 42 étant inférieure à celui de la partie 19A. La zone de liaison entre les deux parties cylindriques 19A et 19B constitue un épaulement 19C. On distingue encore dans la Fig.5 le tube 45 portant les contacts semi-mobiles 46. Les parties cylindriques 19A et 19B portent des fentes par où passa l'extrémité de la tringle 60. Le coulisseau 52 et les bras 59 sont supprimés.
Le tube 45 est entraîné par un crochet pivotant 70 disposé à l'extrémité de le trigle 60. Le crochet est muni d'une portion 71 en forme de came.
Le fonctionnement est le suivant: lorsque le disjoncteur est en position déclenchée, le tube 45 est en position vers la gauche de la figure. A l'enclenchement,le tube 45 est entraîné par la tringle 60, par l'intermédiaire du crochet 70, vers la droite de la figure. Le mouvement du tube 45 est communiqué au tube 20 par le cône (ou les bras) 58. On remarque dans la Fig.5, une position intermédiaire de la phase d'enclenchement, dans laquelle le crochet est dessiné en traits tiretés et référencé 70'. Lorsque le déplacement de la tringle 60 atteint une course où le crochet vient buter sur l'épaulement 19C, la came 71, coopérant avec l'épaulement 19C, communique au crochet un mouvement de rotation rapide qui lui-même provoque une accélération brusque du mouvement du tube 45 portant les contacts semi-mobiles permanents, et par suite, du tube 20 portant le contact semi-mobile d'arc. Cette brusque accélération du mouvement de l'ensemble semi-mobile permet de limiter la durée de l'arc à l'enclenchement.
Les dispositifs qui viennent d'être décrits permettent d'assurer, dans un disjoncteur à double mouvement des contacts, sans augmenter le diamètre de la chambre de coupure, la fonction "insertion de résistance à l'enclenchement".
La présente invention concerne un Procédé pour l'acquisition d'informations sur la situation dynamique d'un ballon et/ou la restitution de l'ambiance sonore lors d'une manifestation sportive relative à un sport de ballon, en particulier pendant un match de football ou de basket pour la sonorisation d'un stade ou d'une salle de sport, ou encore pour la retransmission télévisée ou radiophonique.
Le but de la présente invention est de proposer une solution technique à cet inconvénient en permettant la prise de son des bruits du ballon, et de les transmettre à une installation fixe où ils peuvent être mixés à des commentaires ou à une ambiance générale captée par des micros fixes. Un autre but est de fournir des informations telles que la vitesse ou l'accélération du ballon.
Le filtrage est un procédé itératif lorsqu'il est utilisé pour calculer des "emplacements de failles initiaux". En commençant avec une distance de filtrage nulle pour chaque faille, l'algorithme de filtrage augmente la distance sur une base par faille qui résulte en des distances de filtrage minimales nécessaires pour débarrasser le système de mauvaises données et même maximiser la rétention de bonnes données. La valeur de cet incrément est calculée automatiquement par le système sur la base du type de données. Pour des données sismiques en trois dimensions, une analyse de densité est exécutée à cette fin. Elle peut être réécrite par l'utilisateur pour répondre à des besoins spécifiques. A la fin de chaque itération, un test de convergence est réalisé sur la base de l'analyse de la qualité des "emplacements de failles initiaux" actuels. Les données sont considérées comme étant bonnes (et le filtrage achevé) lorsque tous les "emplacements de failles initiaux" calculés réussissent un test de tolérance de distorsion. La distorsion maximale de la courbure de la projection d'une courbe d'emplacement de faille quelconque calculée par rapport à la courbure de la surface de faille correspondante le long de cette courbe est mesurée.
Pour illustrer comment l'angle de distorsion est déduit, prenons un emplacement de faille initial sC donné par la projection de la courbe d'intersection entre un horizon H et une faille F. Soit p un point quelconque sur C. Définissons 7, comme étant le vecteur tangent à sC au point p. Définissons également VpF comme étant le gradient de F au point C(p). En conséquence, soit sVpF la projection de VpF sur le plan de référence. En supposant l'orientation dans le plan, soit Ip le vecteur obtenu à partir de sVpF par une rotation de 90 degrés dans la direction de tp. Soit Op est l'angle entre Ip et tp calculé par
Ensuite, définissons Omax par
C'est le paramètre critique qui est utilisé pour contrôler la qualité des emplacements de failles. Il représente un angle de distorsion mesuré en degrés. Le filtre cesse d'itérer lorsque l'angle de distorsion pour chaque faille est en dessous d'une valeur de seuil. Le seuil est fixé à 30 degrés dans le système, mais il peut être modifié par l'utilisateur selon ses désirs. On peut voir directement que 0max = 0 dans le cas particulier où l'horizon H est un plan qui coïncide avec le domaine de référence. Typiquement, lorsque ces calculs sont exécutés sur un système informatique avec une mémoire limitée et une précision finie, les courbes projetées sont représentées comme des ensembles de sommets et de segments continus de courbes simples qui les relient. Ensuite, pour exécuter les calculs cidessus, on doit traiter chaque segment
En conséquence, l'angle maximal pour cet emplacement de faille est calculé en prenant le maximum sur tous les angles moyens de segments.
Chaque fois que l'angle de distorsion maximal pour un emplacement de faille donné est au-dessus du seuil, sa distance de filtrage est augmentée de l'incrément et les itérations continuent. Afin de minimiser le nombre de points de données rejetés, une faible limite interne de distance de filtrage maximale (égale à 5 fois la distance de filtrage initiale) est maintenue initialement dans le système. Ainsi, les distances individuelles sont incrémentées jusqu'à ce qu'elles atteignent ce maximum. Si le système décide qu'il ne peut pas atteindre une solution raisonnable avec cette distance maximale, il l'ignore et continue d'incrémenter les distances individuelles jusqu'à ce que la contrainte de distorsion soit satisfaite.
Typiquement, cela nécessite d'effectuer 3 à 5 itérations.
En variante, le filtrage de données peut être réalisé par un procédé plus simple qui incrémente les distances pour chaque faille de manière uniforme. Le nombre de points de données filtrés est compté à chaque itération et le traitement s'arrête lorsque le nombre actuel de points filtrés est une petite fraction du nombre maximal de points filtrés pendant l'itération.
Ce procédé n'a pas les caractéristiques adaptatives de l'approche décrite ci-dessus et a tendance à filtrer beaucoup plus de points de données que l'algorithme basé sur l'angle de distorsion.
La génération automatique d'emplacements de failles initiaux est également utile pour déterminer des relations majeures/mineures entre des surfaces de failles. Souvent, dans des projets complexes avec un grand nombre de failles, il est difficile de décider quelle est la relation entre certaines failles. Traiter ces failles comme sans rapport et en utilisant le procédé pour générer des "emplacements de failles initiaux", fournit une vue plane utile des traces de failles sur un horizon donné. La configuration des traces peut être utilisée pour décider qu'elle est la bonne relation entre les failles.
Epurer les données d'horizon de référence des points de données situés du mauvais côté 130b de la figure 24 Le second filtre et la zone étroite de filtrage Le code 130b "épurer les données d'horizon de référence des points de données situés du mauvais côté" de la figure 24 fonctionne comme un "second filtre".
Afin d'éliminer l'"ensemble particulier de données d'horizon de référence" ci-dessus référencé, la pente de la ligne d'horizon H1 qui se trouve entre les intersections 161 et 163 sur la figure 29b a été diminuée, par rapport à la pente de la faille "F" ; et ceci produit la pente diminuée de l'horizon 162 sur la figure 30b par rapport à la pente de la faille "F" et ceci produit l'intersection "nette et droite" 164 sur la figure 30a.
Cependant, on a éliminé précédemment beaucoup trop de points dans l'"ensemble particulier de données d'horizon de référence" afin de produire les intersections nettes et droites 164 sur la figure 30a et les emplacements de failles initiaux 188 sur la figure 32b. Donc, le "second filtre" (inhérent au code 130b "épurer les données d'horizon de référence des points de données situés du mauvais côté" de la figure 24) est nécessaire parce qu'on doit maintenant réintroduire l"'ensemble particulier de données d'horizon de référence" qui avait été éliminé précédemment, mais certaines données de cet "ensemble particulier de données d'horizon de référence" qui sont dans une "étroite zone de filtrage" doivent de nouveau être éliminées par filtrage.
Sur les figures 33a et 33b, en se référant initialement à la figure 33a, 1' "ensemble particulier de données d'horizon de référence" qui ont été rejetées précédemment et éliminées sont réintroduites". Sur la figure 33b, notez la ligne de données 192 entre les "données d'horizon" 106 et le bloc de code intitulé "épurer les données d'horizon des points de données situés du mauvais côté" 130b (de la figure 24) qui représente le "second filtre". Les "données d'horizon" 106 comprennent l'"ensemble particulier de données d'horizon de référence" qui avaient été éliminées précédemment. Sur la figure 33b, les "données d'horizon" 106 comprenant l'"ensemble particulier de données d'horizon de référence" sont réintroduites dans le "second filtre" 130b des figures 24 et 33b via la ligne de données 192. Cependant, sur la figure 33a, certaines données de l"'ensemble particulier de données d'horizon de référence" vont être de nouveau éliminées par filtrage dans le "second filtre" 130b. C'est-à-dire que, sur la figure 33a, un sous-ensemble 194 de l'"ensemble particulier de données d'horizon de référence" 196 qui sont à l'intérieur d'une "étroite zone de filtrage" 198 seront éliminées par filtrage, via le "second filtre" 130b. En conséquence, des "données d'horizon nettes" 200 seront générées par le "second filtre" 130b, comme montré sur les figures 24 et 33b.
Elaborer une représentation initiale d'horizon faillé de référence, bloc 132 de la figure 23 Voyez la section de cette description exposée cidessous intitulée "Elaborer une représentation initiale d'horizon faillé conforme, bloc 140 sur la figure 25 ; et "Elaborer une représentation initiale d'horizon faillé de référence", bloc 132 sur la figure 23 qui fait référence à la figure 27 pour des informations plus détaillées concernant le bloc 132 de la figure 23.
Sur la figure 34a, les "données d'horizon nettes" 200 de la figure 33b comprennent tout l"'ensemble particulier de données d'horizon de référence" 196, à l'exception du sous-ensemble 194 des points qui se trouvent dans l'étroite zone de filtrage 198 de la figure 33a.
De plus, une rotation du substrat pendant l'implantation permet de d'affranchir de l'ombrage lié à la hauteur de la zone active de grille.
Après l'activation des dopants, on procède à une oxydation des zones implantées 78 et 80.
Les couches de silice qui résultent de cette oxydation ont respectivement les références 84 et 86 sur la figure 6.
Il est à noter que cette oxydation conduit à une formation rapide de ces couches 84 et 86.
On précise que l'oxydation à lieu jusqu'à consommation totale des zones implantées n+.
Sur les flancs déjà mentionnés des évidements, les parties des couches très minces 74 et 76 sont alors naturellement transformées en couches isolantes de formule SiOxNy qui ont les références 88 et 90 sur la figure 6.
Cette transformation naturelle est due à l'oxydation sélective du silicium dopé n+.
Il est à noter que les couches 88 et 90 ont une très faible épaisseur, inférieure à 2,5 nm, permettant un effet tunnel.
Les figures 7 et 8 montrent deux exemples des résultats obtenus sur des structures "minimales", en jouant sur l'angle d'inclinaison du faisceau d'implantation n+, la dose, l'énergie d'implantation, le temps d'oxydation et la taille de la grille.
On peut ensuite procéder, à travers l'isolant, à une implantation de dopant de type p sur les flancs de la grille pour compenser le dopage de type n qui est obtenu par diffusion de l'implantation n+.
On forme ensuite les zones de source et de drain 92 et 94 (figure 9) de part et d'autre de la zone de grille.
Pour ce faire, on dépose de préférence un matériau métallique sur la structure obtenue à la figure 6, par exemple par dépôt chimique en phase vapeur (CVD), ce matériau métallique ayant un potentiel d'extraction qui place le niveau de Fermi de ce matériau métallique vers le milieu de la bande interdite du silicium.
Ceci évite d'avoir à utiliser deux matériaux métalliques différents pour la mise en oeuvre de l'invention, à savoir - un matériau métallique pour l'obtention d'un transistor à canal n, ce qui correspond au cas décrit en faisant référence aux figures 3 à 9, et -un autre matériau métallique pour l'obtention d'un transistor à canal p, ce qui nécessite l'utilisation d'un substrat 50 en silicium de type n.
Le matériau métallique ainsi déposé dépasse le niveau de la couche isolante 58 en Si3N4.
Ce matériau métallique est ensuite poli, cette couche 58 servant de couche d'arrêt de polissage.
On obtient ainsi des zones de source et de draie 92 et 94 dépourvues de contacts.
Med.Chem., 37, 2930-2941, 1994) désigné CB32934.
Les cellules mises en culture proviennent de 1'ATCC (American Type Culture Collection). Parmi les lignées cellulaires tumorales testées, seuls les résultats obtenus avec quatre d'entres-elles sont présentés ci-dessous - A549 (code ATCC : CCL 185) et A-427 (code ATCC : HTB 53) sont des cellules cancéreuses pulmonaires humaines.
- ZR-75-1 (code ATCC : CRL 1500) et T47D (code ATCC : HTB 133) sont des cellules cancéreuses mammaires humaines.
Les lignées cellulaires sont maintenues en culture en monocouche à 37 C dans des boîtes de culture fermées (Nunc, Gibco BRL, Life Technologies, Belgique) contenant du milieu minimum essentiel (MEM, Gibco) supplémenté avec 5 % de sérum de veau foetal (FCS, Gibco), 0,6 mg/ml de glutamine (Gibco) et un mélange de 200 UI/ml de pénicilline (Gibco), 200Rg/ml de streptomycine (Gibco) et 0,1 mg/ml de gentamycine (Gibco). Le sérum de veau foetal est décomplémenté pendant 1 heure à 560C.
2 - Protocoles exoérimentaux.
a) Test MTT.
Le test MTT est réalisé selon la méthode de Carmichael J. et al., Cancer Res., 47, 936-942, 1987 comportant certaines modifications (Etievant C., Anticancer Res., 11, 305-312, 1991).
Ce test est basé sur la réduction mitochondriale par les cellules vivantes métaboliquement actives du MTT (bromure de 3-(4,5-diméthylthiazol-2-yl)2,5-diphényl tétrazolium) de couleur jaunâtre en un produit de couleur bleu, le formazan. La quantité de formazan obtenue est directement proportionnelle au nombre de cellules vivantes. Après incubation des cellules pendant 24 heures dans des microplaques de 96 puits à fond plat, le milieu de culture est remplacé par 100 Rl de milieu de culture frais contenant la drogue à tester. Après 72 heures d'incubation en présence ou non de la molécule à étudier, le milieu de culture est alors remplacé par 100 Fl de MTT (Sigma, Belgique) dissous à raison de 1 mg/ml dans du RPMI 1640 (Roswell Park Memorial Institute, Gibco).
Les microplaques sont alors incubées pendant 3 h à 37"C et centrifugées pendant 10 min à 400 g (GPR centrifuge, Beckman). La solution de MTT est remplacée par 100 Rl de diméthylsulfoxide (Merck). Les microplaques sont agitées (Vari-Shaker, Dynatech) pendant 10 minutes.
La mesure de la densité optique est alors réalisée (Lecteur DIAS, Dynatech) à la longueur d'ondes de 570 nm et à la longueur d'ondes de référence (absorbance maximale du bruit de fond) de 630 nm (Alley M.C. et al., Cancer Res., 48, 489-601, 1988).
Dans ces microplaques, les cellules contrôles comme les cellules traitées ont été incubées dans un milieu sans les composés à tester pendant 24 heures. Les cellules contrôles sont incubées dans un milieu sans drogue pendant toute l'expérimentation, tandis que les cellules traitées sont incubées dans différents milieux.
Ces milieux contiennent la molécule à tester aux différentes concentrations: 10 8 M, 10 6 M et 10 4 M.
Tous les essais sont effectués en 6 duplicats.
Analvses statistiaues: Les résultats sont présentés sous forme de moyenne + l'erreur standard sur la moyenne (ESM). Les comparaisons statistiques sont effectuées d'après le test de Fisher: NS * = P < 0,05 ; ** = P < 0,01 P P < 0,001.
b) Test SAMBA.
Les cellules en croissance exponentielle sont mises en culture sur des lamelles de verre (Kiss R. et al. Eur. J. Cancer. 27, 1268-1274, 1991) à raison de 20 x 10 M à 60 x 10 M cellules/ml (selon la lignée cellulaire considérée) dans 3 ml de milieu minimum essentiel (MEM, Gibco). Les lamelles de 18 x 18 mm sont placées dans des boîtes de Pétri de dimension 35 x 10 mm (Becton-Dickison) . Les cellules sont ainsi cultivées pendant 96 h. Le traitement des cellules, s'il a lieu, est réalisé 24 h après le repiquage. Le milieu de culture est alors remplacé par des milieux comprenant différentes concentrations de substances à étudier.
A une solution du 6-formyl-4,4-diméthyl-3,4dihydro-2H-l-benzothiopyrane précédent (2,00 g, 9,7 mmol) dans 20 ml méthanol, on ajoute à 0 C du borohydrure de sodium (NaBH4) (0,36 g, 9,7 mmol). L'agitation est poursuivie à cette température 30 min. Après évaporation de méthanol, on reprend par 100 ml d'éther éthylique et on acidifie par une solution aqueuse de HC1 3N jusqu'à pH = 1. On extrait à l'éther, sèche sur MgSO4, filtre et évapore les solvants. Le produit brut est purifié par chromatographie éclair sur silice (éluant éther de pétrole : éther éthylique 100 : 10). On obtient 1,85 g du 6-(hydroxyméthyl)-4,4-diméthyl-3,4-dihydro-2H-1- benzothiopyrane (Rdt = 92%).
RMN1H 200MHz (CDC13) 1,30 (s, 6H, 2 Me); 1,90 - 1,96 (m, 2H, -CH2-); 2,97-3,03 (m, 2H, -CH2-S); 4,56 (s, 2H, BnzH); z 6, 6,96-7,07 (m, 2H, ArH); 7,23-7,33 (m, 1H, ArH).
e) PréDaration du 6-(bromométhyl)-4,4- diméthyl-3,4-dihydro-2H-1-benzothiopyrane de formule
A une solution 6-(hydroxyméthyl)-4,4diméthyl-3,4-dihydro-2H-1-benzothiopyrane précédent (1,85 g, 8,9 mmol) dans 6,2 ml de toluène anhydre, on ajoute, goutte à goutte, à la seringue entre 20 et 25 C du tribromure de phosphore, (1 ml, 10,7 mmol). On laisse agiter à température ambiante 1 h. On hydrolyse à 0 C par de la glace puis par de l'eau, on extrait à l'éther éthylique, sèche sur MgSO4 filtre et évapore les solvants. On obtient 2,14 g du 6-(bromométhyl)-4,4diméthyl-3,4-dihydro-2H-1-benzothiopyrane (Rdt brut = 88%).
RMN1H 200MHz (CDCl3) : 1,30 (s, 6H, 2 Me); 1,89-1,95 (m, 2H, -CH2-); 2,97-3,03 (m, 2H, -CH2-S); 4,44 (s, 2H,-BnzH); 7,03 (s, 2H, ArH); 7,33 (s, 1H, ArH).
f) PréDaration du bromure de (4,4-diméthyl-3,@ dihydro-2H-1-benzothiopyranyl)-6-méthyltriphénylphosphonium de formule :
Le 6-(bromométhyl)-4,4-diméthyl-3,4-dihydro2H-l-benzothiopyrane de l'étape précédente (2,14 g, 7,8 mmol) est mélangé à température ambiante avec de la triphénylphosphine (2,52g, 9,6 mmol) en solution dans 7 ml de dichlorométhane pendant 18 h, puis dilué à l'éther éthylique (50 ml). Le bromure de (4,4-diméthyl-3,4dihydro-2H-1-benzothiopyranyl-6-méthyltriphényl phosphonium précipite, est filtré et lavé abondamment à l'éther. On obtient 4,36 g de cristaux blancs qui sont séchés au dessiccateur et utilisés tels quels (Rdt brut = 100%).
RMN1H 200MHz (CDCl3) : 1,00 (s, 6H, 2 Me); 1,76-1,82 (m, 2H, -CH2-); 2,89-2,95 (m, 2H, -CH2-S); 5,23 (d, 2H, BnzH, J 14Hz); 6,60-6,70 (m, 1H, ArH); 6,80-6,85 (m, 1H, ArH); 7,15 (m, 1H, ArH); 7,55-7,85 (m, 15H, -PPh3).
a) Préparation des (E) et (Z) 4-rl-(3'.4'- dihvdro-4'.4'-diméthyl-2'H-1-benzothioDyran-6-yl)-2- propényl]benzonitriles de formules respectives:
Une solution de bromure de (4,4-diméthyl-3,4dihydro-2H-1-benzothiopyranyl)-6-méthyltriphényl phosphonium de l'étape précédente (2,41 g, 4,5 mmol), de NaH (Aldrich, 4,1 mmol) provenant de 0,16 g d'une dispersion de 60% de NaH dans l'huile dans 2,5 ml de DMSO anhydre est agitée sous argon pendant 20 minutes, puis est ajoutée une solution de 4-cyanoacétophénone (0,54 g, 3,75 mmol) dans 5 ml de DMSO. La solution est agitée pendant 24 h à l'ambiante puis versée sur de la glace (70 g). On extrait alors à l'éther (5 x 50 ml,). Le produit brut est alors purifié par chromatographie éclair sur silice (éluant éther de pétrole : éther éther éthylique = 100 : 10). On obtient 0,24 g d'un solide pur, le (E) 4 [1-(3',4'-dihydro-4',4'-diméthyl-2'H-1'-benzothiopyran- 6'-yl)-2-propényl]benzonitrile (Rdt = 20%) et 0,13 g d'un solide, le (Z) 4-[1-(3',4'-dihydro-4',4'-diméthyl-2'H-1'- benzothiopyran-6'-yl)-2-propén-yl] benzonitrile (Rdt = 11%).
Isomère (E) : RMN1H 200MHz (CDCl3) 1,33 (s, 6H, 2 Me); 1,93-1,99 (m, 2H, -CH2-); 2,26 (s, 3H, Me vinylique); 3,03-3,06 (m, 2H, -CH2-S); 6,83 (s, 1H, H vinylique); 7,G7 (m, 2H, ArH); 6,78-6,87 (m, 2H, ArH); 7,33 (s, 1H, ArH); 7,50-7,70 (m, 2H, ArH).