INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est destiné à étendre le mortier ou autre produit constituant le joint, entre deux rangées de parpaings, de briques ou d'autres éléments de maçonnerie tels que pierres taillées.
En construction dite "traditionnelle", les murs sont le plus souvent réalisés par empilement de parpaings ou de briques jointoyés au mortier. C'est en particulier ainsi qu'est réalisée la majorité des habitations individuelles telles que villas ou pavillons, ainsi que des immeubles de dimensions réduites. La mise en place du mortier sur les éléments de maçonnerie s'effectue presque toujours manuellement, à l'aide d'une truelle. Cette opération nécessite de nombreuses allées et venues de la truelle entre le mur et le récipient contenant le mortier. Une fois celui-ci posé sur le mur, il doit être étendu et aplati précautionneusement, avec le plus de régularité possible. C'est un travail long et assez fastidieux nécessitant un soin particulier. La consommation de mortier est assez grande du fait de l'inégalité inévitable de l'épaisseur du joint, d'ailleurs souvent trop importante.De plus une quantité non négligeable tombe au pied du mur obligeant à de fréquents nettoyages. Ce travail nécesssite une maind'oeuvre qualifiée, et donc onéreuse, représentant une part importante du coût de réalisation de l'ouvrage.
Pour remédier à cet état de choses, plusieurs systèmes ont été proposés, parmi lesquels on peut citer les dispositifs objets des brevets français NO 2 305 568 et 2 600 696, qui sont conçus pour former deux bandes de mortier le long des façades du mur à construire. Ces dispositifs ne permettent pas d'assurer une répartition régulière du matériau et présentent un risque de bouchage des orifices d'écoulement interrompant trop fréquemment le travail.
Le brevet NO FR 2 654 454 décrit un appareil pour répartir une couche de mortier sur une rangée d'éléments de construction, constitué d'un boîtier ouvert sur ses faces supérieures et inférieures et comportant un rouleau répartiteur, un système déflecteur horizontal et vertical, des guides latéraux et une plaque presseuse coulissante se déplaçant parallèlement à la direction de déplacement du dispositif pour repousser le mortier vers un passage de distribution prévu à l'arrière. La complexité de cet appareil, non seulement entraîne un coût de fabrication élevé, mais rend son utilisation délicate. En particulier la présence d'éléments coulissants baignant dans le mortier ne peut que provoquer de nombreux blocages du système, ralentissant la progression du travail.En outre, la largeur non ajustable nécessite l'existence d'une marge latérale pour tenir compte des parpaings mal alignés, ce qui entraîne des risques de fuite de mortier.
L'invention a pour but de remédier à ces inconvénients, en proposant un dispositif extrêmement simple et fiable, peu onéreux, très facile à utiliser sans aucune formation particulière, et permettant d'étendre une couche très régulière de mortier, rapidement et sans bavure, formant ainsi un joint pratiquement parfait dont la grande régularité facilite sensiblement la pose de la rangée de blocs suivante.
Il est constitué d'une lame flexible formant un "U" horizontal dont les extrémités sont fixées sur deux flasques parallèles à écartement ajustable, de façon à former une boîte sans fond enjambant le mur et dans laquelle peut être versée une provision de mortier, le côté arrière de l'appareil, formé par la partie arrondie de la lame flexible laissant apparaître entre lui-même et le dessus du mur un espace réglable par lequel le mortier s'écoule lorsque l'appareil est poussé vers l'avant.
La figure 5 représente une vue de coté de l'ensemble décrit ci-dessus montrant le gain de place obtenu par comparaison avec les formules actuelles représentées par les figures 1 et 2.
La présente invention a pour objet une installation de production d'eau oxygénée sur le site d'une papeterie, du type comprenant un premier étage d'hydrogénation catalytique d'au moins un dérivé anthraquinonique en solution dans un mélange de solvants organiques appropriés, un second étage d'oxydation de la solution de travail hydrogénée obtenue, par injection d'un mélange gazeux comprenant de l'oxygène, tel que l'air, dans la solution de travail pour obtenir une solution de travail oxydée, et un troisième étage d'extraction de l'eau oxygénée de la solution de travail oxydée, par injection d'eau à contre-courant de la solution de travail oxydée, des moyens étant prévus pour injecter un gaz comprenant de l'hydrogène dans ledit premier étage et de l'air de secours dans le second étage.
Une telle installation est dite "on site" c'est-àdire que le peroxyde d'hydrogène est produit sur le site même de son utilisation, en l'occurrence une usine de fabrication de pâtes chimiques, selon le procédé d'autoxydation d'une solution de travail comportant au moins un dérivé anthraquinonique.
Le dérivé anthraquinonique constitutif de la solution de travail est choisi de préférence parmi les 2 alkyl 9, 10 anthraquinones dans lesquelles le substituant alkyle comprend de 1 à 5 atomes de carbone, tel que les radicaux méthyle, éthyle, sec-butyle, tertio-butyle, tertio-amyle, iso-amyle, ainsi que les tétrahydro-5,6,7,8 correspondants, ou parmi les dialkyl 9,10 anthraquinones dans lesquelles les substituants alkyle identiques ou différents, comprennent de 1 à 5 atomes de carbone, tel que les radicaux méthyle, éthyle, tertiobutyle, par exemple 1,3 diméthyle, 1,4 diméthyle, 2,3 diméthyle, 2,7 diméthyle, 1,3 diéthyle, 2,7 ditertiobutyle, 2 éthyle 6 tertiobutyle et les dérivés tétrahydro-5,6,7,8 correspon dants Le solvant organique constitutif de la solution de travail est de préférence un mélange d'un composé non polaire et d'un composé polaire.Le composé non polaire est choisi de préférence parmi les coupes pétrolières à point d'ébullition supérieur à 140"C contenant majoritairement des hydrocarbures aromatiques comportant au moins 9 atomes de carbone, tel que les isomères du triméthylbenzène, les isomères du tétraméthylbenzène, le tertiobutylbenzène, les isomères du méthylnaphtalène, les isomères du diméthylnaphtalène.Le composé polaire est choisi de préférence parmi les alcools saturés comportant de préférence de 7 à 11 atomes de carbone, tels que le diisobutylcarbinol, le triméthyl-3,5,5 hexanol, l'isoheptanol, les esters d'acides carboxyliques tels que l'acétate de méthyle cyclohexyl commercialisé sous le nom de "Sextate", l'acétate d'heptyle, le benzoate de butyle, l'heptanoate d'éthyle, les esters de l'acide phosphorique tels que le phosphate de tributyle, le phosphate de tri (2 éthylbutyle), le phosphate de tri (2 éthyl hexyle), le phosphate de tri (n-octyle), les urées tétrasubstituées telle que la tétra (n-butyl) urée.
L'hydrogénation a lieu à une température habituellement comprise entre 50 et 70"C, la pression du gaz dans le ciel, qui régule le débit d'hydrogène, étant de 0,5 à 4 bar relatif, de préférence 0,8 à 1,5 bar. On obtient en sortie de l'hydrogénateur un équivalent compris entre 5 et 15 g/l, et de préférence de 7 à 10 g/l.
Par "équivalent peroxyde d'hydrogène", on entend la quantité de peroxyde d'hydrogène, exprimée en grammes, qu'un litre de solution de travail est susceptible de fournir à l'issue de l'étape d'oxydation si le rendement de cette étape dans l'oxydeur est de 100%. Cette concen tration massique potentielle en peroxyde correspond à une concentration molaire qui est égale à la concentration molaire de l'ensemble des formes anthrahydroquinoniques réoxydables dans la solution de travail.
L'introduction de l'hydrogène est avantageusement réalisée par un distributeur, constitué d'un tube percé ou d'une plaque percée de trous d'un diamètre de 0,5 à 3mm, de préférence 1 à 2mm, permettant une vitesse d'éjection des gaz de 20 à 100 m/sec., de préférence 40 à 50 m/sec.
La solution hydrogénée obtenue est d'abord refroidie puis introduite à l'extrémité supérieure du second étage constituant l'oxydeur, tandis qu'un gaz contenant de l'oxygène, par exemple de l'air comprimé, est injecté à la base de ce dernier. L'air remonte dans l'oxydeur à contre-courant de la solution de travail qui descend au travers d'un garnissage approprié, ou de plateaux perforés.
Enfin la solution de travail oxydée est refroidie puis introduite à la base du troisième étage constituant l'extracteur d'eau oxygénée. La solution de travail est extraite, à contre courant, par de l'eau de préférence déminéralisée, introduite à la partie supérieure de l'extracteur. Le peroxyde d'hydrogène est récupéré à la sortie de l'extracteur tandis que la solution de travail est recyclée dans l'hydrogénateur. En sortie de la colonne d'extraction, le titre de peroxyde d'hydrogène en solution aqueuse est inférieur à 45%.
L'hydrogène est introduit au moyen d'un compresseur électrique. Or ces compresseurs comportent des pièces mobiles, exigeantes en entretien et qui soulèvent des problèmes de sécurité, tout particulièrement au niveau des dispositifs d'étanchéité, qui sont susceptibles de laisser passer des fuites d'hydrogène ou des entrées d'air.
En cas de mise en arrêt de l'installation, on injecte de l'azote d'inertage dans l'hydrogénateur et le fluide gazeux prélevé au sommet de l'hydrogénateur est recirculé par ce même compresseur et réinjecté en bas de l'hydrogénateur, pour permettre de garder le catalyseur en suspension.
Par ailleurs, selon la technique antérieure, l'hydrogène est introduit dans l'hydrogénateur par un diffuseur, constitué généralement d'une plaque poreuse dans laquelle les trous sont de très petits diamètres, de l'ordre de quelques dizaines de microns. I1 en résulte, sur cette surface froide, des risques de cristallisation de la solution de travail au niveau des trous par effet de vaporisation. I1 est donc nécessaire de réchauffer préalablement le gaz contenant de l'hydrogène et de le saturer par le mélange des solvants, ce qui nécessite un investissement complémentaire.
Enfin, le processus de fabrication des pâtes chimiques dans une papeterie se traduit par la production permanente d'une quantité importante de vapeur d'eau comprimée, qui jusqu'à présent est restée partiellement valorisée.
L'invention a donc pour but de proposer une installation de production de peroxyde d'hydrogène sur le site d'une papeterie dans laquelle l'injection d'hydrogène ou d'azote d'inertage est assurée par des moyens qui augmentent la fiabilité de l'installation et sa sécurité, notamment en cas d'arrêt de l'alimentation en électricité de l'installation.
Conformément à l'invention, les moyens d'injection du gaz contenant de l'hydrogène comprennent un éjecteur constitué d'une tubulure à étranglement, relié à une conduite d'amenée d'hydrogène et à des moyens d'alimenta tion de cet éjecteur en vapeur d'eau sous pression provenant de la papeterie, de telle sorte que la vapeur d'eau entraîne l'hydrogène vers le premier étage.
Dans le cadre de la présente invention, on désigne par "gaz contenant de l'hydrogène", soit un flux gazeux constitué d'hydrogène pur, soit un mélange de gaz comprenant de l'hydrogène et un gaz inerte vis à vis de la solution de travail, tel par exemple, que l'azote.
Dans une autre variante de l'invention, dans laquelle la pâte est extrudée avec une épaisseur légérement supérieure à celle de l'article, le pressage vertical est réalisé entre un moule supérieur et un contre-moule inférieur, qui comportent des formes non planes.
Cette autre variante permet par exemple la réalisation d'éléments de revêtement comportant des reliefs servant à la fixation des éléments sur un support et/ou entre eux.
Les articles réalisés selon l'une ou l'autre de ces variantes peuvent donc présenter une face imitant l'ardoise et comporter éventuellement des formes intervenant notamment pour la fixation et l'étanchéité.
En vue d'améliorer encore l'état de la surface de l'article imitant l'ardoise de sorte que celle-ci ressemble encore plus à une ardoise naturelle, l'invention prévoit d'accompagner le pressage vertical d'une vibration. Cette vibration permet notamment de diminuer la porosité de la surface en resserrant les grains.
I1 s'agit avantageusement d'une vibration verticale dont la fréquence est comprise entre 30 HZ et 150 HZ et de préférence entre 75 et 100 HZ et de préférence encore égale à 87 HZ et dont l'amplitude est inférieure à 2 mm et de préférence égale à 0,9 mm.
La pression quant à elle est comprise entre 0,5 et 5 bars et peut notamment être plus faible lorsqu'une vibration accompagne le pressage.
L'invention propose également un article en forme de plaque obtenu selon le procédé qui vient d'être évoqué. Cet article en forme de plaque se caractérise par une matrice hydratée contenant du ciment, du sable et renforcée par des fibres, la matrice hydratée contenant 100 parties en poids de ciment, 80 à 120 parties en poids de sable de granulométrie inférieure à 1 mm et les fibres étant des fibres de verre alcali-résistantes présentes dans une proportion comprise entre 3 et 4 % en poids par rapport à la matière sèche sans le verre, l'article ayant de préférence une densité au plus égale à 1,85.
Une teneur en fibres de verre inférieure à 3 % conduit à un renforcement insuffisant. Une teneur supérieure à 4 % peut conduire à des difficultés d'ordre rhéologique, c'est-à-dire que la pâte présente une plasticité insuffisante, notamment pour son traitement de conformation. Dans une variante préférée, la teneur en fibres est inférieure à 3,5 % pour garantir une plasticité satisfaisante et améliorer les coûts de production.
Les fibres de verre ont de préférence un rapport longueur/diamètre compris entre 100 et 200 environ. La composition de l'article ainsi décrit est notamment bien adapté au procédé de fabrication précédemment décrit. n s'avère notamment que la teneur en fibres de verre est inférieure à celle préconisée par la demande de brevet français 9315184 mais conduit à des résultats tout à fait satisfaisants. Les articles obtenus présentent en effet de bonnes propriétés mécaniques pour l'épaisseur voulue et notamment une bonne ductilité.
Selon une forme avantageuse de l'article, celui-ci présente une surface ayant une porosité dont le diamètre des pores est fortement réduit, ladite surface se présentant ainsi localement sous forme lisse. Cet aspect lisse n'est que local, notamment dans les cas d'une surface présentant l'aspect d'une ardoise.
La teneur en eau est de préférence comprise entre 16,5 et 21,5 % en poids par rapport à la matière sèche. Au-dessous de 16,5 % la mise en oeuvre de la pâte n'est plus possible et au-dessus de 21,5 % il reste dans la pâte de l'eau libre, ce qui peut conduire à une porosité excessive du produit fini.
La matrice hydratée peut avantageusement contenir des particules ultrafines, notamment de fumée de silice ou de métakaolin, dans une quantité de 8 à 18 parties en poids et de préférence égale à 10 parties en poids. Ces particules ont notamment pour fonction de faciliter l'extrusion en améliorant la plasticité de la pâte et d'améliorer les propriétés mécaniques de l'article. Ces effets sont insuffisants au-dessous de 8 parties en poids, tandis que la plasticité chute de façon excessive lors de l'extrusion, au-dessus de 18 parties en poids. Le métakaolin proposé est du kaolin traité à 8000C pour qu'il devienne pouzzolanique. Par particules ultra-fines , on entend de façon générale des particules dont la surface spécifique BET est comprise entre 10 et 30 m2/g.
Toujours pour améliorer l'extrusion, et notamment pour améliorer l'effet glissant de la pâte, l'invention prévoit avantageusement l'adjonction d'un agent d'extrusion choisi dans la famille des éthers de cellulose, tels que la méthylhydroxyéthylcellulose (MHEC), dans une quantité d'environ 1 partie en poids.
La matrice peut également contenir, dans le but de colorer l'article, un agent colorant tel que le noir de carbone dans une quantité de 0,5 à 2 parties en poids et de préférence d' 1 partie en poids. Le choix du noir de carbone conduit avantageusement à une couleur très proche de celle de l'ardoise naturelle et stable dans le temps.
Dans une variante préférée de l'invention, l'article présente au moins une face imitant l'ardoise.
H possède alors de préférence une épaisseur courante inférieure à 1 cm et de préférence inférieure à 6 mm.
Les magnétocoupleurs 56 et 58 sont alimentés de manière à produire d'une part un moment magnétique (MX(s), Mz (MX(d), Mz(d)) générant un couple de désaturation de la roue inertielle selon l'axe de tangage par interaction avec les composantes du champ magnétique selon les axes de roulis et de lacet.
On définit les commandes de désaturation de façon à toujours garder un couple de désaturation du même signe que le couple de stabilisation en tangage Cy. Le couple de désaturation de la roue inertielle a une composante MX(d) selon l'axe de roulis de la forme MX(d)=-CyBz/(Bx2+ Bz2) (24) et une composante Mz(d) selon l'axe de lacet de la forme M z (d) = CyBX/(Bx2+ Bz2) (25) L'interaction avec le champ magnétique terrestre génère alors un couple de désaturation égal à c selon l'axe de tangage. Il est également généré deux couples parasites selon les axes de roulis et de lacet, qui sont traités comme des couples perturbateurs, c'est-à-dire inclus dans les termes Cx' et C z' dans les relations (1) et (3).
Le contrôle en roulis et en lacet est réalisé en utilisant la composante du champ magnétique selon l'axe de tangage MX(s) = Cz/By et Mz(s) = Cx/By (26) L'orbite étant non polaire, le champ magnétique By selon l'axe de tangage n'est jamais nul, et deux magnétocoupleurs suffisent donc pour réaliser le contrôle.
Si l'orbite se rapproche d'une orbite polaire (i 90 ), il est possible d'utiliser un troisième magnétocoupleur pour générer les couples de stabilisation en roulis et en lacet.
Comme le champ magnétique a également des composantes en roulis et en lacet, les commandes M,(s) et Mz(S) créent des couples selon l'axe de tangage. Ces couples perturbateurs sont périodiques et absorbés par la roue inertielle.
On notera, que dans les équations (9) à (12), (15) à (18), (20) à (22) et (24) à (26) données ci-dessus, on peut prendre comme valeurs de Bx, By et Bz soit les composantes du champ magnétique terrestre mesurées par le magnétomètre (50), soit celles calculées par le bloc 62, les différences que cela implique étant négligeables lorsque les angles d'attitude , O et v sont petits.
Les figures 4A à 4C illustrent des résultats de simulations effectuées sur un système de contrôle d'attitude tel que décrit ci-dessus. Le modèle de champ magnétique (bloc 62) était pris comme un développement harmonique à l'ordre 4, avec une erreur inférieure à 5% par rapport au champ mangétique réel représenté par un développement harmonique à l'ordre 8. Sur une orbite à 1000 km inclinée de i = 60-, les simulations ont montré une stabilisation avec une précision d'environ 3- en roulis et en lacet et d'environ 6 en tangage, avec une roue inertielle 52 d'un capacité cinétique de 10 Nms. Les figures 4A à 4C représentent les variations des angles de roulis, de tangage et de lacet sur une période de l'ordre d'une journée. Les moments magnétiques de contrôle restent à des valeurs modérées (moins de 30 Am2), compatibles avec une mise en oeuvre à bord d'un mini-satellite. Les performances peuvent encore être améliorées en augmentant le moment cinétique de la roue.
Le procédé de contrôle d'attitude qui vient d'être décrit est d'une mise en oeuvre particulièrement simple, de sorte qu'il peut être entièrement implémenté à bord du satellite. Les moyens utilisés pour générer les couples de stabilisation ou de désaturation peuvent être différents de ceux qui ont été décrits à titre d'exemple ; on peut notamment utiliser, en remplacement ou en complément des magnétocoupleurs, d'autres roues inertielles ou des tuyères...
On peut encore envisager d'alimenter le magnétomètre et les magnétocoupleurs en temps partagé, pour minimiser les perturbations des mesures par les magnétocoupleurs.
La présente invention a pour objet une machine destinée à enrouler et dérouler un câble d'alimentation électrique ainsi qu'à transporter une gaveuse en translation.
En règle générale, le déplacement du câble d'alimentation électrique des machines amenées à se mouvoir sur de longues distances est perturbé par la grande souplesse de celui-ci.
Dans le cas du gavage des palmipèdes qui est le domaine où cette invention s'applique le mouvement du câble est canalisé par un rail de guidage fixé en hauteur au dessus de chaque rangée de cages.
Le câble est tendu en bout de course et se détend progressivement laissant alors apparaître de grandes courbures qui gênent souvent l'utilisateur de la gaveuse d'autant plus qu'il doit se brancher à nouveau sous un rail distinct dès qu'il change de rangée.
De plus les gaveuses sqnt relativement encombrantes et les manoeuvres pour tourner sont rendues délicates vu le poids de ces machines et l'espace existant entre le mur et les cages.
L'invention, objet des présentes, permet d'obvier aux inconvénients sus-mentionnés en ce qu'elle possède une couronne sur laquelle s'enroulent et se déroulent deux câbles.
Un câble d'acier enroulé sur un moufle et tendu par un poids entraîne la couronne.
Enfin, l'axe de la tige forme avantageusement par rapport à la perpendiculaire au plan général de l'implant, un angle d'environ 20 . De la sorte, il est ainsi possible de tenir compte de l'anatomie de l'articulation lors de la fixation de l'implant au niveau de la partie distale du premier métatarsien.
Tout comme dans le cas du plateau phalangien, en fonction du nombre de degrés de liberté souhaité, on fait appel à un implant métatarsien de forme sphérique ou de forme cylindrique, selon que l'on souhaite ou non privilégier une direction ou un plan de déplacement relatif de la prothèse au sein de l'articulation et éviter sa dislocation.
On a représenté sur les figures 16 et 17 une prothèse unipolaire phalangienne (20). Celle-ci est monobloc et réalisée soit en alliage colbalt chrome - molybdène, soit en acier inoxydable. On observe que le plateau phalangien (21) est intégré avec l'embase (22) pour former une pièce monobloc. Tout comme l'embase (3), la tige (24) de l'embase (22) est de section transversale carrée et comporte également des rainures (23), destinées à favoriser l'ancrage osseux de ladite embase au sein du canal médullaire de la phalange.
Le plateau phalangien de la prothèse décrite sur les figures 16 et 17 est à profil sphérique. Bien entendu, une prothèse monobloc à plateau phalangien à profil cylindrique peut être envisagé dans le cadre de la présente invention.
La surface de contact et de friction dudit plateau phalangien (21) est destiné à coopérer directement avec l'extrémité distale du premier métatarsien.
L'invention telle que définie présente de nombreux avantages, parmi lesquels on peut citer, la possibilité de n'effectuer qu'une coupe osseuse minimale, permettant ainsi de respecter la cinématique de l'articulation et l'insertion osseuse, notamment du muscle court et fléchisseur du gros orteil.
Parallèlement, la mise en place de cette prothèse respecte l'articulation sésamoïdo-métatarsienne, notamment du fait de la coupe osseuse réduite et de l'inclinaison de l'implant métatarsien, ce qui n'était pas rendu possible à ce jour.
Enfin, de par le choix des composants, on élimine les surfaces de contact génératrices de douleurs.
La présente invention concerne la nouvelle utilisation de dérivés de l'imidazole, leur procédé de préparation, les nouveaux intermédiaires obtenus, leur application à titre de médicaments et les compositions pharmaceutiques les renfermant.
La présente invention a notamment pour objet l'utilisation des produits de formule (I) telle que définie ci-dessus, pour la préparation de compositions pharmaceutiques destinées au traitement de l'hypertension induite par l'endothéline, de tous les spasmes vasculaires et au traitement des posthémorragies cérébrales et également pour la préparation de compositions pharmaceutiques destinées au traitement de l'infarctus du myocarde et à la prévention des resténoses post-angioplastie.