INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- d'une pièce de liaison et de "programmation" des mouvements autorisés pour ce type d'articulation ( ou de tels autres).
Elle esr constituée d'une tige souple de type élastomère, ligamentaire, en alliage å mémoire de formes...
Cette tige peut être de section ovale, circulaire, ou encore en for de tube Selon lot sa forme, son encombrement, sa "prédétermination" mécanique, elle conditionnera les trajectoires des mouvements de flexion-extensiU et rotation désirés pour tel ou tel type d'artlculnl.iun.s points et ses caractéristiques de déformation pré-établies tiennent compte de la cinématique articulaire et des centres instantanés de rotation ( Biomécanique Orthopédique p254; CASSON > .
L'invention prévoit également que l'on peut adjoindre à cette tige une "bille" ronde, ovale, elliptique..., percée et dont les orifices sont évasés en cornet ou d'autres formes qui pourraient contraindre la tige souple ainsi habillée à favoriser tel ou tel mouvements de cheminement articulaire.Cette bille prend place dans les logements glénoidiens des pièces prothétiques, grâce à leurs reliefs ils autoriseront les rotations de la bille lors des mouvements articulaires.
Dans les cas d'articulations particulières, Ex le genou, nous pourrons obtenir un effet câme s'approchant de la cinématique de cette articulation, en utilisant une "bille" ovoîdale.
Selon une caractéristique de l'invention, ladite tige souple peut être fixée ou retenue par l'une ou les deux de ses extrémités aux parties distale ou proximale de la prothèse, ou libre dans les conduits des tiges intra-médullaires; elle peut être également fixée à la bille, dans le cas où cette option serait retenue.
Bnfin, selon une caractéristique de l'invention, les tiges intramédullaires des pièces distale et proximale, présentent en surface un pas de vis ou un relief dont les gorges seront guide pour une spirale dont le diamétre augmentera lors de la progression de la tige intramédullaire dans cette spirale.
Selon une autre particularité un ou plusieurs galet de renvoi sont nécessaire pour le maintien des résidus entre les bandes et selon la hauteur du bac conteneur de réception.
Selon une autre particularité l'éjection des résidus s'effectue par deux rampes d'air en provenance du ventilateur.
Selon une autre particularité le défilement de la deuxième bande est obtenu par un moto-réducteur entraînant par l'intermédiaire d'un engrenage le rouleau supérieur et l'entraînement de la bande est obtenu pour adhérence des deux bandes entre elles.
Selon une autre particularité la tension des bandes est obtenue par des rouleaux tendeurs agissant par gravité, ceux-ci étant articulés à une extrémité d'un bras levier.
Selon une autre particularité le nettoyage des bandes est obtenu par des rampes d'eau sous pression munies de trous fonctionnant alternativement et à intervalle régulier pour économiser l'eau, des auges disposées à proximité des rampes selon un trajet gravitationnel de l'eau recueillent cette eau qui revient se faire filtrer en repassant par le déversoir d'entrée.
Selon une autre particularité le déversoir d'entrée a une forme telle que la suspension ne se déverse pas sur la totalité de la largeur de la bande.
Selon une autre particularité le châssis, le mécanisme de fonctionnement et d'articulation des rouleaux est d'un seul côté pour permettre l'accessibilité des bandes.
Selon une autre particularité l'eau nécessaire au broyage et au véhiculage des résidus dans la suspension, est fournie soit directement, soit par la pompe pour économiser l'eau et que le trop-plein d'eau de filtration s'écoule par un déversoir syphonique.
Selon une autre particularité le dispositif peut s'adapter à diverses applications de filtration de suspension de particules solides supérieures au millimètre.
D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description ci-après faite en référence à la figure unique représentative d'une vue schématique en élévation de l'installation de l'invention, après avoir enlevé une face avant du boîtier.
L'invention représentée à la figure 1 est constituée d'un boîtier parallélipipédique comportant sur une face du boîtier un châssis (26) en forme de L sur lequel sont montés en porte-à-faux aux extrémités du L un axe inférieur supportant un rouleau (10), et un axe supérieur supportant un rouleur supérieur (7). Le rouleau supérieur (7) constitue le point haut du trajet d'une seconde bande (2) et à distance de ce rouleau supérieur est monté sur le châssis un deuxième rouleau supérieur (8) également en porte-à-faux par rapport au châssis (26). Ce rouleau supérieur constitue le point le plus haut du trajet continu fermé d'une première bande (1) de filtration et de pressage. Un ou plusieurs autres galets de renvoi (6) sont également montés en porte-à-faux entre les deux rouleaux supérieurs (8, 7) ainsi qu'un rouleau (5) disposé à proximité du coude du châssis (26) en L.En dessous de ce rouleau (5) et sur la portion du bras horizontal du châssis (26) en L est articulé un bras pivotant (32) à l'extrémité duquel est monté un rouleau (9) agissant par pesanteur pour tendre la première bande (1). Sur une prolongation (31) solidaire de la partie horizontale du coude du châssis (26) en L est monté en porte-à-faux un rouleau (4) qui permet de constituer pour la première bande (1) un trajet horizontal entre le rouleau (10) situé à l'extrémité de la branche horizontale du L du châssis (26) en L et ce rouleau (4). Ce rouleau (4) est disposé généralement en dessous du rouleau (5) de façon à constituer également entre ces deux rouleaux un trajet légèrement incliné amorçant le changement d'angle vers une direction verticale d'élévation.En dessous de la partie horizontale du trajet de la première bande (1) et de la partie inclinée se trouve un auget (21) de réception des fluides. Au dessus de la partie horizontale de la bande (1) est disposé un déversoir (3) alimentant le dispositif en mélange d'eau et de suspension à traiter. Articulé sur une extrémité de l'arbre du rouleau (5), un bras de levier (29) porte à son autre extrémité un rouleau (11) permettant de créer une tension par gravité sur une deuxième bande 2 qui forme un trajet continu fermé commun aux deux bandes entre les rouleaux (5, 7) vers le haut puis en retour en inclinaison vers le bas entre les rouleaux (7 et 11) puis du rouleaux (11) vers le rouleau (4) et enfin un trajet commun (4, 5) où les deux bandes se retrouvent en contact et pendant tout le trajet d'élévation jusqu'à la hauteur du rouleau supérieur (8) de la première bande (1). On réalise ainsi facilement une partie du trajet horizontal sur une première bande (1) suivie d'une jonction avec la deuxième bande (2) et un trajet qui commence par une portion inclinée puis une rotation pour élever verticalement les particules pressées entre les bandes jusqu'à un point de sortie de l'appareil où les particules séchées sont déversées à travers une goulotte (30) dans un container (25).
La suspension est filtrée, égouttée par gravité, séchée par des rampes d'air, élevée et déversée dans un bac conteneur.
La suspension arrive au déversoir (3) et vient se filtrer à travers une première bande tamis (1). La forme du déversoir (3) fait que la suspension ne couvre pas la totalité de la largeur de la bande première afin d'éviter d'avoir à réaliser une étanchéité latérale.
Les résidus se trouvent emprisonnés entre la première (1) et la deuxième bande (2), une fois passé le rouleau (4), et y restent jusqu'aux rouleaux de séparation (7) et (8). Entre temps ils sont passés par le rouleau de déviation verticale (5) et un ou plusieurs rouleaux de renvoi (6).
Les résidus emprisonnés par les deux bandes passent devant une première rampe d'égouttage forcé (12) par air et une deuxième rampe de séchage (13) d'air dont l'air lui est fourni par un ventilateur (22) et des canalisations d'amenée disposées latéralement entre le ventilateur (22) et la première (12) et deuxième (13) rampes.
Les eaux d'égouttage et de séchage sont recueillies dans les auges (20) et (21) puis déversées au fond de l'appareil.
Figures 4,5.6.8,9 sont des vues semblables à Figure 1, et montrant d'autres exemples de réalisation.
Figure 7 est une vue en perspective d'un des deux amortisseurs en "X" qui équipe la réalisation selon Figure 8.
. Figure 10 est une vue en coupe selon X-X de Figure 8.
En se référant aux figures 1 et 3, il s'agit d'un surf de neige qui est formé d'une planche 1 dont la structure est totalement symétrique par rapport à son axe longitudinal médian 2.
De manière nullement limitative, il s'agit dans cet exemple d' exécution. d ' un surf de neige dont le noyau 3 (Figure 3) est réalisé par un procédé d'injection au moule des composants d'une mousse d ' un produit synthétique. En conséquence. et de manière maintenant bien connue, la structure de la planche 1 se compose (Figure 3) d d 'une semelle de glissement 4 bordée par des carres métalliques 5, d d' une couche inférieure de renfort 6, d d'un noyau 3 en matière synthétique tel que du polyuréthanne, d d'une couche supérieure de renfort 7, d d'une coque plastique 8 de protection et de décor.
Conformément à 1 invention. et dans le but essentiel d' amortir les oscillations de vrillage qui tendent à prendre naissance dans la relativement large plaque que constitue la planche 1, on a en outre incorporé dans la structure de cette planche, respectivement au niveau de la partie avant et au niveau de la partie arrière de cette planche. deux ensembles amortisseurs", ici identiques. composés chacun de deux bandes amortisseuses, respectivement 9,10 pour l'ensemble amortisseur avant et 14,15 pour l'ensemble amortisseur arrière. ces deux bandes étant identiques et disposées. symétriquement par rapport à l'axe 2, croisées l'une sur l'autre de façon à former sensiblement une lettre "X".
Chacune des bandes amortisseuses 9 ou 10 est un système amortisseur visco-élastique contraint.
Ce type de bandes amortisseuses est disponible dans le commerce, et fait d ' ailleurs 1 'objet du Brevet US-A-4.278.726 ainsi que du Brevet FR-A-2. 520.666 où elles sont utilisées selon une structure à grille composée de deux bandes amortisseuses repliées chacune plusieurs fois en zig-zag.
La structure d 'une de ces bandes amortisseuses 9,10,14,15 est rappellée sur les figures 2A et 2B (cette dernière étant une vue de détail agrandie de la bande amortisseuse selon la figure 2A). Elle se compose d'une bande visco-élastique 11 dans laquelle sont noyés, dans le sens longitudinal, des fils d'acier 12 composés chacun d'une pluralité de petits fils torsadés autour d'une ame. On obtient ainsi un.
maintenant bien classique. amortisseur visco-élastique à fils de contrainte A titre d'exemple numérique de réalisation, la longueur de chacune des bandes amortisseuses 9.10.14,15 est de l'ordre de 500 millimètres, leur épaisseur de l'ordre de un millimètre, et leur largeur de l'ordre de 30 millimètres.
L ' angle "a" du "X", dont la bissectrice est confondue avec 1' axe longitudinal médian 2 de la planche 1. est ici de l'ordre de 40 degrés.
Dans cet exemple, la longueur de la planche 1 est de l'ordre de 160 cm et ses deux plus grandes largeurs d'environ 265 mm à lavant et 260 mm a l'arrière.
Dans cet exemple d exécution, il est prévu deux "dispositifs d'amortissement en X" un 9.10 à l'avant de la planche 1, et un autre 14,15 à l'arrière de cette planche. Ceci n ' est pas limitatif, et l'on pourrait prévoir un surf ne comportant qu'un seul ensemble en "X", situé soit à l'avant soit a l'arrière de la planche.
On pourrait par ailleurs équiper la planche de deux ensembles amortisseurs selon la figure 1. ces deux ensembles n'étant pas identiques en dimensions et/ou en position angulaire, à contrario de 1 'exemple selon cette figure 1.
Ces modes de réalisation peuvent présenter des variantes à loisir. et les figures 4 à 6 montrent, à titre d ' exemples En Figure 4 une réalisation qui comporte quatre bandes amortisseuses 16 à 19 du type selon Figure 2, dont deux bandes en " v" 16 et 17 à 1 'avant de la planche 1 et deux autres bandes en "V" 18 et 19 å l'arrière de cette planche.
Chacun de ces deux "v" forme. selon l'invention, un ensemble amortisseur constitué de deux bandes symétriques l'une de l'autre par rapport a l'axe longitudinal médian 2 de la planche et formant chacune un angle a/2 avec cet axe.
Rendement : 95 % Analyse chimique
% C H N O P calculé 75 6,42 4,86 8,33 5,38 mesuré 73,93 6,60 4,65 5,53 Température de fusion: 162 C RMN 1H dans CDCL3
o jazz HjGNCH2CCI4 (composé 1) IF ID l F E D
Protons HA HB HC HD HE HF HG HH HI HI HK Autres #(ppm) 5.6 6,13 1,98 4,37 2,8 2,73 3,30 6,92 6,95 7,15 7,4 à 7.8 J (Hz) JHDHF=5,86 JHFHG=4,7 JHHHI=8,82 JHJHK=16,3 Exemple 2 : Préparation de l'oxyde de [4-(4-{[2-méthacryloyoxy)éthyl méthyl]amino}phénylazo)phényldiphényl] phosphine. Composé 5 Les schémas réactionnels de cette synthèse sont illustrés sur la figure 2.
1) Préparation de N,N-(2-tétrahydropyranyloxyéthyl)méthylphényl amine (M = 234). (Composé 6) Dans un tricol de 250 cm3, on introduit 50g (0,4 mol) de 2 bromoéthanol. 55 cm3 (0,6 mol) de dihydropyranne (M=84, d= 0,922) sont ajoutés goutte à goutte dans le tricol maintenu à 5 C, puis 0,5 cm3 d'acide chlorhydrique concentré. Cette solution est agitée pendant deux heures à température ambiante.
Le milieu est hydrolysé par ajout de 20 cm3 d'eau, et ralcool protégé est extrait avec du dichlorométhane. La phase organique est lavée avec plusieurs portions de 20 cm3 d'eau afin d'éliminer les traces d'acide (dont la révélation est faite à l'aide de papier pH). La phase organique est séchée sur sulfate de magnésium, filtrée, puis le solvant est évaporé Le liquide recueilli est introduit dans un tricol de 500 cm3 contenant 200 cm3 de diméthylformamide, auquel on ajoute 43,3 ml (0,4 mol) de N méthylphénylamine (M = 107 d = 0.989) et 57 g (0,41 mol) de carbonate de potassium.
Le mélange est agité ) la température de 80"C pendant 48 heures.
On laisse refroidir à température ambiante, puis après hydrolyse avec 50 cm3 d'eau permutée et extraction au dichlorométhane, la phase organique est séchée sur sulfate de magnésium, filtrée et le solvant est évaporé.
Le produit est séparé par distillation sous pression réduite température de la vapeur :11 00C sous 0,21 mmHg. 58 g de liquide pur sont obtenus.
Rendement: 62 % 2) Précaration de la 4t(4brnmo)hénvlazoj-N.N (2-tétrahvdro pyrannyloxyéthylméthyl phénylamine (M = 419).(Composé 7) Dans un tricol de 500 cm3, équipé d'un réfrigérant, on introduit 79 de 4-bromoaniline (40,7 mmol) dans une solution acide obtenue par dilution de 8 ml d'acide chlorhydrique concentré dans 80 ml d'eau. Ce mélange est refroidi entre 0 et 5 C.
Une solution de 2,89 de nitrite de sodium (40,6 mmol) dans 80cm3 d'eau est ajoutée lentement (la température du mélange réactionnel doit rester inférieure à 5 C).
A cette solution jaune pâle, 9,5 g (40,4 mmol) de composé 6 sont ajoutés, la température étant maintenue entre 0 et 5"C. Le mélange prend une teinte orangée, puis rouge.
Après 1 à 2 heures d'agitation entre 0 et 5 C, on laisse la température s'élever à 20 C et le mélange est agité 12 à 15 heures (une nuit).
Après neutralisation avec une solution saturée de bicarbonate de sodium, le mélange réactionnel devenu marron est filtré sur cellite, et le solide est lavé avec 100 cm3 de solution bicarbonatée, puis avec 2 fois 100 cm3 d'eau permutée.
Cette réaction est réalisée en milieu acide qui provoque la coupure partielle de la liaison O-THP- (THP = tétrahydropyranne). Le produit attendu est séparé de l'alcool par chromatographie sur colonne de silice (éluant: dichlorométhane).
8,89 d'alcool "pyrannylé" sont recueillis ainsi que 3,49 de produit de coupure.
Les autres impulsions sur la même touche commanderont grâce aux unités de compteur(de cette touche) l'activation et l'affichage des pistes contenant toutes 1 même donnée.
Nota Bene:CHAQUE CANAL DISPOSE D'UN CAPITAL DE PISTES CONTENANT TOUTES LA MEME DONNEE(LETTRE,CHIFFRE...) NON PAS DANS LE BUT D'OBTENIR PLUSIEURS TYPES DE GRAPHISMES MAIS DANS CELUI D'ASSURER UNE FONTION DE MULTIPLICATEUR DE MEMOIRE.(Du TAMBOUR DE LAMES OPTIQUES(C) Chacune des unités du compteur sera couplé à une piste de la lame optique tout en lui servant de code d'activation commandant son affichage(sur le monitor détachable) Les compteurs des touches pourront(lorsque toutes les pistes d'une lame optique seront activées)se remettre à 000; Cette remise à zéro pourra se faire manuellement ou automatiquement.
La remise automatique à zéro pourra s'adapter à la facette musique dans le mode exécution;La remise à zéro manuelle s'adaptant au cas d'écriture d'une partition simultanée à l'exécution par exemple.
Lorsque toutes les pistes d'une lame optique seront activées il sera possible de liberer la mémoire en attibuant un numéro de série à la chronologie de codes d'impulsions enregitrés.
Cette opération remet les compteurs des touches à zéro et opère l'extinction de toutes les pistesde la lame optique du module (C),en vue d'une autre sélection ou d'un changement de facette.
L'attribution d'un numero de serie à une chronologie de codes d'impulsion permettra de les sauvegarder dans les canaux B-LA MEMOIRE DES CHRONOLOGIES: Chaque impulsion étant codée, il sera possible de mémoriser la chronologie de ces codes d'impulsion Cette .émc-re pourrait être du même type que les lames optiques du tambour de lames optiques.
Sa lecture pourrait se faire soit verticalement soit horizontalement par déplacement d'un ou de plusieurs bras de lecture Ce support optique serait prépisté:Consiste à subdiviser la surface de lecture de la lame optique en centaines,ou milliers (ou plus) de pistes.
Ces pistes seront réparties dans un nombre "X" de canaux; Ces canaux seront destinés à mémoriser les séries de chronologies de codes d'impulsions.
Les chronoloqies de codes d'impulsions seront inscrites dans le rnénoire grâce à son système intégré de commande pouvant être géré par un microprocesseur; cet élement pourra commander la lecture des chronologies de codes d'impusions et pourra servir de relais pour la traduction de ces codes sur le monitor(F),via le tambour de lames (C),et le transmeteur(E).
Lç mémoire aura la faculté de reconnaissance des facettes A chacune d'entre elles pourrait être attribué un nombre défini de canaux pouvant varier d'une facette àl'autre.
Lorsqu'une touche du clavier(A) est activée,son code initial de transmission commande le bras de lecture optique auquel est attribué le tronçon de lame optique du module(C) où est sise la donnée correspondante; Ce code d'impulsion active le canal et transmet la donnée à l'écran,via le transmetteur(E).
La mme impulsion envoie a 1n mémoire le code d'impulsion de la dite touche via le processeur Les codes d'impulsions seront enregistres chronologiquement sur les pistes des canaux canaux destinés à répertorier les séries de chronologies.
Lors de la relecture des chronologies de codes d'impulsions sauvegardées dans les canaux ,le système integré ta mer.oire aura en charge de transmetre ces codes au tambour de lames optiques(C) qui les traduira sur l'écran (F) via le transmetteur (E);ce système intégré de commande permettra l'effacement de données par élimination de leur code de la chronologie décodes d'impulsions;chaque effacement libérerera une piste à la fois sur le module (B) et sur (C).
Pour offrir plus de possibilités de réorganisation d'un texte ou d'une partition musicale par exemple, la mémoire pourrait enregistrer les codes d'impulsions avec un espacement de "X" pistes entre eux; Chacune de ces pistes pouvant recevoir d'autres codes C'impulsions.
La mémoire pourrait avoir une capacité de memoire supérieure à la capacité totale du tambour de lames optiques(C) bE- Tiem- ire pourrait être composétd'une seule grande lame optique qui pourrait avoir les dimensions suivantes: 16cm(long.); lOcm (large.) et 0,6cm (épaisseur).
IL POURRAIT AUSSI S'AGIR D'UN TAMBOUR DE LAMES OPTIQUES AVEC UN OU PLUSIEURS LECTEURS OPTIQUES C- LE TAMBOUR DE LAMES OPTIQUES I1 sera formé d'un cylindre creux de 16 Cm de long et de 5,8 Cm de diamètre; Tout autour de la paroi externe de ce cylindre seront collées QUATRE plaquettes sur lesquelles seront placées des lames optiques de la même forme;ces lames contiendront les programmes relatifs aux différentes facettes du clavier(A) (Facette DACTYLO, facette MUSIQUE,ou leurs versions BRAILLE L'entraînement de ce tambour de lames optiques pourrait se faire par un mini moteur electrique; Ce mini moteur entraînerait le cylindre de lames optiques par encrage de son rotor à 5 Cm dans l'extrêmité droite dudit cylindre;;l'autre extrêmité du cylindre s'encastrant dans un pilier porteur dun module mécanique destiné à faciliter la rotation sans usure du cylindre de lames optiques.
L'acide RCOOH est avantageusement choisi parmi l'acide acétique, l'acide propionique et l'acide chloro-3 propionique. Dans le cas où l'on souhaite obtenir de l'acide mercapto-3 propionique, on opère avantageusement en présence de l'acide chloro-3 propionique, lequel va lui-même conduire à l'acide mercapto-3 propionique recherché, conformément aux réactions suivantes
On peut également utiliser au moins un acide minéral, tel que HCl, H2SO4, etc. en lieu et place de l'acide organique.
Conformément à une autre caractéristique du procédé selon l'invention, on opère avantageusement sous une pression de H2S d'au moins 8 bars, notamment de 8 à 30 bars.
Quant à la température de réaction, elle est avantageusement comprise entre 10 et 150'C. Dans le cas de l'obtention de l'acide mercapto-3 propionique, cette température est généralement de 20 à 100-C.
La concentration de l'acide (Il), exprimée en moles par litre de solvant (eau ou alcool ou eau + alcool), est généralement comprise entre 0,5 et 4.
Le sulfhydrate ASH ou Q(SH)2 peut être préparé à part et injecté dans le réacteur, ou bien être formé in situ, au moins en partie, par réaction en milieu aqueux ou alcoolique ou hydroalcoolique de H2S avec AOH ou Q(OH)2, A et Q étant tels que définis ci-dessus. Ainsi, le sulfhydrate peut être obtenu par réaction de H2S avec la soude, la potasse, la chaux, les amines, l'ammoniaque.
Un des intérêts du procédé conforme à la présente invention est qu'il peut être appliqué dans des installations industrielles existantes, déjà optimisées pour la synthèse d'acides mercaptocarboxyliques à partir des acides carboxyliques chlorés (acide thioglycolique par exemple).
Il faut également souligner que le procédé de l'invention s'effectue en milieu aqueux ou hydroalcoolique ou alcoolique, sans utilisation de CS2 et sans opérer en large excès de H2S. Un autre intérêt économique est celui de ne former qu'une molécule de sel par molécule d'acide mercaptocarboxylique si on utilise H2S provenant d'une source extérieure, contrairement aux procédés partant d'acides carboxyliques halogénés, lesquels, lors de leur transformation en mercaptans, forment 2 moles de sel à éliminer.
Les exemples suivants illustrent encore la présente invention, sans toutefois en limiter la portée.
Exemple 1 : Préparation d'acide mercapto-3 2ropionique Dans un autoclave de 2 litres et thermostaté, on introduit 440 g d'une solution aqueuse contenant 12,5 g de NH3, soit 0,73 mole.
On introduit H2S dans l'autoclave pour maintenir la pression constante à 25 bars pendant la durée de l'essai.
On porte la température à 400C, et on introduit dans le réacteur à l'aide d'une pompe, 48 g d'acide acrylique, soit 0,66 mole.
L'essai est poursuivi une heure supplémentaire à 40"C sous 25 bars de HS. On refroidit alors le réacteur, on chasse H2S excédentaire, on acidifie le milieu, on extrait la solution aqueuse par l'éther isopropylique, on évapore ce solvant, et on obtient l'acide mercapto-3 propionique brut (0,528 mole), soit 62 g d'un produit à 90E de pureté, lequel est ensuite distillé sous vide.
Rendement : 80i.
Exemples 2a, 2b et 3 à 7 On procède comme à l'Exemple 1, excepté que l'on fait varier la concentration en acide acrylique et/ou la pression d' H2S ou qu'on introduit ou non de l'acide chloro-3 propionique ou qu'on opère en milieu méthanolique, la température moyenne étant de 40 C (plage de température = 20-60 C).
Les résultats sont rapportés dans le Tableau suivant.