INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
CONVERTISSEUR VERS LE HAUTIMODULATEUR NUMÉRIQUE A ACCUS MULTIPLE ET PROCÉDÉ ASSOCIÉ La présente invention concerne les émetteurs/ récepteurs de système de communication et plus particulièrement, un convertisseur vers le haut/modulateur numérique à accès multiple pour une utilisation dans des émetteurs/récepteurs de système de communication.
Les émetteurs et les récepteurs pour des systèmes de communication sont conçus en général de telle façon qu'ils soient accordés pour émettre et recevoir un signal parmi une pluralité de signaux possédant des largeurs de bande très variables et pouvant entrer dans une gamme particulière de fréquences. L'homme de l'art remarquera que ces émetteurs et récepteurs émettent ou interceptent respectivement un rayonnement électromagnétique dans une bande désirée de fréquences. Le rayonnement électromagnétique peut être respectivement généré par ou entré dans l'émetteur ou le récepteur à l'aide de plusieurs types de dispositifs comprenant une antenne, un guide d'onde, un câble coaxial et une fibre optique.
Ces émetteurs et récepteurs de système de communication peuvent émettre et recevoir une pluralité de signaux; cependant, de tels émetteurs et récepteurs utilisent en général un circuit qui est dupliqué pour chaque signal respectif à émettre ou à recevoir possédant une fréquence ou une largeur de bande différente. Cette duplication de circuit n'est pas une architecture optimale de conception d'unité de communication à plusieurs canaux à cause du coût et de la complexité additionnels, associés à l'élaboration d'émetteurs et/ou de récepteurs indépendant complets pour chaque canal de communication.
Une architecture en option d'émetteur et de récepteur est possible, pouvant émettre et recevoir des signaux présentant une grande largeur de bande désirée sur plusieurs canaux. Cet émetteur et récepteur en option peut utiliser un numériseur (par ex., un convertisseur analogique/digital A/D) fonctionnant avec un taux d'échantillonnage suffisamment grand pour s'assurer que le signal de la largeur de bande désirée peut être numérisé selon les critères de Nyquist (par ex. une numérisation à un taux d'échantillonnage égal à au moins deux fois la largeur de bande à numériser). Ensuite, le signal numérisé est, de préférence, prétraité ou post-traité à l'aide de techniques de traitement de signal numérique afin de différencier les multiples canaux dans la largeur de bande numérisée.
En référence à la Figure 1, un émetteur/récepteur à large bande 100 antérieur est illustré. Des signaux de fréquence radio RF sont reçus sur une antenne 102 puis sont traités via un convertisseur RF 104 et sont numérisés par un convertisseur A/D 106. Les signaux numérisés sont traités via une transformée discrète de Fourrier DFT 108, un processeur de canal 110 et à partir de processeurs de canal 110 vers un réseau cellulaire et un réseau téléphonique public commuté PSTN. Dans un mode d'émission, des signaux reçus du réseau cellulaire sont traités via les processeurs de canal 110, une transformée discrète inverse de Fourrier IDFT 114 et un convertisseur digital/analogique D/A 116. Les signaux analogiques du convertisseur digital/analogique D/A 116 sont alors convertis vers le haut dans un convertisseur RF vers le haut 118 et sont émis par une antenne 120.
Un inconvénient de ce type en option d'unité de communication est que la partie de traitement numérique de l'unité de communication doit présenter un taux d'échantillonnage suffisamment grand pour s'assurer que les critères de Nyquist sont remplis pour la largeur de bande maximum de l'émission électromagnétique reçue, qui est égale à la somme des canaux individuels de communication formant la largeur de bande composite de l'émission électromagnétique reçue. Si le signal de largeur de bande composite est suffisamment large, la partie de traitement numérique de l'unité de communication est très coûteuse et consomme une quantité importante de puissance. De plus, les canaux produits par une technique de filtrage DFT ou IDFT doivent, de façon usuelle, être adjacents l'un de l'autre.
Le temps de contact, défini comme le rapport entre le débit total des gaz (mesuré dans les conditions de réaction) et le volume de catalyseur, peut varier dans de larges limites. Il est généralement compris entre 0,1 et 120 secondes, mais en pratique, on préfère travailler à des temps de contact compris entre 0,3 et 80 secondes.
Les exemples suivants illustrent l'invention, sans la limiter.
PREPARATION ET ACTIVATION DES CATALYSEURS Catalyseurs supportés sur alumine fluorée (Catalyseurs A à F) Dans un évaporateur rotatif, on place 250 ml d'alumine partiellement fluorée (contenant globalement 83 % en masse de fluorure d'aluminium et 16 % d'alumine), préalablement obtenue par fluoration d'alumine vers 300"C à l'aide d'azote et d'acide fluorhydrique. Ce support fluoré présente avant imprégnation les caractéristiques physico-chimiques suivantes: forme . billes de 1-2 mm de diamètre densité apparente: 0,57 g/ml surface BET 67 m2/g volume poreux 0,72 ml/g (pour les pores de rayon compris entre 4 nm et 63 pm) teneur en sodium : 700 ppm On prépare par ailleurs une solution aqueuse contenant le précurseur des métaux souhaités.Les quantités de précurseur métallique utilisées sont reportées dans le tableau suivant et la quantité d'eau est ajustée pour que le volume total de la solution d'imprégnation soit de 100 ml.
Catalyseur A 209 de NiCI2 . 6 H2O Catalyseur B 339 de ZnCI Catalyseur C 479 de CoCI2 . 6 H2O Catalyseur D 409 de FeCI3 La solution d'imprégnation est introduite en 45 minutes, à température ambiante et sous pression atmosphérique, sur le support en agitation. Le catalyseur est ensuite séché sous courant d'azote, en lit fluidisé, vers 110"C pendant 4 heures.
Dans le cas des catalyseurs au chrome E et F préparés à partir de Cr03, l'imprégnation est réalisée en milieu méthanolique, de manière à réduire le chrome au degré d'oxydation III. Pour cela, on ajoute simultanément, sur le support en agitation, une solution aqueuse contenant le chrome (solution 1) et une solution méthanolique (solution 2).Le séchage est effectué de la même façon que pour les catalyseurs A à D.
Solution I Solution 2 Catalyseur E CrO3 = 32,59 CH3OH = 46 g H2O = 70 g H2O = 15 g Catalyseur F Cr03 = 12,59 CH3OH = 17,8 g NiCI2 . 6 H20 = 29 9 H2O = 50 g H20 = 40 g
Chaque catalyseur est ensuite chargé dans un réacteur en Inconel 600 et activé en lit fixe par un mélange azote/HF suivant la procédure décrite à l'Exemple 1 dans le brevet EP 0 486 333. Le Tableau suivant indique la composition chimique des catalyseurs ainsi activés.
Catalyseur Composition Chimique (pondérale) A Ni = 3 %; F = 66 % ; AI =30% B Zn = 9 % ; F = 64 % ; AI =27% C Co = 7 % ; F = 65 % ; AI =27% D Fe =6%; F = 65 % AI =28% E Cr = 12 % ; F = 56 % ; AI = 25 % F Cr =6%; Ni =6%; F = 57 % AI =26% Catalyseur supporté sur charbon actif (Catalyseur G) Le charbon actif utilisé a une surface spécifique supérieure à 900 m2/g.
La préparation du catalyseur par imprégnation d'acide chromique, ainsi que son activation sont décrites dans l'exemple 5 du brevet EP 0 055 659.
Après activation le catalyseur contient, en masse, 17 % de chrome et 18 % de fluor.
Catalyseurs massiques (Catalyseurs H) Ce catalyseur est un oxyde de chrome massique ayant une surface spécifique de 209 m2/g et un volume poreux (4 nm < r < 63,um) de 0,1 ml/g.
Ce catalyseur est utilisé sous forme d'oxyde (Catalyseur H-1) ou après une fluoration partielle par HF (Catalyseur H-2). Dans ce cas, l'oxyde est tout d'abord séché à 200"C puis traité par un mélange N2/HF à 200"C. Lorsque l'exothermie initiale est passée, on augmente la température jusqu'à 380"C. Le catalyseur est ensuite maintenu à 380"C, sous un débit d'HF anhydre pur, pendant 18 heures.
Le catalyseur H-2 ainsi activé a les propriétés physico-chimiques suivantes: teneur pondérale en chrome 53 % teneur pondérale en fluor 27 % surface BET 101 m2/g volume poreux (4 nm DISMUTATION DU F31 EXEMPLE 1 Dans un réacteur en Inconel 600 de 20 cm de long et d'un diamètre intérieur de 1,2 cm, on charge 5 ml de catalyseur F puis on y fait passer du F31 avec un temps de contact de 5 secondes. Le tableau suivant regroupe les résultats de six essais effectués à pression atmosphérique en faisant varier la température.Les résultats indiqués pour les essais réalisés à 100 C, 150"C et 200 C ont été obtenus sur des échantillons de gaz prélevés après 7 ou 8 heures de réaction; pour les essais à 250"C, 300"C et 350"C, la durée de réaction a été ramenée à une heure. A la fin de l'essai, le catalyseur est déchargé et sa teneur en carbone est mesurée.
Chaque essai a été réalisé sur une charge de catalyseur neuf. De plus, dans le cas du test réalisé à 100"C, le catalyseur a été préalablement séché sous azote à 200 C pendant 2 heures.
Teneur en Température Durée Conversion Sélectivité Sélectivité carbone du de l'essai du F31 en F30 en F32 catalyseur (eC) (h) (% molaire) (% molaire) (% molaire) usagé (% pondéral) 100 8 29 % 50 % 50 % 0,07 % 150 7 85 % 49 % 51 % 0,03 % 200 7 89% 49% 51 % 0,12% 250 1 86 % 48 % 52 % 0,10 300 1 84 % 49 % 51 % 0,30 % 350 1 81 % 44 % 55 % 2,26 % Ces essais montrent qu'au-delà de 100"C, la température a peu d'effet sur la réaction. Le catalyseur F permet d'obtenir une conversion du F31 et des sélectivités en F30 et F32 élevées.
Au-delà de 250"C, on constate que le catalyseur F se coke rapidement. Cependant, ce catalyseur permet de travailler à basse température dans des conditions où les réactions de cokage sont minimisées.
Légende des Figures: Figure 1: Organisation fonctionnelle de la région de R6K impliquée dans la réplication.
Figure 2: Organisation des domaines fonctionnelles de la protéine 7r du plasmide R6k.
Figure 3: Représentation du protocole d'introduction du gène pir dans le génome d'E.
cotiXACI.
Figure 4: Schéma de contruction des vecteurs pXL2666, 2730 et 2754.
Figure 5: Construction du pXL2760.
Figure 6: Construction du pXL2774.
I MATERIELS ET METHODES A) Matériels 1) Milieux de culture Les milieux complets LB, 2XTY et SOC, le milieu minimum M9 (Maniatis et al., 1989) ont été utilisés. Les milieux gélosés ont été obtenus par addition de 15 g d'agar Difco. De plus, si nécessaire, ces milieux ont été supplémentés avec des antibiotiques, ampicilline ou kanamycine, aux concentrations respectives de 100 mg/l et de 50 mg/l. Les substrats chromogènes X-Gal et X-Gluc ont été utilisés à la concentration de 40 mg/l.
2) Souches d' E coli, plasmides et bactériophages Les souches d'E. coli, les plasmides et les bactériophages utilisés sont identifiés respectivement dans les exemples ci-après.
B) Méthodes 1) Manipulation de PADN L'isolement d'ADN bactérien (plasmidique, génomique) et phagique (forme réplicative de M13), les digestions par les endonucléases de restriction, les ligatures de fragments d'ADN, l'électrophorèse en gel d'agarose (en tampon TBE) et autres techniques standard ont été réalisées suivant les recommandations des fournisseurs, pour l'utilisation d'enzymes, ou en se conformant aux protocoles décrits dans "Molecular Cloning: a Laboratory Manual" (Maniatis et al., 1989).
Les marqueurs de taille d'ADN utilisés lors des électrophorèses sont les suivants: échelle 1 kpb (BRL) pour les fragments linéaires et le marqueur d'ADN surenroulé (Stratagène) pour les plasmides non digérés.
Le séquençage a été réalisé selon la technique de Sanger (Sanger et ai., 1977) adaptée à la méthode automatisée utilisant des didéoxynucléotides fluorescents et la Taq ADN polymérase (PRISM Ready Reaction DyeDideoxy Terminator Cycle Sequencing Kit, Applied Biosystems).
Les oligodésoxynucléotides utilisés (désignés par "seq+n ", voir ci-dessous) ont été synthétisés sur le synthétiseur "Applied Biosystems 394 DNA/RNA Synthesizer" par la méthode des phosphoramidites, utilisant des groupements protecteurs B-cyanoéthyles (Sinha et aL, 1984). Après synthèse, les groupements protecteurs sont éliminés par traitement à l'ammoniaque. Deux précipitations au butanol permettent de purifier et de concentrer l'oligonucléotide (Sawadogo et al, 1991).
Sèquenche des oligonucléotides utilisés pour l'amplification par PCR: SEQ ID N03 S'GACCAGTAITATATCTTAATGAG-3' SEQ ID N 4 5'-GTATTTAATGAAACCGTACCTCCC-3' SEQ ID N 5 5'-CTCTTTTAATTGTCGATAAGCAAG-3' SEQ ID N 6 5'-GCGACGTCACCGAGGCTGTAGCCG-3' Les réactions de PCR (Saiki et al., 1985) ont été réalisées dans les conditions suivantes, dans un volume total de 100 pl. Le mélange réactionnel comprend 150 ng d'ADN génomique de la souche à étudier, 1 g de chacun des 2 oligonucléotides-amorces (24-mer), 10 1ll de tampon 10XPCR, dont la composition est la suivante "500 mM KCl, 0,1% gélatine, 20 mM MgCl2, 100 mM Tris-HCl pH 7,5", et 2,5 unités de Taq ADN polymérase (Amplitaq Perkin-Elmer).Les conditions de PCK sur l'appareil Perkin Elmer Cetus DNA Thermal Cycler, sont les suivantes: 2 min à 91 C, 30 cycles successifs de dénaturation (1 min à 91 C), d'hybridation (2 min à 42 C) et d'élongation (3 min à 72 C), et enfin 5 min à 72 C. Les produits ainsi obtenus, digérés ou non par une enzyme de restriction, sont analysés par électrophorèse sur gel d'agarose.
L'analyse de différentes espèces plasmidiques par les ADN topo-isomérases a été réalisée selon le protocole suivant: Les enzymes, purifiées dans son laboratoire, sont incubées pendant 1 heure à 37 C. Les mélanges réactionnels (volume total: 40 l) ont la composition suivante: 150 ng de plasmide, 300 ng d' ADN topo- isomérase I, ou 150 ng d'ADN gyrase d' E. coli, ou 160 ng d' ADN topo-isomérase IV de S. aureus et 20 1ll de tampon spécifique de chaque enzyme.La composition de ces tampons est indiquée ci-dessous: pour l'ADN topo-isomérase I: 50 mM Tris-HCI pH 7.7, 40 mM KCI, I mM DTT, 100 g/ml SAB, 3 mM MgCl2, I mM EDTA; pour l'ADN topo-isomérase IV: 60 mM Tris-HCl pH 7.7,6 mM MgCl2, 10 mM DTt, 100 pg/ml SAB, 1.5 mM ATP, 350 mM glutamate de potassium; pour l'ADN gyrase. 50 mM Tris-HCI pH 7.7,5 mM MgCl2, 1.5 mM ATP, 5 mM DTT, 100 g/ml SAB, 20 mM KCl.
2) Transformation d'E. coli Elle a été réalisée en routine selon la méthode TSB (Transformation and Storage Buffer) décrite par Chung et Miller (1988). Pour une souche comme TG1 (Gibson et al. 1984), I'efficacité de transformation obtenue est de l'ordre de 105-106 transformants par g de pUC4K (Vieira et Messing; 1982). Lorsqu'une efficacité de transformation plus élevée était nécessaire, les bactéries ont été transformées par électroporation selon le protocole préconisé par le fabricant de l'électroporateur (Biorad). Cette méthode permet d'atteindre des efficacités de 1 Os à 1010 transformants par g de pUC4K.
La chambre principale est reliée aux deuxième et troisième chambres par des canalisations et les retours de liquide s'effectuent à travers des soupapes dont l'ouverture est tarée avec un effort prédéterminé constant.
Lors des déplacements brusques de l'élément à amortir, l'action d'absorption doit être rapide mais l'action de détente doit être maîtrisée suivant une courbe qui n'est pas linéaire. I1 a été jugé utile d'introduire une certaine progressivité de l'ouverture des soupapes de décharge, proportionnellement à l'effort de détente nécessaire, afin de suivre au mieux la courbe de détente souhaitée.
Plus particulièrement le but de l'invention est de proposer un dispositif avec un amortissement à effet autoprogrammé, à double effet, proportionnel.
La conception de ce dispositif est telle que sa réalisation industrielle est simple, ce qui accroit sa fiabilité car le nombre de pièces mises en oeuvre reste limité.
A cet effet, le dispositif amortisseur de suspension, à effet auto-programmé, notamment pour un véhicule comprenant un corps muni d'une chambre centrale avec un piston monté coulissant dans cette chambre, le corps et le piston étant prévus pour être fixés l'un sur un point fixe du véhicule et l'autre sur l'élément dont le mouvement doit être contrôlé, ainsi que deux chambres de compensation à la descente ou à la montée du piston, reliées entre elles par des canalisations et équipées chacune d'une platine de décharge fixe et d'un tiroir mobile en translation, se caractérise en ce que chaque platine de décharge fixe comprend une soupape de décharge reliée au tiroir mobile correspondant par un élément élastique de rappel.
Plus particulièrement, l'élément élastique de rappel est un ressort de raideur modulable par l'importance du déplacement.
Selon un perfectionnement, la platine de décharge comprend un ajutage complémentaire monté parallèlement à la soupape de décharge.
I1 est en outre prévu une chambre de compensation anticavitation.
Les canalisations comprennent des clapets anti-retour disposés à la sortie de ces canalisations.
Ces canalisations sont piquées immédiatement au-dessus ou au-dessous du tiroir correspondant, en sorte que ledit tiroir puisse obturer la canalisation lors de son déplacement en translation.
L'invention est décrite ci-après selon un mode de réalisation particulier, non limitatif, en regard des dessins annexés qui représentent - figure 1, une vue en coupe d'un dispositif de l'art antérieur, - figure 2, une vue en coupe schématique d'un dispositif amortisseur selon l'invention, en position neutre, - figure 3A, une vue identique à celle de la figure 2, en position d'amortissement haut, suite à une montée, - figure 3B, une vue identique à celle de la figure 2, en position de retour d'amortissement haut, suite à une montée, - figure 4A, une vue identique à celle de la figure 2, en position d'amortissement bas, suite à une descente, et - figure 4B, une vue identique à celle de la figure 2, en position de retour d'amortissement bas, suite à une descente.
Sur la figure 1, illustrant un mode de réalisation de l'art antérieur, on a représenté un corps 10, trois chambres 12, 14 et 16, respectivement centrale, de compensation à la montée et de compensation à la descente.
Un piston 18 est monté coulissant dans la chambre centrale.
La chambre centrale est équipée d'une chambre de compensation 20, anticavitation.
La chambre 14 de compensation à la montée comprend un tiroir 22, mobile en translation dans ladite chambre, entre deux positions, l'une de rappel à proximité immédiate d'une soupape de décharge 24 équipée d'un anti-retour à bille 26 et l'autre de travail, écartée de ladite soupape de décharge.
Le soupape de décharge comprend un ressort 27, taré et de raideur constante.
ANALYSES IR NUJOL (cm-1) Absorption OH/NH - 3418 \ --O 1702 Aromatique 1620-1596-1518-1494 EXEMPLE 102 : acide 3,4-dihydroxy-2-(phénylméthyl)-5-(phényl- méthozy) -benzoique On introduit 1 g du produit obtenu au stade 1 de l'exem- ple 101 dans 25 ml de soude concentrée et chauffe 1 h 30 à 800C.
On verse sur 300 ml de glace + 26 ml d'acide chlorhydrique concentré et agite une heure.
La phase aqueuse est extraite avec trois fois 100 ml d'acétate d'éthyle. La phase organique est lavée avec 500 ml d'eau, séchée et évaporée à sec.
On purifie sur silice avec le mélange éluant chlorure de méthylène 95/méthanol 5 puis par recristallisation dans 35 nil d'acétate d'éthyle et 10 ml de cyclohexane et obtient 0,45 g de produit attendu (cristaux blancs) F = 1770C.
ANALYSES IR NUJOL (cm-1) Région OH/NH : max : 3515 + absorption générale =0 1688 Aromatique 1620-1604-1588-1510-1506-1497 EXEMPLE 103 : 2,2-diphényl-7-(((3-methylphényllsulfonyl)oxy)- 1,3-bensodioxole-5-carboxylate de méthyle On procède comme au stade 2 de l'exemple 1 à partir de 2,1 g du produit obtenu au stade 1 de l'exemple 1 dans 20 ml de chlorure de méthylène, 1 ml de triéthylamine et 1,22 g de métatoluène sulfonyl chloride dans 5 ml de chlorure de Baéthy- lène.
On obtient ainsi 1,9 g de produit attendu (cristaux).
ANALYSES IR CHCl3 (cm-1) Absence d'OH -O 1720 Aromatique 1622-1588-1502 EXEMPLE 104 : 3, 4-dihydroxy-5- ( ( (3-méthylphényl) sulfonyl)oxy)-benzoate de méthyle On procède comme à l'exemple 2 à partir de 1,9 g de produit de l'exemple 103, 70 ml d'acide acétique et 15 ml d'eau.
On chauffe à 1200C pendant douze heures et verse sur un mélange eau + glace.
On extrait par trois fois 100 ml d'acétate d'éthyle et évapore à sec.
Après chromatographie sur silice dans le mélange acétate d'éthyle 5/cyclohexane 5, on lave à l'éther isopropylique et obtient 0,65 g de produit attendu (cristaux blancs) ANALYSES IR NUJOL (cal) Absorption région OH/NH 3460-3270 -O 1708 Aromatique 1616-1538 EXEMPLE 105 : 4-hydroxy-3-(4-méthylphénylsulfonyl)oxy)-5- nitro benzoate de méthyle STADE 1 : 4 hydroxy-3-(4-méthylphénylsulfonyl)oxy)-5-nitro benzaldehyde On introduit 0,5 g du produit obtenu au stade 1 de l'exemple 97 dans 60 ml de diméthylformamide anhydre, ajoute 0,26 g d'hydrure de sodium à 50 % dans l'huile et agite 1 H 30 à température ambiante.
On ajoute goutte à goutte 0,51 g de chlorure de tosyle en solution dans 15 ml de diméthylformamide et agite 4 heures à température ambiante.
Le milieu réactionnel est versé dans 150 ml d'eau et 50 ml d'acide chlorhydrique 2N. La phase aqueuse est extraite avec trois fois 50 ml d'acétate d'éthyle. La phase organique est lavée à l'eau, séchée et concentrée à sec.
On recristallise dans 12 ml d'acétate d'éthyle puis chromatographie sur silice en éluant avec de l'acétate d'éthyle et obtient ainsi 0,3 g de produit attendu (cristaux jaunes).
ANALYSES IR NUJOL (cal) Absorption OH/NH -O 1686 Aromatique + NO2 1624-1598-1548 STADE 2 : 4-hydroxy-3-(4-methylphenylsulfonyl)oxy)-5-nitro benzoate de méthyle On introduit 0,36 g du produit obtenu au stade 1 cidessus dans 40 ml de méthanol anhydre, ajoute 0,16 g de cyanure de sodium et agite trente minutes à température ambiante.
On ajoute 0,08 ml d'acide acétique glacial et 3 g de bioxyde de manganèse et agite 24 heures à température ambiante.
On filtre, l'oxyde de manganèse est lavé à l'acétate d'éthyle, le filtrat est évaporé à sec, puis solubilisé dans 50 ml d'acétate d'éthyle et lavé à l'eau ; la phase organique est évaporée à sec.
Aussi, l'invention a pour premier objet une articulation pour lunettes assurant une liaison pivotante et amovible entre d'une part, une monture principale destinée à être apposée sur le nez d'un sujet et, d'autre part, une monture secondaire destinée à venir se superposer à la monture principale, ladite articulation étant formée d'un assemblage d'une première pièce solidaire de la monture principale et d'une seconde pièce solidaire de la monture secondaire, caractérisée en ce que l'une des pièces présente un évidement central et un évidement latéral, l'autre pièce présente un tenon central, ledit tenon coopérant avec ledit évidement central de manière à permettre la liaison pivotante, et ledit évidement latéral formant coulisse de manière à permettre l'engagement et le dégagement du tenon central en vue d'assurer l'amovibilité de la monture secondaire dans une position relative donnée de celle-ci par rapport à la monture principale.
De plus, l'invention a pour second objet des lunettes remarquables en ce qu'elles comportent deux articulations telles que précédemment décrites.
Elle doit être lue au regard des dessins annexés, dans lesquels - les figures 1, 2 et 3 représentent, en perspective, des lunettes munies d'articulations selon l'invention, lesdites lunettes étant présentées sous trois positions respectives, une première position dite dégagée, une seconde position dite rabattue, et une troisième position dite de d'engagement/dégagement; - les figures 4 et 5 représentent le détail des pièces formant l'articulation selon l'invention.
On a représenté aux figures 1, 2 et 3, des lunettes 1 munies de deux articulations 2 selon l'invention.
Ces lunettes 1 comportent deux montures : une monture dite principale 3 destinée à être apposée sur le nez d'un sujet, et une monture dite secondaire 4 destinée à venir se superposer à la monture principale 3.
La monture principale 3 se compose de deux cerclages 5, 6 par exemple métalliques unis par un pont 7 ou nez, chaque cerclage 5, 6 se refermant sur un verre 8 correctif et/ou filtrant, de manière à corriger la vue du sujet et/ou à la protéger des rayonnements solaires. L'ensemble formé des cerclages 5, 6, des verres 8 et du pont 7 forme sensiblement un plan dit plan principal des lunettes 1.