INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur les figures 38 à 42, avec référence initialement à la figure 38, un horizon H1 et H2 est coupé par une faille "F". La faille normale "F" sur la figure 38 est une faille typique examinée ci-dessus dans la présente description. Cependant, parfois la formation terrestre de la figure 8 peut contenir une "faille inverse". Sur les figures 39 et 40, des failles inverses 260 sont illustrées. Sur la figure 39, la section d'horizon H2 est au-dessus de la section d'horizon H1 produisant, de ce fait, la faille inverse 260a ; et, sur la figure 40, la faille inverse 260b est inclinée dans une direction inverse ou opposée à la direction de la faille normale "F" sur la figure 38. La "faille inverse" 260 est un problème qui est créé du fait d'un manque de points de données d'horizon suffisants. Cependant, afin de remédier à ce problème concernant les failles inverses 260 des figures 39 et 40, une solution consiste à introduire une "limite de rejet", comme suit. Sur les figures 41 et 42, afin d'introduire la "limite de rejet", on introduit un ensemble de "faux points" 262 des deux côtés de la faille inverse 260a sur la figure 41 afin que la faille inverse 260a sur la figure 41 ressemble à une faille "normale", telle que la faille normale "F" sur la figure 38. En conséquence, sur la figure 42, la faille 260a ressemble à une "faille normale" 260a du fait de l'ensemble de faux points 262 qui ont été ajoutés entre chacun des horizons H1 et H2 et la faille 260a.
Maintenant, en comparant la faille 260a de la figure 42 à la faille "F" sur la figure 38, la faille 260a sur la figure 42 ressemble davantage à une faille "normale" et non à une faille "inverse".
Pour plus d'informations concernant le concept de "rejet de faille" et de "modèle de rejet", lire la prochaine section de la présente spécification intitulée "filtrage des données et estimation des emplacements de failles initiaux dans le contexte de modélisation conforme".
Filtrage des données et estimatiqn des emplacements de failles initiaux dans le contexte de modélisation conforme L'estimation des "emplacements de failles initiaux" dans la modélisation d'horizon conforme est plus compliquée que l'estimation pour un horizon de référence. Un procédé totalement automatisé destiné à calculer des "emplacements de failles initiaux" et à "filtrer des données" dans un contexte de modélisation conforme est présenté ici. Typiquement, la modélisation conforme est appliquée à des horizons qui ont seulement quelques points de données déduits par exploration du puits ou par d'autres moyens quelconques, mais qui sont connus comme étant formés de manière similaire à d'autres horizons connus ou précalculés. Ces points de données sont suffisants pour définir en général la profondeur/élévation de l'horizon mais sont loin d'être suffisants pour déduire la mise en forme adéquate de l'horizon à partir d'eux. La dérivation d"'emplacements de failles initiaux" est une procédure à plusieurs étapes montrées sur les figures 24 et 26. Des données de mise en forme doivent être déduites de l'horizon de référence soumis à une géométrie de failles intrinsèque aux surfaces de failles d'entrée. En premier, l'horizon de référence est effacé à l'intérieur de tous les polygones de failles (zones fermées définies par les emplacements de failles finaux d'horizon de référence).
Ensuite, un modèle isochore sans faille est déduit des données d'horizon et de l'horizon de référence effacé.
Ensuite, des lignes d'emplacements de failles initiaux de l'horizon de référence sont projetées vers des emplacements de remplissage (horizon conforme) estimés en utilisant des dérivées de surfaces de failles et le modèle isochore sans faille. Ces estimations d'emplacements de failles sont ensuite utilisées pour affiner le modèle isochore en un modèle comportant des failles, en prenant en compte les zones de failles élargies dues à la migration de failles de l'horizon de référence vers l'horizon conforme. Le modèle isochore comportant des failles est ensuite superposé sur la référence pour créer des données de mise en forme. A ce niveau, il y aura des données de mise en forme dans toutes les zones de la modélisation, à l'exception des zones de failles. Les données de mise en forme, ainsi que les données d'horizon, sont ensuite traitées en utilisant la procédure décrite ci-dessus pour recalculer des "emplacements de failles initiaux". Ceci résulte en des emplacements de failles précis qui prennent en compte l'allure en trois dimensions des surfaces de failles. Une fois que les "emplacements de failles initiaux" sont créés, les données de mise en forme sont de nouveau éliminées dans les zones de failles réelles, qui sont les zones reliées par les "emplacements de failles initiaux" et les zones de failles de référence correspondantes (polygones). Cette procédure est un procédé fiable et rapide pour déduire des données de mise en forme et pour calculer les emplacements de failles initiaux pour la modélisation d'horizon conforme d'une manière totalement automatique. Une fois que ceci est achevé, la modélisation d'horizon conforme se poursuit exactement comme la modélisation d'horizon de référence jusqu'à ce que le modèle final soit élaboré.
"Modèle de rejet" (blocs 154 et 156 sur la figure 27) -- Lors de l'élaboration du modèle d'horizon à proximité d'une faille et en l'absence d'un modèle de déplacement, le type de faille, normale ou inverse, doit être pris en considération et utilisé pour développer un "modèle de rejet" cohérente avec le type de faille. Ceci est particulièrement important lorsque les données d'horizon sont éparses, mais est également nécessaire pour des données denses dans de nombreux cas. Le "modèle de rejet" basé sur le type de faille est potentiellement nécessaire à chaque fois que l'horizon doit être extrapolé vers la surface de faille, une condition en grande partie indépendante des caractéristiques de distribution de données. Sans une telle modélisation, des blocs de failles contigus seraient autrement représentés comme des entités indépendantes sans contrôle de l'amplitude et de la direction des variations d'élévation d'un bout à l'autre d'une faille. Un horizon extrapolé d'un côté peut conduire à une élévation incorrecte par rapport à l'autre côté et peut amener une faille normale à devenir inverse. Essentiellement, le "modèle de rejet" rétablit la dépendance des blocs de failles. La figure 27 montre les étapes utilisées lors de l'élaboration du "modèle initial d'horizon", avec la dernière phase de "modèle de rejet", réalisé après qu'une estimation totalement définie de l'horizon ait été formée.
*D'abord, une analyse de rejet est exécutée le long des emplacements de failles initiaux. En se basant sur cette analyse, des valeurs d'élévation sont déduites de chaque côté de chaque ligne d'emplacement de faille initial. Ensuite, en utilisant ces valeurs, la modélisation est remise en grille de manière à n'affecter la modélisation qu'a proximité d'emplacements de failles initiaux. L'analyse commence d'abord par le calcul du rejet t' aux intersections horizon-faille. C'est un calcul périodique aux points échantillons p le long de la ligne d'emplacement de faille initial C. Le long de C, ce calcul croise l'horizon gauche [H]L et l'horizon droit [H]R avec la faille F pour produire le rejet t' à l'intersection.
Les quantités prime (') représentent des calculs le long d'intersections horizon-faille ; les quantités sans prime correspondantes sont des emplacements le long de C. Soit D le modèle de la différence (faille horizon), de sorte que [DZ]L et [Dz]R sont des composantes verticales des modèles de différence gauche et droite, respectivement. Dxy est la composante latérale correspondante. Le rejet est ensuite calculé comme suit t = [H' ]K [HZ]L D=K-H Le rejet h' de la faille est également calculé en utilisant
Le signe de t' et le gradient de faille sont combinés pour déterminer si la représentation est une faille normale ou inverse en C(p) et si ce type de faille est en accord avec le type réel de faille. Si les types de failles sont en accord et si le rejet h' est au moins une exigence minimale h'min (un paramètre interne de contrainte de modélisation), alors, la modélisation d'horizon n'est pas modifiée. Si ces conditions ne sont pas satisfaites, des contraintes d'élévation d'horizon [H:]Rnew et [H:]Lnew en C(p) sont introduites et calculées en utilisant :
tnew est la nouvelle estimation de rejet basée sur la contrainte minimale de rejet 'min et signée, basée sur le type de faille. Les contraintes finales d'élévation sont calculées sur la base de new centré autour de l'élévation du point central de la représentation d'horizon non corrigée [Hzjmid.
Une fois que ces données d'élévation basées sur le rejet sont déduites, le modèle initial d'horizon est mis à jour pour se conformer aux nouvelles contraintes.
Autres composantes de modélisation initiale d'horizon -- Sur la figure 27, le "modèle de rejet" examiné ci-dessus est le dernier de trois étapes de base de l'élaboration. du "modèle initial d'horizon".
Toutes sont montrées sur la figure 27. Pour que la représentation de rejet s'effectue à son potentiel maximal, aboutissant également à un modèle final d'horizon contenant un ensemble complet de lignes finales d'intersection de failles, il est important que la modélisation d'horizon soit totalement définie aboutissant au modèle de rejet. Les blocs de failles ne contenant pas de données devraient contenir une estimation d'horizon. Des blocs étroits de failles devraient être définis, même dans les zones les plus limitées. Cela nécessite une étape supplémentaire de mise en grille pour analyser les résultats de la première opération de mise en grille, pour, ensuite, recommencer la réalisation de grille d'une manière sélective pour remplir les zones vides du modèle.
Si, après le premier passage de mise en grille, le nombre de valeurs de grille indéterminées dépasse 1 pour 10000, une opération de nouvelle mise en grille est exécutée. Avant de faire cela, les valeurs de grille définies provenant du premier passage sont converties en points de données et utilisées comme contrôle de contraintes et d'extrapolation. Dans les étapes initiales de nouvelle mise en grille, les failles sont traitées comme des limites transparentes de sorte que les données puissent être visibles temporairement aux parties de blocs de failles étroites et indéfinies de la représentation. L'élévation des parties nouvellement définies sera un mélange des blocs de failles environnants. La nouvelle mise en grille est contrôlée de manière à limiter l'extrapolation aux zones locales uniquement.
Conclusions -- Les nouveaux procédés décrits cidessus montrent clairement que le problème compliqué de la modélisation d'horizon géologique réaliste peut être totalement automatisé. En conséquence, un système de modélisation qui prend comme entrées uniquement un nombre minimal de paramètres, ainsi que les entités naturelles de données d'entrée, telles que les ensembles de données d'horizon et les surfaces de failles, peut être développé. Un tel système élimine une charge considérable de tâches interactives exécutées quotidiennement par les géophysiciens et les géologues développant des modèles de gisements. Les caractéristiques adaptatives développées dans le système garantissent que l'automatisation ne se fait pas aux dépens de la qualité du modèle final des résultats. Au contraire, les tests effectués avant la commercialisation ont montré que les résultats calculés automatiquement sont de meilleure qualité que leurs équivalents développés de manière interactive.
Selon un mode de réalisation avantageux de la présente invention, R5 représente plus particulièrement un radical alkyle, aryle, alkylaryle ou arylalkyle.
Selon un mode de réalisation de l'invention, R6 représente plus particulièrement un radical alkyle, aryle, alkylaryle ou arylalkyle, ces radicaux étant éventuellement substitués par au moins un groupement carboxy, alcoxycarbonyle, acyloxy, carbamoyle, cyano.
Selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, les composés macromonomères de formule (I) sont tels que X représente un atome d'oxygène.
Les composés macromonomères selon l'invention comprennent en outre dans leur structure n groupements A, avec A correspondant à une unité issue d'un monomère à insaturation éthylénique et n compris entre 1 et 10000. De préférence est compris entre 1 et 5000.
Comme monomère à insaturation éthylénique, on vise plus spécifiquement selon l'invention les monomères choisis parmi le styrène ou ses dérivés, le butadiéne, les esters (méth)acryliques, et les nitriles vinyliques.
Par esters (méth)acryliques, on désigne les esters de l'acide acrylique et de l'acide méthacrylique avec les alcools en C1-C12, de préférence C1-C8. Parmi les composés de ce type, on peut citer sans intention de s'y limiter, 'acrylate de méthyle, I'acrylate d'éthyle, I'acrylate de propyle, I'acrylate de n-butyle, I'acrylate d'isobutyle, I'acrylate de 2-éthylhexyle, le méthacrylate de méthyle, le méthacrylate d'éthyle, le méthacrylate de n-butyle, le méthacrylate d'isobutyle.
Les nitriles vinyliques incluent plus particulièrement ceux ayant de 3 à 12 atomes de carbone, comme en particulier l'acrylonitrile et le méthacrylonitrile.
II est à noter que le styrène peut être remplacé en totalité ou en partie par des dérivés tels que l'alphaméthylstyrène ou le vinyltoluène.
Les autres monomères éthyléniquement insaturés utilisables seuls ou en mélanges ou copolymérisables avec les monomères ci-dessus sont notamment: les esters vinyliques d'acide carboxylique comme l'acétate de vinyle, le versatate de vinyle, le propionate de vinyle, les acides mono- et di- carboxyliques insaturés éthyléniques comme l'acide acrylique, I'acide méthacrylique, I'acide itaconique, I'acide maléique, I'acide fumarique et les mono-alkylesters des acides dicarboxyliques du type cité avec les alcanols ayant de préférence 1 à 4 atomes de carbone et leurs dérivés N-substitués, + les amides des acides carboxyliques insaturés comme l'acrylamide, le méthacryS amide, le N-méthylolacrylamide ou méthacrylamide, + les monomères éthyléniques comportant un groupe acide sulfonique et ses sels alcalins ou d'ammonium par exemple l'acide vinylsulfonique, I'acide vinylbenzène sulfonique, I'acide alpha-acrylamido méthylpropane-sulfonique, le 2-sulfoéthylène méthacrylate, + les monomères éthyléniques insaturés comportant un groupe amino secondaire, tertiaire ou quatemaire, ou un groupe hétérocyclique contenant de l'azote tel que par exemple les vinylpyridines, le vinylimidazole, les (méth)acrylates d'aminoalkyle et les (méth)acrylamides d'aminoalkyle comme le diméthylaminoéthylacrylate ou -métha crylate, le ditertiobutylaminoéthylacrylate ou -méthacrylate, le diméthylamino méthyS acrylamide ou -méthacrylamide. II est de même possible d'utiliser des monomères zwitterioniques comme l'acrylate de sulfopropyl (diméthyl)aminopropyle....
Ainsi que cela a été indiqué auparavant, les composés macromonomères de formule (I) sont obtenus à partir des composés diéniques de formule (II).
Plus particulièrement, on met en oeuvre une polymérisation radicalaire avec au moins un monomère à insaturation éthylénique précité et au moins un composé diénique de formule (II).
La polymérisation est réalisée de manière connue en soi, en solution, en masse, en émulsion aqueuse lorsque le ou les monomères utilisés ne sont pas miscibles à l'eau, en présence d'au moins un initiateur radicalaire et d'au moins un composé diénique de formule (II).
Tout type d'initiateur ou amorceur à radicaux libres habituels dans la polymérisation radicalaire peut convenir.
Des exemples d'initiateurs comprennent les hydroperoxydes tels que l'eau oxygénée, l'hydropernxyde de diisopropylbenzène, les persulfates de sodium, de potassium ou d'ammonium, et les initiateurs azolques comme l'azobis < isobutyrnnitrile), le 44' azobis (acide 4cyano valérique).
Ces initiateurs peuvent être associés à un réducteur comme par exemple le bisulfite. La quantité se situe en général entre 0,05 et 2% en poids par rapport à la quantité des monomères.
La quantité de composé diénique de formule (II) dépend du poids moléculaire souhaité pour le macromonomère de formule (I). A titre indicatif, cette quantité est généralement comprise entre 0,05 et 10%, de préférence entre 0,1 et 3% en poids par rapport au poids total des monomères.
Lorsqu'il s'agit d'un traitement thermique, celui-ci est réalisé à une température au moins égale à celle nécessaire pour vaporiser ou calciner le matériau constituant le support ; il peut être réalisé sur les particules obtenues après lavage du gâteau de filtration ou sur les particules séchées.
Lorsqu'il s'agit d'un traitement par dissolution acide, celui-ci est réalisé à un pH inférieur à 8, de préférence de l'ordre de 2 à 7, avant ou après séparation de la bouillie de particules comprenant une écorce de silice.
Ainsi ledit traitement peut être réalisé tout aussi bien: . à la fin de la deuxième étape de l'opération de formation de bouillie, sur la bouillie obtenue après arrêt de l'introduction des réactifs et éventuel mûrissement du milieu réactionnel . qu'à la fin de la deuxième étape de l'opération de formation de bouillie par précipitation, pendant le mûrissement du milieu réactionnel . qu'après séparation de la bouillie, sur le gâteau de filtration, avant ou après lavage ou qu'après séchage des particules et redispersion desdites particules dans l'eau.
Les acides pouvant être mis en oeuvre pour réaliser le traitement chimique acide, sont choisis parmi ceux susceptibles de dissoudre le matériau constituant le coeur.
Ainsi lorsqu'il s'agit de carbonate de calcium, les acides préférentiellement mis en oeuvre sont les acides forts, notamment les acides chlorhydrique et nitrique, sous forme de solutions aqueuses.
L'ajout d'acide est de préférence réalisé progressivement, et ce jusqu'à ce que le pH se stabilise à une valeur inférieure à 8, de préférence de l'ordre de 2 à 4.
Les particules traitées sont ensuite récupérées par centrifugation, filtration, distillation, évaporation, dialyse, osmose ..., lavées à l'eau et séchées.
Lorsqu'il s'agit d'un traitement de dissolution par un solvant apolaire, celui-ci est réalisé après séchage des particules, redispersion desdites particules dans ledit solvant puis séparation par centrifugation, filtration, distillation, évaporation, dialyse, osmose lavage à l'eau et séchage.
Selon une variante de réalisation de l'invention, l'écorce de silice contient en outre des traces de cations polyvalents, tels que Mg2+, Ca2+, Ba2+, Pb2+ introduits de préférence sous forme de solution aqueuse soit au cours de l'opération de formation de bouillie à la première étape dans le pied de cuve ou à la deuxième étape pendant l'ajout simultané des réactifs, soit à l'étape de lavage.
Le procédé faisant l'objet de l'invention, est bien adapté à la préparation de silice creuse dont les particules individuelles présentent: - une surface BET de l'ordre de 15 à 800 m2/g - une prise d'huile DOP supérieure à 500ml/1 00g de silice - et une épaisseur d'écorce de l'ordre de 2 à 200 nm.
Lesdites particules présentent une granulométrie fonction de la taille du support de départ ; d'une manière préférentielle, celle-ci peut être de l'ordre de 50nm à 30 clam.
La surface spécifique BET est déterminée selon la méthode de BRUNAUER EMET - TELLER décrite dans "The journal of the American Chemical Society", Vol. 60, page 309, février 1938 et correspondant à la norme NFT 45007 (novembre 1987).
La prise d'huile DOP est déterminée selon la norme ISO 787/5 en mettant en oeuvre du dioctylphtalate.
L'épaisseur de l'écorce est déterminée par microscopie électronique.
Les particules creuses obtenues selon le procédé de l'invention, peuvent être utilisées - comme charges creuses pour polymères, matériaux de construction, caoutchouc, papier (papier jet d'encre), peinture..
- comme agent absorbant (traitement d'effluents, papier absorbant ...) - comme abrasif pour dentifrice.
I1 est alors fondé après étude du système complet que les performances et la stabilité de l'engin dépendent pour une large part des paramètres suivants a) amortisseur de calage et paramètres de la chaîne de transfert le définissant.
b) forme et géométrie des ailerons.
c) géométrie, forme et volume du flotteur d) surface et géométrie de la voile.
Ce sont des paramètres propres aux amortisseurs et aux caractéristiques des surfaces portantes.
a) L'amortisseur est un organe majeur de l'engin. Sa contribution est plus que nécessaire pour la stabilité de l'engin. Selon des plages particulières d'utilisation, il est possible de monter sur l'engin deux sortes d'amortissements : un amortissement en calage et une suspension portant sur l'effort global vertical. Ce double dispositif facilite la stabilité pour les très grandes vitesses. Ces dispositifs créent un système mécanique asservi qui comprend une chaîne d'action et une chaîne de réaction.
La figure 5 illustre le schéma d'asservissement en boucle fermée du système isolé : aileron / amortisseur.
Dans la chaîne d'action se trouve la réponse instationnaire de l'aileron à une variation de vitesse et d'incidence. Dans la chaîne de réaction se trouve le système d'amortissement qui agit sur le calage en incidence de l'aileron (angle entre la direction relative de l'écoulement et l'axe passant par les points extrêmes de la section d'aile de référence). Les efforts sur le plan porteur de l'aileron peuvent être modélisés en un point. Ce point, placé au milieu de l'aile est par définition, le foyer hydrodynamique de l'aile. En dynamique, il y a couplage hydroélastique et les équations au second ordre sont non linéaires.
Nous détaillons successivement dans la suite de ces paragraphes les deux amortisseurs en systèmes isolés en accord avec la présente invention.
L'amortisseur de calage est fixé par l'intermédiaire du boîtier (8) sur le rail de fixation (1) du flotteur prévu à cet effet. I1 est disposé entre ces deux pièces des vis de serrage. La figure 6 rappelle brièvement le principe.
Il est caractérisé par une articulation autour d'un axe (5) situé devant le foyer global de l'aileron. Toute augmentation du moment créé par les efforts hydrodynamiques (principalement la portance et la traînée) de l'aile modifie l'angle de torsion entre le support de l'aileron (6) et le boîtier (8) ; jusqu'à ce que le moment résistant du support élastique (4) produise un moment égal en module au premier. La variation de l'angle d'incidence de l'aileron est approximativement égale à la diminution de l'angle de torsion a. L'amplitude des efforts est fonction du carré de la vitesse de l'engin et de l'incidence locale. La variation de son moment de tangage à l'articulation (5) est fonction du centrage et des efforts sur l'aileron. Pour le régime dit 'efficace' de l'aileron et à l'équilibre, l'angle que trace la droite passant par l'axe de rotation (5) et le centre hydrodynamique de portance du plan porteur (7) par rapport à la verticale est égal à ao et l'angle de calage en incidence dit efficace est alors de Og comme le montre la figure 6. C'est à partir de cet angle d'équilibre que l'on définit l'angle a de variation. On définit l'angle de tarage du ressort To à partir de ce point d'équilibre. Enfin, le boîtier comporte un rebord (9) de mise en butée du levier (6).
Cet amortisseur peut convenir à une géométrie d'aileron de géométrie quelconque définissant un plan d'anti-dérive et un plan porteur, dès que son implantation dans le support (6) est prévu. I1 est aussi nécessaire que son centre de portance se situe derrière l'axe (5) en régime efficace de fonctionnement et définissant ainsi un angle ao positif.
Le système ainsi obtenu fait que la portance de l'aileron est quasiment constante sur une gamme de vitesse et ceci quelques soient de faibles variations de houle. La sustentation est alors partielle, c'est à dire que l'aileron porte environ 70E à 90% du poids total de l'engin soupesé de la portance de la voile. La figure 7 présente une courbe type de variation de portance du plan porteur seul.