INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tous ces exemples montrent l'efficacité remarquable et inattendue des copolymères d'acrylates d'alcools gras primaires à distribution "U" et des compositions les contenant selon l'invention, quant à l'amélioration du comportement global des huiles brutes, avec notamment un fort abaissement du point d'écoulement et du seuil d'écoulement des huiles brutes additivées.
La présente invention concerne des compositions silicones réticulables, à base de polyorganosiloxane (POS).
Plus précisément encore, la présente invention a trait à des compositions silicones réticulables de deux façons, dénommées également compositions "dual cure", réticulables à la fois sous irradiation (par activation photonique (e.g. U.V.) ou par bordement par faisceau d'électrons et sous l'effet de l'humidité ambiante. Les mécanismes réactionnels impliqués dans ces deux cas de figure sont respectivement, d'une part, la réticulation par voie cationique nécessitant la présence de photoamorceurs, comme par exemple les sels d'onium, et, d'autre part, la réticulation par condensation entre fonctions alcoxysilyles par exemple préalablement hydrolysées, une telle condensation ne pouvant s'effectuer qu'en présence d'une quantité efficace de catalyseur approprié.
La figure 7 illustre les conséquences sur l'accélération verticale respectivement en extrémité de voilure droite (a) et sur l'avant du fuselage (b) de vibrations engendrées sur un aéronef d'essai soumis à des oscillations à cycle limite, les conditions de vol étant : tous réservoirs pleins de carburant, VD, MMO, L'aéronef n'étant pourvu d'aucune masse additionnelle.
Sur cette figure on observe que dès l'apparition des oscillations, cellesci s'auto-entretiennent sans pratiquement aucun amortissement.
La figure 8 correspond à des essais sur le même aéronef, dans les mêmes conditions de vol, mais avec ajout sur chaque voilure d'une même masse de 220 Kg, soit 440 Kg de masse supplémentaire.
On observe aussi bien en extrémité de voilure (a) que sur le fuselage (b), un amortissement des accélérations engendrées par les oscillations à cycle limite.
La figure 9 correspond à des essais sur le même aéronef et dans les mêmes conditions de vol, mais avec ajout, conformément à l'invention, d'une seule masse de 260 Kg en bout de voilure droite.
On observe que l'amortissement des accélérations, aussi bien sur voilure (a) que sur fuselage (b), est très sensiblement plus rapide que dans le cas d'ajout symétrique de masses de la figure 8.
D'une manière générale et en résumé, le procédé de l'invention permet en quelque sorte de faire disparaître les oscillations à cycle limite ou tout au moins de les repousser hors du domaine périphérique et même au delà du domaine étendu (1,2 VD), suivant la masse ajoutée conformément à l'invention.
II est par ailleurs à noter que la solution technique proposée par l'invention et décrite ci-dessus dans son application à l'élimination des phénomènes d'oscillations à cycle limite, est susceptible des mêmes effets à l'égard des oscillations divergentes du type flottement au cas où l'aéronef, ainsi équipé, se trouverait dans des conditions d'apparition de ce phénomène.
BOUCHON PRESENTANT UNE BAGUE ET UNE PARTIE EN FORME DE TETINE.
La présente invention concerne un bouchon du type présentant une bague en un matériau rigide apte à coopérer avec le col d'un récipient et une partie saillante en un matériau déformable élastiquement. De tels bouchons sont employés pour former des doseurs, par exemple des compte-gouttes pour des produits médicaux, ou paramédicaux, ou encore pour former des tétines pour biberons ou analogues.
Dans l'art antérieur, les bouchons de ce type sont constitués de deux pièces séparées, et suivant l'application recherchée, d'une troisième pièce.
La première pièce est une bague moulée en matière plastique qui présente une partie frontale percée d'une ouverture dans laquelle est introduite l'extrémité d'une deuxième pièce constituée par une tétine élastique.
Cette deuxième pièce présente généralement une rainure venant s'appuyer sur le bord périphérique de l'ouverture.
L'assemblage de ces deux pièces constitue une opération délicate. En effet, il faut introduire la tétine dans l'ouverture de la bague, puis exercer une traction suffisante pour déformer l'extrémité munie de la rainure et la faire pénétrer dans l'ouverture de la bague, sans toutefois exercer une force telle que la tétine ne ressorte de la bague. Ce dosage précis de la force d'introduction de la tétine et de la bague rend très difficile l'automatisation de cette opération, et se traduit, dans le cas d'assemblage manuel, par des échecs répétés, ce qui augmente le temps, et donc le coût, de production.
Cette difficulté est encore augmentée dans le cas de la réalisation de compte-gouttes à pipette. Dans ce cas, une fois que la tétine et la bague sont assemblées, il faut introduire la pipette dans la tétine et la presser jusqu'à ce que le rebord annulaire de la pipette vienne se loger dans une rainure prévue à l'intérieure de la tétine.
I1 est fréquent que la force exercée sur la pipette soit excessive, et entraîne le désassemblage de la tétine et de la bague.
Le chauffage par les dalles de plancher est un chauffage dit "basse température", c'est-à-dire que la température de l'eau chaude est au maximum à 50 C en début de serpentin ou de boucle (65"C à la sortie de chaudière) et, bien entendu, décroît le long du serpentin ou de la boucle. Ceci permet de limiter la température en tous points de la surface du sol conformément à la règlementation en vigueur, à une valeur inférieure à 28"C.
Les planchers extrêmes haut et bas ont des dispositions particulières qui dérogent aux dispositions de la dalle courante telles qu'explicitées précédemment. Le plancher extrême haut ne comporte pas de chauffage d'appoint puisqu'il n'y a pas de logement au-dessus le chauffage de base émet seulement vers le dessous ; l'isolation thermique est évidemment extérieure au volume chauffé, c'est-à-dire au-dessus. Le plancher extrême bas des niveaux habitables comporte les serpentins de base et les boucles d'appoint, mais les serpentins de base émettent seulement vers le haut l'isolation thermique est extérieure au volume chauffé, c'est-à-dire située au-dessous.
Le fonctionnement et l'exploitation de l'installation de chauffage selon l'invention, décrits ci-après, résultent des explications qui précèdent.
En période de chauffe, les serpentins de base assurent en permanence un chauffage de base à 14"C environ et le hors-gel permanent. L'émission de chaleur de base est simplement modulée par la régulation centrale, en fonction de la température extérieure, assortie optionnellement d'une programmation centrale. Les besoins conventionnels de chauffage de chaque logement sont couverts à environ 75 % par les serpentins de base.
Chaque occupant d'un logement peut ajuster la température de son logement en fonction de différents critères grâce au chauffage d'appoint intermittent et réglable par logement assuré par les boucles d'appoint A1...A5. Les boucles d'appoint couvrent environ 25 % des besoins conventionnels de chauffage de chaque logement.
Ce chauffage d'appoint est réactif à de brusques changements de la température intérieure, dans une plage de puissance limitée, au contraire du chauffage de base qui accuse un effet de retard dû à l'accumulation de la chaleur dans les planchers en béton.
Le gestionnaire de l'installation de chauffage collectif pourra choisir le mode de facturation.
Un premier mode consiste à établir la facturation "au millième", c'est-à-dire uniquement en fonction de la surface du logement occupé, sans tenir compte des consommations réelles. Dans ce cas, il n'est pas nécessaire d'installer des dispositifs de comptage individuel de la chaleur pour chaque logement et seules les manchettes règlementaires permettant l'installation ultérieure de tels dispositifs de comptage seront mises en place. Ce mode de facturation n incite pas aux économies.
Un second mode consiste à établir une facture comportant deux termes : le premier terme sera relatif au chauffage de base et réparti selon les "millièmes"; le second terme sera relatif au chauffage d'appoint et réparti selon les consommations réelles. Les deux termes peuvent être frappés de coefficients pondérateurs dans les limites légales. Ce second mode de facturation privilégie les économies d'énergie, au prix d'un investissement légèrement supérieur.
En outre, dans le cas où un comptage individuel de la chaleur consommée par logement est prévu, le gestionnaire du chauffage aura la possibilité de garantir un plafond contractuel, relatif à la facture de chauffage de tout habitant qui le souhaiterait. Il suffira de faire installer une vanne de bridage du débit de la boucle d'appoint pour le logement en question, sans avoir à équiper tous les logements.
Cette vanne de bridage sera réglée et plombée en correspondance avec le plafond de facture annuelle déterminé librement par l'habitant, par rapport à la consommation conventionnelle affichée. La puissance de l'émetteur d'appoint sera, en conséquence, plafonnée. Après une période d'adaptation, l'habitant intéressé aura ainsi la possibilité d'adapter son comportement à ses ressources, par exemple en modifiant l'habitude d'ouvrir les fenêtres à heure fixe comme à une époque où les logements ne comportaient pas les dispositifs de renouvellement d'air permanent règlementaires aujourd'hui.
Ainsi, l'installation de chauffage selon l'invention, en plus du résultat économique d'un système performant en "coût global" (investissement + exploitation) s'accompagne d'un résultat social en permettant à l'habitant de maîtriser sa facture de chauffage réelle, en relation avec son comportement.
De plus, il y a suppression totale des corps de chauffe rapportés, seules les parois étant admises comme émetteurs de chaleur de base et de chaleur d'appoint, ce qui facilite l'entretien et améliore les possibilités pour disposer les meubles.
L'installation de chauffage selon l'invention permet de réaliser un système de chauffage, avec eau chaude sanitaire, ayant les coûts d'exploitation conventionnels d'un chauffage individuel centralisé, et avec les coûts d'installation d'un chauffage individuel gaz aux trois usages (chauffage ; eau chaude sanitaire et cuisine).
RÉSEAU DE DIFFRACTION FOCALISANT DE TRÈS GRANDE EFFICACITÉ ET PROCÉDÉ DE FABRICATION DE CE RÉSEAU DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un réseau de diffraction focalisant de très grande efficacité ainsi qu'un procédé de fabrication de ce réseau de diffraction focalisant.
Elle s'applique notamment à la focalisation ou à la collimation de faisceaux laser à flux intenses.
En référence maintenant aux figures 3 à 5, on a représenté un miroir de feu de recul selon la présente invention, réalisé de préférence par métallisation sous vide du fond d'une cavité définie par le socle du feu. Ce feu comprend également, de façon connue en soi et non illustrée, une lampe à filament et un voyant analogues à ceux représentés sur les figures 1 et 2.
Le miroir 220 est subdivisé en un certain nombre de zones, à savoir une zone centrale ou zone de fond 221, constitué d'une ou de deux portions de paraboloïde dont l'axe X1-X1 s'étend dans un plan vertical parallèle au plan vertical axial du véhicule. Le cas échéant, cet axe est légèrement rabattu vers le bas, typiquement de 40.
En l'espèce, il s'agit de deux portions de paraboloïdes 221a et 221b ayant respectivement des distances focales de 18,75 mm et de 17,5 mm, dont les foyer se trouvent sur le filament de la lampe (point F).
Le miroir 220 comprend également, sur sa gauche en vue de face, une portion de paraboloïde 222 dont l'axe X2-X2 est incliné d'un angle a2 par exemple de 250 par rapport à l'axe X1-X2. Cette portion de paraboloïde possède une distance focale plus grande que celles des zones 221a, 221b, et en l'espèce de 20 mm.
De cette manière, à la transition entre la zone 221 et la zone 222, la surface de ladite zone 222 se trouve décalée vers le fond du feu, pour permettre à cette zone de rejoindre le voyant, au niveau de son bord extérieur 2221, au droit de la limite latérale correspondante de la plage éclairante du feu, dont le contour est illustré par la ligne en traits mixtes 301, sans nécessité d'avoir une profondeur de feu (distance lampe/voyant) accrue.
Dans ce cas également, l'axe X2-X2 de la portion de paraboloïde 222 passe par le filament de la lampe, et est focalisée au point F.
Du fait du décrochement entre les surface 221a et 222, on prévoit à ce niveau une surface de transition 225. Pour éviter que cette surface ne produise dans le faisceau un rayonnement parasite, on oriente cette surface 225 de telle manière qu'elle ne soit pas exposée au rayonnement issu du filament au point F. En l'espèce, cette surface 225 s'étend dans un plan vertical parallèle à l'axe X2-X2 de la surface 222, mais dans la pratique il suffit qu'elle s'étende dans un plan passant devant le point F.
Du côté opposé, c'est-à-dire du côté droit en vue de face, le miroir 220 comporte une autre zone 223 en forme de portion de paraboloïde, dont l'axe X3-X3 est incliné en oblique dans le sens opposé à l'axe X2-X2, avec un angle a3 dont la valeur est en l'espèce de 400.
Cet axe passe également par le point F. La distance focale de cette zone 223 est choisie dans le présent exemple égale à 20 mm. Dans ce cas cependant, du fait que la zone 223 est sensiblement éloignée latéralement du point F, il n'existe pratiquement pas de décrochement entre les surfaces 221b et 223.
Il est prévu en outre, du côté de la zone 223 située à l'opposé du point F, une autre zone paraboloïdale 224 dont l'axe X4-X4, qui passe toujours par le filament au point F, présente en l'espèce une inclinaison a4 de 350 par rapport à l'axe central X1-X1, et une distance focale de 40 mm.
Il en résulte un décrochement important entre les zones 223 et 224, et il est prévu au niveau de ce décrochement une surface de transition 226 qui, comme pour le cas de la surface 225, est orientée de manière à être abritée du rayonnement issu du filament de la lampe.
Dans le présent exemple, cette surface s'étend dans un plan incliné d'environ 800 par rapport à l'axe X1-X1.
Ainsi, en prévoyant au fond de la cavité définie par le socle du feu d'une part des zones optiquement actives pour former le faisceau en atteignant les points de mesure les plus éloignés latéralement de l'axe, et d'autre part des zones de transition optiquement inactives pour remplir les décrochements existant entre ces zones actives du fait de leurs orientations d'axe et de leurs distances focales différentes, on réalise un feu pouvant présenter une largeur importante tout en conservant une profondeur raisonnable.
Bien entendu la présente invention n'est pas limitée aux feux de recul, mais trouve application dans tout feu de signalisation devant avoir une largeur importante et une profondeur raisonnable, et devant émettre de la lumière avec une forte obliquité latérale par rapport à l'axe général d'émission.
On observera également que, bien que l'on ait décrit ci-dessus des surfaces actives en forme de portions de paraboloïdes, il est bien entendu que ces surfaces peuvent dans la pratique s'éloigner de telles surfaces, notamment dans le but d'assurer la répartition verticale de la lumière requise.
La réaction est initiée par addition de 10 l de ((2,3) 3H) -propionyl-b-ET-i(19-35) préparé comme indiqué cidessus en I, à la concentration finale de 1,8.10 12M.
Après une heure d'incubation à 37 0C, la réaction est arrêtée par addition de 600 pl d'acétate d'éthyle et le ((2,3) 3H) -propionyl-b-ET-i(19-21) est extrait par agitation mécanique pendant 2 minutes.
On prélève 300 ssl de la phase organique et ajoute 5 ml de liquide scintillant et compte la radioactivité pendant 1 minute au compteur à scintillation liquide.
Chaque mesure est réalisée en triplicate excepté pour le témoin d'ECE (témoin enzyme, sans produit dont on veut tester l'activité inhibitrice de l'ECE), pour lequel la mesure est réalisée en sextuplet.
le pourcentage d'inhibition est calculé en faisant le rapport : produit testé - blanc témoin enzyme - blanc Le blanc est effectué à partir de la solution obtenue sans enzyme.
Le tableau ci-après donne les résultats obtenus en utilisant comme produits P des inhibiteurs connus soit P1 qui est le phosphoramidon et P2 qui est le N-(phényléthylphosphonyl)-Leu-Trp (TAKEDA), dont on veut tester les activités inhibitrices de l'ECE.
A partir de ce tableau et par tracé du graphique du pourcentage d'inhibition par rapport à la concentration en inhibiteur (nM), on calcule la CI50 qui correspond donc à la concentration provoquant une inhibition de 50 9s de 1'ECE.
La constante d'inhibition (KI) d'un produit peut être obtenue par utilisation de la valeur de la constante de Michaelis KM qui est égale à 12,8 MM pour le substrat Ia ou X = (2,3) 3H-propionyle.
Les résultats chiffrés obtenus sont indiqués dans le tableau ci-dessous
cpm Inhibition (moyenne de triplicate) Blanc substrat 614 t 33 Témoin enzyme 3824 t 47 O (sextuplet) P1 : 1000 nM 636 99,3 100 nN 928 90,2 50 nN 1288 79 10 nN 1813 62,6 5 nN 2682 35,5 1 nN 3002 25,6 P2 : 1000 nN 672 98,2 100 nN 965 89,1 50 nN 1312 78,3 10 nM 2142 52,4 5 nK 2477 42 1 nM 3300 16,3 Conclusion : le présent test permet donc d'identifier des inhibiteurs de l'ECE car les résultats obtenus confirment l'activité des produits connus P1 et P2.
SUPPORT DE FEU POUR VERICULES ROUTIERS, EN PARTICULIER POUR DES REMORQUES, SEMI-REMORQUES ET VEHICULES ANALOGUES.
La présente invention concerne un support de feu pour véhicules routiers, en particulier pour des remorques, semi-remorques et véhicules analogues. Ces véhicules sont équipés de feux réglementaires tels que les feux de rappels de clignotants, les feux de gabarits, etc. Ces feux sont habituellement montés soit sur la carrosserie, soit sur des parties du châssis. La fixation est réalisée habituellement par boulonnage sur des parties planes du véhicule. L'inconvénient de ce mode de fixation réside dans le fait qu'il est nécessaire de percer des parties du véhicules non prévu à cet effet. Ceci affaiblit la structure du véhicule et constitue des points de corrosion. L'objet de la présente invention est de remédier à ces inconvénients en proposant un support de feu intégré sur les composants du véhicule, et offrant une protection améliorée des câbles alimentant le feu. A cet effet, l'invention concerne plus particulièrement une platine présentant une première partie complémentaire du feu de signalisation et une deuxième partie munie d'une forme présentant un orifice susceptible de s'adapter sur un élément tubulaire du véhicule. Cet élément tubulaire est par exemple formé par un tube d'ailes, un support parecyclistes, etc.
Selon une première variante de réalisation, la deuxième partie est une partie tubulaire dans l'axe médian et sensiblement perpendiculaire au plan de la première partie.
Selon une deuxième variante, la deuxième partie est une partie tubulaire dont ltaxe médian est parallèle à un axe du plan de la partie complémentaire du feu.
Selon un mode de réalisation particulier, la première partie présente plusieurs zones pour recevoir plusieurs feux de signalisation.
Avantageusement, la deuxième partie présente un orifice permettant le passage d'un câble électrique entre le feu monté sur la première partie et l'intérieur de l'élément tubulaire recevant le dit support.
Des Western blots ont été réalisés sur les protéines de feuilles et de graines de tabac extraites selon le protocole décrit précédemment. Les protéines extraites sont tout d'abord séparées sur gel de polyacrylamide dénaturant (SDS-PAGE) puis transférées sur une membrane de nitrocellulose. Un anticorps polyclonal anti-LPH est utilisé comme sonde et la révélation est effectuée au moyen d'un anticorps approprié couplé à la phosphatase alcaline.
La protéine témoin est la lipase pancréatique humaine qui migre sous la forme d'une seule bande de masse moléculaire apparente d'environ 50 kDa. Aucune bande n'est détectée dans les extraits protéiques de feuilles de tabac non transformées (T).
XIV.1.3. LPH DANS UN EXTRAIT CONTENANT DES PROTEINES DE FEUILLES DE TABAC TRANSFORMEES: EXPERIENCE DE DEGLYCOSYLATION.
Le protocole d'extraction des protéines pour les expériences de déglycosylation est le suivant: 0,5 g de feuilles (poids fi-ais) sont broyés dans l'azote liquide puis à 4"C dans 1 mI de tampon de dénaturation (tampon phosphate 100mM pH7,5, additionné de ss-mercaptoéthanol 1%, d'EDTA 25mM et de SDS 1%). Le broyat est centrifugé à 4"C pendant 15 min à I 0000g. Le surnageant est incubé durant 5 min à 100"C afin de réaliser la dénaturation des protéines puis centrifugé 2 min à 10000 g. Le surnageant est ensuite dilué au 10ème dans le tampon de déglycosylation (tampon phosphate l00mM pH7,5, additionné de ss- mercaptoéthanol 1%, d'EDTA 25mM, de SDS 0,1% et d'octylglucoside 1%).
L'enzyme (N-glycosidase F, PNGase Boehringer) est ajoutée à raison de 1 U pour 100 ul de surnageant. Un témoin sans enzyme est réalisé pour chaque échantillon.
La déglycosylation de la protéine témoin (lipase pancréatique humaine) a lieu dans les mêmes conditions. Les différents échantillons protéiques sont incubés à température ambiante durant 8 heures. Les protéines sont ensuite séparées par électrophorèse sur gel de polyacrylamide et transférées sur membrane de nitrocellulose comme décrit dans le paragraphe précédent.
XV. IMMUNODETECTION DE TYPE "WESTERN" DE LA COLPH RECOMBINANTE.
Des expériences d'immu nodétection de type "Western" ("Western-blots") (Renart et Sandoval, 1984) de la COLPH ont été réalisées sur les protéines de feuilles de tabac et de graines de tabac et de colza extraites avec le tampon (voir protocole d'extraction ci-dessus). Pour la réalisation de ces expériences, les protéines extraites (30 g protéines totales par échantillon) sont tout d'abord séparées sur gel de polyacrylamide dénaturant selon la méthode Tris-tricine d'Okajima et ai. (1993) puis transférés sur une membrane de nitrocellulose. Un anticorps polyclonal anti-colipase pancréatique humaine est utilisé comme sonde et la révélation est effectuée au moyen d'un anticorps anti-lgG approprié couplé à la phosphatase alcaline.
XVI. PURIFICATION DE LA LIPASE PANCREATIQUE HUMAINE A PARTIR DE PLANTES.
XI. 1. PURIFICATION DE LA LPH À PARTIR DE FEUILLES DE TABAC La lipase pancréatique humaine recombinante est purifiée par chromatographie d'échange d'ions sur colonne DEAE-Fast Flow (Pharmacia) équilibrée dans du tampon Tris-acétate 50mM pH7,0. La colonne est lavée avec le même tampon jusqu'à ce que l'absorption à 280 nm soit inférieure à DO 0,05.
L'activité enzymatique fixée est éludée à l'aide d'un gradient linéaire de sel dans le même tampon (0 à 0,5M NaCl) en utilisant 5 volumes de colonne. Les fractions contenant l'activité enzymatique sont rassemblées. Elles sont soumises à une filtration sur Sephadex G- 100.
XVII. PURIFICATION DE LA COLTPASE PANCREATIQUE HUMAINE A PARTIR DE PLANTES.
La protéine est purifiée selon les procédés classiques de purification des protéines bien connus de l'homme du métier.
XVIII. SYNTHESE D'ESTERS D'ACTDES GRAS.
Les essais ont été réalisés avec des graines de colza non transformées, la lipase étant apportée: - soit sous tonne de préparation enzymatique immobilisée (lipozyme (NOVO)) ou libre (lipase pancréaticlue humaine), - soit sous fonde de graines de tabac transformées avec le gène de la lipase pancréatique humaine.
Le ruban (18) intégre, à ses deux extrémités, obtenues par injection, des terminaisons métalliques (19,20) pour la fixation du ruban (18), à une extrémité, au ressort de traction associé au premier bras (10) et, à l'autre extrémité, au deuxième bras (11), et en ce que les terminaisons métalliques (19,20) se solidarisent, lors de l'injection, aux extrémités dénudées des fils métalliques (18a).
Chaque extrémité dénudée du ruban (18) peut comporter, préalablement à l'injection, au moins un pliage ou une courbure apte à accroître la force d'ancrage de chaque extrémité du ruban (18) à la terminaison métallique injectée (19,20) correspondante.