INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En conséquence, la microstructure du métal de soudure présentant une faible résistance aux craquelures par relâchement des contraintes contient une quantité importante de précipité de cémentite, et la microstructure du métal de soudure présentant une excellente résistance aux craquelures par relâchement des contraintes contient une grande quantité de précipités de M7C3 et M23C6. Donc, un métal de soudure présentant une excellente résistance aux craquelures par relâchement des contraintes peut être obtenu ayant un rapport Fe/Cr plus faible dans le résidu extrait. De plus, un métal de soudure présentant une excellente résistance aux craquelures peut être obtenu en commandant la quantité de Fe en tant que constituant principal de la cémentite.
D'autre part, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue lorsque les carbures MC précipitent de manière excessive ou précipitent peu.
La quantité de précipité de carbure de MC peut être commandée par la teneur en vanadium (V) dans le résidu extrait, du fait que les carbures MC sont pratiquement constitués de V. Donc, la quantité de carbures MC renfor çant l'intérieur du grain peut être déterminée par la teneur en V dans le résidu extrait.
Les présents inventeurs ont de plus trouvé que la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes du métal de soudure peut être améliorée en optimisant les compositions chimiques du fil plein et du flux lié utilisée pour le soudage à l'arc sous flux et les teneurs en carbone et en vanadium dans le métal de soudure, et en optimisant les températures d'entrée de chaleur de soudage, de préchauffage et entre passes.
Les bases de la limitation des teneurs des composants spécifiés du métal de soudure vont maintenant être illustrées.
Teneur en Carbone (C) dans le Métal de Sou dure : 0,04 à 0,14 Pour-cent en Poids Le carbone (C) affecte de manière importante l'aptitude à la trempe, la résistance à la température d'une pièce, la résistance à une température élevée et la ténacité du métal de soudure. Lorsque la teneur en carbone dans le métal de soudure est plus petite que 0,04 pour-cent en poids, la résistance diminue. D'autre part, lorsque la teneur en carbone dépasse 0,14 pour-cent en poids, la résistance augmente de manière excessive entraînant une diminution de la ténacité. Ainsi, la teneur en carbone dans le métal de soudure est déterminée comme étant de 0,04 à 0,14 pour-cent en poids, et de préférence de 0,07 à 0,11 pour-cent en poids.
Teneur en Silicium (Si) dans le Métal de Sou dure : 0,05 à 0,40 Pour-cent en Poids Le silicium (Si) a un effet de désoxydation et commande la teneur en oxygène. Une teneur en Si inférieure à 0,05 pour-cent en poids a peu d'effet sur la désoxydation. D'autre part, une teneur en Si dépassant 0,40 pour-cent en poids diminue la résistance à la maladie de Krupp et la résistance aux craquelures par relâ chement des contraintes, et provoque une diminution de la ténacité du fait de la résistance excessivement élevée.
Ainsi, la teneur en Si dans le métal de soudure est déterminée comme étant entre 0,05 et 0,40 pour-cent en poids, et de préférence entre 0,10 et 0,30 pour-cent en poids.
Teneur en Manganèse (Mn) dans le Métal de Sou dure : 0,50 à 1,30 Pour-cent en Poids Le manganèse (Mn) provoque aussi l'amélioration de la résistance à température élevée et de la ténacité, camme le carbonate. I1 commande la teneur en oxygène en même temps. Lorsque la teneur en Mn dans le métal de soudure est plus faible que 0,50 pour-cent en poids, la résistance et la ténacité sont à des niveaux insatisfaisants. D'autre part, lorsque la teneur en Mn dépasse 1,30 pour-cent en poids, la résistance au fluage, la résistance à la maladie de Krupp et la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminuent.Ainsi, la teneur en Mn dans le métal de soudure est déterminée comme étant de 0,50 à 1,30 pour-cent en poids, et de préférence de 0,90 à 1,20 pour-cent en poids.
Teneur en Chrome (Cr) dans le Métal de Sou dure : 2,00 à 3,25 Pour-cent en Poids et Teneur en Molybdène (Mo) dans le Métal de Soudure 0,90 à 1,20 Pour-cent en Poids Le chrome (Cr) et le molybdène (Mo) sont des composants fondamentaux de la résistance élevée d'un acier comportant de 2,25 à 3 % de Cr et 1 % de Mo. Bien que les effets dans la présente invention soient obtenus même à l'extérieur des plages établies ci-dessus, un métal de base situé à l'extérieur des plages établies cidessus n'est pas utilisé dans un cas de température élevée utilisée dans la présente invention. Ainsi, la teneur en Cr dans le métal de soudure est déterminée pour être 2,00 à 3,25 pour-cent en poids, et de préférence 2,30 à 3,25 pour-cent en poids, et la teneur en Mo dans le métal de soudure est déterminée pour être 0,90 à 1,20 pour-cent en poids, et de préférence 0,95 à 1,10 pour-cent en poids.
Teneur en Vanadium (V) dans le Métal de Sou dure : 0,05 à 1,00 Pour-cent en Poids Le vanadium (V) supprime la précipitation de cémentite en tant qu'élément destiné à augmenter 1' acti- vité de Cr et à diminuer l'activité de C. Cependant, une teneur excessive en V entraîne une grande quantité de précipité de carbure MC et une ténacité diminuée. Une teneur extrêmement faible en V diminue la résistance au fluage. Lorsque la teneur en V dans le métal de soudure est plus petite que 0,05 pour-cent en poids, la résistance au fluage diminue. D'autre part, lorsque la teneur en V dépasse 1,00 pour-cent en poids, de grandes quantités de carbures MC précipitent et donc la ténacité du métal de soudure est diminuée, en fonction de l'ajustement des autres constituants et des conditions de traitement de relâchement des contraintes.Ainsi, la teneur en V dans le métal de soudure est déterminée comme étant 0,05 à 1,00 pour-cent en poids, et de préférence 0,25 à 0,70 pour-cent en poids.
Teneur en Azote (N) dans le Métal de Soudure 0,015 Pour-cent en Poids ou Moins L'azote (N) améliore la résistance au fluage du métal de soudure. Cependant, lorsque la teneur en azote dépasse 0,015 pour-cent en poids, la ténacité diminue.
Ainsi, la teneur en N dans le métal de soudure est limitée à 0,015 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,003 à 0,010 pour-cent en poids.
a) Premier événement de recombinaison La souche XAC-I a été transformée par électroporation avec 10, 100 ou 2000 ng de chaque RF (mplO-~uid4::pir ou pir-116). Un tiers de chaque mélange d'expression a été étalé sur boites LB contenant de la kanamycine et incubé la nuit à 370C. Les phages mpl O-~uid4:.pir ou pir-116 ne peuvent se répliquer dans la souche XAC-I (sup+). Le marqueur KmR ne peut donc se maintenir que par intégration dans le génome de la bactérie, via une recombinaison homologue avec la copie sauvage du gène uidA. Les résultats des électroporations de XAC-I sont présentés dans le tableau 1. L'efficacité de transformation obtenue était de 4.109 transformants par llg de pUC4K.
CONSTRUClION Nombres de colonies obtenues avec les quantité d'ADN transformé 10 ng 100 ng 2000 ng M13mp10- uidA::pir 1 41 146 M13mp10- uidA::pir-116 0 16 124 TABLEAU 1 Dans les conditions testées, le nombre d'intégrants croît de façon non linéaire avec la quantité d'ADN. Connaissant l'efficacité de transformation et la taille des RF (11,7 kpb), on peut avoir une idée approximative du taux de recombinaison. En considérant le point à 100 ng, on obtient une fréquence de recombinaison de l'ordre de 104.
b) Deuxième événement de recombinaison Le deuxième événement de recombinaison sera ensuite sélectionné par la résistance des souches au désoxycholate (DocR).
Pour ce faire, 5 intégrants de chaque construction ont été mis en culture en milieu 2XTY additionné de 0,2% de désoxycholate de sodium. Deux populations distinctes sont apparues. Certains clones donnent un trouble bien visible après environ 8 heures à 37 C (deux clones pour la constructionpir et trois pour la construction pir-116). Les autres clones ont donné une culture dense seulement après la nuit à 370C. ns étaient quasiment tous KmS, comme attendu. Pour chacun des électroporants étudiés, 50 descendants KmS ont été striés sur LB additionné de X-Gluc.Après 48 heures à 37 C, les clones UidA+ étaient bleu pâle alors que ceux qui avaient subi un remplacement d'allèle (cas n 1, figure 3), sont restés blancs sur ce milieu (UidA-). Le tableau 2 résume 1' analyse des phénotypique des recombinants doubles obtenus.
De 18 à 30% des doubles recombinants ont subi un remplacement d'allèle.
nombre de KmS noureentaae de UidA souche parmi les DocR parmi les Kias XAC-1 pir-2 50/50 18 XAC-I pir-3 50/50 24 XAC-I pir-4 50/50 34 XAC-1pir-116-1 50/50 32 XAC pir-1164 35/50 30 TABLEAU 2 3) Contrôle du caractère Pir+ des souches obtenues par recombinaison Afin de s'assurer du caractère Pir+ des souches obtenues par double recombinaison, nous avons transformé trois clones de chaque construction par pBW30 (Metcalf et al., 1994). L'obtention de transformants pour toutes les souches testées a permis de montrer la fonctionnalité des gènes pir et pir-116 intégrés dans le génome de XAC-1.
Dans les mêmes conditions, aucun transformant n'est obtenu avec la souche parentale XAC-1. Nous avons poursuivi l'étude de 2 clones XAC-lpir (B et C) et 2 clones XAC-lpîr-116 (E et D).
4) Contrôle par amplification par PCR des souches obtenues par recombinaison Pour confirmer le remplacement d'allèle, nous avons contrôlé par amplification par PCR les régions génomiques de part et d'autre du locus uid4. Chaque couple d'oligonucléotides est constitué d'un oligonucléotide correspondant à une région interne de pir et d'un deuxième oligonucléotide correspondant à une région, proche de uidA chromosomique, mais non comprise dans le fragment qui a servi à la recombinaison. La séquence de ce dernier oligonucléotide a été déterminée grâce à la séquence ECOUIDAA de Genbank (numéro d'accès : M14641). Nous avons ainsi pu vérifier le positionnement exact du gène pir dans le génome de la bactérie.La nature des fragments amplifiés, dont la taille est conforme à celle que l'on pouvait prévoir, a été confirmée par digestion par MluI.
EXEMPLE 2 Construction de vecteurs plasmidiques dérivés de R6K portant le marqueur de sélection sup Phe Nous avons construit des vecteurs comportant 1' ori y de R6K et le gène de résistance à la kanamycine (pXL2666). L'observation de multimères de pXL2666 dans la souche BW19610 (pîr-J16) 5 (Metcalf et al; 1993 nous a amené à étudier l'effet du fragment cer de ColEl sur ce phénomène. Nous avons ensuite introduit sur le vecteur ori y KmR-cer (pXL2730) la cassette d'expression de l'ARNt suppresseur Phénylalanine (sup Phe). Ce vecteur, pXL2760, sert de base à la construction de vecteurs utilisables en thérapie génique.
1) Construction et analyse des vecteurs comportant 1' ori y de R6K et le gène de résistance à la kanamycine a) Constructions Dans le premier plasmide construit, pXL2666, le gène de résistance à la kanamycine provient de pUC4K (Vieira et messing; 1982) et l' origine de réplication, contenue dans un fragment EcoRI-BamHI de 417 pdb, provient du vecteur-suicide pUT-T7pol (Herrero et al; 1990) (figure 4). Le transfert de pXL2666 dans les souches BW19094 et 19610 (Metcalf et al; 1994) a permis de montrer que la quantité de plasmide est bien augmentée dans une souche pir-116, par rapport au même plasmide dans une souche pir. Toutefois, I'analyse par électrophorèse des plasmides non digérés montre que cette augmentation va de pair avec l'apparition de quelques formes multimériques.
Vraismenblablement, ce phénomène est lié à une recombinaison intermoléculaire entre les multiples copies du plasmide. Aussi avons nous construit pXL2730 en clonant sur pXL2666 le fragment cer du plasmide naturel d'E. coli ColEl, dont il avait été montré qu'il permettait, en cis, la résolution des dimères de plasmides (Summers and Sherrat, 1984). Le fragment utilisé correspond à un fragment Hpan de 382 pdb de ColEl (Leung et al., 1985). fi contient un site de recombinaison intermoléculaire spécifique; il implique uniquement, pour être fonctionnel, des protéines de l'hôte dont les recombinases XerC et XerD, et les facteurs accessoires ArgR et PepA (Stirling et al., 1988, 1989; Colloms et al., 1990).Pour s'assurer que les effets observés sont bien dus au fragment cer, nous avons aussi construit le plasmide contrôle pXL2754 dans lequel le fragment cer est délété de 165 pdb. Cette délétion a été montrée comme abolissant l'action de cer sur la résolution des multimères (Leung et al., 1985). Les différentes étapes de clonage conduisant à la construction de ces plasmides sont présentées sur la figure 4.
b) Analyse quantitative et qualitative des espèces plasmidiques analyse par électrophorèse en gel d'agarose L' analyse par électrophorèse des différents plasmides construits a permis la mise en évidence de diverses espèces plasmidiques, variables suivant les souches utilisées. La taille des plasmides non digérés a été évaluée par rapport au marqueur d'ADN surenroulé. Dans la souche pir (BW19094), les plasmides pXL2666, 2754 et 2730 sont pratiquement entièrement sous forme monomérique. Les bandes au dessus de chaque bande principale correspondent à différents topo-isomères, légèrement moins surenroulés, comme le confirme le profil observé après action de l'ADN gyrase avec pXL2730.
Dans le cas de la souche pir-116 (BW19610), les profils sont différents : on observe avec les plasmides pXL2666 et 2754 différentes espèces allant du monomère aux multimères (2, 3 ou 4 unités), la forme majoritaire étant le dimère. Après digestion par EcoRl, on ne retrouve que l'ADN plasmidique linéaire; ces espèces plasmidiques correspondent soit à des multimères de plasmides, soit à des topo-isomères divers.
Toutefois, la taille des formes déterminée d'après le marqueur d'ADN surenroulé étant un produit entier de celle du plasmide monomère, il est fort probable qu'il s'agisse de multimères. La formation des multimères est très probablement imputable à la mutation pir-116, bien que les deux souches BW19094 et BW19610 ne soient pas strictement isogéniques (BW19610 est recA). Le profil obtenu avec pXL2730 est différent : bien que des formes multimériques soient encore visibles, la forme majoritaire est la forme monomérique. Le fragment cer peut donc faciliter la résolution des multiméres de plasmide que nous avons construit et ceci de façon indépendante de recA, dansBW19610.
analyse après traitement par les ADN topo-isomérases Afin d'écarter l'hypothèse selon laquelle les formes observées dans les souches portant l'allèlepir-116 seraient des topo-isomères particuliers, chaque préparation de plasmide a été soumise à l'action d'ADN topo-isomérases. Les activités des différentes enzymes, dans les conditions expérimentales sont les suivantes : relâchement de RADON pour l'ADN topo-isomérase I d'E. coli, surenroulement négatif de l'ADN relâché pour l'ADN gyrase d'E. coli, et désenchevêtrement des ADN entrelacés et relâchement de l'ADN surenroulé par l'ADN topo-isomérase IV de S. aureus.L' action de l'ADN topo-isomérase IV a permis de montrer que les formes plasmidiques de haut poids moléculaire ne résultaient pas de l'enchevêtrement de plusieurs molécules de plasmides; dans ce cas, elles auraient alors été converties en l'espèce monomérique. La fonctionnalité de l'enzyme a bien sûr été contrôlée sur une préparation d'ADN de kinétoplastes, composée de molécules d'ADN enchevêtrées (non montré). L'activité de relâchement est aussi visible puisqu' on obtient des espèces migrant moins que dans les témoins non traités. L'action de l'ADN gyrase a permis de convertir les topo-isomères légèrement relâchés en l'espèce la plus surenroulée extraite de la bactérie (monomère ou dimère principalement). De plus, elle a permis de vérifié que les ADN préparés sont majoritairement sous forme surenroulée.Les échantillons ainsi traités permettent de confirmer les résultats précédents quant aux espèces majoritaires pour chaque construction. L'ADN topo-isomérase I a bien relâché l'ADN mais de façon partielle.
Ceci pourrait être dû au fait que les plasmides étudiés ne comportent que peu de zones simples brins, sur lesquelles cette enzyme se lie préférentiellement (Roca, 1995).
La figure 2 représente schématiquement un mode de réalisation de l'une des voies des moyens 20 de la figure 1, par exemple la voie 1 reliée à la première antenne (11), qui est une antenne à polarisation rectiligne verticale.
Cette voie comporte un étage superhétérodyne classique, composé d'un mélangeur 22 recevant d'une part le signal hyperfréquence capté par l'antenne 11, éventuellement par l'intermédiaire d'un préamplificateur hyperfréquence 21, et, d'autre part, une fréquence fournie par un oscillateur local 40, par l'intermédiaire d'un répartiteur équilibré en amplitude et phase (non représenté). En sortie du mélangeur 22, on obtient un signal à fréquence intermédiaire. Le signal à fréquence intermédiaire est le cas échéant amplifié par un pré-amplificateur 23 avant d'être fourni à deux chaînes de traitement distinctes.
La première chaîne de traitement est destinée à mesurer l'amplitude du signal reçu. Elle se compose d'un amplificateur logarithmique 24, suivi par un dispositif 25 de mesure de l'amplitude et de numérisation de celleci, qui fournit donc la grandeur numérique A1, amplitude du signal reçu par la première antenne (11).
L'autre chaîne de traitement comporte un amplificateur limité 26 fournissant le signal amplifié d'une part à un dispositif de mesure de fréquence 27, qui fournit la fréquence F1 du signal reçu sous forme numérique, et d'autre part à un dispositif 28 de mesure de la phase relative de la voie 1 (phase cp 1) par rapport par exemple à la voie 3, (reliée à la troisième antenne mentionnée plus haut), la phase relative étant notée (P 13- Dans un mode de réalisation, la chaîne logarithmique et la chaîne d'amplification limitée sont intégrées.
Ces différentes grandeurs (A1, F1 et cl 913) sont fournies à l'extracteur 30 de la figure 1.
Le dispositif de mesure de fréquence (27) est par exemple réalisé à l'aide de compteurs et d'un générateur de fréquence, fournissant une fréquence supérieure à la fréquence intermédiaire (par exemple dix fois supérieure) ; la valeur numérique de la fréquence est obtenue par comptage des périodes du signal de référence pendant au moins une ou, de préférence, plusieurs périodes du signal à la fréquence intermédiaire.
Les autres dispositifs représentés sur cette figure 2 sont réalisables par tous moyens connus.
Chacune des voies du dispositif selon l'invention est préférentiellement réalisée comme représenté figure 2, I'oscillateur local 40 étant commun à toutes les voies et fournissant le signal à fréquence locale à chacun des mélangeurs, par l'intermédiaire d'un répartiteur équilibré. Dans le cas où l'on dispose de trois voies, les phases relatives obtenues sont par exemple les phases (P 13 (figure 2), 921 et (P32- La figure 3 représente un mode de fonctionnement de l'extrac- teur de la figure 1, dans le cas de la détermination des caractéristiques d'un champ électromagnétique reçu dans le plan horizontal.
L'extracteur 30 reçoit donc les amplitudes A1, A2, A3 des trois voies, la fréquence F1, F2, F3 de ces voies et les phases relatives (P21 932 et (P13- Dans une première étape (50), dans le cas où le système comporte plusieurs dispositifs de mesure de fréquence (dans l'exemple décrit, un par voie), I'extracteur vérifie la cohérence des mesures de fréquences.
Dans l'étape suivante (51), l'extracteur calcule la quantité r telle que A1 -A2 r=a (1) où a est la base du logarithme utilisé par les amplificateurs logarithmiques tels que 24, A1 est l'amplitude du signal reçu sur la première antenne, à polarisation rectiligne verticale, et A2 est l'amplitude du signal reçu sur la deuxième antenne, à polarisation rectiligne horizontale.On rappelle que r et (P2 1 sont liés à la quantité p par la formule suivante 21 p = r. e où p est le rapport complexe des tensions induites dans les première et deuxième antennes par un champ incident de fréquence donnée, les quantités p, r et p21 étant données pour un même gisement d'arrivée e de ce champ. Lorsque le gisement e est nul, le rapport est égal au coefficient de polarisation rectiligne (P V/H) du champ incident, coefficient qui caractérise un champ de polarisation elliptique quelconque décomposé selon les deux polarisations rectilignes croisées horizontale et verticale.Lorsque le gisement e varie, la différence de phase (P21 ne varie pas mais le module r varie : en effet, le gain en puissance de la deuxième antenne (12) est alors différent du fait qu'elle travaille avec un dépointage différent.
On procède ensuite, étape 52, à la division en N intervalles élémentaires de l'ouverture de fonctionnement en gisement du dispositif, chacun des intervalles élémentaires étant centré sur un gisement e. (i = 1, 2 .... N) ; à titre d'exemple, I'intervalle peut être de l'ordre du degré.
Pour la première valeur de on calcule ensuite (étape 53) un coefficient de polarisation Pi correspondant au gisement e.. Ce coefficient est égal à où Gi et Go sont les gains en puissance de la deuxième antenne (à où G. etC0 sont les polarisation horizontale) respectivement dans la direction e. et dans la direction e = 0.
Dans l'étape suivante (54), on calcule la densité de puissance superficielle d., toujours dans la direction e.. Pour cela, on calcule i i les puissances reçues par les première et deuxième antennes, en multipliant les amplitudes A1 et A2 (mesurées) par la fonction de transfert inverse de la chaîne comportant les amplificateurs loga rithmiques tels que 24 (respectivement T1 et T2) ;on corrige ensuite ces puissances obtenues en divisant le résultat obtenu pour la première antenne (11) par Go et le résultat obtenu pour la deuxième antenne (12) par G i ; enfin, on additionne ces deux quotients et on les multiplie par 4a , ce qui donne l'expression suivante de d.
Dans l'étape suivante (55), on calcule le niveau A3 que l'on devrait observer sur la troisième antenne (13) dans la direction 8..
Ce niveau correspondant est obtenu par la formule suivante A3 = T3 [di . 53i . M] (4) où :d. est obtenu lors de l'étape 54 précédente (expression (3) ci dessus) ; S3i est la surface effective de l'antenne 13 dans la i x2 direction 8., cette surface 53i étant égale à 4 47r Gi ;T3 est la fonction de transfert de la chaîne comportant l'amplificateur logarithmique (tel que 24) placé dans la voie 3, et M est le module du coefficient de désadaptation en polarisation, qui est donné par la formule suivante où Pi est donné par l'expression (2) précédente (étape 53), P i est son nombre complexe conjugué, P3i est le coefficient de polarisation V/H de la troisième antenne (13) dans la direction e. et P3i son complexe conjugué.
L'étape suivante (56) consiste à comparer le niveau A3 calculé lors de l'étape précédente avec le niveau effectivement mesuré en sortie de la troisième antenne (13). Lorsque la comparaison des deux niveaux A3 montre qu'il y a identité entre le niveau calculé et le niveau mesuré, on en déduit que la direction Gi pour laquelle a été calculé le niveau A3 est la direction réelle d'arrivée du champ électromagnétique. Lorsqu'il n'y a pas identité, on répète la séquence d'étapes à partir de l'étape 53 pour la valeur e. suivante.
Pour toutes ces raisons, le choix peut se porter sur le Fortran 77, langage largement répandu dans l'industrie et qui, ayant fait ses preuves depuis de nombreuses années, est vraisemblablement encore promis à une longue carrière. Le langage C répond également à ces exigences bien que plus fermé à la compréhension.
Pour ce qui conceme l'interface homme-machine, les impératifs sont différents: pour être vraiment efficace, cette partie doit faire appel aux fortes potentialités des machines actuelles en matière de graphisme, de réseaux, d'entrées/sorties et de mémoire.
On peut donc opter pour un langage modeme et puissant. Le Langage C, épaulé par les ressources de gestionnaires graphiques. MOTIFIX Windows semble un bon choix, d'autant plus que ces produits sont de plus en plus standards en informatique. Cet ensemble est alors géré par un système d'exploitation UNIX, en voie également de standardisation.
L'interface homme-machine, puisqu'il ne représente qu'un seul niveau du système, peut être périodiquement et à moindre coût remis à jour si le marché propose des produits plus évolués.