INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le moyeu 2 et le rotor 5, avec son pignon 4, sont mis en place axialement dans le boîtier 7, par chacune de ses extrémités ; la porte 77A du boîtier 7, plus précisément du connecteur 77, est ouverte.
Les figures 10 et 11 présentent une cinquième variante de réalisation du feu des figures 1 et 2. Les éléments différents portent des références augmentées de cinq cents. Dans cette variante, le miroir du socle est lisse. Le miroir réfléchit le faisceau divergent émis par la source en un faisceau à rayons parallèles à l'axe 5. En référence à la figure 10, cette fois, les facettes 518, 520 de la face amont 14 de la première lame 12 définissant les éléments des premier et deuxième ensembles sont de forme générale sphérique, ici torique en présentant des rayons de courbure différents suivant les directions horizontales et verticales en vue de réaliser un faisceau plus large suivant la direction horizontale que verticale.
Les facettes 518, 520 sont en relief. Les facettes 518 et 520 sont disposées suivant deux matrices carrées imbriquées. Les facettes 518 ont en élévation une forme rectangulaire, ici carrée. Les facettes 518 du premier ensemble sont distantes les unes des autres. Les facettes 520 du deuxième ensemble sont jointives par leurs bords.
Chaque facette 518 est adjacente par ses quatre côtés à quatre facettes 520, et réciproquement. Les côtés des facettes et leurs directions d'alignement s'étendent suivant les directions horizontales et verticales. Chaque facette 518, 520 constitue une lentille convergente convexe qui transforme un faisceau élémentaire à rayons parallèles à l'axe provenant du miroir en un faisceau élémentaire à rayons convergents à un foyer de la lentille. Les facettes 518 du premier ensemble et celles 520 du deuxième ensemble ont ici des dimensions adaptées pour que la même quantité de lumière traverse les filtres verts et rouges.
De plus, en référence à la figure 11, les portions colorées ou filtres 528, 530 de la deuxième lame 22 ont cette fois une forme rectangulaire, ici carrée, en élévation. Les premier et deuxième ensembles de filtres sont disposés suivant deux matrices carrées imbriquées l'une dans l'autre. Les filtres 530 du deuxième ensemble sont de grande taille et se rejoignent à leurs bords, alors que les filtres 528 du premier ensemble sont de petite taille et distants les uns des autres. Ainsi, les filtres verts s'étendent sur un fond rouge. Les côtés des filtres et les directions d'alignement sont verticaux et horizontaux. Les foyers des facettes sphériques 518 du premier ensemble se trouve au centre des filtres verts 528 du premier ensemble. On peut donc donner à ces filtres verts 528 une superficie très réduite. Dans cette variante, la division, la coloration et l'addition des faisceaux élémentaires s'effectuent simultanément suivant les directions verticale et horizontale. Les dimensions des facettes 518, 520 et des filtres de coloration 528, 530 sont choisies pour fournir la proportion des flux lumineux vert et rouge nécessaire à l'obtention de la couleur blanche.
Les cinq variantes qui viennent d'être décrites peuvent être combinées entre elles en ce qui concerne leurs caractéristiques compatibles.
L'organe diviseur et l'organe de coloration distincts l'un de l'autre fournissent en tout quatre faces, ce qui permet de multiplier les possibilités d'agencement des moyens de division et des filtres de coloration sur ces faces, suivant les fonctions désirées.
De plus, il s'ensuit que la dimension des filtres de coloration est indépendante de la dimension des facettes de division du faisceau en ce qui concerne les contraintes d'agencement des filtres et des facettes. On peut notamment prévoir des filtres verts de petite dimension et des facettes associées de dimension importante pour préserver la quantité relative de lumière associée à chaque couleur en vue de la synthèse additive.
Ainsi, dans le feu de la figure 3, l'organe de coloration pourra être situé non pas nécessairement sur le plan focal P, mais en aval ou en amont de celui-ci, à une distance du plan focal P inférieure à la distance séparant l'organe diviseur 12 du plan focal P, à savoir la distance focale.
Dans le feu de la figure 1, l'organe de coloration 22 pourra comporter des moyens de dispersion du faisceau, par exemple sur sa face aval.
L'organe diviseur pourra laisser inchangés les faisceaux élémentaires du deuxième ensemble, l'organe de coloration comprenant un deuxième ensemble d'éléments adaptés à faire converger ou diverger chaque faisceau élémentaire du deuxième ensemble. Certains des filtres de coloration pourront être portés par l'organe diviseur, et par exemple se trouver sur la face amont de celui-ci.
Les facettes profilées associées au premier ensemble d'éléments pourront avoir des dimensions différentes de celles associées au deuxième ensemble d'éléments.
De façon générale, les stries du miroir seront avantageusement non-parallèles aux facettes profilées.
L'organe diviseur pourra être configuré de sorte que les foyers F ne soient pas coplanaires et constituent une surface focale non plane mais généralement perpendiculaire à l'axe 5. L'organe de coloration s'étendra alors avantageusement au voisinage de cette surface.
Le feu pourra comporter une glace fixée à une extrémité du socle et obturant le feu en aval de l'organe de coloration. Cette glace pourra présenter des moyens de dispersion du faisceau.
Le feu selon l'invention pourra être mis en oeuvre dans d'autres domaines que les véhicules automobiles. Il pourra s'agir par exemple d'un feu fixe.
La forme de réalisation représentée sur la Figure 5 possède, outre l'avantage que les copeaux peuvent déjà être aspirés dans la zone de la surface porte-pièce 9,
l'avantage que le groupe moteur 13' se trouve, dans cha-
que position de pivotement ou d'inclinaison, en particu-
lier aussi lors de la coupe d'angles aigus, en-dessous de la surface porte-pièce 9. Il est donc possible de réaliser des coupes de longueur quelconque, à partir des deux côtés. Un usinage à partir de la barre peut donc être
réalisé avec cette forme de réalisation.
là
NOUVELLE COMPOSITION DE CIMENT PHOSPHOMAGNESIEN COMPRENANT UN POLYMERE SOUS FORME DE PARTICULES La présente invention conceme une nouvelle composition de ciment phosphomagnésien.
Les ciments phosphomagnésiens sont des liants hydrauliques, c'est-à-dire à des liants, qui en présence d'eau, se solidifient. Ils sont caractérisés par une phase liante à base d'au moins un composé du phosphore et d'au moins un composé du magnésium.
Les ciments phosphomagnésiens sont particulièrement intéressants pour leur rapidité de prise, leurs propriétés mécaniques élevées. En outre, ils peuvent être utilisés au contact de milieux acides.
Cependant, ces ciments manquent de souplesse: : leur module élastique est souvent élevé. Ceci est un inconvénient lorsque, par exemple, le ciment est utilisé pour recouvrir un support qui, soumis à diverses contraintes, bouge, subit des déformations.
Si le revêtement à base de ciment phosphomagnésien manque de souplesse, il se craquèle, se fissure.
La présente invention a donc pour objectif de proposer un ciment phosphomagnésien présentant un module élastique faible, tout en conservant ses propriétés avantageuses, telles que des propriétés mécaniques élevées, utilisation en milieux acides, Dans ce but, I'invention concerne un ciment phosphomagnésien susceptible d'être obtenu par mise en contact d'une phase liante à base d'au moins un composé du phosphore et d'au moins un composé du magnésium, avec au moins un polymère sous forme de particules insoluble dans l'eau, et de l'eau.
L'invention concerne aussi le procédé de préparation de ce ciment phosphomagnésien qui consiste à mettre en contact les composés du phosphore et du magnésium, au moins un polymère sous forme de particules insoluble dans l'eau, et de l'eau.
D'autres avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description et des exemples.
L'invention concerne tout d'abord un ciment phosphomagnésien susceptible d'être obtenu par mise en contact d'une phase liante à base d'au moins un composé du phosphore et d'au moins un composé du magnésium, avec au moins un polymère sous forme de particules insoluble dans l'eau, et de l'eau.
Classiquement, les ciments sont constitués d'une phase liante comprenant le cas échéant, les additifs usuels dans le domaine. Bien qu'un terme différent soit utilisé pour définir des ciments comprenant des granulats, outre ladite phase liante et les éventuels additifs, pour plus de commodité, dans la description, le terme unique de "'ciment" sera utilisé pour nommer ces deux types de compositions.
Sur la Figure 11, I'ADN préparé à partir de cellules RXRα+/-(LNL):Cre- GR(I747/T) non traitées ou traitées avec de l'aldostérone, du cortisol, de la corticostérone, de la dexamethasone, dc la triamcinolone acetonide ou du RU486, à des concentrations allant dc 10-9 à t0-6Nl, a servi dc matrice pour réaliscr une amplification par PClt, selon la procédure décrite cn Figure 8.
L'ADN amplifié a été séparé sur gel d'agarose et analysé selon la technique de Southern. Les fragments amplifiés correspondant aux allèles sauvage et recombiné ont été détectés par hybridation à l'aide de l'oligonucléotide de synthèse (5'-AAGAAGCCCTTGCAGCCCTC-3'), radiomarqué à l'extrémité 5' par de la T4 polynucléotide kinase. Le signal a été visualité et quantifié à l'aide d'un "phospho-imager" (Fujix bas2000).
Pour la Figure 12, des cellules RXRα+/-(LNL):Cre-GR(1747/T) ont été cultivées pendant 72 h dans du milieu de culture auquel ont été ajoutés trois ligands naturels (I'aldosterone, le cortisol et la corticostérone) à la concentration de 10-9 M ou 108 NI et de la dexaméthasone (10-7 ou 10-6 M) comme indiqué. L'allèle recombiné a été détecté selon la procédure décrite en Figure 8. L'ADN amplifié a été séparé sur gel d'agarose et analysé selon la technique Southern. Les fragments amplifiés correspondant à l'allèle recombiné ont été détectés par autoradiographie, suite à une hybridation avec l'oligonucléotide de synthèse 5'-AATTATAACTTCGTATAATGTATGCTATACGAAGTTATTC-3', (contenant un site loxP) radiomarqué au Phosphore 32 à l'extrémité 5' par la T4 polynucléotide kinase.
Pour la Figure 13, des cellules HeLa ont été cotransfectées par les plasmides pRXRa(LNL) et pCre-LBD[GR(1747/T)], puis cultivées pendant 72 heures avec ou sans addition des ligands indiqués, à la concentration de 10-7N1. L'ADN de ces cellules a ensuite été soumis à une amplification PCR selon la stratégie décrite. Les produits de la réaction ont été séparés sur gel d'acrylamide et colorés au bromure d'éthidium. La piste 1 correspond au dépôt du marqueur de taille 1 kb ladder (échelle de lkb, GibcoBRL).
2. Résultats Afin d'exprimer une recombinase Cre dont l'activité soit inductible par des ligands synthétiques du récepteur des glucocorticoides, mais non par des ligands glucocorticoïdes naturels aux concentrations "physiologiques", on a construit un vecteur d'expression, pCre LBD[GR(1747/T)], dérivé du vecteur pCre-ER (28) en remplaçant la séquence d'ADN codant pour les acides aminés 344-618 contenant le LBD du récepteur des oestrogènes (RE), par celle codant pour les acides aminés 500-777 d'un récepteur des glucocorticoïdes (GR) muté contenant le domaine de liaison (LBD) muté du GR(1747/T). La construction de ce plasmide a conduit à l'insertion de la séquence GGTACC, codant pour les aa Gly-Thr en position 624-625 de Cre-L13D[GR(1747/1)] (Figure 7).
L'activité recombinase de Cre-LBD[GR(1747/T)] a été testée dans une lignée cellulaire murine RXRα+/-(LNL). Cette lignée a été obtenue en intégrant par recombinaison homologue le gène TK-neo, encadré de sites loxP (en répétition directe) (LNL), dans l'exon 4 d'un allèle du gène RXRa (28). Le gène TK-neo est un gène chimérique permettant l'expression d'une protéine de fusion thymidine kinase/gène de résistance à la néomycine.L'électroporation de cette lignée avec le vecteur pCre LBD[GR(1747/T)] a permis d'évaluer son activité recombinase sans ajout de ligand, ou après addition de conisol (ligand naturel) ou de dexamethasone (Figure 9) (Dex; ligand synthétique) L'ADN des cellules ainsi traitées est en effet soumis à une PCR avec des oligonucléotides synthétiques localisés dans l'exon 4, I'un en amont du site Accu, I'autre en aval de ce site. La taille des fragments PCR obtenus avec cette paire d'oligonucléotides, est de 65 pb pour l'allèle sauvage, de 3345 pb pour l'allèle muté (après intégration de LNL) et de 191 pb pour l'allèle recombiné (après excision des séquences situées entre les deux sites lox et d'un des sites lox, voir figure 8).Suite à un traitement des cellules transfectées à la dexaméthasone (10-6 NI), un fragment de 191 pb est observé, reflétant la présence dc séquences correspondant à l'allèle recombiné, alors qu'en l'abselice de traitement ou suite à un traitement au cortisol (10-6 NI), aucun fragment dc cette taille n'est observé. Ces résultats montrent donc que l'activité recombinase de la protéine de fusion étudiée peut être induite en traitant des cellules exprimant cette protéine avec un ligand synthétique du GR tel que la dexamethasone mais pas avec un ligand naturel tel que le cortisol, à la concentration de 106 NI.
On a également établi une lignée RXRα+/-(LNL) exprimant de façon constitutive Cre-LBD[GR(1747/T)], en cointégrant la cassette d'expression du gène Cre-LBD[GR(1747/T)] avec un vecteur exprimant le gène de résistance à l'hygromycine (RXRα+/-(LNL) : Cre-GR(1747/T) ; voir "Matériel et Niéthodes" ; données non présentées). L'activité recombinase a été testée suite à un traitement de ces cellules avec de la Dex (10-6M) pendant 72 heures. L'analyse des produits des PCR effectuées sur l'ADN de ces cellules révèle un fragment de 191 pb correspondant à l'allèle recombiné uniquement après traitement à la Dex (Figure 10).
Ainsi, il est montré que Cre-LBD[GR(1747/T)] est inactive sans ajout de ligand ou en présence de cortisol à 10-6 121, mais active en présence de Dcx, lorsque sa cassette d'expression est intégrée dans le génome.
On a également évalué la cinétique d'action de la recombinase : son activité est détectable dès 12h de traitement à la dexaméthasone à 10-6 M, mais elle est beaucoup plus forte après 72h de traitement (résultats non présentés), L'activité recombinase de Cre-LBD[GR(1747/T)] a aussi été testée suite à l'addition de différentes concentrations de ligands. Aucune activité recombinase n'a pu être observée dans les cellules RXRa+/-(LNL):Cre- GR(I747/T) traitées à l'aldostérone, au cortisol ou à la corticostérone (concentration des ligands allant de 10-9 à 10-6 NI), alors qu'en présence de dex, de triamcinolone acetonide ou de RU486, une activité recombinase est observée dès 10-9M (Figure 11).
On a également montré à l'aide de cette lignée cellulaire que l'activité recombinase de Cre-LBD[GR(1747/T)] peut être induite par des ligands synthétiques, même lorsque les cellules sont cultivées cn présence de ligands naturels (aldostérone, cortisol et corticostérone) à 10-9 ou 10-8 NI. L'excision de séquences localisées entre les sites loxl' est obtenue suite à un traitement de 72h à la dexaméthasone à 10-7M ou 10-6M (Figure 12).
L'activité recombinase de Cre-LBD[GR(1747/T)] a enfin été testée dans des cellules humaines : des cellules HeLa ont été cotransfectées transitoirement avec les vecteurs pCre-LBD[GR(1747/T)] et pRXRα(LNL), puis cultivées soit sans ajout de ligand, soit en présence des ligands indiqués sur la Figure 13.Comme dans les cellules B9, une bande de 191 pb, correspondant au fragment recombiné, est amplifiée à partir d'ADN isolé des cellules traitées avec des ligands synthétiques (Dexamethasone, Triamcinolone acetonide ou RU 186 à 10-7 M), alors que sans ajout de ligand, ou en présence de ligands naturels tels que l'aldostérone, la corticostérone ou le cortisol aux memes concentrations, seul le fragment correspondant à l'allèle sauvage peut être détecté.
Ces résultats montrent donc que l'activité recombinase de la protéine de fusion Cre-LBD[GR(1747/T)] est induite par des ligands synthétiques du récepteur des glucocorticoïdes, alors qu'elle est insensible aux ligands naturels tels que le cortisol, la corticostérone ou l'aldostérone, mème à des concentrations aussi élevées que 106 NI. Dc plus, la présence de ligands naturels n'empêche pas l'induction de l'activité recombinase de Cre-LBD[GR(1747/T)] par les ligands synthétiques.
REFERENCES 1. Evans RNI, 1988, The steroid and thyroid hornlonc receptor superfamily.
Science 240:889-895.
2. Beato M., 1989, Gene regulation by steroid hormones. Cell 56:335-344.
3. Green S, Chambon P., 1988, Nuclear receptors enhance our understanding of transcription regulation. Trends Genetique 4:309-314.
Ainsi, la première partie A de la machine d'extrusion 1 est constituée de plusieurs zones successives correspondant chacune à une phase particulière du procédé d'extraction selon l'invention.
Comme représenté sur les Figs. 1 et 2, la première partie A de la machine d'extrusion 1 comprend: - une zone Al d'introduction et de transport de la matière, - une première zone A2 de malaxage et de cuisson de la matière, - au moins une zone A3 de pressage et de filtration pour récupérer une partie du liquide contenu dans ladite matière, - au moins une zone A4 de compression et de cisaillement de la matière, - et une zone A5 de malaxage et de cuisson de ladite matière.
Dans la première zone Al d'introduction et de transport de la matière, les vis îOa et lOb comportent des filets 20 à pas large afin d'assurer le transfert de la matière introduite par l'orifice 2 qui s'ouvre largement sur les deux vis l0a et lOb pour répartir ladite matière dans les filets 20.
Cette matière est donc immédiatement transportée vers l'aval de la machine d'extrusion 1.
Dans la zone A2 de la première partie A de la machine d'extrusion 1, les vis l0a et lOb sont munies de filets 21 à pas large afin d'assurer un malaxage de la matière.
Dans cette zone A2, le fourreau 12 est pourvu de moyens de chauffage 14 constitués par un circuit de circulation d'un fluide caloporteur ou par un organe de chauffage électrique, par exemple par induction.
Ces moyens de chauffage 14 permettent de réaliser une cuisson de la matière à une température comprise entre 90 et 1500C.
Dans la zone A3 de pressage et de filtration, les vis lOa et lOb sont munies de filets 22 à pas serré afin de réaliser un pressage de la matière pour récupérer le liquide contenu dans cette matière.
A cet effet, le fourreau 12 est muni d'une surface filtrante formée de trous 15 répartis sur une portion de la périphérie dudit fourreau 12, comne représenté à la Fig. 3.
Dans la zone A4 de compression et de cisaillement de la matière, les vis lOa et lOb sont munies de contre-filets 23, c'est à dire de filets à pas inversé qui comportent des ouvertures 24 s'étendant radialement depuis l'axe de la vis jusqu'à la périphérie du filet et régulièrement réparties autour de l'axe.
De la sorte, on contrôle le passage d'un débit contrôlé de matière vers l'aval ce qui détermine un freinage au niveau de la zone A4 et, de ce fait une compression dans la partie amont de la machine d'extrusion.
Il en résulte un effet de malaxage et de cisaillement intense de la matière.
Enfin, dans la zone As, les vis lOa et lOb sont munies de filets 25 à pas serré et de contre-filets 26, c'est à dire de filets à pas inversé comportant des ouvertures 27 s'étendant radialement depuis l'axe de la vis jusqu'à la périphérie du filet et réparties régulièrement autour de l'axe.
Dans cette zone A5, le fourreau 12 est pourvu de moyens de chauffage 16 constitués par un circuit de circulation d'un fluide caloporteur ou par un organe de chauffage électrique, par exemple par induction.
Ces moyens de chauffage 16 permettent, dans la zone A5, de réaliser une cuisson de la matière à une température comprise entre 90 et 1500C.
Comne représenté sur les figures, la seconde partie B de la machine d'extrusion 1 est formée de deux mono-vis co-rotatives, respectivement 30a et 30b, portées par des axes parallèles, respectivement 31a et 3lob, solidaires des axes lla et îlb des vis lOa et lOb de la première partie A de la machine d'extrusion 1.
En général le système d'observation est constitué par une caméra vidéo ou caméscope, qui observe la scène à surveiller (ledit signal de sortie numerique étant alors constitué par le signal.
vidéo numérique débité par une caméra à sortie numérique ou par la sortie d'un convertisseur analogique/numérique connecté à la sortie d'une caméra débitant un signal vidéo analogique).
Le système d'observation pourrait également être constitué par l'objectif d'un instrument optique paumelles, lunette d'observation, viseur), dont on prélève au moins une portion du faisceau lumineux sortant, et par un capteur photo^électronique, de type CCD ou CMOS par exemple, avec l'électronique associée habituelle, capteur recevant l'image formée par ladite portion de faisceau lumineux et le convertissant en un signal vidéo numérique de sortie.
L'invention consiste essentiellement à traiter le signal vidéo numérique de sortie d'un système d'observation, notamment d'une caméra vidéo, à sortie numérique pour en déduire des signaux signalant l'existence et la localisation d'une zone en déplacement relatif dans ladite scène, ainsi que la vitesse et la direction du déplacement dans le cas où ladite zone se déplace effectivement dans ladite scène relativement à un environnement sensiblement immobile, et ceci en temps réel.
Le système le plus perfectionné pour repérer et localiser un objet en mouvement relatif et déterminer sa vitesse et sa direction de déplacement est le système de la vision animale ou humaine, par exemple d'un chasseur à l'affût localisant le déplacement d'un animal, ainsi que la direction et la vitesse de ce déplacement.
Dans la technique antérieure on a proposé des dispositifs de surveillance du type rétine artificielle, soit analogiques (Giocomo Indiveri et al. in Proceedings of MieroNeuro '96 p.l5 à 22), soit numériques (Pierre-François Rüedi in Proceedings of MicroNeuro'96 p.23 à 29), mais il s'agit dans le premier article de détecteurs et unités analogiques à structure complexe et dans le second article de moyens de repérage des bords d'un objet; en outre dans les dispositifs décrits on a recours à des mémoires très rapides et de grande capacité pour pouvoir opérer en temps réel, et on obtient des renseignements limités en ce qui concerne les zones ou objets en mouvement.
On a ainsi proposé de mémoriser, dans une première mémoire bi-dimensionnelle, le signal d'une trame en provenance d'une caméra vidéo, ou analogue, constitué par une suite de données concernant les pixels représentatifs de la scène observée par la caméra à un instant í0, puis, dans une deuxième mémoire bi-dimensionnelle, le signal vidéo, pour la trame correspondante suivante, représentatif de ladite scène à un instant tl. Si un objet s'est déplacé entre to et tl, on détermine, d'une part, la distance d parcourue par celui-ci dans la scène entre tl et to et, d'autre part, la durée T = tl - to entre les débuts de deux trames correspondantes successives relatives aux memes pixels. La vitesse du déplacement est alors égale à d l T.Un tel système nécessite une capacité totale de mémoire très importante si on désire obtenir des indications précises de vitesse et de direction orientée caractérisant le déplacement. En outre, un certain retard existe en ce qui concerne l'obtention des indications de vitesse et de direction du déplacement; en effet de telles informations ne sont disponibles qu'à l'instant tl+R, en appelant R la durée des calculs portant sur l'intervalle to - tl. Ce double inconvénient (nécessité d'une grande capacité de mémoire et retard à l'obtention des informations désirées) limite les applications d'un tel système.