INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- La même solidarisation entre pneus empilés et entre deux piles de pneus deux à deux, doit être soigneusement effectuée afin d'augmenter décisivement la cohésion, donc la résistance du rempart pneumatique Cf. Figure 8 où les repères repXésellLent : 10 = solidarisation,entre chaque paire de pneus 13 = solidarisation entre chaque paire de piles de pneus 15 = câbles de serrpge du rempart pneumatique qui exercent leur action sur des pneus de chant, figurés ici et représentés à la Figure 4 H"' = hauteur jusqu'à 1,5 mètre L"' = distance de 10 à 15 mètres 8 = solidarisation entre deux câbles (15) - Cette solidarisation, essentielle, entre pneus empilés, par forts fils de fer plastifiés, ainsi que par filins plastifiés entre piles de pneus, doit être effective, et réaliséedanstiouElescas, que les pneus soient placés d'aplomb et/ou de chant.
Cf. Figure 9-1 : solidarisation des pneus de chant.
Cf. Figure 9-2 : solidarisation entre piles de pneus à plat (A), et piles de pneus de chant (B).
La Figure 9-2 montre que la solidarisation des piles de pneus a intérêt à comporter la solution : par paires de pneus (10), et la solidarisation par piles de pneus (12), (12'). La solidarisation entre une pile de pneus d'aplomb (A) et une pile de pneus posés de chant (B), est possible par les deux filins (13). On peut aussi ensacher de plastique(14) des piles de pneus non présectionnés (Cf. Figure 12).
- Dans tous les cas, c'est aux Chefs de travaux de l'Equipement de fixer, sur place, la hauteur des piles de pneus et celle des remparts pneumatiques à constituer, en respectant les normes ci-dessus exposées. Ce peut être 1,5 mètre, 2 mètres, 2,5 mètres... Tout dépend de la configuration du terrain.
- Le ceinturage d'un gros arbre comportera un double ceinturage (P'1, P'2) (P"1-P"2) (Cf. Figure 10) jusqu'à 1,5 mètre.
En résumé ** On ne sectionne les pneus que lorsqu'ils doivent ceinturer un obstacle fixe. On les dispose autour du tronc ou du poteau, le sectionnement placé derrière l'obstacle par rapport à la route.
- Aucun pneu sectionné ne doit jamais être utilisé (ni à plat, ni de chant), pour constituer un rempart pneumatique à ériger entre des obstacles ceinturés de pneus sectionnés.
A chaque itération, on fait varier à la fois les paramètres intrinsèques et les positions des billes dans l'espace.
On peut utiliser la méthode du gradient conjugué comme méthode itérative de minimisation.
On arrête les itérations lorsque la valeur absolue de la différence entre deux valeurs successives de A est inférieure à une valeur déterminée, fixée à 1' avance.
On avait supposé connus les paramètres extrinsèques.
On vient de déterminer les paramètres intrinsèques et l'on connaît donc à présent tous les paramètres géométriques de l'appareil.
On est ainsi capable de réaliser des reconstructions tridimensionnelle à partir des images acquises du patient.
On peut par exemple reconstruire un réseau vasculaire de ce patient.
Le procédé que l'on vient de décrire est adaptable à l'une quelconque des autres hypothèses de configuration croisée (type II, III ou IV).
On peut également mettre en oeuvre la présente invention en faisant l'hypothèse que l'on peut appeler " étalonnage croisé de type O " et selon laquelle on suppose que tous les paramètres géométriques varient mais de façon aléatoire.
Dans ce cas, les erreurs se compensent et les positions initiales, dans le repère R, trouvées pour les billes sont alors très bonnes.
Il suffit alors de rechercher les paramètres intrinsèques et extrinsèques sans modifier la position des billes dans le repère R.
Ceci est intéressant car on connaît alors une solution linéaire pour trouver les valeurs des paramètres géométriques de l'appareil qui minimisent l'erreur de re-projection (au lieu de faire des itérations comme on peut le faire pour les quatre types considérés précédemment).
La méthode de calcul est alors plus rapide.
On précise que l'étalonnage croisé de type I est intéressant dans le cas d'un appareil synchronisé c' est-à-dire d'un appareil dans lequel l'émission des rayons X se fait toujours aux mêmes positions de la source, lors de tours successifs de celle-ci, et si les erreurs entre l'étalonnage préalable et l'autoétalonnage sont petites.
L'étalonnage croisé de type II est intéressant lorsque les émissions de rayons X et les mouvements de la source et du détecteur ne sont pas synchronisés.
L'étalonnage croisé de type III est intéressant dans le même cas que l'étalonnage croisé de type I.
Les mesures sont effectuées de la même manière que dans l'exemple 1.
taux de solide: 65,4 % en poids pH: 9 viscosité: 460 mPa.s taille des particules: 0,34 pm La taille des particules de 0,34 pm indique que les particules de dioxyde de titane sont fortement agglomérées malgré la présence du dispersant. D'autre part, après passage aux ultra-sons pendant 2 min, la granulométrie de cette dispersion est de 0,32 pm ce qui montre que les particules de dioxyde de titane se désagglomèrent difficilement et ne se dispersent pas.
Exemple comparatif 10: procédé d'encapsulation à l'aide d'une dispersion de dioxyde de titane - procédé comparatif 10 Les matières premières utilisées sont les mêmes que dans l'exemple 1.
On met en oeuvre les mêmes étapes que le procédé 1 si ce n'est que ron part d'une dispersion de particules de dioxyde de titane et non d'une poudre de dioxyde de titane.
On prépare une dispersion de dioxyde de titane à l'aide de 256 g d'eau permutée, 25,6 g de TAMOL 731, soit 0,8 % en poids par rapport au Ti02, et 0,6 g de DREWPLUS T3200. Le taux de solide de cette dispersion est de 75 % en poids.
On prépare un mélange de 222, 2 g de latex A, soit 8 % en poids par rapport au TiO2, et 41 g d'eau permutée. Ce mélange est ensuite neutralisé à pH = 8,7 à l'aide de 1 g d'AMP 90.
Le latex neutralisé est ensuite mélangé à la dispersion de dioxyde de titane.
taux de solide: 65,5 % en poids pH: 8,7 viscosité: 512 mPA.s taille des particules: 0,34 pm La taille des particules de 0,34 pm indique que les particules de dioxyde de titane sont fortement agglomérées et que les particules de dioxyde de titane ne sont pas encapsulées.
Exemple 11: influence de la nature de la base Le procédé 2 de l'exemple 2 est mis en oeuvre avec les mêmes quantités de latex, d'eau, de DREWPLUS T3200 et de dioxyde de titane mais en modifiant la nature de la base.
Les matières premières utilisées sont les mêmes que dans l'exemple 1, si ce n'est le latex qui présente les mêmes caractéristiques que le latex A mis à part la taille des particules qui est de 26 nm.
L'AMP 90 est remplacé par diverses autres bases dans des quantités permettant toujours d'ammener le pH du latex à une valeur de 8,7. La quantité d'eau utilisée est déterminée de manière à obtenir un extrait sec final de l'ordre de 65 % en poids.
Les résultats sont réunis dans le tableau 2. Les méthodes de mesure sont les mêmes que dans l'exemple 1.
Caractéristiques des dispersions obtenues Nature de la base Quantité de base Granulométrie Viscosité utilisée (g) ( M) (mPa.s) NH4OH à 20% 1,6 0,3 117 JEFFAMINE# M600 (1) 5,8 0,31 145 JEFFAMINE# M1000 5,8 0,31 155 (2) BACOTE20 (3) 9 0,31 116 NaOH 1N 9,4 0,3 108 (1) JEFFAMINEs M600: poly (oxyéthylène - oxypropylène) monoamine de rapport molaire oxypropylène / oxyéthylène : 9/1 et de poids moléculaire approximatif 600 commercialisé par HUNTSMAN (2) JEFFAMINEs M1000 : poly (oxyéthylène - oxypropylène) monoamine de rapport molaire oxypropylène / oxyéthylène : 3/19 et de poids moléculaire approximatif 1000 commercialisé par HUNTSMAN à 66,6 % dans l'eau (3) BACOTEX 20 ammonium zirconium carbonate commercialisé par MAGNESIUM ELEKTRON La granulométrie et la viscosité sont mesurés de la même manière que dans I'exemple 1.
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Dans ce contexte, la présente invention vise à remédier à l'ensemble des inconvénients ci-dessus, et propose un dispositif permettant la diffusion contrôlée de substances actives, mises en phase gazeuse, résultant de l'évaporation d'une phase liquide, présentant des propriétés olfactives, aromatiques, acaricides, acarifuges, pesticides et d'une manière générales, des propriétés permettant son application dans de multiples domaines où la diffusion d'un gaz est souhaitée et nécessaire, compte tenu des propriétés de ce dernier.
A cette fin, selon l'invention, le dispositif pour la diffusion contrôlée d'une phase gazeuse, résultant de l'évaporation d'une substance en phase liquide, est caractérisé en ce qu'il comprend un conteneur de la substance liquide, pourvu d'un orifice de diffusion en contact, du côté opposé au conteneur, avec le milieu ambiant et en contact, du côté du conteneur, soit avec la substance liquide, soit avec ladite phase gazeuse.
Selon une première forme de réalisation, le dispositif comporte un conduit débouchant à une extrémité dans la phase liquide, et dont L'autre extrémité constitue l'orifice de diffusion en contact avec le le milieu ambiant.
Avantageusement, l'orifice est disposé du côté de la paroi inférieure ou la base ci conteneur.
Selon une autre forme de la réalisation, le dispositif comprend un conduit débouchant à une première extrémité dans une enceinte fermée au-dessus de la surface du liquide, et dot a seconde extrémité constitue ledit orifice de diffusion en contact avec le le milieu ambiant.
De préférence, le dispositif est réalisé sous la orme d'un tube fermé à une extrémité et ouvert à L'autre extrémité, cette dernière étant susceptible de recevoir un diaphragme, de préférence amovible.
Afin de faciliter le contrôle de la diffusion, notamment en débit, et en termes de régularité, l'orifice de diffusion débouche dans une chambre de détente ouverte sur le le milieu ambiant, et de préférence cette dernière est pourvue de moyens mécaniques de diffusion, tels que par exemple de la ouate cellulose, de la céramique, des matériaux tissés ou non tissés.
Dans le but de permettre la manipulation du dispositif avant son utilisation, et la conservation de la substance liquide en évitant son évaporation, le dispositif comprend un bouchon amovible apte à isoler l'orifice du le milieu ambiant.
En vue de faciliter sa mise en place et son maintien, le dispositif comporte des moyens d'accrochage ou de suspension par gravité, notamment sous la forme d'ailettes ou d'un disque, disposés transversalement par rapport au dispositif et susceptibles de prendre appui sur un élément récepteur prévu dans le milieu arrJilat.
L'invention concerne également un dispositif tel que décrit ci-dessus et dont le conteneur est apte à contenir une substance liquide, susceptible de s'évaporer lentement en phase gazeuse sans apport extérieur de chaleur, et possédant des propriétés acaricides, pesticides, insecticides, et/ou aromatiques.
L'invention sera bien comprise à la lumière de la description qui suit se rapportant à des exemples illustratifs, mais non limitatifs, de l'invention en rapport aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue en coupe d'une première forme de réalisation du diffuseur de l'invention; - la figure 2 est une vue partielle montrant le diffuseur de la figure 1 en place sur les panneaux à alvéoles d'une ruche; - la figure 3 est une vue de côté de trois types de bouchon du diffuseur; - les figures 4, 5 et 6 montrent respectivement en coupe trois variantes de réalisation du diffuseur de l'invention; e La figure 7 montre en coupe longitudinale d'une variante du diffuseur de l'invention; et, La figure 8 montre une coupe partielle à plus grande échelle du diffuseur de la figure 7; Afin de mieux faire comprendre l'invention, celle-ci est décrite ci-après selon un exemple illustratlf se rapportant au domaine de l'apiculture. il est sien entendu que l'invention n'est pas limitée à cette application.
Dans l'application décrite ci-après, le diffuseur est destiné à permettre ne mélanger à l'air constituant le milieu ambiant intérieur d'une ruche, une phase gazeuse résultant de l'évaporatIon d'une substance en phase liquide, et présentant des propriétés acaricides.
En référence à la figure 1, on a représenté une vue en coupe longitudinale schématique, d'une première forme de réalisation du dispositif diffuseur selon l'invention.
Le dispositif de forme générale allongée, et plus particulièrement sous la forme d'un tube cylindrique portant la référence générale 1, dont l'extrémité supérieure 2 est obturée, tandis que l'extrémité inférieure 3 est ouverte. L'extrémité inférieure 3 est obturée par un diaphragme amovible référencé 4, percé à son extrémité supérieure 5 (du côté de l'extrémité supérieure 2 fermée du tube 1), selon un trou calibré.
L'intérieur du tube 1 constitue un conteneur de forme générale cylindrique, à section circulaire ou polygonale, destiné à contenir une substance sous forme liquide.
Du côté de ltextrémité supérieure 2 fermée du tube 1, est prévue une enceinte fermée, portant la référence générale 6 et disposée au-dessus de la surface 7 du liquide 8 contenu dans le conteneur formé par le tube 1.
L'enceinte 14 délimite intérieurement une chambre à air 17 qui communique par un passage 17a avec des moyens d'aspiration 17b tels qu'une pompe à vide, susceptible de mettre la chambre 17 en dépression.
La chambre 17 est également délimitée, à l'extrémité ouverte 14a de l'enceinte 14, par une membrane souple 18, réalisée par exemple en élastomère. Cette membrane souple est fixée en son centre à la tige de commande 12, et elle est appliquée avec étanchéité contre la face annulaire 16 de l'enceinte sur toute sa périphérie, au moyen de la bague 30, comme il sera expliqué ci-après.
Par ailleurs, un ressort hélicoïdal 19 est monté entre le fond de l'enceinte 14 et une coupelle ou plaque rigide 12b qui est solidaire de la tige 12 et qui est disposé à l'intérieur de la chambre 17, pour solliciter l'obturateur 11 vers sa position de fermeture de la vanne.
Ainsi, la vanne 1 n'est ouverte que lorsqu'il règne dans la chambre 17 une dépression suffisante pour déplacer la tige 12 contre la force du ressort 19.
La bague sertissable 30, quant à elle, est de préférence formée d'une seule pièce par découpage et matriçage à partir d'une tôle unique.
Comme on peut le voir sur les figures 2 et 3, la bague 30 est centrée sur l'axe 12a et elle présente une portée annulaire 31 sensiblement plane qui est interposée entre les faces 16 et 27 respectives des brides 15 et 26.
Cette portée annulaire 31 se prolonge vers l'extérieur par des pattes sertissables 32, 33 qui sont rabattues alternativement d'un côté et de l'autre du plan de la portée annulaire. Les pattes 32, 33 sont ainsi réparties en deux groupes qui comportent chacun au moins trois pattes serties respectivement sur les brides 15 et 26 et réparties sur la périphérie de ces brides.
Ce double sertissage permet d'une part de solidariser la tête de commande 10 avec le corps de vanne 20, et d'autre part de solidariser ensemble les différentes pièces constituant la tête de commande 10 par le seul sertissage des pattes 32 sur la bride 15 avant l'assemblage de la tête de commande 10 sur le corps de vanne 20.
En effet, par ce seul sertissage des pattes 32 sur la bride 15, la périphérie de la membrane souple 18 est appliquée de façon étanche par la portée annulaire 31 contre la face 16 de ladite bride, une rondelle de matériau isolant 18a étant éventuellement interposée entre la membrane 18 et la portée annulaire 31 de la bague, en particulier lorsque le corps de la vanne 20 subit des températures élevées.
Ainsi, l'enceinte 14, la membrane 18, la tige de commande 12, l'obturateur 11, le bloc de guidage 13, le ressort 19 et la bague 30 constituent un dispositif qui peut être manipulé et stocké indépendamment du corps de vanne 20.
Dans l'exemple représenté sur les figures 2 et 3, la portée annulaire 31 de la bague 30 se prolonge vers l'intérieur par une paroi latérale annulaire 34 qui s'étend sensiblement axialement vers le bloc de guidage 13, cette paroi 34 étant elle-même prolongée radialement vers l'intérieur par des pattes élastiques 35 qui appuient sur le bloc 13 pour le maintenir contre l'épaulement 25b.
Par ailleurs, la paroi latérale 35 peut éventuellement comporter des fenêtres 36, notamment en vue de faciliter les échanges thermiques entre l'intérieur et l'extérieur de la paroi latérale 36.
Eventuellement, comme représenté sur la figure 4, ces fenêtres 36 peuvent être réalisées en découpant seulement partiellement la tôle constitutive de la paroi latérale 34, de sorte que la portion de paroi 36a partiellement découpée au niveau de chaque fenêtre 36 reste solidaire d'un des bords de ladite fenêtre 36.
Cette disposition permet de simplifier légèrement le processus de fabrication de la bague 30, dans la mesure où elle évite de séparer et de collecter les portions découpées 36a.
Bien entendu, l'invention est applicable au montage d'autres types de vannes que celles décrites ci-dessus.
Par exemple, la vanne 7 qui est représentée sur la figure 5 comporte deux bagues sertissables 30, 40 réalisées selon l'invention.
Sur la figure 2, on a représenté la lame selon l'invention qui comprend une embase 18, munie de deux trous de fixation 20 disposés de façon symétrique. Cette embase est prévue pour être plaquée sous la platine 12, ainsi que représenté sur la figure 1, la fixation étant réalisée à l'aide d'ensembles boulons et écrous freinés de type connu. Chaque lame est fixée par un boulon et libre en rotation pour qu'elle s'auto-oriente.
La lame selon l'invention comprend en outre un volet de coupe 22, proprement dit, venu de pliage avec l'embase en sorte de faire un angle a avec l'horizontale, c'est-à-dire avec le plan de l'embase. Ainsi, le volet de coupe fait un angle avec l'embase suivant une ligne de pliage 24 confondue avec un rayon de la platine 12 du rotor une fois la lame montée.
Le bord libre de ce volet de coupe est usiné suivant un plan horizontal, ce qui confère à ce bord libre un angle de coupe ss.
Le fil tranchant de ce volet de coupe est déterminé par la ligne d'intersection du plan extérieur 26 et du plan inférieur 28, horizontal, usiné dans l'épaisseur de ce même volet de coupe.
Le fil tranchant est donc parallèle à la ligne de pliage 24 et se trouve en position confondue avec un rayon de la platine 12 du rotor.
On peut d'ores et déjà constater que la fabrication est simple et requiert un nombre d'usinages très réduit.
De plus, I'utilisation de tels couteaux donne des résultats particulièrement satisfaisants.
En effet, le plan inférieur 28 horizontal travaille parallèlement au sol et se trouve auto-affûté par les frottements au fur et à mesure de l'usure de la lame, conservant ainsi l'angle de coupe aigu ss.
En cas de chocs, les éléments ont tendance à glisser sur la surface extérieure 26 limitant ainsi les risques de casse.
Des essais ont montré également l'effet de vortex particulièrement important généré par cette forme de lame, ce qui provoque le redressement des herbes préalablement couchées notamment par les roues du tracteur qui précède le débroussailleur. De plus, cet effet vortex a tendance à bien verticaliser les végétaux au moment de la coupe, ce qui assure le tranchage dans la plus petite section et se traduit par une excellente qualité de coupe et une diminution de la puissance nécessaire.
On remarque également que le montage avec les deux trous 20 disposés de façon symétrique autorise la mise en service sur des rotors pas à droite ou pas à gauche. Le fabricant, I'utilisateur, comme le distributeur, n'ont besoin que de compter le nombre de lames nécessaires sans se préoccuper du sens de rotation dans lequel elles vont travailler.
Sur la figure 2A, on a représenté une lame identique à celle de la figure 2 mais comprenant en plus un volet rigidificateur 30, également venu de fabrication par pliage avec l'embase 18, disposé en vis-à-vis du volet de coupe 22.
Ce volet rigidificateur 30 renforce la raideur de la lame. N'ayant aucune fonction de coupe, son bord libre ne nécessite aucun usinage.
De façon avantageuse, I'angle d'inclinaison y de ce volet rigidificateur sera calculé pour éviter de détériorer l'effet vortex.
On peut aussi envisager, selon une autre variante, une lame double comprenant une embase unique et deux volets de coupe disposés de façon symétrique de part et d'autre de la ligne passant par les centres des trous 20 de montage. Cette variante est représentée sur la figure 3A en trait discontinu. Dans ce cas, préférentiellement, I'angle y est égal à l'angle a de façon à réaliser une symétrie parfaite.
Une telle lame conserve l'avantage d'un montage sur des rotors pas à droite et des rotors pas à gauche tout en autorisant un retournement de 1800 sur elle-même, autour d'un axe vertical, ce qui double la durée de vie d'une lame.
Avantageusement, une telle construction permet de verrouiller l'expression de rep et cap en absence de tétracycline.