INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un tel secondaire est similaire à celui de la figure 3 (les composants homologues portant la même référence numérique) avec en plus une diode D2 en parallèle avec le condensateur C1.
Les figures 6a à 6d représentent des diagrammes respectivement de la tension Vs aux bornes de l'enroulement secondaire, de la tension VC1 aux bornes de C1, du courant Is du secondaire et du courant IL2 traversant l'inductance L2.
Dans un tel circuit, la forme du courant Is (figure 6c) est bien sinusoïdale lorsque s'établit la tension Vs.
Au cours de la phase 1 s'établit la tension Vs, I'inductance L1 se charge linéairement en courant Is jusqu'à la valeur du courant IL2 traversant l'inductance L2 et qui est proche du courant lo alimentant la charge, la tension VC1 aux bornes du condensateur C1 demeurant nulle.
Au cours de la phase 2 les éléments L1,C1 sont en résonance, les tension VC1 (figure 6b) et courant Is (figure 6c) ayant une allure sinusoïdale, la tension VC1 montant au double de la tension Vs.
Dans la phase 3, la diode D1 est bloquée en inverse, tout d'abord par le courant Is qui s'est annulé, puis par la retombée de la tension Vs, le condensateur C1 étant déchargé linéairement par le courant IL2.
En phase 4, le courant IL2 continue de circuler par la diode de roue libre D2, la tension VC1 demeurant nulle. Ainsi, la tension VC1 est filtrée par L2, C2 si bien que sa valeur moyenne équivaut à la tension de sortie Vo.
La régulation de la tension de sortie Vo dépend donc de la forme de VC1, c'est-à-dire de Vs, de lo et de la fréquence de répétition du cycle des phases 1 à 4. Si la tension Vs est imposée par la tension d'entrée Ve du convertisseur, la régulation, dans ce type d'appareil de la figure 5, de la tension de sortie Vo en fonction de lo et de la tension d'entrée Ve consiste donc à faire varier ladite fréquence.
Au contraire, dans le montage du secondaire (figure 3) du convertisseur de l'invention, la diode de roue libre D2 de la figure 5 a été supprimée, si bien que le cycle des phases 1 à 4 est remplacé par le cycle (figure 4h) à deux phases 1 et 2. La phase 1, correspondant aux phases 1 et 2 des figures 6a à 6d, est une phase de résonance et la phase 2 est une phase de décharge linéaire du condensateur C1 par le courant IL2, qui est quasi constant, correspondant à la phase 3 des figures 6a à 6d. La disparition de la phase 4 est entraînée par la suppression de la diode D2.
La différence de montage entre les deux secondaires des figures 3 et 5 fait apparaître les conséquences essentielles suivantes.
La forme de la tension VC1 (figure 4f) est symétrique autour de la valeur du créneau d'entrée de tension Vs (figure 4e). Le filtrage de VC1 à sa valeur moyenne par L2,C2 donne la tension Vs qui n'est autre que la tension de sortie Vo.
Par suite, Vo = Vs quels que soient la fréquence de répétition et le courant de sortie lo. II est incidemment à noter que VC1 peut être négative à condition que pendant la phase 2 VS reste en valeur algébrique inférieure à VC1, la diode D1 étant bloquée en inverse. Cette caractéristiques distingue fondamentalement ce dispositif de celui de la figure 5 (Cf. également figure 6b).
La régulation de la tension de sortie Vo est par conséquent très simple.
Elle ne dépend pas de ladite fréquence mais uniquement de l'amplitude du créneau d'entrée de tension Vs.
Dans le dispositif de la figure 3, la tension Vs sera donc régulée en fonction de la tension d'entrée Ve par le temps tl (figure 4a) défini par une période T de découpage appropriée des signaux de commande des interrupteurs INT1 et INT2 du montage demi-pont du primaire.
La fonction de régulation est simple et indépendante de la charge. Seule l'amplitude crête à crête de la tension VC1 est liée à celle du courant de sortie lo et le fonctionnement à vide avec lo = O ne pose aucun problème.
Par conséquent, les neufs paramètres varient au cours de la rotation de l'arceau.
Certes, il est évident que la position du foyer de la source de rayons X, qui est animée d'un mouvement de rotation, varie au cours du temps.
Mais cette variation n'est pas répétitive du fait des déformations et des vibrations mentionnées ci-dessus.
On connaît un premier procédé de détermination des neuf paramètres géométriques définis plus haut et notamment de la trajectoire de la source.
Ce premier procédé connu utilise ce que l'on appelle un fantôme d'étalonnage (" calibration phantom " dans les publications en langue anglaise) I1 s'agit d'un objet dont la géométrie est parfaitement connue.
On fait des images du fantôme lors d'une rotation continue de la source et du détecteur autour de ce dernier.
A partir de ces images, on détermine les neuf paramètres cherchés.
Cependant, ces neuf paramètres ne peuvent pas être déterminés de façon précise avec ce premier procédé connu.
En effet, au cours de la rotation, les déformations subies par l'arceau ne sont pas reproductibles et les vibrations de cet arceau sont aléatoires.
Pour remédier à cet inconvénient, un deuxième procédé a été proposé.
Selon ce deuxième procédé connu, on réalise un étalonnage avec le patient lui-même pendant l'examen conduisant aux images du patient que l'on souhaite obtenir.
L'étalonnage est alors réalisé, pendant l'examen, au moyen d'un fantôme rigide dont est rendu solidaire le patient.
Par exemple, lorsqu'on désire examiner la tête du patient, on utilise, en tant que fantôme, un casque rigide, transparent aux rayons X et pourvu de marqueurs.
On repère les positions de ces marqueurs sur les images obtenues et cela permet de retrouver les neuf paramètres géométriques cherchés.
Cependant, ce deuxième procédé connu est gênant pour le patient.
De plus, les marqueurs, qui sont des éléments ponctuels opaques aux rayons X comme par exemple des billes métalliques, sont situés à l'extérieur du corps du patient.
Selon le demandeur, cette solution de réaliser une housse en deux éléments distincts présente de multiple inconvénients. Tout d'abord, notamment lorsqu'il s'agit d'une housse présentant un décor , il y a de grandes difficultés pour l'usager à ajuster précisément le décor de la housse du socle par rapport à celui de la housse de canapé. Cet ajustement peut d'ailleurs être impossible dans le cas où il s'agit d'un décor à raccords, sauf à considérer que le raccord a été prévu lors de la confection de chacune des housses. De plus la mise en place de la housse de socle se fait en réglant la tension des bords élastiqués de sorte que la bande soit maintenue du fait de cette tension contre les flancs verticaux du socle.
Cette mise sous tension peut également entraîner une déformation du décor qui ne soit pas strictement identique à celle de la housse de canapé.
Le but de l'invention est de proposer une housse pour canapé qui pallie les inconvénients précités.
Ce but est parfaitement atteint par la housse selon l'invention. II s'agit d'une housse pour canapé, notamment convertible, présentant en partie basse un socle, qui de manière connue est constituée par une enveloppe ouverte conformée pour la protection de la partie haute du canapé et dont l'ouverture est bordée par un élastique posé à l'état tendu.
De manière caractéristique, I'enveloppe de la partie haute comporte un prolongement rectangulaire, allant au-delà de l'ouverture et destiné à recouvrir au moins le flanc avant du socle , de plus ladite housse est munie d'un second élastique, posé à l'état tendu, qui borde la partie basse du prolongement , enfin la housse comporte au moins une bande nonélastiquée de protection complémentaire du socle , munie de moyens de fixation aptes à permettre la fermeture autour du socle de l'ensemble constitué par la (ou les) bande de protection et le prolongement.
Ainsi c'est la même pièce de matière qui réalise à la fois l'enveloppe de la partie haute du canapé et le prolongement au moins pour le flanc avant du socle. II y a donc continuité parfaite du décor entre l'avant de l'assise du siège et l'avant du socle. Lorsque le prolongement a une dimension telle qu'il est apte à recouvrir non seulement le flanc avant mais également tout ou partie des flancs latéraux du socle, cette continuité du décor entre l'assise et le socle est encore améliorée. Dans ce dernier cas, la bande non-élastiquée de protection complémentaire du socle correspond au flanc arrière du socle et éventuellement à la partie des flancs latéraux non couverts par le prolongement.
Le fait que la protection du flanc arrière et éventuellement de tout ou partie des flancs latéraux du socle se fasse à l'aide d'au moins une bande non-élastiquée présente un avantage certain pour ce qui est de la mise sous tension du prolongement. En effet lors de la mise en place de cette bande seul le prolongement est mis sous tension ce qui permet d'obtenir sans efforts excessifs un plaquage parfait dudit prolongement sur le flanc avant et éventuellement tout ou partie des flancs latéraux du socle.
Ceci était beaucoup moins évident à réaliser lorsqu'il s'agissait d'une housse de socle indépendante avec deux bandes élastiques à tendre sur tout le pourtour du canapé.
Les moyens de fixation sont par exemple des rubans autoagrippantes , munis pour l'une de crochets et pour l'autre de boucles , qui coopèrent de manière connue, notamment sous la dénomination Velcro.
Pour obtenir un réglage, en fonction de la dimension exacte du canapé, il est possible de fixer sur la face intérieure du prolongement ou de la bande de protection des rubans auto-agrippants décalés d'une certaine distance de réglage ou encore un ruban auto-agrippant disposé longitudinalement sur une certaine distance de réglage.
Selon une première version la bande de protection complémentaire du socle est une bande unique, indépendante de l'enveloppe de la partie haute et du prolongement , avec des moyens de fixation situés à chaque extrémité de ladite bande et aux côtés latéraux du prolongement.
L'inconvénient de cette première version est de dissocier en deux éléments distincts la housse pour canapé , avec le risque de perte éventuelle de la bande de protection complémentaire du socle. Un second inconvénient réside dans la nécessité de deux jeux de moyens de fixation.
Selon une deuxième version, il s'agit d'une bande de protection unique dont une extrémité est cousue à un premier côté latéral du prolongement de sorte qu'il n'est plus besoin que d'un seul jeu de moyens de fixation de la seconde extrémité de ladite bande à l'autre côté latéral du prolongement.
Selon une troisième variante de réalisation, il s'agit de deux bandes de protection qui sont cousues de part et d'autre des côtés latéraux du prolongement, un seul jeu de moyens de fixation étant prévu aux extrémités libres des deux bandes de protection.
Cette dernière variante est préférée dans la mesure où chaque bande peut présenter une longueur plus réduite que dans le cas d'une bande unique de protection.
Selon les deux dernières variantes , la ou les bandes de protection peuvent, au lieu d'être cousues , consister dans un prolongement latéral du prolongement recouvrant au moins la partie avant du socle. Ce mode particulier de réalisation présente l'avantage complémentaire d'avoir une parfaite continuité du décor de l'élément de protection du socle sur tous les côtés du canapé.
Le voyant 4 comporte sur sa face intérieure une pluralité de stries 42 orientées perpendiculairement aux stries 12 du miroir, et donc en l'espèce horizontalement, ces stries ayant de préférence toutes même largeur, du même ordre de grandeur que la largeur des stries 12, et un rayon
de courbure important.
Les stries 12 et 42 coopèrent pour donner au feu de
signalisation, éteint, un aspect de profondeur.
Le voyant présente dans le présent exemple une teinte rose, obtenue par exemple en mélangeant une matière plastique translucide rouge standard avec une matière plastique transparente incolore dans des proportions
d'environ 20%-80%.
La bonnette translucide 2 comporte une partie de passage de lumière 21, par exemple généralement cylindrique, qui est réalisée avec une teinte choisie de manière à ce qu'en combinaison avec la teinte du voyant 4, on obtienne la teinte souhaitée pour le faisceau lumineux engendré. Plus particulièrement, pour obtenir un faisceau essentiellement incolore, correspondant à un feu de recul, on teinte la bonnette 2 en bleu. En revanche, pour obtenir un faisceau de couleur ambre, correspondant à un feu clignotant indicateur
de direction, on teinte la bonnette en jaune vert.
Selon un aspect de la présente invention, la bonnette 2 présente une face avant 3, visible de l'extérieur, qui est conçue pour se confondre autant que possible avec l'aspect du miroir 1 lorsque le feu est éteint. Dans le présent exemple de réalisation, cette face avant 3 présente une concavité semblable à celle du miroir, des stries 32 ayant de préférence une largeur et une courbure voisines de celles des stries 12 du miroir, ainsi que des propriétés de réflexion voisines de celles du miroir 1. Ainsi, si le miroir est réalisé par métallisation sous vide, la face
avant 3 l'est de préférence également.
De la sorte, les stries 32 coopèrent également avec les stries du voyant pour donner au feu un aspect de profondeur aussi homogène que possible lorsqu'il est éteint. En outre, de façon plus classique, cette face avant 34 vient masquer la teinte de la partie 21 de la bonnette, pour que l'aspect rose du feu éteint, donné par la teinte du voyant 4, ne soit pratiquement pas perturbé par la teinte de ladite partie 21, qui contraste assez fortement avec celle du voyant. Ce masquage de la teinte de la bonnette est d'autant plus efficace que la surface de base 11 choisie pour le miroir 1 est éloignée d'un paraboloide ordinaire, en étant par exemple conçue pour assurer par elle-même un étalement important, horizontal et le cas échéant vertical, de la
lumière issue de la lampe.
On réalise ainsi un feu de signalisation qui présente un aspect rose, différent de la couleur du faisceau à émettre, et qui en même temps présente un aspect de profondeur régulier sur toute son étendue, et en particulier
au droit de la lampe.
Selon une variante de réalisation, non illustrée, le miroir 1 et la face avant 3 de la bonnette sont dépourvues de strie, et donc lisses. Dans ce cas, des stries peuvent le cas échéant être prévues sur un écran intermédiaire transparent situé entre le miroir et la bonnette d'une part, et le voyant d'autre part, ces stries s'étendant
perpendiculairement à celles du voyant.
Rapport eau/phase Ouvrabilité (O/o) Densité du Temps de prise liante en poids mortier frais (min) 0,32 7,5 1,98 32 0,36 30 1,95 33 0,4 45 1,93 39 0,43 55 1,92 41 Tableau 2
Moment de la mesure Résistance à la Résistance à la flexion compression (MPa) (MPa) 1 iour 35 6,4 7 iours 42,5 6,9 28 ours 44 7,8 On observe un effet de ressuage lors de la prise: de l'eau remonte à la surface du mortier tandis que les granulats ont tendance à floculer.
L'adhérence sur dalle de béton au bout de 7 jours est inférieure à 5 kg/cm2.
Exemple 2 mortier phosphomagnésien comprenant une silice de précipitation.
On prépare des mortiers phosphomagnésiens comme dans l'exemple 1 si ce n'est que la phase liante comprend en outre de la silice dans une teneur de 5 % en poids par rapport au poids total de la phsae liante. La silice introduite est une silice de précipitation T38AB commercialisée par Rhône-Poulenc présentant les caractéristiques suivantes: - taille des agglomérats : 50 pm - taille des agrégats : inférieure à 0,1 pm (mesurées par MET).
Cette silice, malaxée avec de l'eau, se désagglomère sous la forme de ses agrégats de taille inférieure à 0,1 pm.
Les conditions de malaxage de cette silice avec de l'eau et les autres constituants du ciment pour former un mortier, telles que définies dans l'exemple 1, sont plus cisaillantes qu'un simple malaxage de la silice dans l'eau, et par conséquent, cette silice se désagglomère également dans le mortier phosphomagnésien et se présente dans ce dernier sous forme de ses agrégats de taille inférieure à 0,1 clam.
On mesure l'ouvrabilité, la densité, le temps de prise ainsi que les propriétés mécaniques de ces mortiers pour différents rapports eau/phase liante. Les résultats sont rassemblés dans les tableaux 3 et 4.
Rapport eaulphase Ouvrabilité (%) Densité du mortier Temps de prise liante en poids frais (min) 0,32 2,5 2,01 30 0,36 25 1,96 30 0,4 0 35 1,96 35 0,43 45 1,93 40 Tableau 4
Moment de la mesure ra Résistance à la Résistance à la flexion compression (MPa) (MPa) 1 our 35,6 7,1 ours 49 8,05 28 ours 52,5 9,5 On constate que les propriétés mécaniques sont améliorées.
On n'observe aucun effet de ressuage. On n'observe aucun départ d'eau même lors du dépôt du mortier sur un support poreux, tel qu'une plaque de béton, ou en soumettant le mortier à un tirage sous vide sur büchner.
L'adhérence sur dalle de béton au bout de 7 jours est de 18,5 kg/cm2. Elle est fortement améliorée: I'eau du mortier n'a pas été absorbée par le support en béton.
Exemple comparatif 3 : coulis phosphomagnésien standard On prépare un coulis phosphomagnésien à partir des constituants suivants: - 50 % de phase liante constituée de: .48,5 % en poids de phosphate monoammonique .48,5 % en poids d'oxyde de magnésium . 3 % en poids d'acide borique qui est un agent retardant - 50 % de cendres volantes silico-alumineuses de taille moyenne 12 clam.
On prépare un coulis par mélange des matériaux définis ci-dessus avec de reau dans un rapport eau/phase liante de 0,4 en poids. Le mélange est réalisé de la manière suivante: on malaxe les matériaux à l'état sec pendant 30 s à petite vitesse (60 tr/min), puis on ajoute l'eau dans la proportion souhaitée. Ensuite, on continue à malaxer pendant 1 min 30 à petite vitesse puis 1 min 30 à grande vitesse (120 tr/min).
On mesure les propriétés mécaniques obtenues pour le coulis. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 5.
La séquence nucléotidique des cDNA codant pour les chaînes a et p de globine permettant leur rétention dans le réticulum endoplasmique a été vérifiée par séquençage comme décrit au chapitre I. b.
L'ADN plasmidique du vecteur binaire pBIOC69 a été introduit par transformation directe dans la souche LBA4404 d'Agrobacterium tumefaciens selon le procédé de Holsters et al. (1978). La validité du clone retenu a été vérifiée par digestion enzymatique de 1'ADN plasmidique introduit.
VII. CONSTRUCTION DES GENES CHINERIQUES CODANT POUR LES CHAîNES DE GLOBINE, a ET p, PERMETTANT UNE EXPRESSION DE 1'HENOGLOBINE HUMAINE RECOMBINANTE DANS LE8 VACUOLES DES FEUILLES DE TABAC.
Pour permettre l'adressage vacuolaire, la séquence codant pour le prépropeptide (PPS) de la sporamine A des racines tubérisées de la patate douce (Murakami et al., 1986 ; Matsuoka et Nakamura, 1991), qui correspond au peptide signal suivi de la séquence N-terminale d'adressage vacuolaire (ATG AAA GCC TTC ACA CTC GCT CTC TTC TTA GCT CTT TCC CTC TAT CTC CTG CCC AAT CCA GCC CAT TCC AGG TTC AAT CCC ATC CGC CTC CCC ACC ACA CAC GAA CCC GCC), est fusionnée au premier codon de la séquence codant pour d'une part, la chaîne a globine mature (délétion de 1'ATG initiateur) et d'autre part, la chaîne ss globine mature (délétion de 1'ATG initiateur) en maintenant les phases ouvertes de lecture.Ce prépropeptide de 37 acides aminés a été isolé à partir du plasmide pMAT103 (Matuoka et Nakamura, 1991) et utilisé lors de la réalisation des constructions.
Pour obtenir un adressage vacuolaire de la chaîne a de globine, la séquence codant pour le prépropeptide de la sporamine A de la patate douce a été fusionnée au premier codon de la chaîne a de globine mature en maintenant la phase ouverte de lecture. La séquence de clivage entre les séquences du peptide signal et de la chaîne a de globine mature est Ala-Val.
a. CONSTRUCTION DU PLASMIDE pBIOC70 CONTENANT LE cDNA CODANT POUR L'a GLOBINE PERMETTANT UN ADRESSAGE VACUOLAIRE.
La séquence codant pour le prépropeptide Nterminal (PPS) de la sporamine A des racines tubérisées de patate douce a été amplifiée par PCR sur le plasmide pMAT103 à l'aide des 2 oligodésoxynucléotides, WD25 (5' cgcaagcttaaca ATG AAA GCC TTC ACA CTC GC 3') décrit en V. a. et WD31 (5' tagaattC GGC cGG AGA CAG CAC GGC GGG TTC GTG TGT GGT TG 3'). L'amorce WD31 apporte le site de restriction EcoRI, les 5 premiers codons de la séquence codant la chaîne a globine mature (un site EagI est créé par mutation silencieuse dans le quatrième codon (CCT modifié en CCg)) et les 6 derniers codons de la séquence du prépropeptide N-terminal. L'amplification PCR et le traitement des fragments d'ADN amplifiés ont été réalisées comme décrits dans la troisième étape du chapitre II. a. Puis, ces fragments d'ADN ont été digérés doublement par Hindîli et EagI, purifiés par électrophorèse sur gel d'agarose 1,8% et par action du kit "Geneclean Il" (BIO101) et clonés aux sites HinaIII et EagI du plasmide pBIOC44 déphosphorylé décrit au chapitre II. a. La ligation et la transformation ont été réalisées comme décrites au chapitre I. b. L'ADN plasmidique des clones obtenus, sélectionnés sur 100 Mg/ml ampicilline, a été extrait selon la méthode de la lyse alcaline (Stephen et al., 1990) et analysé par digestion enzymatique. Le clone résultant a été appelé pBIOC70.La séquence nucléotidique du gène chimérique entre la séquence codant pour le prépropeptide et le cDNA codant pour la chaîne a globine mature a été vérifiée par séquençage comme décrit au chapitre I. b.
b. CONSTRUCTION DU PLASMIDE pBIOC71 CONTENANT LE cDNA CODANT POUR LA P GLOBINE PERMETTANT UN ADRESSAGE VACUOLAIRE.
Pour obtenir un adressage vacuolaire de la chaîne ss de globine, la séquence codant pour le prépropeptide de la sporamine A de la patate douce a été fusionnée au premier codon de la chaîne ss de globine mature en maintenant la phase ouverte de lecture. La séquence de clivage entre les séquences du peptide signal et de la chaîne ss de globine mature est Ala-Val.
La séquence codant pour le prépropeptide Nterminal (PPS) de la sporamine A des racines tubérisées de patate douce a été amplifiée par PCR sur le plasmide pMAT103 à l'aide des 2 oligodésoxynucléotides, WD27 (5' gtcattaattaaca ATG AAA GCC TTC ACA CTC GC 3') décrit en V. b. et WD32 (5' aatgagct C GGC cGA CTT CTC CTC AGG AGT CAG GTG CAC GGC GGG TTC GTG TGT GGT TG 3'). L'amorce WD32 apporte le site de restriction SacI, les 10 premeirs codons de la séquence codant la chaîne ss globine mature (un site de restriction EagI est créé par mutation silencieuse dans le neuvième codon (TCT modifié en TCg)) et les 6 derniers codons de la séquence du prépropeptide Nterminal.L'amplification PCR et le traitement des fragments d'ADN amplifiés ont été réalisés comme décrits dans la troisième étape du chapitre II. a.
Puis, ces fragments d'ADN ont été digérés doublement par PacI et EagI, purifiés par électrophorèse sur gel d'agarose 1,8% et par action du kit "Geneclean II" (BIO101) et clonés aux sites PacI et EagI du plasmide pBIOC45 déphosphorylé décrit au chapitre II. b. La ligation et la transformation ont été réalisées comme décrites au chapitre I. b. L'ADN plasmidique des clones obtenus, sélectionnés sur 100 Mg/ml ampicilline, a été extrait selon la méthode de la lyse alcaline (Stephen et al., 1990) et analysé par digestion enzymatique. Le clone résultant a été appelé pBIOC71.La séquence nucléotidique du gène chimérique entre la séquence codant pour le prépropeptride et le cDNA codant pour la chaîne p globine mature a été vérifiée par séquençage comme décrit au chapitre I. b.
c. CONSTRUCTION DU PLASMIDE BINAIRE DE CO-EXPRESSION pBIOC73 CONTENANT LES cDNA CODANT POUR LES GLOBINES, a ET P, PERMETTANT UN ADRESSAGE VACUOLAIRE.
Le fragment HindIII-EcoRI portant le cDNA codant pour la chaîne a globine à adressage vacuolaire a été isolé à partir de pBIOC70 décrit au chapitre VII. a., et ligué à 1'ADN plasmidique de pBIOC43 doublement digéré par HindIII et EcoRI, et déphosphorylé comme décrit en II.a. La ligation et la transformation ont été réalisées comme décrite au chapitre I. b. L'ADN plasmidique des clones obtenus, sélectionnés sur 10 ;g/ml tétracycline, a été extrait selon la méthode de la lyse alcaline (Stephen et al., 1990) et analysé par digestion enzymatique. Le clone résultant a été appelé pBIOC72.