INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le surfeur a donc son corps de travers par rapport à l'engin et à la direction de scri déplacement. I1 s'ensuit que le pied gauche et le pied droit, qui travaillent de façon dissociée sur la planche de surf, transmettent à cette dernière des impulsions déphasées tendant à tordre la planche sur sa largeur. D' autre part, les virages se prennent soit en penchant le corps vers l'avant, en direction des pointes de pied (on dit plus simplement coté pointes ou "front-side"), soit en penchant le corps vers l'arrière, en direction des talons (ou "back side"). Cet appui très énergique, ou "prise de carres", étant, du fait de la largeur assez importante de la planche, assez éloigné du point d'application de la charge du skieur, le surf se déforme sur sa largeur, mais de manière variable en fonction de la section considérée le long du surf, ce qui induit son vrillage. Ces déformations élastiques continuelles génèrent des vibrations perçues par les pieds du surfeur.
L ' invention se propose d ' amortir, en vue d ' améliorer le confort d ' utilisation et la précision d'un surf de neige, les vibrations qui prennent naissance lors de la pratique de cette planche de glisse et qui peuvent entrainer des déplacements intempestifs de cette dernière, et principalement d 'amortir les vibrations de torsion ou vrillage qui sont évoquées ci-dessus.
La Demanderesse a déjà proposé, selon le document US- A-5.342.077, de positionner sur un surf de neige, un dispositif d ' amortissement de vibrations qui est constitué par au moins un élément amortisseur, interne à la structure du surf ou rapporté sur sa surface supérieure, cet ou ces éléments amortisseurs étant positionnés de façon asymétrique et de façon à procurer un amortissement prépondérant du coté "back side". Cette invention visait à obtenir un surf de neige à caractéristiques asymétriques, mais à lignes de cotes symétriques. I1 incombait alors au détaillant de placer les amortisseurs, lorsqu'ils étaient prévus sur la surface du surf, de manière à obtenir un surf pour "gooffy" ou un surf pour "regular".
Force est cependant de constater, d'une façon très générale, que la conception asymétrique d 'un surf est pénalisante sur un plan industriel et commercial : il est bien préférable de ne concevoir que des surfs symétriques par rapport à leur axe longitudinal médian, ce qui réduit les outillages et les capacités de stockage à prévoir.
A noter donc que la présente invention concerne uniquement un surf de neige qui est totalement symétrique par rapport à son axe longitudinal, faisant suite à une étude qui a été exclusivement menée sur ce genre de produit. les surfs de neige à lignes de côtes asymétriques posant encore d'autres problèmes en comportement vibratoire et n'étant pas concernés par la présente invention qui bénéficie d ' une solution particulièrement simple et peu onéreuse.
Elle se rapporte à cet effet à un surf de neige qui est totalement symétrique par rapport à son axe longitudinal médian, ce surf de neige étant équipé d'un dispositif d'amortissement des vibrations qui est réalisé à partir de bandes longilignes de matériau visco-élastique travaillant au cisaillement par contrainte sur un matériau à haut module d'élasticité. tels que par exemple des câbles longitudinaux noyés dans la bande visco-élastique ou une plaque longitudinale de contrainte rapportée sur une des faces de cette bande visco-élastique, ce dispositif d ' amortissement étant soit noyé dans la structure de la planche soit rapporté sur la face supérieure de celle-ci. et ce surf de neige étant caractérisé en ce que ce dispositif d'amortissement est composé d'un ou plusieurs ensembles amortisseurs" distincts, chaque "ensemble amortisseur" étant symétrique par rapport à l'axe longitudinal médian de la planche et étant constitué de deux desdites bandes. ces deux bandes étant substantiellement rectilignes et disposées chacune de façon à former un angle avec cet axe.
L 'invention sera bien comprise. et ses avantages et autres caractéristiques ressortiront, lors de la description suivante de quelques exemples non limitatifs de réalisation, en référence au dessin schématique annexé dans lequel Figure 1 est une vue en plan d'un premier exemple de réalisation.
Figures 2A et 2B montrent une bande amortissante, connue en soi. qui est utilisée pour la réalisation selon Figure 1.
. Figure 3 est une section selon III-III de Figure 1.
portant une série de compartiments correspondant aux diffé-
rentes fonctions des lampes, clignotant, lanterne, stop,
phare de recul.
La glace comprend de plus une partie catadiop-
trique qui comporte une plaquette de protection la mettant
à l'abri de la poussière.
2o Ainsi, la glace extérieure, compte tenu de ces
différentes couleurs et des différents reliefs qu'elle com-
porte sur sa face interne, a un aspect très inesthétique.
La présente invention a notamment pour but de réaliser un feu arrière de véhicule qui soit d'un prix de revient correspondant à ceux connus tout en étant beaucoup
plus esthétique.
Le feu arrière de signalisation pour véhicules automobiles, selon l'invention, est du type comprenant un réflecteur présentant des compartiments correspondant aux
différentes fonctions telles que lanterne, feu de change-
ment de direction, stop, feu de recul, un écran disposé
devant le réflecteur et une glace masquant l'ensemble, le-
dit feu étant caractérisé en ce que la totalité de la sur-
Bien entendu, ces équipement ont un prix très élevé, à l'achat autant que pour leur entretien; et peuvent être a l'origine d'accidents si l'utilisateur est seul, et dans l'impossibilité d'obtenir un dépannage immédiat.
Le but de la présente invention est de fournir, à bas prix, une sécurité excellente, pour ne pas dire totale, par sa conception exclusivement mécanique.
En plus de ces considérations, la position VERTICALE AVEC POSSIBILITE DE DEPLACEMENT DANS TOUTES LES DIRECTIONS permet de pouvoir utiliser les agencements domestiques avec un minimum de transformations; ceci représente, pour les handicapés, un moindre coût des adaptations de leur habitat à leur nouvelle conditions et, pour les Assurances, des économies sur les frais de santé.
La présente invention permet les déplacements longitudinaux, transversaux, diagonaux, avec possibilité de rotation selon un axe vertical et, ceci, dans des directions opposées.
L'utilisateur de l'invention pourra, en plus des possibilités de deplacement, se pencher en avant, ayant ainsi accus aux etageres basses des meubles; (les étagères hautes le seront dans sa position verticale).
L'appareil étant équipé de: paniers, tablettes escamotables, téléphone portable, son utilisateur devient totalement autonome ( si l'on considère qu'il peut y accéder depuis son fauteuil roulant et de s es sortir, SEUL.
1) PARTIE ORTHOPEDIQUE La Fig. 2 montre l'utilisateur dans son équipement orthopédique, en position verticale. Cet équipement est compose de: 1) Deux supports 1 qui. sont porteurs des articulations 2, au niveau des chevilles.
2)Une jambière 3 qui s'articule, en bas, avec le support I et, en haut, avec le bustier 5 par deux tourillons 4. La distance entre les articulations 2 et 4 est réglable, pour permettre d'adapter la jambière à la morphologie de l'utilisateur. Il faut faire coïncider les tourillons 4 avec les articulations de la hanche.
3) Un bustier 5 qui, étant supporté par les tourillons 4* entoure le thorax.
4) Un dossier 6, fixé au bustier 5 par des charnières 7, peut s' escamoter pour laisser passer la personne â rtinterieur de celui-ci et se verrouiller, ensuite, pour empécher tout retour en arrière.
50 Deux articulations 8, qui sont réglables verticalement pour s'adapter au centre de gravit, a sont fixées aux deux bielles 9 solidaires du bâti par les deux tourillons 10.
6) Une butée 11, fixe au châssis 15, empêche le jambier 3 d'aller vers l'avant; en ayant la possibilité de se déplacer vers l'arrière, d'une façon limite et réglable par le tirant 12, fileté en bout et l'écrou 13. Le ressort 14, réglé en rapport à la position des articulations 8 du bustier 5, contribue a maintenir en équilibre le poids du haut avec le bas du buste.
Cette configuration permet les deux possibilités représentées dans la Fig. 1 et Fig. 3; Le tourillon 8 se déplace verticalement, en restant toujours dans l'axe des tourillons 2 correspondants aux chevilles; Le poids du corps y passe, dans tous les cas.
La butée 11, complétée par le tendeur réglable 12-13-14, permet de maltriser l'effort nécessaire pour se pencher en avant; en empêchant le mouvement du buste en arrière.
La possibilité de réglage vertical du tourillon 8 aura l'effet d'équilibrer le poids de la tête et de la partie haute du tronc, avec sa partie basse et les jambes (Le tout étant conservé sur un pian vertical par le bielles 9, fixées au châssis 15 par les points 10).
Le jambier 3 est revêtu, dans sa partie interne, par des mousses orthopédiques, pour éviter toute possibilité de blessure aux genoux lors de la verticalisation et de l'usage de l'appareil.
On connaît également des cartouches à blanc ou d'exercice pour fusil de chasse, constituées notamment d'une douille métallique ou en matière plastique munie d'une amorce à percussion et contenant une charge de poudre et une bourre en matériau synthétique par exemple.
Ces cartouches à blanc, fabriquées en grande série, ont un prix de revient très faible.
Le but de la présente invention est de neutraliser et détruire des engins explosifs, avec une efficacité comparable à celle obtenue avec les dispositifs de mise à feu connus dotés d'une cartouche électrique spécifique, en propulsant la quantité d'eau contenue dans le tube du canon.
Un autre but est de minimiser le coût des nombreux tirs réalisés avec différents types de canons à eau, en proposant un dispositif de mise à feu acceptant des cartouches à blanc classiques, du type de celles destinées aux fusils de chasse.
Pour ce faire, l'invention a pour objet un dispositif de mise à feu d'une charge propulsive pour canon à eau destiné à la neutralisation et destruction d'engins explosifs, du type comprenant un tube canon partiellement rempli d'eau muni d'un convergent à l'une de ses extrémités, l'autre extrémité du tube canon étant reliée à une culasse, dispositif caractérisé en ce qu'il comporte des moyens mécaniques d'initiation de la charge propulsive logés dans la culasse, et en ce que ces moyens comprennent un percuteur, monté sur un ressort, agissant sur une amorce à percussion d'une cartouche à blanc contenant la charge propulsive et une bourre, sous l'effet d'un moyen de commande du percuteur.
De préférence, le percuteur est actionné au moyen d'une composition pyrotechnique génératrice de gaz placé à proximité du percuteur dans un logement axial de la culasse, la pression des gaz entraînant le déplacement du percuteur et la percussion de l'amorce.
La composition pyrotechnique peut être constituée d'un inflammateur électrique relié à une source électrique externe.
Selon un mode préféré de réalisation, un bouchon maintient de façon étanche l'inflammateur électrique dans le logement de la culasse.
De préférence, le tube canon comporte un élément étanche logé dans celui-ci à faible distance de la bourre de la cartouche à blanc.
Le tube canon peut comporter également un opercule à l'entrée du convergent, emprisonnant la quantité d'eau entre l'élément étanche et l'opercule.
Le percuteur peut être muni d'une masselotte.
De préférence, la cartouche utilisée est du type cartouche à blanc ou d'exercice pour carabine de chasse 12 mm.
Ce dispositif de mise à feu très fiable présente une grande simplicité de mise en oeuvre, il est également facilement adaptable aux différents types de canons à eau actuellement utilisés.
Un autre avantage réside dans la diminution notable du prix de revient des nombreuses interventions de neutralisation et destruction d'engins explosifs.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront dans la description détaillée, non limitative, d'un mode de réalisation de l'invention.
Cette description sera faite en se reportant aux dessins annexés parmi lesquels - la figure 1 représente une vue en coupe longitudinale schématique d'un canon à eau équipé d'un dispositif de mise à feu selon l'invention, - la figure 2 représente à l'échelle agrandie, une vue selon la figure 1 du dispositif de mise à feu seul.
L'épaisseur totale de l'empilement est L = 75 mm et l'amplitude du coefficient de réflexion global est de 70%.
Des modèles de réalisation d'empilements correspondants sont montrés aux figures 4a à 4c où les éléments homologues sont repérés avec les mêmes références. Sur la figure 4a, les couches minces parallèles 11 à 1N formant obstacles réfléchissants sont séparées les unes des autres d'un nombre entier p de demi-longueur d'onde X par des cales d'épaisseurs 2i dont l'intérieur est évidé pour former avec les obstacles réfléchissants placés à leurs extrémités, une enceinte 3 susceptible de renfermer un gaz inerte ou du vide. Suivant ce mode de réalisation les obstacles réfléchissants 11 à 1N peuvent être formés par des feuilles en Mylar ou en Polyimide. Des orifices 41 sont aménagés au travers des parois de l'enceinte pour permettre l'introduction du gaz inerte ou l'application du vide dans les enceintes.
A la différence avec la figure 4a le vide est remplacé sur la figure 4b par des couches de dioxyde de titane Ti02 et les obstacles réfléchissants 11... 1N sont en silice. L'empilement est fermé à ses extrémités par deux films de verre parallèles 51 et 52 d'épaisseur #/4 pour faciliter la pénétration et la sortie du faisceau lumineux I dans le réflecteur.
Sur la figure 4c, I'empilement comporte à ses extrémités des prismes attaquables sous incidence Brewsterienne à la place des films en RJ4 51 et 52 de la figure 4b.
Dans le type d'empilement en AJ4 qui est représenté sur la figure 5 des milieux d'indice N1 et N2 ( N1 > N2) sont alternés. Les épaisseurs de chacun des milieux est déterminée en fonction de la loi #(x) souhaitée et le module des coefficients de réflexion élémentaires sont tous identiques et égaux à:: N r= N1 N2 lorsque û = ll/2 (21) Cependant, du fait que le choix limité des matériaux ne permet généralement pas d'ajuster le coefficient r à la valeur souhaitée et que d'autre part, ce coefficient ne peut varier en fonction de l'abscisse x des couches, il est introduit comme le montre la figure 6 entre les deux milieux alternés une couche mince, d'indice n et d'épaisseur e=AJ4n qui permet d'ajuster les coefficients de réflexion élémentaires aux valeurs souhaitées en appliquant la relation:
Ce type d'empilement est dit en #/4 parce que l'espacement moyen entre les couches lorsque û=z/2 est en P1 4N dans le milieu d'indice N1 et @ @4N1 #o en P2 dans le milieu d'indice N2.
4N2 Lorsque # # #/@ ces espacements deviennent 2 p1#o p2#o et 4N1sin#1 4N2sin#2 A titre d'exemple, le graphe de la figure 7 montre l'évolution du temps de retard de propagation de groupe (courbe A) et le module de l'amplitude réfléchie (courbe B) pour un réseau en pAJ4 pour pl = p2= 2399 de 238 couches minces en #/4n espacées suivant la loi d'un chirp linéaire pour obtenir une variation linéaire de temps de retard de T=l nsec. dans une bande B = 0,1 THz (1/B = 10 psec.) autour de la fréquence fO = 284,7 THz (RO = 1,053 pm).
Les indices des milieux alternés sont N1=1,625 et N2 = 1. L'indice des couches minces est n=1,29 pour assurer un coefficient de réflexion élémentaire r=1,19%.
Dans ces conditions, l'épaisseur totale de l'empilement obtenue est L = 120 mm et l'amplitude du coefficient de réflexion global du réseau est de 30%.
Pour augmenter le coefficient de réflexion global, il faut augmenter r et donc n sans changer N1 et N2. Sur les figures 8 et 9 sont représentés le temps de retard de groupe et le module de l'amplitude réfléchie lorsque: n = 1,33 c'est-à-dire r = 4,24% (figure 8) et n = 1,36 c'est-à-dire r = 6,46% (figure 9).
Le coefficient de réflexion global atteint alors respectivement 80% et 95%, mais à la loi de temps de retard linéaire, se superpose une oscillation d'amplitude constante et de fréquence croissante avec la fréquence due aux réflexions multiples entre les couches minces.
Un mode de réalisation d'un empilement correspondant est montré à la figure 10 où les éléments homologues à ceux des figures 4a à 4c sont représentés avec les mêmes références. Sur cette figure les milieux alternés d'indices différents sont formés respectivement par une enceinte 2 renfermant un gaz inerte ou du vide et par une couche d'épaisseur 2i+l en silice par exemple. La distance entre les obstacles réfléchissants parallèles est égale à un nombre impair de quart de longueur d'onde et l'épaisseur des obstacles réfléchissants est égale à AJ4. Dans ce mode de réalisation le matériau des obstacles réfléchissant est en Mg F2.
Comme l'impulsion comprimée obtenue après extension d'une impulsion de Dirac par un réseau ayant les caractéristiques de la figure 7 suivie d'une recompression par un réseau identique de pente opposée, présente comme le montre la figure 11 un niveau relatif des lobes latéraux de -13 dB il est nécessaire de réduire par une pondération les lobes latéraux de l'impulsion comprimée. Cette pondération peut être obtenue par une pondération de l'amplitude ou de la phase de la loi de modulation de l'empilement.
Une pondération d'amplitude s'obtient en modifiant l'amplitude des coefficients de réflexion élémentaires @i des empilements en X/2 ou en #/4 en fonction du rang i de la couche mince dans l'empilement.
Une pondération de phase peut être obtenue en modifiant légèrement l'espacement aj entre les couches minces d'un empilement.
A titre d'exemple, la pondération en phase peut être obtenue en ajoutant un terme sinusoïdal à une loi de modulation spatiale linéaire de la forme: $a.(a-ao) (23) La relation (23) x devient L L 2#(#-#o) x = #(#-#o)+α sin (24) ## 2# ## Le paramètre α permet de régler le niveau des lobes latéraux des impulsions comprimées.
Le type général de glace dont il s'agit est illustré schématiquement et
partiellement à la figure 1 annexée.
Cette glace, qui porte la référence numérique 1, est formée d'une plaque
transparente 2 colorée ou non, dont les faces externe et interne sont numérotées respective-
ment 20 et 21. La face externe 20 est plane et parallèle au plan général de la glace. La face interne est pourvue d'aménagements optiques formés de creux et de reliefs. Ces aménagements sont destinés à diffuser la lumière provenant de la lampe du dispositif
d'éclairage et à donner une certaine homogénéité à la surface éclairante.
Dans l'exemple représenté, les aménagements consistent à un ensemble de billes 210. Dans une autre forme de réalisation, il pourrait s'agir d'un ensemble de tores ou encore de stries disposées parallèlement les unes aux autres. La partie périphérique 22 de la glace est dépourvue d'aménagements optiques et est recourbée à 90' par rapport au
plan de la glace, du côté de sa race interne.
La glace comporte au moins une patte 3 (une seule est visible à la figure 1) qui s'étend depuis une région de la face interne 21, selon une direction essentiellement
perpendiculaire à cette région, c'est-à-dire, dans l'exemple représenté, au plan de la glace.
Cette patte porte à son extrémité libre une dent d'encliquetagc rentrante 30 pour le montage de la glace sur le boîtier d'un dispositif d'éclairage ou de signalisation. Sa face
oblique est désignée 301, tandis que sa face d'accrochage est désignée 300.
Cette glace, de type connu, comporte une surépaisseur de matière 31 dont la présence est directement liée à la méthode de moulage de la glace. Cette surépaisseur forme partie intégrante de la plaque transparente 2 et s'étend à la base de la patte 3, à
l'aplomb de la dent 30.
A l'observation de la figure 1, on comprend aisément que le démoulage de la zone en contrc-dépouille 300 de la dent nécessite d'avoir recours à un moule équipé d'un tiroir 4. La direction de déplacement de ce tiroir, illustrée par la flèche f. est généralement parallèle au plan de la glace. La face interne 21 étant pourvue de creux et de
reliefs, il est impossible, selon cette technique d'éviter cette surépaisseur.
On ajoute du toluène pour éliminer la pyridine en excès puis reprend par 200 ml de chlorure de méthylène et lave à l'eau deux fois puis sèche.
Le solide obtenu est purifié par empâtage à l'étheriso- propylique puis filtré. On obtient ainsi 8,40 g de produit attendu (solide blanc) point de fusion 880C.
Analvses RMN,H,ppm,CDCl3 0,93 (+) J=7 CH3-CH2-CH2-CH2 1,37 (m) } 1,66 (m) } CH3-(CH2)2 2,32 (m) =C-CH2-CH2-CH2-CH3 # 1,37 (t) J=7} 4,34 (m) } C02Et 5,54 (d) J=7,5 CH-CO 6,36 (dl) NH-CO STADE 2 : 3-amino 2-((butylcarbonyl) amino) 3-(((4-méthoxyphényl) méthyl) thio) propènoate d'éthyle On introduit 3 g du produit obtenu au stade 1 ci-dessus, 4 ml de paraméthoxybenzylmercaptan, 0,2 ml de triéthylamine et 5 ml d'éthanol.
On agite à température ambiante durant 3-4 jours, distille le solvant, reprend dans l'éther isopropylique, filtre le précipité puis lave abondamment à l'éther isopropylique.
On obtient ainsi 4,65 g de produit attendu (solide blanc), Pf = 1200C Analvses IR CHCl3 (cal) =C-NH { 3488 =C-NH2 { 3458 { 3411 { 3360 CO 1665 complexe C=C { 1611 aromatique { 1592 { 1513 NH2 { 1489 Microanalyse % calculés % trouvés C 58,99 58,90 H 7,15 7,17 N 7,64 7,63 S 8,75 8,79 STADE 3 :2-butyl-4-((4-méthoxyphényl)-méthylthio)-lH-imidazole-5-carboxylate d'éthyle On procède à partir de 1,14 g de pentachlorure de phosphore dans 20 ml de chlorure de méthylène, refroidit à OOC et ajoute 0,73 g de 4-diméthylamino pyridine en solution dans 7 ml de chlorure de méthylène. On agite alors 5 minutes puis ajoute lentement 1 g du produit obtenu au stade 2 ci-dessus en solution dans 10 ml de chlorure de méthylène pendant environ 5 minutes.
Après chromatographie sur silice avec pour éluant (AE/ chlorure de méthylène, 10:90), on obtient 686 mg de produit attendu Pf = 105 OC.
Analvses IR cHCl3 <RTI
On hydrolyse alors avec H20 (chlorure d'ammonium), extrait à l'acétate d'éthyle et lave par 2 x H20 (chlorure d'ammonium), 2 x H20, 2 x H20 (chlorure de sodium), sèche, filtre et évapore à sec.
Après purification sur colonne de silice avec pour éluant acétate d'ethyle/Cyclohexane (1/4), on obtient 557,6 mg du produit attendu de l'exemple 1A et 60,0 mg du produit attendu de l'exemple 1B.
Analvses 1) Exemple 1A Solide blanc IR CHCl3 (cal) absence de =C-NH > =0 1689 aromatique { 1611 + { 1583 hétéroaromatique { 1513 { 1503 2) Exemple 1B Huile IR CHCl3 (cal) absence de =C-NH > =0 1708 hétérocycle { 1610 + ( 1584 aromatique { 1512 { 1506 { 1484 EXEMPLE 2 : Acide 2-butyl-l-((6-chloro-1,3-benzodioxol-5yl méthyl)" (4-methoxyphenyl)méthylthio)-lH-imidazole-5- carboxylique Dans 10,4 ml d'éthanol, on met 536 mg du produit de l'exemple 1A puis 1,04 ml de soude 2N, 10 ml de tétrahydrofuranne et chauffe à 60 OC pendant 12 heures.
On ajoute alors 10 ml d'eau (distillée), évapore sous vide pour éliminer le tétrahydrofuranne et l'éthanol, ajoute 20 ml d'eau (distillée), agite bien cette suspension, introduit goutte à goutte 2,08 ml d'acide chlorhydrique (1N) puis laisse 1 heure à température ambiante sous agitation, 30 minutes sous ultrason et 1 heure à 60"C sous agitation.
Après refroidissement à température ambiante, on filtre, lave par de l'eau distillée (3x15 ml) et obtient 460 mg de produit attendu (solide blanc) (Pf = 1580C).
Analvses IR NUJOL > =0 1649 cm 1 aromatique { 1615 + ( 1589 hétérocycle { 1514 { 1502 { 1482 Microanalyse % calculés % trouvés C 58,95 58,9 H 5,15 5,2 Cl 7,25 7,5 N 5,72 5,6 S 6,55 6,8 0 16,35 EXEMPLE 3A : 2-butyl-1-((6-chloro-1,3-benzodioxol-5-yl) methyl-4-((4-methoxyphenyl)thio)-lH-imidazole-5-carboxylate d'éthyle EXEMPLE 3B : 2-butyl-1-((6-chloro-1,3-benzodioxol-5yl) méthyl)-5-((4-méthoxyphényl)thio)-1H-imidazole-4-carboxylate d'éthyle STADE 1 : 3-amino 2-((butylcarbonyl) amino) 3-((4-méthoxyphényl) thio) propènoate d'éthyle On introduit 1 g du produit obtenu au stade 1 de l'exemple 1, 10 ml d'éthanol 100 %, 0,065 cm3 de triéthylamine et 1,72 ml de 4-méthoxy thiophénol.
On agite à température ambiante durant 3 jours. On porte à sec, reprend par 10 ml d'éther isopropylique, agite durant 30 minutes, essore et rince à l'éther isopropylique. On obtient 1,52 g de produit attendu (solide blanc) (Pf = 1220C).