INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
BREVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention apparaîtra de façon plus évidente à la lumière de la description qui suit des modes de réalisation particuliers, par report aux dessins annexés parmi lesquels: la figure 1 est une vue en coupe d'un dispositif d'affichage à cristaux liquides selon le mode de réalisation de la présente invention la figure 2 est une vue en plan qui représente l'agencement de quatre panneaux d'affichage à cristaux liquides de la figure 1; les figures 3A à 3C sont des vues qui représentent la caractéristique de l'un des éléments laissant passer la lumière de façon convergente de la figure 1;; la figure 4 est une vue qui représente la propagation de la lumière dans l'élément laissant passer la lumière de façon convergente la figure 5 est une vue qui représente la formation d'une image en grandeur réelle présentant une taille identique à celle d'un objet la figure 6 est une vue en perspective schématique d'un réseau d'éléments laissant passer la lumière de façon convergente de la figure 1; la figure 7 est une vue qui représente la surface de formation d'image et la façon selon laquelle la puissance de résolution est réduite la figure 8 est une vue en coupe de la lentille de Fresnel de la figure 1; la figure 9 est une vue en plan partielle de la lentille de Fresnel de la figure 8; la figure 10 est une vue en coupe d'une partie de la lentille de Fresnel des figures 8 et 9;; la figure 1 1 est une vue en coupe d'une lentille de Fresnel classique la figure 12 est similaire à la figure 10 mais elle inclut plusieurs caractères dimensionnels pour calculer la largeur de la couche d'ombrage sur la crête plane de la nervure de la surface configurée de la lentille de Fresnel;; la figure 13 est une vue en plan des panneaux d'affichage à cristaux liquides modifiés la figure 14 est une vue qui représente les images produites par la zone d'affichage principale et par la zone de compensation périphérique du panneau d'affichage à cristaux liquides la figure 15 est une vue qui représente l'image sur l'écran produite par deux panneaux d'affichage à cristaux liquides adjacents la figure 16 est une vue qui représente les images produites par la zone d'affichage principale et l'image de la zone de compensation périphérique du panneau d'affichage à cristaux liquides de la figure 15; la figure 17 est une vue en coupe schématique d'un dispositif d'affichage à cristaux liquides similaire à l'agencement de la figure 13;; la figure 18 est une vue en coupe qui représente le parcours de la lumière qui émerge de la zone d'affichage principale et de la zone de compensation périphérique pour arriver sur l'écran; la figure 19 est une vue en plan qui représente un élément d'une image sur un écran; la figure 20 est une vue en plan de plusieurs éléments d'une image sur un écran ; et la figure 21 est une vue qui représente comment la luminosité de l'image au niveau de la région périphérique de l'écran est réduite.
Chaque panneau d'affichage à cristaux liquides 12 inclut une région d'affichage effective 12a et une région de non affichage 1 2b autour de la région d'affichage effective 1 2a, la région de non affichage 12b étant nécessaire pour lier un circuit de commande ou autre au panneau pour commander les cristaux liquides contenus dans le panneau. Par conséquent, une image n'est pas formée sur la région de non affichage 12b et une image discontinue est formée si quatre panneaux d'affichage à cristaux liquides 12 sont observés directement. Le mode de réalisation réalise un affichage multiple continu à partir d'images discontinues provenant de quatre panneaux d'affichage à cristaux liquides 12 en prévoyant un élément d'agrandissement.
Sur la figure 1, le dispositif d'affichage à cristaux liquides 10 inclut une lumière arrière 14 sur le côté arrière des panneaux 12 et des réseaux 16 d'éléments laissant passer la lumière de façon convergente sur le côté avant des panneaux respectifs 12. L'aire de chacun des réseaux 16 d'éléments laissant passer la lumière de façon convergente est supérieure à l'aire de la région d'affichage effective 12a mais est inférieure à l'aire totale du panneau 12 y compris la région de non affichage 12b. Chaque réseau 16 d'éléments laissant passer la lumière de façon convergente peut former une image en grandeur réelle présentant une taille identique à celle d'un objet, c'est-à-dire une image produite par le panneau d'affichage à cristaux liquides 12.
Le dispositif d'affichage à cristaux liquides 10 inclut respectivement des lentilles de Fresnel 18 sur le côté de sortie des réseaux 16 d'éléments laissant passer la lumière de façon convergente. Chaque lentille de Fresnel 18 inclut un corps transparent comportant une surface plane 18a et une surface configurée 18b, selon une forme en dent de scie en coupe transversale, munie de nervures périodiques concentriques 19, comme représenté sur les figures 8 et 9. Selon la présente invention, la lentille de Fresnel 18 est agencée de telle sorte qu'une lumière arrive essentiellement en incidence sur la surface configurée 18b de la lentille de Fresnel 18. Dans l'agencement de la figure 1, la surface configurée 18b fait face au réseau 16. La surface plane 18a est donc agencée sur le côté d'émergence de la lumière.
Le dispositif d'affichage à cristaux liquides 10 inclut également un écran 22 comportant une lentille de Fresnel d'écran 20 sur le côté avant des lentilles de Fresnel 18. Des faisceaux lumineux émergeant des lentilles de Fresnel 18 se déplacent de façon divergente en direction de l'écran 22 de telle sorte que des faisceaux lumineux émergeant depuis les lentilles de Fresnel adjacentes 18 se rencontrent sur l'écran 22 sans discontinuité.
Par conséquent, les régions de non affichage 1 2b des panneaux d'affichage à cristaux liquides 12 ne peuvent pas être vues par une personne qui observe l'écran 22. Les panneaux d'affichage à cristaux liquides 12 sont un exemple d'un moyen de modulation d'image et d'autres types de moyens de modulation d'image qui fusionnent la lumière peuvent être utilisés.
Le réseau 16 comprend une pluralité d'éléments laissant passer la lumière de façon convergente 16a et les caractéristiques de l'un des éléments laissant passer la lumière de façon convergente 16a sont représentées sur les figures 3A à 3C. L'élément laissant passer la lumière de façon convergente 16a est réalisé en une matière plastique ou en verre sous la forme d'une tige transparente présentant un diamètre compris entre 1 et 2 mm. L'indice de réfraction de l'élément 16a varie dans la masse suivant la direction radiale, comme représenté sur la figure 3C.La distribution de l'indice de réfraction n(r) est représentée par la fonction quadratique suivante: n(r) = n0 (1 - g2r2/2) où r est la distance par rapport à l'axe vertical, nO est l'indice de réfraction sur l'axe vertical et g est une constante de distribution de l'indice de réfraction.
La lumière arrive sur l'élément laissant passer la lumière de façon convergente 16a depuis sa surface d'extrémité est courbée en direction d'une partie de celui-ci au niveau de laquelle l'indice de réfraction est supérieur tandis que la lumière traverse l'élément laissant passer la lumière de façon convergente 16a de telle sorte que la lumière se déplace selon une course sinusoïdale périodique, comme représenté sur la figure 4. Le cycle P est exprimé par P = 2 /g. Si la longueur Z de l'élément laissant passer la lumière de façon convergente 16a est choisie de manière à satisfaire la relation P/2 < Z < 3P/4, une image en grandeur réelle présentant une taille identique à celle d'un objet peut être formée, comme représenté sur la figure 5. La distance L est la distance entre l'objet et l'image.
La figure 6 représente que les éléments laissant passer la lumière de façon convergente 16a sont agencés de manière à être très près les uns des autres, leurs surfaces d'extrémité étant agencées selon une ligne ou un plan, pour ainsi former le réseau 16. Une image en grandeur réelle présentant une taille identique à celle d'un objet peut être formée par le réseau 16. Le dispositif de formation d'image qui utilise le réseau 16 d'éléments laissant passer la lumière de façon convergente 16a assure des avantages consistant en ce que la distance focale est très courte et la performance optique est uniforme sur la ligne ou dans le plan.Cependant, il n'est pas possible que le réseau 16 d'éléments laissant passer la lumière de façon convergente 16a modifie l'agrandissement de l'image par rapport à un objet bien qu'il soit possible que des éléments laissant passer la lumière de façon convergente individuels 16a modifient l'agrandissement si la longueur des éléments 16 est modifiée. Ceci est dû au fait que des images agrandies formées par les éléments laissant passer la lumière de façon convergente individuels 16a sont superposées de façon incohérente les unes sur les autres dans le réseau 16 et une image normale n'est pas formée dans le réseau 16. Par conséquent, le réseau 16 d'éléments laissant passer la lumière de façon convergente 16a peut être utilisé seulement en tant que dispositif de formation d'image pleine dimension et les lentilles de Fresnel 18 sont utilisées en tant que moyen d'agrandissement.
Selon le mode de réalisation, I'aire de la région effective 12a du panneau d'affichage à cristaux liquides 12 vaut 211,2 mm x 158,4 mm et l'agrandissement requis (une valeur de la somme de l'aire de la région effective 12a et de l'aire de la région non effective 12 divisée par l'aire de la région effective 12a) vaut 1,09. En ce qui concerne les éléments laissant passer la lumière de façon convergente 16a, L'indice de réfraction n vaut 1,507, la constante de distribution d'indice de réfraction g vaut 0,1847, la longueur Z vaut 18,89 mm et le diamètre vaut 1,18 mm.La lentille de Fresnel d'agrandissement 18 est réalisée à partir d'un acryle présentant un indice de réfraction de 1,494 et elle présente un rayon de courbure pour lequel la courbure centrale vaut -0,00813668, la constante secondaire vaut -0,775202 x 10-8, la constante tertiaire vaut 0,318549 x 10-13, la constante quartique vaut -0,720974 x 10-19 et la constante quintique vaut -0,717576 x 10-25. L'angle (AEP) de la lumière qui émerge depuis la position périphérique la plus externe de la lentille de Fresnel 18 par rapport à la ligne normale de la lentille de Fresnel 18 vaut 28,3 degrés. La lentille de Fresnel d'écran 20 permet de convertir des faisceaux lumineux émergeant depuis la lentille de Fresnel d'agrandissement 18 moyennant une certaine variété d'angles en faisceaux lumineux parallèles et elle est réalisée à partir de MS présentant un indice de réfraction de 1,537.La puissance de résolution FTM dans cet exemple est présentée dans la table qui suit.
AEP I FTM(%) 11"Lfi pimm) 28,3 l 89,7 1 64,0
Selon le mode de réalisation supplémentaire, la forme de la surface configurée 18b de la lentille de Fresnel 18 est modifiée de telle sorte que l'angle (AEP) de la lumière qui émerge depuis la position périphérique la plus externe de la lentille de Fresnel 18 soit modifié. La puissance de résolution FTM est examinée tout en modifiant l'angle (AEP). Dans cet exemple, L'indice de réfraction n des éléments laissant passer la lumière de façon convergente 1 6a vaut 1,505, la constante de distribution de l'indice de réfraction g vaut 0,1847, la longueur Z vaut 18,895 mm et la distance L vaut 20 mm. L'épaisseur de la lentille de Fresnel 18 vaut 2 mm et l'indice de réfraction vaut 1,494. La lentille de Fresnel 18 est agencée de manière à entrer en contact avec le réseau 16 des éléments laissant passer la lumière de façon convergente 16a.Dans cet agencement, la courbure de la lentille de Fresnel 18 est établie selon une forme parabolique de telle sorte qu'un faisceau lumineux (appelé faisceau lumineux principal) parallèle à l'axe optique de la lentille de Fresnel 18 émerge depuis la position périphérique la plus externe de la lentille de Fresnel 18 selon un angle (AEP), et le point focal est en une position sur une ligne qui passe par le centre de la lentille de Fresnel 18.La puissance de résolution FTM dans cet exemple est représentée dans la table qui suit. II est à noter que la surface configurée 18b se trouve sur le côté d'incidence de la lumière et que la surface plane 18a se trouve sur le côté d'émergence de la lumière.
AEP (") FTM o) 2 (1 p/mm) 4 (1 p/mm) 10 99,7 98,9 20 98,1 92,7 30 88,7 61,1 40 88,9 61,5
Comme on peut le comprendre au vu de cette table, les valeurs obtenues pour FTM sont satisfaisantes même pour un angle (AEP) de 40 degrés. II est à noter que ce résultat est obtenu dans un agencement pour lequel la surface configurée 18b se trouve sur le côté d'incidence de la lumière et la surface plane 18a se trouve sur le côté d'émergence de la lumière.
De cette façon, grâce à la présente invention, pendant la manoeuvre manuelle de secours du vantail, le vérin reste joint au vantail par le levier interméndiaire articulé et se meut avec le vantail même et donc ne s'oppose pas à la manoeuvre manuelle, tandis que le dispositif de blocage et de déblocage qui permet de passer de la manoeuvre électromécanique du vantail à la manoeuvre manuelle d'urgence et vice- versa, est simple à construire, ne dépend pas de la construction du vérin même, et donc peut être utilisé avec n'importe quel type de vérin, en simplifiant la construction, en augmentant la fiabilité et en réduisant les coûts de toute l'installation par l'automatisation du vantail du portail et d'autres vantaux similaires. En outre le dispositif selon l'invention permet d'utiliser un vérin sans tige; ceci procure l'avantage supplémentaire que le vérin objet de l'invention peut être réalisé avec moins de pièces, à un coût inférieur et surtout plus compact plus léger et par conséquent plus
propre à être commercialisé en kit pour le bricolage.
L'application de cette invention permet en outre d'utiliser des vérins avec l'ensemble vis-écrou non réversible en combinaison
avec un réducteur réversible et d'améliorer ultérieurement les coûts.
Ces avantages et d'autres avantages de l'invention, ainsi que des
caractéristiques additionnelles réesulteront de la description suivante
de quelques modes de réalisation pr--éfér-és illustrés de manière schématique et à titre d'exemples non limitatifs dans les
dessins ci-joints.
La figure I représente en vue de face un vérin selon l'invention
assemblé au vantail du portail.
La figure 2 est une vue de haut en bas qui représente le vérin en lignes pleines dans la position de fermeture du vantail du portail, et en lignes hachurées dans la position d'ouverture du vantail, en cas d'actionnement du vantail au moyen du vérin La figure 3 représente une vue de haut en bas du vérin en cas d'actionnement du vantail du portail et dans la position de fermeture
du vantail.
La figure 4 représente une vue de haut en bas du vérin en cas de manoeuvre manuelle d'urgence du vantail du portail et dans la
position d'ouverture partielle du vantail.
La figure 5 représente une vue de haut en bas du vérin en cas de manoeuvre manuelle d'urgence du vantail du portail et dans la
position d'ouverture complète du vantail.
On chauffe au reflux pendant 12 heures.
La solution est versée dans 300 ml d'eau, on extrait avec trois fois 100 ml d'éther isopropylique et la phase organique est lavée à l'eau et évaporée à sec.
Après chromatographie sur silice avec le mélange éluant cyclohexane 7/acétate d'éthyle 3 puis purification par recristallisation dans un mélange cyclohexane 1/acétate d'éthyle 4, on obtient 0,43 g de produit attendu (cristaux blancs) F = 1800C.
ANALYSES IR NUJOL (cm 1) Absorptions région OH/NH - 3430 =0 1690 Aromatique 1618-1606-1580-1536-1504-1490 EXEMPLE 57 : 2,2-diphenyl-7-(((3,5-bis(trifluorosethyl) phenyl)sulfonyl)oxy)-1,3-benzodioxole-5-carboxylate de méthyle On procède comme au stade 2 de l'exemple 1 à partir de 2 g du produit obtenu au stade 1 de l'exemple 1 dans 100 ml de chlorure de méthylène avec 1,6 ml de triéthylamine et 1,78 g de chlorure de 3,5 trifluorométhane benzene sulfonyle.
On obtient ainsi 3,22 g de produit attendu (gomme) ANALYSES IR CHCl3 (cal) Absence d'OH -O 1726 Aromatique 1630-1502 EXEMPLE 58 : 5-(((3,5-bis(trifluoromethyl)phenyl) sulfonyl)oxy)-3,4-dihydroxy-benzoate de méthyle On procède comme à l'exemple 2 à partir de 3 g du produit de l'exemple 57 dans 100 ml d'un mélange acide acétique 80/eau 20.
On chauffe au reflux pendant 15 heures.
La suspension est versée dans 300 ml d'eau, on extrait avec trois fois 150 ml d'éther isopropylique et la phase organique est lavée à l'eau et séchée.
Après chromatographie sur silice avec le mélange éluant cyclohexane 7/acétate d'éthyle 3, puis purification par recristallisation dans 40 ml d'acétate d'éthyle et 10 ml de cyclohexane, on obtient 0,5 g de produit attendu (cristaux blancs) F = 1800C.
ANALYSES IR tIUJOL (cm-1) Région OH/NH max - 3490-3340 =0 1697 Aromatique 1620-1610-1541 EXEMPLE 59 :2,2-diphényl-7-(((8-quinoleinyl)sulfonyl)oxy)- 1,3-bensodioxole-5-carboxylate de méthyle On procède comme au stade 2 de l'exemple 1 à partir de 2 g du produit obtenu au stade 1 de l'exemple 1 dans 100 ml de chlorure de méthylène avec 1,6 ml de triéthylamine et 1,3 g de chlorure de 8-quinoléine sulfonyle.
On obtient ainsi 1,9 g de produit attendu (cristaux) ANALYSES IR CHCl3 (cal) Absence d'OH -O 1720 Aromatique + hétérocycle 1620-1600-1568-1499 EXEMPLE 60 : 3,4-dihydroxy-5-(((8-quinoleinyl)sulfonyl)oxy)- benzoate de méthyle On procède comme à l'exemple 2 à partir du 1,8 g du produit de l'exemple 59 dans 100 ml d'un mélange acide acétique 80/eau 20.
On chauffe au reflux pendant 18 heures.
La suspension est versée dans 300 ml d'eau et les cristaux sont essorés et lavés avec 80 ml d'éther isopropylique.
On obtient 1,2 g de produit attendu (cristaux blancs) F : > 2600C ANALYSES IR NUJOL (cal) Absorption OH/NH - 3420 -O 1702 Aromatique + Hétérocycle 1604-1570-1530-1498 EXEMPLE 61 : 7-(((3,5-diméthyl-4-isoxazoly)sulfonyl)oxy}-2,2- diphényl)1,3-benzodioxole-5-carboxylate de méthyle On procède comme au stade 2 de l'exemple 1 à partir de 2 g du produit obtenu au stade 1 de l'exemple 1 dans 100 nil de chlorure de méthylène avec 1,6 ml de triéthylamine et 1,1 g de chlorure de 3,5-diméthyl isoxazol-4-sulfonyle.
On obtient ainsi 2,9 g de produit attendu (cristaux) ANALYSES IR CHCl3 (cal) Absence d'OH -O 1722 Aromatique Hétéroatome 1620-1593-1502 EXEMPLE 62 : 3,4-dihydroxy-5-(((3,5-diméthyl-4-isoxazolyl) sulfonyl)oxy)-benzoate de méthyle On procède comme à l'exemple 2 à partir de 2,8 g du produit de l'exemple 61 dans 100 ml d'une mélange acide acétique 80/eau 20.
La suspension est versée dans 300 ml d'eau, on extrait avec trois fois 150 ml d'éther isopropylique et la phase organique est lavée à l'eau et évaporée à sec.
La structure du détecteur de la figure 1 conduit à des performances que ne permettaient pas les détecteurs connus jusqu'à présent.
Ainsi, en physique des particules, en raison de la très faible distance entre l'anode et la cathode d'un détecteur du genre de celui de la figure 1, les ions positifs produits au cours du processus d'avalanche, dans l'espace d'amplification, sont collectés par la cathode du détecteur en un temps inférieur environ à 100 ns.
On est donc capable d'éviter l'apparition d'une charge d'espace introduite par ces ions et d'obtenir des taux de comptage supérieurs à environ 106 coups/s/mm2.
Il est à noter que, dans une chambre à fils classique, le temps de "balayage" des ions positifs peut atteindre quelques dizaines de microsecondes si bien que les taux de comptage sont limités à des valeurs au moins cent fois plus faibles que ce que l'on est capable d'obtenir avec un détecteur conforme à l'invention.
Etant donné que les bandes conductrices 14 sont au même potentiel, on peut laisser entre ces bandes un intervalle très restreint, aussi faible que 5 à 10% de leur largeur.
On évite ainsi le problème de dépôt de charges sur le substrat isolant 16 qui porte ces bandes 14.
Il est à noter que tout ceci est radicalement différent de ce qui existe dans un détecteur du type "enceinte à gaz à micro-bandes" ("Micro-Strip Gas Chamber") dans lequel l'amplification est obtenue grâce à un champ électrique engendré entre des- bandes conductrices étroites et adjacentes, formées sur un substrat électriquement isolant.
Dans ce dernier cas, il faut en effet prévoir une distance assez importante entre les bandes pour pouvoir appliquer une tension élevée entre cellesci.
Cela cause des problèmes considérables du fait des charges positives qui se déposent alors sur le substrat isolant.
Dans le cas présent, les bandes conductrices 14 sont au même potentiel de sorte que la distance entre deux bandes adjacentes peut être arbitrairement petite et seulement déterminée par la technologie employée pour réaliser ces bandes.
On précise également que la forme des anodes élémentaires dont il a été question plus haut (et qui sont constituées par les bandes conductrices 14 dans le cas de la figure 1) n'est absolument pas critique et l'on peut réaliser, conformément à l'invention, aussi bien un détecteur à bandes conductrices qu'un détecteur dans lequel les anodes élémentaires sont de minces éléments électriquement conducteurs 29 (figure 3) formant un réseau bidimensionnel en damier sur un substrat plan électriquement isolant 30.
Comme précédemment, ces éléments 29 sont respectivement reliés à des amplificateurs rapides 24 eux-mêmes reliés à des moyens électroniques de traitement 26.
D'autres structures sont envisageables pour l'anode 8 suivant l'application à laquelle on destine le détecteur.
D'autres détecteurs conformes à l'invention, permettant une "lecture" bidimensionnelle des avalanches, sont réalisables.
- Un exemple de tels détecteurs est schématiquement illustré par la figure 4.
Dans le détecteur de la figure 4, l'anode 8 comprend non seulement l'ensemble des bandes conductrices parallèles 14 formées sur un face du substrat électriquement isolant 16 mais encore un autre ensemble de bandes conductrices parallèles 19 formées sur l'autre face de ce substrat 16 et perpendiculaires aux bandes 14.
En outre, une autre expérimentation par les inventeurs a montré que l'utilisation pour les entretoises 3 d'un watériau de fibres de verre ayant un point de ramollissement bas conduit à on ramol I issement des entretoises 3 pendant le soudage entre les deux substrats 1 et ,; permettant d'absorber efficacement une variation de la hauteur ou de ia longueur des entretoises 3 pouvant atteindre environ 10 m.
Les entretoises 3 dont l'angle de dressage est réglé pour être egal à 90 + i degrés et dont la variation de longueur est limitée à 10 m ou moins, peuvent être préparées de façon satistaisante, selon une procédure conventionnelle tel le que celle décrite ci-dessus en se reportant à la figure 3(a) En variante, les fibres de verre pour les entretoises 3 peu vent être préparées en soumet tant une plaque de verre photosensible d'environ 200 am d'épaisseur à une exposition et à une gravure au moyen d'un modèle de masque circulaire d'environ 50 am de diamètre.Dans ce cas; la longueur des entretoises est déterminée en fonction d'une variation dans l'épaisseur de la plaque de verre photosensible de raçon que la variation soit limitée à environ 5 am ou moins lorsqu'on utilise une plaque de verre photosensible de 100 mm x 100 mm. Par ailleurs. l'angle d'inclinaison ou angle de dressage des entretoise 3 dépend de l'angle d'incidence de la lumière par rapport à la plaque de verre photosensible, d'ou il résulte qu'on peut le déterminer avec ne grande précision.
Telle que décrite ci-dessus, la réalisation représentée est construite de telle sorte que les entretoises son t soudie 3 la couche isolante formée sur le substrat de cathode. En variante, les entretoises peuvent être soudées directement sur le substrat de cathode sans interposition de la couche isolante et du conducteur de cathode. Par ail leurs, les entretoises peuve;lt autre e soud@es directement sur le substrat de cathode sans disposer la couche isolante.
On va maintanant décrire an se reportant à la figure 2, une deuxième real isation d'une enceinte à vide pour un dispositif d'arfichage selon la presente invention. Une enceinte à vide de la deuxième réalisation comporte un substrat de cathode l sur la surface intérieure duquel est forme un conducteur de cathode 2 par pulvérisation cathodique ou l'analogue.