INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les avantages obtenus grâce à la présente invention résident dans: 1 - l'obtention du débattement angulaire d'une pièce mécanique avec un angle d'ouverture pouvant atteindre 30 grâce à un mécanisme simple supprimant les problèmes de montage, de frottement et d'usure liés à l'utilisation d'un axe mécanique traditionnel, 2 - le rappel automatique de ladite pièce mécanique en position initiale grâce à la pression d'un corps élastique dont l'effet assure également le maintien en place d'un organe de bute et de verrouillage, 3 - la possibilité d'ouverture instantanée du mécanisme par simple pression d'un doigt exercée sur le talon de la pièce débattante, 4 - la possibilité de réglage de la force de rappel de ladite nièce par adoption d'un corps élastique de puissance adaptée ou par variation de ta mise en compression dudit corps compris entre un ensemble à déplacement réglable et une pièce de verrouillage, 5 - la possibilité d'adapter ce mécanisme à un objet de section quelconque: carrée, rectangulaire, ronde ou oblongue, 6 - la multiplicité d'application de ce mécanisme à tout système nécessitant le débattement limité et le rappel de pièces mobiles : fermoirs de sacs, pinces, systèmes de verrouillages...
7 - la simplicité de ce mécanisme résultant du faible nombre de pièces le composant, 8 - la fiabilité de ce mécanisme qui, ne faisant travailler aucune pièce en frottement, n'entraîne aucune usure de celle-ci, 9 - la rentabilité économique du mécanisme résultant de la facilité de fabrication et de montage ainsi que de ses larges possibilités d'application.
Les perspectives marketing sont celles des marchés précités : instruments à écrire, pièces de bijouterie, accessoires de maroquinerie, systèmes de fermeture etc...
L'invention est exposée ci-après plus en détail à l'aide de deux dessins illustrant les possibilités de fabrication et de montage du mécanisme à partir d'un corps travédans dan la masse de la matière (planche 1/2) et d'un corps profilé (planche 2/2).
1 - Stylo travaillé (usinage, injection...) dans la masse de matière ou objet analogue à pièce débattante perfectionnée (planche 1/2): Le capuchon de stylo ici présenté montre le principe d'une agrafe mobile maintenue en position de repos(g. 1) par un mécanisme démontable.
Ledit mécanisme étant composé de: - une partie fixe (1), ou capuchon, caractérisée en ce qu'elle présente un corps tubulaire de section quelconque (carrée, rectangulaire, oblong ou ronde) usiné de faucon coordonnée aux supports mécaniques, came d'agrafe (3) et talonnière (7), d'un élément mobile ou agrafe (2) et recevant un ensemble interne appelé inners (6) vissé, destiné à recevoir et emprisonner réversiblement la fourrure (non représentée) du corps de stylo et assurer de ce fait la solidarisation du capuchon avec le corps de stylo, - une partie mobile ou agrafe (2) caractérisée en ce qu'elle présente une came (3), perpendiculaire à son axe longitudinal, comportant une talonnière (7) assurant les fonctions de butée de profondeur de came, de limiteur de débattement angulaire, et de maintient en direction longitudinale et latérale, ainsi qu'une encoche coordonnée à une rondelle (4) de verrouillage, - un dispositif d'accouplement réversible entre les parties fixe (1) et mobile (2) caractérisé en ce qu'il autorise le montage fou de la partie mobile (2) à la partie fixe (1) par l'intermédiaire de la came (3) plongeant par un passage coordonné à l'intérieur de la partie fixe (1) et plégée par la présence d'une rondelle (4) comportant un tenon engagé dans une encoche coordonnée de la came (3) et maintenue en cette position par la pression d'un ressort (5) comprimé entre ladite rondelle (4) et la face avant d'un ensemble interne (6) vissé à l'intérieur de la partie fixe (1), ledit dispositif d'accouplement caractérisé en ce qu'il autorise une ouverture limitée de la partie mobile (2) et son rappel en position fermée, sans recours à un axe de rotation mécanique et ce par le bénéfice conjugué de la pression du ressort (5) et de son glissement sur la face de la rondelle (4) de verrouillage de la partie mobile pour prévenir tout coincement.
Le flux d'air lors de son passage à travers la paroi latérale 13 du panier tronconique 11 se divise ainsi en une multitude de jets d'air accélérés, qui sont répartis sur toute la hauteur du panier 11, et qui sont orientés en direction de la cartouche filtrante 12. Les particules d'huile passent à travers la paroi latérale 13 en étant véhiculées par ces multiples jets d'air. Dans l'espace annulaire 20, Les jets d'airs issus du panier 11 subissent un changement de direction d'environ 90 "C, et sont évacués en direction de l'extrémité inférieure du fourreau tubulaire 10, par l'intermédiaire de l'ouverture inférieure 20b de l'espace annulaire 20.Les particules d'huile, du fait de leur plus grande inertie et de l'accélération qu'elle subissent en sortie du panier 11, ne sont pas entraînés en direction de l'ouverture inférieure 20b de l'espace annulaire 20, mais se trouvent projetées sensiblement radialement contre la cartouche filtrante 12, au niveau de laquelle elles se trouvent piégées contre la face intérieure de la paroi du fourreau tubulaire. Les particules d'huile sont en outre ralenties par la structure complexe de la cartouche filtrante1 et principalement par le tricot métallique 12b , ce ce qui favorise par là-même leur coalescence.Les particules d'huile ainsi formées s'écoulent naturellement par gravité le long de la face intérieure de la paroi latérale du fourreau tubulaire 10, jusqu'à atteindre l'ouverture d'évacuation 10b. en sortie de laquelle elles sont collectées par le fond incliné 2a du caisson 2.
Lorsque le flux d'air quitte l'espace annulaire 20, il voit sa vitesse chuter compte-tenu de la plus grande section du fourreau tubulaire 10. Il en résulte avantageusement que le risque d'entraînement des particules qui sont drainées à la surface de la paroi intérieure du fourreau tubulaire 10 sont minimes.ll n'est donc pas nécessaire de prolonger la cartouche filtrante 12 jusqu'à l'extrémité inférieure lOb du fourreau tubulaire 10, contrairement à ce qui est enseigné dans la demande de brevet européen EP 346 301.
De plus si l'on se réfère à la figure 1, au niveau de son ouverture d'évacuation lOb le fourreau tubulaire 10 possède une découpe en forme de biseau, qui permet d'éviter la création, entre le fond 2a du caisson et la sortie du fourreau tubulaire 10, d'un flux d'air tourbillonnant susceptible de réentrainer les particules d'huile. Dans un exemple précis de réalisation, les hauteurs H, et H2 séparant le fond 2a du caisson respectivement du point le plus bas de l'ouverture 10b et de son point le plus haut valaient environ 150 mm et 450 mm.
En sortie du fourreau tubulaire 10, le flux d'air remonte à l'intérieur du caisson 2, puis passe à travers les moyens de filtration 9, pour être ensuite évacué par l'ouverture d'évacuation 6. Dans un exemple précis de réalisation les moyens de filtration supplémentaires 9 consistaient en trois étages de filtration : un préfiltre tricot métallique plan d'épaisseur 25 mm, un filtre plissé en polypropylène d'épaisseur 110 mm et, soit un second filtre plissé, soit un filtre haute efficacité.
Le panier 11 du dispositif de filtration 8 présente l'avantage d'éviter un encrassement prématuré des moyens de filtration 9, et l'obturation de la canalisation d'évacuation 2b. En effet, les résidus solides dont la dimension est supérieure à la section des orifices de la paroi latérale 13 du panier 11 restent bloqués à l'intérieur du panier. Celui étant amovible il suffit périodiquement de le retirer et de le nettoyer. Afin de faciliter ces opérations de mise en place et de retrait du panier, celui-ci pourra en outre comporter une anse se présentant par exemple sous la forme d'une barre transversale 21 (figure 2) fixée à l'intérieur du panier au niveau de la collerette 15.
La forme tronconique du panier Il de la figure 2 permet avantageusement d'obtenir une section de passage pour le flux d'air plus importante dans l'espace annulaire 20 au niveau du fond 17 du panier (largeur g,), et par là-même de diminuer la perte de charge du flux d'air dans l'espace annulaire, comparativement à un panier cylindrique ayant un diamètre constant égal au diamètre g2. La forme tronconique permet également d'obtenir une perte de charge moins importante comparativement à l'utilisation d'un panier tubulaire d'un diamètre constant égal au diamètre d3, pour lequel la perte de charge en amont, au niveau de l'ouverture 10a, serait plus importante.
Dans un exemple précis de réalisation, le débit de l'appareil de filtration 1 valait 2 000 m3/h; les diamètres D, d" d2 et g3 valaient respectivement 280 mm, 280 mm, 200 mm et 150 mm ; la hauteur de h du panier 11, et de la cartouche filtrante 12 valait 500mm ;I'angle de conicité a de la paroi latérale 13 du panier 11 valait donc environ 3"; I'épaisseur e de la cartouche filtrante 12 valait environ 15 mm ; les largeurs g", et " valaient respectivement 25 mm et 50 mm ; les orifices 14 de la paroi latérale 13 du panier 11 avaient un diamètre de l'ordre de 5 mm, étaient régulièrement répartis sur toute la surface de la paroi latérale 13, et leur surface totale représentait environ 35 % de la surface totale de la paroi latérale 13. La vitesse de passage du flux d'air au niveau de l'ouverture inférieure 20b de l'espace annulaire 20 était d'environ 18 m/seconde.
Des essais ont été menés avec un panier dont la paroi latérale était percée d'orifices 14 dont la surface totale représentait environ 15 % de la surface totale de la paroi latérale. Ce taux de perforation permettait d'obtenir une meilleure répartition de l'air sur toute le hauteur du panier et par là-même d'obtenir des jets d'air en sortie du panier ayant des vitesses homogènes. Néanmoins, avec ce taux de perforation, la perte de charge du flux d'air s'avérait trop importante, la vitesse de l'air en sortie de l'espace annulaire valant environ 30m/sec. De plus, dans ces conditions il a été constaté que le passage de l'air à travers les orifices du panier 11 occasionnait un phénomène de sifflement.Ce phénomène de sifflement est atténué en augmentant la dimension des orifices et se trouve éliminé avec des orifices ayant un diamètre de 5 mm et représentant 35 % de la surface totale du panier.
Certes avec un taux de perforation de 35 %, les vitesses des jets d'air en sortie du panier 11 sont moins homogènes sur toute la hauteur du panier comparativement à un taux de perforation de 15 %, les jets d'air au niveau de la partie inférieure du panier tronconique ayant une vitesse plus élevée que les jets d'air issus de la partie supérieure. Il convient cependant de noter que cette augmentation des vitesses des jets d'air depuis l'extrémité supérieure de l'espace annulaire 20 jusqu'à sont extrémité inférieure se trouve compensée par l'augmentation de la largeur de l'espace annulaire 20.Par conséquent, la forme tronconique du panier 11, en combinaison avec la forme tubulaire de la cartouche filtrante 12 permet avantageusement d'utiliser un panier dont les perforations représentent un pourcentage plus important de la surface totale du panier, ce qui permet d'une part de limiter la perte de charge du flux d'air lors de son passage à travers le panier, et d'autre part d'éliminer les phénomènes de sifflement, sans que cela se fasse au détriment de la projection et de la capture des particules d'huile par la cartouche filtrante 12.
L'invention n'est pas limitée à l'appareil de filtration de la figure 1.
Notamment le dispositif de filtration 8 pourra être utilisé dans toute installation, dans laquelle est mis en circulation forcée, d'une manière générale un flux gazeux, véhiculant des particules liquides que l'on souhaite extraire. Le fourreau tubulaire ne sera pas nécessairement positionné verticalement, mais pourra avoir une certaine inclinaison par rapport à l'horizontale. La cartouche filtrante à structure complexe de la figure 3 pourra en outre être remplacée par un simple grillage métallique ou tout autre structure ajourée équivalente, lequel grillage pourra être positionné à proximité de la face intérieure du fourreau tubulaire, en étant légèrement espacé de la paroi latérale du fourreau tubulaire. Les moyens de ventilation 7 pourront être placés à l'extérieur du caisson. Le dispositif d'extraction selon l'invention pourra être utilisé non seulement pour extraire des particules d'huile d'un flux gazeux, mais également pour extraire tout type de particules liquides.
La présente invention concerne de nouveaux intermédiaires pour l'hémisynthèse de taxanes et leurs procédés de préparation.
Les taxanes, substances naturelles dont le squelette diterpènique est généralement estérifié par une chaîne latérale ss-aminoacide dérivée de la N-alcoyl- ou N-aroyl-phényl-isosérine, sont connus comme agents anticancéreux. On compte plusieurs dizaines de taxanes isolés à partir de Taxacées du genre Taxus, comme par exemple, le PACLITAXEL (R1 = Ac, R2 = Ph, R3 = R4 = H), la céphalomanine, leurs dérivés désacétylés en position 10, ou les baccatines (dérivés sans chaîne latérale) représentés par les formules 1 et 2 ci-dessous.
R R > , R7 Rt PACLITAXEL (ex. TAXOL) la Ac Ph H H 10-DESACETYL-TAXOL lb H Ph H H Ac Su H H CEPHALOMANNINE 1c H IBu H H 10-DESACETYL-CEPHALOMANNINE 1d H TBO H H DOCETAXEL (ex. TAXOTERE) 1e Ac - H H BACCATINE (TETRAOL) 2a H H H 10-DESACETYL-BACCATINE 2b G - G ParUe b-ccaUne protégé 2
Dans le souci de ne pas épuiser rapidement sa source d'origine, T.
brevifolia, des chercheurs français ont cherché à isoler le PACLITAXEL à partir de parties renouvelables (les feuilles) de l'if européen. Ils ont ainsi mis en évidence le précurseur biogénétique probable des taxanes, la 10-désacétylbaccatine III, tremplin de choix pour l'hémisynthèse, en raison de sa relative abondance dans les extraits de feuilles.
En sortant de la glissière, le bras entraîne en rotation sur le même plan, une fourchette (8).
Cette fourchette actionne une bielle (9) qui provoque la rotation d'une espagnolette ronde (6)munie à ses deux extrémités de crochets (10) perpendiculaires à l'axe de rotation de l'espagnolette (A).
Ces crochets en demi-cercles, viennent s'enrouler autour de deux pitons (11) solidaires du bâti.
L'extrémité du bras sortant de la glissière restant fixe. Toute tentative d'effraction aura pour effet d'augmenter la course de la fourchette et amplifier ainsi le phénomène d'enroulement des crochets autour des pitons, améliorant ainsi la résistance.
En phase d'ouverture, l'extrémité du bras entraîne en sens inverse la fourchette (8) qui relâche la pression exercée sur la bielle(9), permettant ainsi à l'espagnolette(6) de s'ouvrir.
Compte tenu de l'imprécision des battants, il sera avantageux de disposer d'un ressort de rappel (12) qui accompagne le mouvement de la fourchette.
L'absence de ce ressort de rappel, peut provoquer le non-enclenchement de l'extrémité du bras dans la glissière.
Suivant un autre mode de réalisation, ce ressort pourrait être un ressort de torsion placé dans l'axe de la fourchette (B) ou dans l'axe de l'espagnolette (A).
Un autre mode de réalisation permet d'intervertir les accroches des extrémités de la bielle (9), coté crochet (10) de l'espagnolette ou coté fourchette (8) en les positionnant d'une manière diamétralement opposée par rapport à l'axe de rotation de l'espagnolette (A) et de la fourchette (B).
Ainsi, le mouvement de la fourchette (8) provoque une traction sur la bielle (9) transmise au crochet (10) et à l'espagnolette.
Toute tentative d'effraction amplifiera la course de la fourchette, augmentant ainsi la traction exercée par la bielle sur l'espagnolette.
La sortie de l'extrémité du bras, en entraînant la fourchette et la bielle actionne l'espagnolette sur environ 900. Ce mouvement peut-être mis à profit pour entraîner un troisième point de verrouillage situé entre les deux extrémités de l'espagnolette. Ce point de verrouillage pouvant être constitué d'une simple targette ou tout autre type de verrou.
Dans un autre mode de réalisation, le mouvement de la bielle par l'intermédiaire d'une tringlerie appropriée, peut-être utilisé pour actionner une fermeture de type crémone avec déplacement des tiges sur un plan parallèle à celui du battant.
En fermeture, ce déplacement s'effectuant en direction du linteau, du seuil et accessoirement du vantail opposé, les tiges viennent se placer dans des logements solidaires du bâti, bloquant ainsi le battant.
BATTERIE D'ACCUMULATEURS ELECTRIQUES A POSSIBI LITE DE RECHARGEMENT PARTIEL AVEC PERTE REDUITE DE CAPACITE Certains accumulateurs électriques, comme ceux au cadmium Nickel, voient leur capacité réduite quand ils ont été rechargés avant d'avoir été épuisés totalement.
Ceci constitue un inconvénient pour l'utilisateur qui doit épuiser son accumulateur complètement puis le recharger avant de l'utiliser de nouveau pour être sûr de disposer de l'autonomie maximum.
Ensuite, l'unité de traitement calcule ( étape 21) les coordonnées locales (xi) et (y > ) du pixel Pi qui est équidistant des pixels ( Lioa Li,, Li2) déterminés à l'étape 20. Ces coordonnées (xj, y;) correspondent aux coordonnées du point de visé 16 dans le repère local (Ax, Ay) de la zone d'inspection 8.
Après l'étape 21, l'unité de traitement 9 lance une procédure d'identification de zone à partir des coordonnées locales (x;, y;) calculées. A cet effet, l'unité de traitement comporte par exemple un fichier de configuration de la zone d'inspection dans lequel ont été saisies d'une part les coordonnées locales dans le repère (Ax, Ay) de points particuliers permettant de délimiter la zone de d'acquisition 8a et la zone de menu 8b (il s'agira par exemple des coordonnées des points B, F, et D) et d'autre part les coordonnées locales dans le repère (Ax, Ay) de points particuliers pe case "FIN DE PIECE" de la figure 3. Lors de la mise en oeuvre de la procédure d'identification de zone (étape 22) l'unité de traitement compare les coordonnées (x, yj) calculées à l'étape 21 avec les coordonnées des points délimitant la zone d'acquisition 8a et la zone de menu 8b et en déduit automatiquement dans quelle zone se trouve le point Pj qui a été détecté. Si les coordonnées (xi, yj) correspondent à un point situé dans la zone d'acquisition, l'unité de traitement 9 calcule les coordonnées absolues (Xi, Y > ) du point Pi conformément à l'étape 23, puis enregistre (étape 24) les coordonnées précitées dans la ligne courante d'un tableau (ACE3 et reprend le traitement depuis le début (capture périodique d'une image numérique) après avoir notamment affiché les coordonnées calculées.
Le calcul de l'indice absolue Xj réalisé à l'étape 23 permet de localiser le point Pi par rapport à l'un des bords longitudinaux 3a de la bande textile 3 et ce dans une direction transversale à la direction de défilement G de la bande textile 3. Le paramètre Ax (figure 2) correspond à l'abscisse relative du bord longitudinal 3a dans le repère local (Ax, Ay). Ce paramètre Ax sera de préférence entré dans l'unité de traitement en réalisant une acquisition d'un point P0 de ce bord longitudinal 3a > l'abscisse relative xO du point P0 correspondant à la valeur du paramètre Ax. Cette acquisition du point PO sera faite au cours de la procédure particulière de mesure de laize qui sera succinctement décrite en référence à la figure 5.
L'ordonnée absolue Yj est calculée selon la formule donnée à l'étape 23 à partir de la longueur courante mesurée par la roulette de métrage 10, la distance d'offset d séparant la roulette de métrage 10 de l'origine A du repère local (Ax, Ay), et de l'ordonnée relative yj calculée à l'étape 21. Si l'on suppose qu'initialement, lorsque que le bord latéral avant de la bande textile 3 est situé au niveau de la roulette de métrage, la valeur courante de la longueur mesurée par la roulette de métrage est nulle, dans ce cas l'ordonnée Xj calculée correspond à la distance qui sépare le point Pj repéré du bord avant de la bande textile 3. Il serait envisageable dans une autre variante, de repérer ce point Pj par rapport au bord arrière de la bande textile 3 en entrant comme paramètre le longueur connue de cette bande.
Lorsque le point Pj est identifié comme un point de la zone menu, l'unité de traitement 9 effectue une procédure dite d'identification de case (étape 25).
Cette procédure consiste à comparer les coordonnées (x, yj) calculées à l'étape 21 avec les coordonnées des points du fichier de configuration de la zone d'inspection qui définissent la localisation des cases de la zone menu. Cette procédure d'identification retourne un paramètre d'identification de la case. L'unité de traitement compare alors ce paramètre d'identification avec un fichier de configuration de cases dans lequel est associé, à chaque identifiant de case , un code défaut particulier s'il s'agit d'une case 86, ou un paramètre de commande s'il s'agit d'une case 8c. Lorsque dans le fichier de configuration de cases, le paramètre qui est associé au paramètre d'identification de case retourné par la procédure de l'étape 25 est un paramètre de commande, l'unité de traitement est programmée pour exécuter la procédure de commande correspondante (étape 26). Au contraire, lorsque la paramètre associé au code d'identification de la case retournée par la procédure 25 est un code défaut, l'unité de traitement enregistre ce code défaut dans le ligne courante du tableau (ACE3 (étape 27) qui contient déjà les cordonnées Xi et Yf du ou des points repérés. Ensuite, l'unité de traitement reprend sa procédure depuis le début au niveau de la capture périodique d'une image numérique de la zone d'inspection après avoir éventuellement affiché le code défaut acquis.
On a représenté à la figure 5 une procédure de commande particulière qui peut être lancée par l'unité de traitement lors de l'étape 26. Il s'agit de la commande dit "LAIZE" qui permet de mesurer la large L de la bande de textile 3. Cette procédure calcule l'écart absolu entre les deux dernières abscisses relatives xj et xj l des deux points dernièrement repérés par l'opérateur, affiche cette valeur de laize et détermine le paramètre Ax comme étant la plus petite des deux valeurs xi et x,,; Dans une autre variante, il pourrait également s'agir de la plus grande de ces deux valeurs, le repérage des coordonnées absolues Xi se faisant dans ce cas par rapport au bord longitudinal 3b de la bande textile 3 qui est opposé à celui référencé 3a sur la figure 2. Cette procédure de mesure de laize sera la première opération réalisée par l'opérateur, qui vient repérer par exemple les points P0 et P, respectivement sur les bords longitudinaux 3a et 3b de la bande textile.
Le principal avantage de l'installation qui vient d'être décrite est de permettre le calcul automatique de la localisation d'un défaut dans une bande de textile, en réduisant au minimum les opérations de l'opérateur, puisqu'il suffit à ce dernier de venir directement pointer ce défaut qu'il a détecté au moyen du dispositif de pointage 12. Cette opération de repérage manuel non seulement est très peu contraignante pour l'opérateur, mais en outre permet en allant directement au défaut de repérer ce défaut de manière très précise. A titre d'exemple, il a été possible d'obtenir des repérages de défauts avec une précision de l'ordre du millimètre.
Un autre avantage de l'exemple préféré de réalisation qui vient d'être décrit en référence aux figures est lié au fait que l'opérateur peut acquérir un code défaut associé au défaut qu'il a repéré selon la même procédure de pointage. Il n'a pas besoin après chaque repérage manuel d'un défaut d'entrer par exemple le code défaut associé au moyen d'un clavier.
Enfin, le dispositif de pointage 12 particulier qui a été décrit présente l'avantage d'une part d'être indépendant mécaniquement de tout support pour son déplacement et d'autre part d'être autonome par rapport à l'unité de traitement, c'est-à-dire de ne pas nécessiter de connexions électriques entre cette unité de traitement et le boîtier 13. L'homme du métier peut donc librement sans être gêné dans ses mouvements pointer un défaut ou une case de la zone menu . Il peut même emporter avec lui son dispositif de pointage.