INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention n'est pas limitée au mode préféré de réalisation qui a été décrit en référence aux figures. Dans une autre variante, on pourrait envisager de connecter électriquement le dispositif de pointage 12 à l'unité de traitement 9 afin que celui-ci envoie un signal de synchronisation à l'unité de traitement lorsque l'opérateur commande l'allumage des lampes 15, ce signal de synchronisation déclenchant une capture de l'image numérique de la zone d'inspection 8 par l'unité de traitement 9. Dans ce cas il n'est pas nécessaire de réaliser une acquisition périodique d'une image numérique de la zone d'inspection telle que cela a été précédemment décrit en référence à la figure 4A.
Par ailleurs, il est envisageable, bien que cela soit moins pratique pour l'opérateur, que le dispositif de pointage soit fixé à la table de visite par un bras ou similaire lui conférant au moins deux degrés de liberté en x ou y.
La solution particulière d'opter pour une l'utilisation de trois sources r lumineuses ponctuelles 15 disposées selon les sommets d'un triangle équilatéral permet comparativement à la solution utilisant seulement deux sources voire même une unique source lumineuse ponctuelle d'augmenter la précision de la mesure.
Elle n'est toutefois pas limitative de l'invention. Le dispositif de pointage pourrait comporter une unique source lumineuse ponctuelle auquel cas le point de visé serait confondu avec la localisation de cette source lumineuse. Par ailleurs, dans le cas de l'utilisation d'au moins deux sources lumineuses 15, le point de visé n'est pas nécessairement équidistant de chacune des sources, mais peut être positionné de n'importe quelle manière à condition que sa position soit connue de l'unité de traitement. L'utilisation d'un point équidistant permet simplement de faciliter les calculs des coordonnées (x;, yj) de chaque point Pj repéré à partir des coordonnées calculées des points lumineux LbO Li > l Lj > 1 L'installation de l'invention n'est pas limitée à l'acquisition de points singuliers dans une surface que l'on fait défiler dans la zone d'inspection, mais pourra bien entendu être appliquée à l'acquisition de points singuliers dans un matériau plan dont la dimension est suffisamment faible pour être placé dans sa totalité dans la zone d'inspection 8 du capteur vidéo, auquel cas ce matériau plan sera définitivement statique après avoir été positionné dans la zone d'inspection.
PROCEDE DE DETERMINATION DE LA COMPOSITION D'UN LIQUIDE A LA SURFACE D'UNE STRUCTURE La présente invention concerne la détermination, par voie ultrasonore, de la composition d'une couche de liquide recouvrant une structure d'avion et dont les composants appartiennent à une famille connue, en utilisant la différence d'impédance acoustique entre ces composants et entre ces composants et un matériau de référence.
L'invention trouve une application particulièrement importante en aéronautique où, pendant les périodes froides, il est important de vérifier, avant décollage d'un avion, l'absence de risque de givrage.
La feuille doit être de nature à permette la visualisation au verso du tracé réaliser au recto, le tracé étant reproduit à l'envers.
Les avantages du procédé sont qu'il est fiable: plusieurs opérateurs différents, à condition visuelle identique obtiennent le même tracé du même objet.
Qu'il est reproductible: le même opérateur obtient un tracé superposable au premier.
Qu'il est rapide. Qu'il est facile d'accès, même les enfants peuvent y acceder. Qu'il est compatible avec la collecte de résultat sur informatique par scannerisation
La présente invention concerne un procédé de fabrication de jambon cru de dinde saumuré. Un tel produit n'existe pas sur le marché, le jambon étant constitué de certains morceaux de haut de cuisse dont l'agglomération en cru et en une seule masse n'a pas été réalisée à ce jour.
Le procédé selon l'invention permet de créer cette masse permettant de le couper en tranches homogénes.
L'élaboration du jambon cru de dinde se fait au moyen d'une saumure chauffée à une température déterminée en fonction de la grosseur des morceaux de viande.
La durée de saumurage est également fonction de la grosseur des morceaux de viande.
Le barattage du produit doit s'effectuer à température déterminée ainsi qu'avec un apport de collagénes naturels et de diverses herbes aromatiques ainsi que divers épices.
Le moulage des viandes s'effectue dans des moules dont les parois comportent des perforations permettant l'aération et en conséquence un séchage approprié du jambon.
Le procédé selon l'invention est particuliérement destiné à une fabrication industrielle de jambon cru de dinde
NOUVELLE COMPOSITION HORMONALE ET SON UTILISATION La présente invention se rapporte au domaine de la chimie thérapeutique et plus particulièrement au domaine de la technique pharmaceutique hormonale.
Elle a plus précisément pour objet de nouvelles compositions pharmaceutiques formées d'une association estroprogestative en vue de la correction des carences estrogéniques dans les ménopauses naturelles ou artificielles ou afin de bloquer l'ovulation chez la femme en période d'activité ovarienne.
Elle a en particulier pour objet une association estroprogestative, caractérisée en ce qu'elle est constituée par des unités de dosage renfermant la combinaison d'un progestatif et d'un estrogène, les deux composants étant présents simultanément dans chaque prise médicamenteuse.
Cette association est destinée à être administrée par voie orale.
Comme on le sait, I'espérance de vie de la femme est passée en moins d'un siècle de 50 à 80 ans, tandis que l'âge moyen de survenue de la ménopause est resté inchangé. Ainsi, les femmes passent le tiers de leur vie en état de carence estrogénique ce qui est à l'origine de l'augmentation du risque d'ostéoporose et de maladies cardio-vasculaires.
Le mélange obtenu peut présenter dans ce cas un extrait sec de l'ordre de 45 % en poids, un pH de l'ordre de 5 et une viscosité mesurée au BROOKFIELD RVT-DVII à 50 tr/min comprise entre 7 et 100 mPA.s.
Le séchage par atomisation est le procédé préféré car il permet d'obtenir directement la poudre à la granulométrie désirée sans passer nécessairement par l'étape de broyage. La granulométrie de la poudre est généralement inférieure à 500 um, de préférence inférieure à 100 clam, encore plus préférentiellement supérieure à 50 pm.
La température d'entrée du gaz chaud (en général de l'air), en tête de colonne, est de préférence comprise entre 120 et 70"C et la température de sortie est de préférence comprise entre 50 et 70"C.
La charge minérale d) peut être ajoutée à l'émulsion aqueuse de polymère de départ. Tout ou partie de la charge minérale peut également être introduite lors de l'étape de pulvérisation dans le procédé de séchage par atomisation. II est possible enfin d'ajouter la charge minérale directement à la composition pulvérulente finale, par exemple dans un mélangeur rotatif.
Selon un mode préféré, on peut introduire, dans la tour d'atomisation, des particules minérales de faible taille, par exemple de l'ordre de 3 um en quantité telle que la composition pulvérulente, à la sortie de l'atomiseur, présente une teneur en particules de l'ordre de 10 % en poids ; puis rajouter à cette poudre 20 % en poids de particules de taille moyenne, par exemple de l'ordre de 15 pm, le mélange étant homogénéisé dans un mélangeur rotatif.
Dans la plupart des cas, les compositions pulvérulentes selon l'invention sont totalement redispersables dans l'eau à température ambiante par simple agitation. Par totalement redispersables, on entend une poudre conforme à l'invention qui après addition d'une quantité adaptée d'eau permet d'obtenir un pseudo-latex dont la granulométrie des particules est sensiblement identique à la granulométrie des particules de latex présentes dans l'émulsion de départ. Elles présentent ainsi un excellent mouillage par l'eau et une redispersion spontanée, rapide et totale par redispersion de cette poudre dans l'eau déionisée ou dans une solution de CaCI2 (1M).
La distribution granulométrique du pseudo-latex obtenu par redispersion de cette poudre dans l'eau déterminée avec un photosédimentomètre Brookhaven DCP1000 est identique à celle du latex de départ.
Enfin, I'invention concerne l'utilisation des compositions pulvérulentes décrites cidessus dans l'industrie du bâtiment comme additifs aux mélanges de liants minéraux hydrauliques pour la réalisation d'enduits de protection et de décoration, des mortierscolles et des cimentsçolles destinés à la pose de carrelages et de revêtements de sols.
Ajoutée dans un mortier de ciment, la composition pulvérulente selon l'invention confère à ce mortier les mêmes propriétés que celles du latex de départ dont elle est issue, à savoir une amélioration notable de l'adhésion sur divers supports quel que soit le conditionnement du mortier (séchage, immersion dans l'eau, chauffage jusqu'à 80"C), des résistances à la flexion, à l'adhésion et au choc. Elle permet également une nette diminution de la reprise d'eau des revêtements de mortier adjuvanté.
Les étapes 100 à 107 sont relatives à une passe et elles sont répétées autant de fois qu'il y a de passes à effectuer.
Pendant que les étapes 100 à 107 se déroulent, le calculateur 38 surveille les signaux de sortie du magnétomètre triaxial 34 et du gyromètre 35 afin de valider ou non la passe, ce qui est schématisé par le bloc 108.
Lorsque plusieurs passes ont été effectuées, par exemple les quatre passes de la figure 2, le calculateur 38 détermine, au cours d'une étape 109, la cohérence des passes en ce qui concerne la valeur de la composante verticale mz du moment magnétique à déterminer, pour rejeter les passes non cohérentes et faire la moyenne des résultats obtenus sur les passes cohérentes.
Enfin, dans le cas où des passes ont été effectuées pour deux configurations différentes du sous-marin relativement au champ ambiant, le calculateur détermine, au cours de l'étape 110, les composantes permanentes et induites du moment magnétique inconnu.
La présente invention n'est pas limitée à la description qui vient d'être faite de son application à la détermination du moment magnétique d'un sous-marin ami.
Notamment, elle peut être utilisée pour la détermination du moment magnétique d'un sous-marin ennemi. La principale différence réside dans le fait que dans ce cas, la localisation du sous-marin est beaucoup moins précise, et que de plus, le sous-marin est susceptible d'être en immersion au moment des mesures. Dans ce cas, la vitesse V et la distance D sont estimées par l'opérateur, qui les communique au calculateur 38 par l'intermédiaire du clavier 381, et la valeur de l'incrément A vO utilisé est choisi plus grande, quitte à ce que la précision de la détermination du moment magnétique soit moins bonne.
I1 est à noter que la projection du signal mesuré sur un jeu de fonctions de base, puis le calcul de l'énergie projetée permet toujours d'obtenir, même si la distance D du jeu de fonctions de base ne correspond pas rigoureusement à la réalité, une indication sur la proximité d'une éventuelle source.
Ainsi, en utilisant un jeu de fonctions de base correspondant à D = 150 m par exemple, on peut, en calculant en permanence l'énergie projetée du signal représenté par les p échantillons du signal mesuré que i'on vient d'acquérir, déterminer approximativement l'instant de passage à la verticale du sous-marin, instant de passage pour laquelle l'énergie projetée est maximale.
L'acquisition de la partie utile du signal, centrée autour de ce passage, peut ainsi être automatisée, en prenant par exemple le signal enregistré pendant une durée de dix secondes centrée sur l'instant de passage à la verticale.
Ce procédé de localisation du sous-marin ennemi peut d'ailleurs être utilisé dans le cas d'un sous-marin ami de localisation connue, uniquement pour automatiser l'acquisition de la partie utile du signal mesuré.
Au lieu d'engendrer, comme cela a été décrit, six signaux décalés à partir du signal mesuré échantillonné ici à 5 Hz, en conservant un unique échantillonnage à 5 Hz pour les fonctions de base, on pourrait parvenir au même résultat en conservant un unique échantillonnage à 5 Hz pour le signal mesuré, en engendrant, pour chaque fonction de base, six fonctions décalées dans le temps. On augmente cependant alors, inutilement, le volume des calculs à effectuer, puisqu'il y a un seul signal mesuré et trois fonctions de base, et qu'il est donc plus simple de décaler l'unique signal mesuré que les trois fonctions de base.
Les fonctions de base qui ont été présentées correspondent toutes à une trajectoire rectiligne pour l'avion. Bien que la trajectoire rectiligne soit la plus naturelle et corresponde aux calculs les plus simples, il serait envisageable de prévoir un trajet non rectiligne, les fonctions de base étant déterminées pour correspondre à ce type de trajet, à partir toujours de la formule (1).
Lors de la détermination du calcul de l'énergie projetée, il est possible de comparer la valeur de cette énergie à la valeur de l'énergie totale du signal échantillonné lui même, énergie totale donnée par la formule ETOT = s(t1)2 + s(t2)2 + ...+ s(tp)2 (45) Une telle comparaison permet par exemple de rejeter les valeurs de l'énergie projetée qui ne sont pas au moins égales à une fraction déterminée de l'énergie totale ETOT.
Naturellement, il n'est pas obligatoire d'essayer systématiquement plusieurs jeux de fonctions de base correspondant chacune à une localisation différente, selon Oz, de la source magnétique, c'est-à-dire du sous-marin 2 dans la description précédente. Dans les cas où la localisation de la source selon Oz est connue avec assez de précision, on peut se contenter d'engendrer des signaux décalés dans le temps, de façon à s'affranchir des problèmes posés par l'imprécision de la localisation de la source selon 0x Enfin, et comme cela a été signalé, l'invention est utilisable pour la détermination du moment magnétique d'une source quelconque autre qu'un sous-marin.
RADAR A ANTENNE RESEAU ET A MODULES ACTIFS D'EMISSION-RECEPTION REPARTIS SUR LA SURFACE DE L'ANTENNE La présente invention se rapporte d'une façon générale au domaine du radar. Elle concerne plus particulièrement un radar à antenne réseau et à modules actifs d'émission-réception répartis sur la surface de l'antenne.
I1 est bien connu que ltémetteur est un organe fondamental du radar, dont le choix conditionne en grande partie la conception générale. Dans les radars cohérents existant actuellement les émetteurs sont en général réalisés au moyen de tubes hyperfréquences tels que les T.O.P. (Tubes à Ondes Progressives).
b) Application sur cuir de l'émulsion de l'oligomère de l'exemple 9 L'émulsion obtenue ci-dessus est diluée jusqu'à 2 % de matières actives par addition d'eau, puis appliquée sur du cuir agneau velours selon la procédure décrite à l'exemple 1-b. Après séchage à température ambiante pendant 24 heures, les tests de résistance hydrophobe et oléophobe ont donné les résultats suivants:
Cuir Cuir non traité Cuir traité il TestAATCCll8 I 5 I s Test eau/lPA T 5 EXEMPLE 50 a) Mise en émulsion des oligomeres des exemples 3 et 4 à l'aide d'un homogénéisateur haute pression On prépare: - une solution organique en mélangeant 300 g de solution S3, 200 g d'acétate d'isopropyle, lg d'agent tensio-actif Tween 80 (monooléate de sorbitan polyoxyéthylé à 20 motifs d'oxyde d'éthylène) et 4 g d'acide oléique, et - une solution aqueuse en mélangeant 430 g d'eau, 70 g d'éthylène glycol et 5 g de diéthanolamine.
Les deux solutions sont chauffées séparément à 60"C. La solution aqueuse chaude est soumise à une forte agitation à l'aide d'un agitateur à haut cisaillement Ultraturrax tournant à 8000 tr/min. En maintenant l'agitation, la solution organique chaude est versée dans la solution aqueuse et l'agitation est poursuivie pendant 10 minutes. On obtient une pré-émulsion que l'on homogénéise à l'aide d'un homogénéisateur à clapets Manton Gaulin (pression d'entrée: 50 bars - pression de sortie: 250 bars). L'acétate d'isopropyle est ensuite retiré par évaporation sous vide à 40"C. L'émulsion finale (E3) a un extrait sec de 23 %.
En opérant de la même façon avec 300 g de la solution S4, on prépare une émulsion (E4) de l'oligomère fluoré de l'exemple 4.
b) Application sur cuir des émulsions E3 et E4 Les émulsions E3 et E4 obtenues ci-dessus sont utilisées pour le traitement en foulon de cuirs d'agneau sur stain selon un processus comprenant quatre étapes successives définies dans le tableau suivant où les quantités mises en oeuvre sont exprimées en pourcentages massiques par rapport au poids du cuir.
- Remouillage: . eau à 45 C eau à 450C 400 % . ammoniaque 0,2 % rotation 120 minutes - Teinture et nourriture eau à 50 C 200 % agent de teinture Blue Luganil#NL de la société BASF 0,73 % rotation 30 minutes huile de nourriture Lipoderm Lickers#SC de la société BASF 1,84 . huile de nourriture Lipoderm LickersSK de la société BASF 0,18 rotation 40 minutes - Imperméabilisation . émulsion E3 ou E4 2,97 % rotation 40 minutes - Acidification et rinçage . acide formique 1,5 % . rotation 20 minutes .pH 4 acide formique 1,5 % rotation 30 minutes . pH 3,3 eau à 20 C 20 minutes Les caractéristiques des cuirs ainsi traités sont rassemblées dans le tableau suivant:
TEST cuir non cuir traité cuir traité traité par E3 par E4 AATCC 118 0 4 3 Eau/l PA 0 7 7 Test à la poche d'eau . quantité d'eau recueillie (en g) 88 0 0 eau absorbée 2,8 1,1 1,18
UN PROCEDE POUR PRODUIRE DES PARTICULES DE LATEX POLYMERE COAGULEES La présente invention concerne un procédé pour produire des particules de latex polymère coagulées.
Les latex d'origine polymère obtenus par polymérisation en émulsion ou par d'autres méthodes se présentent en général sous la forme de dispersions colloïdes aqueuses. Ces dispersions, utilisant l'eau comme milieu de dispersion, comporte des particules solides ou gélatineuses, dont la taille est comprise en général entre 0,1 et 3 microns. La dispersion est en général chargée électriquement. L'ajout d'un coagulant permet de coaguler ou de floculer ces particules en neutralisant les forces qui les maintiennent séparées.
Une fois les amas créés, dont la taille excède maintenant 10 microns, on peut les récupérer par filtration, par séchage, ou n'importe quel procédé permettant de recueillir une poudre. L'ajout d'unités coagulantes a une émulsion de polymère, ou bien l'ajout de polymère à une solution coagulante nécessite un procédé de mélange. En général, le mélange est réalisé par un agitateur classique a pales.
Cependant, cette facon d'opérer présente les inconvénients majeurs suivants La poudre obtenue comporte des particules de morphologie irrégulière, on ne peut pas espérer obtenir des formes sphériques, ce qui peut conduire a des problèmes si l'on veut par la suite manipuler cette poudre. On assiste aussi à la création de fines. Par conséquent, plus tard dans le process, on pourra avoir á résoudre des problèmes tels que le colmatage du système de filtration ou l'obstruction des lignes de transport pneumatique. De hauts risques d'explosion dus à la présence de cette poussière sont aussi â envisager, lorsque le produit est séché, ou encore une pollution de l'atmosphère du lieu de travail. Elles représentent de plus un problème permanent lors de la manipulation de la poudre. Enfin, si ces fines particules sont effectivement éliminées, elles ne peuvent pas être utilisées et constituent donc une perte directe de produit.
Une amélioration de ce type de méthode à été proposée dans la demande de brevet EP -A2-021 7 006 qui consiste à induire la formation de plus gros amas coagulés en dispersant de manière discrète des unités de coagulant dans une solution aqueuse colloïde.
Ainsi les particules de polymère coagulent à la surface des unités de coagulant ; ensuite, la suspension obtenue est passée á travers un tamis pour obtenir une granulométrie plus uniforme. Cependant, en ajoutant un autre procédé O la suite de la coagulation, on se trouve face à des problèmes inhérents a cette nouvelle transformation, comme le colmatage ou la nécessité d'inclure des cycles de nettoyage des tamis par exemple. Par ailleurs, il s'avère que lors d'une opération en continu, la simple addition d'émulsion de polymère et de coagulant dans le récipient agité conduit à la formation de larges masses de coagulâts notamment sur les parois du récipient et sur les pales de l'agitateur. Ces amas indésirables s'observent également dans le fond du récipient, pouvant causer l'obstruction des conduits de drainage. Par conséquent, il apparaît difficile de mettre en oeuvre une opération en continu dans ces conditions.
Si on envisage de verser simplement le coagulant à la surface de l'émulsion de latex polymère, les unités de coagulant ont tendance à flotter en raison de la tension superficielle, formant ainsi de larges grains amorphes, et réduisant le rendement de la réaction et la qualité du produit.
Si l'inverse est effectué, à savoir verser l'émulsion dans la solution coagulante, on observe que la granulométrie est très large, et que les particules ont des formes tout à fait irrégulières, ce qui n'est pas souhaitable pour une poudre.
Dans le brevet EP -B1-0288 018, on propose une autre solution qui consiste à produire un tourbillon de latex, toujours à l'aide d'un système à pales. Du latex est versé dans le récipient à l'aide d'un système de type bec verseur, et dans le même temps, un coagulant est projeté dans le flux de latex descendant.
ci. Un second mode de réalisation de l'invention est représenté à la figure 4. Les éléments semblables au premier mode de réalisation sont désignés sur la figure 4 par des références identiques à celles utilisées dans les
précédentes figures.
Dans ce second mode de réalisation, les bandes opaques colorées 22 du premier écran 2 sont réalisées par marquage comme dans la variante de réalisation
représentée à la figure 3.
Par contre, les faces des bandes colorées 42 du second écran 4 tournées vers le premier écran 2 ne sont plus lisses mais pourvues de catadioptres 45. L'opacité de l'ensemble bandes opaques colorées 22 du premier écran 2 - bandes colorées 42 du second écran 4 est encore améliorée. Bien sûr, l'invention ne se limite pas aux modes de réalisation décrits ici. On pourra notamment combiner ces modes de réalisation sans sortir du cadre de l'invention; par exemple, les bandes opaques colorées 22 du premier écran 2 pourront être réalisées par des catadioptres incolores dont les parties saillantes sont tournées vers le réflecteur 8 et le surmoulage de bandes d'un matériau translucide et coloré sur la face du
premier écran 2 tournée vers le second écran.
DESCRIPTION COFFRET TIROIR POUR LE STOCKACE ET LE TRANSPORT DE BOUTEILLES EN VERRE PARTICULIEREMENT POUR VINS ET ALCOOLS.
Devant la difficulté à trouver un coffret pour l'expédition de vieilles bouteilles ( vingt à cinquante ans d'âge ) donc de diamètre et de longueur différentes, j'ai décidé d'effectuer des recherches sur les points suivant - Pour l'expédition de bouteilles de vieux vins, ou de grands vins, le coffret doit être sobre, résistant, leger, pratique, et pouvant être transporté sur palette.
Mhn premier choix s'est porté sur un matériau " le bois La forme de ce coffret sera parallélépipédique et les dimensions dans des multiples de la palette Européenne.
- L'introduction des bouteilles et la fermeture du coffret doit être simple.
Le contrôle du contenu est possible avant expédition mtre en position de stock.
Mon choix s 'est porté sur un coffret " type tiroir " guperposable.
- En ce qui concerne la résistance aux chocs thermiques, les parois bois sont en contre-plaqué type peuplier de conductivité X 0.040 W/m'C et > 0.021 pour l'isolant intérieur naturel qui est " l'air ". La variation de température du liquide dans ce coffret reste faible.
- Afin que ce coffret puisse recevoir des bouteilles de diamètre différent et d'assurer un guidage de ces éléments au mcment de l'cirverture du tiroir, des découpes avec chanfreins ont été éxécutées dans le plateau du tiroir.
- Par ailleurs, la mise en place d'un sytéme " fixe " de blocage à l'intérieur du coffret, permet à la fermeture de ce tiroir l'immobilisation des bouteilles introduites.