INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le mode de réalisation des moyens de couplage 30 illustré sur la figure 2 est intéressant car le moteur 2 est fixe par rapport au châssis et peut donc être facilement alimenté en énergie électrique, par exemple au moyen de fils électriques connectés à une source d'énergie éloignée comme par exemple l'énergie électrique du secteur.
Cependant, dans certains cas, il peut au contraire être intéressant de coupler le moteur directement aux chariots qui permettent au coulissant de glisser sur le rail. Le stator du moteur sera alors fixé sur le coulissant et l'alimentation en énergie sera obtenue par le frottement de deux électrodes sur deux fils conducteurs qui seront par exemple intégrés dans le rail.
La présente invention concerne le domaine de la recherche et de la restitution de documents, par exemple sur un écran ou une impression, en particulier par l'intermédiaire de réseaux.
Des services d'informations ont donné accès à de multiples bases de données. Par exemple, Dialog Information Services, maintenant connu sous le nom Knight-Ridder Information Inc., met à la disposition des chercheurs quelques centaines de bases de données (collections de documents) . Certaines de ces bases de données contiennent des abrégés bibliographiques, alors que d'autres contiennent des documents complets. Un chercheur peut transmettre une interrogation à une ou plusieurs bases de données.
Initialement, le chercheur sélectionne les bases de données individuelles qui lui paraissent intéressantes, d'après son expérience, ou sélectionne un groupe de bases de données d'après le fournisseur d'informations et en fonction du domaine particulier d'intérêt. Par exemple, un chercheur peut sélectionner le domaine des brevets pour lequel le service d'informations a regroupé un certain nombre de bases de données propres aux brevets. Lorsqu'une interrogation est transmise au groupe de bases de données, le service d'informations extrait le nombre de réponses de chaque base de données. Le chercheur a alors accès aux bases de données intéressantes pour voir les enregistrements individuels. Ce système a été réalisé à l'origine pour les bibliothécaires et les chercheurs professionnels qui savent où chercher l'information voulue.
Comme de grands réseaux, tels que "Internet", sont maintenant disponibles, de nouvelles possibilités de recherche sont maintenant disponibles non seulement pour les chercheurs professionnels mais aussi pour les utilisateurs occasionnels. De nouveaux types de fournisseurs d'informations apparaissent et utilisent des bases de données publiques aussi bien que privées pour fournir des données de recherche bibliographique et des documents à des utilisateurs. Lorsqu'un utilisateur est intéressé par un domaine, tel que les brevets, il peut ne pas savoir quelles ressources peuvent être assemblées pour effectuer une recherche, ni l'emplacement des ressources. Comme les ressources changent fréquemment, un chercheur est moins intéressé par la source de la réponse que par la pertinence de celle-ci. On a déjà reconnu que les collections distribuées, disponibles sur des grands réseaux, pouvaient être traitées comme une seule collection. Chaque sous-collection subit une recherche individuelle, et les rapports sont combinés en une liste unique. On a aussi déjà reconnu que des documents pouvaient être classés par des moteurs de recherche en fonction d'un algorithme et pouvaient alors avoir une pondération tenant compte de la nature d'une collection particulière. Des cotes de pertinence de documents - peuvent être normalisées pour l'obtention des cotes qui seraient obtenues si les collections individuelles de documents étaient rassemblées en une seule collection unifiée.
L'un des problèmes posés par la technique antérieure est que les cotes de chaque document ne sont pas absolues, mais dépendent des informations statistiques de chaque collection et des algorithmes associés aux moteurs de recherche. Un second problème qui se pose est que la procédure classique normale nécessite deux passages. Au cours d'un premier passage, des informations statistiques sont collectées à partir de chaque moteur de recherche pour le calcul de la pondération de chaque terme de l'interrogation.
Dans une seconde étape, l'information de la première étape est renvoyée à chaque moteur de recherche qui affecte alors une cote ou une pondération particulière à chaque réponse ou document identifié. Un troisième problème qui se pose est que la technique antérieure nécessite l'utilisation d'un même moteur de recherche pour toutes les collections.
L'invention a pour objet la mise à disposition d'un procédé de recherche dans des collections multiples au cours d'un seul passage, avec classement des documents d'une manière reproductible afin que, lorsque le même document apparaît dans deux bases de données différentes, la même cote lui soit affectée lorsque les résultats sont regroupés.
Le magasin 5 forme un bloc globalement parallélépipédique rectangle dont le volume intérieur est scindé en plusieurs compartiments 10 de mêmes dimensions.
Les compartiments 10 sont délimités par des cloisons verticales 12 régulièrement espacées et parallèles entre elles. Chaque compartiment 10 s'étend sensiblement sur toute la largeur et toute la hauteur du magasin 5.
L'écartement entre deux cloisons 12 qui délimite un compartiment 10 est légèrement supérieur au diamètre des modules 3. Ainsi, chaque compartiment 10 peut stocker en hauteur n rangées superposées de modules 3 dans chaque compartiment 10, les modules 3 étant axialement alignés dans chaque rangée. Comme visible sur les figures 2 et 3, des cales d'espacement 14 et 15 sont prévues dans chaque compartiment 10. Ces cales 14 et 15 ont pour fonction de séparer les modules 3 dans chaque rangée d'une part, et entre deux rangées adjacentes d'autre part.
Les cales 14 (figure 2) sont constituées par des nervures verticales rectilignes 16, parallèles entre elles et régulièrement espacées sur les cloisons 12 d'une distance légèrement supérieure à la longueur des modules 3. Les cales 14 sont rapportées par des moyens de fixation (non représentés) ou venues d'une même pièce avec la cloison 12 associée. Des cales 14 sont prévues sur chacune des deux faces des cloisons intermédiaires 12 et sur une face seulement des deux cloisons d'extrémité. Chaque nervure 16 a globalement une section droite en forme de T, l'âme 16a du T formant le moyen de séparation. De cette manière, les modules 3 d'une même rangée ne sont pas en contact les uns avec les autres.
Les cales 15 (figure 3) sont constituées par des languettes 17 qui peuvent basculer entre une position d'utilisation et une position escamotée. Une extrémité de chaque languette 17 est articulée sur un axe 18 porté par l'une des cloisons 12 de chaque compartiment 10, de manière à pouvoir pivoter dans un plan perpendiculaire à celui des cloisons 12.
Un ressort 19 ramène automatiquement chaque languette 17 dans sa position escamotée lorsqu'aucune charge n'est exercée sur elle. Dans sa position d'utilisation, chaque languette 17 prend une position sensiblement horizontale où elle repose sur un module 3 déjà stocké dans une rangée du compartiment 10 d'une part, et sert de surface d'appui pour le module 3 de la rangée supérieure. Deux languettes 17 peuvent être prévues pour chaque module 3, chaque languette 17 ayant avantageusement une section droite circulaire pour limiter les surfaces de contact avec le module 3. Dans sa position escamotée, chaque languette 17 revient sous l'action du ressort 19 dans une position sensiblement verticale pour ne pas gêner la sortie des modules de la rangée inférieure du compartiment 10.
Les moyens 7 pour saisir automatiquement des modules 3 dans l'un quelconque des compartiments 10 du magasin 5, comprennent un bras 20 équipé de moyens de prise 22 du type à dépression, et un système 23 de dépla cement du bras 20 le long du magasin 5 d'une part, et à l'intérieur de chaque compartiment 10 d'autre part.
Dans l'exemple illustré sur les figures 1 et 4, le bras 20 est équipé de six moyens de prise 22, ce qui correspond au nombre de modules 3 stockés dans une rangée d'un compartiment 10. Un moyen de prise 22 tel qu'illustré sur les figures 5 et 6 comprend essentiellement un moyen à dépression tel qu'un générateur de vide 25 à effet venturi, connu en soi, et d'une ventouse 27.
Chaque ventouse 27 est constituée par un anneau 28 en caoutchouc rapporté sur la face interne d'une plaque courbe 30 ayant un rayon de courbure voisin de celui des modules 3. Le générateur de vide 25 est monté dans un boîtier 32 rapporté sur la face externe de la plaque 30, ce boîtier 32 et cette plaque 30 ne formant qu'un seul ensemble dans l'exemple illustré.
Le générateur de vide 25 est alimenté en fluide sous pression, de l'air comprimé par exemple, à partir d'un conduit d'entrée 34, et refoule cet air comprimé à l'extérieur par un conduit de sortie 36. Le générateur de vide 25 communique avec un conduit 38 qui débouche, par une ouverture 40 de la plaque 30, à l'intérieur de la ventouse 27, c'est-à-dire dans l'espace intérieur délimité par l'anneau 28 en caoutchouc. Le conduit d'entrée 34 communique également par un conduit intermédiaire 42 avec l'intérieur de la ventouse 27 au travers d'une ouverture 44 de la plaque 30.
Une soupape 45, tel qu'un clapet anti-retour, est logée dans le conduit 38, alors qu'une vanne 47 est logée dans le conduit 42 pour des raisons explicitées plus loin.
Le système 23 de déplacement du bras 20 est schématiquement illustré à la figure 1. Une extrémité du bras 20 est montée sur un mât vertical 50 extérieur au magasin et déplaçable dans un plan vertical perpendiculaire aux cloisons 12 du magasin 5. En outre, le bras 20 est solidaire d'un moyen (non représenté) lui permettant de se déplacer le long du mât 50. Ainsi, en déplaçant le mât 50, on peut sélectionner un compartiment 10 du magasin 5, et en déplaçant ensuite le bras 20 le long du mât 50, on peut faire pénétrer le bras 20 à l'intérieur du compartiment 10 sélectionné pour saisir une rangée de modules 3.
Lorsque les ventouses 27 sont au contact des modules 3, le fluide sous pression est envoyé par le conduit d'entrée 34 à chaque générateur de vide 25, chaque vanne 47 étant maintenue fermée pour interdire toute communication entre le conduit d'entrée 34 et la ventouse 27.
Le générateur de vide expulse le fluide sous pression par le conduit de sortie 36, et l'effet venturi permet d'aspirer par l'intermédiaire du conduit 38 l'air contenu dans l'espace E délimité par la ventouse 27 et le module 3, le clapet 45 ne s'opposant pas à cette aspiration. On crée ainsi une dépression à l'intérieur de l'espace E qui permet de faire adhérer le module 3 à la ventouse 27. Dès que cette dépression est suffisante à l'intérieur de l'espace E, l'alimentation en fluide sous pression est interrompue mais le clapet anti-retour 45 vient automatiquement en appui sur son siège pour maintenir la dépression dans l'espace E.
Le bras 20 est ensuite dégagé du compartiment 10 et le mât 50 est déplacé pour amener le bras 20 audessus d'une goulotte 55 schématisée en traits mixtes sur la figure 1. Le fluide sous pression est à nouveau envoyé dans le conduit d'entrée 34, et la vanne 47 du conduit intermédiaire 42 est ouverte pour envoyer directement le fluide sous pression dans l'espace intérieur E pour aider et accélérer la suppression de la dépression créée dans cet espace E. Les modules 3 tombent alors par gravité dans la goulotte 55.
La goulotte 55 fait partie du système de transfert et d'acheminement des modules 3 vers la chambre du canon.
Une interprétation simpliste de l'action du réseau 2 dans cette configuration est que le déphasage relatif introduit par les deux parties de la gravure sur l'onde diffractée est de X pour l'ordre 0.
La conservation de l'énergie lors de la diffraction implique que l'énergie se retrouve alors dans l'ordre 1.
Tous les calculs nécessaires à cette optimisation du réseau sont réalisables par des logiciels tenant compte de la nature vectorielle du champ électromagnétique.
En effet, les motifs du réseau de diffraction (des créneaux dans l'exemple représenté) ayant des dimensions voisines de la longueur d'onde de l'onde lumineuse incidente, l'approximation scalaire du champ électromagnétique n'est pas valable.
Considérons maintenant l'optimisation du profil de la gravure du réseau de diffraction 2.
Ce point est très important car la grande efficacité du réseau dépend de ce profil.
Le réseau 2, vu en coupe transversale sur la figure 1, est constitué d'une succession de motifs élémentaires dont la caractéristique principale est qu'ils possèdent tous un plan de symétrie.
Pour les différents motifs réalisables, il existe une profondeur de gravure optimale donnant une efficacité de diffraction maximale proche de 100%.
Les figures 2A, 3A et 4A montrent des motifs réalisables, à savoir des créneaux (figure 2A), des dents de scie (figure 3A) et des sinusoïdes (figure 4A).
Les figures 2B, 3B et 4B montrent l'existence d'un plan de symétrie P pour chacun des motifs des figures 2A, 3A et 4A.
On considère plus particulièrement les créneaux de la figure 2A dont l'espacement est noté a et le pas b.
On désigne par "taux de remplissage" le rapport (b-a)/b qui est inférieur à 1.
La profondeur optimum à donner aux créneaux est également fonction de ce taux de remplissage.
En général, pour un motif donné, la profondeur de gravure du réseau est minimale pour un taux de remplissage égal à 0,5.
On considère maintenant un réseau de diffraction focalisant par transmission, conforme à la présente invention, qui est schématiquement représenté en coupe transversale sur la figure 5 et en perspective partielle sur la figure 6.
Ce réseau est destiné à être utilisé avec un faisceau lumineux 10 à rayons parallèles, de longueur d'onde déterminée B.
En général, on n'utilise pas l'acide sulfurique à cette fin, car les ions sulfates peuvent contribuer notablement au dépôt de tartre.
Les ions métalliques multivalents particuliers et la substance élevant le pH, thermosensible, utilisés dans les solutions de rinçage préalable et/ou postérieur, peuvent être identiques ou différents des substances particulières de ces catégories utilisées dans la solution anti-tartre. En outre, les concentrations de ces substances dans les solutions de rinçage préliminaire ou postérieure, bien qu'entrant généralement dans les fourchettes ci-dessus, peuvent être également identiques ou différentes des concentrations utilisées dans la solution d'inhibiteur. La quantité de solution de rin çage préalable ou postérieure utilisée peut être suffisante pour abaisser notablement la diminution de la séparation de phase de l'inhibiteur sur les surfaces des roches magasin, et donc la durée du vie du traitement d'injection, provoquée par la dilution de la solution d'inhibiteur ajoutée par les liquides aqueux produits à l'intérieur du puits.
Dans de nombreux cas, le volume de la solution de rinçage préalable et/ou postérieure doit être comprise entre, par exemple, 0,05 et 5 volumes, de préférence 0,10 et 3 volumes, par volume de solution d'inhibiteur injectée.
On peut pratiquement utiliser n'importe quelle source d'eau en tant que solvant aqueux pour la préparation de la solution d'inhibiteur et les solutions de rinçage préalables et/ou postérieures injectées, par exemple eau de mer, eau continentale, de surface ou souterraine. Toutefois, la nature du solvant aqueux primitif utilisé dans ces solutions peut affecter la quantité et même la nature des constituants de la solution anti-tartre ajoutée pour obtenir les propriétés optimales de la solution lorsqu'on met en oeuvre le procédé de la présente invention.
Outre les constituants décrits ci-dessus, la solution d'inhibiteur et les solutions de rinçage préalable et/ou postérieur peuvent également renfermer d'autres constituants ayant des fonctions bien connues dans l'art. Par exemple, les solutions de rin çage préalables et/ou postérieures peuvent renfermer une petite quantité d'anti-tartre, c est-à-dire à une concentration nettement inférieure à celle de la solution d'antitartre principale, par exemple une concentration ne dépassant pas 20 % en poids de celle de la solution d'anti-tartre. Dans de nombreux cas cependant, la solution de rin çage préalable et/ou postérieure peut ne pas contenir d'anti-tartre du tout.
On injecte la solution d'anti-tartre et les solutions de rinçage préalable et/ou postérieur ou on les projette dans la formation réservoir en utilisant des techniques bien connues dans l'art. En général, on obtient les avantages du procédé lorsque la température régnant à l'intérieur de la formation du réservoir est par exemple comprise entre 20 et 200, de préférence 40 à 150"C.
L'invention sera mieux illustrée par les exemples suivants. Dans les exemples 1 à 5, l'anti-tartre est un acide phosphinopolyacrylique (PPA) obtenu selon le brevet US-4 105 551 et vendu par FMC sous la dénomination commerciale de "Belasol S40" et présentant un poids moléculaire moyen de 3000-4000, une densité de 1,2, un pH à l'état pur inférieur à 4,1 et une teneur en phosphore (exprimé en P) de 0,86 %; les ions métalliques multivalents sont des ions calcium ajoutés sous forme de chlorure de calcium et la substance élevant le pH thermosensible est l'urée. Dans tous les exemples, l'eau de mer synthétique utilisée en tant que milieu solvant aqueux présente la composition suivante: TABLEAU 1 Constituants Concentration (g/l) MgCL2, 6H20 11,70 CaCL2, 2H20 1,47 KCt 0,70 NaHC03 0,20 Na2SO4 3,92 NaCl 25,10 H20 déminéralisée q.s.p. 1 Litre EXEMPLE 1 Cet exemple illustre les effets de la dilution à l'eau de mer sur la séparation de phase d'une composition anti-tartre à longue durée de vie entrant dans le cadre de la présente invention. On prépare une composition anti-tartre contenant 3,5 % de PPA, 0,61 % en poids d'ions calcium et 0,8 % en poids d'urée dans de l'eau de mer à un pH initial de 3,2. La composition est soit non diluée, c'est-à-dire que le taux de dilution, à savoir le rapport du volume de la solution avant dilution au volume après dilution est de 1/1, ou bien la composition est diluée à l'aide d'eau de mer pour obtenir des taux de dilution de 1/2, 1/4, 1/8 et 1/11 pour simuler la dispersion lors de l'application sur le terrain. Les cinq échantillons sont placés dans des flacons de Wheaton transparents en borosilicate et abandonnés à 100 C dans une étuve à circulation d'air pendant 24 h. Les mesures effectuées sur les échantillons comprennent: le temps, en heures, d'apparition du premier voile (début de la séparation de phase), le pH final du surnageant après 24 h de vieillissement et le degré de séparation de phase après 24 h (défini par le pourcentage d'inhibiteurs qui subissent une séparation de phase). Les résultats, comme indiqué dans le tableau 2, montrent que la dilution provoque une diminution progressive de la séparation de phase de 71 % sans dilution à 26 % pour une dilution de 1/11. Dans les cinq échantillons, le pH du surnageant s élève du fait de la libération de la base due à la décomposition thermique de l'urée.
TABLEAU 2 Echantillon 1A 1B 1C 1D 1E Taux de dilution 1 à 1 1 à 2 1 à 4 1 à 8 1 à 11 Temps d'apparition du premier trouble 2,5 3,45 4,75 5,63 5,05 pH final 4,75 4,82 4,86 4,97 4,95 Pourcentage de séparation de phase 71 60 41 28 26 EXEMPLE 2 Cet exemple illustre les effets de l'addition d'une substance élevant le pH, thermosensible, telle que l'urée et des ions de métal multivalents tels que le calcium à de l'eau de mer utilisée comme diluant et servant de rinçage préliminaire ou postérieur pour l'obtention des avantages de la présente invention.
On ajoute l'urée et les ions calcium à raison de 0,05 % en poids et 0,036 % en poids, respectivement, à l'eau de mer. Cette eau de mer ainsi enrichie est utilisée en tant que diluant au lieu de l'eau de mer sans addition de l'exemple 1. La composition de l'inhibiteur utilisé et les conditions de l'étude sont les mêmes que dans l'exemple 1. Les résultats, comme l'indique le tableau 3, démontrent les effets bénéfiques des additifs dans le diluant pour l'amélioration du taux de séparation de phase par rapport à un diluant sans addition comme le montrent les résultats du tableau 2. Après 24 h à 100 C, le pH final et le taux de séparation de phase (à 62 à 67 %) des échantillons dilués sont uniformément plus élevés que ceux dilués par avec l'eau de mer sans addition.
TABLEAU 3 Echanti t ton 2A 28 2C 2D 2E Taux de dilution 1 à 1 1 à 2 1 à 4 1 à 8 1 à 11 Temps, en heures, nécessaire pour 2,5 3,25 3,92 3,92 3,42 L'apparition du voiLe pH finaL 4,75 4,87 5,20 6,03 6,06 Pourcentage de séparation de phase 71 67 62 64 64 EXEMPLE 3 Cet exemple illustre les effets de l'addition d'une quantité un peu plus importante de substance élevant le pH, comme l'urée, et de calcium à l'eau de mer utilisée comme diluant, que dans l'exemple 2, pour obtenir les avantages de la présente invention.
On opère comme dans l'exemple 2, sauf qu'on ajoute l'urée et les ions calcium à raison de 0,20 % en poids et 0,152 % en poids, respectivement, à l'eau de mer utilisée comme diluant. Les résultats, comme le montre le tableau 4, démontrent les effets avantageux des additifs dans le diluant pour l'augmentation du taux de séparation de phase par rapport à un diluant sans additif ou à un diluant contenant des quantités plus faibles d'additif comme indiqué dans les tableaux 2 et 3, respectivement. Après 24 h à 100"C, le pH final et le pourcentage de séparation de phase (à 80 à 82 %) des échantillons dilués sont uniformément plus élevés que ceux qui sont dilués à l'aide d'eau de mer sans additif ou d'eau de mer contenant des quantités moindres d'additif, la séparation de phase atteignant un niveau même supérieur que celui que l'on obtient avec l'échantillon d'inhibiteur non dilué primitif 3A (71 %).
TABLEAU 4 Echantillon 3A 38 3C 3D 3E Taux de dilution 1 à 1 1 à 2 1 à 4 1 à 8 1 à 11 Heure d'apparition du trouble initial 2,5 3,0 2,3 2,0 1,5 pH finaL 4,75 5,8 7,0 7,8 8,0 Pourcentage de séparation de phase 71 82 81 80 80 EXEMPLE 4 Cet exemple est une illustration supplémentaire des effets de l'addition de quantité encore plus importante d'une substance thermosensible élevant le pH, telle que l'urée et du calcium, à de l'eau de mer, que celles qui sont utilisées dans les exemples 2 et 3 pour obtenir les avantages de la présente invention.
On opère selon la méthode des exemples 2 à 3, sauf qu'on ajoute l'urée et les ions calcium à raison de 0,80 % en poids et 0,61 % en poids, respectivement, à l'eau de mer utilisée comme diluant. Les résultats indiqués dans le tableau 5 démontrent les effets intéressants supplémentaires obtenus par ces quantités d'additif plus importantes dans les diluants pour améliorer le taux de séparation par rapport à un diluant non additionné comme le montrent les résultats du tableau 2, ou les résultats des tableaux 3 et 4 correspondants à des diluants renfermant des quantités plus faibles d'additif. Après 24 h à 100 C, le pH final et le pourcentage de séparation de phase (à 90 à 95 %) des échantillons dilués sont spectaculairement plus élevés que ceux dilués à l'aide d'eau de mer sans addition, et ils sont d'une manière générale supérieurs à ceux obtenus par dilution à l'aide d'eau de mer contenant des quantités plus faibles d'additif, avec des séparations de phases très supérieures à celles qu'on obtient à l'aide de l'échantillon d'inhibiteur non dilué primitif 4A (71 %).
TABLEAU 5 EchantitLon 1A 1B 1C 1D 1E Taux de diLution 1 à 1 1 à 2 1 à 4 1 à 8 1 à 11 Temps d'apparition du premier 2,5 1,6 0,9 0,6 0,6 trouble pH finaL 4,75 7,4 7,8 8,0 8,0 Pourcentage de séparation de 71 90 92 92 95 phase EXEMPLE 5 Cet exemple illustre les effets du procédé de l'invention sur le dépôt de l'inhibiteur dans la structure poreuse de carottes de grès épuisé simulant les structures de certaines formations rocheuses magasin et la libération lente ultérieure ou désorption de l'inhibiteur de ces carottes.
On effectue les études le pourcentage de séparation de phase est meilleur que celui auquel on s'attendrait d'après les effets additifs de la substance thermosensible élevant le pH et des ions métalliques multivalents utilisés séparément dans la solution de dilution.