INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'appareil de la figure 27 corrige la non linéarité du PDP par approximation. L'approximation dépend de la précision requise du système. Ce mode de réalisation utilise quatre lignes rectilignes ou droites pour l'approximation afin de corriger la non linéarité du PDP, comme représenté sur la figure 28. Selon ce mode de réalisation, le PDP peut originellement afficher 28 nuances s'inscrivant dans la plage qui va de la nuance 0 à la nuance 27. C'est-à-dire que la nuance d'entrée la plus élevée 255 représentée à l'aide d'un signal d'entrée de 8 bits est établie à (A - 1) x 2n-m = 27 x 8 = 216 et l'approximation est réalisée.
Parmi les quatre lignes rectilignes, une ligne rectiligne dans une région "a" correspondant à la plage des nuances 0 à 63 présente la pente Aa et l'ordonnée à l'origine Ba. Une ligne rectiligne dans une région "b" correspondant à la plage des nuances 64 à 127 présente la pente Ab et l'ordonnée à l'origine Bb. Une ligne rectiligne dans une région "c" correspondant à la plage des nuances 128 à 191 présente la pente Ac et l'ordonnée à l'origine Bc. Une ligne rectiligne dans une région "d" correspondant à la plage des nuances 192 à 255 présente la pente Ad et l'ordonnée à l'origine Bd.
Les pentes A (Aa à Ad) et les ordonnées à l'origine B (Ba à Bd) sont respectivement stockées dans les registres 31 et 33.
Les registres 31 et 33 sont chacun constitués par un circuit de bascule programmable de telle sorte qu'ils puissent servir même si l'agencement des sous-images est modifié afin de modifier le nombre de nuances que le PDP peut originellement afficher. Les deux bits supérieurs d'un signal d'entrée D1 déterminent la pente A et l'ordonnée à l'origine B. Le signal d'entrée D1 est multiplié par la pente A et l'ordonnée à l'origine B est additionnée à son résultat. La pente A et l'ordonnée à l'origine B peuvent chacune prendre une valeur positive ou négative. Ces variables A et B forment une expression opérationnelle y = Ax + B. Les A et B prennent des valeurs différentes dans les quatre régions a à d afin de corriger la non linéarité du PDP à l'aide des quatre lignes rectilignes.Le nombre de régions et les nombres de pentes et d'ordonnées à l'origine stockées dans les registres ne sont pas chacun limités à quatre.
L'additionneur 35 produit un signal de q bits. Parmi les q bits, m bits supérieurs forment une valeur positive qui joue le rôle de données d'affichage et les bits restants forment une valeur positive qui joue le rôle de données d'erreur. En tant que résultat, L'unité de distribution d'erreur 4 peut être un circuit simple qui met en oeuvre seulement des opérations à valeurs positives. Ce mode de réalisation non seulement corrige la non linéarité du PDP mais produit également un signal de sortie de m bits D2 présentant une caractéristique d'affichage lissée pour la totalité de la plage des nuances sans platitude.
La figure 29 est un schéma fonctionnel qui représente un appareil de traitement d'image selon le troisième mode de réalisation du premier aspect de la présente invention. La figure 30 explique le fonctionnement de l'appareil de la figure 29.
De façon similaire au second mode de réalisation, le troisième mode de réalisation utilise quatre lignes rectilignes pour l'approximation afin de corriger la non linéarité d'un affichage. A la différence du second mode de réalisation qui stocke des pentes A et des ordonnées à l'origine B dans les registres 31 et 33, le troisième mode de réalisation stocke des pentes A et les valeurs y C des frontières gauches de régions respectives dans des registres 31 et 33. Par exemple, le registre 33 stocke, pour la seconde région b, la valeur y Cb d'une ordonnée à l'origine entre une ligne rectiligne correspondante et la nuance 64 qui forme la frontière gauche de la région b. En tant que résultat, le troisième mode de réalisation permet de réduire le nombre de bits d'un multiplicande d'un multiplieur 3 à "n - 2" depuis n du second mode de réalisation. Ceci conduit à une simplification de la structure du multiplieur 3.
Le troisième mode de réalisation ne limite pas le nombre de régions. Par exemple, il peut utiliser huit régions, c'est-à-dire huit lignes rectilignes pour l'approximation. Dans ce cas, le nombre de bits d'un multiplicande manipulé par le multiplieur 3 est de "n - 3" afin de réduire encore l'échelle du circuit.
La figure 31 est un schéma fonctionnel qui représente un appareil de traitement d'image selon le quatrième mode de réalisation du premier aspect de la présente invention.
Cet appareil est appliqué à un affichage couleur qui utilise trois couleurs primaires, c'est-à-dire le rouge (R), le vert (G) et le bleu (B). Chacun des signaux R, G et B est quantifié à l'aide de n bits. Le nombre de nuances que l'affichage peut originellement afficher pour chaque couleur est exprimé à l'aide de m bits (m < n). L'affichage présente différentes caractéristiques non linéaires telles que y pour respectivement le R, le G et le B. L'appareil met en oeuvre la distribution d'erreur pour afficher une image en demi-teintes sur l'affichage.
Le quatrième mode de réalisation utilise le même circuit que celui du second mode de réalisation des figures 27 et 28 pour chacune des couleurs R, G et B et met en oeuvre la distribution d'erreur sur chacune des couleurs R, G et B.
L'affichage présente différentes caractéristiques non linéaires pour respectivement le R, le G et le B du fait de fluctuations dans la caractéristique d'éclairement des matériaux fluorescents de l'affichage. Par conséquent, le quatrième mode de réalisation munit le R, le G et le B de différents facteurs de correction. A cette fin, ce mode de réalisation munit chacune des couleurs R, G et B de registres 31 et 33 pour stocker des pentes A et des ordonnées à l'origine B. Chacun des circuits R, G et B du quatrième mode de réalisation peut être le même que celui du troisième mode de réalisation des figures 29 et 30.
Description des exemples de réalisation.
Un projecteur de véhicule, notamment de véhicule automobile, selon les figures 1 à 3, se compose d'un boîtier 10
dont l'orifice de sortie de lumière 12 est couvert par une vi-
tre de recouvrement 14 transparente. Le boîtier 10 et la vitre de recouvrement 14 délimitent une cavité 15 pour le projecteur recevant au moins un réflecteur 16 monté réglable, et muni d'une source lumineuse 18. Le boîtier 10 comporte, au niveau de sa paroi avant, dans la direction de sortie de lumière 20, une rainure périphérique 22. La vitre de recouvrement 14 comporte une zone principale 24 disposée transversalement à la direction de sortie de la lumière 20 et à la suite de celle-ci un bord périphérique 26 tourné dans la direction opposée à la direction de sortie de lumière 20. Le bord 26 de la vitre de recouvrement 24 est logé dans la rainure 22 du boîtier 10 et est maintenu sur celui-ci par un accrochage par encliquetage. La rainure 22 comporte un élément d'étanchéité élastique 28 dans lequel
s'enfonce le bord 26 de la vitre de recouvrement 14.
La liaison par encliquetage de la vitre 14 et du boîtier 10 peut être assurée par exemple par plusieurs becs d'accrochage 30 en saillie vers l'extérieur par rapport au bord 26 de la vitre 14 venant dans des ouvertures 34 de bras 32 élastiques portés par le boîtier 10. La vitre 14 peut également être fixée d'une autre manière au boîtier 10, par exemple par collage ou par des pinces. La vitre 14 peut être en verre ou en
matière plastique; elle peut être lisse ou comporter des élé-
ments optique au moins dans sa zone principale 24 pour dévier
la lumière réfléchie par le réflecteur 16.
présenté à la figure 1, la vitre 14 comporte, au niveau de son bord inférieur, une paroi de transition dirigée en biais vers le bas dans la direction opposée à la direction de sortie de lumière 20, entre la zone principale 24 et le bord périphérique 26 avec une ouverture 36 en forme de fente; cette ouverture occupe pratiquement toute la largeur horizontale de la vitre 14. Cette ouverture 36 permet de glisser un écran 38 dans la
cavité 15 du projecteur; cet écran, pratiquement plan, est re-
couvert par le côté intérieur de la paroi inférieure ll du boî-
tier 10. L'écran 38 est guidé en coulissement par sa zone
située dans la cavité 15, dans un moyen de guidage 40 du boî-
tier 10 dans la direction de coulissement 42. Le moyen de gui-
Il s'agit donc d'une limitation rédhibitoire.
La seconde famille comprend des détecteurs rapides".
Ces détecteurs permettent la discrimination d'impacts très rapprochés dans le temps, voisins de quelques dizaines à quelques centaines de nanosecondes seulement.
Les plus connus d'entre eux sont l'anode résistive ("Resistive Anode Encoder") et l'anode à coins et bandes ("Wedge And Strip Anode").
A ce sujet on consultera le document (2).
Le principe de ces détecteurs réside dans une division spatiale ou temporelle de la charge engendrée par l'impact à la sortie des galettes de microcanaux.
Ces détecteurs présentent tous le même inconvénient : lorsque plus de deux événéments frappent simultanément de tels détecteurs, la position calculée est le barycentre des positions de chaque impact.
Ces détecteurs sont donc sensibles à un seul événement à la fois.
En fait, on connaît seulement deux détecteurs capables de repérer précisément des impacts multiples dans le temps et dans l'espace.
Ces deux détecteurs ont été développés pour des systèmes de spectrométrie de masse à temps de vol comme par exemple les sondes atomiques tridimensionnelles.
Le premier de ces deux détecteurs est connu par les documents (3) à (7).
Le principe de ce premier détecteur est le suivant.
Un assemblage de galettes de microcanaux est placé devant un réseau carré de 10 x 10 anodes, qui est disposé dans un plan.
On peut donc dire qu'il s'agit d'un détecteur en damier.
Le nuage de charges électriques créé par l'arrivée d'un impact ionique irradie quelques anodes (une anode ayant une surface de l'ordre de l cm2 > Le temps de vol des impacts est mesuré grâce à un signal électrique pris sur la face-arrière des galettes de microcanaux.
Ce signal déclenche de plus la mesure simultanée des 96 charges collectées sur le réseau d'anodes.
Figure 2 : Organisation génétique de la région E4.
Figure 3: Organisation génétique de l'AAV.
Techniques générales de biologie moléculaire Les méthodes classiquement utilisées en biologie moléculaire telles que les extractions préparatives d'ADN plasmidique, la centrifugation d'ADN plasmidique en gradient de chlorure de césium, l'électrophorèse sur gels d'agarose ou d'acrylamide, la purification de fragments d'ADN par électroélution, les extractions de protéines au phénol ou au phénol-chloroforme, la précipitation d'ADN en milieu salin par de l'éthanol ou de l'isopropanol, la transformation dans Escherichla coli, etc .. sont bien connues de l'homme de métier et sont abondament décrites dans la littérature [Maniatis T. et al., "Molecular Cloning, a Laboratory Manual", Cold Spring Harbor Laboratory, Cold Spring Harbor, N.Y., 1982; Ausubel F.M. et al. (eds), "Current Protocols in Molecular Biology", John Wiley & Sons, New York, 1987].
Pour les ligatures, les fragments d'ADN peuvent être séparés selon leur taille par électrophorèse en gels d'agarose ou d'acrylamide, extraits au phénol ou par un mélange phénol/chloroforme, précipités à l'éthanol puis incubés en présence de l'ADN ligase du phage T4 (Biolabs) selon les recommandations du fournisseur.
Le remplissage des extrémités 5' proéminentes peut être effectué par le fragment de Klenow de l'ADN Polymérase I d'E. coli (Biolabs) selon les spécifications du fournisseur. La destruction des extrémités 3' proéminentes est effectuée en présence de l'ADN Polymérase du phage T4 (Biolabs) utilisée selon les recommandations du fabricant. La destruction des extrémités 5' proéminentes est effectuée par un traitement ménagé par la nucléase S 1.
La mutagénèse dirigée in vitro par oligodéoxynucléotides synthétiques peut être effectuée selon la méthode développée par Taylor et al. [Nucleic Acids Res. 13 (1985) 8749-8764] en utilisant le kit distribué par Amersham.
L'amplification enzymatique de fragments d'ADN par la technique dite de PCR [Polymérase-catalyzed Chain Reaction, Saiki R.K. et al., Science 230 (1985) 13501354; Mullis K.B. et Faloona F.A., Meth. Enzym. 155 (1987) 335-350] peut être effectuée en utilisant un "DNA thermal cycler" (Perkin Elmer Cetus) selon les spécifications du fabricant.
Lignées cellulaires utilisées Dans les exemples qui suivent, les lignées cellulaires suivantes ont ou peuvent être utilisées - Lignée de rein embryonnaire humain 293 (Graham et al., J. Gen. Virol. 36 (1977) 59). Cette lignée contient notamment, intégrée dans son génome, la partie gauche du génome de l'adénovirus humain Ad5 (12 %).
- Lignée de cellules humaines KB : Issue d'un carcinome épidermique humain, cette lignée est accessible à l'ATCC (ref. CCLl7) ainsi que les conditions permettant sa culture.
- Lignée de cellules humaines Hela Issue d'un carcinome de l'épithelium humain, cette lignée est accessible à l'ATCC (ref. CCL2) ainsi que les conditions permettant sa culture.
- Lignée de cellules canines MDCK : Les conditions de culture des cellules MDCK ont été décrites notamment par Macatney et al., Science 44 (1988) 9.
- Lignée de cellules gm DBP6 (Brough et al., Virology 190 (1992) 624).
Cette lignée est constituée de cellules Hela portant le gène E2 d'adénovirus sous le controle du LTR de MMTV.
EXEMPLE t Construction d'un adénovirus Dortant son domaine E4 sous contrôle d'un Dromoteur OD2-Tk 1- Construction du plasmide pIC20WOp2-Tk: Ce plasmide porte la séquence du promoteur minimum Tk précédé par deux séquences de l'opérateur tétracycline, ces séquences sont reconnues par le répresseur tétracycline lorsqu'il est fixé à la tétracycline.
Après trois heures d'agitation à 20 C, le mélange réactionne est hydrolysé par ajout de 40 cm3 d'eau permutée, pus extrait à l'éther. La phase éthérée est séchée sur sulfate de magnésium, puis par évaporation du solvant, une huile rouge est recueillie.
L'huile est dissoute dans 20 cm3 d'acétone, la solution obtenue est refroidie à 5 C, puis 4 ml d'eau oxygénée (110 volumes) sont ajoutés goutte à goutte. L'agitation est maintenue 15 minutes. Le mélange est alors versé sur 50 cm3 d'eau froide: I'oxyde de phosphine (composé 13) est séparé du milieu par extraction au dichlorométhane, puis la phase organique est séchée sur sulfate de potassium, filtrée, et le solvant est évaporé.
3,75 g de produit pur orange sont recueillis par recristallisation dans un mélange dichlorométhane-acétate d'éthyle (50-50), puis séchés sous vide.
Rendement: 60 % RMN 1H dans CDC 13.
MB Na Ha (Broo v \CH; composé 13 E D HA
Proton HA Hs HC, Hc 6(ppm) 4,6 1,4 à 1,9 3,36 à 4,06 4) Préparation de l'oxyde de (4-{4-bis(2-hydroxy éthvl) aminol phénylazo}phényl diphényl)phosphine. M = 485. (Composé 10) Ce dialcool est isolé selon le mode opératoire adopté pour l'obtention du composé 9 de l'exemple 2.4) Les quantités utilisées sont les suivantes Oxyde de (4-{4-[bis (2-tétrahydropyrannyloxyéthyl) amino] phénylazo}phényl diphényl) phosphine:5,4 9 (8.3 mmol) PPTS : 250 mg (1 mmol) éthanol : 50 cm3 3,35 g de poudre rouge sont recueillis.
Rendement : 85 % Température de fusion 220 C.
RMN 1H dans le DMS0d6
/CH2 N2 HA Q 20P11 Q N:N VHÂ B HC v B composé 10
Proton HA Hs HC HD Autres #(ppm) 4,9 3,6 6,93 7,85 7,5 à 8,0 J (Hz) JHCHD=9 Exemples 12 et 13 : Préparation de polyuréthanes.
Dans ces exemples, on prépare des polyuréthanes par polycondensation du composé 10 obtenu dans l'exemple 11 avec un diisocyanate, constitué par l'isophorone diisocyanate dans l'exemple 12 et par l'hexaméthyléne diisocyanate dans l'exemple 13. On opère de la façon suivante: Dans un tricol de 150 cm3, on introduit le composé il actif en optique non linéaire. Le contenu du tricol est séché sous vide primaire pendant 30 minutes.
Sous balayage d'argon, on introduit ensuite le dioxane, le diisocyanate et la triéthylamine (NEt3), puis la solution est agité et chauffée au reflux du solvant pendant 10 jours. Après évaporation du solvant, le contenu du tricol est refroidi et dissous dans une quantité minimale de dichlorométhane.
Le polymère est obtenu par ajout goutte à goutte de cette solution à 50 cm3 de méthanol sous agitation. Le solide isolé a un aspect gommeux II est à nouveau dissous dans du dichlorométhane. Une deuxiéme précipitation dans l'éther permet d'obtenir une poudre orange recueillie par filtration puis séchée sous vide.
Le tableau 2 qui suit illustre les quantités de réactifs et de solvant utilisées dans chaque exemple, les rendements obtenus et les températures de transition vitreuse Tg des polyuréthanes.
Comme il ressort clairement de la figure 1, les bras oscillants 2 et 3 sont montés selon un périmètre rectangulaire articulé avec la lame de scie 8
d'une part et le tirant 20 d'autre part.
La mise sous tension convenable de travail de la lame de scie 8 est obtenue, par exemple par serrage des écrous prévus sur les éléments de fixation 13 et 14
montés sur les extrémités des bras oscillants 2 et 3.
Par réaction au mouvement de sortie des éléments de fixation 13 et 14, les extrémités avant 11 et 12 des bras oscillants 2 et 3 ont tendance à se rapprocher légèrement l'une de l'autre tandis que, par un effet de levier classique, les extrémités arrière 18 et 19 desdits bras oscillants 2 et 3 tendent & s'écarter l'une de l'autre au niveau des liaisons d'appui fixe 21 et d'appui flottant 22 du tirant 20 aux bras 2 et 3. Ces déplacements sont cependant nettement inférieurs au seuil d'élasticité du matériau
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constitutif des bras oscillants 2 et 3 et équilibrés en permanence par le tirant 20 qui s'oppose & l'écartement progressif des extrémités arrière 18 et 19 des bras oscillants 2 et 3 et tend & ramener ces derniers parallèlement l'un à 1' l'autre dans leur position
horizontale de repos.
Selon une caractéristique particulaèrement avantageuse de l'invention, le ressort de rappel 25, ilobilisé en translation le long de l'axe 26 du tirant 20 dans l'espace intérieur du siège 28, travaille en compression lorsque lesdites extrémltés arrière 18 et 19 des bras oscillants 2 et 3 de la scie 1 s'écartent l'une de l'autre et s'oppose donc à ce mouvement. Par la force de rappel élastique vers le bas qu'il exerce sur le bras supérieur 3, il tend à ramener celui-ci dans sa position horizontale de repos et permet d'amortir sensiblement les vibrations mécaniques de fonctionnement de la scie 1, procurant à l'utilisateur
un confort d'utilisation amélioré.
A la rupture de la lame de scie 8, la contrainte en traction s ' exerçant sur les extrémaités avant 11 et 12 des bras oscillants 2 et 3 disparaît brusquement et celles-ci tendent à s'écarter l'une de l'autre, provoquant dans le même temps le rapprochement des extrémités arrière 18 et 19 de ces mêmes bras 2 et 3. Selon la caractéristique principale de l'invention, le tirant 20 se déplace vers le haut en sens inverse du bras oscillant supérieur 3, commandant la montée du stiège 28 dans un alésage 32 du bras 3 et donc le pivotement du levier 30 autour de son axe de basculement 31. Le levier vient alors commander par son second bras de levier 33 la descente d'une tige 34 du type queue de soupape formant poussoir sur laquelle est monté coaxial un ressort de rappel 35 coulissant dans un alésage 36 du bras oscillant supérieur 3 et maintenu entre un siège inférieur 37 et une tête d'extrémité 38
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de la tige 34. Sous l'effet de ce mouvement descendant, la tige 34 actionne par son extrémité inférieure le poussoir 39 de coamande d'ouverture d'un interrupteur & réarmement, par exemple du type & microcontact, placé dans le circuit d'alimentation électrique 41 de
la scie 1, provoquant l'arrêt immédiat de celle-ci.
Imsédiatement après, la tige 34 revient dans sa position non-opérante sous l'effet de la force de rappel élastique de son ressort 35, la scie oscillante 1 ne pouvant toutefois être remise en marche qu'après
réarmement de l'interrupteur 40.
Comme dans l'exemple précédent, le piston 15c s'étend radialement vers la partie centrale amincie 17c de l'entretoise interne 17, dont il n'est séparé que par un faible jeu radial, délimitant un canal annulaire central 19 de faible section.
Mais, contrairement à l'exemple précédent, la circulation du fluide hydraulique de l'une à l'autre des chambres 20a et 20b à volumes variables en sens opposé, lors de déplacements relatifs essentiellement axiaux du corps 11 et de la tige 12, ne peut s'effectuer par le canal annulaire central 19, car ce dernier est obture par un joint d'etan chiite dynamique torique 21 retenu dans une gorge annulaire dans la face radiale interne du piston 15c, et permettent au piston 15c de coulisser avec étanchéité autour de la partie centrale 17c d'entretoise interne 17 lors des déplacements relatifs précités de la tige 12 et du corps 11.
Selon une structure particulière à cet exemple de la figure 2, la circulation du fluide hydraulique entre les deux chambres 20a et 20b s'effectue par un passage 22 axial et annulaire, délimité, radialement vers l'intérieur, par la face radiale externe du piston 15c, et, radialement vers l'extérieur, directement par la paroi interne de la partie centrale llb du corps tubulaire 11, cette partie centrale llb ayant un diamètre interne supérieur au diamètre interne du corps 11 dans ses autres parties.Ce passage 22 est en communication avec chacune des deux chambres 20a et 20b par deux ensembles d'orifices 23a et 23b, les orifices 23a et 23b de chaque ensemble faisant communiquer l'une respectivement des extrémités axiales du passage 22 avec l'une respectivement des chambres 20a et 20b, en étant répartis en couronnes d'orifices percés dans le piston 15c et inclinés radialement vers l'extérieur et de la chambre 20a ou 20b correspondante vers le plan médian transversal du corps 11 et du piston 15c (plan médian transversal passant sensiblement par le joint 21). On peut ainsi délimiter le passage axial 22 sur toute sa longueur entre la partie centale llb du corps 11, vers l'extérieur, et le piston 15c vers l'intérieur.
Les orifices 23a et 23b peuvent être des orifices de laminage assurant l'amortissement, auquel cas la source de chaleur qu'ils constituent est proche du corps 11 métalli- que, bon conducteur de la chaleur, et le fluide hydraulique échauffé par laminage à leur traversée circule dans le passage 22, et se trouve directement en contact avec le corps 11 formant l'enveloppe externe de l'amortisseur, et lui-même directement en contact avec l'extérieur. Le mouvement du fluide chaud dans ce passage 22 améliore ainsi significativement les transferts thermiques vers l'exté- rieur.
I1 est également possible que les orifices 23a et 23b soient simplement des orifices d'alimentation du passage annulaire 22, lequel constitue l'orifice de laminage assurant l'amortissement. Dans ce cas, la chaleur est produite par le laminage du fluide entre le piston 15c de l'entretoise externe 15 et le corps d'amortisseur 11. Dans ce cas également, le fluide le plus chaud est directement en contact avec le corps 11, et le mouvement du fluide dans le passage 22 favorise les transferts thermiques vers l'extérieur.
En variante, le passage annulaire 22 peut être remplacé par une pluralité de passages axiaux délimités chacun entre le corps 11 et le piston 15c de l'entretoise externe 15, chaque passage axial communiquant avec chacune des deux chambres 20a et 20b par des orifices ménagés dans le piston et débouchant au niveau des extrémités axiales du passage.