INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLE 3 - Constituants obtenus à partir du mélange Il 525 mg du mélange Il obtenu dans l'exemple 2 en solution dans 1,1 ml d'eau filtrée milli Q sont chromatographiés sur une colonne de RCHEM ELUT commercialisée par PROLABO de 50 cm de hauteur et d'un diamètre de 1 cm saturée par de l'eau filtrée milli Q.L'élution est réalisée par de l'heptane avec des gradients croissants en acétate d'éthyle puis en n-butanol, en n-butanol/acide chlorhydrique et en eau (fraction 1 : heptane; fraction 2: heptane/acétate d'éthyle (50/50 en volumes); fractions 3-4 : acétate d'éthyle; fractions 5-6 : acétate d'éthyle/n-butanol (95/5 en volumes), fractions 7-8 : acétate d'éthyle/n-butanol (90/10 en volumes), fractions 9-10: acétate d'éthyle/n-butanol (80/20 en volumes); fractions 11-12 : acétate d'éthyle/n-butanol (50/50 en volumes), fractions 13-14 : acétate d'éthyle/nbutanol (20/80 en volumes), fractions 15-16 : n-butanol, fractions 17 18 : n-butanol/eau (98/2 en volumes), fractions 19-21 : n-butanol/eau (95/5 en volumes. Des fractions de 50 ml sont recueillies. Les fractions 19 à 21 sont réunies et concentrées à sec sous pression réduite. On obtient ainsi 108 mg d'une fraction qui est chromatographiée sur une colonne de Rsephadex LH20 commercialisée par Pharmacia (hauteur 100cm, diamètre 1 cm) réalisée avec un mélange méthanol-eau (50-50 en volumes). L'élution est effectuée par le même mélange éluant; des fractions de 1 ml sont collectées.
1 - Les fractions 88 à 91 sont réunies et concentrées à sec. On obtient 14,4 mg d'un produit qui donne par cristallisation dans 0,5 ml d'éthanol 2mg de 2,5-di-(tétrahydroxybutyl)pyrazine sous forme de cristaux blancs dont les caractéristiques sont les suivantes: -pouvoir rotatoire [a] 20 (Na 589) = - 137O + 2,0 (diméthylsulfoxyde; c=0,5), -spectre infra-rouge réalisé sur un appareil Nicolet 60SX-R en solution dans le KBr, principales bandes d'absorption caractéristiques : 3281 cm-1 (v OH liés dont H20), 2972+2940+2901+2880 cm-1 (v CH des CH2 et CHOH), 2733 cm-1 (v OH liés), 1635cm-1 (déformations des OH, dont H20),1491cm1 (v C=C et C=N du noyau pyrazine), 1449 cm-1 (v C=C et C=N du noyau pyrazine + dé-formations des OH), 1413 cm-1 (déformations des OH), 1343 cm-1 (v C=C et C=N du noyau pyrazine), 1309+1290+1 251+1215+1181+1161 +1161 +1123 cm-1 (déformations des CH), 1092 cm-1 (v CO des alcools secondaires), 1048+1035 cm-1 (v CO des alcools primaires + noyau pyrazine), 947+899+854 cm-1 (alcools secondaires), 877 cm-1 (vCH du noyau pyrazine), 727 cm-1 (noyau pyrazine + déformations des OH), 639 cm-1 (noyau pyrazine), 607+531cm-1 larges (déformations des OH), 451+411 cm-1 (noyau pyrazine), -spectre de masse réalisé sur un appareil FINNIGAN TSQ46, mode d'ionisation masse M/z=321 (MH)+, -spectre de R.M.N.1H (600 MHz, DMSO, déplacement chimique en ppm) 3,40 et 3,61 (2mts, 2H chacun : CH2 en 4', 4"); 3,58 (2 mts, 2H chacun : CH en 2',2",3',3"); 4,36 (t large, 2H : OH en 4',4"); 4,40 (d, J=7,2 Hz, 2H : OH en 2', 2"); 4,63 (d, J=4,8 Hz, 2H : OH en 3',3"); 4,95 (dd J=6,0 et 0,6 Hz, 2H : CH en 1', 1"); 5,30 (d, J=6,0 Hz, 2H :OH en 1', 1"); 8,61 (s, 2H, CH en 3 et 6), -spectre ultra violet : X max = 275 nm (e=8260); 206 nm (e=10220) (c=19 mg/ml; eau), X max = 276 nm (e=7960); 206 nm (=9920) (c=19 mg/ml; HCl 0,1 N), # max = 275 nm (e=7690); (c=19 mg/ml; KOH 0,1N), -HPLC sur colonne Y.M.C. 180DS-AQ de 150x4,6 mm (lot AIT/DE940377) commercialisée par AIT, élution isocratique H2O +0,1% d'acide formique avec un débit de 1ml/mn, détection UV à 270 nm, temps de rétention : 2 mn 32s.
2 - Les fractions 92 et 93 sont réunies et concentrées à sec. On obtient 9 mg d'une fraction qui donne par cristallisation dans 0,5 ml d'éthanol 1,2 mg d'oxamate de sodium présentant les mêmes caractéristiques que celles décrites par TOUSSAINT, Ann., 120, 237 (1861).
3 - Les fractions 94 à 97 sont réunies et concentrées à sec. On obtient 25,9 mg d'une fraction qui donne par cristallisation dans 0,5 ml d'éthanol 6,2 mg d'un mélange de 2-(tétrahydroxybutyl)-5-(2',3',4'-trihydroxybutyl)py- razine et 2- (tétrahydroxybutyl)-6- (2',3',4'-trihydroxybutyl) pyrazine qui est à nouveau séparé par HPLC sur colonne Y.M.C. 180DS-AQ de 150x4,6 mm (lot AIT/DE940377); élution isocratique H2O +0,1% d'acide formique avec un débit de 1 ml/mn, détection UV à 270 nm.
On obtient ainsi 6,2 mg de 2-(tétrahydroxybutyl)-5-(2',3',4'-trihydroxybu- tyl)pyrazine qui présente les caractéristiques suivantes: -pouvoir rotatoire [a]20 (Na 589) = - 116,3 # 1,7 (diméthylsulfoxyde;; c=0,5), -spectre infra-rouge réalisé sur un appareil Nicolet 60SX-R en solution dans le KBr, principales bandes d'absorption caractéristiques à 3398 cm-l (v OH liés dont H20), 2951+2922+2891 cm-l (v CH des CHOH), 2761 cm-l (v OH liés), 1636cm-1 (déformations des OH , dont H20), 1483+1463cm-1 (v C=C et C=N du noyau pyrazine), 1411 cm-l (déformation des OH), 1367+1328+1270+1227+1191 cm -1 (déformations des CH), 1071 cm-l (v CO des alcools secondaires), 1041cm-1 (v CO des alcools primaires + noyau pyrazine), 943+897 cm-1 (alcools secondaires), 869 cm-1 (v CH du noyau pyrazine), 645 cm-1 (CH du noyau pyrazine), 607cm-1 larges (déformations des OH), 446+409 cm-1 (noyau pyrazine), -spectre de masse réalisé sur un appareil FINNIGAN TSQ46, mode d'ionisation masse M/z=305 (MH)+, -spectre de R.M.N.1H (600 MHz, DMSO, déplacement chimique en ppm) 2,70 et 3,04 (2 dd, J=9,0 et 15,0 Hz et J=3,0 et 15,0 Hz, i H chacun : CH2 en 1"); entre 3,30 et 3,45 (mts, CH en 3", 4', 4"); entre 3,53 et 3,65 (mts, 4H : CH en 2',3',4',4"), 3,73 (mt, 1H : CH en 2"); 4,37 (t large, 1H : OH en 4'); 4,42 (mt, 2H : OH en 2' et 4"); 4,60 (d, J=6 Hz, 1 H : OH en 2"); 4,63 (d, J=6 Hz, 1H : OH en 3'); 4,67 (d, J=6 Hz, 1H : OH en 3"); 4,92 (dd J=6,0 et 0,6 Hz, 1H :CH en 1'); 5,30 (d, J=6,0 Hz, 1H :OH en 1'); 8,39 (s, 1H :CH en 6); 8,61 (s, H : CH en 3), -spectre ultra violet : # max = 276 nm (#=7756) ; 206 nm (E=8738) (c=19 mg/ml; eau), X max = 277 nm (s=7218); 208 nm (g=7171) (c=19 mg/ml; HCl 0,1 N), x max = 276 nm (s=7467) (c=19 mg/ml;KOH 0,1N), -HPLC sur colonne Y.M.C. 180DS-AQ de 150x4,6 mm (lot AIT/DE940377) commercialisée par AIT, élution isocratique H2O + 0,1% d'acide formique avec un débit de 1ml/mn, détection UV à 270 nm, temps de rétention : 3mn 75s et 1 mg de 2-(tétrahydroxybutyl)-6-(2',3',4'-trihydroxybutyl)pyrazine qui présente les caractéristiques suivantes: -spectre de R.M.N.1H (600 MHz, DMSO, déplacement chimique en ppm) 2,70 et 3,04 (2 dd, J=9,0 et 15,0 Hz et J=3,0 et 15,0 Hz, 1 H chacun : CH2 en 1"); entre 3,30 et 3,45 (mts, CH en 3", 4', 4"); entre 3,53 et 3,65 (mts, 4H CH en 2',3',4',4"), 3,73 (mt, 1 H : CH en 2"); 4,37 (t large, 1H : OH en 4'); 4,42 (mt, 2H : OH en 2' et 4"); 4,60 (d, J=6 Hz, 1H : OH en 2"); 4,63 (d, J=6 Hz, 1H : OH en 3'); 4,67 (d, J=6 Hz, 1H : OH en 3"); 4,92 (dd J=6,0 et 0,6 Hz, 1 H: CH en 1'); 5,30 (d, J=6,0 Hz: 1H, OH en 1'); 8,31 (s, 1H : CH en 5); 8,53 (s, 1H: CH en 3), -HPLC sur colonne Y.M.C. 180DS-AQ de 150x4.6 mm (lot AIT/DE940377) commercialisée par AIT, élution isocratique H2O +0,1% d'acide formique avec un débit de 1 ml/mn, détection UV à 270 nm, temps de rétention : 3 mn 61 s.
Dans cet exemple, le miroir comporte donc dix stries, par exemple des stries de 5 mm de hauteur sur un miroir d'un
diamètre de 50 mm.
Comme illustré sur la figure 1, on réalise ainsi un miroir dont la zone supérieure rabat la lumière en l'étalant de façon homogène entre deux plans dont les inclinaisons vers le bas par rapport à l'horizontale sont d'environ 5 et 10 (voir figure 7, qui illustre la répartition lumineuse du faisceau formé par la zone supérieure du miroir en l'absence de l'écran intermédiaire). Symétriquement, la zone inférieure redresse la lumière en l'étalant de façon homogène entre deux plans dont les inclinaisons vers le haut par rapport à l'horizontale sont d'environ 5 et 10 (voir figure 11, qui illustre la répartition lumineuse du faisceau formé par la zone inférieure du miroir en l'absence de
l'écran intermédiaire).
Enfin la zone centrale du miroir étale verticalement la lumière entre deux plans inclinés respectivement d'environ -8 et +8 par rapport à l'horizontale (voir figure 9, qui illustre la répartition lumineuse du faisceau formé par la zone centrale du miroir en l'absence de l'écran intermédiaire). Ainsi les zones supérieure et inférieure permettent à la lumière d'atteindre les points de mesure photométrique normalisés à -10 et +10 au-dessous et au-dessus du centre du faisceau (cas d'un faisceau clignotant indicateur de direction), tandis que la zone centrale remplit de façon homogène, en conjonction avec les zones supérieure et
inférieure, l'intervalle compris entre ces deux limites.
On observera ici que, du fait que les contours du rayonnement réfléchi par le miroir convergent, dans un plan vertical, en direction de l'écran intermédiaire 30, le miroir peut avantageusement présenter (de façon non illustrée) une hauteur supérieure à celle de l'écran intermédiaire, qui définit la plage éclairante, pour ainsi accroître la récupération du flux lumineux émis par la lampe , par rapport à un feu classique, pour une hauteur de plage éclairante donnée. Concrètement, on peut réduire la hauteur de la plage éclairante jusqu'à une valeur par exemple de 40 mm, et donner à cette plage éclairante une forme elliptique. On peut également diminuer la dimension du feu en largeur, par exemple jusqu'à la même valeur de 40 mm, et réaliser une plage éclairante circulaire. L'écran intermédiaire 30 est constitué principalement de deux parties, à savoir une partie centrale, centrée sur l'axe du miroir 20, constituée par une lentille de Fresnel 32 dont le diamètre est sensiblement égal au diamètre du bulbe 12 de la lampe, et une partie extérieure constituée
d'un ensemble de stries 31 s'étendant verticalement.
De préférence, et dans un but notamment esthétique, les stries 31 sont convexes et prévues sur la face extérieure de l'écran 30, de même que les échelons qui définissent la
Les rayons des différentes stries au niveau de leurs transitions dans des plans horizontaux sont indiquées sur la figure 5. Comme on le verra ci-dessous, certaines des stries ont un rayon constant (stries cylindriques), tandis que d'autres ont un rayon qui varie progressivement d'une extrémité verticale à l'autre (stries coniques). Les stries
ont de préférence toutes même largeur, par exemple 5 mm.
L'écran 30 est à cet égard subdivisé, pour sa partie extérieure, en trois zones. Une zone supérieure comporte dans sa partie centrale des stries 31h cylindriques, avec un rayon R de 15 mm, et dans ses deux parties latérales des stries 31h dont le rayon varie entre une valeur maximale (R
= 15 mm) en haut et une valeur minimale en bas (R = 4 mm).
Dans ce cas, l'étalement horizontal du rayonnement s'accroît progressivement à mesure que l'on descend le long de la strie. La zone inférieure de l'écran 30 comporte quant à elle des stries 31b qui sont disposées et conformées de façon symétrique des stries 31h par rapport à un plan horizontal axial, de telle sorte que leur effet optique est également symétrique. Enfin la zone centrale de l'écran, dont la hauteur est de préférence voisine du double de la hauteur de chacune des zones supérieure et inférieure prises individuellement possède des stries cylindriques 31c d'un rayon de 4 mm. Ce rayon est choisi de préférence égal aux rayons adjacents des stries 31h et 31b de manière à assurer une continuité de la surface extérieure de l'écran intermédiaire. Par ailleurs, et comme illustré sur la figure 2, l'écran 30 peut comporter sur sa face intérieure, dans une région limitée à la lentille de Fresnel 32, d'autres stries, billes ou tores 33 destinées à étaler au moins horizontalement la lumière directe émise par le filament 11
avant que cette lumière ne traverse la lentille de Fresnel.
Sur un véhicule terrestre, le gyromètre précis placé entre l'axe de lacet et l'axe de roulis permettra d'évaluer la vitesse de rotation terrestre, avec une précision qui est fonction décroissante de l'angle e entre le plan des axes des capteurs de précision et le plan horizontal. Pour atteindre une précision A, exprimée en mrad, sur un véhicule ayant une stabilité en cap à l'arrêt S, exprimée en O/h, il ne faut pas que 8 soit supérieur à Arc tg[(Q.cos L).A/S] A la latitude de 500, où la vitesse O.cos L est de 100/h environ, cette condition conduit à limiter S à une valeur maximale d'environ 180, pour les précisions habituellement recherchées sur un véhicule terrestre.
Inversement, en navigation, c'est-à-dire lors des déplacements, la précision est une fonction croissante de O : toujours pour les précisions habituelles, et pour un véhicule terrestre, on ne peut pratiquement pas descendre au-dessous de e = 130 à la latitude de 50 .
Pour déterminer t (angle entre le gyromètre précis et le gyromètre moins précis dans le plan roulis-lacet), on cherche à minimiser l'erreur observable E, qui peut s'écrire pour une rotation 0 du véhicule suivant l'axe du gyro peu précis 16 dépendant plus ou moins de t suivant le type de porteur) où: kg est le biais du gyromètre de faible performance (gyro vibrant), kl est la dérive du facteur d'échelle du gyromètre.
k2 est l'erreur de calage de l'axe sensible du gyro de faible précision.
b est une somme de rotations, notamment parasites à larrêt.
(t + s/2) est la rotation ressentie suivant un axe perpendiculaire à l'axe du gyro de faible précision dans le plan des axes roulis-lacet.
L'erreur E est minimisée pour chaque application (terrestre, aérienne), en optimisant 9, à partir des valeurs de b que l'on rencontrera sur le porteur.
La centrale est avantageusement munie de moyens de mesure de parcours ou de vitesse destinés à fournir une aide supplémentaire aux moyens de calcul de position en complétant les indications fournies par les composants inertiels.
Un véhicule automobile par exemple peut comporter un odomètre (compteur kilométrique). Sur un avion commercial, qui maintient le même cap pendant de longues périodes de temps et dont l'axe de moindre dynamique est l'axe de lacet, une mesure complémentaire (par exemple de la vitesse par rapport à l'air ou Doppler) permet de réduire les erreurs.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit de modes particuliers de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux dessins qui l'accompagnent, dans lesquels - la figure 1 est un diagramme destiné à montrer les notations utilisées dans la description - la figure 2 est un diagramme montrant la variation des erreurs quadratiques (rms)dalignement en cap en fonction de l'angle O, pour plusieurs valeurs de roulis ; et - la figure 3 est un organigramme fonctionnel de principe de la centrale.
On ne décrira pas la constitution matérielle des composants de la centrale, qui peut être classique. En particulier, les gyromètres de précision élevée peuvent être des gyrolasers de type varié. On supposera que le gyromètre de performances réduites est un gyromètre vibrant. Les accéléromètres ont généralement une précision de mesure de 10-3g à 10 5g < g étant l'accélération de la pesanteur).
On décrira maintenant une centrale utilisable sur un véhicule automobile, où l'axe de moindre dynamique est l'axe de roulis.
Les notations utilisées, représentées en figure 1, sont les suivantes X, Y et Z : axes de roulis, de tangage et de lacet du véhicule Xgy : axe du gyrolaser 10 proche de l'axe de roulis X (horizontal en position nominale du véhicule à 1 'arrêt), Ygy : axe du gyrolaser 12 placé suivant l'axe de tangage Y.
Trièdre analytique orthonormé Ymg, Ymg, Zmg, lié aux gyrolasers Xmg : identique à Xgy par définition Ymg : orthogonal à Xmg et dans le plan Xgy, Ygy (Ymg ne diffère de Ygy que d'un angle de calage faible) Zmg : orthogonal à Xmg et Ymg.
Ymg et Ygy sont en principe confondus, mais en fait ils diffèrent d'un angle de calage qui est faible et que l'on peut mesurer au cours d'un calibrage et prendre en compte dans les calculs.
angle entre Xgy et X, angle entre Xmg et l'axe 16 du gyromètre vibrant 14, (perpendiculaire à Ymg aux erreurs de calage près).
La poudre est tamisée, de préférence, à l'aide d'un tamis normalisé de trous de 0,5 lim de diamètre puis subit le traitement suivant: a - macération sous agitation dans un alcool aliphatique inférieur, à une température comprise entre 40 et 70"C, b - filtration sous vide et récupération de l'insoluble, c - macération sous agitation de l'insoluble avec un alcool aliphatique inférieur à une température comprise entre 40 et 70"C, d - filtration sous vide et élimination des phases alcooliques contenant principalement les polyphénols et stérols indésirables, e - reprise de l'insoluble dans une solution ammoniacale à une température comprise entre 10 et 30"C, f - reprise de toute la masse humide ammoniacale dans une solution eau-alcool aliphatique inférieur, à une température comprise entre 40 et 70"C, g - filtration et élimination de la solution alcoolique, h - lavage de l'insoluble avec un alcool aliphatique inférieur, filtration et élimination de la solution alcoolique, i - récupération de l'insoluble et séchage.
Dans l'étape a, on opère généralement au moyen de 2 à 10 litres d'un alcool aliphatique inférieur tel que le méthanol ou l'éthanol pour 1 kg de poudre tamisée. De préférence, on utilise 5 litres d'éthanol de titre 93-950Gay Lussac à 60"C pendant 1 heure.
La filtration de l'étape b s'effectue de préférence sous un vide de 40kPa.
Dans l'étape c, on opère généralement au moyen de 2 à 10 litres d'un alcool aliphatique inférieur tel que le méthanol ou l'éthanol pour 1 kg de poudre tamisée de départ. De préférence, on utilise 4 litres d'éthanol de titre 93 95"Gay Lussac à une température de 60"C pendant 1 heure.
La filtration de l'étape d s'effectue de préférence sous un vide de 40 kPa.
Dans l'étape e, pour 1 kg de poudre tamisée de départ, on utilise généralement 750 à 1250 ml d'une solution ammoniacale contenant de préférence 35 ml d'ammoniaque à 28% pour 1000 ml. Il est particulièrement avantageux d'utiliser 1 litre de la solution ammoniacale et d'opérer pendant 10 à 30 heures et, de préférence, 20 heures à une température voisine de 20"C.
Dans l'étape f, la masse humide ammoniacale obtenue à partir de 1 kg de poudre tamisée de départ est généralement reprise, sous agitation, dans 2 à 10 litres d'un mélange alcool aliphatique inférieur-eau (méthanol ou éthanol par exemple) (70/30 à 80/20 en volumes) et, de préférence, dans 5 litres d'un mélange éthanol-eau (75/25 en volumes), à 60"C, pendant 1 heure.
Dans l'étape g, la filtration s'effectue de préférence sur une toile de coton et sous un vide d'environ 80 kPa.
Dans l'étape h, le lavage s'effectue généralement avec 500 à 1500 ml d'un alcool aliphatique inférieur (méthanol ou éthanol par exemple) pour 1 kg de poudre tamisée de départ et, de préférence, avec 1 litre d'éthanol et la filtration est réalisée sur toile de coton et sous un vide d'environ 80 kPa.
Dans l'étape i, le séchage s'effectue de préférence à l'air libre et à l'abri de la lumière.
La présente invention concerne également le procédé de préparation du mélange Il.
Le mélange I obtenu précédemment est soumis aux opérations suivantes: j - traitement du mélange I au moyen d'une solution eau-alcool aliphatique inférieur, k - décantation puis, d'une part, soutirage de la phase supérieure qui est filtrée pour conduire au filtrat 1 et, d'autre part, traitement de la phase inférieure avec de l'eau et filtration pour conduire au filtrat 2, rassemblement des filtrats 1 et 2 et concentration à phase aqueuse, I - traitement avec une résine adsorbante non polaire puis filtration, m - concentration du filtrat, filtration puis ultrafiltration, n - lyophilisation et isolement de l'extrait Il.
Dans l'étape j, on utilise généralement 10 à 25 litres de la solution eau-alcool aliphatique inférieur (méthanol ou éthanol par exemple) (95/5 à 90/10 en volumes) pour 1 kg du mélange I. II est préférable d'opérer dans 18 litres d'une solution eau-éthanol (17,7-0,93 en volumes).
Dans l'étape k, il est préférable de filtrer la phase supérieure sur toile de coton. Il est avantageux d'ajouter, pour 1 kg du mélange I, 10 à 25 litres d'eau à la phase inférieure et en particulier 10 litres et de filtrer sur fritté.
Dans l'étape k, la concentration s'effectue généralement dans un concentreur thermosiphon à une température de 35"C sous un vide de 0,4 kPa.
Dans l'étape I, on utilise de préférence la résine S861 ou des résines de type XAD commercialisées par Rhom et Hass et on filtre sur fritté.
fig. 19 - Courbe typique d'évolution de tension au secondaire du transformateur d'un dispositif suivant fig. 17 opérant en mode interrompu, en opération stabilisée en charge et transfert réparti.
fig. 20 - Schéma d'un dispositif suivant fig. 3 pour transfert direct immédiat d'énergie à travers un transformateur d'isolement dont le primaire est l'inductance L1.
fig. 21 - Schéma d'une variante du dispositif standard acceptant une alimentation alternative.
Un dispositif qu'on appellera "dispositif standard" permettant de mettre en application la présente invention, est décrit ciaprès à titre indicatif. Une représentation très dépouillée ne pouvant recevoir qu'une tension monopolarité en est donnée fig.
1, et comporte dans son circuit primaire: - deux pôles d'entrée, N pour le négatif, P pour le positif, - un condensateur C1 connecté entre deux points appelés O et M, - un C.U.C. QN1 dont la cathode est connectée à N, - un composant inductif L1N (inductance ou primaire de transformateur) dont un pôle est connecté à l'anode de QN1 en un point LN, - un composant inductif L1P (inductance ou primaire de transformateur) dont un pôle est connecté au pôle libre de L1N en un point appelé M1, - un C.U.C.QP1 dont la cathode est connectée au pôle libre de L1P en un point appelé LP, et l'anode à P, - une connexion galvanique entre les points M et M1, - une connexion galvanique entre les points O et N, Dans l'ensemble du présent document, sauf mention locale autre, on considère une situation standard obéissant aux quatre règles suivantes: - Les deux C.U.C. ne sont pas conducteurs en même temps.
- Les composants en action sont parfaits.
- Les dispositifs décrits sont supposés être alimentés en énergie électrique par une source, "S" fournissant une tension Upn qui présente des variations d'amplitude à une fréquence très inférieure à la fréquence de découpage. La source S peut fournir une tension alternative, mais par simplification, l'essentiel du document s'appuiera sur des dispositifs monopolarité en entrée. Le fonctionnement sur une source réellement alternative sera traité ultérieurement comme une extension du fonctionnement sur une source monopolarité.
- Les composants inductifs sont tous désignés comme des inductances, et s'il s'agit de transformateurs les paramètres de courant et tension seront considérés comme s'ils étaient vus depuis le primaire.
Dans ces conditions, lorsqu'un C.U.C. est conducteur il se forme l'une des deux boucles résonantes composées de C1, L1P, QP1, S, (fig. 7) ou de C1, L1N, QN1 (fig. 8).
Pour décomposer les instants particuliers de fonctionnement, il est intéressant de considérer un état stable qu'on appellera temps ou situation "de repos" défini comme le moment pendant lequel il ne passe de courant dans aucune inductance du circuit. Il s'en suit que: - les points M, M1, LN, et LP sont au même potentiel, - il n'y a pas d'énergie stockée dans les inductances, - il ne passe de courant ni dans QP1 ni dans QN1.
Selon l'invention, différents modes de fonctionnement d'un convertisseur sont possibles. Le premier, qu'on appellera "node interroMpu", consiste à faire succéder des cycles de fonctionnement comprenant les temps suivants: repos, conduction de QP1 jusqu'à annulation naturelle du courant dans L1P, repos, conduction de QN1 jusqu'à annulation naturelle du courant dans L1N et ainsi de suite.