INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, l'invention propose un amortisseur hydroélastique de trainée pour pale de rotor de giravion, destiné à être monté entre deux organes d'un rotor, dont un premier organe est une pale du rotor ou un organe de liaison de ladite pale à un moyeu du rotor, et le second organe est ledit moyeu, ou une pale voisine sur le rotor, ou un organe de liaison de ladite pale voisine audit moyeu, pour contrôler le mouvement de traînée de ladite pale par rapport audit second organe, et du type comprenant - au moins un corps d'enveloppe externe, tubulaire, métallique et sensiblement cylindrique, - au moins une tige centrale, au moins en partie engagée sensiblement coaxialement dans ledit corps, - au moins deux supports élastiques, supportant ladite tige dans ledit corps en assurant un rappel élastique du corps et de la tige vers une position relative initiale, - au moins un piston, disposé entre les deux supports élastiques, et solidaire en mouvement de l'un des deux éléments que sont ledit corps et ladite tige, et - au moins deux chambres délimitées dans ledit corps, autour de ladite tige, de part et d'autre dudit piston, et chacune entre ledit piston et l'un respectivement des supports élastiques, comprenant chacun au moins un manchon élastomérique élastiquement déformable et solidaire du corps et de la tige de manière à procurer une raideur et à assurer une fermeture étanche de la chambre correspondante, les deux chambres remplies d'un fluide hydraulique ayant des volumes variables en sens opposé lors de déplacements relatifs essentiellement axiaux de la tige et du corps, et étant en communication l'une avec l'autre par au moins un orifice de laminage du fluide hydraulique pour procurer un amortissement du mouvement de traînée, et se caractérise en ce qu'il comprend de plus au moins un passage délimité radialement vers l'extérieur directement par la paroi dudit corps métallique et parcouru par du fluide laminé circulant entre les deux chambres lors de mouvements relatifs de la tige et du corps.
Par le perfectionnement ainsi proposé, on améliore les transferts thermiques vers l'extérieur de l'amortisseur par le mouvement du fluide hydraulique laminé, donc chaud, directement contre la paroi du corps métallique, ce qui permet d'améliorer l'évacuation des calories dissipées par laminage dans ce type d'amortisseur.
Le ou les passages ainsi délimités par le corps métallique et parcourus par le fluide laminé peut ou peuvent être en communication avec l'une au moins des chambres par au moins un orifice de laminage, mais, en variante ou simultanément, ce passage ou au moins l'un d'entre eux peut délimiter au moins un orifice de laminage du fluide hydraulique. Dans ce dernier cas, le perfectionnement proposé consiste à amener la source de chaleur, à savoir le laminage, le plus pres possible de l'extérieur de l'amortisseur, et non à le maintenir au coeur de ce dernier, ce qui favorise également les transferts thermiques vers l'extérieur.
Avantageusement, pour assurer un refroidissement efficace, ce passage, ou chacun d'eux, est délimité sur la plus grande partie de sa longueur entre le corps, vers l'extérieur, et le piston, vers l'intérieur.
Pour tenir compte de la forme du piston, favorable à une délimitation avantageuse des chambres de travail de l'amortisseur, en particulier lorsque le piston est solidaire en mouvement du corps, il est avantageux que le passage ou chacun d'eux soit en communication avec l'une au moins desdites chambres par au moins un orifice ménagé dans le piston, cet orifice pouvant n'être qu'un orifice d'alimentation, si le passage définit un orifice de laminage, ou être simultanément un orifice d'alimentation et de laminage, dans le cas contraire.
De maniere connue, le piston peut être solidaire d'une entretoise tubulaire externe, fixée dans le corps, et à laquelle les manchons élastomériques sont solidarisés par des face radiales externes, le piston faisant saillie sur l'entretoise externe radialement vers l'intérieur, auquel cas il est avantageux, selon l'invention, que le piston coulisse avec étanchéité par au moins un joint d'étanchéité dynamique autour de la tige centrale, ou de la partie centrale d'une entretoise tubulaire entourant cette dernière et dont les parties d'extrémité axiale sont solidarisées aux manchons d'élastomère,.
Mais il est également possible que le piston soit solidaire d'une telle entretoise tubulaire interne, fixée autour de la tige centrale, et à laquelle les manchons élastomériques sont solidarisés par des faces radiales internes, le piston faisant saillie sur l'entretoise interne radialement vers l'extérieur et vers le corps, auquel cas il est avantageux que le piston délimite avec la paroi interne du corps ledit passage ou chacun d'eux, pour la circulation du fluide laminé, et dont chacune des extrémités débouche directement dans l'une respectivement des deux chambres de travail de l'amortisseur.
Dans les deux configurations, le passage de circulation du fluide laminé, ou chacun d'eux, est de préférence axial et, éventuellement, annulaire.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention découleront de la description donnée ci-dessous, à titre non limitatif, de deux exemples de réalisation décrits en référence aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 représente schématiquement, en coupe axiale, un amortisseur de trainée hydroélastique de l'état de la technique et décrit ci-dessus, - la figure 2 représente, en coupe axiale analogue, un premier exemple d'amortisseur de même type à piston solidaire du corps, et - la figure 3 représente, en coupe axiale analogue, un second exemple d'amortisseur de même type à piston solidaire de la tige.
L'amortisseur hydroélastique de traînée de la figure 2 a la même architecture générale que celui de la figure 1, de sorte que les mêmes références numériques augmentées de 10 sont utilisées pour désigner les éléments analogues. On retrouve un amortisseur ayant un piston 15c, constituant la partie centrale d'une entretoise tubulaire externe 15 ajustée coulissante dans l'alésage central du corps tubulaire métallique d'enveloppe externe 11, dont le piston 15c est solidaire en déplacement, de la même façon que dans l'exemple de la figure 1.La partie d'extrémité 15b de l'entretoise externe 15 est en butée axiale contre l'épaule- ment radial interne lia de l'extrémité axiale correspondante du corps 11, et la fixation de l'entretoise externe 15 dans le corps 11 est assurée par le vissage de l'écrou 16 dans l'alésage fileté de l'autre extrémité axiale du corps 11, avec pour seule différence, concernant cette fixation, par rapport à la réalisation de la figure 1 que le blocage axial sur l'autre partie d'extrémité 15a de l'entretoise 15 et assuré par l'intermédiaire du manchon 15e, métallique comme l'entretoise 15, et à l'extrémité interne au corps 11 de la chape ou pièce de liaison 15d, pour être axialement empilé entre l'écrou 16 et la partie d'extrémité 15a.Toutefois, dans l'exemple de la figure 2 comme dans celui de la figure 3 décrit ci-dessous, la fixation de l'entretoise externe dans le corps peut être assurée exactement comme dans l'exemple de la figure 1.
On retrouve également une tige centrale 12, dont l'extrémité 12b, externe au corps 11, du côté opposé à la chape de fixation 15d, est aménagée en moyens de liaison articulée, ou est équipée de tels moyens, pour la liaison à l'un des deux organes entre lesquels l'amortisseur de trainée doit être monté, l'autre organe étant relié à la chape d'extrémité 15d. Cette tige 12 comporte également une partie d'extrémité 12a filetée et interne au corps 11, et sur laquelle est vissé un écrou 18 pour la fixation axiale de l'entretoise tubulaire interne 17 autour de la partie de la tige centrale 12 engagée dans le corps 11.
Comme également dans la réalisation connue de la figure 1, deux manchons d'élastomère 13 et 14, de même constitution que les manchons 3 et 4 de l'exemple précédent, sont vulcanisés par leur face radiale externe contre les parois internes des parties d'extrémité respectivement 15a et 15b de l'entretoise externe 15, et par leur face radiale interne contre les parois externes des parties d'extrémité respectivement 17a et 17b de l'entretoise interne 17 également métallique.Ainsi ces manchons 13 et 14 sont solidaires, d'une part, de la tige 12, et, d'autre part, du corps 11 afin d'assurer un rappel élastique de ces deux éléments vers une position initiale d'équilibre, et procurent la raideur de l'amortisseur et ferment également de manière étanche des chambres 20a et 20b remplies de fluide hydraulique, analogues aux chambres 10a et 10b de l'exemple précédent, et, comme elles, délimitées dans le corps 11, autour de la tige 12, entre les entretoises 15 et 17 et de part et d'autre du piston 15c, chacune des chambres 20a et 20b s'étendant axialement entre le piston 15c et l'un respectivement des deux manchons d'élastomère 13 et 14.
L'étude de la thermostabilité des macrocycles de formule (II) et celle des macrocycles non substitués a été effectuée par analyse thermogravimétrique, et les résultats avec 5 % de perte de masse, et en dynamique à 10 C/minute, sous azote figurent dans le tableau comparatif ci-dessous
G1 G2 G3 G Température de dégradation ( C) H H H H 400 Cl H H H 400 OH H H H 400 CN H H H 455 OCH H H H 419 CH H H H 453 CH3 H Cl CH 456 CH CH CH CH 439 Ce tableau comparatif fait apparaître que les macrocycles substitués, à l'exception des monochlorés et monocyanés, présentent une température de dégradation plus élevée et de ce fait, une meilleure stabilité thermique que les macrocycles dépourvus de substitutants.
CAPTEUR NCRKN=NTAL DI VITISSP lT/OU D1 POSITION.
La présente invention concerne un capteur incrémental de vitesse et/ou de position, mettant en oeuvre une sonde sensible au sens et à l'amplitude d'un champ magnétique, par exemple une sonde de Hall, pour la détection de vitesse et/ou de position, susceptible de détecter des vitesses jusqu'à une valeur inférieure correspondant à une vitesse nulle.
La sonde magnétique délivre un signal électrique fonction du champ magnétique la traversant.
Les capteurs de vitesse de l'état de la technique sont conçus de manière à ce que le déplacement d'un organe mobile provoque une variation du champ magnétique. Dans la suite de la description, on utilisera le terme de "sonde de Hall" pour désigner un capteur sensible au sens et à l'amplitude du champ magnétique, délivrant un signal électrique fonction du sens et de l'amplitude du champ magnétique le traversant, sans que ce terme ne doive être interprété de manière restrictive.
Un premier type de capteurs à sonde de Hall comporte un organe mobile présentant une alternance de pôles magnétiques Nord et Sud. La sonde de Hall est associée à un circuit électronique possédant une sortie logique qui prend un premier état quand le comparateur situé à la sortie de la sonde de Hall fournit un signal supérieur à un seuil prédéterminé positif, et un second état quand la sonde de Hall fournit un signal inférieur à un seuil prédéterminé négatif. Un tel dispositif est décrit par exemple dans le brevet français FR2648914. De tels capteurs sont sensibles à différentes perturbations extérieures et les dimensions de l'organe mobile sont limitées par un coût.
Un autre type de capteurs à sonde de Hall est constitué par un organe mobile denté en un matériau magnétique doux, un aimant permanent et une sonde de Hall placée entre la surface dentée de l'organe mobile et 1'aimant permanent. De tels capteurs permettent certes la détection de faibles vitesses, mais difficilement la détection de position par suite de la forte sensibilité de la valeur moyenne du champ à diverses tolérances. Pour une utilisation pour la détection de faibles vitesses, il est nécessaire de mettre en oeuvre plusieurs sondes sensibles au champ magnétique et un circuit électronique d'un coût élevé. De plus, ils sont mal adaptés à l'utilisation d' un organe mobile de faible pas.Pour réduire le pas de détection, il est donc nécessaire de rapprocher l'aimant de la surface dentée, ce qui crée des contraintes mécaniques difficiles à respecter dans le cas de fabrications en très grandes séries.
Si l'on veut utiliser de tels pour détecter des vitesses très faibles, voire nulle - le capteur fonctionnant alors en mode de capteur de position-, il est également nécessaire de prendre en compte la valeur moyenne du champ. Or, le champ dépend de nombreuses variables et tolérances difficiles à maîtriser ou à compenser, notamment - les caractéristiques B(H) de l'aimant dans le deuxième quadrant; - les tolérances sur les dimensions de l'aimant ; - les coefficients de température de l'induction rémanente Br et du champ coercitif Hc de l'aimant ; - la plus ou moins bonne saturation de l'aimant lors de l'aimantation - les tolérances sur la géométrie de la denture ; - la distance entre l'aimant et la denture ; - les tolérances sur la position de la sonde de Hall ; - l'offset et les divers coefficients de température de la sonde de Hall.
La maîtrise de ces différents paramètres pose des problèmes de tolérances redoutables, ce qui se traduit souvent par un coût élevé de ces capteurs et/ou par la nécessité de la mise en oeuvre de circuits de compensation électroniques complexes et coûteux.
Dans ce qui suit, on désignera par "plan XOY" le plan de symétrie de la denture de l'organe mobile. OY désignera la direction de déplacement de l'organe mobile. O désigne le point sur l'enveloppe des sommets des dents situé sur la droite passant par le centre de la sonde de Hall et de l'aimant. Lorsque l'organe mobile est une roue dentée, le centre O' de la roue dentée se trouve sur l'axe OX.
Le plan XOZ désignera le plan de symétrie de la dent, ou du creux de dent se trouvant en regard de la sonde de Hall et de l'aimant permanent. OX désigne l'axe passant par la sonde de Hall, l'aimant et la surface dentée. OX est généralement un axe radial.
Dans le cas d'un capteur rotatif, XOY est un plan tangent à la surface d'une roue dentée constituant l'organe mobile, et OZ est généralement un axe parallèle à la génératrice de la denture.
Dans le cas d'un capteur linéaire, XOY est le plan moyen de la surface dentée.
La majorité des capteurs de ce type est sensible à la composante du champ magnétique parallèle à l'axe OX. De tels capteurs sont par exemple décrits dans le certificat d'utilité FR8209884 ou le brevet américain US520925.
Ces capteurs détectent la modulation d'un champ magnétique qui reste de signe constant. Il suffit que la modulation du champ soit suffisante pour activer un circuit électronique comparateur dans la mesure où le circuit électronique comporte un filtre passe-haut éliminant la valeur moyenne du signal pour ne laisser passer que cette modulation. A défaut de ce filtre, la modulation peut être suffisante sans pour autant que le comparateur ne soit activé.
4 La figure 4 montre l'effet de l'AY 9944 à la concentration de 3.10 M sur le pourcentage de cellules exprimant le récepteur de l'lL-2 dans des populations de lymphocytes de sang périphérique isolés à partir d'un sujet sain (témoin: Tém.) ou bien de différents patients sidéens (1 à 5).
La figure 5 montre l'effet d'un certain nombre de produits testés, à la concentration de 3.104 M, sur le pourcentage de lymphocytes de sang périphérique exprimant le CD4. Le témoin représente les lymphocytes de sang périphérique de sujets sidéens(T4 environ 400/ mm3) non traités.
La figure 6 représente l'effet des produits testés sur l'activité transcriptase reverse mesurée sur un extrait acellulaire obtenu à partir de cellules mononuclées d'un sujet sidéen.
La figure 7 représente l'effet des produits testés à la dose de 3.104M contre l'effet cytopathogène du virus HIV-1 III B vis à vis de lymphocytes obtenus à partir d'un sujet sain.
Les exemples qui suivent illustrent la présente invention.
PARTIE EXPERIMENTALE Les cellules mononuclées provenant de sujets sidéens sont isolées sur gradient de Ficoll et activées par la phytohémagglutinine (PHA) durant 1 nuit, à 37"C. Par la suite, elles sont lavées, puis mises en culture à raison de 8x105 / ml, en milieu RPMI supplémenté avec 10% de sérum de veau foetal décomplémenté, en présence de 40 Ul/ml d'interleukine-2 (recombinant, Roussel-Uclaf). La numération et le contrôle de la viabilité cellulaire (test au Bleu Trypan), sont effectués tous les 3 jours avec ou sans traitement par le ou les produits testés, et le milieu renouvelé.
Le typage des cellules est effectué périodiquement à l'aide d'un trieur de cellules ("FACS" Beckton-Dickinson), en utilisant des anticorps monoclonaux couplés à la fluorescéine dirigés soit contre l'antigène membranaire CD4 caractéristique des lymphocytes T auxiliaires.
EXEMPLE 1: Effet sur la prolifération cellulaire et sur le pourcentage de viabilité: La figure 1 montre qu'alors que le nombre de cellules mononucléées présentes dans le sang provenant d'un donneur sidéen (T4: 400 / mm3) augmente peu, puis décroît après 10 jours (effet cytopathogène du virus et processus d'apoptose) dans les cellules infectées (témoins), on observe au contraire une prolifération spectaculaire dans les cultures infectées mais traitées par les molécules testées (AY: AY 9944) à la concentration de 4 3.10 M. C'est ainsi que, par exemple, pour l'AY 9944, après 15 jours de culture, le nombre de cellules est de 5 à 7 fois supérieur à celui des cultures non traitées.
Par ailleurs, on peut constater dans la Figure 2, ci-après, que par exemple dans le cas des cultures traitées par l'AY 9944, le pourcentage de cellules mortes dans la culture se maintient après infection aux alentours de 10%, alors qu'il atteint environ 70%, 15 jours après l'infection, dans le cas des cultures infectées mais non traitées (témoins).
Ainsi donc, la présence d'un composé de formule (I) dans le milieu de culture protège donc les cellules mononuclées de l'effet cytopathogène du virus, et permet une prolifération considérable en présence de lectine (PHA).
EXEMPLE 2: Effet sur l'activité transcriptase réverse ("Reverse Transcriptase": RT) retrouvée dans le milieu de culture: L'activité de la transcriptase réverse (RT) est mesurée comme décrit par Barré-Sinoussi & al. (Science, 1983, 220:868). L'activité RT a été mesurée dans le milieu de culture des cellules infectées, à différents temps de culture.
Les résultats présentés par la Figure 3, démontrent clairement que l'activité RT retrouvée dans le milieu demeure extrêmement basse dans le cas des cultures traitées par l'AY 9944, alors qu'elle augmente de plus de 1000 % dans les surnageants de cultures non traitées. Cet effet spectaculaire permet de penser que ce type de composés réduit drastiquement la charge virale. Par ailleurs, on verra ci-après qu'il ne s'agit pas d'une inhibition directe de l'enzyme (RT), mais bien d'une inhibition de la production virale, par d'autres mécanismes.
EXEMPLE 3: Effet sur l'expression des récepteurs de l'interleukine 2 (IL-2): L'interleukine 2 est une cytokine jouant un rôle fondamental dans la régulation du système immunitaire, et plus particulièrement sur la multiplication des lymphocytes T auxiliaires, qui sont on le sait particulièrement affectés dans le SIDA. La Figure 4 met en évidence une stimulation particulièrement évidente de l'expression du récepteur de l'lL-2 au niveau des cultures traitées par I'AY 9944. Il est intéressant de noter que cette étude ayant été réalisée sur des lymphocytes de sang périphérique provenant de 5 patients différents, on observe dans tous les cas une forte augmentation du récepteur IL-2, y compris chez le patient n"4, chez lequel le degré d'expression du récepteur n'était pas significativement diminué.Dans ce dernier cas, on a donc une surexpression du récepteur de l'IL-2, par rapport au témoin (lymphocytes de sang périphérique d'un sujet normal). Pour les patients 1, 2 et 5, le pourcentage d'expression du récepteur passe de 15-18 (contre 40 chez le témoin) à 3045%, c'est à dire que l'on a une véritable normalisation du degré d'expression de ce récepteur. On peut enfin noter que le composé testé n'a pas d'effet notable sur les lymphocytes de sang périphérique du sujet sain (témoin).
Cet effet est très important, I'IL-2 étant considérée comme l'une des cytokines jouant un rôle majeur dans l'immunité, la dysrégulation de sa production pouvant être l'un des points-clés des troubles observés à la suite de l'infection par le HIV. La chute du taux des récepteurs de l'lL-2 est en effet bien corrélée à la numération des CD4, ainsi qu'à la charge virale. Des expériences récentes montrent par ailleurs que la protéine virale d'expression précoce Tat, inhibe l'expression du messager de l'lL-2 (Chirmule & al. 1995, J.Virol. 69: 492).
EXEMPLE 4 Effet sur le pourcentage de cellules exprimant le CD4: On sait que la diminution du nombre de lymphocytes T4, exprimant le marqueur CD4 est l'une des caractéristiques les plus évidentes de l'infection sidéenne, de telle sorte que la numération des "CD4" est devenue l'un des paramètres les plus utilisés pour le suivi de l'évolution de la maladie.
La Figure 5 montre une remontée considérable du pourcentage des cellules exprimant le CD4 (détecté par FACS à l'aide de l'anticorps fluorescent dirigé contre le CD4). Dans cette série d'expériences, I'AY 9944 (AY) s'est avérée le plus efficace, faisant remonter le pourcentage de cellules CD4+ d'environ 30% chez le témoin (lymphocytes de sang périphérique de sujet malade, non traités) à environ 70% pour les lymphocytes de sang périphérique cultivés en présence des deux produits précitées.
Le substituant W du motif (II) du premier type de polyorganosiloxane peut être en particulier choisi parmi les radicaux suivants: - un radical alkyle (i) comprenant de 8 à 30 atomes de carbone et choisi de préférence parmi les radicaux alkyles suivants : octyle, dodécyle, undécyle, tridécyle; - un radical (2i) en C6-C10, comportant une double liaison, et éventuellement une autre conjuguée à la première, ledit radical étant avantageusement l'hexènyle ou le dodécènyle; - un radical (3i) monocyclique en C5-C6, de préférence le cyclonexènyle ou le méthyl-1 cyclohexène-1 yle, éventuellement relié au silicium par l'intermédiaire d'un radical alkylène linéaire ou ramifié en C2-C6, de préférence -CH2-CH2-, -CH2-CH(CH3f ,-(CH2)3-.
Pour être encore plus précis sur le premier type de polyorganosiloxanes fonctionnalisés concemés, on mentionne tout d'abord ceux formés par des copolymères linéaires statistiques, séquencés ou à bloc, de formule moyenne suivante (in) :
dans laquelle: - les symboles Y, W et R sont tels que définis précédemment, - le symbole Z est un radical monovalent choisi parmi les radicaux formés par l'hydrogène et parmi ceux répondant aux définitions de R, Y et W, - la somme m + n + p + q 2 3, de préférence comprise entre 3 et 100; le cas de figure dans lequel p = q = 0, m # 1 et n s 50 étant plus particulièrement préféré, - 0 I m 1100, de préférence 1 # m # 50 - 0 I n I 100, de préférence 1 I n 150 - 0 # p # 20, de préférence 0 # p # 10 - 0 # q # 40,de préférence 0 # q # 20 - avec les conditions selon lesquelles: si m = 0, au moins l'un des substituants Z correspond à un radical répondant à la définition caractérisant Y, s si n = 0, au moins l'un des substituants Z correspond à un radical répondant à la définition caractérisant W, et si m = n = 0 et p + q 2 1, alors l'un des substituants Z correspond à un radical répondant à la définition caractérisant Y et l'autre des substituants Z correspondant à la définition caractérisant W.
Parmi les polyorganosiloxanes fonctionnalisés de formule (IV), plus particulièrement préférés, on peut citer ceux pour lesquels p = q = 0 et 0,1 # m/n 5 5, de préférence 1 # m/n < 5 et plus préférentiellement 1,5 < m/n s 3.
Une alternative à la structure linéaire des polymères de formule (IV) définis cidessus, se rapporte aux polyorganosiloxanes fonctionnalisés constitués par des copolymères cycliques de formule moyenne suivante (V):
dans laquelle Y, W et R sont tels que définis précédemment, et avec r, s, t et u représentant des nombres entiers ou décimaux positifs: - la somme r + s + t + u 2 3, de préférence comprise entre 3 et 8, le cas de figure dans lequel t = u = O étant plus particulièrement préféré, -1 - 1 I s r 8, de préférence 1 ss s - 0 - 0 u < 8, de préférence 0 < u < 4.