INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
C'est cette unité de gestion 2 qui envoie des ordres à la serrure du coffre du véhicule pour commander son déverrouillage et son ouverture. La gestion du déverrouillage et de l'ouverture du coffre C par ladite
unité 2 sera décrite plus loin de façon détaillée.
Le transpondeur 4 est une unité d'émission/réception destinée à émettre un code d'identification à la suite d'une séquence d'interrogation émise depuis le véhicule 1 par l'intermédiaire des moyens
d'émission 3.
Sa portée est relativement réduite (de l'ordre de
quelques dizaines de centimètres).
Si l'opérateur est correctement positionné - c'est à dire si le transpondeur 4 est situé dans une des deux zones I ou II telles que représentées sur la figure 3, dans lesquelles il est susceptible de dialoguer avec les antennes 5a ou 5b - l'une desdites antennes 5a, 5b, et une seule d'entre elles, reçoit le signal de réponse émis par
le transpondeur 4.
Le code dudit transpondeur 4 est reconnu par l'unité de gestion 2, qui commande les moyens de visualisation 8 pour indiquer à l'opérateur que son code a
été reconnu par l'antenne devant laquelle il se trouve.
Par exemple, l'unité 2 allume un voyant vert situé
au voisinage de cette antenne.
Lorsqu'il ce voyant s'allume, l'opérateur décale son bras de l'autre côté du coffre C pour, dans un délai déterminé (par exemple 1 à 5 secondes), le positionner devant la deuxième antenne 5a, 5b, afin que le code soit
identifié au niveau de celle-ci.
Le voyant allumé au niveau de la première antenne s'éteint, puisque le code n'y est plus reçu du fait de
l'éloignement du transpondeur 4.
Un voyant situé au voisinage de la deuxième antenne s'allume pour signaler que le signal du transpondeur 4 a été détecté au niveau de la deuxième
antenne et que son code a été reconnu.
L'opérateur dispose alors du même laps de temps de 1 à 5 secondes pour à nouveau positionner le transpondeur
4 devant la première antenne.
Lorsque le code du transpondeur 4 est à nouveau reconnu par la première antenne les deux voyants verts des moyens 8 s'allument simultanément ou clignotent pour avertir l'opérateur du succès de la procédure de demande
d'ouverture du coffre.
Le kératinocyte se révèle être un bon modèle d'étude en pharmacologie cutanée ; ce modèle cellulaire permet de déterminer in vitro les capacités de diverses molécules à moduler la production de ces médiateurs issus du métabolisme de l'acide arachidonique.
Dans cette étude, on a visé en particulier une prostaglandine, la PG6KFla qui est un des métabolites majeurs produits par le kératinocyte stimulé, et représentatif de la modulation de la production des métabolites de l'acide arachidonique issus de la voie de la cyclo-oxygénase.
L'effet d'un extrait de myrte dosé à 30 % en polyphénols et 2,5 % en flavonoïdes sur la production de PG6KF1a induite chez le kératinocyte a été étudié. Ce dernier est induit par deux agonistes qui stimulent en synergie la cascade de l'acide arachidonique : ionophore calcique A23187, qui induit lui-même la mobilisation de calcium et un ester de phorbol, le TPA qui active quant à lui la protéine kinase C.
Cette étude de la modulation a été effectuée in vitro, après exposition à l'extrait de myrte, de la libération de la prostaglandine 6KFla par les kératinocytes stimulés. On observe que l'extrait de myrte inhibe de façon significative, aux concentrations 10 et 50 pg/ml, la production de prostaglandine 6KFla induite par l'ester de phorbol TPA et le ionophore calcique A23187. Cette inhibition se révèle être proportionnelle à la concentration de l'extrait de myrte. On note par exemple que 29 % d'inhibition est obtenu pour la concentration 10 pg/ml et que 57 % d'inhibition est obtenu pour la concentration 50 pg/ml.
Cette inhibition par l'extrait de myrte de la production de PG6KFla, médiateur majeur de la réponse inflammatoire prouve l'activité anti inflammatoire de cet extrait.
b) Activité antiradicalaire Il est bien connu que la réaction radicalaire se divise en trois étapes successives, à savoir l'initiation, la propagation et la disparition des radicaux libres. Dans le détail, on précise que l'initiation est due en l'occurrence à l'anion superoxyde 02-, qui apparaît sous l'effet de facteurs tels que le rayonnement W ou le stress.
La propagation est le fait des radicaux hydroxyles OH-. Lors de la disparition des radicaux libres, les piégeurs de radicaux libres agissent sur l'anion superoxyde mais également sur les radicaux hydroxyles.
L'activité antiradicalaire a été évaluée sur les deux premières étapes.
L'activité sur l'anion superoxyde est réalisée par test in vitro. L'anion superoxyde est généré par photo-oxydation radicalaire, par sensibilisation de la riboflavine au rayonnement visible.
L'indicateur coloré utilisé est le nitrobleu de tétrazolium, électrophile qui est réduit par l'anion superoxyde généré en diformazan.
On évalue l'activité antiradicalaire de l'extrait de myrte préparé conformément à l'invention. On observe que cet extrait inhibe 50 % de l'activité réductrice de l'anion superoxyde sur le NBT. Par ailleurs, la CI50 est 0,09 mg/ml.
L'activité sur la propagation radicalaire, donc sur les radicaux hydroxyles, est évaluée sur le diphényl picryl hydrazyl hydrate (DPPH), radical libre stable. La CI50 d'un extrait de myrte titrant à 30 % en polyphénols totaux et 2,5 % en flavonoïdes est 0,005 mg/ml. La CI50 de la vitamine E, molécule de référence dans ce test est de 0,006 mg/ml. L'extrait de myrte a donc une activité antiradicalaire comparable à la vitamine E.
On montre ainsi l'efficacité de l'extrait de myrte en tant que composition antiradicalaire.
c) Activité antifonqique L'activité antifongique des extraits de myrte a été recherchée sur la levure mise en évidence in vivo lors d'états pelliculaires.
La culture de Pityrosporum ovale a lieu sur milieu Dixon à 320C.
Il s'agit d'une souche sauvage recueillie à l'Hôpital de Rangueil, Toulouse (France) dans le Service de Parasitologie.
Niveau de Composition de tHc Bm Rs Ra C/N sortie l'alliage (kA/m) (mT9 (nm) (dB) (dB) Expérience 1 Fe 135 305 0,85 3,0 + 0,8 + 1,0 Expérience 2 Fe-Co 141 322 0,87 2,8 + 3,3 + 2,8 Expérience 3 Fe-Co 175 441 0,86 2,5 + 6,0 + 4,5 Expérience 4 Fe-Co 170 410 0,84 2,4 + 6,2 + 4,9 Expérience 5 Fe 137 305 0,84 3,2 0 0 Expérience 6 Fe-Co 142 323 0,87 3,0 + 0,5 + 0,1 Expérience 7 Fe 144 351 0,84 3,2 + 2,5 + 2,0 Expérience 8 Fe-Co 171 436 0,81 3,3 + 3,7 + 2,7 Expérience 9 Fe-Co 159 402 0,77 3,4 + 3,3 + 3,1 Dans les combinaisons respectives des expériences 1 et 5, des expériences 2 et 6, des expériences 3, 7 et 8, et des expériences 4 et 9, la longueur moyenne L suivant l'axe majeur de la poudre ferromagnétique utilisée pour la couche magnétique supérieure a été sensiblement égale. Toutefois, l'écart type a est plus grand dans les expériences 5 à 9 que dans les expériences 1 à 4, et le résultat des expériences 5 à 9 ne satisfont pas l'expression suivante 0,01 fiem < L + 2a < 0,33,um.
Lorsque la comparaison est effectuée pour ces combinaisons, le niveau de sortie et le rapport C/N des bandes magnétiques utilisées dans les expériences 5 à 9 sont plus faibles que ceux des bandes magnétiques utilisées dans les expériences 1 à 4. Toutefois, en ce qui concerne la caractéristique magnétique et la rugosité superficielle Ra, il n'existe pas de différence extrême entre leurs combinaisons. Ici, on imagine que la détérioration des caractéristiques des bandes magnétiques utilisées dans les expériences 5 à 9 est provoquée par la détérioration de la distribution des tailles de particules de la poudre ferromagnétique, c'est-àdire une augmentation des pertes de longueur de particules résultant de l'augmentation du nombre des particules les plus grandes.
Ainsi, pour obtenir une bande magnétique qui présente une excellente caractéristique de transduction électromagnétique, la distribution de la taille des particules de la poudre ferromagnétique de la couche magnétique supérieure est importante, et des expériences enseignent qu'il est souhaitable d'utiliser une poudre ferromagnétique qui satisfait l'expression "0,01 ssm < L + 2a < cas".
Lorsqu'on fait une comparaison des expériences 1 à 4, où la poudre ferromagnétique satisfait l'expression "0,01,wu < L + 20 < 0,33 m", le niveau de sortie et le rapport C/N augmentent lorsque la longueur moyenne suivant l'axe majeur de la poudre ferromagnétique diminue, mais, toutefois, lorsque cette longueur moyenne suivant l'axe majeur est très petite, l'augmentation du niveau de sortie diminue, comme indiqué dans les expériences 3 et 4. Cest parce que, lorsque la poudre ferromagnétique est trop petite, ce type de matière particulaire dépasse la capacité de dispersion de l'agent liant et d'un moyen de dispersion et la poudre n'est pas suffisamment dispersée.
Examen de la teneur en groupe polaire contenu dans un copolymère de chlorure de vinyle utilisé pour la couche supérieure On a produit une bande magnétique avec le même procédé que celui de l'expérience 3, sauf qu'on a utilisé, pour la couche magnétique supérieure, un copolymère de chlorure de vinyle dont le degré de polymérisation était 150 et qui comportait du sel sulfonate de sodium en une quantité présentée dans le tableau 2.
On a mesuré les caractéristiques magnétiques, la rugosité superficielle Ra, la caractéristique de transduction électromagnétique et le rapport C/N de la bande magnétique produite. Le tableau 2 montre les résultats de la mesure ainsi que la teneur en sel sulfonate de sodium dans le copolymère de chlorure de vinyle. Tableau 2
Niveau de Quantité de -SO3Na tHc Bm Rs Ra C/N sortie (mol/g) (kA/m) (mT) (nm) (dB) (dB) Expérience 10 1 x 10-5 169 413 0,81 3,2 + 4,1 + 3,1 Expérience 11 5 x 10-5 175 441 0,86 2,5 + 6,0 + 4,5 Expérience 12 1 x 10-4 173 440 0,85 2,8 + 5,7 + 4,4 Expérience 13 0 160 385 0,74 7,2 + 2,5 + 1,3 Comme on peut le voir sur le tableau 2, on a obtenu une caractéristique de transduction électromagnétique satisfaisante dans les expériences 10 à 12 qui utilisait un copolymère de chlorure de vinyle contenant du sel sulfate de sodium pour la couche magnétique supérieure, la caractéristique devant être comparée avec celle de l'expérience 13 qui utilise un copolymère de chlorure de vinyle ne contenant pas de sulfonate de sodium. Ces résultats enseignent que la caractéristique de transduction électromagnétique d'une bande magnétique est améliorée par l'incorporation d'un groupe polaire tel que le sel sulfonate de sodium dans le copolymère de chlorure de vinyle utilisé pour la couche magnétique supérieure.
Examen du type de groupe polaire contenu dans un copolymère de chlorure de vinyle utilisé pour la couche supérieure On a produit une bande magnétique à l'aide du même procédé que celui de l'expérience 3, sauf qu'on a utilisé un copolymère de chlorure de vinyle pour la couche magnétique supérieure dont le degré de polarisation était de 150 et qui comportait un groupe fonctionnel polaire à raison de 5x10-5 moVg, comme on peut le voir dans le tableau 2.
On a mesuré les caractéristiques magnétiques, la rugosité superficielle Ra, la caractéristique de transduction électromagnétique et le rapport C/N de la bande magnétique produite. Le tableau 3 montre les résultats de la mesure ainsi que le type de groupe fonctionnel polaire introduit à titre de dopage dans le copolymère de chlorure de vinyle.
Type de groupe polaire tHc Bm Rs Ra Niveau de sortie C/N (kA/m) (mT) (nm) (dB) (dB) Expérience 14 Sel sulfonate de potassium 170 422 0,83 2,9 + 4,7 + 3,6 Expérience 15 Acide carboxylique 155 392 0,80 4,4 + 3,0 + 1,5 Expérience 16 Amine tertiaire 158 393 0,79 4,8 + 2,7 + 1,3 Expérience 17 Ammonium quaternaire 160 388 0,75 6,7 + 1,5 + 1,0 Comme on peut le voir dans le tableau 3, pour une bande magnétique produite au cours de l'expérience 14 à l'aide d'un copolymère de chlorure de vinyle qui contient du sel sulfonate de potassium et une bande magnétique produite dans l'expérience 3 à l'aide d'un copolymère de chlorure de vinyle qui contient du sel sulfonate de sodium, on obtient des caractéristiques sensiblement égales. Toutefois, si on utilise un copolymère de chlorure de vinyle qui contient de l'acide carboxylique et une amine tertiaire ou un ammonium quaternaire, les caractéristiques se détériorent, par comparaison avec celles des bandes magnétiques produites dans les expériences 3 et 14. Ceci enseigne qu'un sel sulfonate métallique est la substance qui convient le mieux comme groupe fonctionnel polaire de dopage du copolymère de chlorure de vinyle utilisé dans la couche supérieure.
Examen du degré de polarisation d'un copolymère de chlorure de vinyle utilisé pour la couche supérieure On a produit une bande magnétique avec le même procédé que dans l'expérience 3, sauf qu'on a utilisé pour la couche magnétique supérieure un copolymère de chlorure de vinyle qui comporte du sel sulfonate de sodium à raison de 5x10-5 moUg et qui est doté du degré de polymérisation indiqué dans le tableau 4.
On a mesuré les caractéristiques magnétiques, la rugosité de surface Ra, la caractéristique de transduction électromagnétique et le rapport C/N de la bande magnétique produite, et on a mesuré aussi la durée utile à l'état mobile, la durée utile en va-et-vient et le nombre de lacunes.
On a évalué la durée utile à l'état immobile en mesurant le temps au bout duquel le niveau de sortie s'atténue à -3 dB au cours d'une pause. On a évalué la durée utile en va-et-vient en faisant aller la bande suivant un mouvement de va-et-vient pendant 2 min en une seule fois et en mesurant le nombre de répétitions après lequel le niveau de sortie s'atténue à 3 dB. Cette durée utile a été mesurée pour une température normale de 25-C et une humidité relative normale de 60%.
On a évalué le nombre de lacunes en mesurant la fréquence de détérioration à 10 dB, ou plus, se poursuivant pendant 3,us au cours d'un signal de sortie de 3 min.
Le tableau 4 montre les résultats de la mesure en liaison avec le degré de polarisation du copolymère de chlorure de vinyle.
Selon une variante particulière, la première grille est imprimée sur l'une des faces d'un support rectangulaire et en ce que la deuxième grille est imprimée sur la face opposée dudit support.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, faisant référence aux dessins où - la figure 1 représente une vue de dessus du dispositif selon l'invention - la figure 2 représente une vue de dessus du dispositif selon un autre mode de réalisation de l'invention - la figure 3 représente une vue de la zone centrale de la première face du dispositif selon 1' invention - la figure 4 représente une vue de la zone centrale de la seconde face du dispositif selon l'invention.
Le dispositif selon le mode de réalisation non limitatif est représenté sur la figure 1. I1 est constitué par un support rectangulaire de 15 centimètres de long et de 10 centimètres de large. Cette feuille (40) peut être réalisée en une matière plastique ou encore un matériau souple plastifié. De préférence, sa surface est traitée de façon à permettre l'écriture avec un stylographe ou un crayon gras, et de façon à permettre l'effacement répété.
Les deux bords opposés (41, 42) présente une première série de marquages symétriques par rapport à l'axe médian longitudinal.
Les deux bords opposés (43, 44) présentent une deuxième série de marquages symétriques par rapport à l'axe médian transversal.
Les marquages sont formés par des triplets (45) équidistants divisés chacun entre trois cases (46, 47, 48) de dimensions identiques. Ils forment ainsi une échelle à pas constant présentant des subdivisions aisément repérables.
L'utilisation de cet instrument s'effectue comme suit On place le bord inférieur de la règle sur le parallèle correspondant à la latitude recherchée, à proximité de l'échelle des latitudes prévues sur l'un des bords de la carte. On repère alors le triplet coloré et la case dudit triplet coloré situé en regard de la latitude exacte sur l'échelle des latitudes de la carte.
Le cas est facilement mémorisable, il s'agit soit de la case médiane, soit de la case supérieure, soit de la case inférieure. Le triplet est également facilement mémorisable par sa couleur.
On déplace ensuite l'instrument dans le cas correspondant approximativement à la position sur la carte. On fait correspondre la ligne correspondant au parallèle recherché avec les deux cases des triplets précédemment mémorisés, situés sur les deux bords opposés (41, 42). On peut alors tirer un trait le long du bord perpendiculaire (43).
On effectue ensuite la même série d'opération pour déterminer la longitude et on tire un nouveau trait après avoir disposé l'instrument sur le méridien, en utilisant la case du triplet mémorisé lors du positionnement contre l'échelle des longitudes.
L'intersection des deux traits détermine de façon très précise le point.
La zone centrale de la carte peut présenter un rapporteur de navigation (49) lorsque le support (40) est transparent. Ce rapporteur (49) reprend dans ce cas les informations figurant sur les rapporteurs de la société FLASH TIDE (marque déposée) par exemple.
La figure 2 représente une variante dans laquelle la zone centrale est destinée au calcul des marées et présente une série de repères (50).
La figure 3 représente une vue agrandie de la zone centrale de la première face de la règle. Elle porte 10 zones colorées (1 à 10) s'étendant horizontalement. La hauteur des zones varie selon une fonction cosinusoïdale.
Les hauteurs de zones (1 à 10) sont: pour la bande (1) 0,05 unités, de couleur verte pour la bande (2) 0,14 unités, pour la bande (3) 0,22 unités, pour la bande (4) 0,28 unités, pour la bande (5) 0,31 unités, pour la bande (6) 0,31 unités, pour la bande (7) 0,28 unités, pour la bande (8) 0,22 unités, pour la bande (9) 0,14 unités, pour la bande (10) 0,05 unités, l'unité de mesure étant déterminée par la largeur de la zone imprimée, et vaut par exemple 10 centimètres.
Les zones (1 à 10) sont colorées alternativement avec des couleurs différentes de façon à améliorer la lisibilité. Chacune des zones est divisée entre trois dans le sens de la hauteur.
Cet appareil permet de diminuer le temps de présence d'un opérateur auprès de la circuiterie ou de la tuyauterie, et ceci pour toutes les opérations de montage et démontage du moule. En outre, le moule-four 6 est de préférence conçu et optimisé de telle sorte que sa pose autour de l'organe où la protection doit être installée, ainsi que son démontage, prenne le minimum de temps. A cet effet, il peut par exemple être composé de deux demi-coques amovibles, par exemple à attaches rapides. Un moule composé de deux demi-coques amovibles, à attaches rapides, permet une mise en place en un temps relativement bref : l'opération de démontage du moule est rapide et le temps de présence d'un opérateur s'en trouve écourté.
Le moule peut, par ailleurs, être constitué d'une enveloppe chauffante, rigide et d'une vessie élastique et déformable située à l'intérieur de l'enveloppe chauffante. Ce caractère déformable permet de pouvoir aisément modifier la forme et l'épaisseur de la protection réalisée. Un matériau pour réaliser une telle enveloppe peut être par exemple un matériau plastique, puisque, ainsi qu'il est expliqué cidessous, des alliages pouvant être utilisés pour réaliser des protections biologiques peuvent avoir une température de fusion de l'ordre de 70 C, ce que certains matériaux plastiques peuvent supporter.
Le moule-four 6 est équipé d'éléments chauffants, que l'homme du métier saura choisir en fonction de la température de fusion du ou des matériaux à utiliser pour réaliser la protection.
L'ensemble peut être alimenté par des moyens électriques désignés globalement par la référence 12.
Ces moyens seront choisis de façon à pouvoir, notamment, alimenter le four-réservoir 2 et le moulefour 4 de manière suffisante pour que ces derniers puissent assurer les opérations de fonte de l'alliage solide.
Un exemple de moule-four est donné sur les figures 2A (vue de côté) et de 2B (vue de face), dans le cas d'une tuyauterie 18 dans laquelle s'est déposée, par exemple, une certaine quantité de radioéléments désignés par la référence 17. Ces radioéléments irradient une certaine zone localisée autour de la tuyauterie. Afin de réaliser un écran autour de la zone irradiante, un moule 6 comportant deux demi-coques 14, 16 est placé autour de la tuyauterie 18. Ces deux demicoques sont de préférence fermées par des attaches rapides 22, 24. Comme, par ailleurs, le moule comporte également des moyens pour réguler sa température, par exemple des résistances chauffantes, ces attaches peuvent éventuellement assurer une fonction de contact électrique entre les résistances des deux demi-coques.
Un flexible 10 permet d'amener le métal liquide à l'intérieur du moule, par l'intermédiaire d'un raccord 26 pour l'amenée du liquide. Le retrait du liquide peut se faire par le même raccord et le meme flexible. De manière alternative, il peut également être prévu un second raccord 28 pour le retrait du liquide, qui sera lui-même connecté à un autre flexible, non représenté sur ces figures. Le moule qui vient d'être décrit est adapté à la réalisation de protections autour de tuyauteries de forme cylindrique. Il est, par ailleurs, possible de réaliser des moules ayant des formes adaptées à des tuyauteries ou circuiteries de forme plus complexe, le principe de l'appareil et de l'invention n'en étant pas modifié.
Un procédé pour réaliser une protection contre les radiations d'origine nucléaire autour, par exemple, d'une tuyauterie comporte l'installation d'un appareil tel que décrit ci-dessus, avec un moule-four 6 ayant une forme adaptée à la tuyauterie. Un alliage solide est introduit dans les moyens 2 de stockage. Ces derniers sont équipés de moyens pour chauffer l'alliage et le rendre liquide, cet alliage liquide étant ensuite transporté, à l'aide des moyens 4 et par l'intermédiaire des flexibles 8, 10, vers le moule-four 6 où il prend une forme qui épouse les contours de la tuyauterie. La température à l'intérieur du moule-four 6 est ensuite abaissée, sous le point de fusion de l'alliage, ce qui conduit à sa solidification et à la formation de la protection.Le moule-four 6, le four 2 et la pompe 4 peuvent ensuite être éloignés et transportés vers un autre site, où une autre protection doit être réalisée.
Le moule-four peut être de trois types - un moule-four rigide et étanche qui, une fois rempli de l'alliage, constitue la protection biologique, - un moule-four dont les parois sont rigides hormis celle en contact avec la tuyauterie qui elle est souple et élastique.
La souplesse de cette paroi offre l'avantage que la protection biologique épousera la forme de la circuiterie, ce qui améliorera la protection et peut la bloquer sur la circuiterie, - un moule-four constitué d'une coque rigide amovible.
L'alliage est alors injecté dans une vessie souple, placée à l'intérieur de la coque. Ce type est schématisé sur les figures 2A et 2B où la référence 20 désigne la vessie souple.
Dans les deux derniers types mentionnés cidessus, en raison des points de fusion des alliages préconisés, les parois rigides peuvent être constituées de matériaux tels que le polycarbonate et les parois souple, du moule ou de la vessie, par du caoutchouc.
Les compositions possibles d'alliages utilisées pour réaliser la protection dépendent en fait du compromis que l'on cherche à faire entre les caractéristiques suivantes - températures de fusion et de solidification de l'alliage, - expansion, - stabilité dimensionnelle, - mouillage, - densité.
En général, on choisit un alliage dont la densité est proche de celle du plomb.
Pour la réalisation de protections biologiques, l'alliage de composition Sn-Bi-Pb-Cd, de solidus et liquidus 70 C, et de densité 9,57, réalise un bon compromis au regard de tous ces paramètres.
D'autres exemples d'alliages utilisables sont donnés ci-dessous, dans le tableau I.