INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
N L'espacement ai entre les couches minces 11 1N suit la loi #(x) défini par la relation (8), pour l'obtention de la loi de temps de retard tR(f) défini par la relation (1). L'épaisseur ei des couches minces permet d'ajuster le module des coefficients de réflexion élémentaires I @i I suivant la relation: lorsque# = #/2 (18) L'empilement est dit en A12 par le fait que l'espacement moyen entre les couches minces lorsque #=#/2 vérifie la relation:: 1 pc/N #o ao= = = p (19) #o 2fo 2N #o 1 alors que pour # # #/2 ao = p# # (20) 2N sin# A titre d'exemple, le graphe de la figure 3 montre l'évolution du temps de retard de propagation de groupe (courbe A) et le module de l'amplitude réfléchie (courbe B) par un réseau en p#/2 pour p = 600, ayant 238 couches minces espacées suivant la loi d'un chirp linéaire produisant une variation linéaire de temps de retard de T=500 psec. dans une bande B=0,1 THz(l/B = 10 psec.) autour de la fréquence f0 = 283THz (kO = 1,06 ,u) donnant un produit B.T = 50. Ces résultats sont obtenus avec les couches minces de silice toutes identiques d'indice n = 1,45 et d'épaisseur e = 7,5 nm produisant un coefficient de réflexion élémentaire |r|=2,45% en incidence normale lorsque N=l.
Selon des modes particuliers de réalisation - les destructions d'informations sont réalisées par le perçage de trous cylindriques de petit diamètre (inférieurs à 0.4 mm) perforant la surface contenant l'information du disque.
- les destructions sont réalisées par des arcs électriques appliqués sur la surface métallique contenant l'information du disque.
Les destructions effectuées selon les modes évoqués ci-dessus sont réalisées par un dispositif annexe de l'invention destinée à effectuer automatiquement l'opération de sériation d'un disque. Ce dispositif annexe est caractérisé par un ensemble mécanique permettant un très grand nombre de combinaisons des positions des points de destructions. Ces combinaisons sont automatiquement générées par un ordinateur relié à cet ensemble mécanique.
La figure 1 représente vu de dessus un disque optique numérique de type CDROM après traitement par le système selon l'invention.
La figure 2 représente un schéma de principe du dispositif annexe permettant l'automatisation du système selon l'invention.
En référence à la figure 1 : Un disque optique (1) constitué notamment par un trou de centrage (2) et une zone contenant l'information à protéger (7) se voit affecter une zone supplémentaire (3) dédiée à l'application des destructions (4)(5)(6) selon l'invention. Le nombre de destructions peut être quelconque.
Le disque ainsi constitué peut être lu dans un lecteur standard. Au sein de l'information à protéger (7) est intégré un logiciel de protection susceptible de lire la zone dédiée (3), d'en extraire le numéro de série par analyse des zones détruites, et d'autoriser ou non l'exploitation des informations contenues dans la zone (7).
En référence à la figure 2 Le disque (1) est placé sur un plateau tournant (2) et bloqué par un contre plateau magnétique (7). Le plateau tournant (2) est entraîné par le moteur pas-à-pas (3), lui-même piloté par l'ordinateur (6).
La tête porte-outil (4) est munie d'un foret (8) ou d'électrodes (8) selon le mode particulier de réalisation de l'invention. Cette tête porte-outil (4) est montée sur un système de translation 2 axes radial et vertical (5) commandé par l'ordinateur (6).
L'ensemble de ce dispositif permet d'effectuer les destructions selon l'invention dans la zone dédiée (3) du disque (1) à des endroits précis permettant par le grand nombre de combinaisons possibles un codage efficace d'un numéro de série.
Le système selon l'invention est plus particulièrement destiné aux producteurs informatiques désirant interdire la duplication et restreindre l'accès à l'information contenue sur les disques optiques numériques de type CDROM de leur production.
La présente invention concerne le domaine technique du contrôle du bombardement d'un corps, au sens général, de nature et de forme quelconques, le bombardement étant effectué à l'aide de particules ioniques et électroniques dans le plasma.
L'objet de l'invention trouve une application particulièrement avantageuse pour la production de faisceaux intenses d'ions neutralisés, la pulvérisation ou l'érosion ionique, I'implantation ionique, le traitement, notamment, par dépôt, gravure, traitement chimique ou thermochimique de la surface d'un corps ou d'un substrat.
Dans le domaine technique du traitement des matériaux par des plasmas froids, les paramètres pertinents de l'interaction plasma-surface sont le flux des radicaux neutres réactifs sur la surface, I'intensité et l'énergie de bombardement ionique, ainsi que la température de la surface. Si, pour une densité de plasma donnée, le flux de radicaux neutres réactifs peut être facilement réglé à partir de la pression partielle de gaz réactif, I'énergie du bombardement ionique est contrôlée par la polarisation négative de la surface par rapport au potentiel plasma.
Dans le cas d'un substrat conducteur, le substrat peut être polarisé à un potentiel V0 par la simple application au substrat, d'une tension continue V0 par rapport au potentiel plasma Vp considéré comme origine des potentiels pour les particules chargées (ions et électrons) qui entrent dans la constitution du plasma. Si une tension continue positive par rapport à Vp est appliquée au substrat, les ions positifs sont repoussés, tandis que les électrons du plasma sont accélérés vers la surface du substrat. Par contre, si une tension continue négative par rapport à Vp est appliquée au substrat, les électrons sont repoussés en tout ou partie, selon la barrière énergétique (Vp - V) imposée aux gaz d'électrons de température électronique Te, tandis que les ions sont accélérés vers le substrat.L'énergie acquise par les ions qui frappent la surface du substrat est alors égale à W = e (Vp- V) (1) où e = 1,6 x 10-'9 Coulomb correspond à la charge élémentaire.
Dans le cas d'une surface plane, la caractéristique du courant I en fonction de la tension V - Vp, obtenue dans le cas d'un plasma isotrope et maxwellien, prend l'allure représentée sur la fig. 1. Le courant I correspond à la somme algébrique du courant électronique 1e et du courant ionique I;;. De manière générale, I'intensité du courant de saturation électronique 1e' pour des valeurs de V > Vp est telle que
La présente invention se propose de pallier ces inconvénients en réalisant un dispositif et un procédé fiables permettant la caractérisation et la séparation de particules constituant un produit granuleux, ce dispositif et ce procédé pouvant être utilisés en continu dans une chaîne de fabrication ou de conditionnement par exemple.
Ce but est atteint par un dispositif tel que défini en préambule et caractérisé en ce que ledit organe de séparation comporte au moins un générateur de mouvements agencé pour générer dans ledit canal de guidage, un flux longitudinal d'un fluide circulant dans ce canal et véhiculant lesdites particules.
Selon une forme de réalisation préférée, ledit canal de guidage est constitué par un bac formé de deux parois planes parallèles et d'un fond comportant au moins une ouverture.
Selon une première forme de réalisation, le générateur de mouvements comporte une pompe générant ledit flux longitudinal de fluide dans ledit bac.
Le dispositif de séparation comporte avantageusement des moyens de récupération desdites particules, disposés sous le fond du bac sous ladite ouverture, ces moyens de récupération comportant de préférence un ruban convoyeur sans fin.
Selon une forme de réalisation avantageuse, lesdits moyens de récupération comportent au moins un élément de séparation.
Ces moyens de récupération sont avantageusement associés à des moyens de pesage.
Selon une variante de réalisation, le dispositif de séparation comporte au moins une source de fluide agencée pour générer un flux longitudinal de fluide perpendiculaire au flux de fluide généré par le générateur de mouvements.
Selon une forme de réalisation préférée, le dispositif de séparation comporte un générateur de vibrations agencé pour générer une vibration du fluide dans le canal de guidage, dans une direction transversale par rapport au flux longitudinal généré par le générateur de mouvements.
Ce but est également atteint par un procédé tel que défini en préambule et caractérisé en ce que l'on génère un flux longitudinal d'un fluide dans le canal de guidage du dispositif selon l'invention et en ce que l'on récolte les particules sur des moyens de récupération placés sous ledit canal, en tenant compte de leur position longitudinale sur ces moyens de récupération.
Selon une forme de réalisation préférée du procédé, on sépare les particules récoltées sur les moyens de récupération, par portions transversales correspondant à des secteurs longitudinaux dudit bac, on pèse chaque portion transversale, on établit une courbe de la masse de chaque portion en fonction de sa position sur les moyens de récupération et on compare la courbe de la masse de chaque portion en fonction de sa position sur les moyens de récupération à une courbe similaire réalisée en utilisant un produit granuleux de référence dont les caractéristiques sont connues.
Selon une forme d'utilisation particulière du procédé, on utilise uniquement les particules d'une partie des portions transversales.
Selon une forme de réalisation avantageuse, on génère un flux de fluide dans une direction sensiblement perpendiculaire à la direction du flux longitudinal de fluide généré par ledit générateur de mouvements.
Selon un mode de réalisation préféré, on génère des vibrations horizontales transversales dans le dispositif de séparation.
La présente invention et ses avantages apparaitront mieux en référence à des modes de réalisation préférés de la présente invention et aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue d'ensemble du dispositif selon la présente invention; - la figure 2 est une vue en perspective du canal de guidage et des moyens de récupération du dispositif selon la présente invention; - la figure 3 est une courbe illustrant la quantité de produit obtenue en fonction de la position sur les moyens de récupération; et - les figures 4 à 6 sont des vues de variantes de réalisation du dispositif selon la présente invention.
En référence aux figures 1 et 2, le dispositif de séparation 10 comporte un canal de guidage 11 associé à des moyens d'amenée 12 de particules composant un produit granuleux à séparer. Ce dispositif comporte en outre un organe de séparation 13, des moyens de récupération 14 desdites particules, des moyens de pesage 15 et un dispositif 16 de traitement de données.
dement 82 pouvant être disposé aussi des deux côtés respec-
tivement d'un pied 80.
On va expliquer ci-après le montage du logement
plus en détail. Tout d'abord, on enfile le premier élé-
ment de contact 59 dans le logement 50 le long de l'axe
longitudinal 53, jusqu'à ce que sa section 60 vienne en ap-
pui sur le fond 57. Le premier élément de contact 59 est maintenu dans le logement 50 par les crochets 64 qui s'agrippent dedans. Ensuite, on insère le support de lampe 70 dans le logement 50 le long de l'axe longitudinal 53 jusqu'à ce que celui-ci vienne en appui par les extrémités de ses bras 74 sur le fond des évidements 77. Dans cette
position, les languettes 72 viennent en prise dans les ou-
vertures 73, de telle sorte que le support de lampe 70 soit maintenu dans le logement 50. La source de lumière 38 qui peut être insérée dans le support de lampe 70 présente, comme on l'a représenté à la figure 1, un socle 85 de forme à peu près cylindrique à base circulaire, à l'extrémité frontale duquel est disposé un contact électrique 86, qui sert à relier la source de lumière 38 au pôle plus d'une source de tension. A partir du pourtour du socle 85 partent radialement vers l'extérieur, à une certaine distance l'un
de l'autre, deux doigts 87 dont au moins l'un sert de con-
tact électrique pour relier la source de lumière 38 à la masse. Lors de l'insertion de la source de lumière 38 dans
le logement 50, on introduit son socle 85 à travers la sec-
tion de forme annulaire 71 du support de lampe 70 et en fait dans une position en rotation dans laquelle ses doigts 87 peuvent passer à travers les évidements 82 auprès des pieds 80. Une fois qu'on a enfoncé la source de lumière 38
d'une quantité déterminée dans le sens de l'axe longitudi-
nal 53 son contact 86 vient en appui sur le bras de contact 61 de l'élément de contact 59 et lors de la poursuite de
l'enfoncement de la source de lumière 38 celui-ci est re-
RMN ll-l (DMSO-d6), b: 4,95 (t, 11-1, CH2OH, j = 5,5 I-lz), 3,45 (m, 2 1-1, CH2CH2OH), 2,90 (t, 2 H, SCH2CH2,J=6,6 Hz), 2,31 (s, 3 H, CH3).
3. S-Pivaloyl thioéthanol ou S-(2,2-diméthylpropanoyl)thioéthanol ou S-2-hydroxyéthylthio(2,2-diméthyl)propionate 4 : A une solution d'acide 2,2-diméthylpropanoique 2 (3,43 g, 29 mmol) dans du toluène (12 ml) sous agitation magnétique, on ajoute à 0 C de la 1,8-diazabicyclo-(5,4,0)undec-7-ènc (DBU) (4,2 ml, 29 mmol) puis de l'iodoéthanol (1,95 ml, 25 mmol). Le mélange réactionnel est laissé durant 2h à température ambiante puis dilué avec du dichlorométhane et lavé avec de l'eau. La phase organique est séchée sur sulfate de sodium, filtrée et concentrée sous pression réduite. Le brut obtenu est repris avec un minimum de dichlorométhane et chromatographié sur colonne de gel de silice (éluant : méthanol (0-2%) dans du dichlorométhane) pour conduire au composé 4 (3,6 g, 89 %).
RMN 1H (DMSO-d6), #: 4,94 (t, 1 H, CH2OH, J = 5,5 Hz), 3,45 (m, 2 H, CH2CH2OH), 2,88 (t, 2 H, SCH2CH2,J=6,6 Hz), 1,16 (s, 9 H, (CH3)3C).
4. O,0'-Bis(S-acétylthioéthyl)N,N-diisopropylphosphoramidite 5 : A une solution de N,N-diisopropylphosphorodichloriditc (4,01 g, 20 mmol) dans du THF (150 ml) refroidie à -78 C, on ajoute en 45 mn une solution de S-acétyl thioéthanol 3 (4,81 g, 40 mmol) et de triéthylamine (6,1 ml, 44 mmol) dans du 1111- (100 ml). Le mélange réactionnel est laissé à température ambiante durant 2h puis filtré et évaporé sous pression réduire. Le résidu est repris avec du cyclohexane, filtré et évaporé sous pression réduire. On obtient une huile jaune pâle qui est reprise dans un minimum de cyclohexane contenant 1% de triéthylamine puis chromatographiée sur colonne de gel de silice montée dans du cyclohexane contenant 5% de triéthylamine [éluant : acétate d'éthyle (02%) dans du cyclohexane contenant 1% de triéthylamine] pour conduire au composé fi (5,3 g, 72 %).
RMN 1H (DMSO-d6), #: 3,59 (m, 6 H, CH2OH et CH), 3,04 (t, 4 H, SC H2CH2, J =6,4 Hz), 2,32 (s, 6 H, CH3CO), 1,10 (d, 12 H, (CH3)2CH, J=6,8 Hz); RMN 31p (DMSO-d6), #: 147,9. Spectre de masse (matrice GT), FAB pos.: 370 (M+H)+. 103 (CH3COSCH2CH2)+.
5. 0,0-Bis(S-(2,2-diméthylpropanoyl)thioéthyl)N,N -diisopropylphosphoramidite 6 A une solution de N,N-diisopropylphosphorodichloridite (3,09 g, 15,3 mmol) dans du THF (130 ml) refroidie à -78 C, on ajoute en 15 mn une solution de S-(2,2-diméthylpropanoyl)thioéthanol 4 (5,0 g, 30,G mmol) et de triéthylamine (4,7 ml, 33,7 mmol) dans du THF (60 ml). Le mélange réactionnel est laissé à température ambiante durant 2h puis filtré et évaporé sous pression réduite. Le résidu est repris avec du cyclohexalle, filtré et évaporé sous pression réduite.On obtient une huile jaune pâle qui est reprise dans un minimum de cyclohexane contenant 1% de triéthylamine puis chromatographiée sur colonne de gel de silice montée dans du cyclohexane contenant 5% de triéthylamine [éluant : acétate d'éthyle (0-9%) dans du cyclohexane contenant 1% dc triéthylamine] pour conduire au composé 6 (3,2 g, 46 %).
RMN 11 J =6,3 Hz), 1,16 (s, 18 H, (CH3)3C), 1,10 (d, 12 H, (CH3)2CH,J = 6,8 Hz); RMN 31P (DMSO-d6), 6: 148,0. Spectre de masse (matrice CT), FAB pos.: 454 (M+H)+.
145 ((CH3)3CCOSCH2CH2)+, 85 ((CH3)3CCO)+, 57 ((CH3)3C)+.
6. O-[1-(Méthyl-[9-(N2-p-anisyldiphénylméthyl)guanin-yl])1 hydroxyéthyl-2-yl]-O', O"-bis (S-acétyl-2-thioéthyl)phosphate 7 Le tétrazole (210 mg, 3,0 mmol) est ajouté à une solution sous agitation magnétique de N2-(p-anisyldiphenylmethyl)-9-[(2hydroxyethoxy)methyl] guanine [J.C. Martin, D.P.C. McGee, G.A. Jeffrey, D.W. Hoobs, D.F. Smee, T. R. Matthews et J.P.H. Verheyden, J.Med. Chem. 29 (8), 1384-1389 (1986)] (500 mg, 1,0 mmol) et de réactif 5 (445 mg, 1,2 mmol) dans du THF (3,0 nil).Après 35 mn à température ambiante, le brut réactionnel est refroidi à - 40 C et une solution d'acide 3chloropéroxybenzoïque (407 mg, 1,3 mmol) dans du dichlorométhane (5 ml) est additionnée. On laisse alors la solution revenir à température ambiante durant lh. De l'hydrogénosulfite de sodium (solution à 10%, 3ml) est ajouté afin de réduire l'excès de peracide. La phase organique est séparée, diluée avec du dichlorométhane (10 ml), lavée avec une solution saturée aqueuse d'hydrogénocarbonate de sodium (3 ml) et ensuite avec de l'eau (3 x 3 ml), séchée sur Na2SO4 et évaporée à sec. Le résidu est repris avec un minimum de dichlorométhane puis chromatographié sur colonne de gel de silice [méthanol (0-4%) dans du dichlorométhane]. Le produit 7 est obtenu sous forme de mousse blanche (531 mg, 68 %).
RMN 1H (DMSO-d6), #: 10,63 (s, 1 H, NH), 7,71 (s, 1 H, NH), 7,67 (s, 1 H, 1-1-8), 7,16-7,31 (m, 12 II, aromatique), G,87 (d, 2H, aromatique, J 8,9 I-lz), 4,86 (s, 2 11, NCH2O), 397 (m, 4 H, OCH2CH2S), 3,71 (sl, 5 1-1, OCI-I3 et POCH2CH2O), 3,10 (t, 4 1-I, OCH2CH2S, J = G.3 Hz), 3,03 (m, 2 11, POCH2CH2O), 2,35 (s, G 11, CH3COS); RMN 31P (DMSO-d6): # -0,83. Spectres de masse (matrice GT), FAB pos. : 782 (M+M)+, 273 (trityl)+, 103 (CH3COSCH2CH2)+, FAB neg. : 780 (M-H)-, 678 (M-CH3COSCH2CH2)-.
7. O-[1-(Méthyl-[9-(N2-p-anisyldiphénylméthyl)guanin-yl])1hydroxyéthyl-2-yl]-O', O"-bis(S-pivaloyl-2-thioéthyl)phosphate 8 : Le tétrazole (126 mg, 1,8 mmol) est ajouté à une solution sous agitation magnétique de N2-(p-anisyldiphenylmethyl)-9-[(2hydroxyethoxy)methyl] guanine [J.C. Martin, D.P.C. McGee, G.A. Jeffrey, D.W. Hoobs, D.F. Smee, T. R. Matthews et J.P.H. Verheyden, J.Med. Chem. 29 (8), 1384-1389 (198G)] (300 mg, 0,G0 mmol) et de réactif 6 (408 mg, 0,90 mmol) dans du THF (1,8 ml). Après 35 mn à température ambiante, le brut réactionnel est refroidi à -40 C et une solution d'acide 3 chloropéroxybenzoique (342 mg, 0,99 mmol) dans du dichlorométhane (4 ml) est additionnée. On laisse alors la solution revenir à température ambiante durant 1h.De l'hydrogénosulfite de sodium (solution à 10 %, 3 ml) est ajouté afin de réduire l'excès de peracide. La phase organique est séparée, diluée avec du dichlorométhane (10 ml), lavée avec une solution saturée aqueuse d'hydrogénocarbonate de sodium (3 ml) et ensuite avec de l'eau (3 x 3 ml), séchée sur Na2SO4 et évaporée à sec. Le résidu est repris avec un minimum de dichlorométhane puis chromatographié sur colonne de gel de silice [méthanol (0-4%) dans du dichlorométhane]. Le produit 8 est obtenu sous forme de mousse blanche (372 mg, 71 %).
RMN 1H (DMSO-d6): # 10,63 (s, 1 H, NH), 7,71 (s, 1 H, NH), 7,68 (s, 1 H, H-8), 7,17-7,30 (m, 12 I-I, aromatique), 6,86 (d, 2H, aromatique, J= 8.9 I-Iz), 4,87 (s, 2 H, NCH2O), 3,97 (m, 4 H, OCH2CH2S), 3,71 (sl, S H, OCH3 et POCH2CH2O), 3,09 (t, 4 H, OCH2CH2S,J = 6,4 Hz), 3.06 (m, 2 H, POCH2CH2O), 1,17 (s, 18 I-I, (C113)3C) ; RMN 31P (DMSO-d6): ô -0,88. Spectres de masse (matrice GT), FAB pos. : 866 (M+H)+, 273 (trityl)+, 145 ((CH3)3CCOSHC2CH2)+, FAB neg. : 864 (M-H)-, 720 (M-(CH3)3CCOSCH2CH2)-.
8. O-[1-(Méthyl-[9-guanin-yl])-1-hydroxyéthyl-2-yl]-O'. O" -bis(Sacétyl-2-thiothyl) phosphate 9 (Bis[SATE]ACVMP) : Une solution du composé 7 (450 mg, 0,57 mmol) dans un mélange d'acide acétique (32 ml), de méthanol (4 ml) et d'eau (4 ml) est chauffée à 50 C durant 18 h puis évaporée à sec. Le résidu est coévaporé 3 fois avec de l'éthanol puis 2 fois avec du dichlorométhane avant d'@tre repris avec un minimum de dichlorométhane et chromatographié sur coloine de gel de silice [méthanol (0-10%) dans du dichlorométhane]. Le composé recherché 9 est obtenu sous forme de mousse blanche (270 mg, 92 %).
UV: #max (E@OH 95) 253 nm (t 14100). RMN 1H (DMSO-d6): # 10,65 (s, 1 H, Nl-l), 7,81 (s, 1 1-1, 1-1-8), G,52 (s, 2 II, NH2), 5,35 (s, 2 H, NCH2O), 4,05 (m, 2 II, POCH2CH2O), 3,99 (m, 4 H, OCH2CH2S), 3,65 (m, 2 H, POCH2CH2O), 3,09 (t, 4 H, OCH2CH2S, J = 6,3 Hz), 2,34 (s, 6 H, CH3COS); RMN 31p (DMSO-d6): # - 0,74.
Spectres de masse (matrice GT), FAB pos. : 510 (M+H)+, 152 (BH2)+, 103 (CH3COSCH2CH2)+, FAB neg. : 508 (M-H)-, 406 (M-CH3COSCH2CH2)-, 150 (B)-, 9. O-[1-(Méthyl[9-guanin-yl])-1-hydroxyéthyl-2yl]-O', O"-bis(S pivaloyl-2-thioéthyl) phosphate 10 (Bis[SPTE]ACVMP) : Une solution du composé 8 (360 mg, 0,42 mmol) dans un mélange d'acide acétique (24 ml), de méthanol (3 ml) et d'eau (3 ml) est chauffée à 50"C durant 18h, puis évaporée à sec. Le résidu est coévaporé 3 fois avec de l'éthanol puis 2 fois avec du dichlorométhane avant d'étre repris avec un minimum de dichlorométhane et chromatographié sur colonne de gel dc silice [méthanol (0-9%) dans du dichlorométhane]. Le composé recherche 10 est obtenu sous forme de mousse blanche (210 mg, 85 %).
UV: #max (EtOH 95) 253 nm (# 13400). RMN 1H (DMSO-d6): # 10,59 (s, l H, NH), 7,79 (s, 1 H, H-8), 6,46 (s, 2 H, NH2), 5,36 (s, 2 H, NCH2O), 3,95-4.09 (m, 6 H, POCH2CH2O et OCH2CH2S), 3,67 (m, 2H, POCH2CH2O), 3.08 (t, 4 H, OCH2CH2S, J= G.3 Hz), 1,17 (s, 18 I-I, (CH3)3C); RMN 31P (DMSO-d6): ô - 0,80. Spectres de masse (matrice GT), FAB pos. 594 (M+H)+, 152 (BH2)+, 145 ((CH3)3CCOSCH2CH2)+, FAB neg. : 592 (M-H)-,448 (M-(CH3)3CCOSCH2CH2)-, 150 (B)-, II. EVALUATIONS BIOLOGIQUES Le protocole expérimental mis en oeuvre lors de l'évaluation des activités contre le virus de l'hépatite ü (HBV) est celui précédemment décrit par Korba et Milman (Antiviral kes. 217, 217 (1991)).
Une pluralité d'oscillateurs piézo-électriques présentant différentes fréquences d'oscillation sont agencés entre le polariseur (ou lame de longueur d'onde) et l'analyseur. Par conséquent, différentes valeurs de paramètre de processus, telles que la température et la pression, sont mesurés concurremment.
L'oscillateur piézo-électrique laissant passer la lumière comportant un circuit d'oscillateur est muni d'une surface laissant passer la lumière sur un côté et d'une surface de réflexion sur son autre côté. Par conséquent, une lumière incidente est admise au travers de la surface laissant passer la lumière, est réfléchie depuis la surface réfléchissante sur l'autre côté et est acheminée par l'intermédiaire de la surface laissant passer la lumière. En tant que résultat, la lumière se déplace au travers de l'oscillateur piézo-électrique de deux fois la distance dont la lumière passe simplement au travers. Par conséquent, la lumière est modulée en intensité deux fois et une mesure d'une composante de fréquence lors d'un traitement de signal est plus aisée.
Une pluralité d'oscillateurs piézo-électriques laissant passer la lumière présentant différentes fréquences d'oscillation sont agencés sur le côté d'entrée de lumière de l'oscillateur piézo-électrique. Cet agencement conduit à un capteur composite permettant de mesurer une pluralité de valeurs de paramètre de processus.
Dans le capteur du type modulation optique, la source de lumière est une source de lumière laser permettant d'émettre une lumière laser polarisée linéairement, et la fibre de maintien de plan de polarisation qui maintient un plan de polarisation transmet la lumière laser jusqu'à l'oscillateur piézo-électrique.
Dans cet agencement, la lumière polarisée linéairement qui serait sinon produite par le polariseur est directement guidée depuis la source de lumière laser et par conséquent, le polariseur est éliminé.