INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
S'il est clair que la première fonction de l'étape de laminage du procédé évoqué précédemment est rempli par l'étape, selon l'invention, qui consiste à extruder la pâte sous forme d'une bande d'épaisseur sensiblement égale à celle de l'article, l'obtention d'un résultat similaire à celui correspondant à la seconde fonction n'est pas évident. En effet, la première fonction qui consiste à conférer l'épaisseur souhaitée aux articles fabriqués est clairement remplacée selon l'invention par une extrusion de la pâte directement aux dimensions voulues de l'article fini.Quant à la seconde fonction de l'étape de laminage consistant, selon le procédé de l'art antérieur, à réorienter les fibres de renforcement dans la pâte déjà extrudée, il est apparu, de façon inattendue, que la réorientation des fibres n'est pas nécessaire du fait de l'extrusion telle qu'elle est proposée. n semble qu'une étape d'extrusion aboutissant à une épaisseur de la pâte proche ou conforme de celle désirée pour l'article fini telle que l'enseigne l'invention, entraine une orientation bi-dimensionnelle des fibres dans la pâte, satisfaisante pour les applications envisagées.
Selon un mode préféré de l'invention, il est prévu de filtrer la pâte avant extrusion pour éliminer les impuretés de dimension voisine de l'épaisseur de la plaque. n n'est pas rare en effet que des impuretés de dimension voisine ou supérieure à l'épaisseur de l'article ne se forment ; il s'agit par exemple d'agrégats de matières premières ou bien de brins de fibres de renforcement.
Cette filtration permet d'éviter un encrassement de la tête d'extrusion qui pourrait perturber la fabrication des articles. Elle est, par exemple, réalisée à l'aide d'une grille, avantageusement montée, accessible de façon à être nettoyée aisément, et suffisamment en amont de la tête d'extrusion pour ne pas troubler la fabrication lorsqu'elle s'encrasse et s'obstrue partiellement. Cette filtration apporte en outre une meilleure qualité des produits notamment vis-à-vis du procédé évoqué précédemment qui comporte une étape de laminage. En effet, en ce qui concerne ce procédé lorsque de telles impuretés apparaissent, elles sont broyées durant l'étape de laminage ; toutefois, cela crée un défaut dans l'article fini qui est alors mis au rebut. Selon l'invention, ce type de défaut n'apparaît plus et l'on obtient donc des articles de qualité homogène.
Dans une variante de l'invention, il est prévu de conformer l'article en forme de plaque par un pressage vertical. Durant cette étape, il est notamment possible de conférer à la face supérieure de l'article l'aspect d'une ardoise naturelle par l'intermédiaire d'un moule supérieur.
Un pressage vertical permet de conformer l'article sans risque de perturber son épaisseur. En effet, dans la technique proposée dans la demande de brevet français 9315184, la presse forme initialement un angle avec la bande à conformer, ce qui peut perturber l'homogénéité de l'article, la matière pouvant fluer à ce stade de l'élaboration.
(la méthode de préparation est différente de celle décrite dans l'exemple 1).
Selon le procédé de l'exemple 13. on mésyle et on cyclise 8.66 g (environ 20.4
mmoles) de l-[ 3.4-dichloro-6-(2-hydroxypropyl)/;-4nitrophénylméthlylène]-4-
méthvl semi carbazide selon la méthode décrite dans l'exemple 13.
On recristallise le produit brut obtenu dans le diméthyltformamide aqueux.
On obtient ainsi 3,. 12 (33,o calculés pour l'isochromane décrit dans l'exemple
9. étape A) sous forme de cristaux jaunes pâles. P.f.: 218-220 C.
On prépare le produit de départ. c'est-à-dire le l-[/3.4-dichloro-6-(2-
hydroxypropyl)/-4-nitrophlénylméthylène)-4-mdéthyl semicarbazide à partir de 1 -
hvdroxv-6.7-dichloro-3-méthvl-l1 -(4-nitrophlényl)isochromane (exemple 20. étape A) et 4-méthvlsemicarbazide en utilisant une méthode analogue à celle décrite à propos du produit de départ de l'exemple 14. Le produit brut se sépare sous forme de
gomme jaune, et on l'utilise dans l'exemple 21 sans autre purification.
EXEMPLE 22
3 -acétvl-8-bromo-4-méthvl- 1 -(4-nitrophénvl)-4.5 -dihvdro-3 H-'2.3benzodiazépi ne
On acyle 0.82 g (2.28 mmoles) de 8-bromo-4-méthvl-1-(4-nitrophényI)-4.5-
dihydro-3H-2.3-benzodiazépine selon la méthode de l'exemple 1. On obtient ainsi 0.84 g (91%) du composé en rubrique. P.f.: 228-230 C. On prépare le produit de départ de l'exemple 22 de la manière suivante: Etape A 7-bromo-3-méthvl- I -(4-nitrophényl)isochromane On opère selon le procédé de l'exemple 1. étape A sauf qu'on utilise 14.69
L'ensemble des constituants décrits ci-dessus est malaxé de façon relativement intense et brève pour obtenir une pâte épaisse, ayant à peu près la consistance d'une pâte à modeler, dans laquelle les fibres de verre sont restées intègres.
Après l'étape de malaxage, la pâte est conduite dans une vis d'extrusion 6 puis est extrudée sous forme d'une bande 7 avec une épaisseur sensiblement égale à celle de la plaque 1 à l'état fini. L'obtention des dimensions de la bande 7 se fait par le choix d'une tête ou buse d'extrusion adaptée. La bande 7 est réceptionnée sur un convoyeur à courroie 8. Au sein du dispositif ou vis d'extrusion, on place un filtre, non représenté sur les figures, qui permettra d'éliminer toutes les impuretés pouvant perturber l'extrusion. Comme il l'a été dit précédemment ces impuretés peuvent se former à partir d'agrégats de matières premières ou bien de brins de fibres et peuvent atteindre les dimensions souhaitées de l'article et par conséquent de la tête d'extrusion.Pour éviter une obstruction de celle-ci et donc une perturbation dans la formation de la bande 7, il est préférable de stopper ces impuretés avant qu'elles n'atteignent la tête d'extrusion. Le filtre peut être constitué d'une grille dont les fentes sont choisies de façon à retenir les impuretés pouvant perturber la fabrication. La grille est avantageusement montée suffisamment en amont de la tête d'extrusion de sorte que lorsque celle-ci s'encrasse par la présence d'impuretés, l'extrusion ne puisse pas être perturbée. Par ailleurs, la grille est prévue de façon accessible pour être nettoyée facilement, fréquemment et sans interruption de la production.
Un dispositif de coupe transversale 9 forme, à partir de la bande 7, une succession de blocs 10, qui possèdent alors sensiblement les dimensions de la plaque finie 1. Ces blocs 10 sont alors réceptionnés par un second convoyeur 1 1 qui guide ces blocs 10 jusqu'à un troisième convoyeur 12 porteur d'une succession de supports 13. Ce troisième convoyeur 12 arrive sous le convoyeur 1 1 et forme un angle avec celui-ci de façon à créer un point de rencontre de ces deux convoyeurs. Les vitesses sont synchronisées de telle manière que, à l'extrémité du convoyeur 11, chaque support 13 reçoit un bloc 10, toujours dans la même position relative.
Les supports 13 seront décrits plus en détails par la suite notamment en référence aux figures 4 et 5. Chaque bloc 6 porté par un support 13 est ainsi conduit jusqu'à un poste de conformaiton 14.
Ce poste de conformation comporte une ou plusieurs plaques de conformation 14 venant coiffer et presser un ou plusieurs blocs 10 simultanément. Une seule plaque 14 est représentée sur la figure 3. La surface inférieure des plaques 14 reproduit le motif ou relief de la surface d'une ardoise naturelle ; ce motif aura de préférence été directement moulée sur une ardoise naturelle. Le temps de pressage est généralement inférieur à 10 secondes et de préférence de l'ordre de 5 secondes. La pression exercée par la plaque 14 lors de la conformation est comprise entre 0,5 et 5 bars. Cette pression peut notamment être diminuée lorsque des vibrations lui sont associées. La fonction de ces vibrations est essentiellement d'améliorer l'état de surface de la face supérieure de la plaque 1, c'est à dire de la face imitant l'aspect de l'ardoise. En effet, l'utilisation de ces vibrations permet d'obtenir localement une surface plus lisse tout en conservant le relief imitant l'ardoise ; il semble que les vibrations permettent de refermer les pores ou bien les micro-défauts apparaissant en surface des blocs 10. L'utilisation des vibrations contribue également à l'amélioration des propriétés rhéologiques du matériau.
Dans le cas de la réalisation d'une plaque 1 conforme à la Figure 1 et possédant des dimensions de 300 x 600 mm, la vibration se qualifie par les paramètres suivants : une fréquence de 87 HZ et une amplitude de 0,9 mm; la pression exercée par la plaque de conformation 1 est alors d'environ 1 bar.
Les vibrations qui viennent d'être décrites peuvent être obtenues par tout moyen connu de l'homme du métier et par exemple par un ou plusieurs vibrateurs 17 associés à la plaque 14 et transmettant les vibrations par l'intermédiaire de ladite plaque.
Les vibrations qui viennent d'être évoquées présentent également l'avantage de simplifier le démoulage ou retrait de la plaque de conformation 14 après pressage d'un bloc 10. En effet, la matière constituant le bloc 10 ne présente aucun collage et se détache très simplement de la plaque 14.
La figure 4 illustre schématiquement la phase finale de pressage d'un bloc 10 en vue de l'obtention d'une plaque 1 conforme à celle représentée sur la Figure 1. De même la Figure 5 représente cette même phase pour une plaque 1 conforme à celle représentée sur la Figure 2. Les réalisations de ces deux types de plaques ou articles 1 diffèrent par certains points et notamment dans des choix différents de plaques de conformation 14 et de support 13 qui peuvent être qualifiés respectivement de moule supérieur 14 et contre-moule inférieur 13.
Dans le cas des plaques 1 plates de la Figure 1, la conformation s'effectue sur des supports 13 plats tandis que dans le cas des plaques 1 à reliefs 3 et 4 de la Figure 2, on utilise des supports 13 qui présentent des évidements 15 dans lesquels la pâte est forcée lors de la conformation pour former les reliefs 3. Quant aux reliefs supérieurs 4, ils sont formés grâce à des évidements 16 dont sont pourvues les plaques de conformation 14.
Par ailleurs, dans le cas de la réalisation d'un article ou plaque 1 selon la Figure 2, la bande 7 extrudée a des dimensions voisines de l'article fini mais légèrement supérieures pour que la quantité de matière constituant un bloc 10 soit suffisante pour former les reliefs ou nervures 3 et 4 et donc remplir les évidements 15 et 16.
D'autre part, le relief inférieur des plaques de conformation 14 peut être réalisé à partir de différentes empreintes d'ardoises naturelles, chaque empreinte correspondant avantageusement au même volume. De cette façon, la quantité de matière apportée par chaque bloc 10 étant identique, il est possible d'éviter au maximum tout risque de bavures du matériau lors de la conformation.
Suite à l'étape de pressage, les supports 13 portant les plaques 1 ayant la conformation voulue, sont conduits avec lesdites plaques 1 au dernier stade de fabrication qui consiste à les étuver et les vernir pour obtenir le produit final imitant l'ardoise, relativement léger et ductile, qui a été décrit précédemment.
Cette invention se rapporte à un appareil d'enregistrement du type à jet
Ledit motif à caractère hydrophobe (MH) peut être lui-même un des substituant de l'hétéroatome du motif porteur d'une fonction à caractère cationique (MC), ou être lié chimiquement audit motif (MC) par l'intermédiaire d'une chaîne hydrophile.
Parmi les chaînes hydrophiles, on peut mentionner les chaînes oligomères ou polymères hydrophiles constituées de motifs oligomères ou polymères semblables ou différents tels que ceux dérivés des . polysaccharides (guar, dérivés cellulosiques, alginates, dérivés de l'amidon...) . polyoxyalkylène glycols (polyoxyéthylène glycols ...) . polyesters (copolymères ethylènetéréphtalatelpoly(oxyéthylène)téréphtalate...) polyesters sulfonés (copolymères dérivés des acides, anhydrides ou diesters téréphtaliques, isophtaliques, sulfoisophtaliques et dun diol...) . alcools polyvinyliques, copolymères d'alcool vinylique et d'anhydride malelque ...
. polymères et copolymères acryliques portant éventuellement des fonctions hydrophiles telles que sulfonate, carboxylate, phosphate ...
Les quantités de motifs porteurs de fonctions à caractère cationique (MC) sont telles qu'elles assurent lors du traitement un accrochage suffisant de la molécule d'agent antisalissure à la surface de l'article en coton.
Des quantités de l'ordre de 5 à 20 parties en poids de fonctions cationiques pour 100 parties en poids d'agent antisalissure sont généralement satisfaisantes.
Dans le cas des fonctions ammonium, celles-ci peuvent représenter de l'ordre de 1 à 20 gramme(s) d'azote pour 100 grammes d'agent antisalissure.
Les quantités de motifs à caractère hydrophobes (MC) sont telles qu'elles assurent lors du traitement, à la molécule antisalissure une balance hydrophile/hydrophobe (HLB) lui permettant de se partager entre l'eau et la surface de l'article à base de coton tissé.
Une HLB supérieure à 15 est généralement satisfaisante.
L'hydrophilie de la molécule antisalissure est telle que celles puisse s'éliminer au lavage suivant en même temps que les salissures.
Parmi les agents antisalissures amphiphiles pouvant être mis en oeuvre, on peut citer notamment des agents tensio-actifs cationiques et des oligomères ou polymères formés d'un tronc oligomère ou polymère hydrophile présentant dans sa chaîne ou en ramification des motifs porteurs d'une fonction à caractère cationique (MC) et des motifs à caractère hydrophobe (MH).
Parmi les agents antisalissures tensio-actifs cationiques, on peut citer notamment ceux de formule R1 R2R3R4 N+ X- où . R1, R2 et R3 sont semblables ou différents et représentent H ou un radical alkyle contenant moins de 4 atomes de carbone, de préférence 1 ou 2 atome(s) de carbone R4 représente un radical alkyle contenant plus de 4 atomes de carbone, de préférence de l'ordre de 8 à 20 atomes de carbone . X- est un ion halogénure, bromure de préférence, acétate, sulfate..
On peut citer tout particulièrement les bromures de dodécyltriméthylammonium, de tétradécyltriméthylammonium, de cétyltriméthylammon iu m.
Parmi les agents antisalissures oligomères ou polymères, on peut citer: . les alkylguars cationiques . les alcools polyvinyliques modifiés présentant des motifs latéraux cationiques dérivés du chlorure ou du bromure de glycidyftriméthylammonium et des motifs latéraux alkyles contenant au moins 4 atomes de carbone, de préférence de 8 à 20 atomes de carbone, dérivés d'un alkylisocyanate dont le radical alkyl contient au moins 4 atomes de carbone, de préférence de 8 à 20 atomes de carbone.
Les quantités d'agent salissure pouvant être mises en oeuvre selon le procédé de traitement de l'invention, sont fonction de la nature de la molécule mise en oeuvre.
Celles-ci peuvent être de l'ordre de 0,05 à 5 gramme(s) par litre de milieu de traitement.
Selon l'invention, I'agent antisalissure peut être mis en oeuvre au cours d'une opération de lavage par l'intermédiaire d'une formulation de lavage en poudre ou liquide (composition détergente), le milieu de traitement étant constitué par le bain de lavage.
Pour lever cette indétermination, le moteur ayant été lancé et fonctionnant dans des conditions prédéterminées de fonctionnement depuis un certain nombre de cycles, on provoque volontairement un "défaut" d'injection sur le cylindre de référence n"l, consistant à réduire de façon prédéterminée la richesse du mélange carburé alimentant ce cylindre pendant un cycle moteur.
Les conditions de fonctionnement requises pour opérer la réduction de la richesse et l'amplitude de cette réduction de richesse sont choisies de façon à limiter l'impact du "défaut" sur le fonctionnement du moteur et éviter tout phénomène d'à-coup du véhicule qui puisse être ressenti par le conducteur, tout en permettant un repérage sûr et incontestable à travers l'analyse du signal Cg de l'altération du couple résultant de la diminution de richesse.
Les conditions de fonctionnement requises pour limiter l'impact sur le fonctionnement du moteur de la variation de richesse, concernent plus particulièrement le rapport de transmission, qui doit se trouver au-dessus d'une valeur prédéterminée, ainsi que les paramètres de fonctionnement du moteur et notamment la pression et le régime qui doivent être dans des plages de valeurs prédéterminées. En effet, plus le rapport de transmission est long et moins l'impact d'une modification de richesse se fait sentir, l'inertie du véhicule filtrant pour le conducteur l'à-coup moteur produit par la brusque variation de richesse sur le cylindre n"l. A l'inverse, plus le rapport est court et moins l'inertie vue du moteur est importante. I1 est donc préférable d'opérer la modification de richesse en dehors des rapports courts que constituent la première ou la marche arrière. D'autre part, à trop faible régime (ralenti) toute modification de richesse a un impact important sur le fonctionnement et la bruyance du moteur, et il en va de même du facteur pression d'admission. Il en résulte l'élaboration de plages de fonctionnement pression-régime, adaptées à chaque type de moteur par des mesures aux bancs d'essai, à l'intérieure desquelles on opère de façon préférentielle la stratégie objet de la présente invention.
Les conditions de fonctionnement requises doivent également permettre un repérage sûr et incontestable de l'altération du couple résultant de la diminution de richesse. Il convient donc que l'altération détectée par l'intermédiaire du signal couple gaz Cg résulte bien de la chute de la richesse générée par la stratégie objet de la présente invention et non du bruit affectant le signal de mesure du couple gaz Cg. Pour ce faire, il est préférable d'attendre un fonctionnement stabilisé du moteur -défini par des conditions de stabilité sur les paramètres agissant directement sur le couple: le régime de rotation du moteur, la pression d'admission, l'avance à l'allumage, et le maintien dans un même état de tous les consommateurs de couple entraînés par le moteur (climatisation, pompe de direction assistée, pare-brise chauffant, etc.). Le critère de stabilité retenu peut être défini par le maintien des valeurs des paramètres sélectionnés à l'intérieur d'une fourchette de valeurs pendant une durée donnée. Les fourchettes de valeurs peuvent être alors fixes ou bien encore données par des tables fonctions des valeurs prises par ces paramètres.
L'amplitude de la diminution de richesse opérée sur le cylindre de référence n"l, est également ajustée suivant les conditions de fonctionnent du moteur pour limiter l'impact du "défaut" sur le fonctionnement du moteur et éviter tout phénomène d'à-coup du véhicule qui puisse être ressenti par le conducteur, tout en permettant un repérage sûr et incontestable à travers l'analyse du signal Cg de l'altération du couple résultant de la diminution de richesse. La variation de richesse étant opérée selon l'exemple illustré par une diminution de la quantité de carburant injectée, diminution effectuée par application d'un coefficient correcteur multiplicatif PARTINJ (compris entre 0 et 1) dans la formule de calcul du temps d'injection du cylindre de référence n"l. I1 en résulte que ce coefficient réducteur PARTINJ est calibré dans une table appropriée dépendant des conditions de fonctionnement du moteur et notamment de la pression d'admission.
De préférence, le coefficient correcteur PARTINJ est choisi de façon que l'altération du couple gaz correspondante soit comprise entre des valeurs de seuil prédéterminées Smin et Smax, Smin correspondant à la valeur minimale en dessous de laquelle la diminution de couple n'est pas discernable du bruit affectant le signal Cg, ce seuil Smin a donc une valeur prédéterminée fonction du niveau de bruit observé et d'une marge réglable, et Smax correspondant à la valeur maximale au-dessus de laquelle la diminution de couple provoque un à-coup. De préférence encore, les valeurs du coefficient correcteur sont choisies pour produire un effet comparable sur toute la plage de pression, ce qui est obtenu en choisissant des valeurs du coefficient PARTINJ (comprises entre 0,5 et 0,95) selon une fonction de la pression d'admission.
La richesse du mélange carburé alimentant le cylindre de référence ayant été réduite de façon prédéterminée pendant un cycle moteur, l'étape suivante du procédé objet de l'invention consiste donc à repérer grâce à des moyens spécifiques de détection, et grâce plus particulièrement au signal Cg, l'incidence sur la valeur du couple gaz de cette brusque diminution de richesse et notamment le moment où le couple gaz s'en trouve affecté. La connaissance du délai d'apparition de l'altération de la valeur de couple gaz séparant l'instant de la modification de la richesse et l'instant de détection de ladite altération de couple qui en résulte, permet de déduire simplement l'instant de passage au Point Mort Haut Admission du cylindre de référence n"l. Dans l'hypothèse où l'altération observée est inférieure à la valeur Smin, on réitère le processus en opérant à nouveau une injection particulière dès que les conditions de fonctionnement du moteur le permettent.
La connaissance du délai séparant la commande d'une injection modifiée et la détection de la chute du couple détermine si le signal NOCYL est bien synchronisé ou non. En effet, la phase de l'injection de carburant est réglée pour que l'injection soit réalisée sur un tour moteur, pendant les phases de Détente et Echappement, et se termine juste avant l'ouverture des soupapes d'admission. Dans le cas où le signal est bien phasé, cinq demi-tours vilebrequin séparent l'injection de la mesure de la chute de couple : deux demi-tours pour l'injection, deux demi-tours pour l'admission et la compression du mélange carburé et un demi-tour (détente) pour mesurer la baisse de couple induit. Dans le cas où le signal NOCYL est mal phasé, sept demi-tours vilebrequin séparent l'injection de la mesure de la chute de couple : deux demi-tours pour l'injection, deux demi-tours pour la détente et l'échappement du mélange carburé correspondant à l'injection non modifiée du cycle précédent, deux demitours pour l'admission et la compression du mélange carburé correspondant à l'injection partielle et un demi-tour (détente) pour mesurer la chute de couple.
Lorsque la reconnaissance de l'instant de passage au Point Mort Haut Admission du cylindre synchronisation NOCYL servant au repérage des Points Morts Hauts Admission des différents cylindres.
La figure 3 décrit par un schéma fonctionnel de type analogique, les différents éléments constitutifs d'un mode de réalisation du procédé selon l'invention.
Le moteur 1 est donc équipé d'un capteur 22 monté fixe sur le bâti du moteur, ce capteur est associé à une couronne de mesure dentée 12, solidaire du volant d'inertie. La couronne 12 comporte à sa périphérie cinquante huit dents identiques, qui sont séparées par une dent de référence, qui a une largeur triple de celle des autres dents et qui est suivie d'un espace où il manque une dent. Cette dent permet le repérage du passage à la position Point Mort Haut du cylindre de référence n"l (ainsi que du cylindre n"4) et par déduction, après un demi-tour vilebrequin, le repérage du passage à la position Point Mort Haut des cylindres n"2 et n"3.
Le capteur 22 délivre un premier signal Dn représentatif de la rotation de la couronne 22. On en déduit par l'intermédiaire d'un système de traitement du signal 10, un signal PMH caractéristique du passage à la position Point Mort Haut des différents cylindres. Ce signal PMH présente à chaque tour vilebrequin un premier front montant déduit du passage de la dent de référence (la position Point Mort Haut du cylindre n"l correspondant par exemple au front montant de la quinzième dent après la dent manquante) et un second front au passage de la trentième dent suivant le premier front montant (position Point Mort Haut des cylindres n"2 et ne3).
Ce signal PMH alimente un compteur logiciel 224 de type modulo 4 qui s'incrémente à chaque impulsion correspondant au passage d'un cylindre au Point Mort Haut. Lors du démarrage du moteur, le compteur 224 est initialisé, par des moyens adéquats à la valeur "1" dès la première impulsion du signal PMH correspondant au passage de la dent de référence devant le capteur 22.