INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans des conditions préférentielles, l'adhésif est installé sur la poche de transfert. Comme ci-dessus, on peut traiter la paroi de la poche de transfert à l'aide d'un adhésif, ou la poche de transfert peut d'origine comporter une partie adhésive, de préférence protégée par un film protecteur.
Dans des conditions tout particulièrement préférées, avant sa fermeture, l'on installe à l'intérieur de la poche de transfert un cadre plan rigide. Celui-ci permet de réaliser sur la poche de transfert une surface plane, comme un tambour, facile à coller sur une surface plane de 1 'enceinte.
Dans des conditions de réalisation tout particulièrement préférées, le cadre plan est muni d'une gorge périphérique, permettant de tendre la partie S de la paroi de la poche de transfert , à la manière de la membrane d'un tambour, par exemple à l'aide d'un lien, de préférence élastique, installé dans ladite gorge.
Ainsi et à tout moment, même lorsque la poche de transfert est déjà fermée, l'on peut plaquer le cadre sur une partie de la paroi de la poche de transfert , tendre celle-ci sur le cadre, et installer sur le pourtour de celui-ci un lien élastique ou non, muni ou non d'un tendeur mécanique, pour réaliser une sorte de tambourin.
Si la poche de transfert comprend une surface adhésive pré-existante, protégée par un film protecteur ou non, l'on réalise cette opération au niveau de l'adhésif. On peut également, une fois que l'on a obtenu cette sorte de tambourin, traiter sa surface à l'aide d'un adhésif que l'on protège éventuellement, et de préférence, à l'aide d'un film protecteur que l'on peut stériliser si désiré, soit tel quel, soit après installation dans une autre poche, dite "poche externe".
L'invention a aussi pour objet une poche de transfert spécialement conçue pour mettre en oeuvre le procédé de transfert tel que défini ci-dessus, caractérisée en ce qu'elle comprend un cadre plan rigide muni d'une gorge périphérique, une partie S de la paroi de la poche de transfert étant, telle une membrane d'un tambour, tendue sur ce cadre à l'aide d'un lien, de préférence élastique, installé dans ladite gorge.
Dans des conditions de réalisation préférées, le cadre plan précité a une forme ovale ou de préférence circulaire. Toute autre forme telle que carrée, rectangulaire ou encore polygonale est utilisable, mais dans ce cas il est préférable d'éviter l'instauration d'angles vifs et, de ce fait, ceux-ci seront de préférence arrondis.
Dans d'autres conditions préférentielles de réalisation de la poche de transfert , le cadre plan se prolonge vers l'intérieur, par exemple se prolonge vers le centre si ce cadre est circulaire, pour constituer une barrière à un moyen contondant d'ouverture ou à un moyen chauffant tel un rayon laser, empêchant la propagation de ce dernier à l'intérieur de la poche de transfert contenant les objets à transférer.
Des poches de transfert préférées selon l'invention comprennent une partie S adhésive ou rendue adhésive, de préférence protégée à l'aide d'un film protecteur.
L'invention a encore pour objet une enceinte conçue pour la mise en oeuvre du procédé ci-dessus décrit, caractérisée en ce qu'elle comprend une fenêtre plane à encadrement coplanaire, ladite fenêtre pouvant être munie d'au moins un moyen de coupure de la partie S de la paroi de la poche de transfert , sans nécessiter l'ouverture de ladite fenêtre.
Les moyens de coupure de la partie S de la paroi de la poche de transfert sont notamment ceux évoqués cidessus mais ils sont de préférence localisés sur le rebord externe de l'ouverture. On préfère des moyens de coupure qui sont des moyens chauffants, s'extrudant de la fenêtre, notamment réalisant la découpe par fusion.
Afin de faciliter la mise en place de la partie S de la poche de transfert sur la fenêtre, et une meilleure adhésion, on préfère une enceinte caractérisée en ce que la fenêtre comprend en outre des moyens d'aspiration, ainsi éventuellement que l'encadrement de la fenêtre, permettant une bonne adhésion à l'enceinte de la partie S de la paroi de la poche de transfert , au niveau de la fenêtre.
De ce fait, si la masse est soumise à une force radiale telle que la force centrifuge, l'épaulement complémentaire 9 reprend la force et bloque le déplacement radial de la masse 3 par rapport au voile 2.
Avantageusement les masses 3 et les pôles 22 qui lui sont associés sont construits et agencés sur le voile 2 de manière que leur centre de masse soit le plus proche du, voire contenu dans le plan défini par le voile circulaire 2.
Afin d'équilibrer au mieux le rotor 1 les parties radiales pendantes 6 de deux masses 3 dont les parties axiales en porte-à-faux 7 sont adjacentes sont disposées de part et d'autre du voile circulaire 2.
Selon la forme de réalisation représentée sur les figures, et pour permettre un bon ajustement des masses 3 en regard, la partie radiale pendante 6 comprend deux ailes latérales 11 de part et d'autre de la partie axiale en porte-à-faux 7.
Chaque aile latérale 11 comprend une butée de blocage 13 coopérant avec l'extrémité libre 15 de la partie axiale en porte-à-faux 7 de la masse 3 adjacente.
Les moyens de fixation comprennent des moyens de solidarisation pour solidariser l'extrémité libre 15 de la partie axiale en porte-à-faux 7 de ladite masse 3 adjacente avec la butée de blocage 13 de la masse 3 en regard.
Par exemple non limitatif, l'extrémité libre 15 de la partie axiale 7 comprend un trou axial taraudé 18, la butée de blocage 13 comprend un trou axial traversant 17 en regard du trou taraudé 18, un goujon axial fileté étant visé dans le trou axial taraudé 18 de l'extrémité libre 15 de la partie axiale 7, à travers le trou axial traversant 17 de la butée de blocage 13.
Pour éviter les mouvements tangentiels des masses sur le périmètre du voile circulaire 2, le voile comprend des orifices axiaux traversants 20, et les moyens de fixation comprennent des moyens de solidarisation pour solidariser entre elles, à travers lesdits orifices axiaux traversants 20, lesdites parties pendantes 6 de deux masses 3 dont les parties en porte à faux 7 sont adjacentes.
Les moyens de solidarisation peuvent être, de façon non limitative, une tige filetée passant à travers des alésages axiaux 21 traversants prévus dans les parties pendantes radiales 6, en regard des orifices axiaux traversants 20 du voile circulaire 2, et des écrous de serrage à chaque extrémité de ladite tige filetée.
Afin de permettre le positionnement adéquat des alésages axiaux 21 traversants prévus dans les parties pendantes radiales 6 en regard des orifices axiaux traversants 20 du voile circulaire 2, le voile 2 comprend des moyens de positionnement 23 coopérant avec des moyens de positionnement complémentaires 24 façonnés sur les surfaces de contact desdites masses 3 avec ledit voile 2.
Dans la forme de réalisation représentée sur les figures, les moyens de positionnement 23 du voile 2 comprennent des plots 23 localisés sur le périmètre du voile 2, et les moyens de positionnement complémentaires 24 de chaque masse comprennent une rainure 24 localisée sur la face de contact avec le périmètre du voile de la partie axiale en porte-à-faux.
Dans la forme de réalisation représentée sur les figure chaque pôle 22 comprend un tenon axial 25 en queue d'aronde coopérant avec une gorge axiale 26 en queue d'aronde définie par deux parties axiales en porte-à-faux adjacentes 7 ayant chacune une section transversale 27 en queue d'aronde inverse de celle dudit tenon 25.
Dans une variante de réalisation non représentée, la partie axiale en porte-à-faux de chaque masse comprend une ou plusieurs gorges axiales en queue d'aronde, chacune destinée à recevoir le tenon en queue d'aronde d'un pôle. On obtient ainsi une masse portant plusieurs pôles.
Avantageusement les masses 3 sont des monoblocs moulés.
Le rotor selon l'invention peut être acheminé vers le site en plusieurs pièces, d'une part le voile monobloc, d'autre part les masses, et les pôles. Il est ainsi possible d'obtenir un rotor assemblable facilement sur le site, ayant une inertie très élevée du fait qu'il peut être acheminé vers le site en plusieurs parties.
Le rotor selon l'invention peut facilement avoir une inertie de 22000 t.m2. pour un diamètre d'environ 8 m et une longueur de la partie axiale des masses d'environ 1000 mm pour une épaisseur de 400 mm et une longueur radiale de la partie radiale des masses d'environ 600 mm.
L'épaisseur de la lentille de Fresnel 18 vaut 2 mm et l'indice de réfraction vaut 1,494. La lentille de Fresnel 18 est agencée de manière à entrer en contact avec le réseau 16 des éléments laissant passer la lumière de façon convergente 16a. Dans cet agencement, la courbure de la lentille de Fresnel 18 est établie selon une forme parabolique de telle sorte qu'un faisceau lumineux (appelé faisceau lumineux principal) parallèle à l'axe optique de la lentille de Fresnel 18 émerge depuis la position périphérique la plus exteme de la lentille de Fresnel 18 selon un angle (AEP), et le point focal est en une position sur une ligne qui passe par le centre de la lentille de Fresnel 18.La puissance de résolution FTM dans cet exemple est représentée dans la table qui suit. II est à noter que la surface configurée 1 8b se trouve sur le côté d'incidence de la lumière et que la surface plane 1 8a se trouve sur le côté d'émergence de la lumière.
AEP(') FTM (%) 2(1 p/mm) 4 (1 p/mm) 10 99,7 98,9 20 98,1 92,7 30 88,7 61,1 40 0 88,9 61,5 Comme on peut le comprendre au vu de cette table, les valeurs obtenues pour FTM sont satisfaisantes même pour un angle (AEP) de 40 degrés. Il est à noter que ce résultat est obtenu dans un agencement pour lequel la surface configurée 1 8b se trouve sur le côté d'incidence de la lumière et la surface plane 18a se trouve sur le côté d'émergence de la lumière.
On peut dire qu'une image est formée sensiblement dans un plan mais cependant, la surface de formation d'image est quelque peu incurvée. Par conséquent, si le point focal est en une position sur une ligne qui passe par le centre de la lentille de Fresnel 18, une valeur de FTM au niveau d'une position périphérique peut être réduite. Dans la table mentionnée ci-avant, les valeurs de FTM pour les angles (AEP) de 10 à 30 degrés sont obtenues lorsque le point focal est en une position sur une ligne qui passe par le centre de la lentille de Fresnel 18 mais la valeur de FTM pour l'angle (AEP) de 40 degrés est obtenue lorsque le point focal est réglé de telle sorte qu'une valeur de FTM au centre de la lentille de Fresnel 18 soit identique à une valeur de FTM à la position périphérique la plus exteme de la lentille de Fresnel 18.
La table qui suit représente le résultat d'un test concemant la puissance de résolution FTM obtenue lorsque la surface plane 1 8a est sur le côté d'incidence de la lumière et que la surface configurée 1 8b est sur le côté d'émergence de la lumière et les autres conditions sont similaires à celles de l'exemple mentionné ci-avant. Ce résultat doit être comparé à une puissance de résolution FTM obtenue lorsque la surface configurée 18b est sur le côté d'incidence de la lumière et que la surface plane 18a est sur le côté d'émergence de la lumière.
AEP ( FTM (%) 2(1 p/mm) 4(1 p/mm) 10 95,8 84,0 12 90,8 65,0 13 86,9 55,4 14 81,6 41,5 15 76,1 28,8 20 26,6 5,5 Conformément à une estimation obtenue en observant l'écran, il a été trouvé qu'une image produite est bonne lorsqu'une valeur de FTM est supérieure à 50% moyennant pour condition 4 (1 p/mm). Par conséquent, dans ce test comparatif, on peut dire qu'un angle (AEP) égal ou inférieur à 13 degrés est satisfaisant mais que la courbure de la lentille de Fresnel est limitée à cette valeur.
Les inventeurs ont en outre tenté d'analyser la raison pour laquelle la puissance de résolution FTM est réduite lorsque la surface plane 1 8a est sur le côté d'incidence de la lumière et que la surface configurée 1 8b est sur le côté d'émergence de la lumière.
Comme représenté sur la figure 7, il a été trouvé que la distance focale de la lentille de Fresnel 18 devient plus courte lorsque la position est déplacée depuis le centre de la lentille de Fresnel 18 jusqu'à sa périphérie, et qu'une surface de formation d'image est distordue par rapport à l'écran 22 comme représenté par la ligne en pointillés F. Sur la figure 7, le réseau 16 d'éléments laissant passer la lumière de façon convergente 16a et la lentille de Fresnel 18 sont représentés mais la lentille de Fresnel 18 est agencée de telle sorte que la surface configurée 1 8b soit sur le côté d'émergence de la lumière.
Lors de l'analyse de la surface de formation d'image distordue, l'angle (AIM) entre les faisceaux lumineux 30 et 31 qui sont inclinés par rapport au faisceau lumineux principal sur l'un et l'autre côtés du faisceau lumineux principal pour des angles identiques par rapport au faisceau lumineux principal est noté. L'angle (AIM) entre les faisceaux lumineux 30 et 31 devient plus petit lorsque la lumière est amenée à arriver en incidence sur la lentille de Fresnel 18 et l'angle (AIM) devient plus grand lorsque la lumière émerge depuis la lentille de Fresnel 18, indépendamment de la surface qui est sur le côté d'incidence de la lumière.Cette tendance est plus forte lorsque l'angle entre la lumière incidente ou fusionnée et la surface d'incidence ou d'émergence devient plus important, c'est-à-dire que cette tendance est plus forte par rapport à la surface configurée 18b. Par conséquent, L'angle (AIM) entre les faisceaux lumineux 30 et 31 devient plus grand dans l'agencement pour lequel la lumière émerge depuis la surface configurée 1 8b et une image est formée à une certaine distance de l'écran 22 lorsque l'angle (AIM) devient plus important, le résultat étant que la puissance de résolution FTM est réduite.
L'angle (AIM) ne devient pas si important dans l'agencement dans lequel la lumière émerge depuis la surface plane 1 8a et dans ce cas, il est possible de former une image sur l'écran 22.
La figure 10 représente les détails de la lentille de Fresnel 18 de la figure 1. Comme décrit ci-avant, la lentille de Fresnel 18 comporte la surface plane 1 8a et la surface configurée 1 8b munie de nervures périodiques concentriques 19. Chacune des nervures 19 inclut une crête plane 19a s'étendant de façon générale parallèlement à la surface plane 18a et une surface inclinée 1 9b s'étendant depuis la crête plane 1 9a en direction de la surface plane 18a. Une surface secondaire 1 9c qui est perpendiculaire à la surface plane 1 8a sur la figure 10 est agencée sur le côté opposé de la crête plane 19a par rapport à la surface inclinée 19b.Une couche d'ombrage 19d est prévue sur la crête plane 1 9a de chacune des nervures 19. La couche d'ombrage 19d peut être aisément formée par impression puisque la crête plane 19a est parallèle à la surface plane 18a.
La figure 11 représente une lentille de Fresnel classique 18 comportant des nervures 19. 11 est bien entendu que la crête plane 19a de la figure 10 est formée en coupant l'apex de la nervure 19 de la figure 10. Dans la lentille de Fresnel classique 18 représentée sur la figure 10, se pose un problème constitué par le fait qu'un faisceau parasite induit un fantôme.
De préférence, la largeur de la crête plane 19a est déterminée par la relation suivante: tgr tgO2 x P tg (90 - > 1) + tg r x r t ]9 r ] (1) où d est la largeur de la crête plane, p est le pas des nervures, r est l'angle d'un rayon lumineux principal qui est amené à arriver en incidence sur le corps depuis la surface inclinée principale par rapport à l'axe, 01 est l'angle que forme la surface inclinée principale par rapport à la surface plane et 82 est l'angle que forme la surface inclinée secondaire par rapport à l'axe.
Il comprend principalement, de façon connue en soi, un enroulement secondaire 4a qui se charge et se décharge sous l'effet du rayonnement radio-fréquence transmis par un enroulement primaire que comportent les moyens d'émission 3, ainsi qu'un circuit intégré 4b dans lequel est stocké et géré le code d'identification de l'utilisateur. Ce transpondeur 4 est par exemple logé sur un élément de type bijou, tel qu'un bracelet, notamment un bracelet de montre, une bague, un bouton de manchette, etc. Il peut également être porté par l'utilisateur dans une poche, à sa ceinture ou à l'extrémité d'une manche
d'un vêtement.
Par ailleurs, des moyens 7 sont également prévus au niveau du coffre C ou au voisinage de celui-ci pour détecter la présence de l'utilisateur au voisinage de
l'ouvrant dudit coffre.
Ces moyens 7 sont reliés à l'unité de gestion 2 et celle-ci déclenche l'interrogation du transpondeur 4 par les moyens d'émission/réception 3 lorsque la présence de
l'utilisateur est détectée par les moyens 7.
Ces moyens 7 sont par exemple constitués par un ou
plusieurs capteur à ultrasons.
Pour ouvrir et déverrouiller le coffre C de son véhicule 1, l'opérateur doit présenter le transpondeur 4 successivement devant chacune des deux antennes 5a, 5b
selon une séquence précise.
Cette séquence est choisie de façon à ce que le déverrouillage et l'ouverture ne puissent pas être déclenchés par des mouvements anodins du porteur du transpondeur 4, et notamment lorsque celui-ci passe
derrière son véhicule sans souhaiter ouvrir son coffre.
Le coffre C du véhicule 1 est avantageusement équipé de moyens de visualisation 8, par exemple des voyants bicolores disposés à proximité des antennes 5a, b. Ces moyens 8 sont destinés à aider le porteur du transpondeur à réaliser les gestes nécessaires à l'ouverture mains libres, ainsi qu'à l'avertir du déverrouillage effectif du coffre C, puis de son ouverture automatique. Un exemple de séquence de commande va maintenant être décrit en référence aux figures 2 et 3, dans le cas o l'opérateur porte le transpondeur 4 sur un bracelet au
niveau de son poignet.
Cet opérateur, qui a par exemple les bras chargés, positionne son bras porteur du transpondeur 4 derrière le coffre C, de façon décalée de 5 à 30 cm vers la droite ou la gauche par rapport au centre dudit coffre C. Il est alors détecté par le capteur de présence 7 qui déclenche une séquence d'interrogations sur chacune des deux antennes 5a, 5b situées de part et d'autre de
l'axe central du coffre.
Afin d'étudier l'influence de certains composés sur l'activité enzymatique de la tyrosinase, on réalise une cinétique enzymatique.
La réaction est réalisée à 25" C en tampon phosphate pH 7. La tyrosinase est mise en présence de son substrat L-Dopa ; au milieu réactionnel on peut ajouter la molécule à étudier.
On compare ensuite la variation de densité optique par minute de l'essai (en présence de la molécule à étudier) à celle du témoin (sans molécule).
On en déduit l'influence de la molécule sur l'activité de la tyrosinase.
Les résultats sont alors exprimés en pourcentage d'activité, sachant que le témoin représente 100% d'activité.
2. Protocole
Blanc Témoin Essai PBS 1 ml 1 ml 0,8 ml L-Dopa 10-3M 0,125 ml 0,125 ml 0,125 ml Echantillon 0,200 ml 0,200 ml Tyrosinase / 0,125 ml 0,125 ml 600 U/ml On suit l'apparition du dopachrome à 475 nm pendant trois minutes.
3. Résultats d'inhibition de la tyrosinase in-vitro.
Echantillon Concentration testée d'activité d'inhibition Témoin 100 0 Santoline 3,33 mg/ml 252 0 " " 6,66 mg/ml 299 0 bergamote 3,33 mg/ml 115 0 " " 6,66 mg/ml 105 0 Acide kojique 10 mg/ml 20 80 1 mg/ml 29 71 Palmitate 1 mg/ml 34 66 d'ascorbyle Hydroquinone 4 mg/ml 241,9 0 "'c 8 mg/ml 229,41 0 " " 16 mg/ml 112,53 0 Produit de 50 mg/ml 36,68 63,32 référence M " " 25 mg/ml 69,94 30,06 a 17 mg/ml 76,21 23,79 Bruni clear R 0,10 mg/ml 36 64 " " 0,20 mg/ml 24 76 " " 0,5 mg/ml 2 98 " " 1 mg/ml 0,6 99,4 5 mg/ml 0 100 " 25 mg/ml 0 100 " " 50 mg/ml 0 100 M: Mélawhite actif de Pentapharm, composition non divulguée.
Exemple 3 Formule d'une crème Bruni clear à 10% Actif (selon l'exemple 1) 10 Stabilisant antioxydant 0,25 Gamma orizanol 0,8 Lécitine 1 Avocadin 4 Squalène 2 H Paraffine 4,25 Acide stéarique 2,5 Propylène glycol 5 Phénonique 0,25 Norgel 5 H20 QSP Exemple 4: Etude de l'activité dépigmentante d'une crème contenant Bruni clear à 10% versus hydroquinone à 5% Des crèmes ont été préparées selon l'exemple 3, et en remplaçant dans la formule de l'exemple 3 l'actif par respectivement de l'hydroquinone à 5% et de l'acide kojique à 1,5%, seul le pourcentage d'eau variant.
L'étude réalisée par la Cecma (Centre d'Etude et d'Exploitation de Cosmétiques, de Médicaments et d'Aliments) a eu pour objectif d'apprécier chez la souris pigmentée l'efficacité de deux nouvelles crèmes dépigmentantes référencées Bruni clear R et AK 1,5% comparativement à un témoin + constitué d'hydroquinone à 5% et à une crème de référence prélevée sur le marché.
D'un point de vue macroscopique, la crème Bruni clear R a présenté la meilleure efficacité dépigmentante devant le témoin +, le produit de référence et la crème AK 1,5.
Par ailleurs, sur le plan histologique, la crème Bruni clear R s'est avérée aussi active que le témoin + et significativement supérieure à la crème AK 1,5% et au produit de référence.
Au vu de ces résultats, on peut considérer que la crème Bruni clear R est dotée d'une activité dépigmentante au moins équivalente à celle du témoin + et, en tout cas, supérieure à l'autre formulation testée et au produit de référence.
Il est à noter que la tolérance de la crème Bruni clear R est en outre apparue bonne puisqu'aucune lésion cutanée importante n'a été enregistrée après 12 semaines d'application.
Il est également à noter que la législation interdit l'usage de l'hydroquinone à des doses supérieures à 2%.
On connaît par ailleurs des feux de signalisation comportant une bonnette autour de la lampe, de manière notamment à teinter et/ou à dévier le rayonnement émis par la lampe. Dans le cas d'un feu à aspect de profondeur pourvu d'une telle bonnette, cette dernière est nettement perceptible. La présente invention a pour premier objet de pallier cet inconvénient et de proposer un feu comportant une telle bonnette et donc l'aspect extérieur lorsqu'il est éteint présente à la fois un aspect de profondeur satisfaisant et
une bonne homogénéité d'aspect sur toute son étendue.
Plus secondairement, on connaît des feux de signalisation susceptibles d'émettre des rayonnements de couleurs différentes tout en présentant, lorsqu'ils sont
éteints, une même teinte.
On se référera à cet égard au document FR-A-2 530 781
au nom de la Demanderesse.
Si l'on cherche à combiner les avantages de ce feu connu avec les feux à aspect de profondeur discutés plus haut, on constate une difficulté majeure due au fait que l'écran intermédiaire nécessairement prévu en arrière du voyant dans le document FR-A-2 530 781 fait nécessairement obstacle à la réalisation d'un aspect de profondeur, dans la mesure o cet écran est partiellement opaque. La présente invention vise donc également à proposer un
feu de signalisation ayant les avantages mentionnés ci-
dessus et qui en outre permette, avec une teinte extérieure donnée lorsqu'il est éteint, d'engendrer un faisceau
lumineux de teinte différente.
Ainsi la présente invention propose un feu de signalisation pour véhicule automobile, comprenant une lampe reçue dans un miroir réfléchissant et un voyant de fermeture teinté, ainsi qu'une bonnette entourant la lampe, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un jeu de stries larges essentiellement parallèles prévues sur un élément du feu en avant du miroir, et en ce que la bonnette présente une paroi frontale ayant un profil et des caractéristiques
de réflexion optique semblables à ceux du miroir.
Des aspects préférés, mais non limitatifs, du feu de signalisation selon l'invention sont les suivants: - la bonnette est teintée, et les teintes du voyant et de la bonnette définissant conjointement une couleur de faisceau lumineux donnée différente de la couleur du voyant
lorsque le feu est éteint.
- les stries du premier jeu sont formées sur une face interne du voyant, en ce que le voyant est teinté en rose, et la bonnette comporte en retrait de ladite paroi frontale des zones de passage de lumière teintées pour émettre un
faisceau de couleur réglementaire incolore ou ambre.
A titre illustratif la préparation contient: Chaque 100 ml du traitement comprend: - NIGELLA SATIVA huile = 60 cl.
- Eruca Sativa huile = 20 ml.
- Nasturtium huile =, 20 ml.
Il est bien entendu que,selon le but recherché,les proportions peuvent etre modifiées.