INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
cule, on cherche à garder le nombre des lignes électriques distinctes, qui sont nécessaires à celui-ci, aussi faible que possible et pour cela à les réunir en un faisceau de câbles unique. En outre, on s'efforce de prévoir aussi peu
de points de liaison que possible pour les lignes électri-
ques sur le système d'éclairage. On ne peut pas remplir ces
conditions avec le système d'éclairage connu.
Avantages de l'invention:
Le système d'éclairage selon l'invention est ca-
ractérisé en ce que sur une partie du système d'éclairage
on dispose une partie d'un connecteur pour avoir une liai-
son avec au moins l'une des lignes électriques et en ce que sur une partie du système d'éclairage, on dispose au moins un élément de raccordement électrique relié à la partie du connecteur, élément de raccordement qui peut être mis en appui sur au moins l'un des éléments de contact du logement dans la position de montage du logement sur le système d'éclairage sous l'action d'une force élastique Le système d'éclairage selon l'invention présente l'avantage que le logement lui-même n'est pas directement relié à l'une au
moins des lignes électriques et qu'en conséquence son ma-
niement s'en trouve sensiblement simplifié. En outre, il n'est nécessaire d'avoir sur le système d'éclairage qu'un
seul joint d'étanchéité au point de liaison avec le loge-
ment. Suivant d'autres caractéristiques de l'invention: - au moins d'un des éléments de contact (ou de
En raison de la différence entre la masse de l'électron me et la masse des ions mi, I'intensité du courant de saturation électronique Ie est très grande devant l'intensité du courant de saturation ionique Ii de for mule approchée
Dans les expressions (2) et (3), ne est la densité électronique du plasma, "i est la densité ionique du plasma, S la surface de collection et k la constante de Boltzmann. La température électronique Te est généralement située entre 1 et quelques électrons-volts.
Dans le domaine du potentiel répulsif, à savoir (V
Le potentiel flottant Vf, c'est-à-dire le potentiel pris par la surface du substrat non soumise à une polarisation externe, est obtenu lorsque les courants électronique 1e et ionique Ii collectés sont d'égale intensité, soit en régime permanent le + li = O . (5) Le potentiel flottant Vf, situé dans le domaine des valeurs V
Il doit être considéré que les équations (2) à (6) données ci-dessus sont calculées dans l'hypothèse d'une surface plane du substrat et d'une distribution maxwellienne en énergie des électrons. Bien entendu, ces résultats sont modifiés lorsque ces deux hypothèses ne sont pas respectées, mais ils restent parfaitement valables qualitativement. En particulier, la valeur du courant de saturation dépend de la forme géométrique de la surface. Toutefois, la surface du substrat peut être assimilée à une surface plane, tant que le rayon de courbure de la surface reste grand devant la longueur de Debye électronique
C'est généralement le cas dans les plasmas considérés, où ADe est de l'ordre de la centaine de microns.Par ailleurs, les calculs précédents ont explicitement supposé que les plasmas considérés étaient exempts d'ions négatifs, ce qui n'est généralement pas le cas avec les plasmas réactifs le plus souvent utilisés dans les traitements de surface. La seule modification apportée par la présence d'ions négatifs est de réduire le courant d'électrons proportionnel au facteur ss = ne / ni, où n e est la densité électronique du plasma et ni est la densité d'ions positifs, le courant d'ions négatifs pouvant être négligé devant le courant d'électrons. La présence des ions négatifs modifie, par conséquent, le potentiel flottant qui devient
Il apparaît ainsi une réduction significative de l'écart du potentiel flottant avec le potentiel plasma.
Dans la description qui précède, il a été supposé que la surface en contact avec le plasma n'apporte pas de perturbations importantes au plasma. Cette hypothèse est vérifiée lorsque le substrat présente de petites dimensions devant les dimensions caractéristiques du réacteur plasma. Dans le cas général, c'est-à-dire pour un substrat dont les dimensions caractéristiques représentent une fraction significative des dimensions caractéristiques du réacteur, le substrat peut apporter une perturbation importante au plasma.
Il a été ainsi démontré, notamment dans l'article J. PELLETIER et al, Rev.
Sci. Instrum. 55, 1636 (1984) qu'il n'est pas possible de polariser une grande surface d'un substrat positivement par rapport au potentiel plasma. En effet, sauf dans des situations exceptionnelles, le potentiel plasma V reste toujours plus positif que le potentiel de la surface du substrat. Par conséquent, seul le domaine des potentiels V inférieurs au potentiel plasma Vp est accessible pour la polarisation des surfaces de grandes dimensions de l'ordre d'une fraction des dimensions caractéristiques du plasma.
Si l'application d'une tension continue est possible dans le cas d'un substrat conducteur ou d'une surface conductrice, la polarisation d'un substrat isolant ou d'une surface isolante, par rapport au potentiel plasma, n'est plus possible. Une possibilité utilisée couramment en micro-électronique consiste à polariser la surface en contact avec le plasma par effet capacitif. A cet effet, une tension périodique est appliquée au substrat à travers une capacité de faible impédance. La tension de polarisation moyenne V0 s'établit alors à une valeur telle que la moyenne du courant électronique et ionique collectée sur l'ensemble d'une période soit nulle.
Il apparaît donc que la polarisation par rapport au potentiel plasma de substrats de grandes dimensions peut s'effectuer, soit par l'application d'une tension continue négative à un substrat conducteur, soit par l'application, à travers une capacité de faible impédance, d'une tension périodique à un substrat conducteur ou isolant. Il apparaît, toutefois, que la polarisation capacitive présente un certain nombre d'inconvénients.
Le premier concerne la forme des substrats, car il est évident que la polarisation des substrats par effet capacitif est facilement applicable uniquement aux substrats plans. Une telle méthode de polarisation exclut le traitement de pièces présentant des formes complexes, de nature par exemple moulée ou forgée, de structures aléatoires, telles que les structures composites ou les fibres.
Un autre inconvénient de cette technique est relatif à l'épaisseur des substrats, car l'efficacité de la polarisation par effet capacitif dépend de la capacité de couplage avec la surface en contact avec le plasma. La capacité de couplage à travers le substrat doit être aussi élevée que possible ou d'impédance aussi faible que possible, s'il veut être obtenue une chute de tension à travers cette capacité qui soit faible devant la tension périodique appliquée au porte-substrat. L'efficacité de la polarisation par effet capacitif de substrats isolants, d'épaisseur croissante décroît corrélativement à la capacité de couplage introduite par le substrat isolant. La polarisation par effet capacitif ne peut donc pas être envisagée pour des pièces isolantes épaisses.
Un autre inconvénient concerne tous les types de substrats, y compris les substrats plans et minces, pour lesquels la polarisation par effet capacitif est efficace, comme les plaquettes de silicium utilisées pour la fabrication des circuits intégrés.
Dans ce dernier cas, les substrats, à certaines étapes de fabrication, comportent des empilements localisés de couches isolantes, semi-conductrices et conductrices. Or, durant un traitement plasma avec polarisation par effet capacitif, le substrat va accumuler sur sa surface, à chaque alternance, des charges électriques positives, puis négatives, qui peuvent induire des phénomènes électriques préjudiciables dans les couches sous-jacentes, tels qu'un claquage des diélectriques, une électromigration ou des défauts induits.
17, n 12, 1978, p. 3336.
Les bipyridines ou phénanthrolines de formule (III) utilisées comme produit de départ dans ces procédés peuvent etre préparées par des techniques classiques à partir des bipyridines ou phenanthrolines méthvlées correspondantes de formule
dans laquelle R2 est tel que défini cidessus.
Ainsi, dans le cas où Y est une simple liaison, on fait réagir le dérivé diméthylé avec du lithium pour transformer les groupes méthyles en groupes CH2Li que l'on fait réagir ensuite avec un dérivé halogéné de formule X-(CHZ)m-1-OP où X représente un atome d'halogène tel que Br ou I, et P un groupement protecteur d'alcool, pour former, après déprotection de l'alcool, le dérivé de formule
Par réaction ultérieure des groupes OH avec un composé de formule R1ZH, on obtient le dérivé de bipyridine ou de phénanthroline souhaité.
Dans le cas où Y représente -C(O)O- on peut oxyder le dérivé diméthylé de formule (IV) au moyen d'oxyde de chrome pour remplacer les deux CH3 par COOH.
Par réaction de ces groupes COOH avec un dialcool approprie dont l'une des fonctions est convenablement protégée puis déprotégée, on peut former le bras -C(O)O-(CH2)m-OH.
La réaction ultérieure de ce groupe OH avec un composé de formule R1ZH conduira au dérivé de bipyridine ou de phénanthroline souhaité.
Dans le cas où Y représente -CONH-, on peut oxyder le dérivé diméthylé de formule (IV) comme précédemment pour remplacer les deux CH3 par COOH, puis faire réagir les groupes CH avec un amino alcool dont la fonction alcool est protégée puis déprotégée pour obtenir le bras -CO-NH-(CH2)s-OH.
La réaction de OH avec R1ZH conduira comme précédemment au dérivé souhaité.
Dans le cas où Y représente -O-, on peut partir du dinitro-N,N'-dioxyde de formule que lton fait réagir avec l'alcoolate de sodium de formule NaO(CH2)mR4 où R4 est un atome d'halogène ou un groupe hydroxyle protégé, pour obtenir le composé de formule qui peut etre réduit ensuite, par exemple par PC13, pour donner le dérivé de formule
Par réaction avec R1ZH, après déprotection du groupe OH lorsque R4 est un groupe hydroxyle protégé, ce dérivé conduira au dérivé de bipyridine ou de phénanthroline voulu.
Le meme procédé peut être utilisé dans le cas où Y représente S en utilisant le thiolate de Na au lieu de l'alcoolate.
Dans le cas où Y représente -CH2O-, on peut partir du diacide de formule que l'on réduit par l'hydrure double de lithium et d'aluminium, pour former le diol correspondant de formule
Par réaction de ce diol avec un halogénure approprié puis avec un composé de formule R1ZH, on obtiendra comme précédemment le dérivé de bipyridine ou de phénanthroline souhaité.
Dans le cas où Y représente -CH2S- on peut partir de la 4,4'-diméthyl-2,2'-bipyridine qui, bromée par voie radicalaire, est mise en réaction avec le thiolate correspondant.
Masse obtenue : 29,05 g.
Aspect du PMHS (A) : huile incolore transparente.
Rendement par rapport aux chlorosilanes de départ : 82,5%.
Formulation d'après l'analyse RMN'H: SiH/Si = 0,55-0,58.
Viscosité dynamique du produit à température ambiante : 3200 cPs.
Contrairement aux procédés selon EPO 152 704, EPO 217 539 et EP 0 382 651, la synthèse du PMHS (A) décrite ci-dessus permet un bon contrôle de la viscosité du polyrmère.
*** Les sources de carbone réticulantes mises en oeuvre sont, soit des polyvinylsilanes (PVS) soit le tétravinylesilane.
EXEMPLE 2 : PRÉPARATION DE POLYVINYLSILANE (B).
Dans un réacteur de 0,5 ml à double enveloppe muni d'une agitation mécanique (impeller), d'un réfrigérant et d'une sonde thermométrique, on introduit 190 ml de toluène anhydre, 30 ml de tétrahydrofurane anhydre et 41,05 g de sodium (1,78 mole). Le milieu réactionnel est porté à 100-1020C. Le mélange de sodium fondu et de solvant est alors agité vigoureusement (700-800 tours minute) afin d'obtenir une fine suspension de sodium. On laisse le système se stabiliser pendant 5 à 10 minutes de manière à obtenir une suspension homogène. On additionne alors goutte à goutte un mélange de 99,0 ml d'un mélange de chlorosilanes composé de méthyldichlorosilane, de triméthylchlorosilane Me3SiCl et de vinylméthyldichlorosilane, les proportions respectives sont les suivantes: 0,5/0,3/1,0.
Afin de limiter l'importance du reflux, une partie des calories est éliminée en faisant circuler dans la double enveloppe un fluide à 85-90 C. Après la fin de l'addition, le milieu réactionnel est porté à reflux de solvant pendant 15-30 minutes. Le mélange obtenu est ensuite refroidi à température ambiante.
Le PVS (B) obtenu est additionné de 40 mg de BHT, puis récupéré après une série de manipulations, qui incluent au moins un lavage et au moins une évaporation. Pour plus de précisions, on peut se reporter aux méthodologies décrites dans le brevet US 4 783 516.
Aspect du PVS (B) : huile transparente.
Rendement par rapport aux chlorosilanes de départ: 81%.
Viscosité dynamique du produit à température ambiante : 900 cPs.
EXEMPLE 3 : PRÉPARATION DE CÉRAMIQUES # PARTIR D'UN MÉLANGE PMHS/TÉTRAVINYLSILANE (TVS) AVEC TRAITEMENT THERMIQUE INTERMÉDIAIRE.
3.1 On prépare un mélange homogène par addition d'une quantité précise comprise entre 0,1-0,15 g de tétravinylsilane à 1 g de PMHS. Par agitation à température ambiante pendant 15 min, on obtient un liquide transparent et homogène.
Ces linéaires sont en général constitués de simples rayonnages supportés à leurs extrémités par des colonnes fixes. Une telle présentation, très simple, présente cependant un certain nombre d'inconvénients par le fait qu'il est bien connu que les produits disposés dans la partie inférieure linéaire ou la partie la plus haute, ont moins beaucoup moins de chances d'être sélectionnées par le client que ceux disposés dans la partie qui lui fait face. Par ailleurs, les travées sont actuellement de plus en plus longues, peuvent atteindre plusieurs dizaines de mètres et, en conséquence, les clients ont parfois du mal à trouver les produits à 1' intérieur du site de vente.
Or on a trouvé, et c'est ce qui fait l'objet de la présente invention, une solution qui permet de résoudre l'ensemble des problèmes précités, solution qui permet non seulement de présenter les produits mis à la vente sur la longueur d'une travée, mais également autorise la réalisation de linéaires permettant d'assurer une meilleure présentation dans les produits mis à disposition et facilitant la prise de l'objet sélectionné par l'acheteur.
Par ailleurs, l'installation conforme à l'invention est adaptée non seulement présenter des produits contenus dans des emballages rigides, ou les produits rigides en eux-mêmes tels que disques, livres..., boissons, aliments.., mais également des produits souples, tels que notamment des vêtements.
Dans la suite de la description, l'invention sera décrite pour une installation permettant de présenter des articles à l'extrémité d'un linéaire conventionnel, c'est-à-dire ayant des dimensions correspondant à la largeur et la hauteur dudit linéaire et destinée à présenter l'ensemble des produits mis en vente dans une travée déterminée. n est évident que l'on pourrait envisager de réaliser l'ensemble d'une travée de vente de produits en juxtaposant les uns à côté des autres une pluralité d'ensembles de présentation réalisés conformément à l'invention.
D'une manière générale, l'invention a trait à une installation permettant d'assurer la présentation d'articles sur un site de vente, ensemble selon lequel les articles sont présentés à l'acheteur sous forme de rangées de produits superposés et comportant un châssis supportant les moyens sur lesquels reposent les produits à vendre, et elle se caractérise en ce que les moyens assurant le maintien des artides sont montés sur un ensemble transporteur sans fin permettant de déplacer lesdits artides verticalement au regard de l'acheteur potentiel, lesdits moyens support étant conçus et déplacés de telle sorte que les produits soient toujours présentés verticalement tant lors de leur déplacement (de haut en bas et inversement) que dans la zone intermédiaire séparant les deux déplacements rectilignes précités.
Selon une forme de réalisation préférentielle conforme à l'invention, l'ensemble de présentation des produits est constitué essentiellement par une base fixe, de forme rectangulaire, dont la largeur correspond à la largeur de présentation, par exemple à l'épaisseur totale de deux linéaires mis dos à dos, supportant une colonne verticale, disposée dans sa partie médiane, les moyens permettant de présenter les articles verticalement étant montés sur ladite colonne et étant associés à des moyens permettant de les déplacer selon un circuit fermé, de bas en haut et de haut en bas sur toute la hauteur de l'ensemble de présentation.
Bien entendu, l'ensemble comporte des moyens permettant d'arrêter le déplacement des artides, soit pour la prise de l'un de ceuxsi par l'acheteur, soit pour qu'il puisse l'examiner plus attentivement L'invention et les avantages qu'elle apporte sera cependant mieux comprise grâce aux exemples de réalisation donnés ci-après à titre indicatif et non limitatif, et qui sont illustrés par les schémas annexés dans lesquels: - les figures 1 et 2 sont des vues schématiques en perspective illustrant, d'une part la présentation de produits rigides sur des rayonnages, tels que par exemple livres, cassettes, produits alimentaires.., la figure 2 illustrant un ensemble de présentation d'artides souples, vêtements notamment.
- les figures 2 et 3 sont respectivement des vues de côté et de dessus montrant plus en détail la structure générale d'un tel ensemble de présentation.
Dans les deux exemples illustrés par les schémas annexés dans lesquels les mêmes éléments sont désignés par les mêmes référenoes, l'invention est décrite pour une vitrine de présentation, désignée par la référence générale (1) et qui est destinée à être disposée en bout d'un linéaire de vente, désigné par la référence générale (2) et comportant donc deux ensembles de présentation contenant les produits (P) à vendre. Cette vitrine (1) a donc une largeur et une hauteur correspondant à la largeur et hauteur du linéaire (2). Elle est destinée à présenter un échantillon de chacun des produits contenus sur toute la longueur du linéaire, l'acheteur potentiel (A) pouvant donc déterminer facilement si le produit qu'il recherche se trouve dans une travée déterminée et ce, sans parcourir la longueur de cette dernière.
D'une manière générale, les produits (P) sont présentés dans cette vitrine sous forme de rangées de produits superposés. Cette vitrine comporte un châssis, désigné par la référence générale (3) qui sert de support aux moyens (4) sur lesquels reposent les produits à présenter, tels que par exemple rayons (figures 1,3,4) ou barres de suspension supportant des cintres... (figure 2).
Selon la forme de réalisation illustrée, les rayons, barres.. supportant les artides sont montés de part et d'autre d'une colonne verticale centrale (6), et sont fixés par l'une de leurs extrémités à un ensemble transporteur (7) commandé par un moteur et permettant donc de déplacer les produits (P) selon un circuit fermé de bas en haut et de haut enbas sur toute la hauteur de l'ensemble de présentation. De manière à pouvoir maintenir les objets verticalement dans les zones de transition prévues en partie haute et en partie basse, lorsque les produits sont constitués par des objets rigides disposés sur des rayonnages, ces derniers se présentent sous la forme de balancelles permettant de garder l'horizontalité (voir figure 3).
Grâce à un tel ensemble, l'acheteur potentiel (A) peut donc faire défiler devant lui l'ensemble des produits contenus sur toute la longueur du linéaire de vente, et ce sans avoir à le parcourir.
Dans l'hypothèse où l'ensemble conforme à l'invention est utilisé simplement comme une vitrine de présentation, il sera de préférence fermé par une glace, l'acheteur ayant simplement accès à des moyens permettant d'arrêter le déplacement des articles afin qu'il puisse l'examiner plus attentivement s'il le souhaite.
Ainsi, comme dit précédemment, si un tel ensemble est adapté pour être utilisé comme simple vitrine de présentation, il pourrait être utilisé comme élément de vente et éventuellement être réfrigéré lorsqu'il est destiné à présenter des denrées périssables.
PRODUITS COSMETIQUES A POUVOIR CALMANT La présente invention concerne une gamme de produits cosmétiques utilisables pour soigner l'insomnie, la tension nerveuse, la fatigue ainsi que ltétat dépressif qui en résulte.
En second lieu L'unit de commande numénque 50 exécute une avance de la table porte-pieces 12 dans la direction Z (direction transversale), de sorte que sensiblement la moitie de gauche du tronçon cylindrique "Wa" est usmee par le meulage de finition de manière à déplacer le cylindre de meulage comme montré par la flèche "F3" Ensuite une fois que la tête porte-meule 1 3 est rétractee lusqu'a la position prédéterminée montree par une flèche "F4" L'unit de commande numérique 50 exécute une avance de la table porte-pieces 12 dans la direction Z.Ensuite. la tête porte-meule 13 est déplacee jusqu'à un pomt de redemarraoe du meulage au voisinage du tronçon d'épaulement de droite "Wc". afin de deplacer le cylindre de meulage 21 vers la pièce "W". comme montré par la seche "F5" a la figure 4 De manière similaire. comme décnt cl-avant, le cylindre de meulage 21 se deplace en suivant les flèches "F6" "F7". et "F8" dans l'ordre de ces trajets de meulage. de sorte que tous les tronçons. comprenant la moitie de droite des tronçons d'épaulement "\\c". les tronçons de coin "NN.b" et le reste du tronçon cylindrique "Wa" sont usines par le meulage de finition Lorsque l'operation de meulage en contournaoe est terminée, comme decrit ci-dessus. L'unit de commande numenque 50 fait rétracter le dispositif d'appui fixe 40 et la tète porte-meule 13. et elle arrête ensuite les rotations de la piece "W" et du cylindre de meulage 21. de sorte que la totalite de l'usinage de la piece "W" est termmee.
Dans le cas du meulage du palier intermediaire "Wa" la piece "W" étant supportee par des centres 15a. 16a. comme montré dans le présent mode de realisation. même si la rigidite de la pièce est faible. en obtient à la fois un arrondi de haute qualite et une précision d'usinage élevée grâce au fait que les x-ibrations d'usinage. et autres, sont diminuées par le dispositif d'appui fixe 40 qui contient le déplacement en flexion, c'est-a-dire la flexion de la piece "W" au niveau du palier intermédiaire Wa" pendant l'operation de meulage En outre. il n'est pas nécessaire de pre-olr a l'avance une partie cylindrique spéciale pour amener le dispositif d'appui fixe 40 en contact. parce que le dispositif d'appui fixe 40 -lent en contact avec la partie dans laquelle on procède à l'opération de meulage en plongee pour retablir les coordonnées machine avant l'operation de meulage en contournage. Il est par conséquent possible d'eliminer les coûts de production.
Le second mode de realisation sera décrit à la figure 7 et aux figures 8 (a) et (b). En ce qui concerne la structure de la machine de meulage employée pour ce mode de réalisation. on omet l'explication de cette structure qui est la même que celle du prermer mode de réalisation montre aux figures 1 et 2 En outre. du fait que les diagrammes du second mode de realisation. montres aux figures 8 (a) et (b) diffèrent uniquement partiellement des diagrammes du prernier mode de realisation montres aux figures 6 (a) et (b). on décrira principalement cette différence ci-apres.
Les etapes 200 - '03 du diagramme montré à la figure 8 (a) sont les mêmes que les etapes 100 - 103 A I'etape 204, on procède en continu au meulage grossier et au meulage fin correspondant respectivement à l'etape l04 et a l'etape 106 dans la masse. sans exécuter l'avance du dispositif d'appui fixe 40, montree a l'etape 105. Lorsque le diamètre extendeur au niveau de la partie intermédiaire "Wd" atteint une valeur D - 2 t" en detectant le diametre au moyen du dispositif de mesure 30.
comme montre a la figure 7 ai. gunite de commande numérique 50 arrête l'avance de la tete porte-meule 1 3 et fait en outre terminer le meulage fin pour retablir les coordonnees machine (à l'etape 205). Ainsi.
la tète porte-meule 1 3 et le dispositif de mesure 30 sont rétractés jusqu'à la position prédéterminée a l'etape 206). Par conséquent. ce retablissement des coordonnees machine est executé de la même façon que dans le premier mode de realisation.