INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D. Fiqures constituant les dessins de l'invention La présente invention est décrite à l'aide de 4 figures, notées de 1 à 4.
La figure 1 est une vue en coupe longitudinale du dispositif de l'invention selon un premier mode particulier de réalisation, caractérisé par une enceinte thermique (14) à deux compartiments et une armature intermédiaire (8) servant à encastrer le résonateur de torsion (1-2) par le disque d'encastrement (3).
La figure 2 est une vue en coupe longitudinale du dispositif de l'invention selon un deuxième mode de réalisation, caractérisé par une enceinte thermostatée (14) à compartiment unique à l'intérieur duquel le résonateur de torsion (1-2) peut se déplacer par l'intermédiaire d'un support amovible (18).
La figure 3 représente les éléments de la chaîne de mesure du dispositif selon l'invention.
La figure 4 représente un cercle de l'admittance électrique du résonateur de torsion (1-2) du dispositif selon l'invention au voisinage d'une de ses fréquences de résonance.
Le relief de préhension fournit à l'utilisateur une prise sur la face plane pour solliciter la patte de clipsage à l'encontre des moyens de rappel, ce qui facilite le démontage de l'élément de son support même lorsque l'élément est difficile d'accès.
Lorsque le moule est fermé, le contact entre la poche et la partie du piston traversant la patte constitue un premier plan de joint, et le contact entre la poche et le reste du piston constitue un deuxième plan de joint.
Ces deux plans de joint ont des formes simples qui rendent le piston et la poche peu onéreux à réaliser malgré la présence sur la patte du relief de clipsage et du relief de préhension.
On prévoit également selon l'invention un élément de feu de signalisation comportant au moins une patte de clipsage pour la fixation de l'élément sur un support, la ou chaque patte comportant un relief de clipsage destiné à être inséré dans le support et une portion d'extrémité libre présentant une face plane, dans lequel la portion d'extrémité libre comporte un relief de préhension s'étendant en saillie de cette face, et présente un évidement contigu au relief de clipsage, traversant l'épaisseur de la portion d'extrémité libre et débouchant à une zone médiane de la face plane.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront encore dans la description qui va suivre d'un mode préféré de réalisation donné à titre d'exemple non limitatif. Aux dessins annexés - la figure 1 est une vue partielle en élévation d'un porte-lampes avant montage sur son support - la figure 2 est une vue en élévation partiellement en coupe verticale du porte-lampes de la figure 1 monté sur son support - la figure 3 est une vue en perspective d'une patte de clipsage du porte-lampes de la figure 1 - la figure 4 est une vue schématique en perspective de la patte de clipsage de la figure 3, montrant la trace des plans de joint - la figure 5 est une vue en coupe verticale suivant le plan V-V de la patte de la figure 3 ; et - la figure 6 est une vue analogue à la figure 5 montrant la patte dans le moule lors de la fabrication du porte-lampes.
En référence aux figures 1 et 2, un feu de signalisation de véhicule automobile comporte un support 2 et un porte-lampes 4 non représentés en totalité. Le porte-lampes est en matière plastique et comporte à deux extrémités opposées deux pattes de clipsage 6 pour la fixation du porte-lampes 4 au support 2. De façon connue, chaque patte de clipsage 6 comporte un relief de clipsage 8 destiné à être inséré dans une cavité correspondante 9 du support. La jonction 10 entre chaque patte et le corps du porte-lampes constitue des moyens de rappel sollicitant la patte en direction du support pour maintenir le relief de clipsage dans la cavité. Ainsi, avant montage, chaque patte est distante du corps du porte-lampes comme le montre la figure 1, et après montage chaque patte est proche du corps du porte-lampes comme le montre la figure 2.
La fixation du porte-lampes au support s'effectue en approchant le porte-lampes du support par un mouvement du haut vers le bas sur la figure 2. Grâce à une face 7 de chaque relief de clipsage inclinée en direction du support et formant rampe au contact du support, ce mouvement provoque la flexion des jonctions 10 au passage des reliefs sur le support puis l'insertion des reliefs dans les cavités. Une face 12 du relief s'étendant dans la direction de la sortie du porte-lampes, vers le haut sur les figures 2 et 3, vient en butée contre une face supérieure de la cavité et interdit ainsi la sortie du porte-lampes.
En référence aux figures 3 et 5, chaque patte de clipsage 6 présente une extrémité libre 14 et comporte une portion d'extrémité libre 16 délimitée par cette extrémité 14 et le relief de clipsage 8. Cette portion a une forme générale plate. Elle présente une face avant plane 18 contiguë au relief 8 et une face arrière plane parallèle à la face avant. La distance entre ces deux faces constitue l'épaisseur de la portion 16.
Selon l'invention, la portion 16 comporte un relief de préhension 20 s'étendant en saillie de la face 18. Ce relief de préhension présente en regard du relief de clipsage 8 une face 22 sensiblement perpendiculaire à la face 18 comme le montre la figure 5. Le relief de préhension s'étend à l'extrémité 14 de la patte, perpendiculairement à deux bords longitudinaux externes 23 de la patte, de l'un à l'autre de ces bords. La portion 16 comporte également deux nervures de renfort 24 respectivement contiguës aux deux bords longitudinaux externes 23 de la patte et s'étendant depuis la face 22 du relief de préhension jusqu là la face plane 18 de la portion 16.
De plus, la portion 16 présente un évidement 26 traversant l'épaisseur de la portion 16 et la face plane 18 et débouchant à une zone médiane de la face plane 18.
Par zone médiane, on entend une zone distante des bords longitudinaux externes 23. Cet évidement a une forme générale rectangulaire et est contigu au relief de clipsage 8 par un petit côté du rectangle. L'autre petit côté du rectangle est contigu à l'extrémité 14. Deux bords latéraux 28 de l'évidement constitués par deux grands côtés 28 du rectangle sont sensiblement parallèles aux bords longitudinaux externes 23 de la patte. Cet évidement résulte de la fabrication de l'élément par le procédé de moulage selon l'invention comme on le verra plus loin.
Le premier bord latéral 28 de l'évidement et une première arête 30 de la face 12 du relief de clipsage sont coplanaires. I1 en est de même pour le deuxième bord latéral 28 de l'évidement et une deuxième arête 30 de la face 12.
Lorsque le porte-lampes est fixé au support, la portion d'extrémité 16 dépasse du support 2. Le relief de préhension 20, notamment par sa face 22, fournit à l'utilisateur une prise pour solliciter la patte de clipsage en direction du support à l'encontre des moyens de rappel, ce qui facilite le démontage du porte-lampes.
Le porte-lampes est réalisé par moulage selon le procédé de l'invention qui va maintenant être décrit.
En référence à la figure 6, le moule utilisé est constitué d'un piston 31 et d'une poche 32 de formes complémentaires et entre lesquels est moulé le portelampes.
Le piston 31 est mobile en translation par rapport à la poche 32 suivant la direction indiquée par les flèches 34, pour venir en contact de la poche ou être éloigné de celle-ci. Pour chaque cycle de fabrication, on ferme le moule en plaçant le piston au contact de la poche, puis on injecte la matière plastique dans le moule, enfin on ouvre le moule en éloignant le piston de la poche et on éjecte le porte-lampes réalisé.
Les calculs théoriques montrent que le courant magnétisant est croissant avec Ve tout en conservant par le biais de la régulation Vo = cte. Ceci est favorable aux critères de commutation douce.
Le fonctionnement à fréquence fixe permet de synchroniser plusieurs convertisseurs.
Enfin, la mesure de l'amplitude de VC1 est un bon moyen pour mesurer le courant de sortie lo et pour implémenter des fonctions telles que : limitation en courant, sécurité de courant et de court-circuit, asservissement avec boucle de courant en parallélisation de plusieurs modules pour une répartition égale et asservie des courants respectifs.
Conformément à l'invention, on a ainsi réalisé, à titre d'exemple, un convertisseur du type de la figure 3 de 30 watts présentant plusieurs sorties de différentes valeurs : 3,3 ; 5 ; 12 ; 15 ; 24 et 28 volts, régulées dans une plage de valeurs de tension d'entrée entre 200 et 400 volts, la fréquence de découpage étant de 500 KHz.
Un tel convertisseur avait un rendement de 92% pour 15 volts de sortie et présentait un volume de 35,6 x 52,5 x 12,7 mm, soit deux à trois fois moindre que celui des convertisseurs du moment.
II est à noter que le convertisseur peut avoir plusieurs sorties, identiques, par exemple mono-alternance comme représenté sur les dessins.
Par ailleurs, l'inductance de résonance L1 peut être un composant discret ou faire partie intégrante de l'inductance de fuite du transformateur.
L'invention s'applique bien entendu à d'autres montages de primaire que celui de ia figure 3 et, d'une manière générale, à tout primaire, notamment du type Buck, comportant deux interrupteurs commandables en alternance de façon à obtenir une commutation douce à zéro de tension.
La présente invention concerne un dispositif de nettoiement d'une fosse située sous le plancher d'au moins une case prévue pour recevoir au moins un animal d'élevage. L'invention s'applique notamment aux fusses situées sous les cases de porcins ou de bovins.
Les animaux tels que les porcs ou les vaches sont fréquemment logés dans des cases ou des étables comportant un plancher ajouré du type caillebotis. Un tel plancher repose ordinairement sur une fosse et il permet l'évacuation des déjections de ces animaux dans ladite fosse. Généralement, la vidange de la fosse est effectuée à la fin de chaque cycle d'élevage. Néanmoins, il s'avère que les ddjections accunsulées sous les caillebotis produisent des quantités importantes d'ammoniac. Or, de telles émanations ont à la longue une influence néfiste sur la santé des animaux, voire de l'éleveur, qui est lui aussi amené à pénétrer souvent dans lesdites cases ou étables.
On a cherché à résoudre ce problème en prévoyant des systèmes d'évacuation du lisier dans les fosses. On connaît à cet effet des smmes de raclage installés dans les fosses et comportant des racloirs entraînés dans le fond de la fosse pour pousser le lisier stagnant vers des orifices d'évacuation.
Un inconvénient majeur de ces systèmes réside dans le caractère insuffisant du raclage réalisé pour nettoyer complétement et efficacement la fosse. En efES on constate la présence de résidus de lisier au fond de cette derniére, t'où des émanations d'ammoniac persistantes après le raclage.
Un but de l'invention est de proposer un dispositif de nettoiement tel que celui qui est mentionné ci-dessous qui permette d'émincer en permaneire le lisier desdites fosses et de pouvoir disposer d'une fosse propre et exempte de germes ixictieux au début d'un nouveau cycle d'élevage.
A cet effet, un dispositif de nettoiement d'une fosse selon l'invention est du type qui comprend un racloir pour déplacer le lisier du fond de la fisse vers des orifices d'évacuation. Il est caractérisé en ce que ledit racloir est pourvu d'au moins une buse prévue pour dinger un jet vers le fond ou au moins une paroi de ladite * > sse.
Selon une caractéristique de l'invention, ledit racloir est pourvu d'une pluralité de buses.portées par au moins un tourniquet hydraulique.
Selon une caractéristique de l'invention, ledit racloir est pourvu d'une pluralité de buses montées directement sur ledit racloir.
Le produit obtenu présente les caractéristiques suivantes: e RMN 'H 400 MHz (CDCl3) (6 ppm): 8,09 (2H, d, J = 7,3 Hz); 7,61 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,48 (2H, t, J = 7,6 Hz); 7,31 (2H, t, J = 7,7 Hz); 6,99 (3H, m); 6,42 (1H, s); 5,61 (1H, d,J = 7 Hz); 4,97 (1H, d, J = 7,8 Hz); 4,86 (3H, m); 4,44 (1H, dd, J = 10,6 et 6,8Hz); 4,30 et 4,15 (2H, 2d, J = 8,4 Hz); 3,86 (1H, d, J = 7 Hz); 2,56 (1H, m); 2,27 (3H, s); 2,27 (2H, m); 2,05 ((3H, s); 1,86 (1H, m); 1,68 (3H, s); 1,01 (3H, s); 0,98 (3H, s).
Exemple 20 7,1 0-ODi-(phénoxyacétyl)- 1 0-désacétylbaccatineIII
A une solution agitée à température ambiante et sous atmosphère inerte de 500 mg (0,92 mmol) de 10.désacétylbaccatine III et 0,6 mL (7,36 mmol) de pyridine anhydre dans 50 mL de dichlorométhane sec, on ajoute 0,5 mL (3,68 mmol) de chlorure de phénoxyacétyle en 10 min. Après 6 h de réaction à température ambiante et contrôle par C.C.M., la solution est lavée avec une solution aqueuse d'HCl à 2 % jusqu'à obtention d'un pH = 2, lavée avec de l'eau osmosée (2 x 20 mL), séchée sur Mg S04 et concentrée sous pression réduite.Après chromatographie du produit brut sur gel de silice (15-40,um) (éluant: cyclohexane-acétate d'éthyle, 6/4) on obtient 0,55 g de 7,l0-O-bis-(phénoxyacétyl).10-désacétylbaccatine III sous la forme d'une poudre blanche (Rdt = 74 %).
Le produit obtenu présente les caractéristiques suivantes: - RMN 'H 400 MHz (CDCl3) (o ppm): 8,09 (2H, d, J = 7,1 Hz); 7,61 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,48 (2H, t, J = 7,6 Hz); 7,29 (2H, t, J = 6,8 Hz); 7,22 (2H, t, J = 7,5 Hz); 6,96 (4H, m); 6,84 (2H, d, J = 7,9 Hz); 6,42 (1H, s); 5,69 (1H, dd, J = 10,5 et 7,1 Hz); 5,60 (1H, d, J = 6,9 Hz); 4,96 (1H, d, J = 8,2 Hz);4,84 (1H, t, J = 7,4 Hz); 4,8 (2H, s); 4,65 et 4,41 (2H, 2d, J = 15,8 Hz); 4,32 et 4,14 (2H, 2d, J = 8,4 Hz); 3,98 (1H, d, J = 6,8 Hz); 2,65 (1H, m); 2,28 (3H, s); 2,26 (2H, m); 2,09 (3H, s); 1,80 (3H, s) et (1H, m); 0,98 (6H, s).
Exemple 21 7-O-Phénoxyacétylbaccatine III
A une solution agitée à température ambiante et sous atmosphère inerte de 1,11 g (1,64 mmol) de 74-phénoxyacétyl-10- désacétylbaccatine III dans 40 mL de pyridine anhydre, on ajoute 0,233 mL (3,27 mmol) de chlorure d'acétyle en 10 min. Après 16 h de réaction à température ambiante et contrôle par C.C.M., le milieu réactionnel est dilué avec 50 mL d'eau osmosée, et la phase aqueuse est extraite à l'acétate d'éthyle (3 x 30 mL). Les phases aqueuses réunies sont lavées à l'eau (2 x 20 mL), séchées sur MgSO4 et concentrées sous pression réduite (Rdt: 84,5 %). Après chromatographie sur gel de silice (15-40 Clam) (éluant: cyclohexaneacétate d'éthyle, 60/40) on obtient la 7-O-phénoxyacétylbaccatine III à l'état cristallisé.
Le produit obtenu présente les caractéristiques suivantes: e RMN 'H 400 MHz (CDCl3) (6 ppm): 8,10 (2H, d, J = 7,1 Hz); 7,61 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,48 (2H, t, J = 7,7 Hz); 7,27 (2H, t, J = 8 Hz); 6,95 (3H, m); 6,26 (1H, s); 5,71 (1H, dd, J = 10,4 et 7,2 Hz); 5,62 (1H, d, J = 6,9 Hz); 4,96 (1H, d, J = 8,3 Hz); 4,80 (1H, m); 4,81 et 4,53 (2H, 2d, J = 16 Hz); 4,32 et 4,14 (2H, 2d, J = 8,5 Hz); 4,0 (1H, d, J = 6,9 Hz); 2,64 (1H, m); 2,29 (2H, m); 2,28 (3H, s); 2,24 (1H, d, J = 5 Hz); 2,16 (3H, s); 2,09 (3H, d, J = 0,7 Hz); 1,81 (1H, m); 1,78 (3H, s); 1,13 (3H, s); 1,08 (3H, s).
Exemple 22 7,10-0-(1,1,3,3 - Tétraisopropyl- l ,3-disiloxanediyl) lO-désacétyl baccatine III
A une solution agitée à -40" C et sous atmosphère inerte de 500 mg (0,93 mmol) de 10-désacétylbaccatine III dans 20 mL de tétrahydrofurane anhydre, on ajoute 1,28 ml (2,05 mmol) den-butyl lithium en solution 1,6 M dans l'hexane en 10 min. Après 5 min d'agitation, on ajoute 350 ZL (1,12 mmol) de 1,3-dichloro-1,1,3,3tétraisopropyldisyloxane et on laisse le milieu réactionnel revenir à température ambiante en 20 min.Après 1 h d'agitation à température ambiante, on additionne 225 mg (2,05 mmol) de 4diméthylaminopyridine et le milieu réactionnel est laissé une 1 h supplémentaire sous agitation. Après addition de 20 mL d'une solution aqueuse saturée de chlorure de sodium, le milieu est extrait au dichlorométhane (3x 30 mL). Les phases organiques réunies sont lavées avec une solution aqueuse saturée de chlorure de sodium (20 ml), séchées sur MgSO4 et concentrées sous pression réduite. Après purification par chromatographie sur gel de silice (1 5-40m) (éluant: cyclohexane-acétate d'éthyle, 60/40) on obtient 480 mg de 7,100 (1,1 ,3,3.tétraisopropyl-1 ,3-disyloxanediyl)- 10-désacétylbaccatinelîî à l'état amorphe (Rdt = 65 %).
Le produit obtenu présente les caractéristiques suivantes: e RMN 'H 400 Mhz (CECI3) (6 ppm): 8,10 (2H, d, J = 7,2 Hz); 7,60 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,47 (2H, t, J = 7,6 Hz);5,60 (1H, s); 5,59 (1H, d); 4,97 (1H, d, J = 7,9 Hz) 4,87 (1H, m); 4,68 (1H, dd, J = 10,4 et 6,9 Hz); 4,30 et 4,17 (2H, 2d, J = 8,5 Hz); 3,92 (1H, d, J = 7,1 Hz); 2,49 (1H, m); 2,28 (3H, s); 2,27 (1H, m); 2,04 (1H, m); 1,91 (1H, m); 1,67 (3H, s); 1,55 (1H, s); 1,32 à 0,85 (34 H, m).
.Exemple 23 13-O-[[(4S,SR)-2 ,4-Diphényl-4,5-dihydroxazol-5-yl]- carbonyîj-7-O-triéthylsiîyl-baccatine III
A une solution agitée à température ambiante et sous atmosphère inerte de 2,67 g (10 mmol) d'acide (4S,5R)-2,4-diphényl 4,5-dihydroxazol-5-carboxyliquedans 55 mL de toluène anhydre, on ajoute 2,06 g (10 mmol) de dicyclohexylcarbodiimide. Après 5 min d'agitation, on ajoute 3,5 g (5 mmol) de 7-O-triéthylsilylbaccatine III et 0,61 g (5 mmol) de 4-diméthylamino-pyridine, et le mélange réactionnel est porté à 70"C pendant 1 h. Après retour à température ambiante et élimination des insolubles par filtration, la phase organique est concentrée sous pression réduite.Après purification du produit brut par chromatographie sur gel de silice (15-25 fiLm) (éluant: cyclohexane-acétate d'éthyle, 90/10).
On obtient 4,62 g de 13-0-[[(4S,5R)-2,4-diphényl-4,5- dihydroxazol.5-yl]-carbonyl-7-O-triéthylsilylbaccatine III à l'état cristallisé (Rdt = 97 %).
Le composé ainsi obtenu présente les caractéristiques suivantes: e RMN 1H 400 MHz (CECI3) ( ppm): 8,23 (2H, d, J = 7,2 Hz); 8,07 (2H, d, J = 7,3 Hz); 7,63 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,58 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,49 (4H, m); 7,38 (5H, m); 6,42 ((1H, s); 6,18 (1H, t, J = 8,2 Hz); 5,68 (1H, d, J = 7,1 Hz); 5,60 (1H, d, J = 6,5 Hz); 4,95 (2H, d); 4,50 (1H, dd, J = 10,5 et 6,7 Hz); 4,29 (1H, d, J = 8,4 Hz); 4,14 (1H, d, J = 8,4 Hz); 3,83 (1H, d, J = 7,1 Hz); 2,55 (1H,m); 2,37 (1H, dd, J = 15,3 et 9,3 Hz); 2,26 (1H, dd, J = 15,3 et 8,6 Hz); 2,16 (3H, s); 2,07 (3H, s); 1,99 (3H, s); 1,89 (1H, m); 1,72 (1H, s); 1,69 (3H, s); 1,23 (3H, s); 1,19 (3H, s); 0,92 (9H, t, J = 8 Hz); 0,57 (6H, m).
Exemple 24 13-O-[[4S,SR)-2,4-Diphényi-4,5-dihydrooxazol-5-yl]- carbonyl]-7-O-phénoxyacétylbaccatine III
A une solution agitée à température ambiante et sous atmosphère inerte de 490 mg (1,83 mmol) d'acide (4S, 5R)-2,4 diphényl-4,5-dihydrooxazol-5-carboxylique dans 10 mL de toluène anhydre, on ajoute 380 mg (1,84 mmol) de dicyclohexylcarbodiimide.
Aux figures 10 à 12 est. illustré un mode de réalisation selon I'invention. Il présente le même principe de fonctionnement que le mode de réalisation illustré aux figures 1 à 8, c'est à dire la transformation du système articulé (composé du vantail 6 du vérin 1 et du levier 14) d'un triangle articulé avec un coté (vérin) de longueur variable lorsque le vantail 6 est actionriné par le vérin 1, en un quadrilatère articulé dont tous les cotés sont de longueur fixe pour
la manoeuvre d'urgence du vantail 6.
Le mode de réalisation selon les figures 10 à 12 est toutefois ultérieurement perfectionné: le dispositif de blocage et de déblocage de l'articulation 16 du levier intermédiaire 14 du vantail 6 permet l'actionnement du dispositif par une clé personnalisée 39 et par sa serrure 41, procurant ainsi une simplification de construction
et une plus grande sureté.
O Dans ce but, le mode de réalisation perfectionné et préféré illustré aux figures 10 à 12 est caractérisé par le fait que le dispositif de blocage comprend des moyens coopérants d' accrochage et de décrochage entre le levier intermédiaire d'articulation et le vantail ou l'écrou, et un dispositif destiné à bloquer les moyens d'accrochage et de décrochage de manière déblocable dans leur position d'accrochage. Par exemple l'équerre 17 est solidaire avec un crochet 35 proéminent vers le levier intermédiaire d'articulation 14 Ce crochet 35 coopère avec un déclic d'accrochage solidaire d'un cliquet de blocage 37 qui a son point d'appui en "38, sur le levier intermédiaire d'articulation 14 et est logé dans une cavité de ce levier -. Normalement, quand le vantail 6 doit être actionné seulement par le vérin I (ouverture et fermeture) le crochet 35 pénètre dans la cavité du levier intermédiaire 14 et est accroché au déclic d'accrochage 36 par conséquent le levier intermédiaire d'articulation 14 reste bloqué au crochet 35 de l'équerre 17 et ne peut pas basculer autour de son articulation 16 par rapport au vantail 6 comme illustré par la ligne continue à la figure 11 dans la position
de fermeture du vantail 6.
Le cliquet de blocage 37 porte à son extrémité opposée au déclic d'accrochage 36 une serrure actionnable au moyen de la clé personnalisée 39. Le cliquet de blocage 37 est rappelé par un ressort de rappel 44 vers sa position d'accrochage au crochet 35 de l'équerre 17 et est bloqué dans la même position par un déclic d'arrêt 42 actionnable par la serrure 41. Ce déclic d'arrêt 42 coopère avec une dent 43 de l'équerre 17 fixée au vantail 6, afin de bloquer le cliquet de blocage 37 dans sa position d'accrochage au crochet 35 de l'équerre par le déclic d'accrochage 36, comme illustré par une ligne continue à la figure 11 )O- Pour débloquer la rotation du levier intermédiaire 14 autour de son articulation 16 par rapport à l'é=querre 17, dans le but de permettre la manoeuvre manuelle d'urgence du vantail 6, on doit débloquer le cliquet de blocage 37 en désengageant le déclic d'arrêt
42 par la clé 39 et la serrure 41 de la dent 43 de l'équerre 17.
Comme l'articulation 16 du levier intermédiaire 14 est de préférence disposée de manière excentrique par rapport à l'axe du vérin 1 ( et ceci dans le but de permettre le mouvement du quadrilatère articulé), il en résulte que la pression éxercée par le vérin 1 sur le levier intermédiaire 14 est en général suffisante -10- pour déplacer angulairement le cliquet de blocage 37 en opposition au ressort de rappel 44 et pour le mener automatiquement dans une position de décrochage de son déclic d'accrochage 36 par rapport au crochet 35 du vantail, comme illustré en lignes hachurées à la figure 11. Dans le cas o le susdit décrochage du cliquet de blocage 37 ne dût pas se produire automatiquement, le cliquet de blocage 37 présente à son extrémité opposée au déclic d'accrochage 36, des moyens de prise tels qu'une ailette de prise 45, par laquelle le cliquet de blocage 37 peut être mené manuellement à sa position de
décrochage du crochet 35.
- De toute façon,dans la position de décrochage du cliquet de blocage 37 par rapport au crochet 35 de l'équerre 17, le levier intermédiaire d'articulation 14 est libre de basculer aussi autour de son articulation 16 par rapport à l'équerre et par rapport au vantail 6 en composant de cett façon le quadrilatère articulé précédemment décrit à propos des figures 1 à 8, et donc en permettant la
manoeuvre manuelle du vantail 6.
A la figure 12 le levier intermédiaire d'articulation 14 est illustré en situation de déblocage par rapport au crochet 35 de l'équerre 17 et dans une position angulaire qui correspond à la position initiale de l'actionnement manuel d'ouverture du vantail 6 à partir de la position de fermeture ou à une position assumée par le levier intermédiaire vers la position finale de l'actionnement manuel de fermeture du vantail 6. Dans la même figure 12, à droite, le levier intermédiaire d'articulation 14 est illustré en ligne hachurée dans sa position correspondante à l'ouverture manuelle compliè'te du vantail, dans laquelle une portion du levier intermédiaire 14 rencontre des moyens de tamponnement placés entre le levier intermédiaire d'articulation et le vantail ou l'écrou tels qu' un rebord de feuillure 45 de l'équerre 17, en fixant de cette façon le susdit quadrilatère articulé (c'est à dire en arrêtant le mouvement du levier) dans une position dans laquelle l'extrémité du vérin 1, articulée au levier
intermédiaire,ne touche pas le vantail 6.