INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La tension V2 est en retard de 900 par rapport à la tension Vi. De même la tension V4 est en retard de 900 par rapport à la tension V3. Ainsi chaque interrupteur I1 à I4 est fermé pendant deux phases successives, la branche MM1 à MM4 correspondante étant alors traversée par un courant qui engendre un flux magnétique, et la tension aux bornes de ladite branche étant idéalement égale à la tension d'alimentation positive Vc. I1 est ensuite ouvert pendant les deux phases suivantes, la branche MM1 à MM4 n'étant alors traversée par aucun courant, et la tension aux bornes de ladite branche étant alors nulle.
La séquence de commande illustrée sur les figures 3a à 3e est la suivante - pendant la phase I (pas 1 à pas 2), ce sont les branches MM2 et MM3 qui sont parcourues par un courant et qui engendrent des flux magnétiques, les tensions aux bornes des branches MM1 et MM4 étant nulles - pendant la phase II (pas 2 à pas 3), ce sont les branches MM3 et MM4 de la bobine 3 qui sont parcourues par un courant et qui engendrent des flux magnétiques, les tensions aux bornes des branches MM1 et MM2 de la bobine 1 étant nulles - pendant la phase III (pas 3 à pas 4), ce sont les branches MM1 et MM4 qui sont parcourues par un courant et qui engendrent des flux magnétiques, les tensions aux bornes des branches MM2 et MM3 de la bobine 1 étant nulles - pendant la dernière phase IV (pas 4 vers nouvelle séquence), les branches MM1 et MM2 de la bobine sont toutes deux parcourues par un courant et engendrent des flux magnétiques, les tensions aux bornes des branches MM3 et MM4 de la bobine 2 étant nulles.
Ainsi qu'on l'aura compris le circuit de contrôle 4 ainsi que les interrupteurs I1 à I4, sont compris dans un microcontrôleur dédié se présentant sous la forme d'un circuit intégré.
A la figure 6 on a représenté un tel microcontrôleur dont des sorties OUT1 à OUT4 sont directement reliées aux extrémités des bobines M1 à M4.
L'état haut ou bas desdites sorties du circuit intégré, correspond à l'état ouvert ou fermé des interrupteurs I1 à I4 de la figure 2, ou vice versa.
Ce microcontrôleur dédié est par exemple un circuit intégré capable de fournir sur ses sorties le courant nécessaire à l'alimentation des phases du stator.
Le microcontrôleur 60 comporte une horloge interne délivrant un signal d'horloge de période. I1 comporte aussi une entrée VDD pour recevoir une tension d'alimentation par exemple 5 Volts, l'entrée VDD étant par ailleurs reliée à la masse à travers un condensateur de découplage C1.
Le microcontrôleur 60 comporte de plus une première zone (registre) de mémoire non volatile dans laquelle est sauvegardé un programme pour la mise en oeuvre de la séquence de commande de la tension aux bornes des bobines du stator.
Le microcontrôleur 60 comporte en outre une entrée d'interruption INT qui sous certaines conditions logicielles, l'arrivée d'un front montant ou, selon le cas, d'un front descendant, peut générer une interruption du programme en cours d'exécution.
Chaque chambre de compensation est équipée d'une platine de décharge 66 et 66d qui comprend une soupape de décharge 68, 68d, un clapet anti-retour 70, 70d et un ajutage 72, 72d avec un clapet anti-retour 74, 74d.
Un tiroir 76, 76d est disposé au droit de chaque platine et peut coulisser dans la chambre entre une première position accolée à la platine correspondante et une autre position éloignée de ladite platine.
Chaque tiroir est relié par un élément élastique de rappel 78, 78d, à la soupape de décharge correspondante 68, 68d.
Deux canalisations 80, 80d relient les chambres de compensation à la montée et à la descente 54 et 56. Ces canalisations sont symétriques et prennent naissance par un piquage immédiatement l'une 80 au-dessus et l'autre 80d audessous des tiroirs respectifs 76d et 76 pour déboucher dans les platines associées 66 et 66d, au droit des clapets antiretour 70 et 70d.
Les moyens de compensation 58, anti-cavitation, comprennent un réservoir tampon 90, solidaire du corps 50 et du chassies du véhicule par un tirant 92. Ce réservoir est obturé par une embase 64 comportant un circuit d'entrée 94 avec un clapet 96 de fermeture et un circuit de sortie 98 avec un clapet 100 de fermeture.
Sur cette figure 2, on a indiqué la position neutre avec une référence "N".
Le fonctionnement est détaillé ci-après en regard des figures 3A et 3B, pour les mouvements consécutifs au franchissement d'un obstacle en saillie provoquant la montée du piston 64.
La position haute maximale du piston référencée "AH", conduit au déplacement du tiroir 76. En effet, le liquide est refoulé de la chambre centrale 52 vers la chambre de compensation 56 à la descente pour passer dans la canalisation 80 et sortir entre la platine de décharge 66 et le tiroir 76, ce qui a pour effet de déplacer ledit tiroir dans la position représentée sur cette figure 3A, position dans laquelle la canalisation 80d est obturée par le tiroir 76 qui s'est déplacé devant.
La circulation du fluide liquide est indiquée par les différentes flèches. Le fluide liquide de la chambre de compensation à la montée est expulsé par le trou 62 dans la chambre centrale 52.
On remarque également que l'élément élastique de rappel est tendu puisqu'il travaille à la traction et qu'il a tendance à ramener le tiroir dans sa position initiale.
De ce fait, la soupape 68 se trouve plaquée avec un effort F1 important supérieur à F0 en position neutre.
Le tiroir 66d reste immobile.
Quant à la chambre de compensation 58, si le déplacement du piston a été très violent, du fluide liquide est évacué de la chambre centrale vers cette chambre de compensation, à travers le circuit d'entrée 94 et par ouverture du clapet 96.
Lorsque le piston redescend, c'est à dire la position "RH", le tiroir reprend sa place mais son mouvement est freiné car le fluide liquide doit passer à travers l'ajutage 72, ce qui maintient la pression à des valeurs élevées et provoque l'ouverture de la soupape 68. On remarque que l'effort F2 est compris entre F0 et F1 et qu'il varie, en diminuant, au fur et à mesure que le tiroir se rapproche de la platine de décharge.
Il y a donc une certaine progressivité dans le tarage de la soupape de décharge qui suit, avec précision et toujours avec le même profil de courbe, les mouvements du tiroir.
C'est là tout l'intérêt du dispositif selon la présente invention.
EXEMPLE 1 : Obtention des séquences conformes à l'invention.
Patients : Sept patients camerounais, consultants ou hospitalisés dans les hôpitaux de Paris sont inclus dans cette étude.
Au moment du diagnostic de la séropositivité, quatre patients sont au stade de SIDA (CDC IVA n=1, CDC IVC1 n=3) et 3 patients sont asymptomatiques (CDC II). La tranche d'âge varie entre 22 à 44 ans pour les patients symptomatiques et elle s'étale entre 22 et 68 ans pour les patients asymptomatiques.
Quatre patients ont un taux de CD4+ 500x106/ l (575).
Cultures : Dix à vingt ml de sang total pour ces 7 patients ont été recueillis sur héparine de lithium. Les cellules mononucléées du sang périphérique (CMSP) sont isolées sur un gradient de centrifugation Ficoll-Hypaque (Pharmacia). Le culot cellulaire obtenu est lavé 2 fois avec du RPMI 1640 et resuspendu dans du milieu de culture à une concentration de 2.106 cellules/ml. Ce milieu de culture contient du RPMI 1640 complété avec 20 % du sérum de veau foetal, 10 % dinterleukine humaine, 150 pg/ml de streptomycine, 250 unités /ml de pénicilline G et 5 % de L-glutamine. Un million des cellules du patient est cocultivé en duplicate avec un million de cellules de donneurs stimulés au PHA dans des plaques de culture 24 puits (Costar). Le milieu de culture est changé 2 fois par semaine, et 3x105 cellules de donneurs sont rajoutées à chaque puits à j7, j14 et j21.
La réplication virale est surveillée dans les surnageants de culture pendant 28 jours, simultanément par une microtechnique (mesure de l'activité transriptase réverse) et la détection de l'antigène p24 (ELAVIAo p24 Ag, Sanofi-Diagnostic Pasteur). Les surnageants de cultures positifs sont recueillis et garder à -800C pour les réinoculations.
Prioarvtion de l'ADM Une PCR est réalisée à partir de 1'ADN de lymphocytes frais extraits d'un patient ou de lymphocytes, après 6 jours de coculture ou du plasma après RT. A partir de 100 Fl d'un mélange réactionnel, contenant du Tris-HCl 10 mmol/l pH 8,3, du KC1 50 mmol/l, du MgC12 2 mmol/l, 0,2 mmol/l de chaque dNTP, 40 pmole de chaque amorce, 2,5 U de Taq polymérase (Perkin Elmer Cetus, St Quentin Yvelines, France) et 1 Fg d'ADN cellulaire. Les amorces utilisées sont celles précisées ci-dessus, à savoir, GAG/5'CAM : CAGGGACAAATGGTACATCA (positions 1250-1269) GAG/3'CAM : AGTAGCTTGCTCAGCTCTTAAT (positions 1768-1747) * séquences gp41 gp41/5'CAM-1 : AGRGAAAAAAGAGCAGTAGGAT (positions 78007821) gp41/5'CAM-2 : TCTAAGTGGAGCAGGTAGCACTAT (positions 78437866) gp41/3'CAM-2 : CTAAGTTGCTCAAGAGTGGTA (positions 85948573) gp41/3'CAM-1 : GTGGCTCAAGAGGTGGTAAGT (positions 85908570).
ou bien l'une des séquences suivantes - V3L5 : 5'-TRGTTACTTGTACACATGGCAT-3' et - V3L3 : 5'-ACAATAAAAGAACTCCATGACAGT-3' pour la région env et - G5 : 5'-CAGGGACAAATGGTACATCA-3' et - G3 : 5'-AGTAoeTTGCTCAGCTCTTAAT-3' pour la région gag, correspondant respectivement aux nucléotides 6991-7012, 7421-7396 et 1250-1269, 1768-1747 de la séquence HIVî'at7o.
Les échantillons sont soumis à 40 cycles d'amplification, chaque cycle comprenant les trois étapes suivantes : dénaturation à 940C pendant une minute, hybridation des amorces à 500C pour la séquence gag et à 550C pour la séquence env, pendant une minute et extension à 720C pendant une minute. Lors du premier cycle, la dénaturation est réalisée pendant 4 minutes et pour le dernier cycle, l'extension est réalisée pendant 5 minutes. Les produits amplifiés sont soumis à une digestion enzymatique (Xhol, EcoR1), purifiés et clonés dans un vecteur M13mpl8, digéré par les enzymes de restriction Sall and EcoR1 .
Pour chaque patient, entre 3 et 4 clones sont séquencés (Applied 373A sequencer), dans une région de 406 pb du gène gag, dans une région de 320 pb du gène env comprise dans la région V3 et au niveau de la région codant pour la gp41.
EXEMPLE 2 : irnodétection d'un 'rIH-1 de groupe O.
Des tests ELISA sont réalisés dans des plaques de microtitration (Falcon 3912, microtest III#, Becton Dickinson).
Les puits sont recouverts de 100 ul de l'un des peptides V3 définis ci-dessus : BCF08 (NKO) : R T I Q E I H S G P M A W Y S L G L K R N T T V R (SEQ ID N033) ; BCF01 (FAN) : R S V Q E M K I G P L S W Y S M G L A A N S S I K (SEQ ID N028) ; BCF03 (POC) : R I K Q I G I G P M S V Y S G S L A D L G N N N (SEQ ID N035),dilué à 10tpg.ml~1 dans un tampon carbonate 0,05 M, pH 9,6 par incubation une nuit, à +40C.
Les plaques sont ensuite lavées trois fois avec un tampon PBS contenant du Tween# 20 (Prolabo, France),(PBS-Tween) 0,1 %, puis saturées avec du PBS, supplémenté avec du lait à 1 %, (Gloria Co., France), pendant 1h à 370C.
Des sérums (1/100), dilués dans un mélange PBS-lait contenant du Tween 20 à 0,1 % (PBS-lait-Tween#), sont incubés pendant 2h à 370C.
Après trois lavages, des anticorps polyvalents anti-humains, conjugués à de la phosphatase alcaline (Sigma), dilués au 1:10 000 dans du PBS-lait-Tween, sont ajoutés et incubés pendant 1h à 370C. Après le dernier lavage, la réaction colorée est développée à 370C, avec un substrat de la phosphatase alcaline, le p-nitrophenyl phosphate (Sigma), dilué dans un tampon carbonate à 0,05 M, pH 9,5, contenant du MgCl2 2 mM, pour obtenir une concentration de 1 mg.ml-l. L'absorbance, mesurée à 405 nm (A405) est enregistrée avec un appareil (MR 5000, Dynatech). Un seuil de coupure est déterminé pour chaque sérum testé et correspond à trois fois la valeur A,os obtenue avec le peptide E19S, dérivé de Plasmodium malariae .
seau porte le pêne.
Par ailleurs, il est important de pouvoir
refermer le portail, alors que le dispositif d'actionne-
ment est toujours en panne, et de pouvoir le reverrouil-
ler en position de fermeture. Cette opération peut être rendue difficile par le fait que lors du désaccouplement du dispositif, il se produit une libération des jeux qui, en fonctionnement normal, sont rattrapés sous l'effet de l'effort d'arc-boutement exercé pour maintenir le panneau
en position de fermeture contre le sabot de butée.
Afin de résoudre ce problème particulier, le dispositif selon l'invention comprend des moyens de
compensation des jeux libérés lors de son désaccouple-
Ces moyens peuvent être disposés en divers emplacements du dispositif. Ils peuvent par exemple être intégrés à l'une des articulations dont l'axe peut
occuper au moins deux positions correspondant, respecti-
vement, l'une au fonctionnement normal et l'autre à une
situation de panne du dispositif.
Suivant un mode de réalisation particulier, l'articulation du bras sur le coulisseau est réalisée au moyen d'une pièce d'articulation pouvant occuper au moins deux positions, de façon à pouvoir modifier la position
de l'axe de l'articulation.
Ces moyens peuvent aussi être incorporés au mécanisme de verrouillage à gâche et pêne, et comprendre un organe supplémentaire de blocage, coopérant avec le pêne de façon à verrou lller ce dernier dans une position différente de celle dans laquelle il est normalement verrouillé dans la gâche, cet organe supplémentaire de blocage étant monté effaçable pour pouvoir libérer le pêne. Un autre inconvénient des dispositifs connus réside dans le fait que le désaccouplement du dispositif d'actionnement ne peut être réalisé que de l'intérieur
100 kg de fruits fraîchement récoltés de P}yllanxus emblica sont immergés dans 100 litres de méthanol pur. Le mélange est ensuite passé dans un homogénéiseur, afin de réaliser un broyage des fruits à 350C.
On maintient ensuite le mélange sous agitation constante pendant 24 heures à la même température. On presse ensuite le mélange dans une presse à vis de type viticole et on filtre grossièrement pour séparer les fruits du solvant. Le volume récupéré est de 168 litres.
On filtre ensuite sur un filtre de porosité 100 pin puis on chasse le méthanol par évaporation dans un appareil, en continu sous pression réduite et à une température de 45 C. On obtient alors une solution aqueuse d'extrait représentant environ 150 litres. La concentration est poursuivie jusqu'à 50 litres d'extrait. A ce stade, tout le méthanol a été évaporé. On sèche alors la solution aqueuse par Iyophili- sation pendant 72 heures.
Le lyophilisat obtenu représente 9,8 kg.
EXEMPLE 4: Préparation d'extrait hydroéthanolique de fruits fis de Cydonia oblonga.
100 kg de fruits frais de Cydonia oblonga (coings) sont broyés grossièrement et leur teneur en eau est évaluée par évaporation à 110"C. Soit T cette teneur.
On ajoute alors une quantité d'éthanol à 96 % telles que le titre final de l'éthanol calculé par rapport à T, soit de 60 %.
On extrait les fruits par macération 24 heures dans ce mélange, puis on tamise la matière solide, on centrifige le tamisat et la partie solide totale est pressée dans une presse à vis. On reprend ensuite la partie solide par un volume d'alcool à 70 % correspondant au volume de centrifligat recueilli. Le mélange est mis à macérer 24 heures, puis on réitère l'opération deux fois.
Les phases liquides (environ 450 litres) sont réunies, filtrées et concentrées sous pression réduite à une température inférieure à 45 C jusqu'à un volume de 50 litres, puis lyophilisées. On obtient un poids de lyophilisat de 22 kg.
EXEMPLE 5: : Préparation d'extrait aqueux de fruit, ses de TerdElia bd ica.
100 kg de fruits séchés de Terminalia belerica sont broyés grossièrement dans un broyeur à marteau puis immergés dans 1 000 litres d'eau distillée à laquelle on ajoute 1 litre de chloroforme, pour éviter les contaminations fongiques.
Les fruits sont soumis à une macération à 45 C sous agitation constante pendant 96 heures. On filtre alors grossièrement pour séparer les fruits du solvant et on réitère la même opération trois fois en remplaçant exactement à chaque fois la quantité de solvant récupérée.
Les quatre macérats soit 3100 litres environ, sont réunis et filtrés sur un filtre de porosité 100 llm, puis on concentre dans un appareil, en continu sous pression réduite et à une température de 50 C. On obtient alors une solution aqueuse d'extrait représentant environ 170 litres. La concentration est poursuivie jusqu'à 100 litres d'extrait après avoir ajoutés aux 150 litres précédents, 50 litres de monopropy lêne glycol pour permettre la dissolution de tous les composants de l'extrait à la concentration finale. Cette concentration finale est de 21 %.
EXEMPLE 6: Evaluation in vitro du pouvoir inhibiteur des extraits de Phyllan- tus emblica sur la tyrosinase.
La tyrosinase utilisée ici est extraite de champignons et fournie par les Laboratoires Sigma (réf.: T-7755).
* Réactifs : - Solution mère de tyrosinase: solution A tyrosinase: 5 mg tampon phosphate pH 6,5: 5 ml - Solution enzymatique: solution E solution A: 0,1 ml tampon pH 6,5: 10 ml - Solution mère d'extrait: solution B extrait : 5 mg tampon pH 6,5: 5 ml Dans le cas d'extrait en solution, on ramène la quantité d'extrait sec à sa correspondance en solution.
D'autres méthodes d'inscription existent cependant comme par exemple l'inscription point à point.
Bien d'autres documents que les précédents ont été publiés sur ce sujet.
Un réseau de Bragg photo-inscrit peut se comporter comme un miroir sélectif en longueur d'onde, inscrit dans le coeur d'une fibre optique.
Dans l'invention, on utilise des réseaux de Bragg plus complexes, aptes à créer un écho pour le réflectomètre et à protéger les terminaux de ligne optique de l'émission résiduelle.
Pour ce faire, on réalise des réseaux réflecteurs que l'on peut appeler "réseaux de repérage" ainsi que des réseaux dissipateurs que l'on peut appeler "réseaux de blocage".
Ces réseaux se différencient par l'inclinaison de la modulation sur l'axe de la fibre optique.
Ceci est schématiquement illustré par les figures 3 et 4.
La figure 3 montre un réseau de repérage qui constitue un réseau du premier type.
On voit sur cette figure 3 une fibre optique 26 comportant un coeur 28 et une gaine optique 30.
L'axe de la fibre porte la référence X.
On voit aussi le réseau photo-inscrit 32 qui résulte d'une modulation périodique de l'indice du coeur 28 de la fibre.
Pour ce réseau de repérage 32, la modulation est perpendiculaire à l'axe X de la fibre.
Ceci a pour effet de réfléchir une partie de la lumière incidente sur elle-même.
Sur la figure 3, les références I, R et T correspondent respectivement à une onde lumineuse incidente, à une onde lumineuse réfléchie et à une onde lumineuse transmise.
Les réseaux des deuxième et troisième types sont des réseaux de blocage.
La figure 4 représente un tel réseau de blocage.
Les figures 15 à 17 illustrent deux phases intermédiaires et la phase finale de pliage d'une marge d'une tôle pour obtenir la bordure de la figure 5. - Les figures 18 à 21 illustrent trois phases intermédiaires et la phase finale de pliage d'une marge d'un tôle pour obtenir la bordure de la figure 8.
En se reportant au dessin, on voit un panneau conforme à l'invention qui est réalisé ici dans une tôle rectangulaire plane 1 ayant deux bords longitudinaux 2 et 3.
A l'origine, la tôle 1 se présente comme une tôle standard, mais sa largeur est nettement supérieure à celle qu'elle doit avoir pour l'usage auquel elle est destinée.
Elle doit présenter au moins une bordure et ici on a prévu deux bordures parallèles, longitudinales. I1 va de soi que dans la pratique l'invention s'applique aux autres cas, à savoir une seule, deux, trois ou quatre bordures pour une tôle de départ quadrangulaire, deux bordures parallèles, deux bordures adjacentes, deux bordures parallèles et une bordure adjacente aux deux autres, une ou deux bordures transversales (et non plus longitudinales) etc.
En outre, les bordures que l'on va décrire ci-après sont continues et s'étendent d'une extrémité 4 de la tôle à l'extrémité opposée 5. Mais, notamment lorsque deux bordures sont adjacentes, elles peuvent être interrompues à une certaine distance de l'extrémité de la tôle.
La bordure 10 correspondant au bord 2, est formée de plis serrés les uns contre les autres (figures 1 et 5) un pli 11 provient du redressement de la tôle hors de son plan d'origine à une distance du bord qui détermine une marge 12 (figure 2), par rapport à une partie centrale 13. Puis, un pli 14 appliqué contre le pli 11 est formé en sens inverse du précédent et est prolongé par un pli 15 appliqué sous la partie centrale 13 et précédant un pli 16 qui revient contre le pli 15 et qui se poursuit par un pli remontant 17 appliqué contre le pli 14.
Le pli 17 est suivi par un pli 18 créant une aile dans un plan parallèle au plan de la partie centrale 13, qui est le plan d'origine de la tôle, aile qui est doublée par un pli 19 qui se termine par un pli 20 ramené contre le premier pli 11 et dont l'arête d'extrémité est le bord 2.
On a ainsi entièrement plié la marge 12 dont la largeur 11 est évidemment calculée pour que le pli 20 constitue l'une des deux limites latérales de la largeur 12 voulue pour la partie centrale 13.
Les plis 11 et 14 à 20 donnent à la bordure 10 des figures 1 et 5, des formes et épaisseurs déterminées par les nécessités d'usage et de résistance dictées par l'application envisagée qui, ici, est une lame de persienne devant présenter une aile 18-19 située au-dessus du plan de la partie centrale 13.
On note, en particulier, que la bordure 10 présente trois épaisseurs différentes - l'épaisseur el est égale à trois fois l'épaisseur nominale de la tôle puisqu'elle résulte de la superposition de trois épaisseurs : celle de la partie centrale 13 et celles des deux plis de renfort 15 et 16; - l'épaisseur e2 est égale à deux fois seulement l'épaisseur nominale de la tôle puisqu'elle résulte de la superposition de deux épaisseurs : celles des plis 18 et 19 formant une aile; - l'épaisseur e3 est égale à quatre fois l'épaisseur nominale de la tôle puisqu'elle résulte de la juxtaposition de quatre épaisseurs : celle du pli 20, celle du pli 11 et celles des plis 14 et 17.
Sur les figures 3 et 4, on a représenté des versions simplifiées de la bordure 10 qui garde ses formes essentielles d'un renfort latéral perpendiculaire au plan de la partie centrale 13 (plis 20, 11, 14 et 17) et d'une aile surélevée (plis 18 et 19) mais dont les épaisseurs sont moindres, ce qui nécessite une marge moins large et, donc, économise de la matière.
Sur la figure 3, le pli 14 se poursuit directement par le pli 17, c'est-à-dire que l'on supprime les plis 15 et 16 qui constituent, sur les figures 1 et 5, un renforcement de la partie centrale 13.
Sur la figure 4, on désire conserver un renfort de la partie centrale 13, mais d'une épaisseur seulement, alors que l'on souhaite conserver les quatre épaisseurs o3 et les deux épaisseurs e2.
I1 faut alors effectuer des plis différents : le pli 11 précède toujours le pli 14 mais celui-ci précède un pli redressé 21 qui se prolonge par un pli horizontal 22, lui-même suivi d'un pli de doublage 23 appliqué contre le pli 22. Les plis 22 et 23 forment ensemble une aile équivalente à celle formée par les plis 18 et 19 des figures 1 et 5.
Le pli de doublage 23 est suivi par un pli descendant 24 et un pli 25 appliqué jusqu'à la face inférieure de la partie centrale 13 dont il constitue un renfort.
Comme dit plus haut, le panneau ici décrit comporte deux bordures longitudinales et l'on va maintenant décrire l'autre bordure 30 en regard des figures 1 et 8.
Les modules G'() et G" (w) représentent les propriétés viscoélastiques linéaires du fluide soumis à un cisaillement oscillant de pulsation w. Le module G' (w) mesure le caractère élastique du fluide, le module G"(w), le caractère visqueux.
La connaissance des modules G' (w) et G" (w) est une nécessité pour des activités industrielles confrontées à la mécanique et à la physique des fluides.
Au plan de la mécanique des fluides, les écoulements non stationnaires, c'est à dire dépendant du temps, sont gouvernés par les propriétés viscoélastiques des fluides. De très nombreuses situations pratiques correspondent à des écoulements non stationnaires, que ce soient des régimes transitoires comme les mises en marche et les arrêts, ou des régimes périodiques comme le pompage.