INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention a donc pour objet un procédé de préparation de compositions bitume/polymère, présentant, entre autres, une très faible susceptibilité thermique, dans lequel on met en contact, en opérant à des températures comprises entre 100 C et 2300C et sous agitation pendant une durée d'au moins 10 minutes, un bitume ou mélange de bitumes avec, comptés en poids du bitume ou mélange de bitumes, 0,01 % à 20 %, de préférence 0,05 % à 10 % et plus spécialement 0,1 % à 6 %, d'au moins un polymère oléfinique porteur de groupements fonctionnels époxy ou COOH pour former un produit de réaction dit composante bitume/polymère, ledit procédé se caractérisant en ce qu'à la composante bitume/polymère, maintenue à des températures comprises entre 100"C et 230"C et sous agitation, on incorpore 0,005 % à 6 % et de préférence 0,01 % à 3 %, en poids du bitume ou mélange de bitumes, d'un adjuvant acide et l'on maintient le milieu réactionnel ainsi formé à des températures comprises entre 100"C et 230"C et sous agitation pendant une durée d'au moins 10 minutes pour produire la composition bitume/polymère, ledit adjuvant acide étant constitué d'un ou plusieurs composés choisis dans le groupe formé par les acides phosphoriques, les acides boriques, l'acide sulfurique, les anhydrides desdits acides, l'acide chlorosulfurique, les acides polyphosphoriques, les acides phosphoniques de formule et les acides de formule R-(COO)t-SO3H avec dans lesdites formules t prenant la valeur zéro ou un et R désignant un radical hydrocarboné monovalent choisi dans le groupe constitué des radicaux hydrocarbonés monovalents acycliques en C1 à C16 et des radicaux hydrocarbonés cycliques monovalents renfermant 4 à 12 atomes de carbone cycliques et éventuellement substitués par des radicaux hydrocarbonés monovalents acycliques en C1 à C16.
En particulier, l'adjuvant acide peut être pris parmi les composés H3P04, P205, H3B03, B203, H2S04, S03 et HSO3Cl ou encore parmi les acides polyphosphoriques, les mélanges d'au moins un acide polyphosphorique et d'acide sulfurique, les mélanges d'au moins un acide polyphosphorique et d'au moins l'un desdits acides R-(COO)t-SO3H, les mélanges d'acide sulfurique et d'au moins l'un des acides R(COO)tSO3H et les mélanges d'acide sulfurique avec au moins un acide polyphosphorique et au moins l'un des acides R-(COO)t-SO3H. Lorsque l'adjuvant acide est à base d'un ou plusieurs acides polyphosphoriques, il peut renfermer, en poids, 5 % à 100 % et plus particulièrement 20 % à 100 8 d'un ou plusieurs acides polyphosphoriques et 95 % à 0 % et plus particulièrement 80 % à 0 % d'au moins un composé choisi dans le groupe formé de l'acide sulfurique et des acides R-(COO)t-SO3H . Tout spécialement ce type d'adjuvant acide consiste en une association constituée, en poids, de 20 % à 95 % et plus particulièrement de 40 E à 90 % d'un ou plusieurs acides polyphosphoriques et de 80 % à 5 % et plus particulièrement de 60 % à 10 % d'acide sulfurique et/ou d'acide méthane sulfonique.
Lorsque l'adjuvant acide est constitué d'une pluralité de composés acides, lesdits composés peuvent être incorporés à la composante bitume/polymère soit en mélange soit séparément.
Les acides polyphosphoriques, utilisables dans le procédé selon l'invention, sont des composés de formule brute PqHrOs dans laquelle q, r et s sont des nombres positifs tels que q 2 2 et notamment allant de 3 à 20 ou plus et que 5q+r-2s=0.
En particulier, lesdits acides polyphosphoriques peuvent être des composés linéaires de formule brute pqHg+2o3q+l correspondant à la formule développée où q a la signification donnée ci-dessus ou encore être des produits de structure bidimensionnelle voire même tridimensionnelle. Tous ces acides polyphosphoriques peuvent être considérés comme des produits de polycondensation par chauffage de l'acide métaphosphorique aqueux.
Les acides de formule R-(COO)t-SO3H sont soit des acides sulfoniques de formule R-SO3H, lorsque t=0, ou bien des acides de formule R-COO-SO3H, lorsque t=l. Les acides de formule R-COO-SO3H peuvent être considérés comme des adduits (adducts) d'acides monocarboxyliques R-COOH et de S03 ou encore comme des anhydrides mixtes d'acides monocarboxyliques de formule R-COOH et d'acide sulfurique.
Le radical monovalent hydrocarboné R apparaissant dans la formule des acides phosphoniques et dans la formule des acides R-(COO)t-SO3H est choisi, comme indiqué précédemment, parmi les radicaux hydrocarbonés monovalents acycliques en C1 à C16 et les radicaux hydrocarbonés monovalents cycliques qui renferment 4 à 12 atomes de carbone cycliques et qui sont éventuellement substitués par des radicaux hydrocarbonés monovalents acycliques en C1 à C16. Ainsi, le radical R de type acyclique peut consister, notamment, en un radical alkyle linéaire ou ramifié en C1 à C16, par exemple tel que méthyle, éthyle, propyle, butyle, hexyle, heptyle, octyle, décyle, dodécyle ou encore tétradécyle. Le radical R de type cyclique peut consister, notamment, en un radical cycloalkyle en C4 à C12 et plus particulièrement en C5 à C8 tel que cyclopentyle, cyclohexyle, cycloheptyle ou cyclooctyle ou bien en un radical monovalent aromatique, qui renferme 6 atomes de carbone cycliques et qui peut être éventuellement substitué par un radical alkyle linéaire ou ramifié en C1 à C16, comme, par exemple, un radical phényle, tolyle, décylphényle, dodécylphényle, tétradécylphényle.
Des exemples d'acides sulfoniques de formule R-S03H utilisables dans le procédé selon l'invention sont tels que l'acide méthane sulfonique, l'acide éthanesulfonique, l'acide propanesulfonique, l'acide benzènesulfonique, l'acide toluènesulfonique, l'acide décylbenzènesulfonique, l'acide dodécylbenzènesulfonique et l'acide tétradécylbenzènesulfonique.
Des exemples d'acides phosphoniques de formule utilisables dans le procédé selon l'invention sont tels que l'acide méthylphosphonique, l'acide éthylphosphonique, l'acide propylphosphonique, l'acide butylphosphonique et 1' acide phénylphosphonique.
Comme acides de formule R-COO-SO3H, on peut mentionner les acides CH3-COO-SO3H et CH3-CH2-COO-SO3H, qui sont les adduits de SO3 avec respectivement l'acide acétique et l'acide propionique.
Les polymères oléfiniques porteurs de groupements fonctionnels époxy ou COOH, dont l'un au moins est incorporé au bitume ou mélange de bitumes pour former la composante bitume/polymère, consistent, avantageusement, en copolymères oléfiniques renfermant, en poids, x % de motifs issus de l'éthylène ou du propylène, y % de motifs issus d'un ou plusieurs monomères A de formule z z % de motifs issus d'au moins un monomère B de formule et v % de motifs issus d'un ou plusieurs monomères C différents des monomères A et B, avec, dans ces formules, R1 désignant H, CH3 ou C2H5, R2 représentant un radical -COOR5, -OR5 ou -OOCR6 avec Rg désignant un radical alkyle en C1 à C10 et de préférence en C1 à C6 et R6 représentant H ou un radical alkyle en C1 à C3, R3 désignant H, COOH ou COOR5, R5 ayant la définition précitée, et R4 désignant un radical -COOH, et x, y, z et v étant des nombres tels que 40 < x < 99,9, 0 < y < 50, 0,1 < z < 20 et 0 < v < 15 avec x+y+z+v = 100.
De préférence, dans les copolymères précités x, y, z et v sont tels que 50 < x < 99,5, 0 < y < 40, 0,5 < z < 15 et 0 < v S 10 avec x+y+z+v = 100.
Les monomères A de formule qui fournissent dans le copolymère oléfinique des motifs sont en particulier choisis parmi le formiate de vinyle, l'acétate de vinyle, le propionate de vinyle, le butyrate de vinyle, les éthers de vinyle CH2 = CH-O-R5 où R5 est un radical alkyle en C1 à C10 et de préférence en C1 à C6 tel que méthyle, éthyle, propyle, butyle, les acrylates et méthacrylates d'alkyle respectivement de formule CH2 = CH-COOR5 et où R5 a la signification donnée ci-dessus.
Les monomères B de formule qui fournissent dans le copolymère oléfinique des motifs sont en particulier choisis parmi l'acide maléique et son anhydride, l'acide acrylique, l'acide méthacrylique, les maléates acides d'alkyle de formule HOOC-CH = CH-COOR7 où R7 est un radical alkyle en C1 à C6 tel que méthyle, éthyle, propyle, butyle, les acrylates et méthacrylates de glycidyle de formule et respectivement, l'alcool vinylique et le vinyléther de glycidyle de formule
Les monomères C dont la présence dans le copolymère oléfinique est facultative, sont des monomères polymérisables par voie radicalaire différents des monomères A et B, comme, par exemple, CO, SO2 et acrylonitrile.
En particulier, les copolymères oléfiniques porteurs de groupements fonctionnels époxy ou COOH sont choisis parmi (a) les copolymères statistiques d'éthylène et d'un monomère B choisi parmi l'acide acrylique, l'acide méthacrylique, l'acide maléique ou son anhydride, l'acrylate de glycidyle et le méthacrylate de glycidyle, qui renferment, en poids, 80 % à 99,7 % et de préférence 85 % à 99,5 % d'éthylène ; (b) les terpolymères statistiques d'éthylène, d'un monomère A choisi parmi l'acétate de vinyle et les acrylates ou méthacrylates d'alkyle à reste alkyle en C1 à C6 tel que méthyle, éthyle, propyle, butyle, hexyle, et d'un monomère B choisi parmi l'acide acrylique, l'acide méthacrylique, l'acide maléique ou son anhydride, l'acrylate de glycidyle et le méthacrylate de glycidyle, qui renferment, en poids, 0,5 % à 40 % de motifs issus du monomère A et 0,5 % à 15 % de motifs issus du monomère B, le reste étant formé de motifs issus de l'éthylène ; et (c) les copolymères résultant du greffage d'un monomère B choisi parmi l'acide acrylique, l'acide méthacrylique, l'acide maléique ou son anhydride, llacrylate de glycidyle et le méthacrylate de glycidyle, sur un substrat consistant en un polymère choisi parmi les polyéthylènes, notamment polyéthylènes basse densité, les polypropylènes et les copolymères statistiques d'éthylène et d'acétate de vinyle ou d'éthylène et d'acrylate ou de méthacrylate d'alkyle à reste alkyle en C1 à C6 tel que méthyle, éthyle, propyle, butyle, hexyle, qui renferment, en poids, 40 % à 99,7 % et de préférence 50 % à 99 % d'éthylène, lesdits copolymères greffés renfermant, en poids, 0,5 % à 15 % de motifs greffés issus du monomère B.
La figure 8 donne un exemple où la dimension de la case du plateau (3) n'est pas la même que celle de la face (4) du polyèdre.
A titre d'exemple non limitatif, le polyèdre sera fabriqué dans un cube d'arêtes de 32 centimètres et le plateau aura pour dimensions 336 centimètres par 336 centimètres.
Les mesures qui vont suivre sont données à titre d'exemple non limitatif. Le plateau de jeu des figures 1, 2, et 5 sont obtenues en collant les butées (1) et (2) sur le plateau (3). Les butées (1) ont la forme de demi-cylindre de 16mm de diamètre dont l'axe mesure 32mm. Chaque extrémité du cylindre est recoupée pour avoir deux faces orientées à 45" par rapport à l'axe du cylindre. Les butées (2) sont obtenues dans un cylindre dont l'axe mesure 336mm, dont les faces extérieures sont inclinées à 45" par rapport à l'axe.
Tous les 32 mm on entaille le cylindre jusqu'à l'axe par un triangle dont les faces sont inclinées de 45" par rapport à l'axe.
Les polyèdres des figures 3, 4, et 5 sont obtenues dans des cubes d'arêtes de 32mm. Chaque arête est creusée pour avoir la forme d'un quart de cylindre (5).
Le plateau de jeu de la figure 6 est obtenu en collant les butées (1) et (2) sur ie plateau (3). Les butées (1) sont de forme de trapézoïdale dont les faces latérales sont inclinées à 30 par rapport à la verticale et dont la grande base mesure 16mm. L'axe de la butée mesure 32mm. Chaque extrémité de la butée est recoupée pour avoir deux faces orientées à 45" par rapport à l'axe de la butée. Les butées (2) sont obtenues dans un trapèze de longueur 336mm, dont les faces extérieures sont inclinées à 45" par rapport à l'axe. Tous les 32mm on entaille le trapèze jusqu'à l'axe par un triangle dont les faces sont inclinées de 45" par rapport à l'axe.
Les polyèdres de la figure 6 sont obtenus dans des cubes d'arêtes de 32mm.
Chaque arête est creusée pour avoir la forme d'un carré (5) de côté 8mm.
Le plateau de jeu de la figure 7 est obtenu en creusant les butées (1) et (2) dans le plateau (3).Les butées (1) et (2) sont des parallélépipèdes rectangles de profondeur 8 mm, dont la base est un carré de côté 24 mm.
Les polyèdres de la figure 7 sont obtenus dans des cubes d'arêtes 32mm. Chaque face (4) est obtenue en creusant sur chaque face du polyèdre une rainure centrée sur l'axe de la face de largeur 1 Omm et de profondeur 8mm. Chaque sommet du polyèdre sera usiné de telle façon que nous obtenions des sphères (5) de diamètre 1 1 mm. Les axes de chaque sphère (5) sont écartés de 21 mm les uns des autres.Chaque sphère (5) est usinée sur les 7/8 de sa surface de façon à laisser apparaître les surfaces planes (6).
Le plateau de jeu de la figure 8 est obtenue en creusant dans le plateau (3) des cases pyramidales dont la base inférieure est un carré de côté 8mm et la base supérieure un carré de coté 16mm. Ceci fait apparaître les butées (1) et (2) sur le plateau (3).
Les polyèdres de la figure 8 sont obtenus dans des cubes d'arêtes 32mm. Chaque arête est creusée pour avoir la forme complémentaire (5) d'un triangle isocèle de côtés 1Omm, Omm et 18mm.
Le plateau de jeu des figures 9 et 10 est obtenu en collant sur le plateau (3) des butées (1) ayant la forme de demi-sphère de diamètre 8mm. Chaque demi-sphère se trouve sur le milieu d'un carré de côté 32mm. Tous les carrés étant encastrés les uns dans les autres sans laisser d'espace vide.
Les polyèdres de la figure 10 sont obtenus dans des cubes d'arêtes 32mm.
Chaque arête est creusée en son milieu par une demi-sphère (5) de diamètre 5mm.
Le plateau de jeu des figures 11 et 12 est obtenu en collant sur le plateau (3) les butées (1) ayant la forme de demi-sphère de diamètre 8mm. Chaque demi-sphère se trouve au 1/3 et 2/3 du côté d'un carré de côté 32mm. Tous les carrés sont encastrés les uns dans les autres sans laisser d'espace vide.
Une structure de support 38 est disposée de façon fixe dans la partie tubulaire 22 et comporte une partie médiane 40 entre deux logements annulaires 42 et 44 pour des joints annulaires 46 et 48 respectivement. Le diamètre intérieur de la partie médiane 40 est légèrement supérieur au diamètre de la surface cylindrique 34, de façon à procurer un guidage pour le plongeur dans ses mouvements de translation selon l'axe X-X' Les joints annulaires 46 et 48 sont identiques et présentent une section transversale de forme polygonale, dont la partie extérieure (par rapport à l'axe X-X') est complémentaire de celle des logements 42 et 44. La partie intérieure de la section de chaque joint est triangulaire, et forme un angle saillant 50 et 52 > respectivement. dont le sommet, au repos, est situé à une distance de l'axe X-X' légèrement inférieure au rayon de la surface cylindrique 34 du plongeur 28.
De plus, les angles 50 et 52 sont situés dans des plans parallèles éloignés axialement d'une distance D, et la longueur axiale L de la surface cylindrique 34 du plongeur 28 est légèrement supérieure à la distance D.
Dans sa partie médiane 40, la structure de support 38 comporte des ouvertures radiales 54, régulièrement réparties autour de l'axe X communiquant avec des passages radiaux 56 formées dans la partie tubulaire 22 du piston 20 et débouchant dans la chambre arrière 16 du servomoteur.
Le piston 20 est également formé avec des passages axiaux 58, régulièrement répartis autour de l'axe X-X', et faisant communiquer la chambre avant 14 du servomoteur avec la partie avant 60 du volume intérieur de l'alésage 26 autour du plongeur 28, en avant de la surface tronconique 35.
Enfin, au moins un organe de butée 62 est monté dans la partie tubulaire 22 du piston 20 pour délimiter la course axiale du plongeur 28 par rapport au piston 20 et définir sa position arrière de repos par rapport à ce dernier. L'organe de butée 62 traverse par exemple les ouvertures 52 et les passages 54 pour former un appui à la face arrière de l'épaulement avant de la gorge 36 du plongeur 28.
En position de repos, les différents composants du servomoteur occupent les positions relatives illustrées sur les Figures I et 2. Dans cette position, le plongeur 28 est en appui vers l'arrière sur l'organe de butée 60 sous l'effort de la sollicitation du ressort 31. L'angle 52 du joint 48 est en appui sur la surface 34 du plongeur, isolant ainsi l'espace annulaire 32 du reste du servomoteur. La surface 34 est dégagée de l'angle 50 du joint 46 et permet donc la communication entre les chambres avant 14 et arrière 16 par l'intermédiaire des passages 58, du volume 60, des ouvertures 54 et des passages 56.
Pour obtenir une action de freinage, le conducteur du véhicule appuie sur la pédale de frein, ce qui résulte en un mouvement vers l'avant de la tige de commande 30 et du plongeur 28. Ce dernier coulisse dans un premier temps dans l'alésage 26 et dans la surface de guidage formée par la partie médiane 40 de la structure de support 38.
Pendant ce mouvement, la surface 34 reste en contact avec l'angle 52, tandis que la surface tronconique 35 vient en contact de l'angle 50, qu'elle soulève légèrement en éloignement de l'axe X-X' pour qu'il vienne en contact de la surface 34. La communication entre les chambres avant 14 et arrière 16 est alors interrompue, par la fermeture du passage de valve constitué par le joint annulaire 46 coopérant avec la surface 34 du plongeur.
Le mouvement vers l'avant de la tige de commande 30 et du plongeur 28 se poursuivant, la surface 34 va rester en contact avec l'angle 50, tandis qu'elle va perdre le contact avec I'angle 52. L'air à la pression atmosphérique dans le volume annulaire 32 peut ainsi parvenir dans la chambre arrière 16 par les ouvertures 54 et les passages 56. La pression peut ainsi augmenter dans la chambre arrière 16 du servomoteur et créer une différence de pressions sur la paroi mobile 12, résultant en une force d'assistance croissant pour la déplacer vers l'avant, cette force étant transmise à une tige de poussée 64 par une face avant annulaire du piston 20 agissant sur un disque de réaction 66, sur la partie centrale duquel est en appui la face avant du plongeur 28.
De façon avantageuse grâce à la présente invention, on pourra réaliser les ouvertures 54 et les passages 56 de telle sorte qu'ils s'étendent sur des arcs de cercle d'étendue angulaire relativement importante, puisque les joints 46 et 45 de même que la structure de support 38 ne sont soumis qu'à des efforts relativement peu élevés, et n'ont donc pas besoin d'avoir une résistance mécanique très élevée. On pourra donc profiter au maximum de l'ouverture sur 360 degrés du passage de valve constituépar le joint aniiiilnir-e 48 coopérant avec la surface 34 du plongeur.
De plus, on voit que les deux passages de valve, entre l'atmosphère et la chambre arrière d'une part, et entre la chambre arrière et la chambre avant d'autre part, sont situés dans des plans transversaux différents, contenant les angles 50 et 52, et ne sont plus coplanaires comme dans la conception classique de l'art antérieur. II s'ensuit que le diamètre de ces passages de valve sont indépendants l'un de l'autre, et ne sont limités que par le diamètre maximal de la partie tubulaire 22 ou par le diamètre minimal du plongeur 28. On pourra donc donner à ces passages de valve tout diamètre voulu entre ces deux limites.
Lorsque le conducteur désire réduire l'action de freinage ou y mettre fin, il diminue la force appliquée à la tige de commande 30. Celle-ci recule alors et entraîne dans son mouvement le plongeur 28. Dans ce mouvement de recul, la surface 34 reste en contact avec l'angle 50, tandis que la surface tronconique 37 vient en contact de l'angle 52, qu'elle soulève légèrement en éloignement de l'axe X-X' pour qu'il vienne en contact de la surface 34. La communication entre la chambre arrière 16 et l'atmosphère est alors interrompue, par la fermeture du passage de valve constitué par le joint annulaire 4S coopérant avec la surface 34 du plongeur.
Le mouvement vers l'arrière de la tige de commande 30 et du plongeur 28 se poursuivant, la surface 34 va rester en contact avec l'angle 52, tandis qu'elle va perdre le contact avec l'angle 50. L'air contenu dans la chambre arrière peut ainsi parvenir dans la chambre avant 14, reliée en permanence à une source de dépression, par les passages 56 et les ouvertures 54. La pression peut ainsi diminuer dans la chambre arrière 16 du servomoteur et faire décroître la différence de pressions sur la paroi mobile 12, résultant en une force d'assistance décroissante, la paroi mobile 12 se déplaçant alors vers l'arrière sous l'effet du ressort 24.
Un re-équilibrage rapide de pressions (en l'occurrence de dépression) entre les deux chambres 14 et 16, est obtenu en autorisant un recul relativement important du plongeur 28 par rapport au piston 20. On voit donc là encore que l'air est amené à s'écouler à travers les passages 58, dont l'étendue angulaire peut être relativenzent importante.
De plus, comme on l'a vu pour la phase d'actionnement, le diamètre du passage de valve 34-50 n'est limité que par le diamètre maximal de la partie tubulaire 22 ou par le diamètre minimal du plongeur 28. On pourra donc lui donner toute valeur désirée.
L'invention permet également de réduire dans des proportions importantes le bruit de fonctionnement du servomoteur. La conception particulière de la valve à trois voies constituant le clapet selon l'invention permet de prévoir que les ouvertures ou passages 54, 56 et 58 soient en nombre égal, régulièrement répartis autour de l'axe X-X', et de sorte que leurs centres soient dans un même plan, ainsi qu'on l'a représenté sur la Figtire 2. De la sorte, les masses d'air mises en mouvement lors du fonctionnement du servomoteur équipé du clapet selon la présente invention auront une vitesse dont les composantes ne seront contenues que dans un plan, par exemple celui de la Figure 2.
ESSAIS 18 19 20 21 22 TAUX OH de l'huile 0.25% 0.25% 0.25% 0.25% 0.25% XYLENE 40% 40% 40% 40% 40% EPOXY/OH 0.75 1 1.3 2 2.5 Tx EPOXY (meq%g) (potentiométrie) 10 15 19 23 31 ILil au départ (ppm) 50 50 50 50 50 i aprés traitement PROCEDE Fonctionnalisation 5h60 C 5h60 C 5h60 C 5h60 C 5h60 C Dévolatilisation 2h70 C 2h70 C 2h70 C 2h70 C 2h70 C Traitement noir4S 2% 2% 2% 2% (lh600C) 2% Filtration (1h60 C) (1h60 C) (1h60 C) (1h60 C) ASPECT HUILE transp transp transp transp transp Viscosité (872 mPa.s) 1060 740 980 900 733 EPOXY/OH 0.75 1 1.3 2 2.5 % molaire de départ D(OH) 1.08 1.07 1.03 1.06 1.04 D 98.15 97.84 97.5 96.8 96.2 T(OR)3 0.76 1.07 1.37 2.16 2.76 TTDOH 54 53 61 62 81 TT nu 100 63 67 54 50 RR ) 37 47 54 75 77 EXEMPLE 8 : PREPARATION ET RETICULATION D'UNE COMPOSITION A BASE DE POS (I) OBTENU A PARTIR DE PRECURSEUR (Ip) = PDMS α#DIOH DE Mn = 2830.
Le PDMS a,(odiOH utilisé est le suivant: n=38 Mn = 2830 Le tableau VI ci-après donne les conditions et les résultats des essais.
TABLEAU VI:
ESSAI 23 Tx OH du PDMS α#diOH 1,2% SOLVANT Dx (33% in situ) EPOXY/OH 0,8 Tx EPOXY dosé (potentiométrie) 50 [Li] avant traitement au noir4S (en ppm) 66 [Li] après traitement PROCEDE Fonctionnalisation 5 h 60 C Dévolatilisation 2 h 85 C 10mbars Traitement noir4S 2 % (1 h 60 C) Filtration 2 X ASPECT HUILE Transparente Viscosité(mPa.s) 110 RETICULATION UV Solubilité photo. soluble Nombre passages 2 durée réticulation (sec) 0,3 sec Aspect plaques transparent % molaire de départ D(OH) 4,5 D 90,9 T(OR)3 4,6 TTDOH % 100 TTT(OR)3 % 100 RR[(T(OR)2]/[T(OR)3]0% 71
Suite ESSAI 23 Conditions opératoires (U.V) Lampe H Vitesse 7,6m/min Energie 0,36J/cm2 Photoamorceur/huile 1à 20%p/p dans l'isopropanol (on 0,2 % sec) Dimensions plaque 200 x 200 x 2 mm EXEMPLE 9 : RETICULATION DE COMPOSITIONS COMPRENANT UN MELANGE D'HUILES FONCrIONNALISEES DES EXEMPLES 7 ET 8.
9.1. Les conditions d'essai sont les mêmes que celles de l'Exemple 6.
9.2. Résultats: Réticulation UV : inférieure à deux passages, soit sur <R
TABLEAU V1I: