INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce montage autorise une rotation de l'extrémité articulaire 1 autour d'un axe A qui est celui de la tige 15 et de l'alésage 7 et qui est sensiblement confondu avec celui de la première phalange P1.
On pratique également une résection de l'extrémité proximale de la deuxième phalange P2 de la seconde partie de la prothèse pour conformer le canal médullaire 10 de la deuxième phalange, l'élément d'implantation 4 étant ensuite engagé dans ce canal et fixé par exemple au moyen d'un ciment approprié, l'alésage 8 de l'élément d'implantation 4 étant sensiblement coaxial à la deuxième phalange P2. L'extrémité articulaire 2 est montée sur l'élément d'implantation 4 par introduction de sa tige cylindrique 16 dans l'alésage 8, ce qui autorise une rotation de l'extrémité 2 autour d'un axe B qui est celui de la tige 16 et de l'alésage 8 et qui est sensiblement confondu avec l'axe de la deuxième phalange P2.
La possibilité de rotation des extrémités articulaires 1 et 2 autour des axes A et B permet au chirurgien orthopédiste de déterminer l'orientation angulaire autour de l'axe A du plan dans lequel s'effectuera la flexion de la prothèse. Lorsque cette orientation est déterminée, les extrémités articulaires 1 et 2 peuvent être bloquées en rotation sur leurs éléments d'implantation 3 et 4, ou bien elles peuvent être laissées libres en rotation autour des axes A et B, selon les cas.
Le blocage en rotation d'une extrémité articulaire sur un élément d'implantation peut être plus ou moins complet. On peut par exemple prévoir des moyens de freinage de cette rotation par frottement plus ou moins important d'une tige cylindrique 15, 16 dans l'alésage correspondant 7, 8. On peut également, à la jonction entre une tige cylindrique 15, 16 et l'extrémité articu laire 1, 2 correspondante, former une surface tronconique destinée à coopérer avec un petit chambrage tronconique du débouché de l'alésage 7, 8 sur la face d'extrémité de l'élément d'implantation 3, 4, ce qui permet d'obtenir un blocage en rotation par emmanchement conique. On peut aussi utiliser une colle biocompatible pour fixer la tige 15, 16 dans l'alésage correspondant 7, 8.
On peut en variante, comme indiqué plus haut, laisser une ou les deux extrémités articulaires 1, 2 libres en rotation autour des axes A, B de façon à permettre une auto-adaptation de l'orientation angulaire du plan de flexion de la prothèse en fonction notamment des caractéristiques du système ligamentaire de l'articulation entre les phalanges P1 et P2.
On se réfère maintenant aux figures 4 à 6 qui représentent les deux parties d'une prothèse métacarpophalangienne, la première partie destinée à être implantée à l'extrémité du métacarpien comprenant un élément d'implantation 23 de forme sensiblement tronconique associé à une extrémité articulaire 24, la seconde partie destinée à être implantée à l'extrémité proximale de la première phalange comprenant un élément d'implantation 25 associé à une extrémité articulaire 26.
L'élément d'implantation 23 de la première partie de la prothèse comprend une face d'extrémité 27 qui est inclinée en oblique sur l'axe de l'élément 23 et sur laquelle est formée en saillie une tige cylindrique 28 comprenant une fente diamétrale 29, cette tige cylindrique étant destinée à être reçue dans un alésage cylindrique 30 débouchant sur une face plane 31 de l'extrémité articulaire 24 dont la surface articulaire est en forme de segment de sphère.
Le montage de l'extrémité articulaire 24 sur l'élément d'implantation 23 se traduit par une compression radiale élastique de la partie fendue de la tige cylindrique 28 dans l'alésage 30, et donc par un freinage relativement important de la rotation de l'extrémité 24 par rapport à l'axe 32 de l'alésage 30, cet axe n'étant pas dans ce cas confondu avec celui de l'élément d'implantation 23.
L'extrémité articulaire 26 de la seconde partie de la prothèse peut être montée sur l'élément d'implantation 25 de la même façon, cette extrémité 26 étant formée avec une cavité glénoïde 33, destinée à recevoir la surface sphérique de l'extrémité articulaire 24 de la première partie de la prothèse, celle-ci permettant non seulement des mouvements de flexion et d'extension, mais également des mouvements de latéralité et de circumduction.
Pour éviter une luxation de la première phalange en fin de flexion, l'extrémité articulaire 26 de la seconde partie de la prothèse comporte en partie dorsale un segment 34 permettant de recouvrir davantage la surface articulaire sphérique de la première partie de la prothèse et augmentant le guidage de l'extrémité proximale de la première phalange; ceci permet également d'éviter la subluxation de l'articulation.
Il convient de souligner que, pour simplifier la description du dispositif, on n'a évoqué que la longueur d'onde Ag de la source, longueur d'onde qui sert de référence aux divers paramètres du dispositif. On sait que cette longueur d'onde Ag subit des variations dans les guides, cornets et autres organes, la longueur d'onde guidée Àg dans ces organes étant supérieure à la longueur d'onde Ag émise par la source. Dans la suite, dans un but de simplification, on se réfèrera également et uniquement à la longueur d'onde Ag.
Selon d'autres caractéristiques avantageuses du dispositif - le cornet d'émission, la chaîne hyperfréquence associée et la source du système d'émission sont mécaniquement assemblés de façon à former un ensemble d'un seul tenant porté par le bâti par l'entremise de moyens d'amortissement mécanique, - le cornet de réception, la chaîne hyperfréquence associée et la sonde de système de réception sont mécaniquement assemblés de façon à former un ensemble d'un seul tenant porté par le bâti par l'entremise de moyens d'amortissement mécanique.
Le cornet d'émission et cornet de réception peuvent en particulier présenter une section transversale rectangulaire adaptée pour travailler en mode fondamental TEo1 au niveau de la petite base et en mode TEM (propagation libre) au niveau de la grande base, avec une évolution progressive d'un mode à l'autre le long du cornet. Le bâti du dispositif présente alors de préférence la forme générale d'un parallélépipède rectangle fermé sur ses faces, l'espace compris entre ledit bâti et le cornet d'émission de même que l'espace compris entre ledit bâti et le cornet de réception étant au moins partiellement garnis d'un bloc de matière synthétique de liaison apte à faire fonction d'amortisseur mécanique.
Ainsi, le dispositif de mesure conforme à l'invention combine une pluralité de caractéristiques qui lui permettent de travailler en milieu hostile dans des conditions difficiles, tout en fournissant des mesures précises et fidèles. Comme on le comprendra mieux plus loin, les réflexions parasites sont réduites au minimum et piégées de façon à éviter qu'elles ne perturbent les mesures ; les perturbations électromagnétiques externes sont stoppées de façon à ne pouvoir parvenir dans la zone de mesure ; les agents agressifs de l'environnement ne peuvent pénétrer dans le système d'émission ou le système de réception hyperfréquences qui sont à l'abri de déréglage ou détérioration ;; en outre1 en mode embarqué, les vibrations qui sont essentiellement de type très basse fréquence sont mécaniquement atténuées et absorbées et les organes fragiles (source hyperfréquence, sonde...) sont protégés.
Selon un mode de réalisation préféré, le bâti comporte - sur une face frontale, une lumière d'introduction du porte-échantillon, - intérieurement, des glissières pour la mise en place dudit porte-échantillon à la manière d'un tiroir, - des butées de positionnement prévues pour caler ledit porte-échantillon dans la position où l'axe YY' de sa cavité coïncide sensiblement avec l'axe XX' du dispositif.
Il est ainsi facile, même dans une situation où la mise en oeuvre est délicate, de placer convenablement l'échantillon par rapport aux systèmes d'émission et de réception afin d'écarter les risques d'erreur. Il est à noter que compte tenu de la structure du dispositif (dimensions de l'échantillon, ouverture du faisceau micro-ondes,...), le positionnement transversal de l'échantillon n'a pas besoin d'être très précis.
Les moyens de traitement délivrant le signal électrique exploitable représentatif du taux d'humidité du matériau sont de type connu en soi. Ces moyens comprennent, de préférence, des moyens de mémorisation de courbes d'étalonnage établissant, par nature de matériaux à étudier, des correspondances entre les valeurs du taux d'humidité et les valeurs de l'atténuation de la puissance reçue par le système de réception par rapport à la puissance émise par le système d'émission.
La longueur d'onde io des micro-ondes utilisées peut être avantageusement choisie dans une plage comprise entre 2,4 cm et 3,6 cm correspondant à des fréquences comprises entre 8,2 et 12,4 0Hz ; en particulier on peut utiliser une longueur d'onde Ag sensiblement égale à 3,17 cm correspondant à une fréquence 9,45 GHz. Ce choix augmente la sensibilité du dispositif en raison de la proximité de cette fréquence avec la fréquence de résonance de Debye.
D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention se dégageront de la description qui suit, en référence aux dessins annexés, lesquels présentent à titre d'exemple non limitatif un mode de réalisation de l'invention ; sur ces dessins - la figure 1 est une vue en perspective d'ensemble du dispositif avec arraché partiel, le porteéchantillon et son couvercle étant extraits et situés en regard de la lumière d'introduction, - la figure 2 est un schéma synoptique montrant la chaîne hyperfréquence du dispositif et ses moyens électroniques de traitement, - la figure 3 est une coupe axiale du dispositif par un plan A, le porte-échantillon étant retiré, - la figure 4 est une coupe axiale partielle similaire à celle de la figure 3 avec le porteéchantillon en place mais vide, - la figure 5 est une coupe axiale du dispositif par un plan B perpendiculaire au plan A, le porte-échantillon étant disposé en regard de sa lumière d'introduction, - la figure 6 est une vue de détail de l'organe de fixation supérieur du système de réception sur le bâti, organe qui remplit une fonction d'amortissement mécanique, - la figure 7 est une vue schématique en perspective du cône de réception (ou du cône d'émission qui est similaire), - la figure 8 est une vue de détail d'une bride de liaison servant à fixer deux organes successifs de la chaîne hyperfréquence.
Le dispositif de mesure du taux d'humidité représenté à titre d'exemple aux figures comprend un bâti 1 en forme générale de parallélépipède allongé s'étendant le long d'un axe XX', en l'exemple vertical. Ce bâti est constitué de quatre parois parallèles à l'axe XX' : deux parois latérales la, lb, une paroi frontale lc et une paroi arrière îd. La paroi frontale lc comporte une partie haute inclinée dans laquelle sont intégrés les moyens de commande ou de contrôle du dispositif. Le bâti est par ailleurs fermé par une paroi supérieure 1f et une paroi inférieure le.Ce bâti peut être réalisé en résine armée (fibre de verre ou autre) ou en toute autre matière appropriée électriquement isolante ; le cas échéant, des membrures de renfort peuvent être prévues notamment au niveau des arêtes.
Comme l'illustre le schéma synoptique 2, le dispositif comprend un système d'émission de microondes -Se- alimenté par des moyens d'alimentation électrique 2, un système de réception -Sr-, des moyens de mesure de puissance 3 comportant un Nanowattmètre et reliés aux moyens d'alimentation électrique 2 et des moyens de traitement -T- du signal issu des moyens de mesure 3.
Entre le système d'émission Se et le système de réception Sr est disposé un porte-échantillon P traversé par le rayonnement. Chacun de ces ensembles est décrit ci-après en détail.
La source du système d'émission Se comprend un oscillateur à diode Gunn 4 calé sur la fréquence correspondant à la longueur d'onde Mo, en l'exemple fréquence de 9,45 GHz correspondant à Ag = 3,17 cm. Cet oscillateur est relié par l'entremise d'une chaîne hyperfréquence classique (isolateur 5, guide de transition 6, atténuateur calibré 7, guide de transition 8) à un filtre fréquentiel quadripôle 9 du type à 3 plongeurs d'adaptation (stubs), qui est réglé pour assurer à vide (en l'absence d'échantillon) un guidage unidirectionnel des ondes hyperfréquences guidées correspondant à la longueur d'onde d'émission Ag (absence d'ondes réfléchies). Ce filtre est relié à un cornet d'émission 10 en forme de tronc de pyramide de section transversale rectangulaire.
Ce cornet d'émission 10, qui est similaire au cornet de réception schématisé en perspective à la figure 7, est réalisé en alliage d'aluminium "Alpax" (marque déposée) et structuré pour travailler en mode TEo1 sur sa petite base et en mode TEM (propagation libre) sur sa grande base. Il présente une petite base raccordée par une bride 11 au guide d'onde de sortie du filtre 9 et une grande base fermée par une plaque 12 en polystyrène extrudé.La hauteur H1 entre grande base et petite base est en l'exemple égale à 31,2 cm soit 9,84 Ag. L'angle d'ouverture al du cornet dans le plan du champ électrique E (en l'exemple plan vertical B passant par les médiatrices des faces frontale lc et arrière ld du bâti) est égal à 260 (figure 5), cependant que l'angle d'ouverture a'1 dans le plan perpendiculaire (plan contenant la composante la plus grande du champ magnétique H) est supérieur à l'angle a1 et en l'exemple égal à 340.
Le cornet d'émission 10, la chaîne hyperfréquence 5-9 et la source 4 sont mécaniquement assemblés pour former un ensemble d'un seul tenant qui est porté par le bâti 1 par l'entremise, d'une part, de pattes 13 pourvues de blocs d'amortissement 14 du type "Silent Block", d'autre part, d'un bloc d'amortissement 15 constitué par une matière synthétique de liaison telle que polystyrène extrudé, disposé entre le cornet 10 et les faces la, lb, lc et ld du bâti. Ces moyens permettent de maintenir le système d'émission dans le bâti avec une fonction d'amortissement mécanique assurant une absorption des vibrations basse fréquence.
Afin de faciliter le passage transmembranaire du peptide, l'hydrophobicité de la molécule doit dans certains cas être modifiée.
Cependant, ces modifications ne doivent pas altérer les propriétés biologiques, notamment immunogènes du produit.
C'est pourquoi la présente invention a pour objet un procédé de production d'un peptide recombinant biologiquement actif, analogue d'un peptide naturel présentant au moins une région hydrophobe, caractérisé en ce qu'il comprend une étape dans laquelle on introduit dans une cellule une construction d'ADN, codant pour un peptide dont la séquence d'acides aminés diffère de la séquence du peptide naturel par au moins une modification dans ladite région hydrophobe, et comportant des éléments assurant l'expression dudit peptide par la cellule.
De préférence, la séquence d'acides aminés est modifiée au moins dans une région différente de la région transmembranaire du peptide naturel.
La modification devra de préférence intervenir dans une région non essentielle pour l'activité biologique d'intérêt du peptide, qui doit être maintenue.
Ce procédé met en jeu une construction d'ADN recombinant dans laquelle une séquence signal de secrétion fonctionnelle est liée à un gène de structure qui a été altéré afin de modifier la structure qui permette au produit recombinant de traverser la membrane de la cellule hôte, alors que le produit recombinant du gène de structure d'origine ne l'est pas quant il est lié à la même séquence signal de secrétion ; et les modifications structurelles du produit recombinant devraient être réalisées par génie génétique en altérant la localisation du produit recombinant exprimé dans une cellule hôte.
Les modifications, selon un aspect de l'invention, visent à modifier l'hydrophobicité du produit recombinant.
L'invention a donc pour objet un procédé de production de peptide recombinant dans lequel les modifications structurelles du gène conduisent à un peptide dans lequel au moins un acide aminé hydrophobe de la séquence du peptide naturel est remplacé par un acide aminé non hydrophobe. Dans un autre mode de réalisation dans le peptide recombinant, au moins un acide aminé hydrophobe est délété de la séquence du peptide naturel.
Les modifications structurelles du gène peuvent être faites par insertion de nucléotides, ou par délétion de nucléotides.
Les constructions dans lesquelles les modifications structurelles du gène sont faites par substitution de nucléotides par mutagénèse dirigée sont également comprises dans l'invention.
Les modifications structurelles du gène pourront changer la localisation de telle manière que le produit recombinant soit exposé à la surface membranaire de la cellule par une liaison covalente à la partie d'ancrage membranaire.
Dans un autre mode de mise en oeuvre, les modifications structurelles du gène peuvent changer la localisation de telle manière que le produit recombinant soit sécrété dans le milieu de culture.
L'invention a donc également pour objet la construction d'ADN qui comprend une séquence signal de sécrétion liée de manière opérationnelle à la séquence d'ADN codant pour le peptide recombinant, et assurant la translocation dudit peptide et sa sécrétion extracellulaire.
Selon un autre aspect, I'invention se rapporte à un procédé caractérisé en ce que la construction d'ADN comprend une séquence signal liée de manière opérationnelle à la séquence d'ADN codant pour ledit peptide et permettant la translocation du peptide à travers la membrane de la cellule hôte et son ancrage membranaire.
Des peptides recombinants susceptibles d'être obtenus par le procédé caractérisés en ce qu'ils diffèrent du peptide naturel par au moins une modification dans la région hydrophobe du peptide naturel sont un autre des objets de l'invention. Ces peptides seront notamment choisis parmi les analogues d'une protéine de structure du VRS ou d'un fragment d'une telle protéine ; plus particulièrement, le peptide recombinant comprend une séquence analogue de la protéine G du VRS, sous groupe A ou B, notamment comprise entre les résidus 130 et 230 de la protéine G du VRS en présentant au moins 80 % d'homologie.
La protéine G est une glycoprotéine d'enveloppe du VRS, de poids moléculaire compris entre 84 et 90 Kd, pauvre en méthionine. la séquence de la protéine G diffère pour les sous-groupes A et B du VRS ; les termes 'séquence de la protéine G" lorsqu'ils sont employés dans la présente demande, doivent s'entendre comme se référant à la fois à la séquence du sous-groupe A ou du sous-groupe B, lorsque cela n'est pas précisé différemment.
face interne de la glace comporte une optique d'aspect ca-
tadioptrique formée de lignes de prismes alternées avec des lignes de lentilles cylindriques concaves, tandis que l'écran comporte une optique propre à canaliser le flux
lumineux vers lesdites lignes de lentilles concaves.
Grâce à une telle disposition, on réalise une glace qui, vue de l'extérieur, présente une uniformité,
les différentes fonctions étant assurées.
Suivant un mode de réalisation particulier, la glace présente une couleur uniforme rouge, les lignes alternées de prismes et de lentilles cylindriques convexes s'étendant parallèlement, tandis que l'écran comporte, d'une part, au droit des lignes de lentilles cylindriques convexes des lignes de lentilles formées par des godrons et, d'autre part, des parties cristal au droit des fonctions stop et lanterne, bleu au droit de la fonction feu de recul et vert
au droit de la fonction changement de direction.
Ainsi, la glace ne présente qu'une seule cou-
leur rouge, les différentes fonctions étant néanmoins as-
surées. Suivant une variante de réalisation, la glace présente une partie ambre fumé au droit des fonctions feu de recul et changement de direction, l'écran, au droit de ses fonctions, présentant une partie cristal pour le feu de recul et une partie jaune au droit du feu de changement
de direction.
particuliers donnés à titre d'exemple seulement et représen-
tés aux dessins annexés, dans lesquels Figure 1 est une vue en perspective éclatée
d'un feu arrière de véhicule, selon l'invention.
Figure 2 montre à plus grande échelle la sur-
Âpres une sene de meulages comme decrit ci-dessus. basés sur ltoperation de meulage en plongée on meule successivement toute la surface extérieure de la pièce en deplaçant relativement le cylindre de meulage dans une direction transs ersale parallèle à l'axe de rotation de la plus. le tronçon evase du cylindre de meulage faisant face à la direction trans-ersale Dans un tel procede de meulage le tronçon évasé du cylindre de meulage assure un meulage grossier et le tronçon droit de celui-ci a simultanément pour fonction d'assurer un meulage de finition.
ainsi on peut meuler la totalite de la piece en exécutant l'opération de meulage transversal une fois pour toutes.
Dans le cas d'une piece "W" montree a la figure 9 qui présente des tronçons d'epaulement "Ac" et des tronçons de com "Wb" adjacents à un tronçon cylindrique "Wa" qu'on meule par le procédé de meulage mentlonne ci-dessus ou un procéde analogue les tronçons d'épaulement "Wc". les tronçons de coin "Wb'l et le tronçon cylindrique "Wa" sont meules dans l'ordre de ces tronçons par le cylindre de meulage "G" qu presente un tronçon droit "Gs" parallèle à l'axe de rotation de la pièce \N' et un tronçon enase "Gt" incline par rapport a celui-ci. Dans ce cas.
en ce qui concerne la commande de l'avance de meulage dans la direction transversale on execute divers meulages. basés sur l'opération de meulage transversal en se basant sur un système de coordonnées onente par rapport au cylindre de meulage "G" (appelées ci-après "coordonnees machine") c'est-a-dire une dimension de référence basée sur la machine de meulage.
Cependant en ce qui concerne la commande de l'avance de meulage dans la direction de plongee bien que les tronçons d'épaulement "Wc" et les tronçons de coin "Wb" à l'exception du tronçon cylindrique "Wa" ont etc usines par l'operation de meulage en plongée en se basant sur les coordonnees machine lors de l'operation de meulage transversal le seul tronçon cylindrique "NNa" a dû être meule en employant un système de coordonnees onente vers la pièce "A'" (dénommées ci-après coordonnees de la pièce à usiner") c'est-à-dire une dimension de reference basee sur la pièce "W" dans lequel le diamètre réel de la pièce change a tout moment selon l'operation d'usinage dans le but d'attacher une grande importance a une haute precision dimensionnelle exigée au niveau du tronçon cylindrique precite "Wa" Ainsi, lorsqu'un diamètre mesure par un dispositif de mesure 30 pour l'extrémité gauche du tronçon cylindrique "\Va" coïncide avec le diamètre de finition fisé comme obiectif. Ila-ance de meulage dans la direction de plongée est arrètee et par la suite le tronçon cylindrique "NN a" est meulé par avance uniquement dans la direction transnersale Cependant il surgit des erreurs dimensionnelles entre les coordonnées machine a la base de la machine de meulage et les coordonnées de la piece en raison de l'usure du cylindre de meulage "G" des flexions de la piece "% " et de son element de support du deplacement thermique, etc..
pendant l'operation de meulage En raison des erreurs dimensionnelles precitees. dans le cas où l'amplitude d'avance basée sur les coordonnées machine est supeneure a l'amplitude d'avance basee sur les coordonnées de la piece. on a executé l'operation de meulage transversal avant de terminer la mise en forme des tronçons de coin "Wb" À la figure 9. ce resultat est montre par une ligue en traits mixtes à deux points "Wp" D'autre part. dans le cas ou l'amplitude d'avance basée sur les coordonnees machine a été inférieure à l'amplitude d'avance basée sur les coordonnees de la pièce. bien que la mise en forme des tronçons de coin "\\b" est terminee. comme montre par la ligne en traits mixtes à deux pomts "Wn". il s'est malheureusement formé un gradin "Ws " sur la pleur "W" en executant ulteneurement l'avance en plongée. Dans un cas comme dans l'autre. il subsiste un problème que les tronçons de coin \\+" ne peuvent pas être formes parfaitement à la dimension désirée.