INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les signaux lumineux originaux ascendants du premier au m-ième ont les longueurs d'onde de la première à la mième k1 à Xm, respectivement. Les signaux lumineux originaux ascendants du premier au m-ième sont fournis au multiplexeur optique ascendant 23. Le multiplexeur optique ascendant 23 multiplexe les signaux lumineux originaux ascendants du premier au m-ième en signal lumineux multiplexé ascendant.
Le circuit de décodage ascendant 27 est connecté à l'autre extrémité 80b de la section de réaction 80 (figure 5). Le circuit de décodage ascendant 27 agit en tant que dispositif d'entrée du niveau de puissance ascendant pour entrer le signal descendant ayant le niveau de puissance de la lumière de transmission depuis la section de réaction 80 en tant que signal ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière reçue pour produire des signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière d'entrée du premier au m-ième comme répliques des signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière détectée du premier au m-ième. En d'autres termes, le circuit de décodage ascendant 27 décode le signal ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière reçue en signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière décodée du premier au m-ième.Le circuit de décodage ascendant 27 produit les signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière décodée du premier au m-ième en tant que signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière d'entrée du premier au mième. Les signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière d'entrée du premier au m-ième sont fournis à l'unité de commande de la puissance ascendante 24.
L'unité de commande de la puissance ascendante 24 est connectée au circuit de décodage ascendant 27 et aux sources lumineuses ascendantes de la première à la m-ieme. En réponse aux signaux ascendants ayant le niveau de la puissance d'entrée du premier au m-ième, l'unité de commande de la puissance 24 contrôle les sources lumineuses ascendantes de la première à la mième 22-1 à 22-m pour changer les niveaux de puissance ascendants contrôlables de la lumière originale du premier au m-ième des signaux lumineux originaux ascendants du premier au m-ième de manière à ce que les signaux lumineux ascendants démultiplexés du premier au m-ième aient les niveaux de puissance ascendants de la lumière reçue du premier au m-ième, chacun d'eux devenant un niveau de puissance de lumière prédéterminé.
En ce qui concerne les figures 4(C) et 4(D) en complément des figures 5 à 7, la description sera axée sur le fonctionnement du contrôle du niveau de puissance de la lumière dans le système de transmission à multiplexage par répartition en longueur d'onde selon la présente invention. On suppose que le nombre entier positif est égal à quatre et que la caractéristique de longueur d'onde de la voie de transmission optique ascendante 40 change la ligne en pointillés en ligne pleine le long d'une direction représentée par la flèche comme le montre la seconde ligne de la figure 4(C).Dans cette hypothèse, le récepteur de lumière ascendant 30 reçoit le signal ascendant de la lumière reçue où la première composante ascendante de la longueur d'onde a un niveau de puissance de la lumière reçue inférieur à ceux des composantes ascendantes, de la deuxième à la quatrième, de la longueur d'onde reçue comme le montre la troisième ligne de la figure 4(C).
Dans le récepteur de lumière ascendant 30, l'unité de détection du niveau de puissance 36 détecte les niveaux de puissance de la lumière reçue du premier au quatrième des signaux lumineux ascendants démultiplexés du premier au quatrième qui correspondent aux composantes ascendantes de longueur d'onde reçues, de la première à la quatrième. L'unité de détection du niveau de puissance 36 produit les signaux ascendants ayant les niveaux de puissance de la lumière détectée du premier au quatrième indicatifs des niveaux de puissance de la lumière reçue du premier au quatrième, respectivement. Connecté à l'unité de détection du niveau de puissance 36, le circuit de codage ascendant 37 code les signaux ascendants ayant les niveaux de puissance de la lumière détectée du premier au quatrième en signal ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière codée.Le circuit de codage ascendant 37 produit le signal ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière codée en tant que signal ayant le niveau de puissance de la lumière de sortie. La section de réaction 80 transmet le signal ascendant ayant le niveau de la puissance de sortie en tant que signal descendant ayant le niveau de la puissance de transmission à partir du récepteur de lumière ascendant 30 jusqu'à l'émetteur de lumière ascendant 20.
Dans l'émetteur de lumière ascendant 20, le circuit de décodage ascendant 27 entre le signal descendant ayant le niveau de puissance de la lumière de transmission en tant que signal ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière reçue pour décoder le signal ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière reçue en signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière décodée du premier au quatrième comme répliques des signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière détectée du premier au quatrième. Le circuit de décodage ascendant 27 produit les signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière décodée du premier au quatrième en tant que signaux ascendants ayant le niveau de la puissance d'entrée du premier au quatrième. Connectée au circuit de décodage ascendant 27, l'unité de commande de la puissance ascendante 24 contrôle, en réponse aux signaux ascendants ayant le niveau de la puissance d'entrée, les sources lumineuses ascendantes de la première à la quatrième 22-1 à 22-4 pour changer les niveaux de puissance contrôlables de la lumière originale du premier au quatrième des signaux lumineux originaux ascendants du premier au quatrième comme le montre la première ligne de la figure 4(D), de manière à ce que les signaux lumineux ascendants démultiplexés du premier au quatrième aient les niveaux de puissance de la lumière reçue du premier au m-ième, chacun d'eux devenant un niveau de puissance de la lumière prédéterminé comme le montre la troisième ligne de la figure 4(D).
En référence à la figure 8, un autre émetteur de lumière ascendant 20A est similaire en structure à celui illustré sur la figure 7, hormis que l'unité de commande de la puissance ascendante est modifiée afin d'être différente de celle décrite en conjonction avec la figure 7, comme cela deviendra évident. L'unité de commande de la puissance ascendante est en conséquence représentée en 24A.
L'unité de commande de la puissance 24A est similaire en structure à l'unité de commande de la puissance 24' illustrée sur la figure 24' hormis que les circuits de commande de sortie ascendants du premier au m-ième sont modifiés afin d'être différents de ceux décrits en conjonction avec la figure 2 comme cela deviendra ultérieurement évident. Les circuits de commande de sortie ascendants du premier au m-ième sont en conséquence représentés en 26-1, 26-2, ..., 26-m.
Les circuits de commande de sortie ascendants du premier au m-ième sont alimentés non seulement par les signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière détectée du premier au m-ième mais également par les signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière détectée du premier au m-ième respectivement. En réponse aux signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière détectée du premier au m-ième, les circuits de commande de sortie ascendants du premier au m-ième 26-1 à 26-m contrôlent les sources lumineuses ascendantes de la première à la m-ième 22-1 à 22-m afin que chacun des signaux ascendants ayant le niveau de puissance de la lumière d'entrée du premier au m-ième ait le niveau de puissance de la lumière prédéterminé.
En référence à la figure 9, la section de réaction 80 comprend l'émetteur de lumière descendant 50', le récepteur de lumière descendant 60', et la voie de transmission optique descendante 70. Dans l'exemple illustré, le signal ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière de sortie est fourni avec la première borne d'entrée descendante 51-1 de l'émetteur de lumière descendant 50 qui agit en tant qu'extrémité 80a de la section de réaction 80 tandis que le signal ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière reçue est produit par la borne de sortie descendante 61-1 du récepteur de lumière descendant 60' qui est utilisé en tant qu'autre extrémité 80b de la section de réaction 80.Le signal ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière de sortie peut être fourni avec l'un quelconque des bornes d'entrée descendantes de la première à la m-ième 51-1 à 51-m de l'émetteur de lumière descendant 50' tandis que le signal ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière reçue peut être produit par l'une des bornes de sortie descendantes correspondantes de la première à la m-ième 61-1 à 61-m du récepteur de lumière descendant 60'.
La voie de transmission optique descendante 70 peut fonctionner en tant que voie de transmission optique de réaction pour connecter l'émetteur de lumière descendant 50' et le récepteur de lumière descendant 60'. L'émetteur de lumière descendant 50' convertit le signal ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière de sortie en un signal lumineux descendant ayant le niveau de puissance de la lumière de sortie pour envoyer le signal lumineux ayant le niveau de puissance de la lumière de sortie à l'extrémité 70a de la voie de transmission optique de réaction 70.La voie de transmission optique de réaction 70 transmet le signal lumineux descendant ayant le niveau de puissance de la lumière de sortie en tant que signal lumineux descendant ayant le niveau de puissance de la lumière de transmission depuis l'émetteur de lumière descendant 50 vers le récepteur de lumière descendant 60'. Le récepteur de lumière descendant 60' reçoit le signal lumineux descendant ayant le niveau de puissance de la lumière de transmission en tant que signal lumineux descendant ayant le niveau de puissance de la lumière reçue à l'autre extrémité 70b de la voie de transmission optique de réaction 70 pour convertir le signal lumineux descendant ayant le niveau de puissance de la lumière reçue en signal lumineux ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière reçue.
En référence à la figure 10, l'émetteur de lumière descendant 50' est similaire en structure à l'émetteur de lumière ascendant 20' comme susmentionné. Plus précisément, l'émetteur de lumière descendant 50' comprend des sources lumineuses descendantes de la première à la m-ième 52-1, 52-2, ..., et 52-m, un multiplexeur optique descendant 53, et une unité de commande de la puissance descendante 54'. Les sources lumineuses descendantes de la première à la m-ième 52-1 à 52-m sont connectées aux bornes d'entrée descendantes de la première à la m-ième 51-1 à 51-m, respectivement.
Chacune des sources lumineuses descendantes 52-1 à 52-m peut être une diode laser. La première borne d'entrée descendante 51-1 est alimentée, en tant que premier signal de données d'entrée descendant, par le signal ascendant ayant le niveau de puissance de la lumière de sortie à partir du circuit de codage ascendant 37 (figure 6).
Un premier ensemencement de bactéries azotobacter et beijerinckia sera fait au début de fermentation, la population de bactéries 3 000 OOO/gr pour chaque bactérie.
Ces microorganismes vont décomposer les molécules facilement dégradables et fixer l'azote de l'air.
Les 6 premiers jours une aération légère; 0,7 m3/mn/T de M.S., sera appliquée pour apporter l'oxygène et t'azote nécessaires à la dégradation dirigée.
La température de fermentation croit du premier jour au 8éme jour pour atteindre la température d'inhibition des bactéries mesophiles.
Sur cet aérateur le produit doit être hygiénisé la température doit atteindre 750C pour annihiler les germes pathogènes mesophiles: Staphylococcus aureus Salmonella enteritidis Brucella arbotus Streptococcus pneumoniae Colstridium tyrobutyricum Salmonella typhimurium Proteus vulgaris Streptocoques Staphylocoques Le développement des microorganismes thermophiles commence à la température de 550C Ces microorganismes sont les nitrophages qui fixent les ammoniaques et les ammoniums.
La température d'hygiénisation doit être maintenue pendant 3 jours.
Le temps du séjour du substrat sur cet aérateur est de 14 jours.
L'azote de l'air est fixé par les bactéries azotobacter et beijerinckia qui se développent en se nourrissant du substrat carboné.
Le taux d'azote fixé est fonction de la teneur en chalnes carbonées facilement dégradables et de l'air insufflé dans le substrat pour facilité l'oxidation du carbone.
Pour une décomposition maximum des chaînes carbonées il faut å partir du 7 éme jour lm3/mn/T de M.S.
Avec les bactéries azotobacteriacées le taux d'azote fixé sous forme de N03 est de 6,24* Le taux d'azote nitrique qui va se fixer sous forme d'ammonium et d'ammoniaque NH3 et NH4 grace aux rhizobactéries et des zygomycètes est de 3% Les rhizobactériacées, zygomycètes et protomycètes vont fixer l'azote sous forme ammoniacal et uréique des molécules moyennement et difficilement dégradables cette fixation sera de l'ordre de 1,5% L'azote organique résiduel sera de l'ordre de 1,% Le nitrate libre sera de 0,88 Soit pour l'azote total: 6,3 % Les autre éléments n'auront pas de changement significatifs.
Il ne faut pas oublier que le soufre et le magnésium sont des éléments à part entière de l'amendement agricole et que par conséquent leur valorisation est la méme que pour les autres éléments majeurs. (N.P.K.S.Mg).
Contrôles: Emission de C02 deux fois par jour avec des sondes à coeur du substrat et des sondes à mi-distance tous les 10 m Température deux fois par jour avec des thermomètres sonde à coeur tous les l0m Analyse de la matière première à l'admission (un échantillon tous les 20 m a différentes profondeurs) prendre une moyenne des échantillons Correction des paramètres déséquilibrés.
Analyse du produit après 5 jours de montée en température (échantillonnage comme précédemment) prendre une moyenne des échantillons Correction des paramètres déséquilibrés.
Analyse du produit après 10 jours de montée en température (échantillonnage comme précédemment) prendre une moyenne des échantillons Analyse du produit après 14 jours de montée en température (échantillonnage comme précédemment) prendre une moyenne des échantillons EVOLUTION THEORIQUE DES DIFFERENTS COMPARTIMENTS DU SUBSTRAT AU COURS DE PROCESSUS (voir figure 3 feuille III) La température permet et accélère certaines reactions avec les levures et les acides acétique, nitrique, oxalique pour donner après 8 jours de fermentation à une température contrlée de 750C. La production de gaz carbonique ne doit pas dépasser 1*. La consommation d'oxygène ne doit pas dépasser 10 mg/g de matière sèche.
Aérateur N02: Il y a continuité de la dégradation des glucoses, amidons, acides aminés, de la cellulose etc...avec les mêmes réactions que celles citées précédemment, ou comme celles de la décomposition du bois: C295H4200186N + 50 02 + chaleur > 50 C02 + 20 CH4 + 20 H2 + 10 NH4 + C225 H240 066
Depuis quelques années, dans le domaine du traitement du signal, le filtrage adaptatif dans le domaine fréquentiel a fait l'objet de nombreux développements. Le filtrage adaptatif dans le domaine fréquentiel présente l'avantage, par rapport au filtrage adaptatif dans le domaine temporel, de réduire considérablement la complexité de la mise en oeuvre des algorithmes d'adaptation. Ceci provient du fait que la convolution temporelle est remplacée dans le domaine fréquentiel par une multiplication et deux transformées de Fourier. En conséquence, un calcul dans le domaine fréquentiel permet de réduire à la fois les temps de production des coefficients de pondération et l'encombrement des circuits calculant ces coefficients.
Les algorithmes d'adaptation dans le domaine fréquentiel mettent en oeuvre un filtrage adaptatif par blocs, avec une dimension de bloc généralement égale à l'ordre du filtre, c'est à dire au nombre de coefficients de pondération du filtre. La plupart des algorithmes existants sont du type algorithme du gradient. On connaît déjà des exemples de mise en oeuvre d'algorithmes LMS dans le domaine fréquentiel.
Ainsi, E.R. Ferrara, "Frequency Domain Adaptive Filtering", Adaptive Filters, C. F. N. Cowan and P. M.
Grant, Eds, Englewood Cliffs, Prentice Hall, 1985, Chapitre 6, page 145-179 propose des filtres adaptatifs dans le domaine fréquentiel. Plus particulièrement, la figure 6.2 et la description correspondante présentent un filtre adaptatif de type LMS dans le domaine fréquentiel. En terme de complexité de réalisation, le calcul de m échantillons de sortie d'un filtre à m coefficients avec l'algorithme LMS dans le domaine temporel requiert 2m2 multiplications réelles. Avec l'algorithme décrit dans ce document le même calcul nécessite cinq transformées de Fourier rapides (encore notées FFT) de dimension 2m et deux multiplications complexes sur 2m points. Une FFT sur 2m points demande (m/2) log2m - m multiplications complexes. Le nombre de multiplications complexes par bloc donné est (5m/2) log2m.Une multiplication complexe équivalent à quatre multiplications réelles, le rapport de complexité entre LMS fréquentiel et LMS temporel en terme de multiplications réelles est de (5 log2m + 4)/m. Pour m = 512 par exemple, le rapport sera de 0.096 (ce qui illustre l'intérêt de la mise en oeuvre dans le domaine fréquentiel en terme de complexité de calcul).
Un but de l'invention est de proposer un procédé de filtrage adaptatif, dans le domaine fréquentiel, ayant une convergence plus élevée que le filtrage LMS par blocs dans le domaine fréquentiel. Pour ce faire, l'invention propose de modifier le procédé de calcul des blocs de coefficients de pondération en prenant une estimation du Hessian différente de l'identité (c'est à dire à produire à partir des signaux d'entrée un modèle de l'entrée, ce qui permet d'améliorer la convergence), et qui ne nécessite pas le traitement de récursivité inhérent à la formulation de type RLS.
Plus précisément, l'invention propose de transposer dans le domaine fréquentiel une version simplifiée du procédé illustré ci-dessus par l'équation (2).
L'invention est basée sur la supposition que la matrice d'autocorrélation d'entrée ne change pratiquement pas pendant un intervalle de temps équivalent à au moins m échantillons, c'est à dire qu'une estimée de la matrice d'autocorrélation d'entrée qui est exacte à un temps n sera exacte pour au moins m à 2m intervalles de temps plus tard (un intervalle de temps correspondant à la distance temporelle entre deux signaux d'entrée successifs) . De nombreuses applications répondent à cette hypothèse pour des intervalles de temps beaucoup plus importants (par exemple l'annulation d'échos induit par une propagation en trajets multiples dans la transmission hertzienne).
Si on considère que Rm(n) est constante pour au moins m ou 2m intervalles de temps, alors Rp(n) le sera aussi.
On peut donc simplifier l'équation (2) de telle sorte que pour j variant de O à (m - 1) - p on a ap(n - j) = ap(n) et bp(n - j) = bp(n).
En considérant que G{J(n)} = - 2 xm* (n) e(n), et en écrivant l'équation (1) m fois, avec n = km,..., km + m -1, on obtient une nouvelle équation récursive entre une estimation des coefficients de pondération et l'estimation des coefficients de pondération considérée m intervalles de temps plus tôt wm(k+1) = wm(k) + 24 Zj Rm lxm (j)em j(k) (3), avec j variant de km à km + m - 1, em,j(k) les éléments du bloc d'erreur défini par em(k) = dm(k) - XmT(k)wm(k) (4), et Xm(k) = [xm(km). ..xm(km+m-l)] vecteur d'entrée k étant le rang du bloc.
En supposant que la matrice d'autocorrélation d'entrée est invariante pour m intervalles de temps successifs, on en déduit que wm(k + 1) = wm(k) + 2 Rm-1Xrn* (k)em(k) (5), la matrice Rm-1(k) étant celle correspondant au dernier instant (n = km + m - 1) du k-ième bloc.
On peut encore écrire Rm-1(k) = Pm(k) + B(k).BH(k) avec
Rp -1(k) 0 Pm(k) = 0 0 et Bm(k) est une matrice m * p définie par
bp+1 ... m-p-1 Bm(k) = bp+l 0m-p-1 0m-p-2 ... bp+1 avec bp+1 = ap-1/2(k) [bpH(k) 1jH On peut ainsi mettre l'équation (3) sous la forme wm(k + 1) = wm(k) + 2 cm1 (k) + 2 cm2(k) (6) avec cml(k) = Pm(k).Xm*(k).em(k) (7), et cm2(k) = B(k).BH(k).Xm*(k).em(k) (8).
On notera que seuls les p premiers éléments de cm1 (k) sont non nuls. Pour le calcul du vecteur cm1 (k) une inversion matricielle et une multiplication matricielle sont nécessaires pour chaque bloc. En choisissant p cml(k) = [(Xp*(k).em(k))H:0m-pH]H avec Xp*(k) une matrice p.m comprenant les p premières rangées de Xm*(k).
Autrement dit, le premier terme correctif de l'équation (6) est traité de manière analogue au procédé LMS. Si on fait abstraction du terme correctif cm2 (k) dans l'équation (6), on retrouve une équation de type LMS (à la seule différence que la contrainte de gradient dans le cas de cml(k) est différente du fait que seuls p éléments de ce vecteur sont non nuls).
La méthode selon l'invention est plus concrètement une méthode de traitement de traces sismiques réflexion enregistrées en fonction du temps (t) pour des déports (x) variables entre un déport minimum et un déport maximum, dans laquelle: - on constitue, dans un premier domaine (t,x), des collections d(t,x) de traces sismiques en point milieu commun corrigées d'obliquité (correction NMO) à partir des traces sismiques enregistrées et d'une loi de vitesse de correction (VNMO) fonction du temps, - on applique aux collections d(t,x) dudit premier domaine une transformation faisant correspondre à chaque collection d(t,x) un diagramme y(x,q) dans un deuxième domaine p(T,q), de sorte qu'un événement sismique distribué le long d'une trajectoire curviligne sur la collection d(t,x) soit focalisé en une zone de concentration d'énergie sur le diagramme y(x,q) du deuxième domaine, la variable (T) désignant le temps de propagation des ondes sismiques avec réflexion pour un déport nul (x = 0) et la variable q étant un paramètre lié à la courbure de ladite trajectoire curviligne, caractérisée en ce que, sur chaque diagramme p(x,q), a) on pointe les coordonnées (Tk,qk) d'un centre apparent de chaque zone de concentration d'énergie, b) on détermine pour chaque zone de concentration d'énergie une fenêtre comprenant toute ladite zone de concentration d'énergie, c) on balaie chaque zone de concentration d'énergie et dans la fenêtre correspondante centrée au point de coordonnées (zk,e3, par une droite, qui pivote successivement autour de chacun des points de coordonnées (T,qk) situés à l'intérieur de ladite fenêtre et dont la pente est égale au carré du déport et varie entre deux limites encadrées par les carrés des déports minimum et maximum, d) on somme le long de ladite droite les amplitudes des signaux inclus dans ladite fenêtre et intersectés par ladite droite, et en ce que e) on représente sous la forme d'un diagramme D(T,X2) dans un troisième domaine (x,x2), les valeurs desdites sommes pour chaque zone de concentration d'énergie considérée.
L'ensemble des opérations b) à e) constitue une reconstruction, dans le domaine (T,k2), des événements sismiques précédemment focalisés dans le domaine (T,q). Dans ce qui suit, le terme "reconstruction" désignera l'ensemble des opérations b) à e).
Un événement parabolique sur la collection d(t,x) est reconstruit sur le diagramme D(x,x2) sous la forme d'un événement linéaire. Si événement reconstruit est horizontal, ceci signifie que le pointé utilisé pour la reconstruction était correct. Si l'événement reconstruit est penté, la mesure de sa pente Aq dans la direction des x2, qui peut être réalisée en faisant appel à toute technique appropriée et, par exemple, à une technique de semblance ou de cohérence, fournit la correction à apporter à la valeur de q du pointé. La nouvelle valeur pour ce pointé sera donc q+Aq.
La transformation la plus courante faisant passer d'une collection d(t,x) du domaine (t,x) au diagramme y(T,q) correspondant du domaine (T,q) est une transformation parabolique de RADON. Une telle transformation est définie à partir de l'équation (2) donnée précédemment, la trajectoire curviligne étant une parabole d'équation t=X+qx2.