INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A chaque facette du clavier pourront correspondre plus d'une lame optique du tambour de lames optiques(C);contenant les données qui permettront de réaliser un texte par exemple ou une partition musicale en temps réel(écriture synchronisée à l'exécution.
Lestouches de la facette musique seront dans le même matériau et auront la même forme que les touches dactylo; elles pourront cependant être plus grandes que celles-ci(+3 à +5mm) par côté,pour offrir une plus grande aisance d'utilisation.
L'agencement des octaves pourra se faire :Du grave à l'aigu de haut en bas ou de bas en haut et en diagonale.
Le passage de l'une à l'autre des facettes pourra se faire manuellement ou électriquement. Le choix de facette commande la rotation du tambour de lames optiques(C) et la présetation (aux lecteurs optiques ) de la lame optique contenant le programme désiré.
Quelle que soit la facette utilisée,à chacune des touches se;a attribué un code initial de transmission d'impulsion; ainsi qu'un compteur offrant un capital "X" de possibilités d'impulsions. Ce compteur pourra être gradué de 000 à 1000 voire plus. Chacune des touches -sera donc doté d'un capital impulsions;chacune de ces impulsions fera avancer le compteur de la touche d'une "unité";cette unité de compteur pourra servir de code d'activation d'une piste de la lame optique sans activer le bras de lecture;l'activation des bras de lecture peut n'avoir lieu que lors de la première impulsion sur une touche.
La totalité du capital impulsions des touches d'une facette peut être inférieure au nombre de pistes d'une lame optique du module(C).
FONCTIONNEMENT: Lors de la première impulsion ,le code initial de la touche active le canal de la lame optique où se trouve la donnée correspondante;cette activation de la première piste contenant la donnée,ainsi que son affichage sur le monitor détachable(F) se fera par le biais du bras de lecture optique auquel est attribué le tronçon de lame optique oùest sise la donnée.
La figure 4 est un diagramme des temps montrant le fonctionnement du second mode de réalisation de la présente invention.
La figure 5 est une représentation schématique de l'appareil protecteur de convertisseur de puissance selon le troisième mode de réalisation de la présente invention.
La figure 6 est un diagramme des temps montrant le fonctionnement du troisième mode de réalisation de la présente invention.
La figure 7 est une représentation schématique de l'appareil protecteur de convertisseur de puissance selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention.
La figure 8 est un diagramme des temps montrant le fonctionnement du quatrième mode de réalisation de la présente invention.
La figure 9 est une représentation schématique de l'appareil protecteur de convertisseur de puissance selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention.
La figure 10 est un diagramme des temps montrant le fonctionnement du cinquième mode de réalisation de la présente invention.
La figure 11 est une représentation schématique de l'appareil protecteur de convertisseur de puissance selon le sixième mode de réalisation de la présente invention.
La figure 12 est un diagramme des temps montrant le fonctionnement du sixième mode de réalisation de la présente invention.
La figure 13 est une représentation schématique de l'appareil protecteur de convertisseur de puissance selon le septième mode de réalisation de la présente invention.
La figure 14 est un diagramme des temps montrant le fonctionnement du septième mode de réalisation de la présente invention.
La figure 15 est une représentation schématique montrant le montage d'interconnexion du système en série de l'art antérieur.
Description détaillée de modes de réalisation préférés de l'invention Mode de réalisation 1 En se référant aux figures 1 et 2, le mode de réalisation 1 de la présente invention est maintenant expliqué. La figure 1 est la représentation schématique de l'appareil protecteur de convertisseur de puissance selon le premier mode de réalisation. Sur la figure 1, les composants équivalents à ceux en référence à la figure 15 sont indiqués avec les mêmes numéros de référence. Les extrémités terminales de l'enroulement primaire 71c d'un transformateur série 49c sont connectées par l'intermédiaire de disjoncteurs de circuit mécaniques en série respectifs llc, 12c, à des bus de puissance qui constituent un système de puissance 48c. Un disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c est connecté en parallèle -avec la connexion en série de l'enroulement primaire 71c et des disjoncteurs de circuit mécaniques en série llc, 12c. Connectée également en parallèle au disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c, se trouve une connexion en série d'un commutateur de déconnexion mécanique 15c et d'un disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation haute tension 13c fait d'une paire de dispositifs' de commutation à semi-conducteurs (thyristors, GTO, et analogue) qui sont connectés en antiparallèle.
Le côté de l'enroulement secondaire du transformateur série 49c est pourvu d'un transformateur de courant 33c, et le courant détecté par le transformateur de courant 33c est délivré à une unité de commande 60a. Le côté courant continu d'un convertisseur CA-CC de type tension 50a est pourvu d'un transformateur de courant 34, et le courant détecté par le transformateur de courant 34 est délivré à l'unité de commande 60a.
Le fonctionnement de ce mode de réalisation est maintenant expliqué en référence au diagramme des temps de la figure 2. Sur la figure 2, lorsqu'un courant de système ic s 'écoulant à travers le système de puissance 48c est inférieur à un courant nominal, le disjoncteur de circuit mécanique de dérivation haute tension 10c est désactivé ou dans son état ouvert, les disjoncteurs de circuit mécaniques en série llc, 12c, sont activés, ou dans un état ACTIF, et le disjoncteur de circuit à semi-conducteurs de dérivation haute tension 13c est désactivé ou dans un état NON ACTIF.
Le convertisseur CA-CC de type tension 50a est ainsi interconnecté au système de puissance 48c par l'intermédiaire de l'enroulement secondaire 72c et de l'enroulement primaire 71c du transformateur série 49c. Des dispositifs du type à extinction d'arc automatique 52cl, 52c2, 56cl et 56c2, qui constituent une unité de circuit (non représentée) du convertisseur CA-CC de type tension 50a effectuent une opération de commutation MARCHE/ARRET en réponse aux signaux de gâchette 61c, 63c, délivrés par l'unité de commande 60a.
Sur la figure 6, on a représenté un mode de réalisation similaire à celui des figures 1 à 4, mais dans lequel le chariot 4 comporte un rouleau de freinage intermédiaire 60 monté librement rotatif autour d'un axe vertical disposé pour permettre le passage du film 3 provenant de la bobine 2 autour de ce rouleau 60 de freinage intermédiaire, puis autour du rouleau 49 de freinage et d'application du film 3. En outre, le chariot 4 comporte des moyens 61 permettant de modifier la position relative du rouleau 60 de freinage intermédiaire sur le trajet du film 3, et donc de régler la puissance du freinage total du film 3 entre la bobine 2 et la charge 1.
Le rouleau 60 de freinage intermédiaire est donc monté amovible entre le châssis 5 et une platine supérieure de la structure 10. Par exemple, l'extrémité inférieure et l'extrémité supérieure du rouleau 49 peuvent être dotées de roulements à billes à axe vertical dont les cages intérieures sont fixées sur le châssis 5 et sur la platine 51 supérieure grâce à une vis ou un boulon démontable. En outre, le châssis 5 et la platine supérieure sont dotés d'une pluralité de perçages 61 (ou en variante non représentée, d'au moins une lumière allongée continue) permettant de modifier la position du rouleau 60 de freinage intermédiaire entre la colonne 8 de guidage du support 7 de bobine et le rouleau 49 de freinage et d'application du film 3 sur la charge 1.
Sur la figure 6, le châssis 5 comporte quatre perçages 61 permettant de placer le rouleau 60 de freinage intermédiaire en quatre positions différentes.
Selon la position donnée au rouleau 60, le brin de film s'étendant entre la bobine 2 et le rouleau 49 de freinage et d'application est plus ou moins dévié de la ligne droite qu'il prend en l'absence du rouleau 60 (mode de réalisation des figures 1 à 4). Et plus le film 3 est dévié plus il est freine. On peut ainsi adapter la puissance du freinage appliquée sur le film 3, et donc le degré d'étirage sur le film 3, en fonction de ses caractéristiques propres, et notamment de son épaisseur.
Chacun des rouleaux de freinage 49, 60 peut aussi être doté d'un frein réglable. Néanmoins, les seuls frottements de rotation propre sont en général suffisants pour créer un effort de freinage apte à étirer le film 3.
Le chariot 4 selon l'invention de banderolage est simplement poussé autour de la charge 1 par le conducteur qui le fait rouler autour de la charge 1.
L'inertie du chariot 4 facilite grandement son roulage, et donc le banderolage. Au fur et à mesure du banderolage, le conducteur fait descendre la platine 12 de manoeuvre en agissant sur l'une des poignées îîa, îîb de manoeuvre ou (mode de réalisation de la figure 7) en actionnant l'organe 42 de commande.
Il est à noter (figure 6) que le rouleau 49 latéral de freinage et d'application du film 3 permet de pousser le chariot 4 et de dérouler le film 3 selon une direction quasiment parallèle à une face latérale verticale de la charge 1 et de l'étirer dans sa direction longitudinale. L'angle formé par le brin de film 3 entre le rouleau 49 et le coin de la charge 1 qui retient le film 3 sur la charge 1, avec la face latérale verticale de la charge 1 en regard, est faible. L'effort à exercer sur le chariot 4 pour le pousser et pour étirer et dérouler le film 3 est donc orienté dans l'axe du film, et l'application du film 3 est améliorée.
ATTACHE DE RAIL A BARRE DE TORSION ET A ETRIER AMORTISSEUR ANTIDEVBRSSMENT La présente invention a pour objet une attache pour fixer un rail de chemin de fer sur des traverses, attache qui est élastique grâce à des barres de torsion pour suivre l'enfoncement du rail au passage de la charge roulante lais qui est rigide au soulèvement du rail grâce à un étrier, les mouvements d'enfoncement et de soulévenent étant amortis.
Cette attache est composée d'un étrier rigide capable de résister au déversement du rail et d'un systéme élastique à barres de torsion prenant appui sous l'étrier et contre le patin du rail et capable de suivre élastiquement l'enfoncement du rail au passage de la charge.
Avec l'augmentation des charges par essieu et de la vitesse des trains, les frais d'entretien de la voie ont considérablement augmenté. Un moyen connu pour limiter ces frais est d'interposer une semelle élastique entre le rail et la traverse, d'une épaisseur qui atteint couramment 9mm actuellement.
La tendance voudrait que l'on augmente encore l'élasticité de cette semelle pour améliorer son r8le. Or la présence de cette semelle élastique entraîne le basculement du rail autour de son axe longitudinal passant par le patin, lorsque le rail est soumis à des efforts latéraux. Sous ces sollicitations et avec des attaches élastiques connues un bord du patin s'enfonce tandis que l'autre se souléve; d'où un surécartement de la voie qui nuit à la stabilité du matériel roulant en alignement et fait augmenter les efforts d'inscription en courbes.
Pour palier cet inconvénient de nombreux brevets, tels que FR 1 442 437, VSA 1 815 81, USA 1 798 357, ont proposé des solutions, mais celles-ci n'ont pas la double action recherchée par la présente invention, à savoir une grande élasticité à l'enfoncement combinée avec une limitation du déversement du rail.
Le brevet DE B 25 26 448 prévoit bien un étrier antidéversement mais ne posséde pas de barres de torsion pour assurer la pression élastique sur le rail lorsque celui-ci écrase la semelle élastique.
Dans le dispositif suivant l'invention chaque attache a une double action puisqu'elle est composée d'un étrier rigide capable de résister au déversement du rail et d'un systéme élastique à barres de torsion prenant appui sous l'étrier et capable de suivre l'enfoncement du rail.
Le dispositif suivant l'invention comporte deux caractéristiques, d'une part un étrier rigide qui ne doit pas se déformer sous un effort important appliqué par le patin du rail lorsque celui-ci se souléve lors d'un déversement. Cet effort dirigé vers le haut, est considérablement plus important, jusqu'à dix fois plus, que l'effort résistant supporté par les attaches élastiques de rail connues.
Le troisième essai comparatif a permis de constater l'influence des microcendres sur la pénétrabilité des coulis. Cet essai d'injection se fait au moyen d'une colonne remplie de sables de différentes granularités, en injectant le coulis par la partie inférieure de la colonne. I1 permet d'appréhender la pénétrabilité d'un coulis dans un sol très fin. Tous les échantillons de coulis ont été malaxés à 2500 tours/min pendant 10 min, le rapport E/C étant toujours gardé égal à 0,5. Trois granularités différentes de sables ont été expérimentées : une colonne de sable 0,2/0,4 mm (c'est-à-dire dont la taille des grains est comprise entre 0,2 et 0,4 mm), une colonne de sable 0,4/0,63 mm et une colonne de sable 0,63/1,25 mm.On constate que - la substitution d'une partie du volume de ciment fin par 30% de cendres volantes (Dmax = 12 pm) n'améliore pas la pénétrabilité des coulis à base de Lanko 737, de Lankoo non adjuvanté ou de Spinor As dans la colonne de sable 0,2/0,4 mm, - la même substitution améliore nettement la pénétrabilité du Lanko 737, adjuvanté en usine ou non, dans la colonne de sable 0,4/0,63 mm ; de plus, le débit de coulis traversant la colonne est augmenté avec l'emploi de cendres microniques - la colonne 0,63/1,25 mm est entièrement injectée par tous les coulis dont une partie du ciment fin a été substitué par des cendres.
Le quatrième essai comparatif a permis de constater l'influence des microcendres sur l'essorage des coulis. Un coulis qui s'essore peu imprégnera plus facilement les milieux fissurés et poreux. Tous les échantillons de coulis testés avaient un rapport E/C de 0,5, le malaxage avait été réalisé à 2500 tours/min pendant 10 min. Trois types de ciment fin ont été utilisés : le Spinor A, le Lankoo non adjuvanté et le Lanko 737 Lorsque ces ciments fins n'étaient pas mélangés à des cendres volantes, c'est-à-dire lorsque les coulis réalisés étaient conformes à l'art connu, ils incorporaient un superplastifiant dosé à l'optimum. Lorsque ces ciments fins étaient, conformément à l'invention, mélangés à des cendres volantes microniques, ils étaient non adjuvantés en usine.Le tableau qui suit montre les résultats obtenus.
On peut comparer chaque fois la quantité Q d'eau recueillie au bout de 7,5 min, 15 min et 30 min dans les mêmes conditions d'expérimentation pour des coulis à base de 100% de Spinor A, 100% de Lankoo non adjuvanté, 100% de Lanko 737 et pour des coulis où ces mêmes ciments fins ont 30% de leur volume substitué par des cendres volantes CV (diamètre maximal Dmax = 12 pm). Le tableau montre une nette amélioration de l'essorage des coulis due à la substitution d'une partie du ciment fin par des cendres microniques.
Le cinquième essai comparatif a permis de comparer l'influence du quartz micronique sur l'injectabilité des coulis de Spinor A. Le rapport E/C a été choisi égal à 0,5. On constate que la substitution d'une partie du volume du ciment utilisé par du quartz micronique, dont le diamètre maximum des particules est de 10 Sum, améliore la pénétrabilité dans le test à la colonne de sable 0,2/0,4 mm. En effet, la colonne, d'une hauteur totale de 37 cm, a été entièrement injectée, tandis qu'un coulis de Spinor Ae seul conduit à une injection sur 31 cm.
Le sixième essai comparatif a permis de constater l'influence du quartz micronique sur l'essorage des coulis de Spinor AX adjuvantés d'un superplastifiant à base de naphtalène dosé à son dosage optimal. Le rapport E/C a été choisi égal à 0,5. On constate que le quartz micronique permet de diminuer la quantité d'eau essorée du coulis pour une substitution du volume de ciment par 5 ou 10% de quartz micronique. Dans les deux cas, la quantité d'eau essorée est minimisée à 2 cm3 au lieu de 5 cm3.
Le septième essai comparatif a permis de constater l'influence de l'association quartz micronique-cendres volantes microniques sur la pénétrabilité des coulis de Spinor As adjuvantés par le meilleur superplastifiant à son dosage optimal.
Le rapport E/C a été choisi égal à 0,5. Selon l'invention, le volume du ciment non adjuvanté a été substitué par 5% de quartz et par 5% de cendres volantes. L'essai a été mené sur des colonnes de 96 cm de sable 0,2/0,4 mm. On remarque que le coulis selon l'invention permet d'améliorer l'injectabilité : 74 cm ont été injectés par le coulis selon l'invention au lieu de 70 cm par le coulis selon l'art connu.
Le huitième essai comparatif a permis de constater l'influence des quartz microniques et/ou des cendres volantes sur la sédimentation des coulis dilués de Spinor A. Le rapport E/C a été choisi égal à 2. Lorsque le ciment est substitué par 5% de quartz ou 5% de cendres volantes ou 5% d'un mélange de cendres volantes et de quartz, la sédimentation des coulis est minimisée à 5% au lieu de 10% pour un coulis de Spinor As non substitué.
I1 ressort des différents essais comparatifs effectués que l'ajout de cendres volantes microniques ou de quartz micronique à du ciment fin permet d'améliorer certaines des propriétés d'un coulis la fluidité, la viscosité, la pénétrabilité et l'essorage notamment. En fonction par exemple du type de ciment fin utilisé, de la vitesse et de la durée de malaxage du coulis, du temps de repos accordé au coulis avant son utilisation, on peut favoriser telle ou telle propriété.En procédant à des essais à sa portée, l'homme du métier choisira le type de ciment fin, la proportion et la taille des cendres volantes microniques et/ou des particules de quartz micronique, la vitesse et la durée de malaxage, le temps de repos accordé au ciment en fonction de ses besoins. Influence des microcendres sur l'essorage des coulis Type de ciment
0 I m U 03u) F tr bj m CJ m y, (d I ct v' 0 m dP O b 100% Spinor i 100% Lanko NA 100% Lanko 737 Z > I + 30% CV Lanko NA + 30% CV Lanko 737 + 30% CV 0 I OaP = Q7, min 30 n o n o ww I min 50 g 32 g 90 g 15 g 30 g 3 g Z I . I os s I min 72 g 52 I b H C o o o a m O dS O N N C o N n n | o o ffi o o N H C n , n > X I o 01 '. oR o 'ULIII U ua aLLLLanval nea, p a; L;uenD
ARTICULATION POUR LUNETTES ASSURANT UNE LIAISON PIVOTANTE ET AMOVIBLE ENTRE UNE MONTURE PRINCIPALE ET UNE MONTURE SECONDAIRE DESDITES LUNETTES ET LUNETTES MUNIES D'UNE TELLE ARTICULATION La présente invention a trait au domaine des lunettes. Elle concerne une articulation pour lunettes assurant une liaison pivotante et amovible entre d'une part, une monture principale destinée à être apposée sur le nez d'un sujet et, d'autre part, une monture secondaire destinée à venir se superposer à ladite monture principale. Elle concerne par ailleurs des lunettes munies d'une telle articulation.
Le brevet américain publié sous le numéro US-5,335,025 décrit une articulation pour lunettes destinée à permettre le rabattement pivotant d'une monture secondaire sur une monture principale. L'articulation de ces montures est constituée d'une première pièce solidaire de la monture principale et comportant un arbre de rotation sensiblement parallèle au plan formé par ladite monture, arbre sur lequel vient s'encliqueter de manière pivotante une seconde pièce solidaire de la monture secondaire.
Une telle articulation présente une certaine fragilité eu égard à la finesse de l'arbre de rotation et aux forces appliquées sur ledit arbre lors des opérations d'encliquetage ou de décliquetage de la monture secondaire.
En outre, l'opération de décliquetage de la monture secondaire peut s'effectuer dans toutes les positions relatives des montures principale et secondaire et, de ce fait, une telle opération se produit bien souvent par erreur, dans l'utilisation courante des lunettes.
L'invention a pour but de proposer une articulation pour lunettes assurant une liaison pivotante et amovible entre d'une part, une monture principale destinée à être apposée sur le nez d'un sujet et, d'autre part, une monture secondaire destinée à venir se superposer à la monture principale, qui pallie à moindre coût les inconvénients précités, ladite articulation ne comportant en effet pas d'arbre d'encliquetage/décliquetage.
Ce but, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints grâce à la présence dans l'une des pièces formant l'articulation, d'un tenon coopérant avec un évidement central d'une autre pièce, un évidement latéral formant par ailleurs coulisse de manière à permettre la mise en place amovible de la monture secondaire.
En référence particulière aux figures 7 et 8, cette pièce, désignée globalement par la référence 40, comporte un corps principal 41 généralement parallélépipédique, et une partie en porte-à-faux 42 de section triangulaire, plus étroite, avec un pan 43 faiblement incliné par rapport à la direction longitudinale du corps principal 41, la pièce 40 s'élargissant ainsi, vers l'ouverture d'entrée de la cavité CV, en direction de la branche 11 de la pièce 10.
De façon avantageuse, la pièce 40 est engagée dans l'encoche 36 en étant guidée en direction axiale par deux gorges opposées 33, 34 adjacentes à la cavité CV.
Le verrouillage de la pièce 40 dans la position illustrée sur la figure 5 s'effectue par effet de coin à l'aide de sa partie de verrouilllage 42.
De la sorte, toute tentative de positionnement d'une lampe du type de L2 échoue, grâce à l'obturation de la gorge 36 par la pièce 40; en même temps, cette pièce étant en matière isolante, aucun risque de court-circuit n'existe car l'ergot E4 du culot dune telle lampe ne peut venir en contact avec la pièce conductrice 10.
La figure 9 montre que, selon une variante préférée, la face 41a de la pièce 40 qui est tournée vers la cavité cylindrique CV est cylindro-concave, de manière à prolonger avec continuité et avec la même courbure la paroi cylindrique de la cavité.
AVERTISSEUR DE VITESSE Les nouvelles limitations de vitesses, de plus en plus répandues, et les sanctions encourues lors des dépassements, notamment en France, d'une part; et la possibilité d'accélération des véhicules modernes qui atteignent et dépassent sans difficulté, à la moindre inattention du conducteur, les limites légales de vitesses, d'autre part;; font que les conducteurs de véhicules automobiles doivent être de plus en plus vigilants quant à la vitesse de leur véhicule, tout en suivant les indications des multiples pan neaux de signalisation routière Le dispositif proposé, dans les différentes versions décrites, constitue un appareillage d'aide à la surveillance, au moyen d'alarmes visuelle et sonore, pré-réglables ou automatiques, qu'il est possible d'installer, aussi bien sur des véhicules déjà fabriqués qu'en première monte sur des véhicules neufs -- Le premier mode de réalisation de ce dispositif, suivant l'invention, décrit à titre d'exemple, permet d'obtenir une information déclenchant un avertisseur d'une façon entièrement autonome, quel que soi;st les types de voies,(routes départementales, nationales ou autoroutes...) sur lesquelles circule le véhicule.
Il consiste - suivant un des modes non limitatif de construction - en un détecteur devant être disposé sur la façade du tableau de bord de la voiture, face au compteur de vitesse du véhicule. Il comprend une lame transparente (1), portant l'appareillage de détection de la position de l'aiguille du compteur de vitesse de la voiture : Cet appareillage, monté sur un axe fixe (2), solidaire de la lame (1), comporte des douilles (3,3) - 2 douilles dans le cas d'un avertisseur à 2 valeurs de vitesses présélectionnables, suiavnt le schéma FIG.1, Pl.1 ; ces douilles, sont munies de boutons mole tés.Chacune de ces douilles est solidaire d'une lamelle (5) également transparente, portant une photo-diode (6) consti tuant l'élément détecteur. Lorsque l'aiguille (7) du compteur passe devant la photodiode, un signal d'alarme est enclenché.