INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le courant de sortie (entrant) de l'amplificateur opérationnel est tel que la chute de tension aux bornes de la résistance R2 excède la tension base-émetteur du transistor T9 à l'état passant VbeoN, le transistor T9 entre en conduction, ce qui provoque une augmentation du courant de base du transistor T6 de l'étage d'entrée 1. L'augmentation du courant de collecteur du transistor T6 qui en résulte provoque une diminution du courant de base du transistor T7 et, ainsi, une diminution du courant de base du transistor T2. Comme pour le dispositif 6, la limite en courant est fixée par la valeur de la résistance R2 et est égale au quotient de la tension base-émetteur du transistor T9 à l'état passant VbeoN par la résistance R2. En fonctionnement normal, c'est-à-dire lorsque le courant qui traverse la résistance de mesure R2 est inférieur à VbeoN/R2, le transistor T9 ne conduit pas.
Un inconvénient d'un amplificateur opérationnel classique tel que représenté à la figure 1 est que la limitation du courant entrant effectuée par le dispositif 7 provoque des oscillations sur le courant de sortie de l'amplificateur opérationnel. En effet, la boucle de limitation du courant, constituée par le transistor T9 et les transistors T6 et T7, n'est pas stable en raison de la bande passante limitée du transistor PNP T9.
Ce problème ne se pose pas pour le dispositif 6 dans la mesure où la boucle de limitation du courant est constituée d'un transistor NPN T8 possédant donc une large bande passante.
De telles oscillations sont gênantes, notamment, car elles polluent la ligne positive d'alimentation Vcc. Par exemple, si un court-circuit se produit entre la borne de sortie S et le potentiel d'alimentation Vcc, les oscillations liées à la limitation du courant par le dispositif 7 vont être reproduites sur la ligne d'alimentation Vcc, ce qui risque de nuire au fonctionnement correct d'autres circuits alimentés au moyen de cette ligne.
Le recours à un transistor de type PNP pour le transistor T9 est lié au fait que la résistance de mesure R2 est reliée sur l'émetteur du transistor T2. L'invention s'applique, en particulier, à un amplificateur opérationnel, dont le demi-étage inférieur de sortie est constitué d'un transistor dit vertical, par exemple, un transistor bipolaire PNP dont le collecteur et le substrat sont confondus, ce qui oblige à placer la résistance de mesure R2 sur l'émetteur du transistor T2.
Un autre inconvénient est que l'action du dispositif 7 sur l'étage différentiel d'entrée 1, que le transistor T2 soit vertical ou latéral, est dissymétrique ce qui crée un décalage, ou "offset", sur les polarisations des transistors T3 et T4 d'entrée de l'amplificateur. En effet, la limitation classique du courant de sortie entrant conduit à injecter un courant sur les bases des transistors T5 et T6, donc sur le collecteur du seul transistor T5.
La présente invention vise à pallier les inconvénients des dispositifs limiteurs de courant de sortie classiques en proposant un dispositif limiteur de courant qui supprime toute oscillation du courant de sortie pendant les périodes de limitation du courant.
L'invention vise également à proposer un tel dispositif limiteur qui soit de constitution particulièrement simple et qui n'engendre pas de décalage (offset) sur les polarisations des entrées différentielles de l'amplificateur opérationnel.
Pour atteindre ces objets, la présente invention prévoit un dispositif limiteur de courant de sortie d'un amplificateur opérationnel du type comportant un étage de sortie pourvu d'un transistor de sortie, qui comporte des moyens pour limiter le courant de polarisation d'un étage différentiel d'entrée de l'amplificateur opérationnel à une valeur fixée par une résistance de mesure placée entre ledit transistor de sortie et une borne de sortie de l'amplificateur opérationnel.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, le dispositif comporte un transistor de mesure du courant traversant ladite résistance de mesure, ledit transistor de mesure commandant une source de polarisation dudit étage différentiel d'entrée.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, ledit transistor de sortie est un transistor bipolaire de type PNP dont l'émetteur est relié à l'émetteur dudit transistor de mesure.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, ledit transistor de mesure est un transistor bipolaire de type NPN dont la base est reliée à ladite borne de sortie et dont le collecteur est relié à l'émetteur d'un transistor bipolaire de type PNP constitutif de ladite source de polarisation, l'émetteur dudit transistor de polarisation étant connecté à une ligne supérieure d'alimentation par l'intermédiaire d'une résistance.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, la valeur de ladite résistance de la source de polarisation est choisie pour que ledit transistor de mesure ne sature que très légèrement en cas de court-circuit entre ladite borne de sortie et la ligne supérieure d'alimentation.
On obtient ainsi 2,26 g d'acide (4S,SR)-2,4-diphényl-4,5- dihydrooxazole-5-carboxylique sous la forme d'une poudre blanche (Rdt = 98 %) et qui présente les caractéristiques suivantes: [a]D22 = + 27,7 (c = 0,99; CH2CI2-MeOH, 1/1) F = 201-202 "C RMN 'H 400 MHz (DMSO-d6) (6 ppm): 7,99 (2H, d, J = 7,3 Hz); 7,64 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,55 (2H, t, J =7,7 Hz); 7,36 (5H, m); 5,40 (1H, d, J = 6,3 Hz); 4,99 (1H, d, J = 6,4 Hz).
Exemple 5 (2R,3 S)-N-Benzoyl-3-phénylisosérinate de (lS,2R,5S)- ( + ) -menthyle
A une solution agitée à température ambiante de 1 g (2,47 mmol) de (4S,5R)-2,4-diphényl-4,5-dihydrooxazole-5-carboxylate de (1 S,2R,SS)-(+)-menthyledans un mélange de méthanol (15 mL) et de tétrahydrofurane (15 mL), on ajoute 15 mL d'une solution aqueuse d'HCI 1M. Le mileu réactionnel est porté 1 h à reflux, et après contrôle par C.C.M et retour à température ambiante une solution aqueuse saturée d'hydrogénocarbonate de sodium (45 mL) est progressivement ajoutée jusqu'à obtention d'un pH basique.Après 48 h d'agitation à température ambiante, la phase aqueuse obtenue après concentration sous pression réduite est extraite au dichlorométhane (100 mL). La phase aqueuse est lavée avec une solution saturée de chlorure de sodium (2 x 50 mL), séchée sur MgSO4, concentrée sous pression réduite, et le résidu obtenu est chromatographié sur gel de silice (15-40 clam) (éluant: dichlorométhane-méthanol, 95/05).
On isole ainsi 0,835 g de (2R,3S)-N-Benzoyl-3- phénylisosérinate de (lS,2R,SS)-(+).menthyle sous la forme d'un solide blanc (Rdt = 80 %) et qui présente les caractéristiques suivantes: RMN 'H 400 MHz (CDC13) (6 ppm): 7,77 (2H, d, J = 7,2 Hz); 7,51(îH,t, J= 7,3 Hz); 7,45 (4H, m); 7,36 (2H, t, J= 7,2 Hz); 7,29 (1H, t, J= 7,2 Hz); 7,04 (1H, d, J = 9,2 Hz); 5,78 (lH,dd, J = 9,2 et 2,1 Hz); 4,79 (1H, dt, J = 10,9 et 4,4 Hz); 4,63 (1H, s large); 3,35 (1H, s large); 1,81 (2H, m); 1,67 (3H, m); 1,5 à 1,36 (2H, m); 1,09 à 0,91 (2H, m); 0,89 (3H, d, J= 6,9 Hz); 0,77 (3H, d, J= 6,5 H); 0,74 (3H, d, J= 6,9 Hz).
Exemple 6 (2R,3 S)-N-Benzoyl-O-triéthylsilyl-3-phénylisosérinate de ( l S ,2R,5 S)-(+ )-menthyle
A une solution de 0,8 g (1,89 mmol) de (2R,3S)-N-benzoyl3-phénylisosérinate de (lS,2R,5S)-(+)-menthyle dans 10 mL de dichlorométhane anhydre on ajoute 0,255 g (2,08 mmol) de 4diméthylaminopyridine. Après quelques minutes d'agitation à température ambiante, on ajoute 477 yL (2,84 mmol) de chlorure de triéthylsilyle en 5 min. Après 1 h d'agitation à température ambiante et contrôle par C.C.M, le milieu réactionnel est dilué avec 100 mL de dichlorométhane.La phase organique est lavée avec une solution aqueuse saturée d'hydrogénocarbonate de sodium (2 x 20 mL), avec une solution saturée de chlorure de sodium (50 mL), séchée sur MgSO4 et concentrée sous pression réduite. Après purification du résidu obtenu par chromatographie sur gel de silice (15-40 clam) (éluant: cyclohexane-acétate d'éthyle, 10/1) on obtient 0,74 g de (2 R,3 S)-N-benzoyl-O-triéthylsilyl-3-phénylisosérinate de (lS,2R,5S)-(+)-menthylesous la forme d'un sirop incolore (Rdt = 75 %) .
Le composé obtenu présente les caractéristiques suivantes: RMN 'H 400 MHz (CECI3) (6 ppm): 7,82 (2H, d, J= 7 Hz); 7,52 (1H, t, J= 7,4 Hz); 7,45 (2H, t, J= 7 Hz); 7,37 (2H, d, J= 7,2 Hz); 7,32 (2H, t, J= 7,2 Hz); 7,26 (2H, m); 5,60 (1H, dd); 4,73 (1H, dt, J= 11 et 4,3 Hz); 1,88 à 1,67 (m); 1,44 (2H, m); 1,06 à0,87 (m); 0,80 (m); 0,67 (3H, d, J= 7 Hz); 0,62 à 0,34 (m).
Exemple 7 (2R,3S)-N-Benzoyl-O -triéthylsilyl-3-ph énylisosérine
A une solution agitée à température ambiante de 0,5 g (0,931 mmol) de (2R,3S)-N-benzoyl-O-triéthylsilyl-3- phénylisosérinate de (1S,2R,5S)-(+).menthyle dans 15 mL de méthanol, on ajoute une solution de 0,644 g (4,655 mmol) de carbonate de sodium dans 10 mL d'eau osmosée. Après agitation 16 h à température ambiante et contrôle par C.C.M, le milieu réactionnel est concentré sous pression réduite, et la phase aqueuse résiduelle est lavée au dichlorométhane (3 x 50 mL) puis acidifiée à pH 2 par addition lente d'une solution aqueuse d'HCI 1M (10 mL).
La phase aqueuse est extraite avec de l'acétate d'éthyle (3 x 50 mL) et les phases organiques réunies sont séchées sur MgSO4 et concentrées sous pression réduite.
On obtient 0,320 g de (2R,3S).N.benzoyl.O-triéthylsilyl-3- phénylisosérine sous la forme d'une poudre blanche (Rdt = 90 %) et qui présente les caractéristiques suivantes: RMN 'H 400 MHz (DMSO-d6) (6 ppm): 8,46 (1H,d, J = 9,3 Hz); 7,82 (2H, d, J = 7,1 Hz); 7,54 (1H, t, J = 7,2 Hz); 7,47 (4H, m); 7,32 (2H, t); 7,36 (1H, t); 5,44 (1H, dd, J = 9,2 et 5,5 Hz); 4,64 (1H, d, J = 5,6 Hz); 0,77 (9H, m); 0,45 (6H, m).
Exemple 8 (2R,3S)-N-Benzoyl.O-(2 , 2,2-trichlo roétho xy)ca rbo nyl- 3-phénylisosérinate de (1S,2R,SS)-(+)-ment hyle
A une solution agitée à température ambiante sous atmosphère inerte de 1,38 g (3,3 mmol) de (2R,3S)-N-benzoyl.3.
phénylisosérinate de (lS,2R,5S)-(+)-menthyle dans 30 mL de dichlorométhane anhydre on ajoute 480 mg (3,96 mmol) de 4diméthylaminopyridine. Après 10 min d'agitation, on ajoute 540 ILL (3,96 mmol) de chlorure de 2,2,2-trichloroéthoxycarbonyle en 5 min.
Après 2 h d'agitation à température ambiante et contrôle par C.C.M., la phase organique est lavée avec une solution saturée d'hydrogénocarbonate de sodium (2 x 10 mL), avec une solution saturée de chlorure de sodium (10 mL), séchée sur MgSO4 et concentrée sous pression réduite. Après purification du résidu obtenu par chromatographie sur gel de silice (15-40 ym) (éluant: cyclohexane-acétate d'éthyle 5/1) on obtient 1,60 g de (2R,3S)W- benzoyl-0-(2,2,2-trichloroéthoxy)carbonyl-3-phénylisosérinate de (1 S,2R,5S).(+)-menthyle sous la forme d'un sirop incolore (Rdt = 82%).
Le composé obtenu présente les caractéristiques suivantes: o RMN 'H 400 MHz (CDCI3)(6 ppm): 7,82 (2H, d, J = 7,4 Hz); 7,53 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,44 (4H, m); 7,35 (2H, t,J = 7 Hz); 7,29 (1H, t, J = 7 Hz); 7,09 (1H, d, J = 9,3 Hz); 6,0 (1H, dd, J = 9,3 et 2,5 Hz); 5,45 (1H, d, J = 2,6 Hz); 4,78 et 4,72 (2H, 2d, J = 11,9 Hz); 4,77 (1H, m); 1,85 (1H, m) 1,79 (1H, m); 1,65 (2H, m); 1,43 (1H, m); 1,02 (1H, m); 0,96 (1H, m); 0,86 (1H, m); 0,83 (3H, d, J = 7 Hz); 0,78 (3H, d, J = 6,5 Hz); 0,68 (3H, d, J = 6,9 Hz).
sont de hauteur constante.
Les rangées de billes transparentes 27b.i) sont d'une hauteur qui avantageusement décroît arithmiétiquement du haut vers le bas de la glace. D'autres règles de progression sont bien entendu possibles pour la hauteur des billes 27b.i). En particulier, la hauteur des billes
27b.i) peut décroître géométriquement.
Les surfaces transparentes en regard des cavités 21, 24 et 25, qui correspondent à des fonctions différentes de signalisation, sont adaptées à chacune de
ces fonctions.
La glace 27 est par conséquent une glace qui assure plusieurs fonctions de signalisation, tout en présentant un aspect général uniforme: aucune rupture entre les différentes régions de la partie 27b de la glace, qui correspondent à des fonctions différentes du
feu, n'est visible.
La partie 27b formant catadioptre est en matériau plastique rouge; la partie 27a transparente est en un
matériau plastique d'une couleur différente.
L'invention a été décrite dans le cas de rangées d'éléments catadioptriques horizontales, mais s'applique bien entendu pour toutes les géométries d'implantation de rangées d'éléments catadioptriques, notamment pour des rangées implantées verticalement, des rangées implantées
en diagonale ou suivant des géométries incurvées.
Les variations de dimensions entre les rangées
d'optiques peuvent être croissantes ou décroissantes.
Toutes les combinaisons de progressions évolutives sont
bien entendu possibles.
POIGNEE AMORTISSEUR A USAGE PUBLICITAIRE OU NON POUR FUSIL DE CHASSE OU DE SPORT L'invention se rattache au secteur technique de l'armement et des équipements et accessoires s'y rapportant.
Les parties en saillie de la cellule 1 et du thermocouple 2 sont protégées par un capuchon métallique P, propre à fondre dans le bain de métal après traversée de la couche de laitier qui surnage.
Le corps tubulaire B est entouré extérieurement sur une partie de sa longueur par une enveloppe 6, généralement en sable de fonderie, dont il déborde par sa première extrémité 5 pour établir un contact avec le bain de métal en fusion et fermer un circuit raccorde à un organe de contact électrique ou borne 10 prévu sur un support en matière plastique 7. Ce support 7 est monté à l'extrémité du corps B éloignée de la première extrémité 5.
Le support 7 comporte également des contacts (non visibles) reliés au circuit du thermocouple 2, de sorte que le support 7 constitue un connecteur pour la jonction à un circuit de mesure de la canne pyrométrique C. La connexion électrique s'effectue lorsque la tête de mesure T est assemblée mécaniquement à la canne C.
Le corps tubulaire métallique B est réalisé en au moins deux parties, à savoir une partie contact bain 8 et une partie corps de sonde 9, ces deux parties étant séparées thermiquement l'une de l'autre.
Les deux parties 8 et 9 sont constituées par deux tronçons de tube, en particulier en acier, et peuvent avoir un diamètre extérieur différent et un diamètre intérieur différent. Les extrémités de chaque tronçon 8, 9 sont situées dans des plans orthogonaux à l'axe A du corps tubulaire. Les extrémités en regard de la partie 8 et de la partie 9 sont écartées lune de l'autre et séparées par une zone j. La partie contact bain 8 a une longueur axiale inférieure à celle de la partie 9, en particulier inférieure au tiers de la longueur de la partie 9.
Une liaison électrique L est assurée entre la surface extérieure de la partie contact bain 8 et la borne 10 du support 7, par au moins un fil conducteur 11, cette liaison électrique L étant située radialement à l'extérieur de la zone de séparation thermique j. La liaison électrique L est assurée également entre la surface extérieure de la partie 8 et la surface extérieure de la partie 9.Des points de soudure sont réalisés entre le fil 11 et les parties 8 et 9.
Le fil de liaison électrique 11 est avantageusement un fil aplati, en particulier en acier, qui s'étend en continu jusqu'au support 7 et qui est recourbé vers l'intérieur du support 7, creux, selon une section (non visible sur le dessin)formant la section utile de la borne 10. Cette borne 10 est ainsi constituée par une partie du fil conducteur 11.
De préférence, deux fils 11, sensiblement diamétralement opposés, sont prévus sur la tête de sonde T.
Chaque fil de liaison électrique 11 s'étend sensiblement parallèlement à l'axe A du corps tubulaire depuis une zone 12, de la partie 8, située au voisinage de la zone de séparation j, jusqu'au support 7.
Selon une première possibilité, illustrée sur la figure 1, la zone j entre les deux parties 8, 9 est comblée par le ciment réfractaire 4 situé à l'intérieur du corps B.
La conductivité thermique du ciment réfractaire est nettement plus faible que celle de l'acier de sorte que la transmission de chaleur entre la partie 8 et la partie 9 se trouve considérablement freinée.
Selon une autre possibilité illustrée sur les figures 2 et 3, la tête de sonde T comporte une pièce en céramique 13, de forme générale circulaire, présentant sensiblement à mi-longueur une collerette 14, en saillie radiale, propre à se loger dans la zone j comprise entre les parties 8 et 9. Le diamètre extérieur de la collerette 14 est égal à celui des parties 8 et 9, tandis que la longueur axiale de cette collerette 14 correspond à la longueur souhaitée pour la zone j. La pièce en céramique 13 présente deux tronçons cylindriques 15, 16, formant une seule pièce avec la collerette 14, en saillie axialement de part et d'autre de cette collerette. Le diamètre extérieur des tronçons 15 et 16 est égal au diamètre intérieur des parties 8 et 9 et permet d'assurer un centrage de l'ensemble.
La pièce en céramique 13 comporte un passage central 17 circulaire dans lequel fait saillie une protubérance 18 de forme prismatique à section rectangulaire, de génératrices parallèles à l'axe de la collerette 14. Cette protubérance 18 comporte un logement cylindrique 19 débouchant à chaque extrémité, d'axe parallèle à celui de la collerette, et propre à recevoir la cellule électrochimique 1 qui déborde de part et d'autre de ce logement 19. Le thermocouple 3 est disposé avec ses branches parallèles à l'intérieur du passage 17, de part et d'autre de la protubérance 18.
Pour le montage, après avoir mis en place le thermocouple 3 et la cellule 1 dans la pièce 13, et après avoir installé les parties 8 et 9 sur les tronçons 15 et 16, on remplit la tête de sonde avec le ciment réfractaire 4, comme illustré sur la figure 2. La collerette 14 constitue une barrière thermique entre les parties 8 et 9 car la conductivité thermique de la céramique est elle aussi nettement inférieure à celle de l'acier.
Il est à noter que la pièce en céramique 13 facilite le montage de 1' ensemble et permet un positionnement précis des différents éléments. La pièce en céramique 13 permet d'assurer le maintien d'un écart supérieur à 1 mm, nécessaire pour un bon fonctionnement, entre le tube en quartz 3 du thermocouple et la cellule électrochimique 1.
Selon une troisième possibilité, illustrée sur la figure 4, la zone j comprise entre les deux parties 8, 9 de corps tubulaire est comblée par le sable de fonderie 6 entourant extérieurement le corps B. La conductivité thermique du sable est aussi nettement inférieure à celle de l'acier des parties 8 et 9 de sorte qu'une bonne séparation thermique est assurée.
Lorsque le moteur est maintenu en rotation dans cet état, le tube 93 est pressé contre la surface de support de tube 95 du bâti 91 de manière alternée par les poulies 103 et 104 afin de générer une force d'aspiration. La force d'aspiration ainsi générée est délivrée par l'intermédiaire du tube 93 à l'élément de bouchon 14 du dispositif de bouchage 12, en appliquant ainsi une dépression sur la deuxième tête d'enregistrement 8 et en évacuant de manière forcée de l'encre. La rotation des roues de pompe 110 et 111 est transmise par l'intermédiaire de la plaque d'embrayage à friction 131 à la came de dispositif de nettoyage 134, de sorte que le levier d'actionnement de lame 140 est déplacé dans la trajectoire de déplacement des têtes d'enregistrement 7 et 8 (comme cela est indiqué
Les tubes 92 et 93 sont supportés par les surfaces de support de tube 94 et 95 du bâti 91 de telle sorte que leurs angles centraux de contact Ol et
Les angles centraux 01 et 02 des zones de pincement sont déterminées à partir des diamètres des poulies 101 à 104, et du rapport des rayons de courbure des tubes 92 et 93 dans la zone qui concerne l'action de pompage. Dans la forme de réalisation, les poulies 101 à 104 ont un diamètre de 8 mm, et les rayons de courbure des tubes 92 et 93 sont choisis à environ 10 mm. Les angles centraux 01 et 02 les plus appropriés
A la figure 3, on a représenté en traits mixtes, un tracteur T pour illustrer la situation dans laquelle le support 9 est porté par ce véhicule. Dans une telle hypothèse, les mâts 91 ne portent pas à terre mais sont fixés au tracteur.
De plus, dans ce cas de figure, le vérin 8 est articulé à l'arrière du tracteur et le véhicule porte ses moyens d'alimentation en fluide hydraulique et d'actionnement.
Les possibilités d'utilisation de l'escalier sont alors multiples.
On peut par exemple s'en servir pour tailler des haies ou des arbres. Pour ce faire, un opérateur prend place sur l'escalier en position basse et procède à la taille sur une surface qu'il peut atteindre en se déplaçant le long de l'escalier. il actionne ensuite le vérin 8 jusqu'à ce que l'escalier fasse office de passerelle. L'opérateur peut alors travailler sur une grande longueur puisque la passerelle formée par l'escalier 1 s'ajoute à celle que comporte le support 9. Tout en restant sur l'escalier, il peut à nouveau actionner le mécanisme pour faire occuper à l'escalier une position haute H, dans laquelle l'opérateur peut accéder par exemple aux plus hautes branches d'un arbre, en vue de leur taille.
D'autres utilisations possibles sont par exemple la réalisation d'un bardage, la réalisation d'un enduit sur un mur, l'accès à un toit, ou toute intervention dans laquelle l'utilisation d'une échelle est précaire ou peu pratique.
il est bien entendu possible de se placer à plusieurs personnes sur ce type d'escalier, alors que sur une échelle, cela se révèle périlleux, voir impossible.
Le support 9, tel qu'il a été représenté aux figures 1 et 3 est optionnel.
L'escalier peut être par exemple articulé sur le premier étage d'un échafaudage et permet ainsi de relier le sol à ce premier étage et éventuellement du premier étage à un second étage.
L'escalier conforme à l'invention peut encore être utilisé à l'intérieur d'une maison, par exemple pour relier un rez-de-chaussée à un premier étage. En position relevée, il permet d'éviter qu'un incendie ne se propage trop rapidement ou qu'un cambrioleur ne puisse accéder au premier étage. Dans cette position, il permet également de prévenir toute chute d'une personne dans l'escalier, notamment en pleine nuit. De plus, il permet d'apporter à la pièce qui en est équipée un caractère esthétique particulier.
Dans une utilisation industrielle, deux escaliers articulés peuvent équiper un support pourvu d'une passerelle. Un escalier est alors prévu à chaque bout de la passerelle. Lorsque l'un d'entre eux se trouve en position basse, l'autre peut être en position haute. De cette manière, on augmente encore les possibilités d'utilisation de cet ensemble. Bien entendu, le support peut être monté sur un véhicule et être équipé de deux axes verticaux permettant à l'ensemble passerelle l escalier de pivoter vers la droite ou vers la gauche, ceci afin d'augmenter sa maniabilité, notamment lors de l'accès à un chantier.
On notera enfin que l'escalier permet de travailler dans de bonnes conditions de sécurité, de confiance et de stabilité.
La présente invention propose une butée de débrayage, notamment destinée à agir sur le dispositif débrayeur d'un embrayage de véhicule automobile.
Une butée de débrayage comprend en particulier un élément de centrage du type roulement à billes, sur lequel appuie un élément de manoeuvre, usuellement en matière synthétique telle que de la matière plastique, actionné par une fourchette de commande, telle qu'une fourchette de débrayage.
Afin d'assurer l'autocentrage de la butée, le roulement à billes doit pouvoir disposer, dans un plan perpendiculaire à son axe, d'une latitude de déplacement omnidirectionnelle par rapport à l'élément de manoeuvre. Le déplacement radial de la butée est, de manière connue, contrôlé par un serrage à friction entre le roulement à billes et l'élément de manoeuvre.
Le serrage à friction est obtenu par un contact direct métal contre matière synthétique, par exemple du type polyamide chargé en fibres de verre, afin d'obtenir des caractéristiques de frottement voulues.
Cependant, la pression due à la poussée de l'élément de manoeuvre et la chaleur dégagée par le frottement provoquent un fluage de la matière synthétique. Il se forme ainsi sur la face de poussée une butée de matière synthétique qui bloque le déplacement du roulement à billes par rapport à l'élément de manoeuvre. Il en résulte du bruit et des problèmes d'autocentrage.