INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On constate que la vitesse de convergence du processus d'adaptation proposé, en raison inverse de ces valeurs de dispersion, comme mentionné ci-dessus, est bien meilleure pour le processus d'adaptation proposé que pour un algorithme LMS classique, et qu'elle augmente lorsque la longueur des filtres du banc d'analyse augmente.
Les courbes de la figure 5 permettent également de comparer la vitesse de convergence du processus d'adaptation objet de la présente invention à celle d'un algorithme LMS classique. Sur cette figure, on a porté le temps (en nombre d'échantillons) en abscisses du graphe et l'erreur quadratique moyenne de modélisation (en décibels) en ordonnées. Le signal d'entrée du filtre adaptatif est un bruit dit USASI (bruit stationnaire présentant en moyenne le même spectre que la parole), un bruit blanc gaussien bn ayant été superposé au signal d'origine dn, le rapport signal à bruit dn/bn étant de 40 dB. Les paramètres du filtrage adaptatif pour le processus d'adaptation objet de la présente invention, sont L=128, N=32 et K=2. La courbe en traits continus représente la décroissance de l'erreur quadratique moyenne pour le processus d'adaptation objet de la présente invention, tandis que celle en traits mixtes se rapporte à un algorithme LMS classique. On constate là encore que le processus d'adaptation proposé converge plus rapidement qu'un algorithme classique.
Un tableau comparatif ci-après indique le nombre de multi plications et d'additions de nombres réels nécessaires par échantillon de signal numérique transmis xn pour un algorithme LMS classique respectivement dans le cas d'un processus d'adaptation conforme au procédé objet de la présente invention, désigné par WSAF, mis en oeuvre dans le cas d'une transformation ELT K=2, pour L=1024, N=32 pour un même signal numérique transmis x n
Processus Multiplications Additions LMS 6146 10240 WSAF 1013,38 3725,38 On voit bien que le processus d'adaptation conforme à l'objet du procédé et du dispositif de filtrage selon l'invention permet l'obtention d'une simplification de la complexité de calcul et d'une augmentation de la vitesse de convergence, aucune approximation du point de vue du filtrage adaptatif ne devant être introduite afin de mettre en oeuvre le processus d'adaptation dans chaque sous-bande et en conséquence le processus d'adaptation global.
MANCHON DE BOYAUX ARTIFICIELS OU NATURELS PLISSES L'invention se rattache aux secteurs techniques des boyaux artificiels ou naturels, et de leur conditionnement en vue de leur livraison aux salaisonniers pour embossage.
Selon l'art antérieur correspondant aux figures 1 et la des dessins, le Demandeur assure la fabrication de manchons de boyaux artificiels ou naturels plissés comme suit.
Une ou des longueurs de boyaux (B) sont enfilés et plissés sur un mandrin qui permet, à l'aide de moyens appropriés, le tassement des boyaux dans une configuration tubulaire définissant une forme en bâton.
La longueur des boyaux plissés ayant été obtenue, le mandrin est enlevé à l'aide de moyens mécaniques appropriés, de sorte que le boyau plissé garde sa tenue. II est ensuite envoyé dans un filet à mailles (2) réalisé en matériau approprié et généralement en polyéthylène basse densité ou similaire.
A chacune des extrémités du bâton (1) obtenu est prévu un clips (3) de fermeture du filet mis en oeuvre par des machines à clipper disposées dans le cadre de l'automatisme de la machine de production.
Une fois mis sous filet, I'ensemble définit un manchon de boyau plissé qui est évacué dans un emballage ou conditionnement pour être adressé ensuite au salaisonnier. Ce dernier doit alors enlever ou ouvrir le filet à l'endroit du clips afin de présenter le manchon de boyau plissé sur la canule en vue de l'embossage des boyaux.
Cette technique est exploitée avec fiabilité, mais sa mise en oeuvre chez le salaisonnier est peu pratique de part l'exigence d'enlèvement du ou des clips, et de déchirure du filet. Par ailleurs, les clips sont source d'accrochage extérieur, ce qui peut être nuisible. De plus, les clips peuvent être présents accidentellement dans les pâtes de viandes embossées.
On connaît également, selon l'art antérieur, un autre procédé et produit obtenu développé par la Société allemande HOECHST.
Ce produit est représenté aux figures 2 et 2a. Dans ce cas, le manchon (10) de boyau(x) artificiel(s) plissé(s) est entouré par ledit filet à mailles (11) qui déborde à chacune des extrémités du manchon. Les parties débordantes (lia) permettent alors l'enfilement d'une rondelle (12) en matière plastique ou autre présentant une ouverture centrale (1 2a) pour le passage des parties d'extrémités (Ilb) du filet.
Chaque rondelle (12) est positionnée manuellement contre le chant (10a) du manchon, et l'opérateur retourne alors la partie débordante (lia) d'extrémité du filet pour, d'une part, enserrer la rondelle (12) et, d'autre part, recouvrir partiellement, par un autre pli (il), le manchon obtenant ainsi, sur une certaine profondeur du manchon, une double épaisseur (1 la - lic) de filet par chevauchement partiel.
DISPOSITIF DE MESURE DE CHAMP ELECTROMAGNETIQUE La présente invention a pour objet un dispositif de mesure des caractéristiques d'un ou plusieurs champs électromagnétiques se propageant par ondes planes en espace libre.
Ainsi qu'il est connu, un champ électromagnétique peut être défini, en un point donné, par les grandeurs physiques suivantes - sa polarisation - la densité de puissance superficielle qu'il transporte - sa direction d'arrivée au point considéré.
Différents dispositifs sont connus qui permettent de mesurer l'une ou l'autre de ces caractéristiques. Parmi ceuxci, on peut citer - des mesureurs de champ qui fournissent l'amplitude d'un champ à polarisation rectiligne, horizontale ou verticale - des polarimètres qui permettent de mesurer les éléments de définition de l'ellipse de polarisation la plus générale, à savoir l'inclinaison du grand axe de l'ellipse par rapport à un axe de référence, l'aplatissement de l'ellipse et le sens dans laquelle elle est parcourue. Ces dispositifs comportent en général deux antennes à polarisations rectilignes croisées, respectivement verticale et horizontale.Ce type de dispositif présente notamment l'inconvénient de nécessiter la connaissance a priori de la direction d'arrivée du champ pour être orienté convenablement, ce qui peut être réalisé par exemple par la mesure préalable de cette direction à l'aide d'un goniomètre - des goniomètres d'amplitude. Ils sont en général réalisés à l'aide de deux antennes dont les axes ne sont pas parallèles et la direction d'arrivée est donnée à partir de la mesure du rapport des amplitudes des signaux reçus sur les deux antennes.L'inconvénient de cette solution est qu'elle suppose que la polarisation des antennes est indépendante de la direction d'arrivée du champ ; or il s'avère qu'en pratique celleci varie avec le gisement, ce qui conduit à une erreur de mesure non négligeable - des goniomètres de type interféromètrique qui, à l'aide d'au moins deux antennes, permettent d'obtenir la direction d'arrivée du champ électromagnétique. Ici encore, la polarisation des antennes doit être indépendante de cette direction d'arrivée, sous peine de provoquer un déséquilibre de phase faussant la mesure.
Ces différents dispositifs ne permettent donc de mesurer que certaines des caractéristiques d'un champ incident, en tolérant des erreurs résultant d'hypothèses imparfaitement tenues sur les autres caractéristiques, supposées connues ou sans objet.
La présente invention a pour objet un dispositif appelé polaridensito-goniomètre, permettant de mesurer simultanément toutes les caractéristiques telles qu'énoncées ci-dessus, d'un ou plusieurs champs électromagnétiques, reçus simultanément à la même fréquence ou séquentiellement à des fréquences différentes. La mesure simultanée de tous les paramètres caractérisant le champ (ou les champs) considéré(s) permet ainsi, outre les avantages de rapidité et performances liés à la simultanéité, de ne pas introduire d'erreurs dues à certains paramètres non mesurés et supposés constants, ce qui n'est pas toujours vérifié, mais au contraire de tenir compte de leur valeur réelle dans la détermination des autres paramètres, fournissant ainsi des mesures plus exactes que les dispositifs connus.
A cet effet, il comporte principalement - au moins trois antennes permettant de capter le champ à caractériser - des moyens de mesure de l'amplitude, de la fréquence et de la phase relative des signaux captés par chacune des antennes - un extracteur chargé, à partir des données précédentes, de calculer les paramètres recherchés, c'est-à-dire la polarisation, la densité de puissance superficielle et la direction d'arrivée.
Plus précisément, ce dispositif de mesure de champ électromagnétique, comporte - un système de n antennes; - des moyens de réception des signaux fournis par les antennes et de mesure de la fréquence des signaux reçus, ainsi que pour chacune des antennes de l'amplitude et de la phase relative des signaux reçus - des moyens de calcul fournissant la polarisation, la densité de puissance et la direction d'arrivée du champ reçu, à partir des mesures précédentes liées par un système de n équations, chacune reliant pour chaque antenne le champ à mesurer à la tension aux bornes de sortie de l'antenne, la hauteur effecive complexe de l'antenne, l'impédance propre de l'antenne, l'impédance de couplage de l'antenne aux n-l autres antennes, l'impédance de charge et la tension aux bornes de sortie des n-l autres antennes, et le coefficient de transmission complexe en tension entre l'antenne et son impédance de charge.
D'autres objets, particularités et résultats de l'invention ressortiront de la description suivante illustrée par les dessins annexés, qui représentent: - la figure 1, le schéma synoptique du dispositif selon l'invention - la figure 2, le schéma d'un mode de réalisation de l'une des voies du dispositif selon l'invention - la figure 3, le déroulement des calculs effectués par l'extracteur du dispositif selon l'invention.
La figure 1 représente donc le schéma synoptique général du dispositif selon l'invention.
Ce dispositif comporte une pluralité d'antennes dont trois, repérées 11, 12 et 13, sont représentées à titre d'exemple sur la figure. Ces antennes constituent des transducteurs champ-tension et sont destinées à recevoir un ou plusieurs champs électromagnétiques dont on désire mesurer les caractéristiques, et à les convertir en tensions, utilisables par le reste du dispositif.
A chacune de ces antennes est relié un ensemble de dispositifs constituant ce qui est appelé dans la suite une voie, assurant la réception et le traitement des signaux reçus afin de mesurer, pour chaque antenne, l'amplitude (A) et la fréquence (F) du signal reçu, ainsi que la phase relative (cp) de ces signaux, c'est-àaire la différence de phase qui existe entre les signaux reçus par les différentes antennes. L'ensemble de ces dispositifs est représenté sur la figure 1 globalement par un bloc 20.
Les grandeurs mesurées par le bloc 20 (amplitude A, fréquence F et phase sP pour chacune des antennes) sont fournies à un dispositif 30 appelé extracteur, qui assure le calcul des caractéristiques C recherchées du ou des champs, c'està-dire la polarisation, la densité de puissance et la direction d'arrivée (G) de chacun des champs reçus à partir des grandeurs mesurées précédentes.
Afin d'en faciliter l'exposé, on décrit le fonctionnement du dispositif selon l'invention dans le cas d'un seul champ, dont on détecte le gisement dans le plan horizontal. Cette configuration ne nécessite que trois antennes, disposées de la façon suivante - un groupe de deux antennes à polarisations rectilignes croisées, l'une horizontale et l'autre verticale, à centres de phase confondus ; elles peuvent à titre d'exemple être réalisées à l'aide d'un cornet à double polarisation - une troisième antenne, par exemple à polarisation circulaire, dont l'axe est dépointé dans le plan horizontal par rapport à celui des deux antennes.
I1 est à noter que, en accroissant le nombre de voies, il est possible de réaliser un dispositif fonctionnant à la fois en site et en gisement, et cela pour plusieurs champs reçus simultanément à la même fréquence.
La teneur en carbone du catalyseur usagé est de 0,98 %. En comparant ce résultat à celui obtenu à 350"C dans l'exemple 1, on constate qu'il peut être avantageux d'introduire en continu de l'oxygène au cours de cette réaction de manière à diminuer les phénomènes de cokage.
Le dispositif d'arrosage 4 définit une limite inférieure 4a qui s'étend à la distance "d" du bord supérieur lOa du porte-filtre 10. Le volume définit par la distance "d" forme un jeu ou un espace 15 s'étendant dans le volume libre situé entre le porte-filtre 10 et le dispositif d'arrosage 4.
L'accessoire conforme à l'invention est constitué par un moyen d'étanchéité 21 qui est déplaçable et apte à rattraper et fermer le jeu formant l'espace 15 situé entre le dispositif d'arrosage 4 et le bord supérieur lOa du portefiltre 10 de manière à étancher complètement la zone d'infusion.
Selon une variante d'exécution préférentielle de l'invention, le moyen d'étanchéité 21 conforme à l'invention est formé d'une pièce amovible, telle qu'une bague annulaire (figure 3) apte à être rapportée entre le dispositif d'arrosage 4 et le bord supérieur lOa du porte-filtre 10.
Dans la version préférentielle de 1 invention montrée aux figures 1 à 3, la bague annulaire 21 est rapportée et solidarisée sur le porte-filtre 10 pour former une bague de rattrapage du jeu. A cet effet elle est pourvue de moyens de réglage de sa position, en particulier de sa hauteur, comportant un bras 22 et une série d'ergots ou contre-rampes 23 situés à la partie inférieure de la bague annulaire 21.
Les ergots ou contre-rampes 23 sont destinés à coopérer avec des moyens complémentaires formés par exemple d'une série de rampes hélicoïdales (non montrées aux figures) disposées sur le porte-filtre 10. Grâce à ce dispositif il est ainsi possible en actionnant le bras 22, de régler la hauteur de la bague annulaire 21 et de la faire passer de sa position basse montrée à la figure 1, à sa position haute de travail montrée à la figure 2 dans laquelle la partie supérieure de la bague annulaire 21 vient en butée contre la limite inférieure 4a.
Dans cette position la zone d'infusion est complètement fermée, et l'espace 15 est lui même clos vis à vis du milieu extérieur.
A titre de variante il est bien évidemment possible d'inverser le type de montage décrit précédemment, et de rapporter et solidariser le moyen d'étanchéité, en particulier la bague annulaire 21 sur le dispositif d'arrosage 4. Dans un tel cas la bague annulaire 21 vient alors dans sa position de travail en butée contre le portefiltre 10, et en particulier contre le bord supérieur 10a.
A titre de variante de réalisation complémentaire il est envisageable de réaliser le moyen d'étanchéité sous la forme d'une pièce en élastomère déformable (non montrée aux figures) . Cette pièce peut être solidaire du dispositif d'arrosage 4, et en particulier de sa partie frontale de façon que lors de l'introduction du pot verseur 11 sur lequel repose le porte-filtre 10, la jupe en élastomère se déforme tout en assurant l'étanchéification complète de la zone d'infusion.
I1 est également envisageable de réaliser le moyen d'étanchéité sous la forme d'un volet (non montré aux figures) monté pivotant ou coulissant sur le corps principal 1, en particulier au niveau du dispositif d'arrosage 4.
Dans tous les cas une particularité intéressante de l'invention consiste à utiliser un moyen d'étanchéité qui soit adaptable aux dimensions de l'espace 15 elles-mêmes variables selon la hauteur de l'ensemble constituée par le pot verseur 11 et le porte-filtre 10.
Dans une version préférentielle de l'invention le pot verseur 11 est constitué d'un pot thermo-isolant.
Selon une autre variante de réalisation il est possible, au lieu de rapporter et disposer le moyen d'étanchéité 21 entre le dispositif d'arrosage 4 et le bord supérieur 10a, de disposer le moyen d'étanchéité 21 à la partie inférieure de la machine à boisson chaude. Selon cette variante (non représentée aux figures), le moyen d'étanchéité 21 est constitué d'un élément réhausseur, de hauteur réglable, par exemple identique à la bague annulaire décrite précédemment, interposé entre le plateau la de la machine et le fond lla du pot verseur 11. La bague annulaire est alors par exemple soit rapportée avec possibilité de rotation sur le plateau la et autour de la sole chauffante 12, soit rapportée et solidarisée avec le fond Ila. Grâce à cette disposition la hauteur du pot verseur 11 est réglable, et il est ainsi possible de fermer complètement l'espace 15 pour étancher la zone d'infusion.
PROCÉDÉ DE FABRICATION D'UNE BOÎTE A COUVERCLE MÉTALLIQUE SERTI ET BOÎTE OBTENUE PAR LEDIT PROCÉDÉ.
La présente invention concerne un procédé de fabrication d'une boîte à couvercle métallique serti.
Des boîtes à couvercle métallique serti sont bien connues ce sont, par exemple, les boîtes métalliques destinées principalement au conditionnement alimentaire.
Les matériaux métalliques utilisés pour la fabrication du couvercle en vue de la fermeture du corps de boîte par sertissage sont en général le fer, blanc ou chromaté, I'aluminium, protégés par des vernis, ou des alliages métalliques dont la surface est protégée. Les matériaux constituant le corps de boîte peuvent être les mêmes que ceux du couvercle, mais ils peuvent être différents, voire non métalliques, comme des matières plastiques ou du carton dès l'instant qu'ils se prêtent bien à une opération de sertissage avec le couvercle métallique ; ils peuvent être également des composites, tels que carton, aluminium, polyéthylène par exemple; le corps de boîte peut être réalisé en une seule pièce par emboutissage, avec ou sans étirage ; il peut être également en deux pièces, un fond étant rapporté.
Evaluation de l'efficacité Contrôles au moyen d'une échalle analogique graduée comme suit: Cotation à JO (état de base) Cotation à J21, J45, J60 6 = +++++ = très forte pigmentation 6 = dépigmentation nulle 5 = ++++ = forte pigmentation 5 = dépigmentation incertaine 4 = +++ = pigmentation moyenne 4 = dépigmentation moyenne 3 = ++ = pigmentation faible 3 = dépigmentation bonne 2 = + = très faible pigmentation 2 = dépigmentation très bonne 1 = + = pigmentation à peine visible 1 = dépigmentation excellente O = 0 = pigmentation nulle 0 = dépigmentation excellente sans aucune tache visible Evaluation de la tolérance Contrôles au moyen de feuilles d'observations cliniques sur certains phénomènes (irritation, rougeurs, brûlures, picotements, desquamation, allergies).
0 = tolérance excellente 1 = tolérance bonne 2 = tolérance faible 3 = tolérance mauvaise Expression des résultats et analyses statistiques Les cotations enregistrées pour l'efficacité à chaque examen ont été analysées globalement au moyen du test non paramétrique de Wilcoxon.
2. Résultats Analyse de l'efficacité du traitement Les résultats chiffrés de l'évaluation de l'intensité de la dépigmentation sont consignés dans le tableau ci-dessous. L'examen de celui-ci montre que l'effet dépigmentant se manifeste, de façon nette, au bout de 21 jours de traitement. On observe ensuite une augmentation de l'intensité de la dépigmentation jusqu'au 45ème jour. C'est à partir de ce moment que les effets dépigmentants apparaissent le plus significatif par rapport à JO (p < 0,01).
Tableau 1 : Evaluation de la dépigmentation chez les patients traités par la crème CD1-MS1
Jours de traitement Pathologie Pacient n JO 521 J45 Dyschromie du cou 1 4 3 1 Dyschromie du visage 2 6 3 2 Dyschromie résiduelle des jambes 3 5 4 3 Chloasma de la grossesse 4 3 1 - Dyschromie du visage 5 3 2 O Dyschromie bilatérale des pieds 6 4 3 I Dyschromie généralisée de type Addison 7 4 2 1 séquelles dyschromiques de zona ophtalmique 8 3 . 1 Dyschromie secondaire a un pityriasis (rose de Gilbert) 9 3 1 0 Médiane 4,0 2,0' Ir 1,0** Test de Wilcoxon par rapport A JO * p # 0,05 p S 0,01 *** p # 0,001 D'une façon générale, la majorité des patients ne sont pas revenus à la dernière consultation (J = 60 jours), car dans tous les cas, les lésions initiales avaient quasiment disparues dès le 45ème jour du traitement.
Dans le groupe placébo, tous les patients ont interrompu leur traitement dès les premiers jours de traitement par manque total d'efficacité. Largrande différence d'efficacité entre le groupe traité et le groupe placébo a eu pour conséquence de lever le double aveugle par la connaissance quasi-immédiate du groupe actif et du groupe placébo.
Analyse de la tolérance locale Les résultats de la tolérance du traitement au niveau de la zone d'application ainsi obtenus ont été dans l'ensemble excellents. L'absence d'irritation, de rougeur, de picotements, d'allergie, de douleur, du brûlure et de desquamation durant toute la durée du traitement atteste de la très bonne tolérance à long terme de la crème Bruni clear (D.
BETONS, MORTIERS ET COULIS DE SEL A BASE DE LAITIER ET LEUR PROCEDE DE PREPARATION La présente invention a pour objet des bétons, mortiers et coulis de sel à base de laitier ainsi que leur procédé de préparation.
Par bétons, mortiers ou coulis "de sel", il faut entendre des bétons, des mortiers ou des coulis, gâchés en présence d'un liant et éventuellement d'adjuvants, dont tout ou partie de la charge est constitué de sel gemme.
L'utilisation des bétons classiques pose un certain nombre de problèmes en fonction de la nature de l'environnement dans lequel ces bétons sont placés. C'est le cas notamment des milieux salins qui ne sont pas compatibles avec les bétons jusqu'à présent utilisés. En effet, un béton mis en oeuvre dans un quelconque environnement doit présenter des caractéristiques mécaniques, physiques et chimiques compatibles avec cet environnement. Dans le cas d'un massif de sel, le béton doit notamment avoir un comportement viscoplastique à la déformation analogue à celui du sel gemme. C'est la raison pour laquelle on a incorporé du sel dans ces bétons : plus le béton contient de sel, plus il présente une structure et un comportement proches du massif environnant.Or, le sel comporte des éléments chimiques (notamment des chlorures et des sulfates) qui nuisent à la prise du béton (en l'accélérant ou en la retardant), au durcissement du béton (par la formation de composés chlorés qui ne présentent aucune résistance) et à sa durabilité (formation de composés gonflants pouvant entraîner la ruine de l'ouvrage).
La mise en oeuvre de bétons, de mortiers et/ou de coulis dans des milieux salins est cependant inévitable quand il s'agit par exemple de sceller des tubages de forage traversant des horizons de sel ou d'utiliser des coulis d'injection de collage, d'étanchement, de consolidation et de remplissage ou des mortiers et bétons (de masse ou non) dans un massif de sel tel qu'une mine de sel.
Certaines études menées pour mettre au point des bétons destinés à être mis en oeuvre dans des milieux salins ont déjà montré que le ciment classique, utilisé comme liant dans ces bétons, pouvait être remplacé par un mélange constitué de laitier de haut fourneau (jusqu'à 85 % du mélange), de gypse (jusqu'à 5 % du mélange) et de clinker (au moins 10 % du mélange).
Le laitier de haut fourneau est un déchet de l'industrie sidérurgique, constitué de résidus non métalliques obtenus lors de l'élaboration de la fonte dans les hauts fourneaux d'aciérie. Le clinker, est, quant à lui, constitué d'argile et de craie ayant subi une cuisson.
Le laitier de haut fourneau est classiquement mis en oeuvre sous forme vitrifiée. Par laitier vitrifié, on entend un laitier brutalement refroidi et solidifié par trempe à l'eau et/ou à l'air du laitier liquide en fusion.
Le laitier ainsi obtenu conserve une énergie latente qui constitue son potentiel latent de prise hydraulique.