INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sa modélisation est faite à partir de la relation fondamentale de la dynamique. L'équation différentielle de déplacement de l'angle de torsion a est non linéaire. L'idée de base formulée par des recherches aérospatiales (N01985-5) et le modèle instationnaire de 1'ONERA peut être fondée sur la remarque qu'un système non-linéaire se comporte en général de façon linéaire pour de petites variations de ses paramètres. Un système non linéaire, mais à évolution continue de ses coefficients peut être linéarisé, pour peu que l'amplitude de l'entrée soit suffisament diminuée. Dans les équations, le coefficient d'amortissement dû aux frottement visqueux est le paramètre le plus influant sur la stabilité du système, mais malheureusement non suffisant. Pour rendre le système parfaitement stable, il est nécessaire de joindre un correcteur. Se correcteur de cet amortissement est, selon l'invention, réalisé simplement grâce à l'addition d'un matériau rhéoplexique (11) fluide et visqueux qui possède des caractères rhéologiques liant viscosité et plasticité. Ses propriétés lui confèrent une très grande capacité à dissiper des énergies importantes sans aucun dommage et donc les grandes variations instationnaires. Ce produit se présente comme une pâte qui reste fluide pour des sollicitations lentes et qui adopte un comportement plastique pour des collisions. il est caractérisé par une très grande capacité à absorber sans dommage l'énergie cinétique. Les autres paramètres physiques coopèrent à la détermination de la principale bande passante et donc à la stabilité du système. Le choix des variables physiques doit donc être optimisé pour une plage d'utilisation de l'aileron.
A titre d'exemple non limitatif, l'angle ao est égal à 12 degrés, le rayon R est égal à la distance OF et a pour valeur de 0,32m. L'angle de calage efficace Oa du plan porteur est égal à 2,1 degrés. L'angle de tarage du ressort TO est égal à ao soit 12 degrés. Le déplacement en rotation a est très faible. il est de l'ordre de 9 degrés. Couplé avec l'aileron en T, la raideur en torsion de calage moyenne est de 725 N.m/degrés. Le coefficient d'amortissement visqueux doit être établi pour que l'ensemble reste un système lent. Si le présent amortisseur est couplé avec un amortisseur global que nous détaillerons dans les paragraphes suivant, le système devra être encore plus lent à causes des couplages entre systèmes asservis.
La figure 7 présente une courbe de variation théorique de portance en fonction de la vitesse du plan porteur de l'aileron en T couplé avec ce système. La traînée du plan d'anti-dérive est ici négligée.
Les limites supérieures et inférieures de ces paramètres sont le rayon peut varier de 0,13 h à l.h les angles aO et TO peuvent varier de 1 à 60 degrés.
Dans la position correspondante le dispositif de logement 7 présente des renfoncements latéraux 107 qui s'ouvrent sur le côté interne dudit dispositif et qui peuvent être eux aussi sous la forme de cannelure continue ou de creux individuels distribués le long du côté interne du dispositif de logement 7. Afin d'éviter la réalisation de sous-équerres, le dispositif de logement 7 est formé d'au moins deux éléments 207,307 qui sont fixés entr'eux au moyen de soudure par ultra-sons.
Les éléments 207, 307 peuvent être eux aussi annulaires ou formés de segments individuels reliés entr'eux et qui se complètent sous forme de pièce annulaire ou de toute façon comme partie du dispositif de logement 7.
Lesdits éléments sont de toute façon modelés de manière à ne pas présenter de sous-équerre, en situation d'assemblage, au moins dans Je zone des renfoncements 107 d'encastrement du moyen périphérique de blocage 6, tandis que les rainures sont autb maflquement?iées en situation d'assemblage des éléments 207, 307.
En particulier les deux éléments annulaires 207, 307 peuvent présenter l'un une saillie annulaire sous forme d'un rétréci -ssement annulaire externe en gradins qui peut être à son tour continu ou bien formé d'une pluralité de segments espacés entr'eux, et l'autre des reliefs correspondants ou une zone modelée de façon complémentaire, de telle manière que les deux éléments présentent des surfaces de contact réciproques soit axiales soit transversales 407, 507. Les éléments 207, 307 peuvent être éventuellement de couleurs et de matériaux différents et sont fixés de façon stable l'un à l'autre par soudure par ultra-sons. En outre l'élément 207 peut être modelé de manière à s'encastrer dans les saillies à gradins compié- -tant la forme de la section du dispositif de logement et présente une surface parallèle à l'élément transparent qui forme en même temps une partie de l'extrémité frontale de ta pièce 307 et les parons latérales du renfoncement 107.
Evidemment le dispositif de logement, mais aussi celui de blocage, peuvent être composés d'un nombre supérieur d'éléments annulaires modelés de manière complémentaire et bfixés entre eux par soudure par ultra-sons.
Ce mode de réalisation évite la formation de sous-équerre dans le dispositif de Jogement 7 dans une étape d'estampage au moyen de poinçons mobiles ou similaires et permet d'obtenir un masque avec un blocage mécanique amovible de l'élément transparent 1. De cette manière on permet un remplacement aisé de l'élément transparent et la fabrication du masque presque en série lorsqu'on veut utiliser des éléments transparents optiquement actifs.
Dans le mode de réalisation selon la figure 7, l'élément transparent 1' constitué de matériau thermosoudable et le dispositif de logement 8 présente une surface de contact 108 avec une bride ou une extension annulaire périphérique 101 de l'élément transparent X Les deux surfaces sont soudées entr'elles au moyen d'ultra-sons. La surface de contact 108 est disposée à l'extérieur de la bride d'accrochage 102 à laquelle se raccorde la bride 103 du corps 3 du masque En particulier Ja surface de contact108 est constituée d'une surface transversale au côté frontal du dispositif de logement 8. En outre l'élément transparent 1' présente aussi une surface axiale de contact 201 avec une surface axiale correspondante 208 du dispositif de logement 8. En fait l'élément transparent présente un amincissement en gradins en correspondance de la zone de raccord de l'extension annulaire.
L'amincissement est réalisé simplement en prévoyant une moindre épaisseur pour l'extension annulaire de l'élément transparent 1'.
Dans le gradin formé par ledit amincissement s'engage le coin radial interne du dispositif de logement en correspondance de l'extrémité frontale de celui-ci.
L'élément transparent 1' peut être ultérieurement soudé par ultra-sons à une petite bordure de couverture 9 annulaire et continue ou bien formée d'éléments individuels reliés entre eux.
Cette petite bordure 9 peut être aussi bien transparente que non transparente pour former un effet de lentilles et couvrant, à partir du bord de la face antérieure de l'élément transparent, la zone postérieure de contact de celuici avec le dispositif de logement 8.
Naturellement les modes de réalisation décrits et illustrés peuvent être largement modifiés dans leur construction.
Ainsi, par exemple, il est possible de combiner différentes caractéristiques soit esthétiques soit fonctionnelles des modes de réalisation illustrés. Par exemple il est possible de réaliser un dispositif selon l'invention dans lequel le moyen périphérique de blocage présente des dents destinés à s'engager dans Jes renfoncements correspondants d'un dispositif de logement en plu -sieurs parties, dans lequel le moyen périphérique de blocage est thermosoudable et fixé au dispositif de logement soit par soudure soit mécaniquement et en outre dans lequel l'élément transparen est soudé aux parties associées du dispositif de logement et/ou du dispositif périphérique de blocage.
Les sections transversales illustrées n'étant chacune que des exemples d'éxécution, il est possible de prévoir des formes tant externes que des surfaces de contact réciproques et d'encastrement mutuel de n'importe quel type avec plusieurs surfaces d'appui d'inclinaisons variées entre elles et avec des parties pouvant être accouplées entre elles, le tout sans s'écarter du principe de l'invention tel que revendiqué ci-après
EMBALLAGE, PROCEDE ET DISPOSITIF POUR LE CONDITIONNEMENT D'UN ARTICLE OU D'UN LOT D1ARTICLES DE VOLUME INDETERMINE La présente invention concerne un emballage du type caisse en carton munie d'un film rétractable qui lui est solidaire, destiné au conditionnement d'articles destinés à être délivrés en nombre ou en volume très variable.
Elle concerne également un procédé et un dispositif de formation d'un emballage de conditionnement du type caisse en carton munie d'un film rétractable.
Le réflecteur peut être formé d'au moins un réflecteur choisi parmi le groupe constitué d'un miroir réfléchissant, d'un réseau de Bragg à fibre optique, d'un miroir à fibre optique en boucle et d'un miroir réfléchissant de Faraday.
Avantageusement, le résonateur laser oscille dans un mode laser unique.
Le résonateur laser peut aussi osciller dans deux ou plus de deux modes laser.
et dans ce cas, tous les numéros de mode axial des modes d'oscillation du laser présentent la même parité.
Le résonateur laser oscille avantageusement dans deux ou plus de deux modes laser, et comprend, à l'extérieur du résonateur. un filtre permettant une sélection du numéro de mode axial du mode laser. de sorte à permettre que tous les numéros de mode axial des modes laser qui interfèrent soient choisis de sorte à présenter la même parité.
Avantageusement, les moyens d'intedèrence sont au moins un moyen choisi parmi le groupe constitué des séparateurs de faisceau. des miroirs réfléchissants. des coupleurs directionnels à fibre optique. des dispositifs optiques intégrés et des dispositifs micro-optiques.
Les moyens d'interférence peuvent aussi être un fluide en mouvement.
Dans un mode de réalisation, les moyens d'interférence sont formés d'au moins un moyen choisi dans le groupe constitué d'un dispositif optique intégré. d'un modulateur à phase PZT, d'un dispositif de modulation micro-optique, et d'un convertisseur de fréquence.
D'autres objets et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit. en relation avec le dessin joint. dans lequel: - la figure 1 est une représentation schématique montrant un gyroscope laser en anneau classique; - la figure 2 est une représentation schématique montrant un gyroscope passif classique; - la figure 3 est une représentation schématique montrant un capteur laser interférométrique selon un mode de réalisation préféré de l'invention; - la figure 4 est une représentation schématique montrant un capteur laser interférométrique selon un autre mode préféré de réalisation de l'invention; - la figure 5 est un diagramme schématique montrant un capteur laser interférométrique selon un autre mode préféré de réalisation de l'invention: - la figure 6 est un graphique montrant les résultats de mesure de vitesse de rotation utilisant un capteur laser interférométrique selon l'invention.
Le capteur laser interférométrique de la présente invention comprend: - un résonateur laser constitué d'un milieu présentant un gain laser, d'un chemin optique et de deux ou plus de deux réflecteurs réfléchissant la lumière incidente dans une direction opposée: - des moyens pour faire interférer la lumière non réfléchie sur les réflecteurs et qui traverse ceux-ci: et - des moyens de traitement du signal pour détecter et traiter le signal d'interférence généré par les moyens d'interférence.
Dans le capteur laser de l'invention. des milieux laser classiquement utilisés, tels qu'un gaz He-Ne. un barreau Nd-YAG. un barreau Nd/verre. un barreau de Nd, un barreau de rubis. une cellule à colorant. une fibre optique aux terres rares, et un amplificateur à diode peuvent être utilisés comme milieu laser. En outre, des chemins optiques classiques tels que le vide, l'air. le verre, du cristal LiNb03 et des fibres optiques peuvent être utilisés comme chemins optiques. et des réflecteurs classiques. tels que des miroirs réfléchissants, un réseau de Bragg à fibre optique, un miroir en boucle à fibre optique. et un miroir de Faraday réfléchissant peuvent être utilisés comme réflecteurs.
Lorsque l'on mesure une quantité physique externe en utilisant le capteur laser de l'invention. le résonateur laser oscille sur un ou plusieurs modes laser, et si deux ou plus de deux modes laser sont en oscillation, le numéro de mode de tous les modes doit avantageusement être pair ou impair.
Dans le capteur laser de l'invention, les moyens d'interférence peuvent être des interféromètres classiques, tels qu'un séparateur de faisceau, un coupleur de fibre optique directionnel. un dispositif optique intégré, ou un dispositif micro-optique. En outre. lorsque la vitesse d'un fluide tel que l'eau courant, etc.., est mesurée, le fluide en mouvement per se joue un rôle comme moyen d'interférence, et il n'est pas nécessaire de disposer d'un interféromètre additionnel. En outre, afin de moduler le signal d'interférence. des moyens d'interférence du capteur laser peuvent comprendre un dispositif optique intégré. un modulateur de phase tel qu'un modulateur de phase PZT. ou un dispositif de modulation micro-optique, ou un modulateur de signal tel qu'un convertisseur de fréquence.
Dans le capteur laser de l'invention. un dispositif de traitement du signal comprend un détecteur du signal d'interférence, et un circuit de traitement du signal pour traiter électriquement le signal d'interférence Les modes de réalisation de la présente invention sont expliqués plus en détail, en référence aux dessins joints, qui ne limitent pas la portée de l'invention.
La figure 3 est une représentation schématique montrant un capteur laser interférométrique selon un mode de réalisation préféré de l'invention. Dans ce capteur laser. on utilise comme milieu à gain laser (312) une fibre optique dopée aux terres rares. et l'élément de terre rare est activé par la lumière de pompage qui est fournie depuis une diode laser 317 par passage dans un coup leur à multiplexage en longueur d'onde 3 18. Une fibre optique est utilisée comme chemin optique 3 11. et deux miroirs réfléchissants 313, 314 qui sont fixés aux deux extrémités du chemin optique agissent comme réflecteurs. En outre. un séparateur de faisceau 3 15 est utilisé comme moyen pour faire interférer la lumière provenant des deux extrémités du résonateur laser. et les variations de signal de l'interféromètre sont déterminées en détectant le signal ayant subi l'interférence 323. à l'aide d'un détecteur optique 3 16.
Les variations dans le signal ayant subi l'interférence ainsi détecté. sont traitées électriquement dans un dispositif de traitement du signal (non représenté sur le dessin) qui permet une mesure effective de la quantité physique externe.
Le composé diénique peut être introduit dans le milieu réactionnel soit en totalité au début de la réaction, soit en solution en continu dans les monomères principaux, soit encore en partie initialement et en partie en continu.
Lorsque la solubilité du produit dans les monomères est faible, il peut être introduit sous forme d'une suspension simultanément avec lesdits monomères.
La température de polymérisation est fonction de la nature de l'initiateur et l'homme du métier est à même, avec ses seules connaissances du domaine de déterminer la température adéquate. Plus particulièrement, la réaction est mise en oeuvre à une température telle que les réactions de dégradation par thermolyse des réactifs et des produits obtenus soient négligeables. A titre indicatif, la réaction est mise en oeuvre à des températures inférieures à 100"C.
D'une manière avantageuse, la conversion du composé diénique en macromonomère n'est pas limitée et l'on peut atteindre des conversions quantitatives de ce demier sans dégrader le macromonomère obtenu.
Dans le cas où la polymérisation est effectuée en émulsion aqueuse, la stabilisation des particules est assurée, si nécessaire, par tout système de stabilisation colloïdale connu comme les émulsifiants anioniques, cationiques, amphotères et non ioniques.
La polymérisation peut être réalisée en continu, en discontinu ou semi-continu avec introduction d'une partie des monomères en continu et être du type "ensemencé" ou "incremental" selon toute variante connue pour l'obtention des particules de structure homogène et hétérogéne.
Les composés de formules générales (I) permettent de synthétiser des copolymères présentant des structures particulières tels que des copolyméres à structure greffée ou peigne.
Ainsi, selon une première possibilité, les copolymères greffés sont obtenus en faisant réagir les composés macromonomères avec au moins un monomère à insaturation éthylénique.
La polymérisation radicalaire a lieu en présence, généralement, d'une quantité efficace d'un agent initiateur ou amorceur à radicaux libres.
Les listes indiquées précédemment concemant les monomères et agents initiateurs, restent valables et ne seront pas repris ici.
Les quantités relatives de monomères et de composés macromonomères utilisées dans la deuxième étape sont variables et dépendent du pourcentage de greffage du copolymère greffé que l'on souhaite obtenir. L'homme du métier sait adapter ces quantités relatives en fonction du résultat recherché.
On recommande toutefois d'utiliser de 0,1 à 60% de préférence de 1 à 30% en poids de macromonomère, par rapport au poids du copolymère greffé finalement obtenu.
Selon une autre variante de l'invention, les composés macromonomères selon l'invention peuvent être utilisés pour préparer des copolymères de structure peigne ou greffée de façon simple et efficace.
Ainsi, on fait réagir au moins un polymère ou copolymère comportant des fonctions susceptibles de réagir avec le cycle à trois atomes comprenant le soufre, et plus particulièrement l'oxygène.
Comme fonctions de ce type, on peut citer les polymères ou copolymères présentant des fonctions carboxylique, carboxylate, amine, alcools ou encore thiol, seules ou en mélange.
Une telle réaction est en général effectuée en présence d'un catalyseur comme par exemple un sel d'ammonium quatemaire dans le cas d'addition d'un groupement sur le cycle oxiranne du macromonomère.
La couche peut être homogène ou hétérogène dans sa composition afin d'optimiser les propriétés antibiotiques, fongicides ou virucides et le cas échéant d'élargir le spectre d'action antibiotique de la surface ainsi modifiée; I'hétérogénéité peut être à un niveau moléculaire ou à un niveau macroscopique: par exemple, des microbilles, homogènes individuellement et porteuses de molécules de nature différente peuvent être mélangées.
L'homme du métier saura, en fonction du spectre antibiotique qu'il souhaite conférer à la surface de l'invention, s'il doit greffer un seul antibiotique et lequel, ou un mélange de plusieurs antibiotiques et dans quelles proportions. Dans le deuxième cas, on peut utiliser, soit un seul type d'espaceur et les antibiotiques choisis réagissent avec la même extrémité réactive de 'espaceur, soit plusieurs types d'espaceurs, chacun d'entre eux étant susceptible de réagir avec un antibiotique particulier. II est également possible de mélanger des molécules de spécificités bio-actives différentes.
La couche monomoléculaire formée par les molécules bioactives est très dense et les molécules sont au contact direct les unes des autres, formant un empilement bi-dimensionnel compact.
Les surfaces de l'invention ont une densité de sites actifs d'antibiotiques par unité de surface qui peut atteindre 5.10'4 molécules d'antibiotiques par centimètre carré. Cette densité conduit à une concentration locale très importante d'environ 1 mole par litre ou 300 g/l, soit plus de dix mille fois supérieure aux concentrations usuelles en solution volumique, ce qui rend l'efficacité cytotoxique de cette surface extrêmement élevée et le risque de développement de souches résistantes devient quasiment nul.
Si on le souhaite, et pour des applications particulières, il est possible de diminuer la densité de molécules bio-actives présentes à la surface du matériau en introduisant une concentration variable d'espaceurs passifs, c'est-à-dire incapables de former une liaison covalente avec une molécule bio-active. La densité d'antibiotiques peut ainsi être ajustée facilement, par exemple entre 10'1 et 5.10'4 molécules I cm Les risques de relarguage accidentel de molécules cytotoxiques dans le milieu extérieur, et à partir de la surface, sont inexistants. La couche monomoléculaire est greffée de façon irréversible sur le substrat solide. Les molécules bio-actives ne peuvent donc se détacher du substrat sur lequel elles ont été fixées. Les liaisons covalentes avec le substrat et entre les molécules elles-mêmes à l'intérieur de la couche monomoléculaire sont extrêmement fortes et ne peuvent être détruites que par des traitements chimiques ou photochimiques très particuliers (irradiation ultra-violette vers 210 nm en présence d'ozone, rayonnements ionisants, etc...). De plus, même si la couche complète venait à se détacher, les risques biologiques resteraient limités: Si on dissout 1 cm2 de la couche greffée dans un volume liquide de 1 ml, par exemple du sang, la concentration d'antibiotiques serait au maximum de 0,3,umolellitre, ou encore 0,1 mg/litre. Il y a donc un effet de dilution considérable. Par rapport à la concentration locale présente à la surface du matériau cytotoxique, le rapport de dilution est de 3 x 106. Une concentration de 0,3 limole/litre ne présente aucun danger pour l'organisme.
Les matériaux à propriétés cytotoxiques décrites dans cette invention sont donc utilisables pour des applications sous-cutanée, intramusculaire ou intravasculaire.
La couche monomoléculaire résiste à des nettoyages prolongés par des solvants aqueux ou organiques, ainsi qu'à des températures de l'ordre de 100" C.
La couche monomoléculaire est permanente dans le temps et ne nécessite pas de conditions de stockage et de conservation particulières.
La présente invention porte également sur un procédé de fixation covalente de molécules à caractère bactéricide ou antibiotique sur des surfaces organiques et minérales par l'intermédiaire de molécules de type espaceurs répondant à la formule ci-dessus. Ce procédé diffère en fonction de la nature exacte du support et de l'antibiotique à greffer.
Dans le cas où la surface est en verre ou en silice, ce procédé de préparation des surfaces a déjà été décrit dans le cas particulier où les molécules greffées sont des trichloroalkylsilanes ou des trialkoxyalkylsilanes ne comportant pas en extrémité libre de groupe fonctionnel permettant une liaison covalente avec une molécule antibiotique (Nature, 360, 719 (1992)). Une description détaillée du mode de dépôt d'une couche monomoléculaire de chaînes hydrocarbonées sur des surfaces de silice hydratée via un groupe trichlorosilane peut être trouvée dans plusieurs articles récents (JB Brzoska et al, (1994) Langmuir 10: 4367- 4373; ; D. L. Allara et al (1995), Langmuir Il : 2357, 2360).
Le procédé décrit dans ces articles a été modifié de façon significative pour permettre la fixation des molécules bio-actives.
Le procédé de préparation des surfaces comprend donc: - un nettoyage préalable de ladite surface, le but du nettoyage étant d'éliminer toute particule ou molécule qui serait susceptible d'empêcher la fixation de l'espaceur sur les groupements réactifs de la surface, - le cas échéant, une activation chimique de la surface solide afin de générer des groupes réactifs, - un dépôt d'une couche d'accrochage possédant une fonction réactive en position terminale externe, - un greffage chimique de l'antibiotique ou du bactéricide sur le groupement réactif de la surface ainsi modifiée.
Quand les surfaces sont des surfaces minérales, le nettoyage est effectué: - soit par immersion dans une solution d'eau oxygénée (H202) à 15 % que l'on décompose en ajoutant quelques gouttes de FeCI3, suivie d'une deuxième immersion dans une solution d'H2SO4 à 50 % ; - soit par immersion dans un bain d'eau oxygénée 15 % et de soude (12 g/l).
La réactivité de ces surfaces peut être augmentée en les plongeant quelques secondes dans une solution de HF entre 3 et 10 %.
Les surfaces ainsi traitées sont ensuite rincées abondamment à l'eau distillée et séchées à l'étuve à 80"C pendant 10 à 15 min.