INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
prend un réflecteur 1, un écran 2 et une glace extérieure 3. La glace extérieure 3 est réalisée en matière plastique translucide rouge uniformément et présente, sur
sa face interne (voir figure 2), des séries de prismes hori-
zontaux parallèles 4 alternées avec des séries de lentilles
cylindriques concaves 5.
Sur une partie 6 de la surface interne de la
glace est fixée une plaquette 7 de manière à former le cata-
dioptre, la plaquette 7 protégeant celui-ci.
Cependant, le convertisseur vers le haut 1400 n'est pas efficace en ce qui concerne une génération de modulation de fréquence FM tandis que le modulateur 1500 n'assure pas une conversion I,Q vers le haut. Sur la Figure 16, un convertisseur vers le haut/modulateur 1340 préféré est illustré assurant , à la fois, une conversion vers le haut I,Q et une modulation de fréquence FM et assurant alors un accès multiple à l'aide de divers procédés d'accès sans augmentation significative du matériel et du coût du poste de base. Le convertisseur vers le haut/modulateur 1340 assure une conversion vers le haut I,Q pour un seul signal de bande de base ou une modulation R,O- pour deux signaux de bande de base.
Les parties I,Q du signal de bande de base ou des deux signaux R,O sont entrées dans le convertisseur vers le haut/modulateur 1340 via des connecteurs 1602 et 1604 respectifs. Des sélecteurs de signal 1606 et 1608 sont prévus et opèrent une sélection entre les signaux I,Q ou R,O- sur la base du mode de fonctionnement du convertisseur vers le haut/modulateur 1340.
En ce qui concerne le traitement d'un signal I,Q, la partie I du signal est fournie du sélecteur 1606 à un filtre d'interpolation 1610 (par ex. un filtre à réponse par impulsions finies FIR). Le signal I interpolé est alors fourni à un mélangeur 1612 où il est converti vers le haut par une sinusoïde à partir d'un générateur en cosinus 1614.
Le générateur en cosinus 1614 reçoit une phase d'échantillonnage d'entrée d'un accumulateur de phase 1616. Un sélecteur 1618 est prévu pour sélectionner une entrée nulle pour une conversion vers le haut I,Q. La sortie du sélecteur 1618 est multipliée par kt dans un moyen de multiplication 1620, fournissant une sortie nulle qui est ajoutée à 0T dans le moyen de sommation 1622.
Cette somme qui est 0t dans le cas de la conversion vers le haut I,Q, est entrée dans l'accumulateur de phase 1616 pour produire la sortie de phase d'échantillon .
Le traitement de la partie Q du signal est similaire.
Le signal Q est sélectionné par le sélecteur 1608 et est fourni à un filtre d'interpolation 1626 (par ex. un filtre à réponse par impulsions finies FIR). Le signal Q interpolé est alors fourni à un mélangeur 1628 où il est converti vers le haut par une sinusoïde à partir d'un générateur en sinus 1630. Le générateur en sinus 1630 reçoit une entrée du sélecteur 1632 qui sélectionne la phase d'échantillonnage générée par l'accumulateur de phase 1616 dans le cas I,Q. Les signaux I,Q convertis vers le haut sont alors additionnés dans le moyen de sommation 1634 comme la sortie convertie vers le haut/modulée du convertisseur vers le haut/modulateur 1340 dans le mode I,Q.
Lors du traitement R,O, les sélecteurs de signal 1606 et 1608 sélectionnent deux signaux R,O- séparés. Pour le traitement R,O, un convertisseur vers le haut/modulateur 340 est prévu pour traiter simultanément deux signaux ,.
Le premier signal R,O-1 est interpolé et filtré dans le filtre d'interpolation 1610. Dans le cas R,O, le sélecteur 1618 sélectionne le signal R,O-1 interpolé qui est multiplié par kt dans le moyen de multiplication 1620 et est ajouté à aot dans le moyen de sommation 1622. La sortie du moyen de sommation 1622 est alors fournie à un accumulateur de phase 1616 qui produit une phase d'échantillonnage qui est entrée dans le générateur en cosinus 1614. La sortie du générateur en cosinus 1614 est une des deux sorties modulées de signal de fréquence intermédiaire IF du convertisseur vers le haut/modulateur 1340 dans le mode de traitement R,O-.
Le second signal R,O- R,O--2 est sélectionné par le sélecteur 1608 et est fourni au filtre d'interpolation 1626. Le signal R,O--2 interpolé est alors fourni au moyen de multiplication 1636 où il est multiplié par k. Le signal multiplié est alors ajouté à 50n dans le moyen de sommation 1638. La sortie du moyen de sommation 1638 est entrée dans un accumulateur de phase 1640 qui produit une phase d'échantillonnage de sortie qui est sélectionnée par le sélecteur 1632 et est fournie au générateur en sinus 1630.La sortie du générateur en sinus 1630 est la seconde des deux sorties modulées de signal de fréquence intermédiaire IF du convertisseur vers le haut/modulateur 1340 dans le mode de traitement R,O-.
On remarquera que la valeur son fournie aux moyens de sommation 1622 et 1638 peut être unique pour fournir la sortie de phase correcte associée soit au générateur en cosinus 1614, soit au générateur en sinus 1630. De plus, les valeurs de 0n peuvent être programmées sous la commande par exemple des processeurs de canal 228 pour sélectionner une sortie particulière de fréquence de porteuse du générateur en cosinus 1614 ou du générateur en sinus 1630. De la même façon, la valeur de multiplication kx peut être programmée, de façon similaire, pour sélectionner un écart en fréquence.
Après avoir décrit, à présent, de façon séparée, les parties de récepteur 200 et d'émetteur 300 de l'émetteur/récepteur 400, l'émetteur/récepteur 400 sera décrit, de façon plus détaillée, en référence à la Figure 4. L'émetteur/récepteur 400 est constitué d'une paire de banques d'émetteur/récepteur 402 et 404. Chacune des banques d'émetteur/récepteur 402 et 404 est identique et comprend une pluralité d'étages de traitement RF 406.
Chacun des étages de traitement RF 406 loge un mélangeur RF 408 et un convertisseur A/D ADC 410 qui sont couplés pour recevoir et numériser un signal d'une antenne 412. L'étage de traitement RF 406 comprend, de plus, trois convertisseurs D/A DACs 414 dont les sorties sont ajoutées par le moyen de sommation 416 et sont fournies au convertisseur RF vers le haut 417. La sortie du convertisseur RF vers le haut 417 est fournie, de plus, à un moyen de sommation RF 419 pour une sommation avec une sortie correspondante de la banque d'émetteur/récepteur 404. Le signal de fréquence radio RF de sommation est alors fourni à un amplificateur 418 où il est amplifié avant d'être émis par l'antenne 420.
Les signaux reçus du convertisseur A/D ADC 410 sont raccordés à une pluralité de modules de convertisseur numérique DCMs 426 via des bus de réception 428. De même, des signaux d'émission sont fournis des modules de convertisseur numérique DCMs 426 aux convertisseurs D/A DACs 414 via des bus d'émission 430. Comme mentionné, les bus de réception 428 et les bus d'émission 430 sont des bus de données à grande vitesse mis en oeuvre dans une architecture d'arrière-plan dans la trame RF 32. Dans le mode de mise en oeuvre préféré, une communication en arrière-plan est à environ 60 MHz; cependant, la relation physique rapprochée des éléments permet une telle communication à grande vitesse sans erreur importante dans le signal de données à grande vitesse.
En référence à la Figure 11, on illustre un mode de mise en oeuvre préféré d'un module de convertisseur numérique DCM 426. Le module de convertisseur numérique DCM 426 comprend une pluralité de circuits intégrés spécifiques ASICs d'application DDC 1102 et une pluralité de circuits intégrés spécifiques ASICs d'application DUC 1104 pour assurer le traitement du signal de réception et d'émission.
Les signaux de réception sont fournis à partir des antennes 412 via une interconnexion d'arrière-plan 1108, un récepteur d'arrière-plan 1106 et une banque de tampon/pilotage 1107 à des circuits intégrés spécifiques ASICs d'application DDC 1102 via des liaisons de communication 1110. Dans le mode de mise en oeuvre préféré, le module de convertisseur numérique DCM 426 comprend dix circuits intégrés spécifiques ASICs d'application DDC 1102, chacun des circuits intégrés spécifiques ASICs d'application DDC 1102 mettant en oeuvre trois DDCs individuels, comme décrit ci-dessus. Dans le mode de mise en oeuvre préféré, huit des circuits intégrés spécifiques ASICs d'application DDC 1102 assurent des fonctions de canal de communication tandis que deux des circuits intégrés spécifiques ASICs d'application DDC 1102 assurent des fonctions de balayage. Les sorties des circuits intégrés spécifiques ASICs d'application DDC 1102 sont fournies via des liaisons 1112 et une unité de formatage en arrière-plan 1114 ainsi que des circuits d'attaque d'arrière-plan 1116 à une interconnexion d'arrière-plan 1118. A partir de l'interconnexion d'arrière-plan 1118, des signaux de réception sont fournis à un support d'interface 450 (voir la Figure 4) pour une communication à une pluralité de processeurs de canal 448 agencés en groupes dans les étages de processeurs 446.
Tant que le régime du moteur reste inférieur à une certaine valeur fixée, par exemple 3500 tours/mn, l'unité de commande 17 maintient le papillon 16 dans sa position de fermeture comme représenté sur la figure 1.
De l'air ou du gaz mélangé à du carburant pénètre à l'intérieur de la chambre de combustion 6 du cylindre 1, à des instants définis, par le petit conduit 3a, au moment de l'ouverture de la petite soupape d'admission 5a.
La tubulure reliée au gros conduit d'admission 3b est alimentée en air par le collecteur d'admission du moteur. Cet air ne peut parvenir dans le gros conduit 3b, du fait que le papillon 16 est en position fermée.
La chambre de combustion 6 du cylindre 1 est alimentée uniquement en un mélange d'air et de carburant ou d'air, de gaz et de carburant, par le conduit d'admission 3a.
Comme il est visible sur la figure 2, lorsque la soupape 5a est en position de levée, la tête de la soupape qui s'est déplacée en direction de l'intérieur de la chambre de combustion 6 est à une distance 1 du siège de soupape constituant l'extrémité débouchante du petit conduit 3a, cette distance 1 constituant la valeur de la levée de la soupape 5a.
La petite soupape d'admission 5a est réalisée de manière que, dans la position d'ouverture complète de la soupape (levée maximale l représentée sur la figure 2), la distance p du bord de la tête de la soupape 5a à la surface cylindrique latérale du cylindre 1 est au moins égale à la levée l.
Cette disposition permet de réaliser une introduction du mélange d'air et/ou de gaz et de carburant dans la chambre de combustion 6 du cylindre avec une très forte intensité aérodynamique. Il se produit un mouvement tourbillonnaire de gaz autour d'un axe perpendiculaire à l'axe 10 du cylindre 1, comme représenté par les flèches 18.
Ce mouvement tourbillonnaire qui est un mouvement de tumble est incliné de façon à réaliser un balayage aérodynamique efficace de l'arête 12 de la surface 11 en forme de toit et de l'extrémité de la bougie d'allumage 19 du cylindre qui est disposée au voisinage de l'arête 12 et dans une position sensiblement centrale dans la chambre 6 du cylindre 1.
Ce balayage aérodynamique de la zone dans laquelle débouche la bougie 19 permet d'éloigner la flamme des parois du cylindre, dès sa formation et de favoriser l'initiation de l'inflammation du mélange dans la chambre 6 du cylindre.
En outre, le petit conduit d'admission 3a luimême est réalisé de manière à contribuer à la formation d'un tumble de forte énergie assurant le balayage de la zone de l'arête 12. Le petit conduit 3a qui assure à lui seul l'admission du mélange dans la chambre du cylindre, dans le mode de fonctionnement représenté sur la figure 1 doit présenter une bonne perméabilité, de manière à favoriser la circulation des gaz et le remplissage de la chambre du cylindre.
Ces résultats sont obtenus en prévoyant un petit conduit d'admission 3a tel que représenté sur la figure 2.
Le conduit 3a comporte une partie rectiligne ayant un axe 20 et une partie légèrement courbe, à la suite de la partie rectiligne, usinée dans la culasse 8 et débouchant dans la chambre du cylindre. L'axe 20 de la partie rectiligne du petit conduit 3a est concourant avec la tige de la soupape 5a et fait avec la tige de la soupape 5a, un angle a.
La partie courbe du petit conduit d'admission 3a usiné dans la culasse 8 présente un rayon de courbure maximal R.
De manière à obtenir les conditions aérodynamiques voulues à l'intérieur de la chambre 6 du cylindre et une bonne perméabilité du conduit 3a, on impose en plus des conditions relatives à la position de la tête de la soupape 5a en position de levée, que l'angle a soit au plus égal à 45" et que le rayon de courbure maximal R de la partie courbe du conduit d'admission 3a soit au plus égal à environ 1,3 fois le diamètre d du conduit 3a.
Lorsque les conditions mentionnées ci-dessus sont respectées, on peut obtenir un fonctionnement tout-à-fait satisfaisant du moteur comportant le cylindre 1 qui vient d'être décrit, à faible régime (par exemple à moins de 3500 tours/mn) aussi bien avec un mélange de richesse 1, c'est-à-dire un mélange d'air et de carburant de composition stoechiométrique, sans recyclage de gaz d'échappe ment, avec un mélange de richesse 1 avec recyclage EGR de gaz d'échappement ou encore avec un mélange pauvre.
Dans tous les cas, la géométrie du petit conduit d'admission et de la petite soupape d'admission 5a et le maintien en position de fermeture du gros conduit 3b permettent d'obtenir un fonctionnement du moteur avec une faible consommation de carburant et une faible production d'oxydes d'azote.
PROCÉDÉ DE FABRICATION D' UNE LENTILLE SOUPLE À L'EXTRÉMITÉ D'UNE FIBRE OPTIQUE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un procédé de fabrication d'une lentille à l'extrémité d'une fibre optique.
Elle trouve des applications notamment dans les domaines suivants - télécommunications optiques - lecture optique - capteurs - médecine (endoscopie).
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE On connaît déjà un procédé de fabrication d'une lentille à l'extrémité d'une fibre optique par le document (1) qui, comme les autres documents cités par la suite, est mentionné à la fin de la présente description.
Selon ce procédé connu, une couche de résine photosensible ( photoresist ) est déposée à l'extrémité de la fibre optique.
Cette résine photosensible est ensuite polymérisée grâce à un rayonnement ultraviolet qui est injecté dans la fibre, par l'autre extrémité de celleci.
Ce procédé connu présente un grand nombre inconvénients - La fibre est monomode dans le proche infrarouge (longueurs d'onde allant de 1 um à 1,5 um) et multimode dans l'ultraviolet.
Dans ces conditions, la forme de la lentille, qui reflète la distribution de l'intensité de la lumière guidée par la fibre, n'est pas simple.
- Ce procédé connu nécessite la maîtrise de l'enduction plane ou non plane en vue de déposer une couche d'une épaisseur de l'ordre de quelques micromètres à l'extrémité d'une fibre optique.
- Ce procédé nécessite également l'utilisation d'une source lumineuse très puissante pour l'insolation de la résine photosensible car une fibre optique destinée à la transmission d'un rayonnement du proche infrarouge est très absorbante dans le domaine ultraviolet.
- L'interface entre la résine photosensible insolée et la résine photosensible non insolée n'est pas abrupte.
- I1 en résulte une surface de lentille rugueuse et donc des pertes par diffraction à l'interface lentille-air.
- La résine photosensible est susceptible d'être absorbante à la longueur d'onde employée pour les transmissions par fibres optiques.
Un autre procédé connu est décrit dans le document (2).
I1 s'agit d'un procédé complexe dans lequel la lentille est formée par usinage de l'extrémité de la fibre optique au moyen d'un laser à C02 pulsé.
Cet usinage est piloté par ordinateur pour donner à la lentille la forme voulue.
Cet autre procédé connu nécessite donc un appareillage complexe et coûteux qui ne peut être utilisé que par des personnes très qualifiées.
Exemple 8: Baume traitant pour les lèvres: On prépare une composition comprenant les ingrédients actifs suivants: - Extrait I1, exemple 1 . .. 0,1 g - Stéraramide... ...20g - Méthylglucose dioléate ... 14 g - Méthylglucose sesquistéarate . .. 6 g - Méthylglucose polyoxyéthyléné (Glucam E10#, Amerchol Co., USA)... ... 15 g - Huile minérale... . . .. 4 g - Pigment ....12g - PEG 10 méthylglucose sesquistéarate.... .. .. 2,5 g - Eau + conservateurs ... . . . . qsp 100 g Ce baume est préparé de manière classique dans les règles de l'art, l'extrait I1 est inclus dans la phase aqueuse.
Ce baume appliqué sur les livres permet de réaliser une bonne hydratation de celles-ci.
Exemple 9: Lotion capillaire "anti-chutc" On prépare une lotion comprenant les ingrédients actifs suivants - Extrait I2, exemple 2 . 0,1 g - Ceraphyl 60#... . .. 0,08 g - Cremophor RH40#.... ...0,4 g - Alcool éthylique... ...32 g - Excipient aqucux parfumé qsp 100 g Cette lotion est utilisée en massages du cuir chevelu, de préférence le matin. En agissant sur la synthèse des glycosaminoglycanes au niveau de la papille du follicule pileux, cette lotion contribue à retarder la chute des cheveux.
Exemple 10: Lotion capillaire "anti-chute" On prépare une lotion ayant la même composition que celle décrite à l'exemple 9, si ce n'est qu'clle contient en outre 0,1 g de cépharanthine pour 100 g de composition finale.
Exemple 11: Shampooing traitant On prépare une composition pour shampooing comprenant les ingrédients suivants - Extrait I1, exemple 1 ....0,1 g - Diéthanolamine de coprah ...2 g - Lauryléther sulfate de sodium .. 0,5 g -Alkylglucoside... . .15 g - Parahydroxybenzoate de méthyle 0,5 g - Excipient.... qsp 100 g L'invention comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs diverses combinaisons. En particulier, l'invention couvre toute caractéristique qui apparaît être nouvelle par rapport à un état de la technique quelconque, à partir de la description et des revendications prises dans leur ensemble.
DISPOSITIF DE FILTRATION D'UNE SUSPENSION AVEC DEVER8EMENT DE8 PARTICULES SOLIDE8 DANS UN BAC CONTENEUR.
La présente invention se rapporte aux installations de filtration destinées à recupérer les éléments solides de suspensions liquides telles que celles provenant de broyeurs de déchets alimentaires.
On connaît déjà par la demande de brevet FR 2 621 830 des filtres égoutteurs à vis d'Archimède tournant dans un cylindre perforé.
On connaît également de cette demande des filtres à bandes presseuses qui comprennent des bandes tamis s'enroulant deux à deux autour de rouleaux de diamètre de plus en plus petit pour presser les boues employées pour le traitement des eaux résiduaires urbaines.
On connaît aussi par la demande de brevet FR 2 138 351 des filtres à bandes presseuses qui comprennent essentiellement des bandes tamis s'enroulant deux à deux suivant un arc maximum de 180 autour des rouleaux.
On connaît de même par la demande de brevet FR 2 154 700 des filtres à pression de type vertical en forme de tour, dans lesquels deux bandes filtrantes évoluent verticalement sous pression de l'une par rapport à l'autre.
Ces installations sont de constitution complexe et par conséquent onéreuses. De plus elles ont un encombrement important et nécessitent pour certaines des réglages complexes.
La présente invention vise une installation de filtration de déchets alimentaires sortant d'un broyeur et véhiculés par l'eau qui pallie les inconvénients de l'art antérieur.
Ce but est atteint par le fait que l'installation de filtration d'une suspension, en particulier en provenance de broyeurs de déchets alimentaires, employant deux bandes filtrantes sans fin s'articulant autour de rouleaux est caractérisée par le fait que les résidus solides sont introduits entres elles pour le séchage, le relevage et l'éjection.
Selon une autre particularité la filtration et l'égouttage s'effectuent au travers de la bande inférieure.
Selon une autre particularité l'égouttage forcé s'effectue par une première rampe d'air et le séchage par une deuxième rampe provenant d'un ventilateur et que l'eau de séchage est recueillie dans les auges et, puis déversée dans le fond du dispositif.
Après évaporation de l'éthanol, puis ajout de 30 cm3 de dichlorométhane, un produit rouge est recueilli par filtration, lavé sur le filtre avec de l'éther puis séché sous vide.
1,35 g de produit pur est recueilli.
Rendement: 80 % Température de fusion 218 C Analyse chimique:
% C H N O P calculé 71,21 5,71 9,23 7,03 6,81 mesuré 70,44 5,77 8,67 7,07 RMN 1HCDCl3 compose 9
HA HB HC HD HE HF HG HH HI HJ HJ 8 1.7 3,6 3.85 3.1 6,8 7.85 7.64 7.64 7,41 à7,57 (ppm) à 7,85 à 7,72 7,72 J (Hz) JHBHC=5,7 JHEHF=9,2 5 5) Préparation de l'oxyde de [4-(4-{[2-méthacryloyloxy)éthylméthy]- amino}phénylazo)phényl dihényll]phosphine (M = 524) (Composé 5) Dans un tricol de 250 cm3 sont introduits 0,45 g (0,99 mmol) de composé 9, 0,3 cm3 (2,2 mmol) de triéthylamine (M = 101, d = 0,726) et 40 cm3 de THF fraîchement distillé.
0,11 cm3 (1,125 mmol) de chlorure de méthacryloyle (M = 104,4 d = 1,07) est ajouté à l'aide d'une seringue, puis 20 heures après, à nouveau 0,11 cm3 de chlorure de méthacryloyle et l'agitation est maintenue 5 heures.
Le mélange est filtré sur cellite, afin de séparer le chlorure d'ammonium formé. L'évaporation du solvant permet de recueillir une poudre jaune orangé.
L'ester est purifié par chromatographie sur colonne de silice (éluant = 1 ) acétate d'éthyle: 80, dichiorométhane: 20, 2 ) Acétate d'éthyle pur).
315 mg d'ester pur sont recueillis.
Rendement : 61 % (composé 5)
HA HB HC HD HE HF HG HH HI HJ HK HI HM #(ppm) 5,57 6,07 1,95 4.39 3.79 3.15 6.82 7,87à 7,67 à 7.87 7,67 7,45à7,6 7.95 7.83 à à 7,95 7,83 J (Hz) JHDHF=5,88 JHGHH=9,58 Exemples 3 à 10 : Préparation de polymères acryliques.
Dans ces exemples, on prépare des polymères acryliques à partir du monomére obtenu dans l'exemple 1 (composé 1) ou dans l'exemple 2 (composé 5) en le polymérisant seul ou en le copoiymérisant avec du méthacrylate de méthyle. On opére dans chaque exemple de la façon suivante.
Dans un tricol de 150 cm3 sec et sous balayage d'argon, on introduit le monomère actif en optique non linéaire (composé 1 ou 5) et l'AIBN (α, α'-azoisobutyronitrile) fraîchement recristallisé dans l'éthanol puis séché sous vide.
Le contenu du tricol est séché sous vide primaire pendant 30 minutes avant d'y introduire sous balayage d'argon le méthacrylate de méthyle (MMA) et le toluène fraîchement distillé. Le mélange est dégazé à l'argon et agité pendant 30 minutes avant polymérisation. Celle-ci s'effectue sous agitation de la solution pendant 24 heures à 70 C.
Le polymère forme une gomme qui tapisse le fond du ballon. Après élimination du surnageant par décantation, le polymère est dissous dans une quantité minimale de dichlorométhane, puis cette solution est versée goutte à goutte dans le méthanol sous agitation. Le polymère est récupéré par filtration puis à nouveau dissous dans le dichlorométhane et isolé par précipitation dans le méthanol.
L'absence de monomère ou de fractions de faibles masses est vérifié par chromatographie analytique.
Dans la description qui précède, le procédé selon l'invention concerne le contrôle du bombardement d'un corps constitué, plus précisément, par un substrat.
Il doit être considéré que l'objet de l'invention s'applique à tout corps, au sens général, à caractère isolant ou conducteur. Ainsi, I'objet de l'invention permet de polariser et de contrôler le bombardement ionique et électronique d'un corps, tel que par exemple, des matériaux composites ou encore des poudres, produites ou injectées au sein du plasma, en suspension ou en transit dans la phase gazeuse du plasma. Les poudres peuvent être des particules solides, mais aussi des particules liquides (brouillard ou gouttelettes) à faible pression de vapeur saturante.