INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FILS PLEINS (EN POURCEWTAGE EN POIDS) D'ECHANT. Ti V Nb W Co Zr Hf Ta EXEMPLE W1 0.018 0.31 - - - - - W2 0.018 0.31 - - - - - W3 0.004 0.68 - - - - - W4 0.003 0.44 0.018 1.05 - - - W5 0.003 0.44 0.018 1.05 0.49 - - W6 0.004 0.47 - - 0.47 - - W7 0.003 0.4@ - - - - - W8 0.003 0.38 0.02 - - - 0.036 0.028 W9 0.003 0.25 - - - 0.025 0.064 0.051 W10 0.005 0.34 - - - - - 0.022 W11 0.004 0.15 - - - - - W12 0.005 0.24 0.036 - - 0.015 - W13 0.005 0.13 - - - - - W14 0.003 0.48 - - 0.47 - - W15 0.003 0.25 - - - - - W16 0.004 1.19 - - - - - W17 0.005 0.13 - - - - - W18 0.002 0.43 - - - - - W19 0.006 0.38 0.012 - - - - TABLEAU 5
REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FILS PLEINS (EN POURCENTAGE EN POIDS) D'ECHANT. B Sn Sb As N O EXEMPLE W1 - 0.002 0.002 0.002 0.012 0.009 W2 - 0.001 0.002 0.001 0.011 0.004 W3 - 0.002 0.003 0.003 0.010 0.002 W4 - 0.001 0.004 0.004 0.010 0.002 W5 - 0.003 0.001 0.002 0.008 0.006 W6 - 0.002 0.003 0.001 0.008 0.005 W7 - 0.005 0.001 0.002 0.009 0.003 W8 - 0.003 0.001 0.003 0.007 0.005 W9 - 0.001 0.003 0.002 0.008 0.004 W10 - 0.001 0.001 0.001 0.008 0.003 W11 - 0.001 0.001 0.003 0.008 0.002 W12 - 0.002 0.002 0.002 0.007 0.004 W13 0.0241 0.003 0.002 0.002 0.008 0.005 W14 - 0.002 0.003 0.004 0.009 0.003 W15 - 0.001 0.001 0.002 0.007 0.004 W16 - 0.002 0.003 0.001 0.007 0.004 W17 - 0.003 0.002 0.001 0.009 0.003 W18 - 0.012 0.012 0.011 0.007 0.004 W19 - 0.011 0.016 0.021 0.009 0.004 TABLEAU 6
REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FILS PLEINS (EN POURCENTAGE EN POIDS) D'ECHANT. C Si Mn P S Cr Mo Ni Al EXEMPLE W20 0.04 0.08 0.65 0.005 0.002 2.17 1.06 0.02 0.005 COMPA- W21 0.18 0.18 1.29 0.004 0.001 3.29 1.03 0.03 0.013 RATIF W22 0.19 0.20 1.27 0.005 0.004 2.42 1.03 0.03 0.004 W23 0.10 0.52 1.72 0.014 0.008 2.40 1.03 0.51 0.005 TABLEAU 7
entre le boîtier 2 et le vitrage 1.
Du côté latéral de la carrosserie, le surmoulage 10 est fixé sur la
zone angulaire de jonction 22 entre le vitrage 1 et le boîtier 2.
L'élément de liaison 11 et l'élément d'assemblage 12 sont alors dans le prolongement l'un de l'autre et la lèvre 11a vient en appui
étanche contre la carrosserie par l'extérieur.
Dans le mode de réalisation de la figure 4, le surmoulage 10,
dans sa partie adjacente au hayon H, comporte un bossage externe 13.
Le bossage 13 délimite avec la lèvre 1 la un logement L destiné à recevoir le bord latéral du hayon mobile H. La face extérieure du hayon H est ainsi affleurante avec le
bossage 13, ce qui garantit une bonne étanchéité de la fermeture.
NOUVEAUX INHIBITEURS DE FARNESYL TRANSFERASE. LEUR PREPARATION ET LES COMPOSITIONS PHARMACEUTIOUES QUI LES CONTIENNENT La présente invention concerne de nouveaux inhibiteurs de farnésyl transférase de formule générale: éventuellement leurs sels, leur préparation et les compositions pharmaceutiques qui les contiennent.
L'inhibition de la farnésyl transférase et, par conséquent, de la farnésylation de la protéine Ras, bloque la capacité de la protéine Ras mutée à transformer les cellules normales en cellules cancéreuses.
La séquence C-terminale du gène Ras contient le motif "CAAX" ou "Cys Aaa1-Aaa2-Xaa" dans lequel Aaa représente un aminoacide aliphatique et Xaa représente un aminoacide quelconque.
11 est connu que des tétrapeptides avec une séquence CAAX peuvent inhiber la farnésylation de la protéine Ras. Par exemple, dans la demande PCT WO 91/16340 et dans la demande EP 0 461 869 ont été décrits des peptides inhibiteurs de la famésyl transférase Cys-Aaal-Aaa2-Xaa qui sont particulièrement représentés par les peptides Cys-Val-Leu-Ser, Cys-Val-Ile-Met et Cys-Val-Val-Met qui manifestent leur activité inhibitrice à des concentrations voisines de 10-6 ou de 10-7M.
n a maintenant été trouvé, et c'est ce qui fait l'objet de la présente invention, que les peptides de formule générale (I) manifestent leur activité inhibitrice (IC50) à des concentrations de l'ordure de 10-8 ou de 10-9M.
Dans la formule générale (I), R1 représente un radical de formule générale Y-S-A1- dans lequel Y représente un atome d'hydrogène, ou un reste d'aminoacide ou un reste d'acide gras ou un radical allyle ou aikoxycarbonyle ou un radical R4-S- dans lequel R4 représente un radical acyle contenant 1 à 4 atomes de carbone éventuellement substitué par un radical phényle ou un radical de formule générale:: dans laquelle A1, X, X1, Y1, R'1, R2, R'2 et R sont définis comme ci-après, et A1 représente un radical alcoylène droit ou ramifié contenant 1 à 4 atomes de carbone éventuellement substitué en a du groupement > C(X1)(Y1) par un radical amino, allylamino contenant 1 à 6 atomes de carbone en chaîne droite ou ramifiée, dialkylamino dont chaque partie allyle contient 1 à 6 atomes de carbone en chaîne droite ou ramifiée, alcanoylamino contenant 1 à 6 atomes de carbone en chaise droite ou ramifiée ou alkoxycarbonylamino dont la partie allyle contient 1 à 6 atomes de carbone en chaine droite ou ramifiée, X1 et Y1 représentent chacun un atome d'hydrogène ou forment ensemble avec l'atome de carbone auquel ils sont liés un groupement > C=O, R'1 représente un atome d'hydrogène ou un radical allyle droit ou ramifié contenant 1 à 6 atomes de carbone, X représente un atome d'oxygène ou de soufre, R2 représente un radical allyle, alkényle ou aikynyle droit ou ramifié contenant 1 à 6 atomes de carbone éventuellement substitué par un radical hydroxy, alkoxy contenant 1 à 4 atomes de carbone, mercapto, alkylthio contenant 1 à 4 atomes de carbone, alkylsulfinyle contenant 1 à 4 atomes de carbone ou aikylsulfonyle contenant 1 à 4 atomes de carbone, étant entendu que, lorsque R2 représente un radical alkyle substitué par un radical hydroxy, R2 peut former avec le radical carboxy en a une lactone, R'2 représente un atome d'hydrogène ou un radical allyle droit ou ramifié contenant 1 à 6 atomes de carbone, et R représente un atome d'hydrogène ou un radical alcoyle contenant 1 à 6 atomes de carbone éventuellement substitué par un radical alcoxy contenant 1 à 4 atomes de carbone, alcoylthio contenant 1 à 4 atomes de carbone, alkylsulfinyle contenant 1 à 4 atomes de carbone, alkylsulfonyle contenant 1 à 4 atomes de carbone, phényle, phénoxy, phénylthio, phénylsulfinyl, phénylsulfonyl, alcoylamino contenant 1 à 4 atomes de carbone, dialcoylamino dont chaque partie alcoyle contient 1 à 4 atomes de carbone, ou un radical phényle éventuellement substitué par un ou plusieurs atomes ou radicaux choisis parmi les atomes d'halogène et les radicaux alcoyles, alcoyloxy, alcoylthio ou alcanoyle, étant entendu que le radical est en position -3 ou 4 du noyau naphtyle.
Plus particulièrement, R1 représente un radical de formule Y-S-A1- dans lequel Y représente un atome d'hydrogène ou un reste lysine ou un reste d'acide gras contenant jusqu'à 20 atomes de carbone et A1 représente un radical éthylène ou propylène éventuellement substitué par un radical amino, X1 et Y1 représentent chacun un atome d'hydrogène ou forment ensemble avec l'atome de carbone auquel ils sont liés un groupement > C=O, R'1 représente un atome d'hydrogène ou un radical méthyle, X représente un atome d'oxygène, R2 représente un radical aikyle contenant 1 à 4 atomes de carbone éventuellement substitué par un radical hydroxy, méthoxy, mercapto, méthylthio, méthylsulfinyle ou méthylsulfonyle, R'2 représente un atome d'hydrogène ou un radical méthyle, et R représente un atome d'hydrogène ou un radical alcoyle contenant 1 à 4 atomes de carbone, éventuellement substitué par un radical alcoxy, ou un radical phényle.
L'objet de l'invention est de proposer une attelle pour l'articulation du genou, à la fois modulaire et universelle, c'est à dire susceptible d'être utilisée pour toutes les tailles, pour toutes les formes et pour toutes les configurations d'immobilisation souhaitées. Cette attelle se veut esthétique et susceptible d'être cachée sous un pantalon, facile à stocker, et hygiénique.
Cette attelle pour la contention de l'articulation du genou comprend au moins deux pièces de tissus ou équivalents destinées à venir être fixées amoviblement au niveau de la cuisse et au niveau du mollet de l'articulation du genou considéré, et au moins un élément de rigidification latérale, notamment une baleine, fixable réversiblement au niveau desdites pièces de tissu.
Elle se caractérise en ce qu'elle comprend en outre une baleine supplémentaire postérieure, également fixable réversiblement au niveau desdites pièces de tissus.
En d'autres termes, l'invention consiste à conférer la modularité de l'attelle, outre par le réglage possible des pièces de tissu venant se fixer au niveau de la cuisse et de la jambe, également par la fixation réversible des baleines au niveau des pièces de tissus, la zone de fixation de chacun des éléments de rigidification, et notamment des baleines, étant de taille suffisante pour justement permettre de disposer d'une longueur suffisante pour coopérer efficacement avec les pièces de tissu fixées au niveau de la jambe afin d'assurer la contention souhaitée, quelle que soit la taille de la jambe et/ou son épaisseur.
Avantageusement, le moyen de fixation des élements de rigidification, et notamment des baleines, s'effectue au moyen d'un système boucles - crochets, bien connu sous la marque déposée VELCRO.
Par ailleurs, cuissards et jambières, c'est à dire les éléments en tissus destinés à venir se fixer amoviblement sur respectivement la cuisse et le mollet du patient, sont munis de sangles pour assurer la fixation, se fixant sur elle-même selon le même système boucles - crochets.
Les éléments de rigidification, à savoir les baleines peuvent être réalisées en métal, afin d'être radio-opaques. Par ailleurs, elles peuvent dans ce cas être muni d'un moyen de réglage de leur angulation, tel que par exemple une vis ou un clips. Les baleines peuvent également être réalisées en matière plastique rigide, leur conférant alors la radiotransparence, qui est quelquefois recherchée dans le cadre de traitement de fractures, etc.
Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, l'attelle possède également un coussinet de confort, destiné à venir être positionné au niveau du creux poplité, ce coussinet de confort étant amovible et maintenu en place au niveau dudit creux au moyen de la baleine postérieure, ledit coussinet étant éventuellement rempli de glace ou d'une liquide réfrigérant.
La figure 1 est une représentation schématique en perspective éclatée de l'invention selon une configuration angulaire.
La figure 2 est une représentation schématique similaire à la figure 1 d'une autre configuration (rectiligne) de l'invention.
Les figures 3 et 4 sont des représentations similaires aux figures I et 2, les attelles étant montrées montées.
Les figures 5 et 6 sont des représentations similaires aux figures 3 et 4 en place au niveau de la jambe d'un patient.
La figure 7 est une représentation schématique d'une baleine latérale confonne à l'invention.
On a représenté sur les figures 1 et 2 deux configurations différentes de l'attelle conforme à l'invention.
Dans la figure 1, l'attelle comporte un cuissard (1) et une jambière (3) réalisés en tissu souple, perméable, confortable, inextensible et lavable, et destinés à venir entourer respectivement la cuisse et le mollet, ces deux éléments étant fixés de manière amovible sur la jambe au moyens de sangles (2) larges, venant se boucler dans une boude, le rabat de la boude venant se fixer sur ladite sangle, par exemple par un système bouclescrochets du type commercialisé sous la marque VELCRO.
Un cathéter d'insémination artificielle permet l'écoulement de la semence, depuis un conteneur souple externe jusquà l'entrée des trompes utérines.
On connaît par exemple un tel cathéter, décrit dans le document FR-A-2 668 054, comprenant un tube semi-rigide à l'extrémité duquel est emmanché un embout formant un tronçon d'extrémité profilé tubulaire à trou axial. Le tronçon d'extrémité s'étend entre une zone proximale d'entrée à butée annulaire périphérique flexible d'arrêt et une extrémité distale de sortie à orifice central de diffusion. La butée annulaire périphérique flexible d'arrêt est une collerette flexible. Des filets hélicoidaux périphériques de positionnement s'étendent dans la portion intermédiaire de tronçon d'extrémité entre la butée annulaire périphérique d'arrêt et l'extrémité de sortie. Les filets de positionnement ont un diamètre qui est inférieur à celui de la collerette flexible, et qui se réduit progressivement jusqu'à disparaître au voisinage de l'extrémité de sortie.
Lors de l'utilisation, l'embout formant le tronçon d'extrémité profilé tubulaire, manoeuvré par le tube semi-flexible, est introduit dans le col utérin.
I1 s'avère nécessaire d'assurer un positionnement et un maintien corrects du cathéter, pour assurer le bon écoulement de la semence aspirée par la truie lors de l'insémination artificielle, et pour empêcher les refoulements de semence autour du cathéter par le col utérin.
Le positionnement est délicat, car il doit se faire à l'aveugle.
L'opérateur ne dispose que de la sensibilité tactile de ses doigts pour apprécier le bon positionnement du cathéter dans le col utérin. Un mauvais positionnement peut conduire à une mauvaise étanchéification du col utérin par la collerette périphérique flexible, si celle-ci n'est pas suffisamment engagée dans le col. Simultanément, il faut éviter que la collerette ou les filets hélicoidaux blessent le col utérin lors de l'introduction et du retrait du cathéter. Il est donc nécessaire de prévoir une flexibilité suffisante de la collerette et des filets hélicoidaux, ce qui à l'inverse nuit à une bonne étanchéité.
Le compromis est difficile à trouver entre une flexibilité suffisante pour éviter de blesser l'animal et une rigidité suffisante pour assurer une bonne étanchéité du col utérin. Il s'avère que le dispositif décrit dans le brevet FR-A-2 668 054 ne permet pas de réaliser ce compromis, et, lors de l'utilisation de conteneurs flexibles de semence, l'aspiration réflexe de la truie lors de l'insémination produit presque inévitablement des refoulements de semence hors de l'utérus. I1 en résulte une diminution fréquente de l'efficacité de l'insémination.
Le problème proposé par la présente invention est de concevoir une nouvelle structure de cathéter d'insémination artificielle d'animaux, qui assure une étanchéité renforcée du col utérin, tout en évitant d'augmenter les risques de blessure de l'animal, c'est-à-dire en évitant d'augmenter la rigidité de la collerette et des filets hélicoidaux.
également, l'invention vise à améliorer le positionnement et le centrage du cathéter dans le col utérin, notamment pour éviter les obturations du canal axial de conduction de semence.
Pour atteindre ces objets ainsi que d'autres, un cathéter pour insémination artificielle d'animaux tels que des truies selon l'invention comprend un tronçon d'extrémité profilé tubulaire à canal axial s'étendant entre une zone proximale d'entrée à butée annulaire périphérique d'arrêt flexible et une extrémité distale de sortie à orifice central de diffusion, avec des filets hélicoidaux périphériques de positionnement dans la portion intermédiaire de tronçon d'extrémité entre la butée annulaire périphérique d'arrêt et l'extrémité de sortie, les filets de positionnement ayant un diamètre inférieur à celui de la butée annulaire périphérique d'arrêt et se réduisant progressivement jusqu'à disparaitre au voisinage de l'extrémité de sortie ; la butée annulaire périphérique d'arrêt comprend une pluralité de portions de fines nervures annulaires décalées axialement d'un faible écart pour s'épauler les unes et les autres lors d'une sollicitation en flexion axiale et augmenter ainsi leur résistance à la flexion au-delà d'un seuil de flexion déterminé.
De préférence, ladite pluralité de portions de fines nervures annulaires de butée annulaire périphérique d'arrêt comprend au moins une portion de nervure centrale bordée de part et d'autre par des portions de nervures latérales, les portions de nervures latérales ayant un diamètre inférieur de celui de la ou des portions de nervures centrales.
Selon un premier mode de réalisation, chacune desdites portions de nervures annulaires est en forme de couronne circulaire, séparée de la portion de nervure annulaire adjacente par une gorge annulaire continue.
Selon un mode de réalisation préféré, ladite pluralité de portions de fines nervures annulaires de butée annulaire périphérique d'arrêt est formée d'une nervure hélicoidale continue.
Une telle structure hélicoidale de butée annulaire périphérique d'arrêt retient particulièrement bien la semence à l'intérieur de l'utérus, tout en autorisant le passage d'air dans la gorge hélicoidale définie par la nervure. I1 apparaît qu'une telle possibilité de passage flair est particulièrement bénéfique, et favorise l'écoulement de la semence en évitant les refoulements.
De préférence, les filets de positionnement ont un diamètre de crête réduit en deux zones décalées axialement l'une de l'autre, à savoir une première zone de positionnement adjacente à la butée annulaire périphérique d'arrêt, et une seconde zone de prépositionnement intermédiaire entre ladite butée annulaire périphérique d'arrêt et 1 'extrémité de sortie, chaque zone ayant une longueur adaptée correspondant sensiblement à la longueur du col de l'utérus de l'animal à traiter.
Egalement, l'extrémité de sortie du tronçon d'extrémité est arrondie, présentant ainsi un diamètre suffisant pour centrer l'orifice de diffusion à l'écart des parois de la cavité recevant le cathéter lors de l'utilisation.
Teneur en Silicium (Si) dans un Fil Plein 0,40 Pour-cent en Poids ou Moins Puisque le silicium a un effet de désoxydation, comme établi ci-dessus, la teneur en Si dans le métal de soudure doit être commandée pour être de 0,05 à 0,40 pour-cent en poids. Ainsi, la teneur en Si dans le fil plein est commandée pour être 0,40 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,10 à 0,30 pour-cent en poids.
Teneur en Manganèse (Mn) dans un Fil Plein 0,70 à 1,60 Pour-cent on Poids Puisque le manganèse a aussi un effet de désoxydation et améliore la résistance à température élevée et la ténacité, comme établi ci-dessus, la teneur en Mn dans le métal de soudure doit être commandée pour être de 0,50 à 1,30 pour-cent en poids. Ainsi, la teneur en Mn dans le fil plein est commandée pour être de 0,70 à 1,60 pour-cent en poids, et de préférence 1,0 à 1,40 pour-cent en poids en considération du rondement dans le fil de soudure.
Teneur en Chrome (Cr) dans un Fil Plein : 2,0 à 3,80 Pour-cent en Poids et Teneur en Molybdène en Poids Puisque le chrome (Cr) et le molybdène (Mo) sont des composants fondamentaux d'un acier à 2,25 à 3 % de Cr et 1 % de Mo, à résistance élevée, chaque constituant doit être ajouté en provenance du fil plein selon une quantité prédéterminée. Bien que les effets de la présente invention soient obtenus même en dehors des plages établies ci-dessus, le métal de base à l'extérieur des plages établies ci-dessus n'est pas utilisé dans une circonstance à température élevée mise en ouvre selon la présente invention.Ainsi, la teneur en Cr dans le fil plein est déterminée pour être 2,00 à 3,80 pour-cent en poids, et de préférence 2,40 à 3,50 pour-cent en poids, et la teneur en Mo dans le métal de soudure est déterminée pour être 0,90 à 1,20 pour-cent en poids, et de préférence 0,95 à 1,10 pour-cent en poids.
Teneur en Dioxyde de Silicium (SiO2? dans le Flux Lié : 5 à 20 Pour-cent en Poids Le dioxyde de silicium (SiO2) améliore la fluidité du laitier et donne au cordon une forme uniforme.
Une teneur en SiO2, dans le flux lié, inférieure à 5 pour-cent en poids a peu d'effet sur de telles améliorations. D'autre part, une teneur en SiO2 dépassant 25 pour-cent en poids entraîne la diminution de la ténacité du fait de l'oxygène accru dans le métal de soudure, la diminution de l'usinabilité due à une inclusion facile du laitier. Ainsi, la teneur en SiO2 dans le flux lié est commandée pour être 5 à 20 pour-cent en poids, et de préférence 8 à 15 pour-cent en poids.
Teneur en Oxyde de Magnésium (MgO) dans le Flux Lié : 20 à 40 Pour-cent en Poids L'oxyde de magnésium (MgO) supprime la fluidité du laitier et donne au cordon une forme uniforme. De plus, il commande la teneur en oxygène. Une teneur en MgO, dans le flux lié, inférieure à 20 pour-cent en poids diminue la teneur en oxygène et la ténacité. D'autre part, une teneur en MgO dépassant 40 pour-cent en poids entraîne un arc instable, une mauvaise forme de cordon et une faible suppression de laitier. Ainsi, la teneur en MgO dans le flux fixé est commandée pour être 20 à 40 pour-cent en poids, et de préférence 25 à 35 pour-cent en poids. La teneur en Mgo comporte la quantité de MgO formée par la décomposition de MgCO3.
Teneur en Oxyde d'Aluminium (Al?Oi dans le Flux Lié : 5 à 25 Pour-cent en Poids L' oxyde d'aluminium (A1203) améliore la fluidité du laitier et donne au cordon une forme uniforme. Une teneur en A12o3 dans le flux lié inférieure à 5 pour-cent en poids a peu d'effet sur de telles améliorations. D'autre part, une teneur en A1203 dépassant 25 pour-cent en poids entraîne la diminution de la ténacité du fait de l'oxygène accru existant dans le métal de soudure, et la diminution d'usinabilité due à l'inclusion de laitier.
Ainsi, la teneur en Al2o3 dans le flux lié est commandée pour être 5 à 25 pour-cent en poids, et de préférence 10 à 20 pour-cent en poids.
Teneur en Fluor (F) dans le Flux Lié (Valeur de F Réduit provenant de Fluorures Métalliques 2,4 à 12 Pour-cent en Poids Les fluorures métalliques donnent aussi un cordon de forme uniforme, et commandent les quantités d'hy drogène et d'oxygène pouvant diffuser dans le métal de soudure. Lorsque la valeur de F réduit (teneur) à partir des fluorures métalliques est inférieure à 2,4 pour-cent en poids, la ténacité diminue du fait de la teneur accrue en oxygène dans le métal de soudure. D'autre part, lorsque la valeur de F réduit dépasse 12 pour-cent en poids, l'arc est instable, et la forme du cordon est mauvaise et la suppression du laitier est faible.Ainsi, la teneur en F sous la forme de la valeur de F réduit provenant des fluorures métalliques existant dans le flux lié est commandée pour être 2,4 à 12 pour-cent en poids, et de préférence 5 à 10 pour-cent en poids. Les fluorures métalliques comportent CaF2, CALF3, BaF2, Na3AlF6, MgF2, NaF, et analogues, et les effets établis ci-dessus sont les mêmes pour la même valeur de F réduit provenant de fluorures métalliques différents.
Teneur en Dioxyde de Carbone (CO) dans le Fl= Lié (Valeur de C02 Réduit à partir de Carbona- tes Métalliques) : 3 à 12 Pour-cent en Poids Des carbonates métalliques diminuent la quantité d'hydrogène pouvant diffuser, améliorent la résistance aux craquelures à froid, et commandent la teneur en oxygène dans le métal de soudure. Lorsque la valeur de CO2 réduit (teneur) à partir de carbonates métalliques est inférieure à 3 pour-cent en poids, ces effets ne sont pas notables. D'autre part, lorsque la valeur de CO2 réduit dépasse 12 pour-cent en poids, la ténacité diminue du fait d'une teneur accrue en oxygène dans le métal de soudure. Ainsi, la teneur en CO2 sous forme de la valeur de CO2 réduit à partir de carbonates métalliques existant dans le flux lié est commandée pour être 3 à 12 pour-cent en poids, et de préférence 5 à 10 pour-cent en poids. Les carbonates métalliques comportent CaCO3, BaCO3, MgCO3, et analogues, et les effets établis ci-dessus sont les mêmes pour la même valeur de CO2 réduit à partir de carbonates métalliques différents.
Le flux lié peut comporter d'autres constituants, tels que Na2O, K2O, Li2O, BaO, TiO2, et ZrO2, si nécessaire. La quantité de chaque constituant est de préférence 10 pour-cent en poids ou moins.
De plus, le flux lié peut comporter Si et Mn afin de commander les teneurs en Si et Mn dans le métal de soudure.
Par la suite, les bases de la limitation des conditions de soudure dans le procédé de soudage à l'arc sous flux pour des aciers au Cr-Mo à résistance élevée selon la présente invention, vont être expliquées.