INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il arrive souvent qu'un terrain ou un ouvrage d'art nécessitent d'être consolidés ou étanchés. Il peut s'agir d'ouvrages en béton ou en maçonnerie, de terrains massifs (roches) ou de terrains meubles (des sables par exemple). On procède alors à une opération d'injection qui consiste à introduire sous pression un coulis (ciment ou mortier) susceptible de faire prise dans les zones fissurées ou poreuses de l'ouvrage ou du terrain en question.
L'injection permet de réaliser plusieurs fonctions. Elle permet un étanchement pour éviter ou diminuer la circulation d'eau dans les structures ou dans les terrains. Elle permet une consolidation des terrains pour assurer une meilleure portance. Elle permet la régénération d'un ouvrage en béton ou en maçonnerie dont une partie du liant a subi une lixiviation ou une dissolution. Des bétons poreux ou décalcifiés peuvent ainsi être consolidés ou reconstitués. L'injection assure aussi une fonction de collage, par exemple pour le remplissage de l'interstice (vide fin) compris entre un matériel (plaque métallique, tuyau,...) et sa surface d'appui (béton, maçonnerie ou rocher). L'injection peut également assurer une fonction de remplissage, par exemple pour remplir des vides grossiers. Elle peut être utilisée pour remplir l'espace existant entre un câble de précontrainte et sa gaine.
Pour l'injection dans des fissures grossières, on utilise généralement des coulis de ciment classique éventuellement additionnés de bentonite.
La présente invention concerne les raccords destinés à être sertis sur des tuyaux flexibles, souples ou semi-rigides, en élastomère ou matière thermoplastique ou similaires ; elle concerne également le procédé de sertissage correspondant, ainsi que l'outillage servant à la mise en oeuvre de ce procédé.
Les raccords faisant l'objet de la présente invention sont des raccords de tous types, aussi bien les raccords monoblocs que ceux à tête rapportée, par soudure ou autre procédé, notamment les raccords filetés, à brides ou à cames, ou les raccords dits raccords rapides.
Ces raccords comportent tous un corps de raccord, de forme générale cylindrique, destiné à être emmanché, par son extrémité opposée à celle coopérant avec, ou portant, la tête de raccord, dans une extrémité du tuyau souple, une jupe extérieure de sertissage entourant ladite extrémité du tuyau. Les surfaces internes du corps de raccord et de la jupe destinées à venir de part et d'autre de ladite extrémité du tuyau comportent généralement des dents d'accrochage dans la matière composant le tuyau, cet accrochage ayant lieu lors du sertissage et permettant ainsi l'obtention de l'étanchéité.
Les inconvénients du sertissage par déformation permanente de la jupe extérieure ont été rapportés dans la demande de brevet français n 94-13037 du 31 octobre 1994 au nom de la Société déposante, laquelle demande de brevet propose, pour pallier ces inconvénients, que la compression du tuyau souple soit réalisée par déformation permanente du corps de raccord, jusqu'à formation d'un passage de diamètre sensiblement constant, sans décrochement intérieur au niveau de la liaison raccord tuyau. On réalise un tel sertissage en faisant passer axialement dans l'alésage du corps de raccord, de l'extérieur vers l'intérieur, un outil de dudgeonnage destiné à déformer verticalement de l'intérieur vers l'extérieur le métal ou alliage composant le corps de raccord, au fur et à mesure de son passage le long de l'alésage interne du corps de raccord, et, le cas échéant, en recommençant au moins une fois l'opération avec, à chaque fois, un outil de dudgeonnage de dimension appropriée jusqu'à réalisation d'un passage interne du tuyau dans le corps de raccord de diamètre constant ou sensiblement constant, avec compression du tuyau entre la jupe et le corps, et accrochage de ces deux éléments, assurant l'étanchéité du système et sa tenue aux déformations mécaniques lorsqu'il est en pression.
Dans une telle opération de dudgeonnage, par poussée du dudgeon de l'extérieur vers l'intérieur, la force de poussée exercée par le vérin hydraulique sur le dudgeon doit être importante du fait que la surface de déformation du corps de raccord par le dudgeon est grande, et ce, d'autant plus que le diamètre des raccords augmente.
Pour résoudre cette difficulté, la Société déposante a maintenant imaginé de réaliser le dudgeonnage à l'aide d'un outil permettant de réduire la surface de déformation du corps de raccord, cet outil étant un dudgeon à galets. Dans ces conditions, la surface de déformation est réduite aux génératrices des galets en contact avec le corps de raccord. La paroi interne du corps de raccord se trouve balayée par ces génératrices, permettant la déformation sans application d'une force importante. De plus, un avantage complémentaire est celui d'obtenir un état de surface de la paroi interne du corps de raccord, de type poli miroir, comme cela sera décrit ci-après.
Par ailleurs, pour certains types de raccord, il est interdit, par certaines normes, de déformer la partie émergente du corps de raccord. Avec l'utilisation d'un dudgeon à galets conformément à la présente invention, on peut, au besoin, obtenir un diamètre de la partie expansée supérieur au diamètre d'entrée du raccord, lequel reste inchangé dans le cas de l'invention. Si l'on désire obtenir, en fin de dudgeonnage, un passage interne de corps de raccord à diamètre constant, on peut prévoir une surépaisseur interne du corps du raccord dans la partie à dudgeonner et dudgeonner ensuite jusqu'au diamètre normalisé. Ceci n'était pas possible dans le cas d'un dudgeonnage selon la technique antérieure.
En outre, l'utilisation d'un outil de dudgeonnage à cote constante, tel que décrit dans la demande de brevet précitée, n'autorise qu'un diamètre de passage égal au diamètre d'entrée du corps de raccord, lequel diamètre peut être imposé par une norme. De ce fait, le taux de compression exercé sur la paroi du tuyau souple pour un bon accrochage mécanique du raccord sous pression hydraulique est très insuffisant. La présente invention permet de satisfaire ces exigences hydrauliques et d'avoir un taux de compression suffisant de la paroi du tuyau souple. Ce taux de compression est par ailleurs maîtrisable. On peut ainsi contrôler le couple qui permet de limiter l'expansion et le dudgeonnage adapté à la limite élastique.
Egalement, l'invention permet de conserver les avantages antérieurs de permettre une liaison de l'extrémité interne du raccord avec le tuyau souple, sans cavités retenant les produits véhiculés et constituant des foyers de développement bactérien. Ce résultat, en combinaison avec celui, cité plus haut, d'un état de surface aussi lisse que possible (Ra = 0,05), assure le caractère aseptique recherché dans les applications médicales ou de l'industrie alimentaire. Sachant par ailleurs que l'on peut obtenir un passage intégral sans restriction, rien ne s'oppose au passage d'obus de nettoyage ou de joints racleurs dans la tuyauterie ni d'obus de séparation entre deux types de matières transportées à la suite l'une de l'autre dans la tuyauterie.
La présente invention a donc d'abord pour objet un raccord serti sur un tuyau flexible, ledit raccord étant composé d'un corps de raccord en métal ou alliage résistant, généralement cylindrique et présentant une partie d'extrémité emmanchée dans une extrémité du tuyau flexible, et d'une jupe extérieure coopérant avec ledit corps pour entourer ladite extrémité du tuyau flexible, laquelle est maintenue mécaniquement de manière étanche en étant comprimée entre la jupe et le corps, les parois dudit corps et de ladite jupe en regard de ladite extrémité du tuyau comportant généralement des moyens ayant permis, lors de la compression de ladite extrémité, l'accrochage de la matière constituant ledit tuyau, la mise en compression de ladite extrémité du tuyau ayant été assurée par déformation permanente sensiblement radiale par dudgeonnage, ayant expansé le métal ou alliage résistant et malléable constituant le corps du raccord, de l'intérieur vers l'extérieur, caractérisé par le fait que l'expansion du corps du raccord a été réalisée dans la zone interne dudit corps située en regard de la jupe et que ledit corps présente, au moins dans ladite zone, un état de surface de type poli . .
mlrolr .
L'état de surface de type poli miroir du corps de raccord correspond avantageusement à une rugosité Ra de l'ordre de 0,05.
Conformément à l'invention, on peut réaliser, dans la zone déformée par dudgeonnage, un passage interne du corps du raccord de diamètre égal ou supérieur au diamètre d'entrée dudit corps du raccord. On peut également réaliser un passage interne du tuyau dans le corps de raccord de diamètre constant ou sensiblement constant. Dans ce cas, la bordure interne du corps de raccord à son extrémité coopérant avec le tuyau souple peut être chanfreinée, la surface interne d'extrémité tronconique du corps de raccord dans cette zone chanfreinée s'étant progressivement modifiée lors du dudgeonnage pour présenter une moins grande hauteur et une plus grande ouverture d'angle pouvant aller jusqu'à la mise en alignement des passages internes du tuyau et du corps de raccord.
Par ailleurs, la jupe présente avantageusement des moyens d'engagement réciproque avec des moyens portés extérieurement par le corps dans la région située en aval de l'extrémité du tuyau, lesdits moyens ayant permis la mise en butée de ladite extrémité du tuyau, ainsi qu'un accrochage réciproque de la jupe sur ledit corps lors du dudgeonnage.
De plus, le corps peut comporter un bourrelet annulaire extérieur ayant coopéré avec une gorge annulaire pratiquée dans une surépaisseur interne de la jupe à son extrémité ne coopérant pas avec le tuyau, d'abord par mise en engagement réciproque puis par accrochage lors de l'expansion de la matière constituant le bourrelet, lors du dudgeonnage.
La présente invention porte également sur un procédé de réalisation d'un raccord serti, tel que défini ci-dessus, caractérisé par le fait qu'après avoir disposé l'extrémité du tuyau souple entre le corps de raccord et la jupe extérieure, on introduit, dans l'alésage du corps de raccord, la cage à galets d'un outil d'expansion, lesdits galets tournants étant disposés à la périphérie de ladite cage et contre la paroi interne du corps de raccord dans la zone en regard de ladite jupe, et on réalise l'expansion en amenant les galets à venir en appui contre ladite paroi interne et à tourner sur eux-mêmes par friction lors de la poussée axiale de l'extérieur vers l'intérieur, avec mise en rotation simultanée, d'une tige tronconique centrale s'effilant vers l'intérieur, avec entraînement en rotation également de ladite cage. Avantageusement, on règle le couple appliqué sur ladite tige tronconique pour obtenir un taux de compression constant de la paroi du tuyau souple, quelles que soient les tolérances et l'épaisseur de paroi dudit tuyau.
formées dans deux roues de pompe respectivement.
Les parties (a) et (b) de la figure 10 sont
des schémas pour une description des relations entre le
tube et les poulies d'un côté du bâti de pompe, et
celles entre le tube et les poulies de l'autre côté.
La figure 11 est un schéma montrant un exemple d'unité de nettoyage dans la forme de
La figure 12 est une vue partielle de côté de
l'unité de nettoyage de la figure 11.
La partie (a) de la figure 13 est une représentation graphique indiquant un couple de charge avec un angle de rotation dans la pompe à tube de la forme de réalisation de l'invention, et la partie (b) est également une représentation graphique indiquant le couple de charge avec l'angle de rotation dans la pompe
à tube conventionnelle.
Cette invention va être décrite en détail en se référant à sa forme de réalisation préférée
représentée sur les dessins annexés.
La forme de réalisation de l'invention est telle que représentée sur la figure 1. Sur la figure 1, la référence 1 désigne un chariot qui est relié par l'intermédiaire d'une courroie crantée 2 à un moteur électrique 3, de telle sorte qu'il est déplacé parallèlement à un cylindre d'impression 5 tout en étant guidé par un élément de guidage 4. Sur la surface du chariot 1 qui fait face à une feuille d'enregistrement est prévue une tête d'enregistrement à jet d'encre noire 7; plus spécialement, elle est prévue dans une zone d'impression (sur le côté gauche de la figure 1), et une tête d'enregistrement d'impression en couleur 8 est en outre prévue de façon détachable dans une zone sans impression. Les têtes d'enregistrement 7 et 8 reçoivent des encres provenant d'une cartouche d'encre noire 9 et d'une cartouche d'encre de couleur respectivement afin d'éjecter des gouttelettes
d'encre sur la feuille d'enregistrement 6.
En outre, sur la figure 1, la référence 12 désigne un dispositif de bouchage dans lequel réside une caractéristique spécifique de l'invention. Le dispositif de bouchage 12 est conçu comme suit. Le dispositif de bouchage 12 comporte un élément de bouchon 13 prévu pour obturer la tête d'enregistrement à encre noire 7, et un élément de bouchon 14 prévu pour obturer la tête d'enregistrement à encre de couleur 8, qui sont montées sur un seul et même élément coulissant. Le dispositif de bouchage est relié par l'intermédiaire de tubes à une unité de pompe 16 comportant deux pompes à tube. La taille du dispositif de bouchage est telle que les ouvertures de buse des têtes d'enregistrement 7 et 8 sont obturées avec un espace. Lorsque aucune opération d'impression n'est réalisée, le dispositif de bouchage ferme les ouvertures de buse. Lorsqu'une opération de rétablissement de capacité d'éjection est réalisée, le dispositif de bouchage reçoit une dépression provenant de l'unité de pompe 16 qui est entraînée par un moteur électrique 17 prévu pour entraîner un rouleau d'avance de feuille (non représenté) afin d'amener les têtes d'enregistrement 7 et 8 à éjecter des encres de manière forcée. Une unité de nettoyage 18 est prévue près du dispositif de bouchage 12, et est déplacée vers le haut
Degré de tHc Bm Rs Ra Niveau de C/N Durée utile à Durée utile en va- Nombre de polyméri- (kA/m) (mT) (nm) sortie (dB) l'état immobile et-vient (nombre de lacunes (pièces) sation (dB) (min) répétitions) Expérience 18 150 175 441 0,86 2,5 + 6,0 + 4,5 120 33 Expérience 19 100 176 444 0,87 2,4 + 6,0 + 4,6 106 95 65 Expérience 20 180 175 0,85 3,0 + 5,8 + 4,3 120 150 38 Expérience 21 300 168 427 0,81 4,6 + 4,5 + 3,2 120 150 27 Comme représenté sur le tableau 4, lorsque le degré de polymérisation de la résine diminue jusque dans l'intervalle dans lequel le degré de polymérisation d'un copolymère de chlorure de vinyle utilisé pour la couche supérieure est de 180 ou moins (expériences 18 à 20), la durée utile à l'état immobile et la durée utile en mouvement de va-et-vient se détériorent un peu, mais, toutefois, la durée utile et la caractéristique de transduction électromagnétique restent dans des limites admissibles. Au contraire, lorsque le degré de polymérisation de la résine va audelà de l'intervalle précité, la détérioration des caractéristiques sort des limites admissibles.
Ceci montre que le degré de polymérisation du copolymère de chlorure de vinyle utilisé pour la couche supérieure doit être de 180 ou moins pour être approprié.
Examen du taux de composition d'un copolymère de chlorure de vinyle et d'un copolymère polyester-polyuréthane de la couche supérieure On a produit une bande magnétique à l'aide du même procédé que dans l'expérience 3, sauf qu'on a modifié le taux de composition d'un copolymère de chlorure de vinyle et d'une résine de polyester-polyuréthane utilisés dans la couche magnétique supérieure, comme représenté dans le tableau 5.
On a mesuré les caractéristiques magnétiques, la rugosité superficielle Ra, la caractéristique de transduction électromagnétique et le rapport iI de la bande magnétique produite, ainsi que la durée utile à l'état immobile, la durée utile en mouvement de va-et-vient et le nombre de lacunes.Le tableau 5 montre les résultats de la mesure en liaison avec le taux de composition de l'agent liant. Tableau 5
Résine chlorure de vinyle Résine de polyuréthane tHc Bm Rs (parties pondérales) (parties pondérales) (kA/m) (mT) Expérience 22 20 0 177 441 0,87 Expérience 23 14 6 175 441 0,86 Expérience 24 10 10 176 440 0,86 Expérience 25 6 14 175 440 0,86 Expérience 26 0 20 175 439 0,85 Tableau 5 (suite)
Niveau de Ra C/N Durée utile à l'état Durée utile en va-et-vient Nombre de lacunes sortie (nm) (dB) (dB) immobile (min) (nombre de répétitions) (pièces) Expérience 22 2,4 + 6,1 + 4,6 > 120 > 120 34 Expérience 23 2,5 + 6,0 + 4,5 > 120 > 150 33 Expérience 24 2,5 + 6,0 + 4,4 > 120 > 120 39 Expérience 25 2,5 + 6,0 + 4,3 > 120 > 120 75 Expérience 26 2,6 + 5,9 + 4,2 > 120 > 120 110 Comme représenté dans le tableau 5, si le taux de composition du copolymère de chlorure de vinyle dans l'agent liant de la couche supérieure diminue, le niveau de sortie, le rapport C/N, les caractéristiques pour l'état immobile, et les caractéristiques pour un mouvement de va-et-vient sont presque inchangées. Toutefois, le nombre de lacunes augmente de façon notable, en particulier dans les expériences 25 et 26 où le taux de composition du copolymère de chlorure de vinyle a été fixé à 6 parties pondérales et à 0 partie pondérale.
Puisque le taux de composition de la résine de polyuréthane est grand dans les expériences 25 et 26, l'affinité entre les couches supérieure et inférieure se détériore et il apparaît une inégalité de revêtement dans les revêtements stratifiés.
Ceci enseigne qu'il faut que le taux de composition du copolymère de chlorure de vinyle de l'agent liant utilisant la couche supérieure soit de 50%, en poids, ou plus de la quantité totale de l'agent liant.
Examen du taux de composition d'un copolymère de chlorure de vinyle dont le degré de polymérisation est de 150 et d'un copolymère de chlorure de vinyle dont le degré de polymérisation est de 300, dans la couche supérieure On a produit une bande magnétique à l'aide du même procédé que dans l'expérience 3, sauf que, en ce qui concerne l'agent liant utilisé dans la couche magnétique supérieure, on a utilisé, à la place du mélange de copolymère de chlorure de vinyle et de la résine de polyester-polyuréthane, un copolymère de chlorure de vinyle dont le degré de polymérisation est de 150 et qui comporte du sel sulfonate de sodium à raison de 5x10-5 moUg comme groupe fonctionnel polaire et un copolymère de chlorure de vinyle dont le degré de polymérisation est de 300 et qui comporte du sel sulfonate de sodium à raison de 5x10-5 moUg comme groupe fonctionnel polaire ont été mélangés suivant un taux de composition indiqué dans le tableau 6.
On a mesuré les caractéristiques magnétiques, la rugosité superficielle Ra, la caractéristique de transduction électromagnétique et le rapport C/N de la bande magnétique produite, ainsi que la durée utile à l'état immobile, la durée utile dans un mouvement de va-et-vient et le nombre de lacunes. Le tableau 6 montre les résultats de la mesure en liaison avec le taux de composition de l'agent liant. Tableau 6
Degré de polymérisation 150 du Degré de polymérisation 300 du tHc Bm Rs polychlorure de vinyle (parties polychlorure de vinyle (parties (kA/m) (mT) pondérales) pondérales) Expérience 27 20 0 177 441 0,87 Expérience 28 14 6 176 440 0,86 Expérience 29 10 10 175 439 0,85 Expérience 30 6 14 174 431 0,83 Expérience 31 0 20 172 422 0,80 Tableau 6 (suite)
Ra Niveau de sortie C/N Durée utile à l'état Durée utile en va-et- Nombre de lacunes (nm) (dB) (dB) immobile (min) vient (nombre de (piéces) répétitions) Expérience 27 2,4 + 6,1 + 4,6 > 120 > 150 34 Expérience 28 2,7 + 5,9 + 4,4 > 120 > 150 32 Expérience 29 3,0 + 5,8 + 4,2 > 120 > 150 31 Expérience 30 3,9 + 5,2 + 3,8 > 120 > 150 29 Expérience 31 4,7 + 4,2 + 3,0 > 120 > 150 25 Comme représenté dans le tableau 6, si le taux de composition du copolymère de chlorure de vinyle à degré de polymérisation valant 150 diminue, les caractéristiques telles la durée utile à l'état immobile, la durée utile dans un mouvement de va-et-vient et le nombre de lacunes, restent presque inchangées.
Toutefois, la caractéristique de transduction électromagnétique subit une détérioration importante, notamment dans l'expérience 31, où le taux de composition du copolymère de chlorure de vinyle à degré de polymérisation valant 150 est de 0% en poids.
Ceci enseigne que, si on combine des copolymères de chlorure de vinyle dont les degrés de polymérisation sont respectivement différents, le taux de composition de la résine ayant un degré de polymérisation voulu, à savoir un copolymère de chlorure de vinyle dont le degré de polymérisation est de 180 ou moins, doit aussi nécessairement être de 50% en poids, ou plus, de la totalité de l'agent liant.
On a aussi évalué, de manière analogue, les caractérisques d'une bande magnétique utilisant un mélange dans lequel un copolymère de chlorure de vinyle dont le degré de polymérisation est de 150, un copolymère de chlorure de vinyle dont le degré de polymérisation est de 300 et une résine de polyuréthane ont été mélangés selon le taux de composition "10 parties pondérales/5 parties pondérales/5 parties pondérales".En résultat, on obtient des valeurs satisfaisantes telles que 175 kA/m pour le champ coercitif tHc, 440 mT pour la densité de flux magnétique à saturation Bm, 0,86 pour le rapport Rs de la densité de flux magnétique résiduelle à la densité de flux magnétique à saturation, 2,6 nm pour la rugosité superficielle Ra, +5,9 dB pour le niveau de sortie, +4,4 dB pour le rapport C/N, 120 min ou plus pour la durée utile à l'état immobile, 150 répétitions, ou plus pour la durée utile dans un mouvement de va-et-vient, et 36 pour le nombre de lacunes. Ceci enseigne que si l'on utilise ensemble trois types d'agents liants, il faut également que le taux de composition du copolymère de chlorure de vinyle dont le degré de polymérisation convient soit de 50% en poids, ou plus de la totalité de l'agent liant.
En outre, on peut prévoir autour de la fenêtre des loquets, par exemple au nombre de 3, 4 ou 5, permettant de bloquer et en plus de préférence de centrer le tambourin par rapport à la fenêtre. Ces loquets renforcent l'adhésion de la poche de transfert à l'enceinte. Ils peuvent encore servir de sécurités, en ce sens que tant qu'ils ne sont pas refermés sur le tambourin, il est impossible d'ouvrir la fenêtre. Ces sécurités peuvent par exemple être obtenues par des contacts électriques s'établissant lors de la fermeture des loquets.
Un moyen de mise en oeuvre de l'invention est le suivant, dans le cas du transfert d'objets stériles dans une enceinte stérile.
On. place les articles à stériliser dans une première poche dite "poche interne" que l'on referme et munit si désiré d'un témoin de stérilisation. On place dans la poche de transfert d'une part la poche interne comprenant les articles et, d'autre part, un cadre circulaire plan muni d'une gorge périphérique. On referme alors cette poche de transfert, on tend la surface d'une partie de ladite poche de transfert sur l'encadrement, et on maintient cette partie tendue à l'aide d'un bracelet élastique placé au niveau de la gorge périphérique. On place alors un adhésif sur cette partie, et on la munit d'un film de protection. Si désiré, l'on munit également cette poche d'un témoin de stérilisation.De préférence, on place alors l'ensemble dans une autre poche, dite "poche externe" et on soumet le tout à une stérilisation par rayonnement gamma.