INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les suies ont toutes été produites par la méthode décrite ci-dessus et leur aptitude à la combustion a été mesurée par ATG. les concentrations en métal dans le fioul sont certes très élevées, mais elles donnent des indications sur une mise en oeuvre sur banc moteur avec des concentrations dans le gazole utilisé comme carburant correspondant à environ 1/20ème des concentrations dans le fioul.
Additifs utilisés Les noms des additifs utilisés pour cette étude, et leur caractéristique sont regroupés dans le tableau 1: TABLEAU I Caractéristique des additifs utilisés
Nom de l'additif Concentration du métal dans l'additif en % Cekanoate de cuivre 9.2 Octoate de cobalt 10 Octoate de lanthane 10.23 Les tableaux ci-après donnent les températures d'inflammation des suies en fonction de la concentration en métal dans le fioul.
TABLEAU 2 Température d'inflammation en fonction de la concentration en métal agissant seul dans le fioul (exemples comparatifs)
n0 CONCENTRATION EN METAUX TEMPERATURE (en 'C) EXEMPLE DANS LE FIOUL (mmol/kg) Lanthane Adjuvant du Conc. D'inflam- Abais lanthane totale mation sement 1 0 490 0 2 Cuivre : 3,04 3,04 470 -20 3 Cuivre : 7,14 7,14 375 -115 4 Cuivre :10,7 10,7 370 -120 5 Cuivre :14,2 14,2 360 -130 6 Cuivre :17,8 17,8 360 -130 7 Cuivre : 26,8 26,8 355 -135 8 Cuivre : 28,5 28,5 355 -135 9 Cobalt : 3,56 3,56 435 -55 10 Cobalt : 7,12 375 -115 11 Cobalt :10,7 10,7 355 -135 12 Cobalt : 14,3 14,3 365 ~ -125 1,3 Cobalt ::17,8 17,8 335 -155 TABLEAU 3 Température d'inflammation en fonction de la concentration en lanthane agissant seul dans le floul
CONCENTRATION EN METAUX | TEMPERATURE (en 'C) EXEMPLE DANS LE fioul (mmol/kg) lanthane adjuvant du concen- d'inflam- abais lanthane tration mation sement totale 14 14,3 0 14,3 410 -80 15 38,9 0 38,9 400 -90 TABLEAU 4 Température d'inflammation en fonction de la composition des adjuvants dans le fioul
n0 CONCENTRATION EN METAUX TEMPERATURE (en C) EXEMPLE DANS LE FIOUL (mmol/kg) Lanthane Adjuvant du Conc. D'inflam- Abais lanthane totale mation sement 16 7,14 Cuivre:3,56 10,7 380 -110 17 7,14 Cuivre:7,14 14,3 375 -115 18 7,14 Cuivre:10,7 17,8 370 -120 19 10,7 Cuivre:3,56 14,3 400 -90 20 8,53 Cuivre : 7,14 15,7 360 -130 21 14,3 Cuivre : 3,56 17,8 380 -110 22 9,03 Cuivre: 8,83 17,8 370 -120 23 5,40 Cuivre: 5,28 10,7 405 -85 24 9,00 Cuivre: 26,8 35,8 340 -150 25 13,44 Cobalt : 12,18 25,62 360 -130 26 5,62 Cobalt: 5,09 10,71 377 -113 27 4,70 Cobalt : 6,11 10,81 360 -130 28 7,14 Cobalt:3,56 10,70 395 -95 29 7,14 Cobalt: 7,14 14,28 365 -125 30 7,14 Cobalt : 10,71 17,85 355 -135 31 10,75 Cobalt:3,56 14,31 350 -140 32 10,75 Cobalt : 7,14 17,89 360 -130 33 X 14,28 Cobalt:3,56 17,84 | 375 -115 ESSAIS SUR BANC MOTEUR Des essais ont été réalisés sur un moteur neuf de type F8Q 706, et le filtre à particules utilisé est un filtre à particules EBERSPACHER numéro 2626000415. Ce filtre est équipé de deux thermocouples, I'un en amont, L'autre en aval. Les essais ont été réalisés sur des filtres à particules qui ont subi plusieurs chargements et plusieurs régénérations. En effet, les premiers effets sont relativement erratiques.
Ces essais sont des essais sur des filtres à particules (FAP) stabilisés.
Les essais sont réalisés en isorégime, le régime étant exprimé en nombre de tours à la minute.
Les résultats obtenus soit sans additif, soit avec un additif a base d'octoate de lanthane introduit dans le carburant à raison de 100 ppm de lanthane sont rassemblés dans les tableaux suivants TABLEAU 5 Essais sans additif
REGIME T. éch. T. PME dp 02 HC CO avec ou sans amont | FAP additif FAP trlmn "C | C bar mbar % ppm glh ppm g/h 1500 503 4,15 769 - | - - - - sans 2500 432 382 4,15 853 9,2 sans 4000 451 419 1,55 1154 11,2 sans TABLEAU 6 ESSAIS EN ISOREGIME AVEC SEL DE LANTHANE
T. avec ou sans REGIME T. éch. amont PME dp 02 HC CO additif FAP FAP tr/mn C C bar mbar % ppm g/h ppm g/h 1500 460 388 6,4 705 5 10 0,4 150 12 avec il n'y a pas de régénération
1500d 295 241* 2.5 663 13,5 46 1,9 | 160 13,4 avec a 2500 371 331* 3,5 821 10.8 29 1,9 140 18,3 avec b 2500 285 251* 2,2 943 13,8 32 2,2 170 23,1 avec 4000 431 383* 1,6 1060 10,9 8 0,8 220 46,8 avec TABLEAU 7 ESSAIS A VIDE AVEC SEL DE LANTHANE
T. éch. T. PME dp 02 HC CO avec ou sans REGIME amont FAP additif FAP tr/mn 'C C bar mbar % ppm glh ppm glh 1500 498 124 0 705 17,5 46 2,00 265 23,0 avec 0 1500 189 161 0 892 16,8 410 16,8 660 54,8 avec AI =0 pas de régénération
On sait que les deux niveaux de compression qui sont nécessaires pour former une telle image sont obtenus par l'exercice d'une pression plus ou moins forte de la sonde ultrasonore sur le sein par le radiologue qui tient la sonde.
Lorsque l'on considère, pour un même patient, plusieurs plans de coupe pour lesquels on veut obtenir une image d'élastographie ultrasonore, ou lorsque l'on cherche à comparer les images relatives à plusieurs patients, la reproductibilité des niveaux de compression et donc la reproductibilité de la qualité des images obtenues ne sont pas garanties.
L'inclinaison de la sonde par rapport au sein peut en outre varier entre les deux acquisitions de données, effectuées à des pressions différentes, et peut ainsi conduire à des images d'élastographie ultrasonore erronées.
EXPOSÉ DE L'INVENTION La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précédents.
Elle a pour objet un procédé et un dispositif d'imagerie d'élastographie ultrasonore permettant d'assurer la reproductibilité des acquisitions aux différents niveaux de compression nécessaires pour la construction d'images d'électrographie ultrasonore.
De façon précise, la présente invention a tout d'abord pour objet un procédé d'imagerie d'élastographie ultrasonore, caractérisé en ce qu'on effectue une pluralité de compressions à des niveaux de pression déterminés, d'un sein d'un patient, ce sein occupant une position fixe sur un support, au moyen d'un organe de compression dont la distance par rapport au support est réglable, en ce qu'on forme, pour chaque compression, une image ultrasonore d'au moins une même coupe de ce sein, à travers l'organe de compression, cet organe de compression étant apte à laisser passer des ondes ultrasonores, et en ce qu'on traite les images de cette même coupe, qui sont respectivement associées à la pluralité de compressions, de manière à former une image d'élastographie ultrasonore relative à cette même coupe.
On peut utiliser une sonde linéaire d'émission et de réception d'ondes ultrasonores qu'on maintient perpendiculairement à une direction déterminée et qu'on déplace suivant cette direction pour former les images ultrasonores.
En variante, on utilise une sonde annulaire d'émission et de réception d'ondes ultrasonores qui est mobile par rapport à un support suivant une première direction déterminée, on déplace la sonde suivant cette première direction et on déplace ce support suivant une deuxième direction déterminée, perpendiculaire à la première direction, pour former les images ultrasonores.
Selon un mode de mise en oeuvre particulier du procédé objet de l'invention, on effectue plus de deux compression.
Ceci permet une meilleure différenciation des tissus.
La présente invention concerne également un dispositif d'imagerie d'élastographie ultrasonore, caractérisé en ce qu' il comprend un support destiné à supporter un sein d'un patient, un organe de compression dont la distance par rapport au support est réglable et qui est destiné à effectuer une pluralité de compressions du sein, à des niveaux de pression déterminés, ce sein occupant une position fixe sur le support, des moyens de formation, pour chaque compression, d'une image ultrasonore d'au moins une même coupe de ce sein, à travers l'organe de compression, cet organe de compression étant apte à laisser passer des ondes ultrasonores, et ondes moyens électroniques de traitement des images de cette même coupe, qui sont respectivement associées à la pluralité de compressions, ces moyens électroniques de traitement étant destinés à former une image d'élastographie ultrasonore relative à cette même coupe, à partir des images ultrasonores correspondantes.
Selon un mode de réalisation particulier du dispositif objet de l'invention, les moyens de formation d'image ultrasonore comprennent une sonde d'émission et de réception des ondes ultrasonores et le dispositif comprend en outre des moyens de déplacement de cette sonde sur l'organe de compression.
Selon un premier mode de réalisation particulier de l'invention, la sonde est une sonde ultrasonore annulaire.
Selon un deuxième mode de réalisation particulier de l'invention, la sonde est une sonde ultrasonore linéaire.
Dans le cas de l'utilisation d'une telle sonde ultrasonore linéaire, on notera que des translations de cette sonde suivant une seule direction suffisent pour former plusieurs images successives alors que, dans le cas d'une sonde annulaire, cela nécessite des translations suivant deux directions perpendiculaires.
La présente invention concerne aussi un appareil de mammographie comprenant une source de rayons X, un support de patient comprenant des moyens de détection des rayons X, et une pelote de compression apte à laisser passer les rayons X et placée entre la source de rayons X et le support de patient, cet appareil étant caractérisé en ce qu' il comprend en outre le dispositif qui fait également l'objet de 1 invention, ledit support de patient constituant aussi ledit support destiné à supporter un sein du patient et ladite pelote de compression étant en outre apte à laisser passer les ondes ultrasonores et constituant aussi ledit organe de compression.
Le bandeau 25 renferme également un support 40 tel qu'une plaque de circuit imprimé sur laquelle sont montés les composants électroniques d'un système de commande illustré à la figure 6.
Les composants portés par la plaque 40 comprennent notamment une unité centrale UC, telle qu'un microprocesseur, et une mémoire M qui sont connectées sur un bus interne d de commande, de donnée et d'adresse. Ce bus b se prolonge au-delà de la carte 10 pour aboutir à un connecteur 42 du type mâle et un connecteur 44 du type femelle.
L'état ouvert ou fermé du mécanisme de fermeture 30 est contrôlé par un détecteur de proximité 46 qui détecte le déplacement du pêne 32 ou de son bouton de manoeuvre 36. I1 est également prévu un actionneur électromagnétique 48 qui permet de verrouiller la porte d'accès 20 en position fermée. L'état de l'actionneur 48 est également contrôlé par un détecteur de proximité 50.
Les détecteurs de proximité 46 et 50, ainsi que l'actionneur 48, sont connectés sur le bus interne b de manière à être sous le contrôle du microprocesseur.
D'une manière générale, ces détecteurs 46 et 50, l'actionneur 48 et le bus interne d sont logés dans le bandeau 25 qui renferme ainsi l'ensemble des éléments nécessaires au contrôle des opérations d'ouverture et de fermeture d'un casier 10. Un tel agencement permet de faciliter les opérations de fabrication et de montage.
En se reportant à nouveau à la figure 1, il est important de noter que les deux connecteurs mâle 42 et femelle 44, reliés au bus interne b sont respectivement situés sur les deux parois supérieure 18 et inférieure 17 du bâti 12. Plus précisément, ces deux connecteurs 42 et 44 sont situés sur les deux faces d'extrémité du bandeau 25.
Les parois supérieure 18 et inférieure 17 du bâti 12 supportent également des moyens complémentaires de centrage tels que des pions 60 en saillie sur la face externe de la paroi supérieure 18 et des encoches 62 sur la face externe de la paroi inférieure 17.
Avantageusement, la hauteur des pions 60 est supérieure à celle du connecteur mâle 42. Ces moyens de centrage sont utilisés lors de l'empilement de casiers 10 comme explicité ci-après.
Selon l'exemple de réalisation illustré à la figure 3, plusieurs casiers individuels 10 sont assemblés pour former au moins un module de consigne comprenant plusieurs colonnes et plusieurs lignes.
On suppose que chaque colonne comprend trois casiers superposés, à savoir un casier inférieur 101, un casier intermédiaire 102 et un casier supérieur 103, ces casiers étant transportés individuellement sur leur lieu d'utilisation.
Pour le montage, on pose le casier inférieur 101 sur le sol ou un support intermédiaire, et on vient ensuite placer au-dessus le casier intermédiaire 102. Au cours de cette opération, on positionne le casier intermédiaire 102 de manière à ce que les pions de centrage 60 de la paroi supérieure 18 du casier inférieur 101 soient en regard des encoches 62 de la paroi inférieure 17 du casier intermédiaire 102. De cette manière, le connecteur mâle 42 du casier inférieur 101 se raccorde automatiquement sur le connecteur femelle 44 du boîtier intermédiaire 102, une fois ces deux casiers empilés l'un sur l'autre. On procède ensuite de la même manière pour positionner le casier supérieur 103 sur le casier intermédiaire 102, et ainsi de suite pour l'ensemble des colonnes du module de consigne M. I1 est à noter que la masse des casiers 10 permet d'assurer de bons contacts électriques entre les connecteurs 42 et 44.
I1 résulte de ce montage que les bus internes b des trois casiers 101, 102 et 103 de la colonne sont automatiquement reliés ensemble sans interposition d'un quelque élément de raccordement supplémentaire.
Le module de consigne est raccordé à un portier central PC par un bus de liaison externe B. Ce bus externe B est raccordé à chaque colonne du module M sans être raccordé séparément à chacun des casiers 10 de cette colonne. En effet, il suffit de raccorder un seul des casiers 10 d'une colonne au bus externe B, par exemple au casier supérieur 103 pour que les autres casiers 101 et 102 soient automatiquement reliés à ce bus externe B.
Selon le mode de réalisation illustré à la figure 4, il est à noter que les casiers 10 n'ont pas nécessairement les mêmes dimensions en hauteur pour avoir des volumes de rangement variables.
D'une manière générale, le bus externe B est utilisé - pour fournir l'alimentation électrique nécessaire au fonctionnement du système de commande de chaque casier 10, et - pour véhiculer des informations nécessaires à une gestion automatisée de la consigne.
Pour assurer une gestion automatisée de la consigne, le portier central PC doit pouvoir identifier chaque casier 10, c'est-à-dire lui affecter une adresse qui lui permettra de distinguer chaque casier parmi l'ensemble des autres casiers.
Une fois le coffret réalisé, les deux zones 28, 29 peuvent être pliées vers l'intérieur du coffret et contribuer à la réalisation d'une double cale présentoir 40.
Le volet principal 14 précédemment mentionné comporte lui-même trois zones à savoir, en allant de la ligne rainurée de pliage 15 vers le bord libre transversal 41 dudit volet 14, une première zone 42, une deuxième zone 43 et une troisième zone 44.
Le première zone 42 est étroite. Elle vient très exactement dans le prolongement de la partie étroite 39.
Elle est donc limitée, de part et d'autre, par les prolongements des lignes rainurées de pliage longitudinales 31, 34.
La deuxième zone 43 est plus large et ses deux bords libres viennent au droit des lignes de pliage 11, 12 des panneaux latéraux 7, 8. La deuxième zone 43 est donc reliée à la première zone 42 par un décrochement transversal 45.
Du fait de sa largeur, la deuxième zone élargie 43 est apte à fermer la première extrémité de l'étui.
La troisième zone 44 a la même largeur que la deuxième zone 43 et vient très exactement en prolongation de cette dernière. Elle est néanmoins séparée d'elle par une ligne rainurée de pliage transversale 46.
I1 est également prévu, sur le volet principal 14 des segments de découpe et des segments rainurés de pliage aptes à permettre la formation, par pliage, d'une cale butoir 47.
Cette cale butoir 47 est destinée à être placée dans le coffret 2 sous la fenêtre 3.
Ainsi, il est ménagé sur le volet principal 14 deux segments de découpe 48, 49, des premier et deuxième segment rainuré de pliage d'extrémité 50, 51 et un segment rainuré de pliage médian 52.
Les deux segments de découpe 48, 49 ont une direction générale longitudinale. Ils sont écartés l'un de l'autre et placés en regard l'un de l'autre. Leur écartement transversal est de l'ordre de grandeur de l'ouverture transversale de la fenêtre 3. Ils sont préférentiellement agencés pour s'écarter l'un de l'autre depuis leur extrémité la plus proche de la fenêtre 3 ou de la ligne de pliage 15 et vers l'extrémité la plus éloignée située vers le bord libre 41.
Les deux segments rainurés de pliage d'extrémité ont une direction générale transversale et relient les deux segments de découpe 48, 49 à leur extrémités. Le premier segment 50 est le plus proche de la fenêtre 3 et de la ligne de pliage 15 tandis que le deuxième segment 51 est le plus éloigné de la fenêtre 3 et de la ligne de pliage 15 et donc le plus proche du bord libre transversal 41 de la troisième zone 44.
Le premier segment 50 est situé dans la deuxième zone 43 et, et plus spécialement au voisinage de la séparation entre la première et la deuxième zone 42, 43, séparation délimitée par la ligne transversale définie par le décrochement 45. Par ailleurs, le deuxième segment 51 est situé, quant à lui, à proximité du bord libre transversal 41.
Le segment rainuré médian de pliage 52, également de direction transversale, relie les deux segments de découpe 48, 49 dans leur zone médiane. Ce segment médian 52 est situé dans la troisième zone 44 notamment sensiblement à égale distance de la ligne rainurée de pliage transversale 46 et du bord libre transversal 41.
I1 est donc ménagé, sur le volet principal 14, une autre zone 53 limitée par les segments 48, 49 et 50, 51.
Cette zone 53 comprend le segment médian 52. C'est cette zone 53 qui par pliage va permettre de réaliser la cale butoir 47.
De manière préférée, le composé boré fait partie des produits de départ de la réaction avec le polysilane.
A titre illustratif et nullement limitatif, on précise ci-après la nature des dérivés borés susceptibles d'intervenir dans le cadre du procédé de l'invention.
Lesdits dérivés borés sont des composés à liaison B - N, B - O, B - R, B - X = halogène...
Les familles suivantes de ces dérivés sont, entre autres, à considérer - les alkylborates de formule R4a B(OR5)b dans laquelle a + b = 3 et a = 0, 1 ou 2, R4 est un groupe alkyle comportant de 1 à 20 atomes de carbone, . R5 = R' ou R5 = -SiR'R"R"'; R', R", R"' sont identiques ou différents et sont choisis parmi l'hydrogène ou les groupes alkyles comportant de 1 à 20 atomes de carbone ; parmi les composés de cette famille on citera tout particulièrement:B(OMe)3;B(OEt)3;B(OSiMe3)3, - les alkylaminoboranes de formule :R4,B(NR5)b dans laquelle a, b, R4 et R5 sont tels que définis ci-dessus ; parmi les composés préférés de cette famille on citera tout particulièrement B(NMe2)3 ; MeB(NMe2)2 B[N(SiMe3)2j3, - les boratranes, qui sont des composés polycycliques, de formule : B[O(CH2)c]3N, dans laquelle c = 1, 2 ou 3 ; parmi les composés préférés de cette famille on citera tout particulièrement :B(OCH2CH2)3N, - les borazines, qui sont des composés cycliques, de formule -(BR4 = NR5-)3 dans laquelle R4 et R5 sont tels que définis ci-dessus, R4 pouvant, en outre, représenter l'hydrogène; ; dans cette famille les composés suivants sont particulièrement préférés -(B(NH2) = N(Me)-)3 ; -[B(Me) = N(Me)]3, - les alkylboroxines de formule: -(BR4 -O-)3 dans laquelle R4 est tel que défini ci-dessus pour les borazines ; les composés préférés de cette famille sont:-[B(Me)-O-]3, - les alcoxyboroxines de formule : -(B-(OR6)-O-)3 dans laquelle R6 = R4 ou R5 tels que définis ci-dessus ; les composés préférés de cette famille sont : -(B(Me) = O-)3 -(B(OMe) = - les trihalogénures de bore de formule BX'3 dans laquelle X' = Cl, Br, F. Dans cette famille, on citera tout particulièrement le BCl3.
- les polyborodi(hydrogéno et/ou alkyl et/ou aryl)siloxanes de formule:
avec R7, R8 identiques ou différents entre eux et choisis parmi les radicaux suivants : hydrogène, alkyles, alcoxyles, N-alkyles, aryles, aralkyles, alcényles, aralcényles, alcynyles, aralcynyles.
Le polyborodiphénylsiloxane est un composé particulièrement préféré dans cette famille.
Il va de soi que les susdits dérivés borés peuvent être mis en oeuvre seuls ou en mélange entre eux.
I1 convient de noter également que la famille préférée, conformément à l'invention, est celle des borates.
Le composé boré est présent à raison de 10.2 % à 10 % en masse par rapport à la masse de polysilane de départ, de préférence de 10.2 % à 5 % et, plus préférentiellement encore, de 10.2 % à 2 %.
Le traitement thermique de l'invention est, avantageusement, mis en oeuvre en atmosphère inerte confinée. Cela permet d'éviter toute contamination et d'optimiser le rendement en minimisant les pertes de produits volatils.
Parmi les voies méthodologiques envisageables pour le procédé selon l'invention, on peut citer, notamment: 1 - la voie continue, ininterrompue jusqu'aux céramiques finales, 2 - la voie discontinue dans laquelle le procédé est interrompu entre le traitement intermédiaire de chauffage et l'étape de pyrolyse.
Selon la voie (1) continue, le polysilane (polyméthylhydrogénosilane) de départ (1) est mélangé avec au moins un réticulant (II), ledit mélange étant ensuite progressivement monté en température jusqu'à 1 000-1 sooc C, en prévoyant, éventuellement, un palier intermédiaire entre 170 et 300 C.
Conformément à la voie (2) discontinue, le polysilane (polyméthylhydrogénosilane) (I) est, tout d'abord, mélangé à température ambiante avec au moins un composé réticulant (11).
Avant la pyrolyse, on procède au traitement thermique intermédiaire par chauffage du mélange à une température, de préférence comprise entre 170 et 3000 C pendant cinq minutes à plusieurs heures.
Après une interruption de plus ou moins longue durée, qui peut être exploitée pour ramener à température ambiante le précurseur de céramiques (ou précéramique) ainsi obtenu, on met en oeuvre la pyrolyse classique (température finale de pyrolyse, par exemple comprise entre 1 000 et 1 500 C).
Le coefficient non linéaire d'ordre 2, noté x(2), est défini par la relation: PNL ((03) = E0 x(2) E((D1 ) E((02) où PNL (#3) est la puissance de l'onde de pulsation 3 issue du convertisseur, s0 est la constante diélectrique absolue du vide, E(a > 1) est I'amplitude du champ électrique de l'onde de pulsation (Dl et E(o2) est l'amplitude du champ électrique de l'onde, de pulsation 6o2.
Dans les conditions de polarisation décrites dessus, il apparaît que le coefficient non-linéaire d'ordre 2 évolue d'une valeur X(2)max dans les zones situées en-dessous des doigts 6 à une valeur x(2) min là où il n'y a pas de doigts. A titre d'exemple, la valeur X(2)max peut être égale à 10 pmN et la valeur X(2)min peut etre égale à zéro.
La figure 3 représente le schéma de principe d'un dispositif de conversion de fréquence selon un second mode de réalisation de l'invention.
Ce schéma représente une vue de dessus du dispositif, c'ests dire la vue de la couche semiconductrice 4 sur laquelle est déposée l'électrode 5.