INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- les éléments constitutifs du dispositif peuvent être les suivants, leur repérage facilitera la suite de la description: 1) un calculateur (1) électronique programmable, 2) un clavier (2) de programmation, 3) une commande de sélection (3) pour l'augmentation du niveau de référence de la vitesse sélectionnée, 4) une commande de sélection (4) pour la diminution du niveau de référence de la vitesse sélectionnée, 5) un afficheur (5) permanent du niveau de référence de la vitesse sélectionnée, 6) une alarme visuelle (6), 7) une alarme sonore (7), 8) une commande (8) de mise en service du dispositif, 9) une commande (9) de mise hors service du dispositif 10) le système de raccordement électrique nécessaire au raccordement des éléments constitutifs du dispositif ainsi qu'aux éléments externes au dispositif 11) le système de fixation de chaque élément constitutif du dispositif - Les éléments constitutifs du dispositif repérés 3, 4, 8 et 10 peuvent être accessibles et manipulables en permanence par le conducteur installé au poste de conduite.
- Les éléments constitutifs du dispositif repérés 5 et 6 peuvent être en permanence dans le champ de vision du conducteur installé au poste de conduite.
- lors de l'installation du dispositif sur le véhicule le calculateur (1) peut être programmé par action sur le clavier (2).
- la programmation du calculateur (1) peut tenir compte des caractéristiques techniques du véhicule concernant les caractéristiques dimensionnelles des pneumatiques effectivement montés sur le véhicule et la vitesse maximale pouvant être atteinte par le véhicule, entre autres.
- la programmation du calculateur (1) peut tenir compte des exigences du conducteur concernant les différents seuils de vitesse retenus et des zones de fonctionnement des asservissements internes et externes au dispositif (alarmes visuelles ou sonores ou autres).
6.4 Régénération du Contrôleur de Mémoire Les DRAM synchrones doivent être régénérées toutes les 32ms (15,6,us) pour maintenir les données dans chacune des cellules d'enregistrement. Les DRAM synchrones supportent également deux modes de régénération : REGENERATION AUTOMATIQUE ET AUTO REGENERATION.
6.4.1 "Régénération automatique" de la SDRAM En utilisant la Régénération AUTOMATIQUE Standard, les deux blocs internes sont régénérés alternativement par un compteur interne. Comme le nombre de rangées est de 4096, par conséquent, une régénération automatique nécessitera 2048 cycles de régénération automatique pour régénérer toute la DRAM.
L'ordre de régénération automatique est émis en revendiquant un état bas sur CS, RAS et CAS avec l'état haut sur CKE et WE. Cette ordre ne sera revendiqué que quand les deux blocs internes seront à l'état inactivé1.
1SDRAM Samsung spec REV.5 Le temps requis pour accomplir la régénération automatique est tRC(min) lOOns (Spec) = ------ - 8 cycles (80MHz) temps d'un cycle 12,5ns 6.4.2 "Auto-Régénération" de la SDRAM L'auto-régénération est un autre mode disponible dans les SDRAM de SAMSUNG. Cela est généralement le mode préféré de régénération pour la rétention des données et le fonctionnement à faible puissance. Là, les SDRAM inhiberont l'horloge interne et tous les tampons d'entrée à l'exception de CKE.
Le mode d'auto-régénération est introduit quand CS, RAS, CAS et CKE sont bas et que WE est haut. Le contrôleur de mémoire de MSP n'utilisera PAS ce mode de régénération car il faut arrêter l'horloge de la SDRAM et la remettre en marche en utilisant le signal CKE.
6.4.3 Régénération manuelle Ce troisième choix de régénération nécessite une conception de machine d'état/compteur. Le compteur se déclenchera toutes les 15,6fis et revendiquera un échantillon de régénération pour la logique du contrôleur de mémoire. Le contrôleur de mémoire terminera alors la demande courante et initialisera immédiatement le cycle de régénération de la SDRAM. Ce cycle ressemblera exactement au cycle de régénération automatique sans avoir la restriction de devoir être à l'état INACTIF.
6.5 Contrôleur de Données (DC) La section de contrôleur de données de contrôleur de mémoire servira principalement de file d'attente de données pour écrire les données du processeur ou lire les données de la SDRAM. Ce contrôleur aura également la logique de fusion d'écriture pour tous les cas d'écriture partielle (écritures d'octets). Il faut noter que les écritures partielles donnent le départ d'une lecture dans la DRAM d'abord puis fusionnent les données et enfin écrivent tout le mot modifié de nouveau dans la mémoire. Par conséquent, toute demande suivant la séquence d'écriture partielle devra tenir compte de la performance.
6.5.1 Schéma Bloc du Contrôleur de Données montré à la figure 48 6.6 Description des broches Ce contrôleur a contribué aux broches suivantes RAS~1 Broche de sortie (Bas Actif). Ce sont les Echantillons d'Adresses de Rangée pour verrouiller l'adresse de rangée à partir de MA[11:0] dans le tampon d'adresses de rangée interne du bloc de DRAM sélectionné.
CAS~I Broche de sortie (Bas Actif). C'est un échantillon d'adresse de colonne pour verrouiller l'adresse de colonne à partir de MA[11:0] dans le tampon d'adresses de colonne interne du bloc de DRAM sélectionné.
WE~1 Broche de sortie (Bas Actif pour écritures). Pour entraîner la broche d'entrée de validation d'écriture de la DRAM.
MA[11:0] Broches de sortie. Signaux multiplexés d'adresses de rangée et de colonne vers la DRAM.
DQM Broche de sortie. Donne à la sortie de données de la SDRAM une haute impédance après l'horloge et masque la sortie. (Cette broche est utilisée uniquement pour une interface de DRAM synchrone).
CS~I Broche de sortie (Bas Actif). Pour inhiber ou valider un fonctionnement sélectionné de la SDRAM.
(Cette broche est utilisée uniquement pour une interface de la SDRAM synchrone).
CLK Broche de sortie. C'est la broche de sortie d'horloge uniquement vers la DRAM synchrone. Elle n'est utilisée que par la SDRAM et elle a la même phase que l'horloge du système de MSP.
6.7 Diagrammes des Temps du Contrôleur de Mémoire montrés aux figures. 49-51. Notes concernant la figure 49 - On suppose une des SDRAM Samsung - Mémoire et système fonctionnant à 80 MHz - Une ou deux SDRAM externes (1M x 16) - Longueur bouclage programmable de 4/8 pour extraire une ligne de la mémoire.
Dans ce système habituel de - protection vis-à-vis des pertes à la terre, le disjoncteur de perte à la terre à sensibilité moyenne est connecté en cascade dans l'étage supérieur du disjoncteur de perte à la terre à densité élevée. Lorsqu'un courant de perte à la terre ayant une fréquence plus élevée que les fréquences de courant commerciales circule à travers le circuit, et que son amplitude dépasse la valeur de seuil du disjoncteur de perte à la terre à sensibilité élevée, le disjoncteur de perte à la terre à sensibilité élevée détecte le courant de perte à la terre et coupe le circuit. Lorsque la caractéristique de fréquence de détection de courant du disjoncteur de perte à la terre à sensibilité moyenne situé dans l'étage supérieur est déterminée de manière à monter de manière abrupte à une fréquence dépassant les fréquences de courant commerciales, le disjoncteur de perte à la terre à sensibilité moyenne n'agit pas à des plages de fréquence plus élevées que les fréquences commerciales. Par conséquent, un courant de perte à la terre dépassant la valeur de seuil et potentiellement dangereux pour le corps humain est coupé par le disjoncteur de perte à la terre à sensibilité élevée situé dans l'étage inférieur, ce qui empêche un mauvais fonctionnement du disjoncteur de perte à la terre à sensibilité moyenne situé dans l'étage supérieur. D'autre part, le disjoncteur de perte à la terre à sensibilité moyenne coupe le circuit lorsqu'un court-circuit électrique survient, pour empêcher en outre une coupure indésirable des étages supérieurs du circuit.
Les inconvénients du système de protection vis-à-vis d'un courant de perte à la terre de la technique antérieure sont décrits ci-dessous en se reportant aux figures 7, 8 et 9.
La figure 7 représente le courant de perte à la terre apparaissant du fait d'une capacité parasite existant entre le circuit et le sol. La figure 8 représente le système de protection vis-à-vis d'un courant de perte à la terre de la technique concernée utilisant un disjoncteur de perte à la terre à sensibilité élevée. La figure 9 est un graphique représentant le facteur de fréquence du courant entraînant une fibrillation ventriculaire en fonction de la fréquence du courant, décrit dans International Electrotechnical Commission 479 - 2. Ce graphique indique des coefficients de la valeur de seuil du courant entraînant une fibrillation ventriculaire pour une fréquence respective. Par exemple, la valeur de seuil, comparée à celle d'une fréquence commerciale, est à peu près multipliée par cinq, à 300 Hz et augmente de manière continue jusqu'à pratiquement être multipliée par quatorze à 1 kHz.
Un exemple de circuit comportant un inverseur en tant que charge (ci-après appelée charge d'inverseur) pour le disjoncteur de perte à la terre est représenté sur la figure 7. Puisqu'un courant haute fréquence circule dans la charge d'inverseur, le courant de perte à la terre dérive, pour la plupart, du courant circulant à travers la capacité parasite. La capacité parasite est fortement influencée par l'état des câblages installés.
Lorsque la capacité parasite du circuit est importante, un courant de perte important circule en conséquence à travers la capacité.
Un exemple de coordination de protection dans un circuit ayant une charge d'inverseur est représenté sur la figure 8. Dans cette exemple, le disjoncteur de perte à la terre 3 du type à sensibilité élevée, à vitesse élevée (ci-après appelé disjoncteur à sensibilité élevée 3) est installé directement sur le côté alimentation de courant de l'inverseur INV qui active le moteur 2. Le disjoncteur de perte à la terre 2 du type à sensibilité moyenne, à action retardée (ci-après appelé disjoncteur 2 à sensibilité moyenne) est installé sur le cô- té alimentation de courant (c'est-à-dire l'étage supérieur) du disjoncteur 3 à sensibilité élevée. Un autre disjoncteur de perte à la terre 1 du type à sensibilité moyenne, à action retardée (ci-après appelé disjoncteur 1 à sensibilité moyenne) est installé sur le côté alimentation de courant (c'est-à-dire l'étage supérieur) du disjoncteur 2 à sensibilité moyenne. Ainsi le disjoncteur 3 à sensibilité élevée est installé entre la charge située à son étage inférieur et le disjoncteur 2 à sensibilité moyenne existant au niveau de son étage supérieur. En ajustant les caractéristiques du disjoncteur 3 à sensibilité élevée et du disjoncteur 2 à sensibilité moyenne telles que le type à sensibilité élevée, à vitesse élevée et le type à sensibilité moyenne, à action retardée, respectivement, le disjoncteur 3 à sensibilité élevée est basculé en premier lorsqu'un courant de perte à la terre est détecté dans le circuit comportant la charge d'inverseur et rompt (coupe) uniquement le circuit lorsque la perte est survenue. Ce disjoncteur 3 à sensibilité élevée agit de manière à empêcher les autres circuits d'être coupés de manière indésirable et il réalise une coordination de protection du circuit avec le disjoncteur 2 à sensibilité moyenne installé sur son étage supérieur.
La caractéristique de fréquence de détection de courant du système de protection de perte est décrit en se reportant à la figure 6.
Sur la figure 6, A est une courbe caractéristique représentant la caractéristique de fréquence de détection de courant du disjoncteur 2 à sensibilité moyenne. La caractéristique de fréquence de détection de courant du disjoncteur 1 à sensibilité moyenne a une courbe analogue à celle du disjoncteur 2 à sensibilité moyenne et est située à une position quelque peu vers la partie supérieure gauche de celle du disjoncteur 2 à sensibilité moyenne. Cependant, la caractéristique du disjoncteur 1 à sensibilité moyenne n'est pas représentée sur les dessins afin de simplifier la représentation. La caractéristique de fréquence de détection de courant du disjoncteur 3 habituel à sensibilité élevée est représentée par la courbe B.
La courbe A de caractéristique de fréquence de détection de courant pour le disjoncteur 2 à sensibilité moyenne maintient une légère pente jusqu'à approximativement 90 Hz et augmente ensuite avec une pente abrupte. La courbe B de caractéristique de fréquence de détection de courant du disjoncteur 3 à sensibilité élevée maintient une pente graduelle jusqu'à 1 kHz et augmente ensuite entre 1 kHz et 10 kHz avec une pente similaire aux valeurs de seuil de la fibrillation ventriculaire indiquées dans International Electrotechnical Commision 479 - 2. Puisque le disjoncteur 3 à sensibilité élevée est agencé afin de protéger le corps humain vis-à-vis d'un danger électrique tel qu'un choc électrique, il a une sensibilité plus élevée vis-à-vis d'un courant de perte à la terre que celle du disjoncteur 2 à sensibilité moyenne.
Généralement, il est extrêmement difficile de spécifier la capacité parasite existant entre un circuit et le sol. Ceci amène des difficultés extrêmes pour sé lectionner l'équipement sur la base de la capacité parasite lors de l'installation d'un dispositif de protection vis-à-vis des pertes à la terre. De plus, la majeure partie du courant agit sous forme d'un courant de bruit lorsqu'il a des fréquences impliquées dans la zone haute fréquence c'est-à-dire des zones de fréquences plus élevées que les fréquences commerciales de courant. Ces courants de bruit ont une tendance à circuler dans le trajet du circuit, facilement à travers la capacité parasite.
Par conséquent, lorsqu'on utilise la caractéristique de fréquence de détection de courant du disjoncteur de perte à la terre à vitesse élevée, à sensibilité élevée, dans la zone de fréquences élevées, comme décrit dans EP-A-464 516, il existe un inconvénient important du fait qu'un fonctionnement indésirable survient lorsqu'un courant de bruit est détecté du fait de la sensibilité élevée.
C'est par conséquent un but de la présente invention, compte tenu de ce qui précède, de fournir un dispositif de protection vis-à-vis des pertes à la terre qui satisfait au but consistant à protéger le corps humain d'un choc électrique entraîné par un courant de perte ayant une fréquence élevée et d'empêcher qu'un basculement indésirable ne survienne dans des dispositifs similaires ayant une charge d'inverseur.
Afin d'aboutir à ces buts, le dispositif de protection vis-à-vis d'une perte à la terre selon la présente invention est muni de moyens de détection de courant de perte et de moyens de production de signal de basculement pour émettre un signal de basculement dans le circuit lorsque le courant de perte détecté atteint une valeur spécifiée, les moyens de production de signal de basculement ayant une caractéristique de fréquence de détection de courant qui change en fonction de la plage de fréquences. Cette caractéristique de fréquence de détec tion de courant est établie pour être en dessous d'une valeur de seuil spécifiée dans la première plage de fréquences, la caractéristique de fréquence de détection de courant est établie pour avoir une augmentation aiguë dans la seconde plage de fréquences qui est au-dessus de la première plage de fréquences et la caractéristique de fréquence de détection de courant est établie pour être infinie à toutes les fréquences de la plage de fréquences qui est au-dessus de la seconde plage de fréquences.
De plus, le dispositif de protection vis-à-vis d'une perte à la terre selon la présente invention est muni de moyens de détection de courant de perte et de moyens d'émission de signal de basculement pour émettre un signal de basculement dans le circuit lorsque le courant de fuite détecté atteint une valeur spécifiée, les moyens de production de signal de basculement ayant une caractéristique de fréquence de détection de courant qui change en fonction de la plage de fréquences. Cette caractéristique de fréquence de détection de courant est établie pour être inférieure à une valeur de seuil spécifiée dans la première plage de fréquences pour protéger le corps humain vis-à-vis d'un danger. La caractéristique de fréquence de détection de courant est établie pour avoir une croissance aiguë dans la seconde plage de fréquences qui est au-dessus de la première plage de fréquences et la caractéristique de fréquence de détection de courant est établie pour être pratiquement infinie à toutes les fréquences situées dans la plage de fréquences qui est au-dessus de la seconde plage de fréquences.
De plus encore, le dispositif de protection vis-à-vis d'une perte à la terre selon la présente invention est muni de moyens de détection de courant de perte et de moyens de production de signal de basculement pour émettre un signal de basculement dans le circuit lorsque le courant de perte détecté atteint une valeur spécifiée, les moyens de production de signal de basculement ayant une caractéristique de fréquence de détection de courant qui change en fonction de la plage de fréquences. Cette caractéristique de fréquence de détection de courant est établie pour être en dessous d'une valeur de seuil spécifiée dans une plage allant des fréquences commerciales jusqu'à 1 kHz pour protéger le corps humain d'un danger électrique. La caractéristique de fréquence de détection de courant est établie pour avoir une forte croissance dans la seconde plage de fréquences qui est au-dessus de 1 kHz et s'étend jusqu'à 2 kHz. La caractéristique de fréquence de détection de courant est établie pour être pratiquement infinie pour toutes les fréquences situées dans la plage de fréquences qui est située au-dessus de la seconde plage de fréquences.
Par ailleurs encore, le dispositif de protection de perte à la terre selon la présente invention est muni de moyens de détection de courant de perte et de moyens de production de signal de basculement pour émettre un signal de basculement dans le circuit lorsque le courant de perte détecté atteint une valeur spécifiée, les moyens de production de signal de basculement ayant un filtre passe-bas. La caractéristique de fréquence du filtre passe-bas est établie pour être en dessous d'une valeur de seuil spécifiée dans la plage allant des fréquences commerciales jusqu'à 1 kHz, afin de protéger le corps humain d'un danger électrique. La caractéristique de fréquence de détection de courant est établie pour avoir une croissance forte dans la seconde plage de fréquences qui dépasse 1 kHz et s'étend jusqu'à 2 kHz.
- le dispositif peut être hors service, il est alors sans action, et le véhicule peut être alors conduit comme si le dispositif n'existait pas.
- la mise hors service du dispositif peut être effectuée à tout moment par action sur la commande (9).
- la mise en service du dispositif peut être effectuée à tout moment par action sur la commande (8).
- l'afficheur (5) peut afficher à tout moment, pendant le fonctionnement du dispositif; la valeur de référence du niveau de vitesse sélectionné.
- la commande de sélection (3) peut être actionnée à tout moment pendant le fonctionnement du dispositif pour augmenter le niveau de vitesse sélectionné.
- la commande de sélection (4) peut être actionnée à tout moment pendant le fonctionnement du dispositif pour diminuer le niveau de vitesse sélectionné.
- le calculateur (1) peut recevoir en permanence, en valeur électrique, une fréquence relationnelle de la vitesse instantanée du véhicule qui lui est transmise par un appareil extérieur au dispositif.
- le calculateur (1) peut comparer en permanence cette fréquence relationnelle de la vitesse instantanée aux zones de fonctionnement des asservissements internes ou externes au dispositif. Cette comparaison peut permettre de commander ces asservissements internes ou externes au dispositif.
- le conducteur peut alors être prévenu, d'une façon dynamique, et peut donc réagir.
La présente invention concerne essentiellement une composition dentaire radio-opaque pour le remplissage de canaux dentaires.
On sait que lorsqu'une dent a e été dévitalisée, c'est-à-dire que le nerf a été enlevé, il reste un canal principal ainsi que des canaux secondaires puisque le nerf comporte des ramifications.
Il est essentiel de boucher le canal principal ainsi que les canaux secondaires intégralement pour éviter une infection ultérieure.
Ce remplissage complet du canal principal ainsi que des canaux secondaires est très difficile, voire impossible à réaliser.
Pour obtenir un remplissage parfait, il faut procéder par une technique dite électrolytique qui fait migrer la composition dentaire dans la totalité des canaux secondaires.
A ce sujet, on peut se référer à une thèse réalisée par le présent inventeur, le Docteur Jean RAULO, présentée à l'Académie de Paris, le 24 juin 1971, à l'Université de Paris VI, pour obtenir le grade de Docteur Es-Sciences Physiques, et ayant pour titre "Contribution à l'étude de la migration de matériaux susceptibles d'obturer des cavités endodontiques. Dans cette thèse il est démontré la nécessité d'opérer par voie électrolytique encore dénommée électrophorèse.
Cependant, il faut toujours s'assurer que la méthode a été réalisée correctement et que la composition dentaire a bien pénétré complètement dans les canaux secondaires.
Si la limite de descente a été atteinte, une étape 958 est effectuée pour établir un état d'arrêt à la limite de descente de la porte. Lorsque l'étape 956 détermine que la limite de descente n'a pas été atteinte, une étape 960 est effectuée pour poursuivre le déplacement vers le bas de la porte. Lorsqu'il a été répondu par la négative à l'étape 948, une étape 950 est effectuée pour déterminer si le commutateur de commande est maintenu enfoncé. Si c'est le cas, le processus passe à l'étape 956 et à l'étape 958 ou 960 comme décrit ci-dessus. Lorsqu'il est répondu par la négative à l'étape 950, une étape 952 est effectuée, étape dans laquelle l'indicateur de rupture d'infrarouges est vérifié. Si l'indicateur de rupture est établi, ce qui signale une obstruction, une étape 954 est effectuée pour inverser la porte, établir le nouvel état de la porte et établir un indicateur d'obstruction. Lorsque l'étape 952 ne détecte pas d'indicateur de rupture d'infrarouges, le processus passe à l'étape 956 comme décrit ci- dessus. On mentionnera que les conditions établies dans les étapes 948 et 950 visent à permettre à l'opérateur de prendre la priorité sur
le détecteur d'obstruction.
Bien que l'on ait illustré et décrit une réalisation particulière de la pré-
sente invention, on appréciera le fait que de nombreux changements et modi-
fications apparaîtront aux personnes ayant une bonne connaissance de la
technique, et que l'on vise à couvrir dans les revendications jointes tous ces
changements et modifications qui rentrent à l'intérieur du véritable esprit et de la véritable étendue de l'applicabilité de la présente invention. A titre
d'exemple, les émetteurs et les récepteurs de la réalisation décrite sont com-
mandés par des micro-contrôleurs programmés. Les contrôleurs pourraient être réalisés sous la forme de circuits intégrés spécifiques à l'application à
l'intérieur de l'étendue de l'applicabilité de la présente invention.
Dispositif d'affichage La présente invention concerne un dispositif d'affichage d'image comprenant des électrodes de balayage agencées sous la forne d'une patrice et plus particulièreient un dispositif d'affichage qui peut être réalisé de tanière appropriée sous la forte d'un dispositif d'affichage FED, un dispositif d'affichage à électro-luoinescence (dénonné ci-après "EL"), organique ou analogue.
Lorsqu'un champ électrique établi à une valeur d a peu près 109 (V/m) est appliquée sur une surface d'un matériau métallique ou celle d'un atériau semi-conducteur, un effet tunnel a lieu, periettant à des électrons de traverser une barrière, donnant lieu à une décharge des électrons à travers le vide même, à une température normale. Un tel phénomène est dénoué "émission de champ" et une cathode conçue de tanière à émettre des électrons sur la base d'un tel principe est dénoué "cathode à émission de champ" (dénommé également ci-après "FEC").