INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le domaine d'application de cette garniture est notamment celui des fenêtres coulissantes à un ou plusieurs vantaux, qui s'ouvrent et se ferment par translation horizontale, la garniture doit également assurer une tenue du vitrage dans le cadre sous un effort d'arrachement exercé sur les montants verticaux du cadre de la fenêtre.
Le problème de la tenue à l'arrachement est relativement simple à résoudre entre la garniture et le cadre de la fenêtre, a déjà trouvé une solution au moyen par exemple de la coopération de languettes prévues sur la garniture et de becs de retenue prévus sur le cadre.
Par contre, ce problème de tenue à l'arrachement entre la garniture et le vitrage, n'a pas encore été résolu d'une façon qui soit réellement satisfaisante. En effet, avec une solution consistant à prévoir au niveau de la garniture des lèvres destinées à s'opposer à la force d'arrachement, l'expérience montre que ces lèvres n'offrent pas une résistance suffisante et ce, d'autant moins, que pour faciliter le montage, la garniture est généralement recouverte d'un corps gras du type silicone. Une autre solution pourrait consister à utiliser un ruban adhésif double face monté entre la garniture et le vitrage, mais cette solution n'est pas simple à mettre en oeuvre. En effet, il faut tout d'abord mettre une face du ruban adhésif en contact avec l'un des deux éléments, alors que l'autre face du ruban reste protégée par un ruban protecteur.Ensuite, lors du montage de la garniture sur le vitrage, l'opérateur doit tout d'abord enlever le ruban protecteur, ce qui ne facilite pas les opérations de montage.
Le but de l'invention est de résoudre ce problème de la tenue à l'arrachement entre la garniture d'étanchéité et le vitrage d'une fenêtre, d'une manière simple, efficace et ne nécessitant aucune opération particulière lors du montage.
A cet effet, l'invention propose une garniture d'étanchéité qui est caractérisée en ce qu'elle est munie de moyens de fixation qui, par déformation mécanique d'une partie de la garniture, font adhérer l'un à l'autre la garniture et le vitrage afin d'obtenir une meilleure tenue à l'arrachement.
Selon un mode de réalisation de l'invention, les moyens de fixation sont constitués par une colle pâteuse logée dans au moins une cavité à volume variable ménagée dans la garniture, cette colle étant destinée à fluer en direction du vitrage par suite d'une déformation de la cavité lors de l'opération de montage de la garniture sur le vitrage.
Dans ce premier mode de réalisation, le contour de la cavité à volume variable est en partie délimité par une patte ou nervure qui se déforme au contact du vitrage pour comprimer la cavité et forcer ainsi la colle à fluer en direction du vitrage.
Selon un second mode de réalisation préférentiel de l'invention, les moyens de fixation sont constitués par au moins un élément compressible agissant par un effet de ventouse au niveau du vitrage, cet élément étant mis en compression au contact du vitrage.
D'une manière générale, cet élément compressible est fabriqué en un matériau élastomère ou thermoplastique du type compact ou cellulaire, dont la dureté SHORE A est inférieure à celle du matériau de la garniture.
Avantageusement, cet élément compressible et la garniture forment une seule pièce fabriquée par coextrusion.
Dans ces deux modes de réalisation, la garniture présente une section droite en U avec une paroi de fond bordée de deux parois latérales qui sont espacées l'une de l'autre d'une distance correspondant sensiblement à l'épaisseur du vitrage, les moyens de fixation précités étant prévus au moins sur la face interne de l'une des deux parois latérales de la garniture et, de préférence, au niveau de ces deux parois latérales.
Selon un troisième mode de réalisation de l'invention, la garniture est constituée en deux parties qui sont respectivement rapportées sur la périphérie des deux faces principales opposées du vitrage, l'une des parties au moins de la garniture étant munie de l'un des moyens de fixation envisagés dans les deux premiers modes de réalisation pour augmenter la tenue à l'arrachement entre la garniture d'étanchéité et le vitrage.
Selon un avantage important de l'invention, les moyens de fixation entre la garniture et le vitrage sont automatiquement mis en place au montage, sans qu'il soit notamment nécessaire de procéder à une quelconque opération préliminaire.
Selon un autre avantage de l'invention, les moyens de fixation utilisés sont simples et peuvent être facilement intégrés à la garniture.
Le débit de la solution de nitrates métalliques était de 10 litres/heure.
On a obtenu ainsi un mélange d'oxyde riche en UO3 contenant sous forme d'oxydes, du césium et ruthénium.
La surface spécifique du mélange d'oxydes était de 14m2g1.
Ce mélange pulvérulent d'oxydes a pu être utilisé dans un cycle de préparation de combustibles nucléaires en passant par les phases de réduction en UO2 de fluoration puis de séparation isotopique.
Quant à la phase gazeuse résultant de la décomposition thermique des nitrates métalliques, elle a été refroidie et absorbée par une solution aqueuse d'acide nitrique en recirculation.
Exemple 2 Cet exemple concerne la décomposition selon l'invention d'un mélange de nitrate d'uranium et de gadolinium, se présentant sous la forme d'une solution aqueuse ayant pour composition - uranium 400 g/I - gadolinium 14 g/l - acidité H+(HNO3) 0,5 N Cette solution est pulvérisée sous la forme de fines gouttelettes dans une zone de contact d'une chambre de réaction d'un dispositif de décomposition connu sous le nom de "SPIN FLASH" de la société APV BAKER (Informations Chimie n0 342-Octobre 1992).
La température de la phase gazeuse tourbillonnaire qui est de l'air, était de 10000C.
La température de consigne de la zone de contact était de 4500C.
Le débit de la solution de nitrates métalliques était de 5 I/heure.
On a recueilli, après séparation de la phase gazeuse contenant le NOx, un mélange d'oxydes UO2-Gd203, ayant une granulométrie moyenne voisine de 101Jm.
La surface spécifique du mélange était de 16mg-1.
Après réduction sous un courant d'hydrogène, à 7000C, il a été obtenu un mélange pulvérulent d'oxydes UO3-Gd203 ayant une surface spécifique d'environ 6m2g~1 et possédant une très bonne aptitude au frittage.
Exemple 3 Cet exemple illustre le cas de la décomposition thermique d'un mélange de nitrates métalliques, se présentant, après purification au moyen de tributylphosphate, sous l'aspect d'une poudre composée essentiellement de nitrate d'uranyle. Cette poudre contenait - uranium 45,6 % en poids - césium (environ) 40 ppm Initialement, le mélange de nitrates était en solution aqueuse. Cette solution a été concentrée jusqu'à 1200 g/l en uranium, puis soumise à une opération d'écaillage et broyée jusqu'à l'obtention de la poudre destinée à l'opération de décomposition selon l'invention.
La poudre ainsi obtenue a été introduite au moyen d'un convoyeur à vis dans la zone de contact d'une chambre de réaction, telle que décrite dans le brevet européen n00007846, dans laquelle les gaz chauds sont produits in situ par la combustion complète de propane.
Les gaz chauds produits, dotés d'une énergie thermomécanique élevée, arrivaient dans la zone de contact simultanément avec la phase solide, sous l'aspect d'un écoulement tourbillonnaire symétrique (coaxialement avec le dispositif d'introduction de la poudre).
Le débit de la poudre introduite était de 18 kg/heure.
Condition d'extraction électrolytique Solution d'électrolyte 10% en volume d'acétylacétone-1, 1% en vo lume de chlorure de tétraméthylammonium dans du méthanol Condition électrolytique 0 mV sur l'électrode de calomel saturée Température électrolytique Température d'une pièce Quantité d'électricité à l'extraction Ca : 1000 c Echantillon dissous Ca : 3g Dimension de pore du filtre 0,22 m TABLEAU22
CONDITION No. FIL FLUX FEUILLE RESULTATS DE L'ANALYSE EDX DE D'ACTER DES RESIDUS EXTRAITS SOUDAGE Fe Cr V (Fe)/(Cr) 1 W1 F3 P1 Y2 33.2 21.1 22.4 1.6 EXEMPLE 2 W2 F3 P1 Y2 3.5 8.8 51.1 0.4 3 W4 F3 P1 Y2 7.1 12.9 40.0 0.6 4 W5 F3 P1 Y2 7.6 10.1 39.2 0.8 5 W6 F3 P1 Y2 8.4 10.5 28.4 0.8 6 W7 F3 P2 Y2 31.5 25.6 28.6 1.2 7 W8 F3 P1 Y2 19.7 21.9 32.6 0.9 8 W9 F3 P1 Y2 13.6 17.0 10.9 0.8 9 W10 F3 P1 Y2 15.8 18.6 33.5 0.8 10 W11 F3 P1 Y2 7.7 10.0 45.8 0.8 11 W12 F3 P1 Y2 30.2 20.1 17.3 1.5 12 W13 F5 P1 Y2 8.8 11.3 37.5 0.8 13 W14 F6 P2 Y4 29.3 30.5 19.8 1.0 14 W1 F1 P1 Y1 33.2 27.5 16.2 1.2 15 W2 F2 P1 Y3 3.9 5.7 48.2 0.7 16 W5 F4 P1 Y2 9.4 12.6 40.6 0.7 TABLEAU 23
No. FIL FLUX FEUILLE CONDITION RESULTATS DE L'ANALYSE EDX D'ACTER DE DES RESIDUS EXTRAITS SOUDAGE Fe Cr V (Fe)/(Cr) EXEMPLE 17 W18 F2 P1 Y5 11.2 9.8 42.9 1.1 COMPARA- 18 W19 F2 P1 Y5 21.4 19.4 33.5 1.1 TIF 19 W15 F3 P1 Y2 1.1 11.0 80.2 0.1 20 W16 F3 P1 Y2 21.2 18.7 9.5 2.2 21 W17 F3 P1 Y2 33.2 18.4 9.5 1.8 22 W20 F3 P1 Y2 31.5 1@.5 15.6 1.8 23 W21 F3 P2 Y2 1.1 5.5 78.1 0.2 24 W22 F3 P1 Y2 2.9 9.7 69.4 0.3 25 W23 F3 P1 Y2 10.2 4.4 36.5 2.3 26 W13 F7 P1 Y2 28.4 17.8 15.8 1.6 27 W13 F8 P1 Y2 30.2 23.5 14.2 1.3 28 W13 F9 P1 Y2 34.5 27.6 21.0 1.3 29 W13 F10 P2 Y4 27.9 30.2 13.8 0.9 30 W5 F4 P1 Y5 8.8 11.2 42.8 0.8 31 W5 F4 P1 Y6 9.2 13.5 39.8 0.7 Par la suite, des pièces d'essai, pour divers tests mécaniques, ont été préparées à partir du métal de soudure. Les tests mécaniques comportent des tests de traction à la température d'une pièce et à température élevée, un test d'impact Charpy, un test de résistance à la maladie de Krupp, et un test de résistance au fluage.
Ces pièces d'essai avaient des formes telles qu'indiquées dans le Tableau 24, et ont été préparées à partir du centre de l'épaisseur du métal de soudure qui avait été soumis au traitement thermique de stabilisation comme indiqué dans le Tableau 24.
TABLEAU 24
TRAITEMENT DE POSITION FORME DE LA STABILISATION ARTICLE TESTE D'ECHANTILLONDUAGE PIECE DE TEST C x TEMPS TEMP. DE LA PIECE 700 x 26 JIS Z 3111 @Al TEST DE 700 x 26 JIS G 0567 TRACTION 454 C CENTRE DE (6 mm #) L'EPAISSEUR TEST D'IMPACT CHARPY 700 x 7 DE LA FEUILLE JIS Z 3111 @4 TEST DE FRAGILITE 700 x 7 JIS Z 3111 @4 TEST DE RUPTURE AU FLUAGE 700 x 26 JIS Z 2273 (6 mm #) La figure 4 est un graphique représentant les conditions de relâchement des contraintes pour les tests mécaniques, l'axe vertical représentant la température et l'axe horizontal représentant le temps. Lorsque la tempé rature du métal de soudure a atteint 300"C, les conditions de chauffage ont été ajustées de sorte que la vitesse de chauffage soit 55 C/heure ou plus faible.Ensuite, le métal de soudure a été maintenu à la température de maintien (7000C) pendant 7 ou 26 heures, et ensuite refroidi à 3000C ou moins, avec une vitesse de refroidissement de 55 C/heure. Les vitesses de chauffage et de refroidissement ne sont pas limitées dans la plage située en dessous de 300 C.
De plus, un traitement de refroidissement, en plus du traitement de stabilisation a été exécuté dans un test de résistance à la maladie de Krupp. La figure 5 est un graphique représentant une étape de refroidissement, dans laquelle l'axe vertical représentant la température et l'axe horizontal représentant le temps. La température de maintien était de 625"C dans le traitement de stabilisation. Lorsque la température du métal de soudure a atteint 3000C, les conditions de chauffage ont été ajustées de sorte que la vitesse de chauffage soit 50 C/heure ou moins. Par la suite, le métal de soudure a été maintenu à la température de maintien de 5930C pendant une heure.De plus, l'échantillon a été maintenu à la température de maintien de 538"C pendant 15 heures, à 5240C pendant 24 heures, et à 496"C pendant 60 heures. Au niveau de l'étape de refroidissement entre ces températures, la vitesse de refroidissement de la pièce d'essai a été établie à 5,60C/heure. La pièce d'essai maintenue à 496"C a été refroidie à 468"C avec une vitesse de refroidissement de 2,8"C/heure et a été maintenue à cette température pendant 100 heures.Enfin, la pièce d'essai a été refroidie à 300"C ou moins avec une vitesse de refroidissement de 28 C/heure. Les vitesses de chauffage et de refroidis serment ne sont pas limitées dans la plage située en dessous de 3000C, ce pour le traitement de stabilisation.
Une pièce d'essai cylindrique pour tester les craquelures d' un anneau a été préparée pour chaque métal de soudure établi ci-dessus. La figure 6A est une vue en coupe représentant le site d'échantillonnage et la direction d'une pièce d'essai cylindrique à partir du métal de soudure, la figure 6B est une vue latérale représentant la forme de la pièce d'essai cylindrique, la figure 6C est une vue en coupe de la pièce d'essai, la figure 6D est une vue en coupe à plus grande échelle du tronçon A muni d'une encoche de la figure 6C, et la figure 6E est une coupe schématique représentant un processus de test de craquelures d'anneau utilisant la pièce d'essai cylindrique.
Une pièce d'essai cylindrique 4, ayant une encoche et une fente a été préparée à partir de la partie supérieure du cordon final de métal de soudure 3 formé au niveau de la gorge sur le métal de base 1 et la bande de support 2, de sorte que l'encoche 5 représentée sur la figure 6C soit située sur le côté supérieur de la zone non-affectée du métal de soudure 3 et la fente 6 soit située donc sur le côté inférieur. La pièce d'essai cylindrique 4 a une longueur longitudinale de 20 mm, un diamètre extérieur de 10 mm et un diamètre intérieur de 5 n, comme représenté sur la figure 6B. De plus, la pièce d' essai cylindrique 4 a une fente 6 ayant une largeur de 0,5 mm, qui atteint la cavité intérieure, et une encoche 5 s'détendant dans la direction longitudinale de la pièce d'essai, qui est agencée sur la surface extérieure opposée à la fente. L'encoche 5 est une gorge en forme de U ayant une profondeur de 0,5 n, une largeur de 0,4 mm, et un rayon de courbure au niveau du fond de 0,2 n, comme représenté sur la figure 6D. Cette pièce d'essai a servi au test de craquelures d'anneau.
Le test de craquelures d'anneau évalue la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes comme suit : sur la base d'un document intitulé "Etudes des craquelures après recuit éliminant les contraintes" (paru sous le nom de Naiki et al., Journal of the Japan Welding Society, volume 33, n" 9, (1964), page 718), une force de courbure est appliquée à la pièce d'essai cylindrique 4 dans la direction de la flèche représentée sur la figure 6E, la fente 6 de la pièce d'essai 4 est soudée par procédé TIG sans métal remplisseur, la pièce d'essai est soumis à un traitement thermique dans un état tel qu'une contrainte d'étirement résiduelle est appliquée sur le fond de la gorge en forme de U, et ensuite les craquelures par relâchement des contraintes résultantes au niveau du fond de la forme en U sont observées.Les conditions du traitement thermique pour le test de craquelures d'anneau ont été les mêmes que celles des condi- tions du test de relâchement des contraintes pour le résidu extrait électrolytiquement représenté sur la figure 2, c'est-à-dire 625"C pendant 10 heures.
Lors de l'évaluation des craquelures à chaud, de grandes craquelures ont été observées visuellement pendant le soudage, et de légères craquelures ont été observées à l'aide d'un test de transmission de rayons X immédiatement après soudage. Lors de l'évaluation de craquelures à froid, la pièce d'essai a été laissée pendant 3 jours, le tronçon défectueux a été passé à un test de transmission de rayons X, et des craquelures ont été observées à l'aide d'un microscope optique et d'un micro scope électronique à balayage. De plus, sur certaines des pièces d'essai, la précipitation a été identifiée à l'aide d'un microscope électronique à balayage et d'un microscope électronique de transmission.
Des normes pour évaluer les résultats des tests mécaniques établis ci-dessus vont maintenant être expliquées.
En ce qui concerne la résistance, un échan tillon ayant une résistance à la traction à la tempéra ture d'une pièce de 600 N/mm2 ou plus et une résistance à la traction à température élevée de 4540C de 507 N.mm ou plus a été évalué comme "bon". Lors du test d'impact Charpy, un échantillon ayant un vTr55 (une température de transition Charpy indiquant 55 J) de - 60 C ou moins et un #vTr55 (un décalage de la température transition vTr55 après refroidissement : vTr'55 - vTr55) de 20 C ou moins a été évalué tomme "bon". Lors du test de résistance au fluage, un échantillon ayant une résistance au fluage de 210 N/mm2 ou plus à 550 C pendant 1000 heures a été évalué comme "bon".Lors de tests de craquelures à chaud et à froid, un échantillon n'ayant pas de craquelures a été évalué comme 0 (bon), et un échantillon ayant des craquelures a été évalué comme x (Pas Bon). Lors du test de craquelures d'anneau pour évaluer la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes, un échantillon n'ayant pas de craquelures au niveau du fond de la gorge en forme de U après le traitement de stabilisation a été évalué comme O (bon), et un échantillon ayant des craquelures a été évalué camme x (Pas Bon). Les résultats de ces évaluations sont résumés par l'usinabilité par soudage des Tableaux 25 à 30.
TABLEAU 25 ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~
@EST@@@@CE USINABILITE RESIST@@CE RESISI@@CE @@X @@@@@ AUX AUX No. FIL FLUX FEUILLE FAR @@@@S @@@ CRAQU@@U@ES CRAQU@@U@ES D'ACIER SOU@@@E @E@@@@@@@T A C@@@@ A F@@ID DE CO@@RAI@@@ EXEMPLE 1 W1 F3 P1 Bon o o o 3 W4 F3 P1 Bon o o o 4 W5 F3 P1 Bon o o o 5 W6 F3 P1 Bon o o o 7 W8 F3 P1 Bon o o o 8 W9 F3 P1 Bon o o o 9 W10 F3 P1 Bon o o o 10 W11 F3 P1 Bon o o o 11 W12 F3 P1 Bon o o o 12 W13 F5 P1 Bon o o o 13 W14 F6 P2 Bon o o o 14 W1 F1 P1 Bon o o o 15 W2 F2 P1 Bon o o o 16 W5 F4 P1 Bon o o o TABLEAU 26
RESIST.LA TRA@CTION vTr vTr' TEMPERAT #vTr No. FIL FLUX 454 C D'UNE 55 C 55 C 55 C PIECE EXEMPLE 1 W1 F3 61@ 5513 -63 -46 17 2 W2 F3 657 5554 -65 -49 16 3 W4 F3 632 5524 -69 -50 19 4 W5 F3 641 5533 -74 -65 9 5 W6 F3 644 5537 -80 -74 6 6 W7 F3 637 @527 -85 -81 4 7 W8 F3 641 @542 -66 -5@ 10 8 W9 F3 634 @567 -62 -4@ 14 9 W10 F3 631 @532 -80 -71 9 10 W11 F3 668 @563 -62 -48 14 11 W12 F3 635 @523 -70 -62 8 12 W13 F5 637 @529 -77 -70 7 13 W14 F6 633 @521 -80 -74 6 14 W1 F1 622 @542 -68 -59 9 15 W2 F2 662 549 -70 -62 8 16 W5 F9 652 544 -81 -69 12 TABLEAU 27
L'industrie en général utilise de nos jours un très grand nombre de pièces mécaniques en tout genre. C'est, par exemple, le cas de l'industrie automobile ou de l'électroménager et de bien d'autres domaines.
L'usinage par décolletage est, de nos jours, un procédé de réalisation de pièces très largement adopté pour la fabrication de pièces métalliques qui doivent être fabriquées en grande série pour les besoins de notre économie, notamment dans le domaine évoqué précédemment.
Aussi, les entreprises spécialisées dans l'usinage par enlèvement de copeaux ont, de ce fait, intensifié leur production et ont du s'équiper de tours automatiques à décolleter monobroche, multibroche ou à commande numérique.
Grâce à ces machines, les pièces usinées sont obtenues à partir d'une barre ayant une section adéquate pour l'obtention de la pièce finie, cette section pouvant être ronde, carrée, hexagonale et autre. A cet effet, la barre est introduite dans la partie active du tour proprement dit, grâce à un embarrage automatique ou manuel, pour y être maintenue et guidée afin d'y être usinée en extrémité par un ensemble d'outils appropriés, retenus par des porte-outils généralement disposés en éventail ou en bout.
Ainsi, chacune des barres doit être engagée pour son usinage.
Cette opération ne pose pas trop de problèmes lorsque la barre à introduire est de section cylindrique, mais l'introduction d'une barre non cylindrique comme, par exemple, de section carrée, hexagonale ou triangulaire ne se fait pas sans problème car la pince de serrage et le canon de guidage tournent à grande vitesse alors que la barre avant d'y être introduite est fixe. Il y a alors formation de chocs répétés si le profil de la pince ne touche pas en face du profil de la barre et impossibilité à cette dernière de continuer sa progression pour arriver en phase d'usinage.
La présente invention veut résoudre les inconvénients cités précédemment en proposant un dispositif permettant une orientation instantanée de la barre lors de son introduction dans les éléments tournants tels que les canons de guidage et les pinces de serrage.
Ainsi, l'invention concerne une douille de guidage et d'orientation pour élément de tour à décolleter tels que canon de guidage ou pince de serrage, qui est caractérisée en ce qu'elle se présente sous la forme d'une bague cylindrique comprenant une paroi périphérique limitée extérieurement par une face externe et intérieurement par les faces périphériques d'un trou central longitudinal traversant de part en part ladite douille qui comprend une face amont transversale et une face avale d'introduction concave vers l'amont, c'est-à-dire vers !'intérieur de la douille pour constituer avec la paroi périphérique au moins une surface d'engagement et de recentrage pour l'extrémité de la barre, tandis qu'il est prévu au moins deux logements d'accrochage et de guidage constitués par des rainures radiales s'étendant longitudinalement pour déboucher, d'une pan, vers l'intérieur dans le trou central longitudinal, et d'autre part, vers l'extérieur du côté aval sur la surface d'engagement et de recentrage, lesdites rainures étant disposées aux angles des faces périphériques internes.
Selon une caractéristique complémentaire, la section transversale du trou central est identique dans ses formes et dans ses dimensions à la section transversale de la barre destinée à y être introduite.
Selon une autre caractéristique de l'invention, les rainures d'accrochage sont des sections rectangulaires ou carrées, tandis qu'elles s'étendent avantageusement sur toute la longueur du trou central.
La figure 1 représente un tour à décolleter équipé de douilles selon l'invention.
La figure 2 est une vue schématique montrant la barre avant son introduction dans le canon de guidage ou la pince de serrage.
La figure 2a est une vue en coupe selon A-A de la barre.
La figure 3 est une vue schématique montrant la barre en cours d'usinage après son introduction dans le canon de guidage ou la pince de serrage.
Les figures 4, 5, 6 et 7 illustrent un mode de réalisation d'une douille d'orientation donnée à titre d'exemple, ladite douille étant, dans cet exemple d'exécution, adaptée pour une barre dont la section est carrée.
- l'élément transparent est du verre pressé.
Dessins:
Trois exemples de réalisation de l'invention sont re-
présentés dans les dessins annexés et seront décrits ci-après
de manière plus détaillée.
Ainsi: - la figure 1 montre un projecteur pour véhicule, en coupe longitudinale axiale, correspondant à un premier exemple de réalisation, la figure 2 montre le projecteur selon un second exemple de réalisation, la figure 3 montre le projecteur selon un troisième
exemple de réalisation.
Description des exemples de réalisation:
Un projecteur de véhicule notamment de véhicule auto- mobile, représenté aux figures 1 à 3, comprend un réflecteur 10 recevant une source lumineuse 12 telle qu'une lampe à incandes-35 cence, une lampe à décharge de gaz ou autres lampes appro- priées. La direction de sortie de lumière 14 en aval du
réflecteur 10 est, dans le cas du projecteur selon le premier exemple de réalisation de la figure 1, constituée par un élé-
ment 16 transparent à la lumière, cet élément se présente sous
la forme d'une lentille 16. Entre la lentille 16 et le réflec-
teur 10 se trouve un diaphragme opaque 20 qui s'étend pratique-
ment en dessous de l'axe optique 18 du réflecteur 10. La lumière émise par la source lumineuse 12 est renvoyée par le réflecteur 10 sous la forme d'un faisceau lumineux convergent dont une partie est coupée par le diaphragme 20; le faisceau lumineux présente ainsi une limite claire/sombre. Le réflecteur peut par exemple avoir la forme d'un ellipsoide, celle d'une forme voisine d'un ellipsoide ou une autre forme appropriée pour que le réflecteur 10 réfléchisse la lumière émise par la
source lumineuse 12 en créant un faisceau lumineux déterminé.
Le faisceau lumineux passant le diaphragme 20 traverse la len-
Etat de la technique: L'invention concerne un projecteur pour véhicule,