INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ancienneté Présence d'un Durée du Epaisseur ménopause THS avant Début de traitement endométriale COMMENTAIRES améno/mois traitement semaines av/ap en mm 72 non 17.10.94 24 2/2 aménorrhée 24 ext épaisseur endo à 48 semaines de traitement = 2 mm 82 non 04.11.94 24 3/3 aménorrhée extension 26 oui 09.01.95 24 3/3 aménorrhée bien toléré extension 108 non 16.01.95 24 1/4 aménorrhée extension 48 non 13.02.95 24 3/2 1 épisode de saignements de 42 jours (qq gouttes) entre la lère semaine et la 6ème; T et Dmammaires d'intensité minime de la 1ère à la 22ème semaine (7 jours/semaine) Extension non faîte : n'a pas récupéré son kit de traitement à cause des vacances; suit le même traitement hors protocole 24 non 10.03.95 24 2/5 aménorrhée; t et Dmammaires d'intensité peu importante de la extension 6ème à la 12ème semaine (7jours/semaine) 55 oui 20.03.95 24 4/8 aménorrhée bien toléré extension 27 oui 08.05.95 24 3/5 aménorrhée bien toléré Extension non faîte : n'a pas récupéré son kit de traitement à temps à cause des vacances; même traitement hors protocole 90 oui 10.04.95 24 4/4 aménorrhée bien tolére extension 13 oui 03.07.95 24 1 en attente aménorrhée mal toléré extension 99 oui 24.04.95 24 1/4 aménorrhée bien toléré extension 21 oui 26.06.95 24 4 en attente aménorrhée bien toléré extension 96 ? 29.05.95 24 2 en attente aménorrhée extension 65 oui 10.05.95 24 1/3 aménorrhée; 10 épisodes (4 jours/semaine) de D mammaires bien toléré extension d'intensité minime 13 non 12.06.95 arrêt à 6 3 non fait saignements continus et légers dès la 5ème semaine jusqu'à l'arrêt du traitement 38 oui 10.07.95 24 2 en attente aménorrhée bien toléré extension T = tension D = douleur EXTENSION = 24 semaines de traitement supplémentaires THS = Traitement hormonal substitutif CONCLUSION Sur 16 patientes traitées: 1 sortie d'essai, soit 6 % 15 fins d'essai à 24 semaines, soit 94 % 13 extensions de traitement (24 semaines supplémentaires) 81 % Les deux extensions non faites : dues à des causes indépendantes du traitement, les patientes continuent le même traitement hors protocole.
TABLEAU ll: Traitement C Acétate de nomégestrol + valérate d'estradiol per os COMMENTAIRES aménorrhée, T et D mammaires d'intensité peu imortante de la 2ème semaine à la 8ème semaine; ARRET dû à une tension abdomino-pelvienne importante due à l'augmentation de la taille d'un fibrome sous sereux : écho avant traitement = 37 mm; écho à 8 semaines de traltement = 75 mm 1 épisode de saignements de 31 jours entre la 5ème et l 9ème semaine (qq gouttes) aménorrhée, ARRET pour insomnies, nervosité et douleurs des membres inférieurs aménorrhée, T et D mammaires d'intensité peu importante dès la 2ème semaine de tt jusqu'à la 19ème semaine 1 épisode de saignement de 16 jours d'intensité légère à partir de la 6ème semaine T mammaires d'intensité minimes de la 2ème semaine à la 8ème semaine ARRET dû à des maux de tête, à une transpiration noctume excessive et à une HTA : 17/10 aménorrhée, 23 épisodes de T mammaires d'intensité importante de 7 jours/semaine; extension impossible car dose d'estrogène diminuée à cause des tensions mammaires aménorrhée; 6 épisodes de T et D mammaires d'intensité peu importante (2 jours/semaine) aménorrhée aménorrhée aménorrhée jusqu'à 12 semaines puis 1 épisode de saignements de 41 jours jusqu'à l'arrêt du traitement aménorrhée 4 épisodes de saignements d'intensité légère (6 jours/semaine) 5 épisodes de D mammaires d'intensité moyenne (6 jours/ semaines); ARRET dû à une mastite et un abcès au sein 1 épisode de saignements 12 jours (qq gouttes) 1 épisode de saignements de 11 jours jusqu'à l'arrêt du traitement d'intensité légère CONCLUSION Sur 14 patientes traitées: 6 sorties d'essai, soit 43 % 8 fin d'essai à 24 semaines, soit 57 % 7 extensions de traitement (24 semaines supplémentaires), soit 50 % % d'aménorrhée (soit aucun épisode de saignement pendant 24 semaines) = 43 % RESULTATS II A - OBSERVANCE Bien qu'il n'existe pas de différence significative entre les deux groupes A et C de traitement, on observe avec le traitement A, un plus faible nombre de jours d'oubli sur l'ensemble des 24 semaines de l'étude.
B - TOLERANCE CLINIQUE ENDOMETRIALE Le pourcentage d'aménorrhée absolue le plus important est retrouvé dans le groupe A, la différence étant significative dans la phase Il (13ème à 24ème semaine de traitement). Comme cela est décrit dans la littérature, le pourcentage d'aménorrhée augmente avec le temps; ainsi, pour le groupe C, il est de 35,3 % au cours des 12 premières semaines de traitement, et de 46,1 % au cours des 12 dernières.
Les tableaux III, IV et V ci-joints, illustrent les résultats obtenus.
AMENORRHEE Analyse en intention de traiter TABLEAU III: Phase Il semaines 1 à 12
TOTAL GROUPE A GROUPE C P N % N % N Aménorrhée oui 19 37,2% 9 50 % 6 35,3% non 32 62,7% 9 50 % 11 64,7% 0,316 Spottings 7 oui 32 62,7% 9 50 % 11 64,7 % non 19 37,2 % 9 50 % 6 35,3% 0,316 Aucune patiente n'a eu de métrorragies au cours de la phase I
TOTAL GROUPE A GROUPE C N moy#sem N moy#sem N moy#sem P (min:max) (min:max) (min:max) Durée totale de 51 9,1#2,1 18 9,1#4,5 17 8,9#2,7 0,412 saignements (Jrs) 0:70 0:70 0:31 Intensité moyenne 51 0,8#0,1 18 0,7#0,2 17 0,9#0,20 0,446 0:2 0:2 0:2,5 Nbre de semaines 51 2,1#0,4 18 1,8#0,7 17 2,1#0,5 0,552 de saignement 0:10 0:10 0:7 Nombre total 51 1,2#0,2 18 1#0,3 17 1,2#0,4 0,434 d'épisodes 0:6 0:4 0:6 TABLEAU IV: Phase II / semaines 13 à 24
TOTAL GROUPE A GROUPE C P N % N % N Aménorrhée oui 20 42,5% 12 66,7% 6 46,1% non 27 57,4 % 6 33,3 % 7 ~ 53,8 % 0,006 Spottinga oui 27 57,4 % 6 33,3% 7 53,8% non 20 42,5% 12 66,7% 6 46,1% 0,006 Aucune patiente n'a eu de méfrorragies au cours de la phase Il
TOTAL GROUPE A GROUPE C N moy#sem N moy#sem N moy#sem P (min:max) (min:max) (min:max) Durée totale de 47 13,9#3,1 18 6,2#3,3 13 18,5#7,7 0,013 saignements (Jrs) 0:75 0:42 0:75 Intensité moyenne 47 0,9+0,1 18 0,6+0,2 13 1,0+0,3 0,055 0:2 0:2,33 0:2 Nbre de semaines 47 2,9+0,6 18 1,3+0,6 13 3,3+1,2 0,007 de saignement 0:12 0:9 0:11 Nombre total 47 1,3+0,3 18 0,6+0,3 13 11+05 0,002 d'épisodes 0:7 0:6 0:7 TABLEAU V
TOTAL GROUPEA GROUPE C entre C1 et C3 N moy#sem N moy#sem N moy#sem P (min:max) (min:max) (min: max) S.G.P.T (UI/I) 43 -23,1%#5,2% 17 -19,0%#3,8% 11 -31,2%#13,2% 0,0936 -88,2%:85,7% -50%:7,1% -88,2%:29,4% F.S.H 45 -74,1%#4,9% 18 -72,2%#5,5% 12 -78,2%#9,6% 0,405 -98,4%:69,2% -98%:24,8% -98,4 un effet dose du progestatif au cours des 9 derniers mois de traitement (moins la dose de progestatif est importante, meilleur est le contrôle du cycle).
Enfin, il est intéressant de noter qu'il n'existe pas de corrélation entre l'existence d'une aménorrhée et l'épaisseur endométriale à 6 mois mesurée par échographie endovaginale; cette épaisseur variant de +1,6 mm en moyenne au cours des 6 mois dans les 2 groupes de traitement.
TABLEAU VI Caractéristiques des patientes
Dès que la largeur de piste devient faible (inférieure à environ 10 micromètres), ces têtes deviennent très difficiles à réaliser (problème de précision de l'alignement des deux pièces polaires lors de soudure par verre, faible efficacité due à une longueur trop importante du circuit magnétique, difficulté de réalisation du bobinage, qui est rapporté et ne se prête guère à un mode de fabrication collectif, etc ...).
L'abrégé de brevet japonais, vol. 13, n"98 (P-840) (3446) du 8 mars 1989, propose une tête magnétique différente dont le bobinage est planaire. Cette tête est représentée sur la figure 2 annexée. Elle comprend deux pièces polaires 12a, 12b séparées par un entrefer 13, un double bobinage spiralé 14a, 14b disposé audessus des deux jambes du circuit magnétique, deux plots de connexion 15a, 15b et un pont magnétique 15 refermant le circuit magnétique.
Cette tête présente encore des inconvénients, liés, d'une part, à la structure de son bobinage, qui est long donc résistant, ce qui entraîne du bruit athermique, et, d'autre part, à son circuit magnétique qui est relativement long donc d'efficacité réduite.
Le document EP-A-0 467 263 divulgue une tête qui évite en partie ces inconvénients. Une telle tête est représentée sur les figures annexées 3 et 4. On y voit un substrat non magnétique 21, une première couche isolante 22, une deuxième couche isolante 29, un circuit magnétique 30, un bobinage conducteur 38 de type solénoïde s'enroulant autour du circuit magnétique, des bandes de connexion électrique 33 et des plots de connexion 34.
Sur la figure 4, on voit, en outre, les deux pièces polaires avant 25 et 27 séparées par un entrefer ("gap") g. Par ailleurs, une couche isolante 35 recouvrant l'ensemble et une couche de protection 36, ou superstrat, complètent l'ensemble et rendent symétrique la surface de contact avec le support d'enregistrement.
Bien que satisfaisante à certains égards, cette structure présente l'inconvénient de conduire à une très grande épaisseur de la tête dans la zone comprise entre le substrat 21 et le superstrat 36. Cette épaisseur correspond en effet à la partie inférieure du bobinage 38, aux pièces polaires 25, 27 et aux couches isolantes 22, 29, 32, 35. Cette épaisseur peut poser des problèmes de frottement avec le support d'enregistrement, avec, comme conséquence, des problèmes d'usure différentielle des différents matériaux. De plus, cette forte épaisseur entraîne des risques de décollement ou de bombé importants du fait des contraintes intrinsèques présentes dans les couches, des contraintes d'origine thermique, etc...
Par ailleurs, le procédé de réalisation d'une tête selon les figures 3 et 4 est difficilement compatible avec une réalisation collective, en particulier pour ce qui est de la réalisation d'un azimut pour l'entrefer avec un outil diamant, ou encore pour ce qui est de certaines étapes de planarisation des isolants déposés sur de fortes épaisseurs de motifs métalliques, ce qui conduit à des problèmes de couverture de marche avec l'apparition de failles au bord des motifs.
Le but de la présente invention est justement de remédier à ces inconvénients.
Exposé de l'invention A cette fin, l'invention propose d'intégrer dans le substrat une partie de l'enroulement, à savoir la nappe inférieure des conducteurs. De cette manière, l'épaisseur de la tête se trouve réduite et, corrélativement, les problèmes évoqués plus haut sont résolus.
De façon précise, l'invention a pour objet une tête magnétique verticale comprenant un substrat, un circuit magnétique avec au moins une première et une seconde pièces polaires disposées côte à côte et séparées par un entrefer amagnétique, ce circuit magnétique comprenant au moins une partie non enterrée dans le substrat, un bobinage conducteur entourant la partie du circuit magnétique qui n'est pas enterrée dans le substrat, cette tête étant caractérisée par le fait que le bobinage conducteur est formé d'une nappe inférieure de conducteurs disposée sous la partie non enterrée et intégrée dans le substrat et d'une nappe supérieure de conducteurs chevauchant la partie non enterrée.
Selon un premier mode de réalisation, le circuit magnétique comprend une pièce magnétique arrière de fermeture et une première et une seconde pièces magnétiques latérales reliées magnétiquement à la pièce magnétique arrière de fermeture et respectivement avec les première et seconde pièces polaires, les première et seconde pièces magnétiques latérales constituant chacune une partie non enterrée du circuit magnétique, et par le fait que le bobinage conducteur comprend au moins un enroulement bobiné autour d'au moins la première et/ou la seconde pièces magnétiques latérales, cet enroulement comprenant une nappe inférieure de conducteurs passant sous les première et/ou seconde pièces magnétiques latérales, cette nappe inférieure étant intégrée dans le substrat, et une nappe supérieure chevauchant la première et/ou la seconde pièces polaires latérales.
Les pièces magnétiques latérales sont reliées directement aux autres éléments du circuit magnétique (pièce arrière de fermeture et pièces polaires) ou par l'intermédiaire d'une couche isolante d'épaisseur contrôlée (par exemple du SiO2 ou de l'alumine d'épaisseur 0,1 à 0,2 zm). L'utilisation d'une couche isolante est préférable pour un fonctionnement à haute fréquence.
De manière avantageuse, les pièces polaires sont également intégrées dans le substrat.
De préférence encore, la pièce magnétique arrière de fermeture est, elle aussi, intégrée dans le substrat.
Lorsque le substrat n'est pas en matériau isolant, soit qu'il est conducteur, soit qu'il est semiconducteur, l'intégration de la nappe inférieure de conducteurs s'obtient en gravant des caissons dans le substrat, caissons qui sont remplis de matériau isolant dans lequel les conducteurs sont ensuite réalisés. Ce sera le cas, notamment, pour un substrat en silicium.
Dans un autre mode de réalisation, le circuit magnétique comprend une pièce arrière de fermeture constituant la partie non enterrée du circuit, et le bobinage conducteur comprend un enroulement bobiné autour de cette pièce arrière de fermeture, avec une nappe inférieure de conducteurs passant sous la pièce arrière de fermeture, cette nappe inférieure étant enterrée dans le substrat et une nappe supérieure passant au-dessus de la pièce arrière de fermeture.
Pour le cas où ndim = j-1, bi peut avoir un élément quelconque non nul, et une approche plus générale, basée sur l'algèbre linéaire, est nécessaire. A titre d'exemple, considérons le cas d'un espace c à six dimensions avec au moins un élément de En - 5n non nul et pour lequel le mouvement suivant les trois premières dimensions n'a pas à être modifié par des points de passage. Dans ce cas j = 6, ndim = 5 et m1 = 1, m2 = 2, m3 = 3.
Sous forme matricielle, les trois équations de contrainte résultantes se réduisent à où bij est l'élément j du vecteur i de la base. il s'agit d'un système sous-déterminé d'équations avec trois équations (chaque ligne) de cinq inconnues (les wik pour i = 1,2,3,4,5) qui peut être résolu pour trois des wik en fonction des deux autres, par division, transposition et inversion. La solution résultante donne les trois poids dépendants en fonction des deux poids indépendants.
En particulier, une solution possible est
Ici les éléments de W45k (W4k et W5k) sont des poids indépendants (paramètres libres) et les éléments de W123k (Wlk, W2k et W3k) sont définis en fonction de Wqk et W5k. Les g sont les facteurs reliant un poids dépendant w-k à un poids indépendant wjk et sont définis par les opérations matricielles indiquées dans l'équation ci-dessus. Bien entendu, la matrice 3x3 B123 doit être inversible. Si elle ne l'est pas, un autre choix de variables indépendantes doit être essayé. Du fait que les vecteurs de la base sont linéairement indépendants, au moins l'un des dix choix possibles (représentés dans le tableau ci-dessous) de poids indépendants conduira à une matrice inversible. Le choix qui donne le plus grand déterminant de la matrice 3x3 aura le meilleur comportement numérique.
Poids indépendants Poids dépendants 1 2 3 4 5 1 3 2 4 5 1 4 2 3 5 1 5 2 3 ~ 4 2 3 1 4 5 2 4 1 3 5 2 5 1 3 4 3 4 1 2 5 3 5 1 2 4 4 5 1 2 3 Il en résulte une famille à deux paramètres de points de passage d'essai qui sont orthogonaux au segment de trajet et qui n'entraînent aucun écart au trajet prédéterminé suivant l'axe 1, 2 ou 3 de l'espace c. Sous forme développée, le point de passage n k est défini par TWPk = g +d -{(gl4 W4* +g,5-W5*)-b, +(g24 W4* +g25-Wi) 2 +(g34.w4k + g35.W5k).b3 + W4k En faisant varier W4 et W5, I il est possible de générer des points de passage d'essai en un point quelconque du plan perpendiculaire au vecteur de trajet et n'entraînant aucun écart au trajet prédéterminé suivant l'axe 1, 2 ou 3 de l'espace c.
On comprendra d'après ce qui précède que les principes de la présente invention s'appliquent aussi à d'autres domaines que la commande de mécanismes robotisés multiples dans lesquels les trajets d'objets mobiles doivent être commandés de manière à éviter des collisions.
En particulier, l'invention fournit une combinaison de planification de trajets dans un espace c, pour la planification grossière du trajet de chaque objet, et d'exécution d'un champ de forces artificiel à un niveau de résolution plus fine. Cette combinaison permet d'éviter les problèmes posés précédemment par chacune de ces approches.
L'invention concerne aussi des améliorations de la planification des trajets dans l'espace c, et en particulier une technique itérative dans l'espace c pour planifier un trajet dans un espace de travail qui ne nécessite que des exigences de calcul modérées.
La présente invention a pour objet un dispositif permettant d'augmenter la motricité d'un véhicule équipé de pneumatiques, notamment sur des sols présentant une faible adhérence.
Les véhicules équipés de pneumatiques, notamment les véhicules automobiles, sont plus spécialement conçus pour se déplacer sur une chaussée présentant un revêtement offrant de bonnes conditions d'adhérence. Dès que le revêtement est recouvert d'une couche de pluie ou de neige, le véhicule perd de sa motricité et devient difficilement maîtrisable. Ceci est notamment vrai en hiver lorsque les conditions climatiques sont mauvaises et rendent les chaussées glissantes. En effet, la surface de contact permettant de transmettre le couple moteur destiné à faire avancer le véhicule au sol n'est que de quelques centimètres carrés.
Cette surface est, pour un véhicule automobile, sensiblement égale à la surface d'une main par pneumatique.
Pour améliorer la motricité d'un véhicule équipé de pneumatiques, notamment sur un sol enneigé, il est connu d'utiliser des chaînes. II existe de nombreux types de chaînes avec de multiples façons de fixer celles ci sur un pneumatique. Lorsque le véhicule est équipé de chaînes, sa motricité sur la neige est très sensiblement améliorée et le véhicule peut se déplacer à des endroits où tout passage lui est interdit s'il n'est pas équipé de ces chaînes.
Malgré leur efficacité, les chaînes présentent quelques inconvénients. Tout d'abord, leur montage sur les roues du véhicule n'est pas très aisé. II faut avoir l'habitude de monter des chaînes pour pouvoir les monter rapidement. Or les chaînes sont généralement utilisées de manière occasionnelle, voire exceptionnelle.
De plus, la présence de chaînes crée, en roulant, des vibrations qui sont nettement sensibles dans la conduite du véhicule. Plus l'épaisseur de la couche de neige est réduite, plus les vibrations retransmises au conducteur du véhicule sont importantes.
Le but de l'invention est alors de fournir un dispositif facilement adaptable à un véhicule équipé de pneumatiques, augmentant très sensiblement la motricité du véhicule sur un sol enneigé ou verglacé et qui n'altère pas la conduite du véhicule qu'il équipe.
A cet effet, le dispositif qu'elle propose est un dispositif permettant d'augmenter la motricité d'un véhicule équipé de pneumatiques, destiné à être monté sur une roue comportant un moyeu et chaussée d'un pneumatique présentant une bande de roulement.
EXEMPLE 8 : Etude de la libération de l'hémoglobine Dans cet exemple, on étudie de façon comparée la libération de l'hémoglobine absorbée à l'intérieur des particules poreuses obtenues à l'exemple 7.
Les particules chargées en hémoglobine sont incubées dans 5 ml de tampon PBS 150 mM à pH 7,4 (où l'hémoglobine est au-dessus de son point isoélectrique et a donc tendance à être exclue du substrat poreux). On agite à 40 C sur l'agitateur soleil. Des aliquots sont prélevés à intervalles de temps réguliers et la concentration d'hémoglobine présente dans le surnageant est dosée par spectrophotométrie.
La figure 5 illustre les courbes de cinétique de libération de l'hémoglobine obtenue au cours du temps avec en ordonnée la masse en mg d'hémoglobine libérée et en abscisse le temps en heure. La courbe C51 correspond au résultat obtenu avec les particules simplement chargées d'hémoglobine issue de l'étape c) de l'exemple 7. La courbe C53 correspond aux résultats obtenus avec les particules obtenues à l'étape e) de l'exemple 7 (liposomes neutres obtenus en b) mis en contact dans la suspension polylysine-NSPE/phospholipides obtenue en a)).
La courbe C52 correspond aux résultats obtenus avec les particules selon l'invention obtenues en d) de l'exemple 7.
Comme on le voit, en l'absence de membranes fonctionnelles fixées (courbes C51 et C53) l'hémoglobine est quantitativement libérée des particules dès le début de l'incubation. Au contraire, avec les particules selon l'invention (courbe C52) dotées d'une membrane fonctionnelle fixée, l'hémoglobine n'est pas libérée et reste associée à l'intérieur des particules poreuses. Ces résultats démontrent donc que la membrane fonctionnelle fixée permet de retenir efficacement l'hémoglobine.
EXEMPLE 9 : préparation de particules synthétiques supramoléculaires renfermant un anticancéreux On procède globalement comme dans l'exemple 7, mais en incorporant de la doxorubicine (C27H29NO11,PM543, 53) à la place de l'hémoglobine, 5 mg de chlorhydrate de doxorubicine sont dissous dans 1 ml d'eau distillée et incubés avec 5 mg de particules poreuses (SEPHADEX C25) dérivées par des groupements carboxyméthyles. Les pores des particules ont une taille permettant la pénétration des molécules de poids moléculaire maximum de 25000. La suspension est agitée 2 h à 40 C sur un agitateur soleil. Elle est ensuite décantée et la concentration de doxorubicine libre est mesurée par spectrophotométrie UV à 480 nm. Les résultats obtenus indiquent que plus de 97% de la doxorubicine est associé aux particules. La fraction de doxorubicine non absorbée est éliminée par décantation et lavage du culot à l'eau distillée.
Les particules chargées en doxorubicine sont dispersées dans 4 ml d'eau distillée. On ajoute ensuite 1 ml de la suspension de polylysine-NSPE et des phospholipides formant bicouche obtenue à l'étape a) de l'exemple 7, et on agite doucement pendant 2 h à 40 C. On ajoute alors 625 u1 de solution de détergent non ionique HECAMEG 40 mM, on agite 5 min, et on décante les particules et on lave le culot à l'eau distillée pour éliminer le détergent et les complexes polylysine NSPE/phospholipides en excès.
Comme dans l'exemple 7, une expérience témoin est réalisée en utilisant une suspension de liposomes neutres composés uniquement de phospholipides (EYPC) et de cholestérol.
EXEMPLE 10 : Etude de la libération de la doxorubicine On étudie la cinétique de libération de la doxorubicine par les particules obtenues à l'exemple 9.
Les particules sont dispersées dans 150 ml de tampon PPS 150 mM à pH 7,1 et agitées doucement. Des aliquots sont prélevés à intervalles de temps réguliers et la concentration de doxorubicine dans le surnageant est mesurée par spectrophotométrie UV à 480 nm.
Les résultats obtenus indiquent que, au bout de 1 h, 45 % en poids de la doxorubicine a été libéré des particules de l'expérience témoin et des particules chargées en doxorubicine utilisées avant la mise en contact avec la suspension polylysine-NSPE/phospholipides, c'est-àdire des particules exemptes de membrane fonctionnelle fixée. Au contraire, avec les particules selon l'invention comprenant une membrane fonctionnelle fixée, seulement 5 % de la doxorubicine a été libéré. Ainsi, la membrane fonctionnelle fixée formée des phospholipides permet de retenir efficacement la doxorubicine à l'intérieur des particules selon l'invention.
EXEMPLE 11 : préparation de particules synthétiques supramoléculaires de petites tailles On procède comme dans l'exemple 9, mais on cherche à préparer des particules poreuses de plus petite taille. 1 g de matrice poreuse SEPHADEX C25 est dispersé dans 100 ml d'eau distillée et la préparation est broyée pendant 15 min avec un broyeur à hélice. La préparation est ensuite centrifugée à 3000 g pendant 10 min, le surnageant est récupéré puis soumis à une autre centrifugation à 25000 g pendant 45 min. Le surnageant est éliminé, le culot est remis en suspens ion et on obtient 50 mg de produit sec après lyophilisation. La taille des particules obtenues, mesurée à l'analyseur de particules, est comprise entre 300 et 500 nm.