INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La température est maintenue à 50C pendant une heure environ, puis on laisse le mélange revenir à température ambiante, et sous agittion pendant une nuit Après hydrolyse avec 40 cm3 d'eau permutée, le produit est extrait au dichlorométhane. La phase est séchée sur sulfate de magnésium puls le solvant est évaporé Un solide jaune orangé pâteux est recueilli et purifié par lavage à l'acétone puis recristallisation dans le dichlorométhane. On obtint ainsi 7,25 g de produit pur, jaune pèle.
Rendement 49,2 % RMN 1H dans le DMSO d6 (diméthylsulfoxyde deutéré)
%/ t"' o N/À2ÀccH2É\CH2 EN (composé3) H E D C B A
HA HB HC HD HE HF HG HH HI HJ HK HL Autres #(ppm) 4,52 3,6 2,51 2,51 3,15 6,92 7,25 5,22 4,76 2,97 7,55 7,57 à 7,75 J(Hz) JHRHC=6,2 JHDHF=5 JHFHC=8,7 JHIH@=6,52 JHKHI =8,2 JH@P =11,6 3) Préparation de l'oxyde de {4-[4-(2-hydroxyethyl)pipérazino]stilbén 4-yl diphényl} phosphine (M = 508). (Composé 4) Dans un tricol de 250 cm3 sont introduits 9,62 g (18,3 mmol) du composé 3 préparé précédemment, 4,18 g (22 mmol) d'acide paratoluènesulfonique monohydraté (APTS, H2O) et 120 cm3 de toluène fraîchement distillé. Le contenu du tricol est porté au reflux pendant 24 heures.
Après distillation du toluène, une gomme marron clair est recueillie.
Le produit de déshydratation est séparé de cette gomme par qo d'acétone dans laquelle lui seul est insoluble. Après filtration, le produit solide est dissous dans 250 cm3 de dichlorométhane. Cette solution est séchée sur sulfate de magnésium, filtrée, puis concentrée au 10eme de son volume.
On obtient 5,8 g de poudre jaune par précipitation provoquée par l'ajout d'acétone, puis on sèche sous vide.
Rendement : 62,4 %, température de fusion : 202 C RMN 1H dans CDCl3 et DMSO d6:
C H /CH2 (A - CH2/ 2 h 1111 (compose 4) E D C B A
Protons HA HB HC HD HE HF HG HH HI Autres #(ppm) -2,65 3,68 2,63 2,68 3,27 6,9 6,95 7,14 7,4 à CDCl3 7,8 #(ppm) 4,5 3,56 2,48 2,56 3,20 6,95 7,48 7,10 7,30 7,53 à DMSOd6 7,75 J (Hz) JHRHC=5,3 JHDHF=4,9 JHFHG=8,8 JHHHI=16,3 4) Préparation de l'oxvde de ({4-[2-(méthacryloyloxy) éthyle pipérazino} stilbén-4-yl diphényl phosphine (M = 576). (Composé 1) Dans un tricol de 250 cm3 on introduit 2 9 (3,94 mmol) de composé 4, 1,1 mi (7,9 mmol) de triéthylamine (M=101, d = 0,726) et 150 cm3 de THF fraîchement distillé.
0,4 cm3 (4,1 mmol) de chlorure de méthacryloyle (M = 104,4.
d = 1,07 est ajouté à l'aide d'une seringue, puis 20 heures après, à nouveau 0,4 cm3 de chlorure de méthacryloyle et l'agitation est maintenue 5 heures.
Le mélange est filtré sur cellite, afin de séparer le chlorure d'ammonium formé. L'évaporation du solvant permet de recueillir une poudre jaune orangée.
L'ester est purifié par chromatographie sur colonne de silice (éluant = 10 acétate d'éthyle: 80, dichlorométhane : 20;2 ) Acétate d'éthyle pur).
2,15 g de produit sont recueillis et séchés sous vide.
La Figure 7 est une vue en coupe schématique suivant la ligne I-I des Figures 1, 5, 6, ou 9, selon un quatrième exemple de mode de réalisation d'un relief artificiel selon l'invention.
La Figure 8 est une vue en coupe schématique suivant la ligne I-I des Figures 1, 5, 6, ou 9, selon un cinquième exemple de mode de réalisation d'un relief artificiel selon l'invention.
La Figure 9 représente en vue de dessus un sixième exemple de mode de réalisation d'un relief artificiel selon l'invention.
La Figure 10 est une vue en perspective d'un ensemble d'agrément ou à usage sportif selon l'invention comprenant le relief artificiel selon la Figure 1, et un lac artificiel.
Le relief artificiel représenté sur les Figures 1 et 2 comprend une plate-forme 1 comportant un premier côté 2 et un deuxième côté 3 opposé au premier côté 2, une pente abrupte 4 reliant le premier côté 2 de la plate-forme 1 à un terrain naturel 22, une pente douce 5 reliant le deuxième côté 3 de la plate-forme I au terrain naturel 22.
Le relief représenté sur la Figure 1 peut avantageusement être placé sur tout terrain naturel plat ou présentant quelques dénivellations, la plate-forme 1 devant rester dans ce dernier cas sensiblement plane et de préférence horizontale.
La plate-forme 1 présente par exemple une surface en forme de demi-anneau octogonal limité extérieurement et intérieurement par une ligne brisée à segments rectilignes, comme le représente la Figure l de façon à définir sur le relief artificiel une partie extérieure au demianneau et une partie intérieure au demi-anneau.
La partie extérieure au demi-anneau représentée par la pente abrupte 4 qui relie le premier côté 2 de la plate-forme 1 au terrain naturel, est essentiellement prévue pour les pratiquants initiés. Dans cet objectif, l'inclinaison de la pente abrupte est déterminée de façon à assurer une stabilité de cette dernière et de la plate-forme 1 d'une part et avantageusement un décollage quasi immédiat du pratiquant à partir de la plate-forme 1.
La partie intérieure au demi-anneau représentée par la pente douce 5 qui relie le deuxième côté 3 de la plate-forme 1 au terrain naturel, est essentiellement prévue pour les pratiquants débutants. Dans cet objectif, l'inclinaison de la pente douce est déterminée plus particulièrement de façon à éviter un vol prolongé et élevé du pratiquant.
La plate-forme l est avantageusement utilisée par tous les pratiquants par exemple comme point de départ d'un décollage ou d'une course d'envol.
Comme le représente la figure 1, la pente abrupte 4 se décompose avantageusement en quatre faces sensiblement planes joignant le terrain naturel et les segments rectilignes de la ligne brisée du premier côté 2 de la plate-forme 1.
La pente douce 5 se décompose avantageusement en quatre faces sensiblement planes joignant le terrain naturel et les segments rectilignes de la ligne brisée du deuxième côté 3 de la plate-forme 1. On remarquera comme le représente la Figure 1 que la pente douce 5 rejoint le terrain naturel en un point 18 qui se situe avantageusement à la projection sur le terrain naturel du centre de l'anneau octogonal défini en moitié par la plate-forme 1. n faut toutefois noter que la pente douce peut rejoindre le terrain naturel selon une ligne brisée 19 à segments rectilignes comme le représente la Figure 9.Une telle configuration peut être nécessaire en fonction de la hauteur 20 choisie du relief artificiel et du diamètre 21 choisi de la plate-forme 1, pour obtenir une inclinaison de la pente douce apte à l'apprentissage des sports aériens tel que le deltaplane ou le parapente.
Les deux extrémités 15 et 15' du demi-anneau et les extrémités 16, 16', et 17, 17' des pentes douce et abrupte respectivement sont reliées au terrain naturel avantageusement par des pentes 14 et 14' dont l'inclinaison est avantageusement déterminée de façon à assurer une stabilité de ces dernières, des extrémités 15 et 15' de l'anneau, et des extrémités des pentes douce 5 et abrupte 4. L'inclinaison des pentes 14 et 14' sera de préférence similaire à celle de la pente abrupte 4. Les pentes 14 et 14' peuvent avantageusement se décomposer en plusieurs faces sensiblement planes reliant chacune des extrémités 15, 16, 17 et 15', 16', 17' respectivement au terrain naturel, par exemple comme représenté sur la Figure 1. n est à noter que les pentes 14 et 14' pourront être munies de tout moyen d'accès (non représenté) à la plate-forme 1, comme par exemple des escaliers ou des pentes douces.
Le relief artificiel représenté sur les Figures l et 2 comprend un premier volume 6 dont une face forme la pente abrupte 4, le premier volume 6 comportant avantageusement une pluralité de pneumatiques disposés horizontalement en couches 8 superposées, et un deuxième volume 7 dont une face forme la pente douce 5, le deuxième volume 7 comportant avantageusement une pluralité de pneumatiques en vrac 9. Il est à noter que la plate-forme 1 peut faire partie du premier volume 6, comme par exemple représenté sur la Figure 8, ou bien faire partie du deuxième volume 7 comme représenté sur la Figure 2 ou 7.
Le premier volume 6 présente une section transversale avantageusement en forme de triangle sensiblement isocèle dont le sommet se confond approximativement avec un point de la ligne brisée définissant le premier côté 2 de la plate-forme 1, comme le représente la Figure 2 ou 7, et se confond approximativement avec les extrémités 17, 17' de la pente douce et les extrémités 15, 15' de la plate-forme 1, et dont la base repose sur le terrain naturel. Sur la Figure 1, on a représenté en traits pointillés la ligne 24 d'intersection du premier volume 6 avec le terrain naturel, ainsi que les arêtes 23, 23' du premier volume 6 au niveau du retour de ce dernier vers le point 18.
Le premier volume 6 comme montré sur la Figure 8 présente une section transversale en forme de trapèze sensiblement isocèle dont le sommet correspond à la plate-forme 1. La couche supérieure de pneumatiques au sommet du trapèze sera recouverte avantageusement d'une couche de terre végétale qui formera la plate-forme 1. Une couche de matériaux géotextiles pourra éventuellement être placée entre la couche supérieure de pneumatiques et la couche de terre végétale.
Le capteur du type modulation optique peut en outre comprendre une pluralité d'oscillateurs piézo-électriques présentant des fréquences d'oscillation différentes agencés entre le polariseur et l'analyseur, et comprend également une lame de longueur d'onde agencée entre le polariseur et les oscillateurs piézo-électriques pour polariser circulairement la lumière polarisée linéairement provenant du polariseur.
Selon un autre aspect, on propose un capteur du type modulation optique comprenant: une lentille de condenseur d'entrée pour collecter la lumière provenant d'une source de lumière; un polariseur pour polariser linéairement la lumière provenant de la lentille de condenseur d'entrée; un oscillateur piézo-électrique laissant passer la lumière qui est muni d'un circuit d'oscillateur, ledit oscillateur piézo-électrique comportant une surface laissant passer la lumière sur l'un de ses côtés et une surface réfléchissante sur son autre côté; un analyseur pour polariser linéairement la lumière provenant de l'oscillateur piézo-électrique; et une lentille de condenseur de sortie pour faire converger la lumière polarisée linéairement provenant de l'analyseur.
Ce capteur du type modulation optique peut comprendre en outre une pluralité d'oscillateurs piézo-électriques laissant passer la lumière présentant différentes fréquences d'oscillation agencés sur un côté d'entrée de lumière de l'oscillateur piézo-électrique et peut comprendre une lame de longueur d'onde agencée entre le polariseur et les oscillateurs piézo-électriques pour polariser circulairement la lumière polarisée linéairement provenant du polariseur.
La source de lumière est une source de lumière laser permettant d'émettre une lumière laser polarisée linéairement sur l'oscillateur piézo-électrique par l'intermédiaire d'une fibre de maintien de plan de polarisation qui maintient le plan de polarisation.
Selon la présente invention, on propose en outre un appareil d'instrumentation de processus comprenant: un capteur du type modulation optique de la structure définie ci-dessus une fibre optique pour transmettre la lumière provenant de la source de lumière sur le capteur du type modulation optique un convertisseur photo-électrique connecté en fonctionnement à un côté de sortie du capteur du type modulation optique pour convertir en un signal électrique la lumière transmise qui est modulée en intensité à l'aide de la fréquence d'oscillation de l'oscillateur piézo-électrique; et une unité de traitement de signal pour acquérir une valeur de paramètre de processus sur la base de la fréquence d'un signal de sortie provenant du convertisseur photo-électrique.
Cet appareil d'instrumentation de processus peut comprendre en outre une pluralité de coupleurs en T prévus pour la fibre optique et dans cet appareil, une pluralité des capteurs du type modulation optique sont agencés en parallèle les uns par rapport aux autres et sont connectés en fonctionnement aux coupleurs en T de telle sorte que des sorties provenant des capteurs du type modulation optique soient superposées. Une pluralité des capteurs du type modulation optique présentant différentes fréquences d'oscillation sont connectés en série.
Selon un autre aspect, on propose un appareil d'instrumentation de processus comprenant: un capteur du type modulation optique de la structure définie ci-dessus une fibre optique pour transmettre la lumière provenant de la source de lumière sur le capteur du type modulation optique un convertisseur photo-électrique connecté en fonctionnement à un côté de sortie du capteur du type modulation optique pour convertir en un signal électrique le signal optique transmis ; et un circuit de conversion de données connecté en fonctionnement au convertisseur photo-électrique pour convertir un signal électrique émis en sortie depuis le convertisseur photo-électrique en une valeur de paramètre de processus en réponse à des données d'amendement de conversion pour convertir une valeur de paramètre de processus à partir de la fréquence du signal électrique provenant du convertisseur.
Selon encore un autre aspect, on propose un appareil d'instrumentation de processus comprenant: une pluralité de capteurs du type modulation optique, chacun étant de la structure définie ci-dessus; une fibre optique pour multiplexer et transmettre les signaux optiques de sortie provenant des capteurs respectifs; un convertisseur photo-électrique connecté en fonctionnement à des côtés de sortie du capteur du type modulation optique par l'intermédiaire de la fibre optique pour convertir les signaux optiques transmis en signaux électriques présentant des fréquences différentes les unes des autres un circuit de séparation de fréquence connecté en fonctionnement au convertisseur photo-électrique pour séparer des valeurs de paramètre de processus conformément à la différence des fréquences; et un circuit de conversion de données connecté en fonctionnement au convertisseur photo-électrique pour convertir un signal électrique émis en sortie depuis le convertisseur photo-électrique en valeurs de paramètre de processus en réponse à des données d'amendement de conversion pour convertir des valeurs de paramètre de processus à partir des fréquences.
Selon encore un autre aspect supplémentaire, on propose un appareil d'instrumentation de processus comprenant: une source de lumière depuis laquelle une lumière est émise une fibre optique d'application de lumière connectée à la source de lumière; un capteur du type modulation optique de la structure définie ci-dessus une fibre optique de réception de lumière pour transmettre un signal optique provenant du capteur du type modulation optique un convertisseur photo-électrique connecté en fonctionnement à un côté de sortie du capteur du type modulation optique pour convertir le signal optique transmis par I'intermédiaire de la fibre optique de réception de lumière selon un signal électrique ; et un moyen de circuit de conversion de données connecté en fonctionnement au convertisseur photo-électrique pour convertir un signal électrique émis en sortie depuis le convertisseur photo-électrique en une valeur de paramètre de processus en réponse à des données d'amendement de conversion pour convertir une valeur de paramètre de processus à partir d'une fréquence du signal électrique provenant du convertisseur.
Selon encore un autre aspect supplémentaire, on propose un appareil d'instrumentation de processus comprenant: une source de lumière depuis laquelle une lumière est émise une fibre optique d'application de lumière connectée à la source de lumière; une pluralité de capteurs du type modulation optique dont chacun présente la structure définie ci-dessus;; une fibre optique de réception de lumière pour transmettre les signaux optiques provenant les capteurs respectifs un convertisseur photo-électrique connecté en fonctionnement aux côtés de sortie des capteurs du type modulation optique pour convertir les signaux optique transmis par l'intermédiaire de la fibre optique de réception de lumière selon des signaux électriques présentant des fréquences différentes les unes des autres un circuit de séparation de fréquence connecté en fonctionnement au convertisseur photo-électrique pour séparer des valeurs de paramètre de processus conformément à la différence des fréquences ; et un circuit de conversion de données connecté en fonctionnement au convertisseur photo-électrique pour convertir un signal électrique émis en sortie depuis le convertisseur photo-électrique en valeurs de paramètre de processus en réponse à des données d'amendement de conversion pour convertir des valeurs de paramètre de processus à partir des fréquences.
Selon cet aspect, les capteurs du type modulation optique sont connectés en parallèle les uns aux autres par l'intermédiaire de la fibre optique d'application de lumière et de ladite fibre optique de réception de lumière, ou les capteurs du type modulation optique sont agencés en parallèle les uns par rapport aux autres au niveau de leurs deux extrémités par l'intermédiaire des fibres optiques d'application de lumière sur lesquelles un coupleur à guide d'ondes optique est prévu.
Selon encore un autre aspect, on propose un appareil d'instrumentation de processus comprenant: une source de lumière externe; une fibre optique pour transmettre une lumière provenant de la source de lumière; une pluralité de capteurs du type modulation optique à réflexion dans chacun desquels la lumière est entrée par l'intermédiaire de la fibre optique puis est modulée en intensité dans des plages prédéterminées conformément à des valeurs de paramètre de processus et des signaux optiques sont réfléchis et générés depuis les capteurs un convertisseur photo-électrique connecté en fonctionnement à des côtés de sortie des capteurs du type modulation optique à réflexion pour convertir les signaux optiques transmis en signaux électriques présentant des fréquences différentes les unes des autres ; et un circuit de dérivation optique prévu pour ladite fibre optique et conçu pour dériver les signaux optiques provenant des capteurs du type modulation optique à réflexion et pour les guider jusqu'au convertisseur photo-électrique.
Selon cet aspect, les capteurs du type modulation optique à réflexion sont agencés en parallèles les uns par rapport aux autres au niveau de leurs deux extrémités par l'intermédiaire des fibres optiques sur lesquelles un coupleur à guide d'ondes optique est prévu.
Les valeurs de paramètre de processus peuvent être transférées par l'intermédiaire du circuit de sortie connecté au circuit de conversion de données.
Selon le capteur du type modulation optique de la structure décrite ci-avant, la lumière provenant de la source de lumière est modifiée selon une lumière parallèle par l'intermédiaire de la lentille de condenseur d'entrée et est polarisée linéairement par le polariseur. Lorsqu'une tension est appliquée, I'oscillateur piézo-électrique oscille et génère, en tant que lumière de sortie, une lumière polarisée elliptiquement due à une contrainte mécanique et à un champ électrique.
L'analyseur capte la lumière polarisée elliptiquement en tant que lumière polarisée linéairement, en réalisant une modulation d'intensité optique en réponse à la fréquence d'oscillation de l'oscillateur piézo-électrique. La lumière peut être polarisée circulairement par la lame de longueur d'onde avant d'entrer dans l'oscillateur piézo-électrique.
Paramètres NNN: Définition: Numéro d'occurrence du symbole.
KEY: néfinriion: Identificoteur de la clé pour laquelle un appui déclenche l'offichoge du message.
MESSAGE Définition: Référence du message.
Sortie S1: Définition: Ce point de borne fournit le numéro du message à afficher.
Type: PRIVATE-MCDU.
Sous-type : ACTION.
4) Le symbole DYNAMIC EVENT CUSTOMIZED ACTION (DYNACT.DSP)
/? CUSTOM FICTION OYN NNN w UI$UTLR XXXXXXXX XXXXXXXX Ixxxxxxxx XXXXXXXXXXXXXXXX LS?( | 510E | SV REL KET O t E3 Fonction Ce symbole permet de déclencher, pour une fenêtre dynomique, une action suite à l'oppui sur une des clés que l'on ne connait pos à priori.
Entrées El: Définition. Ce point de borne reçoit la référence de l élément de liste offiché en vis-o-vis de la clé ou moment de appui sur la clé.
Sous-type: MARKER.
E2: Définition: Ce point de bome reçoit le numéro physique de la clé de référence de l'élément @ssocié.
Tvoe. ENUMERATE.
Sous-type: Ls~KEY.
Paramètres NNN: Définition: Numéro d'occurrence du symbole REL KEY: Définition: Ce poramètre précise la clé du terminal qui déclenche l'action, en donnant sa position relative porropport à la clé de référence de l'élément.
SIDE : Point de borne ossocié E3 Définition: Indication du côté du terminal MCDU sur lequel se trouve la clé de ligne.
Les avantages et les inconvénients des mousses résistant à la chaleur typique sont énumérés dans le Tableau 1 suivant. En particulier, les mousses de résine de polyimide sont considérées comme étant parmi les matériaux les plus commodes à utiliser du fait de leurs excellentes propriétés de stabilité thermique et de retardateur de flamme, et par conséquent on a effectué de nombreuses recherches pour améliorer les propriétés physiques et pour simplifier les procédés de préparation des mousses de résine de polyimide.
Tableau 1 Mousses typiques à résistance thermique élevée
Type Avantages Inconvénients Polyiso- - bonnes propriétés - résistance à la cyanurate mécaniques, bon chaleur médiocre effet retardateur de flamme et bonne stabilité morphologique - matière première peu coûteuse Polybenzimi- - excellente - médiocre résistance dazole (PBI) résistance à la à l'oxydation chaleur - coût élevé (température de - procédé compliqué composition : 510 à 5700C Polyimide - excellente résis- - coût élevé (PI) tance à la chaleur - procédé compliqué et excellent effet retardateur de flamme - bonnes propriétés électriques - faible taux de perméation de la vapeur d'eau On produit les mousses de polyimide en chauffant une résine oligomère ayant une bonne aptitude à l'écoulement, dans un four thermique ou un four à micro-ondes, comme mentionné dans le brevet américain NO 4 296 208, le brevet américain NO 4 305 796 et le brevet américain NO 4 332 656.Pendant l'opération mentionnée ci-dessus, une réaction d'allongement de chaîne et une réaction de gonflement se forment en même temps. Par conséquent, le procédé mentionné ci-dessus présente les inconvénients que le procédé de fabrication est trop compliqué et que la décomposition des cellules se produit facilement.
D'autre part, dans le cas de mousses de polyétherimides ayant une aptitude à l'écoulement bien meilleure que celle des résines de polyimide, on sait qu'elles sont produites par un procédé de mous sage en continu dans une extrudeuse, du fait de la faible viscosité à l'état fondu des résines de polyétherimide, comme le décrit le brevet US NO 4 543 368. Toutefois, les mousses de polyétherimide présentent l'inconvénient d'avoir une moins bonne résistance thermique que les mousses de polyimide car la température de transition vitreuse des mousses de polyétherimide est située aux alentours de 2010C.
On s'attend à ce que les résines de polyamide-imide soient des résines de base utiles pour les nouvelles mousses à résistance thermique élevée, car leur résistance thermique est encore meilleure que celle des résines de polyétherimide, et parce que leurs propriétés de mise en oeuvre à l'état fondu sont meilleures que celles des résines de polyimide. Toutefois, les résines de polyamide-imide développées et disponibles dans le commerce à l'heure actuelle ont une viscosité à l'état fondu trop importante pour qu'on puisse les préparer sous forme de mousses.
Par conséquent, il existe un besoin de disposer de nouvelles résines de polyamide-imide, ayant une résistance thermique élevée, ayant des propriétés de viscosité à l'état fondu convenant à la préparation de mousses, une bonne résistance thermique, de bonnes propriétés mécaniques, et faciles à mettre en oeuvre par moulage à l'état fondu, tout en conservant les propriétés existantes des résines de polyamide-imide, et qu'on puisse utiliser comme matériaux résistant à la chaleur principaux dans les industries aérospatiale, navale et diverses industries de pointe.