INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque l'articulation élastique est en place, les bagues élastomères 7a, 7b permettent d'amortir les déplacements axiaux selon z-z de l'enveloppe 3 par rapport à la douille 2 ; en effet, pour de tels déplacements, le manchon 8 ne peut agir que par cisaillement et l'amortissement axial dû au manchon 8 est donc faible. Le déplacement axial de l'enveloppe 3 est limité du fait que le bord du rétreint 10a, 10b vient en butée contre l'évasement 4a 4b de la douille 2. Le manchon 8 a pour fonction essentielle d'amortir les déplacements ayant une composante radiale. Dans le cas où une force ayant une composante radiale s'exerce sur l'enveloppe 3, ou bien ladite enveloppe se déplace perpendiculairement à l'axe z-z, jusqu'à ce qu'elle vienne en butée contre les rondelles 6a 6b, le jeu e ménagé entre le rétreintl0a, 10k et la douille 2, autorisant ce déplacement, ou bien l'enveloppe 3 se déplace obliquement par rapport à l'axe z-z et s'incline par rapport audit axe z-z, jusqu'à ce que l'enveloppe 3 vienne en butée contre l'une ou l'autre des rondelles 6a 6b.
Le mode de réalisation d'une articulation élastique représenté sur les figures 3 et 4, est analogue à celui représenté sur les figures 1 et 2. L'articulation élastique est désignée dans son ensemble par la référence 101 et les parties analogues à celles du premier mode de réalisation portent les références des figures 1 et 2 augmentées de 100.
La principale différence entre le mode de réalisation représenté sur les figures 3 et 4 et celui représenté sur les figures 1 et 2 est que, dans le manchon élastomère 108, sont ménagés deux évidements 111 allongés, parallèles, disposés à 1800 l'un de l'autre, de façon à donner à la bague une plus faible rigidité dans un plan radial passant par les plans médians des deux évidements 111. Par ailleurs, sur le mode de réalisation des figures 3 et 4, la douille 102 ne comporte qu'un évasement 104a à l'une de ses extrémités.
Le fonctionnement de l'articulation élastique 101 est le même que celui de l'articulation élastique 1. Cependant, la présence des deux évidements allongés 111 permet d'avoir un amortissement plus élevé selon l'axe x-x que selon l'axe y-y (voir figure 5).
ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne de façon générale un circuit de transcourant et plus particulièrement, un circuit de transcourant constituant une partie d'un circuit électronique généralement utilisé dans des dispositifs électroniques.
2. Description de l'art antérieur Récemment, dans des circuits intégrés (IC) utilisés pour la miniaturisation et la réduction de la puissance de dispositifs électroniques, un circuit intégré (IC) fabriqué selon un processus utilisant un transistor à effet de champ métal-oxyde-semiconducteur (MOSFET) est plus particulièrement largement utilisé. En outre, dans ces circuits électroniques construits à l'aide de transistors, un circuit de transcourant et un circuit miroir de courant qui produisent une sortie de courant déterminée par une fonction de phénomène transitoire spécifiée par rapport à une entrée de courant sont connus.
Lors de la fabrication du circuit intégré, il est difficile de former chaque élément de dispositif selon des valeurs de caractéristique absolues précises mais il est significativement aisé de déterminer de façon précise une valeur relative entre les caractéristiques et les éléments de dispositif. En utilisant la caractéristique dont il a été discuté ci-avant du circuit intégré, dans un circuit de transcourant tel qu'un circuit miroir de courant, une miniaturisation de la zone de formation de circuit et une réduction de la consommation de puissance du circuit sont requises.
La figure 1 représente un schéma d'un circuit de transcourant de l'art antérieur. Sur la figure 1, un circuit de base d'un circuit de transcourant 11 est représenté. Dans le circuit de transcourant 11, un drain d'un transistor M1 (par exemple un MOSFET à canal N) est connecté à une première source de puissance 12 et sa source est connectée à une masse (GND) en tant que seconde source de puissance. En outre, une grille du transistor M1 est connectée au drain de celui-ci. Le transistor M1 est spécifié par un rapport d'une largeur de grille W1 sur une longueur de grille L1 (W1/L1).
Par ailleurs, un drain d'un transistor M2 d'un MOSFET à canal N est connecté à une troisième source de puissance 13 et sa source est connectée à GND. En outre, une grille du transistor M2 est connectée à la grille du transistor M 1. Le transistor M2 est spécifié par un rapport d'une largeur de grille W2 sur une longueur de grille L2 (W2/L2).
Dans ce cas, la largeur de grille W2 du transistor M2 est conçue de manière à être la même que la largeur de grille W1 du transistor M1 et la longueur de grille L2 est conçue de manière à être égale à n fois la longueur de grille L1 du transistor M1. Par conséquent, le rapport (W2/L2) dans le transistor M2 est représenté par un rapport (Wl/nL1).
La figure 13 représente le signal V4 dans le cas particulier où n est égal à 2 et m est égal à 3, déphasé d'une valeur de 7r/24 par rapport au signal V1 représenté en figure 7. la combinaison des signaux V1 et V4 par un opérateur logique (OU EXCLUSIF), non représenté sur la figure 1, peut selon l'art antérieur, donner un signal de sortie unique à résolution double de l'un ou l'autre des signaux V1 ou V4.
Dans certains cas, il peut être intéressant de choisir une valeur du nombre n de signaux générés suffisamment élevée pour que la valeur de l'enveloppe maximale E soit considérée comme constante et égale à l'amplitude A des deux signaux sinusoïdaux issus des deux capteurs analogiques, avec e pour écart maximum entre l'enveloppe E et l'amplitude constante A défini, en pourcentage par rapport à A, par: E = [1- coso/2n]*100.
Par exemple, pour n = 8, E% = 1.9% Si l'écart E est suffisamment petit et en relation avec la précision demandée aux signaux de sortie, les valeurs des seuils de commutation Li et Lj s'expriment par Li = +~2a/2m * E * sin(7T/2n) Lj = (2a+1)/2m * E * sin(ff/2n) a et m ayant les mêmes définitions que précédemment.
Pour travailler sur des niveaux de tension élevés, on peut amplifier les signaux de sortie des capteurs analogiques et les niveaux des seuils de commutation dans le même rapport d'amplification. I1 peut être avantageux de créer un nombre de signaux sinusoïdaux supérieur à 2n pour établir une enveloppe maximale E avec une bonne précision et, par contre, de n'utiliser que 2n signaux pour établir le signal S en sortie des moyens de multiplexage.
LA PRESENTE INVENTION CONCERNE LE DISPOSITIF POUR REPRODUIRE SUR PAPIER LIMAGE DE TOUT OU PARTIE DIGNE PERSONNE STATIQUE OU D'UN OBJET, NOTAMMENT POUR SUIVRE DANS LE TEMPS LES MODIFICATIONS DE SA MORPHOLOGIE, DE SA STATIQUE, DE SES CAPACITES D'AMPLITUDES OU DE SA FORME, La difficulté de ce genre d';ppréciation consiste dans le temps nécessaire à décrire les positions des différentes pièces corporelles, à la non globalité de la mensuration des segments et amplitudes de chaque partie du corps.
Tous les procédés de prise de vues font appel à des équipements relativement lourds : les prises par appareils photos (a);ne permettent pas d'avoir le résultat immédiatement exploitable (b); le format est petit (c);l'image n'est pas superposable à la précédente de par l'épaisseur du support photo. Les prises par moyens vidéos nécessitent un traitement de l'image important non accessible à tout le monde par son cout et sa technicité.
L'invention permet à tout le monde de dessiner tout ou partie d'objets ou de personnes en quelque position qu'elle se trouve de manière statique.
L'invention est constituée d'un support de visée destiné à la stabilité de la visée de l'opérateur(1),d'une pièce transparente et réfléchissante. (2),,d'un système d'éclairage(3), indirect et modulable de la zone de dessin, d'un moyen de fixation amovible(4) de la feuille(7), destinée à recevoir le résultat de la visée,le tout réuni dans une structure tel un caisson(5)destiné à limiter l'éclairage ambiant pour obtenir un reflet de bonne qualité, un objet traçant(6).
Le support de visée(1) doit être placée de manière à ce que l'oeil de l'opérateur puisse embrasser sans se déplacer et sans déformation la totalité du reflet de l'objet ou de la personne à reproduire. Le support de visée doit permettre la stabilité de l'opérateur pendant la visée par tout moyen adéquat.
La plaque transparente et réfléchissante(2) telle une plaque de verre ou autre matière rigide, doit être de taille suffisante pour que l'opérateur puisse avoir la totalité de l'objet ou de la personne réfléchit sans avoir à se déplacer et être inclinée à 450.
L'éclairage(3) indirect doit pouvoir être modulé en fonction des modalités de superpositions visuelle du reflet et du tracé et ne pas interférer avec le reflet sur plaque transparente et réfléchissante.
Le support de fixation(4) de la feuille(7) doit être placé de manière à permettre à l'opérateur d'y tracer la totalité du reflet, être amovible pour pouvoir fixer la feuille de manière correcte selon des repères préétablis.
La distance de la plaque transparente et réAléchissante(2) au support de fixation(4) de la feuille doit être suffisante pour d'une part permettre le passage d'un moyen de traçage(6) au point le plus proche l'un de l'autre et d'autre part avoir une superposition aisée du reflet et du tracé.
Les distances support de visée(1), plaque transparente et réfléchissante(2) et le support(4) de feuille doivent être placées de manière à avoir un tracé de la taille nécessaire à l'usage attendu.
La taille de la structure de réception (tel un boiter )des différents éléments sus décrit doit être de taille suffisante pour éliminer les éclairages collatéraux qui nuiraient à la qualité du reflet, de forme adaptée pour permettre à opérateur d'approcher le support de visée.
Pour obtenir la reproductibilité du tracé, il est nécessaire de prendre toutes dispositions de repérage pour que les positions de l'objet ou de la personne par rapport à l'invention soient identiques L'objet traçant (tel un crayon) doit être de nature à permettre un suivit visuel précis de part sa forme et sa couleur ou son éclairage.
On a représenté sur la figure 9 les faces de travail 54a et 54b de deux plaques 30a et 30b (sur cette figure les tubes n'ont pas été représentés par souci de simplification).
Chacune des plaques 30a et 30b comporte respectivement une face d'appui arrière 56a, 56b et une face d'appui avant, respectivement 58a et 58b. Les faces d'appui avant 58 et arrière 56 sont définies par rapport au sens 60 de changement de plaque. On constate que la face d'appui avant 58a de la plaque 30a est en contact avec la face d'appui arrière 56b de la plaque 30b. Ces faces sont entièrement jointives. Elles s'appliquent l'une contre l'autre sans laisser d'interstice pour le passage du métal liquide lors d'un changement de plaque. Les faces d'appui 56 et 58 se coupent au centre O du mouvement circulaire de changement de plaque. On remarque également sur la figure 9 la forme allongée en ellipse de la section du chenal de coulée 10 au niveau où il coupe le plan de jonction 34.Cette forme allongée est la conséquence de l'angle incliné (sensiblement 45" dans l'exemple des figures 1 à 4) selon lequel le chenal de coulée coupe le plan de jonction. On remarque également que le centre O du mouvement circulaire est situé plus haut que le niveau où le chenal de coulée 10 traverse le plan de jonction.
On a représenté sur les figures 5 et 6 un autre mode de réalisation de la présente invention. Le plan de jonction 34 est incliné par rapport à l'horizontale d'un angle a sensiblement égal à 45". Cet angle est complémentaire de l'angle avec lequel le chenal de coulée 10 coupe le plan de jonction. De cette manière le chenal de coulée est rectiligne sur toute sa longueur. Par ailleurs, contrairement au mode de réalisation des figures 1 à 4, le centre de rotation O est situé plus bas que le niveau où le chenal de coulée traverse le plan de jonction 34. Etant donné que l'angle de changement de plaque est très petit, le point O n'est pas représenté sur la figure 5. Ce mode de réalisation s'applique particulièrement à un moule de section carrée (moule pour bloom) tel que représenté sur la figure 6a.Une droite horizontale du plan de jonction 34 est disposée parallèlement à la plus grande dimension du moule 28 qui est ici constitué par sa diagonal De cette manière on peut disposer un tube neuf 28a et un tube en position de coulée 28b au même moment dans le moule. On pourra ensuite effectuer un changement de tube sans relever le répartiteur en amenant le tube neuf 28a en position de coulée et le tube 28b en position d'évacuation 28c.
On a représenté sur la figure 7 une variante de réalisation dans laquelle le changeur de tube 18 est disposé sur le côté du répartiteur 2 au lieu d'être disposé en dessous de lui comme cela se pratique généralement. Cette disposition permet de supprimer un coude dans le chenal de coulée 10. Elle permet d'autre part de disposer de davantage d'espace pour le mécanisme du changeur de tube. Enfin on peut interposer une plaque coulissante 60 entre la surface de travail de la plaque fixe 8 et la surface de travail de la plaque fixe 30 de l'ensemble plaque/tube 28. La plaque 60 permet de réguler l'écoulement du métal liquide et d'avoir à utiliser une quenouille comme on le fait généralement.
On a représenté sur la figure 8 un autre mode de réalisation de l'invention. Le changeur de tube est également disposé sur le côté du répartiteur. Le chenal de coulée 10 est incliné par rapport à l'horizontale ce qui permet de diminuer l'angle du coude formé par le chenal de coulée dans l'ensemble plaque/tube 28. Dans cette réalisation on utilise une quenouille 14 pour réguler l'écoulement du métal liquide dans le moule 42.
La figure 10 représente, comme la figure 9, les faces de travail de deux plaques 30a et 30b vues dans le plan de jonction 34. Les plaques 30a et 30b ont des faces d'appui en forme d'arc de cercle. Les faces d'appui arrière 56a et 56b ont des formes en arc de cercle concave. Les faces d'appui avant 58a et 58b. La face d'appui avant 58a de la plaque 30a s'adapte sur la face d'appui arrière 56b de la plaque 30b. Leurs profils sont entièrement jointifs sans interstice, de manière à ne pas laisser passer le métal liquide lors d'un changement de plaque. Les plaques 30a et 30b sont ainsi articulées I'une sur l'autre et peuvent se déplacer l'une par rapport à l'autre afin de suivre un profil quelconque donné par des guides adaptés. Ce profil peut comprendre des parties rectilignes, des parties circulaires ou des courbes de forme quelconques. La face d'appui avant 58a de la plaque 30a demeure en contact sur une distance suffisante avec la face d'appui arrière 56b de la plaque 30b pour recouvrir totalement l'orifice de coulée 10 au moins lorsque les faces d'appui 58a et 56b traversent l'orifice de coulée 10 pendant un changement de tube.
PROCEDE DE TRANSESTERIFICATION EN PRESENCE DE CATALYSEURS SOLIDES L'invention est relative à un procédé de transestérification d'huiles végétales et animales utilisant un catalyseur solide hétérogène.
L'invention est également relative à un catalyseur solide à base d'un élément choisi dans le groupe constitué par l'étain (Sn), le germanium (Ge) et le plomb (Pb) ; l'élément choisi étant de préférence l'étain (Sn).
Les procédés selon l'invention sont des procédés à caractère industriel ayant pour objectif principal la production d'esters alkyliques.
La production d'esters alkyliques présente un intérêt considérable, puisque ces composés sont utilisés comme simple additif ou intermédiaire de synthèse dans des domaines aussi variés que l'industrie des polymères, des lubrifiants ou des cosmétiques. Ces dérivés sont préparés par transestérification ou par estérification des acides carboxyliques ou de leurs esters, matières premières d'origine pétrochimique ou végétale.
Dans la présente demande, on entend par transestérification : l'alcoolyse d'un ester par un alcool, ou l'interestérification (échange entre deux esters des groupements alkoxy).
Sont déjà connus, sur le plan industriel, des procédés existants faisant appel à l'utilisation de catalyseurs homogènes d'origine minérale tels que les acides (acides sulfurique, paratoluènesulfonique...) et les bases fortes (soude, potasse, méthylate de sodium...). L'emploi de systèmes hétéro-homogènes à l'instar des carbonates de potassium ou de sodium est aussi connu. Cependant le caractère soluble des catalyseurs homogènes entraîne des inconvénients majeurs tels que la pollution par le système catalytique des produits ciblés (sels dissous), la non récupération et le recyclage difficile de ces matériaux. Ces procédés ont donc un impact néfaste sur l'environnement puisque la purification des esters obtenus implique l'utilisation et le rejet d'effluents liquides (solvants, eaux de lavage acides ou basiques).
Par conséquent, ces procédés connus ne sont pas toujours économiques et présentent un risque grave pour l'environnement.
Le document WO 95/16014 enseigne l'emploi de combinaisons d'oxydes alcalins (CaO, BaO) et d'oxydes de magnésium en vue de la transestérification des huiles végétales par des alcools légers. Le document EP 0 623 581 décrit des catalyseurs synthétiques préparés par échange cationique et constitués par des silicalites à base de titane mis en oeuvre dans la préparation d'esters d'acides gras et de glycérol ainsi que dans la transestérification du polyvinylacétate par le méthanol.
Dans l'état de la technique connu, on sait utiliser l'étain en temps que promoteur des réactions de transestérification le plus souvent sous la forme organométallique (systèmes homogènes à base d'alkyl ou d'alkoxydes d'étain) dans les procédés de polymérisation en vue de la synthèse de polyesters (Roelens, Perkin transactions, N" 8, pp 1617-1625, 1988), dans les procédés de transestérification de polyols (EP 0646 567 ) et d'alkoxyesters (wo 89 09762).
Le document EP 0 686 638 décrit des résines polymères modifiées par de l'étain utilisées comme catalyseur de transestérification des esters de type méthacrylates. Cependant, ces résines polymères présentent l'inconvénient selon lequel la température d'utilisation de ces matériaux obtenus par polymérisation d'un monomère de type alkylétain aromatique, ne doit pas excéder 1500C.
Selon la réalisation de la figure 10, au lieu d'utiliser, comme en Figures 1 à 3, une plaque visco-élastique bien plane et rectangulaire, on utilise une plaque bombée 51. Dans ce cas, le ou les câbles souples 6 n'ont pas besoin d'être ondulés.
En fait, une portion d'ondulation dans le plan vertical et longitudinal suffit et ici le câble 6 se contente, là où il est noyé dans l'élément visco-élastique51, de suivre la courbure de la surface externe courbée de cet élément visco-élastique.
La figure 1 1 montre une variante de réalisation qui comporte un ou plusieurs câbles de traction 61, 62 qui sont ici rectilignes mais qui sont interrompus à l'intérieur de la plaque visco-élastique 5 sur une distance D. En variante, selon la figure 12, deux extrémités 610 et 611 des câbles respectifs 61 et 62 situées d'un même côté, avant AV ou arrière AR, de la plaque 5 peuvent être reliées par un pontage 612 dans la plaque 5 pour finalement constituer un bout de câble en U couché 610, 612, 611.
Bien entendu, dans ces deux réalisations (figures 11 et 12), les câbles 61 et 62 pourraient aussi être ondulés à l'intérieur de la plaque visco-élastique 5, comme c'était par exemple le cas pour les réalisations selon les figures 2, 3 et 7.
Par ailleurs, tel qu'illustré en figure 13, on pourrait très bien ne prévoir un ou plusieurs câbles tendus 6 que d'un seul côté, ici le côté avant AV de la plaque visco-élastique 5. Dans un tel cas, I'extrémité libre 601 du câble (qui est opposée à l'extrémité 602 qui est fixée au ski 1) s'arrêterait à l'intérieur de la plaque visco-élastique 5.
Enfin, la figurel4 montre que la plaque élastique 5 qui constitue, avec le ou les câbles tendus 6, I'amortisseur 3, n'est pas obligatoirement une plaque visco-élastique. Il s'agit ici bien au contraire d'une plaque métallique peu épaisse et bombée 52. Cette plaque bombée est par exemple en acier, ce qui lui procure des qualités élastiques. Le ou les câbles 6 sont tendus sur cette plaque métallique 5 1 de même façon qu'ils le sont sur le cylindre 10 dans la réalisation de la figure 9. Le frottement de la plaque métallique 52 sur la surface de la planche 1 est alors un frottement sec. En variante, il est possible d'intercaler, entre cette plaque 52 et la planche 1, une couche 53 (représentée en traits mixtes) de matière élastique ou visco-élastique : on obtient ainsi un effet de traction, avec cisaillement, de cette couche élastique 53.
A noter que, dans la plupart des réalisations qui viennent d'être décrites, il est préférable, pour un bon maintien sur la surface 2 du ski, que l'élément élastique 5, 10, ou 52 soit adhésivé (par exemple collé) sur cette surface 2. Dans certains cas où le ou les câbles 6 peuvent par eux-mêmes assurer ce maintien, par exemple selon les figures 7 à 12 et 14, il est possible de ne pas coller cet élément élastique sur la surface 2 du ski. On obtient alors un amortissement supplémentaire par effet de frottement, comme c'est le cas pour le dispositif de la figure 14.
Comme il va de soi, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits. Le nombre de câbles (ou de bouts de câble) tendus n'est pas limité et l'on peut très bien prévoir des câbles situés dans des plans internes différents. La traction qui s'exerce sur les câbles 6 peut être rendue réglable, de par exemple la même manière qu'elle l'est pour les câbles de frein de bicyclette, ou à l'aide d'un classique dispositif du genre tendeur à vis de réglage de traction, ou par une poche gonflable qui serait placée sous le câble pour en régler la tension, ou par des cales de réglage, etc..
Dans le cas de surfs sur neige, les câbles peuvent, comme il est bien connu, être placés de biais par rapport à un axe longitudinal (médian ou non) de la planche, tel qu'illustré sur la figure 15 L'amortisseur 3 peut alors comporter deux séries de câbles orientés différemment une première série (ou un seul câble) de câbles parallèles 61,62 orientés selon une première direction, typiquement la direction commune des deux premiers cotés du parallélogramme que forme la plaque visco-élastique 5, et une deuxième série (ou un seul câble) de câbles parallèles 64,65 orientés selon une autre direction, typiquement selon la direction commune des deux autres cotés de ce parallélogramme. Dans une telle construction, les deux séries de câbles 61,62 et 64,65 peuvent alors être positionnées dans des plans différents de la plaque 5 afin de ne pas interférer les uns avec les autres.
La présente invention concerne un dispositif adaptable à des instruments d'écriture, comme un stylo à agrafe débattante par exemple, des pièces de bijouterie et accessoires de maroquinerie, ainsi qu'à tout autre objet dont on souhaite la mobilité angulaire d'une ou plusieurs pièces avec effet de rappel en position initiale et ce à l'aide d'un système simple, offrant une grande facilité de montage et démontage et ayant pour particularité de ne pas nécessiter d'axe mécanique de rotation Dans le domaine des instruments d'écriture on connaît déjà plusieurs systèmes de stylos à agrafes mobiles (Cf brevets EP 0401105 Al 1990 12 05 de CARTIER INTERNATIONAL EP 0338280 Al 1989 10 25 de AT. CROSS COMPANY, EP 0405012 Al 1991 01 02 de AW. FABER-CASTELL GmBF & Co.) permettant une ouverture pour pincer un vêtement.