INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le boulon 33 pénètre, par son extrémité supérieure et par
son extrémité inférieure, dans un coussinet, respective-
ment 34 et 35, ces coussinets étant insérés dans des trous correspondants aménagés dans les branches 25 et 25b de la languette de guidage 25. La languette de guidage 25 entoure donc l'extrémité libre du bras en porte-à-faux 30 et est ainsi maintenue d'une manière ferme contre le carter de la table pivotante 2, en même temps que la butée de pièce 23 qui y est fixée. Comme elle est reliée au socle 4 par l'intermédiaire de l'entretoise 29, elle
est protégée contre une rotation par rapport au socle 4.
Lors d'un pivotement du carter de table pivotante 2 autour
de l'axe 19, la butée de pièce 23 reste donc sans modifi-
cation sur sa position. Il est de même maintenu stable
grâce au montage choisi, de façon qu'il est de même pos-
sible, par l'intermédiaire du dispositif de serrage 21, d'exercer des forces de compression élevées sur la pièce 15.
Le boulon 33 est disposé dans le bras en porte-à-
Les produits plats tels que les cadres sont généralement stockés par profil de moulure et par dimensions, verticalement, dans des présentoirs avec des séparateurs perpendiculaires au fond du présentoir.
Ces séparateurs ont un double rôle, celui de différencier les types de produits mais aussi de retenir en position verticale les produits restant lorsque les autres ont été prélevés par les consommateurs.
II se trouve que très souvent l'un au moins des produits bascule et reste très incliné, ce qui ne permet pas une bonne présentation au consommateur.
On a déjà constaté que la présentation verticale des produits, tels que des cadres, est intéressante pour la capacité de stockage mais les baguettes avec lesquelles le cadre est réalisé ne sont pas visibles aisément et si la couleur de deux baguettes est identique, le profil peut varier et il est difficile de repérer une erreur tant pour le consommateur que pour le responsable de rayon chargé de réapprovisionner.
Par ailleurs, les consommateurs sont amenés à sortir un cadre puis à le remettre à sa place mais l'alignement parfait paraît difficile à demander à ces mêmes consommateurs, si bien que les cadres doivent souvent être taqués par le responsable du rayon.
La présente invention propose un séparateur simple qui permet la présentation orientée des produits faisant ressortir les bords des produits, d'un espace entre deux séparateurs à l'autre, en l'occurrence les baguettes des cadres, qui évite aux produits de prendre une inclinaison trop importante, qui facilite le taquage et donc la mise en ordre du rayon, qui permet de gérer la continuité des linéaires et qui peut équiper les linéaires existants, tout en étant réversible en fonction du sens de circulation du consommateur.
A cet effet, le dispositif de présentation et de stockage dans un linéaire de produits plats tels que des cadres comprenant des séparateurs solidaires d'un châssis parallèle au fond du linéaire, entre lesquels sont disposés lesdits produits plats, se caractérise en ce que les séparateurs sont orientés par rapport au châssis et en ce qu'il comprend des moyens de retenue en inclinaison de ces produits plats.
Ces moyens de retenue comprennent une barre de retenue issue du châssis et sensiblement perpendiculaire au séparateur correspondant, plus particulièrement, la barre de retenue fait un angle a, supérieur à 90 avec la partie du séparateur au-delà du point de jonction de cette barre avec le séparateur.
Selon un perfectionnement, la barre de retenue porte un revêtement en matériau à fort coefficient de frottement.
L'invention propose aussi un module intercalaire à séparateurs orientés, de dimensions réduites et muni de moyens de jonction de son châssis avec les deux autres châssis des deux dispositifs adjacents.
L'invention est maintenant décrite en regard des dessins annexés qui concerne un mode de réalisation particulier, non limitatif, les différentes figures schématiques représentant - figure 1A, une vue de dessus d'un dispositif à séparateurs droits selon l'art antérieur, - figure 1B, une vue en élévation de face du dispositif à séparateurs représenté sur la figure lA, - figure 2A, une vue de dessus d'un dispositif à séparateurs orientés selon l'invention, - figure 2B, une vue en élévation de face du dispositif à séparateurs représenté sur la figure 1A, - figure 3, une vue de détail du séparateur du dispositif selon l'invention, et - figure 4, une vue d'un agencement avec un dispositif intercalaire à séparateurs orientés.
Sur les figures 1A et 1B, on a représenté un linéaire 10 sur lequel est mis en place un dispositif à séparateurs droit 12 de l'art antérieur avec des lots 14 de cadres disposés perpendiculairement au fond 16.
Les cadres 18 de chacun des lots se trouvent taqués en position de présentation, contre le fond 16 si bien que la tranche seule est visible, sans que le consommateur puisse apprécier le profil de la baguette, d'un espace entre deux séparateurs à l'autre.
De plus, on constate que l'un des cadres 20 se trouve fortement incliné en appui sur l'un des séparateurs 12 car le nombre de cadres entre les deux séparateurs concernés est trop faible ce qui laisse un espace libre trop important et aucun moyen n'est prévu pour empêcher ou limiter cette inclinaison.
Sur les figures 2A et 2B, on a représenté le dispositif selon l'invention qui comprend des séparateurs 22 orientés angulairement par rapport au fond 16 en sorte que les produits plats en l'occurrence des cadres, se trouvent décalés les uns par rapport aux autres, faisant apparaître le profil de la moulure sur le premier cadre de chaque lot.
Par contre, le problème de la tenue des cadres entre les séparateurs est problématique et le résultat dans ce cas conduit à des désagréments de présentation substantiellement plus perturbant car le cadre incliné et orienté angulairement provoque un désordre visuel préjudiciable à la vente.
0.70 g (89 %) du composé en rubrique. P.f. À 17-29'C.
On prépare le produit de départ de l'exemple 5 de la manière suivante Etape A 7-chloro-3-méthyl1- l -(4-nitroplénlvI)-isochromane On opère selon le mode opératoire de l'exemple I. étape A. sauf que le
composé de départ consiste en 11.94 g (70 mmoles) de l-(4-chlorophényl)2-
propanol [J. Med. Chem.. 21. 454 (1978)] et on fait bouillir le mélange réactionnel pendant 1.5 heures. On obtient ainsi 6.8 g (32 %) du composé en rubrique. P.f'
-1230 C.
Etape B Perchlorate de 7-chloro-3-mètthvl-- 1 -(4-nitrophlénl)-2benzopvrilium On oxyde 0.8,, (2.4 immoles) du dérivé d'isochromanlle obtenu dans l'étape A par la méthode de l'exemple 1. étape B. à l'aide du réactif de Jones. On obtient le sel dans l'acide acétique glacial en utilisant de l'acide perchlorique. On obtient ainsi
3.73 g (42 %) du composé en rubrique. P.f. ' 247-255 C.
Etape C 8-chloro-4-méthvl- 1 -( 4-nitrophlénvl)-5 H-2.3-benzodiazépine On ajoute 4. 1 g i 0.25 mmoles) du perchlorate de benzopyriliumn obtenu dans l'étape B à un mélanuge de 20.5 ml de diméthvlformamide et 1. 5 ml (70.7 mmoles) d'hydrate d'hldrazine à 98 ho en refroidissant à l'eau froide. On agite le mélange réactionnel à 25 C pendant 1.5 heure. puis on ajoute 25 ml d'eau. on tfiltre le produit
brut qui se sépare. on le lave à quatre reprises à l'aide de 5 ml d'eau à chaque fois.
puis on le recristallise dans 25 ml d'isopropanol. On obtient ainsi 2.82 g (87 %) du
composé en rubrique. P.f. À 199-203 C.
Etape D 8-chloro-4-méthvl- 1 -(4-nitrophénvl)-4.5-dihvdro-3 H-'2.3benzodiazepine On réduit 1.62 g (5.16 mmoles) du dérivé de benzodiazépine obtenu dans l'étape C selon la méthode de l'exemple 1. étape D. On obtient ainsi 1.59 g (98 o,,) du composé en rubrique. P. ft: 132 à 135 C.
3-acétvl- 1 -(4-aminophényl)-8-chloro-4-méthvl-4. 5 -dihvdro-3 H-2. 3 benzodiazépi ne
On réduit 0.81 g (2.26 mmoles) de 3-acétyl-8-chlloro-4-méthyll-1-(4nitro-
phenyl)-4.5-dihvdr-o-3H-2.3-benzodiazépine. obtenu dans l'exemple 5. selon la méthode de l'exemple 2. On recristallise le produit brut dans l'éthanol aqueux à 5) ""
En dehors de la question de la mesure d'épaisseur de revêtement ellemême, pour réguler en continu l'épaisseur d'un revêtement au cours de son application, on utilise, outre des moyens de mesure d'épaisseur de revêtement, disposés en aval des moyens d'application, un actionneur des moyens d'application adapté pour faire varier l'épaisseur du revêtement en fonction d'un signal de commande et des moyens électroniques d'asservissement dudit actionneur auxdits moyens de mesure en fonction d'un signal de consigne correspondant à une épaisseur prédéterminée de revêtement souhaité.
Lorsque le revêtement est appliqué à l'état liquide, I'installation comporte des moyens de solidification du revêtement en aval des moyens d'application et des moyens classiques de mesure d'épaisseur, qui, lorsqu'ils ne sont efficaces ou facilement utilisables que sur des revêtements solides, doivent être disposés encore en aval des moyens de solidification.
Les moyens de régulation d'épaisseur ne permettent alors pas de réguler l'épaisseur avec un temps de réponse suffisamment court, parce que les moyens de mesure d'épaisseur sont trop éloignés des moyens d'application du revêtement.
L'invention a pour but de résoudre les inconvénients précités et d'offrir la possibilité de réaliser facilement des mesures continues, économiques, précises et fiables, de l'épaisseur d'un revêtement isolant, même liquide ou pâteux, sur une bande métallique ferromagnétique en cours de défilement, notamment dans une installation de revêtement.
L'invention a donc pour objet un procédé de mesure en continu et sans contact de l'épaisseur d'un revêtement isolant au cours de son application sur une bande métallique B en défilement, caractérisé en ce que, au cours de l'application du revêtement sur la bande en défilement, en utilisant deux capteurs doubles de mesure de distance sans contact, inductifs d'une part, et optiques ou capacitifs d'autre part, on effectue, avant application, au moins une double mesure de distance sur une zone de bande non encore revêtue à l'aide du premier capteur double, puis, on effectue, après application, au moins une autre double mesure de distance sur approximativement la même zone de bande maintenant revêtue à l'aide du second capteur double, et on déduit l'épaisseur du revêtement appliqué desdites doubles mesures avant application et après application.
L'invention concerne plus particulièrement un procédé de mesure en continu et sans contact de l'épaisseur d'un revêtement isolant au cours de son application sur une bande métallique ferromagnétique en défilement, ledit revêtement à appliquer présentant une constante diélectrique relative prédéterminée sappl, caractérisé en ce que, avant application du revêtement, à l'aide de moyens de mesure d'entrée disposés en amont de l'application du revêtement, orientés vers une zone de mesure ZB.r de la bande rentrante à revêtir et définissant un plan fixe de référence d'entrée P réf r approximativement parallèle à ladite bande dans la zone ZB r, on mesure, à un instant t r de mesure d'entrée, d'une part, par effet inductif1 au moins une valeur dind.r. qui correspondrait, si la dite bande n'était pas ferromagnétique, à la distance entre ledit plan de référence P0reTr et la surface ou interface métallique Smét r de la bande qui lui fait facé dans la zone ZB r, et d'autre part, par effet capacitif, au moins une valeur dcap.r. qui correspond ou correspondrait, en l'absence de revêtement isolant préalable sur la bande du côté à revêtir, à la distance entre ledit plan de référence P P réfr et la surface métallique Smét.r de la bande qui lui fait face dans la zone ZB r, et en ce que, après application du revêtement, à l'aide de moyens de mesure de sortie disposés en aval de l'application du revêtement, orientés vers une zone de mesure ZB.s de la bande sortante revêtue et définissant un plan fixe de référence de sortie P réfs approximativement parallèle à ladite bande dans la zone ZB.s, on mesure, à un instant ts décalé de l'instant t r d'un intervalle de décalage Td, de la même façon que précédemment au moins une valeur dind.s.
par effet inductif et au moins une valeur dcap.s. par effet capacitif, sur la portion de bande revêtue ZBS, et en ce que, le temps de transit de la bande en défilement entre les moyens de mesure d'entrée et les moyens de mesure de sortie étant égal à T de sorte qu'en choisissant Td # Tt les zones ZB.r et ZB.s correspondent approximativement à la même zone ZB de bande avant et après revêtement, on calcule l'épaisseur EB du revêtement déposé sur la zone Z3 par la formule: EB = [#appl/(#appl-1)]x{[dind.s-dcap.s]-[dind.r-dcap.r]}.
L'invention concerne également un procédé de mesure en continu et sans contact de l'épaisseur d'un revêtement isolant au cours de son application sur une bande métallique ferromagnétique B en défilement caractérisé en ce que, avant application du revêtement, à partir de moyens de mesure d'entrée disposés en amont de l'application du revêtement, orientés vers une zone de mesure ZB.r de la bande rentrante à revêtir et définissant un plan fixe de référence d'entrée P P réf.r approximativement parallèle à ladite bande dans la zone ZB.r, on mesure, à un instant tr de mesure d'entrée, d'une part, par effet inductif, au moins une valeur dind.r. qui correspondrait, si la dite bande n'était pas ferromagnétique, à la distance entre ledit plan de référence P0reTr et la surface ou interface métallique Smét @ de la bande qui lui fait face dans la zone ZB.r, et d'autre part, notamment par un procédé optique, au moins une valeur dopt.r correspondant à la distance entre ledit plan de référence P0reTr et la surface de la bande qui lui fait face dans la zone ZB.r ,et en ce que, après application du revêtement, à partir de moyens de mesure de sortie disposés en aval de l'application du revêtement, orientés vers une zone de mesure ZB,s de la bande sortante revêtue et définissant un plan fixe de référence de sortie P réfs approximativement parallèle à ladite bande dans la zone ZB.s , on mesure, à un instant t5 décalé de l'instant t r d'un intervalle de décalage Td, de la même façon que précédemment au moins une valeur dind.s. par effet inductif et au moins une valeur dopt.s notamment par un procédé optique, sur la portion de bande revêtue ZBS, et en ce que, le temps de transit de la bande en défilement entre les moyens de mesure d'entrée et les moyens de mesure de sortie étant égal à Tt@ de sorte qu'en choisissant Td # Tt les zones ZB.r et ZB.s correspondent approximativement à la même zone Z3 de bande avant et après revêtement1 on calcule l'épaisseur E3 du revêtement déposé sur la zone Z3 par la formule: EB = ([dind.s - dopt.s] - [dind.r - dopt.r]}.
Selon d'autres caractéristiques possibles de l'invention: - les dites mesures dinde, dCapr ou dopt.r @ dind.s et dcap.s ou dopt.s sont effectuées par séries de N mesures successives à un instant médian tr pour les mesures d'entrée et un instant médian ts pour les mesures de sortie, à une cadence de mesure correspondant à une fréquence d'échantillonnage v et/ou selon un temps d'intégration T des mesures dans une série (T = N/v) @ et on calcule l'épaisseur EB du revêtement déposé sur la zone ZB en remplaçant, dans la formule de calcul de E3, les valeurs dind.r @ @ dcap.r ou dopt.r w dind.s et dcap.s ou dopts par ies valeurs moyennes correspondantes dans chaque série de mesure dmd.r r a caper ou dopt.r X d"d 5 et dcap.s ou dopt.s - Si I Td - Ttl désigne l'écart maximum entre le temps de décalage Td et le temps de transfert Tt, on choisit T, N, v ou | Td - Tt | de manière à satisfaire la relation: # > 10 x |Td-Tt|.
- on choisit x, N, v ou Tt de manière à satisfaire la relation: T < Tt /10.
L'invention a également pour objet un procédé d'application d'un revêtement isolant sur une bande métallique dans lequel on régule l'épaisseur de revêtement appliqué en adaptant l'épaisseur de revêtement appliqué en fonction d'une consigne prédéterminée d'épaisseur et d'une mesure d'épaisseur effectuée selon le procédé précédemment décrit.
Lorsque ledit revêtement est appliqué à l'état liquide ou pâteux puis est solidifié après application, lesdites mesures sont de préférence effectuées avant solidification.
L'invention a enfin pour objet une installation d'application de revêtement isolant sur une bande métallique, du type comportant des moyens d'application du revêtement, des moyens de défilement de bande définissant un chemin de défilement de bande dans ladite installation et un dispositif de mesure en continu de l'épaisseur de revêtement appliqué par les moyens d'application, caractérisé en ce que ledit dispositif comporte: - des moyens de mesure définissant un plan fixe de référence, orientables vers une zone de mesure approximativement parallèle audit plan de référence, adaptés pour mesurer en continu, par deux méthodes différentes de mesure de distance dont la première procède par effet inductif, la distance séparant ledit plan de référence d'une surface métallique homogène non ferromagnétique placée dans ladite zone de mesure, lesdits moyens de mesure étant disposés face à un même brin de chemin de défilement de bande d'une part à l'entrée des moyens d'application, où ils définissent un plan fixe de référence d'entrée P réf.r@ sont orientés vers une zone de mesure ZB.r du chemin de défilement et peuvent donc délivrer des mesures dind.r (méthode inductive) et dcap.r OU dopt.r (autre méthode), d'autre part à la sortie des moyens d'application, où ils définissent un plan fixe de référence de sortie P P réf.s@ sont orientés vers une zone de mesure ZB.s du chemin de défilement et peuvent donc délivrer des mesures dind.s (méthode inductive) et dcap.s ou dopt.s (autre méthode), - et des moyens pour calculer l'épaisseur EB dudit revêtement, appliqué à l'aide des moyens d'application sur une zone Z3 de ladite bande, ladite zone Z3 défilant successivement dans la zone ZB.r à un instant t r à l'entrée puis dans la zone ZB.s à un instant t à la sortie, à partir d'une part d'un premier terme calculé par différence entre dind.r et d ou dopt r, à partir d'autre part d'un deuxième terme calculé par différence entre dindes et dcap5 ou dopes X à partir enfin de la différence entre le deuxième terme et le premier terme, en choisissant un intervalle de décalage Td = ts - tr correspondant approximativement au temps de transfert Tt de la zone de bande Z3 de la zone de mesure ZB.r jusqu'à la zone de mesure ZB.s@ Selon d'autres caractéristiques possibles de l'invention: - la deuxième méthode de mesure de distance procède par effet capacitif.
- ou la deuxième méthode de mesure de distance procède par triangulation de faisceaux optiques, notamment de faisceau LASER.
- lorsque les moyens d'application sont adaptés pour appliquer un revêtement à l'état liquide ou pâteux et comprennent des moyens de solidification dudit revêtement implantés en aval desdits moyens d'application sur le chemin de défilement, les moyens de mesure de sortie sont positionnés entre lesdits moyens d'application et lesdits moyens de solidification.
- ladite installation comporte également des moyens de régulation de l'épaisseur appliquée par lesdits moyens d'application, adaptés pour agir en continu en fonction de la mesure d'épaisseur de revêtement délivrée par ledit dispositif de mesure d'épaisseur.
3.2 Analyse de l'expérience Comme précédemment décrit, la charge virale totale de référence pour le matériel pré-purifié (cartilage avant traitement) est obtenue à partir de l'échantillon LI (cartilage contaminé et soumis aussitôt aux conditions de récupération du virus, paragraphe 3.1.2.3.) pour le virus de la PSR et l'échantillon L2 (cartilage contaminé, laissé à 4"C + 2"C pendant la durée de l'expérience et soumis aussitôt aux conditions de récupération du virus, paragraphe 3.1.2.3) pour le SV40.
Les résultats obtenus au cours du traitement à sec pendant 48 heures à 50"C + 5"C sont résumés dans le tableau ci-dessous: La charge virale L est représentée dans ce tableau par sa valeur moyenne (m(L) et son intervalle de confiance UFP: Unité Formant Plage
Virus Echantillons PSR SV40 Charge virale totale (L*) utilisée pour la contami nation des cartilages (1,41 # 0,32) 106 (6,20 # 1,00) 107 (UFP**) Charge virale (L*) laissé à 4 C # 2 C Cartilage récupérée de cartilage avant la récupération avant aussitôt après surcharge (2,57 10,23) 105 (3,23 + 0,46) 107 traitement (UFP**) Charge viral (L*) récupérée à partir du: Cartilage ler cartilage (8,00 + 2,40) 103 après 2ème cartigale (1,56 + 0,32) 104 traitement 3ème cartilage 17 (4.95 # 0,67) 104 (UFP**) Facteurs de réduction moyens [m(R)] et intervalles de confiance pour le: ler cartilage > 4,18 (= Inf) 3,61 4,13 # Inf # 4,21 3,43 # R # 3,82 2ème cartilage > 4,18 (= Inf) 3,32 4,14 # Inf # 4,22 3,17 # R # 3,48 3ème cartilage > 4,19 (= Inf) 2,81 4,14 # Inf # 4,22 2,69 # R # 2,94 Le facteur de réduction est présenté comme supérieur à Inf ( > Inf) lorsqu'aucune particule infectieuse n'est détectée dans l'échantillon préparé à partir du cartilage contaminé et traité.
Pour le virus de la PSR, aucune particule infectieuse n'a été récupérée à partir des trois morceaux de cartilage contaminés et chauffés à sec à 50 C + 5 C pendant 48 heures (Tableau 8.2 ; charges virales g , h et i ).
Pour le SV40, quelques particules infectieuses ont été récupérées à partir des 3 cartilages contaminés et traités (Tableau 9.2, charges virales g , h et i ).
Les facteurs de réduction obtenus au cours de l'expérience montrent que ce traitement est efficace pour l'inactivation des virus et principalement sur un virus enveloppé de type PSR.
CONCLUSION Dans ces conditions expérimentales et conformément aux recommandations de la C.E. relatives aux validations de procédés d'inactivation et d'élimination virale (Références, pargraphe 2), les deux virus testés ont été efficacement inactivés et/ou éliminés au cours de trois étapes étudiées du procédé de préparation de cartilages d'origine humaine.
Les facteurs de réduction obtenus pour les trois traitements étudiés sont résumés dans le tableau ci-après:
Facteurs de réduction moyens m(R) Traitement et intervalles de confiance (Rmin s R # Rmax) PSR SV40 Méthanol/chloroforme (v/v) pendant 24 heures à 4 C j 20C ler cartilage > 4,63 (= lnf) 2,86 4,52 # Inf # 4,71 2,72 # R # 3,01 2ème cartilage > 4, 64 (= Inf) 3,82 4,53 # Inf # 4,72 3,70 # R # 3,95
Conditions d'ultracentrifugation
Virus type de Volume Vitesse Temps Rotor par tube (rpm) (9) (min) PSR TL 100.4 4,75 ml 95000 500000 8 Sv40 TL 100.4 4,75ml 95000 500000 20 Rotor Beckman.
PSR = virus de la pseudorage porcine (souche Kojnock) SV40 = Simian Virus 40. Tableaux 4 Influence du traitement des cartilages par un mélange méthanol/chloroforme (v/v) pendant 24 heures sur le virus de la pseudorage porcine Tableau 4.1 @ CONTROLES