INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le corps, objet du procédé selon l'invention, peut aussi être une cible pour pulvérisation ou une grille d'extraction. Dans ce dernier cas, I'objet de l'invention permet d'extraire un faisceau d'ions finement neutralisé à partir du plasma. Cette grille d'extraction de nature quelconque est isolée électriquement de l'enceinte qui est portée à un potentiel fixe, par exemple proche du potentiel flottant (masse). Le plasma est produit à l'intérieur de l'enceinte par des moyens conventionnels. Les électrons injectés avec l'énergie e (Vp - Vbl), émis par la source d'électrons, vont frapper et polariser la grille d'extraction. Si le courant d'électrons énergétiques est supérieur au courant de saturation ionique, la polarisation prise par la grille d'extraction est proche de Vhl, comme dans l'exemple illustré à la fig. 4. Les ions sont alors accélérés dans la gaine électrostatique formée à la surface de la grille d'extraction. Les ions et les électrons (en nombres égaux) qui franchissent la grille, forment alors un faisceau d'ions finement neutralisé par les électrons.
ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne un circuit d'amplification différentielle qui réalise une amplification différentielle de signaux d'entrée complémentaires et qui réalise un décalage de niveau après l'amplification différentielle, un circuit intégré à semiconducteur muni de ce circuit et un procédé d'enlèvement de bruit.
2. Description de l'art antérieur II est nécessaire d'ôter le bruit jusqu'à un degré suffisant dans un circuit intégré à semiconducteur muni d'un circuit analogique haute précision. En particulier, dans un circuit intégré à semiconducteur qui inclut à la fois un circuit analogique et un circuit numérique, c'est-à-dire un circuit de boucle à verrouillage de phase (PLL) qui inclut un circuit de diviseur de fréquence, par exemple, le bruit est communiqué depuis le circuit numérique au circuit analogique. Par conséquent, il est important d'ôter le bruit dans le circuit analogique. L'importance de l'enlèvement du bruit augmente lorsque la fréquence dans le circuit numérique augmente pour obtenir une vitesse plus élevée.
La figure 8 représente une structure schématique d'un circuit intégré à semiconducteur. Un circuit d'amplification 10, un circuit numérique 11 et un circuit analogique 12 fonctionnent sous une tension de source VCC appliquée depuis l'extérieur. Le circuit analogique 12 peut être un oscillateur commandé en tension, par exemple, et la sortie VAA provenant du circuit d'amplification 10 est appliquée sur le circuit analogique 12 en tant que signal d'entrée et en tant que tension de source. Puisque le bruit est communiqué au circuit analogique 12 via le câblage de l'entrée Vaa et de la tension de source VCC du circuit d'amplification 10, le circuit d'amplification 10 inclut un filtre de bruit.
Cependant, I'augmentation de la capacité du filtre de bruit afin d'ôter le bruit jusqu'à un degré suffisant conduit à une caractéristique de fonctionnement médiocre, ce qui diminue la vitesse de réponse dans le circuit d'amplification 10.
RESUME DE L'INVENTION Par conséquent, un objet de la présente invention consiste à proposer un circuit d'amplification différentielle ainsi qu'un procédé d'enlèvement de bruit à l'aide desquels le bruit peut être ôté de potentiels de sortie davantage que dans l'art antérieur sans diminuer la vitesse de réponse.
Selon le premier aspect de la présente invention, comme représenté sur la figure 2 par exemple, on propose un circuit d'amplification différentielle comprenant un circuit d'amplification (3) pour amplifier une tension entre un premier potentiel d'entrée (Vaa) et un second potentiel d'entrée (Vbb) afin d'obtenir une tension entre un premier potentiel de sortie (Vdd) et un second potentiel de sortie (Vee) ; et un circuit de retour de mode commun (50) pour commander le circuit d'amplification de telle sorte qu'une moyenne du premier potentiel de sortie et du second potentiel de sortie devienne constante.
Selon le premier aspect de la présente invention, puisque le circuit d'amplification amplifie la tension entre les potentiels Vaa et Vbb, le bruit de mode commun inclus dans les potentiels Vaa et Vbb n'affecte pas la tension de sortie Vdd Vee. Par conséquent, la différence de fluctuation de mode commun Vdd - dVee est commandée de manière à valoir 0.
Tandis que le potentiel moyen du premier potentiel de sortie et du second potentiel de sortie est commandé de manière à être constant, c'est-à-dire tandis que la fluctuation moyenne (AVdd + AVee) est commandée de manière à être égale à zéro par le circuit de retour de mode commun sans limitation en ce qui concerne le bruit.
Dans le cas habituel, avec la combinaison des deux caractères mentionnés ci-avant, la fluctuation de la tension entre le premier potentiel de sortie Vdd et le second potentiel de sortie Vee du fait du bruit est réduite davantage que dans l'art antérieur. Ceci est confirmé par la simulation.
Selon le premier mode du premier aspect de la présente invention, comme représenté sur la figure 2 par exemple, ledit circuit d'amplification différentielle fonctionne entre un premier potentiel de source (VCC) et un second potentiel de source (VEE), dans lequel le circuit d'amplification comprend un FET (32) en tant que source de courant ; dans lequel le circuit de retour de mode commun (50) comprend : une diode de décalage de niveau (53 et 55) ; un premier FET (52) connecté entre le premier potentiel de source et la diode de décalage de niveau ; une première résistance (51 A) connectée entre une grille du premier FET et le premier potentiel de sortie ; une seconde résistance (51 B) connectée entre la grille du premier FET et le second potentiel de sortie ; un second FET (55) connecté entre la diode de décalage de niveau et le second potentiel de source, une grille du second FET étant connectée à son drain ainsi qu'à une grille du FET (32) du circuit d'amplification.
Avec le premier mode, en réponse à la fluctuation de la tension de source entre les premier et second potentiels de source (VCC et VEE) du fait du bruit, les premier et second potentiels de sortie (Vdd et Vee) fluctuent. La fluctuation du potentiel de grille du premier FET (52) est proportionnelle à la fluctuation moyenne (Vdd + AVee) des premier et second potentiels de sortie.
Lorsque la tension de source (VCC - VEE) augmente, alors (AVdd + AVee) > 0 et chacun des courants de drain du second FET (55) et du FET (32) du circuit d'amplification augmente, ce qui abaisse les premier et seconds potentiel de sortie (Vdd et Vee) et ce qui réduit la fluctuation moyenne (AVdd + Vee) des premier et second potentiels de sortie.
A cet effet, la présente invention propose un nouveau granulé de pesticide contenant notamment une silice particulière et un saccharide, associés à des agents spécifiques, granulé qui est dispersable dans l'eau.
Elle est également relative au procédé de préparation dudit granulé.
La Demanderesse a notamment trouvé, de façon surprenante, qu'une granulation suivie d'une extrusion et d'un séchage d'un mélange obtenu de manière particulière et contenant (a) au moins une matière active phytosanitaire liquide ou à bas point de fusion, (b) au moins une silice précipitée, (c) au moins un agent dispersant, (d) au moins un saccharide, (e) au moins un agent tensio-actif dispersant comportant au moins une insaturation, de préférence (f) au moins un agent tensio-actif mouillant, et de préférence (g) de l'amidon, permettait l'obtention d'un granulé phytosanitaire dispersable dans l'eau, possédant une très bonne stabilité au stockage et pouvant présenter une teneur élevée en matière active phytosanitaire.
Ainsi, I'un des objets de l'invention est un granulé dispersable dans l'eau contenant: (a) au moins une matière active phytosanitaire liquide ou à bas point de fusion, (b) au moins une silice précipitée, (c) au moins un agent dispersant, (d) au moins un saccharide, (e) au moins un agent tensio-actif anionique comportant au moins une insaturation, (f) de préférence, au moins un agent tensio-actif mouillant, (g) de préférence, de l'amidon.
On entend par granulé dispersable dans l'eau un granulé présentant à la fois une dispersabilité inférieure à 20 et une suspensivité supérieure à 70 % (immédiatement après production et après stockage), la dispersabilité et la suspensivité étant déterminées selon la méthode décrite ci-dessous, conforme aux normes CIPAC MT 15 1 et MT 18, décrites dans "Collaborative Intemational Pesticides Analytical Council Handbook, vol. 1, Analysis of technical and formulated pesticides, R. de B.ASHWORTH, J.HENRIET, J.-F.LOVETT et A.MARTIJN, Edition G.R.A.W., 1970":: - on mesure la dispersabilité (nombre de répétitions de renversements de l'éprouvette nécessaires pour disperser complètement par désintégration le granulé dans l'eau) et la suspensivité du granulé immédiatement après production (dispersabilité et suspensivité initiales) et après stockage (stockage de 200 grammes environ de granulés dans un flacon de verre entre -5 "C (24 heures) et 45 "C (24 heures), en cycle, pendant 1 mois ou à 45 "C pendant 1 mois ou à 54 "C pendant 15 jours); - pour cela, on verse 250 ml d'eau présentant une dureté de 342 ppm dans une éprouvette de 250 ml munie d'un bouchon rodé et placée dans de l'eau dont la température est maintenue à une valeur constante de 20 C; - on introduit 5 grammes de granulés dans ladite éprouvette;; - on renverse alors l'éprouvette et on répète ce renversement une fois toutes les deux secondes; - on note alors le nombre de répétitions de renversements nécessaires pour disperser complètement par désintégration les granulés dans l'eau; - on laisse ensuite reposer l'éprouvette, pendant 30 minutes, dans l'eau, dont la température est toujours maintenue à une valeur constante de 20 C; - on prélève 225 ml, à l'aide d'une pipette, au centre de l'éprouvette; - on mesure l'extrait sec, par évaporation à l'aide d'un évaporateur rotatif, des 25 ml non prélevés de la solution; - on détermine alors la suspensivité (taux de suspensivité = 100 % - taux de sédimentation) à l'aide d'une analyse par chromatographie en phase gazeuse.
De manière préférée, les granulés dispersables selon l'invention présentent une dispersabilité initiale inférieure à 15, et, de manière encore plus préférée, d'au plus 10 cette dispersabilité initiale peut même être, dans certains cas, inférieure à 8.
De même, ils présentent de préférence une suspensivité initiale d'au moins 75 %, et, de manière encore plus préférée, d'au moins 80 % ; cette suspensivité initiale peut même atteindre, dans certains cas, au moins 85 %.
Les granulés dispersables selon l'invention présentent une très bonne stabilité au stockage; ainsi, de manière avantageuse, ils conservent après stockage (par exemple entre -5 "C (24 heures) et 45 "C (24 heures), en cycle, pendant 1 mois ; ou à 45 "C pendant 1 mois ; ou à 54 "C pendant 15 jours) sensiblement les mêmes valeurs de dispersabilité et de suspensivité que celles obtenues initialement.
Les granulés selon l'invention se présentent sous la forme d'extrudés; aussi, les granulés selon l'invention sont en fait des "granulés extrudés".
Le granulé dispersable dans l'eau selon l'invention contient, à titre de principe actif, au moins une matière active phytosanitaire (a) liquide (à température ambiante) ou à bas point de fusion, qui est, en général, d'au plus 70 "C, par exemple d'au plus 60 "C.
Par matière active phytosanitaire, on entend désigner les pesticides, c'est-à-dire, plus particulièrement, les fongicides, les insecticides et les herbicides.
On peut citer à titre d'exemples non limitatifs de tels pesticides : I'alachlore, le biphényl, le bromoxynil octanoate, le chlorpyriphos, le diazinon, le didofop-méthyl, I'éthofumesate, le fénoxaprop-p-éthyl, la fenpropidine, le flusilazole, le malathion, le métobromuron, le méthoxychlore, le monolinuron, le parathion-méthyle, le pendiméthalin, le quizalotop-éthyl, le trifluralin, i'azinphos-éthyl, la bifenthrine, la cypenméthrine, le diméthoate, le fenoxycarbe, le fenvalérate, le methomyl, la perméthrine, la phosalone, le propenofos Plus particulièrement, la matière active phytosanitaire (a) est la perméthrine.
La teneur en matière(s) active(s) phytosanitaire(s) (ou pesticide(s)) du granulé selon l'invention est, de manière avantageuse, supérieure à 45 %, de préférence à 50 %, en poids (par rapport au poids total du granulé).
Cette teneur est généralement inférieure à 80 %, le plus souvent à 70 %, en poids (par rapport au poids total du granulé).
Le granulé dispersable dans l'eau selon l'invention contient au moins une silice précipitée (b).
Par silice précipitée, on entend ici une silice obtenue par précipitation à partir de la réaction d'un silicate alcalin avec un acide en général inorganique à un pH adéquat du milieu de précipitation, en particulier un pH basique, neutre ou peu acide; le mode de préparation de la silice peut être quelconque (addition d'acide sur un pied de cuve de silicate, addition simultanée totale ou partielle d'acide ou de silicate sur un pied de cuve d'eau ou de solution de silicate, etc) et est choisi en fonction du type de silice que l'on souhaite obtenir.
On peut citer, comme produits contenant un agent dispersant intéressant, le GEROPON T/36 et surtout le GEROPON TA/72 commercialisés par la société RHONE POULENC GERONAZZO S.p.A..
On peut ainsi utiliser un sel de métal alcalin, en particulier de sodium, du copolymère anhydride maléiquelisobutylène (agent dispersant contenu dans le GEROPON TA/72).
La quantité d'agent(s) dispersant(s) utilisé(s) est généralement comprise entre 3 et 20 %, de préférence entre 5 et 15 %, en poids (par rapport au poids total du granulé).
Elle est avantageusement comprise entre 5,5 et 10 % en poids (par rapport au poids total du granuié).
On emploie également dans la présente invention au moins un saccharide (d).
Ce saccharide utilisé est, de préférence, partiellement hydrosoluble. II présente, en général, une solubilité dans l'eau comprise entre 50 et 500 g/l.
De préférence, le saccharide employé est choisi parmi le glucose, le fructose, le galactose, I'arabinose, le mannose, le dextrose, le saccharose, le lactose ou leurs mélanges.
On utilise plus particulièrement un saccharide ayant un point de fusion supérieur à 100 "C.
Un saccharide particulièrement intéressant est le lactose, en particulier le Dlactose monohydrate (forme a).
La teneur en saccharide(s) du granulé selon l'invention est préférentiellement comprise entre 1,5 et 20 %, notamment entre 2,5 et 15 %, en poids (par rapport au poids total du granulé). Elle est avantageusement comprise entre 3 et 10 % en poids (par rapport au poids total du granulé).
La Demanderesse a trouvé, de manière surprenante, que l'emploi d'un saccharide, en particulier le lactose, associé aux autres composés du granulé selon l'invention, permet notamment de stabiliser le granulé au stockage : après stockage, celui-ci présente avantageusement une dispersabilité et une suspensivité sensiblement égale à sa dispersabilité et sa suspensivité initiales.
Aussi, un autre objet de l'invention consiste en l'utilisation, dans un granulé dispersable dans l'eau et contenant une matière active phytosanitaire liquide ou à bas point de fusion, en particulier la perméthrine, d'un saccharide, de préférence le lactose, comme agent stabilisant dudit granulé au stockage.
Sans vouloir être lié par une quelconque théorie, il semble que, dans le cas de la perméthrine notamment, le lactose provoque une amorphisation de la perméthrine qui reste alors au moins en partie sous forme liquide.
On utilise aussi dans la présente invention au moins un agent tensio-actif anionique (e) comportant au moins une insaturation.
Cet agent tensio-actif anionique est de préférence choisi parmi les alkylarylsulfates et les alkylarysulfonates, de masse moléculaire généralement inférieure à 10000, ainsi que leurs mélanges. De manière avantageuse, on utilisera un dodécylbenzène sulfonate, en particulier le dodécylbenzène sulfonate de sodium.
II est à noter que, dans le cadre de la présente invention, on peut utiliser un système constitué par l'association de l'agent dispersant (c) avec l'agent tensio-actif anionique (e) ; cela est par exemple le cas du GEROPON TA172 qui est constitué par l'association d'un sel de sodium du copolymère anhydride maléique / isobutylène avec le dodécylbenzène sulfonate de sodium (dans un rapport 90:10).
De plus, dans cet autre procédé, les fibres ne peuvent être usinées que l'une après l'autre.
On connaît également, par le document (3), un autre procédé selon lequel une lentille est rapportée, par soudure, à l'extrémité d'une fibre optique.
Selon un autre procédé connu par le document (4), une micro-lentille préalablement fabriquée est rapportée par soudure à l'extrémité d'une fibre optique.
I1 s'agit d'une opération très délicate.
Avec cet autre procédé connu par le document (4), les lentilles sont également fabriquées une par une.
EXPOSÉ DE L'INVENTION La présente invention concerne un procédé de fabrication d'une lentille à l'extrémité d'une fibre optique, ce procédé - autorisant un travail en série, - conduisant à des coûts de production faibles, - étant simple à mettre en oeuvre, - ne nécessitant pas de gros investissements, - ne nécessitant pas des personnes hautement qualifiées pour sa mise en oeuvre, - permettant d'obtenir, entre la fibre et la lentille, un couplage optique qui atteint au moins 70%.
De façon précise, la présente invention a pour objet un procédé de fabrication d'une lentille à l'extrémité d'une fibre optique, ce procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes - on réduit le diamètre de la fibre en ladite extrémité à une valeur déterminée, - on place en ladite extrémité une goutte d'une colle optique de viscosité déterminée, cette colle optique étant transparente à la longueur d'onde de la lumière que la fibre est destiné à transmettre, et - on solidifie cette goutte de colle optique.
On notera que, avec le procédé objet de l'invention, on est capable de choisir le rayon de courbure de la lentille que l'on veut former.
On notera également que la lentille obtenue est souple.
Donc, lorsqu'on souhaite positionner cette lentille au voisinage d'un composant, cette lentille ne se brise pas si elle heurte le composant et, réciproquement, ce composant n'est pas détérioré par la lentille en cas d'erreur de manipulation.
De plus, le fait de diminuer le diamètre (extérieur) de la fibre optique permet de réduire l'encombrement d'un composant comprenant plusieurs fibres optiques.
Un autre avantage très important de la présente invention est le suivant : grâce à l'invention, la précision demandée pour la réalisation d'un V de positionnement de la fibre est moins grande.
Au sujet d'un tel positionnement, on se reportera au document (5).
En effet, un V qui est destiné à recevoir une fibre dont le diamètre vaut par exemple 30 um est techniquement plus facile à réaliser avec précision qu'un V destiné à recevoir une fibre dont la gaine optique a un diamètre extérieur de 125 um.
Cela vient du fait que les dimensions considérées (notamment guide, diamètre de fibre, ouverture de V) sont du même ordre de grandeur (elles sont de l'ordre de 1 dizaine de micromètres à quelques dizaines de micromètres).
Un autre avantage de la présente invention réside dans le fait qu'elle permet la caractérisation de le lentille avant solidification de la colle optique.
Un champ AB de seulement quelques centièmes de degré suivant la direction azimutale perpendiculaire à la barrette 1 est couvert par chaque capteur 11.
Pour explorer un champ large en azimut AZ de plusieurs dizaines de degré, le détecteur infrarouge incluant la barrette et l'objectif, ou bien un miroir de balayage devant l'objectif est monté tournant autour de l'axe longitudinal de la barrette. Selon une autre variante, le détecteur est déplacé orthogonalement à l'axe longitudinal de la barrette et suivant l'axe longitudinal d'un mobile, tel qu'aéronef, comportant le détecteur. Le détecteur est ainsi entraîné par un moyen moteur avec une vitesse angulaire constante ' & gt;0 de de l'ordre de 50 à 3000/s, par exemple de la gauche vers la droite selon les figures 1 et 2, puis revient rapidement à la position initiale à gauche sans prendre des images.Le champ observé par la barrette 1 constitue un bandeau qui balaye l'espace pyramidal dont la base SI.AZ est rectangulaire, comme montré à la figure 1 sur laquelle a été projetée schématiquement la barrette 1.
L'image du champ large SI.AZ résulte d'une juxtaposition horizontale d'imagettes de colonne SI.AB. Toutefois, chacune des imagettes de colonne est prise pendant une durée d'intégration de chacun des capteurs lors du déplacement continu de la barrette 1, ce qui crée un flou dans l'image résultante.
Dans un second dispositif de balayage à grand champ connu montré à la figure 3, le détecteur comprend une matrice 12 de capteurs infrarouges 11.
La matrice est constituée par exemple de 288 barrettes 1 accolées horizontalement, intégrées dans une caméra à obturateur rapide et couvre un champ azimutal AM de plusieurs degrés. De manière à remédier au phénomène de flou dans l'image résultante, la matrice 12 avec son objectif est immobilisée pendant le temps d'intégration ti, c'està-dire le temps de prise d'image du détecteur, afin que par rotation pas-à-pas le détecteur balaye par paliers successifs en azimut le grand champ SI.AZ à couvrir (FR-A-2707129).
Comme montré à la figure 4, le déplacement du détecteur 12 est périodique. A chaque période tc, le détecteur est immobile pendant le temps d'intégration ti pour prendre une vue avec un champ proportionnel à la hauteur et la largeur de la matrice, puis est mobile pendant l'intervalle restant ta = tc-ti de la période. Pendant cet intervalle, le moteur qui peut animer en rotation le capteur, doit d'abord accélérer le capteur 12, puis décélérer le capteur 12, et présente ainsi un fonctionnement saccadé.
Le balayage saccadé sollicite par à-coups les pièces mécaniques du dispositif de balayage. Il exige des moteurs d'autant plus puissants et coûteux que le dispositif de prise de vue, tel qu'une caméra renfermant la matrice, est lourd. En effet, les temps "morts" ta entre les temps de prise ti des imagettes typiquement à 288 x 288 pixels sont d'autant plus longs que la masse du capteur et donc son moment d'inertie sont élevés. Des vitesses de balayage élevées sont très difficiles à atteindre. En pratique, la vitesse angulaire maximale VM qu'atteint le détecteur selon les figures 3 et 4 doit être 2 à 3 fois plus élevée que la vitesse angulaire constante w0 du détecteur à barrette selon les figures 1 et 2 pour balayer le même grand champ SI.AZ.
Pour pallier ces inconvénients, un déplacement continu de la matrice 12 pourrait être envisagé, comme celui de la barrette 1. Ce déplacement continu conduit à un flou important dans l'image résultante.
Par exemple, pour une vitesse w0 = 60 /s et une matrice de 256.256 pixels correspondant à un champ SI.AM de 5 .5 , un temps d'intégration ti = 2 ms correspond à un angle de balayage 60.2.10-3 = 0,120, soit une "largeur de flou" de (256/5)0,12 = 6,15 pixels.
La présente invention vise à fournir un balayage d'un grand champ en remédiant au flou d'image et aux inconvénients mécaniques selon la technique antérieure. Selon l'invention, le balayage d'un grand champ au moyen d'un dispositif de prise de vue standard est effectué à vitesse constante élevée comme dans le premier dispositif de balayage connu, tout en conservant avantageusement le principe de prises de vue fixes dans le second dispositif de balayage connu.
Selon une première réalisation de l'invention, un procédé de balayage pour prendre des vues avec un grand champ au moyen d'un dispositif de prise de vue ayant un champ inférieur audit grand champ et supporté par une plate-forme tournant avec une vitesse angulaire constante 1 pour balayer optiquement le grand champ, est caractérisé par deux étapes successives cycliques suivantes - tourner depuis une position initiale un miroir supporté par la plate-forme en sens contraire de la rotation de la plate-forme avec une vitesse angulaire égale à - tourner le miroir suivant le sens de rotation de la plate-forme jusqu'à la position initiale pendant un second temps prédéterminé.