INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour traiter les peaux sensibles, la demanderesse a donc envisagé d'utiliser des antagonistes du CGRP. Elle a en effet constaté de manière surprenante que l'incorporation d'un antagoniste du CGRP dans une composition destinée à un usage topique permet d'éviter l'irritation etiou les sensations dysesthésiques etiou les prurits de la peau etiou l'érythème.
35. Reddy, S., J. V. DeGregori, H. Von Melchner, and H. E.
Ruley. 1991. Retrovirus promoter-trap vector to induce LacZ gene fusions in mammalian cells. J. Virol. 65:1507-1515.
36. Reddy, S., H. Rayburn, V. M. H., and R. H. E. 1992.
Fluorescence-activated sorting of totipotent embryonic stem cells expressing developmentally regulated lacZ fusion genes. Proc. Natl. Acad. Sci. 89:67216725.
37. Rubenstein, J., J. F. Nicolas, and F. Jacob. 1984. Construction of a retrovirus capable of transducing and expressing genes in multipotential embryonic cells. Proc. Natl. Acad. Sci. USA 81:7137-7140.
38. Sanes, J., J. Rubenstein, and J. F. Nicolas. 1986. Use of a recombinant retrovirus to study post-implantation cell lineage in mouse embryos.
EMBOJ. 5:3133-3142.
39. Sauer, B. 1987. Functional expression of the cre-lox site-specific recombination system in the yeast Saccharomyces cerevisi. Mol. Cel. Biol.
7:2087-2096.
40. Sauer, B., and N. Henderson. 1988. Site-specific DNA recombination in mammalian cells by the Cre recombinase of bacteriophage P1. Proc. Natl. Acad.
Sci. USA 85:5166-5170.
41. Savatier, N., D. Rocancourt, C. Bonnerot, and J.-F. Nicolas.
1989. A novel system for screening antiretroviral agents. J. Virol. 26:229-236.
42. Shafer, G. E., D. W. Emery, K. Gustafsson, S. Germana, W.
F. Anderson, D. H. Sachs, and C. LeGuern. 1991. Expression of a swine class II gene in murine bone marrow hematopietic cells by retroviral mediated gene transfer. Proc. Natl. Acad. Sci. USA 88:9760-9764.
43. Sternberg, N., B. Sauer, R. Hoess, and K. Abremski. 1986.
- enfin, toutes les études de corrosion montrent que le couvercle est une partie de l'emballage souvent corrodée, ce qui peut réduire considérablement la durée de vie de 1 'emballage.
En conclusion, la demanderesse a recherché les moyens pour résoudre simultanément l'ensemble de ces problèmes.
DESCRIPTION DE L'INVENTION Un premier objet de l'invention est constitué par un procédé de fermeture d'un récipient comprenant une jupe et un bord tombé, avec un couvercle comprenant une cuvette et un bord à sertir, comprenant un sertissage du bord dudit couvercle avec le bord tombé dudit récipient, caractérisé en ce que, a) on approvisionne un récipient et un couvercle, exempt de joint, ledit un récipient et ledit couvercle comprenant chacun un revêtement intérieur choisi de manière à ce que le revêtement intérieur de l'un soit thermoscellable avec le revêtement intérieur de l'autre, b) on sertit ledit couvercle et ledit récipient de manière à former au moins un crochet de sertissage, c) et on thermoscelle ledit revêtement intérieur dudit récipient en contact avec ledit revêtement intérieur dudit couvercle.
Selon une modalité préférée de l'invention, on forme, par thermoscellage dudit revêtement intérieur dudit récipient avec ledit revêtement intérieur dudit couvercle, un ménisque de matière assurant la soudure des revêtements intérieurs dudit récipient et dudit couvercle et formant une jonction de ladite cuvette et de ladite jupe.
L'ensemble de ces moyens permet de résoudre l'ensemble des problèmes posés.
En effet, d'une part, il n'est plus nécessaire d'utiliser un couvercle avec joint, sans pour autant perdre l'étanchéité de l'emballage final, après sertissage et thermoscellage du couvercle et du récipient.
D'autre part, il a été observé, après remplissage de l'emballage et stérilisation, une très grande diminution des rebuts par déformation irréversible des emballages.
Enfin, les études de corrosion sur emballages avec produits conditionnés selon l'invention ont montré une nette augmentation de la durée de vie, comparativement à des emballages avec couvercle serti traditionnel.
L'ensemble de ces résultats est, semble-t-il, lié à la présence simultanée d'un sertissage qui assure la fixation mécanique du couvercle au récipient et en partie l'étanchéité, et d'un thermoscellage qui assure aussi l'étanchéité, qui rend solidaires le haut de jupe dudit récipient et la partie correspondante, relativement verticale, du bord à sertir du couvercle.
DESCRIPTION DES FIGURES Les figures la à îd illustrent le procédé selon l'invention.
la figure la représente, en coupe axiale, un récipient (2) comprenant une jupe (3) et un bord tombé (4a).
La figure lb représente, en coupe axiale, un couvercle (5) comprenant un panneau central (6) formant cuvette, et un bord à sertir (7a).
La figure lc représente, en coupe axiale, l'emballage (la) formé par sertissage du couvercle (5) sur le récipient (2), le contenu n'étant pas représenté.
La figure îd représente, en coupe axiale, une modalité du procédé dans lequel on réalise le thermoscellage, après le sertissage, en plaçant l'emballage serti (la) sur un support (13), et appliquant un mors chauffant (14) sur le serti formé par le crochet (9) du couvercle et le bord tombé (4) du récipient, de manière à obtenir l'emballage (1) selon l'invention.
La figure 2 représente, en vue partielle selon une coupe axiale, la liaison, par sertissage et thermoscellage selon l'invention, du couvercle (5) et du récipient (2), après traitement thermique de stérilisation.
Le couvercle (5) comprend un bord à sertir (7) et un panneau central formant cuvette (6). Le bord à sertir (7) est constitué par une pente intérieure (8) et un crochet (9).
FS : C15H17N20F.C4H404 (376.4) Analyse CHN Calculé C 60.6 H 5.62 N 7.44 Trouvé C 60.4 H 5.55 N 7.69 Rendement : 20 % P.F. : 130-132"C Exemple 71 3-(lH-Imidazol-4-yl)propyl-(diphénylméthyl) éther 5 mmol de 3-(lH-Imidazol-4-yl)propanol.HCl et 5 mmol de chlorure de diphénylméthane dans 50 ml d'acétonitrile sont mis au reflux pendant 4-5 heures, le solvant est évaporé et le résidu purifié par chromatographie rotatoire (éluant : chloroforme/méthanol (90-99/10-1), atmosphère ammoniaquée). Après évacuation du solvant sous pression réduite, le résidu est cristallisé en tant que maléate d'hydrogène depuis le diéthyl éther et l'éthanoî.
FS : ClgH20N20.C4H404 (408.5) Analyse CHN Calculé C 67.6 H 5.92 N 6.85 Trouvé C 67.4 H 5.92 N 6.86 Rendement : 55 % P.F. : 105-107"C ExemPle 72 ((4-Fluorophényl)phénylméthyl)-3-(lH-imidazol-4-yl)propyl éther 5 mmol de 3-(lH-Imidazol-4-yl)propanol.HCl et 5 mmol de chlorure de (4-fluorophényl)phénylméthane sont traités comme décrit dans l'exemple 71.
FS : C19H19N20F.C4H404 (426.4) Analyse CHN Calculé C 64.8 H 5.44 N 6.57 Trouvé C 64.7 H 5.34 N 6.76 Rendement : 65 % P.F. : 90 c Exemple 73 Bis(4-fluorophényl)méthyl-3-(lH-imidazol-4-yl)propyl éther 5 mmol de 3-(lH-Imidazol-4-yl)propanol.HCl et 5 mmol de chlorure de bis(4-fluorophényl)méthane sont traités comme décrit dans l'exemple 71.
FS : C19H18N20F2.C4H404 (444.4) Analyse CHN Calculé C 62.2 H 4.98 N 6.30 Trouvé C 61.9 H 4.98 N 6.29 Rendement : 40 % P.F. : 107-109"C Exemple 74 2-(3-(1H-Imidazol-4-yl)propyloxy)-1-phényléthanone 5 mmol de 3-(l-Triphénylméthyl-lH-imidazol-4-yl)propanol et 5 mmol de 2-bromo-l-phényléthanone sont mis à agitation pendant 72 heures dans le chlorure de méthylène. Le solvant est évaporé sous pression réduite et le résidu mis au reflux pendant 1 heure dans 30 ml HCl 2N et 30 ml d'acétone. Le solvant est évaporé sous pression réduite et le triphénylméthanol est extrait à l'aide de diéthyléther. La phase acqueuse est alcalinisé avec de l'ammoniac, le produit brut est extrait au diéthyléther, purifié par chromatographie rotatoire et cristallisé en tant que maléate d'hydrogène depuis le diéthyléther et l'éthanol.
FS : C14H16N202.C4H404 (360.4) Analyse CHN Calculé C 60.0 H 5.59 N 7.77 Trouvé C 60.0 H 5.73 N 7.77 Rendement : 80 % P.F. : 85-86"C Exemple 75 2-(3-(lH-Imidazol-4-yl)propyloxy)-1-(3-nitrophényl) éthanone 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-lH-imidazol-4-yl)propanol et 5 mmol de 2-bromo-l-(3-nitrophényl)éthanone sont traités comme décrit dans l'exemple 74.
FS : C14H15N304.C4H404.H20 (423.4) Analyse CHN Calculé C 51.1 H 5.00 N 9.92 Trouvé C 51.4 H 4.73 N 10.1 Rendement : 35 % P.F. : 117-118"C Exemple 76 4-(4-(3-(lH-Imidazol-4-yl)propyloxy)phényl)butan-2-one 5 mmol de 3-(1-Triphénylmethyl-lH-imidazol-4-yl)propanol, 6 mmol de triphénylphosphine, et 5 mmol de 4-(4hydroxyphényl)butan-2-one sont dissouts sous azote au froid. 6 mmol diéthylazodicarboxylate, dissouts dans 4 ml THF, sont ajoutés et le mélange réactionnel est agité à température ambiante pendant 48 heures. Après évacuation du solvant sous pression réduite et une chromatographie en colonne (éluant : éthylacétate), le rédidu est dissout dans 10 ml THF et 30 ml de HCl 2N, et chauffé à 70"C pendant 2 heures.Le solvant est évaporé sous presion réduite et le triphénylméthanol est extrait à l'aide de diéthyléther. La phase acqueuse est neutralisée avec du carbonate de potassium et le produit extrait avec du diéthyléther. La solution d'éther est séchée et évaporée pour obtenir une huile qui est cristallisée en tant que maléate d'hydrogène depuis le diéthyléther et l'éthanol.
FS : C16H20N202-C4H404.0,5H2O (397.4) Analyse CHN Calculé C 60.4 H 6.34 N 7.05 Trouvé C 60.5 H 6.28 N 7.43 Rendement : 75 % P.F. : 104"C Exemple 77 (4-(3-(lH-Imidazol-4-yl)propyloxy)phényl)carbaldéhyde 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-lH-imidazol-4-yl)propanol et 6 mmol de 4-hydroxyphénylcarbaldéhyde sont traités comme décrit dans l'exemple 76.
FS : C13H14N202.C4H404 (346.3) Analyse CHN Calculé C 59.0 H 5.24 N 8.08 Trouvé C 58.9 H 5.51 N 8.24 Rendement : 85 % P.F. : 120"C Exemple 78 (4-(3-(1H-Imidazol-4-yl)propyloxy)phényl)éthanone 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4-yl)propanol et 6 mmol de (4-hydroxyphényl)éthanone sont traités comme décrit dans l'exemple 76.
FS : C14H16N202.C4H404 (360.4) Analyse CHN Calculé C 60.0 H 5.59 N 7.77 Trouvé C 59.8 H 5.86 N 7.56 Rendement : 80 % P.F. : 118"C Exemple 79 (4-(3-(lH-Imidazol-4-yl)propyloxy)phényl)propanone 5 mmol de 3-(l-Triphénylméthyl-lH-imidazol-4-yl)propanol et 6 mmol de 4-hydroxyphénylpropanone sont traités comme décrit dans l'exemple 76.
FS : C15H18N202.C4H404 (374.4) Analyse CHN Calculé C 61.0 H 5.92 N 7.46 Trouvé C 61.0 H 5.88 N 7.42 Rendement : 80 % P.F. : 136 C Exemple 80 (4-(3-(lH-Imidazol-4-yl)propyloxy)phényl)-2- méthylpropanone 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4-yl)propanol et 6 mmol de (4-hydroxyphényl)-2-méthylpropanone sont traités comme décrit dans l'exemple 76.
FS : C16H20N2O2.C4H4O4.0,5H2O (397.4) Analyse CHN Calculé C 60.4 H 6.34 N 7.05 Trouvé C 60.5 H 6.03 N 7.03 Rendement : 85 % P.F. : 95"C Exemple 81 Cyclopropyl-(4-(3-(1H-imidazol-4-yl)propyloxy)phényl) cétone Méthode 1 : 5 mmol de 3-(l-triphénylméthyl-1H-imidazol-4- yl)propanolate de sodium, 10 mmol de 4-chloro-4'fluorobutyrophénone et 30 mmol de NaH (60 % en suspension dans l'huile minérale) sont chauffés pedant 48 h dans du toluène au reflux. Le mélange réactionnel est traité comme décrit à l'exemple 5. Rendement : 40 %.
Méthode 2 : 5 mmol de 3-(1-triphénylméthyl-lH-imidazol-4- yl)propanol et 6 mmol de cyclopropyl-(4hydroxyphényl)cétone sont traités comme décrit dans l'exemple 76. Rendement 80 %.
Méthode 3 : 5 mmol de 3-(l-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4- yl)propanolate de sodium, 10 mmol de cyclopropyl-4fluorophénylcétone et 10 mmol NaH (60 % en suspension dans l'huile minérale) sont chauffés pendant 4 heures dans du toluène sous reflux. Le mélange réactionnel est alors traité comme décrit dans l'exemple 5. Rendement 40 â.
FS : C16H18N202.C4H404 (386,4) Analyse CHN Calculé C 62.2 H 5.74 N 7.25 Trouvé C 62.5 H 5.81 N 7.20 P.F. : 118-125"C Exemple 82 cyclobutyl- (4- (3- (îH-imidazol-4-yl)propyloxy)phényl) cétone 5 mmol de 3-( l-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4-yl )propanol et 6 mmol de cyclobutyl-(4-hydroxyphényl)cétone sont traités comme décrit dans l'exemple 76.
FS : C17H20N202.C4H404.0,25H20 (404.9) Analyse CHN Calculé C 62.3 H 6.10 N 6.92 Trouvé C 62.0 H 6.02 N 7.18 Rendement : 80 % P.F. : 130"C Exemple 83 Cyclopentyl-(4-(3-(1H-imidazol-4-yl)propyloxy)phényl) cétone 5 mmol de 3- (l-Triphénylméthyl-lH-imidazol-4-yl) propanol et 6 mmol de cyclopentyl-(4-hydroxyphényl)cétone sont traités comme décrit dans l'exemple 76.
FS : C18H22N202.C4H404.0,25H20 (419.0) Analyse CHN Calculé C 63.1 H 6.38 N 6.69 Trouvé C 63.3 H 6.46 N 6.94 Rendement : 80 % P.F. : 141 C Exemple 84 Cyclohéxyl-(4-(3-(lH-imidazol-4-yl)propyloxy)phényl) cétone 5 mmol de 3-(1-Triphénylméthyl-1H-imidazol-4-yl)propanol et 6 mmol de cyclohéxyl-(4-hydroxyphényl)cétone sont traités comme décrit dans l'exemple 76.
Dans la pratique, le diamètre externe des ombilicaux n'excède donc pas 200 mm.
La tendance actuelle est d'augmenter le nombre de têtes de puits sous-marines reliées à une même installation de production.
La demanderesse a proposé lors de la Conférence Offshore Technology à Houston, Texas, en 1987 de simplifier les opérations de pose et de manutention des lignes de production et de service et ombilicaux de commande en les regroupant au sein de canalisations à conduites multiples plus compactes, plus faciles à manipuler et à installer.
Ces canalisations à conduites multiples doivent toutefois - résister aux efforts de traction très élevés en cas de pose à grande profondeur, - résister aux efforts d'écrasement engendrés au contact d'un support incurvé ou lors du passage entre les patins d'un dispositif de pose ou de manutention à chenilles, - présenter une flexibilité suffisante pour résister aux sollicitations mécaniques de flexion et de traction combinées dues à la houle.
Les canalisations telles que décrites dans la Conférence précitée et qui comportent des conduites périphériques sensibles à l'écrasement sont inaptes à résister au passage dans des dispositifs tensionneurs à chenilles.
La présente invention a pour objet une nouvelle canalisation flexible à conduites multiples permettant de simplifier les opérations de pose et de manutention, du type comportant un élément flexible central résistant à la traction et à l'écrasement et une pluralité de conduites périphériques enroulées autour dudit élément flexible central en au moins une nappe dans un espace annulaire compris entre ledit élément flexible central et une enveloppe, lune au moins desdites conduites périphériques étant une conduite sensible à l'écrasement et/ou à la traction.
L'élément flexible central est typiquement une conduite tubulaire flexible du type utilisé pour servir de ligne de production et fabriquée en grande longueur par la demanderesse.
En variante, l'élément flexible central comporte un assemblage de plusieurs conduites tubulaires flexibles ou est constitué par un câble.
Selon l'invention, la canalisation à conduites multiples comporte au moins un organe flexible de transmission d'effort d'écrasement adjacent à ladite au moins une conduite périphérique sensible à l'écrasement et/ou à la traction disposé dans l'espace annulaire compris entre ledit élément flexible central et ladite enveloppe.
L'invention permet de concilier en une seule canalisation à conduites multiples d'une part une ligne de production et/ou de service et/ou un câble et d'autre part un ombilical de commande.
La mise en place de cette canalisation peut s'effectuer au moyen d'un dispositif de pose du type habituellement utilisé pour poser les conduites flexibles à résistance mécanique élevée telles que celles servant de lignes de production ou de service, en particulier un dispositif tensionneur à chenilles.
Selon une caractéristique particulièrement avantageuse de l'invention, la canalisation à conduites multiples comporte en outre des moyens de glissement aptes à permettre un déplacement axial relatif de ladite conduite sensible à la traction et/ou à l'écrasement et de l'organe flexible de transmission d'effort d'écrasement adjacent.
Le terme "conduite" désigne ici de manière générale aussi bien une conduite de liquide ou de gaz qu'un câble électrique ou optique.
Dans la pratique, ce sont les câbles électriques ou optiques qui présentent la résistance à la traction la plus faible et ceux pour lesquels le probleme de la résistance à la traction est par conséquent le plus critique, une traction excessive pouvant entrainer la rupture du câble.
Dans une réalisation de l'invention, lesdits moyens de glissement comportent un jeu ménagé entre ladite au moins une conduite périphérique sensible à l'écrasement et/ou à la traction et ledit organe flexible de transmission d'effort d'écrasement adjacent.
De préférence, ce jeu j vérifie la relation 0,03 d ç j S 0,2d, et de préférence la relation 0,1 d d désigne le diamètre externe de la conduite périphérique sensible à la traction et/ou à l'écrasement.
21=cadrage transversal installé verticalement reliant et stabilisant tous les câbles d'acier horizontaux d'enserrage cas d'un dispositif sans rempart pneumatique continu.
22-têtes de pieux : (22-1), (22-2), (22-3), (22-4).
23=renfort sur une tête de pieu.
24-tête du pieu intérieur dans le cas d'un pieu de sécurité.
- EXPOSE détaillé des DISPOSITIFS suivant cette INVENTION A/ Les pneumatiques usagés peuvent et doivent être utilisés comme suit *1* ou d'aplomb, à plat - soit présectionnés pour ceinturer l'obstacle fixe, - soit non sectionnés, intacts, pour édifier un mur intermédiaire continu entre chaque deux obstacles, dans tous les intervalles, en tout cas chaque fois que les poteaux, la rangée d'arbres, sont plantés le long d'autres pièges : talus abrupt, fossé de drainage, mur de clôture, rivière, canal, étang ou lac, etc, etc... Cf. Figure 1, où sont représentés F = arbre, 2 = chaussée, H = hauteur 1,40 mètre ou plus, L = environ 10 mètres, environ 10 pneus, P.M. = pneu de moto, P1 = pneu de chant, 15 = câble d'enserrage, 8 = solidarisation entre 2 câbles d'enserrage.
- soit, dans les cas extrêmes (exemples : dans un virage en bas de côte, le long d'une rivière ou d'un lac démunis de tout parapet), les pneus non sectionnés disposés à plat en couronne autour d'un gros arbre, arbre non ceinturé mais entouré de piles de pneus non sectionnés, chaque pile étant solidarisée avec ses deux voisines Cf. Figure 2, où sont représentés : F - arbre 4 - lac 5 - rempart de pneus intacts 6 - autres arbres, idem.
15 - câbles d'enserrage 8 - solidarisation entre deux câbles *2* ou de chant à défaut de pouvoir disposer les pneus à plat a) soit parce que la distance entre la rangée d'arbres et la chaussée s'avère insuffisante (cela existe). Dans ce cas, il faut ceinturer les troncs de pneus intacts non présectionnés, posés de chant ; et le mur sera constitué lui-aussi de pneus non sectionnés posés de chant, solidarisés entre eux par des filins d'acier plastifiés et avec le ou les câbles d'acier plastifiés qui enserrent et bloquent le rempart pneumatique Cf. Figure 3, qui montre comment la solidari sation doit être effectuée entre chaque deux pneus, et entre les câbles de serrage (15), et chaque pneu.Sur cette Figure 3, les références signifient 8 - solidarisation entre deux cibles d'enserrage 17' 1 solidarisation d'un pneu avec un câble d'enserrage 15câble d'acierd'enserrage gainé de plastique, bouclant le rem- part. Ces câbles comportent plusieurs fils d'acier torsadés.
H' = hauteur jusqu'à 1,40 mètre - 1,60 mètre 2 - chaussée.
Les pneus de chant, formant ceinture ou couronne, sont accolés par 2 ou 3 unités côte à côte pour constituer une pile disposée de chant dont l'axe est alors horizontal.
b) soit pour assurer et accroître l'efficacité de la protection que doit absolument garantir tout rempart pneumatique. Pour pouvoir effectuer un serrage satisfaisant des chaînes, ou câbles d'acier, ou câbles de "Nylon" qui ont à solidariser un ensemble de pneus non sectionnés constituant le rempart continu entre une dizaine d'arbres, il faut éviter que cette chaîne, ce câble d'acier ou de "Nylon" ne glisse entre deux pneus et ne vienne au contact de l'arbre, lésant ainsi l'écorce et le tronc. Un tel serrage de câble ou de chaîne d'acier, ne sera sûr, durable, et efficace, que s'il s'exerce sur des pneus posés de chant, autour des pneus de ceinturage déjà installés et solidarisés (Cf. Figure 3).
c) entre deux arbres (distance 10-15 mètres - voire davantage -), aumoins une pile de pneus doit être ancrée au sol, à égale distance des deux arbres.
- De façon à conjuguer une résistance accrûe à l'enfoncement sous l'impact d'un véhicule très lourd - camion - remorque chargée par exemple -, avec l'élasticité et la souplesse du système pneumatique, sans pour autant tout compliquer à ltextrêmev on prévoit pour l'ancrage des piles dz us en l'absence de supports préexis tants tels qu'arbres, deux pieux d'aci v oivent être enfoncés, un dans la pile, à l'intérieur de la pile, l'autre derrière la pile, à l'extérieur de celleci par opposition à la route (Figure 16).Ces deux pieux doivent être solidarisés solidement par attaches de filin d'acier enrobé de plastique : avec la pile de pneus, et avec les 3 câbles horizontaux et parallèles de ceinturage du rempart pneumatique, deux fois avec chaque câble à l'avant côté route, et à l'arrière côté fossé (Figure.17). En outre, chaque tête du pieu doit . être amarrée par deux filins tenseurs (T.A.), aux câbles de ceinturage (15) du rempart pheumatique, filins tenseurs transversaux eux-mêmes solidarisés avec toutes les piles de pneus, Jusqu'à leur ancrage au sol, . par deux autres pieux de sécurité (Figure 18)(Figure 17/1).
d) en outre, en cas de collision d'un véhicule avec le rempart pneumatique, il faut éviter que la carrosserie du véhicule ne vienne au contact direct du câble d'acier. D'où le dispositif suivant de la Figure 4-1 montrant trois séries de pneus formant et complétant le dispositif ≈les pneus horizontalement disposés d'aplomb -de premier ceinturage-, et solidarisés entre eux : autour des arbres donc présectionnés ; et entre les arbres, intacts en mur continu.
≈les pneus P1) P2) P3) P4) disposés de chant, solidarisés entre eux et avec les pneus posés d'aplomb, permettant le serrage des deux câbles (8) bloquant le rempart. C'est sur ces pneus posés de chant que la chaîne, le câble, les deux câbles ou cordes, ou 3 câbles, si nécessaire selon la hauteur H" du rempart,serrant et bloquant le repart plieuaatique, exerceront leur pression une fois la tension établie correcteient.
≈les pneus de moto (P.M.), suspendue l'extérieur du rempart, uniquement face à la route. Ils sont suspendus et liés aux câbles de tension et solidarisés, par filin d'acier, avec les pneus posés de chant décrits au paragraphe ci-dessus et avec les piles de pneus disposés à plat pour prévenir tout contact entre la carrosserie du véhicule et ces câbles.
9 sous choc dyr d'un véhicule lancé grande vitesse, non seulement ces pneus fixes de chan aevitent le contact abrasif de la carrosserie de l'automobile avec les câbles horizontaux de serrage en acier bouchant le rempart, mais, repoussés et coulissant de proche en proche le long des câbles sous la pression du véhicule, ces pneus de chant finissent par constituer un butoir élastique, qui tend à stopper le vecteur automobile sans graves dégâts pour celui-ci, ni traumatisme pour son conducteur (Cf. aussi Figure 23).
un guide suivant la direction d'enfoncement.
- l'écran comporte une bride venant en appui à l'extérieur de
la cavité contre un bord périphérique de l'ouverture.
- la bride est au moins élastiquement déformable par zones pour
assurer l'étanchéité de l'ouverture.
- l'ouverture à travers laquelle on introduit l'écran dans la
cavité est prévue sur le côté avant de la vitre de recouvre-
ment ou du boîtier et la zone du projecteur avec l'ouverture est cachée par une partie de carrosserie du véhicule lorsque
le projecteur est monté dans le véhicule.
Dessins. Trois exemples de réalisation de l'invention sont
représentés dans les dessins et seront décrits ci-après de ma-
nière plus détaillée.
Ainsi: - la figure 1 est une coupe longitudinale verticale
d'un projecteur avec un écran selon un premier exemple de réa-
lisation, - la figure 2 est une coupe partielle du projecteur avec un écran selon un second exemple de réalisation, - la figure 3 est une coupe partielle du projecteur
avec l'écran selon un troisième exemple de réalisation.