INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
BioOrg. Med. Chem., 1994, 2, 1267) dans du 1,2-dichloroéthane (7,5 ml) en présence de tamis moléculaire 4 (400 mg ). Après 30 minutes, on ajoute de l'hydrogénocarbonate de sodium solide. On filtre la solution, lave avec une solution de thiosulfate de sodium, à l'eau, sèche et évapore. On purifie sur colonne Sephadex# LH-20 (dichlorométhane/éthanol 1:1) puis sur colonne de silice (cyclohexane/acétate d'éthyle 1:1 puis 2:3) pour donner 27 pur (487 mg, 64%). [a]D + 63 (c = 0,54, dichlorométhane). CCM, RF 0,28, cyclohexane/acétate d'éthyle 2:1. ESIMS, mode positif : m/z + NaCI, 2454 (M+Na)+; + KF, 2469 (M+K)+. 1H RMN (CDCI3) 6 7,38-7,2 (m, 50H, 10 Ph), 3,56, 3,52, 3,48, 3,46, 3,44, 3,42, 3,39, 3,30, 3,17, (9s, 27H, 9 OCH3), 2,75 2,4 (m, 4H, O(C:O) CH2CH2C:O)CH3), 2,15, 1,98, 1,97, 1,87, (4s, 12H, 3 Ac et O(C:O)CH2CH2(C:O)CH3) ; principaux protons anomériques: 5,57; 5,47; 5,30 ; 5,18 ; 4,57 ; 4,29 ; 4,08.
PREPARATION 26 Méthyl O-(2,6-di-O-benzyl-3-O-méthyl-α-D-glycopyranosyl)-(1-4)-O-(2-O- acétyl-6-O-benzyl-3-O-méthyl-ss-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O-(6-O-benzyl 2,3-di-O-méthyl-α-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O-(benzyl 2,3-di-O-méthyl-ss-D glucopyranosyluronate)-(1-4)-O-(3,6-di-O-acétyl-2-O-benzyl-α-D-gluco- pyranosyl)-(1-4)-O-(benzyl 2,3-di-O-méthyl-α-L-idopyranosyl-uronate)-(1- 4)2,3,6-tri-O-benzyl-α-D-glucopyranoside (28).
On réalise la délévulinisation de 27 (498 mg, 0,2 mmol) suivant la METHODE 2 pour donner 28 (402 mg, 84 %). [a]D + 64 (c = 1, CH2CI2).
ESIMS, mode positif: m/z 2352,9 (M+NH4)+. 1H RMN (CDCI3) # 7,38-7,20 (m, 50H, 10 Ph), 3,67, 3,52, 3,49, 3,46, 3,44, 3,41, 3,40, 3,28, 3,17 (9s, 27H, 9 Ac), 2,65 (d, 1H, J = 2,14Hz, OH), 1,98, 1,96, 1,87 (3s, 9H, 3 Ac) principaux protons anomériques: 5,55 ; 5,49 ; 5,30 ; 5,18 ; 4,56 ; 4,31; 4,08.
Anal. Calculée pour C127H152041 (2334,48) : C, 65,34 ; H, 6,56.
Trouvé: C, 65,40; H, 6,62.
PREPARATION 27 Méthyl O-(2,6-di-O-benzyl-4-O-lévulinyl-3-O-méthyl-α-D-glucopyranosyl)- (1-4)-O-(2-O-acétyl-6-O-benzyl-3-O-méthyl-ss-D-glucopyranosyl)-(1-4)-[O (2,6-di-O-benzyl-3-O-méthyl-α-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O-(2-O-acétyl-6-O- benzyl-3-O-méthyl-ss-D-glycopyranosyl)-(1-4)]4-O-(6-O-benzyl-2,3-di-O méthyl-α-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O-(benzyl 2,3-di-O-méthyl-ss-D-gluco pyranosyluronate)-(1-4)-O-(3,6-di-O-acétyl-2-O-benzyl-α-D-glucopyrano- syl)-(1-4)-O-(benzyl 2,3-di-O-méthyl-α-L-idopyranosyluronate)-(1-4)-2,3,6- tri-O-benzyl-α-D-glucopyranoside (29).
On traite un mélange de 21 (340 mg, 1,16 mmol) et de 28 (256 mg, 1,09 mmol) suivant la METHODE 1. On purifie le résidu sur colonne Toyopearl# HW-40 (3,2 x 70 cm, dichlorométhane/éthanol 1:1) pour donner le 15-mer 29 pur (421 mg, 76 %). [a]D + 65 (c = 1, dichlorométhane). ESIMS, mode positif : m/z + KF, 2584,3 (M+2K)2+ ; 1736,5 (M+3K)3+. 1H RMN (CDCl3) 6 7,35-7,18 (m, 105H, 21 Ph), 2,75-2,4 (m, 4H, O(C:O)CH2CH2(C:O)CH3), 2,15, 1,97, 1,95, 1,87, 1,84, 1,83 (6s, 24H, 7 Ac, et O(C:O)CH2CH2(C:O)CH3) ; principaux protons anomériques : 5,55 ; 5,48; 5,30 ; 5,18 ; 4,56 ; 4,29 ; 4,22 ; 4,08.
SCHEMA 8 : Synthèse du polysaccharide 91 (Exemple 1)
PREPARATION 28 Méthyl O-(2,6-di-O-benzyl-3-O-méthyl-α-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O-(2-O- acétyl-6-O-benzyl-3-O-méthyl-ss-D-glucopyranosyl)-(1-4)-[O-(2,6-di-O benzyl-3-O-méthyl-α-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O-(2-O-acétyl-6-O-benzyl-3 O-méthyl-ss-D-glycopyranosyl)-(1-4)]4-O-(6-O-benzyl-2,3-di-O-méthyl-α-D- glucopyranosyl)-(1-4)-O-(benzyl 2,3-di-O-méthyl-ss-D-glucopyranosyluro nate)-(1-4)-O-(3,6-di-O-acétyl-2-O-benzyl-α-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O- (benzyl 2,3-di-ométhyl-a-L-idopyranosyluronate)-(1-4)-2,3,6-tri-Owben- zyl-a-D-glucopyranoside (30).
On traite le composé 29 (342 mg, 0,067 mmol) selon la METHODE 2 pour donner 30 (253 mg, 75 %). [a]D + 59 (c = 0,92, dichlorométhane). ESIMS, mode positif: m/z + KF, 2535,6 (M+2K)2+. 1H RMN (CDCl3) 6 des principaux protons anomériques: 5,55 ; 5,50 ; 5,48 ; 5,30 ; 4,56 ; 4,30 ; 4,22 ; 4,08.
Anal. Calculée pour C275H328085 (4993,37): C, 65,57; H, 6,60. Trouvé : C, 65,09 ; H, 6,57.
PREPARATION 29 Méthyl O-(2,6-di-O-benzyl-4-O-lévulinyl-3-O-méthyl-α-D-glucopyranosyl)- (1-4)-O-(2-O-acétyl-6-O-benzyl-3-O-méthyl-ss-D-glucopyranosyl)-(1-4)-[O (2,6-di-O-benzyl-3-O-méthyl-α-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O-(2-O-acétyl-6-O- benzyl-3-O-méthyl-ss-D-glycopyranosyl)-(1-4)]6-O-(6-O-benzyl-2,3-di-O méthyl-α-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O-(benzyl 2,3-di-O-méthyl-ss-D-gluco pyranosyluronate)-(1-4)-O-(3,6-di-O-acétyl-2-O-benzyl-α-D-glucopyrano syl)-(1 -4)-(benzyl 2,3-di-O"méthyl-a-L-idopyranosyluronate)-(1-4)-2,3,6-tri- O-benzyl-a-D-glucopyranoside (31).
On traite un mélange de 17 (32,7 mg, 20,6 mmol) et de 30 (80,7 mg, 16,3 mmol) selon la METHODE 1. On purifie sur colonne Toyopearl# HW-40 (dichlorométhane/éthanol 1:1) pour donner le 19-mer 31 (60 mg, 59 %). [a]D + 61 (c = 0,82, dichlorométhane). ESIMS, mode positif : m/z + NaCI, 2162,4 (M+3Na)3+; + KF, 2178,5 (M+3K)3+.
1H RMN (CDCl3) 6 des principaux protons anomériques : 5,55 ; 5,48 5,30 ; 5,17 ; 4,56 ; 4,28 ; 4,22 ; 4,08.
1.6.16 PERFORMANCE INSTRUCTIONS Le Tableau 11 montre la performance d'instructions dans le compte des cycles du Processeur Vectoriel où chaque cycle est égal à 12,5ns. La largeur du bus de mémoire externe est supposée être de 64 bits avec une horloge de mode de page de 40 MHz. Toutes les performances d'instructions sont données en mode Vectoriel à 32 octets. La convention est comme suit ras : nombre de cycles requis par la mémoire externe pour le premier accès. I1 est typiquement égal à 75ns ou 6 cycles.
Latence : nombre de cycles pour l'exécution de la première instruction.
Fréquence : nombre de cycles entre l'exécution d'instructions consécutives similaires.
Quand la latence est la même que la fréquence, un seul nombre est montré.
TABLEAU 11 PERFORMANCE D'EXECUTION DES INSTRUCTIONS
Mnémonique Octet demi-mot Mot flottant (8/9 bits) (16 bits) (32 bits) (32 bits) VCACHE VLCB latence = 4, fréquence = 2 VLCB hors circuit latence = ras + 9, fréquence = ras VLR latence = 3, fréquence = 1 VLR hors circuit latence = ras + 8, fréquence = ras VL latence = 3, fréquence = 1 VL hors circuit latence = ras + 8, fréquence = ras VLD latence = 4, fréquence = 2 VLD hors circuit latence = ras + 12, fréquence = 8 VLQ latence = 6, fréquence = 16 VLQ hors circuit latence = ras + 20, fréquence = 16 VPFFCH ras + (# de lignes antémémoire) x 4 Mnémonique Octet demi-mot Mot flottant (8/9 bits) (16 bits) (32 bits) (32 bits) VLWS latence = 4, fréquence = 1 VLWS hors circuit latence = ras + 8, fréquence = ras VLI 1 VSTCB latence = 4, fréquence = 2 VSTCB hors circuit latence = ras + 9, fréquence = ras VST latence = 4, fréquence = 1 VST hors circuit latence = ras + 8, fréquence = ras VSTD latence = 5, fréquence = 2
VSTD hors circuit latence = ras + 12, fréquence = 8 VSTQ latence = 7, fréquence = 4 VSTQ hors circuit latence = ras + 20, fréquence = 16 VSTR latence = 4, fréquence = 1 VSTR hors circuit latence = ras + 7, fréquence = ras VWBACK ras + # de lignes antémémoire) x 4 CFC CTC MCR Non défini latence = 2 Non défini MCRS fréquence = 1 MRC MRCS VMOV VCMOV VCMOVM latence = 2 fréquence = 1 VEXTRT VINSERT Mnémonique Octet demi-mot Mot flottant (8/9 bits) (16 bits) (32 bits) (32 bits) CPINT non défini 10 non défini
FOURCHETTE 6 REPRISE 6 SYNCH 4 VCBR 2 VCBRI 2 VD1CBR 2 VD2CBR 2 VD3CBR 2 VCJSR 2 VCJSRI 2 VCRSR 2 VCINT 4 VCJOIN 4 VCCS 2 VADD 2 (latence) 1 (fréquence) VADDH VET VASL 1 VASA non défini VAAS3
VAAS3 VASUB 2 (latence) VAVG 1 (cadence) VAVGH VAVGQ VCVTIF non défini 2 (latence) non défini 1 (fréquence) VCMPV 2 (latence) 1 (fréquence) VCNTLZ 1 non défini VCVTB9 VCVTFF non défini 2 (latence) 1 (fréquence) Mnémonique Octet demi-mot Mot Battement (8/9 bits) (16 bits) (32 bits) | (32 bits) VDIVI VDIVS VSATU 1 non défini VEXTSGN2 VESL VESR
VEXTSGN3 VSATL VASR VLSL VDIV2N VLSR VMAC VMACF VMACL 2 (latence) 3 (latence) VMAS 1 (fréquence) 1 (fréquence) VMASF VMASL VMAX 1 2 (latence) 1 (fréquence) VMUL VMULA 2 (latence) 3 (latence) VMULF 1 (fréquence) 1 (fréquence) VMULL VON 1 non défini VOU
VARRONDI non défini 2 (latence) 1 (fréquence) Mnemonique Octet demi-mot Mot flottant (8/9 bits) (16 bits) (32 bits) (32 bits) VSHFL VSHFLH VSHFLL VUNSHFL non défini VUNSHFLH VUNSHFLL VSUB 1 2 (latence) 1 (fréquence) VUsB2 vsUBs VXNON VXOU non défini VX OU UNIVERSEL CHAPITRE 2 NOYAU DE DSP Ce chapitre décrit la spécification du NOYAU de DSP vu par les concepteurs de matériel et de logiciel.
2.1 Vue générale Le NOYAU de DSP est le bloc de construction de base de MCP et il est entièrement responsable de tous les calculs. I1 consiste en Une CPU RISC de ARM7 de 32 bits fonctionnant à 40 MHz que l'on utilise pour le traitement des données d'utilité générale comme OS en temps réel, manipulation d'interruptions et d'exception, gestion des dispositifs d'entrée/sortie, etc.
@ Un Processeur Vectoriel fonctionnant à 80 MHz et qui est utilisé pour le traitement des signaux numériques comme la Transformation Cosinusoïdale Discrète, la filtration FIR, la convolution, l'estimation du mouvement vidéo etc. Le Processeur Vectoriel est initialisé par ARM7, peut fonctionner concurremment avec ARM7 et de synchroniser sur ARM7 pendant toutes les instructions de contrôle spécial.
Un Sous-système d'Antémémoire fonctionnant à 80 MHz et qui contient 1 KB d'antémémoire d'instructions et 1 KB de données pour ARM7, 1 KB d'antémémoire d'instructions et 4 KB de données pour le Processeur Vectoriel et 16 KB partagés de ROM d'antémémoire intégrée pour instructions et données pour ARM7 et le Processeur Vectoriel. L'antémémoire de données pour le Processeur Vectoriel peut être contrôlée par le matériel ou le logiciel. Le Sous système d'Antémémoire est en interface avec ARM7 par des bus de données de 32 bits et avec le Processeur Vectoriel par des bus de données de 128 bits.
Un bus d'Entrée et de Sortie de 32 bits, 40 MHz (IOBUS) qui est en interface avec divers périphériques internes comme le Processeur du Train de Bits, le Contrôleur d'Interruption, le Temporisateur et UART.
Un bus d'entrée/sortie rapide de 64 bits, 80 MHZ (FBUS) qui est en interface avec le Contrôleur du Bus PCI le Contrôleur de Mémoire, le Contrôleur de DMA et le bloc logique ASIC du Client.
Des sorties des deux circuits de localisation angulaire de cibles 14 et 18 sont reliées à un circuit de position de cibles 19. Le circuit 19 détermine l'intersection des deux directions établies en fonction des couples d'angles, gisement et site, par les circuits 14 et 18 pour chacune des cibles détectées afin d'indiquer les trois coordonnées X, Y et Z de la position de chaque cible dans un repère cartésien de référence.
Le système radar 1 fait appel ainsi à des moyens de calcul 13, 14 et 16 à 19 moins complexes que ceux utilisés dans les systèmes radar connus à localisation tridimensionnelle. A ce sujet, il est à noter que le système radar 1, comme tous les autres systèmes radars selon l'invention, peuvent également indiquer les vitesses des cibles, comme quatrième paramètre caracterisant les cibles.
Le système radar 1 présente également une propriété avantageuse des réseaux radars bistatiques vis-à-vis des brouilleurs essentiellement à bord d'avions : la pulsation brouillée sera dirigée principalement vers des moyens d'émission du système qui seraient susceptibles d'être associés à des moyens de réception au même endroit.
Cette pulsation brouillée sera principalement egale à ab en direction de la source d'émission 10, ou égale à at en direction du miroir M1 ce qui ne perturbe pas le fonctionnement du système radar.
Les avantages ci-dessus du système radar 1 sont également ceux des systèmes radars selon la seconde réalisation décrits ci-après.
Selon la seconde réalisation, la boucle fermée d'émission-réception d'un système radar bistatique comprend deux miroirs selon l'invention.
Les antennes d'émission d'un premier de ces deux miroirs émettent des signaux à pulsation porteuse ab qui sont captés par les I antennes de réception du second miroir après réflexion sur les cibles C. Les I antennes d'émission de ce second miroir émettent des signaux à pulsation porteuse < M différente de ab qui sont captés par les I antennes de réception du premier miroir.
Différentes combinaisons de miroirs selon 1 'invention sont décrites ci-après.
Selon des première et seconde variantes de la seconde réalisation, les miroirs sont de types différents, l'un étant un miroir positif et l'autre étant un miroir négatif.
Selon la première variante montrée à la Fig. 4, un système radar 2 comprend un premier miroir MP1 qui est un miroir positif, et un second miroir MN2 qui est un miroir négatif. Les changements de pulsation et particulièrement de la pulsation Doppler à partir d'une émission initiale à la pulsation ab par le miroir positif MP1 sont indiqués dans le diagramme de la Fig. 5. Pour des buts de simplification, les ensembles d'antennes de réception et d'émission d'un miroir ci-après sont désignés par les antennes élémentaires respectives d'indice i.
Au cours d'un premier cycle d'émission-réception du miroir MP1 vers le miroir MN2 et d'émission-réception du miroir MN2 vers le miroir MN1, un signal émis à la pulsation #O par les antennes d'émission AEPi du miroir MP1 est réfléchi par une cible C pour être reçu sous la forme d'un signal à la pulsation ab - uDO = ab - 2#OvO/c par les antennes ARNi du miroir négatif MN2. Ce dernier signal est converti dans le miroir MN2 en un signal à pulsation AENi du miroir MN2. Le signal émis est réfléchi par la cible C et est reçu sous la forme d'un signal à pulsation < M + ubo -#D1, avec D1 = 2#1vO/c, par les antennes ARPi du miroir MP1 qui le convertit en un signal à pulsation #O + uDO -#D1 à émettre par les antennes AENi du miroir MP1. Au cours d'un second double cycle d'émission-réception, la pulsation #0 + #D0 -XD1 est convertie successivement en #0 + aDO (Àbl -#D0 = #0 -#D1, #1 + #D1, #1 + #D1 - #D1 = #1 et #0, cette dernière pulsation étant égale à celle au début du premier double cycle d'émission-réception.
On constate que les pulsations Doppler des signaux reçus par le miroir positif MP1 valent alternativement 0 et #D1 - #D0, tandis que les pulsation Doppler des signaux reçus par le miroir négatif MN2 valent alternativement (Aflo et #D1. Dans ce cas, comme montré à la Fig. 4, des filtres passe-bande 211 à 21I ayant des entrées reliées aux antennes de réception ARP1 à ARPI du miroir MP1 offrent des bandes passantes Doppler plus étroites que celles des filtres passe-bande 251 à 25I ayant des entrées reliées aux antennes de réception ARN1 à ARNI du miroir MN2.
Le système radar 2 comprend, outre les filtres 211 à 21I et 251 à 25I, des circuits dans des moyens de traitement de signaux reçus filtrés 22 à 24 et 26 à 29 respectivement analogues à ceux 12 à 14 et 16 à 19 dans le système radar 1 et agencés de la même manière.
Selon la seconde variante, le premier miroir est un miroir négatif MN1, et le second miroir est un miroir positif MP2. Comme précédemment, pour deux doubles cycles d'émission-réception à partir d'un signal émis à la pulsation porteuse ab par le miroir MN1, le signal émis après le second cycle est encore à la pulsation (A. Le diagramme de la Fig. 6 indique les variations de la pulsation au cours des deux cycles. La pulsation Doppler des signaux reçus par le miroir MN1 varie entre 0 et DO + aDl et la pulsation Doppler des signaux reçus par le miroir MP2 varie entre wDO et -D1 L'estimation de la vitesse de commutation entre ces deux pulsations Doppler uDO et -wD1 en réception du miroir positif MP2 permet de mesurer la distance bistatisque d'une cible C, égale à la somme de la distance cible C - miroir MN1 et de la distance cible C - miroir MP2.
Selon la Fig. 7, un système radar 3 selon cette seconde variante comprend, outre les miroirs MN1 et MP2, des moyens de traitement de signal associés au miroir positif MP2. Ces derniers moyens comportent en série un circuit de formation de voies directionnelles 32 ayant I entrées reliées respectivement aux antennes de réception ARP1 à ARPI du miroir positif MP2, un circuit de corrélation 3CR, un détecteur de cibles 33 et un circuit de localisation angulaire et de position de cible en gisement, site et distance 349. Les circuits 32, 33 et 349 sont analogues respectivement aux circuits 12, 13 et 14-19 déja décrits.
Le circuit de corrélation 3CR estime la vitesse de commutation entre les pulsations Doppler aDO et -aD1 dans des signaux reçus à des instants différents en corrélant les signaux de voies directionnelles fournis par le circuit 32 avec des signaux de réplique représentatifs d'estimation du rayonnement attendu reçu suivant les diverses directions, respectivement, afin de déduire les distances bistatiques 2do des cibles.
Une particule de 0,3 micromètre peut introduire jusqu'à 39 composés organiques dont 15 reconnus cancérigènes dans une vésicule pulmonaire. Les particules émises par les moteurs (surtout les moteurs diesel qui émettent 50 à 80 % de particules-de plus que les moteurs à essence) se composent à 80 % de particules de taille inférieure à un micromètre (z).
On ne sait pas capter et détruire ces particules par un dispositif intégré aux véhicules légers. Une réduction de 20 % de la pollution particulaire pourrait éviter entre 150 et 250 décès par an dans une ville de 250 000 habitants (source : Société Française pour la Santé Publique).
Quelle que soit la sévérité des normes, cela n'empêchera pas l'accumulation régulière de polluants en certains lieux et à certaines heures. Quels que soient les moyens mis en oeuvre, la multiplicité des émetteurs ne permettra jamais le contrôle efficace des dispositifs particuliers anti-pollution.
Les moyens actuels de filtration de poussières de 0,3 , utilisés en laboratoire, fondés sur le tri des particules suivant leur taille (une molécule d'oxygène est à peine quinze fois plus grande qu'une particule de 0,3 g) ne sont pas utilisables pour traiter de grands volumes d'air à cause de leur coût, de leur besoin en maintenance et de leur consommation d'énergie.
La présente invention a pour objectif de remédier à cet état de choses. Elle permet en effet de réaliser, à des coûts d'investissement et de fonctionnement raisonnables, des systèmes d'épuration ne présentant aucune nouvelle nuisance et dont les dimensions sont compatibles avec une installation en milieu urbain et permettent d'envisager des systèmes mobiles pour interventions sur accident de pollution.
Ces dispositifs sont à même de capter les particules de 0,3 à 10 micromètres, de détruire les particules combustibles, y compris les composés organiques volatils agglutinés sur celles-ci, de stocker les particules incombustibles, et d'éliminer tout ou partie des autres polluants gazeux dangereux.
Le procédé est fondé sur la séparation par centrifugation des particules à extraire du flux gazeux à traiter, grâce à leur forte différence de masse comparativement aux molécules d'air, et sur la destruction de ces particules par pyrolyse, la séparation étant réalisée dans un conduit hélicoïdal multispires pourvu à sa périphérie interne de pièges arrêtant les particules lourdes et communicant chacun avec une chambre de pyrolyse dans laquelle elles sont périodiquement aspirées et où sont détruits les éléments combustibles et stockés les éléments incombustibles pour évacuation lors des opérations de maintenance.
Sur les dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs de formes de réalisation de l'objet de la présente demande de brevet la figure 1 est un schéma illustrant le principe de base du système d'épuration, la figure 2 est une coupe transversale à plus grande échelle d'une spire de conduit hélicoïdal montrant le trajet d'une particule piégée, la figure 3 est un agrandissement du détail A de la figure 2, les figures 4, 5, 6 représentent respectivement la partie interne, la partie externe et les deux parties assemblées d'une cellule de centrifugation constituée d'un noyau inséré dans un fourreau formant un conduit hélicoïdal et la figure 7 montre le schéma d'une installation complète de traitement comportant plusieurs cellules de centrifugation.
Le dispositif, figures 1 à 3, est constitué d'un conduit hélicoïdal 1 comportant plusieurs spires 2 équipées chacune d'un ou plusieurs pièges 3 disposés sur la partie de la paroi interne du conduit correspondant au plus grand diamètre des spires, et destinés à arrêter les particules à extraire. Ces pièges, communicant avec une chambre de pyrolyse 4 par des tubes de transfert 5 sont constitués chacun d'un insert formant un conduit conique à travers la paroi du conduit 1 et se terminant par une plaque d'arrêt 33 de quelques dixièmes de millimètres placée sur la face interne du conduit.
Les gaz poussiéreux à traiter sont aspirés par une bouche d'admission au moyen d'un appareil d'aspiration 6 permettant de leur communiquer la vitesse nécessaire, au moins 5 m/s, et dirigés vers le conduit hélicoïdal 1 où les poussières, repoussées par l'effet de la force centrifuge vers le plus grand diamètre des spires 2, sont arrêtées par les pièges 3. Un système automatique 7, commandé par une minuterie ou un détecteur, ouvre périodiquement des clapets de fermeture 8 montés sur chaque tube de transfert 5 permettant ainsi aux poussières d'être aspirées dans la chambre de pyrolyse 4.
Après leur passage dans le conduit hélicoïdal 1, les gaz dépoussiérés sont rejetés à l'atmosphère par une bouche de sortie 9 après passage dans un venturi 10 dont la bouche aspirante est reliée par l'intermédiaire d'une vanne de régulation 11 à la sortie de la chambre de pyrolyse 4 mettant celle-ci en depression pour faciliter le transfert des poussières.
Les gaz provenant de la chambre de pyrolyse 4 dépollués par passage sur des catalyseurs de réduction 12 et d'oxydation 13 et débarrassés des poussières incombustibles par un filtre 0,3 micromètre 14, sont aspirés par le venturi 10 et également rejetés à l'atmosphère par la bouche de sortie 9. Les poussières transférées dans la chambre de pyrolyse sous l'effet conjugués de la pression dynamique provenant du circuit hélicoïdal 1 et de la dépression créée par le venturi 9 sont détruites par pyrolyse pour leur partie combustible, et stockées avant le filtre de sortie 14 pour leur partie incombustible.
La pyrolyse est rendue possible grâce à un moyen de chauffage 15 alimenté par une source d'énergie externe et maintenant la chambre de pyrolyse à la température nécessaire, cet apport de chaleur étant mesuré et régulé au moyen d'une sonde de température 16 et d'un régulateur de température 17.
L'oxygène nécessaire à la pyrolyse complète, au cas où le gaz vecteur n'en contiendrait pas suffisamment, (gaz d'échappement ou de cheminée), est fourni par une bouche d'admission d'air frais 18 munie d'un système anti-retour 19, cette admission, contrôlée par un.limiteur de débit, étant assurée automatiquement par la dépression produite par le venturi.
Si le flux de gaz est déjà à haute température (échappement de moteur thermique, fumée d'usine), la température de la chambre de catalyse 4 peut être maintenue au moyen d'un échangeur de chaleur dans lequel passe le gaz avant ou après traitement.
La séparation des poussières pourra être réalisées par une série de cellules de centrifugation 20 de faible dimension (figures 4 à 7) montées en parallèles à l'intérieur d'une chambre étanche 21 de récupération des poussières communicant avec la chambre de pyrolyse 4 par une vanne d'admission 22 à ouverture périodique, chacune de ces cellules, avantageusement constituée d'un noyau 23 (figure 4) inséré dans un fourreau 24 (figure 5), formant un conduit hélicoïdal 1 indépendant. La figure 7 montre une installation utilisant ce type de cellules et comportant, en plus des équipements décrits ci-dessus - un filtre 50 micromètres 25 à l'admission, - un régulateur de pression différentielle 26 commandant une vanne motorisée 27 montée sur un circuit de recyclage 28 reliant la chambre étanche 21 au conduit d'admission, de manière à maintenir dans cette chambre étanche une légère dépression par rapport à la pression régnant dans les cellules 20, - une pompe à vide 29 aspirant les poussières dans la chambres de pyrolyse 4 à travers le filtre 14 pourvu d'un circuit de décolmatage 30, l'air dépoussiéré aspiré par la pompe à vide étant injecté dans le circuit principal à la sortie des cellules de centrifugation, après passage dans un refroidisseur 31.