INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque signal de commande Cm (k) est construit par filtrage adaptatif d'un signal de référence x(k), dont le contenu harmonique est représentatif du spectre des vibrations à amortir. Le signal de référence x(k) est par exemple le signal de sortie d'un capteur de référence 18 sensible au champ primaire de vibrations à amortir. En variante, le signal de sortie de ce capteur 18 peut être soumis à un filtre passe-bande 20 pour fournir le signal de référence x(k), le filtre passe-bande 20 ayant une fréquence de coupure basse supérieure à la limite inférieure de la bande passante des M actionneurs 12 et une fréquence de coupure haute sensiblement inférieure à la limite supérieure, environ égale à fE/2, de la bande passante de l'unité de commande 14.
Pour fournir les signaux de commande des M actionneurs 12, l'unité de commande 14 comprend M filtres adaptatifs 221,...,22M à réponse impulsionnelle finie d'ordre I typiquement de 8 à 10
Les coefficients Am,1(k) de chaque filtre adaptatif 221,...,22M sont adaptés automatiquement par une unité d'adaptation 241,...,24M sur la base du signal de référence x(k) et de Q signaux d'erreur #1(k),...,#Q(k). L'opération exécutée par les unités d'adaptation 24m consiste à trouver pour les filtres adaptatifs 22m les jeux de coefficients qui minimisent l'énergie des signaux d'erreur eq (k). Cette opération peut notamment être effectuée selon l'algorithme du gradient.Chaque unité d'adaptation 24m comprend alors Q filtres 26 à réponse impulsionnelle finie, dont les fonctions de transfert sont notées B1 m,---,BQ repré- sentant respectivement les réponses linéaires au signal de commande Cm(k) incluses dans les signaux d'erreur #1(k),...,#Q(k).Chaque filtre 26 reçoit le signal de référence x(k) et délivre un signal de référence filtré Xq,m(k)s qui s'écrit où J désigne l'ordre des filtres 26 (typiquement J 30), et les Bq,m, j désignent les coefficients du filtre 26 de fonction de transfert 8q m. Chaque unité d'adaptation 24m comprend en outre Q modules multiplieurs 28 recevant chacun un signal d'erreur q(k) et le signal de référence filtré correspondant Xq,m (k) et calculant les produits #q(k)Xq,m(k- i), pour i allant de 0 à 1-1. Ces produits sont additionnés en 30 pour adapter les coefficients Arn,i(k) du filtre 22m selon l'algorithme du gradient où 1m désigne un coefficient de convergence qui peut être le même pour tous les actionneurs 12 ou qui peut être différent d'un actionneur à l'autre.
Les coefficients de convergence Rm peuvent être fixes. Ils sont alors optimisés lors de mesures ou de simulations préalables. Les coefficients de convergence zm peuvent également être adaptatifs. On peut notamment prendre comme une fonction croissante du module |Af/At| de la variation d'une fréquence contenue dans le signal de référence x(k), notamment de la fréquence fondamentale des vibrations à amortir. Une autre possibilité est de normaliser les coefficients Wm relativement à l'énergie des signaux de référence filtrés Xq,m(k), ou de prendre Wm comme une fonction croissante du module de la variation de l'énergie des signaux d'erreur.
Les signaux d'erreur q(k) fournis aux unités d'adaptation 24m sont obtenus par une unité de traitement 32 à partir des signaux de sortie yp(k) et éventuellement des signaux de commande Cm (k), comme l'illustre la figure 1.
Les figures 2 et 3 montrent des constitutions possibles de l'unité de traitement 32, utilisables plus particulièrement lorsque les capteurs 10 et les actionneurs 12 ne sont pas trop nombreux (par exemple P = 4 et M = 2) et/ou lorsque les fréquences des vibrations à amortir sont susceptibles de varier. Cette unité de traitement 32 est agencée pour produire en tant que signaux d'erreur eq(k) des estimations de l'amplitude des vibrations résiduelles en Q emplacements distincts des emplacements des P capteurs.
Chaque signal d'erreur q(k) est formé par filtrage à réponse impulsionnelle finie des signaux de sortie yp(k) des P capteurs et des signaux de commande Cm (k) des M actionneurs, et sommation des signaux ainsi filtrés. Le filtrage appliqué au signal de sortie yp(k) pour l'obtention du signal d'erreur eq(k), de fonction de transfert Sq p, est déterminé pour représenter la dépendance linéaire entre le champ primaire au q-ième emplacement à contrôler et le champ primaire au niveau du p-ième capteur. Ce filtrage est typiquement d'ordre 8 environ. Dans le domaine fréquentiel, la fonction de transfert S p correspond au nombre complexe situé à la q-ième ligne et à la p-ième colonne de la matrice S définie par la relation (3).Le filtrage appliqué au signal de commande Cm(k) pour l'obtention du signal d'erreur eq(k) a une fonction de transfert correspondant au nombre complexe situé à la q-ième ligne et à la m-ième colonne de la matrice H' - SH intervenant dans la relation (4). Cette fonction de transfert est donnée par où H' m représente la fonction de transfert entre le m-ième actionneur et un capteur virtuel qui serait placé au q-ième emplacement (q-ième ligne et m-ième colonne de la matrice H'), et Hp,m représente la fonction de transfert entre le mième actionneur et le p-ième capteur (p-ième ligne et m-ième colonne de la matrice H).
Pour réaliser ces opérations, l'unité de traitement 32 de la figure 2 comprend PM filtres 34 d'ordre J recevant chacun l'un des signaux de commande Cm(k) et délivrant les PM signaux Hp,m t Cm(k). Les signaux ainsi filtrés relatifs au p-ième capteur sont additionnés entre eux en 36, puis soustraits en 38 au signal de sortie yp(k) de ce capteur. On notera que le signal de sortie du soustracteur 38 constitue une estimation du champ primaire de vibrations au niveau du p-ième capteur. Pour chaque signal d'erreur eq(k), ces P estimations sont respectivement soumises à des filtres 40 de fonction de transfert 5q,l' '5q,P p.La somme des signaux de sortie des filtres 40 relatifs à l'un des signaux d'erreur eq(k) représente donc une estimation du champ primaire de vibrations au q-ième emplacement à contrôler. Pour chaque signal d'erreur q(k), les M signaux de commande Cm(k) sont en outre soumis à des filtres respectifs 42 de fonction de transfert H' q,m Le signal de sortie q(k) est alors délivré par un additionneur 44 recevant les signaux de sortie des filtres 40 et 42 relatifs au q-ième emplacement.
La figure 3 illustre une variante de réalisation de l'unité de traitement 32 de la figure 2, avec des références numériques identiques pour désigner des éléments semblables.
Dans cette variante, les réponses impulsionnelles à appli quer aux signaux de commande Cm Cm(k) pour produire le signal d'erreur q(k) sont calculées à l'avance et sont appliquées par M filtres 46 dont les sorties sont adressées à l'entrée de l'additionneur 44 délivrant eq(k). En fonction des nombres P, M, Q et des ordres des filtres, le schéma optimal en termes de volume de calcul peut être soit celui de la figure 2 soit celui de la figure 3.
Le blocage ou le déblocage du satellite 70 par rapport à la came 30 peut être effectué dans ce dispositif comme dans le mécanisme des figures 1 à 7.
La figure 9 représente une autre variante du mécanisme selon l'invention, dans lequel seuls la came, la coulisse, les organes de blocage et les moyens élastiques sont modifiés par rapport à l'une quelconque des formes de réalisation déjà décrites en regard des figures 1 à 8.
Dans la variante de la figure 9, la face 30b de la came ne présente pas de logement octogonal 35, d'ergots 36 ou de butée 37, mais simplement une paroi annulaire 38 sensiblement cylindrique de révolution avec sur sa surface extérieure deux méplats 38b en correspondance avec les fentes 33, et avec dans sa surface intérieure une encoche 38a disposée de façon symétrique par rapport à l'axe 30c de la came.
Les organes de blocage 50 sont similaires aux organes de blocage déjà décrits, mais ils ne comportent plus les parties de guidage 54 et les ergots 53 déjà décrits, et ils sont déplacés dans les fentes 33 par deux paires de doigts de commande 47 qui s'étendent à partir de la coulisse 40 à l'intérieur des deux fentes 33.
Les deux doigts 47 de chaque paire de doigts sont adaptés pour repousser chacun dans un sens un des organes de blocage 50 dans sa fente 33 lorsque la coulisse 40 est déplacée selon l'axe 30c.
De plus, dans l'exemple représenté, afin de maintenir la face latérale 51 des organes de blocage 50 sensiblement contre la paroi 33c des fentes de guidage, au niveau de l'extrémité avant 50a des organes de blocage, ces organes de blocage comportent, à leur extrémité avant 50a, une encoche 55 du côté de leur face latérale 52, et cette encoche 55 reçoit l'un des doigts 47.
Les doigts 47 sont logés avec jeu dans les fentes 33, et un jeu suffisant est également permis entre les organes de blocage 50 et les doigts 47, de façon que ces doigts 47 n'interfèrent pas avec le mouvement de la coulisse 40 selon l'axe 30c.
Par ailleurs, l'orifice 41 déjà décrit se prolonge selon l'axe 30c, vers le haut dans la position représentée sur la figure 9, d'abord par un élargissement perpendiculaire à l'axe 30c qui forme une fente 41b symétrique par rapport à l'axe 30c, puis par un évidement rectangulaire 41c.
La coulisse 40 est sollicitée vers sa position de repos, c'est-à-dire vers le bas dans la disposition de la figure 9, par un ressort à lame 80 constitué par une lame de métal repliée sur elle-même sensiblement en forme de U.
Le ressort à lame 80 comporte une première branche 81 qui pénètre dans l'évidement rectangulaire 41c et qui présente une largeur sensiblement égale à la largeur de l'évidement 41c.
La première branche 81 s'étend entre une extrémité dite avant 82 qui est logée dans l'encoche 38a et qui s'appuie à l'intérieur de la paroi 38 de la came, et une extrémité dite arrière 83 qui est repliée en U vers une deuxième branche 84.
La deuxième branche 84 du ressort à lame 80 s'étend depuis l'extrémité arrière 83 vers une partie 85 qui est plus large que le reste du ressort 80 et qui est emboîtée sans jeu à l'intérieur de la fente 41b.
La coulisse 40 est repoussée vers sa position de repos, c'est-à-dire vers le bas dans la disposition de la figure 9, sous l'action de l'élargissement 85 du ressort 80.
Lorsque 1'arbre de commande 60 déjà décrit est actionné, un de ses coins agit vers le haut contre l'élargissement 85 de la branche 84 du ressort 80, qui est solidaire de la coulisse 40, tandis que le coin opposé de l'arbre 60 agit, comme dans le mécanisme des figures 1 à 7, contre le bord 34a de l'orifice 34 de la came, de sorte que la coulisse 40 est repoussée vers le haut contre la force du ressort 80, jusqu'à ce que la coulisse 40 arrive en butée dans sa position d'actionnement, après quoi l'arbre de commande 60 entraîne la came 30 en rotation et provoque la rotation du flasque mobile 20.
On notera qu'au cours du mouvement de la coulisse 40, cette coulisse est guidée par la branche 81 du ressort à lame 80 qui est logé à l'intérieur de l'évidement rectangulaire 41c.
La figure 10 représente une autre variante du mécanisme d'articulation selon l'invention, dans laquelle seuls la came, la coulisse, les organes de blocage et les moyens élastiques sont modifiés par rapport à l'une quelconque des formes de réalisation déjà décrites en regard des figures 1 à 8.
Selon les caractéristiques de l'invention, ce procédé consiste à mettre en contact ledit effluent aqueux avec un gel de silice et à séparer ledit effluent aqueux décontaminé et le gel de silice ayant fixé au moins l'un desdits éléments polluants ; l'effluent à traiter ayant un pH supérieur ou égal à 3.
Ce procédé permet de réaliser une décontamination efficace quoique partielle des éléments polluants précités grâce à l'affinité du gel de silice pour ces éléments. Cette décontamination permet d'éliminer une grande partie des éléments polluants à l'aide d'une technique peu coûteuse et facile à mettre en oeuvre.
Ultérieurement, un autre procédé de décontamination peut être mis en oeuvre, afin d'éliminer les dernières traces d'éléments polluants.
Le procédé selon l'invention permet de traiter des solutions de dissolution de combustibles nucléaires usés, c'est-à-dire des solutions qui comprennent justement des actinides et de nombreux métaux.
Le procédé permet de traiter des effluents aqueux issus des installations de retraitement de combustible et des centres nucléaires. Il s'applique plus particulièrement à la récupération des éléments polluants précités dans des effluents de faible activité a, (c'est-à-dire inférieure à 15 MBq/m3), ce qui correspond à la nature des effluents présents en amont ou en aval de la tour d'évaporation industrielle.
En outre, le procédé permet plus particulièrement d'extraire l'uranium, le plutonium, l'américium, des effluents aqueux précités. Ceci présente un intérêt pour le traitement des effluents issus de centres nucléaires militaires.
De façon préférentielle, le gel de silice présente une granulométrie comprise entre 35 et 70 mesh, le temps de contact entre l'effluent aqueux et le gel de silice est de 1 à 30 minutes en mode dynamique et l'effluent à traiter doit être à un pH supérieur à 4,5.
En outre, selon une variante de réalisation du procédé de l'invention, on effectue une deuxième étape consistant à récupérer les éléments polluants extraits dans le gel de silice par réextraction dans une solution d'acide nitrique, de préférence entre 1 et 5N.
Ceci permet d'obtenir le pH inférieur à 3 nécessaire à la libération des éléments polluants hors du gel de silice. Ce gel peut donc être recyclé plusieurs fois.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description et des exemples suivants donnés à titre illustratif et non limitatif. Cette description est faite en faisant référence aux dessins joints, dans lesquels - la figure 1 est une courbe illustrant l'évolution du coefficient de partage Kd en fonction du pH pour une solution synthétique de nitrate d'uranyle, - les figures 2 et 3 sont des graphiques illustrant respectivement le coefficient de partage Kd et le pourcentage d'uranium élué du gel de silice pour dix cycles de traitement successifs, et - la figure 4 représente les courbes rendant compte de la variation de la concentration de différents cations, à la sortie d'une colonne de gel de silice, en fonction du volume d'effluent initial écoulé.
Dans tous les essais suivants, on utilise un gel de silice ayant une granulométrie d'environ 35 à 70 mesh, sans traitement préalable et commercialisé sous le nom de marque KIESELGEL 60, par la Société MERCK.
Cette granulométrie a permis d'obtenir de bons résultats, toutefois, ces valeurs ne sont pas critiques pour la bonne réalisation du procédé.
Essai 1 : Détermination du coefficient de partage Kd en fonction du pH pour une solution synthétique de nitrate d'uranyle Parmi les différentes façons de définir le coefficient de partage Kd, la formule suivante a été choisie K d = (moles de soluté fixées)/ (gramme de gel de silice) (moles de soluté restantes) /(millilitre de solution) [s0]-[s] xK soit pour un soluté S, Kd= [s] m où [o] = activité du soluté S dans la solution initiale, [S] = activité du soluté S dans la phase liquide après contact avec le gel de silice, V = volume de solution introduit sur le gel de silice (en millilitre), m = masse de gel de silice introduite (en gramme).
Le coefficient de partage Kd reflète directement la capacité du matériau à fixer le métal considéré.
Mode opératoire On introduit dans différentes fioles exactement 0,1 g de gel de silice. Dans chaque fiole, on ajoute alors 15 ml d'une solution synthétique de nitrate d'uranyle d'une concentration voisine de 1,6 g/l.
Chaque solution est ajustée à des valeurs de pH différentes par de la soude 1,0 N. Ensuite, on agite les fioles pendant 3 minutes à température ambiante (23 C). Dans cet exemple de réalisation, les fioles restent ensuite sans agitation pendant 18 heures, de façon à assurer un temps de contact suffisant entre le gel de silice et la solution synthétique de nitrate d'uranyle pour atteindre le taux maximal de fixation du métal sur le matériau. Enfin, les solutions sont filtrées de façon à séparer d'une part le gel de silice ayant fixé l'uranium et d'autre part les filtrats.
Certains produits de départ de formules (II) et (VI) sont commerciaux tels que notamment le gallate de méthyle chez Fluka, le 3,5 dihydroxybenzoate de méthyle chez Janssen ou encore la nitrovaniline chez Aldrich, à partir de laquelle peuvent être préparés d'autres produits de départ de formule (VI) par des méthodes usuelles.
Parmi les produits de formule (II), des analogues ou des dérivés de l'acide gallique sont décrits dans, par exemple, les références suivantes : G.J. Kapadia et coll. J. Pharm.
Sci. 58 n09(1969) p.1157, ou encore Y. Takuma et al. Mitsubishi Chemical. "An efficient synthesis of contamine1 Congrès IUPAC de Kyoto 29/05/-03/06/1988 ou encore Y. Kato. Synth.
Comm. 172 (1980).
Des exemples de produits commerciaux de formule (11) sont donnés dans les brevets EP 0491600 ou BF 2 001 654.
On peut encore notamment préparer certains produits de formules (II) à partir d'autres produits de formule (11) en les soumettant à une ou des réactions usuelles connues de l'homme du métier telles que par exemple à une ou plusieurs des réactions décrites ci-dessus en a) à t), réalisées dans les conditions usuelles ou décrites ci-dessus.
Les produits de départ de formule (1V) et (IV') sont commerciaux tels que notamment le dichlorure de biphenylmethyle ou le dibromure d'éthyle.
La présente invention a enfin pour objet à titre de produits industriels nouveaux, certains composés de formules (III) et (IV) dans lesquels Z, Z'11 Z'2 et R'1 sont choisis parmi les significations indiquées ci-dessus pour les radicaux R2, R3, R4, R5 et R6 dans lesquelles les éventuelles fonctions réactives sont éventuellement protégées et peuvent être déprotégées.
La présente invention a enfin pour objet l'utilisation des produits de formules (I), (IA) et (IB) et plus particulièrement l'utilisation des produits de formules (IN) et (ID) telles que définies ci-dessus, pour la préparation de compositions pharmaceutiques destinées au traitement d'affections résultant d'une stimulation anormale des récepteurs de lten- dothéline.
L'invention a ainsi particulièrement pour objet l'utilisation des produits de formules (I), (IA), (IB), (IN) et (ID) telles que définies ci-dessus, pour la préparation de compositions pharmaceutiques destinées au traitement d'affections résultant d'une stimulation anormale des récepteurs de l'endothéline et notamment destinées au traitement de l'hypertension induite par l'endothéline, de tous les spasmes vasculaires, au traitement des post-hémorragies cérébrales, des insuffisances rénales, de l'infarctus du myocarde et à la prévention des resténoses post-angioplastie.
EXEMPLE 1 : 2,2-diphenyl-7-(((5-(dimethylamino)-1-naphtyl) sulfonyl)oxy)-1,3-benzodioxole-5-carboxylate de méthyle STADE 1 : 2, 2-diphényl-7-hydroxy-l, 3-benzodioxole-5- carboxylate de méthyle On introduit 10 g de gallate de méthyle dans 10,2 ml de dichlorodiphénylméthane et agite 5 minutes à 1800C.
On laisse refroidir à température ambiante, solubilise dans 100 ml de toluène, filtre, ajoute 150 ml d'hexane et agite 1 heure. Les cristaux sont essorés, lavés à l'hexane et séchés.
On obtient ainsi 18,7 g de produit attendu (cristaux blancs) F = 1650C.
ANALYSES IR CHC13 (cal) -OH 3576 + associé 1714-1438 Aromatique 1642-1617-1586-1514-1504 STADE 2 : 2,2-diphényl-7-( ( (5-(diméthylamino)-l-naphtyl) sulfonyl)oxy)-1,3-benzodioxole-5-carboxylate de méthyle On introduit 2 g du produit obtenu du stade 1 ci-dessus dans 100 ml de chlorure de méthylène, ajoute 0,95 ml de triéthylamine et 1,53 g de chlorure de dansyle. On agite deux heures à température ambiante.
On verse sur 500 ml d'eau et extrait trois fois avec 120 ml de chlorure de méthylène.
D'une manière générale, une source lumineuse de courte longueur d'onde est essentielle pour l'enregistrement à densité élevée d'une information optique. En tant que source lumineuse générant une courte longueur d'onde, un laser à génération de second harmonique (SHG) est couramment utilisé dans l'enregistrement à densité élevée en utilisant une longueur d'onde de 532 nm ou moins. Cependant, à la différence d'un laser à semiconducteurs classique, puisque le laser SHG ne peut pas délivrer lui-même une lumière modulée, un modulateur extérieur pour moduler la lumière est nécessaire durant l'enregistrement. Par conséquent, pour moduler la lumière du laser SHG, un modulateur optique, tel qu'un modulateur électro-optique ou un modulateur acousto optique, est habituellement utilisé.
Un domaine magnétique sur un disque optique peut être réglé facilement à des temps de montée et de descente rapides d'une lumière modulée. Ainsi, lorsqu'une modulation optique extérieure est utilisée, I'amélioration d'une réponse rapide est nécessaire.
Le temps de montée du modulateur optique est lié au rendement de modulation optique. Comme représenté sur le graphique de la Figure 1, le temps de montée devient plus rapide et le rendement optique diminue, lorsque la dimension du spot d'un faisceau lumineux passant par le centre du modulateur optique diminue. Par conséquent, il est nécessaire d'optimaliser le rendement optique et le temps de montée en configurant un capteur optique utilisant un modulateur optique. Par exemple, lorsque la grandeur d'un spot optique est déterminée à l'intérieur de la zone hachurée sur le graphique de la Figure 1, on obtient un temps de montée de 8 ns et moins et un rendement optique de 80% et plus.
Par ailleurs, du fait que des conditions, telles que l'angle d'étalement de lumière d'un laser ou le diamètre du faisceau, ne concordent pas exactement entre eux, même lorsqu'un laser de même spécification est adopté, il existe un désaccord entre le rendement optique et le temps de montée de chaque modulateur optique, qui doit être pris en considération.
La Figure 2 représente un modulateur optique classique. Un faisceau lumineux émis par une source lumineuse 1 se déplace à travers une lentille collimatrice 2 et une lentille de concentration 3 dans l'ordre et passe par le centre du modulateur optique 4. Pour régler une dimension du spot optique traversant le centre du modulateur optique 4, il existe un procédé de modification de la distance (Ll+D) entre la source lumineuse I et la lentille de concentration 3, ou la longueur focale L2 de la lentille de concentration 3.De cette manière, en utilisant le procédé ci-dessus pour modifier la distance (Ll+D) ou la longueur L2 d'un système optique, la totalité du système optique d'un capteur optique doit être réglée à nouveau ou la lentille de concentration 3 doit être refabriquée, puisque la distance totale Lr (L1D+L2) entre la source lumineuse I et le modulateur optique 4 est modifiée.
D'autre part, lorsque la lentille de concentration 3 est déconcentrée sans modifier la distance LT entre la source lumineuse 1 et le modulateur optique 4, la dimension du spot optique est agrandie plutôt que réduite en dimension, de sorte qu'un temps de montée plus rapide devient impossible. Ceci est dû au fait que la distance D entre la lentille collimatrice 2 et la lentille de concentration 3 est supérieure à la somme des distances focales des lentilles 2 et 3.
Pour résoudre les problèmes précités, un des buts de la présente invention est de proposer un modulateur optique à réponse rapide permettant à la fois un temps de montée rapide et un rendement optique élevé.
Par conséquent, pour atteindre le but précité, on prévoit un dispositif modulateur optique à réponse rapide comportant . une source lumineuse; un modulateur optique; une paire de lentilles disposées dans l'ordre entre la source lumineuse et le modulateur optique et pour concentrer la lumière générée par la source lumineuse sur le centre du modulateur optique, dans lequel les lentilles sont disposées de sorte que la distance entre les lentilles est plus courte que la somme des distances focales des lentilles.