INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin de revenir à la situation d'actionnement normal du vantail 6 par le vérin 1, il faut que le levier intermédiaire 14 soit de nouveau accroché au crochet 35 de l'équerre 17 et par conséquent au vantail 6, en empêchant sa rotation par rapport à l'équerre 17 autour de la respective articulation 16. Dans ce but, le levier intermédiaire -11- d'articulation 14 est mené dans une position - par exemple en le tournant dans le sens des aiguilles d'une montre sur l'articulation 16 à partir de la position illustrée en ligne continue à la figure 12 - dans laquelle le crochet 35 de l'équerre 17 appuie avec une surface inclinée sur une surface inclinée correspondante du déclic d'accrochage 36 du cliquet de blocage 37 en déplaçant angulairement le cliquet 37 en opposition à l'effort du ressort de rappel 44, de sorte qu'on réalise un accrochage partiel au déclic 36 quand les deux surfaces sont poussées l'une contre l'autre. Au bout de cet accrochage au moins partiel, le cliquet de blocage 37 se trouve dans la position o le déclic d'arrêt de la serrure 40 s'appuie sur une surface inclinée de la dent 43 de l'équerre 17. Le déclic d'arrêt 42 de la serrure 41 peut être réalisé élastiquement rentrable dans sa direction axiale. Dans ce cas, par une pression sur I'extrémité du cliquet de blocage 37 doté de serrure, le déclic d'arrêt 42 s'accroche à la dent 43, comme illustré à la figure 11, alors que le déclic d'accrochage 36 du cliquet de blocage 37 s'accroche de
manière complète et définitive au crochet 35 de l'équerre 17.
Les éléments identiques des figures 3 et 4 ont les mêmes références.
Pour le réseau 34 de la figure 4, l'inclinaison a de la modulation du coeur de la fibre optique n'est plus de 90 .
Cette modulation forme un angle a inférieur à 90" avec l'axe X de la fibre.
Une partie de la lumière incidente est transmise à l'extérieur de la fibre.
La lumière n'étant plus guidée, le réseau dissipe une partie de l'énergie lumineuse incidente, ce qui correspond à une onde lumineuse dissipée D.
Dans les cas des figures 3 et 4, les réseaux possèdent une caractéristique essentielle : ils n'interagissent avec la lumière incidente qu'autour d'une longueur d'onde choisie.
Cette dernière est la longueur d'onde de Bragg.
La zone d'interaction définit la largeur spectrale des réseaux.
Les figures 5 et 6 illustrent de façon schématique un composant à réseaux de Bragg qui est idéal pour être placé à une extrémité de réseau optique passif.
Dans un tel composant, une partie de la lumière provenant du réflectomètre est réfléchie par un réseau de Bragg.
Cela crée un écho que détecte le réflectomètre.
Le reste de la lumière guidée est dissipé pour ne pas "éblouir" le photodétecteur de l'unité de réseau optique à côté de laquelle est placé le composant.
De plus, par commodité, ce composant est symétrique pour permettre une connexion facile sur le terrain.
La figure 5 représente un schéma fonctionnel de ce composant qui porte la référence 36.
On voit sur cette figure 5 que, étant donné des ondes lumineuses incidentes I, les ondes lumineuses réfléchies R parallèlement à l'axe X de la fibre dans laquelle est réalisé ce composant C représentent xi de la lumière incidente.
Les ondes lumineuses dissipées latéralement D représentent 1-(x8) de la lumière incidente.
Dans la gamme allant de 103 Hz à 106 Hz, les capteurs ont, en générai, une géométrie cylindrique à base circulaire.
Le cisaillement périodique du fluide est créé par une vibration acoustique de torsion. La vibration acoustique est générée par effet électromagnétique, magnétostrictif ou piézoélectrique.
Le paragraphe suivant décrit les différentes réalisations antérieures de capteurs d'impédance caractéristique complexe en cisaillement fonctionnant dans la gamme de 103 Hz à 106 Hz.
B. Etat de la technique antérieure Les réalisations antérieures de capteurs d'impédance caractéristique complexe en cisaillement ont pour dénominateur commun deux caractéristiques, d'une part la bande passante, et d'autre part, la chaîne de mesure.
Les réalisations de capteurs à effet électromagnétique ou magnétostrictif mettent en oeuvre des ondes stationnaires ou des ondes progressives.
La littérature spécialisée fournit, par exemple, les références : G.M.Glover et al. Journal of Scientific Instruments, 2 (1), p.383, 1968; B.J.Cooke et al. Journal of the Chemical Society, 72, p.679, 1976; M.Oosterbroek et al.
Rheologica Acta, 19, p.497, 1980; T.Nakken, Dissertation, University of Trondheim, Norwegian Institute of Technology, Norway, 1994.
L'élément magnétostrictif est en général un tube de Nickel, et l'élément électromagnétique, un aimant. La bande passante de ces capteurs est comprise entre 20 103 Hz et 100 103 Hz. La chaîne de mesure des capteurs à tube de Nickel comporte, soit une seule bobine servant d'émetteur et de récepteur de l'effet magnétostrictif, et deux circuits électriques, l'un étant destiné à générer et recueillir l'effet magnétostrictif, l'autre transportant un signal de référence, soit deux bobines, l'une étant chargée de générer l'effet magnétostrictif, l'autre de le recueillir, et un seul circuit électrique. La chaîne de mesure d'un capteur à aimant [T.Nakken) comporte une bobine chargée de générer l'effet magnétique, et un système optique destiné à détecter l'amplitude de la vibration engendrée par l'effet.Les auteurs des réalisations de capteurs à tube de Nickel déplorent une décroissance de l'effet magnétostrictif dans le temps, nécessitant une magnétisation du tube périodiquement.
Les réalisations de capteurs à effet piézo-électrique sont stables dans le temps par rapport à la piézo-électricité.
Ces capteurs se rencontrent sous la forme d'un transducteur piézo-électrique, seul ou associé à un guide d'onde.
Le transducteur piézo-électrique le plus souvent utilisé est un cristal de Quartz dans une géométrie cylindrique à base circulaire, et d'axe longitudinal parallèle à l'axe cristallographique [100]. La propriété de transducteur de torsion du Quartz est décrite dans plusieurs ouvrages de la littérature spécialisée, par exemple, dans la référence : M.P.Mason "Piezoelectric Cryptais and their Applications to Ultrasonics", D. Van Nostrand Compagny, Inc, 1949, et dans plusieurs brevets, par exemple, dans la référence : H.J.McSkimin et al. US 2 707 391, 1955.
Les Sillénites, notamment l'oxyde de Bismuth et de Germanium Bi12GeO20 sont également des transducteurs de torsion dans une géométrie cylindrique à base circulaire, et d'axe longitudinal parallèle à l'axe cristallographique [001] des cristaux. La propriété de transducteur de torsion de l'oxyde de Bismuth et de Germanium est décrite dans la littérature spécialisée, par exemple, dans la référence : R.Gaglione et al. "Generation of a pure torsional vibration in Bi12GeO20 crystals", poster presented at the "Topical Meeting on Photorefractive Materials, Effects and Devices", Aussois, France 17-19 january, 1990 et dans le brevet français : A.Soucemarianadin et al. FR 2 683 322, 1993.
Le guide d'onde est, en général, une tige métallique à base d'un alliage de Fer et de Nickel, ou une tige non cristalline à base de Silice amorphe.
Les capteurs à transducteur piézo-électrique seul utilisent des ondes stationnaires. La littérature spécialisée fournit, par exemple, les références W. : W.P.Mason et ai.
Transactions of the A.S.M.E. 69, p.359, 1947; A.J.Barlow et al. Laboratory Practice, 10, p.786, 1961; A.Sakanishi et al.
Japanese Journal of Applied Physics, 12(9), p.1410, 1973; H.Yoshizaki, Polymer Journal, 25(6), p.553, 1993. Un capteur à Quartz fait également l'objet d'un brevet international déposé en priorité en Allemagne : B.Bode et al. WO 91/17421, 1991.
Tous les clones contiennent un provirus dans lequel les séquences à l'intérieur de la région U3 de la 3'LTR ont été dupliquées dans la 5'LTR; la digestion par l'endonucléase Bcl I génère le fragment attendu de la part des provirus avec deux LTR contenant PhleoLacZ (I'enzyme de restriction Bcl I a un site de reconnaissance dans chaque séquence LacZ dans les LTR). L'hybridation par "Southem blot", utilisant LacZ comme sonde, montre un fragment de clivage de 6 kpb démontrant une duplication fidèle de la région U3. Les deux bandes supplémentaires de tailles variables représentent des fragments qui s'étendaient des sites Bcl I dans le provirus jusqu'à l'ADN cellulaire flanquant. Les deux bandes supplémentaires montrent qu'il y a une intégration provirale par clone, et leurs tailles variables confirment que chaque lignée cellulaire était un clone indépendant.
Exemole 2 : Cotransfection de lignées cellulaires avec les Dlasmides pMloxPL et pMCI-Cre Nous avons examiné si la duplication loxP par l'intermédiaire de la LTR peut être recombinée par la recombinase Cre. Nous avons utilisé la lignée cellulaire clonale NlH3T3MloxPL.1 pour cibler une recombinaison avec la protéine Cre. Nous avons cotransfecté dans cette lignée cellulaire le vecteur d'expression pMC1-Cre avec le vecteur de sélection pUSVneo.
La structure du provirus après la recombinaison induite par Cre est illustrée à la figure 1 c.
L'ADN de 24 clones résistant à la néomycine a été analysé par hybridation par "Southern blot". La détection des provirus recombinés a été réalisée en analysant les digestions de Bcl I. L'ADN restreint des clones a été sondé avec un LacZ radiomarqué au 32p. Les résultats de cette analyse sont illustrés à la figure le. La structure parentale du provirus montre une bande de 6 kpb correspondant à la duplication fidèle de la séquence U3 contenant LacZ et deux bandes supplémentaires de 8 et 2 kpb (décrites ci-dessus (Fig. lb & d)). L'analyse de l'ADN des clones résistant à la néomycine montre 5 clones sur 24 dans lesquels la bande de 6,0 kpb a été éliminée (Fig. lue). Les bandes de 8 et 2 kpb correspondant à l'ADN cellulaire flanquant le provirus étaient toujours présentes, montrant ainsi que le site d'intégration proviral n'a pas été réarrangé. Ce résultat suggère que l'expression du gène cre dans une cellule contenant le provirus MloxPL peut conduire à une recombinaison fréquente des deux sites loxP inclus dans les LTR.
Pour tester l'efficacité de la recombinaison par l'intermédiaire de Crelox, nous avons également analysé l'ADN de 25 clones résistant au G41 8 par hybridation par "Southern blot" afin de tester la présence de la séquence cre). L'ADN a été digéré avec l'endonucléase de restriction Xho I et sondé avec un ADN cre pleine longueur radiomarqué au 32p. Les résultats de cette analyse sont illustrés à la figure 1 e. Trois des cinq clones recombinés en loxP montrent une bande s'hybridant avec la sonde cre de 1,9 kpb suggérant que l'unité d'expression cre pleine longueur de pMC1-Cre est présente. Un des cinq clones recombinés en loxP ne montrait pas de bande s'hybridant avec la sonde cre. Un clone recombiné en loxP montre une bande de 5 kpb résultant d'un réarrangement du plasmide pMC1-Cre.Quatre autres clones montrant une bande de 1,9 kpb s'hybridant avec cre ne présentent pas de recombinaison dans le provirus intégré MloxPL. Nous n'avons pas détecté la présence d'ADN cre dans les 16 clones restants. Ce résultat montre que l'efficacité de la recombinaison induite par la présence du plasmide pMC1-Cre n'est pas absolue dans les lignées cellulaires transfectées stables, où seulement 50% des sites loxP sont recombinés. Ce résultat suggère également que la recombinaison entre les deux sites loxP peut être obtenue par l'expression éphémère de pMC1-Cre (Tableau 2).
ExemDle 3 - Infection des cellules exPrimant l'enzyme Cre avec MloxPL.
Nous avons produit une lignée cellulaire NIH3T3 contenant le plasmide pMC1-Cre, par cotransfection des plasmides pMC1-Cre et pUSVneo. Des clones ont été sélectionnés dans un milieu contenant du G418 et leur ADN a été analysé après digestion avec une endonucléase de restriction Xho I par hybridation par "Southern blot". La présence du gène Cre a été détectée par hybridation avec une sonde d'ADN cre pleine longueur radiomarquée au 32p. Dix des 12 clones résistant au G418 analysés ont révélé la présence de la séquence Cre sous un nombre variable de copies (allant approximativement de 1 à 10 copie(s))(données non illustrées).
Nous avons choisi le clone NlH3T3Cre.1 contenant approximativement 10 copies du plasmide pMC1-Cre à des fins d'analyse complémentaire. Nous avons infecté le clone NlH3T3Cre.1 avec le virus MloxPL. Les clones ont été isolés par dilution limitante.
La structure du provirus résultant de l'infection du rétrovirus MloxPL et de la recombinaison induite par Cre est illustrée à la figure 2a. La structure du vecteur intégré est une LTR solitaire (sLTR). II manque une LTR et toutes les séquences situées entre les deux LTR dans les provirus intégrés (Fig. 2a & c).
La structure de l'ADN des provirus MloxPL a été analysée par hybridation par "Southern blot" après digestion par l'endonucléase de restriction Bcl I de leur ADN cellulaire afin de détecter la présence, ou l'absence, de LTR dupliquées dans la structure provirale. Tel que démontré à la figure 2b, I'analyse des 12 clones résultant de l'infection de NlH3T3Cre. 1 par MloxPL a montré l'absence dans tous les clones de la bande de 6 kpb indicatrice de la duplication.
Pour démontrer l'absence de la 5'LTR dans le provirus, une restriction de l'ADN par EcoR V a été réalisée. L'hybridation par "Southem blot" de l'ADN de NlH3T3Cre.1.MloxPL, restreint par l'endonucléase EcoR V en utilisant une sonde LacZ radiomarquée (Fig. 2a & c), montre la présence d'une bande de 2,1 kpb et d'une bande de taille aléatoire.
L'absence d'une bande de 3,9 kpb démontre l'absence d'une 5'LTR.
ExemDle 4 - Construction du vecteur rétroviral DMcreloxPL et transfection de lignées cellulaires a) Construction du Dlasmide oMcreloxPL La structure de rétrovirus utilisé dans le présent exemple est illustrée à la Fig. 3a. pMCreloxPL résulte de l'insertion du gène cre de 1.3 kpb fusionné avec une localisation nucléaire du gros antigène T du virus simien 40, entre les deux LTR du plasmide pMloxPL. Le gène cre est sous le contrôle transcriptionnel du promoteur du gène de la thymidine kinase (tk) du virus herpès simplex flanqué par une duplication de l'activateur à distance du virus du polyome mutant PYF441 avec des adaptateurs de liaison au niveau du site Pstl de pMloxPL. La séquence Cre est dans la même orientation que le génome viral. Le plasmide pMcreloxPL a été déposé à la CNCM le 13 juin 1995 no 1-1599.
b) Transfection de lignées cellulaires avec le plasmide oMcreloxPL Des lignées cellulaires produisant le virus ont été générées en cotransfectant le plasmide pMCreloxPL avec le plasmide de sélection pUSVneo dans la lignée cellulaire d'encapsidation 2. Après sélection des cellules T2 transfectées dans un milieu contenant du G418, des clones individuels ont été sélectionnés pour la production d'un rétrovirus exprimant LacZ. Un clone a produit un virus infectieux ; ce clone a été appelé T2-MCreloxPL.1. Dans 2-MCreloxPL.1, le plasmide pMCreloxPL a été intégré en une seule copie dans le génome cellulaire hôte (données non illustrées).Les lignées cellulaires productrices de 2-MCreloxPL.1 produisent 1 x 104 virus infectieux par millilitre; la présence du gène LacZ est détectée par PCR (Tableau 1). La titration des unités formant colonie bleue par millilitre (BCFU/ml) du surnageant viral de T2-MCreloxPL.1 est de 3 BCFU/ml, ce qui correspond comme prévu à une diminution approximative de 104 par rapport à la titration par PCR. La production de 2MCreloxPL était d'une efficacité basse comparée à la production de v 2MloxPL, un seul clone producteur ayant été récupéré après plusieurs expériences de cotransfection. Ce clone avait intégré une seule copie de la construction plasmidique virale.Nous en avons déduit que les cellules qui intègrent plus d'une copie du plasmide ne peuvent pas être récupérées en raison de la présence de l'activité recombinase qui modifie les transgènes intégrés.
c) Structure provirale de MCreloxPL L'isolation de cellules NIH 3T3 infectées avec MCreloxPL a été réalisée par dilution limitante, après infection à une multiplicité de 0,5 particule virale par cellule. La structure du provirus résultant de l'infection du rétrovirus pMCreloxPL est illustrée à la figure 3b. Dans cette figure, a indique le fragment de taille aléatoire du bras gauche.
La structure de l'ADN des provirus intégrés a été analysée par hybridation par "Southem blor' dans 6 clones NlH3T3MCreloxPL indépendants. L'analyse par "Southem blot" de l'ADN proviral restreint par les endonucléases Bcl I et détecté avec une sonde LacZ radiomarquée a généré deux fragments de tailles variables, et ces clones n'ont pas généré de bande de 7,5 kpb supplémentaire (Figure 3c). L'absence de ce fragment supplémentaire de 7,5 kpb démontre la présence d'une seule LTR contenant PhleoLacZ. Pour établir en plus que la structure provirale correspond à une seule LTR, une analyse supplémentaire a été entreprise.
En raison des contraintes auxquels sont éxposés les mécanismes du pilier-pivot à rotules ainsi que la modulation en amortissement, ceux-ci ont la caractéristique métallique.
Le dispositif pilier-pivot à rotules modulaire en amortissement peut être suscéptible de subir des modifications supplémentaires sans incidences sur le fonctionnement initial. Ces modifications ne sont pas dans les déssins. A titre indicatif, celles-ci concerne particulièrement le sous-ensemble 7 avec une demi-sphère plus imp -ortante qui donnerait un appui suffisant pour faciliter le gliss -ement dans le cas de grandes sollicitations. L'installation d'un mécanisme-ressort supplémentaire de même type entre 5A et 53, de la même manière entre 5C et 5D devant augmenter la récupération des énèrgies vibratoires. Un dispositif installé aux cales inférieures et supérieures qui assure le complément pèrpendiculaire du blocage des sous-ensembles 1.1A ainsi que 2.2A. Les cales sont suscéptibl -es d'être dotées de pattes éxcentrées de part et d'autre. Elles sont du type charnière. Le sérrage subroge ainsi ceux de 3.3A et 4 .4A. Il s'agit du système clavetage de sécurité vis-boulons. Selon la disposition initiale, le mécanisme-ressort est suscéptible d' être fixé aux éxtrémités, soit aux deux points de compréssion ou d'étirement. Cette fixation augmente la sécurité en cas de grande sollicitation. Une goupille de dimension supérieure travèrse de part en part l'anneau du mécanisme-ressort ainsi que 9.9A pour les maintenir. Le système est prévu pour une maintenance en place avec un minimum de contraintes.
Le dispositif est déstiné initialement à assurer l'assise d'une structure érigée en édifice. Le dispositif constitue un point d' équilibre. le dispositif en point d'équilibre gère simultanément des sollicitations de base horizontales et transversales.
L'invention en application concerne les constructions à risque.
La présente invention concerne d'une façon générale-les
feux de signalisation pour véhicules automobiles.
Une préoccupation qui de nos jours prend une importance croissante dans la conception des feux de signalisation est celle de l'aspect extérieur du feu lorsqu'il est éteint. On recherche notamment, dans certains feux, à créer une illusion de profondeur de la cavité du feu située en arrière du voyant, la profondeur réelle de cette cavité, délimitée par le socle du feu, étant quant à elle de l'ordre de
grandeur de la dizaine de centimètres.
On connaît déjà dans l'état de la technique un feu de signalisation destiné à restituer cette illusion de profondeur. Un tel feu est représenté schématiquement sur
les figures 1 et 2.
Il comprend un socle 10 définissant au moins une cavité 11 dont le fond constitue un miroir généralement parabolique 12. Une lampe 20 est montée dans le fond 12 du socle et un voyant 30 ferme le socle à l'avant (par rapport à la direction d'émission de la lumière) de celui-ci. Pour atteindre l'effet de profondeur, le miroir 12 présente sur sa surface des stries 13 en forme de bandes verticales, réalisés par projection normale sur sa surface de stries cylindriques horizontales, tandis que le voyant 30 est équipé sur sa surface interne de stries cylindriques
horizontales.
Lorsque le socle 10 est métallisé ou peint avec une peinture brillante, la conjugaison de la brillance obtenue avec les éléments optiques cylindriques du voyant permet de "voir" à l'intérieur du feu,.et donne un effet de style dit
"de profondeur".
Plus généralement, l'effet de profondeur est réalisé lorsque les bandes 13 du miroir 12 et les stries 31 du voyant présentent une orientation généralement
perpendiculaire les unes par rapport aux autres.
Suivant ce mode de réalisation, quand on enfile l'extrémité de la conduite 1 vers l'intérieur dudit alésage 2 par l'embouchure de l'embout 3, l'extrémité de ladite conduite vient en appui sur le côté 18 opposé au sommet faisant charnière desdits secteurs 9 déformables de la bague d'accrochage 8, forçant lesdits secteurs à pivoter autour de ladite charnière et à s'effacer pour laisser passer ladite conduite 1.
Quand on veut ensuite faire ressortir celle-ci, soit mécaniquement, soit par la poussée d'une pression interne, la conduite en reculant d'abord légèrement, redresse par frottement sur les côtés 10, lesdits secteurs 9 qui pivotent en rotation inverse du sens précédent autour de leurs charnières par rapport à la partie cylindrique 10, puis les sommets portant les dents d'ancrage 14 viennent en contact avec la paroi externe de la conduite 1 et s'y ancrent quand la rotation continue jusqu'à ce que le troisième sommet vienne en butée contre la paroi interne dudit embout 3, empêchant alors que le mouvement de rotation ne continue ; les dents 14 sont alors bien ancrées dans la paroi externe de la conduite 1, celle-ci ne peut plus reculer.
Pour assurer d'une part une meilleure pénétration de la conduite 1 dans ledit embout 3 et un meilleur effacement desdits secteurs 9, ceux-ci, de section générale triangulaire, ont leurs côtés 18 opposés aux côtés faisant charnière de forme convexe et leurs côtés 19 aux sommets venant en butée de forme concave.
Suivant la figure 3, le joint d'étanchéité 7 peut être mis en place puis ressorti sans être forcé, contrairement à ce qui est représenté sur la figure 2, la gorge interne 12 l'immobilisant étant constituée en deux parties, dont l'une est réalisée par un épaulement 20 interne de l'alésage 2 et l'autre par la surface d'un bout d'une entretoise 11 cylindrique glissée dans la partie de l'alésage 2 située entre ledit épaulement 20 et l'extrémité 14 de cet alésage, et qui est dans cette partie d'un diamètre plus grand que celui de la partie située plus loin dans le manchon 2 et qui reçoit l'extrémité de la conduite 1 jusqu'en butée 5.
Pour assurer une largeur bien définie de ladite gorge interne 12, nécessaire pour un joint torique, ladite entretoise peut comporter une collerette, à son autre extrémité que celle constituant la fermeture de la gorge 12 : ladite collerette 21 venant coopérer en appui sur une face contre l'extrémité 14 de l'alésage 2 et fermant avec son autre face l'évidement 15 recevant ladite bague d'accrochage 8.
Cette entretoise 11 comporte elle-même un évidement intérieur 22 permettant aux côtés 19, opposés aux sommets venant en butée, des segments 9 de la bague d'accrochage 8, de s'effacer lors de la pénétration de la conduite 1 dans l'embout 3 ; du reste un tel évidement 22 doit être réalisé directement à l'extrémité et dans l'alésage 2 dans le cadre de la réalisation de la figure 2 quand il n'y a pas une telle entretoise 11.
Suivant la figure 3, quand on veut raccorder deux extrémités de conduites, le dispositif de raccordement comporte deux embouts femelles 2 montés aux deux extrémités d'un même manchon 2 ayant deux alésages 24 femelles communiquant, et constitue un raccord double 6 entre deux extrémités de conduite 1 à raccorder.
Dans le cas des figures 1 ou 2 où le dispositif suivant l'invention n'est représenté qu'avec un seul alésage, celui-ci peut être monté sur un coude ou autre raccord, ou directement sur une boîte de dérivation, à l'intérieur de laquelle peuvent déboucher plusieurs faisceaux de fibres optiques par exemple, afin d'assurer leur connexion.