INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
tion de l'élément de support qui entoure au moins en partie la lentille et qui a au moins approximativement la forme d'un cône tronqué paraît éclairée de telle sorte qu'au total on a une plus grande surface éclairée et que de cette façon la surface de la lentille qui est brillante n'est pas considérée comme gênante ou du moins est considérée comme étant moins gênante. Suivant d'autres caractéristiques de l'inven- tion: - la lentille est disposée sur la zone terminale, qui est orientée en direction de la sortie de la lumière, de la
section de l'élément de support.
- la section au moins de l'élément de support est réalisée en
une matière plastique translucide.
La méthode de calcul qui vient d'être décrite dans le cas d'un réflecteur à stries verticales est généralisable, avec des temps d'itération beaucoup plus grands, à des réflecteurs définis par une pluralité de facettes rectangulaires (stries horizontales et verticales). Par ailleurs, pour des dimensions importantes, on construit préférentiellement des réflecteurs de Fresnel,
de façon à réduire leur profondeur.
Dans le cas d'un réflecteur discontinu, afin es d'éviter tout effet d'ombre portée (d'une strie sur la suivante), on s'appuie sur l'image du bord de la strie précédente par une transformation
R3 -->R3
> A M-> M' tel que OM' colinéaire à OM Une telle construction rend toutefois inopérante une partie de la surface apparente (d'o une perte de flux) et est inutile (et même nuisible) au-delà du plan de
la source.
Plusieurs réflecteurs ont été calculés en
utilisant la méthode de calcul qui vient d'être décrite.
Notamment, on a calculé un premier et un deuxième réflecteurs de petites dimensions (80x60 mm2) et de surface continue avec respectivement Ta(k) = constante T"(k) tel que les intensités dans l'axe donnée par les
différentes facettes restent dans un rapport 1.
On a également calculé un troisième et un quatrième réflecteur de grandes dimensions (190x60 mm2) et de surface discontinue avec respectivement Ta(k) = constante T"(k) tel que les intensités dans l'axe donnée par les
différentes facettes restent dans un rapport 4.
Dans tous les cas, la source était telle que I(CL) = Io0(1-E)Sin( OM, A)+ E o A représente l'axe du filament (vertical dans nos exemples, i.e. parallèle à
(Ox)), E étant choisiégal à 5 %.
D'autres variantes de réalisation que celles qui viennent d'être décrites peuvent bien entendu être envisagées. Notamment, les stries du miroir peuvent être horizontales. Egalement, elles peuvent ne pas être jointives, ni même être de largeur constante. En particulier, les largeurs des stries peuvent être choisies de façon que les intensités d'éclairage des stries soient
sensiblement constantes d'une strie à l'autre.
gaz. Les deux réflecteurs 22, 24 peuvent être des pièces sé-
parées ou monoblocs et être placées dans un boîtier commun 26. L'orifice de sortie de lumière du boîtier 26 peut être
fermé par une vitre de couverture 27 transparente à la lu-
mière, qui est essentiellement lisse; il peut également s'agir d'éléments optiques prévus par zones qui dévient la lumière qui les traverse. La vitre de recouvrement 27 peut
être réalisée différemment dans les zones à travers lesquel-
les passe la lumière formant le faisceau de feux de croise-
ment et la lumière formant le faisceau supplémentaire.
La figure 3 montre l'autre sous-ensemble de pro-
jecteur 20 correspondant à un second exemple de réalisation; une partie forme l'unité de projecteur 12 qui comporte ainsi un sous-ensemble de projecteur 28 formant le faisceau de feux antibrouillard et le sousensemble 20 formant le faisceau de lumière supplémentaire, ces deux sousensembles étant réunis
dans l'unité 12, commune.
Le sous ensemble 28 formant le faisceau anti-
brouillard peut comporter un réflecteur 29 équipé d'une source lumineuse 30 et l'autre sous-ensemble de projecteur 20 peut également comporter un réflecteur 31 équipé d'une source lumineuse 32. Les sources lumineuses 30, 32 peuvent être des lampes à incandescence ou des lampes à décharge de gaz; les deux réflecteurs 29, 31 peuvent être réalisés en une seule pièce ou comme pièce séparée. L'unité de projecteur 12 peut comporter un boîtier 33 muni des réflecteurs 29, 31 et dont l'orifice de sortie de lumière est fermé par une vitre 34
transparente à la lumière.
La figure 4 montre le sous-ensemble de projecteur selon un troisième exemple de réalisation; comme dans le second exemple de réalisation, ce sous-ensemble fait partie
de l'unité de projecteur 12. L'unité de projecteur 12 ne com-
porte qu'un réflecteur 36 muni d'une source lumineuse 37 à deux éléments lumineux 38, 39, fonctionnant indépendamment l'un de l'autre. Comme source lumineuse 37, on peut utiliser
Un tel assemblage d'accouplements ayant leur arbre moteur commun est utilisable en concurrence avec des différentiels, par exemple pour assurer la transmission à deux roues d'une voiture. La caractéristique la plus intéressante de ce dispositif est que, lorsque une roue de la voiture patine pour une raison quelconque, la puissance du moteur continue à être transmise à la roue qui ne patine pas, contrairement à ce qui se produit avec un différentiel classique. Un tel assemblage d'accouplements peut aussi être utilisé avec le même avantage pour répartir la puissance d'un moteur entre le train avant et le train arrière d'une voiture à 4 roues motrices.
La figure 22 représente un tournevis composé d'un arbre primaire ou manche 1, d'un arbre secondaire ou outil 2, d'un ressort 8 et d'une bague 80.
La figure 23 représente les différentes parties de ce tournevis démonté.
Le manche 1 et la bague 80 peuvent tourner librement autour de l'axe de l'outil. Le ressort 8 est fixé solidement d'une part au manche 1 et d'autre part à la bague 80. La bague 80 comprend une surface plane ou courbe 81 qui n'est pas un plan perpendiculaire à l'axe de l'outil, et cette surface vient, sous l'action du ressort 8, s'appliquer sur une surface plane ou courbe 82 de l'outil 2, cette seconde surface tétant pas non plus un plan perpendiculaire à l'axe de l'outil.
Au repos, le ressort repousse la bague 80 qui se met donc dans une position dite "'position de repos", dans laquelle elle est éloignée du manche 1. Lorsque l'on tourne le manche 1 par rapport à l'outil 2, le ressort 8 subit une torsion longitudinale qui provoque la rotation de la bague 80 par rapport à l'outil. Dans une première étape dite étape de compression, la bague 80 se rapproche du manche 1 et comprime le ressort 8. Si l'on tourne d'avantage le manche 1, la bague 80 tourne suffisamment pour pouvoir à nouveau s'éloigner du manche 1. Le ressort 8 peut alors se détendre pendant une seconde étape dite étape de décompression, en faisant tourner la bague 80 qui est de préférence lourde. Cette dernière acquière alors sous forme d'énergie cinétique l'énergie stockée dans le ressort A la fin de l'étape de décompression, lorsque le dispositif retrouve la position proche de la position dite de repos, cette énergie cinétique est transmise brutalement à l'outil 2, sous la forme d'un couple supérieur au couple fourni manuellement par l'utilisateur au manche 1.
L'invention concerne les dispositifs d'éclairage ou de signalisation de
véhicules, et à ce titre plus particulièrement les feux de signalisation de véhicules industriels. De tels dispositifs sont constitués de façon bien connue d'un boîtier et d'un support de lampe fixé dans ce boîtier. Ce support de lampe joue aussi en général le rôle d'un réflecteur, afin de ré-émettre vers l'extérieur du dispositif la lumière émise par la lampe vers l'intérieur du dispositif. De façon simple, le support de lampe est en général fixé directement au boîtier, et le boîtier directement à la carrosserie d'un véhicule. Dans ce cas cependant, les vibrations de la carrosserie du véhicule dues au moteur et aux défauts de la route sont transmises intégralement au support de lampe par le boîtier, et ainsi la lampe elle-même est soumise à ces vibrations. Ces vibrations de la lampe provoquent en son sein des surtensions qui peuvent entraîner à leur tour la mise hors-service de la lampe. Ces vibrations sont même considérées comme la première cause de défaillance des lampes dans le cas des véhicules industriels, o l'amplitude des vibrations est particulièrement importante. C'est pourquoi il a été proposé de monter l'ensemble dudit dispositif sur la carrosserie au moyen d'amortisseurs. Il a aussi été proposé de diminuer les vibrations du support de lampe en le fixant sur le boîtier dudit dispositif au moyen d'amortisseurs constituant un système déformable souple. La figure 1 présente un tel système. Le support de lampe 2 est monté sur une cheminée 4 du boîtier 3 par l'intermédiaire d'un amortisseur en silicone (ou tout autre matériau souple) constitué de deux manchons 21, 41, l'un 41 enfilé sur la cheminée 4,1'autre de diamètre supérieur inséré dans un trou circulaire du support de lampe 2. La cheminée 4 et son manchon 41 sont introduits dans le trou constitué par le manchon 21. De cette manière, on limite les vibrations à certaines fréquences du support de lampe 2, et par conséquent de la lampe. Cependant, de tels systèmes amortisseurs présentent des fréquences de résonance pour lesquelles ils ont tendance à amplifier les vibrations plutôt qu'à les limiter. Ceci n'est bien sûr pas tolérable, puisqu'on retrouve à ces fréquences les inconvénients précités. Le système décrit ci-dessus a de plus l'inconvénient d'être difficile à assembler; il est notamment nécessaire d'augmenter par élasticité le diamètre du manchon 41 de
la cheminée 4 pour l'y monter.
Dans un mode de réalisation de l'invention, le moyen de liaison comprend un moyen de rattrapage de jeu élastique, l'arbre étant élastique en torsion.
Dans un mode de réalisation de l'invention, les cames sont disposées aux extrémités du vilebrequin.
La présente invention a également pour objet un moteur à nombre impair de cylindres équipé d'un système d'équilibrage tel que décrit cidessus. Le système d'équilibrage permet alors d'équilibrer tous les ordres de couple de galop.
Le procédé d'équilibrage d'un moteur alternatif à combustion interne équipé d'un vilebrequin, selon l'invention, comprend les étapes suivantes - mise en mouvement d'une première masse libre en rotation autour d'un axe au moyen d'une première came, - rappel de ladite première masse au moyen d'une deuxième came, - mise en mouvement d'une deuxième masse libre en rotation autour de l'axe, au moyen de ladite deuxième came, - rappel de ladite deuxième masse au moyen de ladite première came, lesdites première et deuxième masses étant solidaires en rotation par rapport à l'axe.
On obtient ainsi, un système d'équilibrage ne créant que de très faibles frottements grâce au fait qu'une masse n'est pourvue que d'un seul contact avec la came associée et que les deux masses sont solidaires d'un arbre commun.
L'invention sera mieux comprise à l'étude de la description détaillée d'un mode de réalisation particulier pris à titre d'exemple nullement limitatif et illustré par les dessins annexés, sur lesquels la figure 1 est une vue schématique en perspective du système d'équilibrage selon l'invention; la figure 2 est une vue schématique transversale du système d'équilibrage; et la figure 3 est une vue similaire à la figure 2 après rotation du vilebrequin d'un demi-tour.
Comme illustré sur les figures, le système d'équilibrage comprend deux cames 1 et 2 disposées sur le vilebrequin 3 aux postes extrêmes du moteur, entre un cylindre d'extrémité de celui-ci et le palier dans lequel est en général monté le vilebrequin 3 pour être solidarisé avec le carter 5 du moteur. Pour la clarté du dessin, la partie centrale du vilebrequin 3 a simplement été représentée par son axe en traits mixtes. Un arbre 4 parallèle à l'axe du vilebrequin 3 est disposé sous celui-ci et est libre en rotation par rapport au carter 6 du moteur. Le vilebrequin 3 est monté sur le carter-cylindre 5 du moteur, tandis que l'arbre 4 situé dans une position inférieure, est monté sur le carter d'huile 6 du moteur. L'arbre 4 peut être pourvu de paliers à roulement, non représentés, pour réduire les frottements lors de sa rotation par rapport au carter d'huile 6.
L'arbre 4 supporte deux masses 7 et 8 par l'intermédiaire de bras radiaux 9 et 10. La masse 7 est située en-dessous de la came 1 d'un côté de l'arbre 4. La masse 8 est située sous la came 2 du côté opposé de l'arbre 4. Les masses 7 et 8 sont pourvues de moyens de contact 11 et 12 avec leurs cames respectives 1 et 2. Les moyens de contact 11 et 12 comprennent, soit des patins de glissement, soit de préférence des rouleaux de façon à réduire les frottements.
En fonctionnement, la rotation du vilebrequin 3 entraîne celle des cames 1 et 2. Le moyen de contact 1 1 de la masse 7 suit le contour de la came 1 et entraîne l'oscillation de la masse 7 autour de l'arbre 4 grâce au bras radial 9. De même, le moyen de contact 12 suit le contour de la came 2 et entraîne l'oscillation de la masse 8 autour de l'arbre 4 grâce au bras radial 10. Le moyen de contact 1 1 est maintenu en appui contre le contour de la came 1 grâce à l'autre moyen de contact 12, lui-même en appui contre le contour de la came 2 et réciproquement. Ainsi, dans ce système d'équilibrage, une masse, 7 ou 8, est pourvue d'un unique moyen de contact 11 ou 12 avec la came associée 1 ou 2. Le rappel du moyen de contact 1 1 contre la came 1 est assuré par le moyen de contact 12 et la came 2 et réciproquement. La came 2 remplit la fonction de contre-came pour la masse 7 et la came 1 remplit la fonction de contre-came pour la masse 8.
Les figures 2 et 3 illustrent plus particulièrement le fonctionnement de ce système d'équilibrage où, après une rotation de 1800 du vilebrequin 3, la came 2 repoussant la masse 8 par l'intermédiaire du moyen de contact 12, permet la remontée de la masse 7 par rotation de l'arbre 4. Les masses 7 et 8 étant disposées de part et d'autre de l'arbre 4, leurs mouvements respectifs sont en opposition de phase.
La masse 7 est ainsi mise en mouvement par la rotation de la came 1, son rappel et la mise en appui de son moyen de contact 1 1 contre le contour de la came 1 étant assurés grâce à la came 2. La masse 8 est mise en mouvement par la rotation de la came 2, son rappel et la mise en appui de son moyen de contact 12 contre le contour de la came 2 étant assurés grâce à la came 1.
On peut prévoir d'assurer le bon fonctionnement des moyens de contact 1 1 et 12 avec le contour des cames 1 et 2 à l'aide d'un rattrapage de jeu hydraulique. On peut également l'assurer en utilisant un arbre 4 élastique en torsion de façon à remplir la fonction de barre de torsion dont ltélastidité compense le jeu ou les défauts de complémentarité des cames 1 et 2.
Le système d'équilibrage s'adapte aux moteurs à nombre pair de cylindres, lesquels ne génèrent pas de couple de galop. Ces moteurs sont équilibrés par des massses oscillant en phase. I1 est alors nécessaire de prévoir un arbre 4 élastique en torsion et dimensionné pour accepter une amplitude de torsion relativement importante. Ce système permet ainsi l'équilibrage de ce type de moteurs avec un seul élément de torsion.
Grâce à l'invention, on obtient un système et un procédé d'équilibrage économiques, légers, n'entraînant que peu de frottements et capables d'équilibrer notamment les couples de galop de tous ordres sur un moteur à nombre impair de cylindres en ligne tout en étant parfaitement adaptables à d'autres types de moteurs.
PRODUIT A PROPRIETES MAGNETIQUES. SON PROCEDE DE PREPARATION ET AIMANT OBTENU A PARTIR DE CE PRODUIT RHONE-POULENC CHIMIE La présente invention concerne un procédé de préparation d'un produit à propriétés magnétiques, le produit ainsi obtenu et les aimants fabriqués à partir de ce produit.
L'importance des aimants permanents dans l'industrie électrique ou électronique entraîne une recherche continue de produits à propriétés magnétiques, ces produits devant présenter des performances élevées tout en conservant des prix acceptables.
Dans certains cas, on pourra trouver avantageux de soumettre le tissu ainsi constitué à une opération supplémentaire de calandrage, permettant d'augmenter la résistance superficielle à l'abrasion. Un tel calandrage rend plus lisse la face du tissu sur laquelle elle porte. Il en résulte que suivant l'invention on préférera plus souvent s'abstenir d'un tel calandrage et profiter au contraire des propriétés des couches extérieures d'une part pour améliorer la tenue de l'alèse sur le matelas, d'autre part pour augmenter le confort de l'utilisateur.
On comprend de ce qui précède tout l'intérêt que l'invention présente dans des conditions d'exploitation industrielle, sans se limiter aux exemples de réalisation décrits avec précision.
En particulier, il se trouvera des situations où, quitte à augmenter légèrement l'épaisseur du tissu, il sera utile de constituer celui-ci de plus de trois couches, en conservant toutefois au moins une couche centrale enfermée dans une structure limitée par deux couches extérieures, la couche centrale et les couches extérieures étant telles qu'il a été décrit.
PROTHESE PARTIELLE DU GENOU Prothese partielle du genou permettant de remplacer un ménisque détruit, mais aussi de supplanter l'ostéotomie "méthode capuchon" A la suite d'un accident, un ménisque peut-être détruit, il doit être enlevé. Cette obligation provoque le contact direct du condyle avec la cavité glénoïde, ce qui entraîne automatiquement avec le temps la destruction du cartilage de la surface de glissement du condyle avec des conséquences graves : arthrose. Voir le principe de fonctionnement de l'articulation du genou que j'ai établie en avril 1995 ; principe qui repose pour l'essentiel sur un axe unique avec tout ce que cela implique.
Il faut donc empêcher ce contact en interposant entre le condyle et la cavité glénoïde concernée un élément en matière assez souple qui reconstitue à la fois la surface de glissement femelle, c'est-à-dire un des sièges de l'articulation qui était constitué par le ménisque (branche arrière et une partie latérale) ; mais aussi reconstituer la surface de contact en avant de l'axe d'articulation permettant le blocage de l'extension et qui correspondait à la branche avant du ménisque.
Au contraire du ménisque, cet élément assez souple recouvrira l'ensemble de la cavité glénoïde concernée ; ceci afin d'assurer stabilité et immobilisation à cet élément qui doit être fixe par rapport au plateau tibial.
J'ai déjà élaboré plusieurs modèles de prothèses basés sur ce principe. Je ne reprends que la méthode "capuchon" caractérisée en ce qu ' elle ne comporte qu'un élément qui s'adapte sans usinage du plateau tibial.
La présente invention concerne donc une prothèse partielle du genou pour remplacer un ménisque mais aussi supplanter l'ostéotomie "méthode capuchon". Suite à une ablation totale d'un ménisque, l'insertion périphérique avec la capsule articulaire est détruite ; la prothèse peut donc coiffer la cavité glénoïde concernée comme une capsule sur un goulot de bouteille, sauf que le rebord est tronqué côté épine tibiale.
Les dessins concernent un condyle interne gauche avec la cavité glénoïde correspondante.
- Figure 1 - Les deux zones caractéristiques sur les condyles, à la base du principe de fonctionnement que j'ai établie, apparaissent de (1 à 2 ) la bande de glissement de l'élément mâle, un arc de cercle de rayon R avec son centre qui représente l'axe réel d'articulation, de (2 à 3) la surface d'appui servant de butée à l'extension complète.
- Figure 2 - Vue de dessous du condyle - les deux zones précédentes apparaissent la partie basse de la bande de glissement de (1 à 2) symbolisée par les arcs de cercles 4, qui peut être une portion de sphère R=r, r étant le rayon du profil de la bande de glissement.
la surface d'appui 5 (zone de 2 à 3) bloquant l'articulation en extension complète (en sombre). Ces deux surfaces mâles sont celles que lon retrouvera dans leur intégralité sur la prothèse (élément femelle). Dans la réalité lorsque le ménisque est en place le contact avec ces deux surfaces se fait par une bande correspondante à la surface du ménisque (surface hachurée en pointillés).
- Figure 3 - La prothèse seule 6 vue de dessus sur laquelle apparaît en 7 le siège même de l'articulation symbolisée par les arcs de cercle, l'élément femelle donc dans lequel s'emboîte et travaille la zone (1 à 2) du condyle.
En 8 la surface d'appui en forme de gouttière, qui diminue progressivement, pour un meilleur positionnement dans laquelle la zone (2 à 3) ou surface 5 vient s'appuyer lorsque l'articulation est en extension complète - surface tangente avec la première.
- Figure 4 - Vue de profil. La prothèse 6 est en position (trait épais) ; le rebord 9 "encapuchonne" le bord du plateau tibial.
- Figure 5 - Vue de face, en coupe, selon AA. Le siège 7 l'élément femelle créé sur la face supérieure de la prothèse apparaît clairement ; le condyle étant positionné dans la cuvette.
b) Analyse spectroscopique : RMN et Spectroscopie Infrarouge La présence des groupes acétate et carboxyliques a été vérifiée par Résonance Magnétique Nucléaire (RMN) et Spectroscopie Infrarouge à Transformée de Fourrier. Cette dernière méthode permet en outre de quantifier la teneur en sulfates du polysaccharide (LIJOUR et al., 1994, Anal.
Biochem., 220, 244-248).
Le spectre infra-rouge est représenté sur la figure 2.
Ce spectre permet de mettre en évidence des groupements carboxylés, ce qui confirme la présence d'acides uroniques.
La teneur en sulfates du polysaccharide, calculée à partir des spectres Infrarouge, est de 5,5W (en poids).
Les analyses de RMN (13C et 1H) confirment également la présence d'acides uroniques, et l'absence de substituants tels que le pyruvate, l'acétate, ou le succinate.
c) Etudes de rhéologie.
La viscosité intrinsèque [n](volume hydrodynamique occupé par un gramme de polymère dans un solvant donné) de la préparation de polysaccharides obtenus comme décrit dans l'exemple 1, en solution dans l'eau distillée additionnée de NaC1 à une concentration de 0.1 M, a été déterminée, par l'établissement de courbes d'écoulement en régime dilué à différentes concentrations.
L'étude des propriétés d'écoulement de ce polymère a également été réalisée en régime semi-dilué sur une solution à 0,3% de polysaccharide. Elle se traduit par une courbe d'écoulement donnant la viscosité relative nr en fonction du taux de cisaillement, la solution ayant subi un cycle d'augmentation et de diminution de vitesse en continu.
L'ensemble des mesures a été effectué à 200C en utilisant un viscosimètre à cylindres co-axiaux LOW SHEAR 40 (CONTRAVES).
La viscosité intrinsèque a ainsi été évaluée à 280 ml/g Les courbes d'écoulement de ce polysaccharide en solution à 0,3% dans NaCl 0,1M sont représentées sur la Figure 3.
EXEMPLE 3 : ETUDE DU POUVOIR DE BIOSORPTION, VIS A VIS DE METAUX LOURDS, DU POLYSACCHARIDE PRODUIT PAR ALTEROMONAS INFERNUS.
Le pouvoir de biosorption du polysaccharide produit par Al teromonas infernus vis à vis de 3 métaux lourds (Plomb, Cadmium et Zinc) a été déterminé comme suit Des solutions contenant 0.1% en poids de préparation de polysaccharide obtenue comme décrit dans l'exemple 1, ont été mises en présence de nitrates de plomb, cadmium ou zinc, à des concentrations comprises entre O et 1000 ppm (mg/kg). Après un temps de contact de 3 heures, les différentes solutions ont été filtrées (porosité 30 000 Da), et les ions non piégés par la préparation de polysaccharide, ont été analysés dans le filtrat par spectrophotométrie d'absorption atomique.
Des expérimentations menées pour différentes concentrations en nitrates de plomb, de zinc et de cadmium ont permis de déterminer, pour ces trois éléments, les capacités maximum de biosorption du polymère.
Les résultats sont illustrés par la figure 4, qui montre que les capacités maximum de rétention de ce polymère vis à vis du plomb, du zinc et du cadmium sont respectivement de 250 mg/g (poids sec de polymère), 150 mg/g (poids sec de polymère) et 70 mg/g (poids sec polymère).
REACTIONS/ENZYMES GY785 A. macleodii sp. A. macleodii sp.
[Food Hydrocolloids 5, 171-172 (1991)] ou RAGUENES et al., [Appl. and Environ. Microbiol., 62, 1, 67-73 (1996)]. Après plusieurs lavages éthanol/eau, le polymère obtenu est séché sous azote et conservé à température ambiante. 5,5 g de polysaccharide purifié ont ainsi été obtenus.