INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces monohalogénoorganosilanes se comportent comme des agents bloqueurs d'extrémité des chaînes. Il est ainsi possible de maîtriser la longueur des chaînes du polymère en ajustant la proportion de l'agent bloqueur d'extrémité ou agent de terminaison. fl s'ensuit un intéressant contrôle de la viscosité des produits synthétisés, qui donne accès à une modulation et une adaptation de ces précéramiques ou précurseurs de céramiques, aux opérations de formage spécifiques de chaque application visée : film, revêtement, matrice...
Cela permet également d'introduire une proportion variable de carbone en jouant sur les substituants R' utilisés. Enfin, cela participe à l'augmentation des rendements de pyrolyse.
Suivant une modalité avantageuse de l'invention la pyrolyse peut être effectuée en présence d'au moins un composé boré.
L'incorporation du composé boré s'effectue avantageusement, au plus tard, au cours du traitement thermique intermédiaire.
8), les relations données ci-dessus sont applicables à condition bien entendu de considérer que Ns/Np = 1. Dans le cas du convertisseur à sorties multiples de la figure 9bis, une variante de réalisation consiste à ajouter des interrupteurs secondaires dans les circuits secondaires 304 et 305 et à les commander conjointement à l'interrupteur Ts du circuit secondaire 303, comme si le secondaire convertisseur ne comportait qu'un seul interrupteur.
On décrira maintenant le capteur 62 de la figure 10.
Capteur de courant bidirectionnel La figure 16 représente le capteur de courant 62 selon la présente invention. Le capteur 62 comprend, de façon classique, un transformateur 620 comprenant un enroulement primaire Wp dans lequel circule le courant Ip à mesurer, un enroulement secondaire Ws, une résistance de mesure r, et une impédance de démagnétisation 621, par exemple une résistance de grande valeur ou une diode zener. De façon classique, le capteur délivre une tension de sortie V(Ip) égale à r*is, is étant le courant secondaire dans l'enroulement Ws. Selon l'invention, un interrupteur 622 commandé par un signal Hi est placé entre la résistance r et l'enroulement Ws.Ainsi, quand le courant à mesurer Ip change de polarité dans l'enroulement primaire Wp, l'interrupteur 622, s'il est fermé, ne s'oppose pas au changement de polarité du courant secondaire is, et la polarité de la tension de sortie V(Ip) s'inverse. Le capteur selon l'invention présente donc l'avantage d'être bidirectionnel. Un autre avantage est que le risque d'une magnétisation rapide du noyau magnétique du transformateur 620 est écarté, puisque quel que soit le sens du courant dans l'enroulement primaire Wp, un courant peut circuler dans l'enroulement secondaire Ws. Cet avantage suppose bien entendu que la commande Hi soit élaborée de manière que l'interrupteur 622 soit toujours fermé quand un courant traverse l'enroulement primaire Wp.En ce qui concerne la disposition de l'impédance 621 dans le capteur, on notera que celle-ci peut être connectée aux bornes de l'enroulement Ws, ou bien aux bornes de l'interrupteur 622 comme représenté en traits pointillés sur la figure 16.
Malgré la diminution des risques de saturation rapide, le capteur 62 nécessite néanmoins une période de repos pour que le transformateur 620 se démagnétise. Au cours de cette période de repos, l'interrupteur 622 doit être ouvert et aucun courant ne doit circuler dans l'enroulement primaire Wp. Cette caractéristique du capteur sera mieux comprise en décrivant maintenant un procédé de commande de l'interrupteur 622, en relation avec la figure 17.
La figure 17 représente la tension V(Ws) aux bornes de l'enroulement secondaire Ws au cours d'un cycle de fonctionnement du convertisseur de la figure 10. Pendant la période T1, I'interrupteur 622 est fermé (Hi = 1), la tension V(Ws) est égale à la tension de sortie V(Ip) du capteur. V(Ip) recopie le courant Ip et a la forme d'une rampe, d'abord négative (A) quand Ip est négatif, puis positive (B) lorsque Ip est positif. Lorsque Ip s'annule (fin de la période T1), la tension V(Ip) passe à 0, mais il subsiste dans l'enroulement Ws un courant de magnétisation apparu dans le transformateur 620 pendant la phase de mesure. Si l'interrupteur 622 est maintenu fermé, ce courant de magnétisation traverse la résistance r, et crée aux bornes de Ws une tension de démagnétisation négative et décroissante de faible intensité (C).Sur la figure 16, la référence "A" représente l'aire (en Volts secondes) de la partie négative de la rampe de tension due au courant Ip négative, "B" représente l'aire de la rampe de tension due au courant Ip positif, et "C" l'aire de la tension de démagnétisation. En raison des propriétés des transformateurs, si on laisse l'interrupteur 622 fermé, la démagnétisation du capteur sera atteinte lorsque C=B-A, c'est-à-dire lorsque les aires positive et négatives des tensions apparues aux bornes de l'enroulement secondaire se seront mutuellement annulées. Le courant de démagnétisation étant faible et décroissant, l'aire "C" croît très lentement.Si l'interrupteur 622 est laissé dans l'état fermé, le transformateur 620 risque de n'être pas entièrement démagnétisé au commencement du cycle suivant (T1). H est donc préférable d'accélérer le phénomène de démagnétisation en ouvrant l'interrupteur 622 (Hi = 0), pour que le courant de démagnétisation traverse l'impédance de forte valeur 621. n apparaît alors aux bornes de l'enroulement secondaire Ws une tension plus importante, de courte durée, dont l'aire D est égale à D = B - (A + C) Dans un système comme le convertisseur décrit en relation avec les figures 1 1 à 15, il est aisé d'élaborer un signal de commande Hi de l'interrupteur 622, puisqu'il y a une relation entre la commande des interrupteurs Tp et Ts et le passage du courant Ip. Un exemple est donné sur la figure 13.Le circuit 82 déjà décrit comporte en outre une bascule D 826 dont l'entrée D est à 1.
L'entrée de remise à zéro CL de cette bascule D reçoit la sortie /Q de la bascule 825, l'entrée d'horloge CK reçoit la sortie d'un comparateur 827. Le comparateur 827 reçoit sur son entrée positive la rampe de tension Vb délivrée par le circuit 823, et sur son entrée négative une fraction de la tension Va délivrée par le circuit 821, appliquée par l'intermédiaire d'un pont diviseur de tension 828. La sortie /Q de la bascule 826 délivre le signal de commande Hi du capteur de courant 62. La figure 14 représente la forme des signaux Hp et Hs destinés aux interrupteurs Tp et Ts du convertisseur, ainsi que le signal Hi de commande du capteur 62. On voit que Hi est à 0 pendant une partie de la période T3.Si l'on se réfère à nouveau à la figure 13, il apparaît que le signal Hi passe à 0 à l'instant où la rampe de tension Vb devient égale à la fraction de Va appliquée au comparateur 827, et revient à 1 lorsque le signal S(T3) est émis (ouverture de Tp). Ainsi, lorsque Hi est à O et que l'interrupteur 622 est ouvert, le courant Ip est toujours nul et le capteur peut se démagnétiser. La durée de la phase de démagnétisation peut être réglée au moyen du diviseur de tension 828.
La figure 18 représente un mode de réalisation particulier du capteur 62.
L'interrupteur 622 est un transistor MOS de type 2N7002, dont la grille G est attaquée par le signal Hi, le drain D connecté à Ws, et la source S connectée à la résistance de mesure r. L'impédance 621 est une résistance d'une dizaine de kfl, et la résistance de mesure r est de l'ordre de la dizaine d'ohms.
L'enroulement primaire Wp ne comporte qu'une spire et l'enroulement secondaire Ws présente 200 spires. L'impédance 621 est connectée en parallèle aux bornes de l'interrupteur 622, la référence de potentiel 623 du capteur étant prise entre la résistance r et la source S du transistor MOS 622.
L'homme du métier notera que le capteur de courant selon l'invention est susceptible de nombreuses applications autres que celle qui vient d'être décrite.
D'une façon générale, un tel capteur est utilisable pour mesurer ponctuellement un courant dans tout circuit commandé dans lequel il y a un lien entre le passage du courant et l'état des commandes du circuit, à partir desquelles il sera possible d'élaborer un signal de fermeture et d'ouverture de l'interrupteur du capteur.
La présente invention concerne un dispositif pour permettre aux paraplégiques les déplacements dans toutes les directions, sur un plan horizontal (EN ETANT DEBOUT), en toute sécurité, en utilisant uniquement leur force musculaire.
En ce moment les paraplégiques (paralysés des membres inférieurs) ne disposent, pour se déplacer, (Tue de fauteuils roulants et, pour se tenir debout, de fauteuils roulants transformés qui, une fois la verticalisation acquise, leur interdisent tout déplacement.
Certains fauteuils roulants transformés sont automatisés, avec équipements électriques et électroniques qui leur permettent les déplacements longitudinaux, et la rotation autour d'un axe vertical; mais les déplacements transversaux leur restent interdits.
Pour un meilleur fonctionnemezit de: l'intestin, la circulation sanguine, l'apparat urinaire, et pour diminuer la perte osseuse et irnisculaire; il est impératif de rester debout un certain temps journaiter; mais, pour ne pas voir fondre la masse musculaire encore efficace, ii est autant nécessaire de l'utiliser.
Actuellement nous trouvons sur le marché beaucoup d'appareils qui, sous prétexte de modernisme et d'automation, enlèvent aux handicapés le goût de l'effort physique, et les rendent encore plus dépendants de la technologie (ET DE LA SOCIETE1.
Les résultats d'une simulation confirment que même lorsque la tension de source VCC - VEE fluctue du fait du bruit, la commande est réalisée de telle sorte que la tension de sortie VAA - VBB soit constante.
Par exemple, la tension de sortie VAA - VBB peut être de préférence utilisée en tant que tension de source et d'entrée d'un oscillateur commandé en tension (VCO) dans le circuit PLL qui utilise une fréquence élevée du fait qu'un bruit d'entrée provenant de circuits numériques tels qu'un diviseur de fréquence et appliqué sur le VCO provoque des fluctuations en fréquence et en phase et que le bruit est réduit tout particulièrement dans une région haute fréquence.
Second mode de réalisation La figure 2 représente circuit d'amplification différentielle et de décalage de sortie selon le second mode de réalisation.
Dans ce circuit, un circuit de retour de mode commun 50 est connecté entre le circuit d'amplification différentielle 30 et le circuit de décalage de niveau de retour de mode commun 40. Le circuit de tampon d'entrée 20 représenté sur la figure 1 est omis.
Dans le circuit de retour de mode commun 50, une résistance 51A st une résistance 51B dont les valeurs de résistance sont égales l'une à l'autre sont connectées en série entre le potentiel Vdd et le potentiel Vee, et leur potentiel de point médian (Vdd + Vee)/2 est appliqué sur la grille d'un E-FET 52. Le drain du E-FET 52 est connecté à la ligne de tension de source VCC, sa source étant connectée à la ligne de tension de source VEE via des diodes 53 et 54 pour le décalage de niveau et à un E-FET 55. Le E-FET 55 est mis en court-circuit entre sa grille et son drain, la grille étant connectée à la grille du E-FET 32. Le E-FET 32 et le E-FET 55 constituent un circuit miroir de courant et le courant de drain du E-FET 32 est proportionnel au courant de drain du E-FET 55.
Lorsque le potentiel VCC fluctue par rapport au potentiel VEE du fait du bruit et que par conséquent les potentiels de drain Vdd et Vee du E-FET 31A et du E-FET 31B fluctuent respectivement de AVdd et de AVee, le courant de drain 12 du E FET 55 fluctue de A12 = (AVdd + AVee)/R. R dans cette équation indique les valeurs de résistance des résistances 51A et 51B.
Lorsque la tension de source VCC - VEE croît et que AVdd + AVee > 0, alors le potentiel de grille du E-FET 52 croît et A12, > 0, le courant de drain du E-FET 32 croît pour abaisser les potentiels Vdd et Vee et AVdd + AVee devient réduit.
Pareillement, lorsque la tension de source VCC - VEE diminue et que AVdd + AVee < 0, alors A12 < 0, le courant de drain du E-FET 32 décroît afin d'augmenter les potentiels Vdd et Vee et AVdd + AVee augmente.
En tant que résultat, comme selon le premier mode de réalisation, une commande de retour est réalisée de telle sorte qu'un effet sur la tension de sortie VAA -VBB devient faible.
Selon ce mode de réalisation, puisque le bruit de mode commun des potentiels de drain Vdd et Vee respectivement du E FET 31A et du E-FET 31B est appliqué en retour sur la grille du E-FET 32 via le circuit de retour de mode commun 50, la vitesse de réponse pour la commande est augmentée par comparaison avec le cas pour lequel une commande de retour est réalisée pour le bruit de mode commun du potentiel VDD et du potentiel VBB de la figure 1 qui sont en aval par comparaison avec les potentiels Vdd et Vee et par conséquent, le taux d'enlèvement de bruit pour la tension de sortie VAA - VBB est amélioré.
3. Troisième mode de réalisation Dans le circuit de retour de mode commun 50 représenté sur la figure 2, il est nécessaire d'établir des valeurs de résistance des résistances 51A et 51B afin d'assurer que les courants qui circulent au travers des résistances 51A et 51B affectent peu les potentiels Vdd et Vee et par conséquent, la constante de temps obtenue par l'intermédiaire de la combinaison de ces valeurs de résistance et de la capacité de grille du E-FET 52 devient importante, ce qui génère un retard au niveau de la vitesse de réponse lors d'une commande de retour.
Pour traiter ce problème, dans le circuit d'amplification différentielle et de décalage de sortie selon le troisième mode de réalisation, un circuit de retour de mode commun 50A qui présente une structure symétrique est utilisé en lieu et place du circuit de retour de mode commun 50 sur la figure 2, comme représenté sur la figure 3.
Dans le circuit de retour de mode commun 50A, I'anode de la diode 53 est connectée à la ligne de tension de source VCC via la résistance 51A et le E-FET 52A au niveau d'un côté est également connecté à la ligne de tension de source VCC via la résistance 51 B et à un E-FET 52B au niveau de l'autre côté, des potentiels Vdd et Vee étant respectivement appliqués sur les grilles du E-FET 52A et du E-FET 52B. Les autres caractéristiques sont identiques à celles du circuit de retour de mode commun 50 représenté sur la figure 2.
Lorsque la tension de source VCC - VEE croît et que AVdd + AVee > 0, alors A12, > 0. La tension de source VCC - VEE est abaissée et AVdd + AVee < 0, et alors A12 < 0. Par conséquent, une commande de retour est réalisée d'une manière similaire à celle selon le cas représenté sur la figure 2.
Le E-FET 52A et le E-FET 52B présentent tous deux une impédance d'entrée élevée et les valeurs de résistance des résistances 51A et 51B peuvent être établies à des valeurs plus faibles que celles dans le cas de la figure 2. Par conséquent, la vitesse de réponse pour une commande de retour réalisée par le circuit de retour de mode commun 50A peut être plus rapide que dans le cas représenté sur la figure 2.
4. Quatrième mode de réalisation Dans le circuit de décalage de niveau et de retour de mode commun 40 représenté sur la figure 3, il est nécessaire d'établir les valeurs de résistance des résistances 44A et 44B à des niveaux élevés pour assurer que les courants qui circulent au travers des résistances 44A et 44B affectent peu les potentiels VAA et VBB et par conséquent, la constante de temps obtenue par l'intermédiaire de la combinaison de ces valeurs de résistance et de la capacité de diode devient importante, ce qui génère un retard au niveau de la vitesse de réponse lors d'une commande de retour.
KEY: Définition: Référence de la clé qui déclenche le défilement.
List nome: Définition: Nom de la liste que l'on fait défiler.
Sortie S1: Définition: Ce point de borne fournit l'oction Ô effectuer sur l'occurrence de l'événement appui sur la clé du terminal.
7) Le symbole MCDU PAGE CONSTRUCT (MCDUPAGE.DSP)
E1 MCDU P@GE CONSTRUCT NNN Fonction Ce symbole. spécifique de l'IHM MCDU. réolise la mémorisation des associations événement/action et affichage de la page MCDU dont la description lui est fournie en entrée.
Entrée El: Définition Ce point de borne reçoit la description de l'affichage e les associations événement-oction liées à une page MCDU.
Sous-type: MIXED.
Paramètres NNN: Définition Numéro d'occurrence du symbole.
Régles d'utilisation SAO Aucune.
8) Le symbole CHECK SCRATCHPAD 1 (SPAD1.ACT)
CHECK SP@D 1 NNN E1 S1 REF XXXXXXXXXXXXXXXX Fonction Ce symbole est utilisé pour vérifier la syntaxe d'une chaîne de caractères.
Entrées El: Définition: Ce point de borne reçoit la donnée à contrôler.
La lumière transférée depuis la source de lumière 40 incorporée dans l'unité de traitement de signal 32 est dérivée et appliquée sur les capteurs respectifs séparés du point de vue de l'agencement dans une installation par l'intermédiaire des fibres optiques respectives 33. Les capteurs 31 servent à moduler la lumière en intensité à l'aide des fréquences correspondant aux valeurs de paramètre de processus puis cette lumière est transmise à l'unité de traitement de signal 32. L'unité de traitement de signal 32 peut être connectée, bien que ceci ne soit pas représenté, à un ordinateur de processus et à une unité d'affichage de données par l'intermédiaire d'un réseau d'ordinateur tel que représenté sur la figure 7.
Selon ce mode de réalisation présentant les caractères décrits ci-avant, la lumière provenant de l'unité de traitement de signal 32 est dérivée puis est appliquée sur les capteurs 31 respectivement par l'intermédiaire des fibres optiques 33 moyennant des valeurs de paramètre de lumière égales. Dans les capteurs respectifs 31, les valeurs de paramètre de processus sont converties en fréquences différentes les unes des autres et les signaux optiques provenant des capteurs 31 sont transmis à l'unité de traitement de signal 32 dans laquelle les signaux optiques sont dérivés par le circuit de dérivation optique 46 tel qu'un miroir semi-réfléchissant individuellement ou les signaux sont combinés en une seule fois par le coupleur en T ou par le coupleur en étoile puis le résultat est dérivé par le miroir semiréfléchissant, d'où la conversion des signaux optiques en signaux électriques.
Dans un agencement dans lequel les capteurs 31 sont séparés du point de vue de l'agencement dans une installation, lorsqu'un système de connexion dans lequel les capteurs respectifs 31 sont connectés selon une forme d'échelle ou sont connectés par l'intermédiaire des coupleurs en étoile est adapté, on peut observer un cas pour lequel la longueur de la fibre optique est rendue longue et dans ce cas, le système de connexion radiale tel que celui de ce mode de réalisation est le système le plus optimum du point de vue du coût mis en jeu.
Selon ce mode de réalisation, en plus du mérite de l'agencement séparé des capteurs 31 dans l'installation, les capteurs du type modulation optique dans lesquels l'application de lumière et la réception de lumière sont mises en oeuvre par l'intermédiaire d'une unique fibre optique par l'intermédiaire de contacts à multiples points sont utilisés de telle sorte que l'appareil d'instrumentation de processus qui utilise un nombre moindre de câbles de connexion peut être réalisé par comparaison avec le mode de réalisation de la figure 10.
En outre, il est à noter qu'il n'est pas nécessaire de localiser individuellement toutes les fibres optiques et que certaines fibres optiques peuvent être dérivées ou combinées en vue d'une connexion au moyen du coupleur en T ou du coupleur en étoile en fonction des besoins dans le but d'une réduction globale des coûts.
Encore un autre mode de réalisation de l'appareil d'instrumentation de processus de la présente invention est décrit ci-après par report à la figure 14 sur laquelle des index de référence identiques sont annexés aux éléments ou circuits correspondant à ceux du mode de réalisation des figures 7 et 8, et l'explication afférente est omise ici.
Par report à la figure 14, L'appareil d'instrumentation de processus de ce mode de réalisation est muni d'une pluralité de capteurs du type modulation optique 31 comme mentionné dans le mode de réalisation précédent, qui servent à convertir les valeurs de paramètre de processus telle que la température et la pression en signaux de fréquence et à transmettre la lumière appliquée depuis un moyen externe moyennant une intensité modulée par les fréquences.
Par report à ce mode de réalisation de la figure 14, une source de lumière 39 est agencée au voisinage des capteurs 31 et la lumière provenant de la source de lumière 39 est dérivée et appliquée sur les capteurs respectifs 31 par l'intermédiaire de la fibre optique d'application de lumière et de réception de lumière 33a, et de coupleurs en T 34 en fonction des nécessités.
Les capteurs 31 servent à moduler la lumière du point de vue de son intensité au moyen des fréquences correspondant aux valeurs de paramètre de processus, et la lumière modulée est ensuite multiplexée par l'intermédiaire des coupleurs en T 34 et de la fibre optique de réception de lumière 33b puis est transférée sur l'unité de traitement de signal 32. L'unité de traitement de signal 32 peut être connectée, bien que ceci ne soit pas représenté, à un ordinateur de processus et à une unité d'affichage de données par l'intermédiaire d'un réseau d'ordinateur tel que représenté sur la figure 7.
Selon ce mode de réalisation présentant les caractères décrits ci-avant, la lumière provenant de la source de lumière 39 agencée au voisinage des capteurs 31 est transférée par l'intermédiaire de la fibre optique d'application de lumière 33a, est dérivée par l'intermédiaire des coupleurs en T 34 en fonction des nécessités puis est appliquée sur les capteurs respectifs 31 moyennant des valeurs de paramètre égales de lumière. Pour cette raison, les coupleurs en T 34 présentant des rapports de dérivation différents les uns des autres sont utilisés. Les signaux optiques provenant des capteurs respectifs 31 sont combinés par les coupleurs en T 34 puis sont transmis à l'unité de traitement de signal 32 par l'intermédiaire de la fibre optique de réception de lumière 33b.
Lorsque les capteurs du type modulation optique sont utilisés en tant que capteurs 31, une lumière continue peut être appliquée sur les capteurs 31 de telle sorte que seulement une source d'alimentation est connectée à la source de lumière 39.
Par conséquent, lorsque la source d'alimentation est assurée et que la source de lumière 39 est agencée à proximité des capteurs 31, la longueur de la fibre optique d'application de lumière 33a peut être rendue courte par comparaison avec le cas où la fibre optique d'application de lumière 33a en connexion avec l'unité de traitement de signal 32 est utilisée.
Selon l'agencement de ce mode de réalisation, puisque la source de lumière 39 est agencée à proximité des capteurs 31, L'appareil d'instrumentation de processus comportant un nombre moindre de câbles de connexion peut être réalisé par comparaison avec le mode de réalisation des figures 7 et 8.
Selon les divers modes de réalisation de l'appareil d'instrumentation de processus selon la présente invention présentant les caractères décrits ci-avant, les effets avantageux qui suivent peuvent être obtenus.
Les valeurs de paramètre de processus telle que la température et la pression sont converties en signaux de fréquence présentant des plages naturelles et ces signaux sont transmis aux capteurs en tant que signaux optiques, et les valeurs de paramètre de processus mesurées dans les capteurs sont calculées par l'intermédiaire des données d'amendement de conversion. Ainsi, le capteur est libéré de ce calcul, ce qui rend le système de circuit électronique du capteur simple.
Dans l'agencement d'une pluralité de capteurs, les signaux de fréquence peuvent être multiplexés et transmis et en outre convertis en signaux électriques pour la séparation des signaux de sortie provenant des capteurs respectifs conformément à la différence des fréquences. Le nombre de câbles de connexion peut être davantage réduit et la performance d'immunité vis-à-vis du bruit peut être améliorée en plus de l'avantage mentionné ci-avant.