INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On peut citer, à titre d'exemples de fluidifiants, les mélamines, les polymélamines, les polynaphtalènes (notamment le polynaphtaléne sulfonate de sodium), les polyacrylates (notamment le polyacrylate de sodium), les lignosulfonates.
Le mortier fluide selon l'invention est en général préparé par malaxage des produits entrant dans sa constitution (opération de gâchage) ; l'ordre d'introduction desdits produits dans le malaxeur peut être quelconque.
On peut préalablement mélanger intimement, à sec, la chaux, soit la silice et le composé contenant de l'alumine soit la pouzzolane (soit, éventuellement, ces trois composés), et les éventuels accélérateur de prise et/ou fluidifiant, avec le sulfate de calcium ; on obtient alors, et ceci constitue un objet de l'invention, une composition utilisable (en particulier sur le chantier) pour la préparation d'un mortier fluide autonivelant, composition qui présente la même formulation (ou constitution) que le mortier fluide, selon l'invention, décrit précédemment, excepté que ladite composition ne comprend ni eau ni granulats ; cette composition est ensuite introduite dans l'eau de gâchage ; on malaxe ensuite l'ensemble obtenu, en général à petite vitesse (par exemple entre 50 et 70 tours/min) ; enfin, on ajoute progressivement les granulats et on poursuit le malaxage à grande vitesse (par exemple entre 100 et 140 tours/min).
On peut aussi préalablement mélanger intimement, à sec, la chaux, soit la silice et le composé contenant de l'alumine soit la pouzzolane (soit, éventuellement, ces trois composés), et les éventuels accélérateur de prise et/ou fluidifiant, avec les granulats et le sulfate de calcium ; on obtient alors, et ceci constitue un autre objet de l'invention, une composition utilisable (en particulier sur le chantier) pour la préparation d'un mortier fluide autonivelant, composition qui présente la méme formulation (ou constitution) que le mortier fluide, selon l'invention, décrit précédemment, excepté que ladite composition ne comprend pas d'eau ; il suffit ensuite d'introduire cette composition dans reau de gachage et de malaxer l'ensemble obtenu, en général à grande vitesse.
La présence conjointe de chaux et soit d'au moins une silice et d'au moins un composé contenant de l'alumine, soit d'au moins une pounolane, dans le mortier selon l'invention permet d'augmenter (dans l'air) la résistance mécanique, en particulier surtout la résistance en traction par flexion, de la chape obtenue à partir dudit mortier.
Cette chape présente ainsi un rapport résistance en traction par tiexionirésistance en compression simple assez élevé (par exemple d'au moins 30 %) et, de préférence, plus élevé que celui des chapes traditionnelles (rapport de rordre de 15 à 20 % en général), ce qui est favorable notamment dans le cas des ouvrages essentiellement soumis à des chargements engendrant des contraintes du type traction par flexion.
La résistance en traction par flexion d'une éprouvette correspond en général à la charge nécessaire pour casser une éprouvette placée sur une tête à 3 points.
Quand l'enroulement du stator 9 du moteur 1 est alimenté, celui-ci génère un flux magnétique dont la partie principale traverse les appendices polaires de stator 6a et 7a, déterminant la rotation de l'aimant permanent 15 et donc de l'arbre 18 à une vitesse qui est indépendante de la tension d'alimentation, mais qui est au contraire proportionnelle à sa fréquence.
Une partie du flux magnétique généré par l'enroulement du stator 9 ne traverse pas les appendices polaires du stator et représente donc un flux magnétique dispersé. Une partie de ce flux dispersé traverse le circuit magnétique comprenant le couvercle 22 et les appendices repliés 12 de l'élément en forme de bol 6. Ce flux dispersé tend à ramener l'arbre 18 vers la paroi de fond de l'élément en forme de bol 6, contre l'action du ressort 21.
Or, quand le circuit 5 pilote l'interrupteur électronique 4 de la première façon décrite ci-dessus, l'action du flux dispersé est insuffisante pour vaincre la réaction du ressort 21, et donc l'arbre 18 agit dans sa condition sortie illustrée sur la Figure 2 et son pignon 25 détermine la rotation de la roue dentée 26.
Si l'interrupteur électronique 4 est au contraire piloté de ladite seconde manière, c'est-à-dire de façon telle qu'il applique à l'enroulement du stator une tension moyenne relativement plus élevée, l'intensité du flux dispersé traversant l'arbre 18 est telle qu'elle détermine un déplacement de celui-ci vers la paroi de fond de l'élément en forme de bol 6, dominant la réaction du ressort 21. L'arbre 18 se met alors à agir dans une position axiale rentrée, dans laquelle son pignon 25 est désengagé de la roue dentée 26 et s'engrène avec une roue dentée appartenant à un autre train d'engrenages.
Selon la valeur moyenne de la tension appliquée au rotor, ce dernier entraîne sélectivement en rotation un train d'engrenages différent. Dans les deux cas, le sens de rotation de l'arbre 18 est d'autre part toujours le même.
Le moteur selon la présente invention permet donc, dans un dispositif programmateur pour appareils électroménagers à deux groupes de cames (typiquement définis comme "principal" et "d'inversion"), de commander de façon indépendante la rotation de l'un et de l'autre groupe de cames.
Cette solution permet de simplifier le dispositif programmateur et d'avoir des temps de réaction plus courts.
Dans des solutions connues, pour la commande indépendante de deux groupes de cames dans un dispositif programmateur, il faut faire tourner le rotor du moteur dans des sens opposés. Pour pouvoir garantir une bonne fiabilité de fonctionnement, de telles solutions nécessitent la détection, grâce à un contact auxiliaire du programmateur, du sens de rotation du rotor du moteur, en particulier à la première mise en route après une interruption de la tension d'alimentation. Cela entraîne une complication du programmateur et de l'ensemble des circuits de contrôle et de commande associe.
L'interrupteur électronique associé au moteur selon la présente invention n'est pas utilisé simplement en tant que commutateur pour appliquer ou non la tension d'alimentation à l'enroulement du stator, mais il est utilisé également pour faire varier la valeur moyenne de la tension appliquée pour permette l'actionnement sélectif de deux trains d'engrenages distincts.
Naturellement, le principe de la présente invention restant établi, les formes d'actionnement et les détails de réalisation pourront être largement variés d'après ce qui a été décrit et illustré à titre d'exemple non limitatif uniquement, sans pour cela sortir du cadre de la présente invention.
SYSTEME DE TRANSMISSION A MULTIPLEXAGE PAR REPARTITION EN LONGUEUR D'ONDE La présente invention concerne un système de transmission à multiplexage par répartition en longueur d'onde.
Comme cela est bien connu dans l'art, un système de transmission à multiplexage par répartition en longueur d'onde comprend un émetteur de lumière, un récepteur de lumière et une voie de transmission optique pour connecter l'émetteur de lumière et le récepteur de lumière. La voie de transmission optique est caractéristique de la dépendance de la longueur d'onde de la manière qui sera ultérieurement expliquée.
L'émetteur de lumière a des bornes d'entrée de la première à la m-ième qui sont alimentées par des signaux de données d'entrée ascendants du premier au mième pour les canaux du premier au m-ième, où m représente un nombre entier positif qui n'est pas inférieur à deux. L'émetteur de lumière envoie un signal lumineux multiplexé à la voie de transmission optique. La voie de transmission optique transmet le signal lumineux multiplexé sous la forme d'un signal de transmission lumineux depuis l'émetteur de lumière jusqu'au récepteur de lumière. Le récepteur de lumière reçoit le signal de transmission lumineux sous la forme d'un signal lumineux reçu.Le récepteur de lumière a des bornes de sortie de la première à la m-ième pour émettre des signaux de données de sortie du premier au m-ième comme répliques des signaux de données d'entrée du premier au m-iême, respectivement.
L'émetteur de lumière comprend des sources lumineuses de la première à la m-ième, un multiplexeur optique, et une unité de commande de la puissance.
Chacune des sources lumineuses de la première à la mième peut être une diode laser. En réponse aux signaux de données d'entrée du premier au m-ième, les sources lumineuses de la première à la m-ième émettent des signaux lumineux originaux du premier au m-ième ayant des niveaux de puissance de la lumière originale du premier au m-ième contrôlables, respectivement, le long d'une direction avant. Les signaux lumineux originaux du premier au m-ième ont des longueurs d'ondes de la première à la m-ième respectivement, qui sont différentes les unes des autres. Les sources lumineuses de la première à la m-ième émettent en outre des signaux lumineux vers l'arrière du premier au m-ième, respectivement, dans une direction arrière.
Connecté aux sources lumineuses de la première à la m-ième et à une extrémité de la voie de transmission optique, le multiplexeur optique multiplexe les signaux lumineux originaux du premier au m-ième en un signal lumineux multiplexé. Le signal lumineux multiplexé est envoyé à l'extrémité de la voie de transmission optique. Le multiplexeur optique peut être un coupleur à multiplexage de longueur d'onde, un coupleur à fibre optique ou similaire.
EXEMPLE 5 Influence de la température.
Conditions opératoires: 4-méthyl thio 2-hydroxy butyronitrile100 mM Densité Optique à 660nm 15 Tampon phosphate 100 mM pH 7,0 1 ml Température voir tableau Durée 6 heures
T (0C) rendement en acide 10 70% 20 100% 30 100% 40 100% 50 31% 60 15% RAPPORT DE RECHERCHE PRELIMINAIRE établi sur la base des dernières revendications déposées avant le commencement de la recherche
DOCUMENTS CONSIDERES COMME PERTINENTS Revendications Catégorie Citation du document avec indication, en cas de besoin, de la demande des parties pertinentes examinés Y DATABASE WPI 1-6 Section Ch, Week 9213 Derwent Publications Ltd., London, GB; Class B05, AN 92-099665 & JP-A-04 040 898 ( NITTO CHEM IND KK) 12 Février 1992 * abrégé * Y CHEMICAL ABSTRACTS, vol. 117, no. 13, 1-6 28 Septembre 1992 Columbus, Ohio, US; abstract no. 131511, BHALLA, TEK CHAND ET AL 'Asymmetric hydrolysis of.alpha.-aminonitriles to optically active amino acids by a nitrilase of Rhodococcus rhodochrous PA-34' page 782; * abrégé * & APPL. MICROBIOL. BIOTECHNOL. (1992), 37(2), 184-90 CODEN: AMBIDG;ISSN: 0175-7598, C12P Y EP-A-O 243 967 (NITTO CHEMICAL INDUSTRY 1-6 Cî2N CO., LTD., JAPAN;MITSUBISHI RAYON CO., LTD.) 4 Novembre 1987 * revendications * Y EP-A-O 444 640 (HIDEAKI YAMADA ;;NITTO 1-6 CHEMICAL INDUSTRY CO LTD (JP)) 4 Septembre 1991 * revendications * Date d'archèvement de la recherche 23 Novembre 1995 Delanghe, L CATEGORIE DES DOCUMENTS CITES X : particulièrement pertinent à lui seul Y : particulièrement pertinent en combinaison avec un autre document de la même catégorie A : pertinent à l'encontre d'au moins une revendication en arrière-plan technologique géneral O : divulgation non-écrite P : document intercalaire T : théorie ou principe à la base de l'invention E : document de brevet bénéficiant d'une date antérieure à la date de dépôt et qui m'a été publié qu'à cette date de dépôt ou qu'à une date postérieure.
D : cité dans la demande L : cité pour d'autres raisons ................................................................................
& : membre de la même famille, document correspondant
Procédé pour réaliser un jersey imprimé chimiquement allégé, d'un aspect façonné et d'un poids irréalisable sur un métier à tricoter.
Le propos original est de réaliser un tissu en maille d'un aspect façonné et imprimé plus léger que tout ce qui peut être réalisé sur un métier à tricoter, en simple jersey ou toute autre maille sans altérer l'impression. Le fil doit être un mélange de polyester et de fibre naturelle ou à base d'un produit naturel (viscose) dévorable. Seul le polyester garantit une solidité suffisante pour que le mélange puisse être dévoré.
On utilise des techniques courantes (impression en fixé-lavé dévorant) seul le processus est nouveau.
Après blanchiment le tissu doit être imprimé avec des colorants dont l'affinité tinctoriale est à la fois compatible avec le polyester et le produit naturel afin que l'impression ne soit pas détruite ou altérée dans les parties dévorées. C'est seuleaprès fixation et lavage que le produit dévorant doit être appliqué.
PROCEDE DE FABRICATION D'UN JOINT A BROSSE DESCRIPTION L'invention ressortit à un procédé de fabrication d'un joint à brosse, du genre de ceux qui sont couramment utilisés pour établir l'étanchéité entre une pièce mobile et une autre pièce, fixe ou mobile, grâce à un faisceau de fibres retenu dans un boîtier fixé à une des pièces et possédant une partie libre dont l'extrémité libre frotte contre l'autre des pièces. En général, les pièces sont une paroi de séparation de deux enceintes soumises à des pressions différentes, et un arbre qui traverse la paroi ; le faisceau de fibres forme un rideau qui permet de maintenir la différence de pression entre les enceintes.
On a conçu de nombreux matériaux, métalliques, organiques ou en céramique pour former les poils, mais la souplesse qu'ils doivent posséder pour leur utilisation devient un inconvénient à la fabrication du joint. En effet, une étape de fabrication doit être consacrée à couper le faisceau d'une manière quelconque à l'extrémité libre des poils pour le mettre à la bonne largeur et pour l'égaliser, ce qui est difficile à faire convenablement.
On procède traditionnellement en pressant les poils entre des plaques ou des mâchoires et en les coupant juste au bord de ces outils, qui impliquent cependant une complication de fabrication.
On choisit donc de procéder différemment ici, sans structure spéciale pour maintenir les poils, mais en les enduisant d'un produit durcissant, qui les raidit avantageusement, on utilise un liquide tel que de l'eau qu'on congèle. Les poils, qui restent droits quand l'outil de coupe les atteint, sont alors facilement coupés, et le liquide solidifié ou plus généralement l'enduit durci ne complique pas le déroulement de la coupe car il n'a qu'une faible résistance et est facilement cisaillé et détruit aux endroits de passage de l'outil.
L'invention sera mieux comprise aux commentaires des figures suivantes annexées à titre illustratif uniquement la figure 1 représente un joint à brosse, les figures 2A à 2E représentent les étapes de fabrication de ce joint conformément à une mise en oeuvre de l'invention, et lesfigures 3A à 3C représentent les étapes de fabrication de ce joint conformément à une autre mise en oeuvre de l'invention.
Le joint 1 de la figure 1 est retenu dans un logement annulaire 2 d'une pièce fixe 3 qui peut être une paroi de stator de turbomachine, et ses poils forment un faisceau 4 circulaire ou une collerette de fibres dont l'extrémité libre 5 frotte sur un arbre 6 concentrique à la pièce fixe 3. Deux bagues 7 et 8 forment un logement 9 à l'intérieur duquel le reste du faisceau 4 est logé, et les bagues 7 et 8 sont réunies entre elles par un cordon de soudure 10 ou un autre procédé de liaison sur leur face externe, à l'opposé d'une fente 11 d'où l'extrémité libre 5 du faisceau 4 sort. La fente 11 est délimitée par une lèvre 12 dépendant d'une des bagues 8 et qui s'étend jusque près de l'autre bague 7 : une portion du faisceau 4 est encastrée entre cette dernière bague 7 et la lèvre 12.
La source 88 est rendue rigidement solidaire d'un côté du morceau 66b.
De plus, cette source 88 est agencée pour que - son axe Y1 (axe du faisceau de rayons X qu'elle est capable d'émettre) vienne en coïncidence avec l'axe Y de la structure 16 lorsque la translation a lieu dans un premier sens, - le foyer 90 de ce faisceau qu'elle est capable d'émettre vienne alors sur l'axe Y, à la place du centre de la cible 3.
Cette cible 3 reprend sa place lors de la translation dans un deuxième sens inverse du premier.
On peut également fixer au morceau 66b, du côté opposé à la source 88, des moyens 92 de simulation optique.
Ces moyens 92 sont agencés pour que - leur axe Y2 (axe du faisceau lumineux qu'ils sont capables d'émettre) vienne en coïncidence avec l'axe Y de la structure 16 lorsque la translation a lieu dans le deuxième sens dont il a été question plus haut, - le foyer 94 des moyens 92 (finalement d'une ampoule non représentée que comprennent ces moyens 92) vienne alors sur l'axe Y, à la place du centre de la cible 3.
Cette cible 3 reprend sa place lors de la translation dans le premier sens mentionné plus haut.
Les moyens de simulation 92 sont destinés à éclairer le patient, à travers le collimateur 6, pour observer le contour du faisceau de thérapie sur ce patient.
Les moyens de translation F pourraient bien entendu être remplacés par des moyens de rotation appropriés, permettant les positionnements de la cible 3, de la source 88 et des moyens de simulation 92 que l'on a expliqués précédemment.
Les variantes de réalisation de l'ensemble cible-accélérateur, qui ont été décrites en se référant aux figures 1 à 6, sont de préférence utilisables dans le cas où la puissance du faisceau d'électrons fourni par l'accélérateur ne dépasse pas une valeur de l'ordre de 200W.
Dans le cas d'un faisceau d'électrons de forte puissance, supérieure à 200W, il est préférable d'utiliser la variante qui est schématiquement représentée sur la figure 7.
On voit, sur cette figure 7, l'extrémité de la structure accélératrice 16 encore pourvue d'un appendice 71 dans lequel se trouve la cible 3 par exemple en tungstène.
Dans le cas de la figure 7, cette cible est ainsi au contact du vide.
L'appendice 71 est pourvu de moyens de refroidissement de la cible, constitués par une canalisation 96 qui entoure cette cible, perpendiculairement à l'axe Y, et dans laquelle on fait circuler un fluide de refroidissement comme par exemple de l'eau.
On notera que, dans le cas de la figure 7, la partie 66 formant blindage a été scindée en deux éléments pour permettre le passage de la canalisation 96.
La présente invention concerne un nouveau procédé d'usinage par tournage de pierres.
L'utilisation de tours pour l'usinage de pierres est connue de longue date mais nécessite pour la réalisation de pièces présentant des parties de diamètres différents soit un grand nombre de passes de travail, soit de réaliser des saignées successives, de briser les parties séparant les saignées successives et de procéder à un usinage complémentaire pour obtenir un fini correct.
Là encore, le liquide de prélèvement de l'invention s'est révélé être supérieur au CTAD, en ce qui concerne plus particulièrement sa capacité à inhiber le phénomène d'activation plaquettaire, et cela tout particulièrement chez un malade dont avait auparavant été constatée la résistance à l'héparine.
En effet, la concentration en héparine nécessaire à l'obtention d'une TCA doublée chez le malade étudié s'est avéré être égal au TCA mesuré sur le sang témoin, alors que les concentrations nécessaires en présence des autres liquides de prélèvement étaient beaucoup plus élevés.
L'expérience a été répétée en prolongeant le séjour du sang à la température du laboratoire de 15-20 minutes à 60 minutes, les résultats obtenus ont confirmé les précédents. Les résultats obtenus semblent témoigner de ce que pour le patient considéré, la résistance à l'héparine était due à un artéfact, voire un facteur lié à l'activation et à l'agrégation plaquettaire, qui se produit dans le sang prélevé dans les conditions habituelles.
Dans une autre série d'essais, le sang du patient a été comparé avec ceux d'un groupe de 12 volontaires sains (n=12) en terme d'activité neutralisante de l'héparine. Le sang des volontaires et du patient ont été prélevés sur EDTA pour la numération conventionnelle des plaquettes, sur citrate, sur CTAD et sur citrate-Iloprost (liquide C + I), et ce pour atteindre les concentrations finales en citrate exprimées par rapport aux volumes de plasma mis en contact avec ces liquides de prélèvement. Les prélèvements ont été conservés pendant 1 heure à la température du laboratoire, puis les plaquettes ont été comptées sur un automate Coulter S+. Les prélèvements ont ensuite été immédiatement centrifugés (2000 g, 20 minutes) et la sensibilité à l'héparine des plasmas obtenus a été étudiée.
L'héparine (Laboratoire Leo 5000 U/ml) a été diluée en sérum physiologique et introduite dans les plasmas, à raison de 1 volume de solution d'héparine pour 9 volumes de plasma, pour réaliser des concentrations plasmatiques finales de respectivement 0 - 0,10 - 0,20-0,30 et 0,40 Ul/ml.
Les résultats sont exprimés dans la figure 1, par des points correspondant aux pertes de plaquettes exprimées en % (axe des ordonnées) pour chacun des échantillons, testés en présence de liquides de prélèvement à base respectivement de citrate seulement (C), de CTAD ou du réactif citrate + Iloprost (C + I).
La numération plaquettaire au Coulter S+ montre que la perte d'éléments est plus importante avec le citrate qu'avec la solution CTAD et la solution citrate Iloprost.
Les résultats sont significativement meilleurs avec le réactif citrate + Iloprost (p Wilcoxon, séries appariées et calcul de p en se référant à la table de l'écart réduit pour la loi normale).
Dans le cas de la sensibilité à l'héparine, les résultats concernant l'allongement du temps de thrombine, du TCA et de l'activité anti-Xa (dosage amidolytique de l'activité sur automate ACE Dupont) démontrent la performance supérieure de la solution C + I par rapport aux deux autres liquides à prélèvement.
En retenant les résultats pour 0,1 et 0,2 UI/ml d'héparine, les temps de thrombine (CTT(s) sur l'axe des ordonnées de la Figure 2) sont supérieurs à 60 secondes pour 9 volontaires sains avec le citrate seul et le CTAD, tandis que les valeurs mesurées pour les trois volontaires sains sont comprises entre 30 et 60 secondes pour le citrate seul et le CTAD. En revanche les 12 valeurs sont supérieures à 60 secondes avec la solution citrate + Iloprost.
Les résultats relatifs à l'activité anti-Xa mesurée, stable 1 heure après le prélèvement du plasma sur le liquide de prélèvement C + I, sont tout à fait comparables aux résultats obtenus avec les deux autres liquides de prélèvement.
Ces résultats montrent que le liquide de prélèvement proposé C + I peut aussi être utilisé pour la mesure de l'activité anti-Xa.
Les résultats de TCA obtenus tout à fait parallèles aux précédents, ont été obtenus sur des sangs, obtenus à partir d'autres malades traités par l'héparine, prélevés sur les 3 liquides de prélèvement étudiés et conservés pendant 1 heure à la température du laboratoire, avant la centrifugation.
Dans le cas de l'addition d'héparine au sang in vitro une perte de l'activité de l'héparine jugée à l'aide du temps de thrombine a eté observée dans 3 cas sur 12 avec le citrate seul et le CTAD ce qui suggère qu'un petit nombre de sang témoins subit une amorce d'activation plaquettaire malgré le temps relativement court de conservation du sang court (1 heure) utilisé dans les expériences. En revanche, cette amorce d'activation plaquettaire ne s'est manifesté pour aucun des sangs testés, lorsque ceux-ci ont été prélevés sur C + I.
L'ensemble des résultats démontre la supériorité de la solution citrate-Iloprost agent de conservation de prélèvements sanguins, y compris chez ceux dans lesquels est observée une activation plaquettaire excédant les valeurs normales.
ARTICLE D'HABILLEMENT POUR LE PIED ET/OU LA JAMBE DU TYPE CHAUSSETTE OU CHAUSSON La présente invention a pour objet un article d'habillement pour le pied et/ou la jambe du type chaussette ou chausson, et destiné plus particulièrement à une activité sportive, telle que la marche.
Une extension à l'exemple précédant est la figure 30 où toute la boîte est en une seule pièce y compris le couvercle rattaché au corps par un film charnière , elle serait moulée couvercle ouvert.
Une possibilité quelque soit les exemples vus par les FIG (27 28 29), est de pouvoir mettre la "réserve" de même épaisseur que la largeur de distribution ce qui supprime la "rampe" 2A.
Une "lamelle" faisant ressort peut être ajoutée sur la première branche afin si nécessaire de renforcer la force de réaction de la "lame".