INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
1) Effet in vitro sur la NO synthase constitutive de cervelet de rat Le test consiste à mesurer la transformation par la NO synthase de la L-arginine en L-citrulline. Des cervelets de rats Sprague-Dawley (300 g - Charles River) sont prélevés rapidement, disséqués à 4" C et homogénéisés dans un volume de tampon d'extraction (HEPES 5O mM, EDTA t mM, pH 7,4, pepstatin A 10 mg/ml, leupeptine 10 mg/ml), centrifugés à 21 ()()()g pendant 15 min à 40 C. Le dosage se fait dans des tubes à essai en verre dans lesquels sont distribués 100 ltl de tampon d'incubation contenant 100 mM d'HEPES, pH 7,4, 2 mM d'EDTA, 2,5 mM de Caca2, 2 mM de dithiotréitol, 2 mM de NADPH réduit et 10 tig/ml de calmoduline.
On ajoute 25 ttl d'une solution contenant 100 nM d'arginine tritiée (activité spécifique : 56,4 Ci/mmole, Amersham) et 4() RM d'arginine non radioactive. La réaction est initiée en ajoutant 5O ttl dthomogénat, le volume final étant de 200 \il (les 25 Ill manquants sont soit de l'eau, soit le produit testé). Après 15 min, la réaction est stoppée avec 2 ml de tampon d'arrêt (20 mM d'HEPES, pH 5,5, 2 mM d'EDTA). Après passage des échantillons sur une colonne de 1 ml de résine DOWEX, la radioactivité est quantifiée par un spectromètre à scintillation liquide. Les résultats sont exprimés en valeur de CI50 et sont résumés dans le tableau du paragraphe 2 (première colonne de résultats intitulée "NO synthase constitutive, formation de citrulline").
2) Effet il: vitro sur la NO synthase inductible de macrophages murins J774A1 Les macrophages murins J774A1 produisent une grande quantité de monoxyde d'azote après activation par les lipopolysaccharides (LPS) et I'interféron-y (IFN-y).
Les cellules sont cultivées dans du milieu DMEM (Dulbecco's Modified Eagle' Medium) enrichi avec 10 % de sérum de veau foetal à 370 C sous une atmosphère de 5 % de CO2 après activation par le LPS et l'IFN-Y. Elles sont ensemencées à raison de 5000 cellules/cm2 dans des flacons de 150 cm2. Les incubations se font en présence de LPS (l Wg/ml) et d'IFN- murin (50 U/ml) dans du DMEM enrichi avec 10 % de sérum de veau foetal. La NO synthase est isolée avec un tampon d'extraction (HEPES 50 mM, pH 7,4, dithiothréitol 0,5 mM, pepstatin A 1 mg/ml, leupeptine 1 mg/ml, inhibiteur de trypsine de soja 1 mg/ml, antipaine 1 mg/ml et PMSF 10 mg/ml). Après sonication dans le tampon d'extraction à 40 C, les homogénats sont ultra-centrifugés (100 000 g à acide 3-5-di-tert-butyl-4-hydroxybenzoique 40 C pendant 1 h). Le protocole est ensuite identique à celui de la NO synthase de cervelet exceptée la composition du tampon d'incubation (100 mM d'HEPES, pH 7,4, 1 mM de dithiotréitol, 2,5 mM de CaC12, 10 ttM de tétrahydrobioptérine, FAD 10 !1M, BSA 1 mg/ml, 2 mM de NADPH réduit). Les résultats sont exprimés en valeur de CI50 et sont résumés dans le tableau du paragraphe 2 (deuxième colonne de résultats intitulée "NO synthase inductible, formation de citrulline").
3) Effet in vitro sur la production de nitrites par les macrophages murins J774A1 Ce test est utilisé pour mesurer l'activité inhibitrice des produits sur la NO synthase inductible de cellules en culture. Les cellules sont cultivées dans du milieu DMEM (Dulbecco's Modified Eagle's Medium) enrichi avec 10 % de sérum de veau foetal à 370 C sous une atmosphère de 5 % de CO2. Pour les expériences, elles sont réparties en plaques 96 puits (50 000 cellules par puits) et incubées dans du DMEM sans rouge de phénol à 10 % de sérum de veau foetal avec du LPS (1 llg/ml) et de l'IFN-y murin (50 U/ml) en présence ou en absence des produits à tester. Après 48 heures, la concentration de nitrites dans les milieux de culture, produits de dégradation du monoxyde d'azote, est mesurée par une méthode colorimétrique selon Green et al, (Analytical Biochemistry, 126, 131-138 (1982)). Les résultats sont exprimés en valeur de CI50 et sont résumés dans le tableau du paragraphe 2 (troisième colonne de résultats intitulée "NO synthase inductible, formation de nitrites").
CI5o (cil) NO synthase constitutive NO synthase inductible NO synthase inductible (formation de citrulline) (formation de citrulline) (formation de nitrites) Exemple 1 A > 30() 29 22 AB > 300 57 26 Exemple 2 A 0,9 25 51 AB 0,9 25 51 4) Effet in vitro sur la formation des anions superoxydes L'activation des cellules macrophagiques J774A1 par du phorbol myristate acétate (PMA) entraîne la production d'anions superoxydes en quelques minutes. Ces anions superoxydes peuvent oxyder un substrat luminescent, le luminol. Cette réaction génère des photons dont la production est mesurée à l'aide d'un chemiluminomètre. Les effets des produits sur la production d'anions superoxydes sont testés en incubant les cellules J774Al à 370 C en présence de PMA, des produits à tester et du luminol. Les résultats sont exprimés par la valeur de CI50.
Exemple 1 Produit CIf o (,uM) A inactif B 3O AB 30 5) Effet sur l'ischémie cérébrale focale avec reperfusion Les expériences sont réalisées sur des rats mâles Sprague-Dawley (Charles River) pesant entre 330 et 360 g. Après anesthésie à l'isofiurane, les rats sont soumis à une occlusion transitoire de l'artère cérébrale moyenne décrite par Memezawa et al. (Exp.
Brain Res. 89, 67-78, 1992). Un fil est introduit dans l'artère cérébrale antérieure provoquant une occlusion de l'artère cérébrale moyenne. Deux heures plus tard, le fil est retiré de manière à permettre la recirculation de sang au niveau du polygone de Willis. La température des animaux est contrôlée et régulée pendant les 6 heures suivant l'occlusion. Quarante-huit heures après l'occlusion, les rats sont anesthésiés à l'isofiurane et décapités. Les cerveaux sont rapidement prélevés et immergés pendant 2 minutes dans de l'isopentane à -150 C. Six coupes de 2 mm d'épaisseur sont réalisées et placées dans une solution à 2 % de chlorure de 2-3-5-triphényltétrazolium (TCC) pendant 20 min et fixées ensuite avec du formalin. La zone infarcie apparaît blanche et la zone saine rouge. La surface infarcie est mesurée au niveau des 6 coupes grâce à un analyseur d'image. Le volume de l'infarctus est calculé en intégrant ces différentes surfaces sachant qu'elles sont distantes de 2 mm. L'administration des produits se fait par voie intrapéritonéale. Le premier traitement se fait 4 heures après l'occlusion, c'est-à-dire, 2 heures après le retrait du fil, puis 24 heures après.
Composé de l'exemple 1 : 4 groupes d'animaux sont constitués: Groupe 1 traité avec du sérum physiologique; Groupe 2 traité avec A (30 mg/kg); Groupe 3 : traité avec B (20 mg/kg); Groupe 4 traité avec AB (50 mg/kg).
N" du groupe volume de l'infarctus % de protection 1 270,4 t 30,05 2 233 t30,l5 NS 13,8 3 250,9 t 37,86 NS 7,1 4 89,6 +2242 ** 63,2 (NS: résultat non significatif; * * : résultat très significatif) Composé de l'exemple 2 : 4 groupes d'animaux sont constitués: Groupe 1 traité avec du sérum physiologique; Groupe 2 traité avec A (10 mg/kg); Groupe 3 traité avec B (20 mg/kg) Groupe 4 traité avec AB (A:10 mg/kg et B : 20 mg/kg).
NO du groupe volume de l'infarctus % de protection 1 270,4 t 30,05 2 238,9 t 27,08 NS 11,7 3 250,9 t 37,86 NS 7,1 4 69,6 t 37,86 ** 74,3 (NS: résultat non significatif; ** : résultat très significatif) Les résultats montrent que l'acide 3-5-di-tert-butyl-4-hydroxybenzoique utilisé comme piégeur des formes réactives de l'oxygène à la dose de 20 mg/kg est inactif pour protéger l'animal d'atteintes ischémiques de même que l'aminoguanîdine (inhibiteur de NO synthase) est faiblement active. Par contre, l'association des deux composés protège de manière hautement significative les animaux de l'ischémie.
De la même façon, le 7-nitroindazole utilisé en tant qu'inhibiteur de forme constitutive des NO synthases ntest pas significativement actif à la dose de 10 mg/kg ; par contre, associé à l'acide 3-5-di-tert-butyl-4-hydroxybenzoique, une protection hautement significative est observée. Cet effet protecteur montre une synergie entre les deux principes actifs.
La présente invention concerne les compositions pour traitement homéopathique et en particulier une composition homéopathique contenant une pluralité de dilutions dans un même conditionnement.
Les produits pour traitement homéopathique sont généralement présentés sous forme unitaire, c'est à dire qu'ils ne comprennent qu'une seule dilution d'une teinture mère pour un malade donné. Il en est de même pour les produits homéopathiques dits "complexes" qui contiennent plusieurs compositions homéopathiques, mais dont chaque composition correspond à une seule dilution d'une teinture mère.
Se pose alors un problème lorsqu'on désire appliquer un produit homéopathique pendant un temps d'activité correspondant à plusieurs jours ou même plusieurs semaines.
En effet, les tests cliniques d'activité des produits homéopathiques décrits par exemple dans le livre "La désintoxication-homéopathie et l'homéopathie par voie cutanée" du docteur Antoine Florain publié aux éditions Desiris France, ainsi que les mesures de l'émission de rayonnements électromagnétiques et/ou nucléaires du patient et des produits homéopathiques prouvent qu'un patient se modifie dans le temps, soit spontanément, soit sous l'influence d'une thérapeutique homéopathique active. En d'autres termes, un patient modifie sa réceptivité à un produit homéopathique au cours du temps. Ainsi, à un moment donné, le patient aura une certaine réceptivité ou "complémentarité" avec une dilution d'un niveau d d'un remède homéopathique. Quelques jours plus tard, sa complémentarité ne sera plus la même et le niveau de dilution du remède homéopathique à appliquer ne sera plus d, mais par exemple d-3. Par conséquent, l'application d'un remède homéopathique à une seule dilution n' apporte pas la solution thérapeutique souhaitée.
a) PréDaration du l-(4-benzonitrile) -2.2.2- trifluoroéthanol.
Une solution de 4-cyanobenzaldéhyde (Aldrich, 1,48 g, 11,28 mmol) et de (trifluorométhyl) triméthylsilane (Fluka, 2 ml, 13,53 mmol) dans 12 ml de THF est refroidie à 0 C puis on additionne une quantité catalytique de fluorure de tétrabutylammonium TBAF 1M dans le THF (0,1 mi, 0,1 mmol). Instantanément la solution devient jaune pâle et la solution est portée à température ambiante pendant 4 h. On suit la réaction par chromatographie sur couche mince. On hydrolyse en fin de réaction par HCl 1N, additionne de l'eau puis extrait à l'éther (150 ml), sèche sur MgSO4, filtre et évapore pour obtenir 2,15 g d'un solide, le 1-(4-benzonitriîe)-2,2,2- trifluoroéthanol (Rdt brut = 95 %).
RMN1H 200 MHz (CDCl3) : 3,56 (s large, 1H mobile, -OH); 5,08 (q, 1H, BnzH J 6,4Hz); 7,55-7,70 (m, 4H, ArH).
RMN19F 100MHz (CDCl3) : - 78,64 (d, 3F, J 2,9Hz).
IR (pur, cm-1) : 3384, 2242, 1616, 1506, 1410, 1348, 1260, 1130 b) 1-(4-benzonitrile)-2,2,2-trifluoroéthane1.1-diol de formule
On porte à reflux pendant 24 h, sous agitation magnétique vigoureuse et atmosphère d'argon, une solution de 1-(4-benzonitrile)-2,2,2-trifluoroéthanol (2,15 g, 10,7 mmol) et de PCC (3,45 g, 16,0 mmol) dans 150 ml de dichlorométhane. En fin de réaction, on refroidit le milieu réactionnel, filtre sur florisil (Et20) où l'on obtient un produit brut contenant le diol attendu en mélange avec environ 15% d'alcool de départ (détection par chromatographie en phase gazeuse). On purifie ce mélange par chromatographie éclair sur silice (éluant Et2O : éther de pétrole = 20 : 80) pour obtenir une première fraction contenant 0,70 g d'un mélange d'alcool et de diol puis une seconde fraction contenant 1,40 g d'un solide blanc le de 1-(4-benzonitrile)-2,2,2- trifluoroéthane-1,1-diol (Rdt = 60%).
IR (pur, cm ) 3240 (large), 2246, 1504, 1406, 1248, 1154, 1056, 1018, 922.
c) PréDaration du 4-(cvano) -a, Q, @ a- trifluoroacétoDhénone.
Dans un ballon de 100 ml muni d'un Dean Stark, d'une agitation magnétique, on porte à reflux une solution de 1-(4-benzonitrile)-2,2,2-trifluoroéthane-1,1- diol (1,36 g, 6,26 mmol) dans du toluène (50 ml) pendant 3 h. On évapore à sec après refroidissement du milieu réactionnel, on obtient 1,25 g de 4-(cyano)-α,α,α- trifluoroacétophénone (Rdt brut = 100%).
F ( C) = 105 IR (pur, cm-l) : 2232, 1724, 1606, 1410, 1148, 938, 856.
d) PréDaration du (E) 4-f l-trifluorométhvl-2- (5,6,7,8-tétrahydro-5,5,8,8-tétraméthyl-2-naphtalényl)-1éthénvllbenzonitrile de formule
Une solution de bromure de (5,6,7,8tétrahydro-5,5,8,8-tétraméthyl-2-naphtalényl)méthyl triphénylphosphonium (4,28 g, 7,87 mmol), de NaH (Aldrich, 7,18 mmol) provenant de 0,29 g d'une dispersion de 60% de NaH dans l'huile dans 25 ml de DMSO anhydre est agitée sous argon pendant 20 minutes, durée à laquelle est ajoutée une solution de 4-(cyano)-a,a,a-trifluoroacétophénone (1,25 g, 6,26 mmol) dans 10 ml de DMSO. La solution est agitée pendant 5 h à l'ambiante puis versée sur de la glace (100 g). On extrait alors à l'éther (3 x 50 ml). Le produit brut est alors purifié par chromatographie éclair sur silice (éluant Et2O : éther de pétrole = 1:99). Chaque fraction est analysée par HPLC pour vérifier qu'il n'y a qu'un isomère et que la pureté est suffisante. On obtient 1,35 g d'un solide le (E) 4-[1-trifluorométhyl-2-(5,6,7,8tétrahydro-5,5,8,8-tétraméthyl-2-naphtalényl)-1-éthényl] benzonitrile (Rdt = 56%) que l'on recristallise dans i'hexane pour obtenir 1,10 g de solide pur (Rdt recrist. = 46%). On obtient 0,08 g de (Z) 4-[1-trifluorométhyl-2- (5,6,7,8-tétrahydro-5,5,8,8-tétraméthyl-2-naphtalényi)-1- éthényl] benzonitrile (Rdt = 4%) que l'on recristallise dans l'hexane pour obtenir 0,04 g (Rdt recrist. = 2%).
Isomère (E) F ( C) = 131-132 RMN1H 200MHz < CDCl3) : 0,96 et 1,19 (2s, 12H, 5,8-CH3); 1,58 (s, 4H, 6,7-CH2); 6,49 (dd, 1H, 3-ArH J 1,8Hz J 8,3Hz); 6,77 (d, 1H, 1-ArH J 1,8Hz); 7,13 (d, 1H, 4-ArH J 8,3Hz); 7,23 (d, 1H, H vinylique J 1,8Hz); 7,44 (d, 2H, ArH méta au CN J 8,2Hz); 7,70 (d, 2H, ArH ortho au CN J 8,2Hz).
RMN19F 100MHz (CDC13) : -65,6 (s, 3F, -CF3).
HPLC: Colonne Lichrosorb L5-25F, 5 , 250 x 4,6 mm; éluant AcOEt : hexane = 3 . 97, débit . 1 ml/min, détection W à 260 nm; isomère (E) tr = 6,6 min 99,8 %.
Isomère (Z): RMN1H 200MHz CH3); 1,69 (s, 4H, 6,7-CH2); 7,05 (s large, 1H, H vinylique); 7,19 (dd, 1H, 3-ArH J 8Hz, J 1,9Hz); 7,32 (d, 1H, 4-ArH J 8Hz); 7,38 (d, 1H, 1-ArH J 1,9Hz); 7,56 (d, 2H, ArH méta du CN J 8,2Hz); 7,68 (d, 2H, ArH ortho du CN J 8,2Hz).
Dans ce présent mode de réalisation, le filtre passe-bas principal 2 est un filtre ayant une caractéristique de gain similaire à celle de la caractéristique de fréquence de la valeur de seuil de fibrillation ventriculaire décrite dans International Electrotechnical Commission 479 - 2.
Un filtre RC ordinaire représenté sur la figure 4 peut être utilisé en tant que filtre passe-bas principal 2. La caractéristique de fréquence du filtre passe-bas principal 2 est établie pour être inférieure à une valeur de seuil spécifiée dans la plage des fréquences commerciales jusqu'à 1 kHz, afin de protéger le corps humain vis-à-vis d'un danger électrique tel qu'un choc électrique. Des signaux passant à travers le filtre passe-bas 2 pénètrent dans le détecteur de perte 3. Des circuits intégrés courants, commercialement disponibles, peuvent être utilisés en tant que détecteur de perte 3.
Un circuit tampon 10 et un filtre passe-bas secondaire 12 peuvent être agencés entre le filtre passe-bas principal 2 et le détecteur de perte 3 pour améliorer la tolérance au bruit. Le filtre passe-bas 12 est établi dans de tels cas pour couper les fréquences plus élevées qu'approximativement 3 kHz.
Comme représenté sur la figure 2, le détecteur de perte 3 compare les valeurs supérieure et inférieure de la forme d'onde du signal d'entrée ayant une longueur de demi-onde T1, avec le niveau de seuil. Le temporisateur du comparateur n" 1 (non-représenté sur les dessins) situé dans le détecteur de perte 3 contient le niveau de seuil inférieur et émet une impulsion positive uniquement lorsqu'un courant de perte est détecté par une forme d'onde de signal d'entrée qui atteint ce niveau de seuil inférieur. Le temps de montée de l'impulsion depuis le niveau zéro jusqu'au niveau de seuil est défini comme étant TW1 dans ce cas.
De la même manière, le minuteur du comparateur n" 2 (non-représenté sur les dessins), situé dans le détecteur de perte 3 contient le niveau de seuil supérieur et émet une impulsion positive uniquement lorsqu'un courant de perte est détecté par une forme d'onde de signal d'entrée qui atteint ce niveau de seuil supérieur. Le temps de montée (ci-après appelé temps de montée d'impulsion) de l'impulsion à partir du niveau zéro jusqu'au niveau de seuil est défini comme étant TW2 dans ce cas.
Une impulsion positive est émise lorsqu'une forme d'onde d'impulsion d'entrée est à nouveau entrée dans le minuteur du comparateur.
Les temps de montée d'impulsion TW1 et TW2 peuvent être ajustés en changeant les constantes du circuit, qui est défini par des valeurs de capacité et de résistance de filtre du minuteur du comparateur n" 1 et du minuteur du comparateur n" 2 installés dans le détecteur de perte 3. L'ajustement voulu peut être modifié aussi dans un système du type numérique en modifiant la valeur comptée. Dans ce mode de réalisation, le minuteur est établi en changeant la capacité de filtrage contenue dans le circuit minuteur alors qu'une valeur de seuil fixée a été établie. Lorsqu'un circuit intégré disponible dans le commerce est utilisé en tant que détecteur de perte 3, la pente de la montée du minuteur du comparateur nO 1 et du minuteur du comparateur n" 2 est habituellement modifiée en changeant la capacité du filtre installé à l'extérieur afin d'ajuster le temps nécessaire pour atteindre le niveau de seuil de minuteur. Ainsi, ce circuit est configuré pour produire un signal d'activation de redresseur établissant qu'un courant de perte est détecté, lorsque trois formes d'onde ont été vérifiées dans le détecteur de perte 3, ou uniquement lorsque le signal d'entrée a atteint une amplitude minimale spécifiée (niveau de seuil) ou lorsque le signal d'entrée s'est poursuivi pendant un temps spécifié (TW1 ou TW2).
Sur la figure 3 d'autre part, lorsqu'un signal haute fréquence ayant une demi-longueur d'onde T2 (T2 < T1) est introduit dans le détecteur de perte 3, aucune des sorties du minuteur du comparateur n" 1 et du minuteur du comparateur n" 2 n'atteint le niveau de seuil dans le temps de montée d'impulsion préétabli TW1 et <RTI ID=16 identifié comme étant un courant de perte et il n'y a pas de signal d'activation de redresseur provenant du détecteur de perte 3.
Puisque ce type de signal d'activation de redresseur n'existe pas dans certaines plages de fréquences, on obtient le circuit de la figure 4 ayant des caractéristiques de fréquence de détection de courant comportant le circuit de la figure 1 et les caractéristiques de fonctionnement des figures 2 et 3.
De manière générale, la fréquence de coupure dans le circuit de filtrage ou la fréquence fc ayant une montée abrupte est représentée par fc = 1/2 it CR ... (1) Ici, 2 it CR est un temps établi par la constante de temps CR. Le temps spécifié TW est établi sur la base de la constante de temps déterminée par la capacité du circuit intégré ayant un condensateur fixé à l'extérieur, de sorte qu'en substituant s CR par TW, on obtient une formule pour la fréquence ayant une montée abrupte, comme représenté ci-dessous fc = 1/(2 x TW) ... (2) (Ici TW est le plus grand parmi TW1 et TW2).
En établissant le temps spécifié des minuteurs des comparateurs n" 1 et 2, on obtient une caractéristique de fréquence de détection de courant qui est pratiquement plate jusqu'à une certaine fréquence et ayant une montée abrupte au-dessus de cette certaine fréquence, comme représenté sur la figure 5.
Ce mode de réalisation obtient ainsi la courbe représentée par D sur la figure 6 en combinant la caractéristique de fréquence de détection de courant du filtre passe-bas principal 2 et la caractéristique de fréquence de détection de courant du détecteur de perte 3. En d'autres termes, le dispositif de protection vis-à-vis d'une perte à la terre selon la présente invention comporte une caractéristique de détection de fréquence de courant dans une plage allant des fréquences commerciales jusqu'à 1 kHz, située en dessous de la courbe de seuil C de la fibrillation ventriculaire entraînée par un courant électrique comme décrit dans International Electrotechnical Commission 479 - 2, afin de protéger le corps humain vis-à-vis d'un choc électrique. Dans la plage de fréquences allant de 1 kHz à 2 kHz, un courant de fibrillation ventriculaire est permis qui est important lorsqu'on le compare à celui existant aux fréquences commerciales, de sorte que la caractéristique de détection de fréquence de courant a une montée abrupte dans cette plage, en remplissant ainsi les deux objectifs consistant à protéger le corps humain vis-à-vis d'un choc électrique et d'empêcher l'équipement d'être coupé de manière indésirable par suite d'un mauvais fonctionnement.
CONVERTISSEUR ABAISSEUR A DEMAGNETISATION COMPLETE AUTO OSCILLANT.
L'invention concerne un convertisseur abaisseur à démagnétisation complète comportant un premier interrupteur électronique connecté en série avec une première inductance entre des premières bornes d'entrée et de sortie, un premier condensateur connecté entre la première borne de sortie et une seconde borne de sortie, une première diode connectée en parallèle et en inverse sur le circuit constitué par la première inductance et le premier condensateur, et des moyens de commande connectés à une électrode de commande du premier interrupteur électronique.
Le schéma d'un convertisseur abaisseur, continu-continu, de type connu est représenté à la figure 1. Une tension continue d'entrée V1 est appliquée à des première et seconde bornes d'entrée, 1 et 2, du convertisseur. Un condensateur C1 est connecté entre des bornes d'entrée 1 et 2. Le convertisseur comporte des première et seconde bornes de sortie 3 et 4 fournissant une tension de sortie V2. Un interrupteur électronique commandé, constitué sur la figure 1 par un transistor T1, est connecté en série avec une inductance L1 entre les premières bornes 1 et 3, d'entrée et de sortie. La seconde borne d'entrée 2 est connectée à la seconde borne de sortie 4. Une diode D1 est connectée, en inverse, entre la borne 2 et le point commun au transistor T1 et à l'inductance L1. Un condensateur C2 est connecté entre les bornes de sortie 3 et 4. L'électrode de commande du transistor T1 est reliée à un circuit de commande 5. Le circuit de commande 5 est généralement du type à modulation de largeur d'impulsion (PWM), alimenté par une tension auxiliaire d'alimentation (non représentée).
Dans certains convertisseurs connus de ce type, le convertisseur est un convertisseur à démagnétisation incomplète piloté. Les formes d'onde correspondantes des courants Inti, ID 1 et IL1 circulant respectivement à travers le transistor T1, la diode D1 et l'inductance Lt sont représentées respectivement aux figures 2a, 2b et 2c.
Lors des traitements ultérieurs d'homogénéisation des alliages, notamment avant corroyage, l'hydrogène non encore diffusé dans ces microcavités, et dissous à l'état atomique dans le métal peut encore diffuser rapidement vers ces défauts, en particulier par les joints de grains, et s'y condenser.
On conçoit alors que ces microcavités (microretassures ou microporosités), désignées aussi précédemment par le terme générique décohésions , remplies d'hydrogène ayant une pression pouvant largement dépasser la pression atmosphérique, ne soient que difficilement rebouchées lors des opérations ultérieures de corroyage, donnant naissance à des défauts écrasés, d'orientation parallèle à la direction de déformation du métal, et de dimensions transversales supérieures (du fait de l'écrasement) à la dimension du défaut initial.
Pour certains alliages, en outre, et en particulier ceux contenant plus de 0,5 % de silicium, la structure du produit brut de coulée continue comporte des précipités intermétalliques grossiers, formés en fin de solidification, et ces précipités, le plus souvent beaucoup plus durs que la matrice d'alumnuum, sont particulièrement abondants dans les zones riches en microretassures et microporosités, formées en fin de solidification.