INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On réalise à l'échelle de 60 erlenmeyers une culture de la souche SP92::pVRC508 en milieu de production avec ajout à 16 heures de 1 ml d'une solution à 10 g/l dans l'eau de 3-méthylaminophénylalanine (R,S). Au terme de 40 heures de culture, les 1,8 litres de moût issus de 60 erlenmeyers sont extraits par 2 volumes d'un mélange de 66% de tampon phosphate 100 mM pH 2,9 et 34% d'acétonitrile, puis centrifugés. Le surnageant est extrait par 2 fois 0,5 volumes de dichlorométhane. Les phases chlorométhyléniques sont lavées à l'eau puis combinées, séchées sur sulfate de sodium et évaporées. L'extrait sec est repris par 20 ml de dichlorométhane et injecté sur une colonne de silice (30 g) montée dans le dichlorométhane et éluée successivement par paliers de 0 à 10 % de méthanol dans le dichlorométhane. Les fractions contenant le nouveau dérivé de pristinamycine IA sont regroupées et évaporées. On obtient 19 mg de résidu sec. Celui-ci est repris par 3 ml d'un mélange 60% eau et 40% acétonitrile et injecté sur une colonne semi-préparative Nucléosil 7 C8 10x250 mm (Macherey Nagel) éluée dans un mélange de 55% de tampon phosphate 100 mM pH 2,9 et 45% d'acétonitrile. Les fractions contenant la nouvelle pristinamycine sont regroupées et extraites par un volume de dichlorométhane. La phase organique est lavée à l'eau, séchée sur sulfate de sodium puis évaporée. On obtient 8 mg de 4E- méthylamino-dés(4#-diméthylamino) pristinamycine 1A Spectre de R.M.N. 1 H (400 MHz, CDCl3, 6 en ppm, réf. TMS): 0,93 (t, J = 7,5 Hz, 3H: CH3 2 y), 1,00 (dd, J = 16 et 6 Hz, 1H, 5 ss2) 1,17 (mt, 1H: 3 ss2) de 1,25 à 1,40 (mt, 2H: 3 γ2), 1,35 (d, J = 7,5 Hz, 3H: CH3 1 ), de 1,55 à 1,80 (mt, 3H: 3 71 et CH2 2 ss), 2,03 (mt, 1H, 3 ss1), 2,23 (mt, 1H, 5 #2), 2,39 (d large, J = 16 Hz, 1H: 5 61), 2,52 (d, J = 16 Hz, 1H: 5 ss1) , 2,78 (s, 3H: ArNCH3 4), 2,85 (dt, J = 13 et 4 Hz, 1H: 5 e2), 2,99 (dd, J = 13 et 4,5 Hz, 1H: 4 ss2), 3,23 (s, 3H: NCH3 4), 3,25 (t, J = 13 Hz, 1H: 4 ss1) 3,38 et 3,58 (2 mts, 1H chacun: CH2 3 b), 4,05 (mf, 1H: ArNH), 4,58 (dd, J = 6,5 et 7,5 Hz, 1H, 3 a), 4,76 (dd large, J = 13 et 8 Hz, 1H: 5 e1), 4,85 (mt, 1H: 2a), 4,87 (d large, J = 10 Hz, 1H: 1α), 5,35 (dd, J = 13 et 4,5 Hz, 1H: 4 a), 5,38 (d large, J = 6 Hz, 1H: 5 a), 5,90 (d, J=9,5 Hz, 1H: 6 a), 5,91 (mt, 1H: 1(3), 6,36 (s large, 1H: H 2 de 1' aromatique en 4), de 6,45 à 6,55 (mt, 2H: H 4 et H 6 de 1' aromatique en 4), 6,53 (d, J = 10 Hz, 1H: NH 2), 7,12 (t, J = 8 Hz, 1H: H 5 de 1' aromatique en 4), de 7,15 à 7,45 (mt, 5H: H Aromatiques 6), 7,35 (mt, 2H: 1' 114 et 1' Hg), 7,75 (t, J = 3 Hz, 1H: 1' H6), 8,40 (d, J = 10 Hz, 1H: NH 1), 8,78 (d, J = 9,5 Hz, 1H: NH 6), 11,60 (s, 1H: OH).
Le dichlorhydrate de 3-méthylaminophénylalanine (R,S) peut être préparé de la manière suivante : En opérant comme à l'exemple F mais à partir de 1,17 g 3-méthylamino benzyl acétamidomalonate de diéthyle et 20 ml d'acide chlorhydrique 12 N, on obtient 1,03 g d'un solide jaune beige. Celui-ci est dissous dans 20 ml d'éthanol absolu et additionné de 0,4 g de noir animal. La solution est filtrée sur Clarcel, puis filtrée et concentrée sous pression réduite (50 kPa) La même opération est recommencée avec 1 g de noir animal et le solide obtenu trituré dans 20 ml d'éther. Aprés filtration et séchage sous pression réduite (2,7 kPa) à 500C, on obtient 0,65 g de dichlorhydrate de 3-méthylaminophénylalanine (R,S) sous forme d'une poudre blanche fondant vers 1350C (décomposition).
Le 3-méthylamino benzyl acétamidomalonate de diéthyle peut être préparé de la manière suivante : On place dans un tricol maintenu sous atmosphère d'azote 3,11 ml d'anhydride acétique. On ajoute ensuite en 3 minutes à OOC, 1,51 ml d'acide formique puis on chauffe à 500C pendant 2 heures. On laisse le mélange revenir à température ambiante en agitant pendant 3 heures 20 et on ajoute 4 ml de TSF anhydre sous azote et on refroidi à 200C. On ajoute en 10 minutes, une solution de 4 g de 3-aminobenzyl acétamidomalonate de diéthyle dans un mélange de 15 ml de THF anhydre et de 15 ml de dichlorométhane anhydre. L'agitation est poursuivie 1 heure 10 minutes à -20 C puis à 200C pendant 16 heures. Le mélange réactionnel est concentré à sec sous pression réduite (50 kPa) à 300C, puis coévaporé avec 30 ml de toluène anhydre pour donner un solide blanc qui est dissous dans un mélange de 10 ml de THF anhydre et de 20 ml de dichloro 1,2 éthane anhydre puis placé dans un tricol sous azote.
Le mélange est refroidi à -50C puis 1,55 ml de complexe boranediméthylsulfure (solution 2M dans le THF) est ajouté en 10 minutes.
On laisse le mélange revenir à température ambiante et la solution et chauffée 3 heures au reflux puis agitée 15 heures à température ambiante. Le mélange réactionnel est refroidi à OOC puis on ajoute en 25 minutes, 10 ml de MeOH. On agite 45 minutes à OOC puis 30 minutes à température ambiante. On refroidit à OOC puis on fait barboter HCl gaz jusqu'à pH 2. On chauffe 1 heure à reflux puis le mélange est concentré à sec sous pression réduite à 300C pour donner 5 g d'un produit qui est repris par 30 ml d'une solution aqueuse de NaHCO3 et de 30 ml de CH2Cl2. La phase organique est décantée et la phase aqueuse lavée par 20 ml d'eau. Les phases organiques sont réunies, séchées sur sulfate de magnésium, filtrées puis concentrées à sec sous pression réduite (2,6 kPa) pour donner 3,43 g d'une huile jaune qui est purifiée par chromatographie flash (éluant AcOEt-cyclohexane 50/50). On obtient ainsi après séchage sous pression réduite (2,7 kPa) à 200C, 1,18 g de 3-méthylamino benzyl acétamidomalonate de diéthyle sous forme d'un solide beige clair fondant à 1220C.
Le 3-amino benzyl acétamidomalonate de diéthyle peut être préparé comme décrit par T.S. Osdene, D.N.Ward, W.H. Chapman et H. Rakoff, J. Am. Chem. Soc., 81, 1959, 3100-3102.
Exemple L Préparation de la 44-trifluorométhyl dés(44-diméthylamino) pristinamycine IA.
Palier à 1 000 C de 3 heures.
Le gaz vecteur est N2 à un débit de 100 ml/min.
4.4 RÉSULTATS: On décrit trois essais types de l'utilisation de polyvinylsilane, dont les proportions relatives en MMHS/polyvinylsilane sont 20/80, 40/60, 50/50, 70/30 et 80/20. Les résultats des pyrolyses sont résumés dans le tableau II suivant.
% Visco@@@@ êy@@@@@que Rendement SI'c (cPs) eéramique Si C 20 950 62 55 38 0,62 30 1000 59 58 36 0,69 50 1 075 60 62 31 0,86 60 1 150 60 69 30 0,98 80 1 200 55 71 24 1,30 Le tableau II ci-dessus montre l'obtention de céramiques Si/C pures pour des quantités de PVS de l'ordre de 40 %.
On remarque que la viscosité du mélange de départ PMHS/PVS est faible.
EXEMPLE 5: PRÉPARATION DE CÉRAMIQUES A PARTIR D'UN MÉLANGE PMHS/TÉTRAVINYLSILANE SANS TRAITEMENT INTERMÉDIAIRE.
5.1 On prépare un mélange homogène par addition de 0,12 g de tétravinylsilane à 1 g de PMHS. Par agitation à température ambiante pendant 15 minutes, on obtient un liquide transparent et homogène.
5.2 TRAITEMENT THERMIQUE : Le mélange est chauffé à 120-145 C pendant 12 à 15 h sans agitation.
Le rendement thermique de ce traitement est compris entre 98,5-99,5 %.
5.3 PYROLYSE: Le protocole est le suivant.
Passage de la température ambiante à 1 000 C, à raison de 2 C/min.
5.4 RÉSULTATS: Les résultats de la pyrolyse sont résumés dans le tableau m suivant.
TABELAU III
% Vi@@co@@té èy@@@@@êque @@ @@@@@@@@ PMHS Rendement % % Si/C PMHS/TVS (cPs) céramique Si C 88 850 78 70 30 1,00
Les matériaux à compacter sont initialement introduits de manière continue dans la première partie cylindrique 15a du logement 15, par l'ouverture 16, puis sont acheminés au fur et mesure par la vis 13 jusqu'à la sortie 17 de la deuxième portion tronconique 15b du logement 15.
Compte-tenu de la section décroissante de cette deuxième partie tronconique 15b, ces matériaux s'accumulent en direction de la sortie 17 de cette deuxième portion tronconique i Sb, puis progressent entre les flasques 18a, par effet de poussée, jusqu'à la section de compactage 9a. Les matériaux subissent donc une première compression au contact des flasques 18a en amont de la section de compactage 9a. Au niveau de cette section de compactage 9a , les matériaux sont compactés par les galets en rotation, et forment un boudin continu à section carrée.
En sortie de la section de compactage 9a, la machine la est équipée d'un plan horizontal 19 qui est fixé au niveau du galet inférieur 4, et qui sert de support au boudin continu issu des galets 2,3,4 et 5. Ce plan 19 se prolonge jusqu'à la section de compactage de la deuxième machine lb. Les galets 2,3,4 et 5 permettent donc d'une part de compacter les matériaux en sorte de former un boudin compacté dont le profil correspond à la section de compactage 9a , et d'autre part de faire progresser ce boudin compacté , à vitesse constante, jusqu'à la section de compactage de la deuxième machine lb.
La deuxième machine de compactage lb se différencie de la première machine, qui a été décrite en référence à la figure 2, principalement par le profil et le positionnement angulaire de ses galets rotatifs 20. Si l'on se réfère à la figure 3, les galets 20 de la deuxième machine lb comportent une gorge 21, formant sensiblement un quart de cercle . De plus, ces galets 20 sont décalés angulairement d'un angle de 45 , par rapport aux galets de la première machine de compactage la de telle sorte qu'ils délimitent entre eux une section de compactage circulaire 9b, qui peut s'inscrire dans la section de compactage 9a de la première machine la, et qui est alignée avec cette section de compactage 9a.Sur la figure 1, ce décalage angulaire n'apparaît pas, car pour simplifier la représentation de cette deuxième machine, les galets 20 ont été ramenés de 45 dans le plan de la figure.
Sur la figure 3, la section de compactage 9a a été représentée en pointillés. Lorsque le boudin compacté de section carrée , issu de la première machine la arrive au niveau de la seconde machine lb il vient en contact de la périphérie des galets 20 en rotation, par l'intermédiaire de ses quatre arêtes longitudinales. Les galets rotatifs 20 compriment simultanément les quatre arêtes de ce boudin, en le faisant passer à travers la section de compactage 9b. En sortie de la seconde machine 1b, le boudin compacté a donc une forme cylindrique.Les galets 20 sont entraînés en rotation avec sensiblement la même vitesse que les galets 2,3,4et 5 de la première machine, et acheminent le boudin compacté cylindrique avec la même vitesse, à la surface d'un plan horizontal 23 qui est fixé à la sortie des galets 20 et qui se prolonge en direction de la butée id par un guide tubulaire 24, dont la section est légèrement supérieure à la section du boudin compacté.
Dans l'exemple illustré aux figures 1 et 3, chaque galet 20 de la deuxième machine lb est en outre équipé d'une lame de prédécoupe 22, qui prolonge radialement la gorge 21 du galet. Au démarrage de l'installation, le positionnement angulaire de chaque lame est identique.
Lorsque les galets 20 sont entraînés en rotation, les lames 22 arrivent donc simultanément au contact du boudin compacté issu de la première machine de compactage, et réalisent à chaque rotation des galets une ligne de prédécoupe continue sur toute la périphérie de ce boudin. la butée id est séparée de la sortie 25 du guide tubulaire 24, d'une distance d sensiblement égale à la distance séparant deux lignes de prédécoupe successives pratiquées par les lames 22 dans le boudin compacté, c'est à dire dans le cas présent sensiblement égale au périmètre des galets 20.
Par ailleurs, la butée id comporte un partie supérieure 26 inclinée, qui permet de dévier légèrement vers le bas le boudin compacté issu de la première machine lb. Ainsi, lorsque le boudin compacté issu de la deuxième machine de compactage arrive au contact de la butée id il subit une légère flexion vers le bas par rapport à la sortie 25 du guide 24, et se rompt au fur et à mesure, au niveau de chaque ligne de prédécoupe, en briquettes cylindriques compactées, de longueur d. Chaque briquette est réceptionnée puis transportée par le transporteur à bande le, jusque par exemple un poste d'ensachage.
L'installation qui a été d'être décrite permet de compacter toute type de matériaux pulvérulents ou granulaires. Etant donné d'une part que dans chaque machine de compactage, le contact entre les matériaux et les galets se trouve limité à une section, et d'autre part que ces galets sont en rotation, on évite en grande partie les phénomènes de frottements entre les galets et les matériaux compactés. Les machines de compactage à galets rotatifs de l'installation de l'invention permettent donc avantageusement de compacter des matériaux abrasifs, sans pour autant détériorer anormalement les galets de compactage.
Dans un exemple précis de réalisation, le diamètre des galets des deux machines de compactage était de l'ordre de 280mm, et ces galets étaient entraînés en rotation à la vitesse de 10 tours/minute. La vitesse d'avancement du boudin compacté était de l'ordre de 148mm/seconde. les galets de la deuxième machine étaient équipée de deux lames de prédécoupe à 1800, ce qui permettait de produire des briquettes de longueur de l'ordre de 440mm, au rythme d'une briquette toutes les trois secondes.Les matériaux introduits dans la partie cylindrique 15a du logement 15 étaient issus du déchiquetage de déchets combustibles, et constituaient un mélange de déchets papiers, bois,cartons ....; la densité de ces matériaux à l'entrée de l'installation était de l'ordre de 200kg/m3, et la densité des briquettes en sortie étaient de l'ordre de 1200kg/m3. Les briquettes produites étant destinées à être utilisées comme combustible, les déchets métalliques à l'entrée de l'installation étaient préalablement retirés de manière connue par aimantation.
L'invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui a été décrit à titre d'exemple non exhaustif. En particulier le profil des galets de chaque machine de compactage est choisi en fonction de la forme souhaitée pour la section transversale des matériaux compactés; il en est de même pour le décalage angulaire des galets entre chaque machine.
PROCEDE ET DISPOSITIF POUR RENVIDER UN FIL TEXTILE EN SORTIE D'UNE ENCOLLEUSE INDUSTRIELLE, BOBINE DE FIL ENCOLLEE AINSI OBTENUE, ET UTILISATION DE CETTE BOBINE.
La présente invention est relative aux procédés et aux dispositifs pour renvider un fil textile en sortie d'une encolleuse industrielle, ainsi qu'aux bobines de fils encollés ainsi obtenues et aux utilisations de ces bobines.
Plus particulièrement, l'invention concerne en premier lieu un procédé pour renvider un fil textile encollé de grande longueur en sortie d'une encolleuse industrielle qui est conçue pour encoller une nappe de fils de chaîne provenant d'au moins une ensouple primaire, pour sécher cette nappe de fils dans un séchoir puis pour l'enrouler sur une ensouple finale avec une vitesse linéaire instantanée VO.
Dans l'industrie textile, l'opération d'encollage a pour but de réaliser une "gaine" de matériau autour de chaque fil de chaîne, dans le but de rendre ce fil de chaîne plus lisse et plus résistant en vue de l'opération ultérieure de tissage.
L'encollage est particulièrement nécessaire dans le cas des fils à base de fibres discontinues, naturelles ou non, dans la mesure notamment où la pilosité de ces fils pourrait entraîner, lors du tissage, d'une part des blocages et des casses de fils, et d'autre part une poussière importante, si ces fils étaient utilisés à l'état non encollé.
Le fond de ce trou conique 74 se trouve au voisinage du fond du perçage 72.
La distance d séparant le fond de ce perçage du fond du trou conique 74 est en effet très faible.
A titre purement indicatif et nullement limitatif, cette distance d est de l'ordre de quelques millimètres, par exemple 3 mm, la longueur de la partie 66, comptée suivant l'axe Y, vaut 150 mm et la longueur du perçage 72 vaut 100 mm.
Grâce au trou 74, la partie 66 de l'élément 64 constitue aussi un pré-collimateur (fixe).
Le collimateur 6 est accolé à ce pré-collimateur et coopère avec la cible 3 pour fournir le faisceau collimaté 4 de rayons X.
Dans 11 appareil représenté sur les figures 1 à 3, la distance, par exemple égale à 750 mm, entre la cible 3 et l'axe X de rotation du support tournant 8, est réduite par rapport aux appareils connus de radiothérapie, à source tournante de rayons X, où cette distance est de l'ordre de 1 m.
De plus, on ne cherche pas à uniformiser la dose dans le champ utile à l'aide d'un "égalisateur" passif.
Ceci permet de réduire la puissance du faisceau d'électrons qui est nécessaire pour obtenir le même débit de dose au niveau du patient.
On a schématiquement représenté sur les figures 4 et 5 des variantes de réalisation de l'ensemble formé par - l'extrémité 70 de la structure accélératrice 16, - la cible 3, et - l'élément 64.
Dans les exemples des figures 4 et 5, l'extrémité 70 de la structure accélératrice 16 a le même diamètre extérieur que le reste de cette structure.
Cette extrémité 70 est logée dans un trou 76 formé dans la partie 66 de l'élément 64, comme on le voit sur les figures 4 et 5.
Ce trou 76 remplace le perçage 72 de la figure 3.
L'axe du trou 76 est encore l'axe Y.
On précise que l'extrémité 70 de la structure accélératrice 16 peut comprendre une pièce interne 78 en cuivre ou en tungstène, qui est traversée par un perçage 80 dont l'axe est l'axe Y et où passe le faisceau d'électrons.
Le trou 74 communique avec le trou 76.
Dans le cas de la figure 4, la cible 3, par exemple en tungstène, est logée en face du perçage 80, dans l'épaisseur de la paroi de l'extrémité 70 de la structure 16.
généralement transversale à son axe.
Des aspects préférés, mais non limitatifs, du porte-
lampe selon l'invention sont définis ci-dessous: - la première répartition angulaire est une répartition diamétralement opposée, tandis que la seconde répartition angulaire est une répartition angulaire avec un
angle d'environ 150 .
- le porte-lampe est destiné à recevoir une lampe à bulbe incolore, et ledit autre type de lampe est une lampe
à bulbe teinté.
- la pièce conductrice en retrait est une pièce destinée à établir un contact avec un plot terminal de la lampe et comprend une languette souple de contact avec ledit plot, traversant une lumière formée dans le corps, au moins une patte d'ancrage apte à coopérer avec une paroi du corps du porte-lampe au voisinage de ladite lumière, et une partie de liaison entre la languette et la patte d'ancrage au moins prévue. - la pièce conductrice en retrait comporte deux pattes d'ancrage opposées et sensiblement parallèles, pressées
contre deux parois en vis-à-vis du corps du porte-lampe.
- la ou chaque patte d'ancrage comporte une dent d'ancrage oblique en saillie en direction de la paroi associée. - ladite partie de liaison constitue également une partie de contact avec un élément de contact extérieur au porte-lampe. - au droit de ladite pièce conductrice en retrait, l'ouverture d'accès à ladite cavité présente un bord
généralement continu.
L'invention propose également un feu de signalisation pour véhicule automobile, comprenant un socle pourvu de moyens de montage d'au moins un porte-lampe, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un porte-lampe tel que défini ci-dessus. D'autres aspects, buts et avantages de la présente
détaillée suivante d'une forme de réalisation préférée de celle-ci, donnée à titre d'exemple non limitatif et faite en référence au dessin annexé sur lequel, outre les figures 1 à 4 décrites ci-dessus en préambule:
la figure 5 est une vue en coupe axiale d'un porte-
lampe selon l'invention, la figure 6 est une vue en coupe transversale du porte-lampe de la figure 5, la figure 7 est une vue en élévation d'une pièce conductrice du porte-lampe des figures 5 et 6, et la figure 8 est une vue en perspective de la pièce
conductrice de la figure 7.
Le procédé conforme à l'invention peut être complété par la mutation ponctuelle (remplacement, addition ou délétion d'un codon) d'une ou plusieurs séquences oligonucléotidiques codant pour un ou plusieurs acides aminés situés dans les FR de la région VH ou VL.
Une telle mutation peut par exemple être effectuée dans le cas où la séquence en acides aminés de la région VH ou de la région VL humaine qui a été sélectionnée pour son homologie avec la région VH ou VL non-humaine, présente, à une position déterminée, un acide aminé "inhabituel n pour le sous-groupe de variabilité auquel elle appartient. Il peut être alors opportun de remplacer cet acide aminé par un acide aminé plus représentatif. De manière générale, on cherchera à se rapprocher autant que possible des séquences consensus des FRs du sous-groupe humain le plus homologue, afin de réduire encore l'immunogénicité de l'anticorps humanisé.
Il peut également être indiqué de procéder à une telle mutation lorsque l'on souhaite augmenter l'affinité de l'anticorps humanisé pour l'antigène ; on cherchera dans ce cas là à se rapprocher de la structure canonique des boucles hypervariables de l'immunoglobuline non-humaine parentale.
La présente Invention a également pour objet un fragment d'ADN, codant pour la région variable VH ou pour la région variable VL d'un anticorps humanisé, et caractérisé en ce qu'il est susceptible d'être obtenu par le procédé conforme à l'invention, tel que défini cidessus.
Un fragment d'ADN codant pour la région variable VH ou pour la région variable VL d'un anticorps humanisé conformément à l'invention peut ensuite être fusionné avec un fragment d'ADN codant pour la région constante d'une chaîne H ou L humaine, en vue d'exprimer les chaînes H et L complètes obtenues de la sorte.
Selon un mode de réalisation préféré de la présente Invention, ledit anticorps humanisé est obtenu à partir de l'anticorps murin K20. Dans ce qui suit, on désignera un anticorps humanisé obtenu par le procédé conforme à l'invention par l'abréviation Hu-Ac, et plus particulièrement, l'anticorps humanisé dérivé de l'anticorps K20, par l'abréviation Hu-K20.
La présente Invention a pour objet un fragment d'ADN, caractérisé en ce qu'il est choisi dans le groupe constitué par - une séquence codant pour le domaine variable de la chaîne légère de l'anticorps Hu-Ac, fusionnée à une séquence codant pour le domaine constant de la chaîne légère d'une immunoglobuline humaine ; ou - une séquence codant pour le domaine variable de la chaîne lourde de l'anticorps Hu-Ac, fusionnée à une séquence codant pour le domaine constant de la chaîne lourde d'une immunoglobuline humaine.
Pour exprimer un anticorps humanisé conforme à l'Invention, on utilisera de préférence un système d'expression qui a également été mis au point par les Inventeurs, qui utilise un vecteur d'expression dérivé d'un baculovirus, et permet de produire à la fois la chaîne lourde < H) et la chaîne légère (L) d'un anticorps donné dans une cellule d'insecte.
La présente Invention a également pour objet une cassette d'expression comprenant une séquence d'ADN recombinant constituée par une séquence codant pour la région variable de la chaîne légère de l'anticorps Hu-Ac fusionnée à une séquence codant pour le domaine constant de la chaîne légère d'une immunoglobuline humaine ; ou par une séquence codant pour la région variable de la chaîne lourde de l'anticorps Hu-Ac fusionnée à une séquence codant pour le domaine constant de la chaîne légère d'une immunoglobuline humaine , laquelle séquence d'ADN recombinant est placée sous contrôle transcriptionnel d'un promoteur approprié.
Selon un mode de réalisation préféré de la présente Invention, ledit promoteur est un promoteur de baculovirus.
A titre d'exemple de promoteurs de baculovirus utilisables pour la mise en oeuvre de la présente Invention, on citera les promoteurs de la polyédrine et de P10 des baculovirus AcMNPV ou SlMNPV, ou des dérivés de promoteurs de baculovirus, constitués par des promoteurs synthétiques ou recombinants, obtenus à partir d'un promoteur de baculovirus, et fonctionnels en cellules d'insectes, tel que par exemple celui décrit par WANG et al, [Gene, 100, 131-137, (1991)].
Une cassette d'expression conforme à ce mode de réalisation comprend par exemple: - un promoteur de baculovirus, tel que défini ci-dessus - une séquence codant pour un peptide signal de sécrétion - une séquence d'ADN codant pour la chaîne H ou la chaîne L d'un anticorps HU-Ac, tel que défini cidessus.