INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En fait, ces copolyaminoacides (III) sont des copolymères amphiphiles formés par un premier type de monomères AA, qui est un acide aminé neutre hydrophobe et par au moins un deuxième type de comonomères AAj qui est un acide aminé présentant une chaîne latérale de fonctionnalité carboxyle (Glu/Asp) ionisable à des pH physiologiques non dénaturants pour les protéines. Ces PAA (m) amphiphiles peuvent interagir, à la fois avec des substances hydrophobes et avec des substances hydrophiles, ce qui leur confère des propriétés remarquables comme tensioactifs ou dispersants. Ils participent ainsi à l'effet étonnant par lequel les PV acquièrent et conservent la qualité de corps certains stables.
S'agissant de la disponibilité des PA (m), il faut signaler qu'il existe de nombreuses techniques de synthèse de polymères d'a-aminoacides à blocs ou statistiques ou de polymères à chaînes multiples ou bien encore de polymères contenant une séquence déterminée d'aminoacides (cf. Encyclopedia of Polymers Science and Engeneery (vol. 12, page 786, Ivan WILEY & Sons).
De nombreux dérivés d'aminoacides et de peptides ont été utilisés comme monomères pour la préparation des polyaminoacides. Cependant, les monomères servant le plus couramment sont les anhydrides des N-carboxy-a-aminoacides dont la préparation est donnée, par exemple, dans Biopolymers, 15, 1869 (1976). Les techniques de polymérisation de ces monomères sont connues de l'homme de l'art et sont détaillées dans l'ouvrage de H. R. KRICHELDORF "a-Aminoacid-N-Carboxy Anhydrides and Related Heterocycles" Springer Verlag (1987); Les techniques de synthèse impliquent, généralement, de protéger les fonctions réactives des acides aminés à chaînes latérales ionisables, afin qu'elles n'interfèrent pas lors de l'étape de polymérisation. Il s'ensuit qu'une étape de déprotection est nécessaire pour rétablir la fonctionnalité des chaînes latérales ionisables du polymère.
On peut citer, par exemple, les procédés de déprotection par saponification des esters méthyliques (STAHMAN et coll , J. Biol. Chem., 197, 771 (1952) , KYOWA HAKKO, FR 2 152 582) ou de débenzylation [BLOUT et coll. , J. Amer. Chem. Soc., 80, 4631(1858)].
S'agissant désormais de l'huile (I), on peut indiquer qu'au sens de l'invention une huile désigne un corps liquide à température ambiante et qui, en outre, n'est pas ou peu miscible à l'eau. Les matières grasses liquides à température ambiante répondent à cette définition. Il en va de même en ce qui concerne les huiles silicones.
Aussi, conformément à une caractéristique préférée de l'invention, I'huile (I) est formée par un ou plusieurs composés gras sélectionnés dans le groupe suivant * triglycéride(s) d'acide d'ester gras à chaînes moyennes d'origine animale, végétale ou synthétique, * paraffine(s), * huile(s) polysiloxane(s), * acides gras d'origine animale ou végétale, * acides gras, leurs esters et/ou leurs sels.
Comme exemple d'huile particulièrement adaptée au PV selon l'invention, on peut citer - les huiles triglycéridiques du type huile de noix de coco (telle que celle commercialisée sous la marque "MYGLIOLB" par la Société DYNAMIT NOBEL, - l'huile de maïs, - la paraffine, - I'huile d'olive, - le palmitate d'isopropyl, - le stéarate de butyle, - I'oléate d'éthyle, - les esters d'acides eicosapentanoïques docosahexanoïques, - le benzoate d'alkyle, - les acides eicosapentanoïques docosahexanoïques, - les triglycérides d'acides eicosapentanoïque docosahexanoïque, - les triglicérides d'acides caprylique, - l'huile de silicone.
L'huile (I) peut être constituée par un seul type de corps gras liquide à température ambiante ou par un mélange de plusieurs de ceux-ci.
Selon une variante, I'huile ou les huiles (I) peuvent être fractionnées ou non. Le fractionnement permet d'éliminer certaines coupes d'acides gras, de façon à modifier la température de fusion et la viscosité.
S'agissant précisément de la température de fusion, on peut préciser, pour fixer les idées, que celle de l'huile (I) est inférieure ou égale à 50 "C, de préférence à 40 "C et, plus préférentiellement, à 35 OC.
La viscosité de l'huile (I) à 25 "C est, en pratique, comprise entre 10 mPa.s et 3 000 mPa.s.
Sur le plan quantitatif, I'huile (I) représente de 9 à 90 % en poids, de préférence de 20 à 80 % en poids et, plus préférentiellement encore, de 40 à 60 % en poids des PV.
En ce qui concerne la phase aqueuse (II) des microparticules lipidiques ici considérées, elle est, de préférence, constituée par une solution saline qui sera, avantageusement, tamponnée, de manière à avoir un pH compris entre 5 et 9, de préférence entre 6 et 8 et, plus préférentiellement encore, de l'ordre de 7,4.
Les solutés de cette solution sont des sels comme, par exemple, le NaCI.
Avantageusement, la molarité de la solution saline est comprise entre 104 M et 1 M, de préférence entre 10.2 M et 0,5 M environ.
Lesdites parois de retenues (9la, 91b) sont mobiles en écartement et en rapprochement selon l'axe transversal YY' l'une par rapport à l'autre grâce à des moyens de commande (97) constitués de ressorts (98) les maintenant à leur écartement minimum et d'un vérin (99) permettant d'obtenir un écartement maximum à l'encontre de l'action élastique desdits ressorts (98).
Ledit vérin étant commandé lorsque l'unité de déchargement est en position basse, position dans laquelle les bords inférieurs (95a, 95b) des parois de retenue (91a, 91b) affleurent les bords du casier de manutention (8), la distance D4 entre les bords inférieurs (95a, 95b) des parois de retenue (9la, 91b) étant alors supérieure à l'épaisseur des pièces (D5) définie précédemment.
Le bâti (1) peut en outre être équipé d'une roue libre (10) montée à l'aplomb de la réglette fixe principale (2) de manière à empêcher le retour des pièces dans la machine lors des déplacements de la réglette secondaire mobile de déchargement (6) (voir schéma de principe, figure 13).
Le dispositif est équipé d'un convoyeur (100) permettant de placer pas à pas les rangées à remplir du casier de manutention (8) à l'aplomb de l'unité de déchargement, et est muni d'un système automatique prévenant l'opérateur quand le casier de manutention (8) est plein et qu'il est remplacé avantageusement de manière automatique par le casier vide suivant.
Le processus de déchargement des pièces du dispositif selon le premier mode de réalisation illustré schématiquement par les figures 9a, 9b, 9c, 9d, 9e est le suivant: - Le flux de pièces (3) est transféré de la réglette fixe principale (2) sur la partie aval (6b) de la réglette secondaire mobile de déchargement (6), la trappe de déchargement (61) étant obstruée par ladite réglette principale (2), comme illustré figure 9a.
- Dès que la succession de pièces (3) arrive en butée sur la surface de butée (4) le cadre mobile effectue un mouvement d'aller entre sa position principale et sa position secondaire ; ceci permet la translation de la trappe de déchargement (61) le long des pièces qui tombent par gravité dans le vé de déchargement (94) de l'unité de déchargement (9) placée en position haute (figure 9c), ce mouvement doit être effectué à une vitesse suffisamment lente pour permettre la dépose des pièces (figures 9b et 9c).
- Arrivée dans sa position secondaire (figure 9d) la réglette secondaire mobile de déchargement (6) effectue un retour vers sa position principale alors que l'unité de déchargement (9) effectue sa translation vers sa position basse.
- En position basse, comme illustré figure 9e, l'unité de déchargement (9) effectue le déchargement des pièces (3) dans les casiers de manutention (8) puis effectue son retour en position haute. Ce retour devant être effectué avant que les pièces (3) n'arrivent en butée sur la surface de butée (4) de manière à ce que le dispositif se retrouve dans sa position initiale (9a) et que ledit processus puisse recommencer.
Selon une variante dudit premier mode de réalisation, les deux portions (6a, 6b) de la réglette secondaire mobile de déchargement (6) portées par les deux bords latéraux (52a, 52b) du cadre convoyeur (5) sont mobiles entre elles, de manière à pouvoir ouvrir ou fermer la trappe de déchargement (61) qui devient ainsi escamotable, et ce grâce au coulissement respectif de deux portions (51a, 51b) du bras supérieur horizontal (51) commandé par exemple par un vérin (71) tel qu'illustré figure 14, lesdites portions (51a, 51b) portant respectivement les bras latéraux (52a, 52b) Selon cette variante et tel qu'illustré figure 15, la réglette principale fixe (2) est constituée par un vé de sortie de machine (72) à l'intérieur duquel peut coulisser la réglette secondaire mobile de déchargement dont les portions (6a, 6b) possèdent une section en coupe transversale sensiblement rectangulaire mais dont le bord supérieur (200) comprend un profil bombé.
La butée réglable (4) peut être dans cette variante avantageusement remplacée par un capteur (73) chargé de signaler l'arrivée des pièces (3) à décharger dans sa zone de détection.
En outre, la réglette secondaire mobile de déchargement (6) possédant un profil bombé sur son bord supérieur (200), il est nécessaire d'empêcher le basculement des pièces (3) portés par ladite réglette secondaire (6) lorsque l'unité de déchargement est en position basse et que ses parois de retenue (91a, 91b) sont écartées pour provoquer le déchargement, ainsi il est prévu des moyens de retenue (74) solidaires du bâti (1) pouvant avantageusement être des joues fixes (74a, 74b) situées chacune respectivement entre les parois de retenue (91a, 91b) et la réglette secondaire (6) tel qu'illustré figure 16. 1l va de soi que lesdits moyens de retenue (74) pourraient être par exemple des tiges guides sans que l'on sorte pour autant du cadre de l'invention.
Le processus de déchargement des pièces selon cette variante est quasiment similaire à celui du premier mode de réalisation - Le flux de pièces (3) est transféré de la réglette fixe principale (2) sur la partie aval (6b) de la réglette secondaire mobile de déchargement (6), la trappe de déchargement (61) étant obstruée par ladite réglette principale (2), ou fermée grâce à l'action du vérin sur les portions (51a, 51b) du bras supérieur horizontal (51) du cadre convoyeur (5) - Dès qu'une pièce (3) arrive dans la zone de détection du capteur (73) le cadre mobile ouvre la trappe de déchargement et effectue une translation de sa position principale vers sa position secondaire ; ceci permet la translation de la trappe de déchargement (61) le long des pièces qui tombent par gravité dans le vé de déchargement (94) de l'unité de déchargement (9) placée en position haute, ce mouvement doit être effectué à une vitesse suffisamment lente pour permettre la dépose des pièces.
- Arrivée dans sa position secondaire la trappe (61) est refermée et la réglette secondaire mobile de déchargement (6) effectue un retour vers sa position principale alors que l'unité de déchargement (9) effectue sa translation vers sa position basse.
- En position basse, l'unité de déchargement (9) effectue le déchargement des pièces (3) dans les casiers de manutention (8) puis effectue son retour en position haute. Ce retour devant être effectué avant que les pièces (3) n'arrivent dans la zone de détection du capteur (73) de manière à ce que le dispositif se retrouve dans sa position initiale et que ledit processus puisse recommencer.
Selon un deuxième mode de réalisation illustré aux figures 10 à 13, le dispositif comprend, un bâti (1) avec sa butée réglable (4), une roue libre (10), une réglette fixe principale (2), un cadre convoyeur (5) mobile entre sa position principale et sa position secondaire, une unité de déchargement (9) et un convoyeur de casier (100). Ce qui diffère du premier mode de réalisation et qui sera décrit est la configuration de la réglette secondaire mobile de déchargement (6) ainsi que le positionnement longitudinal et vertical de l'unité de déchargement (9) ainsi que le processus de déchargement dudit dispositif selon ce second mode de réalisation.
Selon ce deuxième mode illustré figure 10 et 11, la réglette secondaire mobile de déchargement (6) portée par le cadre convoyeur est constituée d'un seul tenant et est fixée au cadre convoyeur (5) à l'extrémité du bras latéral (52a) laissant ainsi une extrémité libre (63) à ladite réglette secondaire mobile de déchargement (6). L'unité de déchargement (9) est positionnée selon l'axe Xx, de manière à ce que l'extrémité libre (63) de la réglette secondaire mobile de déchargement (6), lorsque celle-ci est en position principale, se trouve positionnée dans l'intervalle entre le bord latéral d'attaque (92) et le bord latéral de sortie (93) des parois de retenue (91a, 91b) ; la surface de butée (4) se trouvant également dans cet intervalle et étant réglée de manière à ce que la distance D7 entre ladite surface (4) et l'extrémité libre (63) soit égale avec un léger jeu positif à la longueur L2 de la rangée des pièces à décharger.
CAPTEUR DE CHAMP MAGNETIQUE A PONT DE MAGNETORESISTANCES DESCRIPTION Domaine technique La présente invention a pour objet un capteur de champ magnétique à pont de magnétorésistances. Elle trouve une application dans la mesure des champs magnétiques, notamment des champs faibles, c'est-à-dire de l'ordre de quelques dizaines d'Oersteds.
Etat de la technique On connaît des capteurs de champ constitués de quatre magnétorésistances montées en pont de WHEATSTONE. La figure 1 annexée en montre un exemple.
Les quatre magnétorésistances présentent chacune la forme de barreau allongé et sont montées en opposition électrique deux à deux dans le pont (respectivement R1 et R2), des bornes étant situées respectivement entre les magnétorésistances. La tension d'entrée (ou d'alimentation) appliquée entre deux bornes du pont est notée Ve, et la tension de sortie (ou de mesure) prise entre les deux autres bornes est notée Vs.
Dans un tel montage, deux des magnétorésistances seulement doivent être sensibles au champ magnétique à mesurer (par exemple les magnétorésistances R2) sinon le pont resterait équilibré en toutes circonstances.
L'une des solutions consiste à disposer un écran magnétique devant deux des magnétorésistances, les magnétorésistances R1 sur la figure 2, où l'écran porte la référence Ec.
Un tel capteur est décrit, par exemple, dans l'article de J. DAUGHTON et al. intitulé "Magnetic Field Sensors Using GMR Multilayer" publié dans la revue "IEEE Trans on Magnetics", vol. 30, n"2, mars 1994.
Bien que donnant satisfaction à certains égards, ces capteurs restent complexes à réaliser en raison des moyens destinés à rendre passives deux des magnétorésistances. La présente invention a justement pour but de remédier à cet inconvénient en évitant le recours à cet écran.
Exposé de l'invention A cette fin, la présente invention préconise d'orienter longitudinalement deux des magnétorésistances et transversalement les deux autres, les orientations étant prises par rapport à la direction du champ à mesurer. Sous certaines conditions qui seront précisées plus loin, les deux magnétorésistances montées transversalement sont insensibles à la variation du champ appliqué et sont donc neutralisées. Seules les magnétorésistances montées longitudinalement sont sensibles au champ appliqué. On obtient donc bien la fonction de neutralisation recherchée et cela uniquement par l'orientation des magnétorésistances, sans recours à un quelconque moyen supplémentaire.
De façon précise, la présente invention a pour objet un capteur de champ magnétique comprenant, d'une part, au moins quatre magnétorésistances montées en pont de WHEATSTONE, chaque magnétorésistance présentant sur au moins une partie une forme de barreau allongé avec une direction longitudinale et une direction transversale, les quatre magnétorésistances étant en opposition électrique deux à deux dans le pont, et, d'autre part, des moyens d'alimentation en tension du pont et des moyens de mesure de la tension de déséquilibre du pont, ce capteur étant caractérisé par le fait que les magnétorésistances sont du type multicouches et que deux des magnétorésistances opposée s dans le pont ont leur direction longitudinale orientée parallèlement à une direction qui est celle du champ à mesurer, les deux autres ayant leur direction transversale orientée parallèlement à cette même direction.
Les magnétorésistances longitudinales sont dites actives et les magnétorésistances transversales sont dites passives.
De manière avantageuse, le capteur comprend en outre un moyen de polarisation apte à appliquer au moins aux deux magnétorésistances orientées longitudinalement un champ magnétique de polarisation.
Ce moyen de polarisation peut être un enroulement ou un conducteur parcouru par un courant de polarisation, ou un aimant permanent.
L'enroulement peut entourer les deux magnétorésistances longitudinales ou entourer 1 'ensemble des magnétorésistances.
De manière avantageuse encore, le capteur comprend en outre un moyen de compensation apte à appliquer un champ magnétique de compensation au moins aux deux magnétorésistances orientées longitudinalement. Ce moyen de compensation peut comprendre un enroulement parcouru par un courant de compensation ou un conducteur parcouru par un courant de compensation.
Selon un autre mode de réalisation, le capteur peut comprendre un moyen de compensation apte à appliquer un champ aux deux magnétorésistances montées transversalement.
De façon préférentielle, les magnétorésistances de type multicouche sont à base de FeNi/Ag.
Exemple 3 (selon l'invention) : Préparation d'une composition bitume/polymère en traitant une composante bitume/polymère non réticulée par un adjuvant acide.
Dans un réacteur maintenu à 175"C et sous agitation, on introduisait 980 parties d'un bitume identique à celui utilisé dans l'exemple 1, ainsi que 20 parties du terpolymére utilisé dans l'exemple 2 et l'on maintenait le tout sous agitation à 175"C pendant 2,5 heures.
Au contenu du réacteur, on ajoutait alors 5 parties d'acide phosphorique à 75 % et l'on maintenait ensuite l'ensemble à 175"C sous agitation pendant 3 heures, pour former la composition bitume/polymère.
Exemple 4 (témoin) Préparation d'une composition non réticulée bitume/polymère incluant un élastomère et non traitée par un adjuvant acide.
Dans un réacteur maintenu à 175"C et sous agitation, on introduisait 955 parties d'un bitume identique à celui utilisé dans l'exemple 1, puis 30 parties d'un élastomère consistant en un copolymère triséquencé styrène/butadiène/styrène, ayant une masse moléculaire moyenne de 150000 daltons et renfermant 30 % de styrène, et 15 parties du terpolymère utilisé dans l'exemple 2. Le contenu du réacteur était ensuite maintenu sous agitation à 175"C, pendant 2,5 heures, pour former la composition bitume/polymère non réticulée.
Exemple 5 (selon l'invention) : Préparation d'une composition bitume/polymère non réticulée incluant un élastomère et traitée par un adjuvant acide.
En opérant comme décrit dans l'exemple 4, on préparait une composition bitume/polymère non réticulée incluant un élastomère, dite composante bitume/polymère. Au contenu du réacteur, on incorporait alors 4 parties d'un acide polyphosphorique, puis maintenait le milieu réactionnel ainsi formé, à 1750C et sous agitation pendant une durée égale à 2,5 heures pour produire la composition bitume/polymère selon l'invention. L'acide polyphosphorique utilisé répondait à la formule PnHn+203n+lt n étant un nombre égal à environ 3.
Exemple 6 (témoin) Préparation d'une composition bitume/polymère non réticulée et non traitée par un adjuvant acide.
On préparait une composition bitume/polymère en opérant comme décrit dans l'exemple 2, avec toutefois utilisation d'un bitume ayant une pénétrabilité comprise dans l'intervalle 180/220.
Exemple 7 (selon l'invention) : Préparation d'une composition bitume/polymère en traitant une composante bitume/polymère par un adjuvant acide.
En opérant comme décrit dans l'exemple 6, on préparait une composition bitume/polymère non réticulée dite composante bitume/polymère. Au contenu du réacteur, on incorporait alors 3 parties d'acide méthane sulfonique, puis maintenait le tout à 175"C, sous agitation, pendant une durée de 3 heures pour produire la composition bitume/polymère selon l'invention.
Exemple 8 (témoin) Préparation d'une composition bitume/polymère réticulée non traitée par un adjuvant acide.
Dans un réacteur maintenu à 175"C et sous agitation, on introduisait 960 parties d'un bitume identique à celui utilisé dans l'exemple 6, puis 30 parties d'un élastomère consistant en un copolymère diséquencé styrène/butadiène, ayant une masse moléculaire moyenne de 100000 daltons et une teneur en styrène de 25 %, et 10 parties du terpolymère utilisé dans l'exemple 2 et l'on maintenait le milieu réactionnel ainsi formé sous agitation, à 1750C, pendant 2,5 heures. Au contenu du réacteur, on ajoutait alors 0,8 partie de soufre et maintenait l'ensemble sous agitation, à 175 C, pendant 3 heures pour former une composition bitume/polymère réticulée.
Exemple 9 (selon l'invention) Préparation d'une composition bitume/polymère réticulée et traitée par un adjuvant acide.
En opérant comme décrit dans l'exemple 8, on préparait une composition bitume/polymère réticulée au soufre, dite composante bitume/polymère réticulée. Au contenu du réacteur, on incorporait alors 5 parties d'acide sulfurique à 98 %, puis maintenait le milieu réactionnel ainsi formé, à 175"C et sous agitation, pendant une durée de 2,5 heures pour produire la composition bitume/polymère réticulée traitée par un adjuvant acide selon l'invention.
Pour chacune des compositions obtenues comme indiqué dans les exemples 1 à 9, on a déterminé les caractéristiques suivantes - pénétrabilité à 25"C (Pen.), - température de ramollissement bille et anneau (TBA), - indice de PFEIFFER (IP) Les résultats obtenus sont rassemblés dans le tableau ci-après.
Le tableau 4 annexé reprend la correspondance entre sonde et spécificités HLA DQB 1 avec en outre l'indication des mutations silencieuses ou des acides aminés variants.
Erentple 1: On a préparé diverses sondes liées à un ligand favorisant leur fixation sur un support solide. Le ligand utilisé est un composé disponible dans le commerce, dénommé Aminolink 2, et commercialisé par la société Applied Biosystems sous la référence 400808.
Le couplage du ligand à un oligonucléotide est effectué selon le protocole général suivant Un oligonucléotide est synthétisé sur un appareil automatique 381 A de la société Applied Biosystems en utilisant la chimie des phosphoramidites selon le protocole du constructeur. Le ligand phosphoramidite dissous dans de l'acétonitrile anhydre à une concentration de 0,2M est placé en position X du synthétiseur et l'addition du ligand se fait par l'extrémité 5' de l'oligonucléotide selon le protocole standard de la synthèse automatique lorsque la synthèse de l'oligonucléotide est achevée.
Après déprotection une nuit à 550C dans une solution d'ammoniaque à 33 %, suivie d'une précipitation dans de l'éthanol à -20 C, l'oligonucléotide modifié (lié au ligand) est séché sous vide et repris dans 1 ml d'eau.
L'oligonucléotide modifié à son extrémité 5' est purifié par chromatographie liquide haute performance en phase inverse sur une colonne de Brownlee RP 18 (iOmm-25cm).
Conditions: débit 4,6 ml/min Gradient 10 % à 35 % de tampon A en 30 min.
35 % à 100 % de tampon B en 3 min.
Tampon A : 0,1 molaire Triéthylammoniumacétate (TEAA), pH 7 Tampon B . 50 % Tampon A + 50 % CH3CN.
Eveniple 2 : Prépar
Exemple 3: Amplification de l'ADN cible.
L'amplification est réalisée par PCR en utilisant les amorces suivantes - amorce 1 : 5'C ATG TGC TAC TTC ACC AAC GG 3' - amorce 2: 5' CTG GTA GTT GTG TCT GCA CAC 3' Ces amorces sont désignées dans le tableau 1 par les appellations DQBAMP-A et DQBAMP-B.
Exemple 4: Dans les puits d'une plaque de microtitration (Nunc 43454) sont déposés 100 l d'une solution d'un oligonucléotide de capture d'une spécificité DQ donnée (à raison d'un oligonucléotide de capture par puits) à une concentration de 10 à 400 nM dans du PBS 3 x (0,45 M NaCI, 0,15 M phosphate de sodium, pH 7). On utilise donc autant de puits que de sondes de capture nécessaires pour le typage. Les plaques sont incubées pendant 2 heures à 37 C ou pendant 15 à 22 heures à température ambiante.