INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
senté à l'aide du commutateur marche/arrêt non représenté, la lame de scie 22 effectue un mouvement de va et vient suivant son axe longitudinal 19. Comme la partie ondulée 28 passe au fond de la gorge de guidage 30 du galet de guidage 32, une
course transversale est appliquée à la lame de scie 22 en fonc-
tion du profilé de la partie ondulée; cette course transver-
sale se combine au mouvement de va et vient. On arrive à une attaque oscillante des dents sur la pièce; cela accentue l'enlèvement de matière et augmente ainsi la puissance de
coupe. La fréquence de la course transversale varie proportion-
nellement à la fréquence de la course longitudinale. Ainsi, une augmentation de la fréquence de la course longitudinale se tra- duit par une augmentation de la fréquence de la course trans- versale.5 Suivant le type de matériau, le dos de la lame de scie peut comporter des ondulations régulières ou encore des ondulations adaptées de manière particulière, donnant une
course transversale Q irrégulière suivant le profil des ondula-
tions, pour agir de manière optimale sur l'enlèvement de ma-
La présente invention concerne un véhicule électrique muni de moyens de charge de batteries de stockage d'énergie de celui-ci.
Plus particulièrement, l'invention concerne un véhicule électrique du type comportant des batteries de stockage d'énergie associées à des moyens de charge de celles-ci, intégrés au véhicule et adaptés pour être raccordés par l'intermédiaire d'un cordon d'alimentation à une source d'alimentation externe au véhicule.
On conçoit alors que lorsqu'un utilisateur souhaite recharger les batteries du véhicule après utilisation, il raccorde le cordon d'alimentation à la source d'alimentation externe au véhicule.
Chaque panneau d'affichage à cristaux liquides 12 inclut une région d'affichage effective 12a et une région de non affichage 12b autour de la région d'affichage effective 12a, comme décrit par report à la figure 2. La région d'affichage effective 12a est en outre divisée en une zone d'affichage principale 1 2x et en une zone de compensation périphérique 12y.
L'aire d'affichage principale 12x forme une image sur la zone d'affichage prédéterminée 22p via le réseau 16 d'éléments laissant passer la lumière de façon convergente et la lentille de Fresnel 18. L'aire de compensation périphérique 12y forme une image juste à l'extérieur de la zone d'affichage prédéterminée 22p via le réseau 16 d'éléments laissant passer la lumière de façon convergente et la lentille de Fresnel 18. C'est-à-dire que la zone de compensation périphérique 12y ne contribue pas à la formation de l'image réelle sur l'écran 22 mais compense une perte de luminosité dans la région périphérique du panneau d'affichage à cristaux liquides 12. A titre d'exemple, la région d'affichage effective 12a inclut 640 x 480 pixels et l'aire d'affichage principale 12x inclut 620 x 465 pixels.
Comme représenté sur la figure 14, la zone de compensation périphérique 12y du panneau d'affichage à cristaux liquides 12 est commandée pour produire une image T1 qui est de façon générale identique à une partie li d'une image délivrée depuis la zone d'affichage principale 12x du panneau d'affichage à cristaux liquides 12 à proximité de la zone de compensation périphérique 12y.
En tant qu'alternative représentée sur les figures 15 et 16, la zone de compensation périphérique 12y du panneau d'affichage à cristaux liquides 12 est commandée pour produire une image T2 qui est de façon générale identique à une partie 12 d'une image délivrée depuis la zone d'affichage principale 12x du panneau d'affichage à cristaux liquides adjacent 12 à proximité de la zone de compensation périphérique 12y dudit un panneau d'affichage à cristaux liquides 12.
La figure 19 représente un élément 50 d'une image sur un écran 22. L'élément 50 doit être un point au niveau duquel plusieurs faisceaux lumineux sont focalisés mais de fait, des faisceaux lumineux peuvent se diffuser jusqu'à une certaine région 51 du fait d'une aberration de la lentille de Fresnel d'agrandissement 18. Par conséquent, la luminosité de l'élément 50 peut être réduite. La figure 20 représente plusieurs éléments 50, 50a, 50b, 50c et 50d, leurs régions de diffusion étant 51, 51a, 51b, 51c et 51d. L'élément 50 reçoit de la lumière provenant des autres éléments 50a, 50b, 50c et 50d et la luminosité de l'élément 50 peut être compensée jusqu'à un certain point.La figure 21 représente une partie périphérique de l'écran 22 lorsque la zone de compensation périphérique 12y n'est pas prévue. II y a plusieurs éléments 50, 50a, 50b, 50c et 50d munis des régions de diffusion 51, 51a, 51b, 51c et 51d sur la partie périphérique de l'écran 22 mais la luminosité de ces éléments peut ne pas être compensée puisqu'il n'y a pas de composantes de lumière en surplus à l'extérieur de la zone d'affichage prédéterminée 22p.
DESCRIPTION La présente invention concerne un système d'attache entre une chaine de lunettes et une branche de lunettes.
L'attache entre une chaine de lunettes et une branche de lunettes est habituellement effectuée par un joint en caoutchouc qui est passé dans la branche de lunettes. Ce joint en caoutchouc est cintré d'une bague métallique qui en coulissant permet de réduire le diamètre d'attache et donc desserrer la branche de lunettes. L'autre extremité de ce même joint est reliée à la chaine de lunettes: -soit par la chaine de lunettes elle même effectuant une boucle scellée par une agraphe et passant dans le joint en caoutchouc lorsque la chaine est un cordon, -soit lorsqu'il s'agit d'une chaine métallique par un anneau terminal de plus gros diamètre passant à l'intérieur du joint. Ce système d'attache constitué par une sucession visible d'agraphes, de boucles, d'anneaux, de joints, de bagues est inesthétique.De plus, un seul joint de serrage est inefficace pour bloquer durablement la branche de lunettes. Il peut en résulter la perte de la paire de lunettes.
Le système selon l'invention permet de remédier à ces inconvénients.
Il est constitué d'un cylindre intérieur composé à une extremité d'un crochet. Un joint de serrage anti-retour en caoutchouc à l'intérieur duquel passe la branche de lunettes se loge dans ce crochet. A l'autre extremité du cylindre intérieur, se fixe la chaine de lunettes (par exemple par collage). Au milieu de ce cylindre intérieur, dans une rainure, se loge un second joint en caoutchouc, ceinturant ce cylindre intérieur (selon le diamètre). Le tout est placé dans un tube extérieur d'une longueur supérieure au cylindre intérieur, et d'un diamètre suffisamment petit pour qu'en coulissant, il frotte sur les deux joints du cylindre intérieur. Les deux joints et l'augmentation de la surface de frottement rendent ainsi le système de bloquage plus performant. De plus, le tube extérieur a l'avantage de cacher le cylindre intérieur, ce qui permet un ensemble plus esthétique.
Les dessins annexés illustrent l'invention: Sur la planche 1/3 -La figure 1 représente le tube extérieur -La figure 2 représente le cylindre intérieur -La figure 3 représente la chaine de lunettes -La figure 4 représente le joint en caoutchouc anti-retour -La figure 5 représente le joint en caoutchouc anti-retour et de serrage -La figure 6 représente la branche de lunettes Sur la planche 2/3 -La figure 7 représente une vue de face en coupe où les différents éléments du système sont en place en position desserée -La figure 8 représente une vue de dessus en coupe où les différents éléments du système sont en place en position desserrée Sur la planche 3/3 -La figure 9 représente une vue de face en coupe où les différents éléments du système sont en place en position serrée -La figure 10 représente une vue de dessus en coupe où les différents éléments du système sont en place en position serrée En référence à ces dessins, le système comporte un tube extérieur (1) coulissant sur un cylindre intérieur (2). Le cylindre intérieur (2) comporte -Un emplacement évidé (3) pour la chaine de lunettes (6) -Un emplacement rainuré (4) pour un joint anti-retour (7) -Un crochet (5) pour loger un joint de serrage (8) anti-retour qui sert d'attache pour la branche de lunettes (9) En tirant sur la chaine de lunettes (6) d'une main et un tenant le tube extérieur (1) de l'autre main, on parvient ainsi à rentrer le joint d'attache (8) dans le tube extérieur (1). La figure 10 planche 3/3 nous montre que le coulissement prend fin lorsque la branche de lunettes (9) est plaquée contre le tube extérieur (1) par le joint de serrage (8).
Cette position demeure stabe grâce aux deux joints (7) et (8) qui freinent le mouvement inverse. En tenant la branche de lunettes (9) d'une main et en tirant sur le tube extérieur (1) de l'autre main, on parvient ainsi à desserrer le système d'attache. Le tube extérieur (1) cache le cylindre intérieur (2) rendant l'ensemble plus esthétique.
A titre d'exemple non limitatif, le tube extérieur aura des dimensions de l'ordre de 15mm pour la longueur et de 4mm pour le diamètre.
Le système selon l'invention est particulièrement destiné à tenir plus efficacement et plus esthétiquement la chaine de lunettes sur la branche de lunettes.
DISPOSITIF PORTATIF DE CRYPTAGE ET DE VISUALISATION D'AU MOINS UN CODE CONFIDENTIEL A AU MOINS QUATRE CHIFFRES A PARTIR D'UN CODE CLE A DEUX CARACTERES L'invention concerne un dispositif portatif à fonctionnement mécanique pour le cryptage et la visualisation d'un ou plusieurs code(s) confidentiel(s) tel qu'un PIN "personal identification number", à au moins quatre chiffres (code bancaire, code d'accès d'immeuble, code d'utilisateur (de serveur, d'ordinateur de services de télécommunication, de cartes à puce,...), code de serrure ou de coffre-fort, numéro de téléphone...) à partir d'au moins un code clé à deux caractères pouvant être choisis respectivement dans deux ensembles de caractères. Un tel dispositif sert notamment d'aide-mémoire en permettant à l'utilisateur de retrouver aisément un ou plusieurs code(s) confidentiel(s).
A noter que le métal d'apport peut être, au sein de la bande 27, apposer sur un support ou substrat de transfert, tel que papier. Le réceptacle 29 peut alors comprendre un autre rouleau que le rouleau distributeur, et sur lequel le substrat vient s'embobiner, après que le métal d'apport ait été transféré sur le film 3.
De préférence, le déplacement de la bande 27, ainsi que celui du film 3 provenant des bobine 8, est effectué de manière totalement automatisée et synchronisée en fonction des besoins de la machine 1.
Le poste 20 de la figure 8 diffère de celui de la figure 2 essentiellement en ce que les surfaces de travail des outils 22 et 23 présentent des reliefs et/ou concavités complémentaires à la façon d'un poinçon et d'une matrice.
I1 va de soi qu'en donnant aux outils 22 et 23 du poste 20 de la figure 2, des formes complémentaires au niveau de leurs surfaces de travail, une mise en forme peut être effectuée simultanément à la métallisation.
Avec de tels outils, lorsque le film 3 est enserré, le matériau de base au niveau de la partie prise entre les outils 22, 23 subit des déformations plastiques.
Ces déformations, qui sont accrues par la présence du chauffage 30, permettent de réaliser sur au moins une paroi 4 d'un sachet 2, un ou plusieurs reliefs et/ou concavités tels que gaufrage, motif, signe ou trompe l'oeil.
Les dimensions des surfaces de travail, et donc des parties métallisées et/ou mises en forme peuvent aisément varier. En effet, les outils 22, 23 peuvent être montés sur la machine 1 à l'aide d'attaches démontables, ce qui permet leur changement rapide.
Ainsi, divers jeux d'outils peuvent être prévus pour une seule et même machine 1. Puisque ces outils sont des pièces de dimensions relativement réduites, leur prix de revient est relativement peu élevé, ce qui permet de fabriquer de nombreux jeux d'outils différents, sans un investissement trop important.
On note que le poste 20 de la figure 1 fait saillie, perpendiculairement à S, de part et d'autre du film 3. Ce poste permet donc d'effectuer une ou plusieurs métallisations et/ou mises en forme sur toute la largeur du film 3. I1 est ainsi possible d'obtenir des sachets 2, dont toute une paroi est métallisée (figure 4) et/ou mise en forme par exemple par gaufrage (figure 7).
Evidemment, un sachet entièrement métallisé et mis en forme peut pareillement être obtenu.
En revanche, c'est le film 3 qui fait saillie, parallèlement et perpendiculairement à S, des bords latéraux du poste 20 de la figure 9. Ce poste permet d'effectuer une métallisation et/ou une mise en forme sur une partie seulement du film 3.
Dès lors, il est possible d'obtenir un sachet dont seulement une partie 32 (fig. 3) est mise en relief. Ou seulement une partie 33 du sachet 2 est métallisée (figure 5).
Toutes les combinaisons sont possibles, et notamment un sachet 2 (fig. 6) avec une partie 32 mise en forme, une partie 33 métallisée, et une partie 5 sans relief ni métallisation.
Une même paroi d'un sachet 2 peut aussi être pourvue de plusieurs parties métallisées et/ou mises en forme, éventuellement coïncidentes pour certaines.
On note ainsi que le motif en forme de "N" de la figure 6 est à la fois métallisé et en relief.
Dans le même ordre d'idées, et comme illustré sur la figure 9, une même machine 1 peut posséder plusieurs postes 20 de métallisation et/ou de mise en forme.
Une pâte peut faire l'objet d'une mesure de l'essai d'expansion, appelé également essai de stabilité. Cette stabilité est mesurée par l'expansion volumique spécifiée d'une pâte de consistance normalisée, révélée par le mouvement relatif de deux aiguilles. La mesure consiste à curer la pâte (dans son moule spécial avec les aiguilles) pendant 24 heures à 20"C et à 100 % d'humidité relative, puis à la plonger dans un récipient rempli d'eau qui est porté à ébullition pendant 3 heures.
500 g de laitier référencé LM30 et 148,5 ml de saumure saturée ont permis d'obtenir une pâte normale.
Le début de prise s'est effectué à 135 minutes et la fin de prise à 375 minutes.
Après 7 jours, l'expansion est de 6 mm.
Le coulis issu des essais d'expansion a été cassé à 7 jours et donne une résistance à la compression de 18,7MPa.
Exemple 7 - Coulis ou pâte de sel 500 g de laitier référencé LM 49 et 162 ml de saumure saturée ont permis d'obtenir une pâte normale.
Le début de prise s' est effectué à 210 minutes et la fin de prise à 360 minutes.
Après 7 jours, l'expansion est de 4 mm.
Le coulis issu des essais d'expansion (stabilité) a été cassé à 7 jours et donne une résistance à la compression de 23,5MPa.
LAME DE COUPE POUR DEBROUSSAILLEUR ROTATIF A AXE VERTICAL La présente invention concerne une lame de coupe prévue pour être fixée sur un rotor d'un débroussailleur rotatif à axe vertical.
Les débroussailleurs sont de plus en plus utilisés notamment par les exploitants agricoles, soit pour l'entretien de certaines terres, soit pour le broyage de la paille après récolte.
Les surfaces travaillées sont de plus en plus importantes et les utilisateurs requièrent des matériels de plus en plus sophistiqués, du point de vue de la qualité de la coupe et surtout du point de vue de la fiabilité.
Les débroussailleurs concernés par la présente invention sont du type à axe vertical, comprenant un ou plusieurs rotors.
Ces rotors sont supportés par un bâti lui-même fixé sur l'attelage trois points d'un tracteur pour permettre le transport et la mise en service.
La hauteur de coupe est réglée par le débroussailleur lui-même dont le bâti possède des patins glissant sur le sol.
Les rotors sont entraînés à partir de la prise de force du tracteur grâce à un arbre et généralement par l'intermédiaire d'un boîtier de transfert, avec réduction si nécessaire.
Bien qu'il n'existe pas encore de relation scientifiquement prouvée entre le degré d'hémolyse et la thrombogénicité des valves cardiaques, l'expérience clinique suggère que la réduction des forces de cisaillement peut diminuer les complications thromboemboliques en réduisant l'état d'hypercoagulabilité réactionnelle qui accompagne toute destruction globulaire (Renate Koppensteiner et al Blood Rheology Aster Cardiac Replacement With Mechanical Prostheses or Bioprotheses. The American Journal of Cardiology, ler Janvier 1991, pages 79-83) les valves tissulaires notoirement peu thrombogènes ne provoquent pas d'hémolyse ; les prothèses mitrales sont notoirement plus thrombogènes que les prothèses aortiques.
A la fermeture d'une valve mécanique de type courant en position mitrale, l'impact des volets sur l'orifice génère un gradient de pression de l'ordre de 750 mm Hg pendant le temps (environ 1 msec) qui suit la fermeture. Le débit instantané de fuite génère des forces de cisaillement sur les bords qui dépassent de beaucoup le seuil létal pour les globules rouges et les plaquettes (Lee et Chandran, Valve Medtronic-Hall de taille 29 avec jeu de 0,05 mm : Wall Shear Stress = 1500 et 2500 Pa Nombre de Reynolds = 100 à 50 pour des dP/dT de 750 mmHg/s et 3000 mmHg/s respectivement). Si l'on diminue le gradient de pression instantané à l'impact en reproduisant le mécanisme de fermeture des valves naturelles, on diminue les forces de cisaillement et on supprime le risque de cavitation.De plus, il est possible d'adapter spécifiquement la valeur optimale du jeu pour chacune des deux configurations, aortique et mitrale.
En position mitrale, le volume de fermeture est relativement plus grand que le volume de fuite statique. Une diminution significative du volume de fermeture autorise donc une largeur de jeu sensiblement plus grande. A l'inverse, en position aortique, le volume de fermeture dynamique est relativement plus petit que la fuite statique. On peut avantageusement réduire la largeur du jeu et diminuer la fuite statique.
Pour les versions aortiques de la valve cardiaque, objet de la présente invention, la largeur du jeu est de préférence réglée de façon à autoriser sous une pression constante de 100 mmHg un débit de fuite de l'ordre de 0,5 l/mn quelle que soit la taille. Cette valeur correspond à une fuite nominale de 2 à 3% du volume systolique en régime physiologique de fréquence, de pression et de débit. Le taux global de régurgitation est alors sensiblement inférieur à celui des prothèses mécaniques connues. La largeur moyenne du jeu est typiquement de l'ordre de 2/100ème de mm.
Pour les versions mitrales de la valve cardiaque, objet de la présente invention, la largeur du jeu est de préférence réglée de façon à autoriser sous une pression constante de 100 mmHg un débit de fuite de l'ordre de 0,8 l/mn quelle que soit la taille. Cette valeur correspond à une fuite nominale de 7 à 8% du volume systolique en régime physiologique de fréquence, de débit et de pression. Le taux global de régurgitation est identique ou légèrement supérieur à celui des prothèses mécaniques connues. La largeur du jeu est au moins 4 fois plus grande que la largeur de jeu des valves aortiques, soit typiquement 0,8 à l/lOème de mm.
Contrairement à toutes les prothèses valvulaires mécaniques connues qui possèdent un jeu entre les composants d'une largeur identique pour les versions aortiques et les versions mitrales, la valve optimisée, objet de la présente invention, a une largeur de jeu plus importante en position mitrale qu'en position aortique.
Les moyens spécifiques qui permettent de d'améliorer le mécanisme de fermeture au cours de la phase de décélération de l'écoulement et donc de diminuer d' autant le volume de fermeture dynamique selon la présente invention, confèrent à une valve mécanique des avantages critiques 1. Au niveau fonctionnel : réduction du dysfonctionnement en régime de bas débit et de fréquences élevées par diminution de la régurgitation.
2. Au niveau structurel augmentation du seuil de cavitation, meilleure résistance à l'usure, production acoustique moindre.
3. Au niveau biologique : possibilité dans certains cas d'aménager un espace sensiblement plus grand entre l'orifice de la valve et ses éléments obturateurs dans la configuration mitrale, ce qui assure un meilleur rinçage de l'orifice, une réduction de son potentiel hémolytique et une diminution de la thrombogénicité.
Les valves mitrales sont plus grandes que les valves aortiques. La taille standard pour les valves mitrales est 29 mm. La taille standard pour les valves aortiques est 23 mm. Le volume de fermeture "obligatoire H est naturellement beaucoup plus grand pour les valves mitrales. C'est donc surtout pour la configuration mitrale qu'il y a avantage à réduire le volume de fermeture.
Du fait de leur sens de basculement antinaturel "à contre-sens", les valves monodisques ou les valves à deux volets classiques ne se ferment que par le reflux, à l'inversion du débit, au tout début de la diastole en position aortique ou au tout début de la systole en position mitrale. La fermeture provoquée par la décélération du débit est nulle, alors qu'elle est de presque 90% sur les valves naturelles. Le volume de reflux est important et la vitesse de fermeture est très élevée.
Selon l'invention avec une fermeture des volets qui s'effectue au contraire dans le sens physiologique, les courants de paroi générés par le remplissage du ventricule ou des sinus exercent une force latérale sur les volets 10 qui ramènent leur pointe C en direction de l'axe du flux sanguin. Les volets 10 amorcent alors leur fermeture précocement dès que le débit à travers l'orifice diminue. La vitesse de fermeture est moins élevée. Le volume de fermeture obligatoire est plus petit et le temps nécessaire pour compléter la fermeture est plus court si bien que le volume dynamique de reflux est moindre.
Il a été démontré expérimentalement que plus l'axe de basculement 11 des volets 10 est près des bords de l'orifice, plus grand est l'effet de levier sur les volets et moins la force nécessaire à la fermeture est grande. Les volets 10 sont donc d'autant plus sensibles aux courants de fermeture que 1 ' axe de basculement est plus excentré. Le degré d'excentricité agit dans le même sens que l'angle de fermeture plus il est important plus le volume régurgité à la fermeture est petit.
Le Brevet US-4 820 299 (DASSAULT-LAPEYRE) décrit une valve ayant un axe de basculement situé perpendiculairement à une distance d'au moins 75% de la valeur du rayon R interne de l'orifice. Cette valeur convient à la définition aortique puisque les valves aortiques sont plus petites et que le volume de fermeture obligatoire est relativement moindre.
I1 est toutefois avantageux surtout pour la définition mitrale d'augmenter sensiblement l'excentricité en rapprochant l'axe de basculement des bords de l'orifice de la valve jusqu'à une distance de 80% à 84% du rayon R.
FIXATION DE SKI MUNIE DE MOYENS D' AMORTISSEMEN1 DES VIBRATIONS La présente invention a pour objet une fixation de ski comportant des moyens d'amortissement destinés à amortir les vibrations du ski transmises au skieur.
Les bretelles de maintien ainsi formées permettent de stabiliser le sac en haut et en bas, en soutenant le poids du sac par les épaules et en évitant que le fond du sac tire le dos de la veste vers le bas.
Le sac étant tenu en haut et en bas, il ne peut plus tirer sur le dos de la veste qui peut alors être ouverte ou fermée sans gène pour l'utilisateur et l'ensemble veste et sac devient très convenable pour faire de la randonnée.
Selon un autre mode de réalisation préféré de l'invention, la veste comprend également des passants 3, qui sont fixés à l'intérieur de la veste sur les épaules, de manière à y faire passer les sangles. Ils permettent de stabiliser les sangles sur les épaules et d'éviter qu'elles ne partent sur les côtés.
Ainsi, lorsque l'utilisateur enfile sa veste, il n'est pas gêné par les sangles qui sont fixées aux épaules grâce aux passants; il enfile la veste et les bretelles en même temps.
De préférence, chaque passant 3 descend vers l'avant, dans l'alignement de chaque épaule, de façon à guider les sangles vers le devant de la veste.
L'orientation des passants permet en outre de répartir au mieux les efforts créés par le poids contenu dans le sac sans par ailleurs former de plis disgracieux dans la veste.
Dans cette variante, et dans le cas où chaque sangle comprend deux parties attachées au moyen d'une boucle 2, on peut détacher les parties de chaque sangle 1 et 1 bis pour libérer la partie supérieure de la sangle du passant 3 correspondant.