INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette branche 22, 22' sera désignée brièvement, ci-après, par "branche de contact". Les deux éléments de contact 11, 12 peuvent être de réalisations différentes non seulement quant à la forme de leur pièce de contact 23, 23', mais également quant à leur taille de réalisation 24, 24' et à l'épaisseur 25, 25' de la tôle 29, 29' en laquelle ils sont fabriqués. Ainsi, l'épaisseur 25 de la tôle du grand élément de contact ll mesure par exemple 0,48 mm, tandis que l'épaisseur 25' de la tôle du type 12 de petite taille n'est que d'environ 0,32 mm. Les pièces de contact 23, 23' des deux éléments 11, 12 servent à la connexion de coupecircuits non illustrés en détail, présentant des tailles mutuellement différentes, et par l'intermédiaire desquels les appareils consommateurs considérés sont ensuite raccordés.
Une différence supplémentaire, entre les deux éléments de contact 11, 12, réside dans la position d'agencement des profilés en L situés de part et d'autre. Comme le met optimalement en évidence une observation de la figure 2, les deux embases 21, 21' s'étendent d'une manière différente par rapport à la barrette 10. Alors que les grandes embases 21 des éléments de contact 11 s'étendent dans le sens longitudinal de la barrette 10, les petites embases 21' des éléments 12 sont orientées transversalement vis-à-vis de cette direction. En outre, le nombre des éléments respectifs de contact 11, 12 est différent et peut également être adapté, de manière aisée, aux exigences du cas d'application considéré. Le présent cas comprend cinq grands éléments de contact 11, mais uniquement quatre petits éléments de contact 12. Enfin, la zone 13, 14 de fixation de ces éléments 11, 12 peut être choisie à volonté sur la barrette 10. Cela se répercute par exemple, sur les figures 1 et 2, par un espacement calibré différent 26, 27 des zones respectives de fixation 13 et 14. Cependant, malgré les différences précitées entre les deux types d'éléments 11, 12, les zones de fixation 13, 14 sont de réalisation identique et appellent un commentaire en considérant le cas de la zone de fixation 13, sur la figure 5.
Conformément à la figure 5, la tôle 29 de l'embase 21, dont l'épaisseur 25 est relativement petite, est en contact superficiel avec la tôle 19 de la barrette 10 qui présente l'épaisseur 17 précitée, relativement grande. Les deux couches de tôle 19, 29 sont ensuite embouties conjointement et donnent naissance à un mentonnet contre-dépouillé 30 faisant saillie, à la face inférieure de la barrette 10, sous la forme d'un bouton de configuration ronde. La présence de contre-dépouilles 31 se traduit par une venue en prise par conformation entre les deux couches de tôle 19, 29, de sorte que ce mentonnet 30 doit être qualifié de "mentonnet à concordance de formes", comme déjà mentionné. La profondeur 32 dudit mentonnet 30 peut être conçue relativement modeste, si bien que la configuration inférieure de ce mentonnet 30 ne fait saillie que d'une cote 28 relativement faible, comme l'illustre la figure 5. Dans le cas des rela tions dimensionnelles indiquées, il suffit que le mentonnet 30 ne dépasse à la face postérieure, en 28, que d'environ 0,5 mm.
Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées à l'invention telle que décrite et représentée, sans sortir de son cadre.
Le système de contrôle d'attitude selon l'invention comprend des moyens magnétométriques pour mesurer les composantes du champ magnétique selon les axes de roulis, de tangage et de lacet du satellite, constitués par exemple par deux magnétomètres à deux axes ou, comme dans le cas illustré schématiquement sur la figure 2, par un magnétomètre 50 à trois axes respectivement alignés selon les axes x, y et z.
Le système de contrôle d'attitude comporte une roue inertielle 52, entraînée par un moteur 54, dont l'axe de rotation est aligné suivant l'axe de tangage y du satellite.
La roue inertielle 52 procure un couplage entre la dynamique en roulis et la dynamique en lacet du satellite. La dynamique du satellite est celle d'un corps rigide possédant un moment cinétique embarqué H généré par la roue 52 selon l'axe de tangage, et auquel sont appliqués des couples perturbateurs C'x, C'y et C'z ainsi que des couples de stabilisation Cx, Cy et Cz générés par le système de contrôle d'attitude.Les équations du mouvement s'écrivent, aux petits angles 1x IyO+H=Cy +Cy (2) Iv# - H(p + ##0# = Cz + C z (3) avec Ix, Iy et 1z représentant les moments d'inertie du satellite respectivement selon les axes de roulis, de tangage et de lacet, et 0 représentant la pulsation orbitale du satellite. Ces équations générales mettent en évidence une dynamique en tangage découplée, qui peut s'écrire IyO=Cy +Cy -H On notera que, lorsque la stabilisation en tangage est effectuée par une commande de la rotation de la roue inertielle 52, le terme Cy représentant le couple de stabilisation en tangage est confondu avec le terme -H.
D'autre part, les relations (1) et (3) mettent en évidence la dynamique couplée en roulis et en lacet, où apparaissent deux fréquences propres de la dynamique libre : le mouvement à long terme se déroulant environ à la pulsation orbitale, et la nutation à court terme. Suivant les bandes fréquentielles considérées, on peut donc écrire + + HO)(p = cx + CX(LT) (5) -H(p + H#0# = Cz + Cz(LT) (6) pour le mouvement à long terme, et IXÇ + Xf = Cl + cl (7) - = Cz + Cz (8) pour le mouvement de nutation à court terme. Dans les relations (5) et (7), les notations Cx(LT) et Cx(CT) désignent respectivement les parties à long terme et à court terme du couple de stabilisation en roulis.Dans les équations (6) et (8), les notations Cz(LT) et Cz (CT) désignent respectivement les parties à long terme et à court terme du couple de stabilisation en lacet.
Dans l'exemple de réalisation détaillé ci-après, le couple de stabilisation en tangage est appliqué en commandant le moteur 54 d'entraînement de la roue 52, et les couples de stabilisation en roulis et en lacet sont appliqués par deux magnétocoupleurs 56, 58 placés chacun parallèlement au plan roulis-lacet xz.Dans l'exemple représenté sur la figure 2, le magnétocoupleur 56 est disposé pour produire une composante de moment magnétique Mx parallèle à l'axe de roulis propre à générer le couple le stabilisation en lacet par interaction avec la composante du champ magnétique terrestre selon l'axe de tangage, et le magnétocoupleur 58 est disposé de manière à produire une composante de moment magnétique Mz parallèle à l'axe de lacet propre à générer le couple de stabilisation en roulis par interaction avec la composante du champ magnétique terrestre selon l'axe de tangage.
L'application des couples de stabilisation est supervisée par une unité de commande 60 illustrée sous forme synoptique sur la figure 3. L'unité de commande 60 est entièrement située à bord du satellite S, et peut par exemple être réalisée à base de processeurs de traitement numérique, ou de circuits spécialisés.
Dans le schéma de la figure 3, l'unité de commande 60 comprend un bloc 62 de calcul de composantes Box , By* et B z du champ magnétique terrestre selon les axes de roulis, de tangage et de lacet. Ces composantes Box*, Byt et Bz sont calculées en appliquant un modèle préétabli du champ magnétique terrestre, et en supposant que les angles de roulis, de tangage et de lacet sont conformes à la consigne : # = 0 = 'v = 0. De tels modèles du champ magnétique terrestre sont bien connus ; ils sont le plus souvent sous la forme de développements en série dont l'ordre est choisi d'autant plus élevé qu'on souhaite une modélisation précise.Si on suppose que les angles #, O et v sont petits, alors on peut écrire au premier ordre #Bx = Bz# - Byv (9) bBy = Bxv - Bz# (10) SBz = By# - Bx# (11) où 8Bx = Bx* - Bx, 8By = By - By et #Bz = Bzt - Bz désignent chacun la différence entre les composantes calculée et mesurée du champ magnétique, respectivement selon les axes de roulis, de tangage et de lacet.Les relations (9) et (11) permettent d'obtenir une estimation 0 de l'angle de tangage donnée par Ot = (Bz8Bx - Bx8Bz)/(Bx2 + Bx) (12) On peut montrer que l'écart #0 = 0* - O entre cette estimation et la véritable valeur de l'angle de tangage est égale à cotg(i) x (2 sinX + ç cos#) où i désigne l'inclinaison orbitale et X désigne l'anomalie magnétique vraie.On a donc en toutes circonstances AO < cotg(i) x max(#max, 2Vmax) (13) c'est-à-dire qu'une bonne stabilisation en roulis et en lacet assure une estimation relativement fidèle de l'angle de tangage. L'orbite n'étant pas équatoriale, le facteur cotg(i) réduit encore l'erreur d'estimation en tangage.
En référence à la figure 3, l'estimation (12) de l'angle de tangage est obtenue par le bloc d'estimation 64, et fournie au bloc 66 qui calcule le couple de stabilisation en tangage Cy. La stabilisation en tangage peut être effectuée par un simple contrôle proportionnel-dérivé précédé par un filtrage passe-bas des estimations Ot, destiné à éliminer les variations à court terme. Le couple Cy s'écrit alors cy = -K0O* - Kvet (14) le premier terme étant proportionnel à l'estimation 0*, et le second proportionnel à la dérivée temporelle de l'estimation 0*. Les gains d'asservissement Kg et optimaux peuvent être déterminés au moyen de simulations préalables de la dynamique du satellite.
La valeur déterminée du couple de stabilisation en tangage Cy est fournie au moteur 54 pour que celui-ci communique à la roue inertielle 52 une accélération correspondante.
Le contrôle des angles de roulis et de lacet doit être couplé pour tenir compte de la dynamique libre. On le réalise avec la seule information disponible ne concernant que les angles de roulis et de lacet : la mesure de la composante du champ magnétique selon l'axe de tangage.
La partie à court terme des couples de stabilisation en roulis et en lacet Cx et C z est prise proportionnelle à la dérivée temporelle ABy de la différence entre les composantes calculée et mesurée du champ magnétique selon l'axe de tangage : CX(CT) = kl8By et Cz(CT) = k26By A partir des relations (7), (8) et (10), la dynamique du mouvement à court terme en roulis et en lacet s'écrit alors, en l'absence de couple perturbateur, et en négligeant les variations du champ magnétique terrestre dans la bande de fréquence de la nutation:: IXÇ + k1Bz# + (H-k1Bx)# = 0 (15) Iz# - k2BXt - (H-k2BZ) = o (16) On choisit alors les gains kl et k2 selon kl = kBz et k2 = -kBx (17) où k est un coefficient positif. La résolution des équations différentielles (15) et (16) conduit alors à l'équation en variable de Laplace s + k IxIx+IzBz+IzBz) H2 =0 (18) IxIz IxIz Pour obtenir dans le pire des cas un amortissement # (on prend typiquement # = 0,7), on choisit alors le coefficient k selon k = 2tH/(BOsin i)2 (19) B0 étant de l'ordre de la norme du champ géomagnétique au niveau du plan équatorial (B0 - 2x10-5 T pour une orbite de 200 à 2000 km) . L'expression (19) est dans le cas où l'approximation 1x 1z est vérifiée.
Pour obtenir la partie à court terme Cx(cT) Cz (CT) des couples de stabilisation en roulis et en lacet, on soumet la différence 8By à un filtrage passe-bande ayant typiquement une fréquence de coupure basse de l'ordre du cinquième de la fréquence de nutation et une fréquence de coupure haute de l'ordre de cinq fois la fréquence de nutation th. Le signal ainsi filtré est dérivé et multiplié respectivement par les coefficients kl et k2 (avec k donné par la relation (19)) pour obtenir Cx(CT) et Cz(CT).
Les couples de stabilisation à long terme en roulis et en lacet sont pris proportionnels à la différence aBy entre les composantes calculée et mesurée du champ magnétique selon l'axe de tangage : Cx(LT)= K18By et Cz(LT)= K2#By.
Les équations (5) et (6) deviennent alors v + #0# = Cx '/H + (K1/H) (B,W - Bz9) (20) # - #0# = Cz '/H - (K2/H) (Bxv - Bz#) (21) Une approche en terme de transformée de Laplace n'est plus rigoureuse avec les termes de champ magnétique.
On peut cependant écrire les équations découplées où apparaît le terme d'amortissement (en variable de Laplace) -(l/H)/(KlBx+ K2Bz)s Pour garder ce terme toujours positif et assurer le contrôle à long terme, on prend alors K1 = -KBX et K2 = -KBz (22) où K est un coefficient positif.Dès lors, le terme d'amortissement de la dynamique à long terme est donné par 2 2 (K/H)(Bz2 + Box2) et on détermine le coefficient K en fonction de l'amortissement # qu'on souhaite obtenir dans le pire des cas (typiquement # 0,7) selon K = 2 #H#0/ (B0 sin i)2 (23) Pour obtenir les couples d'amortissement à long terme Cx Cx(LT) et Cz(LT), on soumet le signal de différence #By à un filtrage passe-bas de fréquence de coupure sensiblement inférieure à la fréquence de nutation, et on multiplie le signal ainsi filtré par les coefficients K1 et K2 (avec K donné par la relation (23)) pour obtenir Cx(LT) et Cz(LT).
Les couples de stabilisation totaux en roulis et en lacet Cx = Cx (CT) + Cx(LT) et Cz = Cz < CT) + (LT) sont obtenus par un bloc de calcul 68 (figure 3), et adressés à un autre bloc de calcul 70 qui détermine les moments magnétiques Mx et Mz à appliquer par les magnétocoupleurs 56 et 58.
e) Les éventuelles fonctions cyano des produits décrits cidessus peuvent être, si désiré, transformées en fonction acide dans les conditions usuelles connues de l'homme du métier par exemple par une double hydrolyse réalisée en milieu acide tel que par exemple dans un mélange d'acide sulfurique, d'acide acétique glacial et d'eau, ces trois composés étant de préférence en proportions égales, ou encore dans un mélange de soude, d'éthanol et d'eau au reflux.
f) la réaction de transformation de fonction acide en fonction amide peut notamment être réalisée par formation d'abord d'un chlorure d'acide selon les conditions usuelles connues de l'homme du metier et par exemple par action de SOCl2 puis amidification ci-dessus, ou encore par amidification directe de l'acide ci-dessus.
L'amide ainsi obtenue peut alors si désiré, être transformée en thioamide par action notamment du réactif de LAWESSON dans le toluène, g) Les éventuelles fonctions carboxy libre ou estérifié des produits décrits ci-dessus peuvent être, si désiré, réduites en fonction alcool par les méthodes connues de l'homme de métier : les éventuelles fonctions carboxy estérifié peuvent être, si désiré, réduites en fonction alcool par les méthodes connues de l'homme du métier et notamment par de l'hydrure de lithium et d'aluminium dans un solvant tel que par exemple le tétrahydrofuranne ou encore le dioxanne ou l'éther éthylique.
h) la réaction de réduction du radical nitro en radical amino peut être réalisée comme indiquée ci-dessus par hydrogénation sur palladium ou encore par action de chlorure d'étain dans l'éthanol.
i) Les éventuelles fonctions alcoxy telles que notamment méthoxy des produits décrits ci-dessus peuvent être, si désiré, transformées en fonction hydroxyle dans les conditions usuelles connues de l'homme du métier par exemple par du tribromure de bore dans un solvant tel que par exemple le chlorure de méthylène, par du bromhydrate ou chlorhydrate de pyridine ou par du chlorure d'aluminium dans du dichloroéthane ou du chlorobenzène.
j) Les éventuelles fonctions alcool des produits décrits cidessus peuvent être, si désiré, transformées en fonction aldéhyde ou acide par oxydation dans les conditions usuelles connues de l'homme du métier telles que par exemple par action de l'oxyde de manganèse pour obtenir les aldéhydes ou du réactif de Jones pour accéder aux acides.
k) la réaction de transformation du radical formyle en radical carboxy estérifié peut être réalisée de façon usuelle telle que par exemple dans du méthanol ou de l'éthanol en présence d'oxyde de manganèse et de cyanure de sodium.
1) m) Les réactions de transformation de radical formyle en radical carbamoyle et de radical carbamoyle en radical nitrile, sont réalisées selon les conditions usuelles connues de l'homme du métier, telles que par exemple par passage par le céto nitrile et déplacement par une amine (Chem. Comm.
1971, p. 733).
n) Les éventuelles fonctions nitrile des produits décrits cidessus peuvent être, si désiré, transformées en tétrazolyle dans les conditions usuelles connues de l'homme du métier telles que par exemple par cycloaddition d'un azidure métallique tel que par exemple l'azidure de sodium ou un azidure de trialkylétain sur la fonction nitrile ainsi qu'il est indiqué dans la méthode décrite dans l'article référencé comme suit J. Organometallic Chemistry., 33, 337 (1971) KOZIMA S. & coll.
o) la réaction de transformation de fonction oxo en fonction thioxo peut être réalisée notamment par le réactif de LAWESSON dans les conditions définies ci-dessus.
p) La réaction de transformation de fonction acide en fonction tétrazolylcarboxy peut être réalisée par exemple par transformation préalable de la fonction acide en chlorure d'acide ainsi qu'il est indiqué ci-dessus, puis par action de Cu-C--N, selon les conditions usuelles connues de l'homme du métier sur le chlorure d'acide ainsi obtenu, on obtient ainsi le radical que l'on peut transformer en radical par exemple par action du composé Sn(Bu)3N3 dans le toluène, q) la réaction de transformation de la fonction B céto sulfoxyde en fonction a céto thioester, peut être réalisée par bromation en a du cétosulfoxyde par exemple par action du NBS dans par exemple le chlorure de méthylène puis par une réac tion de PUMMERER réalisée dans un mélange d'acide trifluoroacétique et de chlorure de méthylène ou encore un mélange d'acide sulfurique et de dioxanne.
r) L'élimination de groupements protecteurs tels que par exemple ceux indiqués ci-dessus peut être effectuée dans les conditions usuelles connues de l'homme de métier notamment par une hydrolyse acide effectuée avec un acide tel que l'acide chlorhydrique, benzène sulfonique ou para-toluène sulfonique, formique ou trifluoroacétique ou encore par une hydrogénation catalytique.
Le groupement phtalimido peut être éliminé par lthydra- zine.
A une solution de 3 g de mélange des esters méthyliques de la N-[(6-nitro- naphtyl) - 1 -carbonyl] -L-méthionine et de la N- [ (3-nitro-naphtyl) - 1 -carbonyli-Ir méthionine dans 140 cm3 d'éthanol, on ajoute 9,35 g de dihydrate de chlorure d'étain (II). Le mélange réactionnel est agité pendant 1 heure à une température voisine de 70"C, puis refroidi à une température voisine de 20"C. On ajoute 140 cm3 d'acétate d'éthyle. Le mélange réactionnel est versé sur de la glace puis amené à pH voisin de 78 par addition d'une solution aqueuse d'hydrogénocarbonate de sodium à 5 % (p/v).
Le mélange obtenu est filtré sur verre fritté garni de célite. La phase organique est séparée par décantation et la phase aqueuse est extraite 3 fois par 400 cm3 d'acétate d'éthyle. Les phases organiques sont réunies, séchées sur du sulfate de magnésium, filtrées et concentrées à sec sous pression réduite. On obtient ainsi 3 g d'une huile que l'on purifie par chromatographie sur silice en éluant avec un mélange cyclohexane acétate d'éthyle (1-1 en volumes). On obtient ainsi 1,82 g de mélange des esters méthyliques de la N-[(6-amino-naphtyl)-1-carbonyl]-L-méthionine et de la N-[(3 amino-naphtyl)-1-carbonyl]-L-méthionine dans un rapport 70-30, sous forme d'une huile.
- spectre de masse (DIC; NH3) : M/Z = 333 (MH+) A une solution de 1 g de mélange des esters méthyliques de la N-[(6-amino naphtyl) - 1 -carbonyl] -L-méthionine et de la N-[(3-amino-naphtyl)-1-carbonyl]-L- méthionine dans cm3 d'acétonitrile on ajoute 4,16 g de Striphénylméthyl-N-tert butoxycarbonyl-cystéinal, préparé selon le procédé décrit dans le brevet EP 0618 221, 0,56cm3 d'acide acétique concentré, du tamis moléculaire (3 ) puis 0,58 g de cyanoborohydrure de sodium. Le mélange réactionnel est agité pendant 48 heures à une température voisine de 20"C puis filtré sur verre fritté garni de célite.
Le verre fritté est lavé par de l'acétonitrile. Le filtrat est concentré sous pression réduite. On obtient une huile orange qui est purifiée par chromatographie sur silice en éluant avec un mélange cyclohexane-acétate d'éthyle (7-3 en volumes). On obtient 1,67 g de mélange des esters méthyliques de la N-[6-(2(R)-tertbutoxycarbonylamino-3 -triphénylméthylthio-propylamino) -naphtyl- 1 -carbonyl] -Lméthionine et de la N-[3-(2(R)-tert-butoxycarbonylamino-3-triphénylméthylthiopropylamino)-naphtyl-1-carbonyl]-L-méthionine dans un rapport 70-30, sous forme d'une huile jaune.
A une solution de 0,45 g de mélange des esters méthyliques de la N-[6 (2(R)-tert-butoxycarbonylamino-3-triphénylméthylthio-propylamino)-naphtyl-1- carbonyl]-Uméthionine et de la N-[3-(2(R)-tert-butoxycarbonylamino-3- triphénylméthylthio-propylamino) -naphtyl - 1 -carbonyl] -L-méthionine dans 2 cm3 d'eau distillée et 20 cm3 de tétrahydrofuranne, on ajoute 0,06 g de lithine hydratée. La solution est agitée pendant 20 heures à une température voisine de 200 C, puis concentrée sous pression réduite.On obtient 0,4 g de mélange de la N-[6-(2(R)-tert- butoxycarbonylamino-3 -triphénylméthylthio-propylamino) -naphtyl- 1 -carbonyl] -Lméthionine et de la N-[3-(2(R)-tert-butoxycarbonylamino-3-triphénylméthylthio- propylamino)-naphtyl-1-carbonyl]-L-méthionine, dans un rapport 70-30, sous forme d'une meringue.
A un mélange de 0,4 g de la N-[6-(2(R)-tert-butoxycarbonylamin > 3- triphénylméthylthio-propylamino)-naphtyl-1-carbonyl]-L-méthionine et de la N-[3 (2(R)-tert-butoxycarbonylamino-3-triphénylméthylthio-propylamino)-naphtyl-1- carbonyl]-lméthionine dans 2,2 cm3 d'eau distillée, on ajoute, à une température voisine de 0 C, 2,25 cm3 d'éthanedithiol, puis 22,5 cm3 d'acide trifluoroacétique. Le mélange réactionnel est agité pendant 2 heures à une température voisine de 200 C, puis concentré sous pression réduite. Le résidu est trituré 3 fois par 15 cm3 d'éther éthylique puis séché sous pression réduite.Le résidu est purifié par chromatographie liquide à haute performances (phase C18) en éluant avec un mélange acétonitrile-eau contenant 0,1 % d'acide trifluoroacétique. On obtient 0,04 g de trifluoroacétate de la N- [3- (2 (R) -amino-3-mercapto-propylamino) -naphtyl-lcarbonyl] -Lméthionine sous forme d'une poudre dont les caractéristiques sont les suivantes: - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (250 MHz, (CD3)2SO d6, 6 en ppm) : 2,07 (mt, 2H: CH2); 2,10 (s, 3H : SCH3) ; 2,60 (mt, 2H : SCH ; 2,90 (AB limite, 2H : CH2S) ; de 3,35 à 3,60 (mt, 3H : NCH2CHN) ; 4,60 (mt, 1H CHCOO) ; 6,32 (mf, 1H: ArNH) ; 6,95 (d, J = 2 Hz, 1H: H ; 7,10 (d, J = 2 Hz, 1H:H2);7,22(tlarge,J=8Hz,1H:H7);7,40(tlarge,J=8Hz,1H:H6);7,66 (d large, J = 8 Hz, 1H:H 5); 7,97 (d large, J = 8 Hz, 1H : H 8); 8,10 (mf, 3H: NH3+CF3COO-) ; 8,80 (d, J = 7,5 Hz, 1H: ArCONH); 12,70 (mf étalé, 1H COOH).
- analyse élémentaire: C19H25N303S2, 1,25 CF3CO2H: Calculé(%) : C=46,9 ; H=4,82 ; N=716 ; S=11,6 Trouvé(%) : C=46,8;H=4,8;N=7,7;S=11,9.
EXEMPLE 5 En opérant comme dans l'exemple 4 pour la préparation du trifluoroacétate de la N- [3-(2(R)-amino-3 -mercapto-propylamino) -naphtyl-l -carbonyl] -L- méthionine, mais à partir de 0,6 g de mélange des esters méthyliques de la N-[6 (2 -tert-butoxycarbonylamino- 3 -triphénylméthylthiopropylamino) -naphtyl- 1 - carbonyl] -L-méthionine et de la N- [3-(2(R) -tert-butoxycarbonylamino-3- triphénylméthylthiopropylamino) -naphtyl- 1 -carbonyl] -Lméthionine, on obtient 0,05 g de trifluoroacétate de l'ester méthylique de la N-[3-(2(R)-amino-3-mercaptopropylamino)-naphtyl-l-carbonyl]-L-méthionine dont les caractéristiques sont les suivantes:: - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (400 MHz, (CD3)2SO d6 avec ajout de quelques gouttes de CD3COOD d4, 6 en ppm) : 2,07 (s, 3H: SCH3) 2,07 (mt, 2H : CH2); 2,60 (mt, 2H : SCH2) ; 2,82 et 2,90 (2 dd, J = 15 et 6 Hz, 1H chacun: Chus) ;de 3,35 à 3,55 (mt, 3H : NCH2CHN) ; 3,72 (s, 3H : COOCH3) 4,68(dd,J=10et4,5Hz,lH:CHCOO);6,95(d,J=2Hz,îH:H4) ;7,10(d,J= 2Hz, 1H: H2) ;7,20 (t,J=8Hz, 1H: H7) ;7,38 (t,J=8Hz, 1H: H6) ;7,60 (d, J=8Hz,lH:H5);7,95(d,J=8Hz,lH:H8).
- analyse élémentaire: C20H27N303S2, 1,25 CF3CO2H: Calculé (%): C = 47,9; H = 5,05; N = 7,4; S = 11,4 Trouvé ( o): C = 47,9; H = 5,3; N = 7,6; S = 11,4.