INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pendant qu'il est actif, le microprocesseur 11 surveille également le signal "KxD-HFI" en provenance du récepteur de radiofréquences 18. Si une commande codée arrive par ce canal en provenance du sous-ensemble d'inventoriage et de configuration lC, ledit microprocesseur exécute la commande codée ainsi reçue, ainsi que décrit ci-après.
Si la commande reçue est une commande die reconfiguration, le microprocesseur 11 décode les informations de configuration contenues dans la commande codée et actionne de façon appropriée les signaux "SCL1" et "SCA", pour que les informations d.e configuration soient stockées dans la mc5rnoire non volatile 17.
Si la commande reçue comporte une demande de calibrage du signal radio 50Hz émis par les câbles d'alimentation de l'appareil A et que l'appareil A n'est pas repéré comme étant sous tension, le microprocesseur 11 réalise ce calibrage en faisant varier de façon croissante le signal "Sensibilité" de détection des radiofréquences à 50Hz, et en retenant comme sensibilité de référence la derniere qui n'ait pas active le signal "Détection50Hz". Plus précisément, te microprocesseur i It génère un signal de seuil faible sur la ligne 15a.
L'unité 15 de détection du 50Hz active ou non. ainsi que décrit cidessus, le signal "Détection50Hz" sur la ligne 15b. Si ce signal est activé, le microprocesseur augmente le niveau de seuil sur la ligne 15a et l'opération est répétée jusqu'à ce que l'unité 15 n'active plus le signal "Détection50Hz11. Le microprocesseur 11 utilise alors ensuite la précédente valeur du signal "Sensibilité", qui n'avait pas entraîné l'activation du signal "DétectectionSOHz", comme valeur de référence et la stocke dans la mémoire non volatile 17.
Si la commande codée reçue est une demande d'information, par exemple de numéro de série ou d'état des signaux, le microprocesseur 11 encode des informations comprenant la nature de l'information et les informations demandées et actionne l'émetteur 19 de telle sorte que ledit émetteur transmette un certain nombre de fois, par exemple 50 fois, lesdites informations codées sous forme d'un signal radio codé.
Lorsque Je sous-ensemble D n'est plus alimenté par une source exterieure d'électricité via son connecteur externe 12 et qu'un certain laps de temps s'est écoulé, le microprocesseur 11 se met en veille automatiquement. Toutefois1 avant de se mettre en veille, le microprocesseur 11 encode des informations comprenant, entre autres, une information de mase hots tension, le numéro cle série du sousensemble Es et les informations de personnalisation, et actionne l'émetteur de radiofréquences 19 pour qu'il transmette les informations ainsi codées sous forme d'un signal radio un certain nombre de fois, par exemple 50 fois.
Dans un nombre croissant, de cas, certains matériels, en particulier les micro-ordinateurs, sont alimentés en électricité par l'intermédiaire d'un onduleur afin de protéger les données qu'ils contiennent contre des coupures de courant accidentelles.
Dans ce cas, il sera avantageux qu'un sIgnal de présence du secteur en provenance de l'onduleur soit transmis au microprocesseur 11 i pour rernplacer le signal "Détection50Hz" ; ; il sera alors préférable que ledit signal issu de l'onduleur soit transmis9 à Intervalles de temps réguliers9 sous une forme codée pour qu'il ne soit pas possible à une personne malveillante de falsifier trop aisément ce signal, en coupant et rebranchant sur une alimentation adéquate le câble transportant ce signal ; cette forme codee peut être, par exemple, une suite de caractères transmise sur une liaison serie, comme c'est le cas sur la plupart des onduleurs modernes. L'absence de réponse de onduleur à une demande d'information devra etre interprétée comme une perte de secteur, pour qu'une coupure du câble entraîne l'activation de l'unité 14 de détection de déplacement, et une alarme SI nécessaire.
Il sera aussi avantageux d'utiliser la puissance dudit signal comme source auxiliaire d'alimentation pour ledit sous-ensemble D, de sorte que celui-ci puisse rester sous tension en permanence, de façon à pouvoir recevoir de façon ininterrompue les signaux radiofréquences en provenance d'un sous-ensemble iC, tel que décrit ci-après.
Dans le cas d'un onduleur ne disposant pas d'un signal d.e présence du secteur, si un appareil A équipé d'un tel onduleur est déplacé en compagnie de ce dernier la détection du mouvement est inhibée par la presence du signal radio 50Hz émis par l'onduleur, ee qui permettrait un déplacement de l'appareil A avec son onduleur sans déclenchement de l'alarme. Pour éviter ce problème, le sous-ensemble de détection D peut avantageusement comporter, en outre, une unité (non représentée) de détection d'un signal haute fréquence modulé à 50Hz, indiquant la présence probable d'un onduleur au voisinage de I'appareil A, cette unité générant un signal approprié à destination du microprocesseur 11. La ligne 1 5b. sera alors ignorée dans le fonctionnement décrit précédemment, et le signall "Alarme" sera activé en tout état Ide cause pour tout déplacement detecté de l'appareil protégé.
On va maintenant décrire le sous-ensemble d'inventoriage et de configuration (IC) en se référant a' la figure 2. 13n voit que ledit sous-ensemble est organisé autour d'un microprocesseur 21, comportant une mémoire de données (non représentée), et une mémoire morte (ROM) (non représentée), destinée à stocker des instructions de programmation du microprocesseur 21. Les principaux éléments périphériques du rnicroprocesseur 21 sont les suivants - un connecteur 22 pour la connexion d'une alimentation extérieure - une unité 23 de gestion de l'alimentation, comprenant un élément 231 de stockage d'électricité et un interrupteur 232 de marche-arrêt ; l'unité 23 permet l'utilisation d'une source d'électricité extérieure branchée sur le connecteur 22, et active un signal "BatterieOK2" sur la ligne 23a lorsque le niveau de charge de l'élément 231 est correct - un clavier 24, qui permet à un opérateur de mettre en oeuvre ledit sous-ensemble IC et qui transmet sur la ligne 24a un signal "Touches2" correspondant aux touches frappées sur le clavier par ledit opérateur - un émetteur de radiofréquences 25 émettant sur 49MHz, destiné à transformer les données reçues par un signal "TxD- HF2" sur la ligne 25a en signaux radio codés à destination du récepteur 18 d'un sous-ensemble de détection D; - un récepteur 26 de radiofréquences recevant sur 433MHz, destiné à transformer les signaux radiofréquences en provenance d'un sous-ensemble D en un signal "RxD-HF2" envoyé sur la ligne 26a en direction du microprocesseur 21 - une unité 27 d'affichage à cristaux liquides comportant un écran (non représenté) destiné à afficher, de façon lisible pour l'opérateur, les données reçues par des signaux "Data2", "E2" et "RS2" envoyés respectivement sur les lignes 27a, 27b, 27c par le microprocesseur 2.1 - un vibreur 28 destiné à transformer en signal sonore audible un signal "CdeBuzzer2" fourni sur la ligne 28a par le microprocesseur 21 - une prise d'antenne extérieure 29 destinée à la connexion d'une ou plusieurs antennes de receplon de signaux radiofréquence.
Le microprocesseur 21 reçoit en provenance de l'unité de gestion de l'alimentation 23, le signal "BatterieOK2", en provenance du clavier 24 le signal "Touches2", et en provenance du récepteur 26 le signal "RxD-HF2".
En sortie, le microprocesseur 21 peut générer un signal alarme "CdeBuzze:r2" à destination du vibreur 28, ides signaulx "Data2", "E2" et "RS2" à destination de l'unité d'affichage 27, et un signal do transmission de données "TxD-HF2" vers l'émetteur 25 de signal radio codé.
Le fonctionnement du sous-ensemble IC dépend d'un certain nombre d'options d configuratton et d'instructions de programmation, et ne peut donc pas être décrit de façon exhaustive.
Toutefois, mais de façon nullement restrictive, le principe dle fonctionnement d'un tel sous-ensemble peut être celui schématiquement décrit ci-après.
Lorsque le sous-ensemble )IC est sous tension, c'est-à-dire, que l'opérateur a positionne l'interrupteur 232 de marche-arret dans la position marche, l'opérateur peut actionner le clavier 24 et ledit clavier envoie alors au microprocesseur 21 le code des @@uches frappées <RTI ID=11.20
Il comprend une lampe à filament 10, un socle 20 formant une cavité 21 dont la paroi de fond 22 constitue un miroir et dont les parois latérales 23, 23' constituent des cloisons de séparation vis-à-vis des fonctions de signalisation adjacentes du même bloc de feux de signalisation, et un voyant 30 éventuellement commun à plusieurs de ces fonctions de signalisation.
Le miroir 22 comporte une partie centrale 22a dont l'axe optique XA-XA s'étend parallèlement à un plan vertical axial du véhicule, et deux parties latérales 22b, 22c dont les axes optiques, respectivement XB-XB et XC-XC, divergent latéralement, en l'espèce de 30O par rapport à l'axe XA-XA.
Ces parties latérales du miroir sont prolongées par les cloisons 23, 23' généralement parallèles jusqu'au voyant 30.
Du fait que le miroir adopte une configuration très refermée de par la géométrie des parties latérales 22b, 22c du miroir, il se pose un problème dès que l'on souhaite donner à un tel feu de recul une largeur importante notamment pour satisfaire à un cahier des charges donné.
Plus précisément, et maintenant en référence à la figure 2, supposons que l'on souhaite réaliser un feu dont la plage éclairante au niveau du voyant 30 présente une largeur L2 supérieure à la largeur L1 de la plage éclairante de la figure 1.
Il en résulte que les parties latérales 22b, 22c du miroir ne peuvent pas être prolongées de manière à atteindre les limites latérales désirées de la cavité, représentées par les lignes tiretées et désignées par LI1 et LI2, car le voyant 30 constitue un obstacle insurmontable à une telle prolongation.
Une solution pour pallier cette difficulté consisterait à accroître la distance entre la lampe et le voyant. Elle n'est toutefois pas satisfaisante car elle accroît considérablement la dimension du feu en profondeur.
La présente invention vise donc à proposer un feu de recul basé sur le principe décrit ci-dessus, c'est-à-dire avec au moins trois parties de miroir ayant des axes optiques d'orientations différentes dans un plan horizontal, v tout en pouvant présenter une largeur importante sans que sa dimension en profondeur soit sensiblement accrue.
Ainsi la présente invention propose un feu de signalisation pour véhicule automobile, notamment feu de recul, du type comprenant une source lumineuse, un miroir et un voyant de fermeture, le miroir comprenant une première zone active du genre parabolique située au voisinage de la source, apte à concentrer le rayonnement provenant de la source dans une première direction générale sensiblement parallèle à l'axe du véhicule, et au moins une seconde zone active du genre parabolique, éloignée de la source et apte à concentrer le rayonnement provenant de la source dans une seconde direction oblique en direction latérale par rapport à la première direction, lesdites première et seconde zones actives étant focalisées essentiellement sur ladite source, caractérisé en ce que la seconde zone active possède une distance focale sensiblement supérieure à la distance focale de la première zone active, et en ce qu'il est prévu en outre une zone de raccordement entre les première et seconde zones actives, non exposée au rayonnement issu directement de la source.
Des aspects préférés, mais non limitatifs, du dispositif selon l'invention sont les suivants - le feu comprend en outre une troisième zone active éloignée de la source du côté opposé à la seconde zone active, du genre parabolique et apte à concentrer le rayonnement provenant de la source dans une troisième direction oblique en direction latérale, sensiblement symétrique de ladite seconde direction oblique par rapport à la première direction, et focalisée essentiellement sur ladite source, et il est prévu une autre zone de raccordement entre les première et troisième zones actives, non exposée au rayonnement issu directement de la source.
- le miroir comprend en outre, entre les première et troisième zones actives, une quatrième zone active du genre parabolique et apte à concentrer le rayonnement provenant de la source dans une quatrième direction oblique voisine de la troisième direction.
- ladite quatrième zone active se situe entre ladite première zone active et ladite autre zone de raccordement.
- ladite quatrième zone active se raccorde à la première zone active sensiblement sans décrochement.
- la première zone active du miroir comporte des première et deuxième sous-zones partageant le même axe et ayant des distances focales différentes.
- le miroir est formé au fond d'une cavité définie par un socle du feu, et lesdites zones actives et la ou lesdites zones de raccordement sont définies par une paroi ininterrompue du socle.
D'autres aspects, buts et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée suivante d'une forme de réalisation préférée de celle-ci, donnée à titre d'exemple et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels la figure 1 est une vue schématique en coupe horizontale d'un feu de recul de l'art antérieur, la figure 2 est une vue analogue à la figure 1, illustrant le problème posé lorsque l'on souhaite donner à ce feu connu une largeur plus grande, la figure 3 est une vue en projection dans un plan horizontal d'un miroir de feu de recul selon l'invention, la figure 4 est une vue de face du miroir de la figure 3, et la figure 5 est une vue en perspective du miroir des figures 3 et 4.
PARTIE EXPERIMENTALE I. Preparation de résines polystyrane-divinylbenzene a fonction guanidine.
La résine de base PS-DVB chlorométhylée qui est utilisée est de type macroporeux. Elle a les caractéristiques suivantes Surface spécifique : 22,5 m2/g de résine Diamètre moyen des pores : 20 Â Volume des pores : 69% chlorométhylée avec un taux de chlore de 19,32% en poids par rapport au poids total.
Cette résine contient donc 5,44 méq de Cl/g de résine.
I.1 Obtention de resines PS-DVB de formule (I.C) a fonction 1,1,3,3-tétraméthyl-guanidine (TMG), (L = -CH2- R1 = R2= R3 = R4 = CH3-).
La technique utilisée consiste à incorporer directement à une résine PS-DVB chlorométhylée la TMG, selon la méthode décrite dans les brevets US 3346516 et 5028259.
Mode opératoire: On pèse 20 g de résine chlorométhylée sèche (5,44 méq de Cl/g de résine). Elle contient 0,109 mole de Cl. On la met en contact sous atmosphère d'azote avec 50 g (0,435 mole) de TMG dilués dans 210 g de tétrahydrofuranne (THF) préalablement séché sur tamis moléculaire. Le milieu réactionnel ainsi obtenu est agité mécaniquement pendant 48 heures à une température de 60 OC. Après refroidissement à 20 OC, on filtre la résine et on la lave avec 500 ml d'eau, puis avec 250 ml d'eau à 60 OC. On la traite ensuite avec 300 ml d'une solution aqueuse de soude à 10 W et on lave à l'eau jusqu'à neutralité. La résine est lavée au méthanol (300 ml) puis séchée sous vide à 60 OC à poids constant.
On a effectué l'analyse élémentaire de la résine ainsi obtenue. Pour cette résine, N = 9,3 W en poids, soit 2,2 mmoles de fonction TMG/g de résine.
Résine indiquée par la suite: PS-DVB-TMG I.2 Obtention de résines PS-DVB de formule (I.D.) à fonction 1,5,7-triazabicyclof4.4.0] dêc-5-êne (TBD) avec L = -CH2-.
Mode opératoire: On pèse 20 g de résine chlorométhylée sèche (5,44 méq de Cl/g de résine). La charge de résine contient 0,109 mole de C1. On la met en contact sous atmosphère d'azote avec 30 g (0,216 mole) de TBD dilués dans 285 g de THF préalablement séché sur tamis moléculaire. Le milieu réactionnel ainsi obtenu est agité mécaniquement pendant 48 heures à une température de 60 OC. Après refroidissement à 20 OC, on filtre la résine et on la lave avec 500 ml d'eau, puis avec 250 ml d'eau à 60 OC. On la traite ensuite avec 300 ml d'une solution aqueuse de soude à 10 W et on lave à l'eau jusqu'à neutralité. La résine est lavée au méthanol (300 ml) puis séchée sous vide à 60 OC à poids constant.
On a effectué l'analyse élémentaire de la résine ainsi obtenue. Pour cette résine, N = 13,26 W en poids, soit 3,15 mmoles de fonction TBD/g de résine.
Résine indiquée par la suite: PS-DVB-TBD II Exemples de synthèse d'acide mercapto-3-propionique II.1.Généralités Les essais ont été effectués dans un appareillage permettant d'étudier sous pression la réaction de formation de l'acide mercapto-3 propionique à partir de l'acide acrylique et de l'hydrogène sulfuré dans un solvant (le diméthylformamide ou le diglyme) avec différentes résines basiques comme catalyseurs.
L'introduction des réactifs et du solvant avant le démarrage de la réaction permet d'effectuer la réaction selon un procédé batch (l'évolution de la réaction est équivalente aux conditions de fonctionnement en régime piston continu).
La conception de l'appareillage (description de l'appareillage: paragraphe II.2) permet d'étudier la réaction en régime batch agité (réacteur fermé) au moyen d'un réacteur tubulaire (résine en lit fixe) à travers lequel recircule à grand débit le milieu réactionnel liquide par l'intermédiaire d'une pompe sur le circuit d'une boucle de circulation qui est reliée aux deux extrémités du réacteur.
Cette technique opératoire de type batch agité permet d'étudier la cinétique de la réaction dans des conditions équivalentes à des conditions de fonctionnement en régime piston continu (réacteur ouvert), étant donné que la totalité des réactifs (H2S et acide acrylique) est introduite, ainsi que le solvant, dans l'appareillage, avant le démarrage de la réaction, le réacteur étant isolé (pas de contact avec la résine) (protocole opératoire : paragraphe il.3).
Le suivi de l'évolution de la réaction au cours du temps est effectué par prélèvement d'échantillons qui sont analysés par chromatographie en phase gazeuse pour déterminer la conversion de l'acide acrylique et les sélectivités correspondantes en acide mercapto-3 propionique et en acide thio-3,3' dipropionique en fonction du temps.
II.2 Appareillage.
On procède ensuite à une extraction sous agitation pendant une heure à environ 80 à 90O C, le liquide résultant étant, après refroidissement à température ambiante, centrifugé ou filtré pour séparer l'extrait.
On obtient ainsi 1,57 litres d'un extrait brun foncé contenant 3,50 % en poids d'extrait sec.
Le culot humide est extrait dans les mêmes conditions au moyen de deux litres d'eau et on récupère ainsi 1,73 litres d'un extrait brun, contenant 0,80 % en poids d'extrait sec.
Les deux extraits précités sont atomisés et on récupère 33,46 grammes de poudre pour le premier extrait et 11,6 grammes de poudre pour le second extrait, ce qui correspond à un rendement total de l'extraction de 22,5 % en poids par rapport aux feuilles.
ExempleW: On introduit un litre d'éthanol absolu dans un réacteur et on ajoute 200 grammes de feuilles de Terminalia catappa broyées.
On procède ensuite à une extraction par reflux sous agitation pendant une heure, le liquide résultant étant, après refroidissement à température ambiante, filtré pour séparer l'extrait de couleur vert foncé.
On procède ensuite à une extraction dans les mêmes conditions du culot au moyen d'un litre d'éthanol, ce dernier étant ensuite évaporé sous vide à 35-40" C et le résidu obtenu étant séché en étuve à 40-50" C.
Ce procédé permet d'obtenir 36,84 grammes de pâte à partir du premier extrait et 15,2 grammes à partir du second extrait, ce qui correspond à un rendement total d'extraction de 26 % en poids par rapport aux feuilles.
Les extraits de Terminalia catappa obtenus par l'intermédiaire des procédés décrits ci-dessus contiennent notamment des flavonoides, des polyphénols, des saponosides, des triterpènes, des diterpènes, des tanins catéchiques et des dérivés tanoides.
En vue de mettre en évidence en particulier l'activité antiinflammatoire des extraits de la plante Terminalia catappa, les inventeurs ont procédé à différentes expériences dont les conditions de mise en oeuvre et les résultats obtenus sont décrits ci-après.
Pour la réalisation de ces expériences, on a utilisé des rats Sprague Dawley (Iffa Credo) pesant environ de 150 à 250 g. Ces animaux étaient placés en stabulation pendant les 15 jours qui ont précédé l'expérimentation, dans des cages en macrolon, l'animalerie étant cyclée et thermostatée (12 h de jour/ 12 h de nuit; 20 à 22"C).
Avant tout traitement, le volume de la patte postérieure droite de chaque rat a été mesuré (vo) à l'aide d'un pléthysmomètre (Ugo Basile 7150, Apelex).
Les produits à tester étaient administrés par voie intrapéritonéale à une dose correspondant à 400 mg de plante sèche/kg, sous un volume de 1 ml/kg et les lots témoins recevaient du sérum physiologique en intrapéritonéale.
Chaque rat recevait ensuite une injection, dans le coussinet de la patte postérieure droite, de 0,05 ml de carragénine diluée à 1 % dans de l'eau déionisée.
Puis, le volume de la patte était mesuré (vt) à l'acmée de l'inflammation, soit trois heures après l'injection de l'agent inflammatoire.
Un test de Randall-Selitto était pratiqué lorsque l'extrait s'avérait suffisamment actif. Ce test était opéré à l'aide d'un analgésimètre à pression, permettant de déterminer le seuil douloureux en excerçant une force à l'aide d'un cône en téflon au niveau de la patte postérieure droite.
La mise sous la forme d'appâts peut être faite notamment en versant le mélange dans des moules de forme appropriée, l'appât gélifié étant démoulé après refroidissement. La proportion de produit taupicide doit bien sûr respecter les normes en vigueur ; il s'agit par exemple de 0,0075 % en poids de chlorophacinone.
Contrairement à ce qui est réalisé avec l'appât formé par le ver de terre vivant enrobé du produit taupicide, dans le produit de l'invention obtenu par le procédé précité le produit taupicide est réparti de manière homogène dans tout le volume de l'appât. Il n'y a donc pas de risque d'élimination du produit taupicide lors de l'introduction de l'appât dans la galerie à travers un trou pratiqué dans le sol et lors de la phase préliminaire d'ingestion par la taupe.
Avantageusement le procédé de l'invention peut être complété par une étape complémentaire de séchage, au cours de laquelle le gel est partiellement déshydraté. Cette présentation partiellement déshydratée peut s'avérer intéressante pour le conditionnement et la vente de l'appât déjà préparé, dans les circuits de distribution classique. Le fait de la déshydratation partielle n'est pas un obstacle rédhibitoire, dans la mesure où avant l'usage il est possible d'obtenir un réhydratation et donc un gonflement de l'appât en plongeant celui-ci dans de l'eau froide.
Il est même possible d'utiliser telle quelle la présentation déshydratée par temps de pluie, la réhydratation se réalisant d'elle-même par absorption de l'humidité ambiante du sol.
C'est un autre objet de l'invention que de proposer un appât anti-taupes, notamment obtenu par le procédé qui vient d'être décrit, se présentant sous la forme d'un gel, éventuellement partiellement déshydraté, et qui est composé d'un gélifiant, d'un agent liant et conservateur, d'un agent appétent à base de protéines animales et d'un produit taupicide.
Selon un mode préféré, ledit appât est placé dans un emballage étanche, sous atmosphère contrôlée. Ceci permet d'éviter une trop grande déshydratation au cours du stockage.
Un avantage inattendu de l'appât anti-taupes de l'invention réside dans le fait qu'après un séjour prolongé dans la galerie, on observe une dégradation naturelle de l'appât qui conduit d'une part à rendre inefficace le produit taupicide et d'autre part et surtout qui provoque un dégagement de substances répulsives aptes à éloigner les taupes. Ce caractère répulsif présente l'avantage de protéger les terrains qui ont été traités avec les appâts de l'invention, d'éventuelles infestations de taupes provenant des terrains avoisinants.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'un exemple préféré de réalisation d'une composition spécialement conçue pour former un support pour appât anti-taupes, du procédé de préparation d'un appât anti-taupes à partir de ladite composition et de l'appât anti-taupes ainsi obtenu.