INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur ces figures, on a représenté plusieurs positions successives de la tête, en en repérant trois particulières, indexées respectivement des indices a, b et c.
L'indice a correspond à la position initiale, dans laquelle l'outil est écarté de la pièce. L'indice b correspond à la position ou il entre en contact avec le bord à sertir.
L'indice c correspond à la fin de l'opération.
A la figure 7, on a représenté en traits interrompus mixtes les trajectoires de chacun des bords de la face de travail 20, ces trajectoires étant référencées S X et S 2 De manière similaire, les trajectoires des bords de la face de travail 30 de la tête de sertissage 3 ont été désignées T1 et T2 à la figure 8. On obtient ainsi une représentation du déplacement général de chacune des têtes et de leur orientation au cours de ce déplacement.
Comme on le voit sur la figure 7, entre les positions 2a et 2b, la tête 2 suit une trajectoire sensiblement rectiligne, en restant sensiblement parallèle à elle-même, son bord supérieur (correspondant à S2) passant sous le débord 16.
A l'issue de cette phase d'approche, qui a permis à la face 20 de s'insérer dans l'espace 17 et de venir en contact avec le bord 11, on observe une phase de travail entre les positions 2b et 2c - au cours de laquelle la face 20 va se déplacer sensiblement verticalement, orthogonalement au plan 15.
Comme cela est représenté sur la figure 8, la phase d'approche de la tête 3 - entre les positions 3a et 3b - est un mouvement à trajectoire courbe, mais à rayon de courbure important, proche d'une trajectoire linéaire ; cette trajectoire est légèrement ascendante pour devenir, en fin de phase d'approche, pratiquement tangente au plan 15.
On observe ensuite un mouvement de rabattement curviligne, avec un centre de courbure situé au voisinage de la zone de pliage, du même type que celui décrit en référence à la figure 6. La face 30 reste constamment horizontale au cours de cette phase.
Les figures 9 à 11 représentent les moyens d'entraînement et l'ensemble de l'embiellage qui permettent d'obtenir ces trajectoires pour les têtes 2 et 3.
On a désigné par la référence 8 un bâti qui supporte un arbre moteur 80 entraîné en rotation continue et de vitesse uniforme - dans un sens unique, symbolisé par la flèche R - au moyen d'un motoréducteur électrique 9.
La matrice 14 est également supportée par le bâti 8, le moteur 9 se trouvant placé de l'autre côté de la matrice par rapport aux têtes 2 et 3.
Pour faciliter la lecture du dessin, les axes fixes (par rapport au bâti) sont représentés hachurés et ont été affectés d'un nombre de référence de deux chiffres, dont le premier est le chiffre 8.
La tête de présertissage 2 est montée sur un bras mobile 21 qui se dresse approximativement verticalement et qui a la forme générale d'un col de cygne dont la partie inférieure est référencée 22.
A sa base, cette partie 22 porte un tourillon 220 par lequel elle s'articule sur une biellette 4, elle-même articulée autour d'un axe fixe 84.
La tête de sertissage 3 se trouve à un niveau plus bas que la tête 2. Elle est fixée à l'extrémité haute d'un bras mobile 31, approximativement vertical. A son extrémité basse ce bras porte un tourillon 310 par lequel il s'articule sur une biellette 41; celle-ci, comme la biellette 4, est articulée autour de l'axe fixe 84.
La partie 22 du bras 21 est pourvue, dans sa région supérieure, d'un tourillon 221 articulé sur un levier 5 ; celui-ci passe (grâce à un espace de dégagement approprié) sous la matrice 14 ; il s'étend suivant une direction légèrement inclinée vers le bas, et en direction du moteur d'entraînement 9, c'est-à-dire vers la droite de la figure 9; son extrémité située du côté du moteur 9 a une forme courbée, de convexité dirigée vers le bas. Le tourillon 221 s'articule également sur une biellette, figurée uniquement par une ligne à la figure 9, dont l'autre extrémité s'articule sur un tourillon 51 porté par une autre biellette 60 qui peut pivoter librement autour d'un axe fixe 83 situé sous la matrice 14.
Dans ces brevets, et particulièrement dans le brevet américain, la nitrilase est utilisée pour produire à partir de nitriles racémiques des acides optiquement actifs. Les nitriles de départ comportent tous un radical aromatique, il s'agit essentiellement de l'hydrolyse du mandélonitrile ou de ses dérivés substitués sur le noyau aromatique. L'exemple 1 du brevet américain sus mentionné décrit l'hydrolyse du mandélonitrile racémique par Rhodococcus sp. HT 29-7, L'acide mandélique R-(-) est obtenu avec un excès énantiomérique de 100 %. L'exemple 2 décrit l'hydrolyse des dérivés substitués du mandélonitrile sur le noyau, l'excès énantiomérique en dérivé de l'acide mandélique est aussi de 100 %, il en est de même lorsque l'hydrolyse est réalisée sur les nitriles du benzaldéhyde.
Le brevet européen 610 049 de la société NITTO CHEMICAL décrit l'utilisation de Rhodococcus sp. HT 29-7 (FERM BP-3857), d'Alcaligenes sp.BC35-2 (FERM BP-3318) ou de Brevibacterium acetylicum IAM 1790 pour hydrolyser des a hydroxy nitriles substitués en position Y par un noyau aromatique en acide a hydroxycarboxylique substitué par un groupe phényle optiquement actif. Les activités obtenues avec Rhodococcus sp. HT 29-7 varient entre 5,5 % et 99 % selon le nitrile de départ et selon la présence ou l'absence d'acide phosphorique (pH fixé aux environs de 8,2).
II est apparu de façon tout à fait étonnante que ladite enzyme de Rhodococcus sp. HT 29-7 (FERM BP-3318) , lorsqu'elle était utilisée pour hydrolyser le 4-méthylthio 2-hydroxy butyronitrile, réalisait cette hydrolyse sans aucune sélectivité du point de vue énantiomérique. Cette enzyme hydrolyse ledit nitrile en produisant un mélange racémique des deux acides sans aucune prépondérance de l'un ou de l'autre des isomères.
La présente invention concerne donc un procédé de préparation d'acides 4-méthylthio butyrique a substitués racémiques par hydrolyse des 4-méthylthio butyronitrile a substitués racémiques par la nitrilase de Rhodococcus sp. HT 29-7 (FERM BP-3318).
On préfère parmi les 4-méthylthio butyronitriles a substitués utiliser le 4-méthylthio 2-hydroxy butyronitrile qui permet de préparer l'hydroxyanalogue de la méthionine racémique. Cette technologie de préparation des dérivés de la méthionine permet d'éviter la formation de produits secondaires minéraux en quantités importantes dont les rejets posent de plus en plus de problèmes à cause des contraintes en ce qui concerne la protection de l'environnement.
Cette enzyme qui présentait dans le deuxième brevet précédemment cité des caractéristiques optimales d'activité à certains pH (7 à 10) et à certaines températures (10 à 30"C), présente dans le cadre de la présente invention une activité nitrilase dans une zone de pH comprise entre 5 et 9 et un optimum d'activité à un pH compris entre 5 et 6. Sa température optimale de mise en oeuvre est comprise entre 30 et 50"C, on préfère néanmoins l'utiliser à environ 30"C.
On préfère travailler avec une concentration en nitrile dans la solution de départ comprise entre 10 mmoles et 300 mmoles par litre et de préférence entre 50 et 200 mmoles par litre. La concentration en sel d'ammonium de l'acide obtenu a peu d'influence sur l'activité de l'enzyme lorsqu'elle est inférieure à 1,5 mole par litre et de préférence comprise entre 200 et 1000 mmoles par litre.
L'invention sera plus complètement décrite à l'aide des exemples suivants qui ne doivent pas être considérés comme limitatifs de l'invention.
EXEMPLE 1 Hydrolyse du 4-méthyl thio 2-hydroxy butyronitrile par Rhodococcus HT 29-7 FERM BP-3857 1) CULTURE Le micro-organisme Rhodococcus sp. HT 29-7 FERM BP-3857 est cultivé dans le milieu suivant: Glycérol 20 g/l Extraid de levure (DIFCO) 3 g/l KH2PO4 1 g/I Na2HPO4.12H2O 4,4 g/l Na2S 4 2,8 g/ I MgCl2.6H2O 0.85 g/l CaCl2.2H2O 0.05 g/l MnSO4.H2O 0,033 g/I FeSO4.7H2O 0,013 g/I ZnS04.7H2O 0,005 g/l Benzonitrile 0,5 g/ I pH 7,5 La culture est réalisée à 30 C dans des fioles d'Erlenmeyer de 2 litres contenant 600 ml de milieu. Le tout est agité à 150 tours par minute durant 140 heures. Le culot cellulaire est récupéré, lavé avec une solution NaCI à 9 g/l puis congelé.
CONDITIONS OPERATOIRES POUR L'HYDROLYSE: Influence du pH Conditions opératoires: 4-méthyl thio 2-hydroxy butyronitrile 100 mM Densité Optique à 660nm 15 Tampon acétate 100 mM de pH 4 à 5 Tampon phosphate 100 mM de pH 6,0 à 7,0 1 ml Tampon TRIS-HCI 100 mM de pH 8,0 à 9,0 Tampon Borate 100 mM de pH 10,0 à 11,0 Température 30"C Durée 10 heures
Rendement en acide pH 4 0% 5 100% 6 100% 7 100% 8 100% 9 100% 10 20% 11 0% EXEMPLE 2: Influence de la concentration en substrat.
La stabilité de l'enzyme en fonction de la quantité de substrat a aussi été mesurée dans les conditions suivantes: Conditions opératoires: 4-méthyl thio 2-hydroxy butyronitrile cf Tableau résultats Densité Optique à 660nm 20 Tampon phosphate 300 mM pH 7,0 5 ml Température 30 C Durée 2 heures
Rendement en acide Concentration en nitrile (mM) 50 | 90% 100 44% 200 22% 300 10 O/o 400 0% 500 0% EXEMPLE 3 Stabilité de l'enzyme en fonction de la quantité d'acide formé Conditions opératoires:: 4-méthyl thio 2-hydroxy butyronitrile100 mM Densité Optique à 660nm 15 Tampon phosphate 100 mM pH 7,0 1 ml Température 30"C Durée 6 heures
rendement en acide Concentration en acide (mM) 0 100% 200 100% 400 100% 600 100% 800 100% 1000 100% EXEMPLE 4 Excès énantiomérique.
4-méthylthio 2-hydroxy butyronitrile 140 mM Densité Optique à 660nm 14 Tampon phosphate 100 mM pH 7,0 1 ml Température 20"C
Temps d'incubation Rendement en acide Pureté optique 2h 15% 0 6 h 50% 0 24 h 100% 0 L'étude cinétique d'hydrolyse du 4-méthylthio 2-hydroxy butyronitrile montre une production linéaire d'hydroxy analogue de la méthionine par heure par mg de cellules sèches. L'excès énantiomérique de l'acide formé a été mesuré par chromatographie liquide, il est égal à 0% pour un rendement en acide variant de 15% à 100%.
Ce mélange est soumis au traitement thermique suivant: - RCuLAON: Dans un premier temps, le mélange est chauffé à 1200 C sous azote pendant 12 à 15 heures. On obtient alors une résine réticulée, solide et insoluble.
- PYROLYSE: ler ESSAI Le produit obtenu après réticulation est alors pyrolysé dans les conditions suivantes * de r ambiante à 230"C : 20 C/minute, * palier de 4 heures à 230 C, * de 230 C à 1 000 C : 20 C/minute, * palier de 1 heure à 1 000 C.
Le rendement de cette pyrolyse est de 65,4%.
2ème ESSAI: Le produit obtenu est pyrolysé selon le programme de pyrolyse suivant * de r ambiante à 1 000 C : 2 C/minute, * palier de 1 heure à 1 000 C.
Le rendement de cette pyrolyse est de 62,5%.
B - AVEC BORE (VOIE (1)): Dans un tube de Schlenk, on introduit sous azote 3,33 g de polyméthylsilane (A) (88,5%) et 0,44 g de tétravinylsilane (11,5%) et 0,083 g de B(OSiMe3)3, soit 2% de B(OSiMe3)3 pour 100 g de mélange. Les trois produits sont agités à température ambiante pendant 10 à 15 minutes. On obtient alors un liquide homogène et transparent Viscosité du mélange mesurée à température ambiante : 250-300 cp.
Ce mélange est soumis au traitement thermique suivant: - REI1CULA11ON: Dans un premier temps le mélange est chauffé à 1200 C sous azote pendant 12 à 15 heures. On obtient alors une résine solide et insoluble.
- TRAITEMENT THERMIQUE INTTERMEDIAIRE ET PYROLYSE EN CONTINU: ler ESSAI Le produit obtenu est alors pyrolysé dans les conditions suivantes * de T ambiante à 230 C : 2 C/minute, * palier de 4 heures à 230 C, * de 230 C à 1 000 C : 2 C/minute, * palier de 1 heure à 1 000 C.
Le rendement de cette pyrolyse est de 75,7%.
2ème ESSAI Le produit obtenu est pyrolysé selon le programme de pyrolyse suivant * de r ambiante à 230 C : 20 C/minute, * palier de 10 heures à 230 C, * de 230 C à 1 000 C : 1" C/minute, * palier de 1 heure à 1 000 C, Le rendement de cette pyrolyse est de 78,0%.
EXEMPLE 4 : PREPARATION, TRAITEMENT THERMIQUE INTERMEDIAIRE ET PYROLYSE D'UN MELANGE POLYMETHYLHYDROGENOSILANE/POLYVINYLSILANEPAR VOIE CONTINUE : VOIE (1) - AVANTAGES DFE L'UTILISATION D'UN ADDITIF A BASE DE BORE - TEST COMPARATIF.
Dans un tube de Schlenk, on prépare un mélange composé de 60 % de polyméthylsilane (A) (60,2 %) et 40 % de Polyvinylsilane (B) (39,8 %). Une portion de ce mélange est traitée sans adjonction de B(OSiMe3)3 (produit a), dans une deuxième portion on additionne 2 % en masse de B(OSiMe3)3 (produit b), enfin, dans une troisième portion, on additionne 4 % en masse de B(OSiMe3)3 (produit c). Les trois mélanges sont agités à température ambiante pendant 10 à 15 minutes. On obtient alors des liquides homogènes et transparents.
Ces mélanges sont soumis au traitement thermique suivant: - RETICULATION : Dans un premier temps, le mélange est réticulé par un traitement à 130-140 C sous azote pendant 12 à 1S heures.
- TRAITEMENT THERMIQUE INTERMEDIAIRE ET PYROLYSE EN CONTINU: Les produits obtenus après réticulation sont ensuite pyrolysés selon le programme de pyrolyse suivant: * de T ambiante à 230 C : 2 C/minute, * palier de 5 heures à 230 C, * de 230 C à 1 0000 C : 1" C/minute, * palier de 3 heures à 1 000 C.
Les rendements de ces pyrolyses sont, respectivement * produit (a) : 60,9 %, * produit (b) : 66,7 %, * produit (c) : 68,2 %.
EXEMPLE 5 : PREPARATION, TRAITEMENT THERMIQUE INTERMEDIAIRE D'UN MELANGE POLYMETHYLHYDROGENOSILANE/BORATE - UTILISATION DE CE MELANGE POUR LA PREPARAITON DE CERAMIQUES APRES INCORPORATION DE TETRAVINYLSILANE PAR VOIE DISCONTINUE : VOIE (2).
L'enroulement primaire 11 du transformateur T est fractionné en galettes Ila,llb,ilc,lid, décalées l'une par rapport à l'autre suivant la direction de l'axe A de l'enroulement primaire 11. Les nombres de spires d'enroulement primaire dans chaque galette Il a-i Id sont modulés pour ajuster la self de fuite primaire/secondaire à une valeur souhaitée. Les bobines élémentaires correspondant à chaque galette lia-il d, de l'enroulement primaire 11, sont électriquement en série puisque réalisées à partir d' un même fil continu, les extrémités de l'enroulement primaire étant reliées à des picots ou broches p de sortie qui peuvent être perpendiculaires à l'axe A (version horizontale illustrée sur les figures 2 et 3) ou parallèles à l'axe A (version verticale non illustrée).
Dans l'exemple de la figure 2, I'enroulement primaire il est composé de quatre galettes. II est clair que le nombre de galettes peut être différent, ce nombre étant choisi de manière optimale.
Le transformateur T comporte plusieurs enroulements secondaires entre lesquels il convient d'obtenir un très bon couplage. Pour cela, les enroulements secondaires forment une seule galette principale 12 dont la dimension I suivant l'axe A du noyau est suffisante pour recevoir tous les enroulements secondaires.
Les fractions lia - Il d de l'enroulement primaire forment plusieurs galettes auxiliaires dont la dimension e suivant l'axe A du noyau est plus petite que celle I de la galette principale. Sur la figure 2, les différentes galettes auxiliaires de l'enroulement primaire ont été représentées avec une dimension axiale e identique, les variations de nombre de spires au niveau de chaque galette auxiliaire se traduisant par une variation de dimension radiale de la galette auxiliaire. Toutefois, on pourrait avoir une dimension e variable d'une galette auxiliaire à l'autre. Selon le mode de réalisation de la figure 2, les galettes il a - il d sont situées axialement du même côté de la galette principale 12.
Avantageusement, le noyau 13 du transformateur T est un noyau magnétique ferrite en forme de barreau cylindrique ou prismatique. Le transformateur T comporte une carcasse 14, en particulier en matière plastique moulée, présentant un corps 15 muni d'un passage central, de forme cylindrique ou prismatique correspondant à celle du noyau 13 qui traverse le corps 15. La carcasse 14 comporte en outre des collerettes 16 à 21 en saillie radiale sur le corps 15, situées dans des plans orthogonaux à l'axe A et écartées les unes des autres suivant la direction de cet axe. Ces collerettes 16 - 21 définissent des encoches annulaires pour les galettes des enroulements primaires et secondaires.
Deux collerettes 16, 17 de la carcasse 14 sont espacées axialement d'une plus grande distance correspondant à la longueur axiale ! de la galette principale des enroulements secondaires pour définir une large encoche apte à recevoir ces enroulements secondaires.
Les collerettes 17,18, ainsi que les collerettes suivantes, sont espacées d'une distance moindre correspondant à la dimension axiale e des galettes auxilaires lia - il d formant l'enroulement primaire.
La figure 3 montre une variante de réalisation dans laquelle les galettes auxiliaires lila - 1 1 1 e, de l'enroulement primaire 111, sont situées de part et d'autre de la galette principale 112 formée par les enroulements secondaires.
La carcasse 114 est munie de collerettes correspondantes 116 - 122.
Dans l'exemple de la figure 3, cinq galettes auxiliaires sont prévues deux galettes il la, ilib sont disposées d'un côté de la galette principale 112 et trois autres galettes iii c - 111e sont disposées d'un autre côté de cette galette. Pour le reste le transformateur de la figure 3 est semblable à celui de la figure 2.
Selon l'invention la self de fuite primaire / secondaire du transformateur T peut être ajustée de façon simple à la valeur souhaitée pour le circuit d'alimentation à résonance en répartissant de manière appropriée les spires de l'enroulement primaire dans les galettes auxiliaires Il a - il d ou Illa - 111e.
Pour une application déterminée, on peut ainsi maintenir constante d'un transformateur à l'autre la valeur de self de fuite correspondant au couplage primaire / secondaire et la self de fuite devient un élément utile puisqu'elle sert de self de résonance avec une valeur optimale.
Bien que l'intérêt de l'invention soit particulièrement sensible pour un transformateur destiné à un circuit d'alimentation à résonance, et pour le circuit incorporant un tel transformateur, il est clair que la possibilité d'ajuster de manière simple et économique la valeur de self de fuite dans le transformateur conforme à l'invention conserve son intérêt dans toute application où la valeur de cette self de fuite intervient de manière sensible.
Avec un même noyau et une même carcasse, il est possible d'obtenir des transformateurs dont les valeurs de self de fuite peuvent être différentes, notamment pour des applications à des fréquences de résonance différentes, en modifiant la répartition des spires de l'enroulement primaire dans les galettes auxiliaires.
Ces résultats avantageux sont obtenus par la mise en oeuvre de moyens simples et relativement économiques.
On donne ci-après un exemple numérique relatif à un transformateur d'alimentation à résonance prévu pour une platine de poste de télévision. Ce transformateur est prévu pour fonctionner dans un circuit d'alimentation à fréquence de découpage et de résonance élevée, de l'ordre de 150 KHz. II s'agit d'un transformateur basse tension dont l'enroulement primaire comportait 42 spires et dont la section du circuit magnétique était de 1,8 cm2. L'induction était de 0,15 T (tesla) pour un courant magnétisant de 2,5 A. La self primaire était de L = 450 pH. Quatre enroulements secondaires étaient prévus avec respectivement 31 spires, 5 spires, 2 spires et une spire, comme illustré sur le tableau ci-dessous avec un transformateur correspondant à la figure 3.
Solidité de la couleur au lavage D'après la norme JIS-L 0844 A-2, on prépare un échantillon composite en cousant un morceau de tissu blanc non teint sur un côté de l'article testé, et on traite l'ensemble à 50 + 20C pendant 30 minutes, dans un appareil servant à effectuer des tests, avec une solution contenant 5 g/l de savon, puis on le rince à l'eau et on le fait sécher. On estime la solidité au lavage de la couleur de l'article testé en comparant le degré de décoloration de l'article testé et le degré de coloration du tissu blanc, respectivement avec une échelle de gris pour décoloration et avec une échelle de gris pour coloration.
Les résultats obtenus sont également indiqués dans le tableau 5.
Elément | Ruban Feuille de Solidité à Décolo- Barbouil poly- la lumière ration au lage au (chlorure lavage lavage de vinyle Exemple 5 4-5 4 4-5 4-5 Exemple 2-3 4 4-5 4-5 Comparatif 5 Exemple 3 4 4-5 4-5 Comparatif 6 D'après ces résultats, on voit que dans le cas de l'échantillon de l'Exemple 5, le colorant n'a que peu migré depuis les éléments en polyamide sur les feuilles de poly(chlorure de vinyle), par comparaison avec ce que l'on observe dans le cas des échantillons des Exemples Comparatifs 5 et 6, et que par conséquent, la solidité de la couleur du polyamide est nettement améliorée dans l'échantillon de l'Exemple 5, par comparaison avec les échantillons des Exemples Comparatifs 5 et 6. On voit également qu'il n'y a pas de différence, en ce qui concerne la solidité de la couleur du ruban de la fermeture à glissière, entre l'échantillon de l'Exemple 5 et les échantillons des Exemples Comparatifs 5 et 6, ce qui indique que la teinture du ruban n'est pas affectée de façon défavorable.
On vient de décrire certains exemples particuliers de réalisation de l'invention, à titre purement illustratif et non limitatif.
TUYERE, EN PARTICULIER POUR TURBOREACTEUR La présente invention concerne une tuyère, en particulier pour turboréacteur.
La demande de brevet FR 81.21980 que la Demanderesse a déposée le 24 novembre 1981 pour "Tuyère convergentedivergente, en particulier pour turboréacteur", décrit une tuyère qui comporte trois ensembles annulaires de volets : un ensemble de volets convergents, prolongé par un ensemble de volets divergents, et un ensemble de volets secondaires, dits "froids", s'étendant à l'extérieur des volets convergents et divergents, coaxialement à ceux-ci, de façon à les envelopper ; des vérins à course linéaire sont répartis régulièrement autour de la sortie du canal, et sont accouplés respectivement à des points appropriés d'un volet convergent sur deux, pour le faire pivoter par rapport à ladite sortie du canal ; cette tuyère comporte en outre des organes d'asservissement de la position d'au moins un volet froid sur deux, à celle du volet convergent correspondant, et des moyens pour synchroniser les pivotements des volets convergents ; les corps des différents vérins sont, d'une part, articulés sur le bord annulaire de la sortie du canal, et, d'autre part, solidarisés entre eux par des éléments transversaux, formant, avec les corps des vérins, une structure polygonale ou circulaire, coaxiale au bord de la sortie du canal et sensiblement rigide ; les bords amont des volets convergents et "froids sont d'autre part articulés sur les corps des vérins eux-mêmes, dont les tiges, sortant de leurs extr- mités amont, portent chacune un palonnier transversal, ayant ses deux bras accouplés au volet convergent correspondant par des tringleries appropriées.Par ailleurs, les tringleries d'accouplement associées à deux vérins voisins sont accouplées entre elles par des organes transversaux de synchronisation, qui s'étendent entre les deux vérins, par exemple par des éléments tubulaires, munis chacun, à ses deux extrémités, de pattes extérieures radiales, articulées respectivement sur les corps des deux vérins.
Cette dernière disposition assure la synchronisation des actions de commande des tiges des vérins sur les volets correspondants. Il s'agit évidemment d'une structure assez complexe, dont la fonction de synchronisation risque d'être perturbée en raison notamment des jeux qui peuvent apparaître dans certaines des articulations, par exemple en raison de différences de dilatation thermique et/ou de phénomènes d'usure. De même, les organes d'asservissement des volets "froids" aux volets convergents comportent des tringleries complexes, à plusieurs articulations, dont le fonctionnement correct peut être perturbé par les mêmes phénomènes.