INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention découleront de la description donnée ci-dessous, à titre non limitatif, d'exemples de réalisation décrits en référence aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est une vue schématique en coupe axiale d'un papillon de l'état de la technique, incliné en position de fermeture maximum dans un conduit cylindrique d'un corps usiné connu, - la figure 2 est une vue analogue à la figure 1 d'un papillon découpé à plat, à faces opposées elliptiques et inclinées en position de fermeture dans un conduit usiné d'un corps de papillon, - la figure 3 est une vue analogue à la figure 2 d'une variante de papillon découpé à plat et à faces opposées de forme elliptiques, et inclinées en position de fermeture maximum dans un conduit tronconique d'un corps moulé, - la figure 4 est une vue en plan, à plus grande échelle, d'un papillon utilisable dans le montage de la figure 2, - la figure 5 est une vue de côté du papillon de la figure 4, et - la figure 6 est une vue en coupe partielle, à plus grande échelle, selon VI-VI de la figure 4.
La figure 1 représente un corps de papillon de l'état de la technique, comprenant un corps 1A métallique, dans lequel un conduit 2A cylindrique de section transversale circulaire a été alésé entre ses faces supérieure 3A et inférieure 4A usinées. Un axe diamétral SA est monté tourillonnant par ses parties d'extrémité dans le corps 1A, de part et d'autre du conduit 2A, et sa partie centrale, traversant le conduit 2A, présente une fente diamétrale dans laquelle est engagé un papillon 6A, fixé à l'axe 5A par deux vis (non représentées) traversant deux trous (également non représentés) percés dans le papillon 6A dans des positions décalées l'une de l'autre parallèlement à l'axe géométrique de rotation, et chacun en regard d'un trou correspondant dans l'axe 5A.
La figure 1 représente le papillon 6A dans une position angulaire correspondant à la fermeture maximum du conduit 2A, position dans laquelle le papillon 6A est rappelé par des moyens élastiques, à l'encontre desquels il peut être entraîné en rotation avec l'axe 5A de façon à réguler la section de passage pour un fluide circulant dans le conduit 2A.
Le papillon 6A est un organe d'étranglement métallique en forme de disque plat ayant deux faces opposées circulaires, planes et parallèles entre elles, dont une face amont 7A (tournée vers l'entrée du conduit 2A, par exemple dans sa face supérieure 3A) et une face aval 8A (tournée vers la sortie du conduit 2A, dans sa face inférieure 4A).
Dans la position de fermeture de la figure 1, les faces opposées 7A et 8A ne sont pas perpendiculaires à l'axe A-A du conduit 2A, mais inclinées d'un angle a sur le plan de section transversal du conduit 2A passant par le centre de l'axe de rotation SA. De plus, les faces opposées 7A et 8A sont reliées l'une à l'autre par une face latérale annulaire périphérique 9A, dont la génératrice n'est pas perpendiculaire aux faces opposées 7A et 8A, mais sensiblement parallèles à la génératrice de la paroi cylindrique de l'alésage 2A.
Dans toute position angulaire du papillon 6A dans le conduit 2A, sensiblement toute la moitié du papillon 6A à droite de l'axe A-A sur la figure 1, est toujours en amont de l'axe géométrique de rotation dans le conduit 2A, tandis que sensiblement toute la moitié du papillon 6A à gauche de l'axe A-A est en aval de cet axe géométrique.
La figure 2 représente un premier exemple de corps de papillon de l'invention, pouvant également être un corps de carburateur ou un corps de vanne de recirculation des gaz d'échappement, dont le corps 1A est identique à celui de la réalisation connue de la figure 1. De même, l'axe de rotation 5A peut être identique à celui de la figure 1.
Par contre, le papillon 6 est différent du papillon 6A : il présente toujours une face amont 7 et une face aval 8 qui sont opposées, planes et parallèles l'une à l'autre, mais ces faces 7 et 8 ne sont pas de forme circulaire, mais sensiblement elliptiques, comme représenté par exemple sur la figure 4, et ces faces opposées 7 et 8 sont reliées l'une à l'autre par une face latérale annulaire périphérique 9, qui est une surface cylindrique à génératrice perpendiculaire aux faces planes 7 et 8 et à section transversale de forme sensiblement elliptique identique à celle des faces planes opposées 7 et 8.
La figure 2 représente le papillon 6 dans la même position de fermeture maximum du conduit 2A que la figure 1, c'est-à-dire telle que ses faces planes opposées 7 et 8 sont inclinées sur le plan de section transversale passant par l'axe géométrique de rotation X-X (au centre de l'axe 5A) d'un angle a compris entre environ 5e et environ 20', pour un diamètre interne de l'alésage 2A de l'ordre de 50 mm, par exemple.A partir de l'angle a choisi, on calcule la forme sensiblement elliptique nécessaire pour obtenir un papillon 6 procurant, dans cette position de fermeture, une étan chéite sensiblement par contact avec la paroi de l'alésage 2A pratiquement le long de deux aretes 10 et 11 qui sont, pour la moitié amont du papillon (à droite de l'axe A-A sur la figure 2) son arête aval 10, en forme sensiblement de demi-ellipse, et définie par l'intersection de la face latérale 9 et de la face aval 8, et, pour sa moitié aval (à gauche de l'axe A-A sur la figure 2) son arête amont 11, également en forme sensiblement de demi-ellipse, et définie par l'intersection de la face latérale 9 et de la face amont 7.Ces arêtes aval 10 et amont 11, comme d'ailleurs les contours des moitiés amont et aval correspondantes du papillon 6, sont sensiblement des demi-ellipses symétriques l'une de l'autre par rapport à leur petit axe qui est parallèle à l'axe géométrique de rotation X-X, en position d'utilisation du papillon elliptique 6 dans le conduit 2A.
Comme représenté sur la figure 4, le contour identique des faces amont 7 et aval 8 est un contour sensiblement elliptique, constitué de deux demi-ellipses 12 et 13 presque complètes et ayant le même grand axe B-B et petit axe C-C, et qui sont raccordées l'une à l'autre par deux segments rectilignes 14 de même longueur, et parallèles au grand axe B-B. Les demi-contours, de part et d'autre du petit axe C-C, correspondent respectivement à l'arête aval 10 et à l'arête amont 11, et sont symétriques par rapport au petit axe C-C, de même que les demi-contours de part et d'autre du grand axe B-B sont symétriques l'un de l'autre par rapport à ce dernier. La longueur de chaque segment 14 correspond sensiblement à la largeur de la zone de recouvrement du papillon 6 par l'axe de rotation 5A à fente diamé- trale.
Pour la fixation à l'axe SA, le papillon de la figure 4 est percé de deux trous 15 et 16 débouchant dans ses faces 7 et 8, pour le passage de vis ou rivets fixant le papillon à l'axe 5A. Ces trous 15 et 16 sont de section circulaire, centres sur le petit axe C-C et décalés l'un de l'autre le long de ce petit axe, leurs centres étant symétriques l'un de l'autre par rapport au centre du papillon (à l'intersection des grand et petit axes B-B et C C). Le rayon d'un trou 15 peut être légèrement supérieur à celui de l'autre 16, pour constituer un repère de detrompage lors du positionnement du papillon au montage dans le conduit. Toutefois, dans cet exemple, le papillon peut être retourné, la face amont devenant face aval et inversement, et les moitiés amont et aval peuvent être permutées. De plus, pour faciliter le positionnement du papillon 6 par rapport à l'axe 5A avant sa fixation par vis ou rivets à ce dernier, les faces opposées 7 et 8 présentent chacune six repères de prépositionnement constitués de petites empreintes circulaires 17 estampées dans les faces 7 et 8 et groupées en trois paires espacées dans la direction du petit axe C-C, de deux empreintes symétriques par rapport à cet axe, la paire du milieu ayant ses empreintes centrées sur le grand axe B-B. Ces empreintes 17 occupent également des positions symétriques sur les deux faces 7 et 8, comme représenté par la coupe de la figure 6.
Dans la variante de la figure 3, le corps 21 est moulé et le conduit 22 est tronconique, divergent de la face d'entrée 23 vers la face de sortie 24, l'angle de conicite du conduit 22 pouvant être faible, de l'ordre de 1,5 , mais suffisant pour permettre au démoulage le retrait du noyau de fonderie correspondant au conduit 22, dont la paroi interne est laissée brute de fonderie. La face d'entrée 23 est usinée par fraisage pour enlever les bavures de fonderie pouvant résulter de l'utilisation du noyau pour le conduit 22.
Le papillon 26, monté sur l'axe 5A dans les mêmes conditions que précédemment, a également ses faces amont 27 et aval 28 opposées, planes et parallèles, qui ont la même forme sensiblement elliptique, et sont également reliées par la face latérale 29 cylindrique à génératrice perpendiculaire aux faces 27 et 28 et à section transversale identique à la forme sensiblement elliptique des faces 27 et 28, de sorte qu'en position de fermeture (position inclinée comme sur les figures 1 et 2), la moitié amont du papillon 26 est pratiquement en appui contre la paroi du conduit 22 par son arête aval 30, de forme sensiblement semi-elliptique, tandis que sa moitié aval est sensiblement en appui contre la paroi du conduit 22 par son arête amont 31, de forme également sensiblement semi-elliptique.
Mais, dans cet exemple, en raison de la forme tronconique du conduit 22, le contour sensiblement semielliptique de la moitié amont du papillon 26 est différent du contour sensiblement semi-elliptique de sa moitié aval, en ce sens que les deux contours ont pratiquement le même petit axe (parallèlement à l'axe géométrique de rotation X-X), mais le demi-grand axe du contour de la moitié amont est légèrement inférieur à celui du contour de la moitié aval.Les deux contours sensiblement semi-elliptiques ne sont donc pas symétriques l'un de l'autre par rapport à leur petit axe, bien que chacun d'eux soit symétrique par rapport à leur grand axe commun, et la surface délimitée par le contour sensiblement semi-elliptique de la moitié amont du papillon 26 est inférieure à celle délimitée par le contour sensiblement semi-elliptique de sa moitié aval.
I1 en résulte que le papillon 26 peut être retourné de sorte que sa face amont 27 devienne face aval 28 et inversement, mais, par contre, ses moitiés amont et aval ne peuvent pas être permutées.
La phase de fermeture n'a intéressé les spécialistes des valves cardiaques que récemment du fait de ses incidences sur les phénomènes de cavitation qui peuvent entraîner des avaries sur les composants et mettre en cause la sécurité. La plupart des travaux sur ce sujet sont donc postérieurs à la conception des valves mécaniques qui sont aujourd'hui sur le marché.
"Jusqu'à présent, l'influence de la phase de "fermeture des valves sur les dommages causés au sang "a été considérée comme faible par rapport à celle de "la phase d'ouverture et celle des pertes de charge "sur l'écoulement d'amont en aval. Dans cette "perspective, il y a lieu de prendre en compte qu'une "fermeture précoce et rapide des valves va de pair "avec de faibles taux de régurgitation, ce qui à son "tour minimise les vitesses angulaires de fermeture "et les chocs (H. Reul et al. Surgery for heart valve "diseases, Publié par ICR Publishers, Londres, 1990, "Endre Bodnar, Editeur).
Les prothèses valvulaires mécaniques connues présentent de ce fait quatre inconvénients 1. Existence d'un volume de fermeture dynamique de l'ordre de 4% du volume de sang éjecté en position aortique et de 8% du volume de sang éjecté en position mitrale, ce qui diminue le rendement de la valve et accroît le travail du coeur 2. Vitesse angulaire de fermeture rapide à l'origine de phénomènes de cavitation. Cette vitesse élevée augmente l'intensité de l'impact à la fermeture et génère des vibrations acoustiques suffisamment importantes pour incommoder les malades 3.Dysfonctionnement sévère à bas débit et à fréquence élevée : pour les débits cardiaques inférieurs à 3 litres/m qui s'accompagnent naturellement d'une accélération réactionnelle du rythme cardiaque supérieure à 110 cycles par minute, le volume de fermeture croît de façon semi-logarithmique et le taux de régurgitation peut dépasser 80% du volume systolique. Dans ces conditions, il peut survenir un véritable état d'insuffisance cardiaque aiguë car le coeur devient incapable d'assurer un débit suffisant pour maintenir la vie.
Cette insuffisance fonctionnelle avait déjà été signalée en 1983 (Kevin C. Dellsperger, Regurgitation of Prostethic Heart Valves The American Journal of Cardiology, Jan. 15, 1983, Vol.51) "Toutes les valves cardiaques présentent une fraction "de régurgitation totale qui dépasse 20% dès que le "débit cardiaque est inférieur à 4 litres/minute et "que le rythme cardiaque dépasse 110 battements à la "minute. A des rythmes correspondant à la tachycardie "clinique, la régurgitation à la fermeture constitue "la composante majeure de la régurgitation, alors que "le débit de fuite constitue la composante majeure de "la régurgitation à des rythmes correspondant à la "bradycardie clinique.
"Pour un patient présentant de la tachycardie et un "faible débit cardiaque, la régurgitation à la "fermeture peut constituer une charge énorme "énergie pour le coeur. Dans ce cas, l'élévation "systémique de la tension tend plutôt à aggraver la situation qu'à l'améliorer. De ce fait, une valve "qui présente une faible régurgitation à la fermeture "serait favorable du point de vue hémodynamique.
"Les performances des valves mécaniques sont "inadaptées en ce qui concerne la régurgitation dès "que le débit est inférieur à 2 litres par minute. I1 "existe une relation semi-logarithmique entre "lgaugmentation du flux et la performance d'une "valve. La régurgitation totale augmente très 'rapidement quand le débit cardiaque diminue. Dans "les conditions cliniques courantes de faible débit "cardiaque et d'arythmie, la thrombogénicité des "valves est très vite exacerbée.
"Pour ces raisons, il est impératif que les valves "prothétiques soient à l'avenir conçues pour "minimiser la régurtitationt.
Curieusement, cette anomalie fonctionnelle est peu connue des cardiologues et des chirurgiens et n'a été analysée de façon approfondie que depuis 1993. (Endré Bodnar et H. Reul. Prosthetic Valve Function Under Simulated Low Cardiac Output Conditions. The Journal of Heart valve Disease Vol.2, N 3, Mai 1993). Les études in vitro ont montré que les valves cardiaques d'origine naturelle (homogreffes et bioprothèses) ne présentent pas cette anomalie, dont les conséquences peuvent être très graves sur les malades porteurs de prothèses valvulaires mécaniques.
Des épisodes transitoires de tachyarythmies à bas débit s'observent en effet assez fréquemment en clinique humaine. Ils surviennent volontiers lorsque la fonction cardiaque est altérée, ce qui n'est pas rare chez les malades candidats à un remplacement valvulaire.
Ils sont aussi fréquents si le malade saigne un tant soit peu en fin d'intervention, ce qui n'est pas rare.
Dans ces circonstances, l'insuffisance valvulaire fonctionnelle majeure est souvent méconnue des anesthésistes et des chirurgiens et peut conduire à la mort car le coeur ne peut pas reprendre une fonction efficace.
Les conséquences catastrophiques de cette insuffisance fonctionnelle sont plus fréquentes encore sur les malades porteurs de deux valves mécaniques (aortique et mitrale).
I1 a été démontré enfin que cette anomalie fonctionnelle rend les prothèses valvulaires à deux volets incompatibles avec le régime de basse pression dans les cavités droites du coeur (Yoshiharu Kiyotta et al. In vitro closing behavior of the St. Jude Medical heart valve in the pulmonary position, The Journal of Thoracic and Cardiovascular Surgery, Vol. 104, N-3, Sept.
La fuite sévère qui accompagne les épisodes de tachy-arythmies et de bas débit entretient et aggrave l'augmentation de fréquence et peut dans certains cas induire un cercle vicieux rapidement fatal. Certes, les morts subites s'observent chez tous les malades dont la fonction cardiaque est altérée, qu'ils soient porteurs on non de prothèse valvulaire. (On incrimine dans ces cas précisément les troubles du rythme). Le nombre de morts subites inexpliquées et inattendues est cependant particulièrement élevé (environ 15% sur 10 ans) chez les malades porteurs de valves mécaniques. Le mécanisme restait jusqu'à ce jour mystérieux. La fuite valvulaire importante lorsque le débit est faible et la fréquence élevée apparaît aujourd'hui comme une cause favorisante.
4. Nécessité d'un contrôle très précis de l'étanchéité : Une fuite statique inévitable s'ajoute au volume de fermeture dynamique sur toutes les valves mécaniques car il n'est pas possible de réaliser avec des matériaux rigides une parfaite étanchéité. Cette fuite statique ("Gap Flow") se fait à travers un espace de quelques centièmes de millimètres entre les éléments obturateurs et l'orifice de la valve.
horizontale et verticale de la lumière.
Un inconvénient de cette solution connue réside en ce que, de par la présence des sources, de l'écran intermédiaire et du voyant en succession, l'encombrement du feu de signalisation suivant l'axe optique est
Cet inconvénient est d'autant plus marqué dans les feux stop surélevés, situés à l'intérieur de l'habitacle et pour lesquels on recherche un encombrement aussi
faible que possible.
La présente invention vise donc à proposer un feu de signalisation dont l'encombrement axial soit plus faible. Ainsi la présente invention propose un feu de signalisation pour véhicule automobile, du type comprenant une pluralité de sources lumineuses alignées, des moyens optiques pour concentrer le flux lumineux émis par les sources suivant un axe optique, et un voyant pourvu de moyens optiques de diffusion de la lumière, caractérisé en ce que les moyens optiques de concentration sont constitués par un miroir à section parabolique délimité par deux plans situés tous deux d'un même côté de son axe optique et s'étendant au droit du voyant, et en ce que les sources sont décalées
verticalement par rapport au voyant.
- les sources et le voyant étant reçus dans un boîtier, le miroir est constitué par une partie du boîtier. - les sources sont situées sensiblement au-dessous du voyant, dans une cavité délimitée par des parties du
boîtier en prolongement vers le bas.
- le miroir est formé d'une pluralité de portions de paraboloïdes de révolution dont les foyers sont
respectivement situés sensiblement sur les sources.
- les sources sont des diodes électroluminescentes.
- le feu constitue un feu stop surélevé, et le boîtier comporte deux prolongements de longueurs inégales s'étendant à partir des bords supérieur et inférieur du voyant et recevant à leur extrémité libre
une plaque lisse transparente inclinée.
- les sources sont globalement orientées dans une direction opposée à la direction de sortie de lumière du feu. D'autres aspects, buts et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la
description détaillée suivante d'une forme de
- d'autre part, dans le cas des boites de conserve, la bande métallique est généralement décorée par impression offset humide, et les formats décorés sont ensuite mis en forme par emboutissage.
Dans ce cas, l'image imprimée est une image prédéformée, de manière à restituer, après mise en forme, l'image souhaitée, comme indiqué dans la demande européenne EP-A-0371897.
PROBLEME POSE Le procédé selon l'état de la technique présente plusieurs inconvénients: - d'une part, les feuilles de métal à décorer étant relativement épaisses, de l'ordre de 0,20 mm, l'impression de formats, et non de bande, en offset humide est, en pratique, seule mise en oeuvre industriellement, sur des lignes d'impression spécifiques, - d'autre part les encres offset nécessitent une cuisson à haute température et pendant un temps relativement long (plusieurs minutes vers 180 C par exemple). I1 peut en outre être nécessaire d'effectuer une passe supplémentaire de survernissage pour protéger les encres contre les agressions physiques (rayure) ou physico-chimiques (action de l'eau ou de la vapeur dans un stérilisateur), - enfin, le procédé selon l'état de la technique nécessite un volume tres important d'en-cours de fabrication sous forme de métal imprimé spécifiquement, ce qui implique un financement de stock et donc des frais financiers non négligeables.
DESCRIPTION DE L'INVENTION Selon l'invention, le procédé de fabrication d'emballage imprimé par mise en forme d'un support porteur d'un décor prédéformé, est caractérisé en ce que, a) on imprime en décor inversé sur un film plastique F ledit décor D prédéformé avec des encres adhérentes audit film plastique, de manière à obtenir un film imprimé multicouches symbolisé par F/D sous forme de bobine, b) on assemble ledit support S et le film imprimé multicouches F/D, de manière à former un support imprimé F/D/S, le décor D étant pris en sandwich entre ledit film D et ledit support S, c) on met en forme ledit support imprimé F/D/S, de manière à obtenir un emballage imprimé.
L'invention concerne plus spécifiquement les emballages métalliques obtenus, selon l'état de la technique, par impression de bande métallique puis mise en forme de cette bande, typiquement par emboutissage.
Mais elle s'applique aussi à des emballages en matière plastique.
L'invention, comme cela apparaît clairement sur les figures, modifie totalement la fabrication d'emballages, notamment métalliques, imprimés.
En effet, d'une part, l'invention permet d'éviter le passage du matériau support en bande au matériau support en format.
D'autre part, l'invention évite l'impression directe du support métallique, ce qui a deux conséquences avantageuses * l'impression de support métallique est coûteuse en énergie étant donné qu'à chaque passe d'impression, il faut porter à haute température le support métallique lui-même.
* par ailleurs, le stockage de support métallique imprimé est beaucoup plus coûteux en frais d'immobilisation que le stockage de film imprimé.
Pour l'homme du métier, l'invention constitue sinon une révolution, du moins un changement radical particulièrement avantageux sur le plan des coûts de production.
DESCRIPTION DES FIGURES La figure 1 schématise la production d'emballages métalliques imrimés selon l'état de la technique: - une bande métallique Sg (support en bande sous forme de bobines) est transformé en support en format SF, - la pile de support en format SF est ensuite imprimée pour donner une pile de formats imprimés SF/D, - cette pile de formats imprimés SF/D est ensuite mise en forme.
La figure 2 schématise la production d'emballages imprimés métalliques ou non métalliques selon l'invention: - une bobine de film F est imprimée pour donner une bobine imprimée D/F, - cette bobine de film imprimé D/F est thermocollée à une bande de matériau support SB pour donner une bobine de matériau support imprimée SB/D/F.
La figure 3 schématise le procédé selon l'invention et illustre la position du décor D, entre le film F et le support S.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Selon l'invention, on assemble ledit support S et ledit film F en choisissant comme encre du décor D une encre thermoadhésive audit support S.
Le support S peut être une bande ou une feuille métallique d'épaisseur supérieure à 50 pin, qui peut être en aluminium ou alliage d'aluminium, ou en acier.
Contrairement au ski ou au monoski, la planche de glisse que constitue le surf de neige est utilisée de manière asymétrique, l'utilisateur n'ayant pas son corps, et donc ses pieds, dirigés selon l'axe longitudinal de la planche, mais placés fortement en biais par rapport a celui-ci. Le corps du surfeur est placé de travers par rapport à sa planche avec soit pour les personnes å pied directeur droit ("regular foot1), le pied droit en arrière et le pied gauche en avant, soit, poeir les personnes 9 pied directeur gauche ("goefy foot"). le pied gauche en arrière et le pied droit en avant. L'écartement des pieds dépend de la morphologie de l'utilisateur, et essentiellement de sa taille. Les pieds ne sont pas perpendiculaires à l'axe longitudinal du surf, mais les pointes de pied sont plus ou moins tournées vers l'avant de ce dernier.