INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est possible d'utiliser cette disposition avec une tige coulissant dans une rainure en stockant de l'énergie dans un ressort au lieu d'accélérer une masse comme cela vient d'être décrit, simplement en installant un ressort de compression entre la tige 40 et l'arbre primaire (non représenté). L'on perd alors l'avantage d'avoir un couple de patinage fonction de la vitesse de rotation de l'arbre moteur.
Il est également possible, tout en conservant la détermination du couple de patinage en fonction de la vitesse de rotation du moteur, de corriger la loi déterminant ce couple en munissant le dispositif d'un tel ressort en supplément de la masse 9.
Comme pour la description des versions précédentes, l'on a appelé chacun des arbres respectivement primaire et secondaire, mais le dispositif fonctionne lorsque il est utilisé dans l'autre sens, le couple étant fourni à l'arbre secondaire et non à l'arbre primaire.
Pour éviter les frottements, il faut que la tige 40 et la rainure 41 soient réalisées dans des matériaux glissant bien l'un sur l'autre.
Il est également possible que la tige 40 soit guidée par la rainure 41 par l'intermédiaire d'un coussin d'air, d'eau, d'huile ou d'autres substances (versions non représentées).
Il est également possible de munir la tige 40 d'un galet 46 tournant autour d'elle (version non représentée), ce roulement roulant alternativement sur chacune des parois de la rainure 41. Il est possible d'entraîner un tel galet 46 d'une autre façon, en dotant l'arbre primaire d'un rotor constitué de deux plaques parallèles 4a et 4b entre elles et perpendiculaires à l'axe, comme illustré par la figure 12, ces plaques comportant chacune une fente, respectivement 43a et 43b, qui fait vis à vis de la fente de l'autre plaque, l'axe du galet 46 pouvant rouler le long de ces fentes. Ces fentes peuvent être radiales (non représenté) ou non.
Afin d'éviter les chocs et les vibrations, il est préférable que les galets 46 comportent une surface extérieure comme un bandage élastique ou un pneu.
Si l'organe de guidage est un galet, ce galet 46 tourne alternativement dans un sens et dans l'autre, selon qu'il roule sur la paroi intérieure ou la paroi extérieure de la rainure 41, ce qui est une cause de frottements et d'usure. Il est donc préférable de doter la tige 40 d'une platine 42 comportant les axes de deux galets 46 et 47 roulant chacun respectivement sur l'une des deux parois latérales de la rainure 41, comme cela est représenté par la figure 13.
C'est cette solution qui est utilisée dans les figures suivantes, lesquelels permettent de décrire une version élaborée du dispositif.
Pour simplifier la description, l'on confond dans les descriptions qui suivent la masse soumise à la force centrifuge avec le galet, mais cette masse pourrait être séparée du galet, du moment que son écartement par rapport à l'axe du système est commandé, directement ou indirectement, par la trajectoire du galet.
Les figures 14 et 15 sont des schémas de fonctionnement d'un dispositif évolué, avec lequel l'on peut modifier les paramètres de fonctionnement de l'accouplement pendant son fonctionnement. Ce dispositif comprend - un arbre primaire 1, comportant une zone 62 rainurée longitudinalement, et aligné avec l'arbre secondaire 2 par une tige portant à son extrémité un roulement à billes 27, - un rotor 4 associé audit arbre primaire 1 par des cannelures longitudinales, ce rotor comportant lui même un palier excentré 6 mis en rotation par l'arbre primaire, - une fourchette de commande 61, de type connu, permettant de déterminer la position longitudinale du rotor 4, - une platine 42 située dans un plan perpendiculaire à l'axe de l'arbre moteur et comportant une paire d'axes de rotation pour les galets 46 et 47, cette platine 42 pouvant elle-même tourner librement autour de l'axe du palier excentré 6.
- un arbre secondaire 2 comportant - deux chemins de roulement extérieurs 51a et 51b pour le galet 46, - deux chemins de roulement intérieurs 52a et 52b pour le galet 47, - et un logement 28 destiné à recevoir le roulement à billes 27, - et deux galets 46 et 47 pouvant tourner autour de deux axes parallèles et différents, ces axes étant matérialisés par des tiges solidaires de la platine 42.
Comme on le verra ci-après, un plot pourra comporter, par conséquent, deux évidements latéraux, de manière à pouvoir être rendu solidaire des deux autres plots, comportant chacun au moins un évidement latéral, à l'aide de deux tiges horizontales disposées horizontalement en formant un V et réunissant respectivement le plot à deux évidements latéraux à chacun des autres plots.
Alternativement, les trois plots peuvent comporter chacun deux évidements latéraux et être rendus solidaires les uns des autres à l'aide de trois tiges disposées en triangle et dont chacune a ses deux extrémités engagées dans deux évidements disposés en regard de deux plots contigus.
Naturellement, on ne sortirait pas du cadre de l'invention en prévoyant à une au moins des extrémités des tiges horizontales un évidement dans lequel s'emboîterait une saillie latérale du plot associé, mais cette forme de réalisation serait d'une réalisation plus complexe.
Lorsque les éléments intercalaires sont constitués de plots réunis par des tiges horizontales, des écartements variables peuvent être ménagés entre éléments intercalaires contigus, en interposant un plot ou davantage entre les niveaux auxquels sont prévues les tiges, de manière à réaliser des logements de dimensions variables, par exemple d'épaisseur double, pour recevoir des objets d'épaisseur correspondante, par exemple des doubles C.D., qui peuvent ainsi être rangés dans la même colonne que des C.D.
d'épaisseur simple.
Naturellement, on peut prévoir, si nécessaire, pour chaque élément intercalaire, un nombre de plots supérieur à trois, réunis par un nombre de tiges approprié.
Les formes des plots, des tiges, des parties saillantes et des évidements associés peuvent naturellement être absolument quelconques.
Les dessins annexés, qui n'ont pas de caractère limitatif, illustrent les formes préférées de mise en oeuvre de l'invention qui ont été évoquées ci-dessus et qui vont maintenant être décrites plus en détail. Sur ces dessins La figure 1 est une vue en perspective éclatée d'une première forme de réalisation d'un système de rangement conforme à l'invention Les figures 2, 3 et 4, sont des vues de détail illustrant la coopération par emboîtement des constituants de cette forme de réalisation La figure 5 est une vue de dessus de l'élément intercalaire fixé par emboîtement sur le socle de la colonne de cette forme de réalisation La figure 6 est une variante de la figure 2 La figure 7 est une vue analogue à la figure 5 illustrant un autre type d'élément intercalaire conforme à l'invention.
On se réfèrera d'abord aux figures 1 à 5.
Dans cette réalisation, des éléments intercalaires de la colonne de rangement comprennent un plot 1, du type représenté sur la figure 3, que deux tiges horizontales 2, disposées en V, réunissent à deux autres plots 3, du type représenté sur la figure 4.
Chaque plot 1 comporte, à sa partie supérieure, une partie saillante 4, tandis qu'à sa base est prévue en position correspondante un évidement 5 de forme complémentaire, permettant d'empiler les uns sur les autres les plots 1 et de les assembler ainsi par emboîtement de la partie saillante 4 de chaque plot dans l'évidement 5 du plot contigu.
De façon analogue, les plots 3 comportent à leur partie supérieure une partie saillante 6, tandis qu'un évidement 7 de forme complémentaire est ménagé à leur base en position correspondante, de manière à pouvoir également superposer les plots 3 par emboîtement de la partie 6 d'un plot 3 dans l'évidement 7 du plot contigu.
Dans les plots 1 sont ménagés deux évidements latéraux 8 (voir figure 3), disposés sensiblement dans un même plan horizontal et de forme complémentaire de celle de l'extrémité des tiges 2, qui peuvent ainsi y être emboîtées.
De façon analogue, un évidement 9 est ménagé latéralement dans les plots 3 et a une forme complémentaire de celle de l'extrémité des tiges 2, qui peuvent donc y être emboîtées.
L'ensemble formé par chaque plot 1, les deux plots 3 et les deux tiges 2 associées, disposées en V dans un même plan horizontal, constitue un élément intercalaire modulaire séparé des éléments intercalaires contigus par un intervalle tel qu'un disque compact 10, représenté en traits interrompus sur la figure 5, ou un autre objet plat, puisse venir s'y loger en reposant sur le support formé par 1 'élément intercalaire.
Comme on le voit sur la figure 1, il est d'ailleurs possible de faire varier l'épaisseur de l'intervalle entre éléments intercalaires en interposant un ou plusieurs plots 1 et 3 entre deux éléments intercalaires, sans réunir ces plots par des tiges 2. On peut ainsi adapter la dimension du logement destiné à recevoir un C.D. ou un autre objet à l'épaisseur de cet objet, de manière à pouvoir ranger, par exemple, dans une même colonne des C.D. d'épaisseur simple ou double.
De meme, les silices précipitées entrant dans la composition de la matrice possèdent, de préférence, une surface spécifique BET comprise entre 140 et 300 m2/g, en particulier entre 210 et 250 m2/g.
La surface spécifique BET est déterminée selon la méthode de BRUNAUER EMMET-TELLER décrite dans The Journal of the American Chemical Society", vol. 60, page 309, février 1938 et correspondant à la norme ISO 5764/1.
Les silices précipitées mises en oeuvre présentent habituellement une taille moyenne des particules comprise entre 8 et 25 um, en particulier entre 10 et 20 pm.
La taille moyenne des particules est déterminée, en général, par diffraction laser sur un granulomètre Sympatec (pour les particules à faible taille, c'est-à-dire inférieure à 100 zm).
De manière très avantageuse, on met en oeuvre une silice précipitée (non calcinée) présentant à la fois une prise d'huile DOP entre 300 et 350 ml/100g, une surface spécifique SET entre 210 et 250 m2/g, une taille moyenne des particules entre 10 et 20 pm et, habituellement, un pH entre 6,8 et 7,5.
On utilise de préférence comme silice précipitée, la Tixosil 38AB commercialisée par Rhône-Poulenc.
Le second élément constitutif de la matrice entrant dans la composition des granulés selon l'invention est au moins un agent dispersant.
A titre d'exemples d'agents dispersants, on peut citer les sels de métaux alcalins de copolymères contenant des groupes carboxyles (polycarboxylates), les sels de métaux alcalins de polyacrylates, les sels de métaux alcalins d'alkylnaphtal8ne sulfonates condensés au formol, les sels de métaux alcalins de 4,4'dihydroxybiphénylsulfonate condensés au formol, les sels de métaux alcalins de lignosulfonates, ainsi que les sels d'ammonium des agents dispersants précités. II est à noter que l'on ne sortirait pas du cadre de la présente invention en utilisant un ou plusieurs de ces agents dispersants.
Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, le polymère dispersant est associé préalablement à un tensioactif anionique du type des esters dérivés de l'acide sulfosuccinique, comme les mono ou dialkyl sulfosuccinates, les alkylsulfates, les arylsulfates, les alkylarylsulfates, les alkylarylsulfonates, les alkyltaurates, les esters sulfates de métal alcalin ou alcalino-terreux ou d'ammonium, ces composés pouvant être utilisés seuls ou en mélange. De préférence, on utilise des alkylsulfates linéaires.
L'association de l'agent dispersant et du tensioactif anionique peut avoir lieu par atomisation notamment.
Ainsi, on peut citer tout particulièrement le Geropon T/36, commercialisé par Rhone-Poulenc Geronazzo S.p.A..
Cependant, selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le polymère dispersant est le Geropon TA172 commercialisé par Rhône-Poulenc Geronazzo S.p.A..
Il peut être intéressant, si l'on souhaite par exemple qu'un moteur thermique puisse être démarré en faisant tourner l'arbre secondaire (par exemple pour faire démarrer le moteur d'une voiture en la poussant), que l'arbre primaire ne puisse pas tourner moins vite que l'arbre secondaire, dans le sens de rotation de l'arbre primaire. Il suffit pour cela de disposer avec le roulement à billes 27 une roue libre empêchant l'arbre secondaire de tourner plus vite que l'arbre primaire dans le sens moteur.
Il est intéressant d'accoupler les dispositifs en parallèle pour relier deux arbres primaires par deux accouplements selon l'invention à un seul arbre secondaire.
- les automobiles comportant un moteur thermique et un moteur électrique, - les bateaux et avions ne comportant qu'une seule hélice, mais deux moteurs dont un de secours.
Il est intéressant d'accoupler les dispositifs en parallèle pour relier deux arbres secondaires par deux accouplements selon l'invention à un seul arbre primaire.
Un tel assemblage d'accouplements ayant leur arbre moteur commun est utilisable en concurrence avec des différentiels, par exemple pour assurer la transmission à deux roues d'une voiture. La caractéristique la plus intéressante de ce dispositif est que, lorsque une roue de la voiture patine pour une raison quelconque, la puissance du moteur continue à être transmise à la roue qui ne patine pas, contrairement à ce qui se produit avec un différentiel classique. Un tel assemblage d'accouplements peut aussi être utilisé avec le même avantage pour répartir la puissance d'un moteur entre le train avant et le train arrière d'une voiture.
Les accouplements ainsi mis en parallèle peuvent être de tous les types décrits précédemment.
Il est intéressant d'accoupler les dispositifs en série, l'un d'eux reliant l'arbre primaire à un arbre intermédiaire, et l'autre reliant cet arbre intermédiaire à l'arbre secondaire.
Un tel assemblage d'accouplements en série permet de démultiplier avec le second accouplement un couple déjà démultiplié par le premier, les deux accouplements ayant des caractéristiques mécaniques différentes.
La figure 19 représente un tournevis composé d'un arbre primaire ou manche 1, d'un arbre secondaire ou outil 2, d'un ressort 8 et d'une bague 80.
La figure 20 représente les différentes parties de ce tournevis démonté.
Le manche 1 et la bague 80 peuvent tourner librement autour de l'axe de l'outil. Le ressort 8 est fixé solidement d'une part au manche 1 et d'autre part à la bague 80. La bague 80 comprend une surface plane ou courbe 81 qui n'est pas un plan perpendiculaire à l'axe de l'outil, et cette surface vient, sous l'action du ressort 8, s'appliquer sur une surface plane ou courbe 82 de l'outil 2, cette seconde surface n'étant pas non plus un plan perpendiculaire à l'axe de l'outil.
Pour le virus enveloppé de la PSR, aucune particule infectieuse n'a été détectée dans les échantillons obtenus à partir des 3 cartilages contaminés et traités (Tableau 2.2, charges virales g , h et i Pour le virus non enveloppé SV40, quelques particules infectieuses ont été récupérées à partir des 3 cartilages contaminés et traités (Tableau 3.2, charges virales g , h et i Ces résultats montrent que le traitement des cartilages par le mélange méthanol-chloroforme (v/v) est efficace pour l'inactivation etlou l'élimination des virus et principalement pour les virus enveloppées.
2. Influence du traitement des cartilages par une solution d'acide chlorhydrique 0,5 M pendant 48 h sur les virus.
Les tableaux 6 et 7 présentent les résultats obtenus.
Comme précédemment décrit, la charge virale totale de référence pour le matériel pré-purifié (cartilage avant traitement) est obtenue à partir de l'échantillon L1 (cartilage contaminé et soumis aussitôt aux conditions de récupération du virus, paragraphe 3.1.2.3).
Les résultats obtenus au cours de traitement par la solution d'acide chlorhydrique 0,5 M pendant 48 heures à 4"C + 2"C sont résumés dans le tableau ci-dessous: La charge virale L est représentée dans le tableau ci-après par sa valeur moyenne (m(L) et son intervalle de confiance UFP: Unité Formant Plage
Virus Echantillons PSR SV40 Charge virale totale utilisée pour la contami nation des cartilages (2,18 # 0,40) 105 (1,42 # 0,30) 108 (UFP**) Charge virale (L*) Cartilage récupérée de cartilage avant aussitôt après surcharge (7,40 + 1,25) 104 (1,41 + 0,31) 107 traitement Charge viral (L*) récupérée à partir du : Cartilage ler cartilage après 2ème cartigale 13 traitement 3ème cartilage 13 8 (UFP**) Facteurs de réduction moyens [m(R)] et intervalles de confiance pour le: ler cartilage > 3,73 (= Inf) 6,25 (= Inf) 3,65 65 80 6 14 # Inf # 6,33 2ème cartilage > 3,75 (= Inf) 6,25 (= Inf) 3,67 67 3,82 6 14 3ème cartilage > 3,74 (= Inf) 6,25 (= Inf) 3,66 # Inf # 3,81 6,14 # Inf # 6,33 Le facteur de réduction est présenté comme supérieur à Inf ( > Inf) lorsqu'aucune particule infectieuse n'est détectée dans l'échantillon préparé à partir du cartilage contaminé et traité.
Pour les deux virus étudiés, aucune particule infectieuse n'a été récupérée à partir des trois morceaux de cartilage préparés dans les conditions décrites dans le paragraphe 3.1.3.1., contaminés et traités par la solution d'acide chlorhydrique 0,5 M pendant 48 heures à 4 C + 2 C (Tableaux 6.2 et 7.2, charges virales g , h et i ).
Les facteurs de réduction obtenus au cours de l'expérience montrent que ce traitement est efficace pour inactiver etiou éliminer le virus de la pseudorage porcine et le SV40.
3. Influence du traitement des cartilages Par un chauffage à sec à 50 C + 5"C pendant 48 heures sur les virus Les tableaux 8 et 9 présentent les résultats obtenus respectivement avec les virus de la PSR et SV40.
3.1 Analyse des contrôles Cytotoxicité Le milieu récupéré à partir du morceau de cartilage (lot ne1231 ) non contaminé, préparé dans les conditions décrites dans le paragraphe 3.1.4.1. et chauffé à sec à 50"C + 5"C pendant 48 heures puis ultracentrifugé, n'est pas toxique sur les cellules utilisées pour le tirage (Tableaux 8.1 et 9.1, échantillon N2).
Effet de l'ultracentrifugation sur les virus Aucune perte significative de particules infectieuses n'est observée au cours de l'ultracentrifugation. (Tableaux 8.0 et 9.1, échantillon V2 comparé à l'échantillon V1; titre infectieux b comparé au titre infectieux a ).
Effet du cartilage et des conditions de récupération sur les virus Aucune perte significative de pouvoir infectieux n'a été observée lorsque le morceau de cartilage contaminé a été immédiatement traité pour la récupération du virus comme décrit dans le paragraphe 3.1.2.3.
(Tableaux 8.1. et 9.1., échantillon L1 comparé à l'échantillon S, charge virale e comparée à la charge virale d ).
Toutefois pour SV40, la totalité des particules infectieuses introduites n'est pas récupérée pour l'échantillon L1 contrairement à l'échantillon L2 (voir ci-dessous). Cette perte de particules infectieuses peut être due à un problème technique pour cet échantillon L1, soit au cours de l'ultracentrifugation soit au cours de la récupération. Pour cette raison, le facteur de réduction sera estimé à partir de l'échantillon L2.
Effet de la durée de l'expérience sur les virus Pour SV40, aucune perte significative de particules infectieuses n'est est observée que le virus soit dilué en milieu de culture ou introduit dans le morceau de cartilage et laissé pendant la durée de l'expérience à 4"C + 2"C (Tableau 9.1, échantillon V3 comparé à l'échantillon V2; titre infectieux c comparé au titre infectieux b et échantillon L2 comparé à l'échantillon LI ; charge virale f comparée à la charge virale e ).
Pour le virus de la PSR, une perte de 1,61 log et 1,35 log de particules infectieuses est observée pendant que la durée de l'expérience respectivement lorsque le virus est dilué en milieu de culture ou placé dans le morceau de cartilage et laissé pendant la durée de l'expérience à 4"C + 2"C (Tableau 8.1, échantillon V3 comparé à l'échantillon VI; titre infectieux c comparé au titre infectieux b et échantillon L2 comparé à l'échantillon LI ; charge virale f comparée à la charge virale e ).
Deux pontages coronariens intra-aortiques 21a, 21b sont ménagés pour relier les orifices 20a, 20b aux ostia coronaires 16a, 16b et assurer l'irrigation des deux coronaires. Dans cette variante, chaque pontage 21a, 21b est réalisé par un patch similaire à celui 21 de l'exemple des figures 10 et 11, mais dont l'extrémité inférieure 23a, 23b est suturée non pas sous l'ostium coronaire, mais à la base 26a, 26b d'une sigmoïde naturelle qui a pu etre conservée. De la sorte, on préserve la fonctionnalité du sinus de Valsalva (figure 12). Les bords longitudinaux 24a, 24b de chaque patch 21a, 21b sont suturés à la paroi aortique 10, et vont en se rapprochant l'un de l'autre vers le haut compte tenu du fait que la base 26a, 26b de la sigmoïde est plus large que l'orifice 20a, 20b ménagé à travers la prothèse entre le support 2 et la paroi aortique 10.
La figure 5 illustre un autre mode de réalisation de prothèse combinant les précédents, et comprenant un orifice 12a traversant similaire à celui des figures 1 ou 2 pour le pontage tubulaire de l'ostium coronaire gauche 16a et un orifice 20b traversant similaire à celui des figures 3 ou 4 pour le pontage hémi-tubulaire de l'ostium coronaire droit 16b. En outre, on a représenté sur les figures 5, 10 à 13 et 15, l'exemple d'une bioprothèse selon l'invention.
Il est à noter qu'une prothèse selon l'invention présente en général un contour périphérique externe non parfaitement circulaire et induit donc une déformation de la paroi aortique 10. Néanmoins, ce phénomène est en pratique possible compte-tenu de la souplesse de la paroi de l'aorte ascendante (contrairement à l'anneau aortique beaucoup plus rigide). En outre, si nécessaire, il est possible d'agrandir l'aorte radialement localement, par la pose d'un patch d'agrandissement de l'aorte, en matériau synthétique ou autogreffe (prélevé sur le péricarde) en regard de la partie en saillie de la prothèse (segment 11 ou 19 ou armature 15a, 15b, 25a, 25b).
Par ailleurs, il est possible, grâce à l'invention, d'implanter chez l'enfant une prothèse valvulaire de grande taille grâce au fait que le diamètre de l'aorte ascendante est plus grand que celui de l'anneau aortique. Il est même possible d'implanter une prothèse valvulaire de taille adulte en élargissant l'aorte radialement grâce à un patch d'agrandissement avant la pose de la prothèse, comme indiqué ci-dessus. Cela permet de prendre en compte la croissance à l'avance et d'éviter une opération ultérieure.
Les différents modes de réalisation susdécrits peuvent être combinés et faire l'objet de nombreuses autres variantes. Par exemple, l'âme 8 peut présenter deux segments tels que le segment 1 1 de la figure 1 ou celui 19 de la figure 3, à la place des armatures des figures 2 et 4 ; le mode de réalisation de la figure 5 peut être modifié en utilisant des armatures telles que 15a, 15b, 25a, 25b du lieu de segments de l'âme 8 ; la prothèse peut présenter un orifice gauche 20a de pontage hémitubulaire de l'ostium coronaire gauche 16a et un orifice droit 12b de pontage tubulaire de l'ostium coronaire droit 16b, réalisés par un segment de l'âme 8 et/ou par une armature rapportée.
Tous les modes de réalisation et toutes les variantes s'appliquent aussi bien pour une prothèse mécanique ou pour une bioprothèse et à tous les types de dispositifs 4 formant valvule (disque(s), bille, sigmoïdes...).
Une prothèse selon l'invention peut être proposée à la vente sous la forme d'un kit chirurgical comportant une prothèse selon l'invention et des moyens pour réaliser chaque pontage coronarien intra-aortique entre chaque orifice traversant de la prothèse et l'ostium coronaire correspondant. Ces moyens comprennent pour chaque orifice traversant tel que 12, 12a, 12b, un tube 14, 14a, 14b de pontage artificiel, allogreffe ou xénogreffe, et pour chaque orifice traversant tel que 20, 20a, 20b, un patch 21, 21a, 21b artificiel, allogreffe ou xénogreffe.