INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les baleines latérales (7) et postérieure (4), ainsi que déjà dit, peuvent être conformées selon une angulation déterminée ou être rectiligne (figures 2, 4 et 6). Dans le cadre d'une angulation réglable, elles sont alors réalisées en métal et la variation d'angulation peut être effectuée par tout moyen, notamment vis, clips etc...
Dans une autre forme de réalisation, ces baleines (4, 7) peuvent être réalisées en un matériau radio-transparent et notamment en matière plastique rigide. Dans ce cas, lesdites baleines ne sont pas réglables en angulation.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l'invention, la baleine postérieure (4) peut recevoir au niveau de sa zone de coopération avec le creux poplité, un coussinet (6), fixé sur ladite baleine (4) en (5) également par un système boucle - crochet. Ce coussinet comporte avantageusement un pack réfirgérant du type gel, contenu dans une housse lavable, et orientant le froid de telle sorte à éviter la dispersion des frigories vers des zones non concernées.
Compte-tenu des longueurs relativement importantes de coopération possible entre les zones supérieure et inférieure des baleines latérales (7) et de la baleine postérieure (4) et le cuissard (1) et la jambière (3), on conçoit la grande modularité de cette attelle.
En effet, il existe, quelle que soit la taille du patient, toujours une longueur minimum de coopération respectivement de la zone supérieure des baleines avec le cuissard (1) et de la zone inférieure desdites baleine avec la jambière (3) et ce, afin d'assurer la fonction première de l'attelle à savoir la contention. De la sorte, on obtient au moyen d'une seule attelle une universalité permettant d'une part, de réduire sensiblement les coûts de stockage et d'autre part, d'augmenter le confort d'utilisation du patient puisque, ces attelles sont parfaitement adaptables en longueur et en épaisseur.
Parallèlement, de par l'utilisation de tissus relativement minces, il est possible de mettre en place ces attelles sous un pantalon et de conférer à l'ensemble un certain esthétisme que les attelles connues à ce jour ne permettait pas d'obtenir. Ce tissu mince est avantageusement perméable, inextensible, lavable et compatible avec le système boucle-crochet.
On conçoit donc tout l'intérêt d'une telle attelle notamment en milieu hospitalier mais également en milieu extra-hospitalier.
DESCRIPTION Cette présente invention concerne un pliage formant une Carte Postale Enveloppe.
Certe, il existe d'autres brevets comme: - Le 2 612 453: Carte lettre inscriptible formant enveloppe; - Le 2 669 303: Carte postale; - Le 2 674 185: Carte lettre publicitaire; - Le 2 696 396: Pli postale - Le 2 705 062: Carte lettre à sept volets; - Le 2 705 644: Carte de souhait; - Le 2 907 725: Aérogramme; qui sont des pliages permettant un voyage plus discret des messages sous emballages de divers factures, plus ou moins simimlaires, mais ne comportant pas les caractéristiques exposées ci-après: - La FIGURE 1 représente la Carte Postale Enveloppe dépliée; - La FIGURE 2 représente la Carte Postale Enveloppe fermée du côté à l'adressage et au timbre; - La FIGURE 3 représente la Carte Postale Enveloppe fermée du côté du grand rabat.
Cette Carte Postale Enveloppe est constituée de cinq parties agencées comme suit: -UNE PARTIE CENTRALE (1) sur laquelle on peut,selon la version, soit coller une photo grâce à des pastilles adhésives déjà disposées à cet effet; soit y trouver la reproduction d'une photo ou d'un dessin.
Autour de cette PARTIE CENTRALE (1), viennent se rattacher: - DEUX VOLETS LATERAUX (2) et (3) situés à gauche et à droite de la PARTIE CENTRALE (1) et qui reçoivent,sur la face interne du volet (2), un texte préinscrit, et sur la face interne du volet (3), des lignes permettant de rédiger un message.
D'autres solutions et/ou des solutions fonctionnellement équivalentes sont cependant à la portée du technicien expert dans ce domaine.
Dans l'exemple de réalisation illustré ici, le premier train d'engrenages se compose d'une première roue dentée 8 destinée à s'engrener avec le pignon 5 et emboîtée sur un axe respectif X8 sur lequel il est à son tour emboîté, solidaire en rotation avec la roue 8, un pignon 9 s'engrenant avec une autre roue dentée 10 tournant autour d'un axe respectif 10. Sur ce dernier axe est à son tour emboîté un pignon 11 qui entraîne en rotation une autre roue dentée 53 montée de manière à pouvoir tourner autour d'un axe respectif X54 sur lequel est emboîté un pignon 54. Le pignon 54 s'engrène à son tour avec une roue dentée 55 tournant autour d'un axe X55 sur lequel est emboîté un autre pignon 57. Ce dernier entraîne à son tour en rotation la came 3 (par exemple par l'effet de l'engrènement avec une roue 57 solidaire en rotation avec la came 3 à fonction inverseuse.
Le train d'engrenages 6 réalise en général une fonction de démultiplication de la vitesse de rotation angulaire à partir de l'arbre 2a du moteur 2 vers la came 3. Tout cela se réalise selon des critères de conception bien connus du technicien expert dans le secteur des engrenages. En particulier, l'exemple de réalisation illustré ici est purement indicatif : la transmission du mouvement entre le pignon 5 et la came 3 peut en effet être réalisée avec des chaînes cinématiques (trains d'engrenages, transmissions mécaniques, etc.) de nature et de structure diverses.
Ce qui précède vaut d'une façon absolument identique pour le second train d'engrenages 7. En particulier, dans l'exemple de réalisation illustré ici, ce train se compose d'une première roue 12 susceptible de s'engrener avec le pignon 5. La roue 12 est montée de manière à pouvoir tourner autour d'un axe respectif X12 solidaire avec un pignon 13, lequel pignon transmet la rotation à une autre roue 14 tournant autour d'un axe respectif X14 autour duquel elle tourne, solidaire en rotation avec la roue 14 d'un pignon 15.
La transmission du mouvement de rotation du pignon 15 à la came principale 4 peut se réaliser grâce à 2 voies différentes, c'est-à-dire - une première voie, que l'on peut définir comme directe, avec la transmission du mouvement du pignon 15 à une roue dentée 16 tournant autour d'un axe respectif X16, laquelle roue 16 entraîne à son tour une roue 18 (Figure 3) grâce à un pignon 51 qui à son tour entraîne la came principale 4.
Le pignon 51 et la roue 16 sont solidaires entre eux grâce à un embrayage actionné par un équipement oscillant 19, et - une deuxième voie, que l'on peut définir comme indirecte, avec la transmission du mouvement de rotation de la roue 16 à une roue 17 (Figure 1) montée de manière à pouvoir tourner autour d'un axe respectif X17 et de cette dernière à la roue dentée 18 qui à son tour commande la came principale 4.
La roue dentée 17 est montée sur un équipement oscillant à levier ou à balancier 19 pivotant autour d'un axe respectif X19 et susceptible à son tour d'osciller entre deux positions différentes de fonctionnement, c'est-à-dire - une première position de fonctionnement, qui amène la roue 16 à s' engrener avec le pignon 15 de façon à réaliser la transmission du mouvement du pignon 15 à la came principale 4 selon la voie directe décrite précédemment, et - une seconde position de fonctionnement, dans laquelle le pignon 51 est dégagé par rapport à la roue 16 qui au contraire s'engrène avec la roue 17, laquelle à son tour s'engrène avec la roue 18 qui entraîne la came 7, de façon à réaliser la transmission du mouvement entre le pignon 15 et la came principale 4, selon la voie indirecte décrite précédemment.
Si l'on ne tient pas compte des rapports de transmission (qui peuvent être choisis différents ou de préférence - égaux entre eux) - à égalité de sens de rotation de la roue 16, la came principale 4 tourne dans des sens opposés selon que la transmission du mouvement à partir de la roue 16 se réalise grâce au pignon 51 (avec l'équipement oscillant 19 dans sa première position de fonctionnement) ou bien grâce à la roue 17 et la roue 18 (avec l'équipement oscillant 19 dans la seconde position de fonctionnement).
Ainsi qu'il a déjà été dit avec C3 et C4, sont schématiquement indiqués les contacts actionnés, respectivement, par la came 3 à fonction inverseuse (contacts C3 qui commandent, par exemple, le mouvement du moteur d'une machine lave-linge - non illustrée dans les deux sens opposés) et par la came principale 4 (contacts C4 de commande de l'alimentation des autres utilisateurs électriques de la machine - ceux-ci n'étant pas non plus illustrés).
Le mouvement de ltéquipement mobile 19 entre la première et la deuxième position est contrôlé sélectivement justement par la rotation de la came inverseuse 3. Ce résultat peut être obtenu, par exemple, grâce à un dispositif suiveur de came 20 associé à l'équipement mobile 19 et susceptible de coopérer avec les lobes de la came inverseuse 3. Ainsi qu'il a déjà été dit plusieurs fois - la came inverseuse 3 peut être constituée en réalité par plusieurs cames, par exemple deux cames accolées entre elles, dont l'une commande les contacts C3 et l'autre commande le suiveur de came pour faire osciller sélectivement l'équipement 19.
En résumé, donc, l'ensemble formé par le moteur 2, par les deux trains d'engrenages 6 et 7 des cames 3 et 4 admet au moins trois positions différentes de fonctionnement, c'est-à-dire - une première position de fonctionnement dans laquelle le moteur 2 entraîne (par exemple par l'effet de la disposition du pignon 5 dans la position illustrée en trait plein sur la Figure 2) le seul train d'engrenages 6 - et donc la came inverseuse 3 - sans qu'il y ait simultanément transmission du mouvement grâce au train d'engrenages 7 vers la came principale 4, qui reste donc arrêtée, - une seconde position de fonctionnement, dans laquelle (par exemple par l'effet du déplacement du pignon 5 dans la position illustrée par la ligne en tirets sur la Figure 2) le moteur se dégage par rapport au premier train d'engrenages 6, supprimant la transmission du mouvement à la came inverseuse 3 - laquelle reste donc arrêtée, tandis que le train d'engrenages 7 transmet le mouvement du moteur 2 à la came principale 4 grâce à la première voie (donc grâce à la roue 16, le pignon 51 et la roue 18 - tandis que la roue 17 est désengagée de la roue 16 ; et - une troisième position de fonctionnement dans laquelle, (toujours en conservant les conditions de désengagement du moteur 2 par rapport au premier train d'engrenages et la condition d'engagement du moteur 2 lui-même avec le deuxième train d'engrenages 7), l'équipement 19 oscille en permettant la transmission du mouvement grâce à la seconde voie (roue 17 et roue 18 avec le pignon 51 désengagé de la roue 16) à la came 4, qui tourne donc dans le sens contraire par rapport au sens de rotation de la seconde position de fonctionnement qui vient d'être décrite.
Le diagramme de la Figure 3 illustre schématiquement la commutation des contacts C3 réalisée par la came inverseuse 3. En particulier, les traits indiqués par 31 et 32, placés en couple, sont censés représenter les deux positions de commutation opposées prises par les contacts de commande du moteur d'entraînement du panier d'une machine lave-linge correspondant (en fonction des hauteurs différentes par rapport à l'échelle des ordonnées) aux deux sens de rotation du moteur lui-même. Les phases de commutation des contacts en question dans les deux sens opposés sont entrecoupées par des phases de pause, schématiquement indiquées par T1, T2, T3, T4 dans lesquelles on suppose que le moteur d'entraînement du panier est maintenu inopérant.
L'échelle des abscisses du graphique de la Figure 3 est une échelle angulaire sur laquelle ont été portées des valeurs possibles de la rotation de la came 3 autour de son axe X3 (par exemple 0, 1800, 360 ).
En particulier, opérant selon des critères connus (par exemple grâce au relevé des intervalles T1, T2, T3, T4 ou bien grâce à un capteur spécial schématiquement illustré en 21) le dispositif programmateur P peut recevoir des informations précises et relatives à la position angulaire prise par la came 3 et donc, en particulier, des informations relatives au fait que l'équipement oscillant 19 commandé par le suiveur de came 20 coopérant avec la came 3, se trouve dans l'une ou l'autre des deux positions de fonctionnement correspondant aux deux sens possibles de rotation de la came 4.
D'après ce qui précède, il est évident à quel point la solution selon la présente invention permet d'obtenir simultanément de notables avantages.
En premier lieu, la commande en rotation de la came à fonction inverseuse 3 est rendue tout à fait indépendante de la commande en rotation de la came principale 4. En effet, quand le moteur 2 se trouve dans la position de fonctionnement illustrée en trait plein sur la Figure 2, celui-ci entraîne en rotation uniquement la came à fonction inverseuse 3 et pas la came principale 4 : et ceci de façon tout à fait indépendante de la position angulaire et de l'extension de la course angulaire de mouvement de la came à fonction inverseuse.
Un procédé par sous-trames utilisé en tant que technique permettant de réaliser un affichage d'échelle de gris en utilisant une unité d'affichage plasma présente le problème qui précède constitué par un obstacle dû à une limitation temporelle ainsi que le problème consistant en ce que, puisqu'un écran qui s'allume pendant une image est divisé temporellement, lorsqu'une image animée est affichée, les images sont vues comme étant séparées dans chaque sous-trame et par conséquent, elles sont perçues comme étant non naturelles..
La figure 7 est un schéma qui représente la configuration globale d'un panneau d'affichage plasma AC à trois électrodes (PDP) du premier mode de réalisation de la présente invention.
Sur la figure 7, un index de référence 100 indique un panneau d'affichage plasma. Un index de référence 101 indique un dispositif de pilotage Y. Un index de référence 102 indique un dispositif de pilotage de balayage Y. Un index de référence 103 indique un dispositif de pilotage commun Y. Un index de référence 104 indique un dispositif de pilotage commun X. Un index de référence 105 indique un dispositif de pilotage d'adresse. Un index de référence 106 indique un circuit de commande. Un index de référence 112 indique un circuit de décalage de niveau pour le dispositif de pilotage Y 101. Un index de référence 113 indique un circuit de décalage de niveau pour le dispositif de pilotage commun X 104. Des index de référence 114-1 à 114-M indiquent des circuits de sélection de niveau pour le dispositif de pilotage d'adresse 105. Un index de référence 115 indique un registre à décalage.
Le panneau d'affichage plasma de ce mode de réalisation présente la même structure que le panneau connu représenté sur les figures 1 à 3. Le dispositif de pilotage Y 101, le dispositif de pilotage commun X 104 et le dispositif de pilotage d'adresse 105 présentent les mêmes circuits que ceux dans le panneau connu à ceci près que les dispositifs de pilotage incluent les circuits de décalage de niveau 112 et 113 et les circuits de sélection de niveau 114-1 à 114-M respectifs de telle sorte que les tensions à appliquer aux électrodes Y, aux électrodes X et aux électrodes d'adresse peuvent être amenées à varier entre un nombre plus important de niveaux que ceux dans le panneau connu. Ici, les points différents seuls sont décrits.Le circuit de commande 106 comporte le même circuit que celui dans le panneau connu à l'exception du circuit permettant de décaler les niveaux des tensions à appliquer aux électrodes Y, aux électrodes X et aux électrodes d'adresse.
Les circuits de pilotage du premier mode de réalisation pour les électrodes Y, X et d'adresse incluent chacun un circuit de décalage de niveau. Les circuits nécessaires sont limités sur la base des formes d'onde de signaux de pilotage à appliquer qui sont décrits ci-après.
Les figures 8 à 10 représentent des circuits de pilotage permettant d'appliquer des signaux de pilotage du premier mode de réalisation sur différents types d'électrodes. Sur ces dessins, seulement une unité haute tension permettant d'appliquer une tension à des électrodes est représentée. Une unité de commande permettant de produire un signal de commande et un circuit de puissance permettant d'appliquer de l'énergie à l'unité haute tension sont omis.
La figure 8 est une vue schématique d'un circuit dans le dispositif de pilotage commun X 104. Pour générer une impulsion de soutien ternaire pour des électrodes X pendant une période de décharge de soutien, le dispositif de pilotage commun X 104 est composé par des transistors à effet de champ (ci-après appelés FET) 201, 202 et 203 qui sont des dispositifs de commutation connectés à trois types d'alimentation Vsl, Vs2 et Vs3 et par un FET 204 connecté à une masse (ci-après GND) (0 V). Des signaux S1, S2, S3 et S4 sont appliqués sur les grilles des FET respectifs. Pendant une première période de soutien qui est le premier segment d'une période de soutien, le FET 201 et le FET 204 réalisent une commutation en alternance. Pendant une seconde période de soutien qui est le second segment de la période de soutien, le FET 202 et le FET 204 réalisent une commutation en alternance.Pendant une troisième période de soutien qui est le troisième segment de la période de soutien, le FET 203 et le FET 204 réalisent une commutation en alternance.
Ainsi, une impulsion de soutien d'une tension donnée est appliquée aux électrodes X. Soit dit en passant, le panneau connu inclut seulement un circuit composé par le FET 201 et par le FET 204 du fait qu'une impulsion de soutien à appliquer est commutée entre une certaine tension Vs représentée sur la figure 5 et 0V.
La figure 9 est une vue schématique d'un circuit permettant de piloter les électrodes Y. Les FET 211 à 216 correspondent au dispositif de pilotage commun Y 103. Des FET 217 correspondent au dispositif de pilotage de balayage Y 103.
Les FET 217 sont installés selon une correspondance biunivoque par rapport aux électrodes Y. Les FET 211 à 214 fonctionnent de la même façon que le dispositif de pilotage commun X 104 et réalisent une commutation en alternance pendant les périodes de soutien respectives. Pendant une période d'adressage, le FET 215 est désactivé, le FET 217 qui est un dispositif de pilotage de balayage associé à une électrode Y sélectionnée est activé puis le FET 216 est activé. Ceci fait que le potentiel au niveau de l'électrode Y sélectionnée croît jusqu'à un potentiel donné VY.
Cette opération est réalisée successivement sur des électrodes sélectionnées. Pendant une période de décharge de soutien, le FET 215 et le FET 217 restent activés. La production et l'envoi d'un courant sur les électrodes Y sont réalisés au moyen des FET 215 et 217 (et des diodes incorporées dedans).
La figure 10 est une vue schématique d'un circuit permettant de piloter des électrodes d'adresse ; c'est-à-dire ce que l'on appelle un circuit de sélection de niveau dans le dispositif de pilotage d'adresse 105. Ce type de circuit de sélection de niveau est connecté selon une correspondance biunivoque aux électrodes d'adresse. Les bits d'une impulsion d'adressage ternaire à générer pour une électrode d'adresse sont produits par les FET 221, 222 et 223 connectés à trois types d'alimentation Val, Va2 et Va3 et par un FET 224 connecté à GND (0 V). Conformément à une tension attendue, I'un quelconque des FET est activé ou rendu passant. Ainsi, une impulsion d'adressage donnée est appliquée.
Les PDP des second à sixième modes de réalisation qui seront décrits ci-après présentent la même structure que le PDP du premier mode de réalisation.
La figure 11 est un organigramme qui décrit des opérations selon le premier mode de réalisation. Les opérations de base selon le premier mode de réalisation seront décrites par report à l'organigramme puis expliquées de manière davantage particulière en utilisant un diagramme temporel.
Tout d'abord, au niveau d'une étape 501, une remise à l'état initial telle que représentée sur la figure 5 est exécutée.
Au niveau d'une étape 502, un niveau à appliquer sur une électrode d'adresse est sélectionné conformément à la première chaîne de données d'affichage envoyée depuis le circuit de commande 106.
A titre d'exemple, le promoteur du récepteur P à l'acide rétinoïque est utilisé (promoteur RAR-ss).
C'est un fragment HindIII en 5' et BamHI en 3' du récepteur P à l'acide rétinoïque qui est utilisé dans l'ensemble des contructions réalisées (de Thé et al., 1990). A partir de la construction décrite ci-dessus, un linker BglII est introduit au site MscI de FB29, et le fragment HindIII en 5'-BamHI en 3' du promoteur du récepteur P à l'acide rétinoïque est placé en amont des séquences GAG-POL dépourvues du signal d'encapsidation.
c) Sélection des clones DOG29 qaq/pol/env pour l'enveloppe de spumavirus.
Cette sélection est réalisée par un test d'immunofluorescence mettant en oeuvre des anticorps anti-env spumavirus.
Dans une première étape, on réalise des coupes histologiques puis on les soumet à une analyse FACS (Fluorescence-activated cell sorter).
Une sélection peut également être réalisée par la technique de Western blot.
d) Tests fonctionnels d'infectivité pour les lignées gag/pol et env.
Les tests d'infectivité supposent une étape de transfection avec un vecteur rétroviral défectif incluant un gène de sélection. Un tel vecteur a été décrit dans la partie A.
- Infection des fibroblastes NIH3T3 L'infection a été réalisée avec le surnageant de culture de cellules d'un puits parvenu à confluence conformément à la technique décrite à la partie A-4.
- Réaction en chaîne de la polymérase (PCR) Elle a été effectuée selon la technique décrite au point 5 de la partie A.
Les oligonucléotides utilisés sont les suivants: 5' -TAAGCAATTCGGTGGGGTCTTTCATTG-3' (ol igonucléotide sens) et 5' -CTGCTGACGGGAGAAGAAAAAC-3' (oligonucléotide antisens).
- Détermination des titres infectieux après transfection d'un vecteur rétroviral défectif incluant un gène de sélection.
La méthode employée a été exposée au point 6 de la partie A ci-dessus à l'exception de l'étape de sélection qui s'est déroulée comme suit : 20 heures après l'infection, les cellules sont mises sous sélection par addition de Généticine (1 mg/ml) au surnageant.
- Nombre de copies passées En complément à la titration standard sur NIH3T3 a été proposée une autre technique de titration, permettant notamment de répondre à la situation où les vecteurs rétroviraux optimisés ne véhiculent pas de gène de sélection à l'intérieur de la construction. La titration repose alors sur des méthodes moléculaires, en particulier, quantification du nombre de copies du vecteur rétroviral passées en moyenne en utilisant un southern blot. Ce southern porte 1'ADN de cellules infectées par le vecteur hydrolysé par une enzyme de restriction choisie pour couper dans chacun des LTRs du vecteur rétroviral complémenté par la lignée (ex:KpnI); des dilutions adéquates de plasmides portant le rétrovirus considéré digéré par la même enzyme de restriction, sont juxtaposées sur le même blot.
SOUTHERN BLOT Deux jours après l'infection par du surnageant pur, les NIH3T3 sont trypsinées passées au 1/20 environ sur trois boîtes de culture de 100 mm de diamètre, dont l'une est mise sous sélection par la généticine. A confluence, 1'ADN génomique des cellules infectées par chacun des deux clones après ou sans sélection, est extrait puis quantifié. L'ADN a été digéré par deux enzymes de restriction, PstI et KpnI afin de réaliser un Southern blot. Après contrôle de la qualité de la digestion et homogénéïsation de la quantité d'ADN déposée dans chaque puits, le transfert a été réalisé sur une membrane de Nylon Hybond N (Amersham). L'hybridation a été conduite avec une sonde incluant la totalité des séquences du LTR viral encadrées par 100 bases en amont et 100 bases en aval.