INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Généralement la fixation du coffre sur la partie horizontale supérieure du dormant est délicate dans la mesure où le coffre peut présenter des déformations dans le sens longitudinal, compte tenu des épaisseurs et de la qualité des matériaux utilisés qui sont dictées par des conditions souvent impératives. Par exemple l'espace restant libre au-dessus d'une fenêtre influe sur l'épaisseur des plaques inférieure et supérieure du coffre, pour que l'enrouleur interne puisse tourner librement. Plus cet espace disponible est réduit, plus l'épaisseur des plaques inférieure et supérieure du coffre doit être diminuée. Dans le cas où la plaque inférieure formant sous-face a une faible épaisseur qui lui est ainsi imposée, ceci peut se traduire par des déformations importantes.
La présente invention vise à remédier à cet inconvénient en prévoyant un coffre dont la sous-face est conformée de manière à avoir une grande rigidité tout en ayant l'épaisseur requise pour le montage général.
A cet effet, il est proposé conformément à l'invention un coffre de volet roulant contenant un tablier mobile enroulé autour d'un axe horizontal et longitudinal pouvant être entraîné en rotation, ce coffre comportant, à sa partie inférieure, une sous-face constituée par une plaque allongée horizontale et longitudinale, s'étendant en dessous du tablier enroulé autour de son axe, et fixée sur la partie supérieure horizontale du dormant de la porte ou fenêtre, cette sousface s'étendant seulement sur une partie de la largeur interne du coffre, de manière à délimiter, avec la paroi verticale et longitudinale extérieure du coffre, un passage pour le tablier mobile, ce coffre est caractérisé en ce que les parties marginales et longitudinales de la sous-face, délimitées par ses bords longitudinaux opposés, ont une épaisseur supérieure à l'épaisseur de la partie centrale de la sous-face, si bien que la surface supérieure de cette sous-face présente, en coupe transversale, une concavité tournée vers le haut.
Le coffre de volet roulant suivant l'invention offre l'avantage que les parties marginales longitudinales de la sous-face, de plus grande épaisseur, constituées par de la matière ajoutée dans les espaces vides, rigidifient notablement cette sous-face dont le montage est alors facilité.
On décrira ci-après, à titre d'exemples non limitatifs, diverses formes d'exécution de la présente invention en référence au dessin annexé sur lequel - la figure 1 est une vue en coupe verticale et transversale d'un coffre de volet roulant suivant l'invention.
- la figure 2 est une vue en coupe verticale et transversale d'une variante d'exécution du coffre de volet roulant.
- la figure 3 est une vue en coupe verticale et transversale partielle, à plus grande échelle, d'une variante d'exécution de la sous-face du coffre.
Sur la figure 1 est représenté schématiquement un coffre de volet roulant 1, de forme générale parallélépipédique, s'étendant horizontalement et longitudinalement au-dessus de la partie horizontale supérieure du dormant 2 d'une porte ou fenêtre. Le coffre 1 comporte deux parois longitudinales et verticales et une paroi supérieure horizontale et il est fermé partiellement, à sa partie inférieure, par une plaque COFFRE DE VOLET ROULANT POUR PORTES OU FENETRES allongée horizontale et longitudinale 3 constituant une sous-face du coffre 1. Cette sous-face 3 est fixée sur le dormant 2 par tous moyens appropriés et notamment par ceux qui sont illustrés sur la figure 3 et qui seront décrits en détail plus loin. La sous-face 3 s'étend seulement sur une partie de la largeur interne du coffre 1 de manière à délimiter, avec la partie extrême inférieure de la paroi longitudinale et verticale du coffre 1 située vers l'extérieur, un passage 4 pour le tablier mobile 5 du volet roulant. Ce tablier 5 est enroulé, de la manière habituelle, sur un axe horizontal et longitudinal 6 monté à rotation à l'intérieur du coffre 1. Des moyens non représentés, tels que courroies, tiges articulées à manivelle, moteur électrique etc ... sont prévus pour provoquer la rotation de l'axe 6, dans un sens ou dans l'autre, afin de faire descendre le volet 5 pour l'étendre verticalement devant la fenêtre ou au contraire pour le faire monter et l'escamoter à l'intérieur du coffre 1.
Suivant l'invention la sous-face 3 des bords longitudinaux opposés 3a, 3b qui délimitent des parties marginales et longitudinales dont l'épaisseur est supérieure à celle de la partie centrale de la sousface 3. Autrement dit la surface supérieure 3c de la sousface 3 présente, en coupe transversale, une concavité tournée vers le haut. Cette forme particulière de la sousface 3 permet de lui conférer une grande rigidité.
Les fermenteurs sont aussi stérilisés à la vapeur vive durant environ 90 minutes puis ils sont refroidis par insuflation d'air stérile.
L'eau de dilution est introduite dans les fermenteurs par l'intermédiaire d'une membrane filtrante stérile de 0,2 micromètre. Cette eau a, au préalable, été déminéralisée.
On ajoute alors les hydrolysats stérilisés et une solution stérile de sels nutritifs de manière à ce que les moûts de culture contiennent (par litre de moût) 25 ppm de Mg** 60 ppm de Ca" 100 ppm de K 150 ppb de Fe" 500 ppb de Cu** 400 ppb de Zon++ La concentration en phosphates, des hydrolysats d'amidon B de blé, déminéralisés sur résine cationique, est suffisante pour assurer une croissante correcte du mycélium.
Le pH des moûts de culture est alors porté à 3,5 par l'addition d'une solution d'ammoniaque à 25 % puis est ensuite régule à pH 1,8 par addition de cette même solution d'ammoniaque tout au cours de la fermentation.
L'ensemencement se fait à l'aide d'une suspension de spores d'une souche dérivée d'Aspergillus niger ATCC 11414, accoutumée à fermenter le glucose.
Le taux d'inoculation est de 0,7 mg de spores par litre de moût à fermenter.
La température des fermenteurs est maintenue à 30"C durant la phase de production de l'acide citrique. Celle-ci peut être plus élevée au moment de l'inoculation de façon à obtenir une germination plus rapide des spores. Les fermenteurs ont été aérés au débit de 70 1/mon durant les seize premières heures puis au débit de 90 1/mon durant tout le cours de la fermentation.
Des échantillons ont été régulièrement prélevés tout au cours des fermentations et on a mis fin à celles-ci lorsque le taux de glucose résiduel était inférieur à 2 g/l.
Qu'ils proviennent d'un amidon A de blé (exemples comparatifs) ou d'un amidon B, (exemples selon l'invention), les substrats ont été testés à diverses concentrations initiales et les résultats les plus représentatifs ont été rassemblés dans le tableau suivant.
On a fait figurer dans ce tableau les concentrations initiales en glucose des moûts de culture, la durée totale de la fermentation, la concentration finale en acide citrique après correction des pertes dues à l'évaporation, la teneur finale en biomasse des moûts, la productivité obtenue en grammes d'acide citrique monohydrate par litre de moût et par heure et le rendement pondéral en acide citrique monohydrate par rapport au glucose mis en oeuvre.
Substrat Glc Temps Acide Bio- Produc Rende Hydrolysat départ de citrique masse -tivité ment d'amidon g/l produc- (g/l) (g/l) (g/l/h) (%) de blé tion (h) Exemples A 125 137 91 12 0,67 72,5 comparatifs A 147 155 98 15 0,64 68,5 Exemples B 140 132 104 15,4 0,79 74 selon B 173 115 128,7 19,6 1,12 74 l'invention B 176 123 137 18,7 1,11 78 On a constate qu'en augmentant la teneur en glucose à des valeurs supérieures à 120 g/l, on obtenait une baisse corrélative des rendement et productivité lorsque le substrat est constitué par un hydrolysat d'amidon A de blé.
Au contraire on constate que le procédé et l'hydrolysat d'amidon B de blé selon l'invention, permettent d'obtenir de façon surprenante et sans qu'on sache pourquoi, des productivites et des rendements accrus d'acide citrique, et ce phenomène est d'autant plus marqué que l'on augmente jusqu'à des valeurs proches de 180 grammes par litre la concentration en glucose des moûts de culture.
Des hydrolysats mixtes d'amidon de blé A et B fournissent des résultats intermédiaires qui confirment que les amidons de blé B ou les hydrolysats d'amidon de blé B contiennent des substances stimulatrices de la fermentation citrique.
De même, des hydrolysats d'amidon B de blé employés en melange avec des hydrolysats d'amidon de maïs augmentent sensiblement les productivités et concentrations, et à un degré moindre, les rendements d'acide citrique qu'il est possible d'obtenir à partir d'hydrolysats provenant d'amidon de maïs, beaucoup plus pur que l'amidon B de blé.
Ces hydrolysats d'amidon B de blé trouvent ainsi une utilisation particulièrement avantageuse à titre d'agent augmentant les productivité, concentration et rendement d'acide citrique en tant que tout ou partie du substrat hydrocarboné à fermenter.
COMPOSITIONS NANOPARTICULAIRES CONTENANT DES DERIVES NUCLEOTIDIOUES. LEUR PREPARATION ET LEUR EMPLOI EN THERAPEUTIQUE La présente invention concerne des compositions comprenant des acides nucléiques antisens adsorbés, inclus ou encapsulés dans des nanoparticules; leur préparation et leur utilisation, notamment pour le traitement des maladies aurorales Elle concerne plus particulièrement des compositions comprenant des acides nucléiques antisens capables d'inhiber spécifiquement les oncogènes ras mutEs, adsorbés, inclus ou encapsulés dans des nanoparticules.
Avec ces objectifs en vue, l'invention a pour objet un procédé de séparation de particules ou objets en matériau électriquement conducteur et amagnétique, selon lequel on soumet un mélange contenant les dits objets ou particules à un champ magnétique variable généré par un ensemble de pôles magnétiques répartis dans une première direction et ayant des polarités successivement opposées, le dit ensemble étant entraîné en mouvement dans la dite première direction, caractérisé en ce que la dite première direction est contenue dans un plan sensiblement horizontal, et on déplace le mélange dans le dit champ selon une deuxième direction non verticale et transversale par rapport à la dite première direction.
Le procédé selon l'invention permet d'effectuer une séparation efficace et sélective des matériaux conducteurs contenus dans le mélange alimenté.
Comme on le comprendra mieux par la suite, ceci résulte du fait que la direction de déplacement des pôles magnétiques est transversale, pratiquement sensiblement perpendiculaire, à la direction du déplacement du mélange. Lorsque ce mélange arrive dans la zone d'influence du champ magnétique, les composants non conducteurs poursuivent leur mouvement dans leur direction initiale, alors que les objets ou particules conductrices sont déviées latéralement sous l'effet des forces électrodynamiques.
Dans la mesure où l'intensité du champ magnétique, et donc des forces électrodynamiques, n'est pas trop forte et ne conduit pas à une éjection brutale des objets ou particules, dès que ceux-ci arrivent dans la zone d'influence de ce champ, les dits objets ou particules sont seulement déviés latéralement. Bien qu'ils poursuivent leur déplacement dans le même sens général que le mélange, ils se trouvent encore soumis, après cette première déviation, à l'influence du champ ; qui provoque une seconde déviation, et ainsi de suite. Ces déviations sont en fait continues tant que l'objet ou la particule reste dans la zone d'influence du champ ; il s'ensuit que cet objet ou particule se déplace selon une trajectoire s'écartant progressivement de la direction initiale sans qu'il y ait éjection brutale. La durée pendant laquelle ces objets ou particules sont soumis à l'effet du champ est donc relativement longue, dépendant bien sûr de la vitesse de déplacement du mélange, et de la distance, dans la dite direction de déplacement, sur laquelle l'influence du champ est perceptible.
Du fait de ce temps de séjour relativement long, les déviations successives pour chaque objet ou particule se cumulent. La déviation totale d'un objet de conductibilité électrique élevée, sera donc d'autant plus importante, par rapport à celle d'un objet en matériau moins conducteur, que le temps de séjour est long. Il s ensuit que le procédé selon l'invention permet, grâce à une durée de séjour dans le champ relativement longue, de séparer efficacement des objets en métaux différents ayant des conductibilités différentes.
Par ailleurs, comme cela a été indiqué précédemment, les effets des forces électrodynamiques sont différents selon les dimensions des objets ou particules. Des objets de plus grande dimensions sont déplacés dans le sens de déplacement de l'ensemble de pôles, alors que des particules de petites dimensions, essentiellement soumises au couple de rotation créé par les forces électrodynamiques, ont tendance à se déplacer en sens inverse, en tournant sur elles-mêmes sous l'effet de ce couple. On comprendra aisément que le procédé selon l'invention permet, grâce à ces effets différents, de séparer très efficacement les objets de grandes dimensions des petites particules, puisque les dits objets sont déviés dans le sens de déplacement des pôles, alors que les petites particules sont déviées en sens inverse ; les plus gros objets et les petites particules vont donc se trouver déviées respectivement de part et d'autre du flux de matériaux non conducteurs.
Le déplacement du mélange peut être effectué soit en le faisant glisser par gravité sur la surface d'une paroi inclinée disposée devant une partie au moins des pôles, soit en le déposant sur une surface mobile entraînée dans la dite deuxième direction, par exemple une bande transporteuse. Quel que soit le cas, le matériau constitutif de la dite paroi ou surface ne doit pas être un obstacle pour le champ généré, ni subir d'effet de celui-ci. Ce matériau est donc généralement non conducteur, et non magnétique.
Il est à noter que l'invention exclut la possibilité d'un déplacement du mélange selon une direction verticale ou proche de la verticale, c'est-àdire pratiquement en chute libre. En effet, dans un tel cas, les objets, ou particules, conducteurs sont fortement déviés horizontalement dès qu'ils arrivent dans la zone d'influence du champ. Dès qu'ils se retrouvent ainsi éloignés des pôles, l'influence du champ devient très faible et en conséquence l'effet sélectif, dû à un temps de maintien relativement long dans la zone d'effet du champ, ne peut se produire.
L'invention a aussi pour objet un dispositif de séparation de particules ou objets en matériau électriquement conducteur et amagnétique, comportant un ensemble de pôles magnétiques répartis selon une première direction et ayant des polarités successivement opposées, des moyens d'entraînement du dit ensemble dans la dite première direction, une surface de support située devant les dits pôles, et des moyens d'alimentation pour amener un mélange contenant les dits objets ou particules dans une zone prédéterminée devant les dits pôles de manière à soumettre le mélange à un champ magnétique variable engendré par le mouvement du dit ensemble, ce dispositif étant destiné à mettre en oeuvre le procédé conforme à la présente invention. A cette fin, ce dispositif est caractérisé en ce que dans la dite zone, la dite première direction est contenue dans un plan sensiblement horizontal, et les dits moyens d'alimentation sont agencés pour que le déplacement du mélange soit réalisé dans une deuxième direction, non verticale et transversale par rapport à la première direction.
Préférentiellement, la dite première direction est circulaire, l'ensemble de pôles étant porté par un disque entraîné en rotation, chaque pôle s'étendant selon une direction radiale du disque.
Selon une première forme de réalisation, le disque est conique et d'axe sensiblement vertical, la dite surface de support est constituée d'une paroi conique placée au-dessus du disque et de forme correspondante à celui-ci, des moyens d'alimentation débouchent au voisinage du sommet de la paroi conique et le disque comporte des moyens de récupération disposés à la périphérie de la base de la paroi conique, dans un secteur angulaire correspondant à la dite zone prédéterminée, pour récupérer séparément les dits objets ou particules et le reste du mélange.
Les sommets du disque conique et de la paroi conique peuvent être situés vers le haut, et les moyens de récupération placés en-dessous du bord inférieur de la paroi conique, dans un secteur angulaire correspondant à la dite zone prédéterminée.
Dans ce cas, le mélange déposé vers le sommet de la paroi conique se déplace en glissant sur celle-ci sous l'effet de son propre poids, en suivant sensiblement une génératrice de la paroi conique, tout en s'évasant naturellement vers le bas, où l'on retrouve successivement, dans le sens de rotation du disque conique, les petites particules les plus conductrices, puis les petites particules moins conductrices, puis les matériaux non conducteurs, puis les objets de plus grande dimension peu conducteurs, et enfin les objets en matériau plus conducteur. Pour faciliter l'écoulement des matériaux, le dispositif peut comporter des moyens de vibration pour faire vibrer la paroi conique.
Les sommets du disque conique et de la paroi conique peuvent aussi être situés vers le bas, le cône étant alors inversé. Dans ce cas, le déplacement du mélange et des objets et particules s'effectue sous l'effet de la force centrifuge qui s'exerce sur ceux-ci lorsque la paroi conique est entraînée en rotation.
Selon d'autres formes de réalisation - le disque est sensiblement plan et incliné par rapport à l'horizontale, la surface de support est une paroi plane ayant la même inclinaison que le disque, les moyens d'alimentation sont situés en face de la zone centrale du disque, et des moyens de récupération sont disposés sous le bord inférieur de la paroi plane. Dans ce cas, le déplacement du mélange s'effectue également par gravité en glissant sur la paroi plane, qui peut aussi être soumise à des vibrations.
- le disque est plan, dans un plan sensiblement horizontal, et le dispositif comporte une bande transporteuse passant au-dessus du disque, et des moyens de récupération des dits objets ou particules, situés de part et d'autre de la bande transporteuse.
D'autre part, les brevets français FR 2 647 455 et FR 2 647 456 divulguent des copolymères thermotropes linéaires constitués d'unités mésogènes de type azométhine aromatique et d'espaceurs polysiloxane.
Ces copolymères possèdent une stabilité thermique supérieure à celle des copolymères cités précédemment. Ils forment des phases de cristal liquide (mésophase) à des températures situées dans la gamme de 250"C à 270"C, suivant la structure du copolymère.
Enfin, dans le brevet français FR 2 655 050 sont décrits des macrocycles thermotropes constitués de blocs mésogènes azométhine de type aromatique séparés par des blocs souples diorganopolysiloxane. Ce brevet décrit également un procédé de préparation de ces macrocycles par réarrangement et cyclisation de copolymères thermotropes linéaires comprenant dans leur structure des unités de récurrence azométhine aromatique et diorganopolysiloxane.
Ces molécules qui présentent une structure cyclique ont la propriété de former des phases de cristal liquide à des températures comprises notamment entre 252"C et 352"C suivant la structure du copolymère considéré.
Ils répondent à la formule: dans laquelle les symboles A, identiques, représentent chacun un lien valentiel simple, un atome ou groupement suivant:
le symbole B1 représente les radicaux -CH=N- ou -N=CH-, tandis que le symbole B2, différent de B1, représente les radicaux -N=CH-(quand B1 = -CH=N-) ou CH=N- (quand B1 = -N=CH-); le symbole D représente le radical de formule:
dans laquelle : y est un nombre entier situé dans l'intervalle allant de O à 2 ; le symbole E représente : quand y = 1, un lien valentiel simple ou un radical - CH=N-, -N=CH-, et quand y = 2, un lien valentiel simple ou un radical
Rr, R2, R3, R4, Rg, R6, identiques ou différents, représentent chacun un radical hydrocarboné monovalent choisi parmi: les radicaux alkyles, linéaires ou ramifiés, ayant de 1 à 12 atomes de carbone, ces radicaux pouvant être substitués par un ou plusieurs atome(s) de chlore, de brome, de fluor ou par un groupement -CN ; un radical phényle éventuellement substitué par un ou plusieurs radicaux alkyles etlou alcoxy ayant de 1 à 4 atomes de carbone ou par un ou plusieurs atomes de chlore; le symbole x est un nombre entier situé dans l'intervalle allant de 2 à 8; le symble n est un nombre entier ou fractionnaire situé dans l'intervalle allant de 1 à 5.
Ce brevet mentionne que la position par rapport à la température ambiante et l'étendue en température de la plage d'anisotropie, c'est-à-dire l'intervalle entre la température d'apparition de la phase de cristal liquide (mésophase) et la température au- delà de laquelle la mésophase devient isotrope, peuvent être ajustées en faisant varier les différents paramètres de structure, notamment D et n. Concemant le symbole D, il est noté que l'augmentation du nombre de radicaux phényle entraîne une croissance de la valeur des températures de transition de phase. Concemant n, il est signalé que son augmentation entraîne une décroissance de la valeur des températures de transition de phase.
Ce brevet envisage la possibilité de rendre les macrocycles précités réactifs, soit au niveau des blocs siloxanes, soit au niveau des blocs mésogènes, afin de synthétiser de nouveaux matériaux polymères linéaires ou réticulés.
Cependant des expériences d'introduction de substituants réactifs sur les macrocycles se sont révélées infructueuses.
On a découvert que seule l'introduction de substituants réactifs sur le cycle aromatique des réactifs de départ permettait de préparer des blocs mésogènes fonctionnalisés pouvant former seuls ou en présence de comonomères de nouvelles structures polymères.
Le but de la présente invention est de proposer des macrocycles thermotropes et thermostables et en outre, susceptibles de donner naissance par polycondensation à des nouveaux homo ou copolymères.
Pour ce faire, I'invention a pour objet des macrocycles thermotropes constitués de deux blocs azométhine aromatique séparés par deux blocs souples diorganopolysiloxane dans lesquels les blocs mésogènes de type azométhine aromatique portent des substituants sur le cycle aromatique.
On a montré qu'il était possible de synthétiser de telles molécules, ce qui semblait hypothétique, compte tenu de la nature du ou des substituants qui peut être gênante pour la réaction de formation du groupe azométhine et la réaction de cyclisation intramoléculaire.
De manière surprenante, on a découvert que ces substitutions conduisaient à la formation de macrocycles présentant, d'une part des températures de passage à l'état cristal liquide plus basses, ce qui permet d'abaisser la température de mise en oeuvre, et d'autre part, possédant une meilleure stabilité thermique que les macrocycles de l'art antérieur.
Sous une pression de 0,5 bars d'azote, la suspension est filtrée successivement sur 4 membranes d'esters de cellulose Millipore , d'un diamètre de 45 mm et de porosités décroissantes référencées: RAWP 1,2 um, AAWP 0,8 um, HAWP 0,45 uffi et GSWP 0,22 um La suspens ion filtrée stérile est lyophilisée en présence de 5% p/v de glucose ou de saccharose.
Le diamètre moyen des particules mesuré par diffusion de lumière sur un appareil Brookhaven @ est d'environ 75 nm.
Le rendement de fabrication, exprimé par le rapport de la concentration en diphényl-7,7 (méthoxy-2 phényl)-4 [(méthoxy-2 phényl)-2 propionyl- (S) 1-2 perhydroisoindolol-4-(3aS,4S,7aS) finale après filtration sur la concentration théorique initiale (2 mg/ml), est de 98%.
La densité optique à 405 nm de la suspension avant et après la dernière filtration sur 0,22 un est respectivement de 2,7 et de 2,6.
La concentration en diphényl-7,7 (méthoxy-2 phényl)-4 [(méthoxy-2 phényl)-2 propionyl- (s)] -2 perhydroisoindolol-4-(3aS,4S,7aS) avant et après la dernière filtration sur 0,22 un reste inchangée.