INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le transducteur piézo-électrique (1) est constitué, par exemple, d'un cristal de Quartz, ou d'un cristal appartenant à la famille des Sillénites, notamment l'oxyde de Bismuth et de Germanium Bi12GeO20, l'oxyde de Bismuth et de Silicium Biî2SiO20, ou l'oxyde de Bismuth et de Titane Bi12TiO20 . Le cristal est usiné en cylindre à base circulaire, d'axe longitudinal parallèle à l'un de ses axes cristallographiques.
Dans le cas du Quartz, l'axe cristallographique est l'axe [100], et dans le cas des Sillénites, l'axe [001. Les surfaces extrêmes du cylindre, ainsi que sa surface latérale, sont rectifiées et polies. La surface latérale du cristal est recouverte d'un dépôt métallique, par exemple d'Aluminium, ou de Chrome et de Nickel, ou encore d'Or, divisé en quatre domaines par des arcs de séparation parallèles à la direction longitudinale du cylindre. Les arcs de séparation sont perpendiculaires aux axes [010] et [001] du cristal dans le cas du Quartz, et aux axes [110] et [-110] dans le cas des Sillénites. Les quatre domaines du dépôt métallique définissent les quatre électrodes de polarisation du cristal.
Les connexions électriques (6) des quatre électrodes sont effectuées par des fils fins sans rigidité. Ils sont collés sur les électrodes par une colle conductrice. Les points de colle sont situés à l'extrémité du cristal formant l'interface avec le guide d'onde (2).
Le guide d'onde (2) est une tige métallique en alliage de Fer et de Nickel. Ce type d'alliage possède un coefficient thermoélastique de torsion susceptible d'être annulé par un traitement thermique de revenu adéquat. Ainsi, à la suite de l'usinage, le guide d'onde (2) est soumis à un traitement de revenu à une température de l'ordre de 3000 Celsius sous une atmosphère inerte, par exemple, d'Azote. La surface latérale du guide d'onde (2) est rectifiée et polie très finement. Elle peut également recevoir un traitement ou un dépôt pour la rendre compatible avec certains fluides, par exemple, le sang ou d'autres fluides biologiques. L'extrémité de la tige opposée à l'interface avec le transducteur piézo-électrique (1) est usinée en cône de faible angle au sommet, pour favoriser l'immersion du guide d'onde (2) dans le fluide à tester (11).
Les longueurs Lt, Lg et les diamètres Dt, Dg du transducteur piézo-électrique (1) et du guide d'onde (2) suivent les caractéristiques développées dans le paragraphe C.
A titre d'exemple, un résonateur de torsion possédant une fréquence fondamentale de résonance égale à 5 103 Hz est obtenu avec un cristal de Quartz, ou avec un cristal d'oxyde de Bismuth et de Germanium, et un guide d'onde à base d'alliage de Fer et Nickel, ayant les dimensions
cristal Lt (mi) Lg (mm) Dt (mm) Dq (mm) Dd (mm) Ed (mm) Quartz 100 140 3,5 4,0 7,5 0,5 Bil2GeO2o 40 ~ 130 ~ 3,1 4,0 ~ 7,5 ~ 0,5 Selon un mode particulier de réalisation de l'invention, le résonateur de torsion (1-2) possède un disque d'encastrement (3) usiné, par exemple, dans le même alliage que le guide d'onde (2), et soumis au même traitement thermique de revenu, pour minimiser son coefficient thermoélastique de torsion. Les deux faces extrêmes sont rectifiées, et leur état de surface est rendu légèrement rugueux, d'une part, pour favoriser la fixation par collage du transducteur piézo-électrique (1) et du guide d'onde (2) sur ses deux faces extrêmes, et d'autre part, pour favoriser l'encastrement du disque (3). A titre d'exemple, le diamètre Dd et l'épaisseur Ed du disque d'encastrement (3) sont donnés dans le tableau précédent.
Le collage du transducteur piézo-électrique (1) sur une face du disque d'encastrement (3), et du guide d'onde (2) sur l'autre face, est réalisé à l'aide d'une colle à fort module de cisaillement, par exemple une colle époxyde. La colle est choisie pour assurer une stabilité du module sur une plage de température la plus grande possible. Si aucune colle ne convient pour un intervalle de température désiré, notamment pour un fonctionnement du dispositif à hautes températures, par exemple supérieures à 100 degrés Celsius, la fixation est assurée par soudure à l'aide d'un mélange métallique fusible à relativement basse température.
Selon un mode particulier de réalisation, une enceinte thermostatée (14) enveloppe ensemble le résonateur de torsion (1-2) et une cellule à fluide (10) destinée à recevoir le fluide à tester (11). L'avantage que procure l'enceinte thermostatée (14) pouvant contenir ensemble le résonateur de torsion (1-2) et la cellule à fluide (10) est la réduction des variations de température du résonateur, lors de l'immersion partielle du guide d'onde par le fluide à tester (11).
L'enceinte thermostatée (14) est constituée de deux compartiments cylindriques à base circulaire, maintenus par une armature inférieure (7) et une armature supérieure (9), et possédant chacun un orifice d'entrée (16) et un orifice de sortie (17) pour permettre la circulation du fluide caloporteur (19). Les deux compartiments sont réalisés dans un matériaux transparent, par exemple, le plexiglass ou le verre.
Un disque rigide servant d'armature intermédiaire (8) entre les deux compartiments de l'enceinte thermostatée (14) est ouvert en son centre, pour laisser passer le résonateur de torsion (1-2). Un logement est usiné dans l'armature intermédiaire (8) pour recevoir et centrer le disque d'encastrement (3) du résonateur de torsion (1-2). Le blocage du disque est assuré par une rondelle de serrage (4) superposée au disque d'encastrement (3), et fixée à l'armature intermédiaire (8) par les vis (5).
Selon un autre mode particulier de réalisation, l'enceinte thermostatée (14) est constituée d'un compartiment unique cylindrique à base circulaire, maintenu par une armature inférieure (7) et une armature supérieure (9), et possédant un orifice d'entrée (16) et un orifice de sortie (17) pour permettre la circulation du fluide caloporteur (19).
Un support amovible (18), cylindrique à base circulaire, et percé en son centre d'une lumière, permet de loger et de centrer le transducteur piézo-électrique (1) et le disque d'encastrement (3) du résonateur de torsion (1-2). Le blocage du disque est assuré par une rondelle de serrage (4) superposée au disque d'encastrement (3), et fixée au support amovible (18) par les vis (5). Le support amovible (18) est pourvu d'un système lui permettant d'être déplacé à l'intérieur de l'enceinte thermostatée (14).
Chacune des bandes conductrices 14 est reliée à un amplificateur rapide 24 permettant d'amplifier les signaux électriques recueillis par cette bande.
De plus, le détecteur de la figure 1 est muni de moyens 26 de traitement des signaux fournis par ces amplificateurs rapides 24.
On explique ci-après le fonctionnement du détecteur de la figure 1.
Lorsqu'une particule ionisante traverse l'enceinte 2, elle ionise le gaz qui se trouve dans l'espace de conversion C et y crée environ une dizaine d'électrons primaires.
Sous l'effet du champ électrique existant dans cet espace, les électrons ainsi créés par ionisation dérivent vers la cathode 6.
On a matérialisé par une flèche 27 la trajectoire de l'un de ces électrons sur la figure 1.
Ceux-ci traversent ensuite les ouvertures dont la cathode est pourvue et se dirigent vers l'anode 8.
Cette traversée de la cathode est facilitée par le rapport élevé existant entre le champ créé dans l'espace de conversion et le champ créé dans l'espace d'amplification.
Après avoir traversé la cathode 6, ces électrons sont amplifiés grâce au champ élevé qui règne dans l'espace d'amplification par le processus bien connu d'avalanche.
Sur la figure 1, on a donné la référence 28 à l'avalanche associée à l'électron dont la trajectoire porte la référence 27.
On reviendra par la suite plus en détail sur ce fonctionnement du détecteur de la figure 1 mais on précise dès maintenant que ces gains de l'ordre de 104 sont facilement obtenus, dans l'espace d'amplification, sans provoquer d'étincelles entre l'anode et la cathode du détecteur.
A titre d'exemple, avec une source de rayons X de 5,9 KeV, issus de la désintégration de 55Fe, ce détecteur permet d'obtenir des impulsions dont la résolution en énergie est voisine de 25%, comme dans les chambres à fils classiques, et avec des gains de l'ordre de 104, voire supérieurs à cette valeur.
On n'est pas limité pour le choix du matériau cosntitutif du substrat sur lequel sont disposées les bandes conductrices 14 ni pour le choix de l'épaisseur de ce substrat.
De nombreuses techniques, peu coûteuses, sont utilisables pour former ces bandes conductrices et connecter celles-ci aux amplificateurs rapides qui leur sont associés.
On est ainsi capable de fabriquer un détecteur conforme à l'invention, simple à mettre en oeuvre et de grande transparence vis-à-vis des particules ionisantes à détecter.
Ces avantages sont déterminants dans le domaine médical et dans ceux de la physique nucléaire et des hautes énergies.
Ainsi, le cylindre 2 provoque simultanément le décortiquage des graines et leur avancement longitudinal dans l'auge 3.
La pellicule ôtée est aspirée par la hotte 5 et est évacuée.
A la sortie de l'auge 3, on a donc des amandes nues qui sont précuites dans le tunnel 10, puis sont enduites avec le ou les produits projetés par le pulvérisateur 14-15.
Avec des graines de tournesol, des essais ont conduit à adopter un seul produit qui est une solution contenant des protéines de lait, de l'amidon modifié et de l'albumine.
Cette solution est invisible, insipide, inodore et, bien entendu, digestible puisqu'il s'agit de produits alimentaires.
Les amandes préparées de la sorte et encore humides sont réparties sur toute la largeur du transporteur 27 par les vis sans fin 25 et 26. Pour éviter tout bourrage et tout encrassement de ces dernières, elles sont du type connu dit "à auto-nettoyage." Les amandes sont réparties dans les alvéoles 29 des plaques 28 et sont tassées d'une part au moyen du cylindre lisse 30 et d'autre part grâce aux vibrations appliquées au cylindre 30, chaque groupe d'amandes constitue un lot qui épouse au plus près les formes des alvéoles 29.
Le cylindre lisse 33 qui tourne en sens inverse du déplacement linéaire du transporteur 27, élimine les amandes en surnombre qui n'ont pas été tassées dans les alvéoles 29 et les pousse vers la vis sans fin 32 qui les entraîne transversalement vers un bac de récupération 43, d'où elles seront recyclées.
I1 est évident que les différents organes tournants sont mis en mouvement par des moteurs que l'on ne décrira pas, car leur disposition et leur fonctionnement sont à la portée de l'homme de métier.
Les alvéoles 29 constituent autant de moules, ainsi remplis d'amandes enduites du produit digestible projeté sur elles par le pulvérisateur 16-17.
Après remplissage, tassage et compactage, les alvéoles 29 des plaques 28 sont conduits dans le tunnel chauffant 35 qui provoque le séchage des lots d'amandes moulés et par conséquent le collage de toutes les amandes entre elles.
En outre, la précuisson réalisée dans le tunnel chauffant 10 est complétée dans le tunnel 35, de sorte qu'à la sortie de ce dernier, les lots d'amandes sont mis en forme, secs, cohérents et cuits.
Ces lots sont des produits 45 conformes à l'invention.
Afin d'accélérer leur disposition à être stockés et/ou conditionnés, les produits 45 qui sortent du tunnel chauffant 35 sont refroidis par le ventilateur 42.
Chaque produit 45 (figure 3) est formé d'amandes agglomérées par un liant invisible, inodore et insipide qui respecte donc leur identité visuelle et gustative.
Leurs formes sont géométriquement régulières et leurs dimensions sont sensiblement celles d'une bouchée.
Le liant leur donne la stabilité suffisante pour pouvoir être pris entre le pouce et l'index, portés à la bouche et absorbés en une seule fois, avec confort puisque le liant n'est absolument pas collant.
Après 5 min d'agitation, on ajoute 660 mg (0,92 mmol) de 70- phénoxyacétylbaccatine III et 112 mg (0,92 mmol) de 4diméthylaminopyridine, et le mélange réactionnel est porté à 70"C pendant 2 h.
Après retour à température ambiante et élimination des insolubles par filtration, la phase organique est concentrée sous pression réduite.
Après purification du produit brut par chromatographie sur gel de silice (15-40 ym) (éluant: cyclohexane-acétate méthyle, 99/1), on obtient 800 mg de 13-O.[[4S,5R)-2,4-diphényl.4,5.dihydrooxazol-5- yl]-carbonyl-7-O-phénoxyacétylbaccatine III à l'état cristallisé (Rdt = 90 0/6).
Le composé ainsi obtenu présente les caractéristiques suivantes: e RMN 'H 400MHz (CECI3) (6 ppm): 8,18 (2H, d, J = 7 Hz); 8,07 (2H, d, J = 7,3 Hz); 7,63 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,59-7,32 (10H, m); 7,28 (2H, t, J = 7,5 Hz); 6,94 (3H, m); 6,23 (lH,s) et (1H, m); 5,70 (1H, dd, J = 10,4 et 7,1 Hz); 5,67 (1H, d, J = 7,3 Hz); 5,58 (1H, d, J = 7 Hz); 4,93 (2H, d); 4,79 et 4,53 (2H, 2d, J = 15,9 Hz); 4,30 et 4,13 (2H, 2d, J = 8,5 Hz); 3,97 (1H, d, J = 6,9 Hz); 2,67 (1H, m); 2,38 (1H, dd, J = 15,2 et 9,3 Hz);2,26 (1H, dd, J = 15,2 et 8,4 Hz); 2,15 (3H, s); 2,02 (3H, s); 1,95 (3H, s) et (1H, m); 1,80 (3H, s); 1,74 (1H, s); 1,25 (3H, s); 1,17 (3H, s).
Exemple 25 13-O-[[(4S,SR)-2,4-Diphényt-4,5.dihydrooxazol-5-yl] carbonyl]-7-0-(2,2,2-trichloro-t-butoxycarbonyl)baccatine III
A une solution agitée à température ambiante et sous atmosphère inerte de 35 mg d'acide(4S,5R)-2,4 diEhiyl-4,5 dihydro- (4S15R > -2,4di*iény1-4,5iiiydro- oxazol-5-carbaxylique dans 3 mL de toluène antydre, on ajoute 27 mg (0,13 mmol) de dicyclohexylcarbodiimide. Après S min d'agitation, on ajoute 51 mg (0,065 mmol) de 7-0-(2,2,2-trichloro-t- butoxycarbonyl)baccatine III et 8 mg (0,065 mmol) de 4 diméthylaminopyridine, et le mélange est porté à 700C pendant 1h.
Après retour à température ambiante et élimination des insolubles par filtration, la phase organique est concentrée sous pression réduite, et le résidu obtenu est purifié par chromatographie sur gel de silice (15 40 m) (éluant: cyclohexane-acétate d'éthyle, 9/1).
On obtient ainsi 0,99 g du composé cité en titre sous la forme d'un solide blanc (Rdt = 67%), et qui présente les caractéristiques suivantes: - RNM 'H 400 MHz (CDCl3) (o ppm): 8,18 (2H, d, J = 7,2 Hz); 8,07 (2H, d, J = 7,3 Hz); 7,65 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,59 (1H, t, J = 7,3 Hz); 7,52 (4H, m); 7,39 (5H, m); 6,35 (1H, s); 6,24 (1H, t, J = 8,4 Hz); 5,68 (1H, d, J = 7,1 Hz); 5,59 (1H, d, J = 7 Hz) et (1H, dd); 4,95 (1H, d); 4,94 (1H, d, J = 7 Hz); 4,31 et 4,15 (2H,2d, J = 8,4 Hz); 3,97 (1H, d, J = 6,9 Hz); 2,64 (1H, m); 2,37 (1H, dd, J = 15,1 et 6 Hz); 2,27 (1H, dd, J = 15,2 et 8,5 Hz); 2,16 (3H, s); 2,01 (3H, s); 1,98 (3H, s); 1,83 (3H, s); 1,72 (1H, s); 1,25 (3H, s); 1,18 (3H, s).
Exemple 26 13-0-[[4S,5R)-2,4-D iphé nyl-4,5-dihydrooxa zol-5-yl] carbonyl]-7, l 0-O-( l, l 1,3,3-tétraisopropy ,3-disiloxanediyl) 10-désacétylbaccatine III
A une solution agitée à température ambiante, et sous atmosphère inerte de 4 mg (0,015 mmol) d'acide (4S,5R)-2,4- diphényl-4,5-dihydrooxazol-5-carboxylique dans 0,5 mL de toluène anhydre, on ajoute 7 mg (0,06 mmol) de dicyclohexylcarbodiimide.
Après 5 min d'agitation, on ajoute une solution de 5 mg (0,0065 mmol) de 7, 10-0-( 1,1 3,3-tétraisopropyl. 1 ,3-disiloxanediyl).10- désacétylbaccatine III et de 1 mg (0,0078 mmol) de 4-diméthylaminopyridine dans 1 mL de toluène anhydre. Après 20 min d'agitation à température ambiante, le mélange est porté à 50O C pendant 20 min supplémentaires. Après retour à température ambiante, la phase organique est diluée avec 5 mL de dichlorométhane, lavée avec 2 mL d'une solution aqueuse saturée de chlorure de sodium, séchée sur MgSO4 et concentrée sous pression réduite. Après purification du produit brut par chromatograhie sur gel de silice (15-25ym) (éluant: cyclohexane-acétate d'éthyle, 7/3) on obtient 6 mg du dérivé cité en titre (Rdt = 90 %) à l'état amorphe.
Le composé obtenu présente les caractéristiques suivantes: e RMN 1H 400 MHz (CDCl3) (6 ppm): 8,21 (2H, d, J = 7,2 Hz); 8,07 (2H, d, J = 7,6 Hz); 7,63 (1H, t, J = 7,5 Hz); 7,59 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,50 (2H, t, J= 7,4 Hz); 7,39 (5H, m); 6,26 (1H, t); 5,64 (1H, d, J = 7 Hzr; 5,59 (1H, d, J = 6,9 Hz); 5,54 (1H, s); 4,93 (1H, d, J = 6,8 Hz) et (1H, m); 4,68 (1H, dd); 4,28 et 4,16 (2H, 2d, J = 8 Hz); 3,84 (1H, d, J = 7,3 Hz); 2,48 (1H, m); 2,35 et 2,25 (2H, 2dd); 2,02 (3H, s); 1,88 (3H, s) et (1H, m); 1,67 (3H, s); 1,63 (1H, s); 1,30 à 0,90 (34H, m).
Exemple 27 13-0-[[(4S,5R)-3-N-Benzoyl-4-phényloxazolidin-3-one- 5-yl]-carbonyl]-7-O-triéthylsilylbaccatine III
A une solution agitée sous atmosphère inerte à température ambiante de 40 mg (0,137 mmol) d'acide (4S,5R)-3W-Benzoyl-4- phényloxazolidin-3-one-5-carboxylique dans 2 mL de toluène anhydre, on ajoute 28 mg (0,136 mmol) de dicyclohexylcarbodiimide.
Après 5 min d'agitation, on ajoute 30 mg (0,043 mmol) de 7o- triéthylsilylbaccatine III et 8 mg (0,066 mmol) de 4diméthylaminopyridine, et le mélange réactionnel est porté à 60 C pendant 13 h. Après retour à température ambiante, le milieu réactionnel est dilué avec 10 mL de dichlorométhane, et la phase organique est lavée avec 5 mL d'une solution saturée de chlorure de sodium, séchée sur MgSO4 et concentrée sous pression réduite. Après purification par chromatographie sur gel de silice ( 15-1 4pm) (éluant: cyclohexane-acétate d'éthyle 2/1) on obtient 13 mg du dérivé cité en titre à l'état amorphe (Rdt = 31 %).
Le composé obtenu présente les caractéristiques suivantes: e RMN 1H 400 MHz (CDCl3) (6 ppm): 8,06 (2H, d, J = 7,3 Hz); 7,72 (2H, d, J = 7 Hz); 7,63 (1H, t,J = 7,4 Hz); 7,58 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,54 à 7,44 (8H, m); 7,40 (1H, t); 6,44 (1H, s); 6,33 (1H, t); 5,73 (1H, d, J = 5,7 Hz); 5,67 (1H, d, J = 5,7 Hz); 4,96 (1H, d, J = 5,8 Hz); 4,88 (1H, d, J = 8,3 Hz); 4,45 (1H, dd, J = 10,4 et 6,6 Hz); 4,27 et 4,12 (2H, 2d, J = 8,3 Hz); 3,80 (1H, d, J = 7 Hz); 2,50 (1H, m); 2,26 (2H, m); 2,19 (3H, s); 2,07 (3H, s); 1,98 (3H s); 1,85 (1H, m); 1,76 (1H, s); 1,67 (3H, s); 1,24 (3H, s); 1,23(3H, s); 0,91 (9H, t, J = 7,9 Ho); 0,56 (6H, m).
L'électrode 30 du modulateur M1 est polarisée en inverse par une source de tension Vil.
L'électrode 32 de l'amplificateur optique Al est reliée à une source de courant I2.
L'électrode supérieure 34 du modulateur M2 est polarisée en inverse par une source de tension Vi2.
On conçoit que l'épitaxie successive des différentes couches conduise à un couplage optique excellent entre le laser, le premier modulateur, l'amplificateur optique et le deuxième modulateur.
La longueur LL du ruban laser est typiquement de 1'ordre de 300 pin à 400 pin.
La longueur LA1 du ruban de l'amplificateur est typiquement de 500 pin.
La longueur LM1 du ruban du modulateur M1 et la longueur LM2 du ruban du modulateur M2 sont typiquement de 200 pin.
Afin de minimiser la capacité du composant de la figure 1, les prises de contact électrique, du côté du modulateur M1, de l'amplificateur Al et du modulateur M2 sont obtenues à l'aide de plots réalisés sur du polyimide.
On précise que l'extrémité du composant de la figure 1, qui est située du côté du laser L, est revêtue d'un ensemble de couches fortement réfléchissantes C1 par exemple en Al203 et en Si.
L'autre extrémité de ce composant, par laquelle sort la lumière et qui est située du côté du modulateur M2, est revêtue d'une couche anti-reflet C2, par exemple en SiOx.
Le composant représenté sur la figure permet de constituer une source intégrée pour la génération et le codage d'impulsions optiques courtes, en particulier de type soliton.
Le laser L fonctionne alors en continu.
Le modulateur M1 sert à la mise en forme et à la génération des impulsions optiques courtes et fonctionne en haute fréquence.
Le modulateur M2 est destiné à coder ces impulsions et fonctionne en haute fréquence.
Il convient d'éloigner l'un de l'autre les modulateurs M1 et M2 pour éviter les interférences électriques entre ces modulateurs.
L'amplificateur Al fonctionne en continu et permet d'amplifier la lumière issue du modulateur M1 pour éviter des pertes optiques du fait de l'éloignement des modulateurs M1 et M2.
- On extrait du talon des pneus les ceintures de fils d'acier sans les léser, afin d'en constituer des channes en les solidarisant 2 à 2.
- Tout ce dispositif est astucieux, mais coûteux et complique.
* Le document DE 2 380 375, est relatif â'1des rwblais contre les bruits et les chocs de véhicules", formés de monticules épais de terre de largeur décrois- sante vers le sommet du tertre, enserrés dans des vieux pneus bourrés de terre et formant une carapace pneumatique du haut en bas du remblai.
- Ce dispositif comporte d'abord une préparation mécanique des pneus, consistant à découper sur chaque pneumatique les 2 parois latérales, laissant ainsi seulement la bande de roulement.
- Il suppose et exige un considérable tonnage de remblai à transporter et à édifier.
- I1 nécessite la fixation de tiges, de supports "ou autres", pour solidariser entre eux les empilements latéraux de pneumatiques.
- Ce dispositif présente une élasticité relative et n'est pas aisément modifiable.
* Le brevet FR 2 720 418 - Al, "s'applique à un dispositif de protection passive équipant des circuits ou itinéraires de courses automobiles ; et éventuellement, de circulation routière" qui nécessite la fabrication de blocs à structures cellulaires en nids d'abeille, blocs faits de matériaux déformables et absorbants, constitutifs de la barrière d'absorption.
- Le matériau préconisé est l'aluminium.
- Les blocs sont solidarisés en rangées, et peuvent être ancrés au sol. S'appuyant contre les obstacles fixes, ils leur sont également solidarisés.
- Ce dispositif à structures métalliques n'utilise pas d'éléments usagés. I1 est par suite plus coûteux.
- Outre le coût de leur installation, ces remparts ne présentent guère l'élas- ticité et la souplesse de pneumatiques caoutchoutés.
* Le brevet FR 2 723 603 est relatif à un Dispositif atténuateur de chocs, destiné à être placé sur un réseau routier en avant d'un obstacle, en vue de ralentir un véhicule le percutant" ; Ce dispositif est constitué - de supports métalliques verticaux reposant sur le sol, donc nonancrés, aptes à glisser sur la chaussée ou le sol, et solidarisés par des câbles horizontaux qui les traversent à angle droit, à faible distance du sol.
Ces câbles, eux, sont ancrés au sol à leurs deux extrêmités.
- de modules d'écrasement pneumatiques (à fabriquer), disposés entre les supports verticaux. Ces modules comportent une enveloppe tubulaire souple (à fabriquer), dont les extrémités sont solidarisées à une flasque (d fabriquer).
Chaque flasque comporte, en son centre, un élément amovible de moindre résistance à la pression, donc pouvant se rompre lors d'un excès de pression.
Il est connu, brevet CARTIER F.R.A2.267.747, d'utiliser une poche étanche dans laquelle on introduit le membre à traiter, cette poche est entourée d'une enceinte contenant le mercure.
Une variation de pression exercée perpendiculairement à la surface du membre est obtenue par variation de niveaux de mercure dans l'enceinte. Cette variation de niveaux est obtenue par vases communicants et par une surpression gazeuse. Cette surpression gazeuse agit de façon complémentaire sur la portion du membre émergeant du bain de mercure.
Ces pressions gazeuses, pour pousser le mercure de son réservoir vers l'enceinte et pour exercer une pression sur la partie émergée du membre sont fournies par une même source de gaz comprimé, une bouteille d'azote sous-pression.
Un autre brevet CARTIER plus récent E.P.0.369.889 protège un appareil utilisant mercure, poche, enceinte étanche, variations de niveaux. Une pompe reversible à engrenages ou galets permet de faire varier les niveaux de mercure dans l'enceinte étanche.
Des moyens de contrôle de niveaux coopèrent avec des moyens de réglage des vitesses de variation de ces niveaux.
Ces appareils ou dispositifs connus sont souvent complexes, onéreux, nécessitant des quantités importantes de mercure difficiles à manipuler.
En outre, plusieurs contraintes limitent l'utilisation de ces dispositifs. Une première contrainte est due aux efforts que le patient doit déployer pour rester à une certaine profondeur.
Une autre limite est le seuil de tolérance de la pression superficielle exercée sur le membre traité. Par ailleurs, le système de surpression gazeuse provoque des effets de garrot sur la partie du membre émergée.