INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Si la forcie de gravité centrifuge appliquée aux particules est suffisante, telle que celle créée par une vitesse de rotation de l'ordre de 7000 T/mn, la clarification du jus est excellente et permet une opération en continu, comme dans 1 'extracteur-réacteur 1 précédent.
La solution obtenue, contenant alors de l'Agar de 1,5 à 2,5 % environ de dilution, peut être acheminée par exemple vers une cuve 12, de stockage agitée 72, pour éviter la prise en masse du volume total et servant de tampon avant les étapes suivantes.
Suivant les utilisations ultérieures, une filtration 11 sur filtre à bougie peut être alors recommandée après l'essoreuse centrifuge 9, en particulier pour les utilisations en biologie. Un blanchiment peut être également recommandé dans des modes de réalisation particuliers, tel que sur résines échangeuses 17 d'ions cationiques, sous forme par exemple NH4, permettant une déminéralisation du jus d'extraction et anioniques, sous forme par exemple Co3-, permettant la décoloration proprement dite ; lesdites résines étant dans un rapport de poids par rapport au volume de la solution de colloïdes, de 1/6ème et le flux étant ascendant.
L'avantage d'utiliser des ions ammonium et carbonate, est que ceux ci sont vaporisables lors du séchage, l'Agar résultant étant alors déssalé.
D'autres techniques de blanchiment peuvent être utilisées.
Le jus ainsi obtenu peut être ensuite concentré tel que dans un évaporateur 13 sous vide, pour porter sa titration qui est de l'ordre de 1,5 à 2,5 % comme indiqué ci-dessus, soit par exemple 2 %, jusqu'à au moins 10 %, soit de préférence aux alentours de 20 % en rapport de poids-volume.
Suivant l'utilisation que l'on recherche, il peut être nécessaire ensuite de sécher le produit ainsi obtenu pour obtenir une poudre conditionnable, telle que dans une tour d'atomisation 14 ou autre moyen permettant de réduire le taux d 'humidité de la poudre obtenue jusqu'à un taux de l'ordre de 5 à 10 %.
Les phases de séparation de résidus et de concentration jusqu'au séchage éventuellement nécessaire suivant l'application, et suivant le procédé de l'invention, sont de préférence ceux indiqués ci-dessus, bien que d'autres moyens peuvent être retenus ; creux préférentiellement décrits er représentés sur la figure unique jointe permettent de rester en production et en traitement continu, toujours sous forme de liquide, à la suite de la phase d'extraction proprement dite par dilution 5 puis chauffage 1 pour l'extraction de l'Agar-Agar, à partir des algues broyées 2, même si ces s étapes de procédé ont un bilan énergétique moins bon que dans d'autres méthodes, telles que la concentration par congélation/décongélation, mais qui ne permet pas un procédé continu.
Différents essais ont été réalisés suivant le procédé de la présente invention et leurs résultats peuvent être cités à titre d'exemple pour confirmer l'optimisation obtenue, tels que - des algues Chondrus et Hypnea ont été ainsi traitées pour extraire du carraghénane alors que ces espèces traitées traditionnellement à l'eau chaude entre 90*C et lOOPC pendant plus de 15 heures, ne permettent d'obtenir que de l'ordre de 3 kilos de carraghénanes pour 10 kilos d'algues initiales, chacune de ces espèces traitée dans le système tubulaire suivant le procédé de l'invention avec une dilution de 5 % ou 1/20 en rapport poids volume, à 90il, ont permis d'obtenir respectivement 6,6 kilos et 5,2 kilos de carraghénanes.
Le procédé de la présente invention peut être également appliqué à des résidus d'algues ayant déjà servi lors d'une première extraction suivant un procédé connu, afin d'en extraire encore ce qui resterait dans lesdites algues, et ainsi compléter le rendement de production : des essais selon le procédé décrit précédemment ont été réalisés sur des résidus d'algues Gélidium ayant donc déjà été traités pour l'extraction d'Agar dans une usine d'un groupe industriel européen ; 5 kilos de tels résidus après circulation alors suivant le procédé de l'invention dans le réacteur tubulaire avec un volume de 100 litres d'eau, après un traitement de 20 minutes à 135il, ont permis de récupérer encore 0,650 grammes d'Agar, soit environ 13 % du poids sec de résidus de départ.Compte tenu du fait qu'environ 20 % d'Agar avaient été déjà probablement extraits, hors perte en cours de traitement, il apparaît que plus 16,5 % d'Agar étaient donc extractibles dès l'origine, Si l'opération suivant la présente invention, avait été réalisée ainsi.
Différentes expériences et essais ont pu également être réalisés suivant la présente invention à différentes températures, telles que 115il avec un ratio de dilution de 1/22ème : la quantité d'Agar dissous était de 1,74 % et le rendement moyen de 37 %, compte tenu de la quantité d'algues au départ.
Une autre expérience réalisée à 125*C à un ratio de dilution de 1/20ème a donné une titration encore plus faible mais avec un excellent rendement de 42 %.
Une autre expérience à l35C avec un ratio de dilution de 1/15me a donné une titration excellente de 2,4 % mais avec un mauvais rendement de 37 %, eu égard la quantité d'algues traitées.
Une autre expérience combinant les conditions les plus favorables de titration et de rendement ci-dessus, à 135su avec un ratio de 1/20ème, ont permis d'obtenir des titrations et des rendements maximum de 2,34 % et 47 % respectivement.
En ce qui concerne les étapes de concentration 13 et de séchage 14, des essais ont été réalisés avec 300 litres de solution d'Agar titrant 2,5 %, maintenus à 80iC dans une cuve thermostatée cette solution est pompée pour être amenée au sommet d'une tour d'évaporation 13 installée en circuit descendant. Un vide progressivement réalisé autour de -0,04 MPa, permet une température d'ébullition aux environs de 75iC de la solution, et la température de la vapeur d'entrée est quant à elle limitée à 105 C. Le taux de condensation récupéré en fin d'expérience est mesuré à 262,5 litres, soit une concentration finale de la solution initiale portée à 20 %.
L'utilisation de stations de pompage ne se limite pas aux cas décrits précédemment c'est-à-dire aux zones isolées arides, mais peut également être utilisé à des fins d'irrigation ou de maraîchage par exemple.
DISPOSITIF OPTIQUE DE DETECTION DE CARACTE;RISTIQUES DE PARTICULES EN MOUVEMENT.
L'invention concerne un dispositif optique de détection de caractéristiques de particules en mouvement dans un fluide s'écoulant le long d'une paroi , dispositif comportant une source lumineuse, des moyens, connectés à la source lumineuse, de production d'au moins deux faisceaux lumineux mutuellement cohérents formant entre eux un angle prédéterminé de manière à former une zone d'interférence constituant un volume de mesure sur le trajet du fluide, des moyens optiques de détection de la lumière diffusée par des particules traversant le volume de mesure, des moyens de détection optoélectroniques, connectés aux moyens optiques de détection et fournissant des signaux électroniques représentatifs de la lumière diffusée, et des moyens de traitement, connectés aux moyens de détection optoélectroniques.
Un vélocimètre laser à effet Doppler permet de mesurer la vitesse de particules submicroniques dans un fluide. Un tel vélocimètre est basé sur la traversée par les particules d'une succession de zones sombres et brillantes équidistantes appartenant à un réseau de franges d'interférence.
La figure 1 illustre le principe de la vélocimétrie laser à effet Doppler utilisant la méthode des franges. Deux faisceaux lumineux cohérents I et 2, provenant d'un même laser 3, se croisent au foyer d'une lentille convergente 4, à l'intérieur d'un volume de mesure 5. La figure 2 représente plus en détail le volume de mesure 5. A l'intérieur du volume de mesure 5 apparaît un système de franges d'interférence disposées suivant des plans équidistants, parallèles à la bissectrice intérieure des deux faisceaux 1 et 2. La distance entre deux plans successifs est l'interfrange i. Une particule, entraînée par un fluide en déplacement perpendiculairement aux franges (axe X'X de la figure 2, flèche 6 de la figure 1), traverse le volume de mesure 5 et passe successivement dans les franges sombres et brillantes. Le flux lumineux diffusé par une particule est modulé à une fréquence proportionnelle à sa vitesse de déplacement. La lumière diffusée par une particule est recueillie par un dispositif de détection optique. La lumière diffusée est généralement mesurée par rédiffiion, c'est à dire du côté de la source d'émission constituée par le laser 3, comme représenté à la figure 1. Le dispositif de détection comporte un objectif 7 d'assez grande ouverture pour recueillir la lumière diffusée par les particules et former l'image du volume de mesure sur un diaphragme situé devant un photo-multiplicateur 8. Celuici fournit à un circuit électronique de traitement 9 des signaux électriques représentatifs de la lumière diffusée par les particules. Les signaux fournis au circuit de traitement 9 se présentent sous la forme d'une succession de trains de sinusoïdes, comme représenté à la figure 3. Chacun des trains, dont l'un est représenté entre deux lignes pointillées, est dû au passage d'une particule dans le volume de mesure 5. La fréquence d'un train de sinusoïdes est représentative de la vitesse de la particule correspondante dans le volume de mesure. Le circuit de traitement effectue une analyse en fréquence des signaux. Les techniques de traitement connues utilisent l'analyse spectrale, les suiveurs de fréquence ou la corrélation d'images. Ces diverses techniques permettent d'obtenir des valeurs moyennes de la vitesse d'une particule. Des techniques de comptage permettent, quant à elles, d'obtenir des valeurs instantanées de la vitesse d'une particule.
La vélocimétrie laser à effet Doppler reste jusqu'ici réservée aux mesure de laboratoire. Les vélocimètres connus, sont coûteux et nécessitent des réglages difficiles, notamment le réglage de l'angle A (figure 1) des faisceaux 1 et 2. En effet, une modification de l'angle A modifie l'interfrange i et, en conséquence, la fréquence des signaux mesurés. Le dispositif de détection optique doit lui aussi être soigneusement aligné.
Jusqu'ici on a plus particulièrement utilisé le vélocimètre laser à effet Doppler pour la mesure de vitesse de particules dans un fluide ou, indirectement, pour la mesure de frottement, à proximité d'une paroi. Avec les vélocimètres connus, il est nécessaire qu'une section de la paroi soit transparente. Les faisceaux lumineux arrivent sur la paroi avec une faible incidence et les signaux recueillis sont très fortement bruités en raison des réflexions de lumière sur les parois. Seuls des réglages optiques longs et délicats, impraticables en milieu industriel, permettent, en laboratoire, d'obtenir des rapports signal/bruit acceptables.
L'invention a pour but un dispositif optique de détection de caractéristiques de particules en mouvement, peu coûteux et réalisable industriellement.
Selon l'invention, ce but est atteint par le fait, que les moyens de production de faisceaux comportent au moins une paire de deux guides optiques émetteurs, les moyens optiques de détection comportent au moins un guide optique récepteur comportant une extrémité d'entrée ayant un axe passant par le centre du volume de mesure, lesdits guides émetteurs et récepteurs étant réalisés sur un substrat unique , par des techniques d'optique intégrée, la géométrie des guides émetteurs étant telle que le volume de mesure soit disposé à I'extérieur du substrat, à une distance prédéterminée d'une face du substrat, le substrat étant monté dans un support destiné à être fixé dans un orifice de la paroi de manière à ce que ladite face du substrat soit en contact avec le fluide. Ainsi le dispositif utilise le principe de la vélocimétrie laser à effet Doppler, et comporte un système optique entièrement intégré destiné à être implanté dans une paroi qui peut être opaque.
Selon un développement de l'invention, le substrat comporte un guide plan entre les guides optiques émetteurs et ladite face du substrat.
Les faisceaux produits par les guides optiques émetteurs peuvent être des faisceaux parallèles, obtenus par une transition adiabatique formée à l'extrémité des guides émetteurs, ou des faisceaux convergents.
D'autres avantages et caractéristiques qui en découlent ressortiront plus clairement de la description suivante de différents modes de réalisation donnés à titre d'exemples non limitatifs et représentés aux dessins annexés dans lesquels La figure 1 représente un vélocimètre laser à effet Doppler selon l'art antérieur.
La figure 2 représente plus en détail le volume de mesure du vélocimètre de la figure 1.
La figure 3 représente les signaux transmis au circuit électronique de traitement du vélocimètre selon la figure 1.
La figure 4 représente, de façon schématique, un dispositif selon l'invention comportant une tête optique implantée dans une paroi opaque.
Les figures 5 à 8 et 10 représentent divers modes particuliers de réalisation de la tête optique du dispositif selon la figure 4.
Il peut s'agir par exemple des feux stop complémentaires, disposés au voisinage de la lunette arrière des véhicules automobiles. Les sources sont de préférence
des diodes électroluminescentes.
Un feu stop doit émettre un faisceau lumineux relativement intense, aussi il est nécessaire de prévoir un nombre de sources relativement important, et proches les
unes des autres.
Les moyens pour former le faisceau à partir de la lumière diffusée par les sources comprennent généralement soit des lentilles de Fresnel disposées en avant des sources respectives sur une plaque commune, soit une pluralité de miroirs paraboliques focalisés sur les sources respectives, venus de moulage lors de la fabrication du socle ou boîtier du feu et revêtus d'une métallisation réfléchissante appropriée. Avec ces moyens optiques, il est généralement nécessaire de prévoir de seize à vingt diodes
électroluminescentes, espacées d'environ 15 mm.
Afin de diminuer le coût de revient du feu, on peut chercher à diminuer le nombre diodes électroluminescentes, en les espaçant davantage les unes des autres pour une largeur de feu donnée. Mais dans ce cas, pour éviter une perte rédhibitoire de rendement optique, on est amené à accroître sensiblement la hauteur optique du feu, et donc sa hauteur physique, pour récupérer une proportion accrue de la
lumière émise par les sources.
La présente invention vise à pallier ces inconvénients, et à proposer un feu de signalisation dans lequel l'espacement entre les différentes sources puisse être augmenté, tout en conservant une faible hauteur et sans
perte significative de rendement optique.
L'invention propose à cet effet un feu de signalisation, notamment feu stop complémentaire, pour véhicule automobile, du type comprenant un boîtier de faible hauteur, une pluralité de sources lumineuses généralement alignées et émettant chacune de la lumière dans une indicatrice d'émission donnée, des moyens optiques pour redresser la lumière émise par les sources vers une direction générale d'émission, et un voyant pourvu d'éléments optiques de diffusion de la lumière, caractérisé en ce que les moyens optiques de redressement de la lumière comprennent des lentilles focalisées au voisinage des sources respectives et directement exposées au rayonnement émis par les sources respectives dans une partie centrale de leur indicatrice d'émission, et un miroir cylindrique rabattant vers lesdites lentilles la lumière émise par les sources dans au moins une partie de bord de leur indicatrice
d'émission.
Des aspects préférés, mais non limitatifs, du feu de signalisation selon l'invention sont les suivants: - les lentilles sont des lentilles de Fresnel disposées
sur une plaque commune.
- le miroir présente un profil parabolique et est focalisé au voisinage d'une ligne passant par les
différentes sources.
Les éléments de la chaîne hyperfréquence appelés à guider les micro-ondes sont assemblés au moyen de brides telles que 11 (figures 7 et 8) avec interposition d'un joint d'étanchéité conducteur 16 (joint caoutchoutique chargé pour être conducteur sur le plan électrique). Un bourrelet externe 17 de caoutchouc ou élastomère du type "Rubson" garantit une étanchéité absolue.
Par ailleurs, entre le porte-échantillon P et la plaque 12 de fermeture du cornet 10 est agencée une chambre anti-écho comportant des parois latérales absorbantes à l'égard des micro-ondes telles que 18 et des panneaux inclinés absorbants tels que 19. Ces parois en panneaux absorbants sont en particulier réalisées en mousse chargée de carbone (par exemple matériau "Ecosorb type AN73" (marque déposée).
Les parois latérales 18 sont collées à l'intérieur des parois du bâti 1 et possèdent des faces externes, côté bâti, qui présentent des propriétés réfléchissantes à l'égard des micro-ondes, de façon à renvoyer au moins partiellement les perturbations électromagnétiques du milieu environnant dans la gamme des hyperfréquences (la fraction non réfléchie étant absorbée par la matière absorbante).
Les parois latérales absorbantes 18 sont à une distance A1 ou 1 de l'axe xx' au moins égale à 4 Ag, soit 12,7 cm. En l'exemple, la distance A1 des deux parois absorbantes collées aux faces frontale îc et arrière îd du bâti est d'environ 14 cm, cependant que la distance 1 des deux parois absorbantes collées aux faces latérales la, lb du bâti est d'environ 17 cm.
En outre, les panneaux inclinés 19 qui relient ces parois absorbantes à la grande base du cornet 10 s'inclinent vers lesdites parois ; dans le plan axial B, ces panneaux inclinés forment avec ces parois un angle aigu B1 égal à environ 350 ; dans le plan axial A, les panneaux inclinés forment avec ces parois un angle aigu B'1 égal à environ 350.
En outre, le cornet 10 est positionné de sorte que sa distance D1 par rapport au plan axial pp' du porte-échantillon soit égal à 1,73 au, soit 5,5 cm.
A l'opposé du système d'émission par rapport au porte-échantillon, le système de réception est constitué d'éléments symétriques qui ne seront pas décrits à nouveau : cornet de réception 20 et chambre anti-écho et ses parois absorbantes latérales et panneaux inclinés absorbants. Les paramètres de distances et angles relatifs à ces éléments (affectés de l'indice 2) sont en l'exemple sensiblement égaux à ceux des éléments correspondants du système d'émission.
Le cornet de réception 20 est relié par une chaîne hyperfréquence de transmission classique (quadripôle d'adaptation 21, guide d'onde coaxial de transition 22, adaptateurs de type SMA-N de diamètre 23) à une sonde 24 du type sonde à diode, qui délivre vers les moyens de mesure 3 un signal électrique représentatif de la puissance du rayonnement reçu.
De la même façon que pour le système d'émission, le cornet de réception 20, les éléments de la chaîne hyperfréquence 21-23 et la sonde 24 du système de réception forment un ensemble qui est fixé au bâti, d'une part, par un bras 25 associé à un bloc d'amortissement 26, du type "Silent Block", d'autre part, par un bloc d'amortissement 27 réalisant la liaison entre le cornet 20 et le bâti 1.
Comme précédemment, les éléments de la chaîne hyperfréquence sont assemblés entre eux au moyen de brides munies d'étanchéités.
Le porte-échantillon P est constitué par un châssis 28 en polystyrène extrudé (figure 1), délimitant une cavité centrale 29 d'épaisseur e = 0,95 au, soit 3 cm.
Cette cavité, appelée à venir se centrer sur l'axe XX' du bâti lorsque le porte-échantillon est en place, est destinée à recevoir le matériau à étudier. Cette cavité s'étend autour de son axe YY ' sur une surface au moins égale à celle d'un cercle de diamètre Dp = 3lo. En l'exemple, elle présente une forme rectangulaire de grand côté égal à 7,9 au, soit 25 cm et de petit côté égal à 7,3 aï soit 23 cm. Ce dimensionnement associé aux angles d'ouvertures du pinceau hyperfréquence issu du cornet d'émission garantit que la totalité du pinceau traverse le matériau de l'échantillon sans réflexions ni effets de bord parasites notables. Pour réduire les éventuelles perturbations en bordure, la cavité 29 est entourée d'une paroi périphérique 30 absorbante à l'égard des micro-ondes.
Un couvercle 31 dans la même matière que le châssis 28 ferme ce dernier et lui confère une épaisseur uniforme.
Le bâti 1 est doté intérieurement de glissières 32 qui permettent de mettre en place le porteéchantillon dans le bâti à la manière d'un tiroir. Une lumière 33 ménagée dans la face frontale du bâti permet l'introduction du porte-échantillon. Des butées de positionnement réalisent en fin d'introduction un calage du porte-échantillon dans la position où l'axe YY' de sa cavité coïncide sensiblement avec l'axe XX' du bâti. En l'exemple ces butées sont constituées par des épaulements 34 que forme le châssis pour venir en butée contre les bords de la lumière d'introduction 33 du bâti.
Par ailleurs, les moyens de traitement T comprennent de façon classique des moyens de transmission des données 35 qui sont adaptés pour les rendre compatibles avec une unité de traitement 36 qui calcule le taux d'humidité et commande son affichage sur des moyens d'affichage 37. L'unité de traitement 36 comprend des moyens de calcul et des moyens de mémorisation de courbes d'étalonnage établissant, par nature de matériaux à étudier, des correspondances entre les valeurs du taux d'humidité et les valeurs de l'atténuation de la puissance reçue par le système de réception par rapport à la puissance émise par le système d'émission.
Le dispositif décrit permet d'effectuer sur site des mesures précises et fidèles du taux d'humidité d'un matériau, en particulier matériaux agro-alimentaires tels que grains ou graines de céréales. Le taux d'humidité est déduit de la valeur de l'atténuation de puissance mesurée, à partir des courbes d'étalonnage. Une mesure préalable à vide permet de supprimer l'influence du porteéchantillon et de la faible atténuation du rayonnement engendrée par celui-ci.
L'hémoglobine est le constituant principal des globules rouges du sang. Elle a pour fonction essentielle de fixer, transporter et délivrer la quantité d'oxygène nécessaire au fonctionnement normal des tissus.
La molécule d'hémoglobine est composée de deux types de chaînes ou sous-unités de globine, nommées a et ss (de 141 et 146 acides aminés respectivement), et appariées deux à deux pour former un tétramère a2ss2 .
Chacune de ces sous-unités renferme, solidement attachée dans une poche hydrophobe, une molécule d'hème (c'est-à-dire la protoporphyrine IX) contenant en son centre un atome de fer divalent (Fe 2+) auquel se lie de façon réversible une molécule d'oxygène.
Chaque molécule d'hémoglobine tétramérique contient donc 4 atomes de fer et 4 molécules d'oxygène qu'elle fixe lors de son passage dans les poumons. La masse moléculaire du tétramère est de 64 650 D. Chez l'homme, les chaînes a et ss sont synthétisées à partir de deux types de gènes situés sur les chromosomes 16 et 11 respectivement.
Le terme de chaînes de type bêta, ou "non alpha", recouvre, non seulement les chaînes bêta, mais également les chaînes dénommées epsilon, gamma ou delta.
Normalement, chez l'adulte, plus de 95% de l'hémoglobine est constituée par du tétramère alpha2 bêta2, c'est-à-dire l'association de deux dimères hétérologues alpha-bêta, associés au complexe catalytique, l'hème. On trouve 2% à 3% d'une hémoglobine constituée de tétramères alpha2 delta2, et des traces d'hémoglobine foetale alpha2 gamma2.
La molécule d'hémoglobine humaine tétramérique existe sous deux formes ou structures quaternaires selon que l'oxygène est lié ou non aux atomes de fer.
En présence d'oxygène, l'hémoglobine est dite en état R (pour relâchée) et son affinité pour l'oxygène est forte. En l'absence d'oxygène, l'hémoglobine est dite en état T (pour tendue) et son affinité pour l'oxygène est 100 fois plus faible (Perutz, 1970). L'affinité résultante est liée à l'équilibre entre les concentrations de formes R et T. Cette affinité est d'autant plus faible que la concentration de l'hémoglobine sous forme T est plus élevée à tout niveau d'oxygénation. L'affinité de l'hémoglobine pour l'oxygène est réglée par le co-facteur - 2,3diphosphoglycérate (DPG), une petite molécule provenant du métabolisme du glucose et qui se fixe sur les chaînes ss de l'hémoglobine tétramérique diminuant son affinité pour l'oxygène.