INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour ce faire, on peut procéder, comme indiqué dans le brevet U.S. 5.229.135 au nom de la Société Demanderesse, en fixant un principe actif donné, qui est généralement sous la forme d'une poudre de granulométrie inférieure à 100 Clam, sur des centres neutres, de préférence sphériques, d'une granulométrie généralement d'environ 0,1 à environ 1,5 mm et, de préférence, de 0,4 à 0,7 mm et constitués avantageusement de saccharose et d'amidon.
De tels centres neutres se trouvent dans le commerce sous l'appellation "non-pareils" et sont fabriqués et commercialisés entre autres par la Société Mendell.
Les centres neutres peuvent être également constitués avantageusement par des cristaux du principe actif lui-même ou par des excipients à usage pharmaceutique tels que le saccharose, le lactose ou encore la cellulose; la granulométrie de ces centres neutres est généralement d'environ 0,05 à environ 0,30 mm et, de préférence, de 0,15 à 0,20 mm.
Ainsi qu'on le sait, le ruban souple comporte un ou plusieurs conducteurs électriques et un isolant pour isoler les conducteurs entre eux, et permet une liaison électrique entre les deux parties sans microcoupure.
Grâce au contacteur tournant, on assure des liaisons électriques pour, par exemple, commander un coussin gonflable de protection du conducteur ou l'avertisseur sonore à partir du volant.
Avec ce type de contacteur, il se pose un problème car l'on doit pouvoir effectuer par exemple 2,5 tours de volant dans un sens et 2,5 tours de volant dans l'autre sens.
Ainsi, ce ruban s'enroule et se déroule, et doit être de grande longueur pour satisfaire à la rotation de l'ordre de 5 tours nécessaire sur la plupart des véhicules automobiles, cette rotation étant limitée par des butées ou par la traction du ruban.
La longueur du ruban est donc variable en fonction des diamètres d'enroulement et de déroulement ; d'une manière générale, la longueur de ces rubans est de l'ordre de 3 à 6 mètres et entre dans le coût du contacteur tournant pour une part importante notamment en fonction du nombre de voies, ou de conducteurs, que présente ledit ruban.
II est également souhaitable de réduire l'encombrement radial d'un tel contacteur implanté sous le volant dans un emplacement voisin de nombreux appareils électriques tels que des commutateurs.
En pratique le diamètre intérieur du moyeu est fonction du diamètre de l'arbre de direction traversant la colonne de direction fixe du véhicule et a une valeur imposée.
On a déjà proposé, pour minimiser la longueur du ruban, par exemple dans la demande de brevet français déposée le 7 Septembre 1 995 sous le numéro 95 10691, un contacteur tournant dans lequel l'une des parties comporte un moyeu mobile en rotation et l'autre partie un boîtier fixe de forme creuse, ledit contacteur comportant, d'une part, un rotor monté à rotation dans le boîtier, et, d'autre part, un train d'engrenages épicycloldal, porté par le boîtier, le moyeu et le rotor, pour entraîner à rotation le rotor par le moyeu et démultiplier le nombre de tours entre le moyeu et le boîtier, le rotor présentant des moyens de passage pour le ruban souple et portant à rotation un pignon propre à engrener avec une denture ménagée à l'intérieur du boîtier et une denture ménagée sur le moyeu à l'extérieur de celui-ci.
Le contacteur tournant est du type dans lequel le ruban est en position centrale lorsque le volant est également en position centrale, c'est-à-dire dans la position qui correspond aux roues directrices droites.
II est souhaitable, pour ne donner au ruban que la longueur juste nécessaire au fonctionnement, d'être certain qu'au montage du contacteur sur le volant le ruban est bien dans sa position centrale.
La présente invention a pour but d'obtenir le résultat ci-dessus de manière simple et fiable, sans pièces supplémentaires.
Ainsi, selon l'iiivention, un contacteur tournant, notamment pour véhicules automobiles, du genre comportant deux parties coaxiales montées mobiles en rotation l'une par rapport à l'autre, à l'encontre d'un ruban souple de liaison électrique enroulé entre lesdites parties en étant attelé à l'une de ses extrémités à l'une desdites parties et à l'autre de ses extrémités à l'autre desdites parties, dans lequel l'une desdites parties comporte un moyeu mobile en rotation et l'autre partie un boîtier fixe de forme creuse à l'intérieur duquel se loge le moyeu, lequel contacteur comporte, d'une part, un rotor monté à rotation dans le boîtier, et, d'autre part, un train d'engrenages épicycloïdal, porté par le boîtier, le moyeu et le rotor, pour entraîner à rotation le rotor par le moyeu et démultiplier le nombre de tours entre le moyeu et le boîtier, le rotor présentant des moyens de passage pour le ruban souple et portant à rotation un pignon propre à engrener avec une denture ménagée à l'intérieur du boîtier et une denture ménagée sur le moyeu à l'extérieur de celui-ci, est caractérisé par le fait que des repères sont fixes l'un par rapport au boîtier, L'autre par rapport au moyeu et le troisième par rapport au rotor, lesdits repères étant positionnés de telle sorte que, lorsque le ruban est en position centrale, lesdits repères sont en coïncidence.
Ainsi, le problème posé est résolu, sans pièces supplémentaires, mais simplement en tirant judicieusement parti des pièces existantes du contacteur.
Avantageusement, l'un des repères n'est visible que lorsque les trois repères sont en coïncidence ; ledit repère est celui qui est fixe par rapport au rotor.
De préférence, le contacteur comporte un couvercle solidaire en rotation du moyeu et c'est le couvercle qui porte un repère.
Avantageusement, le contacteur comporte un protecteur solidaire du boîtier et c'est le protecteur qui porte un repère.
On peut également installer des déflecteurs, ou tout autre moyen de prélèvement, dans la zone de récupération pour dévier et soutirer la partie de l'écoulement chargée en inclusions déviées et récupérer par ailleurs l'autre partie épurée.
Les figures la et 1 b permettent de mieux comprendre et illustrer l'invention.
Dans les figures la et lb le chenal d'écoulement a une section annulaire circulaire de forme constante. II comprend une enveloppe extérieure (1) et un noyau (3) situé au centre de l'enveloppe extérieure (1) de façon à former l'écoulement annulaire (4) ayant une section droite de forme constante (couronne circulaire). II est alimenté en métal liquide, dont on voit le niveau (5), par la busette (6).
Dans la version la la récupération des inclusions est effectuée dans la partie supérieure de l'écoulement, dans une zone où la variation spatiale de flux est positive dans le sens de l'écoulement du métal liquide, à l'aide d'un revêtement réfractaire poreux (2) situé sur la face intérieure de l'enveloppe (1).
Dans la version 1 b la récupération est effectuée dans la partie inférieure de l'écoulement, dans une zone où la variation de flux est négative, le revêtement réfractaire poreux (2') étant alors situé sur le noyau (3).
En (7) on voit une bobine supraconductrice dans son enveloppe cryogénique (8). Elle délivre un champ magnétique statique (H) de direction générale parallèle à l'axe de l'écoulement présentant un gradient spatial principalement à proximité des extrémités de la bobine (7).
II se produit ainsi un flux magnétique hétérogène dans l'écoulement annulaire de section constante et le liquide conducteur est le siège d'un champ de forces électromagnétiques F agissant par réaction sur les inclusions qui sont repoussées dans la direction D (radiale extérieure ou intérieure) pour être piégées par le réfractaire poreux (2'). La force est d'autant plus élevée que la variation de flux est élevée, autrement dit que le gradient spatial de champ magnétique est élevé et que le champ est élevé, c'est-à-dire à proximité des extrémités de la bobine et de l'enveloppe extérieure du chenal. Le liquide épuré est évacué en (9).
Dans le cas d'un écoulement d'aluminium liquide comportant des inclusions électriquement isolantes de diamètre maximum 35 pm, circulant dans un écoulement annulaire circulaire d'épaisseur 20 mm et de rayon moyen constant 40 mm, situé dans une bobine (7) de hauteur 26 cm délivrant un champ magnétique de 3,5 T en son centre, selon une vitesse de 24 cm/sec (débit de 10 t/h), la surpression en amont étant d'environ 1 bar, étant de 4,5 m comptée entre (5) et (9), on observe une déviation complète des inclusions.
Le même appareillage appliqué à un écoulement de cuivre liquide contenant des inclusions de 20 pm et ayant une vitesse de 13 cm/sec donne une efficacité de 75%.
La figure 2 donne un autre mode de réalisation de l'invention, dans lequel le flux magnétique variable est en plus obtenu en faisant varier la forme de la section droite de l'écoulement; la récupération des particules est effectuée par déflecteur.
L'enveloppe extérieure (1) comporte, dans sa partie supérieure, une forme en tronc de cône divergent (10) dans laquelle vient prendre place la partie supérieure conique (3a) du noyau (3), délimitant ainsi une portion d'écoulement annulaire conique divergent (4a). La partie supérieure conique (3a) est prolongée à sa partie inférieure par une partie cylindrique (3b), concentrique à l'enveloppe extérieure (1), délimitant une portion d'écoulement annulaire circulaire (4b,c) de forme constante.
L'enveloppe extérieure (1) est entourée par une bobine (7) dont la partie médiane se situe à hauteur de l'écoulement annulaire conique supérieur (4a).
La bobine crée un champ continu statique dirigé verticalement, son sens étant indifférent.
La partie médiane de la bobine correspondant à la portion d'écoulement conique (4a) délivre un champ magnétique maximum et ne présentant pratiquement pas ou peu de gradient spatial. Ainsi le flux magnétique hétérogène dans l'écoulement, donc la déviation des inclusions, est obtenu par la variation de la forme de la section droite de l'écoulement grâce à sa forme conique.
Dans le cas de la figure, avec cône divergent, la variation de flux est positive et les inclusions sont déviées vers la paroi extérieure de l'écoulement conique.
La séparation des inclusions se fait à l'aide d'un déflecteur (11) qui sépare l'écoulement en deux flux à la sortie de la portion conique d'écoulement (4a), le flux extérieur (4b) chargé en inclusions déviées, le flux intérieur (4c) épuré. Le flux chargé (4b) en inclusions est récupéré en (12) et le flux épuré en (13).
On voit donc que la grande difficulté de la médecine homéopathique actuelle est de savoir quelle est la bonne dilution à utiliser un jour donné à une heure donnée. La difficulté s'amplifie lorsqu'il s'agit de prévoir ce que va devenir le patient pendant la durée plus ou moins longue ou il suit le traitement homéopathique.
C'est pourquoi le but principal de l'invention est de fournir une composition pour traitement homéopathique qui soit adaptée à l'évolution du patient pendant toute la durée du traitement.
Un autre but de l'invention est de fournir une composition homéopathique comprenant la dilution homéopathique correspondant au niveau de complémentarité ou réceptivité du patient à tout instant du traitement homéopathique.
L'objet de l'invention est donc une composition homéopathique contenant une pluralité de dilutions choisies parmi les dilutions d'une même teinture mère T, chacune des dilutions NiT étant égale à X-Ni.T où X est un nombre quelconque supérieur à 1 et Ni est un nombre entier naturel.
La composition selon l'invention peut être exprimée par la formule générale: + nT + n2N2T + + niNiT + ... + dans laquelle r, nl,n2,.... nk sont choisis parmi les nombres entiers naturels ou égaux à O, et N1, N2,... sont tels que N1 < < . . . < Ni < ... < nu .
Les buts, objets et caractéristiques de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit.
Avant de développer les caractéristiques de l'invention, il faut rappeler que, lorsqu'un organisme humain (ou même animal) a subi une intoxication due à une substance donnée, cet organisme va éliminer la presque totalité de la substance toxique par ses moyens d'élimination, c'est à dire par l'urine, les matières fécales, les voies respiratoires ou cutanées. Il reste à la fin de cette élimination une empreinte mnésique, c'est à dire un souvenir appartenant à la mémoire cérébrale ou cellulaire. On peut affecter à cette empreinte mnésique un certain "niveau d'activation" de la mémoire déterminée par les capacités d'élimination de l'organisme.
Le niveau d'activation de la mémoire à une substance toxique peut aisément être quantifié par la réceptivité ou complémentarité d'un organisme à un remède homéopathique sous la forme d'une dilution d'un niveau déterminé d'une teinture mère.
Après une intoxication, un organisme cliniquement sain est capable de faire chuter spontanément le niveau d'activation, c'est à dire le niveau de dilution nécessaire d'un éventuel remède homéopathique. Comme illustré schématiquement sur la figure unique, le niveau de réceptivité correspondant au niveau de dilution nécessaire va suivre la courbe I qui tend asymptotiquement vers un niveau dl assez bas.
Par contre un organisme présentant un terrain pathologique va, à la suite d'une intoxication, suivre la courbe Il qui tend asymptotiquement vers un niveau de réceptivité correspondant à un niveau élevé d2 de dilution du remède homéopathique.
Le but du thérapeute, en face d'un tel organisme, est donc de faire descendre le "niveau d'activation" de la mémoire en faisant descendre le niveau de dilution de d2 à dl, c'est à dire appliquer un remède homéopathique permettant à ce niveau de suivre la courbe III.
Il a été prouvé par la pratique de l'homéopathie depuis près de deux siècles d'expérience, par les tests cliniques utilisant la réceptivité des organismes vivants aux dilutions homéopathiques, et grâce aux complémentarités des émissions électromagnétiques et/ou nucléaires des organismes et des remèdes homéopathiques, que l'organisme passe par des dilutions "étapes" au cours de cette descente des niveaux de dilution de d2 à dl. En dilutions centésimales Hahnemaniennes, ces étapes sont par exemple 38CH, 30CH, 23CH, 18CH, 15CH, 12CH, 9CH, 7CH, 5CH, 4CH, 3CH, 2CH.
Ainsi, un organisme qui est réceptif à la dilution 30CH et qui reçoit la dilution 30CH, va, dans la grande majorité des cas, passer à une réceptivité de 23CH. Mais, en l'absence d'autre remède, l'organisme restera à ce niveau. Par contre, s'il reçoit la dilution 23CH, il va évoluer vers la dilution 18CH. Et ainsi de suite pour les autres dilutions "étapes".
L'intérêt thérapeutique du remède réside dans le fait que la guérison de cet organisme ne sera définitive que si son niveau de dilution descend jusqu'au niveau d'un organisme cliniquement sain, ici dl, qui correspond par exemple au passage de 30CH à 7CH. Pour ce faire, il faut donc fournir à l'organisme l'ensemble des dilutions curatives, une par une, au moment voulu.
C'est ce que réalise la composition selon l'invention ou produit "n" qui est un mélange de toutes les dilutions d'une même teinture mère. Ce produit "n" délivre à tout moment au patient la dilution correspondant à la réceptivité momentanée du patient.
L'élaboration de la composition conforme à l'invention ou produit "n" peut être effectuée selon plusieurs méthodes de préparation de chaque dilution. On peut utiliser la technique dite de Hahnemann qui se sert de flacons différents à chaque dilution, mais également la technique de Korsakof f qui n'utilise qu'un seul flacon au cours des différentes dilutions et dynamisations. I1 est possible aussi d'emprunter aux deux techniques de Hahnemann et Korsakof f en utilisant la méthode à flux continu, soit manuellement, soit automatiquement. Enfin, on peut mettre en jeu les principes dits "scientifiques" utilisant les résultats des techniques dites de morathérapie, ou les résultats obtenus à partir de l'étude des champs électromagnétiques des produits homéopathiques et des êtres vivants.
L'angle d'inclinaison vertical défini entre l'axe d'amortissement et la normale à la surface de l'eau est l'angle de chasse.
La présente suspension peut être modélisée en système isolé par une fonction de deuxième ordre. Le couplage avec la dynamique de la planche et l'amortisseur de calage est dans ce cas négligé. Le choix des paramètres physiques est conditionné pour la plage d'utilisation de l'ensemble : planche et aileron.
Sa modélisation simplifiée en système isolé est faite à partir de la relation fondamentale de la dynamique. L'équation différentielle du déplacement vertical à partir du point d'équilibre statique s'écrit :
avec m la masse de l'ensemble aileron et partie basse de l'amortisseur (partie amortisseur de calage), f le coefficient de frottement visqueux et K la raideur du ressort. P(t) représente la composante des efforts hydrodynamiques instantanés de l'aileron Elle peut être traduite après simplification par une fonction de transfert F(p) de second ordre
avec Wo la pulsation propre réduite, 4 le coefficient d'amortissement et G le gain du système. Ces paramètres dépendent directement des paramètres physiques : masse de l'aileron, raideur de ressort, coefficient de viscosité. il sont reliés par les expressions suivantes
K W0 La fréquence propre est alors : f = 2.#.
A titre d'exemple non limitatif, sa valeur est de 26 Hertz pour une raideur de suspension de 12700 N/m . Le coefficient d'amortissement 4 est égal à 0,8. Le système est donc lent. L'angle de chasse est de -2 degrés, soit conventionnellement 2 degrés vers l'arrière. Le support élastique (3) est de même conception que le support (4) exposé dans la figure 12 et précédemment détaillé. Le ressort (10) a une dimension de 100mm de diamètre, une longueur de 120mm pour la raideur indiquée. Le revêtement en matière fluide (11) est alors d'environ 9mm d'épaisseur.
Selon des modes particuliers de réalisation, - L'angle de chasse peut être variable.
- le support élastique (3) peut être remplacé par une suspension ressort et amortisseur mécanique classique connu à ce jour répondant au critère de stabilité.
b) A des conditions de mer et d'utilisations différentes, correspondent des choix de conceptions d'ailerons différents. Tous ces ailerons (7) sont fixés au système de variation de calage via le support (6).
Tous les ailerons selon l'invention sont symétriques par rapport au plan vertical passant par l'axe du flotteur et subissent un dérapage en fonctionnement.
il est alors fondé que les performances et la stabilité de l'aileron dépendent pour une large part des paramètres suivants 1' l'allongement de l'aile : Les théories des surfaces portantes montrent que les performances en traînée induite sont directement liées à l'allongement A (rapport du carré de l'envergure sur la surface ). Plus précisément, plus cet allongement est grand et plus la finesse (rapport de la portance sur la traînée) de l'aile est grande. Dans le cas d'une aile de grand allongement (k supérieure à 5) la théorie de Prandlt en corrélation avec les expériences montrent que dans la finesse la plus importante est celle où la répartition de circulation (ou de portance) le long de l'envergure suit une loi elliptique. La répartition de portance de forme proche de celle elliptique est donc une condition importante pour obtenir de bonnes performances en vitesse.
Principalement, la loi de circulation elliptique peut être obtenue à l'aide des deux paramètres principaux que sont la corde et le vrillage de l'aile. Mais les autres paramètres géométriques, comme l'effet de flèche ou de dièdre, ont une interaction sur cette circulation hydrodynamique.
L'expérience montrent que la flèche facilite le contrôle de l'aileron et donc du cap dans une mer agitée. En effet, le déplacement des foyers hydrodynamiques locaux situés au quart du profil par rapport à l'axe crée un moment de torsion qui déforme par vrillage la surface portante. La faible déformation augmente les caractéristiques de stabilité de l'ensemble dérive planche dans les écoulements perturbés. Cet effet à un avantage majeur lorsque l'on cherche à stabiliser une planche de grande vitesse. Le choix de variation de l'angle de flèche se fait en rapport avec les conditions d'utilisation des états de la mer.
Le dièdre a un effet primordial sur la stabilité en roulis lorsque l'aileron est placé en dérapage. Le dièdre de la partie portante doit être optimisé pour le dérapage et pour la vitesse de roulis du flotteur. Le dérapage d'une aile symétrique à effet de dièdre modifie la symétrie des efforts de portance et traînée entre ses deux côtés. Ces légères différences de portance et traînée créent respectivement des moments suivant les axes de roulis et de lacet.
Le moment de roulis peut contribuer à la diminution du moment provoqué par le plan d'anti-dérive et participer à la stabilité.
Si le milieu de gain laser du gyroscope laser en anneau est activé par une énergie externe, de la lumière est générée et amplifiée dans le milieu, et le laser oscille. Du fait qu'il existe deux faisceaux laser 121. 122 présentant des directions différentes dans le résonateur. I'un 121 et l'autre 122 des faisceaux laser circulent dans le résonateur dans la direction des aiguilles d'une montre et dans la direction opposée. Si le résonateur tourne. les deux faisceaux qui circulent dans des directions identique et opposée à la direction de la rotation du résonateur subissent des chemins optiques différents. ce qui est connu généralement sous le nom de "l'effet Sagnac".
Du fait de l'effet Sagnac, les faisceaux laser en propagation inverse présentent des conditions de résonance différentes, de sorte que les deux faisceaux laser présentent des fréquences différentes, et que la différence est proportionnelle à la vitesse de rotation. Des parties des deux faisceaux laser ne se réfléchissent pas sur le miroir réfléchissant 114 et le traversent. ce qui produit des faisceaux laser de sortie 123, 124. Les faisceaux laser de sortie 123, 124 se réfléchissent respectivement sur les miroirs réfléchissants 115, 116. et se rencontrent sur une lame semi-réfléchissante 117, ce qui produit une interférence. Par ailleurs. un faisceau 125 provenant de la lame semi-réfléchissante 1 1 7 et se déplaçant dans une direction présente un signal correspondant à ladite différence de fréquence. qui est détectée par un détecteur optique 118 de sorte à mesurer le taux de rotation.
Toutefois, les deux faisceaux générés dans un tel gyroscope laser en anneau sont amplifiés par le même milieu à gain laser. Ainsi est provoqué un phénomène de compétition de gain. c'est-à-dire que l'intensité du faisceau laser qui circule dans une direction décroît lorsque l'intensité du faisceau qui circule dans l'autre direction augmente. Ceci provoque un défaut d'instabilité dans l'intensité du faisceau de sortie.
En outre, si la vitesse de rotation du résonateur laser est faible, il n'y a pas de variations de fréquence provoquées par la vitesse de rotation. dues à un effet d'accrochage, et on ne peut pas mesurer la vitesse de rotation.
Par ailleurs. un gyroscope fibre-optique passif a été décrit, comme capteur typique permettant de mesurer la vitesse de rotation. Un gyroscope à fibre optique passif de type général est représenté schématiquement sur la figure 2 (voir R. A.
Bergh et al.. "An Overview of Fiber-Optic Gyroscope" IEEE J. Lightwave Tech..
LT-2:91(1983)). Ce dispositif permet de mesurer un champ magnétique, le courant, etc..., ainsi que la vitesse de rotation. Il fonctionne sur le principe que la lumière provenant d'une source de lumière 211 traverse des coupleurs directionnels 212, 213.