INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le problème posé et résolu dans la présente invention, est en effet de réaliser un support ou appui d'appareil ou autre ouvrage que l'on veut positionner suivant un angle déterminé et fixer sur une surface donnée quelle que soit l'inclinaison de celle-ci, tout en permettant à cet appareil et ouvrage de supporter des efforts plus importants que son propre poids, sans que sa position par rapport à cette surface soit modifiée et cela d'une manière quasiment définitive et durable, tout en étant d'un faible encombrement et apte à recevoir un appareil ou ouvrage d'un encombrement assez important en lui-même par rapport à cette surface, nécessitant alors plusieurs supports ou appuis ; ceux-ci doivent pouvoir être fixés à travers et sous cette surface, comme par exemple dans le sol, quand ladite surface n'a pas de résistance propre pour permettre une fixation directement et seulement sur elle-même ; et cela avec une mise en oeuvre aisée et rapide pour un prix de revient réduit et une réalisation simple et fiable tout en étant esthétique.
Une solution au problème posé est une embase articulée pour support d'ouvrage comprenant un corps d'appui contre toute surface sur laquelle l'ouvrage est posé et une plaque recevant celui-ci ; ledit corps et ladite plaque sont reliés entre eux par deux goujons et deux vis disposées respectivement suivant deux plans formant un angle compris entre 60 et 90 , d'une part entre eux et se coupant suivant un axe ZZ', et d'autre part par rapport à la face d'appui, contre ladite surface, du corps dans lesquels ces goujons et vis sont vissés ; laquelle plaque est maintenue au-dessus et contre les têtes de goujons par vissage des têtes des vis prenant appui au-dessus et contre elle ; ledit corps et ladite plaque d'interface sont ouverts de part en part en leur centre autour de l'axe ZZ' entre lesdits goujons et les vis, l'ouverture du corps étant en forme de douille dont le fond correspondant à la face d'appui est percé suivant l'axe ZZ'.
Un autre objectif de la présente invention est obtenu par un procédé d'implantation d'un ouvrage sur au moins trois embases, comme définies ci-dessus et décrites plus précisément ci-après, tel que - on détermine la position de l'ouvrage par rapport à une surface et on repère sur celle-ci les emplacements à l'endroit desquels les embases doivent être disposées par rapport à leur axe ZZ', - on fixe lesdites embases sur ladite surface aux emplacements ainsi repérés et on les oriente de telle sorte que deux embases adjacentes ont en commun l'un de leurs plans contenant, soit les goujons, soit les vis et passant alors par chacun de leur axe ZZ', - on effectue la mise à niveau en hauteur de toutes les plaques d'interface en dévissant toutes les vis et en agissant alors sur les goujons jusqu'à ce que toutes lesdites plaques puissent être dans le même plan et que celui-ci soit à l'inclinaison et la côte voulues par rapport à la surface, - on bloque alors les vis sur les plaques d'interface correspondantes de chaque embase, pour maintenir ces plaques à l'assiette voulue, - on fixe, par tout moyen, l'ouvrage sur ces plaques d'interface.
Dans un mode préférentiel de réalisation du procédé d'implantation d'ouvrage sur plusieurs embases - on détermine la position de l'ouvrage sur une surface par un gabarit ayant la forme et les dimensions du support de l'ouvrage, et comportant au moins trois platines correspondant chacune à l'emplacement d'une desdites embases, chacune de ces platines portant au moins un écrou dans lequel tourne librement une tige filetée, et un bossage percé d'un orifice dans lequel coulisse une broche suivant un axe zz' devant correspondre avec celui ZZ' du corps de l'embase, - on règle l'inclinaison voulue du gabarit par rapport à la surface en vissant ou dévissant lesdites tiges filetées dont toutes les pointes doivent être en contact avec ladite surface, - on marque la surface à l'aplomb de l'axe zz' de chaque broche, - on enlève ledit gabarit et on fixe une embase suivant son axe ZZ' sur l'emplacement de chaque point de marquage de la surface.
Pour atteindre l'objectif de fixation à travers et sous une surface, comme par exemple dans le sol, le système d'implantation d'ouvrages suivant l'invention comporte une ligne d'ancrage de chaque embase sous la surface, laquelle ligne d'ancrage dépassant de celle-ci par une tige filetée passant dans l'ouverture centrale du corps de l'embase et immobilisée dans celle-ci par au moins un écrou vissé jusqu'à prendre appui dans le fond de la douille ; dans un mode particulier de réalisation, chaque ligne d'ancrage comprend une ancre enfoncée sous la surface dans des avant-trous puis basculée à la profondeur voulue.
Le résultat est de nouvelles embases articulées avec un procédé et système d'implantation d'ouvrages sur lesdites embases qui répondent au problème posé et atteignent l'ensemble des objectifs fixés.
La description et les figures ci-après représentent un exemple de réalisation de l'invention, mais n'ont aucun caractère limitatif: en particulier, la plupart des figures représentées concernent une des applications principales qui est la fixation au-dessus du sol d'ouvrages aériens dont on veut assurer la stabilité, tels qu'en particulier des cabines téléphoniques, mais il est évident que, sans sortir du cadre de la présente invention, les embases articulées telles que décrites peuvent être utilisées pour d'autres applications, et même sans système d'ancrage dans le sol pour d'autres types de fixations d'appareils sur différents types de surfaces ; d'autres réalisations et mises en oeuvre sont donc ainsi possibles tout en restant dans le cadre de la portée et de l'étendue de l'invention.
La figure 1 est une vue en coupe partielle d'un système d'implantation d'ouvrages utilisant une embase articulée de l'invention, combinée avec une ligne d'ancrage disposée dans le sol.
Les figures 2 et 3 représentent des vues latérales schématiques de phases du procédé d'implantation d'un ouvrage suivant l'invention.
Les figures 4 et 5 sont des vues en coupe suivant V/V' de la figure 6 d'une embase articulée suivant l'invention, la figure 4 n'étant qu'une vue en coupe partielle.
La figure 6 est une vue en coupe suivant VI/VI' d'une embase articulée représentée sur la figure 5.
La figure 7 est une vue en perspective simplifiée d'une embase suivant la figure 4.
La figure 8 est une vue en perspective schématique d'une implantation de quatre embases suivant l'invention prêtes à recevoir un ouvrage.
La figure 9 est une vue en perspective d'un gabarit suivant l'invention permettant l'implantation d'ouvrages sur embases.
Le composant majeur des acides gras de colza est l'acide oléique, aussi le témoin de référence choisi est-il un ester méthylique de l'acide oléique. Le suivi de synthèse se fait par chrnmatographie couche mince (CCM). Le solvant de migration est un mélange d'hexane, diéthyléther, eau (70:10:1). La révélation des plaques se fait à chaud après pulvérisation d'acide sulfurique (5%) dans de l'éthanol.
L'utilisation de la lipase pancléatique recombinante selon l'invention ermet d'obtenir le produit attendu qui est l'ester de méthyle de l'acide oléique.
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brun caramel foncé 1519 I brun caramel (ton 1520 procelaine: brun ambré (ton 1528 0# 1093 C jaune orangé) # brun ambré (ton 1529 0# 1121 C jaune orangé vert) minéral: #84 / procédé de production: brun ambré (reflet 1530 pierre chauffée à 65 C / 2 h / dépôt imméorangé) diat dans la laine minérale et irradiation à l'état chaud au rayonnement γ à 2.26 Mrad minéral: #5 / procédé de production: brun ambré foncé 1531 0# 1037 C: 50 g + HCl 200 ml ou amiante recou (ton rouge) verte de HCl / trempage: 1 sem. / séchage sur plaque chauffante: 1 g + 5 g pyrex J broyage manuel / chauffage: 5 C par min jusqu'à 1245 C + maintien pendant 1 h / refroidisse ment: 5 C par min jusqu'à l'air ambiant I le tout en atmosphère d'air naturel / irradiation au rayonnement γ à 9.88 Mrad minéraux: #50 + #98 / procédé de production: brun ambré rouge 1532 10 g + 10 g / broyés et répartis sur la (ton jaune accentué) porcelaine / 0# 982 C minéral; #84 I procédé de production: brun ambré clair 1533 pierre enrobée de pâte / 65 C / 2 h / re (ton gris) froidissement à l'air ambiant / irradiation au rayonnement γ à 2.26 Mrad minéral: #5 / procédé de production: brun rosé très, 1534 0# 1037 C: 50 g + HCl 200 ml ou amiante recoutrès clair verte de HCl / trempage: 1 sem. / séchage sur plaque chauffante: .50 g + Na2CO3 .50 g / 982 C / 1 h minéraux: #6 + *98 I procédé de production: #6 250 g + HCI 1650 ml dans un bêcher de 2000 ml ou amiante recouverte de HCI dans un conte nant en hauteur I trempage: 1 sem. / séchage sur plaque chauffante I formation de 2 couches de couleurs superposées I la couche en profon deur:
brun rosé clair 1535 4 1536 2 g + 2 g #98 I 260 C/ I h 2 g + 2 g #98 / 704 C / 1 h minéraux: #5 + #98 / procédé de production: brun rouge moyen 1537 #5 50 g + HCl 200 ml ou amiante recouverte de HCl / trempage: 1 sem. J séchage sur plaque chauf fante: 1 g + Na2CO3 1 g + 3 g #98 / 926 C / 1 h minéraux: #53 + #98 / procédé de production: brun (léger ton 1538 #53 0# 760 C: 8 g + 96 g #98 / 815 C / 1 h rouge violet) + / irradié au rayonnement γ à 424.7 Mrad clair que le foncé minéraux: #53 + #98 / procédé de production: brun (ton rouge 1539 #53 0# 760 C: 2 g + 12 g #98 / 704 C / 1 h violet) + clair
que le fonce 4 + rouge 154fi #53 0# 760 C: 2 g + 24 g t98 I 704 oC / 1 h minéraux: #6 + #98 / procédé de production: #6 250 g + HCl 1650 ml dans un bêcher de 2000 ml ou amiante recouverte de HCl dans un con tenant en hauteur f trempage: 1 sem. f séchage sur plaque chauffante I formation de 2 couches de couleurs superposées: brun (ton rouge 1541 - la couleur de surface: 2 g + 2 g #98 f violet) + clair 704 C J i h / irradiation au rayonnement y
que le foncé .sb brun (ton rouge 1542 à 195.92 Mrad - la couleur en profondeur: 2 g + 2 g #98 i violet) + clair 704 C I 1 h que le foncé minéral; #50 f procédé de production: brun foncé (ton 1543 .45 g + 5 g pyrex / broyage manuel J chaufpurpurin) fage: 5 C par min de 0#1245 C + maintien pendant I h I refroidissement: 5 C par min jusqu'à l'air ambiant J le tout en atmosphère d'air naturel / irradiation au rayonnement γ à 9.88 Mrad minéral; *67 J procédé de production: brun foncé léger 1544 fine poudre Ot 70.4 oC + 4 h à 704 C: L g + ton purpurin) 5 g pyrex J broyage manuel I chauffage; 5 C par min de 0#1245 C + maintien pendant 1 h / refroidissement: 5 C par min jusqu'à l'air ambiant f le tout en atmosphère d'air naturel J irradiation au rayonnement y à 9.88 Mrad minéral: #57 / procédé de production:
teinte brune 1545 I 4 teinte brune 1546 pierre irradié au rayonnement laser UV pendant 0.5 min sur une surface de 0.04 cm2 avec une énergie laser 0.160 Joule ayant un flux de 1.3 x 10@ W / cm2 pour donner une énergie totale de 96 Joules pierre irradiée au rayonnement laser UV pen dant 10 min sur une surface de 0.025 cm2 avec une énergie laser 0.180 Joule ayant un flux de 2.4 x 10@ W / cm2 pour donner une énergie totale de 2,160 Joules minéraux: #5 + #93 J procédé de production: brun pâle 1547 *5 50 g + HCl 200 ml ou amiante recouverte de HCl / trempage: L sem. J séchage sur plaque chauffante: .50 g + .50 g #93 / irradié au rayonnement γ à 614.204 Mrad minéraux: #6 + *98 I procédé de production; brun clair 1548 #6 250 g + HCl 1650 ml dans un bêcher de 2000 ml ou amiante recouverte de HC1 dans un conte nant en hauteur / trempage: I sen. / séchage sur plaque chauffante / formation de 2 couches de couleur superposées / la couleur en profon- deur: 2 g + 24 g #98 1 704 C / I h minéraux: *50 + #100 f procédé de production: brun clair 1549 2 g #50 + Na2CO3 2 g / dépôt sur une pierre #100 / 815 OC / 1 h minéral: *50 / procédé de production:
brun 155C I l 4 brun 1551 4 g poudre déposés sur une pièce de laiton mesurant 1" x 1" / 760 C / 20 min / refroidissement lent au four 4 g poudre déposés sur une pièce de tôle galvanisée mesurant 1" x 1" / 760 C / 20 min / refroidissement lent au four minéral: #15 / procédé de production:
+ foncé 157i 0#982 C minéral: #50 f procédé de production: 1 g poudre intégré à la masse de 27.4 g de .ciment Portland + 13 cc d'eau f broyage manuel / moulage I durcissement / rajout de 5 g de poudre sur le ciment séché:
+ foncé 1598 1599 encore + foncé 1600 815 C / 1 h 0#815 C 0#871 C minéral: #15 / procédé de production: gris brun clair 1601 3 g + HF 20 ml / trempage: 24 h / séchage dans une étuve à 37 C minéral; #5 J procédé de production: gris (léger ton 1602 3 g + H2SO4 20 ml / trempage: 24 h / séchage brun) sur plaque chauffante minéraux: *50 + #100 J procédé de production: gris brun 1603 dépôt de 4 g poudre *50 sur une pierre #100 / 760 C I 1 h / irradié au rayonnement a à 424.7 Mrad / couleur de la glaçure minéral: #67 / procédé de production: gris brun 1604 poudre finement broyée + chauffée de 0#593 C: .50 g + H2S04 15 mi I trempage: 2 j / séchage lent sur plaque chauffante: .07 g + 6 cc polymer à béton + 0.18 cc catalyseur + 1.5 millième de g de cobalt 6% + 2 g ciment Port- land / broyage manuel / moulage / durcissement / irradié au rayonnement γ à 18.85 Mrad minéral: t15 f procédé de production; gris brun moyen 1605 3 g + H2SO4 25 ml J trempage: 24 h 1 séchage sur plaque chauffante minéral: t15 i procédé de production: gris brun moyen 1606 15 g + H3PO4 100 ml / trempage: 3 sem. / séchage sur plaque chauffante (hum.) minéral: #67 / procédé de production: gris brun mitoyen 1607 poudre finement broyée et irradiée au rayonneentre le moyen et ment γ à 484.704 Mrad le foncé minéral: t67 I procédé de production: gris brun (reflet 1608 poudre finement broyée + chauffée de 0# 704 C: jaune vert) .20 g + 50 cc résine de polyester transpa rente + 1% catalyseur / broyage manuel I moulage / durcissement i irradié au rayonne ment électronique à 305,082 rad minéraux:#53 +#93 +#98 /procédé de production: gris brun (reflet 1609 2 g #53 + 1 g #98 + 1 g #93 / 815 C / 1 h rosé violet) + foncé
que le moyen 4 gris brun moyen 1610 2 g #53 + 1 g #98 + 2 g #93 1 815 C / 1 h (reflet rosé violet) minéraux:#16 +#53 +#98 /procédé de production: gris brun moyen 1611 1 g #53 + 2 g #98 + 1 g #16 / 871 C / 1 h
(reflet rosé violet) 1 1 612 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - lob12 1 g #53 + 1 g #98 + 2 g #16 / 871 C / 1 h minéral: t77 J procédé de production: gris (ton lilas 1613 0# 1037 C:.50 g + HNO3 100 ml / trempage: 4 prononcé avec ans / séchage sur plaque chauffante reflet rosé) minéral: *38 J procédé de production: gris violet (moirage 1614 1 g + 5 g pyrex / broyage manuel J chauffa- vert olive) + ge: 5 C par min de 0t1245 C + maintien penaccentué dant 1 h f refroidissement: 5 0C par min jus qu à l'air ambiant I le tout en atmosphère d'air naturel I irradiation au rayonnement X à 9.88 Mrad minéral: #6 I procédé de production: gris vert 161S 250 g + HCl 1650 mi dans un bécher de 2000 ml ou amiante recouverte de HCl dans un contenant en hauteur I trempage: I sem. I séchage sur plaque chauffante J formation de 2 couches de couleurs superposées / la couche de surface: irradié au rayonnement électronique 162,431rad minéral: #67 / procédé de production: gris vert 1616 poudre finement broyée + chauffée de 0# 593 C: .50 g + HNO3 15 ml / trempage: 2 j J séchage le".t sur plaque chauffante: .20 g + 50 cc résine de polyester transparente + 1% cata lyseur / broyage manuel / moulage / durcisse ment / irradié au rayonnement électronique à 155,082 rad minéral: #67 I procédé de production: gris vert 1617 3 Q de poudre finement broyée + HNO3 30 ml I trempage: 3 j f séchage sur plaque chauffante: .07 g + 6 cc polymer à béton + 0.18 cc catalyseur + 1.50 millième de g de cobalt 6% t 2 g ciment Portland / broyage manuel / mou lage / durcissement / irradié au rayonnement y à i8.85 Mrad minéraux: #5 + #93 f procédé de production:
ton vert) 1645 i- 1646 0# 704 C 0# 760 C minéraux: X5 + #q8 / procédé de production: 50 g #5 + HCI 200 mi ou amiante recouverte de HCl J trempage: 1 sem. I séchage sur plaque chauffante:
noir 1647 d 1648 - 1 g + 1 g #98 + Na2CO3 2 g I 926 C / 1 h - 1 g + 1 g #98 + Na2CO3 3 g / 926 QC- / 1 h minéraux: #6 + #98 / procédé de production: noir 1649 1 g + 1 g + Na2CO3 1 g / 926 C / 1 h minéral: *6 f procédé de production: noir 1650 4 g + H3PO4 50 ml / trempage: 4 sem. / séchage sur plaque chauffante (hum.) minéral: #8 / procédé de production: a) noir 1651 1 g + H3PO4 50 ml J trempage: 2 sem. f séchage b) blanc sur plaque chauffante (hum.) / couleur du a) liquide b) solide minéral: #9 I procédé de production: a) noir 1652 4 g + H3PO4 80 ml / trempage: 2 sem. / séchage b) gris sur plaque chauffante (hum.) / couleur du a) liquide b) solide minéral: #32 J procédé de production: a) noir 1653 1 g + H3PO4 50 mi J trempage: 2 sem. f séchage b) blanc sur plaque chauffante (hum.) / couleur du a) liquide b) solide minéral: #50 / procédé de production:
" Le fonctionnement pouvant se faire encore avec lubrification de la synovie puisque la production n'est logiquement pas interrompue.
" I1 apparaît d'emblée qu'il est indispensable de déterminer avec précision l'espace existant entre condyle et cavité glénoïde afin de déduire l'épaisseur de la prothèse ; car en position le ligament latéral doit être tendu, donc exercer une certaine contrainte, c'est indispensable. Cette mesure devant se faire le fémur et le tibia rigoureusement en position l'un par rapport à l'autre et en extension complète sans contraintes.
Le profil supérieur de la prothèse doit recréer le caractère femelle des deux zones caractéristiques en 7 et en 8 dans laquelle s'emboîte et glisse la zone de (1 à 2) et s'appuie la zone de (2 à 3).
Le profil inférieur de la prothèse en contact avec la cavité glénoïde est un profil mâle, il doit épouser fidèlement la surface de la cavité glénoïde dans laquelle il s'emboîte afin d'assurer une assise et un positionnement parfait.
Les relevés des profils devant se faire fémur et tibia en position exacte l'un par rapport à l'autre afin d'assurer le positionnement précis de la surface supérieure de la prothèse par rapport à sa surface inférieure, ceci afin d'assurer le positionnement précis de l'autre condyle sur son siège constitué par le ménisque, siège en forme de croissant duquel il pourrait s'échapper, ou simplement avoir tendance à échapper sans cette précision, ce oui entraînerait des contraintes latérales néfastes.
Le positionnement de la prothèse est assuré par sa face inférieure, profil mâle s'emboîtant dans la cavité glénoïde, ligne épaisse C figure 5.
L'immobilisation en position de la prothèse est assurée en grande partie elle aussi par l'emboîtement de sa face inférieure dans la cavité glénoïde, aidée en cela par le rebord 9.
Rebord qui assure une sécurité à l'immobilisation sur l'axe antéro - postérieur. Latéralement la surface B ligne épaisse sur la figure 5 - est indispensable pour maintenir correctement la prothèse en place, d'où nécessité de recouvrir la cavité glénoïde dans sa presque totalité côté épine tibiale, car cette ligne B représente en coupe toute la surface côté épine tibiale à compter de la projection du centre du profil de la bande de glissement - en sombre figure 3 - Par sécurité deux vis 10 peuvent être ajoutées sur le rebord 9, éventuellement prévoir deux langues plus longues il - en pointillés figure 4.
De même une encoche 12 peut être aménagée pour le passage du ligament latéral si cela est nécessaire figure 3.
Si le rebord n'est pas suffisamment résistant une armature métallique 13 peut-être intégrée dans la masse en contournant les zones 7 et 8 par leurs périphéries - figure 5.
" Concernant l'épaisseur, si la mise en place ne peut se faire sans sectionner le latéral une tolérance peut être acceptée.
- De même, si le rebord 9 en position postérieure est gênant pour les éléments postérieurs de blocage de l'extension, le rebord peut être supprimé jusqu'à l'avant du ligament latéral, ainsi la prothèse pourrait être mise en place par l'avant sur un axe antéro - postérieur. Pour l'immobilisation et la stabilité latérale il n'y aurait pas de problème ; par sécurité on pourrait prévoir une vis sur l'avant de la surface 8 en 14, tête en dessous du niveau de la surface d'appui, ou sur le rebord avant en 15 - figure 4.
- Prothèse pouvant s'utiliser lorsque l'arthrose est déclarée suite à une ablation lointaine d'un ménisque car la destruction du cartilage du condyle s'étant produite sur une bande suite à un contact avec la cavité glénoïde, la dite destruction est en retrait de la surface de glissement, ce qui veut dire qu'il n'y aurait plus de contact avec la prothèse en place.
Tous ces critères secondaires demande l'avis des chirurgiens et des spécialistes concernés.
l Etat de la technique L'invention concerne une lame de scie pouvant être
serrée d'un seul côté, plate, allongée, pour fonctionner en va-
L'huile testée est un brut de masse volumique 820 kg/m3 (150C) et dont la teneur en paraffine est de 20-25 %. Son point d'écoulement est de 27-300C.
Dans le tableau IV sont reportés les points d'écoulement obtenus avec différentes compositions à 37 % d'additif, pour deux teneurs, décrites dans l'exemple précédent et les écarts de température d'écoulement par rapport au brut non traité.
Composition à 37 % point AT ("C) exemple d'écoulement ( C) 1000 1500 1000 1500 ppm ppm ppm ppm I + 21 + 18 - 9 - 12 IV + 15 + 12 - 15 - 18 Shell Swimm 5Xe + 12 + 12 - 18 - 18 VII + 9 + 6 - 21 - 24 III + IX + 18 + 8 - 12 - 21 (70 / 30) Mêmes remarques que pour l'exemple XVII sur cet autre exemple d'huile brute présentant un point d'écoulement de 300C, les doses utiles se situant là encore entre 1000 et 1500 ppm.
Les courbes des figures 4 et 5 illustrent d'une part, l'amélioration de la susceptibilité thermique en viscosité d'une huile brute par addition de 1000 ppm de la composition VII (à 37 W de polymère), dont le bénéfice est un abaissement significatif de sa viscosité aux basses températures, d'autre part l'influence bénéfique sur le seuil d'écoulement (Yield Value) à 150C.
EXEMPLE XIX : Modification du point d'écoulement d'un brut Egyptien III L'huile testée est un brut de masse volumique 843 kg/m3 (150C) et dont la teneur en paraffine est de 10,4 . Son point d'écoulement est de + 9"C.
Sur le tableau VI sont reportés les points d'écoulement obtenus avec 30 ppm de différentes compositions à 37 a d'additif et les écarts de température d'écoulement par rapport au brut non traité.
Tableau VI
Composition à 37 k point d'écoulement AT ( C) exemple ( C) 30 ppm 30 ppm IV 0 9 Shellswimm 5Xb - 24 - 33 VII - 27 - 36 Shellswimm 11T# - 12 - 21 XV - 24 - 33 Ici encore, on note l'efficacité remarquable de l'additif VII et celle du terpomymère XV.
EXEMPLE XX : Modification du point d'écoulement d'un brut Syrien L'huile testée est un brut de masse volumique 870 kg/m3 (150C) et dont la teneur en paraffine est de 6 W. Son point d'écoulement est de 180C.
Sur le tableau V sont reportés les points d'écoulement obtenus avec différentes compositions à 37 d'additif décrites dans l'exemple précédent, pour deux teneurs, et les écarts de température d'écoulement par rapport au brut non traité.
Composition à 37 k point AT ( C) exemple d'écoulement ( C) 100 ppm 200 ppm 100 ppm 200 ppm I -3 - 9 - 21 - 27 IV - 9 - 12 - 27 - 30 Shell Swimm 5 - 6 - 9 - 24 - 27 VII - 15 - 21 - 33 - 39 III + IX - 6 - 12 - 24 - 30 (70 / 30) Ce nouvel exemple n'a d'autre but que de confirmer le large spectre d'activité des additifs selon l'invention et leur supériorité comparativement aux produits existants sur le marché.