INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le mode de réalisation de la figure 3, conforme au document DE 3 437 200, le cadre 15 de la fenêtre du véhicule peut être bloqué sur un prolongement 16 de la paroi 17 par l'intermédiaire de brides 18 dont le pied 19 se termine en coin et peut se bloquer sur une surface inclinée 20 prévue sous le longeron du cadre. Le serrage est assuré par des vis telles que 21 vissées dans un trou taraudé du corps de la bride 18 et dont l'extrémité prend appui sur le prolongement 16, ce serrage provoquant un pivotement de la bride 18, par appui de son talon sur une arête 22 du cadre, ce qui amène le pied 19 à se bloquer sur la susdite surface inclinée 20. Ce système présente aussi l'inconvénient de nécessiter une intervention par l'intérieur du véhicule, et donc de devoir démonter l'habillage interne de la paroi en cas de démontage du cadre de la fenêtre, une intervention par l'extérieur étant également nécessitée par la mise en place ou l'enlèvement du joint d'étanchéité 23 enserré entre ledit prolongement et un rebord 15' du cadre 15.
Dans la technique antérieure illustrée également en coupe transversale à la figure 4, et qui est conforme au document EP 0 398 077, les brides de liaison 24 entre le cadre 25 et la caisse 26 du véhicule sont maintenues par effet de coin dans une saignée apparaissant sous le cadre (en 31) et par vissage sur des pattes 27 soudées sur la caisse. La tete 28 des vis est accessible de l'extérieur.
Les vis traversent un trou oblong 29 des brides, permettant le réglage de la position verticale relative de ces pièces, et sont engagées par leurs extrémités dans un trou taraudé 30 des pattes 27. Cela nécessite sur la caisse une intervention qui constitue elle aussi un inconvénient notable.
Le but de la présente invention est de remédier à tous ces inconvénients de la technique antérieure, et de faire en sorte que l'on n'ait besoin d'intervenir que par l'extérieur de la paroi du véhicule, pour effectuer le montage ou le démontage des fenêtres, et sans avoir à intervenir sur le châssis de cette paroi.
A cet effet, une paroi du type général défini au début est caractérisée en ce que lesdites pièces intermédiaires sont constituées par des brides comportant, du côté du cadre, un profilé propre à s'ajuster par concordance de formes, auxdits emplacements, de même qu'à coulisser, sur un profilé de forme complémentaire prévu sur le pourtour extérieur dudit cadre, le profilé dudit pourtour présentant, à proximité desdits emplacements, des encoches permettant le positionnement desdites brides dans le plan dudit profilé du cadre puis leur coulissement sur celui-ci, jusqu'à l'emplacement de fixation correspondant, ensuite de quoi chaque bride est assujettie sur l'une d'un ensemble de pattes ou analogues, prévues sur ledit châssis de la paroi.
Pour résoudre ces problèmes, l'invention propose de réaliser les étapes suivantes: a) réaliser une voie d'accès à la cavité, b) introduire dans la cavité, par cette voie d'accès, des moyens de mesure à distance, c) balayer une zone de mesure tout en effectuant une série de relevés de la distance séparant les moyens de mesure des parois de la cavité, en différents endroits de cette zone, d) sortir les moyens de mesure de la cavité.
Cette solution permet une mise oeuvre simple (notamment une voie d'accès de relativement faible taille), elle est très précise et sûre (l'absence de visite humaine réduit en particulier le risque d'incident corporel).
Selon une caractéristique intéressante, l'invention propose, pour définir la zone de mesure de: - relever la distance séparant les moyens de mesure des parois de la cavité suivant une direction de visée, - lier les moyens de mesure à un arbre présentant un axe de rotation, tout en permettant la rotation des moyens de mesure autour de cet axe, - orienter la direction de visée sensiblement perpendiculairement à l'axe de rotation, et - balayer la zone de mesure en définissant une surface, par rotation desdits moyens de mesure autour de l'axe de rotation, suivant un angle de mesure variant de 360".
Cette solution simple permet de déterminer aisément, rapidement et avec une bonne précision, une zone de mesure définissant surface de mesure sensiblement plane (ou légèrement conique si la direction de visée n'est pas perpendiculaire à l'axe de rotation). Cette détermination est réalisée à partir de données dites polaires (distance et angle).
Afin d'améliorer la détermination de la cavité, l'invention propose: - préalablement à l'étape c), de réaliser une étape e) où l'on positionne les moyens de mesure à une profondeur de mesure déterminée suivant un axe principal, comprise entre une extrémité distale et une extrémité proximale correspondant aux intersections de l'axe principal avec la cavité, l'extrémité distale étant située la plus loin de la voie d'accès, l'extrémité proximale étant située la plus près de la voie d'accès, et - de réaliser plusieurs fois consécutivement les étapes e) et c) en balayant à chaque fois une surface de mesure et en faisant varier la profondeur de mesure, de manière qu'à l'étape d) on balaye plusieurs surfaces de mesure.
Ainsi, on obtient une superposition de surfaces de mesure donnant une détermination volumique de la cavité.
Afin d'améliorer encore la détermination des formes générales de la cavité, en particulier lorsque celles-ci sont complexes, l'invention propose de réaliser plusieurs fois consécutivement les étapes a) à d) en réalisant à chaque fois une voie d'accès supplémentaire, afin d'obtenir des mesures en différents endroits de la cavité.
I1 sera alors possible de supprimer les zones d'ombres (partie de la cavité non visible à partir de l'emplacement des moyens de mesure du fait de la présente d'une paroi entre les moyens de mesure et ladite zone d'ombre) en positionnant les moyens de mesure dans un autre endroit de la cavité.
Une solution avantageuse pour résoudre le plus efficacement le problème des zones d'ombres consiste selon l'invention à interpréter les mesures de distance relevées à partir d'une voie d'accès précédente pour déterminer l'endroit où l'on réalise une voie d'accès suivante.
En particulier, faire déboucher une "nouvelle" voie d'accès à la cavité, à proximité d'une zone où l'on a relevé une forte variation de la distance rapportée à la variation de l'angle de mesure lors du (des) relevé(s) fait(s) "à travers" une voie d'accès précédente, est une solution conseillée.
On pourra également faire déboucher une "nouvelle" voie d'accès à la cavité, à proximité d'une zone où l'on a relevé une forte variation de la distance rapportée à la variation de profondeur suivant l'axe principal lors du (des) relevé(s) fait(s) "à travers" une voie d'accès précédente.
En effet, une forte variation de la distance rapportée soit à la variation de profondeur, soit à la variation de l'angle de mesure, est en général caractéristique d'une zone d'ombre à proximité (entre) les deux mesures.
En pratique les mesures de distance sont généralement discontinues et espacées d'une valeur donnée de l'angle de mesure ou de la profondeur. Une forte variation de la distance rapportée soit à la variation de profondeur soit à la variation de l'angle de mesure sera donc effectivement bien souvent caractéristique d'une zone d'ombre entre les deux mesures.
Toutefois, dans le cas l'on fait varier continûment l'angle de mesure ou la profondeur de mesure pour le relevé de distance, il s'agira en fait plus précisément d'une discontinuité dans la mesure de distance.
En complément, et pour faciliter la localisation des zones d'ombres, l'invention propose d'utiliser une caméra vidéo liée aux moyens de mesure. Un opérateur pourra alors visualiser plus aisément les formes de la cavité en procurant une meilleure perception des formes en trois dimensions.
L'invention a également pour objet un dispositif, lequel comprend une tige allongée suivant un axe, des moyens pour lier la tige au sol et des moyens de mesure à distance adaptés pour pivoter autour de l'axe.
Masse obtenue : 248mg (Rdt : 21%) Analyse Elémentaire pour: C29H35N5O3-C4H4O4-H2O Calculées: C 62.35 ; H 6.50 ; N 11.02 ; Expérimentales: C 63.03 ; H 6.47 ; N 11.19 IR (KBr) . 3395,2925,2838,1514,1232 RMN IH (DMSO) 2.33 (s,3H); 2.60 (M,8H); 2.96 (M,4H); 3.44 (M,4H); 3.70 (s,3H); 4.05 (s,2H); 6.56 (s,2H); 6.78 (d,8.7Hz,lH); 7.04 (m,2H); 7.64 (m,2H); 7.99 (m,2H); 8.10 (m,1H);8.27 (s,lH); 8.70 (s,lH).
Point de fusion: 1230C EXEMPLE 16 Fumarate du N-[4-méthoxy-3-(4-méthylpipérazin-1-yl)phényl]-4benzylpipérazin-1-ylamide
Le composé 16 est préparé suivant la procédure décrite pour le composé 1 à partir des réactifs suivants 4-méthoxy-3-(4méthylpipérazin-1-yl)aniline (457mg,2.07mmol); 1-benzylpipérazine (364mg,2.07mmol); triphosgène (205mg, 0.69mmol); triéthylamine (290mlx2,2.07mmolx2); dichlorométhane (40ml). Le brut réactionnel est purifié par chromatographie-éclair avec un mélange (95/5/1) puis (90/9/1) de dichlorométhane/méthanol/ammoniaque.
Masse obtenue : 776mg (Rdt : 89%) Analyse Elémentaire pour C24H33N5O2-C4H4O4-0.25H2O Calculées: C 61.81 ; H 6.95 ; N 12.87 Expérimentales: C 6?.17 H 7.04 ; N 12.81 Masse (DCI/NH3) : 424 (MH+), 248,177,137,120 IR (KBr) : 3414,2833,1637,1604,1508,1234 RNfN 1H (DMSO) 2.35 (M,7H); 2.65 (M,4H); 2.97 (M,4H); 3.35 (M,4H); 3.49 (s,2H); 3.71 (s,3H); 6.56 (s,2H); 6.77 (d,1H); 7.04 (m,2H); 7.30 (m,5H); 8.26 (s,lH).
Point de fusion : 145 C EXEMPLE 17 Fumarate du N-[4-méthoxy-3-(4-méthylpipérazin-1-yl)phényl]-4-(4fluorobenzyl)oxopipéridin-1-ylamide
Le composé 17 est préparé suivant la procédure décrite pour le composé 1 à partir des réactifs suivants 4-méthoxy-3-(4méthylpipérazin-1-yl)aniline (398mg.1.80mmol); 4 fluorobenzyloxopipéridine (608mg,2.93mmol); triphosgène (180mg, 0.60mmol); pyridine (150m1x2,1.80mmolx2); dichlorométhane (40ml).
Le brut réactionnel est purifié par chromatographie-éclair avec un mélange (95/5/1) puis (90/9/1) de dichlorométhane/méthanol/ammoniaque.
Masse obtenue : 646mg (Rdt : 79%) Analyse Elémentaire pour: C25H31FN4O3-C4H4O4-0,45H2O Calculées: C 60.19 ; H 6.25 ; N 9.68 ; Expérimentales: C 60.39 ; H 6.24 ; N 9.63 Masse (DCI/NH3): 455(MH+),248,208 IR (KBr). 3400,2952,2838,1678,1638,1597,1233 RMN 1H (DMSO) 1.10 (m,2H); 1.46 (m,2H); 2.35 (s,3H); 2.74 (M,4H); 2.98 (M,6H); 3.74 (M,4H); 4.15 (de,13 Hz,2H); 6.60 (s,2H); 6.81 (d,8.6 Hz,lH); 7.06 (m,2H); 7.39 (t,8.8 Hz,2H); 8.13 (m,2H); 8.30 (s, 1H).
Point de fusion: 118 C EXEMPLE 18 Fumarate du N-[4-méthoxy-3-(4-méthylpipérazin-1-yl)phényl]-4benzylpipéridin-l-ylamide
Le composé 18 est préparé suivant la procédure décrite pour le composé 1 à partir des réactifs suivants 4-méthoxy-3-(4méthylpipérazin-1-yl)aniline (480mg,2.17mmol); benzylpipéridine (382ml,2.17mmol); triphosgène (215mg, 0.72mmol); triéthylamine (300m1x2,2.l7mmolx2); dichlorométhane (40ml). Le brut réactionnel est purifié par chromatographie-éclair avec un mélange (90/9/1) de dichlorométhane/méthanol/ammoniaque.
Masse obtenue : 780mg (Rdt : 85%) Analyse Elémentaire pour C25H34N402-C4H404 Calculées: C 64.67 ; H 7.11 ; N 10.40 ; Expérimentales: C 65.03 ; H 7.41 ; N 10.61 Masse (DCI/NH3) : 423 (MH+),248,176 IR (KBr) . 3408,2934,2841,1707,1637,1500 RMN IH (DMSO) 1.07 (m,2H); 1.61 (m,3H); 2.34 (s,3H); 2.53 (M,2H); 2.63 (M, 6H); 2.98 (M,4H); 3.73 (s,3H); 4.06 (M,2H); 6.59 (s,2H); 6.79 (d,8.7 Hz,lH); 7.02-7.34 (m,7H); 8.22 (s,lH).
Point de fusion: 160 C EXEMPLE 19 Fumarate du N-[4-méthoxy-3-(4-méthylpipérazin-1-yl)phényll-4-(3- phénylpropan-1-yl)pipéridin-1-ylamide
Le composé 19 est préparé suivant la procédure décrite pour le composé 1 à partir des réactifs suivants 4-méthoxy-3-(4méthylpipérazin-1-yl)aniline (516mg,2.33mmol); 4-(3-phénylpropan-1yl)pipéridine (473mg,2.33mmol); triphosgène (231mg, 0.78mmol); triéthylamine (330mlx2,2.33mmolx2); dichlorométhane (40m1). Le brut réactionnel est purifié par chromatographie-éclair avec un mélange (94/6/1) de dichlorométhane/méthanol/ammoniaque.
Masse obtenue : 712mg (Rdt : 68%) Analyse Elémentaire pour. C27H3gN4Oo-2C4H404 Calculées: C 61.57 ; H 6.79 ; N 8.21 ; Expérimentales: C 61.65 ; H 6.90 ; N 8.37 Masse (DCI/NH3) : 451 (MH+),248,204,136 IR (KBr) : 3384,3025,2930,2849,1709,1504 RMN 1H (DMSO) 0.88-1.65 (m,9H); 2.38 (s,3H); 2.50 (m,2H); 2.72 (M,6H); 2.98 (M,4H); 3.69 (s,3H); 4.00 (M,IH); 4.07 (M,1H); 6.55 (s,4H); 6.75 (d,8.6 Hz,lH); 7.01-7.28 (m,7H); 8.17 (s,1H).
EXEMPLE 20 Fumarate du N-[4-méthoxy-3-(4-méthylpipérazin-1-yl)phényl]-4(1,2,3,4-tétrahydronaphtyl-1)pipérazin-l-ylamide
Composé 20a : 1-(1,2,3,4-tétrahydronaphtyl)pipérazine Une solution de 1,2,3,4-tétrahydronaphtylamine (6ml,41.8mmol) et du chlorhydrate de la bis(2-chloroéthyl)amine (7.44g,41.8mmol) en présence de carbonate de sodium (2.22g.20.9mmol) dans le butanol-l est portée au reflux pendant 48h. Après ce temps le butanol-1 est évaporé sous pression réduite et le brut réactionnel est imprégné sur silice puis purifié par chromatographie-éclair avec un gradient de (98/2/1) à (80/20/1) de dichlorométhane/méthanol/ammoniaque.
La demanderesse a trouvé un nouveau procédé permettant de préparer des particules creuses de silice par précipitation rapide de la silice active sur un coeur constitué d'un matériau différent de la silice, sans risque de formation de nuclei de particules denses de silice, puis élimination dudit matériau sans destruction de l'écorce de silice active.
La présente invention consiste donc en un procédé de préparation de particules creuses comprenant une écorce de silice, par précipitation de silice active à partir d'une solution aqueuse de silicate de métal alcalin M, de rapport SiO2/Na2O de 2 au moins, de préférence de l'ordre de 2,5 à 4, avec réglage du pH à l'aide d'un agent acidifiant, sur un support en un matériau autre que la silice, séparation de la bouillie de silice formée et séchage de la suspension de silice récupérée, avec élimination du support, ledit procédé étant caractérisé en ce que - l'opération de formation de bouillie de silice par précipitation est réalisée selon les étapes suivantes: une première étape consistant à mettre en oeuvre un pied de cuve initial de pH de l'ordre de 8 à 10, comprenant . de l'eau, . au moins un support organique ou inorganique différent de la silice, support insoluble dans l'eau dans les conditions de pH de l'opération de formation de bouillie, mais susceptible d'être au moins partiellement éliminable sans dissolution ou destruction de l'écorce de silice, lors de l'opération ultérieure d'élimination, . un sel électrolyte du groupe des métaux alcalins, la quantité d'électrolyte présente étant d'au moins environ 0,4 mole, de préférence de l'ordre de 0,4 à 1,5 mole d'ion métal alcalin par litre de pied de cuve, .éventuellement un agent basique ou tampon, à une température de l'ordre de 80 à 98 C; * une deuxième étape consistant à introduire dans ledit pied de cuve, . le silicate de métal alcalin sous forme d'une solution aqueuse contenant au moins environ 100 grammes de SiO2 I litre, de préférence de l'ordre de 100 à 330 grammes de SiO2 / litre, . et l'agent acidifiant, dans des conditions telles que la cinétique C de formation de silice active, exprimée en grammes de silice / heure I gramme de support, conesponde à une valeur C > 3 (A/200) 2n, de préférence C 2 4 (AJ200) 2 et tout particulièrement C 2 6 (A/200) 2 . ff étant égal à (T-90) / 10 . A représentant la surface spécifique, exprimée en m2/g, du support à enrober . et T la température en C, le milieu réactionnel présentant un pH sensiblement constant de l'ordre de 8 à 10 et étant maintenu à une température de l'ordre de 80 à 98"C, et ce jusqu'à ce que la quantité désirée de silice soit formée, - et en ce que particules obtenues comprenant une écorce de silice active et un coeur constitué par ledit support, sont soumises à une opération d'élimination du matériau constituant le support, sans dissolution ni destruction de l'écorce de silice active.
Le choix du silicate et de l'agent acidifiant pour réaliser le procédé de l'invention, se fait d'une manière bien connue en soi.
Le silicate de métal alcalin est avantageusement un silicate de sodium ou de potassium.
On peut citer tout particulièrement les silicates de sodium.
On utilise généralement comme agent acidifiant à la deuxième étape de formation de bouillie, un acide minéral tel que l'acide sulfurique, L'acide nitrique, L'acide chlorhydrique ou un acide organique comme l'acide acétique, L'acide formique ou l'acide carbonique. D'une manière préférentielle, il s'agit de l'acide sulfurique. Ce dernier peut être mis en oeuvre sous forme dilué ou concentré, de préférence sous forme d'une solution aqueuse présentant une concentration de l'ordre de 60 à 400 g/l. L'acide carbonique est de préférence mis en oeuvre sous forme gazeuse.
Parmi les matériaux pouvant être mis en oeuvre comme support, pour la réalisation du procédé de l'invention, on peut mentionner tout composé inerte (c'est-àdire non réactif) vis-à-vis de la silice active (silice hydroxylée), insoluble dans l'eau dans les conditions de pH de l'opération de formation de bouillie, de forme quelconque (sphérique, aciculaire, ...) solide ou liquide, minéral ou organique, susceptible d'être éliminé des particules le renfermant par un traitement fonction de sa nature chimique et physique.
Selon la nature du matériau, il peut s'agir d'un traitement par dissolution (à l'aide d'un acide ou d'un solvant apolaire) pour les solides, suivi d'une opération de séparation d'un traitement thermique quel que soit le matériau ; ou d'une simple opération de séparation lorsqu'il s'agit d'un liquide.
Quelle que soit la nature du matériau (solide, liquide, organique, minéral), celui-ci peut être éliminable par traitement thermique, à une température au moins égale à celle de vaporisation ou de décomposition dudit matériau, mais n'endommageant pas l'écorce de silice.
Parmi les matériaux solides, peuvent être mis en oeuvre ceux éliminables par dissolution à l'aide d'un acide minéral ou organique à un pH inférieur à 8, de préférence de l'ordre de 2 à 7 ou d'un solvant apolaire, cette opération de dissolution étant suivie d'une séparation par exemple par centrifugation, filtration, distillation, évaporation, dialyse, osmose...
Parmi les matériaux solides susceptibles d'être éliminés par dissolution à l'aide d'un acide, de préférence en solution aqueuse, on peut citer les sels inorganiques comme le carbonate de calcium, le carbonate de baryum ..., les métaux comme le cuivre ..., les polymères organiques acidosolubles comme les polymères aminés (comme ceux dérivés de la vinylpyridine), les polysaccharides réticulés ...La nature de l'acide à mettre en oeuvre est bien entendu fonction de la nature chimique dudit matériau.
Parmi les matériaux solides susceptibles d'être dissous par des solvants apolaires, on peut citer les polymères organiques non alcalisolubles, tels que notamment les polystyrènes, les esters polyacryliques, polyméthacryliques, les polyéthylènes, les polyamides, les polyesters ...La nature du solvant apolaire à mettre en oeuvre est bien entendu fonction de la nature chimique dudit matériau. Les solvants chlorés (dichlorométhane...), le tétrahydrofurane ... sont généralement bien adaptés.
En ce qui conceme les matériaux liquides, peuvent être mis en oeuvre ceux éliminables par une simple opération de séparation comme la centrifugation, filtration, distillation, évaporation, dialyse, osmose ..
Parmi les matériaux susceptibles d'être ainsi séparés, on peut mentionner, les huiles végétales, les huiles minérales, L'huile de vaseline, les huiles silicones ..
Le support mis en oeuvre peut être de taille quelconque selon le volume de vide recherché, par exemple de l'ordre de 50nm à 2Oum.
Parmi les électrolytes pouvant être mis en oeuvre pour préparer le pied de cuve, on peut citer notamment le sel du métal de silicate de départ et de l'agent acidifiant ; de préférence il s'agit de sulfate de sodium ; toutefois du chlorure, nitrate ou hydrogénocarbonate de sodium peut être préféré si la présence d'ions sulfates résiduels n'est pas désirée.
Sur cette première fraction de sphéroïdes médicamenteux mis en lit fluidisé, on applique par pulvérisation une première partie, c'est-à-dire 42% en poids de la quantité totale d'une composition d'enrobage constituée par un mélange de polymères et d'agents plastifiants, anti-adhérents et lubrifiants.
Cette première partie de la composition d'enrobage est appliquée sous la forme d'une suspension à 15% de matière sèche au sein d'un mélange de solvants "éthanol/ acétone (60/40; m/m)"; le mélange de polymères est constitué de résines acryliques, à savoir celles connues sous les marques EUDRAGIT RS et EUDRAGIT RL, en des proportions pondérales de 90/10; les agents plastifiants, anti-adhérents et lubrifiants sont respectivement constitués par du phtalate d'éthyle, de la silice de marque AEROSIL R 972 et du talc.
On introduit ensuite la deuxième fraction de sphéroïdes médicamenteux (40% du lot) dans la cuve de l'installation qui contient déjà, sous forme de lit fluidisé, les sphéroïdes médicamenteux enrobés de la première fraction de la composition d'enrobage.
Sur ce lit fluidisé ainsi constitué, on applique par pulvérisation la deuxième partie, c'est-à-dire les 58% en poids restants de la susdite composition à base de polymères devant être appliquée sur l'ensemble du lot de sphéroïdes.
Cette deuxième partie de la composition d'enrobage est appliquée sous la forme d'une seconde suspension à 15% de matière sèche au sein d'un mélange de solvants "éthanol/ acétone (60/40; m/m)"; cette fois-ci, le mélange de polymères comprend encore les deux résines acryliques susmentionnées EUDRAGIT RS et EUDRAGIT RL en des proportions de 90/10.
Après pulvérisation de la totalité de cette deuxième partie de la composition d'enrobage, le lot de sphéroïdes médicamenteux est mis à sécher dans l'installation pendant environ 30 minutes à une température de 40 C.
Pour ce faire, on utilise un appareil de dissolution à palette correspondant à celui désigné sous I'appellation Appareil I de la Pharmacopée US n XXIII; on utilise de l'eau purifiée comme milieu de dissolution; les conditions d'utilisation de l'appareil sont de 900 ml d'eau purifiée et de 100 tours/minute.
On détermine sur trois échantillons toutes les heures de la 1ère à la 12ème: - la quantité de principe actif libéré (exprimée en % en poids) par rapport à la quantité totale de principe actif comporté par un échantillon donné et - la déviation standard (Sd) des mesures.
Les moyennes (Moy) des résultats obtenus sur les trois échantillons et les valeurs de Sd correspondantes sont réunies dans le tableau II ci-après et visualisées par la courbe C2 montrée à la figure 2. Cette courbe C2 représente la variation de principe actif libéré (%) en fonction du temps t (exprimé en heures).
De l'examen de cette courbe C2, il résulte que la cinétique de dissolution du principe actif présente deux séquences successives s'étalant sur 12 heures.
t (heures) 1:00 2:00 3:00 4:00 5:00 6:00 Moy (%) 16,87 35,33 43,77 46,27 51,33 62,40 Sd (%) 1,32 3,31 4.51 3.70 4.10 4.84 t (heures) 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 Moy (Q/o) 77,27 88,30 95,57 97,03 97,70 96,97 Sd (%) 2,58 1,91 1.89 1.33 1.00 1,06 <tb
DISPOSITIF DE LIAISON ENTRE UNE CHAUSSURE ET UN ARTICLE DE SPORT La présente invention concerne un dispositif de liaison entre une chaussure et un article de sport, et notamment un article de sport de glisse long tel qu'un ski de fond, dans lequel la chaussure est montée articulée sur l'article de sport de façon à permettre un débattement de celle-ci par rapport à l'article de sport lors de la pratique de celui-ci.
Sur la figure 7 on a aussi référencé en 53 le bord de l'ouverture de la paroi équipée de la fenêtre, bord qui porte les pattes précitées 46.
Il va de soi, enfin, que l'agencement à tenon et mortaise entre le cadre et les brides pourrait être inversé par rapport à celui qui a été représenté sur les figures le tenon pourrait être prévu sur les brides et la mortaise sur le cadre, avec des encoches sur la paroi intérieure de cette mortaise, pour y permettre l'introduction latérale du tenon des brides.