INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour établir la valeur pour l'Octet 0 et l'Octet 1 de la Touche de Chrominance, l'index pour ce registre est 6AH pour l'Octet 0 et 6BH pour l'Octet 1, se référer aux feuilles de données de KS0122.
Comme les deux registres ont un index consécutif, ces deux Octets peuvent être chargés dans une seule trame.
D'abord l'index doit être établi comme suit Charger le registre de grandeur des trames (adresse - 04BO 0000h) de la valeur 83H (grandeur Trame = 3 et bit accès série à 1).
Charger le registre ID : (Adresse = 04BO 0001h) de la valeur 03H.
Charger l'Octet de données/contrôle : (Adresse - 04BO 0002H) de la valeur 08H, cela indique à KS0122 que l'Octet suivant est l'index.
Charger le registre d'Index (Adresse = 04BO 0003H) de la valeur 6AH.
L'interface série détectera une correspondance avec le contenu du registre de grandeur des trames et commencera à envoyer la trame, et le Drapeau d'Ecriture dans le registre d'état sera établi à l'état Occupé. Le Logiciel doit vérifier les Drapeaux dans le registre d'Etat avant de charger la Trame suivante. Quand les Drapeaux sont à l'état prêt, alors le Logiciel peut charger les valeurs pour la Trame suivante.
tification n'indiquent pas d'entrée de clavier de code roulant, le processus passe à une étape 404, dans laquelle une vérification est faite pour voir si une fenêtre de 8 secondes, dans laquelle un mode d'apprentissage peut être
établi, existe, ayant été entrée à partir d'un émetteur à clavier de code fixe.
Lorsque le mode d'apprentissage existe, le processus passe à l'étape 406 afin
de déterminer si l'opérateur a entré un code "0000" spécial. Si le code spé-
cial a été entré, le processus passe de l'étape 406 à l'étape 410, dans
laquelle le mode d'apprentissage est établi, et une sortie est effectuée. Lors-
que l'étape 406 ne détecte pas le code "0000" spécial, le processus passe à une étape 408, étape dans laquelle on rentre également lorsqu'aucun mode
d'apprentissage de 8 secondes n'a été détecté dans l'étape 404.
Dans l'étape 408, le code reçu est comparé aux codes précédemment mé-
morisés dans la mémoire rémanente 88. Lorsqu'aucune concordance n'est détectée, le code de radio est effacé et une sortie est effectuée dans l'étape 412. D'une autre façon, lorsque l'étape 408 détecte une concordance, le processus passe à une étape 414 (figure 20B) qui identifie le moment o des codes roulants sont attendus. Lorsque l'étape 414 détermine que des codes roulants ne sont pas attendus, le processus passe à une étape 428, dans
laquelle une commande de radio est exécutée, et une sortie est effectuée.
Lorsque l'étape 414 détermine qu'un code roulant est attendu, le processus passe à l'étape 416 pour déterminer si la partie roulante du code reçu est à l'intérieur de la plage acceptée. Lorsque la partie roulante est hors de la plage,
l'étape 418 est effectuée pour rejeter le code et sortir. Lorsque le code rou-
lant est à l'intérieur de la plage, l'étape 420 est effectuée pour mémoriser la
partie de code roulant reçue (compteur de code roulant) en mémoire réma-
nente, et le processus passe à une étape 422, qui identifie si les bits de
On connaît différents procédés pour préparer des carbones fluorés, qui donnent des produits différents.
Des fluorures de carbone ont été obtenus par fluoration directe. Un procédé de fluoration directe du carbone a été décrit en 1934 [O. Ruff, et al, Z. Anorg. Allgem. Chem., 217, 1 (1934)]. Il a permis d'obtenir un composé gris de composition Cl0,92. Un procédé de fluoration directe du graphite à des températures de 4100C à 5500C a permis d'obtenir une série de carbones fluorés dont la composition était de CF0,76 à Cl0,988 [W. Rüdorff, et al, Z. Anorg. Allgem. Chem., 253, 281 (1947)]. Les fluorures de carbone ainsi obtenus correspondent à une structure (CF)n dans laquelle les couches de carbone sont constituées d'un réseau infini de cycles hexagonaux "forme chaise" liés entre eux par une liaison du type Sp . La liaison C-F est purement covalente et les composés sont des isolants électriques. Un autre procédé par fluoration directe permettant d'obtenir un fluorure de carbone ayant la formule (C2F) n et dans lequel la liaison C-F est une liaison covalente a été décrit par Y. Kita, et al, J.
Am. Chem. Soc., 101, 3832, (1979).
Les composés ainsi obtenus par fluoration directe, en particulier (CF)n, sont actuellement utilisés comme matériau de cathode dans des piles au lithium commercialisée. Ces piles se déchargent autour de 2,4 V à 2,5 V sous un courant de densité voisine de 1 mA/cm2.
La caractéristique essentielle des fluorures graphitiques est la forte énergie de la liaison C-F qui peut être mesurée par exemple par spectrométrie ESCA (XPS) et qui donne les valeurs des pics les plus intenses de la raie F,, 1 688,5 eV et de la raie Cls > 290 eV. En plus, l'hybridation sp3 du carbone entraîne une augmentation de la longueur de la liaison C-C à l'intérieur de l'hexagone. Le paramètre a de la structure, qui est de 2,46 Â dans le graphite, dépasse 2,50 dans (C2F) n et (CF) n [N. Watanabe et al, "Graphite Fluorides", Elsevier (1988) p.50]. En outre, dans tous les cas de fluoration directe d'un graphite naturel ou synthétique ou d'un coke, la température de fluoration est nécessairement supérieure à 400OC si l'on veut obtenir un composé riche en fluor (F/C > 0,6) utilisable dans une pile.
Des composés d'insertion carbone-fluor, dans lesquels F/C HF et il permet d'obtenir des composés d'insertion de stade 1 ayant une composition allant de C4F à C3 6F [W. Rüdorff, et al, Chem. Ber. 80, 417 (1947)]. Le stade s désigne le nombre de couches de carbone séparant deux couches successives de fluor. Ainsi un composé de stade 1 présente une séquence d'empilement des couches selon C/F/C/F... et un composé de stade 2 présente la séquence F/C/C/F/C/C..
Un autre procédé connu consiste à faire réagir le graphite avec le fluor en présence de HF ou d'un fluorure métallique tel que LiF, SbFs, WF6, CuF2 ou AgF et il permet d'obtenir des composés d'insertion CxF de stade 1 à 4, avec 2 < x < 16 [T. Nakajima, et al., Z. Naturforsch. 36b, 1419 (1981)]. De même, on connaît la synthèse de produits similaires de stade 1 à stade 4 ayant une composition de C2F à C10F, par réaction à température ambiante de graphite avec une atmosphère de F2 contenant une petite quantité de fluorure HF, AsF5, IFs ou Ost6. Dans tous les composés d'insertion ainsi obtenus, le rapport F/C est au plus égal à 0,5. Or l'on sait que la capa cité d'un générateur contenant un carbone fluoré comme matière active d'une électrode augmente avec le taux de fluor. Un taux de fluor inférieur à 0,5 est donc insuffisant.
En outre, le fluor contenu dans ces composés est moins fortement lié au carbone, ce qui lui permet d'avoir une mobilité entre les plans. De ce fait, le fluor peut se désintercaler, se dissoudre dans l'électrolyte et réagir avec l'électrode au lithium entraînant un phénomène d'autodécharge. Ces composés d'insertion préparés en présence de HF ou d'un fluorure métallique ont un caractère ionique lorsque la teneur en fluor est très faible (F/C ESCA donne pour le pic le plus important de la raie F15 une valeur inférieure à 687 eV et celle de la raie C15 une valeur inférieure à 285 eV [T. Nakajima, Fluorine-carbon and Fluoride-carbon, Chemistry, Physics and Applications, Marcel Dekker (1995) p.13]. En outre, le carbone reste hybridé en sp et le paramètre cristallographique a dans le plan reste voisin de 2,46 A comme dans le cas du graphite.
Des composés d'insertion carbone-fluor dans lesquels F/C > 0,5 ont été obtenus par un procédé de fluoration à l'aide d'un mélange gazeux de HF, de F2 et d'un fluorure MFn métallique ou non métallique [A. Hamwi, et al., Synt. Metals, 26, 89 (1988)]. Ce procédé a permis d'obtenir des composés de formule CFxMy de stade 1 ayant un rapport F/C compris entre 0,52 à 0,8 et un rapport M/C compris entre 0,02 à 0,06. Ce procédé présente toutefois un inconvénient pour la préparation de carbones fluorés destinés à être utilisés comme matière active d'électrode. Les composés obtenus sont relativement peu stables lors de leur utilisation comme matière active d'une électrode dans un générateur électrochimique ayant une électrode négative au lithium. Cette instabilité se traduit par une perte de capacité de la pile par autodécharge, en particulier à plus haute température. Cette perte est principalement due à la forte teneur en impureté M. En outre, les composés dans lesquels la valeur de y est très faible, proche de la limite inférieure y = 0,02, sont difficiles à obtenir par ledit procédé.
Le but de la présente invention est de fournir un nouveau carbone fluoré ayant un taux réduit en impureté et donc une bonne stabilité lors de son utilisation dans un générateur électrochimique ayant une électrode négative au lithium, ainsi qu'une teneur en fluor suffisante pour son utilisation dans un générateur électrochimique.
L'invention a ainsi pour objet un carbone fluoré, un procédé pour sa préparation et son utilisation comme matière active d'électrode positive dans une pile dont l'électrode négative est une électrode au lithium.
Le carbone fluoré de la présente invention est caractérisé en ce que: - il correspond à la formule CFXMy dans laquelle x > 0,6, y Br, Re, W, Mo, Nb, Ta, B, Ti, P, As, Sb, S, Se, Te, Pt, Ir et Os; - son paramètre cristallographique a correspondant à la raie (100) du réseau est tel que 2,46 A - l'énergie de liaison C-F est caractérisée par les raies les plus intenses Fis et C15 à des positions telles que 687,5 eV S F15 S 688,5 eV et 287 eV S C15 S 290 eV, dans les spectres ESCA.
Une telle énergie de liaison correspond à une liaison du type ionocovalent.
Le procédé pour préparer un carbone fluoré de l'invention est caractérisé en ce que - au cours d'une première étape, on fait réagir un composé carboné choisi parmi les graphites naturels ou synthétiques et les carbones graphitisables à texture mosaïque par un traitement thermique, avec un mélange gazeux (HF + F2) en présence d'un fluorure MFn à une température entre 150C et 800C, M représentant un élément choisi parmi I, Cl, Br, Re, W, Mo, Nb, Ta, B, Ti, P, As, Sb, S, Se, Te, Pt, Ir et Os et n représentant la valence de l'élément M, avec n - au cours d'une deuxième étape, on fait réagir le composé obtenu à la fin de la première étape, avec du fluor pendant 1 à 20 heures à une température entre 200C et 4000C.
Pour la première étape, on utilise de préférence un graphite naturel ou synthétique ou un carbone graphitisable à texture mosaïque ayant une granulométrie inférieure à 100 jim, de préférence entre 4 et 30 Um. Parmi les carbones graphitisables, on préfère les cokes de brai de houille et les cokes de pétrole.
Le fluorure MFn est choisi de préférence parmi IF7, IF5, BrF5, ClF3, ReF6, WF6, MoF6, TiF4, NbF5, TaF5, PF5, AsF5, SbF5, BF3, SF6, SeF6, IrF6, 0su61 TeF6 et PtF6. IF7 et IF5 sont particulièrement préférés.
Les solides peuvent être en particulier des composés minéraux ou organiques, par exemple des échangeurs d'ions solides tels que des résines échangeuses d'ions ou des zéolithes et autres, se présentant généralement sous la forme par exemple de grains ou de billes.
Dans le domaine du transfert de matière s'opérant entre un liquide et un solide, on sait que la réaction d'échange étant équilibrée, pour atteindre un taux de transfert convenable et un épuisement convenable en soluté de l'une ou l'autre phase, il est nécessaire d'assurer un mouvement relatif entre les deux phases solide et liquide en présence. On s'est donc dirigé vers des procédés et des dispositifs visant à rendre mobile l'un ou l'autre des deux matériaux solide et liquide en présence ou même les deux.
La technique la plus couramment utilisée est celle dite du "lit fixe" qui a été notamment mise en oeuvre pour extraire des composés présents en faible teneur, comme c'est le cas en particulier pour la déminéralisation de l'eau.
Cette technique consiste à faire passer le liquide à travers les solides qui se présentent sous la forme d'un lit fixe de grains contenus dans une colonne. Les liquides, en particulier les solutions à traiter, sont mis en circulation à travers ces lits de solide qui se chargent au fur et à mesure des passages de liquides à traiter. Une telle technique présente, entre autres, l'inconvénient de n'être applicable que si le liquide à traiter est parfaitement clair car, en effet, si ce dernier contient des particules solides en suspension, comme c'est le cas notamment pour une pulpe, celles-ci sont arrêtées par les grains et provoquent, à plus ou moins long terme, un colmatage du lit.
De plus, lorsque le lit est complètement chargé, à savoir quand par exemple les grains d'échangeurs ou autres ont atteint leur capacité maximum d'extraction, il est nécessaire d'arrêter l'alimentation de la colonne et de l'isoler afin de procéder au déchargement des solides se trouvant à l'intérieur de la colonne, qui ensuite, généralement, sont traités, par exemple pour éliminer les composés fixés, et régénérés pour être remis sous leur forme initiale afin d'en garnir de nouveau la colonne.
Une telle opération nécessite des arrêts fréquents qui peuvent se prolonger sur une durée assez longue, et afin de pouvoir disposer d'une installation de traitement fonctionnant en continu, il faudra mettre en oeuvre deux, voire trois colonnes, ou plus et d'un jeu de vannes permettant de modifier la circulation du liquide, l'une des colonnes de l'installation se trouvant en phase de soutirage ou de régénération de la phase solide, tandis que les autres remplissent leur rôle normal de traitement. Ce type d'installation nécessite de prévoir ainsi plusieurs colonnes et vannes pour permettre une permutation, ce qui est très défavorable du point de vue économique.
Enfin, dans les lits fixes de solide, il se crée généralement des cheminements préférentiels du liquide qui nuisent gravement à l'efficacité de l'opération d'échange.
Du fait des nombreux inconvénients présentés par les procédés et dispositifs "à lit fixe", on a cherché à s'affranchir de ceux-ci en mettant au point des techniques dans lesquelles on puisse réaliser essentiellement une mise en contact en continu avec une seule colonne. C'est ainsi qu'a été développée la technique dite du "lit mobile" en colonne, c'est-à-dire un système où non seulement le liquide, mais aussi les particules solides, par exemple les grains d'échangeurs sont mis en mouvement, par rapport à la paroi de la colonne.
L'article de M.J. SLATER, dans BRIT. CHEM.
ENG., 14, (1), 41, (1969) passe en revue les divers procédés et appareils mettant en oeuvre la technologie du lit mobile.
Ces procédés et appareils peuvent être classés en deux grandes catégories : d'une part, celle où le lit est dit "tassé" ou "glissant", parce que le mouvement est obtenu par une succession de déplacements portant chacun sur une quantité plus ou moins grande de grains, et que le lit se déplace par glissements successifs! d'autre part ceux où le lit est dit "fluidisé", car les grains se comportent comme un fluide.
Dans la plupart des dispositifs et appareillages fonctionnant suivant le principe général du lit mobile, le solide qui est alimenté au sommet d'une colonne, circule par gravité et à contre-courant de l'écoulement du liquide, vers le bas de la colonne, où il est soutiré par divers dispositifs. Ainsi, l'article de HIESTER dans Chem. Eng. Prog., 50, (3), 139, (1954) et le document US-A-2 671 714 décrivent-ils des dispositifs de soutirage sous la forme de vannes doseuses rotatives qui permettent le transfert du matériau échangeur d'ions depuis la base d'une première colonne équipée d'une première de ces vannes jusqu'au sommet d'une seconde colonne, sous l'action de l'aspiration créée par des courants d'eau sous pression. Dans la seconde colonne, munie à sa base d'une seconde vanne rotative, le matériau échangeur d'ions descend par gravité, freiné par une série de plaques perforées, et est recyclé dans la première colonne en passant par la seconde vanne rotative.
Le document GB-A-947 166 et le document FR-A-1 176 525 décrivent, de même, des colonnes tubulaires dans lesquelles la matière solide granulaire circule depuis le haut vers le bas de la colonne à contre-courant du liquide introduit à la base de la colonne, puis cette matière solide est soutirée à la base de la colonne par l'intermédiaire d'un orifice d'évacuation, d'une plaque perforée, et d'un organe d'extraction par exemple d'une vanne rotative.
Dans la plupart des procédés et dispositifs à "lit mobile", de l'art antérieur, on met donc en oeuvre des plateaux et le déplacement des grains du haut vers le bas de la colonne s'effectue par arrêt cyclique de la fluidisation, en dérivant une partie du débit de liquide, en interrompant l'écoulement du liquide ou en inversant le sens d'écoulement de ce liquide.
Certains autres procédés et dispositifs de l'art antérieur tels que ceux décrits dans le document FR-A-1 176 525 mettent en jeu une purge de liquide en bas de la colonne à l'aide d'une pompe ; de tels dispositifs présentent l'inconvénient que l'on doit obligatoirement prévoir une grille à la base de la colonne pour retenir les grains.
Les procédés et dispositifs mentionnés et décrits ci-dessus présentent de nombreux inconvénients : tout d'abord, l'arrêt cyclique de la fluidisation diminue la durée pendant laquelle la mise en contact liquide-solide peut effectivement se produire, ce qui réduit en conséquence l'efficacité de la colonne.
Dans différents exemples d'application - l'objet 10 peut être un objet métallique disposé dans un milieu peu absorbant - l'objet 10 peut être un objet diélectrique disposé dans un milieu absorbant - l'objet 10 peut être un volume de liquide confiné disposé dans un milieu peu absorbant.
REFERENCES [1] Comparison of the seismic and ground probing radar methods in geological survey de D.M.
McCann, P.D. Jackson et P.J. Fenning (IEE Proceedings, volume 135, Pt. F, No. 4, août 1988, pages 380-390) [2] A magnetometer system to estimate location and size of long, horizontal ferrous rods de J.E.
McFee, R.O. Ellingson, J. Elliott et Y. Das (IEEE Transactions on Instrumentation and Measurement, vol. 45, No. 1, février 1996, pages 153-158) [3] Noncontact induced current impedance imaging de R.C. Tozer, J.C. Simpson, I.L. Freeston et J.M.
Mathias (Electronics Letters, 9 avril 1992, vol.
28, n" 8, pages 773-774).
[4] Application de l'émission acoustique au contrôle et à l'étude du comportement mécanique d'un matériau composite unidirectionnel de P. Gaultier et B. Paluch (ISMCM) (Journée nationale Composites, 9-11 septembre 1986, page 551)
APPAREIL AUTOMATIQUE DE TEST ULTIME PRETRANSFUSIONNEL DE COMPATIBILITE SANGUINE AU LIT D'UN PATIENT ET SON PROCEDE DE COMMANDE.
L'invention concerne un appareil automatique et son procédé de commande, pour effectuer un test ultime de compatibilité sanguine au pied du lit d'un patient immédiatement avant une transfusion.
Avant chaque transfusion de sang (sang total ou fraction sanguine telle qu'un concentré d'éléments figurés (hématies, leucocytes, plaquettes) et/ou plasmatiques), il est nécessaire et obligatoire de procéder à une vérification ultime de compatibilité des groupes sanguins. Cette vérification doit être effectuée immédiatement avant la transfusion, au lit du patient, par le médecin ou l'infirmier responsable qui pose la transfusion.
Cette vérification ultime est vitale pour le patient et doit donc être elle-même d'une fiabilité totale.
Néanmoins, la pratique hospltalière actuelle ne remplit pas ces objectifs. En effet, les tests utilisés dans la pratique n'assurent en aucune manière la sécurité de la vérification. Ces tests sont constitués soit d'une plaque d'opaline avec des réactifs liquides séparés en mini berlingots, soit d une carte de contrôle pretransfusionnel dotée de puits à réactifs desséchés ou à réactifs liquides séparés. L'utilisation de ces tests fait appel à la rigueur, à l'expérience et au tour de main du manipulateur pour doser et mélanger les échantillons de sang et les réactifs et pour interpréter les résultats.
Ainsi, on observe en pratique de nombreuses erreurs commises lors de l'exécution de la vérification ultime de compatibilité sanguine à l'aide de ces tests à usage manuel, lecture visuelle et interprétation subjective, et notamment - des erreurs de manipulation, notamment en cas d'urgence (par exemple sur un site d'accident) et/ou en cas d' exécution par des personnes ne pratiquant le test qu'exceptionnellement : mélange des solutions, mauvais dosages, mélange des sangs ou des réactifs, contamination bactérienne des réactifs, agitation insuffisante - des erreurs dues à une absence de rigueur dans la méthodologie : réalisation du test en salle de soins et/ou par une ou plusieurs personnes distincte(s) du responsable de la transfusion et/ou à l'avance et/ou avec du sang conservé, interversion des tests et des patients et/ou des sangs donneurs, réalisation de tests en séries...
- erreurs d'interprétation des résultats du test.
En outre, ces tests ne permettent pas l'archivage des résultats, ne peuvent pas être contrôlés ultérieurement, compte tenu de leur péremption rapide, et ne constituent en aucune manière une preuve de la bonne exécution de la vérification ultime, du respect des procédures, de la qualité d'interprétation du résultat, en identifiant le patient, le sang donneur et le manipulateur.
Différents procédés ou dispositifs ont été déjà proposés pour tenter de remédier à tout ou partie de ces inconvénients. Par exemple, on a pensé à simplifier la vérification en n'effectuant un test que sur le sang receveur du patient (en supposant que le sang donneur a été préalablement correctement analysé et étiqueté) ou en effectuant un test par mélange du sang donneur et du sang receveur (test croisé). Néanmoins, ces tests sont d'une fiabilité largement insuffisante et ne peuvent pas être raisonnablement utilisés en pratique. D'autres dispositifs ont été proposés pour faciliter la mise en contact avec les réactifs ou la lecture visuelle des résultats. Mais ces dispositifs n'évitent qu'une partie des erreurs de manipulation, sans éviter les erreurs de méthodologie.
Lorsque la charge dilatable est utilisée pour la formation d'une couche isolante dilatable, on peut utiliser des particules de matière plastique de charge, comprenant chacune une résine thermoplastique destinée à former une enveloppe et un agent porogène, tel qu'un solvant à faible température d'ébullition. Ces particules de charge de matière plastique sont expansées par chauffage. Une charge dilatable de matière plastique est connue. Il est préférable que la dimension des particules de la charge de matière plastique dilatable soit comprise entre 2 et 50 Um et de préférence entre 5 et 20 ssm à l'état non expansé, et entre 10 et 100 Hm et de préférence entre 10 et 50 Hm à l'état expansé.
Des exemples de résines thermoplastiques destinées à former l'enveloppe des particules de charge de matière plastique dilatable sont le polystyrène, le chlorure de polyvinyle, le chlorure de polyvinylidène, l'acétate de polyvinyle, le polyacrylate, le polyacrylonitrile, le polybutadiène et des copolymères contenant des monomères constituant les résines précitées.
On utilise en général du propane ou du butane comme agent porogène.
Lorsqu'une telle couche isolante dilatable est placée sur le support, un mélange de la charge et du liant précités est déposé sur le support et est séché, et la charge de matière plastique peut présenter une expansion par chauffage, obtenue par application d'un plateau chauffant au contact de la surface de la couche déposée.
Il est avantageux que la quantité de charge de matière plastique déposée soit d'au moins 1 g/m2 et de préférence d'environ 2 à 5 g/m2 à l'état non dilaté. Le liant peut être ajouté à la charge en quantité telle qu'il assure une liaison robuste de la couche isolante au support. En général, la quantité du liant est comprise entre 5 et 50 % du poids total de la charge et du liant. La température de gonflage de la charge correspond à la température de ramollissement de la résine thermoplastique constituant l'enveloppe des particules. Il est préférable que le grandissement par gonflement soit compris entre deux et quatre fois et de préférence entre deux et trois fois.