INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A titre d'exemple - les couches 16 et 20 sont faites d'un matériau quaternaire InGaAsP dont la longueur d'onde de photoluminescence se situe autour de 1,2 pin, - les couches-barrières 18b sont faites d'un matériau quaternaire InGaAsP dont la longueur d'onde de photoluminescence se situe autour de 1,25 pin, et - les puits quantiques 18a sont faits d'un matériau quaternaire InGaAsP dont la longueur d'onde de photoluminescence se situe autour de 1,55 pin.
Le nombre de puits quantiques est par exemple égal à 10 afin d'améliorer les performances de modulation sans amoindrir celles du laser.
L'épaisseur de ces dix puits est typiquement de 10 nm et celle des barrières correspondantes de 5 nm.
Le réseau de Bragg périodique 12 est constitué d'un matériau tricouches InP/InGaAsP/InP non dopé, gravé pour former une structure périodique dont le pas p fixe la longueur d'onde d'émission du laser.
Pour des couches 12a, 12b et 12c respectivement de 50, 30 et 30 nm d'épaisseur, on utilise un pas p de 240 nm de façon à obtenir un laser fonctionnant à 1,550 pin.
Le réseau de Bragg est réalisé par les techniques classiques d'holographie puis d'attaque chimique humide, en utilisant un masque approprié sur la partie correspondant aux modulateurs et à l'amplificateur optique afin de ne former ce réseau que sur la partie laser.
Les couches 12, 14, 16, 18 et 20 sont formées au cours d'une première épitaxie planaire et les couches 22 et 24 sont formées au cours d'une seconde épitaxie planaire.
Pour réaliser le composant représenté sur la figure, différentes techniques d'intégration peuvent être utilisées, notamment la technique " ridge-ridge" ou la technique " BRS-ridge ".
Le composant de la figure comporte en outre une couche métallique 26 formée sur la surface inférieure du substrat 10 et destinée à être portée au potentiel de la masse.
Ce composant comporte aussi une couche métallique supérieure déposée sur la couche de contact 24.
Afin d'assurer l'isolation électrique du laser L, du modulateur M1, de l'amplificateur optique Al et du modulateur M2, une gravure de cette couche métallique supérieure et de la couche de contact 24 est réalisée.
On forme ainsi - une électrode supérieure 28 sur le laser L, - une électrode supérieure 30 sur le modulateur M1, - une électrode supérieure 32 sur l'amplificateur Al et - une électrode supérieure 34 sur le modulateur M2.
Cette gravure est suivie d'une implantation de protons dans les tranchées 36, 38, 40 ainsi formées et sur toute l'épaisseur de la couche 22.
L'électrode supérieure 28 du laser L est reliée à une source de courant I1.
Diférentes variantes sont possibles pour les formes des assemblages,des ailettes,de la grille ou du filtre,du nombre d'ailettes. La forme du perçage(8) est indiférente.
Lt ailette de droite (9) cache le perçage qui devient invisi ble lorsque l'on regarde le dispositif de face.
Le profil ainsi decrit est assemblable avec un profil identique en position inversé formant un tube de section rectangulaire perçé sur deux faces.
L'ensemble réalise est intégrable dans un profil de menuiserie.
Un réglage est possible au montage en changêant les ailettes souples;diferentes ailettes sont prévues à cet effet.
D'après ur. calcul simple @ millimètre de passage d'air corespond à une ventilation de 10 mètres cube par heure pour une longueur @e profil de 1,40 mètre(largeur de fenètre souvent usitée).
La présente invention concerne une canalisation flexible destinée à relier par exemple une tête de puits de pétrole sous-marin à une installation d'exploitation pétrolière sous-marine ou flottante.
Une tête de puits de pétrole sous-marin est habituellement reliée à une installation d'exploitation pétroliere sous-marine ou flottante par plusieurs canalisations, dont - une ligne de production constituée par une conduite flexible, destinée à l'acheminement des hydrocarbures liquides, - une ligne de service constituée par une ou plusieurs conduites flexibles, destinée à l'acheminement d'hydrocarbures gazeux de dégazage ou de gaz comprimé pour provoquer la remontée des hydrocarbures liquides, - un ombilical de commande comportant une ou plusieurs conduites hydrauliques sensibles à l'écrasement et/ou des câbles électriques et/ou optiques pour la transmission d'énergie et/ou d'informations.
Les conduites flexibles utilisées pour servir de lignes de production ou de service présentent une résistance mécanique élevée en particulier à la pression interne, à la traction et à l'écrasement, et sont habituellement posées au moyen de dispositifs tensionneurs comportant des chenilles munies de patins qui enserrent la conduite et se déplacent en translation sur une course donnée pour l'entralner conjointement.
Les efforts de traction appliqués par ces dispositifs tensionneurs à chenilles sur une conduite flexible peuvent être considerables lors de la pose à grande profondeur, et les forces de compression exercees par les patins sur la conduite doivent être suffisamment élevées pour éviter tout glissement relatif entre les patins et la conduite.
Les ombilicaux de commande ont une résistance aux efforts d'écrasement moindre que les conduites flexibles servant de lignes de production ou de service en raison de la présence de conduites sensibles à l'écrasement et ne peuvent être posés au moyen de dispositifs tensionneurs à chenilles.
La pose des ombilicaux s'effectue généralement avec des treuils, la transmission des efforts de traction étant assurée par au moins une couche d'armure en métal située dans l'enveloppe externe de la canalisation.
Par ailleurs, les câbles électriques et/ou optiques présents dans les ombilicaux ont une mauvaise résistance à la traction.
Or, les contraintes de traction auxquelles peuvent étre soumises les différentes couches d'un faisceau de câbles mis en flexion augmentent à mesure que l'on s'éloigne de l'axe central (ou fibre neutre).
On préfère donc disposer les cables électriques et/ou optiques d'un ombilical de commande le plus près possible de l'axe central.
Dans le cas ou l'ombilical de commande comporte une conduite centrale, on ne peut excéder pour cette dernière un certain diamètre sous peine de soumettre les câbles électriques et/ou optiques enroulés autour de celle-ci à des contraintes excessives susceptibles d'entrainer leur rupture.
position de mutuel accrochage.
DISPOSITIF DE DÉPLACEMENT D'UN LIQUIDE NOTAMMENT DANS DES CONDITIONS DE GRAVITÉ RÉDUITE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un dispositif de déplacement d'un liquide notamment dans des conditions de gravité réduite.
L'invention permet le mélange de liquides de natures, de compositions ou de températures différentes, ainsi que le convoyage de tels liquides.
L'invention est tout particulièrement intéressante dans des conditions de gravité réduite (micro-gravité).
C'est pourquoi l'invention a tout particulièrement des applications spatiales pour lesquelles il est nécessaire de mélanger ou de convoyer des liquides (par exemple dans des laboratoires spatiaux).
Dans les conditions de micro-gravité, le mélange de liquides se fait par diffusion et donc extrêmement lentement.
De plus, on ne peut plus compter sur la gravité pour déplacer les liquides.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Les techniques actuellement utilisées pour le mélange et le convoyage de liquides, dans des conditions de micro-gravité, utilisent des moteurs.
Plus précisément, ces techniques utilisent les moyens suivants les systèmes péristaltiques les pompes à palettes les mélange d'aérosols le forçage de liquides dans des milieux poreux les systèmes de conteneurs à diaphragmes déformables par des pistons les ultrasons.
L'utilisation de tels moyens moteurs présente l'inconvénient d'introduire des vibrations dans un milieu de gravité réduite où l'on cherche a priori à réduire de telles vibrations.
De plus, un moteur présente une usure relativement rapide et des risques de panne.
On connaît déjà, par le document US-A-4 813 851 auquel on se reportera, un dispositif destiné à déplacer un liquide sans utiliser aucun moteur.
On connaît aussi, par le document DD-A-206 691 auquel on se reportera, un dispositif d'homogénéisation d'un liquide qui n'utilise aucun moteur.
Ces deux dispositifs connus utilisent l'effet Marangoni pour homogénéiser ou déplacer un liquide.
Cet effet Marangoni nécessite qu'une surface libre du liquide (interface liquide - autre liquide ou liquide - gaz) soit soumise à un gradient de température ou de concentration chimique.
La tension superficielle du liquide varie avec la température ou la concentration.
Comme dans la réaction de Ritter en présence d'eau, la réaction s'effectue avec une inversion de la configuration du C-3 du dérivé cis g-phényl-glycidate. Ainsi, en partant d'un dérivé cis-ss-phényl-glycidate (2R,3R), on obtient l'oxazoline correspondante de configuration (2R,3S).
Pour les deux réactions de Ritter, afin d'éviter la formation d'un carbocation libre, cause de nombreuses réactions secondaires potentielles, on effectue de préférence l'addition des réactifs dans l'ordre ci-après : i) on forme d'abord le complexe entre le nitrile et l'acide, puis ii) le catalyseur acide est ajouté sur le mélange constitué de l'oxirane et du nitrile.
Les produits obtenus par cette première étape, dérivés de la ss-aryl- isosérine de formule générale IIa ou oxazoline de formule générale IIb, peuvent être de nouveau transformés dans une deuxième étape facultative décrite ci-après, ou alors convertis en acide par saponification ménagée, avant d'effectuer leur couplage sur un dérivé protégé de la baccatine pour l'hémisynthèse de taxanes, en particulier du PACLITAXEL et ses dérivés désacétylés en 10 ou du DOCPFAXEL Dans le cas de dérivés de la ss-aryl- isosérine de formule générale IIa, on peut précéder la saponification d'une étape usuelle de protection de l'hydroxy par un groupe protecteur approprié.
On obtient alors un dérivé de formule générale II'a dans laquelle Ar, R et R2 sont définis précédemment, et GP représente un groupe protecteur de la fonction hydroxy, approprié pour la synthèse des taxanes, en particulier choisi parmi les radicaux alkoxyéther, aralkoxyéther, aryloxyéther ou haloalkoxycarbonyle, tels que par exemple les groupes méthoxyméthyle, 1-éthoxyéthyle, benzyloxy méthyle, (-triméthylsilyl-éthoxy) -méthyle, les radicaux tétrahydro pyranyle, ss-alkoxycarbonyle (TrOC), les éthers B-halogénés, alkylsilylés, ou les radicaux alkoxyacétyle, aryloxyacétyle, haloacétyle ou formyle.
3. Transformation éventuelle des dérivés de formule IIa ou IIb Les dérivés de formule générale IIa ou IIb obtenus précédemment, peuvent être éventuellement transformés en de nouveaux intermédiaires précurseurs de chaîne latérale dans l'hémisynthèse des taxanes. Ces transformations se font avec rétention de la configuration des C-2 et C-3. Les nouveaux intermédiaires obtenus auront donc la même stéréochimie que les dérivés de formule IIa ou Ilb desquels ils sont issus.Les produits obtenus dans cette deuxième étape sont ensuite convertis en acide par saponification ménagée, avant d'effectuer leur couplage sur un dérivé protégé de la baccatine pour l'hémisynthèse de taxane, en particulier du PACLITAXEL ou du DOCETAXEL 3.1 Cvclisation des dérivés de formule générale lia Les dérivés de formule générale lIa peuvent etre ensuite transformés en oxazoline de formule Ilb, selon les méthodes usuelles de l'état de la technique (WO 94/14787).
Les dérivés de la ss-aryl-isosérine de formule générale IIa peuvent également être transformés en de nouveaux intermédiaires cyclique, oxazolidinone de formule générale III'a dans laquelle Ar et R sont définis précédemment, et R"2 représente R'2 défini précédemment, un radical alkoxy, de préférence t.butoxy, ou un radical alkyle linéaire ou ramifié comprenant au moins une insaturation, par exemple un radical l-méthyl-l-pro pylène, et les dialkyl-acétals correspondants.
Les oxazolidinones de formule générale lII'a sont obtenues tout d'abord en faisant réagir un dérivé de la B-aryl-isosérine de formule générale IIa avec un ester haloalkoxycarbonyle, en particulier 2,2,2trichloroéthoxycarbonyle (TrOC), puis par cyclisation en présence d'une base organique forte, telle que le diazabicyclo-undécène (DBU). On obtient alors un dérivé d'oxazolidinone de formule générale IIIa dans laquelle Ar et R sont définis précédemment.
Les dérivés de formule générale Villa peuvent également être obtenus par synthèse directe, en faisant réagir les dérivés de ss-aryl-glycidate de formule II'a avec de l'urée.
On obtient les dérivés acylés de formule générale III'a en introduisant le radical R"2-CO- selon les techniques usuelles d'acylation, en présence d'un agent acylant approprié, par exemple un halogénure d'acyle de formule R"2-CO-X, dans laquelle R"2 est défini ci-dessus, et X représente un halogène, ou un anhydride de l'acide correspondant.
Les dialkylacétals sont obtenus selon les techniques usuelles de formation des acétals.
3.2 Ouverture de l'oxazoline de formule générale Ilb Par hydrolyse de l'oxazoline de formule générale IIb en milieu acide, on obtient le dérivé de la B-aryl-isosérine de formule générale IIlb, dans laquelle Ar, R et R'z sont définis précédemment.
D'une manière avantageuse, lorsque R'2 représente un perhalogénoalkyle inférieur, tel que le trichlorométhyle, le radical R'2 - CO - constitue un groupement protecteur de la fonction hydroxy.
On peut alors transformer ce précurseur de chaîne latérale de taxanes, en amide de formule générale III'b dans laquelle Ar, R, R'2 et R"2 sont définis précédemment.
On peut donc obtenir indistinctement le précurseur de la chaine latérale du PACLITAXEL (R"2 = phényle) ou du DOCETAXEL (R"2 = t.butoxy).
4. PréDaration du dérivé de l'acide cis-B-arvl-nlvcidiaue de formule I Le dérivé de l'acide cisX-aryl-glycidique de formule I peut être préparé selon les procédés usuels de l'état de la technique, ou par simple estérification de l'acide cis-ss-aryl-glycidique avec l'alcool R-OH correspondant.Pour améliorer le rendement global de synthèse de précurseurs de chaîne de taxanes, on prépare dans le procédé selon l'invention un dérivé cis-ss-aryl-glycidate de formule générale I dans laquelle Ar est défini précédemment et R représente un énantiomère optiquement pur d'un radical hydro carboné chiral de fort encombrement stérique, en faisant réagir l'aldéhyde de formule Ar-CHO avec l'haloacétate de formule X-CH2-COOR Ar, R étant définis précédemment et X représentant un halogène, en particulier un chlore ou un brome.
D'une manière avantageuse, l'énantiomère optiquement pur d'un radical hydrocarboné chiral de fort encombrement stérique, est un cycloalkyle substitué par un ou plusieurs groupes alkyle, en particulier un cyclohexyle.
Scie à mouvement alternatif notamment scie-sauteuse ou scie égoïne Etat de la technique L'invention concerne une scie à mouvement alternatif, notamment scie-sauteuse à lame de scie effectuant un mouvement de va et vient le long de l'axe de la lame de scie, cette lame ayant à son extrémité arrière une extrémité de fixation et à l'avant une pointe, et porte une série de dents de scie tournée vers l'arrière, ces dents étant situées sur le côté longitudinal inférieur de la lame de scie et le côté longitudinal supérieur de la lame de scie formant un dos de lame.
Selon le document DB-GM 19 51 979, on connaît une scie-sauteuse dont la lame de scie a une pointe en forme de coin. Le côté longitudinal muni des dents de scie est courbé en arc au niveau de la pointe de la lame ; le rayon de courbure de cet arc est sensiblement aussi grand que la longueur de la lame de scie. Les dents de scie adjacentes à la série de dents de scie en forme d'arc, suivent une droite ; cette droite est pratiquement parallèle à la direction du mouvement. Les flancs des dents de scie forment des pointes de dent tournées vers l'avant, qui coupent en poussée et évacuent la sciure en traction.
Grâce à la forme de sa lame de scie, la scie à mouvement alternatif, connue, convient bien comme scie uti lisable dans un silo, pour s'enfoncer à la manière d'un sabre dans les produits ensilés et les détacher. Cette scie ne convient pas pour scier du bois ou des matériaux analogues, car les dents ne sont pas conçues pour scier en traction mais en poussée. Ce principe de sciage ne convient que pour des matières molles et souples.
Selon le document US-A 2 911 717, on connaît une scie à mouvement alternatif ayant une lame de scie à courbure convexe au niveau de la pointe. La série de dents en aval de la partie courbe suit un tracé droit, selon un angle aigu par rapport à la direction du mouvement. La scie connue est destinée à découper de la viande. Du fait de la forme très large du côté du guide de scie opposé à la rangée des dents, cette scie ne convient pas pour couper du bois ou des matériaux durs de même nature.
Les scies à mouvement alternatif connues avec des dents de scie réparties selon une ligne droite se sont certes avérées comme intéressantes pour scier des bords plus courts que la lame de scie. Toutefois jusqu'à présent, on ne connaît pas de lames de scie ou de scies à mouvement alternatif convenant pour scier en plongée. Or réaliser un canal de coupe dans la surface d'une pièce, n'est possible qu'avec des scies circulaires travaillant en plongée.
Avantages de l'invention La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients et solutions connues et se propose de créer une scie à mouvement alternatif correspondant au type défini ci-dessus, caractérisée en ce qu'une zone du côté longitudinal muni de dents de scie est inclinée en s'écartant de l'axe à partir de l'extrémité de serrage, et forme notamment une droite et cette zone rejoint vers la pointe de la lame de scie une zone à courbure convexe, au moins l'une des dents prévue au sommet de la zone courbe servant à entailler pendant le sciage en plongée.
Par rapport à l'état de la technique, la scie à mouvement alternatif selon l'invention offre l'avantage de permettre des coupes en sciant en plongée ou encore des travaux de sciage usuels, par exemple des coupes en partant d'un bord. Du fait de la rangée de dents droites inclinée par rapport à la pointe de dents ou par rapport à l'axe longitudinal de la lame de scie, on a une efficacité particulièrement élevée pour les travaux usuels. La disposition inclinée de la rangée des dents permet une avancée progressive pour la course droite avec une scie-sauteuse simple sans course pendulaire, comme pour les scies-sauteuses plus compliquées comportant un dispositif de course à mouvement pendulaire, utilisant des lames de scie droites.
L'inclinaison des dents de scie, c'est-à-dire des dents de scie tournées vers l'extrémité de la lame de scie servant à la fixation, fait que la lame de scie travaille en traction avec une efficacité toute particulière.
La réalisation de la pointe de la lame de scie sous la forme d'une double pointe permet à la lame de scie de travailler en faisceau.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, l'axe de la lame de scie passe par la pointe de la lame.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, la pointe de la lame de scie est en forme de coin dont une arête est inclinée d'environ 450 par rapport à l'axe de la lame pour rejoindre le dos de la lame et l'autre arête est pratiquement rectangulaire par rapport du dos de la lame et rejoint la première dent de la lame de scie.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, la zone droite est inclinée d'environ 100 par rapport à l'axe de la scie et s'écarte de cet axe.
Selon une autre caractéristique de l'invention, l'axe de la lame de scie est parallèle à la tige d'entraînement.
Selon une autre caractéristique de l'invention, l'axe de la lame de scie est incliné par rapport à la tige d'entraînement.
Selon une autre caractéristique de l'invention, la zone droite rejoint la zone courbe de manière tangente.
Selon une autre caractéristique de l'invention, la zone courbe forme une pointe de lame de scie en forme de coin avec le dos de la lame.
Ceci présente de nombreux avantages, puisqu'il s'agit d'un test simple en un seul point de branchement et que la fourniture des résultats a lieu sous forme graphique et sous forme chiffrée.
Cependant, lorsque le réseau passif est en exploitation, le test de réflectométrie n'est normalement plus possible sur l'ensemble du réseau optique arborescent du fait que e soit les pertes optiques entre le terminal 2 et les diverses unités 4 que comprend ce réseau arborescent sont élevées, soit le réflectomètre utilise une longueur d'onde identique à celle qui est utilisée (ou à l'une de celles qui sont utilisées) par le trafic sur ce réseau, de sorte que la mesure et le trafic se perturbent mutuellement, soit le réflectomètre utilise une longueur d'onde choisie parmi les longueurs d'onde de 0,85 um, 1,31 um et 1,55 pm, voire 1,60 Vm, 1,625 um et 1,65 um, mais différente de celle(s) du trafic mais, dans ce cas, le terminal de ligne optique et les diverses unités de réseau optique restent sensibles aux signaux émis par le réflectomètre.
EXPOSÉ DE L'INVENTION L'invention a pour but de remédier aux inconvénients précédents en proposant un système de surveillance, par échométrie, d'un réseau de télécommunication optique en exploitation.
La présente invention permet de surveiller, au moyen d'un réflectomètre, le réseau optique passif d'un réseau optique arborescent et, plus précisément, chacune des fibres optiques que comprend ce réseau passif et qui sont généralement monomodes.
Le système de surveillance objet de l'invention est indépendant du système de télécommunication c'est-à-dire du constructeur, de la modulation optique utilisée et de la longueur d'onde ou des longueurs d'onde employées.
L'invention est applicable non seulement à un réseau optique arborescent mais encore à un réseau optique du type point à point qui est plus facile à traiter, que ce réseau optique du type point à point soit un réseau d'accès ou un réseau de transport à longue distance.
De façon précise, la présente invention a pour objet un système de surveillance, par échométrie, d'un réseau de télécommunication optique en exploitation, ce réseau comprenant - un premier dispositif de télécommunication optique (par exemple un terminal de ligne optique), - au moins un deuxième dispositif de télécommunication optique (par exemple une unité deréseau optique), et - une réseau optique passif par l'intermédiaire duquel les premier et deuxième dispositifs communiquent l'un avec l'autre à au moins une longueur d'onde appelée longueur d'onde de trafic, ce système étant caractérisé en ce qu'il comprend - un réflectomètre couplé au réseau optique passif et destiné à faire des mesures à une longueur d'onde appelée longueur d'onde de test, - éventuellement un réseau de Bragg ("Bragg grating") d'un premier type monté sur le réseau passif, entre le point de couplage du réflectomètre et le deuxième dispositif, - un ensemble à réseaux de Bragg monté sur le réseau optique passif, à proximité de ce deuxième dispositif, cet ensemble comprenant au moins un réseau de Bragg du premier type et un réseau de Bragg d'un deuxième type placé entre ce réseau de Bragg du premier type de l'ensemble et ce deuxième dispositif, en ce que chaque réseau de Bragg du premier type a un coefficient de réflexion non nul à la longueur d'onde de test, un coefficient de transmission non nul à cette longueur d'onde de test, un coefficient de transmission proche de 1 aux autres longueurs d'onde, y compris chaque longueur d'onde de trafic, et un coefficient de réflexion proche de 0 à ces autres longueurs d'onde, et en ce que chaque réseau de Bragg du deuxième type a un coefficient de transmission sensiblement égal à 0 à la longueur d'onde de test, un coefficient de transmission proche de 1 aux autres longueurs d'onde, y compris chaque longueur d'onde de trafic, et un coefficient de réflexion proche de 0 à toutes les longueurs d'onde.
Selon un mode de réalisation particulier du système objet de l'invention, le réseau comprend une pluralité de deuxièmes dispositifs de télécommunication optique qui sont couplés au réseau optique passif par l'intermédiaire d'un moyen de couplage optique et le système comprend en outre un autre réseau de Bragg du premier type à proximité de ce moyen de couplage optique.