INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme on l'aura noté, ce dernier aspect est indépendant de l'aspect principal de l'invention et pourra être mis en oeuvre également dans le cas de barreaux
optiques dont toutes les facettes sont planes.
L'invention a été ici décrite pour un projecteur de véhicule automobile. Elle s'applique bien entendu à tout dispositif d'éclairage et/ou de signalisation de véhicule, notamment automobile et en particulier à des
feux arrière de signalisation.
DETECTION ET IDENTIFICATION AUTOMATIQUES DE PARTICULARITES DANS DES SIGNAUX NUMERIQUES A POINTS ORDONNES DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention se rapporte à un traitement automatique, par ordinateur, de signaux numériques à points ordonnés. De plus, elle se rapporte à un traitement automatique, par ordinateur, de signaux de contrôle non destructif, utilisés en contrôlant des parties de matière. Plus particulièrement, elle se rapporte à un traitement de signaux où des particularités présentes dans les signaux sont connues à l'avance, comme ce qui se produit pour des signaux d'étalonnage. Il est particulièrement utile de traiter des signaux d'étalonnage de courants de Foucault (ET).
ARRIERE-PLAN ET RESUME DE L'INVENTION Des procédés non destructifs, utilisés pour examiner des matières pour la recherche de criques ou d'autres discontinuités de matière dans une pièce à contrôler, entraînent, de manière classique, l'émission de rayonnement sur des zones suspectées de contenir des criques et la réception d'un signal en réponse à cette émission. Si des formes dues à des criques dans le signal reçu sont suffisamment distinctes des autres particularités de signal, alors les criques de la matière peuvent être révélées. Le traitement des signaux est souvent effectué par des analystes humains qui examinent visuellement des signaux à la recherche de ces formes causées par les criques.
Le contrôle par courants de Foucault (ET), utilisé pour examiner des parties métalliques, est un exemple particulier d'un procédé d'examen non destructif. Il implique l'utilisation d'une sonde électromagnétique munie d'une bobine, ou de bobines, qui se déplace d'un bout à l'autre d'une pièce à contrôler, induisant des courants électriques (courants de Foucault) dans la pièce à contrôler au voisinage de la sonde. Etant donné que des discontinuités dans un métal (telles que des criques) peuvent modifier l'écoulement des courants de Foucault, modifiant, de ce fait l'impédance électromagnétique de la bobine, une mesure de l'impédance de la sonde peut donner des informations nécessaires pour localiser et identifier des discontinuités dans la matière.
Afin de localiser et de quantifier, de façon précise, la nature des criques, un système de contrôle doit habituellement être étalonné. Pour le contrôle par courants de Foucault, l'étalonnage est effectué en passant une sonde sur la surface d'une pièce de référence d'étalonnage qui contient des particularités de matière connues. Par exemple, elle peut comprendre des trous forés de différentes profondeurs, ainsi que des courbures, des déformations, des renflements, ou des éléments de structure placés de manière externe.
Pendant un examen réel, de nombreuses mesures d'étalonnage peuvent être nécessaires pour une vérification de la stabilité du système. Même si chaque mesure d'étalonnage est effectuée sur une pièce de référence d'étalonnage, des variations peuvent se produire d'une mesure à l'autre. Parfois, un étalonnage particulier va être effectué avec la sonde se déplaçant dans un sens particulier le long de la pièce d'étalonnage, et à d'autres moments, la sonde va être déplacée dans un autre sens. Parfois, une pièce d'étalonnage peut être constituée par différentes pièces reliées les unes aux autres, différentes séquences de liaisons de pièces se produisant d'une mesure à l'autre. Dans ces deux cas, la séquence de forme de signal peut changer d'une mesure à l'autre.
Parfois également, un étalonnage ne va pas comprendre toutes les particularités possibles, et ces informations peuvent ne pas être connues d'un analyste avant que le traitement ait lieu. Cependant, le système visuel humain est suffisamment sophistiqué pour qu'un analyste entraîné puisse habituellement détecter un changement de séquence, ou une absence de forme, dans un signal produit par une pièce d'étalonnage de référence.
La présente invention est un procédé par ordinateur qui automatise le traitement des signaux précédemment décrits en simulant les capacités d'un analyste humain.
De manière spécifique, le système automatique par ordinateur de cette invention apporte une identification automatique des zones du signal qui contiennent des formes intéressantes une identification automatique des niveaux de bruit de fond de signal dans les zones intéressantes une identification automatique des formes intéressantes sans tenir compte de la séquence dans un signal numérique à points ordonnés une identification automatique de formes intéressantes sans connaissance a priori du nombre de formes présentes dans un signal.
Les procédés détaillés dans cette invention vont être expliqués par un mode de réalisation préféré, par le traitement de signaux d'étalonnage par courants de Foucault (ET) relevés lors de l'examen d'un tubage échangeur de chaleur. Cependant, les procédés revendiqués dans cette invention peuvent être appliqués, d'une manière générale, au traitement automatique de tout signal numérique à points ordonnés, ou ensemble de signaux, contenant des formes de signal connues pouvant être distinguées les unes des autres.
De nombreuses techniques non destructives produisent des signaux de ce type ; on trouve des exemples dans les émissions acoustiques, le contrôle de bruit et les ultrasons.
La charge collectée sur chaque anode est intégrée par des convertisseurs de charge dont le temps de lecture est trop long pour permettre une réitération rapide de la mesure.
Pour permettre l'enregistrement d'impacts séparés seulement de 10 ns, on utilise plusieurs convertisseurs.
Ceux-ci sont montés en parallèle mais sont déclenchés successivement par le signal indiquant l'instant d'arrivée des impacts.
Ce premier détecteur connu permet donc de localiser aussi bien des impacts simultanés que des impacts voisins dans le temps.
Le deuxième détecteur connu est mentionné - dans le document (8).
Son principe s'inspire en grande partie d'un dispositif connu par le document (9).
Dans ce deuxième détecteur connu, des galettes de microcanaux sont placées devant un écran transparent sur lequel est déposé un revêtement phosphorescent.
L'arrivée d'un impact se traduit alors par un spot lumineux qui traverse l'écran.
Un miroir semi-transparent placé à 450 derrière l'écran divise ce spot lumineux en deux parties.
L'arrivée d'un impact se traduit ainsi par deux signaux lumineux.
Un premier signal lumineux est focalisé, à travers une lentille, sur une caméra CCD qui permet d'enregistrer la position des impacts.
Le deuxième signal lumineux est focalisé sur un photomultiplicateur qui permet de mesurer le temps de vol de l'impact.
Ce photomultiplicateur comprend 80 anodes et permet donc d'enregistrer jusqu'à 80 signaux de temps de vol en parallèle.
Il est alors facile de corréler la position des impacts sur ce réseau d'anodes avec les positions enregistrées par la caméra CCD.
Ce deuxième détecteur connu permet d'enregistrer des impacts simultanés.
Il permet aussi de localiser des impacts très rapprochés dans le temps à condition toutefois que leurs traces sur l'écran ne coïncident pas avec une même anode du photomultiplicateur.
Dans cet exemple, le feu de véhicule est appliqué à un
feu de combinaison arrière à usage automobile.
Comme montré sur la figure 12, le feu de véhicule comprend: une partie de feux arrière et de stop 26 qui occupe une partie supérieure, dont la superficie est d'environ deux tiers du feu de véhicule global; et une partie de feu clignotant 27 qui occupe une partie inférieure, dont la superficie est d'environ un tiers
du feu de véhicule global.
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Un espace de feu de véhicule du feu de véhicule 25 est défini par un corps de feu 28 réalisé: en résine synthétique et par une lentille avant 29 fixée au corps de feu 28, de telle manière que la lentille avant 29 recouvre la partie avant du corps de feu 28. Dans ce cas, la direction d'éclairage est définie comme une direction avant. Comme décrit cidessus, l'espace de
feu de véhicule est défini par les deux parties.
Dans cet exemple, l'agencement ci-dessus du feu de véhicule 1 est appliqué à une partie de feux arrière et
de stop 26.
La figure 13 est une vue montrant une coupe
horizontale de la partie de feux arrière et de stop 26.
L'espace de feu de véhicule 32 est défini par une partie réflectrice 30 composant une partie du corps de feu 28 et par une partie de lentille 31 de la lentille
avant 29 placée à l'avant de la partie réflectrice 30.
Une surface réflectrice de la partie réflectrice 30 comprend les étages de réflexion 30a en forme de bandes mentionnés ci-dessus, qui subissent un traitement de réflexion tel qu'un revêtement de réflexion ou une métallisation d'aluminium. A ce propos, une forme de la coupe du centre de la surface réflectrice dans la direction horizontale prise sur une surface verticale comprenant l'axe optique principal du miroir réflecteur, est parabolique. La forme de la coupe est donc symétrique par rapport à la surface horizontale comprenant l'axe optique principal du miroir réflecteur. La partie de lentille 31 est divisée en un grand nombre de zones en forme de grille lorsqu'une vue est prise depuis l'avant. Des lentilles grand angle 31a
sont prévues dans ces zones en forme de grille.
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Pour atteindre cet objet, la présente invention propose de modifier la disposition des capacités de commutation douce, et de les connecter en parallèle aux bornes de l'élément inductif du convertisseur. L'avantage est, d'une part, que la fonction de commutation douce des capacités est conservée, et, d'autre part, que les capacités de commutation douce forment, avec les inductances primaire et secondaire, des boucles de surfaces et de longueurs réduites dans lesquelles sont confinés les deux courant d'oscillation Ios, Iop.
Ainsi, le flux magnétique C > et le rayonnement parasite sont notablement diminués.
Inconvénients des systèmes de commande classiques De façon générale, les tensions que délivrent les convertisseurs bidirectionnels sont stabilisées par l'intermédiaire d'un système de commande des interrupteurs primaire Tp et secondaire Ts, qui surveille en permanence la tension de sortie Vout et la compare à une tension de référence Vref. Le but recherché est de maintenir la tension de sortie Vout constante, en contrôlant les interrupteurs Tp et Ts et les durées T 1 et T3 de conduction dans le primaire et le secondaire.
Dans un convertisseur en régime stabilisé, les temps T1 et T3 sont liés par une relation générale que l'on peut trouver de la façon suivante: (a) pendant T1, la hauteur hIp = Ip2-Ipl de la rampe de courant qui traverse l'enroulement primaire Lp a pour expression (1) Mp = Vin*T1/Lp Ip2 étant le courant positif en fin de période T1, Ipl le courant négatif en début de période T1 (fig. 4c), Vin la tension d'entrée, et Lp l'inductance de l'enroulement primaire.
(b) de façon équivalente, pendant T3, la hauteur Ms = 1s1-1s2 (fig. 4d) de la rampe de courant traversant l'enroulement secondaire Ls a pour expression (2) hIs = Vout*T3/Ls (c) le principe général de continuité de l'énergie E dans un transformateur permet d'écrire que l'énergie stockée à la fin d'une phase est égale à l'énergie transférée au début de la phase suivante. Cela se traduit par les égalités suivantes : E = 1/2*Lp*(1p2)2 = 112*Ls*(1s1)2 pour le passage de T1 à T3, et E = 1/2*Ls*(Is2)2 = 1/2*Lp*(Ipl)2 pour le passage de T3 à T1.Comme par ailleurs, dans un transformateur, Lp = Al*Np2 et Ls = A1*Ns2, Al étant une constante, on en déduit que (4) Np*AIp = Ns*Ms, (d) en combinant cette dernière égalité avec les expressions (1) et (2) de Mp et Ms données en (a), on en déduit que Vout Ns T1 (5) = Vin Np T3 Cette relation donne le rapport qui existe entre la tension d'entrée Vin et la tension de sortie Vout, ce rapport étant supposé constant dans le cas d'un convertisseur en régime stabilisé. Bien entendu, cette relation concerne un convertisseur "fly-back" à transformateur : dans le cas d'un convertisseur "buck-boost", on prend Ns/Np = 1.
La relation (5) peut aussi s'écrire de la façon suivante T3 Ns Vin (6) Tl = Np Vout T1 Np Vout Ainsi le rapport T3/T1 est toujours constant pour une tension de sortie Vout stabilisée et une tension d'entrée Vin constante, quelle que soit la méthode de commande mise en oeuvre.
Des exemples de systèmes de commande basés sur ce principe général de fonctionnement sont décrits dans la demande de brevet européen 336 725 précitée, en relation avec les figures 12, 14, 15 de cette demande. Selon l'art antérieur, il est connu de contrôler la durée de fermeture de lwinterrupteur primaire Tp à partir d'un signal d'erreur E élaboré par comparaison de la tension de sortie Vout et d'une tension de référence Vref. Egalement, il est connu de déclencher l'ouverture de l'interrupteur secondaire Ts (qui marque la fin de la période T3) lorsque le courant Is circulant dans le secondaire dépasse un certain seuil (contrôle du courant au secondaire), ou lorsque la tension de sortie Vout passe en dessous d'une certaine valeur.
Un des inconvénients que présentent les systèmes de commande connus est de ne pas offrir un rendement optimal sur une large plage de valeurs de la tension d'entrée Vin. La figure 5 illustre la courbe du rendement en fonction des variations de la tension d'entrée d'un convertisseur commandé de manière classique. On voit que le rendement, optimum pour une valeur nominale de la tension d'entrée, se détériore lorsque Vin augmente. On attribue ce phénomène à une augmentation de l'amplitude des rampes de courants Mp, Ms dans le convertisseur et à des pertes par effet Joule. Cet inconvénient devient particulièrement gênant lorsque l'on ne dispose pas d'une source d'alimentation stable.Par exemple, dans le cas d'un aéronef, la tension nominale Vin distribuée par le réseau de l'aéronef est de l'ordre de 28V mais peut varier entre 12V et 36V ou plus (jusqu'à 80V en cas de panne du réseau). Dans de telles conditions de fonctionnement, le rendement d'un convertisseur est difficile à maîtriser.
Un autre inconvénient de certains systèmes de commande connus est d'être basés à la fois sur une surveillance du courant primaire Ip et sur une surveillance du courant secondaire Is, et de nécessiter au moins deux capteurs de courant, l'un étant placé au primaire et l'autre au secondaire.
Un deuxième objet de la présente invention est de prévoir un système de commande d'un convertisseur bidirectionnel qui offre les avantages suivants: - rendement optimal sur une large plage de valeurs de la tension d'entrée Vin, dans le cas d'une tension Vin non constante, - possibilité de régler la tension de sortie Vout sur une large plage de valeurs tout en conservant un rendement optimal, - surveillance du courant d'un seul côté du circuit, pour limiter le nombre de capteurs de courants. Ce sera de préférence le courant Ip côté primaire, pour des raisons pratiques : détection d'un éventuel problème de surcharge et contrôle du démarrage à la mise sous tension, - fonctionnement totalement symétrique possibilité d'accepter en sortie une charge délivrant du courant.
Inconvénients des capteurs de courant utilisés pour la surveillance des courants circulant dans un convertisseur de tension Comme indiqué plus haut, le contrôle d'un convertisseur nécessite une surveillance des courants circulant dans le convertisseur. Cette surveillance peut être réalisée par des capteurs de courant. Compte tenu des fréquences de fonctionnement élevées et des courants qui peuvent être importants, on recherche des capteurs de courant à faibles pertes présentant un temps de réponse court.
La figure 6 représente un capteur de courant 20 utilisé classiquement dans des convertisseurs de tension ou autres dispositifs similaires. Ce capteur de courant comprend un transformateur 21 qui présente un enroulement primaire Wp traversé par un courant ip à mesurer, et un enroulement secondaire Ws destiné à la mesure de ce courant. L'enroulement secondaire Ws est connecté, par l'intermédiaire d'une diode 22, à une résistance de mesure r. Enfin, une impédance 23 de démagnétisation du transformateur 21 (par exemple une diode zener ou une résistance de forte valeur) est connectée en parallèle aux bornes de Ws.Au cours d'une période de mesure, le courant ip traverse l'enroulement Wp et un courant is proportionnel à ip apparaît dans l'enroulement Ws, le rapport de proportionnalité entre ip et is étant déterminé par le rapport ns/np entre le nombre de spires de Ws et de Wp. Le courant is traverse la diode 22 et crée, aux bornes de la résistance de mesure r, une tension V = r*is représentative du courant ip à mesurer. Cette période de mesure doit être nécessairement suivie d'une période de repos, où le courant ip doit être nul, pour que le transformateur 21 se démagnétise. Pendant la période de repos, la démagnétisation est assurée par l'impédance 23, aux bornes de laquelle apparaît une tension de polarité inversée.Sans période de repos, une tension d'erreur croissante apparaîtrait à la sortie du capteur de courant, due au stockage d'un courant magnétisant dans le transformateur 21 et à la saturation de celui-ci.
Le principal inconvénient de ce capteur de courant est qu'il ne peut détecter un courant que dans un seul sens, imposé par la diode 22. En outre, le noyau magnétique du capteur arrive très rapidement à la saturation lorsqu'un courant inverse au sens normal de détection traverse l'enroulement primaire Wp. Cela est particulièrement gênant lorsque l'on veut mesurer, dans un convertisseur bidirectionnel, les valeurs positives du courant primaire Ip. Le courant Ip étant négatif avant d'être positif, le capteur est d'abord traversé par un courant inverse au sens normal de détection, qui amène rapidement à la saturation le noyau magnétique du transformateur 21. Lorsque, ensuite, le courant Ip devient positif la tension de sortie du capteur, au lieu être proportionnelle à Ip comme on pourrait s'y attendre, est en réalité entachée d'erreur.
Ainsi, un autre objet de la présente invention est de prévoir un capteur de courant isolé bidirectionnel. Un tel capteur pourra notamment mais non exclusivement être utilisé dans un convertisseur de tension bidirectionnel, pour mesurer un courant susceptible de changer de polarité au cours d'une même période de mesure.
Pour atteindre cet objet, la présente invention se base sur la constatation que, dans un système commandé par des interrupteurs comme un convertisseur de tension bidirectionnel, il existe une relation entre la commande des interrupteurs et le passage du courant à mesurer dans une portion de circuit.
Ainsi, la présente invention propose de remplacer la diode du capteur classique par un interrupteur, commandé de manière à être fermé quand un courant à mesurer est susceptible de traverser l'enroulement primaire du capteur, et de manière à être ouvert quand aucun courant n'est susceptible de traverser cet enroulement, afin d'assurer la démagnétisation du capteur.
Ces adjuvants, selon leur nature, peuvent être introduits dans la phase grasse, dans la phase aqueuse etlou dans les sphérules lipidiques.
Comme huiles ou cires utilisables dans l'invention, on peut citer les huiles minérales (huile de vaseline), les huiles végétales (fraction liquide du beurre de karité, huile de tournesol), les huiles animales (perhydrosqualène), les huiles de synthèse (huile de Purcellin), les huiles ou cires siliconées (cyclométhicone) et les huiles fluorées (perfluoropolyéthers), les cires d'abeille, de carnauba ou paraffine. On peut ajouter à ces huiles des alcools gras et des acides gras (acide stéarique).
Comme émulsionnants utilisables dans l'invention, on peut citer par exemple le stéarate de glycérol, le polysorbate 60 et le mélange de PEG4/PEG-32/Glycol Stéarate vendu sous la dénomination de TefoseR 63 par la société Gattefosse.
Comme solvants utilisables dans l'invention, on peut citer les alcools inférieurs, notamment l'éthanol et l'isopropanol, le propylène glycol.
Comme gélifiants hydrophiles utilisables dans l'invention, on peut citer les polymères carboxyvinyliques (carbomer), les copolymères acryliques tels que les copolymères d'acrylateslalkylacrylates, les polyacrylamides, les polysaccharides tels que l'hydroxypropylcellulose, les gommes naturelles et les argiles, et, comme gélifiants lipophiles, on peut citer les argiles modifiées comme les bentones, les sels métalliques d'acides gras comme les stéarates d'aluminium et la silice hydrophobe, éthylcellulose, polyéthylène.
La composition peut contenir d'autres actifs hydrophiles comme les protéines ou les hydrolysats de protéine, les acides aminés, les polyols, I'urée, l'allantoïne, les sucres et les dérivés de sucre, les vitamines hydrosolubles, les extraits végétaux et les hydroxyacides.
Comme actifs lipophiles, on peut utiliser le rétinol (vitamine A) et ses dérivés, le tocophérol (vitamine E) et ses dérivés, les acides gras essentiels, les céramides, les huiles essentielles, l'acide salicylique et ses dérivés.
Selon l'invention on peut, entre autres, associer au moins un extrait d'au moins une bactérie filamenteuse non photosynthétique à d'autres agents actifs destinés notamment à la prévention etlou au traitement des affections cutanées.
Parmi ces agents actifs, on peut citer à titre d'exemple: - les agents modulant la différenciation etlou la prolifération etlou la pigmentation cutanée tels que l'acide rétinoïque et ses isomères, le rétinol et ses esters, la vitamine D et ses dérivés, les oestrogènes tels que l'oestradiol, L'acide kojique ou l'hydroquinone; - les antibactériens tels que le phosphate de clindamycine, l'érythromycine ou les antibiotiques de la classe des tétracyclines; - les antiparasitaires, en particulier le métronidazole, le crotamiton ou les pyréthrinoïdes;; - les antifongiques, en particulier les composés appartenant à la classe des imidazoles tels que l'éconazole, le kétoconazole ou le miconazole ou leurs sels, les composés polyènes, tels que l'amphotéricine B, les composés de la famille des allylamines, tels que la terbinafine, ou encore l'octopirox; - les agents antiviraux tels que l'acyclovir; - les agents anti-inflammatoires stéroïdiens, tels que l'hydrocortisone, le valérate de bétaméthasone ou le propionate de clobétasol, ou les agents antiinflammatoires non-stéroïdiens tels que l'ibuprofène et ses sels, le diclofénac et ses sels, L'acide acétylsalicylique, l'acétaminophène ou l'acide glycyrrhétinique;; - les agents anesthésiques tels que le chlorhydrate de lidocaïne et ses dérivés; - les agents antiprurigineux comme la thénaldine, la triméprazine ou la cyproheptadine; - les agents kératolytiques tels que les acides alpha- et bêta-hydroxycarboxyliques ou bêta-cétocarboxyliques, leurs sels, amides ou esters et plus particulièrement les hydroxyacides tels que l'acide glycolique, L'acide lactique, L'acide salicylique, l'acide citrique et de manière générale les acides de fruits, et l'acide n-octanoyl-5-salicyl ique ; - les agents anti-radicaux libres, tels que l'alpha-tocophérol ou ses esters, les superoxyde dismutases, certains chélatants de métaux ou l'acide ascorbique et ses esters; - les antiséborrhéiques tels que la progestérone; - les antipelliculaires comme l'octopirox ou la pyrithione de zinc;; - les antiacnéiques comme l'acide rétinoique ou le peroxyde de benzoyle.
Ainsi, selon un mode particulier, l'invention concerne l'utilisation d'au moins un extrait d'au moins une bactérie filamenteuse non photosynthétique dans une composition comprenant au moins un agent choisi parmi les agents antibactériens, antiparasitaires, antifongiques, antiviraux anti-inflammatoires, antiprurigineux, anesthésiques, kératolytiques, anti-radicaux libres, antiséborrhéiques, antipelliculaires, antiacnéiques eVou les agents modulant la différenciation etlou la prolifération etlou la pigmentation cutanée.