INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le fonctionnement de la scie équipée du dispositif de sécurité selon l'invention est indiqué ci-après.
L'utilisateur met en service le moteur par un interrupteur général non représenté. La lame de scie, en prise directe, est entraînée en rotation par l'arbre 16 de sortie du moteur. La platine 56 reçoit la bûche 72 à débiter.
L'utilisateur se saisit de la poignée 66 et par basculement, la griffe 68 bloque la bûche et l'utilisateur fait pivoter le bras 58, dans le plan de la lame, ce qui a pour double action, d'une part d'approcher la bûche du carter mobile 20 et donc de la lame 14 et d'autre part de déverrouiller la butée 54 de blocage du carter mobile 20 de protection par abaissement de la tige 52.
Le carter mobile, libre en rotation, est poussé par la bûche, de façon connue et libère la lame qui attaque la bûche.
S'il doit y avoir une intervention sur la lame ou un quelconque danger, I'utilisateur abaisse le levier 23 ce qui a plusieurs conséquences - arrêt de l'alimentation électrique du moteur par déplacement de la partie contact du contacteur électrique 48, surtout - freinage de la lame par frottement des spires du ressort sur l'arbre moteur 16, ou plus exactement sur le matériau de friction dans le mode de réalisation représenté, et - maintien de l'arbre freiné par le ressort 36 par traction du ressort 30 sur le levier 23, tant que celui-ci est abaissé.
On peut ainsi arriver à une immobilisation de la rotation de la lame en quelques secondes.
L'utilisateur peut alors intervenir sur la lame car la fermeture du volet latéral est accessible dès lors que le levier est abaissé et le moteur ne risque pas de se mettre en marche, l'alimentation électrique étant coupée et l'arbre étant freiné.
Ce freinage par ressort donne toute satisfaction quant à la fiabilité et il est d'un prix de revient peu élevé pour une efficacité en accord avec les normes en vigueur, 10 à 30 secondes pour l'arrêt en fonction du type de scie.
Les différents carters de protection assurent une sécurité active vis à vis de l'utilisateur sans pour autant le perturber dans les opérations à effectuer.
La présente invention concerne un système de suspension, notamment pour véhicule automobile.
Les systèmes de suspension actuellement connus sont lourds, et coûteux. De plus, la conception de ces systèmes de suspension plus fiables plus fiables connus est telle qu'elle ne facilite pas leurs position et orientation dans le véhicule.
La présente invention a pour but d'éliminer les inconvénients ci-dessus en proposant un système de suspension plus fiable, notamment pour véhicule automobile, qui est caractérisé en ce qu'il comprend un élément élastique comprenant deux lames élastiques réunies à l'une de leurs extrémités de manière à former un V, dont le sommet est articulé sur la caisse du véhicule, les extrémités libres des branches du V étant chacune liée à une roue du véhicule.
Le système comprend des moyens de réglage de la raideur de la suspension.
Avantageusement, l'extrémité libre de chacune des branches du V étant reliée à une roue du véhicule au moyen d'un tirant, la branche comprend plusieurs points de fixation des tirants plus ou moins éloignés de l'axe de pivotement du V, constituant ainsi les moyens précités de réglage.
Le système comprend également des moyens de réglage de la hauteur du véhicule qui, de préférence, sont des moyens pour modifier la longueur des tirants.
Selon un mode de réalisation, le système de suspension relie les deux roues du même essieu d'un véhicule automobile.
A noter que le cylindre métallique 12 est situé sensiblement au centre du surmoulage 15.
Sur la broche à sceller 1, le surmoulage 15 s'étend depuis l'extrémité soudée avec le cylindre 12, sensiblement jusqu'à l'origine du filetage 11. Cette partie surmoulée est référencée 17 sur la figure 1.
Dans la partie inférieure de l'orifice axial borgne 18 de la douille 2, on remarque la présence de deux gorges annulaires 19 superposées. Ces deux gorges 19 sont réalisées dans la matière plastique, lors du surmoulage du cylindre 12 ; elles sont situées juste au-dessus de la face d'extrémité 16.
L'axe emmanchable 3 représenté sur la figure 2 est en forme de tige cylindrique réalisée en matière plastique type polypropylène. Cette tige 3 est constituée d'une partie inférieure 20 destinée à s' ajuster sans jeu dans l'orifice axial 18 de la douille 2, et d'une partie supérieure 21 dont le diamètre est légèrement plus important. La partie supérieure 21 est raccordée à la partie inférieure 20 par l'intermédiaire d'un épaulement annulaire 22 destiné à venir prendre appui sur la face annulaire supérieure 23 de la douille 2.
L'extrémité de la partie inférieure 20 de l'axe emmanchable 3 comporte une fente médiane 25. Cette fente 25 est adaptée pour conférer une certaine flexibilité à l'extrémité correspondante de l'axe 3 ; elle s 'étend sensiblement sur la moitié de la longueur de sa partie inférieure 20.
Sur la partie flexible 26 définie par la hauteur de la fente médiane 25, on remarque la présence de deux bourrelets annulaires 27 en saillie. Ces bourrelets 27 sont adaptés pour coopérer avec les gorges 19 aménagées dans la douille 2, pour obtenir un verrouillage de l'axe 3 par un phénomène de clipsage.
L'axe plastique 3 comporte un orifice axial 28 qui v s'étend depuis son extrémité supérieure jusqu'à l'origine de la fente médiane 25. Cet orifice 28 est adapté pour recevoir l'insert métallique 4 en acier électro-zingué, qui est représenté sur la figure 3.
Sur la figure 4 on a représenté le bouchon d'obturation 5 en matière plastique qui est adapté pour venir obturer l'extrémité supérieure de l'orifice axial 28, après positionnement de l'insert métallique 4. Cet organe d'obturation 5 est constitué d'un corps de bouchon 30 surmonté d'un chapeau supérieur 31 en forme de calotte.
Le corps de bouchon 30 a une forme générale cylindrique dont le diamètre correspond sensiblement à celui de l'orifice axial 28. I1 comporte un bourrelet annulaire 32, en saillie, qui est destiné à coopérer avec une gorge annulaire 33 aménagée dans la partie supérieure de l'orifice axial 28 de l'axe 3, dans le but de verrouiller en position le bouchon 5.
A la partie supérieure de l'axe emmanchable 3, on remarque encore la présence de deux gorges annulaires externes 34 adaptées pour positionner le circlips 6 destiné au verrouillage de la penture. Les gorges 34 peuvent être en nombre plus important ; leur nombre et leur positionnement sont adaptés au type de penture susceptible d'être associée au gond.
Le circlips 6 représenté sur la figure 5 est en forme générale de bague ouverte en 35 pour permettre son positionnement sur l'axe 3. Cette bague 6 comporte aussi deux zones d'affaiblissement 36 destinées à augmenter sa flexibilité.
L'entretoise 8 qui est destinée à s' enfiler sur la broche 1 pour se positionner entre la douille 2 et le mur de soutènement 9 est représentée isolément sur la figure 6. Cette douille 8 est réalisée en matière plastique moulée type polypropylène ; elle est constituée de deux tronçons tubulaires 38 et 39, de diamètre différent, raccordés par un pan coupé 40.
Le tronçon tubulaire 38 dont le diamètre est le plus grand est destiné à venir se positionner contre la douille surmoulée 2. I1 comporte un orifice axial 41 dont le diamètre est adapté à celui de la partie 17 de la broche 1 revêtue du matériau de surmoulage 15. Son extrémité est adaptée à la configuration de surface de la douille 2 et elle comprend en conséquence un évidement 42 en forme de portion de cylindre destiné à s'ajuster sur la douille surmoulée 2.
La portion de cylindre moulée 39 dont le diamètre est le plus petit comporte un orifice axial 43 dont le diamètre est adapté à celui de la broche à sceller 1 munie du filetage 11. La longueur de cette portion 39 est fonction de l'écartement désiré entre l'axe emmanchable 3 et le mur de soutènement 9.
A l'extrémité de cette portion moulée 39, on remarque la présence d'un prolongement cylindrique 44 de diamètre plus petit qui est prévu pour s'encastrer dans le mur de soutènement et former un joint avec la résine de scellement.
Le montage du gond à sceller conforme à la présente invention est réalisé en enfilant l'entretoise 8 sur la broche 1 de telle sorte que son évidement d'extrémité 42 vienne en appui sur la douille 2. Le diamètre de l'orifice axial 41 est adapté pour que l'entretoise 8 s'ajuste sans jeu sur le surmoulage 15 de la partie 17 de broche 1 ; on limite ainsi les risques d'infiltrations d'humidité jusqu'au matériau métallique constitutif de la broche 1.
Pour effectuer la sommation définie par la relation (4), I'intervalle de variation de q doit couvrir complètement la zone de concentration d'énergie du diagramme y(T,q) sur laquelle on réalise la sommation. Cet intervalle de variation de q ne doit pas être cependant trop large pour éviter toute interférence avec les zones voisines de concentration d'énergie. Concrètement, on définit une fenêtre d'analyse dans la direction q ayant une largeur Iq-qkl < A(T), où A(T) est une valeur prédéterminée et dépendant de 1, et l'on applique une sommation avec une rampe pour adoucir les effets de bords (smoothing taper).
Selon l'invention, à partir du diagramme (T,q), on construit un diagramme D(r,5=x2) d'événements linéaires dans le domaine (1,x2), sur lequel chaque événement linéaire correspond à une zone de concentration d'énergie du diagramme (T,q).
Pour construire l'événement linéaire du diagramme D(T,x2), correspondant à une zone de concentration d'énergie du diagramme y(x,q), on procède comme suit Tout d'abord, on point le centre apparent K(lk,qk) de la zone de concentration d'énergie à traiter, par exemple le centre apparent KA2 de la zone de concentration d'énergie IBA du diagramme y(x,q) représenté sur la figure 4. Ceci peut être réalisé, par exemple comme indiqué précédemment, en pointant les coordonnées du maximum 2D local de l'enveloppe de ladite zone de concentration d'énergie, par exemple les coordonnées (TA2, qA2) dudit maximum correspondant à la zone BA.
On définit, d'autre part, une fenêtre centrée sur le centre apparent pointé de la zone de concentration d'énergie à traiter et présentant une ouverture égale à 2 At dans la direction I et une ouverture égale à 2 A(T) dans la direction des q, At et A(T) étant des valeurs prédéterminées ayant les définitions données précédemment et étant telles que ladite fenêtre couvre complètement la zone de concentration d'énergie à traiter. Dans le cas du traitement de la zone de concentration d'énergie BA représentée sur le diagramme y(T,q) de la figure 4, la fenêtre FA choisie couvre des valeurs de T telles que TA2-At'T A2+At et des valeurs de q telles que qA2-A(T)lqlqA2 + A(T), tA2 et qA2 étant les coordonnées du centre apparent KA2 de la zone de concentration d'énergie BA sur lequel est centré la fenêtre FA.
Pour effectuer, relativement à un pointé (Ti, qui), la sommation définie par l'équation (4), qui permet de reconstituer dans le domaine (x,4=x2) l'événement linéaire correspondant à la zone de concentration d'énergie correspondante du diagramme p(n,q) du domaine (T,q), on balaie ladite zone de concentration d'énergie dans la fenêtre correspondante, centrée sur le point (#i,qi) et couvrant toute cette zone, par une droite qui pivote successivement autour de chacun des points de coordonnées (#i,qi) avec #i-#t####i+#t. Plus précisément, pour chaque valeur de # dans la fenêtre et pour chaque valeur de # = x, la sommation des échantillons de la zone de concentration d'énergie le long de la droite de pente # = x et passant par le point (#i,qi) fournit la valeur de D(#,#=x). Par exemple, comme schématisé sur la figure 4, la sommation est réalisée dans la fenêtre FA, centrée sur le centre apparent KA2 de coordonnées (#A2, qA2) de la zone de concentration d'énergie BA et couvrant toute cette zone, par une droite D qui pivote successivement autour de chacun des points de coordonnées (1, QA2) avec #A2-#t####A2+#t, lesdits points incluant le point (nA2,qA2).
Les amplitudes des sommes calculées pour les différentes valeurs de la pente x2 de la droite balayant une zone de concentration d'énergie du diagramme (#,q) ayant un centre apparent de coordonnées (#i,qi), sont représentées sur un diagramme D(T,x2) du domaine (x,x2) à l'ordonnée #=#i pour les différentes valeurs de x allant de xmin à xmax. Ainsi, sur la figure 5 événement WA, représenté à l'ordonnée #=#A2 pour les diverses valeurs de x2, correspond à événement sismique CA de la collection d(t,x) de la figure 2 focalisé, par la transformation parabolique de RADON, en la zone de concentration d'énergie BA du diagramme p(I,q) de la figure 3 ou de la figure 4.
Les autres événements WB, WC et WD représentés également sur le diagramme D(T,X2) de la figure 5, sont obtenus comme indiqué pour événement WA, respectivement à partir des zones de concentration d'énergie BB, BC et BD du diagramme (#,q) représenté sur l'une ou l'autre des figures 3 et 4, lesdites zones étant respectivement les transformées paraboliques de RADON des événements sismiques CB, CC et CD de la collection d(t,x) de la figure 2.
Un événement horizontal dans la direction des x2 sur le diagramme D(t, x), par exemple événement WA à l'ordonnée # = #A2 sur le diagramme de la figure 5, indique que le centre pointé apparent de la zone de concentration d'énergie correspondante, par exemple centre K, de coordonnées (#A2, qA2) pour la zone de concentration d'énergie BA figurant sur le diagramme y(x,q) de la figure 4, colncide avec le centre théorique de ladite zone de concentration d'énergie.Les coordonnées dudit centre, par exemple coordonnées (TA2, qA2) du centre KA2, permettent de calculer la valeur V de la vitesse NMO de l'événement sismique hyperbolique initial, par exemple l'événement sismique CA, apparaissant sur la collection d(t,x) de la figure 2, par la relation 1 1 = = + 2#kqk (5) V VNMO où Tk et ('k sont les coordonnées du pointé et VNMO est la vitesse ayant servi à effectuer les corrections dynamiques (NMO) initiales.
Un événement penté sur le diagramme D(T,X2), par exemple événement Wg sur le diagramme D(l,x2) représenté sur la figure 5, indique que le centre pointé apparent de coordonnées (Ik,qk) de la zone de concentration d'énergie correspondante du diagramme y(x,q), par exemple centre KB2 de coordonnées (#B2,qB2) de la zone de concentration d'énergie BB du diagramme y(x,q) de la figure 4, ne coïncide pas avec le centre théorique de coordonnées (xT,qT) de ladite zone.La pente dudit événement, dans la direction des x2, est Aq=qk-qT. Elle peut être déterminée, par exemple, par des techniques de semblance ou de cohérence pondérées conventionnelles et à partir de la valeur de ladite pente et de la valeur de ('k, on peut calculer la valeur des coordonnées (,q), ce qui permet d'accéder, par application de la formule (5), à la valeur V de la vitesse NMO de l'événement sismique hyperbolique initial apparaissant sur la collection d(t,x). Ce processus de calcul est appropriée pour de faibles valeurs de la pente Aq.
Lorsque la pente #q = (qk-qT) est importante, on réitère le traitement de la zone de concentration d'énergie avec la nouvelle valeur q'k=qk+Aq, jusqu'à obtenir un événement horizontal sur le diagramme D(t,x2), à partir duquel on peut remonter aux coordonnées théoriques du centre de la zone de concentration d'énergie correspondant audit événement et, par application de la formule (5), à la valeur V de la vitesse NMO de l'événement sismique hyperbolique initial associé apparaissant sur la collection d(t,x).
Le cas échéant et lorsque le rapport signal/bruit associé à un événement du diagramme D(,x2) le permet, un traitement de correction statique résiduelle peut être appliqué audit événement pour parfaire son horizontalisation.
Le diagramme D(x,x2) pour lequel les événements sont horizontalisés, par exemple le diagramme D(T,x2) représenté sur la partie gauche de la figure 6 montrant les événements horizontalisés AH, WAH > WBH, WCH et WDH correspondant respectivement aux événements WA, WB, WC et WD du diagramme D(T,x2) représenté sur la figure 5, est approprié pour une analyse AVO permettant de déterminer les coefficients Ro (intercept) et G (gradient).Pour ce faire, pour chaque 7i du diagramme D(x,x2), on analyse l'amplitude du signal correspondant dudit diagramme pour les différents x2, en effectuant cette analyse dans une fenêtre temporelle Ix < At, avec At désignant une valeur prédéterminée comme indiqué précédemment, et on effectue une régression linéaire des amplitudes en fonction de x2, en faisant appel aux processus conventionnels de régression linéaire minimisant la somme des valeurs absolues des écarts entre les amplitudes déterminées et représentées en fonction de x2 et les amplitudes fournies par la droite de régression linéaire ou bien minimisant la somme des carrés desdits écarts.
De l'équation de la droite de régression linéaire, on déduit des valeurs de Ro et G. Ces grandeurs ou des combinaisons de ces dernières peuvent être représentées en fonction de T pour fournir des diagrammes tels que diagramme Ro(X) ou section intercept, diagramme G(t) G ou section gradient, diagramme (T) ou autres. Sur la partie droite de la Ro G figure 6 sont représentées la section Ro(X) et la section - (T) correspondant Ro au diagramme D(x,x2) d'événements horizontalisés figurant sur la partie gauche de ladite figure.
La présente invention conceme un support d'enregistrement magnétique du type à revêtement par stratification (revêtement stratifié), et elle concerne plus particulièrement l'amélioration de ses caractéristiques de transduction électromagnétique et de sa capacité à durer (ou durée utile) lorsqu'on l'utilise dans une zone d'enregistrement de mémorisation d'une mémoire de masse haute densité.
En ce qui concerne les supports d'enregistrement magnétique, on connaît le support d'enregistrement magnétique du type dit à revêtement, dont on a formé la couche magnétique en revêtant un matériau de base non magnétique au moyen d'un revêtement magnétique préparé par dispersion d'une poudre ferromagnétique, d'un agent liant et d'une variété d'additifs avec un solvant organique, et, en ce qui concerne la poudre ferromagnétique citée ci-dessus, on utilise une matière particulaire métallique pour rendre l'enregistrement plus dense.
Un support d'enregistrement magnétique du type à revêtement, qui utilise cette matière particulaire métallique est employé comme support d'enregistrement à destination des ordinateurs, par exemple une disquette haute densité, et comme cartouche de données (chargeur de bande magnétique) destinée à faire fonction de sauvegarde en plus de la bande magnétique audio ou vidéo, constitue une des principales orientations actuellement choisies pour les supports d'enregistrement magnétique, leurs caractéristiques ayant été aussi remarquablement améliorées.
Test Force Laser Impulsions Réglage Qualité Figure Observation (g) Amp milli- sec Max de temp d'attache I 140 17 5 0,6 C 1 8 Attache faible formée sur la plupart des sites 2 140 17 10 0,6 B 19 Attache acceptable formée, mais kapton brûlé à un site 3 140 17,5 5 (0,8 C 20 Attache faible formée sur la plupart des sites 4 140 19 5 0,8 A 21 Bonne attache formée, sans dommage au Kapton 140 19 10 0,8 B 22 Excellente attache formée, mais kapton brûlé à plusieurs sites 6 140) 19 15 (0,8 F 23 Kapton brûlé, aucune attache formée 7 140 19 10 ( (),8 B 2 1 Excellente attache formée, mais kapton brûlé à un site Sur la base des résultats du tableau I, une fenêtre de possibilités d'attache pour le ruban à 3 couches peut être définie de la façon suivante: Force d'attache 10 à 140 grammes Courant de laser 17 à 20 ampères Longueur d'impulsions 5 à 10 millisecondes Température réglée maximale: 0,6 à 0,8 Des expérimentations sont également effectuées en utilisant un ruban à 2 couches et une épaisseur de 20 nm de chrome déposé par pulvérisation cathodique.Ces expérimentations sont menées en faisant varier à trois nivaux la force, la longueur des impulsions et la puissance du laser, sont total de 27 tests individuels et 27 éléments attachés en utilisant le procédé au laser PFC. Les 2è échantillons sont tous satisfaisants à l'inspection visuelle, ce qui indique une absence de D tout dommage au Kapton et à la barrière. Le Kapton est ensuite gravé pour exposer le fil de TAB. Un test de cisaillement et un test de décollement sont effectués sur les 27 échantillons pour évaluer la résistance mécanique de l'attache. Les tests de cisaillement et de décollement indiquent une résistance mécanique de l'attache nettement supérieure à 200 grammes pour les puissances de laser les plus grandes. Le tableau III indique les conditions de test et les résultas
de résistance mécanique pour les 27 échantillons.
Numéro Force d'attache Temps d'attache Puissance laser Résistance au Résistance au de test grammes millisecondes Watts cisaillement (g)décollement (g)
1 310 20 5.0 0 0
2 310 20 6.2 82 106
3 310 20 8.5 176 177
4 310 40 5.0 0 0
310 40 6.2 90 137
6 310 40 8.5 182 169
7 310 60 5.0 0 0
8 310 60 6.2 131 132
9 310 60 8.5 186 191
360 20 5.0 0 0
l 1 360 20 6.2 139 112
12 360 20 8.5 IS9 165
Les coins de l'anode 76, de- forme carrée, sont respectivement reliés à des amplificateurs de charges 80, 82, 84 et 86.
Les signaux fournis par ces amplificateurs sont traités dans des moyens non représentés permettant d'obtenir la position d'impact d'un pinceau d'électrons issu des galettes de microcanaux et ayant traversé la couche de matériau phosphorescent.
L'invention n'est pas limitée à la détection d'ions.
Un détecteur du genre de celui des figures 1 et 2 permet également de détecter les positions d'impacts d'électrons sur les galettes de microcanaux et les moments d'impacts de ces électrons.
On peut également détecter les positions d'impacts et les moments d'impacts de photons en ajoutant au détecteur des figures 1 et 2 une photocathode plane (non représentée) que l'on dispose au-dessus des galettes de microcanaux et qui fournit un pinceau d'électrons pour chaque photon arrivant sur cette photocathode.
Ce pinceau d'électrons arrive alors sur les galettes de microcanaux et l'on est ramené au cas précédent : on est capable de détecter la position d'impact et le moment d'impact du photon sur la photocathode.
Les documents cités dans la présente description sont les suivants (1)M.K. Miller, Surface Science, 1992, 266, 494-499 (2)A. Cerezo, T.J. Godfrey and G.D.W. Smith, Rev. Sci.
Instr., 1988, 59, 862-866 (3)D. Blavette, A. Bostel, J.M. Sarau, B. Decohihout et A. Menand, "An Atom-Probe For Three Dimensional Tomogaphy", Nature 363 (1993) 432-435 (4)D. Blavette, B. Deconihout, A. Bostel, J.M. Sarrau, M. Bouet et A. Menand, "The Tomographic Atom-Probe A Quantitative 3D Nanoanalytical Instrument On An Atomic Scale", Rev. Sci. Instr. 64 (10) (1993) 2911 2919 (5)B. Deconihout, A. Bostel, P. Bas, S. Chambreland, L.
Letellier, F. Danoix et D. Blavette, "Investigation Of Some Selected Metallurgical Problems With The Tomographic Atom-Probe", Appl. Surf. Sci. 76/77 (1994) 145-154 (6)D. Blavette et A. Menand, "New Developments In Atom Probe Techniques And Potential Applications To Material Science", Invited Article For MRS Bulletin, vol. 19, n" 7 (1994) 21-26 (7)B. Deconihout, A. Bostel, M. Bouet, J.M. Sarrau, P.
Bas et D. Blavette, "Performance And Limitations Of The Multievent Position Sensitive Detector Used In The Tomographic Atom Probe", Appl. Surf. Sci. 87/88 (1995) 428-437 (8)A. Cerezo, T.S. Godfrey, J.M. Hyde, S.S. Sijbrandij et G.D.W. Smith, Appl. Surf. Sci. 76/77 (1994) 374 (9)T. Kinugawa et T. Arikawa, Rev. Sci. Instr. 63 (1992) 3599.
Patin de glissement, notamment pour meuble L'invention concerne un patin de glissement notamment pour meuble, comportant une pièce de glissement destinée à s'appuyer sur le sol par sa face inférieure et une pièce de liaison pourvue de moyens assurant le positionnement de la pièce de glissement sous un meuble, patin caractérisé en ce que la pièce de liaison est réalisée sous la forme d'une plaque entretoise s'appliquant sur la face supérieure de la pièce de glissement et recevant en appui le meuble par sa face supérieure, cette face supérieure de la plaque entretoise étant pourvue de saillies en forme de pointes pour sa fixation sous le meuble alors que sa face inférieure est pourvue de saillies en forme de plots venant se placer dans des logements correspondants de la pièce de glissement.