INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLE 2 : CARACTERISATION PHYSICO-CHIMIQUE DE L'EXOPOLYSACCHARIDE PRODUIT PAR LA BACTERIE ALTEROMONAS INFERNUS.
a) Analyse chimique Les teneurs en oses neutres, oses acides, oses amines et protéines du polysaccharide obtenu comme décrit à l'exemple 1 ci-dessus, sont déterminées selon les méthodes colorimétriques suivantes: Dosages des oses neutres Méthode de TILLMAMNS et PHILLIPPI [Biochem. J., 215, 36-60, (1929)] modifiée par REMINGTON [Biochem. J., 25, 10621071, (1931)] Modification apportée: Pour éliminer l'interférence due aux acides uroniques, ceux-ci sont dosés par la méthode de DISCHE [J. Biol Chem. 167, 189-198, (1947) ; MONTREUIL J. et SPIK G., Méthodes colorimétriques de dosage des glucides totaux - Microdosage des glucides, Fascicule 1. (1963)].
Réactif: Orcinol sulfurique Référence: 1 mannose/l galactose Dosages des oses acides: Deux méthodes ont été utilisées 1) Méthode de DISCHE (1947 ;référence citée ci-dessus).
Modification apportée : Pour éliminer l'interférence due aux hexoses ceux-ci sont dosés, comme mentionné ci-dessus, par la méthode de TILLMANS et PHILLIPPI (1929) modifiée par REMINGTON (1931).
Réactif: Carbazol Référence: Acide glucuronique 2) Méthode de BLUMENKRANTZ et ASBOE-HANSEN [Anal. Biochem.
54, 484-489, (1973)].
Réactifs: Méta-hydroxy diphényl Tétraborate de sodium 0,0125 M dans acide sulfurique concentré Référence : Acide glucuronique.
Dosage des osamines: Méthode D'ELSON et MORGAN [Biochem. J. 27, 1824-1828(1933)] modifiée par BELCHER et al. (Modification de la composition du réactif d'EHRLICH).
Modification apportée: Transformation du réactif d'EHRLICH selon le procédé de BLIX (MONTREUIL et SPIK,. Microdosage des glucides, Fascicule 1, 1963).
Réactifs: solution alcaline d'acétyl-acétone Réactif d'Ehrlich Référence: glucosamine.
Dosage des protéines Méthode de LOWRY [LOWRY et al. [J. Biol. Chem. 193, 265-275, (1953)] Réactifs: Réactif A Réactif B Réactif FOLIN-CIOCALTEU :1N Référence : albumine bovine.
Ces dosages ont permis d'établir que la préparation de polysaccharides obtenus comme décrit dans l'exemple 1 possède une teneur élevée en acides uroniques (42% + 5%), et en oses neutres (57% + 4W), et de très faibles teneurs en protéines (4%).
Composition en monosaccharides.
Le polysaccharide est soumis à une méthanolyse acide afin de les mettre sous la forme de méthylglycosides N-acétylés et 0-triméthylsilylés selon la méthode de KAMERLING et al, [Biochem. J., 151, 491-495, (1975)] , modifiée par MONTREUIL [MONTREUIL et al., Glycoproteins, in Carbohydrate Analysis : A practical approach : Eds CHAPLIN et KENNEDY, IRL Press, Oxford, Washington DC, p. 143-204, (1986)] Les différents sucres obtenus sont alors analysés par chromatographie en phase gazeuse, le cas échéant par couplage chromatographie phase gazeuse/spectrométrie de masse.
Ces analyses montrent la présence de glucose, galactose, acide galacturonique, acide glucuronique dans des proportions (en poids) de 16,3%, 15,2%, 10,9%, 6,3W respectivement.
L'extrémité axiale arrière 84 de la douille 74 comporte des cannelures sur lesquelles est montée une roue dentée 86. Les roues dentées des dispositifs de rattrapage du jeu sont reliées entre elles par une chaîne à rouleau 88 qui permet ainsi de synchroniser le mouvement de rattrapage du jeu au niveau des quatre actionneurs 32.
Dispositif et procédé d'équilibrage pour moteur à combustion interne.
La présente invention concerne le domaine de l'équilibrage des efforts qui se développent dans un moteur alternatif à combustion interne.
Ce type de moteurs comprend un ou plusieurs cylindres disposés en ligne, à plat, ou en V. Parmi ces différents types de moteurs, les moteurs à nombre impair de cylindres en ligne, en général trois ou cinq, posent des difficultés particulières d'équilibrage. En effet, les efforts de pilon d'ordre 1, 2 et 4, sont nuls et ceux d'ordre 6 sont extrêmement faibles et ne sont pas équilibrés en général. Par contre, le moteur est soumis au couple de galop également appelé couple de tangage, d'ordre 1, 2 et 4.
On connaît des dispositifs d'équilibrage avec arbres de Lanchester qui permettent d'équilibrer sur les moteurs à quatre cylindres en ligne, notamment l'effort de pilon d'ordre 2 et sur les moteurs à nombre impair de cylindres le couple de galop d'ordre 1. Ces dispositifs comprennent deux arbres contrarotatifs, entraînés par chaîne et engrenage ou par courroie. Toutefois, de tels dispositifs sont lourds, encombrants et coûteux, notamment à cause de leur mode d'entraînement.
On connaît également par le brevet américain n" 4 126 810, un dispositif d'équilibrage des efforts de pilon d'ordre 2 sur les moteurs à quatre cylindres en ligne. Ce dispositif comprend deux cames solidaires du vilebrequin et disposées à proximité de son centre.
Chaque came commande la mise en mouvement d'une masse basculante grâce à un entraînement à double contact. Chaque masse est donc munie de deux patins entrant en contact avec le contour extérieur d'une came. Un tel dispositif n'est pas adaptable dans les moteurs à nombre impair de cylindres en ligne qui sont dépourvus de palier central.
On connaît, par le brevet allemand n" 4 441 798, un dispositif d'équilibrage comprenant deux cames portées par le vilebrequin pour la mise en mouvement de deux masses d'équilibrage dont le rappel est assuré par des barres de torsion. Toutefois, il est difficile d'implanter des barres de torsion qui sont relativement lourdes, dans un carter d'huile déjà encombré par la pompe à huile. De plus, le carter doit être rigidifié pour tenir les barres de torsion, ce qui accroît sa masse et son coût.
La présente invention a pour objet de remédier aux inconvénients des dispositifs ci-dessus, et de proposer un système d'équilibrage simple, d'encombrement réduit, de poids faible et causant peu de frottements.
La présente invention a également pour objet un système d'équilibrage capable d'équilibrer simultanément les couples de galop de tous ordres (1, 2, 4 ...) sur les moteurs à trois ou cinq cylindres en ligne.
Le système d'équilibrage, selon l'invention, est destiné à un moteur alternatif à combustion interne du type comprenant un carter pourvu d'une pluralité de cylindres dans lesquels sont disposés des pistons, chaque piston étant lié à une bielle, les bielles étant liées à un vilebrequin commun. Le système d'équilibrage est du type comprenant deux masses disposées sous le vilebrequin, chaque masse étant mise en mouvement en opposition de phase par une came, les cames étant solidaires du vilebrequin. Le système d'équilibrage comprend un moyen de liaison des deux masses pour assurer le rappel desdites deux masses. Ainsi, le système ne nécessite pas de ressort de rappel desdites masses.
Dans un mode de réalisation de l'invention, chaque came constitue une came pour la masse à laquelle elle est associée et une contre-came pour l'autre masse.
Dans un mode de réalisation de l'invention, le moyen de liaison comprend un arbre libre en rotation par rapport au carter du moteur, parallèle à l'axe du vilebrequin, et deux bras radiaux solidaires de l'arbre supportant chacun une desdites masses.
Dans un mode de réalisation de l'invention, l'arbre comprend des roulements destinés à assurer sa libre rotation par rapport au carter.
Avantageusement, chaque masse comprend un moyen de contact avec une came. De préférence, les moyens de contact comprennent des rouleaux.
Dans un mode de réalisation de l'invention, les moyens de contact comprennent un moyen de rattrapage de jeu hydraulique.
Mesure du module élastique On réalise une éprouvette prismatique (4X4X16 cm3) en coulant le mortier ou le coulis dans des moules standards en acier doux à l'aide d'une table à chocs (60 coups).
Le module élastique est obtenu par vibration de l'éprouvette sur deux appuis et mesure de la fréquence fondamentale à l'aide d'un appareil Grindosonic.
Mesure de la densité La densité est mesurée sur le ciment frais, après malaxage, par pesée dans un volume déterminé.
Mesure de l'air occlus L'air occlus est mesuré sur le mortier frais à l'aide d'un aéromètre de capacité 1 litre selon la norme DIN 1164.
Exemple comparatif 1: mortier phosphomagnésien standard On prépare un mortier phosphomagnésien à partir des constituants suivants: - 25 % de phase liante constituée de: .50 % en poids de phosphate monoammonique, . 50 % en poids d'oxyde de magnésium, - 75 % de sable normalisé CEN 31 1961 d'origine naturelle (LEUCATE) constitué d'un mélange d'éléments fins (0/1 mm), moyen (1/1,6 mm) et gros (1/6, 2 mm).
On prépare un mortier de rapport massique eau/phase liante égal à 0,38 par mélange des matériaux définis ci-dessus avec de l'eau. Le mélange est réalisé à l'aide d'un malaxeur à mortier PERRIER, suivant le cycle de malaxage normalisé selon la Norme AFNOR NF P15-411 de la manière suivante. Les matériaux à l'état sec sont malaxés pendant 30 s à petite vitesse (60 tr/min), puis on y ajoute l'eau dans la proportion souhaitée, et on continue à malaxer pendant 2 min. On arrête le malaxeur et on homogénéise manuellement. Enfin, on remet en marche le malaxeur à grande vitesse pendant 2 min (120 trlmin).
On mesure l'ouvrabilité, la densité de ces mortiers frais ainsi que les propriétés mécaniques obtenues. Les résultats sont les suivants: ouvrabilité: 40 % densité: 2,02 air occlus: 14 % Les propriété mécaniques sont rassemblées dans le tableau 1: Tableau 1
1 jour 7 jours 28 jours résistance en 32,2 38,7 41,1 compression (MPa) résistance en flexion 7,1 7,1 7,9 (MPa) module élastique 30 31 35 (GPa) Exemple 2 - Mortier phosphomagnésien comprenant un latex On prépare un mortier en suivant la mise en oeuvre de l'exemple 1 si ce n'est qu'on introduit avec les matières sèches un polymère en une teneur de 20 % en poids, exprimé en sec, par rapport à la phase liante.
Plusieurs poudres de polymères redispersables dans l'eau sont testées: 1 - une poudre de copolymère d'acétate de vinyle et de versatate de vinyle, 2 - une poudre de copolymère styrèneibutadiène et d'un acide carboxylique Les caractéristiques des mortiers obtenus sont rassemblées dans le tableau 2.
Polymère 1 2 Ouvrabilité (%) 30 Densité 1 98 1 62 Air occlus (%) ~ 21 Résistance en com ression (MPa) 1 iour 15,3 7jours 36,7 23,3 28 iours 25 Résistance en flexion (MPa) 1 iour 4,6 tours 7,5 7,1 28 jours 7,8 Module élastique (GPa) 1 jour 225 22,5 17,3 7 ours 24 20 On observe que la présence des poudres de polymères dans le mortier permet d'abaisser le module élastique par rapport au mortier standard de l'exemple 1.
Cependant, on observe également un fort entraînement d'air dans le mortier lors du mélange ce qui conduit à un produit final de faible densité, poreux4.
Exemple 3 - Mortier phosphomagnésien comprenant un latex et un aminoalkylsilane On prépare un mortier en suivant la mise en oeuvre de l'exemple 1 si ce n'est qu'on introduit avec les matières sèches la poudre de polymère 2 défini dans l'exemple 2 en une teneur de 20 % en poids, exprimé en sec, par rapport à la phase liante, et le y aminopropyltriéthoxysilane dans une teneur de 1 % en poids par rapport à la phase liante.
On mesure l'ouvrabilité, la densité du mortier ainsi que les propriétés mécaniques obtenues. Les résultats sont les suivants: ouvrabilité: 50 % densité: 1,80 air occlus: 11 Les propriété mécaniques sont rassemblées dans le tableau 3: Tableau 3
1 iour 7 ours 28 iours résistance en 13,5 29 31 compression (MPa) résistance en flexion 4,5 8 8,5 (MPa) module élastique 17,5 21 22 (GPa) La présence de l'aminosilane permet de conserver au mortier une densité élevée et des performances mécaniques correctes.
PRODUIT TEXTILE A MATRICE NON TISSÉE AIGUIILLETEE CHARGEE, EN PARTICULIER flESTTN REVÊTEMENT DE CÂBLES SOUS-TERRAINS Objet de l'invention La présente invention se rapporte essentiellement à un nouveau produit textile présentant des propriétés de conductivité thermique importantes.
Le mélange résultant est constitué de grains de latex à peu près sphériques, avec une taille uniforme. Cette taille est de l'ordre de 3 à 5 mm de diamètre. Si on prend en considération le fait que les latex polymères sont principalement utilisés en tant qu'additifs pour d'autres poudres de polymères, qui sont bien plus fines que 4 mm, on comprend que cette taille constitue un inconvénient qui ne peut être évité que par l'ajout d'un autre procédé en aval, tel que le passage à travers un tamis, avec les problèmes ci-dessus mentionnés.
II est également connu de récupérer des particules de latex par atomisation. Cette technique est mise en oeuvre dans un appareil comprenant un système de pulvérisation, alimenté en émulsion de latex, et une chambre dans laquelle le dit système disperse le latex en fines gouttelettes. Dans cette chambre d'atomisation, des gaz chauds, en général de l'air, entrent en contact avec le latex et évaporent le fluide qui constitue le milieu dispersant (en général de l'eau), contenu dans chaque goutte. Les tailles des particules ainsi formées s'échelonnent entre 30 et 150 microns.
Ce type d'appareil permet l'obtention de granulométrie étroites et d'une morphologie sphérique, mais il présente de nombreux problèmes.
Ainsi, pour obtenir un séchage efficace du polymère, la température dans la chambre d'atomisation doit être élevée, généralement autour de 150 OC. Or les émulsions de forte densité, contenant par exemple entre 40 % et 60 % en masse de polymère, sont des systèmes sensibles qui ont tendance â former des dépôts et des amas de coagulât lorsqu'ils sont soumis á de hautes températures ou a des forces de cisaillement. En raison de cette sensibilité, on peut rencontrer des difficultés pour atomiser certaines émulsions de polymères, comme par exemple des dépôts inamovibles dans la chambre ou bien un colmatage du système de pulvérisation. Ce qui rend difficile la récupération de particules de latex polymère â partir de certaines émulsions.
Des améliorations de cette méthode, comme la pulvérisation dans le même temps de coagulant, ou la circulation d'un fluide (de l'eau par exemple) sur les parois de la chambre pour récupérer et refroidir les particules ont été proposées. Néanmoins, les inconvénients sont toujours un risque de colmatage pour des émulsions très concentrées, le volume de ce type d'appareillage, I'énergie requise, et, comme c'est le cas pour la première catégorie de procédé (la coagulation dans des récipients agités par des pales), I'incapacité á changer rapidement, sans stopper la production en continu, et sans changer aucune pièce d'équipement, ni basculer de l'une á l'autre, les caractéristiques de la poudre finale en termes de granulométrie, de morphologie et de porosité.
Un objectif de cette invention est donc de proposer un procédé dont le but est de produire lors d'une opération en batch ou en continu, des particules de latex polymère coagulées, a partir d'émulsions de polymère.
On a maintenant trouvé un procédé, en batch ou en continu, pour produire des particules de latex polymère coagulées, à partir d'émulsion de polymère et d'une solution coagulante, caractérisé en ce que l'on effectue les étapes successives suivantes 1/ remplir partiellement ou totalement au moins un récipient horizontal ou vertical avec un fluide A choisi dans le groupe constitué par une émulsion de latex polymère, une solution coagulante, de l'eau, une huile, du dioxyde de carbone supercritique, ledit récipient étant divisé en une succession de compartiments séparés par des chicanes ou plateaux fixes ou mobiles disposés à intervalles axiaux comportant au moins un orifice 2/ injecter dans ledit récipient au moins un fluide différent du fluide de l'étape 1/, ledit fluide injecté étant une émulsion de latex polymère et/ou une solution coagulante 3/ créer et maintenir à l'intérieur dudit récipient un écoulement oscillatoire ou un écoulement par impulsions, en conjonction avec la formation de vortex ou de tourbillons.
Selon la présente invention, on désigne par écoulement oscillatoire un mouvement, périodique ou apériodique, pouvant être initié suivant une direction donnée et dans deux sens opposés et maintenu suivant ladite direction donnée et dans les deux sens opposés, en alternance.
Selon la présente invention, on désigne par écoulement par impulsions, un mouvement, périodique ou apériodique, pouvant être initié suivant une direction donnée mais dans un seul sens, le fluide parcourant la même dite direction mais dans l'autre sens pour revenir à sa position initiale et pouvant comporter une période de repos du fluide, ou des chicanes, ou des deux, entre deux impulsions.
Selon la présente invention, on peut opérer en batch ou en continu.
Dans l'éventualité où l'on opère en continu, on injecte de préférence, L'émulsion de latex polymère et la solution coagulante, séparément et simultanément.
Selon la présente invention, on peut remplir totalement le récipient ou bien seulement une fraction du volume dudit récipient qui peut varier dans une large mesure. De préférence, cette fraction est au moins égale à 50 % du volume dudit récipient.
Selon la présente invention, la température du latex polymère, est avantageusement la température maintenue dans le dit récipient. Elle doit être inférieure à la température de fusion du polymère. Par température de fusion on entend la température sous laquelle les particules de latex fusionnent entre elles sous une pression atmosphérique.
Les latex utilisables selon la présente invention sont les latex polymère obtenus par polymérisation en émulsion ou en suspension et qui sont récupérables dans un état résineux.
Les latex simples ou mélanges de latex polymère obtenus par polymérisation, copolymérisation, ou polymérisation par greffage, de compositions de monomères comprenant un ou plusieurs éléments des monomères sélectionnés parmi les groupes mentionnés plus bas, peuvent également être utilisés. A titre d'illustration de tels latex, on peut citer les latex, et des mélanges de ceux-ci, de polymères ou de copolymères (copolymères gréffés inclus) ou de polymères de type coeur-enveloppe, connu sous la dénomination core-shell, et composés d'au moins un des monomères suivants : les monomères aromatiques vinyliques, tel que le styrène, le monochlorostyrène, le dichlorostyrène, I'a-méthylstyrène; les monomères cyanovinyliques, tels que l'acrylonitrile et le méthacrylonitrile ; les acrylates, tels que les méthyl, éthyl et butylacrylates; les méthacrylates, tels que les méthyl, éthyl et butylméthacrylates; les halogénures de vinyle, tels que le bromure de vinyle, le chlorure de vinyle et le fluorure de vinyle ; les halogénures de vinylidenes, tels que le chlorure de vinylidene, le bromure de vinylidene, le fluorure de vinylidene, ou le difluorure de vinylidene ; I'acide acrylique, I'acide méthacrylique, I'acide itaconique, I'acide maléique, I'acétate de vinyle, I'éthylène, le propylène, le butylène, le butadiène, I'isoprène, et le chloroprène ; et les monomères greffables, tels que l'allylméthacrylate, le diallylphtalate, le triallylcyanurate, le monoéthylene glycol diméthacrylate, le tetraéthylène glycol diméthacrylate, le divinylbenzène, et le glycidylméthacrylate.
Parmi ceux-ci, on utilisera de préférence les latex polymères suivant - un latex polymère obtenu en polymérisant de 50 à 90 % (le pourcentage ici et par la suite étant en masse) de butylacrylate, de 0 % à 20 % de butadiène, et de O % à 30 % d'un élément parmi le chlorure de vinyle, le chlorure de vinylidene, le bromure de vinyle, et le bromure de vinylidene ; et de O % à 10 % d'un monomère chromophore - un latex de polybutadiène ou de copolymère de butadiène composé de O à 50 % de styrène et de 50 %à 100 % de butadiène - un latex polymère obtenu en polymérisant en la présence de 20 % à 90 % d'un des latex décrits ci-dessus en tant que coeur, de 10 à 80 % d'un mélange de monomères composé de O % à 50 % d'un acrylate, de O % à 100 % d'un méthacrylate, de O % à 90 % d'un mono mère cyano-vinylique, et de O à 50 % d'un autre monomère copolymérisable, de préférence le styrène, en tant qu'enveloppe.
De l'acide chlorhydrique concentré (8,5 M) est ajouté de façon à descendre le pH jusqu'à 2; I'addition d'acide se poursuit pendant 30 minutes jusqu'à stabilisation à ce pH.
Le produit obtenu est ensuite filtré, lavé abondamment et séché à l'étuve à 8000.
Les particules creuses obtenues présentent les caractéristiques suivantes: - une surface BET de 207 m2/g - une prise d'huile DOP de 612 ml/100g de silice - une épaisseur d'écorce de l'ordre de 5nm Exemple 2 On disperse sous faible cisaillement 509 de silice creuse préparée à l'exemple 1, dans 500ml de cyclométhicone (huile silicone volatile MIRASIL CM4 commercialisée par RHONE-POULENC).
Le mélange est laissé sous faible cisaillement, à température ambiante pendant 10 minutes. La quantité de cyclométhicone encapsulée est mesurée par augmentation de la masse des particules sèches obtenues. On constate que la masse desdites particules a été multipliée par 6.
Exemple 3 On disperse sous faible cisaillement 509 de silice creuse préparée à l'exemple 1, dans 500ml d'arôme menthe HERBAL.
Le mélange est laissé sous faible cisaillement, à température ambiante pendant 10 minutes. La quantité d'arôme encapsulée est mesurée par augmentation de la masse des particules sèches obtenues. On constate que la masse desdites particules a été multipliée par 6.
Exemple 4 On disperse sous faible cisaillement 509 de silice creuse préparée à l'exemple 1, dans 500ml d'une solution de concentré parfumant à 15% dans de la cyclométhicone.
Le mélange est laissé sous faible cisaillement, à température ambiante pendant 10 minutes. La quantité de solution de concentré parfumant encapsulée est mesurée par augmentation de la masse des particules sèches obtenues. On constate que la masse desdites particules a été multipliée par 6.
DISPOSITIF A BUTÉE DE LIMITATION DE COURSE ASSOCIÉE A UN SOUFFLET PROTECTEUR, EN PARTICULIER POUR AMORTISSEUR DE VÉHICULE.
L'invention est relative à un dispositif à butée de limitation de course associée à un soufflet protecteur, dispositif du genre de ceux dans lesquels la butée de limitation comporte au moins un élément élastique de compression traversé par une tige liée, à une extrémité, à un bâti par rapport auquel la butée est maintenue par un appui, tandis que du côté de son autre extrémité la tige peut coulisser dans un cylindre relié à un organe susceptible de se déplacer relativement au bâti, une extrémité du soufflet protecteur étant liée à la butée et l'autre extrémité du soufflet pouvant être entraînée par le cylindre lors des débattements afin de rester autour de la tige quelle que soit l'amplitude du débattement, ladite butée étant propre à limiter la course du cylindre en direction du bâti et à exercer une force de réaction sur ce cylindre en fin de course.
L'invention concerne plus particulièrement un tel dispositif à butée de limitation de course pour amortisseur de véhicule, la tige d'amortisseur étant liée au châssis du véhicule, tandis que le cylindre est constitué par le corps d'amortisseur lié à un support de la fusée de roue.
Un dispositif à butée de limitation de ce genre a déjà été décrit dans EP-B-O 545 765.
Dans un tel dispositif lorsque la roue du véhicule est en position haute, le corps d'amortisseur vient comprimer la butée de limitation de course, généralement en matière élastomère, qui se trouve interposée, autour de la tige d'amortisseur, entre le châssis et le corps d'amortisseur. Cette butée s'écrase en absorbant de l'énergie et évite un choc brutal. Le taux de déformation admissible pour de telles butées est généralement compris entre 50 et 65 %.
Le soufflet, disposé autour de la tige, permet par son allongement d'assurer une protection permanente de la tige à l'égard des salissures et souillures. Ce soufflet est généralement accroché, par son extrémité haute, à la partie basse de la butée, ou même est intégré à cette butée pour ne former qu'une seule pièce avec elle. Comme montré dans EP-B-0 545 765, le soufflet comporte à son extrémité éloignée de la butée, un anneau qui coulisse autour du corps d'amortisseur mais qui peut coopérer avec un redent que présente le corps d'amortisseur afin d'entraîner le soufflet par cet anneau pour l'étireur en vue de protéger la longueur de tige qui, lors d'un mouvement d'élongation, se dégage du corps d'amortisseur. En position normale de la roue, le bas du soufflet entoure librement une zone du corps d'amortisseur.