INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'unité de commande numenque 50 fait avancer le dispositif d'appui fixe 40 de façon que le dispositif d'appui fixe retient la flexion de la pièce, du fait que chaque sabot 43a 44a équipe sur les bras d'appui fixes 43, 44 -lent en contact avec la surface exterieure au niveau de la partie intermediaire "Wd" du tronçon cylindrique "Wa" usiné par l'opération de meulaae en plongee. comme montré a la figure 7 (b) (à l'étape 207). Le ionctionnement du dispositif d'appui fixe 40 est le même qu'à l'étape 105 du premier mode de realisation.En outre. le jeu de poussée du dispositif d'appui fixe 40 est egalement le même que dans le premier mode de realisation. et correspond à une valeur telle que chaque sabot 43a, 44a reste en contact avec la partie mtermedialre "Wd" même si la partie Intermedlalre "Wd" est meulee jusqu'au diametre de finition. Cependant, une amplitude du Jeu de poussee A du dispositif d'appui fixe 40, sur lequel on termme le meulage fin au niveau du tronçon cylindrique "Wa" est determinee en considerant la valeur de la flexion de la pièce "W" sur laquelle on termine au niveau du tronçon cylindrique "Wa" le meulage fin base sur l'operation de meulage en plongée.Cette aleur de fiction est obtenue a partir des données de meulage connues d'une pièce identique. et l'amplitude du Jeu de poussee # est définie comme étant la haleur qul ajoute cette amplitude de flexion au jeu de finition "t" L'unité de commande numérique 50 procède a la commande de positionnenient de la table porte-pleces 12 suivant les étapes 208 - 210.
et procede ensuite a l'operation de meulage en contournage Dès que cette operation de meulage en contournage est terminée, on arrête loperation d'usinage de la piece "W" Bien que ces étapes 208 - 210 soient semblables aux etapes 109 - 111 montrées à la figure 6 (b), la position du cylindre de meulage 21 a laquelle le tronçon cylindrique '\N a" est usine par le meulage de fiction base sur l'operation de meulage en contournage. correspond a la position a laquelle le cylindre de meulage 21 est retracté d'une distance exprimee par l'équation "t - t".
depuis laquelle le cylindre de meulage 21 termine le meulage fin (en fait au moment du retablissement des coordonnees machine). comme montré aux figures 7 (b) et 7 (c).
Dans chacun des modes de realisation précites. dans l'opération de meulage en contournage, le cylindre de meulage 21 est rétracté après ax-olr meule le tronçon d'épaulement de gauche "Wc" et la moitié gauche du tronçon cylindrique "Wa" et on meule ensuite le tronçon d'epaulement de droite "Nk.c" et la moitié droite du tronçon cylindrique "Wa" Cependant. on peut terminer la totalité du tronçon cylindrique "Wa" en executant une fois l'opération de meulage transversal, et on peut terrmner le tronçon cylindrique de droite "W a" au moment ou se termine l'operation de meulage transversal. ou bien lorsque le cl gindre de meulage 2 i a ete retrace En outre. dans chacun des modes de réalisation precites. le meulage de finition est execute une fois pour toutes par l'opération de meulage en contournage Cependant. on peut separer en plusieurs passes l'opération de meulage en contournage basée sur l'opération de meulage dimensionnel indirect. qui suit l'operation de meulage en plongée, de sorte que la dermere operation de meulage en contournage peut être executee en tant que meulage de finition. Dans ce cas. la demière operation de meulage en contournage est executee de telle façon que le dispositif d'appui fixe 40 peut etre amene en contact avec la partie "Wd" du tronçon cylindrique "\\.a" En outre. dans le premier mode de realisation le meulage dans lequel on combine le meulage grossier et le meulage fin. comme decnt auparavant. est appelle meulage moyen base sur l'operation de meulage en plongée.
avant d'executer le meulage de finition base sur l'opération de meulage en contournage Bien entendu de nombreuses modifications et variantes de la présente invention sont possibles à la lumiere des enseignements ci-dessus. Il est par consequent entendu que la presente invention peut etre mise en pratique. dans le cadre des revendications ciJointes. d'une autre manière que celle qui est specifiquement décnte Ici.
NOUVEAU PROCEDE DE FABRICATION DE L'SCINDE CITRIO(z L'invention a pour objet un procédé de fabrication de l'acide citrique.
Elle vise également et ce, à titre de produits industriels nouveaux, certaines matières premières qui peuvent être mises en oeuvre dans le cadre de cette fabrication.
Elle vise enfin l'application à ce procédé de certains produits amylacés.
L'acide citrique est utilisé principalement dans l'industrie alimentaire où son goût acide plaisant et sa grande solubilite le font apprécier surtout dans les boissons, les confitures et les friandises, mais il est également utilisé dans les industries pharmaceutiques, cosmétiques et dans les industries des plastiques et de la détergence.
L'acide citrique est désormais obtenu quasi exclusivement par des procédés fermentaires faisant appel à la fermentation en cuves profondes de divers substrats à base d'hydrates de carbone.
On notera préliminairement que, d'une figure à l'autre, des éléments ou parties identiques ou similaires sont désignés dans la mesure du possible par les mêmes signes de référence. En référence aux figures 5 à 8, on a illustré un porte-lampe PL destiné à être monté dans une ouverture d'un socle de feu de signalisation de véhicule automobile et à
recevoir une lampe Ll à ergots diamétralement opposes.
Le porte-lampe, réalisé de préférence par injection de matière plastique, comporte, de façon classique, une collerette périphérique 35 et porte un joint torique d'étanchéité J destiné à être pressé entre la collerette 35 et le socle lors du montage du porte-lampe dans ledit socle, ce montage étant assuré par des aménagements de
verrouillage conventionnels.
A l'extrémité libre côté lampe du corps cylindrique 30 du porte-lampe est montée une première pièce de contact en U (non représentée), telle qu'elle a été décrite plus haut, disposée à cheval sur la avec des bossages extérieur et
intérieur. Le bossage extérieur, lors du montage du porte-
lampe, est desfiné à venir au contact d'un élément de contact fixe, monté sur le socle par des aménagements appropriés non illustrés et relié électriquement à un connecteur du feu de signalisation. Le bossage intérieur de cette première pièce forme contact de masse avec le culot
Dans une région du corps 30 décalée angulairement d'environ 150 par rapport à la première pièce précitée est montée une autre pièce de contact 10. Cette pièce 10, illustrée en détail sur les figures 7 et 8, comprend une lame souple 13 de contact avec un plot axial de la lampe Ll, qui s'étend sensiblement à angle droit à partir d'un corps 12 incurvé. De part et d'autre de ce corps s'étendent deux pattes d'ancrage 11 pourvues chacune d'une dent
d'ancrage lia débordant en oblique vers l'extérieur.
Dans cette région, le corps 30 du porte-lampe définit une lumière allongée pour le passage de la languette souple 13, cette lumière débouchant, côté intérieur, sur la cavité CV pour le culot de la lampe et, côté extérieur, sur un renfoncement bordé latéralement par deux parois droites 36 généralement parallèles contre lesquelles les pattes d'ancrage 11 viennent s'appliquer élastiquement lors de la mise en place de la pièce 10, réalisée à force selon une
direction généralement perpendiculaire à l'axe du porte-
lampe, les dents lia venant s'accrocher dans la matière des
parois 36.
Dans la région centrale du renfoncement sont également formées deux parois généralement radiales 37 dont les bords extérieurs libres forment butées pour la pièce 10 lors de
sa mise en place.
En effet on remarquera dans cette position de travail, que le moyen d'amortissement (38) occupe une position au moins sensiblement horizontale et que l'effort des roues (3) sur l'arbre de roue (28) est dirigé au moins sensiblement verticalement vers le baut Dans cette position de travail l'effort des roues (3) sur l'arbre de roue (28) est au moms sensiblement orthogonal à la direction de travail du ressort volute (39) ce qui raad l'effet d'amortissement au moins sensiblement nul.
On remarquera que les positions extrêmes du châssis (2) par rapport aux roues (3) sont réglables aux moyens des butées (14; 15) permettant ainsi de varier la la profondeur de travail et la hauteur de transport Ainsi il suffit de visser la vis (16) de la butée (14) pour diminuer la profondeur de travail et la dévisser pour augmenter la profondeur de travail. Le principe de la butée (15) pour vaier la hauteur de banspt est identique au principe de la butée (14).
On notera également que la sensibilité de l'amortissement peut être réglée au moyen du boulon (47). n suffit pour cela de visser ce dernier pour obtenir un amortissement plus raide et de le dévisser pour obtenir un amortissement plus souple.
La figure S représente une machine agricole (1B) du type traînée ou semi- portée selon une deuxième forme de réalisation.
Cette machine agricole (1B) a un certain nombre d'organes identiques aux armes lespectiS de la machine agricole (1) selon la première forme de réalisation.
Ces organes sont ainsi affectés du même numéro de repère et ne seront pas rcdrits.
La machine agricole (1B) selon cette deuxième forme de réalisation comporte également un certain nombre d'éléments semblables aux organes respectifs de la machine agricole (1) selon la première forme de réalisation, lesquels seront ainsi affectés du même numéro de repère suivit de la lettre "B".
La différence entre la machine agricole (1B) par rapport à la machine agricole (1) réside essentiellement dans le fait que le moyen d'amortissement (38B) est du type hydraulique comportant dans les grandes lignes un vérin hydraulique (50) simple effet implanté dans la partie inférieure de la première partie (22B) du bras de roue (4B) de manière que son axe longitudinal soit au moins sensiblement confondu à l'axe longitudinal de ladite première partie (22B), ledit vérin hydraulique (50) étant relié à un accumulateur de pression (51) au moyen d'une conduite (52).
Le vérin hydraulique (50) est principalement composé d'une part, d'un corps de vérin (S3) lié à la première partie (22B) au moyen d'une articulation (54) du type pivot, d'axe longitudinal au moins sensiblement horizontal et orthogonal à la direction d'avancement (7) et d'autre part d'une tige de vérin (55) comportant à son extrémité une forme conique (41B) identique à la forme conique (41) telles que derftes auparavant selon la première forme de réalisation, ladite forme conique (41B) ranplissant les mêmes fonctions que la forme conique (41).
Le principe de fonctionnement est sensiblement identique à la première forme de réalisation sauf pour le principe d'amortissement. En effet, selon cette deuxième forme de réalisation l'accumulateur d'énergie est l'accumulateur de pression hydraulique (51) et le vérin hydraulique (50) fait office de pompe lors de chaque oscillation de la deuxième partie (23) du bras de roue (4B) autour de rarticulation (24). A cet effet, une partie ou la totalité du fluide, selon l'intensité de rosciliation, contenu dans la chambre du vérin hydraulique (50) est transférée dans l'accumulateur de pression (51) au moyen de la conduite (52) et restituée par celuici pour amener ladite deuxième partie (23) dans sa position initiale.La sensibilité de l'amortit peut être réglée de deux manières différentes, d'une part au moyen du boulon (47) tel qu'expliqué ci-avant selon la première forme de réalisation et(ou d'autre part au moyen de l'accumulateur de pression (51) en faisant varier la pression dans le circuit hydraulique de suspension. Ainsi pour otenir un amortissement plus raide il suffit d'augmenter la pression dans ledit circuit hydrallique de suspension et inversement, réduire la pression dans ce dernier pour avoir un amortisseur plus souple.
Finalement, différentes modifications restent possibles, notamment en ce qui concerne la constitution des divers éléments ou par substitution d'équivalents techniques, Sans pour autant sortir du domaine de protection défini dans les revendications.
ll est notamment parfaitement imaginable d'inverser la direction d'avancement (7) sans modifier d'autres éléments du dispositif (1; 1B) selon l'invention n est aussi possible que certaines articulations, notamment les articulations du type pivot soient remplacées par des articulations du type rotule.
n est également imaginable d'agencer le moyen d'amortissement (38 ; 38B) d'une manière différente de celle représentée sur les différentes figures, ainsi on peut parfaitement agencer ledit moyen d'amortissement (38 ; 38B) latéralement à la première partie (22 ; 22B).
H est encore concevable que le moyen d'amortissement (38 ; 38B) est un moyen d'amortissement pneumatique comportant entre autres un accumulateur d'énergie pnalmafique. H est encore possible d'équiper le dispositif (1; 1B) selon l'invention de deux éléments d'appui inférieurs (32) situés chacun au moins sensiblement en face de l'élément d'appui supérieur (33) correspondant.
Enfin il est parfaitement concevable que le moyen d'amortissement (38 38B) soit agencé de manière différente au bras de roue (4 ; 4B) de sorte que la machine agricole (1; 1B) soit amortie en position de travail et non amortie en position de transport
DILUEUR DE SPERME COMPRENANT UN DERIVE D'INDOLE.
La figure 1 représente une vue schématique du capteur dans un mode de réalisation pour la détection de vitesse et de position angulaire.
Le capteur comporte une roue dentée (1) présentant une pluralité de dents (2, 3, 4, 5) et de creux intercalaires (6, 7, 8). La roue (1) est réalisée en matériau magnétique doux.
Le capteur comporte en outre un aimant (9) aimanté suivant l'axe radial XOX'. L'aimant présente donc l'un des pôles dirigés en direction de la roue dentée (1) et l'autre pôle dans la direction opposée. Une sonde de Hall (10) est disposée sur l'axe XOX', entre la roue dentée (1) et l'aimant permanent (9).
L'aimant (9) est un aimant disque de diamètre D et d'épaisseur L. A titre d'exemple, l'aimant est de type Samarium Cobalt d'un diamètre de 7 millimètres et d'une épaisseur L de 2 millimètres.
L'aimant (9) est percé d'un trou circulaire (11) d'un diamètre de 1,4 millimètres.
La distance moyenne entre le sommet d'une dent et l'aimant est de 1,6 millimètres et la hauteur des dents est de l'ordre de 3,5 millimètres.
La figure 2 représente une simulation de la distribution de champ au voisinage du trou (11) de l'aimant disque (9). Sur l'axe XOX', le champ change de signe de part et d'autre d'un point répulsif A.
La figure 3 montre la distribution de champ dans la même région avec une dent distante de 1,6 millimètres de l'aimant (9). Le point répulsif A' est plus proche de l'aimant (9) que dans la situation précédente.
La sonde de Hall (10) est placée dans la zone comprise entre le point répulsif A correspondant à l'absence de dent, et le point répulsif A' correspondant à la présence d'une dent. De ce fait, la sonde de Hall détectera une variation du signe du champ lors du déplacement de l'organe mobile, en l'occurrence des dents de la roue dentée (1).
La variation du champ détectée par la sonde de Hall (10) varie autour d'une valeur nulle du fait du perçage de l'aimant (9) conduisant à une distribution de champ dans laquelle le sens du champ détecté change de signe suivant la position de la dent.
La figure 4 représente une vue en détail des dents.
L'angle formé par les deux flancs des dents est d'environ 30 degrés. La largeur du sommet de dent est de l'ordre de 1,5 millimètres, soit environ 30 % du pas.
Le rayon moyen de la roue est de 48 millimètres, le rayon de l'enveloppe extérieure des dents est de 50 millimètres et le rayon de l'enveloppe des creux est de 46,55 millimètres. La roue présente 58 ou 59 dents identiques et une zone non dentée s'étendant sur un arc de cercle correspondant à la place occupée par une ou deux dents.
Cette lacune constitue un repère de positionnement.
La figure 5 représente une vue en perspective d'un autre mode de réalisation de l'aimant.
La solution selon ce mode de réalisation met en oeuvre 2 aimants (20, 21) disposés parallèlement, aimantés parallèlement à l'axe XOX'. La sonde de Hall (23) est collée sur les deux aimants (20, 21), à cheval sur un intervalle (22) prévus entre les deux aimants (20, 21) et dirigé suivant le plan XOZ.
renforcement 30 en dehors de sa zone de mouvement pour as-
surer la protection contre la perte en cas de détachement
accidentel par rapport à des pièces de transmission assu-
rant l'entraînement (pièces non représentées). Des moyens non représentés permettent d'écarter la butée de verrouillage 30' de la zone du plan de la lame de scie pour détacher la lame de scie 16 ou 17 par exemple
pour changer de lame de scie.
O10 La vue de côté d'une lame de scie 16 représen-
tée à la figure 4, correspondant aux figures précédentes,
montre les détails de la lame de scie apparaissant égale-
ment à la figure 3; de plus, cette figure montre la zone d'une partie coudée 31 au niveau de l'extrémité de fixation
25 de la lame de scie.
La figure 5 montre une vue de dessus de la lame de scie 16 faisant apparaître les dents dévoyées chaque fois du côté extérieur de la lame de scie 16 sous la forme de pointes. Cette figure montre clairement la forme de la partie coudée 31 qui existe de manière symétrique également pour la lame de scie 17; cette partie coudée fait que les extrémités de fixation 25 des lames de scie montées dans la
scie sabre 10 sont séparées l'une de l'autre par un inter-
valle important. Cela garantit que les organes
d'entraînement ou les pièces de transmission non représen-
tés, servant à l'entraînement des lames de scie 16, 17,
passent l'un à côté de l'autre sans se toucher.
Le rédacteur introduit ensuite son document dans la machine d'émission, que nous appellerons pour simplifier par l'appellation CERTIFAX. Ce CERTIFAX comprend essentiellement un appareil de photocopie ordinaire et des dispositifs électroniques permettant de traiter les signaux de lecture obtenus lors de l'analyse du document à transmettre. Ces dispositifs permettent de générer des signaux additionnés à ces signaux de lecture afin d'obtenir à la réception des inscriptions surajoutées au document d'origine. Ces inscriptions comporteront essentiellement un cadre déterminant la zone certifiée et le cartouche de certification situé en-dessous de la zone libre.
Le document ainsi transmis pourra être reçu par un télécopieur ordinaire, le destinataire devant alors utiliser d'autres moyens pour vérifier la certification, par exemple l'expédition à un centre serveur ad hoc, ou l'utilisation d'une machine de lecture particulière. La solution la plus simple, et qui devrait tendre à se généraliser au fur et à mesure de la diffusion de l'invention, est d'utiliser le CERTIFAX lui-même. Celui-ci comprend alors d'autres dispositifs électroniques permettant d'analyser la zone certifiée et le cartouche et de déterminer si la certification est correcte.
La réalisation de ces différents circuits de certification est tout à fait à la portée de l'homme de l'art qui utilisera par exemple un ou plusieurs processeurs convenablement programmés pour mettre en oeuvre les opérations logiques correspondant à la mise en oeuvre telle que décrite dans la présente demande de brevet.
A l'émission, le CERTIFAX détermine la position de la zone à certifier à partir du passage du document devant la tête d'analyse. Il rajoute sur les signaux de télécopie des signaux permettant de définir un cadre qui sera reproduit sur la télécopie reçue et qui délimitera la zone ainsi définie.
Un simple trait continu serait suffisant pour l'opérateur humain, mais délicat à interpréter par la machine. L'invention propose donc que le cadre soit déterminé de la manière représentée sur la figure 2.
Les deux bords, supérieur 201 et inférieur 202, du cadre sont constitués d'une barre noire épaisse de 8 lignes et terminée à ses extrémités par deux codesbarres 204 et 205 formés par exemple à gauche par un trait noir large de 10 points suivi de 7 traits alternativement blancs et noirs larges de 6 points. Les dimensions sur cette figure 2 sont exprimées horizontalement en points d'analyse et verticalement en lignes d'analyse. Le code-barre à droite des bords horizontaux supérieurs et inférieurs est symétrique de celui à gauche.
Les côtés 205 et 206 du cadre quant à eux sont délimités par des petits carrés de 5 points x 5 lignes espacés de 32 lignes. On n'en a représenté que 8 sur la figure, mais il y en a un nombre suffisant pour obtenir la hauteur de 1280 lignes fixée pour la zone certifiée.
Outre les repérages des bords de cette zone, ces carrés permettent de découper la zone à certifier en petites surfaces, utiles pour permettre la superposition du masque et de l'image (qui seront explicités plus loin dans ce texte).
Le CERTIFAX émetteur transmet donc de manière normale le document en commençant par le haut et en rajoutant le cadre correspondant à la zone certifiée.
Compte-tenu de sa simplicité, la génération de ce cadre peut se faire en temps réel pendant l'émission du document.
La transmission se continue ensuite par l'émission des signaux correspondant à la zone libre. Pendant ce temps, les circuits spécialisés du CERTIFAX déterminent le contenu du sceau à partir du contenu de la zone certifiée et de quelques caractéristiques numériques d'identification du document. Ils déterminent également le codage de ce sceau et génèrent les signaux d'émission aux normes télécopie. Le volume de calcul étant ici nettement plus important que pour déterminer le cadre de la zone certifiée, cette génération s'effectue pendant la transmission de la zone libre. Si celle-ci contient trop de blancs, on ralenti l'émission en utilisant les signaux ad-hoc de contrôle du télécopieur.
Le sceau est contenu à l'intérieur d'un rectangle tel que défini sur la figure 3 selon les mêmes conventions que sur la figure 2. Ce rectangle est formé par exemple d'un cadre continu d'épaisseur 4 points; sa largeur est de 1536 points et sa hauteur 400 lignes.
Son bord inférieur est situé à au moins 48 lignes du bas inférieur du document.
Pour pouvoir intégrer le contenu de la zone certifiée dans le cadre du sceau, il faut pouvoir comprimer ce contenu. Les systèmes de compression d'image actuellement connus ne permettraient généralement pas une compression directe. En attendant de disposer de systèmes de compression plus performants, l'invention propose d'appliquer dans un premier temps un masque sur la zone certifiée, de manière à réduire la résolution d'analyse de cette zone. Ce masque provoquera donc par exemple une chute de résolution d'un facteur 3 en horizontal et d'un facteur 5 en vertical. C'est pour cette raison que l'on a déterminé plus haut des règles d'écriture à l'intérieur de la zone à certifier.
Le masque ainsi défini est donc appliqué de manière connue aux signaux provenant de l'analyse de la zone à certifier Le résultat de ce traitement est ensuite comprimé en utilisant un algorithme de codage arithmétique, dont on connaît actuellement de nombreux exemples, comme le système JPEG par exemple.
Pour permettre de contrôler l'intégrité du sceau, on utilise différents moyens, ensemble ou séparément.
Les conditions sont les suivantes: Matériel Sétaram: modèle TG92 Débit gazeux 2.3 I/h Gaz air Température croissante de 20 à 900"C à raison de 1 0 C/mn Masse de suie analysée 20 mg L'ATG enregistre la masse de suie restante en fonction du temps. Par convention nous définissons la température d'inflammation comme l'abscisse du point défini comme l'intersection de la ligne de base à l'origine avec la tangente à la courbe là où la vitesse de combustion est maximum (c'est à dire au point d'inflexion de la courbe dite en "S-).
Etude de la réactivité des suies obtenues par pyrolyse de aazoles contenant des additifs composés de Lanthane, de cuivre et de cobalt Le cuivre et le cobalt sont deux métaux qui sont connus pour leur capacité à abaisser la température d'inflammation, sont réputés toxiques et induisent des chocs thermiques dangereux pour le filtre. Un des objets de la présente étude a été de montrer la synergie qui existe entre un métal comme le cuivre ou le cobalt vis a vis du lanthane.