INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'ADN a ensuite été précipité en présence de 2,5 volumes d'éthanol absolu à -80 C pendant 30 min., centrifiigé à 14000g à 4 C pendant l heure, lavé à l'éthanol 70%, centrifugé à 14000g à 4 C pendant 10 min., séché, repris dans 10 cil de H20. Le fragment d'ADN HindlII-EcoRI a ensuite été cloné aux sites HindlII-EcoRI de UADN plasmidique pJITl63D pl-éalablenlent déphosphorylé par l'enzyme phosphatase alcaline d'intestin de veau (New England Biolabs) selon les recommandations du fabricant. La réaction de ligation a été effectuée dans un volume réactionnel de 20 pal en présence de I U de T4 DNA ligase (Gibco-BRL) pour une concentration totale d'ADN de 8,5 nM avec un rapport molaire vecteur/insert de I et de 4 l de tampon T4 DNA ligase x 5 (Gibco-BRL) à 25 C pendant 16 heures. Les bactéries, rendues préalablement compétentes, ont été transformées . L'ADN plasmidique des clones obtenus, sélectionnés sur 100 g /ml ampicilline, a été extrait selon la méthode de la lyse alcaline et analysé par digestion enzymatique. Le clone résultant a été appelé pBIOC42. Sa validité a été vérifiée par séquençage à l'aide du kit "Sequenase Version 2.0 DNA Sequencing" commercialisé par United States Biochemical (USB) selon la méthode des didésoxynucléotides Les conditions réactionnelles suivent les indications du fabricant excepté pour la dénaturation et l'hybridation. Le milieu réactionnel contenant l'ADN plasmidique (0,5 à I pmoles), l'amorce oligonucléotidique (2 pmoles), 10% de DMSO et le tampon réactionnel x I (USB), est incubé à 100oC pendant 10 min., puis refroidi brutalement à - 80 C dans la carboglace.
A partir de pBIOC42, le fragment codant pour la cassette d'expression constituée du promoteur Pd35S et du terminateur poly 35S a été isolé par double digestion par SacI et XhoI. Il a été purifié par électrophorèse sur gel d'agarose 0,75%, puis soumis à l'action du kit "Geneclean ll" commercialisé par BIO101 selon les indications du fabricant. La ligation a été réalisée dans un volume réactionnel de 20 ul en présence de 1 U de T4 DNA ligase (Gibco-BRL) pour une concentration totale d'ADN de 8,5 nM avec un rappol-t molaire vecteur/insert de 1 et de 4 ul de tampon T4 DNA ligase x 5 (Gibco-BRL) à 250C pendant 16 heures.
Les bactéries, E. coli DH5 oc rendues préalablement compétentes, ont été transformées. L'ADN plasmidique des clones obtenus, sélectionnés sur 30 Fg / ml de chloramphénicol, a été extrait selon la méthode de la lyse alcaline et analysé par digestion enzymatique. Le plasmide résultant a été appelé pBIOC75.
A partir de pBIOC75, le fragment d'ADN portant la cassette d'expression constituée du promoteur Pd35S et du terminateur polyA 35S a été isolée par digestion par Kpnl. Il a été purifié par électrophorése sur gel d'agarose 0,75%, puis soumis à l'action du kit "Geneclean II" commercialisé par BIO101 selon les indications du fabricant. Puis, ce fragment d'ADN a été ligué â l'ADN plasmidique de pBIOC21 digéré par Kpnl et déphosphoiylé par l'enzyme phosphatase alcaline d'intestin de veau (New England Biolabs) selon les recommandations du fabricant.
La ligation a été réalisée dans un volume réactionnel de 20 l en présence de 1 U de T4 DNA ligase (Gibco-BRL) pour une concentration totale d'ADN de 8,5 nM avec un rapport molaire vecteullinsert de I et 4 t1 de tampon T4 DNA ligase x S (Gibco-BRL) à 25"C pendant 16 heures. Les bactéries, E. coli DH5 a rendues préalablement compétentes, ont été transformées . L'ADN plasmidique des clones obtenus, sélectionnés sur 12 zg /ml de tétracycline, a été extrait selon la méthode de la lyse alcaline et analysé par digestion enzymatique. Le plasmide résultant a été appelé pBIOC43.
Le nombre d'accumulateurs qui peut être relevé sur la figure 1 est simplement indicatif, ce nombre peut aller de 1 à un grand nombre.
Les accumulateurs 1 sont raccordés à l'unité de gestion des dé charges 2 et à l'unité de gestion des recharges Le courant produit par la tuerie peut alimente l'appareil par le raccordement électrique 6 en passant par l'unité 2.
Le courant produit par la source de courant de rechargement 7 peut permettre la recharge des accumulateurs 1 composant la batterie n passant par le raccordement électrique 8 et par l'unité 3.
La source 7 et l'appareil 5 sont en dehors du champ de la présente invention.
Le principe de fonctionnement de l'invention est décrit ci-dessous.
L'unité (i) gère les décharges des accumulateurs Q de la façon suivante: - uand il y a demande de courant de la part de î'appareiîQ, l'unité 2 choisit un accumulateur (i) non déchargé complètement.
- Si la demande de courant est plus importante que ce que peut fournir un accumulateur Q l'unité G en choisit le nombre néces- saire.
- L'unité connecte ce ou ces accumulateurs à l'appareil (i).
- Lorsque le ou les accumulateurs choisis sont complètement dé chargés, l'unité(X) le ou les déconnecte et recommence le cycle, de la même façon, avec un plusieurs autres accumulateurs (t) non déchargés.
- Le promus est recommencé jusqu'à, soit l'arrêt de la dende de courant ar , soit l'épuisement de tous les accumulateurs 1.
Le fonctionnement de l'invention est optimisé quand l'unité G est conçue pour choisir le nombre minimum d'accumulateurs G à chaque cycle.
L'unité Q gère les recharges des accumulateurs 1 de la façon suivante: - Quand la source G est raccordée à l'unité 0) cette dernière dirige le courant de recharge vers les accumulateurs, rechargeant ceux qui ont subi une décharge.
Les accumulateurs (qui auront été épuisés lors du processus de décharge ne subiront aucune perte de capacité au moment de leur rechargement et la batterie 4 ne subira, de leur fait, aucune perte de capacité.
La perte de capacipnde la batterie(3) est limitée à celle subie par le ou les accumulateurs 1 non épuisés au moment du rechargement, c'est à dire un nombre faible d'accumulateur Suivant les modes de fabrication, les unités 2 et 3 peuvent être des appareils électroniques, fonctionner autour de microprocesseurs, être regroupées en un seul élément etc..
L'invention peut également assurer l'épuisement des accumula teurs 1 dont la décharge a été entamée avant d'en assurer la recharge, réduisant ainsi à zéro la perte de capacité de la batterie G.
De la même façon les unités et 3 peuvent fonctionner à l'électricité provenant des accumulateurs 1 L'unité G peut également gérer la décharge des accumulateurs de de façon à la répartir au mieux sur chacun de ceux-ci, autrement dit à ne pas toujours choisir les mêmes pour des décharges partielles.
Type Antibiotique Agitation T( C) t(h) [SB]o [SB]@ N Poudre sans sans 37 24 106 250.106 A1 (diamètre : APATEA sans 37 24 106 40.106 A2 220 m) HEDMDA sans 37 24 106 20.106 A3 11-2. Verre (boro silicate contenant 60 % de silice)
Type Antibiotique Agitation T( C) t(h) [SB]o [SB]t N Poudre sans (diamètre: APATEA B2 40 m HEDMDA B3 Billes sans sans 37 24 106 350.106 B4 (diamètre : APATEA sans 37 24 106 230.106 B5 2 mm) HEDMDA B6 Fibres sans sans 37 48 2.10 250.10 B7 (diamètre: APATEA B8 30 m) HEDMDA sans 37 48 2.104 40.106 B9 Tube sans B10 APATEA B11 HEDMDA B12 11-3. Silicone
Type Antibiotique Agitation T( C) t(h) [SB]o [SB]t N Poudre sans C1 APATEA C2 HEDMDA C3 Billes sans C4 APATEA C5 HEDMDA C6 Film sans C10 APATEA C11 HEDMDA C12 11-4. PVC
Type Antibiotique Agitation T( C) t(h) [SB]o [SB]t N Poudre sans D1 APATEA D2 HEDMDA D3 Billes sans D4 APATEA D5 HEDMDA D6 Film sans D10 (épais- APATEA D11 seur: HEDMDA D12 0,38 mm) 11-5. PET
Type Antibiotique Agitation T( C) t(h) [SB]o [SB]t N Poudre sans E1 APATEA E2 HEDMDA E3 Fibres sans E4 APATEA E5 HEDMDA E6 Film sans E10 (épais- APATEA E11 seur : HEDMDA E12 0,35 mm) III. Analyse des résultats L'examen des différents tableaux met en évidence un effet bactéricide ou bactériostatique très net dans le cas des surfaces traitées.
La concentration finale de bactéries dans une solution mise en contact avec des antibiotiques greffés est de 10 à 20 fois plus faible que la concentration finale mesurée en l'absence d'antibiotiques, toutes conditions étant égales par ailleurs.
Cet effet est présent pour tous les types de surfaces et tous les matériaux étudiés.
On observe que l'effet est d'autant plus important que la surface spécifique est grande (grand nombre de sites antibiotiques ou bactéricides) (comparer, par exemple, les cas A2 et B5).
Enfin, cet effet est plus important sous agitation mécanique ou en circulation. Dans ces deux cas, les contacts entre bactéries et surfaces traitées sont favorisés car la probabilité de rencontre n'est plus alors limitée par la diffusion brownienne.
En volume, la concentration minimale inhibitrice de CMlvol.
est définie comme le nombre de molécules d'antibiotiques par unité de volume pour lequel la concentration de bactéries reste égale à celle de l'inoculum, même après 24 h. On peut définir de même une concentration minimale inhibitrice de surface, CMlsurf comme le nombre de molécules antibiotiques par unité de surface pour lequel la concentration bactérienne initiale reste inchangée après 24 heures d'incubation. Pour pourvoir comparer CMlsurf à un CMI de volume, il est nécessaire d'effectuer une conversion qui tienne compte de la surface spécifique du matériau support. En effet, I'efficacité bactériologique est directement proportionnelle au nombre total de molécules bio-actives présentes dans le volume considéré.
II faut aussi tenir compte du coefficient de remplissage géométrique du matériau support à l'intérieur du volume considéré. Pour des sphères de taille uniforme, ce coefficient de remplissage est de 0,50 à 0,70 suivant le type exact d'empilement compact. Pour des sphères avec une grande dispersion en taille, on peut parvenir au remplissage appolonien et ce coefficient se rapproche de 1. En pratique, on utilisera un coefficient de remplissage d'environ 0,5. La concentration minimale inhibitrice de surface normalisée, CMIsurf.norm obéit à la relation suivante: CMIsurf.norm (en nombre de molécules par ml) = CMlsuSspcLP avec CMlsurf la densité de molécules antibiotique fixée sur le matériau support (en nombre de molécules/cm2), Ssp la surface spécifique du matériau support (en cm2/g), a le coefficient de remplissage = 0,5 pour un empilement compact de sphères, p la densité volumique du matériau support (en g/ml).
Cette CMI de surface normalisée a l'avantage d'être indépendante de la surface spécifique du matériau utilisé et de son coefficient de remplissage, et de pouvoir être comparée directement à la CMI mesurée en solution. Elle montre bien aussi que toutes choses égales par ailleurs, un matériau extrêmement divisé, c'est-à-dire de grande surface spécifique, aura donc besoin d'une densité de greffage plus faible en molécules antibiotiques qu'un matériau de faible surface spécifique.
L'estimation de la CMI de surface est donnée ci-dessous pour les différents matériaux. Les valeurs de la CMlsurf. sont données dans les 1 ère et 3è colonnes pour APATEA et HEDMDA respectivement. Les valeurs normalisées, CMlsurf. nord, calculées à partir de CMlsurf. suivant la relation indiquée ci-dessus sont données dans les colonnes 2 et 4. A titre de comparaison, les valeurs de CM Ivol. mesurées pour ces mêmes antibiotiques en solution classique sont de 1,3 x 1020 molécules/ml (64 mg/ml) et 8 x 1018 molécules par ml (4 mg/ml) respectivement pour APATEA et HEDMDA.
L'examen du tableau ci-dessous permet de conclure que la CMI de surface normalisée est soit égale soit plus faible que la CMI de volume, mais jamais supérieure.
Matériaux @ APA TEA I HED MDA CMIsurf. CMIsurf.norm. CMIsurf. CMIsurf.norm.
La taille des accumulateurs 1 peut être décidée en prenant en compte divers critères et notamment: - En fonction de la demande de courant de l'appareil (y) et en décidant qu'un accumulateur W serait nécessaire et suffisant pour lui faire face.
- En considérant que plusieurs accumulateurs 1 peuvent être mis à contribution par l'unités pour faire face à la demande de courant.
- En considérant que plus cette taille est petite, plus la perte éventuelle de capacité, à l'occasion des recharges partielles est faible.
La recharge de accumulateurs, gérée par l'unité 3 peut ne concerner que les accumulateurs totalement épuisés.
La batterie (3) et les unités G et (2) peuvent être regroupés, tous ou deux à deux.
L'unité 3 peut assurer l'épuisement des accumulateurs Qnon complètement échargés avant de permettre leur recharge.
L'unité 2 peut assurer l'épuisement des accumulateurs Qnon complètement déchargés avant de permettre leur recharge.
Les accumulateurs 1 peuvent avoir des capacités totales variant l'un par rapport à l'autre.
L'unité 3 peut être constituée d'un simple raccordement électrique laissant passer passivement le courant électrique de la source 7 vers les accumulateurs e
La présente invention concerne la fixation d'un réservoir souple, dit réservoir "anti-crash", à la structure de support d'un véhicule, en particulier d'un aéronef tel qu'un avion ou un hélicoptère, ou d'un véhicule roulant tel qu'un véhicule blindé.
Les dispositifs actuels de fixation des réservoirs souples assurent la suspension du réservoir dans la structure de l'aéronef, le réservoir souple épousant la forme de la cellule de support en étant maintenu par un système auto-agrippant, par un laçage ou par un système mécanique de fixation. Le réservoir souple, une fois rempli, est alors maintenu en forme par les faces de la structure de support et par son système de fixation.
En cas de choc violent, le réservoir souple rempli de carburant se déforme de façon que sa charge vienne se répartir vers le centre, selon une forme dite "de goutte d'eau", la déformation du fond du réservoir souple entraînant alors la déformation du plancher de la structure de support, en pouvant aller jusqu'à la rupture de celui-ci.
La présente invention a pour objet de remédier aux inconvénients mentionnés ci-dessus des dispositifs actuels de fixation des réservoirs souples sur leur structure de support, et elle propose à cet effet un dispositif de fixation qui est conçu pour reprendre en structure les efforts mécaniques appliqués au réservoir souple, en particulier en cas de choc violent.
Selon l'invention, le dispositif de fixation d'un réservoir souple dans la structure de support d'un aéronef comprend des moyens de fixation mécanique des panneaux supérieur et inférieur du réservoir souple aux parois supérieure et inférieure respectivement de la structure de support, et des organes souples de liaison reliant entre eux les moyens de fixation mécanique supérieurs et les moyens de fixation mécanique inférieurs, les dits organes souples de liaison reprenant en cas de choc violent les efforts mécaniques appliqués au fond du réservoir et au plancher de la structure, de façon à absorber ces efforts et à protéger ainsi de la rupture la partie inférieure de la structure.
Selon une forme de réalisation préférée de l'invention, chaque moyen de fixation mécanique comprend une partie en forme de plot qui est disposée à l'intérieur du réservoir souple et dont la partie en contact avec la paroi du réservoir est collée à celle-ci, du dit moyen de fixation faisant saillie au moins un élément fileté conçu pour se fixer par vissage à la paroi en regard de la structure de support. La partie du moyen de fixation mécanique logée à l'intérieur du réservoir présente un passant pour le passage d'un lien souple, tel qu'une sangle en polyamide ou en "KEVLAR" (marque déposée) par exemple, destiné à relier ce moyen de fixation à celui en regard coopérant avec les parois opposées du réservoir et de la structure.
Cette disposition permet un renforcement de la structure par le biais de la fixation du réservoir.
VARIANTE NO 2 En été, la chaleur produite par le groupe moto-compresseur de chaque logement peut être en partie récupérée pour le préchauffage de l'eau chaude sanitaire. A coté du groupe (ou à l'intérieur de ce dernier), on monte alors un petit échangeur à plaques (16), dont le primaire est alimenté par l'antenne individuelle (09) du circuit de refroidissement, et dont le secondaire est parcouru par la canalisation d'eau froide (17) allant vers le chauffe-eau, avec vannes d'isolement et de bipasse (18). Compte tenu des régimes de température (500C au maximum sur le primaire) il n'y a aucune régulation L'échangeur est irrigué en permanence sur le primaire, et le secondaire récupère simplement la chaleur disponible, au fil des soutirages sur le chauffe-eau.
EXPOSE DETAILLE A titre d'exemple de solution, une installation conforme à la présente demande de brevet pourrait être réalisée par la mise en oeuvre des équipements suivants INSTALLATIONS INTERIEURES INDIVIDUELLES Dans les pièces principales de chaque logement (séjours et chambres), installation d'un climatiseur non réversible (04), avec télécommande infra-rouge et micro-pompe de relevage des condensats intégrée. Ces appareils sont sélectionnés dans la gamme très étendue offerte par de nombreux fabricants. Le niveau sonore est très faible, et en tous cas conforme à la Règlementation en vigueur. Base de puissance frigorifique donnée à titre purement indicatif : 1 000 W dans les chambres, 2 000 W dans le séjour.Au plafond des toilettes (WC), installation d'un groupe moto-compresseur (05) avec condenseur à refroidissement par eau, régulation, accessoires, carrosserie insonorisée et montage sur silentblocs, de manière à obtenir un niveau sonore compatible avec la règlementation en vigueur. Le groupe étant irrigué en permanence par le circuit de refroidissement fermé, la vanne pressostatique est facultative.
L'installation est alimentée électriquement à partir du tableau d'abonné de l'appartement. A titre purement indicatif, la puissance frigorifique du groupe serait de l'ordre de 3 500 W pour un logement moyen de type P3, compte tenu du foisonnement.
Entre les climatiseurs et le compresseur, liaisons (06) par conduites frigorifiques standard, pré-chargées et isolées, avec cable électrique et tube souple d'évacuation de condensats. Les conduites frigorifiques, le cable électrique et le tube de condensats sont logés de préférence dans un fourreau commun individuel. A proximité du compresseur, les tubes de condensats sont regroupés et raccordés sur une évacuation d'eaux usées, avec interposition d'un siphon à forte garde d'eau. Le chauffage est assuré soit par une résistance électrique intégrée à chaque climatiseur, soit par une installation indépendante, telle que des convecteurs électriques ou des corps de chauffe à eau chaude pré-existants. Le groupe motocompresseur individuel situé dans chaque appartement est raccordé au circuit collectif de refroidissement par l'intermédiaire des 2 vannes d'isolement aller et retour (07).
A titre indicatif, le diamètre intérieur des antennes de raccordement individuelles est de l'ordre de 18 mm. Pour les appartements en attente de climatisation, les 2 vannes sont reliées par un bipasse avec organe de réglage de débit (08).
CIRCUIT DE REFROIDISSEMENT COLLECTIF Les groupes de condensation (05) de chaque appartement sont reliés à l'aéroréfrigérant extérieur par un circuit qui comprend les antennes individuelles (09), ainsi qu'une ou plusieurs colonnes descendantes (10). Ce circuit véhicule de l'eau glycolée. L'installation fonctionnant en froid seul (climatiseurs non réversibles), le circuit collectif n'est en service que l'été, avec une température moyenne de l'ordre de 450C. Dans son parcours intérieur à l'immeuble, le circuit est calorifugé. Pour ce réseau, on peut utiliser n'importe quel type de canalisations convenant aux circuits de chauffage (acier, cuivre, ou matériaux de synthèse). En ce qui concerne les organes de robinetterie et d'équilibrage, ce réseau est également traité selon les règles de l'art applicables aux circuits de chauffage fermés.A titre indicatif, le diamètre intérieur du collecteur général est de l'ordre de 50 mm pour un bloc de 20 logements.
AEROREFRIGERANT COLLECTIF Cet appareil (11) est composé essentiellement de plusieurs moto-ventilateurs, d'une batterie d'échange eau/air, d'un chassis et d'organes de régulation. L'ensemble est traité contre la corrosion. Pour une température extérieure de 350, le régime nominal des températures d'eau est de l'ordre de 500C à l'entrée et 400C à la sortie. A titre indicatif, la puissance à dissiper compte tenu du foisonnement est de l'ordre de 60 KW pour un bloc de 20 logements. L'installation est complétée par un dispositif de remplissage en eau avec disconnecteur (12) alimenté par le compteur des communs, par un dispositif de charge en antigel Glycol (13), par un vase d'expansion (14) et par une pompe de circulation (15), ainsi que par la robinetterie et les accessoires nécessaires. L'ensemble est alimenté électriquement depuis le compteur EDF des communs.Si les compresseurs (05) sont équipés d'une vanne pressostatique de régulation de débit, l'installation collective est équipée soit de soupapes de décharge sur le circuit (10), soit d'un variateur automatique de débit sur la pompe (15).
PROGRESSIVITE Les installations collectives sont entièrement réalisées lors de la construction de l'immeuble ou de sa réhabilitation (pré-équipement). La climatisation intérieure des appartements peut être réalisée lors de la construction, ou être différée.
Pour ces installations individuelles, on dispose suivant les cas de choix multiples - Equipement initial d'une seule pièce (en général le séjour), ou de 2 pièces (le séjour et la chambre principale), puis équipement complémentaire en fonction des besoins - Equipement initial de toutes les pièces principales.
APPLICATION INDUSTRIELLE Ce procédé de climatisation est essentiellement destiné aux batiments d'habitation collectifs, neufs ou existants. Une extension est possible pour d'autres batiments, tels que les immeubles de bureaux. Dans ce cas, le terme appartement est remplacé par le terme groupe de locaux individuels , et le terme batiment d'habitation est remplacé par le terme général batiment .
SYSTèME DE STOCKAGE ET D'ALIMENTATION DE MODULES CONSTITUANT DES CHARGES PROPULSIVES POUR CANON D'ARTILLERIE La présente invention concerne un système de stockage et d'alimentation de modules constituant des charges propulsives pour canon d'artillerie, en particulier pour canon monté en tourelle ou dans une casemate blindée.
Dans ces conditions, les magasins de stockage et d'alimentation des charges propulsives d'une part, et les systèmes de chargement semi-automatiques ou automatiques d'une charge propulsive dans la chambre d'une arme à feu d'autre part, doivent maintenant prendre en compte le fait que la charge propulsive nécessaire au tir d'un projectile n'est plus de longueur constante.
L'ADN plasmidique du vecteur binaire a été introduit par transformation directe dans la souche LBA4404 d'Agrobacterium tumefaciens selon le procédé de Hoîsters et ai. (1978).
1.1.4. CONSTRUCTION DU PLASMIDE BINAIRE CONTENANT PSLPH-LPH.
Le plasmide contenant le cDNA complet codant pour la LPH (465 acides aminés) comprend le peptide signal PSLPH de 16 acides aminés (ATG CTG CCA CTT TGG ACT CTT TCA CTG CTG CTG GGA GCA GTA GCA GGA).
Le fragment d'ADN portant le cDNA complet codant pour la LPH a été traité de façon similaire à celle décrite en l. 1.1.
La séquence de clivage entre les deux séquences codant pour PSLPH et LPH est GLy-Lys.
L'ADN plasmidique du vecteur binaire a été introduit par transformation directe dans la souche LBA4404 d'Ag'.ohack)rlitnt tumefaciens selon le procédé de Holsters et ai. (1978).
I.2. CONSTRUCTION DE GENES CHIMERIQUES CODANT POUR LA LPH RECOMBINANTE ET PERMETTANT UNE EXPRESSION DANS LA TOMATE.
Les constructions utilisées sont les mêmes que celles citées pour la transformation génétique du tabac.
II. CONSTRUCTION DE GENES CHIMERIQUES CODANT POUR LA PROTEINE RECOMBINANTE DE COLIPASE PANCREATIQUE HUMAINE (COLPH) ET PERMETTANT UNE EXPRESSION DANS LES FEUILLES ET GRAINES DE SOLANACEES.
II.1. CONSTRUCTION DE GENES CHIMERIQUES CODANT POUR LA COLPH RECOMBINANTE ET PERMETTANT UNE EXPRESSION DANS LE TABAC L'expression dans les feuilles et les graines de tabac du gène codant pour la colipase pancréatique humaine (COLPH) a nécessité les séquences régulatrices décrites dans le cas de la lipase pancréatique humaine en I. l.
Le plasmide binaire pBIOC2 I décrit en I. 1. est également utilisé.
La colipase pancréatique humaine (COLPH) est naturellement synthétisée sous forme d'un précurseur de 112 acides aminés. La protéine mature COLPH est constituée de 95 acides aminés.