INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les sondes déjà connues, qu'elles comportent un embout lisse, ou à collerette simple ou double, ne permettent pas de satisfaire à tous ces objectifs.
Dans la demande de brevet français n" 2 668054 au nom de la demanderesse, on décrit un embout de sonde formé d'un corps moulé en matière souple, qui est muni de deux filetages symétriques et d'une collerette d'étanchéité. Si cet embout de sonde permet de remplir sensiblement mieux les objectifs cités plus haut, il présente néanmoins un inconvénient lié au fait que l'étanchéité de l'embout découle du vissage de l'embout dans le conduit uténn.
Ce vissage doit être effectué de manière parfaite, ce qui requiert une certaine dextérité; de plus, des dévissages inopinés peuvent intervenir, ce qui se traduit par une perte d'étanchéité et un refoulement de la semence.
La présente invention a pour objectif de proposer une sonde qui, une fois mise en place, garantit de parfaites conditions d'étanchéité, sans risque de retrait non souhaité par l'opérateur.
Un autre objectif est de fournir une sonde qui remplit au mieux l'ensemble des fonctions énumérées plus haut.
Ces objectifs, ainsi que d'autres, sont atteints conformément à l'invention, par le fait que dans cette sonde, qui est formée d'un tube dont l'extrémité distale comporte un embout à ouverture axiale, adapté pour être introduit dans le canal utérin de l'animal, ledit embout consiste en une tête de forme approximativement sphérique ou ovotide, qui se prolonge par une gaine en forme de soufflet déformable longitudinalement et radialement, qui entoure ladite extrémité du tube.
L'étanchéité radiale de l'embout est obtenue par le vide de matière qui sépare le tube de la gaine.
De plus, le soufflet assure une élasticité longitudinale de l'embout qui permet de mettre en oeuvre un bon positionnement de la sonde, dans des conditions parfaites d'étanchéité.
Selon d'autres caractéristiques avantageuses mais non limitatives de cette sonde: - la gaine est fixée au tube au niveau de son extrémité proximale, opposée à la tête; - la gaine comporte au moins deux plis; - le pli le plus proche de l'extrémité proximale de la gaine a un diamètre plus grand que celui de l'autre pli; - l'embout est réalisé en une matière plastique très souple.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation préférentiel. Cette description sera faite en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe longitudinale de la partie distale de la sonde conforme à l'invention; - les figures 2 à 5 sont des schémas destinés à illustrer le positionnement de la sonde, en vue d'une insémination.
Dans l'ensemble de la description et des revendications, les termes "proximal(e)" et "distal(e)" sont utilisés en prenant comme référence l'opérateur, c'est-àdire l'inséminateur, qui met en place la sonde de l'invention. Selon cette définition, I'extrémité proximale de la sonde est celle qui est le plus proche de l'opérateur tandis que l'extrémité distale est celle qui en est la plus éloignée.
La sonde 1 conforme à l'invention comporte un tube 2 ainsi qu'un embout 3.
Le tube 2 est un tube cylindrique à paroi de faible épaisseur, réalisé en une matière plastique semi-ngide et de préférence transparente, telle que du propylène, du polyéthylène ou du chlorure de pol4lrinyle.
On charge le réacteur revêtu avec 300 grammes de polypropylène isotactique de Dp50 de 540 zm et de SPAN de 1,12, on porte la température du réacteur à 70"C, et l'on ajuste la pression d'azote à 6 bars absolus. On agite l'intérieur du réacteur à 400 révolutions par minutes pendant une heure. On décomprime le réacteur et l'on ouvre la vanne de fond. On récupère ainsi 290 g de poudre. On ouvre ensuite le réacteur et l'on récupère par essuyage des parois et de l'agitateur, 10 g de poudre.
EXEMPLE 4 On procéde comme pour l'exemple 3, sauf que l'on test l'influence du revêtement de polypropylène sur l'accrochage aux parois dune poudre de polyéthylène haute densité ayant un Dp50 de 700 Fm et un SPAN de 0,7 à 90"C.
On récupère par la vanne de fond 253 g de poudre. On récupère par essuyage des parois et de l'agitateur, 47 g de poudre.
EXEMPLE 5 (comparatif) Dans ce qui suit, on procède comme pour l'exemple 1 sauf qu'aucun revêtement de polyéthylène sur la paroi inteme du réacteur et sur l'agitateur n'a été réalisé.
On récupère par la vanne de fond 229 g de poudre. On récupère par essuyage des parois et de l'agitateur, 71 g de poudre.
EXEMPLE 6 (comparatif) Dans ce qui suit, on procède comme pour l'exemple 3 sauf qu'aucun revêtement de polypropylène sur la paroi inteme du réacteur et sur l'agitateur n'a été réalisé.
On récupère par la vanne de fond 192 g de poudre. On récupère par essuyage des parois et de l'agitateur, 108 g de poudre.
EXEMPLE 7 a) Fabrication d'un Drépolvmère : Dans un réacteur sphérique en acier de 2,5 litres équipé d'un système d'agitation et d'une régulation de température, on introduit après une purge à l'azote: 4,5 litre d'hexane -2 millimoles de trihexylaluminium (THA) -3,5 grammes d'une composante catalytique solide sphéroldale sur support de chlorure de magnésium contenant 8,4% en poids de titane et 1,8% en poids d'aluminium.
On porte le mélange à 65"C sous agitation et l'on introduit 42 g d'éthylène en 1 heure et 40 minutes. On introduit ensuite 2 millimoles de THA, 1,5 bars d'hydrogène, puis 98 g d'éthylène en 2 heures 20 minutes.
On purge le réacteur à l'azote et l'on évapore le solvant par entrainement à l'azote à 75"C. On obtient ainsi une poudre seche. On refroidit cette poudre à 20"C et l'on ajoute sous agitation 37,5 millimoles de THA.
On récupère 145 g d'une poudre de prépolymère présentant une bonne coulabilité et que l'on conserve sous azote.
b) Polymérisation en présence deun Dr*Dolvntre: Dans un réacteur identique à celui de l'exemple 1 revêtu de polyéthylène comme dans l'exemple i, on introduit après purge à l'azote et à 90"C.
- 50 grammes de poudre de charge provenant d'un essai de polymérisation identique à celui présentement décrit, puis - 5,75 bars de pression partielle d'hydrogène, puis - 8 bars de pression partielle d'éthylène, puis - par poussée à l'azote 1,5 grammes d'un prépolymère d'éthylène dont la fabrication a été décrite ciessus, la quantité d'azote étant telle que la pression totale dans le réacteur est de 20 bars absolus.
La pression totale est maintenue constante par apport d'éthylène pendant deux heures. Le réacteur est alors décomprimé et refroidit jusqu'à la température ambiante. On récupère par la vanne de fond du réacteur 213 grammes de poudre de polyéthylène de Dp50 de 790 lim et de SPAN de 1,44 et il reste 12 grammes de poudre accroché à la paroi et à l'agitateur dans le réacteur.
POUDRE PE Poids (g) de poudre PE Poids (g) de poudre PE non accrochée accroche avec revêtement PE 282 18 (exemple 1) avec revêtement PP 253 47 (exemple 4) sans revêtement 229 71 (exemple 5) TABLEAU 1
POUDRE PP Poids (g) de poudre PP Poids (g) de poudre PP non accrochée accrochée avec revêtement PP 290 10 (exemple 3) avec revêtement PE 287 13 (exemple 2) sans revêtement 192 i 108 (exemple 6) TABLEAU 2
Des signaux de sortie optiques provenant des capteurs respectifs 31 sont combinés par les coupleurs en T 34 et sont appliqués sur l'unité de traitement de signal 32 par l'intermédiaire de la fibre optique de réception de lumière 33b.
Par conséquent, puisque les signaux de sortie provenant de la pluralité de capteurs 31 sont multiplexés et transférés à l'unité de traitement de signal 32 par l'intermédiaire de la fibre optique 33b, les câbles de connexion peuvent donc voir leur nombre réduit, ce qui améliore la performance d'immunité vis-à-vis du bruit.
La figure 8 est un schéma fonctionnel qui représente un agencement interne de l'unité de traitement de signal 32 utilisée selon le mode de réalisation de la figure 7. La lumière délivrée dans l'unité de traitement de signal 32 est convertie électriquement en un signal électrique par l'intermédiaire d'un circuit de conversion photo-électrique 41 et le signal de sortie provenant du circuit de conversion photo-électrique 41 est ensuite séparé sur les capteurs respectifs 31 par l'intermédiaire d'un circuit de séparation de fréquence 42.Dans un circuit de conversion de données 44 connecté au circuit de séparation de fréquence 42, les valeurs de paramètre de processus sont calculées au moyen de ces fréquences en utilisant des données pour les capteurs respectifs préliminairement stockées dans un moyen de mémoire d'une table de facteurs de conversion 43 en vue d'amendements ou de corrections.
Lors de cette opération, les amendements concernant par exemple la non linéarité de la valeur de sortie et la variation de température sont réalisés. Par l'intermédiaire de la mémorisation totale des facteurs d'amendement de conversion des capteurs respectifs 31 dans l'unité de traitement de signal 32, les capteurs respectifs 31 sont libérés du calcul pour l'amendement et sont libérés de la fourniture d'un quelconque circuit électronique pour ce calcul, et par conséquent, les structures des capteurs sont rendues simples moyennant une fiabilité élevée.
Les valeurs de paramètre de processus calculées respectives sont émises en sortie sur le réseau d'ordinateur 35 en tant que valeurs vraies sur un circuit d'interface de sortie 45.
L'ordinateur de processus 36, L'unité d'affichage de données 37 et d'autres appareils d'instrumentation de processus sont connectés en fonctionnement au réseau d'ordinateur 35 de telle sorte que l'ordinateur de processus 36 et l'unité d'affichage de données 37 puissent obtenir des valeurs de paramètre de processus souhaitées à n'importe quel instant à partir d'un appareil d'instrumentation de processus optionnel. La connexion des appareils d'instrumentation de processus respectifs par l'intermédiaire du réseau rend possible de réduire le nombre de câbles de connexion et d'utiliser en commun les informations de processus dans une installation.
Selon ce mode de réalisation, comme mentionné ci-avant, L'appareil d'instrumentation de processus amélioré du point de vue de la performance d'immunité vis-à-vis du bruit comprenant des câbles en un nombre réduit par comparaison avec la structure classique peut être réalisé par l'intermédiaire de la connexion des fibres optiques en utilisant les capteurs du type modulation optique.
En outre, selon le présent mode de réalisation, puisque les capteurs du type modulation optique sont utilisés en tant que capteurs 31, la source de lumière 40 doit nécessairement être incorporée dans l'unité de traitement de signal 32 mais dans le cas où le capteur 31 est lui-même pourvu d'une source de lumière, cette source de lumière 40 peut être éliminée et il s'ensuit que la fibre optique d'application de lumière 33a peut être également éliminée. Par conséquent, les valeurs de paramètre de processus peuvent être mesurées au moyen d'un agencement davantage simple.
En outre, plus particulièrement, selon le présent mode de réalisation, bien que les capteurs respectifs 31 soient agencés en parallèle les uns aux autres par l'intermédiaire de la fibre optique d'application de lumière 33a et de la fibre optique de réception de lumière 33b, les capteurs 31 peuvent être agencés en série. L'agencement d'un capteur de signal 31 peut également être adapté et dans ce cas, les fibres optiques d'application de lumière et de réception de lumière 33a et 33b sont connectées à l'unique capteur 31.
Toujours encore, selon le présent mode de réalisation, comme décrit ci-avant par report à la figure 8, L'unité de traitement de signal 32 est munie de la source de lumière 40, du circuit de conversion photo-électrique 41, du circuit de séparation de fréquence 42, de la table de facteurs d'amendement de conversion 43, du circuit de conversion de données 44 et du circuit d'interface de sortie 45. Dans cet agencement, la source de lumière 40 peut être disposée à l'intérieur ou à l'extérieur de l'unité de traitement de signal 32 et la maintenance ainsi que la manoeuvrabilité de l'unité 32 peuvent être améliorées en agençant intégralement les autres circuits dans l'unité 32.
Un autre mode de réalisation de l'appareil d'instrumentation de processus selon la présente invention est décrit ci-après par report à la figure 9 sur laquelle des index de référence identiques sont annexés à des éléments ou circuits correspondant à ceux du mode de réalisation des figures 7 et 8, et leur explication est omise ici.
Par report à la figure 9, L'appareil d'instrumentation de processus de ce mode de réalisation est muni d'une pluralité de capteurs du type modulation optique 31 comme mentionné dans le mode de réalisation précédent, lesquels servent à convertir les valeurs de paramètre de processus telles que la température et la pression en signaux de fréquence et à transmettre la lumière appliquée depuis un moyen externe moyennant une intensité modulée.
Les capteurs 31 sont centralisés du point de vue de l'agencement sur une carte locale et des coupleurs en étoile 38 sont également agencés sur la même carte. La lumière appliquée depuis la source de lumière 40 incorporée dans l'unité de traitement de signal 32 est dérivée et appliquée sur les capteurs respectifs 31 par l'intermédiaire de la fibre optique d'application de lumière 33a et du coupleur en étoile 38. Les capteurs 31 servent à moduler la lumière en intensité avec les fréquences correspondant aux valeurs de processus, et la lumière modulée est multiplexée par l'intermédiaire du coupleur en étoile 38 et de la fibre optique de réception de lumière 33b puis est transmise à l'unité de traitement de signal 32.L'unité de traitement de signal 32 peut être connectée, bien que ceci ne soit pas représenté, à un ordinateur de processus et à une unité d'affichage de données par l'intermédiaire d'un réseau d'ordinateur tel que représenté sur la figure 7.
Le mode de réalisation de la structure décrite ci-avant permet d'obtenir la fonction qui suit.
Chacun des coupleurs en étoile 38 est un élément optique permettant de dériver une fibre optique selon une pluralité de fibres optiques. La lumière transmise au travers de la fibre optique d'application de lumière 33a est dérivée en une seule fois selon un nombre nécessaire de lumières au travers des coupleurs en étoile 38, lesquelles lumières sont ensuite transmises sur les capteurs respectifs 31 moyennant des valeurs de paramètre de lumière égales. Dans le cas où les capteurs 31 sont centralisés du point de vue de l'agencement, même si la lumière est dérivée en une seule fois par le coupleur en étoile 38, il n'est pas nécessaire de faire en sorte que les fibres optiques soient longues pour la connexion aux capteurs respectifs 31.Les capteurs respectifs 31 servent à convertir les valeurs de paramètre de processus selon les fréquences différentes les unes des autres, et les signaux de sortie qui en proviennent sont combinés par l'intermédiaire du coupleur en étoile 38 puis sont transmis à l'unité de traitement de signal 32 par l'intermédiaire de la fibre optique de réception de lumière 33b.
Selon ce mode de réalisation, les câbles de connexion peuvent voir leur nombre réduit et la performance d'immunité vis-à-vis du bruit peut être améliorée et en outre, dans le cas où les capteurs 31 sont centralisés du point de vue de l'agencement sur la carte locale ou similaire, la structure peut être rendue davantage simple et le coût de fabrication peut être réduit en dérivant la lumière en une seule fois par l'intermédiaire du coupleur en étoile 38 par comparaison avec le cas où les capteurs sont connectés selon la forme d'une échelle en utilisant le coupleur en T 34 tel que le coupleur directionnel optique présentant des rapports de dérivation différents.
Spectre de R.M.N. 1 H (400 MHz, CDCl3, d en ppm, réf. TMS): 0,63 (dd, J = 16 et 5,5 Hz, 1H, 5 ss2) 0,96 (t, J = 7,5 Hz, 3H: CH3 2 y), 1,17 (mt, 1H: 3 2) de1,30 à 1,45 (mt, 1H: 3 y2), 1,38 (d, J = 7,5 Hz, 3H: CH3 1 y), de 1,55 à 1,85 (mt, 3H: 3 yl et CH2 2 5), 2,05 (mt, 1H, 3 1), 2,20 (mt, 1H, 5 62), 2,40 (d large, J = 16 Hz, 1H: 5 61), 2,47 (d, J = 16 Hz, 1H: 5 '3î) , 2,88 (dt, J = 13 et 4 Hz, 1H: 5 E2), 2,99 (dd, J = 12,5 et 5 Hz, 1H: 4 2) 3,30 (s, 3H: NCS3 4), 3,32 et 3,60 (2 mts, 1H chacun: CH2 3 b), 3,40 (t, J = 12,5 Hz, 1H: 4 ss1), 3,80 (s, 3H: OCH3), 4,60 (t, J = 7,5 Hz, 1H, 3 ), 4,80 (dd large, J = 13 et 8,5 Hz, 1H: 5 e1), 4,88 (mt, 1H: 2a), 4,92 (d large, J = 10 Hz, 1H: 1 ), 5,31 (dd, J = 12,5 et 5 Hz, 1H: 4 a), 5,34 (d large, J = 5,5 Hz, 1H: 5 a), 5,90(d, J = 9 Hz, 1H: 6 a), 5,93 (q large, J = 7,5 Hz, 1H: 1P), 6,54 (d, J = 9 Hz, 1H: NH 2), 6,87 (d, J = 8 Hz, 2H: 4e), 7,16 (d, J = 8 Hz, 2H: 46), de 7,15 à 7,40 (mt, 5H: H Aromatiques 6), 7,50 (mt, 2H: 1' Hg et 1' H4), 7,80 (dd, J = 4 et 2,5 Hz, 1H: 1' H6), 8,43 (d, J = 10 Hz, 1H: NH 1), 8,78 (d, J = 9 Hz, 1H: NH 6), 11,65 (s, 1H: OH).
Exemple I Préparation de la 46-méthyl-dés(4G-diméthylamino) pristinamycine IA.
On réalise à l'échelle de 60 erlenmeyers une culture de la souche SP92::pVRC508 en milieu de production avec ajout à 16 heures de 1 ml d'une solution à 5 g/l dans la soude 0,1N de 4-méthylphénylalanine (R,S). Au terme de 40 heures de culture, les 1,8 litres de moût issus de 60 erlenmeyers sont extraits par 2 volumes d'un mélange de 66% de tampon phosphate 100 mM pH 2,9 et 34% d'acétonitrile, puis centrifugés. Le surnageant est extrait par 2 fois 0,5 volumes de dichlorométhane. Les phases chlorométhyléniques sont lavées à l'eau puis combinées, séchées sur sulfate de sodium et évaporées. L'extrait sec est repris par 20 ml de dichlorométhane et injecté sur une colonne de silice (30 g) montée dans le dichlorométhane et éluée successivement par paliers de 0 à 10 % de méthanol dans le dichlorométhane. Les fractions contenant le nouveau dérivé de pristinamycine IA sont regroupées et évaporées. On obtient 49 mg de résidu sec. Celui-ci est repris par 6 ml d'un mélange 60% eau et 40% acétonitrile et injecté en 2 fois sur une colonne semi-préparative Nucléosil 7u C8 10x250 mm (Macherey Nagel) éluée dans un mélange de 55% de tampon phosphate 100 mM pH 2,9 et 45% d'acétonitrile. Les fractions contenant la nouvelle pristinamycine sont regroupées et extraites par un volume de dichlorométhane. La phase organique est lavée à l'eau, séchée sur sulfate de sodium puis évaporée. On obtient 44 mg de 4Ç-méthyl-dés(44-diméthylamlao) pristinamycine IA.
Spectre de R.M.N. 1 H (400 MHz, CDC13, 6 en ppm, réf. TMS): 0,52 (dd, J = 16 et 6 Hz, 1H, 5 ss2) 0,93 (t, J = 7,5 Hz, 3H: CH3 2 y), 1,15 (mt, 1H: 3 ss2), de1,20 à 1,40 (mt, 1H: 3 γ2), 1,35 (d, J = 7,5 Hz, 3H: CH3 1 y), de 1,50 à 1,85 (mt, 3H: 3 yl et CH2 2 ss), 2,04 (mt, 1H, 3 ss1), 2,18 (mt, 1H, 5 62), de 2,25 à 2,45 (mt, 2H: 5 61 et 5 ss1), 2,36 (s, 3H: ArCH3), 2,83 (dt, J = 13 et 4 Hz, 1Hr 5 e2), 2,99 (dd, J = 13 et 4 Hz, 1H: 4 ss2), 3,28 (s, 3H: NCH3 4), 3,31 et 3,59 (2 mts, 1H chacun: CH2 3 b), 3,40 (t, J = 13 Hz, 1H: 4 ss1), 4,59 (t, J = 7,5 Hz, 1H, 3 a > , 4,74 (dd large, J = 13 et 7 Hz, 1H: 5 E1), 4,85 (mt, 1H: 2a), 4,89 (d large, J = 10 Hz, 1H: la), de 5,25 à 5,35 (mt, 2H: 5 a et 4 a), de 5,85 à 5,95 (mt, 2H: 6 a et 1ss), 6,52 (d, J = 9,5 Hz, 1H: NH 2), 7,14 (AB limite, J = 9 Hz, 4H: 46 et 4), de 7,15 à 7,35 (mt, 5H: H Aromatiques 6), 7,50 (mt, 2H: 1' 114 et 1' H5), 7,81 (dd, J = 4 et 2Hz, 1H: 1' H6), 8,41 (d, J = 10 Hz, 1H: NH 1), 8,74 (d, J = 9 Hz, 1H: NH 6), 11,63 (s, 1H: OH).
Exemple J Préparation de la 45-méthylthio-dés (4r-diméthylamino) pristinamycine IA.
On réalise à l'échelle de 60 erlenmeyers une culture de la souche SP92::pVRC508 en milieu de production avec ajout à 16 heures de 1 ml d'une solution à 10 g/l dans la soude 0,1N de 4-méthylthiophénylalanine (R,S). Au terme de 40 heures de culture, les 1,8 litres de moût issus de 60 erlenmeyers sont extraits par 2 volumes d'un mélange de 66% de tampon phosphate 100 mM pH 2,9 et 34% d'acétonitrile, puis centrifugés. Le surnageant est extrait par 2 fois 0,5 volumes de dichlorométhane. Les phases chlorométhyléniques sont lavées à l'eau puis combinées, séchées sur sulfate de sodium et évaporées. L'extrait sec est repris par 20 ml de dichlorométhane et injecté sur une colonne de silice (30 g) montée dans le dichlorométhane et éluée successivement par paliers de 0 à 10 % de méthanol dans le dichlorométhane. Les fractions contenant le nouveau dérivé de pristinamycine IA sont regroupées et évaporées. On obtient 65 mg de résidu sec. Celui-ci est repris par 6 ml d'un mélange 60% eau et 40% acétonitrile et injecté en 2 fois sur une colonne semi-préparative Nucléosil 7u C8 10x250 mm (Macherey Nagel) éluée dans un mélange de 55% de tampon phosphate 100 mM pH 2,9 et 45% d'acétonitrile. Les fractions contenant la nouvelle pristinamycine sont regroupées et extraites par un volume de dichlorométhane. La phase organique est lavée à l'eau, séchée sur sulfate de sodium puis évaporée. On obtient 45 mg de 4#-méthylthio-dés(4#-diméthylamino) pristinamycine IA.
Spectre de R.M.N. 1 H (400 MHz, CDCl3, 6 en ppm, réf. TMS): 0,68 (dd, J = 16 et 5,5 Hz, 1H, 5 ss2) 0,93 (t, J = 7,5 Hz, 3H: CH3 2 y), 1,13 (mt, 1H: 3 ss2) de 1,25 à 1,40 (mt, 1H: 3 Y2), 1,33 (d, J = 7,5 Hz, 3H: CH3 1 y), , de 1,55 à 1,85 (mt, 3H: 3 y1 et CH2 2 ss), 2,02 (mt, 1H, 3 ss1), 2,18 (mt, 1H, 5 62), 2,38 (d large, J = 16,5 Hz, 1H: 5 61), 2,46 (s, 3H: SCH3), 2,48 (d, J=16 Hz, 1H, 5 ss1), 2,85 (dt, J = 13,5 et 4 Hz, 1H: 5 e2), 3,00 (dd, J = 12 et 5 Hz, 1H: 4 2) , 3,23 (s, 3H: NCH3 4), 3,37 (t, J = 12 Hz, 1H: 4 ss1), 3,37 et 3,58 (2 mts, 1H chacun: CH2 3 b), 4,55 (t, J = 7,5 Hz, 1H, 3 ), 4,77 (dd large, J = 13,5 et 8 Hz, 1H: 5 E1), 4,86 (mt, 1H: 2a), 4,89 (dd, J = 10 et 1,5 Hz, 1H: la), 5,30 (d large, J = 5,5 Hz, 1H: 5 a), 5,32 (dd, J = 12 et 5 Hz, 1H: 4 a), 5,90 (d, J = 9,5 Hz, 1H: 6 a), 5,92 (dq, J = 7,5 et 1,5 Hz, 1H:1ss), 6,55 (d, J = 9,5 Hz, 1H: NH 2), 7,13 (d, J = 8 Hz, 2H: 46), de 7,15 à 7,35 (mt, 5H: H Aromatiques 6), 7,19 (d, J = 8 Hz, 2H: 4e), 7,45 (mt, 2H: 1' 114 et 1' H5), 7,76 (t, J = 5 Hz, 111: 1' H6), 8,42 (d, J = 10 Hz, 1H: NH 1), 8,76 (d, J = 9,5 Hz, 1H: NH 6), 11,65 (s, 1H: OH).
La 4-méthylthiophénylalanine (RS) peut être préparée selon la méthode décrite par R.L.Colescott, R.R.Herr, J.P. Dailey J. Am. Chem. Soc, 1957, 79, 4232-4235.
Exemple K Préparation de la 4e-méthylamino dés(44-diméthylamino) pristinamycine IA.