INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le protocole de traitement par la DNase dépourvue d'activité RNAse est le suivant: l'ARN extrait est aliquoté en présence de "RNAse inhibitor" (Boehringer-Mannheim) dans de l'eau traitée au DEPC à une concentration finale de 1 ssg dans 10 pl; à ces 10 41, est ajouté 141 de "RNAse-free DNAse" (Boehringer-Mannheim) et 1,2 41 de tampon à pH 5 contenant 0,1 M/l d'acétate de sodium et 5 mM/1 de MgSO4; le mélange est incubé 15 min. à 200C et porté à 950C pendant 1,5 min. dans un "thermocycler".
Toutefois, ces deux composants actifs pourront également être employés en association séparément ou encore décalés dans le temps.
Un même rapport pondéral préférentiel entre les deux composants, tel que défini pour le produit de combinaison, sera recherché pour leur usage séparé ou décalé dans le temps.
Outre les effets bénéfiques complémentaires décrits précédemment, il a été constaté que les deux principes actifs, extrait lipostérolique de serenoa repens et salicylate de zinc agissaient en synergie et permettaient de diminuer les sécrétions de sébum et de retarder de façon très significative le regraissage des cheveux. Cette constatation inattendue et pour le moins originale nous permet d'accéder à un niveau d'activité particulièrement intéressant dans le produit proposé.
L'activité synergique des deux principes actifs associés à été mise en évidence par un test d'usage conduit pendant 6 semaines sur des sujets volontaires selon le protocole défini comme suite.
Les sujets sélectionnés appartiennent aux deux sexes (environ 60 % d'hommes et 40 % de femmes) d'âges compris entre 20 et 40 ans, s'identifiant comme atteints d'hyperséborrhgée, les sujets reconnaissant se laver les cheveux tous les jours. Tout sujet ayant un traitement capillaire concomittant a été éliminé ainsi que tout cas d'hyperséborrhée d'origine connue (médimenteuse ou dépressive). La durée du test a été fixée à 6 semaines et les produits appliqués un jour sur deux.
Trois groupes de sujets ont été constitués le groupe GT constitué de 42 personnes a reçu un shampooing selon l'invention renfermant les deux principes actifs précités, à savoir l'extrait lipostérolique de serenoa repens décrit dans la demande de brevet FR 2 643 375 et le salicylate de zinc; le groupe GZ représenté par 37 sujets a reçu un shampooing ne renfermant que le salicylate de zinc le groupe GS représenté par 33 sujets a reçu un shampooing ne renfermant que l'extrait lipostérolique de serenoa repens décrit dans la demande de brevet FR 2 643 375.
Un bilan a été effectué au bout de 2 semaines et 6 semaines. Les résultats sont exprimés par les cotations suivantes recueillies par interrogatoire auprès de chaque sujet A: Aucun résultat.
B : Diminution perceptible de la séborrhée.
C : Diminution jugée importante (cuir chevelu non gras).
D: Retour à un état dit normal.
Cette cotation tient compte du regraissage du cheveu tel qu'il est perçu par chaque sujet. Les résultats comparatifs relatifs à l'analyse des trois groupes GT, GZ et GS sont exprimés dans le tableau suivant en pourcentage de chaque cotation aux temps TO + 2 semaines et TO + 6 semaines.
Cotations Lecturc à 2 semniocs de traitemelll Lecture à 6 scmaines dc tratemellt exprimées en % Groupe GZ Groupe GS Groul > cGT Groupe GZ Groupe GS Groupe GT A 3 3,7 3 2,8 3,1 2,3 B 87 85,4 81,2 72,3 73,2 51,5 C 8,8 9,1 12,7 19,6 16,3 26,5 D 1,2 1,8 3,1 5,3 7,4 19,7 Commentaires des résultats Le tableau montre de façon significative que le groupe GT ayant été traité par le shampooing renfermant les deux principes actifs présente le meilleur score sur les deux critères - diminution jugée importante (C) - retour à létat dit normal (D).
En effet, au bout de 6 semaines de traitement, le pourcentage total cumulé des avis favorables émis sur les critères C et D est de Groupe GZ = 24,9 % Groupe GS = 23,7 % Groupe GT =46,2%.
Le résultat est plus particulièrement significatif après 6 semaines de traitement lorsque l'on considère les avis favorables émis sur le critère D, avec 19,7 % pour le groupe GT contre 5,3 % pour le groupe GZ et 7,49 % pour le groupe GS.
Enfin, si l'on observe l'évolution des trois groupes entre la deuxième et la sixième semaine de traitement, on observe une diminution des pourcentages cumulés des avis A et B comme suit: Groupe GZ = - 14,9% Groupe GS = - 12,8% Groupe GT = - 30,4 O/o.
L'examen de ces résultats permet de conclure de façon significative à l'intérêt de l'association synergique dans laquelle le serenoa repens, doté d'une activité inhibitrice de la 5-o-réductase, voit son efficacité augmentée par le salicylate de zinc, anti-inflammatoire ne possédant pas d'action comparable.
I1 va de soi que, plutôt que d'être apposés sur l'article 2 ou son emballage sous forme d'étiquettes, les codes d'identification et/ou l'élément antivol magnétique pourraient être inclus dans son emballage ou dans sa surface extérieure, sans pour autant sortir du cadre de l'invention.
Pour payer l'article 2, il suffit de poser la première face 2a de cet article sur la surface réceptrice 3 en respectant un positionnement prédéterminé, par exemple en positionnant un coin prédéterminé de l'article 2 dans un angle 3a prévu à cet effet dans un coin de la surface réceptrice 3.
Sous la surface réceptrice 3, à l'emplacement où doit se trouver la première étiquette 2c de la première face 2a, est dispose un premier lecteur de code à barres L1, qui est représenté schématiquement sur les figures 3 et 4 et qui est relié à un microprocesseur MP.
Ce microprocesseur MP est relié également à une mémoire M contenant une correspondance entre les codes d'identification portés par les étiquettes 2c et 2e ainsi que les prix des articles sur lesquels ces étiquettes sont apposées, à un écran d'affichage 4, à un lecteur 5 de cartes de paiement, à un clavier 6, et à un circuit 7 de commande d'un générateur de champ magnétique qui comprend un ou plusieurs bobinages inducteurs 8, et qui est disposé sous la surface réceptrice 3, à un emplacement correspondant à la position de la deuxième étiquette 2d.
De plus, le microprocesseur MP est également relié à un deuxième lecteur de code à barres L2 disposé dans une console 7 au-dessus de la surface réceptrice 3, ce deuxième lecteur L2 étant conçu pour lire le code d'identification porté par la troisième étiquette 2e de la deuxième face 2b de l'article, pendant que le premier lecteur L1 lit le code d'identification porté par la première étiquette 2c de la première face 2a de l'article.
Le microprocesseur MP est programmé pour - lire simultanément les codes d'identification portés par les deux étiquettes 2c et 2e de l'article 2 au moyen des lecteurs L1 et L2 de code à barres, - si ces deux codes d'identification sont identiques, ou plus généralement s'ils sont reliés entre eux par une relation prédéterminée, rechercher le prix correspondant à l'un au moins de ces codes d'identification dans la mémoire M, pour afficher ce prix sur l'écran 4, - encaisser le paiement de ce prix au moyen notamment du lecteur 5 de cartes de paiement et du clavier 6 qui permet d'entrer un code secret propre à la carte de paiement, - et après cet encaissement, désactiver l'élément magnétique 2d de l'article 2, par le générateur de champ magnétique 8 commande par le circuit de commande 7.
De préférence, les codes d'identification portés par les deux étiquettes 2c et 2e comportent une partie individualisée qui est spécifique de l'article particulier 2 portant ces deux étiquettes, de sorte que deux articles distincts, mais identiques, portent des codes d'identification différents, ce qui empêche de frauder en superposant de tels articles identiques.
Dans des modes de réalisation avantageux, cette partie individualisée est générée de façon aléatoire.
Comme il va de soi, et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite aucunement aux modes d'application et de realisation qui ont été plus spécialement décrits ci-dessus ; elle en embrasse au contraire toutes les variantes, notamment celles pour lesquelles les articles considérés seraient juxtaposables non pas verticalement mais horizontalement lors de leur mise en place sur la surface réceptrice de la caisse, les faces principales de ces articles étant alors des faces latérales verticales de ceux-ci et les lecteurs de codes de la caisse étant agencés de façon à être disposés horizontalement en regard des éléments d'identification portés par lesdites faces.
DISPOSITIF ET PROCEDE DE SEPARATION DE PARTICULES FORMANT UN PRODUIT GRANULEUX La présente invention concerne un dispositif de séparation de particules formant un produit granuleux, ce dispositif comportant un canal de guidage associé à des moyens d'amenée des particules et un organe de séparation de ces particules. Elle concerne également un procédé de séparation de particules formant un produit granuleux, dans lequel on introduit progressivement lesdites particules dans un dispositif de séparation selon la présente invention.
Il existe actuellement essentiellement deux procédés permettant la séparation, le tri ou la qualification de particules constituant un produit granuleux tel qu'une poudre, des pastilles ou des graines par exemple.
L'un de ces procédés consiste à disposer le produit à trier sur le tamis supérieur d' une série de tamis superposés dont les mailles sont de plus en plus petites au fur et à mesure que l'on s'approche du bas des tamis. Les particules traversent les mailles des tamis jusqu'à ce que la dimension de ces mailles les empêche de tomber plus bas.
La dimension des particules recueillies sur un tamis donné est donc comprise entre la dimension des mailles de ce tamis et celle des mailles du tamis placé immédiatement au-dessus. Ce procédé permet de caractériser et de séparer en catégories discrètes, les particules d'un produit en fonction de leur dimension. Il présente toutefois certains inconvénients. Lorsque les particules ne sont pas parfaitement sphériques, elles se coincent dans les mailles du tamis et le colmatent. Celui-ci devient rapidement inutilisable. Ce colmatage peut être diminué par exemple en faisant vibrer les tamis. Ceci a pour effet de créer une abrasion des particules. Lorsque l'on tamise un échantillon de produit granuleux en vue de caractériser un lot de produit, l' abrasion des particules engendre une fausse image de la dimension de ces particules.Cette méthode peut donc se révéler totalement inutilisable dans certains cas.
Le deuxième procédé consiste à réaliser une analyse des particules par laser. Un faisceau laser dirigé sur les particules permet de mesurer leur surface projetée sur un plan perpendiculaire au faisceau. Ce procédé ne permet de mesurer qu'une surface et non un volume ce qui aboutit à un résultat approximatif, qui peut être erroné lorsque l'on désire caractériser des particules non sphériques.
De plus, ce procédé nécessite un temps de traitement relativement long ce qui interdit son utilisation en continu dans une chaine de fabrication. En outre, ce procédé ne permet que la qualification des produits et non leur séparation ou leur tri.
Tous ces inconvénients conduisent à des erreurs de mesure et des incertitudes relativement importantes, ce qui rend ces procédés peu fiables et parfois même inutilisables.
De plus, ce temps de collection relativement élevé conduit à récupérer, à l'anode du détecteur, des signaux électriques dont le temps de montée est relativement long, d'où des problèmes d'empilement dans les moyens électroniques de traitement de ces signaux.
EXPOSÉ DE L'INVENTION La présente invention concerne un détecteur de particules ionisantes qui est susceptible d' avoir une résolution spatiale nettement plus élevée que le détecteur connu, mentionné plus haut, et de détecter des flux de particules ionisantes nettement plus élevés que ce détecteur connu.
De façon précise, la présente invention a pour objet un détecteur de particules ionisantes, ce détecteur comprenant une enceinte à gaz, des première, deuxième et troisième électrodes planes, placées dans cet ordre dans l'enceinte et maintenues parallèles les unes aux autres, les première et deuxième électrodes délimitant un espace de conversion ("conversion gap") dans lequel les particules engendrent des électrons, les deuxième et troisième électrodes délimitant un espace d'amplification ("amplification gap") dans lequel ces électrons sont multipliés par un processus d'avalanche, la deuxième électrode étant percée de trous et constituant une cathode, la troisième électrode constituant une anode et comprenant un ensemble d'anodes élémentaires électriquement isolées les unes des autres, et des moyens de polarisation aptes à porter la première électrode à un premier potentiel, la cathode à un deuxième potentiel supérieur au premier potentiel et les anodes élémentaires à un troisième potentiel supérieur au deuxième potentiel, ces moyens de polarisation permettant ainsi de créer des champs électriques respectivement dans les espaces de conversion et d'amplification, ce détecteur étant caractérisé en ce que la distance D entre la cathode et l'anode est inférieure à 500 um et en ce que le rapport R de l'intensité du champ électrique créé dans l'espace d'amplification à l'intensité du champ électrique créé dans l'espace de conversion est supérieur à 10.
Comme on le verra mieux par la suite, l'utilisation d'une faible distance, inférieure à 500 um, entre la cathode et l'anode du détecteur objet de l'invention permet d'avoir dans celui-ci des anodes élémentaires dont la taille est sensiblement égale à cette distance ou inférieure à celle-ci, ce qui permet d'atteindre une très haute résolution spatiale.
De plus, le rapport entre les intensités des champs électriques dont il a été question précédemment est nettement plus élevé dans la présente invention qu'il ne l'est dans le détecteur connu, mentionné plus haut.
Comme on le verra mieux par la suite, ceci permet la détection de flux de particules nettement plus élevés que ceux qui sont détectés avec ce détecteur connu.
De préférence, la distance D entre la cathode et l'anode du détecteur objet de l'invention ne dépasse pas 200 um.
En effet, la résolution spatiale que l'on peut atteindre avec ce détecteur est d'autant plus élevée que cette distance D est faible.
De préférence également, le rapport R entre les intensités des champs électriques est au moins égal à 50.
Comme on le verra mieux par la suite, ceci permet de détecter des flux de particules ionisantes très élevés.
Selon un mode de réalisation préféré du détecteur objet de l'invention, l'épaisseur E de la cathode est inférieure à D/10.
Ceci conduit à une bonne uniformité du gain dans l'espace d'amplification du détecteur et facilite le passage des électrons de l'espace de conversion à cet espace d'amplification.
De préférence, la taille T des trous de la cathode et le pas P de ces trous sont dans l'intervalle allant de D/10 à D/7, cette taille T étant supérieure à l'épaisseur E et inférieure au pas P.
Ceci conduit à un champ électrique ayant une bonne uniformité dans l'espace d'amplification et contribue donc également à une bonne uniformité du gain dans cet espace d'amplification.
Selon un premier mode de réalisation particulier du détecteur objet de l'invention, les anodes élémentaires sont des bandes électriquement conductrices parallèles les unes aux autres.
Selon un deuxième mode de réalisation particulier, les anodes élémentaires sont des éléments électriquement conducteurs formant un réseau bidimensionnel en damier.
Les parties radiales pendantes de deux masses dont les parties axiales en porte-à-faux sont adjacentes sont disposées de part et d'autre du voile circulaire.
La partie radiale pendante comprend deux ailes latérales de part et d'autre de la partie axiale en porte-àfaux, chaque aile latérale comprenant une butée de blocage coopérant avec l'extrémité libre de la partie axiale en porte-à-faux de la masse adjacente.
Les moyens de fixation comprennent des moyens de solidarisation pour solidariser l'extrémité libre de la partie axiale en porte-à-faux de ladite masse adjacente avec la butée de blocage en regard.
Chaque pôle comprend un tenon axial en queue d'aronde coopérant avec une gorge axiale en queue d'aronde définie par deux parties axiales en porte-à-faux adjacentes ayant chacune une section transversale en queue d'aronde inverse de celle dudit tenon.
Dans une variante de réalisation, chaque partie axiale en porte-à-faux comprend une ou plusieurs gorges axiales en queue d'aronde, chacune des gorges coopérant avec le tenon axial en queue d'aronde d'un pôle. Une même masse supportant alors un ou plusieurs pôles.
Le voile comprend des orifices traversants, et en ce que les moyens de fixation comprennent des moyens de solidarisation pour solidariser entre elles, à travers lesdits orifices traversants, lesdites parties pendantes de deux masses dont les parties en porte à faux sont adjacentes.
Le voile comprend des moyens de positionnement coopérant avec des moyens de positionnement complémentaires façonnés sur les surfaces de contact desdites masses avec ledit voile.
Les masses sont des monoblocs moulés.
Un premier avantage de la présente invention résulte de la coopération de l'épaulement de la masse avec l'épaulement du voile. Ainsi, la visserie est-elle pratiquement libérée des contraintes liées à la force centrifuge.
Un autre avantage de la présente invention résulte du fait que les masses sont placées alternativement de part et d'autre du voile ce qui assure un bon équilibre. En outre par construction, les masses ont leur centre de gravité sensiblement compris dans le plan du voile ce qui diminue sensiblement l'effet de basculement lié a la forme des masses.
Un autre avantage résulte de la gorge et du tenon en forme de queue d'aronde pour la fixation des pôles sur les masses. Cette hauteur de fixation permet de faire passer le flux magnétique d'un pôle à l'autre avec un entrefer parasite minimal.
D'autres avantages et caractéristiques de la présente invention résulteront de la description qui va suivre en référence aux dessins annexés dans lesquels La figure 1 est une vue schématique partielle d'un rotor selon l'invention.
La figure 2 est une vue schématique d'une masse utilisée dans un rotor selon l'invention.
L'invention concerne un rotor 1 à inertie élevée comprenant un voile circulaire 2 ayant un axe de rotation définissant la direction axiale du rotor 1, et des masses 3 rapportées, montées solidaires du périmètre 4 du voile circulaire 2 a l'aide de moyens de fixation 5 des masses 3 sur le voile circulaire 2, et des pôles 22 montés sur les masses 3.
Chaque masse 3 est directement rapportée sur le voile circulaire 2 et comprend une partie radiale pendante 6 en regard de l'une ou l'autre des faces transversales 10 dudit voile circulaire 2, et solidaire d'une partie axiale en porte-à-faux 7 venant en recouvrement du périmètre 4 du voile 2.
Ladite partie radiale pendante 6 de chaque masse 3 comprenant un épaulement 8 s'étendant axialement coopérant avec un des épaulements s'étendant axialement complémentaires 9 localisé sur l'une ou l'autre des faces transversales 10 dudit voile circulaire 2.
Dans les milieux présentant des fissures fines, les coulis à base de ciment sont difficilement injectables à cause de la taille trop grande des grains constituant le ciment. Aussi, pour remplir les fissures fines, l'utilisation de coulis de ciment classique nécessite une injection sous forte pression pour ouvrir les fissures. Ces fortes pressions ne sont pas toujours compatibles avec les contraintes que peut subir le milieu injecté.
D'autre part, l'injection de coulis de ciment classique dans des terrains constitués de sable fin est impossible, même sous forte pression. En effet, à cause de la taille relativement grande des grains de ciment classique par rapport à la taille des grains de sable fin, il se produit un phénomène d'essorage gênant la pénétration du coulis : l'eau du coulis s'infiltre rapidement tandis que les grains de ciment restent bloqués.
L'injection sous faible pression de coulis de ciment classique dans une gaine de câble de précontrainte ne permet pas toujours d'atteindre toute la longueur du câble, surtout les points hauts.
D'autres techniques ont été développés pour pallier ces problèmes. Pour l'injection sous faible pression dans des fissures fines de rocher, de béton ou de maçonnerie, on utilisait jusqu'il y a peu de temps des produits organiques (des résines). Pour l'injection dans des sables fins, on utilisait des gels de silicate. Cependant, les résines coûtent cher et ne permettent pas de reconstituer le monolithisme de la structure injectée. De plus, les modules d'élasticité des résines sont différents de ceux des roches, des bétons ou des maçonneries. Un autre inconvénient des résines provient de leur emploi relativement récent, ce qui ne permet pas de se faire une idée de leur durabilité.En ce qui concerne les gels de silicate, ces produits présentent des risques pour l'environnement lors de leur mise en oeuvre et ne sont pas pérennes à cause du phénomène de synérèse qui, par relargage d'eau, entraîne une contraction des gels. En outre, plusieurs Etats interdisent l'utilisation de gels de silicate sur leur territoire.
Pour réaliser des injections sous faible pression dans des terrains de sable fin ou dans des fissures fines, les cimentiers proposent maintenant des ciments fins. Ces ciments fins ne contiennent pas de cendres volantes ni de pouzzolanes ni aucun autre constituant, à l'exception d'un adjuvant pour quelques uns.Les principaux avantages de l'utilisation de coulis à base de ciment fin par rapport aux résines ou aux gels de silicate sont les suivants - leur module d'élasticité est en harmonie avec le milieu recevant l'injection, - leur angle de frottement résiduel est en harmonie avec le milieu recevant l'injection, - leurs résistances mécaniques sont élevées, - ils adhèrent sur des surfaces mouillées, - ils résistent à la chaleur, - ils sont économiques, - la fabrication des coulis sur un chantier est simple à réaliser, - ils ne sont pas nocifs pour les utilisateurs, - leurs performances sont pérennes, - ils respectent l'environnement.
Parmi ces ciments fins, on peut citer les produits suivants - le ciment fin Rheocem 900 (marque déposée) commercialisé par la société MBT et dont le diamètre maximum des grains est de 40 pm - le ciment fin Lanko 737 (marque déposée) commercialisé par la société Lafarge et dont le diamètre maximum des grains est de 25 pm ; c'est un produit livré prêt à l'emploi avec un adjuvant et qui n'est utilisé que pour l'injection dans des ouvrages en maçonnerie ou en béton ; - le ciment fin Spinor A (marque déposée), à base de laitier, commercialisé par la société Ciments d'Origny et dont le diamètre maximum des grains est de 12 pm ; son prix est relativement bon marché, ce qui permet son utilisation en grande quantité pour réaliser des injections dans des sols fins.
Les entreprises spécialisées dans l'injection ont aussi mis au point des coulis d'injection fins.
Parmi ces coulis fins, on peut citer - le Microsol (marque déposée) de la société Solétanche, obtenu à partir du ciment fin Spinor As déjà cité - le Micron S (marque déposée) de la société Bachy, réalisé à base de fumée de silice et de chaux l'utilisation de fumée de silice devrait augmenter la viscosité du coulis.
Cependant, ces coulis à base de ciment fin (exempt de cendres volantes) présentent, par rapport aux résines ou aux gels de silicate, les inconvénients suivants lors de leur utilisation - leur seuil de pénétrabilité est fonction du diamètre maximum des grains de ciment, - leur viscosité, plus importante, entraîne une plus faible pénétrabilité, - il se produit des phénomènes d'exsudation et de décantation à partir d'un seuil de dosage en eau, - ils se produit également un phénomène d'essorage gênant la pénétration du coulis.