INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Entre la tuyère 13 et l'extrémité du puits 11 proche du prolongement 10 est délimitée une chambre de combustion 16 qui est en communication du côté de la tuyère 13 avec l'amorce 15. L'extrémité du puits 11 à l'opposé de l'amorce 15 reçoit une coupelle 17 contenant une composition d'initiation 18 du moteur 5. Radialement, la chambre de combustion 16 est délimitée par un propergol solide 19 en forme d'un cylindre creux en contact avec la composition d'initiation 18.
Par ailleurs, le fond de la coupelle 17 comporte en son centre un trou 21.
La composition d'allumage à retardement est constitué d'un retard pyrotechnique 27 qui remplit le canal 12 à peu près aux trois quarts de sa longueur et qui est en contact avec la composition d'initiation 18 à travers le trou 21.
Dans le prolongement du retard pyrotechnique 27 et en contact avec celui-ci, une composition d'allumage 29 remplit le quart restant du canal 12. De son autre côté, proche de la charge à effet sonore 9, elle est réalisée sous forme d'un rendu de feu classiquement utilisé en pyrotechnie.
Avantageusement, l'enveloppe 1, l'embase 3 et la tuyère 13 sont réalisées en matière plastique, par exemple du type polyéthylène chargé (P.A.6.6) ou du type polypropylène, afin de ne pas détériorer les pâles d'un réacteur au cas où des débris d'un tel projectile s'introduiraient par accident dans un réacteur d'avion.
Le projectile suivant l'invention est destiné à être tiré à partir d'une arme individuelle, par exemple un pistolet de calibre 4 muni d'un réducteur, ou d'un lanceur comportant un canon adapté au calibre du projectile et assez long pour un bon guidage du projectile, ainsi qu'un dispositif de mise à feu de l'amorce 15. A cet effet, l'embase 3 comporte à son extrémité portant la tuyère 13, deux ergots 31 latéraux en matière plastique qui assurent la tenue du projectile dans le lanceur utilise.
électrique 14 en étant fixée par sertissage à celui-ci.
L'élément de contact présente un évidement et un ergot 16 s'étendant dans l'évidement en étant incliné par rapport au plan de l'élément de contact de sorte qu'il s'étend en saillie d'une face de l'élément de contact. L'ergot est
dirigé vers l'extrémité arrière 12.
Les éléments de contact 10 sont introduits dans les logements 6, 8 par leur extrémité avant 18 suivant la direction longitudinale des éléments de contact. A l'intérieur de chaque logement, le corps comporte un relief s'étendant en saillie dans le logement. Au passage de ce relief, l'ergot 16 se fléchit en rentrant dans son évidement, puis s'étend à nouveau après avoir dépassé le relief lorsque l'élément de contact arrive en fin de course et est installé dans le logement. Lorsque l'élément de contact est sollicité dans un sens tendant à le faire sortir du logement, l'ergot vient en butée contre le
relief pour interdire la sortie de l'élément de contact.
On réalise ainsi le verrouillage de l'élément de contact.
Le porte-lampe comporte en outre deux verrous 20, 22 mobiles par rapport au corps 4 entre une position ouverte et une position fermée, associés aux éléments de contact respectifs. Sur les figures 1 et 2, le verrou 20 est représenté en position ouverte et le verrou 22 en position fermée. En position fermée, les verrous s'intègrent dans des évidements correspondants de la partie évasée 5 de sorte qu'ils semblent formés par découpe de la partie évasée. Les verrous sont alors opposés l'un à l'autre aux deux extrémités les plus éloignées de la partie évasée. Chaque verrou est relié au corps 4 au moyen d'une charnière 26 orthogonale à la direction longitudinale des éléments de contact et des logements. Les charnières sont adjacentes à la jonction de la partie évasée 5 et de la partie cylindrique 3. Les verrous sont moulés d'une seule pièce avec le corps 4, les charnières étant constituées par un amincissement local de
la paroi du corps.
Chaque verrou comporte une paroi plane 28 s'étendant en position fermée à l'extrémité de la partie évasée opposée à la partie cylindrique en étant perpendiculaire à la direction d'introduction des éléments de contact dans les logements. Un bord libre de cette paroi qui est adjacent au conducteur et au sertissage en position fermée, présente une encoche en regard du conducteur et du sertissage de sorte que la paroi ne vient
pas en butée contre ceux-ci.
Chaque verrou comporte quatre nervures 30 parallèles à la direction d'introduction des éléments de contact dans les logements et perpendiculaires à la paroi plane 28 en s'étendant le long de celle-ci. En position fermée du verrou, les deux nervures les plus au centre de la succession viennent en contact par leur bord opposé à la paroi 28 avec le chant de l'extrémité rétrécie 12 de l'élément de contact installé dans son logement. Les deux nervures sont en contact avec l'extrémité 12 respectivement de part et d'autre du sertissage (et du conducteur). En position fermée, ces deux nervures 30 s'étendent ainsi dans la trajectoire de sortie de l'extrémité 12 de l'élément de contact, en étant contiguës à cette extrémité. Les verrous forment obstacle à la sortie des éléments de contact, et constituent un double verrouillage. En position ouverte, chaque verrou est basculé autour de sa charnière 26 vers l'extérieur de la partie évasée et s'étend hors de la trajectoire du élément de contact. Il autorise ainsi l'introduction de l'élément de contact dans le logement. Les verrous sont moulés en
Chaque verrou comporte des pattes 32 s'étendant en
saillie des faces latérales du verrou en vue en plan.
Lorsqu'on bascule le verrou de la position ouverte à la position fermée, les pattes franchissent à force un rétrécissement de la découpe de la partie évasée. Ces pattes constituent des moyens d'encliquetage permettant
d'immobiliser les verrous sur le corps en position fermée.
RESULTATS Généralités sur les conditions expérimentales L'approche expérimentale de cette étude est basée sur les recommandations des autorités réglementaires, conçues tout particulièrement pour assurer la sécurité virale des dérivés sanguins et des protéines recombinantes, à savoir des médicaments dont le procédé de fabrication est toujours basé sur des molécules actives en solution.
II est clairement demandé de calcuier des facteurs de réduction (R) pour chaque étape étudiée en comparant la quantité totale de particules infectieuses (Li) dans la solution devant subir le traitement à la quantité totale de particules infectieuses (Lf) dans la solution ayant subi le traitement. Selon cette conception, il s'agit, physiquement, de la même solution contaminée par un virus qui sera utilisée pour évaluer Li et Lf.
Dans le cas du procédé étudié ici, le matériel de départ n'est pas une solution mais un morceau de cartilage, en conséquence l'évalutation de Li et Lf ne peut être faite qu'à partir d'échantillons indépendants. Ainsi, pour les étapes testées au cours de cette étude, la charge virale avant traitement (Li) est obtenue à partir des particules infectieuses récupérées du morceau de cartilage contaminé et aussitôt traité pour la récupération des virus (décrit dans le paragraphe 3.1.2.3.) (échantillons L1 pour chaque expérience).
1. Influence du traitement des cartilages par un mélange méthanolichloroforme (v/v) pendant 24 heures sur le VIH-1 Les résultats obtenus sont reportés dans les tableaux 1.
1.1. Analyse des contrôles Cytotoxicité Le milieu récupéré du morceau de cartilage (lot n" 967) non contaminé et traité par le mélange méthanol/chloroforme pendant 24 heures puis ultracentrifugé n'est pas toxique sur les cellules utilisées pour le titrage (Tableau 1.1, échantillon N2).
Effet de l'ultracentrifugation sur le virus Aucune perte significative de particules infectieuses n'est observée au cours de I'ultracentrifugation. En effet, le titre infectieux du virus est identique avant et après ultracentrifugation (Tableau 1.1, échantillon V2 comparé à VI; titre infectieux "b" comparé à "a").
Effet du cartilage et des conditions de récupération sur le virus Une perte de particules infectieuses de 1,23 log a été observée lorsque le morceau de cartilage contaminé a été immédiatement traité pour la récupération du virus comme décrit dans le paragraphe 3.1.2.3.
(Tableau 1.1, échantillon LI comparé à S ; charge virale "e" comparée à "d"). Cette perte de particules infectieuses est toutefois faible et peut être attribuée à l'étape de la récupération des particules infectieuses pour cet échantillon. En effet, une perte non significative de particules infectieuses est obtenue à partir du cartilage contaminé laissé à 4"C :::: 2"C pendant la durée de l'expérience, puis traité pour la récupération du virus (Tableau 1.1, échantillon L2 comparé à S, charge virale "f" comparée à "d").
Effet de la durée de l'expérience sur le virus Aucune perte significative de particules infectieuses n'est observée pendant la durée de l'expérience que le virus soit dilué dans le milieu de culture (Tableau 1.1 ; échantillon V3 comparé à V2, titre infectieux "c" comparé à "b") ou que le virus soit dans le cartilage (Tableau 1.1 échantillon L2 comparé à L1, charge virale "f" comparée à "e").
1.2 Analyse de I'expérience La charge virale totale de référence pour le matériel pré-purifié (cartilage avant traitement) est obtenue à partir de l'échantillon L1, soit le cartilage contaminé et soumis aussitôt aux conditions de récupération du virus (paragraphe 3.1.2.3.). Ainsi, I'efficacité du traitement a été évaluée uniquement sur la base des particules infectieuses que l'on était capable de récupérer du cartilage contaminé.
Les résultats obtenus au cours du traitement par le mélange (v/v) méthanol/chloroforme pendant 24 heures sont résumés dans le tableau ci dessous:
Pouvoir infectieux du VIH-1 Echantillons Charge moyenne Intervalle de confiance (DICT50) olution récupérée d'un Aucune cytotoxicité Les artilage non contaminé mais traité contrôles harge virale introduite dans 1,37 107 9,15 106#L#2,05 107 harge virale récupérée d'un artilage aussitôt après surchargeL1 8,10 105 4,16 10@ # L # 1,57 106 Cartilage harge virale récupérée d'un artilage aussitôt après surcharge L1 8,10 10@ 4,16 10# # L # 1,57 10@ avant traitement Cartilage harge virale récupérée après 1er cartilage 21 2ème cartilage 22 traitement 3ème cartilage 21 Facteur de réduction raitement par le mélange Facteur dc Intervalle dc confianoe éthanol/chloroforme réduction moven 1er cartilage > 4.59 (= Inf) 4,30 # Inf # 4,87 2ème cartilage > 4.57 (= Inf) 4,28 # Inf # 4,85 3ème cartilage > 4.59 (= Inf) 4,30 5 Inf S 4,87 Le facteur de réduction est présenté comme supérieur à "lnf' ( > Inf) lorsqu'aucune particule infectieuse n'est détectée dans l'échantillon préparé à partir du cartilage contaminé et traité.
Aucune particule infectieuse n'a été récupérée à partir des trois morceaux de cartilage contaminés et traités par un mélange méthanol/chloroforme (v/v) pendant 24 heures à 4"C i 2 C (Tableau 1.2 charges virales "g", "h" et "i" comparées à la charge virale e ).
Les facteurs de réduction obtenus au cours de l'expérience montrent que ce traitement est efficace pour inactiver etiou éliminer le VIH1.
2. Influence du traitement des cartilages par une solution d'acide chlorhydrique HCI 0,5 M pendant 48 heures sur le VIH-1 Les résultats obtenus sont reportés dans les tableaux 2.
2.1. Analyse des contrôles Cytotoxicité Le milieu récupéré à partir du morceau de cartilage (lot n 1150) non contaminé préparé dans les conditions décrites dans le paragraphe 3.1,3.1. et traité par la solution d'HCI 0,5 M pendant 48 heures à 4 C + 2 C n'est pas toxique sur les cellulse utilisées pour le titrage (Tableau 2.1 échantillon N2).
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On dissout le composé 60 (21,1 g, 53,3 mmol) dans le dichlorométhane (154 ml). A température ambiante, on ajoute du triéthylsilane (34 mI, 213 mmol), puis additionne goutte à goutte le mélange acide trifluoroacétique (16,3 ml, 213 mmol) et anhydride trifluoroacétique (0,49 ml, 3,47 mmol). On laisse agiter 2 heures, et ajoute une solution aqueuse 1M d'hydroxyde de sodium jusqu'à pH basique. Après décantation, on extrait la phase aqueuse à l'acétate d'éthyle puis réunit les phases organiques, sèche et concentre. On purifie le résidu sur colonne de silice (dichlorométhane/acétone 14:1 puis 12 : 1) pour obtenir 61 (12,5 g, 59 %). [a]D + 100 (c = 1,45, dichlorométhane). 1H RMN # 7,40-7,20 (m, 5H, Ph), 4,98 (d, 1H, J = 3,5Hz, H-1), 3,62 (s, 3H, OCH3), 3,49 (s, 3H, OCH3), 1,14-0,91 (m, 2H, CH2CH2Si(CH3)3), 0,00 (s, 9H, CH2CH2Si(CH3)3).
Anal. Calculée pour C20H3006Si (398,58): C, 60,27 ; H, 8,60. Trouvé C, 60,18 ; H, 8,81.
PREPARATION 56 2-(Triméthylsilyl)éthyl O-(2,3,6-tri-O-acétyl-4-O-p-méthoxybenzyl-α-D- glucopyranosyl)-(1 -4)-0"(2,3,6-tri-Owacétyl-ss-D-glucopyranosyl)-(1 -4)-6-O benzyl-2,3-di-O-méthyl-α-D-glucopyranoside (62).
On traite un mélange du thioglycoside 57 (19, 1 g, 25,1 mmol) et de l'accepteur de glycosyle 61 (7,5g, 18,7 mmol) selon la méthode 3 pour obtenir, après purification sur colonne de silice (dichlorométhane/acétone 20: 1 puis 10:1), 62 (19,7 g, 95 %). [a]D + 90 (c= 1,15, dichlorométhane).
Anal. Calculée pour Cs2H74023Si (1095,24) : C, 57,03; H, 6,81. Trouvé : C, 57,38; H, 6,85.
SCHEMA 18 : Synthèse du polysaccharide 66
PREPARATION 57 2-(Triméthylsilyl)éthyl O-(2,3,6-tri-O-méthyl-α-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O-(2,3,6- tri-O-méthyl-ss-D-glucopyranosyl)-(1-4)-6-O-benzyl-2,3-di-O-méthyl-α-D- glucopyranoside (63).
On traite le composé 62 (19,7 g, 18,0 mmol) selon la méthode 4 pour obtenir, après purification sur colonne de silice (toluène/acétone 3 1 puis 2 1), le composé 63 (11,2 g, 79 % sur les trois étapes). [a]D + 95 (c = 1,15, dichlorométhane). ESIMS, mode positif : m/z + NaCI, 829 (M+Na)+ ; + KF, 845 (M+K)+. 1H RMN (CDCl3) 6 7,34-7,25 (m, 5H, Ph), 5,60 (d, 1H, J = 3,8Hz, H-1"), 4,96 (d, 1H, J = 3,8Hz, H-1), 4,29 (d, 1H, J = 8,0Hz, H-1'), 1,08 0,91 (m, 2H, CH2CH2Si(CH3)3), 0,00 (s, 9H, CH2CH2Si(CH3)3).
PREPARATION 58 2-(Triméthylsilyl)éthyl O-(2,3,6-tri-O-acétyl-4-O-p-méthoxybenzyl-α-D- glucopyranosyl)-(1-4)-O-(2,3,6-tri-O-acétyl-ss-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O-(2,3,6tri-O-méthyl-α-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O-(2,3,6-tri-O-méthyl-ss-D- glucopyranosyl)-(1-4)-6-O-benzyl-2,3-di-O-méthyl-α-D-glucopyranoside (64).
On traite un mélange du thioglycoside 57 (6,87 g, 9,10 mmol) et d'accepteur de glycosyle 63 (6,67 g, 8,30 mmol) selon la méthode 3, et purifie le résidu sur colonne de silice (toluène/acétone 2 : 5) pour obtenir 64 (10,7 g, 86 %). [a]D + 90 (c = 0,83, dichlorométhane). ESIMS, mode positif : m/z + NaCI, 1525 (M+Na)+ ; + KF, 1541 (M+K)+. 1H RMN (CDC3) # 7,33-7,25 (m, 5H, Ph), 7,15-6,84 (m, 4H, C6H4OCH3), 5,56 (d, 1H, J = 3,9Hz, H-1"), 5,29 (d, 1H, J = 4,0Hz, H-1""), 4,97 (d, 1 H, J = 3,7Hz, H-1) 4,71 (d, 1H, J = 8,1 Hz, H-1'''), 4,27 (d, 1H, J = 7,9Hz, H-1'), 1,08-0,91 (m, 2H, CH2CH2Si(CH3)3), 0,00 (s, 9H, CH2CH2Si(CH3)3).
Anal. Calculée pour C70H106o33Si (1503,69) : C, 55,91 ; H, 7,1 i.
Trouvé : C, 56,05; H, 7,24.
PREPARATION 59 2-(Triméthylsilyl)éthyl [O-(2,3,6-tri-O-méthyl-α-D-glucopyranosyl)-(1-4)-O- (2,3,6-tri-O-méthyl-ss-D-glucopyranosyl)-(1-4)]2-6-O-benzyl-2,3-di-O-méthyl-α-D- glucopyranoside (65).
On traite le composé 64 (10,7 g, 7,2 mmol) selon la méthode 4, et purifier le résidu sur colonne de silice (toluène/acétone 2 : 1 puis 6 : 5) pour obtenir 65 (6,50 g, 74 % sur les trois étapes). [a]D + 102 (c = 0,68, dichlorométhane).
1H RMN (CDCl3) 6 7,33-7,25 (m, 5H, Ph), 5,65 (d, 1H, J = 3,8Hz, H-i""), 5,62 (d, 1H, J = 3,8Hz, H-1"), 4,98 (d, 1H, J = 3,7Hz, H-1), 4,31 (d, 1H, J = 8,1HO, H-1'''), 4,29 (d, 1H, J = 7,9Hz, H-1'), 1,08-0,91 (m, 2H, CH2CH2Si(CH3)3), o,oo (s, 9H, CH2CH2Si(CH3)3).
Anal. Calculée pour C56H98O26Si (1215,48): C, 55,34; H, 8,13. Trouvé : C, 55,31; H, 8,19.
Cette substance 28 est typiquement une huile ou un autre fluide visqueux, ou un gel visqueux dont la viscosité est optimisée en fonction des caractéristiques du hauban à amortir.
L'installation du dispositif d'amortissement décrit ci-dessus se déroule par exemple de la façon suivante. Les torons du hauban 6 sont installés et ancrés à leurs deux extrémités, en les passant à travers le guide tubulaire 16 et le tube extérieur 22. Le tube 22 est ensuite écarté du guide 16 pour donner accès au tronçon du hauban recevant le dispositif. Le tube intérieur 20 est mis en place et bloqué sur le tronçon du hauban en assemblant ses deux coquilles et en serrant les vis 42. Les deux moitiés de l'anneau 24 sont ensuite mises en place autour du tube intérieur 20, puis brochées. Après avoir enroulé le boyau souple 26 dans la gorge 32, on engage le tube extérieur 22 autour de l'ensemble, on remplit le boyau 26 avec l'huile 28, et on fixe le tube extérieur 22 sur le flasque 48 du guide tubulaire 16. Lorsque le toron 6 comporte une enveloppe protectrice externe, celle-ci peut être fixée sur l'extrémité du tube extérieur 22 opposée au guide 16.
Bien qu'on ait décrit l'invention en référence à un exemple de réalisation particulier, on comprendra que diverses variantes peuvent être apportées à cet exemple sans sortir du cadre de la présente invention. Ainsi, un dispostif selon l'invention peut servir à amortir les vibrations d'un câble autre qu'un hauban, par exemple un câble porteur ou une suspente d'un pont suspendu ou encore un câble sous-marin... La portion du câble fixée à une fondation ou analogue n'est pas obligatoirement l'une de ses extrémités. D'autre part l'élément auquel est fixée cette portion peut être une fondation ou tout élément de structure, y compris un réseau de câbles.
SYSTEME AMORTISSEUR A HUILE La présente invention concerne un système amortisseur à huile pour motos ou voitures et notamment pour des véhicules utilisés soit pour les compétitions, soit en tout terrain.
II est connu par la demande de brevet américain 4,958,706, un amortisseur à huile comportant un piston mobile dans un cylindre qui, lors de sa course de compression, déplace l'huile contenue dans une chambre vers, d'une part un réservoir et, d'autre part une seconde chambre disposée de l'autre côté du piston. Le trajet de l'huile vers la seconde chambre disposée de l'autre côté du piston passe par des valves d'ajustement des caractéristiques de rebond de l'amortisseur. La pression de l'huile chassée dans le réservoir est compensée par une poche contenant un gaz sous pression et jouant, en quelque sorte, le rôle équivalent au ressort des amortisseurs à ressort de l'art antérieur. L'accès à la chambre du réservoir est limité par, d'une part un système réglable par une vis d'ajustement du taux de compression et, d'autre part un clapet de protection contre les pressions excessives, taré pour résister à une pression maximale de 140 Kg/cm2 environ (2000 psi).
La présente invention concerne un réservoir à huile utilisable avec un tel type d'amortisseur ou avec d'autres types d'amortisseurs plus simples ou plus complexes. En effet, on a constaté que dans ces systèmes d'amortisseurs, on prévoyait toujours sur l'amortisseur, entre d'une part la bague (11) disposée à l'extrémité de la tige (10) du piston adjacente à l'anneau de fixation (12) au châssis du véhicule et d'autre part la surface externe inférieure (151) du corps cylindrique (15) constituant la chambre de compression, un élément élastique généralement constitué d'une bague en caoutchouc formant la butée de l'amortisseur que l'on rencontre dans les conditions de fonctionnement extrêmes. En effet, I'amortisseur étant protégé contre les pressions trop élevées, le clapet du réservoir risque de s'ouvrir lors de la retombée du véhicule après un saut important et, dans ce cas, la seule protection pour l'amortisseur est la butée élastique disposée entre le cylindre (15) et la bague (11).
Cette butée élastique a l'inconvénient de générer des phénomènes de rebond incontrôlables pour le pilote qui amènent parfois le véhicule à faire une culbute en avant.
Un premier but de l'invention est de proposer un système d'amortisseur qui permet d'éliminer ces inconvénients tout en conservant les avantages et caractéristiques des amortisseurs à huile.
Ce but est atteint par le fait que le système amortisseur à huile constitué d'un piston monté à l'extrémité d'une tige mobile, se déplaçant dans un corps cylindrique creux en chassant l'huile comprise entre le piston et le fond du corps creux de l'amortisseur vers une chambre de réserve déformable sur l'extérieur de laquelle est appliqué un gaz sous pression, L'huile étant évacuée vers la chambre de réserve par au moins deux orifices différents selon les vitesses de déplacement du piston est caractérisé en ce que le trajet de l'huile passe par une chambre intermédiaire de volume déterminé et les orifices sont disposés entre la chambre de réserve et la chambre intermédiaire, au moins l'un des orifices étant obturé par un clapet anti-retour réglable constituant un frein hydraulique réglable de façon à ne permettre l'évacuation de l'huile que dans le cas où la pression exercée par le piston sur l'huile est telle qu'elle dépasse les conditions prévues d'utilisation du véhicule les plus extrêmes.
Un autre but de l'invention est de proposer un système qui permette d'améliorer les caractéristiques de réponse de l'amortisseur lors des phases de compression.
Ce but est atteint par le fait qu'un deuxième clapet anti-retour réglable est interposé entre la chambre intermédiaire et la chambre de réserve et réglé pour une plage de vitesses de déplacement du piston située entre les basses vitesses et les vitesses de frein hydraulique.
Selon une autre particularité un troisième orifice pourvu d'un étranglement réglable permet d'évacuer aux basses vitesses l'huile de la chambre intermédiaire vers la chambre de réserve.
Selon une autre particularité les premier et deuxième clapets comportent un corps de vis se prolongeant par une tige crantée régulièrement sur une hauteur déterminée de sa périphérie et supportant sur l'extrémité de la tige des moyens de fixation d'un chapeau de maintien, entre ce dernier et la partie crantée d'une rondelle d'étanchéité et d'un moyen élastique appuyant avec une force déterminée la rondelle d'étanchéité sur le siège de l'orifice respectif associé au clapet.
Selon une autre particularité la partie crantée coopère avec une bille sollicitée par des moyens élastiques pour constituer un cran d'arrêt de réglage.