INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
LE DISPOSITIF SELON L'INVENTION COMPREND UN SUPPORT DE MICROS ET LEURS POTENTIOMÈTRES DE RÉGLAGES,LIÉ A LA SCIE PAR DEUX ATTACHES ARTICULES. DE PREFERENCE LES DEUX ATTACHES ARTICULÉES COMPORTENT CHACUNE UNE LIAISON RIGIDE AVEC LA LAME DE LA " SCIE MUSICALE " . AVANTAGEUSEMENT LES LIAISONS RIGIDES SONT PLACEES SENSIBLEMENT AUX EXTRÉMITES DE LA LAME ORTHOGONALEMENT AU CHANT DE LA LAME CÔTÉ MICROS . SELON UNE RÉALISATION PRÉFÉRENTIELLE LES DEUX ATTACHES ARTICULÉES COMPORTENT UN DEGRÉ DE LIBERTÉ POUR L'ARTICULATION INFÉRIEURE ET DEUX DEGRÉS DE LIBERRE POUR L'ARTICULATION SUPÉRIEURE .DE PRÉFÉRENCE L'ARTICULATION INFÉRIEURE PERMET UNE ROTATION; L'ARTICULATION SUPÉRIEURE UNE ROTATION ET UN GLISSEMENT LINEAIRE DU SUPPORT .AVANTAGEUSEMENT LA POSITION DES MICROS ET DU BOITIER PORTEUR DES POTENTIOM#TRES ET DE LA PRISE JACK SONT RÉGLABLES LE LONG DU SUPPORT . CES MICROS ONT UNE POSITION RÉGLABLE PAR UNE LIAISON APPUI PLAN SUR LE SUPPORT. DE PRÉFÉRENCE LES MICROS SONT DU TYPE À INDUCTION . AINSI COMBINÉ A UNE SCIE MUSICALE LE DIT DISPOSITIF PERMET DE RÉALISER UN NOUVEL INSTRUMENT DE MUSIQUE.
LES CARACTÉRISTIQUES ET AVANTAGES DE LA PRESSENTE INVENTION RESSORTENT MIEUX À LA LECTURE DE LA DESCRIPTION QUI VA SUIVRE D'UNE REALISATION DONNÉE # TITRE INDICATIF ET NON LIMITATIF EN RÉFÉRENCE AU SCHÉMA ANNEXÉ DANS LA PLANCHE UNIQUE REPRESENTANTEN VUE DE PRORL LE DISPOSITIF COMBE À UNE SCIE MUSICALE.
On crée par exemple un champ électrique de l'ordre de 1 à 1,8 MV.m~l entre chacune des cathodes 6 et 8 et l'anode 2.
Le champ magnétique B, qui est parallèle à ce champ électrique, vaut par exemple 0,14 T.
Une décharge électrique spontanée d'électrons se produit entre les cathodes 6 et 8 et l'anode 2.
La trajectoire de ces électrons est allongée par le mouvement spiralé que leur donne le champ magnétique.
Au cours de la trajectoire spiralée des électrons, de nombreuses collisions ont lieu avec les molécules du gaz que l'on veut piéger au moyen de la pompe.
On remarquera que l'ensemble de ces cylindres 4 a une structure du type "nid d'abeilles" et que la base de ces cylindres peut revêtir des formes diverses telles que cercles, hexagones, carrés Les cathodes 6 et 8 peuvent être pleines ou, au contraire, ajourées.
Dans ces conditions, le matériau de type "getter" est susceptible d'être projeté sur les parois internes de 1 'enceinte de cette pompe et la surface de pompage est augmentée.
La distance entre l'anode 2 et chacune des cathodes 6 et 8 est par exemple égale à 3 mm.
Le premier procédé d'insertion de cosses consiste à saisir un fil pourvu d'une cosse, au moyen de pinces d'insertion avant et de pinces d'insertion arrière, à insérer une partie d'extrémité avant de la cosse dans un boîtier de connecteur, dans une première étape d'insertion, et à insérer la cosse entière dans le boîtier de connecteur au moyen des pinces d'insertion arrière, dans une seconde étape d'insertion, la distance séparant l'extrémité arrière de la cosse des pinces d'insertion arrière étant fixée à une valeur légèrement supérieure à la course des pinces d'insertion arrière qui est nécessaire pour insérer la cosse entière dans le boîtier de connecteur dans la seconde étape d'insertion, tandis que, lorsque la cosse vient buter sur le boîtier de connecteur pendant la seconde étape d'insertion, le fil fait l'objet d'un flambage entre l'extrémité arrière de la cosse et les pinces d'insertion arrière de façon à assurer une détente de la surcharge s'exerçant sur la cosse et le boîtier de connecteur.
Le second procédé d'insertion de cosses utilise un appareil d'insertion de cosse qui comprend: des pinces d'insertion avant et des pinces d'insertion arrière au moyen desquelles un fil pourvu d'une cosse est saisi, un premier vérin de serrage servant à ouvrir et fermer les pinces d'insertion avant, un premier vérin d'insertion dont la tige est reliée au premier vérin de serrage, un second vérin de serrage servant à ouvrir et fermer les pinces d'insertion arrière, un second vérin d'insertion dont la tige est reliée au second vérin de serrage et une plaque de guidage à laquelle sont fixés à la fois le premier vérin de serrage et le second vérin d'insertion, le second vérin de serrage étant agencé de façon à pouvoir être déplacé d'une manière indépendante du premier vérin de serrage, le procédé comprenant l'opération consistant:: à fixer la pression du premier vérin d'insertion à une valeur plus faible que celle du second vérin d'insertion de façon telle que la surcharge s exerçant sur la cosse et le boîtier de connecteur lorsque la cosse vient buter sur le boîtier de connecteur pendant la seconde étape d'insertion fait l'objet d'une détente sur le premier vérin d'insertion.
Les procédés d'insertion de cosses de la présente invention visent à empêcher la cosse et le boîtier de connecteur d'être l'objet d'une rupture en cas de défaillance de l'insertion de la cosse dans l'appareil d'insertion de cosse proposé par la demanderesse de la présente invention dans la demande de brevet japonais n" Heisei 6-89507 Le premier procédé d'insertion de cosses utilise le flambage du fil entre la cosse et les pinces d'insertion pour absorber une force d'impact produite en cas de défaillance d'insertion au cours de l'insertion de la cosse dans le boîtier de connecteur consistant à saisir le fil pourvu de la cosse au moyen des pinces d'insertion de la tête d'insertion de cosses.
Le second procédé d'insertion de cosses comprend les opérations consistant à exécuter une première insertion de la partie d'extrémité avant de la cosse en déplaçant les premières pinces d'insertion et les secondes pinces d'insertion simultanément dans le sens d'insertion de cosse au moyen du premier vérin d'insertion, les premières pinces d'insertion étant agencées de façon à saisir le fil directement en arrière de la cosse et les secondes pinces d'insertion étant agencées de façon à saisir le fil en arrière des premières pinces d'insertion, puis à exécuter une seconde insertion de la cosse dans son ensemble en ne déplaçant que les secondes pinces d'insertion dans le sens d'insertion de cosse au moyen du second vérin d'insertion, la pression du premier vérin d'insertion étant fixée à une valeur inférieure à la pression du second vérin d'insertion de façon à permettre à la force d'impact de la cosse de s'échapper vers le premier vérin d'insertion.
Les buts, particularités et avantages ci-dessus de la présente invention ressortent, ainsi que d'autres, de la description qui suit et des revendications annexées, en regard des dessins annexés dont des parties ou éléments identiques sont désignés par des repères identiques.
DESCRIPTION SUCCINCTE DES DESSINS La figure 1 est une vue de côté représentant l'appareil d'insertion de cosses utilisé dans le procédé d'insertion de cosses de la présente invention, la figure 2 est une vue de côté représentant la partie de montage de chaque vérin de serrage des pinces d'insertion, la figure 3 est une vue de côté, partielle, représentant un fil pourvu d'une cosse saisi par les pinces d'insertion, la figure 4 est une vue de côté, partielle, représentant le fil dans une situation dans laquelle il fait l'objet d'un flambage, la figure 5 est un graphe représentant la relation entre la longueur de différents types de fils et leur charge de flambage, la figure 6 est une vue de côté représentant l'appareil au cours de la première étape d'insertion consistant à insérer la cosse au moyen du premier vérin d'insertion, la figure 7 est une vue de côté représentant l'appareil au cours de la seconde étape d'insertion consistant à insérer la cosse au moyen du second vérin d'insertion et la figure 8 est une vue de côté d'un appareil classique d'insertion de cosses.
DESCRIPTION DES MODES PREFERES DE MISE EN OEUVRE Des exemples de mode de mise en oeuvre de la présente invention sont décrits ci-après en détail en regard des dessins annexés.
La figure 1 représente l'appareil d'insertion de cosses mentionné ci-dessus.
L'appareil d'insertion de cosses (tête d'insertion) 1 comprend une paire de premières pinces d'insertion 5 et une paire de secondes pinces d'insertion 6, destinées à saisir le fil 2 pourvu d'une cosse, un premier vérin pneumatique de serrage 7, servant à ouvrir et fermer les premières pinces d'insertion 5, un second vérin de serrage 8, servant à ouvrir et fermer les secondes pinces d'insertion 6, un premier vérin pneumatique d'insertion 9, relié au premier vérin de serrage 7 et servant à déplacer les premières pinces d'insertion 5 et les secondes pinces d'insertion 6 en même temps suivant la direction horizontale (direction d'insertion des cosses), et un second vérin pneumatique d'insertion 10 qui est déplacé en même temps que les pinces d'insertion 5, 6 par le premier vérin d'insertion 9 et qui ne déplace que les secondes pinces d'insertion 6 suivant la direction horizontale.
Le premier vérin de serrage 7 associé aux premières pinces d'insertion 5 est fixé à une plaque de guidage 1 1 pratiquement en forme de L (voir figure 2) et est relié à une tige 13 du premier vérin d'insertion 9 par l'intermédiaire d'une ferrure 12 en L. Le premier vérin d'insertion 9 est fixé à une plaque de base 14 à laquelle sont aussi fixés horizontalement un rail supérieur de guidage 15 et un rail inférieur de guidage 16. La plaque de guidage 11 est montée d'une manière coulissante sur les deux rails de guidage 15, 16 par l'intermédiaire de blocs coulissants 17, 19 (voir figure 2).
Le second vérin de serrage 8 associé aux secondes pinces d'insertion 6 est relié par l'intermédiaire d'un élément de support 20 (figure 2) au bloc coulissant inférieur avant 18 et la partie arrière de l'élément de support 20 est reliée à la tige 21 du second vérin d'insertion 10. Le second vérin d'insertion 10 est fixé à la plaque de guidage 11 en commun avec le bloc coulissant inférieur arrière 19. L'élément de support 20 est fixé au bloc coulissant avant 18 et il est possible de faire coulisser ce dernier vers l'avant et vers l'arrière le long du rail de guidage inférieur 16 au moyen du second vérin d'insertion 10 d'une manière indépendante du bloc coulissant arrière 19.Par conséquent, les secondes pinces d'insertion 6 sont en même temps déplacées avec les premières pinces d'insertion 5, de la même course et simultanément, au moyen du premier vérin d'insertion 9 et elles sont déplacées d'une manière indépendante des premières pinces d'insertion 5 au moyen du second vérin d'insertion 10.
La plaque de base 14 peut être déplacée vers le haut et vers le bas au moyen d'un vérin vertical 22 de soulèvement/abaissement et les pinces d'insertion 5, 6 reçoivent le fil 2 pourvu d'une cosse, à partir d'une pince située au-dessous (non représentée). En avant des premières pinces d'insertion 5, il est prévu une paire de pinces 23 de dégagement de fil qui peuvent être ouvertes et fermées. Le vérin 22 de soulèvement/abaissement fait avancer la cosse 3 entre les pinces 23 de dégagement de fil et cette cosse 3 est insérée dans un boîtier de connecteur 24 (figure 6).
La figure 3 représente le fil 2 pourvu d'une cosse saisi par les pinces d'insertion avant 5 et les pinces d'insertion arrière 6. Dans cet exemple, la distance L séparant l'extrémité arrière 3a de la cosse 3 (extrémité arrière de la partie arrière de sertissage) de l'extrémité avant 6a des secondes pinces d'insertion 6 est fixée à 19-31 mm en fonction du type de la cosse 3 et du boîtier de connecteur 24. La dimension L, de 19-31 mm, est égale à la distance L1 (18-30 mm) séparant l'extrémité avant 5a des premières pinces d'insertion 5 de l'extrémité avant 6a des secondes pinces d'insertion 6, augmentée d'un jeu a (1 mm).
La distance L1, de 18-30 mm, coïncide pratiquement avec la course des secondes pinces d'insertion 6 qui est requise pour insérer la cosse 3 entière en position dans le boîtier de connecteur 24 dans la seconde étape d'insertion, cette course étant déterminée par le type de la cosse 3 et du boîtier de connecteur 24. Le jeu a, de 1 mm, est prévu pour empêcher une venue en butée entre les premières pinces d'insertion 5 et la cosse 3 lorsque le fil 4 est saisi par les premières pinces d'insertion 5 et aussi pour empêcher une venue en butée entre les pinces 23 de dégagement de fil et le fil 4 en rendant minimal le mou 4a présenté par le fil 4 lorsque ce fil 4 fait l'objet d'un flambage au cours de la seconde étape d'insertion, ainsi que cela est représenté à la figure 4.
La raison pour laquelle la distance L1 présente une grande valeur, de 18-30 mm, est que la course peut être réglée en deux phases au moyen d'un vérin double 9. À la figure 4, le repère 25 représente un objet faisant obstacle, tel qu'un crevé élastique de blocage situé dans le boîtier de connecteur 24. Les premières pinces d'insertion 5 sont ouvertes, en libérant le fil 4, et seules les secondes pinces d'insertion 6 maintiennent et poussent vers l'avant le fil 2 pourvu d'une cosse.
La figure 5 présente les résultats de mesures représentant la relation existant entre l'effort de flambage de différents fils 4 et la distance L séparant l'extrémité arrière de la cosse 3 des secondes pinces d'insertion 6. Les fils soumis à l'essai sont des fils 4 minces présentant des sections transversales de conducteur de 0,3 mm2 et 0,5 mm2, recouvert chacun d'une isolation épaisse et mince. Les résultats présentés représentent les moyennes de trois mesures. Le graphe montre que, lorsque la position dans laquelle il est saisi est à L = 15 mm, le fil 4 fait l'objet d'un flambage avec moins de 3 kgf (environ 29 N).
Aune solution agitée à température ambiante de 152 g (0,653 mol) de chloracétate de. (lS,2R,5S)-(+)-menthyle dans 600 mL d'éther éthylique anhydre, on ajoute 69 mL (0,686 mole) de benzaldéhyde.
Après quelques minutes d'agitation, la solution est refroidie à -78 C sous atmosphèretinerte, on ajoute ensuite en 2 h unesuspension de 85 g (0,718 mol) de tert-butylate de potassium dans 400 mL d'éther éthylique an hydre, et on laisse revenir le milieu réactionnel à température ambiante. Après contrôle par C.C.M,la partie organique est diluée avec 200 mL de dichlorométhane, lavée plusieurs fois avec une solution saturée de chlorure de sodium, séchée sur MgSO4 et concentrée sous pression réduite. On obtient ainsi 200 g d'un produit brut à l'état de sirop, contenant quatre diastéréoisomères (dont deux cis et deux trans), et que l'on soumet tel que à une cristallisation fractionnée.
Dans un premier temps, la solution du produit brut dans 2 L de méthanol portée à 60"C, à laquelle on ajoute progressivement 700 mL d'eau osmosée, est abandonnée 16 h à température ambiante et à l'écart des vibrations. Une phase solide inférieure de couleur jaune, riche en isomères trans, est écartée, et les cristaux blancs de la phase supérieure, riches en isomères cis, sont séparés par filtration. Les cristaux ainsi obtenus sont remis en solution dans 2 L de méthanol porté à 60"C, avec addition de 500 mL d'eau osmosée jusqu'à obtention d'un trouble persistant, et abandon 16 h à température ambiante. Trois cristallisations supplémentaires effectuées selon le même procédé, mais avec des volumes réduits en méthanol (1 L) et en eau (200 mL), sont nécessaires pour obtenir 23 g de (2R,3R)-3phénylglycidate de (lS,2R,SS)-(+).menthyle à l'état cristallisé avec une pureté HPLC > 99 % (Rdt = 12 %).
Le composé obtenu présente les caractéristiques suivantes: F = 104 C RMN 'H 400 MHz (CDCl3) (6 ppm): 7,40 (2H, dd, J = 7,8 Hz et 1,7 Hz); 7,32 (3H, m); 4,58 (1H, dt, J = 10,9 Hz et 4,2 Hz); 4,26 (1H, d, J = 4,6 Hz); 3,83 (1H, d, J = 4,8 Hz); 1,6 à 0,85 (9H, m); 0,78 (3H, d, J = 7 Hz); 0,75 (3H, d, J = 6,4 Hz); 0,62 (3H, d, J = 6,9 Hz).
Diffraction des rayons X d'un monocrystal de (2R,3R)-3-phénylglycidate de (1 S,2R,SS)-(+)-menthyle en vue de la détermination indirecte de la configuration absolue: Le monocrystal a été obtenu à partir d'une suspension crystalline résultant de l'addition à chaud du non-solvant (eau) sur une solution hémisaturée du glycidate dans le méthanol. Par refroidissement lent, la solution a laissé déposer due fines aiguilles de pureté 99,95 % (CLHP), qui ont été conservées humectées jusqu'à la sélection finale.
L'échantillon sélectionné (aiguille fine de dimensions 0.12*0.12*0.40 mm) a été étudié sur un diffractomètre automatique CAD4 ENRAF-NONIUS (radiation du molybdène avec monochromateur au graphite). les paramètres de la maille ont été obtenus par affinement d'un ensemble de 25 réflexions à angle thêta élevé. la collection de données (2#max = 50 , balayage /20 = 1, t max = 60 s, domaine HKL: H 0,6 K 0,14 L 0,28, contrôlesd'intensité sans dérive significative (0.1 %)) a fourni 1888 réflexions dont 1037 avec I > 1.5a(I).
C,9H2603: Mr = 302.42, orthorhombique, P2,2,2,, a = 5.709(11), b =12.908(4), c=24.433(8)A, V=1801(5)A.3, 2=4, D, =1 1.116 Mg.m3, A(MoICa) = 0.70 92 6 A, s1 = 0.69cm-, F(000) = 656,T = 294 K, R final = 0.072 pour 1037 observations.
Après corrections de Lorenz et corrections de polarisation, la structure a été résolue à l'aide des Méthodes Directes qui permettent de localiser la majorité des atomes non hydrogènes de la molécule, les atomes restant étant localisés par différences de Fourier et mises à l'échelle successives. Après affinement isotrope (R = 0.125) puis anisotrope (R = 0.095), la plupart des atomes d'hydrogène sont localisés à l'aide d'une différence de Fourier (entre 0.39 et 0.14 .3), les autres étant positionnés par le calcul. la structure complète a été affinée par matrice entière (x, y, z, p Pi pour C et O, x, y, z pour H; 200 variables et 1037 observations; w= l/o(F0)2 = [2(I) + (0.04Fo2)2]-tX2) conduisant à R = 0.080, Rzv = 0.072 et Sw = 1.521 (résidu # # # 0.21 e-3) Les facteurs de diffusion sont tirés des Tables Internationales de cristallographie [International Tables for Xray Cristallography (1974). Vol.IV.Birmingham: Kynoch Press. (Présent distributeur D.Reidel,Dordrecht)]. Les calculs ont été réalisés sur Hewlett Packard 9000-710 pour la détermination de la structure [SHELDRICK, G. M. (1985). Crystallographic Computing 3: Data Collection, Structure Determination, Proteins and Databases edited by G. M. Sheldrick, C. Gruger and R. Goddard.Oxford: Clarendron Press] et sur Digital MicroVAX 3100 pour les autres calculs avec le jeu de programmes MOLEN [FAIR, C.K. (1990). MOLEN. An Interactive Intelligent System for Crystal Structure Analysis. Enraf Nonius, Delft, Tthe Netherlands].
DIAGRAMME ORTEP [JOHNSON, C.K.(1965).ORTEP.Report ORNL-3794.
Oak Ridge National Laboratory Tennnessee, USA.]
Un échantillon (2R,3R)-3-phényl-glycidate de ( 1 S,2 R,5 S)- (+ )-menthyle, par traitement au méthylate de sodium dans le méthanol, a permis d'obtenir le phénylglycidate de méthyle correspondant dont les caractéristiques sont les suivantes: [a]D28 = + 12 (c = 1,15; chloroforme) RMN 'H 400 MHz (CDCl3) (6 ppm): 7,40 (2H, d, J = 8 Hz); 7,32 (3H, m); 4,26 (1H, d, J = 4,6 Hz); 3,84 (1H, d, J = 4,6 Hz); 3,55 (3H, s).
Exemple 3 (4 S ,5 R)-2, 4-Diphényl-4 ,5 -dihydrooxazole-5 - carboxylate de ( l S ,2 S,2R,SS)-(+)-menthyle
A une solution agitée sous atmosphère inerte à -65 C de 30 g (0,0993 mol) de (2R,3R)-3-phénylglycidate de (1S,2R,5S)-(+)- menthyle et 305 mL (2,98 mol) de benzonitriledans 1,5 L de dichlorométhane anhydre, on ajoute 15 mL (0,109 mol) d'une solution à 54 % d'acide tétrafluoroborique dans l'éther en 10 min. On laise la réaction se poursuivre à -65 C pendant 1 h et, après contrôle par C.C.M, on additionne 300 mL d'une solution aqueuse saturée d'hydrogénocarbonate de sodium et on laisse revenir à température ambiante avec agitation.Après extraction de la phase aqueuse avec du dichlorométhane (2 x 200 mL), les phases organiques réunies sont lavées avec une solution saturée de chlorure de sodium (200 mL), avec de l'eau (50 mL) et séchée sur MgSO4. Après concentration sous pression réduite et élimination du benzonitrile résiduel sous vide poussé à 50"C, le produit brut obtenu est purifié par chromatographie sur gel de silice (15-40 im) (éluant: cyclohexane-acétate d'éthyle, 20/1).
On isole ainsi 32 g de (4S,5R)-2,4-diphényl-4,5- dihydrooxazole-5-carboxylate de (lS,2R,5R)-(+)-menthyle sous la forme d'un sirop incolore (Rdt = 80 %) et qui présente les caractéristiques suivantes: RMN 'H 400 MHz (CECI3) (6 ppm): 8,10 (2H, d, J = 7,1 Hz); 7,54 (1H, t, J = 7,4 Hz); 7,46 (2H, t, J = 7,4 Hz); 7,34 (5H, m); 5,40 (1H, d, J = 6,4 Hz); 4,88 (lH,d, J = 6,4 Hz); 4,85 (1H, dt, J = 10,9 et 4,4 Hz); 2,09 (1H, m); 1,84 (1H, m, J = 7 et 2,7 Hz); 1,71 (1H, m); 1,69 (1H, m); 0,94 (3H, d, J = 6,5 Hz); 0,9 (1H, m); 0,85 (3H, d, J = 7 Hz); 0,77 (3H, d, J = 7 Hz).
Exemple 4 Acide (4S,5R)-2,4-diphényl-4,5-dihydrooxazole-5- carboxylique
A une solution agitée à température ambiante de 3,5 g (8,64 mmol) de (4S,5R)-2,4-diphényl-4,5-dihydrooxazole-5-carboxylate de (îS,2R,SS)-(+)-menthyledans le méthanol (70 mL), on ajoute 25 mL d'une solution de 6 g (43,2 mmol) de carbonate de potassium dans l'eau osmosée, et on laisse la réaction se poursuivre pendant 16 h à température ambiante. Après contrôle par C.C.M, le milieu réactionnel est concentré sous pression réduite.La phase aqueuse ainsi obtenue est lavée avec du dichlorométhane (3 x 100 mL), acidifiée à pH 2 par addition lente de 20 mL d'une solution aqueuse d'HC1 1M, et extraite avec de l'acétate d'éthyle (3 x 100 mL). Les phases organiques d'extraction réunies sont séchées (MgSO4) et concentrées sous pression réduite.
Selon une variante de l'invention, le matériau absorbant est du silicium.
Selon une variante de l'invention, le procédé comprend également une étape d'échange ionique entre des ions du matériau ferroélectrique et des ions extérieurs, au niveau de la surface du substrat.
Selon une variante de l'invention, I'étape d'échange ionique est réalisée au travers d'un masque, possédant des motifs périodiques.
Selon une autre variante de l'invention, I'échange ionique peut être réalisé au niveau de l'ensemble de la surface du matériau ferroélectrique, la couche absorbante est dans ce cas déposée de manière discontinue, pour favoriser localement des retournements de polarisation ferroélectrique lors de l'opération de recuit.
L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre non limitatif et gracie aux figures annexées parmi lesquelles: - la figure i schématise les différents processus qui peuvent intervenir dans des opérations de conversion de fréquence au sein du substrat présentant des propriétés non-linéaires d'ordre 2; - la figure 2 schématise un guide d'onde réalisé dans un substrat ferroélectrique, dans lequel des domaines de polarisation ferroélectrique alternée, sont présents; - la figure 3 schématise un four à recuit rapide, selon l'art antérieur, utilisant un suscepteur silicium;; - la figure 4 illustre des configurations différentes de retournement de polarisation périodique, au sein d'un substrat ferroélectrique, traduisant l'inhomogénéîté de température obtenue selon un procédé de recuit de l'art antérieur; - la figure 5 schématise les étapes principales d'un premier exemple de procédé selon l'invention; - la figure 6 schématise les étapes principales d'un second exemple de procédé selon l'invention; - la figure 7 schématise une étape de procédé selon l'invention utilisant une couche d'oxyde Ta2Os faisant localement barrière énergétique.
Selon une première variante de l'invention, on réalise un convertisseur de fréquence à partir d'un substrat de LiTaO3 dans lequel on utilise une couche continue de silicium en contact avec la face supérieure dudit substrat.
Pour cela, on procéde de manière classique à un échange entre des ions Li+ du substrat et des ions H+ issus d'un bain d'acide. Pour conférer au retoumement de polarisation le caractère périodique voulu, cet échange protonique est effectué au travers d'un masque constitué de bandes de tantale dont l'épaisseur avoisine 1 000 A, pour assurer l'étanchéité et la résistance au bain acide pendant 25 minutes à 400"C (figure 5a). Une fois cet échange protonique effectué, le masque est éliminé.
Des ions H+ ont diffusé en surface dans les régions représentées par un signe négatif sur la figure 5a, et permettent après recuit le retoumement de polarisation recherché.