INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement pour de tels effets on utilisera un matériau (25) II va de soit que sans sortir du cadre de la présente invention on pourra réaliser des géométries de cellule differentesl coniques ou pyramidale, afin d'utiliser les effets précédemment décrits.
Les figures 11 et 12 représentent schématiquement, et vues en coupe > ou en plan) une telle géométrie de cellules de forme pyramidale (50) utilisable en particulier pour créer des champs électriques inclinés suivant quatres direct ions ou orientations distinctes par rapport à la normale a la face de support (2) > en différentes zones de ladite cellule.
On utilisera de préferencel mais de façon non limitativel pour la mise en oeuvre de l'invention un effet permettant d'utiliser un ancrage homéotrope des molécules de cristal liquide sur les faces supérieures (4) des logements ancrage de réalisation simple dans une telle géométrie.
PROCÉDÉ DE FABRICATION EN CONTINU D'UN PRODUIT ALINENTAIRE RÉALISÉ A PARTIR D'UN PATON EXTRUDÉ ET PRODUIT AINSI OBTENU La présente invention a pour objet un procédé de fabrication en continu d'un produit alimentaire réalisé à partir d'un pâton extrudé comportant une pâte crue ayant une composition donnée, et plus particulièrement d'un pâton co-extrudé comprenant une pâte crue et un fourrage.
I1 existe actuellement peu de moyens techniques permettant de décorer un produit extrudé ou co-extrudé.
Les constantes d'inhibition Ki (nM) obtenues avec le composé de l'invention en compétitioin avec les différents ligands sont données ci-dessous.
Ligand [3M] GBR [3H]Paroxétine [3H]nisoxétine Ki(nM) 6,3 + 3,3 500 + 80 > 1000 Ces résultats montrent que le composé de l'exemple 1 a une bonne affinité et une bonne spécificité pour le transporteur de dopamine.
Exemple 17 Dans cet exemple, on effectue une étude cinétique in vivo de la distribution cérébrale du composé de l'exemple 1, chez le primate (macaque Cynomologus, femelle de 2 kg, anesthésiée à la kétamine, en effectuant une acquisition de données toutes les 12 minutes au CERASPECT).
Les résultats de cette étude sont illustrés sur la figure 4.
Sur cette figure, on voit que le composé de l'exemple 1 se lie de manière spécifique au niveau des noyaux gris centraux, et qu'une image de ces structures est obtenue entre 1 heure et 2 heures après l'injection.
En revanche, le composé de l'art antérieur - CIT ne permet d'obtenir une image spécifique de ces structures qu'à partir de 20 heures après l'injection.
Le composé de l'invention est donc très intéressant pour la visualisation in vivo du système transporteur de la dopamine.
TABLEAU 1 Caractérisation RMN (200 Mhz, CDCl3
Composé Ph-CH3 N-CH3 CO2CH3 H aromatiques Ex 1 étape a) s,i=3,2,11 s,i=3,2,17 s,i=3,3,23 2d, 1=4, rendement: 30% 6,93-7,06 Ex3 étape a) s,i=3,2,15 s,i=3,3,41 m,i=5,7,18 rendement: 59 % Ex4 étape a) s,i=3,2,14 s,i=3,3,42 2d,i=4,6,94 rendement:22% et 7,50 Ex 1 étape b) s,i=3,2,33 s,i=3,3,40 S,i=4,7,11 rendement: 70% Ex3 étape b) s,i=3,3,28 m,i=5,7,13 rendement: 80% Ex4 étape b) s,i=3,3,27 2d=6,89 et 7,13 rendement: 54% s=7,14 TABLEAU 2
Composé X Y Exemple 1 CH3 H Exemple 3 H H Exemple 4 I H Exemple 5 CF3 H Exemple 6 C2H5 H Exemple 7 Cl CH3 Exemple 8 H Cl Exemple 9 H I Exemple 10 F CH3 Exemple 11 NH2 H Exemple 12 NH2 Br Exemple 13 NH2 I TABLEAU 3
Temps post-injection Cervelet Striatum Cortex frontal (heures) (% dose injectée/g tissu) (% dose injectée/g tissu 0,100 1,061 0,124 0,5 #0,015 #0,132 #0,020 0,055 0,537 0,070 1 #0,010 #0,102 #0,016 0,038 0,272 0,039 2 #0,010 #0,084 #0,06 0,021 0,074 0,018 4 #0,002 #0,030 #0,004
POLYPEPTIDE COMPORTANT UN NOUVEAU DOMAINE COHESINE DE TYPE II, COMPOSITION ENZYMATIQUE EN COMPORTANT ET FRAGMENTS D'ADN CODANT POUR CES POLYPEP?'IDES La présente invention concerne des domaines protéiques susceptibles d'interagir de façon non covalente et permettant d'agencer en complexes multiprotéiques définis des polypeptides d'intérêt biochimique ou biologique pour les faire agir ensemble simultanément ou de manière séquentielle afin de potentialiser leur synergie. Elle concerne également les fragments d'ADN codant pour lesdits fragments protéiques. La présente invention concerne enfin des compositions enzymatiques permettant d'associer plusieurs enzymes pour les faire agir ensemble simultanément ou de manière séquentielle afin de potentialiser leur synergie. Par exemple, dans le cas d'une action séquentielle, plusieurs types d'enzymes à activité différente peuvent agir successivement sur un me me mélange de substrats.
Les cellulases de plusieurs bactéries cellulolytiques sont organisées en complexe enzymatique comportant des sous-unités à activité catalytique interagissant avec un polypeptide sans activité catalytique appelé "protéine de charpente". Cette interaction se réalise via des domaines des sous-unités à activité catalytique appelés "domaines dockerine" et des domaines répétés de la protéine de charpente appelés "domaines cohésine" de taille plus importante que les domaines dockerine des unités catalytiques.
A ce jour, seuls les domaines cohésine des protéines de charpente ont été identifiés, ces domaines sont appelés dans la présente description, domaines cohésine de type I.
En particulier, Clostridium thermocellum, une bactérie Gram positive, thermophile et anaérobie, produit un complexe cellulolytique à masse moléculaire élevée dénommé cellulosome (15, 16, 21). Ce complexe est initialement fixé à la surface cellulaire et est ensuite libéré dans le milieu.
Le cellulosome est composé d'au moins 15 polypeptides différents, comprenant de nombreuses a-1 ,4-endoglucanases, au moins une cellobiohydrolase (23) et plusieurs hémicellulases (R-1,4-xylanases, lichénases) (22). Les composants catalytiques sont liés de manière non covalente à une sous-unité de charpente non catalytique, dénommée CipA (pour Cellulosome Integrating Protein) (37).
du type H4.
Ainsi, le branchement automatique de cet autre sous-ensemble de projecteur se fait lorsque l'humidité est élevée. Selon une autre caractéristique de l'invention, une installation de capteur détectant les conditions
d'intempérie dans l'environnement du véhicule et qui est re-
liée à une installation de commande exploitant les signaux et qui commande le branchement d'au moins un autre sous-ensemble
de projecteur.
Selon une autre caractéristique de l'invention, l'installation de capteur détecte comme conditions
d'intempérie au moins l'humidité dans l'environnement du vé-
hicule et l'installation de commande assure le branchement d'au moins un autre sous-ensemble de projecteur sous forte
humidité, notamment lorsque la chaussée est mouillée.
Suivant une autre caractéristique avantageuse de l'invention, l'installation de capteur comporte un capteur d'humidité prévu sur le véhicule au moins à proximité de la chaussée. Cette installation de détection peut utiliser un
capteur de pluie déjà monté sur le véhicule qui commande éga-
lement le fonctionnement de l'installation d'essuie-glace du véhicule. Suivant une autre caractéristique avantageuse de
l'invention, l'installation de capteur comporte une installa-
tion pour détecter l'humidité sur une surface extérieure
d'une vitre prévue dans la zone avant du véhicule.
Cette réalisation offre l'avantage que la coupure de cet autre sousensemble de projecteur se fait suivant une
Ces essais ont été effectués à plus basse température dans le but de comparer les activités catalytiques des résines à fonction guanidine et des résines à fonction amine, dans des conditions cinétiques plus favorables pour l'obtention de l'acide mercapto-3 propionique.
Deux séries d'essais ont été effectuées dans des conditions opératoires identiques, avec des ratios molaires 3 6 H2S/acide acrylique de 1 et de 1 à partir de 100 g (1,39 1 1 mole) d'acide acrylique et de 150 g de DMF (solvant).
Deux résines à fonction amine tertiaire ont été testées: * IRA 94 (24 g), résine Rohm and Haas donnée comme exemple dans J07,228,568), et utilisée comme résine de référence dans nos essais précédents.
* A-21 (22,5 g) résine Rohm and Haas donnée comme exemple dans US 5.008.432 (ou EP 208323).
Deux résines à fonction guanidine de l'invention ont été testées * PS-DVB-TBD (21,6 g), résine à fonction 1,5,7-triaza bicyclo [4.4.0] déc-5-ène préparée selon le mode opératoire décrit ci-dessus.
* PS-DVB-TMG (19 g), résine à fonction 1,1,3,3tétraméthylguanidine préparée selon le mode opératoire décrit ci-dessus Essais n07,8,9 et 10 à rapport molaire H2S ~ 3 AA Conditions DMF : 150 g Acide acrylique : 100 g (1,39 mole) H2S : 142 g (4,2 moles) A la température de réaction de 40 OC, la pression dans l'appareillage est de 17 bars (relatifs).
H2S 6 Essais n 11,12,13 et 14 à rapport molaire = AA 1 Conditions DMF : 150 g Acide acrylique : 100 g (1,39 mole) H2S : 284 g (8,34 moles) A la température de réaction de 40 OC, la pression dans l'appareillage est de 20 bars (relatifs).
Les résultats obtenus à 40 OC confirment les résultats des essais précédents à 60 OC avec le solvant DMF, à savoir * Les résines à fonction guanidine sont plus sélectives en acide mercapto-3 propionique que les résines à fonction amine tertiaire.
Dans le cas des résines à fonction guanidine * La diminution de température de 60 OC à 40 OC améliore légèrement la sélectivité en acide mercapto-3 propionique.
Par contre la diminution de température affecte la vitesse de conversion de l'acide acrylique.
Dans le cas des résines à fonction amine tertiaire * La diminution de température de 60 OC à 40 OC a les mêmes effets que pour les résines guanidine (léger gain de sélectivité en MPA, et baisse de la conversion de l'acide acrylique.
* La résine A-21, plus active que la résine IRA 94, a la même sélectivité en acide mercapto-3 propionique que la résine IRA 94.
Les résultats obtenus pour les 8 résines testées dans ces conditions sont consignés dans le Tableau II. TABLEAU II
Essai 2 heures 4 heures 6 heures n Résine Conv. AA Sél. MPA Sél. Conv. AA Sél. MPA Sél. Conv. AA Sél. MPA Sél.
(%) (%) TDPA (%) (%) (%) TDPA (%) (%) (%) TDPA (%) 7* IRA 94 66,9 78,2 21,6 82,5 77,8 22,0 92,5 76,9 22,9 8* A-21 81,5 78,6 21,2 93,7 77,9 21,9 97,6 75,9 23,9 9 PS-DVB-TBD 80,6 88,7 11,2 90,9 87,2 12,7 96,2 86,8 13,1 10 PS-DVB-TMG 61,1 93,6 6,3 78,5 91,3 8,6 88,3 89,2 10,7 11* IRA 94 68,1 87,0 12,8 85,6 85,0 14,8 95,1 84,2 15,6 12* A-21 84,1 85,6 14,2 90,5 84,5 15,3 97,4 84,1 15,7 13 PS-DVB-TBD 86,0 94,5 5,4 93,8 93,8 6,1 96,8 92,8 7,1 14 PS-DVB-TMG 65, 96,4 3,5 86,2 96,2 3,7 94,1 93,7 6,2 * Essai comparatif
DISPOSITIF DE VERROUILLAGE D'UNE TRAPPE OU ANALOGUE EN PARTICULIER POUR UNE ENVELOPPE LOGEANT DU MATERNEL ELECTRONIQUE ET/OU ELECTRIQUE Certaines enveloppes ou boîtes destinées à contenir par exemple une centrale d'intrusion ou une centrale d'incendie présentent sur leur face avant une trappe susceptible de donner accès par exemple à un clavier de configuration ou à un compartiment à piles. Cette trappe nécessite d'être fermée au moyen d'un outil spécifique tel qu'une clé, son ouverture ne pouvant être obtenue que par une personne autorisée.
de 25 à 450 C).
Test catalytique La réaction est effectuée dans un réacteur micropilote sous pression de type autoclave (volume 1 litre) équipé d'un capteur de pression lui-même relié à un enregistreur. On mélange à l'intérieur de celui-ci 332.5 g (350 cc) d'huile de tournesol linoléique, 183 g de méthanol (produit Prolabo) et 4 g de catalyseur A. Le rapport molaire huile/méthanol est de 12. La vitesse d'agitation est fixée à 1500 tr/min.. Le réacteur est alors pressurisé par 10 bar d'azote, sous agitation pendant 5 minutes.
Après avoir effectué un premier dégazage, cette opération est répétée 3 fois tout en portant le mélange à la température de 220"C (dernière purge aux alentours de 60 "C). Au cours de l'élévation de température, la pression tend à augmenter pour atteindre une pression maximale de 55 bar. Nous suivons l'évolution de la pression en méthanol en fonction du temps, ce résultat nous donnant des informations cinétiques sur la quantité d'alcool consommé par la réaction. Par ailleurs, nous effectuons au cours du temps (une fois par heure) des prises d'échantillons qui sont analysées par chromatographies liquide et gazeuse. En fin de réaction le réacteur est refroidi à la température ambiante par une circulation d'eau dans le serpentin prévu à cet effet.
Analyses chromatographiques a) chromatographie liquide - détecteur à diffusion de lumière (DDL) : la chaîne HPLC type Shimadzu LC-lOAS est équipé d'un détecteur DDL et d'une colonne en gel de silice de type C8 (phase stationnaire). La phase mobile est un mélange méthanol-eau évoluant de 93/7 % volumique à 100/0 au cours de l'analyse.
L'échantillon analysé est constitué de 0,05 g de mélange réactionnel dissous dans 20 cc de méthanol.
Ces analyses nous apportent des informations gualitatives sur l'évolution de la réaction (présence d'huile de glycérides et de réactifs non transformés).
b) Chromatographie en phase gazeuse (CPG): la quantification des produits de la réaction est effectuée en CPG, à l'aide d'un chromatographe Varian 3400 équipé d'un détecteur FID et d'une colonne capillaire de type JW DB 23. Les échantillons sont ensuite dissous dans une solution de n-heptane contenant un étalon externe (nonadécanoate de méthyle). Ce composé de concentration parfaitement connue permet par comparaison de quantifier les esters formés ainsi que les éventuelles transisomêrisations et/ou isomérisations de position.
c) L'indice d'acide ainsi que la teneur en phosphore des produits de la réaction (esters et glycérol) sont déterminés selon des méthodes décrites par les normes françaises ISO 660-1983 et T 60-228 1969.
d) La présence éventuelle d'acroléine issue de la dégradation du glycérol est détectée en soumettant les phases esters et glycérol au réactif de Schiff (test caractéristique de la présence des aldéhydes). La validité de ce test est de l'ordre du ppm.
Extraction des produits de la réaction En fin de réaction, le mélange réactionnel est filtré sur Büchner afin d'éliminer le catalyseur. Le filtrat est ensuite distillé sous vide (70"C, 20 mm Hg) à l'évaporateur rotatif afin de chasser le méthanol en excès. Le mélange réactionnel est alors centrifugé (20 minutes à 1500 t/min.) afin de casser l'émulsion ester-glycérol, puis laisse à décanter pendant 12 heures dans une ampoule. Les phases ester et glycérol sont alors séparées. Les esters sont ensuite stockés au réfrigérateur pendant 12 heures à 6"C. Les glycérides partiels (mono et di) cristallisés sont séparés de la phase ester ainsi purifiée par filtration et essorage sur Bûchner.
Résultats Tableau 1 de l'Essai I : Evolution de la pression totale en méthanol au cours du temps Teips (h) 0(1) 1.5 4 5 6 8.6 Pression (bar) 55 44 37 36 35 34 (1) temps - O , instant où la température atteint la consigne de 220 C Tableau 2 de l'Essai. I Extraction et Analyse des phases ester, du glycérol et des glycérides partiels.
nasses (g) Esters Glycérol Nono et Di nasse totale Glycérides Théoriques (1) 332 34 - 366 Obtenues 285 11 19 345 (2) (1) calculées pour un taux de conversion de 100 Lorsqu'on tient compte du glycérol présent sous la forme de mono et diglycérides, le rendement en glycérol corrigé n'est que de 47 % (on suppose dans ce calcul que les glycérides partiels sont composés de 100 % de monoglycéride). Par conséquent, la perte en produit est ségrégative dans le sens où la perte en glycérol est plus importante par rapport à celle liée aux esters. Le test au réactif de Schiff s'avérant négatif, on peut donc exclure une dégradation du glycérol au cours de la réaction (Tableau 3). La récupération difficile du glycérol, liquide dense et visqueux, apparaît donc à l'origine des pertes observées.
Enfin un dosage par spectrométrie d'émission plasma ne détecte aucune présence d'étain dans les esters méthyliques formés. Le seuil de détection de cette technique est de 5 ppm.
ESSAI II EN LABORATOIRE DE METHANOLYSE D'UNE HUILE BRUTE DE TOURNESOL LINOLEIQUE EN PRESENCE D'UN CATALYSEUR SN/CHARBON ACTIF Synthèse du catalyseur du type B : Sn 5% (en poids)/Charbon actif Le catalyseur B est synthétisé selon un protocole analogue à celui de son homologue précédent A. Le charbon actif présente une aire spécifique de 1200 m2/g. Le mode d'activation du catalyseur consiste à une calcination à 450"C (12 heures), sous un flux gazeux de 10 l/h et constitué d'un mélange air/azote (10/90 volumique) afin d'éviter la combustion du support carboné.
Dans cet exemple l'huile à transestérifier est le produit brut résultant de la trituration directe de la graine de tournesol ayant subi avant réaction une filtration afin d'oter les particules solides en suspension. Elle présente donc une acidité résiduelle, des cires naturelles, de l'eau ainsi qu'un taux élevé en phospholipides.
Tableau 1 de l'Essai Il : Extraction et analyse des phases ester, glycérol et glycérides partiels.
rage plus intense de la zone proche. On a constaté, dans ces conditions, qu'une chaussée mouillée absorbe en quelque sorte ou avale la lumière d'éclairage de sorte que lorsqu'on éclaire la chaussée avec le faisceau de feux de croisement, celle-ci apparaît comme insuffisamment éclairée dans la zone
proche. Cela peut se compenser par le faisceau lumineux com-
plémentaire, émis par cet autre sous-ensemble de projecteur.
Même lorsque le revêtement de la chaussée est foncé, cet éclairage de la zone proche par le faisceau lumineux complé-
mentaire peut être avantageux.
Suivant d'autres caractéristiques avantageuses:
- au moins un sous-ensemble de projecteur générant le fais-
ceau de feux de croisement et au moins un autre sous-
ensemble de projecteur générant le faisceau de lumière sup-
plémentaire sont réunis sous la forme d'un sous-ensemble de
projecteur commun.
- elle comporte au moins un sous-ensemble de projecteur géné-
rant un feu antibrouillard et - au moins un autre sous-ensemble de projecteur génère le faisceau de lumière supplémentaire avec le sousensemble de projecteur générant le faisceau de feux antibrouillard, ces
sous-ensembles étant réunis en une unité de projecteur com-
mune. Cela permet par un seul autre sous-ensemble de projecteur de générer le faisceau lumineux supplémentaire qui éclaire la zone proche ainsi que le faisceau de feux de brouillard, qui améliore les conditions de visibilité pour le conducteur notamment en cas de brouillard, de forte pluie ou de chute de neige. Usuellement, pour former le faisceau de feux de brouillard on utilise un projecteur antibrouillard qui, grâce aux caractéristiques ci-dessus, assure la fonction
complémentaire consistant à former le faisceau lumineux sup-
La partie centrale saillante définit, dans le fond du logement, deux rainures latérales, parallèles agencées pour recevoir lesdites joues et reliées par deux plans inclinés opposés, disposés de part et d'autre dudit axe de symétrie et définissant deux butées pour limiter l'amplitude du mouvement de ladite tête de gicleur.
Dans les deux exemples de réalisation mentionnés ci-dessus, les joues sont constituées d'un secteur cylindrique appartenant à un cylindre fictif dont l'axe passe par le centre des surfaces sphériques et est confondu avec l'axe de rotation de ladite tête.
De préférence, la tête de gicleur et le corps de gicleur sont réalisés dans des matériaux différents, run d'eux ayant des propriétés élastiques pour autoriser leur emboîtement.
Les moyens d'orientation peuvent comporter, en plus, au moins un trou borgne ménagé dans la paroi frontale de la tête de gicleur et agencé pour recevoir un outil approprié permettant le réglage angulaire de ladite tête autour de son axe de rotation.
Quelle que soit la variante de réalisation, le gicleur comporte, entre le corps et les buses, une chambre de détente pour le liquide lave-glace, les surfaces sphériques adjacentes constituant des surfaces d'étanchéité.
La présente invention et ses avantages apparaîtront mieux dans la description suivante de deux exemples de réalisation, non limitatifs, en référence aux dessins annexés, dans lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe longitudinale d"un premier exemple de réalisation du gicleur selon l'invention, - la figure 2 est une vue en coupe longitudinale du gicleur de la figure 1, tournée de 90", - la figure 3 est une vue en coupe longitudinale d'un second exemple de réalisation du gicleur selon l'invention, - la figure 4 est une vue en coupe longitudinale du gicleur de la figure 3, tournée de 90" et - la figure 5 est une vue en perspective du gicleur de la figure 3.
En référence aux figures 1 et 2, le gicleur 10 représenté comporte un corps de gicleur 20 monté fixe sur la carrosserie 1 1 d'un véhicule, une tête de gicleur 30 articulée sur le corps 20 et deux buses 40 montées fixes dans la tête 30.
Le corps de gicleur 20 est traversé par un alésage 21 relié au réservoir de liquide laveglace au moyen d'un conduit et d'une pompe (non représentés). Ce corps 20 présente une partie cylindrique 22 disposée dans le véhicule et un socle 23 disposé à extérieur de la carrossene, ce socle étant pourvu d'une rotule 24 définissant une première surface sphérique de centre A, portée par un épaulement 25 en appui sur la carrosserie 11. La rotule 24 est tronquée à son sommet et comporte un évidement intérieur 26 dans lequel débouche l'alésage 21, cet évidement présentant un plus grand diamètre que celui dudit alésage pour créer une détente du liquide lave-glace.
La tête de gicleur 30 comporte une pièce tubulaire 31 ouverte à une extrémité pour être montée sur le corps 20 et fermée à l'autre extrémité par une paroi frontale 32 dans laquelle sont prévus des orifices 33 agencés pour recevoir les buses 40. La tête 30 comporte un évidement intérieur 34 cylindrique dans lequel est aménagé un logement 35 défìnissant une seconde surface sphérique de centre B, agencé pour recevoir la rotule 24 dudit corps, les centres respectifs A,B des première et seconde surfaces sphériques étant confondus. La tête 30 est de préférence réalisée en un matériau synthétique ayant des propriétés élastiques pour permettre son emboîtement sur la rotule 24. La liaison sphérique de centre A,B entre la tête 30 et le corps 20 assure d'une part la mobilité de la tête 30 et son maintien par rapport au corps 20 et d'autre part une étanchéité pour le liquide lave-glace. Cette tête 30 est prolongée en direction de répaulement 25 du corps par deux joues 36 formées par un secteur cylindrique appartenant à un cylindre fictif d'axe C passant par le centre A,B de la liaison sphérique. Ces joues 36 étant proches de répaulement 25 constituent des butées latérales pour limiter le mouvement de la tête 30 à une seule rotation autour d'un axe de rotation confondu avec raxe C. Ces joues 36 sont raccordées à la pièce tubulaire 31 par des plans inclinés 36' agencés pour constituer, avec répaulement 25, des butées limitant l'amplitude du mouvement de la tête 30.