INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En arrivant sous l'électrode 8, une goutte 26 est extraite de sa cavité par le champ électrique résultant de la différence de potentiel VE - VO qui coopère avec la force centrifuge du cylindre.
La goutte est alors projetée de façon sensiblement tangentielle à la surface du cylindre dont la vitesse tangentielle est déterminée à cet effet.
On voit sur la figure 4 la goutte 28 ainsi projetée (en direction du support non représenté sur la figure 4).
La figure 5 illustre schématiquement une variante de réalisation du cylindre représenté sur la figure 4.
Dans le cas de la figure 5, le cylindre ne comporte pas deux couches superficielles comme dans le cas de la figure 4 mais trois couches superficielles respectivement référencées 30, 32 et 34.
La couche 30 est la plus interne des trois et cette couche 30 est électriquement conductrice.
La couche 32 recouvre cette couche 30 et elle est constituée d'un matériau électriquement isolant.
La couche 34 recouvre elle-même cette couche 32 et elle est constituée d'un matériau électriquement isolant dont la mouillabilité vis-à-vis de l'encre est inférieure à celle de la couche 32.
Dans le cas de la figure 5, les cavités 16 sont formées à travers cette couche 34 et le fond de ces cavités est encore constitué par la couche 32 sousjacente.
La couche 30 est portée au potentiel VO par des moyens appropriés non représentés.
Les gouttes d'encre 26 se forment encore dans les cavités 16.
Le facteur d'ordre temporel fait intervenir la forme et la durée d'application du champ électrique d'extraction.
Ce second facteur conditionne la cinétique de formation d'une goutte jusqu'à sa séparation du cylindre et les premiers instants de son trajet dans l'air.
En jouant sur ce second facteur, on peut émettre des gouttes plus ou moins grosses et/ou émettre plus ou moins de gouttes, ce qui permet d'obtenir des teintes plus ou moins fortes, par exemple pour l'impression d'images quadrichromiques.
De surcroît, des retards délibérés peuvent être introduits dans la commande des électrodes pour compenser d'éventuels défauts géométriques du dispositif.
L'un des avantages de l'invention est que toute la hauteur du cylindre (comptée parallèlement à l'axe de celui-ci) peut être utilisée pour générer des gouttes.
La largeur d'impression n' est limitée que par les possibilités techniques de réalisation du cylindre et des électrodes.
On peut ainsi atteindre des largeurs d'impression de 1 l'ordre de quelques dizaines de centimètres voire plus.
La résolution du dispositif dépend de l'espace minimal nécessaire d'une part pour former les gouttes à la surface du cylindre et d'autre part pour juxtaposer les électrodes.
On conçoit donc que l'invention présente plusieurs avantages intrinsèques : simplicité de réalisation, écriture à grande distance, variation de la taille ou du nombre de gouttes, grande largeur d'impression.
Les phénomènes dynamiques et électriques mis en oeuvre permettent d'envisager l'utilisation d'une vaste gamme d'encres, en particulier l'utilisation d'encres thermofusibles.
La figure 1 est une vue en coupe transversale schématique d'un dispositif conforme à l'invention.
Dans l'exemple de la figure 1, ce dispositif est destiné à projeter des gouttes d'encre sur un support à imprimer 2.
Le dispositif de la figure 1 comprend un cylindre 4 dont la surface latérale extérieure 6 est imprégnée d'encre par des moyens non représentés.
Ce cylindre est animé d'un mouvement de rotation suivant la flèche F, autour de l'axe X de ce cylindre 4, grâce à des moyens non représentés.
Le support à imprimer 2, qui est par exemple une bande de papier, ce déplace en translation, grâce à des moyens non représentés, suivant la flèche F1, dans un plan parallèle à l'axe X du cylindre 4.
Le dispositif de la figure 1 comprend aussi des moyens destinés à appliquer une force électrostatique en un point A de la surface 6 imprégnée d'encre.
Le capteur laser de l'invention peut comprendre deux réflecteurs ou miroirs réfléchissants ou plus de deux. La figure 4 est une représentation schématique montrant un capteur laser selon un autre mode de réalisation préféré de l'invention.
qui comprend quatre miroirs réflecteurs. Comme on peut le voir sur la figure 4, deux miroirs réfléchissants 417, 418 sont fixés aux deux côtés d'un milieu à gain 412. et deux miroirs réfléchissants 413. 414 sont aussi disposés aux deux extrémités du chemin optique. Un interféromètre pour faire interférer les lumières provenant des deux extrémités du laser est constitué d'un séparateur de faisceau 415 comme dans le capteur laser selon le mode de réalisation préféré de l'invention, et des variation de signal de l'interféromètre sont déterminées en détectant le signal ayant subi l'interférence 423, à l'aide d'un détecteur optique 416. On peut aussi utiliser comme milieu laser 412 un tube à décharge He-Ne. un barreau de rubis, un barreau Nd/YAG ou une cellule à colorant, etc..
La figure 5 est une représentation schématique montrant un capteur laser selon un autre mode de réalisation préféré de l'invention. Dans le capteur laser de l'invention, un amplificateur à diode est utilisé comme milieu laser 512. et une fibre optique est utilisée comme chemin optique 511. Des réseaux de Bragg en fibre optique 513, 514 sont utilisés comme réflecteurs fixés aux deux extrémités du chemin optique. En outre, un coupleur directionnel en fibre optique, un dispositif optique intégré ou un dispositif micro-optique, etc..., peuvent être utilisés comme interféromètre 515. pour faire interférer la lumière de sortie. et afin de moduler un signal d'interférence. on peut utiliser un dispositif optique intégré, tel qu'un modulateur de phase PZT ou un modulateur de signal 517. sous forme. par exemple, d'un convertisseur de fréquence. En conséquence, pour le capteur laser de l'invention, on peut choisir divers composants et traitements du signal.
La figure 6 est un graphique montrant les décalages de phase en fonction de la vitesse de rotation dans les capteurs laser décrits sur la figure 3. Comme on peut le voir sur la figure 6, on constate que le décalage de phase expérimental mesuré par le capteur laser correspond à la valeur théorique.
Comme clairement illustré et démontré plus haut. la présente invention fournit un capteur laser interférométrique nouveau. Le capteur laser de l'invention présente les différences suivantes par rapport au gyroscope à fibre optique passif: - tout d'abord. il n'est pas nécessaire d'utiliser des polariseurs ou des fibres maintenant la polarisation à coût élevé, du fait qu'il n'apparaît pas d'erreur de polarisation, comme dans le gyroscope à fibre optique passif classique; - deuxièmement. les erreurs dépendant de la longueur d'onde générée lorsqu'on utilise une source lumineuse d'une largeur étendue décroissent remarquablement, lorsque l'on utilise un laser de largeur faible; et - troisièmement, une source externe de lumière n'est pas nécessaire, du fait que le résonateur laser sert en même temps de source de lumière et de moyen de mesure de la quantité physique externe.
En outre, le capteur laser présente les différences suivantes, par rapport au gyroscope laser en anneau classique: - premièrement. il n'y a pas d'instabilité dans l'intensité du faisceau de sortie, qui serait provoquée par une compétition de gain entre des lumières en contre propagation; - deuxièmement. il n'y a pas d'effet dit d'accrochage. de sorte que l'on peut mesurer même les faibles taux de rotation.
Bien que les modes de réalisation préférés de la présente invention aient été décrits à des fins d'illustration. I'homme de l'art appréciera que diverses modifications, additions et substitutions soient possibles. sans s'éloigner de la portée et de l'esprit de l'invention.
CONVERTISSEUR D'ENERGIE ELECTRIQUE A INVERSEURS RESONANTS "DEMI-PERIODE" La présente invention concerne les convertisseurs d'énergie électrique à découpage haute fréquence, avec ou sans isolement galvanique, et plus particulièrement: - ceux qui doivent fonctionner avec un rapport entre tension d'entrée et tension de sortie variable dans une grande proportion, par exemple ceux qui reçoivent leur énergie du secteur alternatif redressé ou non et ceux qui doivent fournir en sortie une tension ajustable sur une grande gamme.
- les générateurs de hautes tensions.
- les générateurs d'impulsions de très haute tension.
Dans la suite du document, certains termes spécifiques sont utilisés, leur signification est donnée ci-dessous.
L'abréviation "C.U." est utilisée pour désigner un organe de commutation unidirectionnel. "Commutation" reflète l'existence de deux états essentiels: conducteur et isolant.
"Unidirectionnel" signifie que le courant peut éventuellement passer dans un sens appelé sens direct, mais en aucun cas dans l'autre sens appelé sens inverse. Si le ou les composants de commutation utilisés pour une réalisation pratique nécessitent des composants annexes tels que diodes de protection, le terme C.U. désigne l'ensemble comprenant le ou les composants de commutation et ses composants annexes. Les C.U. sont supposés capables de supporter une tension inverse.
L'abréviation "C.U.C." est utilisée pour désigner un C.U.
commandable. Le terme "commandable" signifie que le passage de l'état isolant à l'état conducteur, ou vice-versa peut être contrôlé de l'extérieur du composant. Pour beaucoup de réalisations simples, il pourrait s'agir d'un thyristor, et c'est ce symbole qui est arbitrairement utilisé sur les figures, mais on utilisera aussi avantageusement des transistors bipolaires, des transistors MOS, des IGBT (transistors à électrode de commande isolée), des MCT (thyristors à électrode de commande isolée) ou des GTO (thyristors interruptibles).
L'abréviation "C.U.N." est utilisée pour désigner un C.U. non commandable, présentant sous une polarité un état très conducteur, et sous l'autre polarité un état très isolant, une diode p;r exemple.
L'anneau torique 3 a une face externe 3a dont la demiméridienne est un arc de cercle de 7 mm de rayon ; cette concavité coopère avec le bord relevé ta de la coupelle 1, pour assurer un encliquetage de la base de butée dans la coupelle d'embase. La coupelle 1 comporte un fond ld et est destinée à la fixation de la butée sur un élément fixe, par exemple une carrosserie de véhicule, en fin de course d'un bras de suspension pivotant supportant une roue du véhicule. La face interne de l'anneau torique 3 présente une convexité en direction de l'axe AB de la butée ; sa section par un plan diamétral est un arc de cercle de 16 mm de rayon dont le centre est à 4,7 mm au-dessus du plan inférieur de la base de butée. L'épaisseur de l'anneau torique 3 augmente progressivement depuis la collerette 5 jusqu'au fond lb de la coupelle ; dans la zone où l'anneau torique 3 se raccorde à la collerette 5, les épaisseurs de l'anneau torique 3 et de la coupelle sont équivalentes et voisines de 27 mm. L'épaisseur de la collerette 5 reste sensiblement constante jusqu'à sa jonction avec le noyau 4.
La face externe de la collerette 5 rejoint le noyau 4 au niveau d'un point de l'axe AB désigné par D sur le dessin. Le plan perpendiculaire à l'axe AB de la butée et passant par le point D sépare le noyau 4 en deux parties : une partie supérieure 4a et une partie inférieure 4b. Le noyau 4 ne comporte aucun évidement ; sa partie inférieure 4b délimite, avec le fond ld et la face interne 3k de l'anneau torique 3, un espace libre 6.
La partie supérieure 4a du noyau 4 est délimitée par une paroi externe en forme d'ogive, dont le sommet 7 est arrondi en forme de calotte sphérique. La partie inférieure 4b du noyau 4 est délimitée par une paroi inférieure, dont la demi-méridienne est un arc de cercle de 50 mm de rayon. L'extrémité basse de la partie inférieure 4b, c'està-dire celle qui est la plus voisine du fond lb de la coupelle 1, constitue un sommet 8 arrondi en forme de calotte sphérique, ce sommet 8 étant, hors contrainte, à une distance de 5,5 mm du fond lb de la coupelle 1.
L'espace 6 constitue donc une couronne, dont la demi-section axiale a, hors contrainte, une forme de coin en angle aigu dans la zone de raccordement de la collerette 5 avec l'anneau torique 3. Le fond de cet angle aigu est arrondi selon un congé de raccordement de 1,25 mm de rayon, l'angle de la paroi inférieure de la partie 4b avec la face interne 3b étant, au raccordement avec le congé, d'environ 30".
L'angle de la face externe de la collerette 5 avec la paroi externe de la partie supérieure 4a est, hors contrainte, d'environ 72".
La demi-méridienne de la paroi externe de la partie supérieure 4a est un arc de cercle de 51 mm. Hors contrainte, le diamètre, hors tout, de la butée est de 56 mm et sa hauteur au-dessus du fond lb est de 60 mm.
Le caoutchouc utilisé a une dureté Shore A d'environ 80.
Lorsque l'on soumet la butée, qui vient d'être décrite, à un effort axial de compression s' exerçant entre le fond lb et le sommet 7 de la butée, on constate, tout d'abord, un déplacement du noyau 4 par rapport à l'anneau torique 3, l'angle de la zone en forme de coin de l'espace libre 6 se refermant progressivement. Le sommet 8 vient ainsi en contact avec le fond lb et à partir de ce moment, on constate que les faces internes de la collerette et de l'anneau torique sont venues sensiblement au contact dans leur zone de raccordement et qu'il se produit un écrasement de la partie supérieure 4a de forme ogivale.
Lorsque la déformation se poursuit, l'espace libre 6 se réduit progressivement par écrasement de la partie inférieure 4b sur le fond lb de la coupelle et, à la fin de la compression autorisée, l'espace libre 6 a pratiquement disparu et le sommet 7 est arrivé au niveau du raccordement entre la collerette 5 et l'anneau torique 3, le diamètre hors tout de la butée ayant très légèrement augmenté au-dessus des bords la de la coupelle 1. Toutes ces étapes sont représentées sur les figures 3A à 3F.
On constate que la butée, qui avait une hauteur initiale de 60 mm, a, en stade final de compression, une hauteur résiduelle de 22 mm, de sorte que le taux de réduction de la longueur d'une telle butée est d'environ deux tiers par rapport à sa longueur initiale. En outre, en se référant à la figure 4, on voit que la courbe de compression obtenue est extrêmement satisfaisante. En effet, jusqu'à environ une réduction de longueur al de 15 mm, la relation entre la force appliquée F et la variation de longueur al est sensiblement linéaire, une forte variation de al n'entraînant qu'une très faible variation de F en raison de la pente de la courbe au voisinage de l'origine ; ceci veut dire que, pour les 15 premiers millimètres de compression de la butée, la force de réaction exercée par la butée reste faible : dans le cas d'une suspension de véhicule automobile, cela veut dire que l'utilisateur ne ressentira pas de choc violent lorsque le bras de suspension entraînera une faible compression de la butée.
En revanche, la courbe de la figure 4 montre que, plus on se déplace vers la compression maximum, plus une variation donnée al correspond à une grande variation de F ; ceci veut dire qu'au fur et à mesure de la compression de la butée, la réaction exercée par celle-ci devient de plus en plus forte, la réaction maximum étant celle qui correspond à la compression maximum tolérée pour la butée ; en d'autres termes, plus on arrive au voisinage de la limite de débattement imposée pour le bras mobile de suspension, plus l'effort de réaction de la butée est important. Cette progressivité est notamment due au fait que la déformation est initialement obtenue par simple translation du noyau 4 par rapport à l'anneau torique 3, puis par déformation des extrémités du noyau 4 ; après quoi, la réaction de la butée pour une réduction ultérieure de sa longueur est considéralement plus importante puisqu'il faut déformer le caoutchouc pour l'amener à remplir l'espace 6 initialement libre en écrasant l'ogive 4a.
La butée selon l'invention permet, avantageusement, de remplacer des butées en polyuréthanne expansé en ayant la même progressivité d'action, le même taux de réduction de longueur, mais en ayant un prix de revient nettement plus réduit.
PROCEDE ET SYSTEME DE NAVIGATION OPTIMISEE POUR UN VECTEUR, EN PARTICULIER AERIEN L'invention se rapporte à un procédé et un système de navigation optimisée pour un vecteur, en particulier aérien, comportant un dispositif autodirecteur antiradiation et éventuellement un dispositif autodirecteur de fin de course.
L'invention peut s 'appliquer à tout vecteur guidage, propulsé (tel que missile) ou non propulsé (notamment bombe planante guidable) de type Air-Surface ou Surface-Surface.
L'attaque d'objectifs de surface s'effectue habituellement à l'aide de vecteurs utilisant des moyens de guidage tels que - navigation vers un objectif de coordonnées connues à l'avance - autodirecteur antiradiation, électromagnétique ou autre - autodirecteur à imagerie, radar ou électrooptique.
Ces moyens de guidage peuvent être utilisés seuls, et on est dans le cas d'un système de navigation monomode, ou combinés par exemple pour un guidage bimode (par exemple antiradiation/autodirecteur de fin de course infrarouge).
Le mélange (phospholipides + cholestérol + détergent + L(polylysine-NSPE-ds(n) + L-polylysine(1 9, 2)-fluorescéine- ds0,4 + ADN) est ensuite dialysé et la fluorescence des particules est analysée avec un spectrofluorimètre.
L'intensité de la fluorescence est analysée au cours de l'addition progressive de Cu++. La valeur représentée en ordonnée sur la figure 4 représente le taux d'inhibition de la fluorescence, exprimé en pourcentage et calculé comme suit : (10-1f) / Io, où 10 est l'intensité de fluorescence en absence de cuivre, et If est l'intensité de la fluorescence en présence de cuivre.
La courbe A représente le taux d'inhibition de la fluorescence des particules obtenues à partir de Lpolylysine-NSPE-dslO mais en présence de détergent qui empêche la mise en place d'une membrane fonctionnelle autour de la particule. On observe que le taux d'inhibition de la fluorescence de la L-polylysine (19,2)-fluorescéineds0,4 atteint une valeur proche de 100% pour une concentration en Cu++ de 50 uM. La courbe B représente le taux d'inhibition de la fluorescence des particules obtenues à partir de L-polylysine-NSPE-ds1 après dialyse du détergent. On observe que le taux d'inhibition de la fluorescence de la L-polylysine(l9,2)-fluorescéine-ds0,4 atteint une valeur proche de 30% pour une concentration en Cu++ de 50 uM. La courbe D représente le taux d'inhibition de la fluorescence des particules obtenues à partir de Lpolylysine-NSPE-dslO après dialyse du détergent. On observe que le taux d'inhibition de la fluorescence de la Lpolylysine(19, 2)-fluorescéine-ds0, 4 atteint une valeur proche de 25% pour une concentration en Cu++ de 50 uM. La courbe E représente le taux d'inhibition de la fluorescence des particules obtenues à partir de L-polylysine-NSPE-ds21 après dialyse du détergent. On observe que le taux d'inhibition de la fluorescence de la L-polylysine(19,2)fluorescéine-ds0,4 atteint une valeur proche de 20 % pour une concentration en Cu++ de 50 uM.
Ces résultats montrent que lorsque le taux de substitution des L-polylysine-NSPE-ds(n) augmente la protection du complexe ADN / L-polylysine-NSPE-ds(n) par les phospholipides libres augmente ce qui démontre la mise en place d'une membrane fonctionnelle fixée autour de la particule virale.
3) Taille des particules virales artificielles L'analyse de la taille des particules virales artificielles effectuée avec un microanalyseur de particules, démontre la présence de particules dont la dimension moyenne est de 100 nm.
4) Application des particules virales artificielles.
Les particules virales artificielles peuvent servir à titre thérapeutique pour assurer la délivrance intracellulaire in vivo de gênes thérapeutiques, par exemple pour le traitement de maladies génétiques (mucoviscidose...), de certains cancers ou pour la préparation de vaccins géniques.
Les résultats obtenus indiquent clairement qu'une membrane étanche aux ions a été établie autour des complexes ADN/polylysine. Ils démontrent donc la possibilité d'établir une membrane fonctionnelle selon l'invention. Ils indiquent également que les complexes polyélectrolytiques sont bien isolés du milieu extérieur et n'ont plus la possibilité de se propager dans le milieu extérieur.
EXEMPLE 7 : Préparation de particules synthétiques supramoléculaires renfermant de l'hémoglobine absorbée dans un substrat poreux (érythrocytes artificiels).
Dans cet exemple, on prépare des particules synthétiques supramoléculaires à partir d'un polymère polycationique polylysine-NSPE.
a) Association de la L-polylysine-NSPE et des phospholipides formant bicouche On dissout 9 mg de phospholipides EYPC (phosphatidylécholine de jaune d'oeuf) et un 1 mg de cholestérol dans 1 ml de chloroforme que l'on évapore sous pression réduite à l'évaporateur rotatif. Les lipides sont ensuite dispersés dans 10 ml d'une solution aqueuse de détergent non ionique HECAMEG à 40 mM. Lorsque la dispersion est complète, on rajoute 100 u1 d'une solution du détergent non ionique 40 mM contenant 1 mg de Lpolylysine(19,2)-NSPE-ds6,25 obtenue comme indiqué aux exemples 1 et 2. La préparation micellaire est soniquée 1 min au bain à ultrasons, puis est ensuite mise à dialyser contre de l'eau distillée pour donner une suspension de la polylysine-NSPE et des phospholipides formant bicouche. On observe à l'analyseur de particules la présence de particules de taille moyenne comprise entre 300 et 600 nm.
b) préparation de liposomes témoins neutres on procède comme indiqué en a), mais sans ajouter la solution de polylysine-NSPE à la dispersion des lipides dans le détergent. On observe la présence de liposomes de taille moyenne comprise entre 200 et 400 nm.
c) absorption de l'hémoglobine sur le substrat poreux 5 mg de particule poreuse (SEPHADEX SPC50) d'un diamètre de 150 um dérivées par des groupements sulfopropyles et dont la taille des pores est suffisante pour laisser pénétrer des molécules d'un poids moléculaire maximum de 250000 sont dispersés dans 5 ml de tampon bistris 10 mM à pH 6,5 (où l'hémoglobine est cationique est attirée à l'intérieur des sites anioniques des particules poreuses). On ajoute à cette dispersion 20 mg d'hémoglobine extraite d'hématies humaines par la méthode de lyse en milieu hypotonique. La préparation est agitée pendant 24 h à 40 C sur un agitateur soleil. Les particules sont ensuite décantées et la quantité présente dans le surnageant est dosée par spectrométrie UV à 410 nm. Les résultats obtenus indiquent que plus de 98 % de l'hémoglobine est présente à l'intérieur des particules. L'hémoglobine non absorbée est éliminée par décantation des particules et lavage par le tampon bistris 10 mM.
d) fixation de la membrane fonctionnelle Les particules chargées en hémoglobine (24 mg) obtenues en c) sont dispersées dans 4 ml de tampon bistris 10 mM à pH 6,5. On ajoute 1 ml de la suspension de polylysine-NSPE/phospholipides obtenue en a), et on agite pendant 2 h sur l'agitateur soleil à 40 C. On ajoute ensuite 625 u1 d'une solution de détergent non ionique HECAMEG 40 mM pour atteindre une concentration finale de 5 mM. La suspension est encore agitée 5 min, puis on décante les particules et on lave le culot à l'eau distillée pour éliminer le détergent et les complexes polylysine-NSPE/phospholipides en excès.
e) Une expérience témoin est réalisée comme indiqué en d) mais en utilisant les liposomes témoins neutres obtenus en b) à la place de la suspension obtenue en a).
Les résultats obtenus démontrent que la structure membranaire des particules selon l'invention, comme dans le cas des érythrocytes naturels, est la seule barrière empêchant l'hémoglobine de sortir de la particule.
En effet, un éloigement plus important donne un angle d'ouverture vertical plus prononcé qui n'assure pas l'emboitement idéal des ergots 3 dans leurs logements 4 et donc le verrouillage.
De plus, L'effet d'élasticité du joint 5 écrasé lors de l'ouverture n'est alors pas assuré car la tenue du sertissage ou de l'encliquetage 6 lors de sa fermeture ne fait pas effet de retour.