INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention a précisément pour but de pallier à ces inconvénients en proposant une technique de vitrification par torche à plasma améliorée, permettant en outre d'optimiser la conduite de l'inertage, notamment des REFIOM, par une meilleure souplesse d'utilisation et capacité d'adaptation en fonction des impératifs des installations d'incinération des ordures ménagères.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé d'inertage par torche à plasma, notamment d'arc, de produits contenant des métaux, en particulier des métaux lourds, notamment des résidus d'épuration des fumées d'incinération d'ordures ménagères, dans lequel lesdits produits, sous forme solide, en particulier pulvérulente ou particulaire, sont vitrifiés dans un four à l'aide de ladite torche, caractérisé en ce qu'il consiste - à faire fonctionner la torche de manière à maintenir le plasma d'arc en permanence en submersion, entre le bain de fusion des produits dans le four et la torche, dans une zone de réaction entre le plasma et les produits crus à traiter, en alimentant en continu le four en produits crus, - à évacuer en continu ou semi-continu les produits fondus du bain au fur et à mesure de leur formation, - à refroidir par trempe lesdits produits fondus évacués et, parallèlement, - à récupérer et traiter les gaz et fumées issus de la zone de réaction.
De préférence, l'installation de mise en oeuvre du procédé comprend une ou plusieurs torches agencées dans un même four en étant disposées verticalement ou avec une certaine inclinaison par rapport à la verticale, les produits crus à traiter acheminés dans le four en partie supérieure se déplacent dans ce dernier par gravité, la partie inférieure de la ou des torches étant en permanence immergée dans lesdits produits et les produits fondus du bain de fusion s'écoulent par gravité.
Avantageusement et afin d'optimiser le procédé, on analyse à intervalles de temps les nature et proportions des constituants des produits à traiter et on détermine à partir de ces analyses les nature et proportions de divers additifs solides, ajoutés aux produits avant introduction dans le four, en vue d'améliorer les conditions d'acheminement des produits crus vers la zone de réaction, les conditions de réaction et les conditions de génération et récupération des gaz issus de la zone de réaction.
Suivant une autre caractéristique du procédé de l'invention, un ou plusieurs additifs gazeux sont introduits dans ou à la sortie de la ou des torches en vue par exemple d'enrichir en oxygène le milieu gazeux afin d'assurer un meilleur piégeage des métaux.
L'invention a également pour objet une installation pour la mise en oeuvre du procédé défini ci-dessus et dont on va décrire maintenant un mode de réalisation, à titre d'exemple uniquement et en regard des dessins annexés sur lesquels - Figure 1 est une vue schématique d'une installation à four à torche à plasma d'arc en mode submergé selon l'invention - Figure 2 est une vue plus détaillée d'un four à torche à plasma selon l'invention - Figure 3 est une vue schématique d'un four selon l'invention équipé d'une torche à plasma fonctionnant en arc non-transféré - Figure 4 est une vue schématique d'un four selon l'invention équipé d'une torche à plasma fonctionnant en arc transféré - Figure 5 est une vue schématique d'un four à plusieurs torches à plasma, et - Figure 6 est une vue schématique d'un four dit à auto-creuset selon l'invention.
Sur la figure 1 on a représenté d'une manière générale en 1 un four selon l'invention dans lequel est disposée verticalement une torche à plasma d'arc 2.
Un mode de réalisation d'un tel four est représenté plus en détail sur la figure 2.
Le four 1 est supporté par un bâti 3 et comprend une enveloppe métallique en trois sections superposées 4,5 et 6, les deux sections inférieures 4 et 5 étant refroidies par deux circuits d'eau distincts, symbolisés en 7 et 8, munis de leurs entrées et sorties respectives 9, 10 et 11,12.
Dans la partie inférieure 4 du four est disposé un creuset en matériau réfractaire constitué de trois pièces : une pièce 13 de coulée de produits fondus, percée d'un trou de coulée 14 ; un réservoir pied de bain 15 et une pièce annulaire 16.
En dessous du creuset 13 à 16 est monté un dispositif conventionnel d'obturation 17, interposé entre le creuset et une enceinte de trempe 18 munie d'un convoyeur 19 de relevage des granulats de vitrifiat. L'extrémité inférieure du convoyeur 19 plonge dans l'eau de trempe 20, maintenue à niveau dans l'enceinte 18 par un circuit d'amenée d'eau 21.
Le convoyeur 19 évacue le vitrifiat vers un convoyeur de reprise (non représenté) en direction d'une unité de stockage 22 (figure 1).
On a également proposé de monter l'allogreffe autour d'une âme prothétique. Toutefois, une telle combinaison présente des difficultés opératoires. En effet, le pourtour de l'allogreffe se déchire lorsqu'on introduit l'extrémité du ligament dans un tunnel osseux.
La présente invention a pour but de proposer un nouveau ligament semi-artificiel dans lequel l'association de l'allogreffe et de la partie prothétique est effectuée de telle sorte que cette dernière ne soit pas susceptible de constituer un obstacle à la revascularisation, ledit ligament devant en outre comporter des moyens permettant d'éviter que l'allogreffe puisse être altérée ou déchirée lors de la pose du ligament.
Dans ce but l'invention est constituée par un implant ligamentaire semi-prothétique du type comportant une âme en matériau synthétique autour de laquelle est enroulée une allogreffe, ledit implant étant caractérisé en ce que l'ensemble est contenu dans une résille de contention sans caractère mécanique.
Ainsi, l'allogreffe ne risque pas d'être abîmée lors du passage dans le genou car elle est protégée par la résille pendant ces manoeuvres de pose tandis que la structure en résille assure que la majeure partie de l'allogreffe soit en contact direct avec les tissus vivants environnants pour une bonne revascularisation.
De préférence, tant l'âme centrale du ligament que la résille seront choisies dans un matériau synthétique biodégradable de sorte qu'au terme du processus de revascularisation les éléments artificiels aient été résorbés (sauf bien entendu, les pièces de fixation du ligament sur les os de l'articulation concernée : clous, agrafes, etc.).
La résille n'ayant qu'un rôle de protection temporaire pendant la durée de l'intervention de pose, elle pourra être choisie dans un matériau biodégradable, ou biorésorbable, beaucoup plus rapidement que le matériau constitutif de l'âme centrale.
Ainsi, elle disparaîtra très rapidement après l'opération laissant libre toute la surface de l'allogreffe pour la revascularisation.
A titre d'exemple de réalisation et pour bien comprendre l'invention, on va décrire ci-après un ligament semi-prothétique pour le remplacement d'un ligament croisé du genou.
Cette description se fera en référence aux dessins annexés sur lesquels La figure 1 est une vue partielle d'une articulation du genou après mise en place d'un ligament prothétique; La figure 2 est une vue schématique de profil d'un ligament selon l'invention; La figure 3 est une coupe longitudinale partielle agrandie du ligament représenté à la figure 2; La figure 4 est une vue schématique en coupe agrandie d'un clou tibial pour le montage d'un ligament selon l'invention.
Sur la figure 1, on a représenté schématiquement une vue de face d'une articulation du genou. 1 désigne le fémur, 2 le tibia, 3 le péroné. En 4 est représenté le trou tibial foré lors de l'intervention chirurgicale pour le passage antéropostérieur de l'implant ligamentaire 5 avec d'un côté son clou tibial 6 et de l'autre son agrafe 7 d'amarrage sur le fémur.
Le ligament semi-prothétique 5 selon l'invention est représenté plus en détail sur les figures 2 et 3.
Le ligament comporte une âme 51 en matériau synthétique d'un diamètre d'environ 3 à 7 mm et d'une longueur d'environ 400 mm. De préférence et comme cela est illustré schématiquement sur la figure 2, cette âme 51 est constituée d'un assemblage en faisceau de monofilaments.
Cette âme 51 est entourée sur une partie de sa longueur (80 à 100 mm environ) par une bande de matériau tissulaire vivant 52, en général du fascia-lata ou du tendon rotulien prélevé sur cadavre.
Cette bande est enroulée autour de l'âme 51 avec recouvrement sur plusieurs tours de façon à constituer une couche comprise entre 2 et 4 mm d'épaisseur.
L'ensemble est maintenu par une gaine synthétique externe 53 formant une résille d'une épaisseur comprise en 0,2 et 1 mm avec une valeur de recouvrement d'environ 60 8 dans la partie recouvrant le matériau tissulaire.
Dans l'exemple représenté, la résille 53 s'étend jusqu'au cône d'enfilage 8 avec lequel elle est sertie sur l'âme 51.
Les tamis 7 des figures 3 (à droite) et 6 sont reliés en sortie à un caisson 72. L'intérieur de ce caisson est lui-même en communication avec l'entrée dun motoventilateur ou analogue 77, apte à placer ce caisson en dépression. En disposant ainsi un caisson en dépression 72 au droit d'une grille 7, il est possible d'améliorer d'environ 5 points la siccité des rejets traités, et donc de diminuer la pollution dans de fortes proportions. A noter que la dépression dans le caisson 72 est réglable de 150 à 600 mm d'H2O, afin d'optimiser l'aspiration en fonction de la granulométrie des particules, telles que sable.
IL va de soi qu'un tamis 7 pourvu d'un caisson de dépression 72 se doit d'être disposé, juste en amont du dispositif 5, c' est-à-dire au niveau d'une phase d'essorage des particules séparées.
Comme indiqué en 8 sur la figure 3, ces particules sont de petits fumiers ou sables, dont les dimensions (ou format) sont supérieures à 2 mm. On a observé que la siccité moyenne des particules issues de cette phase est de l'ordre de 85 %, ce qui est supérieur d'environ 15 points à ce que l'on obtient avec une installation traditionnelle.
La grille 7 située juste en aval de l'extraction 3 a pour fonction d'effectuer un premier tamisage ou nscalpage/dégrillagen du fluide chargé 2. Cette opération permet d'éliminer les plus grosses particules contenues dans les boues. Suivant l'exemple illustré, cette grille possède des mailles de l'ordre de 5 mm. Le moteur à balourd 73 qui est accouplé à cette grille 7 coopère lui-même avec un variateur de fréquence non représenté.
Ce variateur permet de régler la fréquence des vibrations de la grille 7 par rapport à l'installation 1.
Cette installation est prévue pour qu'en aval du premier tamis 7 suivant S, soient opérés une reprise et un traitement des particules l'ayant traversé. Dans ce but, l'ensemble de séparation physique 6 comprend une enceinte de tourbillonnement 9 dite Shydrocyclone^. Chaque hydrocyclone 9 comprend une partie supérieure cylindrique, et une partie inférieure coaxiale conique 97. Le cône 97 est disposé pour que son axe longitudinal X-X' soit sensiblement à la verticale, et bien sûr commun avec l'axe central de la partie supérieure cylindrique.
Ici, chaque hydrocyclone 9 est disposé au droit d'une grille 7.
Comme ceci ressort bien des figures 4 et 5, un tube coaxial à X-X' pénètre par son alimentation 93 de sommet dans l'hydrocyclone 9, pour former une surverse centrale 95. La surverse 95 est reliée, au moins indirectement, au dispositif physico-chimique 5, puisque c'est par là que le fluide le moins chargé s'échappe suivant S. On comprend d'ores et déjà que le fluide chargé pénétrant suivant S dans l'enceinte 9 tourbillonne approximativement autour de X-X'. Alors, sous l'effet de la différence des forces centrifuges respectivement appliquées au fluide proprement dit et aux particules qu'il contient, dont les densités propres sont différentes, le premier va avoir tendance à rester plus proche de X-X', pour pouvoir être capté par la surverse 95, tandis que les seconds se déplacent le long du cône 97, en s'éloignant de ladite surverse. On a remarqué que pour remplir correctement son rôle, un hydrocyclone doit travailler à pression constante. Or, la pression, la vitesse de tourbillonnement et le débit sont liés.
Sur la figure 5, on voit que l'alimentation 93 du cyclone 9 est tangentielle. Autrement dit, cet alimentation s'effectue suivant S dans un plan perpendiculaire à X-X' et à peu près parallèlement par rapport à sa section transversale. On remarque en outre que l'hydrocyclone 9 comporte un sabot 94 de réglage de la section de passage du fluide chargé. I1 ressort bien de la figure 5 que le sabot peut venir en regard et masquer -et donc obturertotalement ou dégager l'ouverture par laquelle l'alimentation 93 pénètre dans l'enceinte 9. En se déplaçant suivant R, c'est-à-dire par rapport à la section de passage, l'ouverture de cette dernière change.
Ici, le déplacement s'effectue suivant un rayon centré sur X-X', et l'ouverture ou passage est indiquée en P.
Cette ouverture P peut varier jusqu'à la valeur indiquée en pointillés dans un sens, ou jusqu'à fermer complètement l'alimentation 93.
Grâce au sabot 94, même si le débit change, le fluide chargé tourbillonnant dans l'hydrocyclone 9 peut garder la même vitesse, et donc la même pression. Ces paramètres peuvent ainsi être maintenus à une valeur sensiblement constante et appropriée.
Ici, le sabot 94 est de préférence en caoutchouc, et il est possible de faire varier la vitesse d'entrée du flux, pour un débit constant, de 1,8 à 6 m/s. Ainsi, la coupure du fluide chargé peut varier, ce qui est très utile en particulier pour éliminer les matières organiques.
I1 ressort de la figure 3 qu'un recyclage ou boucle peut être prévu en aval de la surverse 95, notamment par l'intermédiaire d'un bac de réception 17. Toujours sur cette figure, on a indiqué en 91 un ajout d'eau claire, qui permet de "mouiller" les rejets provenant du cône 97, avant qu'il n'atteigne le tamis 7 en aval. Les ajouts 71 et 91 peuvent par exemple être obtenus par raccordement à un réseau d'eau potable.
Puisque comme expliqué plus haut, les particules de plus de 5 mm ont été éliminées, en aval l'hydrocyclone 9 a pour fonction la reprise et le traitement des éléments de 5 mm à 20 p. A noter que le transfert des fluides suivant S notamment, au sein de l'installation 1, s'effectue par récupération et par pompage.
Brièvement, on comprend que le procédé de l'invention consiste à extraire et acheminer un fluide chargé vers un système de traitement 4, à traiter ledit fluide en isolant au moins partiellement lesdites particules. En outre, en amont de l'étape conventionnelle de concentration et déshydratation physico-chimique effectuée en 5, est effectuée une étape de traitement préalable qui consiste à séparer physiquement les particules dont une dimension excède un format prédéterminé. Cette séparation physique ou mécanique est prise en charge par les tamis et hydrocyclones particuliers qui viennent d'être décrits.
La méthode peut ainsi être utilisée pour évaluer le degré de rancidité des produits alimentaires ainsi que celui des solutions nutritives utilisées par voie entérale ou parentérale.
Dans le domaine du diagnostic médical, la méthode peut être utilisée pour confirmer un état pathologique tel que la pré-éclampsie chez la femme enceinte et hypertendue, l'angor instable, l'ischémie myocardique silencieuse.
Elle peut également être utilisée pour valider l'efficacité d'une intervention de thrombolyse artérielle ou d'angioplastie.
Elle peut enfin fournir un indice d'efficacité thérapeutique lors du traitement des états de choc (septique ou traumatique), de certaines intoxications aigües, du diabète, du SIDA, de certains états de malnutrition, et des maladies génétiques de surcharge en fer.
Elle peut enfin être utilisée dans le suivi postopératoire des transplantations d'organes et/ou des procédures de circulation extra-corporelles.
Les échantillons visés sont notamment des échantillons biologiques tels que le plasma sanguin entier ou déprotéinisé, les lysats de globules rouges, le liquide céphalo-rachidien, les lipoprotéines plasmatiques obtenues par précipitation sélective ou les homogénats de tissus solides.
L'échantillon à doser peut être essentiellement liquide comme par exemple un extrait, une solution ou une dispersion d'un matériel, notamment biologique, dans un milieu aqueux éventuellement tamponné ou dans un solvant organique miscible à l'eau.
Il peut s'agir par exemple du culot de centrifugation d'un échantillon biologique dispersé en milieu aqueux, éventuellement tamponné, ou organique Les échantillons liquides peuvent être des solutions aqueuses déprotéinisées par précipitation au moyen d'acides tels que par exemple l'acide métaphosphorique, l'acide trichloroacétique ou l'acide phosphotungstique.
Ces échantillons peuvent contenir un détergent neutre ou cationique (à raison notamment de 0 à 2 g par 100 ml), par exemple du LubrolX (condensat d'oxyde de polyéthylène) ou un sel de tétra-alkylammonium.
En tout état de cause, la proportion volumique de l'échantillon dans le milieu réactionnel final (après addition de l'acide) doit être compatible avec l'obtention d'une seule phase liquide dans ce milieu.
L'incubation de l'échantillon avec le réactif de formule I pour former le composé d'addition chromogène doit être effectuée à une température ne dépassant pas 600C, afin d'éviter des réactions secondaires conduisant à des produits artéfactuels dont la présence fausserait le dosage.
Selon le réactif de formule I utilisé, le temps d'incubation du milieu réactionnel à la température choisie doit être fixé de manière à atteindre un plateau stable correspondant à un rendement maximal de production du chromophore mesuré. Le temps d'incubation est en général inférieur ou égal à 60 minutes.
Pour le dosage des énaldéhydes totaux, le milieu réactionnel final ne doit pas être dégazé. I1 peut l'être lorsque l'on dose le MDA seul, de façon spécifique.
Toutefois, d'une manière générale, il est préférable que le milieu réactionnel final soit constitué de solutions et solvants non préalablement dégazés en oxygène ambiant.
La mesure spectrophotométrique de l'absorbance du chromophore produit par réaction des énaldéhydes ou du MDA seul avec un réactif chromogène de formule générale I et en présence d'un acide fort, doit être effectuée à une longueur d'onde fixe et voisine (+ 5 nm) de la longueur d'onde d'absorption maximale ( > 570 nm) du chromophore spécifique du réactif utilisé.
Selon un mode avantageux de réalisation, la concentration en énaldéhydes totaux ou en dialdéhyde malonique seul, selon le cas, est déterminée au moyen d'une courbe d'étalonnage.
L'action du trialcoylborate sur le phénol de formule générale (V) protégé et orthométalé est généralement effectuée en opérant dans un solvant organique anhydre à une température comprise entre -78 C et 30"C.
Généralement t'hydrolyse du produit de formule générale (VI) en produit de formule générale (III) est effectuée par l'eau éventuellement acidifiée par un acide minéral tel que l'acide chlorhydrique à une température comprise entre 0 et 300C.
Généralement le groupement protecteur G1 de la fonction phénol est un radical méthoxyméthyle.
Selon la présente invention, les dérivés de l'hydroxybiphényle de formule générale (I) dans laquelle l'un des symboles R1 ou R2 représente un radical carboxy, alcoxycarbonyle, aryloxycarbonyle, carbamoyle, thiocarbamoyle, acyle, arylcarbonyle ou alcoxyméthyle et l'autre représente un atome d'hydrogène ou un radical hydroxy, alcoxy, alcoxyméthyle, alcoylcarbonyloxy ou arylcarbonyloxy, R3 et R5 représentent chacun un atome d'hydrogène, R4 représente un radical hydroxy, alcoxy, alcoxyméthyle, alcoylcarbonyloxy ou arylcarbonyloxy et R6 représente un radical alcoyle ou phényle peuvent être obtenus par action d'un sel de pyridinium de formule: sur une cétone a,-insaturée de formule générale: dans laquelle R1, R2 et R6 sont définis comme précédemment, pour obtenir, après cyclisation de rintermédiaire obtenu, un produit de formule générale (I) dans laquelle R1, R2, R3, R5 et R6 sont définis comme précédemment et R4 représente un radical hydroxy qui est transformé, éventuellement, en produit de formule générale (I) dans laquelle R4 représente un radical alcoxy, alcoylcarbonyloxy ou arylcarbonyloxy par application des méthodes connues de préparation des éthers ou des esters.
Généralement raddition-cyclisation du produit de formule (VII) sur un produit de formule générale (VIII) est effectuée en opérant dans un solvant organique anhydre tel qu'un alcool aliphatique contenant 1 à 4 atomes de carbone comme méthanol en présence d'une base organique comme une amine aliphatique tertiaire, telle que la triéthylamine, ou la pyridine à une température comprise entre 20"C et la température d'ébullition du mélange réactionnel.
Les produits de formule générale (I) dans laquelle l'un des symboles R1 ou R2 représente un radical carboxy et l'autre représente un atome d'hydrogène ou un radical hydroxy, alcoxy ou alcoxyméthyle, R3, R4, R5 et R6 étant défini comme précédemment peuvent être obtenus par saponification d'un ester correspondant.
Généralement la saponification est effectuée en présence d'une base en solution aqueuse dans un solvant organique à une température comprise entre 20"C et la température de reflux du mélange réactionnel. De préférence, on utilise une base minérale choisie parmi les hydroxydes, les carbonates ou les bicarbonates de métaux alcalins ou alcalino-terreux tels que la soude, la potasse ou le carbonate de sodium.
Comme solvant organique, on utilise de préférence un alcool aliphatique contenant 1 à 4 atomes de carbone tel que le méthanol ou l'éthanol.
Les produits de formule générale (I) dans laquelle l'un des symboles R1 ou R2 représente un radical alcoyloxycarbonyle, aryloxycarbonyle, carbamoyle, thiocarbamoyle, acyle ou arylcarbonyle et l'autre représente un atome d'hydrogène ou un radical hydroxy, alcoxy, alcoxyméthyle, alcoylcarbonyloxy ou arylcarbonyloxy, les symboles R3, R4, R5 et R6 étant définis comme précédemment, peuvent être obtenus selon les méthodes connues de préparation des esters, des cétones, des amides et des thioamides à partir d'un produit de formule générale (I) dans laquelle l'un des symboles R1 ou R2 représente un radical carboxy.
Les exemples suivants montrent comment l'invention peut être mise en pratique.
Dans les exemples, les protons des spectres de résonance magnétique nucléaire sont numérotés selon les règles de la nomenclature.
EXEMPLE 1 On condense 1,8 g d'ester méthylique de l'acide 4-bromobenzoïque (8,4 mmoles) avec 2 g d'acide 4-t.butyl-2-(méthoxyméthoxy)phényl-boronique (8,4 mmoles) en opérant dans 45 cm3 d'un mélange (2-1 en volumes) de toluène et de méthanol, en présence de 0,36 g de tétrakis(triphénylphosphine) palladium (0,3 mmole) et de 16,8 cm3 de carbonate de sodium 2M (33,6 mmoles). Le mélange réactionnel est agité pendant 20 heures sous azote et à reflux. Après refroidissement, on ajoute 50 cm3 d'eau et 50 cm3 d'acétate d'éthyle. Le système biphasique obtenu est décanté, après filtration sur célite du palladium colloïdal. La phase aqueuse est extraite par de l'acétate d'éthyle et les phases organiques sont lavées successivement par de l'eau, de l'acide chlorhydrique 1N, de l'eau, de l'hydroxyde de sodium 1N, de l'eau (jusqu'à neutralité), séchées sur sulfate de sodium, filtrées et concentrées à sec sous pression réduite. Après purification par flash chromatographie sur gel de silice en éluant avec un mélange n-hexane-dichlorométhane (1-1 en volumes) on obtient, avec un rendement de 72 %, 1,99 g de l'ester méthylique de l'acide 4'-t.butyl-2'(méthoxyméthoxy) biphényl-4- carboxylique dont les caractéristiques sont les suivantes: - point de fusion: 52,5"C - Rf (n-hexane-dichlorométhane; 1-1 en volumes) = 0,21 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) : 7,95 (dd, 2H: H3, H5); 7,6 (dd, 2H : H2, H6); 7,25 (d, 1H: 116'); 7,2 (d, 1H: 113'); 7,1 (dd, 1H: HS') ; 5,1 (s, 2H: OCH2OCH3); 3,8 (s, 3H: CO2CH3) ; 3,2 (s, 3H: OCH2O ; 1,25 (s, 9H: C(CH3)3).