INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation préférentiel, le patin ci-dessus est utilisé en liaison avec un amortisseur à plaque possédant un guide de patin.
Selon un mode de réalisation préférentiel, le jeu correspondant sensiblement à l'amplitude seuil à partir de laquelle on désire embrayer l'amortisseur est inséré au niveau de la liaison patinbras, sur le patin sous la forme d'un cavité circulaire, dans laquelle coulisse l'extrémité du bras.
Selon un mode de réalisation préférentiel, le patin ci-dessus est utilisé en liaison avec un amortisseur à plaque sans guide de patin, mais ayant une plaque assez large pour que les patins ne quittent pas ladite plaque pour les plus grandes oscillations possibles.
Selon un mode de réalisation préférentiel, la cavité du patin créant le jeu est munie de bords droits.
Selon un mode de réalisation préférentiel, la cavité du patin créant le jeu est munie de bords inclinés ou courbes de façon à éviter les chocs durs avec l'extrémité du bras ou les embouts dont sont munis les extrémités.
Selon un mode de réalisation préférentiel, l'extrémité du bras est munie d'un embout constitué par une roulette.
Selon un mode de réalisation préférentiel, l'intérieur de la cavité du patin créant le jeu est recouvert d'un matériau à coefficient de frottement faible.
Selon un mode de réalisation préférentiel, le jeu correspondant à l'amplitude seuil est crée par la déformation de moyens déformables tels que des plots ou une couronne en caoutchouc ou autre matériau compressible.
Selon un mode de réalisation préférentiel, ces moyens déformables sont placés au niveau de la liaison entre le bras et l'ensemble mobile.
Selon un mode de réalisation préférentiel, le jeu correspondant à l'amplitude seuil est crée par l'évolution dans une cavité du patin d'un embout garnissant au moins une extrémité du bras, ledit embout possédant une forme complémentaire à celle de ladite cavité et certaines dimensions de l'embout étant plus faibles que les dimensions correspondantes de ladite cavité.
Selon un mode de réalisation préférentiel, le jeu correspondant à l'amplitude seuil est crée par l'évolution, dans une cavité cylindrique du patin, d'un embout cylindrique lié au bras par une liaison à au moins un dégré de liberté, par exemple une liaison annulaire, le rayon de la cavité du patin étant supérieur au rayon de l'embout.
Selon un mode de réalisation préférentiel, le cylindre mentionné n'est pas droit, mais possède une forme bombée semblable à un tonneau.
Selon un mode de réalisation préférentiel, le jeu correspondant à l'amplitude seuil est crée par l'évolution, dans une cavité en forme de sphère tronquée du patin, d'un embout en forme de sphère tronquée lié au bras par une liaison rotule, le rayon de la cavité du patin étant supérieur au rayon de l'embout.
D'autres avantages de l'invention apparaîtront à la lecture des modes de réalisation, donnés à titre d'exemples non limitatifs et illustrés par les figures ci-jointes dans lesquelles: la figure 1 représente la mise en oeuvre du premier mode de réalisation de l'invention dans une machine à laver le linge, la figure 2 représente une vue de face d'un patin suivant un premier exemple de réalisation concernant un amortisseur à guide de patin, la figure 3 représente une coupe suivant A-A du même exemple de réalisation, la figure 4 représente une vue de face d'un patin suivant un second exemple de réalisation concernant un amortisseur sans guide de patin, la figure 5 représente une coupe suivant B-B de ce second exemple de réalisation la figure 6 représente un moyen de minimiser l'usure mécanique du dispositif et les chocs occasionnés pour les deux premiers exemples de réalisation, la figure 7 représente un autre moyen de minimiser l'usure mécanique du dispositif et les chocs occasionnés pour les deux premiers exemples de réalisation, la figure 8 représente un troisième exemple de réalisation de l'invention, la figure 9 représente ce même exemple de réalisation dans sa mise en oeuvre à l'intérieur d'une machine à laver, et la figure 10 représente un quatrième exemple de réalisation, le jeu nécéssaire étant crée par l'évolution d'un pied accroché au bras dans une cavité du patin ayant une forme complémentaire au pied mais possédant des dimensions supérieures.
arrêtoir 19 présente une partie bloquante 22 Côté arrière, il présente une partie-arrêt 24 située à l'extrémité arrière 25 chevauchant en forme de U le ressort 20 A la position rabattue et verrouillée, la partie-arrêt 24 (surface terminale) se trouve dans un évidement 25 côté boîtier, ou encore en dessous d'un saillant 26 d'un contour de verrouillage 26 ' que comportent les lamelles 17 de
la partie 18 servant de fixation sur le boîtier 1.
On a en outre prévu, sur le coulisseau-arrêtoir 19, un saillant formant crochet 43, lequel traverse un évidement 44 côté boîtier et, dans la condition verrouillée du coulisseau-arrêtoir 19, est placé en dessous de la paroi 46 du boîtier de sorte que les parties prolongatrices 6 des bras de maintien se trouvent verrouillées par
rapport au boîtier 1.
Par contre, l'articulation 8 est libre et l'afficheur 2 peut être relevé à la position d'utilisation habituelle, comme représenté à
droite sur la figure 1.
Si, comme décrit plus loin, le coulisseau-arrêtoir est débloqué et déplacé vers la droite sur le dessin, la partie-arrêt 24 se trouve alors dégagée, tandis que la partie bloquante 22 s'engage dans un évidement d'arrêt 27 à l'extrémité inférieure libre du bras de maintien 3 Il en résulte alors que chaque bras de maintien 3 se trouve rigidement lié à la partie prolongatrice y afférente 6 et peut être basculé vers le haut, conjointement avec celle-ci, autour de l'axe de pivotement arrière 14, comme représenté à gauche sur la
Si, dans la condition verrouillée, donc lorsque les parties prolongatrices 6 sont déverrouillées, on lève facilement l'afficheur 2, la surface en bout 46 ' du saillant formant crochet 43 peut alors glisser devant la surface frontale de la paroi 46 du boîtier, et l'on évite dans l'immédiat un glissement du coulisseau-arrêtoir 19 en direction de l'axe de pivotement 14 La plage de pivotement qui est ainsi protégée par les surfaces terminales 46 ' et 46 est si grande qu'à l'autre extrémité la surface terminale de la partie-arrêt 24 va se trouver de manière certaine au-delà du saillant 26, devant le contour de verrouillage 26 ' Ceci étant, si l'on continue à relever l'afficheur et si la surface en bout 46 ' a quitté la région de la surface frontale 46 de la paroi du boîtier, le coulisseau-arrêtoir 19 ne peut alors pas être déplacé vers l'axe de pivotement 14 car le contour de verrouillage 26 ' empêche alors ce mouvement dans toute la plage de basculement, jusqu'à la position de travail avec afficheur surélevé On évite ainsi toute manipulation erronée dans le domaine de basculement de l'afficheur, c'est-à-dire que l'on évite, par une conjugaison de formes, toute séparation entre le bras de maintien 3 et les parties prolongatrices 6, cette séparation
n'étant possible que dans la position de base.
L'actionnement des coulisseaux-arrêtoirs 19 situés des deux côtés s'effectue par l'intermédiaire de leviers de basculement 28 qui débordent latéralement et peuvent pivoter autour d'un tourillon fixe 29 des parties prolongatrices 6 Les leviers de pivotement 28 comportent une came 30 présentant un mentonnet de verrouillage 31 qui coopère avec un mentonnet de verrouillage correspondant 31 ' du coulisseau-arrêtoir 19 et qui fixe le levier de pivotement à la position arrêtée représentée en trait plein sur la figure 2 En faisant pivoter le levier de pivotement 28 autour des tourillons 29, en direction de l'utilisateur, donc contre la direction de la flèche 11 sur la figure 1, on supprime la condition d'arrêt et, sous l'action du ressort de compression 20, le coulisseau-arrêtoir 19 est déplacé vers la droite sur le dessin, à la position de libération de
l'articulation 13.
L'agencement de la partie bloquante 22 et de la partie-arrêt 24 du coulisseau-arrêtoir 19 est tel que la première partie ne quitte l'évidement correspondant que lorsque l'autre portion se trouve dans l'évidement correspondant, de sorte que l'on est assuré à l'avance que chaque dispositif d'articulation ne pourra pas prendre d'état indéfini, c'est-à-dire que seul un axe de pivotement 9 ou 14 selon le cas sera libéré et que les parties ne devant pas pivoter les unes par rapport aux autres seront à chaque fois arrêtées fiablement. Par ailleurs, que ce soit dans la position de base ou dans la région de pivotement de l'afficheur 2 par l'intermédiaire de l'articulation antérieure 8, les leviers de pivotement 28 peuvent à chaque fois être mis à la position de déverrouillage indépendamment l'un de l'autre ou simultanément C'est intentionnellement que cela est rendu difficile par les mentonnets de verrouillage 31 ' contre les coulisseaux-arrêtoirs 19, car ils doivent d'abord être déplacés contre les ressorts de compression , et c'est seulement après cela qu'ils peuvent suivre la force élastique On dispose ainsi d'une sécurité étendue contre les fausses manoeuvres. Si le levier de pivotement 28 dans la zone de pivotement de l'afficheur 2 sur l'articulation antérieure 8 est mis en position de déverrouillage, le coulisseau-arrêtoir 19 ne peut alors pas suivre puisqu'il s'applique, par sa surface en bout, sur le contour de verrouillage radial 27 ' du bras de maintien 3 Ce n'est que si l'afficheur 2 est en position horizontale, donc mis à la position de base, que le coulisseau-arrêtoir 19 peut s'engager dans l'évidement d'arrêt 27 et libérer les parties prolongatrices 6 Si cela ne se produisait que d'un seul côté, l'afficheur 2 tournerait alors sur une articulation antérieure et sur une articulation postérieure, et il en résulterait un mouvement en diagonale de l'afficheur 2, avec d'importantes forces transversales Afin d'exclure également cette possibilité et d'obtenir une sécurité supplémentaire contre un actionnement unilatéral des leviers de pivotement 28, on a prévu la
configuration décrite ci-après.
Une tige guidée 32 s'étend dans une direction transversale au boîtier 1, ou encore à l'afficheur 2, donc parallèlement au bord inférieur 12 de l'afficheur 2 Cette tige présente deux parties 33, 34 qui sont mutuellement décalées quant à leur direction axiale et sont guidées chacune par un guide fixe 35, 36 La partie 33 présente deux encoches d'enclenchement 37, 38 dans lesquelles peut s'engager un saillant d'enclenchement élastique 40 monté fixe en 39 On obtient ainsi deux positions extrêmes définies correspondant
aux encoches d'enclenchement 37, 38.
On préfère utiliser aujourd'hui des fils synthétiques, notamment des fils tressés à base d'acide polyglycolique et/ou d'acide polylactique, ces deux composants étant des métabolites physiologiques et leurs fils étant généralement bien tolérés par l'organisme. La dégradation ces fils se fait suivant le mécanisme de l'hydrolyse par les liquides physiologiques. Du point de vue mécanique, ces fils conservent environ 60 % de leur résistance initiale après 15 jours d'implantation. La perte totale de la résistance se fait après un mois d'implantation environ.
Afin d'accélérer le processus de résorption, les fils à base de polymères ou copolymères glycoliques et lactiques peuvent être traités notamment par un rayonnement ionisant qui provoque une consolidation de leur structure.
On connaît aussi le monofil ou monofilament résorbable de synthèse, à base de polyester polydioxanone, dont la surface très lisse permet une bonne fluidité à travers les tissus. Cependant sa rigidité leur confère une maniabilité inférieure à celle des fils tressés. La résorption par hydrolyse est plus lente que pour les fils tressés à base d'acide polylactique et polyglucolique.
On connaît encore d'autres monofilaments synthétiques résorbables, notamment ceux à base d'un acide polyglycolique modifié ou polygluconate.
Ces fils synthétiques qui présentent des qualités techniques et mécaniques supérieures à celles du catgut, telles que solidité à la rupture, souplesse, tenue de noeud, régularité, peuvent encore cependant provoquer des réactions inflammatoires.
En outre, leurs produits de décomposition peuvent être difficilement éliminés par les cellules, le sang et les reins.
Un autre inconvénient de ces fils synthétiques et qu'à chaque famille de types de fils correspond généralement une durée de résorption donnée, c'est à dire que pour chaque intervention différente il faut utiliser un fil de comportement et de manipulation différents.
L'invention obvie aux inconvénients cités. Elle propose un nouveau matériau résorbable notamment sous forme d'au moins un fil résorbable à base de cellulose régénérée.
Le matériau résorbable selon l'invention, notamment en forme de fil est un matériau à base de cellulose régénérée obtenue selon le procédé viscose ou tout autre procédé de synthèse de la cellulose régénérée, matériau sur lequel sont fixées des enzymes susceptibles de le dégrader dans des conditions de milieu et de durée déterminées, en particulier dans les conditions de milieu du corps humain ou animal.
Sous un des aspects de l'invention, le fil à base de cellulose régénérée, est un fil sur lequel est fixé des cellulases. Ces cellulases peuvent être de plusieurs types selon leurs activités enzymatiques : les endoglucanases (activité Cx (CMC), les exoglucanases (activité Cl (AVICEL) ), les ss-glucosidases. Ces enzymes sont susceptibles d'hydrolyser la cellulose avec une vitesse d'autant plus grande que les deux activités Cx et Cl ou les trois activités ci-dessus sont présentes.
Cette vitesse de dégradation du fil de cellulose régénérée est aussi fonction de la concentration enzymatique utilisée lors du traitement du fil afin d'y fixer les enzymes.
Cette vitesse de dégradation dépend aussi du choix de l'enzyme et de son activité en fonction du pH du milieu.
Ainsi par la sélection de la cellulase en fonction de ses activités, notamment selon ses activités liées au pH, et par la concentration enzymatique utilisée pour l'adsorption des enzymes sur le fil, on peut aussi préparer des fils résorbables dont la durée de résorption est modulable.
En outre un même fil de suture pourra être utilisé dans des applications différentes selon le lieu d'implantation et son pH.
L'invention concerne également un procédé de fabrication du matériau résorbable et en particulier du fil de suture résorbable porteur de cellulase.
Ce procédé consiste à fabriquer des fils de cellulose régénérée par utilisation du procédé viscose comprenant la suite des opérations suivantes: on prépare de l'alcali-cellulose à partir de pâtes de bois, par l'action du sulfure de carbone sur l'alcali-cellulose on obtient du xanthate de cellulose, ~ on dilue le xanthate par de la soude pour obtenir la solution de viscose, ~ la solution est filée par passage dans des filières plongées dans un bain d'une solution de soude et d'acide sulfurique, les fils obtenus sont ensuite soumis à un traitement de désulfurisation par action de solutions chimiques telles que le sulfure de sodium, le sulfite de sodium, le carbonate, de sodium ou le phosphate trisodique, les fils sont ensuite lavés.
A titre d'exemple, on exposera maintenant un mode de calcul de la vraisemblance dans le cas particulier d'un signal perturbateur estimé a(t) comprenant un affaiblissement de Rayleigh complexe A(t) et un bruit additif n(t) non corrélés a(t) = A(T) + n(t) Pour que la condition de non-corrélation soit remplie, il suffit que A(t) et n(t) soient indépendants et gaussiens, avec un signal centré.
La matrice d'auto-corrélation r(t) peut alors s'écrire ra(t) = FA(t) + rn(t) c'est-à-dire que ra(t) est la somme de la matrice d'autocorrélation de l'affaiblissement de Rayleigh rA(t) et de la matrice d'auto-corrélation rn(t).
Si on admet que le bruit est blanc, la matrice rn(t) est diagonale, de valeur a Pour un affaiblissement de Rayleigh, la fonction d'auto-corrélation est la fonction de Bessel d'ordre zéro r(t) = J0(Wa,t) Où Wd est la pulsation Doppler maximale.
La fréquence Doppler maximale est V fx = fc. C où fc est la fréquence porteuse, V est la vitesse du mobile, C est la célérité de la lumière.
On peut générer la matrice d'auto-corrélation de l'affaiblissement de Rayleigh par la relation suivante, F1(i-j) = dans le cas d'un échantillonnage à la période de bit Fb.
La matrice obtenue est de Toeplitz, donc symétrique.
I1 s'en déduit que la matrice d'auto-corrélation du signal est elle-même symétrique et de Toeplitz, ce qui se traduit par une simplification des calculs matriciels à effectuer.
La formule (6) ci-dessus montre que le terme à calculer chaque fois pour déterminer la vraisemblance p de l'affaiblissement est Rt.ul.R* (en omettant les indices prime).
La matrice r-l peut être précalculée une fois pour toutes pour une architecture donnée d'un système. Seul reste donc à calculer en temps réel le produit matriciel, qui fait intervenir uniquement une matrice symétrique et des matrices vecteurs.
Cette constitution des matrices permet de simplifier le calcul. La matrice r étant symétrique définie positive, on peut utiliser la décomposition de Choleski.
Puisque la matrice r est de Toeplitz symétrique, la matrice inverse est de Toeplitz et symétrique. Sous réserve que la matrice inverse soit définie positive, on peut décomposer r'l en un produit de deux matrices triangulaires supérieure et inférieure (transposées l'une de l'autre) ce qui s'écrit F1 = Lt . L La vraisemblance peut alors être calculée en utilisant la représentation Rt . r-l . R* = Rt . (Lt . L) . R = (L . R)t . (L . R)* avec L Etc et L on voit que le traitement se réduit à calculer U = L .R, puis
En d'autres termes, il suffit de faire le produit d'une matrice triangulaire inférieure par un vecteur complexe, puis de prendre le module du vecteur ainsi A titre d'exemple d'application, on peut citer les systèmes de télécommunication avec des mobiles fonctionnant à 450 MHz en multiplexage fréquentiel, avec détection cohérente. La profondeur d'arborescence peut être de 15 et la largeur limitée à 4. La matrice d'auto-corrélation des perturbations dans l'hypothèse d'un affaiblissement de Rayleigh correspondent à une vitesse de mobile de 90 km/h, avec un rapport signal à bruit égal à 10 Db.
Le procédé selon l'invention se prête bien à la démodulation de signaux reçus en diversité spatiale. On sait que la diversité en réception consiste à utiliser deux signaux provenant d'un même émetteur, reçus sur deux antennes décorrélées du point de vue de l'évanouissement.
Cette décorrélation est couramment obtenue, en espace libre, en écartant les deux antennes d'au moins dix fois la longueur d'onde du signal radio.
Pour constituer un démodulateur séquentiel arborescent fonctionnant en diversité, il suffit de dupliquer la chaîne de démodulation jusqu'au calcul des vraisemblances. Ainsi on obtient, sur les deux chaînes, deux estimations d'évanouissement indépendantes l'une de l'autre. En revanche, les arborescences sont identiques quant à leur structure. Cela permet de simplifier le système en gênérant une seule arborescence, dans laquelle on conserve, en chaque noeud, les estimations des deux évanouissements, correspondant chacun à une antenne, ainsi que le bit hypothèse.
La modification essentielle du procédé par rapport à celui qui a été décrit plus haut intervient dans le calcul des vraisemblances et le critère de choix du chemin à conserver. Dans le cas envisagé plus haut, on calcul 2L vraisemblances si on ne conserve que L chemins. Dans le cas de diversités en réception utilisant deux antennes, on doit calculer 4L vraisemblances, soit 2L pour chaque chaîne.
Cependant, la structure du système permettant d'injecter le fluide secondaire dans l'échangeur de chaleur devient alors particulièrement complexe et coûteuse.
De plus, l'intégration de cette structure dans le cycle de fabrication des échangeurs de chaleur pose des problèmes difficiles à résoudre, compte tenu notamment des tolérances de fabrication qui conduisent à des désalignements axiaux, variables pour chaque tube en J inversé, entre l'extrémité inférieure des tubes (non encore munis de leurs prolongateurs), et les perforations correspondantes formées dans la plaque antiretour, pour permettre le passage de ces prolongateurs.
Ces problèmes ont pour conséquence d'allonger de façon difficilement acceptable le cycle de fabrication des échangeurs de chaleur.
La fixation des prolongateurs sur la plaque anti-retour et sur les extrémités des tubes en forme de J inversé a aussi pour conséquence un risque de rupture des prolongateurs sous l'effet des contraintes mécaniques engendrées par les dilatations différentielles qui se produisent notamment entre les périodes de fonctionnement et les périodes d'arrêt de l'échangeur.
La présente invention a précisément pour objet un échangeur de chaleur dans lequel l'injection du fluide secondaire s'effectue dans la partie haute de l'espace annulaire par une structure d'injection telle que la fabrication et l'intégration soient plus simples, plus rapides et moins coûteuses que celles des structures connues, et dont le fonctionnement soit aussi satisfaisant, sans risque de rupture de pièces mécaniques sous l'effet des dilatations différentielles.
Conformément à l'invention, ce résultat est obtenu au moyen d'un échangeur de chaleur comprenant une enveloppe extérieure et une enveloppe de faisceau présentant un axe vertical commun; un faisceau de tubes logé à l'intérieur de 11 enveloppe de faisceau, et des moyens d'alimentation en fluide secondaire, montés dans une région supérieure d'un espace annulaire formé entre l'enveloppe extérieure et l'enveloppe de faisceau, caractérisé par le fait que les moyens d'alimentation en fluide secondaire comprennent une tuyauterie d'alimentation qui traverse l'enveloppe extérieure et débouche dans un boîtier d'alimentation ouvert vers le bas, placé dans ladite région supérieure de l'espace annulaire et s'étendant sur au moins une partie de la circonférence de cet espace.
Selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention, permettant d'éviter que l'extrémité de la tuyauterie d'alimentation qui débouche dans le boîtier d'alimentation ne se vide en cas de baisse du niveau de fluide secondaire à l'état liquide dans l'échangeur de chaleur, ce qui aurait pour conséquence un risque de coups de bélier dans le circuit secondaire, la tuyauterie d'alimentation débouche à l'intérieur du boîtier d'alimentation dans un déversoir à partir duquel le fluide secondaire s'écoule dans le boîtier par déversement au-dessus d'un bord de ce déversoir, l'embouchure du tuyau d'alimentation étant située en totalité à un niveau inférieur au niveau de ce bord.
Le déversoir s'étend alors avantageusement sur toute la longueur circonférentelle du boîtier d'alimentation, ce qui assure également une meilleure répartition circonférentielle du débit, notamment pour des régimes d'alimentation à faible débit.
Toujours selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le boîtier d'alimentation est ouvert vers le bas au travers d'un dispositif de piégeage de corps migrants. Un tel dispositif, qui se présente sous la forme d'une grille ou d'une structure équivalente, permet d'éviter que des objets tels que des baguettes de soudure, des vis, des boulons, etc., introduits par inadvertance dans le circuit secondaire de l'échangeur lors de la fabrication et pénétrant dans l'échangeur par la tuyauterie d'alimentation, ne viennent se coincer entre les tubes d'échange en risquant de les endommager.
Dans la pratique, les dimensions des trous de passage formés dans le dispositif de piégeage des corps migrants sont donc au plus égales à l'écartement minimal entre deux tubes adjacents du faisceau.
Préférentiellement, la tuyauterie d'alimentation débouche horizontalement à l'intérieur du boîtier d'alimentation, par un té qui débouche selon deux directions opposées, sensiblement tangentiellement par rapport à la circonférence de l'espace annulaire.
Par ailleurs, le boîtier d'alimentation comporte de préférence une paroi supérieure sensiblement horizontale et deux parois latérales, et la tuyauterie d'alimentation traverse la paroi supérieure horizontale avec un certain jeu. Ce jeu permet de faciliter le montage et autorise les dilatations différentielles en fonctionnement. En outre, il permet un passage limité du fluide secondaire et facilite ainsi l'éventage de la boîte.