INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé de la présente invention a été décrit en se référant au cas ou le composé émissif est mélangé au tungstène ou à un matériau similaire support de l'émission, l'ensemble étant pressé simultanément. Toutefois, il est évident que la présente invention peut s'appliquer aussi au cas où le bol 4 contient uniquement le matériau support de l'émission, à savoir principalement du tungstène ou un mélange ou alliage à base de tungstène, de manière à réaliser un élément poreux contenant la première couche 6 à faible porosité sur laquelle est réalisée une seconde couche poreuse 7, cette seconde couche poreuse étant après frittage imprégnée de manière connue avec le composé émissif.
Considérons donc un fonctionnement du moteur à hauts et moyens régimes, figures 4 et 6.
A hauts et moyens régimes la pression Pram s'exerçant à la rampe principale 4 est supérieure à la pression du ressort 81. Le tiroir 83 est alors dans une première position limite, le ressort 81 étant comprimé, il maintient ainsi ouvert le circuit de retour 62 et la pompe d'épuisement refoule la totalité du mélange air-huile, aspirée dans le carter 5, dans le réservoir de décantation 2.
Concernant la pression à la rampe principale Pram, soit celle ci est égale à la pression de référence Pref et alors le piston 73 sous la poussée du ressort 71 ferme la conduite 72 et toute l'huile débitée par la pompe de pression 1 alimente la rampe principale 4, confère figure 4.
Soit la pression à la rampe est supérieure à la pression de référence Pref et alors le piston 73 repousse le ressort 71 et libère le passage de l'huile vers la conduite 72 de sorte qu'une partie de l'huile refoulée par la pompe de pression 1 est déchargée directement dans le réservoir 2 via le circuit de dérivation 30, la conduite 72 et le circuit de retour 62, confère figure 6, ce qui fait diminuer la pression à la rampe principale 4 d'où un processus de régulation qui amène la pression Pram sensiblement au niveau de la pression Pref.
Considérons maintenant un fonctionnement du moteur à bas régime.
La pression à la rampe principale 4 s'exerçant sur le piston 83 ne peut plus s'opposer à la pression du ressort 81 de sorte que le piston 83 soumis à l'action prépondérante du ressort 81 occupe sa seconde position limite, obturant la conduite 82, figures 5 et 7.
L'huile refoulée par la pompe d'épuisement 6 ne pouvant plus s'écouler vers le réservoir 2, la pression dans la conduite s'élève. La pompe d'épuisement 6 étant de puissance supérieure à la pompe de pression 1, le clapet 88 s'ouvre et laisse passer l'huile du circuit 62 vers le circuit 30. La pompe d'aspiration ajoute donc son débit à celui de la pompe de pression 1 dans le circuit d'amenée 14.
Deux possibilités sont alors offertes: soient les débits conjugués des deux pompes engendrent une pression Pram à la rampe principale 4 égale à la pression de référence Pref et le piston 73 occupe sa position limite inférieure sous l'action du ressort 71 et ferme la conduite 72 de décharge vers le réservoir, confère figure 5, et toute l'huile refoulée par les deux pompes atteint alors la rampe principale. Soient les débits conjugués des deux pompes engendrent une pression Pram excessive à la rampe principale 4 par rapport à la pression de référence Pref, le déséquilibre des pression déplace le piston 73 et libère l'accès à la conduite 72, ce qui permet d'évacuer une partie du débit des deux pompes directement dans le réservoir 2 via le circuit de retour 62, confère figure 7.Le deplacement du piston 73 enclenche ainsi un processus de régulation qui ramène la pression à la rampe principale au niveau de la valeur de consigne.
Ainsi donc le circuit de lubrification et sa régulation permet de réduire le dimensionnement de la pompe de pression 1 au stricte nécessaire à savoir assure la lubrification du moteur à hauts et moyens régimes car dans les cas de forts besoins en lubrification la pompe d'épuisement 6 pallie le manque de débit en se joignant & la pompe de pression 1 pour refouler l'huile dans le moteur. Ce dimensionnement stricte permet une diminution de la consommation d'énergie nécessaire au fonctionnement du dispositif de lubrification ainsi qu'une réduction du bruit. D'autre part l'adéquation entre la pression Pram à la rampe principale et la pression de référence permet d'optimiser les frottements hydrostatiques du moteur et en particulier ceux du vilebrequin et d'éviter les sous ou sur pression d'huile particulièrement néfastes pour le moteur.
Au contraire, l'invention comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci sont effectuées suivant son esprit. Ainsi il est possible d'engendrer une pression de consigne pour piloter les moyens régulateurs de pression 7 à partir non plus de moyens purement mécaniques comme l'arbre rainuré mais à partir d'une électrovanne commandée par un calculateur dans lequel on a entré la cartographie désirée.
PROCEDE DE LUBRIFICATION POUR NOTEUR A COMBUSTION INTERNE ET DISPOSITIF POUR SA MISE EN OEUVRE La présente invention concerne un procédé de lubrification pour moteur à combustion interne, équipant notamment les véhicules automobiles, ainsi qu'un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé.
La lubrification d'un moteur à combustion interne est classiquement réalisée par une circulation sous pression d'un liquide de lubrification, tel que de l'huile, alimentant les surfaces soumises au frottement. Quel que soit le type de circuit de lubrification employé, à bain d'huile ou à carter sec, l'alimentation en lubrifiant du moteur est réalisée par une pompe de pression qui est traditionnellement une pompe à engrenages entraînée par l'arbre moteur.
Les caractéristiques fonctionnelles de la pompe de pression, et notamment la valeur de sa cylindrée, sont définies de façon à satisfaire les besoins en lubrification du moteur dans les phases extrêmes de fonctionnement comme lorsque le moteur est au ralenti et à chaud. I1 en résulte que la pompe de pression est surdimensionnée notamment quand la vitesse du moteur, donc de la pompe, devient importante. I1 est donc nécessaire de prévoir un dispositif limiteur de pression, tel qu'un clapet de décharge, dans le circuit de lubrification pour éviter que la pression du lubrifiant devienne préjudiciable au bon fonctionnement du moteur.
Les circuits de lubrification actuels ne prennent donc en compte que deux paramètres nécessaires au fonctionnement du moteur : la pression minimale du liquide de lubrification, qui détermine le dimensionnement de la pompe de pression, et la pression maximale du liquide de lubrification, qui détermine le seuil de coupure du clapet de décharge. Pendant le fonctionnement du moteur la pression du liquide de lubrification évolue donc entre ces deux valeurs au gré du régime de rotation, de la température du liquide de lubrification et donc de sa viscosité ainsi que des pertes de charge du circuit hydraulique.
La régulation de la pression du liquide de lubrification ainsi mise en place a pour mérite la simplicité mais présente l'inconvénient de ne pas prendre en compte l'ensemble des paramètres de lubrification du moteur et de ce fait de pas optimiser les frottements hydrodynamiques du moteur et donc de consommer inutilement une grande quantité d'énergie délivrée par l'arbre moteur ou vilebrequin.
Sans connaître avec certitude les raisons pour lesquelles un profil est préférable à un autre, la demanderesse a émis l'hypothèse selon laquelle la forme du profil jouait directement sur la formation des copeaux métalliques, copeaux plus ou moins vrillés, et sur les possibilités de "stockage" des copeaux entre deux dents pendant tout le temps où les dents sont actives au sein du métal à découper.
De préférence, l'angle a de dépouille est compris entre 9 et 110 et l'angle b de pente d'affûtage est compris entre 23 et 27" . Ces angles varient avec la nature de la matière à tronçonner, et peuvent être adaptés en conséquence.
Les nombreux autres paramètres qui définissent les lames de scie circulaires sont ceux connus, habituellement rencontrés dans 1 ' art antérieur. Ainsi, le diamètre des scies est compris généralement entre 100 et 1500 mm.
De même, les pastilles sont en tout matériaux connus pour leur bonne tenus à l'abrasion et à l'usure, généralement en carbure de métaux lourds, et typiquement en carbure de tungstene.
De façon connue, les pastilles (3) ont une largeur légèrement supérieure à celle du support métallique (4) formant l'armature de la scie Selon l'invention, les pastilles sont différentes pour les dents d'ébauchage et les dents de finition.
Si le segment d'affûtage (6) a sensiblement la même longueur dans chacun des cas, par contre, le segment de dépouille (5) est plus long pour une dent d'ébauchage (1) que pour une dent de finition (2), comme cela est visible sur la figure 3-1, et typiquement 1,25 fois plus long.
EXEMPLES Exemple 1 On a d'abord fabriqué selon l'invention une lame de scie circulaire de 910 mm de diamètre dont le profil de dents est celui schématisé à la figure 3-1, avec des pastilles en carbure de tungstene.
Les autres paramètres de la lame sont les suivants angle de pente d'affûtage (b) : 24 angle de dépouille (a) : 10 pas (distance entre les extrémités de deux dents successives) : 47,5 mm largeur de la pastille : 7,5 mm épaisseur du support métallique : 6 mm longueur du segment d'affûtage : 6 mm longueur du segment de dépouille - pour la dent d'ébauchage : 15 mm - pour la dent de finition : 12 mm écart de hauteur entre dent d'ébauche et dent de finition : 0,2 mm Exemple 2 La lame de scie circulaire de cet exemple est une lame de scie de l'art antérieur sans pastilles de carbure mais avec des segments rapportés à acier rapide, avec un profil de dents comme schématisé à la figure 1.
L'ensemble des autres parametres sont ceux de l'exemple 1, hormis les paramètres relatifs aux pastilles.
Résultats obtenus On a testé toutes ces scies en sciant des billettes de cuivre en alliage type Cu-bl relativement dur et de 12" de diamètre (304,8 mm).
Pour analyser les résultats, on a pris en compte les critères suivants a) nombre moyen de coupes entre deux affûtages b) productivité exprimée en m2/h de surface sciée Le tableau qui suit présente les rapports "valeur obtenue à l'exemple 1 / valeur obtenue à l'exemple 2" pour chacun de ces deux critères Criteres Valeur exemple 1 / Valeur exemple 2 a 30 b 1,3 D'autre part, on a constaté que la lame de l'exemple 1 présente des avantages par rapport à celle de l'exemple 2, en ce qui concerne - l'état de la surface sciée (surface beaucoup plus lisse et régulière dans le cas de la lame de l'exemple 1), - la puissance moyenne absorbée en Kwh par unité de surface coupée (moindre dans le cas de la lame de l'exemple 1), - les vibrations et le niveau sonore subis et produits par la machine de sciage (fonctionnement avec moins de vibrations et à niveau sonore moindre dans le cas de la lame de l'exemple 1), - les contraintes mécaniques auxquelles est soumise la machine de sciage (contraintes moindres dans le cas de la lame de l'exemple 1).
AVANTAGES DE L'INVENTION Comme le montre le tableau de résultats qui compare l'exemple 1 selon l'invention et l'exemple 2 selon l'art antérieur, l'amélioration est considérable, en particulier pour le critère "a", puisque le nombre de coupes entre deux affûtages a été multiplié par 30, passant typiquement de 20 à 600.
Quoique moins spectaculaires et parfois plus difficiles à quantifier, les autre gains sont néanmoins très significatifs, qu'il s'agisse : - de l'augmentation de la productivité qui est augmentée de 30 % (critère "b"), - de l'amélioration de l'aspect des billettes (état de surface) - de l'amélioration des conditions de travail (niveau sonore et vibrations), - de la durée de vie des équipements (diminution des contraintes mécaniques), - de la consommation énergétique (diminution de la puissance absorbée).
Ces résultats ont été obtenus grâce à la combinaison de moyens décrits dans l'invention.
Si certains de ces moyens faisaient partie de l'art antérieur, notamment un moyen générique tel que l'emploi de pastilles de carbure, il est important de remarquer que ces résultats surprenants n'ont été obtenus que grâce à la combinaison de plusieurs autres moyens essentiels - forme des pastilles et maniere de les raccorder au support métallique - sélection d'angles de dépouille et d'angle de pente d'affûtage.
APPLICATION Les lames de scie obtenus selon l'invention trouvent une application avantageuse dans le tronçonnage ou sciage de métaux non-ferreux, généralement sous forme de billettes ou de plaques.
La réduction du nitrate est considérée comme une étape de contrôle majeure dans l'assimilation du nitrate et elle a été étudiée en détail chez les plantes supérieures (Wray, 1986). La NR est un homodimère portant trois cofacteurs, à savoir FAD, cytochrome b557 et un cofacteur molybdoptérine (Campbell, 1988).
L'introduction dans une plante du gène de la NR a été proposée pour modifier les caractéristiques d'assimilation des nitrates par les plantes de manière prospective ou spéculative mais sans qu'aucune application concrète n'ait pu être effectivement trouvée jusqu'à ce jour.
Dans tous les cas, l'utilisation était toujours limitée à la modulation de l'assimilation des nitrates dans le temps, c'est-à-dire suivant le stade de développement de la plante, ou dans l'espace, c'est-à-dire pour favoriser l'assimilation au niveau des racines, des tubercules ou foliaire.
On a découvert de façon inattendue que la surexpression de la Nitrate Réductase dans les plantes transgéniques dans lesquelles un gène de NR a été introduit permettait d'une part d'abaisser de manière significative les teneurs en nitrate stockées sous forme de réserve dans la plante et, d'autre part se traduisait par une précocité plus grande, avec un gain de précocité de germination, une croissance accrue et une floraison plus précoce, c'est-à-dire un développement végétatif de la plante plus rapide qui la fait aboutir à floraison avec une avance d'environ deux semaines par rapport aux plantes témoins.
Une indicence de la surexpression de la Nitrate Réductase sur la précocité est inattendue. Il n'y a pas de travaux qui portent sur de telles études dans la littérature. Chez les céréales, une incidence éventuelle de la quantité de Nitrate Réductase sur les rendements a été étudiée par de nombreux auteurs (Clark, 1990). Toutefois, à l'occasion de ces études, il n'a pas été noté de relation évidente entre l'expression de l'enzyme et la précocité.
Les travaux récents de génétique n'ont pas non plus permis d'établir de relations directes entre la quantité de Nitrate Réductase exprimée au niveau foliaire et le transport ou le stockage du nitrate dans diverses espèces. L'étude de mutants déficients pour l'enzyme Nitrate Réductase de Nicotiana plumbaginifolia (Saux et coll, 1987) ou d'orge (Warner et Huffaker, 1989) a établi que ces mutants accumulent du nitrate au niveau foliaire à un niveau comparable aux plantes témoins capables d'assimiler le nitrate. La Nitrate Réductase n'est donc pas nécessaire au transport du nitrate.Par ailleurs, divers travaux d'étude du contrôle génétique de la teneur en nitrate, réalisés par Ostrem et Collins (1983) chez le tabac, et par Blim-Zandstra et Eenink (1986) chez la laitue ont abouti à la conclusion qu'il n'y avait pas non plus de corrélation nette entre la teneur en nitrate foliaire et la quantité de Nitrate Réductase foliaire.
Cette absence de corrélation a été expliquée par le fait que la Nitrate Réductase étant elle-même inductible par le nitrate (Crawford, 1989), l'accumulation ou la réduction de la teneur en nitrate peuvent s'accompagner d'une augmentation ou d'une réduction corrélative de la quantité de cette enzyme dans les tissus, par effet rétroactif. Par contre, divers auteurs ont émis l'hypothèse que ce serait le besoin de la plante en osmoticum qui pourrait gouverner ses caractéristiques de stockage du nitrate, et non pas l'utilisation du nitrate par la Nitrate Réductase. La réduction de la teneur en nitrate et la précocité accrue des plantes qui surexpriment la Nitrate Réductase apparaissent donc inattendues.
Dans un cas comme dans l'autre, le mécanisme et les justifications théoriques manquent pour expliquer ces propriétés.
La présente invention a donc pour objet un procédé pour accroître la précocité d'une plante et/ou abaisser la teneur en nitrates stockés dans la plante, caractérisé en ce qu'on induit une surexpression de l'enzyme Nitrate Réductase dans la plante. En d'autres termes, on induit une surexpression de l'activité Nitrase Réductase dans la plante.
On entend ici par "Nitrate Réductase" (NR) une définition fonctionnelle qui inclut toute Nitrate Réductase capable de fonctionner comme un marqueur de sélection en conférant l'activité Nitrate Réductase à une cellule hôte déficiente en Nitrate Réductase. Cette définition inclut aussi toute Nitrate Réductase capable de fonctionner dans une plante donnée pour accroître l'activité Nitrate Réductase de ladite plante. Ce terme inclut donc non seulement l'enzyme spécifique de la plante spécifique à traiter mais toute autre enzyme Nitrate Réductase d'autres plantes, de microbes ou même d'autres espèces eucaryotes, si cette Nitrate Réductase est capable de fonctionner dans les plantes à traiter.
On entend par "surexpression" aussi bien une augmentation du taux d'activité de NR par rapport au taux exprimé dans une plante normale, qu'une dérégulation de l'expression conduisant à l'expression de l'activité NR dans un tissu ou à un stade de développement où celle-ci n'est normalement pas exprimée.
L'obtention de plantes exprimant de façon dérégulée la Nitrate Réductase peut être obtenue par différentes approches 1) En sélectionnant des mutants de la plante à améliorer, mutants surexprimant la Nitrate Réductase 2) En introduisant par les méthodes du génie génétique un gène de Nitrate Réductase éventuellement modifié de façon appropriée à obtenir la modification de l'expression, et de préférence la surexpression de la Nitrate Réductase dans la plante à améliorer 3) En introduisant simultanément par les méthodes du génie génétique un gène de Nitrate Réductase et un gène de Nitrite Réductase éventuel lement modifiés de façon appropriée à obtenir la modification de l'expression, et de préférence la surexpression dérégulée simultanée de ces deux enzymes dans la plante à améliorer.
4) En introduisant par les méthodes du génie génétique un gène de régulation de l'expression de la Nitrate Réductase et de la Nitrite Réductase éventuellement modifiés, de façon appropriée à obtenir la modification de l'expression, et de préférence la surexpression dérégulée conjointe de la Nitrate Réductase et de la Nitrite Réductase dans la plante à améliorer.
Ces plantes pourront être modifiées par les méthodes du génie génétique décrites dans la littérature, par transformation de cellules suivie de leur régénération, ou par transformation de tissus ou de gamêtes.
Dans un mode preféré de réalisation du procédé de l'invention, caractérisé en ce qu'on introduit dans le génome de la plante un gène étranger codant pour la Nitrate Réductase dans des conditions permettant son expression.
On entend par "gène fonctionnel codant pour la NR" une séquence d'ADN codant pour un polypeptide tel que défini ci-dessus comme "Nitrate Réductase", ladite séquence peut donc être plus courte ou plus longue que la séquence codante totale du gène complet de l'enzyme. En particulier, le "gène fonctionnel" pourra correspondre à une séquence codante partielle à savoir dépourvue des introns.
De par sa structure, la cartouche d'extraction a un coût faible et peut donc être jetée après usage, ce qui évite tout risque de contamination ou de pollution d'un échantillon à l'autre.
L'invention propose également un procédé d'extraction d'acides nucléiques tels que 1'ADN à partir d'un échantillon de sang ou de cellules de tissus, au moyen d'un dispositif du type précité comprenant une cartouche munie d'un filtre de fixation des noyaux des cellules, ce procédé consistant à effectuer une lyse des cellules pour en extraire les noyaux, une lyse des noyaux pour en extraire 1'ADN et une dégradation des protéines présentes pour les séparer de 1'ADN par dialyse, caractérisé en ce qu'il consiste à faire passer le mélange échantillon-produit de lyse des cellules dans la cartouche pour retenir les noyaux des cellules sur le filtre précité et extraire le reste du mélange par le conduit traversant d'une bague de la cartouche, puis, après rin çage par un tampon approprié, à effectuer la lyse des noyaux et la dégradation des protéines dans l'enceinte de dialyse de la cartouche, à purifier 1'ADN par dialyse dans ladite enceinte et à l'extraire de la cartouche par le conduit traversant d'une bague de celle-ci.
Ce procédé évite toute manipulation des cartouches d'extraction d'ADN.
L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques, détails et avantages de celle-ci appa raitront plus clairement à la lecture de la description qui suit, faite à titre d'exemple en référence aux dessins annexés, dans lesquels - la figure 1 illustre schématiquement le principe de l'invention; - la figure 2 est une vue éclatée des différents constituants d'une cartouche d'extraction selon l'invention; - la figure 3 est une vue en élévation d'un cadre de support de membrane et de filtre, - la figure 4 est une vue de dessus d'une pièce semi-cylindrique de réduction de volume; - la figure 5 est une vue schématique partielle à plus grande échelle, en coupe axiale, d'une cartouche d'extraction; - la figure 6 illustre schématiquement les opérations essentielles du procédé d'extraction d'ADN selon l'invention.
On se réfère d'abord à la figure 1, qui illustre schématiquement le principe de l'invention.
Dans cette figure, la référence 10 désigne un tube cylindrique ouvert à ses deux extrémités, dans lequel est montée à étanchéité une cartouche 12 selon l'invention, comprenant deux bagues d'extrémité 14 entre lesquelles sont prévues deux membranes de dialyse 16 délimitant entre elles une enceinte de dialyse 18 fermée, et un filtre 20 qui partage l'enceinte de dialyse 18 en deux compartiments séparés 22 et 24. La bague supérieure 14 comprend un conduit 26 d'amenée d'échantillon et de produits à l'intérieur de l'enceinte de dialyse, dans le compartiment 22, et la bague inférieure 14 comprend un conduit 26 de sortie de produits qui débouche dans l'autre compartiment 24 de l'enceinte de dialyse. Enfin, le tube 10 comprend des conduits 28, 30 d'amenée et de sortie respectivement d'un liquide de dialyse, qui débouchent dans le tube à l'extérieur de l'enceinte de dialyse 18 délimitée par les membranes 16.
Le principe est le suivant un échantillon à traiter, par exemple de sang, est amené avec un produit classique de lyse des cellules dans l'enceinte de dialyse 18 par le conduit 24 de la bague supérieure 14, et sort ensuite de cette enceinte de dialyse 18 par le conduit 26 de la bague inférieure 14, après avoir traversé le filtre 20. Celui-ci est constitué par exemple d'un film de polyester de faible épaisseur, de l'ordre de quelques micromètres par exemple, présentant des mailles très fines ayant des dimensions de l'ordre du micromètre, qui retiennent et fixent les noyaux des cellules lysées.
Après rinçage par circulation d'un tampon approprié dans l'enceinte 18, on réalise dans cette enceinte la lyse des noyaux fixés sur le filtre 20, on dégrade les protéines présentes, par exemple au moyen de la protéase K, on purifie 1'ADN présent dans l'enceinte 18 par dialyse dans le tube 10, et on extrait ensuite 1'ADN de l'enceinte 18 par exemple par soufflage d'air par le conduit 24 et/ou aspiration par le conduit 26.
Les étapes essentielles de ce procédé sont illustrées schématiquement en figure 6.
On se réfère maintenant aux figures 2 à 5, qui représentent un mode de réalisation préféré de la cartouche d'extraction selon l'invention.