INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par contre, les convertisseurs indirects ou à interpolation ont une précision relative qui, en raison de l'interpolation qu'ils opèrent par rapport au temps, n'est pas limitée par les tolérances d'adaptation des composants. Par conséquent, on utilise souvent des convertisseurs sigma-delta avec une résolution à 16 bits dans des applications dans lesquelles la résolution et la précision relative sont des facteurs importants.
Cependant, on n'utilise pas souvent des convertisseurs sigma-delta dans des applications dans lesquelles il faut un convertisseur de signaux ayant des plages d'entrée multiples. Si dans un convertisseur sigmadelta, la plage du signal d'entrée est modifiée, on trouve du bruit supplémentaire dans le signal de sortie. Ce bruit que l'on appelle "bruit de commutation", provient du fait que lors de l'accomplissement de la fonction d'intégration, l'intégrateur 2 du convertisseur sigmadelta 1 accumule l'erreur de quantification entre le signal d'entrée et le signal de sortie. Si on utilisait donc un convertisseur sigma-delta dans un convertisseur classique à plages multiples, l'erreur de quantification accumulée serait multipliée par le gain G de la plage utilisée à un moment donné. Si alors la plage du convertisseur, c'est-à-dire la valeur de G, était changée, la fonction de l'intégrateur changerait, mais la charge de sa capacité resterait la même.
Par exemple, si au temps t1, le gain devait être changé d'une valeur G1 à une valeur G2, la charge accumulée dans l'intégrateur juste avant le temps t1 représenterait G1(ltle(t).dt), dans laquelle et représente l'erreur de quantification. Juste après le temps t1, la charge accumulée dans l'intégrateur représenterait G({t1e(t).dt). Toutefois, le fait que la charge de l'intégrateur ne varie pas au temps t1 altère la relation avec le processus d'intégration; ce dont il résulte l'apparition de bruit de commutation dans le train de bits produit par l'intégrateur.
Nous allons expliquer ci-après la fixation du capot sur un vantail. Pour ce faire, il est nécessaire de décrire les moyens d'articulation entre deux vantaux voisins.
Ces moyens d'articulation comprennent une paumelle qui porte la référence générale 18 à la figure 3 et dont les deux plaques 180 et 181 sont destinées à être fixées sur deux vantaux 11 contigus.
Des contre-plaques de serrage de type connu 3, de section en forme générale de "E" sont insérées dans les feuillures 19 formées par les deux retours rentrants 15. De préférence ces contre-plaques 3, constituées d'un profilé en matière plastique, ont, conformément à l'invention, une longueur qui correspond à la hauteur du vantail. Elles contribuent à donner de la rigidité à ce dernier et sont insérées dans le vantail en les engageant de haut en bas dans la feuillure 19.
Des vis de fixation 4 sont prévues pour solidariser les plaques 180 et 181 de la paumelle 18 aux contre-plaques 3. Des trous sont prévus dans les plaques pour le passage des vis.
Comme le montre la figure 2, les ailes 21 du capot 2 sont intercalées entre les retours rentrants 15 et les plaques 180 et 181. Dans cette région, le capot 2 a été embouti de façon à réduire son épaisseur, ceci afin de pouvoir loger dans un espace relativement restreint tous les organes en présence.
Les ailes 21 du capot sont bien entendu percées pour le passage des vis 4.
Ainsi, avec des moyens de fixation uniques (vis 4 et contre-plaques 3) on solidarise le capot 2 et la paumelle 18 aux vantaux 11.
A la figure 4, on a représenté partiellement un vantail 11 terminal, c'est-à-dire un vantail destiné à être équipé de moyens de fermeture de la persienne (non représentés).
Le capot 2 qui en recouvre la face externe 13 est plié de manière à générer un débordement qui est destiné à recouvrir partiellement le vantail terminal d'une seconde persienne.
Ce débordement se situe dans le prolongement de la face 20 du capot. Il comprend deux tronçons 21 et 22 repliés l'un sur l'autre à 1800.
Le tronçon 22 se poursuit par une aile 23 plaquée contre le chant du vantail et par un tronçon d'extrémité 24 débordant sur la face 12. Bien entendu, le capot est fixé à l'aide de vis (non représenté) au vantail, selon l'axe en traits interrompus visible à la figure 4.
La structure des persiennes de l'invention est d'une extrême simplicité et permet de faire usage des persiennes en matière plastique déjà connues.
La présence du capot n'augmente que légèrement le poids des persiennes, tout en améliorant grandement leur résistance aux dégradations.
La présente invention concerne une glace de phare en verre à l'usage des véhicules automobiles et plus particulièrement une glace présentant des qualités filtrantes dans le domaine des rayons ultra-violets.
Les glaces de phare font partie des blocs optiques des véhicules et en consistuent la face avant. La fonction de la glace de phare est bien entendu de fermer le boîtier du bloc optique, mais également de diffuser au mieux la lumière émise par les ampoules placées en fond de boîtier. Lorsque les blocs optiques sont correctement réglés, la lumière qu'ils émettent ne doit en principe pas gêner les automobilistes circulant en sens inverse. Mais cela n'est pas toujours le cas.
Un nouveau type de bloc optique prévoit l'incorporation d'une ampoule émettant de la lumière dite "noire" dans le domaine des rayons ultra-violets. Le boîtier du bloc optique est alors pourvu d'un siège supplémentaire pour la fixation d'une telle ampoule. Cette ampoule sera utilisée en association avec une ampoule classique de feu de croisement ou de phare. La lumière noire émise révèle les détails du paysage de couleur claire, d'où l'intérêt d'utiliser une telle lumière dans les pays nordiques où la neige recouvre le paysage pendant plusieurs mois de l'année. Une telle lumière fera également ressortir les panneaux de signalisation, les balises ainsi que le marquage au sol, d'où une amélioration de sécurité routière. Le principal avantage est de rendre visible une partie du paysage sans éblouir ou gêner les automobilistes roulant en sens inverse.
Comme exemples d'espèces minérales créant les piliers ou ponts, on peut citer celles dérivées des éléments suivants : aluminium, nickel, cobalt, vanadium, molybdène, rhénium, fer, cuivre, ruthénium, chrome, lanthane, cérium, titane, bore, gallium, zirconium, niobium, tantale, silicium.
On peut se référer, entre autres, pour la préparation d'argiles pontées à l'aluminium à FR-A 2 563 446 et à FR-A 2 656 298; d'argiles pontées au titane à FR-A 2 669 016 et d'argiles pontées au cérium à la demande de brevet française n 91 /04409.
Les argiles pontées peuvent être obtenues par un procédé comportant les étapes suivantes: a) le traitement d'une argile naturelle ou synthétique, sous forme d'une suspension aqueuse, par une solution aqueuse contenant au moins un hydroxyde d'au moins un métal, b) I'élimination de l'excès d'hydroxyde de métal n'ayant pas réagi sur l'argile; ladite élimination et séchage de l'argile traitée, c) le traitement thermique de l'argile traitée ; ledit traitement conduisant à l'obtention de l'argile pontée.
Le pontage des argiles peut être effectué à l'aide des hydroxydes des métaux précités.
Conviennent tout à fait bien à la mise en oeuvre de l'invention, les zéolithes synthétiques telles que la zéolithe ZSM-5, la zéolithe Y, la ferrierite; la zéolithe X de type faujasite, la zéolithe de type L, la mordénite, la zéolithe ZSM-11; la mazzite, 'offrétite. Quelle que soit la zéolithe, on fait un traitement qui la rend acide.
On fait appel préférentiellement aux zéolithes synthétiques et plus particulièrement aux zéolithes commerciales qui sont sous les formes suivantes: - des zéolithes sous forme acide telles que les zéolithes ZSM-5 ou silicalite d'aluminium de rapport molaire Si/AI de 10 à 500 ; les zéolithes Y en particulier les zéolithes obtenues après traitement de désalumination (par exemple hydrotraitement, lavage à l'aide d'acide chlorhydrique ou traitement par SiC 14) et l'on peut citer plus particulièrement les zéolithes US-Y de rapport molaire Si/AI supérieur à 3, de préférence compris entre 6 et 60; les zéolithes telles que la ferrierite de rapport molaire Si/AI de 5 à 10, - des zéolithes sous forme sodique ou potassique échangeable telles que la zéolithe X de type faujasite de rapport molaire Si/AI de 1 à 1,5, la zéolithe de type L de rapport molaire Si/AI de 3 à 3,5, la mordénite de rapport molaire Si/AI de 5 à 6, la zéolithe ZSM-11 de rapport molaire Si/AI de 5 à 30, - des zéolithes à la fois sous forme acide ou sous forme sodique ou potassique échangeable telles que la mazzite de rapport molaire Si/AI de 3,41 'offrétite de rapport molaire Si/AI de 4.
Carte 4 : décomposition fonctionnelle (voir fiv.10 dans Pl.
8/9) dans laquelle : CT : capteur de température, CV : capteur de vitesse, P 1 : potentiomètre, U : utilisation, A : duplicateur de la d. d. p. existante aux bornes du CT.
B : différentiateur permettant d'avoir par rapport au O V.
une d. d. p. égale à celle aux bornes de CT, C : source de tension réglable permettant d'égaliser le po tentiel (par rapport au O V.) sortant du CT, à la tempé rature de référence choisie, D : amplificateur, E : mélangeur des informations fournies par le CT et le CV.
Carte 4 : fonctionnement Avec OP1 et OP2 on a un ampli différentiel H.Z. d'entrée branché sur le capteur de température CT. La tention de sortie sur la broche 7 de OP2 est donc égale à la d.d.p. aux bornes de C.T. OP3 est un générateur de tension qui sera réglé par le "pot 1" à la valeur de la tension que fournit C.T. à une température de référence arbitrairement choisie (O ou 5"C par ex.) Ces deux tensions, l'une sortant de 7 OP2, l'autre de 8 OP3 étant envoyées aux entrées de OP4 monté en différentiateur il sortira de ce dernier en sa broche 14 une tension proportionnelle à la variation de température par rapport à celle choisie comme référence (O ou 5 C).
OP5 amplifie la tension sortant de OP4 afin qu'elle soit du même ordre de grandeur que la tension tachymétrique (arrivant par S4) pour avoir sensiblement la même amplitude d'action que cette dernière.
OP6 conbine les 2 informations, l'une proportionnelle à la vitesse, l'autre à la température et en sort le résultat sur S6 par sa broche 7.
Carte 2 : décomposition fonctionnelle (voir fig. 8 dans Pl.
7/9) dans laquelle P : potentiomètre de position de glace, A : adaptateur d'impédance et de potentiel bas, B : amplificateur réglable, C : comparateur à fenêtre, D : logique de sortie du comparateur à "fenêtre", E : temporisation d'envoi d'ordres à la la carte 1, F : logique d'exclusion mutuelle, CV : capteur de vitesse, D W . commande descente, M t : commande montée, = : tension la plus basse du "pot" de glace, U : utilisation.
Carte 2 : fonctionnement OP1, OP2 et OP3 adaptent la possibilité de réglage par le (pot 2) la tension sortant du curseur du potentiomètre PG (ou PD) de contrôle de position de la glace. Cette tension sortant donc 8-OP3, ainsi que celle proportionnelle à V et à T envoyé par la carte 4, reçue en S4, sont envoyées au comparateur à "fenêtre" formé par OP, 4, 5, 6 et 7 qui sont combinés avec les portes ET 1 et 5, les résistances rl et r2 et les diodes dl et d2. Ce montage donne une hystérésis d'amplitude de telle sorte que les ordres de commande aux "servos" ne soient donnés que suite à une variation notable des informations de comparaison.
De même le restant du circuit par OP8 et OP9 (utilisés en temporisateur) introduit dans le fonctionnement un retard de prise en compte des informations devant agir sur les n servos" de telle sorte que les glaces ne montent ou ne descendent que suite à une variation des paramètres de commande assez longue.
Les deux portes inverseuses 4 et 8 combinées avec les deux portes ET 10 et 9 excluent la possibilité que soit envoyés simultanément un signal de commande de montée (M) sur S6 et un signal de descente (D) sur S5.~ La carte 3 assure 5 fonctions "Contact" coupé elle permet : 1 - la détection de pluie, 2 - la détection de tentative d'effraction des "grilles", 3 - elle provoque la fermeture des glaces et du T.O. en cas de tentative d'effraction des "grilles", 4 - elle met en fonctionnement le générateur "H.T.", 5 - elle commande la synchronisation des 2 glaces que ce soit en marche ou à l'arrêt, en manuel comme en automa tique.
Carte 3 : fonctionnement Le TS Q1 est un PNP fonctionnant en générateur de tension lorsque le ncontact" est ouvert. En effet sa base maintenue au même potentiel que son émetteur, lorsque le "contact" est mis, est alimenté par un potentiel plus bas lorsque le "contact" est coupé, grâce au pont diviseur constitué des deux résistances rl - r2 Il devient passant et fourni du courant sur la borne S7, et par d7 alimente le C.I. 4066. Le potentiomètre de réglage manuel de hauteur (Pm) des glaces alimenté envoi, en fonction de la position de son curseur, par S9 carte 3, d9, S16 carte 3, S4 carte 2 une tension qui, traitée par la carte 2 et utilisée par la carte 1 assurera par l'intermédiaire des "servos" une position des glaces proportionnelle à son réglage, "contact" coupé mais l'inverseur iGH (inverseur "Grilles" Hautes) en position H.
L'allumage de la DEL rouge LR signale cet état de fait.
Lorsque le véhicule roule l'iGH doit être sur position B CLR éteinte) A l'arrêt le "contact" étant coupé, (comme nous l'avons vu, S7 est alimenté) donc le 4066 est sous tension sa broche 5 est, par S7, contact H1 de i.G.H., borne S14, d8 également sous tension, ce qui établit le circuit de basse impédance entre la broche 4 Cbranché sur le + 12 V) et la broche 3 du 4066. Par S16 carte 3 un + 12 V) est donc envoyé sur S4 de la carte 2. Après traitement cette carte envoie à son tour à la carte 1 un signal de montée des glaces jusqu'en position fermée.
L'AOP-3 monté en comparateur de tension détecte la diminution de résistence ohmique de l'humidistance dûe à la pluie et sort un niveau 1. Dans ce cas, la tension de l'entrée non inverseuse + (broche) devient supérieure à la tension de l'en- trée inverseuse - (brocheS ) et un + 10 V env. est envoyé sur la broche 5 du 4066. Celui-ci étant déjà alimenté, un passade basse impédance s'établit entre les broches 4 et 3 de ce C.I et un + 12 V. est envoyé, comme dans le cas précédent sur la borne S16 de la carte2 de qui provoque également la fermeture des glaces. Lorsque la pluie cesse, l'humidistance séchant, sa résistance ohmique reprenant une grande valeur la sortie 1 de 1'AOP-3 bascule à O et les glaces reviennent à la position initialement fixée par le potentiomètre de réglage manuel Pm.
médiaire de l'élément de tête et du premier récipient d'encre, et un second récipient d'encre pour fournir de l'encre au premier récipient d'encre, l'appareil étant caractérisé en ce que des moyens électriques normalement ouverts d'ouverture et de fermeture sont fournis dans les parties intermédiaires du trajet d'écoulement d'encre d'enregistrement ainsi qu'un tube pour ouvrir le premier récipient d'encre vers le côté de l'atmosphère, et des moyens électriques normalement ouverts d'ouverture et de fermeture ainsi qu'une soupape d'arrêt permettant le passage de l'encre seulement de-la pompe à l'élément de tête sont interposés en série dans la partie intermédiaire du trajet d'écoulement du côté de la pompe et entre ladite
Un autre objet de la présente invention est un détecteur de débordement caractérisé par un récipient ayant un trou d'air sur une partie de sa surface supérieure, un élément d'absorption de liquide remplissant le récipient jusqu'à un niveau prédéterminé, un tube d'alimentation en liquide relié de manière à communiquer avec un espace se trouvant audessus de l'élément d'absorption, et un moyen de détection du niveau de liquide se trouvant en saillie à partir de la surface supérieure du récipient vers l'espace interne du récipient, un dispositif d'alimentation en encre comportant un tel détecteur de débordement ainsi qu'un appareil d'enregistrement par jet d'encre comportant
extérieuren'ysoit appliquée, ainsi qu'un dispositif d'ali-
tation en encre ayant un tel dispositif à soupape d'arrêt et un appareil d'enregistrement prjet d'encre ayant un tel
la direction desdites bandes.
- lesdits éléments optiques sont choisis dans le groupe comprenant les prismes simples, les prismes doubles et les lentilles cylindriques, avec possibilité de combiner
ces éléments dans un même écran.
- les éléments optiques sont ménagés dans des gorges prévues dans l'écran intermédiaire au niveau de chaque fenêtre.
- le voyant est lisse ou faiblement diffuseur.
D'autres caractéristiques, buts et avantages
ressortiront de la description suivante, donnée à titre
d'exemple et sans caractère limitatif, en regard des dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est une vue schématique en coupe horizontale d'un feu de signalisation selon l'invention, et les figures 2, 3 et 4 représentent des vues schématiques en perspective de différents modes de réalisation d'un écran intermédiaire pouvant équiper le feu
En se référant à la figure 1, un feu de signalisation pour véhicule automobile selon l'invention comporte une lampe 10 à filament 11, un récupérateur de flux lumineux , un écran intermédiaire 20, et un voyant 40. Le voyant est en matière plastique transparente en général incolore, auquel cas peut être traversé par un rayonnement lumineux sans modifier sa couleur. Le récupérateur de flux consiste en un réflecteur 30 par exemple en forme de paraboloïde, dont le foyer est situé au voisinage du
filament 11.
L'écran intermédiaire 20 est constitué d'une matière plastique translucide teintée, par exemple de couleur ambre pour un feu indicateur de changement de direction, ou de
couleur rouge pour d'autre fonctions.
En variante, la lampe est colorée et l'écran
intermédiaire est alors incolore.
Il présente sur sa face externe des zones opaques 21 en forme de bandes verticales qui délimitent des fenêtres de passage de la lumière 22, également en forme de bandes verticales. Les fenêtres et les zones opaques ont dans le
* RMN 13C (DMSO-d6) 31,72 ppm; 99,06 ppm; 105,21 ppm (d, J=19,2 Hz); 106,17 ppm (d, J=3,5 Hz); 122,97 ppm (d, J=7,4 Hz); 127,03 ppm; 127,06 ppm; 127,66 ppm; 128,17 ppm; 128,21 ppm; 134,28 ppm (d, J=24,1 Hz); 141,43 ppm (d, J=12 Hz); 156,77 ppm (d, J=248 Hz).
* SM (IE, 70eV) 231 (100, M+) ; 216 (8); 198 (10) ; 185 (14); 172 (10) ; 45 (20).
6-Fluoro-1-méthyl-2-(2'-thiényl)-indole : : Caractéristiques physiques * Point de fusion : 74-750C.
* RMN 1H (DMSO-d6) 3,80 ppm (s, 3H); 6,92 ppm (td, 1H, J=2,5-9,0-9,0 Hz); 7,21 ppm (dd, 1H, J=3,5-5,0 Hz); 7,34-7,44 ppm (m, 2H); 7,54 ppm (dd, 1H, J=5,5-8,5 Hz); 7,67 ppm (d, 1H; J=5,0 Hz).
* RMN 13C (DMSO-d6) 31,44 ppm; 96,49 ppm (d, J=26,5 Hz); 103,26 ppm; 109,23 ppm (d, J=24,5 Hz); 121,84 ppm (d, J=10,0 Hz); 124,67 ppm; 126,76 ppm; 127,29 ppm; 128,20 ppm; 134,40 ppm; 134,99 ppm (d, J=4,0 Hz); 139,00 ppm (d, J=11,8 Hz); 160,66 ppm (d, J=238,9 Hz).
* SM (IE, 71eV) 231 (100, M+) ; 216 (10); 185 (12); 172 (14); 58 (50); 45 (60).
Exemple 4 : Préparation du l-méthyl-2-(2'-sélénophényl)- indole: Phénylhydrazone du 2-acétylsélénophène Ce composé est préparé à partir du chlorhydrate de la phénylhydrazine commerciale (Aldrich) et du 2-acétylsélénophène, lui-même obtenu selon la procédure décrite par S. Umezawa (référence 18).
Rendement : 82 %.
Caractéristiques physiques * RMN 1H (DMSO-d6) 2,25 ppm (s, 3H); 6,75 ppm (tt, 1H, J=1,5-1,5-7,0-7,0 Hz); 7,08-7,28 ppm (m, 4H); 7,24 ppm (dd, 1H, J=3,5-5,5 Hz); 7,35 ppm (dd, 1H, J=1,0-3,5 Hz); 7,95 ppm (dd, 1H, J=1,0-5,5 Hz); 9,30 ppm (sl, 1H).
2-(2'-Sélénophényl)-indole : Ce composé est préparé à partir de la phénylhydrazone du 2-acétylsélénophène obtenue précédemment, selon la procédure 1.
Rendement : 61 %.
Caractéristiques physiques * RMN 1H (DMSO-d5) : 6,66 ppm (d, 1H, J=1,5 Hz); 6,97 ppm (m, 1H); 7,09 ppm (m, 1H); 7,33 ppm (dd, 1H, J=4,0-5,5 Hz); 7,34 ppm (d, 1H, J=8,0 Hz); 7,48 ppm (d, 1H, J=8,0 Hz); 7,65 ppm (dd, 1H, J=1,04,0 Hz); 8,11 ppm (dd, 1H, J=1,0-5,5 Hz); 11,51 ppm (sl, 1H).
* RMN 13C (DMSO-d6) 99,92 ppm; 111,39 ppm; 119,82 ppm; 120,15 ppm; 122,11 ppm; 125,68 ppm; 128,87 ppm; 130,66 ppm; 130,98 ppm; 134,73 ppm; 137,21 ppm; 140,99 ppm.
* SM (IE,70eV) 247 (100, M+) ; 167 (80); 139 (40); 127 (15); 113 (15); 89 (30); 63 (40); 43 (45) 1-Méthyl-2-(2'-sélénophényl)-indole : Ce composé est préparé à partir du 2-(2'-sélénophényl)-indole obtenu précédemment, selon la procédure 1.
Rendement : 90 %.
Caractéristiques physiques * RMN 1H (DMSO-d6) 3,83 ppm (s, 3H); 6,65 ppm (s, 1H); 7,05 ppm (m, 1H); 7,20 ppm (m, 1H); 7,43 ppm (dd, 1H, J=3,5-5,0 Hz); 7,45-7,57 ppm (m, 3H); 8,28 ppm (dd, 1H, J=1,0-5,0 Hz).
Ces objectifs sont atteints, conformément à l'invention, par le fait que les vantaux articulés en matière plastique de cette persienne sont équipés d'un capot métallique qui recouvre au moins leur face dite externe, c'est-à-dire celle qui est destinée à être tournée vers Irextérieur lorsque la persienne est en position de fermeture.
Ainsi, on obtient une persienne "bi-matière" qui permet d'allier la légèreté et l'isolation thermique de la matière plastique à la résistance du capot métallique.
De l'extérieur, la persienne apparaît comme étant entièrement en métal, ce qui peut avoir un aspect dissuasif pour des cambrioleurs. Cela peut avoir aussi un impact assez fort sur la décision d'achat des consommateurs.
Par ailleurs, selon d'autres caractéristiques avantageuses mais non limitatives - le capot recouvre les chants des vantaux - elle comporte des moyens uniques pour la fixation des organes d'articulation des vantaux et du capot sur lesdits vantaux, le capot étant intercalé entre les vantaux et lesdits organes - le capot est embouti dans les zones de fixation des organes d'articulation - chaque vantail comporte, sur chacun de ses chants, une feuillure sensiblement médiane et longitudinale et comporte en outre une contre-plaque de serrage formée par un profilé dont la longueur est sensiblement égale à la hauteur du vantail et qui est apte à stengager dans ladite feuillure.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront de la description et des dessins qui en illustrent un mode de réalisation. Sur ces dessins - la figure 1 est une vue en perspective d'une persienne du type à fermeture par enveloppement - la figure 2 est une vue en coupe transversale d'un profilé de vantail, équipé d'un capot métallique - la figure 3 est une vue en coupe transversale des extrémités de deux vantaux adjacents, au niveau desquelles sont fixés des moyens d'articulation et un capot métallique - la figure 4 est une vue en coupe transversale de l'extrémité d'un vantail terminal, qui reçoit des moyens de fermeture de la persienne.
La persienne 1, représentée à la figure 1 comporte des vantaux 11 en matière plastique. Le vantail de rive est situé à gauche de la figure tandis que le vantail terminal (auquel sont fixés les organes de fermeture) est disposé à l'opposé. Entre ces vantaux extrêmes sont prévus quatre vantaux intermédiaires.
Cette persienne est du type à fermeture par enveloppement, bien connu en soi.
Conformément à l'invention, les vantaux 11 sont équipés d'un capot métallique 2 qui recouvre au moins leur face dite "externe", c'est-à-dire celle qui est destinée à être tournée vers l'extérieur lorsque la persienne est en position de fermeture. Cette face externe est visible à la figure 1.
Les différents vantaux 11 de la persienne 1 ont une structure semblable, de sorte qu'une description faite ci-après pour l'un d'entre eux vaut pour tous, sauf spécification contraire.
Le vantail 11, de type connu, visible à la figure 2 est d'un seul tenant et est obtenu par extrusion de chlorure de polyvinyle. Il comprend deux faces planes 12 et 13 qui correspondent respectivement aux faces interne et externe du vantail. Il présente une série de logements 17 séparés par des cloisons 14 parallèles entre elles et perpendiculaires aux faces 12 et 13, lesquelles ont une fonction de raidisseurs.
Les chants opposés du vantail sont pourvus chacun d'une feuillure 19 formée de deux retours rentrants 15 dont une aile intermédiaire 150 est parallèle aux cloisons 14, tandis que l'aile terminale 151 est parallèle aux faces 12 et 13.