INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Notons qu'avantageusement le bord extérieur (11) est terminé dans sa partie supérieure par un bord oblique (110) s'étendant vers l'intérieur pour former un angle (B) avec le prolongement du bord externe rectiligne (11). L'angle d'inclinaison (B) pouvant être d'environ 100 et par exemple de 9,850.
Selon une caractéristique de la prothèse, la partie inférieure (3) de la pièce fémorale est telle que son bord externe (11) est parallèle à son bord interne (10), tous deux parallèles à l'axe (YY').
Selon une disposition particulière, le bord externe (11) est rectiligne jusqu'au point (R) sur les trois quarts de sa longueur (LI) et parallèle à l'axe (YY').
Par ailleurs, la pièce fémorale est limitée vers l'arrière par la face postérieure (9) et vers l'avant par la face antérieure (8) délimitant une forme d'ensemble anatomique dont la partie inférieure (3) rectiligne et d'épaisseur constante est prolongée vers le haut par une partie d'épaisseur croissante et constituée par un ensemble de parties courbes.
Caractéristiques physiques * RMN 1H (200 MHz, CDC13) 5,60 ppm (d, 1H, J=10 Hz); 5,95 ppm (d, 1H, J=14 Hz);7,30-7,55 ppm (m, 4H); 7,60-7,75 ppm (t, 1H, J=4 Hz);8,07 ppm (t, 2H, J=6 Hz); 8,85 ppm (d, 1H, J=4 Hz).
Synthèse du tétrafluoroborate de 1-méthyl-4-vinyl quinoléinium A une solution de 4-vinylquinoléine (0,72 g; 4,64.10-3 mol) dans un mélange acétonitrile/acétone (2,5/1) est ajouté sous atmosphère inerte, en une portion, du tétrafluoroborate de triméthyloxonium (1,58 g; 10,7.10-3 mol). La suspension est laissée réagir pendant 1 h à 250C.
Le solvant est évaporé sous pression réduite, le résidu est repris par du 2-propanol (25 ml) puis agité pendant 30 minutes à température ambiante. Après addition d'éther éthylique (25 ml), la suspension est filtrée. Le produit désiré est séché sous vide.
Rendement = 0,93 g (60,4 %).
Caractéristiques physiques * RMN 1H (200 MHz, CD3COCD3) 4,30 ppm (s, 3H); 6,25 ppm (d, 1H, J=12,5 Hz); 6,65 ppm (d, 1H, J=17,5 Hz); 7,85-8,00 ppm (dd, 1H, J=12,5 17,5 Hz); 8,10 ppm (d, 1H, J=7 Hz); 8,35 ppm (dd, 2H, J=10-10 Hz); 8,57 ppm (d, 1H, J=10 Hz); 8,72 ppm (d, 1H, J=10 Hz); 9,35 ppm (d, 1H, J=7 Hz).
* SM (FAB) glycérol-NOBA : ion positif M+ = 170(100) ion négatif M- = 87 87(100).
FAB = bombardement par atomes rapides (Fast Atom Bombardment).
NOBA = alcool méta-nitrobenzylique.
* Microanalyse Calculé (%) : C 56,00; H 4,60; N 5,40.
Trouvé (%) : C 55,56; H 4,35; N 4,12.
III. Exemples d'applications Les protocoles opératoires décrits ci-après sont des exemples d'application du procédé de dosage utilisant respectivement les réactifs BXT 01041 (décrit à l'exemple 1), 01048 (décrit à l'exemple 3), 01049 (décrit à l'exemple 4) et 01050 (décrit à l'exemple 7), pour mesurer l'activité SOD dans un lysat érythrocytaire.
Exemple 11 : Procédure de dosage utilisant le réactif BXT 01041 On utilise un coffret contenant les réactifs décrits ci-dessous. Ce coffret de réactifs doit être stocké à une température comprise entre 0 et 40C.
Description des réactifs R1 : Solution de BXT 01041 2.10-3 M dans le mélange DMSO/H2O, 50/50 (v/v) contenant de l'acide borique 0,15 M.
(A conserver entre 0 et 40C pendant les mesures; stable environ 1 mois après préparation, dans les conditions de stockage mentionnées ci-dessus) R2 : Solution de tétrafluoroborate de 1,4,6-triméthyl 2-vinylpyridinium 5.10-2 M dans du DMSO contenant 25 % (p/v) d' éthylène-glycol.
Des gouttières d'étanchéité intérieure (14) et extérieure (15) sont disposées au moins à la partie supérieure (7H) de chaque anneau rigide de chaque côté de la partie frottante, et évitent ainsi les infiltrations d'eau. Elles sont agencées de manière suffisamment écartée pour ne pas interférer avec d'autres anneaux rigides (7) lorsque ceux-ci sont dans leur position la plus rapprochée (figure 3B).
L'anneau souple (8) possède un traitement de surface au moins au niveau de sa face flottante (10), pour minimiser l'usure de celle-ci sur l'anneau rigide (7).
Le support des anneaux rigides entre les deux caisses de véhicule est réalisé par un système télescopique qui va maintenant être décrit, en liaison avec les figures 4 à 7.
Le système (20) comporte essentiellement des tiges télescopiques (21) agencées parallèlement entre les extrémités des caisses 2C et 3C des véhicules (2) et (3), où elles sont montées par des rotules (22).
Chaque tige (21) est réalisée en trois parties dont la figure 5 montre l'agencement exact, tandis que la figure 4 est plus schématique : un H central (23) sur lequel coulissent deux flasques (24, 24') grâce à des billes (25), chacun des flasques (24, 24') étant relié respectivement à une des extrémités de caisse par l'une des rotules (22).
On matérialise ainsi à l'aide des tiges (21), par exemple quatre tiges télescopiques, une surface d'appui entre caisses qui peut suivre tous les débattements des caisses entre elles.
La semelle inférieure des côtés horizontaux (7H) des anneaux rigides (7) comporte une plaque de matériau anti-friction (2C) pour faciliter les déplacements.
Le revêtement du plancher de l'intercirculation est formé par des plaques (27), fixées sur les parties inférieures (7H) des anneaux rigides et reposant en chevauchement les une sur les autres comme le montrent les figures 6 et 7.
La largeur des plaques (27) (sens longitudinal des véhicules) est telle que dans tous les cas de déplacement entre deux anneaux rigides (7), il y a recouvrement d'une plaque sur l'autre (figure 6), tandis que leur longueur et leurs extrémités triangulaires (figure 7) leur permettent d'avoir en toute position un contour défini s'inscrivant à l'intérieur de l'intercirculation. Chaque plaque extrême de l'intercirculation s'appuie sur le plancher de l'extrémité de caisse (2C), (3C).
Les plaques (27) sont montées sur charnière (28) pour qu'elles s'appuient correctement l'une sur l'autre.
Par ailleurs, en relevant les plaques (27), il est possible de procéder au nettoyage des anneaux souples situés en dessous.
Les plaques (27) sont réalisées de préférence dans un matériau à faible coefficient de frottement.
INTERCIRCULATION ARTICULEE ENTRE PASSAGES POUR VOYAGEURS NOTAMMENT ENTRE VéHICULES FERROVIAIRES L'invention concerne les dispositifs d'intercirculation entre les extrémités ouvertes en regard l'une de l'autre de deux passages couplés où circulent des voyageurs. Il peut s'agir par exemple de véhicules ferroviaires ou routiers, ou encore de passerelles articulées telles que celles qu'on utilise dans les aéroports.
Le document US-A-4 798 148, au nom du Demandeur, document dont on incorpore ici l'enseignement par simple référence, fait connaître un dispositif d'articulation constitué d'une succession d'anneaux de forme générale rectangulaire, possédant des côtés sensiblement horizontaux et des côtés sensiblement verticaux, où les anneaux sont alternativement des anneaux rigides et des anneaux souples convenablement fixés les uns aux autres de manière à constituer une sorte de tunnel flexible dont les extrémités sont adaptées à être fixées respectivement aux deux extrémités des passages couplés de voyageurs.
Ce dispositif connu permet des débattements en courbe et en courbe puis contre courbe de grand rayon.
Dans le cas où les rayons des courbures sont de l'ordre de 30 m et lorsque la distance entre extrémités de caisse contigues est relativement réduite (1 m), les débattements entre les extrémités de caisse sont importants (par exemple 0,8 m) et par conséquent la valeur des déplacements entre anneaux rigides (par exemple environ 5 cm) ne permet pas d'utiliser intégralement les dispositions décrites dans le document précité, même dans sa partie finale où il prévoit de réaliser les portions horizontales des anneaux souples sous forme d'anneaux à bourrelets.
De cette manière, la source simulée définie par la fenêtre 32 comporte une première moitié latérale qui va coopérer exclusivement avec le miroir 35a et une seconde moitié latérale coopérant exclusivement avec le miroir 35b, pour définir conjointement une source image virtuelle SI située sur l'axe xx et s'étendant à partir de l'arête précitée, vers l'avant, sur une longueur égale à la demi-largeur de la fenêtre. Cette source image présente un bord inférieur horizontal et net; elle émet latéralement dans tout l'angle solide couvert par les miroirs.
Le projecteur comporte en outre un deuxième réflecteur 40. Ce réflecteur 40 est destiné à former le faisceau lumineux du projecteur à partir du rayonnement réfléchi par les miroirs, semblant provenir de la source SI. Il comporte à cet effet deux parties 40a et 40b situées côte-à-côte et respectivement associées aux rayonnements réfléchis par les miroirs 35a et 35b. Le réflecteur 40 peut être conçu conformément aux enseignements de l'un quelconque des brevets français cités en introduction - dont les contenus sont incorporés à la présente description par référence -, pour engendrer par lui-même un faisceau lumineux de configuration appropriée, et par exemple un faisceau de croisement délimité par une coupure dite en "V", conformément aux règlements européens.
On rappellera simplement que ce genre de réflecteur est capable de former des images de la source lumineuse avec laquelle il coopère, qui sont toutes situées pour l'essentiel par exemple au-dessous d'une coupure donnée, les points les plus hauts de ces images étant situés au voisinage de ladite coupure. Et une condition essentielle pour que ce genre de réflecteur puisse donner les résultats escomptés est que la limite en particulier inférieure de la source à partir de laquelle il travail soit géométriquement bien définie, ce qui est obtenu dans la présente invention grâce au masque 30.
On peut observer ici que, par nature, un réflecteur du genre ellipsoïdal tel que le réflecteur 20 produit à son second foyer, du fait des dimensions non négligeables de la source réelle 10, une tache lumineuse dont les dimensions sont importantes, typiquement avec une plus grande dimension de l'ordre de 20 à 25 mm. Le projecteur construit selon la présente invention, grâce à la séparation en deux de la source simulée disponible en sortie du masque 30, dont la taille est également importante, permet au réflecteur 40 de travailler sur des images dont la surface est deux fois moins importante, ce qui en particulier facilite l'obtention d'un faisceau dont la largeur ne soit pas excessive et dont la tache de concentration dans l'axe ait l'intensité suffisante.La figure 4 illustre le contour de base des images produites par le projecteur de l'invention, contour qui correspond à celui d'une moitié latérale du rayonnement émanant de la fenêtre 32.
Afin d'éviter la formation de réflexions parasites d'un côté ou de l'autre du masque 30, et donc la détérioration du faisceau, ce masque est de préférence non réfléchissant sur chacune de ses faces. On peut par exemple le couvrir d'un revêtement noir mat.
Enfin le projecteur comprend une glace de fermeture 50, qui comporte le cas échéant, de facon classique, des stries ou prismes déviateurs capables de modifier la répartition lumineuse du faisceau sans altérer la coupure définie par le réflecteur.
Grâce à la présente invention, on s'affranchit des variations de la configuration d'émission lumineuse de la source réelle 10, que ce soit lors du remplacement de la lampe ou de sa mise en température. Par ailleurs, l'utilisation selon l'invention d'un premier réflecteur du genre ellipsoïdal permet une excellente récupération du flux lumineux émis par la source, et le positionnement du premier réflecteur en arrière du deuxième réflecteur évite d'accroître l'encombrement latéral du projecteur pour une surface utile d'émission donnée.
La figure 5 illustre, dans un plan de projection normalisé sur lequel on a représenté la coupure européenne normalisée h'Hc, un certain nombre d'images I dont les contours correspondent, à une homothétie et à une rotation près, à celui de la figure 4.
On peut observer que la rotation impartie par le réflecteur aux images est telle que le bord mal défini de chaque image se trouve en toute circonstance éloigné de la coupure; il ne risque donc pas de perturber la formation de celle-ci; plus précisément, ce sont seulement les trois bords bien définis de la source virtuelle et de ses images qui engendrent la coupure, et celle-ci reste donc extrêmement nette.
Les figures 6 et 7 illustrent une seconde forme de réalisation de base de la présente invention. Le masque 30 comporte deux fenêtres 32a, 32b, à savoir une fenêtre inférieure 32b essentiellement rectangulaire et une fenêtre supérieure 32a délimitée seulement par un bord inférieur horizontal et deux bords latéraux verticaux et alignés avec ceux de la fenêtre inférieure 32b. Les deux fenêtres sont séparés par un intervalle d'épaisseur réduite, afin de minimiser la quantité de rayonnement occultée par le masque. En corollaire, les deux miroirs 35a et 35b sont disposés l'un au-dessus de l'autre, à des niveaux homologues des deux fenêtres.En l'espèce, le miroir 35a s'étend verticalement à environ 450 par rapport à xx, vers l'avant à partir du bord latéral droit (en bas sur la figure 6) de la fenêtre 32a, de manière à réfléchir le rayonnement en direction de la zone 40a du réflecteur 40, tandis que le miroir 35b s'étend verticalement à environ 45 par rapport à xx, vers l'avant à partir du bord latéral gauche de la fenêtre 32b pour réfléchir le rayonnement vers la zone 40b du réflecteur. Le miroir 35a est limité en bas et le miroir 35b est limité en haut par un plan horizontal passant au voisinage de la zone de faible épaisseur du masque qui effectue la séparation entre les fenêtres 32a et 32b.
De cette manière, le miroir 35a crée à partir du rayonnement traversant la fenêtre 32a une source image virtuelle SIa située au moins approximativement sur un axe xxa parallèle à xx et décalé vers la droite par rapport à celui-ci, et dont la limite inférieure et les limites latérales sont géométriquement bien définies. Le miroir 35b crée quant à lui à partir du rayonnement traversant la fenêtre 32b une source image virtuelle SIb située au moins approximativement sur un axe xxb parallèle à xx et décalé vers la gauche par rapport à celui-ci, et dont l'ensemble des limites (contour rectangulaire) sont bien définies.
De la sorte, et maintenant en référence à la figure 8, la zone 40a du réflecteur 40 forme des images Ia dont les contours correspondent, à une homothétie et à une rotation près, à ceux de la zone Za de la figure 7, tandis que la zone 40b forme des images Ib dont les contours correspondent à ceux de la zone Zb de la figure 7.
Les zones 40a et 40b du réflecteur sont conçues individuellement, de préférence en utilisant les enseignements des brevets français sus-mentionnés, sur la base d'axes principaux respectifs qui sont les axes xxa et xxb. On observera ici que, dans pour des réflecteurs qui imposent que la source soit délimitée en bas par un plan passant par l'axe principal considéré, les axes xxa et xxb sont décalés en hauteur en étant situés respectivement à la hauteur de la base de la fenêtre 32a et à la hauteur de la base de la fenêtre 32b, comme l'illustrent sur la figure 7 les traces de ces axes.
La forme de réalisation qui vient d'être décrite conserve les avantages de celle des figures 2 et 3 notamment en ce qui concerne la réduction de la surface de source à partir de laquelle les zones 40a et 40b du réflecteur travaillent, mais dans ce cas, il s'agit d'une séparation par une ligne horizontale. A cet égard, on notera que les fenêtres 32a et 32b sont conçues pour que les zones Za et Zb aient des luminances ou des surfaces voisines.
En référence maintenant aux figures 9 et 10, on a représenté un projecteur code/route qui comprend des éléments 10, 20, 30, 35a, 35b et 40 sensiblement identiques à ceux de la figure 2. Ces éléments constituent ensemble, et avec la glace non représentée, un projecteur de croisement qui forme un faisceau délimité en haut par une coupure appropriée. Il est prévu en outre une seconde source lumineuse 60 (lampe à filament ou lampe à décharge) qui coopère avec un réflecteur du genre elloipsoïdal 70 et avec deux autres miroirs plans 80a, 80b. La source 60 est située sur l'axe optique xx, en avant des miroirs 35a, 35b, sur le premier foyer F3 du réflecteur 70. Ce dernier est positionné de manière à diriger le flux émis par la source 60 vers l'arrière en direction des miroirs 80a et 80b.Ceux cisont positionnés au voisinage du second foyer F4 du réflecteur, sont orientés verticalement et sont inclinés d'un angle d'environ 450 par rapport au plan vertical axial du projecteur, en s'écartant de l'axe optique vers l'arrière.
La figure 10 montre que les deux miroirs 35a, 35b sont situés à une hauteur homologue de celle de la fenêtre 32 du masque 30, tandis que les miroirs 80a, 80b sont situés au-dessous des miroirs 35a, 35b. Le réflecteur de récupération de flux 70 est conçu pour que la majorité du rayonnement émis vers la région de son second foyer frappe l'un ou l'autre des miroirs 80a, 80b.
chaque cône d'élément pseudo-catadioptrique afin d'effectuer une répartition horizontale et/ou verticale de la lumière issue de la source dans le faisceau15 lumineux, grâce à la variation induite de l'orientation des rayons réfractés.
Bien entendu, on peut dans certains cas utiliser des éléments pseudocatadioptriques selon l'invention qui ne laissent passer que peu de lumière ou aucune lumière.20 Dans ce cas, on choisit pour les cônes des angles au sommet compris entre environ 70 et 110 ; la lumière est occultée pratiquement en totalité pour des angles au sommet inférieurs ou égaux à environ 78-. Plus généralement, un choix appropriée de l'angle au sommet des cônes des éléments pseudo- catadioptriques, ou encore l'utilisation dans une même glace d'éléments pseudo-catadioptriques dont les angles au sommet ont des valeurs différentes, permettent le cas échéant de "travailler" la photométrie d'un faisceau formé en
intervenant sur les rayons incidents sur les régions pseudocatadioptriques.
Les figures 6 et 7 illustrent partiellement une glace de fermeture organisée en des bandes relativement
étroites comportant alternativement des éléments pseudo-
catadioptriques (zones Zl) et des éléments de diffusion de la lumière émise par la source, ou dans certains cas 7 - sans rôle optique, par exemple à faces parallèles (zones
Z 2). Dans le présent exemple, chaque bande Zl comporte deux rangées horizontales d'éléments pseudo-catadiop-
triques 20 disposés en quinconce Les bandes Z 2 comportent des éléments toriques 50, c'est-à-dire des stries cylindriques de profil vertical courbe, permettant la diffusion de la lumière émise par la source horizontalement et verticalement.10 En outre, on observe sur la figure 6 que les bandes Zl et Z 2 ont approximativement la même largeur, et que chaque tore de diffusion 50 présente une largeur égale à la largeur d'un élément pseudo- catadioptrique individuel On observe en outre sur la figure 7 que l'angle au sommet des cônes est d'environ 120 , c'est-àdire qu'ils laissent passer une proportion très importante de la lumière reçue de la source, en effectuant également une dispersion de celle-ci. La face extérieure de la glace G est lisse pour
satisfaire aux règlements.
On notera que les éléments 50 de diffusion peuvent prendre toute forme appropriée telle que cylindrique, torique, sphérique, prismatique, etc Les figures 8 et 9 illustrent un autre exemple de réalisation concrète de l'invention On trouve là encore des zones Zl à éléments pseudo-catadioptriques et des zones Z 2 de diffusion de la lumière Chaque zone en bande Zl comporte une rangée unique d'éléments pseudocatadioptriques 20 dont les contours (immatériels)30 individuels sont généralement rectangulaires Les éléments 50 sont à nouveau des tores, et ont une largeur double de la largeur des éléments pseudo-catadioptriques individuels Enfin on observe que la largeur des bandes Zl est légèrement inférieure à celle des bandes Z 2.35 D'une façon générale, on préfère que le pas des éléments de diffusion 50 suivant la longueur des bandes 8 alternées soit identique ou soit un multiple entier du
pas des éléments pseudo-catadioptriques.
On a représenté sur la figure 10 une partie d'une glace G d'un bloc de feux de signalisation arrière de véhicule qui comporte plusieurs régions Rl à R 5 affectées par exemple aux cinq fonctions lumineuses suivantes,
respectivement: feu de recul, feu clignotant, feu anti-
brouillard arrière, feu de position et feu stop Bien entendu, des sources lumineuses appropriées, en combinaison le cas échéant avec des réflecteurs ou des lentilles, sont prévues en association avec chaque région. Les régions Rl, R 2, R 3 et R 5 sont réalisées dans l'esprit des figures 6 à 9, avec des bandes Zl constituées par des éléments pseudo-catadioptriques 20 selon l'invention en alternance avec des bandes Z 2
composées d'éléments 50 de diffusion de la lumière.
La région R 4 correspondant au feu de position comporte quant à elle des bandes Z 3 composées d'éléments catadioptriques véritables 10, en alternance avec des bandes Z 2 comportant des éléments 50 de diffusion de la lumière. Les zones Z 2 des trois régions R 3 à R 5 ont de préférence toutes une même largeur (ce qui peut être également le cas des zones Z 2 des régions Rl et R 2), tandis que les zones Zl et Z 3 ont également toutes une même largeur On donne de cette manière une grande homogénéité d'aspect à la glace G notamment dans sa partie inférieure, les zones Z 3 de vrais catadioptres ayant pratiquement la même apparence, lorsque toutes les fonctions lumineuses sont éteintes, que les zones Z 1 de pseudo-catadioptres. Comme on l'a indiqué plus haut, la réalisation d'une partie de moule destinée à fabriquer une glace selon l'invention en série fait appel à la réalisation de
Ces résultats démontraient pour la première fois que certains individus produisent des anticorps dirigés contre de l'extrait total de poils urticants. On a donc recherché si parmi les immunoglobulines détectées par l'anticorps secondaire anti-immunoglobulines totales on notait la présence d'immunoglobulines de type E.
Recherche des Immunoglobulines de type E à partir de l'extrait total de poils urticants Les 21 sérums ont été repris, avec une attention particulière pour les sérums détectés précédemment. Le conjugué anti-immunoglobulines totales a été remplacé par un conjugué anti-immunoglobulines de type E. le coating a été réalisé avec l'extrait total de poils urticants. La densité optique des sérums intéressants dilués au 1/4 a été représentée sous forme d'histogramme "Figure 5n.
Les sérums H1, H18, H10 et H5 ont été trouvés positifs. Ils ont donc permis d'affiner les résultats obtenus avec le conjugué anti-immunoglobulines totales en démontrant la présence d'IgE.
H9 semblait contenir également des IgE, mais la DO obtenue n'était pas deux fois supérieure à celle obtenue avec le blanc.
Ce sérum à donc été considéré comme suspect.
Les 16 autres sérums étaient négatifs. Les densités optiques étaient toujours proches de celles des blancs. Seul l'exemple (H4) a été représenté.
L'étape suivante a consisté & démontrer que les IgE produites par les individus étaient dirigées contre la protéine urticante et non contre d'autres protéines constitutives de l'extrait total de poils urticants.
Recherche des Immunoglobulines de Type E dirigées contre la protéine urticante L'expérience menée ici était identique à la précédente. Seul le coating était différent. La protéine urticante a été déposée dans les puits, à la place de l'extrait total de poils urticants.
Parmi les 21 sérums testés, 3 étaient significativement positifs (H1, H18 et H10) "Figure 6".
Nous avons "perdu" définitivement dans cette expérience le sérum H9. Les immunoglobulines détectées dans les expériences précédentes dans ce sérum n'étaient pas dirigées contre la protéine urticante mais contre d'autres protéines constitutives de l'extrait total de poils urticants.
De la même façon le sérum H5 était suspect. Cet individu a dû produire des IgE dirigées contre la protéine urticante mais aussi contre d'autres protéines des poils urticants. Ce phénomène explique la diminution de la densité optique entre les dernières expériences.
Les 16 autres sérums étaient négatifs. Seul le sérum H4 a été représenté sur la figure.