INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, le présent ticket vestiaire est réalisé en matière rigide (divers plastiques ou autres, carton rigide, feuille de métal élastique, etc.) le rendant par la même três rèsistant dans une utilisation normale. Sa forme est rectangulaire avec possibilité d'avoir des coins arrondis pour le confort d'utilisation, dune dimension de l'ordre d'une carte de crédit ou plus petit.
Les figures annexées représentent deux réalisations de l'invention. La figure 1 représente le ticket selon l'invention. La figure 2 représente un type de cintre sur lequel s'applique le système de la figure 1. La figure 3 représente une vue en perspective de la figure 1. La figure 4 représente une variante du système selon l'invention.
C'est pourquoi elle propose un dispositif pour trancher les parties d'estomac de ruminants qui permet d'en mécaniser le découpage. Cette mécanisation permet d'augmenter les cadences de coupe et d'éviter à l'opérateur une fatigue excessive.
Le tranchage obtenu à l'aide de ce dispositif permet d'obtenir deux demie-parties facilement nettoyables, en vue de leur traitement ultérieur.
Ce dispositif est principalement caractérisé par le fait qu'il comporte un berceau destiné à supporter la partie d'estomac à trancher et un outil de tranchage mobile, guidé en translation en direction du berceau, cet outil comprenant une lame dont le bord coupant à la forme générale d'un "V".
Selon d'autres caractéristiques avantageuses mais non limitatives - le berceau a une section en forme générale de trapèze - l'outil de tranchage est guidé en translation selon une direction sensiblement verticale - l'outil de tranchage est entraîné en translation par un vérin à double effet - l'outil comporte en outre une paire de lames disposées de part et d'autre de la lame à bords coupants en forme de "V" et perpendiculairement à celle-ci - la paroi du berceau présente des fentes adaptées pour recevoir la (les) lame(s) en fin de déplacement de l'outil de tranchage.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation, description faite en référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue de face du dispositif de tranchage, particulièrement adapté au traitement des feuillets - la figure 2 est une vue de côté de l'outil de tranchage ; - la figure 3 est une vue de dessus partielle du berceau du dispositif - la figure 4 est une vue de dessus simplifiée d'un feuillet de bovin.
Le dispositif représenté à la figure 1 est particulièrement adapté au tranchage des feuillets de bovins.
Il comporte principalement un châssis 1 qui est formé de longerons verticaux 10, 11 et 11' ainsi que de longerons horizontaux 12, 13 et 14. En vue de coté, ce châssis affecte la forme générale d'un "L", la barre horizontale de celui-ci étant formée par les longerons 10 et 13.
Sur les longerons 12 et 13 repose un berceau métallique 2. Celui-ci comporte un fond 20, deux parois obliques symétriques 21, ainsi que deux rebords 22 opposés qui reposent chacun sur un longeron 13 associé. Ce berceau a une section en forme générale de trapèze isocèle. Bien entendu, comme cela apparaît nettement à la figure 1, l'ouverture du berceau est dirigée vers le haut.
Alors que l'extrémité amont du berceau est ouverte, son extrémité aval est obturée par un volet amovible 8.
La partie supérieure du châssis est surmontée par un vérin pneumatique à double effet 4 qui comprend un corps 40 et une tige 41 d'axe sensiblement vertical.
A l'extrémité libre de la tige 41 est fixée une lame métallique 3 contenue dans un plan vertical, dont les bords sont guidés entre deux cornières parallèles 11 et 11' du châssis. Des pièces 31, par exemple en matière plastique, assurent le guidage de la lame entre les deux cornières sans frottement intempestif.
Cette lame présente un bord coupant 30 qui a la forme générale d'un "V" dont la pointe est dirigée vers le berceau.
Perpendiculairement à cette lame et sensiblement dans l'axe du vérin 4 est fixée une paire de lames de forme générale triangulaire 6 dont le bord tranchant 60 est dirigé vers le bas. En vue de dessus, l'association des lames 3 et 6 forment une sorte de croix.
Ainsi que cela est représenté à la figure 3, le berceau comporte une paire de fentes 23 et 24 prévues dans sa paroi, qui sont disposées à l'aplomb des lames 3 et 6 respectivement, de sorte que, en fin de course, ces lames rentrent à l'intérieur des fentes associées.
Le déplacement en translation de la tige 41 du vérin est obtenue par la manipulation de manettes de commande non représentées. De préférence, on utilise une paire de manettes (une pour chaque main) pour des raisons de sécurité.
Dans le cas contraire, cette mesure doit être précédée d'une opération dans laquelle on fait apparaître des charges d'espace par polarisation suivant les conditions d'exploitation dans l'éprouvette 1. On injecte alors un courant de chauffage dans l'âme de l'éprouvette pendant quelques secondes, ce qui a pour effet d'élever la température de 1 l'âme de quelques degrés C. Simultanément, le courant induit par l'onde thermique ainsi produite est mesuré et enregistré. Il s'agit d'un essai dit "non destructif" en ce sens que l'on peut procéder à plusieurs mesures identiques successivement, qui conduiront à une même valeur de la densité de charges d'espace.
Une autre utilisation du procédé selon l'invention consiste à régénérer un câble électrique après un certain temps de fonctionnement pour ramener sa densité de charges à une valeur sensiblement nulle. Sur site, un câble électrique emmagasine en effet des charges électriques sous l'effet d'une part des cycles de fonctionnement électrique répétés et d'autre part du vieillissement du câble. La présence de ces charges électriques se traduit par un champ électrique résiduel qui, s' ajoutant au champ électrique de fonctionnement résultant de la mise sous tension du câble, peut conduire à un claquage de la couche isolante de celui-ci.
La régénération du câble est obtenue en chauffant celuici au moyen du câble de puissance 15 pendant un temps suffisant et sous une intensité suffisante pour produire un échauffement de l'âme égal à plusieurs dizaines de degrés C, par exemple 70 OC. L'essai est dit "destructif" en ce sens que la densité de charges électriques a été modifiée au cours de celui-ci puisqu'elle est passée d'une valeur déterminée à environ 0.
Les figures 3 et 4 sont relatives à la mise en oeuvre du procédé selon l'invention pour un câble de grande longueur installé sur un site, c'est-à-dire de longueur allant de quelques centaines de mètres à quelques kilomètres. On considère ici un câble électrique comprenant au moins deux conducteurs 31, 32 correspondant à deux phases dans un fonctionnement en courant alternatif ou bien à l'aller et au retour dans un fonctionnement en courant continu. Chaque conducteur 31, 32 est de constitution semblable à celle de l'éprouvette 1 des figures 1 et 2 et présente des extrémités préparées de la même façon. Dans ce cas, il n'est pas prévu d'écran rapporté. La couche extérieure semi-conductrice de chaque conducteur, ou l'écran de ce conducteur si celui-ci en comporte un, disposé autour de la couche extérieure semiconductrice, est reliée à la masse, notamment par contact direct avec le sol.
A une extrémité du câble, les conducteurs 31, 32 sont reliés entre eux par un câble de liaison 33. A l'autre extrémité du câble, les conducteurs 31, 32 sont reliés respectivement aux deux extrémités d'un câble de liaison 34 constituant le secondaire d'un transformateur 35. Cette partie du montage est illustrée sur la figure 3.
La partie du montage constituant le circuit de mesure est illustrée sur la figure 4. Deux nanoampèremètres 35, 36 sont respectivement reliés entre l'extrémité des conducteurs 31, 32 reliée au transformateur 35 et la masse. Une sortie des nanoampèremètres 35, 36 est reliée à un convertisseur analogique/numérique 37 lui-même relié en sortie à un ordinateur 38.
Par ailleurs, un détecteur de courant 39 détecte le courant dans le câble de liaison 34 et est relié au convertisseur analogique/numérique 37.
En utilisation, une première phase consiste à effectuer seulement le montage de la figure 3 pour injecter un courant de chauffage dans les deux conducteurs 31, 32 montés en série.
Dans une seconde phase suivant immédiatement la première, par une commutation rapide on passe du montage de la figure 3 à celui de la figure 4 pour enregistrer deux courants induits dans les deux conducteurs 31, 32.
Compte tenu de la longueur importante des conducteurs, la densité de charges électriques mesurée n'est qu'une valeur moyenne de la densité de charges existant le long du conducteur.
L'intensité du courant de chauffage et la durée du chauffage dépendant du type de câble testé. Suivant notamment la longueur du câble, l'épaisseur d'isolant, le diamètre et la nature de l'âme centrale, le courant de chauffage peut varier de quelques centaines d'Ampères à quelques kiloampères pour une élévation de température variant de quelques degrés à quelques dizaines de degrés. Le tableau suivant illustre un exemple de chauffage "non destructif" de deux câbles de longueur 600 mètres, ayant une âme en aluminium, l'un ayant une section double de celle de l'autre. On y indique les courants et temps de chauffage pour l'obtention d'une élévation de température de la couche isolante des câbles égale à 50C. Les notations suivantes sont utilisées I = courant de chauffage traversant l'âme du câble, P = puissance fournie au câble, W = énergie totale fournie au câble.
type de Câble N0 1 Cable N0 2 câble section = 600 mm2 . section =1200 mm2 temps de chauf- . masse = 970 kg . masse = 1943 kg fage t . résistance électrique . R = 0,0133 Q (s) de l'âme : R = 0,0266 Q I = 5,72 KA I = 11,46 KA 5 P = RI2 = 871 KW P = 1,74 MW W = RI2t = 4,35 MJ W = 8,7 MJ I = 4,04 KA I = 8,1 KA 10 P = 435 MW P = 873 KW W = 4,35 MJ W = 8,73 MJ I = 3,30 KA I = 6,62 KA 15 P = 290,5 MW P = 582 KW W = 4,35 MJ W = 8 73 MJ La valeur du courant induit est en relation avec la longueur du câble testé : elle se mesure en picoampères pour des câbles de quelques mètres, en nanoampères pour des câbles de plusieurs centaines de mètres, et en microampères pour des câbles de plusieurs kilomètres.
En ce qui concerne le choix de la température dans le cas d'un essai non destructif, il est conseillé de produire une augmentation de température de l'ordre de 300C pour une éprouvette de courte longueur, faisant passer sa température par exemple de -100C (état réfrigéré) à +200C, et de l'ordre de 50C pour un câble de grande longueur disposé sur site et initialement à la température ambiante. Une valeur de 400C constitue une valeur maximale de température atteinte, au-delà de laquelle l'essai devient "destructif". Quant au temps de chauffage, il devra être petit devant le temps de mesure du courant induit, notamment pas supérieur à 10 % du temps de mesure. Le temps de mesure est lui-même fonction de la valeur de la constante de temps de propagation de la chaleur dans l'isolant considéré, celle-ci étant proportionnelle au carré de l'épaisseur de l'isolant. Ainsi, pour un isolant d'épaisseur 16 mm en polyéthylène, le temps de mesure sera de l'ordre de 300 secondes : le temps de chauffage devra donc être inférieur à environ 30 secondes.
En ce qui concerne maintenant l'essai destructif, la température à atteindre sera comprise entre 400C et 900C, de préférence entre 500C et 750C, de préférence encore vers 700C.
Le temps de chauffage sera au moins égal à plusieurs heures, et de préférence égal à environ 24 heures.
Le procédé décrit en regard des figures 3 et 4 est applicable à un câble de grande longueur enroulé sur un touret, dont les deux extrémités seront reliées successivement au transformateur 35 puis aux manoampèremètres.
C'est précisément ce qui s'est produit entre les multiples ordres locaux, à courte, moyenne et très longue distance dans l'ADN...! PARTIE Il - LES NIVEAUX DE MESURE: Les buts théoriques des stratégies conduisant à l'optimisation des supra-conducteurs à haute température par action sur les formes et proportions des spirales étant établis et complètement décrits ci-dessus, la question qui ce pose maintenant est celle de la technologie: "LA TECHNOLOGIE EST-ELLE CAPABLE AUJOURD'HUI DE REALISER COMPLETEMENT LES OBJECTIFS POURSUIVIS PAR CE BREVET?" Parce que la technologie n'est pas prête, je fixerai deux étapes progressives à la réalisation technologique de ce brevet: - Une étape intermédiaire où les proportions souhaitées seront échantillonées et triées, à postériori, donc INDEPENDAMMENT de toute action sur un processus industriel.
- Une seconde étape qui peut, pour des cas réduits, se situer dans l'immédiat, et qui, pour la totalité des autres cas se situera à moyen terme (action sur les pyramides) ou même à long-terme pour les autres stratégies (proportions spirales).
Cette seconde stratégie sera celle de L'ACTION DIRECTE SUR LE PROCESSUS. Voyons la première de ces deux stratégies: il s'agit d'une action à postériori, se limitant à un tri et à une sélection par mesure sur les différentes séries de supra-conducteurs PREALABLEMENT produites: La stratégie consiste à rechercher, par la MESURE (STM: Microscope à Effet Tunnel ou AFM: Microscope à Force Atomique), les échantillons ou séries de productions qui se rapprocheraient des objectifs ci-dessus. D'autre part, une bonne expertise de la variabilité des formes suivant les différents matériaux supra-conducteurs, connus ou à venir, devra compléter cette approche SELECTIVE A POSTERIORI.
PARTIE III: LES NIVEAUX DE CONTROLE: Ici, nous agirons directement sur le PROCESSUS DE FABRICATION des SUPRA-CONDUCTEURS. Il s'agira d'un processus industriel, au sens "Automatique" (discipline technologique) du terme qui affichera comme valeurs de consigne à atteindre dynamiquement les proportions décrites dans le présent brevet ("Process-control" "Feedback" etc...). Si à ce jour la technologie n'est pas encore en mesure de maîtriser et de contrôler les proportions fines des spirales, elle est, d'ores et déja, capable de contrôler assez finement la DENSITE DE CES SPIRALES, donc, indirectement, leur HAUTEUR, et, finalement, leurs PROPORTIONS PYRAMIDALES (Partie 2).
EN CONCLUSION...
- Parce que l'on savait depuis fort longtemps, même TURING, génial inventeur de l'ordinateur s'y intéressa, que "DES NOMBRES CONTROLAIENT LES FORMES DE LA NATURE" (nautile).
- J'ai prouvé que ORDRES DE L'ADN ET DES NAUTILES NE FONT QU'UN! - Je décris ici comment cet ordre OPTIMISERA LES SUPRA-CONDUCTEURS RECAPITULATIF DES FIGURES: FIGURE 1: : spirales sur un film YBCO de 130 nm.
FIGURE 2: image STM d'un film YBCO.
FIGURE 3 : image STM sur YBa2Cu3O7.
FIGURE 4: variétés de spirales dans différents matériaux et avec différents microscopes.
FIGURE 5: images STM d'un film MgO FIGURE 6: image STM sur SrTiO3 (zoom).
FIGURE 7 : image STM sur SrTiO3.
FIGURE 8 : cahier des charges des optimisations.
PERFECTIONNEMENT POUR ARTICLE DE TOILETTE DU TYPE A TETER IMPREGNE D'UN AGENT DE NEITOYAGE La présente invention concerne un perfectionnement pour article de toilette, et plus particulièrement un gant de toilette du type à jeter après usage.
Les gants de toilette sont déjà largement connus et utilisés, et sont réalisés en tissu absorbant du type tissu éponge, pour être imprégnés d'eau et frottés sur un savon avant son utilisation. On connaît aussi d'autres articles équivalents, appelés serviettes destinées à être utilisées dans les mêmes conditions.
Ces gants de toilette solutionnent un certain nombre de problèmes et sont généralement utilisés dans un cadre domestique.
CCM : H2Cl2/MeOH 95/5 Rf = 0,25.
R.M.N.:(DMSO) S = 8,3 (s large 1H échangeable); 7,4-7,0 (m 9H); 6,62 (s large 1H échangeable); 5,10 (s 2H); 3,2-2,2 (m 4H).
- Stade 4 : (lR)-1-carbamoyl-1-(benzyloxyearbonylamino)-indane (Pr.g; (B) = -CH2-, Z = CO-O-CH2-C6H5, * = R) Le produit est obtenu selon le mode opératoire de la préparation 1 - stade 2 à partir de l'acide obtenu au stade précédent. Rdt = 97%.
CCM : CH2Cl2/MeOH 95/5 Rf = 0,60.
R.M.N.:(CDCl3) S = 7,4-7,0 (m 9H); 6,18 (s large 1H échangeable); 6,0-5,5 (s large 2H échangeables); 5,20 (s 2H); 3,2-2,3 (m 4H).
- Stade 5 : (lR)-1-aminomethyl-1-(benzyloxycarbonylamino)- indane. (VII.b; (B) = -CH2-, Z = CO-O-CH2-C6H5, * = R) A OOC et sous atmosphère d'azote, 4,0 g (12,9 mmoles) de (1R) l-carbamoyl-l- (benzyloxy-carbonylamino) -indane sont dissous dans 20 ml de THF anhydre et ajoutés goutte à goutte dans une solution de 38 mmoles d'hydrure d'aluminium préparée dans 40 ml d'éther anhydre. On chauffe au reflux pendant 4 heures puis laisse revenir à la température ambiante.
Le mélange est refroidi, et on ajoute goutte à goutte 50 ml de d'acétate d'éthyle puis 50 ml de soude normale. On extrait par de l'acétate d'éthyle , sèche, évapore puis chromatographie le résidu sur silice en éluant par un gradient de méthanol dans du chlorure de méthylène. On obtient 2,8 g (Rdt = 74 %) de résine incolore.
CCM : CH2Cl2/MeOH 95/5 Rf = 0,20 R.M.N.:(DMSO) S = 7,59 (s large 1H échangeable); 7,4-7,0 (m 9H); 5,62 (s large 2H échangeables); 4,95 (s 2H); 3,4-3,2 (m 2H); 3,05-2,6 (m 2H); 2,6-2,0 (m 2H).
Préaration 4 - stade 1 : (lR)-1-(1-méthoxycarbonyl)-1,2,3,4-tetrahydro naphtyl-amine (IV.a ; (B) = -CH2-CH2-, * = R) Le composé est obtenu par réaction du composé racémique correspondant avec l'acide (R)-(-)4-hydroxydinaphto [2,1-d 1' ,2'-f] [1,3,2] dioxaphosphepin-4-oxyde dans le n-propanol puis séparation du sel diastéréoisomère et traitements comme il est décrit au mode opératoire préparation 3-stade 1.
L'énantiomère est obtenu sous forme de son chlorhydrate (Rdt = 63 t) CCM : CH2Cl2/MeOH 98/2 Rf = 0,30 - stade 2 : Ester méthylique de l'acide (lR)-1- (benzyloxycarbonylamino) -1- (1,2,3,4- tétrahydronaphtyl)carboxylique (Pr.f ; (B) = -CH2-CH2-, Z = CO O-CH2-C6H5, * = R) Le composé est préparé selon le protocole de la préparation 3 stade 2 à partir de la base du composé obtenu au stade précédent - (Rdt = 63 t) CMM :CH2CCl2 / MeOH 98/2 Rf = 0,95 CH2CCl2 / MeOH 95/5 Rf = 0,34 - stade 3 : (lR)-1-carbamoyl-1-(benzyloxycarbonylamino-1,2,3,4- tétrahydrophtalène (Pr. g ; (B) = -CH2-CH2-, Z = CO-O-CH2-C6H5, * = R) Le composé obtenu au stade précédent est hydrolysé comme décrit à la préparation 3- stade 3 par l'hydroxyde de lithium puis l'acide obtenu est traité selon l'exemple décrit à la préparation 1 - stade 2 - (Rdt = 68 t) CCM : CH2Cl2 / MeOH 95/5 Rf = 0,68 - stade 4 : (lR)-1-aminomethyl-1-(benzyloxyearbonylamino)- 1,2,3,4-tétrahydronaphtalène (VII.b ; (B) = -CH2-CH2-, 2 = CO-O CH2-C6 H5, * = R) Le composé est préparé selon le protocole de la préparation 3 stade 5 à partir du composé du stade précédent (Rdt = 58 t) CCM :CH2Cl2 / MeOH 95/5 Rf = 0,36 Préparation 5 : Acide C1-(8-benzyl) pipéridyll -4-oxo-butanoïque.
(IX ; W = OH, p = 2, R2 =
Dans un réacteur protégé de l'humidité on porte au reflux, sous agitation durant 5 heures, un mélange de 5,0 g (28,5 mmoles) de 4-benzylpipéridine, 2,85 g (2,85 mmoles) d'anhydride succinique et 4,3 g (42,35 mmoles) de triéthylamine dans 200 ml de tétrahydrofurane anhydre.
Après refroidissement à 30-400 C on ajoute 200 ml d'éthanol, extrait par 250 ml d'une solution N/5 de sulfate acide de potassium - sèche puis évapore la phase organique pour obtenir 7,85 g (Rdt = 100 t) de produit pur.
CCM : CH2Cl2/ MeOH 50/10 Rf = 0,53 RMN (CDCl3) : S = 9,9 (1H échangeable); 7,4-6,95 (m 5H); 4,84,4 (d 1H); 4,1-3,7 (d 1H); 3,3-2,8 (t 1H); 2,7 (s 1H); 2,7-2,3 (m 3H); 1,95-1,5 (m 3H); 1,5-0,8 (m 2H) Preparation 6 : Acide E1-(4-p-chlorophényl-4-hydroxy > - pipéridyl]-butanoïque. (IX); (W = OH, p = 2, R2 =
Le composé est préparé comme décrit à la préparation 5 précédente à partir de 4-(p-chlorophényl)-4-hydroxypipéridine et d'anhydride succinique. (Rdt = 95 %) C.C.M. : CH2Cl2/ MeOH 90/10 Rf = 0,50 RMN (CDC13) : S = 7,65-7,15 (m 4H); 3,1-2,3 (m 5H dont 1 échangeable);2,3-2,0 (m 4H); 2,0-1,2 (m 4H) TOXICITE ET ETUDES PHARMACOLOGIQUES Les produits de l'invention, administrés en solution ou en suspension par voie orale chez le rat mâle se montrent peu toxiques.
Leur étude pharmacologique "in vitro" a consisté à déterminer leur affinité de liaison aux récepteurs périphériques et centraux de la cholecystokinine ainsi qu'aux récepteurs de la gastrine.
- Stade 2 : (R,S) 1-carbamoyl-1-(benzyloxycarbonylamino)- tetrahydro-1,2,3,4-naphtalène. (Pr.g; (B) -CH2-CH2, Z = CO-O-CH2-C6H5, * = R,S) Le composé est préparé à partir de l'acide obtenu au stade précédent, avec un rendement de 71% en utilisant le mode opératoire de la préparation 1 - stade 2.
CCM : CH2Cl2/AcOEt 80/20 Rf = 0,60.
R.M.N.:(DMSO) s = 7,6-6,7 (m 11H dont 2H échangeable); 6,6-6,3 (s 1H échangeable); 4,95 (s 2H); 2,9-2,6(m 2H); 2,4-1,6 (m 4 H).
- stade 3 : (R,S) (1-aminomêthyl-1-(benzyloxycarbonylamino > - tétrahydro-1,2,3,4-naphtalêne . (VII.b; (B) = -CH2-CH2, Z = CO-O-CH2-C6H5, * = R,S) Produit préparé par réduction de l'amide obtenu au stade précédent en utilisant le mode opératoire de la préparation 1 stade 3. Rdt = 44%.
CCM : CH2Cl2/MeOH 95/5 Rf = 0,2.
R.M.N.:(DMSO) S = 7,5-7,0 (m 9H); 6,9 (s 1H échangeable); 4,9 (s 2H); 3,7(s large 3H dont 2 échangeables); 2,9-2,45 (m 3H); 2,4-1,5 (m 4H).
Préparation 3 - Stade 1 : (R)-1-(1-methoxycarbonyl)-indanyl-amine. (IV.a) (B) = -CH2-, * = R) Dans 320 ml de n-propanol on dissout d'une part 16,0 g (83,7 mmoles) de (R, S)-l-( l-méthoxycarbonyl) -indanyl-amine et d'autre part 29,0 g (83,7 mmoles) d'acide (R)-(-)-4- hydroxydinaphto[2, 1-d: 1' ,2 '-f] [1,3,2] dioxaphosphepin-4-oxyde sont mis en suspension dans 320 ml de n-propanol. La solution et la suspens ion sont chauffées à la température du reflux et sont mélangées. L'acide incomplètement dissous passe en solution. On laisse refroidir puis amorce la cristallisation par les moyens habituels et le cas échéant avec une amorce du diastéréoisomère préparé dans un essai précédent.
Au refroidissement il se forme un précipité que l'on filtre puis que l'on redissout dans 1,5 litre de n-propanol bouillant.
On laisse refroidir, filtre. On échange l'anion sur une colonne IRA 400 sous forme Cl (5 moles). On obtient 5,50 g de chlorhydrate de l'énantiomère de l'amine (Rdt = 58 %).
On a déterminé la chiralité absolue par hydrolyse de l'achymotrypsine, à 370C. L'isomère obtenu est transformé en son amide correspondant par réaction avec le chlorure de camphanyle, qui est caractérisé sur plaque, l'éluent étant un mélange de cyclohexane et d'acétate d'éthyle 60/40 (Rf = 0,36 isomère R) (Rf = 0,45 isomère S).
- Stade 2 : Ester méthylique de l'acide (1R > -1-(benzyloxy- carbonylanino)-1-indanyl-carboxylique. (Pr.f; (B) = -CH2-, Z = CO-O-CH2-C6H5, * = R) A OOC, sous atmosphère d'azote, à une solution de 4,6 g (24 mmoles) de l'ester méthylique précédent et de 7,3 g (72,18 mmoles) de triéthylamine dans 100 ml de THF, on ajoute en agitant une solution de 2,83 g (26,5 mmoles) de chloroformate de benzyle dans 50 ml de toluène. On laisse 20 heures à température ambiante. Après refroidissement la solution est filtrée puis lavée rapidement par une solution N/10 de sulfate acide de potassium puis une solution de bicarbonate de sodium à 5 t.
On sèche, évapore sous vide puis chromatographie le résidu sur silice en éluant par un gradient de méthanol dans du chlorure de méthylène. On obtient 5,6 g (Rdt = 72 %) de résine incolore.
CCM : CH2Cl2/MeOH 98/2 Rf = 0,85.
R.M.N.: (CDCl3) 6= 7,5-6,95 (m 9H); 5,72 (s 1H échangeable); 5,2 (s 2H); 3,65 (s 3H); 3,0-2,6 (m 2H); 2,4-1,8 (m 2H).
- Stade 3 : Acide (lR)-1-(benzyloxy-carbonylamino)-indanyl-1- carboxylique. (Pr.d; (B) = -CH2-, Z = CO-O-CH2-C6H5, * = R) A OOC, sous atmosphère d'azote, 5,6 g (17,2 mmoles) d'ester méthylique obtenu au stade précédent sont dissous dans 25 ml de dioxane. On ajoute goutte à goutte 13 ml d'une solution de 1,08 g (25,75 mmoles) d'hydroxyde de lithium hydraté et agite 5 heures à 100 C. On laisse remonter à température ambiante et évapore sous vide. On reprend par du chlorure de méthylène, lave par une solution de sulfate acide de potassium N/5, sèche et évapore le solvant in vacuo.
Le résidu est chromatographié sur silice en éluant par un gradient de méthanol dans du chlorure de méthylène. On obtient 4,05 g (Rdt = 75 %) de résine incolore.