INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a obtenu une ébauche E4, de diamètre intérieur échelonné entre 28 mm et 32,2 mm, et de 56 mm de hauteur, la hauteur des étages amincis (E41 à E43) étant de 19 mm et celle des étages non amincis (E44 à E46) étant de 31 mm.
d) On a ensuite transformé, à l'aide d'un poinçon et d'une matrice tronconiques ayant la conicité de la capsule (1) à obtenir (soit 1/25), les ébauches E4 à jupe étagée en ébauches à jupe tronconique T2. Voir figures 2a et 3g.
Par rognage de l'extrémité ouverte de la zone tronconique (8) de la jupe à hauteur souhaitée, on a obtenu des ébauches à jupe tronconique T2 de dimensions suivantes * hauteur : 50 mm * hauteur de la partie de jupe amincie : 17 mm * diamètre intérieur maximum : 31,5 mm (bas de jupe) * diamètre intérieur minimum : 28 mm (haut de jupe).
avec un étage aminci T21 de 19 mm de hauteur et 60-70 ,um d'épaisseur et un étage T22 de 31 mm de hauteur et 95-105 um d'épaisseur.
e) On a ensuite traité thermiquement les ébauches à jupe tronconique T2 obtenues en d) dans un four à induction de 12 KW de puissance installée, à défilement avec un temps de passage de 8 secondes, la température des capsules montant à environ <RTI ID=17.
Les détails de la fabrication de l'ébauche à jupe tronconique T3 ne seront pas repris ici, car ce qui distingue cet exemple du précédent concerne surtout le poinçon étagé permettant d'obtenir l'étage E21 de l'ébauche E2 (voir figures 3d, 4a et 4b) : ce poinçon (16) comprend un dégagement (18) pour une cote (h) comprise entre 11 et 19 mm, de manière à obtenir un étage E21 dont l'épaisseur sur les 11 premiers mm est comprise entre 60 et 70 mm et dont l'épaisseur, sur les 8 mm suivants est comprise entre 80 et 90 mm.
La demanderesse a été très surprise de constater que, en dépit de ce dégagement, la séparation (ou dévêtissage) de l'ébauche E2 et du poinçon étagé (16) ne posait aucun problème.
La jupe tronconique T3 de l'ébauche finale obtenue présente les caractéristiques géométriques suivantes * étage T31 : hauteur = 11 mm épaisseur = 60 -70 um * étage T32 : hauteur = 8 mm épaisseur = 80-90 pm * étage T33 : hauteur = 31 mm épaisseur = 95-105 ,um On a retrouvé avec la capsule de l'exemple 2, une dureté et un nombre de grains comparables aux valeurs de l'exemple 1.
EXEMPLE 3 Cet exemple, et ceux qui suivent, sont des exemples comparatifs hors invention.
I1 diffère des exemples 1 et 2 en ce que la jupe de la capsule est d'épaisseur sensiblement uniforme et comprise entre 100 et 110 pm.
Les valeurs de dureté et de nombre de grains sont voisines de celles obtenues aux exemples 1 et 2.
EXEMPLE 4 I1 diffère de l'exemple 3 en ce que la jupe de la capsule est d'épaisseur sensiblement uniforme et comprise entre 80 et 90 pm. I1 a été noté des difficultés de fabrication (taux élevé de rebuts).
EXEMPLE 5 Il diffère de l'exemple 1 en ce que la durée du traitement thermique a été réduite à 2 secondes.
On a obtenu une dureté de 30 Hv et un nombre de grains moyen de 15.
La présente invention vise à proposer d'autres solutions, pratiques et économiques à mettre en oeuvre,
pour réaliser cette intégration.
Elle propose à cet effet un module électrique notamment pour un bloc de feux de signalisation de véhicule automobile, caractérisé en ce qu'il comprend en combinaison: un porte-lampes matérialisant une pluralité d'alvéoles utilisées comme douilles pour lampes, un circuit électronique de traitement d'un signal de commande et de commutation pour sélectivement allumer et éteindre les lampes reçues dans les douilles en fonction des ordres contenus dans le signal de commande, un circuit imprimé portant ledit circuit électronique, des moyens de liaison électrique de puissance entre le circuit électronique et les douilles, et des moyens pour associer le porte-lampes au circuit imprimé et établir une connexion électrique entre ledit circuit imprimé et les moyens de liaison électrique de puissance. Des aspects avantageux, mais facultatifs, du module de la présente invention sont les suivants: - le porte-lampes présente la forme d'une plaque comportant d'un côté des pistes conductrices constituant les moyens de liaison électrique de puissance et du côté opposé un boîtier dans lequel sont prévus des moyens de montage du circuit imprimé portant ledit circuit électronique, et ledit circuit imprimé porte des contacts s'étendant parallèlement à une direction de mise en place et d'extraction dudit circuit imprimé et aptes à traverser ledit porte-lampes pour être reliés électriquement auxdites
pistes.
- ladite direction de mise en place et d'extraction du circuit imprimé est essentiellement perpendiculaire à un
plan général dudit porte-lampes.
- le module comprend en outre un couvercle de fermeture dudit boîtier, dans lequel est formée une ouverture pour l'accès à un connecteur de commande et
d'alimentation électrique monté sur ledit circuit imprimé.
- le porte-lampes présente la forme d'une plaque comportant d'un côté des pistes conductrices constituant les moyens de liaison électrique de puissance et du côté opposé des moyens formant butées pour le circuit imprimé, le circuit imprimé s'étend essentiellement parallèlement à un plan général dudit porte-lampes, il est prévu un moyen de connexion électrique entre lesdites pistes conductrices et ledit circuit électronique, qui s'étend essentiellement transversalement au circuit imprimé et au porte-lampes et qui traverse ce dernier pour sa connexion électrique avec lesdites pistes, et il est prévu en outre un boîtier monté sur le porte-lampes et définissant des contre-butées pour
le circuit imprimé.
- il est prévu en outre un connecteur de commande et d'alimentation comportant des contacts montés dans l'épaisseur du boîtier et reliés au circuit imprimé, ledit boîtier comportant des aménagements définissant une cavité pour lesdits contacts. - le porte-lampes possède au droit dudit connecteur de commande et d'alimentation des moyens formant appui pour le
circuit imprimé.
- le circuit imprimé constitue également une plaque porte-lampes, en ce que les moyens de liaison électrique de puissance sont portés par ledit circuit imprimé, et il est prévu en outre des douilles rapportées du côté des composants dudit circuit électronique et soudées sur le
- il est prévu en outre un boîtier comportant des aménagements pour son montage sur le module par coopération avec des aménagements associés formés sur les douilles rapportées. - lesdits aménagements sont des aménagements
d'encliquetage.
engagées dans les douilles respectives.
Un tel feu de signalisation est avantageux en ce qu'il est économique à réaliser, et par son faible encombrement
en profondeur.
Un exemple d'un tel feu de signalisation connu est décrit dans le document FR-A-2 591 969 au nom de la Demanderesse. Dans ce feu de signalisation connu, les languettes souples saillantes tiennent lieu simultanément de contacts électriques assurant le maintien des lampes par leurs bases
et de moyens de fixation des barrettes sur le socle.
Mais il s'est avéré extrêmement difficile dans la pratique de faire en sorte que ces languettes souples saillantes assurent à la fois un contact électrique satisfaisant avec les lampes et une fixation suffisamment fiable de la barrette associée. En effet, les languettes doivent présenter un certain degré de liberté et une certaine élasticité dans les douilles, notamment pour faire face aux écarts dimensionnels des bases des lampes, et il en résulte un manque de fermeté quant à la fixation assurée. Ce problème est encore plus crucial lorsque la barrette est réalisée par découpage dans une feuille
métallique, nécessairement relativement épaisse.
La présente invention vise à pallier cet inconvénient et à proposer un feu à plusieurs lampes tel que mentionné en introduction, dans lequel les contacts électriques avec les lampes et la fixation et le positionnement des barrettes conductrices soient assurés avec une fiabilité bien meilleure, sans toutefois grever le coût de revient du feu. Elle propose à cet effet un feu de signalisation du type mentionné plus haut, caractérisé en ce que lesdites languettes souples participent seulement au montage des lampes et à leur connexion électrique avec la source d'alimentation, et en ce que chaque barrette comprend en outre, au voisinage d'au moins une partie des languettes souples, des pattes de positionnement et d'ancrage aptes à
coopérer avec des parois des douilles associées.
De façon préférée, les deux barrettes sont réalisées par découpage d'une pièce unique à partir d'une feuille de métal, et ladite pièce comporte entre les barrettes des pontets sécables sectionnés après la mise en place des
barrettes sur le socle.
- des pattes d'ancrage sont prévues respectivement au
voisinage de toutes les languettes souples.
- chaque barrette comporte en association avec chaque douille une paire de languettes souples en vis-à-vis, la patte d'ancrage associée est pliée en direction du socle à partir de la barrette, et les languettes souples sont pliées le long de la barrette à partir d'une zone de
liaison entre la barrette et la patte d'ancrage associée.
- chaque douille comprend une ouverture unique pour les languettes souples et les pattes d'ancrage des deux barrettes, et des moyens pour limiter le mouvement des
Pour atteindre le but ci-dessus, l'invention pré-
voit de fabriquer le boîtier proprement dit, et sa pièce
de fixation, à partir de différents matériaux thermoplas-
tiques. Selon l'invention, le matériau thermoplastique
du boîtier (2) est pour l'essentiel ou en totalité cons-
titué des feux arrière et des feux clignotants retraités de véhicules à moteur, et la pièce de fixation (3) est
constituée d'un plastique ABS. Grâce à cette configura-
tion, la pièce de fixation se voit conférer l'élasticité
et la ténacité nécessaires, qui comptent parmi les pro-
priétés caractéristiques du plastique ABS. Les spécifi-
cations de résistance mécanique auxquelles doit satis-
faire le boîtier le sont suffisamment par le matériau
plastique retraité. Lors du retraitement des feux com-
plets, le pourcentage d'ABS dans le matériau est d'une part diminué, en raison de la présence de PMMA provenant de la couverture transparente (1) du feu, et d'autre part augmente de nouveau, grâce à la présence d'ABS dans la pièce de fixation (3), de sorte que la composition du matériau plastique retraité est peu modifiée, voire pas
du tout.
L'invention sera mieux comprise en regard des Figu-
D'une manière classique, les cellules 8 sont scrutées successivement et cycliquement en vue de délivrer un signal vidéo représentatif de l'intensité lumineuse reçue par les cellules. Le signal vidéo délivré par les cellules 8 est transmis à une unité 9 d'analyse d'images permettant de déterminer si les articles inspectés respectent les critères de qualité fixés.
Conformément à l'invention, il est prévu d'interposer sur le trajet de la lumière transmise ou réfléchie par l'article 2, un système optique 10 adapté pour produire des rayons lumineux il parallèles entre-eux dans le plan de visée des cellules 8. Dans l'exemple illustré à la Fig. 2, le système optique est constitué par un miroir 12 interposé entre l'article 2 et l'objectif 6 et aligné de manière précise avec la barrette de mesure 7. Le miroir 12 présente une surface 13 de renvoi de la lumière, formée d'une série de p facettes élémentaires définissant des points de tangence assurant la transmission de la lumière en rayons lumineux parallèles.
L'article 2 se trouve ainsi inspecté à l'aide de rayons lumineux parallèles.
Avantageusement, les rayons lumineux parallèles 11 produits par le miroir 12 se trouvent parallèles avec le plan de défilement des objets, de manière à obtenir une observation de l'article 2 suivant différentes sections droites transversales, et selon au moins une partie et, de préférence, sur toute sa hauteur.
Le plan de mesure est donc défini en fonction de l'orientation du miroir 12.
Le dispositif selon l'invention permet ainsi d'obtenir un contour ou une silhouette de l'article 2. Selon une variante préférée de réalisation, autorisant une appréciation du volume de l'article, il peut être envisagé de mettre en oeuvre, comme illustré à la Fig. 1, deux caméras 5 qui font, entre leur axe optique, un angle de 90". Une telle disposition permet la mesure des dimensions de l'article, à savoir les diamètres, les hauteurs et la verticalité de l'article. il est à noter qu'il peut être prévu d'utiliser une troisième caméra 5 dont l'axe optique fait un angle de 45" avec les axes des deux autres caméras 5, de manière à pouvoir apprécier les phénomènes d'ovalisation des articles 2.
Un tel système optique rend ainsi la mesure des dimensions d'un article, par des faisceaux lumineux parallèles, indépendante de la distance de l'article par rapport au capteur de mesure. Un tel système est également insensible aux variations de profil que peut présenter l'article.
Un autre avantage de l'invention apparaît dans le cas de la détection de défauts sur des articles comportant des stries ou des anneaux de raidissement.
L'observation de tels articles, à l'aide de rayons lumineux parallèles entre-eux, entraîne la suppression des zones d'ombres apparaissant dans les techniques antérieures. Le système optique autorise ainsi un contrôle d'aspect des articles en reconnaissant des tâches ou des grains portés par l'article.
La Fig. 3 illustre un exemple de réalisation d'un miroir 12 apte à produire des rayons lumineux parallèles. La surface de renvoi 13 est composée de facettes élémentaires référencées 0, 1, 2...i-1, i, i+1... Dans l'exemple illustré, les facettes sont continues, mais il peut être prévu qu'elles définissent le miroir de façon non continue. Le miroir 12 présente un profil courbe spécifique calculé à partir de la dimension L de la barrette de mesure 7, de la focale f de l'objectif 6 et de la hauteur C du champ d'observation ou de scrutation de l'article.
Le miroir 12 est construit de manière que tous les rayons lumineux entre le miroir et l'article 2 sont parallèles entre-eux, selon une direction prédéterminée, par exemple horizontale. Il convient donc de calculer, en chaque point, l'angle que doit présenter le miroir, afin que le rayon associé à une cellule 8 donnée de la barrette 7 corresponde à un rayon horizontal entre le miroir et l'article 2..
Les coordonnées (x, y) des points du miroir sont déterminées en choisissant un pas de calcul noté 5. il convient donc de déterminer la tangente au miroir pour une abscisse comprise entre x et x + s. Les angles définissant chaque tangente sont données par l'angle d'incidence b(l) sur le miroir, tel que b(l) = (90a(l))/2, avec a(l) = arctg ((L/2 - 1)1 f).
On considère les tangentes Y0 (L,x), Yl(l,,x), ..., Yj(lj,x), On a Yo(L,x) = tg(b(L))* x, avec 0 Y(l"x) = tg(b(l,) )* (x-s) + Y,(L,s), avec s On appelle G(li,x) la distance du point d'abscisse x appartenant à la tangente i à l'horizontale d'ordonnée 0, soit G(lj,x) = (x-x0) / tg (a(l) ) = f*(X-xo) / (L/2 - li) avec xO = (L-li) * D / f d'où: G(lj,x) = f*x - D*(L-l) ) I (L/2 On a G (l1, s) = Y0 (L,s) On en déduit : 1, = (Yo(L,s)*L/2 + D*L - f*s) / (D + Yo(L,s) ) D'une manière générale, si on connaît Yj(lj,x) avec i*s avec (i+l)s G(lj+l, (i+l)s) = Y(l,(i+l)S) 1i+1 = (Yj(lj,(i+l)s)* L/2 + D*L - f*(i+l)*s) / (Yi(li,(i+1)s) + D) La hauteur du champ estimé de scrutation CE est égale à G(0,x) = 2* (f*x-D*L) / L et à H(x) = tg(b(0))*x d'où x = 2*D*L/(2*f-tg(b(0))*L) CE = 2*tg(b(0))* D*L/(2*f-tg(b(0))*L) Le champ réel est supérieur à ce champ estimé. Connaissant CE, on peut en déduire la distance D de l'objectif au miroir, soit D=CE*(2*f - tg(b(0))*L) /2*L*tg(b(0)).
Les coordonnées des points du miroir sont calculées pour - largeur cellule = 13 m - nombre de cellules sur la barrette = 1024 - pas de calcul = 0,42 mm - champ estimé = 265 mm (car CE - distance focale = 25 mm.
On calcule tout d'abord la distance D, le champ estimé étant fixé à 265 mm. On a: D = CE* (2*f-tg(b(0))* L) / (2*L*tg(b(0))) avec L = 1024* 13.10-3 = 13.312 mm a(0) = arctg (L/2 - 0) / f) = 14,9 b(0) = (90 - a(0) ) /2 = 37,55 soit D = 514t9 mm.
On considère l'origine (0,0) sur le bas du miroir.
res 1 à 3, qui présentent des formes de réalisation avan-
tageuses d'un feu arrière ou d'un clignotant de véhicule
à moteur.
La Figure 1 présente une coupe & travers un feu complet de véhicule à moteur, avec une douille encastrée 7 et une lampe à incandescence 8; La Figure 2 présente une vue arrière de ce même feu, et la Figure 3 présente une coupe dans une variante
de feu.
La couverture transparente 1 est produite par mou-
lage par injection, à partir d'un PMMA transparent inco-
lore, jaune, rouge ou ayant une autre couleur. Par PMMA,
on entend des mélanges à mouler thermoplastiques en poly-
(méthacrylate de méthyle) ou des copolymères du méthacry-
late de méthyle et de 1 à 20 % en poids de comonomères à
insaturation éthylénique et polymérisables par polyméri-
sation radicalaire, en particulier des acrylates d'alkyle inférieurs. Leur viscosité réduite, mesurée à 20 C dans
le chloroforme, est de 40 à 80 ml/g.
Le boîtier 2, 3 des feux joue le rôle d'un réflec-
teur, et donc, au moins au niveau des éléments de la paroi intérieure, a une configuration en paraboloïde, et il est métallisé à l'aide d'une couche d'aluminium qui a été déposée en phase vapeur. Il sert en outre à protéger d'une détérioration la lampe à incandescence qui y est montée, et à protéger des saletés le volume intérieur du feu. En liaison avec la couverture du feu, il est donc entièrement fermé jusqu'à l'ouverture destinée à la mise
L'avantage d'un tel procédé est la combinaison de la liaison des différents matériaux entre eux et la formation de capteurs par des éléments fibreux entraînés à travers les différents matériaux.
Un scellage de contour est ensuite de préférence réalisé entre la couche de surface et la couche imperméable disposée sous le pré-assemblage pour consolider l'ensemble de l'article et envelopper de manière plus étanche le matelas.
On a réalisé des essais sur des articles munis de capteurs du type bouclette, obtenus par couture.
L'efficacité des capteurs et plus particulièrement le drainage, ont été quantifiés par la mesure de la vitesse d'acquisition en liquide d'une bouclette.
On a préparé des échantillons selon la méthode qui suit. Dans un premier temps, on fabrique le matelas absorbant. On forme une nappe comprenant 80 % de fibres cellulosiques et 20 % de fibres synthétiques thermofusibles, par voie pneumatique, puis on transporte cette nappe déposée au préalable sur une feuille d'ouate de cellulose dans un four de thermoliaison. A la sortie du four, une seconde feuille d'ouate de cellulose est placée sur la face supérieure de la nappe. L'ensemble passe ensuite dans une calandre chauffée de manière à lier cette dernière feuille à la nappe.
On prélève dans l'ensemble obtenu, des échantillons d'environ 4 x 4 cm2, d'un poids d'environ 1 g et d'une épaisseur d'environ 0,60 cm. On dépose à la surface de ces échantillons une couche de surface constituée d'un non-tissé de type "meltblown" commercialisé par la société COROVIN. Ce nontissé a un grammage de 20 g/m2, est perméable à la vapeur d'eau et imperméable aux liquides.
On forme ensuite des capteurs, ici des bouclettes, de manière manuelle, par couture. On utilise un fil multibrins en polyamide 6,6 de 1260 dtex et comprenant 68 brins, commercialisé par RHONE-POULENC. Au moyen d'une aiguille à coudre modifiée, on forme une bouclette dont les deux extrémités du fil multibrins composant la bouclette, traversent le pré-assemblage formé du matelas absorbant et de la couche de surface, en un seul point. De ce fait, les brins sont resserrés au passage du matelas absorbant, formant ainsi le gradient de capillarité, les canaux capillaires étant constitués à l'intérieur d'une bouclette par l'espace entre les brins.
Pour un même échantillon, on peut disposer une ou plusieurs bouclettes selon un motif précis.
On prépare également des échantillons témoins en implantant l'aiguille à coudre selon le même motif que celui-ci prévu pour les échantillons munis de bouclettes, mais sans utiliser de fil.
On a observé aussi bien sur une bouclette laissée intacte, que sur une bouclette dont le sommet avait été coupée, un excellent drainage d'une goutte de liquide synthétique se rapprochant de la formule du sang humain, la goutte étant déposée sur l'extrémité de la bouclette intacte ou ouverte. En effet, dans les deux cas, le liquide est conduit à la base de la bouclette et disparaît dans le matelas absorbant, de manière très rapide et surprenante.
On a préparé cinq échantillons ayant chacun de 1 à 5 bouclettes suivant un motif particulier d'implantation de bouclettes. Ce motif correspond pour chaque échantillon au motif représenté par chacune des faces d'un dé allant de "1" à "5": I'échantillon comportant une bouclette a pour motif la face "1" du dé, I'échantillon comportant deux bouclettes a pour motif la face "2" du dé, etc...
Les bouclettes sont gardées intactes et ont une hauteur d'environ 1 cm.
Cinq échantillons témoins ont été préparés avec la même implantation mais sans fil.
La mesure est ensuite réalisée selon la méthode suivante.
Pour un échantillon donné, les bouclettes sont enfermées dans un tube de diamètre interne de 20 mm, qui est posé sur l'échantillon. On injecte 2 ml de liquide synthétique simulant le flux menstruel, dans le tube en Iseconde 2110. On déclenche un chronomètre en même temps que l'injection et on l'arrête lorsque toutes les bouclettes sont visuellement "sèches" ou "vides" On mesure ainsi le temps d'acquisition.
On mesure également la quantité de liquide restant en surface de l'échantillon, en posant immédiatement après l'arrêt du chronomètre, deux plis de papier buvard WHATMANN n" 4, de 9 cm sur 14 cm, d'un poids sec moyen de 2,37 g, surmontés d'une masse de 500 g, d'un diamètre de 38 mm.
séparément, par moulage par injection à partir d'un plas-
tique ABS. On entend par là des matériaux thermoplasti-
ques résistant au choc, à base d'acrylonitrile, de buta-
diène et de styrène, qui se caractérisent par une résis-
tance au choc sur barreau entaillé Izod (ISO 180/4a) d'au moins 18 kJ/m2 et par un module d'élasticité d'au moins 2000 MPa (ISO 527), avec un indice de fluidité à
220 C/98 N (ISO 1133) d'au moins 1 g/10 mn. Leur tempé-
rature de ramollissement de Vicat est de préférence de à 120 C. On peut placer dans le moule de moulage par injection, pour fabriquer le boîtier 2, une ou plusieurs pièces de fixation préfabriquées 3, et les entourer du mélange à mouler thermoplastique, par injection. Il se forme alors une liaison permanente et dense. Ou bien encore, les pièces de fixation peuvent être collées dans un boîtier 2 séparément préfabriqué, ou encore on peut
les y souder, les visser ou les encliqueter.
Les pièces 2 et 3 peuvent aussi être éventuellement fabriquées à partir de plusieurs mélanges à mouler, dans
le cadre d'une opération de moulage par injection à plu-
sieurs étages. Dans ce but, la pièce obtenue dans la première étape n'est que partiellement démoulée, et on la place dans un autre moule, qui contient une cavité supplémentaire, dans laquelle, par injection du deuxième mélange à mouler, on produit la partie encore manquante
Le boîtier 2, subissant des contraintes mécaniques plus faibles, est, selon l'invention, préparé en totalité ou en presque totalité à partir d'un mélange à mouler thermoplastique obtenu à partir de feux arrière et de feux clignotants retraités de véhicules à moteur. Une
composition typique d'un tel mélange à mouler est pré-
sentée ci-après: 50 à 65 % en poids de poly(méthacrylate de méthyle) ou de copolymères du méthacrylate de méthyle avec 1 à 20 % en poids de monomères polymérisables par polymérisation
radicalaire, à insaturation éthylénique et copolymérisa-
A la coupure du contact et l'arrêt du moteur, la valeur courante de K CAN est mémorisée par le calculateur 21. Au redémarrage du moteur, cette valeur mémorisée est pondérée par la prise en compte d'un coefficient représentatif de l'évolution de l'état thermique du moteur, ou, plus généralement, du véhicule, pendant l'arrêt, car la teneur du canister et de son circuit de purge en vapeur de combustible peut être très variable pendant cet arrêt.
Cette pondération de la valeur mémorisée de K CAN peut consister en une correction en fonction de la température du liquide de refroidissement du moteur au redémarrage.