INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- La ligne acquise est binarisee par comparaison avec un seuil de binarisation préalablement défini.
- On calcule et on mémorise les transitions de l'image binaire.
- Un déplacement de la table (2) se produit et le processus d'acquisition de ligne, binarisation, calcul et mémorisation des transitions et déplacement se répète jusqu'à avoir balaye toute la zone de travail.
Le résultat de ce processus est l'obtention de l'image bidimensionnelle et binaire de la pièce à modéliser (m) codifiée sous forme de transitions associées à chaque ligne.
Au préalable, on aura fixe les paramètres suivants - Temps d'exposition de la chambre pour l'acquisition de la ligne.
- Seuil de binarisation.
- Vitesse de déplacement de la table, qui sera ajustée à une valeur telle qu'elle permette que le rapport d'aspect ou rapport horizontal/vertical de l'unité dimage soit environ 1, c'est-à-dire que l'unité d'image soit carrée.
Pour le contrôle de la chambre (4), on dispose d'une cartechambre (10) qui comprend (figure 1) : - une interface (11) de bus (b) - un adaptateur RS-422 (13) ; - un module de commande (12) qui commande le temps d'exposition, la fréquence et le mode de fonctionnement de la chambre (4).
Pour la commande du moteur (5), on dispose d'une carte-moteur (6) qui comprend - une interface (7) au bus (b) ; - un générateur d'impulsions de puissance (9) - un module de commande (8) qui commande le générateur (9) et la vitesse et le sens de déplacement.
La méthode repose sur un algorithme récurrent de recherche de segments rectilignes et circulaires le long du périmètre.
Il existe une phase intermédiaire entre le périmètre et la modélisation de celui-ci, qui consiste en l'extraction des segments de base qui le constituent, selon un code de chaîne qui aligne les points qui ont la même valeur de code. De cette façon, les segments de base seront composés par des points successifs dans le même sens.
L'algorithme de recherche de segments et d'arcs agit sur les chaines de segments de base, en obtenant à partir d'eux la géométrie de la pièce.
C (po, pn) étant une chaîne de segments de base qui commence au point (po) et se termine au point (pn), l'algorithme agit comme nous allons le voir ci-après - On calcule le rayon (ri) et le centre ( 1) de la circonférence qui passe par (po, pn) et le point intermédiaire (pn/2).
- Si le rayon (rl) obtenu est supérieur à une valeur préétablie (S) : r1 > s, il faudra vérifier si la chaîne (C) (po, pn) constitue un segment rectiligne ou non. Pour cela - on cherche sur la chaîne (C) (po, pn) le point (M) le plus éloigné de la droite que forment les points (po et pn), qui est à une distance (a) - si cette distance (a) est inférieure à une certaine valeur predêfinie V1 : a - dans le cas contraire a > V1 on exécute à nouveau l'algorithme, en décomposant la chaîne (C) (po#, pn) en deux chaînes: C (po, M) et C (M, pn) et on répète le processus.
- Si le rayon (ri) obtenu est inférieur à la valeur préétablie (S) : r - on calcule les distances (di) des points (P) au centre de la circonference ( 1) ; - on cherche sur la chaîne (C) (po, pn) le point (M) d'erreur maximale (dm - ri) par rapport au rayon théorique (ri) de la circonférence forme par (po, pn) et le point intermédiaire (pn/2); - si cette erreur (dm-r1) est inférieure à un seul préétabli V2: (dm-r1) - dans le cas contraire, on exécute à nouveau l'algorithme sur les chaînes C(po, M) et C(M. pn).
Le roulement a galets coniques peut être monté libre sur un arbre et serré axialement entre deux surfaces radiales qui appartiennent respectivement auxdits éléments amont et aval et qui coopèrent par friction respectivement avec les deux bagues.
En particulier, l'élément amont peut être le moteur et l'élément aval le second organe de transmission.
L'arbre peut être solidaire de l'élément aval lorsque celui-ci coopère avec la bague intérieure du roulement à galets.
Les moyens pour régler l'effort limite d'entralnement peuvent notamment comprendre un écrou se vissant sur une partie d'extrémité filetée de l'arbre, un premier roulement galets coniques, le moteur et un second roulement à galets coniques étant serrés, dans cet ordre, entre la surface radiale de coopération du second organe de transmission, solidaire de l'arbre, et l'écrou, avec interposition d'au moins une rondelle élastique.
Quant au second organe de transmission, il peut comprendre deux pièces solidaires en rotation respectivement d'un élément amont et d'un élément aval, par rapport à cet organe de transmission, et munies de moyens de coopération mutuelle assurant un entrainement positif de la pièce aval par la pièce amont dans le sens correspondant a l'ouverture de la porte, et une transformation du mouvement de rotation de la pièce aval dans le sens correspondant à la fermeture de la porte en un mouvement relatif axial alternatif des deux pièces, un ressort sollicitant celles-ci dans leur position axiale relative pour laquelle un entratnement positif se produit.
Ces moyens de coopération mutuelle peuvent comprendre deux couronnes à dents dissymétriques engrenant entre elles.
Dans le cas où la porte exerce sur les organes de transmission un effort variable le long de sa course d'ouverture et de fermeture, l'invention prévoit des moyens d'équilibrage destinés à compenser cette variation. Ces moyens d'équilibrage peuvent comprendre un ressort de traction dont la force de traction est fonction croissante de sa longueur, et un mécanisme pour allonger le ressort par traction au cours du mouvement de la porte.
En particulier, l'effort exercé par la porte et l'effort exercé par les moyens d'équilibrage peuvent être sensiblement nuls dans la position d'ouverture de la porte.
Tel est notamment le cas lorsque la porte est articulée autour d'un axe horizontal, dans une région médiane entre ses bords horizontaux, à l'extrémité d'un bras pivotant autour d'un axe horizontal, un élément de la porte situé à la partie inférieure de celle-ci étant guidé selon un parcours vertical dont l'extrémité supérieure est voisine de l'axe de pivotement du bras.
L'invention prévoit également des moyens de verrouillage de la porte en position de fermeture.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description détaillée d'un exemple de réalisation, et des dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue en élévation d'un système de porte de garage équipé d'un dispositif de sécurité selon l'invention ; - la figure 2 est une vue en coupe selon la ligne Il-Il de la figure 1 ; et - la figure 3 est une vue en coupe axiale des organes de transmission du dispositif de sécurité.
La figure 1 illustre un système de porte de garage basculante automatique composé, outre la porte 1 elle-même, de moyens d'actionnement et d'un bSti supportant la porte et les moyens d'actionnement.
La porte 1, sensiblement plane et rectangulaire, est formée de façon usuelle de tôles nervurées et de profilés de renforcement. Elle est représentée à la figure 1 dans sa position verticale de fermeture, et peut venir, sous l'effet des moyens d'actionnement, dans une position supérieure horizontale d'ouverture, montrée en trait interrompu à la figure 2. Le bâti, fixé au mur dans lequel est ménagée l'ouverture à obturer par la porte, comprend deux caissons verticaux 2 et 3 situés de part et d'autre de cette ouverture et s'étendant sensiblement sur la même hauteur que celle-ci, et une traverse horizontale 4 reliant les sommets des deux caissons et disposée plus haut que la porte.
La traverse 4 porte des paliers 5 répartis sur sa longueur et dans lesquels peut tourner un arbre 6. Deux bras 7 sont montés pivotants par une de leurs extrémités autour d'un axe 40 parallèle à l'arbre 6. Les deux bords verticaux 8 de la porte sont articulés aux extrémités opposées des deux bras 7 respectivement autour d'un axe horizontal 9 situé approximativement à mi-hauteur de la porte. Chacun de ces bords 8 porte à sa partie inférieure une patte 42 faisant saillie latéralement et pénétrant dans une glissière verticale appartenant à l'un des caissons 2 et 3 pour y être guidée verticalement par exemple au moyen d'une roulette non représentée. La patte 42 est par ailleurs liée à une chaîne 43 comportant deux brins verticaux s'étendant entre un pignon supérieur solidaire de l'arbre 6 et un pignon inférieur libre en rotation.Lorsque l'arbre 6 est entraîné en rotation par des moyens qui seront décrits plus loin, la porte 1 bascule vers l'intérieur du garage tout en s'élevant, de la position de fermeture illustrée à la figure 1 jusqu'à la position d'ouverture illustrée à la figure 2. Une rotation en sens inverse de l'arbre 6 provoque le mouvement en sens inverse de la porte. Les bras 7 sont situés, par rapport au plan de la porte, vers l'intérieur du garage dans la position de fermeture et vers le haut dans la position d'ouverture.
L'arbre 6 est entraîné par un moto-réducteur 11 (appelé ciaprès moteur) fixé dans le caisson 3, par l'intermédiaire d'organes de transmission 12 et d'une chaîne 13 coopérant avec un pignon 14 monté sur les organes de transmission 12 et un pignon 15 solidaire de l'arbre 6.
Ce sont les impuretés, notamment le carbone et le soufre qui jouent le rôle de source énergétique et de matières réductrices.
Dans le procédé de l'invention, les catalyseurs usés sont chlorurés sans traitement thermique ou chimique préalable.
Les catalyseurs usés avantageusement traités par le procédé de l'invention sont des catalyseurs usés de l'industrie alimentaire, chimique et pétrolière. Ces catalyseurs sont à base de l'un ou plusieurs éléments suivants: Co, Ni, Mo, W, V comme phases actives, et supportés par l'un des composés suivants: dioxyde de titane, alumine, silico-aluminates, silice, etc. Ces catalyseurs usés peuvent au cours de leur utilisation accumuler d'autres éléments tels que Al, C, Cr, Cu, Fe, Ni, P, Pb, S, Si, V, etc.Comme exemples de ces catalyseurs, on peut citer ceux de l'hydroraffinage (hydrogénation, hydrodésulfuration, hydrodéazotation) contenant Co et/ou Ni et Mo et/ou W, de polymérisation à base de Ni supporté, de réduction de NOx, ayant W supporté par TiO2, d'oxydation de S02 à base d'oxyde de vanadium, etc., qui sont avantageusement traités par le procédé de l'invention.
De façon générale, la chloruration dure environ 15 mn à environ 2 h et est avantageusement inférieure à 1 heure.
La chloruration conduit à la volatilisation de certains des métaux, sous forme de leurs chlorures et/ou oxychlorures, lesquels peuvent être condensés sélectivement par refroidissement à l'aide de condenseurs soumis à un gradient de température prédéfini ou bien peuvent être récupérés tels quels et purifiés par distillation. Après la chloruration, on obtient également un résidu de catalyseur, qui contient des métaux sous forme de chlorures et/ou d'oxychlorures, lesquels peuvent être solubilisés dans l'eau ou notamment dans une solution acidifiée ayant un pH de 4 à 6,5.
Selon un mode de réalisation avantageux de l'invention: - dans le mélange chlore-air, le rapport volumique chlore/air est d'environ 0,1 à environ 2, avantageusement d'environ 0,15 à environ 1, - dans le mélange chlore-gaz inerte, le rapport chlore/gaz inerte est d'environ 0,05 à environ 2, avantageusement d'environ 0,1 à environ 1, - dans le mélange chlore-gaz inerte + gaz réducteur, le rapport volumique chlore/gaz inerte + gaz réducteur est d'environ 0,1 à environ 3, avantageusement d'environ 0,15 à environ 2.
On utilise le mélange C12-air lorsque le catalyseur contient du soufre et du carbone en quantité telle que le rapport molaire (C + S)/(somme Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) est compris entre 1,2 et 2, avantageusement entre 1,2 et 1,5.
On utilise le mélange Cl2 gaz inerte lorsque le catalyseur contient du soufre et du carbone en quantité telle que le rapport molaire (C + S)/(somme Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) est supérieur à environ 1,2.
Dans le procédé de l'invention lorsque les catalyseurs usés à traiter contiennent du soufre et du carbone en quantité telle que le rapport molaire (C + S)/(somme de Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) est inférieur à environ 1,2, - soit on additionne avant la chloruration, des matières réductrices, notamment des matières carbonifères comme le charbon de bois, le charbon, le lignite, le coke moulé, le coke, etc. et avantageusement le charbon, - soit on utilise comme agent chlorurant un mélange chlore-gaz inerte + gaz réducteur, l'agent réducteur étant avantageusement CO, le rapport volumique chlore/(gaz inerte + agent réducteur) étant avantageusement d'environ 0,1 à environ 3, et le rapport volumique entre le gaz inerte et l'agent réducteur étant avantageusement d'environ 10 à environ 0,5.
Comme matières réductrices ajoutées avant la chloruration, on peut avantageusement utiliser le charbon de bois, le charbon, le lignite, le coke moulé, le coke, etc.
La quantité de matières réductrices à ajouter est telle que le rapport molaire (matières réductrices)/ (somme de Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) soit au moins supérieur ou égal à environ 1,5.
Lorsque les catalyseurs usés à traiter contiennent du soufre et du carbone en quantité telle que le rapport molaire (C + S)/(somme de Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) est inférieur à environ 1,2, on a avantageusement recours à l'utilisation d'un mélange chlore-gaz inerte + gaz réducteur comme- agent chlorurant.
Dans le procédé de l'invention, lorsque les catalyseurs usés à traiter contiennent du soufre et du carbone en quantité telle que le rapport molaire (C + S)/(somme de Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) est supérieur à environ 1,5, ou à environ 1,2, le mélange de chloruration est choisi parmi les mélanges chloreair ou chlore-gaz inerte respectivement.
Les catalyseurs usés peuvent également contenir de l'humidité, généralement à raison de O à environ 12%, et notamment à raison d'environ 1 à environ 8%. La présence de la vapeur d'eau ne perturbe pas la chloruration.
Dans le procédé de l'invention, le gaz inerte est notamment de l'azote, de l'helium ou de l'argon, et avantageusement de l'azote.
Dans le procédé de l'invention, lorsque les supports sont tels que Al203, Silo2 ou silico-aluminate, ils réagissent avec le mélange chlorurant de façon suffisamment faible pour que la quantité respective de silice ou d'alumine transformée en chlorures soit inférieure à environ 5 % de la silice et à environ 15 % de l'alumine contenues dans les catalyseurs.
Préparation de l'échantillon - on centrifuge 2 ml de sang total à 40C et 3000 tr/min pendant 10 minutes ; - on élimine le surnageant - on reprend le culot érythrocytaire avec 4 fois son volume de solution S1 refroidie entre 0 et 40C - on mélange ; - on centrifuge à 40C et 3000 tr/min pendant 10 minutes.
Le surnageant ainsi obtenu correspondant à un lysat érythrocytaire, dont les protéines ont été précipitées, dilué au 1/5e, constituera l'échantillon à doser (il doit être maintenu entre 0 et 40C pour les mesures) 1. Dosage des mercaptans totaux Protocole du dosage Les mesures sont effectuées à 250C dans un spectrophotomètre dont les cuves de mesure sont thermostatées.
Le mélange réactionnel correspondant à chaque dosage est préparé extemporanément selon le protocole suivant, pour des cuves de 1 ml - on mélange : 100 fl de l'échantillon à doser et 800 Al de solution T ; - on laisse incuber pendant 1 minute à 250C ; - on déclenche la réaction en ajoutant 100 pl de solutionmère de R1 10-2 M dans le tampon T ; et - on laisse incuber pendant 5 minutes à 250C.
La mesure d'absorbance (A) est effectuée à 356 nm dans le cas où R1 est le composé BXT 03015, dans des cuves de 1 cm de trajet optique, contre de l'air.
Le GSH présent dans le coffret de réactifs (E) peut être utilisé pour définir une courbe d'étalonnage, si nécessaire.
Expression des résultats Dans les conditions de ce dosage, la concentration en mercaptans totaux est déterminée selon la formule [mercaptans totaux] = (A/16200) x 50 dans laquelle A est l'absorbance mesurée.
Remarque : Le coefficient d'extinction molaire utilisé ici (16200 l.mole-lcm-1) est une moyenne des coefficients d'extinction molaire à 356 nm obtenus pour les adduits formés entre le BXT 03015 et les principaux mercaptans physiologiquement importants décrits dans le Tableau I qui précède. L'erreur relative est égale, dans ces conditions, à + 9 %.
Dans ce cas, on obtient une mesure de la concentration en mercaptans totaux dans l'échantillon exprimée en moles/l.
2. Dosage du glutathion réduit Protocole du dosage Les mesures sont effectuées à 250C dans un spectrophotomètre dont les cuves de mesure sont thermostatées.
Le mélange réactionnel correspondant à chaque dosage est préparé extemporanément selon le protocole suivant, pour des cuves de 1 ml - à la solution ayant servi à doser les mercaptans totaux, on ajoute 50 Fl de solution S2 ; et - on laisse incuber pendant 15 minutes à 250C.
La mesure d'absorbance est effectuée à 400 nm dans le cas où R1 est le composé BXT 03015, dans des cuves de 1 cm de trajet optique, contre de l'air.
Expression des résultats Dans les conditions de ce dosage, la concentration en GSH est déterminée selon la formule [GSHj = (A'/14700) x 50 dans laquelle A' représente l'absorbance mesurée.
Dans ce cas, on obtient une mesure de la concentration en glutathion réduit (GSH) exprimée en moles/l.
Une solution de GSH (réactif E) à 10-2 mole/l dans de l'acide métaphosphorique à 5 % (solution S1) peut être préparée extemporanément et servir pour une courbe d'étalonnage, si nécessaire.
BIBLIOGRAPHIE 1 - DOLPHIN D., POULSON R. et AVRAMOVIC O. Eds. (1989) Glutathione : chemical, biochemical and medical aspects, Vol. I & I,0 J.WILEY and Sons 2 - ANDERSON M.E. (1989) dans DOLPHIN D., POULSON R. et AVRAMOVIC O.Eds., Glutathione : chemical, biochemical and medical aspects, Vol. I & I, J.WILEY and Sons, pp. 339-365 3 - TIETZE F.(1969) Anal. Biochem., 27, 502-522 4 - LING. B. LIN, DEWAELE C., BAEYENS W.R.G. (1991) J.
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DESCRIPTIF : = Pétrole lampant ou hydrocarbures divers, produisant dans des lampes å mèche ou à huile, des flammes colorées. Extension aux briquets à essence ou à gaz.
Un pétrole, de préférence lampant, est mélangé avec un alcool, de préférence un méthanol pur, qui contient des ions métalliques ou bores, colorant les flammes, en solution. Ce mélange s' opère à l'aide d'un cosolvant, alcool supérieur, allant de l'alcool isopropylique au dodècanol. Les colorants en solution seront, de preference, des dérive alkyles (mono-, bi-, tri-alkyles), des chlorures ou des anhydrides et, de maniera générale, tous les alkyles organo-mêtalliques et bores, entrant en solution dans le méthanol, l'éthanol et les autres alcools supérieurs.Extension aux hydrocarbures utilises dans les briquets à essence ou à qaz, ou les lampes à huile.
La présente invention concerne un combustible qui brûle avec des flammes colorées dans une lampe à mèche, mais brûle également parfaitement dans une lampe à huile, si l'on utilise le procédé avec l < huile en question. Dans ce cas, la densité du cosolvant alcool supérieur sera, de préférence, choisie en harmonie de viscosité avec l'huile: Par exemple, de préférence heptanol, octanol, dodécanol. Exemples non limitatifs, on l'aura compris.
De tous temps, les hommes ont utilise des lampes à pétrole ou des lampes à huile, pour s'éclairer bien avant le qaz, puis, plus tard, l'électricité.
Les hydrocarbures produisent une flamme jaune, du fait des molécules de carbone monoxyde et dioxyde non brûlées qui forment ensuite des fumées noires.
Mais de tous temps, également, les hommes ont copié la nature, en cherchant à reproduire partout, les couleurs de l'arc-en-ciel.
La présente invention apporte une innovation en permettant de moindre l'utile (la flamme jaune éclairante) à l'agréable (la coloration simultanée de ladite flamme), Les proportions entre le jaune et les autres couleurs, sont directement fonction du résultat souhaité.
Le cosolvant, largement utilisé dans le domaine, par exemple, des moteurs à explosion, pour économiser, généralement, les hydrocarbures non renouvelables en leur adjoignant du méthanol ou de l'éthanol, permet de "marier" les émulsions non solubles ensembles, d'hydrocarbures et d'alcools simples.
Les colorants sont, également, connus de longue date, mises à part certaines couleurs découvertes plus récemment, comme le bleu reproduisible industriellement, grâce à l'adjonction au cuivre ou au baryum, d'un ou plusieurs hydrocarbures halogénées, selon la densité du bleu souhaité.
Cependant, quand il y a "mèche", ou encore "orifice de sortie de la flamme" ; comme dans les lampes à huile et, à fortiori, les briquets à essence ou hexane, ou encore les briquets à gaz hydrocarbures et l'ensemble de ces ustensiles producteurs de flammes, sont partIes prenantes et revendiqués au titre de la présente invention, puisque le principe d'application est rigoureusement le même ; il est indispensable de colorer les flammes avec des ions colorants orqano-métalllques ou bores dont le support (ou solvant) est: a- de préférence liquide.
b- totalement soluble, en solution saturée.
En effet, deux phénomènes se produisent, l'un plutôt chimique, l'autre Plutôt mécanique.
Donnons deux exemples non limitatifs, mais illustratifs, on l'aura compris: 1 > Chimique: Selon la température de combustion d'un dérivé (sel, oxyde, hydroxyde, sulfate, anhydride, alkyle quelconque, etc... oraano-metallique ou bore, on brûlera à l'aide de la moche de la lampe (ou briquet, qui est une lampe à hydrocarbure "de poche" ou de "table") un liquide (à froid) et (ou) un qaz (à chaud).
Ce qui veut dire qu'une solution alkylee de chlorure triple d'antimoine produira à une température basse, sur la mèche, une vaporisation immédiate ou presque, donc l'antimoine et l'alcool brûleront presqu'à 100% sous fore de gaz, donc il n'y aura que peu ou pas du tout de dépôt d'un dérive de combustion, sur la mèche. Ou sur les bords de l'orifice de flamme de la lampe de type "à huile".Par contre, si le métal est du lithium, du strontium et même du cuivre, on brûlera un gaz, certes, à chaud, mais également 1 liquide et il y aura dépôt, sur la mèche, de résidus transformés, de combustion: D'où bouchage ou encrassaqe proqressif. Ce 9ui est également vrai pour le briquet (à essence, ou a lampe (à huile).
Si, au contraire, on part d'un tri-éthyl, tri-butyl ou tri-méthyl/borate (pour le vert), ou de toute autre présentation liquide du colorant métal ou bore, la solution avec le méthanol sera bien plus parfaIte, la saturation sera calculée au plus juste et le risque de dépôt de résidus de transformation lors de la combustion, bien plus faible.
2) Mécanique: Les particules colorantes (ions) métal ou bore colorants de flamme, si elles proviennent d'une présentation chimique telle que décrite ci-dessus en 1), c'est-à-dire quand on utilise un liquide et non un solide dissout (directement dans le solvant), risquent beaucoup moins de boucher: - la mèche (en encrassant ses fibres).
La valeur de V2 est déterminée par le seuil de déphasage maximum e1 max que peut atteindre 81,, c'est-à-dire la demi-période du signal à la fréquence de résonance Fr, soit 61 max = l/(2.Fr). En conséquence, V2 est l'amplitude atteinte par la dent de scie RA1 après un intervalle de temps 1/(2.fur).
Ainsi, selon les relations définies entre e et V1 pour l'amplification 64, lorsque Vs > Vc, e est négatif et V1 augmente, de sorte que 81 augmente, ce qui a pour effet de diminuer le courant I'1, et donc la charge Q', d'où une diminution de Vs. Par contre, lorsque Vs Q', d'où une augmentation de Vs.
Dans le premier cas (Vs > Vc), e1 ne doit pas aller au-delà de e1 max, et, à cet effet, le signal V1 est comparé à V2 dans le comparateur 48 et, dès que V1 > V2, il fournit le signal FRA1 qui fait passer le système de l'état ST2 à l'état ST3.
Dans le deuxième cas (Vs V2 est soustraite au signal V1 pour obtenir le signal ss = V1 - V2; ce signal ss est comparé à la dent de scie RA2, dont le début correspond au signal I01 (état ST1 ou ST5), dans le comparateur 50 qui fournit le signal FRA2 à l'égalité.