INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, la face 12 du vantail se prolonge au-delà des retours rentrants 15 par un profilé en "L" 16. Ce profilé a une aile 160 qui se situe dans le prolongement de la face 12 et une aile 161, à angle droit, tournée vers la face 13 du vantail. Lorsque deux vantaux sont côte-à-côte en position de fermeture, ces profilés 16 contribuent à améliorer l'étanchéité de la persienne.
Le capot 2 est métallique ; il est par exemple réalisé en tôle galvanisée de 1 mm d'épaisseur.
Il est obtenu de préférence par découpage et pliage d'une feuille métallique. Au besoin, sa face destinée à être tournée vers extérieur de la persienne, reçoit une couche de peinture.
Comme le montre la figure 2, le capot a, en section transversale la forme d'un "U" à la large base 20, qui se plaque contre la face 13 du vantail. Ses ailes 21, disposées à angle droit par rapport à la base, stétendent contre les faces externes des ailes 150 des retours rentrants 15 et viennent se caler entre le profilé 16 et le retour 15 prévu adjacent à la face 12 du vantail.
Le capot 2 est monté sur le vantail Il en le faisant coulisser de haut en bas le long de ce dernier.
Ajuster le pH à 7,00 à la triéthanolamine. Poursuivre l'homogénéisation jusqu'à ce que la température de l'émulsion s'abaisse à 20"C.
Étape III : Conditionnement primaire Matériel : Répartisseuse de type UNIPAC.
Après réglage des doseurs automatiques à 100 ml, la crème est conditionnée en tube en polypropylène haute densité de 100 ml, obturé pr un bouchon.
La suspens ion ou le jus peuvent être utilisés comme boisson fraîche ou entrer dans la fabrication d'autres préparations alimentaires, tels que des produits surgelés, des crèmes glacées et des sorbets, des sirops ou des gelées.
On peut obtenir également un vin enrichi en les constituants essentiels du raisin que sont les polyphénols, les procyanidols et les catéchines. Les jus ou suspensions atomisés peuvent être utilisés également pour enrichir des vins pauvres en polyphénols ou en colorants.
La présente invention relève des domaines de la physique des états et de la mécanique ondulatoire.
Elle vise en particulier: à produire des ondes stationnaires complexes, en état de sous fréquence harmonique représentatives des fréquences moyennes de molécules vraies, dans le but d'étudier les interactions qui peuvent exister, entre les dites ondes stationnaires complexes et les molécules synthétisées en chimie et biochimie.
Le but final de cette invention est d'étudier le comportement des molécules d'organismes vivants, soumis à de telles ondes complexes, dont la spécificité et l'intensité peuvent être modulées grâce au dispositif objet de l'invention.
Cette onde complexe que nous appellerons: "molécule virtuelle" , est construite à partir d'ondes radioélectriques, de préférence, issues du domaine fréquentiel UHF et VHF, réputées pour leur innocuité, lesquelles devront être les harmoniques des fréquences moyennes ou étalées de la véritable molécule prise comme modèle d'expérience.
Cette invention a pour support, une théorie sur la réalité physique fondamentale du phénomène cosmique: Univers qui consacre de façon déterministe, le principe d'équivalence masse-énergie. Celle-ci ne fera pas l'objet ici, d'un entier développement. L'inventeur qui est aussi l'auteur de cette théorie, rappellera donc seulement que: le principe fondamental de toute entité existante, c'est à dire, faisant partie du présent interactionnel qui caractérise notre univers en évolution, a pour origine la capacité de densification du vide, et, à la limite de cette densification, sa quantification sous la forme élémentaire de "l'Action", définie par la constante de Planck. Le vide est pris ici, comme la singularité existentielle, intemporelle de laquelle émergent tous les phénomènes énergétiques, résultant de différences de densités de vide, que celles-ci soient dynamiques ou statiques, phénomènes inscrits dans l'interface du présent interactionnel, unique cadre existentiel de l'Univers.
La théorie en question décrit le processus homothétique qui, depuis cette simple et unique capacité fondamentale du vide cosmique, à se densifier au passage d'une perturbation ondulatoire, et ensuite phénoménologiquement, à quantifier cette perturbation, par effet limite de cette densification, donne naissance et caractérise toutes les particules constituant l'Univers interactionnel.
Cette quantification permet aux entités ainsi constituées, d' acquérir une étrangeté relative entre elles et par rapport à leur milieu propagateur sous jacent: le vide local. L'étrangeté entre particules est liée à des différenciations d'origine relativiste, ( Chaque état de densité du vide, acquière en effet, des paramètres espacetemps spécifiques qui consacrent leur singularité.) Des phénomènes à la base de cette étrangeté relative, nous devrons, pour comprendre l'invention, retenir que depuis la simple perturbation du vide donnant naissance à l'entité élémentaire qu'est le photon, jusqu'à la synthèse la plus complexe, qui caractérise les chaînes moléculaires biologiques du vivant, tous ces phénomènes d'entropie négative sont liés par leur constituant élémentaire: le quantum d'action h/nu dont les caractéristiques principales sont la fréquence et la longueur d'onde.
Ainsi, on comprendra que le fait de reproduire à l'aide d'ondes radioélectriques, des harmoniques correspondant à la fréquence moyenne des molécules choisies, il nous sera permis d'obtenir, par résonnance frèquentielle, une remise en phase ou un déphasage des entités en interaction; résultats, que seule l'expérience pourra déterminer à leur juste valeur.
"Ce dispositif vise donc, à produire des ondes complexes stationnaires pouvant interagir avec les constituants fondamentaux de chaque molécule prise comme modèle En fait, la seule différence qui apparait entre la molécule dite virtuelle ainsi synthétisée et la molécule vraie, est que cette dernière est le résultat d'une synthèse de particules stabilisées dans leur référentiel propre, alors que l'autre est une molécule synthétisée seulement à l'aide de rayons de fréquences harmoniques aux fréquences caractérisant la molécule vraie.
Cette molécule virtuelle est séquestrée sous la forme d'une onde pseudo stationnaire, obtenue par effet de réflexion sur les parois d'une enceinte en forme de couronne, ou de sphère, de préférence, et, répondant à une géométrie qui permet cet effet stationnaire de 1' onde complexe choisie, à partir d'émissions compensatrices continues ou discontinues.
En tout état de cause, la dite enceinte devra être assez grande pour permettre l'immersion ou l'exposition totale du sujet expérimental, dans la zone centrale de convergence des flux, définie par un cylindre ou une sphère de dimensions suffisantes pour contenir le sujet.
Le capteur à fibre optique schématisé en figure 1 permet de mesurer, de façon connue en soi, des températures (avec une précision relativement peu élevée, mais suffisante dans certains domaines d'application où la température ne constitue pas un paramètre critique) grâce à l'invention. Le dispositif de l'invention permet de déterminer simplement, comme décrit ci-dessous, des températures sans utiliser d'appareillages conventionnels de mesure de température.
Le dispositif capteur de la figure 1 comporte essentiellement une source lumineuse 1, par exemple une source laser dont l'énergie lumineuse est injectée dans une extrémité d'une fibre optique par exemple une fibre multimode 2 dont l'autre extrémité est couplée à un dispositif de lecture 3 mettant en oeuvre par exemple la réflectométrie résolue dans le temps, connue sous la dénomination anglo-saxonne OTDR (Optical Time Domain Reflectometry) Les éléments 1 à 3 étant bien connus en soi, ne seront pas décrits.
De nombreux travaux sur les capteurs à fibre optique ont porté sur la mesure de pertes d'intensité lumineuse induites par des contraintes appliquées sur la fibre optique. Plus spécialement, les études ont porté sur la réalisation de capteurs à fibre optique à microcourbures utilisant des fibres optiques soit monomode soit multimodes. La possibilité de réaliser un système de mesure à bas coût a orienté les travaux vers les fibres optiques multimodes. Le principe de fonctionnement de tels capteurs de contraintes mécaniques est le suivant: lorsqu'une fibre optique multimodes est soumise à une pression spatialement alternée de part et d'autre, le long de la fibre, des pertes optiques apparaissent, qui sont dues aux pertes de propagation de modes d'ordres supérieurs. La réalisation de capteurs de contrainte à fibres optiques s'est développée dans deux directions principales en fonction du système de lecture adopté. Les mesures des pertes d'intensité lumineuse peuvent être réalisées à l'aide d'un simple photodétecteur et dans ce cas, les pertes sont cumulées sur toute la longueur du capteur. La mesure peut être également effectuée par réflectométrie résolue dans le temps (OTDR), et dans ce cas on peut localiser les emplacements des capteurs.
En général, la fibre 2 sert de multicapteurs de grandeurs physiques. Au lieu de réaliser des points de couplage selon l'un des procédés connus décrits ci-dessus en préambule, en vue de délimiter des capteurs de grandeurs mécaniques, I'invention prévoit de réaliser en Z1, Z2, des des zones servant de capteurs de températures, et, de plus, de les rendre facilement réversibles, ce qui permet, principalement, de reconfigurer l'arrangement des capteurs de température (pour en supprimer ou en ajouter, ou pour en déplacer un ou plusieurs) sans endommager la fibre.
Selon l'invention, chaque zone de capteur de température est réalisée à l'aide d'un élément 4 en alliage à mémoire de forme (AMF).
Ces matériaux AMF sont étudiés depuis de nombreuses années, dans le monde (voir en particulier l'article "Shape Memory Alloys" paru dans Scientific American, les publications "Shape Memory Alloys: materials in action" et "General discussions: the use of Shape Memory Actuators" de l'Université Catholique de Louvain).
Les matériaux principalement utilisés sont de type Ni-Ti ou des alliages de cuivre de type Cu-Al-Zn ou Cu-Al-Ni et l'effet mémoire est basé sur une transition de type martensitique-austénitique obtenue en faisant varier la température de l'alliage étudié, et à cet effet mémoire est associé un changement de l'arrangement cristallographique induisant un changement de forme de l'alliage.
La plage de températures de transition varie d'un type d'alliage à l'autre et est généralement située entre -100 et +200"C environ. Deux types d'effet mémoire sont à distinguer: L'effet mémoire simple sens et l'effet mémoire double sens. L'effet mémoire double sens correspond au passage réversible d'une forme haute température à une forme basse température, par un simple changement de température. L'effet simple sens ne correspond qu'à la mémorisation d'une seule forme (haute ou basse température). La réalisation de ressorts, de fils, de plaques en alliages à mémoire de forme a trouvé de nombreuses applications dans tous les domaines allant de la chirurgie dentaire à l'automobile en passant par les appareils ménagers (quelques applications potentielles identifiées sont regroupées dans l'article de M. van Humbeek: "From a seed to a need: the growth of shape memory applications in Europe").
Selon l'invention, on réalise chaque zone de capteur de température à l'aide d'un élément en AMF. De préférence, cet élément est du type à effet mémoire double sens, et exerce, dans l'une de ses formes mémorisées (à haute ou à basse température) des contraintes sur la fibre.
Ces contraintes induisent des micro-courbures atténuant sensiblement certains modes de propagation d'ordre supérieur.
Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, I'élément en AMF est en forme d'hélice tubulaire à spires non jointives. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, I'élément en AMF a une forme générale de soufflet tubulaire. Selon encore un autre mode de réalisation, I'élément en AMF comporte, comme représenté en figure 4, deux plaques ondulées 6,7 reliées entre elles par exemple par des vis, et qui sont avantageusement cintrées. Ces deux plaques sont décalées l'une par rapport à l'autre de façon à faire légèrement onduler la fibre optique, dans l'une de leurs formes mémorisées. Le diamètre intérieur de l'hélice est choisi, pour l'une des formes mémorisées, égal ou légèrement supérieur au diamètre extérieur de la fibre. Ce diamètre extérieur de la fibre est généralement compris entre 250 pm environ (par exemple pour une fibre à maintien de polarisation à revêtement époxy-acrylate) et quelques millimètres. L'alliage AMF et le diamètre du fil utilisé pour réaliser l'hélice sont choisis de façon que pour l'autre forme mémorisée l'élément en AMF exerce sur la fibre 2 une contrainte suffisamment importante pour pouvoir être détectée par le lecteur 3, sans toutefois dépasser la limite élastique de déformation de la silice constituant la fibre. Dans le cas où il y aurait un tel risque, on peut munir la fibre d'un manchon protecteur (par exemple en matière plastique ou en PTFE) à l'endroit où l'on va disposer l'élément en AMF. Bien entendu, dans un tel cas, le diamètre intérieur de l'hélice tient compte de l'épaisseur de ce manchon.
L'hélice peut être conformée soit avant son installation autour de la fibre, soit directement enroulée sur la fibre optique. Dans le premier cas, I'hélice, formée de quelques spires, généralement jointives, de fil en AMF, est glissée le long de la fibre optique jusqu'à la position désirée. Dans le deuxième cas, le fil en AMF est enroulé ou bobiné (avantageusement par la technique dite de 'Wrapping") autour de la fibre optique à la position désirée.
Dans les deux cas, l'installation de l'élément en AMF est effectuée à la température pour laquelle l'élément en AMF a sa forme "dilatée" (forme correspondant à une hélice de diamètre intérieur égal ou supérieur au diamètre extérieur de la fibre). Généralement, l'élément en AMF est tel que sa forme "dilatée" est obtenue lorsqu'il est porté à une température inférieure à la température de transition de l'AMF. Cette température de transition peut être choisie entre -I 000C et +200"C environ en fonction de l'alliage utilisé, et dans ce cas général, elle est choisie inférieure à la température minimale de fonctionnement prévue des éléments AMF.
Toutefois, il est bien entendu que le cas inverse (forme "dilatée" correspondant à des températures supérieures à la température de transition de l'AMF) peut être envisagé.
Au-dessus de la température de transition, le diamètre de l'hélice diminue, créant ainsi une contrainte sur la fibre et induit une perte localisée du flux lumineux guidé par cette fibre optique.
On a représenté, de façon schématique, en figure 2 un tronçon 4 de la fibre optique 2, et les parties 5 des spires d'une hélice à spires non jointives en matériau AMF en contact avec la fibre optique. A l'état "dilaté" de l'élément en AMF, ses spires n'exercent aucune contrainte sur la fibre 2.
% d'explants présentant des Souches et bourgeons plasmides larges axillaires binaires spots secteurs GUS+ ou des GUS+ GUS+ pousses entiè rement GUS+ GV 2260 21.5 4.5 O (pGUS intron) C58'3 0 0 0 (pGA 492-GI) LBA 4404 38.5 18.5 1 (pGA 492-GI) Seules les pousses régénérées provenant des cocultures avec GV 2260 (pGUS intron) et LBA 4404 (pGA 492 GI) montrent une expression de la glucuronidase (activité GUS+). Avec la souche C58'3 aucune activité GUS + n'a été détectée. Le pourcentage d'explants bombardés et cocultivés montrant au moins une pousse avec de larges secteurs exprimant une activité GUS + est 4 fois plus élevé lorsque les explants sont cocultivés avec la souche LBA 4404 (pGA 492-GI) que lorsqu'ils sont cocultivés avec la souche GV 2260 (pGUS-intron). Seule la souche LBA 4404 permet d'obtenir des pousses ou des méristèmes secondaires présentant une activité GUS + dans toutes les cellules.
Exemple 5 : Influence de la souche bactérienne et du plasmide binaire sur l'efficacité de transformation qénétique de demi-méristèmes.
Les demi-méristèmes sont bombardés et cocultivés avec les souches LBA 4404 (pGA 492-GI), C58'3 (pGA 492-GI) et GV 2260 (p35S GUS Intron) décrites dans l'exemple 4.
Après 6 semaines de culture selon le protocole décrit dans l'exemple 3, le nombre de demi-méristèmes capables de développer des pousses en présence de kanamycine (100 mg/l) a été comptabilisé (Tableau 4).
Les résultats sont les suivants L'efficacité de transformation est définie comme étant le pourcentage de demi-méristèmes bombardés et cocultivés donnant au moins une pousse résistante à la kanamycine.
Souches et Efficacité plasmides de binaires transformation (%) C58'3 (pGA 492-GI) 0 LBA 4404 (pGA 492-GI) 4.5 GV 2260 (p35S Gus intron) 1 La coculture de demi-méristèmes avec la souche LBA 4404 (pGA 492-GI) permet d'obtenir un pourcentage de 4,5 % de demi-méristèmes qui initient des pousses transformées résistantes à la kanamycine après 6 semaines dans le milieu M2 contenant 100 mg/l de kanamycine. Ce pourcentage est 4 fois supérieur au pourcentage obtenu avec la souche GV 2260 (p35S Gus intron) . Avec la souche C58'3 aucune pousse résistante à la kanamycine n'a été obtenue.
La souche LBA 4404 (pGA 492-GI) a été choisie pour le protocole standard (décrit figure 3) car elle permet d'obtenir de manière routinière des pousses entièrement transformées en nombre élevé.
Exemple 6 : Influence de la concentration en kanamycine sur la transformation génétique de demiméristèmes.
Les demi-méristèmes bombardés et cocultivés avec la souche LBA 4404 (pGA 492-GI) sont cultivés pendant 6 semaines en présence de différentes concentrations de kanamycine 50, 100, 200, 400 mg/l dans le milieu M2 (selon le protocole décrit dans l'exemple 3). Après 6 semaines de culture, les pousses vertes résistantes à la kanamycine sont soumises à un test de l'expression de la glucuronidase (protocole décrit dans l'exemple 1, partie 1.5).
Les résultats sont les suivants (Tableau 5)
Pourcentage de demi-méristèmes donnant des Concen tration pousses pousses pousses Kanamycine axillaires portant de axillaires avec des larges sec- entièrement spots GUS+ teurs GUS+ GUS+ 50 mg/l 30 22.5 3.3 100 mg/l 30.5 18.5 3.3 200 mg/l 29 15.5 0 400 mg/l 24 12 0.5 Le tableau 5 montre les effets de la kanamycine sur le pourcentage de demi-méristèmes montrant une expression de la glucuronidase. 25 à 30 % des demiméristèmes bombardés et cocultivés donnent au moins une pousse qui exprime la glucuronidase sous forme de spots quelle que soit la concentration de kanamycine utilisée. Une sélection sur une forte concentration de kanamycine (200 mg/l ou 400 mg/l) diminue légèrement le pourcentage de demi-méristèmes donnant des pousses avec des spots GUS + mais réduit sensiblement le pourcentage de demi-méristèmes donnant des pousses avec de larges secteurs GUS. Seules les concentrations de 50 mg/l et 100 mg/l permettent d'obtenir après sélection 3,3 % de pousses entièrement transformées.
La concentration de 50 mg/l de kanamycine a été choisie pour le protocole standard (décrit figures 3 et 4) ; à cette concentration des pousses résistantes et exprimant la glucuronidase peuvent être obtenues de manière routinière et en nombre élevé.
Exemple 7 : Efficacité de transformation de différents génotypes de tournesol 7.1 - Aptitude à la multiplication végétative de demi-méristèmes et à la néoformation de méristèmes foliaires néoformés.
Dans une expérience préliminaire 50 lignées de tournesol ont été sélectionnées pour leur capacité à induire des pousses axillaires à partir de demiméristèmes et des méristèmes foliaires néoformés sur les feuilles des pousses. Toutes les lignées testées régénèrent des pousses axillaires à partir de demiméristèmes avec des pourcentages variant de 20 à 90 %.
Toutes les lignées testées donnent de 7 à 44 % de demi-méristèmes formant des pousses axillaires qui portent des méristèmes foliaires néoformés à la surface supérieure des feuilles. Plus de 60 % des lignées testées donnent au moins 20 % de demiméristèmes régénérant des pousses axillaires avec des méristèmes foliaires néoformés sur les feuilles.
7.2 - Aptitude à la transformation de demiméristèmes Parmi les 50 lignées, 10 présentant la plus forte aptitude à la multiplication végétative de pousses et l'initiation de méristèmes ont été choisies pour évaluer l'efficacité de la transformation génétique de demi-méristèmes.
.2. Axe de la lame de coupe vertical pour une coupe dans le plan vertical du flanc de la haie. Déplacement de la lame rectiligne HORIZONTAL.
.3. Axe de la lame de copte horizontal pour une coupe dans un plan horizontal au faite de la haie. Déplacement de la lame rectiligne HORIZONTAL.
Il permet en outre, avec un dispositif associé, de faire monter, descendre et immobiliser sur le mdt, à la hauteur choisie, la machine de coupe.
la MANOEUVRE DE MONTÉE DESCENTE (1.2.2) qui permet le déplacement guidé sur le matvertical du coulisseau porteur de la machine de coupe et son immobilisation a la hauteur choisie. Lui appartiennent, les 2 poulies de renvoie-des extrémités haute et basse du mat, la commande de transfert vertical par poulie manivelle et le cible de transfert montée descente" accroché au coulisseau, passant dans les poulies des 2 renvois et dans celle de transfert; "montée descente".
la MANOEUVRE DU MAT (1.2.3) pour le maintenir dans un plan vertical. Les défauts de planéité du sol et ses variations d'inclinaison sont directement renvoyés par le chariot vers le mdt qui, du fait de sa grande hauteur, les amplifie. Ce dispositif simple permet de corriger l'inclinaison du mAt dés qu'un défaut du sol le fait sortir du plan vertical. Le défaut et la correction sont surveillés sur un niveau d bulle incorporé.
Cet ensemble est constitué d'un tendeur a lanterne interposé entre le chariot et le mat. Le tendeur tourné Zd droite" ou d gauche" fait varier l'angle inscrit entre ces deux ensembles articulés.
Lorsque le sol relève les roues extérieures, le mdt s'incline vers la haie, on doit tourner la lanterne d droite"; lorsque le sol se dérobe sous les roues extérieures, le mat s'incline a l'opposé de la haie, on doit tourner la lanterne d gauche" pour ramener le mat dans le plan vertical.
Les jeux parasites sont absorbés par un ressort double effet qui aide aussi d la reprise des efforts.
Le chariot participe lui aussi d la mattrise de verticalité du mât. Ses roues ont été placées sur les extrémités d'un fléau qui, lors des translations atténue de moitié l'effet du défaut de planéité du sol; par comparaison d l'effet du meme défaut sur la seule roue extérieure d'un chariot d 3 roues ou sur les 4 roues d'un chariot rigide. Ceci permet de réduire considérablement la fréquence et l'amplitude des corrections apportées par rotation de la lanterne.
le DISPOSITIF DE PILOTAGE DU TAILLE HAIE, (1.2.4) défini ici pour une adaptation de machine d moteur thermique.
Il permet d'accélérer et d'embrayer, de ralentir et de débrayer les lames de coupe en agissant sur la mapette des gaz du moteur.
Il permet ce pilotage indépendamment de la hauteur de la coupe et de l'orientation des lames.
Il doit en outre permettre la modification de ses 2 paramètres, le moteur étant au ralenti et les lames débrayées, sans provoquer l'arrêt du moteur (inconvénient majeur de l'usage de longues gaine souple pour le câble d'accélérateur). Il est constitué pour- l'essentiel; d'une manette des gaz, d'un cdble d'accélérateur, d'une pièce de raccordement sur le cible d'accélérateur standard du taille haie et d'accessoires protégeant la gaine et le câble des tentions parasites qui provoqueraient les modifications de régime moteur et donc des embrayages et débrayages intempestifs des lames.
DES MODES DE REALISATIONS PARTICULIERS Sur une machine du même objet, des dispositifs différents peuvent cotre appliqués lors de la construction pour satisfaire aux impératifs du marché et les desiderata des utilisateurs.
1-pour pilotage d'un taille haie à moteur thermique.
2-pour pilotage d'un taille haie à moteur électrique.
La ventouse électromagnétique 20 fonctionne lorsque la scie est sous tension. Ainsi, si les parties 21 et 23 sont séparées, on peut relever le levier 10 de façon à les accoler et la ventouse 20 maintient les parties 21 et 23 au contact l'une de l'autre (figure 2).