INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLE 5 Préparation du chlorure de [Nα-benzoyl-NG(H+) arginyll glycyl-[Css (H) (X1 = acétyle, X2 = -NH nzyl]aspartamide RMN1H 1,40-2,00 (massif, 2 CH2 Arg.); 2,79 (massif, CH2 Asp.); 3,12 (q, CH2 Arg.); 3,79 (m, CH2 Gly.); 4,29 (d, CH2phé nyl); 4,44 (m, CH, Arg.); 4,60 (q, CH, Asp.); 6,75-8,12 (massif, 10 H ar. + 5 H guanidinium); 8,29 (massif, 2N H); 8,40 (t mal défini, N-H Gly); 8,64 (d, N,H).
CCM : SiO2, MeOH:AcOH (20:0,05); Rf = 0,75.
FAB+ : pour [C26H34N7O6]+, Cl : [ M)+ =540 EXEMPLE 6 Préparation du chlorure de EN -Boc-NG(H+) arginyl] glycyl- EC (H)-C benzyllaspartamide (X1 = Boc, X2 = RMN1H 1,20-1,80 (massif + s, 3 CH3BOC + 2CH2 Arg.); 2,55-3,20 (massif, CH2 Arg. + CH2 Asp.); 3,75 (d mal défini, CH2 Gly.); 3,92 (m, CH Arg.); 4,20-4,70 (d+m, CH2-phényl + CH Asp.); 6,70-7,60 (massif, 5H Ar. + N-H BOC+4H guanidine); 7,70 (t mal défini, N-H); 8,05-8,40 (massif, 2N-H).
CCM:SiO2, MeOH:AcOH (20:0,05); Rf=0,8 (décompose).
FAB+ : pour [ Q4H38N7Q)+, Cl : [ MJ+ = 436.
On donnera ci-après des résultats d'essai mettant en évidence l'intérêt des composés de formule I dans la prévention de la cataracte secondaire.
Essai d'inhibition de l'adhésion des cellules épithéliales sur des capsules cristalliniennes a) Préparation des capsules cristalliniennes bovines Le cristallin est extrait de l'oeil de boeuf par la face postérieure. Le cristallin est stocké dans du tampon phosphate sans calcium ni magnésium (Phosphate Buffer Saline). Les cristallins sont congelés à 200 C à cette étape. la capsule antérieure est découpée à l'aide de petits ciseaux et déposée sur le fond d'une boîte de culture. Une incubation avec du Triton X100 1% pendant 30 minutes permet de décoller les cellules épithéliales cristalliniennes adhérentes à la capsule.
Les capsules sont ensuite rincées trois fois avec du PBS.
Avant l'utilisation, chauqe capsule est observée au microscope optique afin de vérifier l'absence totale de cellules sur la capsule.
b) Marquage des cellules épithéliales cristalliniennes bovines à la 3H-leucine La solution de D.Lt(4,5)-3H ] -leucine provient d'Amersham, en solution aqueuse 2 % éthanol. L'activité spécifique est de 25-50 Ci/mmole.
La solution de 3H-leucine utilisée est diluée extemporanément dans du milieu de culture DMEM (Dulbecco modified essential medium).
Pour le marquage des cellules, on utilise 40 pCi pour 106 cellules. Une incubation de 18 à 20 heures à 370 C dans une étuve à CO, permet l'incorporation de la leucine dans les protéines cellulaires. Après 3 lavages avec du DMEM, les cellules sont décollées avec la Trypsine-EDTA 0,05 %, les cellules en suspension dans le DMEM sont conservées au bain-marie à 370 C sous agitation pendant 1 heure.
Ce protocole permet un marquage des cellules avec une activité spécifique de 2-10 dpm/cellule.
c) Adhésion des cellules épithéliales cristalliniennes bobines sur capsules Les capsules sont découpées avec un percebouchon de diamètre n0 9 (18 mm) et étalées au fond d'un puits d'une boîte de culture, multipuits 24 puits, de 20 mm de diamètre chacun. Un joint torique en caoutchouc est apposé au fond du puits pour accoler parfaitement la capsule. les capsules sont incubées dans du PBS+ (10 mM Cal2, 5 mM MgCl2) jusqu'à utilisation.
Milieu d'adhésion = milieu de culture DMEM + 2mg/ml sérum albumine bovine (DMEM+0,2 % BSA).
Les solutions concentrées de composés de formule I testés sont préparées extemporanément, elles sont diluées à la concentration voulue dans le milieu d'adhésion.
La DBO5 est la quantité d'oxygène consommé après 5 jours d'incubation pour assurer par voie biologique l'oxydation des matières organiques présentes dans l'eau.
A titre indicatif, on donne ci-après les valeurs de DCO et de DBO5 pour deux produits tels que l'acide acétique et le glucose - acide acétique : DCO 1 DBO5 0,65 - glucose : DCO 0,9 DB05 0,8 Quatre compositions ont été testées, trois d'entre elles correspondant à l'invention et la quatrième servant de témoin. Ces compositions sont les suivantes - composition 4 selon l'invention, précédemment définie dans le tableau I, - composition 8 contenant 60,6 % d'amidon à 70 % d'amylose, 17,3 % de sorbitol, 8,6 % de lactate de sodium (formé "in situ" par acide lactique et soude) 2 % de colophane.
10 % de tanin de mimosa, et 1,5 % de paraformaldéhyde, - composition 3 selon l'invention, précédemment définie dans le tableau I, - composition 1 selon l'art antérieur, également définie dans le tableau I.
Le tableau IV ci-après donne les résultats obtenus sur lesdites compositions d'après le test de biodégradabilité décrit ci-dessus, ce tableau faisant apparaître pour chacune des compositions la DCO et la DBO5 avant filtration et la DCO et la DBO5 après filtration, ainsi qu'un "indice de biodégradabilité" égal au rapport DBO5 DCO TABLEAU IV
COMPOSITIONS 4 8 | 3 | 1 DCO à 21 jours avant filtration 4230 4400 4300 4350 DB05 à 21 jours avant filtration 2000 1740 2200 2200 Indice de biodégradabilité avant Q47 0,39 0,51 0,50 filtration DCO à 21 jours après filtration 1280 1230 1320 900 DBOS à 21 Jours après filtration 940 720 1000 700 Indice de biodégradabilité après 0,73 0,58 0,75 0,78 filtration On constate que les compositions thermoformables conformes à l'invention permettent d'obtenir des articles thermoformés dont la biodégradabilité est mieux contrôlée, et qui peuvent donc mieux satisfaire aux besoins rencontrés dans l'industrie.
EXEMPLE 4 : ETUDE DU COMPORTEMENT DE COMPOSITIONS SELON L'INVENTION A UN TRAITEMENT D'EXTRUSION Dans le cadre de cet exemple on étudie le comportement d'autres compositions, selon l'invention ou non, à un traitement d'extrusion tel que décrit au niveau de l'exemple 1 ci-avant.
Dans le cadre de cet exemple, on étudie le comportement à l'extrusion - des compositions 9, 12, 13, 14 conformes à l'invention, à savoir associant au moins un produit riche en amylose à au moins un extrait naturel tel que sélectionné, et - des compositions 8, 10 et 11 non conformes à l'invention à savoir . la composition 8 contenant un produit riche en amylose mais associé à un sel alcalino-terreux d'une matière protéinique, en l'occurrence du caséinate de sodium de qualité alimentaire, en tant qu'extrait naturel, et les compositions 10 et 11 à base d'un amidon de maïs standard, c'est-à-dire à base d'un amidon non qualifiable de produit riche en amylose.
Le tableau V ci-après reprend la composition des produits 8 à 14 TABLEAU V
COMPOSANT % EN POIDS DE COMPOSITION 8 9 10 11 12 13 14 Amidon de mais - - - - - 70 - - à 70 % d'amylose Amidon de mais 50 66,5 - - 66,5 - 66 à 50 % d'amylose Amidon de mais standard (richesse en - - 66,5 66,5 -- -- - amylose 35 %) Sorbitol 20 -- - - - 17 - Lactate de sodium 10 - - - - - - Glycèrine - - - 28,5 -- - 30 Eau - 28,5 28,5 -- -- - -- Caséinate de sodium 20 -- -- - - - -- Corn-steep - - - - 28,5 13 - Colophane - - -- - - - -- Tanin de mimosa - - - - - - - - 3,5 Paraformaldéhyde - -- - - - - 0,5 Latex naturel - 5 5 5 5 -- - Le tableau VI ci-après reprend, pour chacune des compositions 8 à 14 - les températures de consigne (Tc) et de matériau (Tm) ainsi que, éventuellement, le couple (C) opposé à la rotation de la vis par le matériau extrudé, et - les observations faites en ce qui concerne l'alimentation de l'extrudeuse et les caractéristiques des "joncs" éventuellement obtenus.
COMPOSITION Tc Tm C OBSERVATIONS OC Oc Nm 8 100 105 50 Extrusion est bonne et régulière, le jonc durcit cependant rapidement au stockage.
9 100 102 7 Extrusion est bonne et régulière, le jonc est souple, homogène, lisse et filable.
10 100 - - idem composition 9 mais le produit extrudé s'expanse notablement.
Mauvaise alimentation. Conditions 1 1 100 101 10 redhibitoires à une extrusion industriellement transposable.
12 100 107 10 idem composition 9.
L'alimentation est moyenne mais les condi 13 100 105 12 tions ne sont pas redhibitoires à une extrusion industriellement transposable.
L'application sera faite au système d'alimentation des circuits hydrauliques et placée selon les conseils des techniciens.
De préférence, l'enzyme présente dans la composition de matière est une cellulase et/ou une dextrase et/ou une protéase.
De préférence également, lesdites matières renferment à l'état adsorbé entre environ 10/a0 et 1% unités, gramme d'enzymes par gramme de matière.
Le procédé de préparation de la composition conforme à l'invention est analogue à celui décrit dans le brevet FR-A-2 650 265.
Il comprend ainsi les étapes suivantes - on inocule à une température comprise entre 25 et 370C les bactéries sur un milieu de culture approprié, - on soumet le milieu de culture inoculé à une ultracentrifugation, de façon à concentrer le milieu concentré en bactéries dans le mélange desdites matières minérales sous forme granulaire, et - on sèche l'ensemble à une température inférieure à 400C.
Conformément à la présente invention, on ajoute au moins une enzyme au milieu destiné à l'hydrolyse de la dextrine et cellulose.
Ce procédé permet ainsi d'adsorber les enzymes en même temps que les bactéries au sein des microcavités des particules de substances minérales.
Du fait que ces enzymes sont adsorbées dans ces microcavités, elles se libèrent progressivement pour produire leurs effets vis-à-vis du milieu à épurer. Ces enzymes restent ainsi efficaces pendant une longue durée.
L'invention vise également le procédé pour l'épuration chimique, physique et biologique des liquides aqueux pollués.
Selon l'invention, on répand sur le liquide à épurer une composition de matière du type décrit cidessus.
Conformément à la présente invention, on ajoute périodiquement au liquide à épurer, un additif liquide renfermant ladite enzyme.
De préférence, on ajoute ladite composition de matière à l'eau à épurer, à raison d'environ 100g de composition par m3 d'eau consommée dans une journée.
De préférence également, on ajoute l'additif liquide renfermant ladite enzyme, tous les 8 à 10 jours, à raison de 2 à 5 ml d'additif liquide renfermant entre 10/00 et 1% unités-gramme d'enzymes, par m3 d'eau consommée dans une journée.
On décrit ci-après un exemple d'application de la composition conforme à l'invention.
La composition est placée dans le système d'alimentation du circuit hydraulique, dans la bâche de retenue des eaux ou dans le filtre d'épuration à raison de 100 g/m3 et par jour.
L'entretien se fera par l'introduction de l'additif liquide tous les 8 à 10 jours.
Par ailleurs, la flore hétérotrophe nécessite un milieu anoxique pour la fermentation azotée, alors que la flore autotrophe, de même que la flore métabolisant la pollution organique non azotée, ont besoin d'oxygène moléculaire pour la fermentation.
La dénitrification biologique est actuellement maîtrisée par utilisation de réacteurs immergés. L'inconvénient de ces techniques est qu'elles imposent le recours à des quantités non négligeables de carbone organique, qui se retrouvent dans les eaux dénitrifiées. Celles-ci doivent donc subir un traitement complémentaire de finition pour être débarrassées de cette notable pollution résiduelle carbonée.
Les procédés à culture fixe, du type lits bactériens ou bassins de sable, permettent une relative nitrification pour autant que certaines conditions plus ou moins contraignantes soient respectées (faible charge volumique...). Cependant, étant donné que par construction, les dispositifs pour la mise en oeuvre de tels procédés constituent des milieux oxygénés, ils ne permettent pas la dénitrification.
Concernant les procédés mettant en oeuvre des lits drainés plantés de végétaux, la nitrification n'est possible que lorsque les lits sont faiblement chargés en pollution organique, par rapport à leur volume. Il est donc nécessaire d'avoir recours à des surfaces de 4 à 10 m2, pour une profondeur variant entre 0,80 et 1,5 m, pour traiter la pollution équivalente à un habitant. Leur efficacité en nitrification reste donc des plus limitée.
Enfin, les lits drainés ne permettent qu'une dénitrification partielle dans la dépollution azotée.
Il ressort de ce qui précède que tes procédés à culture fixe connus n'ont pas surmonté les difficultés inhérentes aux contraintes antagonistes imposées par la biomasse fermentaire intervenant dans la dépollution azotée.
Dans ce contexte, L'invention se propose de remédier aux carences et aux imperfections de l'art antérieur et a, notamment, pour objet de fournir un procédé et une installation d'épuration biologique, et en particulier, de dépollution azotée, des eaux résiduaires mettant en oeuvre des cultures fixées dans des bassins d'infiltration plantés de végétaux, permettant d'assurer une très bonne dépollution azotée, sans affecter pour autant le traitement biologique des matières organiques carbonées.
Un autre objet de l'invention est d'offrir un procédé limitant les interventions humaines, susceptible de fonctionner en continu, sans nécessiter de contrôles permanents et contraignants et ce, sans retomber dans les travers propres aux procédés à cultures libres (accumulation de boues activées).
Ces buts sont atteints par le procédé selon l'invention, qui se caractérise en qu'il consiste, essentiellement 1 - à faire migrer, de préférence par vagues successives, les eaux à épurer au travers d'au moins un premier réacteur R1, dans lequel la charge polluante organique non azotée et la charge polluante organique azotée subissent une fermentation conduisant, d'une part, à L'élimination au moins partielle de la charge polluante organique non azotée et, d'autre part, à une production du métabolites azotés intermédiaires polluants, de premier et de second ordre ; 2 - à fixer dans le réacteur R1 les métabolites azotés intermédiaires de premier ordre ; 3 - à recueillir en sortie de R1 un éluat constitué d'eau au moins en partie exempte de charge polluante organique non azotée et comprenant des métabolites azotés de second ordre ; 4 - à faire migrer cet éluat au travers d'au moins un deuxième réacteur R2 placé dans des conditions telles qu'il comprenne, d'une part, au moins une zone anoxique, dans laquelle les métabolites azotés de second ordre sont au moins en partie éliminés par transformation fermentaire en azote gazeux s 1échappant librement et, d'autre part, au moins une zone oxygénée dans laquelle la charge polluante organique non azotée est éliminée par fermentation ; 5 - à mettre au repos le premier réacteur R1 en interrompant la migration de l'eau à épurer pendant une durée donnée, au cours de laquelle les metabolites azotés de premier ordre sont transformés par fermentation en métabolites azotés de second ordre ; 6 - et à reproduire cycliquement les étapes 1 à 5, de telle sorte que les métabolites azotés de second ordre produits lors de l'étape 5, soient acheminés au travers de R2 par L'éluat émanant de R1.
IL s'agit là d'une version statique du procédé. Les dispositions originales prévues permettent de garantir une élimination optimale de la matière organique polluante à la fois carbonée et azotée.
De façon préférée, ce procédé est mis en oeuvre suivant un mode de fonctionnement continu, en prévoyant, d'une part, au moins un couple de réacteurs R1 (R11, R12) séparés et étanches l'un par rapport à L'autre et fonctionnant chacun alternativement dans le cadre des étapes 1 à 6 et, d'autre part, au moins un réacteur R2 associé au couple de réacteurs R1.
Pour parfaire l'optimisation, il est avantageux d'associer le ou les couples de réacteurs R1 à au moins un couple de deux réacteurs R2 (R21-R22) séparés et etanches L'un par rapport à l'autre et fonctionnant chacun en alternance pour la mise en oeuvre de l'étape 4. Les réacteurs R2 sont donc ainsi successivement au repos et en service.
Cette phase de repos permet la vidange du réacteur R2 considéré, ce qui permet d'assurer son oxygénation et de prévenir son colmatage.
Au sens de l'invention, les métabolites azotés intermédiaire de premier ordre sont constitués par de l'azote ammoniacal, notamment sous forme d'ions ammonium, et les métabolites azotés intermédiaires de second ordre par des composés du genre nitrate ou nitrite.
L'une des caractéristiques essentielles du procédé suivant L'invention réside dans la fixation, au sein du réacteur R1, des métabolites azotés de premier ordre, c'est-à-dire de l'azote ammoniacal se présentant sous forme d'ions ammonium électropositifs.
Cette fixation est réalisée à l'ai de de matériaux propres à retenir lesdits métabolites azotés de premier ordre, comme, par exemple, des produits ayant des sites chargés électro négativement, tels que des argiles ou des complexes humiques.
- Q et les Rj doivent être dépourvus de groupements susceptibles de réagir entre eux ou avec d'autres groupements portés par l'amino-alcool (A) ou l'amino-alcoolate (B) dans les conditions réactionnelles du procédé décrit plus haut.
Parmi les amino-alcools (A), on peut citer, à titre d'exemple, les composés couramment utilisés suivants - l'éthanol-amine, la diéthanol-amine, les propanolamines, la N-méthyléthanol-amine, 1' amino-4-cyclohexanol, le diamino-propanol-2, la N-décyléthanolamine, la 1-(2- hydroxyéthyl)pipérazine, ou les composés répondant aux formules : HO-C2H4-NH-C2H4-NH2 ou HO-C2H4- (NH-C2H4) nNH2 La base utilisée est de préférence le diphénylméthylpotassium, l'hydrure de potassium, l'amidure de potassium ou le potassium finement divisé. De telles bases présentent l'avantage de transformer quantitativement les fonctions alcools en fonctions alcoolates à température modérée, par exemple à 3O0C.
L'emploi de telles bases permet en outre de préparer l'amino-alcoolate (B) dans un solvant dans lequel les étapes qui suivent peuvent être conduites.
Des bases telles que l'hydroxyde de potassium ou les alcoolates de potassium peuvent également être utilisées.
Mais dans ce cas, la réaction de formation de l'aminoalcoolate présente quelques inconvénients - cette réaction est équilibrée, - cette réaction conduit à la formation d'eau ou d'alcool léger qu'il est nécessaire d'éliminer du mélange réactionnel, par exemple par évaporation, avant d'entreprendre les étapes suivantes.
Dans une seconde étape, on fait réagir l'aminoalcoolate obtenu précédemment avec un oxiranne correspondant à RiO ou plusieurs oxirannes simultanément ou successivement, dans un solvant aprotique et anhydre, sous atmosphère anhydre et à température comprise entre OOC et 2000C, de façon à fixer sur chaque atome d'oxygène provenant d'une fonction alcoolate, une série de "n" motifs RiO semblables ou différents. Les oxirannes correspondant à RiO peuvent être choisis dans le groupe constitué par l'oxyde d'éthylène, l'oxyde de propylène, l'oxyde de butylène, l'oxyde d'amylène, l'oxyde d'octylène, l'oxyde de styrène, l'oxyde de méthylstyrène, l'oxyde de cyclohexane, leurs divers dérivés substitués et leurs mélanges.
La quantité d'oxiranne mise en oeuvre est fonction de la longueur "n" des chaînes désirée et du nombre de groupements OH de l'amino-alcool (A) de départ.
L'oxiranne peut être introduit progressivement dans le milieu réactionnel. On peut ainsi contrôler le degré de polyoxyalkylation, ce qui offre l'avantage de pouvoir faire varier le caractère hydrophile ou hydrophobe de la molécule. Il suffit en effet d'interrompre l'addition d'oxiranne dès que la longueur moyenne de chaînes polyoxyalkylées souhaitée est atteinte.
L'addition de l'oxiranne est conduite dans un solvant dépourvu d'hydrogène acide dans les conditions opératoires, ceci afin de ne pas régénérer les fonctions alcools.
Le solvant est choisi de préférence parmi les solvants à forte polarité afin de faciliter la dissociation des cations potassium des fonctions alcoolates. Les solvants convenant particulièrement bien sont le tétrahydrofuranne, le diglyme (diéthylène glycol diméthyl éther), le diméthylsulfoxyde ou l'hexaméthylphosphoramide.
La réaction d'addition de l'oxiranne doit être effectuée sous atmosphère anhydre afin d'éviter l'introduction d'eau dans le milieu réactionnel, ce qui régénérerait les fonctions alcools et perturberait donc la polyaddition. On peut pour cela travailler sous azote, sous argon ou sous tout autre gaz inerte vis-à-vis du milieu réactionnel.
La température réactionnelle de cette seconde étape est généralement comprise entre OOC et 200 C suivant le solvant utilisé et de préférence entre 2O0C et 12O0C.
Les durées et les pressions réactionnelles sont connues de l'homme du métier et sont fonction du mode opératoire suivi.
Dans une troisième étape, on neutralise ou fonctionnalise le produit obtenu précédemment de façon connue en soi, en fixant sur chaque atome d'oxygène terminant une chaîne polyoxyalkylée, un atome d'hydrogène ou un radical alkyle.
On peut ainsi acidifier le milieu réactionnel pour fixer un proton ou ajouter un agent d'alkylation tel que le diméthylsulfate ou l'iodure de méthyle pour réaliser une alkylation. L'agent employé pour effectuer cette fonctionnalisation doit toutefois être choisi en tenant compte de la présence des fonctions amines, afin de ne pas les affecter.
Après évaporation du solvant et de l'eau, on obtient une amine polyoxyalkylée que l'on fonctionnalise alors dans une quatrième étape suivant la réaction de Mannich décrite notamment dans le Journal of Organic Chemistry (Vol 31, 1603-07, 1966), ou suivant le brevet français n01 342 412 ou le brevet américain n03.567.768.
Dans un même but, le cadre 4 est conformé de sorte que les cordes transversales médianes, qui passent elles-aussi par cette zone centrale de frappe, soient elles-aussi sensiblement de même longueur. Dans ce but, et de manière bien connue, la forme de ce cadre 4 dans ses deux parties latérales médianes A et B est telle qu'il présente à cet endroit deux faces planes et parallèles, respectivement 10 et 11, qui sont les faces intérieures de passage des cordes, c'est à dire les faces qui regardent vers le tamis 5.
En se référant également aux Figures 2 à 5, on voit que cette raquette est, dans cet exemple de réalisation, pourvue de trois dispositifs 12 113 114 d ' amortissement des vibrations qui, conformément à l'invention, sont aussi bien des dispositifs d ' amortissement des vibrations de la structure de cette raquette que des dispositifs d ' amortissement de ses vibrations de cordage.
Il s'agit de trois dispositifs amortisseurs à plaque de contrainte et plaque visco-élastique, dont un dispositif amortisseur 12 qui est positionné sur le pont 8, et deux autres dispositifs amortisseurs 13,14 qui sont symétriques par rapport à l'axe longitudinal 2 et qui sont respectivement positionnés dans les zones A et B du cadre 4. On sait en effet que le pont 8 et ces deux zones latérales médianes A et B du cadre 4 sont des zones de plus grande déformation de la structure de la raquette, ce que l'on constate aisément à l'examen des Figures 1 à 5 du document FR-A-2. 608.444 précité où apparaissent les "ventres" de différents modes de vibration de la structure d ' une raquette de tennis.
Ces trois dispositifs amortisseurs sont cependant particuliers. Si 1 'on se reporte par exemple aux Figures 2 et 3 qui montrent une partie de l'amortisseur 12 du pont 8, on constate que cet amortisseur, qui comporte bien classiquement une plaque de contrainte exterieure 15 en matériau à haut module d 'élasticité (par exemple en alliage d'aluminium de marque "Zicral") et une plaque 16 en matériau visco-élastique qui est collée entre cette plaque de contrainte 15 et le pont 8, possède une partie 17, ici sensiblement plane1 qui recouvre la face 18 du pont 8 qui regarde vers le tamis et comporte donc des orifices 19 de passage des cordes 20.
Cette partie d'amortisseur 17 est donc bien-entendu percée d'orifices de passage des cordes, ces orifices étant en correspondance avec les trous 19 et comportant chacun bien-sur d'une part un orifice 21 de passage de la corde 20 dans la plaque de contrainte 15 et d ' autre part un orifice 22 de passage de cette même corde dans la plaque visco-élastique 16, ces orifices 21,22 étant coaxiaux au trou 19.
L'orifice 21 de la plaque de contrainte est de diamètre nettement supérieur (ici de l'ordre de plusieurs fois supérieur) à celui de la corde 20 : de la sorte, cette corde passe librement dans cet orifice 21, et elle peut s 'ébattre librement en direction transversale sans risquer alors d' être agressée par les bords plus ou moins tranchants de cet orifice.