INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le mode de réalisation préférentiel choisi, V1 (t) varie entre +5V et -5V, V2 (t) entre + 10V et 0V. V3 (t) et V4 (t) sont respectivement telles que: Vi (t) + V4 (t) = 0V et V2 (t) + V3 (t) = +10V Ainsi, à l'instant tD, peut-on écrire: Vi (tD) = +5V V2 (tD) = +10V V3 (tD) OV V4 (tD) = -5V De même, à l'instant tE peut-on écrire: Vi (tE)=-5V V2 (tE) = 0V V3 (tE) = +1OV V4 (tE) = +5V A l'instant tF , les tensions reprennent les mêmes valeurs qu'à l'instant tD.
La figure 7a représente, en coupe, une vue symbolique des puits de potentiel existant à l'intérieur des zones semiconductrices situées dans les registres mémoire WJ sous les électrodes f1, f2, ..., f8, aux instants respectifs tD, tE et tF.
Les charges contenues dans le puits de potentiel PD à l'instant tD se retrouvent dans le puits PE à l'instant tE puis dans le puits PF à l'instant tF. On définit donc un sens de déplacement représenté par la flèche F2 sur la figure 7a.
La figure 7b représente, en coupe, une vue symbolique des puits de potentiel existant à l'intérieur des zones semiconductrices situées dans les registres mémoire VJ, sous les électrodes el, e2, ..., eg, aux instants respectifs tD, tE, tF.
Les charges contenues dans le puits P'D à l'instant tD se retrouvent dans les puits P'E et P'F aux instants respectifs tE et tF : aucun sens de déplacement ne se dessine donc dans la zone mémoire VJ.
Ainsi peut-on préciser la manière dont sont utilisés, selon le mode de réalisation préférentiel choisi, les chronogrammes décrits ci-dessus en figures 4 et 6.
Le chronogramme décrit en figure 4 est appliqué aux horloges H1M à H4M lors de la phase d'accumulation de la première trame dans les registres à décalage verticaux (V1, V2, ..., VM) alors que le chronogramme décrit en figure 6 est appliqué aux mêmes horloges lors de la phase d'accumulation de la deuxième trame dans les registres à décalage verticaux (W1, W2, ..., WM).
De même, lors de la phase d'évacuation des trames vers le registre à décalage horizontal DH, ctest alternativement chacun des deux chronogrammes cités qui est appliqué aux horloges HKM (K = 1, 2, 3, 4).
MACHINE A DENOYAUTER LES FRUITS A PULPE La machine concerne le conditionnement des fruits, notamment les pruneaux nécessitant l'extraction du noyau.
D'une façon générale, le problème du dénoyautage des fruits s'est posé pour toutes sortes de fruits à pulpe tels qu'abricots ou pêches. En effet le dénoyautage était indispensable pour l'industrie de la conserve. L'intervention de personnels pour préparer les fruits avant mise en boite devenait fastidieuse et onéreuse, ceci d'autant plus que la maturation des fruits se produit dans une période courte de l'année et que le personnel qualifié et en quantité suffisante est plus difficile à trouver. De sorte que l'utilisation de machines à dénoyauter ces fruits correspondait à un besoin impérieux. De nombreux brevets français ont ainsi vu le jour : 2.320.704 2.353.237 - 2.417.949 - 2.435.215 - 2.300.510.
En ce qui concerne les pruneaux, obtenus après dessiccation des prunes, ils sont usuellement vendus tels quels avec leur noyau.
Mais depuis quelques années la clientèle s'est révélée plus exigeante, quant à la qualité du produit, ce qui a conduit à opérer sur des prunes dont l'étant de maturité était parfaitement contrôlé (demande de brevet français CARTIER-MICHAUD), mais également sur sa nature, ce qui a nécessité d'extraire le noyau pour proposer à la vente des pruneaux fourrés.
Si les machines à dénoyauter les fruits tels que pêches ou abricots ont une particularité qui consiste à séparer le fruit en deux, avant ou après dénoyautage, elles ont en commun avec les machines spécialisées pour les pruneaux de nombreuses caractéristiques. On peut citer, le chargement de la machine ef fectué soit manuellement soit de façon automatique, une ou plusieurs têtes de dénoyautage opérant simultanément, une bande de convoyage annulaire à chaîne sans fin, des godets, augets ou coupelles supportant les fruits, l'automatisme des opérations de dénoyautage.
De la sorte, le circuit d'échantillonnage 17 recevra, à chaque cycle de partage temporel, les vingt-quatre signaux successifs correspondant aux tensions Vi des voies d'acquisition. Le mélangeur 19 et le convertisseur analogique-numérique 18 peuvent fonctionner de la même manière que dans le mode de réalisation de la figure 6. Les seules modifications nécessaires au niveau du circuit de commande 2 pour accommoder plusieurs transformateurs au lieu d'un seul consistent à prévoir une sortie supplémentaire pour le signal de sélection sel du multiplexeur 165, et une révision de la programmation des différents signaux de commande.
On remarquera que le nombre de transformateurs multiprimaire/mono-secondaire mis en oeuvre sur une voie de sortie est arbitraire, et peut être bien au-delà de trois sans que cela pose des problèmes technologiques en dehors des compétences de l'homme du métier.
L'économie que permet le partage temporel des voies d'acquisition sur une voie de sortie unique, selon la présente invention, est d'autant plus importante que de tous les circuits de base de l'appareil, le convertisseur analogique numérique est l'un des plus onéreux. Qui plus est, toute erreur de numérisation due à des imperfections au niveau du convertisseur (par exemple en raison du vieillissement des composants) est reportée de manière identique à chacune des voies sous contrôle, permettant une élimination de cette composante lorsque les données sont comparées.
L'invention n'est pas limitée au contrôle de tensions sur les voies d'acquisition, mais peut, au contraire, être utilisée pour l'acquisition de toute autre grandeur électrique à partir de laquelle on peut obtenir un signal d'attaque dont l'un des paramètres est fonction de cette grandeur.
Par exemple, il serait aisé de modifier le circuit de conditionnement de l'appareil de la figure 5 pour obtenir un contrôle du courant sur la voie d'acquisition, en ajoutant un étage convertisseur courant-tension avant l'échantillonneur 14. Le courant d'entrée pourrait provenir d'un capteur ou de tout autre moyen connu de l'homme du métier.
De même, il est également possible de coupler divers instruments de mesure de grandeurs électriques connus pour contrôler la résistance à terre d'une ligne, sa capacité, etc. dès lors que ces instruments peuvent délivrer un signal variant en fonction de cette grandeur, ce signal étant ensuite repris par le circuit de conditionnement.
Par ailleurs, l'invention n'est pas limitée à l'utilisation d'un signal d'attaque dont ce soit l'amplitude est fonction de la grandeur électrique présentée sur la voie d'acquisition. En effet, il est également possible de remplacer le double commutateur à trois états 15 par un circuit oscillateur contrôlé par tension. Dans ce cas, le signal détecté au niveau de l'enroulement secondaire ES du transformateur T1 sera représentatif de la grandeur électrique par sa fréquence, qu'il conviendra alors de traiter selon des techniques adaptées, par exemple au moyen d'un convertisseur fréquence-tension. De façon analogue, le signal d'attaque SAn peut être modulé en largeur d'impulsion en fonction de la grandeur contrôlée sur la voie d'acquisition, auquel cas le signal recueilli sur l'enroulement secondaire ES sera démodulé pour en extraire l'information, toujours selon des techniques bien connues.
MONTURE DE LUNETTES SEPARABLE EN DEUX PARTIES La présente invention est relative à une monture de lunettes séparable en deux parties : une première partie porteuse comprenant une barre-maîtresse complétée en chaque extrémité d'une branche qui est reliée par une charnière, barre-matresse à laquelle peut être reliée de manière amovible une seconde partie formant une face frontale comprenant deux cercles reliés par un pont central, chaque cercle tenant un verre optique ou solaire.
L'intérêt de ce type de monture est de permettre à l'usager de changer à son gré les verres utilisés : verres optiques pour vision éloignée ou approchée ou verres solaires à pouvoir filtrant adaptés selon les circonstances. Ce type de monture permet également de varier très rapidement l'esthétique générale de la monture au gré de l'humeur du moment.
Le document FR-1 263 066 divulgue en figures 20 et 21 un premier exemple de ce type de monture de lunettes dans lequel la barre-maîtresse se présente sous la forme d'une façade présentant une proéminence centrale orientée vers le bas, à l'arrière de laquelle est ménagé un crochet. La face frontale est rapportée par derrière cette façade en engageant la partie inférieure du pont par-dessus le crochet, et en clipsant les deux encoches ménagées à chaque extrémité latérale de cette face pardessus les charnières de branches. Toutefois, ce mode de fixation ne peut être considéré comme suffisamment fiable et implique surtout une barre-maîtresse de forme dite "américaine" avec de larges ailerons de part et d'autre qui ne sont absolument plus à la mode.
Le document FR-2 490 834 divulgue un autre exemple appliqué à une monture de lunettes métallique dans lequel la partie médiane de la barre-matresse comporte deux éléments cintrés côte à côte dans un plan vertical constituant ainsi un ovale, ce contour étant analogue et sensiblement superposable au pontet de la face frontale. Ce pontet est garni de plusieurs griffes d'accrochage que l'on peut donc engager dans cette partie médiane ovale de la barre-maîtresse. Toutefois, ce mode d'accrochage n'est également pas d'une fiabilité suffisante.
Les documents FR-2 525 354 et FR-2 511 514 divulguent deux autres exemples pour des montures de lunettes métalliques dans lesquels la face frontale présente, soit en son pontet soit en des oreilles latérales, des encoches en forme de U prévues pour être prises dans des pièces de liaison 10 ménagées en correspondance sur la barre-maîtresse. Ces pièces de liaison présentent un corps en forme de U complémentaire au pontet ou aux oreilles, lequel corps est traversé par un téton dont le diamètre extérieur est plus petit au milieu qu'aux deux extrémités. Un alésage interne permet de loger un ressort qui pousse en permanence ce téton en une position haute de verrouillage.L'utilisateur doit donc appuyer sur la partie émergente de ce téton pour l'enfoncer dans le corps, ce qui permet de passer l'encoche, cette dernière présentant en son fond un alésage circulaire dans lequel vient se verrouiller le téton une fois celui-ci relâché.
Si ce mode de fixation semble plus fiable, il est malheureusement moins évident à manipuler et surtout beaucoup plus onéreux à réaliser, ce qui le réserve que pour des montures de lunettes de haute gamme. De plus, les trois exemples mentionnés précédemment ne peuvent être réalisés que sur des montures métalliques connues pour l'inconvénient de leur poids.
Le but de la présente invention est une monture de lunettes du type décrit précédemment, dont le mode de fixation des deux parties séparables soit fiable tout en étant facile de manipulation même par des personnes non expertes, et dont le coût de production soit particulièrement abaissé pour une plus large diffusion dans le grand public.
Ces buts sont réalisés du fait que la barremaîtres se présente sensiblement sur toute la longueur de sa face inférieure un logement dans lequel vient s'emboîter pratiquement tout le bord supérieur de la face frontale. Grâce à cette configuration, on peut mettre à profit toutes les faces internes du logement en combinaison avec l'ensemble du bord supérieur de la face frontale pour réaliser une fixation mieux équilibrée et répartie de manière plus uniforme, à l'inverse des fixations ponctuelles de l'état de la technique.
Avantageusement, la barre-maîtresse est réalisée par moulage d'une matière synthétique éventuellement renforcée de fibres de carbone ou de verre, et la face frontale est réalisée de préférence par usinage d'une plaque d'acétate de cellulose préalablement coloriée. La barre-maîtresse peut donc ainsi faire l'objet d'une production de masse tout en préservant des caractéristiques de rigidité nécessaires à la stabilité dimensionnelle. L'usinage de plaques permet la production à coût raisonnable de petites séries de forme et de couleur très variées, seule la forme du logement de la barre-maîtresse devant correspondre à la forme du bord supérieur de la barre frontale. La fabrication de la face frontale par injection peut aussi être envisagée pour des productions de grande série et les effets décoratifs sont alors obtenus par projection de peinture.
Selon une autre variante de l'invention, une partie en saillie (19), solidaire de la paroi intérieure du réceptacle (14), placée au dessus du plan rotatif (2), s'étend jusqu' au bord extérieur des ouvertures pour le logement des récipients.
Selon une autre variante de 1 invention, le plan rotatif (2) est réalisé à partir de bras radiaux (22) soutenant des couronnes (24) et (25) formant avec des entretoises radiales (23) des logements (26) dans lesquels viendront s'insérer les pièces (1), avec anneau de renfort (17).
Selon une autre variante de l'invention, chaque pièce monobloc peut comporter un tenon (16) pour maintenir I'ouverture d'un récipient sans goulot, du type boite.
L'orifice (27) de la pièce (21) comporte un jonc circulaire (28) élastique destiné à verrouiller la partie (20) grâce à la rainure (29).
Le plan de fond (12),rotatif, possède une forme discale et tourne dans le sens opposé à celui du plan rotatif (2). I1 comporte, en outre, régulièrement espacées, des barres radiales (13) servant d'agitateur. Lesdites barres peuvent être remplacées par des bandes adhésives dont la surface extérieure comporte des aspérités du type VELCRO.
Le premier plan fixe porte le repère (9). Les moyens (8) sont maintenus sur le disque grâce à des vis (10).
Les solutions des figures 7 et 9 mettent en oeuvre les éléments (15) et (19) qui peuvent être combinés sur la même machine.
Ainsi réalisée, la machine selon l'invention présente les principaux avantages suivants - disque standard comportant des ouvertures aux dimensions indépendantes du type de récipient utilisé; - pièces rapportées unitaires moulées de dimensions extérieures fixes et de dimensions intérieures adaptées aux types de récipients utilisés, échangeables sans nécessiter le moindre outillage ni le moindre réglage; - récipients stables dans leur logement.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits et représentés pour lesquels on pourra prévoir d'autres variantes dans les formes et les matériaux utilisés sans pour cela sortir du cadre de l'invention.
PROCEDE D'HYDROXYLATION DE COMPOSES PHENOLIQUES La présente invention a pour objet un procédé d'hydroxylation de composés phénoliques et plus particulièrement un procédé d'hydroxylation de phénols et d'éthers de phénol, par le peroxyde d'hydrogène.
A l'heure actuelle, on est à la recherche d'un procédé d'hydroxylation du phénol en hydroquinone et pyrocatéchine qui ne présente pas les inconvénients d'une catalyse homogène tout en conduisant à des rendements en diphénols satisfaisants.
Un des grands procédés industriels d'hydroxylation de phénols et d'éthers de phénols est décrit dans le brevet FR-A 2 071 464. Il fait appel à une catalyse homogène acide.
Ledit procédé consiste à réaliser l'hydroxylation, par l'eau oxygénée, en presence d'un acide fort. Parmi ces acides forts, I'acide sulfurique, I'acide paratoluène-sulfonique, l'acide perchlorique sont les plus utilisés.
L'hydroxylation du phénol effectuée dans les conditions décrites conduit à un mélange d'hydroquinone et de pyrocatéchine, avec prédominance de celle-ci puisque le rapport hydroquinone/pyrocatéchine varie le plus souvent entre 0,3 et 0,7.
Bien que ce procédé soit très intéressant, il présente l'inconvénient de faire appel à une catalyse homogène. II s'en suit un problème pour se débarrasser du catalyseur acide en fin de réaction. Pour éliminer l'acide, on peut [lnd. Eng.
Chem. Prod. Res. Dev. 15, ne3 (1976)l séparer l'acide par un lavage aqueux puis traiter le milieu réactionnel par un mélange d'eau et d'éther isopropylique. L'acide reste en phase aqueuse et le phénol et les diphénols formés sont extraits dans l'éther isopropylique. II est ensuite nécessaire de séparer par distillation l'éther isopropylique puis d'effectuer ensuite la distillation du phénol et des diphénols.
La détermination de la teneur en (3-CD se fait par dosage argentimétrique des ions chlorure, par RMN du proton et par mesure du pouvoir rotatoire du polymère. Les résultats sont présentés dans le tableau 1 ci-après.
ECHANTILLON Mo de départ ss-CD Cl : PVI Rdt Polymère (%) Teneur en poids D.S % ss CD 1 66.000 1 : 111 87 9 1 : 132 2 66.000 1 : 26 88 23 1 : 44 3 66.000 1 : 6 74 69 1 : 6 4 7.300 1 : 7.5 54 70 1 : 6 Exemple 3 Adsorption sur latex A 1,5 ml d'une solution de PVI-CD à 0,5 % ajustée préalablement à pH 6, est ajouté 1 ml d'une suspension de latex de polystyrène à 2 % au même pH.Après centrifugation et filtration sur une membrane d'acétate de cellulose de diamètre de pores de 0,1 > , la quantité de polymère résiduel contenu dans le surnageant est dosée par polarimétrie. La quantité de polymère adsorbée est évaluée à 2 mg.
Exemple 4 Préparation d'un film de latex fonctionnalisé par (3-CD.
A partir de 100 ml de latex filmogène (porté au préalable au pH désiré), on étale le latex sur une plaque de PVC plane et horizontale au moyen d'un tire film de calibre choisi (généralement environ 0,6 - 0,8 mm).
Après 30 mn d'évaporation de l'eau à température ambiante, le film sur son support est placé 4 heures dans une étuve à 500C.
Un départ total de l'eau est assuré en plaçant le film dans un déssicateur.
Pour la réalisation d'un film de très bonne qualité et homogénéité, il peut être nécessaire de débuller et d'augmenter l'extrait sec du latex en le plaçant sous vide primaire pendant 12 heures.
ExemPle 5 Adsorption d'un polymère PVI-ssCD sur des particules d'un latex à pH 9,7.
L'isotherme obtenue lors de l'adsorption à pH 9,7 d'un polymère PVI-ssCD contenant environ 70 % en poids de cyclodextrine (échantillon 1 masse moléculaire de départ 66.000), sur des particules d'un latex de polystyrène non fonctionnalisé, monodispersé, de diamètre égal à 0,24u, et de surface spécifique 2,5 m2/g est représentée en figure 1.
La quantité maximum de polymère adsorbé (plateau) est environ de 6 mg/m2 soit 85 immoles de cavité cyclodextrine/g de latex.
Une mesure de la capacité de complexation de cavités avec un colorant (le méthyl orange) donne une valeur d'environ 44 pmoles/g.
Exemple 6 Etude de l'adsorption d'un polymère PVI-CD en fonction du pH Il a été étudiée la variation de la quantité de polymère échantillon 1 adsorbée au plateau de l'isotherme en fonction du pH auquel l'adsorption a été réalisée. Les résultats sont illustrés en figure 2.
On observe une augmentation très importante avec le pH des quantités adsorbées. Pour un pH de 6 l'adsorption est de l'ordre de 2 mg/m2 contre 10 mg/m2 pour un pH de 10.
VISUEL COLLIMITE A GRANDS CHAMPS HORIZONTAL ET VERTICAL, EN PARTICULIER POUR SIMULATEURS La présente invention se rapporte à un visuel collimaté à grands champs horizontal et vertical, en particulier pour simulateurs.
Dans les visuels collimatés à miroir sphérique et écran hors d'axe pour simulateurs, le champ vertical est de 60 au maximum, afin de limiter les défauts optiques à des valeurs acceptables. Dans certaines applications, en particulier les simulateurs d'avions d'armes, il est nécessaire d'augmenter le champ vertical jusqu a une valeur d'environ 1300 si l'on veut reproduire les conditions réelles de visibilité. Les solutions classiques imposent donc soit de limiter le champ vertical, en conservant une qualité optique correcte, soit d'augmenter ce champ vertical, mais en tolérant des défauts optiques excessifs.
Selon l'invention, les moyens distributeurs 11 et 5,12 sont actionnés de telle façon qu'une part importante des gaz de combustion du cycle précédent soit retenue dans la chambre de travail 1 pendant le processus consistant à évacuer les gaz de combustion et à les remplacer en partie par de l'air frais, par ouverture simultanée des moyens distributeurs 11 et 5,12, c'est-à-dire pendant le balayage puisqu'il s'agit -ici d'un moteur à deux temps.
En outre, la communication entre la deuxième cavité 9 et la chambre de travail 1, lorsque les moyens distributeurs d'admission 5,12 sont en position d'ouverture, d'une part, et la forme des parois de la chambre de travail 1, d'autre part, sont agencées de manière que le flux d'air frais penètre dans la chambre de combustion 2, alors que le volume de la chambre de travail 1 devient minimal en raison du mouvement relatif du piston 5, de façon à provoquer un mouvement de rotation intense du fluide de travail à l'intérieur de la chambre de combustion 2 en empêchant autant que possible, grâce à la centrifugation de l'air frais obtenue par ce mouvement de rotation et à la différence de densité entre l'air frais et les gaz de combustion, l'air frais de se mélanger a l'intérieur de la chambre de combustion 2 aux gaz de combustion retenus dans celle-ci, et à former dans ladite chambre de combustion la susdite zone centrale G où la concentration des gaz de combustion est maximale et la susdite zone périphérique H où la concentration d'air frais est maximale.
Enfin, les susdits moyens d'introduction de combustible 10 sont agencés de manière à injecter le combustible directement dans la zone centrale G, au moins au début de chaque période d'injection.
I1 a été dit ci-dessus qu'une part importante des gaz de combustion du cycle précédent est retenue dans la chambre de travail 1 pendant le balayage. Ceci signifie que la masse des gaz de combustion ainsi retenus est avantageusement égale à au moins 10 %, de préférence à au moins 15 %, en particulier à 20 %, de la masse du fluide de travail contenu dans cette chambre 1, au moment où les communications entre celle-ci et l'une et l'autre des cavités 8 et 9 viennent d'être interrompues au cours de chaque cycle. Cette limite de pourcentage n'est bien entendu valable que lorsque le moteur fonctionne au moins approximativement à sa vitesse nominale et notamment en dehors des périodes de démarrage.
Selon le mode de réalisation représenté, chacune des lumières 12 est inclinée par rapport à une normale N (figure 7) à la paroi latérale 13, située au voisinage de la lumière 12 considérée, de façon à créer le susdit mouvement de rotation, schématisé par des flèches à la figure 7. Plus précisément, chaque lumière est approximativement symétrique par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe du cylindre 4 (tel que le plan de coupe VII-VII de la figure 6) et la normale N est parallèle à ce plan ou située dans celui-ci. De plus, la ou chacune des soupapes d'échappement 11 (au nombre de deux selon l'exemple representé à la figure 6) est disposée de telle façon qu'elle laisse libre la région centrale de la culasse 6 en permettant de disposer dans cette région les moyens d'introduction de combustible 10.
Dans ce cas, la chambre de combustion 2 est constituee par l'espace qui est délimité par la culasse 6, la paroi latérale 13 du cylindre 4 et le piston 5 lorsque celui-ci est au voisinage de la position correspondant à la valeur minimale du volume de la chambre de travail 1. A la figure 6, on a representé en trait mixte, lorsque le piston 5 occupe la position qui vient d'être définie, la surface transversale 14 du piston 5 qui contribue à délimiter la chambre de combustion 2 et en trait plein le piston 5 à son PMB.
De préférence, la chambre de combustion 2 a une forme de révolution et la valeur minimale "e" de la distance entre le piston 5 et la culasse 6, au cours du déplacement du piston, est telle que les mouvements radiaux du fluide de travail créés par la coopération entre la surface transversale 14 du piston 5 et la culasse 6 soient aussi réduits que possible. A cet.effet, la surface 14 et le ciel 15 de la culasse 6 sont aussi parallèles que possible et peuvent en particulier être tous deux plans.