INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une telle technique de production de pièces fait naître le problème d'élimination du sable des moules dans lesquels une opération de coulée a été exécutée. En effet, la chaleur de la matière première en fusion coulée dégrade le liant au moins dans les couches superficielles de l'empreinte du moule qui ne peut donc être utilisé à chaque fois que pour une opération de coulée unique.
Dans ces conditions, le sable de tels moules doit normalement être rebuté.
A cet effet, l'entrée de commande du circuit intégré 213 est reliée, par l'intermédiaire d'un circuit de mise en forme 214, au point commun à la bobine 202 et à l'interrupteur de commande 101.
La sortie de la première temporisation 212 est reliée à l'entrée de commande d'un circuit intégré 233 formant une seconde temporisation 232.
On aperçoit également sur la figure 6 un étage 234 formant source de courant.
Cet étage 234 est connecté entre les bornes + B et - B. Il est conçu pour faire débiter à la batterie un courant de valeur choisie et de durée déterminée. La valeur du courant débité par la batterie est imposée par la structure de étage 234. La durée de ce courant est contrôlée par la temporisation 232.
Plus précisément, pour cela l'une des sorties de la temporisation 232 contrôle, par l'intermédiaire d'un étage de mise en forme 235, l'activation de la source de courant 234.
Plus précisément, l'étage de mise en forme 235 comprend un amplificateur opérationnel OP236 dont l'une des entrées est reliée à la sortie correspondante de la temporisation 232, tandis que sa seconde entrée reçoit une valeur de consigne définie par un pont diviseur connecté entre les potentiels - B et + VCC.
La même sortie de la seconde temporisation 232 commande un second étage de mise en forme 237 symétrique de l'étage 235 précité1 et articulé autour d'un amplificateur opérationnel OP238.
On notera que dans l'étage de mise en forme 235 l'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel OP236 est reliée à la sortie de la temporisation 232, alors que dans l'étage de mise en forme 237, c'est l'entrée non inverseuse de l'amplificateur opérationnel OP238 qui est reliée à la sortie de la temporisation 232.
Ainsi, l'état des sorties des étages de mise en forme 235 et 237 est inversé.
L'étage de mise en forme 237 fournit le signal d'horloge appliqué à l'ensemble à double bascule 280 pour commander la mémorisa- tion de l'état de sortie des étages comparateurs 260, 270.
La temporisation 232 fournit par ailleurs sur une autre sortie le signal S2 contrôlant la durée d'alimentation des témoins V, O et R.
On notera également que la sortie de la première temporisation 212, qui correspond à l'entrée de la seconde temporisation 232, est reliée, par l'intermédiaire de deux diodes D251 et D252 connectées en série, au point commun à deux résistances R253 et R254 connectées entre la base du transistor T207 et le collecteur du transistor T208.
Par ailleurs, on aperçoit sur la figure 6 annexée un relais inverseur 255 activé, par l'intermédiaire d'un circuit de mise en forme 256, par l'activation de la ligne d'alimentation + AC prélevée après l'interrupteur général actionné par la clef de contact.
Le relais inverseur 255 est conçu pour relier alternativement la base du transistor T208 à la ligne de masse - B, avant validation de la ligne + AC, et à la ligne + B, après activation de cette ligne + AC.
Ainsi, l'activation de la ligne + AC, c'est-à-dire l'actionnement de la clef de contact, permet de bloquer le transistor T208, et par conséquent d'interrompre l'alimentation du module de régulation 209, et de là l'alimentation des témoins lumineux V, O, R.
Pour l'essentiel, le fonctionnement du circuit représenté sur les figures 5 et 6 est le suivant.
L'équation (15) devient: Mj.Rsm-1= Mj.Rsm-1.Rij* (17) soit encore: MjTsm-1 + Mdcj = Mi((Rsm-1, Tij* + Tsm-1)) + Mdcj (18) où Mdci, Mdcj sont les dernières colonnes des matrices Mcposi, Mu pose respectivement et Mi, Mj désignent les trois premières.
Mj'.mms*.qms = Mj'.@@ms*.qms.qTij*.qTij (19) En utilisant les propriétés des quaternions l'équation (17) devient où qms et qTij, sont les quaternions matriciels de dimension 4x4 respectivement associés aux matrices Rsm-1,R*ij et q*mst q*Tij les antiquaternions correspondants. En désignant par M'k (4,4) la matrice déduite d'une matrice Mk(3,3) par la relation la relation (19) s'écrit encore la relation (19) s'écrlt encore: Mj' = Mj'.qms*.qTij*.qms*.qms.qTij.qms (21) où q*ms et qTgj sont les quaternions conjuguées de qms et qTij.En notant que qms#qTij#q-=qij la relation (21) se simplifie et devient M'j = M@6i.q*ij.qij (22) d'où il ressort la relation ij*.qij = Mj*-1.Mj' (23) dans laquelle qij est le quaternion associé à la rotation defini n par le produit Mii-1.M'j En revenant à l'écriture vectorielle qij.qms-qms.qTij = O L'équation exacte précédente ne pouvant pas être résolue directement il faut minimiser pour plusieurs couples (i,j) de la matrice de calibration le critère C = || qij.qms - qms.qTij ||2 (26), ce qui peut être encore s'écrite sous la forme C = || qms(1,4).A(4,4) || 2 (27) avec
En utilisant la contrainte Il qms 112 ||2 = 1 la relation (27) s'écrit C = ||qms.A||2 + #(1- ||qms||2) = qms.A.T.qTms - #.qms.qTms $(29) En annulant sa dérivée par rapport au quaternion qms,la relation (29) devient qmsA.A.T = #.qms (30) Dans la relation (30) qms a pour solution le vecteur propre associé à la plus petite valeur propre du produit matriciel AAT dont la première composante est positive.
La translation est estimée par une simple minimisation aux moindres carrés à l'aide de la relation (18) qui peut s'écritre sous la forme C.Tsm-1 = C. Tms = B (31) avec B = (Mdcj-Mdci)-Mi.Rm5.T*ij et C = Mi-Mj d'où il se déduit la relation Tms = (CTC)-1CTB (32) L'estimation globale de la rotation et de la translation a lieu en utilisant l'équation générale (15) pour estimer, sous une contrainte simple, globalement la matrice de passage du repère mire au repere station Mms.
Le procédé qui vient d'être décrit se prête naturellement bien à une mise en oeuvre programmée par microprocesseur ou tout dispositif équivalent dont la programmation est à la portée de l'homme de l'art.
DESCRIPTION Pin musical La présente invention concerne un pin sur lequel est adapté une puce à mémoire reliée à uncircuit électrique et un haur parleur permettant de diffuser un message sonore et/ou musical.
- Le dispositif selon l'invention permet par une simple pression sur la surface extérieure du pin d'activer la puce à mémoire qui, par l'entremise d'un mini haut parleur diffuse un message publictaire ou tout autre pré-enregistré message.
Cette nouvelle invention adaptée sur un pin permet de diffuser des messages publicitaires sonore ou musicaux. Le pin pouvant représenter un dessin, une photo ou la marque du publicitaire et n'est pas limitatif dans la forme.
Selon des modes particuliers de réalisation mais non limitatif: - La surface extérieure (visible) du pin peut recevoir un orifice dans lequel est introduit un ressort ou un contacteur qui permet par une légère pression d'activer la puce à mémoire.
- La surface extérieure (visible) du pin peut également avoir un orifice dissimulé ou non dans le dessin du pin,dans lequel est incorporé le haut parleur.
- La surface intérieure (non visible) du pin reçoit la puce à mémoire avec un circuit électrique qui peut être incorporé ou non dans un boitier, et celle-ci est reliée à un transistor et à une batterie.
- La figure 1 représente le dispositif vue de face de la surface extérieure selon l'invention.
- La figure 2 représente le dispositif vue de face de la surface intérieure selon l'invention.
- La figure 3 représente en coupe le dispositif.
- En référence de ces dessins, le dispositif figure 1 comporte sur la surface intérieure du pin (1) qui est en métal ou plastic sur lequel est fixé les pinces de fermeture (2). Le circuit électrique (3) est collé sur la surface (1) , la batterie (4) est encastré ou fixé sur le circuit électrique. Le haut-parleur (5) est collé sur la surface (1) du pin et relié par une connection (6) au circuit électrique (3).
- Sur la figure 2 le dispositif comporte sur la surface extérieure (visible) (7) un orifice (8) dans lequel est introduit un ressort (9) permettant par une simple pression la mise en marche du dispositif et le son sera diffusé par un orifice (10) en contact direct avec le haut-parleur (5).
Dès que cette opération est réalisée, pour garantir le bon positionnement du second perçage, une broche est introduite dans le premier canon et le premier perçage 11 ainsi réalisé dans l'astragale 1. L'écarteur est ainsi parfaitement positionné pour permettre le perçage du deuxième trou 12 dans le calcaneum 2.
Après l'extraction de l'écarteur, on utilise le cadre de fraisage 21 représenté sur la figure 4.
Ce dernier comprend principalement deux tenons cylindriques 14 solidaires l'un de l'autre par l'intermédiaire d'un corps métallique 15 percé en son centre d'un trou en forme de rainure courbe identique à celle de la prothèse . Dans cette rainure courbe peuvent être insérés des moyens de guidage pour le perçage des trous destinés à former la rainure de l'espace interosseux, à savoir de deux blocs de perçage. Sur la figure 4, un premier bloc de perçage 18 est représenté en traits mixtes, placés dans le trou courbe du corps 15.
Sur la figure 5 est représenté un premier bloc de perçage 18. On distingue un corps courbe 17, terminé par une plaque de guidage 16. Ces deux éléments sont traversés par quatre trous 19 correspondant à quatre trous à faire entre l'astragale et le calcaneum. Dans ce but, ces premiers trous 19 ont un diamètre D1 juste inférieur à la largeur de l'espace inter-osseux à obtenir.
La plaque de guidage 18 est complétée de deux autres trous 1 de diamètre D3 correspondant au diamètre des trous 11 et 12 percés dans le calcaneum et l'astragale.
Ainsi, ce premier bloc de perçage peut être positionné par rapport à ces trous 11 et 12 déjà percés. On utilise dans ce but deux broches non représentées, s'introduisant respectivement dans deux deuxièmes trous 11 et 12 de l'astragale et du calcaneum et dans les trous 20 de la plaque de guidage 16. On comprend ainsi que les quatre premiers trous 19 du bloc de perçage soient positionnés de manière à permettre le perçage de trous pour l'ébauche de l'espace inter-osseux.
La figure 6 permet de mieux comprendre le cadre de fraisage 21 et les blocs de perçage 18 et 21 sont utilisés. En effet, le cadre 21 est placé au moyen de ces tenons 14 dans l'astragale 1 et le calcaneum 2. Un bloc de guidage, en l'occurrence sur la figure 6 le deuxième, est introduit dans le trou courbe du corps 15 de ce cadre 21. Ce deuxième bloc de perçage 38 comprenant non pas quatre mais trois trous 23 de perçage positionne ainsi ces trois trous 23 au regard de l'espace inter-osseux 22.
Ces trois trous 23 sont positionnés de manière à permettre le perçage de trois trous chacun à cheval entre deux trous obtenus en utilisant le premier bloc de perçage 18 comprenant 4 trous de guidage 19. En d'autres termes, la plaque de guidage 24 du deuxième bloc 38 possède des trous 23 dont les axes sont à mi-chemin entre les axes des trous 19 de la première plaque de guidage 16 du premier bloc de guidage 18. On comprend ainsi qu'un foret 25 de diamètre D1 correspondant au diamètre des trous 19 et 23 puisse être utilisé et usine entre l'astragale 1 et le calcaneum 2 un espace inter-osseux 22 d'une largeur égale à ce diamètre Dl. Ainsi, le chirurgien n'a pas à choisir ni à localiser les différents points où il doit percer ces différents trous pour usiner un espace inter-osseux.Les trous 19 et 23 des premier et deuxième blocs de guidage 18 et 38 lui permettent d'effectuer facilement ces trous sans avoir à déterminer le positionnement de ces trous.
D'ailleurs la figure 3B représente l'espace interosseux 22 ménagé entre l'astragale 1 et le calcaneum 2, ainsi que les quatre premiers trous obtenus au moyen du premier bloc de perçage 18 de la figure 4. Les trois trous à obtenir avec le deuxième bloc de perçage. Ils sont représentés hachurés dans l'astragale 1 et le calcaneum 2. Leur positionnement entre deux des premiers trous est bien représenté sur cette figure 3B.
Sur la figure 3C, on peut distinguer les 7 trous 26 ainsi obtenus entre l'astragale 1 et le calcaneum 2. On distingue également les trous de positionnement Il et 12 qu'il faut réunir à l'espace inter-osseux 22 par un espace intermédiaire. Selon l'invention, ces espaces intermédiaires entre les trous de positionnement Il et 12 et l'espace inter-osseux 22 sont ébauchés grâce au perçage de deux trous de liaison 27 représentés par des hachures sur cette figure 3C et représentés une fois percés sur la figure 3D. Le diamètre D2 de ces trous de liaison 27 doit être tel que ces derniers doivent tangenter avec les trous de positionnement 11 et 12 et avec les trous 26 de l'espace inter-osseux 22.
La rainure courbe est terminée en utilisant une fraise de diamètre D1 introduite dans l'un des sept trous 26 de l'espace inter-osseux 22 pour effectuer la finition de cette rainure courbe.
L'exemple de réalisation montre l'utilisation de blocs de guidage utilisant 3 et 4 trous. Ceci n'est qu'un exemple de réalisation, les deux nombres de trous à réaliser devant être respectivement de N et de N+1.
En se référant à la figure 7, les moyens de perçage de ces deux trous de liaison 27 sont constitués de canons de perçage 28 de diamètre D2, fixes l'un par rapport à l'autre et espacés d'une distance correspondant à la distance séparant les deux espaces intermédiaires à usiner. On utilise dans ce but un troisième bloc de guidage 29 que l'on peut positionner par rapport aux trous de positionnement 11 et 12 dans l'astragale et le calcaneum 2 grâce à des deuxièmes tenons de positionnement 30 introduits dans les trous de positionnement Il et 12 et dans le troisième bloc de guidage 29, parallèlement aux canons de perçage 28.Dans le cas où ces derniers sont relativement rapprochés des deuxièmes tenons de positionnement 30, ces derniers peuvent être évidés selon un arc de cercle pour permettre le passage du foret 31 de diamètre D2 à introduire dans les deuxièmes canons de perçage 28.
Ce troisième bloc de guidage peut être supprimé en pratiquant dans le premier ou le deuxième bloc de guidage ces canons de perçage 32 représentés en traits mixtes sur la figure 6. Dans ce cas, chacun des tenons de positionnement 14 peut être entamé sur une portion de cylindre correspondant au diamètre D2 des trous de liaison à effectuer.
Les trous de liaison 27 sont de préférence effectués avec un diamètre et un positionnement compatibles avec la technique de perçage dite "timbre-poste", c' est-à-dire avec des trous séparés les uns des autres par une mince quantité de matière. Ces trous de liaison doivent être reliés aux trous de positionnement 11 et 12, grâce à une fraise de diamètre D2 pour usiner les espaces intermédiaires.
En référence à la figure 3D, il est facile de comprendre qu'on peut obtenir facilement un espace évidé en forme de croix dans lequel peut se loger la prothèse décrite à la figure 2. En effet, les deux parties de cette prothèse sont successivement introduites dans le logement osseux correspondant, en commençant par l'élément astragalien 6, puis par l'élément calcanéen 7.
Dans la figure 6, on introduit les résistances planar AsGa, constituant les charges 10, 12, de coefficient de température connu, dans un pont de wheastone 23 qui est par exemple alimenté par un générateur 22 continu ou alternatif et délivre en sortie 25 un signal proportionnel à la température T1 ou T2, par l'intermédiaire d'un To de polarisation à inductance-capacité 20, 21.
Dans la figure 7, on dépose sur les résistances planar AsGa, constituant les charges 10, 12, préalablement isolées par un polymide 26, un film résistif 24 de nickelchrome (NiCr), ou de nitrure de tantal (NiTa), de coefficient de température connu. Ces résistances 24 NiCr ou NiTa sont introduites dans un pont de mesure, tel qu'un pont de wheastone 23 par exemple comme décrit précédemment.
Cela étant, le raisonnement qui vient d'être effectué part du principe que le commutateur hyperfréquence 8 est sans perte. Cependant, un tel commutateur présente inévitablement une certaine résistance caractérisée par "a" image de la transmission d'une des voies du commutateur.
Ainsi, une partie de la puissance de bruit thermique sera atténuée par le commutateur et l'on pourra considérer que le commutateur utilisé est équivalent à un atténuateur porté à une température Tcom. Ainsi, la relation générale de la tension de sortie Vs s'écrit
Il est à remarquer que T=om peut prendre la valeur de T1 pour peu que le commutateur 8 soit placé au voisinage immédiat grâce à l'intégration monolithique du dispositif.
Quant à l'autre charge 12 portée à T2, elle sera isolée thermiquement du reste grâce aux puits thermiques, technique connue de l'homme du métier.
On introduit alors une nouvelle inconnue: "a", il y a donc lieu de déterminer une nouvelle équation complémentaire. Ceci est possible avec le commutateur tel que décrit précédemment et on fera par exemple l'étape suivante supplémentaire - commutateur placé sur la voie 2 et en alimentant la dite source TB via la ocmmande 5.
On obtiendra ainsi la relation suivante V25 = g! [(1-a2)Tcom + a2 Te + Ta + (1 + a2) #TB] et en faisant : Taorn = T1, la relation devient V25 = gγ ((1-a2)T1 + a2 Te + Ta + (1 + a2) #TB] TB Néanmoins, un calcul identique au précédent permettra d'arriver à des relations déterminant les différentes variables si on ne néglige pas les pertes au niveau du commutateur, et si on fixe Tcom = T1 à savoir:: V1 = g# ((1 - a)T1 + aTl + Ta V15 = gY ((1 - a)T1 + 3BT1 + Ta + TB] V2 = g ((1 - a2)T1 + a2Te + Ta)
V4 = gt ((1 -a)T1 + aT2 + Ta) Bien sûr, il apparaît évident qu'une application particulière concerne la mesure de température en milieu industriel, ou médical, ou en domotique.
Au-delà de ce domaine d'application, il faut souligner une autre application du procédé de mesure de la présente invention pour la détermination du coefficient de réflexion hyperfréquence d'un matériau ou d'un objet quelconque.
Par ce biais, on pourra alors déterminer les propriétés diélectriques ou physiques d'un matériau par exemple à savoir taux d'humidité, structure, etc....
Naturellement, d'autres mises en oeuvre de la présente invention, à la portée de l'homme de l'art, pourraient être envisagées sans pour autant sortir du cadre de la présente invention.
La présente invention concerne le domaine des lignes électriques moyenne et haute tension.
La présente invention concerne plus précisément les systèmes de raccordement des différents tronçons de ces lignes électriques.
On a représenté sur la figure I annexée, un élément de raccordement connu sur un interrupteur aérien.
Sur cette figure 1, on a référencé 10 la broche de raccordement sur laquelle est raccordée l'extrémité d'un tronçon de ligne. Cette broche de raccordement 10 est bien entendu en matériau électriquement conducteur.
Cette membrance présente les caractéristiques suivantes - surface membranaise = 0,1 m2 - 0 % de rétention sur NaCI - 75 % de rétention sur le glucose - 95 % de rétention sur le saccharose - seuil de coupure approximatif = 400-500 daltons.
Les résultats sont donnés dans le tableau I ci-après (page 8).
Analyse des résultats Le débit de perméat entre 40 et 50 I/h x mZ est satisfaisant à 30 x 105 Pa ; il descend progressivement en raison de la concentration croissante du retentat.
Les pertes en pigments dans le perméat sont insignifiantes (0,60 unités de B).
La concentration en pigments dans le rétentat est correcte + 62,8 % en moins de 3 heures de fonctionnement.
Il y a une bonne élimination des sucres dans le perméat (plus de 6" Brix dans le perméat dès le démarrage de l'installation).
Il y a une bonne élimination des nitrates : on part à 1 050 ppm dans un jus à 12,6 Brix pour finir, après 3 heures de nanofiltration, à 680 ppm dans un jus concentré à 25,8 Brix. Cela correspond à une élimination de 68 % des nitrates, à Brix identique en 3 heures de fonctionnement.
La transmission décroît en raison de la concentration du rétentat en insolubles. Cet inconvénient peut être contré en soumettant le jus, préalablement à la nanofiltration, à un traitement de micro- ou ultrafiltration.
EXEMPLE 2 : Essai de nanofiltration d'un jus de champignons sur une membrane MPT 20.
Les conditions opératoires sont les mêmes que dans l'exemple précédent Les résultats de l'essai sont donnés dans la tableau II ci-après (page 9).
P T Débit Volume "Brix MST Minéraux DO 535 R T Nitrates Protéines Sucres pH Acidité (x105Pa) ( C) permeat (l) (%) Sol 1% (1% de (ppm) Nx6,25 Totaux neq/kg (1/h m2) 70 B) Concentré 110000 Lot G 70,8 4,58 50,0 6000 Dilution départ 7,5 12,6 11,3 0,609 0,767 4,36 47,0 1050 2,00 9,60 4,5 55 to à to + 1h Montés en P. jusqu'à 30 x 105 Pa.
to + 1h: permeat 30 22 48,5 # 5,8 ratentat 7,5 13,0 to + 1h15: permeat 30 25 40,0 # 6,5 5,45 0,60 0,056 0,60 94,0 ratentat 7,5 13,0 15,0 to + 1h15: permeat 29 24 34,0 2,0 6,3 ratentat 5,5 16,5 to + 1h40: permeat 30 22 25,5 3,25 7,2 6,25 0,62 0,065 0,60 94,0 ratentat 4,25 17,6 15,76 0,906 1,33 5,29 44,0 to + 1h40: permeat 30 24 25,0 4,0 7,5 1680 1,30 4,80 ratentat 3,5 21,1 19,2 - 1,79 5,93 39,0 930 2,80 17,00 4,5 70 to + 2h40: permeat 30 25 15,5 5,4 7,2 6,0 0,63 0,062 0,60 94,0 4,6 65 ratentat 1,2 26,6 23,8 1,230 2,63 6,92 35,0 Moyenne permeat 5,5 7,2 6,8 0,63 0,062 0,60 94,0 1300 1,20 4,20 4,6 65 ratentat 1,6 25,8 23,4 1,22 2,61 7,10 35,8 680 1,70 21,40 4,55 100 TABLEAU II
Concentré 122600 Lot G P T Débit Volume Brix MST Minéraux T900ns Sucres Protéines Nitrates pH + Eau déminéarlisée (105Pa) ( C) permeat (l) (%) (%) (1% à réducteurs (%) (ppm) (1/h m2) 65 ss) totaux (5) Jus départ (temps to) / / / 7,5 16,0 / 2,30 / 1,2 4,1 41 5,4 to + 30mn : permeat 33 38 50 5 7,0 ratentat 7,0 17,7 14,5 2,25 71 5,4 to + 50mn : permeat 31 35 44 1,25 8,6 7,52 1,64 98 ratentat 18,5 15,7 to + 1h15 : permeat 31 35 32 2,5 10,6 ratentat 21,4 to + 1h35 : permeat 32 34 24 3,9 11,0 9,31 1,95 97 0,4 2,1 49 retentat 2,9 22,6 19,3 2,53 63 1,6 4,8 31 Moyenne permeat 4,0 10,2 8,55 1,81 92 0,2 1,8 49 5,2 retentat 3,25 24,0 20,5 2,72 61 1,9 5,0 24 5,5 Analyse des résultats Le débit de perméat est satisfaisant.
La déminéralisation est relativement faible : 2,72 % de minéraux dans le rétentat concentré final à 24,0 Brix, contre 2,30 dans le jus de départ à 16,0 Brix. Cela correspond à 21,1 % d'élimination de minéraux dans le perméat (par rapport au jus de départ).
La dénitrification est bonne. On élimine 61 % des nitrates par l'intermédiaire du perméat.
TABLEAU I Ingrédient quantité (%) composant (a) sulfate de lauryl-triéthanolamine 22 composant (bl) N,N-di(2-hydroxyéthyl)cocoamide 10 cocoylsarcosinate de sodium 5 N-(2-hydroxyéthyl)acétamide 7 composant (b2) propylèneglycol (1 9,2 composant (b3) glycérine (1 15 composant (c) stéarate de sodium 25 autres ingrédients PEG60/glycérides d'amande 4 urée 2 édétate trisodique 0,25 UNIPHEN P 23(2 > 0,55 notes (1) : selon la pharmacopée (2) : nom de marque désignant un mélange de phénoxyéthanol/méthylparaben/éthyl- paraben/propylparaben/butylparaben, commercialisé par la société dite ADF TABLEAU II Ingrédient quantité (%) composant (a) sulfate de myristyl-triéthanolamine 24 composant (bl) N,N-di(2-hydroxyéthyl)lauramide 5 cocoylsarcosinate de sodium 9 N- ( 2-hydroxyéthyl ) lactamide 7,3 composant (b2) propylèneglycol(1) 8 composant (b3) glycérinel) 15 composant (c) stéarate de sodium 26 autres ingrédients PEG60/glycérides d'amande 3 urée 2 édétate trisodique 0,2 UNIPHEN P 23 notes (1) : voir tableau I (2) : voir tableau I TABLEAU III Ingrédient quantité (%) composant (a) sulfate de myristyl-triéthanolamine 10 sulfate de lauryl-triéthanolamine 12 composant (bl) N,N-di(2-hydroxyéthyl)cocoamide 6 cocoylsarcosinate de sodium 10,5 N-(2-hydroxyéthyl)acétamide 4,3 N- ( 2-hydroxyéthyl ) lactamide 3,0 composant (b2) propylèneglycol(1) 8,5 composant (b3) glycérine(1) 15 composant (c) stéarate de sodium 24 autres ingrédients PEGsO/glycérides d'amande 3,7 urée 2,3 édétate trisodique 0,2 UNIPHEN P 23(2) 0,5 notes (1) : voir tableau I (2) : voir tableau I
NOTICE EXPLICATIVE SUR LE FONCTIONNEMENT DU DECANTEUR-DIGESTEUR POUR LE TRAITEMENT DES EAUX MENAGERES DE REJET Objectif recherché : Traitement optimal des eaux ménagères de rejet.