INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On comprend que la limitation de la longueur maxi male de la baguette dépend essentiellement des dimensions du local à l'intérieur duquel est mis en fonctionnement le dispositif. De même, pour des raisons de commodité et de pratique les fabriquants limitent les dimensions propres des baguettes quelle que soit leur nature (bois, matière de synthèse, etc) de sorte qu'elle restera inférieure généralement inférieur à une cote detérminée.
Cette possibilité d'utiliser des baguettes 1 de longueur finie et inégale présente un avantage économique primordial car on peut de cette façon couper des baguettes 1 qui pour des raisons diverses (défauts, longueur initiale trop petite, etc) étaient inutilisables dans les dispositifs actuellement utilisés, et donc destinées à être jetées.
Le bati 14 du magasin d'alimentation présente 11 à l'une de ses extrémités une plaque de butée qui est agencée selon une inclinaison identique à celle du magasin 11.
La position de la baguette 1, en phase d'introduction dans l'unité de sectionnement 200, sur le magasin d'alimentation 11 est déterminée avec précision. Pour ce faire, deux capteurs 20, 21 du type cellules photo-électriques, détecteurs de proximité inductifs, capacitifs ou autres sont disposés un longeron 22 du bâti 14. Ces deux codeurs 20 et 21 sont avantageusement espacés d'un écartement D.
En se référant à la figure 5 on voit que 1' écarte- ment D entre le premier capteur 20 et le second 21 est réglable par simple déplacement de la position du premier capteur 20. Le second capteur 21 fixe est positionné à proximité en regard d'une part de l'entrée dans l'unité de sectionnement 200 et d'autre part de la plaque de butée.
Pour permettre une meilleure optimisation de la coupe de la baguette à sectionner 1 et notamment pour limiter les chutes lors de l'utilisation de baguettes 1 très courtes, on pourrait adjoindre un troisième capteur (non représenté).
Ce capteur, placé entre le premier capteur 20 et le second capteur 21 déterminerait la position de la baguette à sectionner 1 soit en relais du premier capteur 20 dès que la baguette à sectionner 1 aurait une longueur qui ne plus être détectée par le capteur 20 , soit indépendamment du premier capteur 20 c'est-à-dire pour des longueurs de baguettes initiales à sectionner 1 qui ne peuvent être détéctée par le capteur 20.
Ce troisième capteur dont la position est réglable peut être soit agencé sur le bâti par tous moyens adaptés, soit agencé sur un support indépendant et monté mobile verticalement entre deux positions par tous moyens appropriés. Une première position effacée dans laquelle il est remonté et inerte et une seconde position active dans laquelle il est descendu et où il détermine la position de la baguette 1.
Grâce à ces capteurs la position de la baguette à sectionner 1 est déterminée. Cette détermination de la posi tion de la baguette à sectionner c'est-à-dire soit de sa longueur utile restant à couper, soit de la longueur propre initiale de la baguette est prise en considération par des moyens de traitement de l'information pour optimiser la section en composants 4 de longueur déterminée en fonction de paramètres préalablement déterminés comme il sera décrit ultérieurement.
Dans un mode de réalisation où l'on gére aussi la nature de la baguette à sectionner 1 c'est-à-dire sa conformation et le matériau dans lequel elle est réalisée, les capteurs sont associés à des détecteurs de formes ou tous moyens équivalents.
L'information prélevée est transmise par des connexions classiques aux moyens de traitement de llinforma- tion de l'unité de commande 700 qui la gére pour optimiser la coupe de la baguette et la réalisation de cadre de différentes natures.
Pour faciliter l'introduction des baguettes de longueur finie et inégale à sectionner 1 dans l'unité de sectionnement 200 lors de l'opération d'initialisation de l'une des extrémité de la baguette 1, deux roues 26 et 27 sont disposées en regard l'une de l'autre à l'entrée de cette unité de sectionnement 200.
La morphologie des noirs de carbone varie selon le mode et les conditions de préparation, une des caractéristiques essentielles d'un noir de carbone est sa surface spécifique. Ainsi la surface spécifique des noirs varie considérablement d'un noir à l'autre (surface BET calculée par la technique d'adsorption d'hélium, méthode selon la norme ASTM D 3027-78) : de l'ordre de quelques dizaines de m2.g-1 pour les noirs thermiques, elle peut atteindre quelques centaines de m2.g-1 pour les noirs au four à l'huile.
Les noirs de carbone utilisés dans la présente invention sont électroconducteurs et thermiquement stables jusqu'à des températures voisines de 1400"C.
La mise en contact des polysilazanes avec les noirs de carbone électroconducteurs s'effectue par mélangeage et dispersion des noirs, les polymères polysilazanes étant dans un état visqueux. Le mélangeage et la dispersion sont mis en oeuvre par des technologies classiques, telles que l'utilisation d'extrudeuse monovis ou double vis co-rotative ou contra-rotative ou calandreuse mono ou bicylindre, de telle sorte que les noirs de carbone soient, à la fois, gardés intacts et entièrement en contact avec les polymères, au cours du mélangeage.
On peut également avoir recours, pour la mise en contact des polysilazanes avec les noirs de carbone conducteurs, à des solvants organiques de façon à obtenir une viscosité adaptée au mélangeage.
Par ailleurs, par quantité efficace de noirs de carbone, on entend selon l'invention une quantité suffisamment élevée pour que la céramique obtenue par pyrolyse du mélange décrit ci-dessus soit électroconductrice. Il existe donc une quantité minimale de noirs de carbone à introduire, que l'on nomme seuil de percolation de la céramique, qui correspond à la transition isolant-conducteur de la céramique.
Ce seuil de percolation de la céramique ne correspond pas au seuil de percolation de son précurseur polysilazane chargé de noir de carbone et il est généralement inférieur puisque la perte des matières volatiles du polysilazane au cours de la céramisation de celui-ci est beaucoup plus importante que celle du noir de carbone présent dans la composition, la perte du noir de carbone au cours de la céramisation étant quasiment nulle.
Il a été constaté par la demanderesse, et de façon tout à fait inattendue, que la présence de noirs de carbone dans la composition permet d'augmenter le rendement en céramique obtenu à partir de cette composition.
Le seuil de percolation, tel que défini ci-dessus, dépend de la nature, de la morphologie et de la structure primaire éventuelle des charges (noirs de carbone), de la nature du polymère hôte et, de manière générale, de l'ensemble des procédés d'élaboration des matériaux.
Pour fixer les idées, le seuil de percolation de la céramique se situe aux environs de 8 % massique de noirs de carbone électroconducteurs et stables jusqu'à des températures voisines de 1400"C.
L'homme du métier, par des opérations de routine, n'aura aucune difficulté à déterminer le seuil de percolation d'une céramique correspondant à un couple spécifique polysilazane/noir de carbone.
Bien entendu, la conductivité de la céramique, obtenue par pyrolyse du mélange, varie en fonction de la quantité et des caractéristiques de noirs de carbone introduits.
La quantité efficace est donc choisie en fonction de la conductivité désirée pour une application industrielle précise du matériau céramique.
Ces céramiques électroconductrices sont particulièrement intéressantes dans les domaines électromagnétique, électrostatique et thermique.
Il est à la portée de l'homme du métier de choisir, en fonction des variations constatées de la conductivité de la céramique obtenue par pyrolyse de cette composition, la quantité adaptée de noirs de carbone à introduire.
De même, il a été constaté que les noirs de carbone augmentent fortement la viscosité du polymère polysilazane, il est donc à la portée de l'homme du métier d'utiliser des quantités suffisamment faibles de noirs de carbone ou bien de rajouter un solvant organique pour ne pas gélifier le polymère et donc pour ne pas le rendre infilable.
partie de la largeur de chaque bande pseudo-catadiop- trique.
4 - En particulier dans le cas d'une glace pour un bloc optique incorporant différentes fonctions de signalisation, cette glace peut comporter côte-à-côte au moins une première région présentant une pluralité de bandes pseudo-catadioptriques en alternance avec une pluralité de bandes allongées de traitement d'un faisceau lumineux et une deuxième région présentant une pluralité de bandes catadioptriques comportant chacune une ou plusieurs rangées d'éléments catadioptriques et situées dans l'alignement desdites bandes pseudo- catadioptriques, en alternance avec une pluralité de bandes allongées de
traitement d'un faisceau lumineux à émettre.
L'invention concerne également un dispositif de signalisation pour véhicule automobile, incorporant au moins une fonction de signalisation, caractérisé en ce
qu'il comprend une glace telle que définie ci-dessus.
préférée de celle-ci, donnée à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est une vue schématique en élévation d'un élément catadioptrique classique, la figure 2 est une vue schématique en élévation d'un élément pseudocadatrodiptrique classique, la figure 3 est une vue en coupe schématique à travers une glace et un écran intermédiaire de la technique antérieure, la figure 4 est une vue de face d'un ensemble de pseudo- catadioptres selon la présente invention, la figure 5 est est une vue en coupe selon la ligne V-V de la figure 4, la figure 6 est une vue de face partielle d'une première forme de réalisation d'une glace équipée de zones pseudo-catadioptriques selon l'invention, - la figure 7 est une vue en coupe selon la ligne VII-VII de la figure 6, la figure 8 est une vue de face partielle d'une deuxième forme de réalisation d'une glace équipée de zones pseudo-catadioptriques selon l'invention, la figure 9 est une vue en coupe selon la ligne IX-IX de la figure 8, et la figure 10 est une vue de face partielle d'une glace équipée de zones catadioptriques dans certaines
régions et de zones pseudo-catadioptriques dans d'autres régions.
On notera préliminairement que, d'une figure à l'autre, des éléments ou parties identiques ou similaires ont été désignés par les mêmes signes de référence.15 En référence aux figures 4 et 5, on a représenté une zone pseudo-catadioptrique d'une glace G de feu de
signalisation qui comprend un ensemble d'éléments pseudo- catadioptriques 20 de contours hexagonaux (ces contours n'étant pas matérialisés dans la pratique, la20 glace étant monobloc) et dont la disposition géométrique est celle d'un nid d'abeille.
Selon un aspect essentiel de l'invention, la face de fond de chaque élément, du côté intérieur de la glace, est définie par un cône, désigné par la référence 26.25 Dans un mode de réalisation de base, l'axe du cône s'étend selon la direction londitudinale de l'élément 20, avantageusement parallèle à la direction longitudinale du véhicule. On a constaté de façon inattendue qu'un tel cône, bien qu'il présente une géométrie bien différente d'un trièdre, donnait à l'élément lorsque le feu est éteint un aspect tout à fait similaire à celui d'un élément catadioptrique véritable. En outre, un élément pseudo-catadioptrique selon l'invention s'avère extrêmement facile et économique à réaliser, car il suffit de former dans le moule qui 6 - servira à réaliser la glace des perçages borgnes avec un
foret à sommet conique, aux emplacements appropriés.
Un autre avantage de l'invention réside en ce qu'un cadatioptre ainsi défini, par un choix approprié de l'angle au sommet du cône, peut laisser passer la lumière Plus précisément, un passage satisfaisant de la
lumière est obtenu pour un angle au sommet compris entre environ 110 et 165 , de préférence entre environ 130 et 150 .
En outre, selon un aspect avantageux de l'invention, on peut modifier l'orientation de l'axe de
Exemple I: Synthèse de l'homododécamère BrSU12.
I-1 Synthèse du support solide: Le support solide P-1 (2,415 g) est mis en suspension avec une solution (50 ml) d'acide trichloroacétique à 3 % dans CH2Cl2 anhydre. Après 4 h 15 d'agitation, 50 ml d'une solution de triethylamine et de diisopropylamine (9:1) est ajoutée et après 5 mn d'agitation la solution est filtrée. Le support solide P-2 ainsi obtenu est lavé par du dichlorométhane (2 x 50 ml) puis par de l'éther (50 ml) et mis à sécher.
Le support solide P-2 est ensuite mis en suspension dans de la pyridine anhydre (14,5 ml) en prèsence d'anhydride succinique (0,48 g) et de DMAP (0,0805 g). La suspension est agitée pendant 20 heures puis filtrée. Le support solide P-3 est alors lavé avec de la pyridine anhydre (50 ml), du dichlorométhane (2 x 50 ml) et de l'éther (2 x 50 ml) puis mis à sécher sous vide.
Condensation du support solide P-3 avec le 1-[3 '-O-tert-butyldiméthylsilyi-2 '- hydroxy-4'thio-5'-O-diméthoxytrityle-ss-D-ribofurannosyl]Uracile 25 b Un mélange de P-3 (2,415 g) de 1-[3'-O-tert-butyldiméthylsilyl-2'-hydroxy-4'thio-5'-Odiméthoxytrityle-ss-D-ribofurannosyl]Uracile 25 b (333 mg, 1 éq.) de la DMAP (29,5 mmg, 0,5 éq.) de la triethylamine (0,146 mg, 202 yl, 0,003 éq.) et du DEC (920 mg, 10 éq.) dans 29 ml de pyridine anhydre est agité 3 jours à température ambiante.
On ajoute ensuite du pentachiorophénol (321 mg, 2,5 éq.) et on laisse sous agitation 24 heures supplémentaires. Le support solide est alors filtré, rincé avec de la pyridine anhydre (2 x 50 ml) puis avec du dichlorométhane (2 x 50 ml) et de l'éther (2 x 50 ml).
Immédiatement après, on traite le support solide P-5 par 25 ml de pipéridine. Après agitation à température ambiante pendant 24 heures, le support solide est filtré, lavé par du dvichlorométhane (2 x 50 ml) puis de l'éther (2 xS0 ml) et mis à sécher sous vide.
Le support solide sec (2,415 g) est mis en prèsence d'une solution d'anhydride acétique (0,5 M) dans le THF (15 ml) et d'une solution de collidine (0,5 M) dans le THF (15 ml).
Après 4 heures de réaction, le support solide est lavé avec de la pyridine anhydre (2 x 50 ml), du dichlorométhane (2 x 50 ml), du THF (2 x 50 ml) et de l'éther (2 x 50 ml).
P-6 ainsi obtenu est mis à sécher sous vide.
I-2) Détermination du taux de fonctionnalisation du support solide P-6.
Cette détermination s'effectue par dosage des groupements DmTr libérés en milieu acide.
On pèse exactement 38,0 mg de P-6 qui sont mis en suspension dans 3,4 ml d'une solution d'acide para-toluène sulfonique (0,1 M) dans l'acétonitrile. Le mélange est agité 15 mn puis soniqué pendant 2 mn.
On ajuste alors le volume à 10 ml avec la solution 0,1 M d'acide para-toluène sulfonique dans l'acétonitrile. On prélève 0,3 ml de cette solution à laquelle on ajoute 5 ml de la solution 0,1 M d'acide para-toluène sulfonique. La lecture de la DO (0,317 unité de DO) à 500 nm nous permet de calculer le degré de fonctionnalisation du support P-6 qui est dans ce cas de 21 zmole/gramme de support solide.
I-3) Synthèse automatisée de l'homododécamère BrSU12.
La synthèse est effectuée sur une colonne contenant 39,8 mg de support solide fonctionnalisé à 21 zmolelg de résine, soit 0,835 Samole (1 éq) de 4'-thiouridine.
Chaque-cycle d'élongation nécessite un excés de synthon phosphoramidite (20 Nmole, 24 éq) soit 240 zmole au total pour la synthèse du dodécamère. Le synthétiseur prélevant 200y1 d'une solution 0,1 M de synthon dans l'acétonitrile par incorporation.
Le corps 133 de chaque doigt 124 et 125 comporte une plaque de guidage et de maintien 134 montée coulissante entre deux positions extrêmes. Cette plaque 134 est recouverte avantageusement d'une bande d'un matériau souple et peu glissant.
Le corps de chaque doigt 124 et 125 comporte également une pièce 135 constituant un embout bisauté.
Pour faciliter le maintien des composants à l'intérieur de la pince 122 après leur préhension, le corps 123 de la pince 122 présente une lame de ressort 136 qui est maintenue en position adaptée sous l'effet d'un champ magnétique émis par deux électro-aimants 137.
Cette pince 122 est assujettie mécaniquement au bras support 121. Par une combinaison de bielles, biellettes, galets et autres organes mécaniques appropriés, ainsi que des vérins, elle est montée mobile en translation verticale, horizontale ainsi qu'en rotation. Grâce à cette combinaison de mouvement et selon une cinématique adaptée, on restitue automatiquement les opérations de la main de l'opérateur lors de l'assemblage des composants 4 pour l'obtention d'un article intermédiaire 8.
Le chariot 120 est mobile en translation selon une course déterminée conformément à la flèche F16 de la figure 17 par des vérins solidaires 130 d'une crémaillère horizontale 131 sur laquelle s'engrène un pignon 132 accouplé à la sortie d'un moteur 133. Ainsi en fonction du déplacement du pignon 132 sur cette crémaillère 131, on ajuste la course des vérins 130 et donc un déplacement correspondant du chariot et de la pince 122.
Ainsi, la course des vérins 130 correspond exactement à celle désirée et ajustée de sorte que l'on évite toute erreur de positionnement des composants 4 sur la table d'assemblage 95.
Sous la table d'assemblage 95 en prolongement de la table de pose 90 est disposée une trappe horizontale 140 articulée entre une position fermée dans laquelle elle se trouve dans un plan horizontal et une position ouverte dans laquelle elle se trouve inclinée comme montrée à la figure 28. Dans cette position, elle débouche sur l'extrémité amont d'un transporteur à bande 141 incliné associé à l'extrémité aval d'un autre transporteur à bande horizontal 142 de l'unité de confection 400.
Un capteur (non représenté) est agencé sur un support à l'extrémité amont du transporteur 141 pour indiquer par des connexions classiques aux moyens de traitement de l'infor- mation la présence d'un article 8 dans l'unité de confection 400.
En se repportant à la figure 28, on voit que le long de ce transporteur 142 sont disposées trois barrières 143, 144 mobiles en translation verticale conformément à la flèche F20 de la figure 28 entre une position effacée et une position active abaissée. Chacune de ces barrières 143, 144 et 145 présente un capteur 146 du type contact électrique qui détermine la présence d'un article intermédiaire 8.
La première barrière 143 est préférentiellement munie d'une crémaillère horizontale associées à deux butées verticale mobiles pour ajuster la position de l'article intermédiaire 5 et déterminer ses dimensions. Cette crémaillère est reliée à un codeur qui transmet cette information par des connexions classiques aux moyens de traitement de l'information comme il sera décrit ultérieurement.
Perpendiculairement à ce transporteur 142 est agencé un magasin de verres 147 de formats différents destinés à être déposés sur l'article intérmédiaire 5 comme illustré à la figure 29. Les verres sont avantageusement répartis en piles 147. Chaque pile 147 correspond à un format de verre correspondant au format de l'article intermédiaire 5. Un chariot 150 qui supporte des moyens de préhension des verres tels que des ventouses pneumatiques 151 (figure 29) est monté mobile en translation sur deux rails 152 parallèles qui surmontent le magasin.
Ce chariot 150 est mobile par un vérin en translation verticale conformément à la flèche F21 entre deux positions extrêmes l'une effacée haute et l'autre active descendue.
L'opérateur récupère sur l'extrémité amont du transporteur 142 l'article intermédiaire sur lequel est posé le verre avant 5. Eventuellement il remet exactement en position le verre 5 et il dépose une gravure, photo, etc, dans l'article intermédiaire 8 ainsi qu'un support externe 6.
Bien entendu, cette opération qui est réalisée ici manuellement, peut être faite automatiquement par des moyens tels qu'un bras articulé associé à des moyens de préhension des constituants à déposer, stockés dans un magasin.
L'opérateur pose l'article final 10 sur un transporteur à bande 153 qui comporte une barrière 154 munie d'une crémaillère et de deux embouts, qui ajuste la position de l'article final 10 et mesure ses dimensions. Cette barrière comporte également un codeur qui transmet cette information aux moyens appropriés par des connexions classiques.
Un bras articulé 160 montée mobile en translation horizontale par un vérin 161 conformément à la flèche F22 de la figure 30 entre une position active et une position effacée comporte à son extrémité libre trois pistolets 162, 163, et 164 de pose de pointes d'un type classique.
En effet, dans l'art antérieur, la mesure de viscosité de la suspens ion aqueuse de particules minérales était effectuée à l'aide d'un viscosimètre Brookfield type RVT à une température de 200C et à une vitesse de rotation de 100 tours par minute a/ à la sortie du broyeur, b/ après huit jours de repos dans le flacon et après une agitation préalable de la suspension laissée au repos.
Ces deux paramètres n'ont pas permis de mettre en évidence "l'augmentation de la viscosité" de la suspension aqueuse minérale néfaste pour l'utilisateur ayant à manipuler des suspensions stockées depuis plusieurs jours sans agitation, et caractérisées par une viscosité Brookfield avant agitation supérieure à 2 000 mPa.s pour une mesure effectuée à 10 tours par minute.
Confrontée à ces inconvénients, la Demanderesse a alors constaté que les suspensions aqueuses minérales obtenues selon l'art antérieur avaient des viscosités Brookfield élevées si la mesure s'effectuait sans agitation préalable de la suspension, ce qui est généralement le cas auquel l'utilisateur de ces suspensions doit faire face.
Forte de cette constatation, la Demanderesse a poursuivi ses recherches et a mis au point un procédé de broyage qui, de manière surprenante, permet de réaliser des suspensions minérales aqueuses répondant aux critères de qualité précités, par l'utilisation d'un agent hydrosoluble de broyage et/ou de dispersion dont les sites acides actifs sont partiellement ou totalement neutralisés par un agent de neutralisation contenant l'ion magnésium, de telle sorte que le pourcentage de neutralisation des sites acides actifs par l'ion magnésium varie entre 40% et 60%, bornes incluses, et par un agent de neutralisation disposant de l'ion sodium pouvant neutraliser jusqu'à 60% des sites acides actifs dudit agent.
De manière surprenante, les buts de l'invention sont obtenus lorsque le pourcentage de neutralisation des sites actifs acides du polymère par l'agent de neutralisation contenant l'ion magnésium est compris entre 40 et 60% bornes incluses, tandis que le pourcentage de neutralisation des sites acides actifs du polymère par un agent de neutralisation contenant l'ion sodium est inférieur ou égal à 60%.
Ainsi, un des buts de l'invention est de fournir un procédé de broyage en suspension aqueuse de particules minérales.
Ces suspensions, destinées à des applications pigmentaires dont au moins 90% des particules ont une dimension inférieure à deux microns et dont au moins 60% d'entre elles ont une dimension inférieure à un micron, selon l'invention, ont une viscosité faible et stable dans le temps, même sans agitation, à savoir une viscosité après huit jours au repos du même ordre que celle obtenue à la sortie du broyeur en fin de broyage.
Un autre but de l'invention concerne l'utilisation de ces suspens ions aqueuses minérales affinées au domaine de la charge de masse et du couchage du papier ainsi qu'au domaine des peintures et des matières polymères après, éventuellement, élimination de la phase aqueuse.