INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré sur la figure 8, la brosse 4 peut être exposée à une source de chaleur 16, par exemple une rampe à rayonnement infrarouge placée sensiblement parallèlement à une génératrice de la brosse 4. De préférence, on fait tourner la brosse 4 autour de son axe, devant cette source de chaleur 16. La température de la source 16 est choisie de manière telle que les extrémités des poils 9 subissent un début de fusion provoquant une boursouflure 17 en forme de L, comme visible sur la figure 9, qui s'étend suivant tout le bord transversal du poil Les poils 9 à section en L peuvent être mélangés à des poils de plus faible section, puis exposés ensuite à la source de chaleur 16. Lors du traitement thermique, les poils de plus faible section, moins résistants à la chaleur, subiront une diminution de longueur supérieure à celle des poils à section en L dont les extrémités boursouflées 17 resteront en saillie au-delà des extrémités des poils de plus faible section.
Les poils à section en L peuvent être mélangés avec des poils à section transversale plate, en particulier avec des poils dont la section sensiblement rectangulaire présente une grande dimension au moins égale au double de la petite dimension et au plus égale à cinq fois cette petite dimension, comme précisé dans FR-B-2 627 363.
Les poils à section transversale en L sont de préférence obtenus par extrusion à travers une filière appropriée. Ces poils peuvent être réalisés en matière plastique polyamide PA6-66 ; 6-10 ; 6-12 ou en PA11 (nom commercial RILSAN), ou en polyéthylène, en élastomère thermoplastique tel que polyuréthane, ou en polyéther bloc-amide.
Les brosses réalisées avec des poils à section en L, selon l'invention, peuvent comporter un nombre réduit de poils par spire, par exemple de 7 à 40 poils par spire.
Les fils métalliques, notamment les fils de fer, utilisés pour les branches 7, 8 de l'âme peuvent être très fins, avec un diamètre avantageusement compris entre 5 dixièmes et 10 dixièmes de millimètre, car les poils 9 à section transversale en L s'écrasent entre les spires.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le support mobile précité est un tapis convoyeur dont la face supérieure comporte des rainures transversales de réception des tronçons de fils, ces rainures étant de préférence orientées en zigzag sur la longueur du tapis.
Avantageusement! le poste de soudure comporte des têtes multiples de soudure, alignées le long du support mobile et constituées par exemple de micro-torches à plasma.
L'invention propose également un convertisseur thermoélectrique fabriqué au moyen de la machine définie ci-dessus, caractérisé en ce qu'il comprend un enroulement serré d'un ensemble de thermocouples connectés en série et en zigzag et d'une bande de matière isolante telle que de la laine de verre ou analogue, et au moins un lien posé sur cet enroulement pour le maintenir serré.
Avantageusement, cet enroulement comprend une extrémité axiale concave comportant les soudures chaudes et une extrémité axiale convexe comportant les soudures froides des thermocouples.
Selon d'autres caractéristiques de l'Invention, le lien précité de l'enroulement peut comporter des moyens de fixation au-dessus du foyer d'une lampe-tempête, et les fils de jonction fixés aux extrémités de l'ensemble de thermocouples, peuvent être reliés à un connecteur d'alimentation électrique d'un récepteur radio à transistors.
Le convertisseur thermoélectrique selon l'invention peut donc avantageusement être utilisé dans les régions peu ou non électrifiées, où les populations se servent de lampes-tempête pour s'éclairer dans la soirée, et permet alors de générer, à partir du flux de chaleur dissipé par une lampe-tempête, une énergie électrique suffisante pour alimenter un récepteur radio à transistors, sans qu'il soit nécessaire d'utiliser les piles électriques habituellement prévues à cet effet.
L'invention trouve une application particulièrement intéressante dans les pays à climat tropical humide, où la durée de vie des piles électriques est beaucoup plus faible que dans les pays à climat tempéré et où en général il est relativement difficile et coûteux de se procurer des piles de rechange.
Ainsi, par l'intermédiaire des lampes-tempête qui sont d'un usage quasi-universel, l'invention permet à des populations réparties sur de vastes territoires non électrifiés et peu ou mal équipés en biens de service de recevoir des informations, des messages, des instructions, des avertissements, etc, qui sont émis à leur attention par un gouvernement, une organisation internatio nale, nationale ou régionale, etc.
Un convertisseur thermoélectrique selon l'invention est par ailleurs utilisable avec toute source de chaleur dégageant une énergie thermique suffisante pour élever d'environ une centaine de degrés Celsius la température des jonctions chaudes des thermocouples par rapport à celle des jonctions froides.
L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit, faite à titre d'exemple en référence aux dessins annexés dans lesquels La figure 1 est une vue schématique en plan d'une machine de fabrication de convertisseurs thermoélectriques selon l'invention La figure 2 est une vue de dessus, à plus grande échelle, d'une partie de la machine de la figure 1 La figure 3 représente schématiquement un convertisseur thermoélectrique selon l'invention connecté à un récepteur radio à transistors.
On se réfère d'abord aux figures 1 et 2, qui représentent schématiquement les moyens essentiels d'une machine de fabrication de convertisseurs thermoélectriques selon l'invention.
Dans ces figures, la référence 10 désigne un convoyeur comprenant un tapis ou une bande sans fin 12 passant sur des rouleaux 14 de guidage et d'entraînement pas à pas, la face supérieure de ce tapis comportant des encoches ou rainures transversales 16 agencées en V ou en zigzag pour recevoir chacune un tronçon de fil électroconducteur destiné à faire partie d'un thermocouple.
Ces tronçons de fils sont fournis par des bobines 18 de fil électroconducteur qui sont disposées de part et d'autre du tapis 12, le fil d'une première bobine 18 étant par exemple un alliage nickel-cuivre à 45 % de nickel et 55 % de cuivre, et le fil de l'autre bobine 18 étant par exemple un alliage nickel-chrome à 90 % de nickel et 10 % de chrome, ces fils ayant un diamètre par exemple de l'ordre de 0,5 mm.
Chaque bobine est associée à un dévidoir à galets 20 qui redresse le fil, qui en mesure une longueur prédéterminée et qui coupe le fil à cette longueur, la sortie de chaque dévidoir 20 aboutissant à un système 22 de guidage et de pose d'un tronçon de fil dans une rainure 16 du tapis 12, de telle sorte que les tronçons de fils disposés dans deux rainures consécutives sont de nature différente.
Comme on le voit mieux en figure 2, chaque tronçon de fil peut avoir une longueur supérieure à celle de la rainure 16 où il est reçu, de sorte que ses extrémités 24 dépassent de part et d'autre du tapis 12. La machine comprend ensuite un poste 26 de soudure, comprenant deux têtes de soudure 28 de part et d'autre du tapis 12, agencées de telle sorte que les extrémités 24 des tronçons de fil passent au niveau de ces têtes de soudure lorsque le tapis 12 est déplacé vers l'avant dans le sens indiqué par la flèche 30.
Ces têtes de soudure comprennent par exemple des groupes de microtorches à plasma équipées d'un générateur et d'un système de balayage d'argon, pour réaliser simultanément un certain nombre de soudures, par exemple compris entre 3 et 10, de chaque coté du tapis 12. Ainsi, au poste de soudure 18, les extrémités 24 adjacentes ou croisées des tronçons de fils sont soudées deux à deux, chaque soudure constituant une jonction d'un thermocouple.
Selon ce concept, l'épaisseur de jupe de la capsule varie selon la hauteur h (= ordonnée sur la figure 2a) et de manière plus précise selon la position relative de chaque portion de jupe tronconique par rapport à la bague (5) du goulot (4) à surboucher. Cette épaisseur tient compte de toutes les contraintes - différentes selon la hauteur h - auxquelles sont soumises les capsules, que ce soit des contraintes de tenue mécanique lors du capsulage, ou que ce soit des contraintes de facilité d'ouverture lors du décapsulage, la grande difficulté, surmontée par l'invention, résidant dans le fait que ces contraintes, au capsulage et au décapsulage, sont généralement contradictoires.
Dans certains cas, on pourrait avoir avantage à réaliser une succession de plus de trois parois tronconiques, mais on atteint généralement les objectifs de l'invention avec une succession de deux ou de trois parois tronconiques (jupes T2 ou T3).
D'une manière générale, quelle que soit la modalité retenue de l'invention et le nombre de parois tronconiques, la hauteur totale H de la capsule est comprise entre 20 et 70 mm, son diamètre à mi-hauteur est compris entre 20 et 40 mm et sa conicité est comprise entre 1/10 et 1/30.
De préférence, les parois T21 ou T31 (parois les plus minces des jupes T2 ou T3) comprennent un épaulement de centrage (9) ou sont raccordées à ladite tête (2) par un épaulement de centrage (9).
Cet épaulement (9), de hauteur typiquement comprise entre 3 et 6 mm, se raccorde à ladite tête (2) avec un rayon de courbure compris entre 1,5 et 4 mm, et se raccorde à la paroi T21 ou T31 avec un rayon de courbure compris entre 0,8 et 4 mm.
I1 est avantageux de munir la partie de jupe la plus éloignée de ladite tête (parois T22 ou T33 des jupes T2 ou T3) d'un jonc (10) situé à une distance de l'extrémité de la jupe (3) (extrémité opposée à ladite tête) comprise entre 5 et 15 mm, de manière à faciliter l'approvisionnement à l'unité, lors du sertissage de ladite capsule (1) sur le goulot (4), des capsules stockées en bâton et à éviter la déformation de la jupe à la distribution sur ligne de capsulage.
De même, il est avantageux que l'extrémité de ladite jupe (3) soit évasée de manière à s'adapter à la courbure dudit jonc (10) lors de l'empilage des capsules (1) pour former des bâtons.
En ce qui concerne le choix du matériau constituant la capsule en alliage d'aluminium, cet alliage doit, de préférence, avoir une teneur en Al supérieure à 98 t en poids et contenir moins de 1% en poids de la somme des éléments Si et Fe, la teneur totale pondérale en éléments autres que Si et Fe étant inférieure à 1% (somme de métaux lourds toxiques Pb, CrVI, Cd < 100 ppm - norme NF A 50541), et ses caractéristiques mécaniques sont, de préférence, les suivantes : Rm compris entre 65 et 95 MPa, Ru0,2 compris entre 20 et 55 MPa, et son allongement A% supérieur à 15%.
Un deuxième objet de l'invention est un procédé de fabrication de capsules métalliques.
Ce procédé de fabrication d'une capsule de surbouchage (1) comportant une tête (2) et une jupe (3), destinée à être sertie sur le goulot (4) d'une bouteille dont la bague (5) comprend un épaulement inférieur (7) de sertissage et éventuellement un épaulement supérieur (6), comprend la transformation en capsule, par emboutissage, étirage et calibrage, d'un flan ébauche (13) découpé dans une bande (14), ou un format, en matériau à base métallique, et la décoration de la capsule, et est caractérisé en ce que, a) on approvisionne ladite bande (14) ou ledit format en matériau, comprenant une couche métallique, choisi dans le groupe formé par l'aluminium ou alliage d'aluminium à l'état recuit, un alliage d'étain, un complexe métalloplastique comprenant au moins une couche d'aluminium et une couche thermoplastique (polyoléfine par exemple), b) après découpe d'un flan ébauche (13) dans ladite bande (14) ou ledit format, on forme, par emboutissage-étirage dudit flan (13), une ébauche cylindrique (15) de rapport H/D (hauteur/diamètre) compris entre 0,5 et 3,5.
c) on étire la jupe de l'ébauche cylindrique (15) en p passes d'étirage (à l'aide de bagues d'étirage et de poinçons étagés) ou de calibrage, de manière à former une ébauche Ep (Ep désignant l'ébauche obtenue à la p-ième passe et dernière passe d'étirage ou calibrage) à jupe étagée localement amincie comportant n étages cylindriques (étages successifs, de diamètre extérieur croissant, désignés par Epl, ..... . Epn1 l'étage Epl étant le plus proche de la tête de la capsule), ébauche Ep dans laquelle au moins le premier étage Epl présente une épaisseur de jupe réduite par rapport l'épaisseur de jupe du dernier étage Epn, d) on comprime entre poinçon et matrice tronconiques l'ébauche à jupe étagée Ep obtenue en c), de manière à former une ébauche à jupe sensiblement tronconique, à surface externe lisse, et à surface interne dont le profil d'épaisseur a la forme de marches d'escalier (jupe formée d'une succession d'au moins deux parois tronconiques d'épaisseur différente et désignée par Ti où i indique le nombre de parois tronconiques d'épaisseurs différentes, les parois tronconiques successives, d'épaisseur croissante, étant désignées par Til, Ti2, . . .Tii).
e) on traite thermiquement l'ébauche à jupe tronconique Ti, obtenue en d), pendant un temps et à une température choisis de manière à éliminer le lubrifiant (introduit à au moins une des étapes a), b), c)) présent à la surface de la capsule obtenue en d) et à obtenir une capsule (1) avec ladite couche métallique à l'état recuit.
Ce procédé général permet d'obtenir une grande variété de capsules qui répondent au problème posé.
Cependant, à l'étape c) la valeur de p est de préférence comprise entre 2 et 7, la valeur de n est de préférence comprise entre 2 et 8, et, à l'étape d) la valeur de i est de préférence 2 ou 3.
Dans le cas où le matériau de départ est un alliage d'aluminium,en bande ou format d'épaisseur comprise entre 80 et 130 um, on obtient, à l'étape d) du procédé et pour i = 2, l'ébauche à jupe tronconique T2, qui présente une paroi tronconique T21 d'épaisseur comprise entre 40 et 80 um sur une hauteur adaptée au goulot à capsuler, de manière à ce que la paroi tronconique la plus mince T21 recouvre, après sertissage, ledit épaulement inférieur (7) et une partie d'au moins 3 mm sous ledit épaulement inférieur (7), la paroi tronconique T22 ayant une épaisseur comprise entre 60 et 110 pm.
De même, pour i = 3, l'ébauche à jupe tronconique T3 présente une paroi tronconique T31 d'épaisseur comprise entre 40 et 80 um sur une hauteur adaptée au goulot à capsuler, de manière à ce que la paroi tronconique la plus mince T31 recouvre, après sertissage, ledit épaulement supérieur (6) et une partie de l'épaulement (5), la paroi tronconique médiane T32 étant d'épaisseur comprise entre 50 et 85 um sur une hauteur adaptée au goulot à capsuler, de manière à ce que la paroi tronconique médiane T32 recouvre, après sertissage, ledit épaulement inférieur (7) et une partie d'au moins 3 mm sous ledit épaulement (7), la paroi T33 ayant une épaisseur comprise entre 60 et 110 um.
En pratique, on réalise l'espace 1 puis on raccorde le revêtement de la chaussée B avec l'espace 1 dont le sol 30 est identique à ladite chaussée.
Lorsqu'on prévoit un caniveau bien marqué, qu'il soit concave, escarpé ou en simple plan incliné par rapport à la chaussée B proprement dite, on assure la continuité de ce caniveau devant l'espace 1.
Sur la figure 5, on a représenté une autre solution qui consiste à déterminer l'espace 1 non plus avec les faces d'extrémité des éléments C1 et C2 mais avec des éléments spécifiques 21 et 22 qui, avec l'élément 20, forment une bordure continue : C1, 21, 20, 22, C2.
L'encoche que constitue l'espace 1 peut être une gène pour les malvoyants ou les aveugles et il est bon de prévoir que les abords immédiats de l'espace 1 soient signalés.
La partie supérieure, en continuité avec le trottoir, peut être traitée pour présenter un relief significatif identifiable par les aveugles ou par toute personne mal voyante, sans pour autant constituer un obstacle.
Ce traitement, rapporté ou d'origine, doit par sa couleur et/ou son aspect en faciliter le repérage visuel et sensitif.
Dans le cas des figures 2, 3 et 5, on a prévu que les éléments 2, 21, 20 et 22 aient un état de surface différent de celui du trottoir A, ce qui peut être obtenu de différentes manières selon le matériau dont ces éléments sont faits. S'il s'agit de béton, on peut réaliser leur moulage de telle manière que leur face extérieure supérieure présente des reliefs importants 23 (ce qui est schématisé sur les figures 2 et 3). S'il s'agit de blocs de granit, on peut rapporter un revêtement 24, antidérapant en élastomère ou analogue et présentant des reliefs plus ou moins marqués.
On peut aussi adopter celui que l'on utilise couramment le long des quais de chemins de fer et de métro pour signaler l'approche de la voie, simplement par la sensation que le pied d'une personne ressent dès qu'il est posé sur des plots hémisphériques que ce revêtement présente.
Naturellement, on peut aussi prévoir des reliefs 23 ou un revêtement 24 non plus directement sur les élément 2, 20, 21 et 22 mais un peu en deçà par rapport à l'espace 1 afin que celui-ci soit signalé plus tôt.
L'espace 1 étant destiné à recevoir les déjections canines et devant être nettoyé facilement par le ruisseau d'eau, il peut s'avérer utile de prévoir un revêtement particulier sur le sol 3 et sur les faces de la bordure qui entourent l'espace 1.
Sur la figure 5, on a représenté un tel revêtement sous forme de carreaux de faïence 30 (sur le sol 3 et sur les faces verticales des éléments 20, 21 et 22) avantageusement blancs, afin de bien marquer la destination du dispositif. Il va de soi que tout autre revêtement ad hoc peut être utilisé : peinture ou enduit aux silicones par exemple. Comme indiqué plus haut, ce revêtement doit résister aux agressions physiques et chimiques.
Un dispositif conforme à l'invention se prête particulièrement bien à son raccordement à un égout, contrairement aux dispositifs connus que l'on a décrits plus haut.
En effet, l'emplacement de ce dispositif à proximité immédiate de la bordure C et du caniveau D permet de combiner le dispositif et une bouche d'égout E.
Sur la figure 6, on a représenté un mode de réalisation selon lequel le dispositif est associé à une bouche d'égout par sa face la plus éloignée du trottoir.
Les côtés de l'espace 1 sont déterminés par les éléments 21 et 22 et son fond par un élément 25 traversé d'un passage 31 équivalent à celui d'une bouche d'égout E.
Le passage 31 communique avec un conduit descendant 32 qui rejoint obliquement le collecteur existant H auquel il est raccordé.
PREMIERE VERSION POUR I)ES CYCLES SINUSOIDAUX Le fonctionnement de l'installation est caractérisé par une électronique qui actionnera le moteur de la pompe à vide en lui donnant une vitesse de rotation dans un temps donné, les électrovannes tantôt au repos et tantôt excitées dirigeront les débits soit vers l'appareil à essayer, soit vers l'extérieur du système. L'ouverture de l'équipage mobile, une fois réglée restera fixe, les cycles sinusoïdaux seront reproduits par la pompe à vide qui ralentira progressivement à chacun des cycles PREMIERE VERSION CYCLES ECIIELON CARRE Le fonctionnement de l'installation est caractérisé par une électronique qui actionnera le moteur de la pompe en permanence.Les électrovannes tantôt au repos tantôt excitées dirigeront les débits soit vers l'appareil à essayer soit vers l'extérieur du système dans un temps doimé. L'ouverture de l'équipage mobile sera réglée à l'ouverture du débit de pointe désiré et restera fixe.
DEUXWME VERSION POUR DES CYCLES SINUSOIDAUX Le fonctionnement de l'installation est caractérisé par une électronique qui actionnera le moteur de la pompe à vide en permanence. Les électrovannes tantot au repos, tantôt excitées dirigeront les débits soit vers l'appareil à essayer soit vers l'extérieur du système. Le fonctionnement de l'équipage mobile sera provoqué par une carte de puissance et de bouclage qui contrôlera les signaux provenants des moyens électromagnétiques de détection de position afin de réguler les débits de pointe. Le signale sinasoïdal sera provoqué par une carte électronique dit de Rampe elle est généralement intégré à la carte de puissance et de bouclage.
La pompe â vide tournant en permanence, c'est l'équipage mobile d'étranglement qui reproduira les mouvements sinusoïdaux. Une carre électronique commandera la cadence.
DEUXIEME VERSION POUR DES CYCLES ECHELON CARRE Le fonctionnement de l'installation est caractérisé par une électronique qui actionnera le moteur de la pompe à vide en permanence.
Les électrovannes tantôt au repos tantôt excitées dirigeront les débits soit vers l'appareil à essayer soit vers l'extérieur du système.
Le fonctionnement de l'équipage mobile sera provoqué par une carte de puissance et de bouclage qui contrôlera les signaux provenants des moyens électromagnétiques de détection de position afin de réguler les débits de pointe, l'équipage mobile une fois régler a son débit de pointe restera fixe La carte électronique commandera la cadence d'ouverture des électrovannes.
Une application particulièrement intéressante de l'invention est caractérisée par l'essai d'appareiIs respiratoires.
L'appareil sera généralement placé dans un caisson étanche où l'on pourra faire régner une pression différente de la pression atmosphérique normal par exemple inférieure (dans la cas des appareils respiratoires destinés aux équipages d'avion) ou supérieur (dans le cas notamment des équipements de plongée).
Une autre application particulièrement intéressante de l'invention est caractérisée par les appareils de réanimation de traitement thérapeutique. La cadence et le volume étant réglés à volonté et avec précision des enregistrements de cycles respiratoires mis en mémoire pourront être reproduits lors de soins intensifs A I1expiration, l'apport d'non gaz additionnel pourra être mtroduit dans le circuit afin d'améliorer le pourcentage oxygène du débit expiré par l'appareil.
Par un système d'injection, cette invention autorise la vaporisation de produits médicamenteux sans passer par les circuits pneumatiques car cette injection placée prés du raccord (1) évite tout nettoyage et pollution de l'installation.
Cette invention est caractérisée par la suppression de tout clapet anti-retour nécessaire au bon fonctionnement d'un système traditionnelle.
FIGURE 1 & Description des éléments constitutifs du simulateur 1 - Support pour équipement: 2 - Electrovanne normalement fermée 3 - Electrovanne normalement ouverte: 4- Electrovanne normalement fermee: 5 - Vanne proportionnelle: 6-Pompe à vide sèche sans huile: 7 - Electrovanne normalement ouverte: g - Capteur différentiel: 9 - Echangeur de température:: FONCONNEMENT DE L" INSTALLATION FONCTIONNEMENT EN ALTERNATIF PHASE (ASPIRATION) flg. 1 PREMIERE fERSION- A la mise en marie de la pompe à vide (6) la vanne de régulation (5) est grande ouverte. La pompe à vide effectue un mouvement proportionnel en augmentant et en diminuant sa vitesse de rotation à une cadence et une vitesse programmée.
Les électrovaunes (2) et (rut) sont en position "fermée ".Les électrovannes (3) et (7) sont en position ouverte Le Le débit aspiré se dirige de (1) à (7) en passant par le circuit (3) (5) et (6) FONCTIONNEMENT EN ALTERNATIF PHASE (EXPIRATION) fig. 2 PREMIERE VERSION Lorsque la pompe à vide (6) aspire un débit, le débit expiré est le même que le débit aspiré.
Les électrovaune (2) et (4) sont "ouvertes" . Les électrovannes (3) et (7) sont "fermées.
La vanne de régulation est grande ouverte. La pompe à vide effectue un mouvement proportionnel en augmentant et en diminuant sa vitesse de rotation à une cadence et une vitesse programmée.
Le débit aspiré se dirige de l'électrovanne (4) vers la vanne proportionnelle (5) puis la pompe à vide (6) pour être expiré vers le raccord d'essais (1) en passant par l'électrovanne (2).
Dans la suite, "la densification" d'une poudre après compactage ou frittage est définie selon la norme comme le rapport de la densité réelle mesurée du produit compacté ou fritté à la densité théorique de l'oxyde de zinc (5, 6).