INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les deux racleurs de bande (9) et (10) assurent le décollement du produit.
Un levier de manoeuvre (11) actionne une came qui neutralise ou non l'amortissement de la plaque de frappe.
La plaque de frappe est montée sur son support par un dispositif élastique (ressort ou autre). En neutralisant ce dispositif; la frappe est alors maximum et à course positive.
L'épaisseur désirée est obtenue par le réglage en hauteur de l'actionneur de frappe situé en (8).
Le dessin joint représente succintement le principe de la machine qui peut, en fonction des besoins, prendre une autre forme.
MATERIAU DE SUBSTITUTION DES PARTIES MOLLES TISSULAIRES OU MUSCULAIRES, SON PROCEDE DE FABRICATION, ET SON APPLICATION A LA REALISATION DE GREFFES.
Le produit selon l'invention conceme un biomatériau obtenu après traitement spécifique de Spongia Officinalis ou tout autre Porifère, destiné à remplacer les pertes de substance tissulaire ou musculaire consécutives à un traumatisme, à une exérèse chirurgicale, et à une destruction tumorale ou dégénérative.
En effet, on sait que Spongia Officinalis fait partie de la classe des démosponges.
Dont le squelette est formé de fibres de spongine, le corps d'un ensemble de cellules qui ne sont pas groupées en tissu. La caractéristique essentielle des éponges est l'absence de différentiation cellulaire, ce qui explique leur faculté de régénération.
Le corps des éponges est formé de cellules appartenant à un petit nombre de types différents concourrant à la formation de véritables unités fonctionnelles, il est dépourvu d'organe.
Les pertes de substance provoquent généralement non seulement des dommages esthétiques mais aussi fonctionnels. La réparation de tels dommages se fait chirurgicalement soit par des greffes dermo-cutanées, musculaires ou prothétiques.
On sait par ailleurs que le bois est un bon absorbant acoustique. Cependant, dans la plupart des cas, il n'est pas possible d'utiliser directement ce matériau, à cause de son manque de robustesse et de durabilité, caractéristiques qui par ailleurs sont précisément celles des murs de béton et des murs en palplanches métalliques.
Depuis quelques années, il a donc été proposé d'utiliser comme matériau absorbant un composé de ciment et de fibres de bois, ce composé possédant à la fois la durabilité et la robustesse, que lui confère le ciment, et la souplesse et la légèreté que lui confère le bois, lequel en la circonstance remplace le sable ou les cailloux des bétons traditionnels.
Dans ce matériau composite absorbant, commercialisé notamment sous la forme de panneaux carrés ou rectangulaires, et connu par exemple sous la marque BBS (Béton Bois Système), le bois reçoit les nuisances sonores et il les absorbe sans les retransmettre.
Malheureusement, en lui-même, le mur anti-bruit réalisé à partir de panneaux en BBS n'est pas autoportant. Selon les applications et les sites à protéger, la structure portante des panneaux en BBS est alors assurée soit par des profilés en béton préfabriqué, soit par des piliers d'acier zingué au feu.
De telles structures portantes ont toutefois l'inconvénient d'être très lourdes, et elles ne peuvent donc pas être implantées dans des sols fraîchement remblayés, donc trop meubles.
En outre, l'implantation de piliers en béton préfabriqué ou en acier zingué au feu implique l'emploi d'équipements lourds et encombrants, et il est donc impossible de construire des murs des deux derniers types précités lorsque le site de leur implantation est étroit, notamment sur les crêtes de talus.
La présente invention se propose de remédier à l'ensemble des inconvénients précités. Elle vise à optimiser l'implantation d'un mur anti-bruit destiné à atténuer la perception d'une source de bruit dans une zone à protéger, et ce quels que soient le lieu d'implantation et la nature du sol d'implantation.
Dans ce contexte, l'invention préconise l'emploi d'un profilé d'une conception nouvelle, profilé qui, par son assemblage avec d'autres profilés du même type, constitue un rideau sur lequel, dans l'exemple d'application à un mur anti-bruit décrit dans la présente demande de brevet, sont fixés des panneaux absorbants à base de bois, et de préférence des panneaux BBS.
L'avantage du profilé selon l'invention, qui va constituer la structure portante de tels panneaux, est qu'il est robuste et en même temps léger, si bien qu'il peut être implanté dans le sol, en tous lieux, sans qu'il soit besoin de faire appel à des équipements lourds et encombrants.
De surcroit, un tel profilé est mécaniquement suffisamment résistant pour supporter par lui-même le poids de plusieurs panneaux absorbants, si bien que, pour construire un mur anti-bruit conforme à l'invention, il suffit de battre verticalement dans le sol seulement quelques uns des profilés acoustiques, de place en place, espacés d'une manière aussi régulière que possible, par exemple au pas de un sur deux, voire au pas de un sur trois, les profilés acoustiques non battus dans le sol étant néanmoins parfaitement maintenus dans leur position verticale grâce à leur enclenchement sur les panneaux qui leur sont adjacents.
Le fait de n'avoir à battre dans le sol qu'une partie des profilés acoustiques du rideau constituant la structure portante du mur anti-bruit réduit d'autant le coût de la réalisation d'un tel mur.
La présente invention a pour premier objet un profilé, destiné en particulier à la fixation de panneaux en un matériau ayant d'excellentes propriétés d'absorption acoustique, à base notamment de bois, pour la réalisation d'un mur anti-bruit, ledit profilé étant du type comprenant une âme centrale et deux boucles, complémentaires l'une de l'autre, disposées chacune le long d'un bord longitudinal dudit profilé, et étant caractérisé en ce qu'il présente deux branches libres, parallèles entre elles, terminées chacune par l'une desdites deux boucles, et deux méplats raccordant chacun l'âme centrale et une branche libre, lesdits deux méplats étant également parallèles entre eux et lesdites deux boucles étant situées dans le plan parallèle aux méplats passant par le milieu de l'âme en sorte que ledit profilé est géométriquement défini par deux trapèzes symétriques par rapport au milieu de l'âme. Le fait que les boucles, qui permettent l'enclenchement longitudinal du profilé acoustique selon l'invention dans les boucles complémentaires de deux profilés identiques adjacents, sont disposées dans le plan médian dudit profilé, libérant ainsi en totalité les méplats latéraux, permet une construction de profilés acoustiques, et par suite une construction de rideaux acoustiques, aptes à recevoir des panneaux absorbants sur ses deux grandes faces latérales.
Les palplanches connues ne permettent pas une telle disposition de panneaux absorbants sur les deux faces du rideau qu'elles constituent, car leurs boucles d'enclenchement sont disposées le long d'une des deux grandes faces du rideau.
Selon les modules d'inertie et de résistance désirés dans les constructions de rideaux conformes à l'invention, les deux trapèzes symétriques par rapport au milieu de l'âme peuvent être soit des trapèzes isocèles, soit des trapèzes rectangles.
Selon une première variante préférée de réalisation du profilé acoustique selon l'invention, ce dernier comprend également, soudés sur la face externe d'au moins l'un de ses méplats, des fers en U dont les deux ailes s'étendent perpendiculairement à la direction générale du profilé.
Selon une deuxième variante de réalisation, le profilé acoustique selon l'invention comprend également des glissières en C ou en queue d'aronde qui s'étendent longitudinalement sensiblement en partie centrale de la face externe d'au moins l'un de ses méplats.
Après 15 heures, le résidu est dissous dans l'eau (30 ml) et additionné jusqu'à neutralité de CaCo3 pulvérulent. La suspension est alors débarrassée des sels insolubles par filtration et lyophilisée, ce qui conduit à une substance pulvérulente blanche (3,4 g) qui montre en spectrométrie de masse (FAB+ ; matrice glycérol-thioglycérol ; ICs) une série de signaux à m/z 1267 (100, [CD+Cs]+), 1470 (60, [CDGleNAc+Cs)+), 1673 (15, [CD(GleNac)2+Cs]+), 1876 (1,[CD(GleNAc)3+Cs]+).
La solubilité de cette substance dans l'eau est de -1100 g/l.
DISPOSITIF DE CONVERSION ANALOGIOUE / NUMÉRIOUE A COMMUTATION DE CHARGES ET SORTIE DIFFÉRENTIELLE.
La présente invention concerne un dispositif pour la conversion d'un signal analogique, par exemple une tension, en un signal numérique représentatif de l'amplitude du signal analogique.
Elle a plus particulièrement pour objet un convertisseur du type comprenant un intégrateur dont le condensateur d'intégration est chargé par un courant électrique représentatif du signal analogique que l'on veut convertir et est déchargé périodiquement par des quantités d'électricité calibrées.
La valeur recherchée est obtenue à partir de la détection de franchissements de seuils et de la mesure de l'intervalle de temps entre deux franchissements de seuil successifs.
D'une manière générale, un dispositif de conversion analogique / numérique prélève à une fréquence dite d'échantillonnage, des échantillons du signal analogique appliqué en entrée, puis convertit chaque échantillon en un signal numérique. Cette fréquence d'échantillonnage doit être égale à au moins deux fois la fréquence maximum du signal en entrée. Lorsque la fréquence d'échantillonnage est peu élevée, il est nécessaire d'utiliser un filtre passe-bas anti-repliement ayant une pente très raide au delà de sa fréquence de coupure, ctest-à-dire, un filtre d'ordre élevé et donc difficile à réaliser. C'est pourquoi l'on effectue un sur-échantillonnage en utilisant une fréquence d'échantillonnage multiple de la fréquence minimum, ce qui permet en même temps de diminuer la puissance de bruit dans la bande de base. Ce sur-échantillonnage implique toutefois d'utiliser un décimateur dont le rôle est de diminuer dans le même rapport que le sur-échantillonnage, la vitesse de sortie des échantillons numérisés pour la ramener à une valeur équivalente à celle que l'on aurait avec la fréquence minimum d'échantillonnage.
Par ailleurs, la conversion des échantillons prélevés en une valeur numérique s'effectue par comparaison à un ensemble de valeurs de référence appelées niveaux de quantification. Ce traitement engendre un bruit dit de quantification qui peut être atténué en multipliant le nombre de niveaux de quantification, ce qui augmente la complexité du convertisseur.
Or, les convertisseurs du type à intégrateur présentent également l'inconvénient d'être sensibles à la fréquence d'échantillonnage et au bruit de quantification. En outre, ils ne fonctionnent pas à fréquence constante et présentent une linéarité médiocre.
Pour supprimer ces inconvénients on a déjà proposé un convertisseur généralement appelé "SIGMA DELTA" dans lequel le signal analogique d'entrée, préalablement filtré et auquel on a retranché le signal de sortie d'un convertisseur numérique/analogique à un bit, est appliqué à l'entrée d'un intégrateur. Le signal numérique de sortie qui est renvoyé à l'entrée du convertisseur numérique/analogique, est obtenu à l'aide d'un comparateur auquel on a appliqué le signal de sortie de l'intégrateur.
Ce comparateur est équivalent à un convertisseur analogique/numérique à un bit fonctionnant à une fréquence multiple de celle du signal analogique d'entrée.
Le convertisseur numérique/analogique est conçu pour retrancher au signal en entrée de l'intégrateur une tension calibrée positive ou négative en fonction du signal de sortie du comparateur.
Pour obtenir les valeurs numériques recherchées, il suffit de traiter le signal numérique à l'aide d'un filtre numérique passe-bas approprié.
Les convertisseurs de type "SIGMA DELTA" permettent d'effectuer facilement un sur-échantillonnage et l'on peut constater un phénomène très avantageux d'atténuation du bruit de quantification dans la bande de base.
Cependant, il s'avère que la précision de tels convertisseurs est particulièrement sensible aux valeurs des tensions calibrées qui doivent être parfaitement constantes et symétriques, et à leur durée d'application à l'intégrateur.
Par ailleurs, les convertisseurs de ce type comportent une sortie unique, ce qui d'une part, ne simplifie pas le traitement de filtrage numérique en sortie du comparateur, et d'autre part, rend difficile leur calibrage et leur test.
Les trajets de propagation des ondes lumineuses dans la fibre 2 sont les trajets habituels dans un tel cas.
A l'état "contracté" de l'élément en AMF (figure 3), les parties 5 de l'hélice en contact avec la fibre 2 s'enfoncent légèrement dans celle-ci et créent des déformations de l'interface fibre/air. Ces déformations modifient la répartition des trajets des ondes lumineuses qui se propagent dans la fibre 2, du fait que les modes d'ordre élevé ne sont alors plus guidés. Ce phénomène est dû aux microcourbures périodiques induites sur la fibre par la contraction de l'hélice . Ces modifications sont mesurées, de façon connue en soi, à l'aide du dispositif de lecture 2. Par le choix de l'alliage AMF de l'hélice, on ajuste sa température de transition. Par conséquent, lorsque le réflectomètre 3 détecte une variation du flux lumineux due à la contraction de l'hélice en question, dont il peut facilement déterminer l'emplacement par rapport à la fibre 2, on sait qu'à cet emplacement la température de transition en question a été franchie. Si, par exemple, cette température correspond à celle du début de combustion des matériaux environnant la fibre optique 2 avec son hélice en AMF, on réalise ainsi un détecteur d'incendie.
Pour ajuster la sensibilité du capteur de température réalisé avec une telle fibre optique, L'hélice en matériau AMF applique sur la fibre optique des contraintes de façon spatialement périodique. La période spatiale est calculée, de façon connue en soi (voir par exemple le livre "Optical Fiber Sensors" de B. CULSHAW et J. DAKIN, Vol. 2, 1989 aux Editions Artech House) en fonction de l'écart entre les constantes de propagation des modes d'ordre élévé qui se propagent dans la fibre.
En-dessous de la température de transition, le matériau AMF relâche les contraintes exercées sur la fibre optique. Par conséquent, la formation de la zone de mesure est réversible. On peut donc soit supprimer la zone de mesure, soit la déplacer. Bien entendu, il en est de même pour toutes les zones de mesure PC1, PC2,...
Selon un premier mode de réalisation de l'invention, on réalise un système multi-capteurs à l'aide d'au moins une fibre optique le long de laquelle on dispose plusieurs hélices identiques en AMF telles que celle décrite ci-dessus, déterminant chacune une zone de mesure. L'adressage et la lecture des capteurs répartis le long de la fibre optique 2 et correspondant à ces zones de mesure sont effectués de manière connue en soi par réflectométrie en reliant, comme précisé ci-dessus, une extrémité de la fibre 2 à une source lumineuse 1, et l'autre extrémité à un réflectomètre 3. Il en est de même pour tous les autres modes de réalisation de l'invention.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, les hélices en AMF ont des compositions différentes, et donc des températures de transitions différentes. On constitue ainsi un système multi-capteurs à capteurs répartis. Ces capteurs permettent alors de mesurer plusieurs températures différentes (ou des franchissements de différents seuils de températures) en un même endroit ou en des endroits différents.
Selon un exemple de réalisation de l'invention, une hélice en AMF est réalisée à partir d'un fil en AMF d'un diamètre d'environ 60 pm bobiné sur une fibre optique d'un diamètre d'environ 250 ijm. L'alliage AMF est par exemple de type Cu-Al-Ni ou Ni-Ti. La longueur de l'hélice est alors inférieure à 1 mm et l'hélice comporte une dizaine de spires non jointives.
Les applications du dispositif de l'invention sont nombreuses, en particulier dans les cas où l'on utilisait déjà des fibres optiques à zones de mesure fixes et irréversibles. L'invention permet7 dans ces cas, de modifier les emplacements des zones de mesure.
En résumé, le dispositif de l'invention permet de réaliser de façon simple des capteurs de température. Les températures de fonctionnement de tels capteurs peuvent être situées dans une large fourchette de valeurs (-100"C à +200"C environ, actuellement). Dans tous les cas, les zones de mesure sont réversibles, sans endommager la fibre optique.
CALCULATEUR DE NAVIGATION UTILISABLE EN PARTICULIER POUR L'APPRENTISSAGE DE LA NAVIGATION La présente invention concerne un calculateur de navigation utilisable en particulier pour l'apprentissage de la navigation de plaisance. Ce calculateur est notamment destiné à la navigation maritime mais peut également être utilisé en d'autres circonstances, par exemple pour la navigation aérienne.
Pour diriger un navire en mer, il faut résoudre deux problèmes : savoir où se trouve le navire (c'est le problème du point) et déterminer la direction qu'il doit prendre pour se rendre à sa destination (c'est le problème de la route).
La détermination de la position peut se faire à vue par le relevé des points remarquables de la côte (les amers). Une fois la localisation du navire déterminée sur une carte marine, il s'agit de déterminer la route à suivre par le navire.
Les cartes marines indiquent le nord géographique ou nord vrai. Le nord magnétique, que sont sensés indiquer les compas de bord, est décalé dans l'espace et le temps par rapport au nord géographique d'un angle appelé déclinaison magnétique. Toute carte marine indique la déclinaison du lieu qu'elle représente.
Le barreau aimanté du compas de bord d'un navire devrait s'orienter vers le nord magnétique. En fait il est toujours influencé par la masse des fers ou des champs magnétiques se trouvant à bord du navire et entrant dans la constitution des machines portées par le navire.
Le barreau aimanté subit donc un effet perturbateur plus ou moins important et variable en fonction du cap suivi : c'est la déviation. La loi oblige tout navigateur à établir et afficher la courbe de déviation du compas de route. Cette courbe se présente en général sous la forme d'une sinusoïde.
Enfin, un navire subit une dérive de sa route sous l'effet du vent et des courants. Cette dérive peut être bâbord ou tribord.
La figure 5b illustre une variante de branchement à partir de la même disposition de circuits imprimés et de diodes.
Dans ce cas, les DELs en parallèle des colonnes C1, C2 et C9 sont montées en série, avec une résistance Rc', entre V+ et un point C'. Par un câblage approprié, la DEL isolée de la colonne C5 est ramenée en parallèle avec celles de la colonne C1. En outre, les DELs en parallèle des colonnes C3 à C5 sont montées en série, avec une résistance Ra', entre V+ et un point B'. Enfin les DELs en parallèle des colonnes 6, 7 et 8 sont montées en série, avec une résistance Rb', entre V+ et un point B'.
Ce montage conserve les caractéristiques et avantages de celui de la figure 5a en matière d'homogénéité de l'éclairement des sources individuelles et de comportement face aux défaillances.
On notera que les résistances peuvent avantageusement être prévues sur les circuits imprimés.
En variante, les DELs d'une fonction lumineuse donnée peuvent être reliées ensemble selon un montage sérieparallèle.
Normalement, la couleur de la fonction lumineuse produite est donnée par les DELs associées à cette fonction (généralement rouges ou ambres). Dans ces conditions, la plaque extérieure 500 et le voyant 200 peuvent être réalisés en matière plastique transparente incolore.
En variante, on peut bien entendu prévoir de teinter l'un et/ou l'autre de ces éléments, à condition que les longueurs d'onde autorisées à les traverser soient bien contenues dans le spectre d'émission des DELs considérées.
On notera par ailleurs que, pour donner au feu un aspect homogène lorsqu'il est éteint, on peut prévoir sur les parties de liaison de la plaque intérieure 300 ou de la plaque extérieure 500 des aménagements destinés à donner au feu dans ces régions un aspect proche de celui des aménagements optiques 502. Il peut s'agir par exemple d'un aluminage, d'un grenage, d'une peinture de teinte neutre, etc...
DISPOSITIF DE DISTRIBUTION DE LIQUIDE, EN PARTICULIER SOUS FORME AEROSOL L'invention est relative à un dispositif de distribution de liquide du genre de ceux qui comprennent un récipient pour le liquide à distribuer, une tête de distribution montée sur le récipient, et un tube plongeur souple lié à la tête, et muni, à son extrémité éloignée de la tête, d'un flotteur et d'une tubulure faisant saillie au-delà du flotteur.
FR-A-2 086 982 montre, notamment à la figure 3, un dispositif de ce genre dans lequel le tube plongeur souple comporte, au voisinage du flotteur, un embranchement immergé dans un produit liquide qui peut être entraîné par succion avec du gaz débité par le distributeur. Un tel dispositif est d'une fiabilité insuffisante pour la distribution du liquide car l'immersion de l'embranchement du tube risque de ne pas être satisfaisante; en outre, la fabrication d'un tel embranchement complique la réalisation.
L'invention a pour but, surtout, de fournir un dispositif de distribution de liquide, en particulier sous forme aérosol, qui ne présente plus ou à un degré moindre les inconvénients rappelés cidessus. On souhaite, en particulier, que ce dispositif permette d'assurer d'une manière fiable la distribution du liquide, quelle que soit la position donnée au récipient, notamment tête en haut ou tête en bas.
Selon l'invention, un dispositif de distribution de liquide, en particulier sous forme aérosol, du genre défini précédemment, est caractérisé par le fait que le flotteur comporte un lest dont la masse et l'agencement sont tels que le flotteur se maintient, à la surface du liquide, dans une position où la tubulure plonge dans le liquide.
De préférence, le flotteur est constitué par un corps creux traversé, de manière étanche, par le tube plongeur, ou un prolongement de ce tube, et de la tubulure, et le lest est constitué par une masse, en matériau suffisamment dense, placée à l'intérieur du corps creux, autour d'une zone de la tubulure.
Le corps creux peut être constitué par une sphère creuse traversée, suivant un diamètre, par le tube plongeur, ou son prolongement, et la tubulure,et le lest est constitué par une calotte sphérique placée à l'intérieur de la sphère autour de la tubulure, la calotte sphérique admettant un axe sensiblement confondu avec celui de ladite tubulure.
De préférence, le dispositif comporte une prise de gaz additionnelle prévue au voisinage, mais à l'extérieur, du flotteur, du côté de ce flotteur opposé à la tubulure qui plonge dans le liquide.
Le volume intérieur de la partie 16, dans lequel débouche la prise de gaz additionnelle 17, constitue une chambre de mélange entre le produit liquide L prélevé par la tubulure 12, et le gaz G entrant par l'orifice 17 dans ladite chambre.
Le fonctionnement du dispositif résulte immédiatement des explications qui précèdent.
Quelle que soit la position donnée au récipient 1, le flotteur 10 se trouvera à la surface horizontale du liquide L , l'axe de la tubulure 12 et de l'embout 14 étant vertical, sous l'action du lest 11, et la tubulure 12 plongeant dans le liquide.
La longueur du tube 9 étant suffisamment grande, la tubulure 12 pourra toujours arriver au fond du récipient 1 quelle que soit sa position tête en haut ou tête en bas.
Lorsque l'utilisateur appuie sur le bouton-poussoir 7 et ouvre la valve 5, du liquide L, sous l'effet de la pression du gaz propulseur G, monte dans la tubulure 12 et la chambre de mélange 16. L'orifice 17 de prise de gaz additionnelle reste en contact permanent avec la phase gazeuse G, qui se mélange à l'intérieur de la chambre 16 avec le liquide, pour la pulvérisation.
Un tel dispositif permet d'éviter des jets directionnels dus à la noyade de la prise de gaz additionnelle 17. Le flotteur 10 assure un prélèvement correct et fiable du liquide quelle que soit la position du récipient 1. Le flotteur 10 ne vient pas choquer les parois transversales d'extrémité du récipient (fond et sommet).