INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De façon classique, le plateau 6 et le piston 7 définissent une chambre de commande de pontage 8, qui peut être alimentée en fluide hydraulique à partir de-la canalisation 9, ménagée à l'intérieur de l'arbre de turbine 17. Dans les deux parties de la figure 1, le convertisseur 1 est représenté en position de pontage : aucune pression n'est établie dans la chambre. La pression régnant à l'intérieur de l'enceinte du convertisseur 1 s'exerce de part et d'autre du plateau 6 et du piston 7, et maintient ces deux pièces serrées contre l'élément 11. En revanche, lorsque le pontage n'est plus souhaité, l'établissement à l'intérieur de la conduite 9 et dans la chambre 8, d'une pression d'alimentation supérieure à celle qui règne dans l'enceinte du convertisseur 1, désolidarisera le plateau 6 et le piston 7, de l'élément 11.
Dans la partie supérieure de la figure I, illustrant l'art antérieur connu, le réacteur 5 est monté sur une roue libre 15, autour des cannelures de l'arbre de réacteur 18. Dans la partie inférieure de cette figure, relative à l'invention, la roue libre a été supprimée. Le réacteur 5 est fixé directement, et immobilisé en permanence, sur l'arbre de réacteur 18.
Le convertisseur proposé par l'invention ne comporte donc pas de roue libre. Le réacteur 5 est solidaire de l'arbre de réacteur 18, et le convertisseur 1 ne peut jamais fonctionner en coupleur. En l'absence de disposition particulière, le fonctionnement du convertisseur en coupleur entraînerait, au-delà d'un certain régime moteur, une perte de rendement inacceptable.
En se rapportant à la figure 2 A, on voit en effet que dans un convertisseur à réacteur fixe, lorsque le rapport de multiplication i = Xe (ot étant la vitesse turbine et copétant la vitesse impulseur) (Ap augmente, le rendement 1 du convertisseur passe normalement par un maximum correspondant au point de couplage du convertisseur, avant de décroître, alors que dans le' même convertisseur, pourvu d'une roue libre (cf figure 2 B), lorsque le point de couplage ic est atteint, le rendement 77 continue à croître, de façon linéaire. Le point de couplage ic dépend uniquement de la géométrie du convertisseur.
il correspond à 1' obtention pour une géométrie de convertisseur donnée, d'un rapport de couple impulseur/turbine, K = égal à l'unité. Ce Conformément à l'invention, l'embrayage de pontage est serré dès que le point de couplage, ou point de fonctionnement à rapport de couples égal à l'unité, est détecté par la mesure simultanée des vitesses impulseurs op et turbine xt, ce point correspondant à un rapport bien précis ic de ces deux vitesses xt et op, fonction uniquement de la géométrie du convertisseur.
Le diagramme de la figure 3 fait apparaître l'ensemble des paramètres qui peuvent être pris en considération par le calculateur 19 pour commander le pontage et le dépontage du convertisseur.
Outre la vitesse de l'impulseur xp, la vitesse de la turbine cot, et le couple moteur C, il est en effet nécessaire d'intégrer dans la commande, la vitesse du véhicule v, l'action de l'utilisateur sur le frein F, et le rapport engagé R.
Conformément à l'invention, on peut prévoir que le pontage ne soit effectif qu'au-delà d'un seuil de vitesse impulseur déterminé, ce seuil étant, entre autres, fonction de la charge du moteur, de façon à éviter un calage éventuel du moteur, et à assurer le fonctionnement en convertisseur lorsque les conditions d'utilisation du véhicule le requièrent.
Un tel convertisseur pontable, sans roue libre de réacteur, travaille ainsi dans les meilleures conditions de rendement possible, tout en étant d'un coût nettement inférieur aux convertisseurs connus.
EXEMPLE 7 : REALISATION DE LA COUCHE LIPIDIQUE SEMIPER MEABLE 10 gr de particules de 50 nm obtenues selon l'exemple 6 sont dispersés dans 30 ml de dichlorométhane. On ajoute 0,8 gr de chlorure d'acide palmitique. Un réfrigérant muni d'une garde au carbonate de potassium est adapté sur le flacon réactionnel et la réaction est agitée énergiquement à reflux pendant une nuit. Le dichlorométhane est ensuite évaporé avec un evaporateur rotatif et le résidu est lavé plusieurs fois par de ltéthanol puis séché sous vide. On obtient 10,3 gr de particules acylées (rdt 100 ,ó). Le taux d'acides gras greffés mesuré après saponification des particules est de 5 %. Avec les mêmes conditions d'acylation, le taux d'acides gras greffés sur des particules identiques mais séchées sans bicarbonate d'ammonium est de 3 %.
EXEMPLE 8 CHARGEMENT DE LA BUTIROSINE DANS LES BVSM A NOYAUX IONIQUE ET A COUCHE LIPIDIQUE SEMI PERMEABLE La butirosine est un antibiotique de la famille des aminoglycosides. C'est une molécule constituée d'un aminocyclitol lié par des liaisons glycosidiques à des sucres aminés. Il s'agit donc d'un produit très polaire et basique soluble uniquement dans l'eau. Son poids moléculaire est de 556.
On prépare d'abord des noyaux acylés acides de 50 nm selon l'exemple 7. On mélange à l'état sec 1 g de noyaux acylés avec 1 g de butirosine base (Park-Davis). Le mélange est en suite hydraté très progressivement par ajout d'eau distillée. Le mélange est maintenu constamment agité et à 500C. On ajoute ainsi 10 ml d'eau en laissant le mélange revenir à température ambiante et on laisse agiter encore 2 h.
La suspension obtenue est ensuite lyophilisée. Le résidu sec est dispersé dans 5 ml d'éthanol et ajouté goutte à goutte à une suspension de liposomes unilammellaires (1,5 g de lécithines de jaune d'oeuf purifiées dans 50 ml d'eau distillée). Après sonication au bain pendant 1/2 h, la suspension est ultrafiltrée (point de coupure 7500 Daltons) et la butirosine libre présente dans l'uîtrafiltrat est dosée par HPLC. Les résultats indiquent la présence de 50 mg de butirosine dans l'ultrafiîtrat, ce qui correspond à un rendement d'incorporation de 95 % et un taux d'incorporation de 95 % en poids de butirosine par rapport au poids du coeur acylé.
EXEMPLE 9 : CHARGEMENT DE LA PEROXYDASE DE RAIFORT DANS LES BVSM A NOYAUX ACIDES ET A COUCHE LIPIDIQUE SEMIPERMEABLE La peroxydase de raifort est une enzyme basique possédant un poids moléculaire de 40.000 Daltons. On utilise les noyaux acylés acides préparés selon l'exemple 7. Un g de noyaux acylés est mélangé à l'état sec avec 1,5 g de peroxydase (Fluka). Le mélange est agité et hydraté très progressivement par ajout d'eau distillée.La température est maintenue à 40"C. On ajoute ainsi 10 ml d'eau distillée et on laisse agiter encore 2h à 40"C. On ajoute alors 10 ml d'une suspension de 400 mg d'octyl glucoside et de 1,5 g de lécithine de jaune d'oeuf purifiée et le mélange résultant est soniqué pendant 1/2 h au bain en maintenant la température en dessous de 30"C. La suspension obtenue est ensuite dialysée pendant 24 h à 4"C contre de l'eau distillé de façon à éliminer I'octyl glucoside. La préparation est ensuite ultrafiltrée avec une membrane possédant un point de coupure à 100.000 Daltons. La peroxydase libre est dosée dans l'ultrafiltrat par la méthode de Bradford et par dosage enzymatique.Les résultats par les deux méthodes indiquent la présence de 45 mg de péroxydase libre soit un rendement d'encapsulation de 97 % et un taux de chargement de 145 % par rapport au poids de noyaux acylés.
EXEMPLE 10 PREPARATION DE NOYAUX ACYLES BASIQUES DE 50 nm Les noyaux basiques sont préparés par le greffage de l'acide N-(2-(diméthylamino)éthyl)succinam yloïque selon l'exemple 5. 200 g de matrice PS basique sont dispersées dans 2 1 d'eau distillée et ultrabroyés à haute pression (800 bars) avec un homogénéisateur Rannie pour donner des particules de 50 nm. Ces particules sont atomisées en présence de bicarbonate d'ammonium (50 g/l) pour donner 130 g de poudre sèche qui sont suspendus dans 400 ml de dichlorométhane. On ajoute alors 16 g de chlorure d'acide oléique et on laisse sous agitation pendant 24 h à température ambiante.Les particules acylées obtenues sont alors séparées du milieu réactionnel par centrifugation et lavées avec du dichlorométhane puis avec de l'éthanol. La suspens ion éthanolique finale est évaporée sous vide à froid pour donner 125 g de noyaux basiques acylés. Le taux de greffage d'acides gras est mesuré par dosage de l'acide oléique libre après saponification des particules. On trouve un taux de 4,5 %.
EXEMPLE Il : CHARGEMENT D'UN NUCLEOTIDE : L'ADENOSINE 5' MONOPHOSPHATE (AMP) 1'AMP est une molécule acide d'un poids moléculaire de 347.
Le chargement est donc effectué sur des noyaux basiques.
1 g de noyaux basiques préparés selon l'exemple 10 est mélangé intimement à l'état sec avec 0,75 g d'AMP (Fluka). Le mélange est ensuite hydraté progressivement avec de l'eau distillée sous agitation constante et avec une température maintenue à 40"C. On ajoute ainsi 10 ml d'eau distillée et on laisse agiter encore 2 h à 40"C. La suspension résultante est ensuite lyophilisée, le résidu est repris dans 3 ml d'éthanol et la suspension alcoolique est ajouté goutte à goutte à une préparation de liposomes unilamelaires (1,5 g de lécithine de jaune d'oeuf purifiée dans 50 ml d'eau). Après sonication pendant 1/2 h au bain, la préparation est ultrafiltrée de 1'AMP libre est dosée par spectrophotométrie dans l'ultrafiltrat. Les résultats obtenus indiquent une valeur de 50 mg d'AMP soit un rendement d'encapsulation de 97,3 % et un taux de charge de 70 % par rapport au poids de noyaux acylés.
EXEMPLE 12 : CHARGEMENT D'UNE MOLECULE NON IONIQUE, LE STACHYOSE Le stachyose est un tétrasaccharide de structure Gal 1--) 6 Gal 1-- > 6Glc 1-- > 2 Fru. C'est un composé dépourvu de charge électrique et très polaire. La structure du stachyose ne lui permet donc pas d'être encapsulé dans un des compartiments polaires ou lipophiles des BVSM. Nous avons réalisé l'encapsulation en greffant à la molécule de stachyose une fonction ionique acide couplée à un des hydroxyles du stachyose par une fonction ester hydrolysable enzymatiquement.
a) Préparation du dérivé acide du stachyose 1 g de stachyose est dissous dans 5 ml d'une solution aqueuse maintenue sous agitation à 0 C et à pH 6,5 par un pHstat... On ajoute progressivement à cette solution 135 mg de monochlorure d'acide succinique préparé selon l'exemple 3. Après la fin de l'addition, on laisse encore agiter pendant 2 h en laissant revenir à température ambiante. Le mélange réactionnel est ensuite appliqué au sommet d'une colonne de perméation de gel G25 et élué par de l'eau distillée. Les fractions contenant l'oligosaccharide (testé par la méthode de Dubois) sont rassemblées et lyophilisées pour donner 0,85 g de stachyose modifié. Le taux de greffage ionque est mesuré par titration avec de la soude 0,1 N et correspond à une charge ionique pour 4,2 sucres donc environ une charge par molécule de stachyose.
b) Chargement du stachyose modifié 1 g de noyau basiques acylés préparés selon l'exemple 10 est mélangé intimement à l'état sec avec Ig de stachyose modifié. Le mélange est ensuite hydraté très progressivement avec de l'eau distillée sous agitation constante et avec une température maintenue à 40"C. On ajoute ainsi 10 ml d'eau distillée et on laisse agiter encore 2 h à 40"C. La suspension résultante est ensuite lyophilisée, le résidu est repris dans trois ml d'éthanol et la suspension alcoolique est ajoutée goutte à goutte à une préparation de liposomes unilammellaires (1,5 g de lécithines de jaune d'oeuf purifiée dans 50 ml d'eau distillée).Après sonication pendant 1/2 h au bain, la préparation est ultrafiltrée et le stachyose libre est dosé par la méthode de Dubois. Les résultats indiquent une valeur de 75 mg de stachyose soit un rendement d'encapsulation de 92,5 % et un taux de charge de 92,5 % par rapport au poids de noyaux acylés.
EXEMPLE 13 : PREPARATION DE BVSM A PARTIR D'UNE DISPERSION DE NOYAUX ACYLES DANS UNE SOLUTION DE TRIGLYCERIDES 15 mg de noyaux polysaccharidiques (50 nm), préparés selon l'exemple 7, sont dispersés dans un mélange de 30 mg de lécithines de jaune d'oeuf purifiée et de 250 mg de tributyrine. Le mélange est repris dans 10 ml de tampon Tris-maléate 0,1 pH 7,2 et la suspension est homogénéisée au Vortex et par agitation magnétique. L'ensemble est placé au bain marie à 37"C et 25 mg de lipase (Type VII, C. Cylindrae, Sigma) sont ajoutés. L'acide butyrique libéré est neutralisé par addition de NaOH 0,01 M au moyen d'un pHstat maintenant le pH à 7,2. Après 30 mn d'incubation, la suspension s'est éclaircie et la mesure des tailles (Coulter N4SD, Coultronics) indique une population de taille centrée autour de 50 nm.La sus pension est ensuite transférée dans un boudin de dialyse (Cut-off 12.000-14.000, Spectrapor), placée dans un litre de tampon tris-maléate 0,01 M, pH 7,2 et laissée une nuit à dialyser. L'analyse, par chromatographie en phase gazeuse, de la solution contenue dans le boudin de dialyse indique l'absence de tributyrine et d'acide butyrique.
EXEMPLE 14 : PREPARATION DES NOYAUX ACYLES DANS LE CO2 SUPERCRITIQUE 3 g de noyaux polysaccharidiques ioniques, préparés selon l'exemple 6, sont placés dans un réacteur en saphire de 10 ml éprouvé à 150 bars. On ajoute 240 mg de chlorure d'acide oléique et on pressurise le réacteur à 100 bars avec du CO2 anhydre. La réaction est ensuite maintenue sous agitation 12 h à 400C. Le CO2 est ensuite détendu, le résidu est lavé plusieurs fois par de l'éthanol puis séché sous vide à basse température. On obtient 2,5 g de particules acylées. Le taux d'acides gras greffés, mesuré après saponification des particules est de 5,5 %.
EXEMPLE 15 : PREPARATION DES MATRICES HYDROPHILES PAR RETICULATION D'OLIGOSACCHARIDES PAR L'OXY CHLORURE DE PHOSPHORE Dans un ballon de 500 ml, on introduit 50 g de dextrine 10 (Fluka) (poids moléculaire 1620) que l'on dissout dans 45 ml d'eau contenant 1 g de borohydrure de sodium.
La réaction est agitée pendant deux heures à température ambiante jusqu'à la réduction totale des sucres réducteurs terminaux afin d'éviter les réactions indésirables d'énolisation-crotonisation de polysaccharides en milieu basique.
Les figures 4 et 5 sont des figures analogues respectivement aux figures 2 et 3, mais selon un procédé d'alimentation voisin des procédés usuels.
Les figures 6 et 7 représentent schématiquement, respectivement en coupe axiale et en coupe transversale selon la ligne VII-VII de la figure 6, un moteur à deux temps qui sert à mettre en oeuvre le procédé conforme à l'invention et dont le piston occupe une position voisine du PMB.
La figure 8 représente le moteur des figures 6 et 7 dont le piston occupe une position voisine du PMH, pour laquelle se produisent l'injection et l'inflammation du combustible.
La figure 9 illustre la répartion des températures, de l'air frais et de l'oxygène dans les conditions de la figure 8.
Les figures 10 et 11 représentent schématiquement un moteur à deux temps suivant un deuxième mode de réalisation, en coupes axiales respectivement par le plan de symétrie P de la figure 11 et par un plan perpendiculaire à ce plan de symétrie, le piston de ce moteur occupant une position voisine du PMB.
La figure 12 est une vue en perspective du moteur des figures 10 et Il, le piston de ce moteur occupant une position voisine du PMH.
Les figures 13 à 15 sont des diagrammes d'ouverture des soupapes d'échappement et d'admission dans un moteur à quatre temps servant à mettre en oeuvre le procédé conforme à l'invention.
Les figures 16 à 18 illustrent schématiquement une première variante pour soumettre l'air d'admission à un mouvement tournant, respectivement par des vues en élévation selon deux directions perpendiculaires entre elles et par une vue en plan.
Les figures 19 à 21 d'une part et les figures 22 à 24 d'autre part illustrent schématiquement une deuxième et une troisième variantes pour soumettre l'air d'admission à un mouvement tournant, respectivement selon des vues analogues à celles des figures 16 à 18.
Avant de décrire en détail le procédé d'alimentation conforme à l'invention, il semble utile de distinguer ses buts et ses résultats de ceux de l'étant de la technique, à l'aide des schémas des figures 2 à 5.
Ces schémas illustrent, par des variations de surface, les variations de volume de la chambre de travail. Selon le procédé conforme à l'invention, on s'arrange pour qu'il se forme, dans la chambre de travail au voisinage du point mort bas, une zone centrale G où la concentration des gaz de combustion, provenant du cycle précédent, est maximale et une zone périphérique H où la concentration d'air frais est maximale (figure 2). A supposer que le moteur soit suralimenté, on peut estimer à 80"C environ la température de l'air frais (en H) et à 600 C environ la température des gaz de combustion (en G). Au voisinage du point mort haut, c'est-à-dire après compression et au moment où se fait l'injection, il subsiste une zone centrale G' et une zone périphérique H', de volumes moindres et de températures accrues (figure 3).Avec les taux de compression des moteurs actuels de l'ordre de 6 et une proportion de 20 % (en masse) de gaz de combustion retenus d'un cycle sur l'autre, la température de la zone centrale G' est maintenant de l'ordre de 1483"C tandis que la température de la zone périphérique H' est de l'ordre de 437 C. Selon l'invention, l'injection se fait dans la zone centrale G' dont la température est très élevée tandis que la température de la zone périphérique H' reste modérée, ce qui soustrait les parois du cylindre à des surcharges thermiques importantes.
Dans les mêmes hypothèses mais en mélangeant à l'air frais les gaz de combustion retenus, on obtient, selon les procédés d'alimentation usuels (à supposer qu'on ait pris les dispositions de retenue des gaz de combustion d'un cycle sur l'autre, propres à l'invention), des volumes de compositions et températures relativement homogènes I au point mort bas (figure 4) et I' au point mort haut (figure 5), la température du fluide de travail passant de 184 C environ (figure 4) à 646 C environ (figure 5).On voit d'une part que l'injection se fait (figure 5) dans un fluide à température (646 C environ) beaucoup plus basse que selon le procédé conforme à l'invention (1483"C environ, figure 3) et que, d'autre part, la température périphérique est nettement plus élevée (646 C environ à la figure 5 au lieu de 437 C environ à la figure 3), les conséquences de ces différences de température ayant été exposées ci-dessus.
I1 est même possible, selon l'invention, de choisir la proportion des gaz retenus dans la chambre de travail, d'un cycle sur l'autre, de façon telle que si on mélangeait les gaz retenus et l'air frais avant d'injecter le combustible, la température du mélange ainsi obtenu serait inférieure à celle où l'auto-inflammation du combustible se produit de façon stable et sans production excessive d'imbrûlés.Un exemple numérique de ce perfectionnement (non illustré sur les dessins) est donné ci-après - température de l'air frais introduit dans la chambre de travail : 50"C ; - température des gaz de combustion : 600"C ; - proportion massique d'air frais contenu dans le fluide de travail en début de compression : 90 % ; - rapport volumétrique effectif : 5 - température du fluide gazeux après compression, si l'air frais et les gaz de combustion retenus étaient mélangés avant d'injecter le combustible : 436"C'; - température de l'air dans la zone périphérique H' selon l'invention, après compression : 342"C - température des gaz dans la zone centrale G' selon l'invention, après compression : 1389"C.
A l'aide de ce deuxième exemple, on voit qu'il est possible, grâce à la stratification gazeuse conforme à l'invention et sans modifier les autres paramètres de fonctionnement du moteur, de faire passer la température du milieu gazeux où est injecté le combustible, d'une valeur basse (436 C) pour laquelle se produit une fumée blanche d'échappement et l'auto-inflammation est problematique à une valeur élevée (1389 C) pour laquelle ces inconvénients disparaissent.
L'invention va maintenant être décrite en regard des figures 6 et 7 qui représentent schématiquement un moteur à deux temps. Ce moteur comprend - au moins une chambre de travail 1 constituée d'une chambre de combustion 2 et du volume variable 3 limité à l'intérieur d'un cylindre 4 par un piston 5 et par une culasse 6 - des moyens distributeurs d'échappement et des moyens distributeurs d'admission permettant de mettre cycliquement en communication la chambre de travail 1 avec une premiere cavite 8 recueillant les gaz de combustion formés dans la chambre de travail 1 et successivement et/ou simultanément avec une deuxième cavité 9 alimentée en air frais ;; en général, la première cavité 8 est constituée par un collecteur d'échappement et la deuxième cavité 9 par une bâche d'admission, alimentée en air frais par un turbocompresseur de suralimentation (non montré) ; et - des moyens 10 servant a introduire du combustible sous pression dans la chambre de combustion 2.
Selon le mode de réalisation représente aux figures 6 et 7, les moyens distributeurs d'échappement sont essentiellement constitués par au moins une soupape d'échappement 11 aménagée dans la culasse 6 et les moyens distributeurs d'admission par des lumières 12 aménagées dans la partie de la paroi latérale 13 du cylindre 4 qui est parcourue par le piston 5 et découvertes cycliquement par ce dernier lorsque le volume de la chambre de travail 1 est au voisinage de sa valeur maximale.
signalisation de véhicules automobiles Elle concerne plus particulièrement les feux susceptibles d'émettre un rayonnement coloré mais présentant, lorsqu'ils sont éteints, un aspect essentiellement incolore Il peut s'agir notamment d'un feu clignotant avant, disposé au voisinage d'un projecteur et dont on recherche une certaine continuité d'aspect avec ledit projecteur lorsque le
projecteur et le feu sont éteints.
Il existe actuellement plusieurs techniques pour rendre incolore, lorsqu'il est éteint, l'aspect d'un feu à émission colorée L'une de ces techniques consiste à prévoir un écran translucide ayant la coloration appropriée en avant de la source lumineuse et d'un éventuel réflecteur, ainsi qu'un masque en avant dudit écran, à former sur la face extérieure de ce masque, par exemple par sérigraphie, des zones opaques, par exemple réfléchissantes (obtenues par dépôt d'aluminium), et à prévoir du côté intérieur du masque des dispositifs optiques capables de concentrer la lumière colorée ayant traversé l'écran vers
les zones non opacifiées, par exemple en forme de bandes.
On se réfèrera notamment aux documents EP-A-0 274 325 et au modèle d'utilité allemand No 1 833 150 pour plus de
détail sur ces techniques.
Un inconvénient de l'art antérieur réside cependant en ce que le faisceau lumineux produit par le feu est
Les figures 5a-5b, 8a-8b et 10 correspondent à des coupes transversales réalisées dans la partie centrale de chaque rondelle.
Et les figures 6, 9 et 11 correspondent à des vues de surface des rondelles.
La photo de la figure 4a montre clairement une ligne nette horizontale de sertissage. Les produits selon l'invention présentent un bord d'épaisseur très réduite et délimité par cette ligne de sertissage.
La photo de la figure 4b montre la soudure des fibres de coton entre elles. Cet effet est obtenu par la découpe de la rondelle.
En comparaison, la rondelle témoin B représentée en figure 7a, comporte plusieurs lignes discontinues irrégulières au niveau du bord de la rondelle. il n'y a pas de ligne unique précise de sertissage. Un effet "mille-feuilles" est obtenu. La photo 7b montre quant à elle que les fibres ne sont pas toutes liées entre elles.
Quant à la rondelle témoin C, aucune photo du bord n'est rapportée puisqu'il n'y a pas de sertissage.
Les figures 5a-5b et 8a-8b correspondent respectivement à des coupes de rondelles de la nappe selon l'invention et de rondelles témoins B, où les fibres sont orientées dans trois dimensions. Dans le cas de l'invention, cette orientation des fibres découle de la formation de la nappe sur un nappeur pneumatique. Plus précisément, la figure 5b illustre cette répartition des fibres par une disposition des fibres en quadrillage, provoquée ici sur une face de la rondelle par le séchoir.
La figure 10 représentant la coupe d'une rondelle témoin C, illustre la répartition bidimentionnelle des fibres, résultant des voiles de carde et de leur superposition dans la nappe.