INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En cas de choc particulièrement violent du véhicule, il est possible grâce à l'agencement conforme à l'invention que le butoir 22 fasse fléchir la crémaillère 8 jusqu'à ce que le butoir vienne également heurter la barre anti-dévers 12, comme illustré sur la figure Lt. Dans ce cas, puisque la barre anti-dévers 12 est elle aussi montée en chape entre les deux paliers latéraux 13d et 13g qui sont fixés aux extrémités latérales de la traverse 5a, la barre 12 est également sollicitée en flexion lors d'un recul important du groupe moto-propulseur 2, afin d'amortir une partie au moins de l'énergie du choc frontal C.
Suivant l'exemple décrit et illustré, le butoir 22 vient directement heurter la barre anti-dévers 12.
Toutefois, il est également envisageable que la barre 12 soit sollicitée en flexion entre ses paliers 13d, 13g non pas par le butoir 22 directement mais par le boltier 7 et/ou la crémaillère 8.
Grâce notamment à la forme en biseau de la face avant de la traverse 5a de la structure 5, l'agencement conforme à l'invention permet, en plus de l'amortissement obtenu grâce à la déformation de l'ensemble formé par le bottier 7 et la crémaillère 8 ainsi que de la barre anti-dévers 12, de dévier la trajectoire du recul du groupe moto-propulseur 2.
Chaque interrupteur I1 à I4 comprend en parallèle une diode respective D1 à D4 de roue libre. Les interrupteurs I1 à I4 sont commandés par un circuit de régulation 32 dont une partie sera décrite plus en détail ultérieurement.
Les éléments 11-14, L, C, 22, 24, Ll/Cl et 32 forment un convertisseur à résonance. Les convertisseurs à résonance sont décrits plus en détail, par exemple, dans l'ouvrage intitulé "Alimentations à découpage, convertisseurs à résonance", par Jean-Paul Ferrieux et François Forest, éditions Masson 1987.
Le circuit de régulation 32 tient compte de la tension aux bornes de la résistance PS de mesure du courant secteur, de la tension fournie par l'enroulement secondaire S1, prise aux bornes de la capacité C1, et de la tension fournie par un transformateur d'intensité TI disposé entre l'une des bornes de l'enroulement secondaire S1 et le pont redresseur 24.
Le rôle du convertisseur 30 à correction de facteur de puissance est important. En effet, s'il était omis, on consommerait sur le secteur un courant non sinusoïdal comprenant une composante fondamentale déphasée par rapport à la tension secteur et de nombreuses harmoniques. Ceci entraîne que, même si l'on tire le courant maximal du secteur, on fournit une puissance utile nettement inférieure à cette puissance maximale.
Pour fournir une puissance utile égale à la puissance disponible sur le secteur, il faut que le courant tiré sur le secteur soit sinusoïdal et en phase avec la tension secteur. Le convertisseur 30 à correction de facteur de puissance permet justement, quelle que soit sa charge, de tirer toujours un courant approximativement sinusoïdal en phase avec la tension du secteur. Pour réaliser sa fonction, ce convertisseur 30 tient compte de son courant d'entrée (mesuré aux bornes de la résistance RS), de sa tension d'entrée, et de sa tension de sortie. Le fonctionnement d'un convertisseur à correction de facteur de puissance est décrit en détail dans la notice d'application U-125 intitulée "Power Factor Correction with the UC 3854", apparaissant dans le catalogue 1991 de la société UNITRODE.
L'utilisation d'un convertisseur à correction de facteur de puissance étant assez rigide (on ne peut pas facilement imposer sa tension de sortie), un tel convertisseur doit être suivi d'un deuxième convertisseur d'utilisation plus souple. On a choisi pour ce deuxième convertisseur un convertisseur à résonance car on obtient de très bons rendements, de 1 'ordre de 90 %, avec un tel convertisseur.
La figure 6 représente de façon plus détaillée un mode de réalisation d'une partie du circuit de régulation 32, permettant de réaliser les trois phases de charge précédemment mentionnées de la batterie 11 et la fourniture de la tension auxiliaire de 12 volts à partir de la batterie. La plupart des fonctions du convertisseur à résonance sont réalisées grâce à un circuit de commande comprenant, par exemple, un circuit intégré spécialisé classique associé à des éléments non représentés. Un tel circuit intégré est par exemple celui désigné par la référence UC 1861 fabriqué par la société UNITRODE. Le circuit 36 commande les interrupteurs I1 à I4 de façon à obtenir pratiquement l'égalité entre une tension d'erreur Ve et une tension de référence Vref.La partie qui va être décrite du circuit de régulation 32 est donc celle qui fournit la tension d'erreur Ve.
Comme cela est représenté, le point de connexion entre le convertisseur 30 et la résistance shunt RS est relié à une borne d'alimentation basse VSS1. Le point de connexion entre la résistance RS et le pont redresseur 21 est relié par 1 'intermé- diaire d'un filtre passe-bas formé d'une résistance série R1 et d'une capacité C3 à un amplificateur 38 alimenté entre la borne VSS1 et une borne d'alimentation haute VCC1. L'entrée de l'amplificateur 38 est polarisée par le pont diviseur formé de la résistance R1 reliée, en série avec la résistance RS, à la borne VSS1 et d'une résistance R2 reliée à la borne VCCl.
L'amplificateur 38 alimente une diode électroluminescente 40 reliée à la borne V(X1, cette diode faisant partie d'un photocoupleur 41. Le photocoupleur 41 sert à isoler galvaniquement la tension secteur des circuits basse tension de commande des convertisseurs à résonance et à correction de facteur de puis sance. Le capteur 42 (un transistor photosensible) du photocoupleur 41 est relié entre une deuxième borne d'alimentation haute VCC2 et, par l'intermédiaire d'une résistance R3, une deuxième borne d'alimentation basse VSS2. Le point de connexion entre la résistance R3 et le capteur 42 est relié à l'entrée de tension d'erreur Ve du circuit 36 par l'intermédiaire d'une diode D5 montée dans le sens passant.Le circuit 36 est également alimenté par les bornes VSS2 et VCC2. L'ondulation de la tension d'erreur Ve est atténuée par une capacité C4 reliée à la tension VSS2.
Avec cette configuration, on obtient aux bornes de la résistance R3 une tension proportionnelle au courant moyen dans la résistance shunt RS. On choisit le pont diviseur R1, R2 et le gain de l'amplificateur 38 de manière à obtenir une tension d'erreur Ve égale à la tension Vref lorsque la résistance shunt RS est parcourue par le courant secteur maximal (16A). Le circuit 36 commande les interrupteurs I1 à I4 de manière à rendre la tension d'erreur Ve égale à la tension vref et donc de manière à obtenir un courant constant dans le shunt RS, égal au courant secteur maximal.Cette régulation constitue la première phase de charge selon l'invention de la batterie, où l'on fournit à la batterie la totalité de la puissance disponible sur le secteur au rendement prés des convertisseurs.
La deuxième phase de charge de la batterie est assurée par les circuits décrits ci-après. La tension de batterie VB, prise sur une borne positive de la capacité C1 (l'autre borne de la capacité C1 étant reliée à la borne d'alimentation basse VSS2) est appliquée à l'entrée d'un pont diviseur R4, R5 relié à la borne VSS2. La sortie du pont diviseur R4/R5 est reliée à 1 'entrée d'un amplificateur 44 alimenté entre les bornes VSS2 et VCC2. Un interrupteur commandable 15 est disposé pour courtcircuiter la sortie du pont R4/R5 vers la borne VSS2 lorsqu'on veut inhiber la mesure de la tension batterie VB.La sortie de l'amplificateur 44 est reliée à 1' entrée de tension d'erreur Ve du circuit 36 par l'intermédiaire d'une diode D6 montée dans le sens passant.
L'interrupteur I5 étant sert, lorsque la tension VB atteint un niveau suffisant pour que la sortie de 1 'amplifica- teur 44 dépasse la tension présente aux bornes de la résistance R3, la tension d'erreur Ve reflète la tension aux bornes de la batterie. Alors on rentre dans la deuxième phase de charge de la batterie, à savoir la phase de charge où l'on impose à la batterie une tension constante égale à sa tension nominale. Le rapport du pont diviseur R4/R5 et le gain de l'amplificateur 44 sont choisis de sorte que la tension d'erreur Ve imposée par l'amplificateur 44 soit égale à la tension de référence vref lorsque la tension de batterie VB est égale à sa valeur nominale. On obtient ainsi une régulation de la tension batterie à sa valeur nominale tandis que le courant de charge diminue naturellement.
Les circuits décrits ci-après permettent d'obtenir la troisième phase de charge de la batterie, à savoir une charge sous un courant constant de faible valeur. La sortie VTI du transformateur d' intensité TI de la figure 5 est appliquée à un pont redresseur 46. Les sorties du pont redresseur 46 sont reliées aux bornes d'une résistance R6 destinée à charger le pont. La sortie négative du pont 46 est en outre reliée à la borne VSS2 et la sortie positive est en outre reliée à l'entrée de tension d'erreur Ve du circuit 36 par l'intermédiaire d'une diode D7 montée dans le sens passant. La sortie du pont 46 peut être court-circuitée vers la borne VSS2 par l'intermédiaire d'un interrupteur 16. L'interrupteur I6 est fermé lors des deux premières phases de charge de la batterie.Lorsqu'au cours de la deuxième phase de charge à tension constante, un courant de charge minimal est atteint, l'interrupteur 15 est fermé, ce qui inhibe le circuit comprenant l'amplificateur 44, et 1 'inter- rupteur 16 est ouvert, ce qui active la phase de charge sous courant constant réduit. Le rapport du transformateur d'intensité TI est choisi de sorte qu'il impose une tension d'erreur Ve égale à la tension Vref lorsque le courant de charge de la batterie atteint sa valeur minimale de la troisième phase de charge. Le circuit 36 commande les interrupteurs I1 à 14 de façon à maintenir constant ce courant de charge minimal. La durée de cette troisième phase de charge est déterminée de façon classique.L'homme du métier saura réaliser un circuit non représenté permettant de détecter le fait que le courant de charge atteint sa valeur minimale et de commuter les interrupteurs 15 et 16.
Lors de la phase d'utilisation de la batterie, il faut obtenir une tension auxiliaire régulée (12 V). Pour cela, en même temps que l'on commute les commutateurs K1 et K2 susmentionnés, on modifie adéquatement le rapport du pont R4/R5, par exemple grâce à un commutateur supplémentaire non représenté.
La figure 7 représente schématiquement un autre mode de réalisation de convertisseur selon la présente invention. On retrouve des mêmes éléments qu' à la figure 4 désignés par des mêmes références. Ce mode de réalisation est destiné à fournir une alimentation auxiliaire de 12 volts même pendant la charge de la batterie. L'enroulement secondaire S2 comprend ici un point milieu M connecté à 1' entrée du pont redresseur 26 par le commutateur K2 durant la phase de charge. Le nombre de spires total de 1 'enroulement secondaire S2 reste identique à celui indiqué en relation avec la figure 4. Le nombre de spires jusqu'au point milieu M est choisi pour obtenir environ 12 volts aux bornes de la capacité C2 pendant la phase de charge.La tension aux bornes de la capacité C2 est sensiblement égale au rapport de spires de l'enroulement S2 jusqu'au point M et de l'enroulement S1 que multiplie la tension imposée aux bornes de la batterie. Pour une batterie de tension nominale 96 V, cette tension imposée est voisine de 96 V et n'est jamais inférieure à environ 80 V. Pendant la phase de charge, on obtient donc une tension d'alimentation auxiliaire variant d'environ 10 V jusqu'à 12 V. Puisqu'on régule le courant à 1 'entrée du convertisseur, si on consomme un courant élevé au niveau de 1'alimentation auxiliaire, la puissance fournie à la batterie diminue corrélativement.
De nombreuses variantes et modifications de la présente invention apparaitront à l'homme du métier. Alors que l'invention n'a été décrite qu'en relation avec un chargeur de batterie, elle s'applique à la commande d'un moteur connecté en lieu et place de la batterie 11 et alimenté par une batterie connectée en lieu et place de la tension secteur. Dans ce cas, lors d'une première phase, on alimente le moteur à partir de la batterie et dans une deuxième phase, phase de freinage, on connecte le moteur à 1' entrée du convertisseur et la batterie à la sortie afin de recharger la batterie avec l'énergie de freinage du moteur. Cette commutation peut être effectuée facilement par des commutateurs activés par la pédale de frein d'un véhicule électrique.
I 11-3 Décrochage, Déprotection et Purification des 4'-thiooligoribonactéotides (4'-S-AEN).
Après avoir réalisé les étapes de déprotection des méthoxyphosphotriesters en phosphodiesters par traitement au thiophénol, les 4'-thio-oligoribonucléotides ont été séparés des supports solides par un traitement à l'ammoniaque. Les groupements TBDMS introduits sur les hydroxyles en 2' ont été déprotégés par une solution de TBAF dans le THF. Les thio oligomères sont ensuite dessalés sur une colonne de gel d'exclusion DEAE Sephadex G-25 puis purifiés par CLHP en phase inverse.
III-4 PARTIE EXPERIMENTALE.
Exemple I: Synthèse des hexamères: 4'-SrU6, 2 et 4'-SrU6-3'n-prOH, 3.
I-I Synthèse des supports solides: Le support solide nécessaire à la synthèse de 4'-SrU6. 2 est le même que celui utilisé pour la synthèse de BrSU12.
La synthèse de 4'-SrU6-3'-n-prOH, 3 nécessite l'utilisation du support solide universel:
A partir de l'intermédiaire P-3 décrit dans le Brevet n 92 01275, un mélange de 1-O-DmTr-propanol-3 (1 éq.), de DMAP (29,5 mg, 0,5 éq.), de triethylamine (0,146 mg, 0,003 éq.) de DEC (920 mg, 10 éq.) et de P-3 (2,415 g) est agité dans 29 ml de pyridine anhydride pendant trois jours à température ambiante. Du pentachlorophénol (321 mg, 2,5 éq.) est ajouté et l'agitation du mélange réactionnel est poursuivie pendant 24 heures supplémentaires. Le support solide est alors filtré, rincé avec de la pyridine anhydre (2 x 50 ml) puis avec du dichlorométhane (2 x 50 ml) et de l'éther (2 x 50 ml).
Le support solide est ensuite traité par la pipéridine, puis par une solution d'anhydride acétique et de collidine dans le THF selon le protocole défini précedemment.
1-2) Détermwnation du taux defonctionnatisation du support solide.
Cette détermination a été effectuée en utilisant le mode opératoire décrit précédemment.
Le taux de fonctionnalisation du support solide a été évalué à 16,4 Elle de n-propanol par gramme de résine.
1-3-) Synthèse automatisée des l'hexamères 4'-SrU6, 2 et 4'-SrU6-3'n-prOEI, 3.
1-3-1) Synthèse automatisée de l'hexamère .4'-SrU6, 2.
La synthèse est effectuée sur une colonne contenant 39,4 mg de support solide fonctionnalisé à 21 ,umole / g de résine, soit 0,827 ,umole (1 éq) de 4'-thiouridine. Chaque cycle d'élongation nécessite un excés de synthon phosphoramidite (16,75 mole, 20,3 éq) soit 100,5 mole au total en solution 0,1 M dans l'acétonitrile.La durée du cycle d'élongation définie dans la tableau 1 est de 21,46 minutes.
Le dosage des cations - diméthoxytrityles libérés à chaque étape de détritylation a permis d'évaluer le rendement moyen d'incorporation de l'unité thioribonucléotidique à 98,3 %.
I-3-2) Synthèse autssomatisée de l'hexamère 4'-SrU6-3'n-prOH, 3.
agencements du disque et dudit ensemble.
Dans le cas o les moyens sont commandés par l'automatisme de commande d'ouverture et de fermeture du portail, les agencements du disque sont constitués par un bossage formé en débordement de sa périphérie et apte à coopérer avec un levier articulé à l'intérieur du corps pour être sollicité directement par le système assujetti à l'automatisme. Pour résoudre le problème posé de solliciter les moyens sous un effet de déplacement de la tige de l'opérateur, cette dernière est accouplée dans la chape au moyen d'un axe monté dans une lumière oblongue. Pour résoudre le problème posé de simplifier le blocage mécanique en position de fermeture du vantail, le bras d'accouplement
vient en appui sur le corps rectiligne créant un effet de genouillère.
L'invention est exposée, ci-après, plus en détail à l'aide des dessins annexés, dans lesquels: La figure 1 est une vue de dessus montrant un vantail de portail en position d'ouverture, fixé sur le pilier au moyen du dispositif
La figure 2 est une vue en plan et en coupe au niveau de l'articulation du corps et du bras d'accouplement, dans une première forme de réalisation des moyens de blocage sollicités par la tige de l'opérateur,
le dispositif étant représenté en position de blocage d'ouverture du vantail.
La figure 3 est une vue correspondant à la figure 2 en position
de déblocage du dispositif.
La figure 4 est une vue semblable à la figure 2, montrant une
autre forme de réalisation des agencements du disque.
La figure 5 est une vue correspondant à la figure 4 en position
La figure 6 est une vue semblable à la figure 2, montrant une
La figure 7 est une vue correspondant à la figure 6 en position de déblocage du dispositif. La figure 8 est une vue en plan et en coupe au niveau de l'articulation du corps et du bras d'accouplement, dans laquelle les moyens de blocage sont sollicités par un système assujetti à l'automatisme de commande de l'ouverture et de fermeture du vantail, le dispositif étant
Ainsi que cela résulte de ce qui précède, on entraîne l'équipage mobile 15, donc la barre de renvoi inclinée 19 et l'éventuel rouleau de sortie 20, dans un double mouvement de rotation sur une certaine course autour des deux axes de pivotement 17, 28. L'équipage mobile 15 est entraîné dans ce double mouvement de rotation à l'exclusion de tout autre et notamment de coulissement.
Grâce au parallélogramme déformable réalisé au moyen des bras 16 et tirants 21, l'équipage mobile 15 garde sa position relative horizontale constante lors de son déplacement.
Dans la variante représentée dans le cas des figures 1 à 8, on fait passer la bande de film d'abord sur le rouleau de commande 12, puis sur- la barre de renvoi 19 et ensuite sur le rouleau de sortie 20. Soit (figures 1 à 4) on porte et on déplace le rouleau de commande 12 au moyen de l'équipage mobile 15, soit (figures 5 à 8) on garde le rouleau de commande 12 dans une localisation fixe indépendamment du déplacement de l'équipage mobile 15. Dans ce cas, le rouleau de commande 12 est préférentiellement placé à proximité du dispositif de pré-étirage 27.
Dans le cas des figures 9 à 15, on fait passer la bande film d'abord sur la barre de renvoi 19 puis sur un rouleau faisant fonction de rouleau de commande et de sortie 12, 20.
Ainsi, le rouleau de commande 12 est soit placé dans une localisation fixe à proximité des paliers supports de bobine de film 9, avec son axe parallèle à celui des paliers de la bobine de film ; Soit le rouleau de commande 12 est porté par l'équipage mobile 15 et, dans ce dernier cas, son axe peut être parallèle à celui des paliers de la bobine de film, ou le rouleau de commande 12 et le rouleau de sortie 20 sont un seul et même rouleau ayant ou pouvant avoir un axe de direction verticale.
La barre de renvoi 19 peut faire l'objet de plusieurs réalisations possibles. Dans la réalisation la plus simple (toutes les figures à l'exception de la figure 11), la barre de renvoi 19 est rectiligne. Dans la réalisation objet de la figure 11, la barre de renvoi 19 est cintrée avec sa concavité tournée vers la table 24, l'axe 25 et la charge C lorsque celle-ci se trouve sur la table 24. Soit la barre de renvoi 19 est rigide, indéformable, soit elle est déformable de manière à pouvoir être plus ou moins cintrée, lorsque cela est nécessaire. Un tel cintrage de la barre de renvoi 19 permet la rétention transversale de la bande de film pré-étirée si le dispositif de pré-étirage 27 est de type biaxial, la bande de film sera en effet retendue transversalement sur la barre de renvoi 19.Le cintrage plus ou moins important de la barre de renvoi 19 aura pour effet de retendre plus ou moins le film. Dans ce cas, le système de commande du moteur du dispositif de pré-étirage 27 est reporté sur le rouleau de sortie 20.
Selon une première réalisation possible, la barre de renvoi 19 est maintenue dans une position fixe lors du fonctionnement c'est-à-dire lors de l'entraînement à rotation de l'équipage 15. En particulier, dans le cas représenté sur les figures, cette direction fixe est à 450 sur l'horizontal lorsque la barre de renvoi est rectiligne.
Dans une autre réalisation (figures 9 et 10) la barre de renvoi 19 est déplacée à rotation sur une certaine course autour d'un troisième axe 34 parallèle aux axes 17, 28, lors de l'entraînement à rotation de l'équipage 15. Il est alors prévu des moyens 35 assurant ce déplacement autour de l'axe 34 lors du déplacement de l'équipage mobile. A cet effet, la barre de renvoi 19 peut être articulée à une de ses extrémités à l'équipage mobile 15 autour du 'troisième axe 34 (il s'agit en l'occurrence de l'extrémité inférieure de la barre de renvoi 19).A son autre extrémité (en l'occurrence supérieure) la barre de renvoi 19 peut être articulée autour d'un axe 36 parallèle l'axe 34 à l'extrémité d'un bras 37 lui-même articulé à son autre extrémité sur le bâti 1 notamment le montant 26 ou un prolongement supérieur de celui-ci, autour d'un axe 38. Le bras de déplacement 37 de la barre de renvoi 19 et le ou l'ensemble de bras supports 16 de l'équipage mobile 15 forment un quadrilatère déformable autre qu'un parallélogramme, ce quadrilatère déformable constituant les moyens 35. A cet effet, l'axe 38 peut être désaxé par rapport à l'axe 17, ainsi que cela est bien visible sur la figure 10.
Dans cette réalisation, la barre de renvoi 19 est déplacée lors de la montée et la descente de l'équipage 15 pour partager la différence d'angle formée par la position verticale de la barre de renvoi 19 et la sortie de film du dispositif de pré-étirage 27.
Selon une première réalisation possible (voir par exemple figure 1) le rouleau de sortie 20 est maintenu dans une direction fixe notamment verticale. Dans une deuxième réalisation possible (figures 12 à 15) le rouleau de sortie 20 est déplacé sur une certaine course autour d'un quatrième axe 39 parallèle aux axes 17, 28. Le rouleau de sortie 20 est déplacé entre une position où son axe de rotation est vertical et au moins une position où son axe de rotation est incliné sur l'horizontal. A cet effet, le rouleau de sortie 20 est monté articulé sur l'équipage mobile autour de l'axe 39 et des moyens 40 assurent son déplacement autour de l'axe 39 sur une certaine course, dans toutes positions de l'équipage mobile 15. A cet effet, le rouleau de sortie 20 est monté articulé à une de ses extrémités (en l'occurrence l'extrémité inférieure) autour du quatrième axe 39 sur l'équipage mobile 15. A son autre extrémité (l'extrémité supérieure) le rouleau de sortie 20 est articulé à l'extrémité d'un ou d'un ensemble de tirants 41 autour d'un axe 42 parallèle au quatrième axe 39. Le ou l'ensemble de tirants 41 forment un parallélogramme déformable pour le maintien de l'équipage mobile 15 en position relative horizontale constante. le ou l'ensemble de tirants 41 est articulé à son autre extrémité opposée au rouleau de sortie 20 à une béquille 43 autour d'un axe 44.
La béquille 43 est elle-même articulée au bâti 1 notamment le montant+26 autour de l'axe 17. Le rouleau de sortie 20, le bras support de l'équipage 16, le tirant 41 et la béquille 43 forment un parallélogramme déformable. Un vérin, un motoréducteur ou équivalent assurent le pivotement de la béquille 43 autour de son axe 44.
Selon une autre caractéristique possible de l'invention, les moyens d'entraînement de la table (moteur 2) servent également à l'entraînement du dispositif de préétirage (moteur 5). La machine qui vient d'être décrite et le procédé de sa mise en oeuvre offrent de nombreux avantages. Ainsi, l'articulation du rouleau de sortie 20 sur l'équipage 15, autour de son axe horizontal permet, par une inclinaison à un moment donné du cycle de banderolage, de réduire la laize du film. De plus, le film peut se présenter sur la charge avec un angle compris entre 0 et 900 ce qui permet l'accrochage du film sur la face horizontale supérieure S de la charge ainsi que la couverture de cette face S par répétition du cycle sur deux ou quatre coins supérieurs de la charge.