INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le circuit 201 d'extraction de peints de référence est alors suivi de moyens 202 d'adaptation d'un modèle tridimensionnel de base. Ce modèle, comme indiqué dans le document "Signal Processing : Image Communication" déjà cité, est constitué d'un maillage de nombreuses facettes triangulaires. Chacune de ces facettes est décrite, pour les distinguer, par un numéro de facette FN et trois noeuds de numéros V1, V2, V3 situés aux trois sommets du triangle. Les coordonnées xv, Yvt Zv associées à ces noeuds sont définies dans un référentiel lié au modèle. Un exemple d'un tel modèle de base est représenté sur la figure 5A, la figure 5B montrant ce même modèle après réalisation de l'adaptation à un visage réel bien déterminé.
Ce modèle est affiché à l'écran dans un système de coordonnées d'écran x5 y5 z5 où l'axe des abscisses est horizontal, l'axe des ordonnées vertical, et l'axe des z perpendiculaire à 1' écran (ces coordonnées x52 yS2 z5 sont déduites des coordonnées xv, Yv Zv par une transformation matricielle de type classique), et doit être adapté à la séquence d'images, c'est-à-dire que lesdites coordonnées vont être modifiées à partir des points caractéristiques définis précédemment. Les moyens d'adaptation prévus comprennent d'abord un circuit 202 d'alignement sur l'image originale et de mise à échelle.Les repères pour ledit alignement sont ici, horizontalement, le centre du segment joignant les deux tempes et, verticalement, le sommet de la tête. Les déplacements pour aligner le modèle sur l'image originale sont donc (a) en abscisse dx= 1 [ (Xv (RT) -Xv (LT) ) - (XC (RT > -Xc(LT)) ] 2 (b) en ordonnée dy = yv(HT) - yc(HT) expressions dans lesquelles - XV et yv ont déjà été définis - RT et LT se réfèrent à la tempe droite et la tempe gauche respectivement, et HT au sommet de la tête et et Yc désignent les coordonnées du point caractéristique considéré parmi ceux définis précédemment.
On a trouvé, selon une étude effectuée par les présents inventeurs, que les substances anti-oxydantes mentionnées
ci-dessus comprennent des substances de faible poids molécu-
laire, telles que des flavonoïdes, des polyphénols, des tanins, des tocophérols, la vitamine Bi, etc, contenues dans le corps des plantes, et que, en les prenant par voie orale sous forme d'un médicament ou d'un aliment pour la santé, la production de l'oxygène réactif et des peroxydes de lipides mentionnés ci-dessus dans le corps est supprimée (voir Journal of Japan Pharmacist Association, No 39, Vol 12; supplément "Bioavailability of SOD (Superoxyde Dismutase) and crude drug" (Biodisponibilité de Superoxyde Dismutase et de médicament brut), pp 1097-1119, publié le 1 er décembre
De façon conventionnelle, comme préparation contenant de telles substances anti-oxydantes, on connaît un produit alimentaire à base de plantes selon le Brevet japonais No 1 366 268, et une composition anti- oxydante décrite dans la Demande de Brevet japonais non examinée publiée de Niwa
No 63 79834.
Le produit alimentaire à base de plantes du Brevet No 1366268 est obtenu en mélangeant de la poudre de thé vert avec de la poudre de riz non poli cuit et de la poudre de soja, en ajoutant une petite quantité d'aspergille du riz (koji fungus) au mélange, en plongeant ensuite ce mélange de poudres dans un mélange d'huiles de sésame et d'huile de soja pendant environ quatre jours pour extraire les composants efficaces, en enlevant les précipités par centrifugation et en enfermant la substance huileuse résiduelle dans une gélule
de gélatine ou l'analogue.
La composition oxydante du No 63 79834 est obtenue en chauffant doucement des graines ou des germes de plantes de façon à ne pas les roussir, en brassant ensuite ces produits végétaux chauffés en ajoutant un micro-organisme, et en y ajoutant une huile végétale obtenue à partir d'une plante qui est également chauffée doucement De façon facultative, on ajoute à la composition de la vitamine C, des dérivés de
vitamine C ou un corps de plante.
Comme graines de plantes, on utilise une graine qui contient des substances anti-oxydantes telles que les flavonoïdes, les polyphénols, les tanins, les tocophérols, la vitamine Bi, etc mentionnés ci-dessus, y compris le riz, le blé, l'orge, le soja, la fève d'Adzuki, le maïs, l'orge perlé (hatomugi), des pois Comme huile végétale, on utilise l'huile de sésame, l'huile de soja, l'huile de graine de coton, l'huile de maïs, l'huile de carthame, l'huile d'oenothère, l'huile de son de riz, l'huile de colza, l'huile d'olive, etc. Toutefois, le produit alimentaire à base de plantes du No 1366268 a une faible activité anti- oxydante, du fait de son procédé de traitement du matériau de départ à base de plantes. La composition anti-oxydante du No 63 79834 de Niwa résout ce problème en augmentant remarquablement l'activité des substances anti-oxydantes en chauffant doucement le produit de départ à base de plantes de façon à ne pas provoquer un roussissement avec un rayonnement dans l'infrarouge lointain, ce qui empêche la désactivation des substances anti-oxydantes
due à des températures élevées, en libérant et en convertis-
sant le produit de départ en ses composants efficaces de faible poids moléculaire, et en brassant le produit ainsi
traité à la chaleur pour promouvoir un complément de libéra-
tion et de conversion en les substances efficaces de faible
poids moléculaire.
On assure ainsi une séparation totale entre le compartiment perméat Cou filtrat) et le compartiment concentrat (liquide a filtrer) du module. L'empotage assure également une liaison par adhésion entre les différentes fibres d'une part ainsi qu'entre la masse fibre-résine d'empotage et l'intérieur du carter de support Lorsque le durcissement ou la réticulation du matériau d'empotage s'accompagne d'un dégagement de chaleur (réaction exothermique), il y a parfois un retrait visqueux de la masse de départ. Ce phénomène est du au passage de l'état liquide à l'état solide du matériau. Le réarrangement de structure se fait parfois avec un gradient de vitesse et les composés du centre de la masse réticulent plus et plus rapidement que ceux se trouvant à la périphérie.
Ce phénomène de retrait est maîtrisable; en effet en optimisant la quantité de colle ou de résine, sa composition (nature et pourcentage d'agent durcisseur) et les conditions opératoires d'empotage (température d'injection, température ambiante), on peut limiter la réaction exothermique. L'amplitude du retrait est alors minime et les forces d'arrachement qui s'exercent sur la liaison carter/plaque d'empotage sont faibles par rapport aux forces d'adhésion.
On sait donc réaliser des modules de ce type nonobstant une série d'adaptations dépendant du volume à assembler, de sa géométrie, des conditions opératoires de moulage mais aussi de la nature du mélange d'empotage utilisé : résines époxy, résines de polyuréthane, du couple résine-durcisseur particulier, etc.
La résistance de la plaque de tête ainsi obtenue dépend de sa hauteur, de la nature de la résine d'empotage utilisée et en particulier des propriétés mécaniques intrinsèques de celle-ci ainsi que du taux de transformation ou de réticulation obtenu, les propriétés de la résine changeant en effet en fonction du taux de réticulation.
En service, les modules de filtration travaillent sous pression, la pression étant appliquée tant pendant les cycles de filtration que pendant les rétrolavages périodiques permettant de décoller de la surface des fibres les matières solides qui s'y sont déposées.
La plaque de tête peut subir un vieillissement chimique et/ou mécanique, en raison des propriétés viscoélastiques du matériau final : fluage sous contraintes mécaniques et thermiques (séparées ou simultanées), vieillissement chimique, etc. Cependant, l'influence d'un tel vieillissement sur les propriétés mécaniques de l'empotage reste faible car la hauteur d'empotage est généralement surdimensionnée pour obtenir une bonne étanchéité entre les fibres et pour augmenter la surface d'adhésion entre la plaque d'empotage et le carter.
Les propriétés mécaniques de l'empotage sont donc excellentes et la pression nécessaire pour provoquer la rupture de la plaque de tête est de 10 fois ou plus la pression d'utilisation des modules; pour une plaque d'empotage ayant un diamètre nominal de 300 mm et une hauteur de 50 mm, la pression de rupture est d'environ 39 bars alors que les pressions d'utilisation sont de 2 à 4 bars.
Par contre le mouillage de la surface interne du carter par le matériau d'empotage en début d'injection entraîne la formation d'un joint de matériau d'empotage de faible épaisseur. A long terme, le vieillissement chimique et/ou mécanique que subit le joint peut provoquer une amorce de rupture avec le carter. En outre, une pollution de la surface interne du carter avant moulage peut accentuer ce phénomène de rupture en créant dès l'origine une rupture adhésive, c'est-à-dire décollement de la plaque intacte.
En outre lors du fonctionnement sous pression du module, ce dernier se déforme et il y a création d'une ligne de fragilité à l'arrêt de la plaque d'empotage à l'intérieur du carter.
il y a donc un risque de rupture de la liaison entre le carter et la plaque de tête, ce qui entraîne un défaut d'étanchéité des modules.
Pour assurer un meilleur ancrage de la plaque de tête (empotage) dans le carter, on a songé à adjoindre à la liaison par adhésion un ancrage mécanique en prévoyant à la surface interne du carter des rainures dans lesquelles s'introduit le matériau d'empotage en formant un bossage ou des nervures qui pénètrent dans le matériau d'empotage.
On constate alors que la rupture de la plaque de tête ne se produit qu'avec application de forces plus élevées qu'en l'absence de rainures et que les ruptures sont essentiellement du type cohésif, c' est-à-dire avec fragmentation de la plaque. On a donc obtenu une meilleure tenue mécanique de la plaque de tête mais subsiste toujours le risque d'une rupture adhésive, laissant subsister les risques de fuites par défaut d'étanchéité. Cette rupture adhésive peut être due à un vieillissement chimique de la liaison adhésive ou à une pollution accidentelle de la surface du carter avant la coulée du matériau d'empotage.
L'invention résoud donc le problème en fournissant un procédé de fabrication d'un module de filtration à fibres creuses du type décrit précédemment, procédé dans lequel on prévoit un rainurage ou des nervures à la surface interne du carter, au niveau des plaques d'empotage, on applique au niveau des plaques d'empotage une couche de résine durcissable qui, une fois durcie, est plus souple que le matériau d'empotage durci, avec une épaisseur finale supérieure à celle d'une couche d'accrochage, et on procède ensuite aux empotages de la manière habituelle.
Il est également fourni le module de filtration obtenu par ce procédé.
Il est bien entendu connu d'utiliser des couches d'accrochage pour améliorer l'adhésion entre deux éléments, mais ces couches d'accrochage sont généralement de faible épaisseur. Au contraire, selon la présente invention, la couche de résine a une épaisseur relativement importante, de l'ordre de 50 à 200 Hm, et elle est à l'état durci plus souple que le matériau d'empotage durci. Ainsi, s'il se produit une rupture adhésive entre la surface interne du carter et la couche de résine souple ou entre la couche de résine souple et le matériau d'empotage, cette couche de résine souple forme un joint entre la rainure et le bossage correspondant de la résine d'empotage .
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit, faite en référence aux figures annexées dans lesquelles: la figure 1 illustre la formation d'un joint lors de la réalisation de l'empotage dans le carter, la figure 2 représente en vue agrandie la déformation de l'ensemble plaque d'empotage-carter, la figure 3 représente un mode de réalisation selon la présente invention, la figure 4 représente un autre mode de rainurage selon la présente invention, et la figure 5 représente l'utilisation de nervures.
Point de fusion : 270-271 C Composition centésimale Calculée : C 59,7 H 4,7 Cl 19,6 N 11,6 Trouvée : C 59,5 H 4,5 Ci 19,3 N 11,5 Caractéristiques spectrales Infrarouge : 1670 cm-1 v C=N+ 1700 cm-1 v C=O R.M.N 1H (CDCl3) : 8 = 1,89 ppm ; massif, 2H, CH2 (3) 8 = 3,45 ppm ; massif, 2H, CH2 (4) 8 = 3,75 ppm ; massif, 2H, CH2 (2) 8 = 5,20 ppm ; singulet, 2H, CH2-CO EXEMPLE 51 : CHLORHYDRATE DE 1 O-( 4' -METHOXYPHENACYL) 2,3,4,1 0-TETRAHYDROPYRIMID INO [1,2-a]BENZIMIDAZOLE En procédant comme dans les exemples 48 et 49, mais en remplaçant aux stadex B le bromure de phénacyle par le bromure de 4-méthoxyphénacyle, on obtient le produit du titre.
Point de fusion : 260-2620C (décomposition) Composition centésimale : Calculée : C 63,8 H 5,6 Cl 9,9 N 11,7 Trouvée : C 63,9 H 5,5 Cl 10,1 N 11,5 Caractéristiques spectrales Infrarouge : 1670 cm-1 v C=N+H 1690 cm-1 v CO R.M.N 1H (CDCl3) : 8 = 1,89 ppm ; quintuplet, 2H, CH2 (3) 8 = 3,48 ppm ; triplet, 2H, CH2 (4) 8 = 3,25 ppm ; triplet, 2H, CH2 (2) 8 = 3,78 ppm ; singulet, 3H, OCH3 8 = 5,10 ppm ; singulet, 2H, CH?-Co EXEMPLE 52 CHLORHYDRATE DE 10-[2-HYDROXY 2-(4-CHLOROPHENYL)ETHYL]2,3,4, 10- TETRAHYDROPYRIMIDINO[ 1 ,2-a]BENZIMIDAZOLE STADE A : 10-[2-hydroxy 2-(4-chlorophényl)éthyl]2,3,4, lO-tétrahydro pyrimidino[ 1 ,2-aJbenzimidazoie A une suspension de 3,0 g (9,3 mmol) de 10-(4-chlorophénacyl)2,3,4,10 tétrahydropyrimidino [1,2-a]benzimidazole (obtenu dans l'exemple 50) dans 20 ml d'éthanol ajouter par petites portions et sous agitation vigoureuse 0,35 g (9,3 mmol) de borohydrure de sodium. Maintenir l'agitation une heure et abandonner 12 heures à température ambiante. Acidifier à l'acide chlorhydrique, évaporer le milieu réactionnel.Traiter le résidu par l'ammoniaque et extraire au chloroforme. La phase organique obtenue est passée sur une colonne d'alumine. Evaporer le solvant. Le résidu est le produit du titre.
Point de fusion : 146-1470C Composition centésimale : Calculée : C 65,9 H 5,5 Cl 10,8 N 12,8 Trouvée : C 65,6 H 5,7 Cl 10,5 N 12,5 Caractéristiques spectrales Infrarouge : 1490, 1600 cm-1 v (C=C) 1650 cm-1 v (CDCl3) R.M.N 1H (CDC13) 8 = 1,g1 ppm ; quintet, 2H, CH2 (3) 8 = 3,51 ppm ; triplet, 2H, CH2 (4) 6 = 3,74 ppm ; triplet, 2H, CH2 (2) 8 = 3,94 ppm ; triplet, 1H, CH 8 = 5,00 ppm ; doublet, 2H, CH,-CH STADE B = Chlorhydrate de 10- [2-hydroxy 2-(4-chlorophényl)éthylj 2,3,4,10-tétrahydropyrimidinoC1,2-al benzimidazole Ajouter lentement de l'isopropanol chlorhydrique à une solution isopropanique de la base obtenue au stade A. Attendre 30 minutes. Essorer, laver à l'acétone.
Rendement : 90% Point de fusion : 253-2540C (décomposition) Composition centésimale Calculée : C 59,3 H 5,3 Cl 19,5 N 11,5 Trouvée : C 59,4 H 5,5 Cl 19,4 N 11,3 EXEMPLE 53 : CHLORHYDRATE DE 10-[2-HYDROXY 2-(4-METHOXYPHENYL)ETHYL12,3,4,10- TETRAHYDROPYRIMIDINO[1,2-a]BENZIMIDAZOLE En procédant comme dans exemple 52, mais en remplaçant au stade A le 10 (4-chlorophénacyl)2,3,4,10-tétrahydropyrimidino[1,2-a]benzimidazole par le 10-(4-méthoxyphénacyl) 2,3,4,10-tétrahydropyrimidino[1,2-a]benzimidazole par le 10-(4-méthoxyphénacyl)2,3,4,10-tétrahydropyrimidino[1,2-a] benzimidazole obtenu dans l'exemple 51, on obtient le produit du titre.
Point de fusion : 210-2120C Composition centésimale : Calculée : C 63,4 H 6,2 Cl 9,9 N 11,7 Trouvée : C 63,2 H 6,5 Cl 9,5 N 11,9 Caractéristiques spectrales Infrarouge : 1500-1610 cm-1 v C=C 1640 cm-1 v C=N R.M.N 1H (CDCl3) 6 = 1,85 ppm ; quadruplet, 2H, CH2 (3) 8 = 3,87 ppm ; triplet, 1H, CH 8 = 4,92 ppm ; doublet, 2H, CH2CH EXEMPLE 54 : SULFATE DE 1-( -DIETHYLAMINOETHYL )1,2,3, 4-TETRAHYDROPYRIMID INOC 1,2-al BENZIMIDAZOLE (TRIHYDRATE)
STADE A : 1-(2-diéthylaminoéthyl) 1 ,2,3,4-tétrahydropyrimido[ 1,2-a] benzimidazole Porter 12 heures à reflux un mélange de 1,16 g (5 mmol) de 2-(2 diéthylaminoéthylamino)benzimidazole et de 0,6 ml (5 mmol) de 1-bromo 3chloropropane dans 10 ml de xylène.Après refroidissement, le xylène est décanté et l'huile résiduelle est traitée à éther de pétrole. Evaporer l'éther de pétrole rémanent et traiter à l'ammoniaque. Extraire au chloroforme. Les phases organiques réunies sont concentrées et passées sur une colonne d'alumine éluée au chloroforme. L'évaporation du solvant permet d'obtenir le produit du titre.
Rendement : 42% Composition centésimale : Calculée : C 70,5 H 8,9 N 20,6 Trouvée : C 70,4 H 9,1 N 20,8 Caractéristiques spectrales Infrarouge : 1625 cm-1 v (C=N) R.M.N 1H (CDCl3) : 8 = 0,97 ppm ; triplet, 6H, (2CH3) 8 = 2,16 ppm ; quintuplet, 2H, CH2 (3) 8 = 2,55 ppm ; quadruplet, 4H, N(CH2)2 8 = 2,72 ppm ; triplet, 2H, CH N 8 = 3,47 ppm ; triplet, 2H, CH2 (4) 8 = 3,66 ppm ; triplet, 2H, CH2 (2) 8 = 3,89 ppm ; triplet, 2H, NCH > CH2N(Et)2 STADE B : Sulfate de 1-(2-diéthylaminoéthyl)1,2,3,4-tétrahydropyrimidino [1,2-albenzimidazole (trihydrate) Dissoudre la base obtenue au stade A dans 10 ml d'acétone et acidifier par l'acétone sulfurique.Triturer et ajouter par petites portions de l'acétone : filtrer ; sécher et recristalliser dans l'acétonitrile.
Rendement : 98% Point de fusion : 200-2020C Composition centésimale (trihydrate) : Calculée : C 45,5 H 7,6 N 13,3 S 7,6 Trouvée : C 45,5 H 7,5 N 13,0 S 7,4 EXEMPLE Ci5 : DICHLORHYDRATE DE 1-(2-PIPERIDINOETHYL)1,2,3,4-TETRAHYDROPYRIMIDINO[1,2-a] BENZIMIDAZOLE (TRIHYDRATE) En procédant comme dans l'exemple 54, mais en remplaçant au stade A le 2 (2-diéthylaminoéthylamino)benzimidazole par le 2-(2-pipéridinoéthylamino) benzimidazole et au stade B l'acide sulfurique par l'acide chlorhydrique, on obtient le produit du titre.
Point de fusion : 188-1900C (décomposition) Composition centésimale Calculée : C 49,6 H 7,8 Cl 17,2 N 13,6 Trouvée : C 49,6 H 7,9 Cl 16,9 N 13,5 Caractéristiques spectrales Infrarouge : 1620 cm-1 v C=N R.M.N 1H (CDCl3) 8 = 1,44 ppm ; massif, 6H, pipéridine 8 = 2,15 ppm ; quintuplet, 2H, CH2 (3) 6 = 2,42 ppm ; massif, 4H, pipéridine 8 = 2,63 ppm ; triplet, 2H, CH2-N 8 = 3,43 ppm ; triplet, 2H, CH2 (4) 8 = 3,68 ppm ; triplet, 2H, CH2 (2) EXEMPLE 56 : DICHLORHYDRATE DE i -(2-MORPHOLIN()ETHYL) 1,2,3, 4-TETRAHYDROPYRIMIDINO[ 1,2-a] BENZIMIDAZOLE (TRIHYDRATE)
En procédant comme dans l'exemple 55, mais en remplaçant le 2-(2pipéridinoéthylamino)benzimidazole par le 2-(2-morpholinoéthylamino) benzimidazole, on obtient le produit du titre.
Point de fusion : 284-2850C (décomposition) Composition centésimale Calculée : C 48,6 H 7,1 Ci 17,9 N 14,2 Trouvée : C 48,4 H 7,0 Cl 18,0 N 14,2 Caractéristiques spectrales Infrarouge : 1620 cm-1 v C=M R.M.N 1H (CDCl3) : 8 = 2,16 ppm ; quintuplet, 2H, CH2 (3) 6 = 2,46 ppm ; multiplet, 4H, morpholine N CH2 (2) 8 = 2,63 ppm ; triplet, 2H, CH-Morpholine 8 = 3,43 ppm ; triplet, 2H, CH2 (4) 8 = 3,65 ppm ; massif, 6H, morpholine et CH2 (2) 8 = 3,88 ppm ; triplet, 2H, CHp-CH2-Morpholine ETUDE PHARMACOLOGIQUE DES PRODUITS DE L'INVENTION EXEMPLE A : ETUDE DE LA TOXICITE AIGUE La toxicité aiguë a été appréciée après administration orale à des lots de 8 souris (26 + 2 grammes) de doses croissantes de produits à étudier. Les animaux ont été observés à intervalles réguliers au cours de la première journée et quotidiennement pendant les deux semaines suivant le traitement.
Il apparaît que les composés de l'invention sont très peu toxiques.
EXEMPLE B t ETUDE DE L'ACTIVITE HYPOGLYCEMIANTE L'activité hypoglycémiante des dérivés de l'invention a été recherchée sur des rats blancs (160-190 g) à raison de cinq animaux par composé étudié, dix huit heures avant le début de l'expérimentation, les animaux sont soumis à la diète hydrique.
Les composés à étudier sont administrés par voie intrépéritonéale à la dose unique de 50 mg.kg-l. La concentration sanguine en glucose est déterminée par des prélèvements réalisés avant l'injection du produit puis 2 heures, 4 heures et 6 heures après l'administration. Le dosage a été réalisé en utilisant la méthode par fermentation à l'aide des kits Bio-La Tests (Lachema - Tchecoslovaquie). Pour cette manipulation on a utilisé un spectro photomètre KFK-2 (X = 490 nm).
Les concentrations sanguines en glucose ont été comparées à une solution étalon de glucose (10 mmol/l). Il apparaît que les produits de l'invention ont une activité hypoglycémiante comparable à celle du glicazide. Leur durée d'action est supérieure à douze heures.
EXEMPLE C : ETUDE DE L'ACTIVITE ANTIAGREGANTE PLAQUETTAIRE L'étude de l'activité antiagrégante plaquettaire des composés de l'invention a été recherchée selon la méthode G.V.R. BORN (Aggregation of blood platelets by adenosine dyphosphate and its reversal - Nature 1962-v.
Ces deux composantes du fonctionnement du convertisseur (multiplication de couple ou couplage, pontage ou dépontage) sont donc gérées de façon indépendante. La présente invention propose d'introduire un lien fonctionnel entre celles-ci, permettant d' augmenter considérablement les performances du convertisseur.
Elle concerne un convertisseur de couple hydrocinétique entre un arbre d'entrée de mouvement et un arbre de sortie de mouvement ou arbre de turbine, comportant un impulseur solidaire de l'arbre d'entrée, une turbine solidaire de l'arbre de turbine et un réacteur destiné à réorienter l'huile entre la turbine et l'impulseur, ainsi que des moyens de pontage permettant de façon temporaire d'interdire tout glissement entre l'arbre d'entrée et I'arbre de sortie. Ce convertisseur est caractérisé en ce que le réacteur est fixé de façon permanente sur un arbre fixe, sans l'intermédiaire d'une roue libre.
Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, le point de pontage, du convertisseur est atteint lorsque son coefficient de multiplication du couple est égal à l'unité.
Selon un mode de réalisation particulier de I'invention, les commandes du pontage et du dépontage sont déterminées par la mesure du rapport de la vitesse de la turbine à la vitesse de l'impulseur.
Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, les points de pontage et de dépontage du convertisseur sont déterminés par l'analyse de la vitesse de l'impulseur, de la vitesse de la turbine, de la vitesse du véhicule, du rapport engagé, du couple moteur et de l'action de l'utilisateur sur la pédale de frein.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation particulier de celle-ci, en liaison avec les dessins annexés sur lesquels: - la figure I est une vue en coupe d'un convertisseur hydrocinétique de couple, dont la partie supérieure illustre l'état de la technique, et dont la partie inférieure correspond à l'invention; - les figures 2 A et 2 B reproduisent respectivement l'étude géométrique d'un convertisseur à réacteur fixe et d'un convertisseur à réacteur monté sur roue libre, de type connu; - la figure 3 est un diagramme fonctionnel relatif à la commande du pontage et du dépontage selon l'invention.
Sur la figure 1, on distingue l'arbre d'entrée 16 du mouvement dans le convertisseur 1, et la cloche 2 de celui-ci. A l'intérieur de la cloche apparaissent l'impulseur 3, le réacteur 5, la turbine 4 et son plateau d'appui 6. Le réacteur 5 exerce sa fonction habituelle de réorientation des filets d'huile entre la turbine 4 et l'impulseur 3, en vue d'augmenter le couple moteur. Le piston de pontage 7 est serré par ses extrémités contre un élément il muni de garnitures 11', qui est fixé par l'intermédiaire d'un ressort d'amortissement 10 sur la cloche 2. A sa base, le piston 7 est monté sur un moyeu en deux parties 13, 14 appelées respectivement moyeu de piston 13 et moyeu de turbine 14. Le plateau 6 est fixé sur le moyeu de turbine 14.Le moyeu de piston 13 porte d'une part contre le plateau 6 et d'autre part contre une rondelle de friction 12, par l'intermédiaire d'une garniture de friction 12'.