INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, le nombre des trous 40 qui sont formés dans le collecteur 38, ainsi que leur position et leur orientation, sont déterminés de façon à obtenir une vitesse d'écoulement relativement faible de l'eau secondaire sortant du collecteur 38 et afin que les jets individuels sortant de chacun des trous s'interceptent entre eux. Cela signifie que, si la direction moyenne de l'écoulement issu du collecteur 38 est sensiblement verticale, les trous 40 considérés individuellement peuvent être inclinés selon différents angles par rapport à cette verticale.
Ces caractéristiques permettent de faciliter le mélange et l'homogénéisation de l'eau secondaire sortant du collecteur 38 et de l'eau de recirculation en provenance des séparateurs 28 qui redescend dans l'espace annulaire 32.
I1 est également à noter que les trous 40 formés dans le collecteur 38 peuvent présenter des sections différentes, afin notamment d'assurer une répartition contrôlée du débit d'eau secondaire pénétrant dans l'espace 27 autour de la partie basse des tubes 24.
Ainsi, dans le cas où le générateur de vapeur est du type à économiseur ou à préchauffage et où l'on utilise un collecteur 38 de forme torique, la section et/ou la densité des trous 40 formés dans le collecteur du côté des branches chaudes des tubes peuvent être sensiblement inférieures à la section et/ou à la densité des trous formés du côté des branches froides des tubes.
Un résultat comparable peut aussi être obtenu, par exemple, en ne prévoyant sur le collecteur 38 que des trous 40 débouchant vers le bas dans la partie du collecteur située du côté des branches chaudes des tubes, alors que la partie du collecteur située du côté des branches froides des tubes comporte des trous 40 débouchant à la fois vers le haut et vers le bas.
Comme on l'a représenté schématiquement sur les figures 2 et 3, le collecteur 38 est supporté par des consoles 42 maintenant le collecteur par le haut ou par le bas et réparties circonférentiellement autour de l'axe vertical du générateur de vapeur, de façon à être situées sensiblement à égale distance les unes des autres. Plus précisément, chacune des consoles 42 est fixée à la partie 36 avantageusement de plus grand diamètre de l'enveloppe extérieure 10, en dessous du collecteur 38, de telle sorte que ce dernier repose sur les consoles 42. Les consoles 42 peuvent aussi être situées au-dessus du collecteur 38 et supporter ce dernier.
Comme l'illustre plus précisément la figure 4, le collecteur 38 comporte, sur sa face tournée radialement vers l'extérieur du générateur de vapeur, au moins une ouverture d'accès 44, normalement obturée de façon étanche par un bouchon 46. L'étanchéité de la fermeture peut notamment être assurée par la coopération de surfaces tronconiques complémentaires formées respectivement dans l'ouverture d'accès 44 et sur le bouchon 46.
De préférence, le mécanisme d'ouverture/fermeture par lequel le bouchon 46 est fixé sur le collecteur d'alimentation 38 est conçu de façon à rendre le bouchon 46 imperdable. A cet effet, et comme l'illustre notamment la figure 3, le bouchon 46 peut être équipé de plusieurs vis imperdables 48, aptes à se visser dans le collecteur 38, et il reste lié à ce dernier par une tige 50 fixée au collecteur 38 en dessous de l'ouverture 44 et sur laquelle le bouchon 46 peut coulisser et tourner à volonté. Ainsi, lorsque les vis imperdables 48 sont dévissées, le bouchon 46 pivote vers le bas autour de la tige 50, afin de dégager l'ouverture 44.
Afin de permettre aux opérateur d'accéder au bouchon 46 fermant l'ouverture d'accès 44 du collecteur d'admission 38, on place l'ouverture d'accès 44 du collecteur 38 en face d'une ouverture d'inspection 52 formée dans la partie de plus grand diamètre 36 de l'enveloppe extérieure 10. Cette ouverture d'inspection 52 présente un diamètre supérieur à celui du bouchon 46 et elle est normalement obturée de façon étanche par une trappe 54 accessible depuis l'extérieur du générateur de vapeur.
Les caractéristiques qui viennent d'être décrites en se référant à la figure 4 permettent à un opérateur d'accéder à l'intérieur du collecteur d'admission 38, afin notamment d'inspecter ce dernier et d'enlever les corps migrants qui pourraient y rester piégés.
L'ouverture de la trappe 54 permet également l'inspection de l'espace annulaire 32 situé immédiatement au-dessus et en dessous du collecteur d'admission 38.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit à titre d'exemple, mais en couvre toutes les variantes. Certaines de ces variantes, qui concernent notamment la forme torique ou semi-torique du collecteur, sa section, ainsi que la forme, la section de passage et la répartition des trous 40 formés dans le collecteur, ont été évoquées précédemment.
Des effets cytotoxiques spécifiques peuvent être obtenus par action d'un produit selon l'invention ou d'un produit de formule générale (I) dans laquelle L représente un atome d'oxygène, R et R' représentent chacun un atome d'hydrogène et B représente une base naturelle, en particulier les produits pour lesquels J = OH, sur une fonction cellulaire indispensable à la cellule cible.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lumière des exemples qui vont suivre.
La Figure 1 représente la courbe de stabilité thermique du duplex bêtadT5(SrT)dT6/bêtadC2A12C2 comparativement à celle du duplex naturel bêtadT12/bêtadC2A12C2.
La Figure 2 représente la courbe de digestion enzymatique de bêta(SrT)dT îî.
Dans la description qui suit, l'abrétiation rS ou Sr précède un thioribunucléotide.
I-SYNTEIESE DE THIONUCLEOTIDES.
I. 1- Les premières synthèses de thiosucres ont été effectuées entre 1960 et 1970.
Deux exemples sont donnés: La synthèse de derivés du 4-thio-D-ribofurannose se fait selon le schema 1:
SCHEMA 1 Ce composé est obtenu en 8 étapes à partir du =-Lyxose avec un rendement global de 6 %.
- R. L. WHISTLER, W. E. DICK, T. R. INGLE, R. M. ROWELL et B. URBAS, J. Org.
Chem., 1964, 29, 3723-3725.
- B. URBAS et R. L. WHISTLER, J. Org. Chem., 1966, 31, 813-816.
- E. J. REIST, D. E. GUEFFROY et L. GOODMAN, J. Am. Chem. Soc., 1964, 86, 5658-5663.
- R. L. WHISTLER et J. N. BeMILLER dans " Methods in Carbohydrate Chemistry", R.
L. WHISTLER et M. L. WOLFROM, Eds., Academic Press, Inc., New york, 1962, Vol.
I, p.79.
Comme le montrent les figures 2 et 5, pour coopérer avec tout culbuteur (2) comportant un alésage principal (2b) d'axe (14) parallèle à celui (5) de la portion de cylindre (2a) à obtenir, le moyen de fixation 11 du culbuteur 2 sur le plateau 8, comporte un noyau de centrage 15 à surface conique d'axe parallèle à l'axe principal 4 de rotation, pour recevoir l'alésage principal 2b du culbuteur, ainsi qu'un écrou conique 16 de serrage.
La fixation d'un culbuteur 2 s'opère de la manière suivante : l'alésage principal 2b d'un culbuteur est engagé sur un axe fileté 48 matérialisant l'axe du noyau de centrage 15, jusqu'à venir au contact et s'auto-centrer sur le noyau 15, puis l'écrou conique 16 est engagé sur ce même axe, et vissé jusqu'à ce que le culbuteur se trouve serré entre le noyau de centrage 15 d'un côté et l'écrou de serrage 16 de l'autre côté. Cette disposition permet de prendre appui sur les bords périphériques de l'alésage 2b du culbuteur 2, qui sont des parties usinées avec précision du culbuteur.
Afin que ce dispositif permette de positionner des culbuteurs présentant des morphologies générales différentes, en respectant chaque fois les critères de positionnement précités, il est avantageusement prévu que le moyen de fixation 11 du culbuteur 2 est monté de manière réglable en position, par rapport au plateau 8, selon au moins une direction 17 sécante à la droite principale 13. Comme le montre la figure 2, ce réglage peut être réalisé de la manière suivante. Le plateau 7 présente une gorge 49, de direction sécante avec la droite principale 13 et de profil (non représenté) en forme de "T". Le noyau conique 15 est lié à un écrou 50 vissé sur une vis (non représentée) à tête carrée engagée dans la gorge 49. Ainsi, lorsque l'écrou 50 est desserré, le noyau 15 peut être déplacé selon la direction 17.Ce degré de liberté ajouté à la possibilité d'orienter angulairement le culbuteur 2 entre le noyau 15 et l'écrou 16 donne une liberté de positionnement suffisante pour placer, et la surface de percussion 2a et l'axe 5 de la portion de cylindre à obtenir par rapport à la droite principale 13, en vérifiant les conditions précitées.
Comme représenté sur la partie droite des figures 1,2,4,5 ou 6, le dispositif comporte un moyen 18 de guidage de l'embase 6 en translation, ou de prise de passe selon un axe 31, par rapport à une partie fixe 19, immobilisée en translation sur l'axe 31. De plus, le moyen 18 de guidage de l'embase 6, lié à une partie mobile 51, comprend des moyens 20 de mesure du déplacement en translation de l'embase, par rapport à la partie fixe 19.
Selon l'exemple représenté, l'embase 6 est liée à une partie 51 qui se déplace en translation axiale par rapport à la partie fixe 19, lorsqu'on tourne l'écrou intermédiaire 18, à pas micrométrique. La mesure du déplacement en translation de la partie mobile 51 par rapport à la partie fixe 19 se lit sur une graduation circonférentielle 20.
Comme le montrent les figures 1 et 2, le dispositif comprend une butée de référence 21, amovible ou escamotable, comprenant deux pointes 22, disposées symétriquement par rapport à la droite principale 13, déterminant dans la position de prise de référence une droite intersectant verticalement l'axe principal 4 ; ces deux pointes appartiennent dans cette même position respectivement à deux génératrices de la portion de cylindre à obtenir. Cette butée de référence 21 comporte une extrémité libre 21a portant les pointes 22, et un bras 23 monté libre en translation sur une tige 24, parallèle à l'axe principal 4, solidaire de 1'embase 6, mais calé en rotation par rapport à la même tige, des moyens 25 de blocage en translation coopérant avec la butée.Dans la forme d'exécution du dispositif, ce moyen de blocage comprend une vis, le blocage est obtenu par serrage de la vis permettant de pincer la tige 24 entre deux mâchoires ménagées à l'extrémité du bras 23. Le calage en rotation est obtenu par un ergot (non représenté) engagé dans une rainure 24a ménagée longitudinalement sur la tige 24.
Alternativement, le dispositif mécanique de prise de référence précédemment décrit peut être remplacé par un positionnement de référence amovible ou escamotable, par visualisation ou reconnaissance de formes, ou tout autre système de positionnement.
De manière accessoire, le dispositif comprend une butée secondaire 26, déplaçable de manière réglable sur le plateau 8, apte à être immobilisée en appui contre un culbuteur 2 positionné pour l'usinage (figure 2). Dans l'exemple représenté, cette butée secondaire 26 est portée par une pince 60 serrée au moyen d'une vis 61 sur une petite tige 62 solidaire d'une barrette 63. Cette dernière est fixée au plateau 8, par l'intermédiaire d'une vis 64 dont la tige est vissée dans le plateau 8, en passant à travers un trou oblong ménagé dans la barrette 63 et dont la tête prend appui sur cette barrette. La butée 26 est positionnée en appui contre une surface 2c usinée du culbuteur 2.
Par ailleurs, le plateau 8 et la platine 7 comprennent des moyens 27, 28 de mesure de l'amplitude du déplacement en translation du plateau par rapport à la platine. Ces moyens sont par exemple constitués d'une graduation 28 solidaire du plateau 8 sur un bord adjacent à la platine 7, et d'un repère 27 fixé sur la platine 7 de manière adjacente à la graduation 28. Le repère 27 peut éventuellement être réglable en position sur la platine 7, notamment pour être positionné en face du zéro de la graduation 28, avant d'effectuer un déplacement du plateau 8 par rapport à la platine 7 ; de telle sorte qu'à la fin de ce déplacement, le repère soit en face d'une graduation indiquant précisément l'amplitude du déplacement effectué par le plateau 8, égale à la valeur du rayon de la portion de cylindre à usiner.
Le dispositif tel qu'il vient d'être décrit peut constituer un accessoire destiné à être adapté à une machine existante, mais il peut également être complété par les éléments habituels d'une machine d'usinage pour constituer une machine autonome.
Il peut s'agir d'une machine d'usinage comprenant un outil d'enlèvement de matière et un dispositif de support tel qu'il a été décrit précédemment, permettant d'amener la surface d'appui 2a d'un culbuteur 2 en relation d'usinage avec ledit outil d'enlèvement de matière.
L'outil d'enlèvement de matière est éventuellement une meule, le dispositif de support permettant d'amener la surface de percussion contre la surface de meulage.
Dans le cas ou le dispositif comporte un moyen 18 de guidage en- translation par rapport à une partie fixe 19, la partie fixe 19 peut comprendre un moyen de solidarisation 29 sur ladite machine, avec éventuellement une possibilité de réglage angulaire 30 de la partie mobile 51 par rapport à la machine, autour de l'axe 31 parallèle à la droite principale 13 en position de prise de référence (figure 1 ou 2). Dans la forme d'exécution représentée, ce moyen de solidarisation est une vis 29 traversant la partie fixe 19, et débouchant dans un alésage apte à être engagé sur un axe 31 solidaire de ladite machine.
Enfin, il peut s'agir d'une machine de rectification de culbuteur, comprenant un outil 1 d'enlèvement de matière et un dispositif de support du culbuteur, en relation d'usinage avec ledit outil 1.
Le mouvement imprimé à la face de percussion 2a du culbuteur 2 par ce dispositif, contre l'outil d'enlèvement de matière 1, est tel que la surface usinée est nécessairement une portion de cylindre, quelle que soit la régularité avec laquelle le manipulateur du dispositif entraîne l'ensemble plateau-platine en mouvement d'oscillation, pendant l'étape d'usinage.
Toutefois, dans ce dispositif pneumatique, toute une partie du circuit, notamment le compresseur, la réserve d'air comprimé, les lignes d'alimentation et le vérin restent en permanence sous pression, ce qui peut s'avérer particulièrement dangereux pour les passagers en cas d'explosion lors d'un accident de trafic ou si l'une des pièces vient à se rompre par usure prématurée due aux contraintes et sollicitations présentes dans un véhicule. De plus, le dispositif de verrouillage et déverrouillage de la porte coulissante par un bras de renvoi est particulièrement complexe, ce qui diminue la fiabilité à long terme. Par ailleurs, ce dispositif ne peut plus lancer la porte en avant avec une vitesse suffisante pour la fermer et la verrouiller lorsque le véhicule se situe sur une déclivité, la pression maximum acceptable étant encore trop faible.Enfin et surtout, ce dispositif s'avère particulièrement onéreux à réaliser.
Le but de la présente invention est un dispositif commandant l'ouverture et la fermeture d'une porte coulissant dans un véhicule qui soit efficace, c'est-à-dire apte à imposer le mouvement de la porte en toutes circonstances et même après de nombreuses utilisations. De plus, la conception de ce dispositif doit être suffisamment simple pour qu'il puisse être réalisé de manière rigide et à un coût abordable.
Ces buts sont réalisés grâce à un dispositif comprenant une vis sans fin horizontale tenue mobile en rotation à l'intérieur d'un rail fixé à la carrosserie au dessus ou en dessous de la porte, cette vis étant d'une part engagée dans l'orifice taraudé d'un chariot mobile en translation à l'intérieur de ce même rail, et d'autre part pouvant être tourné par un électromoteur rotatif, le chariot étant relié à la porte par une biellette.
Lorsque l'ouverture de la porte s'accompagne d'une translation transversale d'une partie au moins de cette porte vers l'extérieur afin que le déplacement ultérieur de cette porte puisse s'effectuer le long de la paroi latérale de la carrosserie, il s'est avéré utile de relier la biellette à un bras horizontal de la porte orienté vers l'intérieur du véhicule. Le déport vers l'intérieur du point de traction exercée par l'extrémité de la biellette sur la porte permet, lors du déverrouillage, d'appliquer en plus de la traction orientée vers l'arrière, une composante vers l'extérieur, ce qui assiste le mouvement transversal initial de cette porte.
Par la suite, le déport créé par ce bras fait que la traction exercée reste dans le prolongement de la vis sans fin, ce qui annule toute force latérale entre le chariot et la vis sans fin pendant la majeure partie du mouvement arrière.
Dans certains véhicules à portes coulissantes, un bras interne de la porte supporte un pivot coulissant dans un rail horizontal de guidage fixé au dessus de cette porte contre la carrosserie. Il s'est alors avéré judicieux d'installer le rail contenant la vis sans fin et le chariot parallèlement contre ce rail de guidage dans le plan horizontal.
Après de nombreuses recherches en atelier, il s'est avéré que l'utilisation d'une vis sans fin ayant un pas de filetage compris entre 10 et 15 mm en combinaison avec un électromoteur tournant à une vitesse comprise entre 3000 et 5000 tours/minute, donnait des résultats particulièrement satisfaisants quant à la vitesse de déplacement de la porte pour une puissance raisonnable de l'électromoteur.
Afin de minimiser l'entretien, notamment la lubrification et de minimiser le bruit de fonctionnement, il est apparu particulièrement avantageux d'utiliser une vis sans fin réalisée en acier commercialisé sous la dénomination INOX et de surmouler le chariot en matière synthétique autour d'un écrou lui-même réalisé en matière synthétique commercialisée sous la dénomination TEFLON.
Avantageusement encore, la biellette peut être remplacée par un amortisseur à gaz et/ou à ressorts assurant une certaine souplesse du mouvement.
La serrure de la porte coulissante peut avantageusement être actionnée par un électro-aimant directement, ou au niveau d'un renvoi d'une tige de commande reliée à une poignée extérieure ou intérieure de la porte. Si la porte coulissante comprend une tige de commande unique reliant la serrure à une poignée extérieure ou intérieure de la porte, il peut être avantageux d'utiliser une paire d'actionneurs linéaires électriques disposés de part et d'autre dans le plan vertical de la tige de commande, celle ci étant reliée aux actionneurs par un câble ou une paire de biellettes de manière symétrique par rapport à la tige.
L'alimentation en courant électrique de l'électroaimant ou des actionneurs linéaires électriques à partir d'une source électrique du véhicule se fait, entre la porte et la carrosserie, de préférence par l'intermédiaire de doigts mobiles élastiquement venant en contact avec des plots en correspondance.
L'invention est décrite ci-après de façon plus détaillée à l'aide d'exemples d'exécution sans caractère limitatif illustrés aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue schématique à partir de l'intérieur d'un véhicule d'une porte latérale coulissante munie d'une première forme de réalisation du dispositif, et -- la figure 2 est une vue schématique en perspective d'une seconde forme de réalisation du dispositif.
Sur la figure 1 est illustrée schématiquement une paroi latérale 10 de la carrosserie d'un véhicule comprenant une porte latérale coulissante 20 tel qu'un minibus ou une fourgonnette. Dans cet exemple, la porte coulissante 20 est guidée par une rainure sous-jacente non représentée et par une glissière 25 sur la face extérieure de la carrosserie.
Ce dispositif comprend un rail 34 monté horizontalement contre la face interne de la carrosserie 10 au départ du toit 15. Ce rail 34 contient une vis sans fin 32 montée mobile en rotation sur des paliers. Cette vis sans fin peut être tournée par un moteur électrique rotatif 30 installé à l'extrémité arrière du rail 34. Ce moteur électrique est alimenté en courant électrique à partir d'une batterie 40 par des fils passant à l'intérieur de la carrosserie du point a au point a'. Ce rail 34 comprend de plus un chariot 36 uniquement mobile en translation et engagé en un orifice taraudé par la vis sans fin 32. Ce chariot 36 comprend en sa partie inférieure un point d'attache pour une biellette 38 dont l'autre extrémité est reliée à l'extrémité interne d'un bras interne 39 fixé dans la partie supérieure avant de la porte coulissante 20.
Avantageusement, le rail 34 est réalisé à partir d'un profilé d'aluminium dont la surface extérieure latérale ainsi qu'une surface supérieure inclinée à 45 degrés présentent toutes deux une rainure pour l'engagement de pièces permettant la fixation de ce rail contre la paroi interne de la carrosserie 10. Outre les qualités de rigidité et de légèreté d'un tel profilé d'aluminium, celui-ci peut facilement être repeint par la suite.
La longueur de la vis sans fin 32 est supérieure à celle de la porte coulissante d'environ 10 à 30 cm, et son diamètre est de l'ordre de 15 mm. Surtout, le pas de cette vis est compris entre 10 et 15 mm, de préférence 12,5 mm. Le moteur électrique 30 est du type à courant continu alimenté sous 12 volts par la batterie 40 du véhicule au travers d'un interrupteur de commande 42. Ce moteur doit présenter une puissance supérieure à 100 watts, et de préférence à 150 watts et pouvoir tourner à un vitesse de l'ordre de 2000 à 4000 tours/minute, de préférence 3000 tours/minute.Des moteurs électriques ayant les caractéristiques citées précédemment sont maintenant disponibles dans le commerce dans des boîtiers inférieurs à 40 mm ce qui permet de les installer directement dans le prolongement de la vis sans fin à l'extrémité arrière du rail, ce qui permet d'éviter un entraînement par engrenage causant toujours des pertes mécaniques et susceptible de se détériorer.
Un tel convertisseur réversible, bien qu'il soit plus léger et moins encombrant que l'association des deux convertisseurs de la figure 2 présente des inconvénients. En effet, un convertisseur réversible nécessite un jeu d'interrupteurs statiques, généralement 4, au niveau de chaque paire de bornes d'entrée A1/A2, B1/B2, alors qu'un convertisseur simple unidirectionnel ne nécessite qu'un seul jeu d'interrupteurs. Plus le nombre d' interrupteurs est élevé, plus il faut des dissipateurs thermiques importants, ce qui augmente le poids et l'encombre- ment des convertisseurs réversibles par rapport aux convertisseurs unidirectionnels. En effet, dans les convertisseurs réversibles, le courant transféré doit traverser deux jeux d'inter rupteurs, ce qui entralne des chutes de tension, et donc des pertes, supplémentaires.La commande des interrupteurs dans les convertisseurs réversibles est non seulement complexe par le fait que le nombre d'interrupteurs est élevé, mais aussi par le fait qu'il faut tenir compte d'un nombre élevé de paramètres.
A l'heure actuelle, on n'a pas trouvé de solution plus simple dans la réalisation de convertisseurs réversibles que d'utiliser un jeu d'interrupteurs statiques par paire de bornes d'entrée/sortie.
Les chargeurs classiques de batterie à convertisseur à découpage présentent également un inconvénient lié à la première phase susmentionnée de charge d'une batterie. Comme on l'a indiqué en relation avec la figure 1, la première phase de charge de la batterie consiste à fournir à celle-ci un courant de charge constant le plus important possible. Ainsi, au fur et à mesure que la batterie se charge (la tension VB à ses bornes croit) la puissance consommée augmente et la puissance tirée sur le secteur augmente corrélativement. Ainsi, à la fin de la première phase, la puissance fournie à la batterie est maximale et le courant tiré sur le secteur également.