INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention a pour objet un procédé de chromage électrolytique par courant pulsé avec inversion de courant pour l'obtention de dépôts de chrome qui présentent un état de surface directement apte à l'utilisation, caractérisé en ce que l'on opère avec les paramè tres suivants Ic = densité de courant cathodique Ia = densité de courant anodique Tc = durée des impulsions cathodiques Ta = durée des impulsions anodiques Qc = quantité de courant cathodique Qa = quantité de courant anodique dans les relations suivantes 0,01s 1O-3s 20A/dm2 lA/dm2 où s = seconde A/dm2 = Ampère par décimètre carré de surface d'électrode dt = Dérivée du temps en seconde C/dm2 = Coulomb par décimètre carré de surface d'électrode.
Le chromage en courant pulsé peut éventuellement être précédé ou suivi d'un chromage par courant continu.
Les figures 1 et 2 annexées montrent l'aspect de surface vu par microscopie électronique à balayage d'un échantillon chromé de façon traditionnelle et d'un échantillon chromé par courant pulsé. On voit sur la figure 1 l'aspect en "peau d'orange" de la surface, laquelle est constituée de reliefs relativement importants dont la surface propre est lisse. Les traces d'usinage sur l'échantillon d'acier non chromé sont re produites après chromage. En revanche, sur la figure 2, l'échantillon traité par courant pulsé a un aspect granuleux fin et homogène ; on ne constate par ailleurs qu'une faible hérédité de l'usinage du support.
Quoique le procédé indiqué permette le plus souvent d'atteindre l'aspect de surface désiré, on a cherché à affiner ces résultats, et pour cela on a conduit les essais rapportés au tableau I ci-après.
Pour ces essais, on a choisi Ia = Ic = 30A/dm2, ce qui représente une valeur moyenne courante. Le tableau indique, pour chaque essai, les valeurs de Ta et Tc, la vitesse de dépôt (en pm/h), le temps d'obtention d'un dépôt de 5 pin (en min), l'épaisseur du dépôt au terme de l'essai (en pin), et une appréciation concernant la présence et le nombre de nodules, en observant la surface, d'une part, avec une caméra vidéo (grossissement : x 500) et, d'autre part, avec un microscope optique (grossissement : x 700), grâce à quoi on a attribué une note entre 0 et 4, où 0 indique que des nodules sont présents et 4 indique qu'il n'y a pas de nodules.
On a reporté ces résultats sur le graphique de la figure 3 portant en abscisse Ta et en ordonnées Tc, à échelle logarithmique. On a hachuré les zones sortant du domaine de l'invention. A l'intérieur de celui-ci, on constate qu'il est possible de tracer des courbes de niveau qui dégagent un domaine préférentiel de niveau 4, sensiblement homothétique au domaine initial, sensiblement délimité par les conductions Tc ç 50s ; Ta u 7 ms et Qa/Qc $ 1/20.
Bien entendu, ces conditions sont définies pour Ia = Ic = 30A/dm2, mais il faut s'attendre à ce que des conditions semblables prévalent pour d'autres valeurs d'intensité.
Ainsi, l'invention permet-elle à l'homme du métier d'obtenir à volonté le degré de fini de surface, en modulant les paramètres du courant pulsé.
TABLEAU I REF Tc Ta Vitesse T5 m e RECHERCHE NODULES Essai (s) (ms) dépôt (min) ( m) caméra vidéo Microscopie optique ( m/h) image x 500 image x 700 cotation 0 900 0 20 15 5 OUI OUI 0 1 1 3 20 15 5 OUI OUI 0 2 5 3 20 15 5 OUI OUI 0 3 1 10 30 10 5 NON NON 4 4 3 10 24 10 4 NON NON 4 5 10 10 27 11 5 NON NON 4 6 30 10 22 11 4 NON NON 4 7 60 10 22 11 4 OUI PEU OUI 0 8 60 30 22 11 4 NON OU TRES PEU TRES PEU 2 9 60 100 19 12,5 4 NON TRES TRES PEU 3 10 60 1000 20 12 4 NON OU TRES PEU TRES TRES FINS REPARTIS 1 11 30 100 27 11 5 NON NON 4 12 30 1000 22 13,5 5 NON NON 4 13 10 100 25 12 5 NON NON 4 14 10 300 19 22 7 NON NON 4 15 5 50 22,5 16 6 NON NON 4 16 3 30 18,5 19,5 6 NON NON 4 17 1 30 10,3 29 5 OUI TRES PEU 2
RELAIS STATIt)UX AUTONù La présente invention concerne un relais statique autonome pour commuter à distance tout appareil électrique sur secteur alternatif.
Les relais statiques sont traditionnellement des modules électroniques effectuant la commutation en lieu et place des classiques interrupteurs mécaniques ou électromécaniques. Ils sont cependant tributaires d'une source extérieure de courant basse tension pour leur commande. Cette source de courant provient généralement d'une alimente tation (ac/dc) indépendante.
Le dispositif selon 1' invention permet de remédier à la nécessité d'une alimentation stabilisée extérieure ou pile pour le courant de commande. I1 comporte en effet, et c'est ce qui le caractérise un transformateur d'impulsions relié au secteur dont il abaisse la tension et un pont redresseur lui fait suite. Ces deux seuls composants réalisent le générateur de commande du relais statique.
Vu la très basse tension (moins de 5V cc) et très faible intensité (moins de 20mA) dudit générateur, son intérêt est manifeste dans le cadre des très basses tensions de sécurité (Tws).
Un autre mode de réalisation, toujours dans l'esprit de l'autonomie d'alimentation du relais statique, consiste à remplacer le transformateur d'impulsions par deux condensateurs (dont on exploite la réac tance ### ) suivis du même pont redresseur. Dans ce cas il faut adjoin- dre à la sortie du pont redresseur une diode zener limitant la tension directe.
La présente invention fait appel, pour réaliser un miroir sélectif à sélection de sens de polarisation circulaire, à des films de cristaux liquides cholestériques. Leur propriété essentielle, mise en oeuvre par la présente invention, est de réfléchir, dans une bande de fréquences donnée, pratiquement en totalité la composante de polarisation circulaire d'un sens donné, par exemple le sens droit, de la lumière incidente, et de transmettre pratiquement intégralement sa composante circulaire de sens opposé, ici le sens gauche. Les propriétés de tels cristaux liquides sont par exemple décrites dans les trois articles suivants : "Novel polarized liquid - crystal color projection and new TN-LCD operating modes" par M. SCHADT et J. FÜNFSCHILLING dans la revue SID 90 DIGEST, pages 324 à 326, dans "Polarizing color filters made from cholesteric LC silicones" de R. MAURER, D. ANDREJEWSKI, F-H.FREUZER et A.
MILLER dans SID 90 DIGEST, pages 110 à 113 et dans l'article "Right and left circular polarizing color filters made from croslinkable cholesteric LC-silicones" de N. HAEBERLE, H. LEIGEBER, R. MAURER, A. MILLER, J.
STOHRER, R. BUCHECKER, J. FUNFSCHILLING et M. SCHADT, pages 57 à 59, dans la revue IDRC 91....
On a représenté sur le diagramme de la figure 2, le cas général où l'on envoie un faisceau 1 de lumière naturelle sur une lame 2 recouverte d'une couche de cristaux liquides cholestériques. On peut utiliser soit des cristaux sous forme liquide habituelle, soit de préférence des cristaux liquides polymérisés ou "cristaux liquides siliconés" tels que décrits dans les deux derniers articles précités. Ces cristaux liquides polymérisés présentent l'avantage d'être sous forme de films faciles à déposer sur un support (par exemple une lame de verre), de pouvoir être déposés en structure multicouches et de résister à des températures plus élevées (environ 1400C) que les cristaux liquides classiques.Dans le cas illustré sur la figure 1, les cristaux liquides utilisés sont du type à hélice "à droite", et donc, ainsi qu'expliqué dans les articles précités, le filtre constitué par cette couche de cristaux liquides transmet, dans une bande de longueurs d'onde donnée (d'une largeur d'environ 50 nanomètres) la lumière 3 de sens de polarisation circulaire inverse du sens de l'hélice des cristaux liquides (dans le cas présent, la lumière à polarisation circulaire gaucher et réfléchit la lumière 4 ayant une polarisation circulaire de même sens que le sens de l'hélice (dans le cas présent, la lumière à polarisation circulaire droite). En-dehors de cette bande de longueurs d'onde, la lumière incidente est entièrement transmise.Suivant la composition de ces cristaux liquides, on peut inverser le sens de l'hélice et faire varier la position de la bande de longueurs d'onde de réflexion dans une très large gamme de longueurs d'onde (actuellement de moins de 400 nm au lointain infrarouge), comme expliqué dans les articles précités.
On a représenté sur le diagramme de la figure 2 la courbe de transmission T en trait continu et la courbe de réflexion R en trait interrompu, en fonction de la longueur d'onde. Dans une bande B de longueurs d'onde, d'une largeur d'environ 50 nm, et centrée sur la longueur d'onde L, il y a pratiquement autant de lumière réfléchie (41 que de lumière transmise (3), du fait que la lumière incidente (1 ) ainsi décomposée comporte la même quantité de composante à polarisation circulaire gauche et de composante à polarisation circulaire droite. En dehors de la bande B, la transmission est de pratiquement 100%.
Une telle utilisation n'est généralement intéressante que si la lumière incidente est monochromatique, ou si l'on a besoin de réaliser une fonction passe-bande. Pour couvrir la bande de longueurs d'ondes du domaine visible, il faut utiliser au moins trois couches de cristaux liquides cholestériques. Dans le cas simplifié de trois couches, leurs bandes respectives B sont par exemple situées dans le rouge, le vert et le bleu, comme on le voit sur la figure 3. Sur cette figure 3, la courbe de transmission Tî, relative au faisceau 3, montre que le filtre 2 transmet un peu plus de 50% de la lumière incidente dans les bandes bleue, verte et rouge et qu'il réfléchit pratiquement autant de lumière dans cette bande (courbe R1).
On a représenté en figure 4 un mode de réalisation simplifié du collimateur conforme à l'invention. Ce collimateur est destiné à former sensiblement à l'infini l'image d'un objet 5, qui se trouve à faible distance (quelques centimètres à quelques dizaines de centimètres par exemple) d'un observateur, symbolisé en 6 par un oeil.
L'objet 5 est par exemple un écran de tube cathodique, un projecteur de diapositives ou de films cinématographiques, ou une optique de reprise disposée à une extrémité d'une fibre optique dont l'autre extrémité est fixée devant un générateur d'images éloigné. Si nécessaire, on place devant l'objet 5 un objectif de grandissement 7.
Entre l'objet 5 (ou l'objectif 7, s'il existe) et l'observateur 6, on dispose respectivement un polariseur 8 (en amont de l'objectif 7 dans le cas présent), un miroir sphérique semi-transparent 9, une lame quart d'onde 10 et un miroir sélectif 11. Dans l'exemple représenté sur la figure 4, L'objet 5 se trouve en face de l'observateur 6, et les éléments 7 à 11 sont disposés sur le même axe optique AO joignant l'oeil de l'observateur au centre de l'objet 5. Cependant, il est possible de disposer l'objet hors du champ visuel normal de l'observateur (c'est-àdire lorsqu'il regarde droit devant lui sans bouger la tête), comme on le décrit ci-dessous en référence à la figure 5.
Le rôle du polariseur 8 est de ne laisser passer, dans une bande de longueurs d'onde, qu'une composante de polarisation d'un premier sens (par exemple P dans le cas représenté en figure 4), et le rôle du miroir sélectif 1 1 est de ne laisser passer, dans la même bande de longueurs d'onde, que la composante de polarisation circulaire d'un second sens lié au premier (sens gauche pour la figure 4) et de réfléchir l'autre composante de polarisation circulaire (sens droit). Le miroir 9 reçoit un traitement holographique lui permettant de ne réfléchir 50 % de la lumière que dans la bande de fréquences correspondant à celle de la lame 11. Bien entendu, si la source 5 est déjà polarisée (par exemple si c'est un écran LCD), le polariseur 8 est supprimé. Le miroir 1 1 est une lame à cristaux liquides cholestériques, de préférence siliconés.
On a référencé 12, 13 les rayons extrêmes d'un faisceau F1 de lumière produit par l'objet 5 dans l'axe AO, et on suppose que le faisceau F1 a une longueur d'onde comprise dans la bande B des éléments 8 et 11. A la sortie du polariseur 8, dans la bande de longueurs d'onde considérée, seule subsiste la composante de polarisation P de ce faisceau (faisceau F2 dont les rayons extrêmes sont respectivement référencés 14, 15). Ce faisceau F2 traverse le miroir sphérique 9. A la sortie du miroir 9, le faisceau (rayons extrêmes 16, 17 respectivement) est toujours à polarisation P. II traverse la lame 10 en devenant un faisceau à polarisation circulaire droite, et se réfléchit donc sur le miroir il (qui ne laisse passer, dans la bande de longueurs d'ondes considérée, que la lumière à polarisation circulaire gauche).Le faisceau ainsi réfléchi est encore à polarisation circulaire droite. Après traversée de la lame 10, il devient à polarisation linéaire S. II se réfléchit une seconde fois sur le miroir sphérique 9 (à revêtement holographique) en restant à polarisation S. Le faisceau réfléchi par le miroir 9 (rayons extrêmes 18, 19 parallèles à l'axe AO) est collimaté du fait que le miroir 9 est sphérique. Après une troisième traversée de la lame 10, il devient à polarisation circulaire gauche. II traverse donc le miroir 11, et l'observateur, même placé très près du miroir 11, aura toujours l'impression d'observer une image à l'infini de l'objet 5.
On notera que, dans la bande de longueurs d'onde considérée, l'observateur 6 ne perçoit que les rayons collimatés par le miroir 9.
Le rendement lumineux théorique maximum de ce collimateur est estimé ainsi (valeurs approchées dans la bande B, dépendant des caractéristiques des cristaux liquides utilisés): si on a 100 % de la lumière arrivant sur le polariseur 8, on a 50 % après sa traversée, 25 % après la traversée du miroir semi-transparent 9, 12,5 % après réflexion sur la face concave du miroir 9, et également 12,5 % après traversée du miroir Il (puisqu'il s'agit de la même composante 18, à polarisation circulaire gauche, avant et après le miroir 11, qui est pratiquement intégralement transmise). Le rendement maximal de ce collimateur est donc de 12,5 %.
On a représenté en figure 5 une variante du dispositif de la figure 4. Sur cette figure, les mêmes éléments que ceux de la figure 4 sont affectés des mêmes références numériques. Cette variante se distingue essentiellement par le fait qu'elle permet de mélanger aux images de l'objet proche des images provenant d'une autre source S n'ayant pas besoin d'être collimatée, par exemple des scènes extérieures. L'objet 5 est disposé hors du champ de vision normal de l'observateur placé en 6 (c'est-à-dire le champ de vision qu'il a lorsqu'il regarde droit devant lui sans bouger la tête), et on lui adjoint une optique de grandissement 7.
Les éléments 9 à 11 sont les mêmes qu'en figure 4 et disposés de la même façon. On dispose sur l'axe AO, en amont du miroir 9, un mélangeur 20, qui est ici une lame à faces parallèles, inclinée à 450 par exemple par rapport à l'axe AO, et qui comporte un revêtement identique à celui du miroir 9. Dans le cas illustré en figure 5, les cristaux liquides sont à hélice "à droite", et donc laissent passer, dans une bande de longueurs d'onde caractéristique, la lumière à polarisation circulaire gauche, en réfléchissant celle à polarisation circulaire droite. Bien entendu, comme exposé ci-dessus, cette bande de longueurs d'onde caractéristique peut être assez étroite (environ 50 nm comme en figure 2) ou couvrir en grande partie le spectre visible (comme en figure 3).
On a fait appel essentiellement jusqu'ici, lors de l'imprégnation en voie solvant, à des solutions comprenant (comme principe actif jouant le rôle de résine d'imprégnation) un oligomère polyimide thermodurcissable obtenu par réaction d'un N,N'-bis-imide d'acide dicarboxylique insaturé avec un co-réactif approprié (cf. notamment FR-A-2 638 163).Avec de pareilles résines d'imprégnation on obtient, après élimination du solvant, des composites qui présentent une haute tenue thermique (ils résistent sans se dégrader à des températures de 200 à 300"C durant un temps relativement long, de l'ordre de 10 000 à 100 heures), mais cette bonne thermostabilité est contrebalancée par un caractère relativement fragile du matériau ; pour fixer les idées, on fera noter que la valeur de l'énergie de propagation de fissure G1C (mesurée sur un composite unidirectionnel à base de fibres de carbone contenant 40 g de résine pour 60 g de fibres) est alors de l'ordre de 100 à 200 J/m2, ce qui est une valeur insuffisante.
Poursuivant des travaux dans ce domaine de la technique, la Demanderesse a cherché à mettre au point une solution d'imprégnation améliorée, c'est-à-dire une solution d'imprégnation qui non seulement conduit à une bonne thermostabilité, mais de plus permet d'accéder à un composite ayant une meilleure tenue au choc ; dans ce contexte, il est souhaitable que la valeur de la résilience G1C dont on a parlé ci-avant soit supérieure à 400 J/m2.Par ailleurs, la Demanderesse a cherché à mettre au point une solution d'imprégnation dont le principe actif constituant la résine d'imprégnation qui reste sur le substrat après l'élimination du solvant, possède une rhéologie qui soit parfaitement adaptée aux exigences de la mise en oeuvre : en particulier, il est souhaitable que la résine d'imprégnation d'une part possède un caractère collant marqué à température ambiante (par résine collante, on entend définir une résine qui, déposée sur le substrat et se trouvant à température ambiante, permet à ce substrat d'être positionné par simple pression et de tenir en contact dans n'importe quelle position) et d'autre part présente à des températures comprises entre 100 et 3000C un taux de fluage compris entre 1 et 20 % en poids (poids de résine ayant flué par rapport au poids de l'ensemble résine + substrat).
Il a maintenant été trouvé, et c'est ce qui constitue le premier objet de la présente invention, de nouvelles solutions d'imprégnation ayant les propriétés énoncées ci-avant dans lesquelles le principe actif est constitué par le mélange d'au moins un oligomère poly(imide-amide) thermoplastique réactif avec un co-réactif approprié.
Les solvants qui conviennent bien sont les solvants polaires aprotiques. A titre d'exemples spécifiques de solvants qui conviennent, on peut citer : le dioxanne, le tétrahydrofuranne, l'oxyde de dibutyle, la méthyl-éthyl-cétone, la cyclohexanone, le N,N-diméthyl-acétamide, le N,N-diméthylformamide, la N-méthyl-pyrrolidone-2, le diméthyl-sulfoxyde, la tétraméthyl-1,1,3,3 urée, la diméthyl-1,3 urée, et un mélange de ces solvants. De manière préférentielle, le (ou les) solvant(s) mis en oeuvre sont pris dans le groupe formé par le N,N-diméthyl-acétamide, le N,N-diméthylformamide, la N-méthyl-pyrrolidone-2, le diméthyl-sulfoxyde, la tétraméthyl-1,1,3,3 urée, la diméthyl-1,3 urée, et un mélange de ces solvants.
La concentration du principe actif A + B est comprise comme on l'a vu entre 2 % et 80 %. De préférence, la quantité de solvant(s) mise en oeuvre est choisie de façon que cette concentration soit comprise entre - 30 % et 60 % lorsque cette solution est mise en oeuvre dans le cadre de la technique de l'enroulement filamentaire ou celle de l'imprégnation par enduction au racle ou au rideau, et - 50 % et 80 % lorsque cette solution est mise en oeuvre dans le cadre de la technique de l'imprégnation par transfert.
Les oligomères poly(imide-amide)s thermoplastiques réactifs Al, A2 et A3 qui conviennent pour la mise en oeuvre de la présente invention sont les oligomères qui sont décrits en détail dans les demandes de brevets, déposées par la Demanderesse, ci-après mentionnées Al : cf. FR-A-2 629 087 ; A2 : cf. FR-A-2 629 088 ; et A3 : cf.
FR-A-2 649 712 ; la substance de ces divers documents est incorporée ici en référence.
A titre d'exemples spécifiques d'oligomères qui conviennent, on peut citer les espèces Al, A2 et A3 qui sont obtenues par réaction directe (pour les trois espèces) d'un diisocyanate aromatiques pris dans le groupe formé par - le diisocyanato-4,4'-diphényl-2,2-propane, - le diisocyanato-4,4'-diphénylméthane, - le diisocyanato-4,4'-biphényle, - le diisocyanato-4,4'-diphénylsulfure, - le diisocyanato-4,4'-diphénylsulfone, - le diisocyanato-4,4'-diphényléther, - le diisocyanato-4,4'-diphényl-1,1-cyclohexane ;; avec (pour les trois espèces) un monoanhydride d'acide tricarboxylique pris dans le groupe formé par - le monoanhydride d'acide trimellique, - le monoanhydride-2,3 d'acide naphtalène-tricarboxylique-2,3,6, - le monoanhydride-1,8 d'acide naphtalène-tricarboxylique-1,8,4, - le monoanhydride-1,2 d'acide naphtalène-tricarboxylique-1,2,5, - le monoanhydride-3,4 d'acide diphényl-tricarboxylique-3,4,4', - le monoanhydride-3,4 d'acide diphényl-sulfone-tricarboxylique-3,4,3', - le monoanhydride-3,4 d'acide diphényl-éther-tricarboxylique-3,4,4', - le monoanhydride-3,4 d'acide benzophénone-tricarboxylique-3,4,4', - le monoanhydride-3,4 d'acide diphényl-isopropylidènetricarboxylique-3,4,3' ;; et avec un monoacide carboxylique à substituant pris dans le groupe formé par * dans le cas de Al oll ledit substituant est de type alkényloxy - l'acide allyloxy-2 benzoïque, - l'acide allyloxy-3 benzoique, - l'acide allyloxy-4 benzoïque, - l'acide méthallyloxy-2 benzoïque, - l'acide méthallyloxy-3 benzoïque, - l'acide méthallyloxy-4 benzoïque * dans le cas de A2 où ledit substituant est de type maléimido : - l'acide maléimido-2 benzoïque, - l'acide maléimido-3 benzoïque, - l'acide maléimido-4 benzoïque, - l'acide citraconimido-2 benzoïque, - l'acide citraconimido-3 benzoïque, - l'acide citraconimido-4 benzoïque, - l'acide (maléimidométhyl )-4 benzoique.
* dans le cas de A3 où ledit substituant comprend un reste à fonction maléimide latente - l'acide (tétrahydro-1,2,3,6 phtalimido)-2 benzoïque, - l'acide (tétrahydro-1,2,3,6 phtalimido)-3 benzoïque, - l'acide (tétrahydro-1,2,3,6 phtalimido)-4 benzoique, - l'acide nadimido-2 benzoïque ou acide (endométhylène-3,6 tétrahydro-1,2,3,6 phtalimido)-2 benzoïque - l'acide nadimido-3 benzoique, - l'acide nadimido-4 benzoïque, - l'acide (a-méthyl-nadimido)-2 benzoïque ou acide (méthyl-4 andométhylène-3,6 tétrahydro-1,2,3,6 phtalimido)-2 benzoïque, - l'acide (a-méthyl-nadimido)-3 benzoïque, - l'acide (a-méthyl-nadimido)-4 benzoïque, - l'acide (endo-oxy-3,6 tétrahydro-1,2,3,6 phtalimido)-2 benzoïque, - l'acide (endo-oxy-3,6 tétrahydro-1,2,3,6 phtalimido)-3 benzoique, - l'acide (endo-oxy-3,6 tétrahydro-1,2,3,6 phtalimido)-4 benzoïque.
De manière préférentielle, on utilise, à titre de constituant A, au moins un oligomère choisi dans le groupe formé par les espèces A2 et A3 qui sont obtenues par réaction directe (pour les deux espèces) d'un diisocyanate aromatique consistant dans le diisocyanato-4,4'-diphénylmméthane ou le diisocyanato-4,4' diphényléther avec (pour les deux espèces) un monoanhydride d'acide tricarboxylique consistant dans le monoanhydride d'acide trimellique et avec un monoacide carboxylique à substituant consistant * dans le cas de A2 : dans l'acide maléimido-4 benzoïque * dans le cas de A3 : dans l'acide nadimido-4 benzoïque ou l'acide (a-méthyl-nadimido)-4 benzoïque.
Le deuxième constituant essentiel du principe actif est un co-réactif B consistant dans un ou plusieurs ingrédient(s) choisi(s) parmi les ingrédients B1 à B8 précités.
A titre d'exemples spécifiques de monoimides B1.1 de formule (I) qui conviennent, on peut citer : le maléimide, le N-phényl-maléimide, le N-phényl-(méthyl)maléimide, le N-phényl-(chloro)maléimide, le N-(p-chloro)phényl-maléimide, le N-(p-méthoxy)phényl-maléimide, le N-allyl-maléimide, les N-(allyloxy-2,3 ou 4)phényl-maléimides.
A titre d'exemples spécifiques de bis-maléimides B1.2 de formule (II) qui conviennent, on peut citer - le N,N'-métaphénylène-bis-maléimide, - le N,N'-paraphénylène-bis-maléimide, - le N,N'-4,4'-diphénylméthane-bis-maléimide, - le N,N'-4,4'-diphényléther-bis-maléimide, - le N,N'-4,4'-diphénylsulphone-bis-maléimide, - le N,N'-cyclohexylène-1,4-bis-maléimide, - le N,N'-4,4'-diphényl-1,1-cyclohexane-bis-maléimide, - le N,N'-4,4'-diphényl-2,2-propane-bis-maléimide, - le N,N'-4,4'-triphénylméthane-bis-maléimide, - le N,N'-méthyl-2 phénylène-1,3-bis-maléimide, - le N,N'-méthyl-4 phénylène-1,3-bis-maléimide, - le N,N'-méthyl-5 phénylène-1,3-bis-maléimide.
Ces bis-maléimides peuvent être préparés selon les procédés décrits dans le brevet américain US-A-3 018 290 et le brevet anglais GB-A-1 137 290.