INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la zone de cisaillement, l'épaisseur du passage (dans la direction perpendiculaire aux faces de la matière fibreuse) n'est supérieure que de façon nominale à l'épaisseur de la matière fibreuse. Cette épaisseur est sélectionnée de façon que la résine constitue de 20% à 50% en masse, environ, de la bande ou de la feuille de matière préimprégnée. De façon générale, on a trouvé que le rapport entre l'épaisseur de la résine dans la zone de cisaillement et l'épaisseur de la matière fibreuse devait être d'environ 0,2 à 0,6 pour parvenir à l'imprégnation avec le pourcentage en masse de résine désiré. De façon caractéristique, pour une fibre de 175 pm, ceci exige une épaisseur de résine sur chaque face de la matière fibreuse, dans la zone de cisaillement, dans la plage comprise entre une valeur légèrement supérieure à 0 et environ 100 > im. Une couche limite de la résine au voisinage des surfaces de la matière fibreuse est soumise à des efforts de cisaillement lorsqu'elle passe à travers la zone de cisaillement. Le mouvement relatif entre la matière fibreuse et les surfaces du passage dans la zone de cisaillement, réoriente les molécules à longues chaînes de façon pratiquement parallèle aux fibres. Une fois que les molécules sont parallèles aux fibres, la pression relativement faible qui est appliquée à la résine force aisément les molécules entre les fibres, et en contact intime avec celles-ci, et assure ainsi un mouillage rigoureux et complet des fibres. En envisageant ceci d'une façon légèrement légèrement différente, on peut dire que la génération d'efforts de cisaillement sur la résine conformément à la présente invention, réduit la viscosité de la résine dans une mesure telle qu'elle peut pénétrer complètement dans la matière et encapsuler pratiquement toutes les fibres. La matière préimprégnée résultante peut ensuite être traitée pour former l'article désiré, d'une manière bien connue dans la technique, et qu'on ne décrira donc pas davantage ici.
Pour éviter que les fibres ne s'assemblent en faisceaux pendant l'étape d'imprégnation de résine, les fibres, qui sont sous tension lorsqu'elles sont tirées à travers la zone de cisaillement, sont guidées le long d'un chemin courbe situé en aval de la zone de cisaillement, qui s'étend sur un arc dans la plage comprise entre environ 50 et 100 . Ceci maintient les fibres étalées latéralement, en particulier lorsqu'on forme une bande ne comprenant pratiquement que des filaments qui s'étendent en direction longitudinale, et empêche la migration des fibres vers le centre.
La bande ou la feuille préimprégnée a donc une épaisseur uniforme sur la totalité de sa largeur et de sa longueur.
Le processus d'imprégnation de l'invention exige seulement une faible pression de résine, comme indiqué cidessus. En outre, l'effort de cisaillement qui est destiné à réduire la viscosité de la résine n'exige pas une valeur élevée dela MZes àlaquelle la matière fibreuse traverse la zone de cisaillement, qui peut donc être maintenue à une valeur faible. La plage de vitesse actuellement préférée est comprise entre environ 0,15 et 9 m/min, la plage de vitesse qui est actuellement la plus préférée étant de 0,15 à 1,5 m/min. A de telles vitesses faibles, il est possible de fabriquer des matières préimprégnées en utilisant des fibres ayant des diamètres extrêmement faibles, par exemple dans la plage du micron. Ceci fait que le procédé de l'invention est particulièrement bien adapté pour fabriquer une bande à partir de filaments de carbone très minces, c'est-à-dire une matière qui est largement utilisée dans l'industrie aérospatiale, à cause de sa résistance mécanique élevée, de sa faible masse, de sa bonne résistance à la corrosion et de ses caractéristiques électriques.
En outre, à une vitesse aussi faible, on peut traiter sans endommagement ou rupture de filament appréciable, des matières sous forme de filaments ayant des modules relativement élevés, comme du graphite contenant du bore ou du goudron.
Un avantage spécifique supplémentaire que procure l'invention consiste en ce que le processus d'imprégnation peut être accompli avec un équipement relativement économique, léger et robuste, du fait qu'il n'est soumis qu'à de très faibles pressions et de très faibles vitesses de fibres. A titre d'exemple, le passage et d'autres conduits à travers lesquels passe la matière fibreuse, les cavités et les canaux à travers lesquels s'écoule la résine ramollie, et les zones dans lesquelles la résine est appliquée aux faces de la matière fibreuse, ne doivent même pas être étanches pour empêcher l'échappement de la résine vers l'extérieur, à condition que la résine ramollie soit produite en une quantité approximativement égale à la quantité nécessaire pour imprégner et couvrir de façon appropriée la matière fibreuse.
EXEMPLE 4 On condense 1,62 g d'ester méthylique de l'acide 4-bromobenzoïque (7,6 mmoles) avec 1,95 g d'acide 3-(méthoxyméthoxy)biphényl-4-boronique (7,6 mmoles) en opérant dans 45 cm3 d'un mélange toluène-méthanol (2-1 en volumes), en présence de 0,33 g de tétrakis(triphénylphosphine) palladium (0,3 mmole) et de 15,1 cm3 de carbonate de sodium 2M (30,2 mmoles). Le mélange réactionnel est agité pendant 19 heures sous azote et à reflux. Après traitement comme dans l'exemple 1, purification par flash chromatographie sur gel de silice en éluant avec un mélange acétate d'éthyle-n-hexane (1-9 en volumes) et recristallisation dans un mélange éther éthylique-éther de pétrole, on obtient, avec un rendement de 53 %, 1,4 g de l'ester méthylique de l'acide 2'-(méthoxyméthoxy)-1,1':4',1"-terphényl-4- carboxylique dont les caractéristiques sont les suivantes: - point de fusion : 1110C - Rf (acétate d'éthyle-n-hexane; 1-9 en volumes) = 0,30 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) : 8,0 (dd, 2H : H3, H5) ; 7,65 (m, 411 : ArH) ; 7,357,5 (m, 6H: ArH) ; 5,25 (s, 2H: OCH2OCH3) ; 3,85 (s, 3H: COOCH3) ; 3,25 (s, 3H: OCH2OCH3).
Une solution de 0,3 g d'ester méthylique de l'acide 2'-(méthoxyméthoxy)1,1':4',1"-terphényl-4-carboxylique (0,86 mmole) dans 4 cm3 d'un mélange tétrahydrofurane-eau (1-1 en volumes) est traitée à chaud (80 C) pendant 2,5 heures par 5 cm3 d'une solution aqueuse d'acide chlorhydrique 6N. Après traitement comme dans l'exemple I et purification par flash chromatographie sur gel de silice en éluant avec du chloroforme, on obtient, avec un rendement quantitatif, 0,28 g de l'ester méthylique de l'acide 2'-hydroxy-1,1':4',1"-terphényl-4-carboxylique dont les caractéristiques sont les suivantes: - point de fusion: 200-201 C - Rf (chloroforme) = 0,31 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) : 9,95 (s, 1H: OH); 7,95 (dd, 2H: H3, H5); 7,75 (dd, 2H: H2, 116); 7,6 (m, 2H: ArH) ; 7,3-7,45 (m, 4H: ArH) ; 7,15 (m, 2H : ArH); 3,85 (s, 3H: : COOCH3).
L'acide 3-(méthoxyméthoxy)biphényl-4-boronique peut être préparé de la manière suivante: On ajoute, sous azote, 6,7 cm3 de n-butyllithium en solution 2,5 M dans l'hexane (16,8 mmoles) à une solution de 2,5 ml de N,N,N',N'4étraméthyléthylène- diamine (16,8 mmoles) dans 30 cm3 d'éther éthylique anhydre, refroidie à -400C. Le mélange est agité pendant 15 minutes à -40 C. On introduit alors goutte à goutte 3 g de 3-(méthoxyméthoxy)biphényl (14 mmoles) en solution dans 15 cm3 d'éther éthylique anhydre. On ramène progressivement à une température voisine de 200C et l'agitation est alors maintenue pendant 3 heures. Le mélange réactionnel est ensuite refroidi à -78"C , traité par 4,8 cm3 de triméthylborate (42,0 mmoles), agité pendant 15 minutes à -780C puis à température ambiante pendant 12 heures. L'hydrolyse est effectuée à 0 C par addition lente de 30 cm3 d'eau. Après 1 heure sous agitation à 0 C et traitement comme dans l'exemple 1, on obtient, avec un rendement de 89 zou 3,2 g d'acide 3-(méthoxyméthoxy)biphényl-4-boronique brut qui est utilisé sans purification dans la suite de la synthèse et dont les caractéristiques sont les suivantes: - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) : 7,75 (s, 2H : B(OH)2) ; 7,2-7,6 (m, 8H : ArH) 5,3 (s, 2H: OCH2OCH3) ; 3,35 (s, 3H: OCH2OCH3).
EXEMPLES On mélange 0,3 g d'ester méthylique de l'acide 2'-(méthoxyméthoxy)1,1' :4',1"-terphényl-4-carboxylique (0,86 mmole) dissous dans 5 cm3 d'éthanol 95 % et 0,9 cm3 d'une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium 4N (3,44 mmoles).
On agite à la température de reflux du mélange réactionnel pendant 2,5 heures. Après refroidissement, le mélange est concentré sous pression réduite jusqu'à évaporation totale de l'éthanol. Le résidu est repris par 15 cm3 d'eau. La phase aqueuse ainsi obtenue est lavée plusieurs fois par du dichlorométhane, acidifiée par une solution aqueuse d'acide chlorhydrique 6N puis extraite par du dichlorométhane. Les phases organiques réunies sont lavées par de l'eau (jusqu'à neutralité), séchées sur sulfate de sodium, filtrées et concentrées à sec sous pression réduite. On obtient, avec un rendement de 93 Go, 0,27 g d'acide 2'-(méthoxyméthoxy)-l,l ':4' ,l"-terphényl-4- carboxylique pur dont les caractéristiques sont les suivantes: - point de fusion: 207-208"C - Rf (dichlorométhane-méthanol; 9-1 en volumes) = 0,65 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) : 12,9 (s, 1H: COOH) ; 7,95 (m, 2H : ArH) ; 7,67,7 (m, 4H: ArH) ; 7,35-7,45 (m, 6H: ArH) ; 5,25 (s, 2H: OCH2OCH3); 3,25 (s, 3H: OCH2OCH3).
EXEMPLE 6 On condense 0,45 g de N-benzyl-4-bromobenzamide (1,55 mmoles) avec 0,4 g d'acide 3-(méthoxyméthoxy)biphényl-4-boronique (1,55 mmoles) en opérant dans 15 cm3 d'un mélange toluène-méthanol (2-1 en volumes), en présence de 0,09 g de tétrakis(triphényIphosphine)palladium (0,08 mmole) et de 3,1 cm3 de carbonate de sodium 2M (6,2 mmoles). Le mélange réactionnel est agité pendant 20 heures sous azote et à reflux. Après traitement comme dans l'exemple 1 et purification par recristallisation dans l'éther de pétrole, on obtient, avec un rendement de 58 %, 0,38 g de N-benzyl-2'-(méthoxyméthoxy)-l,l ':4' ,l"-terphényl-4-carboxamide dont les caractéristiques sont les suivantes: -pointdefusion: 180-181"C - Rf (dichlorométhane) = 0,36 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) : 9,05 (t, 1H : NH) ; 7,9 (dd, 2H : H3, H5) ; 7,65 (m, 4H: ArH) ; 7,15-7,5 (m, 11H: ArH) ; 5,25 (s, 2H : OCH2OCH3); 4,45 (d, 2H: NHCH ; 3,25 (s, 3H: OCH2OCH.
EXEMPLE 7 Une solution de 0,2 g de N-benzyl-2'-(méthoxyméthoxy)-l,l':4',1" terphényl-4-carboxamide (0,47 mmole) dans 4 cm3 d'un mélange tétrahydrofuraneeau (1-1 en volumes) est traitée à chaud (80"C) pendant 2,5 heures par 5 cm3 de solution aqueuse d'acide chlorhydrique 6N. Après refroidissement, les cristaux sont séparés par filtration, lavés par de l'éther de pétrole puis séchés. On obtient ainsi, avec un rendement de 52 %, 0,09 g de N-benzyl-2'-hydroxy-1,1':4',1"-terphényl-4- carboxamide dont les caractéristiques sont les suivantes: - point de fusion: 231"C - Rf (chloroforme) = 0,27 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) : 9,85 (s, 1H: H3, H5) ; 7,65 (m, 2H: ArH) ; 7,60 (m, 2H: ArH) ; 7,45 (m, 2H: ArH) ; 7,25-7,35 (m, 6H : ArH) ; 7,15 (m, 3H: ArH) ; 4,45 (d, 2H : NH .
EXEMPLE 8 On condense 0,53 g d'ester 2,4,4-triméthylpentylique de l'acide 2-méthoxy5-bromobenzoique (1,55 mmole) avec 0,4 g d'acide 3-(méthoxy-méthoxy)biphényl4-boronique (1,55 mmole) en opérant dans 15 cm3 d'un mélange toluène-méthanol (2-1 en volumes), en présence de 0,11 g de tétrakis (triphénylphosphine)palladium (0,09 mmole) et de 3,1 cm3 de carbonate de sodium 2M (6,2 mmoles). Le mélange réactionnel est agité pendant 20 heures sous azote et à reflux. Après traitement comme dans l'exemple 1 et purification par flash chromatographie sur gel de silice en éluant avec un mélange dichlorométhane-n-hexane (14 en volumes), on obtient, avec un rendement de 36 %, 0,27 g d'ester 2,4,4-triméthylpentylique de l'acide 4-méthoxy-2'-(méthoxyméthoxy)-l,l ':4' ,l"-terphényl-3-carboylique dont les caractéristiques sont les suivantes: - point de fusion : huile - Rf (dichlorométhane-n-hexane; 2-1 en volumes) = 0,41 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) : 7,75 (m, 1H: ArH) ; 7,6-7,7 (m, 3H : ArH) ; 7,37,45 (m, 6H: ArH) ; 7,2 (m, 1H: ArH) ; 5,2 (s, 2H: OCH2OCH3); 3,95 (m, 2H: COOCH2) ; 3,8 (s, 3H : ArOCH3) ; 3,3 (s, 3H : OCH2OCH?) ; 1,85 (m, 1H CHCH3) ; 0,95-1,35 (m, 2H : Cl ; 0,95 (d, 3H : CH ; 0,85 [s, 9H C(CH3) 3].
Une solution de 0,25 g d'ester 2,4,4-triméthylpentylique de l'acide 4-méthoxy-2' -(méthoxyméthoxy) -1,1 :4' ,l"-terphényl-3-carboxylique (0,52 mmole) dans 3 cm3 de dichlorométhane anhydre est traitée, à -780C et sous azote, par 2,1 cm3 de tribromure de bore en solution 1M dans le dichlorométhane (2,1 mmoles).
Le mélange réactionnel est agité pendant 15 minutes à -78 C puis pendant 12 heures à température ambiante. Après refroidissement à 0 C, on ajoute lentement 3 cm3 d'eau sous une vive agitation qui est maintenue pendant 1 heure. Les deux phases diluées par addition de 30 cm3 d'eau et de 30 cm3 de dichlorométhane, sont séparées par décantation. La phase aqueuse est extraite par du dichlorométhane. Les phases organiques réunies sont lavées par de l'eau (jusqu'à neutralité), séchées sur sulfate de sodium et concentrées à sec sous pression réduite. Après purification par flash chromatographie sur gel de silice en éluant avec un mélange dichlorométhane cyclohexane (1-1 en volumes), on obtient, avec un rendement de 48 %, 0,1 g d'ester 2,4,4-triméthylpentylique de l'acide 2',4-dihydroxy-1,1':4',1"-terphényl-3-carboxy- lique dont les caractéristiques sont les suivantes: - point de fusion : huile - Rf (dichlorométhane-n-hexane; 2-1 en volumes) = 0,41 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm): 10,5 (s, 1H, OH) ; 9,85 (s, 1H, OH) ; 8,05 (m, 1H, ArH) ; 7,7 (m, 1H, ArH) ; 7,5 (m, 2H, ArH) ; 7,4-7,45 (m, 2H, ArH) ; 7,3-7,35 (m, 2H, ArH) ; 7,1-7,15 (m, 2H, ArH) ; 7,0 (m, 1H, ArH) ; 4,05 (m, 2H, COOCH2) 1,95 (m, 1H, CHCH3)3); 0,95-1,35 (m, 2H, CH2); 0,95 (d, 3H, CHÇH3) ; 0,85 (s, 9H, C(CH3)3).
EXEMPLE 9 On mélange 3 g de 4P-diméthyl-l-(4' -carboxyphényl)-l-pentèn-3-one (12,9 mmoles), dissous dans une solution de 4,5 cm3 de triéthylamine anhydre (32,3 mmoles) dans 50 cm3 d'éthanol absolu, avec 3,325 g de chlorure de 1-(2oxopropyl)pyridinium (19,4 mmoles). Le mélange réactionnel est agité pendant 60 heures à reflux, refroidi, puis concentré sous pression réduite jusqu'à évaporation totale de l'éthanol. Le résidu est alors repris par de l'eau, alcalinisé par une solution d'hydroxyde de sodium 1N et lavé par du dichlorométhane. La phase aqueuse séparée est acidifiée par une solution d'acide chlorhydrique 6N. Le précipité obtenu est séparé par filtration, lavé à l'eau, séché et redissous dans de l'éther éthylique. La solution ainsi obtenue est à nouveau filtrée afin d'éliminer les impuretés inorganiques et le filtrat concentré à sec sous pression réduite. Après purification par flash chromatographie sur gel de silice en éluant avec un mélange dichlorométhaneméthanol (20-1 en volumes), on obtient, avec un rendement de 63 to, 2,2 g d'acide 5' -t.butyl-3 '-hydroxybiphényl4-carboxylique dont les caractéristiques sont les suivantes: - point de fusion: 230-231"C - Rf (dichlorométhane-méthanol; 20-1 en volumes) = 0,19 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) : 12,95 (s, 1H: COOH) ; 9,45 (s, 1H : OH) ; 7,95 (dd, 2H: H3, H5) ; 7,65 (dd, 2H: H2, H6) ; 7,05 (dd, 1H: H2') ; 6,8 (m, 2H: H4', H6') ; 1,25 (s, 9H: C(CH3)3).
On ajoute 0,36 g d'hexafluorophosphate de benzotriazoloxy-tris(diméthylamino)phosphonium (0,8 mmole) à une solution de 0,2 g d'acide 5'-t.butyl-3'hydroxybiphényl-4-carboxylique (0,74 mmole) dissous dans 1 cm3 de diméthylformamide. La solution est refroidie à OOC puis traitée par 0,39 cm3 de diisopropyléthylamine (2,2 mmoles). L'agitation est maintenue à OOC pendant 30 minutes puis pendant 1 heure à température ambiante. La température est à nouveau abaissée à 0 C puis on introduit dans le milieu réactionnel 0,08 cm3 de benzylamine (0,74 immole).
Après 1 heure à 0 C et 4 jours à température ambiante, le diméthylformamide est évaporé à sec sous pression réduite. Le résidu est repris par 10 cm3 d'acétate d'éthyle. La phase organique obtenue est lavée successivement par une solution d'acide citrique 10 %, de l'eau, une solution de carbonate de sodium 10 %, de l'eau (jusqu'à neutralité), séchée sur sulfate de sodium et concentrée à sec sous pression réduite. Une purification par flash chromatographie sur gel de silice en éluant avec du dichlorométhane et recristallisation dans un mélange éther éthylique-éther de pétrole conduit, avec un rendement de 24 %, à 0,064 g de N-benzyl-5'-t.butyl-3'-hydroxy- biphényl-4-carboxamide dont les caractéristiques sont les suivantes: - point de fusion: 200"C - Rf (dichlorométhane-méthanol; 50-1 en volumes) = 0,28 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) : 9,4 (s, 1H: OH) ; 9,05 (t, 1H : NH) ; 7,9 (dd, 2H: H3, H5) ; 7,6 (dd, 2H : H2, H6) ; 7,15-7,3 (m, 5H: CH2 C(CH3)3).
La 4,4-diméthyl-1- (4'-carboxyphényl) -i -pentène-3-one peut être préparée de la manière suivante: On ajoute successivement à une solution de 2 g de 3,3-diméthyl-2-butanone (20 mmoles) dans 8 cm3 d'éthanol à 95 %, 4 cm3 d'eau, 8,4 cm3 de solution d'hydroxyde de sodium 3N (25 mmoles) et 3,39 g de 4-carboxybenzaldéhyde (22,6 mmoles). Le mélange réactionnel est agité pendant 72 heures à température ambiante Après traitement à 0 C par une solution d'acide chlorhydrique 1N, jusqu'à un pH voisin de 2, le précipité est séparé par filtration, lavé à l'eau puis séché. On obtient ainsi, avec un rendement de 95 to, 4,42 g de 4,4-diméthyl-1-(4'-carboxyphényl)-1pentène-3-one brute qui est utilisée sans purification dans la suite de la synthèse et dont les caractéristiques sont les suivantes: - Rf (dichlorométhane-méthanol; 4-1 en volumes) = 0,74 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) : 13,0 (s, 1H: COOH) ; 7,8-7,9 (m, 4H : ArH) ; 7,5 (s, 2H: CH=CH) ; 1,1 (s, 9H: C(CH3)3).
EXEMPLE 10 On mélange 2 g de 4-carboxychalcone (7,9 mmoles), dissous dans une solution de 2,8 cm3 de triéthylamine anhydre (19,8 mmoles) dans 40 cm3 d'éthanol absolu, avec 2,04 g de chlorure de 1-(2-oxopropyl)pyridinium (11,9 mmoles). Le mélange réactionnel est agité pendant 60 heures à reflux. Après traitement comme dans l'exemple 9, on obtient, avec un rendement de 87 to, 1,99 g d'acide 3'-hydroxy1,1':5'1"-terphényl4-carboxylique pur dont les caractéristiques sont les suivantes: - point de fusion: 244-245"C - Rf (dichlorométhane-méthanol; 9-1 en volumes) = 0,33 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) : 12,9 (s, 1H: COOH) ; 9,8 (s, 1H : OH) ; 8,0 (m, 2H: ArH) ; 7,75 (m, 2H: ArH) ; 7,65 (m, 2H: ArH) ; 7,3-7,45 (m, 4H: ArH) ; 7,0 (m, 2H: ArH).
La 4-carboxychalcone peut être préparée de la manière suivante: On ajoute successivement à une solution de 2 g d'acétophénone (16,65 mmoles) dans 8 cm3 d'éthanol à 95 to, 4 cm3 d'eau, 7 cm3 de solution d'hydroxyde de sodium 3N (20,8 mmoles) et 2,82 g de 4-carboxybenzaldéhyde (18,8 mmoles). Le mélange réactionnel est agité pendant 48 heures à température ambiante. Après traitement comme dans l'exemple 9, on obtient, avec un rendement brut quantitatif, 4,36 g de 4-carboxychalcone qui est utilisée sans purification dans la suite de la synthèse et dont les caractéristiques sont les suivantes: - Rf (dichlorométhane-méthanol; 9-1 en volumes) = 0,51 - spectre de résonance magnétique nucléaire du proton (diméthylsulfoxide déplacements chimiques en ppm) 12,9 (s, 1H: COOH) ; 8,15 (m, 2H: ArH) ; 7,958,05 (m, 5H : ArH) ; 7,5-7,75 (m, 4H: 2 ArH et CH=CH).
Cette circulation peut se faire, comme cela est représenté, dans le sens de propagation du faisceau.
Pour permettre cette circulation parallèlement à D, la chambre 10 comporte une paroi de confinement 13 s'étendant le long et autour de la zone Z. Cette paroi de confinement 13 est ici constituée par la paroi extérieure de la chambre 10. Selon une variante de réalisation non représentée, cette paroi de confinement est noyée à l'intérieur même de la chambre en sorte de délimiter, avec la paroi extérieure de la chambre, un passage longitudinal pour une circulation en retour du milieu fluide, à l'extérieur transversalement de la zone Z interceptée par le faisceau R.
Dans l'exemple représenté, le retour de fluide se fait à l'extérieur de la chambre, par une canalisation 14 connectée à la chambre en ses deux extrémités amont et aval et de trajet quelconque, choisi en fonction des contraintes d'implantation de la cellule 1 dans son environnement, et de la place disponible pour implanter un élément 15 de commande en écoulement. Ce dernier peut en effet être situé à une distance quelconque de la chambre, ce qui permet de le choisir pour ses capacités et non pour des questions d'encombrement. C'est ainsi que cet élément de commande en écoulement (ou de pompage) est de préférence du type ventilateur, plus précisément du type à hélice plutôt que du type à aubes, pour des raisons de plus grande efficacité.
L'invention trouve tout particulièrement son intérêt dans le cas où le faisceau est focalisé à l'intérieur de la chambre 10 par une lentille d'entrée 16 tandis qu'est prévue une lentille de sortie pour conformer de façon appropriée le faisceau de sortie. La zone utile U est alors la zone de focalisation du faisceau, lâ où la puissance lumineuse par unité de volume est à son maximum. Bien entendu, dans ce type de configuration, les fenêtres 11 et 12 sont positionnées à distance du foyer (de préférence à égales distances) pour ne pas être détériorées par l'intensité lumineuse élevée.
La paroi de confinement 13 est avantageusement, dans ce cas, conformée en tuyère convergente-divergente telle que la zone utile (clest-à-dire la zone de focalisation) soit au col, le volume minimal de la tuyère étant constitué par la zone Z interceptée par le faisceau convergent-divergent.
On appréciera que le fait que la circulation soit parallèle à la propagation du faisceau a l'davantage de minimiser toute perturbation transversale du fluide.
Cette circulation longitudinale pourrait paraître a priori un handicap par rapport à la circulation transmise proposée par le brevet US-4.979.157 précité puisque l'objec- tif est de renouveler le plus rapidement possible le fluide contenu dans la zone utile. Or, cette zone est plus longue que large. De ce fait, une ventilation longitudinale exige une circulation plus rapide du fluide que pour une ventilation transverse, pour obtenir une même cadence de renouvellement.
Cet inconvénient est toutefois largement compensé dans le cas d'un faisceau focalisé par le fait que la tuyère permet précisément d'obtenir une circulation particulièrement rapide du fluide dans le foyer. Ce dernier est en effet situé au col de la tuyère et la circulation du fluide est effectuée avec un débit constant dans le temps. Le rétrécissement de la tuyère au niveau du foyer engendre alors à cet endroit une circulation plus rapide que dans les autres zones du fluide où passe le faisceau.
Cette disposition présente également un autre avantage dans certains fluides : il permet de réduire les perturbations par turbulences. Contrairement à ce qui peut se passer en ventilation transverse, une augmentation de la vitesse de circulation produit en effet une réduction des perturbations optiques que subit le faisceau laser en traversant la tuyère. Ce phénomène a notamment été observé quand le fluide est du méthane contenu dans une chambre en
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Les chauffeurs-livreurs chargeant dans les dépots de carburants des produits différents dans les compartiments de leur camion citerne, peuvent provoquer des mélanges de qualité de produits lors du dépo tage dans les cuves des stations services.