INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A l'étape 54, l'état du signal d'entrée est déterminé. Si une variation d'état du signal d'entrée n'est pas survenue, le circuit continuera à charger le condensateur à l'étape 52. Cependant, si une variation d'état du signal d'entrée est survenue et qu'un signal d'entrée bas est reçu, un premier circuit de décharge est constitué. De préférence, le premier circuit de décharge est un circuit à commande de conductivité. Ainsi, une première vitesse de décharge du condensateur peut être établie à l'étape 56.
A l'étape 58, la charge du condensateur est contrôlée pour déterminer si la charge est tombée en dessous d'une valeur prédéterminée. Si la charge n'est pas tombée en dessous de la valeur prédéterminée, seul un premier circuit de décharge est constitué à l'étape 56. Cependant, si la charge du condensateur est tombée en dessous de la valeur prédéterminée, un second circuit de décharge peut être prévu à l'étape 60. De préférence, le second circuit de décharge est prévu en plus du premier circuit de décharge.
De même, le second circuit de décharge possède une faible résistance et assure une décharge rapide du condensateur.
Les circuits de décharge sont constitués jusqu'à ce qu'un signal d'entrée bas soit reçu à l'étape 62, où les circuits de décharge sont alors ouverts à l'étape 64 et le condensateur est chargé via le circuit de charge à l'étape 52.
En référence à présent à la Figure 4, un mode de mise en oeuvre en option de la présente invention est illustré.
Tandis que le circuit décrit sur la Figure 1 assure une commande du temps de retard sur le bord montant de l'entrée, le courant de charge peut être commandé de même, de façon séparée, avant et après l'atteinte de la tension du point de déclenchement d'un inverseur de sortie du circuit pour assurer une commande supplémentaire du retard pour le bord descendant de l'entrée dans le cadre de l'invention. Les courants de charge avant et après l'atteinte de la tension du point de déclenchement d'un inverseur de sortie du circuit peuvent charger le condensateur selon une troisième et une quatrième vitesses.
La charge du condensateur 26 peut être commandée à une troisième vitesse par insertion d'une résistance 70 dans le circuit à commande de conductivité entre le transistor 32 et le condensateur 28. De même, un second commutateur 72 ayant les transistors 74 et 76 peut être ajouté pour constituer un second circuit de charge du condensateur 26. L'électrode de commande du transistor 76 est couplée au signal d'entrée. L'électrode de commande du transistor 74 est couplée pour recevoir le signal de sortie. L'immunité au bruit de l'élément de retard sera maintenue si la quatrième vitesse de charge est assez grande pour que la tension traverse rapidement le point de déclenchement de l'inverseur.
En résumé, la présente invention concerne un circuit de retard et un procédé de génération d'un signal de sortie. Le circuit résultant est adapté à une application à grande vitesse, faible bruit et retard constant et constitue une solution efficace de zone pour un retard désiré du signal dans une application de circuit intégré.
L'avantage de cette invention est constitué par les deux circuits de courant de décharge fonctionnant de façon séquentielle pour l'élément de retard. Le temps de retard est établi par le circuit de courant de décharge lent possédant une résistance de limitation du courant et l'immunité au bruit du circuit est obtenue par le circuit du courant de décharge rapide qui est commandé via un signal de rétroaction qui est la sortie de l'élément de retard. Cet élément de retard peut fonctionner à grande vitesse par les circuits séparés du courant de charge et de décharge pour l'élément de retard, fournissant un temps commandé de retard du signal par l'élément de retard via les circuits du courant de décharge, et une réinitialisation rapide de l'élément de retard via le circuit du courant de charge.
PRESENTOIR DE FLACONS OU ARTICLES SINILAIRE5 ET RESERVOIR ADAPTABLE SUR UN TEL PRESENTOIR L'invention est relative à un présentoir de flacons ou articles similaires, ainsi qu'à un réservoir adaptable sur un tel présentoir.
Il est courant de disposer dans une surface de vente des flacons de liquides divers, par exemple des eaux de toilette ou des parfums, sur un présentoir pour les exposer à la vente. Généralement, les flacons sont emballés dans des emballages en carton eux-mêmes enveloppés d'une pellicule plastique transparente genre cellophane. Ainsi, dans le cas où les clients souhaitent apprécier le contenu des flacons, il est nécessaire de défaire au moins un emballage pour permettre de vaporiser, de goûter ou de sentir le liquide contenu dans un flacon proposé à la vente. De ce fait, il est necessaire de déballer un flacon et de sacrifier le contenu de celui-ci par lot de flacons proposés à la vente.
L'invention a pour but de remédier à ces inconvénients, en prevoyant l'accès de la clientèle aux produits liquides proposés à la vente sans qu'il soit nécessaire de sacrifier le contenu d'un flacon particulier dans un lot de flacons.
L'invention a pour objet un présentoir du type comportant une face avant inclinée solidaire d'un plancher de présentation des articles à exposer, caractérisé en ce qu'un réservoir de produit liquide est prévu sous ledit plancher de presentation et en ce qu'un orifice de fourniture de liquide est prévu à travers la face avant inclinée du présentoir.
Selon d'autres caractéristiques de l'invention : - ledit orifice reçoit une pompe de pulvérisation apte à aspirer le liquide dans le réservoir au moyen d'un tube plongeur, - la pompe de pulvérisation est une pompe amovible interchangeable manuellement, - la pompe de pulvérisation est une pompe équipée d'une fixation à visser, ladite fixation à visser coopérant avec une conformation de vissage solidaire du réservoir et réalisant l'étanchéité de celui-ci, - la section du presentoir est en forme de H et le plancher de présentation est constitué par la barre transversale du H, - le réservoir de liquide est en continuité de matière avec le présentoir, - le réservoir de liquide est compris à l'intérieur de l'espace limité par les bords longitudinaux du présentoir.
L'une des particularités essentielles du dispositif 1 est de possèder en combinaison un système de déplacement 6 du caisson 4 en va-et-vient suivant la direction T d'usinage, au moins partiellement au droit de l'outil de coupe 3 ; ainsi que des moyens 8 de localisation reliés audit système 6 de sorte que le caisson est déplacé alternativement sur une distance telle que d'une part un angle a de la pièce de bois 5 par rapport à la direction T et d'autre part la granulométrie des particules 53 usinées correspondent à des valeurs respectives prédéterminées.
Le système de déplacement 6 comprend au moins un rail ou analogue 624 sensiblement parallèle à ladite direction T et fixé, de préférence de manière amovible, à la machine-outil 2 ainsi que des moyens de guidage 46 tels que roue, coopérant avec le rail 624 et le caisson pour maintenir celui-ci à une distance ( perpendiculairement à T et à S ) sensiblement constante de chacune des surfaces d'entrée et de sortie 212-214.
Suivant le mode de réalisation de la figure 2, deux paires de rails 624 parallèles entre eux sont fixés au bati 20. Deux roues 46 roulent sur chaque rail 624. Chaque face latérale du caisson 4 comporte donc quatre roues 46, et deux rails agencés l'un au dessus de l'autre s'étendent parallèlement à chacune de ces faces. On notera ici que le caisson 4 est par exemple réalisé en tôle de 3 à 8 mm d'épaisseur, afin d'être assez lourd et stable lors de ses déplacements.
Le système 6 est ici rendu solidaire de la machine 2. Ce système 6 comporte un vérin linéaire dont la tige peut s'étendre ou se rétracter suivant T. Ce vérin est relié à une source de fluide sous pression 7, par l'intermédiaire d'un conduit 76, par exemple flexible. La source 7, qui peut être autonôme du bâti 20, est de préférence un groupe oléohydraulique d'une puissance de 3KW et capable d'alimenter le vérin 6 en fluide hydraulique avec un débit de l'ordre de 0,35 Vs. Le vérin ou système de déplacement 6 est solidaire d'une part de la machine 2 et est relié, par l'intermédiaire d'une liaison rotulante 64, au caisson 4. Le vérin 6 est monté par exemple à l'aide d'une platine 62 vissée sur la surface 212 de la table 22, au niveau de son extrêmité opposée au biseau 232.
Puisque la base 42 du caisson 4 est prévue pour suivre, par exemple à une dixaine de mm (plus ou moins le décalage expliqué précédemment), les surfaces 212 et 214, en actionnant le vérin de déplacement 6, le caisson 4 - et avec lui la ou les pièces 5 à usiner - peut être déplacé au-dessus de l'outil de coupe 3, entre une première position réprésentée en pointillés au droit de la surface d'entrée 212, et une troisième position illustrée en trait plein, au droit de la surface de sortie 214.
Une position intermédiaire ou seconde position est illustrée sur la figure 3 et sera expliquée ultérieurement. Il va de soi qu'un nombre quelconque de positions est envisageable, au delà de trois notamment.
Les moyens de localisation 8 du caisson 4 lors de son déplacement suivant T ont pour fonction de garantir l'obtention d'une granulométrie appropriée pour les particules ou copeaux (désignés en 53 sur les parties en écorché à gauche de la figure 1).
Les particules 53 présentent un volume choisi qui est notamment proportionnel à la valeur du décalage évoqué plus haut, entre les surfaces d'entrée 212 et de sortie 214, et bien sûr à la distance suivant T sur laquelle chaque pièce 5 fait est déplacée par le caisson 4.
Un autre paramètre déterminant est l'angle a entre T et la direction principale et/ou moyenne des fibres de la pièce 5. A cet effet, l'ouverture de la base du caisson 4 est agencée pour que les pièces 5 qui sont placées dans ce dernier viennent successivement sinon en contact, au moins à fleur, avec la surface d'entrée 212 et la surface de sortie 214, lorsque le vérin 6 est actionné en vaet-vient suivant T. Alors, en plaçant l'outil 3 dans une position appropriée, il peut effectuer un usinage avec une profondeur de passe choisie.
Dans le cas où les pièces 5 sont des chutes de scierie telles que celles évoquées plus haut, leur longueur est en général comprise entre 400 et 950 mm, tandis que leurs dimensions maximales en section sont de l'ordre de 2 à 500 mnt En prévoyant un caisson 4 dont la longueur est supérieure à la longueur maximale des pièces 5, ces dernières ont tendance à se placer par gravité parallèlement les unes aux autres, et avec leurs fibres sensiblement parallèles à T.
Alors, par des calculs similaires à ceux qui sont effectués pour le réglage d'une fraiseuse, en prenant en compte la vitesse d'avance suivant T du caisson, la hauteur du décalage entre les surfaces 212 et 214, ainsi que la vitesse de rotation - et le nombre de lames - de l'outil de coupe 3, il est aisé de déterminer une "profondeur de passe" déterminante pour le volume des particules 53 bois ainsi usinées.
Dans le cas où les moyens de réglage tels que 221 et 241 permettent de faire varier le décalage - et donc la profondeur de passe - entre les surfaces 214 et 212 de 0 à 50 mm, et de préférence de 0 à 15 mm, il est aisé d'influer sur le volume des particules ou copeaux 53.
L'une des caractéristiques particulières du dispositif 1 consiste en ce que des butées, et notamment des butées "fin de course" telles que celles qui sont désignées en B1, B2 et B3, permettent de faire varier l'angle a d'inclinaison des pièces 5 par rapport à T, dans un plan sensiblement vertical et parallèle à cette direction T.
Par exemple, à l'aide de butées coopérant avec un ou plusieurs éléments tels que le doigt 4B, l'angle a varie progessivement, selon la distance sur laquelle s'effectue la découpe. Si la découpe est plus "courte" que la pièce, son épaisseur diminue d'une part (suivant T) et reste sensiblement constante d'autre part, au fur et à mesure des passes successives. Cette diminution modifie la localisation de cette pièce 5 à l'intérieur du caisson, c'est-à-dire provoque une variation de l'angle a. Mais dans la pratique, son ouverture reste inférieure à 30 et de préférence, un angle de l'ordre de 1,70 permet un usinage et des dispersions appropriés.
En se reportant à la figure 3, on comprend que les moyens de localisation sont agencés pour que le déplacement du caisson 4 s'effectue soit sur une distance longue ou "supérieure" entre Pl et P3, telle que l'ensemble du caisson 4 vient au droit de l'outil 3 de sorte que l'angle précité reste sensiblement constant.
Sinon, le déplacement s'effectue sur une distance d'ajustement entre P1 et P2 ou P2 et P3. Cette distance est inférieure à celle entre P1 et P3 dite de découpe. L'usinage s'effectue sensiblement à angle a constant et parallèlement à la direction des fibres du bois lorsque sa longueur est définie par les butées B1 et B3. Les positions P1 et P2 définissant une distance d'ajustement sont déterminées par les butées B1 et B2. En position P2, le caisson 4 est au droit de l'outil 3 au niveau de sa partie avant et un déplacement P1-P2 entraîne une diminution de l'angle a. A l'inverse, un débattement P2-P3, défini entre les butées B2 et B3, augmente l'angle a.
*RMN13C: ( CDCl3) 16,78 ppm; 25,33 ppm; 47,82 ppm; 73,27 ppm; 124,01 ppm; 124,90 ppm; 126,29 ppm; 128,22 ppm; 136,29 ppm; 148,47 ppm.
* SM: (E; 70eV) 241 (M+; 30%); 226 (100%); 198 (30%); 157 (10%); 115 (10%).
Série où n = O et R1 # hydrogène: Exemple 4: 3,3'-diméthyl-7-nitro-benzisosélénazoline: BXI 51062 A/ Préparation du (2'-bromo-3'-nitro)-phénylacétonitrile: Ce composé est préparé selon les méthodes classiques à partir du 2bromo-3-nitro-toluène par monohalogènation pour conduire au 2-bromo-3-nitrobromobenzyle (voir A. Ricci et coll.; Ann. Chim. (Rome); (1963); 53; page 1860), puis par substitution à l'aide de cyanure de potassium pour obtenir le (2'-bromo-3'nitro)-phénylacétonitrile (voir J. Weinstock et coll.; J. Med. Chem.; (1987); 30; page 1166).
Rendement global de ces deux étapes: 43%: Caractéristiques Physiques: * pFoC: 122-123 C (rev.) * RMN 1H: (CDC13) 3,95 ppm (s; 2H); 7,55 ppm (t; 1H; J= 8Hz); 7,76 ppm (m; 2H).
* RMN 13C: (CDC13) 25,78 ppm; 115,84 ppm; 116,52 ppm; 125,44 ppm; 129,37 ppm; 139,10 ppm; 143,87 ppm; 152,01 ppm.
* SM: (IE, 70eV) 242/240 (M+; 70%); 212/210 (20%); 193/191(30%); 115 (100%); 103 (50%); 88 (30%).
B/ Préparation du 2-(2'-bromo-3'-nitro)-phényl-2-méthyl-propionitrile: A partir du dérivé précédent et selon un protocole similaire à celui décrit dans l'exemple 1/A, le dérivé désiré est obtenu.
Rendement: 70% Caractéristiques Physiques: *pFOC: 99-100 C (rev.) * RMN 1H: (CDCl3) 1,95 ppm (s; 6H); 7,45-7,70 ppm (m; 3H).
*RMN13C: * SM: (, 70eV) 270/268 (f; 80%); 255/253 (100%); 228/226 (40%); 143 (20%); 127 (25%); 115 (30%); 61(40%).
C/ Préparation du 2-(2'-bromo-3'-nitro)-phényl-2-méthyl-propionamide: A partir du dérivé précédent et selon un protocole similaire à celui décrit dans l'exemple 1/B le dérivé désiré est obtenu.
Rendement: 77% Caractéristiques Physiques: * pF C: 123 C (rev.) * RMN 1H: (CDCl3) 1,73 ppm (s; 6H); 5,40 ppm (sl; 2H); 7,45-7,57 ppm (m; 2H); 7,70 ppm (m; 1H).
* SM: (IC; butane) 289/287 (M+; 100%); 207 (15%).
D/ Préparation de la 1-(2'-bromo-3'nitro)-phényl-1méthyl-éthylamine: A partir du dérivé précédent et selon un protocole similaire à celui décrit dans l'exemple 1/C le dérivé désiré est obtenu.
Rendement: 57% Caractéristiques Physiques: * RMN 1H: (CDCl3) 1,70 ppm (s; 6H); 1,90 ppm (sl; 2H); 7,40 ppm (m; 2H); 7,85 ppm (m; 1H).
* RMN 13C: E/Préparation du 3,3'-diméthyl-7-nitro-benzisosélénazoline: BXT 51062 A partir du dérivé précédent et selon un protocole similaire à celui décnt dans l'exemple 1/D le dérivé désiré est obtenu.
Rendement: 45% Caractéristiques Physiques: * pF C: 121 C (rev.) * RMN 1H: (CDCl3) 1,55 ppm (s; 611); 3,75 ppm (sl; 1H); 7,25-7,43 ppm (m; 2H); 8,19 ppm (m; 1H).
éjaculation ou les deux.
L'érection pénienne est initiée par des stimuli neuropsychologiques à l'origine d'une vasodilatation des espaces aréolaires et des artères au
sein des deux corps caverneux.
A partir du système nerveux central, siège récepteur de ces stimuli, l'influx nerveux est transmis au système vasculaire par l'intermédiaire du système nerveux périphérique, c'est à dire le système sympathique
et parasympathique.
Trois systèmes anatomiques sont donc impliqués dans les mécanismes de l'érection: le système nerveux central, le système nerveux périphérique et le système
vasculaire.
Les impuissances sont schématiquement classées en 2 groupes étiologiques: - les impuissances d'origine organique liées à une atteinte primitive ou secondaire du système nerveux central, du système nerveux périphérique ou du système vasculaire,
- les impuissances d'origine psychogène.
Les traitements proposés pour l'impuissance masculine dans l'Art Antérieur sont nombreux: - traitements mécaniques tels qu'appareils à vide, rubans élastiques,...; - traitements médicamenteux essentiellement représentés par l'utilisation de substances vasoactives: yohimbine par voie générale et surtout papavérine par voie locale (injection dans les corps caverneux); - traitements chirurgicaux consistant essentiellement dans la pose de prothèses péniennes,
réservée aux patients réfractaires aux autres thérapeutiques et dont les performances esthétiques et5 fonctionnelles ne sont pas toujours satisfaisantes.
Compte tenu des imperfections et des risques que présentent ces différents traitements, l'Inventeur s'est fixé pour but de pourvoir à une composition administrable par voie orale et propre à traiter10 efficacement une impuissance masculine et, notamment à faciliter l'érection, tout en étant dénuée d'effets
secondaires indésirables.
La présente Invention a, donc, pour objet une composition pour le traitement de l'impuissance masculine, caractérisée en ce qu'elle présente la formulation suivante, exprimée en pourcentages du poids total de la composition: - acide ursodésoxycholique.............
..... 6 à 11,5% - extrait de Panax ginseng..................... 20 à 40% extrait de Muira puama....................... 2,5 à 6% - chlorhydrate de yohimbine.................. 0,7 à 1,5% - extrait de Guarana........................... 3 à 6,5% - extrait de noix vomique..... DTD: ............... 0,2 à 0,6% - extrait de Damiana......................... DTD: . 6,5 à 12% nicotinamide.................................. 8 à 14% - acide nicotinique........................... 6 à 11,5% - acétate de L-tocophérol...................... 3 à 6,5% - chlorhydrate de clenbutérol............. 0,003 à 0,01% - excipient convenable............. DTD: ............ 12 à 20% Dans une forme de réalisation préférée de l'Invention, la composition présente la formulation suivante exprimée en pourcentages du poids total de la composition: - acide ursodésoxycholique......................... 8,8% - extrait de Panax ginseng.......................... 30% - extrait de Muira puama.......................... 4,32% - chlorhydrate de yohimbine... DTD: .................... 1,12% - extrait de Guarana......................... DTD: ...... 4,8% - extrait de noix vomique.......................... 0,6% - extrait de Damiana............................... 9,2% nicotinamide.................................... 11,2% - acide nicotinique................................. 22% - acétate de Ltocophérol.......................... 4,8% - chlorhydrate de clenbutérol... DTD: ................ 0,0048% - excipient convenable......................... DTD: . 16,355% Avantageusement, l'excipient convenable est choisi parmi le lactose, la silice, le talc, l'amidon, le..DTD: stéarate de magnésium ou leurs mélanges.
De manière particulièrement avantageuse, la composition est administrable par voie orale sous forme
II est à noter que bien que la résine ait été introduite mouillée et ait de ce fait mouillé le fritté, ce demier est resté impeccablement blanc, attestant ainsi de l'absence d'une quantité suffisante de fer en solution pour initier la polymérisation à côté de la résine.
PROCEDE ET DISPOSITIF D'ESTIMATION DE MOUVEMENT ENTRE IMAGES DE TELEVISION D'UNE SEOUENCE D'IMAGES L'invention concerne un procédé et un dispositif d'estimation de mouvement entre images de télévision d'une séquence d'images.
La transmission et le stockage d'images animes sous forme numérique necessite la mise en oeuvre d'algorithmes de traitement de plus en plus complexes. Parmi ces algorithmes de traitement, la compensation de mouvement constitue l'une des possibilités utilisées, pour la compression ou le traitement des images animes de type images de télévision.
La technique de la compensation de mouvement comprend deux opérations fonctionnellement distinctes - l'estimation de mouvement, laquelle consiste à calculer des vecteurs de déplacement entre des images issues d'une même sequence d'images - la compensation de mouvement proprement dite, laquelle consiste à utiliser les vecteurs de déplacement calculés lors de l'estimation, afin d'effectuer des traitements divers.
La compensation de mouvement proprement dite est spécifique de l'application dans laquelle celle-ci est utilisée. En conversion de norme ou de standard de transmission, la compensation de mouvement est utilisée pour effectuer une interpolation des images. En compression de données, la compensation de mouvement est utilisée pour estimer (ou prédire) une ou plusieurs images successives, afin de réduire la redondance des séquences d'images.
L'estimation de mouvement, quant à elle, peut être commune à un grand nombre d'applications. D'une manière générale, l'opération d'estimation de mouvement est la plus coûteuse en nombre d'opérations et la qualité de la compensation de mouvement dépend plus particulièrement de cette opération d'estimation.
Le caractère dissymétrique de l'estimation et de compensation de mouvement apparaît encore renforcé pour les applications de compression, lors de la transmission ou du stockage d'images sous forme numérique, dans la mesure où l'opération d'estimation intervient uniquement dans l'opération de compression alors que la compensation intervient à la fois dans les opérations de compression et de décompression. Ainsi, lors de la transmission d'images, l'émetteur ou compresseur inclut les deux fonctions d'estimation et de compression alors que le récepteur inclut uniquement la fonction de compensation, les vecteurs de déplacement devant alors être transmis.
Parmi les méthodes actuellement mises en oeuvre pour effectuer l'estimation de mouvement, on distingue deux grandes familles de techniques.
Une première famille consiste à utiliser l'information de gradient ou variation d'amplitude des images. Une telle méthode a fait l'objet d'une première publication par LIMB, PEASE et WALSH intitulée "Combining interframe and frame to frame coding for television". BSTJ Vol.53, n"6, July-August 1974, pp. 1137-1173, et d'une deuxième publication par NETRAVALI, ROBBIUS, intitulée "Motion Compensated Television Coding" : Part I - BSTJ Vol.58, n"3, March 1979, pp. 631-670.
Une deuxième famille, plus récente, consiste à utiliser un processus de corrélation de phase ou d'amplitude entre les images. Un tel processus a fait l'objet d'une publication par JAIN, JAIN intitulée "Displacement measurement and its applications in interframe coding", IEEE Trans. on Comm. Vol.COM-29, ne12, December 1981, pp. 1799-1808.
Ces deux familles de methodes sont les plus communément désignées par estimation de mouvement par point et par estimation de mouvement par bloc (Pel recursive respectivement Block matching, en langage anglo-saxon).
Les méthodes d'estimation de mouvement par point permettent de fournir, en sortie d'estimation, un vecteur déplacement par point et donc un champ de vecteurs précis et très représentatif du mouvement reel des objets dans l'image. Ces methodes sont donc plutôt réservées à des applications dans lesquelles la quantité d'information représentative du champ de vecteurs n'est pas gênante, soit en l'absence de stockage ou de transmission de cette information, applications telles que la conversion de standard. De type récursif, elles nécessitent plusieurs opérations sequentielles sur chaque point, et ne peuvent donc pas être valablement appliquées en temps réel sur des signaux vidéo d'images de télévision.