INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, dans la position de la figure 14, c'est-àdire pour la première position du basculeur central 130, l'extrémité en forme de douille 12 est désaccouplée de la structure fixe 3, de façon à assurer simultanément la solidarisation du volant de manoeuvre avec la colonne et le déblocage du mécanisme de transmission. Dans la position de la figure 15, c'est-à-dire pour la seconde position du basculeur central 130, la crémaillère 140 assure alors seule (le basculeur central ne comportant ici aucun ergot procurant un blocage avec la structure fixe) l'accouplement en rotation du second tronçon de colonne 2 à la structure fixe 3 par coopération avec le profil de blocage associé 148, 149, pour assurer simultanément la désolidarisation du volant de manoeuvre d'avec la colonne et le blocage du mécanisme de transmission.
Le mode d'exécution illustré aux figures 14 et 15 comporte, comme précédemment, un mécanisme de rappel automatique angulaire du volant, lorsque celui-ci est désaccouplé d'avec la colonne. En l'espèce, l'appendice terminal 116 constitue une noix qui est en appui sur un épaulement incliné 122 de la douille 12, cette noix étant maintenue en appui contre ledit épaulement par l'action d'un ressort 125 maintenu par un écrou 126 fileté extérieurement de façon à se visser dans un taraudage associé de la douille 12, en étant bloqué en rotation par un moyen traditionnel non représenté ici. Le fonctionnement de ce mécanisme de rappel automatique est exactement identique à celui précédemment décrit en référence au mode d'exécution illustré aux figures 2 à 9.
Ainsi, ce mécanisme de rappel permet de ramener automatiquement le volant dans une position angulaire de référence dans laquelle l'élément poussoir 140 est prêt à coopérer avec l'organe de verrouillage 130 pour amener ledit organe dans sa seconde position.
L'organe de verrouillage des deux modes d'exécution qui viennent d'être décrits est pivotant, mais il va de soi que l'on pourra prévoir en variante un organe de verrouillage de type coulissant, la direction de coulissement étant de préférence parallèle à l'axe X de la colonne.
De préférence, le conducteur devra, pour désolidariser le volant, agir à la fois sur la clé de manoeuvre 10, et sur le volant pour amener la colonne de direction dans la position angulaire désirée. Le mécanisme de serrure pourra être de type conventionnel, mais il sera intéressant de compléter la serrure habituelle par un système limiteur de couple, par exemple en ménageant une rondelle crantée en bout du barillet de serrure pour coopérer avec une rondelle crantée homologue solidaire du cylindre de cette serrure : de cette façon, si l'on force en rotation le cylindre du mécanisme de serrure, on obtient seulement un cliquetis sans entraînement direct. Il sera naturellement possible de prévoir un calibrage avec un appui par ressort, par exemple entraînant un désaccouplement au-delà d'un couple minimum de l'ordre de 5 m x daN. On est ainsi assuré de ne pas avoir de force transmissible en cas de tentative de violation exercée sur le barillet du mécanisme de serrure.
On est ainsi parvenu à réaliser un dispositif de sécurité anti-vol qui présente de nombreux avantages, en particulier un très petit nombre de pièces, d'où il résulte une simplification notable et une fiabilité élevée du dispositif. En outre, on est parvenu par un dispositif unique à concevoir un anti-vol du type à volant libre capable de réaliser simultanément un blocage des roues, ce qui permet de se conformer aux réglementations internationales en la matière. Le dispositif est en outre compact, et sa protection extérieure peut être particulièrement renforcée, grâce notamment à la présence de la gaine extérieure de blindage entourant le tube-enveloppe, de façon à augmenter encore le temps d'opération qui serait nécessaire pour accéder aux organes essentiels du dispositif. Il va de soi enfin que l'on pourra utiliser tout type de moyen d'actionnement, du type clé, électro-aimant, associé ou non au démarrage du véhicule.
D'autres variantes des modes de réalisation décrits plus hauts pourront naturellement être envisagées, basées sur un principe d'équivalence directe ou de duplication.
Lorsqu'il s'agit d'assurer une fonction anti-vol, le terme "véhicule" doit être compris de la manière la plus large, c'est-à-dire englobant notamment les véhicules à deux roues ou plus, les véhicules chenillés, ou encore les bateaux ou engins nautiques de tout type motorisés ou non.
Enfin, ainsi que cela a été dit plus haut, l'invention est également applicable pour la manoeuvre de vannes de sécurité, ou encore la manoeuvre de portes de sas ou de coffres-forts : dans ce cas, la "colonne" est un arbre tournant, en général d'axe horizontal, la "structure fixe" est une paroi murale ou une porte, et le "mécanisme de transmission" est le mécanisme d'ouverture/fermeture associe.
L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits, mais englobe au contraire toute variante reprenant, avec des moyens équivalents, les caractéristiques essentielles énoncées plus haut.
PROFILÉ DESTINÉ EN PARTICULIER À LA FIXATION DE PANNEAUX ABSORBANT LES ONDES SONORES, ET MUR ANTI BRUIT RÉALISÉ À PARTIR DE TELS PROFILÉS ET DE TELS PANNEAUX ASSEMBLÉS La présente invention est relative à un profilé, notamment métallique, destiné en particulier à la fixation de panneaux en un matériau ayant d'excellentes propriétés d'absorption acoustique, à base notamment de bois. Elle a trait également à un mur anti-bruit réalisé à partir de tels profilés et de tels panneaux assemblés.
C'est en 1972 que sont apparus les premiers écrans acoustiques construits en bordure des infrastructures routières, autoroutières et ferroviaires, dans la plupart des pays industrialisés confrontés au problème du bruit.
La plupart des murs anti-bruit actuellement installés sont constitués de parois de béton ou de palplanches métalliques.
L'inconvénient majeur de ces deux types de murs antibruit est qu'ils ne font que réfléchir le bruit, sans l'absorber et pratiquement sans l'affaiblir, car le béton et l'acier sont deux matériaux qui ne possèdent pas la qualité d'absorber, du moins en quantité significative, les rayons sonores émis par des sources de bruit.
La transition entre les parties conique 37 et curviligne 39 du diffuseur doit être douce avec le même angle de tangence (ss/2) au niveau du point A. Les conditions aux limites au niveau du point A donnent l'équation dy/dx = tan('3/2), laquelle donne à son tour L2. Par exemple, pour y1 = 2 dl et y2 = 3 d1 comme représenté à la figure 3 et pour ss = 6 , la longueur L1 de la partie conique du diffuseur vaut 9,5 dl. La longueur de la partie curviligne L2 vaut environ 7,6 dl. Le demi-angle oy au point B vaut environ 21,70 pour cette configuration.
La perte de pression totale Dp dans le limiteur MNCV est donnée par l'expression Dp = Pi - P2 = Kpv2/2 dans laquelle P1 et P2 sont les pressions amont et aval du limiteur, K est le coefficient total de perte de pression, p est la densité du fluide et v la vélocité du fluide dans la partie col. K est égal à la somme des coefficients individuels de perte de pression entre l'entrée et la sortie K= K1 +K2 + K3 + K4+K5 (6) Le coefficient K1 de perte entre l'entrée et le col vaut typiquement de 0,02 à 0,03.
K2, le coefficient de perte dû à l'élargissement dans la partie conique 37 du diffuseur est donné par l'expression
K3, le coefficient de perte dû aux frottements de surface à l'interface entre la surface et le fluide est donné par: expression dans laquelle f est un facteur de frottement qui dépend de la rugosité de la surface et du nombre de Reynold et est compris entre 0,015 et 0,012.
K4 est le coefficient de perte de la partie curviligne du diffuseur et est donné par:
K5 est le coefficient de perte de pression de la sortie du limiteur, donné par: expression dans laquelle n est le nombre de venturis et D est le diamètre de la canalisation placée en aval.
Avec la géométrie représentée à la figure 3, il est possible d'obtenir un coefficient de perte total K = 0,12. Le coefficient R de restitution de la pression vaut simplement 1 - K = 0,88 ce qui donne un rendement de limiteur de 88%.
On peut régler les caractéristiques de l'écoulement dans le limiteur de l'invention par divers procédés. Par exemple, on peut percer des tuyères supplémentaires dans la plaque 17 pour augmenter le débit. On peut agrandir chaque tuyère 31 pour augmenter également le débit. Pour diminuer le débit, on peut boucher une ou plusieurs tuyères 31 à l'aide d'un bouchon 41, comme représenté à la figure 4.
Le bouchon 41 peut être maintenu en place de manière à être amovible par fixation, à l'aide d'un moyen approprié, à un élément 43 introduit sur le côté opposé de la tuyère. On peut réaliser cette fixation grâce, par exemple, à un boulon qui traverse le bouchon 41 et l'élément 43 et est immobilisé en une extrémité par un écrou.
L'efficacité du limiteur de la présente invention à réduire les vibrations sonores a été démontrée expérimentalement lorsqu'on a remplacé un venturi à cavitation et tuyère unique par un limiteur MNCV de la présente invention ayant des caractéristiques d'écoulement similaires. Le limiteur à tuyère unique de l'expérience avait un diamètre de col de 28 mm et une longueur totale de 340 mm. Le limiteur MNCV qui l'a remplacé comportait trente-deux tuyères. Chaque tuyère de ce limiteur avait un diamètre de col de 6,1 mm et une longueur totale de 56 mm. La pression d'entrée était la même dans les deux cas, 1,1 MPa (11 bars). Le limiteur à tuyère unique présentait un niveau de bruit sonore d'environ 110 dBa. Le limiteur MNCV a abaissé le niveau de bruit jusqu'à environ 80 dBa.
Lors d'un second essai expérimental, on a testé deux venturis équivalents de 15,25 cm (6 pouces) dans une installation de production d'énergie nucléaire. L'un n'avait qu'une seule tuyère tandis que l'autre était un limiteur à tuyères multiples de la présente invention. Le débit de coupure et les pressions étaient les mêmes pour chacun d'eux. En régime de cavitation, le venturi à tuyère unique a provoqué des vibrations dans les canalisations d'une amplitude allant jusqu'à + 3 mm et un niveau de bruit sonore de 105 dBa. Quelques vannes de ventilation et drainage de 2 cm (3/4 de pouces) se trouvant dans la canalisation avec le venturi à tuyère unique ont commencé à s'ouvrir et un boulon a commencé à se desserrer sur un actionneur destiné à une vanne de commande placée en aval. Le limiteur MNCV de la présente invention, installé à la place du précédent dans des conditions similaires, n'a produit aucune vibration d'amplitude mesurable dans la canalisation, même d'un niveau de quelques microns. Le niveau de bruit sonore blanc était de 82 dBa.
Pour des applications dans les installations de production d'énergie nucléaire, il est préférable de concevoir le limiteur MNCV dans des paramètres particuliers de construction. Par exemple, lorsque le limiteur est installé dans une canalisation d'un circuit hydraulique qui comprend des canalisations s'étendant entre une source de chaleur (le réacteur nucléaire) et un échangeur de chaleur (le générateur de vapeur) avec une pompe qui fait circuler de l'eau à une pression d'au moins 13,8 MPa (2000 psi - 135 bar) environ et une température d'au moins 2600C (5000F) environ, il est souhaitable de concevoir la partie diffuseur de chaque tuyère pour qu'elle ait une fréquence acoustique naturelle d'environ 20 kHz au moins. Le coefficient de restitution R doit être d'au moins 0,85 à 0,9 environ. La longueur totale de chaque tuyère doit de préférence être comprise entre environ sept et dix fois le diamètre du col d. La partie diffuseur de chaque tuyère aura de préférence un diamètre maximal qui vaut deux à trois fois environ le diamètre du col d. Pour ces paramètres, le débit de fluide dans le limiteur en régime de cavitation doit atteindre un niveau général de pression sonore inférieur à environ 90 dBa, la valeur de 75 dBa pouvant être atteinte. n doit également être possible d'atteindre, avec un flux de fluide en régime de cavitation qui traverse le limiteur de l'invention, des niveaux de contraintes dans les canalisations, dues aux vibrations dans ces canalisations, qui sont en-dessous des valeurs normalisées données par la spécification ANSI/ASME OM-1982, intitulée " Requirements for Preoperational and Initial Start-up Vibration Testing of Nuclear Power Plant Piping Systems" (incluse ici à titre de référence) indépendamment de la pression d'entrée et du débit du limiteur MNCV.
La présente invention est relative aux feux multifonctions pour véhicule
notamment automobile, et en
particulier aux feux multifonctions arrière.
Les feux multifonctions de véhicule automobile comportent classiquement un socle qui présente plusieurs cavités dans le fond desquelles les lampes des différentes fonctions lumineuses sont respectivement disposées. Ce socle est disposé avec un porte-lampe dans un logement de la carrosserie. Les cavités sont fermées par une glace unique ou par plusieurs glaces transparentes de couleurs différentes. Pour leur maintien et leur centrage sur les cavités, ces glaces présentent classiquement au moins un rebord d'assemblage qui se positionne dans une gorge
Le matériau (20) est ainsi tracté successivement vers la station ou paire de rouleaux imprimeurs suivante (30) et libéré de tout contact avant d'y parvenir, et c'est Justo h oe moment-lt que les griffes (71) s'introduisent dans les perforations (62) réalisées lors du marquage de la position anté- rieure, en empêchent le recul du matériau (20) et en définissant avec la plus grande précision la position à laquelle les rouleaux imprimeurs successifs (30) agiront sur le matériau (20).
En réalité, los perforations (62) dépassent légèrement les positions reupectives des griffes (71) et l'introduction de ces dernières dans lesdites perforations a lieu quand le matériau å imprimer (20) est légèrement tracté et tendu en sens inverse par le dispositif (50).Néanmoins, ce petit Jeu ou tolérance de déplacement, lequel est provoqué délibérément en réglant les paires de rouleaux tracteurs (40). ne nuit pae à la détermination de la position correcte du matériau (20), dans la mesure où l'opération de marqua ge a lieu au moment ou ledit matériau (20) est retenu par les griffes (71) et libéré dc tout contact avec les rouleaux (30, 40) de sorte que la distance ent;re les marquages successifs reste invariabe.
Sur la Figure 7, on a représente plus en détail un exemple de machine selon l'invention ob l'on peut voir les moyens pneumatiques (31, 41) grâce auxquels les paires de rouleaux (30, 40) sont écartés à l'issue d'une opération d'impression ou pour la pr6- paration d'uno nouvelle opération.Dans cette position écartée des rouleaux (30,40), on parvient à régler, aa moyen des commandes de réglage (32, 42) la position relative entre paires de rouleaux (30, 40) qui oorrespond aux dimensions du cliché ou motif graphiquc à imprimer, 2 j'aide d'une échelle ou d'un indicateur analogue situé sur le châssis ou fondement de la machine et qui sert aussi á fixer la distance entro los moyene de marquage (60) et de retenue (70). Les stations d'impression ou paires de rouleaux (30) peu- vent so déplacer longitudinalement sur des guides (80) et, lors de leur réglage, clics seront espacées les unes des autres suivant une distance qui sera un multiple de la dimesion longitudinale du cliché ou motif à imprimer.Lorsque la machine se trouve en marohe, un réglage précis de le position longitudi- nale ou transvcrsale des paires de rouleaux (30) peut s'avérer nécessaire, ce que l'on obtient on agissant sur les commandes de réglage (32, 33) Le matériau à imprimer (20) est délivré, par exemple, à partir d'une bobine (81) provoquant la formation d'une boucle (21) contrôlée, par exemple, par une cellule photo-électrique (22), afin de faciliter les tractions successives des rouleaux (30, 40) et les petits rattrapages du tendeur (50).
La doscription qui précède fait apparaître, outre la précision obtenue dans un travail d'impression multiple, successive et en Continu, la rapidité et la simplicité de préparation do la machine pour chaque travail d'impression, ainsi que la facilité d'adaptation des rouleaux imprimeurs (30) aux différentes tailles de cliché ou d'impression sans avoir à les remplacer.
De même, on conçoit aisément les nombreuses variations ct romplacomcnts par des moyens techniques équivalente qui peuvent être introduits dans une machine conforme à l'invention, en particulier sur ses dispositifs tendeurs (80), marqueurs (80) et de rctonuo (70). Par cxcmplc, los rouleaux tracteurs (40) pourront être de simples disques présentant deux diamètres, qui agissent sur lez bords ou rives du matériau (20) ou est effectue le marquage, en Evi- tant ainsi tout contact avec la surface récemment imprimée de ce matériau. Il serait également possible que les rouleaux imprimeurs (30) soient complètement cylindriques, l'entraînement du matériau (20) étant seulement confié aux rouleaux ou disques tracteurs (40), ou que seul soit cylindrique le rouleau porteur du cliché En outre, tout en conservant le même principe de constitution ct dc fonctionnement de l'invention, on pourrait incorporer à la fin de la série de rouloaux imprimeurs (30), ou aprés les rouleaux d'entraînement (40), des rouleaux d'estampage ou de découpage du matériau (20), non représentés.
Procédé de préparation de fractions de matières grasses d'origine végétale enrichies en matières insaponifiables La présente invention concerne un nouveau procédé de préparation de fractions de matières grasses d'origine végétale enrichies en matières insaponifiables.
Les matières insaponifiables, selon la définition donnée dans la norme NF T 60-205-1 qui décrit la méthode qui permet la détermination de la teneur (méthode de référence), constituent toutes les substances présentes dans le produit qui, après saponification de celui-ci par l'hydroxyde de potassium et extraction par un solvant spécifié, ne sont pas volatiles dans les conditions opératoires spécifiées.
Ainsi, comme cela est précisé dans cette norme, les matières insaponifiables comprennent des constituants naturels des matières grasses tels les stérols, les hydrocarbures et alcools supérieurs, aliphatiques et terpéniques, ainsi que les substances organiques étrangères extraites par le solvant et non volatiles à 103in (par exemple huiles minérales) qu'elles peuvent éventuellement contenir.
Dans le présent exposé, on désignera indifféremment par "matières insaponifiables" ou "insaponifiable" les matières insaponifiables telles qu'elles sont définies ci-dessus.
Les industries pharmaceutique et cosmétique font appel depuis les temps les plus reculés à des extraits de matières grasses d'origine végétale. il est apparu depuis un certain nombre d'années dans ces industries que des propriétés biologiques particulièrement intéressantes résultaient de l'utilisation de matières grasses végétales ou d'extraits de matières grasses végétales riches en matières insaponifiables.
Certaines huiles végétales comme les huiles d'avocat, de soja, de colza, d'olive, et surtout de karité sont connues pour être particulièrement riches en matières insaponifiables et/ou contenir dans ces matières insaponifiables un ou plusieurs constituants intéressant les secteurs précités.
On connaît de nombreux procédés de fractionnement des matières grasses d'origine végétale visant à récupérer ou à éliminer certains de leurs composants en vue de leur utilisation dans différentes industries, en particulier dans l'industrie alimentaire et dans les industries pharmaceutique et cosmétique.
Un intérêt tout particulier a été apporté au karité.
De nombreux procédés de fractionnement de l'huile de karité ont été décrits. La plupart de ces procédés font appel à des cétones aliphatiques et proposent d'éliminer le karitène pour récupérer la fraction soluble dans la cétone et utilisable dans l'industrie du cacao comme subsitut ou constituant du beurre de cacao.
A la différence des procédés cités ci-dessus, mais toujours avec l'optique de récupérer un produit utilisable dans l'industrie alimentaire, le brevet US 4103039 propose de dissoudre à chaud la graisse de karité dans l'éthanol, d'éliminer la fraction non soluble dans l'éthanol, de laisser refroidir la solution restante à une température comprise entre 20 et 60-C de façon à séparer ladite solution en deux couches distinctes liquides, la couche supérieure étant pauvre en huile et la couche inférieure riche en huile. Dans ce document, la couche riche en huile est ensuite dissoute dans un solvant organique tel que l'hexane puis soumise à une opération de fractionnement par cristallisation dans un solvant tel que l'hexane.
Ce document ne cherche nullement un enrichissement quelconque d'une des fractions en matières insaponifiables puisque son but est de produire un substitut du beurre de cacao pour usage alimentaire. Par ailleurs, le procédé décrit dans ce document doit recourir à deux solvants, à savoir l'éthanol pour insolubiliser les gommes puis I'hexane dans lequel se fait le fractionnement.
Selon le mode de réalisation représenté sur ces figures, les bagues 4 sont en une seule pièce et un anneau 8 est rapportée sur la nervure externe 41 pour réaliser la fixation des tronçons de soufflet 3.
En position de compression maximale comme représenté sur la figure 3, les bagues 3 sont en butée par paire par leur surface d'extrémité.
Entre deux bagues 4, est disposé un manchon 5 situé radialement entre la tige 1 et les deux bagues 4 correspondantes. Pour permettre le passage des extensions 53 des manchons 5, les nervures 43 des bagues 3 sont pourvues de rainures longitudinales 43'.
Les bagues d'extrémité du soufflet 9 et 10 fixées pour la première à la tige 1 et pour la seconde au carter 2 sont constituées de bague telle que déjà décrite tronçonnée au niveau de la nervure radiale annulaire 41.
Comme représenté sur la figure 4, en position d'extension maximale du soufflet qui correspond à la course maximale de la tige 1, les tenons 51 des manchons 5 viennent en butée contre les surfaces de butées internes 42 des bagues 4.
Le montage et le démontage d'un tel soufflet est particulièrement aisé. Par leur élasticité, au montage les manchons 5 s'encliquettent sous les bagues 4 correspondantes et au démontage, en coulissant le soufflet sur la tige 1 chaque élément constitutif peut facilement être indépendamment démonté.
DISPOSITIF AUTOMATIQUE POUR LE CHARGEMENT SIMULTANE D'UNE PLURALITE DE COMPARTIMENTS D'UN CONGELATEUR A PLAQUES L'invention concerne un dispositif automatique pour le chargement simultané d'une pluralité de compartiments d'un congélateur à plaques en produits de consistance pâteuse, granuleuse ou fibreuse.
Les dispositifs connus, destinés à charger une pluralité de compartiments sont soit manuels soit automatiques avec déplacement des compartiments qui viennent se placer sous une tête fixe de remplissage. De tels dispositifs présentent les inconvénients liés à la présence de poches d'air et au déplacement d'ensembles à remplir volumineux.
Un dispositif automatique, éliminant ces divers inconvénients en permettant le déplacement automatique, dans les trois dimensions, d'une tete de remplissage associée à une trémie d'alimentation, est décrit dans la demande de brevet FR-9100602. Un tel dispositif alimente séquentiellement les dif férents compartiments avec pour conséquence un temps de remplissage relativement long.
Or l'industrie du chargement des congélateurs à plaques en particulier, a posé le problème de réduire, de manière sensible, le temps de chargement correspondant.
Dans le dispositif séquentiel tel que décrit dans ladite demande de brevet, à moins de multiplier le nombre dtensembles en question avec pour conséquence des investissements très importants, il n'est pas possible de réduire de façon sensible le temps de chargement correspondant.
I1 a fallu donc étudier-des dispositifs permettant de charger simultanément le plus grand nombre de compartiments.
A cause de l'encombrement des tetes de remplissage associées à des vis de gavage, il n'a pas été possible d'accroitre leur nombre de manière significative pour une trémie donnée avec pour conséquence une complexité de réalisation et un investissement encore élevé.