INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La Figure 18 illustre les signaux émis et reçus par le système. Le transducteur d'émission est excité par une tension à ondes carrées approximativement à la fréquence résonante du transducteur, la réponse du transducteur étant sinusoïdale. A la Figure 18, la référence 91 désigne l'enveloppe des tensions efficaces d'excitation VT(t) pendant une impulsion unique de t0 à t1. La référence 92 désigne l'enveloppe de la réponse du transducteur de réception VR(t), ces valeurs n'étant pas tracées à la même échelle. A un instant t2, le transducteur reçoit l'extrémité avant de l'impulsion acoustique. Il existe un retard dû à la réponse du transducteur en résonance pendant une période (t3 - t2).Ce temps correspond approximativement à qr cycles de la fréquence de signal, où Qr est le "facteur de qualité" lié à la netteté du maximum, ou pic, de résonance du transducteur. A la différence des transducteurs à gain élevé, à faible Qr décrit dans WO91/17637, un transducteur plus simple à Qr plus élevé peut être utilisé dans la présente invention. Par exemple, les transducteurs 8 et 9 peuvent être des dispositifs piézoélectriques ultrasoniques classiques peu onéreux (pièce RS n0 307-351/367 commercialisée par RS Components Ltd.) et pourrait être spécialisé en vue d'un coût encore plus faible et d'une performance améliorée. Ces transducteurs peuvent fonctionner au voisinage de leur fréquence de résonance, ce qui permet d'atteindre un rendement de conversion électro acoustique élevé.En pratique, un type quelconque de transducteur électro-acoustique peut être utilisé.
A la Figure 18, la révérence 92 donne le signal dans la direction aval et la ligne en traits interrompus, 93, donne le signal équivalent dans la direction amont. La réponse vers l'aval est déportée en raison de la durée de parcours plus longue, approximativement égale à t2'. La réponse de phase eR(t). La réponse de phase eR(t) du transducteur récepteur est représentée en 94 dans la direction aval et en 95 dans la direction amont. Il existe une région à phase variable au début et à la fin de l'impulsion, et une région stable entre t3 et t6. Dans cette région, il existe une relation de phase constante entre entre la phase du signal émis et celle du signal reçu.Ce signal de phase est mesuré dans une fenêtre d'acquisition 95, définie par les instants t4 et t5 pour les signaux amont et aval, et la différence /\e = e - e est utilisée pour utiliser le débit de fluide, comme décrit plus loin.
Pendant la prise de mesure, une partie du signal sonore émis à une phase stable est acquis en utilisant un convertisseur analogique à numérique. Il est important, pour minimiser la longueur d'impulsion nécessaire, de déterminer quand l'acquisition du signal doit être exécutée. L'acquisition est exécutée pendant une certaine durée, qui définit une fenêtre d'acquisition. Cette fenêtre doit être placée après l'instant où le signal a atteint une condition d'état stable et avant qu'une interférence quelconque, due à des échos ou à la fin de l'impulsion de transit, ne corrompe le signal.
La position absolue de cette fenêtre dans le temps, mesurée après le début de l'émission, pourrait varier. La première raison en est que le temps pris par le signal pour se déplacer d'un transducteur à l'autre peut varier en raison d'une variation de la vitesse du son induite par des variations de la température et par des variations de composition de gaz. La deuxième raison est que le signal doit attendre que le déphasage du signal émis soit stabilisé à sa valeur permanente. Ceci se produit quelques cycles après le début d'une émission, dès lors que le transducteur a atteint sa condition de fonctionnement permanent. La vitesse à laquelle cette condition est atteinte varie par suite du vieillissement, de l'accord, de la température, da l'impédance de charge, de la composition de gaz etc.
Si le déphasage induit par l'écoulement est souscyclique, la même position de fenêtre dans le temps peut être utilisée pour les deux mesures amont et aval. Ceci offre l'avantage de réduire la dépendance vis-à-vis de la performance de lancement et de la stabilité de phase des deux transducteurs, puisque c'est presque la même région de leur courbe de réponse temps/phase qui est utilisée dans le mode amont et le mode aval.
La position de la fenêtre peut être fixée par un déclenchement de bord du signal entrant ou peut être déterminée analytiquement à partir de la vitesse du son mesurée et de la distance connue entre les transducteurs ou en déterminant l'instant où la phase est stable.
L'unité de traitement numérique de signaux met en oeuvre l'algorithme suivant pour déterminer le débit de fluide dans la chambre d'écoulement.
Durée de parcours aval
Durée de parcours amont donc:
Le système décrit dérive #t- et #/t+ en effectuant des mesures de phases des signaux reçus.
Si le déphasage total 9, entre émission et réception, est exprimé par # = 2#f#t la phase mesurée e est la partie fractionnaire de 9, ctest-à-dire: e = Mod(#,2#) ou ≈= 2rn + e où n est le nombre entier de cycles::
La différence de phase reçue entre les deux fréquences est #f1 - #f2 = 2#(f1 - f2) #t Pour une plage de durées de parcours de Litmin à #/tmax, en utilisant des fréquences suffisamment proches l'une de l'autre pour que
la durée de parcours peut être dérivée sans ambiguïté à partir de
Si l'on trace efl - ef2 en fonction d'une durée de parcours croissante At, les phases étant calculées à partir de e = Mod(2#f#t, 2z), on obtient le tracé représenté à la Figure 19.
Ceci implique qu'il faut corriger la différence de phase afin que la sortie soit continue. Ceci est réalisé en utilisant l'algorithme suivant:
où la valeur diff est assignée par si #f1 - #f2 20, diff = #f1 -#f2 si #f1- #f2 < 0, diff = #f1 - #f2 + 2#.
Le circuit diviseur de fréquence 32 est commandé par deux signaux d'entrée de sélection de mode, SEL MODE 1 et SEL MODE 2. Le signal SEL MODE 1 peut être fixé à une première valeur pour que le circuit diviseur 32 divise les configurations d'adresse en deux configurations différentes, comme décrit ci-dessus, ou à une seconde valeur pour que le circuit diviseur 32 produise simplement sur les deux sorties A et B les configurations de fréquence que génère le générateur de configurations 3. Lorsque le signal SEL MODE 1 est fixé à la première valeur, on peut utiliser le circuit générateur de configurations 12 en association avec des cartes de canaux 15 portant des circuits générateurs locaux 16 à deux chemins, comme représenté sur la figure 1.
Le circuit de distribution 14 comprend une paire de chemins de distribution de signal 40, 42. Chaque chemin de distribution de signal 40, 42 comprend un bus à plusieurs bits en parallèle, qui fournit simultanément les adresses de fréquence inférieure, ainsi que les signaux DDC et les signaux RESIDU DE PERIODE, à l'ensemble de circuits générateurs locaux 16.
Les circuits interpolateurs 58 et 64 appliquent des signaux au générateur de format rapide 66. Le générateur de format 66 est un générateur de format rapide classique utilisant la logique à couplage d'émetteurs (ECL), qui reçoit des impulsions de base de temps et des données, et qui fournit une forme d'onde indiquant un niveau haut ou bas à un moment particulier, ainsi qu'une forme d'onde indiquant une condition d'attaque ou une condition à haute impédance (signal à trois états) à un moment particulier.
Un double détecteur 70 est également connecté au noeud 20; le double détecteur 70 applique un signal de sortie au générateur de format rapide 66. Le double détecteur 70 comprend un comparateur qui compare un signal reçu à partir du dispositif sous test (DST) avec une valeur haute, et un comparateur qui compare le signal avec une valeur basse. Le générateur de format rapide 66 est également connecté à une paire de processeurs de défaut 72, 74.
Le multiplexeur 122 reçoit de l'information à partir des deux chemins de distribution 40 et 42, et il émet l'information provenant d'un chemin ou de l'autre, sur la base de l'état du signal d'entrée SEL GEN CONF, qui est appliqué à chaque multiplexeur 122 de chacun des générateurs locaux 16 sur une carte de canaux 15 donnée. Différents signaux d'entrée SEL GEN CONF sont appliqués à différentes cartes de canaux. On utilise le signal SEL GEN CONF en association avec le signal SEL MODE 2 qui est appliqué au circuit diviseur 32, sous l'effet duquel le circuit diviseur 32 reçoit des configurations d'adresse à partir de deux générateurs de configurations, et en association avec le signal SEL MODE 1, sous l'effet duquel le circuit diviseur 32 émet, sans aucune division, des configurations d'adresse provenant d'un générateur de configurations, sur le chemin de distribution 40, et des configurations d'adresse provenant d'un autre générateur de configurations sur le chemin de distribution 42. Le signal SEL MODE 1 empêche le générateur de base de temps 62 d'émettre des impulsions de base de temps quelconques, et il commande au générateur de format 66 de rejeter toute information reçue à partir du circuit de génération de signal 52. Ainsi, en association avec les signaux SEL MODE 1 et SEL MODE 2, le signal SEL GEN CONF détermine si une carte de canaux 15 donnée émettra des formes d'onde ayant des caractéristiques déterminées par l'information qui est fournie sur le chemin de distribution 40, ou par l'information qui est fournie sur le chemin de distribution 42.
En se référant à la figure 2, on note que chaque chemin de distribution 40, 42 du circuit de distribution 14 comprend deux circuits de distribution d'adresse/base de temps, 80, 82, ayant chacun 4 voies parallèles. Chaque voie parallèle du chemin 40 est connectée au circuit de distribution de bus de canaux 84 par l'intermédiaire d'un câble de structure de ligne de transmission. Chaque voie parallèle du chemin 42 est connectée au circuit de distribution de bus de canaux 86 par l'intermédiaire d'un câble de structure de ligne de transmission. I1 y a donc au total huit circuits de distribution de bus de canaux. Chaque paire de circuits de distribution de bus de canaux 84, 86 est connectée à 16 cartes de canaux par l'intermédiaire de pistes de carte mère. Chaque carte de canaux 15 contient huit canaux, et chaque canal contient un circuit générateur local 16. Par conséquent, un circuit de distribution 14 distribue des signaux à 512 circuits générateurs locaux, ce qui fait que le système 10 procure 512 connexions vers un dispositif sous test (DST).
En se référant à la figure 3, on voit l'interconnexion entre le générateur de base de temps 56 et le circuit interpolateur 58. Le générateur de base de temps 56 comprend une logique de commande interne 90 qui reçoit à titre de signal d'horloge un signal CLK à niveaux CMOS de fréquence basse (60 MHz), et un circuit premier entré, premier sorti (PEPS) 92, dont le signal d'horloge d'entrée est le signal CLK, et le signal d'horloge de sortie est un signal CLKOUT de fréquence basse. Le signal CLKOUT est généré par le circuit interpolateur 58. Le circuit PEPS 92 reçoit des signaux d'entrée DONNEES, RESIDU BT et COINCI DENCE provenant de la logique de commande 90, et il fournit des signaux de sortie DONNEES, RESIDU BT et COINCIDENCE, à titre de signaux de sortie du générateur de base de temps 56. On note que le signal RESIDU BT est distinct des signauxKkElDu BEPERIODE. Le circuit interpolateur 58 reçoit à titre de signal d'horloge un signal CLKX4 de fréquence élevée (240 MHz); le circuit interpolateur 58 reçoit le signal DONNEES à 1 bit, le signal RESIDU BT à 10 bits et le signal COINCIDENCE à 1 bit provenant du générateur de base de temps 56, ainsi qu'un signal d'entrée d'étalonnage d'interpolateur analogique (ETAL) qui est généré de façon externe, et un signal d'entrée de validation de réglage (VAL REG).
Le circuit interpolateur 58 utilise les signaux DONNEES, RESIDU BT et COINCIDENCE, qui sont des signaux à niveaux CMOS, pour produire une impulsion de sortie ECL retardée de façon précise (SORTIE BT), un bit de données numériques (SORTIE DONNEES) qui est retardé approximativement de la même durée que l'impulsion de sortie retardée de façon précise, et qui a des niveaux ECL, et un signal de sortie de test analogique (SORTIE aNA).
En se référant à la figure 4, on note que le circuit interpolateur 58 est fabriqué sous la forme d'un circuit intégré bipolaire, et comprend un circuit de registre 100, un circuit de validation 102, un circuit d'avalement d'impulsions 104, un circuit diviseur 106, un circuit de retard 108, un circuit d'étalonnage 110, un circuit de synchronisation 112, un circuit de génération de signal en rampe 114, un circuit de comparaison 116 et un circuit de sortie 118.
Plus précisément, on prépare d'une part, une nappe selon l'invention (I) blanchie et découpée en bandes, et d'autre part une nappe témoin. Cette nappe témoin (A) est une nappe cent pour cent coton, où les fibres de coton sont traitées chimiquement de manière classique. Elle est obtenue par cardage de bourre.
Ces différentes nappes : nappe selon l'invention (I), nappe témoin (A) sont prédécoupées en formats de 50 millimètres sur 100 millimètres, reliés entre eux par des points d'attache.
On utilise également des rondelles cent pour cent coton que l'on trouve sur le marché sous la marque enregistrée DEMAK'UP~ Ces rondelles seront référencées ci-après témoin B.
Pour chacun des tests décrits ci-après, on effectue les mesures sur 5 échantillons de produit (nappe, formats ou rondelles) selon l'invention et sur 5 échantillons de produit témoin. Les valeurs mentionnées pour les différents tests sont les moyennes des mesures.
Caractéristiques de la nappe.
On mesure pour chaque nappe - le grammage, - l'épaisseur sous une pression de 20 g/m2 exercée sur la nappe, et - le bouffant correspondant à l'épaisseur de la nappe sans pression notable exercée sur la nappe (en toute rigueur une pression très faible de 2 g/m2 est appliquée).
Et on calcule la densité apparente par le rapport du grammage sur le bouffant.
Les résultats sont rapportés dans le tableau ci-après
| Grammage | Epaisseur t Bouffant | Densité apparente I | g/m2 | mm | mm | kg/m3 I I t t t I I | 232 | 2,5 - 3,0 | 4 1 55 I t t t A | 434 | 5 | 8 | 54 | Ce tableau montre que les densités apparentes des deux types de nappes sont quasiment identiques.
Densité apparente des rondelles.
La densité apparente est mesurée d'une part pour des rondelles obtenues par découpe de la nappe selon l'invention et d'autre part pour des rondelles témoins B.
Les valeurs rapportées dans le tableau ci-après sont données pour un grammage de rondelle équivalent.
t Densité apparente t | kg/m3 I t I | 65 | B | 49 | Ceci montre que les produits découpés selon l'invention, du type rondelle, sont beaucoup plus compacts que les produits témoins B. Ceci peut s'expliquer par le sertissage qui renforce le compactage du produit, par rapport aux produits classiques qui ne sont pas sertis, en l'occurrence ici le produit témoin B.
Ces produits plus compacts sont bien appréciés des utilisatrices.
Par ailleurs, comme la nappe est très compacte et sa densité augmentant (à masse identique, le volume de la nappe diminue), les produits obtenus sont beaucoup moins volumineux que les produits classiques. En conséquence, le gain de place dans les emballages comme dans le stockage et dans les rayonnages, est considérable. La réduction de volume est d'environ 25 % ou plus. Les paquets de coton diminuent ainsi par exemple en hauteur.
Séparation des formats prédécoupés Les formats prédécoupés sont reliés entre eux par des points d'attache. On mesure ici la force nécessaire pour séparer deux formats l'un de l'autre, c'est-à-dire pour rompre les points d'attache.
Sur la plupart des convertisseurs de couple hydrocinétiques actuellement utilisés, les moyens de pontage, comportent un piston susceptible de se déplacer axialement entre la cloche et la turbine du convertisseur pour être être serré, de façon temporaire, contre un élément fixé sur la turbine.
Conformément à une disposition connue, illustrée notamment par la publication FR 2478770 de la demanderesse, le piston peut être fixé par sa base sur la turbine, sans disposer d'autres points d'appui vis à vis de la cloche ou de la turbine, que ce point de fixation et sa surface de serrage.
En vue d'obtenir une meilleure répartition des efforts transitant par le piston, la demande de brevet FR 9204834, de la demanderesse, non publiée à ce jour propose de monter la turbine et le piston de part et d'autre d'une armature, fixée sur l'arbre de turbine, le piston et la turbine étant maintenus solidaires de l'armature au moyen de rivets, par lesquels transite l'essentiel du couple, aussi bien en phase pontée, qu'en phase dépontée. Une telle disposition, bien qu'extrêmement avantageuse, en ce qui concerne la répartition et la transmission des efforts au sein du convertisseur, pose toutefois de sérieuses difficultés, de montage. En effet, le positionnement de la turbine à l'intérieur du convertisseur et la pose des rivets doivent s'effectuer en aveugle à l'interieur du convertisseur, sans moyen de contrôle visuel.
Pour suprimer toute incertitude relative au montage de la turbine sur le piston, 1' invention propose de modifier les moyens de fixation de ces deux éléments sur l'arbre de turbine. Elle vise notamment à supprimer le montage en aveugle de la turbine sur le piston et à pouvoir contrôler en temps réel, l'assemblage des différents moyens de pontage.
L'invention concerne un convertisseur de couple hydrocinétique entre un arbre d'entrée de mouvement et un arbre de sortie de mouvement, ou arbre de turbine, comportant une cloche, solidaire de l'arbre d'entrée, une turbine, solidaire de l'arbre de turbine et un piston de pontage permettant d'interdire de façon temporaire tout glissement hydraulique entre la cloche et la turbine, grâce à son serrage contre un élément fixé sur la cloche par l'intermédiaire d'un amortisseur. Ce convertisseur est caractérisé en ce que l'arbre de turbine présente un moyeu en deux parties supportant respectivement le piston et la turbine Selon un mode de réalisation de l'invention, le convertisseur comporte une rondelle de friction, fixée par des rivets sur la première partie du moyeu, ou moyeu de piston, la rondelle étant maintenue en appui par le moyeu de piston contre l'intérieur de la cloche.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le piston comporte au moins une extrusion latérale pénétrant au travers de la rondelle de friction, de façon à maintenir ces deux éléments solidaires en rotation, tout en autorisant le déplacement axial du piston sur son moyeu.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la turbine est montée sur la seconde partie du moyeu, ou moyeu de turbine, par l'intermédiaire d'un plateau, fixé sur celle-ci.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la première partie du moyeu, ou moyeu de piston, présente à sa périphérie une gorge annulaire recevant un joint torique, sur lequel se déplace le piston lors du pontage ou du dépontage du convertisseur.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la première partie du moyeu, ou moyeu de piston, présente plusieurs évidements régulièrement répartis à sa périphérie, dans lesquels viennent s'emboiter lors du montage, des crans de forme complémentaire, disposés régulièrement autour de la seconde partie du moyeu, ou moyeu de turbine.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la rondelle de friction présente un repère visuel de forme allongée, permettant de contrôler l'indexage du moyeu de turbine sur le moyeu de piston.
L'invention concerne également un procédé de montage d'un convertisseur conforme à l'une des revendications précédentes. Ce procédé est caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes: - montage de l'amortisseur sur la cloche, - montage du joint dans la gorge du moyeu de piston, - montage de la rondelle sur le piston, -montage du piston sur le moyeu de piston, - montage de l'ensemble rondelle, piston, moyeu de piston dans la cloche, - montage de l'élément de serrage, sur l'amortisseur, - montage du plateau sur le moyeu de turbine.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le déplacement du repère de la rondelle de friction, permet de contrôler l'indexage du moyeu de turbine, sur le moyeu de piston.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation particulier de celle-ci, en liaison avec les dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une coupe longitudinale d'un convertisseur pontable conforme à l'invention, - la figure 2 est un agrandissement partiel de la figure 1, mettant en évidence la structure du moyeu et des moyens de pontage du convertisseur.
Sur la figure 1, on distingue l'arbre d'entrée de mouvement 3 dans le convertisseur et la cloche 2 de celui-ci. A l'intérieur de la cloche 2, apparaissent la turbine 4, son plateau de fixation 6, et le piston de pontage 7. Les extrêmités du piston 7 sont serrées contre un élément de serrage 11 muni de garnitures 11', qui est fixé par l'intermédiaire d'un ressort d'amortissement 10 sur la cloche 2. A sa base, le piston 7 est monté sur un moyeu de piston 13, constituant la première partie d'un moyeu en deux parties 13, 14. La seconde partie 14, ou moyeu de turbine 14, du moyeu en deux parties 13, 14, supporte d'une part le plateau 6 sur lequel est fixé la turbine 4, et d'autre part le moyeu de piston 13.Sur ce dernier est fixée, par l'intermédiaire de rivets 15, une rondelle de friction 12, en appui contre l'intérieur de la cloche 2, par l'intermédiaire d'une garniture de friction 12' recouvrant sa face opposée au moyeu de piston 13. Conformément à l'invention, le piston 7 présente plusieurs extrusions cylindriques 7' embouties sur sa face opposée à la turbine 4, et engagées au travers de la rondelle de friction 12 Sur l'agrandissement partiel de la figure 2, on retrouve les mêmes éléments que sur la figure 1. Comme sur celle-ci, le piston 7 est serré contre l'élément 11, ce qui signifie que le convertisseur est ponté.De façon connue, cette situation résulte simplement du fait qu'aucune pression d'alimentation n'est appliquée à l'intérieur de la chambre 8 délimitée par le plateau 6 et le piston 7, la pression interne du convertisseur maintenant le piston 7 et le plateau 6, serrés contre l'élément 11, de part et d'autre de celui-ci.
A l'extrêmité du moyeu de turbine 14, on distingue un des crans 19 de fixation du moyeu de turbine 14, sur le moyeu de piston 13. Les crans 19, répartis régulièrement autour du moyeu de turbine 14, font saillie à l'extrêmité de celui-ci. Ils sont engagés à l'intérieur d'évidements 18 de forme complémentaire ménagés dans la masse du moyeu de piston 13, de façon à solidariser les deux parties du moyeu 13, 14.
Comme indiqué plus haut, les extrusions 7', embouties sur le piston 7 et engagées au travers de la rondelle de friction 12, assurent l'immobilisation en rotation du piston-7, par rapport à la rondelle 12, tout en autorisant son déplacement sur le moyeu de piston 13. La figure 2 met également en évidence que le moyeu de piston 13 maintient en permanence la rondelle 12, en appui contre l'intérieur de la cloche 2, quelle que soit la position du piston 7. Grâce à cette disposition, le convertisseur 1 gagne en rigidité, et on obtient une meilleure répartition des efforts au sein de celui-ci, aussi bien en phase pontée, qu'en phase dépontée. De plus, la course de déplacement axial du piston 7 sur le moyeu de piston 13 est rigoureusement contrôlée par la largeur de ce dernier. Il faut noter également la présence d'un joint torique 17, engagé dans une gorge annulaire 16 du moyeu de piston 13, sous le piston 7. Ce dernier est en appui sur le joint 17, quelle que soit sa position. Enfin la face de la rondelle 12, opposée à la cloche 2, présente un repère visuel 20, de forme allongée, dont la fonction est expliquée plus loin, Conformément à l'invention, il est possible d'assembler certains des éléments constitutifs du convertisseur 1 entre eux, avant leur montage sur celui-ci. C'est le cas par exemple du piston 7 et du moyeu de piston 13, qui peuvent être assemblés puis fixés sur la rondelle 12 au moyen de rivets 15, avant d'être introduits dans la cloche 2. De même, la turbine 4 sera avantageusement fixée sur le plateau 6, avant que l'ensemble plateau 6, turbine 4 soit introduit dans la cloche.