INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces différents équipements, dispositifs ou systèmes permettent chacun en général de résoudre une des causes de désordre indiquées précédemment, mais d'une part, aucun de ces systèmes ne résout l'ensemble de ces causes, et d'autre part, ceux qui sont les plus efficaces sont ceux également qui sont les plus chers de mise en oeuvre; de plus, la plupart des systèmes existant à ce jour ne permettent pas de solution simple de réparation efficace, ce qui nécessite des réparations lourdes et régulières, sans espoir d'améliorer la stabilite de l'ouvrage, qui même au fur et à mesure des réparation peut être de plus en plus instable.
Le problème posé est donc de pouvoir stabiliser des éléments de carapace d'un ouvrage, sans nécessiter de blocs préfabriqués, très complexes de mise en oeuvre et assez coûteux, soit donc de préférence des blocs naturels; ladite stabilité devant être assurée même en cas de risque d'affouillement en pied d'ouvrage, de déficience mécanique du sol et de cet ouvrage, d'insuffisance pondérale des éléments de carapace, et de soutirage des particules du corps de l'ouvrage luimême; de plus cette stabilité doit pouvoir être réalisée avec un coût de fourniture et de mise en oeuvre le plus raisonnable possible pour rester à la portée des donneurs d'ordre dont les budgets sont souvent limités, et le dispositif assurant cette stabilité doit permettre des solutions de réparation même sur des ouvrages déjà existants et ne comportant pas un dispositif initial répondant au problème posé cidessus.
Une solution au problème pose est un dispositif de stabilisation d'éléments de carapace de corps d'ouvrage, dont une partie est en forme de talus comportant une grille de maintien desdits éléments, fixée à la surface de ladite carapace par des moyens ancrés à travers l'ouvrage : le dispositif suivant l'invention comporte un sabot de pied d'ouvrage, posé sur le sol recevant ledit ouvrage, des moyens d'ancrage dudit sabot par rapport audit sol, laquelle grille etant fixée sur ledit sabot, et lesdits moyens d'ancrage de celle-ci étant constitués de tirants traversant la carapace de l'ouvrage et fixés à l'opposé du corps d'ouvrage par rapport à celle-ci.
De préférence, ledit sabot est réalise en blocs de béton arme de section transversale en forme de L, dont l'angle intérieur reçoit en appui les éléments de carapace.
Dans un mode de réalisation préférentiel, les moyens d'ancrage dudit sabot sont constitués d'une armature de type grille ou géogrille posée sur le fond sous le corps de l'ouvrage et fixée audit sabot qu elle retient.
Dans un autre mode de realisation, lesdits moyens d'ancrage du sabot sont constitués de pieux fichés dans le sol sous ledit sabot, lequel prend appui sur leur extrémité supérieure; et dans un autre mode de réalisation, il peut être combiné les deux types d'ancrage cidessus.
Pour permettre de suivre l'évolution des mouvements éventuels de la carapace de l'ouvrage au cours du temps, tels que par tassement des éléments qui la constitue, dans un mode de réalisation préférentiel, les tirants de fixation de la grille superieure bloquant lesdits éléments de carapace comportent à leur extrémité supérieure un système de réglage de leur tension.
Pour limiter les effets d'affouillement en pied d'ouvrage et également les risques de ruptures geomécaniques d'ensemble de celuici, dans un mode de réalisation préférentiel, le dispositif suivant l'invention comporte en plus des moyens d'ancrage indiqué précédemment tel qu'une grille ou géogrille ou des pieux, un filtre plan de type géotextile posé au moins sous toute la surface de l'ouvrage située sous le talus de celui-ci, et même devant le pied de l'ouvrage pour les risques d'affouillement à cet endroit; pour limiter également le soutirage des particules fines du corps de l'ouvrage lui-même, le dispositif suivant l'invention comporte dans un mode de realisation préférentiel, un filtre, de type géotextile, interne disposés entre le corps de l'ouvrage et ladite carapace.
Le resultat est un nouveau dispositif de stabilisation d'éléments de carapace de corps d'ouvrage, qui répond au problème posé et aux objectifs définis précédemment, ainsi qu' aux inconvénients des dispositifs et des procédés utilisés jusqu'à ce jour.
En effet, le dispositif de stabilisation suivant l'invention comporte en combinaison un certain nombre d'éléments caractéristiques qui, par leur effet conjugué permettent une bonne stabilisation des éléments de carapace, même si ceux-ci sont constitués de blocs naturels et d'un poids unitaire qui n, est pas forcément compatible avec les effets de la houle, qui risquerait sans la présence des éléments de stabilisation du dispositif suivant l'invention, de les emporter.
En particulier, la présence d'un sabot de fond, surtout d'une forme de type en L, permet d'une part d'accrocher la grille superieure en son bord inférieur, et de reprendre ainsi une partie des efforts mécaniques de charge de la carapace, qui sont également repris par les tirants de maintien de ladite grille; de plus, ce dit sabot est maintenu par des systèmes d'ancrage, qui peuvent être des armatures glissées sous le talus proprement dit de l'ouvrage, ou des pieux situés sous ce sabot : ceux-ci le maintiennent en place à une côte particulière, même en cas d'affouillement en avant de celui-ci. S'il y a donc tassement du sol et/ou léger basculement de ce sabot, la carapace est maintenue en appui dans l'angle formé par les branches du L dudit sabot : les efforts dus au poids de ladite carapace y sont concentrés, et participent au maintien en place du sabot qui lui-même assure alors, même s'il pivote légèrement, la tenue de la carapace.
une étanchéité de l'espace intérieur du module porte-
lampes.
Dans cette réalisation, toutes les connexions électriques sont réalisées par une opération unique de refusion, classique en soi, du côté arrière du circuit
imprimé, c'est-à-dire côté composants.
A cet effet, le connecteur CN5 pour l'amenée des signaux de commande multiplexés, de la tension d'alimentation des lampes et de la masse comporte une embase de conception spécifique, de même que les douilles rapportées DR' présentent une configuration adaptée pour
cette refusion.
Plus précisément, comme le montrent les figures 5a et d, le connecteur CN5 comporte une embase spécifique 501 en matériau isolant. Cette embase 501 comporte un fond 501a dans lequel sont emprisonnés les contacts associés CT5 et des parois latérales 501b définissant une cavité pour la réception d'un connecteur complémentaire, cavité dans laquelle les contacts CT5 font saillie. Du côté opposé à la cavité, le fond comporte des rainures dans lesquelles les extrémités des contacts CT5, coudées à 90 , sont reçues. De cette manière, l'embase 501 pourvue des contacts CT5 présente une face de base, destinée à être appliquée contre le circuit imprimé CI5, essentiellement plane et convenable
pour une opération de refusion.
Par ailleurs, de part et d'autre de la paroi de fond 501a sont prévues des languettes de clipsage 501c aptes à s'engager dans des trous traversants 503a du circuit imprimé CI5 pour le maintien du connecteur jusqu'à
l'opération de refusion.
Du côté opposé au fond 501a, les parois latérales 501b présentent un épaulement périphérique 501d à des fins
expliquées plus loin.
Comme le montre en particulier la figure 5c, chaque douille rapportée DR' comporte un corps en matière isolante 502, ouvert du côté du circuit imprimé et fermé de l'autre côté, destiné à recevoir le culot CL de la lampe L. Ce corps 502 comporte à sa base une surépaisseur 502a à partir de laquelle font saillie des languettes de clipsage 502b destinées à coopérer avec des encoches formées dans le circuit imprimé au bord des trous 504 pour les lampes. Les languettes 502b et les ouvertures correspondantes sont de préférence conçues et positionnées pour assurer un détrompage lors du positionnement des douilles avant refusion, afin que les filaments des lampes
que ces douilles vont recevoir soient bien orientés.
Des éléments conducteurs 505a, 505b sont noyés dans le corps 502 (réalisé par exemple par surmoulage), débouchent à une extrémité dans l'espace intérieur du corps pour établir, de façon connue en soi, un connexion électrique avec le culot métallique ou le plot terminal de la lampe, et débouchent à l'autre extrémité dans une région de la surépaisseur 502a. Ces autres extrémités font saillie radialement à l'extérieur de la surépaisseur, comme illustré, en affleurement avec la surface généralement plane par laquelle le corps 502 s'appuie contre le circuit imprimé CI5 autour de l'ouverture 504 lorsque le clipsage
précité est réalisé.
L'espace 1 est positionné comme une bouche d'égout, c'est-à-dire en aval d'au moins une arrivée d'eau préexistante puisque l'élément 25 et son passage 31 constituent une bouche d'égout, de tout type adapté à l'installation d'origine.
Le service de nettoiement agit comme à l'accoutumée mais, ici, la totalité du ruisseau d'eau et des déchets qu'il entraîne passent nécessairement par l'espace 1 et ne tombent dans le conduit 32 par le passage 31 qu'après avoir traversé ledit espace 1 puisque ce passage 31 est situé dans le fond de l'espace 1 alors que l'eau arrive à l'opposé, par le caniveau D.
Cela signifie que les probabilités sont fortes pour que les déjections se trouvant dans l'espace 1 aient déjà été entraînées dans le conduit 32 par le flot du ruisseau lorsque le préposé au nettoiement arrive au dispositif, en fin de travail, le début de son travail se situant près de l'arrivée d'eau. Ce préposé n'a plus qu'à nettoyer facilement le sol 3 ainsi que les faces verticales des éléments 21, 22 et 25 en les balayant dans le flot d'eau.
Pour substituer un dispositif de l'invention à une bouche d'égout existante, il faut retirer l'élément C3 (figure 1) et placer un élément 25 dans le fond de l'espace 1.
L'élément 25 peut, en fait, être constitué par l'élément C3 lui-même qui donne, en quelque sorte, le gabarit de l'espace 1, seuls des éléments C1 et -C2 devant être placés comme l'est l'élément 22 de la figure 6. Un élément plus long, placé comme l'élément 21 suppose le remplacement de l'élément de bordure C préexistant.
En procédant ainsi, on décale la chute du ruisseau et l'on doit prévoir un conduit 32 oblique pour rejoindre le collecteur H.
Les travaux que nécessite cette installation peuvent être simplifiés si l'on combine un dispositif de l'invention avec une bouche d'égout E existante, sans déplacer celle-ci.
Deux exemples d'une telle combinaison sont représentés sur les figures 7 à 9.
Sur la figure 7, on voit que l'espace 1 est délimité par les éléments 20 et 21 et par un élément latéral 26 traversé par un passage 33 éventuellement muni d'une grille (non représentée) communiquant directement avec le conduit descendant préexistant F.
On voit que l'installation du dispositif est très simple par comparaison au résultat obtenu qui est de pouvoir évacuer directement à l'égout les déjections canines de l'espace 1.
Ici, le flot du ruisseau pénètre facilement et, pourrait-on dire autormatiquement, dans l'espace 1 et le préposé au nettoiement peut sans effort balayer tout le sol de l'espace 1 et pousser vers le passage 33 tous les déchets qui s'y trouvent tout en lavant, ipso facto, le sol probablement souillé d'urine de chiens.
L'espace 1 n'est pas raccordé lui-même au réseau d'égout puisqu'il vient s'appuyer à une bouche d'égout existante, la seule adaptation étant celle du passage latéral 33 permettant l'évacuation des déjections dans le conduit descendant F.
Ce mode de réalisation offre l'avantage de ne pas nécessiter -de frais de raccordement supplémentaires à l'égout.
Le conduit descendant F sert de réceptacle unique. Les déjections. sont nettoyées par l'eau ruisselant dans le caniveau D et évacuées à l'intérieur du conduit F par le passage de jonction 33.
Avec ce mode de réalisation, il est impératif d'installer le dispositif en amont de la bouche d'égout E, en considérant le sens d'écoulement de l'eau dans le caniveau D.
Sur la figure 8, l'espace 1 est délimité latéralement par les éléments 21 et 22 qui s'étendent jusqu'au caniveau D, l'élément 22 étant placé contre la face d'extrémité de l'élément C3 possèdant une bouche E associée à un conduit descendant F.
La comparaison de ces courbes permet d'affirmer que l'oxalate coprécipité est un oxalate mixte monophasé, par opposition à un mélange d'oxalates.
e/ - La poudre d'oxalate mixte obtenue est chauffée jusqu'à la température de palier de 4000 C. La vitesse de montée en température est de 300 C/heure ; le temps de palier à 4000 C est de 1 heure ; la vitesse de refroidissement est ensuite de 2000 C/h.
La surface spécifique de la poudre d'oxyde de zinc dopé obtenue, mesurée par la méthode B.E.T.
("Brunauer Emmett Teller"), est de 40 m2/g.
EXEMPLE 2 : Fabrication d'une poudre d'oxyde de zinc de composition molaire 97 % Zn, 1 % Bi, 1 % Co, 1 % Mn présentant une taille moyenne de grains d'environ 1,5 pm.
a/ - On dissout 13,22 g de ZnCl2 ; 0,238 g de Cool2, 6H20 ; 0,198 g de MnCl2, 4H20 ; et 0,315 g de BiCl3 dans 25 ml d'eau distillée à 200 C. La concentration totale en sels est de l'ordre de 4 mole/l.
b/ - On dissout 7,105 g d'oxalate d'ammonium dans 220 ml d'eau distillée à 200 C. La concentration est de l'ordre de 0,2 mole/l (solution dite froide).
On dissout 7,105 g d'oxalate d'ammonium dans 130 ml d'eau distillée à 600 C. La concentration est de l'ordre de 0,4 mole/l (solution dite chaude).
c/ - On mélange rapidement les solutions issues de a/ et de b/. On observe la formation d'un précipité, on agite à température ambiante pendant 45 secondes.
On mélange rapidement les solutions issues de c/ et de b/. On observe une seconde précipitation, on agite pendant un quart d'heure en maintenant le mélange à 350 C. Le pH du mélange est de l'ordre de 6.
d/ - On filtre le précipité et on le lave à l'eau jusqu'à ce que les eaux de lavage ne contiennent plus d'ions chlorure ou ammonium. On sèche le précipité à l'étuve à température inférieure à 500 C pendant 24 heures.
Il est ensuite désaggloméré et tamisé.
Cette poudre est analysée par dosage (fluorescence X), afin de confirmer les teneurs nominales des dopants. Le composé formé est un oxalate mixte monophasé de formule : Zn0,97Bi0,01Co0,01Mn0,01C2O4, 2H20.
Le caractère mixte et monophasé de ce composé a été mis en évidence par analyse thermique gravimétrique (ATG) et par calorimétrie (DSC).
Les grains d'oxalate mixte ont été observés au microscope électronique à balayage, la figure 4 est une micrographie de ces grains qui sont isotropes de forme polyédrique et de diamètre moyen 1,5 um.
e/ - La poudre obtenu d'oxalate mixte de zinc, bismuth, cobalt, manganèse est chauffée jusqu'à une température de palier variant entre 4000 C (fin de décomposition 3800 C) et 7000 C (fusion dans le diagramme ZnO-Bi203 d'un eutectique vers 7400 C). La vitesse de montée en température est de 300 C/h jusqu'à 4000 C puis de 1000 C/h jusqu'à la température de palier. La vitesse de refroidissement est de 2000 C/h. La température et le temps de palier permettent de fixer la surface spécifique de l'oxyde obtenu qui peut évoluer entre 5 m2/g et 45 m2/g.
I1 est avantageux de doter la capsule d'un moyen de centrage qui facilite le capsulage. Pour cela, à la fin de l'étape c) du procédé, on forme, sur la partie de l'étage Ep1 raccordée à ladite tête (2), un épaulement de centrage (9) sur une hauteur comprise entre 3 et 6 mm.
De même pour faciliter le dépilage des capsules en bâton, on forme, à la fin de l'étape d) du procédé, un jonc circulaire (10) sur la paroi tronconique Tii (i = 2 ou 3) - la plus épaisse - de la jupe tronconique Ti, à une distance comprise entre 5 et 15 mm de l'extrémité de la jupe, de manière à éviter le tassement des capsules stockées en bâton.
Le procédé de l'invention s'applique à l'ensemble des matériaux en bande emboutissables et étirables, essentiellement métalliques, c'est à dire comprenant, en volume, plus de 50 % de métal, matériaux utilisables pour la fabrication de capsules de surbouchage tels que les alliages d'étain, d'aluminium, les matériaux multicouches métalloplastiques du type M/P, M/P/M où M et P désignent respectivement des couches hde métal ou de matière plastique adhérentes les unes aux autres, éventuellement à l'aide d'une couche adhésive.
Mais, de préférence, on approvisionne comme matériau un alliage d'aluminium. Cet alliage est choisi parmi ceux de la série 1000, le 8011, le 3003 (selon nomenclature de l'Aluminum Association) en bande ou formats d'épaisseur eO comprise entre 80 et 130 pm, et ayant une valeur de Rm comprise entre 60 et 110 MPa, une valeur de Ru0,2 comprise entre 20 et 60 MPa et un allongement A% supérieur à 12 %.
I1 est commode selon l'invention d'approvisionner de préférence ledit alliage d'aluminium en bande ou formats prélubrifiés avec un lubrifiant choisi pour permettre la mise en forme des capsules par emboutissage et étirage, pour s'éliminer lors du traitement thermique des capsules, et pour ne pas encrasser les outils ni tacher les capsules.
Selon l'invention, à l'étape e) du procédé, il est avantageux de réaliser ledit traitement thermique en faisant défiler dans un dispositif de chauffage à induction les capsules tronconiques obtenues en d), avec un temps de séjour compris entre 5 et 20 secondes pour une puissance installée suffisante pour que la température de la capsule soit comprise entre 300 et 600"C.
De préférence, on choisit la durée et la température du traitement thermique de manière à obtenir une couche métallique en alliage d'Al à grains selon l'épaisseur en nombre optimum (entre 2 et 10), grains de taille moyenne typiquement comprise entre 5 et 30 um, couche métallique dont les joints de grains ne contiennent plus de précipités intermétalliques.
En effet, si le grain est trop fin, la capsule sera plus difficile à couper au couteau. Par contre, si le grain est grossier, la capsule présentera un aspect de surface grossier dit "peau d'orange".
Le traitement thermique de l'invention permet une très grande vitesse de montée en température de l'ébauche tronconique (typiquement 450"C en 5 s), qui a été trouvée avantageuse pour maîtriser la recristallisation de l'ébauche écrouie et obtenir de manière fidèlement reproductible la texture souhaitée (nombre et dimensions de grains) et obtenir simultanément l'élimination des dislocations dans le métal, ainsi que la dissolutions des joints de grains, ce qui est nécessaire pour assurer l'homogénéité et la ductilité du métal et donc pour obtenir un bon comportement du métal au sertissage (écoulement du métal sous la pression des molettes de sertissage sans formation de plis et sans déchirure du métal).
Le traitement thermique doit bien sûr être adapté à la nature du matériau choisi et il ne doit pas dégrader la matière plastique de manière significative dans le cas où le matériau est un matériau multicouches M/P ou M/P/M.
EXEMPLES DE REALISATION EXEMPLE 1 On a fabriqué des capsules à jupe tronconique (type T2) à deux épaisseurs différentes (e21 RHENALU) Les caractéristiques de ce métal sont les suivantes Rm : 75 MPa RP0,2 : 40 MPa Allongement : 18% b) Pour fabriquer une capsule de surbouchage selon l'invention, on a d'abord formé une ébauche cylindrique (15) comme suit * on a découpé dans la bande (14) des flans ébauche (13) de 93 mm de diamètre, * puis on a formé d'abord des ébauches de capsule (15) cylindrique par emboutissage-étirage de flans (13), comme schématisé à la figure 3b.
Cette ébauche (15) a une hauteur de 53 mm et un diamètre extérieur de 32,2 mm, L'emboutissage est réalisé de manière connue en elle-même par déformation de la bande métallique lubrifiée entre un poinçon et une matrice en 2 passes d'emboutissage.
Après 2 passes d'emboutissage, on a étiré chaque ébauche emboutie de manière connue en elle-même, par poinçon et bague d'étirage. Voir figures 3a et 3b.
c) On a ensuite transformé chaque ébauche emboutie-étirée cylindrique (15) en ébauche à jupe étagée (voir figures 3c à 3f) en quatre passes d'étirage ou d'étagement * on a formé, à l'aide d'un premier poinçon étagé et de deux bagues, l'ébauche E1 à la première passe (étagement) avec une jupe étagée à 3 étages cylindriques E11/E12/E13, chacun d'épaisseur comprise entre 95 et 105 um. Voir figure 3c.
* on a formé, à l'aide d'un second poinçon étagé et d'une bague, l'ébauche E2 à la seconde passe (étagement + étirage) avec une jupe étagée à 4 étages cylindriques E21/E22/ E23/E241 l'étage E21 ayant une épaisseur comprise entre 60 et 70 um et les autres étages ayant une épaisseur comprise entre 95 et 105 pm. Voir figure 3d.
* on a formé, à l'aide d'un troisième poinçon étagé et d'une bague, l'ébauche E3 à la troisième passe (étagement + étirage), avec une jupe étagée à 5 étages cylindriques E31/ E32/E33/E34/E35, les étages E31 et E32 ayant une épaisseur comprise entre 60 eut 70 ,um, les autres étages ayant une épaisseur comprise entre 95 et 105 um. Voir figure 3e.
Ces inconvénients sont dus au fait que l'optique à lentilles ou à prismes qui est normalement prévue pour les diffuseurs est réalisée d'une façon homogène et, ceci en créant un faisceau lumineux qui diverge dès la surface de sortie du feu Ce faisceau peut interférer avec les éventuels obstacles adjacents, de sorte que ces derniers ne peuvent pas permettre de respecter les angles de
visibilité prévus par les normes en vigueur.
Le brevet EP-A-0 322 370 décrit un projecteur typique pour feu arrière de brouillard possédant une surface
extérieure lisse et des prismes carrés à l'intérieur.
La position des différents prismes et leur conformation sont telles que les rayons lumineux engendrent un faisceau lumineux, issu desdits prismes, qui est envoyé dans une zone précise, telle qu'elle est définie par les mesures imposées par les normes
photométriques dans ces cas.
Les rayons lumineux, tels qu'ils sont prévus, ne sont pas structurés de manière à franchir des obstacles déterminés. Le brevet DE-A-3 045 127 concerne un dispositif mobile, qui ne peut pas être monté de façon stable, et
possédant une optique à prismes carrés de type classique.
Ce dispositif ne peut pas être monté de façon stable et surtout, il n'est pas conforme aux normes Ce brevet prévoit de franchir les obstacles en positionnant le dispositif dans une zone surélevée par rapport à ces
obstacles.
Le document JP-A-55-2004 vise à résoudre le problème d'esthétique lorsque les lampes sont allumées, en ce qui concerne uniquement la surface apparente du feu, et il utilise à cet effet des prismes partiels et intermédiaires. Pour obvier aux inconvénients de la technique connue et pour obtenir d'autres avantages, la Demanderesse a
étudié et réalisé la présente invention.
Selon l'invention, la lentille de sortie est divisée verticalement en trois zones sensiblement parallèles entre elles et parallèles au plan médian de référence, ces trois zones comprenant respectivement une zone supérieure, une zone centrale et une zone inférieure, la zone centrale étant sensiblement à cheval sur ledit plan de référence, la zone supérieure et la zone inférieure étant sensiblement symétriques par rapport audit plan de référence, ladite zone centrale maintenant les rayons lumineux centraux sensiblement parallèles audit plan de référence, lesdites zones supérieure et inférieure déviant les rayons lumineux qui les traversent vers le plan de référence, au moins de l'angle de visibilité voulue, de manière que les rayons lumineux puissent franchir des obstacles. Le but de la présente invention est de réaliser un groupe optique à fonction de feu de stop destiné à être utilisé à l'intérieur de la lunette arrière, dans les véhicules automobiles, en position haute ou basse et en coopération avec la zone médiane de la lunette, ledit groupe ne devant pas réduire la visibilité du conducteur vers l'arrière, et respectant les normes de visibilité
arrière en vigueur.
Le but général de l'invention est d'obtenir un groupe optique de très faible encombrement mais qui puisse en même temps émettre des faisceaux lumineux capables de
franchir les obstacles.
côté du corps déplace par pivotement le levier de verrouil-
lage 1129 à l'inverse des aiguilles d'une montre comme montré à la figure Il et donc, la force d'obstruction sur le levier pivotant 1124 devient nulle et celui-ci est déplacé par pivotement dans le sens inverse de celui des aiguilles d'une montre, la tige 1119 étant ainsi poussée, ce qui ouvre