INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des recherches ont été menées pour déclencher l'arrêt automatique de la scie en cas de danger. A ce sujet on pourra se référer aux DE 3 501 021 (A1) et EP 0 362 937 (A2). Toutefois, la principale difficulté tient au fait que la lame circulant à très vive allure est associée à des moyens d'entraînement dont l'inertie est très importante.
L'arrêt effectif de la lame a lieu seulement 1 ou 2 secondes après la coupure de l'alimentation. Or ce délai est bien trop important et il n'empêche pas la survenue de blessures graves.
La présente invention a donc pour but principal de fournir un dispositif de sécurité qui, sans entraver la facilité d'utilisation de la scie, permette d'empêcher toutes les blessures graves en provoquant notamment un arrêt instantané de la lame en cas de danger.
La présente invention vise donc un dispositif de sécurité pour scie à ruban, notamment pour scie à viande, la scie comprenant des moyens pour tendre la lame de sorte que la lame peut être mise, au choix, à l'état tendu ou à l'état détendu.
Selon l'invention, le dispositif de sécurité comprend des moyens pour manoeuvrer lesdits moyens pour tendre la lame, des moyens pour commander lesdits moyens de manoeuvre afin de faire passer la lame de l'état tendu à l'état détendu comprenant un détecteur de contact de la main de l'utilisateur avec la lame porté par la main de l'utilisateur, et des moyens de freinage de la lame actionnés par lesdits moyens pour tendre la lame.
La plupart des scies à ruban comprennent des moyens pour tendre la lame. Tendue, la lame est fermement solidarisée aux moyens d'entraînement de sorte qu'aucun dérapage de la lame n'est à craindre et que toute la puissance des moyens d'entraînement est transmise à l'action de coupe. Détendue, la lame est libérée des moyens d'entraînement et peut être très rapidement remplacée.
Ainsi d'après l'invention, dès que le contact de la main de l'utilisateur avec la lame est détecté, les moyens de manoeuvre sont commandés pour agir sur les moyens pour tendre la lame afin de faire passer celle-ci à l'état détendu. Conjointement, des moyens de freinage de la lame sont actionnés.
La présente invention est relative à un feu de signalisation de véhicule, notamment automobile.
Un feu de véhicule comporte classiquement un socle et un porte-lampe supporté par ledit socle. Le socle présente au moins une cavité dont le fond reçoit une lampe. Le porte-lampe est disposé sur le socle du côté du fond opposé au bulbe de la lampe et reçoit le culot de celle-ci.
Le porte-lampe assure l'alimentation électrique des lampes du feu.
Habituellement, un porte-lampe est fixé sur son socle par des moyens de verrouillage élastique. A cet effet, il présente une ou plusieurs pattes élastiquement flexibles terminées par des ergots. Ces ergots s'engagent, lors du montage du porte-lampe, dans une ou plusieurs fentes de maintien complémentaires que présentent des cloisons du socle. Une fois engagés dans leurs fentes complémentaires, ces ergots s'opposent à tout mouvement tendant à écarter le socle du porte-lampe.
De tels moyens de verrouillage élastique engendrent des coûts de moulage supplémentaires, puisque les fentes de maintien sont obtenues au moyen de cames mobiles dans les moules. Ces cames compliquent considérablement la géométrie des moules. Elles engendrent en outre des surcoûts de production qui sont pénalisants, notamment dans le cas de séries à faible cadence de production ou de fabrications de prototypes en petit nombre.
L'invention a pour but de résoudre ce problème.
A cet effet, elle propose un feu de signalisation de véhicule notamment automobile qui est caractérisé en ce que le porte-lampe est fixé au socle par l'intermédiaire d'au moins deux bandes d'accrochage portées en vis-à-vis l'une par le porte-lampe, l'autre par le socle, ces deux bandes d'accrochage présentant chacune, en saillie par rapport à leur face qui est dirigée vers l'autre bande, une multiplicité d'éléments saillants d'accrochage mutuel.
La description qui suit de l'invention est purement illustrative et non limitative. Elle doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une vue en coupe d'un feu conforme à un mode de réalisation particulier possible pour l'invention la figure 2 est une vue en coupe décalée par rapport à celle de la figure 1, d'un détail du feu représenté sur ladite figure 1.
Le feu représenté sur la figure 1 comporte un socle 1 ainsi qu'un porte-lampe 2.
Le socle 1 présente deux cavités 3, qui sont métallisées ou peintes pour constituer des réflecteurs de lumière.
Les fonds de ces cavités 3 ont été référencés par 3a sur la figure 1. Le porte-lampe 2 est supporté par le socle 1 du côté des fonds 3a opposé aux cavités 3.
Chacune des cavités 3 reçoit une lampe 4, dont le bulbe 5 est situé à proximité du fond 3a de cette cavité.
Le culot 6 de cette lampe 4 traverse ledit fond 3a et est engagé de l'autre côté de celui-ci sur des moyens 7 d'alimentation électriques, que présente le porte-lampe 2.
Le socle 1 est fermé par un voyant 8 coloré ou non.
I1 présente en outre au moins une jupe 9, qui s'étend extérieurement à partir des fonds des cavités 3.
L'analyse par chromatographie sur couche mince montre que - les fractions insolubles à froid sont quasi-exclusivement constituées de triglycérides, il apparaît des traces d'insaponifiable (alcools gras et stérols); - les fractions résultant du mélange des insolubles à chaud et solubles à froid sont constituées par ordre de polarité décroissante : de stérols, d'acides gras libres, d'alcools gras aliphatiques et triterpéniques, de triglycérides et de constituants très apolaires. Ces derniers correspondent à la fraction insoluble à chaud, c'est à-dire aux karitènes ou gommes.
La même analyse CCM réalisée sur les matières insaponifiables montre que les matières insaponifiables restant à environ 1,5-2 % dans la fraction insoluble à froid sont constituées par des alcools et des stérols. Il ne reste plus de gommes, alors que la partie insaponifiable concentrée dans la fraction soluble à froid contient les alcools gras, les stérols et les gommes.
L'analyse par chromatographie en phase gazeuse permet d'obtenir la composition centésimale des différents constituants des fractions, en absence des gommes, dont le poids moléculaire très élevé n'est pas compatible avec une chromatographie en phase gazeuse.
Les constituants chromatographiables sont: - les triglycérides, - les acides gras libre, - les glycérides partiels, - l'insaponifiable: stérols et alcools gras.
Cette analyse confirme: la quasi-absence de matières insaponifiables dans les fractions insolubles à froid.
la concentration dans les fractions enrichies en matières insaponifiables des acides gras libres, des glycérides partiels, avec présence de triglycérides.
Les compositions centésimales obtenues sont données dans le tableau VIII.
TABLEAU VIII Compositions centérimales (to) des différentes fractions obtenues par CPG sur phase stationnaire apolaire SE30 (gommes ou karitènes non chromatographiées)
Insaponi Acides -fiable Ré gras Mono- Diglycé Trigly- "stérols+ ésh Ri fraction libres glycérides -rides cerises alcools A Insoluble à chaud + 24,5 0,2 22,1 41,0 9,8 soluble à froid 24,5 0,2 22,1 41,0 9,8 Insoluble à froid 7,4 0,2 8,3 82,0 2,1 B Insoluble à chaud 23,2 0,7 23,5 42,5 10,2 + soluble à froid Insoluble à froid 4,0 2,2 93,6 0,2 Insoluble à chaud 2,0 0,1 28,4 57,2 12,3 C + soluble à froid '('soluble à froid 0,3 1,7 97,7 0,3 Tcmoin: t 3,1 1 1,6 95,2 0,1 * Ce produit est le beurre de karité brut, tel quel, non fractionné, tel que décrit dans le tableau IV.
Par ailleurs, les analyses par CLHP confirment que 1) la fraction insoluble à chaud correspond aux karitènes (gommes).
2) les fractions enrichies en insaponifiable contiennent tous les constituants natifs de l'insaponifiable de karité: * karitènes (gommes), * alcools triterpéniques, * stérols.
Exemple 6 Un essai de cristallisation a été réalisé sur 3 kg de beurre de karité neutralisé, décoloré répondant aux spécifications de produit C de exemple 5.
Les conditions opératoires suivies sont les suivantes: - prise d'essai : 3 x 1 kg, - réalisation en 3 batchs de 5 x 200 g, - volume acétone : 1 l pour 200 g, soit une dilution de 20 %, - solubilisation du beurre de karité à chaud (ébullition) sous agitation.
- décantation 15 min, - récupération de la fraction insoluble (gommes) au chloroforme, - cristallisation: -30'C, 12 h, - filtration (sans rinçage du précipité), - évaporation de l'acétone, - mélange des fractions (insolubles à chaud) + (soluble à froid) dans le chloroforme, - évaporation + séchage, Les résultats obtenus sont les suivants: - poids de fraction enrichie en matières insaponifiables : environ 150 g, - rendement en fraction enrichie en matières insaponifiables :5 %, - aspect de la fraction enrichie en matières insaponifiables : huile épaisse jaune, - pureté en matières insaponifiables de la fraction enrichie en matières insaponifiables, supérieure à 48 %.
MACHINE DE COUPE ET PROCEDE DE PRELEVEMENT DES PIECES Y
Ce chauffage dure environ 2 à 8 heures. Au cours du chauffage, 1'hydrure de titane libère progressivement son hydrogène. A ce propos il est important (selon le procédé de l'invention) que le chauffage ne soit pas trop rapide afin de ne pas provoquer une libération rapide de l'hydrogène qui pourrait provoquer la formation de pores au sein de la pièce et par là même altérer le brillant de la surface de l'article après le polissage de celui-ci. De préférence, la vitesse de chauffage est comprise entre 1500C et 2500C par heure.
Selon une variante du procédé, on peut aussi réaliser le frittage dans le vide ou dans une atmosphère d'argon.
Toutefois, dans un tel cas la porosité des articles obtenus est de l'ordre de 3% en raison de la libération violente de l'hydrogène à partir de l'hydrure de titane au moment du chauffage qui crée un nombre important de pores.
Ces pores apparaissent notamment à la surface de l'article après son polissage et diffusent la lumière incidente, ce qui empêche une réflexion spéculaire parfaite de la lumière qui atteint l'article. L'utilisation de tels articles est donc dans ce cas limitée à des applications où l'aspect esthétique ne joue qu'un faible rôle.
Par ailleurs, le titane ayant une grande réactivité à température élevée, il réagit, au cours du chauffage jusqu'à la température de frittage et par la suite au cours du frittage, avec le ou les éléments d'addition définis plus haut pour former de nouveaux types de composés de titane. I1 se produit différents types de réaction selon la nature du ou des éléments d'addition utilisés. Quatre types de réaction ont été remarqués.
Le premier type qui a été remarqué est une réaction à déplacement chimique telle que Ti + SiC On utilise ainsi avantageusement la réactivité élevée du titane à haute température pour dissocier des matériaux chimiquement très stables et former de nouveaux composés de titane ayant une dureté élevée.
Le deuxième type de réaction qui a été remarqué est une réaction à addition de titane pour former un composé de titane sous-stoechiométrique telle que xTi + TiC o TiC(1-x) (2) Avec ce type de réaction, la stoechiométrie du nouveau composé de titane peut être modifiée dans une grande plage et ainsi la dureté de l'article peut être adaptée.
Le troisième type de réaction qui a été remarqué est celle formant un alliage du type intermétallique telle que xTi + yW o TixWy (3) Ce type de réaction permet notamment d'obtenir des composés ayant des duretés très élevée.
Enfin, le quatrième type de réaction qui a été remarqué est celle formant des particules de matériaux durs, par exemple des particules de carbures de tungstène, noyées dans une matrice de titane telle que xTi + WC -, WC dans une matrice de titane (4) Ce dernier type de réaction augmente la dureté de l'article en titane et laisse suffisamment de titane en surface pour permettre une réaction chimique avec d'autres éléments au cours d'un traitement de surface ultérieur tel qu'un traitement de coloration et/ou de durcissement en surface.
A ce propos, on rappelera que la dureté de l'article obtenu selon ce procédé dépend notamment de la nature et de la quantité du ou des composés qui résultent des réactions (1) à (4) entre le titane et le ou les éléments d' addition.
La température de frittage atteinte et l'bydrogène de la pièce ayant été en majeure partie libéré, on remplace à nouveau l'atmosphère du four, c'est à dire l'hydrogène, par une atmosphère non réactive telle qu'une atmosphère d'argon ou d'hélium, ou du vide. L'argon sera préféré. Le remplacement de l'hydrogène par l'atmosphère non réactive ou le vide est fait tout en maintenant l'article à sa température de frittage. La durée de ce remplacement est comprise typiquement entre 5 et 80 minutes et elle est de préférence d'environ 20 minutes.
L'article fritté obtenu par le procédé qui vient d'être décrit est composé d'un mélange comprenant une matrice de titane dérivée de l'hydrure de titane et l'élément ou les éléments d'addition utilisés lors de l'étape (a) décrite ci-dessus.
Cet article à base de titane présente une porosité remarquablement faible, typiquement de 2% à 0,1%.
En outre, cet article présente une dureté qui peut varier typiquement de 300 à 1200HV en fonction de la quantité et du type de ou des éléments d'addition ajoutés.
L'article peut être soumis ensuite à un polissage spéculaire de sa surface afin d'obtenir un article décoratif tel qu'une boîte de montre, un maillon de bracelet, un cadran ou analogue, présentant une surface d'un poli et d'un brillant comparables à ceux d'une pièce métallique.
Dans ces variantes, les ménisques M10, qui existent sur la variante présentée en référence aux figures 3 et 4a, sont minimisés ou supprimés.
Sur la variante de la figure 7a, les lentilles 22 présentent des surfaces toriques, qui ont été référencées par S20, S21, S22. La génératrice de la surface S20 est un arc de cercle G20 asymétrique par rapport à un plan B20, qui est perpendiculaire au plan P et qui est médian entre les contours inférieur et supérieur C20inf et C2Osup de ladite surface. I1 en est de même pour les autres surfaces (surfaces S21, S22).
Les axes de révolution A20, A21, A22 respectivement des différentes surfaces S20, S21, S22, sont décalés horizontalement les uns par rapport aux autres, de façon que les décrochements, entre les contours inférieur et supérieur juxtaposés de deux lentilles successives dans la hauteur du transparent, soient minimisées. Dans le plan de coupe de la figure 7a, ces contours inférieur et supérieur coïncident.
L'épaisseur maximale varie d'une lentille à l'autre.
L'image 120 d'une telle lentille 22 est, ainsi que cela a été illustré sur la figure 7b, décalée verticalement par rapport à son plan médian horizontal B20.
Dans la solution représentée sur la figure 8a, les surfaces formant ménisques entre les contours inférieur et supérieur de deux lentilles 32 superposées verticalement, sont supprimées.
Les différentes lentilles 32 superposées dans la hauteur du transparent sont toutes de même axe de révolution A30. La surface externe S30 de chacune de ces lentilles 32 n'est pas une surface à génératrice en arc de cercle, mais une surface torique dont la génératrice G30 est une courbe calculée pour, d'une part, permettre la répartition lumineuse des faisceaux élémentaires souhaité et, d'autre part, supprimer les arêtes planes (ménisques) entre deux lentilles 32 successives selon la direction de l'axe A10, deux telles lentilles successives présentant un grand arc de cercle d'extremité commun. Une telle surface S30 est asymétrique par rapport au plan B30 médian entre ses arcs de cercle d'extrémité inférieur et supérieur, le plan B30 étant perpendiculaire à l'axe A30.
En variante, les lentilles à génératrices calculées pourront présenter des axes de révolution décalés.
L'image du faisceau élémentaire traversant une lentille 32 est l'image I30 représentée sur la figure 8b.
Elle est décalée verticalement par rapport à l'axe médian B30.
Les transparents des figures 7a et 8a sont également réalisés par moulage, en utilisant par exemple une empreinte de moulage analogue à celle décrite en référence aux figures 5 et 6, dont les positions respectives des lames seront ajustées de façon à minimiser les surfaces de décrochement entre deux lames successives.
D'autres techniques de moulage sont bien entendu possibles pour les différents transparents qui viennent d'être décrits. En particulier, l'empreinte du moule peut être également avantageusement réalisée par poinçonnage dans un bloc de matériau sensiblement plus tendre, au moyen de poinçons de forme en matériau dur.
Le polissage d'un poinçon en relief est plus aisé que la même opération sur une forme en creux. Une bonne qualité de polissage, ainsi que la modification structurelle du métal de l'empreinte reproduisant le poli du poinçon, permettent d'obtenir des transparents de grandes qualités.
En outre, l'usinage de l'empreinte est de faible coût.
Bien entendu, les empreintes de moules pourront être réalisées par d'autres techniques : électroérosion, polissage chimique, etc.
Les différents modes de réalisation, qui viennent d'être décrits concernent des variantes de transparents dont les lentilles sont de surface externe torique et de surface interne plate. Bien entendu, l'invention s'applique de la même façon aux transparents dont les lentilles sont de surface externe sensiblement plate et de surface interne torique.
On prépare ce composé selon le mode opératoire décrit à l'étape C de l'EXEMPLE 28 à partir de 0,700 g du composé obtenu à l'étape A de l'EXEMPLE 28. Après filtration sur Célite Q et évaporation sous vide du filtrat on reprend le résidu à l'éther iso. Après filtration, on obtient 0,530 g du produit attendu qui est utilisé tel quel à l'étape suivante.
B) 3-Amino- 1 - [4-(N-tert-butylcarbamoyl)-2-méthoxybenzènesulfonyl]-5- chloro-3-(2-chlorophényl)- 1 ,3-dihydroindol-2-one.
On refroidit à 00C un mélange de 0,530 g du composé obtenu à l'étape précédente, 0,134 g de DIPEA, 0,228 g de tert-butylamine dans 6 ml de DMF et ajoute progressivement 0,483 g de BOP. On laisse 18 heures sous agitation en laissant remonter la température à TA. On ajoute de l'eau au milieu réactionnel, extrait à l'AcOEt, sèche sur sulfate de sodium et évapore sous vide. On chromatographie sur silice en éluant par le mélange DCM/AcOEt (95/5 ; v/v). On obtient le produit attendu après cristallisation dans l'éther iso, m = 0,150 g, F = 263-265-C.
EXEMPLE 30 5-Chloro-3-(2-chlorophényl)-1-[4-(N',N'-diéthyluréido)benzènesulfonyl]- 1,3-dihydro-3-diméthylaminoindol-2-one.
On prépare ce composé selon le mode opératoire décrit à l'EXEMPLE 1 à partir de 0,500 g de 5-chloro-3-(2-chlorophényl)-1 ,3-dihydro-3-diméthylaminoindol-2one et 0,453 g de chlorure de 4-(N',N'-diéthyluréido)benzènesulfonyle. On chromatographie sur silice en éluant par un gradient du mélange hexane/AcOEt (80/20; v/v) jusqu'à (60/40 ; v/v). On obtient le produit attendu après cristallisation dans le mélange DCM/éther iso, m = 0,520 g, F = 146-150'C.
EXEMPLE 31 5-Chloro-3-(2-chlorophényl)-1-[4-(N',N'-diéthyl-N-méthyluréido)benzène- sulfonyl]- 1 ,3-dihydro-3-diméthylaminoindol-2-one.
On refroidit à 0iC, sous atmosphère d'argon une solution de 0,420 g du composé obtenu à l'EXEMPLE 30 dans 7 ml de DMF et ajoute 0,027 g d'hydrure de sodium à 80 % dans l'huile. Après 30 minutes d'agitation, on ajoute 0,05 ml d'iodure de méthyle et laisse 10 minutes sous agitation. On verse le mélange réactionnel dans l'eau, extrait à l'AcOEt, lave à l'eau, sèche sur sulfate de sodium et évapore sous vide. On chromatographie sur silice en éluant par du DCM, puis par un mélange DCM/AcOEt (95/5 ; v/v). On obtient le produit attendu après cristallisation dans le mélange DCM/éther iso, m = 0,211 g, F = 145-148iC.
EXEMPLE 32 3-Amino-5-chloro- 1- [4-(N',N'-diéthyluréido)benzènesulfonyl]- 1,3-dihydro3-(2-méthoxyphényl)indol-2-one.
On prépare ce composé selon le mode opératoire décrit à l'EXEMPLE 1 à partir de 0,266 g de 3-amino-5-chloro- 1 ,3-dihydro-3-(2-méthoxyphényl)indol-2-one et 0,280 g de chlorure de 4-(N',N'-diéthyluréido)benzènesulfonyle. On obtient le produit attendu après cristallisation dans le mélange DCM/éther iso, m = 0,160 g, F = 214217-C.
EXEMPLE 33 5-Chloro-3-(2-chlorophényl)-1 -(4-éthylamino-2-méthoxybenzènesulfonyl)1,3-dihydro-3-(méthoxycarboxamido)indol- A une solution de 0,750 g du composé obtenu à l'EXEMPLE 23 dans 17 ml de MeOH et 5 ml de THF, on ajoute à TA 2 ml d'AcOH, puis 0,15 ml d'acétaldéhyde et en 10 minutes, 0,108 g de cyanoborohydrure de sodium. La réaction étant immédiate, on ajoute 2 gouttes d'HCl concentré puis neutralise le milieu réactionnel par addition d'une solution à 5 % de carbonate de potassium. On évapore sous vide les solvants, extrait à I'AcOEt, lave à l'eau, sèche sur sulfate de sodium et évapore sous vide. On chromatographie sur silice en éluant par du DCM, puis par un mélange DCM/AcOEt (97/3 ; v/v). On obtient le produit attendu après cristallisation dans le mélange DCWéther iso, m = 0,435 g, F = 192-195iC.
EXEMPLE 34 5-Chloro-3-(2-chlorophényl)-1 -(4-diéthylamino-2-méthoxybenzènesulfonyl) - 1 ,3-dihydro-3-(méthoxycarboxamido)indol-2-one.
A une solution de 0,311 g du composé obtenu à l'EXEMPLE 33 dans 7 ml de MeOH et 2 ml de THF, on ajoute à TA 0,8 ml d'AcOH puis 0,12 ml d'acétaldéhyde.
Puis en 4 jours, on ajoute en 3 fois, 0,086 g de cyanoborohydrure de sodium. La réaction terminée, on ajoute 2 gouttes d'HCl concentré puis neutralise le milieu réactionnel par addition d'une solution à 5 % de carbonate de potassium. On évapore sous vide les solvants, extrait à l'AcOEt, lave à l'eau, sèche sur sulfate de sodium et évapore sous vide. On chromatographie sur silice en éluant par du DCM, puis par un mélange DCM/AcOEt (95/5 ; v/v). On obtient le produit attendu après cristallisation dans le mélange DCM/éther iso, m = 0,140 g, F = 210-215iC.
EXEMPLE 35 5 -Chloro-3-(2-chlorophényl)- 1 - [4-(N',N'-diéthyluréido)benzènesulfonylj- 1 ,3-dihydro-3-[(îS)-1-(méthoxycarbonyl)éthylamino]indol-2-one.
On prépare ce composé selon le mode opératoire décrit à l'EXEMPLE 1 à partir de 0,639 g du composé obtenu à la Préparation 12 (isomère A) et 0,490 g de chlorure de 4-(N',N'-diéthyluréido)benzènesulfonyle. On chromatographie sur silice en éluant par le mélange DCM/AcOEt (95/5 ; v/v). On obtient le produit attendu après cristallisation 20 dans le mélange DCM/éther iso, m = 0,350 g, F = 204in, a = +114,5- (c = 0,22; D chloroforme).
EXEMPLE 36 5-Chloro-3-(2-chlorophényl)-1-[4-(N',N'-diéthyluréido)benzènesulfonyl]- 1,3-dihydro-3-[(lS)-1-(méthoxycarbonyl)éthylamino]indol-2-one.
Selon un mode particulier de réalisation, la partie supérieure du ressort constituant le bras de force du dispositif peut comporter une partie d'amortissement sous forme de vérin a gaz.
Les dessins annexés illustrent la présente invention.
La figure 1 représente de face le dispositif suivant l'invention.
La figure 2 représente de profil le dispositif suivant l'invention.
La figure 3 représente le dispositif en position fermée: train rentré.
La figure 4 représente un mode particulier de réalisation.
En référence à ces dessins, le dispositif comporte un bras antérieur (1) et un bras postérieur (2); ces deux bras étant fixés à la structure de l'aéronef en des points destinés à recevoir la fixation du train d'atterrissage par l'intermédiaire d'articulations (3) et (4) permettant d'assurer un mouvement vertical de ces bras.
Les deux bras (1) et (2) se rejoignent pour former l'axe de roulement (5) qui portera la roue (6).
Un ressort métallique à spires jointives (7) fixé, d'une part au point de jonction des bras (1) et (2), et, d'autre part à la structure de l'aéronef, en un endroit (8) prévu pour supporter les efforts de poussée lors du roulage et des atterrissages, sert de jambe de force pour maintenir ouvert le dispositif.
Dans la forme de réalisation selon la figure (4), le système comporte, dans la partie supérieure du ressort (7) une partie d'amortissement (9) sous forme d'un verin à gaz.
Dans sa position fermée (train rentré), tel qu'illustré dans la figure (3), le ressort (7) est replié sur lui même et se trouve dans un espace réservé à cet usage dans la paroi latérale de l'aéronef.