INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La FIG 1 représente d'une façon très schématique le principe de l'invention, c'est à dire qu'il existe entre le bien à surveiller 1 et le propriétaire une liaison radio intermittente entre l'antenne 11 de l'émetteur et l'antenne 12 du récepteur portatif, l'alarme étant donnée au propriétaire par l'interruption de cette liaison radio.
La FIG 2 représente d'une façon très schématique la liaison entre un système classique de surveillance 3 du bien à protéger 1 et l'émetteur radio caractérisé par le fait qu'une détection d'intrusion coupe le signal radio du récepteur portatif 2, résultat automatiquement obtenu par la coupure 4 de la source d'énérgie qui alimente l'émetteur 1.
la FIG 3 représente un schéma général par blocs indiquant que la liaison entre l'émetteur situé sur le bien à surveiller et le récepteur portatif 2 est de nature radio et codée par un code personnalisé en se référant aux figures 1,2.
La FIG 4 représente un mode de conception du récepteur portatif donné à titre indicatif et non limitatif montrant qu'essentiellement après les étapes de réception 12 - 21 -22 - 23 connues de la technique, le principe repose sur un compteur de temps 24 dont la sortie alarme 27 est inhibée si le signal correct lui provient du bien à surveiller.
La FIG 5 représente le diagramme des signaux simplifié qui montre que l'émetteur procède périodiquement à la remise à zéro du compteur prévu pour activer le signal d'alarme naturellement le signal 26 peut être répété plusieurs fois pendant la période du signal du compteur 24 On se référera tout d'abord à la FIG 4 pour la bonne compréhension de l'invention, cette figure montre la configuration générale de construction du récepteur portatif 2 selon un mode préféré de réalisation de l'invention - (qui en pratique peut être un microprosseur C.MOS).
Ce récepteur peut comprendre à partir de l'antenne de réception 12 un amplificateur 21 adapté et/ou adaptable aux fréquences et aux types de modulations prévus sur l'émetteur 1.Cet amplificateur sera suivi par un décodeur 22 adapté et/ ou adaptable au codage généré par l'émetteur 1.
On prévoira une mise en forme du signal décodé par un étage 23 dont la technique est connue - le dit signal sera dirigé vers une entrée remise à zéro (reset, RAZ) d'un compteur ou d'une temporisation 24.
Ce circuit 24 est prévu pour générer un signal d'alarme 27 au bout d'un certain temps dans la mesure ou il n'est pas remis à zéro par le signal 26 lui même déclenché par la bonne transmission.
A titre d'exemple on peut imaginer que le signal d'horloge 25 activera le signal d'alarme 27 au bout d'un temps d'une minute sauf si les signaux provenant du bien à surveiller via la liaison radio, l'amplificateur 21, le décodeur 22 et la mise en forme 23, ne viendront remettre le compteur de temps 24 à zéro.
En pratique, cette concentration peut être considérée comme la limite inférieure du dosage. Pour un volume d'échantillon de 200 l, la limite inférieure de dosage de MDA et/ou de 4-hydroxyalcénals dans l'échantillon correspond donc à une concentration 2,5 molaire.
Précision Lorsque six mesures sont effectuées le même jour sur quatre concentrations de standard comprises dans l'intervalle 0 à 20 Molaire (dilutions extemporanées d'une solution-mère 10 mmolaire d'acétal standard conservée à +80C), les coefficients de variation calculés sont tous inférieurs à 5 %.
Reproductibilité Lorsque l'expérience précédente est répétée à dix jours d'intervalle en utilisant la même solution-mère de standard conservée à +80C, les nouveaux coefficients de variation, calculés à partir des deux séries de mesures, restent inférieurs à 5 %.
6. Interférences possibles.
L'héparinate de lithium ou de sodium entraîne une augmentation artéfactuelle des intensités d'absorbance à 586 nm.
Lors de l'incubation à 450C, il se développe une coloration rose d'intensité variable, due à la formation de composés dont la longueur d'onde d'absorbance maximale est égale à 505 nm. L'absorption à 505 nm n'interfère généralement pas avec l'absorption du chromophore à 586 nm.
Remarques les échantillons peuvent être dilués notamment dans les milieux suivants : H2O; tampon Tris-HCl 20 mmolaire, pH 7,4; tampon Tris-HCl 50 mmolaire, pH 7,6, en présence ou en l'absence de 0,1 % de LubrolB.
Toute modification des paramètres de dosage tels que température, tampon, pH, volume prélevés, est susceptible d'entraîner des modifications.
EXEMPLES DE DOSAGES SUR ECHANTILLONS BIOLOGIOUES (énaldéhydes totaux).
1. Plasma.
On prélève 3 ml de sang dans un tube contenant 48 1 d'EDTA tripotassique 0,17 molaire. On centrifuge à 1700 x g et 40C pendant 10 min, puis on sépare le plasma du culot érythrocytaire.
Le dosage doit être effectué dans l'heure qu suit, le plasma ayant été maintenu entre 0 et +40C.
On effectue le dosage sur 200 A1 de plasma, dans les conditions indiquées plus haut. Après 40 min d'incubation à 450C en présence du réactif R2, on refroidit dans de la glace, centrifuge 10 min à 2500 x g et 40C, et on mesure lTabsorbance (A) du surnageant à 586 nm.
Les essais témoins ([aldéhyde] = 0) peuvent être effectués en remplaçant le plasma par de l'eau. Leur moyenne donne la valeur Ag.
La concentration totale en MDA et énaldéhydes est déterminée à l'aide de ces mesures, comme expliqué plus haut.
2. Homopénat tissulaire.
Avantageusement, selon une autre caractéristique de l'invention, cette injection d'oxygène est effectuée lors de moments privilégiés notamment lors des repas, et également lors des périodes des saillies, ainsi que pendant des périodes de quelques jours précédant et suivant les naissances.
L'invention concerne également l'installation permettant la mise en oeuvre de cette méthode. Cette installation se caractérise en ce qu'elle comprend une pluralité de bouteilles d'oxygène sous pression munies chacune d'un détendeur, et associées à une électro-vanne doublement asservie, d'une part à une horloge destinée à régulariser les périodes d'injection de la quantité d'oxygène délivrée, et d'autre part, à un analyseur de la teneur en oxygène, afin de maintenir sensiblement constante la teneur en oxygène comprise entre 20,5 et 21,5 % en volume.
La manière dont l'invention peut être mise en oeuvre et les avantages qui en découlent ressortiront mieux de l'exemple de réalisation qui suit, donné à titre indicatif et non limitatif.
Dans un élevage cunicole comportant 235 cages - boîtes à nid, 120 places de pré-cheptel, et 40 places de mâles, ainsi que 3.200 places d'engraissement en semi-plein air, on élève 16 lapins au mètre carré, dans une atmosphère d'aération standardisée et répondant aux normes en vigueur dans le cadre d'élevage cunicole.
Le volume dévolu à chaque femelle au niveau de l'unité de maternité est de 3 m3, la ventilation étant assurée par un plafond diffuseur, au dessus duquel deux gaines distribuent de l'air neuf réchauffé ou redroidi selon la saison, et par un système extracteur, permettant d'assurer un renouvellement d'air jusqu'à 4.700 m3/heure.
Parallèlement, on met en place au sein de cette installation un dispositif d'injection d'oxygène, susceptible de pulser 1,5 m3 d'oxygène par cage-boîte à nid, et par an. Pour ce faire, ce dispositif d'injection d'oxygène comporte dans le cas d'espèce quatre bouteilles, munies d'un système d'inversion automatique permettant, de manière connue, de passer automatiquement des bouteilles vides aux bouteilles pleines. Chacune des séries de bouteilles est munie d'un détendeur susceptible de faire baisser la pression de 200 bars (200 . 105 Pascals) à 5 bars (5 . 105 Pascals).
A l'issue du détendeur, est fixée une électro-vanne asservie permettant l'injection proprement dite d'oxygène dans l'installation. Cet asservissement est lié directement à une horloge, ainsi qu'à un analyseur de la teneur en oxygène dans l'air.
Selon une caractéristique fondamentale de l'invention, la teneur préconisée en oxygène dans l'air est comprise entre 20,5 et 21,5 % en volume. En effet, on s'est aperçu que si cette teneur en oxygène était inférieure à 20,5 %, l'effet de l'injection d'oxygène était minime voire nul. De sorte, qu'on retrouve les mêmes taux de mortalité qu'en l'absence d'injection. En revanche, augmenter la teneur en oxygène à un seuil supérieur à 21,5 % n'apporte pas de réelles améliorations significatives, et au contraire, engendre un surcoût en termes de prix de revient.
Dans une telle ambiance à teneur augmentée en oxygène, on observe tout d'abord une augmentation de la propension des animaux à s'alimenter et à s'abreuver, et partant, un meilleur taux d'engraissement des animaux. En outre, la consommation d'aliment par animal diminue malgré l'augmentation de ce taux, ce qui souligne une meilleure assimilation des aliments. De plus, les femelles acceptent mieux les mâles d'où un meilleur taux de mises bas sur saillie. Le poids des lapereaux, tant à la naissance qu'au sevrage augmente également, ainsi que la durée de vie des femelles. De manière générale, la mortalité infantile, de même que la mortalité en engraissement diminuent de manière très sensible. On observe ainsi que la mortalité avant sevrage passe de 14 % en l'absence d'oxygénation à 9 %. Parallèlement, la mortalité en engraissement tombe de 13,5 % à 5,7%.
Enfin, cette augmentation du taux d'oxgène permet de diminuer significativement les nutriments médicamenteux, nécessaires jusqu'alors pour obtenir une productivité rentable.
En d'autres termes, cette suroxygénation de l'enceinte d'élevage se traduit par une très nette amélioration de la rentabilité, et ce à plusieurs titres. Principalement, le kilogramme de viande est produit à partir d'une quantité plus faible d'aliments et de médicaments. En outre, la diminution du taux de mortalité induit un apport susbstantiel supplémentaire, par rapport aux élevages traditionnels.
Comme déjà indiqué, ce procédé s'applique également avec succès aux élevages de volailles, de porcs et de moutons.
ARTICULATEUR DENTAIRE La présente invention a pour objet un articulateur dentaire. Un articulateur dentaire est un dispositif mécanique, dont la fonction consiste à reproduire les mouvements de l'articulation temporo-mandibulaire, en vue de la réalisation de prothèses dentaires, ou en vue de l'analyse de l'occlusion entre les dents du haut et du bas d'une mâchoire, et de façon générale entre une mandibule et un maxillaire.
Un articulateur comprend deux parties, articulées l'une sur l'autre à la façon des deux mâchoires d'une pince, sur chacune desquelles est fixé un moulage en plâtre, reproduisant respectivement la forme du maxillaire et la forme de la mandibule du patient, dont la denture est analysée ou pour laquelle il convient de réaliser une prothèse. II existe des articulateurs qui ne reproduisent que les mouvements d'ouverture et de fermeture de la bouche, qui sont appelés occluseurs.
II existe des articulateurs, appelés semi-adaptables, qui reproduisent les mouvements d'ouverture et de fermeture, ainsi que les mouvements latéraux. Ce sont ces articulateurs qui sont le plus employés, car ils reproduisent plus finement l'ensemble des mouvements d'une mâchoire.
En pratique, il est procédé au moulage des mandibule et maxillaire de la mâchoire à analyser, ou qu'il faut équiper d'une prothèse.
La figure 3 montre l'épaisseur de plastique, ep requise pour une épaisseur totale des deux couches de métal em afin d'obtenir la même pression de retournement qu'avec une structure entièrement métallique de 330 pm d'épaisseur. Comme on peut le constater sur les différentes courbes, on a besoin de beaucoup moins d'épaisseur de plastique dans le cas d'un exposant n = 1,7, pour lequel la résistance à la flexion est la plus critique que dans le cas d'un exposant n = 1,2, pour lequel la résistance de membrane est la plus critique.
On peut voir aussi sur cette figure 3 que pour une configuration donnée du fond et donc pour une valeur donnée de n, il existe une série d'épaisseurs de plastique ep et d'épaisseurs totales correspondantes des deux couches de métal em qui donneront la résistance requise au retournement des fonds. Pour une configuration de coefficient 1,5 par exemple, toutes ces combinaisons acceptables correspondent à l'abscisse et à l'ordonnée de chacun des points de la courbe repérée 1,5.
En général, les points à gauche de chaque courbe représentent les structures les plus économiques parce qu'elles incorporent moins de métal coûteux et plus de plastique bon marché.
Il convient aussi de noter que ces points ont un rapport de l'épaisseur du plastique à l'épaisseur totale du métal plus élevé que ce qui a été réalisé dans l'art antérieur.
On s'attendait en effet à ce que la fabrication, à partir de structures MPM, de récipients avec des procédés conventionnels de mise en forme du métal tels l'emboutissage, soit d'autant plus difficile que ces structures comprennent moins de métal et plus de plastique. Une raison de ce préjugé était que, pendant l'emboutissage, la structure MPM est soumise à une contrainte de traction et que l'on supposait, selon l'état de la technique existant, que l'allongement à la rupture de la structure MPM serait le même que celui d'une structure entièrement métallique. A cet allongement, le matériau plastique, du fait de son bas module supporterait un faible part des contraintes de traction induites par l'emboutissageétirage. Afin de vérifier l'hypothèse communément admise d'un allongement égal à la rupture, les inventeurs ont fait des essais de traction uniaxiale sur plusieurs structures d'épaisseurs de plastique variées et d'épaisseur constante de 100 um de chaque couche d'alliage d'aluminium externe.
De façon surprenante, on a trouvé, comme représenté sur la figure 4 que l'allongement à la rupture augmentait avec l'épaisseur du plastique, atteignait un maximum au voisinage de 300 pin de plastique, c'est-à-dire pour un rapport P/(Mi + Me) de 1,5.
Bien que l'explication de cette augmentation surprenante de l'allongement à la rupture ne soit pas parfaitement claire, l'examen des échantillons après rupture montre qu'elle est à relier à la capacité du plastique à répartir la concentration de contraintes résultant du début de striction d'une des couches métalliques externes. Le plastique distribue la contrainte sur une grande surface de la couche externe opposée, empêchant ainsi la striction de la première couche externe de se propager jusque la rupture. Si la couche de plastique est relativement mince, cette concentration de contraintes est transférée à une surface relativement petite de la couche externe opposée ce qui conduit à la strict ion simultanée des deux couches. Si la couche de plastique est plus épaisse que la valeur optimale, il semble que le plastique est moins capable de transférer la concentration de contraintes à la couche externe opposée et la strict ion intervient de façon séquentielle dans les deux couches métalliques.
L'amélioration de la tenacité des complexes MPM caractérisée par leur allongement à la rupture a permis d'emboutir avec succès des structures MPM avec des épaisseurs relatives de plastique bien plus élevées que l'on ne l'avait jamais fait.
Comme indiqué plus haut, le bilan économique pour une pression de retournement donnée est bien plus favorable avec de telles épaisseurs de plastique élevées.
OBJET DE L'INVENTION.
La présente invention a pour objet un procédé de fabrication de composants de boîtes métalliques destinées au conditionnement de produits alimentaires par emboutissage de complexes métalloplastiques stratifiés de type MPM dont la nature des constituants, leurs épaisseurs sont elles-mêmes adaptées aux caractéristiques mécaniques exigées.
La présente invention a également pour objet les composants de boites, corps ou couvercles, faits par emboutissage à partir de ces complexes métalloplastiques.
DESCRIPTION DES FIGURES La figure 1 représente schématiquement l'emboutissage d'un flan circulaire selon l'art antérieur pour former une coupelle.
La figure 2 représente schématiquement l'emboutissage d'un flan circulaire selon l'art antérieur pour former un couvercle.
La figure 3 représente les isobares des pressions P de retournement des fonds, l'épaisseur totale de métal em étant portée en abscisses et l'épaisseur de polymère intermédiaire ep étant portée en ordonnées.
La figure 4 représente la variation de l'allongement à la rupture d'un complexe MPM dont chacune des feuilles métalliques externes a une épaisseur de 100 pin, en fonction de l'épaisseur de la couche centrale de polymère.
La tôle 71 du réservoir 7 moins fragile ne rencontre pas ce problème d'usure.
La feuille de plastique 9 délimite des conduits d'air 12 formés par les ondulations successives de la feuille de plastique 9 et par des positions de la couche de mousse 8 localisées entre les zones de contact 11 successives avec la feuille de plastique-9.
L'amplitude des ondulations est plus importante à l'intérieur d'une bande transversale 13, représentée à la figure 3, sensiblement localisée à la surface de la tôle de plancher 6 sur laquelle s'exercent les vibrations de plus forte amplitude qui la rendent plus sensible aux déformations.
Ainsi l'amplitude A d'une des ondulations de la feuille de plastique 9 située dans ladite bande transversale 13, est supérieure aux amplitudes B et C d'ondulations de la feuille de plastique 9 extérieures à la bande 13.
Selon une variante de réalisation du revêtement amortisseur 5 représentée à la figure 4, celui-ci possède deux couches de mousse polyuréthanne 8 et 8' rigidifiées, disposées de part et d'autre de la feuille de plastique 9.
Lesdites couches de mousse polyuréthanne 8 et 8' sont respectivement associées à des revêtements plastiques 10 et 10', et fixées à la feuille de plastique 9 par collage aux zones de contact 1 1 entre lesdites couches 8, 8' et la feuille de plastique 9.
Selon une vanante du montage d'application du revêtement amortisseur 5 représenté à la figure 5, la feuille de plastique 9 est en contact avec une tôle 72 de réservoir 7 ondulée suivant la direction des ondulations de la feuille de plastique 9 dans le but d'augmenter la surface de contact entre ladite tôle 72 du réservoir 7 et la feuille de plastique 9.
On décrira en référence à la figure 3, le mode de fonctionnement du revêtement amortisseur 5 lors des vibrations de la tôle de plancher 6.
La couche de mousse 8 est mise en précontrainte par la fixation de la feuille de plastique 9 et le montage en compression entre ladite feuille de plastique 9 et la tôle de plancher 6, ce qui lui confère un très pouvoir amortissant.
En effet la couche de mousse polyuréthanne est constituée d'alvéoles qui lorsqu'elles sont compressées, s'opposent aux déformations et mouvements desdites alvéoles par l'apparition de frottements internes.
L'énergie vibratoire des vibrations de ladite tôle 6 est ainsi absorbée par les alvéoles.
Les vibrations amorties en sortie de la couche 8 sont dispersées par les frottements aux zones de contact 11 entre la couche 8 et la feuille de plastique 9.
La feuille de plastique 9 peut subir une déformation semblable à l'effort de rappel d'un ressort qui permet de maintenir la précontrainte de la couche 8.
La feuille de plastique 9 joue également le rôle d'un raidisseur en augmentant la raideur apparente de la tôle de plancher 6 qui est ainsi moins sensible à d'éventuelles déformations.
Le graphique représenté à la figure 6 est un enregistrement comparatif des intensités vibratoires de deux dispositifs amortisseurs de vibrations en référence aux intensités vibratoires d'une tôle de plancher nue représentée par la courbe 1: - La courbe 2 correspond à un dispositif amortisseur consistant en une tôle de plancher recouverte d'un matériau amortissant bitumé.
- La courbe 3 correspond à une tôle de plancher utilisant l'amortisseur conforme à l'invention.
Environ 200 demi-méristèmes pour chacune des 16 lignées ont été bombardés et cocultivés avec la souche LBA 4404 (pGA 492 GI), puis mis en culture sur le milieu M2 contenant 400 mg/l d'augmentin et 50 mg/l de kanamycine pendant 6 semaines (selon le protocole décrit dans l'exemple 3).
Après 6 semaines de sélection des pousses résistantes à la kanamycine (50 mg/l), toutes les lignées testées donnent au moins un demi-méristeme formant des pousses axillaires résistantes à la kanamycine, ce qui montre que le procédé décrit permet d'obtenir des plantes de tournesol entièrement transformées pour 100 % des lignées de tournesol testées (Tabieau 6).
L'efficacité de transformation varie de 0,5 à 6 % selon les lignées. Les lignées donnant les plus fortes efficacités de transformation (LG15, LG60 et LG61) avaient aussi les plus fortes aptitudes à la multiplication végétative à partir de demi-méristèmes ce qui suggère une corrélation positive entre l'aptitude à la transformation par le procédé décrit dans l'invention et l'aptitude à la régénération à partir de demi-méristèmes.
% de demi % de demi- méristèmes Lignées méristèmes donnant des Efficacité de donnant des pousses avec de tournesol pousses des méristèmes tranfor axillaires foliaires mation néoformés HA 300 78.5 17.5 2.5 LG 1 65 42.5 0.5 LG 15 85 44.5 3.4 RHa 356 71 43.5 2 RHa 362 46 37.5 0.5 RHa 274 70.5 13.5 2.6 RHa 297 66 39.5 1.4 RHa 359 66 39.5 2.3 LG 60 90 ND 3.6 LG 61 90 ND 6 Exemple 8 : Analyse des plantes transformées régénérées à partir de demi-méristèmes et de leur descendance Les pousses résistantes à la kanamycine, transférées en système SORBAROD et acclimatées en serre (exemple 3) sont cultivées en serre. Sur ces plantes, plusieurs ramifications se développent avec chacune un capitule.
Des analyses de l'activité glucuronidase ont été faites sur chaque plante et chaque ramification. Pour chaque ramification, un test d'activité glucuronidase est réalisé sur une feuille, sur une fleur ligulée (fleur située au pourtour du capitule possédant un pétale) et sur un fleuron (fleur interne du capitule sans pétale). Les analyses de l'activité GUS ont pour but de déterminer le pourcentage de plantes entièrement transformées qui donneront une descendance dont les gènes insérés (gène NPT II et gène GUS) ségrègeront de façon Mendélienne. De telles plantes doivent être composées de cellules transformées dans tous les tissus et les organes et notamment dans les organes floraux contenant les ovules et le pollen qui donneront après fécondation l'embryon zygotique contenu dans la graine. Une plante est considérée comme étant entièrement transformée si elle possède une activité GUS dans toutes ses ramifications et pour chacune des ramifications, dans les feuilles, les fleurons et les fleurs ligulées.
Le tableau 7 montre
Plantes TO Plantes TO Plantes TO ramification entièrement feuilles GUS+ GUS+ GUS + fleurs GUS- ramification GUS 92 % 6.5 % 1.5 % Par contre, 8 % des plantes transformées présentent des caractéristiques de plantes chimériques - 1,5 % de plantes ont certaines ramifications dans les feuilles et les capitules montrent une activité GUS+ et d'autres ramifications dont les feuilles et les capitules ne montrent pas d'activité glucuronidase.
Ces plantes chimériques sont issues de pousses dont certains bourgeons axillaires étaient transformés et d'autres bourgeons axillaires n'étaient pas transformés.
- 6,5 % de plantes ont des ramifications dont les feuilles présentent une activité glucuronidase et dont les fleurons ou les fleurs ligulées n'expriment pas la glucuronidase.
Ces plantes chimériques sont issues de pousses dont les bourgeons axillaires composés de cellules transformées au niveau de l'anneau méristématique végétatif à l'origine des parties végétatives (feuilles, tiges et pétioles) et de cellules non transformées au niveau de la partie médullaire du méristème à l'origine des organes floraux et reproducteurs.
Le pourcentage de plantes chimériques obtenu est faible (8 %). Dans la technique décrite dans la présente invention, les plantes ayant une fleur ligulée ou un fleuron n'exprimant pas d'activité glucuronidase sont considérées comme chimériques et sont éliminées.
Les plantes entièrement transformées sont autofécondées par plusieurs passages successifs pour étaler le pollen sur chaque capitule. Les graines sont ensuite récoltées un à deux mois après la fécondation.