INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La suspension circule dans un broyeur du type Dyno-Mill à cylindre fixe et impulseur tournant, dont le corps broyant est constitué par des billes de corindon de diamètre compris dans l'intervalle 0,6 millimètre à 1,0 millimètre.
Le volume total occupé par le corps broyant est de 1150 centimètres cubes tandis que sa masse est de 2900 g.
La chambre de broyage a un volume de 1400 centimètres cubes.
La vitesse circonférentielle du broyeur est de 10 mètres par seconde.
La suspension de carbonate de calcium est recyclée à raison de 18 litres par heure.
La sortie du broyeur Dyno-Mill est munie d'un séparateur de mailles 200 microns permettant de séparer la suspension résultant du broyage et le corps broyant.
La température lors de chaque essai de broyage est maintenue à 600C environ.
A la fin du broyage (To), on récupère dans un flacon un échantillon de la suspens ion pigmentaire dont 80% des particules ont une dimension inférieure à un micron, et on en mesure la viscosité à l'aide d'un viscosimètre Brookfield type RVT, à une température de 200C et une vitesse de rotation de 10 tours par minute avec le mobile adéquat.
Après un temps de repos de 8 jours dans le flacon, la viscosité de la suspens ion est mesurée par introduction dans le flacon non agité du mobile adéquat du viscosimètre Brookfield type RVT, à une température de 200C et une vitesse de rotation de 10 tours par minute (viscosité AVAG = avant agitation).
Tous les résultats expérimentaux sont consignés dans le tableau 1.
Viscosité Brookfield de la suspension AGENT DE BROYAGE UTILISE Essai (à 20 C en mPa.s) No. Consommation NEUTRALISATION Viscosité en agent To 8 jours Taux de groupes Cation en % sec/sec AVAG acides neutralisés neutralisant spécifique 10 T/mn 10 T/mn 1 100 Na 0,54 1,04 1400 17000 Art 2 70/30 Na/Ca 0,54 1,09 1150 5160 antérieur 3 66 Na 0,54 1,13 1480 5050 Invention 4 50/50 Na/Mg 0,54 1,13 1500 3400 AVAG: Mesure de la viscosité avant agitation de la suspension La lecture du tableau 1 permet de constater que seule la suspens ion de carbonate de calcium broyée par le procédé selon l'invention (essai n04) a une viscosité Brookfield mesurée à 10 tours par minute après 8 jours au repos et sans agitation préalable nettement inférieure à 5000 mPa.s, alors que tous les essais des exemples effectués selon un procédé de l'art antérieur donnent des viscosités supérieures à 5000 mPa.s.
Ainsi, le procédé de broyage selon l'invention permet d'obtenir z obtenir la stabilité de la viscosité des suspensions de carbonate de calcium avant même toute agitation.
Le taux de chlore actif de la liquer décontaminante ne doit pas excéder 8g/litre et son ph 8,5.
Afin d'éviter la présence de spores bactériennes dans les solutés, les constituants doivent être préparés avec de grandés précautions d'asepsie et dans des conditions de fabrications spéciales et trés strictés, de manière à obtenir une stérilité du produit analogue à celle des produits injectables.
L'activation du dispositif, c'est à dire la mise à disposition de la liqueur décontaminante comporte trois opérations manuelles successives : vissage du bouchon jusqu'à la butée, agitation manuelle vigoureuse du flacon pour accélérer la disolution du solide dans le liquide et enfin enlèvement du petit bouchon (119.
La solution décontaminante est délivrée par l'orifice extérieur de la traversée axiale du bouchon en exerçant une pression manuelle sur la paroi du flacon.
. Le tampon absorbant est du type pansament individuel, en dotation dans le SERVICE DE SANTE DES ARMEES.
. La bande ahésive, pilée en accordéon, destinée à la restauration de la protection individuelle, est constituée par un film souple fortement adhésiv sur une face sur laquelle est contrecollé un film protecteur pelable. Le film souple est imperméable aux toxiques chimiques. A titre d'exemple non limitatif, le matériau utilisé est un polyamide contrecollé polyester non sarauté.
La bande adhésive dite de restauration devra largement recouvrir le tampon manière à assurer une étanchéité totale avec le peau.
Les différentes éléments qui constituent le pansement individuel nouvelle génération, peuvent être placés soit dans un emballage souple du type poche, soit dans un étuit semi-rigide lequel est alors conditionné dans un emballage du type "flow-pack. A titre d'exemple non limitatif, le film d'emballage (poche ou emballage flow-pack) est un polyester serauté une face contrecollé polyéthylène transparent spécial.
La forme et les dimension de l'emballge sont à définir en fonction du volume disponible pour loger le pansement individuel nouvelle génération.
DESCRIPTION DISPOSITIF POUR CORRIGER UNE DIFFERENCE D'ELEVATION VERTICALE ENTRE DEUX POINTS : VERIN DE REGLAGE La présente invention concerne un dispositif pour un appareil, qui placé sous des charges, permet de les soulever sur une faible course.
L'utilisation de ces vérins de réglage est traditionnellement effectuée à l'aide de la main, ce qui risque de blesser celle-ci.
Certains de ces vérins de réglage comportent une zone en creux ou en relief pour recevoir un outil sans avoir recours à l'aide de la main, mais en n'éliminant pas les risques de blessures et l'utilisation d'un outil spécifique.
Il comporte en effet une molette présentant des orifices par lesquels est introduit l'extrémité de n'importe quel objet pour le réglage du vérin et une embase d'appui sur la molette.
Cette molette qui permet de démultiplier l'effort exercé par l'utilisateur est pourvue d'un évidement circulaire qu'un anneau élastique solidarise à l'embase d'appui, quand l'utilisateur réalise un mouvement sur la molette autour de l'axe fixe, l'embase d'appui exerce une pression sur la surface sans frotter.
Selon une forme de réalisation préférentielle, la molette constitue une partie du vérin de réglage, une zone de moindre épaisseur formant 1 'embase d'appui. L'axe est solidaire de la molette et de son support. Le dispositif peut-être réalisé en métal et/ou en matière plastique, en une seule opération de moulage par injection.
Avantageusement, l'organe chaussant est réalisé en néoprène ou en une matière présentant des caractéristiques mécaniques équivalentes, tandis que le revêtement, assurant la liaison entre l'organe chaussant et la nageoire, est réalisé en caoutchouc thermoplastique ou toute matière thermoplastique dont la densité est inférieure à 1 pour la flottaison de cet ensemble palme-chaussure, rendu insubmersible.
La ceinture de serrage est avantageusement réalisée en une bande de tissu muni de crochets complémentaires, notamment connu sous le nom de "velcro". La nageoire est avantageusement munie, de chaque côté, d'ailerons latéraux dont le plan moyen est sensiblement orthogonal au plan de la nageoire ; la nageoire peut comporter une nervure centrale longitudinale, de moindre hauteur que les ailerons.
Les ailerons et la nervure font saillie essentiellement vers le haut. Ces ailerons et la nervure permettent à la palme d'avoir une action directionnelle.
La dureté de la nageoire peut varier suivant l'utilisation de la palme-chaussure ; il en est de même pour la matière de liaison entre l'organe chaussant et la palme.
L'invention est également relative à un procédé de fabrication d'un tel dispositif de palme par injection en deux étapes ou en une seule étape suivant la hauteur des ailerons des palmes.
Dans le cas où les ailerons ont une hauteur réduite, permettant un démoulage aisé, on réalise la nageoire et le revêtement de liaison par injection en une seule étape de matière thermoplastique dans un moule contenant une forme sur laquelle a été placé l'organe chaussant.
Dans le cas où les ailerons des palmes sont relativement hauts, on procède en deux étapes : dans une première étape, on fabrique, par injection, la nageoire en une matière relativement rigide, en ménageant, dans la partie de cette nageoire destinée à se trouver sous la semelle de l'organe chaussant, au moins un trou ; dans une deuxième étape, on place l'organe chaussant sur une forme disposée dans des coquilles de moule, l'ensemble étant tel: qu'un espace libre subsiste entre la surface interne du logement des coquilles de moule et l'organe chaussant engagé sur la forme, dans la région destinée à recevoir le revêtement, et que chaque coquille du moule présente, sous la semelle de l'organe chaussant, une ouverture destinée à être fermée par un pavé en regard d'une zone arrière de la nageoire;; - et ensuite, la nageoire est mise en place sur le pavé, par sa zone arrière, le pavé comportant un conduit venant en regard d'un trou de la nageoire pour injection de la matière de revêtement, - puis, après avoir fermé le moule, on procède à ladite injection de revêtement qui se répand dans l'espace compris entre la forme, la coquille du moule, et une zone de la nageoire, et établit la liaison entre la nageoire et l'organe chaussant.
Avantageusement, le revêtement s'étend sous toute la semelle de l'organe chaussant et remonte au niveau du talon, ce revêtement se raccordant à la partie arrière de la nageoire de manière continue.
L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées cidessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'un exemple de réalisation dont avec référence aux dessins ci-annexés, mais qui n'est nullement limitatif.
La figure 1, de ces dessins, est une coupe verticale suivant la ligne I-I figure 2 d'un dispositif de palme conforme à l'invention.
La figure 2 est une vue de dessus du dispositif de palme de la figure 1.
La figure 3 est une vue schématique en coupe verticale d'un moule, en position d'ouverture, comportant une forme intérieure pour le moulage du dispositif de palme selon l'invention.
La figure 4, enfin, est une coupe horizontale du moule fermé, après injection du revêtement.
En se reportant aux dessins, notamment aux figures 1 et 2, on peut voir un dispositif de palme 1 comprenant une partie avant 2 formant nageoire, réalisée en une matière plastique relativement dure et rigide, notamment en caoutchouc thermoplastique avec des charges appropriées pour lui conférer la dureté souhaitée. La dureté de la nageoire 2 peut être de l'ordre de 85 Shore A, et est généralement comprise entre 50 et 90 Shore A.
Des moyens de fixation F sont prévus pour assurer le maintien de la nageoire 2 sur le pied 3 de l'utilisateur.
La nageoire 2 est fixée sous la semelle 4 d'un organe chaussant 5 du type chausson ou chaussure montante, cet organe chaussant faisant partie des moyens de fixation F. La nageoire 2 se prolonge vers l'arrière, sous la semelle 4, par une partie 6 qui s'arrête dans une zone 7, représentée par un trait vertical sur la figure 1, située légèrement en avant du talon du pied 3. En variante, la nageoire 2 s'étend sous toute la semelle, avec remontée au talon.
La présente invention se rapporte à un procédé de détection autorégressive d'un signal sinusoïdal complexe dans du bruit et d'estimation de sa fréquence, notamment pour la détection d'une cible monofrêquentielle dans un signal de radar a impulsions.
Elle se rapporte également à un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé.
Dans le domaine du radar, il est connu d'effectuer une détection des cibles par une intégration, cohérente ou non, des échos reçus.
L'intégration cohérente, qui est la méthode présentant la plus grande sensibilité de détection, s 'effectue généralement par l'intermédiaire d'un calcul de transformée de Fourier discrete qui, en théorie, est le traitement optimal si la fréquence du signal analysé correspond a une des fréquences d'analyse de la transformée de Fourier. Par contre si ce n'est plus le cas, c' est-a-dire quand la fréquence du signal est comprise entre deux fréquences d'analyse de la transformée de Fourier discrete, il y a une perte de sensibilité à la détection. Cette perte est encore accentuée par le fait qu'on utilise une pondération du signal temporel.
Cette technique de traitement est une technique appliquée dans le domaine temporel.
Par ailleurs, dans l'analyse spectrale, on applique depuis un certain nombre d'années des méthodes d'analyse autorégressive. En particulier, ces méthodes ont été utilisées pour éliminer de façon adaptative le fouillis dans les signaux radar.
Cependant, ces méthodes étaient ainsi toujours utilisées comme un outil de traitement appliqué dans le domaine temporel.
Un objet de l'invention est donc de définir un nouveau procédé de détection ayant de meilleures performances que les techniques connues et reposant sur la constatation que l'analyse autorégressive d'un signal radar peut être considérée comme définissant un nouvel espace de représentation des réponses radar. En effet, dans le cas d'une analyse autorégressive du signal radar, le premier coefficient de réflexion contient l'information relative à la présence d'une cible.
Un autre objet de l'invention est donc un procédé de détection mettant en oeuvre des criteres de caractérisation autorégressive des cibles dans un signal radar, ou plus généralement, d'un signal sinusoïdal complexe dans du bruit.
Selon l'invention, il est prévu un procédé de détection autorégressive d'un signal sinusoidal complexe dans du bruit et d'estimation de sa fréquence, caractérisé en ce qu'il consiste à - effectuer une analyse autorégressive du signal pour obtenir le coeffi cient de réflexion d'ordre 1 - déterminer une référence de bruit fixe ou calculée; - comparer les valeurs dudit coefficient de réflexion à ladite référence de bruit pour détecter la présence dudit signal sinusoidal, et - calculer l'argument dudit coefficient de réflexion pour en déduire la fréquence dudit signal sinusoïdal.
Un tel procédé, meme s'il a été présenté dans le cadre du problème de la détection de cibles dans un signal radar, peut etre appliqué dans d'autres domaines (sonar, etc...) et concerner aussi bien l'analyse de signaux impulsionnels que continus, numériques ou analogiques.
Par rapport à une détection via pondération et transformée de Fourier discrète, le procédé selon l'invention présente une meilleure sensibilité et permet une estimation de la fréquence du signal utile plus précise et non biaisée et une mise en oeuvre simple.
Par ailleurs, la détection peut se faire soit par rapport à une référence de bruit fixe, soit par rapport à une référence de bruit calculée ce qui conduit alors à une détection à taux de fausse alarme constant.
L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques et avantages apparaîtront à l'aide de la description ci-après et des dessins joints où - la figure 1 est un diagramme spectral explicatif - la figure 2 représente un schéma de principe d'un dispositif selon l'invention dans le cas d'un radar à impulsions ; - la figure 3 est le schéma d'un mode de réalisation de détecteur auto régressif selon l'invention ; - la figure 4 est un diagramme explicatif - la figure 5 est un schéma d'un circuit de calcul de référence de bruit pour le détecteur de la figure 3, et - la figure 6 représente le schéma d'une variante de circuit de calcul de référence de bruit.
Bien que cela ne doive pas etre considéré comme limitatif de l'invention, on se placera, pour une plus grande simplicité de l'explication, dans le cas du traitement d'un signal radar contenant des échos de cibles utiles dans du bruit blanc ou sensiblement blanc. On considèrera en outre qu'on est dans le cas d'un radar à impulsions fournissant un signal complexe sous forme d'échantillons numériques successifs.
il faut noter que l'on peut toujours se ramener à l'hypothèse envisagée d'un signal utile dans du bruit blanc en effectuant un filtrage préalable du signal radar. Une méthode particulièrement efficace a été développée par la demanderesse pour l'élimination adaptative du fouillis par modélisation autorégressive et est décrite en particulier dans les demandes de brevet français nO 83 14673 déposée le 15 septembre 1983, intitulée "Procédé et dispositif pour la détermination adaptative des coefficients d'un filtre transversal d'ordre n permettant d'éliminer les signaux de fouillis dans un radar Doppler à impulsions", et nO 84 04722 déposée le 27 mars 1984, intitulée "Procédé et dispositif d'élimination adaptative de fouillis dans un radar Doppler à impulsions".
L'unité de transmission 12 comporte deux demi-coques 13a, 13b comportant chacune une pluralité de galets 14 (quatre dans l'exemple représenté).
Chacun de ces galets (figure 2) présente un alésage central 15 et deux épaulements 16. L'alésage central 15 est adapté pour recevoir un arbre 17 dont l'axe transversal B est supporté à chacune de ses extrémités dans des supports de galets 18 solidaires de la demi-coque. Chacun des épaulements 16 reçoit un roulement à billes 19 adapté pour permettre une rotation libre du galet 14 par rapport à son axe B.
Chaque galet présente, en outre, une bande de roulement 20 dont la section est en forme d'arc de cercle de rayon r (figure 3).
L'axe longitudinal C de- chaque galet est incliné par rapport à l'axe A de l'arbre lisse d'un angle Oc Chaque demi-coque 13a, 13b est munie de moyens de fixation 21 à l'autre demi-coque. Chaque moyen de fixation comporte un alésage 22 effectué dans une languette 23 solidaire de la demi-coque.
L'axe longitudinal D de chaque demi-coque est incliné de l'angle par rapport aux axes B des galets disposés dans les supports 18 solidaires de chaque demi-coque.
Le montage d'un tel dispositif est décrit ciaprès.
On entoure un arbre lisse 11 de deux demicoques do-nt l'axe longitudinal D est parallèle à l'arbre lisse A (figure 6). Chacun des galets de la pluralité de galets porte alors sur l'arbre lisse 11 par une surface de contact S, comme représenté aux figures 1, 3 et 6.
Chacune des demi-coques 13a, 13b est inversée par rapport à l'autre (si dans l'une les galets sont inclinés à droite, dans autre, ils le seront à gauche), de sorte que l'arbre lisse 11 soit enserré entre une pluralité de paires de galets (figure 6) dont chacun des galets est placé en opposition au second galet de la paire, de chaque côté de l'arbre 11 et au même niveau. Ainsi, les galets d'une des demi-coques sont placés au même niveau, par rapport à l'arbre lisse, que les galets de l'autre demi-coque, de façon que l'arbre lisse soit enserré par une pluralité de paires de galets.
Les deux demi-coques 13a-13b sont alors refermées par un dispositif de compression mis en place dans les moyens de fixation 21. Ce dispositif, représenté schématiquement à la figure 5, comporte une vis 24 dont la tige filetée passe à travers les alésages 22 de chacune des demi-coques, et supporte un moyen élastique 25 (ressort), comprimé par un écrou 26. En serrant plus ou moins les écrous 26, on comprime l'arbre entre la pluralité de paires de galets. Ainsi, on crée une force de pression entre la bande de roulement de chaque galet et l'arbre lisse, pour régler l'adhérence de ces deux parties l'une à l'autre.
Une tige filetée 27 solidaire de la partie inférieure de l'unité de transmission 12 est fixée par exemple au moyen d'un système à écrou et contre écrou 28 à une porte P (figure 5).
Lorsque le moteur M entraîne en rotation l'arbre lisse 11, les bandes de roulement de chaque galet sont compriméès sur l'arbre lisse et décrivent une trajectoire hélicoïdale autour de cet arbre, d'un pas p. La surface de contact S entre le galet et l'arbre lisse est matérialisée en hachure à la figure 1.
Comme l'unité de transmission 12 ne peut tourner autour de l'arbre lisse 11, en raison de sa fixation 27, 28 à la porte P, elle est alors entraînée dans un mouvement rectiligne de direction parallèle (flèche F, figure 5) à celle de l'axe A de l'arbre 11.
De ce fait, l'ensemble de la porte P est entrainé dans le même sens. Il est ainsi possible d'ouvrir de façon motorisée une porte de garage (par exemple) en la faisant coulisser vers le haut.
Lorsque le moteur M entraine l'arbre 11 en sens inverse, un abaissement de la porte est alors provoqué.
Le dispositif selon l'invention permet ainsi d'entraîner en translation un objet (une porte par exemple) en transformant un mouvement de rotation d'un arbre 11 en un mouvement rectiligne à l'aide d'un dispositif d'entraînement par contact.
La réf.31 est l'axe de centrage du taille-haies permettant de le faire pivoter.
La réf.43 est un pignon.
La réf.26 est une poulie dentelée à l'intérieur de la gorge empêchant la cordelette de glisser.
La réf. 42 représente l'axe de la poulie et le pi gnon.
La partie réf.39 vient bloquer le pignon lors de l'élévation du taille-haies et le ressort réf.38 permet de garder le taille-haies à différentes hauteurs uniquement en tirant sur la cordelette.
La réf.28 est une poignée.
La réf.27 est une poignée de blocage ou de déblo cage pour permettre au piton réf.36 de se dégager de son logement pour pouvoir tourner l'ensemble de la figure 19 à 90".
Le piton se remet automatiquement en place grâce au ressort réf.41.
La réf.39 est un cliquet servant à bloquer automatiquement le pignon réf.43.
La réf. 53A est une tige filetée pour le blocage du taille-haies sur la réf.51 (fig.20).
La réf.54 est une tige de renfort des lames aux plaques de blocage réf.50 du taille-haies sur le support réf.51.
La réf.53 est une vis de réglage permettant de mettre le taille-haies à l'équerrage désiré.
FIGURE 20 : MEME VUE QUE PRECEDEMMENT DE PROFIL FIGURE 21 : VUE DU DESSUS DE LA DISPOSITION DES RAILS AU TRAVAIL Les supports-rails sont les mêmes que sur la figure 15.
En tournant la manivelle réf89, la pièce réf.90 se déplace et vient bloquer les deux rails en même temps. Renouveler cette opération sur chaque support-rails.
FIGURE 22 : VUE DE FACE DU SYSTEME DE TANDEUR DE LA CORDELETTE La poulie réf25 et son support réf.55 servent uniquement à tendre la cordelette grâce à la vis réf.57 et au filetage réf.58.
Le filetage réf.58 tourne dans un trou fileté de la pièce réf.55.
*RMN 1H (CDC13) : 1,45-1,65 (m, 1H); 1,66-1,80 (m, 1H); 2,75 (dd, J=6,96-15,10 Hz, 1H); 2,68-2,87 (m, 3H); 3,15 (dd, J=6,96-15,10 Hz, 1H); 3,79 (s, 3H); 3,80 (s, 3H); 3,84 (s, 3H); 4,21 (d, J=6,68 Hz, 1H); 6,66 (d, J=2,64 Hz, 1H); 6,76 (s, 1H); 6,78 (s, 1H); 6,83 (dd, J=2,64-8,38 Hz, 1H); 7,33 (d, J=8,38 Hz, 1H).
*SM (IE) : 310 (100), 295 (23) , 279 (46), 267 (15), 189 (24), 121 (23).
5 6r6at11b-Tétrahydro-3,9,10-trihydroxybenzorclfluorène A une solution du composé précédemment obtenu (0,57 g, 1,84 mmol) dans 4 ml de CH2C12, refroidie à -700C, on ajoute goutte à goutte une solution de BBr3 dans CH2Cl2 (1,0 M, 6,5 ml, 6,5 mmol). La solution rouge obtenue est réchauffée à température ambiante et agitée pendant 0,5 h à cette température. Le mélange réactionnel est versé dans un mélange d'eau glacée et d'AcOEt. La phase aqueuse est saturée par NaCl, puis extraite deux fois à l'AcOEt. Les phases organiques rassemblées sont lavées avec une solution aqueuse saturée de NaCl, séchées sur MgSO4 et évaporées à sec, pour donner une huile jaune (0,50 g). Une chromatographie de 0,28 g de cette huile (éluant AcOEt/hexane=1:l) permet d'isoler le composé attendu (0,24 g, 87 %).
Caractéristiques physiques *RMN 1H Hz, 1H); 6,54 (d, J=2,54 Hz, 1H); 6,66 (s, 1H); 6,68 (s, 1H); 6,71 (dd, J=2,54, 8,34 Hz, 1H); 7,18 (d, J=8,34 Hz, 1H); 7,50 (s large, 2H); 7,83 (s large, 1H).
*SM (IE) : 268 (82), 251 (31) , 240 (100) , 161 (21) , 145 (26), 77 (30) Exemple 8 : Préparation du 5,6,6a,7,8,12b-hexahydro 2,3,10-trihydroxy-benzo[c]phénanthrène (BXT010051) 2'-(3,4-Diméthoxyphényl)tétral-6-méthoxy-2-spiro-1'cyclopropan-1-one A un mélange d d'ioduré de triméthylsulfoxonium (4,40 g, 20 mmol) et d'hydrure de sodium (à 80% dans l'huile minérale, 0,80 g, 20 mmol) sont ajoutés 10 ml de DMSO. Le mélange est agité. à température ambiante pendant 1,5 h. On rajoute 30 ml de DMSO, puis on ajoute, par petites portions, la 2-(3,4-diméthoxybenzylidène)-6-méthoxy-1-tétra- lone décrite précédemment en 15 min. Le mélange est agité pendant 18 h à température ambiante et ensuite hydrolysé par l'addition de 50 ml d'une solution aqueuse saturée de NH4Cl.
On extrait le mélange avec de 1'AcOEt. Les phases organiques rassemblées sont lavées à l'eau, séchées sur MgSO4 et évaporées sous pression réduite, pour donner une huile incolore (7,0 g). La purification de cette huile par chromatographie, en éluant avec une mélange AcOEt/hexane (1:4), fournit le produit désiré (5,41 g, 85%).