INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour résoudre ce problème sans recourir ni à des pièces mobiles dans le moule, ni à un moulage en deux étapes, la paroi de fond 24 de la gorge 20 présente en regard de chaque dent 21 une ouverture traversant 22 dont la section, prise transversalement à la direction de démoulage du socle (notée D), est égale ou supérieure à celle de la dent 21. Les parois de la gorge 30 s'étendent essentiellement parallèlement à cette direction de démoulage D. Cette ouverture 22 est laissée dans la paroi de fond lors du démoulage par une partie de l'un des demimoules réalisant le bord droit de la dent 21.
La gorge 30 est remplie d'une matière formant colle ou mastic d'étanchéité, soit pour assurer l'essentiel de la fixation glace/socle après la prise de la colle, soit pour assurer simplement l'étanchéité entre les deux pièces.
Dans le premier cas, les paires de dents 12, 21 assurent le maintien de la glace et du socle pendant le temps de prise de la colle. Dans le second cas, elles assurent l'accrochage mutuel des deux pièces, en maintenant le mastic étanche en compression.
On pourrait également prévoir au fond de la gorge 30 un simple joint en élastomère.
L'assemblage des pièces s'effectue de la façon suivante : la colle ou mastic est déposée au fond de la gorge 30. Cette colle présente de préférence une viscosité suffisamment élevée, et sa quantité est convenablement dosée pour éviter qu'elle ne fuie dans les ouvertures 22.
Le rebord 11 de la glace 10 est ensuite introduit dans la gorge 30 avec une certaine pression pour que, par déformation élastique au niveau des dents 12, 21, chaque dent 12 franchisse la dent associée 21. La glace 10 est alors accrochée sur le socle 20.
On comprend que, grâce à l'invention, on obtient un assemblage glace/socle qui laisse une excellente continuité d'aspect dans leur région périphérique, la paroi extérieure 23 de la gorge masquant les dents d'accrochage.
Selon un autre mode de réalisation représenté sur la figure 2, chaque dent 21 est formé sur une paroi intérieure 24 de la gorge, et sur la face de cette paroi tournée vers l'intérieur de la gorge. Les avantages sur le plan esthétique sont conservés.
En outre, selon ce mode de réalisation, la direction de démoulage D, qui détermine l'orientation générale des parois de la gorge et l'alignement de chaque dent 21 du socle et de son ouverture associée 22, s'étend obliquement par rapport au plan général de la glace 10. On notera toutefois que la gorge 30 est conçue suffisamment large pour autoriser l'engagement du rebord 11 suivant une direction généralement perpendiculaire au plan de la glace ou suivant une direction oblique.
On observe également sur la figure 2 que la surface d'appui périphérique 15 de la glace est constituée par l'extrémité libre d'un deuxième rebord oblique 16 situé à l'extérieur du premier rebord 11.
On notera en outre que, dans les deux formes de réalisation décrites ci-dessus, la pénétration partielle de la colle dans l'ouverture 22 permet d'améliorer l'ancrage de cette colle dans sa gorge, pour une fixation et une étanchéité améliorées.
Selon une autre variante de réalisation de l'invention, non représentée, le rebord 11 peut comporter en association avec chaque dent 21 du socle une ouverture dans laquelle cette dent s'engage élastiquement. Et l'introduction des dents 21 dans ces ouvertures exigeant une élasticité bien moindre, voire pratiquement nulle, pour le matériau de la glace, celle-ci peut donc être réalisée en verre (cas notamment des projecteurs d'éclairage).
L'amino-cyclodextrine contient toujours une faible proportion de cyclodextrine non modifiée provenant de l'étape de tosylation. Cette dernière peut être éliminée facilement (cette purification est très importante) par une chromatographie sur résine échangeuse d'ions comme suit Une solution de mono-amino-ss-cyclodextrine (1,5 g) dans 10 ml d'eau est appliquée à une colonne contenant 140 ml de résine Lewatit SP1080 forme H+ (Merck) en suspension dans l'eau. Après lavage par 400 ml d'eau (permettant d'éliminer la cyclodextrine non modifiée qui n'est pas retenue), la mono-amino-ss -cyclodextrine est éluée par une solution aqueuse d'ammoniaque à 6 . 100 ml de l'éluat basique sont collectés, concentrés sous vide à 30"C. Les dernières traces d'ammoniaque sont éliminées par évaporation sous vide en présence de 20 ml d'eau. Le résidu est repris dans le minimum d'eau et précipité par 150 ml d'acétone, maintenu à 4"C pendant une nuit, isolé par filtration, lavé à l'acétone et séché sous vide à 30"C. On obtient ainsi 1,15 g de composé final totalement débarrassé de la cyclodextrine d'origine.
Après dissolution dans l'eau et ajustement à pH 7 7 par HCl, la solution est lyophilisée.
On obtient donc cette amino-ss-cyclodextrine sous la forme de son chlorhydrate.
La solubilité dans l'eau du composé obtenu est de 200 g/l à 20"C au lieu de 18 g/l pour la ss-cyclo- dextrine naturelle, ce qui est comparable à la solubilité de la y-cyclodextrine. En solution, de par son caractère de base faible, le chlorhydrate conduit à un pH proche des valeurs physiologiques (pH=6,8 dans le cas d'une solution à 1 % en poids du chlorhydrate dans de l'eau). I1 agit ainsi comme un tampon.
Les propriétés hémolytiques du chlorhydrate ont été testées en mettant en contact 0,4 ml d'une suspension d'érythrocytes humains avec 4 ml de la solution du chlorhydrate dans 10 mmol d'un tampon phosphate isotonique à un pH de 7,4, pendant 30 minutes à 37 C.
Les résultats obtenus exprimés sous la forme du pourcentage d'hémolyse en fonction de la concentration en cyclodextrine de la solution sont donnés sur la figure annexée.
Sur cette figure, la courbe 1 se rapporte au chlorhydrate d'amino-ss-cyclodextrine. Les courbes 2, 3 et 4 illustrent à titre comparatif les résultats obtenus dans les mêmes conditions avec une solution de ss-cyclodextrine (ss-CD, courbe 2) , d'a-cyclodextrine (a-CD, courbe 3) et de y-cyclodextrine (y-CD, courbe 4). Au vu de cette figure, on remarque que le dérivé aminé de la ss-cyclodextrine a un effet hémolytique bien inférieur à celui de la ss-cyclo- dextrine et de l'a-cyclodextrine. En effet, la ss -cyclodextrine induit 50 % d'hémolyse à une concentration de 5 mmol/l, c'est-à-dire de l'ordre de 6 g/l, alors que l'amino-ss-cyclodextrine ne parvient à un tel effet qu'à des concentrations très supérieures, de l'ordre de 30 mmol/l, soit 35 g/l.
Exemple 2 : Préparation d'un complexe d'amino-ss-cyclo- dextrine et de prednisolone.
La prednisolone répond à la formule suivante et elle a une très faible solubilité dans l'eau (0,25 mg/ml à 25"C).
On dissout 10 umol de l'amino-ss-cyclodextrine (chlorhydrate préparé dans l'exemple 1) dans 1 ml d'eau pure (eau apyrogène pour injection) et on ajoute 5 umol de prednisolone sous forme d'une solution concentrée à 50 mmol/l dans l'acétone. On élimine l'acétone par passage d'azote pendant 10 min. et on lyophilise la solution.
Le solide résiduel qui contient 10 umol de cyclodextrine et 5 umol de prednisolone, est redissous dans le minimum d'eau à 25"C. Ce minimum correspond à 200 ul d'eau, ce qui indique une solubilité de 25 mmol/l de prednisolone dans l'eau, en présence de cette cyclodextrine à une concentration de 50 mmol/l.
Dans les mêmes conditions, la Q-cyclodextrine non aminée ne permet de solubiliser la prednisolone qu'à hauteur de 9 mmol/l.
Ainsi, le dérivé monoaminé de la ss-cyclo- dextrine permet d'atteindre un résultat bien supérieur.
Exemple 3 : Préparation d'un complexe d'inclusion de l'amino ss-cyclodextrine et de carbamazépine La carbamazépine est un composé répondant à la formule
C'est un composé anti-épileptique (Merck Index 1783) de solubilité très limitée dans l'eau pure (12 ug/ml à 250C) . La disponibilité de formes injectables solubles pourrait permettre le traitement d'urgence de l'épilepsie avec ce composé.
On prépare un complexe d'inclusion de cette molécule avec la cyclodextrine monoaminée de l'exemple 1 en suivant le mode opératoire décrit dans l'exemple 2.
Enfin, le document EP-A-0098.257 concerne une ferrure formant charnière pour battant de porte ou volet d'habitation ou de meuble. Un organe de réglage de ladite ferrure est monté pivotant sur le battant précité ou sur un dormant. On actionne cet organe de réglage de préférence à l'aide d'une clé, afin d'ajuster la position et l'inclinaison de la ferrure et de la porte et contrôler le déplacement des trous de forme oblongue par rapport aux éléments de fixation.
Ce dispositif est appliqué aux pentures, il n'utilise qu'un seul excentrique ; de plus, le guidage opéré par les trous oblongs ne permet qu'un réglage longitudinal de l'ouvrant par rapport au dormant.
Les avantages de la présente invention sont donc de deux ordres.
D'une part, l'utilisation de deux excentriques par dispositif de réglage, par exemple d'une penture, permet, lorsqu'on les visse, de mieux maintenir la position choisie.
D'autre part, le dispositif à deux excentriques permet de positionner l'ouvrant par rapport au dormant en position centrale.
Pour arriver à ce résultat, il suffit de placer les excentriques, si l'on compare la position respective de leur axe excentré avec celle de la petite aiguille d'une horloge, l'un à environ cinq heures trente, l'autre à environ onze heures trente.
A cet effet, le dispositif de réglage est utilisé entre un ouvrant et un dormant ; il est du type utilisant une patte de scellement solidaire du dormant et une plaque porteuse collaborant avec l'ouvrant, lesdites patte de scellement et plaque porteuse coopérant ensemble pour permettre le déplacement dudit ouvrant par rapport audit dormant, qui est caractérisé par le fait que l'axe longitudinal de la plaque porteuse est parallèle par rapport à l'axe longitudinal de la patte de scellement qui la supporte, et que la plaque porteuse est percée de deux alésages par chacun desquels passe une vis qui est fixée à la patte de scellement.
L'invention a également pour objet un dispositif de réglage caractérisé par le fait qu'une rondelle à trou excentré est placée entre la plaque porteuse et la tête de chaque vis, le trou de la rondelle permettant le passage de la tige filetée de la vis, de sorte que, lorsque les vis d'une même plaque porteuse sont dévissées, ladite plaque peut être ajustée en position par rapport à la patte de scellement qui lui sert de support.
La plaque porteuse peut posséder, selon les cas, une crapaudine ou un gond.
Le dispositif de réglage entre un ouvrant et un dormant, du type utilisant une penture fixée sur l'ouvrant et mobile en rotation par rapport au dormant, lesdits penture et ouvrant coopérant ensemble pour permettre le mouvement dudit ouvrant par rapport audit dormant, est caractérisé par le fait que l'axe transversal de l'ouvrant est parallèle par rapport à l'axe longitudinal de la penture qui le supporte et que la penture est percée de deux alésages par chacun desquels passe une vis qui est fixée à l'ouvrant.
Une rondelle à trou excentré est placée entre la penture et la tête de chaque vis, le trou de la rondelle permettant le passage de la tige filetée de la vis, de sorte que, lorsque les vis d'une même penture sont dévissées, l'ouvrant peut être ajusté en position par rapport à la penture qui lui sert de support.
Chaque rondelle, à un trou excentré, possède un épaulement épousant la forme d'un alésage de la plaque porteuse ou de la penture.
La figure 1 représente une vue d'ensemble de deux articulations utilisant le dispositif de réglage de l'invention, dans leur contexte habituel d'utilisation.
La figure 2 est une coupe selon A-A de la figure 1.
La figure 3 est une vue éclatée d'un des systèmes vis excentrique.
Lorsque l'ensemble à jet à bulles 33 est dans son état éloigné, toutes les soupapes électromagnétiques A-C sont fermées mécaniquement et le connecteur 40 est également séparé et donc le courant électrique vers le moteur est interrompu et la pompe est stoppée et ne fonctionne pas. Par ailleurs, lorsque l'ensemble à jet à bulles 33 est contenu dans l'unité supérieure 20, les
les colonnes supérieures du tableau I Ici-dessous.
A B C Pompe BJA hors C C C Stop BJA mis O O O Stop Impression O O O Stop Alimentation O O O Rotation directe Circulation O O O Rotation inverse Pressurisation C O O Rotation inverse (C-@ fermé, o ouvert) Les états des soupapes électromagnétiques et
Les avantages de la présente invention comprennent l'obtention d'un élément d'assemblage composite ayant une conception et une structure simples, mais qui conserve néanmoins d'excellentes propriétés mécaniques au cours de l'utilisation. Un autre avantage consiste en ce qu'on peut employer les pièces d'éléments d'assemblage composites ayant une section allant en diminuant, pour assembler un matériau composite avec un autre matériau composite ou un métal, en une opération simple. Ces avantages ainsi que d'autres apparaîtront aisément à l'homme de l'art à la lecture de la description faite ici.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre de modes de réalisation, donnés à titre d'exemples non limitatifs. La suite de la description se réfère aux dessins annexés sur lesquels la fig. 1 est une vue de côté simplifiée d'un élément aérodynamique construit avec les éléments d'assemblage composites de l'inInvention la fig. 2 est une coupe selon la ligne 2-2 de l'élément aérodynamique de la fig. 1 les figures 3 à 5 montrent une séquence de fabrication de la pièce d'élément d'assemblage composite à fibres, ayant une section allant en diminuant, qui est fabriquée à partir de feuilles composites à fibres, parallèles et thermodurcissables les figures 6 à 8 sont des coupes partielles d'un élément aérodynamique et elles représentent respectivement les pièces d'élément d'assemblage composite après leur mise en place et après le durcissement, ainsi que la structure résultante la fig. 9 montre une autre procédure de durcissement qu'on peut employer à la place de celle de la fig. 7 la fig. 10 montre encore un autre procédé dans lequel on désire former une tête de rivet bombéesur l'élément d'assemblage composite les figures 11 à 13 montrent l'utilisation d'un seul élément d'assemblage composite dans l'assemblage de structures les figures 14 et 15 montrent l'utilisation d'un bouchon composite moulé en association avec les éléments d'assemblage composites de l'invention qui sont représentés sur les figures 11 à 13 ; et la fig. 16 est un diagramme à barres qui représente les résultats de mesures de résistance au cisaillement, pour les éléments d'assemblage composites à section allant en diminuant de l'invention, et pour des éléments d'assemblage métalliques classiques.
En se référant aux figures 1 et 2, on note qu'un élément aérodynamique 10 (par exemple une pale pour un turbomoteur à soufflante non carénée) est un élément aérodynamique composite dans lequel se trouve un longeron 12 qui est prévu pour la fixation à un moyeu tour nant. Le longeron 12 peut être avantageusement en titane ou en un autre métal. Une bande en métal 14 est fixée au bord d'attaque de l'élément aérodynamique 10, pour la protection contre l'érosion et le choc de particules contenues dans l'air. La peau extérieure 16 est un matériau composite renforcé par des fibres, tel qu'un matériau graphite/époxy. L'intérieur de l'élément aérodynamique 10 contient un matériau léger et poreux, formant un noyau, comme par exemple des blocs 18 et 20 de matériau alvéolaire, situés respectivement au bord d'attaque et au bord de fuite, qui peuvent être constitués par le même matériau ou par des matériaux différents. La peau composite 16 est collée d'une manière classique sur les noyaux légers. Dans ce mode de réalisation, des boulons métalliques, par exemple des boulons en titane, 22a-d et 24a-d, sont placés en position adjacente à la partie de base de l'élément aérodynamique 10 et au longeron adjacent 12. La description précédente de l'élément aérodynamique 10 ne vise qu'à illustrer une structure parmi une variété de structures composites d'un élément aérodynamique qu'il est possible d'utiliser conformément aux principes de l'invention.
Des éléments d'assemblage composites 26a-i conformes à l'invention assemblent les parties opposées de la peau composite 10 et le longeron en titane 12 disposé intérieurement, pour maintenir mécaniquement les pièces ensemble, au moins de façon partielle, afin de définir un article composite, tel qu'une pale ou une aube de turbomachine. Les figures 3-5 illustrent la fabrication d'une pièce des éléments d'assemblage composites 26 des figures 1 et 2. Des feuilles composites 28, 30, 32 et 34, dimensionnées de façon appropriée, comme il est représenté, sont constituées par un matériau composite renforcé par des fibres parallèles ou unidirectionnelles, dont les fibres sont de façon générale orientées selon un axe des fibres. Les fibres qui forment les feuilles composites peuvent être en verre, en graphite, en céramique, en un polymère, ou en un autre matériau, selon ce qui est nécessaire, souhaitable ou commode. Lorsqu'on utilise une résine thermodurcissable, la partie de résine thermodurcissable qui entre dans la composition des feuilles composites peut être constituée par n'importe quel matériau thermodurcissable, comprenant une résine époxy, une résine de polyimide, etc. . I1 est souhaitable que certaines des feuilles composites, et de préférence toutes, contiennent des fibres pratiquement parallèles ou unidirectionnelles, s'étendant en direction longitudinale sur la longueur de chaque fibre composite 28, 30, 32 et 34. Ceci conduira à une orientation longitudinale des fibres dans la pièce d'élément d'assemblage et finalement dans l'élément d'assemblage lui-même. Il faut cependant noter que l'interposition d'une feuille ayant des fibres orientées différemment, par exemple s'étendant dans une direction transversale, en particulier dans la section de tête supérieure de la forme comportant une tête, peut constituer un autre mode de réalisation utilisable pour obtenir des effets spéciaux, ou dans d'autres applications. Néanmoins, comme le montre la fig. 4, l'ensemble de feuilles composites 28, 30, 32 et 34, ayant des dimensions différentes dans la direction de la longueur "L", sont disposées avec leurs premiers bords "E" alignés, et ces feuilles sont de façon générale enroulées en spirale autour d'un axe de fibre 39 pour former une pièce d'élément d'assemblage composite à fibres, 36, ayant une section allant en diminuant, comme le montre la fig. 5. L'élément d'assemblage 36 comprend une partie de tête 35 et une partie de tige 37 qui sont définies par un ensemble de feuilles composites renforcées par des fibres enroulées en spirale, avec les fibres orientées dans la direction de l'axe longitudinal des fibres, 39. A la différence d'éléments d'assemblage composites antérieurs, qui utilisent diverses structures d'éléments d'assemblage composites durcis, la pièce d'élément d'assemblage composite à fibres, 36, ayant une section allant en diminuant, n'est pas durcie ou soumise à l'opération de thermodurcissage, avant son utilisation dans un élément d'assemblage composite, pour assembler les matériaux désirés.
Les figures 6-8 montrent respectivement des étapes séquentielles d'un procédé constituant une forme de l'invention, qui comprend l'utilisation d'une paire de pièces d'élément d'assemblage composite à fibres, 36 et 38, ayant une section allant en diminuant, conformes à la présente invention, pour assembler la peau composite 40 et la peau composite 42 au longeron en titane 44, au moyen d'une ouverture telle que celle indiquée en 45 dans les dessins. On notera que les matériaux à assembler ou à réunir ne doivent pas nécessairement être dans l'ordre indiqué, ni correspondre au nombre de matériaux indiqués sur les figures 6 à 8. Les pièces d'éléments d'assemblage composites 36 et 38 peuvent ainsi assembler de façon appropriée un matériau composite à un matériau composite, ou un matériau composite à un matériau métallique, etc. Les illustrations spécifiques qui sont présentées sur les figures 6 à 8 suivent la construction de l'élément aérodynamique 10 qui est décrit ci-dessus. On notera qu'on utilise une paire de pièces d'éléments d'assemblage ayant une section allant en diminuant, pour assembler les composites 40 et 42 au longeron en titane 44.
On notera qu'il serait possible d'employer plus de deux éléments d'assemblage composites ayant une section allant en diminuant, si ceci était nécessaire, souhaitable ou commode. Dans ce mode de réalisation, un chanfrein 46 est formé dans la peau composite 40 et un chanfrein 48 est formé dans la peau composite 42. Les têtes des pièces d'éléments d'assemblage 36 et 38 ont une taille adaptée pour remplir ces chanfreins.
Bien entendu, l'utilisation de telles indentations n'est pas nécessaire pour la mise en oeuvre de l'invention, comme on l'examinera ultérieurement en relation avec la fig. 10.
Après avoir introduit et bloqué les pièces d'élément d'assemblage composite 36 et 38 dans le trou qui traverse les peaux 40 et 42 et la pièce de métal intérieure 44, on coupe les petites extrémités, en excès, des pièces ayant une section allant en diminuant. Comme le montre la fig. 7, il est souhaitable de placer l'assemblage à l'intérieur d'une gaine ou d'une poche élastique 50, en compagnie d'un outil de formage en matière plastique 51, consistant par exemple en caoutchouc aux silicones, comme le montre la fig. 7. Sur cette figure, une pression de gaz, provenant par exemple d'un autoclave, est représentée par des flèches 53. On évacue ensuite l'air qui est contenu dans la poche.
L'opération de durcissement de la partie en résine des pièces d'élément d'assemblage composite 36 et 38, pour former un élément d'assemblage composite, utilise de la chaleur provenant par exemple d'un four ou d'un autoclave, qui est capable de maintenir une température appropriée, nécessaire pour la prise ou le durcissement de cette résine. On peut également établir dans l'autoclave une pression appropriée, par exemple une pression manométrique de 350-700 kPa, tout en chauffant l'assemblage, pour densifier davantage l'élément d'assemblage durci, et pour contribuer à affleurer les têtes d'élément d'assemblage 41 et 43 aux autres surfaces des peaux composites 40 et 42, comme le montre la fig. 8. On note que l'élément d'assemblage composite durci résultant 52, conforme à l'invention, est une structure d'un seul tenant qui maintient fermement ensemble les organes de l'assemblage, au moins de façon partiellement mécanique. On a observé que si l'élément d'assemblage composite durci 52 était constitué par un même matériau, il avait de façon générale une composition homogène et une excellente résistance à la traction. On notera évidemment que les deux pièces d'élément d'assemblage composite, ou plus, qui sont utilisées dans la présente invention pour assembler les peaux composites 40 et 42 au longeron métallique 44, peuvent avoir une composition différente. Bien que le procédé décrit en relation avec les figures 6 à 8, employant une gaine ou une poche élastique 50, soit commode, on peut utiliser d'autres procédés. Par exemple, comme le montre la fig. 9, on peut utiliser une paire d'outils ou de matrices de formage chauffés, 54 et 56.
Lorsqu'on ne désire pas de chanfreins dans l'une des surfaces extérieures ou dans les deux, on peut utiliser des outils ou des matrices de formage chauffées, 54 et 56, représentés sur la fig. 10, pour former une tête arrondie 55 ou un rivet à tête bombée. Les matrices comportent des cavités de forme appropriée, comme représenté, dans lesquelles ces têtes sont mises en forme pendant l'application de la pression.