INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention prévoit de réaliser cette opération automatiquement.
Ce second guide est un tunnel rectangulaire muni d'une lumière longitudinale sur l'une de ses faces les plus larges. Cette lumiè re v-a permettre l'accès au contact du bordage qui défile dans le guide afin de créér un entrainement intermédiaire de réinsertion par l'action d'une roue(23) à pignon denté, fixée solidairement au corps d'un verin (24)'. le piston est prolongé par une crémaillère (25) créant à cette roue un mouvement rotatif dans le sens des aiguilles d'une montre. La mise en contact de cet roue et du bpr- dage est assurée par l'action d'un verin (26) agissant en pres sion . ( une variante est possible avec un vérin rotatif ).
Le bordage à nouveau entrainé pénetre dans la tête de bordage (27) pour atteindre la tête de piqûre (32) sous laquelle il s'en gage et dépasse d'un centimètre avant arrêt. (28) ,A ce stade l'entraineur de réinsertion à terminé sa mission; le relai étant assuré par la tête de piqûre dont le pied de biche redescendu va permettre aux griffes de continuer le mouvement de traction.
Afin d'éviter des accrochages du bordage avec les griffes lors de la réinsertion, l'invention prévoit un élévateur qui par l'ac tion d'un verin vertical (29) soulève la partie gauche du système de quelques m-/m (30) en utilisant la flexibilité de sa base; la fixation étant assurée sur la partie droite. (31) Dans paragraphe précédent il est précisé qu'en fin d'insertion le bout de bordage se trouve placé à gauche de la tête de piqûre, la dépassant d'environ un centimètre. Toutefois le sens de défilement du bordage s'effectue perpendiculairement au sens de présentation de la pièce à border ( ce sens de présentation est matérialisé par une flèche 34.) Pour apporter un maximum de confort à l'opératrice, et faciliter l'engagement de pièces fines sous la tête de piqûre, le système prévoit une soufflerie. Un conduit muni d'un bec (33) escamotable pulse de l'air sur le bout de bordage créant une inflexion de 90".
Pour être complet le système utilise un bordeur ou un ganceur équipé d'un capot escamotable. Pour des travaux de bordage ou les aspects de finition doivent être irréprochables, il est nécessaire de retourner le bout de bordage sur lui même et ce, avant piqûre.
Cette opération se réalise aisément, sur machine, à l'intérieur du bordeur, sans avoir à dégager la piéce à border,en escamotant le capot. Celui-çi pivote sur un axe formant charnière, situé sur sa partie droite.
La coupe automatique peut être réalisée soit a froid soit à chaud.
SOUFFLET D'ETANCHEITE A REPARTITEUR DE COURSE La présente invention se rapporte à un soufflet d'étanchéité à répartiteur de course, en particulier destiné à équiper un robinet vanne.
Plus précisément, elle concerne un soufflet d'étanchéité à répartiteur de course disposé sur une tige coulissante dans un carter fixe et fixé par une de ses extrémités à la tige et par l'autre extrémité au carter, comportant une pluralité de tronçons de soufflet mis bout à bout, une pluralité de bagues coulissant sur la tige et comportant une nervure radiale annulaire sur laquelle sont fixées les extrémités adjacentes de tronçons de soufflet, deux bagues adjacentes venant en butée dans la position de compression maximale du tronçon de soufflet correspondant, soufflet comportant également des organes de limitation de la course d'extension reliant les bagues adjacentes et comportant des parties d'extrémité venant en butée avec des surfaces de butées agencées sur les bagues.
De tels soufflets sont destinés à équiper des robinets vannes. Ces derniers comportent un carter dans lequel coulisse une tige reliée aux opercules réalisant l'obturation des tronçons de conduits véhiculant un fluide.
Une boite à garnitures d'étanchéité est disposée entre la tige et le carter sur le chemin de glissement de la tige pour réaliser une première étanchéité. Dans le cas de fluides particulièrement toxiques, il est recherché une étanchéité totale et de façon connue on installe en plus un soufflet d'étanchéité en aval de la boite de garnitures. Ce soufflet est fixé d'une part au carter et d'autre part à la tige et grâce à son élasticité peut se déformer au cours du déplacement de la tige par rapport au carter.
Dans le cas de robinets vannes de grande dimension ce soufflet peut atteindre un longueur considérable et est alors formé de tronçons de soufflet reliés les uns aux autres. Il est nécessaire de prévoir un dispositif répartiteur de course pour limiter la compression et l'extension des différents tronçons et permettre que chaque tronçon subisse des déformations équivalentes, afin d'éviter que certains tronçons soient sollicités plus que d'autres et cassent prématurément.
Un répartiteur de course de ce type connu comporte des bagues coulissant sur la tige et portant respectivement une nervure annulaire externe. Entre ces nervures externes sont soudés les tronçons de soufflet à l'aide de pièces rapportées chapeautant les nervures. Les nervures sont pourvues d'orifices et entre chaque paire de nervures est enfilé dans deux orifices alignés un tirant longitudinal comportant à ses deux extrémités un embout soudé de diamètre supérieur à celui des orifices.
La limitation en compression d'un tronçon de soufflet est obtenue par butée des deux bagues le supportant et la limitation en extension par butée des embouts d'un tirant sur les nervures des bagues correspondantes.
Un tel répartiteur pose plusieurs problèmes. Les tirants étant relativement longs et les tronçons relativement nombreux, l'ensemble a une tenue mécanique contestable compte tenu de déplacements transversaux des tirants nuisant à leur bon guidage.
Le dispositif pose également des problèmes de montage et de démontage. Au montage il faut enfiler les tirants dans les orifices correspondant puis souder leurs embouts. I1 est difficile de réaliser ceci de façon précise et la position des embouts définissant la course maximale d'extension des tronçons de soufflet, il est difficile d'obtenir une répartition correcte de course. Dans le cas où un tronçon de soufflet avec sa partie de répartiteur est endommagé, il s'avère impossible de démonter ce tronçon et la partie de répartiteur correspondante et de les changer et il est donc nécessaire de changer le soufflet entier. En effet, une fois le tronçon de soufflet enlevé, même en coupant le tirant, on ne peut démonter les extrémités de tirant pourvues de leur embout car elles sont logées dans les tronçons adjacents.
RESULTATS Production de l'IL-i p La fraction SPV30 en absence de tout autre effecteur stimule de manière dose-dépendante la production de l'IL-l ss par les cellules mononuclées du sang périphérique. L'augmentation de la production de l'lL-lss par rapport à la production basale est détectable à partir de 50-100 llg/ml de SPV30, après 24 heures d'incubation. L'IL-lss stimulée par le SPV30 à 2 mg/ml atteint les concentrations 2 à 3 fois supérieures (15-20 ng/ml) à celles induites, dans la même expérience, par les concentrations optimales (1-10 ng/ml) de LPS ; cependant, le plateau de production de l'IL-l n'est pas observé dans ces conditions. La production de l'IL-I p par les cellules stimulées par les LPS (1 ng/ml) ou par le PMA (10 ng/ml) plus le CD3 (1 ,ug/ml) n'est pas modifiée de manière significative par la présence de SPV3o.
Production de l'lL-6 La présence de la fraction SPV30 dans le milieu de culture des cellules mononucléées du sang périphérique n'exerce aucun effet sur la production de l'IL-6, basale ou stimulée.
Production du TNFa En absence d'autres effecteurs, la fraction SPV30 stimule la production de TNFcx par les cellules mononucléées du sang périphérique de manière dose dépendante (détectable à partir de 50-100 rg/ml de SPV30) et modeste (de l'ordre de 0,4 ng/ml pour la concentration de SPV30 de 2 mg/ml). La production de TNFa induite par les concentrations optimales de PMA (10 ng/ml) plus CD3 (1 rg/ml), de l'ordre de 5-10 ng/ml à 24 h et de 50 ng/ml à 48 h, est légèrement inhibée par le SPV30 (inhibition maximale de 20 à 30% par la présence de SPV30 à 4 mg/ml, demieffet à 750 rg/ml de SPV30 .
Production du GM-CSF La fraction SPV30 en absence de tout autre effecteur induit de manière dose-dépendante, détectable à partir de 50-100 rg/ml de SPV30, la production de GM-CSF par les cellules mononucléées du sang périphérique.
A 24 h, en présence de 2 mg/ml de SPV30, le taux de GM-CSF atteint 0,2 ng/ml (quatre fois la production basale), comparable à celui induit par les LPS. Le SPV30 inhibe de manière significative la production de GM-CSF induite par l'incubation avec PMA (10 ng/ml) plus CD3 (1 Fg/ml) ainsi qu'avec PMA (10 ng/ml) plus PHA (6 rg/ml). La production de GM-CSF induite par ces activateurs est de l'ordre de 10 ng/ml à 48 heures.
L'inhibition maximale atteint 90% en présence de SPV3
Production d'IL-2 Mis en présence des cellules mononucléées du sang périphérique, le SPV30 n'exerce aucun effet sur la production basale d'IL-2. La synthèse d'IL-2 induite par différents activateurs, tels la PHA (1 rg/ml), le PMA (10 ng/ml) plus le CD3 (1 crg/ml), le PMA (10 ng/ml) plus la PHA (1 rg/ml), est inhibée de manière spectaculaire, dose dépendante, par le SPV30. L'effet inhibiteur de la synthèse d'IL-2 est détectable à 200-300 rg/ml de SPV30, le demi-effet est observé à 750-1000 ,ug/ml, et l'inhibition maximale de 8090% est atteinte à 4 mg/ml. La fraction dialysable de SPV30 rend compte de ces propriétés. Pour observer l'effet inhibiteur optimal, le SPV30 doit être ajouté dans le milieu de culture simultanément avec l'activateur ou peu après, une à deux heures ; l'inhibition de la production d'IL-2 est observable, mais suboptimale, quand les cellules ont été préincubées 2 heures avec le SPV30 seul ou 4 heures avec l'activateur seul. L'effet du SPV30 est détectable dès le début de la production d'IL-2 elle-Même ; puis l'effet suppresseur augmente régulièrement pour atteindre 50% et 75% d'inhibition (SPV30 à 1 mg/ml et à 2 mg/ml, respectivement) après 24 h d'incubation et 65% et 85% d'inhibition après 48 h.
Action agoniste du SPV30 et de la ciclosporine A sur la production d'IL-2 En accord avec les données publiées, l'effet inhibiteur de la ciclosporine A sur la synthèse d'IL-2 a été détectable à 10-20 nM, le demieffet a été observé à 50 nM et l'inhibition de 80% a été atteinte à 100 nM. La présence de la fraction SPV30 a déplacé la courbe dose-réponse de l'inhibition de production d'IL-2 par la CsA vers la bas et légèrement à gauche, indiquant leur action au moins additive : ainsi à 300 ,ig/ml de SPV30, l'inhibition de la production d'IL-2 a été observable à 5-10 nM de CsA ; en présence de 1250 pg/ml de SPV30, l'inhibition a été de 60% pour 1 nM de CsA, de 80% pour 50 nM de CsA et de 92% pour 100 nM de CsA.
n existe un probable effet de potentialisation de l'action suppressive de la ciclosporine A par la fraction SPV30 ; en présence de 50 nM de CsA, la courbe doseréponse de l'inhibition de la production d'-2 par le SPV30 est plate, montrant 85% d'inhibition pour toutes les concentrations testées (0,01 à 2,5 mg/ml) de SPV3o.
Prolifération cellulaire La prolifération de cellules mononucléées du sang périphérique induite par la PHA (1 rg/ml) est inhibée de manière dose-dépendante par le SPV30 pour des concentrations de 0,7 à 2 mg/ml; à 1 mg/ml de SPV30, concentration demi-inhibitrice de la synthèse d'IL-2, la prolifération a été inhibée de 30% et à 2 mg/ml l'inhibition de la prolifération a été de 75t Cependant, une amplification par le SPV30 de la prolifération cellulaire induite par la PHA a été observée pour des concentrations qui n'exercent pas d'effet détectable sur la production d'IL-2 ; 30% d'augmentation d'incorporation de thymidine tritiée à 50 rg/ml de SPV30, 15% d'augmentation à 200 crg/ml. n faut souligner que l'influence de SPV30 sur la prolifération cellulaire a été observée uniquement à 48 heures de culture; la mesure de l'incorporation de thymidine tritiée à des temps plus tardifs (72 h ou 96 h) n'a montré aucun effet de SPV30 sur la prolifération, basale ou induite par la PHA.
Action antagoniste du SPV30 et de la ciclosporine A sur la prolifération cellulaire En accord avec les données publiées, l'effet suppresseur sur la prolifération lymphocytaire induite par les mitogènes a été observé pour les mêmes concentrations de ciclosporine A, que son effet inhibiteur de la production d'lL-2. La fraction SPV30 exerce un effet antagoniste de l'action de la CsA sur la prolifération. La présence de SPV30 à 0,3 mg/ml a induit une amplification de la prolifération stimulée par la PHA en présence des doses non inhibitrices de la CsA (6096 d'augmentation à 1 nM de CsA, 30% à 10 nM de Csa) ; à 100 nm de CsA en présence de 0,3 mg/ml de SPV30 à la prolifération reste à son niveau maximal stimulé par la PHA. Le même effet est observé en présence de SPV30 à 1,2 mg/ml qui a provoqué une translation analogue de la courbe dose-réponse de l'inhibition de la prolifération par la CsA vers le haut. L'effet antagoniste de l'action suppressive de la prolifération par la CsA n'a pas été observé en présence de SPV30 à 2,5 mg/ml.
Exemple 5 : Essai clinique : SPV vs PIACEBO Essai pilote phase VII randomisée en double aveugle - But: Efficacité et de la tolérance du S.P.V. patients V.I.H asymptomatiques - Avis favorable du C.C.P.P.RB: avril 92 - Critères inclusion: CD4 entre 250 et 500 / mm3.
patient V.l/ll asymptomatique (stade II CDC) - Critères d'exclusion: prise d'antiviraux (AZT-DDI) - Critères principal de jugement: évolution du nombre de CD4 - Critères secondaires Evaluation de la tolérance du S.P.V-Progression dans la maladie Autres marqueurs prédictifs de l'infection V. l.H (Agp24, B2microglobulinémie, néoptérine, IgA) Les résultats sont présentés sur la figure 7. On observe une augmentation significative du taux de CD4 dans le groupe traité par SPV30.
Il n'existe pas de différence significative des effets secondaires entre les deux groupes.
DISPOSITIF ET PROCEDE DE TRANSFORMATION DE PIECES DE BOIS EN PARTICULES CALIBREES, PAR EXEMPLE POUR LITIERE D'ELEVAGE.
La présente invention se rapporte à un dispositif et un procédé de transformation de pièces de bois ou analogue en particules calibrées, telles que copeaux.
Ainsi la demanderesse a eu connaissance d'un nouveau règlement qui impose la présence d'un dispositif de secours pour libérer simultanément depuis l'extérieur et depuis l'intérieur et rendre manoeuvrables à la main toutes les portes d'une même face d'une voiture de voyageurs, sans pour autant entraîner l'ouverture complète de chaque porte, ce qui pourrait provoquer la chute d'un voyageur appuyé sur ladite porte.
Un système mécanique entraînant toutes les portes exigerait un effort physique inacceptable. II faut donc concevoir un dispositif de secours utilisant l'énergie électrique du train lorsque celleci est encore disponible.
La présente invention a pour but de surmonter ces inconvénients et de proposer une solution au problème précité en proposant un dispositif de secours très facilement actionnable par une personne se trouvant à l'extérieur de la voiture et permettant le déverrouillage immédiat d'une ou plusieurs portes.
La présente invention vise donc un dispositif de secours pour commander électriquement au moins depuis l'extérieur le déverrouillage positif d'au moins une porte en position fermée d'un véhicule à plusieurs portes adapté au transport des voyageurs, ce dispositif étant adapté à être relié à un mécanisme électromécanique de commande de la fermeture et du verrouillage ou du déverrouillage et de l'ouverture du vantail ou des vantaux constituant chaque porte par actionnement des organes électriques entraînant pour chaque vantail un élément de commande de ce vantail et l'organe de verrouillage correspondant.
Selon l'invention, le dispositif de secours est caractérisé en ce qu'il comporte un commutateur situé sur la façade extérieure dudit véhicule et relié électriquement à un organe de commande desdits organes électriques, pour émettre un premier signal électrique lorsqu'on actionne ce commutateur, et des moyens adaptés à recevoir le premier signal électrique émis par le commutateur et à générer une impulsion de courant prédéterminée de façon à provoquer le déverrouillage positif de chaque vantail.
On obtient donc le déverrouillage immédiat d'une ou plusieurs portes par simple action sur le commutateur. Ce déverrouillage étant commandé de façon électrique, il peut être obtenu instantanément et par toute personne quelle que soit sa force physique. II est par exemple possible d'agencer le dispositif de sorte que l'actionnement d'un seul commutateur entraîne le déverrouillage de toutes les portes d'une face de la voiture. De plus, le dispositif de secours ne diminue en rien le niveau de sécurité et la fiabilité du mécanisme électromécanique de la porte. Le même dispositif peut être installé à l'intérieur du véhicule.
Suivant une version avantageuse de l'invention, le commutateur est relié à l'organe de commande de façon telle que le premier signal électrique provoque le démarrage du moteur électrique qui entraîne un élément de commande commandant chaque vantail et le cas échéant l'organe de verrouillage correspondant.
De plus, le dispositif peut comporter des moyens de contact adaptés à émettre un second signal électrique lorsque le moteur électrique a tourné dudit angle prédéterminé.
Cet angle pourra être choisi de sorte que le déverrouillage est nécessairement obtenu dès que le moteur a tourné de cet angle. Les moyens de contact sont par exemple disposés sur le moteur ou l'élément de commande.
Suivant une version préférée, les moyens de contact sont reliés à l'organe de commande de façon telle que le second signal électrique commande l'arrêt immédiat du moteur électrique.
On peut alors immédiatement manoeuvrer le vantail pour ouvrir la porte sans que le moteur soit source de danger.
Suivant une autre version préférée de l'invention, L'angle prédéterminé est choisi de façon à provoquer le déverrouillage positif et une faible ouverture de chaque vantail.
Ainsi, alors que la surface d'un vantail offre souvent peu de prise pour sa manoeuvre en vue de son ouverture manuelle, la faible ~ouverture du vantail permet d'introduire la main dans l'espace ainsi ménagé et d'exercer sans difficulté un effort sensiblement parallèle à la surface du vantail. Cette faible ouverture supprime en outre tout risque de chute d'un voyageur appuyé sur la porte.
Le dispositif de secours peut encore comporter des moyens mécaniques adaptés à déplacer positivement l'organe de verrouillage correspondant de façon à provoquer le déverrouillage de chaque vantail.
Ces moyens mécaniques peuvent être des moyens classiques et constituer un second dispositif de secours en cas de défaillance de l'énergie électrique et des moyens de la présente invention.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront encore dans la description qui va suivre d'un mode préféré de réalisation du dispositif de secours. Aux dessins annexés donnés à titre d'exemple non-limitatif: - la figure 1 est une vue en élévation d'une porte coulissante à deux vantaux commandés par le dispositif de secours selon l'invention; - la figure 2 est un schéma électrique de principe du dispositif selon l'invention.
L'arc de cercle (15) génère une calotte sphérique et l'arc de cercle (14) une portion de tore. A titre d'exemple, R1 peut être de l'ordre de 6 mm et R2 de l'ordre de 250 mm.
La deuxième passe d'emboutissage est représentée sur la figure 6. Le produit qui est embouti n'est plus un flan mais une ébauche déjà emboutie au cours de la première passe. La coupelle (24) est en cours d'emboutissage; son diamètre initial correspondant à la partie supérieure (25) est en cours de diminution vers son diamètre final (26) défini par l'espace entre le poinçon (27) et la matrice (28). Corrélativement, la hauteur des parois augmente sans qu'il y ait étirage, c'est-àdire diminution de l'épaisseur. Un serre-flan interne (29) est disposé à l'intérieure de l'ébauche.
Les inventeurs ont trouvé que l'angle alpha que fait la génératrice du cône d'entrée de la matrice avec le plan horizontal perpendiculaire à l'axe du poinçon est critique pour l'emboutissage des complexes métalloplastiques de type MPM. Cet angle doit être compris entre 10 et 70" et de préférence voisin de 60".
Les composants de boîtes, corps ou couvercles, faits par emboutissage à partir de complexes métalloplastiques MPM font également partie de l'invention.
Ils sont caractérisés en ce que le complexe métalloplastique est constitué d'une couche centrale de polymère thermoplastique d'épaisseur P revêtue sur chacune de ses faces intérieure et extérieure de feuilles métalliques d'épaisseurs respectives Mi et Me, telles que le rapport P/(Mi + Me) soit supérieur à 0,5.
Ce rapport est de préférence compris entre 0,7 et 2,5 et, de façon plus précise, entre 1,0 et 2.
Avantageusement, pour les corps de boites, l'épaisseur P du polymère est comprise entre 100 et 500 pin et l'épaisseur M1 ou Me de chacune des feuilles métalliques est comprise entre 25 et 150 pin; pour les couvercles, l'épaisseur P du polymère est comprise entre 80 et 300 pin et l'épaisseur M1 ou Me de chacune des feuilles métalliques est comprise entre 25 et 100 pin.
Une bande de polypropylène de 300 micromètres d'épaisseur a été revêtue sur chacune de ses faces d'une couche de 10 micromètres d'épaisseur d'un adhésif constitué d'une feuille de polypropylène modifié à l'acide maléique. Les deux feuilles d'adhésif ont été appliquées sur la feuille à froid par passage entre des rouleaux. La bande composite ainsi obtenue a été ensuite introduite en continu entre deux feuilles de 100 micromètres d'épaisseur d'alliage d'aluminium 3003, alliage au manganèse selon les normes "Aluminum Association", dévidées chacune à partir d'une bobine et préchauffées par passage dans un four à une température de <RTI ID=16 rouleaux exerçant une pression voisine de 4000 kPa, puis enroulé en bobine. A partir de ce complexe, on a découpé des flans circulaires de 140 mm de diamètre. Ces flans ont été ensuite emboutis en deux passes successives à l'aide d'un poinçon du type analogue à celui représenté sur la figure 5a avec R1 = 8 mm, et pour la deuxième passe à l'aide d'une matrice dont l'angle alpha était de 60". La première passe a donné des ébauches de diamètre extérieur 86 mm et de hauteur 35 mm, la deuxième passe des corps de botes de diamètre extérieur 67 mm et de hauteur 56 mm. L'examen attentif de ces boîtes n'a mis en évidence aucune fissure du métal ni du plastique. Aucune décohésion entre le métal et le plastique n'a été constatée.
Une bande de complexe MPM a été préparée en co-extrudant entre deux feuilles du même alliage 3003 que dans l'exemple 1, mais d'épaisseur 80 micromètres une âme constituée d'une feuille de polypropylène de 250 micromètres d'épaisseur et de part et d'autre de cette âme une couche d'adhésif constituée de polypropylène modifié à l'acide maléique de 10 micromètres d'épaisseur. L'adhésion a été réalisée par passage entre des rouleaux chauffés à 200 C et en exerçant une pression de 4000 kPa. Des corps de boîtes ont été fabriquées dans les mêmes conditions que dans l'exemple 1. L'examen de ces boîtes n'a mis en évidence aucune fissure du métal ni du plastique.
Aucune décohésion entre le métal et le plastique n'a été constatée.