INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour un moteur à quatre temps, la rétention des gaz de combustion est obtenue par le réglage de la distribution de façon à éviter le refoulement complet des gaz hors du cylindre ou encore à provoquer leur réaspiration, avant d'entamer le processus d'admission de l'air frais lors de la course descendante du piston.
il suffit dans ce cas de décrire le diagramme d'ouverture des soupapes d'échappement et d'admission pour mettre l'homme de métier en mesure d'adapter les moteurs à quatre temps connus au procédé conforme à l'invention, à l'aide des figures 13 à 15 qui représentent, en fonction de l'angle du vilebrequin ou arbre principal du moteur, les levées d'ouverture respectivement de la soupape d'échappement (en trait plein) et de la soupape d'admission (en trait interrompu).
Selon le diagramme de la figure 13, i y a fermeture anticipée de l'échappement et ouverture retardée de l'admission. Les moyens distributeurs d'échappement sont fermés (FE = fermeture de l'échappement) avant que le volume de la chambre de travail 1 soit minimal et les moyens distributeurs d'admission ne s'ouvrent (OA = ouverture de l'admission) que pendant la course du piston 5 correspondant à l'accroissement du susdit volume, au moment où l'arbre principal du moteur a une position sensiblement symétrique, par rapport à la position correspondant à la valeur minimale de ce volume, de celle correspondant à la fermeture des moyens distributeurs d'échappement. "OE" désigne l'ouverture -de l'échappement et "FA" la fermeture de l'admission.
Selon le diagramme de la figure 14, les moyens distributeurs d'échappement sont fermés (en FE1) lorsque le volume de la chambre de travail 1 est voisin de sa valeur minimale, lorsqu'il risque de se produire une interférence entre le piston 5 et les moyens distributeurs d'échappement, puis rouverts lorsque ce volume atteint puis dépasse sa valeur minimale, puis fermés à nouveau en (FE2) alors que les moyens distributeurs d'admission commencent à s'ouvrir et que le piston est dans sa course d'augmentation dudit volume. On utilise à cet effet un arbre à came d'échappement à double bosse de façon à réaspirer une partie des gaz refoulés.
Le diagramme de la figure 15 est une variante de celui de la figure 14 qui correspond au cas où il ne risque pas de se produire d'interférence entre le piston 5 et les moyens distributeurs d'échappement. C'est le cas par exemple lorsque la commande de l'échappement se fait par un boisseau, en remplacement d'une soupape, ou lorsqu'elle se fait par une soupape située dans une chapelle ou dans une chambre séparée de la chambre principale. I1 n'est donc pas alors nécessaire de refermer temporairement les moyens distributeurs d'échappement, comme on le voit par comparaison entre les diagrammes des figures 14 et 15.
DETECTEUR D'INTENSITE DE COURANT UNIDIRECTIONNEL A ISOLEMENT GALVANIQUE, DISPOSITIF DE MESURE D'INTENSITE, CONVERTISSEUR DE COURANT CONTINU-CONTINU ET RADAR METTANT EN OEUVRE UN TEL DETECTEUR L'invention se rapporte principalement à un détecteur d'intensité de courant unidirectionnel, notamment de courant pulsé, à isolement galvanique, à un dispositif de mesure d'intensité, à un convertisseur de courant continu-continu et à un radar mettant en oeuvre au moins un tel détecteur.
Les détecteurs d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique trouvent de nombreuses applications en électrotechnique et électronique dans les domaines aussi variés que les convertisseurs de courant continu-continu ou la mesure d'impulsion émise par un émetteur radar.
Bien que de nombreux types de détecteurs d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique ont été proposés, comme indiqué dans le premier paragraphe de l'introduction de "DC current sensor of PWM converters" A.W. KELLEY et J.E. TITUS 1991 PESC Conference IEEE., il n'existe pas de tels détecteurs donnant satisfaction.
Le Brevet français 87 17313 publié sous le N 2 624 617 au nom de la Demanderesse décrit un détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique comportant une sonde à effet Hall insérée dans un entrefer d'un circuit magnétique d'un transformateur dont le bobinage secondaire est court-circuité par une résistance de faible valeur. Les sorties de la sonde à effet Hall et du bobinage secondaire amplifiés sont réunies. Ce montage effectue une compensation du flux magnétique prélevé par la sonde à effet Hall. Toutefois, cette réalisation ne donne pas entièrement satisfaction.
Le Brevet US-3 916 310 décrit, en référence à la figure 4, un appareil de mesure de courant alternatif à isolement galvanique comportant un transformateur dont les deux bobinages secondaires sont connectés en série par l'intermédiaire d'un amplificateur opérationnel ayant un gain infini. Un flux apparaissant dans le circuit magnétique du transformateur induit une tension dans un des bobinages qui, amplifiée par l'amplificateur opérationnel, provoque une injection de courant dans le second bobinage annulant ce flux.
Ce dispositif ne peut fonctionner qu'en courant alternatif basse fréquence.
II est à noter que les performances des convertisseurs de courant continu-continu sont affectées par l'utilisation de détecteurs d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique de type connu qui ne donnent pas entièrement satisfaction.
C'est par conséquent un but de la présente invention d'offrir un détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique susceptible de mesurer un courant pulsé dans une large bande de fréquence.
C'est aussi un but de la présente invention d'offrir un détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique ayant un encombrement et une masse réduits.
Les joncs obtenus par mise en oeuvre des compositions ont été broyés et la fraction granulométrique comprise entre 100 et 500 um a été mise au contact de l'eau à 5'C, température choisie afin d'éviter les contaminations, et à une concentration de 4g de produit/l d'eau. Le contact dans l'eau a duré 3 semaines.
A titre indicatif, on donne ci-après les valeurs de DCO et de DBO5 pour deux produits tels que l'acide acétique et le glucose - acide acétique : DCO 1 DBOs 0,65 - glucose : DCO 0,9 DBO5 0,8 Quatre compositions ont été testées, trois d'entre elles correspondant à l'invention et la quatrième servant de témoin. Ces compositions sont les suivantes - composition 4 selon l'invention, précédemment définie dans le tableau I, - composition 8 contenant 60,6 8 d'amidon à 70 % d'amylose, 17,3 y de sorbitol, 8,6 y de lactate de sodium (formé "in situ" par acide lactique et soude) 2 t de colophane.
10 % de tanin de mimosa, et 1,5 t de paraformaldéhyde, - composition 3 selon l'invention, précédemment définie dans le tableau I, - composition 1 selon l'art antérieur, également définie dans le tableau I.
COMPOSITIONS 4 8 3 1 DCO à 21 jours avant filtration 4230 4400 4300 4350 DB05 à 21 jours avant filtration 2000 1740 2200 2200 Indice de biodégradabilité avant 0,47 0,39 0,51 0,50 filtration DCO à 21 jours après filtrafion 1280 1230 1320 900 D1305 à 21 Jours après filtration 940 720 1000 700 Indice de biodégradabilité après 0,73 0,58 0,75 0,78 filtration On constate que les compositions thermoformables conformes à l'invention permettent d'obtenir des articles thermoformés dont la biodégradabilité est mieux contrôlée, et qui peuvent donc mieux satisfaire aux besoins rencontrés dans l'industrie.
DISPOSITIF DE RACCORD BOUT A BOUT DE DEUX ELEMENTS PROFILES TUBULAIRES DE SECTION AU MOINS PARTIELLEMENT ELLIPTIQUE OU OVOIDE.
La présente invention concerne un dispositif de raccord bout à bout de deux éléments profilés tubulaires de section au moins partiellement elliptique ou ovoïde.
Elle s'applique notamment, mais non exclusivement, à la réalisation en plusieurs tronçons, d'étais et de tubes enrouleurs-dérouleurs de voilure, c'est-à-dire de tubes montés rotatifs autour d'un câble d'un gréement d'un bateau, et pouvant être entraîné en rotation grâce à des moyens d'entraînement tels que, par exemple, un tambour ou un motoréducteur.
On sait que dans ce type d'application, le tube, de section sensiblement circulaire, comprend une (voire deux) gorge longitudinale dans laquelle vient s'engager et coulisser la ralingue de la voile. Pour effectuer le raccordement des différents tronçons constituant le tube, on a déjà proposé d'utiliser des éclisses tubulaires logeant des paliers par lesquels passe le câble, qui s'engagent dans les deux extrémités en regard des tronçons tubulaires et qui y sont bloqués grâce à des vis.
Compte tenu des contraintes sévères auxquelles sont soumis ces tubes, de nombreuses solutions ont été proposées pour assurer une bonne continuité mécanique au niveau des jonctions entre les différents segments, tant en ce qui concerne la résistance aux efforts transversaux (moment fléchissant) que la transmission d'un couple de l'un à l'autre de ces éléments.
L'une de ces solutions, particulièrement avantageuse, consiste à utiliser des éclisses de section en forme de Q dont les extrémités s'engagent dans deux cavités latérales formées dans les éléments profilés tubulaires, de part et d'autre de la nervuration interne dans laquelle est formée la (ou les) gorge(s). Dans ce cas, lesdites gorges présentent chacune une face radiale contre laquelle vient s'appliquer une face correspondante de l'éclisse. Le blocage est alors assuré au moyen d'une vis dont le serrage provoque l'application des faces radiales de l'éclisse contre les faces radiales des éléments tubulaires, c'est-à-dire dans des plans radiaux.
Cette solution permet d'obtenir un excellent équilibre des contraintes exercées sur les éléments tubulaires, tant en flexion qu'en torsion.
Le fauteuil comporte un châssis 20 constitué de deux parties 21 et 22. La partie 21 reçoit un siège 23, un dossier 24 et, non représentées, une ou deux roulettes.
L'autre partie 22 du châssis comporte un palier 25 apte à recevoir l'axe de rotation d'une roue. II est précisé que, sur la Figure 2, n'est illustré que le côté gauche du fauteuil, étant entendu que le côté droit s'en déduit sans difficulté par symétrie par rapport au plan médian du fauteuil. La deuxième partie 22 du châssis est ainsi constituée par deux ensembles distincts reliés chacun à la partie 21 par un élément 26 élastiquement déformable, par flexion dans le mode illustré, pour obtenir les résultats explicités ci-dessus par référence à la Figure 1.
Pour réaliser un tel châssis, il est avantageux d'utiliser des profilés creux. Dans ce cas, les deux parties 21 et 22 comportent chacune au moins un profilé creux 27 et 28. Dans la position de repos des deux parties 21 et 22, ces deux profilés creux sont disposés sur un même axe 29 et à une certaine distance l'un de l'autre. L'élément élastiquement déformable 26 est alors avantageusement constitué par un cylindre de matériau élastique dont les deux extrémités 30 et 31 sont respectivement enfichées dans le creux des deux profilés 27, 28. Des moyens 32, 33 sont prévus pour solidariser les extrémités 30 et 31 avec la paroi intérieure de ces profilés creux. Ces moyens peuvent être de tout type : vis, boulon, collage, etc.
Dans ce mode de réalisation, comme l'élément élastique 26 est constitué par un cylindre de relativement faible longueur, il est avantageusement réalisé dans un matériau plastique.
A la lecture de la description qui précède, on remarque aisément que le fauteuil selon l'invention présente de nombreux avantages : malgré une structure très simple, il apporte à ses utilisateurs un confort bien supérieur à celui de certains fauteuils selon l'art antérieur, et surtout, sans augmentation de poids.
BOUCHON EN MATIERE SYNTHETIQUE, AVEC COIFFE ARTICULEE, EQUIPEE D'UN SYSTEME D'INVIOLABILITE La présente invention a pour objet un bouchon en matière synthétique, avec coiffe articulée, équipée d'un système d'inviolabilité.
Ce type de bouchon est de plus en plus utilisé dans de nombreux domaines, notamment pour l'équipement de flacons ou de récipients contenant des produits d'entretien, des produits alimentaires, et des produits pharmaceutiques. Un tel bouchon est pratique, car, permettant une ouverture sans désolidarisation de la coiffe et du corps du bouchon, ce qui évite tout risque de perte de la coiffe, et permettant une fermeture de façon satisfaisante du récipient après première utilisation, par simple basculement de la coiffe.
De façon connue, les dispositifs de bouchage sont munis d'un système d'inviolabilité visant à permettre de déterminer de façon immédiate et certaine si le récipient a donné lieu ou non à une première ouverture.
Dans le cas des dispositifs de bouchage traditionnels, avec un bouchon amovible par rapport au col du récipient, il est connu d'utiliser une bague circulaire d'inviolabilité qui demeure sur le col du récipient lors du premier retrait du bouchon.
Dans le cas des bouchons à coiffe articulée, il est connu de prévoir un système d'inviolabilité situé à l'extérieur du corps du bouchon, du côté de celui-ci, opposé à la charnière d'articulation de la coiffe sur le corps. Un tel système d'inviolabilité présente, de par sa position en saillie vers l'extérieur vis-à-vis du corps du bouchon, l'inconvénient d'être inesthétique, d'être difficile à fabriquer, et également de freiner les cadences de distribution des bouchons du fait que les pièces s'accrochent entre elles au niveau de ces parties en saillie.
Le but de l'invention est de remédier à ces inconvénients en fournissant un bouchon à coiffe articulée, comportant un système d'inviolabilité qui, tout en assurant une visualisation immédiate d'une première ouverture du bouchon, soit parfaitement intégré à celui-ci.
A cet effet, dans le bouchon qu'elle concerne, le fond de la coiffe comporte une zone qui, reliée au reste du fond par des pattes ruptibles, est équipée de moyens de fixation irréversible sur le fond du corps du bouchon, lors de la première fermeture de la coiffe.
Lors de la première fermeture du bouchon, la zone de la coiffe reliée au reste du fond de celle-ci par des pattes ruptibles, vient se fixer de façon irréversible sur le fond du corps du bouchon. En conséquence, lors de la première ouverture de la coiffe, le fond de celle-ci se détache de la zone qui lui est reliée par des pattes ruptibles, cette zone demeurant solidaire du fond du corps du bouchon. En conséquence, lors d'une nouvelle fermeture de la coiffe, il est très facile de visualiser que la zone précédemment solidaire de celle-ci par des pattes ruptibles, en a été auparavant détachée par une première ouverture du récipient.
Selon une première forme d'exécution de ce bouchon, le fond du corps du bouchon comporte, faisant saillie vers l'extérieur du récipient, une partie en saillie présentant une tête élargie, tandis que la coiffe comporte une couronne qui est reliée à son fond par des pattes ruptibles et qui comporte une ouverture centrale de taille, en section, comprise entre celle de la partie en saillie du corps du bouchon et de la tête de celle-ci, la partie en saillie et la couronne étant en coïncidence lorsque le bouchon est en position fermée.
Lors de la première ouverture de la coiffe, cette couronne demeure accrochée par la tête élargie faisant saillie du fond du corps du bouchon, et glisse le long de cette partie élargie, de telle sorte qu'après nouvelle fermeture de la coiffe, la couronne qui a été détachée de celle-ci ne se trouve plus dans le même plan que le fond de la coiffe, ce qui permet de visualiser immédiatement que le récipient a été ouvert.
Selon une première possibilité, la partie faisant saillie du fond du corps du bouchon est de section circulaire et sa tête élargie est constituée par un cordon continu.
L'invention concerne un convertisseur de couple hydrocinétique entre un arbre d'entrée de mouvement et un arbre de sortie ou arbre de turbine comportant une cloche extérieure solidaire de l'arbre d'entrée de mouvement, une turbine solidaire de l'arbre de sortie et un piston solidaire en rotation de la turbine, dont le serrage contre un élément fixé sur la cloche permet d'interdire de façon temporaire tout glissement à l'intérieur du convertisseur. Ce convertisseur est caractérisé en ce que le piston est solidaire en rotation d'une rondelle de friction maintenue en appui contre la cloche.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le piston présente au moins une extrusion cylindrique latérale, engagée au travers de la rondelle, de façon à assurer l'immobilisation en rotation du piston vis-à-vis de celle-ci, tout en autorisant son déplacement axial entre la cloche et la turbine.
Selon un mode de réalisation de l'invention, les extrusions sont embouties sur la face du piston en regard de la cloche.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la rondelle est munie de garnitures de friction sur sa face en appui contre la cloche.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le piston est monté autour d'un moyeu de piston, solidaire en rotation de l'arbre de turbine.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la turbine est portée par un plateau, fixé sur l'arbre de turbine.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la rondelle est fixée sur le moyeu de piston au moyen de rivets.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le moyeu de piston maintient la rondelle en appui axial contre la cloche, quelle que soit la position du piston.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le piston présente plusieurs extrusions cylindriques réparties régulièrement autour du moyeu de piston.
L'invention sera mieux comprise à la description suivante d'un mode de réalisation particulier de celle-ci, en liaison avec les dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est une coupe longitudinale du convertisseur de l'invention, - la figure 2A représente les moyens de pontage de l'invention en position non pontée.
- la figure 2B représente ces mêmes moyens en position de pontage.
Sur la figure 1, on distingue l'arbre d'entrée du mouvement 3 dans le convertisseur 1 et la cloche 2 de celui-ci. A l'intérieur de la cloche 2, apparaissent la turbine 4, son plateau d'appui 6 et le piston de pontage 7. Les extrémités du piston 7 sont serrées contre un élément 1 1 muni de garnitures 11', qui est fixé par l'intermédiaire du ressort d'amortissement 10 sur la cloche 2. A sa base, le piston 7 est monté autour d'un moyeu de piston 13, fixé sur un moyeu de turbine 14 de même que le plateau 6. Le moyeu de piston 13 porte d'une part contre le plateau 6 et d'autre part contre une rondelle de friction 12, elle-même en appui contre l'intérieur de la cloche 2, par l'intermédiaire d'une garniture de friction 12'.Conformément à l'invention, le piston 7 présente plusieurs extrusions cylindriques 7' embouties sur sa face en regard de la cloche 2. Ces extrusions 7' sont réparties régulièrement autour du moyeu de piston 13 et engagées à l'intérieur de la rondelle de friction 12.
De façon classique, le plateau 6 et le piston 7 définissent une chambre de commande de pontage 8, qui peut être alimentée en fluide hydraulique à partir de la canalisation 9, ménagée à l'intérieur de l'arbre de turbine 5. Sur la figure 1, le convertisseur 1 est représenté en position de pontage: aucune pression n'est établie dans la chambre. La pression régnant à l'intérieur de l'enceinte du convertisseur 1 s'exerce de part et d'autre du plateau 6 et du piston 7, et maintient ces deux pièces serrées contre l'élément 11. En revanche, lorsque le pontage n'est plus souhaité, l'établissement à l'intérieur de la conduite 9 et dans la chambre 8, d'une pression d'alimentation supérieure à celle qui règne dans l'enceinte du convertisseur 1, désolidarise le plateau 6 et le piston 7, de l'élément 11.
En se reportant aux figures 2A et 2B, on voit qu'entre ses deux positions, le piston 7 s'est déplacé axialement sur le moyeu de piston 13. Ce déplacement est autorisé par les extrusions cylindriques 7' engagées librement au travers de la rondelle de friction 12. En revanche, ces extrusions 7' solidarisent en rotation le piston 7 et la rondelle 12, quelle que soit la situation du convertisseur 1. Par ailleurs, les rivets 15 assurent la fixation de la rondelle de friction 12 sur le moyeu 13. Comme indiqué plus haut, la rondelle 12, est en appui contre la face interne de la cloche 2, par l'intermédiaire de sa garniture de friction 12'. Lorsque le convertisseur 1 est ponté, la rondelle 12 et la cloche 2 tournent à la même vitesse. En revanche, lorsque le convertisseur 1 est déponté, le différentiel de vitesses de rotation existant entre la turbine 4 et la cloche 2, se traduit par un glissement de la rondelle 12 contre la cloche 2, étant donné que la rondelle 12 est solidaire en rotation de la turbine 4 par l'intermédiaire du moyeu de piston 13.
En conclusion, il faut souligner que l'adaptation d'une rondelle de friction 12 en appui contre la cloche 2 dans toutes les situations, assure le guidage en translation du piston 7, et son immobilisation en rotation vis-à-vis de la turbine 4, grâce à ses extrusions cylindriques 7'. Cette disposition est extrêmement avantageuse puisque l'appui axial du moyeu de piston 13 entre le plateau de turbine 6 et la cloche 2 est garant d'une excellente transmission du couple au sein du convertisseur, les rivets 15 ne risquent pas d'être soumis à des efforts excessifs, et la course du piston 7 est contrôlée par la longueur du moyeu de piston 13 et des extrusions cylindriques 7'.
CONVERTISSEUR DE COUPLE HYDROCINETIOUE PONTABLE ET PROCEDE DE MONTAGE DE CE CONVERTISSEUR La présente invention est relative à un convertisseur de couple hydrocinétique pontable, notamment pour transmission automatique de véhicule automobile. Plus précisément elle se rapporte aux moyens de pontage de ce convertisseur, et au montage de ces moyens de pontage.
En outre, l'assemblage étant réalisé par simple emboîtement, la finition des parties formant l'auvent ne risque pas d'être ablmée lors de leur mise en place, contrairement à ce qui se produisait avec les moyens d'assemblage connus jusqu'à ce jour. En effet, avec ces derniers, une fois l'assemblage réalisé pour une inclinaison donnée, la partie amovible ne peut être déposée et remontée selon l'autre inclinaison à la suite d'un nouveau règlage de la toile, car ceci laisserait alors apparaître les dégradations de la finition de l'auvent résultant du premier assemblage.
Selon l'invention, un changement de positionnement de la partie amovible 40 de l'auvent à la suite d'une modification de l'inclinaison de la banne, est tout-à-fait possible en conservant, en bon état, la finition dudit auvent.
L'assemblage obtenu selon l'invention est stable et sûr. En effet, seul un mouvement de pivotement appliqué à la partie amovible dans un sens inverse au sens de la pesanteur, ou de glissement latéral de ladite partie amovible sur la totalité de sa longueur, peut entraîner la désolidarisation des deux parties constitutives de l'auvent. Cette désolidarisation ne peut donc pas être accidentelle.
Par ailleurs, le mode d'assemblage des parties d'un auvent conforme à l'invention est simple et n'implique la présence que d'un nombre restreint d'installateurs. En effet, seule l'opération d'accrochage de la partie amovible 40 sur la partie fixe 30 impose un maintien, la partie amovible se positionnant d'elle-même dès qu'elle a été emboitée par pivotement autour de l'axe 38-42 ou 38-43.
Ceci libère ainsi l'installateur d'un effort de soutien important, ce qui est particulièrement avantageux dans le cas de bannes très longues. Selon l'invention, pour des bannes par exemple de six mètres de long, un installateur peut suffire à poser la partie amovible.
Comme cela est illustré sur la figure 2, la partie amovible 40 d'un auvent conforme à l'invention peut être faiblement inclinée selon une pente Pl, lorsque l'on donne à la toile l'inclinaison minimale correspondant au verrouillage de la pièce 26 à une extrémité de la lumière 24 du support 16. La figure 4 illustre l'autre positionnement de la partie amovible 40 où elle est fortement inclinée selon une pente P2, lorsque l'on donne à la toile l'inclinaison maximale correspondant au verrouillage de la pièce 26 à l'autre extrémité de la lumière 24 pratiquée dans le support 16.
D'une manière générale, la partie amovible 40 est avantageusement parallèle à la toile 18.