INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un perfectionnement particulièrement surprenant, on choisit la température de l'air admis et la proportion des gaz retenus dans la chambre de travail, d'un cycle sur l'autre, compte tenu des autres paramètres de fonctionnement du moteur, de façon telle que, si on mélangeait les gaz retenus et l'air frais avant d'injecter le combustible, la température du mélange ainsi obtenu au moment de l'injection pourrait être inférieure à celle où l'auto-inflammation du combustible se produit de façon stable et sans production excessive d'imbrûlés.Ce perfectionnement a l'avantage de permettre à la fois de refroidir de façon intense l'air frais d'alimentation (pour limiter la charge thermique des parois et réduire les températures maximales du cycle à des valeurs inférieures à celles qui provoquent une formation excessive d'oxydes d'azote nocifs) et d'avoir un rapport volumétrique effectif réduit (pour limiter la charge mécanique des pièces), tout en conservant des conditions d'auto-inflammation parfaites, à délai d'inflammation réduit.
I1 est également avantageux de choisir la température de l'air admis et la proportion des gaz retenus dans la chamre de travail, d'un cycle sur l'autre, compte tenu des autres paramètres de fonctionnement du moteur, de façon telle que la température moyenne maximale du fluide de travail ne dépasse pas la valeur, de l'ordre de 1 500"C, à partir de laquelle la production de NOx devient excessive.
L'invention s'applique de préférence aux moteurs fonctionnant selon un cycle à deux temps.
De préférence, les susdits moyens distributeurs sont actionnés de telle façon que le volume d'air frais introduit dans la chambre de travail soit inférieur au volume de la chambre de travail à l'instant où les moyens distributeurs d'échappement et d'admission viennent de revenir en position de fermeture au cours d'un cycle.
Selon une construction avantageuse, les moyens distributeurs d'admission sont essentiellement constitués par des lumières communiquant avec la susdite deuxième cavité, aménagées dans la partie de la paroi latérale du cylindre qui est parcourue par le piston et découvertes par celui-ci lorsque le volume de la chambre de travail est au voisinage de sa valeur maximale, lesdites lumières étant inclinées par rapport à une normale à ladite paroi latérale, située au voisinage de ces lumières, de façon à créer le susdit mouvement de rotation ; en outre, les moyens distributeurs d'échappement sont constitués par au moins une soupape d'échappement aménagée dans la susdite culasse et disposée de telle façon qu'elle laisse libre la région centrale de celle-ci en permettant de disposer dans cette région les moyens d'introduction de combustible sous pression.Dans ce cas, la chambre de combustion est de préférence constituée par l'espace qui est délimité par la culasse, la susdite paroi latérale et le piston lorsque celui-ci est au voisinage de la position correspondant à la valeur minimale du volume de la chambre de travail. La surface transversale du piston contribuant à délimiter la chambre de combustion, qui est de préférence une surface de révolution, et la valeur minimale de la distance entre le piston et la culasse sont préférablement telles que les mouvements radiaux du fluide de travail créés par la coopération entre la susdite surface du piston et la culasse soient aussi réduits que possible. De cette façon, le mélange entre l'air frais et les gaz de combustion recyclés est réduit le plus possible.
L'invention va être exposée plus en détail à l'aide des figures annexées.
La figure 1 montre des schémas qui ont été commentés ci-dessus.
Les figures 2 et 3 montrent schématiquement la répartition des températures et des volumes dans la chambre de travail, respectivement avant compression (au PMB) et au moment du début de l'injection de combustible (au PMH), selon un mode de réalisation particulier du procédé d'alimentation conforme à l'invention.
.par rappel d'un fichier d'achats type à modifier par exploration du fichier d'actualité magasin par mots clé de recherche et par déroulement dans un groupe de produits à l'aide de touches de directions, par saisie sur un spot (17) (point lumineux à l'écran d'un téléviseur contenant l'information numérisée) (fig 4) à l'aide de l'interface optique (8).
Le dialogue assure: .la saisie ou la correction du nombre d'articles identiques sélectionnés, .la validation du fichier d'achat fait par le client, l'affichage du montant équivalent de la dépense.
.le stockage éventuel du fichier comme fichier d'achats type FONCTION MAGASIN (tableau 1 suite)
COMMAND ACTION E paiement La commande génère un dialogue qui permet d'établir une liaison avec le système central du commerce qui a pour but:: .le transfert du fichier d'achat vers le magasin, .la visualisation du prix équivalent, renvoyé par le système central du commerce .de créer le dialogue de paiement avec mots de passe, en fonction du mode de transmission choisi et établir les liaisons bancaires en toute sécurité (voir PL9/13 fig 11):: par la liaison optique d'un poste de paiement magasin (38) .par liaison téléphonique (minitel chez le particulier).
prise en La commande génère le dialogue qui définit le mode de prise en charge charge des marchandises, c'est à dire: par magasin mobile (il faut être abonné et entrer: le site, le nom client, la date, l'heure approximative du rendez vous) .dans le magasin fixe.
mots clé .renvoie la liste des mots clés utilisables pour la sélection.
RAPPEL .renvoie un message court de reconnaissance, particulier au client, sur les afficheurs des vitrines sur les stands d'exposition/sélection lorsque les produits ont étés sélectionnés auparavant et que le client utilise la liaison optique "RAPPEL" (voir 2.3.3.1.1 et 2.3.3.1.2).
.permet de définir ou modifier le message de "RAPPEL" FONCTION DIVERS (tableau 2)
COMMANDE ACTION aide génère un dialogue d'aide à l'utilisation de l'interface d'achat horloge .dialogue permettant le réglage de la date.
.commande de sa visualisation.
sonneries .dialogue permettant la programmation de l'émission d'un signal sonore à certaines dates et heures et la démarche (RDV, faire telle course ...) averti et visualise la démarche équivalente au moment voulu mot de passe .dialogue permettant de modifier les mots de passe à différents niveaux, connaissant l'ancien mot de passe.
(MPG= mot de passe général, MPAB= mot de passe accès banque.
FONCTION PORTE MONNAIE (tableau 3 voir fig 5)
COMMANDE AC#ON Ouverture .génère un dialogue avec les banques, à distance (par transmission tampon compte téléphonique ou liaison prévue àcet effet dansla passe etavec accès tampon par mot de passe MPAB (130).
Le dialogue permet le virement d'une certaine somme d'argent prélevé sur le compte client au profit de la banque centralisée qui gère l'ensemble des portes monnaie (20).
.le système de banque centralisée dialogue et en échange, ouvre un compte tampon dans l'interface d'achat à concurrence de la somme versée (21).
Il est connu que l'on peut récupérer le molybdène ou le vanadium de matières les contenant, telles que minerais ou résidus de catalyseurs, par des procédés hydro ou pyrométallurgiques. Un des procédés pyrométallurgiques est la chloruration soit par le chlore soit par l'acide chlorhydrique soit par des mélanges gazeux contenant du chlore de manière à former des chlorures et/ou oxychlorures de molybdène et de vanadium qui sont volatilisés à des températures supérieures à 2000C.
Ainsi, le brevet français nO 724.905 décrit un procédé d'extraction du mobybdène ou du tungstène ou du vanadium des matières qui en renferment par un traitement à 300 - 4000C par du chlore ou du gaz chlorhydrique. Les matières traitées sont utilisées mélangées à des substances carbonées. Ces substances carbonées peuvent être ajoutées à la matière première sous forme de coke, de lignite, de charbon de bois, etc ou s'y trouver déjà au départ comme c'est le cas, par exemple, pour certains catalyseurs tels que ceux ayant servi à l'hydrogénation du charbon. Les chlorures métalliques volatils obtenus se laissent facilement décomposer par l'eau ou la vapeur d'eau.Dans ce procédé, les conditions sont telles que l'on peut employer des matières premières qui renferment, outre les métaux cités, d'autres métaux capables de former des chlorures volatils, par exemple du fer, de l'aluminium ou du zinc; aux basses températures utilisées, la volatilité du chlorure de zinc est très faible et la formation des chlorures de fer et d'aluminium, facilement volatils, n'a lieu que relativement lentement à partir des oxydes ou des sulfures renfermés dans les matières premières.
Dans le brevet américain nO 3.180.706, on décrit un procédé de récupération de métaux à partir de catalyseurs usés, notamment de catalyseurs d'hydrodésulfuration, par chloruration après une oxydation et une sulfuration préalables du catalyseur.
La chloruration est effectuée en phase vapeur, à une température d'environ 290"C à 3700C à l'aide d'un agent de chloruration essentiellement anhydre constitué par du chlore ou, de préférence, par un mélange de chlore et d'un dérivé chloruré de carbone ou du soufre, comme le tétrachlorure de carbone. La chloruration a pour effet de volatiliser le molybdène sous forme de chlorure et de transformer le cobalt et le nickel en chlorures solubles. Les étapes préliminaires d'oxydation et de sulfuration visent à améliorer la séparation des métaux. Le traitement d'oxydation est effectué à environ 6500C - 10000C au moyen d'un gaz contenant de l'oxygène, suffisamment longtemps pour permettre la transformation d'une partie importante du molybdène en sa valence la plus élevée.Au cours de cette oxydation, il se produit également une élimination par combustion du carbone contenu dans le catalyseur. Le traitement de sulfuration est effectué à environ 4300C - 4800C au moyen de vapeurs de soufre ou d'un sulfure volatil comme l'hydrogène sulfuré, le sulfure de carbone ou mercaptan. Après oxydation, sulfuration et chloruration, le molybdène est récupéré des vapeurs de chloruration soit en condensant par refroidissement le chlorure de molybdène sous forme de poudre, soit en le mettant en contact avec une solution aqueuse pour dissoudre les chlorures, en évitant une mise en solution des composés d'aluminium.Ce procédé a le désavantage de nécessiter plusieurs traitements successifs du catalyseur, dont notamment un traitement d'oxydation au cours duquel, il se produit des réactions chimiques conduisant à la formation des composés comme les molybdates et les aluminates de cobalt ou du nickel. Ceci diminue les taux de récupération de ces métaux.
Le brevet européen nO 0 017 285 décrit un autre procédé de récupération de Mo, V, Al, Co et Ni, à partir de résidus de catalyseurs d'hydrodésulfuration.
Ce procédé comprend un lavage préalable des catalyseurs usés par de l'éther de pétrole afin d'en éliminer les hydrocarbures, suivi d'une chloruration par un mélange gazeux comprenant du chlore, de l'acide chlorhydrique et de la vapeur d'eau entre 2000C et 4000C. La teneur en vapeur d'eau est inférieure ou égale à 15 % en volume. Dans ces conditions, le molybdène et le vanadium sont volatilisés sous forme d'oxychlorure et l'aluminium sous forme de chlorure. Ces produits sont absorbés au moyen d'un milieu aqueux renfermant de l'acide chlorhydrique. Le chlorure d'aluminium est précipité sous forme de AlCl3.6H20 et séparé de la solution contenant les composés de molybdène et de vanadium. Le résidu de chloruration est lixivié à l'eau pour obtenir une solution contenant les chlorures de cobalt et du nickel.
Le brevet américain nO 4,216,118 décrit un procédé de récupération sélective du vanadium et éventuellement du nickel à partir des catalyseurs usés d'hydrodésulfuration, d'hydrodémétallisation etc. Le vanadium et le nickel sont sous forme de sulfures. Dans ce procédé, le catalyseur à traiter est, si nécessaire préalablement lavé à une température de 100 à 1500C par un mélange tétrachlorure de carbone - kérosène ou benzène - kérosène, pour éliminer les huiles et autres hydrocarbures légers qui peuvent s'y trouver, puis chloruré entre la température ambiante et 6000C par un agent chlorurant comme le chlore gazeux, ou le chlore gazeux additionné de tétrachlorure de carbone.
L'élimination préalable des huiles et autres hydrocarbures légers du catalyseur usé à traiter a pour but d'éviter la formation de gaz chlorhydrique lors de la chloruration. Un gaz inerte comme l'azote est ajouté selon le cas au mélange chlorurant. Le vanadium est extrait du catalyseur sous forme de tétrachlorure gazeux, et le nickel est récupéré sous forme de chlorure par lixiviation du résidu de chloruration. La chloruration est effectuée dans des conditions telles que l'on obtient la formation du tétrachlorure de vanadium, en évitant celle de l'oxychlorure de vanadium. L'oxygène contenu dans l'oxychlorure étant nuisible pour la production ultérieure du vanadium métal à partir du trichlorure de vanadium. Si les éléments comme l'aluminium, le molybdène, le fer etc sont présents dans le catalyseur, ils sont partiellement chlorurés et volatilisés avec le vanadium.Le gaz issu de la chloruration est liquéfié aux environs de 30 à 50 OC, puis chauffé aux environs de 150 à 200 OC pour décomposer le tétrachlorure de vanadium en trichlorure de vanadium solide mélangé avec les chlorures d'aluminium, de molybdène, de fer etc. Ce dernier mélange est chauffé aux environs de 300 à 4000C pour éliminer MoCl5, AlCl3, FeCl3, etc sous forme de gaz, laissant VCl3 solide qui peut alors être traité pour obtenir du vanadium métallique.
L'un des inconvénients de ce procédé réside dans le lavage préalable des catalyseurs pour éliminer les huiles et autres hydrocarbures légers. Un autre inconvénient est la nécessité d'avoir un système ayant une pression d'oxygène très faible afin d'éviter la formation d'oxychlorure de vanadium. Ceci exige en effet de réaliser la réaction de chloruration à basse température (inférieure ou égale à 2000C) pour éviter de chlorurer le support du catalyseur, par exemple l'alumine. Mais à une température de chloruration aussi basse, les rendements d'extraction du vanadium et du nickel sont faibles.D'autre part, l'augmentation de la température de chloruration à 3000C ou plus favorise la chloruration de l'aluminium, du molybdène, du fer etc., dont les chlorures sont volatilisés puis condensés avec ceux du vanadium, rendant difficile l'étape ultérieure de séparation des chlorures de vanadium.
Les méthodes proposées jusqu'ici pour récupérer par chloruration le molybdène, le vanadium, le cobalt et le nickel, avec éventuellement l'aluminium, à partir de résidus de catalyseurs d'hydrodésulfuration font appel à des traitements préalables soit par des solvants comme l'éther de pétrole, le benzène, ou le kérosène pour dissoudre les hydrocarbures soit par oxydation suivie par une sulfuration. D'autre part, la chloruration de l'alumine complique les étapes suivantes de séparation des composés des éléments volatilisés et augmente la consommation des agents chlorurants. Par ailleurs, la formation de chlorure d'aluminium favorise la synthèse des complexes gazeux de chlorures binaires conduisant à l'augmentation de la tension de vapeur de chlorures de cobalt. Ceci se traduit par un transfert de chlorure de cobalt dans les condensats et complique la séparation des cations (Mo, V, etc.).Enfin, le chlorure d'aluminium se retrouvant en partie dans le résidu, nuit à la filtration des solutions contenant des chlorures de Co et/ou de Ni.
La présente invention a pour objet un procédé de récupération de métaux à partir de catalyseurs usés sans traitement préalable, mettant à profit la présence d'impuretés telles que le carbone, le soufre ou les hydrocarbures utilisés comme combustible interne.
La présente invention a pour objet un procédé de récupération de métaux à partir de résidus de catalyseurs, simplifié par rapport aux procédés existants.
La présente invention a pour objet un procédé de dépollution des catalyseurs usés par chloruration ou carbochloruration.
La présente invention a pour objet un procédé permettant la récupération de chacun des métaux contenus dans un ensemble de métaux, à partir de catalyseurs usés.
La présente invention a pour objet un procédé de récupération de métaux à partir de catalyseurs usés, dans lequel la chloruration de l'aluminium est très faible.
Plus précisement l'invention a pour objet un procédé de récupération respectivement de chacun des métaux contenus dans l'un des ensembles suivants: W - Ti, Ni - Mo, Co - Mo, Co - W, Ni - W, V - Fe, V - Ni, Co - Ni - Mo, Co - Ni - W, Co - Ni - W - V, ou Co - Ni - Mo - V, à partir de catalyseurs usés contenant ces susdits ensembles, ces catalyseurs pouvant contenir de l'humidité, et des impuretés telles que des hydrocarbures, du soufre, du charbon et notamment de 0 % à environ 35 %, (en poids) de matières réductrices, caractérisé en ce que:: - l'on n'effectue pas de traitement pour éliminer la vapeur d'eau éventuellement présente ainsi que les impuretés éventuellement présentes, - et en ce que l'on effectue la chloruration des susdits catalyseurs à l'aide d'un mélange gazeux choisi parmi les mélanges suivants:: chlore - air, chlore - gaz inerte, chlore - gaz inerte + gaz réducteur, cette chloruration ayant lieu à une température d'environ 250 à environ 6500C, à une pression totale d'environ 10 kPa à environ 300 kPa (0,1 à 3 bars) et conduisant d'une part à la volatilisation de certains des métaux sous forme de chlorure et/ou oxychlorures lesquels forment le condensat et d'autre part à l'obtention d'un résidu de catalyseurs contenant des chlorures de métaux non volatilisés, chaque métal étant récupéré, * soit à partir de son chlorure et/ou de son oxychlorure volatilisé et condensé sélectivement, * soit sous forme de son chlorure en solution, à partir du résidu de chloruration de catalyseur, lequel a été soumis à une lixiviation, en vue de solubiliser les chlorures et/ou oxychlorures des métaux contenus dans ce résidu.
La conception d'une tige fémorale nécessite de touver un compromis satisfaisant entre des exigences contradictoires. En effet, en raison des efforts considérables auxquels elle est soumise, la prothèse doit impérativement être fixée très rigidement, mais elle doit également pouvoir être retirée sans causer de dommages à l'os qui la reçoit. Cette seconde considération milite en faveur d'une fixation sans ciment, mais cette technique est souvent la cause de douleurs post-opératoires dues à des contraintes permanentes ponctuelles exercées sur l'os en raison de l'impossibilité de fabriquer une tige fémorale épousant exactement l'intérieur du fémur.
Le dispositif selon la présente invention se propose d'apporter un remède à ce problème en pemettant une extraction plus facile de la prothèse fémorale tout en diminuant fortement les risques de dégradation de la matière osseuse.
Il est constitué par la combinaison d'une tige fémorale scellée, formée d'une partie distale conique, d'une partie proximale fortement évasée pourvue de rainures longitudinales parallèles augmentant la surface de scellement et d'un col portant un emmanchement tronconique recevant la tête d'articulation, ladite partie proximale comportant un perçage borgne fileté ouvert vers le haut, dont l'axe est voisin de celui de la prothèse, et destiné à la fixation d'un extracteur, le col comportant en outre, sous l'emmanchement tronconique, du côté interne, un trou de désimpaction.
Sur les dessins annexés, donnés à titre d'exemple non limitatif d'une des formes de réalisation de l'objet de l'invention: la figure 1 est une vue de face de la tige fémorale de la prothèse, la figure 2 est une vue latérale externe, suivant la flèche A de la figure 1, et la figure 3 est une coupe transversale de la partie proximale, suivant les flèches B-B de la figure 1.
Le dispositif, figures 1 à 3, est constitué d'une tige 1 s'insérant dans le fémur et comportant une partie distale 2 sensiblement conique et une partie proximale 3 surmontée d'un col 4 portant un élément tronconique 5 sur lequel se fixe la sphère d'articulation, et dont l'axe fait un angle de 45 degrés avec celui de la partie basse conique 2.
La partie proximale est de section rectangulaire et forme un trapèze inversé avec côté interne 6 concave se prolongeant jusqu'au col 4 afin de remplir au mieux la partie supérieure évasée du fémur.
Elle comporte sur ses grandes faces antérieure et postérieure des rainures 7 longitudinales parallèles, et sa surface supérieure comporte un perçage 8 borgne fileté ouvert vers le haut, dont l'axe est voisin de l'axe 9 de la partie distale 2 et parallèle à ce dernier. Cette disposition permet la fixation d'un extracteur qui pourra agir dans la direction dudit axe 9 et permettra de retirer la prothèse sans exercer d'efforts latéraux sur le fémur, cette opération étant facilitée par le fait que les rainures 7 sont également parallèles à l'axe de la partie distale, ainsi que par la présence d'un trou de désimpaction 10 situé sur la face interne du col 4, sous l'élément tronconique 5.
La partie distale 2 comporte, dans le plan vertical antéro-postérieur une extrémité inférieure 11 d'environ 4 centimètres de longueur avec un angle plus ouvert, compris entre 15 et 200 pour éviter de toucher les corticales externes du fût fémoral.
La tige fémorale 1 est exécutée en huit tailles à progression homothétique qui, grâce à la conception générale de l'invention, permettent de couvrir tous les besoins.
SAC REVERSIBLE POUR COUCHE CULOTTE La présente invention concerne un nouveau concept d'emballage hygiénique adaptable à toutes formes de couches culottes.
Le principe de ce sac a couche offre une manipulation pratique et une meilleure hygiène lors du changement de couche culotte.
| DESCRIPTION DES PARTIES Il s'agit d'une couche culotte standard (voir fig 1) avec ses languettes autocollantes "A", ses petits élastiques latéraux "B" et sa couche de coton absorbante "F", mais en plus, au verso de cette couche culotte et sous sa face externe, se trouve une petite pochette "E!! qui dissimule un sac plastique "D" fixé à la couche culotte prêt à l'emploi dès que l'on tire sur sa petite languette "C".
FONCTIONNEMENT Lors du changement de la couche , il suffit de tirer sur la languette "G" (voir fig 1J pour laisser apparaître une petit sac plastique "D" fixé à la couche culotte (voir fig 2) Dès lors on passe la main à l'intérieur du sac "D" pour attraper la couche puis retourner ce sac "D" (en tenant la couche) de la même manière que l'on retourne un gant latex (gant de chirurgien) Le sac en se retournant englobe la couche lfig 3) pour définitivement ne contenir qu'une couche usagée et déjà enfermée dans un sac (fig4).
POURQUOI UNE TELLE COUCHE I De manipulation facile, ce système permet de changer un bébé dans n importe quel lieu tout en pouvant se débarrasser de la couche avec un maximum d'hygiène fla couche usagée finit toujours dans son emballage approprié
Lt invention concerne un module de filtration à fibres creuses et son procédé de fabrication Elle concerne tout particulièrement des modules de filtration du type comprenant un carter cylindrique contenant un ou plusieurs faisceaux de fibres creuses collés par empotage au carter à l'une de leurs extrémités ou aux deux. La fabrication d'un tel module est effectuée comme suit - un ou plusieurs écheveaux de fibre sont introduits dans un carter cylindrique, de manière à laisser dépasser les deux extrémités de l'écheveau hors du carter; - un moule étanche est placé à une première extrémité du carter. Un piquage dans le carter ou dans le moule permet l'injection du matériau d'empotage, généralement un mélange de résine ou colle durcissable.Une fois injectée la quantité nécessaire de colle, on la laisse durcir, généralement par réticulation; - le moule est ensuite enlevé de la première extrémité et placé si nécessaire à la deuxième extrémité ou l'on procède à la même opération de moulage; - on coupe l'empotage qui dépasse du carter aux niveaux souhaités, de façon à ouvrir les fibres creuses aux deux extrémités du module ainsi constitué, en assurant une parfaite étanchéité entre les fibres les unes par rapport aux autres, entre la plaque de tète ou l'empotage ainsi formé et l'intérieur du carter.