INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cela étant, on peut alors considérer que le signal radiométrique est donné par la relation évoquée précédemment à savoir Vs = gY T, (1 - |RO X12) + Te jR0 j2 + Ta Aussi, selon une autre caractéristique du procédé de mesure de la présente invention, on dirige les signaux reçus par l'antenne, via la dite longueur de ligne L, vers l'entrée de moyens de traitement telle que l'on recueille en sortie la dite tension V9 puis on calcule périodiquement tous les paramètres en modifiant cycliquement la structure des dits moyens.
La figure 1 montre à titre d'exemple le schéma d'un dispositif de mesure de température Tx d'un matériau ou d'un objet quelconque permettant la mise en oeuvre du procédé de l'invention.
On retrouve sur ce schéma une antenne de réception 1 des signaux émis par l'objet 2, dont on cherche à déterminer la température Tx, reliée aux moyens de traitement 3 par l'intermédiaire d'une ligne intercalaire 4 de longueur L telle que définie ci-dessus.
Plus précisément, les moyens de traitement 3 sont constitués d'un récepteur hyperfréquence 15 à amplification directe suivi d'un détecteur quadratique 6 et précédé d'un commutateur 8 multi-voies hyperfréquence.
Comme nous l'avons vu précédemment, le récepteur hyperfréquence 15 peut être constitué par un amplificateur A, de bande passante hyperfréquence, de gain g important, et de faible facteur de bruit.
Par ailleurs, étant donnée l'absence du circulateur traditionnel, on pourra réaliser cet amplificateur dans une technologie monolithique intégrée.
Pour ce qui est du détecteur quadratique 6, de gain de conversionX , il sera avantageusement constitué par une diode de détection Schottky, facilement intégrable également.
Cela étant, selon la présente invention, pour déterminer la valeur de la température Tx, on va chercher à résoudre l'équation Vs = g # (T (1-+ T, 1R0 I + Ta dans laquelle les paramètres à déterminer sont g# , Te, Ta, |RO Xl 2Z et Tx.
Nous disposons donc d'une équation à cinq inconnus, et selon le procédé de l'invention, on va donc modifier cycliquement la structure des moyens de traitement des signaux autant de fois qu'il le faut pour obtenir autant qu'équations que d'inconnus.
Cependant, pour faciliter cette résolution, selon le procédé de l'invention, on soumet en outre sélectivement et cycliquement les dits moyens de traitement à l'influence d'une source de bruit A TB haute impédance (Z Zc) afin de ne pas perturber la ligne de mesure, ce qui modifie la relation donnant la tension de sortie Vs de la façon suivante V,Sl= gV [Tx(1-|Ro x|)+T#|Ro Xl2+Ta+ T(1+iR0 xIZ)] Alors, le dispositif de la présente invention, et plus précisément les dits moyens de traitement 3 comportent, comme le montre la figure 1, en outre une source de bruit 9, apte à réinjecter du bruit complémentaire A TB, placée à l'entrée des dits moyens, et plus précisément à l'entrée de l'amplificateur 5.
Cette source de bruit est un élément avantageux qui permettra de faciliter la résolution du système d'équations.
A ce sujet, le dit commutateur 8 présentera avantageusement au moins quatre voies hyperfréquences, qui comme le montre la figure 1, sont assujetties à - une charge 10, de caractéristiques connues présentant une température T1, - une ligne de longueur L, similaire à la ligne intermédiaire 4, cette ligne étant reliée à un courtcircuit, - la dite ligne intermédiaire 4 de longueur L reliée à l'antenne 1, - une autre charge 12 de caractéristiques connues et présentant une température T2, - la dite source de bruit 9ATB.
Les quatre différentes voies du commutateur sont repérées sur la figure par un numéro d'ordre, respectivement 1, 2, 3, et 4, entouré; le numéro d'ordre 5 entouré correspond à une commande 5, notamment logique, mettant ou non en service la dite source ATB.
Par ailleurs, pour commander cycliquement le dit commutateur hyperfréquence 8 et la dite commande 5, le dispositif de la présente invention comporte une unité de calcul et de synchronisation 13, afin d'autoriser en coopération avec le dit commutateur 8 et la dite commande 5, la résolution mathématique en temps réel d'un système d'équations défini à chaque état du commutateur, en vue de déterminer au moins la température Tx du corps à mesurer.
Dans la composition, la phase aqueuse de dispersion des vésicules peut également contenir au moins un actif hydrosoluble et/ou au moins un actif amphiphile.
La phase aqueuse de dispersion peut contenir, de façon connue, une dispersion de gouttelettes d'un liquide non miscible à l'eau, que les vésicules stabilisent. Par conséquent, en présence de vésicules de lipides amphiphiles ioniques et/ou de lipides amphiphiles non-ioniques, il n'est pas nécessaire d'introduire un émulsionnant usuel.
Selon la présente invention, le liquide non miscible à l'eau, qui peut entre présent sous forme de dispersion dans la phase aqueuse de dispersion , est constitué par tout liquide non miscible à l'eau connu de façon générale pour pcuvcir être introduit dans la phase aqueuse de dispersion de vésicules de lipides ioniques ou non-ioniques; il peut notamment être choisi dans le groupe formé par: - une huile animale ou végétale formée par des esters d'acide gras et de polyols, en particulier les triglycérides liquides, par exemple les huiles de tournesol, de mais, de soja, de courge, de pépins de raisin, de jojoba, de sésame, de noisette, les huiles de poisson, le tricaprocaprylate de glycérol, ou une huile végétale ou animale de formule R9 COOR10 , formule dans laquelle R9 représente le reste d'un acide gras supérieur comportant de 7 à 19 atomes de carbone et R10 représente une chaîne hydrocarbonée ramifiée contenant de 3 & 20 atomes de carbone, par exemple l'huile de Purcellin - des huiles essentielles , naiturelles ou synthétiques ,telles que, par exemple, les huiles d'eucalyptus, de lavandin, de lavande, de vétiver, de litsea cubeba, de citron, de santal, de romarin, de camomille, de sarriette, de noix de muscade, de cannelle, d'hysope, de carvi, d'orange, de géraniol, et de cade ; - des hydrocarbures, tels que l'hexadécane et l'huile de paraffine ; - des carbures halogénés, notamment des fluorocarbures tels que des fluoroamines par exemple la perfluorotributylamine, des hydrocarbures fluorés, par exemple le perfluorodécahydronaphtalène, ,des fluoroesters et des fluoroéthers ; - des silicones, par exemple les polysiloxanes, les polydiméthylsiloxanes et les fluorosilicones - des esters d'acide minéral et d'un alcool - deséthers et des polyéthers.
La phase aqueuse de dispersion peut aussi contenir ,de façon connue ,des additifs de formulation n'ayant ni activité cosmétique, ni activité dermopharmaceutique propre, mais utiles pour la formulation des compositions sous forme de lotion, crème ou sérum. Ces additifs sont, en particulier, pris dans le groupe formé par les gélifiants, les polymères, les conservateurs, les colorants, les opacifiants et les parfums. Parmi les gélifiants utilisables, on peut citer les dérivés de cellulose tels que l'hydroxyéthylcellulose, les dérivés d'algues tels que le satiagum, des gommes naturelles, telles que l'adragante, et des polymères synthétiques, en particulier les mélanges d'acides polycarboxyvinyliques commercialisés sous la dénomination commerciale "CARBOPOL" par la société "GOODRICH".
Les exemples donnés ci-après, à titre illustratif et nullement limitatif, permettront de mieux comprendre l'invention.
Dans ces exemples ci-après, les époxydes de formule (III) sont connus et décrits notamment dans BEILSTEIN HANDBOOK of ORGANIC CHEMISTRY (;4ème édition, Fifth Supplementary Series, Volume 7 - part 3,EV 17/1, pages 159 à 170); ils peuvent notamment entre préparés à partir des oléfines par réaction avec l'acide monoperoxyphtalique selon EDDY et al.(Journal of America Oil Chemical Society,40,(1963), page 92). Ces produits sont aussi disponibles industriellement purs ou en mélanges, notamment auprès des sociétés"PEROXID CHEMIE G.m.b.H." ( Munich ou ou'VIKING CHEMICAL COMPANY" (Minneapolis).
EXEMPLE 1 - Préparation du composé de formule où = 3 Le mode opératoire est le suivant ler STADE: On introduit dans un réacteur'6,74 g (0,06 mole) de tert-butylate de potassium et on le dissout dans 13,2 g (0,1 mole) d'isopropylidèneglycérl en chauffant le mélange à 1800C sous azote. On introduit ensuite à vitesse constante pendant 1 heure et demie 55,2 g (0,3 mole) de 1,2-époxydodécane, puis le chauffage est poursuivi pendant 6 heures à 1800C.
2ème STADE Le mélange brut obtenu au premier stade est laissé refroidir jusqu'à 800C, puis est dilué par 300 ml d'isopropanol ; on ajoute ensuite 15 ml d'une solution aqueuse d'acide chlorhydrique 6N et on chauffe au reflux du solvant pendant 3 heures. Le mélange obtenu est filtré, puis concentré à l'évaporateur, rotatif à 800C sous pression réduite, afin d'éliminer l'isopropanol.
On laisse refroidir le produit pateux obtenu et on recueille 61 g d'une huile brune.
L'analyse par chromatographie en phase supercritique et détection par ionisation de flamme montre que le produit a la composition suivante (les pourcentages correspondent à la proportionnalité directe de la surface mesurée des pics) : n = 1 22 % n = 2 45 % n = 3 25 % n=4 8% EXEMPLE 2 - Préparation d'un composé de formule (I) dans laquelle R = C12H25et n = 3.
ler STADE On introduit dans un réacteur 2,36 g (0,021 mole) de tert-butylate de potassium et on le dissout dans 13,2 g (0,1 mole) d'isopropylidèneglycérol en chauffant le mélange à 1400C sous azote. On ajoute ensuite à vitesse constante pendant 2 heures 63,6 g (0,3 mole) de 1,2-époxytétradécane et on poursuit le chauffage pendant 2 heures à 1400C; on ajoute alors 2,36g de tert- butylate de potassium et on poursuit le chauffage pensant fi heures à 1400C.
2ème STADE Comme pour le stade 2 de l'exemple 1, le produit brut est traité par 12 ml d'acide chlorhydrique 6N, filtré sur verre fritté et concentré à l'évaporateur rotatif.
On obtient 71,5 g d'un produit cireux jaune qui est caractérisé par sa répartition des différents composés de condensation déterminée par chromatographie en phase supercritique.
n = 1 17 % n = 2 40 % n = 3 23 % n=4 9% n=5 4% n=6 4% n=7 3% EXEMPLE 3 - Préparation d'un composé de formule (I) pour lequel R = C14 H29 et = 2 ler STADE Dans un réacteur, on introduit 33 g (0,25 mole) d'isopropylidèneglycérol que l'on chauffe à 1400C sous azote et on ajoute 3,92 g (0,035 mole) de tertbutylate de potassium. On ajoute à vitesse constante pendant 2 heures, 132 g (0,50 mole) de 1,2époxyhexadécane en maintenant le mélange à 1400C ; puis on poursuit le chauffage pendant 2 heures après la fin de l'addition.
2ème STADE Le mélange brut obtenu au premier stade est laissé àrefroidir jusqu'à 600C ;puis on llui ajoute 660 ml d'isopropanol, on ajoute 7,35 ml d' ne solution d'acide chlorhydrique concentré et on maintient pendant 4 heures à 600C. Le mélange obtenu est filtre, puis concentré à l'évaporateur rotatif à 800C sous pression réduite, afin d'éliminer le solvant. Le produit pâteux obtenu est laissé à refroidir : il fige à la température ambiante. On obtient 127,5 g d'un produit brun clair.
La détermination par chromatographie en phase supercri tique indique la répartition suivante des différents composés de condensation: n = 1 37 % n = 2 40 % n = 3 17 % n=4 6% EXEMPLE 4 - Préparation d'un composé de formule (I) pour lequel R = C14H29et = 3.
Ces poudres étant déposées manuellement, leur maniement présente des inconvénients majeurs de propreté et de manque de discrétion lors de la mise des corps en bière.
D'autre part, leur répartition dans le fond du cercueil ne peut être réalisée avec une parfaite homogénéité, ce qui peut occasionner des fuites localisées. Enfin, le déplacement du cercueil peut entraîner une accumulation de poudre dans une zone particulière et, à l'inverse, une absence de poudre dans une autre zone, ce qui, évidemment, risque d'occasionner les mêmes problèmes.
Il y aurait donc un avantage certain à powoir disposer d'un matériau absorbant apte à assurer l'étanchéification des fonds de cercueils, qui puisse être disposé très simplement et discrètement, avec une parfaite homog6- néité, et par là même qui présente une efficacité améliorée.
Par ailleurs, il y aurait également un avantage à pouvoir disposer d'un matériau qui soit non seulement absorbant mais également imperméable, qui puisse être utilisé pour la même application et qui puisse aussi servir à la confection de housses ou de sacs imperméables et absorbants, utiles notamment pour l'ensevelissement, ou pour recevoir des parties de corps ou des déchets organiques avant leur élimination par ensevelissement ou incinération.
Un avantage déterminant résiderait dans le fait que lesdits matériaux, présentant d'excellentes propriétés d'absorption des liquides et simples d'utilisation, soient en même temps biodégradables.
Selon la présente invention, on a maintenant trouvé que ces avantages pouvaient être obtenus en faisant appel à un matériau composite apte à gonfler, sans se dissoudre de façon importante, en présence d'eau ou de solutions aqueuses, ce matériau composite comprenant une poudre de polymère hydroexpansible.
Le matériau absorbant destiné à l'étanchéification des cercueils et des récipients recevant des parties de corps est donc caractérisé par le fait qu'il est constitué d'un matériau composite apte à gonfler, sans se dissoudre de façon importante, en présence d'eau ou de solutions aqueuses, et comprenant une poudre de polymère hydroexpansible.
Des matériaux composites du type en question sont connus. Ils sont en général utilisés dans l'industrie des câbles électriques et sont alors introduits, sous forme de ruban, dans l'enveloppe du câble pour assurer son étanchéité longitudinalement, en formant, par gonflement, un bouchon lors de l'entrée accidentelle d'eau dans le câble tant par les extrémités qu'au niveau d'un percement de l'enveloppe, empêchant ainsi la propagation de l'eau à l'intérieur du câble.
Ces matériaux sont généralement constitués d'une poudre de polymère hydroexpansible prise "en sandwich" entre deux couches de non-tissé, la cohésion du composite étant obtenue par incorporation à la poudre de polymère hydroexpansible d'une substance (poudre, fibre ou autre) thermoplastique qui, sous l'action conjuguée de la pression et de la chaleur, se ramollit et devient collante.
Ils peuvent être constitués également d'un matériau composite n'ayant pas une structure sandwich, comprenant un support solide plat muni sur au moins une de ses faces d'un revêtement comprenant une forte proportion de poudre de polymère hydroexpansible, cette poudre étant fixée sur le support au moyen d'un liant hydrosoluble. Un tel matériau est décrit par exemple dans le brevet EP 0188 959 de la Société Demanderesse.
Ils peuvent également consister en un matériau composite comprenant essentiellement un mélange de poudre hydroexpansible et de poudre thermocollante, pris en sandwich entre deux supports solides plats dont au moins l'un est au moins partiellement hydrosoluble. Ce dernier matériau, qui est préféré, est décrit dans la demande de brevet EP O 378 940, également déposée au nom de la Société Demanderesse.
Un autre matériau pouvant convenir est constitué par celui décrit dans le brevet EP 0 269 778 et consistant en un élément plat fibreux sans stratifications reconnaissables, contenant des particules de poudre de polymère hydroexpansible.
Parmi tous ces matériaux utilisables dans le cadre de l'invention, on peut citer par exemple celui qui est commercialisé par la Société Carl FREUDENBERG, Weinheim (R.F.A.), sous la dénomination VILEDON-FIBREX et les références K3310, K3312, K3313 et K3302C, K3303C, ainsi que celui qui est commercialisé par la Société FIRET, veenendlaal (Pays-Bas), sous les références connues à ce jour 3C 115, 3C 116, 3E 113, 3E 114, 3E 115 et 3E 116, auquel il est fait référence dans le brevet FR n" 81 02863, ainsi que les produits commercialisés par la Société Demanderesse.
Dans les matériaux conformes à l'invention, le polymère hydroexpansible est généralement présent en une quantité de 15 % à 70 %, de préférence de 20 à 60 % en poids. Il peut être choisi notamment parmi les polymères acryliques modifiés, les amidons greffés, les polyacrylamides, la carboxyméthylcellulose et ses dérivés et de façon générale parmi les polymères répondant à la définition des "superabsorbants", c'est-à-dire les polymères capables de gonfler de façon importante en présence d'eau ou de solutions aqueuses par "emmagasinage" de celles-ci, tout en y étant insoluble, c'est-à-dire en présentant une solubilité dans ces liquides inférieure à environ 5 %.
Avantageusement, le polymère hydroexpansible est choisi de telle sorte qu'il soit capable d'absorber au moins 200 % de son propre poids d'eau.
On peut citer en tant que polymères superabsorbants, à titre indicatif mais en aucune façon limitatif - le polymère acrylique commercialisé par la Société Japan Catalytic Chemical sous la marque AQUALIC, - le polymère d'acrylamide commercialisé par la Société Cyanamid sous la marque HYDROBLOCK, - le polymère de carboxyméthylcellulose commercialisé par la Société Hercules sous la marque AQUASORB, - le polymère amidon/acide polyacrylique obtenu par greffage et commercialisé par la Société Lion sous la marque LION-POLYMER, - le polymère polyacrylate de sodium commercialisé par la Société Green Processing sous la marque WATER-LOCK J, - les polyacrylates réticulés commercialisés par la Société National Starch sous la marque PERMASORB.
En outre, selon le procédé de mesure de l'invention, on dirige les signaux reçus par l'antenne, via la dite longueur L de ligne, vers l'entrée des dits moyens de traitement, de gain en puissance % g , de température de bruits d'entrée Te et de bruits de sortie Ta tels que l'on recueille en sortie des dits moyens de traitement une tension de sortie Vs = g # T(1 - |RO XIZ) + Te IR0 x12 + Tau puis on calcule périodiquement tous les paramètres en modifiant cycliquement la structure des dits moyens.
A cet égard, pour mettre en oeuvre le procédé de l'invention, le dispositif de mesure présente une ligne intercalaire de longeur L, d'impédance donnée fonction de l'impédance d'entrée des moyens de traitement des signaux, placés entre ces derniers et l'antenne, la dite longueur L étant très grande devant la longueur d'onde des signaux traités.
En outre, les dits moyens de traitement sont constitués d'un récepteur hyperfréquence à amplification directe, suivi d'un détecteur quadratique, et précédé d'un commutateur multi-voies hyperfréquence, apte à modifier la structure des dits moyens cycliquement.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante qui n'est cependant donnée qu'à titre indicatif et qui n'a pas pour but de la limiter, accompagnée des dessins qui en font partie intégrante parmi lesquels - la figure 1 représente le schéma de fonctionnement du dispositif de mesure de température et/ou de détermination du coefficient de réflexion hyperfréquence d'un matériau ou d'un objet quelconque, - la figure 2 montre graphiquement l'importance de l'expression du facteur de corrélation, pour une bande passante déterminée d'un ampli, en fonction de la longueur de la ligne L entre l'antenne et l'entrée de l'ampli, - la figure 3 représente schématiquement la réalisation structurelle d'un commutateur deux voies, - la figure 4 représente un premier mode de réalisation d'une source de bruit haute impédance introduite dans les dits moyens de la présente invention, - la figure 5 représente un autre mode de réalisation d'une source de bruit haute impédance introduite dans les dits moyens de la présente invention, - la figure 6 représente schématiquement un mode de réalisation d'un circuit de mesure de température d'une charge de référence, - la figure 7 représente schématiquement un autre mode de réalisation d'un circuit de mesure de température d'une charge de référence.
L'invention vise un procédé et un dispositif de mesure de la température d d'un matériau ou d'un objet quelconque, utilisant le rayonnement micro-onde, ainsi qu'une application du procédé de mesure pour la détermination du coefficient de réflexion hyperfréquence d'un matériau ou d'un objet quelconque.
Comme nous l'avons signalé précédemment, il faut prendre le terme "objet" ou "matériau" au sens large, désignant la matière d'un corps à mesurer, ce corps pouvant être notamment des objets matériels, des substances ou des tissus vivants.
Par ailleurs, il est également à rappeler que tout matériau porté à une température Tx émet un rayonnement électromagnétique dont la puissance dans le domaine des micro-ondes est proportionnelle à la température et à la bande passante du dispositif de mesure.
En particulier, la puissance recueillie par une antenne est donnée par la relation P = k Tx A f (1 - IR0 I) dans laquelle k est la constante de Boltzman (1,38.10-23), Tx la température du matériau à mesurer, # f la bande passante et | IR, I 2 le coefficient de réflexion de l'antenne.
Lorsqu'on réalise un radiomètre amplification directe, c'est-à-dire lorsque l'on connecte directement à l'entrée d'un amplificateur-récepteur A une antenne, et à sa sortie un détecteur quadratique D, sans intercaler dans la chaîne de circulateur, la tension V9 en sortie du détecteur est donnée par la relation suivante Vg = g# T(1 - IR0 x12) + T. 1R0 xIZ + Ta dans laquelle g correspond au gain de l'amplificateur, # correspond au gain de conversion du détecteur, Te correspond au bruit d'entrée de l'amplificateur et Ta correspond au bruit de l'amplificateur, caractérisant son facteur de bruit.
Cependant, cette relation V9 doit être corrigée de l'erreur de mesure radiométrique causée par une éventuelle corrélation entre le bruit d'entrée Te et le bruit de sortie Ta de l'amplificateur lorsque la charge à l'entrée du radiomètre n'est pas adaptée.
Le bruit Te est lié à la température physique de l'ampli et le bruit Ta est lié à l'image de la dégradation qu'apporte l1ampli au bruit d'entrée. On dit qu'il y a corrélation entre Te et Ta.
Ainsi, lorsque l'on ne recourt pas au circulateur, la contribution élémentaire, à une fréquence f, du bruit de corrélation induit par l'amplificateur, est donnée par la relation suivante dans laquelle - k est la constante de Boltzman, - est le déphasage entre le bruit d'entrée et le bruit de sortie du récepteur égal à 2.L0.f/C, - C est la vitesse de la lumière, - Lo correspond à la longueur intrinsèque de l'amplificateur.
Ainsi, la contribution totale du bruit de corrélation s'obtient en intégrant l'équation précédente dans la bande passante de l'amplificateur et on obtient avec oe = 2# ( 2L + Lo) C f2 et f, étant respectivement les fréquences de coupures haute et basse de l'amplificateur, nf étant la bande passante de l'ampli, fzf, L étant la longueur de la ligne entre l'entrée de l'amplificateur et l'antenne.
En fonction de ceci, une des caractéristiques de la présente invention réside dans le fait que l'on intercale entre l'antenne et les dits moyens de traitement des signaux, notamment son amplificateur, une ligne d'impédance donnée, fonction de l'impédance d'entrée de l'amplificateur, de longueur L très grande devant la longueur d'onde des signaux telle que le facteur de bruit de corrélation des dits moyens soit négligeable.
Dans l'équation précédente Scor, on aura de ce fait la quantité: tend vers zéro lorsque Ct tend vers l'infini. Cette condition est remplie lorsque L est très grand par rapport à la longueur d'onde des signaux traités à savoir C/f2-f1.
Le graphe de la figure 2 montre l'influence de la corrélation et plus précisément le rapport VCO=/V5 en fonction de la longueur L en centimètres entre l'antenne et l'entrée de l'ampli.
L'invention couvre encore un procédé de préparation d'une composition pharmaceutique, caractérisé en ce qu'on incorpore une quantité pharmaceutiquement efficace d'au moins un composé de formule (I) tel que défini précédemment, ou un de ses sels d'addition pharmaceutiquement acceptable, dans un excipient, véhicule ou support pharmaceutiquement acceptable. Selon une caractéristique particulière, cette composition pharmaceutique est formulée sous forme de gélules, de comprimés dosés de 1 à 400 mg ou sous forme de préparations injectables dosées de 0,01 à 50 mg.