INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces codes ne sont pas nécessairement à la suite les uns des autres ; ils peuvent être imbriqués les uns dans les autres, en particulier pour le code de contrôle, afin de vérifier la validité des informations transmises au fur et à mesure de l'interrogation.
Selon une caractéristique de l'invention, les moyens de mémorisation des moyens E/R répondeurs comprennent une mémoire de code et un compteur d'adresse apte à pointer tour à tour sur chacun des éléments constituant le code numérisé stocké dans la mémoire, ce compteur étant connecté au circuit de contrôle et de séquencement par une connexion "horloge" de commande d'avance du compteur, et une connexion "RAZ0' de remise à zéro pour pointer sur le premier élément du code numérisé.
D'après l'invention, le modulateur des moyens E/R interrogateurs génère au moins deux formes d'onde associées ensemble pour former au moins quatre types d'informations codées.
De plus, le dispositif d'alimentation comprend un circuit de récupération d'énergie en provenance des moyens E/R interrogateurs.
De façon avantageuse, les moyens de traitement des moyens E/R interrogateurs assurant la gestion des tâches nécessaires à la recherche des codes numérisés permettent de procéder aux étapes suivantes : a) envoi d'une information "début de séquence de recherche" correspondant à l'interrogation du premier élément de code numérisé ; b) attente de la réponse fournie par les moyens E/R répondeurs ; c) mémorisation, dans la mémoire des moyens E/R interrogateurs, d'un état logique correspondant à l'élément en cours de traitement du code numérisé et envoi d'une information de type correspondant à la réponse reçue afin d'interroger l'élément de code suivant ; d) retour à l'étape b) jusqu'à la fin de la séquence de recherche lorsque le dernier élément de code est identifié ; e) vérification de la validité du code numérisé reçu ; f) mémorisation, dans ladite mémoire, du code numérisé reçu lorsque ledit code reçu est valide, et rejet dudit code numérisé dans le cas contraire avec envoi d'une information "début de séquence et code précédent erroné" et retour à l'étape b) ; g) retour à l'étape a) lorsque le code reçu est valide afin d'interroger d'autres codes jusqu a obtention d'un code nul.
- 18,5 g d'acide (méthyl-4' biphényl-yl-2) carboxylique sont chauffés au reflux dans 60 ml de chlorure de thionyle durant deux heures. Le chlorure de thionyle est concentré sous vide et le résidu versé sur une solution à 28 % d'hydroxyde d'ammonium, le mélange est agité durant 30 minutes et les cristaux obtenus sont essorés et lavés à l'éther puis séchés pour donner 14,5 g de (méthyl-4' biphényl-yl-2) carboxamide sous forme de cristaux de point de fusion 1280C. Ces cristaux sont repris dans 50 ml de chlorure de thionyle et le mélange est chauffé 3 heures au reflux, puis concentré sous vide pour donner 9 g de méthyl-4' cyano-2 biphényl sous forme de cristaux de point de fusion 45-41 C.
- 7,9 g de méthyl-4' cyano-2 biphényl sont dissous dans 100 ml de tétrachiorure en présence de 7,3 g de N-bromo succinimide et de 0,3 g de péroxyde du benzoyle. Le mélange est chauffé au reflux pendant 6 heures et les cristaux sont filtrés. Le filtrat est concentré sous vide et le résidu obtenu cristallise dans l'isopropanol. Les cristaux sont essorés et lavés à l'isopropanol puis séchés. On récupère ainsi 6,6 g de bromométhyl-4' cyano-2 biphényl sous forme de cristaux de point de fusion 117-118 C.
Selon le mode opératoire de l'exemple 1, mais en utilisant 60 g du chlorhydrate de l'ester éthylique de la (L) phényl alanine, 40 ml de triéthylamine et 35,5 g de bromométhyl4' cyano-2 biphényl, on obtient après chromatographie sur gel de silice, à l'éluant dichlorométhane - éther 8-2, 32 g d'ester éthylique de la N-[(cyano-2' biphényl-yl-4) méthyl phényl alanine (S) sous forme d'une huile.
Exemole 20 Ester éthylique de la N-pentanoyl. N-f(cvano-2 biphényl- vl-4) methvll phényl alanine (S) Formule (I)
A 15 g d'ester éthylique de la N-[(cyano-2' biphényl-yl-4) méthyl phényl alanine (S) et 8 mi de triéthylamine en solution dans 200 ml de dichlorométhane, on ajoute goutte à goutte 5 ml de chlore de pentanoyle en solution dans 50 ml de dichlorométhane. Après la fin de l'addition le mélange réactionnel est porté trois heures au reflux puis refroidi, lavé avec une solution d'acide chlorhydrique dilué, avec une solution de bicarbonate de sodium puis à l'eau et séché.Après évaporation du dichlorométhane, on obtient 17,7 9 d'ester éthylique de la N-pentanoyl, N4(cyano-2' biphényl-yl4) méthyle phényl alanine (S) sous forme d'une huile.
Exemple 21 Ester éthylique de la N-pentanoyl. Nrr(tétrazol-yl-50-2' blohényl-yl-41 méthyl] phényl alanine (S) sel de sodium Formule (I)
17,5 g d'ester éthylique de la N-pentanoyl, N-[(cyano-2' biphényl-yl4) méthyl] phényl alanine (S) et 10,4 g d'azoture de triméthyl étain sont chauffés au reflux dans 300 ml de toluène durant 38 h. Le mélange réactionnel est ensuite évaporé à sec, le résidu repris par du chloroforme est filtré sur silicagel (éluant chloroforme éthanol 964). L'huile obtenue après cette filtration est dissoute dans l'éther qui est extrait avec une solution d'ammoniaque. La phase basique est passée au noir animal, filtrée puis acidifiée avec une solution d'acide chlorhydrique diluée puis extrait à l'éther.La phase éthérée, lavée à l'eau est séchée puis évaporée sous vide pour conduire à 4,7 g d'ester éthylique de la Npentanoyl, N-[[(tétrazolyl-5)-2 biphényl-yl-4] méthyl] phényl alanine sous forme d'une poudre blanche amorphe. Cette poudre est dissoute dans 10 ml d'éthanol et additionnée d'une solution d'éthylate de sodium préparée à partir de 0,2 g de sodium dans 10 ml d'éthanol. Par addition d'éther, le sel de sodium précipite ; après essorage, lavage à réther et séchage, on obtient 4 g du sel de sodium sous forme d'une poudre blanche hydratée avec une molécule d'eau (décomposition à partir de 135 C).
Exemple 22 Ester éthylique de la N-(nitro-4 benzyl) phénol alanine (S) Formule (IV):
n=O, R3=C2H5 25 g de bromure de para nitrobenzyle, 44,4 g d'ester éthylique de la phénylalanine sont dissous dans 300 ml d'éthanol et l'on ajoute 16 ml de triéthylamine. Le mélange réactionnel est porté 6 h à reflux, puis méthanol est évaporé. Le résidu est repris dans l'eau.
Après extraction par le chlorure de méthylène et évaporation, on obtient une huile qui est purifiée par chromatographie sur colonne de silicagel (éluant dichlorométhane).
Exemple Ester éthylique de la N-(pentèn-2-oyl). N-(nitro-4 benzyl) phényl alanine (S) (trans) Formule (I) : R1 = CH2-CH2-CH=CH (trans),
R6=C2H5, R4=NO2, n = 0 Préparé comme dans l'exemple 3 à partir du chlorure de acide penténoïque-2 et du produit de l'exemple 22.
Exemple 24 Ester éthylique de la N-(pentén-2-oyl)m N-(amino-4 benzyl) phényl alanine (S) (trans) Formule (I) : R1 = CH3-CH2-CH=CH (trans),
R6 = C2H5, R4 = NH2, n = 0 5,2 g du produit de l'exemple 23 sont dissous dans de l'éthanol. Après addition de nickel de Raney, le mélange est placé dans un appareil d'hydrogénation à pression atmosphérique. Lorsque la quantité théorique d'hydrogène est absorbée (0,85 I), le catalyseur est filtré et méthanol évaporé. Le résidu est dissout dans l'acétate d'éthyle puis extrait par une solution diluée d'acide chlorhydrique. La phase aqueuse est basifiée par de l'ammoniaque, puis extraite par de l'acétate d'éthyle. Après évaporation, on obtient 3 g d'une huile utilisée telle quelle.
Exemple 25 Ester éthylique de la N-(pentèn-2-oyl), N-t(carboxy-2 dlchloro-S.6 phényle carbonyl amino-4 benzyli phényl alanine (S) (trans) Formule (I) : R,=CH3 CH2 CH=CH (trans),
R2=C2H5,
Un tel dispositif comporte une antenne, une source de bruit étalon ajustable en température et en impédance, des moyens de commutation assujettis à l'antenne et à la source de bruit étalon, un amplificateur disposé en aval du commutateur, délivrant un signal d'amplitude correspondant à la différence de niveau entre les signaux issus de l'antenne et de la source de bruit étalon, une impédance additionnelle contrôlée pour être placée périodiquement sur l'entrée de l'amplificateur, et des moyens pour analyser l'écart des impédances présentées par l'antenne et la source de bruit étalon, et pour ajuster, en adaptant leur impédance, soit l'antenne, soit la source de bruit, pour égaliser les influences exercées par l'impédance additionnelle sur l'antenne et sur la source de bruit, et par voie de conséquence pour égaliser les impédances présentées par l'antenne et la source de bruit étalon.
Ainsi, le procédé FR-2.561.769 consiste à essayer d'utiliser une source de bruit de référence, dont le coefficient de réflexion réglable électroniquement est rendu égal en module à celui de l'antenne placée en présence de l'objet à mesurer. A cet effet, le bruit émis par l'entrée de l'amplificateur, peut être utilisé pour vérifier l'égalité des deux coefficients de réflexion, et l'on utilise dans ce but une impédance additionnelle variable dont la valeur peut être commandée électroniquement, et qui est placée à l'entrée de l'amplificateur.
Une telle technique permet de s'affranchir du circulateur, mais, malheureusement, ne peut être utilisée que lorsque la charge présentée par l'antenne est résistive et si la longueur de ligne placée entre l'antenne et l'amplificateur est négligeable.
Aux inconvénients des dispositifs connus s'ajoutent d'autres limitations auxquelles il n n'est pas possible de répondre. En particulier, lorsqu'on utilise un circulateur, la taille de la ferrite mise en oeuvre est d'autant plus grande que l'on travaille à fréquence faible.Par exemple, à 1 GHz, la taille devient vite prohibitive. En outre, lorsque l'on travaille pour déterminer la température avec une méthode de zéro, généralement on cherche à rendre nul un facteur constitué par la différence entre la température de la source auxiliaire de référence et la température du corps à mesurer. Aussi, il devient délicat de mesurer la température d'un corps de température inférieure à 2730K (OC), ce qui est préjudiciable dans certains cas.
En outre, dans une chaîne de mesure, la suppression de l'élément circulateur n' est pas sans poser de problèmes. En effet, pour un amplificateur de gain g donné, ce dernier présente inévitablement un bruit d'entrée To ainsi qu'un bruit de l'amplificateur Ta, caractérisant son facteur de bruit. Aussi, dans les circuits à amplification directe, il y a lieu de tenir compte de l'influence d'une éventuelle corrélation entre le bruit d'entrée Te et le bruit de sortie de l'amplificateur Ta lorsque la charge à l'entrée du circuit n'est pas adaptée.
Les erreurs de mesure dues à la désadaptation dépendent du coefficient de réflexion Ro et des dits bruits Te et Ta.
Pour pallier le phénomène de corrélation, il est connu d'utiliser en parallèle sur la ligne d'entrée de l'amplificateur, des décaleurs de phases apériodiques (phase-shifters) qui permettent d'introduire aléatoirement des phases dit/2, +in/2 par exemple dont le but est d'interdire toute possibilité de construction cohérente des bruits et donc d'annuler toute corrélation entre Te et Ta.
Toutefois, de tels décaleurs de phases réduisent l'amplitude des signaux de bruits captés et présentent d'autre part des dimensions importantes qui condamnent toute possibilité d'intégration monolithique du radiomètre.
Le but de la présente invention est de proposer un procédé et un dispositif de mesure de la température d'un matériau ou d'un objet quelconque utilisant le rayonnement micro-onde qui permettent de pallier les inconvénients précités et qui permettent de s'affranchir de l'utilisation d'un circulateur tout en autorisant une mesure précise de la température.
Un des buts de la présente invention est de proposer un procédé et un dispositif de mesure de signaux radiométriques qui puissent par voie de conséquence être réalisés selon des techniques d'intégration monolithique et par suite miniaturisable et de faible coût.
Un autre but de la présente invention est de proposer un procédé de mesure de signaux radiométriques qui puisse être utilisé lorsque l'antenne n'est pas particulièrement adaptée à l'objet à mesurer, ou si la longueur de ligne placée entre l'antenne et l'amplificateur n'est pas négligeable.
Un autre but de la présente invention est de proposer un procédé et un dispositif de mesure de signaux radiométriques qui permettent de s'affranchir de l'influence d'une éventuelle corrélation entre le bruit d'entrée et le bruit de sortie de l'amplificateur lorsque la charge à l'entrée n'est pas adaptée.
Un autre but de la présente invention est de proposer un procédé de mesure de signaux radiométriques qui n'utilise pas le principe du radiomètre de Dicke tout en donnant un résultat équivalent voire même supérieur.
En effet, un autre but de la présente invention concerne l'application du procédé de mesure de signaux radiométriques à la détermination du coefficient de réflexion hyperfréquence d'un matériau ou d'un objet quelconque.
D'autres buts et avantages de la présente invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre qui n' est cependant donnée qu'à titre indicatif et qui n'a pas pour but de la limiter.
Selon l'invention, le procédé de mesure de la température Tx d d'un matériau ou d'un objet quelconque, utilisant le rayonnement micro-onde, par lequel on capte le rayonnement micro-onde émis par l'intermédiaire d'une antenne, présentant un coefficient de réflexion Ru xi et on dirige les signaux reçus vers des moyens de traitement des signaux, est caractérisé par le fait que l'on intercale, entre l'antenne et les dits moyens, une ligne d'impédance donnée, fonction de l'impédance d'entrée des dits moyens, de longueur L très grande devant la longueur d'onde des signaux telle que le facteur de corrélation des dits moyens soit négligeable.
La figure 2 représente de face et en gros plan le dispositif selon l'invention.
Le dispositif représenté sur la figure 1 est contitué d'une plaque (1) sur les quatres coins de laquelle sont soudées quatre équerres (2) dont l'épaisseur et la longueur sont déterminées en fonction du poids à supporter. Sur ces équerres viennent se fixer les éléments de chassis du portail (3), grâce à des éléments de visserie (4). Les équerres permettent d'assurer un équerrage parfait des éléments de chassis du portail.
L'invention est relative à un procédé et à un dispositif de mesure de la température d'un matériau ou d'un objet quelconque, utilisant le rayonnement micro-onde, ainsi qu'à une application du procédé de mesure pour la détermination du coefficient de réflexion hyperfréquence d'un matériau ou d'un objet quelconque.
Pour déterminer la température d'un objet, il est connu d'utiliser des procédés de mesure par lesquels on capte les signaux de bruits thermiques émis par cet objet dans le domaine des hyperfréquences, et on établit une correspondance entre la puissance des signaux captés et la température de l'objet.
A ce sujet, le terme "objet" doit être pris dans un sens très large car il peut désigner tout aussi bien un objet matériel mais également un matériau voire même des tissus vivants. En effet, tout corps absorbant émet des signaux de bruits thermiques en rapport direct avec sa température. Ces signaux de bruits thermiques sont émis dans un domaine de fréquence très large.
Pour effectuer la mesure de température, on connaît également d'autres procédés utilisant les signaux émis dans le domaine des infrarouges. Cependant, l'inconvénient réside dans le fait que les signaux captés sont émis principalement par la surface du corps à mesurer et on ne peut alors mesurer que la température de surface.
Un autre mode de mesure de température connu réside dans l'utilisation d'un thermo-couple introduit nécessairement à l'intérieur du corps dont on souhaite mesurer la température. Cependant, dans de très nombreux cas, la pénétration du thermo-couple dans le corps constitue un inconvénient majeur.
Pour éviter ces inconvénients, on préfère prendre en compte les signaux de bruits thermiques émis dans le domaine des hyperfréquences, c'est-à-dire des fréquences variant approximativement entre 0,5 et 20 GHz.
A cet égard, on connaît des dispositifs de radiométrie micro-onde dans lesquels on capte le rayonnement micro-onde émis par l'intermédiaire d'une antenne et on dirige les signaux recus vers des moyens de traitement des signaux qui permettent de déterminer la température de l'objet considéré.
Cependant, un des principaux problèmes rencontrés en radiométrie hyperfréquence réside dans l'adaptation de l'antenne en présence du matériau dont on veut connaître la température. En effet, l'antenne utilisée présente un coefficient de réflexion Ro et de ce fait l'antenne n'est jamais parfaitement adaptée compte tenu du fait que les objets à mesurer sont généralement de configuration, de taille et de propriété différentes.
Dans ces conditions, l'erreur commise dans la mesure de la température de l'objet, résultant du fait que le coefficient | IR,12 de l'antenne est différent de zéro, entraîne deux constatations à savoir : d'une part, l'émissivité de l'objet = 1 - |ROI2 est différente de l'unité, et d'autre part, compte tenu du coefficient de réflexion de l'antenne, une partie du bruit émis à l'entrée des moyens de traitement des signaux se trouve réfléchie par l'antenne, puis amplifiée par les dits moyens et contribue de ce fait indûment au signal mesuré à la sortie des dits moyens.
Pour pallier ces différents inconvénients, différents procédés ont été imaginés pour permettre de mesurer la température intérieure d'un corps sans pour autant nécessiter l'introduction dans ce corps de moyens pour capter cette température.
En effet, on connaît du document FR-2.497.947 un procédé et un dispositif de thermographie en micro-onde basé sur le principe du radiomètre de Dicke utilisant une antenne, un circulateur, une source auxiliaire de bruit de caractéristiques connues, un amplificateur-récepteur et un détecteur. En outre, selon ce document, l'emploi du circulateur est associé à un commutateur hyperfréquence à deux voies reliant cycliquement la ligne de mesure à l'antenne ou mettant la ligne de mesure en court-circuit.
Ainsi, cet ensemble circulateur-commutateur permet d'une part d'absorber le signal émis à l'entrée de l'amplificateur, et d'autre part de présenter à l'antenne une charge de température sensiblement égale à celle du matériau à mesurer. Dans ces conditions, lorsque le coefficient |RO| 2 est différent de zéro, la diminution de bruit émis par le matériau à mesurer est compensée par le bruit émis par la dite charge et réfléchi par l'antenne.
Toutefois, le procédé et le dispositif FR 2.497.947 obligent l'emploi d'un circulateur, ce qui peut être préjudiciable dans certains cas. En effet, le circulateur est généralement constitué par un élément à ferrite déterminé en fonction du domaine de fréquences et dont la taille et le prix sont intangibles. Ceci se répercute donc naturellement sur le coût du dispositif et sur sa dimension, interdisant toute possibilité d'intégration monolithique du dispositif.
Cela étant, on connaît du document FR-2.561.769 un procédé de contrôle d'adaptation d'impédance dans les chaînes de réception faible bruit et un thermomètre microonde miniature de mise en oeuvre de ce procédé.
0 C,pH6,5 Cette réaction permet l'obtention d'une répartition régulière des ligands greffés sur la matrice polysaccharidique, contrairement à ce qui est observé par les techniques classiques, avec l'emploi d'anhydride succinique par exemple.
Le couplage de phosphates sur les matrices PS fait intervenir classiquement la réaction de l'oxychlorure de phosphore (POCI3) sur la matrice polysaccharidique en présence de NaOH 2N. Avec les conditions réactionnelles décrites, il n'est cependant pas possible d'obtenir des taux de greffage ionique supérieurs à une charge négative pour six résidus glucoses.
La Demanderesse a montré que l'efficacité de cette réaction pouvait être améliorée de façon importante en travaillant à basse température et en maintenant le pH à 13,5 au cours de la réaction. On obtient ainsi des taux de greffage correspondant à une charge pour 1,5 résidus de glucose.
Lorsque l'on souhaite greffer des ligands basiques sur la matrice, un mode de préparation optimal des ligands basiques est décrit ci-après.
Afin d'obtenir le greffage biodégradable de ligands basiques, il est possible d'utiliser l'acide succinique comme composé intermédiaire entre la matrice polysaccharidique et un ligand basique.
La réaction est réalisée en faisant réagir stoéchiométriquement le dichlorure de l'acide succinique avec le composé bifonctionnel.
I1 se forme un produit de couplage possédant une fonction chlorure d'acide réactive et une fonction basique, amine tertiaire ou quaternaire.
(CH2)2-N(CH3)2 La fonction basique permet au réactif d'être soluble dans l'eau et apporte les propriétés d'échange d'ions. La fonction chlorure d'acide permet de réaliser le greffage sur les hydroxyles de la matrice osidique.
Des taux de greffage ionique correspondant à une charge positive pour 1,5 résidus glucose ont pu être obtenus avec ces réactifs, ou bien par exemple une charge pour 3 résidus glucose.
La réaction décrite plus haut peut être utilisée également pour greffer sur la matrice osidique des mono hydroxy ou des mono amino acides sur la matrice osidique.
Dans tous les cas, le taux de greffage ionique de la matrice polysaccharidique est variable, et sera modulé notamment en fonction du type de composé à encapsuler ; on pourra utiliser des vecteurs pour lesquels les taux de greffage sont inférieurs à ceux indiqués ci-dessus comme pouvant être obtenus par les procédés décrits.
On utilisera en particulier des taux de greffage ionique de l'ordre de 1 charge pour 3 résidus glucose.
Les noyaux ioniques peuvent être ultrabroyés par des techniques analogues à celles utilisées pour les matrices polysaccharidiques neutres, comme l'extrusion à haute pression ou les ultra sons. La taille des particules peut être ajustée en réglant les conditions d'ultrabroyage et l'état de dureté du gel, qui dépend du caractère réticulé et de l'état ionique du noyau.
Le séchage des noyaux doit éviter au maximum leur agrégation. Ceci peut être obtenu notamment en réalisant l'étape d) en présence de bicarbonate d'ammonium.
En effet, il est possible de diminuer le degré d'agrégation lors des opérations de séchage par lyophilisation ou atomisation en ajoutant aux suspensions à déshydrater du bicarbonate d'ammonium (NH4HCO3). Ce composé très soluble dans l'eau maintient en effet entre les particules une certaine force ionique qui prévient leur rapprochement et donc leur agrégation éventuelle. Le bicarbonate d'ammonium, étant volatil, est ensuite éliminé lors du séchage et n'interfère pas avec les opérations suivantes. L'utilisation de bicarbonate d'ammonium permet d'obtenir des poudres de particules caractérisées par une densité beaucoup plus faible qu'en l'absence de bicarbonate. La Demanderesse a trouvé que la diminution des phénomènes d'agrégation se traduisait par une augmentation du taux d'acylation des particules et par une plus grande hydrophobie de ces dernières.
La synthèse de la couche lipidique semiperméable est une synthèse régiosélective qui est réalisée par une acylation des noyaux polysaccharidiques en milieu aprotique non solvant des polysaccharides.
On voit que le rapport tend vers zéro lorsque L est très grand devant la longueur d'onde. Par exemple, pour un ampli travaillant dans une bande passante 2 à 4 GHz, on commence à obtenir des résultats à partir d'une longueur L de l'ordre de 10 cm. Par sécurité, on utilisera une longueur de 40 cm par exemple.
Par ailleurs, l'impédance de cette ligne L doit correspondre sensiblement à l'impédance d'entrée de l'amplificateur pour éviter une désadaptation. En hyperfréquence, les amplificateurs utilisés généralement ont une impédance d'entrée de l'ordre de 50 ohms c'est pourquoi on choisira un tronçon de ligne L pour conduire l'énergie de l'antenne vers l'ampli d'impédance caractéristique Zc 50 ohms.