INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est en général formé de fibres, filaments ou fils, de préférence d'un assemblage de fils, c'est-à-dire un matériau textile par exemple un cordon ou une tresse ou encore un tissu sous forme tricotée, tissée ou non. Les fibres sont naturelles, synthétiques, ou en mélange. Les fibres naturelles sont choisies par exemple parmi le coton, la viscose. Les fibres synthétiques sont par exemple des fibres de polyamide et peuvent être également extrudées.
On peut utiliser des matériaux classiquement utilisés comme voile perméable sur les serviettes périodiques : des nontissés ou des matériaux plastiques tels qu'un film plastique perforé du type Réticulo ffi (marque enregistrée) qui répond aux propriétés exigées pour le moyen formant drain : souplesse, finesse, résistance à la traction et non-absorption des fluides.
Le matériau est éventuellement élastique et comprend dans ce cas par exemple du Lycras (marque enregistrée). Si le matériau est élastique, il doit être d'autant plus souple afin de ne pas serrer le doigt de l'utilisatrice pour une mise en place facile.
Si le matériau n'est pas élastique, il doit être suffisamment fin pour que le moyen formant drain ne soit pas trop encombrant une fois en place.
Par ailleurs, ce matériau peut être hydrophobe, c'est-à-dire qu'il drainera par gravité le flux menstruel sans l'absorber. Par exemple, dans le cas de fibres creuses formant le drain, le flux ne pénètrera pas à l'intérieur des fibres mais glissera par gravité le long de ces fibres. Le matériau peut également être hydrophile. Le flux sera alors collecté par le moyen formant drain, par imprégnation, avant de migrer par capillarité vers la protection externe absorbante. Dans le cas évoqué ci-dessus de fibres creuses formant le drain, le flux menstruel pénétrera à l'intérieur des fibres en traversant la paroi des fibres creuses et sera drainé par effet de capillarité dans la protection externe absorbante. Cette solution est intéressante car le flux sera bien guidé quelle que soit la position de l'utilisatrice dont en particulier la position allongée.
Le dispositif interne de drainage 3 comprend, le cas échéant, à son extrémité supérieure, un moyen de maintien 5 du moyen formant drain 4, à l'intérieur du vagin. Le moyen de maintien peut être de différentes formes telles qu'un anneau, un arc disposé à l'extrémité du moyen formant drain dans un plan sensiblement perpendiculaire à l'axe de ce dernier ou encore par exemple un segment de droite qui correspond au diamètre d'un cercle délimité par les parois du vagin. Il peut être aussi disposé dans un plan parallèle à l'axe du moyen formant drain. Il se présente alors sous la forme d'une tige souple disposée le long de la paroi du moyen formant drain ou sous la forme d'un U renversé situé à l'extrémité du moyen formant drain et dont les deux extrémités sont en contact avec les parois du moyen formant drain.
Ce moyen de maintien n'existe pas lorsque la structure et la forme du moyen formant drain sont tels que ce dernier assure luimême directement son maintien en place.
Sur la figure 1) le moyen de maintien 5 se présente sous la forme d'un anneau de forme torique de diamètre de tore compris entre environ 10 et environ 30 millimètres et de préférence entre environ 15 et 25 millimètres, et de diamètre d'âme compris dans l'intervalle entre environ 1 et environ 3 millimètres. Le matériau utilisé pour cet anneau doit être suffisamment souple pour ne pas gêner et irriter l'utilisatrice lors de la mise en place du moyen formant drain et le port du dispositif interne de drainage.
La mise en place du dispositif interne est digitale et l'anneau assure le maintien du moyen formant drain dans son état déplié ou allongé vers le fond du vagin.
Le dispositif interne comprend en outre un moyen de mise en place 6 du dispositif interne de drainage dans le vagin, qui peut être un doigt de mise en place, une membrane élastique, déformable ou tout moyen équivalent.
magnétiques sont ouvertes et le moteur tourne dans la direction inverse, et l'encre est fournie depuis le réservoir vers les éléments de tête 1 par l'intermédiaire des trajets d'écoulement 8, 5 et 3 et retourne dans le
Les bulles dans les éléments de tête ou dans les trajets d'écoulement sont recueillies dans le premier réservoir d'encre 7 et déchargées dans l'atmosphère par l'intermédiaire de la soupape électromagnétique B. ) Mode de préservation
tiques sont fermées et le moteur est stoppé et on empêche ainsi que, par suite de changementsdans les conditions ambiantes (température, humidité, etc), l'encre du réservoir ne fuie de la partie de tête ou que de l'air,de
mentation. Tableau I Soupape-Aj Soupape B Soupape C Pompe Impression ouverte ouverte fermée Stop Alimentation ouverte ouverte fermée 4 direct Mi-se en pression fermée ouverte ouverte 'inverse Circulation ouverte ouverte ouverte linverse Préservation fermée ermée fermée Stop _____________________ j __________________ ___________________ Les divers modes décrits ci-dessus peuvent être modifiés de façon appropriée de façon à permettre
Cependant, l'adoption de la structure décrite ci-dessus a donné naissance dans quelques cas aux problèmes suivants. Tout d'abord, l'écoulement de l'encre est effectué sous la commande des soupapes électromagnétiques A-C et de la pompe et donc la fréquence de changement des soupapes magnétiques et la fréquence d'arrêt et d'inversion de rotation de la pompe sont élevées, et ceci complique le matériel et le logiciel de la commande des séquences et également nécessite une longue période d'alimentation électrique des soupapes électromagnétiques, ce qui a donné naissance aux problèmes posés par une grande consommation d'énergie et une production de chaleur élevée. Egalement, le débit d'encre est commandé par l'ouverture et la fermeture des soupapes électromagnétiques et donc, la pression dans le trajet d'écoulement varie en raison de l'ouverture et de la fermeture des soupapes et dans quelques cas ceci a provoqué un problème consistant en ce que l'encre fuit des buses ou en ce que
Par contre, dans le mode de réalisation de la figure 8, l'intégrateur 22 accumule l'erreur de quantification indépendamment du gain choisi. Comme la sélection de la plage du signal d'entrée est réalisée par programmation du gain dans le circuit de contre-réaction du convertisseur sigma-delta 100, plutôt que dans le circuit d'entrée, la sortie Vamp de l'amplificateur opérationnel 22 est égale à A(t1e(t).dt), où A représente le gain fixe du signal d'entrée Vin. Toute altération de la relation entre le gain du signal d'entrée et l'erreur accumulée dans l'intégrateur du convertisseur sigma-delta et par conséquent tout bruit de commutation qui pourrait en résulter, est ainsi évité.
Le convertisseur sigma-delta 100 de la figure 8 peut également être réalisé sous la forme d'un conformateur numérique de bruit destiné à convertir un signal numérique de n bits en un signal numérique de m bits. La figure 9 montre1 d'une façon générale, un tel convertisseur sigmadelta 120 comprenant l'accumulateur numérique 84 et le circuit d'addition 85 de la figure 7 et, en outre, un troncateur programmable 121. Le nombre de bits dans le signal Ylsb et par conséquent du signal complémentaire Ymsb est modifié par le troncateur 121 en réponse à la valeur du gain sélectionné G qui lui est appliqué; ce qui permet de programmer le circuit de réaction du convertisseur 121.
Lorsque le niveau du signal d'entrée est faible, la sensibilité du convertisseur 121 peut être augmentée en réduisant le nombre des bits les moins significatifs accumulés et par conséquent en produisant plus rapidement un dépassement de ces bits dans le bit le plus significatif du signal X1. Comme l'accumulateur accumule toujours la différence entre le signal d'entrée Xin et le signal de sortie Yout indépendamment de la plage choisie pour le convertisseur 120, la valeur numérique emmagasinée dans l'accumulateur 84 n'a pas besoin d'être mise à jour, lorsque la plage choisie est modifiée.
On peut voir que le convertisseur sigma-delta de la figure 9 présente l'avantage d'une plus grande simplicité comparé au convertisseur sigma-delta 71 représenté à la figure 7.
Une autre application du convertisseur sigma-delta de la présente invention est montrée à la figure 10 qui représente, d'une façon générale, un convertisseur numérique/analogique 130 à suréchantillonnage et monté en boucle fermée. Le convertisseur 130 comporte un circuit direct avec un convertisseur 131 élémentaire D/A et un intégrateur 132, ainsi qu'un circuit de contre-réaction qui comprend un convertisseur analogique/numérique 133. Un filtre basse-bas 134 élimine le bruit à haute fréquence de la tension à la sortie de l'intégrateur 132. Comme dans tous les systèmes asservis, la précision du convertisseur sigma-delta 130 est déterminée essentiellement par le circuit de contre-réaction. Le convertisseur sigma-delta 130 peut être ainsi réalisé grâce à l'utilisat-ion d'un convertisseur A/D 133 précis et d'un convertisseur plus élémentaire D/A 131. Dans les applications à plages multiples, le convertisseur sigma-delta de la présente invention, dans sa forme décrite par exemple à propos des figures 3 et 8, est ainsi approprié de façon idéale pour être utilisé en tant que convertisseur A/D 133. Il est préférable, pour conférer au convertisseur sigma-delta de la présente invention le meilleur rapport signal-bruit, d'optimiser le gain choisi. Si le gain choisi est trop élevé, le convertisseur va saturer lorsque, soit le signal d'entrée, soit le signal de contre-réaction dépasse une certaine amplitude. Il en résulte une "troncation" du signal et une distorsion du signal de sortie. D'autre part, si le gain choisi est trop faible, le fonctionnement du convertisseur conduit à une faible résolution et le rapport signal-bruit est réduit.
La figure 11 représente schématiquement le convertisseur sigma-delta 20 de la figure 3 et un circuit de commande de gain 140, ce dernier pouvant être utilisé également dans les autres modes de réalisation de l'invention. Ce circuit 140 mesure l'amplitude du signal Vin mais peut également mesurer son énergie. En fonction de cette amplitude mesurée, le circuit de commande 140 augmente ou diminue la valeur du gain G sur le bus 45 afin que celle-ci puisse être utilisée par le convertisseur sigma-delta 20 pour le réglage de la plage du signal d'entrée. Le circuit de commande 140 ne sera pas décrit en détail, car il peut être réalisé facilement par les spécialistes; il peut comprendre par exemple un circuit mixte analogique/numérique comprenant des détecteurs de seuil, des comparateurs, des "triggers" de Schmitt, des filtres passe-bas et/ou des convertisseurs A/D à faible résolution moyennant quoi ce circuit vérifie le niveau du signal d'entrée et ajuste par conséquent la sensibilité du convertisseur 20 par l'envoi d'un signal représentant la plage choisie au circuit de sélection de plages du convertisseur 20.
La figure 12 montre un autre agencement dans lequel le convertisseur sigma-delta 20 de la figure 3 est commandé par un circuit de commande de gain 150 qui mesure le niveau du signal à la sortie du convertisseur 20. Comme le circuit utilisé est alors pratiquement uniquement numérique, le circuit de commande de gain 20 évite ainsi l'utilisation de circuits analogiques supplémentaires du circuit de commande de gain 140 de la figure 11.
Enfin, d'autres modes de réalisation du convertisseur sigma-delta selon l'invention peuvent être envisagés sans sortir du cadre de l'invention.
PROCEDE D'INERTAGE PAR TORCHE A PLASMA DE PRODUITS CONTENANT DES METAUX, EN PARTICULIER DES MENTAUX LOURDS ET INSTALLATION POUR SA MISE EN OEUVRE La présente invention a trait à un procédé perfectionné pour rendre inerte, par vitrification à l'aide d'une torche à plasma, notamment d'arc, des produits contenant des métaux, en particulier des métaux lourds et se présentant par exemple sous forme particulaire ou pulvérulente, notamment des résidus solides provenant de l'incinération de déchets ménagers, industriels, hospitaliers ou autres.
L'invention sera décrite ci-après dans son application à l'inertage de résidus solides provenant de l'incinération d'ordures ménagères, et plus précisément des résidus constitués par les cendres dites volantes, les cendres dites sous chaudière, ainsi que les gâteaux de filtration provenant de la déchloruration des cendres volantes, mais il est entendu que le procédé de l'invention peut s'appliquer à l'inertage d'autres types de déchets ou résidus solides, en particulier pulvérulents ou particulaires, contenant des métaux, en particulier des métaux lourds et, d'une manière générale, à l'inertage par vitrification de tous produits pulvérulents ou particulaires ou non contenant des métaux lourds et qu'il convient de piéger en vue d'une réutilisation ou d'un stockage dans des conditions de sécurité acceptables.
Les résidus solides provenant des incinérateurs, tels que les cendres volantes, les cendres sous-chaudière et les gâteaux de filtration évoqués ci-dessus, contiennent des produits toxiques, par exemple des métaux lourds tels que le plomb, le zinc ou le cadmium par exemple, ainsi que des sels métalliques très solubles et facilement entraînables par les eaux pluviales, qui constituent une source importante de pollution des sols et des nappes phréatiques. Leur quantité est telle qu'elle justifie une mise en décharge spéciale.
Du fait du coût d'une telle mise en décharge et de la tendance réglementaire vers une obligation de rendre inertes de tels résidus, on a déjà proposé d'effectuer leur inertage par vitrification.
A cet effet, divers moyens ont été proposés pour porter notamment des résidus d'épuration des fumées d'incinération d'ordures ménagères, dénommés REFIOM, à une température suffisamment élevée, généralement supérieure à 1300"C, pour les rendre liquides, afin d'obtenir un résidu emprisonnant les composés toxiques, qui se présente, après refroidissement, comme une matrice solide amorphe.
La vitrification apporte une qualité d'inertage du résidu solide très supérieure à celle procurée par les autres techniques et est actuellement le seul traitement qui permette de respecter les dernières normes sur les eaux de lixiviation.
De plus, la vitrification peut éviter la mise en décharge du résidu et permet éventuellement de le revaloriser.
Toutefois, les moyens actuels de vitrification présentent des inconvénients, en particulier une consommation énergétique élevée pour l'obtention des hautes températures requises et une émission en quantité importante d'effluents gazeux à traiter pour certains d'entre eux.
FONCTIONNEMENT EN ALTERNATIF PHASE (ASPIRATION) DEUXIEME VERSION A la mise en marche de la pompe à vide (6) la vanne de régulation (5) est en position "fermée" et le vide se crée entre le vanne (5) et la pompe à vide (6).
Les électrovannes (2) et (4) sont en position "Sermée" . Les électrovannes (3) et (7) sont en position "ouverte".
La vanne proportionnelle (5) commandée éloetriquement s'ouvre et se ferme avec des cycles sinusoïdaux jusqu'à un débit de pointe et une cadence préalablement étalonné.
Le débit aspiré se dirige de (1) à (7) en passant par le circuit (3) (5) et (6).
FONCTIONNEMENT EN ALTERNATIF PHASE ( EXPIRATION) fig. 2 DEUXIEME VERSION Lorsque le vide est créé entre la vanne de régulation (5) et la pompe à vide (6) , le débit aspiré est le même que le débit expiré . A la fin de la phase inspiration fig. 1 l'électronique actionne les électrovannes (2) , (3) , (4) et (7).
Les électrovannes (2) et (4) sont "ouvertes". Les électrovannes (3) et (7) sont "fermées" Le débit régulé par la vanne proportionnelle (5) vient de l'électrovanne (4) donc la pression ambiante puis s'évacue de la pompe vide (6) vers l'électrovanne (2) jusqu'au raccord (1) qui relie l'équipement à essayer.
FONCTIONNEMENT DE L' INSTALLATION EN PHASE ASPIRATION SEULE fig. 1 Après la phase inspiratoire un temps mort (égale au temps d'aspiration) sera maintenu dans la cadence à la place de la phase expiratoire.
Les électrovannes (2) ,(3) , (4) et (7) ne seront pas sous tension FONCTIONNEMENT DE L'INSTALLATION EN PHASE.
EXPIRATION SEULE fig 2 Les électrovannes (2), (3) > (4) et (7) seront sans arrêt sous tension.
Après Ia phase expiration un temps mort (égale au temps d'expiratIon ) sera mamtenu dans la cadence à Ia place de la phase aspiration.
Le capteur différentiel (8) placé en amont et en aval de la vanne d'étranglement (5) indiquera sur un indicateur digital les débits de pointe lors des réglages de cette vanne.
Un étalonnage en tenant compte de la perte de charge de cet étranglement sera préalablement effectue .
Un echangeur (9) placé à l'échappement de la pompe à vide refroidira si nécessaire Ie gaz d'expiration.
L'application particulièrement intéressante de l'invention est caractérisée par l'utilisation multiple de ce système.
1 - Une vanne équilibrée électromagnétique avec capteur de position qui associée à des cartes électroniques standard autorise avec précision l'ouverture et le contrôle du clapet équilibré sans incidence sur les variations de pression d'alimentation fig. 3.
2 - Une électrovanne haute pression normalement fermée et dont l'ouverture instantanée sera tout ou rien fig 3.
L'invention a pour but de fournir un convertisseur sigma-delta permettant de remédier aux inconvénients de la technique antérieure.
L'invention a également pour but de fournir un convertisseur sigma-delta présentant des plages d'entrée multiples.
L'invention a donc pour objet un convertisseur sigmadelta destiné à convertir un signal d'entrée variable en un signal de sortie variable, ce convertisseur comprenant un circuit de combinaison de signaux destiné à additionner le signal de sortie et le signal d'entrée ou à soustraire le signal de sortie du signal d'entrée de manière à produire un signal combiné, un intégrateur destiné à intégrer le signal combiné de manière à produire un signal intégré, l'intégrateur comprenant un circuit de mémorisation d'erreur destiné à mémoriser une grandeur représentant la valeur temporelle dudit signal combiné, un comparateur destiné à comparer ledit signal intégré à au moins un niveau prédéterminé de manière à produire ledit signal de sortie, et un circuit de contre-réaction destiné à appliquer audit circuit de combinaison un signal de contre-réaction représentant ledit signal de sortie, ce convertisseur étant caractérisé en ce qu'il comprend également un circuit pour amplifier ledit signal d'entrée avec un gain prédéterminé, un circuit de réglage de plages destinés à changer ledit gain prédéterminé d'une première valeur à au moins une seconde valeur, un circuit pour amplifier ledit signal de sortie par l'inverse dudit gain prédéterminé et un circuit de compensation de bruit pour multiplier ladite quantité prédéterminée par le rapport de ladite seconde valeur à ladite première valeur, lorsque ledit gain prédéterminé est modifié de ladite première valeur à ladite seconde valeur.
En multipliant, lorsque la plage d'entrée du convertisseur est modifiée, l'erreur de quantification mémorisée dans l'intégrateur par le rapport du nouveau gain à l'ancien gain, on évite les défauts introduits par le processus d'intégration et qui conduisent à l'apparition du bruit de commutation.
L'invention a également pour objet un convertisseur sigma-delta destiné à convertir un signal d'entrée variable en un signal de sortie variable, ce convertisseur comprenant un circuit de combinaison de signaux destiné à engendrer un signal combiné résultant de l'addition d'un signal de contre-réaction représentant ledit signal de sortie et ledit signal d'entrée, ou de la soustraction de ce signal de contre-réaction dudit signal d'entrée, un intégrateur destiné à intégrer ledit signal combiné de manière à engendrer un signal intégré, ledit intégrateur comprenant un circuit de mémorisation d'erreur destiné à mémoriser une quantité qui représente la valeur temporelle dudit signal combiné, un comparateur pour comparer le signal intégré à au moins un niveau prédéterminé de manière à engendrer ledit signal de sortie, et un circuit de contre-réaction destiné à fournir un signal de contreréaction qui représente ledit signal de sortie audit circuit de combinaison de signaux, ce convertisseur étant caractérisé en ce qu'il comprend également un circuit pour amplifier le signal de sortie par un gain prédéterminé de manière à engendrer ledit signal de contre-réaction, et un circuit de réglage de plages pour changer ledit gain prédéterminé d'une première valeur à au moins une seconde valeur.
Comme l'erreur de quantification accumulée dans l'intégrateur est indépendante du gain de la plage particulière qui a été choisie, l'introduction de bruit de commutation dans le signal de sortie du convertisseur sigma-delta est évitée.
D'autres caractéristiques de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1, déjà décrite, montre un schéma simplifié d'un convertisseur sigma-delta connu; - la figure 2, déjà décrite également, montre un schéma simplifié d'un convertisseur connu à plages multiples; - la figure 3 est un schéma simplifié d'un convertisseur sigma-delta analogique/numérique selon I'invention, ce convertisseur présentant plusieurs plages d'entrée; - la figure 4 est un schéma simplifié d'un convertisseur à boucle ouverte et à suréchantillonnage du type numérique/analogique, ce convertisseur comprenant également plusieurs plages d'entrée; - la figure 5 est un schéma simplifié d'un convertisseur sigma/delta destiné à convertir un signal numérique à n bits en un signal numérique à m bits; - la figure 6 montre de façon simplifiée le fonctionnement du convertisseur sigma-delta de la figure 5; - la figure 7 est un schéma simplifié d'un convertisseur sigma-delta selon la présente invention, destiné à être utilisé dans le convertisseur numérique/analogique de la figure 4; - la figure 8 montre le schéma d'un autre convertisseur sigma-delta du type analogique/numérique présentant des plages d'entrée multiples, selon la présente invention; - la figure 9 montre un schéma simplifié d'un autre convertisseur sigma-delta destiné à convertir un signal numérique à n bits en un signal numérique à m bits selon la présente invention; - la figure 10 est un schéma bloc d'un convertisseur numérique/analogique à suréchantillonnage et à boucle fermée, comprenant un convertisseur sigma-delta selon la présente invention; - la figure 11 est un schéma simplifié d'un circuit de commande de gain destiné à être utilisé dans un convertisseur sigma-delta selon la présente invention; et - la figure 12 est un schéma simplifié d'un circuit de commande automatique de gain destiné à être utilisé avec un convertisseur sigma-delta selon la présente invention En se référant maintenant à la figure 3, on voit qu'elle représente un convertisseur sigma-delta 20 à plages multiples comprenant un circuit 21 de combinaison de signaux, un intégrateur 22, un comparateur 23, un circuit de contre-réaction 24, un amplificateur 25 du signal d'entrée, un circuit 26 de réglage de plages, un amplificateur 27 du signal de sortie Y et un circuit 28 de compensation de bruit. L'amplificateur 25 de signal d'entrée comprend quatre condensateurs 29, 30, 31 et 32.
L'une des armatures des condensateurs 29, 30, 31 et 32 est connectée respectivement à l'une des bornes des interrupteurs 33, 34, 35 et 36.
L'intégrateur 22 comprend un amplificateur opérationnel 37 dont un condensateur 38 est connecté entre son entrée inverseuse et sa sortie. L'intégrateur 22 engendre, à sa sortie, une tension analogique qui représente l'intégration par rapport au temps de la charge totale emmagasinée par les condensateurs 29 à 32 et 57.
Les autres bornes des interrupteurs 33, 34, 35 et 36 sont connectées ensemble à l'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel 37 par l'intermédiaire d'un interrupteur 39. Deux bornes 40 et 41 sont connectées à l'amplificateur 25 de signal d'entrée par l'intermédiaire de deux interrupteurs 42 et 43 de manière qu'une tension analogique Vin présente à ces bornes puisse être appliquée sur l'un ou plusieurs des condensateurs 29, 30, 31 et 32.
De préférence, les condensateurs 29, 30, 31 et 32 ont la même valeur Cjn.