INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le mode de réalisation représenté et selon l'invention, le prolongement d'ancrage 10a de l'implant 5a est prolongé longitudinalement pour traverser axialement tout le manchon 42 pour être associé rigidement à l'extrémité 17 distale de l'os 1 grâce à un perçage transversal 34a et à une vis 35a traversant l'os 1 comme décrit précédemment. En variante, on peut associer rigidement le prolongement d'ancrage de l'implant directement au manchon 42, et relier le manchon 42 à l'os 1 par une plaquette de fixation comprenant des perçages à l'aide de vis ou de chevilles. On peut également remplacer l'intégralité d'un des os 1, 2, 3 par un tel manchon 42 artificiel.
Sur les figures 4 à 7, on a représenté un exemple de réalisation d'un implant proximal 5b d'une prothèse articulaire interphalangienne proximale 4b, dont le bouclier 9b est en forme de coquille dont la surface convexe externe 7b est en forme de deux portions de sphères ou de tores semblables accolées se jouxtant dans la direction latérale horizontale. Cette forme procure une stabilité latérale à l'articulation qui n'est mobile qu'en flexion et en extension autour de l'axe 26b de pivotement horizontal.
de la pompe pendant les diverses opérations décrites ci-
Les fonctionnements dans les modes respectifs
vont être décrits ci-dessous en référence au tableau II.
magnétiques sont ouvertes comme montré au tableau II, le capuchon 34 est monté pour recouvrir la face frontale de l'ensemble à jet à bulles 33, et les éléments d'absorption d'encre 44-47 sont poussés contre les éléments de tête respectifs 1, Dans cet état, la pompe P tourne dans la direction inverse, l'encre aspirée du premier réservoir
médiaire de la soupape électromagnétique C et la soupape d'arrêt 64, et est fournie aux éléments de tête I par l'intermédiaire du trajet d'écoulement de distributeur 5 et du trajet d'écoulement 3 pour pousser l'encre hors des buses, et également elle passe à travers le trajet d'écoulement 6 dans lequel est disposée la soupape électromagnétique A,par l'intermédiaire du trajet d'écoulement 2 et du trajet d'écoulement de distributeur
* 4, et retourne vers le premier réservoir d'encre 7.
comme le montre le tableau=I.
Le réflecteur diffusant comporte une série de stries parallèles 4. Ces stries peuvent être à échelons
comme montré sur la figure 3 et présenter des facettes 4a.
Les stries 4 peuvent être à rayons convexes (voir figure 4) et présenter des facettes 4a (voir figure
4a).
- Les figures 5 et Sa montrent des stries 4 à
rayons concaves avec des facettes 4a.
La partie avant du réflecteur i est fermée par un diffuseur 5, de préférence coloré et qui présente, sur sa surface interne, tournée en regard du réflecteur, une
série de lentilles cylindriques parallèles 7.
Comme on le voit sur les figures 1 et 2, les
lentilles cylindriques 7 s'étendent dans une direction ortho-
gonale par rapport aux stries 4, ces dernières ayant une
largeur de l'ordre de 0,5 mm.
Grâce à cette disposition, le réflecteur diffu-
sant, vu de l'extérieur, donne l'impression d'une surface continue et on obtient un éclairage homogène dans un volume déterminé, la densité d'éclairement étant pratiquement constante dans le volume considéré. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits et
Sur les figures, I'on a illustré l'exemple préféré de réalisation comportant des cloisons 5 et 19 planes, respectivement des bouchons 3 et 18, étant bien entendu que la mise en oeuvre de cloisons 5 concaves et de cloisons 19 convexes ou vice et versa, par exemple de calottes sphériques, ne sort pas du cadre de la présente invention.
L'invention s'applique ainsi aussi bien à la réalisation de charges modulaires qu'aux chargements de la chambre d'une pièce avec au moins deux fardeaux, I'un portant la charge principale et son tube allumeur et l'autre le projectile (et éventuellement, mais non obligatoirement, une charge secondaire).
La munition selon la présente invention est assemblée avant chargement dans la chambre de l'arme. La surface interne de la chambre assure le verrouillage de la liaison entre les conteneurs en empêchant la déformation de la paroi du conteneur et donc la sortie du bourrelet de sa gorge de maintien.
Avantageusement, les parois des conteneurs ainsi que les bouchons 3 et 18 des organes d'accouplement sont réalisés en matériaux combustibles, comme par exemple de la nitrocellulose. Toutefois, la mise en oeuvre d'autres matériaux, comme par exemple, des matières plastiques, ne sort pas du cadre de la présente invention.
Dans l'exemple préféré de réalisation illustré sur les figures 4 et 5, les parois 2 ont une épaisseur de l'ordre de 3 mm, I'épaisseur d du tube 7 correspondant à la largeur de la cavité 21 est de l'ordre de 3 mm. La largeur e du bourrelet 8 est de l'ordre de 5 mm.
La présente invention s'applique principalement à la réalisation de munitions modulaires pour l'artillerie de campagne et/ou de munitions longues notamment pour chars de combat, la longueur de la munition pouvant atteindre et dépasser deux mètres.
LA PRESENTE INVENTION CONÇERNE UN ACCESSOIRE DE RANGEMENT PERMETTANT LE REGLAGE OPTIMUM DE LA LONGUEUR DES CORDONS D'ALIMENTATION D'PAREILS ELECTRIQUES DOMESTIQUES.
EN L'ETAT ACTUEL DES CHOSES,TRES SOUVENT LES CORDONS D'ALIMENTATION ELECTRIQUES N'ONT PAS UNE LONGUEUR OPTIMUM EN CE QUI CONCERNE L'ESTHETIQUE.;IL SONT SOUVENT TROP LONGS ET TRAINENT GENERALEMENT DERRIERE LES MEUBLES OU L'ON CHERCHE A LES CAMOUFLER AU MAXIMUM.PARFOIS LE MOU EST ROULE EN PELOTE ET ATTACHÉ AVEC UN ELASTIQUE OU UN BOUT DE FICELLE.PARFOIS ENCORE NOUS UTILISONS DES RALLONGES MULTIPLES QUI TRAINENT AU SOL AVEC EN PRIME LES CIRCONVOLUTIONS DES DIVERS CABLES ET RALLONGES.
NOUS PROPOSONS UNE SOLUTION ELEGANTE ET PRATIQUE A CE PROBLEME D'ORDRE DANS LA FILERIE GRACE AU BOITIER RANGE FIL MULTISTANDARD.
LES LONGUEURS VONT POUVOIR ETRE PROPREMENT ADAPTÉES AUX BESOINS CAR LE MOU INUTILE DU FIL SERA CACHE DANS LE BOITIER COMME LE MONTRE LA FIGURE 3 (FIL 1) OU LA FIGURE 4 (FILS 2 ET 3).LE BOITIER TRES LEGER ETANT SOLIDAIRE MECANIQUEMENT DE LA PRISE MURALE,IL SE TROUVE EN POSITION FIXE SANS AVOIR A FAIRE D'INSTALLATION.
LA FIGURE 1 MONTRE UNE VUE D'ENSEMBLE DU BOITIER CONSTITUE D'UNE BOITE 10 ET DE SON COUVERCLE 9 MONTE SUR CHARNIERES ET CLIPSE PAR LE FERMOIR 18.
LES ENCOCHES ,PASSE-FIL 12 SONT PREDECOUPEES DANS LE PLASTIQUE ET SERONT ENLEVEES A LA DEMANDE.CECI POUR ADAPTER LA SORTIE DU FIL DE FAÇON IDEALE.LE FOND DU COFFRET CORRESPOND EN REALITE A LA FACE AVANT QUE MONTRE LA FIGURE 2.CELLE-CI COMPORTE DES OUVERTURES APROPRIEES A TOUS LES MODELES DE FICHES D'ALIMENTATION STANDARDS.FICHE TELEPHONE ET TELEVISION:4.FICHE SECTEUR 5 AMPERES ET FICHE AMERICAINE:5.FICHE SECTEUR 16 AMPERES:8 AVEC TERRE:6.
LA FIGURE 3 MONTRE EN CROUPE LA FAÇON DONT LA FICHE 16 AMPERES AVEC TERRE EST POSITIONNEE DANS LA PRISE.LE CABOCHON PLASTIQUE 11 EST CALIBRE POUR ENTRER EN FORCE DANS LA PRISE MURALE;IL SERT DE JONCTION MECANIQUE ENTRE LE BOITIER ET LA PRISE.CECI AFIN DE MIEUX SUPPORTER LE POIDS DU COFFRET QUI DANS CE CAS POURRAIT ETRE PLUS GRAND ET PLUS LOURD A CAUSE DE LA GROSSEUR DU FIL.
LA FIGURE 4 MONTRE LA POSSIBILIT D'INTEGRER DEUX CORDONS 2 ET 3 DANS LE MEME BOITIER PAR L'UTILISATION D'UNE PRISE MULTIPLE 14 nE MOnELE STANDARD.
LA PTNCHE q MONTRE UN AUTRE EXEMPLE DE REALISATION PLUS MASSIF UTILISANT UN BOITIER QUI EST APPLIQUÉ DIRECTEMENT ENTRE LE MUR ET LA PRISE PAR LE REBORD 32 QUI EST INTRODUIT EN POUSSANT LE BOITIER VERS LE BAS APRES AVOIR DESSERÉ LEGEREMENT LES VIS DE FIXATION DE LA PRISE.
LA FIGURE 9 MONTRE UNE MORTAISE PERMETTANT D'EVITER DE DESSERER LES VIS DE FIXATION DE LA PRISE.EN EFFET LE BOITIER QUI SERAIT ENCLENCHÉ DANS LA MORTAISE 33 SERAIT AUTOMATIQUEMENT VERROUILLE PAR LA MISE EN PLACE DE LA PRISE TRIPLE QUI EMPECHE LE RETOUR VERS LE HAUT DU BOITIER A CAUSE DE L'ENTRETOISE 29.
Toutes gouvernes sont de préférence recouvertes d'un revêtements au chrome ou autre ayant la propriété de ne pas absorber l'oxygène atomique qui compose essentiellement l'atmosphère au-delà de 150 km d'altitude mais de le réfléchir et de n'être donc pas attaqué facilement.
Les panneaux solaires 3 s'étendent à l'étant déployé dans le plan défini par les axes longitudinal et transversal Xs et Ys, ou parallèlement à ce plan, de même que les gouvernes 4 et 5 au repos. Les gouvernes de tangage 5 s'étendent de plus symétriquement chacune par rapport au plan longitudinal médian et vertical défini par les axes Xs et Zs. Les gouvernes de roulis et de lacet 4 sont réparties en paires symétriques par rapport à ce même plan dans les réalisations envisagées ici et notamment celle de la figure 5 qui est la plus complète.
Les gouvernes de tangage 5 peuvent consister, d'après la réalisation de la figure 3, en des panneaux minces 10 d'épaisseur constante, tournant à une extrémité autour d'un axe transversal 11 situé sur le corps principal 1 et muni d'un volet frontal 13 à l'autre extrémité, ou, d'auprès la figure 4 où elles sont référencées par 5', en des panneaux 14 en forme de coins s 'amincissant vers l'extrémité libre et reliés par leur extrémité épaissie à l'axe transversal 11 par des barres d'écartement 15 qui les éloignent de l'enveloppe du corps principal 1 et permettent de les tourner sans interférence.Car les gouvernes 5 et 5 sont mises en rotation autour des axes transversaux 11, grâce à des moteurs 12 reliés à ces axes par des transmissions non représentées en détail mais qui sont ordinaires et peuvent consister en des trains d'engrenages réducteurs de vitesse.
Le satellite parcourt en général son orbite en direction de l'axe longitudinal Xs qui est alors confondu avec le vecteur KA défini précédemment, et les panneaux solaires 3 sont pointés suivant l'axe Z5.
La rotation des gouvernes 5 et 5', et plus précisément de celle qui est située à l'avant du satellite, produit un obstacle dissymétrique à l'écoulement de l'air raréfié qui environne le satellite et donc un couple autour de l'axe transversal Ys, dont l'intensité est suffisante à des altitudes de quelques centaines de kilomètres pour accomplir assez vite les corrections de tangage souhaitées. Les à-coups sont bien moindres qu'avec les propulseurs et même les roues d'inertie, de sorte que des modifications plus graduelles et mieux commandées sont réalisées.
La valeur du couple et de l'accélération de basculement dépend de 1 l'inclinaison des gouvernes de tangage 5 et 5I qu'on s'est décidée à donner ; la vitesse de rotation des gouvernes peut être de quelques degrés par seconde. L'énergie utilisée est moindre que celle qui est requise pour les dispositifs connus, même si on ajoute l'énergie à fournir pour vaincre la résistance supplémentaire de l'air produite par le basculement des gouvernes et maintenir le satellite à la vitesse voulue.
La surface des gouvernes peut être de quelques mètres carrés.
Les gouvernes de tangage pourraient consister simplement en les panneaux 10 en forme de plaques, car on voit bien que la rotation de telles plaques autour de l'axe 11 produirait l'obstacle aérodynamique souhaité et le couple de basculement autour de l'axe transversal Ys. Cependant, si l'angle a de déviation de la position de repos, où les panneaux 10 appartiennent au plan XsYs ou lui sont parallèles, est petit, on constate expérimentalement qu'une zone morte ou de faible commande existe, clest-à-dire que peu d'effet mesurable de couple est produit. Les volets frontaux 13, orientés dans un plan parallèles aux plans Ys, Zs au repos ont pour fonction de supprimer cette zone et de produire un couple même si l'angle a de rotation est très petit.On comparera sur les courbes jointes des figures A et 7B, qui représentent les couples obtenus en fonction de l'angle a pour des panneaux 10 sans et avec un volet frontal 13. La gouverne 5 ou 5' située à l'arrière n'intervient pas directement dans la formation du couple de basculement et pourrait donc rester à la position de repos mais on préfère la basculer d'un angle -a pour la maintenir symétrique à l'autre par rapport au plan transversal et vertical YsZs afin d'annuler le moment dû aux forces d'inertie produites par le basculement des gouvernes.
Le basculement de chacune des gouvernes 5 ou 5' produit en effet un moment d'inertie qui se superpose au couple d'origine aérodynamique et dont la valeur exacte peut être difficile à évaluer, mais qu'on peut supposer identique au signe près pour des gouvernes semblables et mues en sens opposés. L'influence de l'inertie peut alors être négligée. Il faut remarquer que des panneaux solaires 3 pourraient faire office de gouvernes mais qu'on préfère utiliser des panneaux nus, plus légers et donc de masse et d'inertie moindre.
La forme en coin des gouvernes de tangage 5 s'oppose à l'apparition d'une zone morte sur la gouverne 5' responsable du basculement.
Un avantage accessoire de ces deux réalisations est que l'enveloppe du corps principal 1 est mieux protégée des attaques de l'oxygène atomique et des petits impacts, car les gouvernes 5 et 5' l'abritent. D'autre part, dans le cas de la solution de la figure 4, les gouvernes St procurent un effet aérodynamique qui peut permettre de réduire la consommation diergol pour la commande d'orbite dans un rapport de deux à quatre par rapport à l'autre solution.
Les figures 10A et lOB représentent une troisième réalisation possible pour les gouvernes de tangage 5", qui consistent alors en une bande de toile 50 tendue comme une tente entre deux rouleaux 51 adjacents au corps central 1, disposés parallèlement à l'axe transversal Ys. Ils tournent autour d'axes 52 proches des arêtes supérieure et inférieure de la face avant ou arrière du corps central 1, mais des ressorts de torsion non représentés sont disposés entre les rouleaux 51 et les axes 52 pour favoriser l'enroulement de la bande de toile 50 autour des rouleaux 51, qu'un bras télescopique 53 autorise quand il est replié. Le bras télescopique 53 est composé de deux lignes de bielles articulées entre elles et à leurs milieux pour dessiner des losanges.Un système qui peut être constitué d'une vis sans fin faisant tourner des secteurs dentés solidaires des bielles extrêmes des deux lignes - comme pour les crics de voiture- assure le redressement ou la rétraction du bras télescopique 53, qui porte à son extrémité opposée au corps central 1 une vergue 54 parallèle aux rouleaux 51 et qui tire et déroule la bande de toile 50 quand elle est éloignée d'eux.
De plus, le bras télescopique 53 est uni au corps central par un arbre transversal 55 dans lequel son mécanisme de commande est logé. Il suffit de faire pivoter l'arbre transversal 55 par un autre moteur 56 pour incliner le bras télescopique 53 vers le haut ou vers le bas et commander ainsi la manoeuvre de la gouverne de tangage 5", grâce grâce à un enroulement différent de la bande de toile 50 autour des rouleaux 52 (figure 10b). La bande de toile 50 est recouverte sur sa face extérieure d'un revêtement résistant à l'oxygène atomique tel qu'on l'a défini plus haut.
Les gouvernes de roulis et de lacet 4 peuvent comprendre sous leur forme la plus simple, illustrée à la figure 4, deux panneaux 20 placés symétriquement par rapport au plan longitudinal médian XsZs et mobiles en rotation autour d'axes transversaux 21 grâce à des moteurs 22. (Une transmission à réduction de vitesse est également interposée entre les panneaux 21 et les moteurs 22). Si, comme on l'a représenté sur la figure, les deux panneaux sont tournés d'angles égaux et opposés +ss et -ss, un couple résultant est produit autour de l'axe Xs, c'est-à-dire un roulis.
Si on veut produire un lacet, il faut que les plaques 20 soient tournées d'angles différents ou qu'une seule soit tournée, mais 1 inconvénient de cette réalisation est qu'un couple de roulis superflu est encore obtenu.
C'est pourquoi on peut préférer aux gouvernes 4 des gouvernes 4' composées d'au moins deux panneaux (figure 5), par exemple d'un panneau médian 23 entouré de deux panneaux extrêmes 24 et solidaires entre eux. Le panneau médian 23 est mû autour d'un axe par un moteur 27, et les panneaux extrêmes 24 sont mus par le même moteur 27. En effet (figure 6), le moteur 27 est à la tête de deux transmissions 28 et 29 qui ont une partie commune et ne sont distinctes que vers deux arbres creux et coaxiaux 30 et 31 qu'elles commandent respectivement : l'arbre creux interne 30 est lié au panneau central 23, et l'arbre creux externe 31 est lié aux panneaux extrêmes 24.Cet arbre creux externe 31 est divisé en deux parties des deux côtés du panneau central 23, mais des entretoises 25 solidarisent les panneaux extrêmes 24 en unissant leurs bords extérieurs ; elles s'étendent un peu au-delà des bords extérieurs du panneau central 23 afin de ne pas gêner les- rotations des panneaux 23 et 24.
On commence par séparer le catalyseur. S'il s'agit d'une catalyse homogène, on lave la masse réactionnelle à l'eau et l'on additionne un solvant organique convenant pour extraire les réactifs n'ayant pas réagi et la fuchsone formée. Comme exemples de solvants organiques, on peut citer notamment l'acétate d'éthyle, le dichlorométhane, le p-xylène, le toluène, I'éther isopropylique. Le catalyseur acide passe en phase aqueuse et l'on récupère en phase organique, la fuchsone formée et éventuellement les réactifs qui n'ont pas été transformés.
Dans le cas d'un catalyseur acide hétérogène, le catalyseur acide solide est séparé selon les techniques classiques de séparation solide-liquide, de préférence par filtration puis le milieu réactionnel traité par un solvant organique tel que précité.
En ce qui concerne le composé soufré, celui-ci peut selon sa nature, se retrouver, soit dans la phase aqueuse, soit dans la phase organique. Il peut être récupéré selon les procédés habituels de séparation, notamment par distillation.
Le perfectionnement apporté par la présente invention permet d'augmenter la vitesse réactionnelle de formation de la fuchsone, d'une manière appréciable.
Dans les exemples, les abréviations suivantes signifient nombre de moles de cétone transformées TTBENZOPHENONE = --------------------------------- % nombre de moles de benzophénone introduites nombre de moles de fuchsone formées RRFuCHsoNE = -------------------------------------- % nombre de moles de benzophénone introduites nombre de moles de fuchsone formées RTFUCHSONE = -------------------------------------- % nombre de moles de benzophénone transformées Exemple 1 Dans un ballon de verre de 50 ml, muni d'une agitation centrale, d'un réfrigérant, d'un thermomètre, on charge: - 23,5 g (0,25 mol) de phénol - 4,55 g (0,025 mol) de benzophénone - 7,9 g (0,05 mol) d'acide benzènesulfonique - 0,621 g (0,005 mol) de benzylmercaptan On porte le mélange réactionnel à la température de réaction choisie, 110"C, tout en maintenant I' agitation à 1200 tours/mn.
Au bout de 4 heures, on refroidit le mélange réactionnel et l'on effectue le dosage des produits de la réaction : la fuchsone et la benzophénone résiduelle sont dosées par chromatographie en phase gazeuse.
Les résultats obtenus sont les suivants: RR FUCHSONE = 57,6 49 TT BENZOPHENONE = 62 % RT FUCHSONE =92,9% Le même essai effectué sans benzylmercaptan, conduit après 4 heures de réaction à110"C, aux résultats suivants: RR FUCHSONE = 14% TT BENZOPHENONE = 15,2% RT FUCHSONE = 92,1 % La figure 1 représente un graphe sur lequel sont portées deux courbes de variation du rendement (RR exprimé en %) en fonction de la durée de la réaction (exprimée en heures), I'une en présence de benzylmercaptan (B) et l'autre en l'absence de thiol (A).
On note que la présence d'un thiol permet d'accroître considérablement la vitesse de formation de la fuchsone.
Exemple 2 Dans un ballon de verre de 50 ml, muni d'une agitation centrale, d'un réfrigérant, d'un thermomètre, on charge: - 23,5 g (0,25 mol) de phénol - 4,55 g (0,025 mol) de benzophénone - 7,5 g (0,05 mol) d'acide trifluoromethanesulfonique - 0,621 g (0,005 mol) de benzylmercaptan On porte le mélange réactionnel à la température de réaction choisie, 80"C tout en maintenant I' agitation à 1200 tours/mn.
Par contre les axes 220 et 221 sont spécifiques à chaque linguet 2.
On forme ainsi un rideau quasi-continu comme illustré sur la figure 2. Cette figure représente en coupe vue de l'avant, la déligneuse 1 décrite en relation avec la figure 1. On entend par "avant" le sens d'introduction des pièces de bois 3.
On constate aisément sur cette figure 2, que les dents 23 des éléments 22 reposent, soit sur la table de travail 10 (en dehors de l'élément en bois 3), soit sont éloignées d'une distance maximale e lorsqu'ils reposent sur la face supérieure 30 de la pièce de bois, soit encore sont éloignées de la surface de la table 10 de distances intermédiaires lorsqu'ils reposent sur les flancs 31 et 32 de la pièce de bois. On a supposé dans l'exemple illustré, que ces flancs étaient dotés de profils arrondis pour mieux illustrer le fonctionnement du dispositif de sécurité 2.
Tous les parallélogrammes sont soutenus par l'axe 200 et l'axe 210 (ce dernier non visible sur la figure 2).
Plus l'épaisseur e de la pièce de bois 3 est importante, plus la hauteur du parallélogramme s'amenuise.
La figure 3 illustre de façon plus détaillée le dispositif selon l'invention et permet de mieux expliciter son fonctionnement.
Lorsqu'aucune pièce de bois ne vient s'interposer entre la table 10 et le dispositif 2, les dents 23 reposent sur la surface de la table de travail 10. On suppose cette surface horizontale, ce qui est le cas général. L'angle initial que forment les bras latéraux avec la verticale, c'est-à-dire une direction perpendiculaire avec la surface de la table est égal à a.
La valeur de l'angle a n'est pas critique. I1 s'agit d'une valeur faible, de l'ordre de 10 à 20 degrés, mais suffisante pour que le parallélogramme soit déjà différent d'un rectangle à l'état initial pour qu'il n'y ait pas de possibilité que l'ensemble se déplace selon un mouvement contraire au sens d'introduction (flèche F).
L'élément 22 est parallèle au plan de la table 10, la base de cet élément 22 étant à distance minimale d1 de la surface de la table 10.
L'angle de piquage des dents 23 est égal à. Il s'agit de l'angle optimal pour empêcher un recul de la pièce de bois 3 (figures 1 et 2), quand elle sera engagée sous les dents. Cet angle K peut dépendre naturellement de l'application envisagée: type de bois, etc. A titre d'exemple non limitatif, g est de l'ordre de 300. L'angle des pointes avant des dents Epeut être égal à 450 environ.
Dans une variante préférée de réalisation, les dents 23 sont amovibles. Cette opération peut s'effectuer aisément en soulevant le parallélogramme (sens de la flèche F).
Outre le cas du changement pour raison de maintenance, on pourra changer également les dents 23 pour opter pour un angle de piquage différent.
Lorsqu'une pièce de bois 3 (figures 1 et 2) est introduite sous les dents, comme on l'a indiqué, le parallélogramme se déforme. On suppose qu'il peut se déformer jusqu'à une position extrême pour laquelle les éléments latéraux 20 et 21 viennent en 20' et 21'. Les axes 200 et 210 restant fixes, l'élément inférieur 22 vient en 22', tout en restant parallèle au plan de la table 10. Il y a rotation autour des axes 220 et 221 qui eux-mêmes se positionnent 220' et 221', tout en restant parallèles au plan de la table de travail 10.
La distance maximale séparant le bas des dents 23' du plan de la table de travail 10 est égale à d2. On a représenté en traits discontinus quelques exemples d'épaisseurs de bois intermédiaires (entre 0 et d2).
L'angle qui forme les éléments latéraux 20' et 21' avec la verticale est égale à (ss+a). On s'est donc déplacé d'un angle S par rapport à l'angle initial a.
En outre, ce qui est plus important, l'angle de piquage est resté inchangé et égal à .
Dans la structure décrite ci-dessus, les soupapes électromagnétiques A-C et la pompe sont commandées comme le montre le tableau I ci-dessous en accord avec les
1) Mode d'impression Dans ce cas, les soupapes électromagnétiques A et B sont ouvertes et la soupapeélectromagnétique C est fermée L'exemplereprésenté est une imprimante à jet d'encre du type à la demande et, donc, pendant l'enregistrement, aucune pression n'est appliquée sur l'encre et de ce fait la pompe P n'est pas entraînée De l'encre est fournie aux