INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Bien entendu, le mode de réalisation décrit cidessus qui concerne un ligament prothétique pour le remplacement du ligament croisé du genou n'est donné qu'à titre d'exemple.
Ainsi au lieu d'être interrompue au niveau du cône d'enfilage, la résille 53 peut s'étendre sur toute la longueur de l'âme 51 une ligature ou un cerclage venant l'enserrer au niveau de l'extrémité du matériau tissulaire.
Dans sa partie de gainage de l'âme 51, la résille aura alors une valeur de recouvrement d'environ 95%.
En outre, l'extrémité de l'âme 51 opposée au clou tibial, qu'elle soit ou non gainée par la résille 53, peut-être recouverte d'un matériau anti-friction, tel que le PTFE pour faciliter son introduction et son passage à travers le trou tibial.
Normalement, pour permettre une adaptation fine et continue de K CAN, il consiste à corriger K CAN par une adaptation lente par application à la valeur courante de K CAN d'une correction proportionnelle à 11 écart entre la valeur nominale et la valeur moyenne du coefficient de richesse K02, le calcul de cette correction étant relancé après un nombre prédéterminé m de transitions de K02. Dans ce cas, de préférence, le procédé consiste à n'autoriser la variation lente de K CAN que si la valeur moyenne de K02 est en dehors d'une bande morte d'enrichissement et d'une bande morte d'appauvrissement, situées de part et d'autre de la valeur nominale de K02, et pour prendre en compte une éventuelle désadaptation du premier ordre, on adopte une bande morte d'enrichissement dont la largeur est supérieure à celle de la bande morte d'appauvrissement.
Par contre, pour permettre un recentrage très rapide du fonctionnement du moteur, lorsqu'une désadaptation peut être attribuée avec certitude à la purge, le procédé selon l'invention consiste à interrompre l'adaptation lente et à corriger le coefficient K CAN par une adaptation rapide, en appliquant à sa valeur courante une correction proportionnelle à l'écart entre la valeur nominale et la valeur courante du coefficient de richesse K02, lorsque ce dernier s'écarte de sa valeur nominale sans transition pendant un temps supérieur à un seuil prédéterminé, par exemple d'environ 3 secondes, puis à relancer le calcul de la correction rapide de K CAN tous les n points morts hauts (P.M.H.), n étant un nombre prédéterminé, tant qu'une transition de K02 n'est pas obtenue.
En variante, on effectue l'adaptation rapide de K CAN lorsque K02 évolue sans transition pendant un temps supérieur à une temporisation '1T, puis on relance le calcul de la correction rapide dans les mêmes conditions que ci-dessus, à condition qu'à la fin de la temporisation h'lT, K02 soit divergent par rapport à sa valeur nominale, sinon on n'effectue pas d'adaptation rapide de K CAN et on relance la temporisation b'1T.
Ayant ainsi déterminé K CAN, pour calculer la quantité de combustible équivalente à l'apport des vapeurs de combustible du circuit de purge, il reste à déterminer la quantité de mélange air-vapeur de combustible débitée par la vanne de purge, qui peut être avantageusement obtenue à partir de la différence de pression à laquelle elle est soumise et de la durée d'ouverture de la vanne de purge depuis l'injection précédente, par référence à la caractéristique de débit de la vanne mémorisée dans le calculateur.
L'invention a également pour objet un dispositif, destiné à la mise en oeuvre du procédé propre à l'invention, et tel que présenté ci-dessus, et qui se caractérise en ce que le calculateur comprend au moins un microprocesseur programmé et/ou réalisé de manière à commander le déroulement de ce procédé.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention découleront de la description donnée ci-dessous, à titre non limitatif, d'un exemple de réalisation, décrit en référence aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 représente schématiquement un moteur à injection, avec un circuit de purge de canister, et un calculateur de commande, - la figure 2 représente, pour un régime moteur donné, une courbe exprimant la durée d'injection en fonction de la pression absolue dans la tubulure d'admission, et - la figure 3 est un chronogramme représentant, en superposition et en correspondance, de haut en bas, une évolution du signal de richesse R, du coefficient de richesse K02 et du coefficient K CAN.
Sur la figure 1 est schématiquement représenté en 1, un moteur à injection, à quatre cylindres-quatre temps, et allumage commandé, équipé d' une installation d'injection indirecte de carburant de type multipoint. Cette installation comprend quatre injecteurs 2 montés chacun dans l'une respectivement des quatre branches 3 en aval d'une tubulure d'admission 4, et débouchant chacune dans la culasse du moteur 1, au niveau de la soupape d'admission d'un cylindre correspondant. Un papillon 5 de commande du débit d'air d'admission est monté rotatif dans un corps de papillon 6 dans la partie amont de la tubulure 4, le corps de papillon 6 présentant une conduite 7 en dérivation sur le papillon 5, et dont la section de passage est régulée par une vanne schématisée en 8 et commandée par un moteur pas à pas 9.
Les injecteurs 2 sont alimentés en carburant sous une pression définie par le régulateur 10, lui-même alimenté à partir du réservoir 11, fermé par un bouchon étanche, par l'intermédiaire de la pompe 12 sur la canalisation d'alimentation 13 sur laquelle est également monté le filtre 14. Le complèment de la quantité de carburant dérivée par le régulateur 10 vers les injecteurs 2 est renvoyé au réservoir 11 par la canalisation de retour 15.
Les vapeurs de carburant se formant dans le réservoir 11 sont collectées par un canister 16, contenant une charge absorbante de ces vapeurs, par exemple du charbon actif, et relié au réservoir par la conduite de récupération 17. Le canister 16 présente un évent 18, par lequel il met à l'air libre le réservoir 11, et est raccordé à la tubulure d'admission 4, en aval du papillon d'étranglement 5, par une conduite d'aspiration 19 sur laquelle est montée une vanne 20 à commande électrique, pour la purge du canister 16.
Cette vanne 20 est une électrovanne normalement fermée au repos et à ouverture commandée par R.C.O. variable.
Le R.C.O. variable de cette vanne 20, donc le débit de purge du canister 16 des vapeurs de carburant qu'il contient, ainsi que la position du moteur électrique pas à pas 9 sont pilotés par des ordres électriques qui leur sont transmis du calculateur 21 par les conducteurs 22 et 23. De même, la durée d'ouverture ou d'injection des injecteurs 2, fonction de la quantité de carburant injectée par chaque injecteur 2 dans le cylindre correspondant, (puisque la différence de pression appliquée aux injecteurs 2 est constante et fixée par le régulateur 10), est pilotée par des ordres électriques appliqués par le calculateur 21 aux injecteurs 2 par le conducteur 24.
Ces ordres électriques (durée d'injection, RCO variable, commande du moteur pas à pas) sont élaborés par le calculateur 21 à partir de signaux reçus de différents capteurs de paramètres de fonctionnement du moteur, dont un signal de température d'air d'admission 25, délivré par une sonde de température 26 placée dans la veine d'air, un signal de pression absolue de tubulure 27 délivré par une sonde de pression 28 dans la tubulure 4, un signal de température 29 d'eau de refroidissement du moteur 1, fourni par un capteur non représenté, et un signal 30 de rotation du moteur, permettant de déterminer le régime du moteur, ainsi que les passages au P.M.H. dans les différents cylindres pour la détermination des instants d'injection. Ce signal 30 peut être fourni par un capteur coopérant avec une roue dentée entraînée par le volant moteur et présentant une singularité de détection du passage au P.M.H. d'un cylindre de référence. Le calculateur 21 reçoit également un signal 31 d'angle d'ouverture du papillon 5, fourni par un capteur approprié, tel qu'un potentiomètre de recopie de la position angulaire du papillon 5, et monté sur l'axe de rotation de ce dernier, et délivre en 33 un signal de consommation de combustible. Enfin, le calculateur 21 reçoit en 32 un signal de richesse R délivré, sous forme de tension électrique, par une sonde d'oxygène dite sonde X, disposée dans les gaz d'échappement du moteur, dont elle indique la teneur en oxygène. En fonctionnement du moteur en boucle fermée, le signal de richesse R est utilisé par le calculateur 21 pour centrer le fonctionnement du moteur sur une richesse égale à 1. Pour cela, le calculateur 21 calcule tout d'abord une durée d'injection de base, en se référant à un réseau de courbes mémorisées dans le calculateur 21 et telles que celle représentée sur la figure 2, qui donne pour un régime moteur constant donné, la durée d'injection de base T inj B en fonction de la pression absolue P tub dans la tubulure 4, cette courbe étant, sur la majeure partie de la plage de fonctionnement utile du moteur, assimilable à une fonction linéaire croissante définie par un décalage de pression à l'origine D et par un gain G correspondant à la pente de la droite représentative de cette fonction. D et G sont chacun tirés d'une cartographie en fonction notamment du régime moteur N (fonctions f(N) et g(N)). Dans les zones à haute et basse pressions, la courbe présente des parties arrondies en S obtenues à partir de la droite après correction multiplicative par un coefficient cartographique K carto, fonction notamment du régime moteur N, et de la pression P tub ou de l'angle d'ouverture du papillon 5 (fonction h (N, P)).
Donc, pour un régime N et une pression d'admission P tub donnés, la durée d'injection de base est donnée par la formule (1) (1) T inj B = (P tub - D) x G x K carto L'application de cette durée d'injection aux injecteurs conduit à un signal de richesse R de la sonde X en général différent de 1. Le calculateur 21 augmente ou réduit alors la durée d'injection appliquée aux injecteurs 2 pour obtenir un signal de richesse R égal à 1. Pour cela, le calculateur 21 calcule un coefficient de richesse K02 par lequel il multiplie la durée d'injection de base T inj B donnée par la formule (1).
Dans les zones de fonctionnement du moteur en boucle ouverte, le coefficient de richesse K02 est choisi égal à 1.
Ces zones correspondent, notamment, à un fonctionnement avec une sonde k en panne, ou avec une température d'air inférieure à un seuil d'entrée en boucle fermée, par exemple en cas de démarrage à froid du moteur, ou lorsque la boucle ouverte est imposée par le régime ou l'angle d'ouverture du papillon, par exemple en décélération ou à pleine charge, ou si le régime moteur N est supérieur à un seuil élevé donné, par exemple 4500 tr/min, et, d'une manière générale, chaque fois que la richesse visée diffère de 1.
Après correction par multiplication par le coefficient de richesse K02, on modifie la valeur du décalage D ou du gain G par une autoadaptation cyclique, de manière à corriger toutes les dérives de ce coefficient de richesse K02 pour qu'il reste voisin de 1.
la FIG.2) position mobile et bloquée de la règle de découpe.
la FIG.3) position lors de la découpe au cutter.
La FIG.4) le profil des deux règles.
La FIG.5) le détail des encoches, tige crochet, et arceau.
FIL TEXTILE MULTICOLORE.ARTICLE TEXTILE REALISE TARTIR DUDIT FIL ET PROCEDE POUR SON OBTENTION La présente invention concerne un fil textile à effets multicolores en ce qu'il comporte des plages de couleurs différentes se succédant sur toute sa longueur. Elle concerne également des articles textiles à effets de surfaces multicolores réalisés à partir dudit fil. Elle concerne enfin un procédé spécialement conçu pour la réalisation du fil textile à effets multicolores précité.
L'importance croissante de la mode pousse les filateurs à chercher toutes sortes de fils fantaisie. Parmi ceux-ci on a déjà proposé des fils à effets multicolores sur la longueur desquels se succèdent des couleurs différentes, soit sous forme de points voire de pointillés,soit sous forme de plages de longueurs plus importantes. L'obtention de ces effets multicolores résulte d'une opération du type pulvérisation, injection ou impression sur les fils textiles sortant de filatures. II s'agit d'une opération d'ennoblissement, réalisée soit sur fil unitaire soit sur faisceau de fils , comprenant des étapes de thermofixation , de séchage et de bobinage. Les articles réalisés à l'aide de ces fils multicolores présentent un décor de surface, qui est fonction des conditions dans lesquelles ils sont mis en oeuvre au cours des opérations de tricotage ou de tissage subséquentes. En particulier ce décor se traduit par des effets de tâchage ou de barrure sur la surface de l'article.
Selon le demandeur un inconvénient des fils multicolores actuels est qu'il n'est pas possible d'obtenir un article présentant un réel effet de fondu entre toutes les couleurs mises en oeuvre.
Un autre inconvénient peut consister en l'apparition de dessins géométriques non souhaités, qui sont dus à l'effet répétitif de pulvérisations, d'injections ou d'impressions sur les fils.
Le but que s'est fixé le demandeur est de proposer un fil textile à effets multicolores qui pallie les inconvénients précités. Ce but est parfaitement atteint grâce au fil de l'invention, qui comporte des plages de couleurs différentes se succédant sur toute sa longueur. De manière caractéristique il s'agit d'un filé de fibres courtes au titrage inférieur à 1 OOtex; la longueur de chaque plage colorée est supérieure à-une dizaine de mètres pouvant atteindre plusieurs centaines de mètres ; de plus le fil de l'invention comporte des zones de transition correspondant au passage d'une plage d'une couleur donnée à une plage adjacente d'une autre couleur, chacune desdites zones ayant une longueur d'au moins une dizaine de centimètres et présentant-d'une extrémité à l'autre une variation de couleurs qui est un fondu sensiblement continu des deux couleurs des deux plages adjacentes.
Ainsi, selon l'invention ,les effets multicolores sont obtenus sur de très grandes distances , contrairement à tous les fils actuellement sur le marché, et le passage d'une couleur à l'autre se fait également sur une distance importante , sans rupture de coloris mais par un fondu sensiblement progressif d'une couleur à l'autre. On comprend que dans ces conditions l'article textile qui est obtenu par tissage ou tricotage d'un tel fil présente un décor de surface tout-à-fait original, lié aux deux paramètres caractéristiques précités.
Selon une variante préférée de réalisation, une faible proportion des fibres constitutives du fil est colorée, de sorte que les plages de couleurs sont toutes de teinte pastel.
Par exemple, dans ce cas , s'agissant d'un fil en mélange coton/acrylique, le coton étant majoritaire, seules les fibres acryliques sont colorées.
Dans un cas particulier de réalisation , le fil textile à effets multicolores de l'invention comporte également des boutons de fibres colorées, ayant la même couleur, mais avec une intensité coloristique plus importante, que celle de la plage dans laquelle ils sont situés. Ceci permet d'obtenir sur l'article réalisé à partir d'un tel fil un effet décoratif complémentaire grâce aux contrastes, mais dans le même coloris, des boutons par rapport aux zones colorées correspondantes.
C'est un autre objet de l'invention que de proposer un procédé spécialement conçu pour la réalisation du fil textile à effets multicolores précité.
Ce procédé comporte de manière connue des opérations de préparation en filature, à partir de rubans de fibres, sur banc d'étirage puis sur banc à broche, et une opération de filage proprement dite. De manière caractéristique, il consiste a) à imprimer préalablement un ruban de fibres courtes selon des plages longitudinales sensiblement juxtaposées, de couleurs différentes, faisant chacune de l'ordre du centimètre à plusieurs dizaines de centimètres, b) et à mettre en oeuvre ledit ruban imprimé dans le circuit de préparation au niveau du dernier passage sur banc d'étirage.
Le ruban imprimé subit un premier étirage lors de ce dernier passage sur banc d'étirage, puis un deuxième étirage sur banc à broche, et enfin un troisième étirage lors de l'opération de filage proprement dite, sur continu à filer ou sur machine à filer du type filature à fibres libérées par exemple. L'ensemble de ces étirages successifs a pour effet, sur le plan coloristique, d'une part d'allonger considérablement la longueur des plages colorées, et d'autre part d'atténuer la transition entre deux plages successives, par la formation d'une zone de transition beaucoup plus étendue dans laquelle se retrouvent les fibres qui étaient, dans le ruban imprimé, à cheval entre les deux plages.
Selon l'invention, la culasse est caractérisée en ce qu'une paroi de guidage entoure partiellement l'orifice d'admission pour provoquer la rotation du mélange carburé pénétrant dans la chambre de combustion à travers l'orifice d'admission et en ce que la paroi de guidage est prolongée en direction de l'orifice d'échappement, dans le sens opposé à la rotation des gaz, par une surface convexe tournée vers l'alésage cylindrique à la base de laquelle est disposée l'ouverture pour la bougie.
On comprendra mieux les buts, aspects et avantages de la présente invention, d'après la description donnée ci-après d'un mode de réalisation de l'invention, présenté à titre d'exemple non limitatif, en se référant au dessin annexé, dans lequel la figure 1 est une vue partielle en plan de dessous d'une culasse pour moteur à combustion interne selon l'invention.
Conformément à la figure 1, seules les parties caractéristiques de la culasse nécessaire à la compréhension de l'invention ont été figurées.
La surface intérieure 1 de la culasse définit une chambre de combustion 8 sensiblement concave par exemple du type en dôme, destinée à venir recouvrir un alésage cylindrique du bloc moteur dans lequel un piston est animé d'un mouvement alternatif.
A travers la paroi de la chambre de combustion s'étend un orifice d'admission 2 et un orifice d'échappement 3 disposés sensiblement diamétralement opposés suivant la disposition classique des conduits respectifs d'amenée du mélange carburé et d'évacuation des gaz brûlés ménagés dans la culasse, dite "à flux transversal" ou "crossflow". Ces orifices 2 et 3 sont commandés par l'intermédiaire de soupapes respectives d'admission et d'échappement actionnées de manière connue par l'intermédiaire d'un ou plusieurs arbre à cames.
Une paroi de guidage 5 ou masque encercle partiellement l'orifice d'admission pour servir de prolongement à ce dernier. Ce masque a pour effet de provoquer la rotation du mélange carburé pénétrant dans la chambre de combustion à travers l'orifice d'admission 2 (dans le sens contraire des aiguilles d'une montre, cf figure 1). Cette rotation est donc sensiblement hélicoïdale de type Swirl, c'est-à-dire colinéaire à l'axe de la chambre de combustion.
La hauteur de la paroi de guidage 5 de la soupape qui croit dans le sens contraire des aiguilles d'une montre, est limitée par le plan de joint de culasse sur le bloc moteur, de façon à ne pas venir au contact de la surface supérieure du piston lorsque ce dernier est au P.M.H. (point mort haut). La forme de la chambre de combustion 8 et l'implantation de l'orifice d'admission 2 sont étudiées pour que la hauteur maximale de la paroi de guidage soit sensiblement supérieure à la levée de la soupape d'admission correspondante.
La paroi de guidage 5 est préférentiellement disposée le plus près possible de l'orifice d'admission 2 pour favoriser la mise en rotation des gaz. Ainsi, on a pu montrer qu'une distance comprise entre 0,2 mm et 0,6 mm entre la surface de paroi 5 et la périphérie extérieure de la soupape d'admission, obtenue après usinage du siège de la soupape, offre un bon compromis entre l'importance du tourbillonnement provoqué et la facilité de mise en oeuvre.
La paroi de guidage 5 qui s'étend parallèlement au déplacement de la soupape d'admission est prolongée en direction de l'orifice d'échappement 3, dans le sens des aiguilles d'une montre, par une surface convexe 6 dont la convexité est tournée vers l'alésage cylindrique. A la base de cette surface convexe 6 est disposée l'ouverture pour la bougie 4 de façon à faire sensiblement face à l'orifice d'échappement 3 et en aval de ce dernier dans le sens de l'écoulement du tourbillon à l'intérieur de la chambre de combustion.
Une zone de chasse 7 est agencée diamétralement opposée à la bougie d'allumage, cette zone de chasse est formée par une surface 7 plane s'étendant dans le plan de joint de la culasse 1 et destinée à jouxter la surface supérieure du piston lorsque ce dernier est au P.M.H. Cette zone de chasse a pour fonction de provoquer en fin de cycle le reflux des gaz vers le centre de la chambre de combustion et donc vers la bougie d'allumage. La surface 7 doit être suffisamment importante pour obtenir une forte turbulence. I1 apparait qu'une surface formant entre 20 et 30 % de la section maximale de la chambre de combustion (correspondant sensiblement à la section du cylindre correspondant), forme le meilleur compromis entre l'importance de la turbulence et le maintien d'un volume résiduel suffisant à la chambre de combustion 8.
En fonctionnement, le mélange d'air et de carburant pénétrant dans la chambre de combustion 8 est canalisé par la paroi de guidage 5. Le mélange carburé s'écoule alors préférentiellement dans la zone diamétralement opposée à cette paroi pour engendrer à l'intérieur de la chambre de combustion un mouvement tourbillonnaire (dans le sens contraire des aiguilles d'une montre conformément à la flèche représentée sur la figure 1). Ce mouvement de rotation ordonné généré pendant la phase d'admission va se poursuivre lors de la phase de compression.
Cet écoulement gazeux, de type Swirl, est forcé lors de la remontée du piston à l'encontre de la paroi convexe 6 disposée en aval de la bougie.
I1 en résulte une importante dissipation de l'énergie potentielle de la charge gazeuse en énergie cinétique turbulente peu avant le P.M.H.
Cette forte turbulence qui se trouve être obtenue sensiblement au droit de la bougie entraine alors un début de combustion tres rapide ce qui améliore de manière très sensible la stabilité de la combustion.
De plus, comme au-delà du noyau de haute turbulence formé au droit de la bougie, le reste de la chambre reste plus calme, la propagation de la combustion se trouve alors être ralentie, ce qui a pour effet d'améliorer les émissions d'oxydes d'azote en faisant baisser la température et d'hydrocarbures imbrûlés.
Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée au mode de réalisation décrit et illustré qui n'a été donné qu'à titre d'exemple non limitatif.
trous traversants 1318 a.
trous traversants 1318 a de la plaque de séparation 1318.
Par ailleurs, le second réservoir d'encre 12 qui est une cartouche a un dispositif de soupape 1322 à
Ce dispositif de soupape 1322 comprend un élément cylindrique 1323 et une bille 1324 qu'il contient, la bille 1324 étant poussée vers l'extrémité avant par un ressort
Le capuchon 1327 et le siège de soupape 1326 comportent un orifice dans lequel la partie de faible diamètre 1316 a de l'élément cylindrique 1316 est monté, et un joint 1328 est coincé entre le capuchon 1327 et le
La présente invention adopte donc,pour résoudre les problèmes mentionnés ci-dessus, une structure dans laquelle une soupape prévue pour s'ouvrir seulement lorsque le liquide est aspiré de l'intérieur de la cartouche connectée et une soupape prévue pour s'ouvrir seulement
En se référant tout d'abord aux figures 2 à 4, on va décrire un premier mode de réalisation de l'organe de sciage. Sur la figure 2, on a représenté l'organe de sciage constitué par une lame, par exemple circulaire, 20 sur laquelle sont fixés des secteurs de sciage démontables tels que 22. Plus précisément, la lame 20 comporte une zone périphérique 24 dont l'épaisseur e est inférieure à l'épaisseur e' de la partie courante de la lame. Cette zone périphérique est munie d'encoches rectangulaires telles que 26 dont la longueur L selon la direction du bord de la lame est sensiblement égale à la longueur L' de chaque secteur de sciage.