INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La tension au point 24 est proportionnelle au courant passant dans la résistance de mesure 4.
A partir de la tension au point 24 et de la tension au point 9, un dispositif de commande non représenté élabore des signaux de commande du dispositif de commutation 2.
En fonctionnement normal de la charge 5, le convertisseur de la figure 1 donne satisfaction. Par contre, en cas de court-circuit de la charge 5, les bornes 9 et 10, et par suite les bornes 14 et 6, sont portées au mme potentiel et l'alimentation de l'amplificateur différentiel 12 n'est plus assurée.
Ce dispositif n'est donc pas indiqué pour contrôler le courant dans une charge 5 en court-circuit et/ou pour déclencher un dispositif de protection de la charge 5 (non représenté).
Sur la figure 2, l'on peut voir un premier exemple de convertisseur selon la présente invention comportant, disposées en série, une première borne d'entrée 1, une résistance de mesure 40, une inductance d'entrée 25, une boucle de commutation 26, une inductance de sortie 27, une charge 5 à alimenter en courant et une deuxième borne d'entrée 6 assurant le retour de la tension d'entrée continue. La boucle de commutation 26 comporte, disposés en parallèle, d'une part, un dispositif de commutation 2 et, d'autre part, un condensateur 28 connecté en série avec une diode 29. Un condensateur 11 est disposé entre les bornes 9 et 10 de la charge 5. Deux entrées d'un amplificateur différentiel 30 sont reliées aux bornes 13 et 14 de la résistance 40. Une résistance 31 est disposée entre la deuxième borne d'entrée 6 et la connexion 62 du condensateur 28 et de la diode 29. Les entrées d'un deuxième amplificateur différentiel 32 sont reliées aux bornes de la résistance 31. Les sorties des amplificateurs différentiels 30 et 32 sont reliées aux entrées d'un dispositif 33 de sommation de tension. La borne d'entrée 6 est mise à la terre 34. Le point 9 est relié à un dispositif de commande 43 dont t'entrée comporte une résistance 35. La sortie de la résistance 35 est reliée, d'une part, à une première entrée d'un amplificateur de tension 36 et, d'autre part, à !'entrée d'une résistance 37. Le pied de la résistance 37 est mis à la terre 34. L'amplificateur de tension a des entrées reliées pour l'une, à une référence de tension donnée sur la Zener, pour l'autre à un pont de mesure relié à la tension de la sortie du convertisseur par les résistances 35,37. La diode Zener 38 est reliée à la seconde entrée de l'amplificateur de tension 36. La sortie de l'amplificateur de tension 36 est reliée à une première entrée d'un amplificateur de courant 39. La sortie du dispositif de sommation 33 est reliée à une seconde entrée de l'amplificateur de courant 39. La sortie de l'amplificateur de courant 39 est connectée à une première entrée d'un comparateur 41. Un générateur 42 de signaux en dent de scie symétrique est connecté à la seconde entrée du comparateur 41. La sortie du comparateur 41 est connectée à t'entrée de commande du dispositif de commutation 2.
Nous allons maintenant expliquer le fonctionnement du convertisseur de la figure 2. L'amplificateur différentiel 30 assure la mesure du courant d'entrée il circulant dans la résistance 40 et dans l'inductance d'entrée 25. Un courant de sortie I2 circule dans l'inductance de sortie 27 et dans la charge 5. Un courant I3 d'intensité égale à la différence des intensités du courant de sortie I2 et du courant d'entrée il circule dans la résistance 31 entre la borne d'entrée 6 et le point de connexion 62. Le dispositif de sommation 33 effectue la somme des intensités du courant il et du courant I3 (dont l'intensité est égale à 12-il). Le dispositif de sommation 33 délivre donc à l'amplificateur de courant 39 du dispositif de commande 43, une tension proportionnelle au courant de sortie I2 qui a normalement la forme d'une dent de scie variable en fonction du temps de conduction du commutateur 2, illustrée en 44. L'amplificateur de tension 36 délivre un signal proportionnel à la différence entre la tension au point 9 et une tension de référence fournie par la diode Zener 38. L'amplificateur de courant 39 délivre un courant 45 en forme de dent de scie asymétrique qui est comparé par le comparateur 41 à un signal de référence fourni par le générateur 42 pour délivrer des signaux carrés 46 à modulation de largeur d'impulsion (PWM en terminologie anglo-saxonne). Les signaux 46 assurent l'ouverture et la fermeture du dispositif de commutation 2 de la boucle de commutation 26.
Sur la figure 3, l'on peut voir des amplificateurs différentiels 30 et 32 comportant un couplage direct pour la détermination du courant 12.
L'amplificateur différentiel 30 comporte deux transistors PNP appariés 47 et 48, un transistor PNP 49 et cinq résistances 50,51,52,53 et 54. La résistance 50, avantageusement réglable pour compenser le décalage résiduel des VBE (tension émetteur base) des transistors appariés, est connectée entre la borne 13 et les émetteurs des transistors 47 et 49. La résistance 51 est connectée entre la borne 14 et, d'une part, t'émetteur du transistor 48 et, d'autre part, le collecteur d'un transistor NPN 57.
La résistance 52 est connectée entre la deuxième borne d'entrée 6 et, d'une part, le collecteur du transistor 47 et, d'autre part, les bases des transistors 47 et 48. La résistance 53 est connectée entre la deuxième borne d'entrée 6 et, d'une part, le collecteur du transistor 48 et, d'autre part, la base du transistor 49. La résistance 54 est connectée entre la deuxième borne d'entrée 6 et, d'une part, le collecteur du transistor 49 et, d'autre part, une entrée du circuit de commande 43 correspondant à la première entrée de l'amplificateur de courant 39 de la figure 2.
Selon le premier mode de réalisation de l'invention (figure 1), l'organe d'obturation 67 est essentiellement constitué par un tube souple, par exemple en caoutchouc, renforcé par un élément tubulaire rigide 67a au voisinage de sa première extrémité (gauche), ce tube étant, par exemple par son autre extrémité, plaqué de façon étanche contre l'intérieur du corps creux 4 entre la première entrée 1 et la seconde 2.
La surface étanche adopte en l'occurrence la forme d'un disque 70 solidaire de la tige 5b actionnée par le noyau 5a de l'électro-aimant, et l'injection de courant électrique dans cet électro-aimant provoque donc le déplacement vers la gauche de la surface étanche 70, à l'encontre de la force exercée par un ressort de rappel 5c sollicitant le noyau 5a, et la tige 5b qui en est solidaire, vers une position de repos (à droite sur la Figure 1).
Si, lorsque le clapet mobile 7 est fermé par ce mouvement, la force transmise à l'électro-aimant permet encore de vaincre la force des ressorts 5c et 9 à laquelle s'ajoute la force exercée sur la surface du clapet mobile 7 par la différence de pression entre la seconde entrée 2 et la sortie 3, la surface étanche 70, qui continue à obturer le clapet mobile 7, est encore davantage poussée vers la gauche jusqu'à ce que le clapet fixe 6 s'ouvre, ce qui provoque l'augmentation de la pression dans la chambre C, au moins aussi longtemps que celle-ci n'atteint pas la pression atmosphérique, et l'augmentation corrélative, jusqu'à une position d'équilibre de la surface 70, de la force exercée sur cette surface par la pression différentielle à l'encontre de la force d'actionnement de ltélectro-aimant.
Des pions axiaux 10 régulièrement répartis autour de l'axe 8 et permettant un passage d'air sont disposés sur l'intérieur du corps creux 4 en face de l'organe d'obturation 67 pour limiter l'écrasement du ressort 9 et limiter la course de cet organe d'obturation.
Selon un second mode de réalisation de l'invention (figure 2), la surface étanche 70 présente une zone centrale 70a axialement éloignée de la périphérie de cette surface en direction de la sortie 3 et formant une concavité tournée vers ltélectro-aimant 5.
Cette surface étanche est sollicitée vers l'électro-aimant par un ressort 11 exerçant une force élastique appliquée sur sa périphérie, et le noyau de l'électro-aimant pousse sur une première extrémité libre 50a d'une tige de poussée 50 dont une seconde extrémité libre 50b appuie sur l'intérieur de la concavité de la surface 70 , chacune de ces extrémités étant libre de rotuler par rapport à la pièce contre laquelle elle est appuyée.
La tige 50, qui se trouve ainsi dégagée de toute contrainte d'alignement relatif, est guidée dans un alésage axial 5c de ltélectro-aimant, et cet arrangement conduit à une réduction considérable des frottements et risques de blocage.
Le second mode de réalisation représenté sur la figure 2 permet en outre de faire aisément en sorte que la distance entre le second élément de clapet 6b et le quatrième 7b soit variable, ce qui autorise un état intermédiaire de l'électrovalve dans lequel les clapets fixe et mobile restent tous les deux fermés pour une course non nulle R du noyau 5a de l'électro-aimant et procure à l'électrovalve une grande stabilité de fonctionnement.
A cette fin, par exemple, l'organe d'obturation 67 comprend des première et seconde parties tubulaires 676 et 677, sensiblement étanches l'une par rapport à l'autre, coulissant l'une par rapport à l'autre et par rapport au corps creux 4, et portant respectivement les second et quatrième éléments de clapet, 6b, 7b.
La seconde partie tubulaire 677 supporte le ressort 11 qui tend à l'éloigner de la surface étanche 70. Par ailleurs, les parties 676, 677 de l'organe d'obturation sont toutes deux élastiquement repoussées à distance de la sortie 3 et vers l'électro-aimant par des ressorts respectifs 12 et 13, une butée 14 limitant le mouvement relatif de ces parties tubulaires 676 et 677.
Enfin, comme le montre la figure 2, le noyau est avantageusement guidé dans un tube fin en acier inoxydable 15, permettant de réduire les frottements et l'usure
DESCRIPTIF LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN DISPOSITIF POUR EMPECHER LE RAYONNEMENT DES BRULEURS FUEL A VAPORISATION OU A CALEFACTION.
AVEC CETTE INVENTION LES EFFETS DU RAYONNEMENT SONT FORTEMENT ATTENUES, LA COMBUSTION EST AMELIOREE ET UNE DEPRESSION EST CREE QUI SERVIRAT A EVACUER LES GAZ ET ODEURS DU FUEL CONTENU DANS LE RESERVOIR ET LE CARBURATEUR.LES POELES ET CONVECTEURS FUEL (FIG 1) SONT EQUIPES D'UN BRULEUR A VAPORISATION OU A CALEFACTION CES BRULEURS (1) SONT ALIMENTES EN FUEL PAR UN CARBURATEUR OU CUVE A NIVEAU CONSTANT (2).EN AMONT DU CARBURATEUR SE TROUVE LE RESERVOIR FUEL (3).CES BRULEURS SONT A SIMPLE OU DOUBLE PAROIS.
CES BRULEURS DE GAGEANT BEAUCOUP DE CHALEUR PAR RAYONNEMENT VERS LE BAS ET SUR LES COTES DU BRULEUR (FIG.1).CETTE CHALEUR ELEVEE SURCHAUFFE LES PANNEAUX ET HABILLAGE DE L'APPAREIL ET AUSSI LE SOL OU EST POSE L'APPAREIL.CE RAYONNEMENT ELEVE AUSSI LA TEMPERATURE DU FUEL CONTENU DANS LE RESERVOIR ET LE CARBURATEUR (FIG.1).LA LA FIGURE N01 MONTRE UN APPAREIL DE FACE SANS HABILLAGE EN FONCTION NEMENT NON EQUIPE DE MON INVENTION.
MON INVENTION SE FIXE SUR LES BRULEURS EXISTANT ELLE EST COMPOSEE DE DEUX ENVELOPPE EN ACIER OU INOX D'UNE EPAISSEUR DE 1 A 5 M/M.
LA FIGURE N 2 REPRESENTE LE MEME APPAREIL QUE LA FIGURE N01 MAIS EQUIPE DE MON INVENTION.LA PREMIERE ENVELOPPE (4) ENTOURE LE BRULEUR ET PRESENTE UNE OWERTURE EN PARTIE BASSE.CETTE OUVERTURE PERMET LE PASSAGE DE L'AIR POUR LA COMBUSTION.CETTE OUVERTURE EST RONDE ET DE DIAMETRE VARIABLE ET SE TROUVE PLACEE AU MILIEU.
Détection de l'apoB sur les BVSM-apoB -méthode cytochimique : visualisation des polysaccharides par la méthode de Thierry L'apoB et les BVSM sont détectés par la réaction de Thierry qui met en évidence les sucres (oxydation périodique des sucres, condensation avec de la thiocarbohydrazide et complexation par le protéine d'argent): l'apoB est glycosilée et les BVSM possèdent un coeur polysaccharidique. L'observation en microscopie électronique de transmission permet de visualiser l'apoB et les coeurs polysaccharidiques (figure 1).
Les LDL ou les BVSM-apoB sont déposées sur une grille de microscopie électronique recouverte en or. La grille est ensuite déposée pendant 45min sur des gouttes d'acide périodique 1% fraichement préparé.
Après avoir été rincée 3 fois 10min avec de l'eau distillée, la grille est mise à l'obscurité dans des salières contenant de la thiosemicarbazide 1% dans de l'acide acétique 10%. Après 66 ou 72h, la grille est lavée par des bains successifs d'acide acétique de 10-5-2,5-1% puis par 3 bains d'eau distillée. Ensuite les particules sont colorées avec du protéinate d'argent à 1% dans l'eau pendant 30min à l'obscurité et enfin rincées 3 fois 5min avec de l'eau. La grille est ensuite observée en microscopie électronique de transmission.
-méthode immunocytochimique L'apoB est détectée par un anticorps polyclonal de chèvre anti-apoB et le complexe formé est révélé par la protéine G qui est couplée à un grain d'or de 5nm. L'observation en microscopie électronique de transmission met en évidence l'apoB sur les BVSM-apoB, les BVSM seuls donnant une réponse négative. (figure 2).
Les LDL ou les BVSM-apoB sont déposés sur une grille de microscopie électronique recouverte d'un support en nickel puis lavés 3 fois 5min à l'eau distillée. La grille est ensuite incubée 1h à température ambiante en présence d'anticorps polyclonal anti-apoB de chèvre (Tebu) qui est dilué au 1/200sème à partir de la solution-mère à 8mg/ml. La grille est ensuite rincée 6 fois Smin avec un mélange PBS + 1% BSA. Pour révéler l'anticorps fixé, nous utilisons la protéine G diluée au 1/20ième à laquelle des particules d'or de 5nm sont absorbées (Janssen). Après 3 bains de 5min dans du PBS + 1% BSA, dans du PBS seul puis de l'eau distillée, les particules sont observées au microscope électronique.
-mesure de la taille des BVSM-apoB L'observation en microscopie électronique de transmission et l'analyseur de particules submicroniques par diffusion de la lumière (Nanosizer Coulter N4MD) donnent une répartition en taille à plus de 95% à 20nm pour les BVSM-apoB.
-profil électrophorétique des BVSM-apoB L'électrophorèse est réalisée sur gel de polyacrylamide-SDS 4%. L'apoB greffée sur les BVSM et celle des LDL présentent la même migration électrophorétique. Celle-ci est conforme à la connaissance du poids moléculaire apparent de l'apoB. Aucune aggrégation et aucun fragments de l'apoB n'apparaissent.
-détermination de la densité des BVSM-apoB La densité des BVSM-apoB est déterminée par ultra-centrifugation en gradient discontinu de KBr.
Les suspensions de LDL ou de BVSM-apoB (lmg/lmg/1,5ml) dont la densité est ajustée à 1,21 par du KBr solide sont déposées au fond d'un tube pour ultra-centrifugation puis recouvertes par des solutions de KBr (0,5ml) aux densités suivantes: 1,063-1,040-1,019-1,006. Les tubes sont ensuite ultracentrifugés à 50000g pendant 18h. Les BVSM-apoB flottent entre les densités 1,019 et 1,040 et cette plage de densité est du même ordre que celle des LDL. L'analyse des fractions du gradient en apoB et en radioactivité (coeur acylé marqué au 3H) montre que tous les BVSM-apoB se trouvent bien entre ces deux densités.
-étude du métabolisme cellulaire des BVSM-apoB Cette étude est réalisée sur des cellules-modèles, les fibroblastes de peau humaine.
- par radiomarquage de l'apoB 125 Après radiomarquage de l'apoB par 1' I, nous avons quantifié la fixation, l'internalisation et la dégradation des BVSM-apoB selon la technique de Brown et Golstein (J.Biol.Chem. (1974) 249,5153-5162).
Les BVSM-apoB (lmg d'apoB/lml) sont mélangés à 0,25ml de tampon glycine pH 9,1 et à lOul d'l25I (Ammersham). 31ul de solution d'ICI 1,25mM sont ajoutés et le mélange est ensuite agité doucement pendant 3min pour permettre l'oxydation des résidus tyrosine de l'apoB. Les différents produits sont séparés par perméation de gel sur colonne Pdl0 (Sephadex G-25, Pharmacia) préalablement équilibrée par une solution de NaCI 0,9% et collectés par fraction de lml. Ces fractions sont ensuite dosées en protéines et en radioactivité. Celles qui contiennent les BVSM-apoB radiomarqués sont réunies puis dosées de nouveau. L'activité spécifique est de 175cpm/ng d'apoB.
Les fibroblastes (30 000cellules/puits) sont ensemencés dans des plaques de culture cellulaire à 6 puits (Nunc, diamètre 25mm) en milieu MEM (Gibco) contenant 10% de sérum de veau foetal (Gibco) pendant 48h puis conditionnées pendant 24h en milieu MEM contenant du sérum délipoprotéiné (MEM-LPDS). Pour chaque puits, le milieu est ensuite remplacé par Iml de MEM-LPDS contenant des quantités croissantes de BVSM-apoB radiomarqués (5 à 25ug d'apoB). En parallèle, une série de puits contenant les mêmes quantités de BVSM-apoB radiomarqués et 40 fois plus de LDL non-radiomarquées est réalisée pour déterminer la fixation, l'internalisation et la dégradation non-spécifique des BVSM-apoB par les fibroblastes. Les cellules sont ensuite incubées pendant 5h à 37"C sous atmosphère contrôlé à 5% de CO2.
La dégradation est quantifiée par la quantité d'125I-tyrosine/ cellule (cpm/mg de protéine) relargué dans le milieu de culture, la fixation par la quantité d'12 51/cellule (cpm/mg de protéines) libéré après clivage des liaisons apoB-récefpteur par l'héparine et l'internalisation par la quantité d'125I/cellule (cpm/mg de protéines) libéré après lyse des cellules.
Ces expériences montrent que les BVSM-apoB suivent le même devenir cellulaire que les LDL naturelles et présentent la même affinité cellulaire que celles-ci. Ces résultats sont confirmés par des expériences d'immunofluorescence indirecte et d'ultrastructure en microscopie électronique.
- par immunofluorescence indirecte Les fibroblastes sont cultivés en monocouche sur des lamelles de verre placées dans des puits de culture comme précédemment et incubées avec les mêmes quantités de BVSM-apoB pendant 1h à 4"C pour la fixation et 15 à 30min à 37"C pour l'internalisation.
avec les goujons d'accrochage 57, 58, des ressorts de gui-
il dage 49, 50 ainsi que des pièces de transmission 69, 70, et la liaison des éléments de base 51, 52 avec les pièces de
transmission 69, 70 par des vis 70, 71.
Les extrémités libres des goujons d'enclique-
tage 57, 58 passent à proximité très rapprochée l'une de
l'autre par mouvement alternatif, lorsque la scie fonc-
tionne Pour que les goujons d'encliquetage 57, 58 puissent
glisser facilement l'un sur l'autre dans ce mouvement al-
ternatif, en cas de contact sous l'effet de sollicitations
extrêmes, possibles, les bords sont munis de congés 73, 74.
L'élément de base 51, 52 est réalisé de préfé-
rence en aluminium Le goujon d'encliquetage 57, 58, le
goujon 53, 54, et le goujon de fixation 55, 56 sont réali-
sés de préférence au moins en partie en acier traité.
Pour la lame de scie gauche et la lame de scie
droite 7, 8, les extrémités de fixation 39, 40 ou les di-
Comme VG est négatif, les circuits logiques 74 et 93 sont ouverts de sorte que le compteur-décompteur 72 décompte tandis qu'une tension positive +Vcc charge le condensateur C3 (pente 106). Lorsque VG atteint le potentiel de la masse, le comparateur 62 change d'état, ce qui arrête le décomptage du compteur-décompteur 72.
On obtient alors une nouvelle valeur DC2 qui est inférieure à DC1, ce qui diminuera l'intervalle e (figure 3g) lors du décomptage par le décompteur 76.
Le condensateur C3 continue à se charger pendant la fin de l'état S-T2C puis se décharge ensuite par l'application de la tension -Vcc par l'interrupteur 71 pendant l'état S-T2R. C'est aussi cet état S-T2R qui commande le transfert de la valeur DC2 dans le décompteur 76.
L'invention a été décrite dans le cas d'un fonctionnement simultané des paires de transistors Tll, T22 et T12, T21 mais elle s'applique également au cas où le début de la conduction du transistor T22 ou T21 est retardé par rapport à celui du transistor associé T11 et T12.
Pour qu'il en soit ainsi, il suffit de prévoir un premier état supplémentaire S-T1 (rectangle 89-figure 9) entre l'état S-R2/1 et l'état S-TIC qui provoque la conduction du transistor T11 en premier et un deuxième état supplémentaire S-T2 (rectangle 90-figure 9) entre l'état S-R1/2 et l'état S-T2C qui provoque la conduction du transistor T12 en premier.
Un tel fonctionnement n'intervient que si la durée du décomptage de DC1 ou DC2 est supérieure à la durée d'une demi-sinusoïde, soit 8 microsecondes.
On passe alors à l'état S-R1/2 (ou S-R2/1) dès que la durée de décomptage a dépassé 8 microsecondes, puis immédiatement à l'état S-T2 (ou S-T1). Enfin, on passe à l'état S-T2C (ou S-T1C) dès que le décomptage est terminé.
Afin de tenir compte de la sensibilité croissante du dispositif lorsqu'on s'approche d'un fonctionnement à la fréquence de résonance, l'invention propose de faire varier moins vite la durée des états S-R1 et S-R2 lorsque celle-ci est inférieure à un certain seuil. A cet effet, on intercale, entre le compteur-décompteur 72 et le décompteur 76, un compteur-décompteur 95 (figure 11) dont les bornes d'entrée D1 à D16 (dans le cas d'un compteur à 16 chiffres) sont connectées aux bornes de sortie Q1 à Q16 du premier compteur-décompteur 72. De même, les bornes de sortie Q1 à Q16 du compteur-décompteur 95 sont connectées aux bornes d'entrée D1 à D16 du décompteur 76. Le transfert d'un compteur-décompteur à l'autre est obtenu par un signal appliqué à une borne d'entrée L. Les deux compteurs-décompteurs 72 et 95 sont commandés par des impulsions d'horloge qui sont de fréquences différentes et sont fournies par un circuit 96, par exemple dans un rapport 1 à 4, par exemple à la fréquence F1 = 4 mégahertz pour le compteur-décompteur 72 et à la fréquence F2 = 16 mégahertz pour le compteur-décompteur 95. En outre, il est prévu de changer la fréquence sur chaque compteur-décompteur de manière à passer, par exemple, à la fréquence F3 = 2 mégahertz pour le compteur-décompteur 72 et à la fréquence F4 = 8 mégahertz pour le compteur-décompteur 95 lorsque la durée e est inférieure à un seuil de six microsecondes par exemple. Cette commutation est obtenue par le circuit 96 qui reçoit un signal e = 6 microsecondes.
En ce qui concerne le décompteur 76, il est toujours commandé par un signal à la fréquence de 16 mégahertz.
Le fonctionnement du dispositif de la figure 11 sera expliqué en relation avec les figures 12a et 12b qui représentent des diagrammes illustrant la variation du contenu du compteur-décompteur 72 (courbe en trait plein 97), du contenu du compteur-décompteur 95 (courbe en tiret 98) et du contenu du décompteur 76 (courbe en pointillé 99).
Lorsque le délai e est supérieur à six microsecondes (partie II de la figure 12a), les compteurs-décompteurs fonctionnent à la fréquence la plus élevée (4 Mhz et 16 Mhz) et partent d'une même valeur DC3, celle du compteur-décompteur 72, qui a été transférée par le signal S-T1C sur la borne d'entrée L. A la fin du comptage, le compteur-décompteur 72 est à la valeur DC4 et le compteur-décompteur 95 est à la valeur DC5. C'est le contenu DCs qui est transféré dans le décompteur 76 par le signal S-T1R ou S-T2R.
Le décompteur 76 revient à l'état "O" (signal DCo) après un temps 81 qui est, par exemple, égal à 8 microsecondes. Ce décomptage a lieu deux fois de suite comme on l'a indiqué ci-dessus.
Dans la partie I de la figure 12a, on a représenté le cas où le délai e diminue jusqu'à devenir inférieur à 6 microsecondes, la valeur de 6 microsecondes correspondant à une valeur déterminée DC6 du contenu du compteur-décompteur 95. Alors, lorsque le compteur-décompteur 95 atteint cette valeur DC6 en décomptant, la fréquence des impulsions appliquées au compteur-décompteur 72 passe à 2 MHz tandis que la fréquence des impulsions appliquées au compteurdécompteur 95 passe à 8 MHz, ce qui a pour résultat que le décomptage est moins rapide et donc que e varie moins rapidement.
Le décomptage s'arrête lorsque le compteur-décompteur 95 est à la valeur DC7 et c'est cette valeur qui est transférée avec décompteur 76 qui reçoit les impulsions à la fréquence de 16 MHz. Le décompteur 76 revient à l'état "O" (signal DCo) après un intervalle de temps e2 qui est égal, par exemple, à 4 microsecondes.