INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ces exemples, les méthodes de caractérisation employées sont les suivantes 1) Chromatographie en couche mince - support silice Merck 5719 avec détection W et 12 - solvants de migration - CH2Cl2:CH3OH (16/1 à 16/4) pour les intermédiaires de synthèse - CH3OH:AcOH pour les produits terminaux (Rf compris entre 0,3 et 0,5).
2) RMN1H - 250 MHz Brücker.
Contrôle de la pureté à 1-2 % près par étude spectroscopique de tous les intermédiaires et produits finis.
3) Spectroscopie de masse Chaque tripeptide terminal est étudié en Mode Fast Atom Bombardment Positif (FAB+) en matrice glycérol ou thioglycérol.
EXEMPLE 1 Préparation du chlorure de (Na-acétyl-N#(H+)- arginyl]-glycyl-[Css(H)-Cα-benzyl]-aspartamide (X1 = acétyle, X2 =
Le second réacteur (6) est maintenu à une température inférieure à 20 C, et de préférence inférieure à 10 C afin d'éviter une maturation d'Ostwald dans le second réacteur ; ceci dans l'hypothèse où l'on n'apporte aucun autre rajout dans le second réacteur. La procédure permettant de contrôler les débits d'introduction ainsi que le débit de prélèvement va maintenant être explicitée plus en détail.
Soient No et V0 le nombre et le volume moyen des grains dans le premier réacteur (1) à la fin de la nucléation ; soient Nl(t) et V(t) le nombre et le volume moyen des grains dans le premier réacteur au temps t ; soit N2 (V,t) le nombre de grains dans le second réacteur (6) ayant au temps t un volume compris entre V et V + dV. Si Mag est la concentration molaire de la solution de sel d'argent, Qagr(t) le débit volumétrique de référence d'introduction d'argent au temps t, c'est à dire lorsque l'on effectue aucun prélèvement, Qag(t) le débit d'introduction d'argent avec prélèvement, les relations suivantes sont vraies à tout moment où MagX est la masse molaire de l'halogénure d'argent. Soit PSIREF la distribution de densité des grains dans le second réacteur (6) (c'est à dire la distribution cible à obtenir), en tenant compte du fait que les mesures de taille sont faites sur le volume, on peut définir PSIREF par la distribution de densité peut également être exprimée comme suit
Où Vkl(t) et Vk2(t) sont respectivement les volumes d'émulsion dans le premier réacteur (1) et dans le second réacteur (6) en fonction du temps.
La conservation des espèces impose dVkl(t)/dt = Qag(t) + Qsalt(t) - Qremoval(t) ;(V) où Qsalt(t) est le débit d'introduction de l'halogénure dans le premier réacteur (1) avec prélèvement ; Qremoval(t) est le débit de pompage du premier réacteur vers le second.
dVk2(t)/dt = Qremoval(t) ; (VI) pour les volumes; et dN2(t)/dt = - dN1(t)/dt ; (VII) pour le nombre de grains (aucune apparition de nouveaux grains et aucune disparition de grains, aucune renucléation et aucune maturation d'Ostwald).
Enfin, pour le débit d'introduction de l'halogénure, on utilise le même type de relation que celle utilisée pour le débit d'argent
Une autre solution consiste à asservir le débit d'halogénure au résultat d'une mesure effectuée en continu par une sonde (non représentée) mesurant le pAg dans le premier réacteur et à ajuster le débit d'introduction d'halogénure de manière à maintenir le pAg constant et identique à celui obtenu pour la précipitation de référence sans prélèvement.
Les équations ainsi écrites permettent, au moyen d'un ordinateur (8) de calculer simultanément les variables souhaitées : N1(t), N2(t), Vkl(t), Vk2(t),Qag(t), Qsalt(t), Qremoval(t). A titre d'exemple on a utilisé un programme en langage FORTRAN (annexe 1).
Avec un tel procédé il est possible d'obtenir n'importe quelle forme de courbe de répartition granulométrique (triangulaire, parabolique, distribution gaussienne à large déviation standard, distribution en paliers, etc.).
Dans la description qui précède, il a été fait référence à un mode de réalisation particulier du procédé et du dispositif selon la présente invention. Il est évident que d'autres aménagements peuvent être envisagés. A titre d'exemple, il est possible de prévoir une autre pompe pour ajouter dans le premier réacteur un autre halogénure et dont le débit est contrôlé indépendamment du débit d'introduction du premier halogénure. Il peut s'agir par exemple d'une solution d'iodure afin de créer un profil d'iodure dans les grains obtenus.
De même, selon un second mode de réalisation, on peut prévoir des moyens auxiliaires pour introduire dans le second réacteur une solution de sel d'argent ainsi qu'une solution d'un halogénure différent de celui ou ceux utilisés dans le premier réacteur afin d'obtenir des grains à structure "core-shell" dans le second réacteur. Dans cette hypothèse, les conditions de température et d'agitation dans le second réacteur sont sensiblement du même type que celles existant dans le premier réacteur.
Afin de mieux contrôler l'épaisseur de la "shell" obtenue, il peut être souhaitable d'introduire cet halogénure supplémentaire en ligne, c'est à dire préalablement à l'introduction de l'émulsion dans le second réacteur, une telle solution présentant l'avantage de permettre un traitement identique pour tous les grains de même taille prélevés à un moment donné. Peuvent être également introduits en ligne, mais de préférence par des voies d'introduction distinctes, des composés tels que des sensibilisateurs chimiques, des colorants pour la sensibilisation spectrale, des anti-voile, etc.
Selon un autre mode de réalisation encore, la nucléation est réalisée dans un réacteur auxiliaire (non représenté); l'émulsion obtenue est introduite dans le premier réacteur seulement après la phase de nucléation, le pompage du premier vers le second réacteur pouvant alors commencer dès que les grains du premier réacteur ont atteint la taille minimale des grains de l'émulsion polydisperse à obtenir dans le second réacteur.
EXEMPLE 1 : Préparation d'une émulsion de référence sans prélèvement.
Dans une bassine de 20 litres, agitée à 3500 tours/mn, 240 g de gélatine sont dissous dans 4,156 litres d'eau à 700C. Le pAg est ajusté à 8,75 par addition de NaBr et le pH est ajusté à 5,1. On ajoute alors simultanément 93,3 ml de AgNO3 (0,5 M) et 97,4 ml de NaBr (0,5 M) en 70 secondes, le pAg étant maintenu à sa valeur initiale. Après une attente de 2 minutes dans ces conditions, on ajoute simultanément 2,29 litres de AgNO3 (2M) et 2,38 litres d'une solution mixte de bromoiodure (2M) ayant une teneur en iodure de 3,4%. Les deux solutions sont ajoutées en 41,7 minutes, le débit initial de AgNO3 étant de 15 ml/mn et le débit final de 103 ml/mn. Le débit de la solution mixte d'halogénures est ajusté de façon à maintenir constant le pAg initial dans la bassine.
Le mélange réactionnel est alors refroidi à 400C et l'émulsion est lavée 2 fois par coagulation.
Rendement : 89 %.
Caractéristiques physiques *RMN 1H (200 MHz, D20) CH3-N+ : 4,70 ppm (s, 3H); H3 : 8,20 ppm (dd, 1H, J = 9,6-5,6 Hz); H7 : 8,33 ppm (t, 1H, J = 8,6 Hz); H6 et Hg : 8,74 ppm (t, 2H, J = 8,6 Hz); H4 :9,37 ppm (d, 1H, J = 5,6 Hz); H2 : 9,64 ppm (d, 1H, J = 9,6 Hz).
*SM : (FAB, glycérol-NOBA) ion positif : M+ : 189 ion négatif : M- : 87.
Exemple 17 : Fluorosulfonate de 6-chloro-7 trifluorométhyl-1-méthylguinoléinium et fluorosulfonate de 6-chloro-5-trifluoro méthyl-1-méthylquinoléinium 6-Chloro-7-trifluorométhylquinoléine et 6-chloro-5 trifluorométhylquinoléine Dans un tricol de 100 ml, muni d'une agitation et d'un thermomètre, on introduit 20 mmoles de 5-amino-2 chloro-1-trifluorométhylbenzène (ALDRICH) et 14 mmoles d'oxyde d'arsenic (ALDRICH) dans 80 ml de glycérol anhydre (SIGMA). 2,15 ml d'acide sulfurique concentré (d = 1,84) sont additionnés goutte à goutte, à température ambiante. Le mélange réactionnel est placé sous vide [2666 Pa (20 mm de Hg)], tandis que la température est amenée progressivement à 1100C.L'agitation est maintenue à cette température pendant 4 heures. Puis le mélange réactionnel est ramené à la pression atmosphérique, et une seconde addition d'acide sulfurique concentré (d = 1,84; 1 ml) est effectuée.
L'élimination de l'eau est alors reprise sous agitation vigoureuse pendant 4 heures sous vide [2666 Pa (20 mm de Hg)] à une température ne dépassant jamais 12 OOC . Après retour du milieu réactionnel à une température de 1000C, 50 ml d'eau sont ajoutés lentement. La solution résultante, revenue à température ambiante et dont le pH est rendu basique par addition d'une solution concentrée d'ammoniaque (d = 0,89; 5 ml; PROLABO), est extraite par de l'acétate d'éthyle (2x100 ml). Les phases organiques sont rassemblées, séchées sur sulfate de magnésium puis le solvant est évaporé sous vide.Le résidu solide est finalement chromatographié sur colonne de silice GeduranX [MERCK; 40-63 Fm (200-400 mesh)] à l'aide d'un mélange éluant : chlorure de méthylène/pentane (4/1).
6-chloro-7-trifluorométhylquinoléine : rendement = 24 %.
Caractéristiques physiques *pF = 137-1390C.
*RMN 1H (200 MHz, CDCl3) H3 : 7,53 ppm (dd, 1H, J = 4,18-8,40 Hz); Hs : 7,96 ppm (s, 1H); H4 : 8,12 ppm (d, 1H, J = 7,40 Hz); H8 : 8,48 ppm (s, 1H); H2 : 8,99 ppm (dd, 1H, J = 1,38-2,78 Hz).
*SM (IE, 70eV) : 233(30); 231(100); 212(10); 196(20).
6-chloro-5-trifluorométhylquinoléine : rendement = 8 %.
Caractéristiques physiques *RMN 1H (200 MHz, CDC13) : H3 : 7,40 ppm (dd, 1H, J = 4,20-8,96 Hz); H7 : 7,58 ppm (d, 1H, J = 9,16 Hz); H8 : 8,03 ppm (d, 1H, J = 8,94 Hz); H4 : 8,45 ppm (d, 1H, J = 9,00 Hz); H2 : 8,85 ppm (d, 1H, J = 2,94 Hz).
*SM (IE, 70eV) : 233(30); 231(100); 212(10); 196(20); 179(15).
Fluorosulfonate de 6-chloro-5-trifluorométhyl-1méthylquinoléinium (BXT 03071) Dans un ballon de 50 ml, muni d'une agitation et sous courant d'azote, on introduit 0,6 mmole de 6-chloro-5trifluorométhylquinoléine dans 5 ml d'éther diméthylique de l'éthylène glycol puis goutte à goutte, sous agitation, 0,2 ml (2,4 mmoles) de fluorosulfonate de méthyle (ALFA). Après 1 heure de chauffage à 5 OOC puis retour à température ambiante, la solution résultante est additionnée de 10 ml d'éther éthylique. Le précipité formé est filtré, lavé à l'éther éthylique (2x5 ml) puis séché à l'étuve sous vide, à 400C, sur anhydride phosphorique.
Le produit désiré (poudre blanche) est isolé avec un rendement de 72 %.
Caractéristiques physiques *pF = 149-1510C.
*RMN 1H (200 MHz), CD3SOCD3) CH3-N+ : 4,70 ppm (s, 3H); H3 : 8,35 ppm (dd, 1H, J = 5,78-9,12 Hz); H7 : 8,51 ppm (d, 1H, J = 9,8 Hz); H8 8,86 ppm (d, 1H, J = 9,9 Hz), H4 : 9,38 ppm (d, 1H, J = 9,06 Hz); H2 : 9,64 ppm (d, 1H, J = 5,48 Hz).
CHARNIERE MOULEE A DOUBLE ARTICULATION La présente invention concerne l'industrie des objets moulés en matière plastique comportant une articulation à charnières, notamment les récipients, les étuis, les bouchons à couvercle rabattable. Elle vise plus particulièrement une charnière à large ouverture pour de tels articles, encastrable dans les éléments à articuler, et invisible de l'extérieur lorsque ces éléments sont rabattus l'un sur l'autre.
On connaît de nombreux modes d'articulation à charnière intégrée ou rapportée, dont l'articulation fait saillie à l'extérieur des éléments articulés de façon inesthétique. Dans d'autres modes d'articulation, la charnière est encastrée dans les éléments à articuler et n'est donc pas visible de l'extérieur, mais les éléments présentent, en regard de la charnière, une entaille en coin inesthétique découpée dans toute l'épaisseur de leurs parois pour permettre le dégagement nécessaire au pivotement des éléments l'un sur l'autre. De plus, cette entaille limite l'ouverture de la charnière et par suite le rabattement des éléments, à environ 90 , ce qui est insuffisant pour certaines applications réclamant une ouverture d'environ 180", c'est-à-dire un dégagement complet de la face articulée de chaque élément.
L'invention a pour but une charnière ne présentant pas de tels inconvénients, facile à réaliser industriellement à faible coût.
L'invention a pour objet une charnière à double articulation avec déport latéral à l'ouverture à 1800, moulée d'une seule pièce dont les extrémités sont encastrables chacune respectivement dans l'un de deux éléments à articuler, -charnière caractérisée en ce qu'elle est constituée par une languette en forme de U dont les branches présentent chacune une entaille extérieure transversale de section triangulaire d'environ 90" d'ouverture constituant un axe de repliement de la languette, l'ensemble de la charnière étant invisible de l'extérieur des deux éléments en position de fermeture.
L'écart entre les branches du U est au moins égal à la somme des épaisseurs des parois des éléments articulés entre l'extérieur et les branches du U dont les extrémités y sont respectivement encastrées.
Pour une ouverture à 1800 environ avec le minimum de saillie de la charnière hors des plans de faces des éléments articulés rabattus côte à côte, les bords des parois des éléments articulés atteignent pratiquement le fond du U de la languette en position d'ouverture.
Afin de renforcer le calage et l'encadrement de la charnière entre les éléments, chacun des deux éléments présente intérieurement un logement pour la branche repliée correspondante du U de la languette en position de fermeture.
Il est généralement avantageux que la charnière comporte des moyens élastiquement surmontables, de retenue temporaire coopérant avec des moyens complémentaires des éléments articulés pour imposer une séquence prédéterminée au repliement et au depliement des branches du U à l'ouverture et la fermeture respectivement de la charnière.
Suivant un mode de réalisation pratique, de tels moyens de retenue sont constitués par des reliefs et des creux complémentaires formés respectivement dans les parois des éléments et de la charnière venant réciproquement en contact lors des manoeuvres d'ouverture et de fermeture.
Le polypropylène se prête remarquablement bien au moulage de telles charnières.
Une meilleure compréhension de l'invention pourra résulter de l'examen et de la description détaillée des dessins annexés qui représentent un mode de réalisation, choisi simplement à titre d'exemple parmi les nombreuses formes d'éxécution, adaptations et variantes, de l'invention concevables par un technicien averti.
Sur ces dessins La figure 1 est une vue schématique, en coupe longitudinale, d'une charnière suivant l'invention encastrée entre deux éléments articulés, repliés l'un sur l'autre en position de fermeture; La figure 2 est une vue analogue à celle de la figure 1, en position d'ouverture partielle, les éléments articulés faisant entre eux un angle d'environ 90 .
La figure 3 est une vue analogue à celles des figures 1 et 2, en position d'ouverture totale à 1800, les éléments étant rabattus côte à côte avec leurs faces articulées dans le prolongement l'une de l'autre; et, La figure 4 est une vue schématique partielle, en plan et à plus petite échelle, suivant la flèche IV de la figure 3.
Sur ces dessins, les éléments correspondants sont désignés par les mêmes références numériques. Les dimensions et les proportions respectives de ces éléments peuvent ne pas être respectées afin de rendre les dessins plus lisibles.
La charnière représentée sur ces figures est essentiellement constituée par une languette 1 en polypropylène, en forme de U à fond plat 2 à l'état déployé (figure 3) dont les branches 3, 4 sont creusées d'entailles extérieures transversales 5, 6 de section triangulaire d'environ 90 d'ouverture. Les entailles permettent le repliement à environ 90" des extrémités 7, 8 des branches qui sont respectivement encastrées et ancrées dans une paroi de deux éléments articulés par la charnière : un corps 9 et un couvercle 10 pivotent, par exemple. L'ancrage est représenté ici de façon schématique par des protubérances 11, 12 en forme d'hameçon, mais il pourrait aussi bien être réalisé par soudure, collage ou autre moyen connu d'assemblage.Des logements 13, 14 ménagés respectivement dans le corps 9 et le couvercle 10 accueillent les extrémités 7, 8 repliées des branches 7, 8 du U de la languette 1 et peuvent éventuellement contribuer à leur calage en position de fermeture (figure 1).
L'écart entre les branches 3, 4 du U de la languette est légèrement supérieur à la somme des épaisseurs des parois 15, 16 du corps 9 et du couvercle 10 pour permettre leur libre rabattement à 180 (figure 3).
La came cml est décalée de 180 degrés par rapport à la came cm2 de l'autre jambe et sont en position fixe l'une par rapport à l'autre, étant reliée entre elles par un axe de rota tion xx'; la vitesse angulaire de rotation de cet ensemble de deux cames est exactement la meme que la vitesse angulaire de rotation du pedalier (sur la fig 37, cela a été symbolisé par une chaîne de transmission reliée à deux roues dentées de même diamètre et même nombre de dents, une roue étant fixée à l'axe xx' des cames et ltautre roue étant fixee à l'axe du pédalier. Chaque came porte une fente guide à l'intérieur de laquelle glisse une tige 8; la rotation de la came , grâce à cette X fait bouger le curseur s2 le long de la tige guide yy', ce qui en retour guide le déplacement de la tige T avec sl.
Evidemment, la forme des rainures Ra dans les cames doivent être calculées de façon à ce que le résultat final soit le déplacement exact des PL4P le long des courbes en arc-de-cercle C.
Les fig. 35 et 39 permettent de visualiser le fonctionnement pour la jambe gauche, La fig. 40 explique le processus à suivre pour dessiner la came. La première étape consiste à choisir un axe de référence 00'. La position de cet axe 00' va déterminer la forme de la rainure de la came. La fig 40 illustre 4 positions de manivelle: -Position 1, manivelle Ml, tige T1 allant de 1 à lt, le point 1' étant situé au bas de C ( début de la flexion).
Le point la est le point dintersection avec l'axe 00' Symbole:
FIG 41: indique De sens du déplacement du curseur s2 ainsi que la longueur dudit déplacement.
Quand la pédale passe de la position 1 à la position 2, la tige T passe de la à 2a (symbolisé par x
Ce mouve- ment est aussi illustré par la fig. 43 Quand la pédale passe de la position 2 à la position 3, la tige T passe de 2a à 3a (symbolisé par x2
Ce mouvement est illustré par la fig. 44 Quand la pédale passe de la position 3 à la position 4, la tige T passe de 3a à 4a (symbolisé par x3
Ce mouvement est illustré par la fig 45 Quand la pédale passe de la position 4 et revient à la position 1, la tige T passe de 4a à la (symbolisé par x4
Ce mouvement est illustré par la fig. 46.
On obtient finalement: (xl+x4=i2:4x3 ce qui permets de dessiner la forme de la rainure de la came. Le résultat final sera celui désiré, c'est-à- dire que les - PMP se déplaceront exactement sur les arc-de cercle C. La fig. 42 indique comment dessiner la came 5 EXEMPLE de REVENDICATION 6.
La fig 47.est encore un exemple de la PREMIERE METHODE puisqu'il y a une tige T qui relie la pédale à la PMP.
Dans ce cas ci, la came (cm) est en position fixe et porte une rainure(ra) à l'intérieur de laquelle glisse une tige (t) qui est soudée à un endroit fixe choisi le long de la tige T; l'endroit que l'on choisi le long de T pour souder t détermine la forme de la rainure (ra) de la came. En pédalant, t glisse à l'intérieur de ra et la PhP suit exactement la cour bure de l'arc-de-cercle C dont on parle depuis le début.
Encore une toits, on parle de technique le moins possible pour sTen tenir uniquement aux principes de l'invention.
Les fig 48 et 49 permettent de visualiser le fonctionnement pendant la flexion de la jambe gauche. La fig. 50 est une methode graphique permettant de dessiner la came cm. Dans le cas de la fig 50, le point où la petite tige t (qui s'insère dans la rainure) est soudée à T a été choisi arbitrairement au centre de la tige T. Quatres positions de manivelle sont illustrées: -Position M1; pl est au centre de T1; symbole: -Po & ition It2; p2 est au centre de T2; symbole: -Position M3; p3 est au centre de T3; symbole: -Position M4; p4 est au centre de T4; symbole:
On retrouve les points pl, p2, p3 > p4 sur la fig, 47 EXEMPLE de REVENDICATION 7.
De tels systèmes de verrouillage sont en particulier destinés à la réalisation de boîtiers anti-vols pour cassettes, compacts disques, vidéo-disques et produits similaires. Ces produits à haute valeur ajoutée, peuvent être facilement dérobés par un chaland indélicat, lorsqu'ils sont présentés dans un magasin, compte tenu de leur petite dimension. Pour remédier à de tels agissements, on a proposé dans l'art antérieur d'enfermer les boîtiers de cassettes et de compacts disques dans un suremballage rigide comportant un loquet empêchant le retrait de la boîte de compact disque ou de cassette. Ce loquet est conçu de telle façon à ne pouvoir être désactivé que par la caissière. Une antenne mince, constituée par une étiquette autocollante munie d'une spire de conducteur plat, interagit avec un système d'alarme disposé à la sortie du magasin. Si le chaland indélicat met l'ensemble constitué par le suremballage et le boîtier de cassette dans sa poche pour le subtiliser, l'étiquette emprisonnée entre le suremballage et la cassette provoque le déclenchement de l'alarme, lorsque ledit chaland sort du magasin. Le verrou empêche le retrait du boîtier et/ou le retrait de l'étiquette anti-vol.
Une autre application de tels systèmes de verrouillage concerne la protection de montures de lunettes.
Dans des magasins de grande distribution, les montures notamment de lunettes de soleil, sont à la disposition des clients éventuels qui peuvent les essayer avant porter leur choix sur un modèle particulier. Le chaland indélicat peut facilement s'emparer d'une monture, replier les branche et la mettre dans sa poche, avant de sortir du magasin. Pour éviter cela, on a proposé dans l'art antérieur divers systèmes anti-vols empêchant le repliement d'une branche de la monture, de ce fait, le volume occupé par la monture non repliée, rend plus difficile le vol à l'étalage. En outre, le système anti-vol peut être muni d'une étiquette interagissant avec un système d'alarme.
On connaît dans l'art antérieur différents systèmes anti-vols. En particulier, le brevet européen NO 223760 décrit une boîte pour compact disque ou cassette à bande constituée de deux demi-boîtes rectangulaires connectées l'une par rapport à l'autre par une articulation.
La fermeture comporte un élément de blocage appliqué sur le côté extérieur de la boîte de manière à engager les deux demi-boîtes en position fermée. Un mécanisme à loquets assure le verrouillage de cette boîte et ne peut être déverrouillé qu'à l'aide d'un outil spécial.
La demande PCT 90/04548 décrit également un boîtier anti-vol comportant un élément de fermeture prenant place sur la tranche du boîtier d'emballage. I1 coopère avec des rainures pour assurer le blocage tant qu'il n'est pas déverrouillé.
Dans le domaine des anti-vols pour montures de lunettes, on connaît le brevet français NO 2.622.547 décrivant un système constitué par une platine munie d'une étiquette anti-vol, sur laquelle est monté un organe mobile en translation muni de moyens de verrouillage formés par une pièce magnétique coopérant avec une crémaillère.
Les systèmes de l'art antérieur présentent deux types d'inconvénients. Le premier consiste en un encombrement significatif, et préjudiciable pour la bonne mise en valeur du produit exposé.
Un autre inconvénient provient du manque de fiabilité de certains systèmes anti-vols, qui peuvent être déverrouillés en forçant sur le système.
Enfin, les systèmes connus dans l'art antérieur mettent en oeuvre un nombre relativement important de pièces et de ce fait le coût de fabrication et d'assemblage devient prohibitif pour la protection de produits de faible coût.
L'objet de la présente invention est un système de verrouillage de faible court de fabrication et d'assemblage, présentant une efficacité optimale contre les tentatives de forçages, et dont l'encombrement et l'esthétique est amélioré par rapport aux systèmes existants.
L'invention concerne plus particulièrement un système de verrouillage constitué par une partie fixe et une partie mobile, l'une des parties comportant des organes saillants coopérant avec des lumières prévues sur la partie complémentaire, pour le guidage en translation de la partie mobile entre la position de verrouillage et la position de déverrouillage.