INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
I1 a également été décrit, par exemple dans le brevet EP 327 505 d'associer un amidon déstructuré à des polymères thermoplastiques de synthèse insolubles dans l'eau.
Néanmoins, la fabrication d'une matière thermoformable à forte teneur en amidon telle que décrite dans le brevet EP 118.240 impose des gammes de température et de pression plutôt élevées (température supérieure à 120"C et pression de plusieurs centaines de bars) pour satisfaire aux conditions de transformation en machine d'injection.
En vue d'améliorer les conditions de mise en oeuvre du matériau amylacé, il a été préconisé, comme décrit dans le brevet EP 282.451, de déstructurer l'amidon à température élevée (de préférence 160 à 185"C) en présence d'un catalyseur de dépolymérisation de l'amidon, ledit catalyseur, par exemple l'acide chlorhydrique, devant permettre de réduire la masse moléculaire moyenne de l'amidon d'un facteur de 2 à 5000.
Les articles, en particulier les capsules, obtenus après moulage et refroidissement sont par nature biodégradables mais sont par contre rigides, très fragiles et hygroscopiques, et leurs propriétés mécaniques varient avec leur teneur en eau.
Toutefois, aucune des susdites dispositions ne permet d'obtenir un article thermoformé à partir de l'un des systèmes amylacés proposés par l'art antérieur qui réponde à toutes les exigences de la technique, à savoir notamment un comportement thermoplastique, une biodégradabilité totale et régulée.
Les palliatifs proposés par l'art antérieur ont consisté à introduire, à des teneurs inférieures à 20 % en poids de la matière amylacée, un polymère thermoplastique de synthèse afin d'améliorer les problèmes de résistance à l'eau mais ont concouru à une perte du caractère biodégradable desdits articles. Aussi pour améliorer concomitamment la résistance à l'eau desdits produits et leur biodégradabilité, il a été aussi proposé d'utiliser des polyesters tels que les polymères d'acide lactique comme décrit dans le brevet US 2.703.316 ou de mettre en oeuvre des polymères d'hydroxyacides tels que l'EVA ou les copolymères éthylène-anhydride maléique par exemple comme décrit dans les brevets WO 92/04410 et WO 92/04412. Les articles ainsi obtenus demeurent néanmoins non biodégradables à 100 %.
D'un autre côté, l'un des reproches essentiels que l'on puisse formuler vis-à-vis des compositions à base exclusivement d'amidon(s) est leur biodégradabilité trop rapide, souvent incompatible avec les exigences de l'industrie et les utilisations auxquelles on destine les articles fabriqués à partir desdites compositions.
En outre, comme rappelé précédemment, l'essentiel des technologies effectivement utilisées industriellement, portant sur l'exploitation macromoléculaire de compositions amylacées en vue de la préparation de matières thermoformables, s'est orienté vers l'utilisation de températures élevées (130-190"C). Or, indépendamment du coût énergétique associé à de telles conditions opératoires, celles-ci ne permettent pas de préserver les propriétés intrinsèques de l'amidon dont, en particulier, la masse moléculaire qui ne peut être dans tous les cas maintenue.
De plus, ces techniques ne permettent pas toujours d'obtenir un comportement thermoplastique des compositions amylacées qui soit approprié à une exploitation industrielle performante et/ou de préparer des articles thermoformés présentant des caractéristiques mécaniques acceptables.
Il résulte de ce qui précède qu'il existe toujours à l'heure actuelle un besoin de disposer d'une composition thermoformable biodégradable qui permette la fabrication, de manière performante, d'une large gamme d'articles thermoformés présentant une biodégradabilité totale mais contrôlée.
d'être vissé sur le boulon 13, de façon à exclure tout dé-
placement intempestif du disque 16 dû à des trépidations, ou analogues Avantageusement, le côté du disque 16 contigu au coulisseau 8 ainsi que le côté du coulisseau 8 contigu au
disque 16 sont munis de gaufrures en forme de croix ou ana-
logues afin d'accroître l'ajustement frottant entre les piè-
ces On évite ainsi que, lors du serrage du volant à main 18, le disque 16 ne soit entraîné en rotation Afin qu'une
force suffisante puisse être exercée sans outil sur le vo-
lant à main 18 celui-ci est muni d'une ondulation marginale 28. Le dispositif tendeur représenté sur les figures 2 à 4 repose sur le même principe que celui de la figure 1 Il
y est cependant utilisé un coulisseau d'une autre forme grâ-
ce auquel la force d'appui entre le disque et le guide-chaî-
ne et/ou l'enveloppe et le guide-chaîne est accrue La figu-
re 2 montre un détail d'une enveloppe 1 qui est par exemple en matière plastique Dans l'enveloppe 1 est fixé un boulon
13 qui passe à travers l'ouverture longitudinale 15 du gui-
de-chaîne 12, un coulisseau 2 et un disque rotatif 3 Un or-
gane de guidage oblong 29 réalisé en une pièce avec l'enve-
loppe 1 s'engage dans l'ouverture longitudinale 15 du guide-
chaîne 12 Le coulisseau 2 présente la forme d'une plaque plane au plan de laquelle est rapporté, du côté du disque 3, un tenon 9 qui s'engage dans une rainure de guidage 4 du disque 3 Sur l'autre côté du coulisseau 2 se trouve une saillie 30 qui s'engage dans l'ouverture longitudinale 15 du
Les dispositifs de protection des installations sanitaires ou de chauffage selon l'invention utilisent ce phénomène pour anticiper la congélation totale de l'eau dans les circuits à protéger. Les sections des cylindres sont toujours inférieures à celles des plus petites canalisations des circuits. Dans les exemples donnés le rapport est de 50%. Pour diminuer la sensibilité du dispositif, ou en augmenter la puissance, on choisit un rapport supérieur.
A l'inverse! par exemple pour la signalisation routière du verglas qui pourrait faire l'objet d'une autre application, Si l'on désire une action rapide, on retient des sections très fines, de l'ordre du millimètre. Selon l'invention, pour augmenter à la fois la puissance et la vitesse de solidification, il suffit de monter en parallèle et/ou en série plusieurs cylindres de petits diamètres. Par ailleurs, il est possible a rallonger la langueur du cylindre initial ou de n'importe quel autre cylindre monté en parallèle. On peut encore élever de queiques diziemes de degrés C la température de congélation en utilisant de l'eau distillée.
Lorsque l'eau contenue dans le cylindre -fig 1/9repasse en phase liquide, le ressort de rappel () ramène le piston de travail (2) à sa position initiale puis exerce une force suffisante (FA > pour le maintenir dans cette position dans les conditions normales d'utilisation de l'invention, CESPITRE ROT T D'ARRET.
Les installations sanitaires des locaux inhabités ou non chauffés pendant la période froide sont exposés au risque de gel si leurs usagers n'ont pas pris la précaution de vidanger les circuits. La vidange automatique, assurée par le dispositif selon l'invention décrit dans le chapitre III Sa, n'est possible que si le compteur d'eau a eté préalablement fermé ou si un dispositif de fermeture automatique est installé entre ce dernier et les installations a protéger. Un tel dispositif de fermeture automatique fait l'objet du présent chapitre. Comme tous les dispositifs selon l'invention, il fonctionne de façon autonome sans apport d'énergie électrique et sans précaution particulière de la part des usagers.
Le robinet d'arrêt conçu selon l'invention principale est composé des éléments habituels d'un robinet à tiroir, à l'exception des organes de transmission du mouvement manuel au mécanisme d'obturation qui sont remplacés par le dispositif décrit dans le chapitre I .En référence à la figure 6/9, la cage du ressort C5) est vissée sur le siège du tiroir Cll),.lui même visse sur le corps du robinet (12?. Le tiroir (13) et le siège sont cylindriques.
Selon l'invention l'étanchéité est assurée par un pistonpoussoir (14? glissant à frottement doux dans le siège.
Lorsque la température de l'eau contenue dans le cylindre (1) est supérieure à O C, la force CFo) du ressort de rappel (6) et celle CFa) de l'eau sous pression contenue dans le circuit, repoussent le tiroir C1.3) dans son siège et le piston de travail (2) dans son cylindre. Le joint (15) du tiroir se trouve dans la position T, le piston de travail dans la position P : le robinet et ouvert.
Lorsque l'eau du cylindre (1) se transforme en glace Cavant celle du circuit du fait de sa plus petite section), la force Fl, s'opposant à la pression de l'eau dans le circuit CF-:) et à la force du ressort de rappel (F.-? > repousse le piston de travail en P' et le tiroir en T'.
L'orifice (16? est obturé, le robinet est fermé : le circuit en aval à protéger du gel peut être vidangé par le dispositif présenté au chapitre suivant. Une légère pente apres l'orifice facilite l'écoulement de l'eau vers la sortie (s) jusqu'au premier point de vidange. Une gaine (17) assure l'isolation thermique du corps du robinet qui peut, par ailleurs, être encastré dans un bloc de laine de verre et/ou enterré, à condition de laisser le cylindre à l'air libre. Le dispositif selon l'invention peut être monté à l'envers, sur le corps du robinet.
Le dispositif ne protège ni la canalisation en amont, ni le compteur d'eau, qui doivent être isolés selon les méthodes habituelles.
Lorsque la sortie du compteur est d'une section supérieure à celle du circuit à protéger, on utilise une variante du robinet d'arrêt selon l'invention. Dans cette variante (non représentée), le robinet sert de réducteur. La section du conduit intérieur en amont de l'orifice à obturer est celle du compteur. La section du conduit intérieur aval est celle du départ du circuit à protéger.
A partir de O C, le robinet d'arrêt selon l'invention se ferme automatiquement. L'eau en aval de l'obturateur s'écoule vers le premier dispositif de purge selon le modèle présenté ci-après (la première purge devant toujours être montée en-dessous du niveau du robinet d'arrêt?. Si l'usager a omis de fermer son compteur avant le gel, le conduit amont reste rempli d'eau sous pression. Ce conauit, déjà isolé par sa gaine (17?, par les mesures complémentaires pré-citées relevant des règles de l'art, bénéficie également de la plus grande section des canalisations privées demandant la plus forte baisse de température pour geler > . Le cumul de ces différentes dispositions doit normalement assurer la protection des organes internes du dispositif.Mais, exceptionnellement, il peut arriver que la température ambiante baisse suffisamment pour que l'eau contenue dans la partie supérieure du robinet gèle. Les forces de dilatation peuvent faire céder les parties les moins résistantes : le raccord ou la soudure amont ; le cylindre, par l'intermédiaire du tiroir repoussé dans sa loge. Après le dégel, cet incident aurait cependant des conséquences matérielles moins graves que la destruction des appareils ou l'inondation des locaux habités, consécutives à la rupture des canalisations qui se serait produite en l'absence du système de purge automatique selon l'invention.En effet, si le robinet d'arrêt selon l'invention était détruit ou désolidarisé de son tuyau d'alimentation, au retour de la pression après le dégels la fuite serait pratiquement circonscrite au départ du circuit à protéger ; le dispositif faisant en quelque sorte fonction de "soupape de sécurité".
CHAPITRE III : ROBINET DE PURGE OU D'OUVERTURE PARTIELLE.
Le dispositif de purge ou d'ouverture partielle selon l'invention a pour fonction de vidanger automatique ment, ou de faire s'écouler lentement, à partir de O"C, le liquide contenu dans un circuit quelconque afin d'éviter que ce liquide ne gèle dans les canalisations ou les durites..
Les 3 variantes ci-après concernent particulièrement les installations sanitaires et de chauffage central.
a > Robinet de purge de circuit sanitaire Le robinet de purge de circuit sanitaire Cou industriel) selon l'invention principale est couplé à un robinet (manuel ou à une électovanne?, dit "primaire", qui conserve toutes ses fonctions. Le mécanisme d'ouverture automatique mû par la congélation de l'eau est placé sur une dérivation du conduit intérieur du robinet primaire dans lequel il est intégré et fonctionne indépendamment Dans la mesure où le mécanisme selon l'invention agit dans n'importe quelle position et que la dérivation peut etre créée à n'importe quel point du conduit intérieur en amont de l'orifice d'obturation, le robinet selon l'invention est adaptable à tous les usages et à tous les styles.
La figure I est une vue en perspective sommaire trois quarts arrière d'une chaussure conforme à l'invention.
Les figures 2 et 3 montrent vu de côté une chaussure de ski conforme à l'invention en position respectivement fermée (figure 2) et en position ouverte (figure 3) dont la manchette avant présente toutefois des oreilles de guidage. La figure 4 est une vue en coupe de la figure 2 selon l'axe I-I'.
Les figures 5 et 6 montrent des détails d'exécution.
La figure 7 montre en position fermée une autre forme d'exécution et vu de côté une autre chaussure conforme à l'invention.
La figure 8 montre toujours vu de côté, une autre forme d'exécution de l'invention.
Les figures 9 et 10 montrent en section en coupe, à hauteur du bas de jambe, la chaussure selon figure 8 respectivement en position fermée (figure 9) et en position ouverte (figure 10).
La figure 11 montre en vue perspective sommaire trois-quart arrière une autre forme d'exécution de l'invention.
De manière connue, la chaussure se compose d'une coque (1) rigide en matière plastique, comportant une pointe (2), une talonnière (3) et une semelle (4) plane. Sur cette coque, au niveau des malléoles (6), est articulée une manchette avant désignée par la référence générale (10).
Cette manchette avant (10) est en fait formée de deux demi-manchettes respectivement interne (11) et externe (12), dont l'une (11) présente deux rabats respectivement (13) et (14) (voir figure 1) qui chevauchent l'autre demi-manchette (12), pour ainsi définir une large ouverture (15) verticale ménagée sur l'avant de la chaussure. L'articulation de ces deux demimanchettes avant (11,12) autour de l'axe (6) disposé autour des malléoles, est matérialisée par tous moyens connus, tels que notamment des rivets.
Sur la partie arrière disposée au-delà des rivets (6) et sur le bas, chacune des deux demi-manchettes (11,12) avant présente un prolongement (17,18). Ces deux prolongements (17,18) sont reliés à leur extrémité par une patte (20). Cette patte (20) présente des ouvertures respectivement (21,22) destinées à recevoir un axe d'articulation (23). Les rabats avant (13,14) chevauchent la face externe de la demi-manchette externe (12) pour faciliter l'introduction du pied et assurer un serrage réparti sur le bas de la jambe, et ce par tous moyens appropriés, tels que boucles, crémaillères, etc.. usuels pour cette fonction et non représentés.
Du fait du glissement des rabats (13,14) de la demi-manchette (11) sur la demi-manchette (12), sous l'action des organes de fermeture, cette manchette avant en deux parties (11,12) est donc bien déformable, contrairement aux chaussures habituelles à entrée arrière. Cette manchette avant (10) déformable présente également à l'arrière une large ouverture (24) dégagée depuis le haut de la manchette jusqu'à hauteur du bas du talon d'Achille et dont le bas est fermé par le pont (20) reliant les deux faces latérales (11,12) de cette manchette avant (10). Ce pont (20) vient prendre appui en arrière sur une butée (16). Cette large ouverture (24) est délimitée par deux bords arrière (25,26) formant faces d'appui rigides, parallèles et rectilignes, par exemple de un à deux millimètres d'épaisseur.
La chaussure comprend également une manchette arrière désignée par la référence générale (30) rigide, ayant la forme générale d'une tuile, entourant l'arrière du bas de la jambe. Cette manchette arrière (30) est articulée sur la manchette avant (10) autour de l'axe (23), grâce à un fourreau (31) prévu à cet effet au bas de la manchette arrière (30). Les deux faces latérales de la manchette arrière (30) rigide, définissent deux bords avant rigides respectivement (32,33), parallèles rectilignes, destinés à venir prendre appui en position de fermeture et d'utilisation contre les deux bords (25,26) arrière ménagés en regard à cet effet à l'arrière de la manchette avant (10). Dans une forme de réalisation pratique, les bords rigides en regard (25,26 et 32) ont également une épaisseur égale comprise entre un et deux millimètres. Ainsi, selon la caractéristique de l'invention, la manchette arrière (30) est articulée sur une pièce, formée en l'occurrence par les deux prolongements (17,18), le pont (20) et l'axe (23), articulée à son tour sur la manchette avant (10) autour de l'axe (6).
De manière connue, toutes les pièces caractéristiques coque (1), manchette avant (10) et manchette arrière (30), sont en matière plastique, mais de dureté et/ou d'épaisseur différentes.
Le haut de la manchette avant interne (11) comporte une patte (40) dirigée vers l'arrière, solidaire à son tour d'une crémaillère (41), et la face opposée de la manchette avant externe (12) présente une boucle (42) qui coopère avec la crémaillère (41) pour assurer la fermeture de l'ensemble.
Avantageusement, la boucle (40) peut être positionnée dans une encoche, non représentée, prévue à cet effet sur l'arrière de la manchette arrière (30).
Ainsi, en position d'utilisation (voir figure 4), les bords avant (32,33) de la manchette arrière rigide (30) viennent prendre appui contre les bords arrière (25,26) de la manchette avant (10), et plus précisément contre les bords des demi-manchettes (11,12) qui forment la manchette avant (10) déformable. Ainsi, contrairement à l'état de la technique antérieur, dans la chaussure selon l'invention, les fonctions de serrage et de chaussage (déchaussage) sont dissociées.
Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée à ce mode de réalisation particulier.
On aperçoit sur la figure 6 annexée un relais autoalimenté connecté entre les bornes d'alimentation - B et + B et comprenant une bobine 202 et deux contacts 204, 206.
La bobine 202 est connectée en série d'un interrupteur de commande 101, entre les bornes d'alimentation - B et + B.
L'interrupteur de commande 101 peut être formé de l'un quelconque des moyens d'initialisation 100 précédemment indiqués.
Il peut s'agir par exemple du contact électrique commandé par la manipulation d'une portière.
Cet interrupteur de commande 101 est shunté par le contact 204 précité, connecté en série du trajet de conduction principal d'un transistor T207.
Le contact 204 est sollicité à la fermeture lors de l'alimentation de la bobine 202.
On comprend ainsi que la bobine 202 est reliée en série du contact 204 et du trajet de conduction principal du transistor T207 entre les bornes + B et - B.
Par ailleurs, le second contact 206 est connecté en série du trajet de conduction principal d'un second transistor T208, par l'interne diaire d'un circuit d'alimentation régulée 209, entre les bornes d'alimentation - B et + B.
Le contact 206 est également sollicité à la fermeture lors de l'alimentation de la bobine 202.
On comprend ainsi que lors de la fermeture de l'interrupteur de commande 101, le contact 204 se ferme, et le transistor T207 devient passant pour assurer une auto alimentation du relais.
L'état de l'interrupteur de commande 101 devient alors indifférent.
Simultanément, le contact 206 se ferme et le transistor T208 devient également passant pour alimenter le circuit de régulation 209.
Ce circuit de régulation 209 est de préférence articulé autour d'un circuit intégré. Sa structure générale est classique en soi et ne sera donc pas décrite en détail par la suite.
La ligne de masse du circuit de régulation 209 correspond au potentiel - B. Le circuit de régulation 209 délivre des tensions positives + C et + VCC respectivement.
On aperçoit par ailleurs sur la figure 6 annexée une première temporisation 212 articulée autour d'un circuit intégré 213, par exemple du type CA555. Ce circuit intégré 213 formant la première temporisation 212 est initié par la fermeture de l'interrupteur de commande 101.
6. Dosage de l'ADN Le dosage du contenu en ADN des agrégats est réalisé sur les agrégats dissociés par ultrasons, selon la méthode fluorimétrique décrite par Labarca et Paigen (1980).
Sur un échantillon d'agrégats homogénéisés aux ultrasons, le réactif fluorochrome de bisbenzimide (FB) (Hoechst nO 33258 - Calbiochem-Behring Cor - La Jolla Californie) est ajouté (4g/tube). La fluorescence des complexes ADN-FB est mesurée aussitôt au fluorimètre (longueur d'onde d'excitation: 256 nm, longueur d'onde d'émission: 458 nm). De l'ADN bovin (0-5 pg) est utilisé comme référence. La fluorescence des complexes est directement proportionnelle à la concentration en ADN.
7. Calculs et analyse statistique Les résultats sont exprimés en quantités de PG, coll.II ou PGE2 mesurées dans le milieu de culture (MC) par ssg d'ADN. Les mesures cumulatives sont obtenues en ajoutant les quantités dosées dans les MC à chaque renouvellement du MC, pour des périodes successives: 0 à 4, 4 à 8, 8 à 12 jours de culture. La production totale de PG est calculée en ajoutant les quantités cumulées mesurées dans les MC à celles mesurées dans les agrégats correspondants. La moyenne et la déviation standard (m +/- d.s) sont calculées. La comparaison des valeurs moyennes est réalisée par le test statistique U de Mann- Whitney.
8. Production de radicaux hydroxyle OH0 Principe de la méthode: Les produits sont dissous dans des flacons de 10 ml à la concentration requise dans du tampon phosphate: 6,6 10-2 M, p H 7.4 en présence d'acide a keto methiolbutyrique (10-3 M: KMB). Après la fermeture hermétique des flacons, les échantillons sont irradiés par rayons y fournis par une source de 137 Cs.
Les radicaux OH0 produits par irradiation y réagissent avec le KMB pour produire de l'éthylène détecté par un chromatographe en phase gazeuse. La hauteur du pic d'éthylène est proportionnelle à la quantité de radicaux libres formés dans le milieu (Weis et al., 1978).
9. Activité antilipoperoxydante Principe de la méthode: Semblable à la méthode antiradicalaire précédente mais où le KMB est remplacé par l'acide linoléique (C18: 2), l'irradiation γ libère du pentane qui est dosé. La hauteur du pic de pentane est proportionnelle à la quantité de radicaux libres formés dans le milieu.
10. Production d'anion superoxyde (002) par des cellules polymorphonuclaires (PMNs).
Principe de la méthode Celle-ci est mesurée avec un spectrophotomètre à double faisceau qui permet de suivre la réduction du ferricytochrome C par 002. Le milieu d'incubation (2,5 ml) est constitué de tampon PBS contenant du glucose (7,5 mM), du ferricytochrome C (0,056 mM), du CaCl2 (2,3 mM), du MgCl2 (1,1 mM), 7,5.106 de cellules et la substance à tester à une concentration de 0,032 mM. La réaction est enclenchée en ajoutant du phorbol myristate acétate à une concentration finale de 0,012 mM et la réduction du cytochrome C est suivie à 550 nm pendant 10 minutes. La cuvette de référence contient le même matériel que celui décrit ci-dessus avec en plus 48 g de superoxyde dismutase (SOD)/ml de milieu.
II RESULTATS CONCERNANT LES PRODUITS DE FORMULE (Ia), (Ib) et (Ic): Ia: GC-(4 a- > 8) EGC Ib: GC-(4 a- > 8) GC Ic:: GC-(4 a- > 8) GC-(4 a- > 8)-GC GC et EGC représentant respectivement la gallocatéchine et l'épigallocatéchine de formules suivantes
R3 R4 GC H OH EGC OH H II-1 Incorporation de -3H thymidine dans les chondrocytes, indice de prolifération cellulaire Aucune des substances Ia, Ib et Ic ne modifie l'incorporation de 3H thymidine dans les chondrocytes aux trois doses testées 1, 10 et 100 g/ml par rapport aux valeurs témoins.
II-2 Dosage des protéoglycanes du collagène de type II et des protaglandines E2 Les expérimentations ont été réalisées trois fois à plusieurs mois d'intervalle dans deux conditions expérimentales différentes: (1) en l'absence de serum de veau foetal mais en milieu synthétique: 1% ULTROSER G (2) en présence de 5% de serum de veau foetal.