INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La suite de la description concerne ici un ensemble de codage et de décodage d'images destinées à une telle transmission à très bas débit et/ou à un stockage avec un taux de compression élevé des données correspondant à ces images, ledit ensemble comprenant d'une p t un sous-ensemble de codage d'images visiophoniques et d'autre part un sous-ensemble de décodage d'images ainsi codées. Le sous-ensemble de codage d'images visiophoniques ici décrit en reférence à la figure 1 reçoit sur son entrée une séquence d'images video telles que definies ci-dessus. Ces images ont par exemple été obtenues à l'aide d'une caméra CCD, avec un format de 512 x 512 éléments d'image (ou pixels) à l'origine. Cette caméra délivre ici un signal en teintes de gris sur 256 niveaux (pixels codés sur 8 bits), mais on pourrait aussi traiter des images en couleurs et avec un format différent.
La séquence dtimages au format CIF ainsi présente à l'entrée du sous-ensemble est fournie à un dispositif de segmentation 100. Dans l'exemple ici décrit, il s'agit d'extraire automatiquement du fond immobile la zone correspondant au visage de l'interlocuteur (et au haut du buste). Cette extraction repose sur l'analyse d'une succession d'images, par exemple entre une dizaine et une vingtaine, dont on retient ici un nombre n, par exemple les images de rang 4, 8, 12 et 16, notées respectivement It, I2, I3, I4 (dans cette succession, les images retenues doivent être suffisamment espacées pour capter au mieux les déplacements, mais pas trop pour éviter un surdimensionnement de la silhouette dans le cas de déplacements importants). Comme le montre la figure 2, le dispositif 100 comprend tout d'abord un circuit 101 de détermination de silhouette par un calcul de la différence (ici pixel par pixel) entre ces images, selon la formule suivante pour obtenir une différence moyenne permettant de tenir compte de fluctuations dans les mouvements de la tête et du buste : DIFF(i,j) = +)I expression dans laquelle i et j correspondent au rang du pixel courant dans les lignes et les colonnes, | . | désigne l'opérateur "valeur absolue de", et DIFF est la différence moyenne ainsi calculée. Centte différence est alors comparée à un seuil THRE1 (de quelques unités, par exemple 4) pour séparer le signal utile du bruit de fond : si la différence est supérieure au seuil, on prend DIFF(i,j) = 255 (maximum de l'échelle des 256 niveaux de luminance variant de 0 à 255), le pixel correspondant étant considéré comme étant en mouvement dans la succession d'images considérée et donc comme appartenant au personnage, sinon le pixel courant est considéré comme statique et on lui associe alors une luminance nulle DIFF(i,j) = O. Ce calcul de différence, par suppression du fond basée sur le mouvement, implique bien entendu que la luminance ambiante, correspondant au fond, reste constante pendant cette succession d'images, faute de quoi une variation de luminance pourrait être confondue avec un mouvement réel.
Cette opération est représentée par ltexpression suivante : - si # DIFF(k,1) > THRE2 # # DIFF(k,1) = 255 - si # DIFF(k,1) # # DIFF(k,1) = 0 expression dans laquelle les lettres k, 1 correspondent respectivement au rang des lignes et des colonnes des pixels du voisinage de P(i,j) et THRE2 est la valeur de seuil qui permet de prendre la décision majoritaire après réalisation de la moyenne des luminances. Lorsque ladite opération est terminée, la zone correspondant au fond est remplie de pixels noirs, tandis que celle correspondant au personnage est majoritairement remplie de pixels blancs.
Un circuit 103 de suppression de discontinuités permet ensuite de rendre homogène la silhouette du personnage en éliminant les pixels noirs éventuels qui lui sont intérieurs. Cette suppression est par exemple réalisée en balayant ligne par ligne l'image et en déterminant pour chaque ligne le segment dont les deux extrémités coïncident avec les deux contours gauche et droit du personnage, puis en donnant la valeur de luminance 255 à tous les pixels de ce segment.
L'invention n'est bien entendu pas limitée à la description qui vient d'en être donnée mais s'étend au contraire à la réalisation de tout ligament articulaire prothétique couramment implanté, tel que les ligaments latéraux ou croisés du genou, les ligaments rachidiens et les ligaments d'épaule.
MATERNEL POUR ANESTHESIES MEDULLAIRES La présente invention concerne des aiguilles destinées à une meilleure pratique des anesthésies médullaires, c'est-àdire rachi-a.nesthési.#e et analgésie séquentielle. Pour ces deux techniquas, Slaiguille rachidienne utilisée peut être très fine car l'aiguille péri-.durale sert d'introducteur.
L'apparition d'aiguilles de plus en plus fines (27 puis 29. GAUGE) donc de plus en plus flexibles pose le problème de leur introduction. La GAUGE caractérise le diamètre externe d'un objet et varie de 8 à 30, ce qui correspond respectivement à 4 et 0,3 mu. Plus la gau ge est elevee, plus le diamètre est petit. Le nombre de gauge exprime le nombre d'articles identiques contenus dans un pouce carré.
La distance entre la peau et le sac méningé est très variable selon les patients et les introducteurs classiques sont souvent trop courts. En effet, après la sortie de l'introducteur, l'aiguille doit éviter tout contact osseux et traverser la partie distale du ligament inter-épineux puis le ligament jaune qui peut être épais et résistant, d'où le risque de trajet non rectiligne, d'aiguille tordue ou de biseau épointé.
En utilisant une aiguille péri-durale comme introducteur, l'aiguille rachidienne ne peut pas avoir de contact osseux en cas de ponction difficile et n'a à traverser que l'espace péridural qui n'offre aucune résistance et les méninges.
Dans ces conditions, son trajet est rectiligne, son biseau intact et l'orifice méningé ponctiforme d'ou un risque de céphalées pratiquement nul.
Ces aiguilles selon l'invention sont destinées à une meilleure pratique des anesthésies médullaires chez tous les patients hospitalisés ou ambulatoires, sans tenir compte de l'âge, sans incident ni complication.
L'aiguille péri-durale sert d'introducteur; elle est rigide et à embout vissé.
L'aiguille rachidienne est composée de deux parties - une partie intermédiaire qui généralement a la même longueur que l'aiguille précédente ; elle coulisse à l'intérieur de l'introducteur et peut être en plastique dur ou souple.
- et une extrémité métallique plus courte et de diamètre réduit ; elle nta à traverser que l'espace péri-dural et les méninges. Sa longueur dans un mode de réalisa tion préfèrent ielle est de l'ordre de I5mm.
Les deux planches représentent l'ensemble La planche I (PL I) représente l'aiguille péri-durale dans sa longueur 75mm La planche 2 (P1 2) représente l'aiguille rachidienne dans sa longueur 90 mm et les deux aiguilles l'une dans l'autre au niveau de leurs embases et de leurs extré mités.
L'AIGUILLE PERI-DE E (Pl I) . Ausage unique Le diamètre extérieur inférieur au diamètre courant qui est de I8 GAUGE parait souhaitable ; il pourrait être de I9 et même 20 GAUGE.
Deux longueurs : 75 et I05 mm, mandrin exclu.
Composée de deux parties I) l'embase (I) commune à tous les modèles, longue de I5mm, à embout vissé et à ailettes rigides (2) 2) et l'aiguille elle-même (3) avec deux longueurs - 60mm La pratique quotidienne montre que la distance peau-espace péri-dural est inférieure à 6 cm chez plus de 85% des patients.
à marquage demi-centimétrique utilisable chez l'enfant et chez l'adulte et permettant l'emploi de l'aiguille rachi dienne de longueur normale.
et 90 mm à marquage centimétrique réservée à l'adulte robuste ou obèse chez qui la distance peau-espace péridural est supérieure à 6 cm ( I5% des cas) et nécessitant l'emploi de l'aiguille rachi dienne longue.
PROCEDE DE LUBRIFICATION A CARTER SEC ET DISPOSITIF POUR SA MISE EN OEUVRE La présente invention concerne un procédé de lubrification à carter sec pour moteur à combustion interne, équipant notamment les véhicules automobiles, ainsi qu'un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé.
La pompe de pression assure donc seule l'alimentation en huile sous pression du moteur.
Les caractéristiques fonctionnelles de la pompe de pression, et notamment la valeur de la cylindré, sont donc définies de façon à satisfaire les besoins en lubrification du moteur dans les phases extrêmes de fonctionnement notamment aux faibles régimes de rotation et en particulier lorsque le moteur est au ralenti et à chaud. I1 en résulte que la pompe de pression est surdimensionnée notamment quand la vitesse de rotation du moteur donc de la pompe, devient importante. I1 est donc nécessaire de prévoir un dispositif limiteur de pression, tel qu'un clapet de décharge, dans le circuit de lubrification pour éviter que la pression du lubrifiant devienne préjudiciable au bon fonctionnement du moteur.
L'utilisation d'une pompe de pression, surdimensionnée dans une large plage de fonctionnement du moteur, a pour conséquence une consommation d'énergie et un bruit excessifs.
La présente invention a donc pour objet un procédé de lubrification à carter sec pour moteur à combustion interne, qui permet une forte réduction du dimensionnement de la pompe de pression sans pour autant affecter la lubrification du moteur, ainsi qu'un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé, dispositif qui est à la fois simple et économique.
Le procédé de lubrification selon l'invention pour moteur à combustion interne, équipant notamment les véhicules automobiles, utilise d'une part, une pompe de pression pour alimenter en liquide de lubrification sous pression, tel que de l'huile, les rampes de distribution du moteur et notamment la rampe principale à partir d'un réservoir de liquide de lubrification et d'autre part, une pompe d'épuisement destinée à aspirer le liquide de lubrification tombé dans le carter inférieur ou carter d'huile et à le refouler dans ledit réservoir.
Selon l'invention, le procédé est caractérisé en ce que, pour des valeurs de fonctionnement prédéterminées du moteur, la pompe d'épuisement refoule le liquide de lubrification directement vers le bloc moteur, le moteur étant alors alimenté en liquide de lubrification par les débits conjugués des pompes de pression et d'épuisement.
En utilisant ainsi, de manière combinée, les deux pompes pour alimenter le moteur lors des phases critiques de fonctionnement il n'est plus nécessaire de surdimensionner la pompe de pression.
L'invention concerne également un dispositif de lubrification pour la mise en oeuvre du procédé de lubrification à carter sec selon l'invention.
Selon l'invention le dispositif de lubrification est caractérisé en ce qu'il comprend une pompe de pression pour refouler le liquide de lubrification à travers un circuit d'amenée depuis un réservoir jusqu'aux différentes rampes de distribution du moteur, une pompe d'épuisement pour refouler le liquide de lubrification du carter inférieur dans un circuit de retour au réservoir, le circuit de retour comportant des moyens distributeurs commandant une conduite de dérivation débouchant dans le circuit d'amenée en aval de la pompe de pression , les moyens distributeurs étant pilotés en fonction d'un ou plusieurs paramètres de marche du moteur.
Selon une autre caractéristique du dispositif de lubrification selon l'invention, les moyens distributeurs sont constituées par une vanne à tiroir à trois voies, le tiroir étant piloté electro-mécaniquement à partir du calculateur d'injection.
La borne supérieure J1 de 1'enroulement 2, du côté de la résistance 11, est connectée à une première borne d'une première résistance 13 de valeur Rg. La borne inférieure J2 de l'enroulement 2, du côté de la résistance 12, est connectée à une première borne d'une deuxième résistance 14. La borne J1 est également connectée à la première borne d'une résistance 15 de valeur R dont la deuxième borne est reliée à une résistance 16 de valeur 2R, la deuxième borne de la résistance 16 étant connectée à la deuxième borne de la résistance 14. De même, la borne J2 est reliée à la deuxième borne de la résistance 13 par la connexion en série d'une résistance 17 de valeur R et d'une résistance 18 de valeur 2R.On désigne par A le point de raccordement des résistanoes 15 et 16 et par B le point de raccordement des résistances 17 et 18.
Si on appelle J3 le point milieu de la branche comprenant les résistanoes 11 à 14, correspondant à l'emplacement où l'on a placé la source e2, il sera clair pour l'homme de l'art que ce point J3 est un point neutre pour des signaux différentiels en provenance de la source El. Il en est de même pour les signaux aux points A et B. En effet, en ce qui concerne le point A, le rapport entre les résistanoes 17 et 18 est le même que le rapport entre la résistance 12 et la somme des résistanoes 11 et 13. En ce qui concerne le point B, le rapport entre la résistance 15 et la résistance 16 est le même qu'entre la résistance 11 et la somme des résistanoes 12 et 14. Les points A, B et J3 constituent donc tous trois des points neutres pour la tension El.
Ce qui précède est particulièrement vrai du fait de la symétrie entre les branches 15, 16 et 17, 18. En outre, il est préférable pour ne pas augmenter la consommation des circuits et perturber le moins possible la branche de base que la valeur R soit élevée devant RO.
Ainsi, on retrouve bien aux points A et B une tension qui ne dépend que de la tension e2 et il apparait entre ces bornes une tension différentielle proportionnelle à e2. On verra qu'en fait le signal entre A et B est sensiblement égal à e2/3.
Dans ce qui précède, on a décrit un exemple part culier de l'invention dans lequel 1 'impédanoe ramenée au primaire du transformateur de ligne était considérée comme une simple résistance de valeur 2Ro.
En relation avec la figure 3, on va considérer plus généralement une façon de calculer les paramètres du circuit selon l'invention. On a désigné les éléments du circuit de la figure 3 par les mêmes références 13 à 18 que dans le cas de la figure 2. Toutefois ces éléments sont maintenant considérés de façon générale comme des impédances et non plus comme de simples résistances. Plus particulièrement, on considère que le transformateur présente une impédance ramenée au primaire de valeur Z2, que les éléments 13 et 14 ont des impédances Z1, les éléments 15 et 17 des impédances Z32, et les éléments 16 et 18 des impédances Z31, avec Z31+Z32=Z3. On aura un même courant dans les impédances 13 et 14 qui sera appelé I1, et un même courant dans les impédances 17 et 18 d'une part et 15 et 16 d'autre part, qui sera appelé 13.Le courant entre les points de raccordement J1 et J2 est appelé 12. La tension e2 est considérée comme positive du côté du point de raccordement J1. On peut alors écrire les courants I1, I2 et I3 de la façon suivante (Z2+Z3)E1 - Z3e2 Il = Z2(Z1+Z3) + 2Z1Z3 (Z3-Zl )El-(Zl+Z3 )e2 I2 = Z2(Z1+Z3) + 2Z1Z3 (Z1+Z2)E1 + Z1e2 I3 = Z2(Z1+Z3)E1 + 2Z1Z3 La tension VA-VB (= 2Z32I3-E2-Z2I2) s'écrit alors - (Z2(Z1+Z3) + 2Z1Z3 - 2Z31(Zl+Z2)]El + 2ZlZ31e2 VA-VB = Z2(Z1+Z3) + 2Z1Z3 On note à partir de la formule donnant VA-VB que le coefficient de la tension E1 comprend une partie négative et une partie positive et qu'il peut donc toujours être annulé.
Les formules de I1, I2, 13 et VA-VB se simplifient si l'on considère que Z3 et Z31 sont très grands devant Z1 et Z2, ce qui est toujours souhaitable, ne serait-ce que pour réduire la consommation du convertisseur. On a alors E1 - e2 Il = 2Z1 + Z2 E1 - e2 I2 = 2Z1 + Z2 I3 = 0 [2Z1 + Z2 - 2k(Zl+Z2)JEl + 2kZ1e2 VA-VB = 2Z1 + Z2 avec k = Z31/Z3 On voit que VA-VB est indépendant de E1, ce qui est le but recherché pour un convertisseur 2 fils/4 fils, si Z31 1 2Z1+22 k = kO = - = - x Z3 2 Z1+Z2 On a alors VA-VB = [Z1/(Z1+Z2)]e2.
On peut retrower le cas particulier illustré en figure 2 dans lequel Z2 = 2Ro et Z1 = R0. On a alors kO=2/3 ce qui correspond bien comme on l'a indiqué précédemnent à des valeurs de Z31 et Z32 respectivement de 2R et de R. En ce cas, comme on l'a indiqué précédemment, VA-VB est égal à e2/3.
L'application des formules précédentes permet également de traiter des cas plus complexes. Par exemple, si 1 'impédanoe ramenée par le transformateur est une impédance complexe comprenant une résistance 2RO en parallèle sur une inductance L, on a alors Z2=2jwROL/(2Rg+jwL) (où j2=-1 et w désigne la pulsation du signal).
En choisissant toujours Z1 = RO, on aura k0 = (l+jwL/RO)/(l+jw(3L/2RO).
En ce cas, si on choisit pour Z32 une résistance R et pour Z31 une résistance 2R en série avec un condensateur C, on obtient k = (l+jw2RC)/(l+jw3RC) et la condition k=kO donne RC=L/2RO, c'est-à-dire que si C=L/R.2RO, le système sera à nouveau parfaitement compensé.
De façon plus générale, l'home de l'art notera que l'on pourra toujours trouver des impédances Z31 et Z32 telles que l'on compense toute valeur d'impédance de ligne ramenée au primaire du transformateur.
La présente invention concerne la synthèse de succédanés allégés de matières grasses utilisables pour de nombreuses applications des matières grasses et notamment en tant que substitut dans les produits alimentaires.
Dans un régime alimentaire équilibré, les lipides doivent fournir de 28 à 30 % de l'apport énergétique quotidien nécessaire au bon fonctionnement de l'organisme, les glucides dits "lents" fournissant pour leur part 50 96 de l'apport énergétique. Or, dans les pays industrialisés, on constate un déséquilibre des constituants de la ration journalière et un excès d'apport lipidique, cet apport étant de l'ordre de 42 %. L'excès de lipides, provoqué notamment par la forte consommation d'aliments d'origine animale riches en graisses, entraîne diverses conséquences néfastes pour la santé, allant de la surcharge pondérale aux maladies cardiovasculaires, facteur majeur de morbidité.
Le pouvoir calorique de la matière grasse pure est élevé (9Kcal/g). Une des solutions permettant de réduire ce pouvoir calorique dans des produits riches en lipides est de supprimer la fraction lipidique.
Cependant, d'un point de vue qualités organoleptiques, la matière grasse joue un rôle primordial, non seulement au niveau de la texture du produit (fluidité, onctuosité) mais aussi et surtout au niveau de l'arôme.
PROCEDE DE TRAITEMENT DE SURFACE D'UN ARTICLE FACONNE EN TERRE CUITE ET ARTICLE OBTENU La présente invention est relative aux articles façonnés en terre cuite, pouvant se présenter en forme de plaques ou de volumes, pleins ou creux.
L'invention vise, plus particulièrement, à titre d'application préférée, les articles façonnés en terre cuite, tels que les vases, les vasques, les amphores, les fûts, les colonnes, les récipients, ainsi que tous les volumes utilisés dans le domaine de l'ameublement ou de la décoration.
La réalisation d'articles façonnés en terre cuite a fait L'objet depuis trés longtemps de procédés de traitement de surface destinés à améliorer leur toucher, à augmenter leur résistance mécanique aux coups ou à l'abrasion et à leur conférer aussi, voire principalement, des caractéristiques d'imperméabilité ou d'étanchéité. Il est, en effet, connu que les articles façonnés en terre cuite sont poreux, fragiles et mécaniquement peu résistants.
Il peut être considéré que parmi les procédés de traitement de surface, trois grandes familles principales peuvent être retenues.
L'une d'elles consiste à réaliser, sur la surface, un glaçage, un émaillage ou une vitrification par apport de produits de surface dont la cohérence est assurée par cuisson simple, voire multiple et successive. De tels procédés conduisent à former une couche de surface bouchant totalement Les porosités de surface de la terre cuite.
Ces procédés bien connus, notamment pour les articles de poterie, de céramique, de grés ou de faïence, permettent d'obtenir les résultats recherchés, ainsi qu'un aspect décoratif certain.
Cependant, tous ces procédés sont à caractère prédéfini, en ce sens qu'ils ne permettent pas au décorateur d'intervenir pendant La phase de "fixation par cuisson", puisque celle-ci se réa lise à l'intérieur de fours dans lesquels des températures relativement élevées sont entretenues.
Par ailleurs, de tels procédés sont relativement longs à conduire et viennent assurément renchérir le prix des articles en raison du délai de traitement à respecter et de l'énergie devant être dépensée.
Une seconde voie de traitement consiste à apporter sur des articles façonnés ayant déjà subi un traitement, par exemple d'émaillage, des décalcomanies ou analogues destinées à conférer une décoration apparemment dans la masse et sur laquelle, après transfert, un traitement de finition est ensuite effectué.
Il est certainement possible d'atteindre les résultats escomptés de renforcement de tenue mécanique et d'imperméabilisation par la phase d'émaillage préalable et de décoration esthétique par L'apport de décalcomanies.
- Composition adjuvante de soins thérapeutiques dans les cas d'insuffisance hépatique, d'inflammations : sève de vigne 1.000 milligrammes , huile essentielle d'achillea millefolium: 50 milligrammes.
Ingérer 5 gouttes avant les principaux repas.
- Composition adjuvante de soins thérapeutiques dans les cas d'anxiété : sève de vigne 1.000 milligrammes , huile essentielle d' angelica archangelica: 50 milligrammes.
Ingérer 5 gouttes avant les principaux repas-.
D'autres variantes peuvent s'obtenir en mélangeant dans la proportion systématique suivante : 1.000 milligrammes de sève de vigne et 50 à 100 milligrammes d'une huile essentielle, qui peu être - Anethum graveolens - Artemis vulgaris - Illicium verum - Ocimum basilicum - Pimenta racemosa - Citrus aurentium berg.
- Betula lenta - Chamomilla matriarca - Anthemis nobilis - Elaterria cardamomum - Apium graveolens - Piper cubeba - Boswellia carterii - Artemisia dracunculus - Abies balsamea - Juniperus communis - Buxus sempervirens Ces variantes ne sont pas limitées , on pourra en prévoir d'autres, dans la mesure où il s'agit du mélange d'un extrait végétal associé à la sève de vigne , dans des proportions où la séve apparaîtra comme le composé le plus important
On sait que pour la protection de certains locaux et tout particu-
lièrement des vitrines et entrées des magasins, on a fréquement recours à des dispositifs de fermeture dans lesquels le tablier souple (grille ou lames articulées) destiné à être envidé ou dévidé est associé à des moyens élastiques d'équilibrage qui sont bandés lors de l'abaisssement
(fermeture) dudit tablier afin d'assister l'opération inverse de relève-
ment (ouverture).
Grâce à ce mode de réalisation, le dispositif a la possibilité de fonctionner en régime continu et suivant un cycle continu.
Pour donner une compréhension plus nette de l'essentiel de la présente invention, on l'illustre par un exemple concret de réalisation.
EXEMPLE On a réalisé l'appréciation comparative de propriétés protectrices des revêtement en polymère séchés selon le procédé, conforme à l'invention, et des revêtements séchés selon un procédé connu.
Pour le séchage de revêtements photorésistifs en polymère, on utilisait un dispositif connu et le dispositif conforme à l'invention.
On charge dans la chambre 1 (figure 3) du dispositif selon l'invention, un article pour lequel on a choisi une plaque de verre chromée enrobée d'un revêtement protecteur en polymère (photorésist positif en diazoquinine d'une épaisseur de 0,7 microns à partir de la solution. Après le séchage du revêtement photorésistif, ces articles sont utilisés comme ébauche pour la fabrication des photocalibres. On créait la pression excédentaire de 0,5 MPa dans le volume de la chambre 1, après son obturation étanche, par l'amenée du gaz depuis la conduite 8 de haute pression. Cette pression était utilisée constamment pendant le maintien ultérieur du revêtement dans la chambre 13 et la chambre 25.La durée du maintien du revêtement dans la chambre 1 était de 3 minutes, la température dans la chambre 1 était de 22 + 2 C. La durée du maintien dans la chambre 13 était de 15 minutes et la température était de 100 C. La durée du refroidissement à l'étape III dans la chambre 25 était de 3 minutes et la température finale du refroidissement était de 22 + 20C au-dessous de zéro.
Le contrôle des défauts des revêtements protecteurs séchés selon le mode revendiqué et selon le mode connu était réalisé selon les méthodes connues. Les résultats des essais sont résumés dans le tableau.