INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
METHODE, FONCTIONNEMENT, et APPLICATIONS Mise sous tension générale par l'interrupteur général (54).
1 > HYDROMASSAGE (Fig 21): Méthode: - Ouverture du couvercle (2).
- Mise en position de la vanne à 3 voies (52) en hydromassage.
- Remplissage en eau chaude des circuits et appareillage par robinet (20) jusqu'à l'apparition de l'eau dans la baignoire par l'orifice (19).
- Réglage de la température par thermostat (60).
- Ouvertures des robinets de commandes des différentes sections de massage désirées (23 à 42).
- Fermeture du couvercle : donc mise en marche automatique de l'ensemble.
- Réglage et enclanchement de la minuterie (108) pour S durée et arrêt du soin.
Si Vs diminue, (Vc - Vs) augmente ainsi que V1, ce qui a pour effet d'augmenter a1 et donc d'augmenter la charge par impulsion : Vs augmente jusqu'à ce que (Vc - Vs) = 0, ce qui est l'effet recherché. Cette charge par impulsion deviendra maximale lorsque 1 = al max = 1/(2.Fr).
Dans les deux cas décrits ci-dessus, tant que V1 ne dépasse pas le seuil V3 correspondant à a1 = al max = 1/(2.Fr), l'intervalle entre deux impulsions consécutives est maximal et est égal à a2 max défini par la tension V4 qui est appliquée au comparateur 70. Ainsi, lorsque le signal I (I''1 < 0) apparaît, le système passe de l'état ST3 à l'état ST4 puis à l'état STg lorsque le signal IO (I"1 = O) apparaît.
L'état STg ouvre l'interrupteur CC4 et l'amplificateur opérationnel OP4 fournit la dent de scie RA2 qui est comparée à V4. A l'égalité, le comparateur 70 fournit le signal FRA2 qui fait passer le système à l'état ST6 : le signal Cd12 débloque le transistor T12 et l'interrupteur CC3 s'ouvre. La dent de scie RA1 est à nouveau comparée au signal V1 de manière à déclencher, à l'égalité, la conduction du transistor T22 par le signal Cd22.
Lorsque le courant I" devient positif (signal I+), le système passe à l'état STg puis à l'état ST1 lorsque le courant I"3 devient nul (signal IO).
L'état ST1 ouvre l'interrupteur CC4 de sorte que l'amplificateur opérationnel OP4 fournit à nouveau la dent de scie RA2 qui est comparée à la tension V4. A l'égalité, le comparateur 70 fournit le signal FRA2, c'est-à-dire à l'état de départ de l'explication du fonctionnement.
Si Vs diminue de telle sorte que le signal V1 devient supérieur à V3, on a atteint la charge maximale par impulsion et il est nécessaire d'augmenter la fréquence des impulsions en diminuant a2 de la valeur a2 max, correspondant à la tension V4, à des valeurs de plus en plus faibles en soustrayant à V4, la différence (V1 - V3) lorsqu'elle est positive.
L'invention a été décrite suivant un mode particulier de fonctionnement suivant lequel le transistor T21 est commandé en opposition de phase par rapport au transistor T11 et est déphasé par rapport à ce dernier mais l'invention s'applique dans le cas inverse où le transistor T11 est commandé en opposition de phase par rapport au transistor T21 et déphasé par rapport à ce dernier. Il en est de même de la commande des transistors T12 et T22 qui peut être inversée par rapport à celle décrite.
DISPOSITIF DE REGULATION DE LA TENSION CONTINUE FOURNIE PAR UN GENERATEUR DU TYPE CONVERTISSEUR A RESONANCE L'invention concerne les générateurs de tension continue régulée du type convertisseur à résonance fonctionnant en conduction continue au-dessous de la fréquence de résonance Fr du circuit oscillant (mode hyporésonant).
Elle concerne également, dans une variante, un convertisseur hyporésonant fonctionnant en conduction discontinue. De tels générateurs sont notamment utilisés pour obtenir une haute tension continue qui est appliquée entre la cathode et l'anode d'un tube à rayons X.
Quand une haute tension d'alimentation est appliquée par un générateur 14 aux bornes de la cathode 11 et de l'anode 12 de façon que la cathode soit à un potentiel négatif -HT et l'anode à un potentiel +HT positif par rapport à celui de la cathode, un courant dit anodique s'établit dans le circuit au travers du générateur 14 produisant la haute tension d'alimentation ; le courant anodique traverse l'espace entre la cathode et l'anode sous la forme du faisceau d'électrons 8 qui bombardent le foyer.
Pour une meilleure dissipation de l'énergie, l'anode 12 a la forme d'un disque plat qui est porté par un arbre 18 d'axe 17 solidaire d'un rotor 16 d'un moteur électrique dont le stator 15 est disposé à l'extérieur de l'enveloppe 13. Pour refroidir le tube 10, ce dernier est disposé dans une enceinte 19 remplie d'un fluide réfrigérant et isolant 9.
Les caractéristiques des rayons X qui sont émis par le tube, notamment leur dureté, dépendent de nombreux paramètres et l'un d'entre eux est la valeur de la haute tension qui leur est appliquée, cette haute tension devant être réglable pour obtenir les caractéristiques recherchées et devant rester constante pendant toute la durée de la pose radiologique pour ne pas modifier les caractéristiques de fonctionnement d'un récepteur de rayons X qui reçoit les rayons X ayant traversé l'objet en cours d'examen.
Des générateurs pour obtenir une haute tension continue réglable sont connus et sont basés sur le redressement et le filtrage d'une tension alternative, cette dernière étant fournie soit par le réseau 50/60 hertz, soit par un convertisseur fonctionnant à une fréquence généralement supérieure à dix kilohertz.
Un générateur haute tension du type à convertisseur comprend, comme le montre la figure 2, un circuit d'alimentation 20 qui fournit une tension continue E, éventuellement réglable, à partir d'une tension alternative "e" fournie par le secteur. La tension E est appliquée aux bornes d'un circuit onduleur 21 qui comprend un circuit hacheur 22, un circuit oscillant 27 et un circuit de commande 24.
Le signal alternatif fourni par le circuit onduleur 21 est appliqué à un transformateur élévateur de tension 25 dont l'enroulement secondaire 25s est connecté à un circuit de redressement et filtrage 26. Ce circuit 26 fournit une tension continue Vs qui est appliquée entre l'anode 12 et la cathode 11 du tube 10 à rayons X.
PROCEDE DE CONTROLE DE L'ENERGIE DE STIMULATION DANS. UN STIMULATEUR CARDIAQUE L'invention concerne un procédé de contrôle de énergie de stimulation dans un stimulateur cardiaque Dans un stimulateur cardiaque, 1 'énergie de stimulation, ventriculaire par exemple, est appliquée à la paroi du ventricule au moyen d'une électrode de stimulation sous la forme d'une impulsion dont l'amplitude est représentative d'une tension, et dont la largeur est représentative d'une durée.
L'énergie de stimulation est ainsi fonction d'une tension et d'une durée. Comme cette énergie est stockée dans une pile implantée avec le stimulateur, la durée de vie de la pile est directement liée à l'énergie de stimulation.
Une réduction de l'énergie de stimulation permet de prévoir une réduction de la taille et/ou une augmentation de la durée de vie de la pile.
Une telle réduction de l'énergie de stimulation ne peut cependant pas être envisagée sans précautions car la stimulation doit être efficace. Pour vérifier qu une stimulation cardiaque est efficace on analyse le signal cardiaque après la stimulation, et on cherche à l'analyser le plus tôt possible après la stimulation pour pouvoir faire une contre-stimulation dans le cas ou la stimulation a été inefficace Pour être le plus pres possible de la stimulation, on analyse l'onde R, dont l'amplitude est de 1 'ordre de 10mV. Comme le signal de stimulation a une amplitude de quelques volts, il est assez difficile de percevoir 1 'onde R qui est masquée par des charges électriques rémanentes au niveau de 1 'interface coeurélectrode. Pour déterminer si une stimulation a eté efficace ou non, il faut pouvoir s'affranchir de l'influence de ces charges électriques.
Par ailleurs, l'énergie minimale de stimulation entraînant une réponse cardiaque est définie comme correspondant au seuil de capture. Pour la détermination du seuil de capture, diverses solutions ont été proposées.
Le brevet US 3 920 024 décrit un test de seuil comportant une serie de stimulations d'énergie décroissante avec analyse du signal endocavitaire entre 20 et 40 ms apres la stimulation. Lors d'une stimulation inefficace, des contre-stimulations successives, espacées de 50 ms, et d'amplitude et de largeur croissantes, sont effectuées jusqu a obtention d'une réponse cardiaque. Apres un test de seuil, l'énergie de stimulation est recalculée à partir de l'énergie de la première contre-stimulation efficace. Dans ce brevet, la stimulation est assurée par l'électrode distale et la détection par l'électrode proximale. Il y a donc un changement de pôle entre la stimulation et la détection Le brevet EP O 372 698 décrit un stimulateur comportant un amplificateur à capacites commutées, avec changement sélectif de la bande passante et du gain entre la détection des complexes spontanés et la vérification de la capture. Le gain est augmenté et la fréquence de coupure basse diminuée pour verifier la capture, par exemple par détection de l'onde T. La détection de l'onde T est tardive et n'autorise pas l'émission d'une contre-stimulation.
Le but de la présente invention est de proposer un procédé de mesure du seuil de capture afin d'en déduire l'énergie de stimulation à fournir, tout en évitant les inconvénients des solutions connues.
Un autre but de l'invention est de proposer un procédé de mesure du seuil de capture qui distingue la situation chronique de la situation aigue correspondant à une période d'environ un mois à compter de l'implantation.
Un autre but de l'invention est de suivre l'évolution du seuil de capture dans le temps pour y adapter automatiquement et périodiquement l'énergie de stimulation.
L'invention a pour objet un procédé de contrôle de 1 'énergie de st i mul at i on dans un stimulateur cardiaque, caractérisé en ce que - on définit un parametre de capture variant en fonction de l'énergie de stimulation - au cours d'une phase d'étalonnage, on détermine les caractéristiques représentatives du paramètre de capture en fonction de l'énergie de stimulation - à partir de ces caractéristiques, on définit une valeur de référence pour déterminer l'efficacité des stimulations - au cours d'une phase de recherche de seuil, on détermine la valeur du seuil de capture à partir de la valeur de référence - et on termine l'énergie de stimulation en fonction de la valeur du seuil de capture.
D'autres caractéristiques ressortent de la description qui suit faite avec référence aux dessins annexés sur lesquels on peut voir Fig. 1 un schéma simplifié de l'étage de sortie du stimulateur cardiaque selon l'invention Fig. 2 : un schema simplifié d'une chaîne de mesure du signal endocavitaire, dans le stimulateur cardiaque selon l'invention ; Fig, 3 : un diagramme d'état de l'algorithme de mesure du seuil de capture dans le stimulateur cardiaque selon l'invention Fig. 4 : un graphe représentatif du résultat de l'étalonnage, pour la mesure du paramètre de capture Fig. 5 : un diagramme du logiciel d'étalonnage pour la mesure du seuil de capture dans le cas d'un stimulateur fonctionnant en mode VVI ; Fig. 6 : un diagramme du logiciel d'étalonnage pour la mesure du seuil de capture dans le cas d'un stimulateur fonctionnant en mode DDD ; Fig. 7 : un diagramme du logiciel de recherche du seuil de capture dans le cas d'un stimulateur en mode VVI Fig. 8 : un diagramme du logiciel de recherche du seuil de capture dans le cas d'un stimulateur fonctionnant en mode DDD.
En se reportant à la Fig. 1, on voit que l'étage de sortie du stimulateur comprend essentiellement un circuit de charge 21 alimentant la capacité de stimulation 22.
La repose du rouleau en partie haute de la nappe est tout aussi aisée et instantanée, de même que la recharge du présentoir.
Les formes et dimensions des éléments 3 sont adaptées au type de rouleaux à présenter.
Enfin, l'invention n'est évidemment pas limitée aux modes de réalisation représentés et décrits ci-dessus mais en couvre au contraire toutes les variantes, notamment en ce qui concerne les nature, forme et dimensions de l'élément, fil rond, tige plate, profilé quelconque, servant à réaliser aussi bien la partie présentoir proprement dite 3 que la partie d'accrochage 5.
Le dispositif d'injection 30 est complété par un couple d'injecteurs 35 installés chacun dans un tambour 3j et 3t, chaque injecteur 35 étant relié à l'électrovanne 34 qui commande l'injection du gaz carbonique, par l'intermédiaire d'un robinet d'isolement 36 associé à un clapet anti-retour 37 et d'un manomètre 38 de repérage de débit associé à un diaphragme 40. Il est prévu de monter, entre le diaphragme et l'électrovanne de commande d'injection 34, un robinet 39 de réglage de débit.
L'exemple de la fig 2 montre un dispositif d'injection 30 de gaz carbonique qui comprend un premier injecteur 35a branché sur le compartiment formé par le tambour 33 et apte à recevoir une solution d'hypochlorite de sodium, et un second injecteur 35b branché sur le compartiment terminal formé par le tambour 3L et apte à assurer la remise à niveau du pH de sortie des articles à nettoyer.
Il est bien évident qu'à la place du groupe d'injecteurs montrés à la fig 2, le dispositif d'injection 30 peut ne comporter qu'un seul injecteur 35 branché sur un seul compartiment de lavage.
Dans une application préférentielle de l'invention, à savoir le lavage de linge, le procédé consiste, en conséquence, à introduire le linge par l'intermédiaire de la goulotte d'entrée 6 dans le premier compartiment 3a, puis à mettre en marche le tunnel de lavage, lequel va par exemple, par rotation du corps principal 2 autour de l'axe x-x', faire passer de manière continue la quantité de linge introduite initialement, successivement dans chacun des compartiments définis par la série de tambours 3a à 31.
Les tambours 3 effectuent des rotations complètes au nombre, par exemple, de huit, puis par le biais d'un mouvement contrôlé, en association avec les chicanes, font avancer le linge d'un tambour à un autre. Au cours du cycle de lavage et de la progression du linge, ce dernier est soumis successivement à l'action des agents mouillants, de la lessive, des agents adoucissants, puis de la solution aqueuse d'hypochlorite de sodium additionnée de gaz carbonique dans le compartiment 3j. L'action du gaz carbonique dans le bain de chloration du tambour 3j a pour conséquence d'améliorer l'activité générale du chlore et de favoriser l'action de désinfection, de décoloration et de désodorisation de la solution aqueuse d'hypochlorite de sodium. Dans les deux derniers compartiments, et principalement dans le compartiment défini par le tambour 31, le linge est soumis à un bain de lavage comprenant essentiellement du gaz carbonique dissous dans de l'eau, lequel va assurer l'ajustement du pH de sortie du linge au voisinage de la neutralité. Dans le cas d'une introduction de gaz carbonique à la fois dans le bain de chloration et dans le bain final de lavage, la consommation pour une tonne de linge pourra être à titre d'exemple - C02 : 5 kg - Eau de Javel : 8 kg - Bisulfite : 2,5 kg Pour les mêmes quantités de linge, dans les procédés traditionnels, les consommations peuvent être, à titre d'exemple : - Acide Acétique : 3 kg - Eau de Javel : 16 kg - Bisulfite : 5 kg Selon une disposition particulière du procédé conforme à l'invention, il est possible d'assurer la neutralisation de l'effluent basique provenant du début du cycle de lavage, à savoir à partir des tambours 3a, 3c et 3e, par mise en contact de cet effluent dont le pH de sortie varie entre 10 et 11, avec du gaz carbonique prélevé à partir de la source 31. Le gaz carbonique assurant la neutralisation de l'effluent basique peut être, soit gazeux, soit liquide et dans tous les cas le pH de l'effluent est ramené dans une plage de valeurs comprise entre 5,5 et 8,5. Une telle étape complémentaire peut être aisément réalisée par le branchement du dispositif d'injection 30 sur la canalisation de rejet 22, à l'aide d'au moins une canalisation de raccord 41. La neutralisation par le gaz carbonique sous forme gazeuse pourra avoir lieu par l'intermédiaire d'une station de détente 42, ou, si la voie de l'injection liquide est choisie, par l'intermédiaire d'un branchement dérivé 43 reliant la canalisation 41 et le source de gaz carbonique 31.
L'invention concerne, en conséquence, une nouvelle utilisation du gaz carbonique qui agit, d'une part, en tant que correcteur du pH de sortie d'articles lavés et, d'autre part, en tant qu'activateur chimique de l'action d'une solution d'hypochlorite de sodium.
Le recours à l'utilisation de gaz carbonique procure un certain nombre d'avantages et, notamment, accroît l'activité du chlore, ce qui permet, outre une meilleure désinfection et une meilleure décoloration des salissures, de rendre quasiment inexistantes les quantités de linge à retraiter et de réduire considérablement les quantités d'hypochlorite de sodium. Il s'avère, en effet, possible de diviser par deux, voire au delà, les quantités d'hypochlorite de sodium utilisées. Il en est de même d'ailleurs, des quantités de bisulfite nécessaires, qui sont elles aussi réduites de 50 % ou davantage. Le recours à l'injection de gaz carbonique a donc, en définitive, une importance considérable en matière de réduction des coûts de lavage.
Il doit, également, être noté que le recours à l'injection de gaz carbonique dans l'un au moins des bains de lavage évite les inconvénients rencontrés dans l'art antérieur avec l'utilisation d'acide acétique, dans la mesure où l'abaissement de pH obtenu sur une solution d'hypochlorite de sodium reste limité et ce même localement au point d'injection du gaz carbonique. Il n'y a donc, en conséquence, pas de risques de dégagement de chlore gazeux. Le gaz carbonique injecté, notamment dans le bain terminal, permet d'obtenir un linge à pH neutre, ne contenant pas d'accumulation d'acides susceptibles de favoriser des irritations ou des allergies. Enfin, il y lieu de noter la très grande facilité de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, en raison de la facilité d'emploi et de la sécurité procurée par le gaz carbonique. Il n'y a en effet pas de stockage, ni de canalisation de transfert d'acide corrosif, ni de confusion possible avec des acides liquides, ni encore de risque d'erreur de manipulation ou de mélange dangereux entre un acide et une solution d'hypochlorite de sodium. Il doit, en outre, être noté que les risques de fuite d'acides sont inexistants car le gaz carbonique de la source 31 ne se comporte en tant qu'acide que lorsqu'il est dissous dans le bain de lavage. En dernier lieu, il n'est pas inutile de noter que le gaz carbonique est un facteur important de respect de l'environnement, dans la mesure où les produits formés sont essentiellement les bicarbonates et non pas des sels corrosifs comme c'est le cas dans les procédés de l'art antérieur.
Il convient de noter que le C02 pourrait aussi être introduit directement dans les tuyauteries 20j et 20'j d'alimentation en eau adoucie et en eau de javel.
PROCEDE ET DISPOSITIF POUR MESURER ET CONTROLER LA REPARTITION SPATIALE DES CHARGES ELECTRIQUES DANS UN CABLE ELECTRIQUE ISOLE La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour mesurer et contrôler la répartition spatiale des charges électriques dans un câble électrique isolé. Elle est plus particulièrement applicable aux câbles de transport de énergie électrique pour moyenne et haute tension.
Dans les isolants solides soumis à des contraintes électriques élevées, un certain nombre de mécanismes encore mal connus conduisent très souvent à l'installation d'une charge d'espace qui rompt la neutralité électrique de certaines régions de l'isolant. Cette non-neutralité persiste même si on supprime la contrainte électrique extérieure qui lui a donné naissance. Cette charge d'espace, qui s'accumule dans certaines régions de l'isolant, a pour effet d'augmenter le champ électrique local, ce qui réduit la tenue en tension, donc la rigidité diélectrique et la durée de vie des dispositifs travaillant sous tension élevée comme les câbles et les condensateurs.
Depuis longtemps, les problèmes de fiabilité et de durée de vie des câbles de transport de l'énergie électrique préoccupent les constructeurs et les utilisateurs. I1 est donc ressorti la nécessité de faire des études sur la mise en évidence des charges d'espace et leur influence dans les matériaux destinés à être utilisés dans les câbles. En effet, les phénomènes tels que la fiabilité et le vieillissement semblent être corrélés avec l'apparition et le développement de la charge d'espace.
Depuis quelques années, de nombreuses études ont été entreprises pour élucider les mécanismes qui régissent l'installation de cette charge d'espace afin de tenter d'en inhiber le processus ou du moins d'agir sur sa cinétique.
Le principe à la base de l'invention consiste à produire une onde thermique dans l'isolant du câble qui, par un processus de diffusion dans l'épaisseur de l'isolant, provoque une dilatation non uniforme de celui-ci. Suite à cette dilatation, les charges électriques se déplacent, de façon différente les unes des autres, dans le temps et dans l'espace, modifiant l'équilibre électrique des électrodes constituées notamment par deux couches semi-conductrices entre lesquelles est interposé l'isolant, et donnant lieu à un courant (courant de court-circuit) détectable dans un circuit extérieur par un appareil dont l'impédance est faible.
L'analyse de ce courant permet de situer et d'évaluer les charges d'espace dans l'isolant, et d'en déduire d'autres grandeurs électriques telles que les champs électriques ou les potentiels associés.
L'invention concerne donc un procédé pour mesurer et contrôler l'état électrique d'un câble ou d'une portion de câble électrique comprenant une âme conductrice centrale entourée d'une couche isolante, la couche isolante comportant une pluralité de charges électriques réparties dans son volume, caractérisé en ce que l'on chauffe l'âme conductrice pendant une durée déterminée jusqu'à atteindre une température déterminée de la couche isolante, de façon à produire une onde thermique centrifuge traversant par diffusion la couche isolante et apte à provoquer un déplacement desdites charges électriques.
Pour soumettre l'air à un mouvement tournant, on peut encore avoir recours à l'une des solutions suivantes a) comme représenté aux figures 16 à 18, l'évidement 19, qui est de révolution, a son axe Y-Y qui est situé approximativement dans un plan perpendiculaire à l'axe X-X du cylindre 4 et ne passant pas par cet axe X-X, le canal de tranfert 18 débouchant de préférence tangentiellement à la paroi du cylindre 4 au voisinage de la génératrice Z de celui-ci la plus éloignée de la soupape d'échappement 11 b) comme reprénté aux figures 19 à 21, l'évidement 19 est de révolution autour d'un axe Y-Y perpendiculaire a l'axe X-X du cylindre 4 et de préférence sécant avec celuici (ou passant à son voisinage immédiat) ; le canal de transfert 18 débouche tangentiellement à la paroi du cylindre 4, au voisinage de la génératrice Z de ce cylindre la plus éloignée de la soupage d'échappement 11 ; et les parois latérales du canal de transfert 18 sont sensiblement parallèles entre elles et inclinées d'un angle B par rapport à l'axe X-X du cylindre 4 dans un plan tangent audit cylindre 4 passant de préférence par la génératrice Z la plus éloignée de la soupape d'échappement 11 c) comme représenté aux figures 22 à 24, l'évidement 19 est de révolution, d'axe Y-Y situé dans un plan perpendiculaire à l'axe X-X du cylindre 4 et de préférence sécant avec celui-ci (ou passant à son voisinage immédiat) ;; le canal de transfert 18 débouche tangentiellement à la paroi du cylindre 4 , l'axe V-V parallèle a l'axe X-X du cylindre 4 et passant par le centre du débouché du canal de transfert 18 n'est pas sécant avec l'axe de révolution Y-Y de l'évidement 19.
Dans ce qui précède, il a été supposé que le procédé conforme à l'invention était mis en oeuvre dans un moteur à deux temps, mais il peut également s'utiliser dans un moteur à quatre temps, moteur dont les moyens distributeurs d'échappement comprennent en général au moins une soupape d'échappement 11 et les moyens distributeurs d'admission au moins une soupape d'admission 16.