INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'application d'un signal de remise à zéro sur l'entrée RAZ du capteur provoque l'excitation de la bobine du relais 26 et k fermeture de l'interrupteur 25 à un instant tel8. Le signal A7 passe à 0, remettant à zéro les circuits monostables 21 et 24 et les bascules 22 et 23. Q3, Q4, Q5 et Q6 passent à O et leurs compléments à 1. La diode rouge s'éteint et la diode verte s'allume.
A un instant t20 le signal RAZ repasse à zéro, provoquant l'ouverture de l'interrupteur 25.
Tes Figures fi a 9 représentent, schématiquement la formation des gradins réfléchissants 7, 7, Une surface incurvée K représentée sur les Figures 1 à 4 constitue la surface fondamentale de la surface réfléchissante Za. Sur les Figures 6 à 8, une courbe de référence R désignée par une ligne à double traites mixtes représente la surface fondamentale K et une courbe 9 désignée par la ligne en trait. plein représente la surface extérieure du réflecteur .3. Les courbes 8 et 9 ont des formes analogues.
Tes courbes S et 9 résultent de l'intersection du réflectetir 3 par tin plan comportant 1 'axe optique x-x et sont établies d'ahord suivant des configurations conformes a celles de la carrosserie du véhicule.
Les points P sur la courbe de référence 8 sont des points de réflexion. les Figures 2 à 4 représentent le mode suivant. lequel une pluralité de points P sont spécifiés sur la courbe de référence 8. Les Figures 6 à 9 représentent un trajet optique relatif à l'un des point.s particuliers des points de réflexion P, P, Sur les Figures 6 à 9, tin vecteur V~TN est le vecteur directionnel d'un rayon incident et tin vect.eur VREF est un vecteur directionnel d'lln rayon réfléchi. Une très petite surface réfléchissante R au point P sur la surface fondamentale K est représentée par un segment linéaire 10. nn vecteurr N~R est tin vecteur normal de la très petite surface réfléchissante R au point de réflexion P. La référence T désigne lin plan tangentiel au point P de la surface de référence 8 et la référence numérique 11 désigne un segment linéaire représentant le plan tangentiel T. Un vecteur N~T est tin vecteur normal au plan tangentiel T au point. P.
La première étape du procédé de conception d'une surface réfléchissante en gradins et de la matrice destinée a sa production est représentée sur 1A Figure 1. Sur cette Figure, la surface fondamentale R de la surface réfléchissante 3a est générée par tin système de CAO de manière a ce que sa configuration soit conforme à celle de la carrosserie dti véhicule, et. la courbe de référence 8 est tracée sir la surface fondamentale K. En général, la surface fondamentale R est une surface libre qui ne peut être représentée par aucune fonction analytique.
Ensuite, comme représenté sur la Figure 2, une pluralité de points P, P, ... sont établis sur la courbe de référence 8 et servent. de points de départ. devant être utilisés pour obtenir une courbe fermée qui sera décrite ultérieurement. Le point. de départ de la courbe de référence R est l'intersection entre la courbe fondamentale K et l'axe optique x-x.
La Figure 6 représente le trajet optique de la réflexion en tin point P, P, ... Comme représenté par un chemin optique L, s'il est nécessaire qu'un rayon réfléchi provenant. du point. P soit. parallèle à l'axe optique x-x, la pente de la très petite surface réfléchissante R est dtrmin uniquement en fonction de 1R loi de réflexion.
En d'autres termes, comme représenté sur la Figure 7, la très petite surface de réflexion R est déterminée de elle sorte qu'un angle incident #i et un angle réfléchi #o mesurés l'un et l'titre à partir du vect.eur N~R normal à la surface réfléchissante R, soient identiques.
Puis, comme représenté siir la Figure 8, on calcule le vecteur normal N~T au plan tangentiel T au point de réflexion P sir la surface fondamentale K, puis on calcule le produit vectoriel W du vecteur normal N~T et du vecteur normal N~R de la très petite surface réfléchissante R.
En d'autres termes, un très petit élément de surface au point. P sieur la surface fondamentale K est confondu avec le plan tangentiel T au point P, et en utilisant le vecteur W, la forme de la surface fondamentale K est rendue refléchissante dii fait de la direction imposée lors de la formation de la très petite surface réfléchissante R.
Ta Figure 3 représente une courbe fermée 12 ayant la forme d'une courbe lisse obtenue en utilisant poiir ses vecteurs tangentiels les vecteurs W déterminés de façon séquentielle aux points de réflexion respectifs autour de l'axe optique x-x en commençant par un certain point P.
Les courbes fermées 12, 12, ... générées pour les points de départ respectifs P ont comme axe de symétrie l'axe optique x-x, et servent de courbes de référence pour 1 'usinage d'une matrice destinée aux gradins réfléchissants. En général, les courbes fermées ne sont pas crctilaire, vues le long de l'axe optique x-x.
La Figure 9 est une vue perspective représentant les positions spatiales respectives de la surface fondamentale K, des très petites surfaces réfléchissantes R, du plan tangentiel T et des divers vecteurs. la procédure décrite ci-dessus est résumée par différentes étapes comme suit.
F.tape (1) La surface fondamentale K de la surface réfléchissante 3a est générée comme représenté sur la Figure 1.
Etape (2) La courbe de référence 8 est spécifiée sur la surface fondamentale K comme représenté sur la Figure 1.
Etape (3) Les points de départ P, P, ... sont. fixés sur la courbe de référence 8 comme représenté sur la Figure 2.
Ftape (4) les courbes fermées 12, 12, ... sont générées pour les points de départ. respectifs P, P, ... comme représenté sur la Figure 3.
A ce titre, on signale que, de façon avantageuse, on peut stabiliser le pH à l'aide d'acide borique et/ou de glycocolle. L'acide borique et le glycocolle présentent en outre l'avantage de renforcer l'action anti-base.
L'invention a également pour objet un procédé de fabrication de la solution physiologique conforme à 1' inven- tion, ce procédé étant caractérisé par le fait que l'on oxyde de l'aluminium métal dans une solution alcaline forte, préférentiellement dans une solution de soude, et que l'on complexe l'ion aluminium en solution basique ainsi obtenu par de l'EDTA acide et que l'on amène ensuite la solution obtenue à la concentration désirée avec éventuellement addition des additifs, tampons et solvants voulus.
L'aluminium, bien qu'étant un métal très réducteur (Eo = - 1,66 v) se recouvre en solution aqueuse d'une pellicule protectrice d'oxyde entre pH 5 et 11. Lorsque l'on soumet l'aluminium à l'action de solutions alcalines, la couche d'oxyde se dissout et il se forme des aluminates de formule Na [Al(OH)4].
L'aluminium mis à nu réagit également en formant des aluminates.
L'équation globale décrivant le processus de dissolution de l'aluminium dans une solution aqueuse d'alcali est donc la suivante
La réaction de complexation de l'EDTA acide est ensuite réalisée sur la solution alcaline d'aluminates ainsi obtenue. Cette réaction de complexation est relativement délicate à réaliser car l'aluminium se complexe habituellement avec l'EDTA tétrasodique. Ici, en l'occurrence, il faut réaliser dans la même opération la dissolution de 1'EDTA acide et la complexation avec l'ion aluminium.
Afin que cette complexation puisse se réaliser au mieux, l'EDTA acide est préférentiellement ajouté rapidement et en une seule fois dans la solution d'aluminates, à température élevée, de préférence proche de la température d'ébullition, et sous agitation.
Si l'EDTA est ajouté peu à peu, l'ion aluminium se trouve en excès au cours de la réaction et il y a formation d'hydroxyde. De même, si on procède à température peu élevée, l'EDTA ne se dissout pas correctement et il se forme alors un dépôt au fond du réacteur. Dans les deux cas, les rendements de formation des complexes recherchés sont donc moins bons.
L'équation de formation du complexe préféré s'écrit globalement comme suit (Y représentant toujours le ligand EDTA)
De préférence, la température de réaction au moment de l'addition de 1'EDTA acide est supérieure à 70 C et de préférence supérieure à 85"C environ.
Le produit réactionnel obtenu en fin de réaction comprend les complexes AlY, AlYH et AlYOH, et essentiellement le complexe AlYOH préférentiellement recherché.
Ce produit réactionnel peut être vendu tel quel, éventuellement après évaporation ou mise sous forme de poudre, par exemple par atomisation, et forme alors un concentré aqueux ou un concentré en poudre, utilisable pour la préparation des solutions physiologiques finales.
Celles-ci sont préparées par dilution desdits concentrés avec de l'eau à usage physiologique jusqu'à la concentration en complexes actifs désirée, avec éventuellement addition d'autres ampholytes, agents tampons ou correcteurs de pH, conservateurs, colorants, co-solvants ou autres additifs. Cette solution est ensuite stérilisée.
L'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples non limitatifs qui suivent, qui sont donnés à titre purement illustratif.
EXEMPLE 1 :Préparation d'un concentré de complexes conforme à l'invention Dans un ballon réactionnel muni d'un extracteur de gaz, on introduit la quantité d'eau nécessaire puis on fait dissoudre la quantité de soude en pastilles voulue avant d'ajouter l'aluminium. Quand l'aluminium est dissous, on chauffe la cuve à une température de 90"C et on ajoute l'EDTA acide en une fois en agitant fortement jusqu'à dissolution du produit.
Les quantités utilisées ramenées en gramme par litre sont les suivantes - soude : 28 g/l, - aluminium : 8,5 g/l, - EDTA acide : 94 g/l.
la teneur en eau.
Les fluides du groupe II comprennent des matières de synthèse, telles que des fluides de phosphate-ester, des fluides à base de phosphate- ester et des fluides à base d'hydrocarbure halogéné. Il s'agit de composés homogènes et stables dont les caractéristiques ne varient pas de façon notable pendant la durée de fonctionnement. Comme les garnitures, joints et organes d'étanchéité normaux des pompes peuvent être attaqués par ces fluides, ils doivent
être remplacés par des matières qui ne sont pas affectées.
Des émulsions d'eau et d'huile sont incluses dans le groupe III. Elles présentent un risque d'incendie considérablement réduit par rapport à toutes les huiles minérales, mais, étant donné les proportions utilisées, l'émulsion doit être soigneusement maintenue. La séparation de l'huile de l'émulsion peut être provoquée par une contamination de l'ensemble par des agents chimiques solvants ou de nettoyage, par des températures supérieures à 65 C et inférieures à 10 C, par une pression élevée (100 à 140 bar) et par un arrêt de fonctionnement prolongé de l'appareillage ou par le stockage en fûts. Il est donc très important de suivre strictement les instructions des fabricants concernant l'utilisation et l'entretien de l'émulsion. Les fluides du groupe IV sont des fluides à base d'une quantité élevée d'eau, contenant au moins 70 % d'eau. Ils présentent une excellente résistance à l'incendie. Ils ont été préparés en général par addition d'huiles de synthèse ou solubles à l'eau. Etant donné leur teneur élevée en eau, il est très important que les instructions du fabricant soient respectées strictement pour que la défaillance ou l'usure
prématurées des éléments soient évitées.
Dans le mode de réalisation préféré de l'invention, des fluides du type eau-glycol du groupe I ont été sélectionnés étant donné leur combinaison générale de propriétés. Ils ne sont pas compatibles avec le plomb, l'étain, le zinc, le cadmium ou le magnésium et provoquent une corrosion et une dégradation au contact de ces matières. Cependant, les matières dont sont formés les appareils de commande de porte (aluminium, cuivre, laiton, fonte, acier) ne sont pas corrodées par le contact avec les mélanges de glycol et d'eau. En outre, les matières classiques des joints d'étanchéité, telles que les caoutchoucs, le "Buna N", le "Buna S" et le néoprène, les silicones et les polytétrafluoréthylènes se comportent bien en présence des
fluides de glycol et d'eau car ils n'absorbent pas l'eau.
Ainsi, la plupart des matières d'étanchéité résistant à l'eau conviennent aux applications des fluides de la famille eau-glycol. On doit utiliser, pour la lubrification, uniquement des graisses ayant une bonne tolérance vis-à-vis de l'eau, par exemple des graisses complexes de lithium, de calcium et d'aluminium. Les fluides du type eau- glycol présentent une sécurité de manutention car ils ne contiennent pas de nitrozamines, de nitrates ni d'autres matières ayant des propriétés carcinogènes trouvées ou supposées. La composition contient 41 % d'eau et le reste d'un diéthylène-polyglycol, avec un inhibiteur de corrosion
formé d'une amine basique.
Il faut noter que, dans la plupart des applications normales des portes coupe-feu, les fluides de type eau-glycol du groupe I conviennent à tous égards; cependant, il existe aussi des applications dans lesquelles les fluides des groupes II, III ou IV sont préférables à cause de conditions particulières relatives aux matières ou au service. Dans tous les cas, la sélection du fluide peut être réalisée par prise en considération au moins des facteurs indiqués précédemment en référence au mode de
réalisation préféré.
Comme indiqué précédemment, dans les conditions convenables, n'importe quel fluide résistant au feu s'enflamme et brûle. Ainsi, il est manifeste que, bien que le mode de réalisation préféré soit utilisé afin qu'il s'oppose au transfert de l'incendie à travers une porte coupe- feu, il n'élimine pas totalement une telle possibilité. D'autres propriétés sont associées et, en coopération avec le fluide résistant à l'incendie et/ou avec d'autres propriétés, améliorent notablement la résistance
d'un ensemble à porte coupe-feu au transfert des flammes.
On se réfère à la figure 1 qui représente une caractéristique importante. Une porte 10 est articulée dans un bâti 40 de porte afin qu'elle pivote sur des charnières qui ne sont pas représentées. Un appareil 20 de commande de porte est monté à la face de la porte 10 et est caché et protégé par un couvercle 21. Un pignon 22 de commande de porte traverse le couvercle 21 et coopère avec une première extrémité d'un bras 30 de commande de porte dont l'autre extrémité est fixée de manière articulée à un pivot 42 du bâti de porte. Un appareil 20 de commande de porte est fixé à la porte 10 par un ou plusieurs organes 15 de fixation formés d'une matière qui a une résistance mécanique suffisante pour supporter l'appareil 20 de commande de porte, mais qui peut aussi fondre à une température inférieure à la température d'inflammation spontanée ou au point d'éclair du fluide hydraulique utilisé dans l'appareil de commande de porte. Comme il est monté du côté de la porte qui n'est pas tourné vers l'incendie, l'appareil 20 de commande de porte n'est chauffé que par conduction de la chaleur à travers la porte 10; en conséquence, l'organe ou les organes fusibles 15 de fixation sont chauffés avant l'appareil 20 de commande de porte qui est lui-même chauffé avant le fluide hydraulique contenu dans l'appareil. Du fait de cette séquence de chauffage, les organes fusibles 15 de fixation atteignent certainement leur température de fusion et libèrent l'appareil 20 de commande de porte de sa fixation à la porte 10 avant que le fluide hydraulique ne puisse suffisamment s'échauffer pour commencer à fuir, sous l'action de la pression induite par la dilatation thermique, et certainement avant que le fluide n'atteigne sa
température d'inflammation spontanée.
Lorsque les organes 15 de fixation ont été libérés par fusion, l'appareil 20 de commande de porte s'affaisse sur le bras 30 sous son propre poids et s'écarte donc par pivotement du contact avec la porte 10. Le contact avec la porte 10, nécessaire à la conduction de la chaleur est donc interrompu et un chauffage supplémentaire de l'appareil 20 de commande de porte et de son fluide hydraulique est alors
est remplacé par la soupape 225 de décharge de pression.
La figure 4 représente une autre caractéristique de l'invention destinée à être utilisée seule ou en coopération
avec une ou plusieurs des caractéristiques précédentes.
Comme dans le cas de la figure 1, une porte 10 est montée dans un bâti 40 de porte et est commandée par un appareil 20 de fermeture de porte par l'intermédiaire d'un bras 30 de commande de porte qui assure le raccordement entre la broche de sortie de l'appareil 20 de fermeture et le pivot 42 du bâti de porte. Dans ce cas, un isolateur 100 est disposé entre la porte 10 et l'appareil 20 de fermeture afin que sa vitesse de chauffage soit réduite. Suivant la valeur d'isolation de l'isolateur 100, il est possible que rien d'autre ne soit nécessaire pour empêcher le transfert de
l'incendie par la porte coupe-feu.
L'utilisation d'un fluide d'amortissement résistant à l'incendie seul permet d'éviter ou de retarder le transfert de l'incendie du côté d'une porte coupe-feu qui n'est pas exposé à l'incendie. Cependant, la plupart, sinon la totalité, des fluides résistant au feu peuvent devenir inflammables dans des conditions qui provoquent l'évaporation ou la détérioration d'une autre manière des ingrédients non inflammables. En conséquence, les caractéristiques supplémentaires décrites dans le présent mémoire sont avantageuses en ce qu'elles améliorent chacune la résistance à l'incendie de l'ensemble à porte coupe-feu qui comprend un appareil de fermeture de porte ayant ces propriétés. Lorsqu'elles sont utilisées en combinaison, ces caractéristiques permettent la réalisation d'un appareil de commande de porte de type "ininflammable" plutôt que
résistant à l'incendie dans un ensemble à porte coupe-feu.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux appareils de fermeture de porte qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention.
MECANISME D' OUVERTURE AUTOMATIQUE POUR COUTEAU A LAME ARTICULEE La présente invention concerne un dispositif permettant l'ouverture automatique et la fermeture manuelle d'un couteau à lame articulée en utilisant deux commandes distinctes.
Ces deux fonctions sont traditionnellement obtenues à partir d'un unique bouton-poussoir, qu'il est parfois difficile d'intégrer dans un couteau en regard de son esthétique ou de ses caractéristiques mécaniques. Souvent, un seul poussoir permet l'ouverture et exclut la possibilité d'associer un tire-bouchon.
Le dispositif selon l'invention, permet de remédier à ces inconvénients. Il comporte, en effet, selon une première caractéristique, deux leviers distincts parfaitement intégrés dans la forme du couteau, entrainant en rotation deux rampes hélicoïdales. Ces rampes ont pour effet de soulever le ressort principal sur lequel elles sont articulées, de manière à déverrouiller la lame pour les deux fonctions "ouverture" et "fermeture". L'une de Qes rampes s'appuie sur l'armature du couteau pour la fonction fermeture, tandis que l'autre rampe s'appuie sur la lame pour la fonction ouverture, libérant ainsi l'énergie d'un ressort spécialement affecté à cet effet.
Les dessins annexés illustrent l'invention et ne se substituent pas à la description explicative par le texte.
Les figures 1 à 4 de la planche 1/4 représentent en coupe les différentes positions de la lame (1) ainsi que des ressorts (4) et (12).
La figure 5 représente une vue de dessus dont la coupe partielle montre une rampe hélicoïdale (9) et son ressort de rappel (11).
En référence aux dessins des planches 2/4, 3/4 et 4/4 Figure. 6, le système comporte une lame (1) articulée sur deux armatures (2) et (3) et maintenue verrouillée en position ouverte ou fermée par le ressort principal (4).
Deux leviers (6) et (7) sont articulés sur le support (5) solidaire du ressort principal (4) et entraînant en rotation deux rampes hélicoïdales (8) et (9). Deux ressorts de rappel (10) et (11) agissant sur les rampes (8) et (9) permettent le retour des leviers (6) et (7) à leurs positions initiales telles qu'illustrées dans la planche 2/4. Un ressort indépendant (12) assure l'ouverture automatique de la lame (représenté sur figures. 1 et 6).
- le dispositif comprend en outre des moyens pour calculer à partir desdits deux informations deux autres informations représentatives des durées d'entraînement des battants pour la fermeture.
- les organes de manoeuvre sont constitués par deux boutons-poussoirs de couleurs différentes.
- les instants relatifs de début de fermeture des deux battants sont déterminés à partir d'une durée de consigne séparant la fin de la fermeture du battant à fermer en premier du battant à fermer en second et de la différence entre lesdites deux informations représentatives des durées d'ouverture des deux battants.
- cette durée de consigne est calculée comme étant égale à une fraction prédéterminée de la durée d'ouverture mesurée du battant à fermer en premier.
D'autres aspects, buts et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée suivante de formes de réalisation préférées de celle-ci, donnée à titre d'exemple non limitatif et faite en référence au dessin annexé, sur lequel la figure 1 est un schéma-bloc d'un circuit électronique d'étalonnage et de commande d'un portail à deux battants et à gâche électrique selon l'invention, et la figure 2 est un synoptique du procédé d'étalonnage selon l'invention, mis en oeuvre à l'aide du circuit de la figure 1.
En référence à la figure 1, on a représenté un dispositif électronique d'étalonnage et de commande de portail qui est construit autour d'un micro-contrôleur 10 comportant une unité arithmétique et logique 12, une mémoire morte 14 contenant un programme d'exploitation, une mémoire vive 16 dont au moins une partie est sauvegardée par batterie (cette partie sauvegardée peut être constituée en variante par une mémoire de type EEPROM), un circuit d'entrée 18 et un circuit de sortie 20.
Un premier bouton-poussoir 22, d'une couleur déterminée (par exemple bleu) et correspondant comme on va le voir plus loin à un battant gauche de portail, est relié entre une source de tension continue (par exemple la tension de +5 volts d'alimentation du micro-contrôleur 10) et une première entrée du circuit d'entrée 18.
Un second bouton-poussoir 24 d'une couleur différente, par exemple rouge, et correspondant à un battant droit de portail, est relié entre la source de tension continue et une seconde entrée du circuit 18.
Enfin un circuit récepteur 30 destiné à recevoir des signaux d'un boîtier 32 de commande à distance de l'ouverture et de la fermeture du portail est relié entre la source de tension continue et une troisième entrée du circuit 18.
Le circuit de sortie 20 du micro-contrôleur comporte cinq sorties qui attaquent respectivement cinq relais R1 à R5 dont les fonctions sont les suivantes R1 : ouverture gâche électromagnétique R2 : ouverture battant gauche R3 : ouverture battant droit R4 : fermeture battant gauche R5 : fermeture battant droit En référence maintenant à la partie droite de la figure 2, le circuit électronique ci-dessus est destiné à commander un portail comportant deux battants BG et BD, respectivement gauche et droit, éventuellement de type à recouvrement, deux moteurs électriques (non représentés) respectivement associés aux deux battants pour leur ouverture/fermeture, une serrure S sur l'un des battants et une gâche électromagnétique G sur l'autre battant.
Le circuit électronique est programmé de manière à permettre une procédure d'étalonnage de la durée nécessaire à ltouverture/fermeture des battants, cette durée, pour une puissance de moteurs déterminée, pouvant largement varier notamment en fonction de l'inertie desdits battants.
Le portail est tout d'abord placé dans un état où les deux battants BG et BD sont fermés et la gâche est verrouillée.
Le programme du micro-contrôleur est alors réinitialisé, par exemple sous l'effet de l'enfoncement simultané des deux boutons-poussoirs, puis scrute régulièrement l'état des deux boutons-poussoirs 22 et 24, et il est déterminé à chaque instant si ceux-ci sont enfoncés ou relâchés.