INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Celle-ci a lieu sur un nombre déterminé A d'itérations visant à rechercher le coût le plus faible Cmin-init. Pour chaque itération L, une étape 7 calcule le coût CL, suivant la troisième phase de la première étape 1 puis, dans une étape 8, des perturbations sur les paramètres PL de traitement sont appliquées à la chaîne de traitement. Dans cette phase d'initialisation toutes les perturbations sont acceptées. Une étape 9 calcule l'effet des perturbations sur le coût CL et une étape 10 ajuste les paramètres PL du traitement en fonction du résultat de l'étape précédente 9. Un test 11 vérifie si le nombre déterminé d'itérations A est atteint. Si le résultat du test 11 est négatif, un compteur d'itérations, L, 12, est incrémenté et le processus continue. Si le résultat du test 11 est positif, le meilleur coût c'està-dire le coût minimal Cmin-init et les paramètres associés de traitement PL sont conservés dans une étape 13. Le coût Cmin-init et le jeu de paramètres correspondant PL deviennent les valeurs initiales pour la première itération à une température finie Tg qui est déterminée de la manière suivante: un deuxième test 14 compare le coût minimal Cmin-init avec le coefficient X2 pondérant les erreurs de non-détection. Si Cmin-init P1 d'accepter une augmentation du coût Cmin-init est fixée pour P1 (10) TO =-ln(p1).Cmin-init Sinon, une probabilité d'accepter un accroissement de coût de hl+h3 de manière à continuer la recherche de la zone de faible coût sans rester bloqué par une barrière, est fixée pour P2 < 0,5. Le coût maximal étant égal à 1, ACmax = 1- = X1 + h3.
Dans ce cas la température finie T0 est déterminée par la formule suivante dans une étape 16: (11) TO =-ln(P2) (X1+X3) La figure 4 illustre une deuxième phase de la deuxième étape 2 du procédé selon l'invention.
La température finie Tg venant d'être déterminée dans la première phase de la deuxième étape 2 du procédé, la température T décroît à chaque itération i, suivant une loi de décroissance déterminée, en fonction de la variation de la fonction de coût C. La température pourrait varier selon la loi géométrique suivante: (12) avec 0 Cependant, le coût ne varie pas uniformément lorsque la température décroît. Des phénomènes de transition de phases peuvent être observés lorsque le coût moyen varie fortement. Il est opportun de diminuer lentement la température lors de ces transitions de phases afin de réduire les risques de piégeage dans un minimum local. Par contre, lorsque le coût moyen varie peu, le système est dans une phase stable et il convient d'en profiter pour faire varier fortement la température.
La loi de décroissance de la température utilisée par le procédé selon l'invention tenant compte de ce comportement est donnée par la formule suivante: (13) Ti+l = Ti.exp[-d.Ti /a(Ti)] Où d est une constante déterminée et où cs(Ti) correspond à l'écart type sur le coût C à la température Ti Un compteur d'itérations i, est initialisé à zéro. Il est ensuite incrémenté à chaque itération i sur la température Ti. L'étape 17 calcule à chaque itération i une température Ti+i à partir de l'itération précédente Ti suivant la loi (13) de décroissance définie précédemment.
L'étape 18 consiste à perturber l'état Ep du système associé à un coût Cp pour obtenir un nouvel état Eq associé à un nouveau coût Cq . A chaque itération i, les paramètres P(Ti) sont tous modifiés aléatoirement, puis un à un, ce qui réduit artificiellement la dimension de l'espace d'états donc le nombre d'itérations i nécessaires. La nouvelle valeur d'un paramètre est choisie dans un voisinage de la valeur courante avec une loi uniforme et un écart maximal qui est ajusté en fonction de l'évolution du coût C(Ti). La perturbation des paramètres P(Ti) est donnée par la formule suivante: où et représentent respectivement la valeur moyenne du coût à la température de l'itération précédente et la valeur moyenne du coût à la température de l'itération courante.
Les procédés connus de remplacement de ligament peuvent être classés en les quatre groupes suivants I) Les plasties conventionnelles consistent à prélever dans l'environnement du genou des tissus destinés à être positionnés au niveau du ligament rompu ou de manière différente pour palier les effets nocifs de la rupture. C'est une chirurgie lourde suivie d'une rééducation importante.
2) Des renforts synthétiques peuvent être associés lors de ces opérations car on observe fréquemment des distensions secondaires des tissus transplantés, voire leur disparition par nécrose.
3) Le troisième groupe réunit les prothèses de constitutions très variées. Le plus souvent, si ces prothèses ont une résistance importante à la rupture, elles ont une élasticité insuffisante pour reproduire les propriétés viscoélastiques du ligament croisé naturel.
Il en résulte les inconvénients suivants - des ruptures pouvant être liées à la nature même des constituants ou à la fatigue excessive du produit - des distensions secondaires liées au déplacement des orifices d'ancrages.
Pour y remédier, certains auteurs utilisent des trajets plus longs, dits "Over the Top, pour obtenir une élasticité plus grande mais ne respectent alors plus l'implantation anatomique du transplant.
4) Les allogreffes consistent à implanter des produits de prélèvements humains, tendons ou fibres de fascia lata traités. Si ces techniques associées à l'arthroscopie permettent de limiter l'agressivité du geste chirurgical, le devenir des caractéristiques mécaniques de l'implant n'est pas actuellement maîtrise.
En effet, tous les tissus qu'ils appartiennent ou non au sujet opéré sont affectés d'une phase de restructuration qui les fragilise et l'on observe alors une dérive des caractéristiques mécaniques de l'allogreffe, ce qui aboutit à des distensions.
L'inconvénient majeur de l'utilisation des greffes ou allogreffes consiste ainsi en la méconnaissance de leur élasticité, particulièrement de leur limite élastique, et de leur charge de rupture. Ceci constitue une incertitude pour leur devenir, en addition des phénomènes de restructuration déjà évoqués.
La présente invention vise à fournir une prothèse ligamentaire obviant les inconvénients précites, et ainsi offrant des caractéristiques mécaniques, notamment une fonction force de traction/allongement élastique et une résistance à la rupture, qui sont numériquement très voisines de celles du ligament naturel à remplacer. En particulier, l'invention est dirigée vers une prothèse dont l'élasticité est quasiment celle du ligament naturel et est limitée au-delà d'un allongement prédéterminé contre toute atteinte de rupture.
A cette fin, une prothèse ligamentaire a une structure coaxiale et comprend un élément central et un élément tubulaire entourant l'élément central, l'élément central ayant une élasticité plus faible que celle de l'élément tubulaire et offrant une surlongueur dans une portion intermédiaire de la prothèse.
Plus précisément, l'élément central et l'élément tubulaire sont constitués de fibres synthétiques de natures et caractéristiques mécaniques différentes.
L'élément tubulaire, plus souple que l'élément central, est conçu pour reproduire les caractéristiques du ligament à remplacer, notamment au regard de l'allongement élastique, et joue le rôle d'un incitateur d'élasticité. L'élément central, plus résistant, constitue un moyen de freinage protégeant le fonctionnement de l'élément tubulaire contre toute atteinte de déformation au delà de sa limite d'élasticité, c'est-à-dire au delà de contraintes normalement admissibles par le ligament naturel remplace.
Comme on le verra par la suite, la constitution, le dimensionnement et l'agencement des éléments central et tubulaire sont sélectionnés afin de satisfaire au mieux l'équivalence avec un ligament naturel.
De part et d'autre de la portion intermédiaire, sont prévues des portions d'extrémité prothétiques présentant des caractéristiques propres à leur ancrage osseux qui sont différentes de celles à imposer à la portion intermédiaire. Selon l'invention, les portions d'extrémité comprennent des moyens de liaison entre les éléments central et tubulaire pour solliciter en tension uniquement l'élément central, sans sollicitation en traction de l'élément tubulaire dans lesdites portions d' extrémité.
De préférence, la densité de maille de tissu de l'élément tubulaire dans les portions d'extrémité prothétiques est plus élevée que celle dans la portion intermédiaire, et/ou l'élément tubulaire est lié d'une manière discontinue à l'élément central dans les portions d'extrémité prothétiques.
Un autre objectif de l'invention est de constituer une prothèse ligamentaire garantissant sensiblement les caractéristiques mécaniques en élasticité et résistance à la rupture du ligament naturel, mais également son incorporation dans le milieu cellulaire ambiant. Cette incorporation est facilitée par une ou plusieurs couches de prélèvement humain entourant l'élément tubulaire.
Dans une quatrième forme de réalisation, l'élément constitue un réflecteur pour feu de signalisation à étendue
angulaire d'émission importante.
L'invention propose également des projecteurs et des feux de signalisation équipés d'éléments tels que définis ci-dessus. D'autres caractéristiques, buts et avantages de la
présente invention ressortiront de la description suivante,
donnée à titre d'exemple et sans caractère limitatif en regard des dessins annexes sur lesquels: - les figures 1 à 6 représentent des vues schématiques en coupe verticale axiale de différents modes de réalisation d'un élément selon l'invention constituant en l'espèce une une glace en matière plastique de projecteur, - la figure 7 représente une vue en coupe longitudinale d'une glace en verre pour projecteur équipée d'un élément selon l'invention formant un masque, - la figure 8 représente une vue de face d'un bloc de feux de signalisation arrière d'un véhicule automobile équipé d'un élément selon l'invention constituant son voyant, et - la figure 9 est une vue en coupe horizontale d'un autre élément selon l'invention, constituant un
récupérateur de flux pour feu de signalisation.
On notera préliminairement que, d'une figure à l'autre, des éléments ou parties identiques ou similaires seront désignés dans la mesure du possible par les mêmes signes de référence, et ne seront pas à chaque fois décrits. En se référant à la figure 1, une glace 1 pour projecteur de véhicule automobile est réalisée en matière plastique transparente et comprend une partie généralement plane 2 pour le passage de la lumière et un pied de glace périphérique rentrant 3 destiné au montage de la glace sur le bord de l'ouverture frontale d'un boîtier (non représenté). La partie 2 de la glace est destinée à se placer à une certaine distance, de l'ordre de un à quelques centimètres, en avant du bord antérieur d'un réflecteur (non représenté), pour autoriser un réglage de l'inclinaison de ce dernier et donc de l'orientation du
faisceau engendré.
D'autre part, la glace 1 comporte en l'espèce, d'un seul tenant, un prolongement 4 vers le haut, destiné à assurer une transition généralement lisse avec la partie de la carrosserie du véhicule (généralement le capot avant)
située au-dessus du projecteur.
Le prolongement 4 et la partie adjacente du pied de glace 3 définissent un espace pratiquement inaccessible qui, comme on l'a indiqué plus haut, s'encrasse au fil du temps. Selon un premier aspect de l'invention, le prolongement 4 est réalisé en matière plastique transparente, identique à celle du reste de la glace, mais chargée en particules réfléchissant la lumière. En choisissant une densité de particules appropriée, on obtient le résultat selon lequel le prolongement 4 présente, lorsque le projecteur est éteint, un aspect très voisin de celui du reste de la glace, c'est-à-dire brillant et de teinte neutre, grâce la réflexion de la lumière sur les particules selon des directions aléatoires. En même
temps, l'encrassement de la cavité précitée est masqué vis-
à-vis de l'extérieur car les particules réfléchissantes ont
opacifié le prolongement 4.
La glace équipée de son prolongement peut être réalisée soit par une étape unique de moulage avec deux matières, l'une pour la partie optique 2 et le pied 3 et l'autre, de préférence identique mais chargée avec les particules, pour le prolongement 4, soit par un moulage en
deux étapes successives avec les deux matières.
MACHINE ET PROCEDE DE FABRICATION D'UNE FEUILLE DE CARTON ONDULE SIMPLE FACE PAR ENCOLLAGE SOUS TRACTION La présente invention concerne la fabrication du carton ondulé et plus particulièrement une machine de fabrication d'une feuille de carton ondulée simple face par encollage d'une feuille cannelée de carton sur une feuille plane de carton dite feuille de couverture, du type comprenant trois cylindres chauffants sensiblement tangents deux à deux, d'axes parallèles, à savoir un premier cylindre cannelé, de préformation de la feuille cannelée, un deuxième cylindre, cannelé, central, associé à des moyens d'application de la feuille cannelée contre la paroi externe dudit deuxième cylindre en amont du premier contact entre feuille plane et feuille cannelée, et un troisième cylindre, lisse, d'amenée de la feuille plane en contact avec les cannelures de la feuille cannelée à la périphérie du deuxième cylindre, ainsi que des moyens d'encollage des cannelures avant contact entre feuille plane et feuille cannelée.
Elle concerne également un procédé de fabrication de feuilles de carton ondulé simple face utilisant notamment une machine du type ci-dessus.
Elle trouve une application particulièrement importante bien que non exclusive dans le domaine de la fabrication de feuille simple face à haute vitesse, par exemple avec du carton obtenu à partir de papier recyclé à faible grammage (inférieur à de l'ordre de 150 g/m2).
On connaît déjà des machines du type ci-dessus défini.
On a ainsi représenté sur la figure 1 une machine 1 de l'art antérieur dans une chaîne de fabrication 2 de carton ondulé simple face.
La chaîne comprend des moyens d'alimentation 3 et 4 respectivement en feuille plane, de couverture, et en feuille plane destinée à former la feuille cannelée.
Ces moyens d'alimentation comprennent, de façon connue en elle-même, des dérouleurs de bobines 5 qui permettent un bon contrôle du déroulement et du freinage nécessaires à la fabrication du carton.
Ils comprennent également un préchauffeur 6, pour la feuille de couverture, en général constitué d'un cylindre en acier chauffé à la vapeur et muni de petits rouleaux dits "embarreurs" qui servent à faire varier la surface de contact papier/cylindre, et un préconditionneur 7 pour la feuille cannelée, qui comporte quant-à-lui, et en outre, une rampe d'humidification de la feuille qui favorise la formation des cannelures.
La chaîne 2 comprend par ailleurs des moyens d'évacuation 8 du carton simple face obtenu, constitués par un système de courroies en partie haute de la chaîne.
La figure 2 montre plus précisément, en vue en coupe, la machine 1 simple face de la chaîne de la figure 1.
Elle comprend, du côté de l'alimentation en feuille cannelée, un cylindre préchauffeur supplémentaire 9 et un cylindre humidificateur 10, et du côté de l'alimentation en feuille de couverture, deux cylindres préchauffeurs tournants 11.
La machine 1 comprend par ailleurs un premier cylindre 12, cannelé, supérieur, en acier inoxydable.
Il est creux et agencé pour être chauffé à la vapeur de façon connue en elle-même.
La machine 1 comprend également un deuxième cylindre 13, cannelé, central, en acier inoxydable, d'axe parallèle à celui du premier cylindre sensiblement tangent à ce dernier, et par exemple de même diamètre.
Le deuxième cylindre est par exemple du type connu sous la dénomination "Air Drive", fabriqué par la société française MARTIN.
Le brevet US 4,021,454 décrit, dans son exemple la préparation d'un catalyseur à base de silice contenant du titane. Ce catalyseur est préparé en mélangeant dans du n-heptane une silice pyrogénique commerciale, ayant une surface spécifique de 390 m2/g, avec du tétrachlorure de titane, à une température de 970C. L'eau formée est éliminée en recueillant l'azéotrope eau-heptane. L'acide chlorhydrique (HCl) formé est entraîné par un courant d'azote. Le mélange réactionnel est ensuite additionné d'eau pour initier le dégagement de HCl supplémentaire lors d'un chauffage à 970C pendant 16 heures. Le mélange est ensuite évaporé et le résidu est séché sous pression réduite à 1200C. Le catalyseur obtenu à base de silice, contient 4% en poids de titane. Ce catalyseur est utilisé dans l'époxydation du chlorure d'allyle ou de l'alcool allylique par l'hydroperoxyde de t-Butyle.
Le document "Characterisation and catalytic properties of titanium incorporated into zeolites and silicas from titanium trifluoride, P.J. Kooyman, J.C. Jansen and H. Van Bekkum, 9th International Zeolite Conference,Montreal July 1992", décrit la préparation de catalyseurs par imprégnation de silices amorphes par du trifluorure de titane en milieux aqueux. Une solution A est préparée en dissolvant du trifluorure de titane dans de l'eau contenant de l'acide fluorhydrique, puis la silice amorphe est chauffée en autoclave à 1800C pendant 90 minutes avec une portion de solution A diluée par de l'eau.
Après refroidissement le solide est recueilli, lavé à l'eau et enfin séché à 1200C pour donner le catalyseur.
Celui ci est utilisé dans l'hydroxylation du phénol par le peroxyde d'hydrogène.
Le brevet US 4,410,501 décrit la préparation d'un catalyseur solide à base de silice comportant du titane, connu sous le nom de titanosilicalite ou TS-1 et possédant une structure cristallisée de zéolite.
Le document "La Chimica & Industria 72,1990, pp.
598-603, Paolo ROFFIA et Coll. "A new process for cyclohexanonoxime" rapporte la structure du catalyseur TS-1 préparé selon US 4,410,501 et calciné à 5000C. D'après ces auteurs la TS-1 diffère de la silicalite, par le remplacement de quelques atomes de silicium par des atomes de titane (fig. 2): "L'insertion d'atomes de titane dans le réseau cristallin de la zéolite conduit à une structure dans laquelle - les atomes de titane sont isolés les uns des autres, - la plupart d'entre eux peuvent être considérés comme des atomes de surface, - ils prennent une coordination tétraédrique, - ils sont capables de coordonner deux ligands pour prendre la configuration d'une coordination octaédrique, typique des composés de titane".
Ces auteurs ont préparés également des échantillons de titane supporté par de la silice en imprégnant une silice commerciale, amorphe et microspheroïdale (420 m2/g) avec du di-isopropyl-bistriethyl-éthanolamine-titanate en solution, puis calcination à 200"C. Dans des exemples comparatifs indiqués en tableau 4, ces auteurs montrent que le catalyseur TS-1 donne de bien meilleurs résultats en terme de conversion et de sélectivité que les catalyseurs amorphes, dans la réaction d'ammoximation de la cyclohéxanone par NH3/H202 dans un mélange eau/t-butanol, Ces auteurs expliquent cette moins bonne activité par le fait que la technique de support ou d'ancrage du titane tétravalent à une silice amorphe ne peut probablement pas fixer fermement dans une structure tétraédrique des atomes isolés de titane à la surface même de la silice, mais au contraire produit ou conduit rapidement à la formation d'amas de dioxyde de titane, à la surface, dans une coordination octaédrique même à de faibles concentrations en titane. Cette agrégation d'atomes de titane ne serait pas aussi active que les atomes de titane isolés dans la structure cristalline de la TS-1.
A. Zecchina et coll. ont publié dans "Zeolite Chemistry and Catalysis", P.A. Jacobs et al., 1991, pp. 25125; Elsevier Science Publishers B.V., Amsterdam, une étude intitulée : "Framework and extraframework Ti in titaniumsilicalite : investigation by means of physical methods".
Ces auteurs décrivent une méthode d'analyse, par une spectroscopie de réflexion W-Visible, permettant de distinguer le titane dans le réseau, du titane hors réseau cristallin.
Selon eux, les atomes de titane (IV) isolés dans le réseau dans une coordination tétraédrique correspondent à une bande de 48000 cm'l (208 nm) ; les atomes du titane (IV) isolés dans un environnement octaédrique correspondent à une bande à 42000 cm1 (238 nm) ; les atomes de Ti (IV) nonisolés, dans une coordination octaédrique et formant des amas d'oxydes, absorbent à une fréquence plus basse. Par exemple, avec l'Anatase (TiF) on observe une absorption à 30500 cm1 (328 nm).
D'après ces auteurs, il serait possible de détecter la présence d' environ 0,03% en poids d'Anatase dans des mélanges de silicalite (sans Ti) et d'anatase.
La demanderesse a vérifié, en utilisant cette technique de spectrographie U.V., que les catalyseurs à base de silice amorphe imprégnée par des sels de titane qui ont été décrits jusqu'à maintenant contenaient une forte proportion en poids d'amas de Tio2.
Ainsi l'exemple 1 de US 4,021,454 décrivant l'imprégnation d'une silice amorphe par TiCl4, conduit à une silice amorphe contenant des amas de Tio2.
L'exemple 3 de US 4,968,842 décrivant l'imprégnation d'une silice amorphe par TiCl4 dans une solution de HCl conduit également à une silice amorphe contenant une forte proportion d'amas de Tio2.
Les silices amorphes de P.J. Kooyman (voir cidessus) imprégnées par TiF3 donnent également des silices amorphes contenant essentiellement des amas de Tio2.
Le service de télévision par câble fournit un divertissement et des informations par diffusion d'un ensemble de signaux T.V. de 6 MHz à partir d'un site central, appelé une tête, vers plusieurs souscripteur d'une communauté ou zone au moyen d'un support de transmission de grandes performances utilisant un câble à fibre optique et/ou coaxial. La Figure 4 illustre une configuration commune d'installation par câble. La terminaison de tête 401 est couplée à l'ensemble des souscripteurs au moyen d'un câble coaxial ou d'un câble à fibre optique.
D'ordinaire, la colonne vertébrale du système de distribution est réalisée à l'aide d'une fibre 403 conduisant de la terminaison de tête 401 à un convertisseur de noeud de fibre 406 assurant une conversion vers le haut aux fréquences radio utilisées en général dans des câbles de distribution 409, 411 et 413. Il est prévu qu'un réseau de distribution par câble de taille modeste utilise plusieurs câbles à fibre optique s'étendant de la tête vers différents convertisseurs de noeud de fibre pour servir différents segments de la zone de service par câble. Il est usuel pour un service de télévision par câble d'utiliser une topologie basée sur un tronc et une dérivation pour le câble de distribution 409, 411, 413 où plusieurs utilisateurs sont raccordés à la même ligne physique et ont accès au même signal et des amplificateurs de ligne 419 sont placés le long du câble pour compenser les pertes dans le câble. Des sauts vers des souscripteurs individuels le long du câble de distribution 409, 411, 413 sont effectués par des prises 417. Un service de télévision par câble est, tout d'abord, conçu pour être un point vers un système de diffusion à plusieurs points avec des capacités "amont" limitées. Un système usuel utilise une bande de 50 à 750 MHZ pour la diffusion par télévision et de 5 à 30 MHz pour une communication amont. Dans plusieurs systèmes d'utilisation courant, le circuit amont est utilisé pour des ordres de service à prime ou reste inactif.
Un système de Service d'Échange par Câble dans le mode de mise en oeuvre préféré de la présente invention est illustré sur la Figure 5. Un site central 501 est couplé, de façon usuelle, à plusieurs équipements domestiques de souscripteur (dont un est référencé comme l'équipement domestique 503) au moyen de fiches (par exemple, 505) à partir d'un câble coaxial 507. Le câble coaxial 507 part du 509 qui est couplé par le câble à fibre optique 511 au site central 501. Il peut y avoir plusieurs groupes d'équipements domestiques de souscripteur comme celui illustré sur la Figure 5, servis par le même site central.