INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le composé oxydé principalement visé est le Na20. Le phénomène de ressuage des ions Na+ consiste en la migration de ces ions en surface de la glace de phare. Les ions Na+ cherchent la surface du verre car il y a un phénomène d'hydrolyse où les ions se recombinent avec l'eau. La migration des ions Na est rendue possible du fait de leur petite taille, mais d'autres ions connaissent le même phénomène, en l'occurence les ions K+ qui sont présents dans le K2O, composé oxydé également utilisé en tant qu'agent fondant dans les formules de verre classiques. Dans les contrées où règne une humidité relatiavement importante comme dans les pays nordiques, ce phénomène de ressuage est donc favorisé. La réaction apparente de ce phénomène est la formation d'un voile laiteux sur la surface de la glace qui l'opacifie quelque peu. La glace perd alors de sa transparence qui est une qualité essentielle pour une glace de phare. Pour empêcher cet effet désavantageux, il est connu d'utiliser de l'oxyde d'alumine. Cependant, dans notre cas, il existe un effet de synergie dans le résultat que procure l'emploi de ce composé en combinaison avec l'oxyde de cérium. L'A1203 préserve dans le temps la transparence de la glace en empêchant la migration des ions. Dans une glace classique, un léger voile laiteux pourrait être toléré sans trop grand préjudice pour les qualités optiques de la glace du fait de son éclairage avec des ampoules classiques. Dans notre cas, on utilise des ampoules à lumière noire, ce qui aurait pour effet immédiat de révéler le voile laiteux, et même de le faire ressortir visuellement. Le résultat serait désavantageux car la glace constituerait un écran diminuant la transmission optique dans le visible et diminuant la transmission des UVA et par le même diminuant fortement la révélation des couleurs claires du paysage. L'A1203 empêche donc la fonction du voile laiteux. L'oxyde de cérium permet de filtrer les rayons UV en éliminant ses composantes nocives et l'Al203 permet d'assurer la pérennité des qualités filtrantes procurées à la glace par l'oxyde de cérium. C'est là que réside l'effet de synergie entre les deux composés.
L'invention sera maintenant illustrée au moyen d'un exemple de composition de verre donné à titre non limitatif pour la fabrication d'une glace de phare selon la présente invention Les quantités de chaque composant sont exprimées en pourcentage par unité de poids total.
il existe deux sortes de verre tous deux à base d'oxyde de silicium sous forme de sable de silicate. I1 s'agit du verre sodocalcique et du verre borosilicate. Le verre borosilicate présente l'avantage d'avoir un faible coefficient de dilatation thermique, 2 à 3 fois inférieur à celui du verre sodocalcique. Cependant, il est beaucoup plus cher à la réalisation. C'est pourquoi la grande majorité des glaces de phare en verre sont constituées de verre sodocalcique.
La formule de verre que nous allons décrire est du type sodocalcique et comprend: 71,65% deSiOL 0,11% de Ce02 2,91% de A1203 13,19% deNa20 9,03% de CaO 2,4% deK2O 0,71% de BaO où - Si02 est le composant de base du verre sous forme de sable de silicate; - CeO2 est l'agent filtrant des rayons UV, capable, à cette teneur, de transmettre 20% du rayonnement pour une longueur d'onde de 340 nm et 90% du rayonnement pour une longueur d'onde de 360 nm. Entre ces deux poins, la transmission est pratiquement linéaire en longueur d'onde; - A1203 est l'agent anti-ressuant empêchant la migration des ions K+, et surtout Na+; - Na2O, CaO et K2O sont des fondants dont le but est d'abaisser la température de fusion du verre; - BaO est un affinant dont le but est d'empêcher la formation de bulles dans le verre, c'est-à-dire d'améliorer son dégazage.
A titre indicatif, la longueur d'onde des rayons UVA est comprise entre 315 et 400 nm et celle des rayons UVB entre 280 et 315 nm. Avec 0,11% d'oxyde de cérium, on élimine presque totalement les UVB et C, le zéro de transmission se situant aux environs des 310 nm. Pour 315 nm, la transmission lumineuse est d'environ 2,5%. Le verre ainsi dosé protège donc parfaitement des UVB et C, tout en laissant passer la majeure partie des UVA. D'autre part, pour les valeurs de longueur d'ondes supérieures à 400 nm, la transmission approche les 100%. La glace de phare utilisant un tel verre constitue donc une barrière pratiquement parfaite pour les UVB et C et un milieu presque parfaitement transparent pour les UVA et au-delà dans le domaine du visible.
En rentrant plus dans le détail de la formule de verre ci-dessus décrite, on pourra également trouver sous forme de faible pourcentage du MgO qui est un autre agent fondant.
Avec une analyse plus fine, encore, on révèlera la présence d'impuretés provenant du sable, du calcaire et des autres produits naturels rentrant dans la fabrication de verre tel que du feldspath. Comme impuretés, on peut trouver le Fe203, le P205 et le TiO2 qui seront limitées au maximum ( < 0,04%) pour avoir un verre de très bonne transparence.
La formule de verre énoncée ci-dessus est celle qui donne les meilleurs résultats sur le pIan de la transmission lumineuse. Cependant, tout verre dont les composants sont compris dans les fourchettes de proportion du tableau suivant répondra également de façon acceptable aux exigences de l'application en question, sans sortir du cadre de l'invention.
SiO2 : 65-75% CeO2 0,05 - 0,12% A1203 : 2-5% Nua20 : 10-16% CaO : 5-16% K2O : 2-5% BaO : 0,5-1,5%
STRUCTURE MODULAIRE POUR INSTALLATIONS SPORTIVES La présente invention est relative à un élément pour installation sportive, et notamment une structure délimitant au moins un but pour jeu de ballon. Elle concerne plus particulièrement une structure modulaire comprenant deux buts tournés dos à dos.
On notera qu'il est possible d'extraire la tête 3 de la pièce en lui faisant subir une translation dirigée transversalement dans une direction perpendiculaire à l'axe XX', de façon à lui faire quitter la pièce 1 par l'une ou l'autre des extrémités 18.
Dans ce cas, la capsule reste fermée, mais l'on peut, également par un mouvement transversal, insérer à nouveau la tête dans la capsule.
L'invention concerne un dispositif de sécurité, notamment anti-vol pour direction de véhicule, associé à une colonne qui est montée tournante dans une structure fixe et qui relie un volant de manoeuvre à un mécanisme de transmission, du type apte à assurer soit la solidarisation du volant de manoeuvre avec la colonne, soit la désolidarisation dudit volant d'avec ladite colonne.
Le problème de la sécurité se pose de manière particulièrement aiguë pour les véhicules, notamment les véhicules automobiles, auquel cas il s'agit d'une sécurité anti-vol. I1 se pose cependant aussi dans d'autres applications, comme les mécanismes d'ouverture de vannes spéciales, de sas, ou de portes de coffres-forts, auquel cas il s'agit d'une sécurité visant avant tout à interdire la manoeuvre d'ouverture.
I1 existe déjà de nombreux dispositifs de sécurité anti-vol pour véhicules automobiles, dont le principe général est celui d'un cran de blocage venant se loger dans un logement associé de la colonne de direction du véhicule, au niveau d'un boîtier prévu pour la clé de contact.
Ces dispositifs permettent, en bloquant directement le volant et la colonne de direction (qui sont solidaires) par rapport à la caisse du véhicule, de bloquer les roues directionnelles dudit véhicule. Cependant, de tels dispositifs parviennent malgré tout à être détériorés en cas d'effraction et à ne plus remplir ainsi leur fonction de sécurité. Si la détérioration est insuffisante pour parvenir à déverrouiller la colonne de direction, des dommages sont néanmoins souvent causés à la colonne de direction, ainsi qu'au volant et aux éléments d'habillage du tableau de bord.
C'est ce qui a amené les concepteurs à envisager des systèmes permettant de désaccoupler le volant d'avec la colonne de direction, en concevant un dispositif de sécurité venant s'ajouter au système normalement prévu à la fois pour l'actionnement du démarreur (avec une clé) et pour le blocage de la colonne de direction et par suite des roues directionnelles du véhicule.
Certains systèmes ont été ainsi proposés, dans lesquels il est possible de désaccoupler le volant d'avec la colonne de direction, afin de pouvoir dégager le volant, comme illustré par exemple dans les documents US-A-1-809 765, FR-A-2 406 545, FR-A-2 545 431, FR-A-2 584 353 et FR-A-2 637 242. De tels systèmes présentent cependant l'inconvénient d'avoir à emporter le volant lui-même, lequel est encombrant.
On peut également citer des systèmes utilisant des plots d'accouplement érectiles dont le mouvement est commandé par un moteur électrique (comme illustré par exemple dans le document FR-A-2 527 999). De tels systèmes sont cependant compliqués et peu fiables ; de plus, la commande électrique n'est pas possible sur tous les volants, ce qui limite les applications possibles. Le document EP-A-0 008 308 décrit un dispositif dans lequel la colonne de direction est réalisée en deux parties, l'une de ces parties étant agencée pour pouvoir être enlevée ou mise en place de façon que l'accouplement entre la colonne de direction et le volant puisse être interrompu ou respectivement rétabli. Un tel dispositif présente cependant l'inconvénient d'avoir à prévoir une adaptation de la colonne de direction qui est propre à chaque véhicule, ce qui est coûteux. De plus, ce dispositif ne se prête pas à une adaptation rapide et fiable.
Il a été également proposé de réaliser un mécanisme anti-vol de véhicule par retrait d'une pièce de l'anti-vol, ce retrait produisant de facto un désaccouplement du volant d'avec la colonne de direction. Cet état de la technique est particulièrement bien illustré par les documents EP-A-0 162 986, EP-A-0 203 850 et EP-A-0 445 024. Les dispositifs décrits dans les documents EP-A-0 162 986 et EP-A-0 203 850 précités reposent sur le principe général d'un empilement axial de pièces coaxiales à la colonne de direction, empilement dont l'utilisateur doit extraire une pièce qui assure un accouplement en rotation en amont et en aval de celle-ci dans ledit empilement. De tels dispositifs ont l'avantage d'être de conception relativement simple, mais nécessitent d'effectuer un démontage pour extraire une pièce (comme dans le document EP-A-0 162 986) ou de prévoir des moyens d'accouplement de conception plus sophistiquée pour n'avoir à dégager qu'un moyen amovible comme une goupille à billes rétractables (comme dans le document EP-A-0 203 850).
En variante des dispositifs précités, on a récemment proposé une articulation excentrée permettant le pivotement du volant autour d'un axe parallèle à celui de la colonne de direction, mais décalé par rapport à celui-ci une pièce amovible, disposée latéralement, assure l'accouplement avec la colonne de direction lorsqu'elle est mise en place, et permet le désaccouplement lorsqu'elle est retirée pour être emportée (le volant tournant alors sur l'articulation excentrée). Un tel système est cependant relativement vulnérable, dans la mesure où la pièce amovible est accessible directement, ce qui peut permettre de la crocheter ; de plus, l'articulation risque d'induire un blocage lorsqu'elle est trop serrée.
L'état de la technique est également illustré par les documents US-A-4 924 685 et EP-A-0 402 938, qui décrivent des mécanismes dont une partie associée au volant est déplaçable dans l'axe de la colonne de direction grâce à un couplage direct (par came ou par crémaillère) avec le cylindre de la serrure. Dans le document US-A-4 924 685, la colonne de direction est au moins en partie entourée par un tube-enveloppe rigidement fixé à la caisse du véhicule, ce qui se fait de plus en plus actuellement (pour protéger ladite colonne), et la structure mobile axialement notamment sert à verrouiller un capuchon fileté de fermeture lorsque le volant est désaccouplé d'avec la colonne de direction, ceci pour barrer l'accès central à un éventuel voleur cherchant à forcer le verrouillage normalement réalisé par une came pivotante commandée par une clé de serrure.
Dans le même esprit, on peut citer le document US A-1 400 507 dans lequel est décrit un mécanisme à manchon coulissant qui, en position haute, désolidarise le volant, et en position basse accouple le volant à la colonne. Il faut alors lever à la main le manchon, avant d'actionner un système de serrure à pignon-crémaillère assurant grâce à un doigt transversal le maintien du manchon en position haute, l'effacement du doigt laissant redescendre le manchon pour un réaccouplement.
Il a été enfin proposé de réaliser des dispositifs associés à une colonne coupée dont les extrémités en regard présentent extérieurement des cannelures axiales sur lesquelles passe un manchon cannelé intérieurement, comme illustré par exemple dans FR-A-2 527 150, FR-A-2 554 399. Le manchon se déplace axialement entre une position accouplée et une position désaccouplée des deux tronçons de colonne, avec dans ce dernier cas une désolidarisation du volant et un blocage du mécanisme de direction des roues. Un agencement analogue est décrit dans FR-A-2 499 484. De tels dispositifs sont intéressants pour cette dernière possibilité, mais la structure doit être usinée avec une grande précision pour éviter tout risque de coincement du manchon cannelé intérieurement ; de plus, ces dispositifs ne sont compatibles qu'avec des colonnes coupées, dont les extrémités en regard sont à distance l'une de l'autre, ce qui implique de prévoir plusieurs paliers pour garantir la coaxialité des deux tronçons de colonne en regard.
L'invention a pour objet de réaliser un dispositif de sécurité qui soit plus performant que les systèmes précités par sa sécurité, sa fiabilité, et aussi par sa facilité d'utilisation.
L'invention a également pour objet de réaliser un dispositif de sécurité capable de constituer un anti-vol efficace pour direction de véhicule, notamment de véhicule automobile, mais qui soit aussi applicable pour interdire la manoeuvre d'ouverture de systèmes de sécurité.
La figure 14 est une vue schématique en section transversale illustrant une forme de réalisation préférée d'un amortisseur absorbant les coups de bélier selon la présente invention Un tube 1401 à la figure 14 constitue un trajet d'écoulement de fluide tel que de l'encre Ce tube 1401 est coupé à sa partie intermédiaire à laquelle est connecté un tube 1402 en T. Une longueur prédéterminée de tube élastique 1403 est reliée au tube 1402 en forme de T. L'extrémité libre du tube 1403 est fermée par un bouchon 1404. Une extrémité du tube 1401 est connectée à un réservoir d'encre 1405 et l'autre extrémité est connectée
La pièce d'actionnement 45 est agencée de sorte que sa partie sphérique soit placée dans la trajectoire de chute du col de cygne 4 afin que ladite chute provoque la rotation de l'excentrique et le serrage de la lame.
A cette fin, la partie sphérique 48 de la pièce d'actionnement 45 est reliée au col de cygne 4 par une liaison rotule démontable. La partie sphérique 48 est donc logée dans un évidement à fond sphérique de la paroi du col de cygne 4, le rayon de la sphère de cet évidement et le rayon de la sphère de la partie sphérique 48 étant sensiblement égaux.
De cette façon, les moyens de freinage de la lame sont actionnés par la chute du col de cygne 4.
L'appui 40, l'excentrique 43 et la pièce d'actionnement 45 sont bien entendu réglables. Ainsi, on assure à l'ensemble un fonctionnement optimum. Après une longue durée d'utilisation, on peut aussi, par un nouveau réglage, compenser l'usure des pièces.
La plupart des éléments constituant la structure de la scie et le dispositif de sécurité sont en métal, par exemple en acier.
Le dispositif qui vient d'être décrit fonctionne de la façon suivante.
Lors de l'utilisation de la scie, la lame 8 est tendue et le col de cygne est en position haute comme sur les figures 1 et 2. L'excentrique 43 n'est pas en contact avec la lame 8 comme on le voit sur la figure 4.
En employant la table 3 comme support, l'utilisateur découpe les quartiers de viande à l'aide de la partie tranchante de la lame 8. Durant le fonctionnement de la scie, l'utilisateur porte les gants 60 et 61 précités revêtus d'une enveloppe isolante. L'interrupteur 58 est fermé et le moteur 57 et la ventouse 20 sont alimentés.
Si pour une raison quelconque l'enveloppe isolante vient à être coupée par la lame 8, le gant conducteur vient en contact avec la partie tranchante de la lame 8 et un contact électrique se produit entre la lame 8 et la couche conductrice du gant. L'interrupteur 62 ou 63 se ferme, ce qui entraîne l'ouverture de l'interrupteur 58 et donc la coupure de l'alimentation 56.
Cela déclenche immédiatement l'ouverture de la ventouse électromagnétique 20 c'est-à-dire la séparation de la partie fixe 23 et de la partie mobile 21.
Le levier 10 bascule donc vers le bas, à cause de son propre poids mais surtout sous le poids considérable du col de cygne 4 et à cause de la traction vers le bas exercée par la tension de la lame (figure 3). La chute du col de cygne 4 est ainsi instantanée.
Par l'intermédiaire de la liaison rotule reliant la partie sphérique 48 de la pièce d'actionnement de l'excentrique au col de cygne 4, celui-ci provoque dans sa chute la rotation de l'excentrique jusqu'à la position de serrage de la lame (figures 5 et 6). La lame est freinée par serrage entre la face 41 de l'appui 40 et le pourtour de l'excentrique 43.
Ce serrage est d'autant plus énergique qu'il est produit par la chute brutale du col de cygne et qu'il bénéficie donc de l'énergie due à la tension de la lame et au poids du col de cygne. Il s'ensuit un arrêt immédiat de la lame.
Une butée adaptée non représentée pourra être installée pour limiter la rotation du levier 10 lors de la chute du col de cygne 4. La course du col de cygne 4, quant à elle est limitée par la position de serrage de la lame par l'excentrique 43 contre l'appui 40 (figures 5 et 6).
Sous la brutalité de l'arrêt, il se peut que la lame s'échappe du volant 9. Néanmoins, la lame demeure enfermée dans la partie supérieure 5 du col de cygne.
Entre l'établissement du contact du gant avec la lame et l'arrêt de celle-ci, il s'écoule au maximum quelques centièmes de seconde. En pratique, le contact du gant avec la lame, la chute du col de cygne et l'arrêt de la lame semblent simultanés. Cela est dû notamment au fait que les moyens de freinage sont rendus immédiatement efficaces par l'annulation de la tension de la lame.
aménagements optiques de concentration de flux.
Pour un feu de brouillard arrière, les sillons s'étendent horizontalement et verticalement et les quatre directions privilégiées de déviation correspondent sensiblement aux directions de quatre points normalisés
d'homologation du faisceau de brouillard engendré.
Dans tous les modes de réalisation, les sources lumineuses consistent de préférence en des diodes électroluminescentes. D'autres aspects, buts et avantages de la présente
détaillée suivante de formes de réalisation préférées de celle-ci, donnée à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est une vue schématique en coupe verticale axiale d'une partie d'un feu de signalisation selon une première forme de réalisation de l'invention, la figure 2 est une vue en coupe verticale axiale d'une partie d'un élément selon une variante du feu de la figure 1, la figure 3 est une vue en coupe d'une partie d'un élément d'un feu selon une autre forme de réalisation de l'invention, la figure 4 est une vue en perspective de l'intérieur de l'élément de la figure 3, la figure 5 est une vue en coupe verticale axiale d'une partie d'un feu de signalisation équipé de l'élément des figures 3 et 4, la figure 6 est une vue en coupe verticale axiale d'une partie d'un feu équipé d'un élément analogue à celui des figures 3 et 4, et les figures 7 à 9 illustrent, par des courbes d'éclairement en candélas en fonction de l'angle d'émission, la photométrie de différents feux de
signalisation réalisés selon l'invention.
En référence tout d'abord à la figure 1, on a représenté un feu de signalisation qui comprend une pluralité de sources lumineuses de faible puissance, en l'espèce des diodes électroluminescentes (DEL) 10 de type "Brewster", comprenant un boîtier 11, une fenêtre sensiblement hémisphérique 12 de sortie de lumière, et des pattes de connexion 13 par exemple pour le soudage du
composant 10 sur un circuit imprimé (non représenté).
Le feu comprend en outre une plaque d'ossature et de récupération de flux 20 comprenant, au droit de chaque source 10, un cône rentrant 21 dont le fond comporte une ouverture circulaire de diamètre sensiblement égal à celui de la fenêtre 12 de sortie de lumière de ladite source, et s'ouvrant par une autre ouverture circulaire de plus grand diamètre. Les parois intérieures du cône sont métallisées de manière à récupérer le flux émis dans sa direction par la DEL. Les divers cônes 21 sont reliés ensemble par des zones planes 22 en l'espèce perpendiculaires à la direction
générale d'émission lumineuse, notée x-x.
On observera également que la plaque 20 permet d'obtenir un feu de signalisation dans laquelle les diverses sources, constituées par la DEL 10, le cône 21 et les aménagements associés de la plaque 30, sont bien individualisés, en l'espèce sous forme de cercles isolés
les uns des autres, dans la plage éclairante du feu allumé.
Le feu comprend également une plaque d'optique 30 qui comprend, au droit de l'ouverture de chaque cône 21, des aménagements optiques destinés à concentrer et homogénéiser
le flux lumineux issu de l'ensemble DEL/cône associé.
Selon un aspect de la présente invention, et de façon surprenante, on prévoit les aménagements de concentration de flux sur la direction x-x sur la surface extérieure de la plaque 30, et des aménagements d'étalement et d'homogénéisation sur sa surface intérieure, la technique
Dans ces conditions, la masse oscillante d'un tel système est constituée par la somme de la masse du cylindre 20 et d'une masse ajoutée, cette masse ajoutée étant égale à la masse de l'eau contenue entre le cylindre 20 et la jambe 14, multipliée par un coefficient d'amplification ayant une valeur supérieure à 1.
Lorsque ce coefficient a une valeur par exemple de l'ordre de 3 ou davantage, on obtient les mêmes effets d'inertie qu'avec une masse d'eau déplacée au moins trois fois supérieure.
Le déplacement de l'eau dans le cylindre et à l'extérieur du cylindre se traduit également par un amortissement de l'excitation, du fait de l'eau qui entre dans l'espace compris entre le cylindre et la jambe et qui en sort, au cours des déplacements du cylindre. Si nécessaire, cet effet d'amortissement peut être renforcé au moyen de trous ou de passages d'eau formés à travers la paroi du cylindre, comme représenté en 24 en figure 2.
Le comportement des oscillateurs constitués par les cylindres 20 et leurs moyens de suspension 22 varie en fonction de leur dimensionnement et de la raideur des moyens de suspension.
La fréquence propre ou fréquence de résonance de l'ensemble des systèmes oscillants constitués par les cylindres 20 et leurs moyens de suspension est sensiblement égale ou voisine de celle de l'ancrage souple de la plate-forme. La fréquence de résonance de cet ancrage souple étant connue, on détermine les caractéristiques de masse et de raideur de l'ensemble des systèmes oscillants précités par la formule F
K étant la raideur des suspensions et M la masse oscillante totale.
Grâce à cette égalité ou quasi-égalité des fréquences propres de l'ancrage de la plate-forme et de l'ensemble des systèmes oscillants, toute tendance à la dérive de la plate-forme à cette fréquence sous l'effet de la houle ou des vagues se traduit automatiquement par une résonance ou quasi-résonance des oscillateurs constitués par les cylindres précités et leurs moyens de suspension, ce qui annule ou- réduit très fortement la dérive de la plate-forme à la fréquence précitée. L'oscillation des cylindres est par ailleurs amortie par le déplacement de l'eau à l'intérieur et à l'extérieur des cylindres, ce qui a pour effets de dissiper ou consommer de l'énergie, et d'élargir la bande de fréquences pour laquelle les dérives de la plate-forme sont annulées ou réduites par le dispositif selon l'invention.