INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Enfin, elle concerne les matériaux céramiques électroconducteurs résultant de la céramisation de la composition, ces matériaux céramiques pouvant se présenter sous des formes différentes, notamment sous formes de fibres, de pellicules, de matrices, de revêtements, de poudres et de pièces massives.
On connait, dans le domaine des céramiques électroconductri ces, des poudres céramiques qui sont chargées par du graphite pour les rendre électroconductrices. Toutefois, par cette voie directe d'obtention de céramiques, il est difficile de fabriquer des objets en forme.
Sur les figures 2 et 8, on a utilisé les mêmes références pour désigner les mêmes éléments.
Sur la figure 1, on peut voir un détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique de type connu comportant un transformateur d'isolement 1 dont l'enroulement primaire 2 est inséré dans le circuit électrique dans lequel l'on veut mesurer l'intensité i du courant électrique. L'enroulement primaire 2 et un enroulement secondaire 3 du transformateur d'isolement 1 sont couplés par un circuit magnétique 4. Des bornes A et B de l'enroulement secondaire 3 sont reliées par une résistance 5 aux bornes de laquelle apparaît une tension qui, en l'absence de saturation du circuit magnétique 4, est proportionnelle au courant i. En l'absence de courant continu dans l'enroulement primaire 2 du transformateur 1, pour des signaux carrés, la saturation du circuit magnétique 4 apparaît pour un champ magnétique B MAX exprimé en Tesla donné par la formule: B MAX = 104 VAB/(4 nAt) où VAB est la différence de potentiel entre les points A et B ; n est le nombre de spires de l'enroulement secondaire 3 t est la durée des impulsions A est la section magnétique exprimée en cm2.
La fidélité de mesure de l'intensité de courant pulsé est affectée par une chute de la différence de potentiel VAB. Cette chute est fonction de l'inductance Lm magnétisant le circuit magnétique 4 et de la somme de résistance RW de l'enroulement secondaire et de la valeur R5 de la résistance 5 et est donnée par la formule: Chute = t/(Lm/(RW + R5)).
Ainsi, le détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique de la figure 1 ne permet de mesurer l'intensité d'un courant pulsé que pour des facteurs de forme pour lesquels le courant polarisant le circuit magnétique 4 est suffisamment amorti après chaque impulsion pour éviter la saturation du circuit magnétique 4. Les impulsions longues par rapport à la période de récurrence d'un train d'impulsion récurrent ne peuvent pas être mesurées avec ce type de détecteurs d'intensité.
L'amortissement du courant polarisant est normalement exponentiel avec une constante de temps égale à Lm/R5.
Sur la figure 2, on peut voir un détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique selon l'invention comportant un transformateur d'isolement 6 comprenant un enroulement primaire 7 et deux enroulements secondaires 8 et 9 bobinés avec un couplage serré, les enroulements 7 à 9 étant couplés par un circuit magnétique 10. Des bornes C et D de l'enroulement secondaire 8 sont reliées par une résistance il de valeur R11 avantageusement élevée, par exemple égale à 500 Q. Le point D est relié à la masse, tandis que le point C est relié à l'entrée d'un générateur de courant 12. Le générateur de courant 12 comporte une résistance 13 reliant le point C à une première entrée d'un amplificateur 14 à haut gain G, par exemple égal à 100 ou à 200, et dont une seconde entrée est reliée à la masse. La sortie de l'amplificateur 14 est reliée à la base d'un transistor 15, dont le collecteur est relié à une tension de référence d'une alimentation électrique, par exemple égale à 5 V, non représentée et dont l'émetteur est relié d'une part à la sortie du générateur de courant 12 et, d'autre part, par l'intermédiaire d'une résistance 16 à l'entrée de l'amplificateur 14 reliée à la résistance 13. La sortie du générateur de courant est reliée à travers l'enroulement secondaire 9 et une résistance 17 à la masse.
La valeur R11 de la résistance 11 est avantageusement la plus haute possible compatible avec le gain de l'amplificateur 14 pour avoir une erreur de mesure minimale et un amortissement de courant magnétisant maximal.
Avantageusement, le transformateur d'isolement 6 est un transformateur bifilaire au niveau des enroulements secondaires 8 et 9.
Autrement dit, les fils des enroulements secondaires 8 et 9 sont bobinés simultanément sensiblement parallèlement sur une même armature.
Un courant i passant dans l'enroulement primaire 7 du transformateur d'isolement 6 génère un flux magnétique dans le circuit magnétique 10. L'établissement du flux dans le circuit magnétique 10 génère une différence de potentiel VCD entre les points C et D, aux bornes de l'enroulement secondaire 8 et de la résistance 11. La différence de potentiel provoque une génération d'un courant de rétroaction i' dans l'enroulement secondaire 9 et dans la résistance 17 par le générateur de courant 12 jusqu'à l'obtention de l'annulation du flux dans le circuit magnétique 10. On opère ainsi en boucle fermée. Une valeur élevée de la résistance 1 1 et un grand gain de l'amplificateur 14 permettent de réduire l'erreur statique et dans le cas de courant pulsé favorise un amortissement rapide du courant polarisant le circuit magnétique 10 après la fin de chaque impulsion, évitant ainsi sa saturation.
Le courant i' assurant la compensation du flux magnétique dans le circuit magnétique 10 induit, entre des points E et F aux bornes de la résistance 17, une différence de potentiel VEF = f(i), fonction avantageusement linéaire, du courant i circulant dans l'enroulement primaire 7 du transformateur d'isolement 6.
La mesure directe, c'est-à-dire sans isolation galvanique de la différence de potentiel VEF, permet de déterminer l'intensité du courant i' de rétroaction avec une bande passante quasi infinie, ce qui permet de déterminer l'intensité du courant i circulant dans l'enroulement primaire 7 pour une très large bande passante.
L'intensité du courant i à mesurer est donnée par la formule: i = nVEF/R17 n étant le nombre de spires de chacun des enroulements secondaires 8 et 9, et R17 étant la valeur de la résistance 17.
Pour un choix approprié des composants mis en oeuvre, on arrive à une erreur statique hi/i faible. En effet, hili = AVEF/VEF = R17/(GR11).
Pour minimiser l'erreur statique, il suffit de rendre le produit GR11 grand par rapport à R17, ce qui, de plus, permet, en choisissant une valeur importante pour R11, d'obtenir un amortissement rapide à la fin de chaque impulsion du courant polarisant le circuit magnétique 10 dont la constante de temps est égale à Lm/R11. La valeur du gain G et de la résistance R17 détermine la différence de potentiel VCD aux bornes de la résistance 11. La longueur des impulsions, susceptibles d'être mesurées, est plus grande pour des valeurs faibles de la différence de potentiel VCD.
Avantageusement, la résistance de l'enroulement secondaire 9 est faible par rapport à R17. II en résulte que la tension en sortie de l'amplificateur 14 est sensiblement égale à VEF et VCD est sensiblement égale à VEF/G. Par exemple, VEF est égale à quelques volts, alors que VCD est égale à quelques dixièmes de milli volts. Dans un exemple de réalisation, du détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique, on a mis en oeuvre les composants suivants: R11 = 500 Qy R17 = 20 Q, G =200, le transformateur d'isolement 6 : transformateur toroldal comportant un enroulement bifilaire de 100 spires formant des enroulements secondaires 8 et 9 et un circuit magnétique 10 constitué par un enroulement d'un ruban sensiblement cylindrique de 1,5 cm de diamètre, amplificateur 14 : circuit intégré LM 118.
Le produit final acquiert cependant une saveur aqueuse relativement déplaisante.
Les propriétés organoleptiques d'une émulsion eau dans huile dépendent donc de sa teneur en huile.
Le maintien des qualités organoleptiques dans une préparation eau dans huile allégée implique ainsi non pas d'augmenter le pourcentage d'eau mais de substituer une partie de l'huile par un produit aux propriétés analogues mais faiblement calorique.
Les particules entrant dans les compositions selon l'invention ont un rôle de substitution du noyau interne des globules gras et un rôle de substitution d'une partie de l'huile dans les préparations à continuum lipidique.
Les triglycérides du noyau interne et du continuum lipidique sont remplacés par une matrice hydrophile particulaire de petite taille constituée de préférence par un polysaccharide insoluble et recouvert par une couche lipidique d'acides gras.
Ces matrices présentent ainsi des propriétés externes de lipophilie alors que leur composition globale due surtout à leur partie interne polysaccharidique est hydrophile.
Au cours de la digestion, les particules vont être soumises à l'action d'enzymes qui vont libérer les acides gras greffés sur le noyau polysaccharidique. La proportion relative d'acides gras périphériques par rapport au poids total de la particule est très faible et l'apport lipidique considérablement réduit ce qui est essentiel pour les sujets devant suivre un régime pauvre en graisse.
La contribution calorique du noyau polysaccharidique est modulée par le choix du composé à partir duquel il est préparé.
Ce composé peut notamment être choisi parmi les amidons naturels, le dextrane, la cellulose, les carraghénanes et les gels de polysaccharides obtenus par un agent réticulant.
L'amidon peut par exemple provenir du riz, du maïs, de tapioca, etc... et se trouve naturellement insoluble. L'amidon, assimilable par l'organisme, fournit un apport calorique supérieur à celui obtenu pour un polysaccharide peu ou non dégradable, comme la cellulose.
La structure de la matrice polysaccharidique est variable en fonction des applications recherchées. Cette matrice sert de support à une couche superficielle, constituée d'acides gras qui peuvent interagir avec des composés amphiphiles pour former une membrane ou avec des composés lipidiques pour former un continuum hydrophobe.
Cette membrane, tant par la nature et le nombre de ces composés que par le type d'ancrage de ces derniers sur la matrice polysaccharidique, imite la membrane qui entoure les vésicules lipidiques lorsque la matière grasse se présente sous forme de globules dispersés dans une phase aqueuse. Le rôle de la membrane étant essentiel, ces succédanés sont ainsi capables de reproduire toutes les qualités organoleptiques de la matière grasse sous forme d'émulsion huile/eau.
La teneur en huile étant essentielle dans le continuum hydrophobe, les succédanés sont également capables de reproduire toutes les qualités de la matière grasse, sous forme d'émulsion eau/huile.
Les acides gras sont greffés sur la matrice par des liaisons esters, à un taux dépendant de la densité des fonctions hydroxyles à la surface de ladite matrice.
Ces acides gras sont saturés ou insaturés et sont choisis de préférence parmi les acides gras naturels. On utilise en général des acides gras ayant une chaîne de longueur variant entre C8 et C18.
La densité des fonctions hydroxyles périphériques est déterminée par la cohésion et la structure de la matrice polysaccharidique.
L'invention se rattache au domaine technique de l'emballage et du stockage de matériaux mis en bobines.
Selon les techniques connues, les bobines pour le stockage d'articles textiles, câbles électriques enroulés ou autres sont constituees par des flasques établis sous forme de disques entretoisés par un manchon, ces éléments etant en carton, et leur assemblage étant réalisé au moyen d'embouts en matière plastique engagés dans les ouvertures des flasques et manchons.
Dans le cadre du recyclage des matériaux après utilisation, les embouts en matière plastique ne peuvent être détruits et sont source ainsi d'une pollution dans leur environnement.
Cet inconvenient est loin d'etre négligeable dans des entreprises de textile où l'on utilise un nombre considérable de bobines. En outre, le nombre d'opérations de montage est augmenté de par l'existence desdits manchons.
Face à ces problèmes posés qui n'ont jamais été résolus à ce jour à la connaissance du Demandeur, celuici a été amené à reconsidérer la fabrication desdites bobines.
Ainsi, selon une première caractéristique de l'invention, ladite bobine du type comprenant des flasques et un manchon, est réalisée en totalité en matériau cartonné, ledit manchon étant réalisé avec une large épaisseur pour constituer, dans ses fibres consécutives, des moyens d'ancrage et de fixation des éléments d'assemblage des flasques audit manchon.
Selon une autre caractéristique de l'invention, les faces interne et/ou externe desdits flasques sont agencées avec des movens de repère permettant d'identifier le positionnement des manchons avant fixation et liaison des flasques latéraux.
Pour fixer l'objet de l'invention, on le décrit maintenant d'une manière non limitative aux figures du dessins, ou : La figure 1 est une vue de face avant montage des éléments constitutifs de la bobine selon l'invention.
La figure 2 est une vue de face de la bobine.
La figure 3 est une vue en coupe partielle montrant l'assemblage des éléments constitutifs de la bobine.
Afin de rendre plus concret l'objet de l'invention, on le décrit maintenant d'une manière non limitative aus figures du dessin.
La bobine selon l'invention réalisée en totalité en matériau cartonné, comprend deux flasques (1 et 2) etablis sous forme de disques entretoisés par un manchon (3).
Selon l'invention, ce manchon présente ainsi une grande épaisseur (e) pour constituer, dans ses fibres consécutives, des moyens d'ancrage et de fixation des éléments d'assemblage (4) des flasques (1 et 2) audit manchon.
Ces moyens d'assemblage sont des vis notamment utilisés pour des matériaux agglomérés. Ces moyens d'assemblage sont disposés régulièrement répartis sur la peripherie des flasques en regard de l'épaisseur dudit manchon Avantageusement, la ou les faces interne et/ou externe de chaque flasque présentent des lignes ou signes de repère permettant de centrer convenablement les flasques par rapport aux extrémités dudit manchon.
Les avantages ressortent bien de l'invention et en particulier on souligne le coût de fabrication diminué d'une telle bobine, ainsi que la possibilité, après utilisation, d'assurer un recyclage total des différents éléments constitutifs de la bobine.
La figure 7 correspond à l'état de vol aux vitesses supersoniques. 'Cet état est précisément caractérisé par la fermeture de l'opercule 26 pour que tout l'air passe par le générateur de gaz 2, le moteur fonctionnant alors en simple flux. Aucun autre changement n'a lieu, et la post-combustion 24 peut rester allumée.
On constate que l'invention implique une transition douce et commode entre les états de vol ainsi qu'un écoulement presque naturel des gaz, avec peu de pertes de charge, de l'entrée à la sortie du moteur. Une poussée suffisante est garantie pendant les transitions entre les états.
Le régime du moteur en vol horizontal, peut également être réduit, car le vol supersonique exige une poussée moindre que pour le décollage vertical.
La vanne 13 étant fermée, le prélèvement de puissance à la turbine 3, exigé pour entraSner la soufflante au décollage, est également moindre.
PROCEDE ET DISPOSITIF DE SéCHAGE DE PRODUITS DIVISES, EN VRAC La présente invention a trait au séchage artificiel contrôlé de produits divisés, en vrac, tels que des grains (maïs, blé,...), des légumes secs (haricots, lentilles, pois,...), des fruits en coque ou séchés (noix, noisettes amandes, pruneaux... ), des graines de semences.
L'invention s'applique plus particulièrement encore au séchage des noix et c'est une telle application qui sera décrite ci-après, mais il est évident que le procédé de l'invention peut-être utilisé d'une manière générale pour le séchage de tous produits à l'état divisé, granulaire. ou analogues, ou objets individuels, en vrac, alimentaires ou non.
Le but de l'invention, dans son application au traitement des noix, est de rationaliser l'utilisation énergétique des moyens de séchage par une conduite du séchage plus efficace, plus économe en énergie et plus rapide que les techniques utilisées, à qualité égale du produit final.
I1 existe actuellement trois grands types de séchoirs.
Le plus répandu est le séchoir de type faux-fond qui comprend un ou plusieurs compartiments à fond ajouré incliné, rempli des noix à sécher.
Les compartiments sont ventilés à l'air sec (20 à 250C) et dure, selon les conditions climatiques et la teneur en eau initiale des noix, de 4 à 5 jours.
Le séchoir à pallox sur tunnel comprend des pallox équipés d'un faux-fond, disposés sur un tunnel et nécessite une installation assez importante, qui occupe une grande surface, Ce système est relativement coûteux et réservé aux grosses productions individuelles ou collectives.
Le troisième type de séchoir utilisé est le séchoir de type CURTIS. I1 s'agit d'un séchoir en tour à étages permettant de travailler en continu par passage en cascade d'un étage à l'autre, le remplissage du séchoir nécessitant un tapis d'acheminement des noix. Ce type d'installation est réservé aux grosses productions.
Le premier type de séchoir est inadapté aux conditions modernes de traitement des noix, cependant que le deuxième type, le séchoir à pallox sur tunnel, est particulièrement gourmand en énergie en raison des fuites importantes et de l'insuffisance de la régulation thermique et que le séchoir de type CURTIS est encombrant et coûteux.
Par ailleurs, des travaux récents menés sur le séchage des noix ont montré que, selon sa teneur initiale en eau, la moix réagissait suivant plusieurs phases.
Jusqu'à 40 % de teneur en eau, le facteur limitant le séchage est la capacité d'absorption en eau de l'air de séchage, alors qu'au delà de 40 %, la rapidité de séchage est essentiellement liée à la température de l'air.
Ces études permettent d'envisager une nouvelle technique de séchage qui ne peut cependant pas être mise en oeuvre dans les séchoirs existants dont la conception ne le permet pas.
rieure du sabre en forme de plaque.
On connaît une telle scie-sabre selon le docu-
ment EP 267 312 Les lames de cette scie sont munies d'un perçage à l'extrémité de fixation des lames Ce perçage est associé à un taraudage réalisé dans un élément de base d'entraînement relié au moyen d'entraînement L'extrémité servant à la fixation est maintenue entre cet élément de base et une pièce de serrage pour être maintenue par une
vis traversant ces pièces.
Pour changer la lame de scie, il faut desserrer la vis à l'aide d'un outil par exemple un tournevis ou une clé à six pans Il est particulièrement gênant d'avoir à
rechercher péniblement, avec l'outil, la position chan-
geante de la vis à travers une fente du boîtier, ouverte
sur le côté Or de la poussière et des copeaux peuvent pé-
nétrer à travers la fente du boîtier servant au démontage
des lames de scie et gêner le fonctionnement de la scie.
Chaque lame de scie doit être desserrée ou serrée de façon particulière à partir de chacune des deux faces du corps de la scie. Les vis et la pièce de serrage solidarisent l'extrémité de fixation avec le moyen d'entraînement, si bien que, le cas échéant, des couples gênants sont transmis par les vis aux lames de scie Or, ces couples réduisent le rendement de la transmission Par suite d'une erreur de montage ou à cause des oscillations de&fonctionnement de la scie, la vis et la pièce de serrage peuvent se desserrer accidentellement, se détacher et se perdre Au cas o les
extrémités de fixation des lames de scie se détachent pen-
dant le fonctionnement, le risque d'accident est important pour l'utilisateur; on risque également de détruire la
scie et la pièce, car il n'y a aucun moyen de sécurité con-
tre la perte ou contre les mouvements incontrôlés des lames
L'invention permet donc d'utiliser une forte dépression lors de la coupe et une dépression beaucoup plus faible lors de l'avance de la pile et de son chargement sur la table en diminuant le niveau sonore de la machine. Ceci a pour avantage de réduire les efforts d'entraînement du convoyeur et donc de pouvoir utiliser un moteur de plus faible consommation électrique. De plus, la turbine tournant moins vite et la dépression étant plus faible, la machine en fonctionnement en est d'autant plus silencieuse et la consommation électrique s'en trouve également diminuée.
Les moyens de refroidissement complémentaires du moteur électrique d'entraînement de la turbine permettent lorsque ce moteur est arrêté, et donc son ventilateur interne également, d'assurer quand même le refroidissement.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit de plusieurs modes de réalisation de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux figures annexées sur lesquelles: - la figure 1 représente une vue schématique du dispositif de l'invention en cours de fonctionnement; - la figure 2 représente une vue extérieure partielle du dispositif de l'invention; et - la figure 3 représente une vue en coupe des silencieux d'échappement du dispositif de l'invention.
Le dispositif d'aspiration représenté sur la figure 1 est enfermé dans un caisson insonorisé C comportant un orifice 1 d'entrée d'air aspiré par une turbine 4 au niveau de la table de découpe ou du convoyeur de coupe A, un orifice 2 de sortie d'air expulsé par ladite turbine 4 et deux orifices 3,3' d'admission de l'air extérieur disposés sur des côtés opposés du caisson C et associés à des moyens d'isolation acoustique 30,30'.
La turbine 4 est pourvue d'un circuit d'entrée d'air aspiré 41 comportant un filtre ou une boîte de décantation 41a des déchets de coupe et d'un circuit d'échappement d'air 40. La boîte de décantation se présente sous la forme d'un boîtier dans lequel l'air aspiré est introduit par le bas et ressort par le haut. L'air traverse donc la boîte de décantation de bas en haut en formant un tourbillon et les poussières lourdes retombent dans le bas de la boîte par gravité. Pour accentuer ce tourbillon, on peut ajouter des chicanes qui réduisent l'énergie cinétique des poussières pour favoriser la gravité. La turbine 4 est entraînée par un moteur électrique 5 équipé d'un ventilateur 15 et de moyens de variation de la vitesse. L'orifice 3 d'admission de l'air extérieur est raccordé à une conduite 31 débouchant à l'intérieur du caisson C à proximité de l'arbre d'entraînement du moteur 5.Les orifices 3,3' permettent d'établir une circulation d'air frais à l'intérieur du caisson C.
Quel que soit le type de turbine choisi, les moyens de variation de la vitesse de rotation du moteur d'entraînement doivent au moins permettre d'obtenir deux valeurs de dépression. La valeur la plus élevée est utilisée pour maintenir et comprimer le tissu lors de la coupe. La valeur la plus faible est adoptée lors des déplacements du convoyeur de coupe, c'est-à-dire pendant le chargement ou les transferts. En effet, lors de ces déplacements la pile de matière doit être immobilisée, mais une trop forte valeur de dépression nécessite un moteur d'entraînement du convoyeur suffisamment puissant pour vaincre les divers frottements générés par la dépression entre le convoyeur et ses organes de guidage.
Une valeur de dépression beaucoup plus faible que celle utilisée lors de la coupe est suffisante pour maintenir la pile de matière et elle permet d'utiliser un moteur d'entraînement du convoyeur moins puissant. La consommation électrique de la machine en est donc réduite, ainsi que l'usure des éléments de guidage du convoyeur qui sont soumis à moins d'efforts. Par ailleurs, la turbine tournant moins vite la consommation électrique du moteur d'entraînement de la turbine s'en trouve diminuée.
De plus, la machine de coupe dans son ensemble devient moins bruyante. La variation de la vitesse de rotation du moteur 5 de la turbine 4 est obtenue selon un premier mode de réalisation en utilisant un moteur d'entraînement 5 comportant deux enroulements distincts et produisant ainsi par le biais de la turbine 4, deux valeurs de dépression.
Chaque enroulement étant sélectionné par un dispositif de commande muni de contacteurs de type relais pilotés par la commande numérique de la machine de coupe en fonction de la valeur de dépression désirée.