INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- La page 2 représente en SHEMA l'adaptateur a bride disposant d'un demi raccord de fixation rapide, permettant la fixation de la mini-caméra sur les compteurs actuels vue de face et de dessus) Ce procédé selon l'invention est particulièrement destiné à la lecture des compteurs d'eau et par analogie à la lecture des compteurs de gaz et d'électricité.
PROCEDE ET DISPOSITIF POUR LA PREPARATION D'EMULSIONS PHOTOGRAPHIQUES POLYDISPERSES A CARACTERISTIQUES GRANULOMETRIQUES PREDEFINIES.
La présente invention concerne un procédé pour préparer une émulsion photographique polydisperse aux halogénures d'argent présentant une courbe de répartition de taille de grains prédéterminée et concerne également un appareil pour la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention.
La répartition des tailles de grains d'halogénure d'argent dans une émulsion aux halogénures d'argent sensible aux rayonnements, est un paramètre fondamental qui détermine les propriétés de l'émulsion. Ceci peut être illustré en se référant à la figure 1 dans laquelle on voit une courbe caractéristique, décrite par James and Higgins, dans Fundamentals of Photographic Theorv, Wiley, 1948, p.
180. A l'intérieur du segment BC de la courbe caractéristique, la densité croît linéairement en fonction du logarithme de l'exposition. L'intervalle d'exposition MN représente la latitude d'exposition de l'émulsion. Endessous du niveau M, la densité continue à décroître progressivement de façon moins importante, jusqu'au point A de la courbe caractéristique, en dessous duquel la densité ne décroît plus. Ainsi, la densité au point A correspond à la densité minimum, appelée Dmin de l'émulsion. On appelle le segment AB pied de la courbe caractéristique. Si on augmente l'exposition au-delà de N, la densité croit progressivement jusqu'à un point D, au-delà duquel aucun accroissement de densité n'est observé. Ainsi, la densité au point D correspond au maximum de densité, la Dmax de l'émulsion. Le segment CD est souvent appelé épaule de la courbe caractéristique.La tangente de l'angle a, que l'on appelle aussi X, (le contraste) est une façon de décrire la pente de la courbe caractéristique.
Si tous les grains d'halogénure d'argent présents dans l'émulsion avaient exactement la même taille et étaient sensibilisés de façon identique, le segment BC de la courbe caractéristique serait proche de la verticale, Y serait extrêmement élevé, et la latitude d'exposition MN serait extrêment étroite. En réalité dans les émulsions on observe des latitudes d'exposition plus étendues à cause de la répartition de tailles de grains d'halogénure d'argent présents dans les émulsions.L'accroissement de la densité dans le pied et dans la portion adjacente de la courbe caractéristique provient de la réponse disproportionnée des grains d'halogénure d'argent très gros aux niveaux d'exposition faibles, alors que l'accroissement de densité dans l'épaule et dans la partie adjacente de la courbe est due aux plus petits grains d'halogénure d'argent atteignant leur seuil de formation d'image latente à l'exposition.
Une réponse idéale pour une émulsion aux halogénures d'argent serait une courbe caractéristique qui soit linéaire dans la partie du pied et de l'épaule, telle qu'indiquée en A'B et CD', ce qui permettrait d'étendre la latitude d'exposition. Le fait que la densité de A soit située au dessus de A' c'est-à-dire un niveau de densité minimum élevé, peut être expliqué par la tendance au développement spontané des grains d'halogénure d'argent, tendance qui croît avec la taille des grains. De la même manière, on peut expliquer la disparité de densité entre D et D', par la présence de grains trop petits pour contribuer de façon utile à l'image photographique.
On voit d'après ce qui précède, qu'une répartition contrôlée des grains d'halogénure d'argent est désirable pour choisir la latitude d'exposition. On voit aussi que les grains les plus gros et les grains les plus petits ne contribuent que de façon marginale à la formation de l'image. La figure 1 décrit la courbe caractéristique d'une émulsion négative aux halogénures d'argent, mais on peut observer les mêmes relations et tirer les mêmes conclusions à partir de la courbe caractéristique d'une émulsion aux halogénures d'argent positive directe.
Bien que la répartition des tailles des grains d'halogénures d'argent dans les émulsions des produits photographiques soit un facteur important pour contrôler la formation de l'image, on a dli s'accommoder des répartitions que l'on savait fabriquer plutôt que d'avoir un choix illimité de répartitions de tailles de grains. On a longtemps employé pour différentes applications photographiques des émulsions aux halogénures d'argent dont le diamètre moyen s'étend approximativement sur 3 ordres de grandeur, c'est-à-dire entre 0,03 Rm pour les films à résolution élevée et 2,5 fm pour les films de radio médicale. Récemment, les émulsions à grains tabulaires d'indice de forme élevé ont augmenté d'encore un ordre de grandeur la taille des grains utiles.Pour certaines applications, telles que les films lithographiques, des contrastes élevés (typiquement plus grands que 10) et une séparation d'image élevée (Dmax - Dmin) sont nécessaires, alors que pour d'autres applications telles que les films de radio médicale ou les films photographiques, on utilise des contrastes plus faibles (typiquement 1,5) et l'on recherche des latitudes d'exposition plus étendues (2 log E ou plus). Cependant, dans ces émulsions, la répartition des grains d'halogénure d'argent, présente un pic de fréquence au (ou près du) diamètre moyen, avec de nombreux grains supplémentaires de part et d'autre de ce pic, selon une répartition gaussienne (c'est-à-dire normale).
Selon l'invention, la nappe de coton hydrophile est caractérisée en qu'elle est du type complexe et comprend trois couches de coton présentant une cohésion entre elles, les couches extérieures entourant la couche centrale, étant des voiles de carde.
Selon encore une autre caractéristique de l'invention, la couche centrale a un grammage compris dans l'intervalle allant d'environ 80 à environ 400 g/m2.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture détaillée de la description qui suit en référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 représente une coupe transversale schématique de la nappe de coton hydrophile selon l'invention, - la figure 2 représente schématiquement une coupe transversale d'un produit de coton selon l'invention, découpé, tel qu'une rondelle, et - la figure 3 est une série de carrés de coton prédécoupés reliés par des points d'attache.
Un mélange de fibres de coton de diverses origines et qualités subit un traitement d'ouvraison et de nettoyage. On forme une nappe de grammage comprise entre 100 et 600 g/m2 par tout moyen approprié mécanique, tel qu'une carde, et/ou pneumatique. Dans le cas présent, on superpose trois couches.
La première couche est constituée d'un voile de carde obtenu par exemple au moyen d'une carde de type pêle-mêle connue en soi. La carde de type pêle-mêle est une machine mécanique qui se distingue par la sortie du voile, qui permet aux fibres de n'être plus parallélisées dans le sens de production (voiles de fibres brouillées).
La seconde couche est obtenue par voie pneumatique, notamment sur une machine du type Rando. Au moyen de cette dernière, les fibres sont projetées par un tambour garni de dents dans un courant d'air et sont aspirées sur un tapis au travers duquel on crée une dépression. Ceci conduit à une répartition isotrope des fibres et à une structure de type stratifié pour la couche sortie de cette machine.
Dans la pratique de l'invention, les fibres de la couche déposée par voie pneumatique sont orientées de manière oblique par rapport aux plans inférieur et supérieur horizontaux de la nappe.
Cette nappe est ensuite entraînée par un tapis support sans fin, perméable aux liquides, vers les différents postes de traitement en ligne continue. On imprègne la nappe en déversant par gravité une solution de débouillissage contenant de la soude, sur la nappe, sous la forme d'une lame liquide transversale à la direction de déplacement de celle-ci. On crée, au moyen d'une fente d'aspiration disposée sous la toile, une dépression suffisante pour permettre à au moins une partie de la solution de traverser la nappe. On contrôle en même temps la quantité de liqueur apportée à la nappe en réglant le vide créé au niveau de la fente aspirante. On introduit la nappe dans un vaporiseur chauffé à une température voisine de 1000C dans lequel elle séjourne, tout en restant continue, pendant un temps donné notamment en fonction du débit matière (kg/h de coton).
On imprègne la nappe débouillie hydrophile, avec une solution de blanchiment contenant de l'eau oxygénée, de la même manière que pour le traitement de débouillissage. On introduit ensuite la nappe dans un vaporiseur chauffé à une température d'environ 1000C pour que le blanchiment soit effectif.
En effet, il a été trouvé qu'un tel alliage présente une structure de coulée à grains fins et qu'il peut être coulé en dessous de 4400C. Le fait que l'alliage peut être coulé en dessous de 4400C est particulièrement important pour la coulée centrifuge.
La teneur en Cu ne peut pas être inférieure à 2,8% et supérieure à 4,8% ; autrement, on risque de produire une structure à tendance dendritique ou basaltique.
Une teneur d'Al de moins de 5,0% produit également une structure dendritique ou basaltique, tandis qu'une teneur d'Al de plus de 9,0% amène la température de coulée aux environs de 440au.
L'alliage Zn-Al-Cu présente une excellente fluidité ; au besoin celle-ci pourrait encore être améliorée légèrement en ajoutant à l'alliage 0,001-0,005% de Ni et/ou de Be.
Lorsqu'on coule l'alliage sous pression, il est particulièrement avantageux de faire appel à une machine de moulage sous pression à chambre chaude.
On utilise avantageusement un alliage à 6,0-8,0% d'Al et 3,24,3% de Cu et, de préférence, un alliage ayant la composition eutectique : 7,0% d'Al ; 3,8% de Cu et 89,2% de Zn. Le point de fusion de cette composition eutectique est de 3770C.
I1 est évident que, pour tirer le maximum de profit du procédé de la présente invention, il convient que l'on effectue la coulée à une température qui dépasse le moins possible, par exemple de 5-300C, la température du liquides de l'alliage ou le point de fusion dans le cas de la composition eutectique.
Le procédé de l'invention est particulièrement utile pour la fabrication de voitures miniatures par coulée sous pression.
ECHANGEUR DE CHALEUR DANS LEQUEL L'ALIMENTATION EN FLUIDE SECONDAIRE S'EFFECTUE EN PARTIE HAUTE PAR UN BOITIER D'ALIMENTATION OUVERT VERS LE BAS.
DESCRIPTION L'invention concerne un échangeur de chaleur tel qu'un générateur de vapeur équipant une centrale nucléaire. Elle se rapporte plus précisément à un échangeur de chaleur comprenant une enveloppe extérieure cylindrique d'axe sensiblement vertical, à l'intérieur de laquelle est disposée coaxialement une enveloppe cylindrique de faisceau contenant un faisceau de tubes d'échange thermique.
Dans les échangeurs de chaleur de ce type, le fluide primaire circule généralement à l'intérieur des tubes du faisceau, alors que le fluide secondaire circule à l'extérieur de ces tubes. Plus précisément, le fluide secondaire est injecté dans l'espace annulaire formé entre l'enveloppe extérieure et l'enveloppe de faisceau, généralement dans la partie supérieure de cet espace, de façon à descendre dans l'espace annulaire précité, puis à remonter à l'intérieur de l'enveloppe de faisceau en bénéficiant de l'apport de chaleur fourni par le fluide primaire qui circule dans les tubes.
Une solution connue pour injecter le fluide secondaire dans la partie haute de l'espace annulaire formé entre l'enveloppe extérieure et l'enveloppe de faisceau est illustrée par le document FR-A-2 477 265.
Le fluide secondaire pénètre dans le générateur de vapeur par une tuyauterie d'alimentation qui est raccordée de façon étanche sur un collecteur d'alimentation fermé, de forme torique ou semi-torique, disposé circonférentiellement dans le haut de l'espace annulaire. Ce collecteur torique ou semi-torique présente, sur sa génératrice supérieure, des trous sur lesquels sont raccordés des tubes en forme de J inversé, assurant l'injection du fluide secondaire dans l'espace annulaire.
Cette technique d'injection du fluide secondaire dans les échangeurs de chaleur présente cependant certains inconvénients.
En premier lieu, les formes particulières des tubes d'injection du fluide secondaire et de la partie haute de l'espace annulaire, dans laquelle sont logés ces tubes, ainsi que la vitesse élevée des jets de fluide secondaire sortant des tubes ont pour conséquence que des tourbillons se produisent dans la partie haute de l'espace annulaire. Ces tourbillons sont génants, car ils diminuent le rendement thermique de l'échangeur de chaleur, notamment lorsqu'il s'agit d'un échangeur à préchauffage.
Pour remédier à cet inconvénient, on a proposé dans le document FR-A-2 644 926 différentes solutions dont l'une consiste à obturer partiellement l'espace annulaire par une plaque anti-retour et à prolonger vers le bas les tubes en forme de J inversé par des prolongateurs traversant la plaque anti-retour et fixés à cette dernière.
La présente invention sera mieux comprise en référence à la description d'un exemple de réalisation préférée et du dessin annexé dans lequel: la figure 1 représente une vue générale du sac à dos convertible, la figure 2 représente l'armature du sac à dos déployée, la figure 3 représente l'armature du sac à dos repliée, la figure 4 représente une vue en perspective illustrant le sac à dos convertible dans son utilisation comme lit de camp, la figure 5 représente le sac à dos convertible dans une position dans laquelle il peut être utilisé comme siège avec un appui dorsal, et la figure 6 représente la fixation de la bâche sur l'armature déployée.
En référence à la figure 1, le sac 10 comporte essentiellement une poche souple 11 surmontée d'une autre poche souple amovible 12 faisant office de couvercle. La poche 11 est montée, par exemple au moyen de courroies 13, sur une armature métallique 14 transformable qui sera décrite plus en détail en référence aux figures 2 et 3. Des bretelles 15 et une ceinture 16, fixées de manière connue à l'armature, permettent à l'utilisateur de porter le sac sur son dos.
L'armature métallique 14 telle que représentée par la figure 2 comporte un élément central 19 qui se compose de deux tubes latéraux 30 et 31 reliés entre eux par deux arceaux 32 et 33. Dans la pratique ces tubes latéraux parallèles et ces arceaux de liaison sont réalisés en un seul tube cylindrique recourbé de façon appropriée et dont les deux extrémités sont ramenées bout à bout et soudées ensemble. De cette manière l' élément central est réalisé d'une pièce et présente une grande rigidité . Cette armature comporte d'autre part deux éléments de rallonge cylindriques creux 34 et 35 qui comprennent chacun deux bras parallèles, respectivement 34a, 34b et 35a, 35b, qui sont respectivement prolongés par deux coudes 36a, 36b et 37a, 37b. Ces coudes sont obtenus par pliage à 900 des bras parallèles 34a et 34b, 35a et 35b.L'élément de rallonge 34 est réalisé en un tube de diamètre inférieur à celui utilisé pour l'élément central 19 de sorte que les bras 34a et 34b peuvent coulisser dans les éléments latéraux parallèles 30 et 31 de l' élément central grâce à des ouvertures ménagées dans la zone de jonction entre lesdits tubes latéraux parallèles et les arceaux correspondants. L'élément de rallonge 35 est quant à lui réalisé en un tube de diamètre inférieur à celui utilisé pour la réalisation de l'élément de rallonge 34 afin que, lorsque les bras 34a et 34b sont introduits dans les tubes 30 et 31 (figure 3), les bras 35a et 35b puissent coulisser à l'intérieur des bras 34a et 34b.
Enfin les éléments de rallonge comportent deux traverses amovibles 38 et 39 qui contribuent à assurer la stabilité de l'armature lorsque lesdits éléments sont déployés. Les éléments 34 et 35 sont maintenus en position déployée par quatre goupilles amovibles non représentées.
Pour une utilisation comme sac à dos, telle que représentée par la figure 1, l'armature 14 est repliée et constitue une structure rigide à laquelle est attachée la poche souple 11.
Comme le montre la figure 4, le sac à dos peut être utilisé comme un lit de camp. Dans ce cas, l'armature 14 est amenée dans sa position déployée, une bâche 17 est tendue sur cette armature et un coussin 18 est disposé à une extrémité du lit. On notera que le sac à dos est solidaire d'un élément central 19 de l'armature, cet élément central portant également la partie centrale de la bâche 17 qui constitue le sommier du lit. Des volets d'extrémité, respectivement 20 et 21, de la bâche tendue sont retenus par les deux éléments de rallonge respectivement 34 et 35 accouplés à l'élément central de l'armature métallique. Les traverses 38 et 39 enfilées dans les extrémités de volets 20 et 21 assurent la tension de la bâche.Une parfaite stabilité de ce lit est obtenue par les deux arceaux rigides 32 et 33 de l'élément central 19, qui constituent les pieds centraux de ce lit et par les coudes 36a, 36b et 37a, 37b des éléments de rallonge, qui constituent des pieds supplémentaires. Lors de cette utilisation, la poche 11 se trouve sous la partie centrale du lit. Lorsque l'on replie le lit, un des volets de la bâche est replié sur l'ouverture de la poche 11, l'autre volet étant replié contre la partie centrale et maintenu par des éléments adhésifs connus.
La figure 5 illustre un mode d'utilisation du sac à dos convertible en siège. A cet effet, la partie centrale de la bâche tendue servant de sommier au lit de camp est dressée en position verticale et constitue le dossier du siège. Le placet posé à même le sol est constitué par le volet 20 de la bâche tendue 17 libéré de l'armature. La stabilité de ce siège est assurée par l'arceau 32 de l'armature et en particulier par les coudes 36a, 36b de l'élément de rallonge 34 dont les bras 34a et 34b ont été tournés à l'intérieur des tubes 30 et 31 afin que lesdits coudes se trouvent opposés à l'arceau 32 par rapport à l'élément central 19.
La figure 6 montre la fixation de la bâche sur l'armature déployée. La partie centrale de la bâche formant le sommier comporte deux rabats respectivement 40 et 41 qui sont reliés entre eux par une ficelle tendue 42 et traversant une double rangée d'oeillets 43. Cette liaison entre les deux rabats 40 et 41 pourrait également être assurée par des éléments élastiques tels que des anneaux en caoutchouc fixés dans les oeillets au moyen de crochets ou d' éléments similaires. Au niveau des tronçons d'extrémités, la bâche tendue comporte des ourlets 44 ayant des ouvertures pour permettre le passage des bras parallèles des éléments de rallonge 34, 35 et assurer la liaison entre la bâche constituant le sommier du lit de camp et l'armature proprement dite.
Ce sac à dos présente de multiples avantages en raison de sa grande souplesse d'utilisation. Tous les éléments de l'armature sont aisément démontables. Le sac à dos peut également être détaché facilement de l'élément central de l'armature. La poche servant de couvercle au sac à dos peut être retirée pour constituer le coussin 18 du lit. Ce couvercle peut également être équipé de brides constituant des poignées et peut, de ce fait, être rendu indépendant et former un deuxième sac d'appoint.
La présente invention n' est pas limitée aux formes de réalisation décrites mais peut subir différentes modifications et se présenter sous diverses variantes évidentes pour l'homme de l'art.
La présente invention concerne un dispositif containers roulants, isothermes, réfrigrants, encastrables et emboitables, permettant de transport produits alimentaires frais de leur lieu de fabricat jusque sur les surfaces de vente des magasins de distribution, en froid positif ou négatif.
sans que les produits ne soient: -exposes ê une rupture de la channe de froid.
-manipulés, après leur sortie de channe de fabricati une autre personne que l'acheteur final du produit.
-présentés en linéaire d'une manière anarchique.
ou qu'il y ait un surcoût dû: -å un transport volumineux de containers vides.
-å des livraisons spéciales de ces produits ne pouva se grouper avec d'autres.
IMPLANT F7571-113-11 F7571-113-13 F7571-113-15 JOUR THERAMEX 1 184.4 210.2 186.0 103.4 2 142.9 206.7 146.1 71.4 3 128.4 209.2 132.0 65.5 7 492.6 663.7 490.0 201.5 8 111.9 189.2 116.5 54.4 9 113.7 187.5 114.2 55.5 10 113.0 181.8 113.9 54.5 13 325.8 444.0 344.4 143.0 14 107.9 130.5 109.4 50.1 TABLEAU III LIBERATION CUNULEE (en pg) D'ACETATE DE NOMEGESTROL A PARTIR D'IMPLANTS MATRICIELS (F 7571-113-11 : F 7571-113-13 : F 7571-113-15) ET DE TYPE RESERVOIR (Implant THERAMEX)
F7571-113-11 F7571-113-13 F7571-113-15 IMPLANT JOUR THERAMEX 1 184.4 210.2 186.0 103.4 2 327.3 416.9 332.1 174.8 3 455.7 626.1 464.1 240.3 7 948.3 1289.8 954.1 441.8 8 1060.2 1479.0 1070.6 496.2 9 1173.9 1666.5 1184.8 551.7 10 1286.9 1848.3 1298.7 606.2 13 1612.7 2292.3 1643.1 749.2 14 1720.6 2422.8 1752.5 799.3
PROCEDE DE FABRICATION D'UNE TÊTE DE CLUB DE GOLF COMPRENANT DES MASSELOTTES D'INERTIE La présente invention est relative à un procédé de fabrication d'une tête perfectionnée de club de golf. Elle concerne aussi la tête ainsi perfectionnée.
Lors de la pratique du jeu de golf, le joueur frappe sa balle pour la déplacer, en la propulsant avec un outil dénommé club de golf qui est constitué par un manche, appelé communément par son terme anglais "shaft" qui comprend à son extrémité inférieure une tête, tandis que son extrémité supérieure est équipée d'une poignée appelée souvent par son terme anglais "grip".
Pour jouer au golf, le joueur dispose d'un certain nombre de clubs, tous différents les uns et des autres et qui sont généralement classés en trois catégories, les bois, les fers et les putters.
Actuellement, les clubs utilisés par les joueurs de golf au départ du "tee" ou zone de départ pour porter la balle pour les longues distances, sont appelés les "bois", et chaque constructeur donne à ses produits une structure spécifique, tout en respectant un certain nombre de règles nécessaires pour l'homologation de ceux-ci en compétition. Ainsi, certaines dimensions, inclinaisons et masses sont imposées, tandis qu'un grand nombre d'autres paramètres sont totalement libres, et c'est pourquoi il existe une grande diversité de produits de conceptions différentes. Au cours du jeu, les joueurs utilisent d'autres clubs appelés "fers" qui subissent les mêmes types de règles.
Dans les jeux de golf, la précision des coups est fonction d'un certain nombre de paramètres et notamment des paramètres humains, mais aussi des paramètres liés à la construction même du club, et notamment de la répartition de ses masses et de sa structure. Le mouvement avant de frappe peut être plus ou moins précis et la position de la tête du club lors de l'impact peut être plus ou moins bonne par rapport à la balle. Et les joueurs de golf savent bien que la moindre imprécision au moment de la frappe de la balle est lourde de conséquences. En effet, au moment de l'impact, le point d'impact de la balle sur la face de frappe doit se trouver parfaitement sur la droite, joignant le centre de gravité de la balle et le centre de gravité de la tête du club.Si cette condition n'est pas respectée lors du choc, la tête du club, sous l'effet de l'impact, pivotera et la face de frappe s'ouvrira ou se fermera et la trajectoire de la balle ne sera pas celle souhaitée. Si la face de frappe s'ouvre fortement, la balle ira à droite et si la face de frappe se ferme, la balle ira à gauche. Les têtes de club actuelles sont très peu tolérantes à ce sujet et il est nécessaire de frapper les balles avec beaucoup de précision.
La présente invention veut résoudre les inconvénients liés à la structure traditionnelle des têtes de club et propose une nouvelle conception de tête ainsi qu'un nouveau procédé de fabrication de celleci.