INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, l'embrayage automatique comprend au moins un étage d'embrayage centrifuge, réglé pour s'enclencher au premier seuil de régime, de sorte que le pilote commande la rotation de l'hélice, qui ne tourne pas lorsque le moteur est au ralenti, par l'effet centrifuge du ou des étages d'embrayage correspondant, en commandant l'augmentation du régime moteur. En phase de décollage, le pilote peut lancer le moteur et le préchauffer au ralenti, puis s'installer dans le harnais du paramoteur, se préparer au décollage et gonfler l'aile du paramoteur, sans être gêné ni mis en danger par la rotation de l'hélice, puisque cette dernière n'est pas entraînée par le moteur, et le pilote peut enfin, lors du décollage proprement dit, embrayer automatiquement l'hélice en accélérant le moteur pour obtenir la propulsion requise.En phase d'atterrissage, la reconnaissance de l'aire d'atterrissage peut se faire moteur au ralenti, avec l'hélice non entraînée, et si, au cours de l'atterrissage, le pilote constate qu'il se présente un risque, il accélère le moteur, ce qui embraye automatiquement l'hélice et l'entraîne en rotation, de sorte que le pilote peut reprendre de l'altitude pour se diriger vers une autre aire d'atterrissage. De plus, l'embrayage résoud le problème lié à l'atterrissage hélice tournante et précité, car l'aile se trouve dans une configuration neutre ; par ailleurs l'angle de pente en final est plus important avec l'hélice à l'arrêt, ce qui présente un gage de sécurité lors d'un atterrissage "court" dans un terrain exigu.
Comme l'hélice en rotation développe un effort axial par rapport à l'arbre moteur, il est en outre avantageux que l'embrayage automatique comprenne de plus au moins un étage d'embrayage axial, activé par l'effort axial développé par l'hélice lorsqu'elle est entraînée par l'étage d'embrayage centrifuge et l'arbre moteur tournant à une vitesse supérieure à un second seuil de régime donné, lui-même supérieur au premier seuil. Ainsi, après avoir accouplé l'hélice à l'arbre moteur par l'effet centrifuge du ou des premiers étages de l'embrayage, on améliore l'accouplement par un effet d'embrayage axial, commandé par la rotation de l'hélice, qui constitue le récepteur ou l'organe mené de l'accouplement. Cet effet axial d'embrayage apporte un supplément de transmission du couple moteur, lors des montées en régime du moteur.
L'embrayage automatique à double effet ainsi utilisé est d'autant plus efficace que la vitesse de rotation de l'arbre moteur est élevée. Si l'hélice est montée en hélice propulsive par rapport au moteur, on peut ainsi rendre la poussée exercée par l'hélice porportionnelle à la vitesse de rotation du moteur. I1 en est de même si l'hélice est montée en hélice tractrice.
Pour améliorer encore la sécurité, le dispositif selon l'invention comprend de plus un dispositif de freinage de la rotation de l'hélice, qui est destiné à être activé lorsque la vitesse de rotation de l'arbre moteur est inférieure à un seuil identique au premier seuil ou voisin de celui-ci. Avantageusement, le dispositif de freinage est actionné lorsque le régime moteur est inférieur au premier seuil, correspondant à l'enclenchement et au déclenchement du ou des étages d'embrayage centrifuge, et le dispositif de freinage est libéré, pour autoriser la rotation de l'hélice, dès que le régime moteur est supérieur à ce premier seuil.
Le fonctionnement au ralenti du moteur, en phase de décollage comme en phase d'atterrissage, est ainsi simultané à une immobilisation de l'hélice, ce qui constitue une mesure importante de sécurité.
Avantageusement, l'embrayage à double effet selon 1 invention, et donc également le groupe moto-propulseur qui en est équipé, sont tels qu'au moins un étage d'embrayage centrifuge comprend au moins une garniture de friction, montée mobile sensiblement radialement par rapport à l'axe de l'arbre moteur sur un corps solidaire en rotation de l'arbre moteur, et sollicitée par des moyens élastiques la rappelant sensiblement radialement vers ledit axe, et une partie annulaire et axiale d'un tambour solidaire en rotation de l'hélice, ladite partie annulaire étant radialement à l'extérieur de la ou les garnitures, et présentant une face interne constituant une face d'entraînement destinée à coopérer avec chaque garniture de friction.
De plus, pour permettre facilement le réglage du régime moteur à partir duquel le récepteur (l'hélice) est accouplé au moteur, afin d'adapter ce régime d'accouplement en fonction du régime moteur au ralenti et de la poussée utile de l'hélice, ainsi que pour obtenir un couple transmis permettant un régime de rotation de l'hélice compatible avec la vitesse minimale de 1'U.L.M. utilisé, il est avantageux que les moyens élastiques de rappel soient fixés au corps par des moyens de réglage de leur tarage, qui déterminent la valeur du premier seuil de régime.
S'il est requis que le vecteur de direction v~OUT d'un rayon finalement déterminé soit parallèle a l'axe optique x-x, le trajet Lp est uniquement déterminé suivant la loi de Snell et la loi de réflexion totale lorsque l'épaisseur de la lentille est spécifié.
C'est à dire que la direction du vecteur v peut être déterminée a partir du parallélisme du vecteur v OUT et de l'axe optique x-x, d'un angle de réfraction forme par le vecteur normal n-OUT et le vecteur v~OUT , et d'un indice de réfraction de la lentille interieure 5. De plus, le vecteur normal n-IN et la surface de réflexion totale R peuvent être détermines à partir des vecteurs v et v~IN.
Il est noté que dans le calcul ci-dessus une approximation est utilisée, savoir que la direction du rayon incident n'est pas changée a travers la première réfraction, ou qu'un changement de direction est petit de façon négligeable.
Les Figures 9-14 montrent, etape par étape, un procédé de construction d'une matrice pour les échelons de prisme 8,8....La matrice est réalisée en façonnant,par usinage NC, des rainures en forme de V correspondant aux etapes respectives sur le matériau de matrice.
Comme montré en Figure 9, sur la surface de sortie K, le vecteur v est déterminé selon la loi de Snell à partir du vecteur normal nOUT au niveau du point de sortie QO et du vecteur de direction v~OUT du rayon refracté qui passe par le point Q0 et qui est parallèle a l'axe optique x-x.
Ensuite, comme montré en Figure 10, la surface de réflexion totale R et le vecteur normal n~IN de celle-ci sont détermines suivant la loi de réflexion du vecteur v et du vecteur de direction v~In du rayon incident.
Puis, comme montré en Figure 11, un produit vectoriel (produit de vecteurs) des vecteurs n~OUT et n~IN est calculé comme vecteur w, qui est contenu dans la surface de réflexion totale R et indique une direction de façonnage de la surface de réflexion totale R.
La Figure 12 montre une courbe fermée 13 qui est obtenue comme courbe spline laquelle est une courbe spline présentant des vecteurs w obtenus séquentiellement au niveau des points variables respectifs Q0 comme vecteurs tangentiels. La courbe fermée 13 est une ligne d'usinage ayant l'axe optique x-x comme sa ligne de centre et située sur le coté de la source lumineuse de la surface de sortie K.
Il est noté qu'en général la courbe fermée 13 n'est pas circulaire quand vue le long de l'axe optique.
Comme montré en Figure 13, la lumière incidente est d'abord réfractée par une très petite surface d' incidence I formée sous la surface de sortie K, ensuite réfléchie par la très petite surface de réflexion totale R, et réfractée à nouveau par la surface de sortie K, pour sortir finalement parallèle a l'axe optique. Une surface de réflexion totale continue se rapportant à un échelon de prisme 8 est formée en reliant les très petites surfaces R de réflexion totale le long de la courbe fermée 13.
La Figure 14 montre une rainure en forme de V façonnee par un outil de coupe le long de la courbe fermée 13. Une surface d'inclinaison intérieure 14a de la rainure en forme de V 14 se rapporte a la formation de la surface incidente I de l'échelon de prisme 8, et une surface d'inclinaison extérieure 14b de la rainure 14 se rapporte à la formation de la surface de réflexion totale R de l'échelon de prisme 8. Un angle de la surface d'inclinaison 14a par rapport à l'axe optique est établi à une valeur constante pour commodité de l'extraction de la matrice.
En Figure 15, la partie, située au voisinage de l'axe optique, de la matrice (incluant les courbes fermées 10, 13) pour la lentille intérieure 5 est agrandie.
Comme décrit ci-dessus, il est rare qu'une lentille pour une lampe de vehicule ait une surface compliquée. C'est à dire qu'en général, elle est constituée d'une partie principale en forme de plaque et d'une partie à courbure croissantè qui-est en relation continue avec la partie principale.
Les numéros de référence 15,15,... en Figure 15 denotent des courbes fermées servant de référence à la formation des rainures en forme de V sur la matrice. La partie des courbes fermées 15,15,... située sur le côté droit de la ligne V-V se rapporte aux echelons à former sur la partie en forme de plaque 5a de la lentille intérieure 5, et comporte les mêmes intervalles sur la ligne H-H.
Des points sur la ligne H-H sont choisis comme les origines des courbes fermées 15,15,...
La partie restante des courbes fermées 15,15... située sur le côte gauche de la ligne V-V se rapporte aux échelons à former sur la partie courbe 5b de la lentille intérieure 5. On peut trouver une tendance à ce que l'intervalle des courbes fermées 15,15...
Exemple 15 Composition cosmétique contenant un extrait de Simarouba. destinée au traitement préventif des peaux sèches - extrait méthanolique de Simarouba obtenu à l'exemple 2.. 0,5 g - excipient émulsion crème de type huile-dans-eau, q.s.p... 100 g On incorpore de manière classique l'extrait méthanolique de Simarouba de l'exemple 2 dans l'excipient émulsion crème, pour obtenir la crème selon l'invention.
Exemple 16 Composition cosmétique contenant un extrait de Simarouba destiné au traitement des peaux ichtyosiques - glycérol................................ 3 g - acide hyaluronique...................... 1 g - extrait aqueux de Simarouba de l'exemple 1 0,2 g - excipient émulsion crème de type huile-dans-eau, q.s.p. 100g On incorpore de manière classique l'extrait aqueux de Simarouba obtenu à l'exemple 1 ainsi que le glycérol et l'acide hyaluronique, à l'excipient émulsion crème pour obtenir la crème selon l'invention.
Exemple 17 Préparation d'un milieu de culture et son utilisation pour la culture en masse de cellules de peau Pour la préparation de ce milieu de culture ainsi que pour son utilisation pour la culture en masse de cellules de peau, l'homme de l'art pourra se reporter notamment à l'article de Philip C. Familletti et al. dans Biotechnology, vol. 6, janvier 1988, pages 41 à 44 ainsi qu'aux références citées dans cet article, en particulier Arathoon et al. dans la revue Science (1986), 232 page 1390 et suivantes; l'article de Ku, K. et al. dans la revue Biotechnology, Bioeng. (1980), X, pages 79 et suivantes.
Ainsi, on prépare un milieu de culture optimal pour la croissance de kératinocytes humains comprenant un milieu de base nutritif DMEM (GibcoB, du facteur de croissance EGF, 10 % de sérum de veau foetal, de l'isoprotérénol et/ou de la forskoline, ainsi que de l'hydrocortisone.
Ce milieu comprendra un extrait de Simarouba selon l'invention, de préférence à la concentration de 0,01 à 0,5 % en poids d'extrait de Simarouba par rapport au poids total du milieu de culture final.
On réalise une culture à base de cellules de peau en inoculant des kératinocytes afin de les immobiliser sur des supports tels que fibres creuses, des microbilles, ou des matrices microporeuses et cela à l'aide du milieu de culture décrit précédemment. Une perfusion en milieu dans un système à perfusion du type de celui-ci décrit par Sylvie GUICHARD-BALESTRINI dans la revue Biofutur, supplément n056, avril 1987, pages 2 à 14, sera assurée afin d'avoir un apport suffisant à la croissance et à la différenciation même lorsque la biomasse est importante.
En fin de culture, on récupère les substances sécrétées par les kératinocytes, contenant principalement des lipides, sources de matière première pour la formulation de compositions cosmétiques ou pharmaceutiques à application topique sur l'épiderme ou le cuir chevelu.
Grâce au produit de l'invention, il est possible de traiter des cultures de peau reconstituées, en particulier des cultures de kératinocytes ou d'autres cellules épidermiques cultivées sur un support approprié, tel qu'un support collagénique (contenant ou non des fibroblastes), par exemple décrit dans le document La Recherche, (1987), n0185, pages 149-159 et dans Br. J. Dermatol. (1986), 114, pages 91-101, ou un support constitué par du derme excisé.
Grâce à l'utilisation de la composition selon l'invention, on obtiendra une épidermisation plus rapide et plus complète. Ceci permettra dans des délais plus courts de fournir aux médecins de la peau reconstituée, une sorte de pansement biologique pour les autogreffes, par exemple dans le cas de brûlures étendues. L'invention permettra également de réaliser de façon industrielle et concurrentielle des peaux reconstituées de bonne qualité pour réaliser des tests de pénétration ou de tolérance.
L'invention couvre également toute caractéristique qui apparaît être nouvelle vis-à-vis d'un état de la technique quelconque, à partir de la présente description prise dans son ensemble.
Utilisation d'un extrait de Simaba pour l'atténuation des taches pigmentaires cutanées ou pour renforcer la fonction protectrioe de la peau. ou pour la préparation d'un milieu de culture de cellules de peau. et composition ainsi obtenue.
La présente invention concerne essentiellement l'utilisation d'un extrait de Simaba pour la fabrication d'une composition cosmétique ou pharmaceutique, notamment dermatologique, présentant notamment une activité dépigmentante et une activité favorisant la différenciation des kératinocytes, et destinée en particulier à l'atténuation des taches pigmentaires cutanées, notamment des taches de sénescence, au traitement du vitiligo, au renforcement de la fonction protectrice de la peau, ou à l'amélioration de l'aspect de la chevelure; ou pour la préparation d'un milieu du culture de cellules de peau, et composition ainsi obtenue.
A 5 mM, le PPB inhibe 32% de l'activité enzymatique, c'est-à-dire l'incorporation de 3H-thymidine. La spécificité de cette action reste à déterminer en premier lieu avec une polymérase a et 8.
Ces doses doivent être comparées à celles des bishétéroarylpipérazines (DE50 de 1 à 10 pM) (ROMERO, 1991) et à celles de 1'AZT (Cl50 = 1,6 nM) (LAVIGNON, 1991), mais celui-ci est très toxique pour les cellules.
b) Essai reverse transcription "ex vivo" (FIA) : TEST A: Le PPB, le virus et les cellules sont mis à incuber en même temps pendant 96 h (changement du milieu à 24 h). Le nombre de foyers est une moyenne sur 4 puits.
Un effet-dose est net dans cette gamme de concentration. A 0,75 mM le PPB n'est pas toxique sur les cellules et prooque une inhibition de 33% de la rétro transcription.
TEST B Le PPB est mis en contact des cellules pendant 24 h avant le virus. Le milieu est changé et le virus additionné pour une incubation de 96 h.
La FIA fournit les résultats qui sont dose-dépendants.
A 0,5 mM et 0,75 mM, l'inhibition est sensiblement la même (35%) que dans le test A.
A 1,2 MM de PPB, l'inhibition est de 48%.
Dans ce test, le PPB est mis en contact des cellules avant l'addition du virus afin de le mettre dans les mêmes conditions d'induction de différenciation. On obtient alors une inhibition de 22% de la production des glycoprotéines virales de surface, alors que dans le test A, l'inhibition n'est que de 6%.
Y a-t-il un efet indirect de la synchronisation des cellules sur la réplication virale, ou un effet direct lié à l'accessibilité de la molécule dans le cellule ? Si c'est le cas, le problème de libération du butyrate au niveau de la cellule est à démontrer. Quoi qu'il en soit, cette activité antirétrovirale du PPB prouve qu'il agit différemment du butyrate puisque celui-ci se révèle inducteur du virus dormant. En effet, BOHAN et al.
(1989) observent une augmentation de 30 à 50% du titre viral dans le surnageant issu de cultures de cellules HeLa transfectées par un plasmide (p Z6 néo) et exposées à 6 mM de butyrate de sodium pendant 72 heures.
Alors que le butyrate altère le métabolisme des cellules infectées et leur confère un environnement cellulaire propice à la réplication du virus HTV1, le PPB semble agir dans le sens inverse puisque la multiplication virale évaluée par 1 gp SU70 est réduite.
CONCLUSIONS GENERALES L'étude toxicologique des amides butyriques chez la souris a montré des doses létales 50 très acceptables conduisant à un indice favorable.
Les résultats préliminaires de l'étude de triage pharmacologique des composés synthétisés a permis de choisir quatre molécules différentes et ayant chacune un spectre d'action relativement spécifique.
- la 4-butanoyl-1-(phényl) pipérazine 3a (PPB) qui se révèle comme un inducteur de la différenciation cellulaire, de même qu'elle potentialise l'efet antiviral de l'interféron "in vitro" sur le virus de l'encéphalomyocardite (EMC).
Cette même molécule montre une activité non négligeable au niveau de la transcription inverse "in vitro, laquelle est corroborée par un test ex vivo sur les cellules NTH 3T3. L'inhibition de 42% de la réplication virale est atteinte à 1,2 mM. Ceci permet d'envisager l'éventualité d'association de ce composé avec l'interféron en vue de potentialiser l'activité de celui-ci sur les cellules tumorales chez l'animal.
En se reportant à la figure 5, on a représenté le "coeur" de cette raquette, c'est à dire la partie 3 de sa structure qui, étant située entre le manche 4 et le panier 5, comporte les deux branches en "V" 6 et 7 et le pont 8 qui relie les extrémités du "V" formé par ces deux branches.
Comme on le constate aux figures 1 et 2, ce coeur 3, et en particulier les deux branches 6 et 7, présentent, sous les contraintes consécutives à l'impact de la balle, des zones situées au niveau des courbures maximales, de sorte que des amortisseurs de vibrations 9 et 10 sont avantageusement prévus sur cette portion de la structure de la raquette, plus spécifiquement, comme il est représenté Figure 5, sur ces branches 6,7.
Ces amortisseurs 9 et 10 sont très particuliers. I1 s'agit bien sûr et conformément à 1' enseignement du document FR-A 2. 608.444, d 'amortisseurs travaillant au cisaillement et comportant une plaque en matériau visco-élastique, comme indiqué en 11 sur la figure 5, qui est collée sur par exemple la branche 7 (figure 5), et une plaque conjuguée 12 en matériau à haut module d ' élasticité (par exemple en alliage d' aluminium de marque "Zicral"). Cependant, la partie inférieure 13 de ce système amortisseur 1112 à plaque de contrainte n' adopte pas une forme plane continue comme c T est le cas dans cet exemple pour sa partie supérieure 14 : comme on le voit nettement sur la figure 5, ce dispositif 11,12 a, dans cette zone 13, une section en U, c'est-àdire en fait une section qui, conformément à l'invention, est à trois dimensions combinant plusieurs plans orientés différemment, avec au moins un de ces plans (comme c'est le cas ici pour chacune des deux branches du "U") qui est sensiblement parallèle au plan de cordage de la raquette.
Cette partie inférieure 13 de l'amortisseur permet alors 1' amortissement de vibrations qui se développent dans deux plans ou orientations perpendiculaires, dont le plan de cordage de la raquette et le plan qui lui est orthogonal.
De plus, du fait du décalage des zones de courbures maximales de chacun des modes vibratoires : flexion latérale dans le plan de la raquette et flexion simple dans une direction perpendiculaire au plan de la raquette, on constate, dans cet exemple de réalisation, une différence de positionnement des zones actives constituant le dispositif amortisseur à plaque de contrainte.
Le couplage qui est réalisé par les jonctions 15 et 16 des faces orthogonales de la plaque de contrainte 12 procure un effet inattendu et bien plus efficace que celui qui serait procuré par plusieurs amortisseurs à plaque de contrainte pratiquement plane selon l'art antérieur, et qui seraient placés, dans ces mêmes zônes proches de la coupe VI-VI, sur des faces adjacentes mais orthogonales de la structure.
Comme il va de soi, l'invention n' est pas limitée à 1' exemple qui vient d' être décrit en référence aux figures 5 et 6.
Selon Figure 7, le ou les dispositifs pourraient être encastrés dans des évidements 17 prévus à cet effet dans la structure 7 de la raquette, au lieu d' être directement rapportés sur cette dernière.
La section de la plaque de contrainte pourrait être en forme de L, et non pas en forme de U. Elle pourrait être plus ou moins arrondie, en fonction de la forme de la structure en cet endroit.
Selon Figures 8 à 10, où les plaques de contrainte 12 sont dessinées à titre d'exemples nullement limitatifs, ce dispositif amortisseur peut adopter d'ailleurs des formes très diverses modulant les surfaces d ' amortissement efficaces en fonction de l'intensité et du positionnement des zones de courbure de la structure de la raquette sollicitée. Cette forme de dispositif amortisseur est adaptée aux modes particuliers à amortir.
De tels amortisseurs pourraient être multiples, et placés également par exemple en des points, préférentiellement à forte zone de courbure, de l'ossature du panier 5, l'emplacement de ces amortisseurs dépendant fortement, d'une façon générale, de la structure propre de la raquette.
L'élément visco-élastique 11 lui-même pourrait ne pas épouser continûment la forme complexe de la plaque de contrainte, mais être composé de plusieurs plaques adjacentes.
Un même élément amortisseur visco-élastique 11 peut être composé de plusieurs plaques, soit superposées soit juxtaposées, de caractéristiques différentes les unes par rapport aux autres, et ceci dans un même plan d'orientation ou non.
Les matériaux visco-élastiques pourront aussi différer de même manière selon leur plan d'orientation.
L ' épaisseur du matériau visco-élastique peut varier tout au long d ' une même plaque visco-élastique : elle peut par exemple augmenter progressivement d ' un bout à 1 'autre de cette plaque et être par exemple de l'ordre de 0,5 mm à une extrémité et de l'ordre de 2 mm à l'autre extrémité.
Ce ou ces amortisseurs ne sont pas nécessairement placés de façon symétrique par rapport à 1' axe longitudinal 2 la raquette: sur la figure 5 par exemple, il pourrait n' être prévu qu'un des deux amortisseurs représentés 9 ou 10, l'autre branche 7 n en comportant pas ou en comportant un d'un autre type ou de dimensions différentes.
L'influence du résonateur sur la courbe de réponse du convertisseur est représentée sur le diagramme de la figure 6, qui est à comparer à celui de la figure 2.
L'influence du premier étage avec les intégrateurs correspond à la courbe 602 dont on voit qu'une partie est représentée en pointillés.
L'influence du résonateur du deuxième étage correspond à la courbe 604 centrée sur la fréquence F0. L'influence de ce résonateur décale alors la courbe 602 à partir de la fréquence F0 en lui faisant subir un déplacement vers le bas pour obtenir la courbe 612. La courbe 601 représente par exemple le spectre du signal d'entrée.
Le filtre de sortie dont le gabarit est représenté par 603 permet comme précédemment d'éliminer les fréquences hautes du bruit, mais on voit que du fait de cette translation de la courbe 602 sur la courbe 612 la partie résiduelle du bruit contenu dans le gabarit du filtre 603 est bien inférieure à celle qui serait restée si l'on n'avait que la courbe 602.
L'analyse mathématique de ce convertisseur montre que par rapport aux structures classiques on obtient les avantages suivants: - la transmittance vis-à-vis du signal utile est égale à 1, - la transmittance vis-à-vis du bruit possède un zéro double à la fréquence zéro et deux zéros complexes conjugués à la fréquence F0, ce qui permet justement d'élargir la bande passante comme expliqué plus haut.