INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, le broyage de l'essai n"14 est effectué en utilisant l'acide polyacrylique précité et neutralisé par de la soude et de la chaux dans un rapport correspondant à une neutralisation des sites acides actifs à raison de 55% par le sodium - 45% par le calcium, tandis que l'essai n"15 concerne ce même acide polyacrylique neutralisé par de la soude et de l'hydroxyde de zinc dans un rapport correspondant au -maximum de solubilité de l'hydroxyde de zinc, soit un rapport correspondant à une neutralisation des sites acides actifs à raison de 83% par le sodium - 17% par le zinc.
De même, l'essai n016 concerne le même acide polyacrylique précité et neutralisé par de la soude et de l'hydroxyde d'aluminium dans un rapport correspondant au maximum de solubilité de l'hydroxyde d'aluminium, soit un rapport correspondant à une neutralisation des sites acides actifs à raison de 90% par le sodium - 10% par l'aluminium.
Tous les résultats sont consignés dans le tableau 3.
20. NAKAMURA, Y., LEPPERT, M., O'CONNEL, P., WOLLF, R., HOLM, T., CULVER, M., MARTIN, C., FUJIMOTO, E., HOFF, M., KUMLIN, E., AND WHITE, R. (1987) Science 235: 1616-1622.
21. NÜRNBERG, P., ROEWER, L., NEITZEL, H., SPERLING, K., PÖPPERL, A., HUNDRIESER, J., PIOCHE, H., EPPLEN, C., ZISCHLER, H., AND EPPLEN, J. T. (1989) Hum.
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22. O'CONNEL, P., LATHROP, M., NAKAMURA, Y., LEPPERT, M. L., LALOUEL, J. M., AND WHITE, R.
(1989) Genomics 5: 738-745.
23. A.J., ROYLE, CLARKSON, R.E., WONG, Z;, AND JEFFREYS, A.J. (1988) Genomics 3: 352-360.
24. SAMBROOK, J., FRITSCH, E. F., AND MANIATIS, T. (1989) Cold Spring Harbor Laboratory Press, Cold Spring Harbor, NY.
25. SANGER, F., NICKLEN, S., AND COULSON, A.
R. (1977) Proc. Natl. Acad. Sci. USA 77: 5463-5467.
26. VERGNAUD, G. (1989) Nucleic Acids Res.
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27. VERGNAUD, G., MARIAT, D., ZOROASTRO, M., AND LAUTHIER, V. (1991) Electrophoresis 12: 134-140.
28. WOLFF, R., NAKAMURA, Y., AND WHITE, R.
(1988) Genomics 3: 347-351.
29. WOLFF, R. K., PLAETKE, R., JEFFREYS, A.
J., AND WHITE, R. (1989) Genomics 5: 382-384.
Exemple 10 11 12 13 14 15 X1 56,8 11,1 56,8 56,8 11,1 94,7 T1 120 120 120 50 120 120 t 30 30 30 60 30 30 EXE'MPLES 16 à 32 On prépare d'abord un premier mélange comprenant Il parties en poids de diisocyanate de diphenylmethyléne commercialise par DOW CHEMICAL sous la référence M 143 et Y2 parties en poids de peroxyde de benzoyle commercialisé par AKZO sous la dénomination LUCIDOL CH.50 On prépare d'autre part un second mélange comprenant x2 parties en poids de résine insaturée obtenue conformément a l'un des exemples precédents (cet exemple est identifié dans le tableau II ci-apres sur la ligne "résine ex.")., 100 - X2 parties en poids de styrène, 0,4 parties en poids de poids de dilaurate de dibutylétain commercialisé par ALDRICH et W parties en poids de diméthylaniline. Les deux mélanges ainsi preparés sont alors introduits simultanément dans un mëme réacteur et mélanges rapidement à température ambiante. Le mélange obtenu est immédiatement transfére dans un moule carré a la température de 90 C (sauf pour l'exemple 19 60 C) ou il est maintenu pendant 1 minute (sauf pour l'exemple 19 : 3 minutes, après quoi il est soumis à une étape de post-réticulation à 180 C pendant 15 minutes.Le tableau II ci-après indique pour chaque exemple, outre les valeurs de li, 12, x2 et W et la nature de la résine polyester insaturee aminee, les valeurs des propriétés suivantes mesurees sur le materiau moulé: - module en traction MT, exprimé en MPa et déterminé selon la norme NFT 51-034.
- contrainte a la rupture en traction RR, exprimée en MPa et déterminée selon la norme NFT 51-034.
- élngation à la rupture AR, exprimée en % et déterminée selon la norme NFT 51-034.
- résistance au choc Charpy non-entaillé RC, exprimée en kJ/m2 et déterminée selon la norme NFT 51-035.
- température de distorsion à la chaleur HDT, exprimée en degrés Celsius et déterminée selon la norme NFT ISO 75.
L'exemple 16 réalise a partir d'une résine polyester insaturée non aminée, est donné a titre comparatif.
Exemple | 16 17 18 19 20 21 22 23 il 53,7 64.2 62,5 62,5 62,5 53,7 60,8 63,7 Y2 1,0 1,4 1,2 1,2 0,6 0,6 1.2 1,4 X2 58 67,5 67,5 67,5 67,5 58 67,5 67,5 m 0.2 0.2 0.2 0.2 0 0 0.2 0,2 resine ex. 2 3 4 4 4 4 5 6 MT 3300 3000 3100 3100 3200 3300 3300 3100 RR 65 79 81 80 83 85 80 88 AR 3,3 5,2 7,1 6,5 5,5 2.5 5,4 7.9 RC 35 46 52 50 51 45 53 49 HDT 122 110 105 110 110 120 100 112 TABLEAU II (suite)
Exemple 24 25 26 27 28 29 30 31 32 Y1 | 64,7 60,8 60,8 60,8 43,1 43,1 60,8 31,5 43,1 |Y2 | 1,4 1,2 1,2 1,2 1,0 1,0 1,2 0,9 1,0 X2 X2 67,5 67,5 67,5 67,5 74,4 74,4 67,5 78,3 74,4 | W 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 résine ex. 7 8 9 11 12 13 14 15 10 MT 3200 3000 3100 3100 2300 2600 2900 n.d. 2400 RR 79 75 79 84 n.d. n.d. 79 n.d. n.d.
AR 4,9 4,2 5,0 5,3 9,6 8,4 6,0 10.5 8,6 RC 45 48 47 47 54 63 55 100 54 HDT 105 112 110 109 91 88 111 75 92 n.d. = non déterminé EXEMPLE 33 On prépare une autre résine polyester insaturée, selon le procédé de l'exemple 2 en chargeant dans le réacteur 294 parties en poids d'anhydride maléique, 296 parties en poids d'acide isophtalique, 312 parties en poids de neopentylglycol, 229 parties en poids de propyléneglycol. 424 parties en poids de diéthyleneglycol et 0.05 partie en poids d'hydroquinone.L'analyse du produit final montre que 77 % des fonctions maléates ont été isomérisées en fonctions fumarate.
EXEMPLE 34 On prépare une autre résine polyester insaturée selon le procédé de l'exemple 33 mais en ajoutant dans le reacteur 3,3 parties en poids de morpholine dès le début de la réaction. L'analyse du produit final montre que 97 % des fonctions maléate ont éte isomérisées en fonctions fumarate.
EXEMPLE 35 à 38 A partir des resines des exemples 33 et 34 on prepare des resines polyesters insaturées aminées en suivant le procédé des exemples 3 à 15.
Les polyoxyalkylène polyamines utilisées sont: - JEFFAMINE D-400 pour les exemples 35 à 37. et - JEFFAMINE T-3000 pour l'exemple 38.
Pour chaque exemple T1 = 120 C et t = 30 minutes.
Le tableau III ci-dessous indique la valeur de xl, pour chaque exemple. ainsi que la nature de la résine polyester de départ.
Le gène codant pour cette protéine dénommée act A, fait partie d'un opéron (Mengaud et al., 1991 (b) (8)) dont la séquence nucléotidique complète a été récemment décrite (Vazquez-Boland et al., 1992 (12)).
La présente invention a ainsi pour objet une souche de listeria monocytogenes à virulence atténuée, caractérisée en ce qu'elle comporte, dans le gène act A ou dans le promoteur de celui-ci, une mutation capable de bloquer ou de modifier sensiblement l'expression de la protéine codée par le gène act A.
La mutation peut être réalisée selon des techniques connues, notamment par insertion dans le gène act A ou son promoteur id'une séquence d'une ou plusieurs bases, de préférence un transposon stable, délétion d'une ou plusieurs bases, mutations telles que mutations par mutagénèse dirigée, par exemple par PCR et notamment mutations faux-sens.
La mutation peut notamment être réalisée par insertion d'un transposon, tel que le transposon Tn917lac, comme décrit dans Mengaud et al., 1991 (a) (7).
La mutation est effectuée de préférence dans le fragment d'ADN codant pour la séquence peptidique à motifs répétés comprise entre les aminoacides 235 à 315, 350 à 360, 367à 385 et 389 à 393 de la séquence peptidique SEQ ID N" 1.
Un autre site de mutation avantageux, notamment d'insertion est situé en aval de l'adénosine en position 497 de la séquence nucléotidique du gène act A.
Cette position correspond à celle entre les aminoacides 61 et 62 de la séquence peptidique SEQ ID N" 1.
Une souche particulièrement préférée selon la présente invention est la souche de la Listeria monocytogenes LUT 12 déposée à la Collection Nationale de Cultures de Micro-organismes (CNCM) le 30 janvier 1992 sous le numéro I-1167.
Les mutants selon l'invention sont aptes à conférer à des hôtes auxquels ils ont été administrés une protection contre une infection ultérieure par une souche pathogène de Listeria monocytogenes.
L'invention a donc également pour objet un vaccin humain ou vétérinaire comprenant en tant que composant actif une souche atténuéede Listeria monocyto tellcsque définie précédemment.
Ce vaccin est apte à conférer une protection efficace à l'homme ou à l'animal notamment aux bovins et ovins contre la listériose.
La réponse immunitaire générée par l'administration d'un mutant atténué tel que défini se traduit par la prolifération essentiellement de lymphocytes T de la sous-classe CD8.
Les lymphocytes T de la sous-classe CD8 sont activés par des peptides liés à des antigènes de classe I du CMH (complexe majeur d'histocompatibilité) générés par la protéolyse de protéines synthétisées ou libérées dans le cytoplasme de cellules présentant l'antigène.
Ainsi, les mutants atténués de Listeria monocytogenes selon l'invention, sont aptes à stimuler le système immunitaire par la voie qui utilise les molécules de classe I du CMH.
Il est par conséquent possible en trains fois mant Listeria monocytogenes à l'aide d'un plasmide approprié d'introduire un gène hétérologue provenant de n'importe quel organisme et d'utiliser les souches recombinantes obtenues comme système d'expression d'ADN hétérologue.
L'invention a ainsi également pour objet un mutant recombinant de Listeria monocytogenes caractérisé en ce qu'il comporte un ADN hétérologue soit inséré dans le génome d'un mutant atténué tel que défini précédemment, soit porté par un plasmide se répliquant dans le mutant atténué.
De toute façon l'invention sera mieux comprise en se référant à la lecture qui suit de la description de plusieurs exemples de mise en oeuvre d'un gyromètre optique sous forme intégrée, comportant ces structures de franchissement des spires de la spirale par l'un des conducteurs et un tricoupleur d'entrée.Les exemples qui suivent sont donnés bien entendu à titre illustratif et non limitatif en se référant aux figures 1 à 18 sur lesquelles - La figure 1 représente, en vue de dessus schématique, le gyromètre optique, objet de l'invention ; - la figure 2 représente une variante du gyromètre de la figure 1 - la figure 3 représente, en coupe un mode de réalisation du tricoupleur du gyromètre - la figure 4 représente, en coupe, un autre mode de réalisation du tricoupleur du gyromètre ; - la figure 5 et la figure 6 montrent des schémas de croisements possibles coplanaires entre les microguides du conduit d'entrée et ceux de la spirale - la figure 7 montre un exemple de réalisation possible du franchissement des spires du guide constituant la spirale par le conducteur d'entrée ;; - les figures 7a à 79 montrent les différentes étapes de réalisation de cette structure de franchissement représentées en coupe sur les figures 7a, 7c, 7e et 79 et en vue de dessus représentées en correspondance sur les figures 7b, 7d et 7f ; - la figure 8 montre une autre structure possible de ce même franchissement des spires par le conducteur d'entrée et les figures 8a à 8f montrent les étapes de réalisation de la structure de la figure 8 représentées en coupe pour les figures 8a et 8e et vues de dessus pour les figures 8b, 8d et 8f - les figures 9, 10 et 11 montrent plusieurs réalisations d'absorbeur de deux types différents selon deux structures intégrées distinctes ;; - les figures 13, 14, 15 et 16 montrent plusieurs absorbeurs de deux types différents, selon deux structures intégrées distinctes, mais réalisés en même temps ; - la figure 17 montre un détail de réalisation perfectionnée de la zone milieu de la spirale - la figure 18 montre un détail de réalisation perfectionnée des zones d'extrémité des conduits de la spirale.
Sur la figure 1 on a représenté une description schématique de l'architecture générale d'un gyromètre à optique intégrée selon l'invention.
Pour l'essentiel, ce gyromètre comprend une spirale 2 de guides de lumière intégrée sur un substrat et possédant deux extrémités 4 et 6 de jonction avec l'extérieur. Conformément à la caractéristique essentielle de l'invention, cette jonction avec l'extérieur est réalisée par le tricoupleur 8 constitué de trois guides linéaires et parallèles sur la longueur d'interaction nécessaire Li. Pour permettre l'échange d'énergie correct entre ces trois guides référencés respectivement 10 et 12 pour les guides extérieurs et 14 pour le guide central, on prévoit entre eux, un espacement d'une distance inférieure à 10 micromètres et le plus souvent comprise entre 1 et 5 micromètres.En ce qui concerne la distance d'interaction optimale Li, elLe est calculée de façon à optimiser le coefficient de couplage C entre les trois guides rectilignes et parallèles 10, 12 et 14 et par conséquent l'amplitude du signal détecté.
Comme on le voit sur la figure 1, qui représente une vue de dessus de l'appareil, les deux guides externes 10 et 12 du coupleur 8, sont reliés respectivement à l'entrée 4 et à l'entrée 6 de la spirale 2. Les guides 10 et 12 sont également reliés à deux détecteurs de lumière 16 et 18. Quant à la branche centrale 14 du tricoupleur, elle est alimentée en lumière par une source lumineuse 20 dotée d'une faible cohérence. Cette source lumineuse peut être quelconque dès lors qu'elle satisfait la condition précédente, mais il est particulièrement avantageux de la réaliser à l'aide d'une diode superradiante.
Les éléments précédemment décrits sont nécessaires et suffisants au fonctionnement du gyromètre objet de l'invention. Ils sont néanmoins avantageusement complétés à l'entrée par un filtre spatial 22 et un polariseur 24 destiné à obtenir une polarisation de la lumière ainsi que par un absorbeur 26 qui en détectant le flux lumineux restant après le couplage entre les trois guides 10, 12 et 14, permet de contrôler et d'absorber l'énergie lumineuse subsistant éventuellement à l'extrémité du guide de lumière 14 du tricoupleur 8.
La figure 2 montre un mode de réalisation particulier du gyromètre, objet de l'invention, dans lequel le tricoupleur 8 et les accessoires qui lui sont reliés sont situés à l'intérieur de la spirale 2 elle-meme, autorisant ainsi, dans certains cas, une miniaturisation plus grande de l'appareil. Sur cette figure 2, les éléments constitutifs du gyromètre portent les mêmes nombres de référence que sur la figure 1 et ne sont pas décrits à nouveau en détail.
Le filtre spatial placé à l'entrée du gyromètre permet de filtrer le mode guidé en évitant de transporter des modes parasites consécutifs à une mauvaise injection de la lumière dans le guide. il est d'un type connu et peut notamment être réalisé selon les enseignements de la demande FR-A-O 073 049 du 13 Juin 1990.
Conformément à l'invention, les guides de lumière constituant la spirale 2 du gyromètre peuvent être avantageusement protégés par des structures absorbantes, interdisant toute communication et échange d'énergie lumineuse entre les différents guides de la spirale.
Ces structures absorbantes peuvent être constitués d'une couche métallique recouverte ou non de diélectrique dans les structures du type Si/SiO2/Si3N4/SiO2. L'épaisseur du métal n'est pas critique et est de l'ordre de 50 à 500 nanomètres.
Dans le cas d'une telle structure, le métal est directement déposé sur la couche de haut indice constituant le coeur et de part et d'autre du coeur du microguide.
Dans les structures du type SitSiO2/Si02 dopée à haut indice/SiO2, la couche métallique est le plus souvent déposée directement sur la couche SiO2 à haut indice de part et d'autre du coeur du microguide. La forme géométrique désirée pour la couche métallique est obtenue par gravure du métal ou par la technique bien connue de lift-off.
L'épaisseur du métal peut être faible et de façon avantageuse de l'ordre de 5 à 20 nanomètres suivant le métal utilisé. L'absorbeur ainsi réalisé peut être avantageusement recouvert dtune couche de Si02 ou d'un diélectrique.
En se référant maintenant aux figures 3 et 4, on va montrer schématiquement un exemple de réalisation, selon deux structures d'intégration optique différentes, du tricoupleur 8, objet de l'invention, représenté en coupe élévation selon le plan vertical AA des figures 1 et 2.
La figure 3 montre une réalisation possible de ce tricoupleur 8 dans la structure connue Si/Si02/Si3N4/Sio2- On trouve donc successivement sur cette figure un substrat 30 surmonté d'une couche de silice 32 puis une couche 34 de nitrure de silicium Si3N4 constituant le coeur de la structure guidante.
Cette structure 34 a une épaisseur h. Elle est surmontée, conformément à l'invention, du tricoupleur 8 proprement dit comportant les trois guides externes 10 et 12 et interne 14 en silice SiO2. Dans ce mode de réalisation, les guides 10, 12 et 14 sont formés par la seule gravure de la couche supérieure de silice SiO2 sans que l'on touche au coeur 34 proprement dit en nitrure de silicium. L'ensemble peut être recouvert facultativement d'une couche 36 de diélectrique d'indice de réfraction n tel que n soit plus petit que nS02. La couche 34 du coeur du guide peut être recouverte éventuellement dans la partie planaire d'une épaisseur 37 d'une hauteur h' de silice SiO2.
Celle-ci peut toutefois être nulle, c'est-à-dire inexistante. Selon l'invention, le tricoupleur 8 devant être symétrique, les deux guides extrêmes 10 et 12 ont une largeur W' égale et le guide central W peut avoir éventuellement une largeur différente.
Suivant l'exemple illustré, les organes de fixation iid, iig sont des vis dont les axes longitudinaux sont sensiblement parallèles l'un à l'autre et perpendiculaires d'une part à la crémaillère 8 et d'autre part à la direction des flèches C sur les figures 1 et 3.
Plus précisément, chacune des vis de fixation iid, iig est montée dans un perçage (non représenté) de sa patte d'ancrage 7d, 7g respective et fait saillie dans la traverse 5a afin d'être fixée à cette dernière, par exemple par vissage dans un perçage fileté ou un écrou (non représentés).
Sur les figures, la référence numérique 22 désigne une proéminence ou butoir qui fait saillie de l'arrière du groupe moto-propulseur 2. Sur les figures, le butoir 22 est intégré au carter de pont 2c et s'étend suivant la direction longitudinale du véhicule au regard sensiblement du centre du bottier 7. Autrement dit, le butoir 22 est sensiblement perpendiculaire à la direction de la crémaillère 8 et est disposé, suivant la direction transversale du véhicule approximativement à égale distance de la patte d'ancrage 7d et de la patte d'ancrage 7g. L'extrémité du butoir 22 la plus proche de la crémaillère 8 a sensiblement un profil correspondant au profil extérieur du bottier 7 et est à distance de ce dernier. Comme visible sur les figures 1 et 2, cette extrémité du butoir 22 est de forme arrondie concave puisque le bottier 7 est sensiblement cylindrique.
On remarque sur les figures 2 et Lt que la traverse 5a a une section transversale sensiblement en forme de trapèze. Les pattes d'ancrage 7d et 7g sont fixées sur l'une des faces parallèles ou face supérieure du trapèze formé par la traverse 5a. La face avant de la traverse 5a qui est disposée au regard du carter de pont 2c du groupe moto-propulseur est inclinée vers l'avant et vers le bas, de sorte que la traverse 5a forme un biseau dont la pointe est formée par l'avant de la base de la traverse 5a, autrement dit par l'avant d'une face parallèle opposée à celle où sont fixées les pattes 7d et 7g.
Sur les dessins, la référence numérique 12 désigne une barre anti-dévers qui est raccordée par chacune de ses extrémités latérales à la suspension (non représentée) des roues avant 4d, 4g du véhicule et qui est solidaire de la structure 5. Dans l'exemple d'agencement illustré sur les figures, la barre anti-dévers 12 est montée à rotation sur la structure 5 par l'intermédiaire de deux paliers latéraux 13d et 13g qui sont fixés sur la traverse 5a. On voit bien sur la figure 1 notamment que les paliers 13d, 13g sont fixés par l'intermédiaire de vis iltd, 14g respectivement, à proximité des extrémités latérales de la traverse 5a, à l'arrière du bottier 7.Ainsi, la partie de la barre anti-dévers 12 qui s'étend entre les deux paliers 13d et 13g est disposée à distance derrière le bottier 7 et généralement à angle droit par rapport à la direction des flèches C sur les figures 1 et 3. Suivant l'agencement de l'invention, la patte d'ancrage 7d et le palier 13d sont montés sur la traverse 5a d'un côté du butoir 22, tandis que la patte 7g et le palier 13g sont montés sur la traverse 5a de l'autre côté du butoir 22. Contrairement au boîtier 7 qui est immobilisé sur la structure 5 par l'intermédiaire de deux vis iid, iig dont les axes sont verticaux, la barre anti-dévers 12 est montée dans les paliers 13d, 13g de façon à pouvoir pivoter autour d'un axe sensiblement transversal au véhicule.
On remarque également sur les figures que la structure 5 comporte, à l'arrière de la traverse 5a, des zones latérales 5d et 5g. Des perçages d'axes sensiblement parallèles à ceux des vis iid, iig sont formés dans ces zones latérales 5d et 5g. Ces perçages permettent le montage de moyen de fixation (non représentés) reliant à une partie inférieure de la caisse 6 du véhicule un berceau de support du groupe moto-propulseur 2, dont fait partie la traverse 5a.
Les figures 3 et Lt illustrent l'état de l'agencement visible sur les figures 1 et 2 et qui vient d'être décrit, lorsque le véhicule a subit une collision ou choc frontal dont la direction et l'orientation correspondent sensiblement à celles des flèches C sur les figures. Les déplacements et déformations de l'agencement de la partie avant 1 qui vient décrite sous l'effet d'un tel choc frontal C vont maintenant être expliqués.
Comme on l'a déjà dit plus haut, il est souhaitable lors d'une collision ou choc frontal d'un véhicule que la partie avant de ce dernier se déforme afin d'absorber une partie au moins de l'énergie due au choc.
L'agencement conforme à l'invention permet non seulement une telle absorption d'énergie comme dans l'art antérieur, mais évite en plus que le groupe moto-propulseur 2 recule directement vers l'habitacle du véhicule.
Autrement, dit l'agencement qui a été décrit plus haut permet d'une part d'amortir le recul du groupe moto-propulseur sous l'effet d'un choc frontal C, et d'autre part dévie le mouvement de recul de ce groupe de manière à limiter le plus que possible les déformations de la caisse 6 du véhicule.
Un tel résultat est avantageusement obtenu grâce au montage en chape, ctest-à-dire entre deux moyens d'ancrage latéralement espacés, du boltier de crémaillère 7, qui permet au butoir 22 solidaire du groupe moto-propulseur 2 de venir heurter sensiblement le milieu du bottier de crémaillère 7, dans le cas où le groupe moto-propulseur 2 recule sous l'effet d'un choc frontal C du véhicule. Si le groupe moto-propulseur 2 recule (c'est-à-dire se déplace suivant le sens des flèches C) jusqu'a ce que le butoir 22 vienne heurter le bottier 7, celui-ci subit une sollicitation en flexion entre les deux vis iid, iig qui font office de point d'ancrage. Dans un premier temps, le bottier 7 fléchit de façon élastique sous l'effet du recul du butoir 22.Une fois que le groupe moto-propulseur 2 a reculé d'une distance telle que la valeur de la contrainte de flexion est supérieure à la valeur limite de déformation élastique du bottier 7, ce dernier rompt, comme ceci est illustré sur la figure 3. On comprend déjà que grâce à l'agencement propre à l'invention, la rigidité ou résistance à la flexion du bottier 7 et de la crémaillère 8 s'opposent au recul du groupe moto-propulseur 2, et donc amortissent ce recul en absorbant par déformation une partie au moins de l'énergie ayant provoqué ce recul.
A l'instar de ce qui vient d'être expliqué, une fois que le bottier 7 est rompu, le déplacement du butoir 22 vers l'arrière du véhicule est amorti grâce à la résistance qu'oppose la rigidité à la flexion de la crémaillère 8.