INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas des principes actifs acides, on peut appliquer le procédé avec des noyaux dérivés par des ligands basiques, de manière symétrique, selon les étapes suivantes a) on effectue l'encapsulation d'au moins un principe actif ionisable acide, dans une matrice hydrophile réticulée greffée par des ligands ioniques basiques, à un pH supérieur au pKa du principe actif, b) on diminue le pH du milieu jusqu'à une valeur inférieure au pKa du principe actif, c) on récupère la matrice hydrophile comportant le principe actif localisé principalement au centre de ladite matrice.
La figure 3 est une photographie de la dispersion à 5 % de métal.
Exemple 4 : Préparation d'une dispersion de platine dans le mono-acétate de cellulose La procédure de l'exemple 3 est rigoureusement suivie en remplaçant le tétranitrate de cellulose par le mono-acétate de cellulose.
On obtient alors des particules dont la taille varie entre 1 et 2 nanomètres de diamètre.
La figure 4 est une photographie de la dispersion à 5 % de métal.
Exemple 5 : Préparation d'une dispersion de palladium dans le tétranitrate de cellulose A une solution de tétranitrate de cellulose (405 mg dissout dans 20 ml de tétrahydrofurane), on ajoute le précurseur organométallique : Pd(dibenzyîidène acétone) (43,8 - 110 - 175 mg) correspondant respectivement à 2 ; 5 et 8 % en métal par rapport à la masse de matrice sèche.
La solution colloïdale de palladium est obtenue en faisant barboter le monoxyde de carbone. La décomposition est instantanée.
Quel que soit le pourcentage en métal par rapport à la matrice, les particules métalliques ont une taille de 3,5 nanomètres de diamètre.
La figure 5 est une photographie de la dispersion à 5 % de métal.
Exemple 6 : Préparation d'une dispersion de palladium dans l'acétate de cellulose A 333 mg d'acétate de cellulose en solution dans 20 ml de tétrahydrofurane, on ajoute (34,6 - 91 et 146 mg) de EPd(dibenzylidène acétone)22 pour avoir des échantillons à 2 ; 5 et 8 % en métal par rapport à la masse sèche de matrice.
Comme dans l'exemple 5, la décomposition du précurseur par le monoxyde de carbone est instantanée.
Les échantillons renfermant 2 et 5 % de palladium sont formés de particules dont la taille varie entre 2,5 et 5,5 nanomètres de diamètre, tandis que l'échantillon à 8 % en métal contient des particules dont la taille varie entre 3 et 6 nanomètres de diamètre.
La figure 6 est une photographie de la dispersion à 5 % de métal.
Exemple 7 : Préparation d'une dispersion de cuivre dans la tétranitrate de cellulose A 572 mg de tétranitrate de cellulose en solution dans 40 ml de tétrahydrofurane, on ajoute le précurseur organométallique L) 5-C5H5) Cu (ter-BuNC)J 192 mg pour avoir 10 % de métal par rapport à la masse de matrice sèche.
La solution résultante est exposée à un courant de monoxyde de carbone pendant deux heures. Une solution colloïdale orange sombre est alors obtenue. La taille des particules métalliques est inférieure à 1 nanomètre.
SYSTEME DE VERROUILLAGE, EN PARTICULIER POUR BOITIERS ANTI-VOLS DE CASSETTES ET COMPACTS DISQUES OU PROTECTION DE MONTURES DE LUNETTES.
La présente invention concerne un système de verrouillage du type comportant une première partie fixe et une seconde partie mobile, munie d'une butée pour le blocage du produit protégé lorsque ledit système est en position de verrouillage. Les moyens pour empêcher le déplacement relatif de la partie fixe et de la partie mobile sont prévus pour n'être désactivés qu'à l'aide d'un outil spécial.
La teneur en phase cristalline a! de l'alumine selon l'invention, exprimée par rapport à la masse totale d'alumine, est, avantageusement, inférieure ou égale à 20 % poids, de préférence à 10 % poids et, plus préférentiellement encore, à 5 % poids.
La mesure de la quantité de phase a s'effectue par étalonnage externe, en déterminant la hauteur de la raie Iloo(a) à d = 2,09 X dans un diagramme de diffraction rayons X.
L'alumine selon l'invention est également originale en ce qu'elle est dopée à l'aide d'au moins un élément chimique dopant, de préférence de nature cationique et présentant un rayon ionique de Pauling compris entre 0,1 et 1, de préférence entre 0,3 et 0,8 et, plus préférentiellement encore, entre 0,4 et 0,7 A.
En fait, l'élément dopant cationique se substitue en partie à l'élément aluminium dans la maille cristalline de l'alumine. A cette fin, il est nécessaire que son rayon ionique de Pauling soit relativement proche de celui de l'aluminium (0,5 A).
Suivant une disposition préférée de l'invention, l'élément dopant est choisi dans la liste suivante d'éléments Molybdène (Mo) - Chrome (Cr) - Silicium (Si) Sodium (Na) - Bore (B) - Yttrium (Y) - Zirconium (Zr) le molybdène étant particulièrement préféré.
Concernant le taux d'incorporation de l'élément dopant au sein de l'alumine O selon l'invention, il convient de noter que celui-ci s'établit à une valeur définie par la fraction suivante: [ nbre ions dopants J Libre ions Ad exprimée en atomes pour cent (at %).
Ce taux est au moins égal à 0,1 at %, de préférence compris entre 0,2 et 2 at % et, plus préférentiellement encore, entre 0,5 et 1,5 at %.
La stabilisation de la phase cristalline O procurée par l'invention se traduit par une augmentation de la cristallinité du produit, ce qui correspond à une diminution de la surface spécifique des particules constituant la poudre.
Ainsi, l'alumine selon l'invention est topique en ce qu'elle possède une surface spécifique S Sp I 70, de préférence à 50 et, plus préférentiellement encore, à 30 m2/g. La surface spécifique est mesurée par la technique BET (cf. exemples).
Un effet bénéfique de la stabilisation en phase 8 de l'alumine réside dans la nette diminution du taux d'agglomération de la poudre obtenue, immédiatement après la synthèse par pyrolyse d'alun.
Cette granulométrie, dite "brute de calcination", c'est-à-dire obtenue directement sans opération de broyage ou de désagglomération, est avantageusement faible et, en particulier, est caractérisée par un Dso (taille moyenne des grains) inférieur ou égal à 0,5 micromètres, de préférence à 0,4 micromètres et, plus préférentiellement encore, compris entre 0,12 et 0,35 micromètres et par une distribution dD = Dso - D20 (différence entre la taille maximale de 80 % des grains et celle de 20 %, les % étant ici exprimés en poids cumulé), inférieure ou égale à 0,8 micromètres, de préférence à 0,5 micromètres et, plus préférentiellement encore, comprise entre 0,15 et 0,35 micromètres.
De telles caractéristiques granulométriques correspondent à un faible degré d'agglomération, duquel découle une aptitude à une dispersion rapide et aisée, aussi bien en milieu aqueux (cas des suspensions pour polissage) qu'en milieu anhydre (cas des polymères) (monoéthylèneglycol pour les films polyesters).
Pour ce qui concerne le procédé conforme à l'invention, il faut indiquer que le sel d'aluminium de départ est, de préférence, un sulfate double d'aluminium et d'ammonium de formule (NH4)2Al(SO4)2, 12 H20 (alun), tandis que l'élément chimique dopant, qui se caractérise par un rayon ionique de Pauling compris entre 0,4 et 0,7 A, est avantageusement constitué par le molybdène Xo).
La forme préférée de mise en oeuvre de ce dopant est celle d'un sel facilement décomposable qui est incorporé à l'alun par chamottage (mélange à sec).
La quantité de dopant employée est au moins égale à 0,1 at %, de préférence comprise entre 0,2 et 2 at % et, plus préférentiellement encore, entre 0,5 et 1,5 at %.
L'étape de pyrolyse ou calcination qui suit est tout à fait traditionnelle pour le domaine technique considéré. Elle s'effectue dans les moyens techniques, du type four, appropriés et connus en eux-mêmes. La température de pyrolyse est, de façon préférée, supérieure à 1000" C, tandis que le temps de pyrolyse varie de quelques minutes à plusieurs heures, de préférence de 1 à 5 h.
Ce feu de signalisation comporte un cache opaque constitué par un écran 42 d'aspect neutre ou bien réfléchissant s'appliquant sur la région frontale du bulbe coloré 31 de la lampe 30, fermeture incolore 10 Cet écran 42 est une pièce en métal ou bien en matériau résistant à la chaleur émise par la lampe en éclairement Cet écran peut être réalisé par moulage, emboutissage ou encore forgeage, suivant le type de matériau utilisé En outre, l'écran 42 peut être revêtu avantageusement sur sa face extérieure convexe d'une couche aluminée réfléchissante ou bien d'une peinture de couleur neutre, mate ou métallisée, ou encore d'une couche de
protection en zinc.
De façon préférée, la face intérieure concave de l'écran 42 est réfléchissante, par exemple aluminée, l'écran constituant ainsi un moyen de récupération du flux lumineux émis par le filament vers l'avant, pour le renvoyer en direction du moyen de réflexion pour qu'il participe au faisceau formé, le rendement lumineux est ainsi conservé En l'espèce,
l'écran peut être hémisphérique et centré au voisinage du filament.
Par ailleurs, cet écran 42 comprend des pattes de fixation minces 43,44 placées respectivement dans deux régions diamétralement opposées, par exemple au-dessus et au-dessous de la lampe 30, et venant se fixer sur
le réflecteur 20 au voisinage du trou de lampe.
Comme on peut le voir sur la figure 2, des encoches de fixation 43 ',44 ' sont prévues sur le réflecteur 20 pour recevoir les pattes de fixation
43,44 de l'écran opaque 42.
Avantageusement cet écran opaque présente les mêmes fonctions que le revêtement aluminé ou la peinture neutre de la figure 1 et présente de plus l'avantage de ne pas nécessiter de traitement spécial sur la lampe, qui
peut être une lampe ordinaire à bulbe coloré.
Comme on peut le voir sur la figure 3, les pattes de fixation 43,44 sont suffisamment étroites pour occulter au minimum le rayonnement issu du filament Avantageusement l'écran récupérateur opaque recouvre esssentiellement la même superficie du bulbe que le revêtement aluminé ou
la peinture de la figure 1.
En référence aux figures 4 et 5, on a représenté une variante du
mode de réalisation du feu de signalisation de la figure 2.
Comme on peut le voir sur ces figures, le cache opaque est un écran 42 d'aspect neutre ou bien réfléchissant qui est fixé sur une partie latérale du réflecteur 20, au moyen d'une paroi 45 se prolongeant à partir d'un côté dudit écran 42, vers l'arrière et essentiellement parallèlement à l'axe optique Cette paroi latérale 45 permet en outre de dissiper la chaleur accumulée dans l'écran sous l'effet du rayonnement de la lampe Ce mode de réalisation est avantageusement utilisé dans des feux de signalisation de
faible largeur et de volume réduit.
Avant de continuer avec la description de d'autres mécanismes selon la première méthode d'utilisation de cette invention, il convient de faire une mise au point. Les éléments suivants peuvent varier: - la longueur de cuisse ( la variable r - la longueur de jambe ( la variable T ), - la position de la selle ( ce qui fait varier j ).
Ces 3 éléments sont dépendants du cycliste lui-meme. En plus, il y a les éléments dépendants de la bicyclette ellemême: longueur de la manivelle M, forme et dimensions du cadre... Il est évident que les différentes conceptions techniques devront tenir compte de ces éléments. Comme ici notre but est de parler de principes inventifs et non de technique, nouS, nous contenterons d'étudier brièvement l'effet sur la position de l'arc de cercle C d'une variation dans chacun des 3 éléments dépendantEdu cycliste. lui-même, indépendamment les uns des autres, c'est-à-dire que nous étudierons les effets sur C d'une variation dans un élément donné en supposant que les 2 autres éléments ne varient pas. Quand onben aura terminé avec la 3 ième méthode d'utilisation de l'invention, nous reviendrons sur ce sujet en faisant la description d'un ML)DELE MATHEMATIQUE qui permettra une approche généralisée0 -La fig. 15 montre l'effet sur C d'une élévation de la selle ( j devient j' ), r et T ne variant pas0 C devient C'.
-La fig. 16 montre l'effet sur C dtunecuisse plus courte ( r devient r' ), j et T ne variant pas. C devient C'O -Les fig. 17 et 18 montrent l'effet sur C d'une jambe plus courte ( T devient T' ), r et j ne variant pas. C devient C t o NOUS SUPPOSERONS QUE ?, r et j NE VARIENT FAS, Une autre mise au point est nécessaire. Voir la fig0 19 Imaginons un véhicule à pédalier où le cycliste est presque couché. Dans ce cas, il est évident que la portion du cycle de pédalage où le cycliste peut employer efficacement la PST est la portion+; or, si l'on considère une bicyclette conventionnelle (fig. 9, 10, 11), la portion du même cycle qui est efficace pour utiliser l'invention corresponds à la phase ascendante (def. 2). Cette def. 2 n'est pas valide dans le cas du véhicule de la fig. 19 puisque pendant l'angle α le pied se RAPPROCHE du sol et il s'en éloigne pendant l'anCle Donc, pour que l'invention soit universelle, c'est à dire s'appliquer à n'importe quel type de pédalier et de machine, il nous faut 2 nouvelles définitions pour remplacer les déf. 1 et 2, ces dernières n'étant valides que dans le cas du pédalage absolument vertical PAR RAPPORT AU SOL. Pour ce faire, il faut éliminer le "SOL" comme point de repère; la seule référence valide est la colonne vertébrale et sa position par rapport à la cuisse. En effet, la PXP peut être utilisée seulement quand ltos de la cuisse se replie VERS la colonne vertébrale, la co lonne étant présumée en position FIXE par rapport au pédalier.
Voir les fig, 6 à 11. Soit γ l'angle formé entre les deux droites imaginaires suivantes: -Une droite allant de l'axe de rotation oo' de la PIAP (2) jusqu'au point j, -Une droite de référence (désignée par jK) partant du point j et symbolisant l'axe de la colonne vertébrale. Evidemment, la colonne n'est pas droite: il suffit de la symboliser par une droite choisie arbitrairement et de toujours utiliser cette même droite pour nos définitions > sans changer sa position.
Soit γ l'angle que nous venons tout juste de définir.
Voici les deux nouvelles définitions, la déf. 4 généralisant la déf. 1, et la déf. 5 généralisant la déf. 2.
Déf. 4: Phase d'EXTENSICN DE LA CUISSE du cycle de pédalage. I1 y a extension de la cuisse quand l'angle γ VA EN AUGINTANT. Cela corresponds aux figures 6, 7 et 8.
Déf. 5: Phase de FLEXION DE LA CUISSE du cycle de pédalage.
I1 y a flexion de la cuisse quand Itangle γ VA EN DDNUANT.
Cela corresponds aux figures 9, 10 et llo Nous pouvons maintenant généraliser et dire ceci: Si la colonne vertébrale ne change pas de position relative par rapport au pedalier pendant un cycle complet de pédala- ge, alors, pour une jambe dotée, c'est pendant la FLEXION de la cuisse correspondante que 11 invention peut être utilisée quel que soit le type de pédalier et le dispositif qutactionne ce meme pédalier. (On entends ici par "cycle complet de pedalage" le chemin parcouru par l'axe de rotation de la pédale entre son départ d'une position donnée et son retour à la même poi- tion). Dans le cas particulier de l'engin de la fig. 19, la phase 'tflexion"(déf. 5) corresponds à l'angle α+ss, c'est à dire le chemin parcouru par l'axe de rotation de la pédale du point rau point γ dans le sens des flèches l'angle γ va en diminu- ant). La jambe et la cuisse sont illustrés pendant la phase d'extension (déf. 4); l'extension se fait du pointeras le point sedans le sens des flèches( l'angle γ va en augmentant).
Pour plus de précision encore, disons que pour déterminer le point exact du cycle de pédalage où la flexion débute et le point exact où la flexion se termine, il faut utiliser le MODELA MATHEMATIQUE proposé plus loin dans cette description cause du grand nombre de variable dont il faut tenir compte. La fig. 20 propose une méthode graphique approximative pour trouver ces deux points. A noter que la position du sol centre pas en ligne de compte. Le point x est le point de début de flexion et le point y est le point de fin de flexion (donc de début d'extension) : ce sont ces deux points qutil faut trouver. Les preuves géométriques ne seront pas données, ce serait trop long; seulement la façon de le faire le sera. A noter que dans le cas particulier de fig. 20, la phase flexion couvre plus de 180 degrés, i.e. la flexion est plus longue que 1 'extension: résultat qui semble bizarre mais bien réel. r et r' sont les cuisses en début et en fin de flexion respectivement (on remarque tout de suite que l'angle avec la colonne diminue, passant ded U.
T et T? sont les jambes en début et en fin de flexion respectivement; même chose pour les manivelles M et M1. x et y sont évidemment des points de début et fin de flexion situés sur la trajectoirddécrite par 11 axe de rotation de la pédale.
Pour trouver x, il faut dessiner un cercle de rayon T qui réponds à deux conditions: -le centre (point a) de ce cercle doit se situer sur la cir conférence du cercle de rayon r et de centre j -la circonférence de ce cercle de rayon T doit être tangente AU POINT x à la circonférence du cercle de rayon M.
Pour trouver y, la méthode est similaire, sauf que le centre (point b) doit permettre de décrire une circonférence tangente PAR LtESTERIEUR (au point y) à la circonférence du cercle de rayon M. Evidemment, les points a et b sont les points limites de l'arc de cercle C dont on parle depuis le début, De retour à la PREMIERE METHODE (page 4). Cette méthode est caractérisée par un mécanisme reliant chacune des HiP avec 1?axe de rotation de la pédale correspondante, mécanisme conçu de façon à permettre au pied d'avoir un contact adéquat avec la pédale quand ladite PMP est en contact avec la portion appropriée de la cuisse à tout instant lors du pédalage, ce qui permets exercer une force de traction sur l'axe de rotation de la pédale quand on exerce une force de pression sur la PIS avec la cuisse pendant la flexion de cette dernière.
Cela corresponds à la revendication noG2 Un premier exemple est celui de la tige T de la fig, 12. La fig. 21 est une conception technique élémentaire de ce mécanisme, montrant les pièces constituantes non-assemblées; la tige T pourrait être composéede deux tubes vissant l'un dans l'autre pour être de longueur ajustable et portant un roulement à billes au bas qui s'insère sur l'essieu de la pédale: on reconnaît la pédale P, la manivelle M, la FMP en haut. Ces pièces sont pour le côté droit du pédalier. La fig. 22 montre les mêmes pièces assemblées. Quant à la fig. 23, une tige rigide de courbure permettant le retrait facile de la jambe (désignée par TR) a été ajoutée pour une plus grande solidité ( à noter la courbure spéciale du bas permettant le retrait aisé du pied ). Ces structures mécantiques correspondent à la revendication no ; il est possible d'en concevoir d'autres.
Ce signal multiplexé est modulé par le modulateur 3a par exemple selon une modulation de phase à 4 états.
Le signal modulé est transposé dans l'émetteur 4a à la fréquence du signal de porteuse produit par l'oscillateur local. Après transposition en fréquence, le signal transposé est transmis à l'antenne 8 à travers le filtre passe-bande 6a pour être radiodiffusé.
En réception, les fonctions des éléments 6b, 4b, 3br 2b, et 1 dans la chaîne de réception sont inversées par rapport à celles décrites ci-dessus en émission.
La figure 2 montre en détail des éléments constitutifs du récepteur 4b dans le système de radiotélécommunications de la figure 1.
Typiquement un tel récepteur 4b comprend une première chaîne à gain fixe CGF et une seconde chaîne à gain variable CGV. La chaîne à gain fixe comprend, en cascade, un amplificateur à faible bruit 40 dont une entrée est reliée à la sortie du filtre de réception 6b, un mélangeur 41, un préamplificateur à fréquence intermédiaire 42 et un filtre passe-bande à fréquence intermédiaire 43. Un signal à haute fréquence 5NF issu du filtre de réception 6b est amplifié par l'amplificateur 40, puis transposé en un signal à fréquence intermédiaire SFI au moyen du mélangeur 41 qui reçoit par une entrée le signal de porteuse produit par l'oscillateur local 5. Le signal a fréquence intermédiaire SFI est préamplifié dans l'amplificateur 42 puis filtré dans le filtre 43.Le filtre 43 rejette certains harmoniques du signal amplifié dans le préamplificateur 42 et résultant de la transposition en fréquence.
Une sortie du filtre 43 est appliquée à une entrée de la chaîne à gain variable CGV.
La chaîne à gain variable CGV se présente sous la forme d'une boucle à contre-réaction et comprend deux amplificateurs à commande automatique de gain (CAG) 441 et 442 qui sont connectés en cascade et qui encadrent un filtre à ondes de surface ou un dispositif de correction de temps de propagation de groupe 45 selon la réalisation illustrée, ainsi qu'un dispositif de détection de tension 46 et un amplificateur de boucle. D'autres réalisations de chaîne à gain variable peuvent être prévues mais toutes incluent au moins un amplificateur à commande automatique de gain.
Une sortie de l'amplificateur 442 est appliquée à une entrée du démodulateur 3b et est également connectée à travers le dispositif de détection 46, représenté schématiquement par une diode, à une première entrée de l'amplificateur de boucle 47 dont une seconde entrée reçoit un signal de tension de référence Vref stable en température. Une sortie de l'amplificateur de boucle 47 est bouclée sur deux entrées de commande de gain EC1 et EC2 respectives des deux amplificateurs 441 et 442.
Les rôles et fonctionnement d'une telle chaîne à gain variable sont les suivants. De manière à, entre autre, convenablement démoduler, démultiplexer et, décoder le signal reçu dans la chaîne de réception, il est nécessaire de maintenir en entrée du démodulateur 3b , un signal ayant une puissance constante indépendamment des variations en puissance P du signal à haute fréquence 5HF à l'entrée du récepteur 4b. La puissance du signal sortant de l'amplificateur 442 doit donc être maintenue constante. Après lissage du signal sortant de l'amplificateur 442 dans le dispositif de détection 46, le signal de tension Vp sortant de celui-ci est représentatif de la puissance en sortie de l'amplificateur 442. D'autre part le signal de tension de référence Vref est représentatif d'une puissance constante en sortie de l'amplificateur 442.
La différence des tensions Vp et Vref est amplifiée par l'amplificateur de boucle qui produit une tension de commande automatique de gain Vcag appliquée aux deux entrées de commande EC1 et EC2 des amplificateurs 441 et 442. La tension de commande Vcag commande le gain des deux amplificateurs afin de maintenir constante la puissance du signal issu de l'amplificateur 442. Cette tension de commande Vcag des amplificateurs donne une indication sur le gain total de la chaîne à gain variable CGV et donc sur la puissance P du signal à haute fréquence 5HF appliqué à l'entrée de l'amplificateur à faible bruit 40 du récepteur 4b. La tension Vcag et la puissance P du signal 5HF sont respectivement désignées par "première et seconde grandeurs électriques" selon l'invention.
Néanmoins, cette tension de commande Vcag ne dépend pas linéairement de la puissance P du signal à haute fréquence SHF. La connaissance précise de la puissance P du signal à haute fréquence 5HF appliqué à l'entrée de la chaîne à gain fixe CGF peut être typiquement utilisée dans un tel système par des moyens de surveillance et d'alarme qui surveillent la qualité, notamment en puissance, de la liaison radioélectrique aboutissant à l'antenne 8 et déclenche des alarmes en fonction de critères de qualité en puissance. Un dispositif de mesure de puissance à haute fréquence est difficile à réaliser et il apparaît donc plus judicieux de déduire la puissance à haute fréquence à partir de la tension de commande automatique de gain Vcag.
Pour cela, un dispositif de linéarisation produit à partir de la tension de commande automatique de gain Vcag, un signal analogique dont la caractéristique est de dépendre linéairement de la puissance du signal à haute fréquence 5HF à l'entrée du récepteur 4b.