INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés ci-après, à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est une vue schématique d'un mode de réalisation particulier du dispositif objet de 1'invention, comprenant des moyens de mesure de pression partielle qui sont montés entre un creuset d'évaporation et un tube de craquage qui est associé à ce creuset, - la figure 2 est une vue schématique et partielle d'un autre mode de réalisation particulier, dans lequel le creuset d'évaporation n'est pas muni d'un tube de craquage, - la figure 3 est une vue schématique et partielle d'un autre mode de réalisation particulier, dans lequel les moyens de mesure de pression partielle sont montés à la sortie d'un tube de craquage qui est associé au creuset d'évaporation, et - la figure 4 est une vue schématique dlun dispositif conforme à l'invention, destiné à la régulation de flux qui sont issus d'une pluralité de cellules d'évaporation de matériaux solides.
Sur la figure 1, on a représenté schématiquement un dispositif de régulation conforme à l'invention, destiné à la régulation du flux F issu d'une cellule 2 d'évaporation d'un matériau solide (non représenté).
Lorsque cette cellule est utilisée, elle est disposée dans une enceinte 4 dans laquelle on fait le vide.
Cette cellule, qui est représentée de façon schématique et partielle sur la figure 1, comprend un creuset d'évaporation 6 destiné à contenir le matériau solide et pourvu d'une ouverture 8 par laquelle sort la vapeur du matériau lorsque le creuset est chauffé (à cet effet ce creuset est muni de filaments de chauffage 10 associés à des moyens non représentés permettant de faire circuler un courant électrique dans ces filaments).
A l'intérieur du creuset d'évaporation 6 se trouve un tube 12 ayant le même axe X que l'ouverture 8 et permettant d'amener la vapeur jusqu'à l'ouverture 8.
De plus, la cellule d'évaporation 2 comprend, comme la cellule commercialisée par la société EPI mentionnée plus haut, une vanne réglable 14 comportant un pointeau 16 déplaçable en translation suivant l'axe X et permettant de modifier l'ouverture du creuset.
Dans l'exemple représenté sur la figure 1, la cellule d'évaporation 2 comprend également un tube de craquage 18 dont l'axe est également l'axe X et qui est muni de filaments de chauffage 20 associés à des moyens non représentés permettant d'y faire circuler un courant électrique.
Ce tube de craquage 18 est prévu pour dissocier les molécules susceptibles de se trouver dans la vapeur du matériau.
Le dispositif conforme à l'invention, qui est schématiquement représenté sur la figure 1, comprend - une jauge d'ionisation à cathode chaude 22 prévue pour mesurer la pression partielle de la vapeur du matériau, - des moyens 24 de réglage de la vanne, qui sont prévus pour déplacer le pointeau 16 en translation, et - des moyens électroniques de traitement 26 qui sont électriquement reliés à la jauge d'ionisation 22 et qui sont prévus pour commander les moyens de réglage 24 de façon à faire varier le flux de manière prédéterminée, conformément à des informations préalablement mémorisées dans ces moyens électroniques de traitement, en fonction du signal fourni par la jauge d'ionisation 22.
Si la correction de la durée d'injection de base en fonction du coefficient de richesse K02 s'effectue par multiplication par ce coefficient K02, alors la valeur nominale de ce dernier est égale à 1.
La prise en compte du coefficient de richesse K02 par le calculateur permet d'augmenter ou de réduire la durée d'injection de base, pour centrer le fonctionnement du moteur sur une richesse égale à 1. De plus, il est connu d'exprimer, pour un régime moteur donné, la durée d'injection de base comme une fonction sensiblement linéaire croissante, dans la plage de fonctionnement utile du moteur, de la pression absolue dans la tubulure d'admission, représentant le couple du moteur, c'est-à-dire la charge du moteur, et en négligeant des coefficients correcteurs issus de cartographies, par exemple en fonction du régime moteur, de la pression dans la tubulure ou de l'angle d'ouverture du papillon, pour traduire l'inflexion de la droite en une courbe en S, dans les zones de pression faible et élevée dans la tubulure.
Cette fonction sensiblement linéaire croissante est représentée par une droite ayant un décalage de pression à l'origine, appelé offset, et un gain (ou pente de la droite) qui sont chacun tirés d'une cartographie, en fonction au moins du régime moteur.
Il est également connu d'utiliser le calculateur pour corriger dans un second temps, par une auto-adaptation cyclique, la durée d'injection de base tirée de la droite et corrigée dans un premier temps par prise en compte du coefficient de richesse K02. Cette auto-adaptation cyclique a pour but d'assurer que le coefficient de richesse K02 reste voisin de sa valeur nominale, par correction de toute dérive de ce coefficient de richesse K02. A cet effet, il est connu d'effectuer une auto-adaptation dite du "premier ordre", en modifiant les termes d'adaptation que sont le décalage et le gain dans respectivement une première et une seconde plages de fonctionnement du moteur, respectivement à basse et à haute pression dans la tubulure d'admission.
Pour satisfaire aux normes d'anti-pollution relatives aux émissions de vapeurs de combustible, moteur à l'arrêt ou en fonctionnement, les véhicules automobiles sont équipés d'un réceptacle, appelé canister, contenant des moyens d'absorption des vapeurs de combustible. Ce canister est relié au réservoir par une conduite de récupération, est muni d'un évent mettant le réservoir de combustible à l'air libre et est relié au circuit d'admission, de préférence en aval du papillon, par une conduite d'aspiration sur laquelle est montée une vanne de purge du canister à commande électrique, dont le débit est piloté par le calculateur. Le circuit de purge ainsi réalisé permet, lorsque la vanne est ouverte, et en raison de la dépression régnant en aval du papillon dans la tubulure, d'aspirer de l'air ambiant par l'évent, au travers du canister, et de purger ainsi le canister du combustible qu'il contient en le mélangeant à cet air ambiant pour qu'il soit aspiré avec lui dans le circuit d'admission. La vanne de purge à commande électrique est en général une électrovanne commandée à fréquence constante, et dont le paramètre de commande est le rapport cyclique d'ouverture (R.C.O.) qui est variable, c'est-à-dire que la durée d'ouverture, pour une période constante, correspond à une fraction variable de cette période, qui correspond à la longueur du créneau du courant électrique de commande appliqué.
Afin de purger le canister de manière à, simultanément, respecter les normes d'anti-pollution relatives aux émissions de vapeurs d'hydrocarbures, et obtenir un fonctionnement sans à-coups du moteur pour assurer le confort des occupants du véhicule (qualité de roulage), tout en respectant les normes d'anti-pollution relatives aux émissions d'imbrûlés et en préservant un bon fonctionnement du pot catalytique, le rapport cyclique d'ouverture est défini par une cartographie en fonction principalement de la pression dans la tubulure d'admission et du régime moteur.
De plus, l'alimentation en combustible par les injecteurs est commandée sans expliciter la teneur en combustible du circuit de purge, correspondant au rapport du débit massique de combustible au débit massique total du circuit de purge, et sans assurer de suivi continu de la contribution du circuit de purge et du canister à l'alimentation du moteur.
La cartographie ne tient pas compte de l'étant de remplissage du canister, et est donc volontairement limitée à de faibles débits pour réduire la contribution du canister particulièrement aux faibles charges où l'apport surabondant de vapeur de combustible vis-à-vis du besoin moteur provoque une dérive excessive du coefficient de richesse K02.
Dans ces conditions de fonctionnement, en effet, dans un environnement échauffé par le moteur en fonctionnement, le retour au réservoir de combustible chaud provenant du régulateur de pression d'alimentation des injecteurs et le brassage de combustible qui en résulte, ainsi que du fonctionnement de la pompe, sont les causes d'une intense production de vapeurs de combustible dans le réservoir.
De plus, la purge du canister et l'autoadaptation des termes de décalage et de gain interviennent simultanément, à tous les régimes : on adopte, comme terme d'autoadaptation, un décalage de ralenti lorsque le moteur fonctionne au ralenti, et, hors ralenti, un décalage hors ralenti aux basses pressions, où l'influence du décalage est prépondérante, et un gain à haute pression. En outre, l'état de purge est pris en compte par l'autoadaptation par le calcul d'un décalage de purge, lorsque la purge est autorisée.
Le problème à la base de l'invention est de remédier à ces inconvénients, et l'invention a pour but de permettre une estimation de la teneur en combustible du circuit de purge et un suivi de la contribution de la purge en continu, pour pouvoir améliorer la commande de l'alimentation du moteur.
A cet effet, l'invention propose un procédé d'estimation de la teneur en combustible d'un circuit de purge à canister pour un moteur à injection, dans lequel le canister, collectant des vapeurs de combustible provenant d'un réservoir, est relié à une tubulure d'admission du moteur, munie d'un obturateur ou papillon de commande du débit d'air, par une vanne de purge du canister à commande électrique, dont le débit est piloté par un calculateur relié à des capteurs de paramètres de fonctionnement du moteur dont il reçoit au moins des signaux de rotation du moteur et des signaux permettant de connaître la pression dans la tubulure d'admission, ainsi qu'à une sonde d'oxygène dans les gaz d'échappement du moteur, ledit calculateur calculant une durée d'injection, transmise à au moins un injecteur, et obtenue à partir d'une durée d'injection de base exprimée, pour un régime moteur donné, comme une fonction sensiblement linéaire croissante de la pression dans la tubulure, avec un décalage à l'origine et un gain qui sont tirés de cartographies en fonction au moins du régime moteur, et corrigée en prenant en compte un coefficient de richesse auquel on applique des transitions de valeur en fonction du signal de richesse de la sonde d'oxygène dans les zones de fonctionnement du moteur en boucle fermée et fixé égal à une valeur nominale dans les zones de fonctionnement du moteur en boucle ouverte, pour assurer le centrage du fonctionnement du moteur sur une richesse égale à 1, le décalage et le gain faisant de plus l'objet d'une autoadaptation cyclique pour assurer que le coefficient de richesse reste voisin de sa valeur nominale, par correction de toute dérive de ce coefficient de richesse, et qui se caractérise en ce qu'il consiste à définir un coefficient K CAN, applicable dans toutes les conditions de fonctionnement du moteur, et qui est élaboré en continu lorsque la purge est autorisée, à partir de la dérive du coefficient de richesse, de sorte que K CAN est augmenté ou respectivement diminué si le coefficient de richesse est inférieur ou respectivement supérieur à sa valeur nominale, et à calculer une quantité de combustible équivalente à l'apport des vapeurs du circuit de purge en faisant le produit du coefficient K CAN par la quantité de mélange airvapeur de combustible commandée par la vanne de purge.
La contribution du canister et de son circuit de purge est ainsi estimée en continu à partir de l'unique coefficient K CAN, qui représente lui-même une estimation de la teneur en combustible du circuit de purge, et qui est défini à partir de la dérive du coefficient de richesse K02 lorsque le moteur fonctionne en boucle fermée et que la purge est active.
Comme ce coefficient K CAN est utilisable dans toutes les conditions de fonctionnement du moteur, sa prise en compte peut être substituée à celle des termes de décalage de ralenti sous purge et de décalage hors ralenti sous purge des procédés d'autoadaptation connus précités.
Avantageusement, pour tenir compte du fait que le taux de charge ou de saturation du canister et de son circuit de purge en vapeur de combustible peut être fortement variable pendant un arrêt du moteur, le procédé selon l'invention consiste de plus à mémoriser la valeur du coefficient K CAN à l'arrêt du moteur (coupure du contact), et à adopter comme valeur du coefficient K CAN suite à un redémarrage du moteur, ladite valeur mémorisée et corrigée par un coefficient dépendant de l'évolution de l'état thermique du véhicule pendant l'arrêt, ce coefficient de correction pouvant être fonction de la température du liquide de refroidissement du moteur.
Avantageusement de plus, le procédé de l'invention autorise deux modes d'adaptation du coefficient K CAN.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparu'la tront de la description et des dessins annexés qui en présentent un mode de réalisation préférentiel.
Sur ces dessins - la figure 1 est une vue en perspective de la pièce de montage - la figure 2 est une vue en coupe longitudinale de la pièce de la figure 1 - la figure 3 est une vue équivalente à la figure 2, dans laquelle les pattes de la pièce sont déformées - la figure 4 est un schéma destiné à montrer la fixation de la pièce de la figure 1 sur un organe solidaire du réflecteur - les figures 5 à 9 sont des schémas très simplifiés, destinés à illustrer la mise en oeuvre des étapes du procédé de l'invention.
La pièce de montage conforme à l'invention et représentée aux figures 1 à 3 comporte essentiellement une partie 10 de montage sur le réflecteur, une tige 1 1 et une partie formant capsule 12 (ci-après dénommée capsule).
La partie 10 disposée à sa partie antérieure est destinée à la fixation de la pièce sur le réflecteur d'un projecteur de véhicule automobile. Elle affecte la forme d'un cube et est adapté pour s'adapter par clipsage dans une pièce 20 solidaire de la paroi arrière d'un réflecteur 2 (figure 4).
La tige 11 forme une partie intermédiaire entre les extrémités 10 et 12.
La capsule 12 est formée de deux parties 13 et 14 de section tronconique, inversées l'une par rapport à l'autre, c'est-à-dire qui se raccordent l'une à l'autre par leur grande base. La capsule comporte une ouverture 17 qui débouche à l'extrémité libre de la partie 14. Cette ouverture communique avec une cavité sphérique 18 formée dans la capsule.
La cavité a un diamètre sensiblement identique à celui de l'extrémité sphérique de la tige de correcteur qu'elle est destinée à recevoir.
La capsule comprend également deux fentes 16 qui débouchent sur l'ouverture 17 et qui s'étendent sensiblement axialement, c'est-à-dire parallèlement à l'axe longitudinal XY de la pièce. Ces fentes sont diamétralement opposées l'une de l'autre. Elles délimitent, dans la paroi de la capsule 12, deux mâchoires identiques 19.
La capsule 12 comporte également deux pattes formant leviers 15 et 15'. Elles sont opposées diamètralement l'une à l'autre et sont disposées dans des régions équidistantes des deux fentes évoquées ci-dessus.
Ces pattes prennent naissance au niveau de l'ouverture 17 et s'étendent vers l'extérieur du côté de la tige 11 et de la partie 10. Elles forment avec l'axe longitudinal XY de la pièce un angle aigu a. En quelque sorte, cette disposition de pattes s'apparente à celles d'une pince à linge.
On comprend parfaitement que si l'on exerce un effort dans le sens des flèches f (figure 3) sur les deux pattes 15 et 15', celles-ci tendent à se rapprocher tandis que les mâchoires 19 constitutives de la capsule 12 s'encartent l'une de l'autre (flèches g). De ce fait, l'ouverture 17 et la cavité 18 voient respectivement leur diamètre et volume augmenter, ce qui facilite grandement l'accès à la cavité sphérique 18.
Cette pièce de montage est par exemple réalisée en une matière plastique présentant une légère flexibilité, mais non cassante.
La partie 10 pourrait être remplacée par tout autre organe de fixation permettant la connexion de la pièce sur la paroi arrière d'un réflecteur.
Le nombre de fentes 16 et, corrélativement le nombre de pattes 15 et 15' pourraient varier. Toutefois, de préférence, ces nombres sont pairs.
La pièce de montage qui vient d'être décrite permet de fixer la tige de sortie translatable à extrémité sphérique d'un correcteur sur un réflecteur pour projecteur de véhicule automobile. Nous décrirons ci-après un mode de réalisation de ce procédé de montage, mais nous commencerons d'abord à décrire les moyens utilisés pour ce faire.
La première étape du procédé consiste à équiper un réflecteur 2 d'une pièce 1. Cette pièce est montée sur la face extérieure du réflecteur. On a désigné par un rectangle 3 les moyens de fixation de la pièce au correcteur, ces moyens pouvant être la partie 10 évoquée plus haut ou tout autre moyen de fixation, venant en prise avec une pièce complémentaire formée dans le réflecteur.
Selon l'invention, les quantités de cyclomaltooligosaccharides et de composés réducteurs utilisées sont choisies en fonction du résultat que l'on veut obtenir. De préférence, on ne dépasse pas la stoechiométrie correspondant au nombre d'hydroxyles du cyclomaltooligossacharide susceptibles d' être substitués par le composé réducteur. Généralement, le rapport molaire du composé réducteur choisi parmi les monosaccharides, les oligosaccharides et les polysaccharides au cyclomaltooligosaccharide est de 0,5 & 50 et de préférence de 1 à 10.
Les cyclomaltooligosaccharides utilisés dans le procédé de l'invention peuvent être en particulier les cyclodextrines a, ss et y.
Le composé réducteur utilisé peut être un monosaccharide tel que le glucose, le galactose, le mannose, un disaccharide tel que le maltose, le lactose, ainsi que des oligosaccharides et petits polysaccharides réducteurs.
On peut aussi utiliser des dérivés de ces monosaccharides, oligosaccharides et polysaccharides, c'est-à-dire les dérivés substitués de ces composés qui conservent la propriété de former un cation par action d'un agent protonant et de pouvoir ainsi réagir avec le cyclomaltooligosaccharide.
A titre d'exemple de tels dérivés, on peut citer le 2-acétamido-2-désoxy-D-glucose.
Selon l'invention, la quantité de fluorure d'hydrogène ajouté doit être suffisante pour que l'on obtienne une p & te homogène afin d'obtenir un taux de substitution du cyclomaltooligosaccharide régulier.
Généralement, on utilise dans ce but une quantité de fluorure d'hydrogène anhydre allant de 0,1 & 1 ml par gramme de mélange de cyclomaltooligosaccharide et de composé(s) réducteurs). Toutefois, de bons résultats peuvent être obtenus lorsqu'on utilise 0,4 ml de fluorure d'hydrogène anhydre par gramme de mélange.
Le procédé de l'invention conduit un mélange de cyclomaltooligosaccharides ramifiés, mais de façon tout fait intéressante et inattendue, on n'a pas mis en évidence dans les produits de la réaction la présence d'oligosaccharides linéaires, ce qui confirme l'absence d'hydrolyse du cyclomaltooligosaccharide, & condition bien entendu de ne pas dépasser la stoechiométrie correspondant au nombre d'hydroxyles pouvant être substitués. Par ailleurs, on a observé que cette réaction conduit à introduire presque exclusivement des substituants d'anomérie a lorsque le D-glucose est le monosaccharide utilisé. En effet, la technique de RMN du 13C, appliquée au produit brut de la réaction entre la ss-cyclodextrine et le D-glucose, indique que cette réaction conduit à introduire presque exclusivement des substituants d'anomérie a, puisque le signal prédominant est à 96,5 ppm, ce qui correspond au C-1 du substituant glucopyranoside et que l'on obtient un signal diffus vers 103 ppm attribuable à la présence de glucopyranoside d'anomérie ss, qui ne dépasse pas 5 % de la valeur de l'intégrale du signal précédent. De plus, l'absence de substituant glucofuranosidique est confirmée par l'absence de signaux anomériques à plus bas champs.
Les mélanges de cyclomaltooligosaccharides ramifiés obtenus par le procédé de l'invention sont très intéressants, car ils ont une solubilité dans l'eau élevée. En effet, dans le cas de la réaction impliquant une proportion équimoléculaire de cyclomaltoheptaose et de D-glucose, la solubilité dans l'eau des produits obtenus atteint 91 g/l à 250C (69 mmol/litre) alors que la solubilité du cyclomaltoheptaose de départ n'est que de 19 g/l.
Cette solubilité croit très rapidement avec le taux de substitution du cyclomaltooligosaccharide, puisque, pour 3 équivalents moléculaires de D-glucose par rapport au cyclomaltoheptaose, on obtient une solubilité de 1 320 g/l, ce qui est très élevé par rapport aux 19 g/l du cyclomaltoheptaose de départ.
La longueur de chaîne des substituants correspondant aux composés réducteurs utilisés joue également un rôle important dans la solubilité des produits ramifiés obtenus. En effet, lorsqu'on remplace le D-glucose par le maltose et qu'on utilise des proportions équimoléculaires de cyclomaltoheptaose et de maltose, la solubilité dans l'eau du mélange de produits obtenu atteint 1 200 g/l (803 mmol/l), alors qu'elle est de 91 g/l dans le cas du D-glucose.
Les produits obtenus par le procédé de l'invention peuvent donc avoir de nombreuses applications en raison de leur solubilité dans l'eau améliorée. On peut aussi utiliser les propriétés des substituants greffés sur le cyclomaltooligosaccharide pour d'autres applications, par exemple sa possibilité de reconnaissance par son environnement. Ainsi, on peut greffer sur une cyclodextrine des signaux de reconnaissance oligosaccharidiques permettant le transport et la vectorisation de produits à usage thérapeutique. A titre d'exemple de telles possibilités, on peut citer le greffage de 2-acétamido-2-désoxy-D-glucose et de D-mannose qui sont des composants fréquemment associés aux glycoprotéines membranaires des cellules et permettent ainsi de transporter préférentiellement des produits à usage thérapeutique vers ces glycoprotéines membranaires.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture des exemples suivants, donnés bien entendu & titre illustratif et non limitatif.
Exerrle 1 : A un mélange, broyé avec soin, de cyclomaltoheptaose (3,15 g, 2,8 mmol) et de D-glucose (2,8 mmol) dans un récipient en polyéthylène placé dans un bain d'acétone-carboglace, on ajoute le fluorure d'hydrogène anhydre (1,8 ml). Le mélange pâteux est homogénéisé à l'aide d'une spatule en acier jusqu'à l'obtention d'un sirop. Le récipient est ensuite fermé et conservé à la température ambiante tout en maintenant une agitation magnétique pendant 1 heure. Après ce laps de temps, le récipient est à nouveau refroidi dans l'azote liquide et additionné d'éther. Le précipité blanc résultant est séparé du liquide surnageant par décantation, lavé à nouveau avec de l'éther (3x50 ml), filtré et séché, ce qui conduit à une substance pulvérulente blanche (3,6 g).
On analyse le mélange obtenu par spectrométrie de masse par la technique d'ionisation utilisant le bombardement d'atomes accélérés dans une matrice de glycérol/thioglycérol avec l'iodure de sodium comme agent de cationisation. Avec cette technique, les ions moléculaires cationisés ou protonés des constituants glycosylcyclodextrines du mélange obtenu représentent les signaux majoritaires sinon exclusifs de ce spectre, ce qui permet une excellente caractérisation de la distribution en masse des constituants oligosaccharidiques du mélange brut (comme il est décrit dans l'article de C. Bosso, J. Defaye, A.
Heyraud et J. Ulrich. "Fast atom bombardment-mass spectrometry for the characterization of cello- and malto-oligosaccharides" paru dans Carbohydr Res. 125 (1984) 309-317).