INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
559,097 682,117 1,58 (2,82 mmole) mth = 1,92 g - Dans un récipient bicol de 50 ml surmonté d'un régrigérant sont dissous 1,58 g (2,82 mmole) de sucre chloré, 417 mg (3,3 mmol) de sélénourée avec 8 ml d'acétone. Le mélange est mis sous agitation à 60"C sous argon.
- Sa réaction est suivie par CCM avec 2 éluants: Elll et acétone/ACOEt/ Ac0-5/51.
Après 5 heures d'agitation se forme un précipité. Une demi-heure plus tard, la réaction est arrêtée.
Le signal alternatif fourni par le circuit onduleur 21 est appliqué à un transformateur élévateur de tension 25 dont l'enroulement secondaire est connecté à un circuit de redressement et filtrage 26. Ce circuit 26 fournit une tension continue Vs qui est appliquée entre l'anode 12 et la cathode 11 d'un tube 10 à rayons X.
De manière classique, le circuit hacheur 22 comprend, par exemple, un premier couple de transistors T1l, T12 qui sont connectés en série sur les bornes de sortie du circuit d'alimentation 20 et un deuxième couple de transistors T21 et T22 qui sont également connectés en série sur les bornes de sortie du circuit d'alimentation 20. Des diodes D1l, D12 T21 et T22 sont connectées respectivement en parallèle entre le collecteur et l'émetteur des transistors T11, T12 T21 et T22 de manière que leur anode soit connectée à l'émetteur du transistor correspondant. Les bases ou grilles des transistors T1l, T12 T21 et T22 sont connectées au circuit de commande 24 qui fournit des signaux de commutation desdits transistors. Les deux bornes de sortie du circuit hacheur 22 sont constituées, d'une part, par le point commun A des transistors T11 et T12, et, d'autre part, par le point commun B des transistors T21 et T22.
Le circuit résonant 27 comprend, par exemple, en série une bobine L1, un condensateur C1 et l'enroulement primaire 25p du transformateur 25. Une des bornes de la bobine L1 est connectée à la borne de sortie A du circuit hacheur 22 et la borne de l'enroulement primaire 25p du transformateur 25, celle qui n'est pas connectée au condensateur C1, est connectée à la borne de sortie B du circuit hacheur 22. Le circuit résonant est traversé par un courant I1 qui est mesuré par un circuit 28.
Le transformateur 25, du type élévateur de tension, comporte, outre l'enroulement primaire 25p, un enroulement secondaire 25S dont les bornes de sortie sont connectées au circuit de redressement et filtrage 26.
Le circuit de redressement est constitué, par exemple de manière classique, d'un pont à quatre diodes D1, D2, D3 et D4 qui fournit un courant redressé double alternance appliqué au circuit de filtrage constitué par un condensateur CF. C'est la tension de sortie Vs aux bornes de ce condensateur CF qui est appliquée entre l'anode 12 et la cathode 11 d'un tube 10 à rayons X.
Le circuit de commande 24 comprend un circuit convertisseur tension/fréquence 29 qui fournit des signaux de commutation Cd1l, Cd22, Cdl2 et Cd21 à la fréquence variable F selon la différence d'amplitude entre un signal V's, proportionnel à Vs, et un signal Vc dit de consigne qui indique la valeur souhaitée pour la tension V's, c'est-à-dire celle de Vs. Le signal V's est proportionnel à la tension Vs par un diviseur résistif constitué des résistances R1, R2. La différence entre V's et Vc est indiquée par un circuit comparateur 23.
Dans la suite de la description, on considérera que le circuit 23, ou tout autre circuit équivalent, fournit un signal qui est proportionnel à la différence entre une valeur de consigne Vc égale à la tension Vs à obtenir et la tension Vs qui est appliquée au tube.
Par ailleurs, le convertisseur tension/fréquence 29 reçoit l'information du passage à la valeur nulle du courant I1 circulant dans l'enroulement primaire 25p par le circuit de détection et de mesure 28.
Le fonctionnement classique de l'onduleur de type connu de la figure 2 sera maintenant expliqué en relation avec les figures 3a à 3g.
Les diagrammes temporels des figures 3a à 3d représentent respectivement les signaux de commutation ou de commande Cd11, Cd22, Cd12 et Cd21 des transistors T11, T22, T12 et T21 qui sont fournis par le circuit de commande 24 tandis que le diagramme temporel de la figure 3e représente le courant I1 qui circule dans le circuit résonant 27, c'est-à-dire dans l'enroulement primaire 25p du transformateur 25. Le diagramme temporel de la figure 3f représente le courant I2 à la sortie du circuit de redressement tandis que le diagramme temporel de la figure 3g représente la variation de la tension de charge Vs du condensateur CF, c'est-à-dire la tension appliquée au tube 10 à rayons X.
Les signaux de commande Cd1l et Cd22, identiques et en phase, ont pour effet de rendre simultanément conducteurs les transistors T11 et T22 de sorte qu'un courant I1, dit positif, circule dans l'enroulement primaire 25p et a la forme représentée par la demi-sinusoïde positive 30 de la figure 3e. Lorsque le courant I1 s'annule et devient négatif, il circule dans les diodes associées D11 et D22, dites de roue libre, ce qui correspond à la demi-sinusoïde négative 32.
Les signaux de commutation ou de commande Cd12 et Cd21, identiques entre eux et aux signaux Cd1l et Cd22, sont également en phase et ont pour effet de rendre simultanément conducteurs les transistors T12 et T21 de sorte qu'un courant I1, dit négatif, circule dans l'enroulement primaire 25p. Ce courant a la forme de la demi-sinusoïde négative 34 de la figure 3e. Lorsque le courant négatif I1 s'annule et devient positif, il circule dans les diodes associées D12 et D21 dites de roue libre, ce qui correspond à la demi-sinusoïde positive 36.
Il est à remarquer que, sur ces diagrammes temporels, d'une part, les signaux de commande ont une durée plus longue que celle des demi-sinusoïdes correspondantes 30 et 34 et, d'autre part, leur fréquence F est inférieure à la moitié de la fréquence de résonance Fr du circuit résonant 27.
Cette durée plus longue des signaux de commande a pour effet qu'il n'y a pas de blocage brusque des transistors qui conduisent, ce qui élimine les signaux parasites.
Du fait que la fréquence F est inférieure à la moitié de la fréquence Fr, il en résulte une variation de la tension Vs due à la décharge du condensateur de filtrage CF entre deux impulsions consécutives de courant dans l'enroulement primaire. En effet, par suite du redressement du courant secondaire induit par le courant primaire I1, le courant redressé I2 a la forme représentée sur le diagramme temporel de la figure 3f, c'est-à-dire que les demi-sinusoïdes 30, 32, 34 et 36 deviennent celles référencées 30', 32', 34' et 36' dont le sens est tel qu'elles chargent le condensateur CF comme le montre le diagramme temporel de la figure 3g.
Pendant l'intervalle de temps séparant les demi-sinusoïdes 32 et 34, le condensateur CF est déchargé par le courant I3 d'alimentation du tube 10 à rayons X de sorte que la tension Vs diminue, ce qui modifie les caractéristiques de rayonnement du tube 10 à rayons X.
WRAY - 1986 - The molecular genetics of higher plant nitrate assimilation - In, A genetic approach to Plant Biochemistry, A.D. Blonstein and P.J.
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ZAMBRYSKI P., JOOS H., GENETELLO C., LEEMANS J., VAN MONTAGU M., SCHELL J. (1983) Ti plasmid vector for the introduction of DNA into plant cells without alteration of their normal regeneration capacity EMBO J 2 2143-2150.
PROCEDE DE SYNTHESE ENZYNATIQUE D'ESTERS ALLYLIQUES DE PEPTIDES, PRODUITS AINSI OBTENUS ET UTILISATION DESDITS PRODUITS La présente invention concerne un procédé de synthèse enzymatique, dit procédé d'alcoolyse enzymatique de protéines, permettant d'obtenir des esters de peptides. L'invention concerne également les produits obtenus par le procédé, ainsi que l'utilisation de ces produits en tant qu'additifs et ingrédients dans des produits agroalimentaires, cosmétologiques et pharmaceutiques et chimiques.
En raison de leur abondance et de leur propriétés intéressantes, les protéines d'origine animale (collagène, caséine, gélatine, etc...) et végétale, et leurs dérivés peptidiques constituent d'excellentes matières premières pour les industries chimiques, agroalimentaires, pharmaceutiques et cosmétiques.
Par exemple, la demande de brevet international WO-A-90/03123 décrit la fabrication de microparticules de protéines, destinées à être utilisées comme substituts de graisses dans des produits alimentaires.
Les microparticules sont fabriquées par l'addition d'une solution de protéines hydrophobes, par exemple une prolamine, en milieu alcoolique, à un milieu aqueux. La protéine est précipitée sous forme de microparticules. Avant d'être mise en contact avec le milieu aqueux, la protéine peut être soumise à une hydrolyse enzymatique. Dans ce cas, les microparticules sont constituées de polypeptides ayant une masse molaire d'environ 1 000 daltons.
En cosmétique, des préparations de peptides sont recherchées pour leur pouvoir émulsifiant, leur pouvoir de rétention d'eau, leur effet conditionneur pour les shampooings et leur pouvoir adoucissant. Les peptides utilisés ont une masse molaire le plus souvent inférieure à 10 000 et plutôt inférieure à 5 000. Ils sont obtenus généralement par voie enzymatique.
L'emploi de protéines d'origine végétale en cosmétique est particulièrement recherché.
Par exemple, l'utilisation de peptides de gluten de masse molaire inférieure à 10 000, préférentiellement comprise entre 3 000 et 5 000, a été proposée en raison de leur pouvoir de rétention d'eau et leur effet conditionneur (JP-63253012). De tels peptides sont obtenus par hydrolyse enzymatique à l'aide d'Alcalase, de pepsine ou de la protéase acide d ' Aspergillus niger.
Des esters de peptides ont été également proposés pour des applications cosmétiques (JP-60097043, JP-60097042, JP-60084209). Ces esters de peptides sont obtenus par la condensation d'un peptide avec un ester gras ou polyhydroxylé d'un acide aminé, catalysée par une protéase à cystéine (EC 3.4.22).
Bien que les procédés décrits jusqu'à ce jour pour la fabrication de dérivés de protéines soient relativement efficaces, ils présentent néanmoins certains inconvénients. Par exemple, la contamination microbienne du milieu réactionnel pose souvent un problème, les conditions opératoires favorisant la croissance de micro-organismes. En outre, lors d'une hydrolyse en milieu aqueux, la masse molaire du produit est difficile à contrôler et la réaction aboutit souvent à des produits de masse molaire inférieure à celle désirée.
Le procédé de l'invention a donc été élaboré dans le but de mettre au point un procédé économique permettant de valoriser des protéines d'origine végétale et animale, même dans un état brut, pour la fabrication de peptides et d'esters de peptides, tout en minimisant le risque de contamination microbienne du milieu.
Les inventeurs ont mis au point un procédé de traitement de substrats protéiques qui se déroule dans un milieu alcoolique et qui est catalysé par une enzyme à la fois protéolytique et estérolytique.
L'activité estérase de certaines enzymes connues pour leur capacité à hydrolyser des liens peptidiques (peptides hydrolases, EC 3.4.) se caractérise par la possibilité de catalyser l'hydrolyse de liens esters alkyliques d'acides aminés ou de peptides de synthèse présents à faible concentration dans une solution aqueuse tamponnée.
Les inventeurs ont constaté que certaines enzymes qui présentent à la fois une activité de protéase et d'estérase, conduisent à la synthèse d'esters de peptides lorsque le substrat est un mélange de protéines ou de peptides présent en milieu alcoolique et dans certaines conditions de pH. L'enzyme utilise l'alcool à la place de l'eau pour couper le lien peptidique entre 2 acides aminés d'une protéine ou d'un peptide, ou est capable de catalyser la condensation d'un peptide par l'intermédiaire de son groupe carboxyle terminal avec l'alcool selon une réaction inverse à celle observée lors de l'hydrolyse d'esters alkyliques de peptides ou d'acides aminés.
La figure 1 représente une vue en coupe d'un générateur de rayons X selon l'invention. Le générateur comporte un transformateur (1) et un tube à rayon X (2) disposés dans une carcasse isolante (3). L'ensemble est enfermé dans un boîtier métallique (4) relié à la masse.
Le transformateur (1) est constitué par un enroulement primaire (5) relié au secteur et par un enroulement secondaire (6) . Le couplage est assuré par un circuit magnétique (7) constitué de deux pièces métalliques (8, 9) en forme de U à section rectangulaire. Ce circuit magnétique (7) traverse un évidement cylindrique coaxial aux enroulements primaire (5) et secondaire (6) et se referme à l'extérieur des enroulements du côté opposé au tube à rayons X (2).
Dans l'exemple décrit l'enroulement primaire (5) est alimenté avec une tension alternative de 230 volts, plus ou moins 10% à une fréquence comprise entre 50 et 60 Hertz. Cet enroulement est constitué par 480 spires d'un fil de cuivre isolé de 90/100.
L'enroulement secondaire délivre une tension de 60 Kilo Volts, sous une intensité de 8 milliampères. Il comporte au total 20 galettes (10 à 29) dont seulement 11 sont représentées supportant chacune 6200 spires de fil de cuivre d'une section de 7/100 isolé par une couche émaillée.
En outre, un enroulement secondaire supplémentaire (30) délivre une tension de 3 volts destinée au chauffage du filament du tube à rayons X (2). L'enroulement de chauffage (30) comporte quatre spires réalisées sous la forme d'un circuit imprimé.
La figure 2 représente une vue en perspective d'une galette (10). Cette galette est constituée par deux faces (31, 32) latérales, réunies par un noyau (33). Dans le cas de l'exemple décrit, les faces latérales (31, 32) sont constituées par des disques d'un diametre d'environ 100 millimètres. Le noyau (33) présente une section extérieure cylindrique d'un diamètre d'environ 72 milümètres. La section intérieure présente la forme d'un carré à angles arrondis. Les galettes (10 à 29) sont réalisées par moulage d'une matière isolante, par exemple en un polymère commercialisé sous la dénomination NORIL SEl. L'une des faces (31) présente une ouverture (34) est divergent dans le sens de bobinage représenté par la flèche (37). Le bord inférieur (35) et le bord supérieur (36) se rejoignent d'un côté en un point de jonction (38) et son réunis par un segment de courbure (39) du côté opposé audit point de jonction. Cette ouverture permet d'introduire un outil en forme de crochet pour tirer l'extrémité du fil d'enroulement disposé à l'intérieur de la carcasse et assure la solidarisation avec les pastilles métalliques décrites dans ce qui suit. Par ailleurs, cette ouverture assure le positionnement de l'extrémIté du fil d'enroulement au moment du bobinage, ctest-à-dire lorsque la carcasse est entraînée dans le sens indiqué par la flèche (37). La face (32) présente une encoche (40) permettant le blocage de l'extrémité opposée du fil d'enroulement.La face (31) présentant l'ouverture (34) de début d'enroulement présente par ailleurs une collerette non représentée constituant un prolongement cylindrique de la galette. Le diamètre intérieur de ce prolongement cylindrique est légèrement supérieur au diamètre de la face opposée (32). Sa longueur est légèrement inférieure à l'épaisseur du noyau (33). L'épaisseur du noyau (33) est limitée à trois millimètres. De ce fait, il n'est possible de loger que trente spires de fil de 7/100, soit 10/100 avec l'émail d'isolation. Le potentiel d'entrecouches est ainsi limité à 30 volts, soit 0,5 volts par spires x 30 spires par couches x 2. Cette tension est largement supportable par l'isolant que constitue l'émail et de ce fait il n'est pas nécessaire de prévoir un matériau isolant d'entrecouches.En conséquence, le volume de l'enroulement secondaire est réduit de près de 70%, ce qui permet d'augmenter la section du fil, et donc de diminuer la résistance interne de I'enroulement, et/ou de réduire la hauteur du bobinage, et donc de maniaturiser le transformateur ou d'augmenter la longueur des lignes de fuite. Ce gain de place permet également d'utiliser un fil comportant un double émaillage dont les qualités d'isolation sont améliorées.
La figure 3 représente une vue en coupe d'une galette. Le trou de fond de gorge (34) permet le passage de l'extrémité d'entrée (41) du fil d'enroulement. Cette extrémité n'est pas dénudée. Elle est prise en sandwich entre une première pastille métallique (42) et une deuxième pastille métallique (43).
La figure 4 représente une vue agrandie du moyen de connexion.
Lors du passage d'un courant électrique de très haute tension, il se produit un arc électrique détériorant au moins partiellement la couche d'émail (44) assurant l'isolation du fil d'enroulement. Cet arc électrique provoque la carbonisation de l'émail et de l'adhésif en une ou plusieurs zones (45, 46). Dans ces zones, s'établit une liaison électrique entre l'âme conductrice (47) du fil d'enroulement et les deux pastilles métalliques respectivement (42, 43).
La figure 5 représente une vue schématique des étapes suscessives pour la mise en place de l'extrémité d'entrée du fil d'enroulement. Lors de la première étape A la première pastille conductrice (42) est collée sur l'une des faces de la galette. Le fil d'enroulement est positionné à l'intérieur de la galette, contre le noyau.
L'extrémité (41) est retirée à l'aide d'un outil en forme de crochet passant à travers le trou à fond de gorge (35).
L'extrémité du fil d'enroulement (41) est ensuite repliée sur la pastille (42) comme représenté à l'étape B. Le fil (41) est de préférence collé sensiblement suivant un diamètre de la pastille (42) si celle-ci est de forme circulaire.
L'étape suivante représentée en C consiste à coller la deuxième pastille (43) sur la première pastille (42) et sur le fil (41).
La dernière étape D consiste à arracher l'excédant de fil qui dépasse des pastilles (42, 43) du côté opposé ou au trou à fond de gorge (35). La galette ainsi préparée peut ensuite être mise en rotation pour le bobinage du fil d'enroulement. Après bobinage, l'extrémité opposée du fil d'enroulement est mise en place dans l'encoche prévue à cet effet et est ensuite collée entre deux pastilles comme précédemment décrit.
Les galettes sont ensuite mises en place dans la carcasse qui sera décrite dans ce sui suit. Du fait du bobinage, les galettes se sont légèrement déformées, et leurs faces planes ont tendance à s'ouvrir légèrement sous l'effet des contraintes exercées par le fil d'enroulement bobiné. Cette déformation est mise à profit pour améliorer le contact électrique entre deux pastilles conductrices consécutives. En effet, lorsque la carcasse est fermée on exerce une pression qui tend a améliorer le contact électrique du fait de la pression élastique exercée par les faces des galettes.
La figure 6 représente une vue en perspective d'une carcasse pour générateurs de rayons X destinés en particulier pour la radiographie dentaire. Cette carcasse est réalisée en un matériau isolant, par exemple en polyamide, en polyphénilène ou en polycarbonate. Elle présente une première partie cylindrique (50) accolée à une deuxième partie cylindrique (51). La première partie cylindrique (50) dont le diamètre intérieur est de 46 millimètres, est destinée à recevoir un tube générateur de rayons X d'un diamètre de 43 millimètres. La hauteur de cette première partie cylindrique (50) est d'environ 100 millimètres. Elle présente une fenêtre (52) permettant le passage des rayons X. Cette première partie cylindrique (50) est acollée à la deuxième partie cylindrique (51) de laquelle elle est séparée par une cloison longitudinale (53).La deuxième partie cylindrique (51) est destinée à recevoir le transformateur THT. Elle comporte une enveloppe extérieure (54) dont le diamètre intérieur correspond sensiblement au diamètre extérieur des galettes portant les enroulements secondaires. Cette deuxième partie cylindrique comporte en outre un mandrin coaxial (55) dont la section extérieure correspond sensiblement à la section intérieure des galettes secondaires. Dans l'exemple représenté, le mandrin (55) présente une section carrée à angles arrondies. Le primaire du transformateur est mis en place à l'intérieur de ce mandrin (55), ainsi que le circuit magnétique. La partie inférieure de cette carcasse est fermée. La partie supérieure présente des tétons (56) permettant le positionnement et le scellage d'un couvercle entre les deux parties cylindriques.
Cette perte de charge peut être provoquée, soit parce que ladite enceinte 2 est remplie d'un milieu 4 poreux à perméabilité réduite donnée déterminée en fonction de la section du volume de circulation du fluide 3, soit parce que ledit fluide 3 est de viscosité élevée et fixée en fonction de la section de son volume de circulation dans l'enceinte 2, et de son adhérence contre les parois le long desquelles il circule, soit a une porosité et perméabilité de la paroi externe 7 de 11 enceinte elle-même, qui laisse alors s'échapper du fluide par une porosité répartie ou par des orifices prévus 19 en des points particuliers, ou sur des zones plus larges, suivant une répartition circulaire ou non, soit par une combinaison de deux ou de trois possibilités pour créer toute perte de charge voulue.
Ledit milieu poreux 4 peut être constitué de bulles pleines ou creuses, de grains de sable de tissus fibreux, de mousse, de micro tubes, de couches feuilletées, de toutes particules choisies en fonction de la caractéristique mécanique et de la perméabilité recherchée.
La pression "p" est transmise à la partie du corps 1 soit directement par immersion ou recouvrement dudit membre ou partie du corps par l'enceinte 2 remplie ou non dudit milieu 4 ou, dans un autre mode de réalisation, ladite enceinte 2 comporte une paroi externe 7 quasi rigide et une paroi interne 8 souple. Celle-ci recouvre alors ladite partie du corps 1, à laquelle elle transmet la pression "p" du fluide 3 à travers sa surface qui ne fait que transmettre et qui isole ainsi la peau de la personne du fluide qui circule dans ladite enceinte.
De manière préférentielle, la paroi externe 7 de l'enceinte 2 est prémoulée à la forme de la partie du corps 1. Elle peut être personnalisée, relativement souple, mais tout en restant suffisamment rigide pour ne pas être déformée localement par ladite pression, mais suffisamment souple pour absorber d'éventuelles surpressions et permettre des ajustements plus fins à la morphologie du membre. Cette paroi extérieure 7 est soit imperméable au fluide circulant à l'intérieur de l'enceinte, soit perméable d'une manière contrôlable pour créer un effet de perte de charge supplémentaire quand le fluide est compatible avec le milieu extérieur, soit imperméable sur la majeure partie de sa surface et ouverte en des points 19 particuliers et reliés ou non à un circuit externe.
La figure 2 est un exemple de courbe pression que l'on peut obtenir grâce au dispositif suivant les figures 1 et 3.
En ordonnées il est représenté la pression "p" régnant en tout point de ladite enceinte 2 et en abscisses la position dudit point le long de la longueur "1" de ladite enceinte : l'origine correspond à l'entrée 5 du fluide dans ladite enceinte, et l'extrémité de la courbe est à la sortie de ladite enceinte 6 ; les courbes représentées ici correspondent à une pression d'entrée pO donnée à une même configuration de section du volume de circulation dans ladite enceinte 2, qui a ainsi un débit laminaire de fluide 3 donné et constant dans ce volume.
En faisant varier la pression d'entrée pO, la section de passage dudit fluide à différents points de l'enceinte 2, ainsi que le débit du fluide en relation avec la pression pO d'entrée, on peut obtenir à un instant donné "t" des courbes différentes de celle de la figure 2, ayant des allures diverses en fonction de ce que l'on souhaite, mais toujours linéaires et continues dans leur forme générale.
Sur cette figure 2, on regarde simplement le devenir d'une pression pO à l'entrée 5 jusqu'à la sortie 6 pour un état stationnaire dans l'ensemble du volume, pour simplifier le raisonnement.