INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le garnissage 45 est réalisé en un matériau à faible coefficient de frottement, tel qu'en polyéthylène haute densité, et se trouve aussi, de préférence, emboîté à l'intérieur de la cupule en étant soumis, préalablement, à un refroidissement forcé. Un résultat analogue pourrait être atteint en soumettant, au contraire, la cupule 40 à une élévation temporaire de température.
Le garnissage 45 offre une cavité hémisphérique 51 qui constitue le siège de réception de la tête 33.
Les éléments constitutifs ci-dessus, au nombre de trois, réalisés de façon indépendante, permettent de constituer une prothèse totale, d'implantation facile et aisée, quoique les os concernés, notamment de la main ou du pied, présentent des dimensions faibles. I1 est, en effet, possible d'implanter le cotyle 12 dans la cavité fraisée et de disposer la tige 10 à l'intérieur du canal médullaire de l'os métacarpien 5 en prévoyant, préalablement, d'adapter dans le logement 25 l'embout d'articulation 11.
Compte tenu des caractéristiques anatomiques des os devant être appareillés et de l'état ligamentaire de l'articulation à reconstituer, il est possible de choisir un embout 11 présentant, entre l'embase 31 et l'extrémité de la tête 33, une longueur adaptée pour que l'implantation de la prothèse totale dans son ensemble laisse subsister une mise sous contrainte des ligaments, favorable à un maintien en rapport de coopération naturelle entre la tête 33 et la cavité cotyloide 51, dans des conditions telles qu'une luxation ne soit pas à craindre ultérieurement.
La conformation des pièces d'ancrage formées par le corps 10 et par le cotyle 12 permet une mise en place, sans intermédiaire de ciment ou analogue et sans crainte de déstabilisation ultérieure. En effet, la forme du corps 10 assure une stabilisation axiale et angulaire à l'intérieur de l'os métacarpien 5, ainsi que le rétablissement du processus d'ostéogénèse d'ancrage, notamment par l'intermédiaire des accidents de surface 21. De même, la présence des pieds 41 permet une implantation et un ancrage stabilisé du cotyle 12 dans la cavité fraisée, avec rétablissement d'un processus d'ostéogénèse et de liaison intime par le revêtement d'hydroxyapatite et par la présence des rainures 42.
Malgré les faibles caractéristiques dimensionnelles des éléments constitutifs de l'invention, la liaison articulaire, par l'intermédiaire de l'embout 11 permet un ancrage et une liaison angulaire et axiale particulièrement résistante, par la coopération de la queue 30 et du logement 25, et offre une articulation particulièrement fiable et de grande amplitude angulaire, par la coopération de la tête 33 et de la cavité 51. il convient de noter, à cet égard, que l'immobilisation du garnissage 45 s'oppose, notamment par l'intermédiaire du jonc 48 et du pilote 49, à tout basculement ou déplacement interne qui serait susceptible d'induire des désordres fonctionnels de la prothèse constituée.
Le trou central 50 peut aussi être mis à profit, comme cela est illustré par la fig. 1, pour l'implantation d'une fixation transosseuse 60, telle qu'une vis, mise en place pour lier, par exemple, le trapèze 4 et le scaphoide 61.
Dans l'exemple décrit précédemment, et notamment en relation avec la fig. 5, la queue 30 est définie par un axe de symétrie longitudinal qui est coaxial avec celui définissant le col 32 et la tête 33.
il peut être avantageux, dans certains cas, de conférer, aux axes de la queue 30 et du col 32, des directions convergentes, de sorte qu'ils fassent entre eux une inclinaison déterminée. Dans un tel cas, il devient possible, en emboîtant la queue 30 dans le logement 25, de conférer une orientation angulaire privilégiée au col 32.
Ceci peut être avantageux pour adapter l'articulation artificielle constituée aux caractéristiques anatomiques de l'articulation naturelle.
Si une telle orientation angulaire devient possible, il apparaît utile, sinon nécessaire, de pouvoir disposer de moyens destinés à la fixer de façon définitive.
Compte tenu des moyens de liaison entre le cors 10 et l'embout 11, il est alors prévu, selon l'invention, de faire intervenir, entre ces deux éléments, des moyens d'immobilisation ou d'orientation angulaire.
Dans l'exemple selon la fig. 9, de tels moyens comprennent, par exemple entre la queue 30 et l'embase 31, un bourrelet 62 comprenant, soit des facettes polygonales 63, soit des dents ou analogues 64.
L'entrée du logement 25 comporte alors un dégagement complémentaire 65 dans lequel sont formés des moyens conjugués soit aux facettes 63, soit aux dents 64.
- La fabrication est très simple : typiquement une obtention des creux par moulage, puis un allongement par appui et déplacement d'un outil.
EXEMPLES - La figure 1 représente partiellement une tête de tube comportant un goulot obturé par un voile conique selon l'invention et l'outil d'allongement correspondant, en coupe axiale.
- La figure 2 est une vue de dessus du voile précédent après l'opération d'allongement, une fente ayant été obtenue.
- La figure 3 est une coupe transversale A-A de cette fente.
- La figure 4 est une coupe semblable, au stade d'allongement maximal juste après rupture; - La figure 5 représente le voile en forme de dôme d'une tête de tube, portant deux plages amincies se croisant à son sommet, en coupe axiale.
- La figure 6 est une vue de dessus du voile precedent après l'opération d'allongement.
- La figure 7 représente un second voile conique ayant plusieurs plages amincies allongées et éloignées de son sommet, avec l'outil d'allongement correspondant, en coupe axiale.
- La figure 8 représente un troisième voile conique, à fixer mécaniquement dans une tête de tube, avec son outil d'allongement.
Premier exemple (fig. 1 à 4) On a moulé en une seule pièce sur l'extrémité d'une jupe souple dont les faces intérieure et extérieure etaient en PE (polyéthylène) un goulot 1 également en PE de diamètre intérieur 12 mm se raccordant à un voile 2 conique de révolution qui obture ce goulot 1, ce voile 2 et ce goulot 1 formant l'élément de sortie 3 d'un tube souple. Le voile 2 porte une plage amincie 4 chevauchant au sommet 5, formant le fond 4 d'un creux 6 résultant du moulage. Le voile 2 a 1 mm d'épaisseur et la plage amincie 4 a 0,3 mm d'épaisseur, 6 mm de longueur et 1,2 mm de largeur. Les parois latérales 7 du creux 6 font un angle d'environ 95" avec la surface envers du voile 2, facilitant le démoulage.
L'angle au sommet du cône 2 est de 90" aussi bien à l'intérieur qu'à l'extérieur, et on voit sur la figure 1 l'extrémité 8 d'un outil 9 en acier inoxydable lisse qui va servir à allonger ce cône 2, cette extrémité 8 étant tronconique d'angle total 75" et ayant une pointe formant une calotte spherique 10 de rayon 1 mm.
Le goulot 1 étant maintenu en position, on a fait monter selon l'axe vertical ll l'outil 9 qui s'est d'abord applique contre la surface envers 12 du voile 2 à l'extérieur du creux 6 avec une position repérée par une ligne en pointillé 13, ayant ainsi un contact annulaire localisé avec 1'envers 12. On a continué à faire monter l'outil 9, la hauteur totale du voile conique 2 avait augmenté d'une hauteur initiale de 7 mm à 15 mm lorsqu'une déchirure 14 s'est produite le long du côté arrière 150 de la plage amincie 4 qui surplombe la paroi latérale arrière 70 du creux 6. Cette déchirure a demarré près des extrémités des grands côtés du creux 6 et de la plage 4, et elle est devenue rapidement une fente traversante continue 14 (figure 2).
Ce déchirement localisé a été favorisé en particulier par l'allongement des portions du voile 2 qui ne frottent pas sur l'outil 9 au debut du travail d'allongement, et par les parois latérales 7 suffisamment abruptes du creux 6.
Répétant cet essai sur des éléments de sortie 3 obtenus de la même façon que le premier, on a remarqué que les fentes traversantes 14 se produisaient soit le long du côté arrière 150 de la plage amincie 4, soit le long de son côté avant 15 (fig. 2).
On a modifie le creux 6 de façon que son fond 4 ait une épaisseur variable en travers, de 0,4 mm, le long du côté avant 15 et à l'aplomb de sa paroi latérale avant, à 0,2 mm le long du côté arrière 150. Trois essais ont montré que la fente traversante 14 se produisait de façon reproductible le long du côté arriere 150.
L'outil 9 étant reculé, le voile conique 2 revient élastiquement à peu près à sa forme et à son épaisseur initiales, avec un allongement residuel portant sa hauteur à 8 mm. La fente 14 se trouve recouverte (fig. 2) par une lèvre amincie 16 formant le bord 16 de cette fente 14 qui fait partie de la plage amincie 4, cette lèvre 16 a pour l'ensemble des essais de ce premier exemple une largeur comprise entre 0,4 et 0,5 mm.
Un élément de sortie 3 ainsi muni d'une fente traversante 14 à lèvre 16 formant clapet, formant la tête d'un tube souple, a été rempli de creme et fermé à l'extrémité de sa jupe. Des distributions successives de crème ont montré le bon fonctionnement en ouverture et en fermeture étanche de la valve de distribution constituee par la fente 14 et sa levre recouvrante à retour élastique 16.
"SYSTEME DE GENERATION EN DEUX DIMENSIONS DE LA GEOMETRIE D'UN MODELE PAR VISION ARTIFICIELLE" Le demandeur est titulaire du Brevet espagnol n0 8802189, qui détermine que les fondements du système de génération en deux dimensions de la géométrie d'un modèle par vision artificielle sont basés sur les quatre phases suivantes 1. - Acquisition, binarisation et mémorisation d'images bi-dimensionnel les.
2. - Extraction et mémorisation du périmètre des géométries présentes dans l'image.
3. - Modélisation du périmètre par approximation de celuici à des segments rectilignes et circulaires.
4. - Conversion du modèle obtenu en format DXF (format traditionnel).
Afin d'augmenter la précision du système, le demandeur envisage l'utilisation de chambres linéaires en lieu de matricielles, qui étaient utilisées auparavant, car celles-ci présentent une plus grande résolution spatiale. Par conséquent, le point 1 concernant l'acquisition des images, est.sensiblement modifié.
Egalement on a vu comment modifier commodément l'algorithme de modélisation automatique (point 3).
Les points 2 et 4 ne sont pas modifies par rapport à la description dans le Brevet espagnol n0 8802189.
Pour mieux comprendre l'objet de la présente invention, on représente sur les plans une forme préférée de réalisation pratique, susceptible de changements annexes qui n'ôtent rien à son fondement.
La figure 1 est un schéma de principe de l'ensemble du système englobant la majeure partie des éléments différenciés dans le Brevet principal dans une unité centrale (1).
La figure 2 est une représentation schématique d'un modèle à capter par le système.
La figure 3 est un schéma du mode de fonctionnement du système sur le modèle de la figure 2.
La description suivante concerne les phases 1 et 3 modifiees par rapport au système du Brevet espagnol 8802189.
1. - Acquisition, binarisation et mémorisation d'images bi -dimensionnel les.
Pour l'acquisition des images, le système comporte une chambre linéaire (4) située à une certaine hauteur sur une table (2) à déplacement, par exemple, dans un sens, dans laquelle est délimitée une fenêtre ou zone de travail, munie d'un système d'éclairage postérieur, et sur laquelle se situe la pièce à modéliser (m).
La table (2) part d'une position initiale telle que la verticale de la chambre coïncide avec le commencement de la fenêtre de travail. Le mouvement de la table (2) est obtenu par l'action d'un moteur (5), par exemple, un moteur pas à pas ou à courant continu à boucle fermée, qui est contrôle par l'unité centrale (1) grâce à une carte-moteur (6).
Le processus à suivre pour l'obtention de l'image binaire et bi-dimensionnelle est le suivant - La chambre (4) acquiert une ligne d'image et la digitalise.
La présente invention concerne des moyens permettant de faire varier en fonctionnement le rapport volumétrique de compression d'un moteur à combustion interne.
On sait que le rendement thermodynamique des moteurs à essence est d'autant plus élevé que leur rapport volumétrique de compression est lui-même plus grand.
Avec le fonctionnement du moteur à pleine charge, la valeur de ce rapport volumétrique est limité par l'indice d'octanes des carburants utilisés. Toute augmentation de ce rapport limite conduisant à des déréglements graves dans le fonctionnement du moteur notamment du fait de l'apparition du phénomène de cliquetis.
C'est pourquoi on a déjà proposé par plusieurs inventions d'agencer les moteurs à explosions de façon à pouvoir faire varier leur rapport volumétrique de compression en cours de fonctionnement.
Suivant un premier dispositif connu de ce genre le piston du moteur comporte une partie externe susceptible grâce à des moyens hydrauliques de se déplacer axialement d t une quantité limitée par rapport à une partie interne liée à la bielle.
L'alimentation du fluide hydraulique sous pression se faisant par la bielle et le villebrequin, ce qui conduit à des complications très importantes.
Suivant un autre dispositif connu de ce genre, une autre conception consiste à alimenter une chambre variable placée en bout de chaque cylindre et alimentée par l'huile moteur. Cette alimentation étant régulée par la dépression qui existe dans la tubulure d'admission, cette invention présente l'inconvénient de ne pas garantir avec exactitude la pression avant explosion. La variation de vitesse du moteur entraînant des chutes de pression et des déplacements très importants des chambres variables incompatibles avec un fonctionnement correct.
Suivant un autre dispositif connu de ce genre, une autre conception se rapporte à un dispositif pour augmenter le taux de compression grâce à un piston et cylindre auxiliaire. Le piston à ressort taré et réglable, permet d'obtenir une légère augmentation de la pression d'utilisation très près de la pression de détonation. Ce dispositif n'est utilisable qu'aux bas régimes.
Sur les quelques années couvertes par ladite recherche, nous avons relevé les brevets suivants: - NO 2397530 PEUGEOT et CITROEN - NO 2438162 RAYNE - NO 2440472 RAYNE - NO 2446383 ROTHAS Le dispositif objet de la présente invention permet d'éviter ces inconvénients.
En effet, le système proposé par la présente invention fait appel à des éléments qui contribuent à contrôler avec exactitude et à tous les régimes la pression avant explosion.
De ce fait nous aurons comme résultat: - Un rendement plus élevé - Un couple plus important même à bas régimes - Une combustion complète des gaz d'où une diminution de pollution - Une diminution de consommation Le dispositif selon l'invention est composé d'un distributeur hydraulique destiné à augmenter les performances des moteurs à combustion interne. Ce qui est connu dans la technique actuelle c'est la possibilité de faire varier le volume de la chambre de compression sans obtenir avec exactitude les paramètres de fonctionnement correct à tous les régimes de rotation d'un moteur à combustion interne.
Le système proposé par cette invention consiste à faire varier en fonctionnement le rapport volumétrique de compression d'un moteur à combustion interne à 2 ou 4 temps.
Le constructeur définit ce taux de compression pour obtenir le meilleur rendement mais il s' avère que les variations de vitesse entraînent un remplissage imparfait des chambres d'où un taux inférieur au taux prescrit.
Le système fait appel à des ensembles qui permettent à toutes les vitesses de rotation de conserver le taux de compression initialement calculé et d'éviter le cliquetis néfaste à la mécanique.
La variation du rapport volumétrique est donnée par une pompe doseuse-verrou qui injecte dans une chambre variable une faible quantité de liquide hydraulique et le taux de compression est contrôlé en permanence par une valve tarée au taux indiqué avant l'explosion. Un verrou assure après ce contrôle grâce à une came, un anti-retour du liquide hydraulique.
Le dispositif objet de l'invention comporte des chambres variables dans deux cas précis.
Pour l'analyse chimique, les facteurs Nod ont été isolés à partir du surnageant de cultures de NGR234 contenant le plasmide pA28, après induction par l'apigénine. Cette production à plus grande échelle est effectuée à partir de 50 litres de culture de bactéries NGR234(pA28) préalablement induites par l'apigénine dans du milieu RMM3. Le matériel lipophile est récupéré sur une colonne phase inverse C18 (LICHROSORB-18, 40R, MERCK, DARMSTADT). La colonne est lavée avec 50 fois son volume d'eau distillée et éluée par 10 volumes de méthanol. La solution méthanolique est évaporée sous vide et diluée par 100 ml d'eau distillée. Après filtration, la solution aqueuse est extraite par 50 ml d'acétate d'éthyle pour extraire en particulier l'apigénine.La solution aqueuse est concentrée et les composés hydrosolubles sont séparés par HPLC préparative sur une colonne C18 en phase inverse. L'élution est suivie à 206 nm. Le solvant est un gradient d'acétonitrile dans l'eau.
Deux pics majeurs dénommés fractions A et B ont été collectés de la sorte. La fraction A (0,3 mg/l de la culture de départ) co-élue avec le matériel provenant de la culture marquée au soufre 35, alors que la fraction B (0,5 mg/l de la culture originelle) n'est pas marquée dans ces conditions. La comparaison des activités biologiques de ces deux fractions est décrite ci-dessous, à l'exemple 4.
EXEMPLE 3 : CARACTERISATION DES FACTEURS NodNGR L'hydrolyse par l'acide trifluoroacétique (4 M pendant 4 heures à 100 C) de chacune des deux fractions libère des sucres et des acides gras. Les sucres ont été identifiés comme étant la D-glucosamine, la N-méthyl-D-glucosamine, et le 2-O-méthyl-L-fucose, que ce soit par chromatographie en phase vapeur, par spectrométrie de masse, (CPV-SM) de leur dérivés d'acétate d'alditol, ou bien par analyse en chromatographie en phase gazeuse de leur (+)-2-butanol-glycosides. Deux acides ont été identifiés : le composant le plus important comme étant l'acide vaccénique (acide ll-Z-octadécénoique) pendant que le composant mineur (environ 20% du total) a été identifié comme étant l'acide palmitique.L'existence d'un squelette commun constitué d'oligomères pentamériques de N-acétylglucosamine, portant plusieurs substituants a été déduite du spectre de masse FAB qui fait apparaître des séries d'ions séparées par 203 unités de masse (masse moléculaire d'un résidu N-acétyl-glucosamine).
La fraction A est un mélange de plusieurs composés sulfatés, comme le confirme la facilité avec lequel le radical SO3 est perdu en mode ion positif. Le poids moléculaire du composant majeur, déduit du spectre d'ions négatifs, est de 1595. D'autres composants dont la masse est inférieure de 43 ou de 26 unités de masse, ou une combinaison des deux, ont été détectés. Cette dernière différence correspond à celle qui existe entre le poids moléculaire de l'acide vaccénique et le poids moléculaire de l'acide palmitique. De même, la différence de 43 unités de masse, qui était répétée deux fois, a été attribuée à la présence ou l'absence de groupes CO-NH supplémentaires (résidus carbamyles). Le fait que cette empreinte de trois pics séparés par 43 unités de masse accompagnés de pics satellites distants de 26 unités de masse soit observée à chaque rupture de liaison glycosidique en mode d'ions positifs (formation d'ions oxénium) justifie la localisation des groupements carbamyles sur la glucosamine terminale non réductrice.
De plus, si l'on soustrait de la masse des ions oxéniums à m/z 440, 483, et 526 la masse d'un résidu vaccényle (cétène) et, selon les cas, celle de zéro, un ou deux groupes carbamyles (43 unités de masse), on obtient la masse de l'ion oxénium d'une méthyl-glucosamine. Ceci permet de localiser la N-méthyl-glucosamine à l'extrémité non réductrice de l'oligosaccharide.
La fraction B est aussi un mélange. Deux composants majeurs ont été identifiés (poids moléculaires respectifs 1557 et 1515). La différence de 42 unités de masse entre ces deux composants suggère que le second est une forme monoacétylée du premier. D'autre part, comme dans la fraction A, d'autres composants dans lesquels la masse est plus faible de 43 ou 26 unités de masse sont également présents. Comme pour les composés de la fraction A, les groupes carbamyles sont localisés sur la Nméthyl-glucosamine terminale non réductrice portant le groupe N-acyle. Par contre le groupe acétyle additionnel n'étant présent dans aucun des ions oxéniums observés, celui-ci est localisé près de l'extrémité réductrice.
Le spectre de RMN du carbone 13 est compatible avec la présence de groupes carbamyles (6 = 161,09, 160,62 et 159,80 ppm) et celle des autres substituants décrits précédemment. Le spectre de RMN du proton attribue des configurations ss pour les liaisons entre glucosamines et a pour la liaison entre le 2-0-méthyl fucose et la glucosamine réductrice. Le spectre COSY montre une corrélation entre H-5 du fucose et un proton déblindé à 3 = 4,53 ppm pour les composés de la fraction B. Ceci permet d'attribuer la position du groupe acétyle comme étant situé en 0-4 du 2-0-méthyl-fucose.Parallèlement, le spectre COSY des composés de la fraction A montre une corrélation entre H-2 du 2-0-méthyl-fucose (3,67 ppm) et le proton H-3 déblindé à 3 = 4,65 ppm, permettant de localiser le groupe sulfate sur 0-3 du 2-0-méthyl-fucose.
Cette dernière attribution est confirmée par l'analyse des sucres obtenus par hydrolyse de la fraction A réduite et perméthylée, montrant la présence de diméthyl-2,4fucose. De plus, l'identification de triméthyl 1,2,3,5 glucosaminitol dans les produits d'hydrolyse des fractions A ou B réduites et perméthylées permettent d'affirmer que le méthyl-fucose est glycosidiquement lié sur 0-6 de la glucosamine réductrice. Enfin, cette analyse indique également des liaisons 1-4 entre les diverses glucosamines. Les conditions de méthylation produisant l'élimination simultanée des groupes esters (acétates et carbamates), la position de ces groupes ne peut être établie par cette méthode. Toutefois, les composants majeurs des fractions A et B sont bi-carbamylés, alors que les espèces dépourvues de substituants carbamyle sont en minorité.
EXEMPLE 4 : TEST DE CROISSANCE DES POILS RACINAIRES (Hai) ET DE DEFORMATION DES POILS RACINAIRES (Had) PROVOQUES PAR LES FACTEURS NOD SULFATES ET NON SULFATES DE RHIZOBIUM NGR234 SUR MACROPTILIUM ATROPURPUREUM, MEDICAGO SALIVA VICIA SATIVA, ET VIGNA ONGUICOLATA.
Les deux fractions A et B, (sulfatée et non sulfatée) ont été séparées par chromatographie HPLC en phase inverse selon le protocole décrit dans l'exemple 2, et ont été testées séparément pour leur activité biologique.
Les tests Had (déformation des poils racinaires) sur M. sativa et Hai (prolifération et recourbement des poils racinaires) sur V. sativa ont été effectués comme décrits par ROCHE et al. [Cell., 76, 1131 (1991)]. Dans les tests Had pour Macroptilium et Vigna, des plantules stériles sont placées dans des tubes Eppendorf modifiés (dans lesquels le bouchon et une partie du fond ont été enlevés), et les tubes Eppendorf contenant les plantules sont suspendus dans des tubes test dont le fond est peint en noir afin de protéger les racines de la lumière, de façon à ce que l'extrémité des racines soit en contact avec 10 ml de milieu B + D. Après une incubation de 60 heures ( 16 heures de jour, 30'C ; 8 heures de nuit 20'C), les racines sont enlevées, colorées au bleu de méthylène, et examinées sous microscope à inversion.Les systèmes racinaires montrant clairement des branchements ou des recourbements (ramifications prolifiques ou recourbements à plus d'un endroit du système racinaire) sont indiqués comme Had+. Les racines recouvertes de poils racinaires sont indiquées comme Hai+. 10 plantes ont été utilisées pour chaque traitement et dilution. En outre, 40 (Macroptilium et Vigna) et 60 (Medicago et Vicia) plantules sont utilisés comme plantes de contrôle (cultivées sur milieu seul), afin d'estimer la variabilité intrinsèque d'une plante à l'autre des caractères Had et Hai.
Les résultats sont représentés au tableau I ci-après. Ces résultats montrent le nombre de plantes (sur 10) qui montrent une activité Had ou Hai positive.
Les nombres sont suivis par S quand la proportion de Had+ ou Hai+ est significativement plus élevée (probabilité P = 0,05) parmi les plantes traitées que parmi les contrôles (analyse faite en utilisant le test de Fisher).