INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les éléments élastiques reliant le tube 8 à chacun des tubes 7 sont logés dans l'intervalle annulaire 9 séparant ces tubes. Ils comprennent un joint annulaire 10, semblable aux joints 4 précités et fixé de même par adhérisation, qui assure l'étanchéité de la liaison, et un jeu de trois plots lamifiés 11 répartis à 1200 autour de l'axe 5 (figure 3). Ces plots sont formés d'un empilement de couches alternativement rigides et souples, incurvées suivant des surfaces cylindriques de révolution autour de l'axe 5. De tels plots, dont la raideur axiale est faible, permettent des mouvements mutuels des tubes 7 et 8 suivant la direction de l'axe 5 ainsi qu'autour de cet axe; mais, présentant une forte raideur en direction radiale, ils n'autorisent aucun débattement latéral ni flexion entre les deux tubes qu'ils relient.
De ce fait, ils maintiennent ceux-ci rigidement alignés suivant la direction de l'axe 5. C'est ainsi que les deux jeux de plots lamifiés 11, respectivement interposés entre le tube intermédiaire 8 et les deux tubes extrêmes 7, assurent la rigidité du manchon 3 que ces tubes forment ensemble.
Toutefois, ces plots lamifiés 11 ne s'opposent nullement, pas davantage que les joints annulaires 10 également interposés entre le tube 8 et les deux tubes 7, à des déplacements relatifs de ceux-ci tant direction axiale (extension ou compression du manchon) ou en direction circonférentielle (torsion du manchon) lesquels s'ajoutent, pour en doubler sensiblement les effets, aux déplacements semblables autorisés par les deux joints annulaires 4 interposés entre les tubes 7 et les embouts 1. Ainsi, la figure 5 montre le raccord en situation d'extension, sous l'effet de forces axiales de traction F auxquelles il est soumis, qui résulte de déformations en cisaillement des deux paires de joints annulaires massifs 4, 10 et de la paire de jeux de plots lamifiés 11 reliant les cinq éléments tubulaires 1, 7, 8, 7 et 1 du raccord.
Du fait que le tube intermédiaire 8 et les embouts 1 ont le même diamètre intérieur que la tuyauterie comportant le raccord flexible, et que les joints annulaires 4, 10 sont placés aux extrémités respectives des embouts 1 et du tube 8, les discontinuités introduites par le raccord flexible dans la tuyauterie sont réduites au minimum, ce qui conduit à de faibles pertes de charge.
Selon un exemple de réalisation pratique illustré à la figure 6, l'embout 1 est entouré d'une virole la, assujettie à l'aide d'un collier lb enserrant des collerettes adjacentes appartenant respectivement à l'embout 1 et à la virole la. A cette dernière est fixé par adhérisation le joint annulaire 4, extérieurement adhérisé à une virole 7a. Le joint annulaire 10 est de même adhérisé intérieurement à une virole 8a et extérieurement à une virole 7b. Entre celle-ci et la virole 7a est interposée une entretoise cylindrique 7c, ces trois organes tubulaires 7a, 7c et 7b, de même diamètre, étant ceinturés par une pièce tubulaire 7d formant, avec une pièce tubulaire 7e de même diamètre qui la prolonge, le tube 7 précité. Les pièces 7d et 7e sont assujetties en aboutement mutuel à l'aide d'un collier 7f enserrant des collerettes adjacentes qui appartiennent auxdites pièces, celles-ci maintenant alors, grâce à des rebords prévus à cet effet, les pièces 7a et 7b et l'entretoise 7c serrées les unes contre les autres et emboîtées à l'intérieur de la pièce 7d par rapport à laquelle elles se trouvent ainsi bloquées en direction axiale. A l'extrémité de la pièce 7e opposée à la pièce 7d, trois ouvertures rectangulaires sont pratiquées, espacées de 1200, dans lesquelles sont engagées et fixées trois embases 79 portant, fixés par adhérisation, les trois plots lamifiés 11. Chacun de ceux-ci repose par ailleurs sur la surface extérieure du tube 8, où il est positionné par un cadre rectangulaire 8b fixé à cette surface dont il épouse la forme cylindrique.Par ailleurs, la virole 8a précitée est liée à l'extrémité correspondante du tube 8 au moyen d'un collier 8c enserrant des collerettes adjacentes appartenant respectivement à la virole 8a et au tube 8. Afin d'obtenir une jonction parfaitement étanche vis-à-vis de l'extérieur entre l'embout 1 et le tube 8, des bagues d'étanchéité 12 sont insérées entre 11 embout 1 et la virole la, entre la virole 7a et la pièce 7d, entre cette dernière et la virole 7b et entre la virole 8a et le tube 8.
La partie du raccord située à droite, sur la figure 6, du plan médiateur P, étant identique à la partie de gauche que l'on vient de détailler, ne sera pas décrite ici pour éviter des répétitions.
Comme on peut le voir sur la figure 6, le raccord ainsi réalisé présente l'avantage de s'inscrire dans un diamètre inférieur ou égal au diamètre extérieur des brides 2 correspondant au diamètre nominal de la tuyauterie à laquelle le raccord est destiné, grâce à l'utilisation de colliers pour la liaison des divers éléments constitutifs de celui-ci.
Si l'on désire accroître encore les possibilités d'extension et de torsion d'un raccord flexible à manchon 3 composite, il est possible, pour constituer ce dernier, de multiplier les ensembles de trois tubes 7, 8, 7 assemblés comme il a été décrit ci-dessus. C'est ainsi que le manchon peut comporter deux ensembles identiques composés respectivement d'une paire de tubes extrêmes 7, 7; 7', 7' reliés par un tube intermédiaire 8; 8' (figure 7) et assemblés colinéairement par solidarisation de leurs tubes extrêmes en regard, lesquels peuvent éventuellement être réunis en une seule pièce.
La @résente invention concerne un dispositit cour effectuer directement la vidange moteur dans un récipient hermétique.
La vidange des moteurs est traditionnellement effectuée par l'écoulement de l'huile du carter à un réceptacle muni d'un entonnoir remplissant une cuve ou un réci@ient.
Certaines vidanges sont effectuées par des s@écialistes qui récupèrent l'huile usagée à des fins de recyclage. La plupart des vidanges sont faites individuellement et sauvagement et la récupération de ces huiles n'est pas évidente. Ce qui cosse éqalement un problème écologique.
Ce dispositif selon l'invention cermet de remédier a cet inconvénient. Il comporte en effet selon une première caractéristique. un tuyau double reliant le carter du véhicule à une @om@e à huile et de la pompe x huile au récipient hermétique recevant 1 'huile usa@ée. La Dompe.
actionnée au moyen d'un interrupteur par l'utilisateur. permet la vidan@e du carter et le remplissaoe du réci@ient hermétique en meme tem@s. Le dispositif est fixé aux parois du coffre moteur.
celle reçue par sa région centrale.
En particulier, l'homme de l'art, à l'aide de moyens appropriés de conception assistée par ordinateur, 7 - saura réaliser la répartition de pavés déviateurs et la configuration de chaque pavé individuel de façon appropriée à chaque géométrie particulière quant à la position et l'orientation de la plaque et du dispositif d'éclairage On notera à cet égard que, bien que dans la présente invention toutes les surfaces actives 160 a du globe présentent une certaine torsion, on peut réaliser des globes selon l'invention avec certains pavés dont la
surface active présente une telle torsion (pavés pseudo-
prismatiques), et d'autres pavés dont la surface 160 a est
plane (pavés prismatiques).
VISUEL GRAND CHAMP COLLIMATE A MIROIR SPHERIQUE OU ELLIPTIQUE, EN PARTICULIER POUR SIMULATEUR La présente invention se rapporte à un visuel grand champ collimaté à miroir sphérique ou elliptique, en particulier pour simulateur.
Le principe des systèmes visuels collimatés à miroir sphérique consiste à former une image sur la sphère focale du miroir. Dans les systèmes communément utilisés dans les simulateurs, cette image peut être formée sur un écran. Avec ces systèmes, le champ vertical est de 400 à 600 maximum, et le diamètre du miroir est de 6 à 7,5 m, ceci pour limiter les erreurs de collimation et les "dipvergences" à des valeurs acceptables.
Si l'on voulait augmenter le champ visuel de façon significative, il faudrait augmenter les dimensions verticales de l'écran et du miroir sphérique, mais on augmenterait alors notablement les défauts optiques du visuel (défauts de convergence et de "dipvergence" c'est-à-dire un défaut se produisant lorsque des rayons lumineux issus d'un même point arrivent à un observateur avec une inclinaison différente dans des plans verticaux différents, déformations géométriques, ...).
La présente invention a pour objet un visuel collimaté à miroir sphérique dont le champ vertical soit nettement plus grand que celui des systèmes classiques précités, et ce, sans pratiquement en augmenter les défauts optiques.
Le visuel conforme à l'invention, du type à au moins un projecteur à balayage du type télévision, à miroir sphérique ou elliptique et écran sphérique ou elliptique comporte sur au moins une partie de la face convexe de l'écran, un film de matériau à états optiques commutables transparent/diffusant, et sur au moins une partie de la face concave de l'écran, un film polariseur à au moins deux zones à polarisations différentes, I'une de ces zones étant celle située au-dessus du champ de l'utilisateur et éclairée par le(s) projecteur(s), et l'autre zone étant à la fois éclairée par le projecteur et vue par l'utilisateur portant un dispositif de vision à deux polarisations commutables en synchronisme avec le balayage du (des) projecteur(s) lorsque ce balayage passe de l'une des zones précitées à l'autre.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée de plusieurs modes de réalisation, pris à titre d'exemples non limitatifs et illustrés par le dessin annexé, sur lequel - la figure 1 est un schéma simplifié d'un visuel conforme à l'invention; - la figure 2 est un schéma simplifié d'une variante du visuel de la figure 1; - la figure 3 est un schéma simplifié d'un visuel conforme à l'invention, implanté dans un simulateur d'avion d'armes, et - la figure 4 est un schéma simplifié d'une autre variante du visuel de l'invention.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre du mode de réalisation préféré, donné à titre d'exemple non limitatif. La suite de la description se réfère aux dessins annexés dans lesquels La figure 1 est un schéma synoptique d'un générateur de base de temps rapide conforme à l'invention.
La figure 2 est un schéma synoptique d'un circuit de distribution du générateur de base de temps de la figure 1.
La figure 3 est un schéma synoptique du circuit générateur de base de temps et du circuit interpolateur du générateur de base de temps de la figure 1.
La figure 4 est un schéma développé du circuit interpolateur de la figure 3.
La figure 5 est un schéma synoptique d'un circuit oscillateur de période connu.
La figure 6 est un diagramme séquentiel relatif au circuit oscillateur de période de la figure 5.
La figure 7 est un schéma synoptique du circuit oscillateur de période du générateur de base de temps de la figure 1.
La figure 8 est un diagramme séquentiel relatif au circuit oscillateur de période de la figure 7.
Structure En se référant à la figure 1, on note qu'un système générateur de base de temps rapide 10 comprend un circuit générateur de configurations 12, un circuit de distribution 14 et un ensemble de cartes de canaux 15, chacune d'elles comprenant huit circuits générateurs locaux 16(0) - 16(7) (que l'on désigne de façon générale par la référence 16). Chaque circuit générateur local 16 applique un bit à une entrée de noeud 20 d'un dispositif sous test (ou DST) 21.
Le circuit générateur de configurations 12 comprend un générateur de configurations rapide 30, de conception classique, qui fournit des configurations d'adresse à une fréquence de 122,0703125 MHz (que l'on désigne de façon générale par "120 MHz"), et un circuit diviseur de fréquence 32 qui reçoit les configurations de haute fréquence que génère le générateur de configurations 30, et qui fournit une paire de configurations d'adresse de fréquence inférieure, sur des sorties portant les désignations A et B, ces configurations d'adresse ayant une fréquence égale à la moitié (c'est-à-dire 61,03515625 MHz, que l'on désigne de façon générale par "60 MHz") de celle des configurations d'adresse de haute fréquence que génère le générateur de configurations 30. Le circuit générateur de configurations 12 comprend également un oscillateur de période centrale 34 qui fournit une paire de signaux de début de cycle (ou DDC), et une paire de signaux à plusieurs bits, appelés RESIDU DE PERIODE, aux circuits générateurs locaux 16, par l'intermédiaire du circuit de distribution 14.
Le circuit diviseur de fréquence 32 est commandé par deux signaux d'entrée de sélection de mode, SEL MODE 1 et SEL MODE 2. Le signal SEL MODE 1 peut être fixé à une première valeur pour que le circuit diviseur 32 divise les configurations d'adresse en deux configurations différentes, comme décrit ci-dessus, ou à une seconde valeur pour que le circuit diviseur 32 produise simplement sur les deux sorties A et B les configurations de frequence que génère le générateur de configurations 3. Lorsque le signal SEL MODE 1 est fixé à la première valeur, on peut utiliser le circuit générateur de configurations 12 en association avec des cartes de canaux 15 portant des circuits générateurs locaux 16 à deux chemins, comme représenté sur la figure 1.
Lorsque le signal SEL MODE 1 est fixé à la seconde valeur, on peut utiliser le même circuit générateur de configurations 12, dans le cadre d'un système plus lent, en associa tion avec des cartes de canaux moins coûteuses qui comportent seulement des circuits générateurs locaux à un seul chemin connectés à la sortie A du circuit diviseur 32.
On peut fixer le signal SEL MODE 2 à une première valeur, pour que le circuit diviseur 32 reçoive un seul signal d'entrée rapide provenant d'un seul générateur de configurations 30, comme représenté sur la figure 1, ou on peut le fixer à une seconde valeur, pour que le circuit diviseur 32 reçoive deux signaux d'entrée plus lents séparés, sur deux chemins séparés, ces signaux étant fournis par deux générateurs de configurations plus lents (qui ne sont pas représentés sur la figure 1, dans un but de simplicité). Lorsque le signal SEL MODE 2 est fixé à cette seconde valeur, le signal SEL MODE 1 doit également être fixé à sa seconde valeur, pour que le circuit diviseur 32 produise ainsi sur les sorties A et B, sans aucune division des configurations d'adresse, les deux signaux respectifs qui sont reçus à partir des deux générateurs de configurations. Lorsque le signal SEL MODE 2 est fixé à sa seconde valeur, le système générateur de base de temps 10 fournit, sur chaque entrée de noeud 20 du dispositif sous test 21, une forme d'onde ayant des caractéristiques qui sont déterminées soit par les signaux qui sont appliqués sur le chemin A, soit par les signaux qui sont appliqués sur le chemin B, conformément à la sélection qui est effectuée par un signal d'entrée de sélection de générateur de configurations (SEL GEN CONF) qui est appliqué à chaque circuit générateur local 16 sur une carte de canaux 15 donnée.
Le circuit de distribution 14 comprend une paire de chemins de distribution de signal 40, 42. Chaque chemin de distribution de signal 40, 42 comprend un bus à plusieurs bits en parallèle, qui fournit simultanément les adresses de frequence inférieure, ainsi que les signaux DDC et les signaux RESIDU DE PERIODE, à l'ensemble de circuits générateurs locaux 16.
Chaque générateur de signal local 16 comprend une paire de circuits de génération de signal 50, 52. Le circuit de génération de signal 50 comprend une mémoire locale 54, qui reçoit de l'information provenant du chemin de distribution 40 par l'intermédiaire du multiplexeur 122, et qui fournit l'information au générateur de base de temps 56, et le générateur de base de temps 56, qui reçoit l'information et qui applique un signal de sortie de générateur de base de temps au circuit interpolateur 58. De façon similaire, le circuit de génération de signal 52 comprend une mémoire locale 60, qui reçoit de l'information provenant du chemin de distribution 42, un générateur de base de temps 62 qui reçoit l'information provenant de la mémoire locale 60, et un circuit interpolateur 64, qui reçoit l'information provenant du générateur de base de temps 62. Bien qu'un seul générateur de base de temps et un seul interpolateur soient représentés dans chaque circuit générateur de signal, pour simplifier, il existe de façon caractéristique plusieurs générateurs de base de temps et plusieurs interpolateurs, et dans un mode de réalisation préféré, il y a six générateurs de base de temps et interpolateurs dans chaque circuit de génération de signal.
Les circuits interpolateurs 58 et 64 appliquent des signaux au générateur de format rapide 66. Le générateur de format 66 est un générateur de format rapide classique utilisant la logique à couplage d'émetteurs (ECL), qui reçoit des impulsions de base de temps et des données, et qui fournit une forme d'onde indiquant un niveau haut ou bas à un moment particulier, ainsi aucune forme d'onde indiquant une condition d'attaque ou une condition à haute impédance (signal à trois états) à un moment particulier.
V-2) PARTIE EXPERIMENTALE.
METHODE GENERALE POUR LES EXPERIENCES D'HYBRIDATION A - Dosage des oligomères complémentaires.
Afin de réaliser les expériences d'hybridation, il est nécessaire de connaître la concentration de chaque oligomère pour respecter la stoechiométrie 1/1 entre les deux brins complémentaires.
Selon la loi de BEER-LAMBERT A = elc, les absorbances des oligomères ont été mesurées à 80 C afin d'éliminer le phénomène d'empilement des bases créant une perturbation de l'hyperchromicité dûe à l'existence de structures tertiaires. On peut donc connaître les coefficients d'extinction moléculaire des dodécamères à 80 C selon une relation semblable à a265(SrU12) 12 s265(SrU).
B - Conditions d'hybnaation.
es expériences d'hybridation sont effectuées avec un spectrophotomètre UVIKON 810 (KONTRON), couplé à un microordinateur IBM compatible. La température est controlée par un programmateur de température HUBER PD 415 connecté à un bain thermostaté (HUER MIN1STAT). Les cuves U.V. sont en quartz de 1 cm de long et une circulation continuelle d'azote est utilisée pour les températures inférieures à 20 C, Avant l'expérience, 3 ,uM (Exemples I à IV) d'oligomères complémentaires sont mis en présence dans une quantité suffisante pour 1000 l de tampon 1 M NaCl et 10 mM cacodylate de sodium. ajusté à pH 7 Ce mélange est chauffé à 80 C pendant 1 heure, puis refroidit jusqu'à - 20 C selon une pente de température de 0,5 C par minute. Les valeurs d'absorbance et de température sont collectées toutes les 30 secondes.
La même expérience est effectuée en utilisant une quantité suffisante pour 1000 Ill de tampon d'hybridation 0,1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium ajusté à pH 7 (Exemples I à IV) afin d'évaluer la stabilité thermique du duplex dans ce tampon favorisant moins les appariements.
Exemple I : Stabilité thermique du duplex [4'-SrU3-dT6-4'-SrU3 I Plus / polyrA, 4/polyrA I-1 Dosage des oligomères Concentration de 4 = 0.821mM.
Concentration de polyrA = 4,61 mM.
1-2 Conditions d'hybridation 3 iiM (3.65 l) de 4 et 3 ,uM (7,79 l) de polyrA sont mis en présence de 988.5 l des tampons d'hybridation (1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium ou 0,1 M NaCI, 10 mM cacodylate de sodium).
Exemple ll : Stabilité thermique du duplex 4'-SrU3-dT6-4'-SrU3 / P11 / dC2A12C2, 4/dC2A12C2.
II-I Dosage des oligomères Concentration de 4 = 0.821 mM Concentration de dC2A12C2 = 0,369 mM II-2 Conditions d'hybridation 3 RM (3.65 l) de 4 et 3 M (8,11 l) de dC2A12C2 sont mis en présence de 988.2 l des tampons d'hybridation (1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium ou 0,1 M NaCI, 10 mM cacodylate de sodium) Exemple m: Stabilité thermique du duplex [4'-SrU3-dT6-4'-SrU3 / P3PS5P31 / polyrA, 5/polyrA.
III-I Dosage des oligomères Concentration de 5 = 0.40 mM.
111-2 Conditions d'hybridation 3 M(7.5 l) de 5 et 3 M(7,79 l) de polyrA sont mis en présence de 984.7 l des tampons d'hybridation (1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium ou 0,1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium) Exemple IV: Stabilité thermique du duplex [4'-SrU3-dT6-4'-SrU3/P3PS5P3I/dC2A12C2, 5/polyrA.
IV-I Dosage des oligomères Concentration de 5 = 0.40 mM.
Puis, selon l'invention, l'ouverture de la soupape d'échappement 31 a lieu : c'est le point OE2 du diagramme situé par o exemple sensiblement à 45 de rotation du vilebrequin après le point mort bas.
Ainsi, le décalage angulaire entre l'ouverture de la première soupape d'échappement et de la seconde est dans ce cas supérieur à 450. D'une façon générale, ce décalage pourra être compris entre quelques degrés et 1000 et de préférence voisin de 900.
Il se produit donc à partir de cet instant un effet Venturi, essentiellement dans la zone de jonction 7 décrite ci-avant.
Cette dépression favorise bien entendu l'échappement des gaz brûlés.
L'effet Venturi (ou d'aspiration) est encore amélioré par le fait que les deux conduits ne présentent pas, entre leur point de départ et la zone de jonction, une longueur identique. Cette différence de longueur est un deuxième paramètre qui permet d'intervenir sur le temps de propagation de l'onde de dépression et donc d'augmenter l'effet Venturi.
L'échappement des gaz favorisé par cet effet venturi se produit à travers les deux soupapes 31, 32, jusqu'au point FE1 du diagramme qui correspond à la fermeture du premier conduit 32 par tout moyen connu en soi.
L'essentiel des gaz brûlés étant à cet instant évacué, l'admission de gaz frais (ou de mélange carburé) peut commencer, ceci grâce à l'ouverture des lumières d'admission (point OA du diagramme) juste avant que le piston n'atteigne le point mort haut PMH.
Les gaz frais et brûlés peuvent encore s'échapper (croisement) par l'ouverture d'échappement 31 et le conduit associé 4 jusqu'à ce que le piston atteigne quelques degrés de rotation vilebrequin après le point mort haut PMH : point FE2 du diagramme. On est dans la phase de pleine admission, entre les points FE2 et OE1 du diagramme puisque seules la ou les soupapes d'admission 2 sont découvertes pendant cette phase.
Un décalage angulaire de l'ordre de 500 peut être choisi entre la fermeture de la première soupape (point FE1) et la fermeture de la seconde soupape (point FE2).
La suite du cycle moteur, non représentée par le diagramme de la figure 3, consiste de façon classique, en une compression des gaz frais pendant la remontée du piston 8, les soupapes d'admission étant fermées ; puis, l'allumage a lieu suivi de la détente qui se termine sensiblement au moment ou s'ouvre la première soupape d'échappement 32.
Dans cet exemple, les instants de fermetures des soupapes d'échappement 31 et 32 encadrent l'instant d'ouverture de la ou des soupapes d'admission.
On ne sortira pas du cadre de la présente invention si l'instant d'ouverture de la ou des soupapes d'admission précède celui des soupapes d'échappement.
Il ressort de ce qui précède que la dépression créée selon l'invention au niveau de la zone de jonction 7 par l'ouverture successive de la soupape d'échappement 32 puis de l'ouverture d'échappement 31, améliore considérablement l'échappement des gaz brûlés et par voie de conséquence, implique un meilleur remplissage de la chambre en gaz frais, d'où une amélioration de la puissance du moteur.
De plus, l'invention ne nécessite que des modifications mineures du moteur et ne prévoit aucun système additionnel.
Diverses modifications et/ou adjonctions peuvent être apportées par l'homme de métier au procédé et au dispositif qui viennent d'être décrits sans sortir du cadre de l'invention.
Distributeur hydraulique destiné à augmenter les performances des moteurs à combustion interne.
Les conditions de mise en oeuvre de ces traitements catalytiques sont notamment décrites dans les demandes de brevets suivantes : JP 79-093 100, JP 77-01 60 446r FR 2 577 933 et les brevets US 3 007 886 et US 3 187 030 Les polymétallosilazanes sont des composés qui comprennent l'un et/ou l'autre typ. des unités décrites plus haut et comprennent en outre des atomes choisis parmi notamment le bore1 le titane, le zirconium, l'aluminium ou encore le phosphore.