INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention a pour but de pallier l'ensemble de ces inconvénients et de créer un dispositif d'entranement par contact ne nécessitant pas de matériaux spéciaux, ni d'état de surface strictement défini, et pouvant être associé à un arbre lisse de grande longueur.
La présente invention vise en outre à créer un tel dispositif présentant une ligne de contact totale entre l'arbre lisse et les galets, et qui soit également facile à réaliser et de fabrication économique.
A cet effet, la présente invention concerne un dispositif d'entraînement par contact adapté pour convertir de façon réversible un mouvement de rotation en un mouvement linéaire du type comportant - un arbre lisse ayant un axe longitudinal A et, - une unité de transmission par contact entourant l'arbre lisse et comprenant au moins deux galets présentant un axe longitudinal C et montés libres en rotation autour d'un axe B transversal, chacun de ces galets ayant une bande de roulement en contact d'entrainement avec arbre lisse et, des supports de galets agencés de façon que, lors d'une rotation de l'arbre lisse, la bande de roulement des galets décrive une trajectoire hélicoïdale autour de l'arbre lisse et entraîne l'unité de transmission par contact dans un mouvement linéaire de direction parallèle à l'axe longitudinal A, ledit dispositif étant caractérisé en ce que - la bande de roulement de chaque galet est de forme concave et, - l'axe longitudinal C de chaque galet forme un angle < prédéterminé avec l'axe longitudinal A.
Ainsi, en utilisant des galets dont la bande de roulement en contact d'entraînement avec l'arbre est concave, on permet à ces galets d'épouser au mieux la périphérie de l'arbre et de présenter une ligne de contact totale, d'une extrémité à l'autre du galet, avec l'arbre lisse.
De ce fait, l'entrainement présente un couple suffisant pour éviter tout phénomène de glissement entre l'arbre lisse et les galets.
En outre, dans la présente invention, l'angle d'inclinaison des galets par rapport à l'arbre lisse est prédéterminé, ce qui fixe, dès le départ, le pas de la trajectoire hélicoïdale et donc la vitesse de déplacement rectiligne de l'unité de transmission. La forme concave de la bande de roulement des galets est alors calculée pour offrir une ligne de contact totale entre l'arbre lisse et les galets.
Il en résulte que le dispositif dtentrainement réalisé est fiable, n' est pas sujet au glissement et présente un couple important, ce qui lui permet d'entratner des charges relativement lourdes.
Avantageusement, la bande de roulement des galets est réalisée en un matériau à coefficient de frottement supérieur à 0,8 et présentant une dureté shore comprise entre 60 et 90.
Dans la pratique, il subsiste cependant un certain glissement entre les éléments tournants d'entrée et de sortie du convertisseur. Ce glissement diminue le rendement global du groupe motopropulseur, et augmente sa consommation en carburant.
Une disposition largement appliquée sur les convertisseurs de couple de transmission automatique pour supprimer ce phénomène, consiste à ponter le convertisseur sur les rapports supérieurs de la transmission, de façon à supprimer, à haute vitesse, la fonction de couplage hydraulique exercée par celui-ci, et à établir de façon temporaire, une liaison exclusivement mécanique entre le moteur et le mécanisme de changement de vitesses.
La publication FR 2 478 770 de la demanderesse décrit un convertisseur de couple hydrodynamique muni de moyens de pontage hydrauliques. Selon ce dispositif, la commande de pontage est obtenue par l'excitation d'une électrovanne. Cette dernière établit alors, à l'intérieur de ltenceinte du convertisseur, une pression intermédiaire permettant de rendre momentanément solidaires la turbine, de la cloche du convertisseur. La pression intermédiaire repousse à cet effet contre la cloche, entraînée par l'arbre d'entrée du mouvement, un piston monté sur l'arbre de turbine. Selon ce dispositif, en position de pontage le piston transmet, l'essentiel du couple à l'arbre de turbine, par l'intermédiaire de son point de fixation sur celui-ci. Les pièces correspondantes sont donc soumises à des efforts importants.
La présente invention a pour objet de parvenir à une meilleure répartition des efforts au sein de l'ensemble des éléments mécaniques du convertisseur, responsables de la transmission du couple en position de pontage.
Elle concerne un convertisseur de couple hydrodynamique entre un arbre d'entrée de mouvement et un arbre de sortie ou arbre de turbine, comportant une cloche solidaire de l'arbre d'entrée, une turbine solidaire de 1' arbre de turbine, et un piston de commande solidaire en rotation de la turbine, dont le serrage contre un élément solidaire en rotation de la cloche permet d'interdire tout glissement hydraulique à l'intérieur du convertisseur, caractérisé en ce que la turbine et le piston sont montés sur une armature fixée sur l'arbre de turbine.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le piston et la turbine sont montés sur l'armature par l'intermédiaire d'un rivet.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la cloche du convertisseur porte un disque s'étendant entre le piston et l'armature.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le disque est monté sur un ressort d'amortissement, fixé sur la cloche du convertisseur.
Selon un mode de réalisation de l'invention, les deux faces du disque sont pourvues de garnitures de friction, permettant respectivement le serrage contre le disque, du piston et de l'armature.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le convertisseur de couple présente un fond fixé sur l'arbre de turbine et venant en appui par son extrémité supérieure contre le piston, de façon à constituer, avec ce dernier et l'armature, une chambre de commande de pontage, en communication avec l'intérieur de l'arbre de turbine.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la pression débitée par l'arbre de turbine dans la chambre de commande lorsque le pontage n'est pas souhaité, maintient à distance du disque le piston et l'armature, de façon à autoriser un glissement hydraulique entre l'arbre d'entrée et l'arbre de turbine.
Selon un mode de réalisation de l'invention, l'interruption de la pression débitée par l'arbre creux, lorsque le pontage du convertisseur est souhaité, se traduit par une dépression à l'intérieur de la chambre de commande, entraînant le serrage du disque contre le piston et l'armature, de façon à immobiliser l'arbre de turbine par rapport à l'arbre d'entrée de mouvement.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le piston est engagé dans la tête du rivet, lui-même en appui contre le fond.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la hauteur de la tête du rivet détermine directement la course du piston.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la hauteur de la tête du rivet permet au piston d'assurer obligatoirement le pontage lorsque la pression débitée par l'arbre de turbine est interrompue, sans risque de contact entre le piston et la cloche, lorsque cette pression est rétablie.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation particulier de celle-ci, en liaison avec les dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 représente un convertisseur hydrodynamique de couple conforme à l'art antérieur, - la figure 2 A représente les moyens de pontage faisant l'objet de l'invention, en position non pontée, - la figure 2 B représente ces mêmes moyens, en position de pontage.
- Une touche "SOUSTRACTION" qui commute les lecteurs de codes barres sur la mémoire soustraction, ainsi qu'un réactivateur de puces anti-vol.
- Une touche "VALIDATION PAIEMENT".
Sur un comptoir, face à l'armoire électronique, se trouve un lecteur de codes barres fixe équipé d'un désactiveur de puces anti-vol. Ce lecteur est utilisé pour l'enregistrement des articles à la sortie du -les chariot, ainsi que pour/operations de soustraction.
A gauche de l'armoire est placé un second lecteur de codes barres mobile, type douchette, équipé d'un désactiveur de puces anti-vol. Ce lecteur est utilisé uniquement pour l'enregistrement des articles volumineux (vélo, couette, etc...), mais ne peut servir aux opérations de soustraction.
Sur la droite de l'armoire se trouve un guichet, équipé d'un tapis roulant, destiné au dépôt des articles rejetés pour cause de code barres défectueux, ainsi que des articles que le client désire soustraire.
Au-dessus du guichet : un premier panneau indicateur clignotant (articles rejetés), un second panneau indicateur clignotant (articles soustraits).
Les portes des SAS de SORTIE PAIEMENT étant transparentes (verre sécurit), le client voit si le SAS est occupé ou libre. Les portes restent verrouillées tant que le SAS est occupé. Ces portes à commande automatique sont contrôlées par des détecteurs de présence, l'ensemble étant relié à l'armoire électronique de paiement, elle-même pilotée par l'ordInateur central du magasin.
Dès que le client pénêtre dans le SAS avec son chariot, l'écran vidéo ainsi qu'une voix synthétisée diffusée par le haut-parleur, lui demandent d'indiquer le mode de paiement qu'il souhaite et d'appuyer sur la touche correspondante. A partir de là, le processus suivant, affiché à l'écran vidéo et doublé par la voix synthétisée, commence.
ESPECES - Vous pouvez commencer l'enregistrement des codes barres de vos articles.
CARTE DE PAIEMENT - Introduisez votre carte - Tapez votre code confidentiel - Si carte de paiement refusée : paiement en espèces obligatoire - Si carte de paiement acceptée : commencez l'enregistrement des codes barres de vos articles.
CHENUE - Introduisez votre chèque signé - Introduisez votre pièce d'identIté - Si chèque refusé : paiement en espèces obligatoire - Si chèque accepté : commencez l'enregistrement des codes barres de voS articles.
Dans ces deux derniers cas, paiement par carte ou chèque, l'armoire électronique de paiement interroge l'ordinateur central du magasin et vérifie que le client a bien introduit ses moyens de paiement (carte ou chèque), ainsi qu'une pièce d'identité, dans l'armoire électronique d'identification du SAS d'entrée, et que la vérification de ces moyens de paiement (numéro de compte bancaire, numéro et code de carte de paiement) et de la situation bancaire des intitulés, est correcte (interdiction bancaire, incidents de paiement, vol, etc...). Dans le cas où le client n aurait pas présenté ses pièces au SAS d'entrée et que l'ordinateur ne trouve trace de celles-ci dans sa mémoire, il assure alors les vérifications d'usage.
ENREGISTREMENT DES CODES BARRES Le client prend un article dans son chariot et le passe devant le lecteur decodès barres.
- Code barres bien enregistré - La voix annonce "article enregistré" - L'écran indique le code de l'article, la désignation et le prix - La puce magnétique ou électronique antivol est désactivée.
- Code barres non enregistré - La voix demande un second passage, puis un troisième passage.
Après le troisième passage - La voix annonce "article rejeté" - Puis : "Placez ltarticle dans le guichet à droite sous le panneau clignotant "ARTICLES REJETES".
tion de puissance des dispositifs d'éclairage et pour empêcher une augmentation de température dans l'habitacle due
aux sources lumineuses, il est proposé d'utiliser un disposi-
tif d'éclairage utilisant des fibres optiques Par exemple, on connaît un dispositif d'éclairage comprenant un faisceau de fibres optiques pour transmettre de la lumière entre une
source lumineuse et un site souhaité d'éclairement.
Les fibres optiques traditionnelles utilisées dans ces dispositifs d'éclairage comprennent des fibres optiques
en verre minéral comme le quartz et les verres multicompo-
sants et des fibres optiques en plastique comme du poly(mé-
thacrylate de méthyle) ou du polystyrène Toutes ces fibres sont des fibres optiques solides dans lesquelles le coeur et
le gainage sont des matériaux à l'état solide.
Pour qu'une fibre optique transmette efficacement une grande quantité de lumière depuis une source lumineuse,
il est souhaitable que cette fibre ait un grand diamètre.
Bien que les fibres optiques traditionnelles présentent une transmission de la lumière satisfaisante, elles perdent leur flexibilité quand on augmente leur diamètre en raison du fait qu'elles sont formées de verre ou de plastique dur Ensuite, pour augmenter le diamètre afin de transmettre une grande quantité de lumière, il faut rassembler en faisceau une pluralité de fibres optiques ayant chacune un diamètre compris entre environ 10 et 1000 Sm Le faisceau de fibres optiques laisse un certain espace entre les fibres, même quand ces fibres sont serrées autant que possible avec une densité maximale, et a donc une surface spécifique d'entrée efficace pour recevoir la lumière qui est réduite Par exemple, un faisceau de fibres contenant des fibres optiques ayant chacune un diamètre de coeur de 80 um et un diamètre de fibre de 100 ya présente un intervalle fibre à fibre de 23 % et une superficie totale de gainage de 27 %; la superficie de coeur efficace, disponible pour le passage de la lumière, n'est donc que de 50 % Ce faisceau de fibre a donc une efficacité très faible De plus, ce faisceau de fibre coûte très cher parce que les fibres optiques elles- mêmes sont chères et le fait de les rassembler en faisceau augmente les coûts C'est là une raison pour laquelle les faisceaux de fibres n'ont pas encore été utilisés pour les dispositifs
d'éclairagq dans les voitures.
Dans ces conditions, on peut proposer des disposi-
tifs d'éclairage pour les voitures avantageux en utilisant le tuyau souple formant guide d'onde optique de l'invention dans lequel on aura rendu transparent tout ou partie du gainage et/ou du bouchon Grâce à l'élimination du faisceau de fibres, le tuyau offre une structure simple, dont on peut
facilement augmenter le diamètre, de faible coût de fabrica-
La liaison non spécifique est mesurée en présence de (+) alprénolol 3.10-5 M. La réaction est arrêtée par addition d'l ml de tampon froid, et les échantillons sont immédiatement filtrés sur des filtres en fibre de verre GF/C (Whatman). Après lavages, la radioactivité retenue sur les filtres est comptée par scintillation liquide.
- Résultats : La liaison du [3H] CGP 12177, un antagoniste 5-adrénergique hydrophile, est utilisée pour évaluer le nombre de sites de liaison ss-adrénergiques présents à la surface des cellules SV-BEC. Une analyse Scatchard des données de liaison à saturation indiquent 3819 + 229 sites/cellule et une constante de dissociation (KD) de 899 + 113 pM figure 6).
La figure 6 comporte en abscisse la concentration en [3H] CGP 12177, en nM et en ordonnée la quantité liée en fpmol/106 cellules.
* Couplage des récepteurs à l'activité adénylate cyclase : accumulation d'AMPc cellulaire.
- Protocole : Des aliquots de 106 cellules sont incubés dans un tampon (solution salée de Hank, HEPES 20 mM, pH 7,4, IBMX (3-isobutyl-1-méthyl-xanthine) 0,5 mM) avec des quantités croissantes de (-) iso-protérénol dans un volume final de 200 1 à 37 C pendant 10 min.
L'inhibition de l'accumulation d'AMPc cellulaire est testée avec de l'(-)isoprotérénol 3.10-8, en présence de différentes concentrations de ligand CGP 2071A adrénergique Bl-sélectif. Le contenu en AMPc est mesuré comme décrit dans CHAPOT et al. (Hybridoma, 1989, 8, 535-543), en utilisant le kit Amersham [3H] cAMP.
- Résultats : La figure 7A montre que 1' (-)isoprotérénol induit une augmentation du taux d'AMPc d'un facteur 6.
Ces données indiquent une valeur de 1'EC50 de 5 nM pour l'(-)isoprotérénol. Une inhibition biphasique de l'effet de l'(-)isoprotérénol est observée en présence de CGP 20712A, suggérant l'existence de deux populations de récepteurs ss-adrénergiques comme dans les cellules endothéliales d'origine (figure 7B).
Une analyse informatique de ces données révèle que 36 % des récepteurs ont une affinité importante pour le CGP 20712A (IC50 - 29 pM) et que 65 % ont une faible affinité (IC50 = 1 nM). Ces valeurs sont en accord avec les affinités connues du CGP 20712A pour les récepteurs '31 et ss2 adrénergiques (MARULLO et al., Bio/Technology, 1989, 7, 923-927).
La figure 7A, qui comporte en abscisse la concentration en (-)isoprotérénol (log M) et en ordonnées la quantité de pmol d'AMPc/106 cellules, illustre l'effet de l'isoprotérénol sur la quantité d'AMPc dans les cellules SV-BEC et la figure 7B, qui comporte en abscisse la concentration en CGP 20712A (log M) et en ordonnée le pourcentage d'AMPc accumulé, illustre l'inhibition de cet effet par le CGP 20712A.
EXEMPLE 3 : Préparation d'une lignée cellulaire conforme à l'invention : cellules endothéliales de microvaisseaux cérébraux de rat Lewis (lignée RBE-4).
- Des cellules endothéliales de microvaisseaux cérébraux de rat Lewis sont immortalisées par transfection avec un plasmide contenant la région précoce E1A du génome de l'adénovirus 2 et le gène de résistance à la néomycine sous contrôle du promoteur SV40 (figure 8), selon la même technique que celle de l'exemple 1, après mise en culture de ces cellules dans des boîtes recouvertes de collagène, contenant un milieu a-MEM/F10 (2/3 1/3), supplémenté en sérum de veau foetal à 10 %, en bFGF 1 ng/ml, en glutamine et en pénicilline/streptomycine.
EXEMPLE 4 : Caractéristiques de la lignée RBE-4.
La lignée cellulaire obtenue à l'exemple 3 possède certaines des caractéristiques des cellules endothéliales cérébrales, étudiées selon les mêmes protocoles que ceux de l'exemple 2 - Morphologie de cellules endothéliales non transformées.
- Expression de marqueurs endothéliaux : facteur VIII, enzyme de conversion de l'angiotensine.
- Jonctions serrées et activité Y-GT inductibles.
Dans ces exemples, les mesures de la résistivité des fibres céramiques sont observées en courant continu et sont exprimées en n.cm.
Les propriétés, qui ressortent de ces mesures, se retrouvent quand on effectue les essais en courant alternatif.
La résistivité des fibres, dans les exemples suivants, est mesurée de la façon suivante : sur les fibres on effectue 4 dépôts d'or annulaires de 0,1 mm de large et espacés de 0,5 mm.
Les fibres sont ensuite déposées sur une plaquette d'alumine sur laquelle on a aussi déposé 4 bandes d'or de même géométrie que sur les fibres. Le contact fibre/substrat est assuré par une goutte de laque de platine. Les fils d'or qui assurent la connection sont branchés pour une mesure quatre points - les fils externes délivrent un courant généré par un générateur de pics-ampères KEYTHLEY modèle 220, - les fils internes mesurent la tension à travers un électromètre haute impédance KEYTHLEY modèle 602, - le champ électrique appliqué ne dépasse pas 1V/cm.
Le diamètre et la longueur des fibres sont mesurés par microscopie optique. Les mesures sont répétées sur une vingtaine d'échantillons avant d'en prendre la moyenne.
La précision sur la mesure est inférieure à 1 %, la précision sur le calcul étant limitée par la mesure du diamètre (10 %). Ceci donne une précision sur la résistivité de l'ordre de 20 %.
EXEMPLE COMPARATIF 1 Préparation de nolysilazane Dans un réacteur, maintenu sous atmosphère inerte (N2), de trois litres double enveloppe muni d'une agitation mécanique, d'un tube d'entrée des gaz et d'un condensateur, on effectue une coammonolyse en présence de 1,1 litre d'éther isopropylique d'un mélange de 138,7 g de CH3SiCl3 (1,06 mole) et de 53,6 g de (CH3)2SiCl2 (0,36 mole) (rapport molaire (a)/(b) = 3).
Cette solution est ensuite concentrée puis traitée avec de l'acide triflique selon les modalités pratiques définies dans la demande de brevet français FR-A-2 577 933. Cette solution est ensuite évaporée (élimination du solvant). On récupère ainsi un polysilazane dont la température de ramollissement est de 140"C.
Le polysilazane est ensuite filé par extrusion sous la forme d'un jonc de diamète 1 mm.
Le jonc est ensuite pyrolysé sous azote à 1000 C. La mesure de la résistivité du jonc observée en courant continu est de 1016 Q.cm à température ambiante et de 107 n.cm à 1000 C.
Un ressort 20 assure un fonctionnement adapté pour le décollage des segments 15. L'entretoise ll usinée en deux parties pour montage reçoit l'appui d'une entretoise 21 et de deux rondelles belleville 22.
Ce montage évite au piston 17 de se bloquer d'une façon permanente sur lrentretoise ll lorsque le piston 17 arrive en butée. Un joint 23 assure l'étanchéité de la chambre hydraulique 24. Au centre du fond 13 se trouve une sortie qui assurera le contrôle de la chambre hydraulique 24.
L'arrivée du liquide hydraulique se fait par l'orifice 26 et l'aménagement 27 est destiné à recevoir une vis de purge adaptée au système hydraulique. Un joint amortisseur 28 est interposé entre les faces du piston avant 10 et piston arrière 17.
La figure 5 montre le système télescopique.
La figure 6 définit bien le procédé employé dans ce système. Le déplacement relatif D égal à v le volume final de variation est donc égal à V-v.
Il est entendu que le montage d'une chemise variable doit définir avec le piston du moteur, les ensembles étant montés et le piston 17 placé en butée arrière, le volume nécessaire pour obtenir le taux de compression établi par le constructeur.
Les pistons avant 14 ayant le même diamètre que le piston arrière 17, la pression par cm 2 est équivalente.
La figure 7 utilise le même procédé mais avec un piston monobloc, dans ce cas il peut être fait appel pour le cylindre à un revêtement approprié ainsi que pour le piston de haute résistance à savoir céramique ou carbure de tungstène, etc Suivant les dessins de la planche 4/7, nous avons une description détaillée du montage de la pompe doseuse-verrou 2.
Cette dernière, comme indiquée en figure 10, est constituée par une plaque dans laquelle se trouvent usinés deux alésages 30 placés en alignement et qui reçoivent chacun une chemise 31 retenue par un circlips 32. Dans chaque chemise 31 se déplace un piston 33 sollicité par un ressort 34. Dans la plaque de la pompe doseuse-verrou 2 se trouve aménagé un alésage perpendiculaire à l'axe des alésages 30 et destiné à recevoir la came 9. Cette came 9 est maintenue par un axe 35, ce dernier étant maintenu par des roulements 36. L'axe 35 se termine par un entraîneur 37 muni d'une goupille 38 d'entraînement. Tout cet ensemble mobile est relié en bout de l'arbre à cames du moteur et tourne à la même vitesse. Le processus est donc le suivant, le boîtier 39 contenant l'ensemble support d'axe à came 35 est fixe et supporte la plaque pompe doseuse-verrou 2.
La came 9 dans sa rotation agira successivement sur chaque piston 33 et déterminera un déplacement longitudinal et le ressort 34 fera pression sur le piston 33 pour assurer un contact permanent sur la came 9. Ainsi, l'ensemble chemise 31 et piston 33 vont déterminer une chambre 40 de volume variable. Par un conduit 41 le liquide hydraulique arrive par des trous 42 usinés dans la chemise 31 dans la chambre variable 40. Lors de la compression du liquide hydraulique dans la chambre variable 40, celui-ci sortira par le canal 42 muni d'une soupape anti retour 43. Si la pression est trop importante un canal de sécurité 44 est fermé par une bille 45 sous l'action d'un ressort taré 46 qui agira en conséquence et le liquide retournera par la chambre annulaire 46 dans le conduit 41.
Le piston 33 et la chemise 31 comportent suivant la coupe bb' représentée en figure 12 un conduit oblong qui sera 47 pour la chemise 31 et 48 pour le piston 33. Lors du déplacement du piston 31 les conduits 47 et 48 ont deux positions, l'une en ouverture, l'autre en fermeture.
Pour un montage correct, comme indiqué en figure 11, une rondelle 49 positionne les chemises 31 et les pistons 33 suivant la coupe cc' représentée en figure 13.
Dans la coupe aa'représentée en figure 14, une came 50 de réglage de forme appropriée, permet une position marche de la pompe doseuse-verrou 2, une position intermédiaire pour réglage et purge du liquide hydraulique et la dernière position pour neutraliser l'appareil pompe doseuse-verrou 2.
La came 9 n'ayant aucune action sur les pistons 33.
Un centralisateur 3 est fixé sur la pompe doseuse-verrou 2 pour canaliser d'une façon permanente le liquide hydraulique qui passe par les canaux oblongs 47 et 48.
La figure 15 représente la coupe dd que l'on retrouve sur la figure 10.