INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
infime, ils conservent (par capacité à décharge lente) la moyenne en tant que memoire, laquelle peut être cueuillie tout comme la température, en une fraction de seconde.
Quant à la durée de pause, elle impose l'emploi d'un ou de deux capteurs particulièrs: Supposons que la pause soit fixée à 2 minutes, et le malade subit l'arrêt brusque de la réspiration ou de la fonction cardiaque. L'alerte peut être declanchée dans ces conditions deux minutes plus tard, et le temps pour que le sécours arrive peut être fatal! Prur ces raisons, précisément la MB comporte deux prises éxtérieures 27 et 28, Fig.5, sur lesquelles pour les patients comportant ces risques, auront les cap teurs "tout-ou-rien" particulièrs, sel. Fig.9 et 10. Selon l' l'invention un tel capteur (Fig.10) peut etre sous forme d'une bande "a", fixée (au moyen de Velcro, "f,i") autour du thorax du patient. L'anneau plat 'e,d" contenant le générateur dynamométrique (Fig.7) sur lequel à chaque réspiration du patient s'éxer- ce une pression résultante de la variation de circonference de la cage thoracique. Ce capteur (sel. Fig.9) composé des pieso- générateurs (céramiques, PV2DF multimorphes, electromagnétiques ou autres) a comme fonction de convertir le travail musculaire d'inspiration, se manifestant en tant que préssion entre deux anneaux "e" et 'td" - en un potentiel éléctrique redressé, lequel pourra charger le condensateur "c", sel. Fig. 21. Ce dernier à décharge constante (R), aura un potentiel de charge perpétuellement renouvelé par l'activité pulmonaire "v" qui sera plus ou moins élevé, senon l'intensite et la fréquence respiratoire du patient. La "veilleuse" à FET (z) sera bloquée sous cette tension, n'éxerçant nul action. A jarret ou trouble réspiratoire grave, la charge du condensateur (C-R) va baisser demésurement, la "veilleuse" Z, à la sortie "S" va agir p. ex. sur la resistance "R3" du temporisateur (Fig.13) ce qui va déclancher instantannement l'alerte. Cette me-nie ceinture (Fig.10) peut comporter les électrodes ECG, ou un micro, captant le bruit du coeur ou tout autre dispositif de contrôle, agissant de même maniere sur la veilleuse (Fig.21) ou tout autre dispositif de securité, agissant sur le micro-émetteur, outrepassant les élé- ments de la veille cadencée.
Les capteurs associés aux éléments de la veille cadencée c. a. d. a l'interruption plus ou moins longue, sont en l'occu- rence: a) Le capteur de la température integré a la MB (thermi stance NTC, Pt-100, ou Silicium (KTY 10,11,TSF-102F etc.) b) Le capteur d'oxygénation du sang (SatO2)- L!invention comporte une solution inédite et fort éfficace: un prisme sel. Fig. 7, en matériau transparent (plexiglas) est taillé. à l'angle a conferant à la réfection totale du faisceau envoyé sur la surface plane "m" et qui sorti ra intégralement de cette surface, dont de sa moitié;-"n".
Si on applique ce prisme sur la surface cutannée dont l'indice de réfraction est bien plus important que celui de l'air, une partie de ce faisceau va se dissiper dans le tissu, > - dont une fraction, par effet de dispersion va revenir dans ce même prisme. Or, dans le tissu ltélement a l'absorption et reflection variable, '-est le sang, dont l'artériel (Hb02) démontre sur le tracé Fig. 7A l'absorption spectrale tout différent du sang dèsoxygéné (Hb), le premiér absorbe près de 90% sur la longueur d'onde de 940nm, alors que le sécond, -80% sur \ = 660nm. Sel. l'invention, nous équipons un- tel prisme, Fig. 8, d'un émetteur LED infrarouge à # =940nm à l'endroit p.ex."m" en placant une photodiode (IR) sur "n", l'absorption sanguine oxygenée va se répercuter sur l'infrarouge capté, puisque la perméabilité spectrale cutannée, subcutannée et la dispersion tissulaire demeu rent constants. De meme. en fixant un second prisme (en sens inverse)"Lt', Fig.8, l'invention prevoit de placer UnaLED rouge (A=660nm) ou vert, Les deux signaux prélevés sur photodiode Si, sensibilisée pour l'IR, et photoresist.
p. ex. au CdS ou CdSe (sensible sur rouge et vert) peuvent, modules ou non, être mises sur le pont Wheatstone- et la tension differentielle nous donnera la teneur en oxygène et, également la fréquence du pouls, particulièrement ma nifeste sur la bande spectr. verte. (A # 590 nm).
1-[3'-O-tert-butyldiméthylsilyl-4'-thio-5'-O-diméthoxytrityle-ss-D-ribofurannosyl] N4-benzoyl Cytosine 25 c.
Rendement 31 %.
RMN 1H (DMSOd6, 250 MHz): s 11.33, (s, 1H, NH); 8.40, (d, 1H, H6, J6 s = 7.4); 8.01, (d, 2H, Ho du groupement benzoyle); 7.60, (m, 14H, H aromatiques du groupement DmTr et Hs); 6.92, ( d, 3H, Hm,p du groupement benzoyle); 5.92,(d, 1H, H1s, J1',2' = 5.3); 5.60,(d, 1H, OH2', JOH,2' = 5.0); 4.15, (m, 2H, H2', H3'); 3.75, (s, 6H, OCH3 du groupement DmTr); 3.38,(m, 3H, H4, HsXet H5"); 0.79, (s, 9H, tert-butyl); 0.00, (d, 6H, Me2Si).
Spectrométrie de masse FAB > 0 NOBA m/z 780 [M+H]+, 303 [DmTrj+ 1-C3' -O-terr-butyldiméthylsilyl-4 '-thio-5' -O-diméthoxytrityl B-D-ribofurannosylj N6-benzoyl Adénine 25 d.
Rendement 29% .
RMN 1H (DMSOd6, 250 MHz): S 11.25,( s, 1H, NH); 8.64, (s, 1H, H8); 8.61, (s, 1H, H2); 8.04, (d, 2H, Ho du groupement benzoyle); 7.51, (m, 13H, H aromatiques du groupement DmTr); 6.95, (d, 3H, Hm,p du groupement benzoyle); 6.01, (d, 1H, H1,, J1',2' = 5.8); 5.79, (d, 1H, OH2, JOH,2' = 3.5); 4.70, (m, 1H, H2,); 4.26, (m, 1H, H3'); 3.75,( s, 6H, OCH3 du groupement DmTr); 3.53, (m, 3H, H4', H5' et H5"); 0.82, (s, 9H, tert-butyl); 0.01, (d, 6H, Me2Si).
Spectrométrie de masse FAB > O NOBA m/z 804 [M+H]+, 303 [M+H]+ Méthode générale de préparation des B-D-ribonucléoside phosphoramidites 26 a-d.
A une solution des composés 24 a-d (1 mmole) dans du dichlorométhane anhydre (3.8ml) sont ajoutés sous atmosphère inerte d'argon la N,N,N-diisopropyléthylamine (4 mmoles, 0.7ml), la chloro N,N-diisopropylaminométhoxyphosphine (2.5mmole), 0.48ml) et la 4 N,N-diméthylaminopyridine (0.2mmole, 24.4mg). Le mélange réactionnel est agité de 40 à 90 minutes à température ambiante puis est dilué avec de l'acétate d'éthyle (35ml). La solution résultante est lavée avec de la saumure (4xS0ml) puis avec de l'eau (2x50ml). La phase organique est séchée sur sulfate de sodium, filtrée et évaporée sous pression réduite.
Le résidu est chromatographié sur colonne de gel de silice et l'élution est réalisée à l'aide d'un mélange de cyclohexane, de dichlorométhane et de triéthylamine (100/0/0.1 à 50/50/0.1). Les produits 26 a-d sont obtenus sous la forme d'une poudre blanche après lyophilisation dans le benzène.
1-[2'-O-tert-butyldiméthylsily-3'-N,N-diisopropylméthoxyphosphoramidite-4'thio5'-O-diméthoxytrityle-ss-D-ribofurannosyl]Thymine 26 a (mélange diastéréoisomérique) Rendement: 89 %.
RMN 31p (CD3CN): s 151,32 et 150,03.
RMN 1H: s 7.99, (s, 1 H, NH), 7.65, (d, 1 H, H6); 7,35-6.80, (m, 13 H, H aromatiques ); 5.97, (m, 1 H, H1'); 4,25, (m, 1 H, H2'); 4.13, (m, 1 H, H3'); 3.78, (s, 6 H, OMe); 3.68, (m, 1 H, H4'); 3.54, (m, 2 H, H5, H5"); 3.35 (m, 3 H, MeO du groupement phosphoramidite); 3,25, (m, 2 H, CH des groupements isopropyle); 1,60, (m, 3 H, CH3); 1.15, (m, 12 H, CH3 des groupements isopropyle); 0.86, (s, 9 H, ten-butyl); 0.05, (m, 6 H, Me2Si).Spectrométrie de masse FAB > 0 NOBA m/z = 852 [M+H]+ 1-[2'-O-tert-butyldiméthylsilyl-3'-N,N-diisopropylméthoxyphosphoramidite4'thio-5' -O-diméthoxytrityle-B-D-ribofurannosyU Uracile 26 b (mélange diastéréoisomérique) Rendement 78 %.
RMN 31p (CDCl3): s 150.65 et 150.50.
RMN 1H (CD3CN,250 MHz): S 7.99, (s, 1 H, NH), 7.22, (m, 1 H, H6); 7.30-6.89, (m, 13 H, H aromatiques du groupement DmTr); 5.90, (m, 1 H, H1'); 5.50, (m, 1 H, Hs); 4.13, (m, 2 H, H2', H3'); 3.80, (s, 6 H, OMe du groupe DmTr); 3.58, (m, 3 H, H4', H5', H5"); 3.42, (m, 2 H, 2 CH des groupements isopropyle); 3.30 (m, 3 H, MeO du groupement DmTr); 1.19, (m, 12 H, CH3 des groupements isopropyle); 0.84, (s, 9 H, tert-butyl); 0.05, (m, 6 H, Me2Si).
Spectrométrie de masse FAB > 0 NOBA m/z = 534 [M+H-DmTrH]+ 1-[2'-O-tert-butyldiméthylsilyl-3'-N,N-diisopropylméthoxyphosphoramidite4'thio-5'-O-diméthoxytrityle-ss-D-ribofurannosyl] N4benzoyl Cytosine 26c.
Rendement 75% .
Les poudres d'oxydes métalliques trouvent diverses applications, en particulier dans le domaine des compositions conductrices ou antistatiques.
Une technique bien connue pour préparer ces oxydes consiste à précipiter une hydroxyde à partir d'un sel, puis à recueillir cet hydroxyde et à le soumettre à un traitement de calcination à une température élevée, supérieure à 500 C et même à 1000"C selon les cas. Au cours de ce traitement de calcination, divers phénomènes interviennent qui ont pour résultat de modifier la texture ou la morphologie cristalline des particules d'oxyde, et de produire un frittage, c'est-à-dire une agglomération de ces particules. On obtient donc des matériaux sous forme de particules de dimensions irrégulières. Avec ces particules, il est difficile de préparer des dispersions et des compositions de couchage en vue d'obtenir des couches minces conductrices ou antistatiques. En outre, les propriétés physiques de telles couches se révèlent peu reproductibles. On est donc obligé, par un traitement mécanique tel que le broyage, de réduire ces particules en poudres plus fines et plus homogènes, pour rendre ces matériaux aptes aux applications envisagées. Le broyage provoque cependant l'apparition de défauts cristallins dans les particules, défauts qu'il est souvent nécessaire de résorber par un traitement thermique supplémentaire.
Dans certains cas, la précipitation de l'oxyde est une co-précipitation du fait que l'on précipite avec l'hydroxyde, soit un deuxième hydroxyde métallique soit un sel insoluble d'un autre métal. Ainsi en est-il, par exemple, de l'étape initiale de la préparation des hexaferrites de métaux alcalino-terreux où l'on coprécipite un hydroxyde ferrique et un carbonate de métal alcalino-terreux. Ce précipité est ensuite traité thermiquement à environ 10000C pour obtenir lthexaferrite.
Pour favoriser la réaction entre l'hydroxyde et le carbonate, il est connu d'ajouter un promoteur qui peut être, un borate de métal alcalin, PbO, Bi2O3, une ferrite de métal alcalin, un molybdate, un chlorure ou un sulfate de métal alcalin. Ce procédé, qui consiste à calciner le mélange hydroxyde/carbonate en présence du promoteur en vue d'accélérer une réaction chimique, est décrit dans le brevet US 3 793 443.
Le brevet US 3 810 973 indique cependant que l'utilisation comme fondant de composés tels que B203, les borates ou les halogénures de métal alcalin produit des résultats variables et propose en conséquence de former insitu un mélange de chlorure de sodium et de chlorure de potassium pour favoriser la formation d'une ferrite.
Le brevet US 4 401 643 décrit un procédé pour préparer des ferrites de barium selon lequel on obtient par coprecipitation un mélange de carbonate mixte de barium et de fer et d'un sel de sodium ; on chauffe ensuite ce mélange à une température supérieure à 680"C, mais inférieure à la température de fusion du sel de sodium et l'on obtient une poudre de ferrite finement divisée qu'on sépare du sel de sodium.
la littérature technique décrit par ailleurs la préparation de nombreux oxydes métalliques tels que ZnO, SnO2, Ion203, MgO, Tin2, par précipitation de l'hydroxyde correspondant et calcination. Il n'est pas fait mention dans cette littérature de l'utilisation d'un promoteur ou d'un fondant pendant l'étape de calcination.
De ce qui précède, on constate que cela reste un problème d'obtenir des oxydes métalliques sous forme de particules fines, homogènes, à morphologie déterminée et avec des propriétés conductrices appropriées. Le traitement thermique des oxydes et le frittage qu'il engendre demeurent à cet égard un obstacle.
La présente invention a pour objet un procédé amélioré pour obtenir de façon simple et économique une poudre fine d'oxyde métallique à propriétés conductrices de l'électricité.
Le procédé consiste à préparer le précurseur d'un oxyde métallique, puis à soumettre ce précurseur à un traitement thermique à haute température et il est caractérisé en ce que, à une étape quelconque du procédé, mais avant de soumettre ce précurseur au traitement thermique, on ajoute un sel dont le point de fusion est inférieur à la température de cristallisation de l'oxyde dudit métal.
De préférence, le précurseur est un hydroxyde métallique et le procédé consiste à précipiter cet hydroxyde, à séparer le précipité obtenu, à le sécher, à le soumettre à un traitement thermique à haute température et il est caractérisé en ce que, avant de soumettre ce précipité au traitement thermique, on le mélange avec un sel dont le point de fusion est inférieur à la température de cristallisation de l'oxyde dudit métal. On peut incorporer le sel après ou avant le séchage du précipité d'hydroxyde métallique.
L'utilisation de ce sel comme fondant permet d'opérer le traitement thermique dans un milieu plus homogène, parce que la formation des germes et la croissance des particules se réalise en phase fondue. Le résultats est qu'on obtient moins d'agglomérats, des particules plus fines et présentant une répartition en dimensions plus étroite.
Compte tenu de ceci, la dimension et la répartition en dimension des particules d'hydroxyde métallique dépendent des caractéristiques du précipité d'hydroxyde et du procédé de séchage choisi.
Le procédé de la présente invention est particulièrement utile pour préparer des oxydes conducteurs de métaux de transition tels que l'étain, le titane, l'indium, le molbydène, l'aluminium, le vanadium, le zinc ou le zirconium. Le procédé selon l'invention peut servir à préparer des oxydes simples, des oxydes mixtes ou des oxydes dopés. Dans le cas d'oxydes dopés, le dopage peut être réalisé avec des atomes étrangers d'autres métaux que celui de l'oxyde ou avec des atomes de métalloides, par exemple d'halogène. Les dopants usuels sont décrits dans la littérature et ils dépendent de l'oxyde hôte ; par exemple l'oxyde d'étain Sn2O peut être dopé avec l'antimoine, le niobium ou un halogène. La quantité de dopant, très variable, selon la nature de l'oxyde, la nature du dopant et les applications visées, peut être comprise entre 0,01 et 20 % en mole. Les particules d'oxyde sont obtenues à partir d'un hydroxyde ; cet hydroxyde lui-même peut-être obtenu par l'une quelconque des techniques connues à cet effet, notamment par precipitation au moyen d'alcali à partir de sels en milieu aqueux, hydroalcoolique ou alcoolique ou par hydratation d'alkoxydes, ou par décomposition de composés organo métalliques. I1 est souvent souhaitable d'éliminer le sel, une fois qu'il a rempli son rôle ; cette élimination peut être réalisée simplement par lavage à l'eau dans le cas d'halogénures de métaux alcalins. La résistivité des particules d'oxyde obtenues est très variable selon la nature de l'oxyde, le dopage éventuel mais, en vue d'applications utilisant la caractère conducteur de ces particules, la résistivité est inférieure à 108 ohm.cm et de préférence à 105 ohm.cm.
Les conditions du traitement thermique sont connues et décrites dans la littérature. Ces conditions doivent être contrôlées étant donné leur influence sur la taille et la morphologie des particules. Il peut être souhaitable d'opérer dans certains cas le traitement thermique en atmosphère soit inerte, soit réactive, par exemple en atmosphère réductrice. Pour le traitement thermique, on peut précéder par pulvérisation de l'hydroxyde sous forme colloïdale dans un four porté à haute température. On peut aussi procéder en phase vapeur ou par évaporation sous vide. La température du traitement est variable selon l'oxyde, mais elle est en général comprise entre 400 et 1200 C.
Du fait de leur finesse, les particules obtenues par le procédé selon l'invention sont particulièrement adaptées à la préparation de couches minces ou des enduits à propriétés antistatiques par exemple à partir de dispersions dans des liants appropriés ou directement à partir de poudres.
tion détaillée soit omise, à un emplacement vertical du vérin 21, l'orifice 21 H d'alimentation en fluide est relié
dement, contrairement aux enseignements de la demande pu- bliée précitée de brevet japonais no 55-55 887 selon laquelle l'orifice d'alimentation en fluide formé sur un piston a une source sous pression uniquement lorsque le piston descend à une position verticale prédéterminée comme décrit précédemment Une soupape 31 de fermeture est montée
La soupape 31 de fermeture est destinée à ouvrir ou fermer la canalisation 29 L'ouverture ou la fermeture est réalisée sous la commande d'une section 33 de commande à
Un dispositif 41 de détection de position, par exemple un codeur à impulsions, est placé à la surface inférieure du cylindre 39 C du vérin et un galet peut être
vanne 45 qui est reliée à une chambre supérieure et à une chambre inférieure du vérin 39 par une tuyauterie OL 1 et une tuyauterie OL 2 Un appareil 47 de détection de pression dans la canalisation sous forme d'un signal électrique est
relié à la canalisation OL 1.
augmentation de poids.
Pour ce même type de tuyau souple formant guide d'onde optique, on a aussi constaté que si l'on recouvrait la périphérie extérieure du gainage par un étui protecteur en matériau formant barrière aux gaz, cet étui protecteur empêchait efficacement les gaz de pénétrer à travers la paroi du gainage pour produire des bulles dans le coeur fluide même si le tuyau était utilisé à des températures basses pour
lesquelles le coeur fluide voit son volume diminuer, c'est-a-
dire sa pression interne maintenir l'intérieur creux du gainage en dépression Le tuyau reste alors transparent sur une plage étendue de températures Comme il suffit de recouvrir le gainage avec un matériau formant barrière aux gaz pour empêcher que l'intérieur creux du gainage ne soit en dépression, on peut fabriquer cette fibre optique à bas prix
sans augmentation de poids.
Il existe donc diverses applications des tuyaux souples formant guides d'onde optiques décrits ci-dessus, y compris un appareil d'éclairage pour un véhicule ainsi qu'un appareil d'éclairage indirect pour illuminer indirectement
l'intérieur et/ou l'extérieur d'un moyen de transport.
Par conséquent, la présente invention propose un tuyau souple formant guide d'onde optique qui comprend un gainage tubulaire creux avec des ouvertures d'extrémité opposées, un coeur fluide qui remplit le gainage, ce fluide ayant un indice de réfraction plus élevé que le gainage, et
des bouchons d'étanchéité qui ferment les ouvertures d'extré-
mité du gainage Selon une première forme, le coeur fluide remplit le gainage sous une pression positive Selon une seconde forme, un étui protecteur en matériau formant
barrière aux gaz entoure la périphérie extérieure du gainage.
Selon une troisième forme, le gainage est rempli de fluide de coeur sous pression positive et un étui protecteur, fait d'un matériau formant barrière aux gaz, entoure la
périphérie extérieure du gainage.
La présente invention propose également un appareil d'éclairage pour véhicule qui comprend une source lumineuse et un tuyau souple formant guide d'onde optique du premier type; ce tuyau souple formant guide d'onde optique est couplé, au niveau d'un premier bouchon, à la source lumineuse pour transmettre la lumière qui en provient jusqu'à l'autre bouchon et inclut un moyen de sortie de la lumière sous forme d'une partie transmettant la lumière, située sur l'un au moins du gainage et de l'autre bouchon, pour permettre à la
lumière d'en sortir Elle propose aussi un appareil d'éclai-
rage pour un véhicule qui comprend une source lumineuse et le tuyau souple formant guide d'onde optique du deuxième type; ce tuyau souple formant guide d'onde optique est couplé, au niveau d'un premier bouchon, à la source lumineuse pour transmettre la lumière qui en provient jusqu'à l'autre bouchon et inclut un moyen de sortie de la lumière sous forme d'une partie transmettant la lumière située sur le gainage et l'étui protecteur, sur l'autre bouchon ou à la fois sur le gainage, l'étui protecteur et l'autre bouchon, pour permettre
ment une droite perpendiculaire à la direction longitudinale du guidechaîne, qui se trouve à l'intérieur du cône de
friction ainsi formé Les forces produites sont ainsi résor-
ées de façon optimale.
Une forme de réalisation particulièrement préférée de l'objet de l'invention consiste en ce que la rainure de guidage s'étend sur un angle de rotation compris entre 360 et 4500 Grâce à un angle de rotation aussi important le pas de la rainure de guidage se trouve extrêmement réduit, cette solution étant considérée comme optimale pour des raisons
constructives et en ce qui concerne la maniabilité La dif-
férence entre la distance minimale et la distance maximale de la rainure de guidage par rapport au centre de rotation du disque détermine le trajet de coulissement maximal du guide-chaîne Cette différence sera de préférence d'environ mm. Afin d'être maniable et de pouvoir être aisément tourné à l'état desserré du dispositif tendeur, ce disque
présente à sa périphérie extérieure des évidements ou creux.
Pour diverses raisons il peut se produire dans le guide-
chaîne des forces qui agissent sur le guide-chaîne en tant
que couple Pour que ce couple soit résorbé il est de pré-
férence rapporté à l'enveloppe un organe de guidage qui s'engage dans une fente du guide-chaîne L'organe de guidage
peut être oblong ou rond.
Une forme de réalisation avantageuse du coulisseau consiste en ce que celui-ci est réalisé sensiblement en U, le tenon coopérant avec la rainure de guidage se trouvant sur l'arc de l'U, et à proximité de l'extrémité de chacune des branches de l'U étant disposée une saillie dirigée vers
l'autre côté et destinée à s'engager dans des trous corres-
pondants du guide-chaîne Le coulisseau peut cependant éga-
lement se présenter sous la forme d'une plaque plane qui présente d'un côté le tenon pour la rainure de guidage et de
Le magasin est équipé, suivant sa taille, d'un ou plusieurs SAS d'entrée et de sortie.
Le SAS d'entrée, équipé de portes automatiques, est accessible directement de l'extérieur du magasin (parking ou galerie marchande).
L'intérieur de celui-ci est équipé d'une armoire électronique d'identification reliée à l'ordinateur central du magasin.
Cette armoire comporte - Un écran vidéo affichant les instructions données au client.
- Un haut-parleur permettant de doubler les instructions visuelles par des instructions vocales.
- Une seconde ouverture ou tiroir pour l'introduction du chèque.
- Un clavier numérique pour indiquer le numéro de code confidentiel.
- Trois touches pour sélectionner le mode de règlement souhaité "CARTE" - "CHEQUE" - "ESPECES".
Le client qui se présente au SAS d'entrée doit indiquer le mode de règlement qu'il désire utiliser : carte, chèque, espèces.
- S'il utilise la touche "ESPECES", la porte automatique du SAS se dé verrouille et le client peut pénêtrer à l'intérieur.
- S'il utilise les touches ' CARTE" ou "CHEQUE", le haut-parleur plus l'écran vidéo lui demandent d'introduire carte ou chèque dans les ou vertures prévues à cet effet, ainsi qu' une pièce d'identité dans le tiroir, et de composer son code confidentiel pour la carte de paiement Après vérification par l'ordinateur central du magasin sur le fichier Banque ou Banque de France, l'ACCORD ou le REFUS est signifié au client. Dans le cas du REFUS, il est informé que seul le paiement en espèces est accepté.
Dans tous les cas, à ce moment, la carte de paiement, le chèque bancaire, ainsi que la pièces d'identité sont restitués au client. La porte automatique (accès magasin), reliée à l'armoire électronique d'identification, se déverrouille permettant l'entrée dans la surface de vente.
Les portes automatiques du SAS sont commandées par des détecteurs de présence et par l'armoire électronique d'identification, elle-même reliée à l'ordinateur central du magasin.
Cette caractéristique permet d'aboutir à un ensemble de touches entièrement reconfigurable en fonction, par exemple, de la page affichée à l'écran, les fonctions de chaque touche pouvant être affichées à l'écran simultanément, indépendamment des noms des fonctions principales du terminal qui figurent sur les touches qui leur sont affectées.