INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cependant, ce circuit de type analogique ne tient pas compte de la modification de la sensibilité du convertisseur lorsque la fréquence F approche de la fréquence de résonance Fr. Pour en tenir compte, l'invention propose un circuit de commande 124 de type numérique qui sera décrit en relation avec les figures 8 à 12. Ce circuit de commande 124 comprend un circuit de commande séquentiel 80 qui sera décrit en relation avec la figure 9, le circuit comparateur 44 qui fournit les signaux I+ et I- (figures 7 et 8), un circuit 60 de charge d'un condensateur C3, un circuit 62 de détection du signe de la charge du condensateur C3, un circuit 64 de décharge à courant constant du condensateur C3, un circuit de comptage-décomptage 66, un circuit de décomptage 68 et un circuit horloge 70.
Le circuit 60 de charge du condensateur C3 comprend, outre le condensateur C3 dont une armature est connectée à la masse, un amplificateur opérationnel 61 dont la borne de sortie est connectée à l'autre armature du condensateur C3 par une diode 63. La diode 63 a son anode qui est connectée à la borne de sortie de l'amplificateur 61 et sa cathode qui est connectée à l'autre armature du condensateur C3 (point G). La borne d'entrée négative de l'amplificateur opérationnel 61 est connectée au point commun G de la diode 63 et du condensateur C3 tandis que la borne d'entrée positive est connectée à travers un interrupteur 59 à la borne de sortie d'un circuit soustracteur 65 auquel sont appliquées la tension de consigne Vc et la tension Vs.
Le point G est connecté, d'une part, à une borne d'entrée du circuit comparateur 62 dont l'autre borne d'entrée est connectée à la masse et, d'autre part, au circuit de décharge 64.
Ce circuit de décharge 64 comporte en fait trois circuits élémentaires de charge (ou décharge) comprenant chacun une résistance R4, R5 ou R6 dont une borne est connectée au point G, un interrupteur 67, 69, et 71 qui est connecté à l'autre borne de la résistance associée R4, R5 ou R6 et une source de tension +Vcc ou -Vcc. La source positive +Vcc est connectée à la résistance R4 via l'interrupteur 67 et la source négative -Vcc est connectée à la résistance R5 via l'interrupteur 69 et à la résistance R6 via l'interrupteur 71.
Les signaux de commande des interrupteurs 59, 67, 69 et 71 sont fournis par le circuit de commande séquentiel 80.
Le circuit de comptage-décomptage 66 comprend de manière schématique un compteur-décompteur 72 proprement dit qui comporte une borne d'entrée de comptage CK et une borne d'entrée de décomptage DCK. A ces bornes CK et DCK, sont appliquées des impulsions H de l'horloge 70 via deux circuits logiques ET 73 et 74 respectivement. Ces circuits logiques ET 73 et 74 sont commandés par des signaux d'état du circuit de commande séquentiel 80 et par le signal de sortie du comparateur 62 soit directement pour le circuit logique ET 73, soit par l'intermédiaire d'un circuit inverseur 75 pour le circuit logique ET 74.
Le circuit de décomptage 68 comprend un décompteur 76 qui comporte une borne d'entrée de décomptage DCK à laquelle sont appliquées des impulsions de l'horloge H par l'intermédiaire d'un circuit logique ET 77. Ce circuit logique ET 77 est commandé par un signal d'état du circuit de commande séquentiel 80. Le décompteur 76 fournit sur le conducteur 78 un signal DCo lorsque le décompteur 76 est revenu à l'état "O", ce signal étant appliqué au circuit de commande séquentiel 80 pour le faire passer d'un état à un autre.
Le contenu du compteur-décompteur 72 est transféré dans le décompteur 76 par l'intermédiaire d'un circuit logique ET 79 qui est commandé par un signal d'état du circuit de commande séquentiel 80.
Le circuit de commande séquentiel 80 présente huit états représentés par les rectangles en trait plein 81 à 88, les rectangles 89 et 90 en tirets-correspondant à deux états supplémentaires qui sont utilisés dans une variante de l'invention avec déphasage retard des conductions des transistors d'une paire T11, T22 ou T12 T21. Un convertisseur qui fonctionne en conduction discontinue suivant le mode hyporésonant avec déphasage retard a été décrit dans la demande de brevet intitulée "DISPOSITIF D'ALIMENTATION EN TENSION CONTINUE REGULEE A CONVERTISSEUR HYPORESONANT COMMANDE EN DEPHASAGE RETARD" déposée ce jour par la demanderesse.
L'état S-T1C correspond au début de la conduction des transistors T11 et T22 et a une durée S inférieure d'une microseconde environ à celle de la demi-sinusoïde, par exemple 7 microsecondes si la période du circuit résonant L1, C1 est de 16 microsecondes.
Cette durée S est mesurée par l'horloge 70, par exemple.
Le passage de l'état S-T1C à l'état S-T1R est donc commandé par le signal s et cet état S-T1R correspond à la fin de la conduction des transistors T11 et T22, soit une microseconde environ. Le signal de cet état est utilisé pour effectuer le transfert du contenu du compteur-décompteur 72 dans le décompteur 76 par l'intermédiaire du circuit logique ET 79.
Le passage de l'état S-T1R à l'état S-R1 résulte de la détection d'un courant I1 négatif par le circuit 44 (signal I-), état qui correspond à la conduction des diodes D11 et D22 Le passage de l'état S-R1 à l'état S-R1/2 est commandé par un signal DCo qui indique que le décompteur 76 est l'état "O" (signal sur le conducteur 78). L'état S-R1/2 est un état fugitif de quelques dizaines de nanosecondes qui correspond à la durée d'une période du signal d'horloge H dont la fréquence est 16 mégahertz par exemple.
Le passage de l'état S-R1/2 à l'état S-T2C s'effectue donc en une période du signal H. L'état S-T2C correspond au début de la conduction des transistors T12 et T21.
Cet état se termine à la fin de l'intervalle S et conduit à l'état S-T2R de fin de conduction des transistors T12 et T21. Le contenu du compteurdécompteur 72 est transféré dans le décompteur 76 pendant cet état (transfert par le circuit logique ET 79).
Le signal d'erreur issu du comparateur 4 est alors transféré à l'aide du filtre de boucle 5, par exemple un intégrateur-numérique, vers un convertisseur numérique analogique 6 qui transforme l'erreur numérique en tension d'erreur analogique appliquée à l'additionneur algébrique 7 de façon à réajuster le niveau continu de la tension.
Selon le mode de réalisation préférentiel, le code de référence R1 est identique à celui qui correspond au niveau 16.50. Comme cela a été mentionné précédemment, la précision obtenue en régime établi est donnée par le basculement du bit de plus faible poids. Selon le mode de réalisation préférentiel, la précision obtenue est donc égale à + 0.25 LSB autour de la consigne de référence R1, où LSB désigne le bit de plus faible poids des codes à n bits. En régime établi, le niveau continu de la composante vidéo est ainsi fixé au niveau 16, sans oscillation parasite. De façon générale, la précision du convertisseur analogique-numérique est égale à + 1 LSB/2P.
On peut noter que l'utilisation d'un convertisseur analogique-numérique conventionnel de m bits, délivrant 2m combinaisons permet d'appliquer le principe décrit dans ce document. Cela présente cependant un inconvénient majeur en terme de coût car la surface du silicium qui permet de réaliser le composant est augmentée de façon très significative, ainsi que la consommation. De plus, il n'est pas nécessairement requis que la précision soit ainsi étendue sur l'ensemble du convertisseur.
PROCEDE POUR LA FABRICATION, PAR INJECTION, D'ARTICLES CHAUSSANTS, MOULES POUR LA MISE EN OEUVRE DU PROCEDE ET ARTICLES AINSI OBTENUS.
L'invention concerne un procédé pour la fabrication par injection directe d'articles chaussants à relief podologique, tels que des mules ou sandales, c'est-à-dire d'articles dont la semelle intérieure épouse la face inférieure du pied.
On connaît déjà, notamment par le brevet français FR-2 609 240, appartenant à la déposante, des dispositifs d'injection destinés à la fabrication d'articles chaussants, notamment de mules, destinés en priorité aux professionnels exerçant une activité debout tels qu'infirmiers, coiffeurs, enseignants, etc, c'est-à-dire au personnel soumis à de graves perturbations physiologiques et morphologiques inhérentes à la fatigue.
Ces moules d'injection présentent la particularité de comporter une empreinte dans laquelle ont été gravés, ou ménagés par usinage, des cavités et bossages judicieusement répartis pour définir un relief constituant le négatif de celui de la face inférieure du pied.
On connaît également par la demande de brevet française n"91 07033, appartenant à la déposante, un autre type de moule d'injection dans lequel la forme usuelle en métal, (aluminium) comporte sur sa face inférieure une cuvette dont le fond est également gravé pour obtenir par injection un relief podologique.
Si ces moules permettent d'accroître le confort de l'usager, ils n'autorisent pas, par contre d'aboutir à la fabrication d'articles chaussants qui soient confortables et souples à la flexion tout en favorisant la longévité du relief podologique, et ce, à des coûts concurrentiels, voire économiques. En effet, dans les procédés connus faisant usage des moules précédemment décrits, l'assemblage des éléments tige, première de propreté et semelle étaient obtenus par des collages successifs (soudé) et la souplesse était contrariée par les matériaux intermédiaires utilisés tels que aggloméré de bois ou de liège, carton rigide, qui engendraient une rigidité de la semelle.
L'un des objets de l'invention est de réaliser, pour la première fois, en injection directe l'assemblage des éléments tige-première de confortsemelle, afin d'aboutir à un ensemble homogène dans lequel les différentes parties sont solidaires et participent à la souplesse, à la flexion, au confort et à l'aération du pied afin de supprimer notamment les zones de transpiration.
Ce but est atteint par le procédé conforme à l'invention qui se caractérise par les opérations subséquentes suivantes.
- On réalise tout d'abord par moulage à injection une semelle monobloc et composite de propreté et de montage en insérant dans l'empreinte d'un moule de semelle à relief podologique une peausserie naturelle ou synthétique (première de propreté ou de confort), celle-ci ayant été découpée au contour de l'empreinte, puis on injecte sur cette peausserie, préalablement encollée, le matériau destiné à constituer la première de montage, la pression d'injection déformant la peausserie et la contraignant à épouser le relief de l'empreinte, - on démoule ensuite la semelle composite en réalisant avantageusement son ébarbage par cisaillement, - on assemble ensuite la tige à la semelle composite, - on affiche l'ensemble tige/semelle sur la forme métallique, qui comporte à cet effet une cavité pour la réception de la semelle composite dont le fond comporte un relief podologique identique à celui du moule d'injection de la semelle, - on procède enfin à la fermeture du moule pour injecter la semelle d'usure.
Suivant une caractéristique avantageuse du procédé, on ménage dans la face supérieure de la cavité du moule destinée à l'injection de la semelle composite, des rainures ou gorges permettant d'obtenir par injection des nervures ou saillies de prépositionnement pour la fixation, par piquage ou collage, de la marche de montage de la tige de la semelle composite.
L'invention s'étend bien évidemment aux moules pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention ainsi qu'aux articles chaussants obtenus à l'aide de ce procédé et de ces moules.
Comme indiqué ci-dessus, le procédé selon l'invention a pour objet essentiel la fabrication, à un coût concurrentiel, voire économique, d'articles chaussants confortables et souples et de grande longévité.
Pour ce faire, le procédé fait appel à deux moules distincts, d'une part un moule dit de "semelle composite", d'autre part un moule classique constitué d'une forme aluminium et d'un pavé de semelle pour la réalisation de la semelle d'usure.
Ainsi, on obtient en réception les signaux d'une sous-antenne glissante 506, se déplaçant par rapport à la mer à une vitesse -VA. . Le déphasage Doppler lors de la réflexion sur des cibles fixes du fait du mouvement à la vitesse V A de l'émetteur 502 est compensé par le mouvement à la vitesse -V A de la sous-antenne glissante 506.
On a représenté à la figure 5 le cas où la sous-antenne glissante est constituée d'un sous-ensemble 506 de transducteurs 505. Le procédé connu consiste à déplacer ce sousensemble 506 vers l'arrière de l'antenne physique, ce qui peut être fait de manière incrémentale. Il est aussi possible d'interpoler les signaux des transducteurs 505 pour obtenir des transducteurs fictifs intercalés entre les transducteurs réels 505. On a décrit en référence à la figure 5 le cas où l'on sélectionne un seul sous-ensemble 506 de transducteurs pour en constituer une sous-antenne glissante. Il est bien sûr possible de constituer en même temps plusieurs sousantennes glissantes, qui partent successivement du début de l'antenne 503, de manière étagée dans le temps. Toutes ces variantes du procédé connu sont données ici à titre d'exemples possibles, pouvant être combinés avec le procédé selon l'invention.
On combine ce procédé de formation d'une sous-antenne glissante 506 avec le procédé selon l'invention, tel que décrit par exemple en référence aux figures 3 et 4.
L'étape de formation de voies glissantes peut avantageusement être réalisée dans le procédé selon l'invention, avant la corrélation par les copies dopplerisées des impulsions 1, ..., N, c'est-à-dire en référence à la figure 4, aux étapes 402.1, ..., 402.N. De la sorte, comme on l'a vu, on est uniquement soumis à la réverbération propre, et la résolution Doppler vaut: IVcI = k b/2 où: X est la longueur d'onde associée à la fréquence de l'im pulsion de plus petite fréquence.
Les formules de choix des fréquences des impulsions f1, ..., fN se simplifient en outre, et les formules (2) et (3) ci-dessus s'écrivent plus simplement: (4) (1 - 2Vmin/c) (fi+1 - b/2) # (fi + b/2) et (5) (1 + 2Vmax/2) (f. + b/2) < (f. - b/2) ce qui revient à dire que toute impulsion réfléchie sur une cible animée d'une vitesse extrême est hors de la plage de fréquence correspondant à la réverbération propre de toute autre impulsion.
La combinaison du procédé selon l'invention avec ce procédé connu de sous-antenne glissante simplifie encore plus le procédé selon l'invention. De plus, cette combinaison permet de pallier les limitations du procédé de l'art antérieur.
Dans l'art antérieur, on émet en effet une impulsion de durée T. De ce fait, il faut que la sous-antenne glissante reçoive des signaux pendant une durée au moins égale à T; comme la sous-antenne glissante 506 se déplace par rapport à l'antenne réelle 503 à une vitesse 2VA, il ne faut pas qu'elle "sorte" de l'antenne réelle 503 pendant la durée de réception T. Autrement dit, les longueurs L de l'antenne réelle 503 et Lu de la sous-antenne glissante 506 sont reliées par la formule: Lu + 2VA#T # L Cette contrainte, grâce à la combinaison avec le procédé selon l'invention, devient: Lu + 2VA. T L où: T est la durée de la plus longue impulsion de la plura lité d'impulsions émises.
Si l'on émet successivement N impulsions de durée T/N, on forme des sous-antennes glissantes dont la longueur L doit u vérifier: Lu + 2VA#T/N # L A titre d'exemple, on considère une antenne linéaire remorque 503 constituée de 128 transducteurs 505 espacés de d = 0,10 m. On cherche à détecter des cibles de vitesse radiale comprises entre -V min = -20 m/s et V max - +30 m/s. Pour une vitesse du sonar de 10 m/s, on forme une sous-antenne glissante constituée de 64 capteurs. On peut de façon connue, former simultanément 4 sous-antennes décalées les unes par rapport aux autres.
Selon l'invention, on émet successivement 4 impulsions de fréquences centrales f1 = 5 800 Hz, 2 = 6 250 Hz, f3 6 700 Hz, 4 = 7 200 Hz, de bande passante b = 13,33 Hz, et de durée T = 0,3 s. Le produit bt vaut 4 et on utilise une pondération d'amplitude de cos2. La résolution Doppler b#1/2 vaut 3,5 noeuds.
Pour mieux encore mettre en évidence les avantages de la présente invention, tels qu'on les a mentionnés ci-dessus, on peut la comparer avec les procédés de l'art antérieur. A titre d'exemple, on considère un système de l'art antérieur, émettant une impulsion unique de durée T, que l'on compare avec un système mettant en oeuvre le procédé selon l'invention, et qui émet de pluralité N d'impulsions de durée T/N se succédant. On considère des impulsions de largeur spectrale b/2.
La réverbération est améliorée selon l'invention, car, dans la bande de réception B associée à une impulsion i, la réverbération ne peut provenir que de l'impulsion i ellemême; l'intensité moyenne de la réverbération est réduite d'un facteur bT par rapport à l'art antérieur.
Pour ce qui est de la résolution en distance, le procédé selon l'invention conduit à un choix de largeur spectrale b/2 maximum compte tenu de la contrainte de résolution doppler: bX/2 De ce fait, la résolution spatiale c/2b est minimale, compte tenu du choix initial de Vc. Au contraire, dans l'art antérieur, T est surdimensionné et la largeur spectrale a/T est sous-dimensionnée, ce qui conduit à une résolution spatiale supérieure. L'amélioration apportée par l'invention est de l'ordre de bT.
Les performances contre le bruit sont aussi améliorées selon l'invention, grâce à la combinaison incohérente des détections cohérentes liées à chaque impulsion.
Enfin, l'utilisation d'impulsions de durée T/N permet selon l'invention d'augmenter la tolérance de la corrélation aux accélérations du sonar ou de la cible.
MOYENS DE CHANGEMENT DE CALIBRE D'UN TRANSFORMATEUR D'INTENSITE, A PLUSIEURS SORTIES DE CALIBRES DIFFERENTS, DESTINE A ALIMENTER UN APPAREIL ELECTRIQUE RECEPTEUR TEL QU'UN COMPTEUR.
DISPOSITIF D'ASPIRATION POUR MACHINE DE COUPE AUTOMATIQUE ET PROCEDE DE DECOUPE METTANT EN OEUVRE LEDIT DISPOSITIF La présente invention concerne un dispositif d'aspiration pour une machine de coupe automatique d'une pile de matières en feuilles ainsi qu'un procédé de découpe utilisant ledit dispositif.
Les machines de coupe automatique comprennent généralement une table de découpe sur laquelle est posée une pile de matières en feuilles (tissus, peaux, papiers, ...) à découper, un outil de coupe mobile au-dessus de la pile et un dispositif d'aspiration généralement associé à un film étanche disposé sur la pile, pour le maintien de la pile sur ladite table.
Le dispositif d'aspiration comprend une turbine pourvue d'un circuit d'entrée d'air et d'un circuit d'échappement d'air, entraînée par un moteur électrique équipé d'un ventilateur. Pour maintenir la pile de matériau en feuille, cet ensemble produit une dépression importante au niveau de la face supérieure de la table de coupe dont la valeur en régime stationnaire est constante. Cette valeur évolue toutefois en fonction des fuites générées lors de la phase de coupe de la pile de matière, la dépression diminuant avec l'augmentation du niveau de fuite.
Pour optimiser la production et faciliter le transfert de la pile, certaines machines de coupe automatique sont équipées d'un convoyeur. Ce convoyeur sert aussi de zone de coupe et est actionné afin de faire avancer la matière à découper. Lors de ces avances, la forte dépression exercée au niveau de la table de coupe génère des frottements importants qui pour être vaincus nécessitent un moteur d'entraînement du convoyeur de coupe de forte puissance. Pour diminuer ces efforts d'entraînement du convoyeur, certaines machines sont équipées d'un système appelé "trappe", générant un débit de fuite important au niveau de la table de coupe, ce qui fait baisser le niveau de dépression. Les efforts de déplacement du convoyeur sont ainsi réduits, mais cette phase génère un bruit très important.
Quel que soit le type de machine de coupe automatique, le dispositif d'aspiration comprenant la turbine et son moteur électrique d'entraînement est en général enfermé dans un caisson insonorisé. L'air circulant mal dans ce caisson, le moteur électrique de forte puissance s'échauffe beaucoup ce qui peut à terme le détruire. Par ailleurs, les anciens dispositifs d'aspiration présentent l'inconvénient d'évacuer de l'air chaud dans l'atelier de coupe ce qui est gênant pour les opérateurs.
De plus, les déchets de coupe sont aspirés dans la turbine, ce qui peut nuire à son fonctionnement.
La présente invention a pour objet de résoudre ces problèmes techniques de manière satisfaisante. Ce but est atteint, conformément à l'invention, au moyen d'un dispositif d'aspiration pour le maintien d'une pile de matières en feuilles sur la table de découpe d'une machine de coupe automatique comprenant une turbine pourvue d'un circuit d'entrée d'air aspiré au niveau de la zone de coupe pour créer une dépression destiné à maintenir la pile sur la table et d'un circuit d'échappement d'air, ladite turbine étant entraînée par un moteur électrique équipé d'un ventilateur avec une conduite de sortie d'air, caractérisé en ce que le moteur électrique d'entraînement comporte des moyens de variation de la vitesse de rotation pour ajuster la dépression.
Selon un premier mode de réalisation, lesdits moyens de variation de la vitesse sont constitués par deux enroulements électriques distincts équipant le moteur et produisant ainsi deux valeurs de dépression.
Selon un autre mode de réalisation, lesdits moyens de variation de la vitesse comprennent un variateur de fréquence de l'alimentation électrique du moteur permettant d'obtenir différentes valeurs de dépression.
Selon une caractéristique avantageuse, le dispositif comprend des moyens de refroidissement de l'échappement d'air coopérant avec des moyens de refroidissement complémentaires du moteur d'entraînement.
Selon un mode de réalisation particulier, lesdits moyens de refroidissement de l'air d'échappement sont constitués par la jonction de la conduite de sortie d'air du ventilateur du moteur avec le circuit d'échappement d'air de la turbine et lesdits moyens de refroidissement complémentaires sont constitués d'un ventilateur additionnel monté sur la conduite de sortie d'air du ventilateur dudit moteur. La jonction entre la conduite de sortie d'air du ventilateur additionnel et le circuit d'échappement d'air de la turbine comporte un volet interne courbe pour éviter les refoulements d'air.
Selon une autre caractéristique, le dispositif est enfermé dans un caisson insonorisé comportant un orifice d'entrée d'air aspiré, un orifice de sortie d'air expulsé et deux orifices d'admission de l'air extérieur et l'orifice d'air expulsé débouchent dans un ou plusieurs silencieux en série.
Un autre objet de l'invention est un procédé de découpe automatique d'une pile de matières en feuilles placée sur une table de découpe utilisant notamment une turbine d'aspiration pourvue d'un circuit d'entrée d'air aspiré et d'un circuit d'échappement d'air, entraînée par un moteur électrique équipé d'au moins un ventilateur pour créer une dépression sur ladite table, caractérisé en ce qu'on fait varier la vitesse de rotation du moteur d'entraînement de la turbine de façon à régler la dépression de manière sélective entre les phases de découpe et les phases de chargement ou de transfert de la pile sur la table de découpe.
Selon une caractéristique avantageuse du procédé, on effectue le refroidissement de l'air d'échappement de la turbine et le refroidissement complémentaire du moteur électrique par le ventilateur en injectant l'air provenant du moteur dans le circuit d'échappement de la turbine.
Selon une autre caractéristique du procédé, on réalise l'injection de l'air provenant du moteur dans le circuit d'échappement par effet venturi et on force l'injection dans le circuit d'échappement au moyen d'un ventilateur additionnel.
Selon encore une autre caractéristique du procédé on adopte une faible valeur de dépression pour la phase de chargement ou de transfert et une valeur élevée pour la phase de découpe.
La matière grasse est en effet capable de solubiliser des composés lipophiles tels que des composés arômatiques et d'en exalter les propriétés organoleptiques.