INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- Fig. 5, il est associé à l'interrupteur (10), et permet ou non l'éclairage par appui du pied au sol.
- Fig. 6, il est associé à l'interrupteur (10), et à un autre inverseur à 2 positions (20) ( comme lui périphérique à bouton poussoir commandé par l'extérieur, ou simplement accessible par une fenêtre pratiquée dans la première de montage), qui commande soit l'éclairage par appui du pied au sol, soit l'éclairage indépendant de l'interrupteur (10).
Ces exemples de mode de réalisation illustrent un concept unique, en montrant que la taille du système et la disposition de ses éléments peuvent varier en utilisant des techniques différentes de montage des composants ( miniaturisation), des piles de volume différent, des organes de commande différents, afin d'optimiser l'adaptation du système à des articles chaussants de nature et destination diverses.
DISPOSITIF DE MISE EN ROTATION TEMPORAIRE, CYCLIQUE, D'UNE LUNETTE DE CUVETTE DE CABINETS A PARTIR D'UN RESERVOIR DE CHASSE D'EAU La présente invention concerne les sièges de cabinets ou de water-closets constitués par une cuvette offrant une lunette d'assise qui peut être entraînée en rotation sur la cuvette, de manière à défiLer sous une unité de lavage-désinfection-essuyage portée par la cuvette.
Les moyens mis en oeuvre à cette fin sont choisis pour que la lunette soit entraînée sur une rotation au moins égale à un tour pour chaque mise en service, que cet entraînement intervienne pendant ou après la fonction de nettoyage de la cuvette par effet de chasse d'eau.
On comprend qu'ainsi la bord d'attaque ou de sciage 42 dans la pièce 40 présente une courbure réduite par rapport au cas d'une scie de type classique. L'expérience montre que, grâce à ce type d'attaque de la pièce 40 à scier, il est possible sans risquer de phénomènes de bourrage de scier en une seule passe la totalité de la tranche de la pièce 40 à condition bien sûr que celle-ci présente une épaisseur inférieure à H.
Le dimensionnement de la couronne de sciage doit être fait d'une part pour définir un volume libre, c'est-à-dire une hauteur H libre adaptée aux dimensions des pièces à scier. Le dimensionnement doit également donner un rayon de courbure externe, c'est-à-dire du bord 22 de sciage, suffisant pour autoriser une vitesse de coupe convenable. En effet, on comprend que plus le rayon de courbure sera grand, plus la vitesse de sciage pourra être élevée pour une pièce de hauteur h donnée.
Dans le cas de la figure 2, on a représenté un organe de sciage dans lequel les éléments de sciage 22a sont. disposés sur le bord externe de la couronne 20. On comprend cependant qu'on pourrait tout aussi bien prévoir des éléments de sciage sur le bord 24 interne de la couronne. Dans ce cas, les galets de centrage 30 pourraient être munis de dents ou avoir un profil apte à coopérer avec les éléments de sciage disposés sur le bord interne 24. Il serait également possible de prévoir le centrage de la couronne par des éléments analogues au galet 30 mais coopérant avec le bord externe 22 de la couronne 20.
En se référant maintenant aux figures 3 et 4, on va décrire un mode préféré de réalisation de l'appareil de sciage selon l'invention. L'appareil de sciage comprend outre les moyens de sciage proprement dit un chariot 50 sur lequel est placé en porte-à-faux la pièce 52 à scier. Le chariot 50 se déplace sur des rails de guidage 54 qui sont bien sûr parallèles au plan de sciage.
Les moyens de sciage 56 comprennent un bâti vertical 58 comportant une aile supérieure 60 et une aile inférieure 62. Les ailes 60 et 62 dégagent ainsi un volume libre horizontal 64 au centre des moyens de sciage. Les moyens de sciage 56 comportent également la couronne de sciage 20 qui est munie sur son bord externe 22 des éléments de sciage 22a représentés ici par des dents. L'entraînement en rotation de la couronne 20 autour de son axe xx' est assuré par exemple par deux moteurs électriques 66 et 68 qui entraînent deux disques à friction 70 et 72 agissant sur chaque face 20a et 20b de la couronne. On retrouve également les galets de centrage 30 qui sont par exemple montés fous sur des axes horizontaux 74 solidaires respectivement des ailes supérieure 60 et inférieure 62 du bâti 58.Sur la figure 3, on a également représenté des rouleaux de guidage 76 qui coopèrent avec des contre-rouleaux non représentés pour maintenir la couronne 20 dans son plan de sciage par rapport à l'axe de rotation xx'.
Il va de soi que l'entraînement de la couronne 20 en rotation et le guidage de cette couronne ainsi que son centrage pourraient être assurés par d'autres moyens que ceux qui ont été décrits à titre d'exemples en liaison avec les figures 3 et 4. Il faut cependant que cas moyens de guidage, de centrage et d'entraînement soient disposés de telle manière qu'ils laissent libre la zone médiane 64 pour permettre le passage de la pièce à scier 52.
De même, comme on l'a déjà indiqué, les éléments de sciage pourraient être disposés sur le bord interne de la couronne 20.
En outre, la zone libre de sciage est disposée horizontalement. On comprend qu'on ne sortirait pas de l'invention si cette zone était disposée verticalement ou selon toute direction angulaire convenable.
De même au lieu que ce soit la pièce à scier qui soit déplacée par rapport aux moyens de sciage 56, on pourrait prévoir un appareil de sciage dans lequel la pièce 52 à scier soit maintenue verticale, les moyens de sciage étant alors déplacés et globalement en translation.
Une autre caractéristique de l'invention consiste dans le fait que la lame formée par la couronne est guidée et maintenue (galets, rouleaux) très près du bord de sciage. Cela permet de réduire sensiblement l'épaisseur de la couronne. Cela entraîne trois avantages principaux : le coût de fabrication de la scie est réduite ; l'épaisseur du trait de scie est également diminuée, ce qui entraîne une moindre perte de matériau minéral ; enfin la pénétration de la lame (couronne) dans le matériau est améliorée.
Dispositif pour découper des matières, alimentaires ou autres, sous forme de batonnets ou de cubes, réguliers ou irréguliers. Procédé adapté plus particulièrement à la découpe de la pulpe de noix de coco.
La pulpe de noix de coco n'est pas très dure, mais offre une certaine résistance à la compression (dans le sens perpendiculaire aux fibres). D'autre part les morceaux de pulpe sont sphériques. Ces caractéristiques ne sont pas génantes pour une découpe de manière artisanale, à la main. Mais cela présente des problèmes si on veut obtenir une production industrielle.
Si on essaie d'utiliser un appareil du genre coupe-frites, on constate que les lames se cassent (compression, flexion).
La présente invention représentée Fig.l, consiste à remplacer les lames de la grille de découpe par un tamis en fil du type corde à piano (1), situé sous une presse (4). On prend un diamètre de corde le plus fin et le plus résistant possible pour améliorer la pénétration, mais suffisant pour éviter la rupture. Les deux fils (1) disposés perpendiculairement, pour former un tamis sont montés sur une longueur continue, chaque fil passant alternativement dessus et dessous l'autre fil. Chaque fil est fixé auparavant au chassis (6), puis opère les allés et retour en s'enroulant sur les poulies (2) des tendeurs (3), puis vient se refixer au chassis (6). Ainsi on peut tendre chaque brin de fil (1). Chaque poulie (2) est fixée sur un tendeur (3), qui lui même prend appui sur le chassis (6).
Un dispositif d'application pourrait être représenté par un tapis roulant qui amènerait les morceaux de pulpe vers un étrangleur. Un bras saisirait un morceau par dépression et le positionnerait sur la grille (1), un plateau viendrait pousser la pulpe dans la grille (1) par action verticale (M) de la presse (4). Le cycle peut se répéter, chaque morceau (5) poussant le précédent. Les cubes découpés peuvent être récupérés par gravité au-dessous de la grille.
"Structure déformable pour convoyeur à trajectoire adaptable".
Le produit est laissé à 300 C dans le récipient pendant 20 heures sous agitation continue.
Le produit est ensuite refroidi en moins de 30 mm jusqu' à 4 C.
Levain obtenu Avant la lyophilisation, le levain glucidique ainsi fabriqué a été analysé et les résultats suivants ont été obtenus (nbre de germes par ml, valeur moyenne) . 105 Pichia membranaefaciens, . 105 Candida pseudotropicalis, . 107 Lactocoques, 104 Lactobacilles, 103 Bifidobacterium, . 104 Acetobacter, . 103 Leuconostoc.
Après la lyophilisation, on constate une perte de 50 6 De plus, le levain avant lyophilisation présente une concentration en polysaccharides en solution de 0,03 g par gramme de levain ; ces polysaccharides comprennent du glucose et du galactose en pourcentage relatif égal à 0,8 g de glucose par gramme de galactose. En outre, le levain comprend 50 mg d'acide orotique par litre.
Exemple 2 : Fabrication d'une boisson fruitée à partir du levain précité Le jus de fruit utilisé pour cette préparation est du jus d'orange contenant 117 g/l de glucides, 5 g/l de protides, et 1 g/l de lipides. Son pH est acide et de l'ordre de 5,5.
Ce jus de fruit est introduit dans un Erler eyer de 0,5 l, régulé à une température de 300 C + 0,50 C.
L'ensemencement au moyen du levain lyophilisé fabriqué à l'exemple 1 est réalisé en direct à raison de 2 % en poids, sous agitation.
Le produit est laissé à 300 C dans l'Erler Meyer pendant 48 heures.
Le jus de fruit qui a subi cette première fermentation est refroidi à 250 C et est laissé à cette température pendant 72 heures pour subir une seconde fermentation.
Le produit liquide obtenu est refroidi à 40 C pour conservation.
Le produit obtenu, réalisé à partir du levain précité, se présente ainsi - consistance liquide, - aspect homogène, - absence de décantation et de pétillant, - odeur aromatisée, Ses caractéristiques sont les suivantes - pH à J + 1 : 5,0 - numérotation à J + 1 (germes par g) . Pichia membranaefaciens : 106 . Candida pseudotropicalis : 106, Lactococcus lactis et raffinolactis : 107 . Lactobacillus fermentum : 1G5 Bifidobacterium : 103 . Acetobacter : 105 Leuconostoc : 5.103 - concentration en acide orotique : 60 mg/l - concentration en acide folique : 0,3 mg/l - concentration globale en vitamines B1, B2 E5, B6 et PP : 14 mg/l (chacune de ces vitamines ayant été identifiée par l'analyse).
- concentration de polysaccharide : 0,03 g/l L'effet exhausteur de goût peut être constaté à l'égard de l'arôme d'orange lorsqu'on consomme celle-ci : le goût d'orange est nettement plus prononcé que dans le jus de fruit initial, et ce, dans aucun additif.
Cette boisson a été pasteurisée à 90/950 C pendant 30 mm. Son pH demeure acide (pH = 5) et ses caractéristiques physicochimiques sont alors les suivantes - polysaccharides en solution : concentration inchangée, - acide orotique : proportion diminuée à 50 mg/l - acide folique : proportion diminuée à 0,25 mg/l - vitamines B (B1, B2, B5, B6 et PP) proportion globale augmentée à 30 mg/l.
DISPOSITIF DE PROTECTION DE LOCAUX A PARTIR DE PORTES BLINDEES L'invention concerne un dispositif de protection de locaux à usage d'habitation ou professionnel à partir de portes blindées aptes à pié- ger l'intrus dans le sas ou le porche d'entrée.
Les dispositifs connus pour la protection des locaux sont des types 1) alarmes avec detection par contact, par rayon infrarouge ou par ondes radar 2) portes et grilles de securite placées sur les différentes ouvertures.
On vient de décrire la détection du courant d'entrée IeO. On va maintenant décrire comment le courant d'entrée IeO qui est dans une gamme symétrique par rapport à zéro et d'amplitude IM, est transformé dans une gamme symétrique de demi-amplitude inférieure.
L'étage de conversion EO comporte pour cela un redresseur de courant pour recopier le courant d'entrée IeO, soit par le transistor T1 lorsqu'il est négatif, soit par le transistor T3 lorsqu'il est positif. Le redresseur comporte principalement un miroir de courant formé par les transistors T2 et T3.
Lorsque le courant IeO est négatif, on a vu que le transistor T1 est passant. Il a une tension égale à son seuil de conduction Vbe entre son émetteur et sa base.
Les potentiels PO et QO sont tels que la différence de tension VE-QO est alors insuffisante pour que le transistor T3 soit passant. I1 suffit que la tension base-émetteur du transistor T3 soit inférieure à la tension de seuil de conduction Vbe. Dans ces conditions, le transistor T3 est bloqué et tout le courant d'entrée IeO négatif transite par le transistor T1 (au courant de base près). On obtient donc, en sortie, le courant IsO = IeO.
Lorsque le courant IeO est positif, le transistor T1 est bloqué. Les potentiels PO et QO sont tels, que la différence de tension VE-QO est suffisante à rendre passant le transistor T3. Le courant IeO positif, est alors recopié par le transistor T2 dans le transistor T3 (miroir de courant). On retrouve alors un courant -IeO sur le collecteur c3 du transistor T3. Le courant de sortie IsO est donc égal à -IeO.
On a ainsi un courant de sortie IsO qui, de manière générale s'écrit : IsO= -IIeOl. Le courant d'entrée est redressé.
La valeur du courant IsO en fonction du courant d'entrée IeO est représenté sur la figure Sa.
Pour améliorer la recopie du courant par le miroir de courant formé des transistors T2 et T3, on préfère avantageusement ajouter les transistors T4 et T5. On obtient ainsi un miroir dit de Wilson qui compense les effets d'Early dans le transistor T3 et de courant de base dans le transistor T2, pour assurer une meilleure recopie possible.
Dans ces conditions, la branche de recopie du courant positif comporte deux transistors T3 et T5. la branche de recopie du courant négatif comporte un seul transistor T1.
Pour un fonctionnement correct du redresseur, il faut que les potentiels PO et QO soient tels que PO-QO soit au moins égal à deux fois Vbe et inférieur à trois fois Vbe où Vbe est la tension de seuil de conduction du transistor bipolaire. De préférence, on choisit PO-QO= 2Vbe. En effet, lorsque le courant est négatif, on a alors PO-VE = 1Vbe et VE-QO=lVbe, ce qui assure que les transistors T3 et T5 sont bloqués.
Lorsque le courant est positif, le transistor T1 est bloqué, la tension VE est alors égale à PO. On a alors VE-QO = PO-QO = 2Vbe ce qui suffit pour que les transistors T3 et T5 soient passants et recopient le courant positif.
Dans ces conditions, la tension VE va avoir une valeur haute VH égale à 2Vbe et une valeur basse VL égale à lVbe.
De préférence, on choisit que la tension de référence RefO du comparateur qui doit être comprise entre VH et VL est égale à RefO=PO-2/3Vbe. On a ainsi une valeur optimale pour détecter la polarité du courant d'entrée.
Le courant de sortie IsO est un courant redressé négatif qui varie donc entre 0 et -IM : l'amplitude est divisée par 2 par rapport au courant d'entrée. Mais il faut le remettre dans une gamme symétrique par rapport à zéro. Pour cela, il suffit de rajouter la demi-amplitude de la gamme du courant d'entrée IeO. On obtient un courant de sortie dans la gamme + IM/2. Le courant d'entrée Iel de l'étage El est donc la somme du courant de sortie IsO de l'étage précédent EO et d'un courant de référence IO égal à IM/2 délivré par un circuit 200 de génération de courants.
On cascade de cette manière, les étages de conversion du convertisseur. A chaque fois, on ajoute en sortie de l'étage, la demi-amplitude de la gamme du courant d'entrée de cet étage.
Le convertisseur analogique/numérique de l'invention comporte donc un circuit de génération de courants référencé 200 sur la figure 4.
Ce circuit 200 de génération de courant doit délivrer un courant IO=IM/2, un courant I1=I0/2, un courant I2=I1/2, un courant I3=I2/2, et un courant I4=I3/2.
Il comporte, pour chaque référence de courant à délivrer, un réseau de résistances séries ou parallèles, (RO, R1, R2), montées entre la tension d'alimentation VCC et l'émetteur d'un ou plusieurs transistors bipolaires (T10, T20, T30, T40, T50). Les courants de référence sont délivrés sur les collecteurs de ces transistors.
La tension de base de ces transistors est délivrée par un circuit de référence de tension 201. Tous les transistors sont donc polarisés sur leur base de la même manière.
Les réseaux de résistances sont calculés pour avoir la meilleure proportionnalité possible entre ces courants de référence car toute erreur de proportion va réduire la précision du convertisseur.
Le circuit 200 représenté à la figure 4 donne un exemple d'une configuration de résistances et de transistors pour une amplitude du courant d'entrée IeO de deux milliampères et une tension d'alimentation VCC de 9 volts. Le courant IO est ainsi délivré sur les collecteurs communs de 4 transistors dont un seul (T10) a été représenté, montés en parallèle. Un réseau de résistances est placé entre la tension d'alimentation VCC et les émetteurs communs aux quatre transistors.
Le ou les collecteur(s) des transistors du circuit de génération de courant 200 sont connectés, pour chaque courant de référence, aux collecteurs communs des transistors T1 et T3 de l'étage de conversion correspondant, ce qui permet ainsi d'additionner les courants.
La figure Sa représente le courant de sortie de IsO du premier étage EO et le courant d'entrée Iel de l'étage El qui suit, en fonction du courant d'entrée IeO du convertisseur analogique/numérique.
La figure 5b représente les sorties numériques correspondantes G5 et G4 en fonction des courants d'entrée IeO et Iel.
On a vu dans la description des étages de conversion, que la détection du signe nécessitait différentes tensions de polarisation notées QO, RefO et PO pour le premier étage EO.
On va maintenant décrire un circuit de polarisation particulièrement compact qui permet de générer ces références de tension pour chacun des étages.
Sur la figure 6a on a ainsi représenté les trois premiers étages EO, El et E2.
- L'étage EO reçoit en entrée les tensions QO, RefO et PO.
- L'étage El reçoit en entrée les tensions Q1, Refl et P1.
- L'étage E2 reçoit en entrée les tension Q2,Ref2 et P2.
On a vu, selon l'invention, que l'on avait, pour chaque étage Ei 2Vbe çPi-Qi < 3Vbe avec, de préférence, Pi - Qi = 2Vbe et Refi = Pi - 2/3Vbe.
Le circuit de référence de tension selon l'invention comprend une première ligne de polarisation comportant des diodes en série, 3, 6, 9, 12, polarisées en direct par un générateur de courant 300.
Le premier étage E0 reçoit le courant à convertir, noté IeO. Il délivre un courant de sortie IsO et un signal numérique G5.
Le deuxième étage El reçoit un courant d'entrée Iel égal au courant de sortie IsO de l'étage précédent augmenté d'un courant de référence 10. Il délivre un courant de sortie Isl et un signal numérique G4. Les étages E2, E3, E4 sont identiques à l'étage El. Ils reçoivent respectivement un courant d'entrée Ie2=Isl+Il, Ie3=Is2+I2, Ie4=Is3+I3, où I1, I2 et I3 sont des courants de référence et délivrent en sortie un courant Is2, Is3, Is4 et un signal numérique G3, G2, G1. Enfin, le dernier (sixième) étage E5 reçoit un courant d'entrée Ie5 égal au courant de sortie Is4 de l'étage E4 précédent, augmenté d'un courant de référence I4.Il délivre en sortie le signal numérique GO.
Selon l'invention, les courants d'entrée IeO à Ie5 sont dans une gamme de courant symétrique par rapport à zéro. De plus, entre chaque étage, l'amplitude de la gamme du courant d'entrée est divisée par deux. C'est ce qui est représenté à la figure 2. Le courant IeO a ainsi une valeur comprise entre -IM et +IM. Le courant Iel a donc une valeur comprise entre -IM/2 et +IM/2. Le courant Ie2 a une valeur comprise entre -IM/4 et +IM/4 et ainsi de suite, jusqu'à Ie5 qui a une valeur comprise entre -IM/32 et +IM/32. Le signal numérique (G5-G0) délivré par chacun des étages correspond au signe du courant d'entrée de chacun des étages par rapport à zéro.
On a pris comme convention que, lorsque le courant est négatif, le signal numérique vaut zéro en sortie et lorsqu'il est positif, il vaut 1. On obtient alors les sorties numériques G5-G0 en fonction du courant à convertir IeO représentées à la figure 3.
Le convertisseur analogique/numérique selon l'invention permet ainsi, par la mise en cascade d'étages de conversion déterminant chacun le signe de son courant d'entrée, d'obtenir en sortie un codage numérique correspondant au code Gray. Ceci conduit à un avantage certain, puisque le code Gray est celui qui permet le moins d'erreur possible de conversion notamment en milieu d'échelle, puisque un seul bit change entre deux valeurs numériques consécutives. Et ceci est obtenu dans l'invention, en prenant simplement les sorties des étages du convertisseur analogique/numérique.
Nous allons maintenant décrire un schéma électrique d'un étage du convertisseur selon l'invention, en se référant à la figure 4. Dans la suite, on a choisi de décrire une structure bipolaire du convertisseur de l'invention. On transposera aisément cette description pour une structure dans d'autres technologies, comme par exemple en MOS. Notamment, on notera que les électrodes de conduction d'un transistor bipolaire seront appelées émetteur (référence e) et collecteur (référence c) et que l'électrode de commande sera appelée base (référence b). En technologie, MOS, par exemple, on parlerait de source et drain pour les électrodes de conduction, et de grille pour l'électrode de commande.
En ce qui concerne les tensions de seuil de conduction, elle est notée, généralement, Vbe en bipolaire et Vt en technologie MOS.
Dans la suite, on utilisera le vocabulaire réservé à la technologie bipolaire.
Un étage de conversion E0 comporte un transistor T1 dont la base bl est reliée à un potentiel fixe P0. Son émetteur el est relié au point d'entrée E de l'étage E0.
Un transistor T2 est monté en diode avec sa base b2 et son collecteur c2 réunis ensemble au point d'entrée E.
Son émetteur e2 est connecté au collecteur c4 d'un transistor T4. L'émetteur e4 de ce transistor est connecté à une résistance Re dont l'autre borne est polarisée à un potentiel fixe Q0.
Un transistor T5 est monté en diode avec son collecteur c5 et sa base b5 réunis ensemble à la base b4 du transistor T4. Son émetteur e5 est connecté à une résistance R'e dont l'autre borne est connectée au potentiel fixe Q0. Le collecteur c5 est connecté en outre à l'émetteur e3 d'un transistor T3. La base b3 de ce transistor est connectée à la base b2 du transistor T2. Enfin, les collecteurs cl du transistor T1 et c3 du transistor T3 sont réunis ensemble et délivrent la sortie IsO de l'étage E0. Les transistors T2 et T3 forment ainsi un miroir de courant. L'ensemble de la structure composée par les transistors T2, T3, T4 et T5 forme un miroir de Wilson. De préférence, les résistances Re et R'e sont identiques.
L'étage de conversion comporte en outre un comparateur de niveau de tension 101 recevant sur une entrée le point d'entrée E de l'étage E0 et sur l'autre entrée une référence de tension Ref 0. Ce comparateur 101 délivre la sortie numérique G5 de l'étage de conversion E0.
Les transistors T1, T2 et le comparateur 101 permettent de détecter le signe du courant d'entrée IeO appliqué sur l'entrée E. En effet, les potentiels P0 et Q0 sont tels que lorsque le courant IeO est positif, la tension VE au point E augmente et, de ce fait, la tension base-émetteur du transistor T1 diminue. Le transistor T1 va se bloquer. La tension VE atteint un potentiel haut noté VH.
Au contraire, si le courant d'entrée IeO est négatif, la tension VE au point E diminue et la tension base-émetteur du transistor T1 augmente. Le transistor T1 devient passant. La tension VE atteint un potentiel bas noté VL. Le comparateur reçoit une tension de référence RefO comprise entre les niveaux VL et VH.
ainsi, lorsque le courant est positif, la tension VE est supérieure à la tension de référence Ref0, le comparateur détecte un signe positif et le signal de sortie numérique G5 vaut 1. Lorsque le courant est négatif, la tension VE est inférieure à la tension de référence Ref 0, le comparateur détecte un signe négatif et le signal de sortie numérique G5 vaut 0.
Le ventilateur additionnel 51 propulse l'air brassé par le ventilateur 15 dans la conduite 50 vers la jonction 45 avec le circuit 40.