INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors de la pratique des sports nautiques évoqués ci-dessus, il arrive en outre assez fréquemment que le sportif, entre deux séquences sportives, ait à marcher palmes aux pieds. Il en résulte que du sable, ou autres corps étrangers, peut entrer dans les palmes lors d'une telle marche, ce qui est gênant.
L'invention a pour but, surtout, de fournir un dispositif de palme du genre défini précédemment qui ne présente plus ou à un degré moindre les inconvénients évoqués ci-dessus.
On souhaite en particulier que le dispositif de palme tout en assurant la transmission, dans de bonnes conditions, des impulsions du pied de l'utilisateur à la nageoire, présente une grande fiabilité au niveau de la fixation de la palme au pied de l'utilisateur, et évite l'introduction de corps gênants, tels que des grains de sable, ou autres, entre les moyens de fixation et le pied de l'utilisateur.
Selon l'invention, un dispositif de palme du genre défini précédemment est caractérisé par le fait que la nageoire, dans sa zone arrière, est fixée sous la semelle d'un organe chaussant en matière plus souple que celle de la nageoire et qu'au moins la partie avant de l'organe chaussant est recouverte d'un revêtement en une matière plus rigide que celle de l'organe chaussant, ce revêtement étant solidarisé de la nageoire et étant propre à transmettre correctement une impuIsion du pied à la nageoire.
Avec un tel dispositif, I'efficacité de la palme est conservée grâce à la bonne transmission des impulsions du pied à la nageoire, et l'agrément d'utilisation de cette palme est augmenté puisque les entrées de corps gênants, tels que grains de sable, sont réduites voire supprimées grâce à l'organe chaussant lequel, par sa souplesse, est d'un port agréable.
De préférence, le revêtement de l'organe chaussant, réalisé en une matière plus rigide, s'étend sous toute la semelle de cet organe chaussant et remonte, vers la partie arrière, pour entourer la zone du talon. La nageoire s'étend sous une partie de la semelle, jusque vers I'extrémité avant du talon, ou sous toute la semelle. La liaison entre l'organe chaussant et la nageoire est ainsi particulièrement résistante à l'arrachement.
De préférence, la nageoire comporte au moins un trou dans la partie destinée à se trouver sous la semelle, notamment pour permettre l'injection du revêtement ou d'un matériau adhésif.
Avantageusement, l'organe chaussant, du type chausson ou bottillon, comporte une partie montante qui entoure la cheville du pied de l'utilisateur, cette partie comportant, vers le haut, une ceinture de serrage, liée à l'organe par au moins deux passants, et permettant de serrer tout le pourtour de la partie haute de l'organe chaussant autour de la jambe de l'utilisateur ; dans le cas d'un chausson bas en néoprène, une bande de tissu à crochets, type "velcro", entoure le pied à sa partie cou de pied et passe dans la semelle ; cette fixation évite la perte du chausson palme et donne une meilleure tenue de pied.Un tel serrage permet d'empêcher l'entrée de corps étrangers, tels que des grains de sable, dans la chaussure, et maintient une attache de l'organe chaussant et de la palme avec la jambe de l'utilisateur, même pour le cas où l'organe chaussant se dégagerait du pied de l'utilisateur.
Selon encore un autre de ses aspects, l'invention a pour objet un nécessaire ou kit pour le dosage colorimétrique d'une entité chimique ou biologique en présence d'un ou plusieurs mercaptan(s) susceptible(s) d'interférer avec ladite entité dans le cadre dudit dosage, caractérisé en ce qu'il comprend une quantité d'au moins un réactif piégeur de mercaptans selon l'invention, suffisante pour piéger totalement le- ou lesdits mercaptans.
PARTIE EXPERIMENTALE I. Préparation de réactifs piégeurs de mercaptans Exemple 1 : Préparation du tétrafluoroborate de 1 méthyl-2-vinylpyridiniurn.
Dans un ballon de 250 ml muni d'une agitation, d'un thermomètre, et sous courant d'azote, on dissout sous agitation à 100C, 19 mmoles de 2-vinylpyridine (JANSSEN) dans 50 ml d'acétonitrile. 35 mmoles de tétrafluoroborate de triméthyloxonium (LANCASTER) sont ajoutées, par petites portions, en 10 minutes à température ambiante. L'agitation est maintenue 30 minutes dans ces conditions puis le solvant est évaporé sous vide. Le produit brut est recristallisé dans le 2-propanol. Le produit désiré (2,4 g) est obtenu avec un rendement de 61 %.
Caractéristiques physiques * RMN 1H (200 MHz, CD3COCD3) 4,48 ppm (s, 3H); 6,14-6,20 ppm (d, 1H, J = 12,5 Hz); 6,45-6,54 ppm (d, 1H, J = 17,5 Hz); 7,30-7,45 ppm (dd, 1H, J = 12,5-17,5 Hz); 8,05 ppm (t, 1H, J = 4 Hz); 8,39 ppm (d, 1H, J = 10 Hz); 8,60 ppm (t, 1H, J = 4 Hz); 8,95 ppm (d, 1H, J = 7,5 Hz).
* SM (FAB) glycérol-NoBA : ion positif M+ = 120(100) ion négatif M- = 87(100).
FAB = bombardement par atomes rapides (Fast Atom Bombardment) NOBA = alcool méta-nitrobenzylique.
EXEMPLE 2 : Préparation du tétrafluoroborate de 1 méthyl-4-vinylpyridinium.
Dans un ballon de 250 ml muni d'une agitation, d'un thermomètre, et sous courant d'azote, on dissout sous agitation à 100C, 19 mmoles de 4-vinylpyridine (JANSSEN) dans 100 ml d'acétonitrile. 36 mmoles de tétrafluoroborate de triméthyloxonium (LANCASTER) sont ajoutées, par petites portions, en 10 minutes à température ambiante. L'agitation est maintenue 2 heures dans ces conditions puis le solvant est évaporé sous vide. Le produit brut est recristallisé dans le 2-propanol. Le produit désiré (2,0 g) est obtenu avec un rendement de 51 %.
Caractéristiques physiques * RMN 1H (200 MHz, CD3COCD3) 4,50 ppm (s, 3H); 6,0 ppm (d, 1H, J = 12 Hz); 6,55 6,65 ppm (d, 1H, J = 18 Hz); 7,0-7,17 ppm (dd, 1H, J = 12-18 Hz); 8,25 ppm (d, 2H, J = 7 Hz); 9,90 ppm (d, 2H, J = 7 Hz).
* SM (FAB) glycérol-NOBA : ion positif M+ = 120(100) ion négatif M- = 87(100).
Exemple 3 : Préparation du tétrafluoroborate de 1,4, 6-triméthyl-2-srinylpyridinium Synthèse du produit A A une solution de 2,4-diméthylpydirine (20 g; 0,186 mole ; LANCASTER), dans 200 ml de THE fraîchement distillé, refroidie à -200C et sous atmosphère inerte, on ajoute du chloroformiate de phényle (29,12 g; 0,186 mole JANSSEN) dans 100 ml de THF. Le mélange réactionnel est agité à cette température pendant 20 minutes. Puis du bromure de vinylmagnésium (186 ml d'une solution 1 M dans le THF ; ALDRICH) est additionné et la solution est agitée à température ambiante pendant 0,5 h. Le solvant est évaporé sous pression réduite et le résidu est repris par 300 ml d'éther terbutylméthylique.Après lavage du milieu réactionnel avec une solution saturée de NH4C1, la phase organique est séchée sur MgSO4 et le produit désiré est purifié par chromatographie sur colonne de silice MERCK F 254 (éluant = hexane/AcOEt, 9/1).
Synthèse du produit B (4a6-diméthzr1-2-vinylpyridine) Le produit A est repris par 500 ml de toluène et additionné de p-chloranil (41,7 g; 0,169 mole ; LANCASTER), puis chauffé à reflux pendant 2 h. Le milieu réactionnel est concentré sous pression réduite, puis additionné d'une solution de soude (260 ml, 2N). Le produit est extrait par de l'éther terbutylméthylique (300 ml) et purifié par chromatographie sur colonne de silice MERCK F254 (éluant = hexane/AcOEt, 9/1).
Rendement = 11,1 g (54,2 %), huile jaune pâle.
* SM (DIC/NH3) : MH+ = 134(100).
Comme le montre surtout la figure 1, le plateau-volant 20 est monté directement sur l'arbre de sortie 42 d'un moteur 43, par exemple un moteur hydraulique ou électrique, l'axe de l'arbre de sortie du moteur étant confondu avec l'axe x-x du plateau 20 qui constitue l'axe général du broyeur. Le moteur 43 est soutenu latéralement, sur deux côtés opposés, par des supports 44 du type entretoise, chacun formé d'un tube 44, de préférence rond, afin de ne pas nuire au dégagement des matériaux réduits. Les deux extrémités des supports 43 sont munies de plaques de fixation 45 et 46 dont la première est solidanse au moteur 43 par des vis 47 et la seconde est fixée intérieurement à la paroi du carter 1 par un boulon 48.
Sur la figure 1, on reconnaît par ailleurs que les boulons 48 passent au travers de la paroi du carter 1 dans des trous oblongs 49 verticaux et traversent, à l'extérieur du carter 1, la tête de tirants 50 dont la partie supérieure filetée 51 traverse un trou des plats 5 des moyens de fixation 3 et reçoit un écrou 52. Ainsi, après desserrage des boulons 48, le vissage ou dévissage des écrous 52 permet de faire monter ou descendre les entretoises 44, donc également le moteur 43 et le plateau 20, par rapport au carter 1.
Ce réglage vertical du plateau 20 permet de régler la largeur de l'intervalle annulaire intérieur 34 entre le plateau 20 et le cercle réducteur 33, grâce à la forme conique de la partie supérieure 21 du plateau 20 et à la forme intérieure conique du cercle 33.
Le réglage de la largeur de l'intervalle annulaire extérieur 35 entre le cercle réducteur 33 et la partie inférieure élargie 16 du manchon d'usure 13 s'effectue par coulissement vertical des tiges 38 du cercle 33 dans les fentes 39, après desserrage des écrous 40.
La figure 6 illustre une variante du broyeur conforme à l'invention qui se distingue du broyeur suivant les figures 1 et 2 par le mode d'entraînement du plateau-volant 20 et par les moyens de sécurité prévus sur le dessus du carter 1.
En effet, selon la figure 6, le plateau-volant 20 portant les bossages 22 et les doigts de dégagement 29 est monté directement en bout de l'arbre de sortie 53 d'un renvoi d'angle 54 dont l'entrée 55 est placée latéralement, de préférence à 900 comme dans l'exemple représenté, permettant notamment la liaison d'entraînement, par transmission à cardans, avec la prise de force d'un tracteur ou par tout autre moyen similaire. Bien entendu, ce renvoi d'angle 54 est également réglable verticalement par rapport au carter 1 par des moyens non représentés, pour permettre le réglage de l'intervalle annulaire intérieur 34 que le plateau 20 délimite avec le cercle réducteur 33, lequel est également réglable verticalement en vue du réglage de l'intervalle annulaire extérieur 35, par les mêmes moyens que sur les figures 1 et 2 ou par des moyens équivalents.
Par ailleurs, selon la figure 6, le carter 1 est équipé, à son extrémité supérieure, d'un réducteur d'ouverture 56 comportant ici une partie tronconique dirigée vers le bas, ainsi que d'une rehausse 57 fixée conjointement avec le réducteur 56 à l'aide de boulons 58 et garnie intérieurement de bandes de caoutchouc 59 qui assure une obstruction totale souple s'ouvrant sous le poids des matériaux à introduire, mais évitant les accidents par exemple par introduction des mains ou par projection des matériaux vers l'extérieur.
Le mode de fonctionnement du broyeur suivant l'invention est relativement simple.
Après réglage de la largeur des deux intervalles annulaires 34 et 35, par réglage vertical du cercle réducteur 33 et par réglage vertical du plateau-volant 20, le plateau-volant 20 est entraîné en rotation, par le moteur 43 ou le renvoi d'angle 54, et les matériaux à broyer sont introduits dans le carter 1 par l'ouverture supérieure 10 de ce dernier.
En tombant sur le plateau-volant 20, les matériaux sont entraînés par les bossages 22 et projetés vers l'extérieur, ce qui fait que les matériaux se trouvent animés de vitesses relatives très différentes et viennent s'entrechoquer violemment. Les nervures verticales 17 du manchon 13 freinant le mouvement de rotation des matériaux à broyer.
Les matériaux suffisamment réduits traversent les intervalles annulaires 34 et 35, passent autour du moteur 43 ou du renvoi d'angle 54 et sortent du broyeur par l'ouverture inférieure 36 du carter 1.
Les éléments qui auraient tendance à coincer lors du passage dans l'intervalle intérieur 34 se trouvent, par l'action des doigts 29, soit repoussés vers le haut, c'est-à-dire remis en circuit de broyage, soit dégagés vers le bas.
Les éléments qui auraient tendance à coincer dans l'intervalle extérieur 35 sont dégagés vers le bas grâce au montage élastique du cercle 33, ce dernier vibrant ainsi sous l'effet des chocs des matériaux.
Il convient de noter que les modes de réalisation représentés et décrits n'ont été donnés qu a titre d'exemples illustratifs et que de- nombreuses modifications et variantes sont possibles dans le cadre de l'invention.
Ainsi, il serait possible de relier le cercle réducteur 33 directement et rigidement au manchon 13, ce qui supprimerait l'intervalle annulaire extérieur 35 et ne laisserait subsister que l'intervalle annulaire 34 entre le cercle 33 et le plateau-volant 20.
Par ailleurs, d'autres variantes seraient possibles en ce qui concerne par exemple, l'entraînement du plateau-volant 20, le réglage vertical de ce dernier, le réglage vertical du cercle réducteur 33, la structure du manchon d'usure 13 et les moyens de fixation pour le montage du broyeur sur un support quelconque.
Concentration de dC2A12C2 = 0,369 mM.
IV-2 Conditions d'hybridation 3 M (7.5 pl) de 5 et 3 pM (8.11 l) de dC2A12C2 sont mis en présence de 984.4 l des tampons d'hybridation (1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium ou 0,1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium).
VI- ETUDES ENZYMATIQUES La reconnaissance des acides nucléiques par des enzymes est en majeure partie d'ordre structural. Le remplacement de l'hétéroatome naturel du sucre d'un oligonucléotide confére à celui-çi une forte résistance à la dégradation par les nucléases.
L'étude de l'hydrolyse des 4'-thio-oligoribonucléotides B par ces nucléases permet de confirmer que le remplacement de l'oxygène intracyclique par un atome de soufre confère bien une meilleure stabilité enzymatique.
Exemple I: Etude de la dégradation enzymatique du dodécamère B(SrT)dT11 par la phosphodiestérase de rate de veau.
La phosphodiestérase de rate de veau. est une exonucléase qui dégrade les oligomères à partir de leurs extremités 5' libre libérant ainsi des nucléotides 3' phosphate.
Cette étude nous permettra d'évaluer la résistance à la dégradation enzymatique induite par la présence en position 5' d'une unité 4'-thionucléotidique dans l'oligomère B(SrT)dT11 comparativement à la dégradation enzymatique de l'homologue naturel oxygéné 6dT12 La stabilité comparative des deux dodécamères BdT12 et B(SrT)dT11 envers l'hydrolyse par la phosphodiestérase de rate de veau est présentée dans le tableau 5.
La différence de comportement entre les deux dodécamères est importante, en effet seulement 23% de l'oligomère B(SrT)dT11 a été hydrolysé en 25 minutes alors que dans le même laps de temps le 12-mer BdT12 a été dégradé à 93 %
.Dodécamère Dégradation en 0 min - Dégradation en 25 min BdT12 0% 93% B(SrT)dT11 0% 23 Tableau S Cinétique de dégradation de BdT12 et B(SrT)dT11 par la phosphodiestérase de rate de veau L'évolution au cours du temps de la dégradation enzymatique des deux dodécamères a été suivie par CLHP.Nous avons pu tracer la courbe de digestion enzymatique de B(SrT)dT11 en fonction du temps : A = Ao e-kt (Figure 2, A) où: -Ao est l'aire initiale du 12-mèr -A est l'aire du 12-mer à l'instant t -t est le temps -k est la constante de vitesse de premier ordre de la dégradation Cette courbe (Figure 2) permet de calculer, en utilisant le logiciel de régression curviligne EUREKA, k = 0,.016min~l et le temps de demi-vie du dodécamère egresseion 2/k = 43 min De la même façon, la courbe de digestion enzymatique de BdT12 en fonction du temps : A = An e-kt a pu être tracée. (Schéma 13). On constate que la cinétique de dégradation de ssdT12 est beaucoup plus rapide que celle de B(SrT)dT11; en effet le temps de demi-vie s'établit à 1 minute pour le dodécamère naturel.
La cinétique de dégradation enzymatique de l'oligomére modifié B(SrT)dT11 par l'extrémité 5' présente un temps de demi-vie nettement supérieur à celui de la dégradation du BSrU12. Ces résultats montrent que l'introduction d'une unité thio ribonucléotidique à l'extrémité 5' d'un oligomère stabilise ce dernier vis à vis de la phosphodiéstérase de rate de veau.
Une solution d'oligonucléotide (20 4, 3 unités d'absorbance à 260 nm) est diluée dans un tampon Acétate d'ammonium 0,125 M (pH 7,0), d'EDTA 2,5mM et de Tween 80 0,0625% (80 L). On ajoute une solution commerciale de phosphodiestérase de rate de veau (2 4, concentration finale 0,008 unité/ml) et le mélange est incubé à 37 C. A des temps déterminés, des fractions aliquotes sont prélevées (5 4), chauffées à 100-C pendant une minute et analysées par CLHP.
Conditions d'analyse CLHP.
Les analyses ont été effectuées sur une colonne PVDI ( Polyvinylimidazole SFCC-Shandon) protégée par une précolonne et un préfiltre. L'élution est réalisée selon un gradient linéaire en 20 minutes de 0,1 M à 0,4 M KC1 dans 20 mM KH2P04 à pH 6 contenant 20% d'acetonitrile. Le débit était fixé à 1 ml/min et la détection U.V. à 260 nm.
EXEMPLE Il Etude des activités de type substrat des hexamères 4'-SrU6, 4'-SrU6-3'n-proOH comparativement aux caractères substrat des hexamères ssrU6 et αrU6 vis-à-vis de différentes nucléases purifiées.
Quatre nucléases typiques ont été utilisées: - L'endonucléase S1, spécifique du simple brin d'ADN hydrolyse les liaisons phosphodiesters de façon aléatoire.
- La phosphodiestérase de rate de veau (CSP) est une 5'-exonucléase qui dégrade les oligonucléotides à partir de leur extrémité 5' et libère des nucléotides 3'-phosphates.
Viscosité Brookfield de la suspension AGENT DE BROYAGE UTILISE Essai (à 20 C en mPa.s) No. Consommation NEUTRALISATION Viscosité en agent To 8 jours Taux de groupes Cation en % sec/sec AVAG acides neutralisés neutralisant spécifique 10 T/mn 10 T/mn 14 55/45 Na/Ca 0,54 1,38 1350 5700 15 83/17 Na/Zn 0,54 1,16 1400 6200 16 90/10 Na/Al 0,54 1,08 1550 11000 7 55/45 Na/Mg 0,54 1,02 1250 3600 AVAG : Mesure de la viscosité avant agitation de la suspension La lecture du tableau 3 permet de constater que l'utilisation d'autres agents de neutralisation tels que le calcium (essai n014), le zinc (essai n015), l'aluminium (essai n016) aboutit à des suspensions de carbonate de calcium dont la viscosité Brookfield mesurée à 10 tours par minute, après 8 jours de repos et sans agitation préalable, est supérieure à 5000 mPa.s, alors que l'usage d'un agent neutralisant tel que le magnésium conduit à une suspens ion de viscosité nettement inférieure à 5000 mPa.s (essai n07).
Ainsi, la lecture du tableau 3 permet de constater que l'utilisation d'autres agents de neutralisation polyvalents autres que le magnésium ne permet pas d'obtenir des suspensions stables sans effet de gel.
Exemple 4 Cet exemple (essais n" 17 - 19) concerne la préparation et le broyage de la suspension aqueuse du même carbonate de calcium à la même concentration de matière sèche, en présence du même acide polyacrylique de viscosité spécifique 0,54 neutralisé à 50% par l'ion magnésium et à 50% par différents agents de neutralisation disposant d'un cation monovalent.
Ces différents agents de neutralisation disposant d'un cation monovalent sont l'ammonium pour l'essai ne17, le lithium pour l'essai n018, le potassium pour l'essai ne19.
Viscosité Brookfield de la suspension AGENT DE BROYAGE UTILISE Essai (à 20 C en mPa.s) No. Consommation NEUTRALISATION Viscosité en agent To 8 jours Taux de groupes Cation en % sec/sec AVAG acides neutralisés neutralisant spécifique 10 T/mn 10 T/mn 17 55/45 NH4/Mg 0,54 0,92 1040 4780 18 50/50 Li/Mg 0,54 1,17 2850 La lecture du tableau 4 permet de constater que l'ion sodium peut être efficacement remplacé par des agents de neutralisation monovalents tel que l'ion ammonium ou l'ion lithium.
PROCEDE DE BROYAGE EN SUSPENSION AQUEUSE EN PRESENCE D'UN AGENT DE BROYAGE NEUTRALISE EN PARTIE PAR DU MAGNESIUM.
L'invention concerne un procédé de broyage en milieu aqueux de matériaux minéraux grossiers, en présence d'un agent de broyage hydrosoluble dont les sites acides actifs sont partiellement ou totalement neutralisés par un agent de neutralisation contenant l'ion magnésium, de telle sorte que le pourcentage de neutralisation des sites acides actifs par l'ion magnésium varie entre 40% et 60%, bornes incluses, et par un agent de neutralisation disposant de l'ion sodium pouvant neutraliser jusqu'à 60% des sites acides actifs dudit agent. Ledit procédé conduit à des suspensions aqueuses de matériaux minéraux dont la viscosité reste stable dans le temps même si les suspensions ne sont pas maintenues sous agitation, assurant ainsi une grande facilité de manipulation et d'application.Ledit procédé s'applique particulièrement bien au broyage d'une suspension aqueuse de carbonate de calcium dont la teneur en matière sèche est d'au moins 70% en poids, dont au moins 908 des particules constitutives après broyage ont une dimension inférieure à deux microns, tandis que 60% au moins d'entre elles ont une dimension inférieure à un micron. De plus, cette invention concerne les suspensions aqueuses de particules minérales obtenues par ledit procédé ainsi que leurs applications.
Depuis longtemps déjà, il est connu d'utiliser des substances minérales telles que les carbonates de calcium et le dioxyde de titane pour la préparation de produits industriels destinés aux domaines des peintures, de l'enduction du papier, des charges pour caoutchoucs et résines synthétiques, ou autres.
Mais, comme ces substances minérales ne possèdent pas une structure naturelle lamellaire ou feuilletée facilitant le délitage, comme c'est le cas de certaines substances telles que les silicates d'aluminium habituellement connus sous le nom de kaolin, l'homme de l'art, pour pouvoir les utiliser dans le domaine pigmentaire, doit les transformer par broyage en une suspens ion aqueuse de grande finesse dont les grains constitutifs ont une dimension la plus faible possible, c'est-à-dire inférieure à quelques microns.
Par le nombre des publications faites dans ce domaine, la littérature spécialisée révèle l'importance et la complexité du broyage en milieu aqueux de substances minérales pour obtenir une qualité partiellement affinée autorisant une application pigmentaire. C1 est ainsi que, dans le cas particulier de l'enduction des papiers, il est bien connu que la masse d'enduction formée de pigments minéraux tels que les kaolins, le carbonate de calcium ainsi que le dioxyde de titane mis en suspension dans l'eau contient également des agents liants et dispersants, ainsi que d'autres adjuvants tels que des épaississants et des agents de coloration.Or, il est souhaitable qu'une telle suspension dispose d'une viscosité faible et stable pendant la durée de stockage pour en faciliter la manipulation et l'application, de même qu'une teneur en matière minérale la plus élevée possible afin de diminuer la quantité d'eau manipulée. Une telle suspension, idéale, réunissant toutes ces qualités fondamentales, résoudrait pour l'homme de l'art les problèmes bien connus de broyage, de stockage, de transport du lieu de production vers le lieu d'application, enfin de transfert par pompe lors de son utilisation.
Ainsi, jusqu'à présent, l'homme de l'art connait l'utilisation d'agents de broyage et/ou de dispersion aqueuse de particules minérales constitués par des polymères et/ou copolymères acryliques totalement ou partiellement neutralisés par divers agents de neutralisation (brevets FR2539137, FR2531444, FR2603042).
L'homme de l'art connait aussi l'utilisation d'un agent de broyage et/ou de dispersion constitué par la fraction des polymères et/ou copolymères acryliques alcalins totalement neutralisés par un seul cation, et dont la viscosité spécifique est comprise entre 0,3 et 0,8 (brevet FR2488814), ou partiellement neutralisés par un seul cation tel que le sodium, le potassium, le lithium ou l'ammonium (EP0127388; EP0185458).
Ces divers types d'agents de broyage et/ou de dispersion de l'art antérieur ainsi que d'autres procédés de traitement ou de broyage connus de l'homme de l'art (EP0278880 ; FR2642415) permettent d'obtenir des suspensions aqueuses de particules minérales affinées, considérées jusqu'à maintenant comme stables dans le temps, mais pour lesquelles l'utilisateur éprouve certaines difficultés de manipulation car il est amené à stocker ces suspensions plusieurs jours ou semaines sans agitation et se retrouve ainsi confronté à l'augmentation de la viscosité de la suspension non agitée.
Dans le foie, leur nombre restait constant jusqu'au jour 4, période où l'élimination des bactéries était hautement efficace (plus de 3 log 10 bactéries sont détruites entre le jour 4 et le jour 5).