INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le colloïde gélifiable est l'acide alginique ou un alginate, on préfère l'utiliser sous forme de solution faiblement concentrée, laquelle solution est avantageusement préparée à une température comprise entre 30 et 40"C.
D'une manière générale, la suspension [a] est préparée en mélangeant: - de 35-à 80 % en poids d'un mélange constitué par la matrice pulvérulente et les particules, la proportion en volume des particules dans ledit mélange variant de 1 à 35 %, - de 0,8 à 2,5 % en poids de colloïde gelifiable, - de 0,15 à 0,75 % en poids de dispersant, - et jusqu'à 0,075 % en poids de dopant.
Afin de prévenir la formation de bulles dans la bande formée, on procéde généralement au dégazage de la suspension sous une pression réduite, par exemple à l'aide d'une trompe à eau.
La viscosité de la suspension est généralement comprise entre 1 et 50 Pa.s et de préférence entre 5 et 15 Pa. s.
L'agent gélifiant [b] est généralement choisi parmi les composés susceptibles de provoquer la gélification du colloïde gélifiable.
Ainsi, lorsque le colloïde gélifiable est l'acide alginique ou un alginate, on utilise en général des composés renfermant au moins un cation dont le rayon ionique est proche de 1 A. A titre d'exemple de tels cations, on peut citer Ca, Ba, Sr, Ce, Y et les lanthanides. Généralement, on utilise de tels composés se présentant sous forme d'acétate, de nitrate ou de chlorure.
Lorsque le colloïde gélifiable est la pectine, on utilise un agent gélifiant choisi parmi les acides organiques tel l'acide acétique.
L'agent gélifiant est généralement mis en oeuvre sous forme de solution aqueuse soit saturée lorsqu'il s'agit d'un composé cationique, soit ayant un pH compris entre 1 et 5 lorsqu'il s'agit d'un acide.
Dans les conditions de fonctionnement, le dispositif de la figure 1 se déplace selon le sens indiqué par la flèche. Au cours du déplacement, la suspension [a] est guidée entre la partie inférieure du racloir 2 et le support 8, formant une bande [c] dont l'épaisseur, constante, peut varier de 0,1 à 2,5 mm. L'agent gélifiant arrivant au contact de la partie supérieure de la bande ainsi formée provoque la gélification de celle-ci.
On obtient une bande gélifiée [dl dont les particules sont orientées et cette orientation est telle que leur grand axe ou leur plan de base est parallèle au plan du support 8.
La bande [d] reposant sur le support 8 est généralement placée dans un bac contenant de l'eau afin d'éliminer l'excès d'agent gélifiant.
La bande ainsi obtenue est susceptible de nombreuses applications. Elle peut notamment servir à la fabrication d'articles frittés utilisés par exemple dans les domaines de l'électronique, de l'électromécanique et de la thermomécanique.
Comme on peut le voir sur la figure 1, lesdites goupilles 1 1 affleurent à la surface latérale S des maillons 10, ce qui rend visible leur trace 15 au débouché des extrémités 12. A l'effet inesthétique qui en résulte s'ajoute un risque de corrosion due à l'oxydation pouvant se produire à cet endroit en raison des irrégularités de surface.
Afin de remédier à ces inconvénients, l'invention prévoit un procédé d'assemblage selon lequel les goupilles 1 1 sont soudées aux maillons extérieurs 10 à l'aide d'une torche microplasma 20 qui a pour effet de fondre localement dans un mélange intime les matériaux constituant les maillons et les goupilles. On obtient de cette manière, une liaison mécanique parfaite, pratiquement indémontable entre ces éléments.
De préférence, les maillons 10 et les goupilles 1 1 sont réalisés dans le même matériau métallique, de l'acier inoxydable 3 16L ou 316LS par exemple.
Ensuite, une opération de rectification est effectuée dans le but de rendre parfaitement lisse la surface S de soudage, en faisant disparaître toute trace des extrémités des goupilles 11, d'où un aspect esthétique amélioré et un pouvoir anticorrosion accru.
Les figures 2a et 2b montrent en vues de dessus et de côté des maillons extérieurs 10 et intérieurs 30 de bracelet-montre métallique assemblés selon un deuxième mode de réalisation du procédé, objet de l'invention.
Les maillons extérieurs 10 des figures 2a et 2b sont assemblés à l'aide de goupilles borgnes 11' munies également d'extrémités cannelées 12'. Ce type d'assemblage, s'il ne laisse pas paraître de traces de goupilles sur les surfaces latérales des maillons extérieurs, n'assure pas cependant une bonne résistance mécanique aux efforts d'arrachement.
C'est pourquoi, il est proposé de donner à cet assemblage la solidité mécanique qui lui fait défaut en utilisant des goupilles 13 de blocage traversant la surface inférieure S' des maillons extérieurs 10 et qui immobilisent en position les goupilles 11' au niveau de leurs extrémités 12', celles-ci ayant été préalablement munies par perçage d'une rainure latérale 14 apte à coopérer avec les goupilles 13.
Les goupilles 13 de blocage, affleurant à la surface inférieure S' des maillons extérieurs 10, sont soudées auxdits maillons à l'aide de la torche microplasma 20. Puis, la surface S' est rectifiée de façon à la débarrasser des irrégularités dues à la fusion des matériaux constitutifs des vis et des maillons.
Bien entendu, on pourrait imaginer d'autres moyens de blocage, tels qu'une goupille, qui viendrait immobiliser une seule goupille borgne 11' par engagement transversale dans une gorge annulaire aménagée aux extrémités de ladite goupille.
De même, les goupilles 13 de blocage pourraient tout aussi bien être remplacées par des vis.
TABLE A COMPARTIMENT DE RANGEMENT ESCAMOTABLE VERTICALEMENT La présente invention concerne les meubles tels que les tables basses, les tables d'angle ainsi que les tables s'adossant à un mur, dans lesquels seront prévus des moyens de rangement.
Les moyens de rangement les plus courants sont les tiroirs à coulissement horizontal, accessibles sur le côté de la table. Ces tiroirs sont mal adaptés pour certaines utilisations telles que des tables à apéritif, car ils présentent généralement une faible hauteur incompatible avec un rangement de bouteilles verticales, de carafes ou autres objets en hauteur tels que des livres, chaînes haute-fidélité, et ils nécessitent un débattement latéral suffisant pour ouvrir les tiroirs, ce qui oblige l'utilisateur à se déplacer momentanément à l'écart de la table, pour ouvrir le tiroir.
Le problème proposé par la présente invention est de concevoir une nouvelle structure de table à compartiment de rangement, dans laquelle le compartiment de rangement peut contenir des éléments de hauteur plus importante tels que des bouteilles ou carafes ou livres rangés verticalement, et qui ne nécessite pas, pour l'accès au compartiment de rangement, un déplacement latéral de l'utilisateur à l'écart de la table, tout en conservant disponible l'intégralité de la surface supérieure de la table pour l'utilisation.
La structure de table ainsi conçue doit en outre être simple et peu onéreuse, d'un fonctionnement aisé et fiable.
Pour atteindre ces objets ainsi que d'autres, une table à compartiment de rangement selon l'invention, comportant un plateau supérieur supporté par une ossature inférieure, comprend - au moins une partie de plateau supérieur qui est déplaçable verticalement par rapport à ladite ossature inférieure, - au moins un plateau inférieur placé au-dessous de la partie déplaçable de plateau supérieur à laquelle il est relié solidairement par au moins une entretoise pour former un ensemble mobile à compartiment intermédiaire déplaçable entre une position escamotée dans laquelle ledit ensemble mobile est logé à l'intérieur de ladite ossature inférieure, et une position déployée dans laquelle ledit ensemble mobile est déplacé vers le haut pour donner l'accès au compartiment intermédiaire entre le plateau inférieur et la partie déplaçable de plateau supérieur, - des moyens de guidage latéral pour guider en coulissement vertical l'ensemble mobile entre les positions escamotée et déployée, - des moyens pousseurs pour solliciter l'ensemble mobile et le repousser vers la position déployée selon une force supérieure au poids de l'ensemble mobile et de la charge qu'il est destiné à contenir, - des moyens de verrouillage déverrouillables, adaptés pour sélectivement solidariser l'ensemble mobile à l'ossature inférieure et pour le libérer.
De préférence, l'ossature inférieure comprend un logement fermé sur les côtés pour contenir l'ensemble mobile en position escamotée.
En faisant varier d'une part les valeurs de x, y, w et z, et d'autre part le taux de conversion X (exprimé en % pondéral) des monomères à l'issue de la première étape, on obtient différents latex dont les caractéristiques suivantes sont indiquées dans le tableau I: - taux de matières solides TMS, exprimé en pourcentage.
- taille moyenne des particules TMP, déterminée au moyen d'un appareil AutoSizer Lo-C de MALVERN INSTRUMENTS et exprimée en nanomètre.
- viscosité Brookfield VB à 100 tours/minutes, exprimée en Pa.s.
- taux de monomères résiduels TMR, exprimé en ppm.
- température minimale de filmification TMF exprimée en OC.
- températures de transition vitreuse du coeur Tgl, et de la coquille Tg2, exprimées en "C et déterminées par calorimétrie différentielle programmée.
Exemple 1 2 3 4 5 6 T 83 83 83 89 95 99 x 25,8 37 40,8 37 37 37 Y 8,2 11,8 13 11,8 11,8 11,8 w 21 16,7 15 16,7 16,7 16,7 z 42 31,5 28,2 31,5 31,5 31,5 TMS 49,1 48,7 48,8 48 48,2 48,9 TMP 122 116 125 116 117 120 VB 0,25 0,3 0,35 0,27 0,3 0,31 TMR 30 20 26 20 32 26 TMF O O 0 0 0 0 pH 8,5 8,7 8,5 8,5 8,7 8,5 Tgl -12 -12 -12 -11 -12 -12 Tg2 22 22 21 24 28 33 L'exemple 1 est comparatif.
EXEMPLES 7 à 12 Certaines dispersions aqueuses de polymère des exemples précédents ont été formulées dans des compositions de peinture mate comprenant - Eau 270 parties - agent mouillant commercialisé par BENKISER sous la marque LOPON 890 3 parties - biocide commercialisé par RIEDEL DE HAEN sous la marque MERGAL K 10 1 partie - agent mouillant et dispersant commercialisé par MUNZING sous la marque AGITAN 281 2 parties - agent épaississant (modificateur de rhéologie) commercialisé par HOECHST sous la marque MHB 6000 Y 4,5 parties - oxyde de titane commercialisé par SACHTLEBEN sous la marque HOMBITAN R 611 50 parties - carbonate de calcium commercialisé par DEUTSCHE SOLVAY sous la marque SOCAL P 2 160 parties - craie (qualité industrielle) 250 parties - carbonate de calcium commercialisé par OMYA sous la marque CALCIDAR BL 110 parties - silice commercialisée par LANGER sous la marque DICALITA WB 5 10 parties - solution aqueuse de soude à 25 % 2 parties - émulsion aqueuse de polymère 117,6 parties La lessivabilité de ces peintures a été mesurée après 8 jours conformément à la norme DIN 53778 partie 2. Le tableau II indique les valeurs de lessivabilité, exprimée en cycles, en fonction de la nature de l'émulsion polymère aqueuse utilisée.
Exemple 7 8 9 10 11 12 Emulsion polymère aqueuse de l'exemple 1 2 3 4 5 6 L 200 800 760 510 300 260 Les exemples 7, 1 1 et 12, de lessivabilité médiocre, sont fournis à titre comparatif.
Par ailleurs l'aptitude de ces peintures à la formation d'un film à 5"C a été évaluée de la manière suivante : la formulation de peinture encore à l'état humide est appliquée sur une plaque de verre à une épaisseur de 300 Rm. La plaque est ensuite stockée à 50C à 70 % d'humidité relative pendant 18 heures afin que la formation du film de peinture s'opère dans des conditions extrêmes d'utilisation. Une heure après le retour à la température ambiante (20"C), on observe visuellement la présence ou non de craquelures.
Les peintures des exemples 8 à 10 présentent une bonne aptitude à la formation de film à 5"C, caractérisée par l'absence de craquelures.
EXEMPLES 13 a 15 Les dispersions aqueuses de polymère des exemples 1 à 6 ont été formulées dans des compositions de peinture semi-mate comprenant - eau 150 parties - agent dispersant commercialisé par HOECHST sous la marque DISPEX N 40 3 parties - agent mouillant et dispersant commercialisé par MUNZING sous la marque AGITAN 281 3 parties - biocide commercialisé par RIEDEL DE HAAN sous la marque MERGAL K 10 1 partie - agent épaississant commercialisé par AQUALON sous la marque CULMINAL HEC 30 000 3 parties - dioxyde de titane commercialisé par KRONOS sous l'appellation KRONOS 2063 200 parties - carbonate de calcium commercialisé par OMYA sous la marque HYDROCARB 175 parties - agent neutralisant (solution aqueuse de soude à 25 %) 1 partie - émulsion aqueuse de polymère 350 parties La réflexion de la lumière pour ces peintures est déterminée selon la norme DIN 53778 (partie 1) sous deux angles différents 20 (R20) et 60 (R6o). Les valeurs correspondantes, exprimées en pourcentage, sont indiquées dans le tableau III en fonction de la nature de l'émulsion polymère aqueuse utilisée.
Tableau III
D'autres avantages et particularités de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple non limitatif, accompagnée des dessins annexés parmi lesquels - la figure 1 représente de manière schématique le principe d'un dispositif de détection de vapeurs d'acide selon l'invention, - la figure 2 est une vue selon la coupe II-II de la figure 3, d'une structure mécanique utilisée dans le dispositif de détection selon l'invention, - la figure 3 est une vue, selon la coupe 111-111 de la figure 2, d'un élément d'une structure mécanique utilisable dans le dispositif de détection selon l'invention.
- la figure 4 est une vue du dispositif selon l'invention monté dans une enceinte étanche dont la porte a été ouverte.
En référence à la figure 1, le dispositif de détection comporte une pastille P d'environ 25 mm de diamètre et de 2 mm d'épaisseur, composée d'un mélange de 50% en volume de poudre de jaune de méthanyle, qui constitue la partie réactive de la pastille, et de 50% en volume de poudre de cellulose microgranulaire servant de liant. Le mélange des deux poudres a été compressé à froid sous une force de 10 tonnes pour obtenir la pastille.
En présence de vapeurs d'acide, par exemple de vapeurs d'acide fluorhydrique, le jaune de méthanyle passe du jaune au marron par fixation de deux atomes d'hydrogène sur les deux atomes d'azote adjacents.
Lorsque les vapeurs d'acide piégées sur la pastille descendent en dessous d'une certaine valeur (désorption de la pastille), le jaune de méthanyle reprend sa couleur initiale.
La pastille P est supportée par un support S, fabriqué dans un produit inattaquable par les vapeurs d'acide fluorhydrique ainsi que par les vapeurs de dérivés fluorés. Ce support S peut être réalisé en polytétrafluoréthylène (PTFE), en fluoréthylène propylène (FEP), en polychlorotrifluoréthylène (PCTFE) ou en alliage d'aluminium et de magnésium (AG3) anodisé noir. Cet ensemble de détection pastille-support est susceptible de détecter en une minute la présence de vapeurs d'acide fluorhydrique.
Pour assurer la visualisation du changement de couleur de la pastille P, une source lumineuse LED alimentée par une source d'alimentation électrique continue de 5 V est placée de façon à éclairer la pastille P. Cette source LED est en particulier une diode électroluminescente.
La lumière colorée issue de la pastille P est reçue par un convertisseur lumière-fréquence C équipé d'une photodiode D en silicium de 4 mm2 environ.
Afin de limiter l'incidence de la lumière ambiante sur le convertisseur ainsi que celle de la source lumineuse LED, le système opto-électronique est rendu étanche à la lumière ambiante grâce à un couvercle ou bouchon en alliage d'aluminium et de magnésium (AG3) anodisé noir.
La photodiode D délivre un signal électrique qui est numérisé par le convertisseur lumière-fréquence C. Les impulsions sortant de ce convertisseur sont ensuite comptées par le compteur CT et déclenchent les deux seuils des alarmes sonore S et visuelle V préétablis grâce au circuit G de gestion des alarmes.
Des essais en température de la pastille P ont permis de montrer sa bonne tenue en température.
Ainsi, la pastille P, après action d'une température de 1200C pendant un mois, n'a montré aucune modification du signal colorimétrique, ni dégradation physique.
On va maintenant décrire, en se référant aux figures 2 et 3, une structure mécanique utilisable dans le dispositif de détection selon l'invention.
Cette structure est de forme généralement cylindrique.
Elle est réalisée dans un métal tendre, par exemple un alliage d'aluminium et de magnésium du type AG3, inattaquable à l'acide fluorhydrique.
La structure comporte un corps 1 dont la face inférieure constitue une paroi de la chambre de mesure 2. Le corps 1 comporte des conduits 3 et 4, formés chacun de deux trous orthogonaux communicants, destinés au passage du flux gazeux prélevé. Ces conduits sont pour cela connectés à des tuyaux d'amenée et d'évacuation du flux gazeux, tel le tuyau 5.
Le film floqué de 330 g/m2 utilisé précédemment est traité par enduction coagulation comme décrit précédemment avec les solutions C1 et C2 cidessus.
Les caractéristiques des produits obtenus sont rassemblées dans le tableau Il ci-dessous: Tableau II
N essai Solution Pression de Epaisseur Grammage passage (bar) m m2 7 Cl 70 610 860 8 C2 70 540-560 525 9 C1 250 530 560 10 C2 250 480-520 530 11 Cl 250 460 525 12 C2 250 480 525 Dans ces exemples, chaque imprégnation a été faite séparément faisant apparaître des taux de résine différents en fonction des conditions opératoires.
Les exemples suivants illustrent un avantage de l'invention, à savoir la possibilité d'incorporer des additifs dans les solutions d'imprégnation.
A titre d'exemple, on décrira la fabrication d'un matériau composite dont les surfaces des couches protectrices sont métallisées pour ainsi obtenir un circuit électrique imprimé souple.
Dans les solutions C1 et C2, on introduit du Cu2O (oxyde cuivreux) commercialisé par la société Norddeutsche Affinerie à raison de 30 % en poids par rapport à la résine sèche contenue dans les solutions.
Ces solutions chargées sont utilisées selon un procédé identique à celui décrit dans les exemples précédents pour obtenir des structures composites dont les caractéristiques sont rassemblées dans le tableau III ci-dessous: Tableau III
N" essai Solution Cu2O/résine Pressage Epaisseur Grammage sèche m m2 13 C1 30 % 250 bars 470 580 14 ~ C2 30 % 250 bars 450 ~ 555 Le matériau après enduction coagulation est rouge sombre.
Afin d'éliminer la pellicule de résine pure en surface et mettre au jour des grains de Cu2O, le substrat est traité par sablage humide sous équipement VAPOR BLAST (nom commercial) avec un abrasif AVB 90 (marque commerciale) et une pression de sablage de 4 bars à une distance de 15 - 20 cm. Le substrat est ensuite soigneusement rincé et séché sous courant d'air chaud. La rugosité de la surface fait apparaître des coefficients Ra > 3et Rt > 28.
Les surfaces des couches floquées sont ensuite soumises à un procédé de métallisation.
Le bain de réduction de Cu2O est une solution aqueuse comprenant: - 0,7 g de Rhodopol(8) (hétéropolysaccharide) - 5 g de potasse - 20 g de tartrate double de Na et K - 20 g d'iodure de sodium et - 50 g de NaBH4.
Le matériau à métalliser est immergé dans le bain et retiré aussitôt, à la vitesse de 1cm/s environ pour que la formation du film de réactif à la surface du substrat soit homogène. le substrat retiré du bain de réduction est laissé à l'air libre puis lavé et rincé à l'eau.
Le substrat rincé, non séché, est immergé dans un bain de cuivre chimique type EC 580 (référence commerciale) de la société KEMIFAR, à 40"C, pendant 15 min.
Après rinçage le substrat cuivré est passivé pour éviter l'oxydation par immersion dans une solution passivante à 3 % dans l'eau de KEM 1044 (nom commercial) de la société KEMIFAR.
Quelle que soit la nature des solutions C1 ou C2, l'épaisseur du dépôt de Cuivre chimique est de 1,5 à 1,8 pm.
Ce matériau composite métallisé peut être traité par les procédés connus pour réaliser un circuit électrique imprimé souple.
- Diffraction des rayons X aux petits angles deux appareillages sont utilisés I - Mesure du rayonnement monochromatique Ka du Cuivre diffracté sur un compteur courbe de type analyseur multicanaux INEL CDS 120 2 - Mesures effectuées sur un diffractomètre Siemens D 5000.
- Porosité: Analyseur ASAP 2000 de marque Micromerities.
Comme montré sur la fig. 2, le matériau obtenu M1 à T = 200 C présente un diagramme de diffraction rayons X aux petits angles, comprenant un pic intense à 24, 3 + lÂ et deux pics de faible intensité à 14,3 et 12,5 .
Ces deux pics de faible intensité sont la signature d'une structure de cristal liquide de type hexagonale, conduisant à un conglomérat final pseudoporeux tel que représenté sur la fig.l. Cette structure tubulaire à section circulaire, peut n'être que partielle car elle constitue en fait une évolution ou une différenciation d'une structure lamellaire de base.
Dans cette synthèse à basse température, on constate l'apparition d'un coproduit de réaction : le méthanol. Sans vouloir être lié par la théorie, on peut raisonnablement concevoir que cet alcool participe à la formation de la phase de cristal liquide, en association avec l'eau et le tensioactif ionique. Ces composés forment un système ternaire, dans le diagramme de phase duquel, il est possible d'isoler le domaine correspondant à un état ou une structure du type cristaux liquides lyotropes.
Comme indiqué supra, la circonscription dudit domaine s'opère selon une méthode systématique, bien connue et maîtrisée par l'homme du métier, consistant à tester au préalable différentes compositions en prenant en considération l'effet induit par l'introduction de l'alcoxyde réactif (unité récurrente de polymérisation).
EXEMPLE 2 : OBTENTION DE MATERIAUX MICROPOREUX COMPOSlEE5 SELON L'INVENTION 2.1. Méthodologie Les gels M1 à M4 obtenus à température et à atmosphère ambiantes dans l'exemple 1, sont soumis, après avoir été couchés en films, à une étape supplémentaire de traitement thermique à 4500 C sous azote. Un tel traitement est effectué avec une vitesse de montée en température de 0,50 C. mn-l et un palier à 3000 C. La durée de chacun des paliers à 3000 C et à 4500 C est de 2 heures. Ce traitement thermique sous azote a pour effet d'éliminer le coproduit méthanol et le tensioactif, le départ de ce dernier s'effectuant plus particulièrement lors du palier à 3000 C.
Un deuxième traitement thermique est mis en oeuvre à la suite du premier, à la même température, de façon à éliminer les résidus organiques, éventuellement encore présents dans le matériau composite qui, cette fois, ne présente plus les unités micellaires discrètes mais les empreintes de celles-ci.
On obtient ainsi des films non fissurés.
Il est important de souligner que les matériaux M1 à M4, selon l'invention, conservent parfaitement leur tenue mécanique d'origine malgré le départ des unités micellaires structurantes. Ce sont donc des matériaux micro-(méso)poreux tout à fait opérationnels et à structure stable.
2.2. Caractérisation structurale On soumet les matériaux poreux M1 à M4 traités thermiquement, à une analyse de diffractométrie rayons X aux petits angles. La fig. 3 annexée représente le diffractogramme obtenu pour le matériau M1, avec I (u.a) et d (A) ayant les mêmes significations que celles indiquées supra pour la fig.2.
Ce diffractogramme démontre que l'organisation présente dans le gel obtenu à température ambiante, est maintenue après traitement thermique.
2.3. Etude de la porosité Pour les matériaux M1 et M2 traités thermiquement (tensioactif en C8 et C10 respectivement), on procède à une analyse de la texture poreuse par adsorptiondésorption d'azote. Les isothermes d'adsorption - désorption d'azote donnent les caractéristiques suivantes pour M1 et M2.