INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des exemples de motifs siloxyle de formule (1) sont le motif vinyldiméthylsiloxane, le motif vinylphénylméthylsiloxane et le motif vinylsiloxane.
Des exemples de motifs siloxyle de formule (2) sont les motifs Six4,2, diméthylsiloxane, méthylphénylsiloxane, diphénylsiloxane, méthylsiloxane et phénylsiloxane.
Des exemples d'organopolysiloxanes (I) sont les diméthylpolysiloxanes à extrémités diméthylvinylsilyle, les copolymères méthylvinyldiméthylpolysiloxanes à extrémités triméthylsilyle, les copolymères méthylvinyldiméthylpolysiloxanes à extrémités diméthylvinylsilyle, les méthylvinylpolysiloxanes cycliques.
Suivant une autre caractéristique préférée de l'invention, l'organopolysiloxane (II) comporte des motifs siloxyle de formule HdWeSIO4-(d+c) (3) 2 dans laquelle - W est un groupe hydrocarboné monovalent, exempt d'action défavorable sur l'activité du catalyseur et choisi, de préférence, parmi les groupes alkyles ayant de 1 à 8 atomes de carbone inclus et, avantageusement, parmi les groupes méthyle, éthyle, propyle et 3,3,3-trifluoropropyle et ainsi que parmi les groupes aryles et, avantageusement, parmi les radicaux xylyle et totyle et phényle, - d est 1 ou 2, e est 0, 1 ou 2, d + e a une valeur comprise entre 1 et 3, - éventuellement, au moins une partie des autres motifs étant des motifs de formule moyenne: Wz4 - 8 (4) 2 dans laquelle W a la même signification que cidessus et g a une valeur comprise entre 0 et 3.
L'organopolysiloxane (II) peut être uniquement formé de motifs de formule (3) ou comporte en plus des motifs de fomule (4).
L'organopolysiloxane (II) peut présenter une structure linéaire ramifiée cyclique ou en réseau. Le degré de polymérisation est supérieur ou égal à 2. Plus généralement, il est inférieur à 5 000.
Le groupe W a la même signification que le groupe Z ci-dessus.
Des exemples de motifs de formule (3) sont H(CH3)2SiO"2, HCH3SiO2,2s H(C6H5)SiO2,2 Les exemples de motifs de formule (4) sont les mêmes que ceux donnés plus haut pour les motifs de formule (2).
Des exemples d'organopolysiloxanes (II) sont - les diméthylpolysiloxanes à extrémités hydrogénodiméthylsilyle, - les copolymères diméthylhydrogénométhlpolysiloxanes à extrémités triméthylsilyle, - les copolymères diméthylhydrogénométhylpolysiloxanes à extrémités hydrogénodiméthylsilyle, - les hydrogénométhylpolysiloxanes à extrémités triméthylsilyle, - les hydrogénométhylpolysiloxanes cycliques.
Le rapport du nombre d'atomes d'hydrogène liés au silicium dans l'organopolysiloxane (I) sur le nombre de groupes à insaturation alcényle de l'organopolysiloxane (H) est compris entre 0,4 et 10, de préférence entre 0,6 et 5.
Une amélioration dans l'utilisation de l'effet RAMAN a consisté à focaliser le faisceau à llintérieur de la cellule, ce qui a eu pour conséquence de réduire la puissance de seuil. La cellule optique a effet RAMAN peut alors comporter deux lentilles disposées sur le trajet du faisceau (clest-à-dire sur l'axe optique de la cellule) de part et d'autre du milieu fluide à effet RAMAN : une des lentielles est placée en amont et sert à obtenir un point de focalisation dans le milieu à partir d'un faisceau le plus souvent parallèle ou divergent, tandis que l'autre lentille est placée en aval pour rendre au faisceau sa configuration normale (en pratique parallèle, clest-à-dire collimatée).
On comprend aisément que, surtout lorsqu'il y a une telle focalisation, la mise à profit de l'effet RAMAN, mais cela se généralise à tout type de cellule optique du type précité mettant en oeuvre un effet non linéaire, peut être gênée par des phénomènes parasites ou secondaires qui peuvent perturber la bonne réalisation de l'effet non linéaire recherché. On peut citer par exemple lléchauffement du milieu fluide dans la zone d'interaction. Cet échauffement modifie l'indice optique du milieu fluide, ce qui peut dégrader la qualité optique des faisceaux mis en jeu. Un autre effet parasite est la formation d'une étincelle de claquage susceptible de détériorer le fluide ou, lorsque la cellule optique est trop étroite, d'obturer le passage du faisceau laser.
Un remède à ce type de problèmes consiste, ainsi que l'enseigne le document US-4.973.157, à provoquer une circulation du milieu fluide dans la zone d'interaction, ce qui peut permettre, d'une part, d'évacuer la chaleur si le fluide est refroidi dans une autre partie de la cellule et, d'autre part, dans le cas d'une détérioration du fluide, de renouveler complètement le fluide de la zone d'interaction.
Un tel renouvellement peut être particulièrement intéressant dans le cas des lasers impulsionnels fonctionnant en cadence, si la circulation est assez rapide pour renouveler entièrement le fluide utile entre deux tirs lasers successifs.
Plus précisément, le brevet US-4.973.157 décrit une circulation de fluide qui s'effectue perpendiculairement à l'axe de propagation optique, engendrée par des agitateurs parallèles à cet axe optique.
Mais des problèmes peuvent subsister encore.
Ainsi llefficacité de la ventilation nécessite une vitesse suffisamment élevée de circulation du fluide. Or une vitesse trop élevée peut créer des turbulences dans la circulation du fluide, lesquelles turbulences peuvent, par échauffements ou compressions locales, engendrer des inhomogénéités de l'indice d'optique du fluide, ce qui peut détériorer la qualité optique des faisceaux lasers mis en jeu.
L'invention a pour objet de pallier les inconvénients précités, et de permettre, dans une cellule optique à effet non-linéaire, une circulation suffisamment rapide du fluide dans sa zone d'interaction avec un faisceau incident pour assurer un bon renouvellement du fluide en cette zone, sans pour autant générer de perturbations excessives susceptibles de dégrader la qualité optique du rayonnement sortant de la cellule, mais en facilitant de préférence llimplanta- tion de la cellule optique dans un système laser global grâce à la liberté de choisir indépendamment le lieu d'implantation du dispositif générant cette circulation.
L'invention enseigne à cet effet, un procédé de traitement d'un faisceau de lumière cohérente, selon lequel on fait passer un faisceau suivant une direction de propagation optique, dans une chambre contenant un milieu fluide ayant des propriétés optiques non linéaires tout en induisant, au moins dans la zone de cette chambre interceptée par le faisceau, une circulation de milieu fluide par rapport à la chambre, caractérisé en ce que cette circulation est, au moins dans la partie utile de ladite zone, sensiblement parallèle à cette direction de propagation optique.
Selon des dispositions préférées de l'invention, éventuellement combinées - cette circulation est de même sens que la propagation du faisceau par rapport à la chambre, - cette circulation est de sens opposé à la propagation du faisceau par rapport à la chambre, - on focalise ce faisceau à l'intérieur de la chambre et on force la totalité du fluide contenu dans ladite zone interceptée par le faisceau à s'écouler, d'abord de façon convergente vers la zone de focalisation du faisceau, constituant ladite partie utile, puis de façon divergente, - on induit cette circulation en prélevant du milieu fluide à une extrémité longitudinale de la chambre et en le réinjectant à l'autre extrémité longitudinale de cette chambre.
L' invention propose également une cellule optique pour le traitement optique d'un faisceau de lumière cohérente comportant une chambre comportant des fenêtres d'entrée et de sortie pour le faisceau destinées à être placées sur la direction de propagation optique du faisceau, contenant un milieu fluide ayant des propriétés optiques non linéaires et munie d'un élément de commande en écoulement, caractérisé en ce que la chambre comporte une paroi de confinement s'étendant autour et le long de la zone de la chambre destinée à être interceptée par le faisceau, l'élément de commande en écoulement communiquant avec les extrémités longitudinales de cette paroi de confinement pour prélever un milieu fluide à l'une des extrémités et la réinjecter à l'autre extrémité.
Selon d' autres dispositions préférées de 1' inven- tion, éventuellement combinées - cette paroi de confinement est une tuyère convergente-divergente et cette cellule comporte un élément de focalisation adapté à focaliser le faisceau au col de cette tuyère, - cette paroi de confinement constituant la paroi extérieure de la chambre, l'élément de commande en ecoulement étant situé à distance de la chambre et relié aux extrémités de celle-ci par une canalisation, - l'élément de commande en écoulement est du type ventilateur, - l'élément de commande en écoulement est à hélice.
Des objets, caractéristiques et avantages de l'invention ressortent de la description qui suit, donnée à titre d'exemple non limitatif, en regard du dessin unique sur lequel la figure unique est une vue schématique d'une cellule optique conforme à l'invention.
Cette cellule optique, désignée dans son ensemble par la référence 1, comprend une chambre 10 traversee par un faisceau de lumière cohérente R se propageant suivant une direction de propagation optique D. Cette chambre comporte des fenêtres 11 et 12 transparentes au faisceau R, en pratique centrées sur la direction D, et on désigne par Z la zone de la chambre interceptée par le faisceau.
Cette chambre est remplie d'un milieu fluide ayant des propriétés optiques non linéaires et choisi en sorte de produire sur le faisceau, au moins au-delà d'un seuil de puissance volumique donné, une altération optique prédéterminée souhaitée (par exemple une modification de fréquence par effet RAMAN).
Selon l'invention, on induit dans la chambre 10, au moins dans la zone Z, une circulation du milieu fluide globalement parallèle à la direction de propagation optique D. Plus précisément l'invention enseigne que cette circulation soit sensiblement parallèle à D au moins dans la partie utile U de la zone Z, clest-à-dire lâ où le faisceau a les propriétés requises (notamment niveau suffisant de puissance) pour induire le phénomène non linéaire recherché.
Cet équipement peut réaliser un pré-pliage immédiatement avant le bordage.Pour l'usage de bordage pré-plié, cette possibilité évite des opérations de façonnage chez le fournisseur. Elle a également pour effet de limiter les stocks en atelier, ce qui fait des économies.
Certains produits nécessitent une qualité d'aspect plus rigoureuse. Avant la fin de la piqûre, le bordage doit être retourné pour un meilleur aspect mais aussi pour éviter l'effilochage.
Pour permettre à l'opératrice d'effectuer cette opération sans difficulté, le procédé proposé est dans ce cas un ganceur ou un bordeur muni d'un capot escamotable.
Les éléments du système sont modulables et sont prévus pour l'utilisation des différentes largeur de bordage.
Le système est conçu pour réaliser éventuelement des coupes à chaud.
Le système est composé de differents organes constitutifs dont l'addition des fonctions permet la ré@li@@tion automatique du bordage. Ces organes sont Mécaniques; Electriques; Electro-pneumatiques. Ces organes sont fixes ou mobiles; et fonctionnent à des vitesses ou des intensités variables. Certains d'entre @ux doivent done être reliés à des instr@ments de mesure et de controle regroupés sur un tableau général situé dans le champ visuel de l'opératri@@.
Pour obtenir les objectifs décrits,la présonte inven tion propose de faire cheminer le bordage dans les différents organes du système.
Le bordage se prénente sous la forme d'une bande étroite de tissu, de cuir, ou de matière synthétique enr@ulée à plat formant un rouleau, genre serpentin.
Selon la figure 1 , un bi@is posé est plié on quatre (1) dans le sens de sa lonqueur. La piqûre est réalisée sur les quatr@ épaisseurs. Une gance est pliée et pi@uée en deux (2) épaisseurs.
SelonFigure 2, l'utilisotion dans le cadre d'un bon déroulement, le rouleau (3) est fixé dans une eire de stockage, composée d'un support (4) avec pivot (5) équipé d'un frein (6) et d'une butée mobile (7) limitant le déplacement latéral et régulant le déroulement du bordage. Dans le cadre d'une variante, la position inclinée du rouleau sur un disque fixe @rérait une friction f@lsant office de froin.
Selon la figure 3 le bordege s'engage ensuite, et ce sur toute sa largeur (8) dens un g@ide de préformage (9) réalisant un pliage des deux oxtrémités latérales (10). Cette opération qui réduit la largour du bordage le renforce considérablement et c'est en double épaissour (10) qu'il s'engage dans les machoires de l'entrainour-déroulour.
Comme l'on peut leconstater sur la figure 4, L'entraincur - dérouleur est constitué d'un meteur électrique (11) assoçié à un réducteur ou un veriateur (12). Les machoires Sont formées par le pignon (13) strié du moteur et u@ bioc chauffont (14) équipé de résistances électriques (15) qui assure l'opération de repassage. Ce bloc chauffant est installé sur un vérin Pnevmatique (16) qui permet de l'es@amoter pour éviter les brul@res du bordage lors des arrêts du déroulement. Le bordage pré-plié (17) @'est pas stabi lisé. Le repassage à chaud va @ui donner une grande rigidité par une modification de son pro@@il (18).
Le déroulement du bordage est régulé par une temporisation.
Un linéaire entré en zone d'accumulation sera résorbé plus qu moins rapidement selon la nature des pièces travaillées. La remise en route de l'entraineur s'effectuera par la traction des griffes de la machine à coudre; Une tension du bordage déclenche un contact.
Sur la figure 5 L'on voit que le bordage est ensuite dirigé vers un second guide (19) situé immédiatement en amont des machoi res du ciseau composées d'un contre-couteau (20) et couteau (21) Ce second guide sert uniquement au parfait maintient du bordage pour les deux importantes opérations suivan tes: La COUPE. Celle-çi peut-être réalisée en marche, c'est à dire sans arrêt de la piqûre, sur décision de l'opératrice ou par pro grammation;le couteau (21) fixé solidairement sur le piston d'un verin (22) vient couper le bordage selon la longueur utile,sans pertes de matières premières, et ce avant la fin de piqûre.
REINSERTION Après la coupe, le bordage n'est plus entrainé.Il convient de le replacer sous la tête de piqûre pour retrouver l'action tractrice des griffes de la machine à coudre.
L'habillage de la douchette se compose de deux pièces appelées : manche (figure 5) et enjoliveur (figure 6). Ce sont les parties non fonctionnelles de l'invention.
Le manche lui-même est formé de deux pares soudées par une soudure au miroir, comportant, å une extrémité, un filetage maie destiné au raccordement avec un flexible et, å l'autre extrémité, un filetage femelle destiné au raccordement avec la partie (1) de la buse de la figure n- 2.
L'enjoliveur, quant à lui, vient prendre position sur la buse par vissage sur la flasque (2) de la figure n- 2.
A TITRE D'EXEMPLE, NON LIMITATIF, ON VA DECRIRE, CI-DESSOUS, UN MODE DE REALISATION D'UNE DOUCHETTE SUIVANT L'INVENTION.
1 - DESCRIPTIF DE LA PARTIE APPELEE "BUSE" REPRESENTEE. VUE D'EXTERIEUR. SUR LES FIGURES N 1 ET N" 2 La buse se compose de quatre parties * 1.1. Filetage male (1) * 1.2. Flasque filetée (2) * 1.3. Chambre d'admislon d'air (3) * 1.4. Conduit d'éjection évasé.
1.1. - D'un filetage mâle (1) dont le diamètre extérieur mesure vingt millimètres cinquante six centièmes (20,56 mm) pas au gaz. La longueur de ce filetage mesure onze millimètres (11 mm).
1.2. - D'une flasque filetée (2) M 39 X 2 dont la hauteur mesure sept millimètres quatre vingt cinq centièmes (7,85 mm).
1.3. - D'une chambre d'admission d'air (3) dont le diamètre mesure douze millimètres seize centièmes (12,16 mm) et la longueur douze millimètres soixante dix-huit centièmes (12,78 mm). Cette chambre d'admission d'air est percée de quatre trous (5) dont le diamètre mesure trois millimètres (3mm) ils sont perpendiculaires à l'axe de la buse et situés à quatre vingt dix degrés (90-) les uns par rapport aux autres. L'axe des trous se trouve à vingt-neuf millimètres (29 mm) de la base du filetage mâle (1).
1.4. - D'un conduit d'éjection évasé (4) dont la forme spéiéique permet une meilleure expansion de l'eau et est le résultat du jet tronconique. Le grand diamètre de son support mesure trente cinq milimétres (35 mm) et le petit diamètre de son support mesure vingt deux millimètres (22 mm) à son extrémité. Ces deux diamètres sont reliés par quatre nervures dont l'épaisseur mesure un millimètre deux dixièmes (1,2 mm) ; Ces nervures sont situées dans l'axe de la buse et positionnées a quatre-vingt dix degrés (90 ) entre elles. La longueur, hors tout, de la buse, mesure soixante treize mmétres (73 mm).
2 - DESCRIPTIF DE LA PARTIE APPELEE "BUSE" REPRESENTEE, VUE EN COUPE, SUR LA FIGURE N- 4 L'intérieur de la partie buse comprend trois parties * 2.1. Chambre de gicleur (15) * 2.2. Conduit intérieur cylindrique (13) * 2.3. Conduit intérieur évase (14) Figure 4 2.1. La chambre de gicleur (15) a un diamètre intérieur qui mesure quinze millimètres (15 mm) et une longueur qui mesure seize millimètres six disiFmes (16,6 mm).
2.2. Le conduit intérieur cylindrique (13) a un diamètre intérieur qui mesure sept millimètres douze centièmes (7,12 mm), sa longueur mesure seize millimetres trente quatre centièmes (16,34 mm). Les quatre trous (5) de la figure n' 1 débouchent dans ce conduit.
2.3. Le conduit intérieur évasé (14) de la figure 4 a un diamètre intérieur qui mesure sept millimètres douze centièmes (7,12 mm) a sa petite extrémité et un diamètre intérieur qui mesure dix-neuf millimètres soixante six centièmes (19,66 mm) à sa grande extrémité. Ces deux extrémités sont reliées par une courbe dont le rayon mesure cent vingt neuf millimètres quinze centièmes (129,15 mm) et sont distantes l'une de l'autre de quarante millimètres neuf centièmes (40,09 mm).
Les trois es : la chambre de gicleur (15), le conduit intérieur cylindrique (13) et le conduit intérieur évasé (14) de la figure 4 se succèdent dans cet ordre et forment l'intérieur de la buse.
3. DESCRIPTIF DE LA PARTIE APPELEE GICLEUR (7) REPRESENTEE. VUE EN COUPE. SUR LA FIGURE N 3.
Le gicleur comprend deux parties * 3.1. Tête cylindrique (8) * 3.2. Oueue (10) 3.1. - La tête cylindrique (8) a un diam*te extérieur qui mesure douze millimètres (12 mm) et une hauteur qui mesure sept millimètres huit dixièmes (7,8 mm).
La tête (8) est percée de deux trous (9) diamétralement opposés et positionnés perpendiculairement à l'axe du gicleur. Chacun de ces deux trous a un diamètre qui mesure deux millimètres quatre dixièmes (2,4 mm) et son axe est situé à quatre millimètres (4 mm) de la base de la tête (8).
Ce point de consigne est atteint en 15 secondes et les fluctuations de l'écart entre le flux et le point de consigne sont de l'ordre de 1% sur plusieurs minutes.
On a également réalisé une régulation sur deux points de consigne (supérieur et inférieur) périodiquement alternés (de 20 secondes en 20 secondes).
Les temps de montée et de descente sont alors de 4 secondes, les plateaux correspondant au maintien des points de consigne sont stables à 1% près et sont reproductibles à 2% près.
Au lieu d'un traitement numérique, on pourrait réaliser un traitement entièrement analogique du signal et une commande continue de la vitesse du moteur.
La présente invention se rapporte à un dispositif de réglage d'un ouvrant par rapport à un dormant.
De nombreux documents révèlent des systèmes dont la fonction est semblable à celle de l'invention.
Parmi ceux-ci, le document FR-A-2.601.993 concerne un gond réglable composé de deux parties, un manchon percé et taraudé et une tige filetée avec un support de ferrure qui se visse à l'intérieur, permettant ainsi le réglage facile.
Ce système autorise effectivement le réglage de l'ouvrant par rapport au dormant de façon très simple, néanmoins ce système ne permet pas une fixation solide du gond qui se reposera toujours sur un pas de vis, avec tous les problèmes que cela peut provoquer surtout avec les intempéries.
Le document FR-A-2.476.197 concerne un dispositif qui permet de régler l'écartement entre le vantail et le dormant en faisant tourner la douille filetée dans le perçage borgne du vantail moyennant desserrage momentané de la vis. Le cache peut être d'une seule pièce avec la ferrure ou être constitué par une tôle rapportée. La vis peut également être bloquée axialement dans la ferrure tout en pouvant y tourner pour rapprocher ou éloigner la ferrure et la douille. On peut la remplacer par une tige rigidement solidaire de la douille et pourvue de la tête pour permettre de faire tourner la douille.
Ce système est beaucoup plus complexe et permet, comme avec le premier document, le réglage de l'ouvrant par rapport au dormant dans une seule direction, c'est-à-dire dans l'axe de l'ouvrant.
De plus, le document FR-A-2.558.510 concerne une ferrure de verrouillage comportant, rapporté à une tringle de commande présentant une rainure dans sa face inférieure, au moins un organe de verrouillage formé d'une platine logée dans la rainure et stabilisant cet organe, et d'un élément de verrouillage traversant une ouverture réalisée dans la tringle de commande et émergeant de sa face supérieure, l'axe de cet élément étant perpendiculaire à l'axe longitudinal de celle-ci. Cette ferrure de verrouillage est caractérisée en ce que le plan joint entre l'élément de verrouillage et la platine est disposé au-dessus de la tringle de commande à laquelle l'organe de verrouillage est rapporté et que l'élément de verrouillage de l'organe de verrouillage est relié à la platine par un axe excentré.
Ce système, même s'il ne concerne pas directement une articulation, dévoile qu'il est possible d'utiliser comme réglage, dans la quincaillerie du bâtiment, un excentrique.
Le document FR-A-2.226.860 concerne un dispositif permettant de faire pivoter et de régler avec beaucoup d'aisance une porte, un portail, une grille ou un ensemble, avec une grande souplesse.
Il comprend deux pivots à portée sphérique pivotant sur une bille ainsi qu'une patte à scellement comportant une lumière qui, associée au pivot par son trou taraudé excentriquement par rapport à son axe, permet un réglage en tous sens sur le plan perpendiculaire à l'axe de rotation.
L'usage d'un seul excentrique pour régler un dispositif de pivotement est révélé par ce document.
Néanmoins, l'application de l'excentrique aux charnières n' y est pas révélée avec les avantages de la présente invention dus à son mode de réalisation.
Confrontés à ce problème, les inventeurs ont tout d'abord cherché une solution, puis ont rapidement émis l'hypothèse que cette rupture de la feuille métallique en extension n'avait aucune conséquence sur la tenue mécanique de la boîte remplie et munie de son couvercle serti. Ce que l'on pouvait craindre, en effet, c'est qu'une boîte avec un bord roulé dans lequel l'une des deux feuilles métalliques du complexe est rompue, ne puisse résister à la contrainte de traction créée par la pression interne qui tend à arracher le couvercle. Or les contraintes créées par une pression interne dans la direction de l'axe d'un cylindre sont approximativement la moitié de celles dans la direction perpendiculaire à l'axe.
Ainsi, s'il y a assez de métal dans la structure métalloplastique complète, avec ses deux couches de métal, pour résister aux contraintes dans un plan perpendiculaire à l'axe, il y a assez de métal dans la couche restée intacte pour résister aux contraintes axiales. Cette hypothèse a été confirmée par le calcul. En outre, l'épaisseur totale dans le rebord est en général supérieure à celle de la partie la plus mince de la paroi, ce qui donne encore une marge de sécurité.
I1 est aussi possible, pour renforcer la boite, de choisir pour la feuille extérieure une épaisseur plus élevée ou un alliage plus résistant que pour la couche intérieure. Enfin, l'aspect extérieur de la boîte ne sera pas affecté puisque la partie rompue du film métallique sera recouverte par le bord roulé du couvercle de sorte que l'utilisateur final de la boîte ne s'en apercevra même pas.
Une boîte finie, en complexe métalloplastique métal-polymèremétal munie d'un bord supérieur roulé dans lequel la feuille métallique la plus éloignée du centre de courbure, celle qui est donc en extension, est rompue à l'endroit où le rayon est le plus faible, constitue un deuxième objet de l'invention.