INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En premier lieu, le dispositif d'intercommunication 1 peut fonctionner en interphone. Dans ce cas, un visiteur se présentant devant le portier électronique 2 appuie sur le bouton d'appel 4, ce qui provoque l'émission d'une impulsion vers le module d'interface portier 9 qui transmet a son tour un signal vers le microprocesseur 8, par le conducteur 12. Le microprocesseur 8 répond par un signal de commande appliqué au module 9 pour établir la fonction interphone entre le portier extérieur 2 ou l'interphone collectif correspondant et le dispositif d'intercommunication intérieur 1.
Le dispositif peut également assumer une fonction de répondeur portier. Dans ce cas, lors de la réception du signal de commande correspondant à l'actionnement du bouton d'appel 4, le microprocesseur 8 commande, par l'intermédiaire du module d'interface portier 9, par un signal émis sur le conducteur 26, la mémoire numérique 24, de telle façon que celui-ci émette son message enregistré, par le conducteur 28, vers le module d'interface portier 9 puis, à travers le câble 7, vers le haut-parleur 5 du portier 2. Le visiteur entend alors le message qui a été préenregistré sur la mémoire numérique 24.
Cette prise de pression 4 évoque une gueule de raie et quelques précisions fonctionnelles éclairent sa conception. Les bords de la fente s'étendant selon une portion au moins de l'envergure seront avantageusement renforcés par tout matériau de moindre module d'élasticité que le revêtement proprement dit, et le bâillement des lèvres formant prise dynamique de fluide, facilité par usage de vérins plats en élastomère ou d'une technique courante en matière de freinage de véhicules.
Structurellement, le longeron et la nappe de nervures, ainsi que le procédé d'assemblage final de l'aile, peuvent être décrits comme suit.
Le longeron 2 peut être qualifié de "macrocomposite" dans la mesure où il met en oeuvre divers matériaux ou demi-produits, chacun spécialisé selon la contrainte principale locale et au besoin précontraint.
Par exemple, la semelle supérieure et la ou les âmes 21, 22 peuvent consister en tous profilés en U ou en S d'alliage léger plié ou de composite filamentaire, comme d'ailleurs une semelle inférieure 24 travaillant principalement en traction suivant l'envergure, mais on peut concevoir qu'un renfort de compression 23 soit ajouté sous la semelle supérieure, par exemple en bois debout ou même en empilement céramique, et/ou qu'au moins un tube composite interne gonflé vienne stabiliser l'ensemble. La nappe de nervures 3 ou de demi-nervures avant 31 et arrière 32, de forme en plan quasi triangulaire afin d'en faire des poutres équicontraintes en flexion, est solidarisée avec le longeron 2 par tous moyens classiques et sur les figures par deux lignes de boulons ou rivets 27. Tout matériau lamellé ou sandwich convient pour 3.
Le mode de réalisation d'une aile ou surface portante, supposant seulement que sa forme en plan et son vrillage en envergure restent compatibles avec une développabilité élastique du revêtement, débute par découpage à plat des trois portions EA, E F et éventuellement I (si la nappe 3 n'est pas continue afin de constituer elle-même l'intrados), puis par assemblage, toujours à plat et de préférence continu, de la bande 1 sur EA et EF Par ailleurs, le longeron 2 et la nappe 3 sont rendus solidaires.
I1 convient alors d'assembler, au bord d'attaque A, EA et éventuellement I sur les becs des demi-nervures avant 31. Tous bords tombés (voir figures 3A) ou renforts transversaux servent à améliorer la continuité en envergure. Puis de fixer 1 sur la semelle supérieure du longeron 2 et, enfin, de parachever le bord de fuite F, un épinglage 52 y suffit et peut même comporter à l'intrados des boutonnières longitudinales 53. Afin de satisfaire à la loi de courbure élastique de EA, il faut éviter d'introduire en A tous moments parasites, aussi le bord tombé d'assemblage doit avoir un angle bien choisi, à moins qu'une charnière ou équivalent mécanique incorporant éventuellement la "gueule de raie" 41 et sa commande n'y supplée.
Le fonctionnement d'une surface portante selon l'invention ne diffère de celui modélisé par la théorie classique que par accentuation de la déviation locale de l'écoulement ambiant à l'extrados, résultat de la loi spécifique de courbure adoptée. Si l'on étend à l'aile le langage propre aux turbomachines, on peut dire qu'un tel profil "spiralé ou élastique" présente un "degré de réaction" moins élevé que son homologue classique de même épaisseur. La zone de dépression maxima étant plus localisée aux alentours du maître-couple, on peut en attendre divers avantages directs et indirects.
Tout d'abord, une atténuation des variations du moment aérodynamique sur la surface portante et probablement aussi de sa sensibilité à l'incidence ; mais également, sans détérioration notable de traînée car une réduction de longueur de E F est envisageable, une augmentation d'épaisseur avec les gains induits correspondants : envergure accrue, à masse et/ou résistance donnée, rapprochement de la Blaire théorique, etc..
A part l'aspect zoomorphe et l'économie de moyens évidents de l'invention, on peut noter qu'elle illustre une conception-système des interactions solide/fluide.
Tant par le lien direct qu'elle met en oeuvre entre géométrie, mécanique des solides et mécanique des fluides, via le concept de courbure élastique ou continue; que par le passage de celui de profil solide/clos à déformable/parcouru par un écoulement interne naturel.
Le cas des carènes bi- ou tri-dimensionnelles est illustré par la figure 4. Ici, c'est un gain sur le rapport des traînées de forme et de frottement et une possibilité d'accroissement du maître-couple qui sont visés.
La symétrie permet de réduire la structure de carénage au seul longeron 2, les efforts de fermeture en A et F s'équilibrant mutuellement. La gueule de raie de bord d'attaque est optionnelle, en cas de soufflage naturel.
Les figures 5 et 6 décrivent toujours schématiquement une application de l'invention à une cellule du genre avion, mais tandem et ultraléger. On peut penser que le recours assez poussé à la précontrainte doit procurer un gain de masse structurale complémentaire notable, donc que les planeurs "pour petits temps" et les avions d'observation télécommandés en seraient premiers bénéficiaires. (Sans insister sur une matérialisation non métallique à écho radar très réduit).
On retrouve principalement le revêtement EA, encastré sur la semelle supérieure du longeron 2 et à courbure élastique. Un renfort tubulaire 7 est prévu en A, mais le revêtement suivant EF et I est ici purement tendu, par exemple au moyen (connu en soi) d'un câble de bord de fuite 9 mis sous tension en forme de chaînette, par tous moyens 10 le reliant à la cellule hors du profil.
Bien entendu, le revêtement entier peut constituer une manche enfilée sur l'ensemble 2, EA Il est également possible de différencier EF, qui gagne à être poreux pour une éventuelle aspiration de couche limite, de E A et I étanches. La maîtrise de la pression interne au profil (mise dans le domaine public par le brevet français No.
2 255 211), est ici assurée au moyen d'une gueule de raie 4 et d'un éjecteur mâle il à cloison d'extrémité 12 (du genre illustré par la figure 4).
La présente invention concerne une nouvelle utilisation en thérapeutique du modafinil.
Le modafinil ou benzhydrylsulfinyl acétamide est un composé de formule
Ce composé et son application thérapeutique come agent actif sur le système nerveux central ont été décrits dans la demande de brevet FR-A-2 385 693. Cette demande décrit des propriétés pharmacologiques montrant des effets pharmacologiques éveillants et antidépresseurs. Des résultats très favorables sont mentionnés pour le traitement des asthénies des personnes âgées. De plus le produit est décrit comme utile dans le traitement des dyskinésies tardives des neuroleptiques. La demande FR-A2 663 225 décrit des propriétés thérapeutiques utiles pour le traitement des maladies neurodégénératives des voies dopaminergiques du système nerveux central tel que la maladie de Parkinson. D'autre part, la demande de brevet français 91 15 534 décrit des propriétés utiles pour le traitement des séquelles des accidents ischémiques cérébraux.
On a maintenant découvert que le modafinil possède un effet bénéfique vis-à-vis des apnées survenant au cours des syndromes d'apnée du sommeil.
La présente invention a en conséquence pour objet l'utilisation du modafinil pour la fabrication d'un médicament ayant un effet bénéfique sur la survenue des apnées caractérisant les syndromes d'apnée du sommeil, et d'une manière plus générale les troubles ventilatoires d'origine centrale.
Le médicament anti-apnée contenant le modafinil peut être présenté notamment sous une forme convenant pour l'administration par voie orale. Généralement la dose administrée peut être de 1 mg/kg à 100 mg/kg.
Il est rappelé qu'une apnée est définie comme une interruption du flux aérien naso-buccal excédant une durée fixée arbitrairement à 10 secondes (Guilleminault C., Tilkian A., Dement WC. : Ann. Rev. Med., 1976, 27 465-484). Trois types d'apnées sont à distinguer : les apnées d'origine centrale, les apnées par obstruction des voies respiratoires, et les apnées dites mixtes associant les deux causes centrales et obstructives. Les syndromes d'apnée du sommeil sont classiquement définis par un index d'apnée supérieur à 5 apnées par heure de sommeil.
De façon plus récente, les syndromes sont définis par un index d'apnée et d'hypopnée supérieur à 10 évènements par heure de sommeil.
On donnera ci-après le résultat d'un essai clinique mettant en évidence les effets anti-apnées du modafinil chez l'homme.
6 sujets, des deux sexes, suivis en service de consultation spécialisée et souffrant de syndrome d'apnée du sommeil d'origine centrale et mixte ont été inclus dans un essai clinique pilote en simple aveugle et comparant l'effet du modafinil aux traitements habituels tels que la CIPAP. Les patients ont été diagnostiqués par méthode d'enregistrement polysomnographique comportant l'identification des stades de sommeil et la mesure de la durée de chaque stade, la détection des apnées, et la mesure des conséquences de ces apnées sur les paramètres gazométriques artériels, la fréquence cardiaque et la pression artérielle. L'identification des stades de sommeils a été effectuée à l'aide d'enregistrements électro-encéphalographiques (EEG), électromyographiques (EMG), électro-oculographique (EOG). L'activité ventilatoire a été déterminée à l'aide de thermistors. La saturation oxyhémoglobinée a été mesurée par mesure oxymétrique transcutanée. Enfin les autres paramètres gazométriques ont été mesurés à l'aide d'un analyseur automatique de gaz de type Corning. Les signes cliniques tels que la somnolence diurne et la qualité du sommeil nocturne ont été évalués à l'aide d'échelle d'évaluation clinique et d'agenda de sommeil remplis par le patient et l'investigateur clinique. Le modafinil a été administré pendant le jour, de préférence le matin et en début d'après-midi.
De façon inattendue, les résultats rapportent un effet sur le nombre d'apnées nocturnes survenant au cours du sommeil et d'hypopnée. Ce nombre diminue de façon significative chez 4 sujets sur 6 après 1 mois de traitement, et chez un sujet sur 6 les apnées disparaissent complètement des enregistrements après traitement.
L'amélioration portant sur le nombre d'apnées survenant au cours du sommeil semble- persister plusieurs jours après l'interruption du traitement. Les doses de modafinil administrées par jour étaient de 200 mg à 600 mg.
A titre d'exemple les résultats obtenus chez un patient sont présentés sur le tableau I comparant les M résultats concernant les apnées avant et au cours de traitement par le modafinil.
Le traitement par modafinil a apporté une amélioration de la somnolence diurne et de la qualité du sommeil nocturne.
Les résultats cliniques observés chez l'homme permettent d'envisager l'application du médicament au traitement des apnées du sommeil et plus généralement aux troubles ventilatoires d'origine centrale.
Selon une nouvelle caractéristique de l'invention, la résine d'imprégnation des fibres floquées est une résine déposée sous forme de solution, la séparation de la résine et du solvant étant obtenue par exemple, soit par coagulation, soit par précipitation sous forme de gels.
A titre d'exemple de résine convenable pour l'invention, on peut citer les résines polyimides, polyamide-imides, polyaramides, bismaléimides, époxy, triazines ou un mélange de celles-ci.
Plus particulièrement, les résines convenables pour l'invention sont les résines qui peuvent être déposées sur la couche de fibres floquées sous forme de solution, la résine étant précipitée soit par échange du solvant par un tiers solvant, selon un procédé de coagulation, soit par précipitation par exemple, sous forme de gel.
On peut notamment citer comme résines préférées les polyamides-imides, et notamment celles obtenues par action d'un diisocyanate tel que le toluène diisocyanate, le diphénylméthane -4,4' diisocyanate, le diphényléther -4,4' diisocyanate, le méta phénylène diisocyanate, I'hexaméthylène -1,6 diisocyanate, le bis-cyclohéxyl diisocyanate, ou analogues sur un anhydride d'acide tel que l'anhydride trimellique en présence ou non de diacides aromatiques tels que l'acide isophtalique ou l'acide téréphtalique, le dicarboxy 1-3 benzène sulfonate.
Selon une autre caractéristique de l'invention, les fibres floquées sont disposées sur la couche support selon les techniques classiques de flocage, c'est-à-dire par enduction de la surface à floquer avec une colle et dépose d'une nappe de fibres maintenues sensiblement parallèles entre elles et perpendiculaires à la surface à floquer par1 par exemple, un champ électrique.
Comme colles convenables pour l'invention, on peut citer les colles thermorésistantes par exemple les colles bicomposants de type polyester/polyuréthanne commercialisées par la société H EN KEL.
Dans un mode de réalisation de l'invention, les fibres peuvent avoir des longueurs différentes ou identiques. Ainsi, la longueur des fibres et la densité de la couche floquée sont déterminées en fonction des propriétés et de l'utilisation de la structure composite1 par exemple en fonction de l'épaisseur et de l'aspect de surface désirés des couches protectrices.
La couche protectrice ainsi formée est continue et présente de bonnes propriétés mécaniques notamment par la présence des fibres floquées qui, sous l'effet de la coagulation ou précipitation de la résine d'enduction, peuvent être rabattues vers la couche support et former une couche protectrice renforcée.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, le matériau composite ainsi formé peut être soumis à un traitement de finition qui consiste, notamment, à appliquer une pression sur la surface de la couche protectrice pour configurer celle-ci en fonction des utilisations souhaitées. Ce traitement peut être également une forme de calandrage qui permettra d'uniformiser la surface de la ou des couches protectrices et l'épaisseur du matériau composite.
Le matériau de l'invention présente une bonne cohésion due notamment à l'accrochage de la résine d'enduction sur la face de la couche support , cette liaison étant améliorée et renforcée par la présence des fibres floquées.
En outre, la cohésion des couches protectrices permet d'améliorer la résistance au vieillissement du matériau composite, en limitant l'exposition de la couche support, tel que le film polyester, à l'atmosphère environnante telle que l'humidité, les rayonnements, etc. Ainsi, les propriétés d'isolation de la couche support sont maintenues à un niveau acceptable pendant une durée plus longue.
Par ailleurs, I'utilisation d'une résine d'enduction permet d'ajouter dans la ou les surfaces protectrices floquées de nombreux additifs tels que, des composés hydrophobes , des lubrifiants, des colorants ou analogues. Ces additifs permettent d'améliorer les propriétés et la configuration du matériau composite pour l'utilisation souhaitée.
Ainsi, dans le cas où le matériau composite de l'invention est destiné à être utilisé comme support d'une couche métallique notamment pour la fabrication de circuits électriques imprimés souples1 la résine d'enduction peut comprendre une charge, telle qu'un oxyde métallique comme l'oxyde cuivreux par exemple, permettant la métallisation de la surface de la couche protectrice.
Un des objets de la présente invention est notamment un matériau composite de structure décrite ci-dessus et comprenant au moins sur une de ces faces une couche de métal. Cette couche de métal peut être déposée par toutes les techniques connues de dépôt de métal sur les faces d'un film en matière plastique. A titre d'exemple non limitatif, on peut citer la technique d'application par collage d'une feuille de métal, par exemple de cuivre, sur la face du matériau composite1 ou de manière préférée, la formation d'une couche métallique par les procédés électrolytiques et/ou électrochimiques de métallisation. En effet, la structure composite de l'invention permet par la possibilité d'introduire un additif précurseur de métallisation dans la résine d'enduction, une mise en oeuvre aisée d'un procédé de métallisation, comme celui décrit dans le brevet français N" 2518126.
En résumé, le procédé de métallisation décrit dans ce brevet français consiste à introduire dans le substrat à métalliser une charge capable de donner naissance en surface à des sites métalliques d'amorçage pour la métallisation. Les charges convenables sont notamment des oxydes métalliques non- conducteurs tels que l'oxyde de cuivre. La surface du substrat est ensuite soumise à l'action d'un agent réducteur, tel qu'un borohydrure, pouvant réduire l'oxyde métallique précité en métal conducteur. Le métal réduit forme des sites métalliques d'amorçage compatibles avec une métallisation directe par voie électrolytique et/ou électrochimique.
Le matériau composite métallisé de l'invention convient parfaitement pour la réalisation de circuit électrique imprimé souple car l'ensemble présente une bonne stabilité dimensionnelle même aux températures de soudage quelle que soit la nature du film support. En effet, comme les couches protectrices sont réalisées avec des matières thermorésistantes, la rétraction du film support est empêchée. Cet avantage permet d'utiliser un film support ne présentant pas obligatoirement une bonne stabilité dimensionnelle par rapport à la température, comme les films polyesters.
- Figure 1 vue de face.
- Figure 2 vue de profil.
- Figures 3, 4, 5, 6, éléments du faisceau tubulaire.
- Figure 7 vue d'ensemble du récupérateur.
La profondeur du faisceau tubulaire va en augmentant en partant du sommet vers la base de l'appareil et les tubes se succèdent alternativement d'un long et d'un court En d'autres termes deux tubes de 42/49 parallèles verticalement servant de collecteurs sont reliés par dix huit tubes (nombre non limitatif) disposés en batterie horizontalement de manière à entourer et surplomber le foyer par un circuit d'eau qui alimente un chauffage central.
De par sa configuration le récupérateur entoure l'autre et forme un plan incliné vers l'avant qui couvre le foyer. Les tuyaux qui se succèdent alternativement par un long et un court permettent que les flammes du foyer serpentent entre ceux-ci captant ainsi toute la chaleur des flammes optimisant ainsi son pouvoir calorifique.
Cet ensemble constitue la chaudière.
Le récupérateur se caractérise par l'entrée d'eau froide fixée sur l'un des piliers du tube 42/49 et celle de sortie d'eau chaude sur l'autre pilier. Un clapet de sécurité de 95 ainsi que deux sondes, I'une thermostatique, I'autre électrique, équipent cet ensemble raccordé au chauffage central existant. La sonde thermostatique déclenche une pompe qui active la circulation de l'eau dans les radiateurs lorsqu'elle est chaude et l'arrête lorsque que le feu s'éteint.
Le récupérateur se caractérise par une plaque en acier optionnelle, prenant place derrière celui ci en suivant le même plan incliné de manière à réverbérer la chaleur vers les tubes d'eau chaude.
A titre d'exemple non limitatif, le récupérateur aura des dimensions de l'ordre de 70 cm pour la largeur, de 95 cm pour la hauteur, de 42 cm pour la profondeur à sa base et de 22 cm pour sa profondeur à son sommet, en forme trapézoïdale.
PROCEDE DE MESURE DE LA DIFFUSION BRILLOUIN DANS UNE FIBRE OPTIQUE ET DISPOSITIF DE MISE EN OEUVRE DE CE PROCEDE La présente invention concerne un procédé de mesure de la diffusion Brillouin dans une fibre optique, selon lequel on génère, au moyen d'un laser et d'un modulateur interposé sur le parcours de la lumière dudit laser, par un seul passage à travers ledit modulateur, un signal de pompe et un signal test dont la fréquence optique est différente de celle du signal de pompe.
Elle concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé.
La diffusion Brillouin est un processus non linéaire qui apparaît dans les fibres optiques pour une puissance de pompage qui est sensiblement plus faible que celle des autres effets non linéaires. Cet effet est utilisé pour déterminer des grandeurs physiques extérieures à la fibre, telles que par exemple la température, par déduction à partir d'une mesure de la diffusion Brillouin.
Pour mesurer cette grandeur, on injecte de la lumière d'une source laser d'un côté de la fibre optique. Cette lumière, appelée onde de pompage ou signal de pompe, est définie par une fréquence d'émission ou fréquence pompe /P. De l'autre côté de la fibre, on injecte un signal test qui est défini par une fréquence test vt. Ces deux signaux, à savoir le signal de pompe et le signal test peuvent être composés d'impulsions. La différence de leurs fréquences, soit l/P-lt est déterminée et doit pouvoir être variée, la variation étant de l'ordre de quelques 10 à 12 GHz (Gigahertz).
Les conditions expérimentales requises pour effectuer les mesures cidessus sont donc les suivantes: - il faut disposer de ondes optiques se propageant dans deux sens opposés dans une même fibre optique, - l'une au moins de ces ondes doit avoir une fréquence variable de telle manière que la différence Jp-Jt soit variable. Dans la pratique on fait varier la fréquence test /t et on maintient la fréquence pompe /P constante ou vice versa.
- il faut disposer de moyens pour analyser la variation d'amplitude du signal pour en déduire la diffusion Brillouin.
Ces électrons, après passage par le générateur électrique 50, vont être restitués au milieu environnant par l'intermédiaire de la grille arrière (par exemple à l'aide de pointes cathodiques chauffées comme on le verra à propos de la figure 6).
Simultanément, les ions positifs sont accélérés entre la grille avant et la grille arrière. Ces ions sont en nombre égal aux électrons. Ils passent d'une vitesse initiale VI faible à la vitesse finale VF grande. On a créé ainsi un système propulsif par réaction "électrique" (utilisation de la quantité de mouvement des ions) et "aérodynamiquen (utilisation des particules constituant l'atmosphère raréfiée de l'environnement).
Globalement et approximativement, il y a transfert d'une énergie électrique e.U venant du générateur en une énergie cinétique ~1mVF2 fournie à la particule 2 ionisée de masse m.
I1 est utile de calculer l'intensité de la force de propulsion produite par le dispositif de l'invention.
On suppose pour cela que les grilles ont toutes deux une surface Se. Soit encore VI la vitesse (aérodynamique) du satellite. Le nombre d'ions (ans) par unité de temps (#t) passant par la grille avant (et donc par la grille arrière en régime établi) est tel que Ai=neSeVI où ne est le nombre d'électrons (égal au nombre d'ions) par unité de volume.
Les données des figures 1 et 2 donnent pour valeur maximum de ne environ 4.1012. Avec Se=4 m2 et VI=7700 m/s, on obtient ##n#max=1,23.1017 ions/s.
#t La quantité de mouvement communiquée à chaque particule ionisée (0+, NO+, 02+ ou H+) est alors m(VF-VI) = mVF # (2e.V.m).
La quantité de mouvement par unité de temps sera dans le produit de #ni par mVF, soit #t A(mV)/At = ne.Se.VI (2e.U.m)k.
La force de propulsion électrique Fe est donc Fe = ne.Se.VI (2e.U.m).
Avec les valeurs déjà données et U = 1250V, on trouve, comme cas particulier, Fe = 0,4.10-3N.