INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les ouvrages de protection maritime et fluviaux sont en effet généralement constitués d'un corps central, dont une partie est en forme de talus, et sur lequel -sont disposés des blocs formant une carapace sensée protéger elle-même le corps central pour que l'ouvrage garde sa capacité de défense contre les assauts des vagues et des courants; pour renforcer ces ouvrages, le corps central peut lui-même être constitué de blocs, mais en général, il s'agit plutôt de "tout venant".
Ces blocs, constituant l'ouvrage et en particulier la carapace, peuvent être naturels, mais alors limités à des poids maximum de 8 à 10 tonnes; leur forme naturelle étant alors bien sûr quelconque, il est souvent difficile d'obtenir un bon empilage de ces blocs les uns par rapport aux autres. Les blocs peuvent être également artificiels tel qu'en béton, ce qui permet de leur donner alors des formes géométriques compatibles les unes avec les autres, pour une meilleure compacité et stabilite.
En compliquant leurs formes, telles que de type tétrapode ou "Accropode" par exemple, et dont certaines ont fait l'objet de demandes de brevets, on peut obtenir même une imbrication mécanique de ces blocs les uns par rapport aux autres, ce qui rend la carapace qu ils forment stable, mais leur plan d'assemblage et leur mise en place en est d'autant plus complexe et donc coûteuse.
I1 est clair egalement que le prix de revient de la fourniture d'un bloc en béton est bien plus élevé que celui d'un bloc naturel dans un rapport allant de i à 10 pour le même poids unitaire : aussi beaucoup d'ouvrages sont toujours réalisés avec des blocs naturels pour des questions de coût et de budget, mais ceux-ci finissent alors par se détacher et mettre en danger l'intégrité de 11 ouvrage, et donc la protection qu'ils sont sensés offrir; celle-ci, pour pouvoir être restaure nécessite alors des travaux de réparation assez lourds et finalement de plus en plus coûteux.
En effet, on relève cinq causes principales de tels desordres : - l'affouillement du sol sur lequel est posé l'ouvrage et cela d'autant plus si ce sol est constitue de matériaux en grains tel que le sable : en effet, les mouvements de houle surtout dans les petits fonds, entraînent alors le sol au pied de l'ouvrage, creusant des cavités sous les premiers blocs qui finissent par basculer quand il n'ont bien sûr plus d'appui. Ce phénomène est retardé quand il s'agit de blocs artificiels, qui peuvent, suivant leur forme, s'autobloquer et se verrouiller entre eux, mais à la longue, on note quand même des déformations de l'ouvrage qui peut s'enfoncer en certains endroits et perdre ainsi sa capacité de protection.
- la déficience mécanique globale du sol et de l'ouvrage, qui crée des ruptures géomécaniques d'ensemble, de type circulaire ou subcirculaire, par tassement, rupture du sol, glissement etc...
- les insuffisances pondérales des éléments de carapace qui sont calculées en fonction d'une certaine houle dite de projet soit pour une certaine valeur limite de celle-ci; cependant et cela arrive souvent quand la houle de projet est finalement inférieure aux houles réelles supportées, ou quand les blocs mis en place ne correspondent pas tout à fait aux critères techniques du cahier des charges, ou quand ils sont mal mis en place, ces blocs peuvent être emportés sous l'effet de la houle, et tomber aux pieds de l'ouvrage ou même être envoyés par dessus celui-ci, créant alors des trous dans sa structure et provoquant l'affaissement des autres blocs adjacents etc...
- le soutirage de particules fines depuis l'intérieur du corps de digue sous la carapace, quand ledit corps de digue est réalisé en matériaux tout venant, ce qui est en général le cas, provoquant alors des sortes d'affouillements à l'intérieur de ce corps de digue, comme dans la première cause précédente, et pouvant provoquer bien sûr l'affaissement de la carapace et donc d'autres types de désordres.
Les brides 27, 28 sont fixées rigidement respectivement au montant latéral 19 du hayon 11 et à l'élément de carrosserie 13 par l'intermédiaire d'étriers 34, 35 au moyen de vis 36, comme cela est représenté à la figure 4.
Les brides 27, 28 sont formées par des éléments emboutis, tels que des tôles, et portent des secteurs dentés 37, 38 en prise avec une crémaillère 39 d'asservissement du mouvement de rotation d'une extrémité 226 de la bielle 22 par rapport au hayon 1 1 au mouvement de rotation de l'autre extrémité 221 de la bielle 22 par rapport à l'élément 13 de carrosserie.
Chaque secteur denté 37, 38 porte des dents 40 dont la base est raccordée à la bride correspondante 27, 28, qui s'étendent en direction de la denture correspondante de la crémaillère 39, comme le montre la figure 2.
La crémaillère 39 est montée à coulissement dans une portée de guidage 41 portée par la bielle 22 dans le but réduire le volume occupé par le dispositif, et s'étend le long de la bielle 22.
Le hayon fonctionne de la manière suivante: Pour obtenir l'ouverture du hayon 11, on manoeuvre ainsi que cela est bien connu une serrure non représentée.
L'effort de levée exercée sur la partie inférieure du hayon 11 entraîne une rotation de la bielle 22 autour de l'axe de montage 21 porté par l'élément de carrosserie 13.
Simultanément la crémaillère 39 s'engrène à chaque extrémité 221, 226 de la bielle 22 dans les dents 40 des deux secteurs dentés 37 et 38, et coulisse dans la portée de guidage 41 portée par la bielle 22.
Ainsi la rotation de l'extrémité 226 de la bielle 22 est asservie à la rotation de son extrémité 221, ce qui assure le maintien en position du hayon 11 lors de son mouvement circulaire autour de l'axe de montage 21.
Le hayon 1 1 occupe alors la position représentée à la figure 1.
Si l'on désire augmenter l'ouverture d'accès au compartiment à bagages, on exerce une poussée sensiblement horizontale sur le hayon 1 1 vers l'avant pour basculer les bielles 22 autour des axes 21 et 26.
Inversement si l'on désire fermer le hayon 11 on exerce une traction sur le hayon Il vers l'arrière pour amener la crémaillère 39 dans la position représentée à la figure 1.
Sans sortir du cadre de l'invention on pourra insérer un moteur d'actionnement du hayon 11 sur la crémaillère 39.
DISPOSITIF PASSIF D'AMORTISSEMENT DYNAMIOUE DES MOUVEMENTS DE DERIVE D ' UN SUPPORT FLOTTANT A ANCRAGE SOUPLE L'invention concerne un dispositif passif d'amortissement dynamique des mouvements de dérive d'un support flottant à ancrage souple1 tel en particulier qu'une plate-forme de forage en mer.
Lorsque les fonds marins sont à une profondeur comprise approximativement entre 200 et 400 m, les plateformes de forage utilisées notamment pour l'exploration et la recherche de pétrole, sont du type flottant et sont ancrées au fond par des câbles tendus constituant une fixation relativement souple.
Bien que ces fixations aient une fréquence propre largement inférieure à la fréquence de la houle ou des vagues, il arrive qu'elles soient excitées à cette fréquence propre par la houle ou les vagues et les plateformes flottantes ont alors des mouvements de dérive lente dont l'amplitude peut atteindre une dizaine de mètres, qui fatiguent beaucoup les câbles d'ancrage et se traduisent par une réduction très importante de la durée de service de ces plate-formes.
I1 est donc souhaitable de réduire et d'amortir autant que possible ces mouvements de dérive lente résultant de l'effet de la houle ou des vagues L'invention propose dans ce but un dispositif passif d'amortissement dynamique des mouvements de dérive drun support flottant à ancrage souple, tel en particulier qu'une plate-forme de forage en mer, le support ou la plate-forme comprenant des jambes rigides qui s'étendent sous la surface de l'eau et qui sont ancrées au fond par des câbles tendus, caractérisé en ce qu'il comprend des cylindres rigides entourant avec un jeu radial au moins certaines des jambes précitées sous la surface de l'eau, et des moyens de suspension élastique à raideur prédéterminée qui relient les cylindres aux jambes précitées en permettant un déplacement des cy lindres par rapport aux jambes dans des directions sensiblement horizontales, ces cylindres et leurs moyens de suspension constituant, avec l'eau emprisonnée entre les cylindres et les jambes, des oscillateurs résonnants à inertie fluide amplifiée s'opposant aux mouvements de dérive lente du support ou de la plate-forme, en particulier sous l'effet de la houle et des vagues.
fabriquée, être insérée dans l'outil de moulage par injection pour former le boîtier 2, et, par injection du mélange à mouler thermoplastique, être assemblée pour donner un bloc optique en une seule pièce. Comme il a déjà été dit à propos de la liaison du boîtier 2 et de la pièce de fixation 3, la couverture peut aussi être
rapportée par collage, soudage ou vissage. Indépendam-
ment de la nature de cet assemblage, la totalité du feu
peut ainsi, lors de son élimination, être sans décompo-
sition préalable envoyée au retraitement.
L'invention a pour objets un procédé de dosage colorimétrique du dialdéhyde malonique (1,3-propanedial ou MDA) et des autres énaldéhydes qui se forment au cours du processus de peroxydation lipidique, au moyen de composés de type indoles substitués, des nécessaires ou kits pour la mise en oeuvre de ce procédé , de nouveaux dérivés de l'indole utilisables en tant que réactifs dans la mise en oeuvre de ce procédé et leur préparation.
Dans certains états pathologiques tels que par exemple la pré-éclampsie, l'infarctus du myocarde et les états de choc, ltoxydation des lipoprotéines circulantes ou de certaines membranes cellulaires conduit à la formation de peroxydes lipidiques qui se décomposent. Les états pathologiques concernés peuvent être mis en évidence, ou leur évolution peut être suivie, grâce au dosage des produits de décomposition de ces acides gras insaturés peroxydés.
LT expression "peroxydation lipidiqueTT, telle qu T utilisée ici, vise l'ensemble des voies réactionnelles qui conduisent à la formation dthydroperoxydes, de dialkylperoxydes et d'endoperoxydes diacides gras polyinsaturés (AGPI) ou de leurs esters (phospholipides, cholestérylesters, mono-, di- et triglycérides en particulier), ainsi qutà leur décomposition.
La formation de "peroxydes lipidiques" peut être d'origine non-enzymatique : oxydation spontanée en présence d'oxygène à l'état fondamental, addition d'oxygène singulet, oxydation catalysée par des complexes de métaux de transition ou par des métalloprotéines partiellement dégradées telles que, par exemple, la ferryl-hémoglobine, la ferryl-myoglobine ou l'hématéine, en présence ou en absence dthydroperoxydes formés au préalable.
Cette formation, peut également être d d'origine enzymatique, c'est-à-dire résulter de l'action d'enzymes telles que des lipoxygénases végétales ou animales, des cyclo-oxygénases ou des oxygénases microsomales à cytochrome P-450.
Elle peut enfin résulter du couplage de réactions enzymatiques et non-enzymatiques. C'est par exemple le cas des oxydations lipidiques associées à la réduction monovalente de certains xénobiotiques, en présence d'oxygène et de systèmes réducteurs enzymatiques.
La décomposition des peroxydes lipidiques aboutit à la formation de très nombreux sous-produits organiques.
Cette décomposition peut être d'origine enzymatique (action de peroxydases et/ou de la thromboxane synthétase, par exemple) ou non-enzymatique (thermique, photochimique, réductrice, ou catalysée par des complexes de métaux de transition).
Parmi les principaux sous-produits organiques de la décomposition des peroxydes lipidiques, on peut citer certains alcools, diènes conjugués, triènes conjugués, hydrocarbures volatils tels que ltéthane, le pentane ou 1 T éthylène, certains aldéhydes ou cétones saturés, insaturés et/ou hydroxylés, certains époxydes saturés ou insaturés, des bases de Schiff issues de la réaction des aldéhydes précités avec les groupements amine des molécules présentes dans le milieu et les combinaisons de certains composés précités avec des structures moléculaires polyfonctionnelles.
Ainsi définie, ltexpression "peroxydation lipidique" s'applique exclusivement aux voies de formation et de dégradation des peroxydes d'AGPI, libres ou estérifiés.
L'oxydabilité marquée des AGPI est due à la présence systématique dans ces composés du motif cis,cis1,4-pentadiène qui permet une délocalisation stabilisante des intermédiaires radicalaires initialement produits par scission homolytique d'une liaison méthylénique C-H, comme montré sur le schéma qui suit.
Am. J. Physiol., 111, 352.
6) HARVEY S. et BEDRAK E., 1984. Proc. 17th Poult. Sci. Symp., Ed. CUNNINIGHAM F.J., LAKE P.E et HEWITT T.D., Brit. Poult. Sci., 111-132.
7) MUELLER C.D., 1952. Poult. Sci., 31, 166170.
8) SAEKI Y., 1957. Poulot. Sci., 34, 378-383.
9) NESTOR K.E. 1972. Poult. Sci., 51, 86-92.
10) PROUDMAN J.A. et OPEL H., 1983. Poult.
Sci. 62, 1484-1485.
11) HALL T.R., HARVEY S. et CHADWICK A., 1986. Gen. Comp. Endo., 62, 171-184.
12) EL HALAWANI M.E., SILSBY J.L. BEHNKE E.J. et FEHRER S.C. 1983. Biol. Reprod., 35, 59-67 13) BLAKELY R.M., ANDERSON R.W. et Mac GREGOR H.I., 1951 Poult. Sci., 30, 907.
14) SAEKI Y. et TANABE Y., 1955. Poulot.
Sci., 34, 909-919.
15) NIXEY C., 1973. IVth Eur. Poult. Conf., London, 87-93.
16) NESTOR K.E. BACON W.N. et RENNER P.A., 1986. Poulot. Sci., 65, 1405-1409.
17) ROBINZON B., SHAFIR Z., PEREK M. et SNAPIR N., 1984. Poulot. Sci., 63, 2268-2270.
18) SHARP P.J., STERLING R.C., de MILTON L.
et MILLAR R.P., 1986. Brit. Poult. Sci. 27, 129-135.
le courant d'air de refroidissement. Cela diminue le rende-
ment d'entraînement des copeaux ainsi que le rendement de
refroidissement du moteur.
La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients et concerne à cet effet une machine-outil correspondant au type défini ci-dessus, caractérisée en ce que la tige d'accrochage s'appuie contre un ressort lame
rappelé dans la direction opposée à la direction de manoeu-
vre, ressort contre lequel s'appuie le second élément de manoeuvre transversalement à la tige d'accrochage, et le ressort lame et la tige d'accrochage se suivent dans l'une
ou l'autre position d'accrochage.
Suivant une autre caractéristique avantageuse de
l'invention la tige d'accrochage traverse le canal de gui-
dage d'air notamment de manière radiale et s'appuie élasti-
quement sur un ressort lame dans la direction de manoeuvre.
Suivant une autre caractéristique avantageuse de l'invention la tige d'accrochage s'appuie contre un ressort
lame formant une rampe de coulissement.
Suivant une autre caractéristique avantageuse de l'invention ses extrémités en forme de fourche au niveau du passage sont maintenues entre l'élément de manoeuvre et un épaulement de butée de la tige d'accrochage pour s'appuyer à la fois, par la zone droite inférieure, contre la butée
et le boîtier de la machine.
Ces différents moyens pour le blocage de la bro-
On se réfère ensuite à la commande de basculement du tablier sous l'effet de commande manuelle sur la poignée de préhension. Dans cette situation particulière, le mouvement de rotation de la poignée, entraînant le déplacement du pêne (28) et de la patte (29) de la poignée, va provoquer l'élévation limitée de la patte (29.1) en créant un effet de poussée sur les gaines supérieures (G3 - G4). Ces dernières étant maintenues à position fixe à leurs extrémités hautes (axe associé au bras 9) et partie basse en appui contre l'aile (29.1), il se produit alors une déformation par flexion des gaines (G3 - G4), telle que représentée figure 12. La liaison étroite des gaines avec le câble métallique dans cette partie va provoquer une déformation correspondante du câble entraînant un retrait selon la flêche (F) et provoquant l'escamotage de la gâche correspondante. En position de fermeture de la poignée, on obtient un mouvement inverse, et les gaines reprennent leur position initiale. II est bien entendu qu'une telle disposition est possible seulement si la course de déplacement des gâches pour s'escamoter est en étroite relation avec la déformation des gaines (G3 - G4). La hauteur des gaines dans leur partie supérieure du tablier entre la poignée et le bras d'articulation est telle qu'un faible mouvement avec amplitude minime de déformation des gaines est suffisante pour assurer le mouvement précité et le déverrouillage de la ou des gâches.
La solution technique, selon l'invention, est donc extrêmement simple et parfaitement originale en ce qu'elle limite l'utilisation d'un seul moyen de transmission par câbles métalliques (1 ou 2 câbles) pour permettre la commande d'ouverture soit par une action manuelle, soit par une commande à distance. Les gaines, dans leur partie supérieure, ont une double fonction, d'une part de protection des câbles métalliques, et d'autre part de permettre par leur déformation l'action de tirage des câbles pour l'escamotage des gaches. L'ensemble du dispositif peut être convenablement protégé par tout moyen approprié. La ou les gâches peuvent être disposées à tous endroits selon la configuration du tablier.
Le choix du moteur couple réversible permet en outre un fonctionnement en douceur et dans les meilleures conditions de l'ensemble du dispositif.
Tout en restant dans le même principe de l'invention, il est décrit ciaprès, en se référant aux figures 13 à 15, une variante de réalisation du dispositif d'accouplement du bras (9) associé à l'opérateur, et à la structure fixe d'encadrement de portes.
Dans cette mise en oeuvre simplifiée, il est prévu deux pattes support profilées (30) comprenant avantageusement trois parois disposées perpendiculairement (30a, 30b, 30c). La paroi verticale (30a) est destinée à être fixée à l'encadrement de porte par soudure ou autrement. La paroi (30b) est verticale, et les deux parois (30b) des deux pattes supports sont disposées adjacentes. La paroi (30c) est horizontale et présente une ouverture (30d) de passage d'un câble métallique. Les parois (30b) permettent la fixation d'un ensemble de plusieurs profilés en équerre (31) formant levier (31a 31b - 31c - 31d). Ces quatre leviers profilés en L sont montés par couple de part et d'autre des parois (30b) des pattes support (30) et sont articulés par rapport à ces dernières dans leur partie coudée (31.1) par un axe (33) les traversant et permettant ainsi une articulation de l'ensemble. Des moyens complémentaires (34) assurent le blocage et la tenue de l'ensemble. La branche de grande longueur (31.2) de chaque levier est traversée également par un axe (35) transversal avec la fixation dans la partie centrale de l'extrémité du bras (9) associé à l'opérateur. Dans la branche de petite longueur (31.3) desdits leviers, et entre deux leviers adjacents, est prévu un intervalle permettant la fixation d'une attache (36) de câble métallique. La paroi (30c) présente une ouverture (30d) permettant le passage du câble métallique, la face extérieure de ladite paroi constituant une butée d'arrêt de gaine. Les leviers (31) sont ainsi positionnés avec leur fond intérieur coudé orienté vers le haut ainsi qu'il apparâit aux dessins.
Le fonctionnement de cette variante de réalisation est similaire dans son principe à la première réalisation décrite précédemment.
En position fermeture du tablier, les différents leviers se trouvent dans la position illustrée figure 14 en traits pleins en phase de non sollicitation, et sont basculés en regard de la zone de fixation des pattes supports. En phase préalable d'ouverture et de relèvement du tablier, sous l'action de l'opérateur et de déplacement vers l'arrière du bras (9), celui-ci provoque le basculement des leviers (31) (traits pointillés) et donc le relevage de fixation du câble. Cela provoque le tirage du câble entraînant le retrait de la ou les gâches associées en libérant le tablier. Cette mise en oeuvre est simplifiée et les moyens utilisés sont d'un coût de revient plus réduits avec une grande fiabilité de fonctionnement.
Différents autres aménagements peuvent être apportés aux différents moyens de l'invention en étant adaptés pour tenir compte des conditions de pose et d'utilisation des tabliers, sans modifier le principe même de l'invention.
signalisation pour véhicules automobiles, et en particulier un feu de signalisation pour véhicule automobile, du type comprenant une pluralité de sources lumineuses de faibles puissance, une glace de fermeture disposée en avant des sources et une plaque intermédiaire comportant des aménagements optiques et disposée entre les sources et la glace de manière à obtenir un faisceau de
photométrie désirée.
Classiquement, une telle plaque intermédiaire permet de réaliser un travail optique bien plus complexe que la glace elle-même, dont la surface extérieure est
impérativement lisse pour des raisons réglementaires.
Ainsi il est conventionnel de prévoir sur la plaque intermédiaire au droit de chaque source des éléments de concentration de flux tels que des échelons de Fresnel, et sur la face intérieure de la glace des billes ou analogues
de diffusion et d'étalement du flux.
Une autre solution connue consiste à prévoir les échelons de Fresnel sur la face intérieure de la plaque intermédiaire et les billes ou analogues sur sa face extérieure, auquel cas la glace est lisse sur ses deux faces. Mais dans tous les cas, on prévoit d'assurer tout d'abord une concentration de flux suivant l'axe optique, et seulement en aval de cette concentration une diffusion ou
Sur leurs bords 21, respectivement 31, les deux parties de glace comportent, au niveau d'un épaulement périphérique 23, respectivement 33, un tenon 24
et une mortaise complémentaire 34, le tenon ayant une forme en queue d'aronde.
A la figure 3 sont représentées partiellement en coupe, les deux parties de
moules 4 et 4' nécessaires à la fabrication de la périphérie du sousensemble 2.
La référence P désigne le plan de joint, c'est-à-dire de jonction entre les
deux parties 4 et 4' du moule.
En référence maintenant à la figure 4, les deux sous-ensembles 5 et 6
formant la glace de l'invention comportent des moyens d'accrochage mutuels 54 et 64.
On a désigné par les références 50 et 60 leurs faces externes respectives, c'est-à-dire celles destinées à être tournées vers l'extérieur lorsque la glace est en place sur un dispositif d'éclairage ou de signalisation. Les références 52 et 62 correspondent à leurs
faces internes.
Leur partie périphérique est formée d'un épaulement 53, respectivement
63, constituant une surépaisseur de matière dirigée du côté interne de la glace.
Les moyens d'accrochage mentionnés plus haut s'étendent sur les bords
respectifs 51 et 61 des sous-ensembles, sensiblement dans le plan de la glace.
La partie mâle 54 comporte, vue selon la coupe de la figure 4, une face
540 sensiblement plane et parallèle au plan de la glace.
Ces nouveaux dérivés de cyclodextrines répondent à la formule dans laquelle R1 représente OH ou NH (CH2)pR2, R2 représente OH ou NHR3, R3 représente un atome d'hydrogène ou un groupe alkyle, n est égal à 5,6 ou 7, et p est un nombre entier allant de 2 à 6, les p, R2 et R3 pouvant être différents lorsque un ou plusieurs des R1 représentent NH(CH2)p R2.
Lorsque R2 représente NHR3 AVEC R3 étant un groupe alkyle, celui-ci est de préférence un groupe alkyle inférieur, ayant de 1 à 4 atomes de carbone.
Dans ces dérivés, la présence d'un ou plusieurs groupes NH(CH2)p R2 permet de conférer aux dérivés une solubilité très améliorée par rapport à la cyclodextrine non modifiée, en particulier dans le cas où cette cyclodextrine est la Q-cyclodextrine, c'est-à-dire la cyclodextrine non modifiée avec n=6.
Selon un premier mode de réalisation de l'invention, le dérivé de cyclodextrine est un dérivé monosubstitué, c'est-à-dire que dans la formule I précitée, tous les R1 représentent OH.
Un tel dérivé peut être préparé en faisant réagir un dérivé tosylé de formule dans laquelle R4 représente le groupe tosyle et n est égal à 5, 6 ou 7, avec un composé de formule NH2 (CH2)p R2 avec R2 ayant la signification donnée ci-dessus.
Le dérivé tosylé de formule (II) peut être obtenu par exemple par le procédé décrit dans J.Am.
Chem. Soc., 112, 1990, page 3860-3868.
La réaction du dérivé tosylé avec le composé de formule NH2 (CH2)p R2 peut être effectuée simplement par dissolution du dérivé tosylé dans ce composé.