INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
l'invention la butée est formée par une partie coudée dispo-
Les résultats montrent que les contractions spontanées dans ces conditions expérimentales sont influencées par l'addition de calcium seul, puisque les variations des contractions sont de l'ordre de 20 à 30%. Inversement, il y a une relaxation de l'intestin de 10 à 20% quand le calcium est ajouté 30 secondes après le BHPB. La relaxation de l'intestin est plus intense avec le BHPB seul. Le BHPB semble antagoniser le calcium pour son effet contracturant des fibres lisses.
EFFETS SUR L'AORTE ISOLEE Matériels et méthodes - le 4-butanoyl-l(phényl)pipérazine la (PPB) - le 4-butanoyl-l(dihénylméthyl)pipérazine le (BHPB) - le 4-butanoyl-1(3,4-méthylèndioxybenzyl)pipérazine (POB) Id - Vérapamil Le PPB et le Vérapamil sont dissous dans l'eau puis dilué dans la solution de Krebs.
Le BHPB et le POB sont solubilisés dans l'éthanol absolu puis dilués dans la solution de Krebs.
L'aorte thoracique de rat isolée, coupée en bandelettes spiralées est placée dans un bain contenant la solution de Krebs dont la composition est la suivante (mM) NaCl 112,0 KCl 5,0 MgS047H20 1,2 KH2PO4 1,0 CaCl2 2H20 1,25 NaHCO3 25,0 glucose 11,5 La solution est aérée avec 95% d'oxygène et 5% de C02 et incubée à 370C. Une tension de ig est appliquée à la bandelette d'aorte qui, après 1 h d'incubation, est contractée par la solution de Krebs enrichie en K+ et de composition suivante (mM) (RAZZETI, 1984).
NaCl 17,0 KCl 100,0 MgS047H20 1,2 KH2PO4 1,0 CaCl2 2H20 1,25 NaHCO3 25,0 glucose 11,5 Quant les contractions sont stabilisées, les composés sont ajoutés par dose cumulative selon la méthode décrite par VAN ROSSUM 1963. Les réponses sont mesurées à l'aide d'un microdynamomètre enregistreur U.Bazile. Elles sont exprimées en pourcentage d'inhibition de la contraction initiale.
La concentration inhibitrice de 50% des contractions initiales (Cl50) est obtenue graphiquement.
Résultats et discussion Principe Les fragments d'aorte isolée sont contractés par du KCl. La dépolarisation de la membrane de la cellule musculaire lisse par le K+ augmente l'entrée du Ca2+ extracellulaire par les canaux calciques, ce qui conduit à la contraction du vaisseau. L'interaction des différents produits avec cet agoniste (Ca2+) est recherchée sur ce modèle.
La pente de la courbe du BHPB est plus abrupte que celle du POB.
Avec le PPB on n'arrive pas à relaxer les vaisseaux.
Pour avoir une action inhibitrice calcique, ces produits doivent être présents à des concentrations élevées. Les Cl50 sont de 0,1 mM pour le BHPB et 0,2 mM pour le POB. Dans le même modèle, la flunarizine a une Cl50 de 0,045 mM (MATSUI).
A 0,01 mM on n'a que 30% d'inhibition de la contraction. I1 faut remarquer que ces résultats sont proches de ceux trouvés sur un modèle similaire avec le butyrate de sodium (Cl50 de 0,8 mM - NUTTING). Ce test préalable indique que ni le BHPB, ni le POB n'inhibent le mouvement du calcium.
TABLEAU C150 des composés testés sur aorte isolée
PRODUITS Cl50 BHPB 0,1 mM POB 0,2 mM PPB ACTION SUR LE COMPORTEMENT ET L'ACTIVITE MOTRICE Matériels et méthodes Les substances testées - (mCPPB) : 4-butanoyl-(métachlorophényl)pipérazine lb - chlorpromazine : témoin actif Les tests sont réaliés sur des souris blanches (Mus musculus, variété albinos, souche SWISS) pesant entre 18 et 23 g. Chaque test est effectué sur un lot de 10 souris maintenues à jeun depuis 2 heures dans une cage de Makrolon. Le lot témoin reçoit soit du sérum physiologique, soit du glycérol formal dilué dans le sérum physiologique (pour le mCPPB). La substance de référence est la chlorpromazine.Chaque composé est injecté par voie intra-peritonéale à raison de 0,1 ml pour 10 g de poids corporel. Pour la comparaison des moyennes, on a appliqué le test de Student.
Les différents tests effectués - effets sur la température centrale - effets sur l'activité motrice - test de la traction - test de la tige tournante (Rota-Rod) - mise en évidence d'une action cataleptique - le test d'évasion Pour chacun des tests, 8 lots de souris sont utilisés - 1 lot reçoit le sérum physiologique (témoin négatif de la chlorpromazine) - 3 lots reçoivent la chlorpromazine (témoin positif) - 1 lot reçoit du glycérol formal dilué dans le sérum physiologique (15%) - 3 lots reçoivent le mCPPB (24 mg/kg) Effets sur la température centrale Les souris sont maintenues à la température ambiante (200C).
La température est mesurée avant toute administration des produits puis 1 h 30 après le traitement. La température est appréciée à l'aide d'une sonde reliée à un thermotron. En dessous de 320C, la température est notée < 320C.
Mesure de l'activité motrice On mesure à l'aide d'un 11actimètre'1 de type cage à écureuil, les déplacements effectués par une souris en situation libre. L'appareil comporte une roue que l'animal peut faire tourner. Un contact à mercure permet l'enregistrement de chaque demi-évolution par un totaliseur.
DESCRIPTION PLATE-FORME de BASE Il s' agit d' une structure flottante ou sur pilotis, démontable, agencée pour servir à la pratique du golf en site aquatique.
Elle comprend dans le mode de réalisation structure flottante (Fig. I ): 1 ) Un support flottant constitué par un assemblage combinant les spécificités des flotteurs pneumatiques ( 1 ) compartimentés et des caissons flottants ( 2 ) réalisés en métal, matériaux composites ou plastiques dont l' insubmersibilité résulte de la densité du matériau dont ils sont remplis (3 ), dans un mode de réalisation préférentiel polystyrène expansé faible densité.
2 ) Un plancher constitué de poutrelles caissons étanches (4), flottantes réalisées en alliage léger, matière plastique, ou composites, comportant (Fig.2): deux poignées de portage (5), un système d' asFmblage par tenon et clavetage cylindrique (6 ).
Les poutrelles sont, dans un mode de réalisation préférentiel au nombre de trois : la poutrelle longue L (Fig. 2 ), la demi-poutrelle PL/2, la poutrelle d' accès PL/2 (Fig. ). Le plancher est constitué par 1' assemblage de poutrelles jointives disposées bout à bout, mais les joints successifs d'une ligne quelconque sont décalés par rapport à ceux des lignes voisines afin d' obtenir une parfaite continuité dans la rigidité de l' ensemble du fait de alternance des joints.
Le plancher peut être plan ou modelé en utilisant des sabots surélévateurs (Fig. 5 ) de hauteur différente cependant que les poutrelles d' accès permettent de racheter la différence de niveau correspondant à la hauteur d > une poutrelle longue ou courte.
Les demi-poutrelles garnissent les espaces résultant de l' assemblage décalé des poutrelles longues.
3 ) Une liaison support-plancher constituée de liernes (Fig. 6, 7, 8 et 9 réalisée dans les mêmes matériaux que les poutrelles. La lierne ( 7 ) comporte à sa partie supérieure des logements ( 8 ) pour les tenons des poutrelles et à sa partie inférieure un double rail ( 9 ) venant s' insérer dans les taquets ( 10 ) fixés sur le platelage de répartition de la charge C11).
La cohésion de l' ensemble support flottant, plancher, liernes, est obtenue (Fig. 10 ) par le positionnement relatif des supports flottants. Sur chaque support (pneumatique ou caisson) sont placées deux liernes, symétriques par rapport à 1' axe des supports ( 12 ) distantes de la longueur d' une demi.- pou- trelle. La distance séparant les axes longitudinaux de deux supports flottants est égale à la longueur d'unie poutrelle longue.
La stabilité de lt ensemble flottant est renforçé par des systèmes connus, non représentés, tels qu' ancrages dynamiques, ballasts dont le remplissage ou la vidange sont optimisés en fonction de la force et la direction de la houle, du vent et de la charge de la plate-forme.
Sur les poutrelles constituant le plancher (Fig. Il ) est posé un revêtement de type gazon artificiel ( 13 ) dans 1? épaisseur duquel sont aménagés les trous de golf, réalisés en matériau rigide, ( 14 ) et sont fixées les chevilles servant à surélever la balle au départ ( 15 ).
4) Des équipements non représentés, complètent les installations de la plate-forme de base pour la navigation (propulseur, signalisation, ancrage ), la sécurité (bouées, embarcations de secours, fusées, .radio ), d' amarrage pour les bateaux assurant les navettes et les services.
5 ) Pour le cas où l' on souhaite relier directement la plate-forme flottante au rivage afin d' offrir un accès à des véhicules et aux joueurs avec leurs caddies de matériel, sans recourir à des bateaux navettes, il est construit avec les mêmes poutrelles et liernes une travée mixte (Fig. 12 ) T 1? ar- ticulation avec le sol étant assuré par un corps mort (Fig. 13 ). Le corps mort comprend une plaque d' assise supportant deux tubes horizontaux mobiles autour de leur axe et perçés de mortaises pour accueillir les tenons des poutrelles.L' un des tubes reçoit les poutrelles extrêmes de la travée mixte, 1? autre les poutrelles de rampes dont l' extrémité biseautée constitue une rampe d' accès. Les poutrelles sont brochées. Les couvre-joints ( Fig. 14) viennent se positionner entre les deux tubes mobiles.
Les sabots surélévateurs (Fig. 5 ) sont également utilisés pour rehausser une ligne de poutrelles, pour former un guide-roues de chaque côté de la travée mixte.
Pour compléter la sécurité dT accès sont prévus des poteaux garde-corps ( 15 ) dont l' extrémité inférieure ( 16 ) s' adapte aux poignées des poutrelles utilisées comme guide-roues et dont la partie supérieure comporte un crochet double ( 17 ) destiné à recevoir une main courante constituée d1 un cordage. Le même système de garde-corps est également utilisé à la périphérie de la plate-forme de base.
6 ) La plate-forme de base est organisée (Fig. 16 ) indépendamment, des installations techniques nécessaires à sa logistique et à sa sécurité, en zones fonctionnelles sportives: - zone d' entrainement semblable au practice du golf terrestre ( 18 - zone de départ ( 19 ) des joueurs dans la formule avec déplacement des joueurs de trou aquatique en trou aquatique (20 ).
- zones de lancement (21) dans la formule du jeu à partir de la plate-forme consistant à atteindre des trous aquatiques positionnés autour de la plate-forme à des distances, sous des incidences, des angles et des éclairements ( solaire ou artificiel) variables à la demande en fonction de l' habi- leté des joueurs et des conditions météo. Il peut être également envisagé d' interposer entre le joueur et les trous aquatiques des obstacles amovibles (22 lui permettant de retrouver les conditions d' un parcours terrestre, par exemple rideaux d' arbres artificiels, haies, dénivelés, angles morts...
Pour pallier ces inconvénients, I'invention propose un dispositif selon la revendication 1.
D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront clairement dans la description suivante faite en regard des figures annexées qui représentent: - la figure 1, un convertisseur S A connu à un étage; - la figure 2, la courbe de réponse de ce convertisseur; - la figure 3, un convertisseur z A connu à deux étages en série - la figure 4, un convertisseur z A connu à n étages en cascade; - la figure 5, un convertisseur z A selon l'invention; - la figure 6, la courbe de réponse de ce convertisseur; et - la figure 7, un exemple de réalisation du circuit 522 de la figure 6.
Le schéma de la figure 5 représente, avec la convention de calcul selon la transformée en Z, un convertisseur Ç A selon l'invention comportant deux étages en cascade; le premier étage étant lui-même du second ordre.
Ce premier étage comprend, comme dans le convertisseur de la figure 3, un premier sommateur 501 en série avec un premier intégrateur 502, un normalisateur de correction 506 servant essentiellement à éviter la saturation des étages suivants, un deuxième sommateur 511, un deuxième intégrateur 512 et un premier comparateur 503. Toutefois, selon l'invention, le signal d'entrée el est appliqué directement sur l'entrée du comparateur 503 par l'intermédiaire d'un troisième sommateur 521 qui permet de l'additionner au signal de sortie du deuxième intégrateur 512. 11 est en outre appliqué aux entrées des sommateurs 501 et 511.Ceci permet d'obtenir une transmittance de l'ensemble vis-à-vis du signal utile égale à 1. De ce fait on peut considérer que l'entrée du convertisseur se situe juste avant celle du comparateur, et que donc le réseau de réaction comprenant les intégrateurs ne traite que le bruit de quantification. En conséquence il n'y a plus de retard entre l'entrée et la sortie.
Le convertisseur comprend en outre un deuxième étage en cascade formé d'un cinquième sommateur 551 en série avec un troisième intégrateur 522 puis un sixième sommateur 561 et un deuxième comparateur 513.
Le signal d'entrée e2 de ce deuxième étage en cascade est obtenu à partir de la sommation, dans un quatrième sommateur 541, des signaux d'entrée et de sortie du premier comparateur 503. Le signal d'entrée ainsi obtenu est appliqué comme pour le premier étage, simultanément sur les entrées des sommateurs 551 et 561.
Les premier et deuxième intégrateurs 502 et 512 réalisent une intégration classique représentée par la fonction z-1/(1-Z-1).
Le circuit 522 du deuxième étage réalise une fonction de résonateur caractérisée par la formule.
avec p = 2 cos (2 Il FO/FE). où F0 est une fréquence dans la bande du filtre et FE la fréquence d'échantillonnage.
On obtient ainsi sur la sortie de deux étages en cascade respectivement les signaux de sortie 1 bit sl et s2.
Dans ces conditions, le traitement numérique qu'il faut appliquer aux signaux s1 et s2 avant d'en faire la sommation se résume pour le premier de ceux-ci à une simple multiplication par 1 c'est-à-dire à une sortie directe sans traitement particulier. Pour les besoins de l'explication cette sortie directe a été représentée sur la figure par un multiplicateur 507 qui effectue l'opération xl.
Le signal s2 par contre subit un traitement numérique dans un circuit 517 qui réalise l'opération représentée par la formule
où C est le coefficient multiplicateur obtenu par le circuit 506.
Ce traitement est indépendant de la fonction 522. Il ne dépend que du premier étage.
Les signaux en sortie de ces circuits de traitement 507 et 517 sont additionnés dans un additionneur 508, puis filtrés de la manière habituelle dans un filtre passe-bas 504 qui délivre le signal de sortie S.
Selon l'invention, le circuit 522 au lieu d'être un intégrateur comme les circuits 502 et 512, est un résonateur centré sur une fréquence FO Ce résonateur réalise la fonction qui est représentée par la formule (1).
Au-delà d'une certaine quantité d'additif ajouté, apparaît un palier, la viscosité ne variant dès lors pratiquement plus.
En outre, on remarque que plus la longueur de la chaîne polyoxyéthylée est élevée, plus le pouvoir fluidifiant est élevé.
Toutefois, l'accroissement du pouvoir fluidifiant n'est pas illimité. En effet, au-delà d'une certaine valeur de "n", le pouvoir fluidifiant se stabilise, comme expliqué dans l'exemple suivant.
EXEMPLE 5 Evolution de la viscosité uniquement en fonction de la longueur des chaînes olvoxvalkvlées.
Plusieurs suspens ions ont été réalisées avec 80 g d'eau, 20 g de CaCO3 et à chaque fois la même quantité de fluidifiant à tester, en l'occurence 0,24 g (soit 1,2 % en poids rapporté à la quantité de CaCO3).
Des composés répondant à la formule (I) préparés selon l'exemple 1 à partir d'éthanol-amine et ne différant que par la longueur de leur chaîne polyoxyalkylée ont été testés.
La quantité de composé présent dans la suspension a été choisie de façon à atteindre une viscosité quasiment constante malgré un ajout supplémentaire du composé se concrétisant par un palier sur les courbes de viscosité en fonction de la quantité de fluidifiant.
La figure 3 illustre l'évolution de la viscosité correspondant à ce palier en fonction du nombre "n".
Il apparaît donc, que pour ce minéral, qu'au-delà d'une valeur de "n" voisine de 20, la viscosité devient quasi-constante.
Toutefois, ceci n'est vrai que dans le cas où les particules minérales en suspens ion sont de taille voisine ou en d'autres termes correspondent à une coupe granulométrique étroite.
EXEMPLE 6 Les composés C1 à C10 répondant à la formule (F) donnée ci-dessous ont été synthétisés conformément à l'exemple 1 ou à l'exemple 2 à partir des amino-alcools primaires ou secondaires correspondants, puis neutralisés de façon connue (bien entendu lorsque M = H, le composé se présente sous la forme d'ammonium). Leurs caractéristiques structurelles sont données dans le tableau (I) ci-après.
Formule (F)
TABLEAU (I)
Produits n M+ Rj Cl 10 H+ CH C2 10 H+ -CH2~PO(OM)2 C3 50 H+ CH3 C4 100 H+ CH3 C5 100 H+ -CH2-PO(OM)2 C6 100 Na+ -CH2-PO(OM)9 C7 100 Ca+ -CH2-PO(OM)2 C8 100 DEAH+ -CH2-PO(OM)2 * C9 170 H+ -CH2-PO(OM)2 C10 1 H+ -CH2-PO(OM)2 * DEAH+ représente le cation (HOC2H4)2 NH2+ EXEMPLE 7 Les pouvoirs fluidifiants des composés obtenus dans l'exemple 6 ont été évalués au travers des réductions d'eau qu'ils ont occasionnées lors de la préparation d'échantillons de même plasticité.
Les échantillons testés sont composés 1) de mortier normalisé, c'est-à-dire de 450 g de ciment HP du Havre et de 1 350 g de sable AFNOR (0-2 mm) ; 2) de 0,3 % en masse (1,35 g) du fluidifiant testé par rapport au poids de ciment (sauf lorsqu'il s'agit de l'échantillon témoin) ; 3) de la quantité "x" d'eau (exprimée en g) nécessaire pour que l'échantillon ait la plasticité de référence.
La plasticité de référence choisie est celle obtenue lorsque l'échantillon témoin contient 225 g d'eau.
L'hydrodynamisme peut être amelioré par des panneaux amovibles venant obstruer l'ouverture latérale des passages de roues.
Pour palier aux défaillances de fonctionnement, et afin de garantir la récu -pération de la structure et de sa charge, une réserve de gaz comprimé permet de chasser l'eau des ballasts; ce système peut se déclencher automatiquement au-delà d'un temps prédéterminé ( temporisateur) ou au delà d'une profondeur prédéterminée (capsule manométrique).
REFERENCES F1: Flèche.
1: Partie arrière de la structure.
2: Partie avant de la structure.
3: Points de fixation.
4: Sortie latérale du flux liquide.
5: Système de déviation et d'inversion du flux liquide.
6: Point de fixation du tablier arrière dans le prolongement du chemin de roulage.
6A: Points de fixation.
7: Galerie coulissante.
7A: Espace ménagé entre le plancher de la galerie et le couvercle 15.
7B: Positionnement de la galerie 7 à l'intérieur de la partie arrière 1 7C: Supports avants et arrières de la galerie 7 en position 7B 7D: Positionnement de la galerie 7 en rampe d'accès.
7E: Béquilles réglables.
8: Tablier avant de la partie avant 2.
9: Tablier avant de la partie arrière 1.
On a ainsi déterminé à partir des contraintes que représentent la bande passante du sonar et la résolution Doppler les fréquences des différentes impulsions émises par le sonar. Les différentes impulsions peuvent âtre émises selon l'invention simultanément ou successivement, selon les contraintes du système d'émission du sonar. Elles ont chacune typiquement une durée de T/N, où T est la durée nécessaire pour satisfaire aux contraintes liées au bruit, calculée comme dans l'art antérieur.
La durée d'émission de chaque impulsion peut être avantageusement choisie supérieure à 1/b, ce qui permet d'optimiser le rapport signal sur bruit. Dans ce cas, les impulsions sont modulées en fréquence.
La figure 4 est un schéma synoptique du traitement du signal dans un dispositif mettant en oeuvre le procédé selon l'invention. Le traitement de la figure 4 est effectué sur les signaux réfléchis, apres émission d'une pluralité d'impulsions 1, 2 ..., N aux fréquences déterminées comme expli qué ci-dessus. Le traitement du signal selon l'invention comprend outre la formation de voie des étapes de détection cohérente pour chaque impulsion et de regroupement de façon incohérente des résultats obtenus lors de l'étape de détection cohérente.
En référence à la figure 4, le traitement comprend donc une première étape 401 de formation de voies, suivant les procédés connus de l'art antérieur. Après cette étape 401 de formation de voies, on effectue une étape 402.1, ..., 402.N de détection coherente pour chaque impulsion 1 ..., N.
L'etape de détection cohérente 402.i (1 i i rélation des signaux reçus dans cette bande de fréquence B.
par des copies de l'impulsion i, décalés en fréquence, avec des décalages correspondant à des vitesses radiales absolues comprises entre -V min et +Vmax Chacune de ces etapes de corrélation 402.i s'effectue de façon connue dans l'art antérieur. On obtient ainsi pour chaque impulsion i des signaux dans des canaux fréquentiels associés à différentes vitesses radiales possibles de la cible. Dans chaque canal frequentiel d'une bande B., la réverbération ne peut provenir que de la réverbération éventuelle de l'impulsion i dont on a utilisé une copie pour la corrélation.
L'étape de regroupement de façon incohérente des résultats obtenus commence par une détection d'enveloppe dans les différents canaux fréquentiels associés aux copies Doppler.
Les signaux obtenus par la corrélation des différentes copies Doppler pour chaque impulsion sont soumis à une détection d'enveloppe, qui peut avantageusement être une détection quadratique, schématisée sur la figure 4 par 403.1, 403.N.
I1 importe ensuite de compenser le décalage temporel éventuel des différentes impulsions. En effet, comme on l'a vu, les différentes impulsions 1, 2, ..., N peuvent être émises en même temps ou successivement. Dans le cas où elles sont émises successivement, on compense le retard des impulsions 2, 3, ..., N par rapport à l'impulsion 1, comme schématisé par 404.2, ..., 404.N.
Une fois que les signaux de chaque canal frêquentiel ont subi la détection quadratique et ont été éventuellement retardés, on somme ceux qui correspondent à une même vitesse radiale absolue de la cible. Pour cela, pour une vitesse cible V R donnee, on somme, après détection quadratique et compensation éventuelle de retard, les signaux des canaux fréquentiels correspondant aux fréquences: (1 + 2VR/c) (1 + 2V /c)f.
pour i = 1, ..., N.
Ceci revient à choisir pour chaque impulsion i, le canal fréquentiel de la bande B. correspondant au déphasage Doppler lié à la vitesse radiale cible VR.
Cette étape de sommation incohérente 405 des signaux correspondant à une mème vitesse cible est suivie par les traitements connus de détection, localisation et mesure de vitesse des cibles.
La présente invention est maintenant décrite en référence à la figure 5, dans le cas où elle est employee en combinaison avec le procédé connu de sous-antenne glissante.
La figure 5 montre un bâtiment 501 se déplaçant par rapport à la mer et remorquant par un câble 504 une antenne linéaire 503 constituée d'une pluralité de transducteurs 505 séparés par un intervalle d. Le bâtiment 501 comprend par ailleurs une antenne d'émission 502, omnidirectionnelle et placée sous la quille du bâtiment. Le bâtiment 501 se déplace par rapport à la mer à une vitesse VA.
De façon connue, on commute les signaux des transducteurs de façon à constituer une sous-antenne 506, animée d'une vitesse 2VA par rapport à l'antenne physique 503, vers l'arrière de celle-ci.
Les couleurs utilisées pourront être en conformité avec les règles ou conventions en vigueur.
Si, pour une raison quelconque, une contrainte prévue n'était pas satisfaite, la coloration de l'affichage de cette contrainte pourra changer pour prendre une couleur réservée aux messages d'alarme (par exemple ambre). Cet affichage pourra alors clignoter pour inciter le pilote à agir pour respecter cette contrainte.
Des modes de mise en oeuvre du procédé selon l'invention seront décrits ci-après, à titre d'exemples non limitatifs, avec référence aux dessins annexés dans lesquels Les figures 1 et 2 sont des modes de représentation d'un plan de vol, dans le plan horizontal (plan de vol latéral) (figure 1) et dans le plan vertical (figure 2) d'un avion.
La figure 3 est un diagramme représentatif de la vitesse sol de l'avion en fonction de 1 altitude.
La figure 4 est une représentation du plan de vol vertical de l'avion dans laquelle figurent les contraintes de vitesse indiquées sur le diagramme de la figure 3.
La figure 5 est une représentation du profil vertical de référence en descente d'un avion.