INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le circuit 26 de réglage de plages comprend un circuit 44 de commande d'interrupteurs et les interrupteurs 33, 34, 35 et 36. Un bus de données 45 transmet un signal qui représente le gain G désiré du signal d'entrée du convertisseur sigma-delta 20, au circuit 44 de commande d'interrupteurs. Ce circuit présente quatre sorties 44a, 44b, 44c et 44d pour respectivement commander le fonctionnement des interrupteurs 33, 34, 35 et 36. Le fonctionnement des interrupteurs 33, 34, 35 et 36 est commandé respectivement en fonction du signal de gain reçu du bus 45, de manière que l'on puisse appliquer la tension d'entrée Vin présente entre les bornes 40 et 41 sur l'un des condensateurs 29, 30, 31 et 32 ou sur une combinaison de ces condensateurs connectés en parallèle. La charge Qin emmagasinée entre les armatures de la combinaison des condensateurs connectés en parallèle, peut être ainsi égale à Cin*Vin, 2Cin*Vin, 3Cin*Vin or 4Cin*Vin, en fonction de l'amplification souhaitée du signal d'entrée.
Un autre condensateur 45 est connecté en parallèle au condensateur 38 par l'intermédiaire de deux interrupteurs 46 et 47. Les deux armatures du condensateur 45 sont également reliées à une borne de masse appropriée par l'intermédiaire de deux autres interrupteurs 48 et 49. Le circuit 28 de compensation de bruit comprend un circuit 50 de commande d'interrupteurs et de détection de gain destiné à détecter une variation de la valeur du signal de gain provenant du bus 45 et à commander le fonctionnement respectif des contacteurs 46, 47, 48 et 49 par l'intermédiaire de ses sorties 50a, 50b, 50c et 50d, de manière que les condensateurs 38 et 45 soient connectés, soit en parallèle, soit en série entre l'amplificateur opérationnel 37 et la masse.
Le comparateur 23 compare le niveau de tension à la sortie de l'amplificateur opérationnel 37 avec une tension de référence prédéterminée, qui est dans le cas représenté, le potentiel de la masse. Si la tension de sortie de l'amplificateur opérationnel est supérieure à zéro volt, le comparateur produit un bit de valeur +1 à sa sortie, tandis que lorsque cette tension est inférieure à zéro volt il produit un bit de valeur -1. Dans le train de bits de données, portant la référence Y, qui est ainsi produit par le comparateur 23, la densité des bits de niveau logique haut par rapport à celle des bits de niveau logique bas, représente la tension Vin d'entrée analogique appliquée entre les bornes 40 et 41.
Le circuit de contre-réaction 24 comprend un détecteur de bits et un circuit 51 de commande d'interrupteurs, deux bornes 52 et 53, des interrupteurs 39, 54, 55 et 56, un condensateur 57 ayant une valeur Cref et une source de tension Vref (non représentée). Le circuit de commande 51 comporte des sorties 51a et 51b pour permettre la commande des interrupteurs 54 et 55, respectivement. Les interrupteurs 54 et 55 permettent de changer le condensateur 57 avec une charge Qref égale à Cref*Vref, ou de décharger ce condensateur. En fonction de la valeur +1 ou -1 du bit produit à la sortie du comparateur 23, la charge Qref est intégrée dans le sens positif ou dans le sens négatif. La différence entre les charges Qin + Qref est ainsi emmagasinée entre les armatures du condensateur 38 et intégrée de façon correspondante par l'amplificateur opérationnel 37.
Enfin, l'amplificateur 27 de signal de sortie comprend un circuit logique destiné à multiplier l'information numérique contenue dans le train de bits Y engendré à la sortie de comparateur 23 par l'inverse du gain G provenant du bus 45. Le mot numérique, qui porte la référence x, qui résulte de ce calcul est fourni à la sortie du circuit logique 27.
De même un détecteur de débordement qui ne répond pas au débordement d'une faible quantité d'encre mais répond immédiatement seulement au débordement d'une grande quantité d'encre est prévu en tant que contre-mesure
L'autre extrémité d'un tube 10 s'étendant depuis le premier récipient d'encre 7 est reliée à l'espace se
MATÉRIEL ET MÉTHODES D'ANALYSES Les méthodes d'analyse utilisées sont celles des textes officiels (Pharmacopée française Xème éd., Pharmacopée européenne 2ème ad.) ou celles mises en oeuvre sur la base des données scientifiques connues.
1 - Résidu à l'évanoration : le calcul du résidu à l'évaporation du marc et du jus a été effectué selon la technique préconisée par la Pharmacopée française et européen : 2,0 g de marc ou 10,0 g de jus ou de suspension sont évaporés à siccité au bain-marie et desséchés à 100105 0C pendant 1 h. Le résidu obtenu est pesé.
2 - Détermination du pH du ius : elle est effectuée selon le protocole préconisé par la Pharmacopée européenne et française : l'appareil utilisé est un voltmètre gradué en unités pH. La mesure est effectuée directement sur le jus à 20-250C.
3 - Densité relative : elle est déterminée sur le jus à l'aide d'un pycnomètre selon la méthode officielle de la Pharmacopée française.
4 - Dosage des polyphénols totaux : le dosage des polyphénols totaux est effectué selon la monographie officielle vigne rouge (Pharmacopée française Xème éd., Janvier 1993).
Cette méthode consiste en l'extraction des polyphénols totaux dans l'eau chaude et en une mesure spectrophotométrique à 715 nm en présence d'un réactif à base d'acide phosphotungstique et de carbonate de sodium. La mesure de l'absorbance de la solution de polyphénols se fait après 1 mn de contact avec ce réactif. La teneur en polyphénols se calcule par rapport à un témoin de pyrogallol traité dans les mêmes conditions.
5 - Dosaqe des Procyanidols (OPC) et des catéchines : le dosage des OPC et des catéchines est effectué selon une méthode inspirée de la littérature scientifique la plus récente [BOURZEIX et al, Bulletin de l'O.I.V., 1986, 669-670, 1171-1799; DUMON M.C., 1990, Thèse Doct. Bordeaux II. 1].
Cette méthode consiste en un isolement sélectif de ces composés puis en un dosage - proprement dit - par spectrophotométrie après hydrolyse. La teneur en OPC est calculée par rapport à une courbe étalon obtenue par le dosage de différentes solutions de référence de catéchine témoin.
6 - Dosasse de sucres réducteurs : il est effectué selon la méthode de G. BERTRAND [cf. Méthodes générales d'analyse, Pharmacopée française IXème éd. II, 289/1976]. La prise d'essai étant de 1 ml de jus.
Cette méthode consiste en une oxydation par le permanganate de potassium des sucres réducteurs présents et préalablement traités aux sulfates de cuivre et de fer (III).
7 - Dosage de l'azote total : il est effectué selon la méthode préconisée par la Pharmacopée française Xème éd., 1986; c'est un semi-microdosage après minéralisation par 1 'acide sulfurique.
8 - Dosage et analvse des linides : après une extraction hexanique dans un appareil type Soxhlet, le résidu de l'extrait hexanique obtenu est saponifié et méthylé puis analysé par chromatographie en phase gazeuse selon les méthodes préconisées par la Pharmacopée française pour l'analyse des huiles végétales.
9 - Dosage des minéraux 9. 1 - Sodium et potassium : après minéralisation de l'échantillon dans un mélange d'acide nitrique et perchlorique. Le dosage est effectué par spectrophotométrie en émission de flamme en utilisant un mélange d'air et d'acétylène et avec comme longueur d'onde 589 nm pour le sodium et 7,66,5 nm pour le potassium.
9.2 - Calcium et magnésium : après minéralisation, le dosage est effectué par spectrophotométrie d'absorption atomique en utilisant un mélange d'azote et d'acétylène et avec comme longueur d'onde 422,7 nm pour le calcium et 285,2 nm pour le magnésium.
9.3 - Fer : le dosage du fer est effectué au four avec une lampe de deutérium et avec une longueur d'onde de 248,3 nm.
9.4 - Phosphore : le dosage du phosphore est effectué par spectrophotométrie d'absorption dans le visible à 430 nm en présence d'un réactif à base de monovanadate et de molybdate d'ammonium.
L'injection indirecte permet d'utiliser des injecteurs de conception plus simple, ces derniers n'étant plus soumis aux hautes températures et aux hautes pression de l'injection directe. Toutefois les systèmes d'injection indirecte connus ne permettent pas de faire de la stratification de la charge dans la chambre de combustion, le carburant injecté se mélange en effet intimement à l'air comburant avant de franchir les soupapes d'admission et c'est un mélange sensiblement homogène qui pénètre dans la chambre de combustion.
Or l'utilisation d'un mélange homogène air-essence s'avère pénalisant en terme de consommation de carburant et d'émission de polluants notamment lors du fonctionnement du moteur à faible charge ou à charge partielle.
On a cherché à réduire cette consommation excessive en carburant des systèmes d'injection indirecte en tentant de diminuer la richesse du mélange, de manière à former un mélange combustible dit "pauvre". Pour favoriser la combustion d'un tel mélange pauvre, il s'avère nécessaire de générer une forte turbulence à l'intérieur des chambres de combustion, les caractéristiques de cette turbulence devant être adaptées aux conditions de fonctionnement du moteur : régime, charge, température d'eau, etc.
Différents dispositifs ont été développés pour opérer une forte turbulence. On peut citer le brevet FR-A-2.486.156 qui décrit un moteur qui comporte en plus d'un conduit principal d'admission débouchant dans un cylindre, un conduit secondaire d'admission de diamètre plus petit dont l'orifice de sortie est situé juste avant la soupape d'admission et orienté de façon que le jet de gaz provenant du conduit secondaire engendre des tourbillons hélicoïdaux générant une turbulence encore appelée "swirl".
Des études ont montré qu'une autre forme de turbulence, appelée encore "tumble", formée par des tourbillons évoluant en rouleau (axe de rotation horizontal, contrairement au "swirl" d'axe vertical) est encore plus favorable, dans certaines conditions de fonctionnement du moteur, que le "swirl".
Toutefois jusqu'à ce jour aucun système d'injection indirecte n'est parvenu à égaler les performances de l'injection directe, notamment en terme de consommation.
Le but de l'invention est donc de proposer un dispositif d'alimentation, de conception relativement simple et économique, qui permette avec un système d'injection de carburant du type indirecte d'obtenir une stratification de la charge sensiblement similaire à celle obtenue avec une injection directe.
Le moteur à combustion interne selon l'invention, du type multicylindre à injection indirecte de carburant et à allumage commandé comporte un circuit d'admission des gaz comprenant un collecteur d'admission présentant un volume répartiteur d'air et des conduites tubulaires d'admission, chaque conduite étant prolongée par deux conduits séparés traversant la culasse pour déboucher dans un cylindre donné par deux orifices distincts d'admission et un circuit d'alimentation en carburant comprenant pour chaque cylindre au moins un électro-injecteur de carburant débouchant dans l'un des deux conduits d'admission associés.
Selon l'invention, le moteur à combustion interne est caractérisé en ce que des moyens d'étranglement pilotés sont disposés sur le circuit d'admission des gaz en amont des cylindres de façon à créer sélectivement suivant les conditions de fonctionnement du moteur des écoulements d'air turbulents de type rouleaux à l'intérieur des conduits d'admission et au delà des soupapes d'admission dans les cylindres.
Selon une autre caractéristique du moteur à combustion interne conformément à l'invention, les injecteurs sont commandés de façon à n'injecter du carburant que dans un seul conduit d'admission par cylindre lorsque les moyens d'étranglement génèrent des écoulements d'air turbulents de type rouleaux à l'intérieur des conduits d'admission.
Selon une autre caractéristique du moteur à combustion interne conformément à l'invention, la forme des sections des conduites tubulaires du collecteur et des conduits d'admission ménagés dans la culasse est sensiblement oblongue de façon à favoriser la propagation d'un écoulement turbulent de type rouleaux.
Selon une autre caractéristique du moteur à combustion interne conformément à l'invention, les moyens d'étranglement sont formés par des clapets à guillotine disposés entre les conduites du collecteur d'admission et les conduits d'admission correspondants agencés dans la culasse, les clapets étant commandés par des moyens de manoeuvre pilotés pour sélectivement limiter l'ouverture de passage de l'air en réponse aux conditions de fonctionnement du moteur.
Selon une autre caractéristique du moteur à combustion interne conformément à l'invention, les clapets comportent des volets aptes à coulisser perpendiculairement à la direction de l'écoulement de l'air, chaque volet étant mobile entre une première position dans laquelle le passage de l'air est totalement libre et une seconde position dans laquelle le volet n'autorise le passage de l'air qu'à travers une lumière oblongue de dimension prédéterminée.
Selon une autre caractéristique du moteur à combustion interne conformément à l'invention, un électro-injecteur débouche dans chacun des conduits d'admission d'un cylindre.
Selon une autre caractéristique du moteur à combustion interne conformément à l'invention, les injecteurs de carburant sont agencés dans la culasse de façon à déboucher au voisinage des orifices d'admission.
Selon une autre caractéristique du moteur à combustion interne conformément à l'invention, deux bougies débouchent dans chacun des cylindres, une première bougie débouchant sensiblement en position centrale et une seconde débouchant latéralement au voisinage de l'orifice d'admission par lequel pénètre le carburant lorsque les moyens d'étranglement génèrent des écoulements d'air turbulents de type rouleaux à l'intérieur des conduits.
Les propriétés chimiques et biochimiques du MDA ont fait l'objet d'une revue détaillée (référence 5).
C'est un composé volatil qui est totalement énolisé, sous forme de monoénol-monoaldéhyde, en solution aqueuse ou organique. Il présente à la fois des propriétés nucléophiles (énolate) et électrophiles (aldéhyde), ce qui explique sa tendance à se polymériser pour donner un mélange d'adduits multimériques plus ou moins réversibles.
Lorsqu'il est chauffé à pH acide, le MDA réagit avec un certain nombre de composés nucléophiles pour donner divers produits de condensation.
Des méthodes de quantification ou de dosage de certains des produits de condensation du MDA ont été proposées mais aucune n T est totalement satisfaisante.
Le pyrazol-benzothiazole dérivé du 2-hydrazinobenzothiazole, ou le 1-méthylpyrazole dérivé de la méthylhydrazine, peuvent être quantifiés par chromatographie en phase gazeuse (méthodes de la famille 5) du fait de leur volatilité élevée.
Le N-méthylpyrrole (référence 6) fournit un adduit chromophorique caractéristique du MDA. Toutefois, sa demivie est trop courte pour permettre des mesures colorimétriques sur de grandes séries d'échantillons.
Le 2-méthylindole conduit aussi à un adduit chromophorique avec le MDA, mais le coefficient d'extinction molaire est beaucoup trop faible (m # 32 000 l.mole-1.cm-1) pour permettre un dosage de MDA à des concentrations physiologiques (0,5-5 Fmolaires) (référence 7).
En pratique, c'est l'acide thiobarbiturique (TBA) qui est actuellement presque exclusivement utilisé pour doser le MDA par colorimétrie, en raison de la stabilité et du coefficient d'extinction molaire à 530-535 nm élevés du produit de condensation chromophorique qui se forme par addition de deux molécules de TBA sur une molécule de MDA.
De plus, ce produit étant fluorescent, il peut également être dosé par spectrofluorométrie.
Toutes les procédures de dosage du MDA et/ou des produits de peroxydation lipidique réagissant avec le TBA, appelés ci-après "TBARS" (TBA-Reactive Substances) requièrent un pH acide ( < 3,8) et un chauffage prolongé (80950C, 20-60 min). L'acidification et le chauffage des échantillons conduisent généralement à une suspens ion trouble qui doit être clarifiée avant la mesure, par exemple par extraction au n-butanol.
Les variantes du test au TBA sont très nombreuses, ce qui souligne que cette approche pose des problèmes, notamment en ce qui concerne sa fiabilité (référence 8). En effet, le test au TBA pose deux problèmes majeurs, à savoir - les conditions de température et de pH requises provoquent des réactions secondaires conduisant à des produits artéfactuels qui réagissent avec le TBA, faussant ainsi le dosage; et - le TBA n'est pas un réactif spécifique du MDA.
Une première source d'interférences est due à la présence d'aldéhydes d'origine lipidique, mais distincts du MDA. Un certain nombre de monoaldéhydes réagit avec le TBA dans les conditions classiques du test pour fournir des produits qui interfèrent avec l'absorption de l'adduit MDA:TBA (1:2) (référence 9).
Le rendement de formation de certains pigments est aléatoire, car il dépend des concentrations respectives d'aldéhydes et de certains adduits intermédiaires présents simultanément dans l'échantillon. Certains de ces mécanismes chimiques ont été discutés (référence 10).
Les produits colorés dus à la présence de monoaldéhydes d'origine lipidique ont généralement un ou plusieurs pics d'absorption entre 450 nm et 500 nm qui sont étalés et en recouvrement avec celui de l'adduit MDA:TBA (1:2). Ils peuvent multiplier l'absorption à 530-535 nm par un facteur important car sur un extrait de lipides oxydés, la somme des quantités de monoaldéhydes produits peut excéder la production de MDA (référence 5).
La seconde source d'interférences est due à la formation de MDA ou de TBARS à partir de composés non lipidiques. Le désoxyribose et ses dérivés nucléosidiques (référence 11), de même que la pyrimidine et la 2-aminopyrimidine se comportent comme du MDA authentique dans les conditions du test (référence 8).
Par ailleurs, les sucres tels que le sucrose et le glucose ont un puissant effet de synergie sur la formation de TBARS en présence de peroxydes ou d'aldéhydes divers tels que l'acétaldéhyde (référence 12), alors que ces molécules ne forment pas de TBARS lorsqu'elles sont présentes séparément.
figure Il par la tension du ressort 1130 et sa pièce infé-
rieure de liaison 1129 b pousse le levier pivotant 1124 vers le haut de sorte que le disque 1126 est séparé de la
Aussitôt que l'unité de tête est montée sur le côté du corps, la partie saillantenon illustréedu
Ce mode de réglage de la figure 8, où les deux rondelles 9 d'une même plaque porteuse 7, dont le mouvement individuel est représenté par un trait pointillé discontinu fin, ont leur trou excentré au même endroit, peut se répéter sur tout le pourtour de chaque rondelle 9, de sorte que le mouvement, dont sera animé le premier élément 10 ou 12 de l'articulation 1, avant fixation, est un cercle, dont le mouvement est représenté par un trait pointillé discontinu gras et dont le centre de rotation correspond à la position centrale du gond 10 ou de la crapaudine 12 s'il n'y avait pas de réglage.
Selon le trait pointillé de la figure 7, les deux trous excentrés de chaque rondelle 9 se trouvent l'un à sensiblement cinq heures trente, l'autre sensiblement à onze heures trente, mais cela pourrait être sensiblement zéro heure trente et sensiblement six heures trente, ce qui amène l'axe de l'articulation 1 à l'endroit où il devrait être, s'il n'y avait pas de réglage du gond 10 ou de la crapaudine 12, c'est-à-dire en position centrale.
De nombreux autres cas de figure sont, bien entendu, possibles avec des heures décalées pour les trous excentrés de chaque rondelle 9 d'une même plaque porteuse 7, ce qui est le cas à la figure 9.
Ce décalage entre les trous excentrés des rondelles 9 est compris entre zéro et six heures.
Ce mode de réglage, où les deux rondelles 9 d'une même plaque porteuse 7, dont le mouvement individuel est représenté par un trait pointillé discontinu fin, ont leur trou excentré à différents endroits, peut se répéter sur tout le pourtour de chaque rondelle 9, de sorte que le mouvement, dont sera animé le gond 10 ou la crapaudine 12 de l'articulation 1, avant fixation par les vis 8, est une sinusoïde en forme de huit couché dont le mouvement est représenté par un trait pointillé discontinu gras.
Le centre de cette sinusoïde correspond à la position centrale desdits gond 10 ou crapaudine 12, s'il n'y avait pas de réglage possible.
Entre les deux modes de réglage avec des trous excentrés de deux rondelles 9 d'une même plaque porteuse 7, à horaire identique ou à horaire décalé, il existe deux points d'intersection qui correspondent au décalage nul entre les deux trous excentrés de chaque rondelle 9, c'est-à-dire à trois heures et à neuf heures.
Ceci correspond aux deux extrémités de la sinusoïde.
Grâce aux deux modes de réglage, il sera aisé de déplacer l'ouvrant 2 au niveau de chaque articulation 1, par rapport au dormant 3, que ce soit latéralement ou en profondeur.
Dans le cas d'une penture, la patte de scellement 6 sera constituée par l'ouvrant 2, la plaque porteuse 7 sera en fait constituée par la penture.
Il y a donc possibilité de déplacer la penture par rapport à l'ouvrant.
Grâce aux deux modes de réglage vus ci-dessus, il est donc facile de régler l'ouvrant par rapport au dormant, que ce soit latéralement ou de haut en bas, et ce, au niveau de chaque penture.
Bien entendu, il sera possible de combiner les réglages entre les articulations 1 et les pentures, ce qui permettra une multitude de positions différentes de l'ouvrant 2 par rapport au dormant 3, de sorte qu'il sera possible de répondre aux variations de positionnement de l'ouvrant 2 dues à son constituant principal par exemple du bois, constitution qui est très sensible aux aléas climatiques.
Sans sortir du domaine de l'invention, la patte de scellement 6 est remplacée par une patte de soutien qui est fixée au dormant 3 par tout moyen approprié de l'état de la technique, tel que des vis, des rivets, des clous etc.
REFERENCES 1. Articulation 2. Ouvrant 3. Dormant 6. Patte de scellement 7. Plaque porteuse 8. Vis 9. Rondelle à trou excentré 10. Gond de la plaque porteuse 11. Crapaudine de l'ouvrant 12. Crapaudine de la plaque porteuse 13. Gond de l'ouvrant
REVETEMENT AMORTISSEUR DE VIBRATIONS STRATIFIE POUR PAROI TELLE OU'UNE TOLE DE PLANCHER DE VEHICULE AUTOMOBILE L'invention concerne un revêtement amortisseur de vibrations stratifié pour une paroi telle qu'une tôle de plancher de véhicule automobile.
De préférence, on équipe le crayon d'un interrupteur placé latéralement sur le manche et relié à l'alimentation électrique pour commander le passage du courant dans l'électrode.
De préférence, le crayon est équipé d'un écrou vissé sur llextrémité du manche qui est elle-même constituée dTune pince porte-électrodes, du type portemine.
Dans ce cas, une enveloppe isolante est fixée sur 1'écrou entourant ce dernier, ainsi que l'extrémité du manche.
DESCRIPTION DETAILLEE DVUN MODE DE REALISATION L'unique figure représente en coupe le crayon selon 1 invention pendant l'opération de soudage d'une bille ' de petite dimension. Celle-ci est à fixer sur un support 2 pour fixer un dispositif de mesure 3.
L'ensemble du crayon est supporté par un manche 4 réalisé en un matériau isolant, constituant le corps du crayon et par lequel celui-ci est maintenu.
Dans ce manche 4 est fixée une électrode 5 destinée à appliquer le courant électrique à la pièce à souder 1 pour réaliser sa fixation sur le support 2. De plus, cette électrode 5 est munie d'un canal interne 6 longitudinal la traversant de part en part. Ce canal 6 permet d'appliquer à la pièce à fixer 1 une dépression, permettant ainsi au crayon et à son électrode 5 de maintenir cette pièce 1 dans la position voulue pour sa fixation sur le support 2.