INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il ressort de ce qui précède que, le perfectionnement selon l'invention, apporte une solution simple, peu onéreuse et de mise en oeuvre aisée, au problème de la déformation des parois longitudinales d'un corps en forme de boîte ouverte et, dans le cas de son application à la formation de lots de jardinières et de balconnières, permet de réaliser ces lots immédiatement en sortie de presse à injecter. Cela permet de réduire les stocks intermédiaires, et grâce à l'automatisme de la mise en lots, d'abaisser le coût de l'opération de conditionnement.
PERSIENNE A VANTAUX ARTICULES La présente invention concerne une persienne qui comporte des vantaux articulés en matière plastique. La présente invention trouve application autant avec les persiennes ayant des vantaux à fermeture par enveloppement qu'avec celles dont les vantaux se replient en accordéon.
Les persiennes à vantaux articulés en matière plastique sont très largement répandues. Leur succès commercial est notamment dû à leur légèreté, à leur facilité de fabrication et à l'isolation thermique qu'elles procurent.
Ces persiennes sont les plus souvent réalisées par assemblage de vantaux d'un seul tenant, ayant la forme d'un profilé obtenu par extrusion de chlorure de polyvinyle (PVC). Des cloisons intermédiaires, perpendiculaires aux grandes faces des vantaux font office de raidisseurs.
Des exemples de telles persiennes sont décrits dans les documents FR-A-2 516 587 et FR-A-2 598 458, au nom de la demanderesse.
La structure de ces persiennes est prévue pour résister le mieux possible aux effractions. Toutefois, les vantaux étant formés de profilés creux, il demeure possibIe de les endommager pour parvenir à ouvrir les persiennes.
La présente invention a pour but principal de remédier à cet inconvénient, c'est-à-dire de fournir une persienne qui permette de résister encore mieux aux effractions.
Un autre but est de proposer une persienne qui soit une adaptation des persiennes en matière plastique existantes, c'est-à-dire qui permette d'utiliser les vantaux en matière plastique des persiennes déjà connues.
Un autre objectif est de fournir une persienne ayant les propriétés citées ci-dessus, tout en étant d'un prix de revient avantageux.
Encore un autre objet de la présente invention est de proposer un limiteur de débit approprié à une utilisation dans les réacteurs nucléaires, qui ait un coût plus faible que les limiteurs de débit traditionnels.
Ces objets, ainsi que d'autres, sont atteints avec la présente invention grâce à un venturi à cavitation et à tuyères multiples (MNCV). Les venturi à cavitation de limitation du débit comportent en général une tuyère de venturi unique placée dans une canalisation. Un limiteur de débit d'après la présente invention comprend au contraire une plaque avec des première et seconde faces espacées et une pluralité de tuyères de venturi à cavitation, parallèles et espacées, qui s'étendent entre les faces. Chaque venturi à cavitation comporte une partie d'entrée qui s'ouvre sur la première face, une partie diffuseur qui s'ouvre sur la seconde face et une partie col entre l'entrée et le diffuseur. Tous les venturi de la plaque sont conçus pour avoir à peu près les mêmes caractéristiques d'écoulement. La plaque est conçue pour être placée de façon à limiter l'écoulement dans un tube unique.
Du fait que de nombreux venturi de petite taille sont utilisés à la place du venturi unique traditionnel, on peut obtenir un débit équivalent avec des venturi plus courts. Ceci conduit à une élévation de la fréquence naturelle de vibration du limiteur de débit et provoque une chute de l'amplitude maximale des vibrations.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée suivante, prise en liaison avec les dessins annexés, dans lesquels la figure 1 est une vue schématique en coupe d'un venturi à cavitation et tuyère unique placé dans une canalisation; la figure 2 est une vue partielle en coupe d'un venturi à cavitation et tuyères multiples de la présente invention, placé entre deux tronçons de canalisation avec un accouplement par bride; la figure 3 est une vue en coupe d'un second mode de réalisation de la présente invention qui comprend des moyens pour raccorder les tronçons de canalisation différents de ceux du mode de réalisation représenté à la figure 2; la figure 4 est une vue en coupe d'un venturi à cavitation et tuyères multiples de la présente invention dont une tuyère a été bouchée pour limiter le débit de fluide à travers la plaque.
Si on se rapporte maintenant à la figure 1, un limiteur de débit de l'art antérieur, globalement désigné par la référence 1, utilise un venturi à cavitation 3 avec une seule tuyère. Le sens de passage du fluide est indiquée par une flèche. Le venturi 3, qui présente généralement une symétrie axiale, comporte une partie d'entrée 5 qui s'ouvre dans un tronçon de canalisation 7. La partie d'entrée 5 fait un angle au sommet a et se rétrécit en direction d'une partie col 9. La partie col 9 a un diamètre d et une longueur Lt. La partie col 9 s'ouvre en son extrémité opposée sur une partie diffuseur 11 divergente faisant un angle au sommet B, partie qui s'ouvre quant à elle sur un tronçon de canalisation 13. La longueur totale du venturi-tuyère est L.
Le débit limité à cavitation maximale Q qui traverse un venturi à cavitation est donné par l'expression dans laquelle d représente le diamètre de la partie col, Cd un coefficient de sortie proche de 1, p la masse volumique du fluide, p1 la pression d'entrée et P2 la pression de col. Dans des conditions de cavitation, P2 est égale à la pression de vapeur du fluide à la température correspondante du fluide. Par conséquent, le débit en régime de cavitation ne dépend pas de la pression aval p3 mais uniquement de la pression amont pl.
Le coefficient de restitution R est un indicateur de la chute de pression minimale et une mesure de la capacité du venturi à la transformation de l'énergie. n est défini par pS p? (2) Pi - R ne dépend pas de la géométrie du venturi et est essentiellement fonction du demi-angle au sommet p/2 du diffuseur, de la longueur Lt du col, du diamètre d du col et, dans une moindre mesure, de la géométrie de l'entrée. R peut atteindre 0,85 à 0,9 dans les venturi à cavitation.
Le limiteur de débit de la présente invention, au lieu de placer dans l'écoulement d'un fluide contenu dans une canalisation un venturi à cavitation et tuyère unique, met en place dans le trajet de circulation du fluide une plaque comportant plusieurs tuyères de venturi à cavitation. L'utilisation d'un venturi à cavitation avec tuyères multiples en tant que limiteur de débit permet d'utiliser des tuyères plus courtes que celles utilisées dans la configuration à tuyère unique représentée à la figure 1 tout en donnant les mêmes caractéristiques d'écoulement. Du fait que les tuyères sont plus courtes, le bruit vibratoire et sonore associé à leur utilisation est fortement réduit par rapport à celui associé à la configuration avec tuyère unique de débit équivalent.
La figure 2 montre un mode préféré de réalisation du limiteur de débit de la présente invention, appelé MNCV, destiné à être utilisé dans l'industrie nucléaire et globalement désigné par la référence 15.
Le limiteur de débit MNCV comprend une plaque 17 placée entre des brides opposées 19. Les brides 19 et la plaque 17 sont maintenues ensemble dans une position fixe par des dispositifs de fixation comme des boulons 21 serrés sur des écrous 23. Un joint d'étanchéité 25 est réalisé entre les brides 19 et la plaque 17 au moyen de joints toriques ou de quelque autre moyen d'étanchement approprié. Chaque bride 19 est fixée à un tronçon de canalisation 27 par une soudure 29.
La plaque 17 est alésée pour fournir une pluralité de venturituyères à cavitation disposés en parallèle. Chaque tuyère 31 est essentiellement une version à plus petite échelle de la tuyère représentée à la figure 1. Le débit Q à travers la configuration de tuyères multiples de la figure 2 est simplement n fois le débit de chaque tuyère tel que calculé par l'équation 1 dans laquelle n représente le nombre de tuyères 31 dans la plaque 17. Une estimation grossière du nombre de tuyères nécessaires pour donner le même débit qu'un venturi à cavitation et tuyère unique, plus gros mais de proportions identiques, est donnée par l'expression dans laquelle dl est le diamètre de la partie col de l'un des venturi à cavitation du limiteur de débit de l'invention et n le nombre total de venturi percés dans la plaque du limiteur MNCV.
Un nombre typique de tuyères dans un limiteur de la présente invention peut être compris entre trois et trente-six, voire davantage.
Le nombre choisi dépendra de la taille de la canalisation, de la pression différentielle dans le limiteur et de la fréquence acoustique naturelle du diffuseur. Les modes fi de fréquences naturelles d'un diffuseur de longueur Ld dans un fluide ayant une vitesse c de propagation du son sont: ic fi = i=l,2,3... (4) 2Ld Par conséquent, pour diminuer les amplitudes des vibrations, il est avantageux de concevoir les venturi-tuyères pour qu'ils aient un premier mode de fréquence naturelle aussi élevé que possible, dans les limites de la réalisation industrielle et des coûts.
La figure 3 est une vue en coupe d'une autre possibilité de réalisation du limiteur de la présente invention, globalement désigné par la référence 33. Dans cette variante, la périphérie extérieure de la plaque 17 a été façonnée pour donner des fixations de soudure 35 en ses extrémités opposées en vue d'un soudage aux tronçons de canalisation (non représentés), ce qui donne un type de montage plus permanent.
Une partie d'entrée typique a une forme conique avec un angle au sommet a d'environ 200 et des bords arrondis pour minimiser les pertes d'entrée. Suivant une autre possibilité, la partie d'entrée peut être complètement arrondie avec un rayon r qui est approximati vement égal au diamètre de col dl (figure 3). L'angle au sommet d'un diffuseur typique se situe dans une fourchette de 6 à 10 environ. Le diamètre de sortie du diffuseur vaut typiquement environ deux à trois fois le diamètre du col. Ce rapport sera déterminé par le coefficient requis de restitution de pression, R.
Quand on souhaite une restitution importante, c'est-à-dire par exemple R = 0,9, la partie conique 37 du diffuseur se termine par une partie de diffuseur 39 curviligne avec dp/dx = const. Le diamètre y de la partie curviligne 39 du diffuseur est donné par l'expression dans laquelle y1 et y2 sont respectivement le diamètre d'entrée et le diamètre de sortie de la partie curviligne 39 du diffuseur; x est la position axiale le long de la partie curviligne 39 du diffuseur en prenant pour origine l'entrée de la partie curviligne du diffuseur; et L2 est la longueur de la partie curviligne du diffuseur. Des dimensions typiques pour donner un coefficient de restitution élevé à un limiteur MNCV tel que celui représenté à la figure 3 sont r = dl ; Lt = 0,4 dl ; L1 = 7,5 dl - 10 dol ; y1 = 2 d1; Y2 3 dl et L2 = 3,8 y1.
Un renfoncement 16 autorisant le passage d'une sangle ou barre de brèlage est également représenté sur la figure I. Un tel renfoncement 16 permet de bloquer la sangle et d'éviter tout glissement latéral.
D'autres formes avantageuses des cavaliers sont également représentées sur la figure 1.
Sont ainsi représentés sur la figure 1 les moyens permettant d'emboîter les cavaliers espaceurs les uns dans les autres. Il s'agit d'un bossage 14 et d'un creux 15 dont les formes sont complémentaires. L'emboîtement se fait donc par pénétration du bossage 14 d'un cavalier dans le creux 15 d'un autre cavalier. Le blocage ainsi réalisé n'est que latéral et permet ainsi de retirer un vitrage placé dans une caisse par le haut.
Les différents types d'espaceurs décrits permettent d'assurer la protection des profils, surmoulés ou réalisés de toutes autres façons telles que l'extrusion, qui sont déposés notamment en périphérie des vitrages, en leur évitant dans tous les cas les pressions notamment dues à l'empilement de ces vitrages dans les caisses et aux sangles ou barres de brèlage.
Les cavaliers espaceurs décrits permettent également de protéger des éléments déposés en surépaisseur sur des vitrages en retrait de la périphérie. Il peut s'agir par exemple d'une embase pour la fixation d'un rétroviseur ou bien de cosses permettant le branchement d'un réseau chauffant.
En effet, la largeur des lamelles peut être choisie de façon à ce que ces éléments ne soient pas écrasés par le contact d'une feuille de verre voisine. L'épaisseur du ca valier espaceur est alors suffisante pour maintenir un vide, entre deux feuilles de verre empilées, dans lequel peuvent se loger les éventuels éléments déposés en sur épaisseur sur une face d'un vitrage.
DISPOSITIF ARTICULÉ POUR LE VIDAGE D'UN RÉCIPIENT, ET TONDEUSE AUTOPORTEE MUNIE D D'UN TEL DISPOSITIF.
La présente invention concerne un dispositif articulé pour le vidage d'un récipient, notamment d'un bac de ramassage de gazon, monté sur un tondeuse autoportée.
On connaît dans l'état de la technique différents systèmes de bacs de ramassage. Ceux-ci sont habituellement posés sur le châssis du véhicule autotracté et manipulés manuellement. Des solutions de vidage assisté connues mettent en oeuvre une pluralité de vérins, ce qui entraîne un coût de fabrication élevé.
En particulier, le brevet français nO 2679104 décrit un dispositif permettant d'assurer le prélèvement et le stockage d'herbe ou produits similaires, monté sur un véhicule se présentant sous la forme d'un ensemble constitué par une tête permettant de couper et prélever l'herbe afin de la transférer a l'intérieur d'un bac de stockage associé au véhicule permettant de déplacer ledit ensemble. Une turbine crée une aspiration a l'intérieur d'un conduit la reliant a la tête de prélèvement proprement dite. Ce conduit débouche axialement dans la turbine et transfère la matière prélevée à l'intérieur d'un conduit intégré a la benne de stockage.
Le brevet français nO 2666955 décrit un dispositif constitué par une enceinte de stockage reliée par un conduit au moyen de coupe et prélèvement porté par un véhicule, ladite enceinte comportant deux éléments, l'un monté pivotant sur un axe XX horizontal situe dans sa partie supérieure, l'autre étant fixe et étant disposé en dessous de la face ouverte du premier élément. Les moyens de raccordement débouchent a l'intérieur de l'enceinte de stockage de manière coaxiale a l'axe de pivotement de l'élément mobile de cette dernière et est libre en rotation par rapport a elle.
On connaît également dans l'art antérieur le brevet français nO 2672464 décrivant un dispositif permettant d'assurer le prélèvement et le stockage d'herbes ou produits similaires, en vue d'en assurer leur transfert jusqu'à une zone de déchargement. il se compose d'une enceinte de stockage, montée sur un véhicule, et qui est constituée de deux coques. Les coques de l'enceinte sont montées sur un bâti comportant une traverse horizontale et une poutre inclinée par rapport a l'arrière du véhicule. La traverse supporte la turbine pour transférer la matière.L'enceinte est montée a l'extrémité libre en forme de potence de la poutre télescopique par l'intermédiaire d'un ensemble articule, associé a des moyens permettant de maintenir les deux coques élémentaires accolées l'une a l'autre lors du remplissage, et d'écarter les deux coques lorsque l'on souhaite effectuer l'opération de déchargement, et ce a tout niveau par rapport au sol.
Le but de la présente invention est de proposer un dispositif articulé pour le vidage d'un bac de ramassage d'un coût de fabrication faible, et permettant le déchargement aisé du contenu du bac.
Le dispositif de vidage de bac selon l'invention est constitué par un montant fixe solidaire du châssis du véhicule porteur, comportant un bras de guidage fixe dont l'axe longitudinal forme un angle A avec le plan horizontal, A étant un angle compris entre 45 et 90 , et par un bâti articulé mobile comportant un bras mobile en translation par rapport au bras de guidage fixe entre une position basse et une position haute déterminée par une butée fixe, et un second bras mobile en rotation par rapport audit premier bras mobile dans un plan vertical contenant l'axe longitudinal du bras de guidage. Le second bras comporte des moyens d'accrochage du bac de ramassage. Le dispositif comporte en outre un vérin unique dont l'une des extrémités est solidaire du châssis par l'intermédiaire d'une articulation, et l'autre extrémité est solidaire du second bras mobile.
Le vérin unique entraîne dans un premier temps le bac dans une position haute, puis, en poursuivant sa course, provoque le basculement du bac pour permettre le déchargement de son contenu.
Selon un mode de réalisation préféré, le bâti mobile est constitué par un premier bras coudé mobile en translation par rapport au montant fixe et par un deuxième bras coudé reliés entre eux par un axe d'articulation solidarisant les extrémités desdits bras coudés les plus éloignés du montant fixe, le vérin étant disposé entre le châssis fixe et le tronçon compris entre l'articulation et le coude du deuxième bras coudé sensiblement parallèlement au montant fixe. De préférence, l'une des extrémités du vérin est fixée sur le coude du deuxième bras coudé en un point compris entre le point d'articulation des deux bras mobile et la projection du montant fixe sur le coude du deuxième bras lorsque celui-ci est au repos. Ce mode de réalisation permet d'éviter le basculement du vérin lors du passage du point d'articulation supérieure du vérin à la verticale du montant fixe.
La poudre de talc initiale est directement disposée dans le silo 20 d'alimentation de l'installation de mélange. Le débit est réduit de moitié. Le dosage devient irrégulier (vérification par taux de cendre à intervalle régulier) et varie de 36 % à 44 %. Une formation importante de poussière est observée.
Essai comparatif avec du talc traité sans PEG.
La poudre de talc initiale est traitée comme dans l'invention mais sans ajout de PEG dans l'eau.
La mise en oeuvre dans l'installation de mélange est comparable à celle obtenue dans l'invention.
Toutefois, dans les granulés de polypropylène obtenus, on observe une mauvaise répartition du talc, avec présence d'agglomérats non dispersés.
Le tableau ci-dessous donne les caractéristiques d'éprouvettes réalisées lors des essais précédents.
Module d'elasti- Résistance au choc Stabilité thermique cité en flexion Chars methode 1D 1500 C (jours) (MPa) (KJ/mZ) Procédé de loin vention (traite- 4 600 30 15 ment avec PEG) Poudre de talc non traitée 4 600 30,9 7 Poudre de talc traitée sans PEG 4600 25.8 7
On constate que le procédé de l'invention permet d'atteindre les performances obtenues avec l'addition d'une fine poudre de talc, sans les inconvénients de mise en oeuvre et avec une meilleure stabilité thermique. La résistance au choc est un indicateur de l'homogénéité du mélange talc/PP et de la qualité de la dispersion du talc dans le PP.
La présente invention a pour objet des dérivés de l'indol-2-one substitués en -3par un groupe azoté, leur préparation et les compositions pharmaceutiques en Contenant.
Les composés selon la présente invention ont une affinité pour les récepteurs de la vasopressine et/ou de l'ocytocine.
La vasopressine est une hormone connue pour son effet antidiurétique et son effet dans la régulation de la pression artérielle. Elle stimule plusieurs types de récepteurs V1 (via' V1b), V2 et exerce ainsi des effets cardiovasculaires, hépatiques, antidiurétiques, agrégants et des effets sur le système nerveux central et périphérique.
Les antagonistes des récepteurs de la vasopressine peuvent intervenir sur la régulation de la circulation centrale et périphérique, notamment les circulations coronaire, rénale et gastrique, ainsi que sur la régulation hydrique et la libération de l'hormone adrénocorticotrophique (ACIM). Les agonistes non peptidiques de la vasopressine peuvent remplacer avantageusement la vasopressine ou ses analogues dans le traitement du diabète insipide; ils peuvent également être utilisés dans le traitement de l'énurésie, et dans la régulation de l'hémostase : traitement de l'hémophilie, du syndrome de Von Willebrand, antidote des agrégants plaquettaires (Drug Investigation, 1990, 2 (Suppl. 5), 1-47). Les récepteurs de la vasopressine comme ceux de l'ocytocine se trouvent aussi sur le muscle lisse de l'utérus. L'ocytocine a une structure peptidique proche de celle de la vasopressine. Ses récepteurs se trouvent également sur des cellules myoépithéliales de la glande mammaire et dans le système nerveux central (Presse Médicale, 1987, 16 (10), 481-485, J. Lab. Clin. Med. 1989, 114 (6), 617-632 et Pharmacol. Rev., 1991, 43 (1), 73-108). Cette hormone intervient dans la parturition, la lactation, le comportement sexuel et la résorption de l'eau au niveau rénal.
Ainsi les composés selon l'invention sont utiles notamment dans le traitement des affections du système nerveux central et périphérique, du système cardiovasculaire, de la sphère rénale, de la sphère gastrique et dans les troubles du comportement sexuel, chez l'homme et chez l'animal.
Le brevet ZA 83 09532 décrit notamment, un dérivé indolone de formule:
Ce composé est utile comme inhibiteur d'enzyme de conversion et comme agent antihypertenseur.
La demande de brevet GB 1 125 671 décrit des dérivés de 3-amino-3arylindolone de formule: dans laquelle - R représente l'hydrogène, un groupement alkyle en C1-C4 ou dialkylamino en C1-C4; - A représente un alkylène en C2-Cs; - R"1 et R"2 représentent chacun un alkyle ou ensemble avec l'atome d'azote auquel ils sont liés représentent un radical hétérocyclique comme le radical pipéridino, pyrrolidino ou morpholino par exemple; - R"3 et R"4 représentent chacun l'hydrogène, un alkyle en C1-C4, un alcoxy en C1-C4 ou un halogène; - Ar représente un benzyle ou un phényle éventuellement substitué.
Le fonctionnement du mécanisme de commande de sonnerie qui vient d'être décrit est le suivant: A chaque heure ronde ainsi qu'à chaque quart d'heure (premier, deuxième et troisième quart d'heure), le levier de libération 38 est pivoté dans le sens inverse de la flèche f3 (figure 8) par l'action d'un plot 40a de la roue à plots 40. Ce mouvement libère la denture 37 du râteau 36, de l'emprise de la denture 39 du levier 38. Le râteau 36 est donc libre de pivoter dans le sens de la flèche f jusqu'à ce que, soit son bras 36b rencontre la périphérie du limaçon 54, soit son pion 46 rencontre l'une des marches (ou butées) du profil en escalier 45 du levier de sélection 34, comme cela sera expliqué plus loin.
Quelque temps avant chaque heure ronde, le levier de sélection 34, sous la commande de la came 35, se met dans la position P4 dans laquelle il a été représenté sur la figure 10a. Dans cette position, le pion 46 du râteau 36 est libéré du profil en escalier 45 du levier 34, de sorte que ledit râteau sollicité dans le sens de la flèche f (figure lOa) prend une position pour laquelle l'extrémité du bras 36b est en butée contre un secteur du limaçon 54.
Au moment précis de chaque heure ronde, le train d'engrenages de commande de sonnerie est mis en marche en même temps qu'est mise en marche la roue 43 du mécanisme d'avance pas-à-pas 41 à 44. I1 en résulte que le râteau 36 est pivoté dans le sens inverse de la flèche f, d'un nombre de pas correspondant au chiffre de l'heure ronde.
Grâce à un levier intermédiaire non représenté, monté articulé entre un talon 80 du levier de libération 38 et une goupille 81 portée par une roue de détente 28b du mécanisme de sonnerie (figures 7 et 8), chacun des pas du râteau 36 entraîne un coup du marteau des heures 49 par liberation de la roue de détente pour un tour complet de rotation sur son axe.
A l'expiration du premier quart d'heure, le levier 34 occupe la position P3 qui correspond à une mise en butée du pion 46 du râteau 36 sur la première 45a des butées de l'escalier 45, position pour laquelle seule une dent de la denture 37 du râteau se trouve à droite du doigt 41 du mécanisme d'avance pas-à-pas, de sorte que ce mécanisme ne fera avancer le râteau que d'un pas et seul un coup sera frappé par le marteau des quarts 52 par l'intermédiaire du mécanisme de sonnerie et la libération de la roue de détente comme indiqué ci-dessus.