INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A mesure que la sortie à courant alternatif de la bobine 10 augmente, sous l'effet de la constante de temps définie par les résistances 42 et 43 et du condensateur 44, l'augmentation de la tension du noeud entre la résistance 42 et le condensateur 44 est temporisée, et l'angle de phase commandant la mise en court circuit de l'alternance négative de la sortie à courant alternatif de la bobine 10 avec le thyristor 50 est temporisée, ce qui fait augmenter la tension de charge VL progressivement comme indique par la ligne interrompue de la Figure 7.Toutefois, la temporisation de l'activation du thyristor 50 peut être détectée par la tension inverse fournie à la diode Zener 61 supérieure à la tension de Zener VZ5, et, une fois cette temporisation détectée, l'augmentation de la tension de charge VL peut être contrôlée de maniere à se rapprocher de la forme d'onde (représentée par la ligne en pointillés de la Figure 7) produite par la combinaison des résistances 42 et 62. En conséquence, même si la diode Zener 45 a une tension proche de la tension nominale du phare de route 18 pour fournir une tension suffisante à celui-ci, le phare de route 18 est protégé contre les surtensions.
La Figure 8 représente une quatrieme réalisation de la présente invention dans laquelle la borne de sortie à courant alternatif 11 est connectée à un circuit de puissance 90 pour détecteur la fréquence de la sortie à courant alternatif et le convertir en un signal logique. Un circuit de détection de la vitesse de rotation 91 est connecté entre le circuit de puissance 90 et la gâchette du thyristor 21 pour rendre conducteur ou bloquer le thyristor 21 en fonction de la fréquence de la sortie à courant alternatif de la bobine du générateur.
Dans cette réalisation, la borne de sortie à courant alternatif 11 est mise à la masse via une diode 71 montée normalement, une résistance 72 et une diode Zener 73 montée à l'envers. Le noeud entre la résistance 72 et la diode Zener 73 est connecte à la base d'un transistor 74. Le collecteur du transistor 74 est connecté au noeud entre la diode 71 et la résistance 72 via une résistance 75 tandis que l'émetteur de ce transistor 74 est connecte à la borne de tension de référence Vcc et à la masse via un condensateur électrolytique 76.
L'absence de rigidité transversale rend aléatoire le controle du gauchissement de la surface.
Le procédé selon l'invention procure un réglage précis et reproductible de la courbure et de la raideur transversale de la surface à laquelle il est appliqué.
Il consiste en l'emploi de structures symétriques, anisotropes, pressurisables à partir d'une source de fluide sous pression , de conduites et d'un dispositif de commande et de controle, fixées par paires face à face de part et d'autre de la surface à courber (intrados et extrados), dans une position sensiblement normale au bord d'attaque de la surface et selon un espacement régulier.
La pressurisation des structures procure la rigidité transversale de la surface et la contrainte différentielle d'extension entre les structures des faces opposées provoque une courbure de la surface dont le creux est proportionnel à la contrainte différentielle et dirigé vers les structures soumises à la contrainte la plus faible.
Selon l'usage auquel la surface est destinée, la courbure peut devoir être tantôt d'un coté et tantôt de l'autre ou bien toujours du même coté de la surface. Dans les deux cas, la contrainte différentielle peut être obtenue par l'application de pressions différentes sur des structures de sections identiques tandis que dans le second cas, la contrainte différentielle peut aussi être obtenue par l'application d'une pression identique sur des structures de sections différentes ,les structures de moindre section pouvant dans certains cas disparaitre, mais avec une sou- plesse de réglage moindre que dans la première disposition décrite.
Ces stuctures sont constituées chacune - d'une semelle inextensible solidaire de la surface à contrôler - d'une enveloppe solidarisée à la semelle par un procédé adapté aux matières mises en oeuvre, utilisant les propriétés anisotropes du matériau constitutif pour offrir un allongement sous contrainte d'extension plus grand que celui de la semelle,disposée de telle sorte sur celle-ci qu'elle forme un espace approximativement cylindrique - d'une chambre pressurisable, réalisée dans un matériau offrant un allongement sous contrainte d'extension supérieur à celui de l'enveloppe, occupant l'espace cylindrique formé par la semelle et l'enveloppe, dont l'alimentation en fluide pressurisé se fait préférentiellement du coté bord d'attaque de la surface afin que les conduits d'alimentation puissent être regroupés le long de celuilri.
Les chambres d'une même face sont alimentées séparément, ou par groupes, ou collectivement selon la finesse des réglages souhaitée.
La source de fluide pressurisé peut être une ou plusieurs bouteilles de gaz comprimé sous haute pression (telles, à titre d'exemple, les bouteilles d'air utilisées dans la plongée sous-marine) ou un compresseur de fluide à entrainement mécanique, éolien ou manuel ,conjugué à un réservoir tampon équipé de ses accessoires réglementaires propres à satisfaire aux règlements en viqueur en la matière.
Le dispositif de commande et de contrôle est constitué pour chaque groupe de structures isobares de - un organe de sécurité limitant la pression du fluide dans les circuits à la pression maximale pour laquelle ils ont été cal culés.
- un détendeur de pression du fluide, réglant la pression des structures soumises à la contrainte la plus élevée, - un système de distribution du fluide à 3 voies, alimentant les structures ou les purgeant vers 1 'espace hors pression, - éventuellement - d' un détendeur de pression du fluide règlant la pression différentielle, - d' un dispositif de distribution du fluide à 4 voies pour l'inversion du sens de la courbure Selon des modes particuliers de réalisation, - l'aire de la section transversale des chambres des structures peut varier au long de la génératrice selon une loi mathématique polynomiale afin d'obtenir une forme de courbure optimisant la portance de la surface, - la semelle peut être intègrée à la surface à déformer si l'inextensiblité et la résistance de cette surface sont compatibles avec celles exigées de la semelle, - la chambre de pressurisation peut être séparable ou intégrée aux parois de l'enveloppe et de la semelle selon le degré d' étanchéité au fluide de celles-ci et de leur mode d'assemblage; lorsque la courbure est toujours dirigée dans le même sens et que son réglage ne demande pas de modifications en fonctionne- ment, les conduits d'alimentation des structures peuvent être déconnectées du bloc de commande et de centrale par l'usage de raccords étanches après séparation.
Les figures 1,2,3,4,5 et ó sont données à titre d'exemple du procédé.
La figure L représente une disposition des structures sur une surface.
La figure 2 représente une surface vue de profil.
La figure 3 représente une paire de structures vue en coupe selon A.
La figure 4 représente un schéma du dispositif de commnde et de contrO- le pour surface à courbure univoque avec structures de sections différentes.
La figure 5 représente un schéma du dispositif de commande et de contro- le pour surface à courbure univoque avec structures de sections identiques.
La présente invention sera décrite en se référant à un écran plat à matrice active dans lequel chaque cellule électro-optique, constituée par exemple par une cellule à cristal liquide, est connectée à un conducteur ligne et à un conducteur colonne par un élément de commutation tel qu'un transistor réalisé le plus souvent selon la technologie couche mince. Toutefois, il est évident pour l'homme de l'art que la présente invention peut s'appliquer à d'autres types d'écran matriciel, notamment des écrans dans lequel l'élément de commutation reliant la cellule électro-optique à une ligne et à une colonne de la matrice, est constitué par des diodes ou éléments similaires ou d'autres types d'écran bien connus de l'homme de l'art. De plus, dans le cadre de la présente description, le circuit de commande des colonnes est un circuit permettant d'afficher au niveau des cellules électro-optiques l'information souhaitée, tandis que les lignes sont sélectionnées les unes après les autres. n est évident pour l'homme de l'art que les lignes et les colonnes peuvent être interverties sans sortir du cadre de la présente invention.
Comme représenté sur la figure l, un écran matriciel auquel peut s'appliquer la présente invention est donc constitué par deux réseaux orthogonaux de lignes Lt, L2, ..., Lm et de colonnes Cl, C2, ..., Cn. A l'intersection de chaque ligne et de chaque colonne est réalisé un point matriciel P formé d'un élément actif de commutation, à savoir un transistor T dans le présent cas, relié en série à une cellule électro-optique symbolisée par un condensateur. En fait, lorsque la cellule électro-optique est constituée par une cellule à cristal liquide, celle-ci est équivalente à un condensateur en parallèle avec une résistance de fuite, l'ensemble donnant un effet mémoire. Comme représenté sur la figure l, les lignes Lt, L2, L3, ..., Lm de l'écran t sont connectées à un circuit 3 d'adressage des lignes qui envoie séquentiellement sur chaque ligne une impulsion de commande commandant les grilles de transistors T de manière à les rendre passants. D'autre part, les colonnes Ct, C2, C3, ..., Cn de l'écran l sont connectées à un circuit 2 de commande de colonnes envoyant en parallèle sur les cellules C de la ligne sélectionnée une tension correspondant à l'information à afficher sur l'écran 1.
Avec le type de circuit de commande des colonnes décrit à la figure 2, il est donc nécessaire, pendant la durée d'un temps-ligne, de réaliser en même temps l'échantillonnage du signal vidéo en entrée ainsi que son transfert vers les cellules optiques C sélectionnées. Ceci présente un certain nombre d'inconvénients. En effet, la fréquence d'échantillonnage doit être élevée pour laisser un temps non négligeable au transfert. D'autre part le temps de transfert est court et les colonnes ne sont adressées que pendant la durée d'échantillonnage. De plus, chaque colonne Cl à Cn n'est adressée qu'une seule fois, ce qui pose des problèmes notamment en cas de coupure.
La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients en proposant un nouveau mode d'adressage des colonnes d'un écran matriciel.
En conséquence, la présente invention a pour objet un écran matriciel comportant une pluralité de cellules électro-optiques arrangées en lignes et en colonnes, chaque cellule étant connectée à un conducteur de ligne et à un conducteur de colonne par un élément de commutation, caractérisé en ce que chaque extrémité des conducteurs de colonne est connectée à un circuit de commande, un des circuits de commande fonctionnant en mode échantillonnage de ligne pendant que l'autre fonctionne en mode transfert et vice et versa.
Selon une caractéristique supplémentaire de la présente invention, chaque circuit de commande est contrôlé par une impulsion de début d'échantillonnage et un signal de début de transfert, ces signaux étant reçus une ligne sur deux et avec un décalage d'une ligne entre eux.
De plus, dans le cas des écrans matriciels à cristaux liquides, la polarité de chacune des différentes cellules électro-optiques de la matrice doit être alternée fréquemment pour fonctionner correctement. Pour obtenir ce résultat, le plus souvent on inverse à chaque trame la tension appliquée sur le circuit de commande des colonnes. Ceci entraîne une excursion de tension non négligeable.
Selon une autre caractéristique de la présente invention permettant de remédier à cet inconvénient, un des circuits de commande est alimenté par une tension (V+) présentant une première polarité et l'autre circuit de commande est alimenté par une tension (V') présentant une polarité inverse.
Dans ce cas, les lignes impaires sont adressées par un circuit de commande de colonnes, et les lignes paires sont adressées par l'autre circuit de commande de colonnes avec inversion à chaque trame. Cette caractéristique permet de diminuer par deux l'excursion de tension en sortie des circuits de commande des colonnes.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaitront à la lecture de la description d'un mode de réalisation pris à titre d'exemple non limitatif, cette description étant faite avec référence aux dessins ci-annexés dans lesquels: - la figure I déjà décrite est une vue simplifiée et partielle d'un écran matriciel selon l'art antérieur; - la figure 2 est une vue simplifiée et partielle d'un écran matriciel conforme à la présente invention, et - la figure 3 est un chronogramme des différents signaux appliqués à l'écran matriciel pour en expliquer le fonctionnement.
Pour simplifier la description, dans les figures les mêmes éléments, notamment les éléments constituants l'écran plat, portent les mêmes références.
L'écran t à matrice active représenté sur la figure t est identique à l'écran 1 représenté sur la figure l. Dans cet écran, l'élément de commutation connectant le cristal liquide symbolisé par le condensateur C au réseau de lignes Lt à Lm et de colonnes Cl à Cn, est constitué par un transistor T réalisé selon la technologie couche mince. La grille du transistor T est reliée à une ligne tandis qu'une des électrodes est reliée à une colonne, l'autre électrode étant reliée à une des électrodes du condensateur C.
Sur la figure 2, on a représenté complètement un seul point P de la matrice, les autres points P étant symbolisés par un trait en diagonal.
Comme représenté sur la figure 2 et conformément à la présente invention, les conducteurs de colonnes Ct, C2, C3, ..., Cn de l'écran 1 sont connectés à chaque extrémité à un circuit de commande des colonnes 4 et 5. Les deux circuits de commande 4 et 5 reçoivent en entrée le signal vidéo et sont contrôlés de telle sorte que, lorsque pendant un temps-ligne, un des circuits fonctionne en mode échantillonnage, l'autre circuit fonctionne en mode transfert et vice et versa. Pour réaliser cette fonction, les circuits de commande des colonnes sont contrôlés par différents signaux, à savoir le signal HS envoyant une impulsion de début d'échantillonnage, l'horloge d'échantillonnag HCK et le signal OE envoyant un signal de début de transfert. Ces signaux seront expliqués de manière plus détaillée ci-après.
L'utilisation de deux circuits de commande des colonnes présente un certain nombre d'avantages. Chaque colonne est adressée par ces deux extrémités, ce qui entraîne une redondance et permet notamment de remédier aux défauts, tels qu'une coupure de colonne. D'autre part, comme l'un des circuits de commande fonctionne en mode échantilonnage de ligne pendant toute une durée-ligne tandis que l'autre circuit de commande fonctionne en mode transfert pendant toute une durée-ligne, à savoir pendant tOms à 64ms, ceci entraîne une diminution de la fréquence d'échantillonnage et une augmentation du temps de transfert. D'autre part, chaque colonne est toujours adressée et se trouve donc en basse impédance.
On expliquera maintenant, avec référence plus particulièrement au chronogramme de la figure 3, le fonctionnement de l'écran matriciel représenté à la figure 2. Le circuit d'adressage des lignes 3 reçoit donc un signal VS constitué par une impulsion à chaque début de trame. D'autre part, le circuit 3 est piloté par une horloge représentée par le signal VCK et qui réalise le décalage d'une ligne à l'autre. De manière connue, on adresse séquentiellement les lignes Lt, L2 ..., Lm de l'écran t sous l'effet de l'horloge VCK comme représenté par les signaux Lt, L2, L3 ... Comme représenté sur la figure 3, lorsque le circuit de commande des colonnes 4 reçoit une impulsion de démarrage d'échantillonnage HS haut pour réaliser soit l'échantillonnage 2 ou l'échantillonnage 4, le signal OE haut de début de transfert est en position basse bloquant tout transfert et l'horloge d'échantillonnage HCK haut fonctionne réalisant l1échantillonnage, au niveau du circuit de commande des colonnes 4, du signal vidéo en entrée. Pendant ce temps, le circuit de commande des colonnes bas 5 ne reçoit aucune impulsion de démarrage d'échantillonnage HS bas et aucun signal d'horloge d'échantillonnage HCK bas, mais le signal OE bas de début de transfert est en position haute permettant le transfert du signal vidéo échantillonné ECHt qui vient d'être échantilloné. A la fin de cette première ligne Lt, le circuit de commande des colonnes 5 reçoit une impulsion de début d'échantillonnage HS bas pour commencer l'échantillonnage de l'échantillon 3 à l'aide de l'horloge d'échantillonnage HCK bas. Pendant ce temps, le signal de début de transfert OE haut passe en position haute permettant le transfert vers l'écran matriciel des informations précédemment échantillonnées, à savoir le transfert d'échantillon ECH 2 représenté par TR2. L'opération est recommencée pour la ligne L3 et ainsi de suite pour toutes les lignes d'une trame, comme représenté clairement sur le chronogramme de la figure 3 où les informations échantillonnées sont référencées ECH 2, ECH 3, ECH 4, ... et les informations transférées par TRt, TR2, TR3, TR4, ....
Les noyaux des vecteurs particulaires selon l'invention possèdent une certaine porosité, qui dépend des conditions de réticulation, de la nature du ligand ionique et de son taux de greffage.
La première couche lipidique, semi-perméable, des vecteurs particulaires selon l'invention est de préférence constituée d'acides gras naturels, fixés à un taux variable.
En effet, la densité de cette couche lipidique peut être modulée par une acylation ménagée. Le contrôle de la réaction d'acylation peut être réalisé soit par le contrôle de la stoéchiométrie des réactifs, soit par le contrôle de la cinétique réactionnelle. Les couches lipidiques peu denses rendent les particules seulement partiellement hydrophobes. I1 en résulte que les particules possèdent notamment la capacité de s'hydrater partiellement. La présence des acides gras placés en périphérie ne permet cependant pas aux particules de se disperser librement dans les milieux aqueux et les noyaux faiblement acylés sont observés sous forme d'agrégats dont la cohésion est due à des liaisons de type hydrophobe.
Dans un mode de réalisation préférée, le vecteur particulaire selon l'invention peut être caractérisé en ce que la seconde couche lipidique est constituée de phospholipides.
Les particules sont alors à nouveau complètement dispersées.
Toutefois, le rapport optimal pour atteindre une dispersion maximale entre le poids de noyau acylé et le poids de phospholipides est plus important dans le cas de noyaux ayant une première couche semi-perméable que dans le cas de noyaux complètement hydrophobes.
I1 est possible qu'il se forme autour du noyau acylé un double feuillet de phospholipides, le feuillet interne étant interdigité par les acides gras de la première couche lipidique.
Un vecteur particulaire selon l'invention peut être caractérisé en ce qu'une molécule à activité biologique est incluse dans le noyau.
En effet, un vecteur selon l'invention peut encapsuler un principe actif, en mettant à profit la porosité du noyau. Ce noyau a de préférence une taille comprise entre 10 nm et 10 um.
Les principes actifs peuvent pénétrer à l'intérieur du noyau polysaccharidique ionique au travers de la couche semi-perméable. Ils sont ensuite stabilisés et maintenus à l'intérieur du noyau par l'établissement de liaisons coulombiennes entre leurs charges et les charges de la matrice p olysaccharidique.
De manière préférée, la molécule à activité biologique incluse dans le vecteur particulaire selon l'invention à un poids moléculaire compris entre 100 daltons et 500 kilodaltons.
La présente invention a également pour objet un procédé de synthèse d'un vecteur particulaire possédant une ou plusieurs des caractéristiques précédentes, ce procédé étant caractérisé en ce que a) on prépare une matrice par réticulation d'un polymère ou oligomère hydrophile biodégradable, b) on fixe sur la matrice, des ligands ioniques par des liaisons hydroly sables enzymatiquement, afin d'obtenir le noyau du vecteur, c) on soumet les noyaux à ultrabroyage pour les amener à une taille comprise entre 10 nm et 10 pm, d) on sèche les noyaux, e) on couple chimiquement sur les fonctions réactives à la surface du noyau des composés lipidiques pour former la première couche, f) on introduit des composés amphiphiles en contact hydrophobe avec la première couche afin de former la seconde couche.
La réticulation de polymère hydrophile, notamment de polysaccharide, est un procédé connu de l'homme du métier. Toutefois, les conditions doivent être fixées pour obtenir une matrice qui reste biodégradable et, de préférence, ne donne pas naissance à des produits d'hydrolyse enzymatique constitué par des oligomères de glucose non hydrolysables de taille supérieure à 10.
Le greffage des ligands ioniques doit permettre d'obtenir un taux suffisant pour conférer un caractère ionique au noyau obtenu.
Dans le cas de l'acide succinique, les meilleurs résultats pour le greffage de l'acide succinique sont obtenus en utilisant le monochlorure de l'acide succinique. Une méthode originale de synthèse de ce réactif a été mise au point, utilisant une réaction de transchloration entre le dichlorure de l'acide succinique et l'acide succinique libre selon l'équation suivante 2 C1CO-CH2-CH2-COOH Cette réaction est simple à effectuer et conduit avec un bon rendement au monochlorure pur et cristallisé.
L'intérêt de ce réactif par rapport aux autres réactifs déjà décrits est 1) sa grande facilité de préparation 2) sa très grande réactivité chimique notamment vis-à-vis des hydroxyles 3) sa solubilité dans l'eau 4) l'absence de résidus ou de sous produits de réaction toxiques La Demanderesse a trouvé que l'utilisation de ce réactif permettait le greffage d'acide succinique sur des matrices polysaccharidiques (PS) avec de bons rendements et dans des conditions réactionnelles très douces (0 C, pH 6,5). Des taux de greffage ionique correspondant à une charge pour 1,5 résidus de glucose peuvent notamment être atteints.
Parmi les composés anioniques, on peut citer ceux qui sont représentés par la formule formule dans laquelle R1 représente un radical alkyle ou alcényle en C7 21 ; R2 représente un radical hydrocarboné, saturé ou insaturé, en C7 - C31 ; et M représente H, Na, K, NH4 ou un ion ammonium substitué dérivé d'une amine.
Les lipides amphiphiles non-ioniques sont, de préférence, choisis dans le groupe formé par (1) les dérivés de polyglycérol, linéaires ou ramifiés, de formule dans laquelle -C3H5(OH)O- est représenté par les structures suivantes prises en mélange ou séparément
est une valeur statistique moyenne comprise entre 2 et 6 ; R3 représente (a) une chaine aliphatique, linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée, contenant de 12 à 30 atomes de carbpne ; ou les radicaux hydrocarbonés des alcools de lanoline ; (b) un reste R'3CO, où R'3 est un radical aliphatique, linéaire ou ramifié, en C11- C17; (c) un reste
R4OC2H3 ( où . . R4 peut prendre la signification (a) ou (b) donnée pour R3 -OC,H3 (R5est représenté par les structures suivantes, prises en mélange ou séparément où R5 prend la signification (a) donnée pour R3 (2) les éthers de polyglycérol, linéaires ou ramifiés, comportant deux chatnes grasses ; (3) les alcools gras polyoxyéthylénés et les stérols et phytostérols polyoxyéthylénés ; (4) les éthers de polyols (5) les esters de polyols, oxyéthylénés ou non ; ; (6) les glycolipides d'origine naturelle ou synthétique ; (7) les hydroxyamides représentés par la formule: dans laquelle - R6 désigne un radical alkyle ou alcényle en C7-C21 -R7 désigne un radical hydrocarboné, saturé ou insaturé, en C7C31; - COA désigne un groupement choisi parmi les deux groupements suivants un reste
où B est un radical dérivé d'amines primaires ou secondaires, mono- ou polyhydroxylées ; et R8 désigne un atome d'hydrogène ou un radical méthyle, éthyle ou hydroxyéthyle ; et un reste -COOZ, où Z représente le reste d'un polyol en C3- C7.