INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, le comprimé faisant l'objet de l'invention présente un grand avantage par rapport aux comprimés ou gélules simples. En effet, jusqu'à ce jour, les personnes devant avaler un comprimé ou une gélule dans des conditions telles que celles évoquées ci-dessus (travail, voyage, sans eau ni verre), l'avalaient sans eau, ce qui est dangereux car alors le comprimé ou gélule peut se bloquer dans l'oesophage et causer ainsi un retard important dans l'absorption du principe actif ou même une ulcération au niveau de l'oesophage.De même, le fait que, d'une part, le principe actif soit enrobé et, d'autre part, qu'il se présente sous forme multiparticulaire, empêche les principes actifs agressifs de provoquer des ulcérations de la muqueuse oesophagienne ou gastrique, phénomène parfois causé par certaines formes pharmaceutiques monolithiques, surtout lorsque le patient parvient à les avaler avec peu ou pas d'eau.
Un autre avantage réside dans le fait que le comprimé conforme à l'invention ne présente pas les inconvénients bien connus des comprimés effervescents qui sont par exemple le goût qui est très désagréable à l'enfant, la teneur élevée en sodium qui est gênante pour les patients soumis à un régime désodé et la nécessité de disposer d'eau et d'un verre pour son administration.
De plus, il permet la formulation de certains principes actifs qui ne se prêtent pas à une dissolution extracorporelle préalable et qui ne peuvent donc être envisagés que sous forme sèche, ce qui exclut leur emploi dans les comprimés effervescents; par conséquent, le comprimé de la présente invention présente tous les avantages des formes sèches, à savoir la stabilité et la facilité de conditionnement et de conservation.
D'autre part, cette nouvelle forme pharmaceutique peut contenir deux ou plusieurs principes actifs habituellement incompatibles sans altérer leur stabilité.
Un autre avantage du comprimé conforme à l'invention est de permettre l'ingestion par le patient de doses de principe actif plus importantes que par le passé. En effet, le comprimé ne devant pas être avalé dans sa forme initiale mais après délitement dans la cavité buccale, sa taille peut être supérieure à celle d'une forme pharmaceutique classique devant être avalée sans gêner la prise du médicament.
Enfin, le comprimé conforme à l'invention présente tous les avantages des particules enrobées permettant d'obtenir notamment un masquage de goût, un caractère gastro-résistant, une libération prolongée ainsi que tous les avantages des formes multiparticulaires à action modifiée ou non, à savoir une grande surface d'échange, la dispersion, moins de variations inter- et intra-individuelles, un effet très atténué de la vidange gastrique, du temps de transit intestinal, du pH dans le tube digestif, de la viscosité et donc de la nourriture et de la position du corps, sans manifestations toxiques locales.
Pour préparer les comprimés multiparticulaires à délitement rapide conformes à l'invention, on procède comme suit ou de façon analogue.
Dans le cas où la substance active est présente sous forme de microcristaux enrobés, on peut procéder comme indiqué ci-après.
Les microcristaux sont enrobés par un procédé en lui-même connu tel que, par exemple, le procédé en lit d'air fluidisé, la coacervation, la microencapsulation.
Le mélange d'excipients est alors préparé par granulation préalable par voie sèche ou humide.
Puis, les microcristaux enrobés sont mélangés à sec avec le mélange d'excipients avant d'être comprimés.
On obtient ainsi le clone SV-BEC.
EXEMPLE 2 : Caractéristiques de la lignée SV-BEC.
La lignée cellulaire obtenue à l'exemple 1 possède un certain nombre des caractéristiques des cellules endothéliales cérébrales.
A. Phénotvne endothélial différencié a) Besoins en FGFb et en gélatine des cellules SV-BEC immortalisées Lorsque les cellules sont ensemencées à faible densité (5.103 cellules/cm2) dans des boîtes de culture de tissus et cultivées sur un milieu supplémenté en sérum, [DMEM supplémenté en sérum bovin fétal (10 %) et glutamine (2 mM)], les cellules endothéliales cérébrales bovines (CECB) prolifèrent à faible taux, tandis que les SV-BEC arrêtent de proliférer après 3-4 jours en culture.
Les figures 1A et 1B, qui comportent en abscisse le nombre de jours et en ordonnées le nombre de cellules/cm2 (x 10-), illustrent l'effet du FGFb sur la prolifération des cellules SV-BEC (figure 1A) et des cellules CECB (figure 1B). L'addition de FGFb (1 ng/ml) (figure 1A, courbe -O- et figure 1B, courbe -À-), améliore de manière importante le taux de croissance des deux types cellulaires.
La confluence est atteinte après 5 jours, après addition de FGFb chaque jour.
La densité cellulaire maximale obtenue avec les cellules SV-BEC, dans ces conditions, est seulement de 65 à 70 % de la densité obtenue avec les cellules CECB. Les taux de croissance des deux types cellulaires sont similaires, avec un temps de doublement de la population d'environ 12 heures, pendant la phase logarithmique.
Les figures 2A et 2B, qui comportent en abscisses les concentrations en FGFb et en ordonnées le nombre de cellules/cm2 (x 10-3) illustrent l'effet de quantités croissantes de FGFb sur les cellules SV-BEC (figure 2A) et sur les cellules CECB (figure 2B) en pré- sence ou en l'absence de gélatine. La concentration de FGFb nécessaire pour une prolifération cellulaire optimale, est de 0,25 ng/ml pour les cellules SV-BEC (figure 2A : boîtes de culture recouvertes de gélatine : courbe ; boîtes sans gélatine : courbe O) et de 0,5 ng/ml pour les cellules CECB (figure 2B : boîtes de culture recou vertes de gélatine : courbe À ; boîtes sans gélatine courbe O). Dans l'essai illustré aux figures 2A et 2B, le FGFb est ajouté au jour 0 et au jour 3.
Les réponses prolifératives des deux types cellulaires sont significativement améliorées lorsque les cellules sont ensemencées sur des boîtes de culture recouvertes de gélatine. A confluence, les cellules SV-BEC forment une monocouche de cellules, inhibées par contact.
b) Immunochimie Par analyse immunocytochimique, il apparaît que les cellules SV-BEC expriment un antigène apparenté au facteur VIII ainsi que l'enzyme de conversion de l'angiotensine, deux marqueurs spécifiques des cellules endothéliales.
De plus, ces cellules sont colorées par l'agglutinine Griffonia simpl i ci fol i a (Sigma) fluorescente, qui est également un marqueur spécifique des cellules endothéliales cérébrales.
Pour ces trois tests, les cellules ont été cultivées sur des lamelles de couverture recouvertes de gélatine. Elles sont fixées avec un mélange méthanol : éthanol (1:1) à 22 C pendant 20 min, ces cellules sont d'abord incubées avec des anticorps dirigés contre l'antigène apparenté au facteur VIII ou l'enzyme de conversion de l'angiotensine, puis avec des anticorps biotynilés et finalement elles sont colorées à la streptavidine fluorescente. Ces résultats sont observés à l'aide d'un microscope standard (Nikon) équipé avec une illumination en épifluorescence.
L'agglutinine Griffonia simplicifolia, marquée à la fluorescéine est utilisée au 1/400 dans un tampon PBS.
Toutes les incubations sont de 60 minutes à température ambiante.
Les cellules SV-BEC sont donc de vraies cellules endothéliales différenciées, comme le montrent la présence d'antigène apparenté au facteur VIII (figure 3B), d'enzyme de conversion de l'angiotensine (figure 3A) et l'immunocoloration avec l'agglutinine Griffonia simplicifolia (figure 3C).
c) Sécrétion de substances vasoactives Les cellules SV-BEC sont également testées pour la synthèse et la sécrétion de substances vasoactives, en comparaison avec les cellules CECB. En utili sant un radioimmunoessai, on détecte une immunoréactivité apparentée à celle de l'endothéline-l dans un milieu conditionné (figure 4). Les courbes de dilution générées par ces milieux conditionnés sont parallèles à la courbe standard obtenue avec l'endothéline-l (ET-1). De plus, la sécrétion observée est linéaire en fonction du temps et atteint un plateau au bout de 24 heures.
Cette technique qui n'est pas applicable aux amortisseurs du second type présente donc des inconvénients, dans la mesure où elle nécessite le montage de dispositifs de raccordement particuliers.
Le but de l'invention est donc de proposer un procédé de contrôle d'un amortisseur hydraulique intercalé entre deux éléments, dans sa position de service, comportant un corps creux, un piston monté mobile à l'intérieur du corps creux solidaire d'une tige et délimitant deux chambres dans le corps creux, un diaphragme monté dans une ouverture de mise en communication des deux chambres de l'amortisseur à travers le piston et au moins un clapet d'obturation au moins partielle du diaphragme actionné par la différence de pression entre les deux chambres, à travers l'ouverture, l'amortisseur étant en appui sur le premier élément par l'intermédiaire de son corps et sur le second élément par l'intermédiaire de sa tige, ce procédé permettant de contrôler de manière simple et rapide toutes les conditions de fonctionnement de l'amortisseur.
Dans ce but, on alimente en fluide hydraulique d'essai sous pression une première chambre de l'amortisseur et on évacue le fluide hydraulique d'essai de la seconde chambre, on fait varier le débit et la pression du fluide hydraulique d'essai alimentant l'amortisseur, selon un programme d'essai et on mesure le débit et la pression du fluide hydraulique d'alimentation et les déplacements du piston, de manière à contrôler les conditions de fonctionnement de l'amortisseur.
L'invention est également relative à un dispositif de contrôle sur site d'un amortisseur hydraulique intercalé, en position de service, entre deux éléments tels qu'un composant d'un réacteur nucléaire et le bâtiment du réacteur.
Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire, à titre d'exemple non limitatif, en se référant aux figures jointes en annexe, la mise en oeuvre du procédé suivant 1 invention et le dispositif correspondant, dans le cas d'un amortisseur intercalé entre un générateur de vapeur d'un réacteur nucléaire à eau sous pression et le bâtiment du réacteur.
La figure 1 est une vue en élévation latérale et en coupe partielle d'un amortisseur intercalé entre un générateur de vapeur et le bâtiment d'un réacteur nucléaire et d'un dispositif de contrôle permettant de mettre en oeuvre le procédé suivant l'invention.
Les figures 2 et 3 sont des vues schématiques en coupe partielle de l'amortisseur et de dispositifs de contrôle permettant d'effectuer des opérations de contrôle différentes sur l'amortisseur.
La figure 4 est une vue en perspective d'un dispositif de blocage de l'amortisseur permettant d 'im- mobiliser le piston de l'amortisseur pendant certaines phases du contrôle.
La figure 5 est une vue en élévation latérale de l'amortisseur, pendant la pose du dispositif de blocage représenté sur la figure 4.
La figure 6 est une vue en perspective d'une variante de réalisation d'un dispositif de blocage.
La figure 7 est une vue en élévation latérale d'un amortisseur hydraulique, pendant la pose du dispositif de blocage représenté sur la figure 6.
Sur la figure 1, on voit un amortisseur hydraulique désigné de manière générale par le repère 1 intercalé entre la structure fixe 2 et un générateur de vapeur 3 d'un réacteur nucléaire à eau sous pression.
L'amortisseur 1 comporte un corps 4 dans lequel est monté un piston mobile 5 solidaire d'une tige de piston 6. Le piston 5 délimite, à l'intérieur du corps creux 4 de l'amortisseur, deux chambres 4a et 4b disposées de part et d'autre du piston. Le corps 4 de l'amortisseur est solidaire d'une chape 8 reliée par l'intermédiaire d'un axe d'articulation 9 à une platine 10 fixée par ancrage sur le bâtiment 2 du réacteur nucléaire.
La tige 6 du piston 5 est solidaire, à son extrémité extérieure au corps 4 de l'amortisseur, d'une chape 12 reliée par l'intermédiaire d'un axe d'articulation 13 à une platine 14 fixée sur le générateur de vapeur 3.
Le piston 5 de l'amortisseur est traversé par un canal 15 mettant en communication les chambres 4a et 4b dans lequel est placé un diaphragme 16 limitant le passage du fluide entre les deux chambres. Des clapets tarés tels que 18 sont associés au diaphragme 16 de manière à assurer son obturation partielle, lors de leur fermeture.
La fermeture des clapets 18 est obtenue lorsque la différence de pression d'un fluide hydraulique remplissant les chambres 4a et 4b, de part et d'autre du piston 5, atteint une certaine valeur prédéterminée.
On décrira ci-apres un exemple pratique de réalisation du corps poreux 8 de la figure 2.
Au cours d'une réalisation pratique, nous avons pressé une pastille de diamètre 1,6mm et de hauteur 0,8mm. La partie inférieure est constituée d'une couche d'environ 0, lmm de tungstène de granulométrie fine selon le procédé décrit plus haut et la partie supérieure d'un mélange d'aluminate de calcium de baryum 4-1-1 a 20% en masse dans une souche de tungstène de granulométrie adaptée.
L'ensemble est porté à 2 0000C environ pour réaliser le process de frittage-fusion décrit ci-dessus.
Une telle pastille a pu être montée directement sur une jupe (9) sans autre process de nettoyage, dépôt ou usinage.
La présente invention concerne un dispositif dans la fabrication des couettes de couchage (pour deux personnes) permettant deux zones de chaleur différentes.
L'inconvénient majeur de cette forme de couchage actuellement, est l'uniformité de la densité de son garnissage.
En effet, il est rarissime que les deux personnes aient besoin au même moment d'une protection identique, étant entendu que l'une a pratiquement toujours besoin de plus de chaleur que l'autre.
Le dispositif selon l'invention permet de remédier à cet inconvénient. Il propose aux "frileux' et aux "réchauffés" de vivre sous leur couette de manière beaucoup plus confortable en envisageant celle-ci, fourrée d'un garnissage de même(s) qualité(s) mais de densité différente dans les zones respectives.
Selon des modes particuliers de réalisation: - 1 piqûre longitudinale partageant la couette en deux parties égales.
- Un garnissage plus léger d'un côté.
- Un garnissage plus dense de l'autre côté.
- Une même qualité de garnissage pour faciliter le nettoyage de la couette.
La figure 1 représente, vue de dessus, le dispositif selon l'invention.
La figure 2 représente, en coupe, le dispositif selon l'invention.
En référence à ces dessins, le dispositif comporte une couture longitudinale (1), un côté léger (2) et un côté plus chaud (3).
Tous ces orifices 55,56 sont globalement de forme rectangulaire et sont tous, par leur bord radial le plus externe, sensiblement tangent à une même circonférence de l'ensemble, ici celle délimitant la périphérie interne de la rondelle 51 du diaphragme 50. Leurs bords circonférentiels ou latéraux sont rectilignes, tandis que leur rebord interne est arrondi.
Pour diminution des contraintes, les bords latéraux se raccordent au bord radial le plus externe par des arrondis.
Dans les figures 3 et 4, la plaquette 70 se prolonge radialement aussi bien le long du bord le plus externe de la partie rondelle Belleville 51, que le long du bord le plus interne de ladite rondelle 51, par une patte respectivement 73,72, qui contourne radialement en crochet le bord correspondant de ladite partie 51, pour appui sur la face opposée de celle-ci, la patte 72 traversant le diaphragme 50 à la faveur d'un des passages, ici un orifice principal 55 qu'il comporte.
Par ses pattes 72,73 en crochet, une telle plaquette 70 enserre localement la partie 51 du diaphragme. La plaquette 70 s'étend donc radialement sur toute la hauteur de la rondelle 51, la patte 72 étant repliée radialement en direction opposée à l'axe de l'ensemble en s'étendant radialement en-dessous du bossage 41, tandis que la patte 73 est repliée radialement en direction de l'axe de l'ensemble et s'étend radialement au-dessus de l'appui 24, lequel s'étend radialement au-dessus du bossage 41 ici segmenté pour une bonne ventilation du plateau de pression 40.
La plaquette 70 présente également deux pattes 74 décalées axialement pour contact avec les bords latéraux de l'orifice 55 concerné. L'épaisseur de la plaquette 70 est inférieure à celle de l'appui 24.
Suivant une caractéristique de l'invention, la largeur circonférentielle de la plaquette 70 (figure 3) est inférieure à la largeur circonférentielle de l'interruption 28 de l'appui 24. Deux espaces séparant la plaquette 70 des extrémités concernées de l'appui annulaire 24 affecté par l'interruption 28. En effet, il est seulement recherché ici un blocage en rotation du diaphragme et non un entraînement en rotation de celui-ci par le couvercle. Bien entendu, ces espaces peuvent être réduits à des jeux de montage si désirés.
Ainsi qu'on l'aura compris, les pattes radiales 74 stabilisent la plaquette 70 en favorisant en particulier une immobilisation en rotation de la plaquette 70. En outre, il est tiré parti de la forme de l'orifice 55, en sorte que les pattes 74 ont une longueur suffisante.
En cas de rotation relative du diaphragme 50 par rapport au couvercle 20, la plaquette 70 est propre à venir en contact avec l'une des extrémités pointue de l'appui 24 affectée par l'interruption 28 pour immobilisation en rotation du diaphragme 50 par rapport au couvercle 20 par coopération avec la tranche de ladite extrémité de l'appui 24.
On notera que la périphérie interne du fond 23 s'étend radialement au-dessus des orifices 55,56 et donc que la plaquette 70 s'étend radialement plus à l'intérieur que le fond 23.
Il peut être alors tiré parti de l'invention pour créer des ailettes de ventilation.
Ainsi dans les figures 5 et 6, l'une des pattes 74 de la plaquette 170 est prolongée pour former une ailette inclinée 174, ladite ailette 174 s'étendant à l'intérieur de l'orifice 55. En pratique ici il est prévu trois plaquettes 170 pour des raisons d'équilibrage et de ventilation et donc trois interruptions 28 de l'appui 24, tout comme dans les figures 3 et 4.
Ainsi qu'on l'aura compris, lorsque le moteur thermique tourne, l'ailette 174 tourne avec le diaphragme et force l'air à pénétrer à l'intérieur du couvercle 20 pour ventiler le plateau de pression 40.
Bien entendu la présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisations décrits. En particulier, les pattes 72,73 peuvent être fractionnées en doigts pour faciliter le pliage. De même, la plaquette 70,170 peut être dotée de saignées ou de trous pour faciliter le pliage desdites pattes 72,73.
L'assujettissement de la plaquette 70 du diaphragme 50 peut être réalisé par sertissage de l'extrémité des pattes 72,73.
La plaquette peut comporter à sa périphérie externe qu'une patte 73 et être dotée à sa périphérie interne d'une surépaisseur épousant la forme de l'orifice 55. Dans ce cas, l'orifice peut être de forme quelconque en particulier de forme circulaire comme décrit dans le susmentionné document FR-A-2 463 874 et la surépaisseur peut être fixée par sertissage.
La plaquette peut comporter à sa périphérie interne des pattes d'étendues circonférentielles venant s'accrocher par agrafage avec les bords latéraux des orifices 56 s'étendant de part et d'autre d'un orifice principal 55, la plaquette selon l'invention a dans ce cas la forme globalement d'un T.
Pour toutes ces raisons et pour d'autres encore, cette méthode empirique est avantageusement remplacée par le dispositif selon l'invention qui autorise la pose rapide, précise et sans effort de tous éléments-supports de clôture grillagée, cela par une seule personne.
A cet effet, le dispositif selon l'invention est remarquable en ce qu'il comprend une structure porteuse positionnée de manière stable sur le muret et laissant libre la zone de scellement de l'élément-support de la clôture qui est fixé sur la structure par des moyens autorisant son réglage en hauteur par rapport au muret et assurant sa verticalité quelle que soit l'inclinaison dudit muret.
Pour permettre le parallélisme des fils supports de grillage par rapport à la face supérieure arasée du muret, et donc pour assurer un enfoncement identique de chaque piquet ou poteau, la structure porteuse présente un agencement complémentaire du type index, réglable en position pour être en alignement avec un repère du piquet ou poteau tel qu'un des organes d'attache des fils supports.
Pour permettre le parallélisme des fils supports de grillage par rapport à la face supérieure non arasée du muret, et donc pour assurer un enfoncement identique de chaque piquet ou poteau, on met en oeuvre des moyens de mesure visuelle de niveau, du type nivelettes de géomètre, fixées, d'une part, sur deux piquets ou poteaux déjà scellés en un point repéré et, d'autre part, sur le piquet ou poteau à sceller porté par la structure suivant le même point repère.
Pour assurer le positionnement correct du piquet ou poteau par rapport au muret quelles que soient ses dimensions, ledit piquet ou poteau est fixé de manière réglable et orientable en bout d'une potence longitudinale de longueur variable qui est portée également de manière réglable transversalement par le bras supérieur d'un montant de la structure porteuse.
Pour fixer l'objet de l'invention illustré non limitativement aux figures des dessins où La figure 1 est une vue en perspective illustrant séparément les éléments du dispositif selon l'invention.
La figure 2 est une vue à caractère schématique montrant le principe de pose des piquets selon l'invention.
La figure 2 est une vue à caractère schématique montrant le principe de pose des piquets selon l'invention sur un muret.
La figure 3 est une vue en coupe à grande échelle illustrant la fixation du piquet sur la structure porteuse.
La figure 4 est une vue en coupe considérée suivant la ligne 4-4 de la figure 3.
La figure 5 est une vue de côté illustrant le dispositif en position sur le muret avec un piquet positionné en hauteur.
La figure 6 est une section partielle considérée suivant la ligne 6-6 de la figure 5.
La figure 7 est une vue schématique illustrant la pose de piquets sur un muret incliné avec le dispositif selon l'invention.
La figure 8 est une vue en perspective illustrant une variante de réalisation de la structure porteuse selon l'invention.
La figure 9 est une vue partielle à caractère schématique montrant une variante de réalisation de la semelle de la structure porteuse selon la figure 8.
La scie dont la lame est parallèle à l'axe, du type représenté sur la figure 1, est analogue de façon générale à la scie "Sawzall" fabriquée par la Demanderesse, mais cette construction assure l'équilibrage des forces créées par le mouvement alternatif si bien que le produit obtenu a
daire d'oscillation Chaque ensemble 30 a un bras d'entraînement qui coopère avec la partie entraînée par cet ensemble Ainsi, la plaque primaire d'oscillation a un bras 34 d'entraînement ayant un bout relativement sphérique 36 qui coopère avec un trou convenable 38 formé dans la broche alternative 40 qui porte la lame de scie 42 La plaque secondaire d'oscillation a un bras dont le bout sphérique
La broche alternative 40 coulisse à l'intérieur d'un coussinet 48 de broche fixé dans le carter de transmission et elle est guidée par ce coussinet Un manchon 50 est fixé à l'extérieur du coussinet 48 Un contrepoids 46 coulisse à l'extérieur du manchon 50 Le manchon 50 a des fentes opposées 52 et le bras principal d'entraînement dépasse par la fente inférieure 52 du manchon 50, par la fente 54 de la broche 40 et dans la broche afin que le bout 36 coopère avec le trou 38 formé à la partie supérieure de la broche (voir figure 1) Lorsque la plaque d'oscillation déplace le bras 34 vers la position représentée sur la figure 7, le bras et le contrepoids 46 se déplacent en sens opposés, le bras se déplaçant vers la droite dans la fente 58 formée dans le contrepoids Ce contact du bras 34 avec la fente 54 (de la broche 40) et une fente 58 (du contrepoids) limite