INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le piston 7 s'étendant verticalement à l'extérieur de l'armature 23 par rapport à la turbine 4, présente à son extrémité inférieure des crans 24 facilitant sa solidarisation avec la turbine 4 et l'armature 23, grâce au rivet 22. Celui-ci présente une tête élargie 22' lui permettant de solidariser la turbine 4 et l'armature 23, tout en étant traversée par les crans 24 du piston 7, également emboîtés dans celle-ci lors du montage. Comme on l'aura compris, sous l'action d'une pression de commande appropriée, le piston 7 est capable de se déplacer en direction du disque 20 et de venir porter contre celuici en le serrant contre l'armature 23 de façon à rendre solidaires en rotation la cloche 2 et la turbine 4. Enfin un fond 25, reposant contre la tête 22' du rivet 22 et fixée par une broche 26 à deux têtes sur l'extrémité de l'arbre de la turbine 5, est en appui par l'intermédiaire d'un joint à lèvre 27, contre le piston 7.
Sur la figure 2 B, c'est-à-dire en position de pontage, le piston 7, le fond 5 et l'armature 23 délimitent une chambre de commande 13, en communication avec l'intérieur de l'arbre creux ou arbre de turbine 5, mais isolée de la pression générale règnant dans l'enceinte du convertisseur 1. En revanche, sur la figure 2A, c'est-à-dire en position non pontée, le piston 7 et l'armature 23 n'étant pas appliqués contre le disque 20, la chambre 13 n'est pas isolée.
Le fonctionnement des moyens de pontage, illustré par les figures 2A et 2B, est le suivant : en position dépontée, la chambre de commande 13 est soumise à la même pression que l'enceinte 12 du convertisseur 1. Le fluide hydraulique, débité par l'arbre creux 5 circule entre l'armature 23 et le fond 25, puis entre l'armature 23 et le piston 7. Sous l'effet de cette pression, le piston 7 est écarté du disque 20. La turbine 4 n'est pas solidaire en rotation de la cloche 2.
Le convertisseur 1 est en position dépontée. Dans cette situation, le convertisseur 1 exerce sa fonction de coupleur hydraulique entre la cloche 2 et la turbine 4.
En revanche, lorsque la pression d'alimentation débitée par l'arbre de turbine 5 est interrompue, il y a déséquilibre de pression entre la chambre de commande 13 et l'enceinte du convertisseur 1. La pression règnant dans celle-ci applique le piston 7 contre le disque 20, et le disque 20 contre l'armature 23. Dans cette situation, la turbine 4 est solidaire de la coche 2. il n'y a plus de glissement hydraulique à l'intérieur du convertisseur 1, et la transmission du couple entre le moteur et le mécanisme de changement de vitesses de la transmission automatique est exclusivement mécanique. Le convertisseur est ponté.
Comme on l'aura compris, lorsque le convertisseur est ponté, le couple transite de l'arbre d'entrée 3 à l'arbre de turbine 5 par l'intermédiaire de la cloche 2 du ressort 18, et du disque 20. A partir du disque 20, cette transmission se poursuit en direction du rivet 22 puis de L'arbre creux 5 par deux voies distinctes, à savoir le piston 7 d'une part et l'ensemble turbine 4 - armature 23, d'autre part.
En position dépontée le couple ne transite pas exclusivement par voie mécanique entre l'arbre d'entrée 3 et l'arbre de turbine 5, puisque {a turbine est entraînée par le déplacement du fluide hydraulique à l'intérieur du convertisseur. Toutefois, le couple transite toujours de la turbine 4 à l'arbre de turbine 5, par l'intermédiaire du rivet 22. Le couple passe donc par le rivet 22, aussi bien lorsque le convertisseur est ponté que lorsqu'il est déponté.
L'utilisation d'un rivet 22 pour fixer la turbine 4 et le piston 7 sur une pièce d'armature 23 rapportée sur l'arbre de turbine 5, est une disposition simple à mettre en oeuvre lors du montage Elle présente de nombreux avantages relatifs au fonctionnement du convertisseur, dont notamment la garantie d'une meilleure répartition des efforts au sein de celui-ci, en phase pontée, et une maîtrise parfaite de la course du piston 7. En effet, conformément aux figures 2A et 2B, la tête 22' du rivet 22 est toujours en appui contre le fond 25. La hauteur h de la tête 22' du rivet 22 détermine donc directement la course du piston 7 entre ses deux positions. Dans la pratique, on donnera à la tête 22' une hauteur h, telle que le piston 7 ne puisse en aucun cas toucher la cloche 2 du convertisseur, car tout contact entre ces deux éléments peut générer de la limaille, dont la dispersion à l'intérieur du convertisseur est extrêmement préjudiciable. Enfin, il est possible de choisir la hauteur h de la tête 22' de façon à obtenir avec certitude le pontage lorsque la pression d'alimentation débitée par l'arbre de turbine 5 est interrompue, tout en tenant compte des tolérances et des gonflements de convertisseur.
DISPOSITIF DE LIAISON AMOVIBLE ET D'ARTICULATION D'UNE ASSISE ET/OU D'UN COUVERCLE SUR UNE CUVETTE DE W.C.
La presente invention concerne un dispositif de liaison amovible et d'articulation d'une assise et / ou d'un couvercle sur une cuvette de W.C.
Sur cette figure, on a fait figurer dans chaque système de transmission deux poulies supplémentaires 31 et 32 symbolisant les éléments complémentaires d'un système à palan utilisant trois poulies, dont deux poulies supplémentaires 31 et 32 sur la partie mobile 20, contrairement à L'unique poulie 21 de la figure 1. Cette schématisation n'est présentée ici que pour évoquer la possibilité d'utiliser des réductions à palan de différentes sortes.
Le fait de rapprocher de L'axe de pivotement 1 diminue le couple de rappel du moteur 12 qui est compensé par l'utilisation avantageuse de systèmes à deux palans.
On peut également envisager d'utiliser deux petits moteurs sur la partie fixe 10, un pour chaque système à deux palans.
On comprend que l'opérateur se trouvant face à ce type de terminal peut orienter facilement l-a partie mobile 20 en fonction de la position de son visage. En effet, sur ce type de terminal audiovisuel de télécommunication, il se trouve avantageux d'installer un écran plat à cristal liquide qui possède un cône de visibilité restreint, de L'ordre de 300 dans la direction d'un plan vertical et de 600 dans la direction horizontale. L'oeil de cet observateur doit donc se placer dans la direction préférentielle d'observation qui n'est pas la direction normale à la face avant 22 de la partie mobile 20.
be ptus, t'opérateur bouge au cours de la conversation visiophonique. Avec le terminal audiovisuel de télécommunication selon l'invention, il a donc possibilité de mouvoir cette partie mobile 20 au cours de l'action, sans à-coup, continuellement, de façon à ne pas perturber la prise de vues effectuée par la caméra.
A cet effet, on peut envisager un système d'asservissement de poursuite, par rapport à la position du visage de l'opérateur.
Le système moteur utilisé dans le terminal audiovisuel de télécommunication selon l'invention est très silencieux. Ceci est très avantageux, compte tenu du fait que le ou les microphones se trouvent sur la face avant 22 de la partie mobile 20. On évite ainsi un phénomène de couplage excessif entre le haut parleur et le ou les micros placés sur cette face avant 22 de la partie mobile 20.
Les moyens moteurs du système selon l'invention sont réversibles, c'est-à-dire qu'il est possible de replier la partie mobile 20 avec un effort minime de poussée ou de l'ouvrir par une simple traction, sans avoir à le forcer. On prévoit, dans ce but, la possibilité d'inverser le sens du cliquet.
PROCEDE DE CONTROLE D'UN REPARTITEUR DE LIGNES; CABLE AUXILIAIRE, CONNECTEUR ET REPARTITEUR POUR LA MISE EN OEWRE DE CE PROCEDE La présente invention a pour objet un procédé de contrôle de répartiteur de lignes, et un câble auxiliaire pour relier deux connecteurs fixes d'un répartiteur de lignes, ledit câble comportant un moyen de liaison entre deux lignes branchées sur lesdits connecteurs fixes et comportant, à chacune de ses extrémités, un connecteur mobile susceptible d'être apparié à l'un desdits connecteurs fixes. Elle se rapporte également aux répartiteurs de lignes les utilisant et aux connecteurs auxquels ils seront reliés.
L'invention s'applique entre autres dans le domaine des réseaux de télécommunications et de télédistribution, en particulier dans les répartiteurs de lignes de tels réseaux.
Elle peut néanmoins s'appliquer dans toutes sortes d'industries nécessitant la mise en liaison, de façon répétitive et/ou évolutive, d'un grand nombre de liaisons telles que fils métalliques, fibres optiques ou canaux de même type.
Le problème que se propose de résoudre l'invention est celui de la surveillance et de la gestion des câbles auxiliaires sur les répartiteurs de lignes et, notamment, l'invention permet de rendre moins sensible aux erreurs humaines la mise en place des câbles auxiliaires.
Un réseau, et en particulier un réseau de télécommunications, tel un réseau téléphonique, peut être modélisé par des noeuds, reliés entre eux par des liaisons. Les noeuds peuvent être des noeuds terminaux, comme par exemple des abonnés d'un réseau téléphonique. Les noeuds peuvent aussi être des noeuds internes au réseau, comme par exemple les autocommutateurs d'un réseau téléphonique.
Un tel reseau comprend généralement des liaisons de deux types. On rencontre d'une part des liaisons de distribution.
Une liaison de distribution est une liaison qui aboutit à un noeud terminal du réseau. Il s'agit par exemple pour un réseau téléphonique d'une liaison entre un abonné et l'autocommutateur du quartier; elle peut par exemple comprendre une seule ligne physiquement constituée par une "paire téléphonique", c'est-à-dire par une paire de câbles métalliques. On trouve d'autre part des liaisons de transport. Une liaison de transport est une liaison qui relie deux noeuds internes au réseau, ctest-à-dire par exemple deux autocommutateurs d'un réseau téléphonique. Dans un tel réseau, une liaison de transport comprend souvent plusieurs lignes et peut être physiquement réalisée par un câble métallique avec plusieurs conducteurs, ou par un faisceau de fibres optiques. On considérera par la suite qu'une liaison est constituée d'une ou de plusieurs lignes. Il peut s'agir par exemple de fibres optiques, dans le cas de réseaux de télécommunications multiservice à large bande.
Dans une perspective économique, il est intéressant d'optimiser la taille des liaisons physiques installées, afin de les utiliser au mieux compte tenu de leur capacité; il faut toutefois assurer l'ensemble du trafic sur le réseau.
rapprochent de celle du verre.
Ces vernis ont cependant l'inconvénient de présenter un coefficient de dilatation différent de celui de la glace plastique qu'ils protègent, si bien qu'il est nécessaire de prévoir entre le vernis et la glace plastique, une couche intermédiaire susceptible d'absorber les tensions mécaniques pouvant se produire lors de variations de température, comme c'est le cas
pour les glaces des projecteurs de véhicules automobiles.
L'application et la réalisation de ces vernis est donc complexe et onéreuse, c'est pourquoi dans certaines applications on peut préférer des vernis d'une deuxième catégorie. Cette deuxième catégorie est formée par les vernis dits auto-cicatrisants qui présentent la caractéristique de reformer d'eux-mêmes une surface
parfaite après agression mécanique telle que rayure.
La composition de revêtement, objet de la présente invention, appartient à cette deuxième
catégorie, celle des vernis auto-cicatrisants.
Les revêtements protecteurs formant vernis auto-cicatrisants sont en général formés à partir de
compositions à base de polyuréthane.
C'est le cas du revêtement décrit dans la demande de brevet FR-A-2 529 559, qui décrit une composition de revêtement formée d'un polyuréthane réticulé obtenu par action d'un agent réticulant trifonctionnel sur un prépolymère. Mais il est apparu qu'une telle composition qui se présente sous la forme d'un réseau large, pouvait présenter des caractéristiques de résistance mécanique et/ou chimique insuffisantes dans les applications telles que la protection des glaces plastiques de projecteurs de
véhicules automobiles.
On a également proposé, dans la demande de brevet FR-A-2 366 321, pour fabriquer un verre de sécurité stratifié, une composition de polyuréthane-polyurée de structure essentiellement linéaire, obtenue par réaction d'un excès de de diisocyanates organiques sur des dihydroxypolyesters ou des dihydroxypolyethers Mais, pour les applications précitées, il s'est avéré que la
résistance mécanique et chimique était insuffisante.
La présente invention a donc pour objet une composition de revêtement destinée à protéger, plus efficacement que les compositions connues, les glaces en matière plastique, plus particulièrement pour les dispositifs d'éclairage et de signalisation des véhicules automobiles. La composition de ce revêtement, selon l'invention, est caractérisée en ce qu'elle comprend un
polyuréthane-polyurée réticulé.
Selon l'invention, ce polyuréthane-polyurée réticulé est obtenu par action d'un excès de triisocyanate sur un polyesterpolyol et/ou sur un polyétherpolyol, de telle manière que, avantageusement, le rapport du nombre de groupements NCO du triisocyanate sur le nombre de groupements OH du polyesterpolyol ou du polyétherpolyol soit compris entre 1,01 et 1, 40, et de
Le procédé de l'invention est illustré à l'aide des figures suivantes: - figure 1: schéma du procédé lorsque les catalyseurs usés à traiter contiennent du C et du S dans un rapport molaire (C+S)/(Somme Co, Fe, Mo, Ni, Ti, V et W) supérieur ou égal à 1,2 ou 1,5 pour les mélanges Cl2-N2 ou Cl2-air, respectivement, - figure 2: schéma du procédé lorsque la teneur totale en matières réductrices est telle que le rapport molaire (C+S)/(somme Co, Fe, Mo, Ni, Ti, V et W) est inférieur à environ 1,2. Dans ce cas on ajoute des matières carbonées en quantité telle que ce rapport soit supérieur à environ 1,5, - figure 3: autre' schéma du procédé lorsque la teneur totale en matières réductrices est telle que le rapport molaire (C+S)/(somme Co, Fe, Mo, Ni, Ti, V et W) est inférieur ou égal à 1,2 environ.
Le procédé de l'invention est également illustré à l'aide des exemples qui suivent.
EXEMPLE 1 Le catalyseur usé présentait l'analyse suivante Catalyseur à traiter Vanadium : 5,0 % Molybdène : 6,7 % Aluminium : 19,6 % Cobalt : 1,3 % Nickel : 2,2 % Carbone : 8,3 % Soufre : 8,0 % H2O : 7,7 % Soluble dans chloroforme et CS2 : 2,50 % Un échantillon de ce catalyseur est chloruré à 5000C pendant 30 minutes avec un mélange de chlore et air ayant le rapport C12/ Air = 1,4 ou le rapport C12/ 02 = 7.
Les oxychlorures et/ou chlorures de molybdène et vanadium sont condensés sélectivement en deux condensats I et II.
Le premier condensat contient essentiellement des composés de molybdène contaminés par ceux de Al, Fe et V. Le deuxième est composé de majoritairement de vanadium avec des traces de Mo, Fe et S. La composition de ces deux condensats est la suivante Condensat I Vanadium : 1,5 % Molybdène 39,3 % Aluminium : 4,5 % Cobalt : 0,1 % Nickel : 0,0 % Condensat Il Vanadium : 10,8 % Molybdène : 1,7 % Aluminium : 0,9 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 0,0 % La composition des résidus de chloruration et lixiviation est indiquée dans le tableau ci-dessous.
Analyse des residus après chloruration et lixiviation des chlorures (C12 - Air) Vanadium : 2,2 % Molybdène : 0,2 % Aluminium : 34,6 % Cobalt : 0,2 % Nickel : 0,1 % Les taux d'extraction sont résumés dans le tableau suivant.
Taux d'extraction Vanadium : 77,9 % Molybdène 98,4 % Aluminium : 10,1 % Cobalt : 91,4 % Nickel : 97,5 % EXEMPLE 2 Un échantillon du même catalyseur traité dans l'exemple 1 est chloruré à 5000C pendant 30 minutes avec un mélange de chlore et air ayant le rapport C12/Air= 0,2 ou le rapport C12/O2= 1.
Les oxychlorures et/ou chlorures de molybdène et vanadium sont condensés sélectivement en deux condensats I et II. Le premier condensat contient essentiellement des composés de molybdène contaminés par ceux de Al, Fe et V. Le deuxième est composé majoritairement de vanadium.La composition de ces deux condensats est la suivante: Condensat I: Vanadium : 0,4 % Molybdène : 51,1 % Aluminium : 2,6 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 0,1 % Condensat II: Vanadium : 21,1 % Molybdène 2,8 % Aluminium : 0,4 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 0,0 % Analyse des résidus après chloruration et lixiviation des chlorures (Cl2 - Air) Vanadium : 2,9 % Molybdène : 0,3 % Aluminium : 31,3 % Cobalt : 0,2 % Nickel : 0,2 % Les taux d'extraction sont résumés dans le tableau suivant.
Taux d'extraction Vanadium : 70,5 % Molybdène : 97,9 % Aluminium : 8,6 % Cobalt : 92,9 % Nickel : 94,1 % EXEMPLE 3 Un autre échantillon de même catalyseur est chloruré à 500 OC pendant 30 minutes avec un mélange gazeux de chlore et azote ayant un rapport Cl2/N2 égal à 1.
Après chloruration et lixiviation, les résidus ont la composition chimique indiquée dans le tableau suivant.
Analyse des résidus après carbochloruration et lixiviation des chlorures (Cl2 - N2).
Vanadium : 1,9 % Molybdène : 0,2 % Aluminium : 32,1 % Cobalt : 0,2 % Nickel : 0,1 % Les taux d'extraction sont groupés dans le tableau suivant.
Taux d'extraction Vanadium : 80,7 % Molybdène : 98,5 % Aluminium : 17,2 % Cobalt : 92,2 % Nickel : 97,8 % EXEMPLE 4 Un autre échantillon de même catalyseur est chloruré à 4500C pendant 30 minutes avec un mélange gazeux de chlore, d'oxyde de carbone et d'azote ayant un rapport C12/CO égal à 7.
Les oxychlorures et/ou chlorures de molybdène et vanadium sont condensés sélectivement en deux condensats I et II. Le premier condensat contient essentiellement des composés de molybdène contaminés par ceux de Al, Fe et V. Le deuxième est composé majoritairement de vanadium avec des traces de Mo, Fe et S. La composition de ces deux condensats est la suivante: Condensat I: Vanadium : 0,5 % Molybdène : 38,4 % Aluminium : 2,4 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 0,0 % Condensat II: Vanadium : 19,2 % Molybdène 0,8 % Aluminium : 0,5 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 0,0 % La composition des résidus de chloruration et lixiviation est indiquée dans le tableau ci-dessous.
Analyse des résidus après chloruration et lixiviation des chlorures (C12-CO-N2) Vanadium : 2,4 % Molybdène : 0,8 % Aluminium : 30,6 % Cobalt : 0,2 % Nickel : 0,1 % Analyse des filtrats de lixiviation après séchage: Vanadium : 0,0 % Molybdène : 0,0 % Aluminium : 4,9 % Cobalt : 6,1 % Nickel : 10,6 % Les taux d'extraction sont résumés dans le tableau suivant: Taux d'extraction Vanadium : 75,4 % Molybdène : 93,6 % Aluminium : 9,8 % Cobalt : 90,7 % Nickel : 96,8 % EXEMPLE 5 Un autre catalyseur usé présentait l'analyse suivante: Catalyseur à traiter Vanadium : 7,1 % Molybdène : 9,5 % Aluminium : 27,9 % Cobalt : 1,9 % Nickel : 3,1 % Un échantillon de ce catalyseur est chloruré à 5000C pendant 30 minutes avec un mélange gazeux de chlore, d'oxyde de carbone et d'azote ayant un rapport C12/CO égale à 3 et une teneur de 50 % d'azote.
Les oxychlorures et/ou chlorures de molybdène et vanadium sont condensés sélectivement en deux condensats I et II. Le premier condensat contient essentiellement des composés de molybdène contaminés par ceux de Al, Fe et V. Le deuxième est composé majoritairement de vanadium.La composition de ces deux condensats est la suivante: Condensat I: Vanadium : 0,3 % Molybdène : 48,4 % Aluminium : 2,7 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 0,1 % Condensat II: Vanadium : 35,1 % Molybdène 1,7 % Aluminium : 1,1 % Cobalt : 0,0 % Nickel -: 0,0 % Analyse des résidus après chloruration et lixiviation des chlorures (C12-CO-N2) Vanadium : 4,7 % Molybdène : 0,7 % Aluminium : 33,4 % Cobalt : 0,3 % Nickel : 0,8 % Analyse des filtrats de lixiviation après séchage: Vanadium : 0,0 % Molybdène : 0,0 % Aluminium : 2,8 % Cobalt : 6,2 % Nickel : 9,6 % Les taux d'extraction sont groupés dans le tableau suivant.
Le procédé de communication selon l'invention consiste à effectuer une opération de conversion de codes dits réguliers Ri formés chacun par une combinaison de N bits de valeur 0 et/ou 1.
Tel que cela apparaît plus précisément à la fig. 1, chaque code régulier Ri présente une taille ou une longueur N, par exemple, égale à 4 bits pour simplifier la description qui suit. Dans l'exemple illustré, il a été considéré les 16 combinaisons possibles avec 4 bits. L'opération de conversion selon l'invention consiste, pour chaque code régulier, à supprimer dans chacun d'eux le ou les bit(s) consécutif(s) placé()s dans l'exemple illustré à leur tête et présentant une même valeur, mais différente de celle du bit suivant ou adjacent. Il est ainsi obtenu des codes dits irréguliers IRi correspondant chacun à un code régulier Ri. Ainsi, pour tous les codes réguliers formés par une combinaison de bits 0 et 1, le ou les bit(s) de tête ou de poids le plus fort (MSB) et présentant une même valeur binaire sont supprimés.Pour les codes réguliers formés uniquement de bits de valeur 0 ou 1, l'opération de conversion ntentraSne aucune suppression de bits, dans la mesure où ces codes réguliers possèdent un seul type de bit.
L'opération de conversion selon l'invention permet donc d'obtenir, à partir des 2N combinaisons possibles de taille N, d'une part, deux codes irréguliers de taille égale à N et formés N uniquement de bits 0 ou 1 et, d'autre part, (2 )-2 codes irréguliers formant un jeu complet de codes de longueurs variables de 1 à N-1 bits. Ainsi, dans l'exemple illustré, il peut être obtenu deux codes irréguliers à 1 bit, 4 codes irréguliers à 2 bits, 8 codes irréguliers à 3 bits et 2 codes irréguliers à 4 bits.
La fig. 2 illustre une variante de réalisation du procédé selon l'invention dans laquelle l'opération de conversion vise à supprimer les bits de queue ou de poids le plus faible (LSB) pour chaque code régulier Ri. Dans cet exemple, le ou les bits de poids le plus faible, qui présentent une même valeur mais différente de celle du bit suivant, sont supprimés. Il apparaît donc que la suppression des bits de queue pour tous les codes réguliers donnent deux codes irréguliers 4 bits et un jeu complet de codes irréguliers de 1 à 3 bits.
La comparaison des fig. 1 et 2 conduit à constater que la suppression des bits de tête pour chaque code régulier donne un code irrégulier différent de celui obtenu par la suppression des bits de queue. Aussi, lors de la mise en oeuvre de l'operation de conversion, il convient de choisir pour tous les codes réguliers, soit la technique de suppression des bits de queue, soit celle des bits de tête. Il est à noter que pour les fichiers de texte ASCII, la suppression des bits de queue permet d'obtenir une meilleure réduction de la masse des données à transmettre.
En tout état de cause, chaque code régulier correspond à un code irrégulier spécifique et inversement. Pour retrouver un code régulier à partir d'un code irrégulier, il convient de connaître la taille du code régulier et le type de suppression choisie relative, soit aux bits de queue ou de tête, de manière à compléter la combinaison restante par un nombre correspondant de bits présentant une valeur complémentaire à la valeur du bit qui est adjacent au premier bit à rajouter.
Il est à noter que l'absence de préfixe ou d'entête attaché aux codes irréguliers permet d'utiliser comme unités d'information et de codage toutes les combinaisons possibles de bits pour une taille donnée de codes. Bien entendu, il peut être envisagé d'appliquer l'opération de conversion seulement sur certains des codes réguliers possibles parmi les 2N combinaisons.
Le procédé consiste, ensuite, à transmettre successivement en série, les codes irréguliers en émettant un signal de fin de code en relation de la transmission du dernier bit de chaque code irrégulier. La mise en oeuvre d'un signal de fin de code permet de reconnaître le dernier bit de chaque code irrégulier transmis et par là même, de distinguer les codes irréguliers les uns des autres.
La forme de ce signal de fin de code dépend du mode ou du type de transmission choisi. Ce signal de fin de code est donc différencié de la codification des bits 0 et 1, selon une technique de codage propre au mode de transmission considéré.