INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, une fois l'insert positionné dans le moule, on introduit dans le moule par injection une matière plastique 3 généralement non compatible avec la matière de l'insert qui va remplir le reste de la cavité de moulage. A titre d'exemple, cette matière peut être un caoutchouc thermoplastique. De ce fait, lorsqu'on introduit dans la cavité de moulage la matière destinée à constituer la matière de garniture intérieure du talon de la semelle et au moins les parties haute et basse du talon, cette matière venant se loger dans les espaces de réception 8 de telle sorte que, lors de son refroidissement et sa prise en masse, elle empêche tout arrachement de l'insert du reste de la semelle. Bien évidemment, ces organes d'accrochage, pour remplir cette fonction, peuvent affecter un grand nombre de formes. Ils peuvent ainsi ménager un espace de réception continu de la matière injectée. Dans ce cas, l'insert comporte, au niveau de son bord supérieur 6 et de son bord inférieur 7, une aile externe formant organe d'accrochage sensiblement parallèle à la paroi de la cavité de moulage et écartée de cette dernière pour délimiter une rainure longitudinale constituant l'espace de réception 8 de la matière injectée. Il est également possible de prévoir des organes d'accrochage ménageant un espace de réception 8 discontinu de la matière injectée. Ainsi, à titre d'exemple, comme représenté dans la figure 3, les organes d'accrochage peuvent alors être constitués par des ergots en saillie des bords supérieur 6 et inférieur 7 de l'insert contigus à la partie haute ou à la partie basse du talon dans la zone de liaison matière injectée/insert. Ces ergots sont généralement disposés à distance les uns des autres sur lesdits bords hauts et bas de l'insert de telle sorte qu'ils forment une crénelure.
Les progrés constants réalisés dans le domaine des LASERS, en particulier en puissance générée et en portabilité en font des outils de plus en plus utilisés dans de nombreux domaines.
Certains LASERS pulsés atteignent aujourd'hui des puissances pics de plusieurs térawatts, d'autres génèrent plusieurs kilowatts en mode continu.
Le dispositif proposé s'inspire d'un phénomène connu des Physidens depuis de nombreuses années, et repose sur la notion fondamentale que les quantas de lumière,possèdent une masse en mouvement différente de zéro. Ce phénomène n'est évidemment pas sensible dans la vie quotidienne, ce qui est dû en particulier au caractère incohérent de la lumière naturelle, et, par exemple la pression de radiation de la lumière du Soleil sur la terre ne dépasse pas 3x10'Pa, en considérant toute l'énergie incidente absorbée, qui est de l'ordre de 10 W/m2.
Si l'on compare avec un rayonnement LASER de plusieurs mégawatts, focalisé sur 1 mm ', et en tenant compte du caractère spécifique de cohérence de la radiation, on voit que la pression de radiation générée dans le cas d'un LASER peut être largement supérieure.
L'existence d'une masse en mouvement non nulle des quantas de lumière a d'abord été mentionnée en 1801 par 1. SOLDNER (Berliner Astr. Jahr. 1804, p 161), et réimprimé dans les Annales de Physiques de 1921, p 593.
J. SOLDNER a ainsi montré qu'un rayon de lumière provenant d'une étoile lointaine serait courbé à proximité du soleil, et calcula alors un angle de déviation de 0".85.
Par la suite A. EINSTEIN, dans sa Théorie Générale de la Relativité confirma ce phénomène, et, en 1916, K. SCHWARZCHILD réalisa une étude plus préose du phénomène, en découvrant la solution analytique des équations d'EINSTEIN de l'espace-temps, dans le cas oû cet espace est occupé par une seule particule massive (K. SCHWARZCHILD, Berl. Sitz., 1916, p 189; A. EINSTEIN, Berl. Sitz. 1915, p 831; D. HILBERT, Gott. Nach. 1917, p 53; J. DROSTE, Proc. Amst. Ac. xix 1917, p 197; A. PALATINI, N. CIMENTO, xiv 1917, p 12, CW. OSEEN Ark F. Mat. Ast. och Fys. xv 1921 no9, J.L. SYNGE, Proc R.I.A liii 1950, p 83).
Pour résumer, SCHWARZCHILD a démontré que, à l'intérieur d'un champs statique, il est possible de considérer la forme quadratique qui définit la métrique de l'espace-temps telle que: oû dQ est l'élément linéaire de l'espace tridimensionnel S tel que: et oû les fonctions 1/o (?,r r II sontindépendntes de t.
SCHWARZCHILD démontre alors, que la métrique de l'espace autour de la particule est spécifié par:
( dt)t / tt (9 d t sW tF (8/)t } = (A J Voir D. SCHWARZCHILD / Berl. Sitz. 1916 page 189 Ce qui est connu comme la Solution de SCHWARZCHILD.
ll est alors possible de démontrer que les équations différentielles du déplacement d'une particule sous l'influence d'un centre de gravité ponctuel sont les équations différentielles des géodésiques de l'espace-temps de la solution de SCHWARZCHILD.
Ces équations peuvent alors être développées et intégrées sous forme de fonctions elliptiques ( W. De Sitter, Proc. Amst. Ac. xix 1916, p 367, qui découvrit en 1917 le Monde de DE SISTER; F. MORLEY, Am. J. Math. xliii 1921, p 29 qui développa une résolution par fonctionselliptiquesdeWElERSTRASS).
Enfin Y. HAGIHARA, dans le Japonese Journal of Astronomy and Geophysics viii 1931, p 67, réalisa une démonstration trés détaillée des trajectoiresd'une particule dans un champ de SCHWARZCHILD.
Dans un cas particulier, oû nous considérons des orbites rectilinéaires suivant un vecteur radial à une masse ponctuelle, telle que dans l'équation 19 ci dessus oCb =O ,nous obtenons, si rL
Qui n'est autre que la loi d'attraction universelle de NEWTON.
Si l'on compare à la loi d'attraction universelle dans le cas du Soleil: ts w n tell oû 3 - Constante d'attraction de Newton M= Masse du Soleil Nous trouvons: ce qui donne qui est la valeur de la Cste pour le Soleil.
Dans ce cas il est démontré que la lumière d'une étoile passant à proximité du champs gravitationnel du Soleil subira une déviation de l'ordre de Z 0 < (Voir démonstrations en particulier de T.
SHIMIZU, Jap. J. Physics iii 1924, p187 et F. D. MURNAGHAN, Phil. Mag. xiii 1922, p 580). Ainsi avec:
EINSTEIN a déterminé que que le déplacement de la lumière d'une étoile est d'à peu prés 1".75.
Les prédictions d'EINSTEIN ont été testées avec succés lors de deux expéditions Anglaises durant l'éclipse de Soleil de 1919, qui ont relevé des déviations de respectivement1".98 0".12 et 1".61 0".30.
Cette courbure du rayon lumineux, de l'ordre de 1.75 seconde d'arc, a été par la suite confirmée avec une plus grande précision lors de l'analyse de la déviation de radiations de radio sources provenant de Quasars.
La Fig. 1 illustre ce phénomène, et nous voyons comment le rayon lumineux (2), d'intensité trés faible, provenant d'une étoile (1) est déviée sur une trajectoire (4) lors de son passage dans le champ de gravitation du Soleil (3).
Ceci est dû au fait que les quantas de lumière possèdent une masse en mouvement différente de zéro.
Ainsi, un quantum de lumière d'énergie E, possèdera une masse en mouvement M Y égale à: avec h= Constante de Planck \7 = fréquence du photon 19 Pour donner un ordre d'idée, disons que la masse en mouvement d'un quanta d'énergie 10 ev sera d'à peu prés 1.8x10 gkg.
Le dispositif proposé utilisera donc cette particularité propre de la lumière, et des ondes électromagnétiques en général, qui est de créer, dans une zone d'espace proche à leur déplacement, un champ de gravitation propre, proportionnel à la fréquence des quantas qui composent ce rayonnement, et à l'intensité de ce rayonnement.
D'une manière générale, si G est le champs gravitationnel créé par un courant lumineux Ie , généré par le déplacement de n quantas d'énergie unitaire e, nous avons:
Dans la Fig. 2, nous voyons comment, la masse d'un photon en mouvement n'étant pas nulle, le rayonnement (2) généré par l'étoile (1), créé, lors de son déplacement, un champ gravitationnel induit (5), d'intensité proportionnelle à la fréquence des photons qui composent le rayonnement (2).
Si, dans le cas général d'une lumiére incohérente, de faible puissance ce phénomène n'est peut être pas sensible, dans le cas d'un rayonnement LASER de haute puissance, parfaitement cohérent, le résultat n'est plus aussi négligeable.
Le champ de gravitation luminique Gt créé par un rayonnement LASER d'intensité If est tel que:
Le champ de gravitation, induit par le rayonnement LASER, suit les mêmes lois qu'un champ de gravitation généré par un corps de masse équivalente à la masse en mouvement M des photons composant le rayonnement LASER dans l'espace.
En particulier, les mêmes lois d'attraction universelle pourront s'appliquer dans le cas oû une masse M' serait placée à proximité du rayon LASER soit: oû Bz = Constante d'attraction de Newton d = Distance entre rayon LASER et masse M' M' = Masse de l'objet M = masse virtuelle du rayonnement LASER (Masse des photons en mouvement)
Nous avons:
Fig. 4 reproduit fig. 2 à la position ouverte du clapet.
Fig. 5 montre en perspective, à l'état séparé, les trois éLéments qui constituent le système d'aspiration du microtome suivant fig. 1 à 4.
A la façon en soi connue, le microtome représenté en fig. 1 comprend un socle 1 sur Lequel est fixé un carter 2 renfermant le mécanisme usuel agencé pour impartir à un support antérieur 3 un déplacement vertical alternatif combiné à une avance horizontale micrométrique, lequel mécanisme est manoeuvré par une manivelle latérale 4 dans le cas considéré. La partie du soc le 1 qui est disposée en avant du carter 2 re çoit le corps 5 d'un porte-couteau qui est fixé sur une embase 6 de façon réglable en inclinaison.
Comme illustré en fig. 2 à 5, la face du corps 5 est tournée obliquement vers le haut pour assurer la fixation amovible d'une lame 7 dont le tranchant dépasse Légèrement la face précitée pour être en mesure de venir au contact du morceau de tissu T qui est fixé sur le support 3 en vue de l'opération de découpage.
Conformément à l'invention, cette face supérieure est creusée d'une cavité 5a qui se pro longe latéralement pour permettre le raccordement d'une canalisation flexible 8, laquelle aboutit à une source de vide ou de dépression dont Le débit est avantageusement susceptible d'être réglé par l'utilisateur, par exemple à l'aide d'une vanne de contrôle (non représentée). Le débouché supérieur de la cavité Sa est disposé immédiatement au-dessous du bord inférieur de la lame 7 et dans ce débouché sont engagées les ailes latérales de la section en U d'un clapet basculant 9, disposé dans le prolongement de la lame 7.
La manoeuvre angulaire du clapet 9 peut être réalisée de toute manière appropriée. On peut avoir recours à un système d'excentrique, mais dans L'exemple de réalisation considéré, on a supposé que ce clapet 9 était solidaire d'un arbre 10 sur l'une des extrémités dépassantes du quel était calé un pignon 11 commandé par une crémaillère 12.
Il convient ici d'observer qu'à sa position de fermeture illustrée en fig. 2, le clapet 9 n'assure pas une obturation parfaite du débouché de la cavité 5a. Effectivement, le talon de ce clapet qui est disposé en arrière de l'arbre 10, ainsi que le bord inférieur d'une cloison prévue en avant dudit arbre, sont l'un et l'autre découpés d'échancrures 9a qui permettent le passage d'un faible flux d'air. L'effet d'aspiration ainsi engendré s'exerce sur les coupes réalisées par la lame 7 en évitant l'auto-enroulement des tranches sur elles-mêmes.
Ce résultat avantageux peut être encore amélioré à l'aide d'un couvercle escamotable 13 à section en U ouverte vers le bas de manière à recouvrir le clapet 9. Ce couvercle 13 est monté de façon à pouvoir être éclipsé au moment opportun, par exemple en étant monté sur un pivot 14 supporté par des oreilles 5b du corps 5. On observera que le bord libre de ce couvercle 13 se trouve disposé au-delà du bord libre du clapet 9 de façon à recouvrir partiellement la lame 7.
Lors de l'utilisation de microtome, le clapet 9 est normalement maintenu à la position fermée suivant fig. 2. La tranche ou coupe t détachée par la lame 7 à partir de la pièce T à découper glisse le long de cette lame, ce déplacement étant favorisé par le flux d'aspiration qui est autorisé par les échancrures 10a et qui s'écoule dans le mince espace libre ménagé entre le clapet 9 et le couvercle 13. Cette aspiration évite radicalement l'auto-enroulement de la coupe t qui peut être finalement recueillie à plat moyennant escamotage momentané du couvercle 13 par basculement autour de son pivot 10.
Si par contre la coupe t' (fig. 4) détachée par la lame 7 dans la pièce T ne convient pas et doit, de l'avis de l'opérateur, être considérée comme un déchet inutilisable, ledit opérateur manoeuvre le clapet 9 à L'ouverture, de sorte que la forte dépression qui règne dans la cavité Sa assure l'aspiration de cette coupe t' qui est immédiatement éliminée à travers la canalisation 8, laquelle est éventuellement équipée d'un filtre propre à faciliter la collecte des déchets ainsi retirés de la chambre de travail du cryostat renfermant le microtome.
On évite de la sorte l'accumulation des déchets dans la chambre de travail, ce qui facilite évidemment le processus de nettoyage et de décontamination de ladite chambre.
Il doit d'ailleurs être entendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre d'exemple et qu'elle ne limite nullement le domaine de l'invention dont on ne sortirait pas en remplaçant les détails d'exécution décrits par tous autres équivalents. On conçoit notamment que l'invention est applicable dans le cas où le mécanisme moteur est associé au porte-couteau pour animer celui-ci d'un mouvement alternatif et d'une avance micrométrique par rapport à un porte-tissu fixe.
PROCEDE POUR LE TRAITEMENT DES EFFLUENTS GENERES PAR LES PROCEDES DE TRAITEMENT DES METAUX, EN PARTICULIER LES PROCEDES DE NICKELAGE La présente invention a trait au domaine du traitement des effluents contenant des métaux, et plus particulièrement au traitement des effluents générés par les procédés de nickelage.
Au niveau d'un atelier de traitement de surface, on distingue 2 types d'effluents à traiter: le bain de traitement usé, qui contient quelques g/l à quelques dizaines de gil en métal utile au traitement considéré et les eaux de rinçage des pièces métalliques traitées dont la composition chimique moyenne correspond à celle du bain usé après dilution, le rinçage étant effectué par de l'eau permutée ou de l'eau de ville. Pour donner un exemple, un bain usé d'atelier de nickelage chimique contient typiquement de 4 à 5 g/l de nickel, 2 à 4 mg/l de cadmium, 0,5 à 7 mg/l de plomb; dans ce cas, les eaux de rinçage ont une composition chimique moyenne correspondant à celle du bain usé dilué d'un facteur 100 environ. Le rejet des ces effluents est aujourd'hui réglementé. II est soumis au respect de l'arrêté ministériel du 26 septembre 4985 relatif aux ateliers de traitement de surface (Journal Officiel le 16 novembre 1985) qui impose par exemple des teneurs en Ni, Cd et Pb inférieures à 5 mg/l, 0,2 mg/l et 1 mg/l respectivement.
Les traitements actuels utilisés pour éliminer les métaux lourds des eaux de rinçage, consistent à précipiter le métal, en particulier le nickel, sous forme d'hydroxyde par addition de soude ou de chaux puis à floculer le précipité formé par addition d'un polyélectrolyte. Les boues obtenues par ce traitement sont ensuite placées dans des décharges de classe 1 pour déchets toxiques dangereux. Ces décharges sont au nombre très limité en France et seront bientôt saturées, d'où la mise en place, dans les prochaines années, de contraintes de plus en plus fortes pour limiter la quantité de déchets générés par ces traitements.
Le traitement des bains usés peut être confié à des destructeurs professionnels qui leur appliquent des traitements de précipitation-floculation ou d'évaporation-incinération. Les traiteurs de surface qui ne font pas recours aux destructeurs professionnels commencent par stocker leurs bains usés puis les traitent à l'état concentré comme les destructeurs par précipitation-floculation, plus rarement par évaporation-incinération ; d'autres les diluent par petites quantités dans les eaux de rinçage au fur et à mesure de leur production et les traitent avec leurs eaux de rinçage. Le cas échéant, les eaux de rinçage traitées sont elles-mêmes diluées de façon à respecter la législation en vigueur, mais il s'agit là d'une façon de procéder à laquelle la plupart des pays font obstacle par mise en place de réglementations appropriées. C'est à ce problème du rejet des bains de traitement de surface usés et dilués et des eaux de rinçage que l'invention apporte une solution commode et efficace, et qui s'avérera d'autant plus économique que les mises en décharge des déchets chargés en métaux lourds seront plus durement taxées.
Nous voyons que la force d'attraction entre le rayonnement LASER et la masse n augmente proportionnellement avec la fréquence du LASER, et son intensité.
Dans la Fig. 3 nous avons une description détaillée du dispositifproposé (6): La source LASER (7) émet un rayonnement cohérent (8) de fréquence 9, d'intensité le, qui pénètre et parcourt longitudinalement une fibre optique (1 1) enroulée sous forme d'hélice autour d'un axe principal (12), I'ensemble des spires de la fibre optique,enroulées en hélice le long de l'axe (12), formant alors le solenoide optique (10).
Le solenoide optique peut être composé de tout type de matériau, homogène ou non, pourvu qu'il permette au faisceau cohérent (8) de suivre une trajectoire hélicoidale autour d'un axe principal (12).
Le solenoide optique (10) peut posséder un axe principal (12) rectiligne, tel que décrit dans la fig. 3, ou courbe, et formera alors un tore.
Le faisceau peut être focalisé plus précisément grâce à l'utilisation d'un collimateur (9), tel qu'une lentille optique.
La source du rayonnement (8) peut être composé d'un LASER, d'un GRASER, d'un MASER ou de tout autre générateur de rayonnement électromagnétique cohérent, quelqu'en soit la fréquence.
Le rayonnement LASER (8), parcourant le solénoide optique (10), génère un courant lumineux (13), qui lui même est à l'origine d'un champ de gravitation (14), situé à l'intérieur du solenoide, et centré sur l'axe (12).
Le solenoide optique (10) permet d'augmenter, par l'action simultanée du courant lumineux dans chacune des spires qui le composent, I'intensité du champs gravitationnel (14) créé, ainsi que de le concentrer dans un domaine spatial limité.
Ainsi, en considérant les équations générales d'attraction universelle, I'intensité du champ gravitationnel (14) généré à l'intérieur du solénoide optique (10) sera proportionnel à 1' inverse du carré du diamètre du solenoide (10).
Pour résumer, la combinaison d'une source de rayonnement cohérente, génératrice d'une énergie lumineuse élevée, cohérente et focalisée, et d'une bobine constituée de plusieurs spires de fibre optique, permet d'obtenir un champ gravitationnel intense, localisé à l'intérieur de la bobine, et d'intensité vanable.
Afin d'obtenir le meilleur résultat, il est donc recommandé d'utiliser un LASER de grande puissance, tel un LASER YAG pulsé, et une fibre optique parfaitement transparente à cette fréquence.
Dans le cas d'un LASER pulsé, la présence d'un mirroir (16) à l'extrémité de la fibre optique (11) permettra de renvoyer le train d'onde des photons à l'intérieur de la fibre, en l'attente de la prochaine impulsion LASER.
Si le LASER est à fréquence variable, il est alors possible de faire varier le champ gravitationnel induit dans le solenoide optique.
Dans la Fig. 3, I'introduction d'un noyau solide (15) permet d'obtenir une condensation de l'effet gravitationnel, et d'obtenir un type de "gravito aimant" susceptible de coller à toutes les surfaces, et d'attirer toute sorte d'objets.
La Fig. 4 est la représentation en coupe suivant MM' normale à l'axe (12) du solenoide optique (10), dans lequel il est possible d'observer le champ gravitationnel (14) induit par le passage du rayonnement lumineux cohérent (13) le long de la fibre optique (Il).
La Fig. 5 décrit la différence de temps mesurée entre deux horloges identiques, I'une des horloges (17) étant placée à l'intérieur du solenoide optique (10), I'autre horloge (18) à l'extérieur.
Dans le cas d'un pare-douche paravent à volets repliables, on revêtira les chants verticaux opposés de chaque panneau vitré de profilés auxiliaires 23 et l'on assurera la liaison entre les panneaux à l'aide de profilés d'articulation, constitués de deux parties 9 assemblées par un axe 10 (Figure 4).
Dans le cas d'une paroi fixe de douche, le profilé de fixation au mur comportera une partie de fixation en U telle que le dormant et une partie de fixation au panneau telle que 17 sans articulation intermédiaire (figure 5).
Dans le cas d'une porte de cabine de douche, le chant vertical du panneau qui coopère avec le profilé d'articulation 7 recevra un profilé auxiliaire 23 comme décrit en relation avec la figure 1. De plus, le chant vertical opposé recevra également un profilé auxiliaire 23 sur lequel est fixé un moyen de maintien de la porte en position fermée par exemple une bande aimantée 24 qui coopère avec une bande aimantée 26 fixée sur l'encadrement formant butée de fermeture pour la porte (Figure 6).
ARRTERE-PT.AN flF. nE TNVF.NTTON Domaine de l'Invention Ta présente invention concerne des réflecteurs pour phares de véhicule, et plus particulièrement un réflecteur de type nouveau poiir phare de véhicule qui peut améliorer l'apparence du phare et. la répartition lumineuse. Le réflect.ellr empeche des différences de niveau importantes atix frontières entre des sections rêflechissantes dues à la division de la surface réfléchissante en sections réfléchissantes, afin de former une surface réfléchissante conforme à la configuration de la carrosserie du véhicule.
I.'invent,ion se rapporte en outre à un procédé de fabrication d'une matrice pour la production d'un tel réflecteur.
DescriDtion de l'Arrière-plan de l'Art Une tendance récente consiste à adopter des formes de carrosserie de véhicule arrondies ou aérodynamiques pour rependre aiix exigences de style des véhicules, aux caractéristiques aérodynamiques et aux impératifs de conception. I1 est. nécessaire de concevoir une forme de phare incurvée ou inclinee par rapport à la direction verticale de manière à la rendre conforme à la configuration extérieure du véhicule.
Sous l'effet de cette tendance de style, la forme des surfaces réfléchissantes ne peut être limitée à un simple paraboloïde de révolution. Pour répondre à une autre tendance qui tend à déplacer la fonction de commande de la distrihiition lumineuse qui était précédemment remplie par ne lentille extérieure au réflecteur lui-me.me, la surface réfléchissante est constituée par exemple par une surface réfléchissante composite constituée par une combinaison d'lune pluralité de paraboloïdes de révolution ou de très petites surfaces réfléchissantes.
A titre d'exemple de ce type de conception, la Figure 11 représente une forme générale de phare arrière et de lumière de frein a polir un véhicule, dans lequel une partie de lumière de frein b et une partie de phare de clignotant de virage c sont combinées pour former un tout intégré.
Une lentille extérieure e fixée au corps du phare d a une forme suivant laquelle le degré de courbure augmente vers les coins du véhicule et qui est légèrement inclinée par rapport à la verticale.
La Figure 12 représente la partie principale d'un réflect,ellr.
Comme pour la lentille extérieure e qui est prévue suivant, une configuration conforme à celle de la carrosserie du véhicule, un réflecteur consiste en deux parties réfléchissantes , g connectées l'une à l'autre de manière À s'adapter À la forme de la carrosserie du véhicule. Les surfaces réfléchissantes h. h sont formées en sollmett.ant, une partie du corps du phare d à un traitement réfléchissant, c'est-à-dire à de l'évaporation.
Chaque surface réfléchissante h est divisée en deux sections réfléchissantes paraboliques i, i ayant des distances focales différentes.
Les lettres de référence i. 5 désignent des orifices d'insertion d'ampoule ménagés aux centres des parties réfléchissantes respectives g, g.
Tant que la surface fondamentale de la surface réfléchissante h est incurvée et peut hêtre exprimée comme une fonction analytique de paraboloïde de révolution, il est difficile d'obtenir une forme pouvant s'adapter librement aux diverses formes de carrosseries de véhicule.