INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un autre mode de réalisation, les moyens de variation de la vitesse de rotation du moteur 5 (mono vitesse) comprennent un variateur de la fréquence de l'alimentation électrique dudit moteur 5. En agissant sur le variateur, on obtient ainsi des variations du débit d'air aspiré par la turbine et donc des variations continues de la dépression dans une plage de valeurs. Dans ce dernier cas, on peut ajuster la dépression à des valeurs déterminées pour améliorer la qualité de la coupe.
Le dispositif de l'invention comprend des moyens de refroidissement de l'air d'échappement qui coopèrent avec des moyens de refroidissement complémentaires du moteur 5.
Les moyens de refroidissement de l'air d"échappement sont constitués par la jonction 45 de la conduite 50 de sortie d'air du ventilateur 15 avec le circuit 40 d'échappement d'air de la turbine.
Les moyens de refroidissement complémentaires du moteur 5 sont constitués d'un ventilateur additionnel 51 et placé sur la conduite 50 de sortie d'air du ventilateur 15.
Les moyens complémentaires de refroidissement ont pour objet d'éviter les chocs thermiques au moteur d'entraînement 5 de la turbine 4 et de refroidir l'air expulsé dans la conduite 40 par la turbine. Cet air peut atteindre une température de 80-C, ce qui peut représenter une nuisance pour les opérateurs si l'air est expulsé directement dans l'atelier de coupe. Le moteur électrique est soumis à des chocs thermiques car tout le dispositif d'aspiration est enfermé dans le caisson insonorisé C.
Lorsque le moteur 5 de forte puissance est en fonctionnement, il n'y a pas de problème car le ventilateur 15 est chargé de refroidir ses enroulements. Cependant, l'air circule peu dans le caisson d'aspiration C et, lorsque le moteur 5 s'arrête, sa température peut atteindre 120in, ce qui risque de détériorer ses enroulements électriques.
Lorsqu'il est en fonctionnement, le moteur est refroidi au moyen de l'air aspiré par son ventilateur 15 en provenance de l'extérieur du caisson C. La conduite 50 achemine l'air récupéré à la sortie du ventilateur 15 du moteur électrique 5 vers le circuit d'échappement 40 de la turbine 4.
2.3 INFLUENCE DE LA FORMATION D'ALUMINE O SUR LA RÉPARTITION GRANULOMÉTRIQUE (ESSAIS 19 À 36): Les essais 19 à 36, réalisés avec un dopage en Mo de 1,0 et % et avec ajout de 20 % d'eau, ont pour objet d'évaluer l'incidence des variations de structures cristallines sur les caractéristiques granulométriques de l'alumine.
Les mélanges d'alun + heptamolybdate d'ammonium sont calcinés unitairement à chacune des conditions de traitement, dans un creuset en silice, à raison de 300 g de mélange par essai.
Les essais 19 à 36 ont été effectués dans des conditions de traitement définies par des températures comprises entre 1 0750 C et 1 1550 C et des durées d'isothermes comprises entre 1 h et 3 h.
La fig. 4 annexée représente l'évolution de D50 en fonction de la teneur en phase 8 stabilisée (% x 10-2 pds) pour les essais 19 à 36, chacun représenté par une lettre a ou b ou c.
La fig. 5 représente l'évolution de dD (dD = Dgo - D20) en fonction de la teneur en phase 8 (% x 10.2 poids) pour les essais 19 à 36, chacun représenté par une lettre a ou b ou c.
Sur chacune de ces figures, le sens des flèches marque l'augmentation de la température ou de durée d'isotherme.
Le reliement des points représentant les essais 19 à 36 fait apparaître quatre segments délimités par les lettres a, b et c - le segment a proportions, de la phase y, - le segment b z c (essais 20 à 23) correspond à la disparition de la phase y au profit des phases O et ~, cette disparition entraîne une rapide diminution des caractéristiques granulométriques (D50 et dD) qui atteignent alors une valeur minimum pour une alumine composée d'environ 50 % de phase O et de 50 % de phase ~, le segment c ~ d (essais 23 à 31) correspond à la transformation de l'alumine # en alumine O, le segment d d (essais 31 à 36) correspond à la formation d'alumine ar dans des proportions variant de 5 à 95 %, cette formation occasionne une importante augmentation des caractéristiques granulométriques.
Il ressort de ce qui précède que l'alumine O selon l'invention jouit d'une répartition et de caractéristiques granulométriques plus fines que les alumines # + γ de l'art antérieur, cette plus grande finesse étant principalement corrélée à la disparition de la phase Ry.
En particulier, le Dso s'établit environ entre 0,12 et 0,35 m pour l'alumine 8 contre 0,7 m pour l'alumine 6 + γ, tandis que le dD (dD = D80 - D20) varie environ entre 0,15 et 0,30 m contre 0,9 Clm pour l'alumine a + rye
DISPOSITIF SANITAIRE DESTINE, PARTICUIIERENENT EN VIT.T.R, AUX ANIMAUX DOMESTIQUES On sait à quel point les excréments des animaux domestiques (essentiellement des chiens) constituent un trouble grave pour les habitants d'une ville ou d'un grand centre touristique (parc de loisirs, lieu historique, promenades, bords de mer, etc.
Jusqu'à présent, entre le "laisser faire n' importe où" et la sanction lourde, il n'existait aucune alternative valable.
Les caniveaux actuels ne constituent pas en soi une solution satisfaisante parce qu'ils sont le plus souvent impraticables, soit à cause des voitures en stationnement, soit à cause du danger dû à la circulation.
Les possesseurs de chiens qui ont compris qu'un trottoir souillé devient repoussant sont alors obligés de promener leur chien sur la chaussée, loin des trottoirs, et pensent, à tort, que la défécation est autorisée, acceptable, correcte lorsqu'elle a lieu en pleine voie.
En réalité, si la défécation est autorisée (ou plutôt tolérée) dans les caniveaux, c'est parce que ceux-ci sont parcourus régulièrement par de l'eau courante qui sert au nettoyage des trottoirs et des caniveaux et qui est ensuite évacuée dans les égouts.
En pratique, le pénible problème des déjections canines n'a, jusqu'à ce jour, trouvé aucune solution réellement satisfaisante. Le seul moyen ayant permis d'atteindre un résultat est une sévère répression entraînant le paiement de lourdes amendes.
Or, certains pays ont toujours refusé cette méthode qui atteint directement l'affectivité des personnes.
Pour un courant i de 1 ou, on obtient: i'=0,1 Aet VcD = 0,01 volts, ce qui correspond à une incertitude statique Ai Ai = (Ai/i) i = R17/(GR1 1)i = 20/(200 500)10 = 2 1 0~3 A = 2 mA ce qui correspond à 0,02 %, ce qui est excellent.
Avantageusement, le produit G par la bande passante de l'amplificateur 14 est important. Par exemple, di/dt est sensiblement égal à 100Ns.
VCD étant très faible, égale à 10 mV, le courant de polarisation du circuit magnétique 10 est très faible. II en résulte qu'il n'y a pratiquement aucune chute de la différence de potentiel.
Le dispositif selon la présente invention consomme une très faible puissance électrique. Par exemple, pour une intensité de courant i de 10 A et pour une tension d'alimentation égale à 5 V, la consommation est égale à 0,5 W. A titre de comparaison, la génération de 0,01 V à travers une résistance de mesure 5 de la figure 1 pour mesurer un courant d'intensité égal à 1 OA, correspond à une consommation de 1 W dans la résistance 5.
Le détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique selon l'invention utilise des tensions extrêmement faibles typiquement égales à des dizaines de milli volts, ce qui permet de mesurer des impulsions très longues et/ou de réduire la taille et la masse du circuit magnétique 10. En effet, la saturation du circuit magnétique correspond au produit de la tension par le temps. Le circuit magnétique de 1,5 cm de diamètre a permis de mesurer des impulsions de 10 ms. De plus, I'utilisation d'un circuit magnétique de taille réduite améliore le couplage des enroulements 7 à 9. Avantageusement, I'on met en oeuvre un circuit magnétique 10 ayant le plus faible diamètre permettant de faire passer le fil conduisant le courant à mesurer et sa gaine, ce qui conduit à un couplage optimum.
De même, le détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique selon la présente invention permet de mesurer des trains d'impulsions ayant un facteur de forme très élevé, par exemple égal à 0,98 (98 %), c'est-à-dire que l'amortissement du courant de polarisation est obtenu pendant au plus 2 % du temps de chaque récurrence. Pour VCD égale à 10 mV, une tension de 0,490 V est nécessaire pour obtenir l'amortissement du courant de polarisation pendant les 2 % du temps de chaque récurrence. Ceia est obtenu grâce à une valeur élevée de R1 1, avec un circuit magnétique présentant une faible perméabilité magnétique li, ce qui minimise la valeur Lm et accélère l'amortissement.
De plus, le détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique selon l'invention présente une faible sensibilité au bruit dans la mesure où la mesure de VEF se fait à faible impédance directement aux bornes de la résistance 17.
Sur les figures 3 à 5, on a représenté les signaux présents sur un écran d'un oscilloscope. La trace inférieure correspond à une mesure de référence prise avec une sonde de laboratoire vendue sous la marque TEKTRONIX. La trace supérieure correspond à une mesure obtenue avec un détecteur de courant unidirectionnel à isolement galvanique selon l'invention.
L'affichage des deux traces correspond à 5 A par division. En ce qui concerne le détecteur de courant unidirectionnel à isolement galvanique selon l'invention, cela correspond à une charge de 20 Q et un calibre de l'oscilloscope de 1 V par division, le nombre n de spires étant égal à 100.
Sur la figure 3, on voit le comportement du détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique selon l'invention pour des impulsions longues pour lesquelles on a utilisé un calibre de 200 Rs par division.
Sur la figure 4, on peut voir le comportement du détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique selon l'invention pour des impulsions courtes. L'oscilloscope est calibré à 20 Rs par division.
Sur la figure 5, on peut voir le comportement d'un détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique en présence d'impulsions présentant un facteur de forme élevé.
Sur la figure 6, I'on peut voir un premier exemple de convertisseur de courant continu-continu selon l'invention comportant une inductance 18 placée entre une alimentation en courant continu (non représentée) et une charge 20 à alimenter. Les bornes de la charge 20 sont reliées par un condensateur 21, tandis que les bornes de l'alimentation en courant continu sont reliées par une diode 22. Un interrupteur 23 avantageusement du type transistor de puissance est disposé entre une des bornes de l'alimentation en courant continu et l'inductance 18.
Le détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique, selon l'invention, permet de mesurer le courant i circulant dans la branche du circuit comportant l'interrupteur 23 dans laquelle est inséré l'enroulement primaire 7 du transformateur d'isolement 6. Le point E est relié à un circuit de commande 24 assurant la mesure du courant i. Le circuit de commande 24 est relié à un dispositif de commande de l'interrupteur 23, à la grille du transistor dans l'exemple illustré sur la figure. Avantageusement, le circuit de commande est relié à un circuit 25 de protection électrique contre les court-circuits comportant, par exemple, un disjoncteur unipolaire ou, comme représenté sur la figure, bipolaire.
Comme il est usuel dans les convertisseurs continu-continu, le circuit de commande 24 mesure le courant i pour assurer l'ouverture sensiblement périodique du circuit par l'intermédiaire de l'interrupteur 23.
Toutefois, la mesure étant beaucoup plus précise, les performances générales du convertisseur s'en trouvent améliorées. De même, I'encombrement et la masse du convertisseur sont réduits par le fait que le détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique selon l'invention présente une faible masse et un faible encombrement. Cela est particulièrement important dans le cas de convertisseurs embarqués sur un véhicule spatial.
Nous avons expérimenté la méthode sur de nombreux gènes (Interférons, facteur nécrosant des tumeurs etc...). Nous démontrerons l'efficacité de la méthode sur les 2 gènes d'expression de 7'INTERLEUKINE-6: les gènes PT911 et PT13SNCO (figures 28 et 29). Précisément, la figure 28 s'appuie sur un article qui a vérifié que le type d'altération que nous préconisons n'altérait pas (dans l'absolu) l'expression de la protéine (nous pensons qu il altère très certainement le rendement).
PT911 est donc le vrai gène de référence (réel).
PTI3SNCO est le gène dégradé selon le code génétique.
La figure 30 démontre que cette dégradation aveugle faite par le hiologiste a BRISE l'ordre à grande distance qui controlait tant le gène seul que le gène dans son environement (régions non codantes).
Par exemple (fig 30-1), la mutation divise le nombre des résonances par 3.3 et le volume des résonances par 5.3 (au niveau des résonances à cheval entre précurseur et gène).
D'autres combinaisons entre précurseurs et parties codantes respectives des deux gènes vont dans la même direction (fig 30-3 et fig 30-5). Le repère 30-7 analyse et détaille la totalité des résonances.
oit, le gène réel est très supérieur au gène dégradé...
Saurons-nous optimiser ce gène réel et proposer un gène plus optimal, conduisant donc, très probablement, à une EXPRESSION ACCRUE DE LA PROTEINE ? C'est l'objet de la figure 31, qui ne repose que sur 100 simulations de gènes chimères syonimes. Nous proposons un gène optimal (fig 31-2). Sa distribution de résonances apparaît très supérieure à celle de PT911. La figure 32 compare les résonances entre les trois gènes: - le gène dégénéré PT13SNCO (à gauche).
- Le gène réel PT911 (au centre).
- Le gène optimisé OPTI1 (à droite).
La force de cette dernière figure servira de conclusion à ce brevet.
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DESCRIPTION La présente invention concerne un dispositif pour soutenir les talus jusqu'à une hauteur définie par le procédé technique étudiant les poussées et résistances, la pente et la teneur du terrain faisant varier la hauteur maximale du mur, et permet d'agrémenter le mur par des plantes de toutes espèces pouvant s'enraciner par le fond ou le cul de l'élément assurant ainsi une meilleure résistance des sols.
Cela afin de permettre de créer un environnement végétal dans une parfaite sécurité. La présente invention peut également permettre de réaliser des murs de soutènement de grande hauteur verticaux, sans modification de l'éléments de base.
Jusqu'à présent les procédés connus ne permettent pas de résoudre le problème des murs de soutènement du petit jusqu'au grand mur, et même verticale avec le même élément de base préfabriqué. Le besoin se fait toujours sentir de trouver un élément léger, peu onéreux et facile a mettre en oeuvre même sur une grande hauteur et facilement végétalisable.
Dans les exemples présentés, nous avons pour la plus grande simplicité et clarté de l'exposé, illustré une loi de variation spatiale linéaire selon la direction z. Il est possible, bien entendu, d'obtenir de manière similaire, toute autre loi de variation spatiale requise pour l'application envisagée. Par exemple, pour l'accélération de particules, on pourrait envisager une loi de variation spatiale exponentielle selon la direction de propagation du faisceau. Dans d'autres applications, pour transmission d'énergie dirigée par exemple, il peut être demandé de fournir une variation gaussienne selon la direction z ou même selon les deux directions r, z. Les largeurs de guides seront facilement calculées pour obtenir n'importe de quelle loi de variation spatiale, de la manière de l'exemple de la figure 9.
Grâce à l'invention, on peut ainsi obtenir l'excitation d'une onde dans une plasma avec un rendement sensiblement amélioré par rapport aux méthodes et moyens connus de l'art antérieur. Suivant le principe général de l'invention, l'homme de l'art saura trouver de nombreuses variantes pour obtenir ces fins, notamment en élaborant différentes dispositions mécaniques des différents éléments. D'autres applications sont envisageables, qui peuvent demander d'autres lois de variation spatiale de la répartition de l'énergie électromagnétique hyperfréquence. Ces applications peuvent être servies en adaptant les paramètres de l'invention pour obtenir la loi de variation spatiale voulue.
INDICATION DU DOMAINE TECHNIQUE ta présente invention consiste à suppléer les plateaux mobiles pivotants mécaniques existants qui sont peu précis et d'emploi peu pratique, par des plateaux mobiles pivotants éQuipés électriniquement chacun d'un codeur incrdmental dohnant deux informations reflétant la position angulaire exacte en degrés et minutes d'angle du plateau mobile (fig.l) par rapport à son support fixe (fig.2).
Le domaine technique de cette invention touche le contrôle des angles de braquage du train avant d'un véhicule automobile, ceci doit équiper les Centres de Contrôle Technique agréés (voir J.O du 18 Juillet 1991 - 9479 Annexe III Paragraphe 1,5).
INDICATION DE L'ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE FAISANT RESSORTIR LE PROBLEME TECHNIQUE POSE Jusqutà présent, l'angle de braquage du train avant d'un véhicule ne pouvait se contrôler qu'avec des plateaux mécnnilques Ceux-cf étaient semblables au dessin de la figure 2 avec en moins 3, 5, 6, 7.
Un index était fixé mécaniquement sur le plateau pivotant et se déplaçait suivant un secteur circulaire devant une graduation allant de 0 à 300 pour un braquage des roues vers la gauche et de 0 à 30 pour un braquage vers la droite, la ligne droite figurant le 0 . Cette méthode nécessite beaucoup de gesticulations pour le contrôleur qui doit se déplacer de la position de chauffeur, d'où il tourne son volant, à la position avant du véhicule pour effectuer sa lecture.
La solution au problème est apportée par notre invention.
EXPOSE DE L'INVENTION, CORRESPONDANT AU CONTENU DES REVENDICATIONS, DEGAGEANU LA SOLUTION APPORTEE Notre invention fait l'objet de la réalisation suivante (voir fig. 2) Un plateau fixe (1) supportant tous les dispositifs nécessaires à la précision et à l'exploitation rationnelle de cet ensemble. Un plateau pivotant sur 3600 (2) autour de son centre sur lequel se positionne la roue (gauche ou droite 0 du véhicule à contrôler. Ces plateaux sont toujours par paire.
En leur centre est placé le codeur incrémental (5). En dessous (6) est fixe' un ddtecteur de position inductif avêc son réflecteur métallique (7) (détection de butée).
Le plateau supérieur (2) pivote autour de son centre en reposant sur une cage à roulements à bille.(8).
Etant donné, de par sa construction, qu'un train avant de véhicule possède une chasse, ce plateau pivotant (2) se déplace légèrement autour de son axe de pivot de part et d'autre d'environ quatre centimètres.
C'est pourquoi nous trouvons deux butées (9) sur le plateau pivotant (2), et deux butées (lO) soudées sur le plateau support (l). Nous trouvons également un dispositif d'immobilisation du plateau pivotant à l'aide de mini-vérins (3) à commande pneumatique.
EXPOSE DETAILLE, AVED REFRRFUCES AUX DESSINS, D'UY NODE DE REALISADION PRéCISANT LA STRUCTURE EU LE FONCTIONNENENT Le fonctionnement est le suivant Avant toute utilisation et, afin d'éviter un choc au codeur incrémental (max. 50 G pendant 10 mns), nous avons à l'aide des vérins pneumatiques (3) immobilisé le plateau pivotant. La course des pistons de vérin (ll) étant de 50 mm, le plateau pivotant se trouve automatiquement centré par rapport à son plateau support (1).
Le blocage effectué, le contrôleur peFt alors positionner les roues avant du véhicule sur le plateau mobile. Par un dispositif approprié, le contrôleur envoie un ordre de déblocage du plateau pivotant, les têtes de vérins (ll) se rétractent à l'intérieur des vérins libérant le plateau pivotant (2).
Si par défectuosité, un ou deux vérins ne fonctionnait pas; le plateau mobile se trouverait excentré par rapport à sa position normale et pourrait arriver en butée (9) contre son support (10). A ce moment-là, le détecteur de position (6) se trouvant lui aussi excentré, ne serait plus en face de son réflecteur (7) et ne délivrerait plus aucune tension induite à ses bornes.
Dans notre projet, et grâce à un dispositif électronique situé dans l'appareil de contrôle d'angle, une signalisation optique et sonore avertit de l'anomalie.
Une matrice très dense conduit donc à une couche lipidique également dense. A l'inverse, une matrice peu cohérente conduit à une couche lipidique peu dense.
Une couche lipidique plus dense conduit à la formation de liaisons hydrophobes plus importantes entre les couches lipidiques. On peu donc ainsi moduler la composition de la membrane périphérique selon le type d'utilisation envisagée.
De préférence, les agents amphiphiles de la seconde couche appartiennent au groupe comprenant les phospholipides et les protéines.
De préférence, les agents lipidiques du continuum hydrophobe appartiennent au groupe des triglycérides.
La présente invention a également pour objet un procédé de préparation de particules entrant dans une composition utile comme succédané de matière grasse, caractérisé en ce que a) on prépare une matrice hydrophile d'une taille de l'ordre du micromètre, à partir de gel polysaccharidique insoluble, b) on greffe chimiquement sur les fonctions hydroxyles à la surface de la matrice, une première couche lipidique, c) on forme une seconde couche de composés amphiphiles par création de liaisons hydrophobes avec la première couche lipidique, ou d) alternativement, on disperse les matrices acylées dans une phase lipidique continue.
Dans un des modes de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, la matrice hydrophile, dans l'étape a), est préparée par traitement thermique, broyage et homogénéisation d'amidons naturels et/ou de cellulose.
L'utilisation de polysaccharides naturellement insolubles permet de diminuer le coût de fabrication. En effet, ces matières premières ont un prix de revient relativement faible et peuvent être traitées directement. Par exemple, l'amidon sera mis en suspension aqueuse par chauffage à 100"C, puis rincé pour éliminer les éléments polysaccharidiques solubles et soumis au broyage.
Dans un autre mode de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, la matrice hydrophile, dans l'étape a) est préparée par réticulation de polysaccharides.
Les paramètres de réticulation des polysaccharides sont connus de l'homme de métier. On utilise par exemple des agents bifonctionnels capables de réagir avec les fonctions hydroxyles des sucres il s'agit notamment de l'épichlorhydrine, l'épibromhydrine, les bisépoxydes, ou l'oxychlorure de phosphore, les dérivés de di ou de triacide carboxylique.
Les amidons, naturellement insolubles ou chimiquement réticulés, sont dilués dans de l'eau et broyés mécaniquement à l'aide d'un broyeur à hélices permettant d'obtenir des matrices de quelques dizaines de micromètres de diamètre. On obtient une suspension fluide, homogène, qui est ensuite fragmentée de façon plus importante à l'aide d'un homogé néisateur haute pression. On obtient ainsi des particules sphéroïdes de diamètre moyen de ltordre du micromètre.
Des particules polysaccharidiques de plusieurs tailles peuvent être obtenues. En règle générale, plus la pression d'homogénéisation est grande, plus la taille des particules est petite.