INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLES TECHNIQUES GENERALES DE CLONAGE Les méthodes classiquement utilisées en biologie moléculaire telles que les extractions préparatives d'ADN plasmidique, la centrifugation d'ADN plasmidique en gradient de chlorure de césium, 'électrophorèse sur gels d'agarose ou d'acrylamide, la purification de fragments d'ADN par électroélution, les extraction de protéines au phénol ou au phénol-chloroforme, la précipitation d'ADN en milieu salin par de l'méthanol ou de l'isopropanol, la transformation dans Escherichia coli etc... sont bien connues de l'homme de métier et sont abondament décrites dans la littérature [Maniatis T. et al., "Molecular Cloning, a Laboratory Manuel", Cold Spring Harbor Laboratory, Cold Spring Harbor, N.Y., 1982 ; Ausubel F.M. et al.
(eds), "Current Protocols in Molecular Biology", John Wiley & Sons, New York, 1987].
Pour les ligatures, les fragments d'ADN sont séparés selon leur taille par électrophorèse en gels d'agarose ou d'acrylamide, extraits au phénol ou par un mélange phénoüchloroforme, précipités à I'éthanol puis incubés en présence de rADN ligase du phage T4 (Biolabs) selon les recommandations du foumisseur.
Le remplissage des extrémités 5' proéminentes est effectué par le fragment de Klenow de l'ADN Polymérase I d'E. coli (Biolabs) selon les spécifications du fournisseur. La destruction des extrémités 3' proéminentes est effectuée en présence de I'ADN Polymérase du phage T4 (Biolabs) utilisée selon les recommandations du fabricant. La destruction des extrémités 5' proéminentes est effectuée par un traitement ménagé par la nucléase S1.
La mutagénèse dirigée in vitro par oligodéoxynucléotides synthétiques est effectuée selon la méthode développée par Taylor et al. [Nucleic Acids Res. 13 (1985) 8749-8764] en utilisant le kit distribué par Amersham. Cette technique est notamment mise en oeuvre, dans le cadre de la présente invention, pour créer des sites de restriction uniques en vu d'une insertion subséquente.
L'amplification enzymatique de fragments d'ADN par la technique dite de PCR olymérase-catalyzed Çhain Reaction, Saiki R.K. et al., Science 230 (1985) 1350-1354; Mullis K.B. et Faloona F.A., Meth. Enzym. 155 (1987) 335-350] est effectuée en utilisant un "DNA thermal cycle" (Perkin Ex mer Cetus) selon les spécifications du fabricant.
Les transformations de K. lactis avec I'ADN des plasmides d'expression des protéines de la présente invention sont effectuées par toute technique connue de rhomme de l'art, et dont un exemple est donné dans le texte.
Sauf indication contraire, les souches bactériennes utilisées sont E. coli MC1060 (=IPOZYA, X74, galU, gals, strAr), ou E. coli TG1 (1. W52A,B, supE, itii, hsdD5/FtraD36, proA+B+, laclq, lacZ, M15).
Les souches de levures utilisées appartiennent aux levures bourgeonnantes et plus particulièrement aux levures du genre Kluyveromyces. Les souche K. lactis MW98-8C (a, uraA, arg, lys, K+, pKD1 ) et K. lactis CBS 293.91 ont été particulièrement utilisées; un échantillon de la souche MW98-8C a été déposé le 16 Septembre 1988 au Centraalbureau voor Schimmelkulturen (CBS) à Baarn (Pays Bas) où il a été enregistré sous le numéro CBS 579.88.
Une souche bactérienne (E. coli) transformée avec le plasmide pET- & 52K a été déposée le 17 Avril 1990 auprès de l'American Type Culture Collection sous le numéro ATCC 68306.
Concernant la correction de la durée d'injection à l'aide du coefficient de richesse K02, qui est un coefficient correcteur multiplicatif de valeur nominale égale à 1 dans cet exemple, et dont la valeur est modifiée selon la valeur du signal de richesse R pour rechercher un signal R égal à 1, les deux courbes du haut de la figure 3 représentent, en fonction du temps, un exemple d'évolutions en correspondance du signal de richesse R, tel qu'obtenu à partir du signal fourni par la sonde d'oxygène X, et du coefficient de richesse K02.
Sensiblement sur la moitié de gauche de la courbe de R, cette courbe ondule autour de la valeur 1, qu'elle prend aux instants successifs Ti à T6. Entre T1 et T2, comme on a R > 1, le calculateur 21 diminue progressivement K02 à partir d'une valeur initiale inférieure à 1, comme représenté en 34, pour diminuer la durée d'injection, et donc la quantité de combustible injectée, afin de revenir à une richesse R = 1. Ceci est obtenu en T2, avec une pente de R telle qu' après T2, R devient inférieur à 1. Pratiquement à cet instant T2, le calculateur 21 applique à K02 une transition de valeur correspondant à un échelon positif 35, suivi d'une augmentation progressive 36 jusqu'à l'instant T3 où, sous l'effet de l'augmentation de la valeur de K02, donc de la durée d'injection, et donc de la quantité de combustible injectée, R cesse d'être inférieur à 1 pour redevenir supérieur à 1. Le calculateur 21 donne alors à K02 une nouvelle transition de valeur, mais cette fois sous la forme d'un échelon négatif 37, afin de diminuer rapidement sa valeur, suivi d'une diminution progressive 38, jusqu'à l'instant T4, où R cesse d'être supérieur à 1 pour redevenir inférieur à 1. A nouveau, le calculateur 21 donne à K02 une transition de valeur en échelon positif 39, suivi d'une augmentation progressive 40 jusqu' l'instant T5 où R redevient supérieur à 1, et ainsi de suite.
Pendant ce temps, la contribution du canister 16 et de son circuit de purge 17, 19, 20 à l'alimentation du moteur 1 en combustible est considérée comme étant exprimée par une quantité de combustible équivalente à l'apport des vapeurs de combustible débitées par la vanne 20. Cette quantité équivalente est calculée à chaque P.M.H. d'injection comme étant égale au produit de la quantité de mélange air-vapeur de combustible, débitée par la vanne 20 depuis le P.M.H. d'injection précédent, par un coefficient K CAN, correspondant à une estimation de la teneur du canister 16 et de son circuit de purge 17, 19, 20 en vapeur de combustible.
La quantité de mélange air-vapeur de combustible peut être déterminée à partir du produit de la différence de pression à laquelle la vanne 20 est soumise, par la durée d'ouverture t R.C.O. de la vanne 20, par référence à la caractéristique de débit de cette vanne 20, mémorisée dans le calculateur 21 et par exemple tabulée à 100 % de R.C.O.
(pleine ouverture), la différence de pression précitée étant donnée par la différence entre la pression atmosphérique et P tub.
L'estimation de la valeur de K CAN est effectuée en permanence à partir de l'évolution de K02, si l'installation fonctionne en boucle fermée et la vanne 20 commande un débit de purge.
Le principe de cette adaptation de K CAN consiste, par référence à la dérive du coefficient de richesse K02 par rapport à sa valeur nominale 1, à augmenter ou respectivement diminuer la valeur de K CAN si K02 est inférieur ou respectivement supérieur à sa valeur nominale 1.
Lorsque le signal de richesse R évolue sensiblement comme représenté sur la figure 3 entre Tl et T6, une variation fine et continue de la valeur de K CAN est assurée par une adaptation lente de cette valeur, qui consiste à corriger la valeur courante de K CAN proportionnellement à l'écart entre la valeur nominale 1 et la valeur moyenne de K02, cette dernière étant mesurée dans l'intervalle de temps qui s'écoule entre m transitions successives de K02, telles que 35, 37 et 39 sur la figure 3, m étant un nombre entier prédéterminé, et le calcul de cette correction étant relancé toutes les m transitions de K02.
De plus, cette variation lente de K CAN n'est autorisée par le calculateur 21 que si la valeur moyenne de K02 est en dehors d'une bande dite "morte" d'enrichissement et d'une bande dite "morte" d'appauvrissement, qui s'étendent de part et d'autre de la valeur nominale 1 de K02, la largeur de la bande morte d'enrichissement étant supérieure à celle de la bande morte d'appauvrissement, afin de tenir compte d'une éventuelle désadaptation du décalage D et/ou du gain G.
Ainsi, la croissance de K CAN est autorisée pour un écart entre la valeur moyenne du coefficient de richesse K02 et sa valeur nominale 1 qui est représentatif d'un enrichissement supérieur à un seuil d'enrichissement, correspondant à la largeur de la bande morte d'enrichissement, et par exemple de 3 %, tandis que la décroissance de K CAN est autorisée pour un écart entre la valeur moyenne de K02 et sa valeur nominale 1 qui est représentatif d'un appauvrissement supérieur à un seuil d'appauvrissement, correspondant à la largeur de la bande morte d'appauvrissement, et par exemple de l'ordre de 1,5 t.
Sur la co
A la suite de la transition de valeur en échelon positif 41, appliquée à K02 par le calculateur 21 à l'instant T6, du fait qu'à cet instant, R cesse d'être supérieur à 1 pour devenir inférieur à 1, K02 augmente progressivement de valeur en 42, d'une manière durable, tant que R ne redevient pas égal à 1.
Pour interrompre cette divergence de K02 par rapport à sa valeur nominale 1 franchie à l'instant T7, afin de recentrer rapidement le fonctionnement du moteur, et donc de recentrer R autour de la richesse 1, le calculateur 21 commande une adaptation rapide de K CAN. Celle-ci consiste, après l'écoulement d'un seuil de durée AiT, d'environ 3 secondes par exemple, sans transition de K02 s'écartant de sa valeur nominale 1, c'est-à-dire à un instant T8=T7+A1T, sur la courbe, à corriger la valeur courante de K CAN proportionnellement à l'écart entre la valeur courante de K02 et sa valeur nominale 1, puis à effectuer à nouveau cette correction proportionnelle après un intervalle de temps A2T, correspondant à un nombre prédéterminé n de P.M.H. successifs à partir de la correction rapide précédente, c'est-à-dire à l'instant T9 = T8 + A2T sur la courbe, et à répéter cette correction proportionnelle, aux instants T10 et T11 sur la courbe, jusqu'a ce que R = 1, c'est-à-dire dès l'application d'une nouvelle transition de valeur de K02.
La correction rapide est ainsi interrompue à l'instant T12, correspondant à la transition 43 de K02, lorsque R redevient égal à 1.
Cette correction rapide se traduit sur la valeur de K CAN par des diminutions en échelons 44, 45, 46 et 47, d'amplitude croissante, respectivement aux instants T8, T9 T10 et T11, puisque K02 diverge en étant supérieur à 1, et que l'écart (K02 - 1) augmente progressivement aux instants T8 à T11.
La temporisation A1T, initiée à l'instant T7 de franchissement par le signal K02 de sa valeur nominale 1, nécessite de scruter en permanence l'écart entre la valeur courante de K02 et sa valeur nominale. En variante, selon un compromis plus économique, la temporisation A1T est remplacée par une temporisation '1T, initiée à l'instant T6 de la dernière transition 41 de K CAN, et s'écoulant jusqu'à l'instant T8, à condition qu'à cet instant K02 soit constaté divergent par rapport à sa valeur nominale 1. A défaut, on n'effectue pas de correction rapide de K CAN et on relance la temporisation b'1T.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, chaque point de couplage est déterminé par une hélice en AMF à gradient de composition. Par exemple, la composition du matériau AMF peut être constante le long d'une spire et être différente pour la spire suivante, et ainsi de suite. On peut alors mesurer les variations de température auxquelles est soumise chaque hélice en mesurant la variation de l'intensité d'énergie lumineuse due à une variation de la contrainte appliquée par l'hélice à la fibre optique par suite d'un nombre variable de spires comprimant la fibre optique. On peut généralement mesurer une dizaine d'intensités lumineuses différentes pour un même point de couplage. On peut donc disposer en chaque point de couplage une hélice à spires de. dix compositions différentes, environ.
Selon un exemple de réalisation de l'invention, une hélice en AMF est réalisée à partir d'un fil en AMF d'un diamètre d'environ 60 pm bobiné sur une fibre optique d'un diamètre d'environ 250 pm. L'alliage AMF est par exemple de type Cu-Al-Ni, Cu-Al-Zn, ou Ni-Ti. La longueur de l'hélice est alors inférieure à 1 mm et l'hélice comporte une dizaine de spires jointives.
Les applications du dispositif de l'invention sont nombreuses, en particulier dans les cas où l'on utilisait déjà des fibres optiques à points de couplage fixes et irréversibles. L'invention permet, dans ces cas, de modifier les emplacements des points de couplage.
En plus, I'invention permet de tenir compte des différents effets de la température et de corriger en conséquence les mesures de contraintes mécaniques et/ou de mesurer en plus (avec une précision relativement peu élevée) les températures auxquelles sont soumis les différents capteurs.
Parmi les nombreuses applications, on peut citer la détection d'échauffements localisés, la détection d'incendie, la mesure locale de température dans des circuits électroniques, en particulier des circuits à haute densité et forte puissance.
On peut également inclure une fibre optique équipée des dispositifs AMF de l'invention dans une structure composite, pour constituer des capteurs d'endommagement de cette structure.
Bien entendu, il est possible de commander sélectivement par effet Joule les éléments en AMF pour configurer à la demande différents tronçons de la fibre optique, pour rendre le système relativement indépendant de la température ambiante. A cet effet, on relie sélectivement un générateur électrique de puissance à l'un ou à plusieurs des éléments en AMF, pour les faire passer à l'état "dilaté" ou "contracté" selon le cas, leur température de transition étant choisie en conséquence.
En résumé, le dispositif de l'invention permet de réaliser de façon simple des points de couplage de polarisation, et, simultanément de créer des capteurs de température, et ce, pour la plupart des types de fibres optiques biréfringentes. Les températures de fonctionnement de tels capteurs peuvent être situées dans une large fourchette de valeurs (-100 C à +200"C environ, actuellement). Dans tous les cas, les points de couplage sont réversibles, sans endommager la fibre optique.
CAPTEUR DE TEMPERATURE MULTIPOINTS RECONFIGURABLE La présente invention se rapporte à un capteur de température multipoints reconfigurable.
Les capteurs de température ou de contraintes à fibres optiques ont fait l'objet de nombreuses études dans le monde. Le domaine des capteurs intrinsèques de température ou de contraintes s'est particulièrement développé grâce à l'utilisation de la fibre optique comme capteur (utilisation de fibres optiques à haute biréfringence ou à maintien de polarisation).
La réalisation de capteurs optiques distribués le long d'une fibre biréfringente a permis de disposer de N capteurs élémentaires correspondant à N segments de fibre capteur. Ces différents segments sont définis par utilisation de points de couplage servant de marqueurs (délimitant ces segments).
La réalisation de points de couplage sur des fibres optiques a été longuement étudiée et on dispose aujourd'hui de différentes techniques de réalisation, parmi lesquelles: - 'épissurage de deux tronçons de la même fibre1 c'est-à-dire une coupure de la fibre et le collage des deux morceaux après avoir fait tourner un des morceaux de la fibre d'un angle quelconque. Les principaux inconvénients de cette méthode sont l'introduction de pertes dues aux réflexions sur les faces des fibres, la maîtrise de l'alignement et de la rotation des coeurs de fibre (de diamètre de l'ordre de 5 pm), - la fusion de la fibre par échauffement localisé. Un tronçon de la fibre biréfringente de longueur choisie est maintenu à ses extrémités, on tourne la fibre à une extrémité, L'autre restant fixe. On crée ainsi une contrainte de torsion. Par échauffement localisé de la fibre, on réalise ainsi un point de couplage de polarisation. Les inconvénients de cette méthode sont l'utilisation d'une fibre localement dénudée, d'un générateur haute tension et d'un arc électrique pour créer le ou les points de couplage et l'irréversibilité de la méthode de création des points de couplage; - la réalisation de réseaux d'indice dans la fibre par une méthode de masquage ou par une méthode holographique. La réalisation de points de couplage par cette- méthode est principalement étudié aujourd'hui par la Société BERTIN et de nombreuses études ont porté sur la réalisation de réseaux d'indice dans les fibres pour des applications à des capteurs.
L'inconvénient de cette méthode réside dans sa complexité de mise en oeuvre, et la nécessité d'utiliser un laser supplémentaire de haute puissance pour produire les réseaux d'indice, et la nécessité de mettre en ouvre un procédé de masquage de la fibre.
La présente invention a pour objet un capteur de température multipoints à fibre optique tel que l'on puisse déterminer sur cette fibre optique plusieurs capteurs de température indépendants, dont les emplacements par rapport à la fibre puissent être modifiés à volonté ou puissent être déterminés après installation de la fibre, sans endommager la fibre ou la couper, sans introduire des pertes, sans avoir recours à des équipements supplémentaires, et ce, de la façon la plus simple possible.
Le capteur conforme à l'invention, du type à fibre optique, qui coopère avec une source de lumière et un dispositif de lecture optique de variation de flux lumineux et de localisation de capteurs, comporte au moins un élément en alliage à mémoire de forme disposé sur la fibre optique, cet élément étant dimensionné et éduqué de façon que lorsqu'il est porté à des températures situées d'une part de la température critique du matériau le constituant, il n'exerce pratiquement aucune contrainte sur la fibre, et que lorsqu'il est porté à des températures situées d'autre part de ladite température critique, il exerce sur la fibre une contrainte mesurable par ledit dispositif de lecture.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée de deux modes de réalisation, pris à titre d'exemples non limitatifs et illustrés par le dessin annexé, sur lequel: - la figure I est un bloc-diagramme d'un dispositif capteur conforme à l'invention; - la figure 2 est une vue en coupe d'un tronçon de fibre optique multimodes sur lequel est disposé un élément en alliage à mémoire de forme, dans son état non contracté, montrant de façon très simplifiée les trajets de propagation d'ondes lumineuses dans ce tronçon, - la figure 3 est une vue en coupe d'un tronçon de la fibre optique de la figure 2, montrant, de façon très simplifiée le mode d'action sur la propagation des ondes lumineuses d'un élément en alliage à mémoire de forme conforme à l'invention, et - la figure 4 est une vue en coupe d'un tronçon de fibre optique de la figure 1, sur lequel est disposé un élément en alliage à mémoire de forme conforme à l'invention, dans l'état où il exerce une contrainte sur la fibre optique.
Enfin, les silicates ou pigments selon rinvention sont également susceptibles de convenir pour des applications dans l'industrie du caoutchouc, notamment dans les revêtements pour sols, dans l'industrie du papier et des encres d'imprimerie, dans le domaine de la cosmétique, ainsi que nombreuses autres utilisations comme par exemple, et non limitativement, la teinture, le finissage des cuirs et les revêtements stratifiés pour cuisines et autres plans de travail.
En ce qui conceme plus particulièrement la cosmétique, les produits de l'invention peuvent être utilisés dans la préparation de compositions pour maquillage et notamment la préparation de fards à yeux et de fards à joues. Ces fards peuvent se présenter sous forme de fards secs ou de fards gras. La teneur en pigments dans de tels fards peut varier dans de larges limites par exemple entre 2 à 20% en poids. Les fards secs sont des poudres à base par exemple de talc, de carbonate de magnésium, de stéarate de zinc, d'oxyde de zinc, de kaolin, de silicate de magnésium et d'aluminium qui sont chargées en pigment et agglomérées soit avec de la méthyl cellulose soit avec des stéarates. Les produits de l'invention peuvent rentrer aussi dans la composition de crayons de maquillage.
La présente invention couvre enfin les compositions de matière colorées notamment du type plastiques, peintures, lasures, caoutchoucs, céramiques, glaçures, papiers, encres, produits cosmétiques, teintures et revêtements stratifiés, qui comprennent des silicates ou des pigments colorés selon l'invention.
Des exemples vont maintenant être donnés.
EXEMPLE 1 Cet exemple illustre la préparation de BaCuS401o.
Dans 400 ml d'eau épurée, on mélange 32,66 g de nitrate de baryum [(Ba(NO)2; M = 261,35] et 30,2 g de nitrate de cuivre [Cu (NO > )2, 3H20, M = 241,60].
DBP - température sortie des gaz: 128"C On calcine ensuite le produit séché.
Conditions de calcination : heures à 1050 C (300 C/h) La poudre obtenue de couleur bleue présente les caractéristiques suivantes: - diagramme RX: BaCuSi4O1 0 - Couleur: L* = 57 a*=-2,5 b*=-33 - diamètre +50 = 7,9 pm, ramené à moins de 2 m par simple désagglomération au jet d'air.
EXEMPLE2 Cet exemple illustre la préparation d'un silicate du type de l'exemple 1 mais dopé au lanthane et au sodium et de formule Ba0,5La0,5CU0,5Na0,5Si4O10. o- Dans 400 ml d'eau épurée, on mélange 32,66 9 de nitrate de baryum, 43,7 ml d'une solution 2,86 M de nitrate de lanthane (d = 1,7, soit 74,3 g), 30,2 g de nitrate de cuivre et 10,6 g de nitrate de sodium.
On chauffe vers 60 C en agitant, puis on ajoute 60 g de SiO2 (150 g de sol de Ludox à 40% de SiO2).
Conditions d'atomisation: - débit 700 mVh - température d'entrée : 240 C - température de sortie: 115 C On calcine ensuite le produit.
Conditions de calcination: 2 heures à 950 C.
La poudre obtenue de couleur bleue présente les caractéristiques suivantes: - diagramme RX: mélange de phases - La2Si207 - BaCuS4010 - SiO2 cristobalite (trace) couleur: L*=58 a*=5 b* = -43 - diamètre +50 = 10 pm ramené à 2-3pm par simple désagglomération au jet d'air.
EXEMPLE3 Cet exemple illustre la préparation du BaCuSi206.
Dans 300 ml d'eau épurée, on mélange 32,66 g de nitrate de baryum [Ba (N03)2, 3H2O, M = 241,60].
Dans la réalisation selon les figures 8 et 9, la béquille à escamotage télescopique est située dans le plan longitudinal médian du sac. Ceci n'est pas obligatoire, car cette béquille télescopique peut être désaxée d'un côté ou de l'autre de ce plan médian. On peut alors avantageusement, comme illustré sur la figure 10, prévoir deux telles béquilles 27,28 à extraction télescopique au lieu d'une seule, ces deux béquilles s'escamotant chacune dans un manchon récepteur coaxial respectif 29 et 30.
Les réalisations précédentes illustrent toutes des formes d ' exécution comportant une ou plusieurs tiges escamotables et intégrées à la structure du sac. Il n' est cependant pas obligatoire de créer cet effet de "béquille" de soutien à l'aide de tiges, et les deux formes de réalisation qui vont maintenant être décrites utilisent pour ceci un plateau rigide escamotable et, lui-aussi, intégré à la structure du sac.
La forme de réalisation selon les figures 11 et 12 est très voisine de celle selon la figure 10, comme on peut le constater sur le dessin.
Cependant, les deux tiges 27 et 28 sont ici remplacées par un plateau 31 escamotable de manière télescopique dans le fond horizontal du sac, et constitué ici d'un cadre métallique 32 formé par un tube d'aluminium replié en forme de "U", et sur lequel est tendue une toile, qui est par exemple soit en tissu, soit en matière plastique. Le cadre pourrait aussi être entièrement plein, soit en matière plastique, soit métallique.
Deux glissières 34,35 sont prévues dans le fond du sac pour recevoir les deux brins 36,37 du cadre 32 qui forment les deux branches latérales du "U".
Lorsque, le sac étant posé debout sur le sol, on sort le plateau à escamotage télescopique 31, c' est alors la branche inférieure de base 38 du "U" qui prend appui sur le sol pour y définir, avec l'arête 14 précitée qui lui est parallèle, un rectangle de sustentation.
Comme illustré sur la figure 13, ce plateau 31 présente alors, de manière inattendue, une utilité supplémentaire : le plateau 31 et la face avant 1 du sac forment une chaise sur laquelle le promeneur 39 peut s ' asseoir pour se reposer, sans risquer de se salir.