INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le secondaire du transformateur T2 présente, à ses bornes, une tension Vs - VAV. En choisissant VAV = (VMAx + VMIN)/2, la fonction de régulation consomme une puissance minimale pour cette valeur médiane (Vs = VAV). Lorsque la tension de la source de tension est supérieure à VAV, la fonction de régulation soustrait cette valeur en excès de manière à fonctionner en mode de récupération et à recycler la puissance excédentaire à la source S. Cette puissance excédentaire a pour valeur (Vs - VAV) x IAV IAV désignant le courant traversant les primaires des transformateurs T1 et T2.
Cette puissance est en général une faible fraction de la puissance VAV x IAV fournie par le transformateur T1 en supposant que la source S fournisse la tension Vs a ses variations limitées à des valeurs raisonnables données à + et - 25% de la valeur de VAV.
De la même manière, lorsque la tension Vs est inférieure à VAV, la tension différentielle de la valeur absolue VAV - Vs est fournie par le régulateur avec le courant IAV de telle sorte que le convertisseur fonctionne en mode d'alimentation en fournissant une puissance additionnelle égale à (VAV - Vs) x IAV En choissant VAV à ladite valeur médiane entre VMIN et VMAx, la puissance maximale qui est susceptible d'intéresser le convertisseur que ce soit en mode d'alimentation ou en mode de récupération est égale à (Vx - VMIN)/2 1AV La figure 2 représente un mode de réalisation de la figure 1, dans lequel régulateur est un convertisseur bi-directionnel dans lequel le générateur 1 présente un montage en pont.
Le montage en pont met en oeuvre quatre interrupteurs S5, S6, S7, S8 aux bornes desquels sont connectées des diodes en inverse D5, D6, D7, D8. Le rôle du convertisseur est de maintenir constante la tension aux bornes de la charge CH lorsque la tension VS de la source S varie. L1 et C1 représentent la self et le condensateur du filtre d'entrée de l'inverseur.
Le convertisseur bi-directionnel comporte deux interrupteurs S1 et S2, en parallèle avec lesquels sont connectées des diodes D1 et D2 en inverse, ainsi qu'une self L2 connectée entre le point milieu commun aux interrupteurs S1 et S2 et le point milieu du primaire du transformateur T2. Un condensateur C2 (facultatif) est connecté entre le point milieu du primaire du transformateur T2 et la masse. Le convertisseur bi-directionnel étant ainsi connecté au point central de potentiel Vx du primaire du transformateur T2, on réalise un étage de commutation de type push-pull, et dans ce but, les interrupteurs S3 et S4 présentent en parallèle, des diodes en inverse D3 et D4 connectées entre les bornes extrêmes du primaire de T2 et la masse. La tension du secondaire du transformateur T2 est alors ajoutée ou soustraite à la tension d'alimentation Vs, ce qui permet à la tension primaire du transformateur T1 d'être augmentée ou diminuée de manière désirée de manière à obtenir une certaine régulation de la tension de charge VcH aux bornes de la charge CH. Le rapport de transformation du transformateur T1 est choisi de manière à fournir la tension de charge VCH désirée lorsque la source de tension Vs est à sa valeur médiane égale à VAV tel que défini ci-dessus.
Le mode de fonctionnement peut être alors décrit de la manière suivante.
On suppose tout d'abord que la tension Vs est supérieure à VAV. Dans ce cas, la tension aux bornes du primaire de T1 tend à être trop élevée. Le convertisseur doit créer en synchronisme la commutation du pont (paires d'interrupteurs S, 6 57, S8), une tension Vs - VAV aux bornes du secondaire du transformateur T2 de telle sorte que la tension du primaire du transformateur T1 soit maintenue à la valeur VAV. Si l'on suppose qu'il existe un rapport k entre le nombre de tours de chacun des demi-primaires du transformateur T2, c'est-à-dire chaque moitié du bobinage de primaire en push-pull, et son secondaire qui est en série avec le primaire du transformateur T1, la tension Vx doit avoir une valeur maintenue égale k x (VS - Var). On choisit k de telle sorte que, pour la plus faible valeur VMIN de la tension Vs, on ait k x (VAV - VMIN) < VAIN.
Etant donné que la tension Vs est supposée supérieure à VAV, la régulation est obtenue en faisant fonctionner le convertisseur en mode de recyclage, le point milieu de T2 dans la source du convertisseur, et l'alimentation Vs étant la sortie. La topologie du convertisseur doit être telle que les interrupteurs S1 et S2 opèrent en modulation par largeur d'impulsion de manière à stocker de l'énergie dans la self L2 lorsque est fermé et à restituer de l'énergie à l'entrée lorsque S1 est fermée. Le courant circule alors depuis Vx vers Vs d'où un fonctionnement en mode de récupération.
Les interrupteurs S3 et S4 fonctionnent en synchronisme avec les paires S5 et S6 et S7, S8, et de telle sorte qu'il existe sur le secondaire de T2 une tension qui se soustrait à Vs de manière à maintenir sur le primaire de T1 une tension VAV.
Lorsque la tension Vs est inférieure à VAV, la phase de l'interrupteur S3 et S4 est inversée par l'intermédiaire d'un détecteur de O et d'une porte de telle sorte que le schéma de régulation est inversé et que la tension transformée qui est présente sur le secondaire du transformateur T2 est maintenant une tension additive en série avec Vs. Le convertisseur fonctionne alors en mode de fourniture selon lequel les interrupteurs S1 et S2 sont modulés par largeur d'impulsion de manière à stocker de l'énergie L2 lorsque l'interrupteur S1 est fermé et permettra à l'énergie stockée d'être fournie au point milieu du transformateur T2 lorsque l'interrupteur S2 est fermé.
Le courant fonctionne maintenant depuis Vs vers Vx, c'est-à-dire en mode d'alimentation.
La figure 3, montre un circuit de commande permettant de commander les interrupteurs S3 à S8 selon les modes de fonctionnement précités. On suppose que la tension VCH de la charge est mesurée par un enroulement supplémentaire (non représenté) du transformateur T1.
Cette valeur est comparée avec une valeur de référence et amplifiée par un amplificateur d'erreur A1 dont la sortie peut être négative ou positive selon que Vs est supérieur ou inférieur à VAV. Le signal de sortie de A1 est utilisé pour commander directement le convertisseur bi-directionnel dans un mode de commande de conductance. La détection de la polarité en sortie de l'amplificateur A2 cascadé avec A1 commande un détecteur de passage par 0 constitué par un amplificateur A3 dont la borne d'entrée non inverseuse est à la masse. L'amplificateur A3 présente un gain unitaire (contre-réaction par deux résistances de valeur R1 avec interposition d'une diode D10).
On met en oeuvre j blocs logiques ou comparateurs (j = 2 N-M ~ 1) notés L1 .... L. ... Lj, comportant chacun 2 1 notés L1 Li Lj' comportant chacun M portes ET notées E1i Epi Eki (k = 2 ) dont les sorties sont connectées à une entrée d'une porte OU à 2 M - 1 entrées notées i 30 pour i variant de 1 à j.La porte E pi (p variant de 1 à k et i variant de 1 à j) reçoit sur une entrée dite de données, les données de la (p 2 N-M + i) ème colonne du code cyclique de départ, et sur une entrée dite d'autorisation, un signal qui fait partie d'un groupe de signaux de contrôle SC et qui est le résultat d'un OU exclusif (ou de toute opération logique équivalente) entre les colonnes p 2 N-M et (p+1) 2 N-M pour p variant de 2 à k, et d'un OU exclusif inversé (ou de toute opération logique équivalente) entre les données des colonnes N-M et réaliser l'inverse logique 2 N 2 N-M M et 2 N pour p = 1.Pour réaliser l'inverse logique des sous- matrices analogues à celui de la figure 3 (inversion des sous-matrices de rang pair, les portes E pi sont inverseuses lorsque p est pair. En pratique, un bloc logique L. est constitué par une porte à entrées multiples.
Il n'est plus besoin que de j + k comparateurs pour transformer le code cyclique en code intermédiaire à deux matrices, à savoir les (2 N-M -1) blocs logiques et les 2 M portes OU exclusif que nécessitent les entrées d'autorisation des blocs logiques. Le passage de code intermédiaire en code binaire ne demande pas de comparateurs supplémentaires, seulement des portes OU. On a donc besoin de moins de comparateurs que dans le cas d'un décodage classique de code GRAY (2 N blocs logiques) et en outre les 2 M portes OU exclusif sont de structure beaucoup plus simple que les blocs logiques.
Il faut donc en tout (2 N-M * 2 M -1) comparateurs ce qui est inférieur à 2 N ExemPles I) N+I = 4 (code à 4 bits) N 1) 2 N = 8, soit 8 comparateurs pour le décodage selon l'art antérieur.
2) M = 1 2 N-M + 2 M - 1 = 4 + 2 - 1 = 5 comparateurs pour le décodage selon l'invention. On obtient un résultat appréciable même pour ce nombre faible de bits.
II) N+I = 10 (code à 10 bits) M = 2 1) 2 N = 512 soit 512 comparateurs pour le décodage selon l'art antérieur.
2) M = 2 2 N-M + 2 M - 1 = 128 + 4 - I = 131 comparateurs pour le décodage selon l'invention.
3) M = 3 2 N-M + 2 M - 1 = 64 + 8 - 1 = 71 comparateurs pour le décodage selon l'invention.
4) M = 4 2 N-M + 2 M - 1 = 32 + 16 - I = 47 comparateurs pour le décodage selon l'invention.
5) M = 5 2 N-M + 2 M - 1 = 16 + 32 - 1 = 47 comparateurs.
Dans le cas d'un convertisseur à repliement et interpolation, la taille du décodeur des bits de poids fort est préférablement inférieur à celui du décodeur des bits de poids faible.
M Il en résulte que 2 L'optimum est obtenu pour M choisi le plus grand possible mais inférieur ou égal à N/2. Si N est pair, on choisit M = N/2.
Si N est impair, on choisit M = N/2 - 0,5.
Dans l'exemple ci-dessus, le cas n' 5 (N = 9, M = 5) n'est pas possible. L'optimum est le cas n 4 (M = 4) avec 47 comparateurs au lieu de 512.
N A la figure 5, on a représenté par S(1) .... S(2N) les sorties des réseaux d'interpolation d'un convertisseur analogiquemumérique dont le code a été replié pour donner un code GRAY à (N+1) bits, la détection étant une détection de passage par zéro ainsi qu'il est connu. On remarque que, dans cette architecture de décodage, la commutation est effectuée dans les blocs logiques L1 .... Ljr donc sur des signaux numériques.Une telle architecture se distingue donc essentiellement des conceptions connues selon lesquelles on opère une discrimination analogique entre codage grossier et codage fin, comme par exemple décrit dans A 10 bit 40 MHz ADC using 0,8 pm BI C-MOS Technology" de Kazumini TSUGARU et al (TOSHIBA) paru dans la revue de synthèse IEEE 1989 (paper 2-3 page 49) - conférence annuelle ISCC N-M (1989). La porte E pi qui reçoit à une entrée un signal S (p 2 + M * i) et à son autre entrée un signal logique (j+p) peut être réalisée sous forme d'un amplificateur avec une entrée d'autorisation recevant le signal logique (j+p).Les divers amplificateurs d'un bloc logique t1 ...li peuvent alors attaquer directement la bascule D1... Dj 3 3 correspondante, un seul de ces amplificateurs détectant à la fois un niveau haut et les autres ayant leur sortie dans un état de haute impédance de manière connue. On peut bien entendu mettre en oeuvre le schéma de la figure 5 dans un convertisseur de type flash d'un code à (N+1) bits.
Pour plus de renseignements sur les convertisseurs à repliement et interpolation, on se reportera à la thèse de Rudy Van de Plassche (Ph D-Thesis - University of Technology Delft) publiée en 1989 ainsi qu'à l'article "A 8-bit Video ADC Incorporating Folding and Interpolation Techniques" de Rob Van de Guft et al (IEEE Journal of Solid State Circuits vol SC 22 n 6 Dec 1987 p 944-953), et dont les contenus sont incorporés, par référence, à la présente description.
En se reportant à la figure 5, on va maintenant montrer comment on peut, dans le cas d'un code à (N+1) bits, passer du code replié à deux matrices au code binaire classique. Il suffit à cet effet de considérer quelles sont les cellules OU exclusif (telles que 401, 402.... 40i.... 40j) qui donnent lieu à l'apparition d'une validation (Bit q = 1) dans le code binaire, puis de faire la sommation logique de ces cellules. Si on effectue des repliements en cascade, le code replié présente plus d'une discontinuité de cycle. La solution la plus favorable est de réaliser un seul repliement de 2 M blocs. On obtient alors une seule discontinuité du code replié.
*SM : (FAB, glycérol-NOBA) ion positif : M+ : 196 ion négatif : M- : 87.
*Microanalyse Calculé (%) : C = 29,6 ; H = 2,1 ; N = 4,9 Trouvé (%) : C = 29,8 ; H = 2,2 ; N = 5,1.
Exemple 5 : Iodure de 2-chloro-3-hydroxyméthyl-N- méthylpyridinium (BXT 030488.
2-Chloropyridine-3-carboxylate de méthyle Dans un tricol de 250 ml muni d'une agitation, d'un thermomètre, d'une barrière d'azote, on dissout à 200C, 56 mmoles de triéthylamine (OSI) dans 20 ml d'alcool méthylique séché sur siliporite NK 30. En 15 minutes à OOC, on ajoute 56 mmoles de chlorure d'acide 2-chloronicotinique (LANCASTER).
L'agitation est maintenue à OOC pendant 2 heures et le mélange réactionnel est amené à sec à l'évaporateur rotatif.
Le produit brut est repris par 100 ml d'acétate d'éthyle et 50 ml d'eau. La phase organique est décantée, lavée par une solution d'eau saturée en chlorure de sodium, séchée sur sulfate de magnésium, et le solvant est évaporé à 1 'évaporateur rotatif.
On obtient le produit désiré avec 87 % de rendement, sous forme d'une huile orangée qui est utilisée sans traitement supplémentaire pour la réaction suivante.
Caractéristiques physiques *RMN 1H (200 MHz, CDCl3) OCH3 : 4,0 ppm (s, 3H); Hg : 7,40 ppm (dd, 1H, J = 3-6 Hz); H4 : 8,20 ppm (d, 1H, J = 6 Hz); H6 : 8,55 ppm (d, 1H, J= 3 Hz).
2-Chloro-3-hydroxyméthylpyridine : Dans un tricol de 250 ml muni d'une agitation, d'un thermomètre, d'une barrière d'azote, on met en suspension à 200C, 49 mmoles d'hydrure d'aluminium et de lithium dans 20 ml de tétrahydrofuranne fraîchement distillé.
En 15 minutes à 200C, on ajoute 49 mmoles de 2chloropyridine-3-carboxylate de méthyle, sous agitation.
L'agitation est maintenue à 200C pendant 2 heures, 10 ml d'acétate d'éthyle sont ajoutés très lentement et le mélange réactionnel est filtré sur célite et lavé par 100 ml d'eau.
Le filtrat est extrait par 2 fois 20 ml d'acétate d'éthyle, la phase organique est séchée sur sulfate de magnésium et le solvant est évaporé à l'évaporateur rotatif.
Le produit brut est purifié par "flashchromatographie" préparative sous moyenne pression (1 à 2 bars) sur 600 g de silice Gedurans tMERCK, 40-63 m (230-400 mesh)], en éluant par un mélange de chlorure de méthylène/acétate d'éthyle (80/20).
L'évaporation des fractions intéressantes donne le produit désiré, solide blanc, avec un rendement de 36 %.
Caractéristiques physiques *RMN 1H (200 MHz, CDC13) OCH2 : 4,80 ppm (s, 2H); H5 : 7,30 ppm (dd, 1H, J = 4-7 Hz); H4 : 7,90 ppm (d, 1H, J = 7 Hz); H6 : 8,20 ppm (d, 1H, J = 4 Hz).
*SM : (IE, 70eV) M+ : 143 (55); 108 (72); 78 (100); 51 (86) IE = impact électronique.
L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées cidessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'un exemple de réalisation décrit avec référence au dessin ci-annexé, mais qui n'est nullement limitatif.
La figure 1, de ce dessin, est une vue schématique en coupe, avec parties en extérieur, d'un dispositif de pulvérisation conforme à l'invention, dans la position tête en haut.
La figure 2 montre, semblablement à la figure 1, le dispositif tête en bas.
La figure 3, enfin, montre le dispositif couché à l'horizontale.
En se reportant au dessin, notamment à la figure 1, on peut voir un dispositif de pulvérisation 1, de type aérosol, qui comprend un récipient 2 agencé sous forme d'un bidon cylindrique relativement allongé, à section circulaire. La longueur axiale totale L du récipient 2 est supérieure à 1,5D où D est le diamètre du récipient.
Le récipient 2 comporte un fond d'une seule pièce avec la paroi latérale. En partie haute, le récipient 2 forme un dôme 3 diminuant progressivement de diamètre et se terminant par une ouverture 4 à bord roulé sur laquelle est fixée, notamment par sertissage, une coupelle 5 servant au maintien d'une valve 6 surmontée d'une tige 7 sur laquelle vient appuyer un bouton-poussoir B. L'ensemble de la coupelle 5 et de la valve 6 constitue une tête de distribution 8.
Le récipient 2 contient un liquide 9 à distribuer, maintenu sous pression d'un gaz propulseur 10.
Un tube plongeur souple 11 est relié à la tête 8 et, plus précisément à la valve 6, par un tube rigide 12.
Par tube rigide 12 on désigne un tube suffisamment résistant d'un point de vue mécanique pour conserver sa forme malgré la pesanteur même si le récipient 2 est placé tête en bas. On désigne par tube souple 11, un tube suffisamment flexible pour se déformer de manière à toujours avoir son extrémité 13 tournée vers le bas, même lorsque le récipient 2 est tête en bas. Pour favoriser la descente de l'extrémité 13, le tube 11 est équipé, à ladite extrémité, d'un lest 14.
Ce lest 14 est constitué par une sorte d'olive réalisée en un matériau nettement plus dense que le liquide 9 à pulvériser et laisse totalement libre l'ouverture d'entrée de l'extrémité 13. Le lest 14 est avantageusement réalisé en un métal suffisamment inerte à l'égard du liquide 9 pour ne pas altérer la composition. Le lest 14 est de préférence muni d'un revêtement souple 15 pour amortir les chocs contre la paroi interne du récipient 2 et pour éviter, lorsqu'on secoue ce récipient, d'abîmer un vernis v dont est généralement enduit l'intérieur du récipient 2. Le vernis déposé sur la surface interne du récipient 2 a généralement un rôle de protection contre l'agressivité du liquide 9 à l'égard de la matière du récipient 2.
Le tube rigide 12 s'étend sensiblement suivant l'axe du récipient 2, jusqu'à la mi-longueur (ou mi-hauteur) du récipient 2. Le tube plongeur souple 11 est fixé à l'extrémité interne 12a du tube rigide 12 avec lequel il communique. La longueur du tube souple 1 1 est suffisamment grande pour que l'extrémité 13 de ce tube arrive jusqu'au fond du récipient quelle que soit la position de ce récipient. La longueur du tube il est toutefois suffisamment réduite pour éviter la formation de noeuds ou de boucles lors des divers mouvements du récipient 2.
Pratiquement, la longueur du tube 1 1 est légèrement supérieure à la moitié de la longueur axiale L du récipient 2 et est en particulier de l'ordre de 0,6 fois la longueur de ce récipient (0,6L).
Lorsque le récipient 2 est orienté tête en haut, comme illustré sur la figure 1, la longueur totale du tube rigide 12 et du tube souple 1 1 est supérieure à la longueur axiale L du récipient 2. L'extrémité inférieure 13 du tube 11 se trouve donc au fond du récipient, ce qui permet de délivrer le produit liquide 9 jusqu'à épuisement.
Dans la position renversée, ou tête en bas, illustrée sur la figure 2, la phase liquide 9, rassemblée à la partie inférieure, est retenue par la coupelle 5. Le lest 14 peut arriver jusqu'au voisinage immédiat de cette coupelle car la longueur du tube souple 11 est suffisante.
Dans la position horizontale illustrée sur la figure 3, le fonctionnement reste possible puisque l'extrémité 13 du tube 11 plonge toujours dans la phase liquide.
Ainsi, le dispositif conforme à l'invention permet de délivrer du produit quelle que soit la position du récipient 2. Le tube souple 11 peut avoir un rayon de courbure relativement faible comme illustré sur la figure 2, ce qui permet son utilisation dans une plus grande gamme de diamètres de récipient 2, notamment pour des diamètres relativement réduits.
Lors d'une entrée dans le Mode "Scan" (Sondage), l'ordinateur - 19 affiche un sous-menu d'initialisation de sondage sur le visualiseur 223. L'opérateur peut sélectionner dans ce sous-menu une zone désirée de l'anneau de retenue à contrôler. Sur la base de la sélection faite par l'opérateur dans le sous-menu d'initialisation de sondage, l'ordinateur 19 affiche sur le visualiseur 223 un modèle d'entrée de données d'initialisation de sondage qui est approprié pour l'examen à effectuer. Des paramètres optimaux de sondage pour l'examen sélectionné qui sont produits dans le Mode l'Time-of-Flight Table" sont extraits de la mémoire RAM. L'ordinateur 19 affiche ces paramètres sur le visualiseur 223. L'opérateur a la possibilité facultative d'éditer ces paramètres. L'opérateur peut également compléter l'examen ultrasonique de base, qui fait intervenir une inspection des surfaces intérieures de l'anneau de retenue, par un examen avec courants de Foucault, qui fait intervenir une inspection des surfaces extérieures de l'anneau de retenue, ou bien par d'autres examens utilisant des capteurs additionnels 235. Lors de la terminaison des opérations correspondant au modèle d'entrée de données d'initialisation de sondage, l'opérateur peut signaler à l'ordinateur 19, par l'intermédiaire du clavier à touches 226, qu'il faut commencer un examen automatisé. Si l'ordinateur 19 reçoit le signal de commencement d'un examen automatisé, la séquence suivante de définition et de mouvement pour sondage sera effectuée : 1. L'ordinateur 19 émet des informations de réglage d'instruments ultrasoniques pour l'examen à effectuer, ces informations étant transmises aux instruments ultrasoniques 13, à moins que l'opérateur ait invali dé cette option dans le sous-mode d'initialisation de sondage.
2. L'ordinateur 19 envoie une information de commande de saisie de données de sondage au module analogique -numérique 205 pour l'examen à effectuer, sur la base des données extraites de la mémoire RAM et produites dans le sous-mode d'initialisation de sondage.
3. Des paramètres appropriés de commande de mouvement pour positionner l'appareil de sondage 22 d'anneau de retenue en vue de l'examen à effectuer sont extraits des données de RAM qui ont été produites dans le sous-mode d'initialisation de sondage par l'ordinateur 19. Ces données sont transmises au module de commande de mouvement 157.
4. L'ordinateur 19 signale au module de commande de mouvement 157 qu'il faut commencer une séquence spécifique de mouvements pour l'examen à effectuer.
5. Les instruments ultrasoniques 13 produisent une représentation analogique de ou des échos sonores en retour du ou des transducteurs ultrasoniques 91 au module analogique-numérique 205.
6. Les instruments à courants de Foucault 16 produisent une représentation analogique de la réponse transmise des transducteurs à courants de Foucault 94 au module analogique-numérique 205.
7. L'ordinateur 19 communique périodiquement avec le module de commande de mouvement 157 pour déterminer lorsque l'appareil de sondage 22 d'anneau de retenue a atteint la position suivante dans la séquence de mouvement appropriée de façon à signaler au module analogique-numérique 205 qu'il faut échantillonner un ou plusieurs des signaux appliqués au module analogique-numérique 205 dans les étapes (5) et (6). La position suivante dans la séquence de mouvement appropriée pour être signalée au module analogique-numérique 205 est déterminée à partir de la surface extérieure d'anneau de retenue qui a été mémorisée dans la mémoire RAM pendant le mode d'initialisation et à partir d'un critère, établi expérimentalement, en vue d'un contrôle approprié de l'anneau dans le présent examen.
8. L'ordinateur signale au module analogiquenumérique 205 qu'il faut échantillonner et convertir numériquement les signaux analogiques appropriés qui ont été obtenus dans les étapes (5) et (6).
9. En fonction de l'examen en train d'être effectué, le module analogique-numérique 205 peut transférer des données converties numériquement et produites dans l'étape (8) à la mémoire RAM en vue d'une utilisation par l'ordinateur 19.
10. L'ordinateur 19 saisit des données converties numériquement qui ont été produites dans l'étape (8) de l'une des deux manières suivantes, en fonction de l'examen en train d'être effectué a) Une donnée est transmise du module analogique numérique 205 à l'ordinateur 19 par l'intermédiai re d'un bus de données commun partagé par l'ordina teur 19 et le module analogique-numérique 205.
b) Une donnée est transmise du module analogique numérique 205 à la mémoire RAM. L'ordinateur 19 extrait la donnée de la mémoire RAM pour son utilisation.