INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un second mode de réalisation de l'invention, le dérivé de cyclodextrine est un dérivé persubstitué, c'est-à-dire répondant à la formule I précitée dans laquelle tous les R1 représentent un groupe NH(CH2)p R2 avec p et R2 ayant les significations données ci-dessus.
Ces dérivés persubstitués sont particulièrement intéressants, car la présence de plusieurs groupements NH (CH2)p R2 permet d'augmenter fortement la solubilité dans l'eau de ces dérivés.
Ces dérivés peuvent être préparés à partir des dérivés periodés de cyclodextrines par réaction d'un dérivé iodé de cyclodextrine répondant à la formule dans laquelle n est égal à 5, 6 ou 7 avec au moins un composé de formule NH2(CH2)p R2 dans laquelle p et R2 ont les significations données ci-dessus.
De préférence, dans ce second mode de réalisation de l'invention tous les R1 du dérivé de formule (I) sont identiques.
Dans ce cas, on utilise un seul composé de formule NH2 (CH2)p R2 pour obtenir le dérivé persubstitué.
Les dérivés de cyclodextrines décrits ci-dessus sont utilisables en particulier pour solubiliser en milieu aqueux des composés chimiques hydrophobes.
Aussi, l'invention a également pour objet un procédé de solubilisation dans un milieu aqueux d'un composé chimique hydrophobe, qui consiste à combiner ce composé avec un dérivé de cyclodextrine répondant à la formule (I) précitée, pour former avec celui-ci un complexe d'inclusion soluble dans l'eau.
L'utilisation dans ce procédé de dérivés répondant à la formule (I) précitée présente l'avantage d'améliorer la solubilité, la stabilité et la biodisponibilité, sous diverses formes d'adm ni strsti mn du composé hydrophobe, en particulier lorsqu'il s'agit de molécules pharmaceutiquement actives.
La coiffe 36 est obtenue en assemblant le premier élé- ment 37, recouvrant par l'avant la culasse 26 et le bloc-cylindre 27, avec le second élément 38 recouvrant la région restante. Le premier élément 37 est assujetti à la culasse 26 au moyen des boulons de montage 41. De ce fait, la distance séparant la culasse 26 et la coiffe 36 peut être réglée de façon stricte, ou rdtrEcie ce qui permet d'établir un appel d'écoulement plus fort qu'à l'instant auquel l'air de refroidissement circule entre les ailettes 39 de la culasse 26, contribuant ainsi à améliorer l'efficacité du refroidissement assuré par l'air de refroidissement. Tout particulièrement dans le cas où la pièce 40 en caoutchouc est prise en sandwich entre la coiffe 36 et les ailettes 39 susmentionnées, comme dans cette forme de réalisation, l'air de refroidissement peut circuler en toute certitude entre les ailettes 39, afin d'améliorer immanquablement l'efficacité du refroidissement par l'air de refroidissement. En outre, la pièce 40 précitée a pour fonction de supprimer le crissement des ailettes de la culasse 26 ; et la coiffe 36 est montée sur cette culasse 26 à l'aide des boulons 41, avec interposition des pièces de montage 44 en caoutchouc, autorisant ainsi une réduction des bruits vibratoires.
De surcroît, le premier élément 37 recouvrant par l'avant la culasse 26 et le bloc-cylindre 27 est assujetti à ladite culasse 26, par les boulons de montage 41, dans la direction longeant l'axe dudit bloc-cylindrt 27. A l'état ouvert du couvercle de maintenance 49 situé dans le prolongement de l'axe du bloc 27, le moteur E peut être aisément entretenu par dissociation du premier élément 37 d'avec la coiffe 36.
L'on fera observer que l'orifice d'admission 98 du moteur E est pratiqué dans la région supérieure du carter 28 du vi lebrequin, selon l'angle obtus a par rapport à l'axe du bloc-cygindre 27 et dans le plan perpendiculaire à l'axe du vilebrequin 32, si bien que le mélange air-carburant peut être efficacement aspiré dans ledit carter 28, à partir dudit orifice 98, lorsque le piston 30 se déplace jusqu'au point mort haut. L'axe 23 du mécanisme d'articulation 24, conférant un support au groupe propulseur P sur le châssis F, est par ailleurs installé à l'emplacement situé entre le bloc-cylindre 27 et l'orifice d'admission 98, ce qui permet de régler, à une valeur relativement grande, la longueur séparant l'axe 23 et le point de contact au sol de la roue arrière Wr, de telle sorte que l'angle de basculement vertical du groupe P précité soit ramené à une valeur relativement faible. Simultanément, la position la plus haute du moteur E peut être relativement réduite en vue d'accroître le degré de liberté d'agencement du système d'admission comprenant le carburateur 80 et le filtre à air 81, et en vue de contribuer à augmenter la contenance du compartiment de rangement 22. De plus, la pompe à huile 105 est installée de façon à se trouver, en majeure partie, dans la zone évidée 101 façonnée dans le carter 28 du vilebrequin, au-dessous du tube d'admission 99, si bien que ladite pompe 105 n'exerce aucun effet restrictif sur l'agencement dudit tube 99, lorsqu'elle est raccordée à l'orifice d'admission 98 de ce tube 99, ce qui implique un plus grand degré de liberté dans l'agencement du système d'admission.
De surcroît, l'arbre d'entrée 104 de la pompe à huile 105 est pourvu de la couche en le revêtant du matériau autolubrifiant tel que le matériau renfermant des résines fluorées. Il en résulte qu'une lubrification suffisante peut être obtenue même si les zones d'engrènement de la denture hélicoïdale 103 de l'arbre 104 et de la denture hélicoïdale 102 du vilebrequin 32 se trouvent à l'intérieur du carter 28 du vilebrequin, dans lequel l'on ne peut espérer aucune lubrification assurée par l'huile lubrifiante située dans le carter 64 de la transmission. Cela autorise un plus grand degré de liberté d'agencement des zones d'engrènement precitées, <RTI ID= huile 105.
Il n'est pas impératif que la couche 106 soit ménagesur l'intégralité de la surface de l'arbre d'entrée 104, mais elle peut être ménagée soit uniquement dans la région de la denture hélicoïdale 103, soit uniquement sur la surface de l'une des dentures hélicoïdales 102 et 103. En outre, l'arbre d'entrée 104 peut être structurellement conçu de façon que la région de la denture hélicoïdale 103 et la région restante soient couplées l'une à l'autre. Dans ce cas, il va sans dire que la couche 106 est ménagée uniquement dans la région de la denture 103. Le traitement est ensuite plus facile que dans le cas où la couche 106 recouvre, en totalité,l'arbre d'entrée 104.
Selon le premier aspect de la présente invention, comme le met en lumière la description qui précède, dans un système d'extraction de la puissance de sortie d'un moteur dans lequel l'arbre d'entrée d'un élément actif, devant être entraîné par un moteur, est maintenu en prise d'engrènement avec un arbre de sortie destiné à transférer la puissance du moteur, il est proposé un dispositif de lubrification caractérisé par le fait qu'au moins l'une des zones d'engrènement de l'arbre de sortie et de l'arbre d'entrée est pourvue, sur sa surface, dgune couche constituée d'un matériau du type résines fluorées à propriétés autolubrifiantes. De ce fait, même si les zones d'engrènement se trouvent à l'emplacement auquel la lubrification par l'huile lubrifiante ne peut pas être escomptée, une lubrification suffisante peut être obtenue, ce qui dispense de l'utilisation de graisse ou substance similaire, en augmentant le degré de liberté d'agencement de l'élément actif.
Conformément au second aspect de la présente invention, venant compléter l'agencement structurel du premier aspect, les zones d'engrènement sont disposées dans un carter du vilebrequin du moteur à deux temps, et l'élément actif est une pompe à huile. En conséquence, les zones d'engrènement peuvent être agencées dans le carter du vilebrequin, dans lequel la lubrification par l'huile lubrifiante ne peut pas être escomptée.
Bien que la description détaillée qui précède porte sur une forme de réalisation de la présente invention, il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées à cette dernière, sans sortir de son cadre.
DISPOSmF DE DETECTION DE DEFAILLANCE D'AU MOINS UN BLOC D'EIMENTS D'UNE BAflRIE L'invention concerne un dispositif de détection de défaillance d'au moins un bloc d'éléments d'une batterie, dispositif comportant pour chaque bloc des moyens de mesure pour mesurer la tension aux bornes du bloc, des moyens de comparaison connectés aux moyens de mesure pour comparer la tension mesurée à une tension de seuil prédéterminée, des moyens de détermination de défaut connectés aux moyens de comparaison et des moyens de signalisation de défaut connectés aux moyens de détermination de défaut.
Les batteries d'accumulateur sont constituées d'un certain nombre d'éléments connectés en série. ll est important, dans certaines applications, de détecter une défaillance de la batterie, et, pour en faciliter la maintenance, de pouvoir localiser le ou les blocs d'éléments en défaut.
La plupart des systèmes de surveillance existants effectuent des tests de décharge périodiques des différents blocus. Ces tests sont complexes et s'effectuent généralement après déconnexion du bloc à tester, ce qui rend leur utilisation difficile, la batterie, ou du moins le bloc concerné étant indisponible pendant le test. n a également été proposé de réaliser une surveillance automatique de différents paramètres associés aux blocs d'éléments d'une batterie. Le document FR-A-2.635.589, par exemple, propose de surveiller simultanément la tension, la température, la densité et le niveau d'électrolyte de chaque bloc.
L'invention a pour but un dispositif de détection de défaillance simple, fiable et peu coûteux, permettant une surveillance automatique d'un bloc.
Selon l'invention, ce but est atteint par le fait que les moyens de détermination de défaut comportent des moyens de temporisation, de manière à produire un signal de défaut lorsque la tension aux bornes du bloc est inférieure ou égale à la tension de seuil pendant une durée prédéterminée, et des moyens de mémorisation pour mémoriser le signal défaut.
Ainsi, un défaut est signalé et mémorisé dès que la tension aux bornes d'un bloc reste inférieure à un seuil prédéterminé pendant une durée prédéterminée. La temporisation permet d'éliminer les signaux de défaut intempestifs qui seraient produits en son absence lorsque la tension diminue temporairement, par exemple lors du démarrage d'un moteur alimenté par la batterie.
Selon un développement, le dispositif comporte un capteur associé à chaque bloc, chaque capteur comportant lesdits moyens de mesure, de comparaison, de temporisation et de mémorisation, et un circuit d'alimentation connecté aux bornes du bloc associé pour autoalimenter le capteur. L'autonomie de chaque capteur est un avantage non négligeable, permettant une standardisation des modules associés aux blocs.
Selon un autre développement, chaque capteur comporte des moyens de signalisation locale, par exemple de type visuel. Cette caractéristique permet de faciliter la maintenance, un opérateur pouvant d'un seul coup d'oeil identifier le bloc en défaut parmi une pluralité de blocs.
Les opérations sont réalisées en parallèle sur les deux images A et B et elles consistent - en l'opération de filtrage numérique des points image, réalisée par les circuits îOa et lOb. A chaque point avant filtrage de l'image A ou B correspond une valeur filtrée en sortie, délivrée par le circuit îOa ou lOb. Cette valeur filtrée est obtenue par multiplication des éléments de l'image d'origine par des coefficients prédéfinis. Les circuits de pré-filtrage îOa et lOb sont des circuits dédiés disponibles dans le commerce, lesquels permettent de pondérer finalement la valeur de luminance de chaque pixel pour assurer le filtrage proprement dit et éviter le phénomène de repliement des spectres, - en l'opération de sous-échantillonnage réalisé par les circuits lla et llb, laquelle a pour effet de ne réutiliser qu'une valeur sur n valeurs en sortie du filtre d'échantillonnage correspondant îla ou llb. Selon un mode de réalisation avantageux du sous-échantillonnage précité, on utilise une valeur de luminance sur quatre en horizontale et une valeur de luminance sur quatre en verticale, soit finalement un point sur seize, n = 16. Cette fonction est réalisée par le diviseur par 16 portant la référence 12.
Chacun des circuits de sous-échantillonnage îla et llb délivre enfin les images grossières courantes et images grossières de comparaison d'estimation à un circuit 13 de calcul d'estimation de mouvement par blocs, lequel effectue le calcul proprement dit d'estimation de mouvement par corrélation, sur critère de ressemblance entre les différents macroblocs sous-échantillonnés précédemment obtenus et délivrés par les circuits de sous-échantillonnage. Le circuit 13 délivre bien entendu les vecteurs auxiliaires VAMf, VAMB2j, VAMB2,,1.
Dans le cas de la mise en oeuvre simplifiée, le circuit 13 délivre uniquement les vecteurs mouvement auxiliaires VAMB associés à chaque macrobloc MB, ce mode opératoire étant représenté en figure 4a par la mise entre parenthèses en pointillé, les vecteurs mouvement auxiliaires associés aux demi-macrobloc de ce macrobloc.
Le circuit 13 de calcul d'estimation de mouvement par blocs est réalisé à partir de circuits estimateurs de mouvement élémentaires, lesquels sont constitués par des circuits dédiés, disponibles dans le commerce, ainsi qu'il sera décrit ci-après dans la description.
Chaque circuit d'estimation de mouvement élémentaire permet d'effectuer le calcul d'un vecteur mouvement pour un bloc élémentaire de pixels constitué par huit points (ou pixels) par huit lignes, le calcul du vecteur mouvement élémentaire étant effectué sur une fenêtre de recherche (8, +7) horizontalement et verticalement.
L'image B, pour laquelle les vecteurs mouvement sont calculés, en particulier l'image grossière de comparaison d'estimation GB délivrée par le circuit de sous-échantillonnage llb, est analysée en blocs de huit points par huit lignes, chaque colonne du bloc étant lue de manière consécu- tive.
De la même façon, l'image A, en particulier l'image de comparaison d'estimation grossière GA délivrée par le circuit de sous-échantillonnage îla dans laquelle on recherche le bloc correspondant pour effectuer l'analyse par blocs, est analysée de façon analogue mais en lisant trois lignes de blocs, au lieu d'une seule pour l'image courante, ainsi que mentionné précédemment, ces trois lignes de blocs étant notées H, M, B, servant comme fenêtre de recherche.
Sur la figure 4c, on a ainsi représenté d'une part, une première fenêtre de recherche F1 définie sur l'image A précitée ou sur l'image grossière de comparaison d'estimation correspondante, cette fenêtre F1 étant ainsi définie par trois lignes de blocs H, M, B précédemment mentionnées, la fenêtre de recherche F1 ayant ainsi les coordonnées précédemment mentionnées (-8, +7) en horizontal et vertical.
On rappelle que ces coordonnées sont définies en valeurs de pas de pixels. Sur la figure 4c, on a également représenté un bloc correspondant de l'image courante B ou de l'image grossière courante, centré par exemple par rapport à la fenêtre de recherche F1.
Pour augmenter la fenêtre de recherche finale et donc le domaine de recherche par augmentation des dimensions de la fenêtre de recherche finale, il est possible d'utiliser ainsi plusieurs circuits d'estimation de mouvement élémentaires, ainsi que représenté en figure 4b, ces circuits étant connectés en parallèle et recevant chacun les pixels de l'image de comparaison d'estimation A, telle que l'image de comparaison d'estimation grossière GA, pour les zones H, M et B de la figure 4c. La lecture des pixels pour les zones H, M et B est effectuée par un circuit d'adressage 130, lequel bien entendu permet de mémoriser l'ensemble des pixels de l'image GA telle que représentée en figure 4c, et d'adresser en lecture les pixels correspondants vers les circuits de calcul d'estimation de mouvement élémentaires 131, 132, 133 et 134 tels que représentés en figure 4b.
Ainsi, la mise en parallèle des quatre circuits de calcul d'estimation de mouvement élémentaires 131, 132, 133 et 134 permet finalement de constituer une fenêtre de recherche F résultante, constituée par quatre fenêtres F1, F2, F3 et F4 telles que représentées en figure 4c, dont les coordonnées en horizontal sont respectivement (-32, -17), (16, -1), (0, 15), (16, 31) respectivement (-8, +7) en vertical.
On rappelle que cette fenêtre de recherche sur l'image de comparaison d'estimation grossière GA correspond en fait, en raison du sous-échantillonnage par quatre, à une fenêtre de recherche (-128, +124) et (-32, +28) dans l'image d'origine A.
Chaque circuit de calcul d'estimation de mouvement élémentaire 131 à 134 peut être réalisé par exemple par un circuit portant la référence STI 3220, commercialisé par la Société SGS-THOMSON MICROELECTRONICS.
Ainsi que représenté en figure 4b, chaque circuit de calcul d'estimation de mouvement élémentaire calcule alors le vecteur mouvement élémentaire, et bien entendu le critère de distorsion associé à ce vecteur, pour la fenêtre de recherche qui lui est associée, les fenêtres F1 à F4 précédemment mentionnées. Les résultats, notés Vl,dl à V4,d4 sont alors délivrés à un circuit de calcul d'estimation de mouvement par blocs proprement dit, noté 135, lequel délivre les vecteurs auxiliaires d'estimation de mouvement précédemment cités dans la description. On comprend bien sûr que les valeurs de vecteurs mouvement élémentaires V1 à V4 et de distorsion délivrées par les circuits de calcul d'estimation de mouvement élémentaires 131 à 134 sont comparées par le circuit 135 précité pour obtenir le vecteur, noté V et sa valeur de distorsion notée d, permettant de minimiser le critère de distorsion de comparaison des blocs sur l'ensemble de la fenêtre F constituée par les quatre fenêtres élémentaires F1 à F4.
On comprend ainsi que le circuit 135 constitue un circuit de comparaison, lequel à partir des vecteurs mouvement élémentaires V1 à V4 et des variables de distorsion dl à d4 constituant en fait des variables de valeurs de ressemblance, délivre sur critère de tri le vecteur mouvement auxiliaire V associé au bloc sous-échantillonné de l'image B, image grossière courante sous-échantillonnée.
Avant passage au processus d'estimation fine, l'amplitude du vecteur mouvement auxiliaire V obtenu est ensuite multipliée par la valeur quatre correspondant aux valeurs de souséchantillonnage retenues pour l'estimation grossière. Ainsi, la fenêtre de recherche totale sur l'image de comparaison d'estimation A d'origine, a pour valeurs (-128, +124) horizontalement et (-32, +28) verticalement.
3.2. La queue (10) est cylindrique extérieurement, son diamètre exeur mesure sept millimètres (7 mm) et sa hauteur mesure douze millimètres deux dixièmes (12,2 mm). L'intérieur de la queue (10) est formé par un conduit conique débouchant, vers l'intérieur du gicleur, dans les trous (9) par un diamètre de trois millimètres cinq dixièmes (3,5 mm), et, vers l'extérieur du gicleur, par un diamètre (11) de quatre millimètres cinq dixièmes (4,5 mm).
La longueur totale de ce conduit mesure dix sept millimètres deux dixièmes (17,2 mm).
La longueur, hors tout, du gicleur mesure vingt millimètres (20 mm).
DISPOSITIF D'AJUSTEMENT TRANSVERSAL D'UN CHEMIN DE ROULEMENT SUR UN PONT ELEVATEUR DE VEHICULE AUTOMOBILE L'invention concerne un dispositif d'ajustement transversal d'un chemin de roulement sur un pont élévateur de véhicule automobile sur lequel deux chemins de roulement sont supportés par des poutres transversales à hauteur réglable.
On sait qu'un pont élévateur possède un châssis métallique constitué par deux poutres transversales qui supportent des chemins de roulement parallèles dont le premier est ajustable en fonction de l'écartement transversal des roues du véhicule.
A cet effet ledit chemin de roulement doit être manoeuvré, ajusté puis immobilisé par la seule force musculaire.
L'invention a pour but de remédier à cet inconvénient en remplaçant la force musculaire par un mécanisme de commande de déplacement du chemin de roulement caractérisé par le fait que le chemin de roulement est monté entre deux organes de poussée montés à déplacement le long de la poutre et que chaque organe de poussée est adjacent à un étrier mobile monté sur ladite poutre, qui porte un levier porte-pédale articulé dont l'extrémité coopère au déplacement dudit organe de poussée.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description d'un exemple de réalisation du dispositif appliqué à un pont élévateur à colonnes en référence au dessin annexé dans lequel - la figure 1 est une représentation perspective d'un pont élévateur faisant application du dispositif, conforme à l'invention, - la figure 2 est une représentation perspective partielle d'une poutre transversale du pont élévateur et du dispositif, conforme à l'invention, - la figure 3 est une représentation schématique en position de repos du dispositif, - la figure 4 est une représentation schématique en cours de fonctionnement du dispositif.
Le pont élévateur représenté à la figure 1 est du type comportant quatre colonnes verticales 1, 2, 3, 4 dont chacune guide l'extrémité d'une poutre transversale 5, 6 fermée.
Un dispositif d'entraînement 10 assure le réglage simultané en hauteur des poutres 5, 6 le long des colonnes.
Les poutres 5, 6 supportent un premier chemin de roulement ajustable 7 et un deuxième chemin de roulement fixe 7', destinés conjointement à porter un véhicule non représenté.
Le chemin de roulement 7 est monté sur les poutres 5, 6 et localisé entre deux organes de poussée 8, 8'.
Pour plus de simplicité on décrira ci-après le dispositif d'ajustement monté sur la poutre 5, mais il est bien évident qu'un dispositif analogue est également localisé sur la poutre 6.
Les organes de poussée sont constitués par deux barreaux 8, 8' découpés dans un support mobile 10. Le support 10 représenté plus en détail à la figure 2 est constituée par un profil en tôle à section en L qui possède une aile horizontale 11 en appui sur la poutre 5 et une aile verticale 12 parallèle au flanc de la poutre.
L'aile horizontale porte les barreaux 8, 8' transversalement espacés et découpés dans l'aile 11 et entre lesquel est encastré le chemin 7, tandisque l'aile verticale 12 porte deux butées d'appui également constituées par des barres 13, 13' soudées inclinées par rapport à l'arête verticale de l'aile 12 qui affectent une orientation convergente ainsi que cela est représenté à la figure 2.
Les barreaux de poussée 8, 8' sont respectivement adjacents à deux étriers identiques mobiles 15, 15'. Chaque étrier coiffe la poutre 5 et possède des ailes verticales 16, 16' réunies à une semelle de fermeture 17.
L'amplitude des mouvements du cylindre 20 par rapport à la jambe 14 peut sans inconvénient atteindre ces valeurs dans la mesure où les chocs qui tendraient à se produire entre le cylindre et la jambe sont amortis par l'eau qui se trouve entre eux.
Le dispositif selon l'invention est extrêmement efficace au voisinage immédiat de la fréquence propre pour laquelle il a été dimensionné. A cette fré quence et pour les amplitudes faibles, la dérive de la plate-forme est totalement absorbée. En d'autres termes, la plate-forme reste immobile et les cylindres du dispositif selon l'invention oscillent lentement par rapport aux jambes de la plate-forme.
On a représenté en figure 4 la variation de l'amortissement fourni par le dispositif selon l'invention, en fonction de la fréquence d'oscillation.
Plus précisément, la courbe de la figure 4 représente, pour un oscillateur ayant une masse totale égale à 108 de la masse à amortir, les variations du rapport de l'amplitude dynamique Ad et de l'amplitude statique As du mouvement de la plate-forme en fonction du rapport F/Fc, où F est la fréquence du mouvement de la plate-forme et Fc est la fréquence de coupure ou fréquence propre du dispositif selon l'invention. On voit que ce dispositif permet de réduire d'un facteur 10 environ l'amplitude de la dérive de la plate-forme, sur une assez large bande de fréquences de part et d'autre de la fréquence de coupure, grâce à une masse oscillante relativement élevée.