INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le talc est le composé le plus utilisé en raison de son faible coût et de son efficacité satisfaisante à condition de prévoir une granulométrie fine (talc micronisé de diamètre équivalent sphérique moyen D50 compris entre 1,5 et 3,5 microns) ; on pourra se reporter à la publication suivante qui décrit cet effet "antipitch" du talc : M. DOUEK, L.H. ALLEN, "Some aspects of pitch control with talc in unbleached kraft pulps", Journ. Pulp and Paper Sc. Vol 17 nO 5 (1991) P. 171-177.
Toutefois, le talc ne peut se substituer au "seasoning" dont il complète seulement les effets.
Après 2 h à température ambiante on ajoute de l'éther (200 ml) et le précipité qui se forme est filtré, lavé à l'éther plusieurs fois et séché sous vide au dessicateur. Rdt 250 mu(80%).
Rf (F) = 0.59; F = 220 C déc; [a]D = +35 (1.22. DMF).
COMPOSE 48 A une solution dans le diméthylformamide (5 mL) contenant 49 mg (0.2 mmol) du composé 47. sont ajoutés 300 mg (0.4 mmol) de TFA, H-Tr L- Leu-L-Asp(OBut)-L-Phe-NH2. du BOP (177 mg, 0.4 mmol), et de la NMM (67 jal, 0.6 mmol). La réaction est agitée à température ambiante pendant 3 heures. Une solution aqueuse de bicarbonate de sodium saturée (50 ml) est ajoutée au mélange réactionnel et le précipité qui est formé est filtré, lavé avec une solution de bicarbonate de sodium saturée (1 x 20 ml), à l'eau (2 x 20 ml), avec une solution de KHSO4 1M, avec de l'eau (2 x 20 ml), de l'Et2O, filtré puis séché au dessicateur en présence de P2O5.Rendement 140 mg (47%).
Rf (D) = 0.37; F = 180 C déc; [a]D = -13(0.89, DMF).
COMPOSE 49 120 mg (0.08 mmol) du composé 48 sont dissous dans un mélange de TFA/eau 5% (5 ml) contenant 106 mg de 2-méthylindole (0.8 mmol). Le mélange réactionnel est maintenu sous atmosphère d'argon, à l'abri de la lumière pendant 90 min. On ajoute alors de l'éther anhydre (80 ml) et le précipité qui se forme est collecté, et rincé plusieurs fois avec de l'éther. Il est séché sous vide au dessicateur. Rdt 90 mg (82%). Le composé est purifié par HPLC (Waters Delta Prep 4000), sur une colonne Delta Pak 40 x 100 mm, 15 ssm, 100 angström, débit de 50 ml/min, détection (279 nm) avec un gradientde solvants (A : H2OITFA 0.1%, B : CH3CN/TFA 0.1%) dans les conditions suivantes: Départ 1008 A, 0% B ; 80% A, 20 % B en 5 min; 75% A, 25 % B en 5 min; 60% A, 40% B en 30 min.. La pureté du composé est contrôlée par HPLC analytique (Merck-Hitachi), sur une colonne Whatman C18 partisil 10 ODS-3, avec un débit de 1 ml/min, détection (279 nm) avec un gradient de solvants: Départ 70% A, 30% B; 40% A, 60 % B.en 30 min. Le composé attendu a un temps de rétentionTr de 19.3 min. (M + H+) 1365. Rf (F) = 0.3; [a]D = -58(0.11, DMF) COMPOSE 50 : Z-Glu(OBut)-D-Glu(OBut)-OBg A une solution dans le diméthylformamide (10 mL) contenant Z Glu(OBut)-OH (800 mg, 2.37 mmol), du BOP (1.05 g, 2.37 mmol) et 0.53 ml (4.74 mmol) de N-méthylmorpholine (NMM) sont ajoutés 1.1 g de TFA,H-D-Glu (OBut)-OBg. Le mélange réactionnel est agité pendant 2 heures à température ambiante. Une solution aqueuse de bicarbonate de sodium saturée (100 ml) est ajoutée et la solution résultante est extraite par de l'AcOEt (150 mL). La phase organique est lavée à l'eau (2 x 100 ml), avec une solution de KHSO4 1M, avec de l'eau (2 x 100 ml), avec une solution saturée de NaCI, séchée sur MgSO4 puis concentrée sous pression réduite. L'huile est purifiée par chromatographie sur gel de silice en utilisant comme éluant un mélange d'AcOEt et d'Hexane (5/5). Les fractions pures sont rassemblées et concentrées. Le produit attendu est sous forme d'huile. Il est séché au dessicateur en présence de P2. Rendement 1.1 g (62%). Rf (B) =0.47; [ab = +7 (1.72 , DMF).
COMPOSE 51 A une solution dans l'éthanol 95 (50 mL) contenant le composé 50 (1 g, 1.34 mmol), sont ajoutés 1 équivalent d'HCI concentré (122 jal, 1.34 mmol) et du palladium sur charbon 5%. Le mélange réactionnel est agité à température ambiante et maintenu sous un courant d'hydrogène pendant 12 heures. Le mélange réactionnel est filtré, le catalyseur rincé à l'éthanol. Le solvant est concentré sous vide à une température inférieure à 400C et le résidu est trituré dans de l'éther pour conduire à une mousse qui est séchée sous vide au dessicateur.
Cette mousse est solubilisée dans de l'acétonitrile (50 ml) et on ajoute de la triéthylamine (0.12 mL, 1.34 mmol). Le mélange réactionnel est agité à reflux jusqu'à disparition du produit de départ. Après 5 h, l'acétonitrile est concentrée et le résidu précipité dans de l'éther, filtré, lavé avec une solution aqueuse de bicarbonate de sodium saturée (50 ml) , avec de l'eau (2 x 50 ml), avec une solution de KHSO4 1M, avec de l'eau (2 x 50 ml), de l'éther et séché au dessicateur en présence de P2Os.
Rendement 470 mg (95%). Rf (C) = 0.69; F = 190-192 ec; [a]D = -2(0.92, DMF).
COMPOSE 52 Le composé 51(430 mg, 1.16 mmol) est dissous dans du TFA (10 ml).
Après 2 h à température ambiante on ajoute de l'éther (200 ml) et le précipité qui se forme est filtré, lavé à l'éther plusieurs fois et séché sous vide au dessicateur. Rdt 300 mg (100 %).
Rf (G) = 037; F = 230 C déc; [a]D = +1.5(1.05, DMF).
COMPOSE 53 A une solution dans le diméthylformamide (5 mL) contenant 72 mg (0.28 mmol) du composé 52. sont ajoutés 420 mg (0.56 mmol) de TFA, H-TrpL-Leu-L-Asp(OBut)-L-Phe-NH2. du BOP (248 mg, 0.56 mmol) et de la NMM (93 pi, 0.84 mmol). La réaction est agitée à température ambiante pendant 3 heures. Une solution aqueuse de bicarbonate de sodium saturée (50 ml) est ajoutée au mélange réactionnel et le précipité qui est formé est filtré, lavé avec une solution de bicarbonate de sodium saturée (1 x 20 ml), à l'eau (2 x 20 ml), avec une solution de KHSO4 1M, avec de l'eau (2 x 20 ml), de l'Et2O, filtré puis séché au dessicateur en présence de P2Os.Rendement 200 mg (48%).
Rf (E) = 0.5; F = 175 0C déc; [a]D = -27(0.82, DMF).
COMPOSE 54 160 mg (0.11 mmol) du composé 48 sont dissous dans un mélange de TFA/eau 5% (5 ml) contenant 140 mg de 2-méthylindole (1.1 mmol). Le mélange réactionnel est maintenu sous atmosphère d'argon, à l'abri de la lumière pendant 90 min. On ajoute alors de l'éther anhydre (80 ml) et le précipité qui se forme est collecté et rincé plusieurs fois avec de l'éther. Il est séché sous vide au dessicateur. Rdt 110 mg (75%). Le composé est purifié par HPLC (Waters Delta Prep 4000), sur une colonne Delta Pak 40 x 100 mm, 15 ssm, 100 angstrom, débit de 50 ml/min, détection (279 nm) avec un gradient de solvants (A : H2O/TFA 0.1%, B : CH3CN/TFA 0.1%) dans les conditions suivantes: Départ 100% A, 0% B ;808 A, 20 % B en 5 min; 75% A, 25 % B en 5 min; 60% A, 40% B en 30 min.. La pureté du composé est contrôlée par HPLC analytique (Merck-Hitachi), sur une colonne Whatman C18 partisil 10 ODS-3, avec un débit de 1 ml/min, détection (279 nm) avec un gradient de solvants: Départ 70% A,30% B; 40% A, 60 % B en 30 min. Le composé attendu a un temps de rétention Tr de 18.2 min. (M + H+) 1379. Rf (F) = 0.29; [ab = -35 (0.17, DMF).
COMPOSE 55: Z-Asp(OtBu)W( CH2 NH)Asp(OtBu)-OBg Du Z-Asp(OtBu)-N(OCH3)CH3 (3 g, 8.19 mmol) est dissous dans du DME anhydre. Le mélange réactionnel est refroidi à 00C. AiLiH4 (0.18 g, 8.19 mmol) est ajouté sur 15 mn. Après 30 mn supplémentaires, 100 ml d'acétate d'éthyle sont ajoutés suivis de 200 ml de KHSO4 1M. Le mélange est agité vigoureusement pendant 30 mn. La phase organique est lavée avec une solution de KHSO4 1M puis séchée sur Na2SO4 et concentrée sous vide. L'aldéhyde obtenu est dissous dans un mélange méthanol/acide acétique 99/1 (100 ml) contenant TFA.H-Asp(OtBu)-OBg (2 g, 4.45 mmol). Le cyanoborohydrure de sodium (0.84 g, 13.35 mmol) dissous dans 50 ml de méthanol est ajouté goutte à goutte sur45 mn. Après 2 heures, on concentre le solvant sous pression réduite puis on ajoute 100 ml d'une solution de NaHCO3 saturée. La solution résultante est extraite par de l'AcOEt (200 mL). La phase organique est lav température inférieure à 40"C et le résidu est trituré dans de l'éther pour conduire à une huile qui est séché sous vide au dessicateur.
Cette huile est solubilisée dans de l'acétonitrile (50 ml) et on ajoute de la triéthylamine (0.40 mL, 2.84 mmol). Le mélange réactionnel est agité à reflux jusqu'à disparition du produit de départ. Après 30 minutes, l'acétonitrile est concentrée et le résidu dissous dans de l'AcOEt. La phase organique est lavée avec une solution aqueuse de bicarbonate de sodium saturée (50 ml) , avec de l'eau (2 x 50 ml), avec un solution saturée de NaCl puis séchée sur sulfate de sodium et concentrée sous vide. Le composé est sous forme de gomme. Rendement 500 mg (54%). Rf (C) = 0.61; [a]D = -39 (0.52, DMF).
Exemple 3 Préparation de comprimés.
On prépare des granules de la manière décrite dans l'exemple 2, qui contiennent en outre 1 % de stéarate de magnésium. Après la granulation par voie humide et le séchage, on comprime la masse, de manière usuelle, dans une machine rotative à fabriquer les comprimés.
Exemple 4 Lors d'essais cliniques effectués jusqu'à maintenant sur plus de 100 patients pour lesquels le diagnostic de démence présénile du type Alzheimer est confirmé, on administre aux patients, par voie intraveineuse, 2 mg d'un mélange de glucosides de Phytolacca dodecandra et d'Eleutherococcus senticosus, selon le rapport de 2:1, contenant les parties respectives glucosides A, B' et A, B, B' C, C', D et E, à chaque fois dans 50 ml d'une solution stérile contenant 5 % de glucose. Quelques patients se plaignent d'effets secondaires passagers, comme des nausées, des maux de tête, et dans quelques cas rares, d'une augmentation passagère de la pression sanguine.
Environ 3 heures après la perfusion, le comportement des patients déments se modifie de manière frappante ; les patients essaient de reprendre un contact oral avec le personnel soignant, semblent souvent agités, sans être agressifs, et essaient de saisir et de palper des objets.
Ces changements indiquent clairement que les patients sont de nouveau capables de reconnaltre leur environnement et aussi d'essayer eux-mêmes d'entrer en contact avec les personnes qui les entourent. Généralement environ 4 heures après la fin de la perfusion, on constate une nette amélioration chez tous les patients en ce qui concerne leur orientation spatio-temporelle et leur capacité de communication avec le personnel soignant et les médecins.
Dans quelques rares cas, les patients sont même de nouveau capables d'écrire lisiblement leur nom.
Déjà au bout de 4 heures, des analyses sanguines permettent de constater une diminution significative de la quantité d'aluminium dans le sang ; généralement, cette teneur tombe à environ 3/10ème à I/lOème de la valeur initiale.
On recommence la perfusion avec le mélange de glucosides indiqué ci-dessus environ toutes les 2 à 3 semaines, selon l'état de la maladie. Pendant ce traitement, les patients restent dans un état où on peut leur adresser la parole et, pendant le déroulement ultérieur du traitement, ils présentent des améliorations notables en ce qui concerne leur capacité d'identification du temps et de l'espace et la mémoire.
La présente invention a trait d'une façon générale aux feux de signalisation de véhicules automobiles, et concerne plus particulièrement un feu de signalisation du type comprenant une pluralité de sources lumineuses individuelles à diode électroluminescente coopérant avec des aménagements optiques.
Un tel feu est déjà connu dans la technique.
Il présente cependant un inconvénient selon lequel, la lumière étant produite par une pluralité de sources de petites dimensions et relativement intenses, la plage éclairante obtenue est difficile à rendre homogène par les moyens traditionnels du genre billes ou cylindres de diffusion.
La présente invention vise à pallier cet inconvénient de la technique antérieure.
Elle propose à cet effet un feu de signalisation pour véhicule automobile, du type comprenant une pluralité de sources lumineuses individuelles à diode électroluminescente coopérant avec des aménagements optiques, chaque diode électroluminescente émettant de la lumière dans un angle solide donné, caractérisé en ce que chaque diode électroluminescente est montée dans le fond d'une cavité réfléchissante possédant une ouverture de sortie de lumière dont l'angle solide vu de la diode électroluminescente est inférieur à son angle solide d'émission.
Certains aspects préférés, mais non limitatifs, du feu de signalisation de la présente invention, sont les suivants - chaque cavité présente une forme tronconique de révolution d'axe essentiellement confondu avec une direction générale démission de la diode électroluminescente associée, et le demi-angle au sommet de la cavité est inférieur au demi-angle au sommet d'un cône d'émission de la diode électroluminescente associée.
- les cavités sont formées dans une plaque intérieure commune, ladite plaque comportant des moyens pour le montage des diodes électroluminescentes.
- le feu comprend en outre au droit de chaque ouverture de sortie de lumière une lentille de Fresnel.
Les parois (11,12) des éléments de bras (1) et (2), opposées aux ouvertures (3) et (4), constituent, chacune, après emboitement, une paroi de liaison et de renfort des tenons (9) et (10) appartenant à chaque partie d'articulation.
Les tenons (9,10) et les canalisations (5,6) peuvent avoir un profil (26) de forme trapézoidale pour accroitre la rigidité de la liaison en prenant en compte le travail de flexion du bras.
Les parties femelle (7) et mâle (8) comportent respectivement des parois de liaison (14) et (16), perpendiculaires aux paires de flasques latéraux (15, 17) des articulations femelle et mâle correspondantes, opposées respective ment aux parois de renfort (I1) et (12), assurant la liaison rigide des flasques latéraux (15,17) pris deux à deux.
Chaque élément de bras (1,2) comporte des moyens permettant la fixation d'une paroi amovible (18,19), de profil quelconque, venant fermer 1 'ouver- ture longitudinale (3,4) correspondante.
Le moyen apte à permettre la fixation de la paroi mobile (18,19) est constitué par des rainures longitudinales (20,21) dans lesquelles sont introduites les extrémités latérales de ladite paroi.
Une pièce cylindrique (22) est placée, libre en rotation, à l'interieur des flasques (17) de la partie mâle (8) pour servir de surface d'appui et de glissement à l'élément flexible.
Un axe (28) traverse les alésages (23), (24) et (25) pratiqués respectivement dans les pièces (22), les flasques (15) et les flasques (17) pour en assurer la liaison mécanique.
L'élément flexible peut être réalisé à partir d'une lame (13), de faible épaisseur, de manière à accroître, pour une articulation donnée, la distance entre ledit élément flexible et le centre de l'articulation. le couple est ainsi maximun et le guidage plus simple qu'avec l'utilisation d'une chainette.
L'élément flexible peut être du type ruban plat en matière plastique intégrant des fils métalliques de renfort.
Une bague anti-usure (27) peut être placée entre l'axe (24) et les divers flasques.
"PROCEDE ET DISPOSITIF D'ESTIMATION DE LA TENEUR EN COMBUSTIBLE D'UN CIRCUIT DE PURGE A CANISTER, POUR MOTEUR A INJECTION".
L'invention concerne un procédé d'estimation de la teneur en combustible d'un circuit de purge à canister, pour un moteur à combustion interne, du type à allumage commandé, équipé d'une installation d'alimentation en combustible par injection, et de ce fait dénommé moteur à injection dans la suite de la présente description, et de préférence, mais non exclusivement, à cycle moteur à quatre temps.
On sait que l'installation d'alimentation en combustible d'un tel moteur à injection comprend une tubulure d'admission d'air au moteur, sur l'amont de laquelle un obturateur de commande du débit d'air, le plus souvent en forme de disque, appelé papillon, est monté rotatif dans un corps. L'installation d'injection comprend au moins un injecteur délivrant du combustible dans la tubulure d'admission. L'injecteur ou chaque injecteur est alimenté en combustible à une pression donnée par un régulateur, qui dérive vers l'injecteur une partie du combustible qu'il reçoit du réservoir par une pompe, et qui retourne au réservoir la quantité de combustible en excédent par rapport à celle injectée, laquelle est fonction de la durée d'ouverture de l'injecteur, appelé durée d'injection, et déterminée par un calculateur relié à des capteurs de parametres de fonctionnement du moteur. De ces capteurs, le calculateur reçoit généralement des signaux représentatifs de la température d'eau ou du liquide de refroidissement du moteur, de la température d'air dans la tubulure d'admission, de l'angle d'ouverture du papillon, et surtout il reçoit des signaux de rotation du moteur, fournis par exemple par un capteur coopérant avec une roue dentée solidaire du volant moteur, et présentant une singularité, par exemple une dent manquante, pour détecter le point mort haut (PMH) d'un cylindre de référence, permettant au calculateur de déterminer les phases ou temps d'injection dans les différents cylindres, le régime du moteur étant calculé à partir du signal modulé par le défilement des dents. Le calculateur peut également recevoir un signal de pression mesurée directement dans la tubulure d'admission, ou peut calculer ce signal de pression à partir de deux mesures choisies dans le groupe comprenant l'angle d'ouverture du papillon, le débit d'air et le régime moteur.
Ce calculateur, qui détermine l'instant et la durée dtinjection de chaque injecteur, est en général simultanément un calculateur de contrôle moteur, remplissant d'autres fonctions de commande et de contrôle, et déterminant notamment les instants d'allumage des bougies des cylindres du moteur.
Afin de respecter les normes d'anti-pollution et d'obtenir un bon fonctionnement du pot catalytique, en terme d'émission de gaz polluants, il est connu de relier au calculateur une sonde d'oxygène, dite sonde X, disposée dans les gaz d'échappement du moteur et sensible à la présence d'oxygène dans ces gaz d'échappement. Le signal de richesse fourni par la sonde X est utilisé pour réguler le fonctionnement du moteur autour d'une valeur de richesse égale à 1, correspondant au mélange stoechiométrique. A partir d'une durée d'injection de base, calculée essentiellement en fonction du régime moteur et de la pression dans la tubulure, il est connu d'assurer une régulation à partir de la sonde d'oxygène en corrigeant cette durée d'injection de base en tenant compte d'un coefficient de richesse K02 déterminé notamment par application de transitions de valeur, en fonction du signal de richesse de la sonde d'oxygène dans les zones de fonctionnement du moteur en boucle fermée, et fixé égal à une valeur nominale dans les cas de fonctionnement du moteur en boucle ouverte, par exemple en fonctionnement à basse température (après démarrage du moteur à froid), ou en décélération, ou à pleine charge, et enfin si le régime moteur est supérieur à un seuil élevé donné.
La figure 5 représente une vue en coupe de la prothèse en flexion à 600. Dans cette position, la sruface de contact (50) de l'éminence interglénoïdienne (26) est en contact avec la surface concave (51) du pontet intercondylien (37).
La figure 6 représente la prothèse dans une position correspondant à une flexion de 900. La surface de contact concave selon un plan de coupe vertical assure le guidage du pontet intercondylien (37) suivant une trajectoire courbe entralnant le déplacement de l'élément fémoral par rapport à l'insert tibial. Les tangeante à l'éminence interglénoïdienne selon un plan de coupe vertical varient continuement entre un angle environ nul par rapport à un axe horizontal, jusqu a un angle de l'ordre de 900 à 1000 au sommet de l'éminece interglénoïdienne.
Si la flexion se poursuit comme représenté en figure 7, le basculement de la pièce fémorale s'effectue au niveau de la zone condylienne de faible rayon de courbure, ce qui provoque la venue en butée du pontet intercondylien contre le sommet de l'éminence interglénoïdienne.
L'invention est décrite dans ce qui précède à titre exemple non limitatif. Il est bien entendu que l'Homme du Métier sera à même d'y apporter des variantes sans pour autant sortir du cadre de l'invention.
SOLUTION PHYSIOLOGIOUE POUR LE LAVAGE DES PARTIES DU CORPS HUMAIN OU ANIMAL AYANT ETE EN CONTACT AVEC UN PRODUIT CORROSIF OU IRRITANT, PROCEDE ET CONCENTRE POUR SA PREPARA TION La présente invention a pour objet une nouvelle solution physiologique pour le lavage des parties du corps humain ou animal ayant été mises en contact avec un produit corrosif ou irritant.
Elle vise également le procédé de fabrication de cette nouvelle solution physiologique, ainsi qu'un concentré utile pour sa préparation.
Lors de la manipulation de produits corrosifs et irritants, comme par exemple les acides forts ou les bases fortes, notamment dans les usines et les laboratoires, il est fréquent que des projections accidentelles de ces produits entrent en contact avec la peau, les cheveux ou les yeux. Il peut même arriver que ces produits soient ingérés de façon accidentelle.
De même, il est malheureusement fréquent que des produits chimiques réactifs, corrosifs ou irritants, utilisés par exemple pour le bricolage ou le jardinage, soient la cause de graves accidents domestiques, ces accidents étant d'autant plus regrettables et désolants qu'ils touchent le plus souvent de jeunes enfants. Parmi les produits en question, on peut citer par exemple les acides forts et les bases fortes, les décapants, les liquides et poudres de nettoyage, les agents détersifs, les solvants, les engrais, les insecticides, les fongicides et les désherbants. Ces produits peuvent entrer en contact accidentel avec une partie extérieure du corps, ou être ingérés.
I1 est extrêmement important, lorsque ces accidents se produisent, de pouvoir agir rapidement pour empêcher, ou tout au moins limiter autant que faire se peut, l'apparition de brûlures aux conséquences irréversibles.
I1 est évidemment d'usage courant de rincer la partie du corps atteinte avec de l'eau sans additif, par exemple l'eau du robinet. Toutefois, cette méthode simple, facilement applicable et accessible, et qui peut donner des résultats relativement satisfaisants sur des parties du corps assez peu fragiles telles que les mains, s'est révélée la plupart du temps insuffisante lorsqu'il s'est agi de traiter l'oeil, et il est évident que cette méthode est totalement inefficace lorsqu'il y a eu ingestion de produits corrosifs.
Des études ont montré que la neutralisation d'un acide fort ou d'une base forte par l'eau nécessite plusieurs heures, ce qui fait que dans le cas d'une atteinte de l'oeil par exemple, l'agent corrosif ou irritant poursuit son agression des cellules endothéliales, ce qui peut conduire à des effets catastrophiques et irréversibles.
De plus, il faut également souligner que les effets de cette lenteur d'action sont aggravés du fait que l'eau présente, par rapport à la peau ou à l'oeil notamment, une hypotonicité. Ainsi dans le cas de l'oeil, l'eau pénètre par effet osmotique dans le stroma en entraînant avec elle une partie de l'agent agressif qui y provoque de l'oedème et des lésions dans les cellules endothéliales.
Afin de remédier à ces effets néfastes, on a proposé de "laver1, les agents agressifs en cause par des solutions contenant un produit réactif d'effet contraire. Ainsi, on a proposé de laver les acides par une solution d'un composé à caractère de base faible et les bases par une solution d'un composé à caractère d'acide faible, ces solutions étant de préférence isotoniques avec la partie du corps à traiter, par exemple le liquide lacrymal dans le cas de l'oeil.
I1 existe ainsi dans le commerce de telles solutions, par exemple à base d'acide borique pour laver les brûlures par les bases et à base de bicarbonate de sodium pour laver les brûlures par les acides.
De telles solutions donnent en général des résultats satisfaisants lorsque l'agent à l'origine de la brûlure est connu. Malheureusement, tel n'est pas souvent le cas dans la pratique courante de l'industrie ou du laboratoire, et a fortiori dans le cas d'accidents domestiques.
Il est donc souhaitable de disposer d'une solution utilisable et efficace quel que soit le type d'agent agressif.