INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En revanche, lors de la pratique du ski, le pied est parfaitement tenu dans la coque (1) et le bas de jambe dans le collier formé par les deux manchettes (10-30), ce qui facilite considérablement les prises de carre en toute sécurité.
Dans une forme d'exécution pratique montrée à la figure 5, l'appui caractéristique en butée selon l'invention s'effectue avantageusement par un système de tenon (50) et mortaise (51) ménagés à cet effet tout le long des bords en regard (25,32) rigides, respectivement de la manchette avant et de la manchette arrière. Ainsi, le tenon (50) ménagé sur la manchette arrière (30) (ou vice-versa), vient se loger dans la mortaise (51) disposée en regard dans le bord (25) de la manchette avant (11).
Dans une autre forme d'exécution montrée à la figure 6, chacune des deux faces latérales avant de la manchette arrière (30), présente une oreille (55) dirigée vers l'avant, disposée le long mais à côté des bords d'appui (32,33), de manière à bien dégager et à conserver ces faces d'appui. Lors de la fermeture, ces oreilles souples (55) servent à guider les flancs internes de la manchette avant (10) pour bien amener les bords arrière (25,26) en regard au contact et en butée contre les bords (32,33) avant.
Dans une variante, ces oreilles souples peuvent être ménagées de la même façon mais à l'arrière et sur la face interne des demi-manchettes avant (11,12).
Dans une autre forme d'exécution montrée à la figure 7, la manchette avant (10) et la manchette arrière (30) sont toutes deux articulées au niveau des malléoles (61) sur une pièce définissant un étrier (60) en forme de U, entourant l'arrière de la coque (1) au niveau du tendon d'Achille et dont les branches (62) sont articulées en (63) sur la coque (I), par exemple dans la semelle (4) au niveau de la voûte plantaire.
Dans une variante, la manchette avant (10) est articulée sur la coque (1) au niveau des malléoles (6), alors que la manchette arrière (30) est articulée sur l'étrier (60) en U qui est à son tour articulé sur la manchette avant (10).
Dans une autre forme d'exécution montrée à la figure 8, la manchette avant est articulée comme aux figures 1,2 et 3 sur la coque (1) au niveau des malléoles (6), et la manchette arrière (30) est articulée sur cette manchette avant (10), non plus à l'extrémité des prolongements (17), mais autour d'un axe (70) sensiblement perpendiculaire à la semelle (4) pour former charnière sur les bords en regard des manchettes (10) et (30).
Ainsi, en position d'utilisation, l'autre bord avant (32) de la manchette arrière (30) vient en appui et en butée contre l'autre bord arrière (25) en regard de la manchette avant (11,12). Des oreilles souples (71,72) analogues à (55) assurent le guidage et l'étanchéité.
Dans la forme d'exécution de la figure 11, la manchette avant (10), à l'instar des enseignements des documents FR-A-2 547 175 et 2 575 045, est articulée sur la coque (1) au niveau des malléoles, mais présente également une extension (80) passant par dessus le cou de pied formant rabats (84,85), susceptibles de coulisser au moyen d'une boucle classique non représentée. Cette extension (80) prend appui sur deux rivets symétriques (81) disposés latéralement. Une fente transversale (82) permet de régler la flexion avant au moyen d'un curseur mobile (83).
La chaussure de ski selon l'invention présente de nombreux avantages par rapport à celles connues à ce jour. En effet, lors de la pratique du ski, elle se comporte comme une chaussure de ski traditionnelle, c'est-à-dire avec parfait maintien du pied dans la chaussure, donc guidage et conduite du ski optimums. En outre, elle n'en présente pas les inconvénients lors du chaussage et du déchaussage, puisqu'au contraire, elle se comporte comme une chaussure à ouverture arrière.
PROCEDE ET DISPOSITIF DE DETECTION AUTOMATIQUE RAPIDE DE FEUX DE FORET L'invention concerne un procédé et un dispositif de detection automatique rapide de feux de forêt, permettant de detecter au plus tôt un départ de feu dans une région boisée ou à végétation susceptible de s'enflammer afin d'alerter et de mettre en oeuvre aussi rapidement que possible les services de lutte contre l'incendie.
L'intervention rapide de ces services après un départ de feu permet en effet de limiter l'importance des moyens nécessaires pour éteindre un incendie et de limiter également l'étendue de la zone brûlée.
Les moyens actuels de détection des incendies dans les régions boisées ne sont pas parfaitement efficaces et sont souvent extrêmement onéreux.
Ils consistent tout d'abord à faire surveiller des régions à risque d'incendie par des vigies postées en des points surélevés. Cela nécessite toutefois de disposer d'un personnel très nombreux respectant scrupuleusement et sans défaillance des règles précises d'observation.
Ces moyens consistent également à utiliser des avions ou des hélicoptères qui survolent les régions à surveiller. Cette technique est très onéreuse et imparfaite, car un avion ou un hélicoptère en vol n'est pas toujours au voisinage d'une zone où se déclare un incendie.
Les deux articles ont été respectivement publiés par NATURE (Vol 350 No 6316 28 Mars 1991: "Screw dislocations in high-Tc films, C. GERBER et aI) et dans SCIENCE (Vol 251, pages 1537-1642 29 Mars 1991: "Growth mechanism of sputtered films of YBa2Cu307 studied by scanning tunneling microscopy", M. HAWLEY et al).
Nous observons que la ressemblance entre ces spirales de l'infiniment petit et d'autres spirales que l'on rencontre fréquemment en biologie est frappante (nautiles, amonitesr fougères naissantes, etc...). Voir les figures 1 2 3 4 5 6 et 7.
- D'autre part, nous avons montré et démontré en termes d'application potentielles (dépots de brevets No 9207571, 9207572 9207573) qu'un ordre global et à longue distance structure les proportions relatives de nucléotides de 1'ADN. Cet ordre repose sur les proportions relatives de nombres de FIBONACCI et de LUCAS, eux-mêmes mathématiquement reliés à la proportion du nombre d'Or, qui fut jadis baptisée par KEPLER "Divine proportion".
La clef de voûte du brevet est la suivante: parce que les progressions en spirales des nombres de FIBONACCI contrôlent le "vivant", tant aux niveaux macroscopiques (nautiles, tournesols) que microscopiques (ADN) je suggère d'utiliser ces proportions pour optimiser le "non-vivant" des supra-conducteurs (Figure 8).
Il a d'ailleurs été vérifié que l'auto-organisation des ferrofluides convergeait vers des morphogénèsesKanalogues à celles des fleurs de tournesols. Pourtant, si le tournesol appartient au domaine de la biologie, les ferrofluides appartiennent, eux, à l'univers de la physique, donc du "non-vivant".
Etablir un lien entre des propriétés observées dans l'organisation mathématique du vivant (ADN) et la matière physique des supra-conducteurs n'est donc point vue de l'esprit ou spéculation.
De manière précise: Le procédé consiste à imposer aux dimensions des spirales pyramidales des proportions respectant les rapports du nombre d'Or ou de ses dérivés, ou encore les proportions voisines des nombres de FIBONACCI ou de LUCAS (Figure 8).
Dans les différents paliers d'applications du présent brevet, nous distinguerons TROIS niveaux emboités: - les niveaux théoriques.
- les niveaux de mesure.
- les niveaux de contrôle.
Ces trois niveaux sont imbriqués et emboîtés: - les "niveaux de contrôle" constituent l'objectif à atteindre en termes technologiques.
- Parce que cet objectif n'est pas, aujourd'hui, techniquement très accessible, la mesure à posteriori, puis la sélection après mesure, peuvent constituer un procédé immédiatement applicable et efficace.
- Dès que la technologie le permettra, le niveau théorique ici décrit sera mis en oeuvre dans des processus industriels.
Voici maintenant le détail de ces trois paliers: PARTIE I - LES NIVEAUX THEORIQUES: Dans l'état actuel des connaissances, nul ne connaît l'explication théorique de la supra-conductivité à haute température. Cependant, de multiples éléments accréditent la thèse d'un phénomène de type résonance. Déja, dans la supra-conductivité à basse température, les "paires de COOPER", accrochage résonant en termes d'énergies entre deux électrons (qui s'auto-régulent en compensant et en équilibrant leurs énergies), on pouvait envisager l'hypothèse d'un phénomène de résonance global.
D'autre part, dans les supra-conducteurs à haute température, les structures atomiques "en couloirs de métro" favoriseraient un phénomène de type résonance ou "effet laser".
Enfin, les valences fractionnaires de certaines classes d'atomes des supra-conducteurs (situées entre les valences 2 et 3) devraient encore favoriser l'émergence, dans cette instabilité, de phénomènes de transitions de phases hyper-sensibles et de résonances.
3. Prostaglandine E2 (PGE2) Les prostaglandines ont été dosées dans les milieux de culture correspondant à l'incubation du 4e au 8e jour, période ou l'agrégat est formé. Les trois substances réduisent significativement le taux des PGE2 (tableaul3).
B. EN PRESENCE DE S.V.F.
Deux expériences (cultures 397 et 403) ont été réalisées pour confirmer les résultats. Elles ont été allégées d'une part en réalisant les cultures pendant 8 jours au lieu de 12 jours et deux doses des produits Ia, Ib et Ic ont été étudiées: 10 et 100 g/ml.
1. Protéoglycanes (PG) Les PG libérés en milieu de culture et exprimés en g/ g d'ADN/96 H sont significativement accrus en présence de 10 et 100 g/ml. Un effet dose-réponse est observé pour les trois substances (tableaux 14 et 15).
Les PG dans les agrégats sont également significativement accrus lors de l'incubation des substances Ia, Ib et Ic aux concentrations de 10 et 100 g/ml. Un effet dose-dépendant est observé (tableaux 16 et 17). Ces résultats sont observés pour les deux expériences réalisées : cultures 397 et 403.
2. Collagène de type II Le collagène de type II s'accroît dans les milieux de culture lorsque les chondrocytes sont incubés avec les substances Ia, Ib et Ic aux concentrations de 10 et 100 g/ml. La réponse est dose-dépendante (tableaux 18 et 19). Dans les agrégats, un accident a eu lieu qui n'a permis de doser le collagène II qu'au cours de l'expérience 397. On observe un accroissement de collagène II pour les 3 substances Ia, Ib et Ic aux concentrations de 10 et 100 g/ml. L'effet est dosedépendant (tableau 20).
3. Prostaglandines E2 (PGE2) (tableau 13) Un effet inhibiteur significatif est observé pour les trois substances à 10 et 100 g/ml (sauf pendant la première période d'incubation jour 0-4 pour 10 pg/ml de la substance 1) durant les deux périodes d'incubation de 0 au 4e jour et du 4e au 8e jour (tableau 21).
II-3. Production de radicaux hydroxyle OH0 Résultats: L'ajout de substance Ia, Ib et Ic inhibe significativement la production de radicaux libres à partir du KMB (tableau 22) ou à partir de l'acide linoléique (tableau 23). Aux doses de 10-5 M les substances testées ont encore une action sur le modèle au KMB. Par contre, elles sont sans effet sur le modèle utilisant l'acide linoléique comme substrat.
II-4. Production d'anion superoxyde (0 2) par des cellules polymorphonuclaires (PMNs).
Résultats: En présence de substances Ia et Ib, la réduction du ferricytochrome C est fortement diminuée suggérant ainsi que le produit agit soit en piégeant l'anion superoxyde ou en inhibitant le système enzymatique des PMNs responsable de la production de cette espèce oxygénée activée. Cependant, des expériences témoins indiquent que le produit Ia ainsi que Ib, Ic et l'esculoside sont par eux-mêmes de puissants réducteurs du ferricytochrome C. Cet effet n'étant pas quantifiable, il ne peut être tiré par conséquent aucune conclusion sur un éventuel effet inhibiteur de ces produits sur la production d'anion superoxyde par les PMNs activés.
III - Conclusion de l'étude des proanthocyanidols sur le modèle de chondrocytes humains cultivés en trois dimensions Les substances Ia, Ib et Ic agissent sur le modèle étudié en: 1. augmentant significativement la production de protéoglycanes, dosés par méthode radio-immunologique, dans le milieu de culture et dans l'agrégat néoformé; 2. augmentant significativement la production de collagène de type II, dosé par méthode radioimmunologique, dans le milieu de culture et dans l'agrégat néoformé; 3. réduisant significativement la production des prostaglandines E2 dans les milieux de culture pendant les deux première périodes de culture du ler et du 4ème au 8ème jour; 4. réduisant significativement les radicaux libres OH0 produits en présence soit de MKB soit d'acide linoléique.
Les résultats ont été reproduits au cours de trois expériences consécutives dans deux conditions de milieu de culture: en présence d'Ultroser 1% et en présence de sérum de veau foetal.
Ces substances ont un profil de médicament chondroprotecteur.
Les tableaux indiqués ci-dessus sont les suivants: TABLEAU 1 PG LIBRES DANS LE MILIEU DE CULTURE ( g/ g ADN/96 h)
TEMPS DE SUBSTANCE Ia ( g/ml) CULTURE (JOURS) 0 1 10 100 0 0 - 4 13,6 + 14,2 + 22,4 + 28,6 + 1,6 1,6 0,2* 2,85* 0 - 8 1,96 + 1,74 + 3,26 + 3,94 + 0,24 0,18 0,12* 0,1* 0 - 12 0,42 + 0,44 + 0,74 + 0,78 + 0,03 0,04 0,18* 0,02* * : p TABLEAU 2 PG LIBERES DANS LE MILIEU DE CULTURE ( g/ g ADN/96 h)
TEMPS DE SUBSTANCE Ib ( g/ml) CULTURE (JOURS) 0 1 10 # 100 0 - 4 13,7 13,0 20,4 28,2 f + f # 1,66 1,22 3,0* 2,92* 0 - 8 3,14 3,45 4,78 5,65 + + + # 0,14 0,56 0,56* 0,24* 0 - 12 0,71 0,72 1,00 1,32 + + + + 0,09 0,08 0,12* 0,01* * :: p (U - test de Mann-Whitney) TABLEAU 3 PG LIBERES DANS LE MILIEU DE CULTURE ( g/ g ADN/96 h)
De préférence enceinte a la forme d'un parallelépipède rectangle , la conduite d'entrée des particules étant située vers la petite face avant et la conduite de sortie vers la petite face arrière tandis que les rampes dtinjection du second gaz sont disposées transversalement par rapport au sens de déplacement des particules.
Avantageusement le premier gaz , correspondant au fluide réalisant la fluidisation , est de ltair préchauffé.
Parmi toutes les applications possibles du dispositif de traitement thermique de particules réfractaires selon l'invention, on retiendra en particulier la régénération du sable de fonderie.
L'installation complète, intégrant ledit dispositif, permettant de réaliser cette régénération comporte les éléments suivants : une conduite d'amenée du sable à régénérer par transport pneumatique,un préchauffeur de sable dont la conduite aval correspond à la conduite d'alimentation du dispositif selon l'invention, puis en aval dudit dispositif,un refroidisseur de sable par ruissellement, de préférence à deux zones, suivi d'une conduite de transport pneumatique du sable régénéré vers un silo de stockage ; l'installation comporte également une chambre de post-combustion des fumées évacuées hors du dispositif , au cours du traitement thermique , un filtre d'arrêt des particules solides suivi d'un ventilateur d'extraction et d'une cheminée d'évacuation des gaz.Avantageusement la canalisation reliant la chambre de post-combustion au filtre est équipée d'un échangeur de gaz permettant de préchauffer le gaz de fluidisation , de même que le fluide utilisé pour refroidir le sable traité est utilisé pour préchauffer le sable à traiter avant son introduction dans le four.
L' invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va être faite d'un exemple de réalisation d'un dispositif de traitement thermique par lit fluidisé de sable de fonderie, illustré par le dessin annexé dans lequel - La figure 1 est une représentation schématique en coupe longitudinale du dispositif, - La figure 2 est une représentation schématique en coupe transversale selon ltaxe II-II de la figure 1, - La figure 3 est une représentation sous forme de diagramme d'une installation de régénération de sable de fonderie, - La figure 4 est une vue schématique en coupe d'une partie de la tôle perforée 7.
Le dispositif 1 de traitement thermique selon l'invention comporte une enceinte 2 ayant la forme d'un parallelépipède rectangle et réalisé dans un matériau résistant aux hautes températures. Il peut stagir d'une armature métallique revêtue sur ses faces intérieures d'une garniture thermique.
Une succession de caissons 3 sont disposés s sur le fond 4 de l'enceinte 2. Chaque caisson 3 a la forme d'un parallelépipède rectangle avec une conduite 5 d'alimentation en fluide de fluidisation débouchant sur la face inférieure 6 dudit caisson 3, dans la partie centrale de celle-ci. La face supérieure du caisson est constituée d'une tôle perforée 7. Cette tôle 7 est réalisée en acier inoxydable réfractaire par exemple du type NS30.
Les perforations 8 sont obtenues par emboutissage de la tôle 7. La matière emboutie, autour de la fente obtenue , présente une inclinaison de ltordre de 45 , comme cela apparaît sur la figure 4. Ainsi le fluide qui est alimenté à partir de la conduite 5 à l'intérieur du caisson 3 s'échappe de celui-ci à travers les perforations 8 avec une direction orientée obliquement par rapport au plan général de la tôle 7.
Chaque caisson 3 présente un épaulement 9 sur lequel vient stappuyer la tôle perforée 7.
Dans un exemple précis de réalisation, non limitatif, chaque caisson avait une longueur L de 1.000mm , correspondant sensiblement à la largeur intérieure de 1 enceinte 2, une largeur 1 de 500mm et une hauteur h de 100mu.
Chaque perforation 8 pratiquée dans la tôle 7 avait un diamètre d'environ 0,3mm. Ces perforations étaient disposées sur toute la surface de la tôle avec un écartement entre chaque perforation d'environ iOmm.
Au-dessus de chaque caisson 3 sont disposées une pluralité de rampes 10 dtinjection de fluide de combustion. Lesdites rampes 10 sont parallèles entre-elles et parallèles au plan général de la tôle 7. Elles sont toutes à la même distance d de celle-ci et présentent , pour les rampes placées au-dessus du même caisson, un écartement identique D. Dans ltexemple précis précité les valeurs de d et D étaient respectivement de 50 et 100mi.
Chaque rampe 10 est perçée de deux jeux d'orifices il chaque jeu étant situé dans le même alignement et étant diamétralement opposé à l'autre. Plus précisément et de manière caractéristique, les orifices lia et llb des deux jeux sont pratiqués sensiblement dans le plan médian passant par ltaxe de symétrie de la rampe 10, ledit plan étant sensiblement parallèle à la direction générale de la tôle 7.
Chaque rampe 10 passe à travers une paroi latérale de 1 enceinte 2 grâce à une ouverture 12. Elle est raccordée à une canalisation générale 13 d'alimentation en fluide de combustion.
Une canalisation d'alimentation en sable 14 est disposée à proximité de la face avant 15 de l'enceinte. Cette canalisation 14 passe également à travers la paroi correspondante et comporte sur son parcours une écluse alvéolaire d'alimentation, introduisant le sable à partir d'une zone de stockage. Dans l'exemple représenté à la figure 1, la canalisation 14 descend parallèlement à la face avant 15 de l'enceinte 2 de telle sorte que son extrémité libre 16 soit à une hauteur H déterminée au-dessus de la tôle perforée 7.
Vers la face arrière 17 de ltenceinte 2 est disposée une canalisation d'évacuation 18. Cette canalisation a une bouche d'entrée 19 positionnée, comme représenté à la figure 1 , à une hauteur h au-dessus de la tôle perforée 7.
On pallie plus simplement au risque d'encrassement et aux pertes de charge signalées en prolongeant légèrement la gorge 64 du côté de la plaque-carter 66, au niveau de la zone concernée. Dans cette hypothèse, on prévoit un regard 70 situé sur toute la longueur de la dite zone. Cf. Figure 19.
Dans tous les cas de figure (aussi bien "pompes" de type C que "pompes" mixtes) l'étanchéité des dispositifs peut être assurée par joints toriques 71.
Cette "pompe" mixte présente des avantages évidents. En effet, 1.) elle peut être entraînée de façon directe par un arbre en rotation (celui d'un moteur électrique, d'un petit variateur de vitesse mécanique, d'une pompe hydraulique sans fuites intemes ou d'une roulette 37 - cf. supra -); 2') le déplacement des éléments 67 ("pistons") n implique aucun arrêt, d'où possibilité d'effectuer des déposes à vitesse constante maxima; 3 ) le produit x est acheminé vers la buse 4 avec des pertes de charge réduites, ce qui se traduit à nouveau par une possibilité de gain de vitesse; 4 ) la gorge 64 est constamment "raclée" par la butée de dérivation d'où l'impossibilité de persistance de poches d'air; 5.) naturellement elle peut s'adapter sur les systèmes de dépose en XY précédemment décrits. Dans l'hypothèse d'un asservissement hydraulique, I'utilisation de i'ensemble moteur 43 (cf. P. 6,1. 25 à 30) est envisageable, moyennant la transformation du mouvement linéaire de la tige 44 en mouvement rotatif.
Cette transformation est réalisée, par exemple, par utilisation d'engrenages, de deux roues libres et d'une crémaillère usinée dans la partie médiane de la tige 44; le fonctionnement est le suivant : sur l'arbre 72 assurant l'entraînement du disque D sont fixées deux roues libres identiques 73 et 74 à même sens d'entraînement. Sur les dites roues libres, sont placés en force deux engrenages coniques identiques 75 et 76 (le diamètre extérieur des roues libres et l'alésage des engrenages sont égaux). Les engrenages coniques 75 et 76 sont entraînés par un engrenage conique 77 (renvoi d'arbre à 90 ) situé sur un arbre 78 (positionné sur roulement et palier) où est également fixé un engrenage 79 dont la rotation est assurée par le déplacement de la crémaillère-tige 44. Le mouvement de va-et-vient de la tige 44 est ainsi transformé en mouvement circulaire à sens unique. Cf. Figure 19.
La Figure 19 représente l'une des réalisations possibles d'une "pompe" de type mixte. La variation de la section de dépose, en raison de la faible force nécessaire à la rotation de l'arbre 72 et de la vitesse très lente de rotation, peut ici être réalisée par un petit variateur mécanique de vitesse intercalé entre l'engrenage 79 et l'arbre 78.
Précisons que les éléments 67 des "pompes" mixtes peuvent être des éléments cylindriques faisant office de vannes à volet 1/4 de tour; dans tous les cas de figure, la longueur et le diamètre des éléments 67 sont supérieurs à la profondeur et à la largeur de la gorge 64. Les éléments 67 sont maintenus plaqués contre le carter 66. Le passage de la butée 65 est rendu possible par un enlèvement de matière opéré dans les cylindres 67; cette opération est généralement réalisée, après positionnement et maintien des éléments 67 dans leur cavité, par tournage (I"'enlèvement de matière" et la réalisation de la gorge 64 se font lors de la même opération, avec l'avantage d'une vanne à double volet.). Cf. Figure 25. Du côté opposé à la gorge 64, le cylindre 67 comporte un joint torique 71 et à son extrémité un volet central incliné à environ 45 par rapport à la fente (enlèvement de matière) située du côté opposé. Le positionnement de la vanne 67 s'effectue automatiquement par butée alternée du volet précédemment décrit contre l'un ou l'autre des éléments b1 et b2 fixés sur le carter 66 de part et d'autre de l'endroit de passage du centre des éléments 67 (Ces éléments b1 et b2 sont généralement de petits roulements). Le positionnement des éléments 67 s'effectue sans variation volumétrique de produit x et le système ainsi conçu assure un raclage constant de la gorge 64 et des éléments 67. Ce type de pompe est particulièrement adapté pour faire office de "pompe sans fuites internes" dans le cas d'un asservissement hydraulique. Cf. Figure 25.