INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Egalement, on pourrait mettre en oeuvre un palpeur indépendant des plaques d'appui avant et arrière. Enfin, D'autres variantes sont possibles au niveau des moyens de liaison entre le palpeur et les moyens de flexion avant et carrière.
L'aplificateur A3 permet de déterminer la phase à appliquer aux interrupteurs S3 et S4. Le changement de phase est obtenu en comparant la sortie du circuit de passage par 0 avec des signaux d'horloge carrés. Une diode Zener Z (ici de 12 V) est disposée en série entre la sortie de A3 et une entrée de deux portes OU exclusives inverseuses 3 et 4 dont l'autre entrée reçoit des signaux carrés en opposition de phase (sortie Q et Q du diviseur par deux 5). Le changement de phase intervient lorque le courant de régulation est égal à O et lorsque Vx = O Volt. L'amplificateur A3 remplit également la fonction d'amplificateur de gain à unité (résistance R1 ; réaction) de manière à amplifier les signaux d'entrée positifs et négatifs avec le même gain. Ceci permet de réguler automatiquement les deux modes de fonctionnement précités.
De la sorte, lorsque la tension régulée est faible, la sortie de l'amplificateur d'erreur est positive, la sortie du circuit de passage par 0 est positive étant donné que la sortie de l'amplificateur A3 est négative et actionne la logique de l'inversion de phase S3 et S4. Cette action augmente le rapport cyclique de fonctionnement de fermeture de S1 et par conséquent permet à la self L2 de fournir au point milieu de tension Vx un courant proportionnel à la tension de sortie de l'amplificateur de manière à produire sur le secondaire de T2 une tension qui s'ajoute à la tension d'entrée Vs.
Lorsque la tension régulée est élevée, la sortie de l'amplificateur d'erreur est négative, le circuit de passage par 0 à sa sortie est également négative, mais la sortie de l'amplificateur A3 devient positive en raison de la contre-réaction à travers la diode D10. La tension augmente le rapport cyclique de S1 et de la sorte la self L2 extrait du courant de Vx de manière à produire la tension du secondaire du transformateur T2 qui se soustrait à la tension d'alimentation Vs.
La sortie de l'amplificateur A3 présente une diode D10 dont la cathode est connectée à l'entrée non inverseuse d'un amplificateur A4 dont l'entrée inverseuse reçoit un signal en dents de scie. La sortie de A3 est ainsi comparée à ce signal de référence en dents de scie de manière à produire à sa sortie des signaux modulés en largeur d'impulsion, de manière à commander en alternance les interrupteurs S1 et (inverseur 6).
La tension de sortie de l'amplificateur A2 est tout d'abord à sa valeur maximale positive étant donné que Vs a une faible valeur et demande un courant maximal de telle sorte que le convertisseur travaille en mode d'alimentation. Lorsque la valeur de Vs se rapproche de la valeur nominale, la sortie de A2 se rapproche de la valeur 0 et le cycle de fonctionnement diminue vers 0 et une énergie est fournie au point milieu de tension Vx du primaire du transformateur T2.
Le courant positif dans la self L2 tend à devenir égal à o. La sortie de l'amplificateur d'erreur A1 change également de polarité et lorsque le courant atteint la valeur 0, la phase de S3 et S4 est inversée de telle sorte que la circulation du courant s'inverse. La tension Vx tend à augmenter mais est contrôlée par le fait que l'appel de courant négatif à la sortie de A1 augmente, ce qui à son tour modifie progressivement le fonctionnement de S1 et S2 en modulation de largeur d'impulsion pour augmenter le courant négatif dans la self L2 jusqu'à ce qu'un nouveau point de fonctionnement correspondant à la nouvelle valeur de Vs soit obtenu.
La figure 4 représente une variante simplifiée de la figure 3 dans laquelle l'inverseur fonctionne en push-pull et ne comporte que les interrupteurs S6 et S8 et leurs diodes D6 et D8. Le fonctionnement en est par ailleurs, substantiellement identique au mode de réalisation de la figure 3.
Selon la figure 5, le secondaire du transformateur auxiliaire TA (correspondant au transformateur T2 de la figure 1) de rapport de transformateur NA est en série avec un autre secondaire de rapport de transformateur NM du transformateur principal TM. Ils sont alimentés par un circuit de commande de commutation SVC (tension VC).
La figure 6 représente un inverseur à pont associé avec un convertisseur bi-directionnel correspondant au principe de la figure 5. La source de tension continue Vs est hâchée par le circuit en pont comportant les interrupteurs S'1, S'2, S'3 et S'4 en parallèle desquels sont disposées les diodes en inverse D'1, D'2, D'3 et D'4. Le circuit en pont génère une tension alternative en signaux carrés entre les points A et B dont les valeurs de crête sont égales à Vs.
Cette tension alternative est appliquée à la connexion en série du primaire du transformateur principal TM et du secondaire de TA. La tension à travers le primaire de TM, qui est égale à VM est, par conception, bien plus grande que celle à travers le secondaire principal du transformateur auxiliaire TA. Par exemple lOVM = VA.
La tension du secondaire du transformateur TM (LMr VM) est choisie de manière à être approximativement égale à la moitié de la tension maximale de VC. Etant donné que cette valeur maximale est égale à Vs lorsque l'interrupteur S'5 est ouvert, alors le rapport de transformation NM du transformateur TM est égal approximativement à 1/2 et MM VM = 0,5 Vs.
La self L'2, l'interrupteur S'5, et la diode D'5 forment un régulateur. En contrôlant le modulateur à largeur d'impulsion PWM, commandant l'interrupteur S'5, la tension Vc à travers le condensateur C'2 peut être maintenue à une valeur donnée, ce qui fait que VC peut varier entre une valeur égale à 0 lorsqu'un rapport cyclique est égal à 1 à une valeur Vs lorsque le rapport cyclique du régulateur VWM est égal à 0. En faisant varier la tension VR, aux bornes de C'2, la tension VR, aux bornes du primaire de TN et du secondaire de TA en série entre A et B peut également varier entre 0 et Vs en négligeant la chute de tension dans les diodes Ull à D"4 qui forment un pont redresseur. De cette sorte, la tension à travers le primaire du transformateur TA peut varier d'une valeur positive jusqu'à une valeur nulle, puis ensuite une valeur négative par rapport à la tension à travers le transformateur TM. Par conséquent, la tension primaire du transformateur TM peut être augmentée ou diminuée selon la valeur de VC conformément à l'équation n 5 cidessus.
La figure 7 représente un mode de réalisation de la figure 6 avec un convertisseur en push-pull dans lequel seuls les interrupteurs S'1, S'2 sont conservés.
En considérant seulement les valeurs en courant alternatif, on a VM = VS + VA (1) NA = NMVM - VC (2) NA(VM - VS) = NMVM - VC soit VM = (NAVs - VC) / (NA-NM) d'où VM/Vs = (NA - VC/VS) / (NA-NM) (3) Posons VM = (1 + t (4) l'équation (3) devient # = NM/(NA - NM) - (VC/VS)/NA - NM) (5) MAX = Nx/(NA - NM) (6) soit NA = NM (1 + # MAX) / #MAX (7) pour A = O, on a la condition Vc'/Vs = NM (8) VC' désignant la tension de commande permettant d'obtenir la valeur nominale de VM,# MIN désigne la valeur de ss donnant à VM sa valeur minimale, et en supposant #MIN = - on déduit de #MAX' l'équiation (6) MIN = (N%NMNM) (NA / (NA - NM) -2NM / (NA-NM) = (VC"/VS) (NA soit VC" = 2NMVS (9) VC" désignant la tension de commande permettant d'obtenir la valeur minimale de VM. Le rapport de transformation dépend de la valeur choisie par VC" et MAX Si par exemple # MAX = 0,5 et VC" = VS, alors on déduit de l'équation (8) NM = 0,5 et de l'équation (6) NA = 0,5 (1 + 0,05) / 0,05 = 10,5 Pour VM variant de + 5% autour d'une valeur nominale, le transformateur TA transmet 5% de la puissance et le régulateur de tension VC 10% de celleci, d'ou une efficacité élevée.
Le fonctionnement en est par ailleurs sensiblement identique au mode de réalisation de la figure 6.
La présente invention concerne une installation d'irrigation souterraine.
L'assemblage de la partie amovible 40 sur la partie fixe 30 va maintenant être décrit pour chacune des deux inclinaisons possibles Pour l'inclinaison la plus faible, le bord 40a de la partie amovible 40 est présenté au dessous du bord libre 30a de la partie fixe 30, le rebord 42 se trouvant sur la face alors supérieure de la partie amovible, comme on peut le voir sur la figure 3a. Le rebord 42 est emboîté dans le rebord 38 par un mouvement d'arrière en avant selon la flèche F1, l'installateur se trouvant face à la banne. Ce mouvement est poursuivi jusqu'à ce que la partie amovible 40 soit accrochée sur la partie fixe 30, comme schématisé sur la figure 3b.
L'installateur peut alors lâcher le bord 40b de la partie 40 qu'il soutenait jusqu'à présent pour effectuer la première opération d'accrochage. Par suite, en raison de la force de pesanteur (figure 2) qui s'exerce selon la flêche F2 sur le bord 40b de la partie amovible, une force ascendante dans le sens de la flêche F3 indiquée sur la figure 3c, s'applique sur l'élément d'appui 44 qui est ainsi plaqué sur la partie fixe 30.
Sur la figure 3d, on voit le positionnement des élements 38, 42 et 44 lorsque l'assemblage est terminé. Cet assemblage est stable puisque le couple de forces F2 et F3, selon l'axe de pivotement défini au niveau de l'emboîtement 38-42, s'exerce en permanence sur la partie amovible 40 une fois mise en place.
En outre, le rebord 42 et l'élément d'appui 44 se trouvent dans un logement formé par le relier longitudinal 33, le rebord 38 et la partie fixe 30. Aussi, une poussée horizontale selon la flêche F4 qui serait produite accidentellement, ne peut provoquer la dissociation de l'assemblage. En effet, la distance qui sépare le rebord 38 du relief longitudinal 33 étant inférieure à celle qui sépare le rebord 42 de l'élément d'appui 44, le relief 33 s'oppose à une translation frontale, sans pivotement, de la partie amovible 40 par rapport à la partie fixe 30.
La dissociation ne peut être obtenue qu'en réalisant les manoeuvres inverses à celles précitées, c'est- & dire par un mouvement, de grande amplitude, de pivotement vers le bas du bord 40a selon la flèche F5, en levant le bord 40b, et d'arrière en avant selon la flèche F6, pour décrocher le rebord 42 du rebord 38, comme cela est indiqué sur la figure 3d.
Des étapes identiques sont réalisées pour obtenir l'inclinaison la plus forte.
Comme on peut le voir sur les figures 5a et 5b, le rebord 43 de la partie amovible 40 est emboîté dans le rebord 38 de la partie fixe 30 selon un mouvement d'arrière en avant schématisé par la flèche F7.
Puis, l'installateur ayant lâché le bord 40a de la partie amovible, celle-ci pivote sous l'effet de son poids selon F8 autour de l'axe défini au niveau de l'emboîtement 38-43 et l'élément d'appui 45 vient en butée sur la partie fixe 30 par un mouvement ascendant selon la flêche F9.
La figure 5d montre le positionnement des rebords 38 et 43 ainsi que celui de l'élément d'appui 45 en butée sur la partie fixe 30, dans un logement formé par le relief longitudinal 33, le rebord 38 et la partie fixe 30. Il correspond à la position la plus inclinée.
Là encore, le couple de forces F8 et F9 s'exerçant en permanence sur la partie amovible 40, l'assemblage est stable. De plus, le relief longitudinal 33 permet d'empècher une translation frontale de la partie amovible 40 par rapport à la partie fixe 30 de sorte qu'une poussée horizontale accidentelle selon la flèche F10 ne peut provoquer la désolidarisation des deux parties 30 et 40.
Pour obtenir la dissociation, il faut faire pivoter le bord 40b, avec un mouvement de grande amplitude, vers le bas selon la flêche F11 et exercer un mouvement d'arrière en avant selon la flèche F12.
Lorsque le positionnement est terminé, l'ensemble est sécurisé au moyen d'ensembles vis-écrou (non représentés) ou par tout autre moyen.
La figure 6 illustre une variante de réalisation selon laquelle ce n'est pas le relief longitudinal 33 qui permet d'empècher une translation frontale de la partie 40 par rapport à la partie 30, mais la forme des rebords situés respectivement sur chacune de ces parties.
En effet, la partie fixe 30 présente un bord roulé 60 destiné à servir de support à la partie 40. La partie amovible 40 présente, quant à elle, un bord roulé 62 devant servir d'élément de fixation à la partie 30 et un élément d'appui 66 devant venir en butée sur cette partie 30 ainsi qu'un élément de fixation 64 pour des joues latérales. Les bords roulés 60 et 62 sont complémentaires et les deux parties 30 et 40 sont assemblées à la manière des lames de volets roulants, c'est-à-dire en s'interpénètrant par pivotement.
Selon cette forme de réalisation, une poussée accidentelle selon la flèche F13, sans pivotement, ne peut provoquer la désolidarisation de la partie amovible 40 lorsque celle-ci est assujettie à la partie 30. La désolidarisation ne peut être obtenue que par pivotement selon la flèche F14 autour de l'axe défini au niveau de l'emboîtement 60-62.
Compte tenu de sa structure et en particulier du jeu d'assemblage qui est très important, l'auvent selon l'invention présente l'avantage d'avoir la finition désirée et en particulier une peinture de couleur, ce qui n'était pas possible notamment avec les bannes à auvent enveloppant le rouleau porte-toile (citées dans le préambule). En effet, en raison de leur constitution, ces auvents ne pouvaient être réalisés que dans un matériau synthétique teinté dans la masse et donc dans des couleurs claires qui sont les plus facilement utilisables.
150 ul de volume total sont déposés par puits, ils contiennent 10 000 cellules en présence de concentrations croissantes de composés testés.
Après une incubation de 1 h à 370 C dans l'étuve à CO2, les puits sont lavés trois fois avec du PBS calcium, magnésium. Une solubilisation d'une nuit avec 1,5 ml de NaOH 0,2N et sodium dodécyl sulfate de sodium 1 * permet le comptage au compteur à scintillation.
d) Résultats Pour chaque composé testé, les courbes d'adhésion en fonction de la concentration en composé sont tracées. La dose à laquelle on observe une inhibition de l'adhésion de 50 % (IC50) est calculée.
Le tableau suivant résume les résultats
COMPOSE IC 50 | Ex. 1 1 mM Ex. 2 5 mM Ex. 3 1 mM Ex 4 10 mM Ex. 6 3 mM Arg-Gly-Asp 10 mM Arg-Gly-Asp-Ser 2 mM | Arg-Gly-Asp-Ser-Pro 1 mM Gly-Arg-Gly-Asp-Ser-Pro-Cys 1 mM Les composés de formule I peuvent être administrés notamment sous forme - de solutions stériles conditionnées en seringue, injectées dans l'oeil ouvert pendant l'intervention chirurgicale, - d'implants cristalliniens dans la matrice desquels ces composés ont été préalablement incorporés ou dont la surface est imprégnée avant mise en place, - de collyres stériles conditionnés en flacons unidose ou multidose et instillés pendant la période post-opératoire.
Les compositions ophtalmiques précédemment citées peuvent se présenter sous forme de solutions prêtes à l'emploi ou extemporanées (lyophilisat et solvant) selon la stabilité en milieu aqueux du composé de formule I mis en oeuvre.
Elles répondent aux critères de stérilité, de neutralité et d'isotonie imposés par l'usage ophtalmique.
On donnera ci-après des exemples de solutions ophtalmiques.
Composition 1 Composé de formule I ......................... 1,00 g Chlorure de calcium anhydre .................. 0,01 g Chlorure de potassium ........................ 0,02 g Dihydrogénophosphate de potassium ............ 0,02 g Chlorure de magnésium hexahydraté ............ 0,01 g Chlorure de sodium ........................... 0,80 g Sodium hydrogénophosphate heptahydraté ,...... 0,22 g Eau purifiée ............... q.s.p. 100,00 ml Solution ophtalmique dont la composition correspond au tampon phosphate salin.
Composition 2 Composé de formule I .......................... 1,00 g Hydrogénophosphate de sodium .................. 1,04 g Dihydrogénophosphate de sodium * 0,24 g Chlorobutanol ................................. 0,50 g Eau purifiée ............. q.s.p. ........... 100,00 ml Collyre prêt à l'emploi multidose dont la conservation est assurée par le chlorobutanol ou tout autre agent antibactérien.
Composition 3 Composé de formule I ........................ 1,00 g Hydrogénophosphate de sodium ................ 1,04 g Dihydrogénosphosphate de sodium ............. 0,24 g Hydroxypropylméthyl cellulose ............... 0,50 g Eau purifiée ,...... q.s.p. ................. 100,00 ml Collyre prêt à l'emploi unidose dont la viscosité est obtenue par l'hydroxypropylméthyl cellulose ou tout autre agent épaississant.
Composition 4 Lyophilisat Composé de formule I ......................... 2,500 g Dextran 70.000 ............................... 2,500 g Chlorure de calcium anhydre .................. 0,025 g Chlorure de potassium ........................ 0,050 g Dihydrogénophosphate de potassium ............ 0,050 g Chlorure de magnésium hexahydraté ............ 0,025 g Hydrogénophosphate de sodium heptahydraté ....0,550 g Eau purifiée ....... q.s.p. .................. 100,00 ml Solvant Chlorure de sodium ........................... 0,80 g Chlorure de benzalkonium ..................... 0,01 g Eau purifiée ....... q.s.p. .................. 100,00 ml Collyre extemporané constitué d'un lyophilisat contenant le principe actif et une charge de dextran 70.000 ou tout autre agent de texture . d'un solvant renfermant un agent antibactérien le chlorure de benzalkonium et permettant la réhydratation du lyophilisat avant usage.
MATERIAU CHIRURGICAL RESORBABLE EN PARTICULIER FIL DE SUTURE RESORBABLE La présente invention concerne un matériau chirurgical résorbable, notamment un nouveau fil de suture résorbable.
Les fils de suture résorbables sont utilisés couramment en médecine et en chirurgie, en particulier lorsque l'ablation des fils est impossible sans ouverture et que la persistance de fils non résorbables pourrait entraîner des troubles.
Les fils résorbables doivent présenter une bonne résistance mécanique à l'état sec et à l'état humide, une bonne élasticité et un ensemble d'autres propriétés et notamment une concordance des durées de destruction biologique avec les durées de cicatrisation, une absence de réactions allergiques et inflammatoires lors de la suture et dans la période de dissolution complète du matériau de suture. Le choix du fil pour le chirurgien est donc fonction de la suture à réaliser et du lieu de l'implantation.
En tant que fils de suture, on utilise encore actuellement du catgut qui est constitué de fibres de collagène obtenues par câblage de lanières des sous-muqueuses ou musculeuses d'animaux. La durée de résorption du catgut est plus ou moins longue selon le traitement chimique que l'on fait subir au fil. Cette durée peut ainsi passer de 20 jours à 60 jours pour un traitement utilisant un procédé de tannage aux sels de chrome, la résorption du catgut se faisant dans le corps humain par protéolyse. Un des inconvénients de ce fil de suture est qu'il peut exercer un effet allergisant provoquant une réaction inflammatoire dans les tissus biologiques, ce qui conduit à la formation d'une cicatrice épaisse.
Cette caractéristique permet à la boite de disposer d'une bonne résistance mécanique dans la direction dans laquelle les efforts essentiels sont exercés.
Chaque lamelle et le talon qui lui est associé peuvent être réalisés en une matière rigide, telle qu'une matière synthétique injectée, ou encore chaque lamelle peut être réalisée par pliage d'un matériau en feuille, tel que du papier ou du carton, ce pliage étant un pliage en pointe ou un pliage à l'équerre avec ménagement d'un talon constitué par une feuille sur laquelle est fixée l'une des deux branches de l'équerre. Les différentes lamelles peuvent être indépendantes les unes des autres, ou, quelle que soit la nature du matériau utilisé, être associées à un même talon disposé entre les deux parois d'une même face.
De toute façon, I'invention sera bien comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé, représentant à titre d'exemples non limitatifs, plusieurs formes d'exécution de cette boîte: Figure 1 est une vue en perspective de la boîte; Figure 2 est une vue de détail et à échelle agrandie d'une série de lamelles Figure 3 est une vue partielle de cette boîte, en coupe selon la ligne 111-111 de figure 1; Figure 4 est une vue similaire à figure 3 d'une variante d'exécution de la boîte; Figures 5 à 7 sont trois vues en perspective de trois types de lamelles Figure 8 est une vue à plat du flan à partir duquel est obtenue la boîte de figure 1; Figure 9 est une vue en perspective de ce flan en cours de montage.
La boîte représentée à la figure 1, désignée par la référence générale 2, possède une forme parallélépipédique. Sa largeur et sa profondeur, dans la position représentée au dessin, correspondent aux deux dimensions d'un article à conditionner, tel qu'un emballage de disques laser ou de cassettes audio ou vidéo.
Cette boîte 2 comporte quatre faces latérales 3, un fond 4 et une face avant 5 ouverte. Les deux faces latérales 3 verticales comportent chacune une série de lamelles 6 en vis-à-vis disposées horizontalement, deux lamelles adjacentes étant séparées l'une de l'autre par un espace correspondant à l'épaisseur d'un emballage de cassettes. Ces lamelles 6 forment donc des glissières dans lesquelles peuvent être engagés les emballages de cassettes, et d'où ils peuvent être retirés à la façon de tiroirs.
La boîte présente la particularité d'être réalisée à partir d'un flan d'un matériau, tel que du carton plat, du carton ondulé, ou une matière synthétique qui est découpé et sur lequel sont ménagées des lignes de pliage, comme montré à la figure 8. En effet, une particularité de cette boite est de comporter des faces latérales 3 réalisées à partir de deux parois superposées, à savoir une paroi intérieure 7 et une paroi extérieure 8. La paroi intérieure 7 comporte des fentes 9 pour le passage des lamelles 6, chaque lamelle étant équipée d'un talon 10 destiné à être emprisonné entre la paroi intérieure 7 et la paroi extérieure 8.
Les lamelles peuvent être réalisées soit sous forme d'une série de lamelles, comme montré à la figure 2, par pliage d'une feuille de papier ou d'une feuille de carton, ce pliage amenant à l'obtention d'une succession de talons 10 et de lamelles 6 en forme de pointes à deux épaisseurs.
La figure 5 représente une lamelle 6 du même type, qui est obtenue indépendamment des autres lamelles.
La figure 6 représente une lamelle 6 constituée par une partie 12 pliée à l'équerre, dont une branche est fixée sur un support 13 formant talon, les éléments 12 et 13 étant également sous forme de feuille.
Dans la forme d'exécution représentée à la figure 7, la lamelle 6 et sont talon 10 sont constitués par une pièce moulée 14 en matière synthétique.
Comme montré à la figure 8, la boîte est obtenue à partir d'un flan d'un matériau en feuille ou en plaque, sur lequel sont délimitées, par l'intermédiaire de lignes de pliage, quatre parois 8, dont chacune est prolongée d'un côté par une paroi de doublage 7, deux de ces parois présentant des fentes 9 pour le passage des lamelles 6, et de l'autre côté par un volet 15. Les quatre volets 15 assurent, après montage, la formation du fond 4 de la boite. Une rigidité accrue de l'ensemble ainsi qu'une bonne orthogonalité sont obtenues par le ménagement d'un angle droit 16 tandis que le bord 17 opposé à l'angle droit, de chaque volet 15, forme un biseau, évitant ainsi un décalage entre les deux extrémités du montage par positionnement hélicoïdal des volets. Les deux parois 8 d'extrémité comportent, pour l'une, une languette 1 1 et, pour l'autre, un prolongement 19 comportant une ouverture 20 pour l'engagement de la languette 11. La coopération de la languette 1 1 et du prolongement 19 assure le verrouillage de la boîte en position montée. Pour éviter que les parois intérieures 7 basculent, en position montée de la boîte, vers l'intérieur de celle-ci, chaque paroi 7 comporte, le long de chacun de ses bords en regard d'une autre paroi, deux tronçons sensiblement de même longueur, parallèles l'un à l'autre, et décalés, dont l'un 18 est en retrait par rapport à l'autre 19 qui est en saillie. Comme montré à la figure 8, il existe un décalage des parties 18 et 19 correspondant au bord en regard de deux parois adjacentes.