INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, la structure support permettant l'écoulement ou l'évacuation de bruits ou vibrations parasites, générés notamment par les appareils haute-fidélité, est formée par au moins trois éléments longitudinaux sensiblement orientés verticalement et reliés les uns aux autres par des barreaux de liaison ou par une tole triangulaire, soudée par ses sommets sur chaque manchon, et est caractérisée par le fait que chaque élément longitudinal est formé d'un tube, d'une pointe enchâssée dans la partie inférieure du tube, d'un manchon de liaison monté coulissant le long dudit tube, et d'une extrémité supérieure libre, ou muni d'un cône évasé, qui est en contact avec au moins un appareil haute-fidélité à supporter.
Chaque tube est rendu mécaniquement indépendant des autres tubes par des moyens d'isolation.
Chaque extrémité des barreaux de liaison est fixée solidairement à un des manchons de liaison.
Chaque manchon de liaison comprend, dans son alésage, au moins deux gorges circulaires intérieures pouvant contenir chacune un joint torique de forme complémentaire, chaque joint torique étant en contact avec le tube passant par l'alésage dudit manchon de liaison, les joints toriques formant les moyens d'isolation.
Chaque tube comprend, transversalement, une gorge circulaire extérieure pouvant contenir un joint torique, de forme complémentaire avec ladite gorge, mais également avec la partie inférieure du manchon de liaison, dont il assure le blocage en hauteur.
La pointe enchâssée dans chaque tube est en acier trempé.
Chaque tube est en fibre de carbone.
Chaque tube est en laiton.
Chaque tube contient un matériau d'amortissement.
La figure 1 est une vue d'ensemble en perspective de la structure support selon l'invention ainsi que de l'objet supporté.
La figure 2 est une vue latérale de la structure support.
Enfin, la figure 3 est une vue détaillée d'un manchon avec une coupe partielle de celui-ci.
Selon la figure 1, un appareil haute-fidélité 2, ici représenté par une enceinte, est soutenu par une structure support 1.
Le fonctionnement des circuits de conditionnement 1 des autres voies d'acquisition est identique, à part le fait que les signaux de commande du double inverseur INVTRIn sont décalés d'une voie à l'autre de manière à réaliser le partage temporel des signaux d'attaque SAn (figure 4).
Ce partage temporel permet ainsi, selon l'invention, de ne disposer que d'une seule voie de sortie, matérialisée par le circuit de détection et traitement 5 reliée à l'enroulement secondaire ES, pour recueillir les valeurs détectées sur chacune des voies d'acquisition.
Le circuit de détection et de traitement 5 comporte en entrée un étage convertisseur courant-tension 16 de conception classique, qui délivre une tension instantanée U1 en fonction des courants IS induits dans l'enroulement secondaire ES du transformateur T1, et en antiphase avec ceux-ci. La relation entre les paramètres U1 et IS est montrée par les chronogrammes des figures 6a et 6b.
La sortie U1 est reliée à un circuit échantillonneur bloqueur 17, semblable au circuit 14, composé d'un interrupteur 17a dont la fermeture est contrôlée par un créneau positif d'un signal ECHS fourni par le circuit de commande et de séquencement, et d'un amplificateur à gain unitaire à charge capacitive 17b. Le flanc ascendant du créneau positif du signal ECHS est synchronisé avec chaque moment to auquel apparaît la première mise en tension d'un enroulement primaire durant un cycle du double inverseur 15 (figure 3), laquelle produit instantanément une montée du courant de signal IS sur l'enroulement secondaire (figure 6a).
La période d'échantillonnage (figure 6c) est suffisamment longue pour permettre la détection de la chute de la tension U1 produite par le convertisseur 16 en réponse à la montée du courant IS due à la commutation to (figure 5b). L'amplificateur produit en sortie une tension U2 maintenue à la même grandeur que U1 (figure 6d). On notera que les parties du signal IS résultant de l'inversion de la polarité (temps ti) et de la déconnexion (temps t3) de l'enroulement primaire EPn ne sont pas échantillonnées à l'étage de sortie. Elles sont en fait utilisées spécifiquement pour faire évoluer la magnétisation du noyau de transformateur T1 sur un cycle de rémanence complet et pour assurer une valeur moyenne de la tension SAn nulle. Cette dernière caractéristique permet d'éviter un recentrage des signaux d'attaque SA à chaque sélection de voie, et avec les problèmes de diaphonie entre les voies qui s'ensuivent.
On notera que le transformateur T1 est mis en oeuvre de manière à présenter au niveau du primaire une résistance série relativement forte, et donc une constante de temps faible et, au niveau du secondaire, une résistance relativement faible, donnant lieu à une constante de temps élevée. Cette disposition permet d'obtenir un flux très faible dans le circuit magnétique, ce qui favorise la linéarité de la réponse, notamment vers les basses fréquences. De plus, elle assure un signal de sortie ES stable sur une durée suffisante pour permettre une lecture précise des signaux par le circuit échantillonneur bloqueur 17, et qui s'annule très rapidement après la fin du cycle de deux impulsions inversées pour minimiser la diaphonie entre les voies.
La tension U2 est numérisée par un convertisseur analogiquenumérique 18 durant une période t5 succédant à l'échantillonnage (figure 6e). Cette période est déterminée par un créneau positif d'un signal de validation val appliqué à l'entrée de réchantillonneur par l'interface de sortie 2b de l'unité centrale 2. L'entrée de données du convertisseur 18 est reliée à la sortie d'un mélangeur 19 à deux entrées, alors que son entrée de tension de référence est maintenue à une tension Uref. Le mélangeur 19 reçoit sur ces entrées respectives la tension U2 délivrée par l'amplificateur l7b et une tension de décalage égale à Ure(2, de sorte que la tension U3 en sortie du mélangeur 19 est référencée par rapport à une valeur médiane de numérisation, permettant ainsi de numériser les tensions U3 positives et négatives sur des plages symétriques (figure 6f). Les tensions Uref et Uref/2 sont établies de manière précise au niveau de l'interface de sortie 2.
La figure 7 est un organigramme montrant, sur une séquence complète de partage temporel, les relations de phase entre les signaux de commande du circuit de détection et de traitement 5 et des circuits de conditionnement la à id pour les quatre voies.
La séquence se divise en neuf périodes, la première étant l'échantillonnage au niveau de rentrée des voies d'acquisition, commandé par un créneau positif du signal ECHV transmis simultanément à réchantillonneur bloqueur 14 de chacune des voies (figure 7a). Le partage temporel des quatre voies est alors établi sur les huit autres périodes en affectant tour-à-tour, à partir de la première voie, deux périodes successives aux signaux de commande INVTRn pour l'obtention des signaux d'attaque SAn (figures 7b à 7e). L'état 0v du signal INVTR correspond à la mise en circuit ouvert de l'enroulement primaire EPn, alors que la connexion de ce dernier sur les bornes de sortie de Sech et 0v selon une polarisation non-inversée ou inversée correspond respectivement à une tension positive ou négative du signal INVTRn.
Les signaux ECHS de commande de l'échantillonneur 17 de l'étage de sortie et le signal VAL de validation du convertisseur analogique numérique 18 (figures 7f et 7g respectivement) sont émis à partir de la deuxième période, et selon le synchronisme décrit plus haut en référence avec la figure 6.
Les données numérisées DO-Dl 1 apparaissent à la fin de la période de validation (figure 6g) et sont transmises à l'unité centrale 2a, via l'interface entrées/sorties 2b. Ces données DO-Dl i sont stockées dans une mémoire interne de l'unité centrale avec une identification de la voie d'acquisition auxquelles elles sont relatives, établie à partir du séquencement régissant le partage temporel des voies. Une fois acquises, ces données peuvent être traitées par des programmes informatiques permettant diverses exploitations. I1 est par exemple possible d'afficher sur écran (non représenté) l'évolution dans le temps des tensions, et éventuellement d'en obtenir une sortie sur imprimante. Les données peuvent aussi être transmises à l'extérieur de l'appareil avec d'autres information sur un bus de données Dsync selon un protocole établi, tel que les bus CEI 821 (VME), Qbus etc.
Il est également aisé de prévoir une gestion automatique et centralisée des paramètres de fonctionnement de l'appareil en fonction des données DO-D11 issues de l'étage de sortie, par exemple pour changer un calibre de l'atténuateur 11, les temps d'échantillonnage, et tous autres signaux de séquencement ou de polarisation.
On notera que le nombre de voies d'acquisition possibles pour une voie de sortie peut être très supérieur à quatre, la seule limitation réelle étant l'intervalle de temps tint admissible entre chaque nouvelle acquisition de données sur une voie, qui est fixé par la relation: tint = (1 + 2Nv)/(t3 <RTI ID=1 pas détaillées. On notera seulement que le chronogramme des signaux de commande INVAR1' à INVTR12', par analogie aux figures 7b à 7e, occupera vingt-quatre périodes, et qu'une séquence complète comprendra donc vingt-cinq périodes, en ajoutant une première période d'échantillonnage.
Chaque enroulement secondaire ESa, ESb et ESc reçoit ainsi, à chaque séquence de partage temporel, quatre signaux successifs ISi (i étant un nombre de 1 à 12) correspondant aux quatre signaux d'attaque SAi des voies d'acquisition qui lui sont attribuées.
Ainsi, au début de chaque séquence de partage temporel, l'enroulement secondaire ESa du transformateur Tla recevra successivement les quatre signaux IS1 à IS4 correspondant aux signaux d'attaque SA1 à SA4 des circuits de conditionnement la à ld, puis le transformateur Tlb recevra les quatre signaux IS5 à IS8 correspondant aux signaux d'attaque SA5 à SA8, et finalement le transformateur Tlc recevra les quatre signaux IS9 à IS12 correspondant aux signaux d'attaque SA9 à SA12.
Les enroulements secondaires ESa, ESb et ESc sont reliés chacun à un convertisseur courant-tension 16a, 16b, 16c analogue au convertisseur 16 de la figure 7, dont les sorties sont appliquées à des entrées de données ml, m2, m3 d'un multiplexeur analogique 165. Ces entrées sont mises sélectivement sur la sortie s du multiplexeur selon des signaux de sélection sel fournis par le circuit de commande 2 de manière à relier le circuit d'échantillonnage 17 tour-à-tour sur les sorties des convertisseurs 16a à 16c en phase active.
Les amortisseurs à tube se composent par exemple d'un tube relié au bâti de la machine et d'un piston relié à l'ensemble mobile. Le piston frotte contre l'intérieur lisse du tube, amortissant ainsi les oscillations de l'ensemble mobile. L'intérieur du tube est graissé et la force de frottement linéaire est réglée par la pression de serrage entre le piston frotteur et le tube. L'inconvénient de ce type d'amortisseur est qu'il vieillit mal, la graisse coulant au fond du tube, les caractéristiques étant de ce fait modifiées.
Les amortisseurs à plaque se composent d'une plaque de tôle fine sur laquelle viennent frotter deux patins guidés maintenus par les deux extrémités d'un fil rigide en forme de U dont la base est enserrée dans une gaine en caoutchouc fixée à l'embase de la machine.
Une autre solution du même type mais permettant un amortissement dans plusieurs plans consiste à prévoir un amortisseur à plaque fine dont la plaque est large et ne comporte pas de guides pour les deux patins en ferrodo. La plaque est fixée à l'embase de la machine, tandis que les patins sont maintenus comme précédemment par un fil rigide en forme de U, mais dont la base est fixée sur la cuve de façon à autoriser un pivotement autour de la fixation. D'autre part, la liaison entre le fil rigide et les deux patins est du type liaison rotule.
L'ensemble de ce dispositif permet un amortissement dans le plan de la plaque et dans le plan perpendiculaire à la plaque.
Un inconvenient majeur des dispositifs d'amortissement basés sur le frottement est dû au phénomène dit du "stick-slip", c'est à dire au phénomène de collage des pièces frottantes au début de leur mouvement relatif, ce qui a pour effet de rendre rigide la liaison pendant un court laps de temps. Lorsque l'on cherche à amortir des mouvements de grande amplitude, ce phénomène n'a qu'une influence négligeable. En effet, les vibrations transmises lors de mouvements de grande amplitude sont faibles, étant donné que la fréquence des collages-décollages est faible. Ceci n'est par contre plus le cas lorsque l'on a affaire à des mouvements d'amplitude faible.
L'amortisseur ne réduit alors plus les déplacements de façon efficace et une grande partie de ces vibrations est transmise au bâti de la machine. Ceci peut être très gênant, surtout si le tambour tourne à grande vitesse, comme par exemple lors de la phase d'essorage. La fréquence des collages est alors très grande, la vitesse du tambour pouvant dépasser les 900 tours/minute.
Dans le but de minimiser le phénomène de "slip-stick" pour des mouvements à faible amplitude, il est connu d'employer des amortisseurs à amortissement variable, qui n'entrent en action qu'à partir d'une certaine amplitude de vibration ou qui présentent des coefficients de frottement différents suivant cette amplitude.
Un tel dispositif est décrit dans le brevet français 2 078 882. Ce document décrit un amortisseur à tube, comportant un tube relié au bâti et une tige reliée à l'ensemble mobile et coulissant à l'intérieur du tube. En translation sur la tige coulisse un patin cylindrique, dont le bord extérieur frotte contre l'intérieur du tube. La liaison tube-patin présente un frottement faible et la liaison patin-tige présente un frottement fort susceptible d'amortir les vibrations. Le patin évolue entre deux butées fixes à l'intérieur du tube et dont l'éloignement correspond à l'amplitude seuil des vibrations à amortir Lorsque l'amplitude des vibrations est petite, le patin reste fixe par rapport à la tige et le seul frottement obtenu est le frottement faible.
Lorsque l'amplitude augmente, le patin cogne contre les butées. Le patin glisse alors le long de la tige, provoquant un frottement important. L'amortissement est alors beaucoup plus important.
Les inconvénients de ce dispositif sont sa relative complexité, ainsi que l'impossibilité de l'adapter facilement à des dispositifs existant dans le commerce. En effet, pour équiper une machine à laver existante d'un tel dispositif, il est nécéssaire de changer entièrement les amortisseurs déja existants. D'autre part, il est absolument nécéssaire au bon fonctionnement de l'ensemble que le piston reste fixe par rapport à la tige lorsqu'il n'est pas en butée, ce qui peut ne pas être le cas lorsque le dispositif vieillit.
La présente invention a pour but un amortisseur à plaque à amortissement variable de constitution extrêmement simple et d'un comportement stable au cours du temps.
Un autre but de l'invention est de pouvoir s'adapter facilement, sous forme de kit, à des amortisseurs à plaque existants.
Un autre but de l'invention est de proposer un amortisseur possédant l'avantage ci-dessus pouvant amortir des oscillations dans des directions différentes.
L'objet de l'invention est un dispositif d'amortissement variable caractérisé en ce qu'il comprend un amortisseur à plaques comportant au moins une plaque sur laquelle vient frotter au moins un patin maintenu par un bras, ledit amortisseur à plaques étant muni de moyens formant un jeu correspondant à une amplitude seuil à partir de laquelle le véritable amortissement a lieu.
Au delà d'une valeur seuil de l'amplitude, déterminée en fonction de l'amplitude des vibrations en régime permanent, l'amortissement est réalisé normalement, par exemple par frottement de deux patins sur une plaque de tôle fine, le coefficient de frottement entre la plaque et les patins étant adapté à un amortissement habituel.
En deçà de cette valeur seuil, les débattements ne sont plus amortis par le même frottement, les vibrations de faible amplitude n'étant plus transmises à l'amortisseur à fort coefficient de frottement. Dans ce but, un jeu est notamment inséré soit au niveau de la liaison entre le bras et le ou les patins, soit au niveau de la liaison entre le bras et l'ensemble mobile. Les moyens de création de ce jeu sont caractérisés en ce qu'ils gardent sensiblement les mêmes caractéristiques au cours du temps, même en cas d'usure mécanique normale lors du fonctionnement. On prévoit d'autre part des moyens pour limiter cette usure.
uniforme selon un motif linéaire Dans ce mode de réalisa-
* tion, le moyen d'illumination 30 est un tube de diffusion de la lumière relié à l'extrémité de sortie du tuyau 10 bien qu'il puisse s'agir d'une plaque de diffusion ayant la forme
d'une plaque en verre dépoli.
Le tube 30 de diffusion de la lumière dans ce mode de réalisation est représenté sur la figure 20: il comprend un coeur 31 fait du même matériau transparent que le coeur du tuyau 10 formant guide d'onde optique et un gainage 32 qui entoure le coeur 31 Sur la surface interne du gainage 32 qui
touche le coeur 31, une moitié 32 A est pourvue d'irrégulari-
tés et la deuxième moitié 32 B est lisse A l'exception de ces irrégularités, le tube de diffusion de la lumière peut être
le même que le tuyau 10 formant guide d'onde optique repré-
senté à la figure 19, le revêtement formant écran à la lumière ayant été enlevé Le tube 30 de diffusion de la lumière reçoit la lumière qui arrive du tuyau 10 et laisse cette lumière se propager dans le coeur 31 alors que cette lumière subit une réflexion totale au niveau de l'interface lisse 32 B mais pas au niveau de l'interface irrégulière 32 A; de cette façon, une partie de la lumière pénètre dans le gainage 32 et sort vers l'extérieur par la surface 32 C externe du gainage, comme représenté par les flèches On notera que la moitié de la surface extérieure du gainage 32 qui correspond à l'interface lisse 32 B est recouverte d'un revêtement opaque 33 pour faire écran à la lumière On peut également utiliser un matériau de diffusion de la lumière obtenu par dispersion dans une matrice transparente d'un autre matériau transparent ayant un indice de réflexion différent de celui de la matrice afin de former une structure optiquement hétérogène On peut mouler ce matériau de diffusion de la lumière pour avoir une forme de barre qui sert de tube de diffusion de la lumière ou bien pour avoir une plaque ou bien pour avoir toute autre forme souhaitée
d'émission de la lumière.
Un autre exemple de tube 30 de diffusion de la lumière est représenté sur la figure 21: il comprend un coeur 31 en matériau visqueux transparent dans lequel sont
dispersées des perles 34 sphériques, réfléchissantes/diffu-
santes, recouvertes d'une pellicule hautement réfléchissante.
Le tube 30 de la figure 21 est le même que celui de la figure excepté pour ce qui est du coeur composite 31, lequel permet des émissions lumineuses plus efficaces et plus brillantes. Un autre exemple de tube 30 de diffusion de la lumière est représenté sur la figure 22: il comprend un revêtement opaque 35 enfermant totalement le gainage 32, ce revêtement 35 étant pourvu d'une pluralité d'ouvertures 35 A
pour permettre à la lumière de sortir du tube vers -'exté-
rieur On obtient ainsi une illumination indirecte sous forme
d'une série de taches d'émission lumineuse.
Le transposon était inséré après l'adénine 497 dans la séquence nucléotidique du fragment Hind III Eco RI du gène act A de l'opéron identifié par Mengaud et al., 1991 (b) (8), dont la séquence nucléotidique a été décrite par Vazquez-Boland et al., 1992 (12).
Le point d'insertion du transposon Tn 917-lac est représenté sur le shcéma de la fig. (A).
Le phénotype lecithinase-négatif du mutant LUT 12 est vraisemblablement dû à un effet polaire de la mutation par insertion dans act A, dans la mesure où le 3ème gène de l'opéron plcB code pour la lécithinase.
Des études complémentaires ont été réalisées qui ont démontré que la perte de l'activité de polymérisation de l'actine était bien due à une perte d'expression du gène Act A.
Des mutants ont été réalisés par recombinaison homologue entre le chromosome de Listeria monocytogenes et des fragments correspondant à des parties du gène plcB et des cadres de lecture ouverte ORFX/Y et ORFZ (fig. (A)) situés en aval du gène act A par insertion de plasmides en divers sites.
Des études d'immunofluorescence par utilisation de FITC-phalloïdine et marquage à la rhodamine de bactéries dans des macrophages J 774 infectés ont montré que les mutants plcB, ORFX/Y et ORFZ étaient associés à des filaments d'actine F tout comme les bactéries de type sauvage Ces études ont été complétées par des études de microscopie électronique qui ont montré que ces mutants étaient aptes à stimuler l'assemblage de l'actine de la même manière que le type sauvage.
Ces analyses montrent par conséquent que des mutations en aval de act A n'affectent pas l'assemblage de l'actine A et suggèrent que l'incapacité du mutant LUT 12 à polymériser l'actine cellulaire est due à l'absence d'expression du gène act A.
Une transformation du mutant LUT 12 réalisée avec act A montre par ailleurs que le phénotype de type sauvage est restauré, ce qui exclut la possibilité d'une mutation spontanée en un autre site du chromosome.
Ces résultats démontrent ainsi que le produit du gène act A est nécessaire pour l'assemblage de l'actine de Listeria monocytogenes et par conséquent pour son pouvoir pathogène.
Le produit du gène act A a été déterminé comme décrit ci-après III - Analyse du produit du gêne act A La séquence nucléotidique du gène act A laisse supposer que celui-ci code pour une protéine de 639 aminoacides avec une séquence signal et une région transmembranaire (Vazquez Boland et al., 1992 12().
Des études complémentaires ont été réalisées d'une part par analyse comparée des protéines de surface de Listeria monocytogenes de type sauvage et de la souche LUT 12.
Les isolats bactériens ont été cultivés dans 200 ml de bouillon d'infusion cerveau-coeur (BHI, Laboratoires DIFCO, Detroit, Michigan) additionné d'êrythomycine à 5 pg/ml pour LUT 12, sous agitation à 160 tpm sur un agitateur Gyrotory G10 (New Brunswick Scientific) à 37C C pendant 18 h.
Les bactéries ont été récoltées par centrifugation (5000 g pendant 20 minutes) et lavées à trois reprises dans une solution saline de tampon phosphate (PBS).
Le culot obtenu a été remis en suspension dans 4 ml de PBS et du SDS a été ajouté à une concentration finale de 1 %. A cette concentration de SDS, les cellules de L. monocytogenes ne se lysent pas. L'absence de lyse bactérienne a été vérifiée au microscope. Après 5 minutes d'agitation à température ambiante, les bactéries ont été centrifugées (50.000 g pendant 10 minutes) et le surnageant concentré par ultrafiltration sur des microconcentrateurs (Centricom 30, Amicon) et conservé à -20" C.
La concentration en protéines a été déterminée à l'aide de la méthode à l'acide bicinchoninique (Pierce). La concentration en protéines a été ajustée à 300 pg/ml pour l'électrophorèse. 10 pl d'extrait ont été mélangés avec 10 u1 de tampon (SDS à 2 %, glycérol à 10 %, mercaptoéthanol à 5 %, bleu de bromophénol à 0,002 % et Tris HCl 0,02 M), bouillis pendant 3 minutes à 100" C. L'électrophorèse a été effectuée à 60 mA pendant 120 minutes à travers des gels discontinus de polyacrylamide (Laemmli, 1970 (6)). les bandes ont été visualisées par coloration à l'argent (Heukeshoven et Dernick, 1985 (4)).
Pour le marquage de la surface cellulaire, on a centrifugé 400 ml d'une culture de 18 heures de L.
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