INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, la réalisation de tels éléments optiques 14 présente des difficultés, elle est souvent
imparfaite au détriment de la qualité optique.
De plus, on peut constater que, lorsque deux fonctions de signalisation à exigences photométriques différentes sont juxtaposées, comme c'est le cas dans les feux de signalisation de véhicules, les parties de voyants 13,23 présentent un aspect très sensiblement
(fig. 3) -d'un moteur réfrigérant fixé(9) å la base de la porte(10).
I1 fournit le container en froid pendant toute la durée de la vente des produits qu'il contient. Il vient se loger sous le container quand la porte(3) est fermé.
Il se met en tension lors de la fermeture de la porte(3) å l'aide de 2 contacteurs(3O).
Un thermostat régule les besoins en froid pour maintenir la température désirée.
-de 2 rampes d'éclairage intèrieur(8),situées et fixées de part et d'autre de la porte(3) (fig.4).
-d'une banche(26) style marché, fixer sur le dessus, en guise de décoration (fig. 1).
-i container roulant réfrigérant emboitable(12) (fig.8) ou non emboitable(39) (fig. 16), sert au transport au stockage et å la mise å disposition des marchandises au client final (fig 2).
Container emboitable (12) (f (fig.9): Il est de forme conique å l'arrière ce qui permet son emboitabilité avec d'autres (fig.9) Le container repose sur un socle trapezoidal (17),ouvert sur la partie la plus large, sur lequel sont fixées 4 roues(15+16).Le socle(17) aux mêmes mensurations que le container(12) au niveau largeur et profondeur, permet l'emboitabilitè de la partie roues. (fig 8) Container non emboitable (39) (fig. 16): Il est rectangulaire et peut aussi reposer sur un socle(17) de même forme, muni de roues de diamètre égal.
Roues(15+16) multi-directionnelles ou fixes.
Un rideau coulissant (37) ferme d'une manière étanche le container < 39).Il est guidé par un rail(38) fixé aux parois.
1 porte vitrée (36) peut se fixer directement sur le container(39), ce qui offre l'avantage de ne pas s'équiper en structure fixe(1+3) (fig.15) Le socle(17) peut se désolidariser du container(12+39) et permettre ainsi d'utiliser ces derniers d'une manière horizontale, au même titre que les "cercueils" de surgelés que l'on peut voir dans les magasins alimentaires.
Cette séparation s'effectue par le dègoupillage de points d'ancrages(18)des traverses latérales(20) å l'aide d'une tringle transversale (19) (fig. 11).
La constitution du container(12+39)est faite d'une carcasse plastique dur (procédé rotomoulé commercialisé par la société SOCAMEL RIVES SUR FURE FRANCE).
Ce procédé peut être aussi différent, l'important est qu'il reponde aux normes d'isothermies suffisantes pour permettre le transport et le stockage des produits en froid négatif ou en froid positif.
Des encoches (14) sont prévues å l'intérieur du container (12+39}pour permettre de glisser des etageres(13)(fig.7).
Elles contiennent du liquide eutectique.Elles sont pliables par leur milieu (fig 12), å l'aide d'une charnière(27).
catadioptriques sont au moins aussi longs et coûteux à réaliser que des éléments catadioptriques, alors qu'ils10 n'ont aucune fonction optique à remplir.
Par ailleurs, les éléments pseudo-catadioptriques décrits ci-dessus ont pour inconvénient de ne pas laisser
passer la lumière émise depuis l'intérieur du feu, celle-ci ne pouvant donc pas participer au faisceau de15 signalisation à former.
Une solution connue à ce problème de perte de lumière est représentée sur la figure 3 Elle consiste à prévoir, du côté intérieur de la glace G du feu, un écran intermédiaire E qui comprend des lentilles L ou analogues20 destinées à concentrer la majorité de la lumière issue de la source ou d'un réflecteur en direction de zones 30 de la glace qui ne sont pas traitées en pseudo-catadioptres, et qui sont aptes à laisser passer la lumière. Cette solution connue est là encore désavantageuse en ce qu'elle occasionne un surcoût du feu, et en ce qu'il devient plus difficile de satisfaire aux règlements
en matière de photométrie. La présente invention a pour premier objet de proposer une glace comportant des éléments pseudo-
catadioptriques qui soient extrêmement simples et
économiques à réaliser.
Elle concerne à cet effet une glace pour au moins un feu de signalisation, notamment pour véhicule
automobile, caractérisée en ce qu'elle comprend, dans au35 moins une zone, une pluralité d'éléments pseudo-
3 - catadioptriques présentant chacun du côté intérieur de la glace une extrémité conique. Dans le cas o l'angle au sommet d'au moins un groupe d'éléments pseudo-catadioptriques est compris entre environ 110 et 165 , de préférence entre 130 et
, ces éléments laissent passer la lumière incidente sur ledit côté intérieur de la glace.
Au contraire, si l'angle au sommet d'au moins un groupe d'éléments pseudo-catadioptriques est inférieur à environ 110 ', ces éléments occultent au moins en partie la lumière incidente sur ledit côté intérieur de la glace. En vue d'ajuster la diffusion de la lumière traversant des éléments pseudo-catadioptriques passants, on peut faire varier l'orientation des axes des extrémités coniques d'un élément pseudo-catadioptrique à un autre. De façon préférée, au moins un groupe d'éléments pseudo-catadioptriques est disposé en une bande allongée comportant une ou plusieurs rangées desdits éléments Et plus préférentiellement, la glace comprend une pluralité
de bandes parallèles allongées pseudo-catadioptriques comportant chacune une ou plusieurs rangées d'éléments pseudo-catadioptriques en alternance avec une pluralité25 de bandes allongées de traitement d'un faisceau lumineux.
Dans ce cas, lesdites bandes allongées de traitement d'un faisceau lumineux comportent chacune
avantageusement une pluralité d'éléments de diffusion de la lumière, et ces éléments présentent de préférence un30 pas identique ou ou multiple entier d'un pas des éléments pseudo-catadioptriques desdites bandes.
Par ailleurs, chaque extrémité conique d'un élément catadioptrique peut être prévue sur une nervure s'étendant du côté intérieur de la glace sur au moins une
Lorsque le piston 21 est au contact de la tête l HE du poinçon 11, l'orifice 21 H d'alimentation en fluide formé sur le piston 21 et l'orifice de communication 11 H formé
Ainsi, le fluide, par exemple un brouillard d'huile ou analogue, provenant de la pompe 27 sous pression, passe par l'orifice 21 H d'alimentation en fluide et parvient à l'orifice 11 H de communication du poinçon 11 Le fluide est émis vers le bas à partir d'un espace 35 (représenté sur la figure 2) délimité entre la lame ll BL du poinçon 11 et l'orifice 13 H du guide 13 puis passe de la gorge 13 G du guide 13 dans la gorge li C et dans la zone libre 19 Pour cette raison, le flan ou le résidu S découpé dans la pièce
De la manière indiquée précédemment, lorsque le fluide, tel que le brouillard d'huile ou analogue, est projeté vers le bas par l'ensemble 9 de poinçonnage, comme le fluide circule dans la partie de la gorge ll G du poinçon 11, une partie du fluide s'écoule entre le corps 11 B et le
rieure de la pièce et comme la position du piston dans sa course est détectée pour chaque pièce par une première course de poinçonnage réalisée dans un essai, même si la hauteur du poinçon 11 de l'ensemble 9 varie, la soupape d'arrêt 31 peut être commandée afin qu'elle s'ouvre à la position voulue pendant la descente du poinçon 11 Le résidu S peut donc tomber du trou 3 H formé dans la matrice
Synthèse du brazilane Une solution du dérivé précédent (92 mg, 0,17 mmole) dans 5 ml d'acétate d'éthyle est hydrogénée en présence de palladium sur charbon (à 10 %, 30 mg, ALDRICH) sous une pression de 8 bars pendant 3 heures à température ambiante. La suspension est filtrée et le solvant est évaporé sous vide. Le produit désiré est obtenu après purification par chromatographie sur colonne de silice MERCK F254 avec un éluant éther/hexane (1/1). Rendement = 69 %.
Caractéristiques physiques * RMN 1H (200 MHz, CD3COCD3) 2,47 ppm (dd, 1H, J = 2,38-15,46 Hz); 2,80 ppm (m, 1H); 3,03 ppm (dd, 1H, J = 7,32-15,46 Hz); 3,47 ppm (t, 1H, J = 10,62 Hz); 4,02 ppm (dd, 1H, J = 4,48-10,62 Hz); 4,06 ppm (d, 1H, J = 7,34 Hz); 6,25 ppm (d, 1H, J = 2,52 Hz); 6,45 ppm (dd, 1H, J = 2,52-8,34 Hz); 6,67 ppm (s, 1H); 6,80 ppm (s, 1H); 7,20 (d, 1H, J = 8,34 Hz); 7,55 ppm (s, 1H); 7,61 ppm (s, 1H); 8,15 ppm (s, 1H).
* SM (IE, 70eV) : 270(100), 253(31), 240(18), 205(22), 161(39), 115(25), 101(24).
Exemple 3 : Préparation de la 3-O-terbutyloxy carbonylbraziline Synthèse de la 5' 6', 7-tri-O-benzyl-3-O-terbutyloxycarbonyl- braziline A une solution de 5',6',7-tri-O-benzylbraziline (160 mg, 0,29 mmole) et de diméthylaminopyridine (71 mg, 0,58 mmole, JANSSEN) dans 5 ml de dichlorométhane, on ajoute du diterbutyldicarbonate (100 W1, 0,44 mmole, ALDRICH) à la température ambiante, sous azote. Le mélange réactionnel est agité pendant 24 heures et est ensuite chauffé au reflux pendant 18 heures. Le solvant est évaporé sous vide. Le produit désiré est obtenu après purification par chromatographie sur colonne de silice MERCK F254 avec un éluant : acétate d'éthyle/hexane (1/4). Rendement = 71 %.
Caractéristiques physiques * RMN 1H (200 MHz, CDC13) 1,43 ppm (s, 9H); 3,24 ppm (d, 1H, J = 16,45 Hz); 3,44 ppm (d, 1H, J = 16,45 Hz); 3,65 ppm (d, 1H, J = 12,18 Hz); 4,38 ppm (sl, 1H); 4,65 ppm (dd, 1H, J = 1,67-12,18 Hz); 5,06 ppm (s, 2H); 5,09 ppm (s, 4H); 6,50 ppm (d, 1H, J = 2,62 Hz); 6,72 ppm (dd, 1H, J = 2,62-8,60 Hz); 6,99 ppm (s, 1H); 7,02 ppm (s, 1H); 7,28-7,40 ppm (m, 16H).
* SM (DIC, NH3) : (M++18) = 674.
Synthèse de la 3-O-terbutyloxycarbonylbraziline Une solution du dérivé précédent (150 mg, 0,20 mmole) dans 5 ml d'acétate d'éthyle est agitée en présence de palladium sur charbon (10 %, 20 mg, ALDRICH) à température ambiante sous pression d'hydrogène (5 bars) pendant 7 heures. La suspension est filtrée puis le filtrat est évaporé à sec. Le produit désiré est obtenu après purification par chromatographie sur colonne de silice MERCK F254 avec un éluant : acétate d'éthyle/hexane (2/3).
Rendement = 61 %.
Caractéristiques physiques * RMN 1H (200 MHz, CD3COCD3) 1,43 ppm (s, 9H); 3,17 ppm (d, 1H, J = 16,45 Hz); 3,32 ppm (d, 1H, J = 16,45 Hz); 3,60 ppm (d, 1H, J = 12,20 Hz); 4,27 ppm (s, 1H); 4,66 ppm (dd, 1H, J = 1,65-12,20 Hz); 6,33 ppm (d, îHr J = 2,60 Hz); 6,54 ppm (dd, 1H, J = 2,60-8,56 Hz); 6,68 ppm (s, 1H); 6,72 ppm (s, 1H); 7,28 ppm (d, 1H, J = 8,56 Hz); 7,74 ppm (s, 2H); 8,28 ppm (s, 1H).
*SM (DIC, NH3) : (M++1) = 387; (M++18) = 404.
Exemple 4 : Préparation de la tétra-3,5l,6',7-O- trifluoroacétylbraziline.
De l'anhydride trifluoroacétique (1 ml, 7,08 mmoles, JANSSEN) est mélangé avec de la braziline monohydratée (45 mg, 0,15 mmole; ALDRICH) sous atmosphère inerte et à température ambiante. La suspension est agitée dans ces conditions pendant 20 heures. Au cours du temps, la suspension s'homogénéise. L'anhydride trifluoroacétique en excès et l'acide trifluoroacétique sont évaporés à sec sous pression réduite pour conduire au produit désiré.
Caractéristique physiques RMN 1H (200 MHz, CD3COCD3) 3,70 ppm (d, îHr J = 16,92 Hz); 3,92 ppm (d, 1H, J = 16,92 Hz); 4,02 ppm (d, 1H, J = 13,18 Hz); 4,83 ppm (dd, 1H, J = 1,92-13,18 Hz); 5,01 ppm (s, 1H); 7,02 ppm (d, 1H, J = 2,44 Hz); 7,13 ppm (dd, 1H, J = 2,44-8,52 Hz); 7,67 ppm (s, 1H); 7,74 ppm (s, 1H); 7,79 ppm (d, 1H, J = 8,52 Hz).
Exemple 5 : Préparation de la 7-O-méthylbraziline Synthèse de la 5',6'-O-méthvlènebraziline Une solution de fluorure de potassium anhydre (145 mg, 2,5 mmoles, JANSSEN) et de monohydrate de braziline (152 mg, 0,5 mmole, ALDRICH) dans 1 ml de diméthylformamide est chauffée et agitée sous azote à 1200C. Du dibromométhane (39 Al, 0,55 mmole, JANSSEN) est ajouté. Après 18 heures d'agitation à cette température, le mélange réactionnel est refroidi à OOC et 4 ml d'eau sont additionnés. Le mélange est extrait avec de l'acétate d'éthyle (2x5 ml). Les phases organiques sont rassemblées, lavées avec de l'eau puis avec une solution aqueuse saturée de chlorure de sodium et séchées sur Na2SO4. Le solvant est évaporé sous vide.Le produit désiré est obtenu après purification par chromato graphie sur colonne de silice MERCK F254 (éluant = acétate d'éthyle/hexane : 1/1).
Rendemant : 42 %.
La caféine.
Les dérivés de tyrosine, notamment le tyrosinate de glucose et la N-malyltyrosine.
TABLEAU (suite 2)
FONCTION ACTIFS COMPLEMENTAIRES UTILISABLES 2) Dépigmentant L'acide ascorbique ou vitamine C et ses dérivés, notamment l'ascorbyle phosphate de Mg.
L'acide kojique.
L'arbutine et ses dérivés.
L'hémocyanine (protéine cuivrée de l'escargot marin) et l'apohémocyanine (protéine analogue à la précédente sans cuivre).
L'hydroquinone et ses dérivés, notamment le monoalkyl éther et le benzyléther.
Coloration de la peau (brunissage artificiel) L'ortho diacétylbenzène.
Les indoles.
La dihydroxyacétone.
L'érythrulose.
Le glycéraldéhyde.
Les X -dialdéhydes, notamment l'aldéhyde tartrique.
Liporégulateurs (amincissant et anti-acné, anti séborrhée).
- Présence de récepteurs de neurotransmetteurs (ss-adrénergiques, par exemple).
- Sécrétion d'endothéline, de PGE2 ; pas de sécrétion de prostacycline, en accord avec l'origine microvasculaire de ces cellules.
- Expression des antigènes d'histocomptabilité régulable par l'interféron-.
- En présence d'astrocytes primaires, les cellules RBE-4 forment un réseau de structures tubulaires, rappelant des capillaires.
Ainsi que cela ressort de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes de mise en oeuvre, de réalisation et d'application qui viennent d'être décrits de façon-plus explicite ; elle en embrasse au contraire toutes les variantes qui peuvent venir à l'esprit du technicien en la matière, sans s'écarter du cadre, ni de la portée de la présente invention.
CHARGE EXPLOSIVE AVEC REVETEMENT A PROPRIETES MECANIQUES REPARTIES La présente invention concerne une charge explosive. Elle s'applique notamment aux charges génératrices de noyau, aux charges hémisphériques, aux charges creuses et aux charges à projection radiale de revêtement par exemple. Plus généralement, elle s'applique à tous les types de charges explosives dont l'une des fonctions est de projeter un revêtement constituant après déformation un projectile destiné à impacter ou à pénétrer.
L'efficacité des projectiles formés par la projection des revêtements est principalement dépendante de leurs longueurs dans l'axe de pénétration, les facteurs secondaires étant notamment la vitesse, la densité et le diamètre du projectile. L'amélioration de cette efficacité peut donc être réalisée d'une part, en augmentant la longueur de ces projectiles et d'autre part en leur assurant une meilleure stabilité en vol.
En effet, une mauvaise stabilité en vol induit en général un angle d'impact défavorable au niveau de la cible tel qu'il diminue l'efficacité des projectiles.
Les revêtements classiques ne permettent pas d'augmenter la longueur des projectiles à cause du phénomène de rupture. Par exemple, dans le cas des charges génératrices de noyau, le projectile possède des zones très sollicitées, par exemple un point de striction, et toute tentative pour allonger le projectile, en jouant notamment sur les gradients de vitesse ou les répartitions de matière entraîne une rupture au niveau de ces zones, or, une telle rupture diminue considérablement l'efficacité de ce type de projectile, en particulier les parties ainsi séparées ne suivent en général pas des trajectoires identiques et n'arrivent donc pas au même point d'impact de la cible ; par ailleurs leurs dimensions étant réduites, leurs profondeurs de pénétration deviennent très faibles.Un autre inconvénient de ces revêtements est qu'ils ne permettent pas toujours d'assurer une bonne stabilité en vol du projectile du fait de la géométrie de la section arrière du projectile, mal maîtrisée et créée de façon relativement aléatoire.
A cet effet, I'invention a pour effet une charge explosive constituée au moins d'une enveloppe de confinement , d'un chargement explosif, d'un dispositif de mise à feu et d'un revêtement , caractérisée en ce que le revêtement comprend des zones de caractéristiques mécaniques différentes.
L'invention a pour principaux avantages qu'elle permet d'augmenter l'allongement de certaines zones du projectile dont le niveau de déformation plastique était éloigné du niveau de rupture dans le cas d'un revêtement classique, de diminuer l'allongement ou de renforcer la résistance à la rupture des zones très sollicitées qui sont les plus exposées à la rupture afin de reporter et d'augmenter l'allongement dans des zones voisines offrant moins de risques de rupture ou afin de permettre d'augmenter les sollicitations mécaniques initiales auxquelles le projectile est soumis pour augmenter sa vitesse ou son allongement final.
Enfin l'invention permet de diminuer ou d'augmenter sélectivement la déformation de zones du projectile pour régulariser et guider sa mise en forme, afin de mieux contrôler sa stabilité en vol. Cette stabilisation de trajectoire pourra notamment être réalisée en conformant des ailettes, ou en conformant des parties du projectile permettant de lui communiquer une vitesse de rotation contrôlée.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à l'aide de la description qui suit, faite en regard des dessins annexés qui représentent - la figure 1, le schéma de principe d'une charge à noyau - les figures 2a, 2b, 3a et 3b, des vues de faces et des vues en coupe d'exemples de revêtements selon l'invention ; - les figures 4a, 4b et 4c, des formes de projectiles obtenus grâce à des revêtements réalisés selon l'invention, et dont les générations sont simulées à l'aide d'un code de calcul hydrodynamique utilisant la méthode des éléments finis en formulation lagrangienne et procédant de façon explicite.
La description de l'invention est illustrée par son application à une charge génératrice de noyau dont le schéma de principe est présenté par la figure 1. Cette charge est constituée d'un dispositif de mise à feu 1, d'un chargement explosif 2, éventuellement d'un conformateur d'onde 3, d'une enveloppe de confinement 4 dont une partie est vue en coupe, et enfin d'un revêtement 5. Le projectile 6 appelé encore noyau, formé par le revêtement 5, est représenté autour de l'axe 7 de symétrie de révolution de la charge génératrice de noyau. II apparaît généralement sur ce projectile 6 une zone de striction 8 susceptible de provoquer une rupture à ce niveau en cas d'allongement de cette zone. En revanche, la zone 9, moins sollicitée, offre moins de risques de rupture.En jouant sur les caractéristiques mécaniques du revêtement 5, il est possible d'allonger la zone 9 du projectile 6 sans risque de rupture. Néanmoins, si ce revêtement est homogène, la zone 8 du projectile 6 sera aussi allongée dans les mêmes proportions et inéluctablement une rupture s'ensuivra. A ce risque de rupture de la zone 8, s'ajoute une géométrie irrégulière ou des petits arrachements de matière irréguliers de l'arrière 10 du projectile 6. Ces irrégularités peuvent provoquer une instabilité en vol du projectile. Les exemples de revêtements selon l'invention proposés par les figures 2a, 2b, 3a et 3b répondent aux problèmes précédemment évoqués.La charge génératrice de noyau décrite au moyen de la figure 1 est simple; néanmoins, I'invention peut s'appliquer à des charges plus complexes, notamment à des charges génératrices de noyau équipées de plusieurs revêtements ou ne présentant pas de symétrie de révolution.
La figure 2a présente une vue de face d'un exemple de revêtement 21, 22, selon l'invention.
On observe que les images sont éclatées ou dispersées dans des directions diverses et à des degrés divers Ce phénomène se répétant dans toutes les régions du miroir,
on obtient finalement un faisceau homogène.
La f igure 5 illustre, par un ensemble de courbes isocandéla C, la configuration d'un faisceau de signalisation obtenu avec un miroir réalisé conformément aux enseignements de la demande de brevet FR-A-2 609 146 précitée On observe dans la région centrale du faisceau une tache de concentration TC relativement marquée, très étroite et s'étendant sur pratiquement toute la hauteur du
faisceau, ce qui n'est pas souhaitable.
La figure 6 illustre sous la même forme la configuration du f aisceau obtenu lorsque le miroir, de même conception de base, a été traité selon la présente invention Les courbes isocandéla sont indiquées en CI' et
la tache de concentration en TC'.
on observe que la tache de concentration s'est diluée latéralement tout en diminuant en hauteur, tandis que l'intensité du faisceau est beaucoup plus homogène, ce qu'illustre en particulier un plus grand espacement mutuel
des courbes isocandéla.
Bien entendu, la présente invention s'applique non seulement aux feux de signalisation à miroir (notamment feux de recul, feux stop, feux antibrouillard arrière, ainsi que les feux de position et les feux clignotants),
mais également aux projecteurs.
En outre, les concepts de la présente invention peuvent être mis en oeuvre soit sur la totalité de la surface réfléchissante d'un miroir, soit sur une partie seulement de cette surface, et notamment dans la partie qui est à l'origine d'un excès de concentration d'une
partie du faisceau.
La présente invention n'est nullement limitée à la forme de réalisation décrite ci-dessus et représentée sur les dessins, mais l'homme de l'art saura y apporter toute
variante ou modification conforme à son esprit.
PROCEDE DE PREPARATION ET DE GESTION DE VOL D'UN AERONEF A PARTIR D'UN ENSEMBLE VOLUMINEUX DE DOCUMENTS STOCKES EN MEMOIRE ET TERMINAL POUR LA MISE EN OEUVRE DU PROCEDE.
La présente invention concerne un procédé de préparation et de gestion des différentes phases de vol d'un aéronef à partir d'une masse importante d'informations stockées en mémoire dans laquelle l'information se présente sous la forme de documents contenant aussi bien du texte que des images. Elle concerne également un terminal de communication homme/machine particulièrement adapté à la mise en oeuvre du procédé.
Ils peuvent aussi être marqués par "Random Priming" ou également lors de leur synthèse chimique en y incorporant un ou plusieurs ribonucléotides ou déoxyribonucléotides radioactifs.
La méthode de détection de l'hybridation dépendra du marqueur radioactif utilisé et pourra reposer sur l'autoradiographie, la scintillation liquide, le comptage de rayonnement gamma ou tout autre technique permettant de détecter le rayonnement émis par le marqueur radioactif.
Un marquage non radioactif peut également être utilisé, en associant aux polynucléotides des groupements présentant des propriétés immunologiques, comme un antigène ou un haptène, une affinité spécifique pour certains réactifs comme un ligand, des propriétés permettant la complétion de réactions enzymatiques comme une enzyme ou un substrat d'enzyme. Les polynucléotides peuvent être marquées par "Random Priming" ou lors de la synthèse chimique en incorporant un ou plusieurs ribonucléotides ou déoxyribonucléotides marqués non radioactivement. Le marquage non radioactif peut encore être réalisé par incorporation à l'extrémité (3') d'un ou plusieurs déoxyribonucléotides ou ribonucléotides ou d'un analogue de nucléotide tel qu'un didéoxynucléotide comportant l'un de ces groupements.Le marquage peut aussi être fait directement par modification chimique de l'oligonucléotlde, comme la photobiotinylation ou la sulfonation. Il peut également être réalisé par addition en (31) ou (5') de molécules traceuses par réaction chimique après synthèse; les polynucléotides peuvent encore être marqués à chaque extrémité par adjonction d'une séquence quelconque portant des molécules traceuses, en présence d'une ligase. La méthode de détection et de révélation de l'hybridation dépendra du marqueur non radioactif utilisé.
Après exploration de la banque de cosmides, l'analyse par la méthode de Southern des clones ayant réagit avec les polynucléotides conduit à des fragments de restriction, lesquels après purification constituent des séquences de nucléotides qui peuvent être avantageusement marquées en vue de l'analyse en Southern blot de l'ADN génomique d'individus non-apparentés.
Cette analyse en Southern blot conduit à la détection par hybridation, dans les conditions fortement stringentes définies ci-après, de nouvelles régions hypervariables.