INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il peut s'agir par exemple de stries verticales dont le rayon est calculé de manière à donner à la tache lumineuse une certaine largeur. On peut également prévoir des prismes aptes à redresser vers le haut une partie du rayonnement dirigée vers le masque 30, de manière à améliorer le rendement lumineux, prismes que l'on peut combiner avec les stries précitées. De la même manière, on peut utiliser des éléments optiques pour décaler la zone centrale de concentration de la tache lumineuse vers le haut pour la dégager légèrement du masque 30, et pour diminuer l'épaisseur de la tache lumineuse au-dessus dudit masque.
Dans le présent exemple, l'écran intermédiaire 60 est situé à proximité de l'ouverture frontale généralement circulaire du miroir 20.
D'une façon générale, l'écran 60 sera positionné à distance substantielle du plan focal PF de la lentille 40.
De la sorte, le plan image des prismes, stries ou autres éléments optiques prévus sur l'écran 60 se situe à grande proximité du véhicule en avant de celui-ci, et les images de ces éléments optiques sont donc confondus à l'infini. L'écran intermédiaire 60 ne vient donc pas perturber l'homogénéité du faisceau formé, constitué par la projection à l'infini de la tache lumineuse formée dans le plan focal PF.
La figure 2a illustre la forme généralement ronde de la tache lumineuse formée avec un miroir du genre ellipsoïdal traditionnel, dépourvu d'écran intermédiaire.
La figure 2b illustre une forme de tache lumineuse pouvant être obtenue avec un miroir pourvu d'un écran intermédiaire selon l'invention. On observe que la tache est plus large, pour ainsi projeter un faisceau de plus grande largeur, que la quantité de rayonnement rencontrant le cache 30 est diminuée, pour ainsi augmenter le rendement lumineux du projecteur, que la zone centrale de concentration est située entièrement au-dessus du masque 30, et enfin que l'épaisseur du faisceau au-dessus du masque est réduite. Ces deux dernières caractéristiques permettent d'une part d'améliorer la portée du faisceau de croisement engendré, et d'autre part de diminuer l'éclairement de la route à proximité du véhicule.
Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée à la forme de réalisation décrite et représentée, mais l'homme de l'art saura y apporter toute variante ou modification conforme à son esprit.
Matière granulaire poreuse obtenue à partir d'eaux de lavage de la laine, procédé pour sa fabrication et ses applications.
L'invention concerne la valorisation des résidus obtenus après dépollution des eaux de lavage de la laine.
Elle a plus particulièrement pour objet une matière granulaire poreuse qui peut être utilisée notamment comme produit absorbant et comme support de catalyseur, par exemple en pétrochimie, en particulier pour l'adoucissement des essences.
Le point suivant est le point (x0, y0). On a x0 = 0,42 mm, le pas de calcul.
D'après les calculs effectués précédemment on a y0 = tg (b(L)* x0 avec b(L) = (90 - arctg (L/2-L) / f))/2 = 52,45 d'où y0 = 0,546 mm.
Le point suivant a pour coordonnées (xl, y1) avec xl = 0,84 mm (2 fois le pas) y1 = tg(b(ll)) * (xl-s)+yO avec 1, = (yO*L/2 + D*L - f*s) / (D +y0) = 13,2845 d'où y, = 1,092 mm.
Il est ainsi continué pour les différents points du miroir.
Les Fig. 4 et 5 illustrent deux autres variantes de réalisation de l'invention dans lesquelles les moyens 10, pour produire des rayons parallèles dans le plan de visée, sont constitués par un miroir plan 15 qui se trouve associé à une lentille asphérique 16 interposée entre le miroir 15 et l'article 2 (Fig. 4) ou entre le miroir 15 et la barrette de mesure 7 (Fig. 5).
DESCRIPTION CORRECTEUR DE FRAPPE ANTI VIBRATION POUR ARTS MARTIAUX La présente invention concerne un dispositif anti-vibration, ayant pour fonction dans le domaine des "Arts Martiaux", d'utiliser celui-ci pour le contrôle de la frappe des poings, des tranchants de mains et des paumes.
Dans ce domaine, il est connu des dispositifs destinés à s' ex- ercer à la frappe, à savoir: Sac de frappe suspendu à une chaine ou balle montée sur un élèment élastique connu sous la désignation "Punching Bail, destiné à l'entrainement essentiellement à la boxe, mais en raison d'une masse inerte importante, il y a phénomène d'onde de choc.
L'appareil correcteur de frappe anti-vibration selon l'invention par rapport à ce qui existait auparavant, sur le plan technique permet une correction de la frappe et protège l'utilisateur des vibrations néfastes à l'organisme.
Ainsi la surface de ce dispositif n'oppose aucune résistance lors de la frappe, ceci étant dû à sa surface de mousse compacte.
Ce dispositif suspendu dans l'espace pourvu de matériaux absorbant les ondes de chocs, est bénéfique pour l'ensemble de l'orga- nisme, et côté technique, il permet d'améliorer: Frappe, concentration mentale, vitesse, force interne. Un tel appareil donne le moyen à l'enfant de travailler sa frappe sans effets secondaires sur les articulations et les muscles.
Par ailleurs, le sac de frappe connu,malgré la bourre amortissant l'onde de choc, met malgré tout en difficulté les muscles et articulations des bras, épaules de l'utilisateur, car lors de l'impact, l'onde de choc se fait ressentir très fortement, ce qui n'est pas le cas dans le présent correcteur de frappe anti-vibration.
Selon l'invention, cet appareil oppose très peu de résistance lors de l'impact de par sa fléxibilité. Par contre, le sac de frappe oblige l'utilisateur à porter des gants spécifiques pour sac de frappe, qui avec le correcteur de frappe ne sont pas utiles.
D'autre part, le sac de frappe du fait de sa masse inerte, décourage son utilisateur au bout de quelques minutes.
Pour remédier à de tels inconvénients, l'invention à pour objet, un appareil correcteur de frappe anti-vibration pour Arts Martiaux, du type comportant un bloc amortisseur en mousse souple pourvu d'un revêtement par exemple de type "cuir", disposé....
sur un support, caractérisé en ce que le support est constitué d'une plaque pourvue en partie supérieure, de moyens de liaison en matèriaux inextensibles et souples fixés à leur extrémité supérieure à la partie médiane d'une barre destinée à être disposée horizontalement et pourvue à ses extrémités latérales d'une part, de moyens de suspension, et d'autre part, de moyens d'accrochage de charges de lestage, ladite plaque est pourvue par ailleurs, en partie inférieure d'au moins deux moyens de liaisons souples et inextensibles disposés symétriquement par rapport à son axe vertical reliés en partie inférieure à un organe de support en partie centrale d'une charge de lestage.
Par "plaquettes essentiellement hexagonales" on entend ici des plaquettes présentant une base de forme hexagonale, étant précisé que tous les sommets ne sont pas nécéssairement angulaires.
Plus particulièrement encore, l'invention concerne les matériaux précités dont la fraction volumique des particules est comprise entre 5 et 60 % et de préférence entre 10 et 40 %.
L'invention a également pour objet un procédé de préparation des matériaux composites à matrice métallique renforcée tels que définis précédemment, ce procédé étant caractérisé en ce qu'il consiste à: a) infiltrer une préforme comprenant des particules d'alumine monocristallines avec un métal à l'état fondu b) orienter les particules de renforcement du matériau composite ainsi obtenu.
La préforme selon le procédé de l'invention est généralement choisie parmi les préformes renfermant des particules monocristallines d'alumine présentant un rapport d'aspect variant de 3 à 100 et de préférence de 4 à 15.
Parmi ces préformes, on donne la préférence à celles dont les particules se présentent sous forme de plaquettes essentiellement hexagonales.
De manière avantageuse, on utilise essentiellement des particules constituées d'alumine a.
La préforme peut être obtenue par tout procédé connu de l'art antérieur. A titre d'exemple, on peut citer le procédé mis en oeuvre dans la demande de brevet EP 0 460 987 au nom de la Demanderesse à partir d'une poudre fine tassée d'alumine amorphe, de transition ou hydratée et d'un fondant.
Généralement, on préfère utiliser une préforme présentant une porosité variant de 40 à 95 % et de préférence de 60 à 90 % (mesurée par porosimétrie au mercure).
Le métal selon le procédé de l'invention est généralement choisi parmi Al, Mg et les alliages essentiellement à base d'AI ou de Mg. De préférence, on utilise l'aluminium A9 et l'alliage Al-6061.
Dans la mise en oeuvre de la première étape du procédé conforme à l'invention, on réalise généralement l'infiltration en plaçant la préforme dans une presse de fonderie alimentée par le métal à l'état fondu.
D'une manière générale, I'infiltration est réalisée selon les techniques habituelles sous une pression pouvant atteindre 150 MPa. Cependant, et ceci constitue un intérêt tout particulier de l'invention, l'infiltration peut être réalisée à une pression très inférieure, par exemple comprise entre 1 et 10 MPa.
Le métal fondu est généralement porté à une température sensiblement supér ieure à sa température de fusion. A titre indicatif, cette température peut varier entre 650 et 900"C pour l'aluminium.
La température de la préforme est au moins égale à la température de fusion du métal à infiltrer.
A l'issue de cette première étape du procédé selon l'invention, on obtient un matériau composite dont la matrice métallique est renforcée par des particules d'alumine monocristallines distribuées de manière statistique. Ce matériau composite, qui constitue également un objet de la présente invention, présente une porosité inférieure à 3 %.
La seconde étape du procédé selon l'invention consiste à orienter les particules de renforcement du matériau composite obtenu à l'étape précédente.
D'une manière générale, on réalise une telle orientation en soumettant le matériau composite à un traitement choisi parmi les techniques habituelles du domaine. Avantageusement, on met en oeuvre l'orientation par laminage ou extrusion à une température comprise entre u3 Tf et Tf, Tf étant la température de fusion de la matrice métallique utilisée. A titre indicatif, cette température est voisine de 450"C lorsque la matrice est l'aluminium ou ses alliages.
Une forme de réalisation essentiellement composée d'aluminium conduit à un dispositif transporteur de faible poids propre. En outre, la surface de portée peut être définie au moins partiellement par au moins une roue.
L'invention est décrite en détail ci-après à propos de deux exemples de réalisation représentés sur le dessins. Sur ce dessin, la figure 1 est une vue de côté du premier exemple de réalisation; la figure 2 est une vue en bout du premier exemple de réalisation; la figure 3 est une vue de dessus du premier exemple de réalisation; la figure 4 est une vue de côté du deuxième exemple de réalisation; la figure 5 est une vue de côté d'une autre configuration du premier exemple de réalisation; la figure 6 est une vue de côté d'une autre configuration du deuxième exemple de réalisation.
Le premier exemple de réalisation représenté sur les figures 1 à 3 est constitué par un dispositif transporteur prévu pour deux récipients collecteurs. Un arceau 1, de préférence formé par cintrage d'un tube d'aluminium (diamètre 25 mm, épaisseur 2 mm) forme en son milieu une poignée 1' à laquelle font suite des branches qui, au-delà, sont coudées de manière à former deux patins parallèles 1". Des cotes possibles pour les patins sont une longueur de 750 mm et un écartement de 380 mm et, pour la poignée, une hauteur de 730 mm au-dessus de la surface de portée. Une cornière, de préférence en aluminium, est façonnée en un cadre 3 de contour rectangulaire en plan. Sur le côté poignée de l'arceau 1, le cadre 3 est relié à l'arceau 1. Dans le cas d'une fixation rigide, cette fixation est de préférence réalisée à une hauteur de 300 mm au-dessus de la surface de portée, par des rivets. Sur le côté opposé, le cadre 3 est relié aux patins 1" par un arceau supplémentaire 5. Dans une forme de réalisation possible, l'arceau supplémentaire 5 est fait de tôle d'aluminium (50 mm x 5 mm), il est soudé aux patins et riveté au cadre à une hauteur de 130 mm au-dessus de la surface de portée. Avec le cadre 3 et l'arceau supplémentaire 5, l'arceau 1 forme un bâti, la partie inférieure de ce bâti étant formée par les patins 1".
Pour tirer parti de l'inclinaison de la surface de support des récipients, obtenue en fixant le cadre 3 à des hauteurs différentes, pour compenser la pente du terrain, le bâti est orienté avec son côté poignée vers la vallée. A l'intérieur du cadre 3 servant de surface de support des récipients, sont prévus deux cornières supplémentaires 7 et 9 servant à subdiviser la surface de support des récipients en deux parties rectangulaires adaptées à dimension des récipients. Dans une forme de réalisation possible, les cornières 7 et 9 sont en tôle d'aluminium (de 2,5 à 3 mm d'épaisseur) et elles sont fixées au cadre 3 par des vis. Lorsqu'on utilise des vis en remplacement d'autres moyens de fixation, les cornières 7 et 9 peuvent être facilement déplacées pour recevoir des récipients collecteurs en nombre variable et de taille variable. Le dispositif transporteur peut être déplacé au moyen de la poignée 1' au cours de la cueillette.
Le deuxième exemple de réalisation représenté sur la figure 4 présente deux roues 111 qui tourillonnent respectivement sur des pattes 113 qui sont reliées aux patins 111" et de préférence également au cadre 103. Les roues ont de préférence un diamètre de 200 mm et un axe qui se trouve à une hauteur de 50 mm au-dessus de la face inférieure des patins.
Pour des raisons de stabilité, l'axe ne se trouve pas sur une ligne passant par le centre de gravité du dispositif. Pour faciliter le déplacement du dispositif transporteur pendant la récolte, les roues 111 ne sont pas montées à l'extrémité extrême du dispositif transporteur. Le déplacement se produit de la même façon que dans le cas d'une brouette. Pour le reste, ce deuxième exemple de réalisation est de même construction que le premier.
Une autre configuration des premier et deuxième exemples de réalisation, qui est représentée sur les figures 5 et 6, se distingue des exemples de réalisation décrits plus haut par le fait que l'arceau supplémentaire 5 a été remplacé par un prolongement 205, 305 de l'arceau 201, 301. Par ailleurs, le prolongement 205, 305 de l'arceau 201, 301 est conformé de manière à être prolongé vers le haut au-delà de la jonction entre le cadre 203, 303 et le prolongement 205, 305, de manière qu'il se forme une butée 206, 306 qui empêche le ou les récipient(s) de basculer lorsqu'on tire le dispositif en montée. Par ailleurs, le dispositif transporteur ainsi constitué peut être aussi tiré en marche arrière.
AMORTISSEUR ET LIMITEUR DE CHOCS ARRIERE POUR VELO La présente invention conceme un dispositif intercalaire entre la potence de selle et la selle du vélo qui a pour fonction d'absorber les chocs reçus par le céans du cycliste lorsque celui-ci roule sur route, chemin ou terrain accidenté.
La majorité des vélos ne possèdent pas de système amortisseur de selle anière.
Néanmoins, certaines selles de vélos sont pourvues de ressorts latéropostérieurs qui se veulent amortisseurs et de dureté non réglable. Non seulement la selle est de forme trop large mais engendre d'autre part des mouvements de roulis et de latéralité anormaux devenant désagréables à l'usage prolongé.
Le dispositif selon l'invention permet de remédier à ces inconvénients. II comporte en effet selon une première caractéristique, une sorte de pince articulée à sa partie antérieure et formé de trois pièces métalliques et qui enserrent à sa partie postérieure un amortisseur en sylastic, caoutchouc ou autres élastomères amortisseur et limiteur de chocs pouvant être de densité et de dureté variables.
La mise en place de ce dispositif intercalaire ne nécessite pas de changer de selle ni de potence de selle. II permet d'absorber les chocs et possède un amortisseur interchangeable et d'avoir deux réglages supplémentaires: - un entre le rail support de la selle et le dispositif pour avancer ou reculer l'ensemble de la selle, - I'autre entre le dispositif et le chariot de la potence de selle permettant également d'avancer ou de reculer l'ensemble selleldispositif d'une part, et d'abaisser ou de relever le "bec de selle" d'autre part.
De par sa position et son montage, ce dispositif travail à chaque coup de pédale et de ce fait le corps du cycliste n'est pas en déséquilibre latéral ce qui lui permet d'être en totale progression et de rester stable sur son vélo.
Le dispositif intercalaire possède l'avantage d'être facilement mis en place et enlevé.
L'amortisseur peut être posé et déposé sans autre manipulation que d'enlever la vis à tête creuse héxagonale de fixation.
Les dessins annexés illustrent l'invention: La figure 1 représente l'ensemble du dispositif La figure 2 représente l'amortisseur En référence à ces dessins, le dispositif comporte une pièce sous la forme d'un pavé (1) avec une rainure (2) à chaque extrémité dans sa largeur et un trou fileté (3) en son centre permettant de fixer la selle.
L'expérimentation a été réalisée chez des dindes élevées au sol (3 lots de 15 dindes) . La GST-PRL a été administrée par injection sous-cutanée au niveau du bréchet, en multisites.
La dose utilisée a été de 100 Stg par dinde et par injection, diluée dans de l'adjuvant de Freund complet (AFC) pour la première injection puis de l'adjuvant incomplet (AFI) pour les injection suivantes.
I1 a été effectué quatre injections souscutanées à une semaine d'intervalle à partir de 21 semaines d'age, puis des rappels en intraveineuse à 28, 33 et 37 semaines d'age.
Le protocole précédent est expérimental et devra être adapté pour une mise en oeuvre systématique au sein d'élevages commerciaux.
Parallèlement deux lots témoins ont été suivis, l'un traité selon le même protocole avec la seule GST et l'autre avec du sérum physiologique b) Résultats.
- La présence d'anticorps anti-prolactine a été mise en évidence par des techniques de radioimmunologie chez les dindes traités et en aucun cas chez les dindes témoins.
- Les dindes traitées ont commencé à pondre après photostimulation dans un délai similaire à celui des dindes témoin. Les dindes immunisés conservent donc leur aptitude à pondre et à se reproduire dans les mêmes délais que les dindes non immunisés.
- Aucune des dindes traitées n'a exprimé la couvaison, alors que 20 à 30 % des dindes témoins l'ont exprimé.
- Les dindes traitées ont pondu 4 et 5 oeufs de plus par dinde que les dindes témoins et ceci en dépit du fait qu'un second rappel de vaccination ait été effectué en deuxième semaine de ponte, ce qui a été préjudiciableà des performances de ponte optimales.
- La présence d'anticorps anti-prolactine a été révélé dans les oeufs des dindes traitées, et n'a pas affecté le développement embryonnaire, l'éclosabilité, la viabilité et la croissance ultérieure des descendants. Un pic de la prolactine plasmatique étant associé à l'éclosion, il pouvait, en effet, être craint que la présence d'anticorps anti-prolactine soit préjudiciable à la descendance.
2 - L'immunisation passive de dindes.
L'immunisation passive a consisté à traiter la dinde durant la période de ponte avec des anticorps qui peuvent être d'origine hétérologues ou homolgues.
a) Production d'anticorps heterologues.
Les anticorps hétérologues ont été préparés de manière classique en injectant à un lapin une quantité de50 à 100 Ag de prolactine purifiée. Un rappel a été effectué. trois semaines plus tard par intraveineuse et le sang a été prélevé dans un délai de 5 à 9 jours. Le sérum a été séparé aux fins d'injection chez la dinde.
b) Production d'anticorps homologues.
Les anticorps homologues ont été préparés en injectant à une dinde une quantité 100 Ftg par dinde et par injection de molécule GST-PRL purifié. Ces anticorps sont donc identiques à ceux induits lors de l'immunisation active décrit ci-dessus. L'obtention des anticorps peut être réalisée de deux façons - soit directement depuis le sang de l'animal après avoir séparé le sérum, - soit à partir des jaunes d'oeufs des dindes immunisées avec la molécule de GST-PRL comme décrit ci-dessus dans le procédé d'immunisation active.
- Les régions hautement homologues sont ombrées.
- Les cinq domaines a, B, C, d et E ont été définis à partir des résidus invariablement conservés.
- Les acides aminés marqués d'une flèche sont ceux hautement conservés chez toutes les protéines de prolactine de vertébré.
- Les hélices I, II, II et IV ont été déduites de la comparaison des GH de porc et de dinde.
- Les numéros correspondent aux acides aminés de la séquence de tPRL.
- Les hormones comparées avec la tPRL sont les suivantes prolactine de poule (CHPRL) (Hanks et al., 1989) : 92 % d'homologie avec la prolactine de dinde ; prolactine de tortue de mer (STPRL) (Yasuda et al., 1990) : 84 % d'homologie avec la prolactine de dinde; prolactine humaine (HUPRL ; Cooke et al., 1981) : 70 % d'homologie avec la prolactine de dinde; prolactine de cheval (HOPRL ; Lehrman et al., 1988) : 79 % d'homologie avec la prolactine de dinde; prolactine d'éléphant (ELPRL ; Li et al., 1989) : 67 % d'homologie avec la prolactine de dinde; prolactine de chameau (CAPRL) : 78 % d'homologie avec la prolactine de dinde; prolactine d'ovin (OVPRL ; Adams et al., 1989) : 79 % d'homologie avec la prolactine de dinde; prolactine de porc (POPRL ; Kato et al., 1990) : 80 % d'homologie avec la prolactine de dinde; prolactine de bovin (BOPRL ; Sasavage et al., 1982) : 79 % d'homologie avec la prolactine de dinde; prolactine d'ailero prolactine de carpe (CAPRL ; Yasuda et al., 1987) : 34 % d'homologie avec la prolactine de dinde; prolactine de saumon (SAPRL ; Kuwana et al., 1988 ; Song et al., 1988) : 32 % d'homologie avec la prolactine de dinde; prolactine de tilapia-I (T1PRL) et de tilapia-II (T2PRL ; Yamagushi et al., 1988) respectivement 34 et 30 % d'homologie avec la prolactine de dinde; . hormone de croissance de dinde (TGH), . hormone lactogene de placenta bovin (BOVPL Schuler et Hurley, 1987), Cette comparaison de séquence a permis de mettre en évidence les points suivants - Six acides aminés de la séquence de la tPRL (la sérine en position 5, la glutamine en position 72, l'alanine en position 142, la phénylalanine en position 147 et l'acide aspartique en position 151) représentent des substitutions de résidus hautement conservés chez les autres vertébrés. La signification de ces substitutions nta pas été déterminée, mais celles-ci pourraient être importantes pour établir la spécificité biologique de la prolactine d'oiseaux.
- La tPRL mature contient 6 cystéines, dont deux, localisés à l'extrémité N-terminale, ont été observées chez d'autres oiseaux, mammifères et amphibiens mais pas chez les teleosteens ou des hormones membres des familles de la GH et de la PL (Nicoll et al., 1986 ; Kawauchi et Yasuda, 1988 ; Kawauchi et al., 1990 ; Yamakawa et al., 1990). La fonction de la boucle entre les cystéines aux positions 4 et 11, dans les espèces supérieures par rapport aux poissons téléostéens n'est pas connue. I1 a été rapporté que la délétion de cette boucle disulphure dans la PRL ovine (oPRL) augmente son activité dans le dosage biologique de la vessie de poisson (Yamaguchi et al., 1988) . Cette supression est sans effet sur l'activité de l'oPRL dans les dosages biologiques de la glande mammaire ou de la glande du jabot de pigeon (Kawauchi et al., 1990).
- La séquence de la tPRL contient trois résidus tryptophane, dont l'un, en position 91, est présent dans toutes les molécules de prolactine à l'exception de chez la souris. La prolactine de poule et de dinde contiennent un résidu tryptophane supplémentaire en position 114 qui est absent des autres prolactines de vertébré actuellement caractérisées (Yamakawa et al., 1990).