INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La grille selon l'invention illustrée est représentée dans son ensemble par (1) et comprend un cadre, de préférence rectangulaire, avec deux grands côtés (la-lb) et deux côtés transversaux (lc-ld). Ce cadre peut être monobloc ou être réalisé à partir d'éléments modulaires (figure 1) définis par lesdits grands côtés et lesdits côtés transversaux, ceux-ci étant assemblés entre eux par des raccords (2) profilés.
Ce cadre est susceptible de recevoir sur deux côtés opposés et de préférence à partir de ses côtés transversaux une pluralité d'embouts (3) régulièrement répartis ou non présentant une forme en "T" et susceptibles de recevoir des barres intermédiaires (4) disposées dans le cadre de la grille et dans un plan parallèle aux grands côtés du cadre. Ces embouts (3) sont montés surmoulés ou rapportés sur les côtés transversaux avec cependant une possibilité de déplacement le long des côtés transversaux pour permettre ainsi un réglage de l'intervalle existant entre les barres intermédiaires entre elles d'une part, et les barres intermédiaires d'extrémités par rapport aux grands côtés de la grille, d'autre part. Ces embouts sont réalisés en matière plastique et présentent ainsi une forme intérieure ou alésage (3.1) profilé, pour s'adapter par leur tête (3.2) sur lesdits côtés. Les embouts présentent également une jambe (3.3) tournée vers l'intérieur de l'encadrement de la grille pour autoriser le positionnement et fixation de chacune des extrémités des barres intermédiaires.
On a illustré aux figures 4 à 7 des dessins, différentes formes de liaisons.
Les extrémités des barres intermédiaires (4) peuvent être lisses (4.1) pour être emmanchées à force dans les cavités formées dans le ou les embouts (3). On peut également avoir une fixation des barres par clipsage dans les embouts (3). A cet effet, les extrémités des barres présentent une gorge (4.2) sensiblement en retrait du bout de l'extrémité, tandis que les embouts présentent à l'endroit de leur cavité des lèvres, ou bossages (3.4) de retenues.
Cet approvisionnement puits 22, le conduit 13a se divise en deux éléments 23, 24.
L'élément 23 est un conduit de vidange du réacteur R2, commandé par une vanne 25 et situé dans le prolongement du conduit 13a. L'élément 24 est conçu comme une cheminée s'étendant verticalement du fond du puits 22 vers sa partie supérieure, au niveau de Laquelle il est coudé en angle droit, de sorte que sa partie terminale 26 se trouve dans un plan horizontal. Cette partie terminale 26 est située à une hauteur telle qu'en position fermée de la vanne 25, au cours de l'alimentation en eau du réacteur R2 associé, le niveau de L'eau dans le puits 22 détermine l'immersion pratiquement totale du réacteur R2. Le niveau de l'eau dans le réacteur R2 est situé, de préférence, en deçà de la surface de la couche 10.
Le surplus d'eau épurée est naturellement évacué dans l'environnement extérieur par Itintermédiaire d'une canalisation 27.
Suivant un autre de ces aspects, l'invention concerne un système siphon auto-amorçant représenté aux Fig. 5 à 7, et pouvant être utilisé à titre de moyens 21 d'approvisionnement discontinu dans l'installation décrite ci-dessus.
La Fig. 5 montre une première forme de réalisation d'un système de siphon auto-amorçant 30 adaptable à un conteneur de liquide 31, par exemple de forme cylindrique creuse, ouvert à son extrémité supérieure et présentant une paroi 32 et un fond 33.
Ce conteneur est susceptible d'être alimenté en liquide par l'intermédiaire d'une canalisation d'amenée non représentée sur les dessins.
Le système de siphon auto-amorçant 30 est apte à vidanger, au moins partiellement, ledit conteneur de façon automatique.
Ce système 30 est monté sur le fond 33 du conteneur 31 et comprend au moins un conduit principal 34. Dans l'exemple représenté à la Fig. 5, le système de siphon 30 ne comprend qu'un seul conduit principal 34. Ce dernier traverse la paroi 32 du conteneur 31. Il est ouvert à ses deux extrémités, respectivement interne 35 et externe 36 par rapport au conteneur 31. L'extrémité externe 36 est disposée à un niveau inférieur à celui de l'extrémité interne 35.
Le conduit principal 34 comporte un bras 37 articulé par rapport à la zone de passage du conduit principal 34 au travers de la paroi 32 du conteneur 31, L'extrémité libre de ce bras articulé 37 correspondant à L'extrémité interne 35 du conduit principal. Cette extrémité libre est solidaire d'au moins un flotteur submersible 38, en l'espèce un. Celui-ci est conçu comme un corps creux à l'intérieur duquel débouche L'extrémité libre 35 du bras articulé 37.
Le flotteur 38 comporte une ouverture 39 ménagée dans sa partie supérieure et peut évoluer, sous l'effet du liquide, entre une position basse et une position haute, déterminées respectivement par au moins une butée inférieure 40 et au moins une butée supérieure 41.
Dans le présent exemple, le système 30 comporte une seule butée 40 et une seule butée 41, de préférence de hauteur réglable.
Le flotteur 38 est conçu de telle sorte qu'après avoir flotté sur le liquide emplissant le conteneur 31 à un débit d'entrée De, à partir de la position basse jusqu' à la position haute, il se remplisse de liquide, puis coule jusqu'à atteindre à nouveau la position basse, comme cela est représenté à la Fig. 5.
Ceci a pour effet d'amorcer automatiquement la vidange du liquide par le conduit principal 34, selon un débit de sortie Ds, jusqu a ce que le niveau de liquide se stabilise au niveau de l'ouverture de L'extrémité interne 35 du conduit principal 34.
Le système de siphon auto-amorçant 30 est conformé de telle sorte que le débit de sortie Ds soit supérieur au débit d'entrée De, afin de permettre une évacuation discontinue du liquide hors du conteneur 31.
Conformément à une variante de réalisation du système de siphon auto-amorçant, représentée aux Fig. 6 et 7, il est prévu au moins un conduit annexe 44 asservi à au moins un conduit principal 34. En L'espèce, le système de siphons 30 comprend deux conduits annexes 44 et deux conduits principaux 34.
Ces conduits annexes 44 sont parallèles aux conduits principaux 34 et traversent la paroi 32 du conteneur 31 au voisinage du fond 33. Chaque conduit annexe 44 est ouvert à ses deux extrémités, respectivement interne 45 et externe 46, par rapport au conteneur 31. Chaque extrémité externe 46 est disposée à un niveau inférieur à celui de L'extrémité interne 45 correspondante.
Le tablier arrière recoit une prise de courant permettant le branchement électrique d'une structure attelée à sa suite.
d) L'avant est relié aux côtés en épousant leur profil et au tablier ventral.
A la face interne sont prévus des appendices servant de points d'appui à la galerie lorsque celle-ci est logée à l'intérieur de la partie arrière, ceci afin de répartir les efforts.
Cette partie avant comporte les orifices nécéssaires et correspondants pour le passage des commandes issues de la partie avant, ainsi que les points ou orifices nécéssaires pour solidariser les parties avant et arrière de la structure.
e) Le couvercle: D'un matériau identique ou différent du reste de la structure, il est prévu grâce à un profil adapté, pour permettre: - La fermeture du volume intèrieur de la partie arrière de la structure.
- L'étanchéité, et selon le cas, la transformation du volume intèrieur en citerne.
- Recevoir, grâce à l'espace ménagé entre sa face externe et la face en regard du plancher de la galerie, une structure pliable, rigide, souple ou semi-rigide, qui peut être déployé lorsque la galerie coulissante a été retirée.
A noter que des panneaux rigides, ou des armatures, démontables, supperposa -bles, articulés et solidaires de ce couvercle, peuvent trouver leur place dans cet espace inter-face en position repliée, et offrir, après déploiement une surface aménageable proportionnelle à la surface choisie des dits pan -neaux.
La stabilité de ces panneaux est assurée soit par des béquilles, soit par des liaisons rigides entre leurs bords exterieurs et les points de fixations prévus sur les cotés ou des points de fixations au niveau de la lèvre du bord infèrieur de ces côtés.
Ce système permet de disposer à la fois: - D'une surface couvrable importante( chauffable ou clima -tisable selon l'équipement choisi).
- D'une isolation par rapport au sol( petits animaux,humi -dité) y compris électrique si les béquilles utilisées ne sont pas conduc -trices.
- D'un accès au volume intèrieur de la structure( porte arrière).
- De la surface mitoyenne de la galerie à hauteur fonction -nelle.
- De disposer au sol,à poste fixe, après dépose d'une surface couverte, tout en gardant l'usage de la structure remorquable, avec ou sans la galerie. Le tout facilement remontable et déplaçable.
A noter que les éléments d'un module adaptable rigide et pliable, peuvent être stockés dans le fond de la structure, peut s'adapter aux bords du cou -vercle, pour former un abri dont le couvercle sert de plancher. La galerie pouvant être logée à l'intérieur, soit gardée en position tirée vers l'exte- -rieur offrant ainsi une surface mitoyenne disponible et fonctionnelle.
f) La partie infèrieure, en regard de la face interne du tablier ventral est constituée par un doublage du fond obtenu: - Soit par la fixation du double fond par boulonnage, vissage collage ou soudure, à distance variable du fond,en fonction de l'utilisation choisie(liquides, batteries de stockage du courant électrique, installation à l'arrière d'un treuil, équipements directionnels et propulsifs.) - Soit pour la fixation d'un double fond de la même manière que prècedemment, mais avec la mise en place longitudinale, en position médiane, d'un profilé boulonné, vissé, collé ou soudé, sur la face interne du tablier ventral et destiné à: - Augmenter la rigidité longitudinale de l'ensemble.
On coule ensuite goutte à goutte, sous agitation, 6 g d'acétylacétone (0,06 mol).
On réalise ensuite l'hydrolyse par addition goutte à goutte et sous vive agitation de 108 g d'un mélange 10/90 en poids d'eau acidifiée à pH 0,5 par HCl concentré et d'éthanol.
Les solvants eau et éthanol sont évaporés à l'aide d'un évaporateur rotatif à 400C sous 9 KPa (90 mbar) jusqu'à obtention d'un solide, puis encore pendant 1 heure à 80C sous 5 KPa (50 mbar).
On obtient ainsi 9,5 g d'une poudre fine, jaune ayant un indice de réfraction de 1,69.
On redisperse 1,421 g de cette poudre dans 2,1 g de méthacrylate de méthyle. Dans ce sol, on dissout 0,04 g de peroxyde de benzoyle.
L'ensemble sol/catalyseur est injecté à l'aide d'une seringue à travers le joint d'un moule, constitué par 2 lames de microscope optique séparées de 2 mm par 2 joints toriques en VITON ayant un diamètre extérieur de 20 mm.
Les différentes parties du moule sont maintenues par 2 pinces ouvrantes à lames parallèles.
Le moule est placé dans une étuve ventilée, soumise au programme de température suivant - montée de 200C à 600C en 1 heure, - montée de 600C à 80"C en 16 heures, - montée de 80C à 100*C en 2 heures, - maintien à 100ex pendant 1 heure, - retour à température ambiante.
Le verre obtenu est démoulé.
L'indice de réfraction du verre est mesuré.
Indice de réfraction du verre : 1,575 (Indice de réfraction du PMMA pur : 1,495) Exemples 2 à 5 Préparation de nanoparticules On répète l'exemple 1, pour la partie relative à l'obtention des nanoparticules, en faisant varier certains paramètres - rapport molaire acétylacétone/tétraéthoxyde de titane, - rapport molaire eau/Ti, - pH de l'eau utilisée lors de l'hydrolyse.
Le tableau 1 ci-après indique les valeurs des indices de réfraction mesurés sur les nanoparticules ainsi préparées.
Rapport molaire Rapport pH eau Indice Diamètre Exemples acétylacétone/ molaire de des alcoxyde eau/Ti réfraction particules Exemple 2 1 4 0,5 1,67 3 nm Exemple 3 0,6 4 0,5 1,70 5 nm Exemple 4 0,6 10 0,5 1,71 6 nm Exemple 5 1 10 11, 5 1,70 3 nm I TABLEAU 1 Exemples 6 et 7 Préparation d'un polymère optique On répète l'exemple 1, en modifiant uniquement le rapport pondéral particules/sol : - 25 % dans l'exemple 6, - 35 % dansl'exemple 7.
Les indices de réfraction du verre organique préparé comme dans l'exemple 1 sont les suivants - exemple 6 : 1,545, - exemple 7 : 1,560.
Exemples 8 à 10 Préparation de nanoparticules En utilisant le mode opératoire décrit dans l'exemple 1, pour la préparation des nanoparticules, on réalise 3 essais avec les composés suivants - alcoxyde : tétra-n-propoxyde de zirconium, Zr(O-C3H8)4 - solvant (A) : éthanol pur, - complexant : acétylacétone (AcAc), - solvant (B) : eau/éthanol 10/90 en poids/poids, - rapport molaire eau/Zr à l'hydrolyse : 4 Le tableau 2 ci-après rassemble les valeurs du pH de l'eau utilisée pour l'hydrolyse, le rapport molaire AcAc/alcoxyde ainsi que le diamètre moyen des particules obtenues et leur indice de réfraction.
Exemples pH eau Rapport molaire Diamètre moyen Indice de AcAc/alcoxyde des particules réfraction Exemple 8 7 1 3 nm 1,61 Exemple 9 7 0,7 5 nm 1,61 Exemple 10 3 0,7 5 - 5,5 nm 1,61 TABLEAU 2 Exemple 11 Préparation d'un polymère optique Dans un ballon en verre muni d'une agitation, on charge - 3,31 g (0,01 mol) de tétra-n-propoxyde de zirconium zr(OC3H8)4 - 5 g d'éthanol pur.
Cette étude montre également que le taux de latex incorporé maximal est observé avec des cellules ayant été cultivées en présence de particules de latex à une concentration de l'ordre de 0,9 10-3g/ml.
Exemple 6: Séparation cellulaire par aimantation sur cultures d'hybridomes.
Les essais de séparation par aimantation ont été réalisés selon le protocole décrit précédemment. Ces essais sont effectués sur des hybridomes murins ayant phagocytés des particules de latex de 0,63 lim de diamètre. Les résultats sont présentés dans le tableau III:
latex Témoins Essais % de cellules fermenteur sédimentées g/l 0,77 t=0 7,8105C/ml t=0 7,7 105C/ml 41,5 % | t= 15 7,8 105 C/ml t= 15 4,5 105C/ml t=0 6,2 105C/ml t=0 6,3105C/ml 43% t=15 6,3 105 C/ml =15 3,6 105C/ml t=0 8,1105 C/ml t=0 8,1 105 C/ml 48% t = 15 8,1 105C/ml t = 15 4,2 105C/ml TABLEAU III Les deux mesures réalisées sur les échantillons témoins montrent qu'au cours des 15 minutes, durée d'aimantation appliquée aux essais, aucune dégradation cellulaire n'est observée.
La diminution de la concentration cellulaire observée pour chaque essai est donc à imputer uniquement à l'isolement du milieu de culture, des cellules ayant encapsulé des particules de latex magnétique.
MOTEUR A CYCLE VARIABLE POUR UN AVION A DECOLLAGE VERTICAL.
DESCRIPTION L'invention concerne un moteur à cycle variable pour un avion à décollage vertical.
Une des conceptions actuellement envisagées est appelée "Front Tandem Fan", c'est-à-dire à soufflante. avant divisée en deux parties solidaires.
Elle est illustrée par les figures 1 et 2. La turbine à gaz 101 se compose d'un générateur de gaz 102 entre une turbine 103 à l'arrière et une soufflante 104 à l'avant. La turbine 103 et la soufflante 104 sont reliées par un arbre 105 et les deux parties de la soufflante sont coaxiales et reliées rigidement par une partie de l'arbre 105. Ces parties de la soufflante 104 sont référencées par 104av et 104ar. Une veine principale 106 d'écoulement des gaz s'étend entre la portion avant 104av et une tuyère arrière 107 en arrière de la turbine 103 ; une entrée d'air auxiliaire d'alimentation 108, située sur le dessus du fuselage de l'avion, s'étend entre les parties de soufflante 104av et 104ar et une tuyère avant 109. La tuyère arrière 107 est à orientation variable grâce à une enveloppe formée de parties articulées mais la tuyère avant 109 est immobile.Ce moteur est également muni de trois vannes : la première est située entre les parties de soufflante 104av et 104ar et sert à diriger l'écoulement d'air vers la tuyère avant 109, la seconde est située dans l'entrée d'air auxiliaire d'alimentation 108 du générateur 102, et la troisième est située en amont. Durant la phase de décollage, représentée par la figure 1, la première vanne, formée d'éléments pivotants à la manière des stores vénitiens, est disposée de façon que l'air qui pénètre à l'avant de la veine principale 106 soit dévié vers la tuyère avant 109 pour servir à la poussée de sustentation, après ouverture de la troisième vanne.La seconde vanne est ouverte pour permettre à de l'air de traverser l'entrée d'air auxiliaire d'alimentation 108, passer par le générateur de gaz 102 et la turbine 103 et aboutir à la tuyère arrière 107, qui est alors orientée vers le bas pour contribuer également à la sustentation. Chacune des parties de la soufflante est associée à un des écoulements : la partie 104av accélère l'air destiné à la tuyère avant 109 et la partie 104ar isair destiné à la tuyère arrière 107.
Quand l'avion atteint une vitesse de sustentation alaire, les vannes subissent une commutation de façon que l'air entrant dans la veine principale 106 traverse toute celle-ci jusqu'à la tuyère arrière 107 et ne soit plus dévié vers la tuyère avant 109.
Une telle conception est susceptible de causer des problèmes dans les états de transition entre les deux états principaux de vol, car trois vannes doivent être commutées, ce qui crée des états transitoires difficiles à prévoir. Une dépressurisation peut apparartre dans le générateur des gaz 102 si la seconde vanne est fermée trop t3t avant la commutation de la première vanne. La première vanne est quant à elle soumise à des conditions de fonctionnement difficiles à cause de la nécessité de dévier avec une précision suffisante le flux d'air qui entre dans la veine principale 106. Ces systèmes de déviation de flux d'air sont complexes sur le plan mécanique car ils ont la tâche extrêmement délicate de dévier le flux d'air à un moment critique du vol, à savoir pendant la transition.Un autre inconvénient consiste en ce que l'arbre 105 doit etre allongé à cause des deux parties séparées de la soufflante 104, ce qui rend le moteur plus volumineux, donc occupe un espace précieux qui serait autrement disponible-pour l'emport de carburant.
Le moteur conforme à l'invention est suppose offrir des performances supérieures aux différents régimes de vol ainsi qu'une transition plus souple et plus sûre, entre les états, car il utilise un principe plus simple, qui fait appel à une coupure de flux d'air selon le mode de vol plutôt qu'à une déviation.
Ce moteur comprend, outre une veine auxiliaire d'écoulement communiquant dans des tuyères avant, une veine principale d'écoulement communiquant dans une tuyère arrière à orientation variable, une soufflante unique s 'étendant à travers les deux veines et une vanne située en amont de la soufflante et susceptible de fermer la veine auxiliaire. De plus, les tuyères avant ont une orientation variable.
Les veines sont avantageusement concentriques, la veine auxiliaire entourant normalement la veine principale. Il faut remarquer que le brevet français 2 554 169 décrit un agencement de moteur d'avion entre une veine principale de poussée et une veine auxiliaire de sustentation qui l'entoure, une soufflante unique s'détendant à travers les deux veines, mais aucun des autres éléments caractéristiques de l'invention n'est décrit et notamment pas de vanne de fermeture de la veine auxiliaire.
La vanne est avantageusement constituee d'un opercule coulissant axialement, ou de volets articulés, ou d'une trappe, ou d'une écope basculante située sur le fuselage de l'avion, et commandée par un ou plusieurs vérins.
La transition entre les deux états de fonctionnement est améliorée si les tuyères avant sont agencées pour exercer une poussée sensiblement plus faible que dans les conceptions actuelles, c'est-a-dire une poussée inférieure à 50X de la poussée totale.
cules, automobiles ou avions Par exemple, l'éclairage avant émis par une bande optique étalée sur une automobile peut
bile En outre, l'éclairage doit avoir une valeur et une distribution prescrites pour satisfaire les considérations d'éclairage avant et de non-éblouissement de l'automobile, ce qui peut s'avérer infaisable avec la lumière émise par une bande disposée à travers un véhicule, une automobile ou un avion Il est souhaité que ce type de limitation soit réduit, voire éliminé, et qu'on puisse disposer d'un système d'éclairage qui présente un couplage efficace entre les fibres optiques et la source lumineuse, et en outre que l'éclairage satisfasse et dépasse les besoins du véhicule,
La lentille 2 U 1 a une distance focale f 1 comprise de préférence entre 15 et 30 mm L'élément de lentille 201 peut être une lentille asphérique qui corrige l'aberration
sphérique Une telle lentille asphérique convient particu-
lièrement pour de petites valeurs de la clarté géométrique, par exemple de 0,6 à 1 La lentille 2 01 peut être également du type lentille de fresnel qui convient particulièrement aux applications o la clarté géométrique est faible Les lentilles asphériques et les lentilles de fresnel peuvent être moulées en matériau plastique et sont de préférence réalisées sous forme d'une bande continue de 30 lentilles, avec chaque lentille ayant une longueur et une largeur d'environ 25 mm Pour le mode de réalisation de la figure 1, la bande composite de lentilles 201 20 N est moulée de
bile ou d'un avion et les lentilles sont orientées de -
manière à diriger la lumière vers l'avant La bande compo-
Le couplage de la lumière entre la source 12 de lumière de haute densité et la multitude de fibres optiques 141 14 N dépend des dimensions ou du flux lumineux de la source, des dimensions de la fibre, et de la distance entre la fibre et la source lumineuse Pour une source lumineuse sphérique et une fibre optique de petites dimensions, la lumière couplée variera en fonction du carré de la distance entre la source et les fibres Pour la source incandescente 12 dont le rapport entre la longueur et le diamètre est élevé, la quantité de la lumière recueillie par les fibres varie essentiellement de façon inverse à la distance entre
la source et les fibres Par conséquent, plus on peut rap-
procher les fibres du filament de la source lumineuse, plus sera grande la lumière recueillie par les fibres Cela est obtenu dans la présente invention, dans laquelle les fibres sont de préférence amenées en contact direct avec les parois extérieures de la source lumineuse comme cela est représenté
L'angle Pl auquel les rayons lumineux entre dans
les fibres optiques 14 l 14 N, qu'on a discuté précédem-
ment, est un angle d'une valeur totale d'environ 60 dans la direction verticale Ce même angle est préservé dans la lumière émise par les fibres et la totalité de cette lumière est essentiellement recueillie par la lentille et collimatée par celle-ci Dans le plan horizontal, la fibre reçoit la lumière provenant de toute la longueur du filament Cette lumière est perdue lorsqu'elle sort des fibres car elle ne frappera pas les éléments réfléchissants 161 16 N et par conséquent n'est pas dirigée vers les lentilles 201 20 N il - mais au contraire est absorbée dans des déflecteurs placés entre les lentilles 201 20 N* Le faisceau de lumière développé dans la pratique de la présente invention, qui sort des lentilles, comme on le décrira en outre en liaison avec la figure 4, forme un
Quand la haute tension d'alimentation est appliquée par un générateur 14 aux bornes de la cathode 11 et de l'anode 12 de façon que la cathode soit au potentiel négatif -HT et l'anode à un potentiel +HT, un courant dit anodique s'établit dans le circuit au travers du générateur 14 produisant la haute tension d'alimentation ; le courant anodique traverse l'espace entre la cathode et l'anode sous la forme du faisceau d'électrons 8 qui bombardent le foyer.
Pour une meilleure dissipation de l'énergie, l'anode 12 a la forme d'un disque plat qui est porté par un arbre 18 d'axe 17 solidaire d'un rotor 16 d'un moteur dont le stator 15 est disposé à l'extérieur de l'enveloppe 13.
Pour refroidir le tube 10, ce dernier est disposé dans une enceinte 19 remplie d'un fluide réfrigérant et isolant 9.
Un dispositif d'alimentation haute tension du type à convertisseur comprend, comme le montre la figure 2, un circuit d'alimentation 20 qui fournit une tension continue E, éventuellement réglable, à partir d'une tension alternative "e" fournie par le secteur. La tension continue E est appliquée aux bornes d'un circuit onduleur 21 qui comprend un circuit hacheur 22, un circuit résonant 27 et un circuit de commande 24.