INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De ce fait et avec les économies réalisées (vols et paiements refusés par les banques ou sociétés de crédit), les aménagements des SAS Entrée/Sortie, ainsi que les moyens de contrôle sont très vite amortis.
Les détenteurs de chèques ou cartes de paiement volés sauront qu'il est impossible de les utiliser dans ce type de magasin. De plus, ils peuvent être appréhendés très facilement dans les SAS de sortie qui se trouvent verrouillés.
La présente invention sera mieux comprise à l'aide d'un mode de réalisation d'un dispositif informatique et électronique permettant un véritable self-service pour la clientèle, représenté schématiquement, à titre d'exemple non limitatif, sur les dessins annexés, dans lesquels - La Figure 1 - Planche 1/9 est une vue schématique en perspective d'un magasin équipé de SAS d'Entrée (1) et de Sortie Paiement (2 et 52).
- La Figure 2 - Planche 2/9 représente une vue schématique de SAS d'entrée (1) équipé d'une armoire électronique d'identification (5) avec écran vidéo (7), divers équipements annexes et portes automatiques (3).
Ce SAS est destiné, après introduction dans l'armoire électronique du moyen de paiement choisi par le client, à transmettre à l'ordinateur central les éléments permettant à celui-ci d'en vérifier la validité.
- La Figure 3 - Planche 3/9 est une représentation de l'armoire électronique d'identification du SAS d'Entrée avec les différents éléments qui la composent.
- La Figure 4 - Planche 4/9 est une vue schématique en perspective d'un SAS de Sortie Paiement, équipé pour l'enregistrement des codes barres et le paiement automatisé, ainsi que pour le contrôle antivol et de sécurité.
- La Figure 5 - Planche 5/9 est une représentation de l'armoire électronique de paiement du SAS de Sortie Paiement avec les différents éléments qui la composent.
- La Figure 6 - Planche 6/9 est une vue schématique du guichet équipé d'un tapis roulant. Ce guichet est placé dans le SAS de Sortie Paiement, à côté de l'armoire électronique, et est destiné au retour des articles rejetés ou soustraits.
- La Figure 7 - Planche 7/9 est une vue schématique en coupe d'un lecteur fixe de codes barres (27) destiné à l'enregistrement des codes et équipé d'une tête de désactivation des puces antivol en fonctionnement lors de l'enregistrement des achats, et d'une tête de réactivation des puces antivol fonctionnant uniquement lors des opérations de soustraction. La Figure 8 est une variante avec deux puces électroniques antivol (53-F1) et (54-F2) ne nécessitant pas de tête de réactivation.
- La Figure 9 - Planche 8/9 est la représentation du synoptique de fonctionnement simplifié du système informatique et électronique.
- La Figure 10- Planche 9/9 est une vue schématique de la salle de contrôle des SAS de Sortie Paiement.
C. Composés de la série III Exemple 7 : Préparation du 5,6,6a,llb-tétrahydro- 3,9,10-trihydfoxybenzolc]fluorène (BXT01050) 2-(3,4-Diméthoxybenzylidène)-6-méthoxy-1-tétralone On mélange de la 6-méthoxy-1-tétralone (7,04 g, 40 mmol) et du 3,4-diméthoxybenzaldéhyde (6,44 g, 40 mmol) avec 100 ml d'éthanol absolu. On agite pendant 0,5 h pour dissoudre le maximum de réactifs. On commence à introduire du chlorure d'hydrogène gazeux. On constate une réaction exothermique qui permet de dissoudre complètement tous les réactifs. On refroidit de temps en temps le ballon avec un bain de glace pour que la température ne dépasse pas 800C.
Le mélange est ainsi saturé de chlorure d'hydrogène au bout d'l h pour donner une couleur rouge intense. On laisse reposer ce mélange à température ambiante pendant 2 h. On verse le mélange réactionnel dans un mélange de 400 ml d'eau et 40 ml de NaOH aqueux (3 N). On agite vigoureusement pendant 3 h à température ambiante. Le solide précipité est filtré sur verre fritté, lavé à l'eau et finalement séché sous vide, sur P2O5, pour donner un solide (12,35 g, 95 %).
Une petite quantité de produit est recristallisée dans le mélange AcOEt/hexane=1 :2.
Caractéristiques physiques *RMN 1H (CDC13) : 2,89 (t, J=6,96 Hz, 2H); 3,12 (dt, J=1,706,96 Hz, 2H), 3,85 (s, 3H); 3,89 (s, 3H); 3,90 (s, 3H); 6,68 (d, J=2,48 Hz, 1H); 6,85 (dd, J=2,48-8,67 Hz, 1H); 6,88 (d, J=8,14 Hz, 1H); 6,95 (d, J=1,64 Hz, 1H); 7,04 (dd, J=1,648,14 Hz, 1H); 7,78 (s, 1H); 8,08 (d, J=8,67 Hz, 1H).
*SM (IE) : 324 (87), 323 (100), 309 (38), 293 (39), 281 (11) .
*pF : 109,0-110,00C (AcOEt/hexane=1:2).
2-(3,4-Diméthoxybenzyl)-6-méthoxy-1-tétralone A une solution du composé précédent (35,0 g, 0,107 mol) dans 550 ml d'AcOEt, sont ajoutés 2,0 g de palladium sur charbon (à 10 %). Le mélange est hydrogéné sous environ 2.105 Pa (2 atm) d'hydrogène pendant 1 H. Le catalyseur est éliminé par filtration et le filtrat est évaporé à sec, pour donner 38,4 g d'un produit brut qui est dissous à chaud dans 100 ml d'AcOEt. On ajoute 130 ml d'hexane. On filtre les cristaux formés (23,56 g). Le filtrat est évaporé à sec. Le résidu est chromatographié en éluant avec un mélange AcOEt/hexane (1:4), pour donner 6,03 g du produit attendu, pur.
Rendement :29,59 g (84 %).
Caractéristiques physiques pF : 101,0-102,00C (AcOEt/hexane=1:2).
*RMN 1H (CDCl3) : 1,67-1,83 (m, 1H); 2,00-2,14 (m, 1H); 2,51-2,72 (m, 2H); 2,84-2,96 (m, 2H); 3,34-3,48 (m, 1H); 3,82 (s, 3H); 3,84 (s, 3H); 3,85 (s, 3H); 6,64 (d, J=2,36 Hz, 1H); 6,74-6,84 (m, 4H); 8,02 (d, J=8,74 Hz, 1H).
*SM (IE) : 326 (35), 175 (9), 151 (100), 107 (13), 91 (17), 77 (11).
5,6-Dihydro-3,9,10-triméthoxybenzorclfluorène 15,0 g d'acide polyphosphorique sont mélangés avec la tétralone obtenue précédemment (1,04 g, 3,2 mmol), puis chauffés à 80-900C pendant 4 h. Après avoir refroidi le mélange à température ambiante, 10 g d'eau glacée et 20 ml d'AcOEt sont ajoutés. On sépare la phase organique et extrait la phase aqueuse avec de l'AcOEt. Les phases organiques rassemblées sont lavées avec une solution aqueuse saturée de NaHCO3 puis avec NaCl (sat.), séchées sur MgSO4 et évaporées à sec, pour donner un solide (0,91 g) qui est purifié par chromatographie en éluant avec un mélange AcOEt/hexane (1:6). On obtient le produit attendu (0,61 g) et le produit de départ (0,24 g). le rendement de cette réaction, par rapport au produit consommé, est de 81 %.
Caractéristiques physiques *RMN 1H (CDC13) : 2,59 (t, J=7,77 Hz, 2H); 2,89 (t, J=7,77 Hz, 2H); 3,39 (s, 2H); 3,84 (s, 3H); 3,90 (s, 3H); 3,94 (s, 3H); 6,84 (m, 2H); 7,08 (s, 1H); 7,38 (s, 1H); 7,72 (d, J=9,24 Hz, 1H).
*pF : 146,5-147,00C (AcOEt/hexane=l:4) .
*SM (IE) : 308 (100), 293 (14) , 277 (38), 202 (24), 176 (33), 165 (17), 152 (21) 5,6, 6a1lb-Tétrahydro-3 9, 10-triméthoxybenzoFcl fluorène A une solution du précédent produit (0,90 g, 2,92 mmol) dans 30 ml d'AcOEt, on ajoute 0,15 g de palladium sur charbon (à 10 %). Le mélange est hydrogéné sous une pression d'environ 8.105 Pa (8 atm) d'hydrogène pendant 5 h. Le catalyseur est éliminé par filtration et le filtrat est évaporé à sec, pour donner le produit attendu, pur (0,90 g, 99 %).
Caractéristiques physiques *pF : 77,0-79,00C (AcOEt/hexane=l:4).
De plus, certains de ces tensio-actifs sont commercialisés sous la marque B 261 et B 246.
Selon un second mode particulier de réalisation de l'invention, on peut utiliser comme tensio-actifs des produits résultant de la condensation d'un poly(alkylène inférieur)imine sur un polyester possédant un groupement acide carboxylique libre; lesdits produits présentant au minimum deux groupements polyester fixés à une chaîne poly(alkylène inférieur)imine.
Concernant le groupement poly(alkylène inférieur)imine, on entend par alkylène inférieur, une chaîne de préférence ramifiée contenant 2 à 4 atomes de carbone.
Concernant le groupement polyester, celui-ci provient, selon une variante intéressante, d'un acide hydroxycarboxylique de formule générale : HO-X-COOH.
D'une part, X représente un radical divalent saturé ou non, contenant au moins 8 atomes de carbone. D'autre part, au moins 4 atomes de carbone séparent les fonctions hydroxyle et carboxylique, de préférence entre 8 et 14 atomes de carbone.
De tels tensio-actifs sont décrits notamment dans le brevet US nO 4 224 212 au nom de la Société I C I.
De plus, certains de ces tensio-actifs sont commercialisés sous la marque HYPERMER LP4, LP5, LP6, LP7 et LP8.
Enfin, selon un dernier mode de réalisation de l'invention, on peut utiliser comme tensio-actif un composé correspondant à un mono ou un diester phosphorique de formule générale formule dans laquelle les radicaux R identiques ou différents, représentent l'hydrogène ou un radical du type dans laquelle R1 - R4 sont identiques ou différents et sont mis pour l'hydrogène ou un radical hydrocarboné saturé en C1 - C3, R5 représente un radical hydrocarboné saturé ou non en C1 - C20 et n varie de 2 à 18.
Ce type de tensio-actif est commercialisé par la Société e CECA notamment sous les marques Beycostat C 103 et C 213.
Selon un mode préféré de réalisation de l'invention, la barbotine comprend un tensio-actif choisi parmi ceux décrits dans la troisième variante.
Enfin les éléments constitutifs de la barbotine utilisée dans le procédé de revêtement selon l'invention sont solubilisés et/ou dispersés dans un milieu organique.
On utilise habituellement tout composé organique (appelé par la suite solvant) solubilisant le polymère présent dans la barbotine1 ainsi que le tensio-actif.
Par ailleurs, le solvant ne doit pas réagir avec le polymère précurseur de céramique décrit auparavant. En particulier, ledit solvant ne doit pas en favoriser l'hydrolyse.
On utilise donc de préférence des solvants anhydres et exempts de groupements hydroxylés.
Ainsi, le milieu organique de la barbotine est choisi parmi les hydrocarbures aliphatiques ou aromatiques, les composés halogénés, à base de carbone et éventuellement d'hydrogène, comprenant 1 à 10 atomes de carbone.
Rendement 56% .
RMN 1H (DMSOd6, 360 MHz): S 11.20, (s, 1 H, NH); 7.81, (d, 1 H , H6, J6,5 = 8.1); 7.30-6.89, (m, 13 H, H aromatiques du groupement dmTr) 5.84, (d, 1 H, H1,, J1',2# = 5.5); 5.50, (d, 1 H, Hs, J5,6 = 8.1); 5.23, (d, 1 H, OH3', JOH3',3' =4,7); 4.11, (q, 1H, H2', J2 = 5.5, J2,,3' = 3.5); 3.95, (m, 1 H, H3'); 3.74, (s, 6 H, OMe); 3.38, (m, 2 H, H4, H5' J4, 5, = 3.28, (m, 1 H, H5"); 0.82, (s, 9 H, tert-butyl); 0.05, (m, 6 H, Me2Si).
Spectrométrie de masse FAB > 0 NOBA m/z = 677 [M+H]+, 619 [M+H-tert-butane]+, 303 [dmTr]+ 1-[2'-O-tert-butyldiméthylsilyl-4'-thio-5'-O-diméthoxytrityle-ss-D-ribofurannosyl] N4-benzoylCytosine 24c.
RMN 1H (DMSOd6, 250 MHz): # 11.31, (s, 1H, NH); 8.51, (d, 1H, H6, J6,5 = 7.3); 8.01, (d, 2H, Ho du groupement benzoyle); 7.51, (m, 14H, H aromatiques du groupement DmTr et H5); 6.93,( d, 3H, Hm,p du groupement benzoyle); 5.93,(d, 1H, H1,, J1',2' = 3.0); 5.20,(d, 1H, OH3', JOH,H3' = 5.0); 4.14,(m, 1H, H2'); 4.00,(m, 1H, H3'); 3.76,(s, 6H, OCH3 du groupement DmTr); 3.38,(m, 3H, H4', H5' et H5"); 0.86, (s, 9H, tertbutyl); 0.60, (d, 6H, Me2Si).
Spectrométrie de masse FAB > 0 NOBA m/z 780 [M+Hl+, 303 [DmTr]+ 1-[2'-O-tert-butyldiméthylsilyl-4'-thio-5'-O-diméthoxytrityle-ss-D-ribofurannosyl] N6-benzoylAdénine 24 d.
Rendement 35 % RMN 1H (DMSOd6, 250 MHz): 6 11.25,( s, 1H, NH); 8.64, (s, 1H, H8); 8.61, (s, 1H, H2); 8.04, (d, 2H, Ho du groupement benzoyle); 7.51, (m, 13H, H aromatiques du groupement DmTr); 6.95, (d, 3H, Hm,p du groupement benzoyle); 6.01, (d, 1H, H1X, J1',2' = 5.8); 5.48, (d, 1H, OH3', JOH,3' = 2.5); 4.70, (m, 1H, H2'); 4.26, (m, 1H, H3'); 3.75,( s, 6H, OCH3 du groupement DmTr); 3.53, (m, 3H, H4',H5' et H5"); 0.82, (s, 9H, tert-butyl); 0.50, (d, 6H, Me2Si).
Spectrométrie de masse FAB > 0 NOBA m/z 804 [M+HJ+, 303 [M+H]+ 1-[2'-O-tert-butyldiméthylsilyl-4'-thio-5'-O-diméthoxytrityle-ss-D-ribofurannosyl] Thymine 25 a.
Rendement 13 %.
RMN 1H (DMSOd6, 360 MHz): S 11.34, (s, 1H; NH); 7.46, (s, 1H, H6); 7.89-7.30, (m, 13H, H aromatiques); 5.87,(d, 1H, H1f, J1',2' = 7.8); 5.46, (d, 1H, OH2', JOH,2' = 5.1); 4.13, (m, 1H, H3'); 4.11,(m, 1H, H2', J2',1' = 7.8, 8, JOH,2# = 5.1); 3.73, (s, 6H, OMe); 1.66, (s, 3H, CH3); 0.84,(s, 9H, ten-butyl); 0,50,(d, 6H, Me2Si).
1-[3'-O-tert-butyldiméthylsilyl-4'-thio-5'-O-diméthoxytrityle-ss-D-ribofurannosyl] Uracile 25 b.
Rendement 27% Tf = 109C.
RMN 1H (DMSOd6, 360 MHz): S 11.30,(s, 1 H, NH); 7.70, (d, 1 H, H6, J6,5 = 8.0); 7.30-6.89, (13 H, H aromatiques du groupe-ment dmTr); 5.84, (d, 1 H, H1', J1',2' = 7.3); 5.57, (d, 1 H, H5, J5,6 = 8.0); 5.46, (d, I H, OH2s, JOH2',2' = 5.1); 4.12, (t, 1 H, H3, J3',2, = 3.1, J3',4' = 3.1); 4.03, (m, 1 H, H2'); 3.74, (s, 6 H, OMe); 3.41, (m, 1 H, H4'); 3.21, (m, 2 H, H5', H5"); 0.08, (s, 9 H, tert-butyl); 0.02, (m, 6 H, Me2Si).
Spectrométrie de masse FAB > O NOBA m/z 677 [M+HJ+, 619 [M+H-tert-butanej+, 303 [dmTr]+.
Ce composé a été mis en présence avec une solution éthanol/triéthylamine 0.25% (v/v) pendant une 12 h à température ambiante pour donner en proportion égale un mélange 24 b et 25 b.
Le dispositif de cisaillage simultané de deux flans de tôle 1 et 2 représenté au dessin est destiné à être intégré dans une installation de soudage par
faisceau laser desdits flans de tôle placés bord à bord.
Ce dispositif de cisaillage comprend, pour le flan de tôle 1, un ensemble formé, d'une part, par un organe support 10 du flan de tôle 1 associé à au moins un organe de maintien 11 dudit flan de tôle sur ledit organe support et comportant une arête tranchante rectiligne 12 et, d'autre part, un couteau mobile 13 muni d'une arête tranchante rectiligne 14 destinée à coopérer avec l'arête tranchante 12 pour découper le bord à souder
du flan de tôle 1.
De manière identique, le dispositif de cisaillage comprend, pour le flan de tôle 2, un ensemble formé, d'une part, par un organe support 20 du flan de tôle 2 associé à au moins un organe de maintien 21 dudit flan de tôle sur ledit organe support et comportant une arête tranchante rectiligne 32 et, d'autre part, un couteau mobile 23 muni d'une arête tranchante rectiligne 24 destinée à coopérer avec l'arête tranchante 22 pour
découper le bord à souder du flan de tôle 2.
Les arêtes tranchantes 12 et 14 du premier ensemble organe support 10 couteau 13 et les arêtes tranchantes 22 et 24 du second ensemble organe support couteau 23 sont situées dans un même plan de référence P et les organes support 10 et 20 s'étendent de part et d'autre dudit plan de référence P. L'organe support 10 comporte une première surface plane i Qa supportant le flan de tôle 1 et une deuxième surface plane l Ob située dans le plan de référence P, l'intersection des deux surfaces planes i Qa
et l Ob formant l'arête tranchante 12.
L'organe support 20 comporte une première surface plane 20 a supportant le flan de tôle 2 et une deuxième surface plane 20 b située dans le plan de référence P, l'intersection des deux surfaces planes 20 a
et 20 b formant l'arête tranchante 22.
Selon un mode de réalisation préféré de l'invention représenté sur la figure unique, les organes support 10 et 20 sont formés d'une pièce monobloc comportant, d'un côté d'un plan de symétrie Q, la première surface plane i Qa et la seconde surface plane l Ob de l'organe support 10 et, de l'autre côté dudit plan de symétrie Q, la première surface plane 20 a et la seconde surface plane 20 b de l'organe support 20, lesdites surfaces planes l Ob et 20 b étant situées dans le plan de référence P. Selon un autre mode de réalisation, les organes support 10 et 20 peuvent être constitués par deux pièces indépendantes et reliées entres elles de telle façon que les surfaces l Ob et 20 b soient situées dans le plan de référence P. Les surfaces planes l Oa et 20 a supportant les flans de tôle 1 et 2 sont parallèles entres elles et sont éventuellement parallèles au plan de symétrie Q. Par ailleurs, ce plan de symétrie Q peut être perpendiculaire au plan de référence P.
Le plan de référence P peut être vertical.
Le cisaillage des bords à souder des flans de
tôle 1 et 2 est réalisé de la façon suivante.
Les flans de tôles 1 et 2 sont posés respec-
tivement sur les surfaces planes l Oa et 20 a des organes support 10 et 20 de telle sorte que les bords à cisailler débordent des arêtes tranchantes 12 et 22 et sont maintenus dans cette position respectivement par les
La feuille est appliquée sur ce plateau, par exemple au moyen de galets presseurs, et est entraînée en déplacement dans la direction X, dans un sens et dans L'autre. Les dessins sont réalisés en commandant les dépLacements de la feuille et de l'outil d'écriture à partir des composantes sur les axes X et Y de vecteurs graphiques constituant un tracé à reproduire. Les interruptions de traits sur la surface dessinée sont produites par déplacements de la tête d'écriture entre une position abaissée, en contact avec la feuille et une position relevée, hors du contact avec la feuille.
Les traceurs vectoriels fonctionnent à partir d'un rouleau de feuille continue, ou de feuilles prédécoupées au format des dessins à reproduire. Dans Le premier cas, la feuille est débitée du rouleau, avant chaque nouveau dessin, de manière à former une boucle libre qui facilite le déplacement de la feuille dans ses mouvements de va-et-vient lors de L'exécution d'un dessin.
Dans les traceurs fonctionnant à partir de feuilles prédécoupées, les deux extrémités de la feuille sont libres.
Dans les deux cas, il est donc possible d'imposer à la feuille des fortes accélérations lors des tracés, par exemple jusqu'à 69, ainsi que des vitesses élevées.
Cependant, lorsque certains tracés sont réalisés avec des accélérations et des vitesses élevées dans la direction X, notamment avec des mouvements de va-et-vient rapides de la feuille, il a été constaté que les mouvements imposés à la feuille peuvent induire des vibrations. Celles-ci se traduisent par des ondulations qui se propagent vers le plateau d'écriture et tendent à occasionner des pertes de contact avec celui-ci. Il en résulte des distorsions incontrôlées dans les tracés, et même des maculations du dessin lorsque les ondulations ont une amplitude suffisante pour que la feuille vienne heurter la pointe de l'outil d'écriture alors que celle-ci est en position relevée.
Ces phénomènes d'ondulation sont d'autant plus importants que la feuille est large, celle-ci n'étant généralement maintenue sur le plateau d'écriture que par une paire de galets presseurs situés au voisinage de chaque bord. Par ailleurs, L'évoLution dans les traceurs vectoriels vers des accélérations et des vitesses de plus en plus élevées ne fait qu'exacerber ces perturbations.
Les approches de l'art antérieur visant à résoudre ce problème mettent en oeuvre, dans la quasi-totalité des cas, des appareillages agissant directement sur la feuille.
Ainsi, le document US-A-4 734 987 propose la mise en place d'une Lièvre souple, en forme de profilé incurvé, contre laquelle la feuille prend appui par contact tangentiel avec la courbure avant de pendre librement vers Le bas. Ce dispositif permet de définir un volume d'air ouvert qui varie, grâce à la souplesse de la Levure, en fonction des mouvements de va-et-vient de La feuille, de manière à dissiper l'énergie des ondulations avant qu'elles n'arrivent au plateau.
Un autre dispositif pour contrôler Les ondulations du support d'impression, basé sur des principes similaires, est décrit dans le document FR-A-2 623 902. Il consiste à pro Longer le plateau d'écriture par une jupe formant des pans inclinés, de sorte que la feuille vient au contact de La jupe sur les arêtes séparant les pans inclinés et définit avec ceux-ci des volumes d'air ouverts.
Un des inconvénients que présentent de tels moyens est de ne pouvoir etre efficace, en raison de leurs géométries non adaptives, que dans des conditions étroites de fonctionnement, et d'être alors peu utiles en dehors de certaines Limites d'épaisseur ou de rigidité de La feuille, ou de vitesse, d'accélération ou d'amplitude des déplacements. Par ailleurs, l'incorporation de ces dispositifs ne va pas dans le sens de la compacité et peut créer des sources de bruit non négligeables par frottement ou heurts entre la feuille et les parties qui la supportent, surtout dans les traceurs à très haute vitesse.
D'autres moyens d'atténuation de vibrations utilisent des flux d'air, tel qu'un flux Laminaire orienté vers La feuille afin de mieux la plaquer contre le plateau d'écriture ou une paroi du traceur, ou encore des dispositifs de succion d'air agissant en dehors de la zone d'écriture et visant le même effet. Mais si ces moyens permettent une certaine adaptation aux conditions d'utilisation, ils constituent Là encore une source importante de bruit et ajoutent considérablement au coût initial et à la consommation en énergie de l'équipement.
Il a par ailleurs été proposé, selon le document US-A-4 734 987, un filtrage logique des vecteurs, au niveau du circuit de gestion du traceur, de manière à réduire la vitesse de fonctionnement de la machine lorsqu'il se présente des suites de vecteurs susceptibles de provoquer des vibrations. Ce filtrage met en oeuvre un algorithme tenant compte de la vitesse, l'accéléra- tion, La longueur et le sens des déplacements des tracés, et agit en diminuant de moitié les accélérations (de 49 à 29) lors de L'exécution de tels vecteurs critiques.
En pratique, ces réductions de régime augmentent le temps d'exécution d'un dessin de 10 % en moyenne, avec des maxima allant jusqu'à 40 % dans des dessins à haut taux de remplissage, ce qui compromet d'autant le rendement de la machine.
Il existe donc un besoin de résoudre de façon efficace les problèmes que causent les vibrations transmises au support d'impression dans un traceur vectoriel sans avoir à utiliser des dispositifs mécaniques gênants, et ce sans pour autant nuire de manière importante au rendement du traceur.
La présente invention a pour objet de satisfaire à ce besoin en proposant un procédé de suppression de vibrations d'un support d'impression dans une machine à dessiner du type traceur vectoriel, dans laquelle le dessin est réalisé par combinaison de déplacements de la feuille selon une première direction (X) et de déplacements d'un outil d'écriture selon une deuxième direction (Y), en fonction de vecteurs élaborés à partir de données graphiques fournies au traceur, le procédé comprenant une étape de détection de conditions critiques susceptibles d'engendrer des vibrations indésirables de la feuille et étant caractérisé en ce que, en réponse à la détection de conditions critiques, on interrompt lesdits déplacements pendant une durée déterminée.
De préférence, la détection des conditions critiques comprend une étape de détection de vecteurs critiques, et une étape de détection de séquences critiques de vecteurs comportant un premier et un deuxième vecteur critique qui se suivent dans le temps de façon non nécessairement consécutive, et l'interruption des déplacements est réalisée par introduction d'une temporisation entre Le premier et le deuxième vecteur critique.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le répartiteur de lignes comporte en outre des moyens de commande, des moyens d'émission et de réception d'un signal, pour émet tre et recevoir un signal entre deux connecteurs fixes reliés par un câble auxiliaire, et des moyens distributeurs et sélecteurs, pour choisir lesdits connecteurs fixes.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le répartiteur de lignes comporte en outre des moyens d'émission de signal pour émettre un signal vers les moyens de signalisation optique d'un connecteur fixe, et des moyens distributeurs pour choisir ledit connecteur fixe.
La presente invention transforme la mise en place des jarretières en une opération simple et facilement réalisable, et elimine quasiment toute possibilité d'erreur de l'opera- teur; elle permet par ailleurs une surveillance des connexions mises en place, qui peut s'effectuer sur place après une intervention, ou à distance. Grâce à la présente invention, il est possible d'obtenir un état des connexions dans le répartiteur, de façon rapide et simple.
La présente invention peut être réalisée sur des répartiteurs de tout type. Elle peut s'appliquer à des répartiteurs métalliques; dans un mode de réalisation préféré, elle s'applique aux répartiteurs optiques, c'est-à-dire aux répartiteurs assurant la connexion entre des fibres optiques.