INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- Le traitement numérique spécifique à chaque étage du convertisseur est moins complexe, puisque la sortie du premier étage est transmise directement au sommateur 508 et que le traitement numérique est en outre indépendant de la position du zéro situé en F0.
A titre de variante, on pourrait utiliser pour l'intégrateur 502 un mode de réalisation dans lequel on réaliserait la fonction 1/(1-Z-1) comme dans l'étage 302 de la figure 3. A ce moment, là il faudrait utiliser pour réaliser le traitement numérique spécifique du deuxième étage un circuit 517 qui réalise la fonction représentée par la formule
Dans cette formule C est le coefficient multiplicateur obtenu par le circuit 506 Cette variante, permet de simplifier légèrement le traitement numérique ainsi que la construction d'ensemble. Toutefois on observe que dans cette variante le convertisseur sature légèrement plus vite que dans le premier mode de réalisation, ce qui ne présente pas de réels problèmes pratiques.
Le problème qui se pose par contre réside dans la réalisation du second étage du convertisseur en utilisant les technologies nouvelles telles que par exemple les capacités commutées ou les miroirs dynamiques de courant. En effet, ces technologies permettent de réaliser de très bons intégrateurs, mais présentent des difficultés pour obtenir des coefficients non entiers avec une bonne précision. Dans ces conditions, I'invention propose également de réaliser ce résonateur à partir d'intégrateurs en utilisant un schéma tel que celui de la figure 7.
Dans ce schéma, le signal d'entrée du résonateur, arrivant donc du sommateur 551 de la figure 5, est appliqué à un sommateur 701 dont la sortie est reliée à un circuit intégrateur 702 qui réalise la fonction -11(1-Z-1).
La sortie de ce premier intégrateur est appliquée sur un circuit 703 qui réalise une multiplication par un coefficient y = 1- p/2.
Comme p est égal à 2 cos 2 llF0, on a y = 2sin2(ll FO/FE).
La sortie du circuit 703 est appliquée à un deuxième sommateur 704 dont la sortie est appliquée à un deuxième intégrateur 705 réalisant la fonction Z-1!(I-Z-1). La deuxième entrée du sommateur 704 reçoit également le signal d'entrée appliqué au premier sommateur 701.
La sortie de ce deuxième intégrateur est la sortie du résonateur, qui est donc appliquée sur l'entrée du sommateur 561 de la figure 5.
Cette sortie est en outre appliquée en rétroaction sur la deuxième entrée du sommateur 701 après multiplication par 2 dans un circuit 706.
Les problèmes qui peuvent éventuellement se poser dans la réalisation de ce convertisseur concernent essentiellement le coefficient C appliqué dans le circuit 506 et le coefficient y appliqué dans le circuit 703.
Toujours dans le cadre de la PREMIERE METHODE, nous allons décrire plusieurs sortes de mécanismes qui remplissent tous la même fonction, soit de permettre aux PMP de décrire la trajectoire en arc-de-cercle (fig. 6 à 11) - désignée par la lettre C; Lesdits mécanismes sont cevx des revendications W à ine 1 P .
Exemple de REVENDICATION 3.
Sur la fig. 24, le côté ab du parallélogramme régulier est orienté en direction du point j et demeure dans cette position pendant tout le cycle de pédalage. La distance entre b et j est égale à la distance entre d et 11 axe de rotation de la PMP. a, b, c, et d sont les points de rotation. Les fig. 25 et 26 permettent de visualiser le fonctionnement pendant la flexion de la jambe gauche. Pour éviter d avoir à fournir des preuves géométriques, des preuves graphiques seulement seront fournies, avec les condItions de fonctionnement.
Tout comme on évitera de parler de technique pour s'en tenir aux principes de base, on évitera également de parler mathématiques pour limiter l'étendue de la présente description; le but est d'éviter de mentionner les faits qui sont EGRMLA- LAIENT EVIDENTS pour une personne normalement compétente.
Les remarques précédentes s appliquent à toute la description.
Sur toutes les figures (de fig. 24 à fig. 28 inclus) on a: ac=ac'=bd=bd=r, la distance entre le point j et l'axe de rotation de la PMP étant égale à r ( longueur de cuisse). Sur les fig. 27 et 28, (-) indiquée la position initiale du parallélogramme et (---) la position après le déplacement: c se déplace en c', d se déplace en d' et PMP en PMP', le long de la trajectoire C, r est de même longueur pour les fig. 27 et 28. La fig. 28 prouve que pour un même r, on peut varier la longueur du segment bj (ou la distance entre d et l'axe de rotation de la PM1P) et varier l'angle d'orientation vers le point j du segment ab: la PMP décrit LE MEME arc de cercle C (en passant de PMP à PMP') que sur la fig. 27, à condition que les règles énumérées précé6emmentffibient suivies.
Exemples de REVENDICATION 4.
Fig. 29: une tige rigide t reliée par une extrémité à l'axe de rotation de la PMP et reliée par l'autre extrémité à un curseur s qui glisse le long d'une partie de la circonférence d'un cercle de rayon rA dont le centre est j; évidemment, s glisse sur la pièce courbée R dont le rayon de courbure est rA . Deux points imprtants: -la tige t est en quelque sorte "soudée" au curseur s de telle façon que l'angle #(formé entre la tige t et la tangente à 'la pièce en arc de cercle R) demeure CONSTANT pendant tout le cycle de pédalage, -une fois l'angle < Lt déterminé (on a en effet le choix de la valeur numérique de cet angle, ce qui détermine la position de la pièce R sur la ciconférence CA du cercle de rayon rA), la longueur de t est calculée de façon à ce que l'autre extrémité de t (qui est reliée à l'axe de rotation de la PMP) se situe sur l'arc de cercle C de rayon r et de centre 5. Puisque nous parlons de la PRE RS METHODE, nous retrouvons évidemment la tige T qui relie 1'axe de rotation de la PJ4F' à la pédale.
Les fig. 30 et 31 permettent de visualiser le fonctionnement.
Le fig. 35 représente schématiquement en 2 dimensions les éléments de la fig. 29, pour un côté dominé du pédalier mais sans inclure T, P, et Me Après le déplacement, t devient t' et rA devient rA' et
h'ig. 32: il s'agit essentiellement des mêmes principes que ceux du mécanisme de la fig. 29, bAUF QUE le rayon rB de l'arc de cercle CB est PLUS GBD que le rayon r de l'arc de cercle C le long duquel se déplace la PMP;# devient T et La fig. 36 reprends les éléments de la fig. 32.
Dans le cas de la fig. 29( ou si lton veut la fig. 35), le rayon rA de l'arc de cercle CA est PLUS PETIT que le rayon r de l'arc de cercle C le long duquel se déplace la PIS.
La FIG. 12 est un CAS PARTICULIER de la revendication 4 dans lequel rAsrB=r ET la longueur de t égale O ; autrement dit, lIélément courbé K (porteur du curseur s) est situé SUR G et la PMP est rattachée directement SUR le curseur s.
EXEMPLE de REVENDICATION 5.
Il s'agit toujours de la PREMIERE methode puisqu'une tige T relie l'axe de rotation de la pédale à la PMP.
Fig. 37: La tige T peut glisser de haut en bas et de bas en haut à l'intérieur du curseur sl; ce curseur sl est fixé au curseur s2 et peut tourner sur lui-même; le curseur s2 peut se déplacer dans les 2 sens le long de la tige yy' qui est située sur l'axe 00'.'Le choix de la position pour l'axe 00' dépends de considérations techniques qui sont hors contexte.
On a schématisé sur la huitième ligne de la figure 3 l'étape de comparaison entre la résistance interne de batterie mesurée et une résistance interne de référence.
On a schématisé sur la neuvième ligne de la figure 3 l'étape d'affichage d'une information représentative de l'état contrôlé.
Enfin, on a représenté sur la dixième ligne de la figure 3 l'actionnement de la clef de contact.
Comme indiqué précédemment, l'extinction de l'affichage à l'aide des moyens indicateurs 300 peut être commandée par une temporisation ou encore par l'actionnement de la clef de contact.
Bien entendu, dans le cas où les moyens de contrôle 200 décèlent une résistance interne de batterie supérieure à la résistance de référence, soit une batterie très faible, on peut envisager de maintenir l'alimentation des moyens indicateurs 300, voire d'interdire le démarrage, comme suggéré précédemment.
En pratique, les inventeurs ont déterminé que les résistances placées en série de la batterie, formées par exemple par les connections et les fils de liaison, sont parfois du même ordre de grandeur que la résistance interne de la batterie, soit de l'ordre de 20 à 50milliohms.
Pour supprimer toute influence néfaste de ces résistances série dans la mesure, les inventeurs proposent par conséquent d'opérer directement la mesure de tension aux bornes de la batterie.
Sur la figure 4, on a représenté schématiquement le générateur de tension U formé par la batterie et sa résistance interne série Ri.
Par ailleurs, sur la figure 4 on a représenté schématiquement des résistances série parasites Rp formées par les connections et les fils de liaison.
On a représenté de plus sur la figure 4 le fusible F et l'interrupteur principal I commandé par la clef de contact.
Les divers accessoires du véhicule sont généralement commandés par la tension prélevée entre la ligne de masse - B et la ligne positive après contact (+ AC) prélevée après l'interrupteur I.
On sait également que certains accessoires qui requièrent une alimentation permanente sont alimentés entre la ligne de masse - B et la ligne d'alimentation permanente + B prélevée entre le fusible F et l'interrupteur principal I.
En revanche, dans le cadre de la présente invention, comme indiqué précédemment, la mesure est faite directement aux bornes de la batterie, soit au niveau des deux bornes référencées 10 et 12 sur la figure 4.
On a représenté par ailleurs sur la figure 4 des moyens d'alimentation préférentiels proposés dans le cadre de la présente invention.
Ces moyens comprennent un potentiomètre R102 connecté entre les bornes 10 et 12.
Un amplificateur opérationnel OP106 alimenté entre la ligne de masse - B et la ligne d'alimentation permanente + B possède l'une de ses entrées reliée au curseur du potentiomètre R102, tandis que sa sortie est rebouclée sur sa seconde entrée.
Il va de soi qu'avant sa mise en place dans le moule (25), le noyau (13) avec la masselotte (10) peut être solidaire de la paroi de résistance (9) pour constituer un sous-ensemble solidaire, comme cela est représenté à la figure 25. La solidarisation de l'insert (13) avec la pièce de résistance peut être réalisée par tous moyens appropriés et notamment par emboîtement, collage, soudage ou vissage.
Bien entendu, la masselotte (10) peut prendre toutes formes et toutes positions appropriées, sans pour autant sortir du cadre de l'invention. La figure 26 représente une variante dans une illustration en vue de dessus avec coupe partielle. Dans cette variante, la masselotte (10) est constituée par une paroi métallique périphérique (100) comprenant une succession de trous (240) permettant à la matière d'injection de l'enveloppe, d'y pénétrer et d'assurer la retenue de ladite masselotte.
L'invention n'est, bien entendu, pas limitée à une tête de club de golf du type "bois", mais pourrait très bien être de tout autre type, et notamment une tête du type "fer", comme cela est illustré à la figure 27.
Pour la compréhension de cette illustration, les éléments similaires au mode de réalisation précédent portent les mêmes références et l'on voudra bien se reporter à la description correspondante.
Notons que l'épaisseur "e2" de la paroi avant (8) peut varier et notamment diminuer du bas (BA) vers le haut (HA) pour que la face de frappe (80) présente l'inclinaison générale "A" souhaitée. Ainsi, sur la base d'une pièce de résistance (200) commune, il peut être possible de mouler toute la série de têtes dont les faces de frappe présentent des inclinaisons différentes. Bien entendu, l'épaisseur "e2" peut varier horizontalement (figure 2).
Dans une variante, on pourrait prévoir aussi que la ou les masselottes soient retenues dans un ou des logements réalisés dans la paroi de résistance. La ou les masselottes peuvent être même fixées à la paroi par d'autres moyens, tels que par vissage ou collage.
PROCEDE ET DISPOSITIF DE NETTOYAGE DE LA SURFACE D'APPUI DES PORTILLONS DE REPALAGE DE FOURS A COKE L'invention concerne les fours à coke. Plus particulièrement, elle concerne un procédé et dispositif de nettoyage de la surface d'appui des portillons de répalage de fours à coke.
Classiquement les fours à coke sont constitués de plusieurs chambres adjacentes délimitées par des parois verticales parallèles. Chaque chambre comporte par ailleurs une porte également verticale, perpendiculairement aux parois, qui est ouverte pour permettre le déchargement du four. Côté machine, cette porte comporte dans sa partie supérieure une ouverture par laquelle on introduit, lors du chargement, une répaleuse destinée à égaliser la surface de matériaux chargés, par un mouvement horizontal de raclage du dôme de la charge.
Pendant la cokéfaction, ces ouvertures sont obturées par des portillons appelés portillons de répalage. Un portillon de répalage est classiquement constitué d'une plaque liée par un bras articulé à la porte du four, et pourvue d'un système de verrouillage pour maintenir le portillon fermé, ladite plaque venant en appui sur une surface plane d'un cadre de portillon.
Les fumées émises lors de la cokéfaction du charbon provoquent notamment sur les surfaces d'appui des portillons, des dépôts de goudron et de brai auxquels s'ajoutent de fines particules de charbon. L'accumulation de ces dépôts conduit à ce que l'étanchéité entre portillons et cadres de portillons, dont le contact s'effectue métal sur métal, n'est plus assuré ; les fumées s infiltrent à l'interface accélérant encore la formation des dépôts et d'importantes fuites de fumées se produisent.
I1 est donc important d'assurer au maximum l'étanchéité de ces portillons, ce qui est habituellement fait par projection d'un enduit argileux sur le pourtour du portillon fermé. Cette opération ne peut se faire que manuellement et dans des conditions de travail difficiles.
Par ailleurs, lorsque les surfaces d'appui sont fortement encrassées, il est nécessaire de les nettoyer, ce qui ne peut se faire qu'en atelier après dépose de toute la porte du four. L'opération de nettoyage s'effectue par raclage manuel des dépôts goudronneux, ce qui est un travail long et pénible. De plus, pendant ce temps, la porte n'est plus disponible. Le four est alors équipé d'une porte de secours. Cela nécessite un nouveau réglage de la porte de secours sur le four.
La présente invention a pour but de résoudre ces problèmes en permettant un nettoyage régulier in situ des surfaces d'appui des portillons de four à coke, de manière à assurer 11 étanchéité des portillons en position de fermeture.
Avec ces objectifs en vue, l'invention a pour objet un procédé de nettoyage in situ des surfaces d'appui des portillons de répalage pour éliminer de celles-ci les dépôts goudronneux, caractérisé en ce que on chauffe à haute température lesdits dépôts pour en éliminer par distillation les composants en phase liquide, puis on élimine les dépôts solides restant par sablage.
Préférentiellement, le chauffage est assuré par de l'air surchauffé issu du four après son déchargement.
e) Préparation du chlorure de ENa -acétyl NG -arginylj -glycyl- ces -benzylester-Ca benzyl 1 -aspar- tamide On dissout dans le DMF (200 ml) la Na-acétylarginine dihydrate finement pulvérisée (1,86 g ; 0,00738 mole) et le composé obtenu en d) (3g ; 0,00738 mole) à température ambiante. Après 20 minutes d'agitation, la DCC (1,52 g ; 0,00738 mole) et 1'HOBT (0,998 g ; 0,00738 mole) sont ajoutés. L'ensemble est agité pendant 3 jours.
L'insoluble est filtré et le DMF est évaporé sous vide. Le résidu est repris par le minimum de dichlorométhane et l'insoluble est filtré. Le solvant est évaporé et le résidu trituré par l'acétate d'éthyle, puis l'éther éthylique. Le solide ainsi obtenu est filtré, séché pour donner le composé souhaité (3 g ; 0,005 mole; 67 %).
RMN1H:(DMSO-d6). 1,30-1,80 (massif ; 4H ; 2CH2 Arg.) 1,85 (s ; CH3 acétyl) ; 2,79 (AB dédoublé ; 2H ; CH2 asp.); 3,08 (d. large ; 2H ; CH2 Arg.) ; 3,75 (q.
dédoublé ; 2H ; CH2 glycyl); 4,10-4,40 (d+ m ; 3H ; CH2 benzylamide + H arg.) ; 4,72 (m ; 1H ; H asp.) ; 5,08 (s, 2H ; CH2 benzylester) ; 6,7-7,5 (m ; 15 H ; H ar. + guanidinium) ; 7,76 (t. large ; 1H ; NH) ; 8,80-8,70 (m; 3H ; 3 NH).
CCM;SiO2;CH2Cl2:CH3OH 80/20; Rf = 0,1 f) Préparation du chlorure de ENa-acétyl- NG(H+) -arginylj -glycyl- ECP (H) -Ca-benzylj -aspartamide Le tripeptide protégé obtenu en e) (3g ; 0,005 Mole) est réduit dans le méthanol (100 ml) par l'hydrogène en présence de catalyseur 5% Pd/charbon (0,3 g) à température ambiante pendant une nuit. L'ensemble est alors filtré sur célite et le méthanol évaporé pour donner le composé désiré sous forme d'une poudre blanche hydroscopique (2,3 g ; 0,0045 mole ; 90 %).
RMN1H:(DMSO-d6). 1,30-1,80 (massif ; 4H ; 2CH2 arg.); 1,86 (s ; 3H ; CH3 acétyl); 2,65 (AB dédoublé ; 2H ; CH2 Asp.); 3,09 (d + m ; 2H ; CH2 Arg.); 3,72 (q. dédoublé; 2H ; CH2 glycyl) ; 4,10-4,50 (d+m ; 3H ; CH2 benzylamide + H arg.); 4,61 (q ; 1H ; H Asp.) ; 7,24 (massif ; 10 H; H ar. + guanidinium) ; 7,80 (massif ; 1H ; NH); 8,10-8,60 (massif ; 3H ; 3 NH) ; 12,38 (s large ; 1H ; COOH).
FAB+ : pour (C21H32N7O6]+, Cl : [ M ] + = 478; CCM:SiO2 ; CH3OH ; AcOH 99,75/0,25 Rf = 0,5-0,6.
EXEMPLE 2 Préparation du chlorure de (Na -acétyl-N#(H+) - arginyl ] glycyl-[Css (H)-Ca -isopropyl]aspartamide (X1 = acétyle, X2 = -NH-CH(CH3)2) Il est obtenu comme à l'exemple 1. Ses caractéristiques sont les suivantes RMN1H 1,00-1,20 (2 doublets, 2 CH3 isopropyl); 1,45-1,80 (massif, 2 CH2 arg.);1,90 (s, CH3 acétyl) ; 2,60 (AB dédoublé, CH2 Asp.) ; 3,10 (q mal défini, CH2 Arg.); 3,70 (q, CH2 Gly.) ; 3,85 (m, H isopropyl) ; 4,20 (q. mal défini, CH Arg.); 4,50 (q mal défini, CH Asp.) ; 6,807,60 (massif + d, 4H guanidine+N-H); 7,80 (t mal défini, N-H); 8,05 (d, N-H) ; 8,25: (d,N-H) ; 8,35 : (t, N-H).
CCM : SiO2, MeOH-AcOH(20:0,05); Rf=0,45.
FAB+ : pour [C17H32N7O6]+, C1: EM ] + =430 EXEMPLE 3 Préparation du chlorure de [Nα -acétyl-NG(H+)- arginyl] glycyl-[Css (H)-Ca -cyclohexyl) aspartamide (X1 = acétyle,
Il est obtenu comme à l'exemple 1. Ses caractéristiques sont les suivantes RMN1H 1,00-1,80 (massif, 5 CH2 cyclohexyl + 2 CH2 Arg.) ; 1,88 (s, CH3 acétyl); 2,50 (massif, DMSO + CH2 Asp.); 3,10 (q mal défini, CH2 Arg.); 3,25-3,55 (s + massif, H2O + H cyclohexyl); 3,70 (d, CH2 Gly.); 4,00-4,30 (m, CH Arg.); 4,50 (m, CH Asp.); 6,80-7,50 (massif + d, N-H+4H guanidine); 8,00-8,20 (2 doublets, 2N-H); 8,40 (t, N-H).
CCM: SiO2, MeOH:AcOH (20:0,05); Rf = 0,5.
FAB+ : pour [C20H36N7O6]+, Cl-[M]+ = 470.
EXEMPLE 4 Préparation du chlorure de (Nα-acétyl-NG(H+)- arginyl]glycyl-[Css X1 = acétyle, X2 = diéthyl aspartamide Il est obtenu comme à l'exemple I. Ses caractéristiques sont les suivantes RMN1H 0,99 (t, CH3 éthyl); 1,14 (t, CH3 éthyl); 1,35-1,80 (massif, 2CH2Arg.); 1,89 (s, CH3, acétyl); 2,22-2,80 (AB dedoublé, disymétrique centré sur 2.50, CH2 Asp.); 2,953,50 (massif, H2O + 2 CH2 éthyl + CH2 Arg.); 3,69 (d, CH2 Gly); 4,25 (massif, CH Arg.); 4,95 (q, CH Asp.); 6,707,60 (massif large, 4H guanidine); 7,95 (s large, H+ guanidinium); 8,10 (d, N-H Asp. ou Arg.); 8,22 (t, N-H Gly); 8,32 (d, N-H Arg. ou Asp.).
CCM: SiO2, MeOH:AcOH (20:0,05); Rf = 0,3.
FAB+: pour [ C18H34N706)+, Cl : [ MJ+ = 444 + dimère à 887 (5 %).
Au cours de ladite quatrième étape, il est recommandé, pour éviter la dégradation de la ou des chaînes polyoxyalkylées, de travailler avec des proportions proches de la stoechiométrie en acide et en formol, et de réaliser l'introduction du formol dans le milieu réactionnel avec lenteur.
A l'issue de la réaction de Mannich, les composés sont en pratique obtenus sous la forme d'ammonium. Ils peuvent être utilisés sous cette forme ou être neutralisés de façon à faire disparaître le caractère acide.
Les sels de ces composés sont préparés de façon connue en soi, par neutralisation totale ou partielle avec une base ou un mélange de bases appropriées.
Parmi les composés (I) on peut citer ceux représentés par les formules (R = H, Ri = C2H4, Q = C2H4t A = CH2, Rj = CH2CH2 N[CH2-P03H2]2) et
Utilisation des composés (I) Comme précisé ci-dessus, les composés (I) procurent un effet fluidifiant aussi bien à des suspens ions aqueuses de particules minérales ne conduisant pas à une prise hydraulique qu'à des pâtes de liant hydraulique.
Par suspension aqueuse de particules minérales, on entend dans le présent exposé une suspens ion aqueuse renfermant des particules sans prise hydraulique comme les sels de calcium, tels que par exemple le carbonate de calcium ou le sulfate de calcium dihydraté ; des oxydes ou minéraux tels que par exemple l'oxyde de chrome ou l'oxyde de fer ; d'autres charges minérales comme des silicates tels que le mica, etc. Par pâtes de liant hydraulique, on entend des pâtes comprenant notamment des ciments, des plâtres ou de la chaux. Les suspens ions aqueuses de particules minérales et les pâtes de liant hydraulique concernées par l'invention peuvent éventuellement contenir divers additifs.
A titre d'exemple d'additifs, on peut citer les agents de stabilisation des suspens ions comme les éthers de cellulose ou les gommes de xanthane, les silicates alcalins pour les bétons projetés, les accélérateurs et les retardateurs de prise et de durcissement.
Selon l'invention, on utilise de préférence les composés (I) pour lesquels R est un atome d'hydrogène ou un groupe méthyle, éthyle ou nonylphénol. De préférence encore, R est un atome d'hydrogène.
Les groupes Ri sont de manière préférentielle choisis parmi l'éthylène et le propylène. Il est encore plus souhaitable que les groupes Ri soient majoritairement, voire uniquement, de l'éthylène, et en nombre suffisant pour conserver le caractère hydrosoluble ou hydrodispersable des composés (I).
Le groupe Q est déterminé par le choix de l'aminoalcool (A) de départ. De préférence, il comporte de 2 à 12 atomes de carbone, et de préférence encore, il comporte de 2 à 6 atomes de carbone. Avantageusement, Q est choisi parmi l'éthylène, le cyclo-hexène ou le n hexène.
Le groupe alkylidène A qui est porteur d'un atome de carbone divalent comporte de préférence de 1 à 3 atomes de carbone. Il est particulièrement avantageux que A soit le groupe méthylène.
Le groupe Rj, qui est éventuellement salifié, est choisi de préférence parmi les groupes -CH2-P03H2, méthyle et C2H4N(CH2PO3H2)2. De préférence encore Rj représente le groupe -CH2-P03H2.
Il est souhaitable que "n" soit compris entre 1 et 10 000. On préfère en particulier les valeurs de "n" comprises entre 1 et 500. Dans l'idéal, on choisit pour "n" une valeur comprise entre 1 et 250.
La somme "r + q" correspond au nombre total de chaînes polyoxyalkylées. De préférence, cette somme est inférieure à 3. De préférence encore, elle est égale à 1.
"y" est un nombre compris entre 1 et 3. Il est de préférence égal à 1 quand le fluidifiant est destiné à des pâtes de liants hydrauliques classiques avec lesquelles les retards de prise ne sont pas recherchés.
De même, mais pour des raisons économiques dans ce cas, "y" sera de préférence choisi égal à 1 pour un fluidifiant destiné à des suspens ions aqueuses de particules minérales sans prise hydraulique.
3/ Un équipement de transfert hydrodynamique (3) Dans cette cuve, le transport, le mélange, le brassage et le décompactage des graines sont obtenus à l'aide des fluides air, eau et C02, dont le mouvement est assuré par un équipement de transfert interne hydrodynamique.
A la mise en fermentation, l'homogénéisation de la solution "graines-bactéries-enzymes" est effectuée par transfert hydrodynamique afin d'éviter toutes dégradations des graines (protéagineux).
I1 est constitué par: - un cylindre au centre (3a) de la cuve (1), terminé en sa partie inférieure par un cône , et surmonté en sa partie supérieure d'un disperseur d'eau (3b) - 2 cannes omnidirectionnelles (3c) pour l'alimentation liquide - 2 cannes omnidirectionnelles (3d) pour l'alimentation gazeuse Ces cannes vont servir de propulseur à l'extrémité inférieure de ce tube, au moyen d'un jet de fluides (eau, gaz, additifs) en fonction de la phase de production.
Ces cannes sont, soit utilisées vers l'intérieur de la colonne centrale pour faire circuler le mélange graines-liquide de bas en haut (brassage), soit dirigées vers l'extérieur de la colonne pour séparer les graines dans la cuve et dégager les parois (décompactage).