INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour des applications domestiques du chargeur, le courant secteur ne peut généralement dépasser 16 A. Le courant de charge dans la première phase doit donc être choisi tel qutà la fin de la première phase de charge, le courant tiré sur le secteur ne dépasse pas 16 A, quelle que soit la tension du secteur. Or, la tension du secteur peut varier, en France, de 175 à 265 volts efficaces. Pour une puissance de charge donnée de la batterie, le courant tiré sur le secteur est maximal pour la tension secteur basse. Ainsi, le courant de charge constant de la première phase doit être choisi à une valeur basse qui est telle qu'on ne tire pas plus de 16 A sur le secteur lorsque la tension secteur est basse. Irrémédiablement, dans les conditions de fonctionnement nominales (tension secteur de 220 V), la puissance maximale fournie à la batterie est plus faible que celle qui pourrait être fournie en réalité.
En outre, en chargeant la batterie sous un courant constant, la puissance fournie à la batterie au début de la première phase de charge est plus faible que celle fournie à la fin de cette phase de charge. Ceci entraine que, en un intervalle de temps donné, on fournit à la batterie une énergie inférieure à celle qui peut être fournie réellement.
Un objet de la présente invention est de réaliser un convertisseur réversible particulièrement simple et peu encombrant.
Un autre objet de la présente invention est de prévoir un convertisseur capable de fournir à une charge une puissance voisine de celle que l'on peut tirer sur le secteur, quelle que soit la tension du secteur.
Comme on l'a précédemment indiqué, les convertisseurs réversibles classiques sont corpus de telle façon que les rôles de leurs bornes d'entrée et de sortie peuvent être échangés. Les structures de tels convertisseurs sont particulièrement complexes. Par préjugé, les constructeurs cherchent actuellement à améliorer ce type de convertisseurs réversibles. La demanderesse 5T est aperçue que l'on pouvait réaliser un convertisseur réversible en conservant les rôles des bornes d'entrée et de sortie d'un convertisseur unidirectionnel classique en déconnectant une charge réversible, telle qu' une batterie, des bornes de sortie pour la connecter aux bornes d'entrée et en utilisant alors les bornes de sortie pour alimenter une autre charge à partir de la batterie.
La demanderesse s 'est également aperçue que, lors de la première phase de charge susmentionnée, en régulant, non pas le courant dans la batterie, mais le courant tiré sur le secteur, on peut fournir à la batterie la totalité de la puissance disponible sur le secteur, au rendement de conversion près.
La présente invention vise plus particulièrement un convertisseur à découpage comprenant une entrée et une sortie destinée à alimenter une charge réversible. Selon l'invention, le convertisseur comprend des commutateurs pour, dans une première phase d'alimentation de la charge réversible, relier la charge réversible à ladite sortie et, dans une deuxième phase de fourniture d'une tension sur ladite sortie ou sur une autre sortie, relier la charge réversible à ladite entrée.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, la charge réversible est une batterie qui est chargée à partir du secteur pour la position desdits commutateurs correspondant à ladite première phase, et qui alimente le convertisseur pour fournir une tension sur ladite sortie ou ladite autre sortie pour la position des commutateurs correspondant à ladite deuxième phase.
Le convertisseur comprend des moyens de régulation exploitant une tension de consigne et une tension de retour pour réguler la tension de retour en fonction de la tension de consigne. Selon un mode de réalisation de la présente invention, ladite tension de retour est proportionnelle au courant d'entrée du convertisseur, d'où il résulte que le courant d'entrée du convertisseur est régulé à une valeur sensiblement constante.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, les éléments du régulateur sont choisis pour que le courant d' entrée soit régulé à sa valeur maximale tolérée.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, le convertisseur comprend à son entrée un convertisseur à correction de facteur de puissance.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, le convertisseur comprend un convertisseur à résonance.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, le convertisseur comprend un transformateur comprenant un premier enroulement secondaire pour fournir une tension à ladite charge réversible et un deuxième enroulement secondaire pour fournir une tension auxiliaire, le premier enroulement secondaire étant déconnecté de ladite charge réversible lors de ladite deuxième phase, le deuxième enroulement secondaire four nissant alors la tension secondaire à partir de la tension fournie par la charge réversible connectée à 1 'entrée du convertisseur.
La comparaison des températures de fusion des duplex BSrU12 / ssdC2A12C2 (Tableau 2) et ssSrU12/ polyrA (Tableau 3) montre une stabilité thermique de l'homoduplew ARN/ARN (Tm = 46 C) nettement supérieure à celle de l'hétéroduplex ARN/ADN (Tm = 27 c) d'autre part, aucune auto-hybridation de BSrU12 n'a été constatée.
Exemple VI et VII: Expérience de fusion des duplex BdT5(SrT)dT6 / BdC2A12C2 et ssdT12/ssdC2A12C2 Cette expérience permet d'évaluer la stabilité thermique du duplex ssdT5(SrT)dT6 / BdC2A12C2 comparativement à celle du duplex naturel BdT12 / BdC2A12C2 (Figure 1).
Concentration ssdTs(SrT)dT6 / BdC2Al2C2 C ssdT12/ BdC2A12C2 C en NaCI Hyperchromicité % Hyperchromicité % 1M 40 C 18 % 45 C 20.5 % Tableau 4 Température de fusion des duplex BdT5(SrT)dT6 / BdC2Al2C2 et ssdT12/ssdC2A12C2 Concentration en chaque oligomère 10 ,tM Au vu de ces résultats, il apparait que la stabilité thermique du duplex modifié est inférieure à celle du duplex naturel. Cependant la différence de 5 ( C existante entre les deux températures de fusion est trop faible pour conclure à un mésappariement. En effet, certains auteurs (Y.KAWASE, S.I.WAI, H.INOUE, K.MIURA et E.OKTSUKA, Nucleic Acid Research, 1986, 14, 7727) ont montré que l'existence d'un seul mésappariement dans un duplex de 13 unités nucléotidiques se traduisait par une diminution de Tm supérieure à 10 C.
On peut donc conclure que l'unité 4'-thio-nucléotidique s'apparie bien avec la 2' désoxyadénosine mais avec une affinité inférieure à celle de la 2'-désoxythymidine comme le confirme la différence de Tm de 5' C obtenue (Tableau 4).
Afin de réaliser l'expérience d'hybridation, il est nécessaire de connaître la concentration en chaque oligomère pour respecter la stoechiométrie 1:1 entre les deux brins complémentaires. Selon la loi de BEER-LAMBERT A = elc, les absorbances des oligomères ont été mesurées à 80 # C afin d'éliminer le phénomène d'empilement des bases créant une perturbation de l'hyperchromicité due à l'existence de structures tertiaires. On peut donc connaitre les coefficients d'extinction moléculaire des dodécamères à 80 C selon la relation e265(SrUl2) = 12 e 265(rU).
Les expériences d'hybridation sont effectuées avec un spectrophotomètre UVIKON 810 (KONTRON), couplé à un microordinateur IBM compatible. La température est controlée par un programateur de température HUBER PD 415 connecté à un bain thermostaté (HUMER MINISTAT). Les cuves U.V. sont en quartz de 1 cm de long et une circulation continuelle d'azote est utilisée pour les températures inférieures à 20 e Ce Avant l'expérience, 3 tLM (Exemples I à V) ou 10 M (Exemples VI et VII) d'oligomères complémentaires sont mis en présence dans une quantité suffisante pour 1000 yl de tampon 1 M NaCI et 10 mM cacodylate de sodium. ajusté à pH 7 (Exemples I à VII).Ce mélange est chauffé à 80' C pendant 1 heure, puis refroidit jusqu'à - 20' C selon une pente de température de 0,5'C par minute. Les valeurs d'absorbance et de température sont collectées toutes les 30 secondes.
La même expérience est effectuée en utilisant une quantité suffisante pour 1000 pl de tampon d'hybridation 0,1 M NaCI, 10 mM cacodylate de sodium ajusté à pH 7 (Exemples I et V) afin d'évaluer la stabilité thermique du duplex dans ce tampon favorisant moins les appariements Exemple I: Stabilité thermique du duplex BSrU12 / polyrA l-l Dosage des oligomères Concentration de BSrU12 = 0.351mM Concentration de polyrA = 4,61 tnM 1-2 Conditions d'hybridation 3 itM (8,55 l) de ssSrU12 et 3 M (7,79 l) de polyrA sont mis en présence de 983,6 l des tampons d'hybridation (1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium ou 0,1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium) Exemple II:Stabilité thermique du duplex ssrU12 / polyrA en cours Exemple m : Stabilité thermique du duplex BSrU12 / BdC2A12C2 III-1 Dosage des oligomères Concentration de BSrU12 = 0,351 mM Concentration de ssdC2A12C2 = 0,369 mM III-2 Conditions d'hybridation 3 M (8,55 l) de ssSrU12 et 3 M (8,11 l) de ssdC2A12C2 sont mis en présence de 983,3 4 des tampons d'hybridation (1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium ou 0,1 M NaCI, 10 mM cacodylate de sodium) Exemple IV:Stabilité thermique du duplex BrU12 / BdC2A12C2 (en cours) IV-1 Dosage des oligomères Concentration de BrU12 = Concentration de BdC2A12C2 = 0,369 mM 111-2 Conditions d'hybridation 3 yM ( 4) de ssrU12 et 3 M (8,11 l) de BdC2A12C2 sont mis en présence de 4 des tampons d'hybridation (1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium ou 0,1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium) Exemple V:Expérience d'autohybridation de 1' oligomère ssSrU12 V-1 Dosage des oligomères Concentration de ssSrU12 = 0,351 mM V-2 Conditions d'hybridation 6 juM (17,10 l) de ssSrU12 sont mis en présence de 986,9 l des tampons d'hybridation (1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium ou 0,1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium) Exemple VI: Stabilité thermique du duplex BdT5(SrT)dT6 / ssdC2A12C2 VI-1 Dosage des oligomères Concentration de ssdT(SrT)dT6 = 1,33 mM Concentration de ssdC2A12C2 = 0,369 mM VI-2 Conditions d'hybridation 10yM (7,49 l) de BdTs(SrT)dT6 et 10 m (22,5 l) de ssdC2A12C2 sont mis en présence de 970 4 de tampon d'hybridation 1M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium.
Exemple VII: Stabilité thermique du duplex BdT12 / BdC2A12C2 VII-1 Dosage des oligomères Concentration de ssdT12= 1,196 mM Concentration de ssdC2A12C2= 0,369 mM VII-2 Conditions d'hybridation 10 gM (8,36 l) de BdT12 et 10 zM (22,5 l) de BdC2A12C2 sont mis en présence de 969,1 l de tampon d'hybridation 1 M NaCl, 10 mM cacodylate de sodium V. ETUDES ENZYMATIQUES La reconnaissance des acides nucléiques par des enzymes est en majeure partie d'ordre structural. Le remplacement de l'hétéroatome naturel du sucre d'un oligonucléotide confére à celui-çi une forte résistance à la dégradation par les nucléases.
Cette étude nous permettra d'évaluer la résistance à la dégradation enzymatique induite par la présence en position 5' d'une unité 4'-thionucléotidique dans l'oligomère B(SrT)dT11 comparativement à la dégradation enzymatique de l'homologue naturel oxygéné BdT12 La stabilité comparative des deux dodécamères BdT12 et B(SrT)dT11 envers l'hydrolyse par la phosphodiestérase de rate de veau est présentée dans le tableau 5.
Il suffit donc de recouvrir le guide de lumière d'une couche diélectrique d'épaisseur I telle que 1TE Par exemple dans le cas de la structure du tricoupleur représenté sur la figure 1, si l'on choisit WSi3N4 = 0,165 micromètre, 1Si02 est de l'ordre de 0,25 à 0,40 micromètre dans le cas le plus favorable où l'absorption différentielle ( TM - iTE) est maximisée (suivant le métal utilisé Al, Au, Cr ou Ti).
On décrira maintenant en référence aux figures 9 à 16 divers modes de réalisation des absorbeurs qui sont utilisés dans le gyromètre, objet de l'invention, à deux endroits différents où ils correspondent chacun à un type de réalisation particulier : I'absorbeur qui protège les guides de lumières de la spirale 2 et que l'on appellera par commodité dans la suite, "absorbeur de type 1" et I'absorbeur 26 situé à l'extrémité du conduit 14 du tricoupleur 8 que l'on dénommera dans la suite du texte "absorbeur du type 2". Ces deux types d'absorbeurs peuvent être réalisés conformément à l'invention dans toute structure intégrée connue et notamment les structures les plus souvent utilisées qui sont les structures Si/SiO2/Si3N4/SiO2 d'une part et Si/SiO2/SiO2 dopée/SiO2 d'autre part.Les deux structures précédentes seront désignées dans la suite du texte respectivement par structure 1 et structure 2 pour faciliter l'exposé.
D'une manière générale, les absorbeurs de type 1 et de type 2 peuvent être réalisés aussi bien à l'aide de la structure 1 que de la structure 2. L'homme de métier saura choisir dans chaque cas particulier, la solution appropriée. On rappellera également que les absorbeurs, qu'ils soient de type 1 ou de type 2, ne sont que des auxiliaires, certes très avantageux de l'invention, mais l'on pourrait néanmoins concevoir un gyromètre qui ne les utiliserait pas.
En ce qui concerne d'abord les absorbeurs de type 1, ils sont placés autour des conduits de lumière de la spirale 2 pour éviter l'échange d'énergie entre les différentes spires ainsi que le piègeage de lumière parasite éventuellement engendrée par des défauts des guides (coupure, défaut du masque de fabrication, rugosité des bords etc) ou par les composants eux-mêmes en particulier par les passages 25 de croisement de l'une des extrémités du guide par la spirale 2.
Dans la structure intégrée de type 1, ils sont constitués d'une couche métallique recouverte ou non de diélectrique. L'épaisseur du métal constituant cette couche est peu critique et elle est généralement de l'ordre de 50 à 500 nanomètres.
Le métal est directement déposé sur la couche de silice à haut indice constituant le coeur de part et d'autre de ce coeur.
Dans les structures intégrées de type 2, la couche métallique est le plus souvent déposée directement sur la couche de silice SiO2 à haut indice et de part et d'autre du coeur du microguide. La forme désirée est obtenue par gravure du métal ou par la technique bien connue de lift-off. L'épaisseur du métal doit être faible et favorablement de 5 à 20 nanomètres suivant le métal utilisé. Un recouvrement par une couche de SiO2 ou d'un matériau diélectrique est favorable, notamment pour les absorbeurs de type 1.
Les absorbeurs de type 2 sont rendus nécessaires par le fait que la longueur d'interaction optimale des trois guides 10, 12 et t4 du tricoupleur 8 ne conduit pas à une intensité de lumière nulle à l'extrémité du guide central 14. Dans ces conditions, l'absorbeur 26 est utilisé soit pour contrôler la puissance injectée sous forme lumineuse dans la spirale 2, soit au contraire pour éliminer l'intensité lumineuse restante à l'extrémité du conduit 14. Les absorbeurs de type 2 sont différents des absorbeurs de type 1 car leur rôle est d'absorber une lumière guidée en sortie du microguide et non une lumière parasite proprement dite.Pour cette raison, il est judicieux de placer la couche métallique constituant l'absorbeur de type 2 directement sur le coeur du guide ou mieux encore sur la couche de recouvrement, mais à une distance du coeur de ce guide qui permet encore une interaction entre la couche métallique et la lumière. Il faut bien noter que la couche de recouvrement ayant le plus souvent une épaisseur suffisante pour assurer une protection totale du guide devra être gravée avant le dépôt métallique pour former les absorbeurs de type 2.
Sur les figures 9 à 16 qui suivent, les structures d'absorbeurs représentées ont des couches représentées qui portent les mêmes nombres de référence que sur les figures précédentes et dont on ne décrira pas à chaque fois le détail. La couche métallique qui réalise de façon pratique la fonction d'absorption est référencée 60 sur ces différentes figures.
La figure 9 représente, dans une structure 1 un absorbeur du type 2, l'ensemble étant vu en coupe suivant l'axe du microguide 34. La couche métallique 60 a une épaisseur de 50 à 500 nanomètres, la couche 34 étant en nitrure de silicium Si3N4 ou d'une façons plus générale SiOxN4 avec : une largeur W pour le nitrure de silicium = 165 nanomètres, une hauteur h'SiO2 de l'ordre de 1,2 micromètres et une hauteur h de l'ordre de 10 à 40 nanomètres. Dans cet exemple, la longueur d'onde utilisée est 0,8 micromètre.
La figure 10 représente également un absorbeur de type 2, mais dans la structure 2. C'est avec ce type de structure que l'absorbeur de type 2 est plus utile, car La discontinuité est plus forte du fait de la forte pénétration de la lumière guidée dans la couche de recouvrement. La figure 10 est également une vue en coupe suivant l'axe du microguide.
Dans cette réalisation, la couche métallique 60 a une épaisseur de 5 à 20 nanomètres. Quant à l'épaisseur h, elle est inférieure à la profondeur de pénétration de l'onde évanescente du mode guidé. Dans tous les cas, les absorbeurs de type 2 recouvrent le guide de lumière proprement dit alors que pour les absorbeurs de type 1, qui ne doivent pas perturber la propagation dans le guide, on place ces mêmes absorbeurs de part et d'autre du guide. C'est ce que représentent les figures 11 et 12 qui montrent des structures de type 2 et cette fois en coupe perpendiculaire à l'axe du guide, avec un absorbeur de type 1 sur la figure 11 et un absorbeur de type 2 sur la figure 12.
L'invention a égaLement pour but, en ce qui concerne des absorbeurs précédents d'un gyromètre en optique intégrée, un mode de réalisation qui permet de réaliser en même temps les absorbeurs de type 1 et de type 2 par le même procédé technologique. Ceci est assez intéressant car il faut autrement un grand nombre d'étapes technologiques pour réaliser séparément les deux types d'absorbeurs. Ce résultat est obtenu, comme on le voit sur les figures 13 à 16 en recouvrant les parois latérales du microguide par la couche de métal 60. On voit ainsi sur la figure 13 un absorbeur de type 1 dans La structure 2, puis, sur la figure 14 un absorbeur de type 2 dans cette même structure 2 ; les figures 15 et 16 au contraire, sont relatives à la structure 1 pour la réalisation d'un absorbeur de type 1 (figure 15) et de type 2 (figure 16).
La figure 17 montre maintenant un perfectionnement secondaire mais néanmoins important de La présente invention. On voit sur cette figure 17 un certain nombre de guides de lumière 62, 64 et 66 appartenant à la spirale 2. Ces guides sont représentés au voisinage du point milieu M de cette spirale, c'est-à-dire du point atteint en même temps par les ondes rotatives et contrarotatives qui parcourent les spires du gyromètre quand celui-ci est au repos.
Compte tenu de la longueur de cohérence Lc de La lumière émise par les diodes superradiantes, qui est de l'ordre de 30 à 100 micromètres, il faut éviter à tout prix d'engendrer de part et d'autre du point milieu M des lumières parasites et ce sur une longueur de l'ordre de la longueur de cohérence Lc. Dans cette zone, des guides de lumière 62, 64 66, etc doivent être par conséquent les plus parfaits possibles. C'est pourquoi en particulier, conformément à L'invention, il est très utile de les réaliser à cet endroit sous forme de trajet rectiligne, tel que 68, qui présente moins de défauts que les sections courbes.
Enfin, en se référant à la figure 18, on décrit un autre mode de mise en oeuvre perfectionné du gyromètre selon l'invention. Dans ce mode de mise en oeuvre, les deux extrémités des conduits de lumière 10 et 12 du tricoupleur 8 sont munies à leur entrée dans la spirale de deux zones élargies en forme d'entonnoir 70 et 72 (en terminologie anglo-saxonne "tapers"). Ces élargissements en début et en fin de spirale 2 permettent de réaliser un virage plus serré du guide optique sans qu'il y ait pour autant addition de pertes de propagation corrélative.
Une autre variante concerne l'obtention des dérivés de formule (I/B) tel que défini précédemment pour lesquels R1 représente un groupement G2 ou G3, et Y et Z forment un atome d'hydrogène.
Dans ce cas, on utilise comme matière première un dérivé de formule (XIII) : où A, B, C, D et n ont la même définition que précédemment, que l'on traite par un agent d'halogénation puis par chauffage, pour conduire à un dérivé de formule (XIV) dans laquelle A, B, C, D, R3, R4 et n ont la même définition que précédemment, que l'on traite par un dérivé de formule (XV) Hal - (CH2)m - CO - R7 (XV) où m et R7 ont la même définition que dans la formule (I) et Hal représente un atome d'halogène, pour conduire à un dérivé de formule (I/J) dans lequel A, B, C, D, n, R3 et R4 ont la même définition que précédemment, Y et Z représentant un atome d'hydrogène, et X et R2 formant une liaison et R1 représentant un groupement G2, dérivé de formule (I/J) que l'on peut soumettre à l'action d'un hydrure mixte de métal alcalin pour conduire à un dérivé de formule (I/K) où A, B, C, D, n, R3 et R4 ont la même définition que précédemment, Y et Z représentent chacun un atome d'hydrogène et X et R2 forment ensemble une liaison, et R1 représente un groupement G1, dérivés de formule (I/J) ou (I/K) que l'on purifie si nécessaire et que l'on salifie, si on le désire, par un acide pharmaceutiquement acceptable.
Une autre voie d'accès aux dérivés de formule (I/J) consiste à traiter le dérivé de formule (XIII) tel que défini précédemment par le dérivé de formule (XV) tel que défini précédemment pour permettre l'obtention d'un dérivé de formule (XVI) où A, B, C, D, R3, R4, n, m et R7 ont la même définition que précédemment, qui traite par un agent d'halogénation et par chauffage conduit à un dérivé de formule (I/J) tel que défini précédemment.
Une autre voie d'accès au dérivé de formule (I/J) ou (I/K) consiste à utiliser comme matière première un dérivé de formule (XIV) (et non plus un dérivé de formule XIII), que l'on traite comme décrit précédemment.
Une autre voie d'accès au dérivé de formule (I/K) consiste à traiter le dérivé de formule (XIV) tel que défini précédemment par un dérivé de formule (XVII) Hal - (CH2)m - CHOH - R7 (XVII) où Hal, m et R7 ont la même définition que dans la formule (I).
Il est également possible d'utiliser comme matière première des dérivés décrits dans la littérature et de formule générale où A, B, C, D, R1 ont la même définition que précédemment, un atome d'hydrogène, R un groupement alkyle inférieur ou un atome d'hydrogène et R' un groupement alkyle inférieur éventuellement substitué par un atome d'halogène ou un groupement hydroxyle.
De tels dérivés sont décrits dans Khim. Farm., Zh, 1988, 22(7), 815819 ou dans Khim. Geterotskl. Soedin., 1973(1), 111-114 ou peuvent être obtenus en utilisant un dérivé de formule (IV), tel que défini précédemment, pour lequel n vaut O et R3 représente un groupement OR, par un dérivé de formule (XIX) où P constitue un groupe partant choisi parmi halogène, hydroxy, (C1-C6) aryloxy inférieur et R' a la même définition que précédemment, pour conduire après chauffage à un dérivé de formule (XVIII) Lorsque R' représente un groupement méthyle, les dérivés (XVIII) sont traités par la N bromo succimide, pour conduire à un dérivé (XVIII') où R' représente un groupement CH2Br.
Lorsque R' représente un groupement alkyl inférieur substitué par un groupement hydroxyle un traitement par un agent d'halogénation permet d'obtenir un dérivé (XVIII") pour lequel R' représente un groupement alkyle substitué par un atome d'halogène.
Ces dérivés (XVIII) (lorsque R' représente un alkyl inférieur substitué par un halogène), (XVIII') ou (XVIII") peuvent être traités par une amine NRSR6, pour conduire après chauffage en milieu acide à un dérivé de formule (I/L) où A, B, D, Ri, R5 et R6 ont la même définition que dans la formule (I), cas particulier des dérivés de formule (I) pour lesquels Y et Z d'une part et X et Ri d'autre part forment ensemble une liaison, R4 représente un atome d'hydrogène, n vaut O et R3 représente un groupement K NRsR6 où K représente un groupement alkyle inférieur, dérivé de formule (I/L) que l'on salifie si on le désire par un atome pharmaceutiquement acceptable.
De façon plus générale, l'homme du métier pourra utiliser ce procédé utilisant comme matière première les dérivés de formule (XVIII) pour l'obtention d'autres familles de dérivés de formule (I) en utilisant les réactions chimiques usuelles.