INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Raccord flexible pour tuyauteries La présente invention se rapporte à un raccord flexible pour tuyauteries, comprenant un manchon rigide, de section circulaire, engagé coaxialement autour des extrémités de tuyaux à raccorder, à chacune desquelles il est relié de manière étanche par un joint annulaire de matière souple et élastique, logé coaxialement dans chacun des intervalles annulaires séparant lesdites extrémités et les extrémités du manchon. La section précitée du manchon s'entend de la section de passage interne pour le fluide, au sens hydraulique.
Des raccords flexibles de ce genre permettent des débattements axiaux et radiaux entre les deux extrémités de tuyaux entre lesquelles ils sont interposés, de sorte qu'une tuyauterie équipée d'un tel raccord flexible permet d'effectuer le raccordement hydraulique entre deux objets présentant des mouvements relatifs.
Les dispositifs actuellement utilisés pour assurer des raccordements de ce type sont généralement soit en caoutchouc ou en élastomère, soit entièrement métalliques. La première catégorie comprend des boucles flexibles, qui sont encombrantes et génératrices de pertes de charge, des manchons souples, peu encombrants mais généralement limités en pression, et des membranes souples armées qui, si elles résistent aux fortes pressions, permettent uniquement des débattements axiaux et sont mal adaptées aux tuyauteries de faible diamètre.Dans la deuxième catégorie, on trouve des coudes, des boucles, des lyres ou des soufflets métalliques fonctionnant par déformation élastique du métal, qui présentent des inconvénients analogues à ceux indiqués plus haut pour les boucles flexibles et les manchons et offrent une moindre efficacité en ce qui concerne l'atténuation des vibrations transmises par la tuyauterie.
Afin de remédier à ces inconvénients, il est proposé, selon l'invention, un raccord flexible du genre indiqué au début, dont le manchon est constitué par au moins un ensemble tubulaire composé de tubes rigides alignés suivant un même axe longitudinal et assemblés de manière étanche par des moyens de liaison leur assurant un maintien rigide en alignement suivant ledit axe, mais leur autorisant des déplacements mutuels d'amplitude limitée, avec rappel élastique, dans la direction de l'axe précité.
Un raccord flexible offrant une telle structure est dépourvu de boucles et de manchons souples, de sorte qu'il n'introduit qu'une faible perte de charge et est susceptible de supporter des pressions élevées. Il offre un faible encombrement en direction transversale, à comparer au volume important occupé par les lyres de l'art antérieur. En outre, les moyens précités assurant la liaison entre tubes procurent, du fait de leur souplesse élastique, une bonne atténuation de vibrations dont la propagation est gênée à chaque passage d'un tube au suivant.
Ce n'est qu'un exemple et il serait possible d'envisager que le rapport de division du diviseur CP reste constant mais soit différent de un.
Une impulsion de sortie va être générée sur la sortie RP dès qu'une impulsion d'entrée va apparaître sur l'entrée HP du diviseur CP. Les impulsions de sortie vont être périodiques et avoir la fréquence Fl des impulsions d'entrée.
Pour générer un nombre déterminé d'impulsions de sortie à fréquence variable croissante, il suffit de charger convenablement le contenu initial du compteur-décompteur CUD.
Si l'on désire générer M impulsions à fréquence croissante (M est un entier supérieur à un), il suffit de charger le compteur-décompteur avec le complément de M par rapport au contenu maximum Kmax augmenté de un. On utilise la commande de chargement arrivant sur une entrée de chargement L du compteur-décompteur CUD. Sur l'exemple décrit, le compteur-décompteur CUD compte en hexadécimal. Son contenu maximum est F. Si l'on désire 4 impulsions de sortie à fréquence croissante, on charge le compteur-décompteur CUD à la valeur hexadécimale C.
Dans exemple décrit, on a supposé que chaque impulsion de sortie était utilisée pour incrémenter de un le contenu du compteur-décompteur CUD. La sortie RP du diviseur CP est directement connectée en entrée de la porte P4.
On peut envisager que plusieurs impulsions de sortie soient nécessaires pour incrémenter de un le contenu du compteur-décompteur CUD afin de réduire la fréquence des impulsions de sortie. On peut insérer un diviseur auxiliaire DIVl ayant un rapport de division x (x entier supérieur à zéro) entre la sortie RP et l'entrée de la porte P4. La porte P4 reçoit des premières impulsions auxiliaires fonction des impulsions de sortie. La figure 4 porte cette variante. La sortie RP est connectée à une entrée HVl du diviseur DIV1, l'entrée de la porte P4 est connectée à une sortie RVi du diviseur DIVi.
Après avoir fonctionné un certain temps au régime nominal, on peut être amené à commander la décélération du moteur. Le circuit selon l'invention va générer alors M' impulsions de sortie à fréquence variable décroissante. M' est un entier v supérieur à un.
On va utiliser les impulsions de sortie pour augmenter le rapport de division du diviseur CP. On va décrémenter progressivement le contenu K du compteur-décompteur CUD à partir d'un ordre de début et jusqu a ce que les N impulsions de sortie aient été générées. Les impulsions de sortie seront de plus en plus espacées et leur fréquence va décroitre.
On peut par exemple, prévoir que la décélération aura la même durée que l'accélération et donc déclencher la décélération lorsqu'il reste encore à générer N-M impulsions de sortie. C'est ce qui est représenté sur la figure 2. D'autres moments sont tout à fait possibles.
Les moyens pour décrémenter le contenu K du compteur décompteur CUD vont être décrits. Ils comprennent une bascule B4 de type RS recevant sur une entrée S4, visant à rendre active une sortie Q4 de la bascule B4, l'ordre de début de la décrémentation. La bascule B4 comporte une entrée R4, visant à rendre inactive la sortie Q4. L'entrée R4 reçoit un ordre indiquant que les N impulsions de sortie ont été générées.
C'est la fin de la décélération. Une porte P5 de préférence de type ET combine en entrée la sortie Q4 de la bascule B4 et des impulsions fonction des impulsions de sortie. Elle est ouverte lorsque la sortie Q4 est active et fournit les impulsions fonction des impulsions de sortie à une entrée de décomptage CM du compteur-décompteur CUD. La porte P5 est fermée lorsque la sortie Q4 de la bascule est inactive. L'entrée de décomptage CM n'est plus décrémentée lorsque les N impulsions de sortie ont été générées.
Plusieurs impulsions de sortie peuvent être nécessaires pour décrémenter de un le contenu K du compteur-décompteur CUD. Un second diviseur auxiliaire DIV2 peut être inséré entre la sortie RP et l'entrée de la porte P5. Sur la figure 4, on voit ce diviseur auxiliaire DIV2. La sortie RP est connectée à une entrée HV2 du diviseur DIV2 et l'entrée de la porte P5 est connectée à une sortie RV2 du diviseur DIV2. L'entrée de la porte P5 reçoit des secondes impulsions auxiliaires fonction des impulsions de sortie. On suppose que le diviseur auxiliaire DIV2 a un rapport de division de x' (x' entier supérieur à zéro). On peut envisager que les deux diviseurs auxiliaires DIV1 et DIV2 soient confondus et que x soit égal à x'. On peut aussi envisager que les rapports de division soient égaux à un et les diviseurs auxiliaires peuvent être supprimés.
Pour déclencher l'ordre indiquant que les N impulsions on été générées, on a prévu un autre compteur-décompteur ACC. I1 reçoit sur une entrée de comptage AP les N impulsions d'entrée.
Cette entrée AP est reliée à la sortie de la porte Pi. Ce compteur-décompteur ACC a un contenu A égal à zéro avant l'ordre de départ. Le contenu A est présent sur une sortie QC.
Le compteur-décompteur ACC comporte une entrée de chargement LA reliée à la commande de remise à zéro RAZ. I1 reçoit sur une entrée de décomptage AM les impulsions de sortie provenant de la sortie RP du diviseur CP.
Le compteur-décompteur ACC s'incrémente de un en recevant chacune des N impulsions d'entrée et simultanément se décrémente de un en recevant une impulsion de sortie. Une fois que les N impulsions d'entrée ont été reçues, le contenu A du compteur-décompteur ACC est décrémenté uniquement. Le contenu A représente alors le nombre d'impulsions de sortie qu'il reste à générer. Tant que l'entrée de comptage AP est incrémentée, le contenu A ne représente pas le nombre d'impulsions de sortie a générer.
Emollient Esters tels que l'adipate d'isopropyle.
Anti-inflammatoire Les corticoïdes tels que le 17-acétate de ss-méthanone, l'indométhacine, le ketoprofène, l'acide flufenamique, l'ibuprofene, le dichlofenac, le diflunisal, le fenclofenac, le naproxene, le piroxidam, et le sulindac.
Le monostéaryl éther de glycérol (alcool batylique) et le mono cétyléther de glycérol (alcool chimylique).
L'acide glycyrrhétinique et ses sels, notamment d'ammonium.
L' -bisabolol (extrait de camomille).
La shikonine.
Des extraits de plantes, tels qu'eau de bleuet, arnica, aloès.
Des extraits de tissu méristématique, notamment l'extrait de racine de chene.
Le plancton.
Rafraichissant Le menthol.
Le lactate de menthyle.
Cicatrisant L'arbre de peau, extrait de mimosa tenui flora.
L'extrait de Centella Asiatica.
L'acide ss-glycirrhétinique.
L 'hydroxyproline.
L'arginine.
Puis pyrolyse, sous atmosphère d'azote, de 4500C à 1000 C, avec un palier d'1 heure et 30 minutes à 1000 C.
Les résultats des rendements en pyrolyse de ces joncs, en fonction du % massique de noir de carbone introduit et du procédé de réticulation mis en oeuvre, sont données dans le tableau suivant RT = rendement total en pyrolyse Rp = rendement en pyrolyse ramené au polysilazane seul.
PROCEDES DE RETICULATION a b c d e RT Rp RT Rp RT Rp RT Rp RT Rp 15* 77,4 73,4 74,5 69,7 -- -- 78 74,1 77,3 73,2 20* 80,9 76,1 79,5 74,4 77,4 71,3 81,6 77 84,6 80,6 25* 82,5 76,7 81,9 75,9 78,3 71,1 82,4 77,5 83 77,4 302 82,5 75 80,9 72,7 82,3 74,8 81,5 73,6 84 1 77,4 * : % de noirs de carbone introduits/poids de polysilazane dans le mélange Les résultats des résistivités (n.cm) à 1000"C des joncs, en fonction du % massique de noir de carbone introduit et du procédé de réticulation mis en oeuvre, sont donnés dans le tableau suivant
PROCEDE DE RETICULATION a b c d e 15* 107 107 107 108 20* 105 5,7.104 5.102 106 106 25* 7.103 1,3.102 8,7.10 6.103 9,8.103 30* 1,3.103 9,3.101 6.101 102 1,3.103 * : % de noirs de carbone introduits/poids de polysilazane dans le mélange EXEMPLE 3 Le polysilazane utilisé est celui obtenu dans l'exemple comparatif 1.
On procède exactement comme dans l'exemple 2, sauf que le noir de carbone est Vulcan XC 72 e de surface spécifique : 254 m2/g.
Les résultats des rendements en pyrolyse de ces joncs, en fonction du % massique de noir de carbone introduit et du procédé de réticulation mis en oeuvre, sont donnés dans le tableau suivant RT = rendement total en pyrolyse (%) Rp = rendement en pyrolyse ramené au polysilazane seul (%).
PROCEDES DE RETICULATION a b c d e RT | Rp RT Rp RT Rp RT Rp RT Rp 15* 79,5 75,9 78,5 74,7 -- -- 77,7 73,8 -- - 20* 80,5 75,6 78,2 72,7 -- -- 80,3 75,4 81,9 77,4 25* 82,1 76,1 82,8 77,1 87,2 82,9 79 72 84,5 79,3 30* 84,9 77,6 82,8 75,4 90,6 86,6 84 77,1 84,8 78,3 * : % de noirs de carbone introduits/poids de polysilazane dans le mélange Les résultats des résistivités (a.cm) à 1000"C des joncs, en fonction du % massique de noir de carbone introduit et du procédé de réticulation mis en oeuvre, sont donnés dans le tableau suivant
PROCEDE DE RETICULATION a b c d e 15* 1,9. 1,6.10 -- 1,3.104 20* 1,7.102 1,2.102 8, 8,3.03 2,6.104 25* 1,6.10 8,7.100 3,3.102 2,5.102 3,1.102 30* 1,2.100 7,8.10-1 100 3,9.10 2,9.101 * : % de noirs de carbone introduits/poids de polysilazane dans le mélange EXEMPLE 4 Le polysilazane utilisé est celui obtenu dans l'exemple comparatif 1.
On procède exactement comme dans l'exemple 2, sauf que le noir de carbone est le Ketjenblack e EC 300J de surface spécifique 900 m2/g.
Les quantités initiales introduites de noir de carbone sont 10, 15, 20, 25 % en poids par rapport au poids de polysilazane.
Les résultats des rendements en pyrolyse de ces joincs, en fonction du % massique de noir de carbone introduit et du procédé de réticulation mis en oeuvre, sont donnés dans le tableau suivant RT = rendement total en pyrolyse (%) Rp = rendement en pyrolyse ramené au polysilazane seul (%).
PROCEDES DE RETICULATION a b c d e RT Rp RT Rp RT Rp RT Rp RT Rp 15* 79 76,7 76,1 73,4 -- -- 80 77,8 76 73,8 20* 80 76,9 78,6 74,8 -- -- 79,4 76 79,4 75,8 25* -- -- 79,4 74,9 79,2 74 81,3 78 77,5 71,9 30* -- -- 83,9 78,6 82,1 76,2 83,3 79 -- - * : : % de noirs de carbone introduits/poids de polysilazane dans le mél ange Les résultats des résistivités (n.cm) à 1000"C des joncs, en fonction du % massique de noir de carbone introduit et du procédé de réticulation mis en oeuvre, sont donnés dans le tableau suivant
PROCEDE DE RETICULATION a b c d e 10* 107 107 -- 107 107 15* 103 6.101 -- 103 107 20* -- 8,7.100 3,3.102 2,5.102 3,1.102 25* -- 6.10-1 2,3.100 101 - * : % de noirs de carbone introduits/poids de polysilazane dans le mélange
DISPOSITIF DE CHANGEMENT DE VITESSES AUTOMATIOUE A CONVERTISSEUR DE COUPLE ET TRAIN EPICYCLOIDAL NON COAXIAUX L'invention se rapporte au domaine technique des transmissions automatiques. Plus précisément, elle concerne un dispositif de changement de vitesses à rapports étagés, du type comportant à l'intérieur d'un carter deux arbres parallèles non coaxiaux, le premier arbre ou arbre d'entrée transmettant le mouvement au second arbre, ou arbre de sortie, par l'intermédiaire de plusieurs descentes d'engrenages.
Le dispositif de changement de vitesses automatique auquel s'applique l'invention comporte de façon connue un convertisseur de couple porté par l'arbre d'entrée, et un train épicycloïdal porté par arbre de sortie. Ce type d'architecture fait notamment l'objet de la demande de brevet N" 91-06929 de la demanderesse, non publiée à ce jour. La figure 3 de cette demande se rapporte à un mode de réalisation particulière incluant deux descentes d'engrenages, dont la première permet de solidariser un premier ou un second planétaire du train épicycloïdal avec l'arbre d'entrée de la transmission, en serrant un premier ou un second embrayage, tandis que la seconde permet d'assurer la descente directe du mouvement de l'arbre d'entrée sur le porte-satellite selon un autre rapport de descente, en serrant un troisième embrayage.
On sait par ailleurs que la transmission du mouvement dans un dispositif de changement de vitesses à train épicycloïdal s'effectue toujours avec des efforts de roulement et un bruit de fonctionnement réduits lorsque le train épicyclo-ldal tourne en bloc, c'est-à-dire lorsqu'il transmet le mouvement sans que ses éléments constitutifs (planétaires, satellites, couronne) soient en mouvement relatif.
Comme la tension de charge VL détectée par le circuit de détection de tension du phare 25 chute provisoirement sous l'effet de l'angle de phase de l'alternance positive 19, l'action décrite ci-dessus s'inverse et le transistor 26 est bloqué. Cela rend le transistor 26 conducteur, et la tension de charge VL recommence à augmenter, ce qui bloque le transistor 26. Ainsi, suivant l'état bloqué ou conducteur du transistor 26 le thyristor 21 est bloqué ou rendu conducteur, et la partie de l'alternance positive 19 de la sortie de la bobine 10 qui n'est pas fournie au phare de route 18 en raison de la commande par angle de phase mentionnée cidessus, est maintenant détournée vers les accessoires à courant continu.
Lorsqu'on fait augmenter encore la vitesse de rotation du moteur, la durée de la période de conduction du transistor 26 augmente aussi jusqu'à ce que le transistor 26 devienne complètement conducteur lorsque la tension de charge VL approche de la deuxième tension de référence VR2. En conséquence, le thyristor 21 est completement bloqué, et seule l'alternance négative 20 de la sortie à courant alternatif de la bobine de l'alternateur 10 est fournie au phare de route 18 comme indiqué par la forme d'onde de la Figure 5c.
Lorsque la vitesse de rotation du moteur devient suffisamment élevée, l'alternance négative de la tension de charge VL dépasse la deuxième valeur de tension de référence VR2, et la tension aux bornes du condensateur électrolytique 44 ou la tension de charge VL redressée sur une alternance par la diode 41 dépasse la tension de Zener de la diode Zener 45 ce qui rend conducteur le transistor 46, le courant de base de ce transistor étant fourni par le courant inverse traversant la diode Zener 45. Un signal de gâchette est alors fourni au thyristor 50 via le transistor 46 et une résistance 48, et le thyristor 50 devient conducteur.Il en résulte que l'alternance négative 20 de la sortie à courant alternatif de la bobine 10 est partiellement court-circuitée, et que l'alternance négative de la sortie de la bobine 10 qui est ainsi commandée par angle de phase est alors fournie au phare de route 18. En conséquence, aucune tension excessive supérieure à la deuxième tension de référence VR2 ne peut être fournie au phare de route 18.
Nous allons maintenant décrire le processus de détection de la tension de charge VL dans l'opération décrite ci-dessus.
Le circuit de détection de la tension du phare 25 détecte la tension de charge VL redressée sur deux alternances, soit VL1. D'autre part, le circuit de régulation de la tension du phare détecte la tension de charge VL redressée sur une alternance ou l'alternance négative 20 de la tension de charge VL, soit VL2.
Lorsque les tensions de charge VL1 et VL2 détectées par le circuit de détection de la tension du phare 25 et le régulateur de la tension du phare 17 sont portées sur une courbe par rapport à la vitesse de rotation du moteur, VL1 > VL2 lorsque la vitesse de rotation du moteur est basse. La différence entre ces deux niveaux de tension diminue à mesure qu'augmente la vitesse de rotation du moteur. En d'autres termes, VL1 > VL2 pendant tout le temps que l'alternance positive de la sortie à courant alternatif de la bobine 10 est commandée par angle de phase par le circuit de détection de la tension du phare et le thyristor 21 jusqu a ce que le thyristor 21 soit complètement bloqué.En conséquence, le régulateur de la tension du phare 17 ne sera pas activé même lorsque la premiere valeur de référence VRî est fixée au voisinage de la deuxieme tension de référence VR2.
Supposons quiun redresseur à deux alternances similaire au redresseur 32 soit connecté au circuit illustré en Figure 4 au lieu de la diode 41. Dans ce cas, le régulateur de la tension du phare 17 détectera la double alternance de la tension de charge VL. Si l'on suppose que la deuxième valeur de tension VR2 et la premiere valeur de tension VR1 fixée par le circuit de détection de la tension du phare 25 sont proches l'une de l'autre, le régulateur de la tension du phare 17 sera activé immédiatement apres que le circuit de détection de la tension du phare 25 a été active en fonction de la tension de charge VL.Si le circuit de détection de la tension du phare 25 et le circuit de régulation de la tension du phare 17 sont activés au même moment, la double alternance de la sortie à courant alternatif de la bobine 10 sera soumise à la commande par angle de phase. En conséquence, la batterie ne recevra pas de courant de charge, à moins que la vitesse de rotation du moteur soit tres élevée, et la charge sera alors insuffisante dans les plages de vitesse de rotation intermédiaire et basse du moteur.
Si la première valeur de tension de référence VR1 est fixée à un niveau tres inférieur à celui de la deuxième tension de référence VR2 pour résoudre ce problème, comme c'était le cas dans la première réalisation, la sortie de la bobine 10 fournie au phare de route 18 sera entièrement composé de l'alternance négative 20 avant que le regulateur de la tension du phare 17 soit activé. Toutefois, comme l'indique la ligne en pointillés de la Figure 6, le niveau de la premiere tension de référence VR1 est fixé à un niveau tellement bas que la sortie à courant alternatif fournie au phare de route 18 change complètement entre la double alternance et la simple alternance avant que la tension de charge YL1 n'augmente.Ceci entraSnera une insuffisance considérable de la tension fournie au phare de route 18, et l'intensité lumineuse de celui-ci sera insuffisante dans cette plage de vitesse du moteur.
Toutefois, dans la présente réalisation, comme la détection de la tension de charge VL comme tension de référence pour la commande par angle de phase de la sortie à courant alternatif de la bobine du générateur est effectuée en ne détectant que l'alternance négative de la sortie à courant alternatif, dans le cas du régulateur de la tension du phare 17, et en détectant la double alternance ou les alternances positive et négative de la sortie à courant alternatif dans le cas du circuit de détection de la tension du phare 25, la tension de charge VL est différente entre le circuit de détection de la tension du phare 25 et le régulateur de la tension du phare 17, ce qui est pratique.
Plus précisément, comme la tension de charge VL détectée par le régulateur de la tension du phare 17 est supérieure à la tension de charge VL détectée par le circuit de détection de la tension du phare 25, même lorsque les valeurs de la première et de la deuxième tension de référence VR1 et VR2 sont proches l'une de l'autre, et que la temporisation de la commande par angle de phase de l'alternance positive 19 par le thyristor 21 est plus temporisée que dans la technique antérieure, le régulateur de la tension du phare 17 ne sera pas activé.En conséquence, la double alternance de la sortie de la bobine 10 peut être fournie au phare de route 18 jusqu'à ce que la vitesse de rotation de l'alternateur soit suffisamment élevée. Comme le circuit de détection de la tension du phare 25 et le régulateur de la tension du phare 17 ne seront pas activés en même temps, il est possible de répartir la sortie à courant alternatif de la bobine 10 entre le phare de route 18 et la batterie 16 en fonction de la vitesse de rotation du moteur.
Nous allons maintenant décrire le circuit qui sert de moyen de compensation 63 représenté par la ligne en pointillés de la Figure 4. Ce moyen peut être utilisé en option dans le circuit illustré à la Figure 4. Ce moyen de compensation 63 comprend une diode Zener 61 et une résistance 62 qui sont connectées en série aux bornes de la résistance 42 pour détecteur la tension aux bornes de la résistance 42 dépassant la tension de grener de la diode Zener 61.
Lorsque la vitesse de rotation du moteur est à un niveau très élevé, comme la tension aux bornes de la résistance 42 du régulateur de la tension du phare 17 devient supérieure à la tension de Zener VZ5 de la diode Zener 61, la diode Zener 61 devient conductrice et connecte la résistance 62 en parallèle avec la résistance 42. La réduction apparente de résistance de la résistance 42 fait monter la tension du noeud entre les résistances 42 et 43, et donc la tension aux bornes du condensateur 44. En conséquence, le courant inverse de la diode Zener 45 rend conducteur le transistor 46 et le thyristor 50 à partir d'une plage de vitesse de rotation relativement basse.
Ainsi, l'alternance négative de la sortie à courant alternatif de la bobine 10 est court-circuit & à un angle de phase de référence, et l'augmentation de la tension de charge VL du phare de route 18 est contrôlée de manière satisfaisante.