INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure unique représente le cas d'un ensemble tournant comprenant un arbre rotatif 1 à la périphérie duquel sont rattachées des pales 101 à 112 pour constituer une hélice. Les différentes pales 101 à 112 présentent des géométries semblables et constituent chacune une source de bruit virtuelle S1 à S12. Les pales 101 à 112 sont réparties de façon irrégulière à la périphérie du rotor 1 en définissant entre les différentes sources de bruit à S12 des intervalles angulaires B1 à B12 centrés sur l'axe du rotor 1 dont plusieurs sont inégaux. Les positions angulaires d1 à des des différentes sources S1 à S12 correspondant aux différentes pales 101 à 112 ne sont donc pas des multiples d'un angle correspondant à 2W/B, B étant le nombre de pales.
Le mode de réalisation de la figure correspond au premier exemple donné plus haut d'un rotor à 12 pales. On notera qu'en pratique, pour des pales identiques 101 à 112 orientées de la même manière, les sources de bruit S1 à S12 sont situées dans des positions relatives identiques par rapport au contour des pales, de sorte que les positions angulaires Mi (i=l à 12 pour l'exemple de la figure ) ou les intervalles angulaires Pi (i=1 à 12 pour l'exemple considéré) pourraient être également repérés par rapport aux points d'ancrage des pales 101 à 112 plutôt que par rapport aux sources de bruit S1 à 512 Par ailleurs, lorsque deux pales voisines telles que 107,108 sont séparées par un intervalle angulaire optimum B7 très réduit, ces pales 107,108 peuvent le cas échéant être combinées en une pale unique correspondant à une pale double.
Sur la figure, on n'a pas représenté le. bâti de support du rotor 1, ni des éléments statiques solidaires du bâti qui seraient répartis autour du rotor 1 équipé ou non de pales 101 à 112. L'invention s'applique cependant également à un dispositif dans lequel des éléments tels que des pales disposés radialement autour du rotor 1 ne seraient pas rattachés à celui-ci, mais montés sur le bâti et simplement disposés au voisinage de ce rotor, à la périphérie de celui-ci (aubage statorique d'un turbomoteur par exemple).
Bien que les exemples de calcul donnés ci-avant, l'aient été pour des pales de rotor identiques, il va de soi que le procédé de réduction de bruit et de vibration peut également s'appliquer à des pales différentes, de même qu'à tout type d'élément réparti angulairement d'un ensemble tournant.
Par exemple, un tel procédé peut également s'appliquer à un moteur à piston, de façon à concevoir pour celui-ci un calage des bielles sur le vilebrequin à répartition angulaire irrégulière, voire même des cylindres de cylindrées -différentes.
Les positions "ouverte" et "serrée" du mécanisme sont maintenues activement par l'action d'une cane coulissante poussée par un ressort et agissant au moyen d'une de ses deux rampes inclinées sur un bossage solidaire de la pièce tournante dans le sens de rotation relatif désiré.
Lesmouvementsd'ouverture et de serrage des machoires étant chacun, en tout état de cause, le résultat de la rotation relative d'ure des pièces S et R par rapport à l'autre, il s'ensuit deux modes de réal.
sations possibles, la cinématique d'entrainement des machoires étant inchangée.
Dans un premier mode de réalisation Ml de ce mécanisme de blocage, la pièce statique S est le support des machoires qui guide celles-ci par ses formes internes appropriées et la pièces tournante R est l'anneau de serrage, lequel par ses deux bossages intérieurs, entraine dans un sens, l'ouverture positive rapide des deux machoires et dans le sens opposé leur approche rapide, puis un serrage lent et puissant.
Dans un deuxième mode de rélisation M2, la pièce fixe est l'anneau de blocage dont la forme est différente à fins de fixation au tube du fusil sous-marin et la pièce tournante est le support de came.
Un premier moyen simple de commande de la pièce tournante est un petit levier solidaire de celle-ci.
Un second moyen de commande, dans la cas de combinaison avec un tambour de moulinet, ce tambcur tournant pouvant en outre être déplacé axialement sur son pivot par le chasseur, est le tambour lui-même.
Un troisième moyen de commande en rotation de la partie tournante est, aans la cas de combinaison avec le dispositif objet du brevet n 2.489.954 sous le titre magasin de cordelette pour fusil sousmarin travaillant par depression, brevet demandé par le présents dépo- sants, ce dit dispositif amménagé pour être lu même l'organe d'entrainement.
Les figures 1-2-3-4 représentent un dispositif ae base du mode M1 dans lequel il a été choisi de rendre le support de machoires 1. S statique Les figures 5-6-7 représentnt un dispositif de base du type Y. 2 dans lequel c'est l'anneau de serrage 3.F qui devient fixe sur le tube du fusil sous-marin.
n faut noter que, pour ces fig. 1- .2-3-h-5-6-7; il est supposé que, vu l'arrière du fusil, le chassseur tourne arbitrairement la pièce tournante R (3.R ou 1 .R) de ces deux mécanisme M1 et M2 dans le sens horaire Sur les vues 1 et 5, par ailleurs, la flèche F indique l'avant du fusil sous-marin.
Les vues du mécanisme M1 et du mécanisme M2 sont cependant comparables du fait du choix des sens des coupes.
La figure t représente la coupe longitudinale suivant F1 du mécanisme MI.
La figure 2 représente la section transversale suivant F2 du mécanisme M1 en position serrée, la cordele-te étant suFposée de diarè- tre nul.
La figure 3 représente la mye section transversale suivant F2 mais en position ouverte.
La figure Lt représente la coupe suivant Fl des mâchoires et de l'anneau de serrage 3R La figure 5 représente la coupe longitudinale suivant FS d'un mécanisme M2.
La figure 6 représente la section transversale suivant F6 de M2 en positon serrée (diametre nul de cordelette).
En général, le matériau selon la présente invention permet l'obtention d'une excellente transmission de la lumiène incidente aussi bien pour la projection vidéo (image visible sur la face opposée à celle sur laquelle la lumiène est projetée) ou encore la projection bifaciale (l'image est visible sur les deux faces dudit matériau, la projection de la lumiène s'effectuant sur une seule face), en utilisant en combinaison la rugosité des faces de la couche de base auec une concentration relativement faible des particules réfléchissantes dans au moins l'une des couches, par exemple une couche de revêtement.
Le degré de la rugosité moyenne des faces de la couche de base est choisie en fonction de l'utilisation, de l'intensité de la source de lumiène de la distance de la source de lumiène du matérau pour une intensité donnée, de l'épaisseur du matériau, etc...
Dans un certain nombre de cas, il est avantageux d'utiliser des particules réfléchissantes dont au moins une partie est constituée par des particules ayant une grandeur relativement importante, entre 20 et 30 et, par exemple une grandeur moyenne de 25 Les particules réfléchissantes peuvent avoir des formes géométriques quelconques. Elles sont positionnées au hasard dans la couche où elles sont n@yées, de façon irréguliène; en effet, l'expérience a prouvé que l'on obtient ainsi une excellente diffusion de la lumiène par rapport à laxe d'incidence de la lumiène projetée.
D'autres caractéristiques et avantages ressontiront du texte suivant et des figures y afférentes, donnés à titre d'exemple uniquement.
La fig. 2 montre un mode de réalisation, où le matériau est opaque, et La fig. 1 montre un mode de réalisation où le matériau est translucide ou transparent.
Les mêmes numéros de références sont utilisés pour les même éféments.
Comme c'est montré dans les figures, un ensemble (E) du matériau composite (1) est, par exemple, constitué d'une couche base (11) d'une couche de revêtement (10). La couche de ba4e (11) peut être en une matiène acrylique ou en evrre ou similaine. La couche de revêtement (10) peut être un vernis à base acrylique ou vinylique glycérophtalique ou équivalent. L'éparisseur (e2) de la couche de base (11) peut atteindre 5 mm et plus, en fonction de la rigidité de l'ensemble (E) demandée.
L'épaisseur (e1) de la couche (10) est de l'ordre de 4 à 30 , mais peut, dans certains cas, atteindre des valeurs allant jusqu'à 1 mm. Plusieurs ensembles (E) peuvent être disposés l'un sur l'autre pour former un seul matériau (1) multi-ensembles. En outre, une couche de revêtement peut être disposée sur chaque face (111, 112) de la couche de base (11) formant ainsi un ensemble (E), ou au moins un sous ensemble dans un matériau (1) multi ensembles.
Dans les modes de réalisation montrés dans les figures, l'ensemble (E) comporte deux couches (10,11), des particules réfléchissantes (3) étant noyées dans la couche de revêtement (10). La concentration des particules (3), c'est-à-dire le nombre et donc le poids moyen de porticules par cm3 , ainsi que la grandeur moyenne de chaque particule sont fonction de l'utilisation, comme on le verra ci-après.
Les particules réfléchissantes (3) peuvent être métallioues: en aluminium ou un allia@e d'aluminium. par exemple. ou encore avoir au moins l'une de leurs faces 937) pourvues d'une mat@ere reflechissante. Ce m#tériau (1) peut être utilisé pour dès écrans, par exemple : (i) - Un écran pour recevoin la projection des diapositifs, des films ou des images (sur papier ou équivalent). L'écran doit être opaque. Ce résultat est obtenu en rendant au moins l'une des laces (111) (112) de la couche de base (11) opaque, ou en utilisant un matériau opaque pour au moins l'une des couches (10,11); selon un mode de réalisation, la lace (111) en contact avec la lace (102) de la couche (10) est rendue opaque.Il est encore possible d'obtenir l'opacité au moins partielle par une forte concentration de particules (3), de 15 % à 25 % en poids de la couche (10). La grandeur moyenne des particules pour ce type d'écran de dépasse, en général, pas 4 .
Un tel écran réféchit la pratiquement totalité des rapyons (2) de lumiène incidente, et ceci pour une gamme importante de l'angle d'incidence α, pouvant atteindre 170 par rapport à la face (101) de la couche (10). Dans la fig. 1 , on voit que le rayon (2) traverse la couche (10) $rayon 21) et la couche (11) (rayon (22), tandis que les rayons (23) et (24) sont réfléhcis.
(ii) - Un écran peut montrer le ou les images reçues à partinr d'un moins une source de rumière sur l'une et/ou l'autre face de l'ensemble (101, 112) ou sur l'une des faces (101) ou (112) seufement, donc pour la projection des dispositifs, films, etc, pour la uideo projection, pour la rétro- projection et la projection "bifaciale".
Le matériau est translucide ou transparent. La concentration des particules (3) est relativement faible : de l'ordre de 5 %. La grandeur moyenne des particules (3) est importante et peut être de l'ordre de 25 .
Afin d'éviten tout scintillement et/ou scintillation qui pourraient être provoquées par la présence de particules (3) ayant une grandeur relativement importante, il suffit de diriger la projection de la lumière (donc de l'image) sur la face (112) de la couche de base qui ne porte pas de revétement, cette surface étant également rendue rugueuse, la rugosité des surfaces (11, 112) permettant la diffusion la meilleure possible de la lumière incidente.
(iii) - Un écran pouvant être utilisé, essentiellement, pour capter une image obtenue par projection vidéo. Le patériau (1) est rendu opaque de façon similaine à celle décrite dans le point (i) ci-dessus.
La concentration est de l'ordre de 25 %. Les particules (3) ont une grandeur moyenne de 25 .
part et d'autre du boîtier 10.
En référence maintenant à la figure 9, qui illustre une partie d'un portelampes 20 montrant l'association de la structure de douille 22 et du module M, formant ensemble une douille, d'une lampe monofilament
L et d'un circuit imprimé CI.
Le circuit CI est ici fixé sur le porte-lampes 20 à du côté extérieur de celui-ci Le module M et la lampe
L se montent également à partir de l'extérieur du porte-
lampes. Dans cet exemple, les extrémités des broches 18 du module M traversent des perçages du circuit imprimé CI et
sont soudées sur la face extérieure dudit circuit.
En variante, afin d'éviter toute saillie sur la surface extérieure du circuit imprimé, on peut replier les extrémités des broches 18 à 900 contre la face intérieure du circuit imprimé, et les souder sur cette face intérieure, qui comporte dans ce cas les diverses
pistes conductrices.
Selon une autre variante, le circuit imprimé peut être monté contre la face intérieure du porte-lampes (au-dessous de celui-ci sur la figure 9), comme dans le cas de la figure 6, auquel cas les broches 18 s'étendent à partir du bord intérieur du boîtier 10, de part et
d'autre du départ du connecteur 16.
La figure 8 montre une réalisation concrète d'un module M' pour lampe bifilament selon le même principe que celui illustré sur la figure 7 Des éléments ou parties identiques ou similaires à ceux de cette figure sont désignés par les mêmes références complétées d'un "prime". On trouve dans ce cas deux connecteurs de tensions positives 16 ' et 16 a', tandis que les broches 18 ' sont prévues en deux groupes de trois respectivement de part
et d'autre du départ du connecteur de masse 14 '.
Bien entendu, la présente invention n'est
nullement limitée à la forme de réalisation décrite ci-
dessus et représentée sur les dessins, mais l'homme de l'art saura y apporter toute variante ou modification
Selon une version préférée de l'invention, le dispositif de réglage et de protection comprend dans sa partie dirigée vers l'utilisateur, un capot transparent. Ce capot transparent permet à l'utilisateur de voir le ruban de la scie qu'il protège, ainsi que la pièce de bois dans la zone de travail du ruban, ce qui permet à l'utilisateur de réaliser un travail précis sans être gêné par la présence du
dispositif de réglage et de protection.
De préférence, le dispositif de réglage et de protection est surmonté par une série de fourreaux entourant le ruban et pouvant coulisser les uns dans les autres lors du
coulissement du dispositif.
Ces fourreaux télescopiques assurent une protection totale dans la zone du ruban située au-dessus du dispositif
de réglage et de protection proprement dit.
De préférence également, la colonne de guidage du coulissement du dispositif de réglage et de protection et les organes de transmission du mouvement du levier pour faire coulisser le dispositif sont situés derrière le ruban
relativement au côté o se trouve l'utilisateur de la scie.
Ainsi, le dispositif selon l'invention ne constitue aucune gêne pour l'utilisateur de la scie. D'autres particularités et avantages de l'invention
apparaîtront encore dans la description ci-après.
Aux dessins annexés donnés à titre d'exemples non limitatifs: - la figure 1 est une vue en perspective partielle d'une scie à ruban conforme à l'invention, équipée d'un dispositif de réglage et de protection, - la figure 2 est une vue en élévation avec arrachements du dispositif de réglage et de protection, - la figure 3 est une vue de dessus du dispositif
de réglage et de protection.
Dans la réalisation de la figure 1, la scie à ruban comprend une table 1 munie d'une fente 2 dans laquelle le ruban 3 de la scie montée sur une roue supérieure 4 et une roue inférieure (non représentée) se déplace perpendiculairement à la surface de la table 1. Un dispositif à régler à l'épaisseur de la pièce à scier, est monté autour du ruban pour pouvoir coulisser perpendiculairement à
la table 1.
Conformément à l'invention, le dispositif 5 entoure complètement le ruban 3 pour assurer la protection de l'utilisateur. Le coulissement du dispositif 5 est commandé par un levier pivotant 6 actionnable par l'utilisateur, ce coulissement étant guidé par une colonne 7 perpendiculaire à la table 1 et parallèle au ruban 3. Des moyens qui seront décrits plus loin sont prévus pour maintenir le dispositif 5 de réglage et de protection en position stable en toute position par rapport à la table 1, déterminée par le levier 6
Cet exemple montre également qu'il y a une correspondance entre l'activation électrique et l'activation thermique et permet de constater les effets du choc énergétique sous forme de conversion chimique, juste à la fin de la conversion, d'une durée très brave; se déroulant sur 200 mm de parcours environ dans l'électro-réacteur décrit dans le brevet français 2.542.004; les produits traversant l'électrô-réacteur à très grande vitesse.
Pour bien expliciter cet effet, on a choisi une charge paraf f inique très étroite du type C16, ne contenant aucun produit de poids moléculaire inférieur.
On a opéré à une pression voisine de la pression atmosphérique.
La figure 1 montre que cette charge en C16 peut supporter en toute sécurité, pendant des périodes brèves, une température élevée.
BRILOIN et PARODI dans le livre "Propagation des ondes dans les milieux périodiques'l, MASSON et Cie, éditeurs (1956), ont montré que les hydrocarbures avaient divers modes de vibrations préférentielles selon leur structure.
Nous en avons déduit qu'un hydrocarbure devait pouvoir se casser aux noeuds de vibration, soit en deux moitiés (mode 1 ou mode fondamental), soit en deux parties inégales correspondant à 1/4 respectivement 3/4 (mode 2 ou première harmonique).
Cette hypothèse qui se trouve vérifiée dans les exemples, comme on le verra plus loin, est surprenante et n'a pas été démontrée auparavant.
La figure 8 montre les amplitudes de vibration et les ruptures selon le mode 1, en deux moitiés, et selon le mode 2, en 1/4 et 3/4, ces ruptures résultant du dépassement de la cohésion de la liaison C-C).
Dans le cas de l'hydrocarbure paraffinique en C16, on a observé la formation d'oléfines due à une rupture de la liaison C-C, non saturée par l'hydrogène, et la formation d'isoparaffines due au réarrangement du type C13.
En opérant à température de pré chauffage et à débit d'hydrocarbure constants, on a fait varier la puissance électrique et de façon correspondante la température de fin de mélange, en effectuant des prélèvements de produits qui étaient tous gazeux.
Les résultats bruts sont regroupés dans le tableau ci-dessous pour un préchauffage à 260"C.
Gaz Tempé- Oléfines Isoparaf- 0+1 Rapport rature (0) fines en (t poids) I/O fin (% poids) C13 (I) mélange (% poids) ( C) CH4 410 0,05 0,01 0,06 0,2 520 0,13 0,30 0,43 600 0,20 0,82 1,02 4,7 " 755 0,23 1,47 1,7 6,4 Ar 520 0,20 0,04 0,24 0,2 580 0,20 0,20 0,40 1,0 750 0,84 0,23 1,07 0,27 Ces résultats montrent que - plus la température et par conséquent le choc d'énergie a été élevé, plus la conversion immédiate est importante; - plus les gaz sont des donneurs de radicaux ou des produits susceptibles de réactions et combinaisons chimiques (dérivés de CH4), plus les produits sont hydrogénés et le % des oléfines diminue.
Du point de vue des applications pratiques, cet exemple montre que l'on peut produire des iso-paraffines en quantités notables, permettant d'augmenter l'indice d'octane et de réduire le point de figeage des gas-oils et des huiles lubrifiantes.
EXEMPLE DE REFERENCE 3 On a soumis trois hydrocarbures lourds, à savoir un résidu lourd, un distillat lourd et du Dobanne à un choc d'énergie dans l'électro-réacteur décrit dans le brevet français 2.542.004.
Les puissances appliquées ont été relativement faibles, se traduisant par des températures de fin de mélange peu élevées dans le post-plasma. On a utilisé comme gaz réactif du CH4. On a constaté que le poids de gaz produit est inférieur au poids de CH4 injecté, même si l'on opère sous faible pression (condition très défavorable car on sait que plus la pression utilisée est faible plus la quantité de gaz produite est élevée, comme le montrent les exemples 12-14 et la figure 6 du brevet français 2.588.878).
Le procédé selon l'invention va maintenant être illustré ci-après en référence à un rotor comprenant B pales et tournant à la fréquence de rotation N.
La pression acoustique, en champ lointain, due à une pale i d'un rotor peut s'écrire (décomposition en série de Fourier sur les harmoniques de la fréquence N) avec jn(2nNt + o$) (2) p. = A n e - t désigne le temps, - N est la position angulaire de la pale i, - pu n est l'harmonique nN dû à la pale i, - An est l'amplitude résultant de la forme de la pale, des caracté ristiques de l'écoulement du fluide et de la géométrie rotorauditeur.
Pour B pales, la pression acoustique due à tout le rotor est donc
C'est une double série de Fourier sur le temps et l'espace angulaire.
Si les pales sont distribuées autour de l'axe avec des
La dernière somme est nulle pour n f mB (m entier) et égale à B pour n = mB.
Donc
Si les pales sont distribuées avec des écarts angulaires inégaux Bi, on dispose de (B-1) variables ai (la première position ervant de référence) pour obtenir les p n voulues grâce Il suffit donc de rechercher les valeurs des variables permettant d'obtenir l'atténuation recherchée pour chaque harmonique.
Le calcul qui est un calcul d'optimisation, est effectué de façon itérative à l'aide d'un calculateur, le détail des algorithmes de résolution dépendant bien évidemment des contraintes choisies.
Par exemple, si l'on recherche une atténuation, en décibels, G pour une raie de fréquence mBN, l'équation à résoudre sera, d'après la formule (4) la suivante
Dans ce qui suit sont donnés, dans le cas d'un rotor 1 à plusieurs pales, des exemples de valeurs, en degrés, des positions angulaires ai de ces pales calculées à l'aide du procédé selon l'invention, pour une atténuation recherchée d'au moins 6 dB pour au moins les trois premiers harmoniques (qui sont en général les plus nuisibles) de la fréquence de passage BN des pales (N étant la fréquence de rotation du rotor et B le nombre de pales de celui-ci).
Dans ce qui suit, on norme à 1 le bruit produit par une pale de sorte que, par exemple, le niveau de bruit dû à la raie BN d'un rotor à B pales réparties régulièrement serait B Pour chaque exemple de rotor selon l'invention, on donne d'abord les positions angulaires ai des B pales en degrés (la position angulaire Ri de la première pale étant zéro et constituant l'origine), puis le niveau normalisé, des harmoniques 1 à n de la fréquence N (en soulignant les harmoniques de BN), jusqu'à l'harmonique 3 de la fréquence BN.
Rotor à 6 pales (B = 6) Positions angulaires N à 6 (en ) : O - 16,2 - 128,1 - 165,9 -204,9 - 301 Niveaux des harmoniques : 0 - 8,4 - I - 5,8 - 4,8 - 4,8 - 2,9 - 5,8 - 9 - 7,8 - 7,8 - 0,2 - 2 - 4 - 2,3 - O - 7,3 - 5,3 Rotor à 7 pales (B = 7) Positions angulaires al à x7 (en O) : O - 64,3 - 90 - 128,6 - 231,4 - 244,3 - 282,9 Niveaux des harmoniques : 0 - 7,8 - 4,8 - 1,4 - 5,8 - 7,8 - 4,8 4,8 - 7,3 - 7,8 - 7,8 - 7,8 - 4 - 1 - 4 - 7,8 - 7,8 - 7,8 - 7,3 4,8 - 4,8 Rotor à 8 pales (B = 8) Positions angulaires i1 à i8 (en O) : -O - 56,3 - 90 - 135 - 191,3 - 213,8 - 292,5 - 303,8 Niveaux des harmoniques : O - 0,2 - 5,3 - 5,8 - 12,3 - 4,8 - 11,6 4 - 10,9 - 0,4 - 6,3 - 5,8 - 14,4 - 10,9 - 4,4 - O - 4,4 - 10,9 14,4 - 5,8 - 6;3 - 0,4 - 10,9 - 4 Rotor à 9 pales (B = 9) Ici deux cas ont été envisagés - selon que la priorité a été donnée à une atténuation maximale des harmoniques BN et donc sans tenir compte des écarts angulaires obtenus (option des raies minimales) - et selon que la priorité a été donnée à un décalage modéré des pales avec toujours toutefois une atténuation d'au moins 6 décibels des trois premiers harmoniques de la fréquence de passage BN.