INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les titres exprimés en activité amidolytique (aussi bien sur substrat synthétique S-2238 (activité anti Fila) que S-2222 (activité antiFXa) (source commerciale de ces substrats : Kabi-Vitrum) sont compris entre 170 et 200 u/mg. L'activité antiFXa mesurée par une méthode coagulométrique du Heptest (source commerciale Haemachem, USA) est d'environ 180 ulmg. Le poids moléculaire (poids moléculaire moyen en poids, Mw) est de 17.500. La teneur en groupes N-sulfates de cette héparine (dosée par la méthode de Inoue et Nagasawa, Anal. Biochem. 1976, 71, 46-52, selon le protocole A de ces auteurs) est pris comme étant égal à 100.
10g d'héparine injectable, sous forme de sel de sodium, sont mis en solution dans 100 ml d'eau distillée puis déminéralisée à température ambiante (environ 20oc). Cette solution est passée sur une colonne de résine échangeuse d'ions de type Dowex-50W-XB (100-200 mess) qui a préalablement été mise sous sa forme acide. Les dimensions de cette colonne sont de 3x38 cm. L'élution s'effectue par l'eau (distillée et déminéralisée) jusqu'à récupération d'un volume de 500 ml. A partir de ce volume, on vérifie que l'éluat ne contient plus d'héparine. Ce contrôle s'effectue par polarimétrie (lecture à 365 nm; ligne spectrale du mercure), La solution récupérée (500 ml) est mise à incuber 24 heures à 50' C.La solution, de pH environ 1,3, est ajustée à pH 7,0 par une solution de soude 4N et finement ajustée par de la soude 0ff1N. Cette solution est ensuite dialysée contre de l'eau distillée (144 heures) puis mise à lyophiliser. Le produit ainsi obtenu est désigné IC 1771.
Ce produit possède les caractéristiques suivantes - Poids moléculaire moyen (Mw > en poids : 14.700 - Teneur en groupes N-sulfates, exprimée en pourcentage par rapport à l'héparine de départ : 27 % - Activité antiFIIa, sur substrat S-2238 : L'étude par RMN (C13) a permis d'obtenir le spectre de la figure unique qui confirme que IC t771 présente les caractéristiques d'une héparine partiellement N-desulfatée.
Le spectre montre des signaux à 5 99,5 et 60,6 ppm correspondant respectivement aux C1 et C2 des résidus N-sulfo-glucosamine de l'héparine; l'apparition de nouveaux signaux {6 93,8 et 57 ppm) correspondant aux C1 et C2 des résidus glucosamine dépourvus de groupes N-sulfate, la présence d'un signal à 6 65,6 ppm attribue au C3 de la glucosamine dépourvue de groupement N-sulfate; une légère modification des signaux correspondant au C6 de la glucosamine lorsqu'il possède (o 69,1 ppm) ou lorsqu'il est dépourvu (6 62,5 ppm) de groupement 6-0-sulfate; une légère modification des signaux correspondant au C1 de l'acide iduronîque selon qu'il est sulfaté (5 101,8 ppm) ou non sulfaté (6 104 ppm).
EXEMPLE 2 : Préparation d'un dérivé N-désulfaté possédant environ 40E de groupements N-sulfates ou IC 1985.
En procédant comme pour l'exemple 1 mais en laissant incuber la solution héparinique à 50'C pendant 13 heures, on obtient IC 1985 qui possède les caractéristiques suivantes - Poids moléculaire moyen (Mw) en poids : 15.600 - Teneur en groupes N-sulfates exprimée en z par rapport à l'héparine de départ : 38 - Activité anti-facteur IIa (S-2238) : C facteur Xa) : 3 u/mg - Méthode pharmacopée USP : 3 u/mg Le spectre de RMN (C13)confirme que le produit présente les caractéristiques d'une héparine partiellement N-désulfatée.
EXEMPLE 3 Préparation d'un dérivé héparinique dépolymérisé ou IC 1833.
Le produit de départ est le produit de l'exemple 1 ou IC 1771.
1 g de IC 1771 est dissous dans 50 ml d'acide acétique à 1%. On laisse sous agitation et on ajoute 8 ml d'une solution aqueuse de nitrite de sodium à 0.4%. On laisse agiter pendant 1 heure à température ambiante. On met la solution à congeler, qui est ensuite lyophilisée.
Les caractéristiques de cette préparation sont les suivantes - Poids moléculaire moyen En procédant comme dans les exemples 1 et 2 ci-dessous, mais en laissant la solution héparinique incuber pendant des durées moins longues, on a obtenu des produits dont le taux de N-sulfatation est plus élevé mais qui possèdent encore une activité anticoagulante. Les résultats figurent dans le tableau cidessous.
Teneur en Activité Heptest Dosage USP Inactivation PM N-sulfate. Amidolytique (U/mg) (U/mg) thermique (% par rapport S-2238 8-2222 (heures) à l'héparine) 3 16 800 90 36 36 85 97 6 16 800 62 9.7 1.6 30 25 8 15 900 57 2.6 1.3 20 20 10 15 900 46 1.2 EXEMPLE 4 Etudes pharmacologiques A - L'activité antithrombotique des dérivés de l'héparine a été etudiée chez le lapin sur un modèle de thrombose veineuse induite par stase selon Wessler et al et modifié par Fareed et al (Sem. Thromb. Hemost. 11, 155-175, 1985).
Les animaux sont anesthésiés avec 70 mglkg de Ketaset (R) Bristol Lab, Syracuse, NY) par voie intramusculaire. Par une technique chirurgicale, on isole une longueur de 2 cm sur les veines jugulaires droite et gauche. On injecte par voie intraveineuse dans la veine marginale de l'oreille le produit à tester, 5 minutes exactement avant l'injection d'une substance thrombogénique, par exemple un mélange de complexe concentré prothrombonique et de venin de vipère Russel (PCCIRW ) ou encore le Feiba, concentré de complexe prothrombonique humain (Immuno AG. Vienne - Autriche).Au bout de 20 secondes, on effectue la ligature de la veine jugulaire, et après 10 mn de stase, on retire les segments de veine que l'on place dans le sérum physiologique, puis on évalue le degré de formation de caillot selon une échelle de O à 4 (4 représente un caillot unique sans érythrocytes libres) (a) Action de IC 1771. Utilisation de Feiba comme stimulus thrombogène.
La constante diélectrique du substrat est égale à 2,2.
La tangente de l'angle de pertes est égale à 0,02.
Les courbes d'impédance et de pertes ont été tracées pour deux valeurs de la distance G, à savoir 0,3 et 0,4mm.
La figure 5 représente la valeur de l'impédance et la valeur des pertes avec les mêmes unités que la figure 4 en fonction de la distance KL exprimée en mm pour les mêmes valeurs des autres paramètres, la largeur W du conducteur étant de lem et la distance G de 0,4mm.
On constate que la distance HL n'a plus d'influence sur l'impédance et les pertes lorsque cette distance est supérieure à environ 0,3 mm dans le cas calculé ici.
Cette distance minimale dépend évidemment des autres dimensions de la ligne coplanaire et de la fréquence d'opération. Pour 12 GEZ et en tenant compte d'erreurs de calculs, au-deld d'une distance de 1 à 2 mm, l'influence d'un plan métallique devient négligeable. Cela est à vérifier expérimentalement dans chaque cas ; il est important de noter que la valeur des pertes est faible et que cela se vérifie pour d'autres couples de valeurs des dimensions du guide coplanaire G et W.
Les figures 6A à 6C représentent en plan trois modes de réalisation d'un répartiteur de puissance en T.
Dans le premier mode de réalisation de la figure 6A, les variations d'impédance nécessaires pour l'adaptation sont obtenues en réduisant la largeur du conducteur central de W1 à W2 sur une longueur correspondant à deux fois le quart de la longueur d'onde ; dans le mode de réalisation de la figure 6B, on a obtenu cette variation d'impédance en élargissant le canal, c'est-à-dire en augmentant la distance de G à Gr ; enfin dans le mode de réalisation de la figure 6C, on a combiné les deux solutions de la figure 6A et de la figure 6B.
On a présenté sur la figure 7 la variation des pertes en db/m en fonction de la tangente de l'angle de perte, pour des valeurs de paramètre égales a celles indiquées ci-dessus, la largeur W étant égale a 1,2mm et la distance G à 0,4mu. On constate que même pour une fréquence de 12 GHz, un substrat diélectrique de faible épaisseur et de performances peu élevées en ce qui concerne les pertes (tangente de l'angle de pertes égale a 0,02) fournit un niveau de pertes acceptable.
La figure 7BIS représente la variation de l'impédance et des pertes en fonction de la distance G exprimée en mm et on peut constater que cette distance a une influence relativement faible sur l'impédance.
I1 résulte de tout ceci que l'on peut admettre des tolérances importantes en ce qui concerne les dimensions des lignes en guide d'onde coplanaire.
En ce qui concerne la nature du diélectrique, on peut utiliser par exemple les matières diffusées sous l'appellation commerciale MYLAR ou XAPTON ; pour une épaisseur de conducteur de 0,25mm, une tangente de l'angle de pertes de 0,002 et une constante diélectrique égale à 2,2, les pertes de ce guide d'onde sont de 4db/m.
On peut également utiliser du polystyrène réticulé renforcé avec des fibres de verre t pour une épaisseur égale à 0,25mm, un angle de pertes de 0,001 et une constante diélectrique de 2,6, les pertes sont de 3,55 db/m.
Enfin, on peut également utiliser une polyoléfine avec une épaisseur de 0,25mm, une tangente d'angle de pertes de 0,0005 et une constante diélectrique de 2,32 ; les pertes sont alors de 3,14 db/m.
Les choix ci-dessus ne sont pas limitatifs.
I1 est intéressant de pouvoir utiliser une plaque réflectrice externe pour le radiateur à fente, sa distance au circuit imprimé peut être optimisée indépendamment des dimensions de la ligne coplanaire d'excitation pourvu que cette distance approximativement égale à #/4 soit supérieure à 1 mm, comme cela résulte des courbes de la figure 5 (ce qui est le cas à 12 GHz où /4 est égale à 6,25 mm).
Dans le cas de machines à ruban horizontal, celles-ci comportent un ensemble mobile de travail disposé au dessus de l'emplacement prévu pour la pièce à scier, -cet ensemble comprenant le ruban de scie ainsi que son dispositif d'entraînement. La pénétration du ruban de scie s'effectue sous l'effet du déplacement vertical de
l'ensemble de travail sous l'action de son seul poids.
Cependant ce mouvement, qui détermine la vitesse de pénétration du ruban de scie, est freiné par un dispositif hydraulique comportant un circuit de fuite pourvu d'un
régulateur du débit d'écoulement.
En général les machines de ce genre comportent des systèmes de sécurité ayant pour rôle d'arrêter leur fonctionnement en cas de surcharge du ruban ou de rupture de celui-ci. Ainsi, le brevet FR 2.556.258 décrit une machine à scier dans laquelle il est prévu un palpeur disposé au contact du dos du ruban de scie et qui est susceptible d'agir sur un dispositif provoquant l'arrêt de la descente de l'ensemble- mobile au cas o l'effort exercé sur ce palpeur dépasse une charge déterminée. De plus, il est prévu, entre ce palpeur et le dispositif commandé par celui-ci, un élément intermédiaire apte à assurer une modification des conditions d'action du palpeur sur l'organe d'arrêt de l'ensemble mobile, en fonction de la
largeur de la pièce à scier.
Cependant ceci ne permet pas d'obtenir une
sécurité suffisante de fonctionnement des machines à scier du type en cause. En effet il convient que l'effort de coupe ne dépasse jamais les possibilités de résistance mécanique du corps du ruban de scie, ni les possibilités d'entraînement par friction de ce ruban. Or quand beaucoup de dents du ruban se trouvent en prise, il en résulte un accroissement de la résistance opposée à l'entraînement de celui-ci. Ceci est de nature à entraîner la
détérioration rapide de ce ruban et sa rupture.
Pour remédier à cet inconvénient, il a déjà été proposé d'équiper les machines à scier de ce genre, d'un dispositif électronique de régulation apte à assurer l'ajustement de la vitesse de défilement du ruban en fonction des efforts supportés par celui-ci. Cependant un
tel dispositif est particulièrement complexe et coûteux.
Par ailleurs son emploi est peu aisé.
C'est pourquoi la présente invention a pour objet une machine à scier comportant un système de régulation de conception très simple et qui est susceptible d'assurer automatiquement une sécurité satisfaisante de fonctionnement en cas d'accroissement de la résistance
opposée à l'entraînement du ruban à scier.
A cet effet cette machine est caractérisée en ce qu'il est prévu, dans le circuit hydraulique de freinage de l'ensemble mobile de travail, un clapet susceptible de limiter, ou même éventuellement d'interrompre, l'écoulement du débit, et dont le fonctionnement est commandé par un moyen sensible à un accroissement de la résistance s'opposant au couple d'entraînement du ruban de scie, l'agencement étant tel qu'un accroissement de cette résistance provoque une limitation du débit d'écoulement dans le circuit hydraulique de contrôle, et par suite une réduction de la vitesse de déplacement de l'ensemble
Dans un réacteur de 6,6 litres, muni d'un agitateur à double hélice (115 tr/min), on introduit 1 980 g du solvant hydrocarboné et on chauffe à 170'C. On introduit dans le réacteur 1 000 g de polypropylène (IF = 5) via une extrudeuse de masse fondue réglée à 200'C à un débit d'environ 10 g/min. Après 45 minutes de séjour à 170'C, on commence l'addition des solutions de monomères et d'amorceur. En une période de 2 minutes, on ajoute deux solutions.
La première est constituée de 0,44 g de peroxyde de di-tert-butyle dans 21 g du solvant hydrocarboné. La seconde est constituée de 0,11 g de peroxyde de di-tert-butyle dans 1,3 g d'acrylate d'éthyle et 65 g de méthacrylate de méthyle. Pendant les 28 minutes suivantes, on ajoute une alimentation constituée de 1,59 g de peroxyde de di-tert-butyle et 19 g d'acrylate d'éthyle dans 914 g de méthacrylate de méthyle, au même débit d'alimentation que pour la seconde alimentation. Ce protocole d'alimentation produit un fluxde radicaux de 0,00017 pendant l'alimentation. Après achèvement de l'alimentation, on maintient la réaction à 170'C pendant encore 15 minutes. Ensuite on dévolatilise par passage à travers une extrudeuse Werner-Pfleiderer de 30 mm avec des évents sous vide à 200-250'C.L'analyse élémentaire (teneur en carbone) indique que le concentré contient 35 % de (méth)acrylate.
On chauffe dans une étuve à air forcé à 190'C une feuille de polypropylène (IF = 4), avec ou sans le concentré de cet exemple, on la retire du four et on la place immédiatement sur un moule femelle et on applique le vide. Les mesures des coins supérieur et inférieur sont la moyenne de 8 mesures exprimées en mm au coin de chacune des quatre faces latérales de la boîte. Les mesures des centres supérieur et inférieur sont la moyenne des quatre mesures exprimées en mm au centre du bord des quatre faces de la boîte. Ces mesures sont regroupées dans le tableau X et démontrent les variations moindres de l'épaisseur de la paroi en présence du concentré.
TABLEAU X Variation de l'épaisseur de la paroi de pièces thermoformées Centre Coin Centre Coin Polypropylène supérieur supérieur inférieur inférieur Non modifié 1,14 mm 0,88 mm 0,75 mm 0,025 mm 5 % ex. 61 0,97 mm 0,97 mm 0,35 mm 0,21 mm EXEMPLE 62 Cet exemple démontre que l'addition du concentré polymère des exemples 1 et 52 à un polypropylène d'IF = 4 accroit la température de nucléation et réduit le temps de cristallisation.La température de nucléation est mesurée avec refroidissement à 10C/min, la température de fusion est mesurée avec chauffage à 20'C/min et le temps de cristallisation est mesuré en conditions isothermes à 127'C ou 130'C. L'importance de la cristallisation est mentionnée pour les mesures en refroidissement et en fusion. Une comparaison est établie avec du PMMA non greffé de M, semblable.
TABLEAU XI Temp. de cristallisation ('C) 127 127 130 130 130 130 130 % de concentré 0 5 0 1,1 2,2 3,9 7,8 Concentré de polymère de l'exemple - 52 - 52 52 PMMA PMMA Temps de cristallisation, min 16,3 3,6 24,5 3,7 3,0 8,1 10,6 Température de nucléation, 'C 105 112 107 118 118 112 110 % de cristallinité 39 40 41 46 42 42 41 Température de fusion, 'C 165 166 169 170 168 170 168 % de cristallinité 41 44 44 44 46 46 44 EXEMPLE 63 Cet exemple illustre le couple en équilibre moindre et l'amélioration du temps d'obtention du flux de mélanges du concentré de l'exemple 1 avec du polypropylène d'IF = 4, l'essai étant effectué avec le Haake Rheocord. Les conditions d'essai sont décrites ci-dessus. Le pic du couple au flux est également réduit.
TABLEAU XII t en poids de concentré dans Temps d'obtention Couple en équilibre le polypropyléne du flux (secondes) (m.g à 215'C) 0 109 695 3 50 690 5 50 670 EXEMPLE 64 Cet exemple montre qu'un concentré de copolymère greffé de propylène-acrylique peut etre utilisé pour améliorer la résistance au fléchissement d'une feuille acrylique. On malaxe environ 20 parties du polymère greffé de l'exemple 1 avec 100 parties d'une poudre à mouler acrylique du commerce de Mw 105 000 et on moule par compression. Les essais de fléchissement indiquent que la feuille contenant le concentré peut être chauffée à une température supérieure d'environ 5 à lO'C avant qu'un fléchissement équivalent à celui de la feuille non modifiée soit observé.
EXEMPLES 65 ET 66 On prépare des concentrés de copolymère greffé selon le procédé décrit dans les exemples 52-54 en utilisant les conditions indiquées dans le tableau XIII.
TABLEAU XIII Alimentation en monomères t d'acrylique Concentré dans le Matières Temp. Durée Flux de de l'exemple concentré Amorceur sèches 'C (min) radicaux A 55 DTBPO 50 % 150 120 0,00010 B 55 DTBPO 50 t 150 120 0,00007 On mélange ensemble les concentrés A et B dans un rapport pondéral de 2,8/1 pour former le concentré C. Comme indiqué dans le tableau XIV, on mélange le concentré C à la teneur de 4 8 avec du polypropylène et les quantités indiquées de disulfure de di-tertdodécyle (DTDDS) et on extrude. Les résultats du fléchissement de ces mélanges figurent dans le tableau XIV ci-dessous.
TABLEAU XIV Exemple % de concentré DTDDS Pente de fléchissement (min -1) 65 4 néant 0,07 66 4 0,03 % 0,05 67 4 0,3 z 0,03 On voit que la stabilisation du concentré pendant la transformation par utilisation du DTDDS assure une amélioration plus nette de la fermeté de la masse fondue.
EXEMPLE 67 Cet exemple démontre de plus que le copolymère greffé a peu d'effet sur la viscosité à fort cisaillement, mais un effet prononcé sur la viscosité à faible cisaillement dans le polypropylène.
On mélange le copolymère greffé de l'exemple 1 à la teneur de 5 % en poids avec un homopolymère de polypropylène de qualité pour moulage par injection d'IF = 4, comme dans l'exemple 63. On mesure les viscosités en capillaire et en plaques parallèles dans les conditions décrites ci-dessus en conditions de faible et de fort cisaillement. Les résultats, qui figurent dans le tableau XV ci-après, démontrent un accroissement de la viscosité à faible cisaillement, en particulier aux températures inférieures à environ 210'C, avec essentiellement pas d'effet sur la viscosité à un fort cisaillement.
TABLEAU XV Faible Fort Conditions : cisaillement cisaillement Quantité de polymère greffé 0 S 5 % 0 % 5 % Essai Température ~~~~~~ ~~~~~~~ ~~~~~~ ~~~~~ Viscosité en capillaire (a) l80'C- 94 000 133 000 1 900 2 000 Viscosité en capillaire (a) 190'C 80 000 110 000 1 900 1 600 Viscosité en capillaire (a) 21D'C 57 000 75 000 1 200 1 100 Viscosité en plaques parallèles (b) 190'C 63 000 99 000 2 100 2 100 Viscosité en plaques parallèles (b) / 210'C 54 000 58 000 1 800 1 800 Viscosité en plaques parallèles (b) 230'C 37 000 39 000 1 500 1 400 Conditions de cisaillement a : faiblie cisaillement = 1,0 5 ; : fort cisaillement = 1 000 b : faible cusaillement = 0,1 s-1 ; fort cisaillement = 500 EXEMPLE 68 Cet exemple illustre l'amélioration de la stabilisation à la perte de poids au chauffage par emploi d'un stabilisant constitué d'un disulfure ou d'une triazine substituée. On mélange un copolymère greffé de polypropylène-acrylique semblable à celui de l'exemple 4 avec les stabilisants sur un malaxeur à cylindres. On fait fondre le copolymère greffé (98 grammes) dans le malaxeur à 195'C. On ajoute 2 g du stabilisant et on mélange pendant 2 minutes.
On retire la matière du malaxeur, on découpe en tronçons et on granule. Ensuite, on incorpore une ou plusieurs de ces versions stabilisées de façon semblable à du copolymère greffé additionnel pour produire un copolymère greffé stabilisé à la teneur de 100-5 000 ppm. Les résultats de la stabilisation sur l'analyse thermogravimétrique (ATG) figurent dans le tableau. La température de perte de poids (t) est la température à laquelle le pourcentage particulier de perte de poids est observé, lorsqu'on utilise un DuPont ThermoGravimetric Analyzer à une vitesse de chauffage de 20'C/min dans l'azote. Bien qu'aucun des stabilisants ne nuise à la stabilité, seuls les stabilisants 2 et 7 assurent des avantages notables en ce qui concerne la stabilité.
Les stabilisants étudiés sont 1. DLTDP (thiodipropionate de dilauryle) 2. TNPP (phosphite de trisnonylphényle) ; 3. Irganox 1010 (tétrakis(méthylène(3,5-di-tert-butyl-4-hydroxy- hydrocinnamate))méthane) 4. DTDDS (disulfure de di-tert-dodécyle) 5. Irgafos 168 (phosphite de tris(2,4-di-tert-butylphényle)) 6. Weston 618 (diphosphite de di-stéarylpentaérythritol) 7. Cyanox 1790 (tris(4-tert-butyl-3-hydroxy-2,6-diméthylbenzyl)-s- triazine-2,4,6-(1H,3H,5H)-trione) ; 8. Irganox 1076 (3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyhydrocinnamate d'octadécyle) 9. Topanol CA (condensat 3/1 de 3-méthyl-6-tert-butylphénol et de crotonaldéhyde).
TABLEAU XVI Température STABILISANT (ppm) de perte de -------------------------------------------------------poids ( C) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 --------- 1 % 10 9 279 325 600 274 318 2000 281 328 600 280 327 2000 271 317 2000 275 320 300 286 345 1000 297 368 272 317 600 2000 279 2000 2000 278 322 600 2000 - 280 323 2000 2000 279 321 2000 300 291 358 600 2000 500 280 324 273 319 600 273 318 2000 271 319 600 272 323 2000 272 319 600 2000 273 323 2000 2000 274 321 600 2000 285 328 2000 2000 279 322 600 2000 296 333 2000 2000 298 338 600 2000 286 328 TABLEAU XVI (suite) Température STABILISANT (ppm) de perte de ------------------------------------------------------poids ( C) 1 2 3 4 5 6 ~ 7 8 9 1 % 1D % 2000 2000 285 325 2000 285 325 2000 600 278 321 2000 2000 277 32 2000 600 276 321 2000 2000 277 319 1000 280 319 2000 285 323 4000 291 329 100 1000 285 329 300 1000 289 33' 100 200v 299 327 300 2000 292 335 600 2000 282 325 1000 2000 288 325 1000 4000 291 331 2000 4000 291 331 2000 278 318 2000 278 322 1000 2000 277 316 300 2000 285 326 1000 2000 280 321 600 2000 286 327 EXEMPLE 69 Cet exemple illustre la préparation d'une quantité plus importante de copolymère greffé destiné à être utilisé dans beaucoup des études suivantes. On reprend, avec certaines modifications, le procédé et la composition de l'exemple 52. On combine plusieurs préparations.Dans toutes ces préparations sauf la dernière, on produit des radicaux à un flux de radicaux de 0,000070 mole par litre par minute. On introduit les monomères et l'amorceur en 120 minutes et la teneur théorique en matières sèches (conversion de 100 t > à la fin de la réaction est de 50 %.
Dans un réacteur de 380 litres, muni d'un agitateur à turbine à pales inclinées, on introduit 86,4 kg du solvant hydrocarboné et 34,5 kg d'homopolymère de polypropylène d'IF = 4.
vérin 13. Une soupape de commande (qui n'est pas représen-
tée) d'un circuit hydraulique (qui n'est pas non plus représenté) est alors convenablement commandée. Le réglage de la quantité de fluide hydraulique évacuée du vérin 13 permet le réglage de la vitesse de descente de la tête de coupe 9 et en conséquence de la vitesse à laquelle la lame de scie 7 pénètre dans la pièce W. Un dispositif 17 de réglage d'avance est relié au vérin élévateur 13 afin qu'il règle la vitesse de coupe de
la pièce W de la manière décrite précédemment. Le disposi-
tif 17 de réglage d'avance est relié à une unité centrale de traitement CPU 21 dans un dispositif 19 de commande. La
soupape de réglage de débit est commandée d'après des don-
nées provenant de l'unité 21 afin que la vitesse de découpe
de la pièce W par la lame de scie soit réglée.
Un dispositif 23 de détection de position d'avance est destiné à détecter la position de la découpe de la lame
11 dans la plèce W. Plus précisément, dans ce mode de réa-
lisation de l'invention, un secteur denté 25 est monté sur l'axe 11 d'articulation et le pignon d'un codeur rotatif 27 est au contact du secteur denté 25. Le codeur rotatif 27 est relié à l'unité centrale 21 par un circuit 29 d'in- terface. Ainsi, comme le codeur 27 est entraîné en rotation par la liaison en fonction du déplacement vertical de la tête 9, le nombre d'impulsions transmis par le codeur 27