INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Concentration des jus Temps Tempé- Valeur en xylose (9/l) de rature expression séjour (OC) cinétique (mn) entrée sortie Réacteur 1 8,4 17,6 (jus a) 85 120 12,4 Réacteur 2 17,0 27,0 (jus b) 75 120 10,4 Réacteur 3 25,7 33,7 (jus c) 65 120 8,1 Réacteur Rp 0 8,4 (jus d) 50 130 Taux d'extraction = (quantité de xylose extraite/matière sèche initiale) = 16,2 Rendement = (quantité de xylose extraite/quantité de xylose potentielle) = 84 X Exemple 2 : matières premières constituées par des pailles de blé Dans cet exemple, le xylose est préparé à partir de pailles de blé ramassées après récolte du grain. Les pailles sont récoltées au moment des moissons et mises en balles pour le stockage (matière sèche de 92 Su;). Le protocole d'hydrolyse est le même que celui suivi dans l'exemple nO 1.
La quantité de matière traitée est également de 3,0 kg.
Concentration des jus Temps Tempéra Valeur en xylose (g/l) de ture expression séjour (OC) cinétique (mn) entrée sortie Réacteur 1 10,0 20,8 (jus a) 80 120 11,7 Réacteur 2 20,0 30,4 (jus b) 70 120 9,7 Réacteur 3 29,0 38,9 (jus c) 60 120 7,4 Réacteur R 0 10,0 (jus d) 35 130 - Taux d'extraction = (quantité de xylose extraite/matière sèche initiale) = 18,4 m Rendement = (quantité de xylose extraite/quantité de xylose potentielle) = 87,6 m.
Exemple 3 matières premières constituées par des rafles de mais Uas cet exeple, le xylose xylose est p r é p a r é à partir de rafles de mais ramassées après récolte du grain. La matière sèche finale est de 90 ca. Le protocole d'hydrolyse est le même que celui suivi dans exemple n 1, si ce n'est la taille de la grille du broyeur qui est diminuée à 5 mm. La quantité de matière traitée est également de 3,0 kg mais le rapport liquide/solide passe à 12 dans les réacteurs R1, R2, R3 et à 14 litres pour 3 kg de matière dans le réacteur de post-hydrolyse Rp.
Concentration des jus Temps Tempé- Valeur en xylose (g/l) de rature expression séjour (OC) cinétique (mn) entrée sortie Réacteur 1 10,0 27,6 (jus a) 65 120 8,1 Réacteur 2 26,1 44,6 (jus b) 60 120 7,4 Réacteur 3 41,7 57,7 (jus c) 50 120 6,8 Réacteur Rp 0 10,0 (jus d) 40 130 - Taux d'extraction = (quantité de xylose extraite/matière sèche initiale) = 23,5 m Rendement = (quantité de xylose extraite/quantité de xylose potentielle) = 92 Ó.
DISPOSITIF POUR L'INSERTION D'UN FIL D'AME DANS UNE MECHE DE FIBRES La présente invention concerne un dispositif pour l'insertion d'un fil d'âme en continu dans une mèche de fibres dans une machine à filer, comprenant un cylindre délivreur entraînant ensemble la mèche de fibres et le fil d'âme, des moyens de déroulage d'une bobine de fil d'âme à l'aide d'au moins deux arbres rotatifs appliqués contre la circonférence de la bobine, et des moyens de guidage du fil d'âme entre les moyens de déroulage et le cylindre délivreur.
Ces opérations étant réalisées, dans une troisième phase, l'utilisateur pénètre dans la machine entre les deux blocs (A) et (B) et s'introduit à l'intérieur de la coque formée sur le bloc (A). Le bloc (B) se rapproche du bloc (A) et vient en contact avec celui-ci, et l'on réa lise alors la fermeture sur la face avant de l'utilisateur au moyen de la nappe portée par le bloc (B) par soudure et découpe des deux nappes sur le pourtour de l'utilisateur.
Cela étant fait, les deux blocs s'écartent l'un de l'autre, l'utilisateur revêtu du vêtement peut sortir de l'ensemble et les déchets de matière sont évacués, par exemple en étant récupérés à l'intérieur du socle (C).
Si l'on se reporte aux vues de détail annexées, les différents éléments (bloc A, bloc B et socle C) d'une machine conforme à l'invention, sont conçus de la manière suivante.
Pour la formation de la coque ouverte, on utilise, notamment dans un but d'économie de matière première, deux rouleaux de matière (1,2) disposés à l'intérieur du bloc (A) (voir figures 2a à 2c), l'un (1) ayant une largeur de 90 cms environ et qui permet de réaliser la partie correspondant au buste et aux jambes de l'utilisateur, l'autre (2) ayant une largeur de 160 cms environ et permettant de réaliser la partie correspondant aux bras et aux épaules. Ces rouleaux de matière sont délivrés au moyen d'un système d'entraînement à galets (3) ou autres.
Des systèmes de coupe (4) sont prévus pour réaliser l'ouverture correspondant au col ainsi que pour découper selon une longueur correspondant à la longueur des manches, la nappe (2). Des éléments de coupe de longueur (5) pour les nappes (1) et (2), éléments constitués par exemple par une lame coupante constituée par un fil sans fin tendu entre deux poulies, dont ~ l'une est mue par un moteur électrique, permet de découper les nappes (1) et (2) de la longueur souhaitée, fonction de la taille de l'utilisateur.
Le maintien des nappes (1,2) délivrées contre la surface interne du bloc (A) est assuré par aspiration au travers de lumières (6) prévues sur la face avant du bloc (A). Une source d'aspiration (non représentée) est bien entendu prévue à l'intérieur dudit bloc (A).
Afin de réaliser à partir d'une telle nappe plane une coque ouverte épousant le pourtour du corps de l'utilisateur, des ensembles escamotables (7,8,9) sont prévus afin de réaliser le formage de l'entrejambes (éléments 7 et 8), et le formage de l'extérieur du corps (élément 9).
De tels éléments se présentent essentiellement sous la forme de lames mobiles qui, non seulement, permettent d'assurer la coupe de la matière, mais également comportent des résistances électriques (ou équivalents) qui permettront d'associer les bords de la coque formée avec la nappe de couverture, comme cela sera vu ultérieurement et qui elle est réalisée à partir d'un ou plusieurs rouleaux de matière associés audit bloc (B).
Le bloc (A) comporte également des marche-pieds (10) pour le positionnement de la personne et supporte un automate programmable pour la commande du mécanisme, ainsi qu'un boitier de commande (12) pour le déclenchement manuel du cycle final de fermeture de la coque après entrée de l'utilisateur à l'intérieur de cette dernière.
Comme dit précédemment, l'installation conforme à l'invention est conçue de manière à pouvoir être réglée en fonction de la taille du vêtement à réaliser. La manière dont sont effectués de tels réglages est illustrée plus particulièrement par les figures 7 et 9. Les réglages en hauteur sont définis par rapport au socle (C).
Pour ce faire, le bloc (A) est monté sur le socle (C) par l'intermédiaire de vérins qui permettent de le faire monter ou descendre. Les formes géométriques qui représentent la silhouette sont fixées sur le bloc (A).
Pour une taille moyenne, le bloc (A) se trouve au milieu du socle (C) (hauteur). Le socle (C) présente des lumières de passage pour la sortie de barres conformatrices et soudeuses, ce qui permet de les déplacer à tous les niveaux. En général, un réglage selon trois positions déterminées dans le sens vertical est suffisant pour s'adapter à toutes les conformations de personnes. Bien entendu, un réglage plus fin, par exemple progressif, pourrait être envisagé.
Le bloc (B), dont la structure est illustrée en détail par les figures 3a à 3c, est également déplaçable verticalement. Il comporte des moyens permettant de réaliser, en coopération avec les éléments portés par le bloc (A) les zones correspondant à l'entrejambes et aux aisselles sur la nappe portée par le bloc (A) ainsi que la finition du vêtement, à savoir fermeture de la coque ouverte après conformation et positionnement de l'utilisateur à l'intérieur de cette dernière.Comme cela ressort plus en détail des figures 7 et 9, pour compenser les longueurs de jambes différentes en fonction des tailles, ledit bloc (B) comporte une série de plaques escamotables (représentées en pointillés sur les figures précitées), par exemple ayant une hauteur de cinq centimètres chacune, ces plaques pouvant être montées ou descendues en fonction du positionnement du bloc (A) et laissant subsister, entre le bloc (B) et la surface supérieure du socle (C), un espace pour le passage des pieds de la personne qui doit être revêtue du vêtement (voir figure 7).
Pour réaliser les zones correspondant à l'entrejam- bes et aux aisselles sur la nappe portée par le bloc (A), le bloc (B) comporte un ensemble de soudure et coupe (28) (voir figures 3a à 3c), actionné par des vérins et qui permet de découper la nappe portée sur le bloc (A) le long de la ligne centrale (8) (voir figure 2). Il comporte également un ensemble d'éléments conformateurs (30), escamotables à l'intérieur dudit bloc (B), et qui permettent de réaliser sur la nappe portée par le bloc (A) la zone correspondant aux aisselles. Après utilisation de ces éléments pour former les zones correspondant à l'entrejambes et aux aisselles, ces éléments sont escamotés à l'intérieur du bloc (B). Le bloc (B) supporte également des moyens permettant de réaliser la liaison des nappes élémentaires pouvant entrer dans la réalisation de la demi-coque.Dans l'exemple de réalisation illustré, ces moyens sont constitués par une barre de soudure transversale permettant de lier entre elles les nappes (1) et (2) transversalement.
La réalisation de la nappe destinée à fermer la coque ouverte après positionnement de l'utilisateur à l'intérieur de cette dernière, est également réalisée sur le bloc (B). Dans l'exemple de réalisation illustré, cette nappe de fermeture est également réalisée à partir de deux rouleaux d'alimentation de matière (non tissés) de largeurs différentes, l'un (21) ayant une largeur de 60 cms environ, par exemple permettant de réaliser le devant du buste et des jambes, l'autre (22) de plus grande largeur (160 cms environ), permettant de réaliser le devant des bras et des épaules.La réalisation de cette nappe de fermeture est obtenue en délivrant tout d'abord une longueur déterminée de la nappe (21) destinée à former la zone correspondant aux jambes et à la hauteur du buste, puis en associant à cette nappe, par l'intermédiaire d'un ensemble de soudure (25) une longueur de nappes de grande largeur afin de former la zone correspondant aux épaules et aux bras. La nappe de couverture ainsi réalisée à l'intérieur du bloc (B) est alors déroulée et amenée et positionnée sur la face avant contre laquelle elle est plaquée par aspiration et ce, par l'intermédiaire de lumières (32) prévues sur une zone correspondant sensiblement au pourtour de la silhouette de la personne destinée à recevoir le vêtement.
La coque étant réalisée est maintenue contre le bloc (A), la feuille de couverture étant également réalisée et maintenue plaquée contre le bloc (B), l'utilisateur peut se positionner à l'intérieur de la coque et l'opération de finition du vêtement peut être réalisée par thermosoudure selon le contour de la coque et de la nappe portée par le bloc (B).
F = 132 C.
Spectre IR aromatique 1600 cm-1 + NH2 1489 cm-1 Stade B : 2-(4-chlorophényl) 4-thiazole acétate de méthyle.
A une solution de 17,1 g de 4-chlorothiobenzamide obtenue au stade A dans 150 cm3 de méthanol, on ajoute une solution de 19,5 g de 4-bromo 3-oxo butyrate de méthyle (préparation A) dans 40 cm3 de méthanol. On chauffe au reflux pendant 2 heures et évapore le solvant sous pression réduite. On reprend avec 500 cm3 d'une solution 1M de bicarbonate de sodium et extrait avec 2 fois 500 cm3 d'éther éthylique. On évapore à sec et chromatographie le résidu (25,5 g) sur silice (éluant =C-NH2 3488 cm 3380 cm-1 hexane-acetate d'éthyle 7-3). On obtient 19,8 g de produit recherché. F = 74 C.
Spectre IR : : 1736 cm-1 CH de l'ester méthylique : 1439 cm-1 hétérocycle + aromatique 1597 cm-1 1520 cm-1 1499 cm-1 Exemple 7 : 2-(4-chlorophényl) alpha-(méthoxy méthylène) 4thiazole acétate de méthyle isomères (E) + (Z).
Stade A : 2-(4-chlorophenyl) alpha-(hydroxy méthylène) 4-thiazole acétate de méthyle.
On opère comme au stade A de l'exemple 3 à partir de 5,35 g de produit obtenu au stade B de la préparation 5 en utilisant 25 cm3 de formiate de méthyle. On obtient 6 g de produit recherché. F = 144 C Spectre IR Absorption générale type NH-OH C=0 région ester conjugue : 1700 cm-1 -C=C- : 1617 cm-1 Système conjugué + aromatiques 1598 cm-1 1520 cm-1 1501 cm-1 Stade B : 2-(4-chlorophényl) alpha-(méthoxy méthylène) 4-thiazole acétate de méthyle isomères (E) + (Z).
On opère comme au stade B de l'exemple 3 à partir de 8,4 g de produit préparé comme au stade A. On obtient, après chromatographie sur silice (éluant hexane-acétate d'éthyle 73), 2,72 g du produit recherché, isomère Z. F = 109 C et 0,25 g d'isomère E. On a également préparé de l'isomère E en maintenant 24 heures au reflux 2,1 g du produit isomère Z dans 22 cm3 de méthanol en presence de 210 mg d'acide paratoluènesulfonique. Après évaporation à sec et chromatographie, on obtient 0,87 g d'isomère Z et 0,89 g d'isomère E.
Analvse : C14H12ClNO3S Isomère Z Calculé : C% 54,28 H% 3,91 Cl% 11,44 N% 4,52 S% 10,35 Trouvé : 54,4 3,8 11,7 4,5 10,1 Isomère E Trouvé: 54,4 3,8 11,4 4,3 10,1 Exemple 8 : 2-(4-chlorophényl) alpha-3-[[2-méthoxy (éthoxy)] méthoxy] 4-thiazole acétate de méthyle isomères (E) + (Z).
On opère comme à l'exemple 2 à partir de 2,8 g du produit obtenu au stade A de l'exemple 7 en utilisant 1,13 cm3 de chlorure de méthoxyéthoxyméthyle. On obtient après chromatographie sur silice (éluant : hexane-acétate d'éthyle 7-3) 2,14 g de produit isomère Z et 0,31 g de produit isomère E.
F < 50 C.
Analyse : C17H18C1NO5S Isomère Z Calculé : C% 53,19 H% 4,72 C1% 9,24 N% 3,65 S% 8,35 Trouvé : 53,3 4,7 9,2 3,6 8,1 Isomère E Trouvé : 53,1 4,9 9,0 3,5 8,0 Préparation 6 : 4-(4-chlorophényl) 2-(4-cyclopropylphényl] 5thiazol acétate de méthyle.
On agite 16 heures au reflux un mélange de 20 g d'acide 2-(4-cyclopropylphényl) 4-(4-chlorophényl) 5-thiazolyle actif que (obtenus selon BF.2 096 994), 200 cm3 de méthanol et 0,25 cm3 d'acide sulfurique concentré. On refroidit à 0 C, essore et obtient 16,36 g de produit recherché. F = 98 C.
Spectre IR C=O région ester CH3 de COOCH3 1742 cm-1 1438 cm-1 Système conjugué + aromatiques 1612 cm 1600 cm-1 1570 cm-1 1522 cm-1 1488 cm-1 Exemple 9 : 4-(4-chloroDhényl) 2-(4-cyclopropylphényl) alpha (méthoxy méthylène 5-thiazole acétate de méthyle isomères E et Z.
Stade A : 4-(4-chlorophényl) 2-(4-cyclopropylphényl) alphahydroxy méthylène 5-thiazole acétate de méthyle.
On opère comme au stade A de l'exemple 3 à partir de 9,6 g de produit obtenu à la préparation 6. On obtient 8,5 g de produit recherché. F = 174 C.
Spectre IR Absorptions régions NH-OH tri associés C=O : : 1714 1 #C=O -C=C 1669 cm-1 Système conjugue aromatiques 1640 cm-1 1628 cm-1 1608 cm-1 1571 cm-1 1523 cm-1 1483 cm-1 Stade B : 4-(4-chlorophenyl) 2-(4-cyclopropylphényl) alpha (méthoxyméthylène 5-thiazole acétate de méthyle isomères E et Z.
ce parc En outre, on aboutit par ces réaffutages succes-
sifs à une perte de capacité de coupe de l'outil, compte tenu de la taille effectuée au sein même de la couronne périphérique en vue d'obtenir une forme voisine de celle
de l'outil neuf.
De plus, en cas de choc, l'ensemble de l'outil est fragilisé, le rendant souvent impropre à des découpes ultérieures. Enfin, compte tenu du caractère monobloc et massif de cet outil, il s'avère très bruyant à la coupe, rendant
le travail des opérateurs pénible.
L'invention vise à pallier ces inconvénients Elle propose un outil de coupe du type en question, qui soit tout d'abord léger, remplisse les mêmes fonctions que les outils de coupe rotatifs connus à ce jour, permette d'amortir en partie les vibrations inhérantes à la coupe proprement dite, et qui compte tenu de son prix de revient, rende inutile les réaffutages périodiques et successifs et simplifie de fait la gestion du parc
d'outils de coupe.
Cet outil de coupe rotatif, comportant:
un corps de forme sensiblement plane et circulai-
re, dont le centre comprend un moyeu destiné à permettre l'entraînement de l'outil,
et une couronne périphérique circulaire, compor-
tant la zone de coupe proprement dite, réalisée en un matériau connu pour ses propriétés de coupe, se caractérise en ce que le corps est réalisée en un matériau synthétique sur laquelle la couronne périphé- rique est solidarisée de manière irréversible En d'autres termes, l'invention consiste à proposer un outil de coupe rotatif composite, respectivement un corps en forme de disque, réalisé en un matériau léger, et apte à absorber une partie des vibrations générées lors de la coupe, et une couronne périphérique de découpe proprement dite, réalisée typiquement en acier, mais éventuellement dans d'autres matériaux connus pour leurs propriétés de coupe, solidarisées de manière ferme et
irréversible au corps en forme de disque.
Avantageusement, en pratique:
la solidarisation est assurée par un tenon circu-
laire, ménagé sur la face latérale interne de la couronne périphérique et faisant partie intégrante de celle-ci, coopérant avec une gorge complémentaire ménagée sur la
En tant que réservoir pour gaz naturel liquéfié classique de cette catégorie et du type à taux d'évaporation faible, il existe un système appelé TGZ Mark III Containment System qui est développé par Technigaz (TGZ), par exemple tel que décrit dans Nippon Kokan K.K. Technical Report, N" 104 (1984), pages 63 à 69.
Comme procédé pour confirmer l'efficacité d'une telle barrière secondaire, il y a un test de vide. La figure 8 est une vue en coupe transversale d'un modèle qui représente un équipement de test de vide prévu pour réaliser un test de vide pour un réservoir pour gaz naturel liquéfié selon le même standard que celui du système TGZ Mark III Containment mentionné ci-avant. La figure 8A représente la configuration d'un réservoir pour gaz naturel liquéfié et l'équipement de test de vide et la figure 8B est une vue détaillée prise au niveau de la partie A représentée sur la figure 8A.
Dans ce cas, le test de vide estime l'efficacité d'une barrière secondaire du point de vue de son étanchéité à l'air.
Sur les figures 8A et 8B, un index de référence 1 représente une coque interne d'un corps de transporteur, un index de référence 2 représente une barrière secondaire appelée triplex qui est prévue à l'intérieur de la coque interne 1 et un index de référence 3 représente une barrière primaire appelée membrane qui est prévue à l'intérieur de la barrière secondaire 2, cette barrière primaire constituant une paroi interne d'un réservoir pour gaz naturel liquéfié, et une couche d'isolation thermique 7 remplie avec un panneau d'isolation thermique tel que de la mousse de polyuréthane renforcée de fibres de verre (MPRFV) est prévue entre un contreplaqué antérieur 4 auquel la barrière primaire 3 est fixée et un contreplaqué postérieur 6 qui est fixé à cette couche d'isolation thermique par l'intermédiaire de mastic 5 situés sur le côté de la coque interne 1.De façon générale, la partie de la couche d'isolation thermique 7 est appelée section d'isolation thermique (SIT) et l'espace situé entre la barrière primaire 3 et le contreplaqué antérieur 4 est une zone appelée section inter-barrières 8 (SBI).
Les éléments mentionnés ci-avant sont ceux qui constituent principalement un réservoir à membrane.
Dans la barrière primaire 3, des membranes nervurées inoxydables (304L) formées selon une forme spéciale sont soudées à une bande d'ancrage 9 logée dans le contreplaqué antérieur 4 et sont supportées par cette bande d'ancrage et les membranes ainsi fixées sont superposées et soudées les unes aux autres. Le pas standard des nervures est de 340 mm et les nervures sont perpendiculaires les unes aux autres sur toute la paroi du réservoir de telle sorte que les nervures sont transformées par la dilatation/contraction provoquée par une quelconque variation thermique et par une quelconque transformation du corps de transporteur au moment du transport des gaz naturel liquéfié de telle sorte qu'aucune contrainte excessive ne soit produite dans les membranes.Puisque la charge est transmise au corps de tranporteur au travers de la couche d'isolation thermique 7 suite à l'application de la pression des liquides sur le réservoir pour gaz naturels liquéfiés 10, tout ce que les membranes peuvent faire consiste seulement à maintenir l'étanchéité aux liquides.
La barrière secondaire 2 est ensuite formée par mise en contact d'un tissu de verre avec deux côtés d'une feuille en aluminium, le tout étant logé à l'intérieur de la couche d'isolation thermique 7 de telle sorte qu'un dommage subi par la barrière primaire 3 ou par la coque interne 1 ne communique pas un effet direct à la barrière secondaire 2, et en ayant une structure qui maintient l'étanchéité aux liquides telle qu'un système de doublage de telle sorte que le corps transporteur ne puisse pas être amené à une température basse même si une fissure est produite dans la barrière primaire 3.
Le panneau d'isolation thermique qui constitue la couche d'isolation thermique 7 présente une structure du type sandwich dans laquelle le panneau est fixé au contreplaqué antérieur 4 ainsi qu'au contreplaqué postérieur 6, l'épaisseur d'isolation thermique du panneau pouvant être modifiée en correspondance avec le taux d'évaporation demandé. La partie de bord du contreplaqué postérieur 6 est comprimée au moyen d'un contreplaqué de renforcement non représenté et le contreplaqué de renforcement est traversé au moyen d'un boulon fileté qui est soudé à la coque interne 1 de telle sorte que le panneau d'isolation thermique qui est fixé au contreplaqué postérieur 6 soit fixé à la coque interne 1 par serrage du boulon fileté à l'aide d'un écrou. En outre, des fentes 11 qui ont le même pas que les nervures de la membrane 3 sont ménagées dans le contreplaqué antérieur 4 de la couche d'isolation thermique 7 ainsi que dans la mousse de polyuréthane renforcée de fibres de verre qui est située entre la barrière primaire 3 et la barrière secondaire 2 de manière à empêcher qu'une contrainte excessive ne soit imprimée.
Dans le test de vide pour détecter un défaut dans un réservoir pour gaz naturel liquéfié, de l'air présent dans la section d'isolation thermique constituée par la couche d'isolation thermique 7 est évacué en utilisant une pompe à vide 12 et une vanne 13 de manière à établir un certain niveau de vide dans la section d'isolation thermique de telle sorte que l'étanchéité à l'air de la barrière secondaire 2 soit estimée sur la base d'une courbe d'accroissement de pression obtenue par mesure de l'accroissement de pression qui s'ensuit en utilisant un manomètre à mercure 14. La figure 9 est un diagramme qui représente un exemple d'une courbe d'accroissement de pression qui a été obtenue en tant que résultat de ce test de vide.
Sur la figure 9, l'abscisse indique le temps et l'ordonnée indique le niveau de vide. Comme on peut le comprendre à partir de la figure 9, lorsqu'un défaut d'étanchéité se produit et lorsque l'étanchéité à l'air est dériorée, le temps de retour à la pression atmos phérique est court, comme représenté sur la courbe @. A l'opposé, lorsque le défaut d'étanchéité est moindre, comme représenté sur les courbes 1 et 2, le temps de retour à la pression atmosphérique est long. Une vanne 13a est la vanne utilisée dans le cas où de l'air s'échappe de la zone de la section inter-barrières 8 (SIB).