INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La pièce de resurfaçage fémorale 1 représentée aux figures 1 et 2 a la forme générale d'une languette courbe en "C". Sa largeur correspond sensiblement à celle de la partie active du condyle (partie portante). Les parties postérieure, médiane, et antérieure de cette languette ont été désignées respectivement par les références 15, 10 et 12. La partie antérieure 12 a une extrémité effilée et d'épaisseur relativement faible par rapport au reste de la languette ; par contre, la partie postérieure 15 est relativement épaisse ; elle présente sur sa face intérieure une partie plane 14.
Le contour extérieur de la pièce 1 présente une convexité dont la forme correspond approximativement à une courbe en spirale ; comme cela est bien connu, une telle forme correspond à la forme anatomi- que du condyle d'un fémur et permet à la fois le roulement et le glissement du condyle sur la glène du tibia au cours des flexions du genou.
La figure 4 montre de façon détaillée le schéma de l'atténuateur Al placé en amont de l'étage de filtrage passehaut ET1. Cet atténuateur Al comprend un pont diviseur constitué de deux résistances RA1 et RA10 placées en série entre la borne d'entrée EA1 et la borne de masse AA1 de cet atténuateur. La borne de sortie SA1 de l'atténuateur Al est constituée par la borne de la résistance RA1 opposée à EA1. Cet atténuateur est mis en service par un cavalier ZAl reliant SA1 à la résistance RA10. De plus, l'ensemble (résistance RAl-condensateur C100) constitue une cellule de filtrage passe-bas qui intervient dans la stabilité de 1 'amplificateur-correcteur.
Cet atténuateur permet une atténuation de six décibels et a pour fonction de maintenir un niveau de sortie de l'étage ET1 compatible avec une bonne distorsion harmonique du signal de sortie de l'amplificateur-correcteur. Ainsi le niveau de sortie de chaque étage ETi doit rester inférieur à 1,5 volts crête à crête pour des débits inférieurs à 512 kilobits par seconde et 1 volt crête à crête pour les débits supérieurs à 640 kilobits par seconde. Le niveau de sortie de chaque étage ETi est mesuré au niveau du point de test TPi tel que le point de test TP1 représenté sur la figure 3.
Les autres atténuateurs Ai des moyens d'amplification MA sont analogues dans leur constitution à l'atténuateur Al; par contre, leur borne AAi n'est pas reliée à la masse mais à la borne BS du circuit particulier S dont la constitution va être maintenant décrite.
Ce circuit S comprend, d'une part, une suppression de composante continue du signal et, d'autre part, un étage de polarisation de l'ensemble des amplificateurs opérationnels AOi. La suppression de composante continue du signal est acquise par un condensateur CSP dont une borne ES, constituant la borne d'entrée du circuit S, est reliée à la borne SA1 de l'atténuateur Al, et dont l'autre borne SS, constituant la borne de sortie du circuit S, est reliée à l'entrée non-inverseuse de l'amplificateur opérationnel AO1.
L'étage de polarisation de l'ensemble des amplificateurs opérationnels AOi est constitué d'une première résistance RS1 connectée à la borne SS du condensateur CSP, d'une deuxième résistance RS2 montée en série avec la première résistance RS1 et d'un condensateur électrochimique CS monté entre la masse et lue point commun BS des deux résistances RS1 et RS2. Cet étage de polarisation assure un potentiel central et unique de -15 volts. Chaque étage ETi transmet cette référence au suivant par liaison résistive RAi tel qu'il apparat sur la figure 4 en la résistance RA1.
La figure 6 montre maintenant l'étage de puissance ETP.
Cet étage comprend, d'une part, un amplificateur de puissance AOP et, d'autre part, des moyens de filtrage passe-bas.
Le premier filtre passe-bas est constitué d'une cellule RC ajustable par des cavaliers ZX. La résistance de cette cellule est la résistance R69 et les condensateurs commutables sont les condensateurs C80, C81, C82, C83 et C84 reliés entre la résistance R69 et la masse. On a représenté sur la figure 6 un seul cavalier ZX mais il est possible de sélectionner plusieurs condensateurs à la fois. Le point commun de connexion entre la résistance R69 et la batterie de condensateurs C8O à C84 est relié à l'entrée non-inverseuse de l'amplificateur de puissance AOP et l'autre borne de la résistance R69 constitue la borne d'entrée EP de l'étage de puissance ETP. Ce filtre passebas est destiné à atténuer le bruit situé au-delà du spectre fréquentiel utile.
Le deuxième filtre passe-bas est réalisé au niveau de l'amplificateur de puissance AOP par commutation des condensateurs C66, C67, C68 montés en parallèle entre l'entrée inverseuse et la sortie de l'amplificateur de puissance AOP. Ces condensateurs sont commutables par un ou plusieurs cavaliers ZY et réduisent notablement le gain des fréquences hors de la zone utile.
L'amplificateur de puissance AOP est monté de façon pratiquement analogue aux amplificateurs opérationnels AOi.
I1 comporte une résistance placée entre l'entrée inverseuse et la sortie choisie à l'aide d'un cavalier P dans un groupe de trois résistances R66, R67, R68 montées entre l'entrée inverseuse et la sortie de l'amplificateur AOP.
L'amplificateur AOP comprend également une résistance et un condensateur montés en série entre l'entrée inverseuse et la masse. Cette résistance est choisie parmi un groupe de six résistances R60 à R65 montées en parallèle et sélectionnables par un cavalier ZZ. Le condensateur situé entre les résistances R60, R65 et la masse est un condensateur électrochimique C60.
On a donc réalisé un amplificateur de puissance à gain apériodique. Ce gain est ajustable à la fois par commutation des résistances R60 à R65 (cavalier ZZ) ce qui offre un pas d'environ un décibel et par commutation des résistances R66, R67, R68 (cavalier P) ce qui offre un pas d'environ six décibels. L'association des deux réglages assure une dynamique de gain de vingt décibels.
Le condensateur C9O monté en contre-réaction sans l'amplificateur AOP assure également une réduction de la borne passante hors de la zone utile. Cet amplificateur est également alimenté entre la masse et une ligne de courant continu. I1 comporte également un montage R70, C7O entre la borne ALP de sortie de l'étage ETP et la borne d'alimentation de l'amplificateur AOP. La borne de sortie SP de l'étage ETP constitue également une borne de test TPP.
La figure 6a représente l'autre circuit particulier S'.
Ce circuit S' comprend un transistor électrochimique CS' monté en série sur la borne de sortie SP de l'étage ETP et qui a pour fonction, comme le condensateur CS du circuit particulier S, de supprimer une composante continue. Cette composante continue résulte de l'alimentation entre la masse et une tension continue négative (-15V) de l'ensemble des amplificateurs opérationnels. La borne du condensateur CS' reliée à la sortie SP de l'étage ETP constitue la borne d'entrée ES'1 de l'étage du circuit particulier S', et son autre borne constitue la borne de sortie SS' reliée à la borne d'entrée ECS du circuit de sortie.Entre la borne d'entrée ES'1 de ce circuit particulier S' et la masse est placée une résistance RS'2 et un condensateur CS'1 susceptibles d'être connectés par un cavalier de test OEIL permettant de visualiser l'oeil de modulation en sortie de l'amplificateur de puissance AOP.
Les segments diamantés sont des pastilles ayant une
forme précise épousant la courbure du bord des dents.
Ces segments ont une épaisseur rigoureuse et la longueur
des différents segments est identiques.
Les segments ont, par exemple, une longueur de 40 mm. Comme le montre la figure 2, les segments 4 ont une épaisseur supérieure à l'épaisseur de la tôle du support
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1 de manière à donner de la voie aux traits de sciage
dans le produit. Cela permet également l'arrivée du li-
quide de coupe (en général de l'eau ou de l'eau émulsionnée) entraîné par effet centrifuge et servant à refroidir la zone de coupe ainsi qu'à évacuer les débris
Il convient de noter que pour des raisons techni-
ques de construction et d'utilisation, les disques de
coupe tournent toujours dans le même sens.
Les encoches 3 du support i délimitent non seule-
ment la longueur des dents et la longueurs des segments
diamantés mais créent également en amont de chaque seg-
contacts étanches précédents et suivants.
C'est pourquoi l'un des buts de la présente invention est de proposer un ensemble comportant un carénage d'aspiration qui soit fixé de manière indépendante à un support sur une machine de découpe et qui puisse être ajustée verticalement indépendamment du mouvement vertical d'un dispositif de découpe. Un autre but de la présente invention est de proposer un ensemble comportant un carénage d'aspiration pourvu d'un élément compressible entre le support et la matière en feuille, de manière à appliquer une force d'appui constante
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et uniforme sur le dessous du pied presseur afin de
maintenir un contact étanche entre ces deux éléments.
Un autre but de la présente invention est de proposer un carénage d'aspiration comportant au moins un tube d'évacuation de l'air du carénage, permettant d'enlever les lambeaux de matière collectés à l'intérieur du carénage d'aspiration. Un autre but encore de la présente invention est de proposer un carénage d'aspiration dont la surface de dessous est formée d'un matériau à faible frottement permettant au carénage d'aspiration de venir en contact avec la matière en
feuille et de glisser sur celle-ci.
La présente invention réside dans un moyen de maintien d'une matière d'oeuvre et d'élimination des copeaux pour une machine de découpe comportant une surface support plane, sur laquelle est portée une pièce d'oeuvre, et un chariot supporté au-dessus de la surface support plane avec possibilité de mouvement et supportant également un carter de carénage définissant un volume intérieur, et qui est reliée au chariot par une pièce de liaison qui s'étend vers le haut depuis ce carter et qui est fixée de manière ajustable au chariot par des moyens de liaison. Le carter présente un dessus pourvu d'une ouverture qui reçoit une partie d'un outil de découpe'. Une partie formant base est reliée au carter, et vient contre des moyens élastiques
intercalés entre le dessous de la base et un élément de-
contact formé d'un matériau à faible frottement dont une
surface de glissement est en contact avec la pièce d'oeuvre.
Des moyens de fixation relient l'élément de contact et le flan élastique à la partie de base de telle sorte que le contact entre la surface de glissement et la pièce d'oeuvre soit maintenu par une force exercée vers le bas sur l'élément de contact par les moyens élastiques lorsque ces moyens élastiques sont comprimés et sont maintenus à l'état
comprimé par les moyens de liaison.
On va maintenant décrire un exemple de mise en oeuvre de
l'invention, en référence aux dessins.
La figure 1 est une vue perspective montrant un mode de réalisation de la machine de découpe utilisant le carénage d'aspiration de la présente invention. La figure 2 est une vue de face en élévation montrant l'outil de découpe partiellement en coupe, tel qu'utilisé
de la figure 1, mais à échelle différente.
La figure 4 représente le schéma hydraulique de fonctionnement prévu dans une autre forme de réalisation
de la machine à scier selon l'invention.
La machine à scier représentée aux figures 1 à 3 est du type dans lequel le ruban de scie est disposé horizontalement dans sa zone de travail. A l'emplacement prévu pour la pièce à scier, cette machine comporte un étau d'immobilisation comprenant deux mâchoires fixes 1 et deux mâchoires mobiles 2. Ces dernières sont montées sur des glissières (non représentées), ce qui permet de régler leur position en fonction de la largeur de la pièce
à scier.
Au-dessus de cet étau, il est prévu un ensemble mobile de travail désigné par la référence générale 3, lequel comprend le ruban de scie 4 et son dispositif d'entraînement, en l'occurrence un volant d'entraînement 5 et un volant 6 de renvoi et de tension. Ces deux volants sont disposés dans un même plan vertical de part et d'autre de deux colonnes verticales 7 faisant partie du bâti et sur lesquelles coulisse l'ensemble mobile de travail 3. Le volant tendeur 6 est monté coulissant sur une glissière horizontale et un vérin hydraulique 6a agit sur celui-ci pour assurer la mise sous tension du ruban de scie 4. Quant au volant 5, il est entraîné en rotation par l'intermédiaire d'un dispositif particulier qui sera
décrit en détail par la suite.
L'agencement est tel que l'ensemble mobile 3 de travail coulisse librement sur les deux colonnes 7 de façon que sa descente s'effectue sous l'effet de son seul poids. Cependant ce mouvement est freiné par un dispositif hydraulique comportant un piston fixe 8 logé à l'intérieur d'un cylindre 9 solidaire du châssis de l'ensemble mobile 3. La partie supérieure de ce cylindre est remplie d'huile et celle-ci se trouve expulsée hors de ce cylindre lors de la descente de l'ensemble mobile 3 selon la flèche F. L'évacuation du fluide s'effectue à travers la conduite de fuite 10 branchée sur l'extrémité- supérieure du cylindre 9 et qui aboutit à un réservoir 11 par l'intermédiaire d'une autre conduite 12. Or celle-ci comprend un organe 13 de réglage du débit d'écoulement. C'est donc cet organe qui détermine l'importance du freinage de l'ensemble mobile 3,
et par suite la vitesse de son mouvement de descente.
De même que dans la machine à scier décrite dans le brevet FR 2.556.258, il est prévu, sur ce circuit hydraulique de freinage, un système de sécurité apte à provoquer l'arrêt de l'ensemble mobile 3 en cas de surcharge du ruban de scie 4. Ce système comprend un dispositif 14 d'obturation du circuit hydraulique de freinage, lequel est branché dans la conduite 12. Ce dispositif est susceptible d'être actionné par -une tige verticale 15 dont l'extrémité inférieure porte un palpeur 16 situé au contact du dos du ruban 4 de scie. Cette tige est portée par un bras vertical 17 dont l'extrémité
constitue l'un des guides du ruban de scie.
Cependant un élément intermédiaire est interposé entre- le dispositif 14 formant clapet et l'extrémité supérieure de la tige coulissante 15 afin de modifier les conditions d'actionnement du palpeur en fonction de la largeur de la pièce à scier. Cet élément intermédiaire est constitué par l'extrémité libre d'un barreau horizontal 18 fixé en porte-à-faux sur l'extrémité supérieure d'un bras vertical 19 dont l'extrémité inférieure constitue le second organe de guidage du ruban de scie 4. Or ce second bras vertical est monté mobile dans le sens transversal sur le châssis de l'ensemble mobile 3 et il est soumis à l'action de moyens élastiques de poussée (non représentés) qui le maintiennent en place
contre les mâchoires mobiles 2 de l'étau de serrage.
Ainsi, la position de ce bras vertical 19 est directement fonction de la largeur de la pièce à scier. Il en est donc de même pour le barreau horizontal 18. Or celui-ci comporte une rampe constituant une came dont le profil est apte à assurer une modification des conditions
d'actionnement du palpeur 16 sur le clapet d'obturation
BLOC DE RECEPTION (11) Le principe est identique à celui du meme bloc dans le poste central. Il travaille sur les mêmes valeurs de consigne de tension que celui du poste central.
BLOC D'ALIMENTATION (13) Le bloc d'alimentation assure l'élaboration des tensions auxiliaires nécessaires au fonctionnement des autres blocs.
Il est, pour les postes périphériques, toujours secouru par batteries et assure en outre le régulation et le controle de la charge de ces batteries pendant la présence du secteur sur la ligne P1N1.
BLOC DE DETECTION ET DE MEMORISATION (17) Ce bloc assure la détection des paramètres à transmettre (17a) et leur mémorisation . La mémorisation peut être selon les cas mécanique ou électrique, réversible ou non, ainsi que plusieurs exemples de réalisation spécifiques dans le cas de la surveillance de l'éclairage public sont donnés plus loin. I1 peut également interpréter des données externes arrivant en REALISATION DES BLOCS BLOC D'EMISSION (10) Un exemple de réalisation de bloc d'émission (10) est décrit en Figure 5. I1 est commun au poste central (6) et aux postes périphériques (7), aux réglages près. I1 se compose essentiellement d'un transistor de puissance (19), d'une diode (20) dont la fonction est de protéger le transistor (19) contre les inversions de polarité. La diode (21) évacue les courants de fuite de la diode (20); elle est parfois intégrée dans le Transistor (19) sur certains types. Le transistor (19) peut également être constitué d'un assemblage de transistors discrets pour former un montage Darlington.
Le courant dans le transistor tel9) est mesuré par la résistance (22); si la tension à ses bornes dépasse le séuil de conduction du transistor (23), celui-ci conduit, diminuant le potentiel de grille ou de base du transistor (19), assurant ainsi une limitation du courant de l'étage de sortie. La limitation de courant est fixée à une valeur au minimum deux fois plus élevée pour les blocs rattachés à un poste central, de telle sorte que les émissions du poste central aient la priorité, même en ces de polarité inversée P N et d'émission contraire et simultanée d'un poste périphérique.
Les lignes P et N sont respectivement la phase et le neutre de la ligne interne des postes centraux ou périphériques.
Le Transistor (24 > est commandé en conduction en cas de présence secteur, par la borne 125) , å travers les résistances (26) et (27 > , interdisant alors le fonctionnement de l'étage de puissance. Le signal correspondant est délivré par le bloc de réception, dès que la tension ligne atteint un niveau tel que la dissipation maximale du transistor (19) pourrait être dépassée.
L'asservisement de tension est réalisé par l'amplificateur opérationnel (28), monté en amplificateur proportionnel et intégral de différence. Il reçoit d'une part par la résistance (29) la consigne de tension à envoyer sur la ligne délivrée au point C, délivrée par le bloc de commande logique du poste central ou du poste périphérique, la résistance (30) donnant l'image de la tension effective de ligne. Sa sortie attaque la grille du transistor (19) à travers une résistance de limitation (31 > jusqu a ce que l'équilibre se réalise avec un potentiel nul au point A. L' ensemble agit donc comme un amplificateur inverseur de tension dont le gain est déterminé par le rapport des résistances (30) et (29-).
En l'absence de tension de consigne positive, une résistance (32? raccordée a l'alimentation négative, force la sortie de l'amplificateur (28) à la saturation négative, son autre entrée étant reliée au point milieu des alimentations par la resistance (33).
La bande passante, la pente du signal de sortie sont déterminées par l'impédance de la ligne, la limitation du courant de sortie, et la fréquence de coupure choisie pour l'asservissement de tension par les valeurs de la résistance (33) et du condensateur (34 > .
Ce bloc est alimenté par deux tensions V+ et V- dont le point commun est relié à la ligne N. Les tensions sont issues du Bloc Alimentation (13 > .
Le bloc ci-dessus peut également par son principe, s'appliquer à la modulation d'amplitude de la source continue å basse fréquence, et non pas seulement a la génération d'impulsions.
BLOC DE RECEPTION (ll} Un exemple de réalisation de bloc de réception dans le cas d'une transmission par impulsions de tensions constantes est décrit en Figure 6. I1 est commun au poste central et aux postes périphériques. Il se compose essentiellement d'une fonction de détection de signal et d'une fonction de sécurité, détectant des tensions élevées sur la ligne, en particulier la présence du secteur, mais aussi une décharge non complète des capacités de la ligne.
Ce bloc est alimenté par deux tensions V+ et V- dont le point commun est relié à la ligne N. Les tensions sont issues du Bloc Alimentation (13).
Les lignes P et N sont respectivement, comme pour le bloc émission, la phase et le neutre de la ligne interne des postes centraux ou périphériques.
Pour ia fonction de élection de signal, la resistance (35) preleve îe signai sur la ligne P, ie condensateur (36) et les deux diodes 1371 et l38) assurant un filtrage et un écrêtage. L'amplificateur (39s, monte en suiveur de gain li est un réducteur d'impédance; on dispose a sa sortie du signal de ligne filtre, normalement non écréte, saut en cas de présence secteur sur la ligne. Pour restituer l'impulsion émise, ce signal est comparé à deux références, l'une positive, l'autre négative.Dans cet exemple, les potentiels de référence sont données par la chaine formée de la résistance (40), de la diode (41), de la diode (42) et de la résistance (4Y), reliée entre V+ et V-, avec le point commun des deux diodes relié au commun des alimentations. D'autres combinaisons sont possibles si la tension de seuil doit être différente. Les deux comparateurs (44) et (45) ont des sorties "collecteur ouvert", ce-qui fait que leur connexion constitue un OU logique.Par souci de stabilité, il sont équipés chacun d'un réseau de résistances < 46) et (47) pour (44), (48) et (49) pour t45X, donnant un hystérésis aux tensions de basculement, centré autour des potentiels de référence. Si on se réfère au bloc émission décrit ci-dessus, seul le comparateur. (45) doit être actif, puisque les polarités envoyées sont négatives par rapport a la ligne N. Par contre, sur certains réseaux, la ligne N n'est pas repérée en tant que telle et dans ce cas, le récepteur peut voir une polarité inverse . C'est pour cette raison que le bloc récepteur comporte également le comparateur (44), optionnel ainsi que ses composants externes si la confusion n'est pas possible.La sortie des deux comparateurs est reliée à la résistance {50}. On disposera donc a la sortie des comparateurs d'une tension V+ lorsque le potentiel de ligne est en valeur absolue inférieur å la tension de référence, et d'une tension Vdans le cas contraire, à l'hystérésis près. Le signal est inverse par (51), avant d'être transmis par la liaison (52) au bloc de commande logique du poste central ou du poste périphérique selon le cas.
DESSINS Compte-tenu de ce que la construction et les cotes de chaque grille devront être adaptées d'une part aux besoins de l'utilisateur des granulats pouvant être traités par l'installation a desservir et d'autre part par l'importance des moyens mis en oeuvre pour l'alimentation, les dessins présentés ne sont que des schémas simplifiés à l'extrême, servant à faciliter la compréhension du texte de l'exposé détaillé.
LISTE DES SCHEMAS ET EXPLICATION DES FIGURES Page 1/4 - Figure 1 : vue en plan simplifiée d'une grille.
Page 2/4 - Figure 2 : vue schématique d'une paire de barreaux en position basse avec repères des axes, butée et barre d'assemblage des barreaux mobiles.
Figure 3 : vue schématique de l'ensemble au 1/4 de sa course.
Page 3/4 - Figure 4 : vue schématique de l'ensemble en position de levée maximale montrant le mouvement du barreau mobile.
Page 4/4 - Figure 5 : coupe sommaire représentant le mode de montage d'un barreau fixe (rep. 4), sur l'une des traverses, à l'aide de la cale de surépaisseur (rep.
10) et de la cornière renversée (rep. 11) empêchant les matériaux passant au travers de la grille de stationner-sur la face supérieure de la traverse (rep. 2).
Figure 6 : même coupe que la figure 5, mais en po sition maximale d'inclinaison et montrant qu'aucun matériaux ne peut rester sur la face supérieure de la cornière rapportée.
Figure 7 : coupe sommaire montrant les ronds (rep.
18) rapportés de part et d'autre des 2 barreaux, la cale de surépaisseur rapportée (rep. 10), l'aile arrière de la cornière renversée (rep. 11) et la tra verse de chassis (rep. 2).
Figure 8 : détail sommaire du montage du barreau fixe sur la poutre arrière du chassis et l'axe d'ar ticulation du barreau mobile (rep. 5) sur la partie arrière du cadre (rep. 1).
Figure 9 : détail sommaire de la fixation du bar reau mobile central (rep. 16) sur la poutre arrière du chassis (rep. 1) et de son articulation.