INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En plus de, ou à la place de la mesure de la différence d'impédance électrique entre diastole et systole, on peut également détecter les décalages temporels de cette impédance et/ou de la pression sanguine ou myocardique par rapport à l'électrogénèse, par exemple acquise par l'électrocardiogramme général ou local, et/ou par rapport aux cycles de pressions statiques ou dynamiques locales ou générales. Le dispositif peut alors être agencé pour être sensible aux variations des décalages. De préférence, le dispositif est agencé pour acquérir l'électrocardiogramme local à l'endroit où l'on mesure l'impédance, et de préférence simultanément la pression, pour s'affranchir des modifications de I'électrogénèse et du mécanogramme qui ne sont pas obligatoirement contrôlées ni significatives par rapport aux phénomènes localement mesurés.
Ce décalage est de préférence étudié par le dispositif selon 1 invention dans le myocarde, par exemple apical. On peut également, en plus, mesurer les variations et décalage des mêmes paramètres dans une cavité cardiaque telle que par -exemple le ventricule, de préférence à assez faible distance de l'emplacement où l'on effectue les détections des mêmes paramètres dans le myocardes de façon à procéder à une comparaison des détections dans ce tissu et dans le sang.
D'autres caractéristiques de l'invention apparaitront à la lecture de la description suivante, faite à titre d'exemple non limitatif et se référant au dessin annexé dans lequel : - la figure 1 représente une vue schématique d'un dispositif selon l'invention, - la figure 2 représente une vue schématique des moyens implantés de mesure et de comparaison de ce dispositif, - la figure 3 représente une vue schématique de l'électrocardiogramme et de la courbe de mesure des impédances électriques.
- la figure 4 représente une vue schématique de moyens de mesure de paramètres myocardiques, - la figure 5 et 6 représentent des vues schématiques en coupe transversale et axiale d'un capteur sensible à l'état de la crase sanguine.
On a déjà proposé différents agents viscosants constitués par des polyglycannes obtenus par synthèse chimique, ou à partir de substances végétales ou encore à partir de bactéries mises en culture.
Parmi les polyglycannes connus, on citera - la gomme arabique composée principalement de sels de polygalactopyranoses. Mise en oeuvre dans les shampooings elle est cependant très peu viscosante et nécessite l'emploi de concentrations élevées de l'ordre de 10%.
- l'agar agar, produit à partir d'algues rouges et constitué par des esters sulfates de polygalactose, présente l'inconvénient de former des gels thixotropes à partir de concentrations variant de 1% à 3%.
- les dérivés cellulosiques traités pour être plus hydrophiles, dont la rhéologie est pseudoplastique et qui forment des gels transparents à partir de concentrations de 1 à 2%. Ces dérivés présentent cependant le défaut d'être sensibles aux attaques bactériennes, à la lumière ultra-violette et de s'hydrolyser au cours du temps ce qui diminue leur caractère viscosant.
- la carboxyméthylcellulose qui, du fait de sa nature anionique (entre 0,5 et 0,8 groupe carboxyle fixé en moyenne par maillon de glucose), n'est pas compatible avec les surfactif s cationiques. On retrouve ce type d'incompatibilité ionique avec les gommes végétales citées ci-dessus qui sont anioniques et ne peuvent être utilisées avec des agents surfactif s anioniques.
- les polymères d'acide acrylique du type CARBOPOL (marque déposée) mis au point par la société GOODRICH.
Natifs, à pH acide, ils sont uniquement dispersables dans l'eau, ils se gélifient lorsqu'on ramène le pH de la dispersion à la neutralité. Très pseudoplastiques, avec un seuil de contrainte important, ils permettent de viscoser les laits et les lotions dont la ' base émulsionnante n'est pas ionique, ceci en utilisant des teneurs très faibles : en général 0,5 suffit. En revanche leur viscosité diminue brusquement en présence d'électrolytes (le CARBOPOL 1342 qui vient d'etre mis au point supporte mieux les électrolytes) ce qui interdit leur utilisation dans les shampooings ioniques.
- les scléroglucanes, polyglycannes d'origine microbiologique, obtenus à partir de la culture de champignons du genre Sclerotium. Il sont formés d'un enchainement de motifs glucose, liés par des liaisons ss (1-3) avec des ramifications constituées par un motif glucose lié à la chaine principale par des liaisons ss (1-6)-. Ces motifs présentent la structure suivante
Dans le brevet US 3,301.848, on décrit des scléroglucanes de ce type présentant un poids moléculaire (PM) de 19000 à 25000 environ. Ces motifs peuvent etre substitués par exemple par des radicaux. Le PM des sclérogucanes peut alors atteindre 280 000 environ.
Des scléroglucanes de PM atteignant 5,7.10bDa sont décrits dans l'article D.Lecacheux et al, publié dans la revue "Carbohydrate Polymer 6 (1986)477-492".
Les scléroglucanes présentés dans le brevet US précité sont des produits fibreux et plus ou moins transparents, ceci pouvant être attribué à la présence d'impuretés non déterminées.
Or pour certaines applications notamment en cosmétique, il est indispensable de disposer d'un produit transparent ou, selon la concentration, translucide. Pour répondre à ces exigences, il serait nécessaire de purifier les scléroglucanes ce qui entraine des difficultés.
Ces divers produits utilisables en tant qu'agents viscosants ne permettent pas de résoudre de façon totalement satisfaisante les problèmes habituellement rencontrés, lorsqu'il est nécessaire de viscoser une composition chimique avec un agent viscosant transparent, stable en présence d'ions et à des températures élevées, dépourvu d'ions, compatible avec des surfactifs amphotères, cationiques ou anioniques. Certaines applications requièrent en outre l'utilisation d'un produit peu délipidant et conditionneur. Il s'avère également que nombre des produits de l'art antérieur doivent être mis en oeuvre à des concentrations élevées ce qui pose parfois le problème de leur intérêt économique.
L'invention a pour but de fournir un polyglycanne capable de remédier au moins en partie aux inconvénients ci-dessus.
A cet effet elle concerne un polyglycanne ramifié hydrosoluble à base du motif répétitif de structure ci-dessus, caractérisé en ce que - il possède un poids moléculaire (PM) de 600 000 à 1 200 000 environ, - il est capable d'induire une rhéologie pseudoplastique, - ses propriétés rhéologiques, à un gradient de vitesse y donné, ne sont pratiquement pas modifiées en présence d'ions, ni par le pH qu'il soit acide ou basique, ou la température dans un intervalle de 20'C à 60*C environ.
- il est transparent, - il est stable pendant au moins 24 heures à une température d'environ 60"C.
Les moyens photodétecteurs 8 sont reliés å des moyens électroniques 26 permettant 1' d'assurer, notamment, l'amplification des signaux, l'affichage et éventuellement la mémorisation des valeurs. Ces moyens électroniques 26 peuvent 8tre prévus pour effectuer la différence entre les valeurs Iri et 1r2 et afficher directement l'évaluati.on de la brillance.
L'utilisation de l'appareil A résulte immédiatement des explications qui précèdent.
L'appareil est appliqué, par son ouverture ri, sur une zone de peau dont on veut evaluer la brillange. Une première mesure est effectuez alors que la.
direction du polariseur 7 est parallèle a celle de l'analyseur 9. Le résultat de cette mesure peut être ou bien affiché numériquement sur l'écran 27 des moyens électroniques 26 ou bien mis en mémoire par ces moyens.
Puis on fait tourner soit manuellement, soit automatiquement, le polariseur 7 de manière à placer sa direction a angle droit vis-å-vis de celle de l'analyseur 9. Une deuxième mesure est effectuée et son résultat est soit mémorisé soit affiché sur l'écran 27.
L'évaluation de la brillance est obtenue å partir de la différence entre ces deux résultats.
Cette différence peut tre effectuée automatiquement par les moyens lectroniques 28 a partir des valeurs mémorisées, puis affichée sur l'écran 27.
Dans le cas d'une version plus simple de l'appareil, où les moyens électroniques 26 ne comportent ras de moyens de mssmorisation, IXopbr3teur effee.- tue lui-même la différence entre les résultats qui ont été effichés précédemment sur l'écran 27.
La figure 3 montre, sommairement, une variante de réalisation de l'appareil A de la figure 2, selon une coupe orthogonale b l'axe du bottIer.
Selon cette variante, l'appareil comporte au moins un couple d'analyseurs 109a, 109b à constitués par deux disques identiques mais dont les directions de polarisation, schématisées par des flèches, sont rå angle droit. Ces analyseurs 10qr qb sont disposés de manière symotrique a l'intérieur de l'ouverture centrale du polariseur 107 en couronne, de manière å recevoir les faisceaux de lumière réfléchie temblables.
L'un des analyseurs, par exemple 10q~, a sa direction parallèle a la direction du polariseur 107 en conséquence, l'autre analyseur 19b a sa direction orthogonale a celle du polariseur 107.
Des moyens photodétecteurs 18a, 108b iden tiques sont associés a chaque analyseur tPF9;-, 109b.
Les signaux fournis par les moyens photodétecteurs 108a, 1RRb sont envoyés sur des moyens électroniques 126 propres a faire la différence entre ces signaux.
pour afficher une évaluation de la brillance.
L'appareil conforme à cette variante permet une mesure simultanée de la réflexion spéculaire et de la réflexion diffuse. Le filtre polariseur 107 est mont fixe dans le bottier 110.
Jl est clair que l'on pourrait prévoir plusieurs couples de photodétecteurs, disposés symetriquement ; la valeur de la réflexion spéculaire serait constitue par la moyenne des résultats fournis par chaque photodêtecteur ayant sa direction parallèle au polariseur 17, et, d'une manière analogue, pour la réflexion diffuse en liaison avec les analyseurs ayant leur direction orthogonale a celle du polariseur 107.
Pour la mise en oeuvre d'un tel procédé, un dispositif selon l'invention comprend - un ensemble de commutation progressive de signaux électriques pour répartir un ou plusieurs signaux d'entrée générateurs de sons entre n sorties connectées directement ou indirectement chacune à un transducteur électroacoustique de sortie en fonction d'un ou plusieurs signaux de commande de répartition, à chaque signal d'entrée générateur de sons correspondant n signaux de commande de répartition définissant la répartition instantanée du signal entre les n sorties -et déterminant ainsi le point de localisation apparent instantané de la source sonore correspondant audit signal générateur de sons, - un dispositif générateur de signaux de commande de répartition produisant n signaux de commande de répartition suivant chacun un cycle de variation comportant une phase de croissance à partir d'un minimum prédéterminé jusqu'a' un maximum, une phase de décroissance depuis le maximum pour retourner à un minimum prédéterminé, et une phase de maintien au minimum pendant une durée appropriée, les n cycles de variation de signaux de commande de répartition étant identiques et déphasés d'un n ième de cycle les uns par rapport aux autres selon un ordre de succession 0 choisi, chaque cycle de variation se reproduisant selon une fréquence FM asservie fonction croissante d'un signal d'asservissement présent sur une entrée du dispositif générateur de signaux de commande de répartition, - le dispositif générateur de signaux de commande de répartition reçoit sur son entrée le signal d'asservissement produit par un dispositif de filtrage et d'atténuation, ledit signal d'asservissement résultant du filtrage et de l'atténuation des signaux d'entrée générateurs de sons.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de filtrage et d'atténuation comprend : - un dispositif redresseur-filtre coupe-bas à fréquence de coupure F1 dont l'entrée reçoit les signaux d'entrée générateurs de sons et dont la sortie produit un signal filtré, - un amplificateur à gain contrôlé par une tension de commande, dont l'entrée reçoit ledit signal filtré et dont la sortie est connectée à l'entrée du dispositif générateur de signaux de commande de répartition pour fournir le signal d'asservissement, - un circuit d'adaptation à fonction de transfert décroissante, dont l'entrée reçoit ledit signal filtré par l'intermédiaire d'un second filtre passe-bas à fréquence de coupure F2 inférieure à Fl et dont la sortie fournit la tension de commande de l'amplificateur à gain contrôlé de sorte qu'une augmentation d'amplitude moyenne des signaux d'entrée générateurs de sons produit une diminuation du gain de l'amplificateur à gain controlé pour stabiliser la valeur moyenne du signal d'asservissement envoyé au dispositif générateur de signaux de commande de répartition.
Dans les modes de réalisation dans lesquels on veut en outre produire une représentation visuelle du déplacement du point de localisation apparent de source sonore, on dispose une série de sources électrolumineuses selon une répartition géographique similaire à la figure géométrique constituée par l'ensemble des lieux occupés successivement par le point de localisation apparent de source sonore ; des signaux électriques générateurs de lumière sont envoyés successivement sur chacune des sources électrolumineuses selon un ordre de succession correspondant au mouvement du point de localisation apparent de source sonore.
Le signal d'asservissement est envoyé en outre sur l'entrée d'un dispositif de commande de commutation et d'inversion assurant les fonctions de modification de l'ordre de succession des signaux de commande de répartition, pour produire des modifications de cet ordre de succession en fonction de l'évolution du signal d'asservissement.
D'autres objets. caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description suivante de modes de réalisation particuliers, faite en relation avec les figures jointes, parmi lesquelles - les figures 1 à 3 illustrent trois chemins de déplacement du point de localisation apparent de source sonore et du signal lumineux de représentation visuelle de déplacement pour un dispositif comportant au moins quatre transducteurs électroacoustiques - la figure 4 illustre des variations de l'amplitude moyenne des signaux électriques générateurs de sons - la figure 5 représente les circuits de génération de signal d'asservissement selon un mode de réalisation de l'invention - la figure 6 illustre des formes d'onde des signaux de commande de répartition - la figure 7 illustre la structure générale d'un dispositif selon un mode de réalisation de l'invention ; et - la figure 8 illustre de manière plus détaillée les circuits logiques de commande pour la production de signaux acoustiques et de signaux lumineux.
Dans le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 3, la zone d'écoute 1 est entourée par quatre transducteurs électroacoustiques A, B; C et D tels que des enceintes électroacoustiques habituellement utilisées pour les installations de sonorisation. Les transducteurs A, B, C et D sont disposés selon quatre positions régulièrement réparties autour de la zone d'écoute 1, et reçoivent des signaux électriques générateurs de sons provenant du dispositif selon l'invention qui sera décrit ci-après. tes signaux électriques générateurs de sons sont envoyés sur les transducteurs de manière variable dans le temps, selon une répartition produisant un déplacement continu du point de localisation apparent de source sonore.
La figure 6 illustre un mode de répartition possible, selon l'invention, de la transmission d'un signal électrique générateur de sons entre les quatre transducteurs A, B, C et D, dans le cas d'un mouvement continu à vitesse constante. Une telle répartition est cyclique. Les figures représentent le coefficient de transmission K d'un signal électrique générateur de sons sur les quatre transducteurs électroacoustiques.Le cycle complet de variation du coefficient de transmission K relatif au transducteur A suit une loi de variation dans le temps comportant une phase de croissance 2 depuis un minimum 3 jusqu'à un maximum 4, la phase de croissance ayant une durée sensiblement égale à un quart de cycle : cette phase est suivie d'une phase de décroissance 5 depuis le maximum 4 jusqu'à un minimum 6, pendant une durée sensiblement égale au quart de cycle ; le coefficient de transmission K reste ensuite au minimum pendant une phase de maintien 7 dont la durée est sensiblement égale à la moitié du cycle Comme le représente la figure 6, les quatre cycles de variation du coefficient de transmission K relatif aux tranducteurs A, B, C et D sont identiques et déphasés d'un quart de cycle les uns par rapport aux autres.
Lorsque les quatre transducteurs électroacoustiques A, B, C et D reçoivent un signal électrique générateur de sons selon une répartition représentée sur la figure 6, le point de localisation apparent de source sonore se déplace entre les quatre transducteurs selon un premier chemin de déplacement représenté sur la figure 1 défini par la périphérie annulaire occupée par les quatre transducteurs autour de la zone d'écoute 1. Le déplacement peut être unidirectionnel, comme représenté sur la figure, ou peut être bidirectionnel, c'est-à-dire s'inverser par moments pour adopter l'ordre inverse de succession des transducteurs, le chemin parcouru restant identique.
Le mode de réalisation représenté est relatif au déplacement du point de localisation apparent d'une source sonore unique, correspondant à une écoute monophonique. Il est naturellement possible de combiner deux sources sonores simultanées selon une écoute stéréophonique. Dans ce cas, les deux sources sonores suivent de préférence le même chemin représenté sur la figure 1, tout en restant en permanence écartées l'une de l'autre. Dans ce cas, les signaux électriques générateurs de sons comprennent deux séries distinctes de signaux, provenant chacune d'une source différente correspondant aux deux canaux stéréophoniques habituellement utilisés dans les installations de sonorisation, et formant un ensemble stéréophonique.Les deux séries distinctes de signaux sont envoyées simultanément sur les transducteurs A, B, C et-D, de préférence de manière que les deux points de localisation apparents de sources sonores correspondant aux deux séries de signaux soient en permanence diamétralement opposés par rapport au centre O de la zone d'écoute 1.
Cela est obtenu en transmettant le premier signal électrique générateur de sons selon la loi de variation représentée sur la figure 6, et en transmettant le second signal générateur de sons selon une loi de variation similaire décalée d'un demi cycle par rapport à la loi représentée sur la figure 6. Dans ces conditions, lorsque le point de localisation apparent de première source sonore est situé sur le transducteur A, le point de localisation apparent de seconde source sonore est situé sur le transducteur C ; lorsque le point de localisation apparent de première source sonore se déplace vers le transducteur B, le point de localisation apparent de seconde source sonore se déplace vers le transducteur D. et ainsi de suite.
Un second chemin de déplacement du point de localisation apparent de source sonore, représenté sur la figure 2. est formé par deux premiers côtés opposés 8 et 9 de la zone d'écoute 1, reliés par deux diagonales 10 et Il. On réalise ainsi un chemin en 8. Ce chemin est obtenu en permutant les lois de variation de coefficient de transmission K entre les transducteurs C et D.
On a représenté sur la figure 3 un troisième chemin de déplacement du point de localisation apparent de source sonore que l'on peut réaliser selon l'invention dans une configuration à quatre transducteurs A, B, C et D. Ce troisième chemin est formé de deux seconds côtés opposés 13 et 14 et des deux diagonales 10 et 11. De manière similaire au passage entre les premier et second chemins, le passage entre le premier chemin de la figure 1 et le troisième chemin de la figure 3 steffectue en commutant les lois de variation de coefficient de transmission relatives aux transducteurs électroacoustiques B et C.
Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 7, le dispositif de l'invention permet la répartition programmée du son monophonique entre quatre transducteurs électroacoustiques A, B, C et D disposés à la périphérie d'une zone d'écoute 1. Les signaux électriques générateurs de sons, produits par une source extérieure, sont envoyés sur l'entrée 15 du dispositif. l'entrée 15 étant connectée à quatre interrupteurs analogiques 16, 17, 18 et 19. Les sorties des interrupteurs analogiques 16, 17, 18 et 19 sont connectées respectivement aux bornes des transducteurs électroacoustiques A, B, C et D.
Les interrupteurs analogiques tels que l'interrupteur analogique 16 comportent chacun une borne de commande, respectivement 20, 21, 22 et 23 recevant un signal de commande produit par un dispositif générateur de signaux de commande de répartition 24. Le dispositif générateur de signaux de commande de répartition 24 est un dispositif électronique fournissant sur ses quatre sorties des signaux de commande de répartition déphasés d'un quart de cycle, par exemple les signaux représentés sur a figure 6. Dans le cas d'un déplacement continu à vitesse constante, le dispositif 24 produit, sur chacune de ses sorties, un signal formé d'une rampe linéaire croissante, suivi d'une rampe linéaire décroissante, suivi d'une période de maintien au minimum, comme le représente la figure 6.Selon l'invention, on cherche à moduler la vitesse V de déplacement du point de localisation apparent de source sonore. Pour cela, le dispositif 24 est piloté par un signal t'asser- vissement présent sur son entrée 39, et produit sur ses sorties des signaux en rampes dont les pentes sont variables en fonction du signal d'asservissement, produisant ainsi des cycles variables et asservis. Un tel dispositif 24 peut être réalisé par tous moyens bien connus dans la technique des circuits électroniques de basse puissance, et notamment par un circuit décrit plus loin en relation avec la figure 8.
Par exemple, lorsque le signal électrique présent sur l'entrée de commande 20 est à un maximum 4, l'interrupteur analogique 16 transmet sur sa sortie l'intégralité du signal d'entrée. Lorsque le signal de commande 20 est à un minimum 6, l'interrupteur analogique 16 transmet sur sa sortie une fraction minimale du signal d'entrée, par exemple une fraction nulle, ou une fraction égale à un minimum non nul prédéterminé, par exemple 5 X. I1 est avantageux de conserver en permanence un taux de transmission non nul, pour éviter les phénomènes de "trou acoustique".
En raison de la présence de 1'allèle sacU dans la souche QB4081, l'expression de sacB et celle de sacR-aDhA3 est déficiente. Par conséquent, la souche QB4181 est incapable de croître en présence de kanamycine sur boîte de milieu SMMHCKm100 (milieu minéral de Spizizen (J. Bacteriol., li, 741-756 (1981)) additionné de saccharose (20 g/l) additionnné d'hydrolysat de caséine (0,5 g/l), tryptophane (20 pg/ml), kanamycine (100 pg/ml). Par contre, le remplacement de l'allèle sacU 42 par l'allèle sacUh32 dans la souche QB4081 permet une activation de l'expression de sacR-aDhA3 entraînant une résistance à la kanamycine.
Dans des expériences de transformation, mettant en jeu la souche QB4181 comme souche réceptrice et l'ADN chromosomique extrait d'un mutant sacUh32 comme souche donneuse, des transformants (cellules transformées) sacUh32 sont sélectionnés directement grâce à leur résistance à la kanamycine (KmR) sur milieu SMMHCKm100.
D'une manière comparable, des transformants KmR dans des expériences de transformation de la souche QB4181 à l'aide du plasmide pBUH1 ont été obtenus. Ces transformants portent l'allèle sacUh32, car ils expriment complètement le phénotype "hyperproduction d'enzymes sécrétées". Un explication possible est que la méthode utilisée conduit à la sélection. de recombinants dans lesquels la mutation sacUh32 a pu être transférée du plasmide sur le chromosome. Ceci impliquerait que le plasmide utilisé comme ADN donneur porte la mutation sacUh32 et que la présence d'un allèle chromosomique sacUh32 entraîne l'expression complète du phénotype "hyperproduction d'enzymes secrétées".