INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Essentiellement, le système d'identification de l'invention repose sur l'utilisation de deux signaux - un signal d'interrogation de fréquence f appelée fréquence d'interrogation, émis par la bobine Lt du détecteur, servant à l'alimentation de la balise (qui ne possède pas d'alimentation propre) et à la synchronisation des signaux échangés entre le détecteur et la balise ; le signal d'interrogation est une porteuse non modulée d'une certaine puissance, dépendant de la distance maximale d'action entre le détecteur et la balise pour l'application en cause, du rendement des circuits de la balise et de la sensibilité des circuits récepteurs du détecteur.
Les puissances rayonnées sont habituellement inférieures à 10 W, typiquement de l'ordre de 100 mW. La gamme de fréquences utilisée est de préférence la gamme 50-140 kHz, c'est-à-dire inférieure aux grandes ondes radio pour éviter les interférences et la réception de signaux parasites.
L'organe rotatif 10, entraîné par les moyens de commande, continue sa rotation de sorte que l'extrémité recourbée 12B du crochet poursuit, relativement à l'axe 11B, le déplacement linéaire X-X' imposé par la liaison lumière 15A-axe 16A en exerçant sur l'axe 11B un effort de traction jusqu' a ce que ledit axe 11B s'engage dans les gorges 17E du support 17. A ce moment, figure 6, la porte 2 est verrouillée à l'encadrement 3, le crochet 12 étant dans sa position finale de verrouillage en venant en butée contre le pan incliné 10J du fond 10E. La lumière arquée 15A est alors au contact,, par son extrémité opposée, de l'axe fixe 16A.
On remarque, par ailleurs, sur la figure 6, que l'excentri- que 14 a franchivla ligne X-X', correspondant à l'alignement précité, d'un angle A qui permet d'obtenir l'arc-boutement du crochet lui-même en position de verrouillage, alors que dans les réalisations antérieures un mécanisme d'arc-boutement complémentaire, associé audit crochet, était nécessaire.
Il est également important de noter que, grâce à la trajectoire linéaire du crochet (figures 4 à 6), la traction de verrouillage F de la porte s'effectue dans un plan perpendiculaire à la corde c de celle-ci comme le montre la figure 1. Par ailleurs, la compression du joint assurant l'étanchéité s'effectue uniformément.
Lorsque le crochet est dans sa position de verrouillage arc-boutée, la tige 23A des moyens de blocage est actionnée pour pivoter d'un quart de tour de façon que sa partie médiane 23B immobilise en position l'organe rotatif en prenant appui sur les flasques 10C et 10D de cel-ui-ci.
Le déverrouillage du système selon l'invention s'effectue par simple rotation inverse des arbres d'entrainement des moyens de commande, ramenant le crochet de verrouillage dans la position illustrée sur la figure 3.
On a représenté sur la figure 7 une navette spatiale 30 pourvue de deux portes dorsales 31A et 31B articulées par leurs bords opposés à la structure de la navette.
Le verrouillage des portes dorsales en position ferrée peut etre avantageusement obtenu grace à une variante de réalisation du système de verrouillage précédemment décrit.
Pour cela, en se référant aux figures 8 et 9, la variante dudit système de verrouillage représenté, dont la conception est sensiblement analogue au précédent, comporte un organe rotatif 10-1, dont les extrémités 10A.1 et 10B.1 s'engagent dans des alésages 18.1 ménagés respectivement dans les plaques 17A.1 et 17C.1 d'un support 17.1 solidaire de l'élément fixe 32,- qui correspond dans cette application à l'une des traverses de la structure de ladite navette 30.
Les extrémités cannelées de l'organe rotatif coopèrent avec les arbres d'entraînement 21 des moyens de commande, de la même manière que dans la réalisation représentée sur la figure 2.
Deux crochets de verrouillage 12.1 et 12.2 sont montés articulés par une de leurs extrémités 12A.1 et 12A.2, sur des excentriques respectifs 14.1 et 14.2, liés aux flasques prévus sur l'organe rotatif 10.1. On voit, sur la figure 8, que les crochets 12.1 et 12.2 sont disposés dans des plans parallèles distincts, perpendiculaires à l'axe 22.1 de l'organe rotatif 10.1, tandis que les excentriques 14.1 et 14.2 sont décalés angulairement l'un de l'autre, de façon analogue aux bielles montées sur un vilebrequin d'un moteur thermique en V. Chaque crochet 12.1 et 12.2 présente une lumière arquée 15.1 et 15.2, chacune traversée par un axe fixe, respectivement 16.1 et 16.2, lié à la plaque correspondante 17A.1 et 17A.2 du support 17.1.
Le fonctionnement de ce système de verrouillage 5.1 est sensiblement identique à celui décrit précédemment. Lors de la rotation de l'organe rotatif 10.1 et via les liaisons respectives lumières arquées-axes fixes, les crochets se déplacent alors simultanément. Ainsi, la trajectoire de chaque extrémité libre recourbée 12B.1 et 12B.2 des crochets 12.1 et 12.2 décrit un déplacement de rotation, permettant aux extrémités recourbées des crochets de venir au contact et derrière respectivement les axes fixes 11B.1 et lob.2 des moyens de retenue 11.1 et 11.2 prévus sur les portes 31A et 31B, puis, un déplacement de translation durant lequel les extrémités recourbées 12B.1 et 12B.2 des crochets accrochées derrière les axes 11B.1 et lob.2 exercent un effort de traction sur ces derniers jusqu'à venir dans la position de verrouillage finale imposée par les butées mécaniques prévues sur l'organe rotatif et contre lesquelles s'appuient les crochets 12.1 et 12.2.
Dans cette position, les crochets s'arc-boutent eux-memes comme sur la figure 6.
La position de verrouillage finale des portes 31A et 31B par le système de verrouillage 5.1 est représentée sur la figure 9.
L'invention a pour objet un siège du type dont la partie d'assise présente deux plans d' appui, le premier est un plan sensiblement horizontal et le second est directement raccordé au dossier. Ce second plan d'appui est en plan incliné en contrepente vers l'extrémité de la base du dossier.
Le siège comporte des moyens de réglage pour faire varier et choisir l'angle (ss ) formé par les plans d'appui et l'angle () formé par le dossier et le second plan en contrepente.
Le siège selon l'invention est un perfectionnement apporté à ces moyens de réglage.
Dans le cas présent d'une structure multiple d'une épaisseur de 3,2 mm, on a représenté deux tels trous 8 et 9.
Ces trous ont par exemple un diamètre de 2 mm.
Pour éviter de faire fluer le film de liaison 7 dans ces trous au niveau des circuits i primés 5 lorsque ces circuits imprimés bordent les trous, cormr,e c est le cas pour le trou 8 sur le dessin, on dépose sur ces circuits une collerette annulaire en surépaisseur, telle que la collerette 10 sur le dessin. Cette collerette est coaxiale au trou correspondant.
L'épaisseur cumulée de la collerette et du circuit imprimé sur lequel elle est disposée est d'environ 0,06 mm + 0,01 mm. Le diamètre extérieur de cette collerette est égal au diamètre de perçage du trou plus 0,5 mm.
Pour permettre la bonne métallisation des trous, on dispose par voie chimique puis électrolytique sur toutes les surfaces apparentes des circuits imprimés 4 et 6 ainsi que sur la paroi des trous tels que les trous 8 et 9, une couche il de cuivre se composant d'une couche très fine (environ 0,0005 mm) de cuivre d'accrochage formée par immersion dans un bain, et d'un dépôt électrolytique d'une épaisseur d'environ 0,005 mm, en épargnant, bien entendu, toutes les surfaces apparentes sur lesquelles le cuivre ne doit pas être déposé, comme par exemple les faces latérales 12,13 des parties diélectriques des plaques 2,3.
On procède ensuite à un dépôt électrolytique relativement épais dans les trous tels que les trous 8,9, pour y former des "rivets" creux 14,15 respectivement. Ces rivets se présentent sous forme de tubes se terminant de chaque côté, au débouché du trou, par une collerette 16,17 et 18,19 respectivement, s'étendant perpendiculairement à l'axe du trou, sur la couche 11, c'est-à-dire sur les faces externes des plaques 2,3. Les rivets sont formés par dépôt de cuivre électrolytique à haute ductilité, à savoir du cuivre pouvant subir des allongements supérieurs à 5 96 avant rupture, en d'autres termes du cuivre présentant un module de Young inférieur à 10.000 daN/mm2. de préférence d'environ 7 000daN mm2.
L'épaisseur des parois de la partie tubulaire des rivets 14,15 est d'environ 0,08 mm. Le diamètre des collerettes 14 à 17 est égal au diamètre de perçage des trous 8,9 plus 2 mm, avec une tolérance d'environ + 0 2 mm.
Le diamètre extérieur des collerettes 16 à 19 est égal au diamètre de perçage des trous 8,9 plus 2 mm avec une tolérance d'environ + 0,2 mm. L'épaisseur de ces collerettes est supérieure à environ 0,120 mm, et de préférence inférieure à 0,2 mm, la valeur optimale étant d'environ 0,14 mm. On a vérifié que lorsque le diamètre de la collerette était inférieur à la valeur minimale précitée, les couches de cuivre 4 et G se fendaient ou se rompaient au niveau des bords des collerettes à la suite de variations rapides de températures du type précité, et que si ce diamètre était supérieur à la valeur maximale précitée, ou si l'épaisseur des collerettes était inférieure à la valeur minimale précitée, lesdites variations rapides de température provoquaient des fissures des rivets à la jonction entre les collerettes et les parties tubulaires de ces rivets.
Bien entendu, si l'on veut établir une liaison entre des circuits de couches internes d'une structure multicouche ou entre, des circuits d'une couche interne (par exemple circuits 5 du dessin) et des circuits ou une masse d'une couche externe (par exemple circuits ou masse 4 et 6), on réalise cette liaison à l'aide des rivets conformes à l'invention, à condition de pouvoir pratiquer des lamages dans les couches qui ne doivent pas être traversées par les rivets, afin d'accéder aux circuits des couches internes. Le diamètre de ces lamages doit être supérieur au diamètre des collerettes. On peut aussi réaliser cette liaison inter-couches de cuivre à l'aide de ces mêmes rivets en traversant toute la structure.
Pour garantir le comportement des circuits imprimés et des rivets, dans l'environnement classique des matériels électroniques, il est nécessaire d'y déposer une couche de finition 20 qui peut être en or par exemple.
Dans le cas où des parties de circuits de couches internes, telles que les parties de circuit 21 représentées au centre du dessin. doivent être apparentes (non recouvertes par une ou plusieurs couches de la structure, par exemple pour y implanter les composants discrets), on dispose dans le volume libre de ces circuits, au moment de l'assemblage de la structure (collage sous pression) une cale ayant sensiblement les mêmes dimensions que ce volume libre, et réalisée, de préférence, avec le matériau diélectrique de la structure (Verre-Téflon par exemple). Ainsi, lors du pressage et du chauffage de la structure, on évite le décollement de ces parties de circuits.
De façon avantageuse, au lieu de détourer totalement la couche, telle que la couche 2, au-dessus de ces parties de circuits, on pratique dans cette couche une rainure délimitant cet espace libre et on détoure selon le même tracé le film de liaison. La profondeur de cette rainure est d'environ 1.3 mm pour une couche d'épaisseur 1,6 mm. Ensuite on assemble la structure, on approfondit la rainure jusqu'à une profondeur sensiblement égale à l'épaisseur de la couche correspondante, et on élimine ainsi le matériau délimité par la rainure.
Panneau de bois muni d'un revêtement adhérent.
L'invention est relative aux panneaux à base de bois munis d'un revêtement adhérent en matière synthétique.
On appelle ici panneau à base de bois tout panneau formé de bois pour une partie substantielle, notamment les planches de bois massif, les panneaux de contreplaqué, de lamellé, de particules ou de fibres de bois agglomérées.
De tels panneaux revêtus sont utilisés par exemple pour le coffrage du béton ou comme éléments décoratifs, par exemple dans le batiment. Les revêtements peuvent avoir un but protecteur, par exemple contre l'abrasion, les agents chimiques ou les intempéries, et/ou un but décoratif.
Selon ce procédé, on réalise le clonage de gènes codant pour l'adényl cyclase respectivement de B.Dertussis et de B.anthracis dans une souche réceptrice déficiente en adényl cyclase portant un plasmide renfermant un gène synthétique de calmoduline et exprimant de hauts niveaux de calmoduline. La détection microbiologique de la présence du cAMP permet le clonage des gênes exprimant l'adényl cyclase.
La technique symétrique s'est révélée utilisable pour cloner l'ADN complémentaire (ADNc) de l'ars messager (ARN-m) de la calmoduline chez l'homme.
L'invention a donc pour bit de fournir des séquences portant les séquences codantes pour la calmoduline chez l'homme et plus spécialement l'AD.Nc de l'ARN-m de la calmoduline humaine.
La séquence de nucléotides selon l'invention est caractérisée en ce qu'elle comrrend tout ou partie des séquences codant pour la calmoduline humaine.
Cette séquence de l'invention est capable de s'hybrider avec un brin d'ADN des exons d'un gêne codant pour la calmoduline chez l'homme ou l'ADSc de leur ARN-m.
Selon une autre disposition de l'invention, la séquence de nucléotides ci-dessus est caractérisée en ce qu'elle porte l'inFormatior, pour l'expression de la calmoduline humaine.
L'invention concerne également une séquence de nucléotides telle que définie ci-dessus, ou des fragments de cette dernière, codant respectivement pour la calmoduline humaine ou des fragments de cette dernière, la calmoduline ou ses fragments étant capables de former un complexe immunologique avec des anticorps dirigés respectivement contre la calmoduline humaine ou de mammifère en général ou des fragments de calmoduline humaine.
Selon un autre aspect, l'invention vise une séquence de nucléotides recombinante, caractérisée en ce qu'elle comprend une séquence telle que définie cidessus, le cas échéant, associée à un promoteur capable de controler la transcription de la séquence et, éventuellement, une séquence d'ADN codant pour des signaux de terminaison de la transcription.
La séquence de nucléotides recombinante de l'invention peut être associée à un promoteur et à un opérateur permettant de controler la transcription, et éventuellement à une séquence signal permettant la sécrétion de la protéine dans l'espace périplasmique ou dans le milieu extérieur.
Plus spécialement, l'invention vise une séquence de nucléotides capable de s'hybrider avec une sonde formée à partir de la séquence présentant l'enchaînement de nucléotides (I) suivant, ou l'enchainement complémentaire de cette séquence 10 20 30 40 50 60 ATTAGTCCGA GTGGAGAGAG CGAGCTGAGT GGTTGTGTGG TCGCGTCTCG GAAACCGGTA 70 80 90 100 110 120 GCGCTTGCAG CATGGCTGAC CAAC TGAC TG AAG AGCAGAT TGCAGAATTC AAAGAAGCTT 130 140 150 160 170 180 TTTCACTATT TGACAAAGAT GGTGATGGAA CTATAACAAC AAAGGAATTG GGAACTGTAA 190 200 210 220 230 240 TGAGATCTCT TGGGCAGAAT CCCACAGAAG CAGAGTTACA GGACATGATT AATGAAGTAG 250 260 270 280 290 300 ATGCTGATGG TAATGGCACA ATTGACTTCC CTGAATTTCT GACAATGATG GCAAGAAAAA 310 320 330 340 350 360 TGAAAGACAC AGACAGTGAA GAAGAAATTA GAGAAGCATT CCGTGTGTTT GATAAGGATG 370 380 390 400 410 420 GCAATGGCTA TATTAGTGCT GCAGAACTTC GCCATGTGAT GACAAACCTT GGAGAGAAGT 430 440 450 460 470 480 TAACAGATGA AGAAGTTGAT GAAATGATCA GGGAAGCAGA TATTGATGGT GATGGTCAAG 490 500 510 520 530 540 TAAACTATGA AGAGTTTGTA CAAATGATGA CAGCAAAGTG AAGACCTTGT ACAGAATGTG 550 560 570 580 590 600 TTAAATTTCT TGTACAAAAT TGTTTATTTG CCTTTTCTTT GTTTGTAACT TATCTGTAAA 610 620 630 640 650 660 AGGTTTCTCC CTACTGTCAA AAAAATATGC ATGTATAGTA ATTAGGACTT CATTCCTCCA 670 680 690 700 710 720 TGTTTTCTTC CCTTATCTTA CTGTCATTGT CCTAAAACCT TATTTTAGAA AATTGATCAA 730 740 750 760 770 780 GTAACATGTT GCATGTGGCT TACTCTGGAT ATATCTAAGC CCTTCTGCAC ATCTAAACTT 790 800 810 820 830 840 AGATGGAGTT GG TCAAATGA GGGAACATCT GGGTTATGCC TTTTTTAAAG TAGTTTTCTT 850 860 870 880 890 900 TAGGAACTGT CAGCATGTTG TTGTTGAAGT GTGGAGTTGT AACTCTGCGT GGACTATGGA 910 920 930 940 950 960 CAGTCAACAA TATGTACTTA AAAGTTGCAC TATTGCAAAA CGGGTGTATT ATCCAGGTAC 970 980 990 1000 1010 1020 TCGTACACTA TTTTTTTGTA CTGCTGGTCC TGTACCAGAA ACATTTTCTT TTATTGTTAC 1030 1040 1050 1060 1070 1080 TTGCTTTTTA AACTTTGTTT AGCCACTTAA AATCTGCTTA TGGCACAATT TGCCTCAAAA 1090 1100 1110 1120 1130 1140 TCCATTCCAA GTTGTATATT TGTTTTCCAA TAAAAAAATT ACAATTTACC C.(terminaison poly A) Des séquences selon l'invention sont caractérisées en ce qu'elles comprennent l'enchaînement (I) défini ci-dessus ou sont constituées par tout ou partie de cet enchaînement, l'enchaînement total correspondant à l'ADNc de l'ARN-m d'un gêne de la calmoduline humaine. Dans cet enchainement, le début de la phrase codante est en position 72 et la fin en position 519.
Il va de soi que les bases de la séquence de nucléotides considérée peuvent être dans un ordre différent de celui trouvé dans l'enchaînement ci-dessus et/ou que ces bases peuvent être, le cas échéant, substituées, dès lors qu'une sonde élaborée à partir d'une telle séquence donne une réponse caractéristique et non équivoque quant à la capacité de reconnaître la présence des séquences codantes vis-å-vis de la calmoduline humaine.
Les séquences de nucléotides selon l'invention sont obtenues avantageusement selon le procédé de clonage des demandeurs évoqué plus haut.
Selon un mode de réalisation du procédé de l'invention, un dérivé cva défectif de la bactérie E.coli, restriction moins de manière à accepter l'ADN étranger, est d'abord transformé par un plasmide porteur du gêne de l'adényl cyclase de B.pertussis.
Les bactéries résultantes restent phénotypiquement cyclase-, et sont blanches sur milieu Mc Conkey supplémenté en maltose à 1%. Toute activation de l'adényl cyclase se reflète par la formation d'une colonie rouge sur le même milieu. Une banque d'ADN complémentaire humain est transférée dans cette souche et plusieurs clones rouges sont obtenus. L'ADN plasmidique correspondant est isolé, purifie, et l'ADNc séquencé (enchaînement I). L'utilisation du code génétique universel montre la présence d'une séquence polypeptidique identique à celle des calmodulines de mammifères (conservées sans changement au cours de l'évolution chez la plupart) On remarquera qu'il s'agit d'un clonage de gènes eucaryotes effectué après complémentation d'une fonction déficiente d'un procaryote, ce qui n'a été effectué que très rarement.Ainsi selon l'invention, on démontre qu'il est possible de cloner l'ADNc de cerveau humain codant pour la synthèse de la calmoduline bien que la souche hote ne comporte pas normalement de fonction calmoduline.
Le clonage à plusieurs partenaires est effectué de préférence avec des plasmides ayant des groupes d'incompatibilité différents, de façon à ce qu'ils restent stables, en présence l'un de l'autre dans la même cellule.
Les vecteurs recombinants d'expression et de clonage capables de transformer une cellule hôte appropriée entrent également dans le cadre de l'invention. Ces vecteurs comportent au moins une partie d'une séquence de nucléotides de l'invention sous le contrôle d'éléments de régulation permettant son expression.
On a avantageusement recours à de l'eau et de l'acide sulfurique.
La quantité d'acide utilisée pendant le boulettage peut varier de O jusqu'à environ la quantité totale d'acide nécessaire à la mise en solution de l'uranium.
La quantité d'acide utilisé pendant le boulettage est avantageusement environ la totalité de la quantité nécessaire à la mise en solution de l'uranium.
Selon un mode de réalisation du procédé de l'invention, la totalité de l'acide utilisé au boulettage et à la lixiviation est d'environ 5 kg/t à environ 80 kg/t, notamment à raison d'environ 30 kg d'acide par tonne de minerai à traiter.
La quantité d'acide utilisé pendant le boulettage varie d'environ 0 à environ 80, notamment d'environ 15 à environ 30 kg par tonne de minerai à traiter, rapporté de l'acide concentré, tel qu'il est généralement disponible dans le commerce.
La concentration initiale de l'acide utilisé pendant le boulettage varie d'environ 30 à environ 1 800 g/l (cas de l'acide "pur" à 97 '6 industriel, et notamment d'environ 300 g/l.
La quantité d'acide sulfurique utilisée au boulettage dépend généralement du minerai à traiter.
Pour certains minerais, le rendement de mise en solution de l'uranium est indépendant de l'addition d'une partie ou de la totalité de l'acide pendant le boulettage.
Pour certains autres minerais, le rendement en uranium pourra être augmenté en ajoutant, pendant l'étape de boulettage, une partie de l'acide ou la totalité de l'acide qui serait en principe utilisée pour la lixiviation, s'il n'y avait pas d'addition préalable d'acide pendant le boulettage.
Dans le cas où l'on utilise au cours du boulettage la totalité de l'acide qui serait en principe utilisée pendant la lixiviation pour la mise en solution de l'uranium, il peut être avantageux d'ajouter de l'acide pendant la lixiviation, pour la mise en solution de l'uranium, car une partie de l'acide utilisée au boulettage peut avoir été consommée par certains constituants du minerai et ne plus être disponible pour la mise en solution de l'uranium.
Dans le cas où on ajoute, dès le boulettage, une partie de l'acide, cet acide est avantageusement utilisé sous forme concentrée pendant le boulettage et sous forme diluée pendant la lixiviation.
C'est ainsi par exemple que pendant le boulettage, l'acide sulfurique peut etre utilisé dans environ 75 à environ 145 1 d'eau par tonne de minerai, notamment dans environ 120 1 d'eau par tonne de minerai (la concentration initiale de l'acide utilisée étant d'environ 500 g/l à environ 1 800 g/l) et pendant la lixiviation l'acide sulfurique peut etre utilisé dans environ 100 à environ 200, notamment dans environ 150 litres d'eau par tonne de minerai (la concentration initiale de l'acide utilisé étant d'environ 15 g/l à environ 550 g/l).
Selon un mode de réalisation avantageux du procédé de l'invention, on utilise en boulettage la totalité de la quantité d'acide nécessaire à la mise en solution de l'uranium, et pendant la lixiviation on n'utilise que de l'eau. Ceci a pour avantage de ne manipuler l'acide qu'une seule fois au cours de la mise en oeuvre du procédé.
Dans le cas où l'on utilise la totalité de l'acide pendant le boulettage, celui-ci est utilisé dans environ 65 à environ 135 litres d'eau par tonne de minerai, notamment dans environ 110 litres d'eau par tonne de minerai (la concentration initiale d'acide utilisé étant d'environ 500 à environ 1 800 g/l).
On doit tenir compte, pour l'étape de lixiviation, de la quantité d'acide éventuellement utilisée pendant l'étape de boulettage.
En ce qui concerne la lixiviation, on a recours à l'acide sulfurique, acide nitrique, acide chlorhydrique, l'acide sulfurique étant généralement préféré.
Lorsque les boulettes ont été séchées et laissées au repos pendant un temps (avant le concassage) suffisant pour que l'humidité soit homogène du coeur à la périphérie des boulettes, le boulettage est avantageusement effectué dans des conditions permettant d'obtenir une humidité correspondant aux valeurs inférieures dans la gamme 13-21 s.
Lorsque les boulettes sont concassées immédiatement après le séchage ou dans un laps de temps ne permettant pas d'obtenir une humidité homogène du coeur à la périphérie des boulettes, le boulettage est avantageusement effectué dans des conditions telles que l'humidité corresponde aux valeurs supérieures dans la gamme 13-21 %.
Les boulettes obtenues par boulettage ont un diamètre moyen d'environ 5 mm à environ 60 mm, notamment d'environ 5 mm à environ 20 mm de diamètre.
On définit ci-après par diamètre moyen d'une boulette, le diamètre limite vers lequel tend la moyenne arithmétique de n diamètres quand n augmente indéfiniment.
La taille des boulettes dépend notamment de la taille des particules du minerai, et des conditions opératoires du boulettage.
De façon générale, la valeur inférieure du diamètre moyen des boulettes est d'environ 5 mm, compte tenu de la granulométrie minimale des particules du minerai.
Quant à la valeur supérieure du diamètre moyen, elle est d'environ 60 mm, un diamètre supérieur à cette valeur n'étant pas souhaité car les boulettes peuvent ne plus avoir une tenue suffisante dans le tas, ce qui entraîne un tassement des boulettes qui peut être nuisible au rendement de mise en solution de l'uranium au cours du procédé de lixiviation.