INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention est également relative à un procédé de détection in vitro d'une infection par un rétrovirus susceptible de provoquer un SLA ou SIDA, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes a) la mise en contact d'au moins un peptide selon l'invention avec un échantillon biologique à tester, susceptible de contenir des anticorps contre la protéine F d'un rétrovirus HIV ci-dessus, dans des conditions permettant la formation d'un complexe immunologique peptide-anticorps, b) la détection dm complexe immunologique formé.
Pour réaliser la détection du complexe immunologique peptide-anticorps et ainsi faire le diagnostic de l'infection, on pourra par exemple avoir recours à un dosage -radioimmunologique. On peut également avoir recours à une méthode d'immunoenzymologie telle que la méthode ELISA.
Dans un premier mode de réalisation du test de détection d'une infection par un rétrovirus capable de provoquer un SLA ou un SIDA, le peptide mis en oeuvre pour effectuer le diagnostic de la présence d'anticorps anti-protéine F est reconnu spécifiquement par un rétrovirus HIV-1.
Dans un deuxième mode de réalisation de ce test de détection, le peptide mis en oeuvre est reconnu spécifiquement par un rétrovirus HIV-2.
Dans un autre mode de réalisation de ce test, on choisit de mettre en oeuvre un mélange de peptides reconnaissant d'une part des anticorps formés contre la protéine F d'un rétrovirus HIV-1 et des peptides reconnaissant d'autre part des anticorps formés contre la protéine F d'un rétrovirus HIV-2. On peut ainsi réaliser un diagnostic non spécifique d'une infection par l'un ou l'autre des rétrovirus HIV-1 ou HIV-2.
La décharge du condensateur C' étant lente (constante de temps R'C' déterminée au moins égale à une période de trame), le condensateur C' prend ainsi une valeur de charge moyenne telle que le signal présent sur l'émetteur du'transistor pendant la fenêtre soit toujours supérieur ou égal à V'P. Le circuit 26 effectue dont bien l'alignement inférieur sur V'P de la tension minimale du signal vidéo égale à la tension minimale V'min.
Les constantes de temps RC et R'C' du circuit 13 sont du même ordre et telles, qu'en dehors des durées T des lignes de la fenêtre, le gain de l'amplificateur à gain variable 18 et le niveau de polarisation du transitor 34 sont maintenus. De cette façon, toutes les parties du signal vidéo brut SV dont l'amplitude se situe entre les.
valeurs V'min et V'max subissent la même expansion entre V'P et V'G que le signal vidéo inclus dans la fenêtre. Les parties du signal vidéo brut dont les valeurs sont respectivement inférieures à V'min ou supérieures à V'max sont ébasées et écrêtées respectivement aux valeurs V'P et V'G désirées, par des circuits d'ébasage et d'écrêtage disposés en cascade avec le circuit 13.
Le circuit 13 de la figure 9 peut constituer aussi le circuit 10, d'expansion sur toute l'image, pourvu que l'on commande le cir cuit 26 et le circuit 28 non pas, par les créneaux de la fenêtre F, mais par des créneaux d'une fenêtre F' (signal de suppression de trame) qui correspond à l'ensemble de l'image. Dans ce cas les tensions de référence choisies deviennent les valeurs VP et VG désirées.
Cette commande par la fenêtre F' est évidemment nécessaire pour que les périodes de retour deligne ou de trame du signal vidéo ne soient pas prises en compte pour l'expansion de l'image car le niveau de signal vidéo pendant ces retours doit rester indépendant de l'image a observer.
Bien entendu, le même générateur 16 peut servir à élaborer la fenêtre F', et les signaux de synchronisation de ligne et trame et d'autres signaux utiles s'il y a lieu.
Si l'on appelle a et b les coefficients pondérateurs affectés par le circuit 12 d'addition et de pondération, aux signaux SA et SB délivrés respectivement par les circuits 10 et 14 et admis sur ses entrées A et B on peut écrire que le signal de sortie SD devient: SD = a.SA + b.V'P selon que SV est compris entre Vmin et V'min, SD= a.SA + b.SB selon que SV est compris entre V'min et V'max, et SD = a.SA + b.V'G selon que SV est compris entre V'max et Vmax.
Quand le signal SV est minimum (Vmin) le signal délivré par le circuit 10 vaut VP, le signal délivré par le circuit 14 vaut V'P, et le signal de sortie SD vaut : SD .= a.VP + b.V'P et correspond au noir de l'écran. Quand le signal SV est maximum (V max), le signal délivré par le circuit 10 vaut VG, le signal délivré par le circuit 14 vaut V'G, et le signal de sortie vaut SD = a.VG + b.V'G et correspond au blanc de l'écran.
Dans une application préférée et bien que cela ne constitue pas une restriction de l'invention, on retient VP = V'P = 0 volt, VG = V'G = 700 milivolts et (a + b = 1). De cette manière le niveau du noir du signal de sortie SD correspond au niveau de tension 0 volt et le niveau du blanc du signal de sortie SD correspond au niveau de tension 70ûmilivolts.
Le générateur de fenêtre 16 peut être commandé par un microprocesseur qui commande aussi des générateurs de symboles, de réticules etc., en vue de l'incrustation de signaux appropriés dans le signal vidéo au niveau du circuit d'addition 12 de la figure 5 en dehors de la fenêtre ou pendant la fenêtre. Ce microprocesseur aura, parmi ses fontions, la tâche de définir les caractéristiques éventuellement variables de la fenêtre : largeur, hauteur, position, en particulier si ces caractéristiques sont directement liées aux caractéristiques correspondantes d'un réticule de pointage qui lui même dépend de données extérieures (fournies au microprocesseur) telles que notamment la distance d'une cible.
La figure 10 représente un mode de réalisation du circuit selon l'invention où on distingue en amont de l'additionneur 12, et en cascade avec le circuit d'expansion 13, un circuit d'ébasage au noir 48, et un circuit d'écrêtage au blanc 52. On appelle circuit d'ébasage un circuit ayant pour effet de lisser les parties d'un signal inférieures à un seuil. Ces circuits 52 et 48 ont respectivement pour objet principal de limiter à V'G le niveau de signal sortant du circuit 13 lorsque le signal SV est supérieur ou égal à V'max et de maintenir au niveau V'P le signal sortant du circuit 13 lorsque le signal SV est inférieur ou égal à V'min. L'ensemble 11 comportant les circuits 48 et 52, mis en cascade avec le circuit d'expansion 13 constitue le circuit d'expansion automatique de contraste 14.Ces circuits 48 et 52 sont respectivement similaires aux circuits 46 et 50 mis éventuellement en cascade avec le circuit d'expansion automatique de contraste 10, et qui ont eux pour effet d'éliminer de l'image vidéo des aberrations de luminosité. On examinera a ce propos les effets de points "trop blancs" sur le signal vidéo traité selon l'invention, un raisonnement similaire étant applicable aux points "trop noirs" de I'écran.
Par exemple, il peut arriver au cours de la prise de vue que l'on ait à fixer l'arrière d'un avion à réaction. On distingue alors plusieurs niveaux de luminosité de l'image : sombre pour le sol, normale pour l'avion, claire pour le ciel et très lumineuse pour la sortie du réacteur de l'avion. Le signal vidéo, élaboré par le dispositif de prise de vue, est appliqué au circuit d'amélioration de contraste selon l'invention. Du fait de ses constantes de temps, le circuit d'expansion de contraste 10 est capable d'assimiler le contraste sombre-clair mais pas le contraste sombre-très lumineux, sachant que l'information très lumineuse est de durée faible par rapport à la durée du signal vidéo d'une image.En conséquence, l'amplification en 18 des parties de signal vidéo correspondant à l'image très ponctuelle de la sortie du réacteur, a pour effet de délivrer en sortie du circuit 10 un signal présentant des niveaux instantanés notablement supérieurs aux niveaux VG. En effet, le circuit d'expansion de contraste n'est pas capable d'ajuster son gain en fonction de telles crêtes de signal de durée trop courte. Les signaux délivrés dans ces conditions par les circuits d'expansion automatique de contraste sont donc hors d'échelle et sont mal pris en compte par les divers circuits des moniteurs de télévision classique. Il convient de les éliminer.
Dans le circuit d'ébasage au noir 48, un pont diviseur formé par les résistances 54 et 56, impose une référence de tension V'P (niveau de noir) sur la base d'un transistor 58 dont le collecteur et l'émetteur sont polarisés respectivement par des résistances 60 et 62 entre des potentiels d'alimentation Vcc et-Vcc. Le signal délivré par le circuit 13 attaque la base d'un transistor 64 dont le collecteur et l'émetteur sont polarisés respectivement par des résistances 66 et 62 entre les potentiels d'alimentation Vcc et -Vcc.
Le signal délivré sur les émetteurs reliés des transistors 64 et 58, par le circuit d'ébasage des noirs 48, reste toujours supérieur ou égal à V'P. En effet si ce signal avait tendance à devenir inférieur à V'P le transistor 58 se mettrait en conduction et établirait sur son émetteur un potentiel égal à V'P.
Dans le circuit d'écrêtage au blanc 52, le signal délivré par le circuit 48 est introduit sur l'émetteur d'un transistor 68 dont llémet- teur et le collecteur sont polarisés par des résistances 70 et 72 entre les potentiels d'alimentation Vcc et -Vcc, et dont la base est portée à une référence de tension V'G (niveau de blanc) par un pont diviseur formé par les résistances 74 et 76. Le'signal délivré par ce circuit d'écrêtage 52 reste toujours inférieur ou égal au seuil V'C. En effet si ce signal avait tendance à s'élever au-dessus de cette valeur, le transistor 68 se mettrait en conduction et établirait sur son émetteur un potentiel égal à V'G.
Dans les circuits 46 et 50 de même type que les circuits 48 et 52 les niveaux de référence de tensions sont respectivement pris égaux à VP et VG.
De plus, dans ce type de bâton se pose le problème de l'étanchéité à la base du bâton qui nécessite l'emploi d'un joint annulaire entre le godet et le corps du bâton.
La présente invention vise à réaliser un bâton applicateur de produit pâteux, permettant d'obtenir un bâtonnet de produit à appliquer, ne présentant aucune aspérité, tout en assurant une sortie progressive du bâtonnet. A cet effet, l'invention prévoit d'avoir recours à un autre système de transformation d'un mouvement rotatif en un mouvement rectiligne ; ledit système étant en luimême connu, mais inadaptable au cas où le produit est coulé liquide.
On connaît en effet par le document US-A-2333812, un tube pour rouge à lèvres constitué d'un corps cylindrique externe dans lequel est engagé un fourreau comportant une rampe hélicoïdale traversante débouchant aux deux extrémités du fourreau et étant destinée à recevoir un téton rapporté sur un curseur support d'un bâtonnet de rouge à lèvres.
Un premier tube interne comportant une rainure longitudinale est intercalé entre le curseur et le fourreau. Ce premier tube est rendu solidaire en rotation du curseur par la traversée de la rainure par le téton et sert d'organe de commande manuelle en rotation. Le fourreau est entouré d'un second tube afin de lui assurer une rigidité suffisante et d'éviter que le fourreau ne soit entraîné en rotation par le premier tube interne.
Un tel dispositif n'est pas applicable à un produit coulé liquide dans le bâton. En effet, le produit s'engagerait alors dans la rainure du premier tube puis dans la rampe et s'échapperait par les extrémités ouvertes de la rampe. De plus, du produit liquide s'insèrerait entre le fourreau et le second tube et, sous l'effet de la viscosité du produit, le fourreau ne serait plus bloqué en rotation par le second tube et serait alors entraîné en rotation par le téton ce qui empêcherait un mouvement longitudinal du curseur.
Selon sa caractéristique principale, l'invention concerne un bâton applicateur de produit pâteux comportant, dans un fourreau inséré entre un corps extérieur tubulaire et un tube interne, au moins une première rampe hélicoïdale propre à guider les déplacements d'un curseur support de produit monté librement coulissant dans ledit tube interne et présentant une surface extérieure munie d'au moins un premier téton propre à s'engager dans ladite rampe en traversant une première rainure longitudinale ménagée dans ledit tube, caractérisé en ce que ledit fourreau est librement rotatif entre ledit corps extérieur et ledit tube interne, ce dernier étant monté solidaire dudit corps extérieur, et en ce que ladite rampe est creusée sur la face interne dudit fourreau sans en traverser la paroi.
Le fait que la rampe soit creusée sur la face interne du fourreau sans en traverser la paroi permet d'une part d'éviter d'avoir recours à un second tube de rigidification comme dans le dispositif connu et contribue à résoudre les problèmes d'étanchéité permettant ainsi qu'un produit soit coulé liquide dans le bâton.
De plus, en rendant le tube interne solidaire du corps extérieur et en prévoyant que le fourreau soit monté librement rotatif, on obtient d'une part que le curseur effectue un mouvement uniquement rectiligne et de ce fait que le bâtonnet de produit soit sorti sans tourner dans le bâton et d'autre part que le tube interne réalise un calibrage du bâtonnet permettant ainsi d'obtenir un bâtonnet sorti dont toutes les aspérités ont disparu, ledit tube effectuant ainsi dans une portion antérieure un calibrage du bâtonnet lorsque le curseur le pousse hors du tube.
Selon une caractéristique particulièrement avantageuse du bâton selon l'invention, ledit fourreau présente une paroi tubulaire d'épaisseur constante déformée pour ménager une gorge hélicoïdale constituant ladite rampe.
On simplifie ainsi considérablement la réalisation de la rampe hélicoïdale, celle-ci pouvant désormais être obtenue par moulage du fourreau ce qui évite d'avoir recours à un outillage complexe pour usiner la rampe et qui permet d'accrottre les cadences de fabrication.
Afin de faciliter la réalisation de bâtons de diamètre important, l'invention prévoit selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse du bâton suivant l'invention, que ladite surface extérieure dudit curseur est munie d'au moins un deuxième téton diamétralement opposée au premier téton, en ce que ledit fourreau comporte au moins une deuxième rampe hélicoïdale destinée à recevoir ledit second téton traversant une deuxième rainure longitudinale ménagée dans ledit tube interne, ladite deuxième rainure étant diamétralement opposée à la première rainure.
On peut également prévoir un nombre plus important de tétons, de rainures et de rampes selon les formes de réalisations. On veillera cependant à ce que les tétons et les rainures soient disposées suivant une symétrie de révolution.
En effet si le bâton pour rouge à lèvres connu convient pour des tubes pour rouge à lèvres qui sont de faible diamètre, son application à des tubes de diamètre plus important pose des problèmes en raison du fait que l'entralnement est réalisé de manière dissymétrique par le téton, un curseur de diamètre plus important risque donc d'etre coincé lors du mouvement rotatif qui a tendance à lui faire perdre son horizontalité.
Selon d'autres caractéristiques de l'invention - le bâton comporte une base propre à obturer hermétiquement l'extrémité postérieure dudit fourreau, ladite base étant montée solidaire en rotation dudit fourreau pour servir d'organe de commande manuelle en rotation - l'extrémité postérieure dudit fourreau s'engage à force et de manière étanche dans une gorge circulaire ménagée dans la face interne du fond de ladite base - et ledit fourreau comporte à son extrémité antérieure une lèvre d'étanchéité propre à s'engager dans une gorge circulaire ménagée dans un épaulement annulaire réalisé dans le corps et dirigé vers l'intérieur du bâton.
L'étanchéité est ainsi directement assurée par le fourreau, sans avoir recours à un joint supplémentaire. De plus, du fait que l'étanchéité est réalisée dans sa partie antérieure par une lèvre qui n'effectue aucun mouvement longitudinal, l'étanchéité obtenue est plus sûre que dans les dispositifs de l'art antérieur où le joint doit subir des efforts de déplacements longitudinaux.
Selon une variante de réalisation, un joint annulaire assure l'étanchéité entre l'extrémité antérieure du fourreau et un épaulement annulaire ménagé dans le corps et dirigé vers l'intérieur du bâton, ledit fourreau présentant à cet effet dans sa partie antérieure un embrèvement circulaire formant espace de réception dudit joint.
Le module porteur comprend quatre plans de voilure 22 décalés de 90" les uns par rapport aux autres, ce fuselage pouvant être équipé d'un radar de queue, ou de système d'armement pointé vers l'arrière.
Dans le cas présent, la cabine 23 est de forme générale sphérique et montée articulée autour de deux axes croisés 24, 25, de telle sorte que son centre de gravité soit toujours situé en-dessous du pilote, quelle que soit la position de l'appareil dans l'espace.
Il en résulte que les "g" négatifs sont supprimés et que le pilote se trouve toujours dans la meilleure position pour résister aux "g" positifs.
De par sa symétrie, L'appareil peut effectuer instantanément n'importe quel virage de rayon très court, au cours duquel le pilote occupera la position optimale pour encaisser au mieux les accélérations.
Cette possibilité d'effectuer des virages de courts rayons est particulièrement ihtéressante lorsqu'un appareil est poursuivi, et doit échapper à ses poursuivants ou au tir de ceux-ci.
Enfin, la cabine 23 est elle-même montée de façon éjectable sur l'appareil, ce qui permet, en cas de nécessité, une éjection à n im- porte quelle vitesse sans que le pilote ait à en subir les inconvénients.
Un parachute barométrique ou manuel permet une descente normale dès que la vitesse de la cabine a suffisamment baissé pour permettre son ouverture.
La figure 5 représente un appareil à déplacement lourd pour le transport de passagers, évoluant dans un domaine de vitesse comparable à celui des avions de lignes et permettant, en outre, le transport de centre ville à centre ville, comme peuvent le faire, à des vitesses bien inférieures, les gros hélicoptères.
Cet appareil comprend un module moteur dont la partie centrale, revêtue d'un carénage 26, contient les réservoirs, radars et autres systèmes de contrôle de l'appareil.
A partir de cette partie centrale, s'étendent quatre plans de voilure radiaux 27 décalés de 90" les uns par rapport aux autres et dont les extrémités portent quatre moteurs 28 qui peuvent être soit des turboréacteurs, soit des moteurs à double rotor, à turbines, d'exploitation économique en carburant.
Le module porteur est constitué par une aile 29 en forme de demi-anneau dont les extrémités 30 supportent des plans de dérive latéraux. A l'extrémité ouverte de ce demi-anneau sont montés articulés plusieurs bras 32, pivotant entre une position écartée -dans laquelle ils forment le train d'atterrissage de l'appareil et une position resserrée dans laquelle ils forment le fuselage de l'appareil.
L'habitacle 33 possède une forme générale sphérique et est monté pivotant sur la voilure 29 autour d'un axe 34, I'habitacle étant monté librement pivotant avec possibilité de réglage de son centre de gravité en fonction de la charge et de la répartition de celle-ci.
Cet appareil peut enfin être équipé d'un parachute non représenté au dessin logé dans la partie centrale 26 du module moteur.
La figure 6 représente une variante de cet appareil dans le cas où il est destiné à un usage spatial par exemple dans le cas où il s'agit d'un véhicule destiné à se poser sur des astres.
Dans une utilisation sans atmosphère, la voilure devient inutile et elle est remplacée par des tubes 35, et les moteurs à réaction par des moteurs fusées 36.
En ce qui concerne le module porteur, compte tenu de l'utilisation en l'absence d'atmosphère, il ne comporte pas de voilure et se limite à une cabine 37 de forme générale sphérique montée sur un arceau porteur 38, également équipé d'un système amortisseur d'atterrissage désigné par la référence 39.
La mise en place du dispositif d'obturation est irréversible, puisqu'il n'est plus possible de resserrer les branches d dispositif pour extraire la collerette.64 de la gorge 8.
Sur la figure 9, on a représente un bouchon dans lequel est introduit un dispositif dlobturation et de retenue 71 constitué par une tige filetée 71a solidaire å l'une de ses extrémités d'une tête 71b terminée par une collerette 72 destinee a venir en appui sur l'extrémité de l'enveloppe 4 du bouchon.
Le dispositif 71 comporte un alésage central borgne 73 fermé å l'intérieur de la tige filetée 71a et débouchant par la partie de tête 71b du disposi- tif, au niveau de la collerette 72.
Le filetage de la tige 71a présente un pas inférieur au pas de l'alésage taraudé 10' du noyau expanseur 10.
L'alésage central 73 de l'obturateur 71 se termine par une partie taraudee 73' dont le diametre est supérieur au diamètre de la partie courante de l'alésage 73.
L'alésage taraudé 73' permet la fixation, à l'intérieur de l'alésage 73, d'un dispositif de mise en extension de la tige 71a de l'obturateur qui peut être constitué par un vérin dont le corps peut être vissé dans l'alésage taraudé 73' et dont la tige. vient en contact de poussée avec le fond de l'alésage 73, pour réaliser l'extension de la tige filetée 71a.
La pression d'alimentation du vérin est telle que la force exercée sur la tige filetée 71a entraîne une extension de cette vis mettant en concordance parfaite les pas de vis de la tige filetée 71a et de l'alésage taraudé 10' du noyau expanseur 10.
La tige filetée 71a mise en extension par le vérin peut être vissée dans l'alésage taraudé du noyau expanseur 10.
A la fin de l'opération de vissage, la pression du vérin est relâchée et les filets de la tige filetée 71a et de l'alésage taraudé du noyau expanseur 10 viennent se bloquer les uns sur les autres du fait de la diminution du pas de vis de la tige filette 71a, sous l'effet des forces de retour élasti- ques dans le métal de cette tige filetée.
Il en résulte un serrage de la tige filetée au niveau du noyau expanseur 10 et une rétraction de la partie de l'obturateur située entre le noyau etla collerette 72 qui vient s'appliquer avec pression contre l'extrémité du bouchon.
On a réalisé ainsi, de manière positive, un blocage de l'obturateur 71 à l'intérieur du bouchon 3.
Comme dans le cas des modes de réalisation décrits précédemment, l'obturateur 71 n'assure pas une fermeture étanche du volume intérieur de l'enveloppe 4 du bouchon qui est susceptible de se remplir de fluide primaire aussi bien dans sa partie située au-dessus du noyau expanseur 10 et en-dessous du fond 5, que dans sa partie située en-dessous du noyau expanseur 10.
En cas de fissuration ou de rupture du bouchon, les fuites de fluide primaire au niveau de l'obturateur sont fortement limitées, par effet de perte de charge, en particulier le long des filets de la tige filetée et de l'alésage du noyau expanseur, ce qui permet d'éviter des risques d'éjeçtion brutale de la partie supérieure de l'enveloppe du bouchon et limite l'introduction de fluide primaire dans la partie secondaire du générateur de vapeur.
Sur les figures 10 et 10A, on a représenté un bouchon 3 comportant une enveloppe tubulaire 4 et un noyau expanseur 10, dans lequel est Introduit un dispositif d'obturation et de retenue 81 constitué par une tige filetée 81a engagée dans l'alésage taraudé 10' du noyau expanseur 10 et un ecrou 82 engagé dans l'alésage taraudé de l'enveloppe 4 constituant l'ouverture d'entrée du bouchon opposée au fond 5.
La tige filetée 81a comporte une extrémité 81b dont le diamètre est inférieur au diamètre intérieur de l'écrou 82 qui pressente une forme annulaire ; lorsque le dispositif d'obturation 81 est mis en place dans le bouchon et fixé grâce à l'écrou 82 de la manière qui sera décrite ci-dessous, l'extrémité 81b de la tige filetée vient se loger dans l'alésage de l'écrou 82.
L'écrou 82 est fileté sur sa surface externe alors que son alésage central est lisse.
Comme on le verra plus en détail ci-après, cette extrémité (M1) sort la première de la lumière du catheter 7F. Dans la veine cave l'extrémité (M1) libre précède la première boucle du filtre qui, progressivement, s'enroule sans contrainte,giis- sant le long de la paroi. Le sens de rotation du fil est res pecté.