INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur l'exemple de réalisation illustré par les figures 1 et 2, le systeme selon l'invention comporte deux demi-brides 12 et 14 traversées par les résistances électriques cylindriques blindées 10, autour desquelles sont disposés des joints toriques 16 interposés par ailleurs entre les deux demi-brides 12 et 14 de manière à assurer l'étanchéité après assemblage des deux demi-brides 12, 14 l'une contre l'autre. A cet effet, les faces en regard des deux demi-brides 12 et 14 comportent des logements 22, 24 destinés à recevoir les joints toriques tels que 16, lors de l'assemblage de ces deux demi-brides.
Selon un exemple de réalisation préféré de cette invention, les deux faces internes des demi-brides sont mises au contact l'une de l'autre puis elles sont assemblées par.soudage, de préférence par ultra-sons. On prévoit dans ce cas un emboîtement des deux demi-brides l'une sur l'autre. A cet effet, la demi-bride supérieure 12 comporte une gorge annulaire 20 pourvue d'un chanfrein 20', cette gorge annulaire 20 étant disposée en regard d'une saillie en forme de couronne annulaire 18, prévue sur la surface interne de la demi-bride 14.Ainsi, lors de rapprochement des deux demi-brides 12 et 14, la saillie 18 vient s'emboîter dan la gorge 20 et la soudure par ultra-sons provoque la fusion du chanfrein 20' et la solidarisation des deux demi-brides 12, 14, l'une contre l'autre, emprisonnant ainsi les joints toriques 16 comprimes sur la periphérie externe des résistanceE blindées 10.
Au lieu d'un soudage par ultra-sons, on peut prévoir un collage des deuz faces internes des demi-brides 12 et 14, ce qui permet d'éviter l'emboîtemene annulaire de ces demi-brides mais nécessite un bridage de l'ensemble pendant lt durée de la polymérisation de la colle utilisée.
Selon encore un autre mode de réalisation, qui a été représenté égalemen sur les figures 1 et 2, on peut utiliser un serrage par vis et écrou pour assure la solidarisation des deux demi-brides l'une contre l'autre. On peut utilise dans ce cas, comme representé sur la figure 1, une vis centrale à tête fendue 2 (ou hexagonale selon le mode d'application, recevant un écrou de serrage (no représenté) qui vient comprimer le montage en se logeant partiellement, en fin d vissage, dans le lamage inférieur central 28 de la demi-bride 14. Ce mode d réalisation est facile à mettre en oeuvre mais il présente l'inconvénient d'u risque de déserrage, par intervention, après remplissage de la capacité recevan le bouchon constitué par l'assemblage des deux demi-brides 12, 14 maintenant le résistances 10, d'une personne non habilitée.
Le système de montage selon la présente invention présente une excellent aptitude aux chocs, ce qui permet d'éviter des contraintes de dilatation différentielles et également d'éviter des préparations contraignantes sur l'éta de surface des éléments chauffants (tolérances draconniennes sur les diametreC, absence de poussière, d'humidité, d'oxydes ou de graisses).
de charnière 18.
Lors de la fermeture du couvercle 12, le câble d'actionnement 30 s'enroule autour du pivot de charnière 18 et fait simultanément tourner le disque à came, de sorte que le rouleau 14 est déplacé vers la gauche (selon la
figure 4) dans son coulisseau 24, assurant ainsi la tension du ruban de scie.
250 Les deux exemples de réalisation représentés montrent que différentes solutions constructives sont tout-à-fait possibles, dans la mesure ou elles servent à limiter la course totale du dispositif de tension 17, afin que la tension du ruban de scie 15 puisse être réglée indépendamment du
savoir-faire de l'opérateur.
Z626510
La présente invention concerne un procédé de construction d'habitations et de locaux divers avec des éléments préfabriqués en béton armé.
Les particularités de ce procédé sont les suivantes : Constitué par des pièces préfabriqués en face intérieures et extérieures, en trame déterminée, il n'y a aucune correspondance entre ces pièces ce qui cré une lame d'air entre les deux parois et par conséquence une isolation importante sur des constructions en pays chaud.De plus il y a possibilité d'injecter entre les deux parois un produit de haut pouvoir isolant.
Le procédé élimine les coffrages, enduits, ragréages et rattrapages, forts coûteux dans la construction.
De part sa mécanisation, le procédé élimine les risques d'erreur et demande une main d'oeuvre moindre.
Le procédé laisse aux architectes leur mode d'expression, les trames étant de 1,00 m dans l'étude, ces trames peuvent être modifiés en fonction des demandes.
Le procédé permet de part sa conception, de construire plusieurs niveaux en adaptant les poteaux raidisseurs en fonction des contraintes demandées.
La rapidité de mise en place des éléments préfabriqués permet un gain de temps important donc un prix de revient moins élevé.
Le procédé résoud par lui même les problèmes d'étanchéité à l'air et à l'eau.
De part la légèreté des éléments préfabriqués, ces éléments peuvent être mis en place par des entreprises de petite taille ou des artisans.
La finition de la construction sera de bonne qualitée tant en point de vue aspect que mensurations.
Grâce au procédé mentionné ci-dessus, on obtient ainsi des baleines et des fourchettes en bambou qui présentent une forte résistance à la traction et une élasticité élevées.
Dans la présente invention, on adopte une chambre de séchage fermée du type sec pour faire sécher totalement le bambou et pour qu'il prenne un état "carboné" de l'intérieur vers l'extérieur sous une température constante. Dans une opération classique de séchage du bambou on adopte un procédé de déshydratation instantanné par vapeur chauffée pour déshydrater le bambou de l'extérieur vers l'intérieur par un effet thermique brusque, ce qui peut normalement dessécher la surface du matériau, et le matériau séché par un système de séchage classique ne peut pas avoir une bonne élasticité et une bonne résistance à la traction et s'altère facilement.La vitesse de séchage dans la présente invention est relativement faible et l'opération consiste à laisser le bambou absorber la chaleur et à laisser s'évaporer lentement l'eau de l'intérieur vers l'extérieur ; pendant l'évaporation, la surface extérieure du bambou devient humide, et, après que la surface extérieure du bambou a complètement séché, le bambou est aussi totalement sec ; s'il est soumis à un contrôle de température approprié, le bambou séché peut présenter une résistance à la traction et une élasticité excellentes.Plus particulièrement, le mouvement de va-etvient de la table vibrante 20 fait tourner les tronçons de bambou cylindriques au même endroit et, par conséquent, contrairement avec ce que l'on obtient avec le procédé classique de déshydratation à la vapeur d'eau, le bambou selon la présente invention est séché de façon uniforme et complète.
Si l'on se réfère à la vue en perspective partielle de la figure 4 qui représente l'articulation entre une baleine 5 en bambou et une fourchette 6 en bambou selon la présente invention, on voit que chaque fourchette 6 est percée d'un trou 63 ou 64 dans lequel on insère ensuite une douille 30 ; dans ce mode de réalisation, la douille 30 est en cuivre et, avant son insertion dans le trou 63 ou 64, cette douille a une forme tubulaire avec une collerette 31 à une de ses extrémités et, après son insertion dans le trou 63 ou 64, on façonne l'autre extrémité de la douille 30 pour former une autre collerette 32 afin que la douille 30 soit incorporée au bambou et fasse corps avec celle-ci comme on peut le voir sur les figures 5 et 6.On enfile une pièce de connexion ou pièce d'assemblage 40 sur la partie médiane de la baleine 5, cette pièce de connexion 40 comprenant deux oreilles 41, 42 en saillie, comportant respectivement un trou d'assemblage 411 ou 421 ; au moyen d'un axe 70 que l'on insère dans le trou d'assemblage 411, dans la douille 30 et dans le trou d'assemblage 421, on relie par une articulation la baleine 5 et la fourchette 6. La pièce d'assemblage 40 a un diamètre intérieur égal au diamètre extérieur de la baleine 5 et, par conséquent, cette pièce d'assemblage 40 peut être fixée sans jeu à la baleine 5, et il n'est pas nécessaire de percer un trou dans la baleine 5 pour l'assemblage, la structure fibreuse du bambou de cette baleine 6 pouvant être ainsi maintenue de façon parfaite.Grâce à la douille 30, l'axe 30 n'est pas directement en contact avec le bambou qui, par conséquent, ne se fissure pas ou ne s'use pas facilement et le mouvement relatif de l'articulation entre la baleine et la fourchette est obtenu de façon plus souple.
En se référant à la vue en perspective de l'articulation entre une fourchette 6 en bambou et le coulant 64, on voit que l'on insère tout d'abord une douille 30 dans le trou de chaque fourchette 6, comme on peut le voir sur les figures 4-6, et on utilise un fil métallique 90 que l'on enfile dans la douille 30 de chaque fourchette 6 puis on insère toutes les fourchettes 6 dans les intervalles respectifs 401 du coulant 4 et on les y assujettit ; l'articulation de l'extrémité supérieure de chaque baleine 5 avec la noix 3 est obtenue de la même façon que pour l'assemblage des fourchettes 6 avec le coulant 4 ; dans cet agencement, l'insertion d'une douille 30 a pour but de séparer le fil métallique 90 du bambou pour éviter que ce bambou se fendille ou s'use.
La baleine en bambou réalisée selon le procédé de fabrication de la présente invention s'est révélée présenter d'excellentes résistances à la traction et une élasticité bien meilleure que celle des baleines ordinaires d'ombrelle. En se référant à la figure 8, on voit que la baleine selon la présente invention peut supporter une force supérieure à 13,3 daN au moment où elle se courbe suivant un angle d'ouverture 9 égal à 90 tandis que la baleine métallique normale ne peut supporter qu'une force de 6,7 daN ; en outre, la baleine en bambou selon la présente invention reprend sa forme initiale après avoir été courbée suivant un angle d'ouverture de 90', tandis que la baleine métallique classique reste déformée si on la courbe suivant un angle d'ouverture de 90'. Dans un essai, une ombrelle réalisée selon la présente invention a pu supporter la force violente d'un vent de 70 km/h alors qu'une ombrelle normale comportant des baleines métalliques n'a pu supporter que la force d'un vent de 30-40 km/h.
L'ombrelle réalisée comme décrit ci-dessus conformément à la présente invention peut tre légère, non conductrice et ne rouille pas.
APPAREIL DE MOBILISATION PASSIVE DES ARTICULATIONS DE L'ARRIERE-PIED a présente invention est relative au domaine de L'éducation, de la rééducation ou de la mobilisation d'articulations du corps humain et elle vise, plus particulièrement, La mobilisation des articulations de l'arrière- pied en situation pré ou post-opératoire ou en situation de rééducation de postures ou de fonctions.
Les articulations de l'arriere-pied forment un groupe de trois articulations qui travaillent, le plus souvent, synergétiquement. Ce groupe comprend l'articulation tibiotarsienne, l'articulation sous-astragalienne et L'articulation medio-tarsienne ou, encore, dite de Chopart, sièges des mouvements de flexion-extension, de varus-valgus et d'adduction-abduction. Un fait remarquable est que l'on peut considérer que ces trois mouvements s'organisent autour de trois axes possédant un point de croisement commun situe au centre de l'articulation tibiotarsienne. Ces trois mouvements sont d'amplitudes limitées inégales et sont définis ci-apres en relation avec leur axe propre pour faciliter la compréhension de l'objet de L'invention.
En relation avec Les fig. 1 à 4, le premier mouvement, correspondant à l'articulation tibio-tarsienne et schématisé par la fig. 1, constitue l'ampLitude de flexion sur une plage angulaire F autour de l'axe de flexion x-x' (fig. 2 à 4) passant par le point de croisement O rappelé précédemment. L'amplitude de flexion F permet de faire passer le pied d'une flexion dorsale maximale à une flexion plantaire maximale.
Le second mouvement, correspondant aux articulations sous-astragalienne et médio-tarsienne et illustré par La fig. 2, est dénomme abduction-adduction sur une amplitude A se développant autour de l'axe n ' (fig. I, 3 et 4) passant, également, par le centre 0.
Le troisieme mouvement, illustré par les fig. 3 et 4 est celui denommé valgus-varus se developpant sur une amplitude angulaire V autour de l'axe z-z' passant, lui aussi, par Le centre O (fig 2).
Une caractéristique supplémentaire de L'articulation de l'arriere-pied est que les trois mouvements ci-dessus ne peuvent pas être considérés comme totalement dissociés ou indépendants. En effet, la caractéristique anatomique et fonctionnelle fait que le troisième mouvement de valgus-varus possède toujours une composante fonctionnelle d'abduction-adduction.
Le problème de la mobilisation de telles articulations doit donc tenir compte de ces caractéristiques qui sont bien connues et tactilement bien perçues par les masseurs kinésithérapeutes normalement chargés de mobiliser ces articulations.
En raison de ces caractéristiques anatomiques, L'art antérieur n'a encore jamais proposé d'appareils aptes à se substituer à l'intervention manuelle et capables de prendre en compte les caractéristiques anatomiques et fonctionnelles des articulations de la cheville pour rendre possible une mobilisation sélective sur certains axes seulement ou une mobilisation concomittante combinée et conjuguée physiologiquement sur les trois axes de mobilisation.
L'objet de l'invention vise, justement, à combler cette lacune en proposant un appareil de mobilisation passive des articulations de L'arrière-pied, conçu pour tenir compte des caractéristiques anatomiques et fonctionnelles, afin de rendre possible une mobilisation passive, continue ou non, sans intervention humaine.
Un autre objet de L'invention est de proposer un appareil de faible encombrement, offrant des possibilités de mobilisation sélective rapides et pouvant etre adapté très facilement pour La mobilisation du pied droit ou du pied gauche.
culation 12 (figure 2). La partie de base 3 est découpée en
tant que platine dans des t8les planes et présente la forme.
représentée sur la figure 10. Elle comporte un limiteur de profondeur 15 situé à l'avant dans le sens de marche F de la chaîne, un évidement 15' faisant suite à ce dernier et une partie située dans la région du trou de rivet arrière
13 et dans laquelle est prévu l'évidement 6 pour la pla-
quette à rapporter 7, limité par la surface d'appui arrière
8, la surface d'appui avant 10 et la surface d'appui 9 s'é-
tendant dans la direction longitudinale de la chaîne. Cette portion de la partie de base est en outre limitée par le
bord avant 20 et le bord arrière 19 (voir la figure 10).
Entre l'évidement 6 et le bord arrière 19 limitant l'élé-
ment tranchant se trouve une partie 4' faisant saillie au-
delà de l'évidement 6 et qui dans le cas de la platine de la figure 10 se trouve dans le plan de la partie de base mais forme dans la dent coupante finie 2, 2' une portion 4 de la dent coupante 2, 2' qui est recourbée en forme de o toit suivant la forme de toit de la plaquette rapportée 7
en métal dur. Comme les figures le font apparaître, l'élé-
ment tranchant 2; 2' présente dans la partie de base 3 un
évidement 6 qui dans les exemples de réalisation est sensi-
blement en U et est limité les surfaces 8, 9 et 10. Dans cet évidement 6 est mise en place et brasée la plaquette 7 en métal dur ou en une autre matière hautement résistante à l'usure. La plaquette 7 est recourbée en forme de toit de
façon & correspondre & la partie arrière de la dent coupan-
En outre, il n'est utilisé qu'un seul substrat diélectrique faibles pertes (3), ce qui est un avantage tant au niveau du coût des matériaux et de la fabrication, qu'au niveau de l'encombrement et du poids.
Enfin, le fait que le diélectrique de la source soit, au moins pour partie, constitué par le milieu 6 permet - de choisir un milieu à très faible constante diélectrique, tel qu air ou mousse, donc a faibles pertes - d'augmenter le cas échéant l'épaisseur e et, par suite, la largeur de la bande de fréquence de fonctionnement du dispositif.
Les figures 2a et 2b représentent respectivement une vue en coupe, dans le plan YOZ, et une vue de dessus, dans le plan XOY, d'un deuxième mode de réalisation du dispositif selon l'invention.
Sur ces figures, on retrouve le substrat diélectrique 1 portant sur une face le conducteur 4 et sur l'autre face le plan de masse 3 de la ligne, ainsi que le motif 2 de la source et son plan de masse 5, séparé du substrat 1 par le diélectrique 6.
Toutefois, dans ce mode de réalisation, le motif 2 de la source est situé dans le prolongement du conducteur 4, sur la même face du substrat i ; iI est ainsi alimenté directement, sans qu'il soit nécessaire de prévoir une traversée telle que 7 sur les figures 1. Le motif 2 est représenté, sur la figure 2b, également triangulaire à titre d'exemple.
Dans ce mode de réalisation, le diélectrique de la source est entièrement constitué par le milieu 6. Le motif 2 rayonne à travers le substrat 1, toujours dans la direction OZ.
A cet effet, une épargne 8 est ménagée dans le plan de masse 3, au droit du motif 2.
Les figures 3a et 3b représentent un troisième mode de réalisation du dispositif selon l'invention, vu respectivement en coupe dans le plan YOZ et de dessus selon le plan XOY.
Sur ces figures, on retrouve encore la ligne de transmission formée par le substrat 1, le conducteur 4 et le plan de masse 3, ainsi que la source formée par le motif 2, le plan de masse 5 et le milieu diélectrique 6.
Dans ce mode de réalisation, le motif 2 est, comme dans le cas de la figure 1, situé sur la même face du substrat 1 que le plan de masse 3, dans lequel on a ménagé une épargne 8 pour placer le motif 2.
Toutefois, l'alimentation du motif 2 est réalisée ici non plus par une traversée 7 mais par couplage avec l'extrémité 40 de la ligne 4, extrémité souvent dénommée palette, dont la longueur L prlse selon l'axe (OY) du conducteur 4 est voisine du quart de la longueur d'onde de fonctionnement du dispositif.
La figure 4 représente une vue en coupe dans le plan YOZ d'un quatrième mode de réalisation du dispositif selon l'invention, dans lequel la ligne d'alimentation est du type triplaque.
Dans ce mode de réalisation, la ligne d'alimentation est donc constituée par un conducteur central, repéré 41, disposé entre deux plans de masse et séparé de ces derniers par un milieu diélectrique. L'un des plans de masse est constitué par la plaque conductrice 5, l'autre plan de masse étant formé par le dépôt conducteur 3 sur le substrat diélectrique 1. Le milieu diélectrique de la ligne triplaque est le milieu 6 précédent.
La source est, comme précédemment, du type micro-ruban et elle est constituée par - le motif conducteur 2, disposé ici sur celles des faces qui porte le plan de masse 3, une épargne 8 étant prévue à cet effet dans ce dernier - la plaque conductrice 5 formant plan de masse de la source - le milieu diélectrique 6.
En fonctionnement, le motif 2 de la source est alimenté par couplage avec le conducteur 41 de la ligne, de fanon analogue å ce qui est décrit figure 3, et rayonne dans la direction OZ à travers le substrat I.
La figure 5 représente une vue en coupe dans le plan YOZ d'un cinquième mode de réalisation du dispositif selon l'invention, dans lequel la ligne d'alimentation est du type triplaque.
5/ Contrôles analytiques en cours de synthèse: Du fait que la synthèse se déroule sans purification des intermédiaires, il est impératif de contrôler que les réactions de couplages sont complètes.
Le diagramme de la figure 2 montre l'importance d'avoir des couplages complets pour la synthèse des grandes séquences ; en effet si l'on synthétise un peptide de 40 résidus avec un rendement global (déprotection, neutralisation et couplage) de 98%, on obtient un mélange contenant 46% du peptide voulu et 54% de différents peptides plus petits. Si le rendement est de 99% en moyenne par étape le peptide entier sera présent à 67%.
Si le rendement est de 99,5% le peptide voulu représentera alors 82% et seulement 18% de mélanges de peptides plus petits.
Pour vérifier la bonne réalisation du couplage r trois tests de couplages peuvent être mis en oeuvre - Test à la ninhydrine (Kaiser, gt coll.,1970) : on prélève une partie aliquote de peptidyl-résine (environ IOmg) qu'on lave bien à l'éthanol dans des petits tubes en verre. Après centrifugation et élimination de l'éthanol, on ajoute une solution de ninhydrine et on laisse réagir pendant 5 minutes à 95vu.
L'apparition d'une coloration bleue (test positif) signifie un couplage incomplet. Si la couleur de la résine ne change pas le couplage a eu lieu au moins à 99%.
- Test à la fluorescamine (Felix et Jimenez, 1973) : un peu plus sensible que celui à la ninhydrine, il permet de détecter moins de 1% de NH2 libre. Une partie aliquote de peptidyl-résine (10 à 20mg) est lavée successivement au DCM, à l'éthanol et au DIEA 55 dans le DCM puis on ajoute la fluorescamine. La réaction a lieu dans un milieu basique (DIEA 58) pendant 10 minutes. Après lavage et sèchage, on regarde la résine sous une lampe.
UV à une longueur d'onde de 366nm. L'apparition d'une fluorescence signifie la présence de NH2 libres.
- Test au chloranyl (Christensen, 1979) : après le couplage d'un acide aminé quelconque sur une proline on ne peut utiliser les deux premiers tests à cause de leur faible sensibilité dans la détection des amines secondaires. On utilise le chloranyl (2,3,5,6 tétrachloro 1,4 benzoquinoné). A une partie aliquote de peptidyl-résine (5 à IOmg) on aj.oute 200 pl d'acétone et 50 ul d'une solution saturée de chloranyl dans le toluène; le tout est maintenu en agitation pendant 5 minutes. t'appari- tion d'une coloration verte signifie un couplage incomplet.Selon le résultat du test, s'il demeure positif après un second ou troisième couplage1 on bloque par acétylation les fonctions a-NH2 qui n'ont pas réagi pour éviter la formation de peptide à délétion, ou bien, s'il est négatif un nouveau cycle de déprotection-couplage est entamé. Par ailleurs, on titre à intervalles réguliers (tous les deux ou trois résidus incorporés) la quantité d'amines présentes sur la résine. Cette quantité doit rester constante et égale à la quantité d'acide aminé fixée initialement sur la phase solide.
Nous utilisons la méthode des sels d'acide picrique (Gisin, 1972) : 10 à 20 mg de peptidyl-résine séchés sont pesés avec précision dans une seringue et traités de la façon suivante - 5 lavages au DCM - 3 traitements de 3 minutes avec une solution d'acide picrique (0,01 M dans DCM) - 5 lavages au DCM pour éliminer l'excès d'acide picrique - 5 traitements de 5 minutes avec la DIEA (5% dans DCM) qui déplacent le picrate lié à la résine. On recueille les filtrats dans une fiole jaugée de 100 ml.
- lavage de la résine avec de'l'éthanol puis on complète la fiole à 100 ml avec 1.'méthanol - mesure de la densité optique à 358 nm : sachant la valeur de l'eM (coefficient d'extinction molaire) 358 nm (13800) on calcule la concentration des a-NH2 libres qui ont pu réagir avec l'acide picrique pour former le sel correspondant.
6/ Acétylation du Peptide sur la résine Si le couplage d'un acide aminé demeure incomplet après plusieurs tentatives de réaction, ou si la synthèse du peptide est terminée et que l'on désire bloquer l'extrémité a NH2 du peptide par le groupement acétyl (l'acétylation de l'extrémité N-terminale est faite dans l'objectif d'avoir un peptide qui mime au point de vue de la charge, celle qui existe dans la protéine native), le peptide sur la résine est acétylé dans les conditions suivantes - neutralisation par 5% DIEA - lavages DCM - lavages DMF - acétylation par le mélange d'lml d'anhydride acétique (10 mmoles) et de 1,7 ml de DIEA (10 mmoles) dans la DMF.La réaction dure 20 à 30 minutes et est considérée comme complète lorsque le test de couplage est négatif.
7/ CouPure de la liaison PeDtide-résine La rupture de la liaison peptide-phase solide est faite par l'acide fluorhydrique anhydre (HF) à OC (Lenard et Robinson, 1967 ; Sakakibara et coll., 1967).
Elle s'accompagne, si on a choisi des protecteurs labiles dans l'HF, de la déprotection des chaines latérales.