INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Vac. Sci. Technol. Vol 12, nO 4, July/August 1975, pages 933-936 décrit un appareillage permettant de mesurer l'intensité du flux d'un faisceau moléculaire par mesure de l'absorption d'un faisceau lumineux qui interfère avec le faisceau moléculaire. Cependant, dans un tel dispositif, le faisceau moléculaire est divergent et la mesure est sensible à la divergence du faisceau. De plus, le faisceau lumineux est l'objet d'une diffusion dans l'ensemble du dispositif ce qui fausse la mesure. Enfin, ce dispositif ne permet pas une émission sélective de différents faisceaux moléculaires.
L'invention permet de pallier ces inconvénients en prévoyant - de rendre la mesure insensible à l'ange de divergence d'un faisceau de particules, - en limitant les phénomènes de diffusion du faisceau lumineux qui interfère avec le ou les faisceaux moléculaires, - en permettant une émission sélective de plusieurs faisceaux de particules tout en permettant leur commande individuelle.
De plus, l'invention prévoit des dispositions pour obtenir un flux total déterminé sans avoir à agir sur l'intensité du flux de particules.
Enfin, applicable dans des réacteurs d'épitaxie, le dispositif de l'invention est applicabIe dans tout réacteur d'évaporation ou de dépôt.
L'invention concerne donc un dispositif de mesure et de contrôle de flux de particules comprenant un réacteur dans lequel est dirigé au moins un flux de particules ainsi qu'au moins un faisceau lumineux lequel comporte au moins une longueur d'onde pouvant être absorbée par le flux de particules, des dispositifs de mesure étant placés sur la direction du faisceau lumineux pour mesurer son intensité, caractérisé en ce qu'il comprend également un dispositif de diaphragme du faisceau de particules et un dispositif de collimation ou de focalisation du faisceau lumineux de telle sorte que le faisceau lumineux traverse une section de dimensions constantes du faisceau de particules.
Les différents objets et caractéristiques de l'invention apparaîtront plus clairement dans la description qui va suivre et dans les figures annexées qui représentent - la figure 1, un exemple de réalisation simplifié du système de l'invention; - la figure 2, un autre exemple de réalisation du système de l'invention; - la figure 3, une variante de réalisation plus détaillée du système de l'invention.
En se reportant à la figure 1, on va donc décrire un exemple de réalisation du système de l'invention. Cette figure 1 représente de façon schématique une installation d'épitaxie telle qu'une installation d'épitaxie par jets moléculaire. Elle comporte donc une enceinte MBE qui contient une source E permettant d'émettre un faisceau de particules J (jet moléculaire) provenant du matériau E de la cible, ainsi qu'un substrat S qui doit faire l'objet d'un dépôt, et qui est porté par un porte-substrat P. Un dispositif tel qu'un cache C permet d'interrompre à volonté la transmission du faisceau de particules J.
L'objet du système de l'invention est de contrôler le flux de particules (atomes) transmises des sources vers le substrat S et de contrôler le nombre de particules de la ou des couches de matériaux déposées sur le substrat S. Pour cela, un faisceau lumineux B est dirigé vers le faisceau de particules J.
La longueur d'onde du faisceau lumineux B est telle que les photons sont absorbés par le faisceau de particules. Un détecteur DEC placé sur le trajet du faisceau lumineux B permet de mesurer l'intensité du faisceau lumineux B. La mesure de cette intensité lumineuse permet de mesurer l'absorption à laquelle a été soumis le faisceau lumineux et donc l'intensité du flux de particules (le nombre de particules transmis au substrat).
Les première et deuxième poulies entraînées por-
tent elles aussi des moyens d'amortissement qui, en com-
binaison avec les moyens d'amortissement associés à la poulie motrice, ont pour effet d'équilibrer sensiblement la -totalité de la masse mise en mouvement alternatif qui
est constituée par la lame et par sa structure de liai-
son Les masses relatives des moyens d'amortissement
sont telles que cet équilibrage est obtenu sans introdui-
re de forces latérales non compensées.
Un autre aspect de la présente invention consis-
te dans le fait que les premier et deuxième, et troisiè-
me axes centraux sont tous contenus dans un même plan
commun, pour éliminer le couple qui pourrait se dévelop-
per si les axes n'étaient pas disposés de cette façon.
tre d'exemple,
la figure 1 est une vue en élévation avant d'une tête d'appareil de coupe utilisant le dispositif
d'amortissement de vibrations selon la présente inven-
La puissance reçue est fonction également du type d'hydrométéores (pluie, neige, grêle).
Les conditions de calcul sont les suivantes - la distribution de Marshall-Palmer est utilisée comme type de pluie.
- la température des gouttes de pluie est de 20"C.
- le taux de pluie est de 12,5 mm/h.
- a=ae =ar e e=ee =er En faisant varier l'angle e pour différentes distances d, et ce pour une fréquence 0 de 40 GHz, il apparaît que plus l'angle d'élévation des antennes est faible, plus la puissance diffusée est forte. Cependant, l'angle e ne doit pas être trop faible ( > 15 ) pour qu'une véritable diffusion latérale soit effectuée.
La puissance diffusée varie en d-1 puisque le volume diffusant V varie en d3 et l'affaiblissement d'espace en d4.
De plus, une fréquence de travail 0 comprise entre 30 et 60 GHz confère un maximum d'efficacité au dispositif.
Par ailleurs, plus l'angle a est petit, plus la puisssance reçue est grande.
La nature de la pluie (différents types de distributions) n'influe pas sur les résultats.
Dans le cas de la diffusion par des flocons de neige, la gamme de fréquence préférentielle est entre 40 et 60 GHz. Il en va de même pour de la neige mouillée.
Enfin, pour la grêle, plus la fréquence d'émission est faible, plus la puissance diffusée est importante. Entre 40 et 60 GHz, la puissance diffusée est cependant largement suffisante pour être détectée.
La figure 2 représente un schéma illustrant le phénomène de diffusion latérale d'un rayonnement hyperfréquence dans un hydrométéore.
Les calculs effectués supposent les particules diffusantes immobiles. Cette approche est valable si l'on compare les vitesses de chute des hydrométéores (quelques m/s) à la vitesse de la lumière. En fait, le niveau capté par l'antenne de réception R présente des fluctuations temporelles provenant de la variation temporelle de la configuration spatiale des hydrométéores.
Le signal capté doit donc être considéré comme un signal aléatoire. En plus de la puissance moyenne, les caractéristiques en énergie de ce signal impliquent notamment la densité spectrale de puissance (DSP).
Une particule de vitesse V diffuse une onde dont la fréquence percue par le récepteur est f = 0 + (1/27r) V incidents (Kd - Wi).
Ki est le vecteur représentant l'onde incidente et Kd le vecteur représentant l'onde diffusée.
Sur cette tringle 95, entre les deux rampes 93 et 94, roule un galet partiellement sphérique 96 porté par un axe 97 qui est monte. sur un levier 98 tourillonnant dans deux chapes 99 et 100 portées par le carter 79 (voir figures 27, 28 et 29).
Sous l'effet des rampes 93, 94, ce levier 98 actionne d'une part le mouvement d'un électeur 101 et comprime un ressort 102 par l'intermédiaire d'un talon 103 et d'un piston 104 (figure 29). L'éjecteur 101 est articulé autour d'un axe 105 fixé sur des paliers du carter 79.
Le cycle d'éjection se déroule de la façon suivante : Lors d' un déplacement du tiroir principal 34 dans un sens ou dans l'autre, la rampe de commande d'éjection 93 ou 94 provoque le relevage du galet 96 et donc la rotation du levier 98. De par la forme de son extrémité 106 et de celle d'une fenêtre 107 de l'éjecteur 101 où est engagée cette extrémité 106, ce mouvement provoque la rotation de l'éjecteur 101 autour de l'axe 105. Le bec 108 de l'éjecteur 101, en prise avec la gorge de culot 109 de la douille 110, repousse violemment cette douille 110.
Une fois sortie de la chambre 27 du barillet 25, la douille éjectée est déviée par un déviateur 112 en forme de U (figures 30 et 31).
Circuit de mise de feu.
La mise à feu des cartouches est assurée électriquement par un touchot 113 (figures 1, 4) porté par le carter 79 et aligné avec le ou chaque tube 23 et avec le ou chaque poste de tir. La fermeture du circuit électrique est assurée par un contact 114 porté par la tringle 95, avec interposition d'un isolant électrique 115 (voir figures 32, 33 et 34). Lors du déplacement du tiroir principal 34 et donc de la tringle 95, ce contact 114 vient, quelques millimètres avant la fin de course, fermer le circuit électrique en venant toucher une épingle double à ressort 116 qui constitue un des contacts de mise de feu.Aux extrémités 117 de l'épingle double 116 sont fixés les fils électriques reliés à la boite de mise de feu 118. L'épingle double 116 possède des pièces isolantes 119, 120 qui sont fixées sur le boîtier 121 de la barrette électrique. Cette barrette électrique est symétrique et comporte deux épingles symétriques assurant la fermeture du circuit, par l'épingle de contact arrière 116G pour le tir par le tube gauche 23G, par ltdpingle de contact avant 116D pour le tir par le tube droit 23D.
Le schéma (figure. 34) montre l'organisation de la mise de feu. On n'y a pas représenté les diverses sécurités de tir (contacts tubes, contacts cartouches, réarmement).
Afin d'expliciter l'association des différentes fonctions, on va décrire ci-après le fonctionnement de l'arme en version bitube correspondant à deux cycles, en se référant à la figure t.
L'arme est supposée être approwissionnée en munitions de telle façon qu'il y ait une cartouche aux postes repères 1 à 7 sur la figure 18. les munitions suivantes sont ezaillon- nées, les premières d'entre elles étant positionnées dans les branches de l'étoile d'alimentation 123 du système 160.
Au repos dans une telle configuration, le tiroir 34 est à l'avant. (Il est évident qu'il existe la configuration symétrique telle que le tiroir 34 soit à ltarrière, une muai- tion étant alors au poste 10 aligné avec le tube droit 23D).
Le piston 36 est à ce moment-là en position avant tandis que le piston 38 est en appui d'une part sur la cloison 51 et d'autre part sur l'épaulement 49. Les galets 57 sont en position R au début des rampes 53 (figure 17).
Une tige 153 sert à relier la tige 35 au tiroir 34 (figures 1 et 4).
La mise à feu de la cartouche située dans la chambre du poste 2, c'est-à-dire face au tube gauche 23G, provoque l'arrivée des gaz, par les canalisations 39 et 41, dans le et cylindre de prise de gaz par l'intervention du piston 38/de l'épaulement 49, su poussent l'ensemble du tiroir, c'est-i-dire les tiges 35 et 153, ainsi que le tiroir principal 34 et le tiroir secondaire 67. le déplacement des galets 57 provoque, par l'intermédiaire des rampes 53, la mise en rotation de l'en- semble de la bague d'entraînement 30 et du barillet 25.
La rotation du barillet 25 est rendue possible car ce début du mouvement a désolidarisé l'index 33 du tenon 31 porté par le barillet 25. Lorsque le piston 38 a parcouru la course nécessaire à la mise en vitesse, il est stoppé, le tiroir continuant son mouvement grtce à l'énergie cinétique acquise.
Arrivé à mi-course, le ressort récupérateur 154 est en fin de compression ; il y a verrouillage d'une douille 155 sur l'axe creux 26 et verrouillage d'une douille 157 sur la tige 153.
Le ressort 154 est alors en position de détente. Lorsque les galets 57 arrivent au point d'inflexion des rampes 53, le barillet 25 est animé de sa vitesse maximale de rotation c' est à ce stade que se produit le démaillonnage et le transfert de la munition de 1' étoile d'alimentation 123 sur l'étoile de la bague d'entraînement 30. lia deuxième partie de la rampe correspond à la courbe de décélération de la rotation du barillet 25 dans son mouvement vers l'arrière ; lt écrou 43, lié à la tige 35, vient entraîner le piston 36, situé initialement en position extrême avant, et va l'amener ainsi en position de travail, c'est--dire en appui sur la cloison centrale 51.Durant toute la rotation, l'étoile de la bague d'entraînement 30 provoque la rotation des cartouches situées aux postes 3, 4t 5, 6 ; si ces munitions ne sont pas suffisamment introduites dans le barillet 25 sous l'effet de l'hélice de la rampe d'introduction 60, elles sont déplacées vers l'avant. Après la rotation, la cartouche située initialement au poste 10 vient se placer au poste 9 de telle façon que le bec 108 de l'éjecteur 101 se trouve dans la gorge de la cartouche. En fin de rotation, la rampe de commande 93 vient agir sur le galet 96 et provoque ltejection violente de la cartouche, qui est ensuite déviée par la courbe du déviateur 112. Le cycle se termine par le positionnement du barillet 25 par l'index 33 qui vient emprisonner le tenon 32.En même temps se produit le basculement des culbuteurs 54, 56. En effet, une quinzaine de millimètres avant la fin de la course, le chapeau 78 stoppe le mouvement du tiroir secondaire 67, le tiroir principal 34 continuant son mouvement vers l'arrière. Le basculement des culbuteurs se produit, les galets 57 s'effaçant des rampes 53 et les galets 55 venant se mettre en prise en début des rampes 52. La fin de basculement correspond sensiblement à la fin de la course du tiroir principal 34. Â ce moment , le contact lt4 est venu fermer le circuit électrique sur l'épingle 116 située à l'arrière et a provoqué ainsi la mise à feu de la cartouche située au poste 10, face au tube droit 23D. L'arme est alors dans la configuration représentée à la figure 1.
La simplicité du dispositif élévateur présenté ici, permet d'offrir le service d'une mise hors d'eau à un coût nettement inférieur aux solutions existantes.
DESCRIPTION DETAILLEE A PARTIR DES REFERENCES DES FIGURES Les dessins montrent un exemple de réalisation. La figure 1 est une vue en perspective de la structure ; elle se trouve complétée par les coupes longitudinales et transversales figures 2 et 3. La figure 4 est une vue latérale du dispositif immergé sur lequel vient de se placer le bateau à relever. La figure 5 est la même vue en position haute. La figure 6 est un schéma des équipements prévus pour le remplissage et la vidange des capacités ballastables. La figure 7 montre une vue transversale avec bateau à fond plat.
Les flotteurs longitudinaux (1) comportent des colonnes verticales (2) et une structure de liaison (3).
Chacun des flotteurs (1) comprend des capacités fermées vides ou non inférieures et supérieures (4) et (5) ainsi que des compartiments ballastables (6).
La structure de liaison (3) comprend deux traverses (7) supportant elles-mêmes une poutre principale longitudinale (8) et deux poutrelles secondaires (9) support du plan de travail (10).
La poutre principale (8) comporte une encoche en forme de V (11) destinée à centrer la quille du bateau dans l'axe longitudinal.
Les plans de travail babord et tribord sont équipés de garde-corps (12).
Les colonnes verticales sont équipées de points d'amarrage (13) et supportent les vérins de stabilisation (14).
Les plans de travail peuvent recevoir un dispositif de nettoyage automatique se déplaçant sur des rails (15).
La plateforme supérieure (16) supporte le réservoir d'air comprimé et son compresseur ainsi que le tableau de commande.
Les opérations de ballastage et déballastage s'effectuent à partir du réservoir d'air comprimé (17) maintenu en pression par son compresseur (18) après détente à travers le détendeur (19).
Après fermeture des évents (20) l'ouverture de l'air comprimé par la vanne (21) assure la contre-pression nécessaire dans les capacités ballastables (6) pour en chasser l'eau par les siphons (22) jusqu a la position haute. Les vannes de fond (23) sont alors fermées ainsi que l'admission d'air comprimé, les évents (20) sont ouverts.
La descente est commandée par l'ouverture des vannes de fond (23) et l'arrêt en position basse s'effectue par la flottaison des capacités supérieures (5). Les vannes de fond sont alors fermées.
La mise hors d'eau des dériveurs ou bateaux à fond plat s'effectue à l'aide d'un support intermédiaire (24).
FOURREAU DE SORTIE DE CONQUETS DE RECEPTION DE VANDANGE PERFECTIONNE L'invention concerne les fourreaux de sortie de conquets de réception de vendange du genre comportant une tremie de reception as sociee à une vis sans fin placée dans son fond.
Les conquets connus du genre en question comportent un fourreau, adossé à la paroi transversale de la trémie, dans l'axe de la vis, de forme cylindrique, dont la paroi est située à une faible distance de l'arête de la vis.
Le vérin pneumatique utilisé sur le dispositif amortisseur conforme à l'invention, peut être un piston à simple effet ou alors un piston à double effet dont la chambre située entre le piston et le fond du cylindre côté tige de piston communique librement avec l'air ambiant.
Le ressort de rappel est de préférence constitué par un ressort de compression d'une longueur supérieure à la course du piston.
Le ressort de rappel peut être avantageusement intercalé entre le fond d'un cylindre de guidage solidaire du cylindre du vérin et parallèle à ce dernier, et une butée de ressort solidaire de la tige de piston du vérin.
Le ressort de rappel peut de préférence entourer une tige de guidage fixée à ladite butée et traversant un trou du fond du cylindre de guidage.
En se référant aux dessins schématiques annexés, on va décrire ciaprès plus en détail un mode de réalisation illustratif et non limitatif d'un dispositif amortisseur de fin de course conforme à l'invention; sur les dessins la figure 1 est une coupe axiale d'un dispositif amortisseur conforme à l'invention, représenté en position de demi-course; la figure 2 est une coupe axiale de ce même dispositif en position de fin de course.
Tel qu'illustré par les dessins, le dispositif amortisseur de fin de course, conforme à l'invention, est destiné à freiner et arrêter dans une position bien définie, un organe mobile en translation, non représenté, cet organe agissant par poussée dans le sens de la flèche P sur un plot 1. Le plot 1 est fixé à l'extrémité libre de la tige 2 du piston 3 d'un vérin pneumatique 4 à double effet. Le corps ou cylindre 5 du vérin 4 comporte un orifice 6 qui fait communiquer la chambre 7 délimitée entre le piston 3 et le fond 8 du cylindre 5, côté tige de piston 2, directement avec l'air ambiant. L'autre orifice 9 du cylindre 5 fait communiquer la chambre 10 délimitée entre le piston 3 et le fond 11 du cylindre 5, avec l'air ambiant par l'intermédiaire d'un limiteur de débit 12 à retour libre.Le limiteur de débit 12 comprend un clapet anti-retour 13 qui permet un libre passage depuis l'air ambiant vers la chambre 10, mais bloque le passage dans le sens opposé. Le clapet 13 est shunté par un étranglement 14 réglable.
A la tige de piston 2 est fixé, à proximité du plot 1, par exemple à l'aide de deux écrous 15, une butée 16 qui porte une tige de guidage 17 s'étendant parallèlement à la tige de piston 2. Par ailleurs, un cylindre de guidage 18 est fixé au cylindre 5 du vérin 4, parallèlement à ce dernier, par exemple à l'aide d'un support 19 et d'un écrou 20 vissé sur un embout extérieur fileté que le cylindre 5 du vérin 4 comporte du côté du fond 8.
Le cylindre 18 dont la longueur correspond ici sensiblement à la longueur du cylindre 5, est ouvert en direction de la butée 16 et est traversé par la tige 17 dont l'extrémité libre coulisse dans un trou ménagé dans le fond 21 du cylindre 18.
Un ressort de compression 22 présentant, à l'état détendu, une longueur supérieure à la course du piston 3 du vérin 4, entoure la tige 17 en étant intercalé entre la butée 16 et le fond 21 du cylindre de guidage 18.
En position d'attente du dispositif amortisseur, c'est-à-dire lorsque le dispositif amortisseur n'est pas soumis à l'action de l'organe mobile en translation que le dispositif est destiné à arrêter avec effet de freinage dans une position bien déterminée, l'ensemble mobile comprenant le plot 1, le piston 3 et la tige 17, se trouve maintenu, par l'action du ressort de rappel 22, à la position extrême de gauche, non représentée sur les dessins, dans laquelle le piston 3 se trouve en butée contre le fond 8 du cylindre 5.
Lorsque l'organe à arrêter agit dans le sens de la flèche P sur le plot 1, l'ensemble mobile 1, 3, 17 se trouve déplacé vers la droite à l'encontre de la force du ressort 22 et à l'encontre de la résistance que l'étranglement 14 oppose à l'échappement de l'air contenu dans la chambre 10. L'effet de freinage ainsi exercé sur l'organe mobile, lequel effet est réglable grâce au réglage de l'étranglement 14, augmente jusqu'en fin de course du piston 3.
Inversement, lorsque l'organe mobile ainsi freiné n'exerce plus d'effet sur le plot 1, l'ensemble mobile 1, 3, 17 se trouve ramené vers la gauche par la seule force du ressort 22, l'air pouvant s'échapper librement de la chambre 7 par l'orifice 6 et pouvant pénétrer librement dans la chambre 10 par le clapet 13.
L'effort à fournir par le ressort de rappel 22 pour produire ce mouvement vers la gauche, est faible. Le ressort 22 peut donc être un ressort de faible puissance dont la longueur est de préférence importante par rapport à la course du piston 3, afin que son effet augmente le moins possible pendant la course d'amortissement.
n va de soit que le mode de réalisation représe-nté et décrit n'a été donné qu a titre d'exemple indicatif et non limitatif et que de nombreuses modifications et vanantes sont possibles dans le cadre de l'invention.
Ainsi, le vérin 4 pourrait par exemple être un vérin à simple effet puisque seule la chambre 10 du vérin intervient dans l'effet d'amortissement. De même, le ressort de rappel 22 pourrait par exemple être un ressort de traction et des agencements autres que celui représenté, peuvent être prévus pour le guidage de ce ressort.
Le ressort de rappel 22 pourrait également être remplacé par des moyens remplissant la même fonction, par exemple par un distributeur intercalé entre l'orifice 9 du cylindre 5 et le limiteur de débit 12, ce distributeur étant commandé de manière à envoyer de l'air comprimé dans la chambre 10 à la fin de la course de freinage et à décharger ledit air comprimé à la fin de la course de rappel.
On dissout 10,023 g d'acide oxalique (C2H204,2H2O) dans 300 ml d'hexanol 1 puis on transfère la solution dans un réacteur régulé à 300C.
On ajoute 300 ml d'éthanol en milieu réactionnel puis on sépare par centrifugation le carboxylate métallique ainsi obtenu.
ANALYSE DES PRODUITS Carboxvlate métalliQue Les domaines d'hétérogénéité sont inférieurs à lundi (EDS).
Les particules sont monodisperses et la taille moyenne est inférieure à 0,7pu (MEB).
ComPosition supraconductrice L'analyse par diffraction X indique une phase pure orthorhombique YBa2Cu307.
Les domaines d'hétérogénéité sont inférieurs à 0,5pu (EDS).
Les particules ont une taille moyenne comprise entre 0,4 et 0,5uni.
EXEMPLE 3 On dissout 2,67 g du polymère tensio-actif B 261 dans 267 g de SOLVESSO 200.
H en va de même si ce type de dispositif doit servir à la commande d'un signal d'alarme, indiquant par exemple une chute rapide de concentration d'oxygène dans un mélange respiré par un malade.
- le dispositif présente une faible sensibilité, du fait que le volume des billes est limité.
- il doit être fréquemment étalonné et taré et présente une certaine fragilité. Cette fragilité ne permet par exemple pas de l'embarquer à bord d'ambulances, où les risques de chocs sont nombreux. De plus, leur montage est délicat et relève de la technologie horlogère. Cette tech nologie entraîne fragilité, coût de fabrication élevé et réglages peu stables.
- il est mal adapté aux cas où les différences de pression sont très importantes.
I1 existe par ailleurs des capteurs de type chimique (à réaction, électrochimiques ou à combustion catalytique) de mesure de concentration d'oxygène.
Les capteurs électrochimiques, notamment à électrodes de plomb, présentent l'inconvénient de se dégrader rapidement en présence d'une forte teneur en oxygène, et leur temps de réponse est très long (de l'ordre de 10 à 30 secondes pour un temps d'établissement de la mesure à 90%).