INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme il a été dit précédemment, le barillet 25 est solidaire en rotation de la bague dtentratnement 30, cette liaison étant assurée par les crabots 29. Cette bague dtentrat- nement 30 porte deux séries de n rampes (n étant égal à la moitié du nombre des chambres du barillet 25, soit à cinq dans le cas présent).
La figure 17 est une vue du développement plan de la bague d'entrainement 30, ce développement permettant de faire apparaître deux séries de cinq rampes 52 et 53. Sur la bague dtentratnement cylindrique 30 (voir figures 1 et 4), le développement de la figure 17 s'enroule de façon à faire coin- cider les traits mixtes horizontaux supérieur et inférieur de la figure 17. Chacune de ces rampes 52, 53 est définie de telle façon que sa longueur permette le déplacement longitudinal du tiroir 34 et le basculement des culbuteurs 54 portant des galets 55 ou des culbuteurs 56 portant des galets 57 (figures 1, 4, 22 et 24). La rotation correspondante est de 1/10 de tour, soit 360.L'agencement des culbuteurs 54 et 56, qui coopèrent respectivement avec les rampes 52 et 531 sera décrit en détail ci-après.
Les rampes 52 correspondant au déplacement du tiroir 34 de l'arrière vers l'avant, les galets 55 décriront le trajet longitudinal PQ' (figure 17) de telle façon qu'en fin de cycle le point Q de la bague 30 vienne en Q' après une rotation de 360.
De la m8me façon, les rampes 53 correspondant au déplacement du tiroir 34 de l'avant vers l'arrière, les galets et 57, étant alors en prise avec ces rampes 53/parcourant le trajet RS', provoquent ainsi une rotation de 1/10 de tour et le déplacement du point S de la bague 30 jusqutau point S'.
Une séquence de deux coups se déroule donc de la manière suivante : au départ, les galets 55 sont au point P, les galets 57 étant effacés ; le déplacement du tiroir 34 et des galets 55 de P en Q' provoque une rotation de 1/10 de tour de la bague 30 par l'intermédiaire des rampes 52. Pour le cycle suivant, les galets 5g sont effacés et les galets 57 sont mis en place ati: point R ; le déplacement du tiroir 34 de R en S provoque une rotation supplémentaire de 1/10 de tour de la bague 30 par l'intermédiaire des rampes 53. Lteffacement des galets 57 et la mise en place des galets 55 remettent le système dans la configuration initiale.
Introduction des cartouches dans le barillet.
Comme il a été dit précédemment, la course du tiroir 34 n'est pas directement liée à la longueur de la cartouche, ce qui est un des facteurs permettant l'obtention d'une très haute cadence. La mise à poste des cartouches n'est plus assurée, comme dans les armes classiques, par une introduction positive en deux demi-temps à l'aide de poussoirs liés au tiroir 34.
Selon 11 invention en effet, la mise à poste se fait sous la forme d'une infinité d'introductions, c'est-à-dire par une rampe continue.
Sur sa périphérie, la bague dtentratnement 30 est taillée en forme d'étoile 58 à dix branches correspondant aux dix chambres du barillet (voir les figures 18 à 21). Il a été vn précédemment que les postes 1, 2 et 10 étaient des postes de tir ou d'attente suivant la version (monotube ou bitube).
L'éjection de la douille doit s'effectuer au poste 9. La mise en place de la cartouche dans ltétoile 58 de la bague dentrat- nement 50 se fait au poste 8. Les postes restants 3, 4, 5, 6, 7 sont disponibles pour assurer l'introduction. Cette introduction est assurée de la façon suivante : - un poussoir de cartouches 59 (voir aussi les figures 1, 4 et 25) lié au tiroir 34 vient, en fin de course avant, frapper les deux munitions occupant les postes 6 et 7.Sous l'effet de cette impulsion, ces deux munitions sont propulsées vers l'avant en direction des chambres du barillet 25, le poussoir de cartouches 59 ne les accompagnant plus - une rampe hélicodale 60, liée rigidement à une cage 61, assure positivement la fin d'introduction des cartouches durant la rotation correspondant au passage des cartouches des postes 6 et 7 au poste 2. La figure 19 donne le développement de la cage 61 sur laquelle est fixée la rampe 60. Apparaissent également sur cette figure 19 deux cliquets anti-retour 62 et 63. La figure 20 montre le détail de la forme de la rampe 60, assurant un appui correct de la cartouche. La figure 21 est une coupe longitudinale précisant la forme des cliquets anti-retour 62, 63 qui peuvent être réalisés sous la forme de tôles flexibles.
L'introduction est donc réalisée de la façon suivante: Le poussoir de cartouches 59, en fin de course avant, propulse les deux munitions en place aux postes 6 et 7. Ces deux munitions effacent les cliquets anti-retour 62, 63 qui s'opposeront, par la suite, à un eventuel recul des cartouches. Les munitions sont maintenues radialement par la cage 61. La rampe hélicoldale 60 assure, si cela est nécessaire, la mise en place positive des cartouches lors de la rotation qui transfère les munitions des postes 6 et 7 au poste 2. En fonctionnement normal, l'impulsion provoquée par le poussoir de cartouches 59 est suffisante pour amener la munition à poste.La rampe 60 n'assure la mise à poste qu'en cas de rebondissement de la cartouche ou alors au début d'une rafale, les cartouches risquant dans ce cas de reculer hors de la chambre sous l'effet de la gravité ou de vibrations.
L'introduction entièrement positive est assurée car le poussoir de cartouches 59 amène les culots des munitions au-delà de la face extrême avant 64 des cliquets anti-retour 62, 63, ces cliquets étant eux-mêmes en avant par rapport à ltextrémité postérieure 65 de la rampe he licoidale 60.
L'inclinaison de hélice de la rampe 60 peut pros dre toute valeur, inférieure à un angle de 50 à 55 , qui soit compatible avec la longueur de la cartouche.
POUDRES COMPOSITES ALUMINE/METAL, CERMETS REALISES A PARTIR DESDITES POUDRES ET PROCEDES DE FABRICATION.
L'invention concerne des poudres composites de céramique/métal du type comprenant une matrice d'alumine et au moins un métal de transition, en particulier fer, chrome, molybdène, cobalt, nickel, niobium ; elle vise des poudres dites "nano-composites" dans lesquelles les particules métalliques sont à l'échelle du nanomètre. Elle s'étend aux cermets obtenus par frittage desdites poudres et aux procédées de fabrication de ces poudres et cermets.
Les poudres composites alumine/métal sont utilisées pour réaliser des catalyseurs, ou pour fabriquer par frittage des cermets ; ces derniers ont des applications nombreuses dans des secteurs variés de l'industrie en raison de leurs propriétés thermo-mécaniques et diélectriques (par "cermet", on entend selon l'habitude un matériau composite massif céramique/métal).
Les poudres composites alumine/métal connues à l'heure actuelle sont essentiellement de deux types les poudres microcristallisées à grande porosité servant à la fabrication des catalyseurs supportés (J. J. Chen, E. Ruckenstein, Journal of Catalysis 69, (1981), 254-273 ; A. Uneo, H. Suzuki, Y. Kotera, Journal of the Chemical Society, Faraday Transaction 79, (1983), 127-136), les gels amorphes (L. Ganapathi et al, Jours Solid State Ch., vol. 66, 1987, pages 376-378 J.T. Klomp et al, Ceramurgia int., vol. 4, 1978, pages 59-65 D. Chakravorty, Sadhana, vol. 13, 1988, pages 13-18...).
Ces poudres sont constituées de matrices d'alumine Y ou amorphe et d'une dispersion métallique . leur défaut essentiel est d'être thermiquement instables de sorte qu'elles ne permettent pas de fabriquer par frittage des cermets ayant de bonnes propriétés mécaniques ; lors du frittage, les particules métalliques ont en effet tendance à coalescer et à migrer vers les joints de grains pour conduire à une dispersion hétérogène dans laquelle la phase métallique se retrouve sous la forme de particules de grosses tailles juxtaposées aux grains de céramique, avec apparition de porosités entre ces phases : cette microstructure conditionne de mauvaises propriétés sur le plan mécanique et une instabilité thermique provenant des différences des coefficients de dilatation des phases (qui provoquent un éclatement de la structure lors de traitements thermiques).
Par ailleurs, certains documents antérieurs évoquent la possibilité de mélanger de l'alumine i avec un liant métallique (brevet DD 137 313 ; brevet US 4 397 963).
Toutefois, dans les poudres ainsi obtenues, le métal est disposé à la périphérie des grains, et le frittage de ces poudres conduit à des microstructures de cermets similaires à celles déjà évoquées avec les défauts inhérents.
La présente invention se propose de fournir de nouvelles poudres composites alumine/métal et leur procédé de fabrication, afin de pallier les défauts des poudres existantes et de permettre la fabrication de cermets bénéficiant de propriétés mécaniques très améliorées et d'un bon comportement thermo-mécanique.
En particulier, l'invention se propose de permettre la fabrication de cermets alumine/métal qui soient aptes à supporter des chocs thermiques.
Un autre objectif est de permettre de fabriquer des poudres à partir de plusieurs métaux, dans lesquelles la dispersion métallique se présente sous la forme d'alliages afin de profiter des propriétés de ces derniers.
A cet effet, la poudre composite de céramique/métal visée par l'invention, qui peut être obtenue par le procédé défini plus loin, est constituée de grains de taille micronique comprenant de l'alumine et au moins un métal de transition et se caractérise en ce que - chaque grain comprend une matrice compacte, de surface spécifique inférieure à 5 m2/g, - ladite matrice est constituée d'alumine (corindon) de structure hexagonale, - le ou les métaux de transition sont dispersés dans chaque grain au coeur de la matrice d'alumine sous forme de cristallites de tailles inférieures à 50 nanomètres (désignées plus loin par "nanocristallites"), - le rapport pondéral métal/alumine est inférieur à 30 > .
Dans une telle poudre, l'on s'affranchit des problèmes de mouillabilité de l'alumine par les métaux de transition (problèmes qui, dans les poudres connues, sont à la source des phénomènes de coalescence et de ségrégation des métaux lors des traitements thermiques) grâce à une dispersion homogène des nanocristallites métalliques dans les matrices microniques non poreuses d'alumine c < (cette phase étant thermiquement stable).
La poudre composite conforme à l'invention permet de réaliser des cermets comprenant une matrice céramique d'alumine i dans laquelle sont dispersées, de façon intragranulaire, des particules métalliques de tailles inférieures à 100 nanomètres.
Ces cermets sont obtenus par frittage des poudres, en particulier dans les conditions suivantes - addition minoritaire à la poudre d'un liant organique ayant une température de décomposition comprise entre 150 C et 3000 C, décomposition s'accompagnant d'un dégagement de CO, - compactage du mélange poudre/liant, - chauffage du mélange compacté, sous atmosphère neutre ou sous pression réduite, à une température comprise entre 1 3500 C et 1 5500 C.
Les observations des cermets ainsi obtenus, effectuées au microscope électronique et par diffraction des rayons X, permettent de mettre en évidence la très faible coalescence des cristallites métalliques dont la taille augmente légèrement au cours du frittage mais qui restent prisonnières des matrices céramiques sous la forme de petites particules intragranulaires, avec un faible pourcentage de particules intergranulaires dont la taille demeure faible (inférieure à 100 nanomètres). De tels cermets ont une structure compacte à taux de densification supérieur à 98m, qui conduit à d'excellentes propriétés mécaniques, en particulier : une résistance à la flexion comprise entre 500 et 900 mégapascals, une résilience comprise entre 5 et 9 mégapascals par \(W.
De plus, les essais ont montré que ces cermets soumis à des cycles thermiques chauffage/trempe (chauffages à 6O00C suivis de trempes à l'eau) ne subissaient aucun dommage bien au-delà de 30 cycles, alors que les cermets connus éclatent au bout d'une dizaine de cycles et que l'alumine seule supporte à peine quelques cycles. Ces propriétés exceptionnelles de stabilité thermique proviennent de la structure même du cermet obtenu, dans laquelle l'alumine c( est renforcée par la très fine dispersion intragranulaire ; en effet, la déformation plastique de la phase métallique permet d'absorber tout ou partie des déformations élastiques différentielles induites par un choc thermique.En outre, la ténacité de tels cermets est plus élevée que celle de l'alumine pure, une partie de l'énergie de propagation des fissures étant absorbée par les particules métalliques.
On peut introduire chez E. coli le gène de nombreuses protéines, dans un vecteur d'expression fonctionnel dans la bactérie.
Notamment, la présente invention concerne un procédé de purification d'une protéine, caractérisé en ce que la protéine secrétée par E. coli est la pro-urokinase recombinante (pro-UK).
Le tableau suivant montre un mode de mise en oeuvre du procédé optimisé de purification et de renaturation de la pro-urokinase.
Etape volume protéine temps litres grammes heures Fermentation 300 12 Centrifugation (pâte cellulaire) 75 - 4 3 passages en homogénéiseur (broyage 300 - 5 mécanique des cellules) Centrifugation (pellets) 30 1000 4 Concentration par microfiltration 5 500 2 Encapsulation de pellets dans des particules d'alginate de calcium, 7 350 10 étapes de lavage et de filtration Dissolution des pellets dans un mélange de guanidine-HCl 6M et 50 300 15 de 2-mercaptoéthanol 50mM, tampon Tris-HCl l0mM, pH 8,5 (4"C) 1 ère procédure de dilution de la solution 300 300 1 de dissolution dans de l'urée 6,5 M tampon Tris-HCl l0mM pH 8,0, EDTA 5mM (15 C) 2ème procédure de dilution avec du tampon Tris-HCl l0mM, pH 8,0, EDTA 1250 300 14 5mM (15"C) 67 L'efficacité de la renaturation de la pro-urokinase est déterminée en traitant la pro-UK par la plasmine de façon à obtenir l'urokinase, puis en mesurant l'activité de l'urokinase sur le substrat L-pyroglutam yl-glycyl-L-arginine-p-nitroanilide, la plasmine étant alors inhibée par l'aprotinine. Les protéines sont dosées par le réactif de Bradford.
EXEMPLE 1 ENCAPSULATION DE PELLETS DANS DES PARTICULES D'ALGINATE DE CALCIUM La préparation de pellets utilisée a été lavée 2 fois avec du tampon Tris-HCl 10 mM, pH 8,5 contenant du Triton X-100 à 0,1%.
15 ml de pellet sont mélangés avec 2,5 ml de tampon Tris HCl pH 8,5, 10 mM et 17,5 g d'alginate de sodium à 40 g/l dans l'eau.
Ce mélange est ensuite injecté goutte à goutte dans 200 ml d'une solution de chlorure de calcium 100 mM à 4"C. La gélification conduit à des particules de 1 mm de diamètre environ.
La quantité de particules correspondant à 5 ml de pellet est incubée pendant 18 heures à 4"C sous agitation douce intermittente, dans 125 ml de solution standard de dissolution. Cette solution contient du chlorhydrate de guanidine 6 M et du 2-mercapto-éthanol 50 mM.
Après renaturation, on mesure l'activité de la pro-urokinase obtenue.
Des pellets de contrôle sont soumis à une procédure standard de dissolution et de renaturation, sans encapsulation.
Les résultats obtenus sont rapportés dans le tableau 1. Tableau 1
Solution de dissolution Protéine Protéine Activité Activité Activité totale pro-UK totale spécifique mg/ml mg U/ml U U/mg Pellet encapsulé 0,22 687 1 400 4 380 000 6 400 Pellet non encapsulé contrôle 0,24 750 760 2 380 000 3 200 U : quantité d'enzyme qui libère 0,1275 nanomole de nitroaniline à partir de L-pGLU-GLY-ARG-p-nitroanilide (S-2444, Kabi-Vitrum, Suède), par à 37 C, pH 8,8.
EXEMPLE 2 ENCAPSULATION DE PELLETS DANS UN GEL D'ALGINATE DE CALCIUM, LAVAGE DES PELLETS ENCAPSULES, DISSOLUTION ET RENATURATION SUCCESSIVES DE LA PRO-UROKINASE Les matériaux insolubles (cellules, débris cellulaires, corps d'inclusion...) peuvent facilement être encapsulés dans un gel d'alginate de calcium. Cette méthode a été utilisée afin d'évaluer la possibilité de remplacer certaines étapes de centrifugation par de simples lavages des pellets encapsulés. I1 faut noter qu'une procédure spéciale de lavage peut facilement être introduite (en utilisant du chlorhydrate de guanidine, en particulier).
- Préparation de pellets lavés sans opération d'encapsulation 10 g de pellets (teneur en protéine : 60 %) ont d'abord été centrifugés à 4"C (10 min, 10 000 rpm). Le culot obtenu a été lavé 2 fois avec du tampon Tris-HCl 10 mM, pH 8,5 contenant du Triton X-100 à 0,1 ob.
Le culot ensuite obtenu a finalement été mis en suspension dans le même tampon ne contenant pas le Triton X-100 (masse finale de la suspension 10 g).
- Encapsulation des pellets et lavage des pellets encapsulés 10 g de pellets (non lavés ; teneur en protéine : 60 -Ó) ont été mélangés avec 3,3 g d'une solution d'alginate de sodium à 4 %. L'opération d'encapsulation a été réalisée comme précédemment décrit.
8) Un agent d'adhérence, choisi parmi les matières actives suivantes - copolymère de propionate, chlorure de polyvinyle, - acétate de polyvinyle, amidon, latex, carboxyméthycellulose, - caséine stabilisée, chaux grasses, méthycellulose, gélatine.
De manière traditionnelle, après séchage des dalles, un tel adjuvant augmente l'adhérence de ces dernières aux supports sur lesquels elles sont appliquées.
Bien entendu, selon la description précédente, l'une des matières actives identifiées peut procurer simultanément plusieurs des fonctions précitées.
Enfin, il est bien évident que d'autres liants hydrauliques ou d'autres agrégats pourraient être utilisés pour obtenir les résultats recherchés par la présente invention, sous réserve naturellement d'adapter les proportions à l'intérieur des fourchettes qui viennent d'être données - S'agissant des liants hydrauliques, différentes matières ou matériaux peuvent être retenus pour être mélangés avec les compléments conformes à l'invention, parmi lesquels on peut citer : le ciment artificiel Portland, le ciment de hauts fourneaux, le ciment fondu, le sulfate de calcium anhydre, le gypse, le métakaolin.
- S'agissant des agrégats, différents matériaux usuels peuvent être retenus pour être mélangés avec les compléments conformes à l'invention, parmi lesquels on peut citer : les granulats siliceux, calcaires, granitiques, basaltiques, le ferrophosphore, le ferrosilicium, la barytine, la magnétite, la goethite et zircone. On peut aussi utiliser des matériaux à plus haute résistance, notamment de synthèse, comme le corindon, le carbure de silicium, le carbure de bore, des paillettes métalliques, du granite, du grès, du quartz, du silex, du marbre, du porphyre.
Pour compléter les agrégats, on peut aussi mélanger aux compléments selon l'invention des ajouts actifs assurant une continuité granulométrique de la pâte ou mortier. Parmi ces ajouts actifs, on peut citer les cendres volantes et flottantes, les pouzzolanes, les laitiers, les fillers calcaires tels que le carbonate de calcium, le basalte, le kieselguhr, la bentonite. On peut aussi utiliser des ajouts inertes, clest-à-dire enrobant simplement les granulats, comme les fumées de silice.
Selon un exemple préféré de réalisation de mortier ou de béton réalisé par malaxage par exemple par des dispositifs tels qu'ils seront décrits plus loin, d'un ciment complémenté conforme à l'invention, avec des charges et des granulats, il est proposé ci-après une composition permettant d'obtenir simultanément les trois caractéristiques des mortiers ou béton, conforme à l'invention.
Pour obtenir un mètre cube de mortier, on déverse dans un dispositif malaxeur, mobile ou non, 320 kilos de ciment, par exemple du type Portland de classe 55, avec des charges sphéroïdales telles que des cendres volantes, à raison de 320 kilos, des granulats constitués par du sable siliceux, dont la granulométrie varie entre 0 et 4 millimètres, suivant une répartition exactement conforme à la courbe proposée ci-avant, correspondant à 1488 kilos cet ensemble mélangé avec de l'eau procure une pâte dont la plasticité est maximale, permettant d'obtenir un autonivellement et un retrait hydraulique minimum (environ 280 microns/mètre linéaire).
Conformément à l'invention, il est ensuite ajouté un fluidifiant à raison de 10 kilos, qui est en fait une mélamine sulfoné formaldéhyde et un agent expansif constitué par de la poudre d'aluminium micronisé, à raison de 32 grammes, l'ensemble étant malaxé avec 200 kilos d'eau pour obtenir la pâte finale.
Dans ces conditions, ladite pâte présente toutes les caractéristiques de retrait quasiment nul, d'autonivellement quasi parfait et d'auto-lissage tout à fait exceptionnel. Un tel mortier pouvant d'ailleurs faire l'objet d'additifs secondaires permettant d'optimiser les caractéristiques selon sa destination finale, ainsi qu'il a été dit précédemment, peut être coulé en continu, jusqu'à un niveau prédéterminé et ce, en vue de la confection de dallage, de chape, de micro-chape, et plus généralement de toutes surfaces ou sols à destination des bâtiments d'habitation, tertiaires publics, d'industrie, qu'il s'agisse de d'ouvrages intérieurs ou extérieurs, en locaux secs ou humides.
Un mortier ou un béton conforme à l'invention, tel que par exemple il vient d'être décrit, peut être obtenu avec un système ou des moyens de production en continu, qui sont montrés schématiquement sur les dessins annexés, dans lesquels - la figure 1 représente en vue de face un dispositif malaxeur mobile, du type semi-automatique agencé sous la forme d'une remorque, - la figure 2 représente en vue de dessus, le dispositif conforme à la figure 1, - la figure 3 représente une vue de côté d'un dispositif malaxeur du type automatique agencé sous la forme d'une remorque et en liaison avec un moyen de stockage mobile, du type camion-silo, - la figure 4 représente une vue de dessus du dispositif malaxeur conforme à la figure précédente.
Conformément aux figures 1 et 2, il est proposé un dispositif malaxeur mobile (1) relativement conventionnel, agencé sous la forme d'une remorque, le dispositif étant monté sur un châssis (2) solidaire d'une barre de remorquage (3). Le dispositif (1) comporte une cuve de malaxage (4) destinée au brassage des ingrédients pour obtenir le mortier ou le béton ; ledit dispositif (1) est équipé d'une rampe (5) d'alimentation en eau et d'un moyen de déversement manuel (6) permettant de crever les sacs enfermant les différents ingrédients secs du mortier ou du béton, qutil s'agisse du liant hydraulique proprement dit, et/ou des compléments et additifs conformes à l'invention.
Le dispositif malaxeur (1) selon l'invention, se différencie des malaxeurs plus traditionnels, par le fait qu'il comporte une double vis à pas inversé (7) montée solidairement selon un axe unique de rotation horizontale disposé dans l'unique cuve de malaxage (4) ; on connaît de nombreux dispositifs pour la production de mortier ou d'enduit, par exemple celui qui est décrit dans le brevet européen EP-A-0245180 au nom de GILLES Pierre ; le dispositif qui est décrit dans ce brevet est en fait un malaxeur multi-cuves imbriquées, comportant au moins deux malaxeurs contrarotatifs. Le dispositif malaxeur (1) conforme à l'invention effectue, quant à lui, le mélange de la pâte, par une rotation de la double vis à pas inversé (7) tournant à 80 tours/minute environ.Une trémie de pompage (8) équipée d'une vis (9) de gavage vers un orifice de sortie (non représenté) est disposée de manière adjacente à la cuve (4) de malaxage. La cuve (4) peut alimenter la trémie (8) par simple pivotement d'une cuve sur l'autre. L'orifice de sortie communique enfin avec une pompe de gavage, par exemple péristaltique, dont la sortie est raccordée avec un flexible (10) d'alimentation en pâte de mortier ou de béton. Selon une variante particulière représentée sur les figures 3 et 4, le dispositif malaxeur mobile (1) peut être du type entièrement automatique. Il se différencie alors du système qui vient d'être décrit, par les deux caractéristiques suivantes : d'une part, la cuve de malaxage (4) sert directement de trémie de pompage, et d'autre part, on prévoit un moyen de stockage mobile du mortier, du béton ou du ciment prêt à l'emploi, c'est-àdire de la combinaison du mortier, du béton ou du ciment prêt à l'emploi comprenant le liant hydraulique et tous les compléments conformes à l'invention ; ce moyen consiste en un camion-silo relié à la remorque (1) par un flexible approprié, permettant d'alimenter en continu le dispositif malaxeur (1) par l'intermédiaire d'une trémie supérieure (12).