INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'élément 70 est un masque où chaque pixel délimite une région éclairée du déflecteur acousto-optique. L'élément 61 de la figure 8, est, dans la figure 10, constitué par la lentille 71 et La arille nultiplicatrice 72, de sorte que L'image du masque 70 est formée sur les photodétecteurs 73 et 74, à travers les décodeurs 2A et 2B. Le nombre de cellutes composant les barrettes de photodétecteurs 73 et 74 est égal au nombre d'ouvertures dans le masque ; les cellules de détection sont reliées à des circuits de mise en forme 75,76 et à des circuits de maintien et d'addition 77,78 connus de l'homme de l'art. La grille multiplicatrice 72 est constituee par un réseau d'amplitude ou de phase unidimensionnel ou bidimensionnel dont un mode de réalisation est donné par Viénot et al dans Applied Optics, vol. 12, 5, pp.950-960, 1973 ou par N.Aebischer et al dans La Nouvelle Rev. d'Optique, vol.6, 1, pp.37-47, 1975.
Une grille multiplicatrice réalisée par ce procédé permet d'obtenir jusqu'à 30 x 30 images identiques.
La figure 10 b décrit une variante de L'élément 61 de la figure 8.
Suivant cette variante, un réseau de coupleurs à fibres optiques 90 est utilisé pour former une pluralité d'images de La valve optique 69.
La fibre d'entrée 91 de chaque coupleur est couplée à un pixel particulier de La valve optique 69 tandis que les fibres de Sortie 92 sont assignées à des pixels de détection particuliers des barrettes 73 et 74, selon La configuration illustrée à La figure 10 b. Dans ce mode de réalisation, Les coupleurs 90 peuvent etre des coupleurs 100/140 microns avec une fibre d'entrée unique et P fibres de sortie, P étant Le nombre de Lignes de La matrice 55.
La figure 11 est une variante du calcul numérique du produit matrice x vecteur de la figure 7 mettant en oeuvre Le processeur déjà décrit à la figure 3 mais avec des séquences de calcul différentes.
Le nombre n de modulateurs 1A, 1B, 1C... et de démodulateur 2A, 2B, 2C, est ici déterminé par Le nombre n de bits. Les séquences de calcul conduisant au calcul du produit éLémentaire a11x1 sont indiquées. Les bits formant x1 sont appliqués en mode série sur la source 79 qui est modulée en intensité. Les bits formant a11 sont appliqués en mode paralLèLe sur chaque modulateur. A chaque séquence de calcul, un registre à décalage 80 permet de décaler un bit de a11 vers Le précédent. Les séquences de calcul se répètent ainsi n fois (n = 5 dans l'exemple donné à la figure 11) pour obtenir Le résultat a11x1. La procédure de calcul se répète pour obtenir a12x2, etc...
La figure 12 donne une variante d'un processeur mettant en oeuvre une architecture parallèle. Le processeur est formé d'une pluralité de sources lumineuses 81, 82, 83, d'une pluralité de modulateurs 1A, 1B, lC et d'un démodulateur 84. Les retards optiques D(A), D(B), D(C) des modulateurs sont supérieurs à la longueur de cohérence des sources.
Une séquence possible de retards optiques est donnée par La progression pL, 2pL, 3pL, 4pL,... Le facteur p(p > l) détermine Le taux de diaphonie. Par exemple une isolation optique de L'ordre de -2ûdB (équivalente à - 40 dB électrique) entre Les multiplieurs est obtenue en prenant p = 2. Ce type d'architecture caractérisée en ce que Les multiplieurs 1A, 1B, 1C sont mis en parallèle peut être utilisée dans l'ensemble des exemples de réalisation présentés auparavant. L'inconvénient par rapport aux systèmes précédents est de nécessiter plusieurs sources Lumineuses 81, 82, 83. Toutefois Le fait que Leur Longueur d'onde puisse être quelconque,reduit en partie cet inconvénient.
Les effluents du réacteur traversent les diffuseurs 16 situés à la base des tubes 3 avant de sortir du réacteur par la ligne 8 et une vanne de contrôle 17 qui les dirigent vers une unité de séparation, non représentée sur la figure.
La partie périphérique 13a du réacteur non occupée par les tubes réactionnels représente en général entre 5 et 40 % du volume total du lit.
Cette couronne du lit directement en contact avec les gaz de chauffage décrits ci-dessous est animée d'une vitesse de fluidisation supérieure, ce qui permet d'équilibrer plus rapidement la température du lit, en raison d'une circulation intense des particules induite par des différences de densité apparente du milieu entre le centre et la périphérie.
Cette circulation de particules de la périphérie vers le centre de l'enceinte 1 peut être accentuée à volonté par des moyens de fluidisation 14a déconnectés des moyens 14 et disposés à sa base, qui permettent de fluidiser les particules à une vitesse plus importante à la périphérie qu'au centre.
Le chauffage du lit fluidisé est essentiellement réalisé par des injections de gaz chauds à une température comprise entre 1200 et 22000C provenant de brûleurs 18 à fuel gaz par exemple et disposés dans au moins un foyer 23 revêtu intérieurement de matériaux réfractaires. Ceux-ci sont situés hors de l'enceinte 1, de préférence sur l'enveloppe latérale cylindrique, et sont disposés de telle façon que le flux de gaz chauds soit introduit par une ligne de transfert 19 à contre courant des gaz de fluidisation en un point situé entre la moitié et le tiers supérieur de la hauteur du lit fluidisé. Cette ligne de transfert est habituellement inclinée vers le bas du réacteur de façon à éviter l'accumulation de particules.
Un dispositif de protection 24 évite le contact direct des gaz chauds avec les tubes.
On parvient ainsi à un meilleur contact chaleur-particules et à maintenir le lit fluidisé à une température déterminée en fonction du type de charge, qui est sensiblement la même dans tout le volume de la zone réactionnelle, par exemple voisine de 5200C avec un écart de température entre le lit de sable et le catalyseur d'environ 200C.
Les fumées constituées par le mélange de gaz de fluidisation et de chauffage sont récupérées dans la partie supérieure du réacteur et évacuées par la ligne 11 en vue de récupérer la chaleur disponible.
Bien évidemment, elles ne sont jamais en contact avec la charge. De même, la charge ou les effluents ne sont jamais en contact avec le lit fluidisé.
Un dispositif 21 à la base du réacteur est un joint de sable qui permet l'expansion du faisceau tubulaire vers le bas lors de la dilatation des tubes.
Lorsque le catalyseur est désactivé, on réalise l'étape de régénération de celui-ci directement dans les tubes où s'est déroulée la réaction, sans modifier les conditions de fonctionnement du lit fluidisé. A cette fin, on stoppe l'alimentation de la charge par la vanne 10 et on alimente les tubes en gaz de régénération introduit par la ligne 12 munie d'une vanne 60. La température du lit fluidisé étant à un niveau approprié, la régénération commence instantanément. Les gaz effluents de régénération sont évacués par la ligne 61 contrôlée par la vanne 62.
Avant chaque passage de la phase réaction à la phase régénération et de la phase régénération à la phase réaction, on fait circuler en général un courant de gaz inerte pour purger le dispositif.
L'appareil fonctionne ainsi en discontinu, tantôt en phase de réaction, tantôt en phase de régénération avec des durées de phase pouvant être différentes ou égales.
Selon la Figure 2 illustrant un exemple de réaction et de régénération du catalyseur dans un meme lit fluidisé, l'enceinte 1 contient le lit fluidisé de sable 13 chauffé par les moyens de chauffage 18 décrits ci-dessus.
Cette enceinte contient une pluralité de tubes verticaux comme ceux décrits ci-dessus selon la Figure 1, alimentés en parallèle. Ces tubes sont adaptés à être alternativement, par des moyens d'alimentation appropriés, des réacteurs de production d'aromatiques 40,41, 42, 43, 44 selon le procédé et des régénérateurs 45 et 46 de catalyseur usagé après la réaction.
On montre sur la Figure 3 des réacteurs 40, 41, 42 et des régénérateurs45 et 46. Un jeu de vannes 70,71, 72 ouvertes permet d'alimenter en parallèle les réacteurs avec la charge, tandis qu'un autre jeu de vannes fermées 73 et 74 interdit la circulation de la charge dans les régénérateurs 45 et 46, mais permet l'alimentation en un gaz de régénération tel que de l'azote et de l'air. La fonction des vannes d'évacuation 31, 32, 33, 34 et 35 des deux types d'effluents est identique à celle des vannes précédentes.
L'inventeur a découvert que la vitamine B 12 était présente dans un extrait de Pitbosporaceae, et que cet extrait était tres efficac dans le traitement des affections hpatiques et des diabetes, quoique l'on ne sache pas encore si cette efficacité provient de la prénce de la vitamine BI2 de la plante ou de la
presence d'autres matières non identifiées.
Lzanalyse de l'extrait portant sur 10 g de poudre séchée par congrlation a montré que l'extait contenait 2 jig de vitamine B12, 9,5 mg de vitamine B2 2,5 1 de tannin ais que d'autres matières non analysées telles que de la saponine
dont la quantité n'a pas encore été déterminee, mais qui est très faible.
L'extrait selon la présente invention est obtenu à partir de Pittsporaceae, telle que Pittosporum g1abratum Lindi, Pittosporum oligocarpum Hayata, Pittosporum Tobira Ait, Pittosporum undulatum Vent et simlaires selon le
proadé suivant.
On mnlange une poudre préparée par déshydratation de racines, tiges, feuilles et similaires de Pittosporaceae avec de l'eau, de préférence en quantité correspondant à plusieurs fois la quantité de poudre. On laisse reposer le mélange obtenu pendant plusieurs jours de telle sorte que ce melange se separe en deux couches- une solution aqueuse et um précipité. La solution aqueuse est concentrée par évaporation sous pression réduite, à l'ébullition, à une température d'environ C, proche de la temprature du corps. La solution ani concentrée renferme um extrait. Elle peut être rise sous forme pulvérulente par un procédé de séchage par conglation qui consiste à la porter rapidement à des températures de - 30 C à - 40 C et à la sécher lentement à température ordinaire par subliation de l'eau
sous pression réduite de I à (,01 mmHg (0,1333. 0,001333 kPa).
Quand on soumet l'extrait sous forme de poudre dissoute dans une quamnt/it égae d'eau à une anayse de spetre d'absorption infrarouge, on obtient le spectre d'absorption représenté à la figure 1. En bref, ce spectre présente les bandes d'absorption caractéristiques suivantes: Bandes d'absorption fortes à 1050 - 1070 cnrt' 1(20 cur1, 2950 crn1 et 3450 cm-1 et Bandes d'absorption relativement fortes à 520 cnrl, 780 cnr1 1250
cm-4, 1320 cnm-1 I380 - 1440 cm-ldoublet), 1735 crm-1 et2850 cm-.
L'extrit selon la présente invention présente un effet surprenant et excellent comme médicament pour le traitement des diabètes et des affections hépatiques. L'utilisation de!'extrait selon l'invention comme médicament peut se faire sous torme de solution préparée après l'étape de concentration sous pression réduite rmais avant l'étape de séchage par congélation; l'extrait peut aussi être utilisé sous forme d'une dilution de la solution ou, de préférence, sous forme de la poudre préparée par séchage par congélation de la solution La poudre séchée par congélation est soluble daus l'eau ce qui lui permet d'être utilisée sous forme de solution aqueuse. Enfin, la poudre séchée par congélation peut être administrée par voie orale sous forme d'un médicament pulvérulent ou l'on peut en préparer
un comprimé en le mélangeant à un ecipient tel que le lactose.
Quand, par exemple, l'extrait est administré par voie orale sous forme de solution, l'administration orale efficace est de 2 à 4 doses, chaque dose renfermant environ 100 ml d'une solution d'extrait à une concentration entre 50 et 600 mgl. On préfère pourtant aÉministrer la poudre séchée par congélation, par voie orale, sous forme de médicament pulvérulent allant d'un mélange
d'extrait de 110 à un mlange d'extrait de 120.
Puisque l'extrait selon la présente invention est obtenu à partir de plantes, sa toxicité est très faible. Quand l'on a mesuré sa toxicité aigué par administration orale d'une solution d'extrait à 1/lC a des rats, on a constaté que l'extrait était
aodin sur une gamme physiquement admissible.
Lorsque le secteur magnétiquement perméable 14 se présente entre le capteur 18 et l'aimant 11, le flux magnétique de cet aimant lt, comme représenté sur la figure 4, est attiré par le secteur 14 dont la surface relativement importante fait baisser la valeur du flux magnétique reçu par le capteur iB. Cette valeur devient insuffisante et le capteur iB bascule, sa sortie passant a l'état "1" dans l'exemple considéré. Il en résulte que le sens de circulation du courant dans les bobines 6 est inversé, ce qui permet de conserver un couple électromagnétique dans le même sens.
Quelle que soit la position d'arrêt du rotor 2 et du disque 15, à 18g' près, le capteur 18 permet, par sa sortie, de savoir si le secteur 1-4 ou le secteur 15 se trouve entre ledit capteur et l'aimant 1t, ce qui permet de lever l'indétermination sur la position d'arrêt du moteur.
GrSce à cette information, au démarrage du moteur, les bobines 6 sont alimentées immédiatement dans le sens approprié pour que le couple électromagnétique soit orienté dans le sens voulu, à savoir le sens d'horloge dans l'exemple de la figure 2.
Le secteur 14 magnétiquement perméable étant isolé des autres parties métalliques du moteur grâce au disque 13 en matière plastique, les moyens de captage utilisés dans le moteur de l'invention ne subissent aucune perturbation et s'avèrent très fiables.
Pour obtenir les meilleures performances du moteur 1, les commutations doivent s'effectuer lorsque l'axe magnétique D du rotor est aligné avec l'axe magnétique A du stator. Pour cela, les deux petits c8tés du secteur 14 magnétiquement perméable, situés sur la ligne de séparation 17 entre les secteurs, doivent etre alignés avec l'axe magnétique D du rotor.
En adoptant ce calage angulaire du disque 13 relativement au rotor 2, on fera fonctionner le moteur au maximum de ses performances, notamment a vitesse maximale.
Pour réduire la vitesse de rotation du moteur 1, il suffit de modifier le calage angulaire de la pièce tournante 12 < disque 13) relativement au rotor, par une rbtation relative de la pièce 12 et de l'axe du rotor puis blocage de la pièce 12 sur le rotor, d'une manière telle que les petits cotés du secteur 14 soient décalés en avant ou en arrière de l'axe magnétique D du rotor.
En eff-et, une telle modification du calage angulaire du secteur 14, relativement à l'axe magnétique D du rotor, a pour conséquence de faire basculer le capteur ig avant ou après alignement des axes rotorique D et statorique A.
Dans les deux cas, l'inversion décalée du courant dans les bobines 6 crée un freinage électromagnétique proportionnel au décalage réalisé.
Il en résulte une diminution de vitesse de rotation appréciable par rapport å une consommation supplémentaire négligeable.
Ce pré-réglage angulaire du disque 13 relativement au rotor 2 permet de faire tourner, sans dépense supplémentaire, un mme moteur à des vitesses différentes.
Dans la réalité, pour. tenir compte des temps de réponse du capteur 1 (temps de montée et cycle d'hystérésis), I'étendue angulaire du secteur 14 magnétiquement perméable, d'un mme côté de l'axe magnétique d rotor D est diminuée et devient par exemple d'environ 17- au lieu de 18g ; la différence, par exemple de 1', est enlevée a l'arrière (selon le sens de rotation) du secteur 14 pour être reportée a l'avant. Le secteur amagnétique qui sert à l'équilibrage du disque, subit une modification symétrique.
Ces Ig n'ont aucune influence pour le démarrage car ils sont situés dans une zone de couple de réluctance maximale du moteur, zone dans laquelle celui-ci ne peut s'arrAter, de par sa conception, qu'en étant utilisé hors performances.
Le moteur qui a été décrit est un moteur du type bipolaire. Il est clair cependant que l'invention peut s'appliquer a des moteurs comportant plus de deux poles. L'étendue angulaire des secteurs 14 et 15 doit alors etre comprise en degrés électriques (18 degrés électriques).
Autant de capteurs lg et d'aimants li seraient prévus qu'il y aurait de couples de piles.
L'invention s'applique particulièrement aux moteurs autosynchrones ayant fait l'objet de la demande de brevet FR 88-7436 déposée le 3 juin 1988.
lé avantageux de donner à la valeur de l'angle de la la-
me de la scie dans la région du plan du support de pièce un ordre de grandeur de l'intervalle d'environ 1 à 10 ,
et un angle d'environ 3 est déjà particulièrement avan-
tageux.
Pour réaliser l'angle selon l'invention, on dis-
pose de diverses possibilités qui dépendent principale-
ment du type de scie considéré.
Si l'on prend pour base des scies aui présen-
tent un support de ruban articulé sur le bâti de la scie
sur un côté de la zone de la pièce, la position angulai-
re selon l'invention peut pratiquement être réalisée en plaçant le palier d'articulation du support de ruban à un plus grande distance du plan du support de pièce, de sorte que, pendant le mouvement d'avance de coupe, la lame de scie atteint déjà la position parallèle au plan
du support de pièce avant même d'avoir'traversé entière-
ment la matière de la pièce et qu'au-delà de cette posi-
tion, elle agrandit progressivement son angle pour pren-
dre l'angle selon l'invention au moment o elle termine
la traversée finale de la matière de la pièce.
- on peut programmer l'ouverture et/ou la fermeture automati-
ques à des heures fixées à l'avance;
- la commande séquencée en cascade permet de réduire la con-
sommation électrique de l'ensemble; - la possibilité d'incorporer un système d'alarme centralisé
réduit considérablement les frais d'installation.
En définitive l'invention apporte des avantages notables 263820o1
pour ce qui est à la fois du confort et de la sécurité.
Figure 1 montre en position d'ouverture, un vantail de volet d'une portefenêtre de villa équipée d'un dispositif selon l'invention. Figure 2 est une vue de détail correspondante,
quand le volet est en position intermédiaire.
Figure 3montre les volets refermés.; Figure 4 est une vue de détail suivant la flêche
IV (Fig. 1).
Figure 5 est une vue de face correspondante.
Figure 6 est une vue en plan d'une variante pour une position intermédiaire du vantail, analogue à celle de
la Fig. 2.
Figure 7 est la vue correspondante quand le vantail
est fermé.
Compte tenu de ce nombre, une telle structure ne fonctionne à très fort champ accélérateur que s'il existe un pompage externe communiquant avec chaque cavité ce qui nécessite une enceinte de pompage 43. De plus, la structure 4 chauffe. I1 importe par conséquent de la refroidir en faisant parcourir un fluide de refroidissement dans des tubes de refroidissement en contact thermique avec les parties métalliques des cavités.L'avantage de l'invention est qu'elle permet, pour s'affranchir des effets de dilatation de la structure d'accélération au moment du montage, au centre de la structure accélératrice 4 (à peu près à 3 mètres de chaque extrémité), de réaliser mécaniquement un ensemble logistique permettant de raccorder à la fois la puissance HF délivrée par le modulateur 5, la charge terminale absorbant la puissance résiduelle, le fluide de refroidissement qui doit circuler dans les tuyaux de refroidissement, et la pompe à vide. Sur la figure 1 on a schématiquement représenté une bride 40 de fort diamètre pour faire le vide et un couple 41-42 de tubes utilisés pour faire passer le fluide de refroidissement.
Les tubes 40-42 se trouvent physiquement à proximité immédiate du lieu 6 d'injection de l'onde HF. L'ensemble structure d'accélération comportant un groupeur, deux structures accélératrices, et le guide rectangulaire assurant leur liaison, est interne à l'enceinte à vider 43. Dans la variante de la figure 5 on peut avoir par contre trois enceintes à vide 44 - 46.
DISPOSITIF DE TRAITEMENT LOCAL A GAZ DU CORPS HUMAIN OU ANIMAL.
La présente invention concerne un dispositif pour le traitement local d'un corps à l'aide d'un gaz de traitement, tel que l'oxygène (02)' le gaz carbonique (cl2), le protoxyde d'azote (N20), ou leurs mélanges. LT invention concerne également l'utilisation de ce dispositif de traitement.
L'utilisation de l'oxygène sous pression hyperbare dans le domaine médical est tres répandue à l'heure actuelle. Parmi de nombreuses applications, on peut citer l'oxygénothérapie par voie respiratoire des patients, le traitement superficiel à 1 oxygène de brûlures, de greffes, de cicatrisation de plaies atones, d'ulceres variqueux (de jambes notamment), d'escarres de décubitus, de fractures ouvertes avec perte de substances cutanées, de plaies infectées, et de la peau en général.
Cependant, les installations de caissons hyperbares dans des hôpitaux pour assurer de telles applications sont relativement coûteuses, difficiles à déplacer et nécessitent le déplacement du patient pour le traitement.
La présente invention a pour objet de remédier à ces inconvénients en réalisant un dispositif de traitement local à gaz, simple, léger, économique et facile à utiliser, ce qui permet aux praticiens, notamment aux médecins, d'avoir un champ d'intervention plus étendu.
Le dispositif selon l'invention comprend une enceinte semiétanche pouvant recouvrir uniquement la partie du corps humain ou animal à traiter, des moyens d'introduction dans l'enceinte d'un flux de gaz de traitement, et des moyens de régulation du débit et de la pression du gaz de traitement, les moyens de régulation permettant d'ajuster la surpression dans l'enceinte de traitement.
Le flux du gaz de traitement introduit à l'intérieur de l'enceinte semi-étanche présente un débit compris entre 1 à 15 I/min., de préférence de l'ordre de 3 1/min., nécessaire pour purger l'enceinte de l'air initial, maintenir une teneur élevée en gaz de traitement, et éliminer la vapeur d'eau dégagée par les tissus et la plaie.
Le gaz de traitement doit également présenter une surpression par rapport à la pression ambiante pour assurer le flux du gaz à l'intérieur de l'enceinte. Mais cette surpression doit être contrôlée et limitée pour éviter un effet "garrot" et la diminution de la circulation sanguine ou stase de la partie traitée. Cette surpression est inférieure à 50 mbars, et de préférence à 30 mbars.
Pour permettre l'ajustement de la surpression dans l'enceinte, les moyens de régulation sont de préférence constitués d'un débitmètre réglable, d'un manomètre et d'un moyen de limitation de pression, tel qu'une soupape qui s'ouvre dès que la surpression dépasse une valeur limite égale par exemple à 50 mbars ou à 30 mbars dans l'enceinte. La soupape et le manomètre peuvent former un ensemble pour un assemblage direct avec le débitmetre.
Le dispositif de l'invention peut etre équipé de moyens pour faire varier cycliquement la pression du gaz de traitement dans le but d'obtenir un effet de massage de la partie à traiter.
Le dispositif peut également comporter des moyens d'humidification et/ou de régulation de température du gaz de traitement selon l'exigence du médecin et la nature d'intervention.
Le gaz de traitement peut etre choisi parmi de nombreux gaz selon le résultat recherché. On peut citer ltoxygène pur (02) dont les applications ont été précédemment énumérées de façon non exhaustive, le gaz carbonique (cl2) qui produit un effet vaso dilatateur, le protoxyde d'azote (N20) pour son effet antalgique, et les mélanges binaires ou ternaires de ces gaz.
L'invention sera mieux comprise à l'étude de la description détaillée de quelques modes de réalisation de l'invention pris à titre nullement limitatif et illustrés par les dessins annexés, sur lesquels la figure 1 est une vue schématique du dispositif de l'invention selon un premier mode de réalisation; la figure 2 est une vue schématique en coupe d'une enceinte semi-étanche selon le dispositif de la figure 1; la figure 3 est une vue en coupe qui montre schématiquement une enceinte semi-étanche avec les moyens d'introduction du gaz de traitement selon un deuxième mode de réalisation de l'invention; la figure 4 est une vue en coupe d'une enceinte semi-étanche avec les moyens d'introduction du gaz de traitement selon un troisième mode de réalisation de l'invention; et la figure 5 montre schématiquement le dispositif selon un cinquième mode de réalisation de l'invention.