INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors de la fabrication de ladite colonne plaquée acier-aluminium 10, la structure 15 constituée de parties convexes et de parties concaves est formée sur une profondeur de 5/1000-3/10 mm (de préférence 1/100-1/10 mm) par moletage sur la surface périphérique du noyau 11 mentionné précédemment, qui est formé par une barre cylindrique et est coupé à la longueur spécifiée. En outre, le noyau 11 est inséré dans le tube 12 mentionné précédemment, moyennant la présence d'un certain jeu. Le jeu présent entre la surface extérieure du noyau 11 et la surface intérieure du tube 12 est compris entre 0,1 et 1 mm. Alors, on étire le tube 12 mentionné précédemment dans une matrice, dont le diamètre est légèrement inférieur à celui du tube 12, afin de réduire le diamètre de ce dernier.Cette opération amène, par déformation plastique, la surface intérieure du tube 12 à pénétrer dans la structure constituée de parties convexes et de parties concaves et formée par moletage, ce qui permet d'obtenir un ajustement serré sur la surface du noyau 11.
En outre, l'étirage mentionné précédemment au moyen de la matrice peut être remplacé par une extrusion (y compris un travail de refoulement).
Le tableau 1 indique la résistance au cisaillement (A) au niveau de la section de raccordement de la colonne plaquée en acier-aluminium 10 fabriquée au moyen du procédé mentionné précédemment, et la résistance au cisaillement (B) au niveau du point de raccordement de la colonne plaquée acier-aluminium fabriquée au moyen du procédé selon une technique antérieure.
Résistance au cisaillement (force de liaison) (A) 1,2 kg/mm2 (B) 0,1 kg/mm2 Comme indiqué dans le tableau 1, ceci prouve que la colonne plaquée acier-aluminium 10 fabriquée conformément au procédé selon l'invention présente une force de liaison remarquablement élevée en direction de la surface d'ajustement.
En outre, il s'est avéré qu'on obtient la même résistance au cisaillement dans le cas du noyau 11 sur la surface, sur laquelle une structure constituée de parties convexes et de parties concaves était formée par filetage, tandis que, dans la forme de réalisation décrite précédem ment, la structure constituée de parties convexes et de parties concaves était formée par moletage dans la surface du noyau 11.
La colonne métallique plaquée 16 conforme à la seconde forme de réalisation de la présente invention a été fabriquée au moyen du procédé indiqué précédemment et est représentée sur la figure 3 et, comme cela est représenté sur cette figure, une structure constituée de parties convexes et de parties concaves est formée sur la surface périphérique du noyau 17, qui est réalisé en un matériau magnétique et, un tube en aluminium 18, qui est un exemple de matériaux bons conducteurs, est installé sur cette surface. En outre, une partie de la surface intérieure de ce tube pénètre dans les rainures 19 formées au moyen de la structure mentionnée précédemment et constituée de parties convexes et de parties concaves, un espace 20 subsistant au fond de chaque rainure.
Il s'est avéré que l'espace 20 mentionné précédemment réduit la perte électrique de ladite colonne métallique plaquée pour moteur linéaire et, de ce fait, améliore le rendement du moteur linéaire concerné.
Ses données analytiques sont: - Point de fusion F = 174"C (littérature: F = 175"C E. CHAPIRO et P. GACH. Brevet belge 390 439 30 sept. 1932; Chem. Abstr. 1933, 27, 2696) - IR (KBr) eOH = 3350 cm'l Yc=c = 1575 cm'l - RMN 1H (CDCl3) appm 6,66 - 7,33 (m, 6H aromatiques JAB = 9 Hz, JBC = 2 Hz) 3,83 (massif 2H, OH) - spectre de masse: M/z = 285,9614; formule brute: C12H802SCl2.
3. Préparation du bis-(3,5-diméthoxy-4-hydroxyphényl) sulfure Le substrat utilisé est le 2,6-diméthoxyphénol.
Pour préparer un milieu solvant/électrolyte support ++ enrichi en cations électrophiles 5x et pour mettre ce milieu enrichi en présence du substrat, on procède de la manière indiquée à l'exemple 1, mis à part le fait que la quantité de substrat utilisée est de 0,81 g (5,3.10'3 mole).
On soumet ensuite le milieu à la succession de traitements suivants pour récupérer le produit recherché, à savoir le bis (3, 5-diméthoxy-4-hydroxyphényl ) -sulfure: - évaporation du dichlorométhane, - reprise du résidu par 100 ml d'eau et extraction à l'éther, - lavage des extraits éthérés avec une solution de carbo nate de sodium à 10% jusqu'à neutralité, - dessication des extraits éthérés et évaporation du solvant, - première chromatographie sur colonne de silice avec le dichlorométhane comme éluant; cette étape permet d'éli miner l'électrolyte support restant qui reste fixé sur la silice, - évaporation à sec de la solution de dichlorométhane obte nue ci-dessus et chromatographie du résidu sur colonne de silice (éluant: cyclohexane/acétate d'éthyle: 80/20, Rf du sulfure: 0,10).
Le produit recherché est obtenu avec un rendement de 54% par rapport au 2,6-diméthoxyphénol introduit.
Ses données analytiques sont: - liquide - IR (film) vOH = 3350 cm 1 Yc=c = 1580 cm - RMN 1H (CDC13) sppm 3,88 (s, 12H, 4 O-CH3) 5,26 (massif, 2H, OH) 6,4 - 6,86 (m, 4H, aromatique).
La pureté du produit final est de 95%.
4. Préparation du bis-(2,6-diméthoxy-4-hydroxyphényl) sulfure Le substrat utilisé est le 3,5-diméthoxyphénol.
Pour préparer un milieu solvant/électrolyte support enrichi en cations électrophiles S six++ et pour mettre ce milieu enrichi en présence du substrat, on procède de la manière indiquée à l'exemple 1, mis à part le fait que la quantité de substrat utilisée est de 0,81 g (5,3.10'3 mole).
On soumet ensuite le milieu à la succession de traitements suivants pour récupérer le produit recherché, à savoir le bis (2, 6-diméthoxy-4-hydroxyphényl ) -sulfure: - évaporation du dichlorométhane, - reprise du résidu par 100 ml d'eau et extraction à l'éther, - lavage des extraits éthérés avec une solution de carbo nate de sodium à 10% jusqu'à neutralité, - dessication des extraits éthérés et évaporation du solvant, - première chromatographie sur colonne de silice avec le dichlorométhane comme éluant; cette étape permet d'éli miner l'électrolyte support restant qui reste fixé sur la silice, - évaporation à sec de la solution de dichlorométhane obte nue ci-dessus et chromatographie du résidu sur colonne de silice (éluant: cyclohexane/acétate d'éthyle: 80/20, Rf du sulfure: 0,09).
Le produit recherché est obtenu avec un rendement de 70% par rapport au 3,5-diméthoxyphénol introduit.
On a utilisé, dans les deux cas, la même fonte caractérisée par l'analyse chimique suivante C 3,7 % Si 2,7 % S 0,008 % et qui a servi à couler des lingotins de 15 kg.
L'alliage de traitement utilisé a la composition suivante Mg 5,8 % Si 47 % Ca 0,54 % Al 0,95 % Fe solde et sa granulométrie est comprise entre 0,2 et 2 mm.
La quantité introduite est de 1,1 % du poids de fonte coulée.
ESSAI 1 Dans cet essai on a utilisé un dispositif de coulée illustrant l'art antérieur. On forme un vortex à l'aide d'un dispositif conforme à celui illustré par les fig. 1 et 2 par contre on alimente l'alliage en utilisant un doseur alvéolaire à pression atmosphérique relié à un tube de distribution véhiculant, à l'aide d'un gaz porteur, ledit alliage à la surface du vortex de fonte liquide.
Dans les lingotins obtenus, on note un rendement (exprimé par le rapport entre la quantité de magnésium observée dans la fonte et la quantité de magnésium introduite) s'échelonnant entre 35 et 60 % ; de plus pour les rendements inférieurs à 45 % le graphite de la fonte obtenue n est pas totalement nodulaire ce qui altère les propriétés de la fonte.
Les mauvais rendements sont dus à des irrégularités de dissolution qui se traduisent par un encrassement du dispositif de coulée.
ESSAI 2 Dans cet essai on a utilisé un dispositif de coulée, conforme à celui illustré dans les figure 1 et 2, l'alliage étant introduit en profondeur dans le vortex à l'aide d'une canne de projection non immergée conforme à celle illustrée dans la figure 3 et procurant une grande vitesse aux grains d'alliage. La canne est alimentée par le même doseur alvéolaire que dans l'essai 1.
La vitesse des gaz à la sortie de la canne de projection est de 20 m/s et les grains pénètrent à environ 1 cm de profondeur dans la fonte liquide du vortex.
Dans les lingotins obtenus on note un rendement s'échelonnant entre 50 et 65 % en amélioration significative en valeur et en dispersion ; on obtient dans tous les cas une structure de graphite totalement modulaire.
La qualité de la fonte s'en trouve notablement améliorée.
CARBOXYLATES METALLIQUES, LEUR PREPARATION ET COMPOSITIONS SUPRACONDUCTRICES OBTENUES A PARTIR DE CEUX-CI La présente invention a pour objet des carboxylates métalligues, leur préparation ainsi que leur application au domaine de la supraconductivité.
Le phénomène de supraconductivité correspond à une absence de résistance électrique d'un matériau lorsque celui-ci est porté à une température très basse, appelée température critique.
Depuis peu, des matériaux supraconducteurs présentant des températures critiques de l'ordre de 80K, voire 100K, ont été mis au point.
Cependant, de tels résultats sont d'autant plus envisageables que les matériaux sont les plus homogènes en composition.
De plus, ces mêmes matériaux doivent être très denses pour certaines de leurs utilisations. En d'autres termes, les poudres dont ils proviennent doivent présenter une granulométrie très fine et resserrée.
Or, les procédés connus jusqu'à maintenant ne permettent pas d'obtenir des matériaux présentant toutes ces caractéristiques.
Pour atteindre les buts ci-dessus, l'appareil de détection selon l'invention, est constitué sous la forme d'un corps principal allongé d'axe général définissant une poignée de préhension surmontée par une tête d'attrait, présentant une face avant, à partir de laquelle le faisceau lumineux est projeté selon une direction sensiblement perpendiculaire à l'axe du corps, la tête comportant - une série de sources lumineuses à caractère ponctuel et coloré, commandées chacune en allumage et en extinction et réparties autour du faisceau lumineux, - et au moins une source sonore commandée, placée en relation de proximité des sources lumineuses.
La Fig. 1 est une vue en perspective orientée selon la face avant de l'appareil conforme à l'invention.
La Fig. 2 est une vue en perspective orientée selon la face arrière de l'appareil selon l'invention.
La Fig 3 est une coupe prise sensiblement selon les lignes III-III de la Fig. 2.
La Fig. 4 est une vue de face prise sensiblement selon les lignes IV-IV de la Fig. 3.
La Fig. 5 est une vue partielle de dessus prise sensiblement selon la ligne V de la Fig. 3.
Les Fig 1 et 2 illustrent un exemple de réalisation d'un appareil conforme à l'invention adapté pour détecter les troubles visuels et notamment oculomoteurs d'une personne et en particulier d'un jeune enfant et d'un nourrisson. L'appareil selon l'invention est constitué sous la forme d'un corps principal 1 allongé, d'axe général x-x' définissant, dans sa partie basse, une poignée de préhension 2 et, dans sa partie haute, une tête d'attrait 3. Le corps 1 présente, par exemple, quatre faces, à savoir une face avant 11, une face arrière 12 et deux faces latérales 13 et 14 raccordées entre elles par un congé de raccordement circulaire plus ou moins de grande dimension pour offrir une prise convenable à la main d'un examinateur.La tête 3 s'élargit, de préférence à partir de la poignée 2, selon la face avant 11 pour former un nez 31 dont la fonction apparaît plus clairement dans la suite de la description. Le corps 1 peut, à titre d'exemple, être réalisé en un matériau thermoplastique moulé.
L'appareil est conçu pour permettre de projeter un faisceau lumineux destiné à être utilisé dans des tests de dépistage des troubles visuels. Tel que cela ressort de la Fig.3, le faisceau lumineux L provient d'une source lumineuse 4, telle qu'une lampe, incorporée à l'intérieur de l'appareil et dont le flux lumineux passe à travers un condenseur 5 pour ensuite être réfléchi par un élément optique 6 à réflection totale, tel qu'un miroir ou un prisme. L'élément optique 6 est prévu pour assurer la projection du faisceau L selon une direction sensiblement perpendiculaire à l'axe x-x' du corps. Le faisceau lumineux L débouche à travers un orifice 7 ménagé sur la face avant 11 du corps au niveau d'une face d'appui 32 présentée par le nez 31 de la tête et s'étendant selon une direction générale parallèle à l'axe x-x'. De préférence, l'orifice 7 fait partie d'un canal 8 traversant le corps de part en part de la face avant 11 à la face arrière 12, selon une direction sensiblement perpendiculaire à l'axe x-x1. Un tel canal permet à un examinateur d'observer la réfraction du faisceau lumineux L pour la mise en oeuvre de tests particuliers de dépistage.
Selon l'invention, l'appareil comporte une série de sources lumineuses 9 à caractère ponctuel et coloré, commandées chacune en allumage et en extinction et réparties autour de l'orifice 7, à partir duquel le faisceau lumineux est projeté. De préférence, les sources lumineuses 9 sont réparties autour de l'orifice 7, selon une circonférence C sensiblement circulaire, de diamètre inférieur à 3 centimètres (Fig.4). Avantageusement, les sources lumineuses 9 sont réparties angulairement, de manière régulière et, sont constituées chacune, par exemple, par une diode électroluminescente. Les sources lumineuses 9 présentent des couleurs différentes, telles que vertes, bleues et rouges et sont en nombre, par exemple, égal à huit.Les diodes 9 débouchent sur la face d'appui 32 de l'appareil, en étant en retrait limité par rapport à cette face, tel qu'illustré à la Fig. 3, de manière que cette face qui est destinée à venir en contact avec le patient, présente une surface plane. Cette face d'appui 32 présente une largeur et une hauteur de l'ordre de 25 millimètres.
Les diodes 9 sont commandées chacune en allumage et en extinction, de préférence selon un cycle déterminé, de manière à conférer un aspect attractif à l'appareil. Ainsi, il peut être prévu de commander le fonctionnement des diodes selon un mode chenillard continu, sur l'ensemble des diodes, soit selon un mode chenillard sur plusieurs groupes de diodes.
Selon l'invention, les sources lumineuses 9 sont combinées à au moins une source sonore commandée 11, placée en relation de proximité des diodes 9. De préférence, cette source Il est positionnée à l'intérieur de la circonférence circulaire C délimitée par les diodes, de manière à donner l'impression que le faisceau lumineux L est animé musicalement. La source sonore 11 peut être constituée par un haut parleur placé à l'intérieur de la tête 3, en relation de proximité de perforations 33 pratiquées dans la face d'appui 32 Bien entendu, la source sonore doit être agréable à l'ouie, attirant et stimulant l'attention et comporte des sons, des musiques de plusieurs variétés qui constituent des airs familiers aux jeunes enfants.
La mise en oeuvre de sources lumineuses 9, en combinaison avec la source sonore 11, permet d'attirer l'attention d'un jeune enfant sur le faisceau lumineux L centré par rapport aux diodes.
L'appareil selon l'invention assure donc la mise en oeuvre des divers tests du dépistage nécessitant l'utilisation d'un faisceau lumineux.
La source sonore 11 est pilotée par un bouton de contrôle 12, tandis que les diodes 9 sont contrôlées en extinction et en allumage par un interrupteur de commande 13. Tel que cela apparaît plus précisément sur la Fig 5, le bouton de contrôle 12 et l'interrupteur 13 sont placés en vis-à-vis sur la face arrière 12 du corps qui présente des ailettes inclinées lb permettant de supporter le bouton et l'interrupteur, de manière que les axes de pression de l'interrupteur et du bouton convergent vers le plan médian P-P' du corps. Le bouton de commande 12 et l'interrupteur 13 sont placés sensiblement dans la zone d'intersection de la tête 3 et de la poignée 2, de manière que ces dernières soient accessibles par le pouce de l'examinateur.
Avantageusement, le faisceau lumineux L est réglable en intensité par l'intermédiaire d'un potentiomètre rotatif de manoeuvre 14 situé sensiblement dans le plan médian P-P', au niveau de l'espace séparant l'interrupteur de commande 12 et le bouton de contrôle 13. Le potentiomètre 14 est monté rotatif selon un axe perpendiculaire à l'axe général x-x' du corps. La commande générale d'allumage et d'extinction du faisceau est réalisée par un interrupteur I positionné sur la face avant 1 1 du corps pour être accessible par l'index de l'examinateur.
Grâce à ces moteurs pas à pas tels que 33, 37, 41 on peut ajuster à La fois L'angLe d'incLinaison (a L) représenté sur La figure 5 et qui comme déjà expLiqué est dans un pLan perpendiculaire à L'axe X4 et L'angLe d'orientation (a T) qui est représenté sur La figure 6 pour obtenir L'angle d'incidence (i) donnant La meiLLeure sensibilité, cet angLe (i) étant dans Le pLan perpendicuLaire au défaut, ceci en fonction de L'obLiquité des défauts recherchés. Pour ceLa et suivant un mode de mise en oeuvre du procédé suivant L'invention, on peut utiLiser des moyens de commande des moteurs pas à pas qui comportent en mémoire les angles (a L) et (a T) qui doivent être ajustés pour obtenir La pLus grande sensibiLité de détection pour un domaine déterminé d'obLiquité des défauts recherchés.Le régLage des transducteurs suivant L'invention permet La détection de défauts ayant des angLes d'obLiquité opposés par rapport à L'axe du tube. Comme le montre La figure 6, le groupe de transducteurs suivant L'invention fait partie d'un ensembLe de sept transducteurs semblables. Chacun de ces transducteurs 261 à 267 est reLié individueLLement par des liaisons électriques non représentées aux moyens éLectroniques d'aLimentation et de traitement égaLement non représentés. Dans le cas de cet exempLe Le groupe suivant L'-invention comporte trois transducteurs c'est-à-dire un premier transducteur émetteur-récepteur qui peut être à un instant donné Le transducteur 262 et deux transducteurs seuLement récepteurs qui peuvent être au même instant les transducteurs 261, 263 situés de chaque côté du premier. Ces transducteurs 261 à 267 peuvent par exemple être montés seLon une série A B A B A B A, A et B désignant des transducteurs émetteurs/récepteurs identiques, Les transducteurs A émettant tous simuLtanément, tous Les B ne faisant aLors que recevoir, L'émission passant à L'impulsion d'excitation suivante à tous les B, tous Les A devenant alors récepteurs seuLs. L'électronique de traitement permet de distinguer Les informations reçues au niveau de chaque transducteur soit en retour de sa propre émission soit de ceLLe qu'iL reçoit en retour de L'émission du transducteur qui Lui est immédiatement accoLé sur chacun de ces côtés.On peut traiter Les informations reçues et par exempLe si nécessaire en effectuer la sommation Avantageusement on s'arrange pour qu'il y ait une Légère superposition des champs de contrôLe de chaque transducteur teL que 261 de façon à être certain qu'aucune zone du tube n'échappera au contrôle.
Dans Le cas du présent exempLe, en utilisant des transducteurs d'environ 15 mm de Largeur mesurée paraLlèLement à L'axe du tube 25, on expLore, au moyen du groupe de trois transducteurs suivant L'invention une Largeur de 45 mm par tour du tube 25. Si on utilise un ensembLe de 7 transducteurs, La largeur expLorée est portée à 105 mm et la vitesse peut donc être approximativement doublée.
ExempLe 3 : On met en oeuvre un groupe de transducteurs suivant l'invention dans LequeL au moins Le transducteur émetteur-récepteur comporte une optique divergente-convergente du type décrit dans le brevet US 3,924,453. Comme le montre La figure 7 cette optique 55 comporte une embase 56 dont La section rectangulaire est conçue pour s'appLiquer sur La surface émettrice de mêmes dimensions du composant piézoélectrique du transducteur.
Cette pièce optique est réaLisée par exemple en une matière plastique.
Son épaisseur seLon L'axe d'émission peut être de L'ordre de un millimètre. On utiLise avantageusement une teLle matière mouLable à L'état Liquide au contact de La couche piézoéLectrique. La matière pLastique connue sous La marque "ARALDITE" a l'avantage de se polymériser en adhérant très fortement à La couche piézoélectrique des transducteurs et est très facilement formable avec un profil particuLier divergent-convergent que L'on peut obtenir par mouLage seul ou par mouLage suivi d'usinage. La divergence du faisceau d'uLtra-sons est obtenue par la courbure, dans Le sens de sa Longueur, de la surface 57 qui est traversée par Le faisceau d'ultra-sons en direction de La paroi du tube métalLique dont iL s'agit de détecter Les défauts.Cette courbure visible Le long des bords 58 et 59 de cette surface est réaLisée dans des plans, teLs que le plan 60, paralLèLes à L'axe du tube. Au contraire, dans une direction perpendicuLaire, La surface 57 traversée par Le faisceau d'uLtra-sons a une courbure concave 61 qui a pour effet de faire converger les Lignes d'émission du faisceau d'uLtra-sons teLs que 62, 63 en direction d'une courbe focaLe 64. En disposant convenablement Le transducteur émetteur-récepteur équipé de cette optique, on oriente la courbe focaLe 64 de façon qu'eLLe ait une orientation généra Le voisine de ceLLe de La génératrice de la paroi du tube que traverse Le faisceau d'uLtra-sons et se trouve au voisinage immédiat de cette paroi.On peut orienter Le transducteur de façon que L'axe du faisceau émis par L'une des deux extrémités ou par Le mi Lieu de L'optique soit orienté dans un plan perpendicuLaire à L'axe du tube, par exemple pour Les Lignes d'émission 62, 63 de ce faisceau, L'extrémité 67 ayant la pLus grande divergence.
La figure 8 représente un ensembLe de cinq transducteurs équipés chacun d'une optique divergente-convergente du type de celLe de la figure 7.
Cette optique divergente-convergente a un angLe d'ouverture totaL (a T2) de 10". ELLe est orientée de façon que L'axe moyen X10 du faisceau d'ultra-sons qui constitue La bissectrice de cet angLe, ait une orientation (a T1) de 5" par rapport au pLan de trace 70 perpendiculaire à L'axe X9 du tube 71 indiqué en tirets. Ainsi le faisceau divergent d'uLtra-sons émis par L'un quelconque de ces cinq transducteurs comprend tout le domaine d'orientation angulaire (a T2) compris entre 0 et 10 par rapport à un plan 70 perpendiculaire à L'axe 9 du tube. On peut aussi bien entendu orienter Les transducteurs sans qu'aucun des axes d'émission ne soit perpendicuLaire à L'axe X9 du tube 71.
Dans le cas du présent exemple deux transducteurs tels que par exempLe 721, 722 sont utilisés pour constituer le groupe suivant L'invention un premier transducteur émetteur-récepteur 721 et un deuxième transducteur seuLement récepteur 722 à côté du premier sur la droite de celui-ci dans le cas de La figure 8. Grâce à la sommation des signauxécho reçus par Les deux transducteurs du groupe, suivant L'invention, on détecte avec une très bonne sensibiLité Les défauts obliques incLinés dans un intervaLLe angulaire compris entre 0 et pLus de 20 par rapport à L'axe du tube.
Dans le cas de La figure 8 comme dans celui de L'exemple 2 on utiLise un ensemble de transducteurs semblables, ici cinq transducteurs 721 à 725, ce qui permet comme déja expLiqué de contrôLer simuLtanément de plus grandes longueurs de tubes, Le montage électronique des transducteurs étant réalisé par exempLe comme dans L'exempLe 2.
Comme dans le cas de l'exemple 2 l'utilisation d'un tel ensemble de transducteurs suivant L'invention permet d'accélérer la vitesse de défiLement du tube.
Des essais de détection de défauts obliques, au moyen d'un seuL transducteur monté sur un support orientabLe et comportant une couche émettrice-réceptrice piézoéLectrique plane, ont montré qu'il suffit d'incliner latéralement un transducteur émetteur-récepteur tel que le transducteur 2 représenté aux figures 1 et 2 d'un angLe (a T) de 1 à 12 par rapport au plan perpendiculaire à L'axe X3 pour permettre la détection de défauts orientés présentant un angle d'obliquité de 0 à 45" par rapport à L'axe.