INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les capteurs à combustion catalytique à haute température (450 C) présentent l'inconvénient de ne pas être linéaires dans le cas de fortes teneurs en oxygène. De plus, certains constituants du mélange à analyser peuvent se décomposer à la température de fonctionnement et polluer le capteur.
La présente invention a notamment pour objectif de pallier ces différents inconvénients.
Plus précisément, un des objectifs de la présente invention est de fournir un nouveau type de capteur physique de concentration d'oxygène dans un mélange gazeux qui soit à la fois rapide, précis et stable.
Un autre objectif de la présente invention est de fournir un tel capteur qui soit d'un prix de revient très inférieur aux capteurs physiques existants.
Un objectif supplémentaire est de fournir un tel capteur dont la sensibilité est importante et indépendante de la concentration en oxygène.
Ces objectifs, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints grâce à un capteur de concentration d'oxygène dans un gaz, du type exploitant les propriétés paramagnétiques de l'oxygène par mesure d'une pression provoquée par l'attraction d'oxygène dans un volume de mesure soumis à un champ magnétique constant, ledit capteur comprenant un élément de mesure de pression comportant une cellule piézoélectrique.
Avantageusement, ledit élément de mesure est constitué d'une pièce de pression rappelée dans l'entrefer d'un générateur de champ magnétique et coopérant avec ladite cellule piézoélectrique.
De préférence, ladite pièce de pression recouvre en section une partie importante de l'entrefer dudit générateur de champ magnétique.
De cette façon, on accroît la sensibilité de l'appareil, en générant sur la pièce de pression une force d'autant plus grande que la surface sur laquelle s'exerce la pression locale est importante.
Préférentiellement ladite cellule piézoélectrique est constituée par un barreau reposant sur deux points d'appui, ladite pièce de pression transmettant les contraintes de pression sur ledit barreau entre lesdits deux points d'appui.
Le déplacement du vantail 1 est produit par un moteur électrique 2 entraînant en rotation une vis 3 d'axe HH' parallèle au rail 5 et sur laquelle est monté un chariot 11 Ce dernier est globalement empêché de tourner autour de l'axe HH' et se déplace dans un sens ou dans l'autre le long de la vis 3 selon le sens de
rotation de cette dernière.
La vis 3 est montée rotativement sur deux paliers fixes 4 rendus solidaires du rail 5, lui-même
fixé au bâti de la porte non représenté.
Le chariot 11 entraîne le vantail 1 au moyen
d'un accouplement 13 fixé au vantail 1 et lié en trans-
lation au chariot 11.
Comme le montre la figure 2, le chariot 11
comprend un écrou 14 lui-même composé d'un organe tubu-
laire 17 entourant une cage à billes 18 à laquelle il est fixé par des vis 20 Les billes 18 a de la cage 18 roulent dans les gorges hélicoïdales 19 de la vis 3 A l'une de ses extrémités axiales, l'organe tubulaire 17 porte une bague 41 immobilisée axialement sur l'écrou 14 entre un épaulement 42 et un anneau élastique 43 La bague 41 présente une portée extérieure sphérique 44 sur laquelle tourillonne un alésage sphérique complémentaire d'un collier 12 constituant l'extrémité supérieure de
l'accouplement 13.
Sur l'écrou 14, sont montées deux bagues adja-
centes selon un plan de contact PP' transversal à l'axe HH', une bague de guidage ou d'antirotation 15 et une
bague de verrouillage-déverrouillage 16.
Les bagues 15 et 16 sont montées libres de pivoter sur l'écrou 14 autour de l'axe HH' mais sont empêchées de se déplacer axialement sur celui-ci par un anneau élastique 48 et une entretoise 49 appuyée sur la bague 41 L'amplitude du pivotement des bagues 15 et 16 par rapport à l'organe tubulaire 17 est limitée par un bossage 31 soudé sur l'organe tubulaire 17 Le bossage 31 est traversé par le plan de contact PP' des bagues 15, 16 Il coopère avec deux échancrures respectives 33, 34, de mêmes dimensions, pratiquées sur le bord de
chaque bague adjacent au plan PP' (voir la figure 3).
La seule technique connue des auteurs de la présente invention est celle décrite par J.P. GESSON, J.C. JACQUESY et coll, Tetrahedron Lett., 1983, 24, 3095 , laquelle technique donne un rendement très médiocre et de nombreux sous-produits comme indiqués dans la réaction ci-après
SYNTHESE DU KETOPROFENE ( ACIDE (BENZOYL-3 PHENYL)2 PROPIONIQUE)
OMe O OMe silylation Hz Si hydrolyse o Si Si PhCOCl/2AlCl3 O, on laisse CH2Cl2 > COPh réchauffer -20 C ; 4 h ç COPh 1) (EtO)2P(O)CH(Me)COOEt puis NaH 2) CuCl2(LiCl)/DMF puis saponification 3) aromatisation
La synthèse du kétoprofène, à partir de la benzoyl-3 cyclohexanone, a fait l'objet de la demande du Brevet Japonais N" 81/90.033 du 21/07/81 déposée par le Centre de Recherches SAGAMI.
L'intérêt d'une telle synthèse apparaît nettement si on se rappelle que la meilleure synthèse reste celle réalisée à partir de l'ortho-chlorotoluène par oxydation, hydrolyse et utilisation des techniques décrites dans la demande de Brevet N" 2 163 875 et dans l'article E. R. BIEHL, J. Org. Chem. 31 p. 602 et suivantes, 1966.On obtient ainsi en conséquence
CH3 ÇOOH propionitrile COOH h "r'C oxydation CH(CHJ)-C N COOH SOCl2 benzène | O g ) Chlorure d'acide ) ùi\ y Chlorure d'acide CN(CH3) -C-N CO - hydrolyse p 1 y Kétoprofène CH(CH3)-C=N- 70 % 97 % avec un rendement global de 23 %. La présente invention vise également en tant qu'intermédiaires de synthèse les composés de formule (I') dans laquelle Y représente un chalcogène de préfèrence un oxygène ; ou conjointement les groupes O-Y'et R1, - où R1 peut être un hydrogène, un alcoyle (C1 à C12, de préférence C1 à Cs ) un alcoxyle (C1 à C12, de préférence C1 à Cg) ou un aryle (avantageusement monocyclique ou polycylique condensé de préférence à au plus 3 cycles), - où Y' peut être un hydrogène, un alcoyle (C1 à C12, de préférence C1 à Cs ) ou un aryle (avantageusement monocyclique ou polycylique condensé de préférence à au plus 3 cycles) Y' et R1 pouvant former ensemble un groupe cyclique R2 représente un alcoyle avantageusement de 1 à 12 atomes de carbone R4 représente un hydrogène, un alcoyle ou un fluor Si représente un groupe silyle réactif (y compris halogénosilyle) ayant en général de 1 à 30 atomes de carbone, avantageusement trialcoylsilyle, de préférence aliphatique dont le nombre total de carbones est compris entre 3 et 18 avec, lorsque Si est triméthylsilyle, la condition que quand Y est oxygène, R4 est différent d'hydrogène, d'allyle ou de méthyle ou R2 différent d'hydrogène ou de méthyle et que quand Y' est méthyle et quand R1 est methoxyle, R4 ou R2 est différent d'hydrogène.
La synthèse des composés de formules (I) et (I') peut être réalisée aisément en utilisant les procédés décrits dans l'article publié dans le Journal of Organometaîlic Chemistry, 120(1976) 319-328.
"Synthèse de nouveaux dérivés siliciés cycliques fonctionnels" par M.
LAGUERRE, J. DUNOGUES, N. DUFFAUT ET R. CALAS.
Cet article décrit des procédés qui se sont révélés applicables pour obtenir les cyclohexène-3 ones ainsi que les alcoyle cyclohexène-3 ols ou les alcoyl-4 cyclohexène-3 ones ainsi que les alcoyl-1 alcoyl-4 cyclohexène-3 ols tous silylés en position 5.
Les techniques connues de l'homme de métier permettent d'obtenir les acétals de cétones et de greffer les groupes protecteurs des fonctions alcool et cétone, de préparer les imines et de remplacer l'oxygène de la cétone par un groupement méthylène activé et de substituer un chalcogène par un autre.
Il est également possible de former un carbanion en position para du groupe silyle, sous réserve que le groupe silyle n'interfère pas, et d'ainsi greffer un nouveau radical qui sera situé en position para du groupe silyle.
La présente invention va être illustrée à l'aide des exemples suivants qui ne doivent en aucun cas être considérés comme limitatifs de l'invention.
PARTIE EXPERIMENTALE EXEMPLES I - SILYLATION * Appareillage Un ballon de Grignard de 500 ml à 3 tubulures, muni d'une agitation magnétique, d'une gaine thermométrique, d'une ampoule à brome isobare. Le réacteur est équipé de façon à travailler sous balayage d'argon sec.
* Mode opératoire A une suspension de 1,8 g (250 mmol) de lithium finement granulé dans 150ml de THF déperoxydé anhydre et de 40 g (370 mmol) Me3SiCl fraîchement distillé, on ajoute goutte à goutte, avec agitation, 12,2 (100 mmol) de para-méthylanisole. La température du milieu réactionnel doit être strictement maintenue entre 0 et 5 C pendant toute la durée de l'addition.
Lorsque celle-ci est terminée, l'agitation est poursuivie pendant 12 heures en maintenant la température vers 5-10 C.
Selon une forme préférée de réalisation, illustrée plus précisément aux fig. 2 et 3, L'appareil selon l'invention comporte un troisième système III de pivotement angulaire partiel alterné assumant des fonctions identiques aux systèmes I et II. Le système de pivotement III comporte un arbre de rotation 21 monté dans un palier de guidage en rotation 22 et relié par une branche de liai son secondaire 23, au palier 16 du deuxième système. L'arbre de rotation 21 est monté solidaire par l'intermédiaire d'un réducteur identique au réducteur 5, d'un organe 24 de production d'une force résistante ou motrice. Le palier de guidage 22 est adapté par tous moyens convenables, tels que des entretoises de liaison 25, sur un moyen de support constitué, par exemple, par un manchon 26 coulissant sur une colonne porteuse fixe 27 et verrouillable en position sur cette colonne.
L'arbre de rotation 21 comporte un axe de rotation c passant par le point de convergence O des axes a et b en étant non inclu dans le plan (F) contenant les deux axes a et b. L'axe c est positionné de manière à correspondre à l'axe logitudinal ou avant arrière de t'avant-bras qui permet l'exécution de mouvements de pronation et de supination de l'avant-bras, en nécessitant la mise en jeu des articulations radio-cubitale supérieure (coude) et radio-cubitale inférieure (poignet).
Les trois axes a, b et c sont, soit libres en rotation, d'ou une circumduction complète et parfaite, soit bloqués sélectivement sur une plage angulaire déterminée, de façon à obtenir des combinaisons de mouvement en fonction d'un objectif à atteindre.
L'appareil selon l'invention offre donc la possibilité de régler, indépendamment ou en combinaison, les trois types élémentaires de mouvements, selon les axes a, b et c, dans le respect des possibilités physiologiques et anatomiques du coude et du poignet.
Il est à noter que le point de convergence O des axes de rotation reste fixe dans l'espace pendant l'exécution des mouvements. Bien que les axes a, b et c soient représentés orthogonaux sur les figures, il doit être considéré que les axes peuvent prendre, entre eux, des positions non orthogonales en fonction des mouvements à exécuter. Les branches de liaison 18, 23 sont conçues pour se chevaucher en vue d'autoriser les divers mouvements possibles, tout en assumant leur fonction de renvoi d'une libre rotation d'un axe par rapport à un autre. Dans l'exemple illustré, les branches 18, 23 présentent des rayons de courbure différents.
Les fig. 6 et 7 illustrent un exemple d'application de l'appareil selon l'invention, pour le travail des muscles associés à l'articulation de la cheville. Dans cet exemple, chaque axe a, b et c des arbres de rotation des groupes I, II, III sont placés de manière à correspondre chacun à un axe d'articulation de la cheville.Ainsi, les axes a, b et c matérialisent respectivement : - L'axe longitudinal de la jambe conditionnant les mouvements d'adduction-abduction du pied dans le le plan transversal, - l'axe transversal passant par les deux malléolles, correspondant à l'axe tibio-tarsienne et conditionnant les mouvements de flexion-extension du pied s'effectuant dans le plan sagittal, - et l'axe longitudinal du pied situé dans le plan sagittal et autorisant les mouvements de pronation-supination permettant d'orienter la plante du pied en bas, dehors ou en dedans.
Le blocage des arbres de rotation des systèmes I et II permet donc d'effectuer uniquement des mouvements de pronation-supination, tandis que le blocage des arbres de rotation des systèmes I et III assure l'exécution uniquement de mouvements de flexion-extension du pied. Le blocage des arbres de rotation des systèmes II-III offre la possibilité d'effectuer des mouvements d'adduction-abduction.
Des trajectoires précises sont donc définies en fonction, soit d'un travail musculaire des jambiers antérieurs et postérieurs ou soit d'un travail rééducatif par lequel il est possible de bloquer certains axes et/ou de limiter l'amplitude de certains mouvements. En utilisant un élément de contact 11, tel que celui illustré sur les fig. 6 et 7, qui enveloppe le pied, en passant sous la plante du pied, sur les bords interne et externe et sur le coup de pied, il peut être effectué des mouvements de combinaison des trois axes permettant de récupérer la mobilité d'une articulation.
Par ailleurs, la possibilité de bloquer et de débloquer les arbres de rotation autorise la détermination des positions d'inversion, de varus, d'éversion, etc...
Les fig. 8 à 10 illustrent l'adaptation de L'appareil selon l'invention au rachis cervical. Selon l'exemple illustré, chaque axe a, b et c des arbres de rotation des systèmes I, II et III est placé de manière à correspondre respectivement à - L'axe permettant l'inclinaison de la tête suivant le plan frontal, - l'axe autorisant la flexion-extension du rachis suivant le plan sagittal, - et l'axe permettant la rotation de la tête.
Ainsi, un blocage des arbres de rotation des systèmes I et II autorise uniquement un travail du rachis cervical supérieur, en limitant l'amplitude de la rotation de l'arbre du système III.
Ainsi, il est possible de déterminer l'amplitude des articulations occipito-atloidienne (entre l'occipital et l'atlas et atloido-axoidienne (entre l'atlas et l'axis).
De la même façon, une combinaison des mouvements peut être envisagée en fonction des muscles à faire travailler.
La fig. 11 illustre un exemple d'application de l'appareil, selon L'invention, à la hanche. Chaque axe a, b et c des arbres des systèmes I à III est positionné pour correspondre - à l'axe autorisant la rotation du membre inférieur autour de son axe longitudinal, - à l'axe permettant la flexion-extension du membre inférieur, - et à l'axe assurant l'adduction-abduction.
Bien entendu, toutes les combinaisons de mouvements sont possibles comme ceux donnés ci-dessus à titre d'exemple.
La fig. 12 illustre l'appareil selon l'invention adapté à l'épaule. Les axes a, b et c des arbres de rotation des systèmes I à III sont placés pour correspondre respectivement - à L'axe antéro-postérieur permettant des mouvements d'adduction-abduction, - à L'axe transverse autorisant des mouvements de flexion-extension, - à L'axe vertical qui est à L'origine des mouvements de flexion-extension en considérant que le bras est à abduction à 90 dans le plan transversal.
Pendant l'introduction, il est préférable de maintenir le milieu sous agitation.
On met en oeuvre la réaction à une température comprise entre 0 et 100 C, la limite supérieure étant toujours la destabilisation de l'émulsion et/ou la stabilité des sels de la solution aqueuse précitée.
De préférence, on travaille à température comprise entre 20 et 350C.
Après l'addition des réactifs, on maintient en général l'agitation pendant une durée de 1 à 3 heures.
On peut éventuellement procéder ensuite à un vieillissement du milieu réactionnel, c'est-à-dire laisser celui-ci reposer pendant une durée comprise entre 6 et 15 heures.
La séparation du précipité résultant de la seconde étape peut être effectuée en deux temps.
La première, facultative, consiste à destabiliser l'émulsion soit par chauffage ou refroidissement, soit par l'introduction d'un destabilisant, comme l'éthanol par exemple.
La seconde consiste à séparer le précipité par tout moyen connu dont la filtration ou la centrifugation.
Par la suite, on peut éventuellement procéder au lavage du précipité, par exemple avec le solvant dans lequel l'agent précipitant est solubilisé.
Enfin, selon une variante de l'invention, on sèche le précipité ainsi obtenu par tout moyen connu. On peut ainsi procéder au séchage sous vide à 500C, ou sous air à température ambiante.
La durée de séchage est comprise entre 3 et 12 heures.
Des exemples concrets vont maintenant être présentés.
Auparavant, le protocole de mesure de l'agglomération par la méthode CILAS va être décrit.
On prend 400 mg de poudre que l'on disperse dans 40 ml d'éthanol absolu. Le mélange est ensuite ultra-sonifié pendant 15 minutes (sonificateur : "SONICS MATERIALS").
La dispersion est ensuite transférée dans la cuve de mesure (granulomètre HR 850 B) contenant également de l'éthanol absolu.
La mesure est alors effectuée avec ultrasons dans ladite cuve (gamme de mesure n0 1).
D'autre part, comme représenté sur les figures 1 à 4, le dispositif d'articulation et d'équilibrage conforme à la présente invention comporte de plus des moyens de guidage de la partie inférieure de la porte pendant les manoeuvres d'ouverture et de fermeture.
Selon un premier mode de réalisation représenté dans ces figures, le moyen de guidage comporte une biellette secondaire 60 dont l'extrémité 61 est munie d'un trou dans lequel passe un axe 62 non représenté qui se fixe sur un élément de structure 24 de l'enceinte de l'appareil de cuisson.
La biellette 60 peut donc tourner autour de cet axe 62. D'autre part, à son autre extrémité 61', la biellette est munie d'une encoche 63 qui coopère avec un axe 17 fixé dans la partie inférieure de l'élément 13.
On décrira maintenant avec référence aux figures 1 à 3 le fonctionnement du dispositif d'articulation et d'équilibrage conforme à la présente invention. Comme représenté sur la figure 1 qui représente la porte en position fermée, la biellette 30 est maintenue en position rétractée sous l'effet du ressort 51, la partie 34 se trouvant fixée sur le moyen de guidage 40. Dans ce cas, la porte 1 est plaquée contre l'enceinte 2 de l'appareil de cuisson. Lorsque l'on réalise une ouverture de la porte comme représenté sur la figure 2 la biellette 30 est translatée horizontalement, sa partie 34 glissant ou roulant sur les moyens de guidage 40. Ce ressort 51 rappelant en arrière la porte évite une ouverture brutale de celle-ci. D'autre part, la biellette secondaire 60 permet au bas de la porte de glisser le long du bord avant de l'enceinte.
Comme représenté sur la figure 3, la porte 1 est amenée en position ouverte lorsque la biellette 60 arrive en butée contre la biellette 30. Dans ce cas, la biellette 30 est entièrement sortie. La surface intérieure de porte 1 se trouve alors en alignement géométrique avec la surface inférieure 20 de l'enceinte de cuisson. De manière préférentielle, le bras 31 de la biellette 30 présente une lumière 37 permettant d'insérer un moyen de blocage 80. La biellette 30 est donc maintenue en position sortie ce qui permet de débloquer la porte et de l'extraire pour réaliser un nettoyage ou des réparations. Dans ce cas, le déblocage est obtenu en enlevant l'élément 33 et en faisant pivoter la porte autour de l'axe 14 puis en l'extrayant du crochet 32.
On décrira maintenant avec référence aux figures 6 et 7 un autre mode de réalisation du moyen de guidage de la partie inférieure de la porte. Dans le mode de réalisation de la figure 6, ce moyen de guidage est réalisé par une roulette 70 fixée autour d'un axe non représenté prévu à l'extrémité inférieure du montant 12. Dans ce cas, comme représenté sur la figure 7 dont les vues A, B, C concernent trois positions de la porte, à savoir la position fermée, la position en cours d'ouverture et la position ouverte, lors du mouvement d'ouverture la roulette 70 roule sur la partie basse 25 de l'enceinte 2 de l'appareil de cuisson. L'arrêt en rotation de la porte peut être obtenu soit par blocage de la porte sur la partie inférieure de la biellette 30, soit par une butée ménagée sur la partie basse du moufle et sur laquelle vient en butée la roulette 70.
Capteur de mesure de la concentration d'oxygène dans un gaz.
Le domaine de l'invention est celui des capteurs de mesure de la concentration d'oxygène dans un gaz.
Plus précisément, la présente invention concerne un transducteur de mesure de concentration d'oxygène exploitant les propriétés paramagnétiques de l'oxygène.
On réalise notamment des mesures de concentration d'oxygène dans des gaz dans les milieux hospitaliers pour le dosage et la régulation de mélanges anesthésiants, pour la respiration des nourrissons, ou dans l'industrie pour le contrôle de processus industriels.
Les capteurs de mesure de la teneur d'oxygène gazeux sont regroupés en deux grandes familles, selon que leur fonctionnement repose sur des principes physiques ou chimiques.
Dans la famille des capteurs de mesure physique de concentration d'oxygène dans un gaz, il existe de façon connue des capteurs faisant appel au paramagnétisme de l'oxygène.
L'oxygène est le plus magnétique de tous les gaz connus. Une bulle de savon emplie d'oxygène est attirée par un aimant, alors qu'emplie d'un gaz non magnétique comme l'azote, ou alors moins magnétique que l'oxygène, la bulle de savon est au contraire repoussée par l'oxygène du milieu qui l'entoure.
Les propriétés paramagnétiques de l'oxygène sont par exemple exploitées dans un capteur mis au point par la société KLOGOR (nom protégé) décrit dans une demande de brevet français non publiée. Cette demande concerne un dispositif de mesure physique de concentration d'oxygène dans un mélange gazeux. Le dispositif est composé d'un équipage mobile constitué d'une balancelle terminée par deux billes creuses remplies d'un gaz non paramagnétique, la balancelle étant montée libre en rotation entre deux pièces polaires en fer doux, formant l'entrefer d'un générateur de champ magnétique. Lorsque la zone de l'entrefer est placée dans le mélange gazeux dont on veut connaître la concentration en oxygène, on génère un champ d'induction entre les pièces polaires.Le caractère paramagnétique de l'oxygène produit une concentration des molécules d'O2 dans l'entrefer, en chassant les billes de l'équipage mobile. Plus précisément, la balancelle est entraînée en rotation sous l'effet du couple résultant de l'action de répulsion exercée sur les billes, provoquée par l'augmentation de la pression locale.
Dans ce capteur, la mesure est effectuée en utilisant le principe des galvanomètres à cadre mobile, c'est à dire en plaçant un miroir sur la tige de liaison de l'équipage mobile et en mesurant la déviation d'angle d'un faisceau incident dirigé sur le miroir.
Ce dispositif connu fonctionne de façon satisfaisante, mais pose néanmoins un certain nombre de problèmes fonctionnels: - l'équipage mobile présente une certaine inertie, si bien qu'il est nécessaire d'attendre un certain temps avant d'obtenir une mesure de la concentration d'oxygène. Le fait de ne pas disposer rapidement d'une indication de cette concentration peut entraîner des conséquences graves, surtout si le dispositif sert à analyser un mélange gazeux respiré par une personne sous anesthésie ou par un nourrisson.
- Les figures 5 et 6 sont deux vues schématiques, respectivement transversale et en élévation, d'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé.
L'invention concerne un procédé et un dispositif pour associer rigidement entre elles, par soudage, deux parties extrêmes libres semblables 1, 2 de gaine à soufflets.
Chacune des deux parties extrêmes libres 1, 2 est semblable à l'autre, dans sa forme et ses dimensions et pour cette raison, il n'est pas nécessaire de les décrire toutes les deux. Une telle partie extrême libre 1, 2 d'une gaine à soufflets comprend deux faces principales 3, en regard l'une par rapport à l'autre, reliées l'une à l'autre par deux soufflets 4. Les soufflets 4 comportent chacun un pli interne 5 et deux plis externes 6 de raccordement avec les faces principales 3. Les soufflets 4 sont placés entre les faces principales 3, les deux plis internes 5 des deux soufflets 4 étant tournés l'un vers l'autre. Chaque partie extrême libre 1, 2 comporte, également, un bord libre transversal, respectivement 7, 8.
Une telle gaine à soufflets est réalisée en film étirable ou en film thermo-rétractable mais soudable.