INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On ajoute les dérivés de l'invention dans le milieu au moment de la mise en culture et on mesure le degré de différenciation 5 jours après le début du traitement par les changements de morphologie et par leur capcité de réduire le nitrobleu de tétrazolium, comme cela est montré dans l'Exemple 5. On observe une augmentation du nombre de cellules différenciées par rapport au contrôle dans les cultures traitées. De même les cellules traitées montrent une diminution du nombre de récepteurs à la transferrine, observée par immunofluorescence directe et un plus grand nombre d'antigènes membranaires MOl observés par immunofluorescence indirecte.Les doses d'alcools gras à longue chaîne de l'invention utilisées sont de l'ordre de 0,01 à 100su en culture, plus particulièrement 0,1 à 10su. Les doses correspondantes pour l'utilisation in vivo sont de l'ordre de 0,1 à 10mg/kg.
EXEMPLE 5 : EFFET CYTOTROPRIQUE 8UR DES PROXYELOCYTES LEUCENIQUES Ho60.
L'utilisation de promyélocytes leucémiques HL60 permet d'étudier in vitro leur différenciation en monocytes ou en granulocytes. Les cellules HL60 sont cultivées en milieu RPMI contenant 20% de sérum foetal de veau ; elles sont ensemencées à une densité de 3x105 cellules par ml et repiquées deux fois par semaine (N.Mendelsohn et al sus-mentionné). Au moment de la mise en culture on ajoute des alcools gras à longue chaîne de l'invention à des concentrations allant de 0,01 à îoo,x qu'on utilise comme signal différenciateur. Après 5 jours de culture, on étudie la différenciation des cellules HL60 en monocytes ou en granulocytes, qu'on peut mesurer par des changements morphologiques après coloration au May Grünwald-Giemsa et par leur capacité de réduire le nitrobleu de tétrazolium. Les cellules indifférenciées contiennent moins de 3% de cellules capables de réduire ce composé. Dans les cultures traitées par les dérivés de l'invention, ce pourcentage est significativement augmenté, alors que le volume cellulaire diminue sensiblement. On observe également une alcalinisation du milieu intra-cellulaire, caractéristique de la différenciation en monocytes ou en granulocytes.
Pour mesurer l'expression des récepteurs à la transferrine, on utilise une méthode d'immunofluorescence directe ; après avoir rincé les cellules, on les incube avec l'anticorps antirécepteur à la transferrine couplé à la fluorescéine pendant 1 h à +4'C. On filtre la suspension cellulaire sur voile de nylon, avant le passage au cytofluoromètre. On observe une diminution des récepteurs à la transferrine dès le 2 jour de culture. On étudie ensuite l'expression de marqueurs phénotypiques, comme les antigènes membranaires M02, spécifiques des monocytes, et MO1, présents sur les monocytes et les granulocytes.Le marquage se fait avec des anticorps anti-MOl et anti-MO2 (Coultronics), suivi d'une incubation pendant 1 h à +4"C avec l'anticorps de lapin anti-souris couplé à la fluorescéine. A partir de 3 jours de culture, le pourcentage de cellules exprimant MOl augmente, alors que l'expression de MO2, spécifique des monocytes apparaît après 4 ou 5 jours, lorsque les cultures sont maintenues en présence d'alcools gras à longue chaîne de l'invention.
Le marquage à l'iodure de propidium montre que les cellules s'accumulent dans la phase GO/G1 du cycle cellulaire. Au cours de la différenciation de cellules HL60, on observe également une augmentation de l'activité protéine kinase AMPc dépendante, une augmentation de l'activité de la transglutaminase et une diminution de l'expression de l'oncogène c-myc.
Ces résultats montrent que les alcools gras à longue chaîne de l'invention utilisés à des doses allant de 0,01pM à 100pu, et plus particulièrement 0,1 à 10si, permettent d'induire la différenciation de promyélocytes en granulocytes ou en monocytes. Les cellules induites possèdent les caractéristiques de différenciation des granulocytes et monocytes, en particulier leur activité phagocytaire, qui leur permet de jouer un rôle fondamental dans la protection de l'organisme contre le développement de tumeurs cancéreuses.
8) exemples de milieux de culture utilisés en association avec les dérivés de l'invention.
a) Culture de cellules neuronales Minimum Essential Medium (Milieu Minimum Essentiel) modifié par DULBECCO (DMEM) selon DULBECCO, R., FREEMANN G., Virology, 8, (1959) 396, additionné de transferrine 100 pg/ml (concentrations finales) insuline 5 pg/ml selenium 30 nM putrescine 0,1 mM progestérone 20 nM hexacosanol 500 nM b) Culture de kératinocytes ou de fibroblastes Minimum Essential Medium selon EAGLE, H., Science, 130, (1959), 432 additionné de EGF (facteur de croissance de l'épiderme) long/ml hydrocortisone 0,4pg/ml hexacosanol 1 pM c) Culture de cellules endothéliales ou nésengiales Milieu 199 selon MORGAN, J.F., et coll., Proc.
Am. Med. Assoc., 199, (1967) 519 :50 Vol% additionnés de HEPES 10 mM L-glutamine 2 mM hexacosanol 1 yM d) Culture d'hépatocytes Milieu Ham F12 selon HAMM, R.G., Proc. Nat. Acad.
Sci., 53 (1965) 288 additionné de BSA (bovine serum albumine) 1 g/l insuline 10 mg/l hexacosanol 10 yM e) Culture de mycoplasmes Pour 200 ml de milieu complet, il faut - 140 ml de milieu PPLO, comprenant . protéines de coeur de boeuf 50 g . peptone 10 g . NaCl 5g (quantités pour préparer 1 1 dans l'eau distillée) - 60 ml d'une préparation comprenant . 25 % extrait de levure 1 part . sérum de cheval normal 2 parts - additionnés de rouge de phénol à 0,4 % 1.0 ml glucose à 50 g pour 100 ml 4.0 ml pénicilline (100.000 ./ml 6.0 ml acétate de thalium a 10 % 0.5 ml hexacosanol 20 mM 0.5 ml f) Culture de lymphocytes et macrophages Milieu RPMI 1640 selon MOORE et coll., J. Am.
Quant à la lèvre 2b du joint 1, elle constitue une lèvre secondaire et sert surtout en cas de défaillance de la lèvre 2a. Ces lèvres délimitent entre elles une cavité 33 qui peut être remplie d'une graisse hydrophobe ayant pour rôle de lubrifier le contact entre les lèvres et les pistes de l'armature 30, ainsi que de constituer une barrière supplémentaire vis-à-vis du fluide pompé.
En 34, on a représenté aussi, dans le mode de réalisation de la figure 3, un déflecteur calé sur l'arbre 3 et servant à centrifuger les fuites éventuelles pour les évacuer par un passage 35. Ce déflecteur peut être constitué par une bague en tôle ou en matière plastique, bien entendu monté sur l'arbre avant la turbine. La référence 36 désigne une chicane renfor çant la protection assurée par le déflecteur 34 et empêchant que les fuites éventuelles ne parviennent aux roulements de l'arbre.
Il est à noter que si l'état de surface du moyeu 25 de la turbine le permet, on peut se dispenser de l'armature 30, les lèvres du joint 1 portant alors directement sur ce moyeu.
Dans la variante de réalisation représentée à la figure 4, les organes ou parties du dispositif semblables ou ayant le même rôle que dans les dispositifs des figures 1 à 3 ont été dans la mesure du possible désignés par les mêmes références.
Dans ce mode de réalisation, la différence essentielle avec celui de la figure 3 réside dans le fait que le joint 1 est tournant ; il est en effet monté sur le moyeu 25 de la turbine. Ses lèvres 2a et 2b portent sur les pistes d'une armature 30 fixée au corps de pompe 31, l'appui de la lèvre principale 2a étant radial, et l'appui de la lèvre auxiliaire 2b étant axial.
Le fonctionnement de ce dispositif est par ailleurs essentiellement le même que celui du dispositif de la figure 3. Il y a lieu de noter cependant que l'étanchéité assurée par les lèvres 2b et surtout 2a est renforcée, puisque ces lèvres sont alors soumises à la force centrifuge lors de la rotation de la turbine.
Dans le mode de réalisation de la figure 5, mettant également en oeuvre une turbine de pompage du fluide (ailettes de mise en circulation 26), les fuites éventuelles parvenant à l'espace 32 sont évacuées par des passages ménagés dans la turbine. Ces passages (au nombre d'au moins deux pour l'équilibrage) comprennent chacun une partie axiale d'aspiration 37 ménagée dans le moyeu 25 et débouchant dans la cavité 32, à cette partie axiale faisant suite une partie radiale 38 ménagée dans la base 39 des aubes 26 de pompage et permettant la centrifugation des fuites.
Pour éviter ou limiter leurs possibilités de retour vers la cavité 32, on a prévu, sur le moyeu 25, un labyrinthe 40 à la base de l'espace 41 ménagé entre la turbine et le corps 31 de la pompe.
L'ajustement du pompage hydrodynamique ainsi assuré par les passages 37, 38 est obtenu par un choix approprié de leur nombre et/ou de leur section.
Dans le mode de réalisation de la figure 6, on a prévu dans la base 39 des aubes de pompage 26 un certain nombre de cannelures radiales 42 ayant aussi pour effet de centrifuger les fuites éventuelles, la base de ces cannelures communiquant avec la cavité 32. La vue en coupe transversale de la figure 7 montre que ces cannelures peuvent avoir une section rectangulaire.
Comme dans le cas de la figure 5, ces passages sont régulièrement répartis sur la circonférence de la turbine, pour des raisons d'équilibrage.
L'ajustement du pompage hydrodynamique peut être obtenu par un choix approprié du nombre et/ou de la section des cannelures 42, ainsi que du jeu assuré par l'espace 41. Là encore on peut prévoir un labyrinthe sur le moyeu 25 de la turbine.
LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN DISPOSITIF ET SON PROCEDE DE FABRICATION POUR PROTEGER LES PARTIES POIN TUES OU TRANCHANTES D'OBJETS POSSEDANT CES CARACTERISTI QUES ET GARANTIR LEUR INVIOLABILITE. CETTE INVENTION CON CERNE PLUS PARTICULIEREMENT LES ARTICLES QUI SONT EN CON TACT AVEC LES MAINS ET LA BOUCHE, ET QUI NE SERVENT QU'UNE SEULE FOIS, C'EST-A-DIRE A USAGE UNIQUE, TELS QUE : FOUR CHETTES / COUTEAUX / CUILLERES / TOUILLEURS / PETITS PI QUES (4) A HORS-D'OEUVRE.
LES COUVERTS JUSQU'A CE JOUR SONT LIVRES EN L'E TAT SANS PROTECTION CONTRE LES PIQURES OU COUPURES QU'ILS PEUVENT OCCASIONNER ET SURTOUT SONT SANS GARANTIE DE LEUR NON USAGE ANTERIEUR, MEME LES COUVERTS MIS SOUS SACHET PRESENTENT LES MEMES INCONVENIENTS ACCENTUES PAR LA DIFFI CULTE D'OUVRIR L'EMBALLAGE.
LE PLUS IMPORTANT DE CETTE PROTECTION (7-8-11) EST QU'ELLE GARANTIE LE NON USAGE DE CES COUVERTS AVANT L'UTI LISATION PAR LE CONSOMMATEUR, DONC LEUR INVIOLABILITE AN TERIEURE.
UNE DES CARACTERISTIQUES DE CETTE INVENTION EST QUE LES ARTICLES FABRIQUES PAR INJECTION, COMPRESSION, ETC... EN PLASTIQUE OU EN METAUX MOULABLES, ONT UNE PRO- TECTION D'HYGIENE TOTALE ; L'OBJET (COUTEAUX (3) / FOUR CHETTES (1) / ET LE PROTECTEUR (7-8-11) ETANT FABRIQUES DANS LA MEME OPERATION.
La figure 8 montre la station émettrice capturant alors le témoin et refermant la boucle avant tout nouveau message émis par une autre station.
Ce principe ayant été rappelé, la boucle de données et de signalisation va emprunter une ou plusieurs voies temporelles à 64 kb/s sur les artères à haut débit. Cette ou ces voies temporelles sont pré-assignées lors de l'initialisation du système. I1 est ainsi possible de préconfigurer une boucle dont le débit est situé entre 64 kb/s et 4096 kb/s. Le débit de 2048 kb/s est bien adapté à la majorité des cas.
Les voies temporelles à 64 kb/s utilisées pour transmettre les informations issues d'un réseau local sont, de préférence, régulièrement espacées sur les artères à haut débit, afin de régulariser le flux et de minimiser les temps de transit au niveau des stations. Cet espacement régulier permet d'éviter le stockage d'une trame complète dans l'attente de la réémission dans la trame départ suivante, ces données n'attendant ainsi que la durée de quelques voies temporelles. Ainsi, dans l'exemple cité, 32 voies temporelles étaient nécessaires pour transmettre la boucle de données et de signalisation; sachant qu'une artère à haut débit transporte 1024 voies temporelles à 64 kb/s, soit 65536 kb/s, cette artère transmettra un octet concernant la boucle de données et de signalisation tous les 1024/32= 32 octets.Ainsi, un octet arrivant par une artère entrante dans la MCXS, peut immédiatement être lu par la station et renvoyé sur l'artère sortante, sans attendre la durée d'une trame.
Ainsi, l'octet de la boucle de données chargé dans le registre EM-MCXP, va être émis sur le BUS-LOCAL-ENTREE (figure 4) pour être envoyé vers la matrice MCXS, mais en même temps 1'AUTOMATE S va le charger dans un registre parallèle REB de 10 bits à l'aide d'une commande VSB. Le contenu de REB sera envoyé, via le BUS-LOCAL-SORTIE et le registre REC-MCKP vers la matrice MCXP à destination de l'artère sortante. Le signal VSB sera produit par 1'AUTOMATE S toutes les fois qu'un octet de la boucle de données devra être réinjecté dans cette boucle. Toutefois, lorsque la station considérée devient émettrice de données, ce signal VSB ne sera plus émis afin d'ouvrir la boucle au niveau de la station.Parallèlement, 1'AUTOMATE Senverra des commandes VSX-1 et VSX-2 afin dtenvoyer sur la boucle les données émises par la station, via la matrice MCXS.
Les trames de données, émises et reçues passent sur le BUS-MIC auquel est raccordé un émetteur récepteur HDLC, le CONT-HDLC. Celui-ci échange les données sur le BUS-MP, sous le contrôle d'un circuit DMA, chargé d'accélérer les échanges. Un tel contrôleur peut ' être un circuit HSCX commercialisé par la Société SIEMENS. Lorsque le CONT-HDLC désire envoyer des données sur la boucle, il émet vers 1'AUTOMATE S un signal DPE, (Demande Pour Emettre).
L'AUTOMATE va alors surveiller la boucle pour détecter le passage du jeton. Ce dernier se présente sous forme d'un couple de symboles R et S du code. 4B/5B, circulant dans les espaces temporels alloués à la boucle de données et de signalisation. Ce couple de 10 bits, transféré sur le BUS LOCAL-ENTREE, va être détecté par un circuit décodeur DEC, placé sur ce bus. Le DEC va alors produire un signal JETON à destination de 1'AUTOMATE S.
Ce dernier, recevant toujours la commande DPE, va invalider la commande VSB et activer les commandes VSX1 et VSX2 pendant les passages des octets de la boucle.
Simultanément il émet un signal PAE (Prêt à Emettre), à destination du CONT-HDLC. Celui-ci émet alors les données, transmises via le BUS-MIC, MCXS, SOR-MCXS-1 et SOR-MCXS-2, le BUS-LOCAL-SORTIE, REC-MCXP, le BUS-REC et MCXP, vers l'artère à haut débit transportant la boucle. Lorsque le CONT-HDLC a fini d'émettre, le signal DPE retombe, 1'AUTOMATE S n'envoie plus de commande VSX-1 ni VSX-2 durant les temps de boucle. I1 envoie alors un signal EM TEMOIN suivi, au temps de boucle suivant d'un signal EM JETON.Ces signaux sont reçus par un circuit codeur COD, lequel va émettre successivement, sur le BUS-LOCAL-SORTIE, des couples de symboles S T ainsi que R S , correspondant respectivement aux émissions d'un "témoin" et d'un 11jeton". Lorsque le couple S T aura parcouru toute la boucle, il se présentera à l'entrée du circuit décodeur DEC, lequel va produire un signal TEMOIN à destination de 1'AUTOMATE S. Celui-ci va alors réactiver le signal VSB qui refermera la boucle au niveau de la station.
Indépendamment de ceci, 1'AUTOMATE S envoie également, sur le circuit COD, un signal de début de trame DT, toutes les 125 microsecondes. Ce signal est codé en un couple de symboles J K servant de marqueurs pour repérer le début de trame sur les artères à haut débit.
Incidents sur la boucle de données Les principaux incidents possibles sur la boucle de données et de signalisation et les remèdes envisagés sont les suivants.
La disparition du jeton est traitée de la façon suivante.
Une station qui reçoit le jeton le renvoie immédiatement, ou bien émet des données sur la boucle de données et de signalisation avant de réémettre ce jeton. De ce fait, toute station placée sur la boucle voit passer le jeton ou bien voit passer des données.
En cas d'absence de l'un et de l'autre, la station arme une temporisation, dont la valeur est supérieure au temps T de cycle du jeton en cas de stations n'ayant pas de données à émettre, temporisation qui est remise à zéro par tout passage de jeton ou de données. La valeur de cette temporisation est légèrement supérieure à T pour la station d'adresse "1". Elle est le double pour la station d'adresse "2", et ainsi de suite par incréments un peu supérieurs à T. Ainsi, en fonctionnement normal, l'absence de jeton ou de données va être détectée par la station d'adresse "1" à l'expiration de sa temporisation; en cas de défaut de cette station "1", ce sera la station "2" qui la détectera, et ainsi de suite.
La rupture de la boucle entraîne une reconfiguration de celle-ci, en rebouclant, dans les deux stations voisines de la station ou de la l'artère défectueuse, les voies temporelles de l'artère sur les mêmes voies temporelles relatives au sens opposé, qui n'est normalement pas utilisé.
L'émission permanente d'une station est contrôlée localement ou par une station placée en aval sur la boucle, à l'aide du circuit DEC, lequel voit passer indéfiniment des données sans détection de jeton. Au cas où une station outrepasserait son temps d'émission, une station aval désirant émettre peut alors émettre une trame comme indiqué ci-dessus. L'incident est alors signalé au Centre d'Administration de réseau, afin d'entamer une procédure de reconfiguration de proche en proche. Dans ce cas, à partir de la partie de la boucle de données restée saine, le Centre d'Administration va demander aux stations successives de se reboucler localement afin de localiser le défaut.
La disparition du témoin est décelée par 1'AUTOMATE S, qui démarre une temporisation supérieure au temps de parcours maximal de la boucle à chaque fois qu'il émet un témoin. A l'expiration de cette temporisation, 1'AUTOMATE S procède comme s'il avait reçu le témoin.
Pour une teneur en silice supérieure à 80 % en poids, à la température appropriée pour la formation des microsphères, la viscosité est trop élevée.
L'anhydride borique, B2O3, est présent dans le verre en quantité de 5 à 15 % en poids et de préférence de 9 à 12 % en poids. La présence du bore est utile car il contribue à la fusibilité des particules de verre et, d'autre part, il favorise l'élimination des oxydes alcalins au cours du traitement thermique des particules de verre. En effet, il se forme des borates, volatils à température élevée. Les borates s'évaporent donc à la température du traitement, ce qui entraîne une augmentation de la viscosité à la surface des particules et les microsphères peuvent se former sans éclater. Ainsi, l'anhydride borique favorise la transformation des particules de verre en microsphères.
L'alumine, Al2O3, a été utilisée jusqu'ici en faible quantité, généralement inférieure à 1 % car elle diminue la solubilité des sulfates dans la composition vitrifiable servant à la formation des particules de verre ; ceci est nuisible à la fabrication des microsphères, puisque l'expansion de ces particules aboutissant aux microsphères est assurée par l'anhydride sulfureux formé lors du traitement thermique de ces particules.
Contrairement à ce qui a été fait jusqu'ici, selon la présente invention, l'alumine représente dans le verre de 3 à 8 % en poids et, de préférence, de 4 à 7 % en poids.
L'alumine augmente la durabilité chimique du verre et, à partir de ce verre, on peut obtenir des microsphères ayant une meilleure résistance à la pression.
Comme on l'a déjà indiqué, la présence de composés soufrés dans le verre est essentielle à l'expansion des particules de verre pour obtenir des microsphères. Ils déterminent ainsi la masse volumique des microsphères. Pour obtenir des microsphères de faible masse volumique, la teneur en composés soufrés dans le verre doit être importante. Cette teneur est cependant limitée, dans la présente invention, par la présence de quantité relativement élevée d'alumine, puisque, comme on l'a dit, l'alumine diminue la solubilité des sulfates. La composition selon l'invention contient des composés soufrés en quantité telle que la teneur en S03 est comprise entre 0,3 et 0,8 % et, de préférence, entre 0,4 et 0,8 % en poids.
Les verres selon l'invention renferment aussi une teneur non négligeable en oxydes alcalins (Na2O, K20 et Li2O) pour assurer une fusibilité suffisante des particules servant à la formation des microsphères. Selon l'invention, le verre contient de 11 à 18 % et, de préférence de 14 à 16 % en poids, d'oxydes alcalins R20 (R2O = Na2O + K20 + Li2O). La quantité d'oxydes alcalins ne doit pas être trop élevée (inférieure à 16 %), par suite de l'effet nuisible des grandes quantités d'oxydes alcalins sur la résistance à l'humidité du verre. Cet effet nuisible est cependant atténué par le fait que, lors du traitement thermique des particules pour leur expansion, une partie importante des alcalins s'élimine sous forme de borates.On peut ainsi obtenir des microsphères ayant de bonnes propriétés mécaniques. Parmi les oxydes alcalins, Na2O favorise particulièrement la solubilité des composés soufrés dans le mélange vitrifiable. Aussi, Na2O représente de 11 à 16 % en poids et de préférence de 13 à 15 % en poids de la composition. La composition de verre peut contenir jusqu'à 2 % en poids de Li2O. On préfère cependant ne pas utiliser de Lido. Elle peut aussi comprendre jusqu'à 2 % en poids de K20 et de préférence de 0,7 à 1,5 %.
En ce qui concerne les alcalino-terreux (MgO + CaO + BaO + ZnO = RO), le verre selon l'invention en contient de 3 à 14 % en poids et de préférence de 4 à 8 %.
Le verre peut aussi contenir du fluor, jusqu'à 5 % en poids et, de préférence de 0,1 à 1,5 % en poids. Le fluor est introduit pour faciliter la fusion de la composition vitrifiable et, particulièrement lorsque la composition est fondue dans un four électrique, le fluor évite la formation de mousse.
A ces composants peuvent s'ajouter des éléments qui apparaissent habituellement à l'état d'impuretés dans les matières premières, par exemple Fe2O3, P2O5, Cr2O3. On évite de préférence la présence de Fe2O3 qui, par suite d'un changement possible de valence du fer, peut gêner la fabrication des microsphères. Généralement, la quantité de Fe2O3 est inférieure à 0,07 %.
Les verres de composition indiquée précédemment permettent la fabrication de microsphères de faible masse volumique, inférieure à 0,7 g/cm3 et de préférence comprise entre 0,4 et 0,6 g/cm3 et présentant une résistance à la pression élevée. Comme le montrent les exemples données ultérieurement, à teneurs égales en A1203 et SO3, la dimension des particules de verre utilisées pour former les microsphères intervient sur la masse volumique obtenue.
Ainsi, les particules de dimension faible (diamètre moyen de 10 um) donnent des microsphères de masse volumique de l'ordre de 0,6 g/cm3. Des particules de dimension moyenne de 28 um forment des microsphères d'une masse volumique de l'ordre de 0,40 g/cm3. Les microsphères ont une composition sensiblement modifiée par rapport à celle des particules de verre avant expansion. En particulier, la teneur en oxydes alcalins est habituellement inférieure à 10 %.
Le procédé de fabrication de microsphères consiste généralement, comme on l'a indiqué précédemment, à former du verre par fusion d'un mélange vitrifiable, refroidissement de la masse fondue obtenue, puis broyage pour obtenir des particules de verre de dimension souhaitée. Les particules sont alors soumises à un traitement thermique (réchauffement) pour les expanser, puis elles sont refroidies brutalement pour figer le verre.
L'élaboration du verre peut se faire traditionnellement par fusion de matériaux usuels, comprenant notamment du sable, de la chaux, du carbonate de sodium et du sulfate de sodium, à une température comprise entre 12500C et 14500C dans un four à brûleurs à gaz.
Selon un mode préféré de réalisation de l'invention, le verre est fabriqué par fusion électrique, en utilisant par exemple des électrodes en molybdène. Un procédé de fusion électrique utile dans l'invention, ainsi que le four pour la mise en oeuvre de ce procédé, sont décrits à la demande de brevet FR-A-2 599 734.
L'utilisation d'un four électrique présente plusieurs avantages. Notamment, la fusion peut avoir lieu à une température plus basse que celle utilisée dans les fours alimentés en gaz, sans obtenir un verre de mauvaise qualité.