INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'allègement des véhicules est recherché dans les moindres détails par soucis d'économie tant à la construction qu'à l'utilisation. La diminution du volume des composants et en particulier des ressorts participe aussi à l'allègement.
Cependant. I'allègement des véhicules entraîne une plus grande variation des charges portées par les ressorts au cours de l'utilisation du véhicule. Tandis que les véhicules légers ont besoin de ressorts de grande flexibilité, les véhicules chargés admettent une suspension plus raide. Les ressorts à flexibilité constante couramment utilisés sont trop raides pour les véhicules allégés. à moins que leur flexibilité et donc leur course maximale et par suite leur encombrement ne soient augmentés. ce qui va à l'encontre de l'allègement recher ché.
Les ressorts à flexibilité variable à raideur progressive permettent de mieux adapter la flexibilité des ressorts à chaque condition de charge des véhicules et donc de moins accroître la course maximale des ressorts.
Les ressorts hélico7daux à raideur progressive. comme ceux qui sont à flexibilité constante. sont composés de plusieurs spires de fil métallique qui à certaines charges entrent en résonnance avec les vibrations auxquelles elles sont soumises. Les spires qui sont trop proches les unes des autres s'entrechoquent en produisant des cliquetis désagréables et en endommageant le revêtement qui les protège de la corrosion. Pour les ressorts à flexibilité constante. on peut généralement éviter ces bruits par un dimensionnement différent ou en écartant davantage les spires, mais l'encombrement et le plus souvent le poids du ressort sont augmentés.
Avec les ressorts à raideur progressive. la flexibilité diminue à mesure que la charge augmente par la mise hors service ou élimination progressive de spires initialement actives.
Cette élimination est due à la mise en contact direct ou indirect des spires concernées.
plus rapprochées l'une de l'autre dès la fabrication du ressort. Elle favorise la production de bruit et endommage le revêtement du fil métallique surtout si elle se produit à proximité des extrémités du ressort car les exitations y sont plus franches.
Certains ressorts à flexibilité variable sont des ressorts hélico7daux à pas constant entre les spires desquels on a inséré des câles attachées au fil de différentes façonstetqui réalisent des contacts indirects entre les spires à partir de certaines charges prédéterminées.
Ces cales peuvent aussi. comme l'indique le brevet US r1098L9B être constituées d'une matière élastique comprimée entre deux spires du ressort ou selon le brevet US 3BOl50 être faites de manchons annulaires en caoutchouc positionnés sur le fil du ressort par des pinces ou des agrafes et jouant le rôle d'amortisseur ou aténuateur de vibrations.
Toutes les cales augmentent beaucoup l'encombrement des ressorts et ne peuvent donc être utilisées pour l'allègement du véhicule. Les manchons épais et résistants ne peuvent être emmanchés sur le fil d'un ressort hélicoldal que si son diamètre d'enroulement est suffisamment grand: encore faut-il que le diamètre intérieur des manchons soit plus grand que le diamètre du fil. En service. par contre. sous l'effet des compressions et relâchements répétés. les manchons glissent lentement le long du fil s'il n'en sont pas empéchés par des pinces ou agrafes souvent difficiies à mettre en place.
On cherche à éviter ces inconvénients par un compromis qui consiste à emmancher dans un fourreau en chlorure de polyvinyle ou en résine de polyuréthanne à chaque extrémité du fil d'un ressort hélico7dal dont les spires extrêmes ont un pas résuit. On laisse encore du jeu entre le fourreau et le fil: mais pour l'empêcheur de glisser le long du fil. on le pince entre le ressort et sa coupelle sur une longueur suffisante pour que la pression ne le détériore pas. On est obligé-pour cela de prévoir une certaine longueur de spire supplémentaire qui augmente le poids et l'encombrement du ressort. D'autre part le jeu entre fil et fourreau permet des frictions qui usent la protection du fil contre la corrosion tandis que l'humidité qui s insinue dans le fourreau la favorise. diminuant ainsi la résistance du ressort à la fatigue.Ce danger d'autant plus grand que le diamètre du fil est plus faible empèche l'amincissement du fil et le gain de poids qui en résultait. La variation de flexibilité du ressort est réalisée par l'élimination progressive de ses spires actives ex trêmes venant progressivement pincer le fourreau. La variation de flexibilité ne peut généralement pas être aussi grande que l'on voudrait car la corrosion du fil est d'autant plus accentuée que ie fourreau est plus long On évite ces invonvénients avec des fourreaux toriques. fendus. étroitement serrés sur le fil. On peut les placer sur n'importe quelle spire du ressort. mais ils sont très coûteux parce qu'ils sont très difficiles à fabriquer et à mettre en place sur le ressort.
La présente invention a pour but de proposer. à des prix compétitifs. des ressorts métalliques. hélicoidaux. de compression. å flexibilité constante ou variable dont le fil ne fasse pas de bruit et ne se détériore pas lorsqu'il est sollicité. en résonnance avec une vibration ou par un choc.
Les points où les spires d'un ressort hélico7dal à flexibilité constante s'entrechoquent et font du bruit sont très localisés et peu nombreux. Sur un ressort à flexibilité variable.
à contact direct des spires, ils correspondent à ses zones de contact. La présente invention consiste essentiellement à y interposer une lamelle d'épaisseur uniforme qui empèche toute mise en résonnance du fil par des vibrations ou des chocs éventuels.
De nombreux matériaux peuvent être employés. On utilisera de préférence des matériaux relativement durs et fiexibles comme les résines polyamides ou polyacétale.
- La température est fixée à 160'C pour l'exemple 33, à 140 C pour les exemples 31 et 32 et à 120 C pour les autres exemples.
Le tableau 3 suivant précise pour chaque exemple la nature du déri- vé éthynylique, celle du solvant et le rendement de la réaction.
EX. DERIVE ETH\X\-LIQUE SOLVANT RENDE! !;- ~ (*) 26 H-C5C-CH3 toluène 27 CH3-(CH2)3-C3c-H toluène 10 28 C6H5-C=C-H toluène 12 29 H-CBC-H scetonitrile 51 30 CHO-CHz-C=C-H toluène 15 31 CH3 toluène 34 I I - H-C-C-C-OU Il 32 | CH3 / Cl i Tableau 3 (suite)
I EX. DERIVE ETHEXELIQUE SOLVANT RENDEMENT ' (X) z 33 H-CiC-C (CHz)s décaline 14 OH 34 H-CiC-[GH2)4-CEC-H 55 35 toluène 36 36 acétonitrile 33 37 H-CiC-CH20H éthanol 32 38 méthylisobutylcétone 18 39 eau 6 Exemples 40 à 42 - Exemples comparatifs sans dérivé éthynylique Ces exemples comparatifs n'entrent pas dans le domaine d'application de la présente invention. Ils ont été réalisés dans les conditions identiques à celles mises en oeuvre pour l'exemple 35 mais en remplaçant l'alcool propargylique par un dérivé acétylénique disubstitué, donc non éthynylique.
Ce dérivé acétylénique disubstitué est C6H5-C#C-C6H5 pour l'exem- ple 40, C2H5-C#C-C2H5 pour l'exemple 41 et HOCHz-CoC-CHzOH pour l'exemple 42.
Pour chacun de ces 3 exemples, on n'a pas obtenu de dicyclohexylu- rée.
VANNE DE SECURITE POUR PUITS PéTROLIER DU TYPE AUTORISANT UN FONCTIONNEMENT EN DEBIT ARTIFICIEL, ET PROCEDE DE DEVERROUILLACE DE LADITE VANNE L'invention concerne une vanne de sécurité destinée à être insérée dans un tube de production de puits pétrolier en vue d'en assurer l'ouverture ou la fermeture au moyen d'un système de clapet mobile situé en partie basse de la vanne, tout en autorisant un fonctionnement en débit artificiel par injection d'un fluide sous pression, dit fluide injecté, passant dans un tube interne s'étendant dans la vanne.
Les vannes de sécurité pour puits pétroliers ont pour fonction de stopper automatiquement la production d'effluent si un incident survient en tête de puits ou en aval de celles-ci. Elles sont commandées hydrauliquement à l'ouverture depuis la surface et se ferment automatiquement au moyen d'un puissant ressort de rappel dès l'apparition d'une chute de pression hydraulique, commandée ou accidentelle. Ces vannes ont fait l'objet de nombreuses études de mise au point et de perfectionnement, et leur emploi s'est généralisé en particulier dans les puits éruptifs offshore.
Lors de leur mise en place, ces vannes sont ancrées dans un manchon-réceptacle logé dans le tube de production ; l'ancrage est réalisé au moyen d'un système de chiens mécaniques capables de subir un déplacement radial qui les amènent à pénétrer dans une gorge d'ancrage du manchonréceptacle : ces chiens sont alors verrouillés dans- leur position d'ancrage grâce à une douille interne de verrouillage comportant une came qui les maintient radialement repoussés vers l'extérieur lorsqu'elle se trouve à leur niveau. En cours de fonctionnement, lorsque la pression des effluents devient trop faible dans un puits, on est amené à injecter dans un tube d'amenée de fluide, relié au tube interne de la vanne, un fluide sous pression, généralement un gaz, qui sert à alléger la colonne d'effluent.On se reportera en particulier à la demande de brevet FR 86.14503 qui décrit une vanne perfectionnée apte à autoriser un tel fonctionnement en débit artificiel.
Le tube supérieur qui sert à amener le fluide sous pression peut être rigide ou souple. Dans le premier cas, il consiste en un train de tubes fixés les uns à la suite des autres et le déverrouillage de la vanne, en vue de l'extraire du puits, peut être réalisé, comme décrit dans la demande de brevet précitée, par une rotation appropriée de ce train de tubes supérieurs, qui entraîne en partie haute de la vanne le dévissage de deux pièces, assurant le dégagement de la douille de verrouillage et la libération des chiens d'ancrage. Dans le second cas, le tube souple d'amenée du fluide est déroulé à partir d'un tanhour ; il n'est plus nossible de produire une rotation à partir d'un tel tube souple et se pose alors un problème de déverrouillage de la vanne.
La présente invention se propose d'apporter une solution à ce problème de déverrouillage.
Elle est bien entendu applicable aux vannes appelées à être équipées d'un tube souple supérieur d'amenée de fluide sous pression en vue de permettre leur déverrouillaqe, mais également aux vannes appelées à être équipées d'un train de tubes rigides, et elle permet alors de mettre en oeuvre une nouvelle procédure de déverrouillage oui peut servir de procédure de secours en cas d'incident ou même de procédure principale de déverrouillage.
La vanne visée par l'invention est du type comprenant, en partie haute, un manchon d'accrochaqe adapté pour permettre la fixation du tube d'amenée du fluide injecté et un système d'ancraqe adapté pour permettre d'assujettir la vanne dans le manchon-réceptacle logé dans le tube de production, ce système d'ancrage comprenant des chiens mobiles radialement pour pouvoir pénétrer dans la gorge d'ancrage du manchon- ré cep tacl e et une douille interne de verrouillege, mobile axialement, et possédant une came adaptée pour assurer un verrouillage radial des chiens lorsqutelle parvient à leur niveau et pour libérer lesdits chiens dans une position basse de ladite douille.
Selon la présente invention, ladite vanne comprend un manchon de déverrouillage supérieur présentant les caractéristiques suivantes - ledit manchon de déverrouillage est fixé dans le manchon d'accrochag-e par au moins un organe à cisaillement, apte à le libérer au-delà d'un seuil de cisaillement déterminé, - ledit manchon de déverrouillage est monté à coulissement étanche dans le manchon d'accrochage de façon à pouvoir coulisser vers le bas par rapport à celui-ci après rupture du ou des orqanes de cisaillement, - ledit manchon de déverrouillage comporte une extrémité inférieure-adaptée pour repousser la douille de verrouillaqe lors de son coulissement vers le bas en vue d'amener ladite douille en position basse, sa came libérant les chiens, - ledit manchon de déverrouillage est doté d'un alésage interne adapté pour permettre un coulissement étanche de l'extrémité supérieure du tube interne, - ledit manchon de déverrouillage comporte une portée supérieure agencée pour servir de siège à une pièce amovible d'obturation dudit manchon, permettant d'exercer une pression sur celui-ci.
Ainsi, la vanne de llinvention peut être déverrouillée en vue de son extraction par une procédure qui ne fait plus appel à une rotation du tube d'amenée de fluide injecté, et qui est compatible avec la présence d'un tube d'amenée souple. Cette procédure de déverrouillage à laquelle s'étend l'invention consiste :: à à introduire une pièce d'obturation, an particulier une bille, dans le tube d'amenée de façon que celle-ci descende se placer sur le sièqe correspondant du manchon de déverrouillage, à mettre en pression le tube d'amenée jusqu'à rupture du ou des organes de cisaillement, à interrompre la pression après déplacement vers le bas du manchon de déverrouillage ayant repoussé la douille de verrouillage vers sa position basse, à à tirer la vanne par l'entremise du tube d'amenée.
Le microémetteur E sera d'un type connu capable de coder une porteuse hertzienne en fonction du message unique qui lui est propre.
Le réseau de bornes-relais Rl..Rm sera établi en fonction de la portée maximale du microémetteur E de façon a permettre la réception du signal émis par ce dernier quelque soit la position géographique du vecteur V.
Chaque borne-relais Rx est constituée d'un ensemble électronique permettant la réception du signal émis par le microémetteur E , sa transformation en un signal électrique, optique ou hertzien marqué d'un code spécifique et unique à chaque borne-relais, son émission vers la centrale de localisation C En particulier, mais de façon non exhaustive, le réseau des bornes relais Ri..Rm pourra avantageusement entre constitué par celui déjà existant des cabines téléphoniques publiques équipées en conséquence.De meme vncligne téléphonique au départ de chaque cabine téléphonique pourra servir de support a la transmission du signal vers la centrale de localisation C La centrale de localisation C est un bâtiment abritant tout le matériel constituant la chaine de réception et de traitement du signal électrique, optique ou hertzien en provenance des bornes relais Rx , comportant éventuellement une visualisation sur carte géographique lumineuse. Cette installation sera capable de recevoir et de discerner un grand nombre de signaux. Parmi tous les signaux reçus seuls seront analysés et traités à des fins de localisation ceux pour lesquels une demande de localisation autorisée aura été émise.
Le mode de réalisation qui vient d'entre décrit n'est nullement limitatif et d'autres formes de réalisations peuvent entre envisagées.
ACCELERATEUR LINEAIRE POUR GROUPER DES A PARTICULES CHARGEES ET LES ACCELERER SELON UN FAISCEAU FIN ET MONOENERGETIQUE La présente invention a pour objet un accélérateur linéaire pour grouper des particules chargées et les accélérer selon un faisceau fin et monoénergétique. Elle concerne plus particulièrement les accélérateurs linéaires de très haute énergie, principalement ceux utilisés comme injecteur pour des anneaux de stockage.
On a retenu dans la description de la présente invention la terminologie suivante - structure accélératrice : arrangement de cavités situées en aval d'un groupeur donné ; - structure d'accélération : ensemble d'accélération comportant un groupeur et au moins une structure accélératrice ; - sections accélératrices : parties différenciées d'une même structure accélératrice - accélérateur linéaire : le tout.
On connaît de tels accélérateurs linéaires utilisables dans des anneaux de stockage. En particulier un tel accélérateur délivrant des particules chargées électriquement avec une énergie de 200 MeV comporte une première structure d'accélération. Cette première structure d'accélération comporte un groupeur, disposé en aval d'un canon à électrons, et alimenté par un générateur hyperfréquence (HF) spécifique. Cette première structure d r acceleration comporte également une structure accélératrice. Cette structure accélératrice peut comporter elle-même une ou plusieurs sections accélératrices. La structure accélératrice est généralement du type à ondes progressives. Elle porte l'énergie cinétique des électrons injectés jusqu'à 200 MeV. A la sortie de cette première structures accélératrice les électrons accélérés frappent une cible qui émet des positrons.Ces positrons sont alors injectés dans une deuxième structure d'accélération comportant en amont un deuxième groupeur et en aval une deuxième structure accélératrice.
Le générateur HF, ou modulateur, qui alimente les groupeurs peut-être le même pour ces deux groupeurs de même type, généralement à ondes stationnaires. Par contre les structures accélératrices doivent comporter leur propre générateur HF de puissance. La structure accélératrice peut-être par exemple une ligne à onde progressive inverse, au mode 4fa/5, alimentée par une source HF de 40 MW crête, la puissance crête étant accrue de préférence à l'aide d'un compresseur d'impulsion dit encore SLED. Ce modulateur peut comporter par exemple un klystron EH 2994 produit par la société THOMSON CSF et émettant, en bande S un signal à environ 2998 MHz.Le compresseur peut-être du type de celui décrit par Z.D.Farkas et Al, "SLED : a method of doubling SLAC'S energy", PROC., 90 International Conference on High Energy Accelerators, SLAC, STANFORD, CA, May 7 1974. Ce dispositif de compression HF permet d'obtenir des puissances crêtes élevées pendant des temps très courts. On peut ainsi pratiquement doubler l'énergie fournie aux particules par unité de longueur ou d'accélérateur linéaire. Dans ce cas l'accélérateur peut-être réduit à un groupeur suivi d'une seule structure accélératrice.
La solution ainsi présentée demeure encore assez coûteuse, malgré l'utilisation d'unité à grand gain d'énergie, compte tenu de la présence des groupeurs et de leur modulateur dédiés différents des modulateurs des structures accélératrices. Par ailleurs, avec deux modulateurs, on dépasse le seuil d'énergie désiré pars ligne accélératrice dans de nombreux cas. Ce coût est encore plus sensible lorsque l'on veut réaliser des injecteurs "miniatures" délivrant des électrons à moins de 100 MeV. En outre le réglage des deux modulateurs ensemble est complexe.
En dehors des problèmes de coût et de complexité entraînant une fiabilité réduite, le réalisateur doit faire face à des problèmes délicats posés par l'emploi simultané de sections de types différents, c'est à dire d'ondes stationnaires dans les groupeurs, et d'ondes progressives dans les modulateurs sans et avec compresseur HF. En effet, on ne sait pas intégrer les groupeurs à ondes HF stationnaires aux unités à grand gain d'énergie (dont la structure accélératrice est de type à onde HF progressive). En particulier, au mode conventionnel 2fi/3, en onde HF directe, on réalise un grand trou central dans les unités des structures accélératrices.On rencontre alors des problèmes de tenue en champ dans les cavités de groupement raccordées en amont de la structure accélératrice ainsi qu'une difficulté de définition des formes souhaitables du module du champ accélérateur. Cette mauvaise définition est liée à l'absence de partie cuivrée métallique à proximité de l'axe de la structure accélératrice En ce qui concerne le mode HF inverse 4fi/5, ces difficultés disparaissent : les différentes cavités d'un tel accélérateur possèdent, près du trou central d'injection, des nez de cavités permettant de bien maîtriser l'allure du champ électrique. Par contre, en mode inverse, l'injection de l'énergie hyperfréquence est effectuée en aval de la structure accélératrice.Il en résulte que, du point de vue HF, un groupeur qui serait complètement couplé électromagnétiquement à la structure accélératrice et qui injecterait ses particules serait soumis à toutes les variations de puissance du champ HF liées à la charge du faisceau. La charge du faisceau dépend du nombre de particules électriques injectées dans la structure accélératrice.
L'amplitude du champ hyperfréquence à l'entrée de la structure accélératrice est alors fluctuante avec cette charge. Le fonctionnement du groupeur en est affecté. On est ainsi obligé de le faire fonctionner avec un modulateur spécifique, de façon séparée, et on revient à l'état de la technique exposé en introduction.
En outre, dans les deux cas, que le mode de propagation de l'onde HF soit direct ou inverse, il est nécessaire de bien maîtriser sa fréquence. En effet, si cette fréquence se dérègle par effet de dilatation thermique ou pour tout autre raison, le réglage optimal de la structure accélératrice n'est plus atteint.
Dans l'invention pour remédier à ces inconvénients on a fait le choix d'une structure accélératrice dont le mode de propagation de l'onde HF est inverse. Ce faisant la structure accélératrice comporte, dans les cavités accélératrices, des nez de cavité propres à la bonne maîtrise de la distribution du champ électrique dans toutes ces cavités incluant celles du groupeur. Pour éviter alors les problèmes dus à la charge du faisceau, on injecte l'énergie hyperfréquence non plus à l'extrémité aval de la structure accélératrice mais plutôt à une position intermédiaire, entre deux sections de cette structure accélératrice. L'onde HF se propage alors normalement vers l'amont. On peut admettre, si le point d'injection intermédiaire est sensiblement situé au milieu, que cette onde HF cède alors la moitié de son énergie hyperfréquence au faisceau. La charge présentée par le faisceau, même si elle varie, ne modifie alors pas considérablement la puissance du champ électrique HFz dans la cavité amont de la structure accélératrice. Il en résulte qu'il devient possible d'alimenter électromagnétiquement le groupeur, directement par couplage en amont de la structure accélératrice de l'invention. On n'est alors plus obligé de prévoir un modulateur spécifique pour ce coupleur.
L'énergie HF qui n'est pas consommée est alors prélevée et conduite par un guide d'onde jusqu'à l'aval de la structure accélératrice où elle est réinjectée.
L'onde HF réinjectée se propage alors en aval de la structure accélératrice en mode inverse. En définitive, on n'empêche pas le problème de charge des faisceaux de survenir, mais on évite que ce phénomène n'agisse trop fortement sur les cavités de groupement qui seraient couplées, en fin de parcours de l'onde HF, directement en amont de la structure accélératrice par rapport au faisceau de particules.
Dans ces conditions l'invention a pour objet un accélérateur linéaire pour accélérer des particules chargées électriquement introduites en amont de cet accélérateur et éjectées en aval de cet accélérateur, muni d'une structure allongée accélératrice, dite première, du type à onde progressive inverse, cette première structure accélératrice étant alimentée en puissance par un générateur d'un premier signal hyperfréquence raccordé à cette première structure accélératrice par un premier dispositif d'injection, caractérisé en ce que ce premier dispositif d'injection est placé en position intermédiaire de la longueur, entre deux sections de cette première structure accélératrice et en ce que cet accélérateur comporte un dispositif de prélèvement pour prélever sous forme d'un deuxième signal hyperfréquence, en amont de cette première structure accélératrice, une partie des l'énergie du premier signal hyperfréquence non transférée aux particules, un guide d'onde relié par une de ses extrémités à ce dispositif de prélèvement pour conduire ce deuxième signal hyperfréquence, et un deuxième dispositif d'injection relié d'une part à une deuxième extrémité du guide d'onde et d'autre part en aval de cette première structure accélératrice pour y injecter ce deuxième signal hyperfréquence.
L'obturateur peut présenter une forme assez sensiblement différente de la forme d'une vis pleine ou creuse, comme il a été décrit ci-dessus.
Enfin, le dispositif d'obturation et de retenue suivant l'invention peut être utilisé non seulement dans le cas des bouchons de fermeture des tubes de générateur de vapeur des réacteurs nucléaires à eau sous pression mais encore dans le cas des bouchons de fermeture de tout tube de générateur de vapeur dont le fluide caloporteur est à une pression élevée.