INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention a pour but de proposer un système de fixation parfaitement réverssible, permettant un montage et démontage facile des accessoires sur le plancher de la structure flottante.
Pour atteindre ce but, le système de fixation selon l'invention est caractérisé en ce que chaque élément de plancher comporte un certain nombre de points de fixation prédéterminés, tels que des trous filetés, destinés à recevoir des éléments de fixation amovibles telles que des vis ou goupilles filetées, que les accessoires sont réalisés sous forme de modules échangeables possèdant une base qui a les dimensions d'un panneau d'habillage d'un élément de plancher et comporte des points de fixation correspondant aux points de fixation desdits éléments de plancher.
Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, les éléments de fixation amovibles sont réalisés sous forme d'éléments antivols.
La figure 7 montre maintenant de façon détaillée le schéma des moyens d'affichage MAF. Ces moyens MAF comprennent d'une part un redresseur mono-alternance, d'autre part un comparateur et enfin une diode électroluminescente.
Le redresseur mono-alternance est constitué de façon classique par un transistor QF, des résistances RF6, RF7, RF8, des condensateurs CF1 et CF2 et une diode DF1. La tension -15 volts est présente sur l'anode de la diode DF1 qui constitue la borne d'entrée EAF2 des moyens MAF. Le signal en sortie de l'amplificateur de puissance AOP pris à la borne SP est raccordé à la borne EAF3 d'entrée du redresseur monoalternance. L'amplificateur opérationnel AOAF et l'ensemble des résistances RF1, RF2, RF4, RF5 montrent de façon classique un montage en comparateur. La tension -15 volts est présente à une borne de la résistance RF1, résistance dont l'autre borne est reliée à l'entrée non-inverseuse de l'amplificateur AOAF.La sortie de cet amplificateur AOAF attaque par l'intermédiaire d'une résistance RF3 l'anode d'une diode électroluminescente DS2 dont la cathode est reliée à la borne d'entrée EAF1 des moyens MAF, borne délivrant la tension -30 volts.
Le redresseur mono-alternance fournit une tension négative par rapport à -15 volts égale à l'amplitude crête à crête du signal de sortie de l'amplificateur AOP. Pour un certain niveau détecté; le comparateur AOAF bascule et met en service la diode électroluminescente DS2. On a donc réalisé des moyens d'affichage actionnés en fonction du niveau du signal en sortie de l'étage amplificateur de puissance ETP.
Le circuit de sortie CSO de cet amplificateur-correcteur dont la borne d'entrée ECS est reliée à la borne de sortie SS' du circuit particulier S' décrit ci-avant, est représenté sur la figure 8. Ce circuit de sortie CSO est constitué de façon classique par des éléments de protection. Ces éléments de protection sont deux thermistances RT4, RT5 placées sur chaque branche de la ligne aval AV, des éléments de protection bidirectionnels CR7 et CR6 placés en dérivation aux bornes d'un transformateur d'isolement TCS muni d'une adaptation d'impédance RCS, CCS sélectable par un cavalier ZW. Cette adaptation d'impédance permet de régler l'impédance de sortie de l'amplificateur opérationnel de puissance AOP. La liaison aval AV peut être isolée par un cavalier double ST et est munie d'une prise de test TPST.
On retrouve un schéma pratiquement analogue pour le circuit d'entrée CE représenté sur la figure 9. Ce circuit comporte également deux thermistances RT1 et RT2 montées sur chaque branche de la liaison amont AM ainsi que des éléments de protection bidirectionnels CR1, CR2, montés en dérivation sur un transformateur d'isolement TCE équipé d'une adaptation d'impédance constituée par une résistance RCE et un condensateur CCE monté en parallèle aux bornes du transformateur TCE. La liaison amont peut être isolée par un cavalier double CET et est équipée d'une prise de test TPET.
La transmission des éventuelles composantes continues du signal, par exemple les télécommandes en courant continu, est assurée par des moyens de dérivation MD représentés sur la figure 10. Ces moyens MD sont constitués de deux filtres passe-bas constitués pour le premier par une bobine LD et un condensateur CD1 et pour le deuxième par la même bobine LD et un condensateur CD2. Ces filtres passe-bas peuvent être mis en service par un cavalier WD. Le condensateur CD1 est monté en parallèle aux bornes D1 du transformateur d'isolement TCE du circuit d'entrée tandis que le condensateur CD2 est monté en parallèle aux bornes D2 du transformateur d'isolement TCF du circuit de sortie CSO. Les moyens MD sont isolés galvaniquement du reste de la carte et assurent la continuité ohmique entre les lignes d'arrivée et de départ.
Cet amplificateur-correcteur est alimenté par un bloc d'alimentation BA représenté sur la figure 11. Ce bloc d'alimentation BA est un simple stabilisateur à diode Zener CRB1, CRB2 et transistor série QBA. Ce stabilisateur fournit les deux tensions nécessaires au fonctionnement de l'amplificateur, c'est-à-dire le -30 volts disponible sur l'émetteur du transistor QBA (borne SBA1) et le -15 volts disponible sur la cathode de la diode Zener CRB1 (borne SBA2). Cette tension -30 Volts est reliée à toutes les bornes ALi des amplificateurs opérationnels AOi ainsi qu a la borne ALP de l'amplificateur AOP. Le débit de la tension -15 volts est inférieur au milliampère ce qui explique l'absence d'un second transistor abaisseur d'impédance.Une diode électroluminescente DS1, de présence -48 volts, est montée sur le collecteur du transistor QBA. Elle ne consomme aucune énergie supplémentaire puisqu'elle est connectée en série, du côté non stabilisé du régulateur. Une résistance à coefficient de température positif RT3 limite la consommation totale à environ cent milliampères et bascule au-delà. Elle évite donc l'emploi d'un fusible. Les autres résistances RB1, RB2, RB3 et autres condensateurs électrochimiques CB1, CB2, CB3, CB4, ainsi que le condensateur CB5 sont des éléments constitutifs classiques d'un tel montage.
Lorsque l'on veut effectuer une correction de l'affaiblissement d'une ligne, la première opération à faire est de mesurer cette ligne et de tracer des courbes d'affaiblissement du gain en fonction de la fréquence. Une telle courbe est donnée sur la figure 12. Une fois cette courbe obtenue, on détermine pour chaque zone de fréquence, donc pour chaque étage de filtrage passehaut ETi des courbes de correction gain-fréquence telles que celle représentée sur la figure 13. On effectue ce genre de courbe pour chaque étage de filtrage passe-haut et l'on fournit en même temps la position adéquate des différents cavaliers de réglage de gain et de fréquence. Une fois les cavaliers correctement positionnés, on transmet le signal sur la liaison et l'on vérifie la qualité du signal reçu en aval.
Ce signal est observé à l'aide de la prise test OEIL et l'on peut déterminer ainsi si la ligne est correctement corrigée. D'autre part, à l'aide des différentes prises test TPi et TPP, on vérifie qu'à la sortie de chaque amplificateur opérationnel le niveau maximum autorisé n'est pas dépassé. Dans le cas où il est dépassé, on intercale alors un atténuateur Aj à l'aide du cavalier correspondant.
Lors du fonctionnement de cet amplificateur-correcteur, la diode électroluminescente de présente -48 volts doit être allumée et la diode électroluminescente DS2 s'allume lorsque le signal en sortie atteint au moins un niveau égal à zéro décibel.
L'homme de l'art comprendra alors que l'on a alors effectivement réalisé un amplificateur-correcteur permettant un réglage fin et absolument indépendant d'un étage de filtrage passehaut au suivant. Cet amplificateur-correcteur est donc parfaitement adapté à des lignes de très grande longueur de diamètre variable présentant des courbes d'affaiblissement complexes.
Une nomenclature des principaux composants de l'amplificateur-correcteur décrit ci-dessus est fournie sur les figures 14A à 14D. Dans cette nomenclature - le sigle "LNZ" désigne la norme LNZ 4404 homologuée par le Centre National d'Etudes des Télécommunications. Le sigle "LNZ" placé en regard de certains composants signifie que ces composants doivent être homologués "LNZ" et approvisionnés auprès de fournisseurs agréés "LNZ"; - le sigle "RTC" désigne la société française "RTC"; - le sigle "LCC" désigne la société française "LCC"; - le sigle "AETA" désigne la Demanderesse; - les sigles "SGS", "MOTOROLA", "NSC"; désignent respectivement les sociétés des Etats-Unis "SGS", "MOTOROLA" I1NSC" ; - les abréviations nF, pF, PF désignent respectivement des nanofarads, des picofarads et des microfarads.
I1 est bien entendu que l'invention ci-dessus décrite peut présenter des variantes, notamment dans le nombre des résistances et des batteries de condensateurs utilisées.
ELEMENT DE PROTHESE DENTAIRE, SON PROCEDE DE FABRICATION, ET PROTHESE DENTAIRE REALISEE A PARTIR D'UN TEL ELEMENT.
DESCRIPTION La présente invention a pour objet un élément de prothèse dentaire permettant de réaliser par collage des prothèses pLus résistantes, plus élastiques et plus fiables que les prothèses de l'art antérieur.
Les protheses dentaires actuellement utilisées sont généralement basées sur des appareils dentaires amovibles (par exemple dentiers en résine ou en métal avec des crochets métaLliques) ou fixes (couronnes, bridges). Or, les prothèses actuelles présentent un certain nombre d'inconvénients. Certaines sont inconfortables (notamment les appareils amovibles) tandis que d'autres, comme Les bridges, obligent à une mortification des dents adjacentes.
2. TEST ENLISA DE COMPETITION Le test permet de déterminer la présence d'anticorps de lapins entrant en compétition avec les anticorps monoclonaux conjugués à la peroxydase.
Le test a été réalisé dans les mêmes conditions que celles précédemment décrites à propos du test ELISA, avec cette différence que l'enzyme peroxydase est couplée avec des anticorps monoclonaux spécifiquement dirigés contre les épitopes A à H de la gpS1.
A cette fin, on additionne, par puits, 100 l de tampon contenant 200 ng d'anticorps purifiés par chromatographie d'affinité et dirigés spécifiquement contre les sites antigéniques A, B, B' . .F, G, H.
3. TEST D'INHIBITION DEt PSEUDOTYPES VSV/BLV Ce test, décrit par ZAVADA J. et al. dans J. Natl.
Cancer Inst., p. 95 à 101 (1979), a été utilisé afin de déterminer la capacité qu'ont les sérums de lapins auxquels ont été injectés des recombinants, de neutraliser l'activité biologique du virus BLV.
Le test d'inhibition de pseudotypes est basé sur des observations de J. ZAVADA et al. montrant que l'infection par le virus de la stomatite vésiculaire (VSV) de cellules chroniquement infectées par le virus BLV fournit des particules virales dont le génome est constitué dc celui du virus VSV et dont ltenveloppe est celle du virus BLV (pseudotype).
Ces pseudotypes VSV/BLV possèdent les propriétés spécifiques liées à la glycoprotéine d'enveloppe gpS1 du virus BLV comme la neutralisation et la spécificité d'hôte.
Le génome VSV inclus dans ces pseudotypes rend les particules capables de former rapidement (24-36 heures) des plages de lyse sur les cellules de singe qu'on a infectées par ces pseudotypes.
Brievement, pour la neutralisation des pseudotypes avec les sérums à tester, on mélange 1 ml d'une préparation de pseudotypes pouvant former 200 plages de lyse sur les cel lules à tester (10 1 , 10 , 10 @ , 104 et d'autres dilutions intermédiaires). Ces sérums ont été préalablement inactivés à la chaleur (56'C) pendant 30 minutes.
Après une heure d'incubation à 20'C, on inocule 0,5 ml de chaque mélange sur un tapis de cellules de singe se trouvant dans une boite de Petri. Après 90 mn d'incubation, l'inoculum est enlevé par lavage avec du tampon isotonique stérile et les cellules sont recouvertes d'une couche d'agas Après 24-36 heures d'incubation à 37-C, les cellules sont colorées au rouge neutre et les plages de lyse résiduelles sont comptée.
Le titre en anticorps neutralisants contre le virus BLV est obtenu en déterminant la dilution de sérum avec laquelle on n'obtient seulement que 50 X. des plages de lyse obtenues en l'absence de sérum à tester.
4. TEST D'INHIBITION DE SYNCYTIA Ce test repose sur la constatation faite que des anticorps neutralisants peuvent empêcher la fusion des membranes cellulaires, mais non des membranes nucléaires, entre cellules ayant reçu BLV par injection et cellules indicat:rices de chat CC81 (le test a été utilisé pour ratactériser les anticorps monoclonaux par BRUCK et al. dans Virology (1982) 122 p. 353-362). Les résultats représentent la dilution maximale de sérum pour laquelle on observe une diminution de 50 % du nombre de syncytia.
Brièvement, pour obtenir l'inhibition des syncytia avec les sérums à tester, on incube dans les puits d'une plaque de microtitration les dilutions de sérum (2, 4 8, 16 ...) avec les cellules FLK productrices de virus BtV. Ces sérums ont été préalablement inactivés à la chaleur (56-C) pendant 30 minutes.
Après trois heures d'incubation à 37'C, le milieu de culture est enlevé et les noyaux de cellules adhérentes sont colorés à l'aide du réactif de Giemsa.
Les cellules contenant plus de 5 noyaux sont considérées comme syncytia. Les dilutions de sérum neutralisant au moins à 50 % la formation de syncytia sont considérées comme positives.
5. RESULTATS Dans le Tableau III, on a rassemblé les résultats, de ces 4 tests, obtenus avec VP391, VP392, VV-ENV1, VP459 (gp51 + gp30) et VP482.
d'accrochage entre l'élément mobile et la semelle fixe.
Les avantages de la présente invention résident essentiellement dans le fait qu'il soit possible de modifier la position de l'articulation et ainsi de pouvoir régler la force de compression exercée sur le joint disposé sur la périphérie de la feuillure du dormant pour assurer
l'étanchéité entre le dormant et le ou les ouvrants.
L'invention sera bien comprise en se référant à la
description suivante fait à titre d'exemple non limitatif et
au dessin ci-annexé dans lequel: - la figure 1 est une vue en élévation d'un palier - intermédiaire conforme à l'invention disposé entre le dormant et l'ouvrant d'une fenêtre, porte ou analogue dont l'ouvrant pivote autour d'un axe vertical; - la figure 2 est une vue en plan du palier intermédiaire conforme à l'invention; - la figure 3 est une vue en élévation de la semelle fixe; - la figure 4 est une vue de gauche de la semelle fixe; - la figure 5 est une vue en coupe selon ligne de coupe V-V de la figure 3 - la figure 6 est une vue en élévation de l'élément mobile - la figure 7 est une vue de gauche de l'élément mobile - la figure 8 est une vue en plan de l'élément mobile - la figure 9 est une vue en élévation d'un des moyens de réglage de l'articulation - la figure 10 est une vue en plan du moyen de réglage conforme à la figure 9 - la figure 11 est une vue de gauche dudit moyen de réglage. On se réfère aux figures 1 et 2. On dispose entre le montant 1 du dormant 2 et le montant 3 de l'ouvrant 4 d'une fenêtre, porte ou analogue dont l'ouvrant 4 présentant une hauteur supérieure à la hauteur normale, pivote autour d'un axe vertical, un palier
intermédiaire 5.
Ce palier intermédiaire 5 se compose d'une semelle fixe 6 solidaire du dormant 2 et d'un élément mobile 7 solidaire de l'ouvrant 4. Pour assurer l'étanchéité de la fenêtre, porte ou analogue, il est nécessaire d'assurer une compression homogène sur le joint (non représenté) disposé sur la
périphérie de la feuillure du dormant 2.
On se réfère aux figures 3 à 5 représentant différentes vues de la semelle fixe 6. Celle-ci comporte sur sa face 8, appliquée sur le dormant 2, deux tétons de positionnement 9, 10 venant se loger dans des orifices 11 (voir figure 2) pratiqués dans le dormant 2. Ladite semelle fixe 6 est rendue solidaire du dormant 2 par des éléments de fixation 12, 13 (voir figure 1) traversant des orifices 14, 15 réalisés dans ladite semelle fixe 6. Celle-ci présente sur l'un de ses chants verticaux 16, une lumière horizontale 17 servant de
logement à un doigt d'accrochage 18 de l'élément mobile 7.
Cet élément mobile 7, représenté par les figures 6 à 8, comporte une embase verticale 19 percée de deux trous 20,-21 pour le passage d'éléments de fixation (non représentés)
assurant la fixation de l'élément mobile 7 sur l'ouvrant 4.
Le doigt d'accrochage 18 fait saillie par rapport à la face avant 22 de l'embase verticale 19 et est à fleur avec un des chants longitudinaux 23 de cette dernière. La hauteur 24 du doigt d'accrochage 18 est fonction de la hauteur 25 (voir figure 3) de la lumière horizontale 17 de la semelle fixe 6 pour assurer une coopération entre les chants supérieurs 26 et inférieurs 27 du doigt d'accrochage 18 et les parois supérieures 28 et inférieures 29 de la lumière horizontale 17
pour le maintien vertical de l'ouvrant 4.
Le doigt d'accrochage 18 constitue un des moyens d'articulation par l'intermédiaire de sa face active 30 coopérant avec un autre moyen d'articulation faisant partie
La tension de fin de recharge par élément de l'accumulateur choisie est de 1,44 V à la température de référence To = 20 OC. Le coefficient moyen de variation en température mesuré pour cette tension est Ca = - 4 mV/ C.
Si n est le nombre d'éléments en série dans l'accumulateur, les équations (1) et (2) deviennent dans ces conditions (1) 3,8 a = n.1,44 + (8,35 - n.1,44)b (2) - 1,9 a = - n.4 + (4,1 + n.4)b dont les solutions sont a = 3,16/(1 + 2,52/n) b = 1/(1 + 2,52/n) Pour un nombre d'éléments variant de l à 7, on obtient donc Nombre d'éléments n............. n 1 2 3 4 5 6 7 Rapport a....................... a 0,90 1,40 1,72 1,94 2,10 .23 2,3t Nombre minimal m de diodes Zener 3,6 V dans la référence 1....... 1 1 2 2 3 7 3 3 Rapport du pont diviseur 3 0,90 0,70 0,86 0,65 0,70 0,74 0,77 Rapport b du pont diviseur 8 0,28 0,44 0,54 0,61 0,66 0,7O ^,ta On constate donc, sur cet exemple, que le circuit de comparaison du dispositif objet de la présente invention peut être réalisé de façon parti- culièrement simple à partir de diodes Zener de valeurs normalisées, dans tous les cas de tensions d'accumulateurs rencontrés couramment dans le con- merce (1 à 7 éléments).Pour un nombre d'éléments sensiblement plus élevé, la éalisation du circuit de comparaison ne présente pas de difficulté. il apparait souhaitable cependant de choisir la valeur Vp de la référence de tension 6 également plus élevée afin que le rapport b ne soit pas trop voisin de l'unité et que le circuit de comparaison conserve ainsi une précision suffisante.
La deuxième partie du dispositif objet de l'invention est le circuit de recharge représenté sur le Figure 3. Ce circuit est commandé par la sortie du moyen de comparaison 5 mentionné dans la description du circuit de comparaison du dispositif. La sortie du comparateur 5 est à tension haute lorsque son entrée positive reçoit une tension supérieure à celle appliquée sur son entrée négative, et à tension basse dans le cas inverse.
Cette sortie agit à travers une résistance 10 d'une part sur la base d'un transistor de type NPN 11.
Le collecteur du transistor 11 est relié à une source de tension continue suffisamment puissante pour fournir le courant de recharge de 1 'ac- cumulateur 9.
L'émetteur du transistor 11 est relié à travers une résistance 12 à la borne positive de l'accumulateur 9, dont la borne négative est reliée à la masse électrique.
Sur la base du transistor Il est connectée l'anode d'une diode électro-luminescente dont la cathode est reliée d'une part à l'anode d'une diode 14 dont la cathode est reliée à la borne positive de l'accumulateur 9, d'autre part à une résistance 15 dont l'autre extrémité est connectée à la masse électrique.
Le fonctionnement du circuit de recharge est le suivant : deux régimes sont possibles pour ce circuit.
Le régime de pleine charge est établi tant que la tension Va de l'accumulateur est inférieure à la tension de fin de recharge choisie.
Dans cet état, la tension appliquée à l'entrée négative du comparateur 5 est inférieure à la tension présente sur l'entrée positive. La tension de sortie Vc du comparateur 5 est donc à son niveau maximum. La base du transistor il est alors polarisée positivement, permettant au courant de pleine charge 1r de s'établir entre collecteur et émetteur du transistor il et d'alimenter l'accumulateur 9 à travers la résistance ll. Parallèlement au transistor ll, la diode électro-luminescente 13 et la diode 14 sont traversées par un courant de saturation fourni par la sortie du comparateur 5 à travers la résistance 10. La diode électro-luminescente 13 se trouve donc dans son plein éclairement, signalant le régime de pleine charge du dispositif. La Figure 4 décrit le fonctionnement du circuit de recharge.Le courant de pleine charge 1r est (Ve - Va)/R2. La diode 14 étant saturée, sa différence de potentiel anode-cathode Vd est connue. De même, la diode électro-luminescente 13 présente une différence de potentiel anode-cathode Vde connue.
Enfin le transistor 11 étant également saturé, sa différence de potentiel base-émetteur Vbe est également connue. On a donc Vb = Va + Vd + Vde = Ve + Vbe La tension aux bornes de la résistance R2 est Ve - Va = Vd + Vde -Vbc Cette tension est par conséquent quasiment constante en fonction des fluctuations de la tension Va de l'accumulateur 9 et de la source d'alimentation appliquée au collecteur 11 du transistor 11. Celui-ci se comporte comme une source de courant constant Irs dont la valeur ne dépend que du choix de la valeur R2 de la résistance 12.
Le rôle de la diode 14 est d'empêcher l'accumulateur de se décharger dans la résistance 15 si l'alimentation électrique du dispositif de recharge, et par conséquent la source de tension continue présente sur le collecteur du transistor 11, viennent à disparaitre.
La résistance 15 ne joue pas de rôle dans le régime de pleine charge, mais dans le régime de charge d'entretien décrit ci-dessous.
Le deuxième régime possible pour le circuit de recharge du dispositif objet de l'invention est le régime de charge d'entrcWien.
Ce deuxième régime s'établit lorsque la tension Va de l'accumulateur atteint la tension de fin de recharge choisie. Les entrées positive et negative du comparateur 5 deviennent alors égales. Il est facile de montrer que la tension de sortie Vc du comparateur s;établit à un niveau nte?..e diaire tel que le courant de recharge 1r se réduise à une valeur juste suffisante pour maintenir constante -aux corrections dues aux variations de température près- la tension Va de l'accumulateur.En effet, si la tension Va tend à devenir supérieure à la tension de fin de recharge choisie, c'està-dire que l'entrée négative du comparateur 5 devient supérieure à l'entrée positive, la tension de sortie Vc de ce comparateur diminue, ce qui a pour effet de diminuer la tension Ve qui détermine le courant de recharge Ir par la relation 1r = (Ve - Va)/R2. Ce courant diminue donc également, tendant , ramener la tension Va à sa valeur de fin de recharge choisie. :nversernert, on montre aisément que si la tension Va tend à devenir inférieure à la tension de fin de recharge, le courant de recharge 1r croit.La tension Va de l'accumulateur se trouve par conséquent asservie à une valeur constante, aux corrections liées aux variations de température près.
Pour une réalisation donnée de l'invention, le réglage de la tension de fin de recharge à la température de référence est évidemment essentiel pour le bon fonctionnement du dispositif, compte-tenu des caractéristiques de l'accumulateur à recharger. Si cette tension est choisie trop faible, le passage du régime de pleine charge au régime de charge d'entretien intervient trop tôt, l'accumulateur n'étant pas encore rechargé à une capacité voisine de sa capacité nominale. Inversement, si la tension de fin de recharge choisie est trop élevée, l'accumulateur peut être soumis à un courant d'entretien trop élevé. A l'extrême, si la tension de fin de recharge est réglée à une valeur supérieure à la tension maximum de l'accumulateur en fin de recharge, conformément aux courbes de la Figure 1, l'accumulateur est soumis en permanence au courant de pleine charge.
La régénération est généralement effectuée après une étape de purge en présence d'un gaz contenant de l'oxygène selon une technique connue (par exemple un mélange N2 + 02). On opère habituellement à une température comprise entre 450 et 6500C et de préférence entre 480 et 5600C.