INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La fixation de la pièce A avec l'axe de traction est constituée d'une pièce ronde 46 à logement intérieur cylindrique pour la réception d'un pivot 47 cylindrique dont la tige 48 émerge de la pièce et est solidarisée avec l'axe de traction ; une rondelle 49 prenant contact avec la pièce ronde et fixée sur le tige 48. Ceci permet à l'articulation de pivoter dans un plan frontal qui sera positionner par le serrage d'un écrou 50 au niveau de la pièce ronde 46.
Le petit bras de la pièce B est formé de deux lames 51 parallèles dans le plan horizontal fixant par un écrou 52 une lame en croissant 53 pourvue de cinq trous 54 pour la réception des chaussettes fixant la main.
DESCRIPTION DES ACCESSOIRES DU DISPOSITIF (figure 8) une tôle 55 rectangulaire soudée à une barre ronde 56 à une barre ronde 56 à son bord inférieur forme une contre exten sion thoracique . une tôle coudée 57, bloquée par un écrou 58 perpendiculairement à la pièce précédente forme une contre extension pour le bras . une barre ronde coudée 59 . une barre ronde 60 à l'extrémité de laquelle est soudé un tube 61 de section circulaire munie d'un écrou 62 . deux barres rondes articulées 63 par l'intermédiaire d'un écrou 64 mobile dans un seul plan . un contre appui pour l'avant-bras : formé d'une lame 65 et d'une barre ronde 66 de forme semi-circulaireSet de diamètres différents fixées l'une à l'autre par l'intermédiaire de petites traverses 67 ; coulissant sur un support 68 pourvue d'un écrou 69 pour positionner la pièce . un manchon 4 coulissant sur la coulisse latérale du bras à vis de fixation 70 possède un logement cylindrique 71 permet tant de recevoir et de fixer les autres pièces accessoires.
Il est bien entendu que la présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit et représenté qui constitue seulement un exemple auquel de nombreuses modifications peuvent être apportées sans qu'on s'écarte de la présente invention notamment l'élément de traction 20 peut-être conçue d'une autre façon que sa représentation dans les figues annexées au niveau de l'articulation de l'extrémité proximale de l'élement de traction : en se référant à la figure 7 a, la pièce B 72 peut tourner librement autour d'un axe 73 qui sera solidarisé à la pièce A 72, un poignet 75 tourne librement autour de cet axe muni d'une roue dentée 76 qui s'engage au niveau d'une lame dentée 77 arciforme solidari sée à la pièce B la glissière de la face inférieure du bras peut comporter des roues, permettant au support de glisser plus aisément les deux barres rondes articulées peuvent l'etre par l'in termédiaire d'une rotule donnant une mobilité dans tous les sens.
INSTALLATION POUR LA REALISATION DE REACTIONS GAZ-SOLIDE, EN PARTICULIER POUR LA DIMINUTION DE LA TENEUR EN 802 DE COURANTS GAZEUX L'invention a pour objet une installation pour la réalisation de réactions gaz-solide, en particulier pour la diminution de la teneur en 802 dans des gaz bruts, installation dans laquelle le temps de séjour et la surface réactionnelle de la poussière qui doit réagir sont augmentés par circulation de la poussière et du gaz à l'intérieur de l'installation.
Dans l'industrie, il arrive souvent que l'on doive réaliser des transferts calorifiques ou massiques ou des transformations chimiques dans des mélanges entre substances poussiéreuses et gaz. Un exemple de ce type est-celui de l'élimination des composants gazeux dangereux, comme par exemple-le dioxyde de soufre. Réduire l'émission de 802 est devenue une activité qui de nos jours prend une importance industrielle accrue Dans de nombreuses technologies industrielles, et notamment dans la diminution de l'émission de 802 des gaz effluents ou gaz de fumée des installations usuelles de chaufferie, en premier lieu, des chaudières, on utilise des procédés à secs, à demi-secs ou par voie humide.Le colt, l'efficacité et le degré de complexité de ces procédés augmentent cependant selon l'ordre dans lequel nous venons de les citer.
Dans le procédé de désulfuration à sec ou par voie sèche mentionnée en premier lieu, dans le gaz d'effluents à 800-900 C on calcine de la chaux ce qui permet de fixer le dioxyde de soufre. Ensuite on opère à une température proche ou applicable du point de rosée de l'eau (45-800C).
On peut considérer que l'addition de substances sèches dans l'enceinte de combustion est aujourd'hui un procédé périmé. Le degré de désulfuration est médiocre et des quantités importantes de chaux restent inutilisées (S. M. Y. Chughtai, S. Michelfelder: Schadstoffeinbindung durch Additiveinblasung um die Flamme; BWK Nr. 3 /1983/, Pages 75-83).
Dans les procédés à demi-secs, on emploie des additifs (par exemple des alcalins) coûteux et que l'on met en oeuvre sous forme de suspension aqueuse ou de solution. Ces procédés sont simples et pratiques, les investissements correspondants sont cependant assez élevés (voir par exemple à ce sujet: Hammer: A/S NIRO Atomizer Desuphurisation of Flue Gazes from Coalburning Spray Absorption; Coal Technology Europe/Copenhagen/ Vol. 3, Pages 297-311).
Les procédés par voie humide sont encore plus coûteux.
On réalise généralement la liaison du dioxyde de soufre grace à une suspension aqueuse de poudre chaux et rejette la poudre après assèchement. Dans de nombreuses variantes, on arrive à produire du gypse de qualité commerciale que l'on peut exploiter ultérieurement en totalité ou partiellement. Ces procédés présentent des problèmes du fait qu'ils produisent des effluents liquides et que le maintien de la pureté de l'air qui est d'une grande importance ne peut être assuré qu'au prix d'une coûteuse protection de l'environnement et de l'eau. Dans cette perspective, il est nécessaire de mettre en oeuvre des installation supplémentaires de grand prix (voir par exemple E. Deuster, H. Schaffauer: Betriebserfahrungen mit REA aus drei Kraftwerksblôcken /Brennstoff, Parme, Kraft Bd. 38 /1986/ Nr. 5, 217-223).
La préparation des peptides selon le procédé de l'invention est extrapolable industriellement. En effet, ce procédé utilise des techniques séparatives à même de traiter des quantités élevées de solution.
On connait plusieurs méthodes permettant une préparation en laboratoire des peptides biologiques cités.
A titre d'illustration pour la préparation de la fraction 1-25, on peut citer celle publiée par PETERSON et al. (J. Am. Chem. Soc., lu58, go, 95-99), où, après une digestion de la caséine ss par la trypsine, le précipité formé dans le milieu réactionnel est éliminé par centrifugation. Le surnageant résultant contenant le phosphopeptide 1-25 est acidifié à pH=4,7, débarrasse a nouveau d'un précipité qui se forme å ce pH. Le surnageant riche en phosphopeptide est purifié sous forme de sel de baryum par additions successives de chlorure de baryum et précipitation sous l'action de l'éthanol.
Cette méthode est résumée dans le schéma ci-après:
Solution de caséine ss à 3% pH = 7,2 + 0,01% de trypsine 20 min. à 25 C (I) Précipitation 25% de l'azote total Surnageant 0% du phosphore total ajusté à pH=4,7 1 Surnageant (II) Precipité Addition de BaC12 à 22% de l'azote total une concentration 18% du phosphore total atteinte 0,25% Addition d'un vol.
équivalent d'méthanol Surnageant (III) Precipité conc. 1/4 du volume 15% de l'azote total dialyse & 5 C 74% du phosphore total (IV) Précipite (V) geant 5% de l'azote total évaporé à l'état sec 5% du phosphore total 31% de l'azote total 5% du phosphore total Afin d'extraire le phosphopeptide 1-25, ces auteurs passent par l'intermédiaire d'un sel de baryum, forme sous laquelle le phosphopeptide est plus facilement isolé, en raison de son insolubilité dans 1'méthanol. La purification ultérieure du phosphopeptide passe par deux étapes chromatographiques, la première visant å éliminer le baryum, la seconde permettant l'obtention du phosphopeptide sous forme pure. Ce procédé, impliquant différentes étapes de précipitation du phosphopeptide sous forme de sel de baryum (méthode délicate oü le rendement n'est pas très élevé) et de méthodes chromatographiques, s'avere long et peu rentable. Des méthodes peu différentes de la précédente ont été décrites par MANSON et al. (Arch. Biochem. Biophys., 1971, 145, 16-26), MYKKANEN et al. (J. Nutr., 1980, 110, 2141-2148).
Une modification de cette méthode a été introduite par GERBER et al. (Calcif. Tissu Int., 1986, 38, 350-357), où la précipitation au chlorure de baryum est remplacée par une chromatographie sur échangeur d'ions. La même'démarche méthodologique est suivie par SATO et al. (J. Nutr. Sci.
Vitaminol., 1986, 32, 67-76) ; ces auteurs ajoutent une étape chromatographique supplémentaire par perméation de gel. On connaît également le brevet français n0 80-02 281, dans lequel est décrite la préparation des phosphopeptides résultant de l'hydrolyse par la pancréatine de la caséine entière.
Dans aucune de ces méthodes, il n'est fait mention de l'utilisation de sel au cours de l'hydrolyse trypsique de la caséine ss, qui est la base de la présente invention.
L'effet du sel est d'induire une dégradation tres limitée de la molécule de caséine ss de départ avec libération rapide du phosphopeptide 1-25 et ce, avec peu de produits contaminants. La récupération du phosphopeptide 1-25 est facilitée par la précipitation qui se produit dans le milieu réactionnel, due à linsolubilite-du ou des restes de la molécule de caséine ss.
Cette dégradation limitée, dont la persistance est fonction de la concentration en sel utilisée, est compatible avec une exploitation technologique. Elle permet d'obtenir d'une manière simple un surnageant dans lequel le phosphopeptide représente environ 20% du matériel peptidique total.
Le phosphopeptide peut être ensuite purifié jusqutå l'homogénéité avec des techniques chromatographiques connues de l'homme du métier. Le procédé selon la présente invention se distingue des autres méthodes connues dans la mesure où est obtenu, grâce & la protéolyse limitée, un enrichissement en phosphopeptide de la fraction soluble ne nécessitant pas l'étape d'extraction au chlorure de baryum.
Simultanément à la formation du phosphopeptide, sont libérés des précurseurs du fragment 60-66 de la caséine ss appelé ss-casomorphine. Quelques travaux de la littérature mentionnent la formation éventuelle de précurseurs de la ss-casomorphine sans proposer toutefois-de méthodes de purification. A titre d'illustrations., on peut citer les études de RIBADEAU DUMAS et al. (Eur. J. Biochem., 1970, 14, 451-459), REIMERDES (J. Dairy Research, 1979, 46, 223-226), LEONIL et al. (Le Lait, 1988, 68 (3), 281-294), PETRILLI et al. (Int. J. Peptide Protein Res., 1987, 29, 504-508).Dans la présente invention, la plupart des précurseurs de la ss-casomorphine sont relargués dans le milieu lors de la protéolyse trypsique limite de la caséine ss, en présence de sels.
Le peptide 177-183 est purifié par MARUYAMA et al (Agric. Biol. Chem., 1985, 49(5), 1405-1409) & partir d'une hydrolyse trypsique de la caséine entière. Trois étapes chromatographiques sont utilisées pour la purification du peptide 177-183 qui sont successivement de la filtration sur gel, de l'échange d'ions et à nouveau de la filtration sur gel.
Le peptide 177-183, comme décrit dans la présente invention, est obtenu au cours d'une nouvelle hydrolyse trypsique du précipite mentionné précédemment, ce dernier résultant de la protéolyse limitée de la molécule de caséine ss de départ. Ce précipité a l'avantage d'etre une fraction appauvrie en certaines séquences de la molécule de caséine ss initiale.
Les préparations de tous les peptides cités dans l'invention-peuvent facilement être mises en oeuvre & l'échelle industrielle et toutes les fractions observées peuvent être valorisées. De plus, ledit procédé partant de substance dite naturelle (la caséine du lait de mammifère), met en oeuvre des techniques physiques de séparation- après utilisation d'une enzyme physiologique (la trypsine), pour conduire & l'obtention de peptides dits naturels, qualifi catit utilisé en opposition aux peptides obtenus par la voie de la synthèse organique ou du génie génétique.Ces deux dernières voies exigent que des opérations de purification très poussées et donc très coûteuses soient menées sur les peptides préparés, en raison des risques de toxicité liés à la présence éventuelle de substances chimiques ou organiques contaminantes. Tel n'est pas le cas des peptides préparés selon l'invention, puisque les substances contaminantes (peptides issus de la molécule de caséine ss) auront au pire un rôle de nutriment. Un autre-inconvénient de l'approche par synthèse chimique est le coût de production trop élevé des peptides pour un usage en nutrition.
Cette adjonction d'eau R pour avantage d'entrainer un accrochage très rapide et quasi-immédiat du matériau isolant sur la surface dri plancher, et d'augmenter la résistance à l'arrachement de le couche d'isolant. En outre, il a été constaté que le taux d'affaissement était également plus faible.
Deux exemples d'application destinés b illustrer plus en détail la présente invention sont décrits ci-dessous, à titre non limitatif.
flans ces deux exemples, le matériau isolant utilisé présente la composition suivante - 88 S de particules de cellulose obtenues à partir de résidus de papiers, - 8,5 g d'hydroxyde d'aluminium en poudre, - 0,5 S de sorbitol, - 3 S de poudre d'amidon.
La fabrication de ce matériau isolant a été ohtenue en dosant, dans un premier temps, respectivement le sorbitol, l'hydroxyde d'aluminium et la poudre d'amidon, puis en mélangeant intimement ces trois produits dans un malaxeur.
Le mélange ainsi obtenu est ensuite amené dans un deuxième malaxeur où sont éqalement introduits les résidus de papier, et où ces produits sont mélangés jusqu'à obtenir un matériau dans lequel le mélange initial se trouve incrusté dans et entre les fibres.
En dernier lieu, ce matériau est amené jusqu'à une presse où il est compacté en balles d'ente densité de 220 kg/m3 puis conditionné sous film de polyéthyléne.
EXEMPLE 1 : Le matériau isolant compacté est expansé, au moyen d'un dispositif de soufflaqe de type connu en soi, À une densité de 23 kg/m3 et soufflé directement sur la surface d'un plancher comportant des solives apparentes d'une hauteur de 17 cm, jusqu'à obtenir une épaisseur d'isolant de 23 cm, soit un peu plus de 5 kg/m2.
Après stabilisation de cette couche d'isolant, le taux d'affaissement relevé a é t é de l'ordure de 20 S, c' est-À-dire que l'isolant recouvrait les solives et assurait une continuité de l'isolation. De plus, des essais de soufflerie ont montré que la couche d'isolant résistait correctement à l'arrachement.
La valeur de la résistance thermique de la couche d'isolation a été de 5 m20C/W, et le coefficient d'absorption acoustique moyen de O, R.
EXEMPLE 2 : Le même matériau isolant a été insufflé dans les mêmes conditions et en un lieu similaire, avec adjonction de 30 , en poids, d'eau pulvérisée en brouillard. Les tests de soufflerie ont révélé que l'accrochage de la couche d'isolant sur le plancher et les solives était nuasi-immédiat.
De plus, après stabilisation, le taux d'affaissement était seulement de 15 %, et la résistance h l'arrachement supérieure à celle du premier exemple.
Par ailleurs, la résistance thermique de la couche d'isolation était de 5,3 m2 C/W et le coefficient d'absorption acoustique de n,R.
La présente invention a pour objet un dispositif pour la manoeuvre automatique d'un ou plusieurs vantaux, et notamment de serres, en fonction de la température intérieure du local et de la force du vent.
On connaît déjà des thermostats pour serres, qui permettent de les fermer ou les ouvrir en fonction de la température intérieure. Ces thermostats comportent généralement un dispositif de commande mécanique relié à deux sondes de température dont l'une commande la fermeture de la serre lorsque la température descend en-dessous d'un seuil inférieur prédéterminé, et l'autre son ouverture lorsque la température dépasse un seuil supérieur également prédéterminé.
Toutefois, les dispositifs existants ne tiennent compte que de la température et non du vent, qui peut pourtant être cause de dommages importants tant parmi les plantes cultivées que dans les parties mécaniques mobiles de l'armature des aérations.
La présente invention a pour but de remédier à cette carence des dispositifs connus en proposant un dispositif pour la fermeture ou l'ouverture automatique des serres qui tient compte à la fois de la température intérieure de la serre et de la force du vent.
Lorsque la tension de l'accumulateur devient égale à la tension de référence, cette égalité est maintenue par un circuit de comparaison qui agit sur la source du courant de recharge en réduisant ce courant à une valeur de courant d'entretien.
La Figure 2 présente le circuit de comparaison du dispositif. Celuici comprend un premier moyen de référence de tension 1, de valeur Vn, à une température de référence To (20"C par exemple), variant de facon aoprcximativement linéaire avec la température T suivant un coefficient de variation en température négatif Cn = AVn/LT. Ce moyen peut etre réalisé de facon particulièrement économique, mais non exclusivement, à l'aide d'une ou plusieurs diodes Zener de valeur nominale inférieure à 5 V. On connaît en effet la propriété de telles diodes de présenter une variation de tension en sens inverse de la variation de température. Le moyen de référence de tension 1 est alimenté par une source de tension continue, à travers une résistance 2 dans le cas d'une ou plusieurs diodes Zener.
La référence de tension Vn est réduite dans le rapport a à l'aide du pont diviseur formé par les résistances 3 de valeur aR et (l-a)R.
Entre les résistances 3 est placé un potentiomètre 4, de valeur faible par rapport à R, qui permet simultanément de corriger les dispersions sur les valeurs des résistances du dispositif et de régler avec précision la tension de fin de recharge de la batterie.
La tension aVn présente sur le curseur du potentiomètre est appliquée sur l'entrée positive d'un circuit comparateur 5 (amplificateur opérationnel par exemple).
Le circuit de comparaison du dispositif comprend un deuxième moyen de référence de tension 6, de valeur Vp à la température de référence To, variant de facon approximativement linéaire avec la température T suivant un coefficient de variation en température positif Cp = AVp/AT. Comme le moyen de référence de température 1, le moyen de référence 6 peut être réalisé de facon particulièrement économique, mais non exclusivement, à l'aide d'une diode Zener de valeur supérieure à 5 V. On connait en effet la propriété de telle diode de présenter une variation de tension dans le meme sens que la variation de température.Le moyen de référence de tension 6 est alimenté par une source de tension continue, préférentiellement commune, mais non obligatoirement, avec le moyen de référence 1, et dans le cas d'une diode Zener à travers une résistance 7.
La référence de tension Vp est appliquée à la tête d'un pont din - seur de rapport b formé des résistances 8 de valeurs bR' et (1-b)R'.
Le pied du pont diviseur 8 est relié au pôle positif de l'accu - lateur à recharger 9, dont le pôle négatif est relié au même potentiel que le pied des références de tension 1 et 6 (masse électrique du montage par exemple).
Si Va est la tension de fin de recharge choisie pour llaccumulateur à la température de référence T,, la tension présente entre les résistances du pont diviseur 8 est Va + b(Vp-Va). Cette dernière tension est appliquée sur l'entrée négative du moyen de comparaison de tension 5.
I1 faut noter que le potentiomètre de réglage 4 placé entre les résistances formant le pont diviseur 3 peut indifféremment être placé entre les résistances du pont diviseur 8.
De facon similaire, on peut envisager différentes variantes au circuit de comparaison du dispositif objet de l'invention sans en modifier aucunement le principe : par exemple, la tension continue d'alimentation des références de tension 1 et 6 peut être négative par rapport à la masse électrique, la polarité de ces références de tension, ainsi que celle de l'accumulateur, devant être simplement inversée.
Pour une réalisation donnée de l'invention, le choix des rapports a et b des ponts diviseurs 3 et 8 respectivement assurant la détection de fin de recharge et la compensation en température du dispositif, se détermine aisément.
Pour ce faire, il suffit d'écrire que les deux conditions suivantes sont remplies : Premièrement les entrées du comparateur 5 sont égales lorsque l'accumulateur 9 atteint sa tension de fin de recharge Va, le dispositif étant placé à la température de référence To, soit (1) a.Vn = Va + b(Vp~Va) Deuxièmement, si C a = AVa/dT est le coefficient de variation en température moyen de l'accumulateur autour de la température de référence To, les coefficients de variation en température résultants son égaux pour les 2 entrées du comparateur 5 :: a.Vn/T = AVa/T + b(AVp/AT - ssVa/AT) soit (2) a.Cn = Ca + b(Cp-Ca) Les équations (1) et (2) forment un système à deux inconnues a et b, dont la résolution permet de définir de façon optimale les valeurs des résistances formant les ponts diviseurs 3 et 8.
Dans le cas où le moyen de référence de tension Vn 1 est réalisé à l'aide de diodes Zener de valeur inférieure à 5 V, il se peut que la résolution des équations (1) et (2) donnent un rapport a pour le pont diviseur 3 supérieur à l'unité. Dans ce cas, il suffit de disposer m diodes Zener en série de façon que la tension Vn soit multipliée par m et que le rapport a, divisé par m, redevienne inférieur à l'unité.
A titre d'exemple, le tableau ci-dessous donne les valeurs des coefficients a et b lorsque l'accumulateur comprend 1 à 7 éléments en série de valeur nominale 1,24 V, avec les composants employés pour les références de tension l et 6 dans la réalisation de l'invention décrite plus loin : La référence de tension 1 de valeur Vn est réalisée à l'aide de diodes Zener de valeur nominale 3,6 V. La tension réelle mesurée est Vn = 3,8 V. Le coefficient de variation en température mesuré est Cn = - 1,9 mV/ C.
La référence de tension 6 de valeur Vp est réalisée à l'aide d'une diode Zener de valeur nominale 8,2 V. La tension réelle mesurée est Vp = 8,35 V. Le coefficient de variation en température mesuré est Cp = + 4,1 mV/ C.
Le filetage de l'écrou 82 qui correspond au taraudage de l'ouverture 7 presente un pas de vis différent du - pas de vis de la tige filetée 91a qui correspond au taraudage de l'alésage 10' du noyau expanseur.
L'extrémité 81b de la tige filetée 81a comporte sur sa fac inférieure une fente de tournevis 83 et présente un prolongement 84 constitué par une virole mince déformable place de manière coaxiale par rapport å la tioe filetée 81a à la périphérie de la face inférieure de la partie d'extrémité 81b.
L'écrou 82 comporte une collerette d'appui 8o à j'une des extrémités de sa partie filetée.
L'alésage intérieur de l'écrou 82 comporte à l'intérieur de la collerette 86 quatre embrèvements 85 en saillie radiale vers l'extérieur.
La partie d'extrémité 1b de la tige 81a à diamètre réduit est délimitée par un épaulement 87 sur lequel l'écrou 82 est en butée quand le dispositif d'obturation est fixé en place dans le bouchon 3.
La mise en place et la fixation du dispositif d'obturation 81 dans le bouchon sont effectuées de la manière qui sera décrite ci-après.
La tige filetée Sîs est vissé dans l'alésage taraudé 10' du noyau expanseur 10 en utilisant un tournevis dont la lame est introduite dans la fente 83.
L'écrou 82 est ensuite vissé dans l'alésage taraudé 7 jusqu'au moment où la collerette 86 vient en butée sur l'extrémité de l'enveloppe 4 du bouchon.
La position de la tige filetée 81a peut être réglée de manière à annuler le jeu entre l'épaulement 87 et l'écrou 82 par dévissage de la tige filetée, La tige filetée 81a et l'écrou 82 ne peuvent pas être dévissés simultanément, les pas de vis de leurs filetages étant différents.
Après vissage de la tige et de l'écrou, on réalise le blocage en rotation de ces deux pièces par sertissage en déformant la virole 84, a l'intérieur des embrévements 85.
Le dispositif d'obturation et de retenue 81 fonctionne. en cas de fissuration de l'enveloppe du bouchon, de la même. manière que les dispositifs précédemment décrits.