INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les préparations d'AC sont purifiées, soit à partir du surnageant de culture (70* de l'enzyme sont sécrétés par la bactérie), soit à partir des bactéries en opérant avantageusement selon le procedé de la demande de brevet FR 2606789 du 17.11.86.
Des souris ont été immunisées avec differentes doses d'antigène (3 injections sous cutanées à une semaine d'intervalle, de 250 l d'antigène dans du tampon tris 10m'! pH7 contenant lmg/ml d'Am---) avant de faire l'épreuve létale de B. pertussis.
Pour l'épreuve létale. on injecte par voie intranasale 50p1 de suspension bactérienne de la souche virulente et hyperpathogène 18323S, 2 semaines après la dernière immunisation. La concentration en bactéries de la suspension est de 10@ dans l'essai a. 2 x 10' dans l'essai b, et 107 dans l'essai c.
Dans le tableau 3 ci-dessous, on a rapporté les résultats de protection obtenus contre une souche de B.ertussis (BP 183235) à différentes concentrations, apres injection d'AC, d'xC recombinante d'un vaccin, de Ps et de FHA.
L'AC recombinante est avantageusement telle que décrite dans la demande de brevet FR 2621597 du 24.7.87. Il s'agit d'un fragment correspondant au gène de structure de l'AC qui a pu être exprimé dans E.coli.
Ce fragment qui porte l'activité adényl cyclase et le site de fisation de la calmoduline a été purifié à homogénéité (voir figure unique).
Ac ACres VACCIN PTx FMA O a : epreuve letale BP. 18323S 10/DL50 3/0.9@ 3/1.5 3/1.9@ 3/2@@ @/10@@ 9/12 1/10 0/40 0/22 20/22 20/22 b : epreuve letale BP. 18323S 20/DL50 3/2@@ 3/10@ 5/10 3/10 10/10 c : epreuve letale BP. 18323S 1/DL50 3/6@@ 3/@@@ 3/@@@ 3/@@@ 3/10@ 0/10 0/10 0/10 0/10 5/10 5/10 Les résultats de létalité sent a@primés en nombre de souris mortes sur le mombre de souris totales Les résultats obtenus montrent l'obtention d'une synthèse d'anticorps antiAC et une protection des souris, après immunisation avec de l'AC (trois immunisations de 1,5 l d'AC).Cette protection est quasi totale lorsque l'épreuve létale est réalisée avec une quantité de bactéries égale (10? bactéries vivantes) ou 10 fois supérieure à la dose létale 50 (108 bactéries vivantes) ; elle est de 60% lorsque l'épreuve létale est réalisée avec une quantité de bactéries égale à 20 fois la dose létale 50 (2.10e bactéries létales).
Une protection totale a été obtenue après immunisation de souris avec l'AC recombinante, lorsque l'épreuve létale est réalisée avec une quantité de bactéries égale à la dose létale 50. Les immunisations réalisées avec de -la FHA n'ont pas montré d'effet protecteur de cette toxine maigrie la présence d'anticorps chez les souris immunises et ceci meme lorsque l'épreuve létale est réalisée avec une quantité faible de bactéries.
L'invention vise donc des compositions immunogènes à base des protéines définies ci-dessus, en association avec un véhicule pharmaceutique. Ces compositions sont potentiellement capables de prévenir les infections provoquées notamment par B.anthracis, B.pertussis, B.parapertussis et B.bronchiseptica et leurs effets toxiques chez l'homme et l'animal.
L'invention vise également les applications immunologiques de la NDP kinase telle qu'obtenue selon l'invention.
Ces applications comprennent comme indiqué cidessus en rapport avec 1'adényl cyclase tronquée, l'élaboration d'immunsérums spécifiques polyclonaux et d'anticorps monoclonaux.Elles comprennent également l'élaboration de compositions immunogènes.
Les essais d'immunisation rapportés ci-dessus pour la protéine à activité adényl cyclase ont été également effectués avec la NDP kinase de l'invention et ont conduit à la formation d'anticorps.
Les compositions immunogènes définies ci-dessus sont utilisées aux doses et sous les formes d'administration habituelles, en particulier sous les formes classiques administrables par voie intranasale, orale ou parentérale.
Le cas échéant, les compositions renfermant la protéine à activité adényl cyclase sont associées à de la FHA et/ou de la PTx dans le même inoculum ou non.
Les préparations de FHA sont avantageusement obtenues, par exemple, selon la méthode de Sato et al. (15).
On indique ci-après, à titre d'exemples non limitatifs, A) les matériels et les méthodes utilisés pour obtenir la protéine tronquée à activité adênyl cyclase, B) les matériels et méthodes utilisés pour cloner et séquencer le gène d'une protéine à activité NDP kinase et pour exprimer cette protéine dans un hôte, C) la synthèse de dérives d'ADP substitués.
Les figures 1 et 2 auxquelles il est fait référence représentent: - la figure 1, la séquence de nucléotides codant pour 1'adényl cyclase de B.anthracis et, en correspondance, la séquence d'acides aminés de cette enzyme, - la figure 2, la séquence de l'ADNc codant pour une protéine a activité NDP kinase et, en correspondance, la séquence d'acides aminés de cette protéine.
Les références numériques données dans les exemples correspondent aux références bibliographiques mentionnées en fin de description.
EXEMPLE A: OBTENTION D'UNE PROTEINE TRONQUEE A ACTIVITE ADENYL CYCLASE: I- MATERNELS ET METHODES L'origine des produits chimiques utilisés dans les exemples est indiquée ci-après: Nucléotides d'adénine, enzymes de restriction, ADN T4 ligase : BOEHRINGER SANNHEIM.
ADN polymérase (Sequenase) : USBC Oîigodéoxyribonucléotides utilisés comme amorces dans le séquençage d'ADN : PHARMACIA Enzymes de couplage et CaM (calmoduline) de cerveau de boeuf: Sigma 3'dATP, 8-BrATP, (8-bromo adénosine 5' triphosphate) 8-N3ATP (8-azidoadénosine 5' -triphosphate), EATP, (1 Né-éthénoadénosine-5'-triphosphate)GTP Bleu-Sépharose, Ultrogel AcA 44, échangeur polytampon 94 et polytampon 96 : PHARMACIA LKB Biotechnologies [a32P]ATP (3000 Ci/mmol), [ H] cAMP (40 Ci/mmol) et (a35S) 2'dATP (1000 Ci/nlmol): Centre Amersham (GB) [α P]3'dATP (5000 Ci/mmol) : NEN Research Product.
.SOUCHES BACTERIENNES ET MILIEUX DE CROISSANCE Deux souches de E.coli sont utilisées : JM105(1) et une souche déficiente en protéase (lon~)CAG 1139(2). Les bactéries sont cultivées sur milieu riche LB de Miller (3). On atteint une DO600nm de 24 lorsque la culture est effectuée dans des conditions de fermenteur de 20 1. On ajoute de l'ampicilline à raison de 100 g/ml, si nécessaire.
PROCEDES D'ANALYSE D'ADN On génère des délétions unidirectionnelles dans le gène cya cloné dans M13mpl9 en utilisant le système "Cyclone" (IBI) en suivant les instructions du fabricant. La séquence nucléotidique est déterminée par une méthode de terminaison de chaîne au didéoxynucléotide modifiée en utilisant la Séquénase comme ADN polymérase (4).
PURIFICATION D'ADENYL CYCLASE 70g de pâte congelée humide de bactéries sont mis en suspension dans 500ml de 50mM Tris-HCl (pH 8) et soumis à sonication à 20 KHZ et 100 watts (3 x 4 min). Les débris cellulaires sont éliminés par centrifugation à 12000 g pendant 20 min à 4 C.
. CHROMATOGRAPHIE SUR BLEU-SEPHAROSE L'extrait bactérien est déposé sur une colonne de Bleu-Sépharose (5 x 20 cm) équilibrée avec 50mM de Tris-HCl (pH 8) à un débit de 400 ml/h. La colonne est lavée avec 5 volumes du même tampon pendant 5 h, puis les protéines sont éluées avec 0,5M de NaCl dans 50 mM de Tris-HCl (pH 8) et sont précipitées avec du sulfate d'ammonium solide (80% saturation).
Pour cet usage, on a trouvé qu'une bonne solution pour constituer la coupelle 20 consiste à utiliser de la feuille d'aluminium qu'il est assez facile de conformer en donnant à la paroi finale un grand nombre de plis contrariés 2 et 24, ainsi que cela est représenté schématiquement sur la figure 5.
Selon les formes et les dimensions de la cavité Il à recouvrir, on peut facilement, à la main, engager la coupelle 20 et modeler sa paroi en provoquant l'ouverture plus ou moins marquée d'un nombre plus ou moins grand de plis diversement situés par rapport à ladite cavité 11.
On remarque que si la coupelle 20 est utilisée sans que l'on défasse les plis, elle présente des superpo sitions de couches donnant des surpaisseurs propices à sa résistance. Naturellement, par prudence, il faut choisir l'épaisseur nominale e de la feuille d'aluminium en fonction de son utilisation possible en couche simple.
Cette structure est particulièrement favorable à la-constitution de coupelles 20 conformes à l'invention, car elle permet de former des volumes relativement profonds à partir d'une feuille métallique qui, par nature, est non plastique.
Lorsque l'on part d'un matériau en plan (feuille, plaque, flan, etc.) il est impossible, pour des raisons de gometrie, d'obtenir une coupelle 20 en volume sans répartir le surcroît de matière. Une solution est celle des plis multiples représentée sur la figure 5. Une autre solution est représentée sur la figure 6. Elle consiste à former des nervures 25 dont la profondeur p et/ou la largeur 1 sont croissantes du bas vers le haut des bords de la coupelle 20 (figures 6 et 10) et cela de manière d'autant plus marquee que les parois de ladite coupelle 20 sont plus divergentes mais, bien entendu, les valeurs de p et de 1 dépendent aussi du degré d'élasticité du matériau de depart, de la valeur de I'épaisseur e, des méthodes de fabrication utilisées et des formes de la coupelle 20.
On peut fabriquer la coupelle 20 par emboutissage à froid ou à chaud, avec ou sans nervures 25, indépendamment des nécessités nées du choix d'un matériau de départ se présentant selon un plan.
La présence de nervures 25 peut être utile non seulement pour augmenter la rigidité à la coupelle 20 mais aussi pour lui donner du "nerf". Grâce à cela, on obtient un effet de ressort qui permet à la fois une meilleure tenue de la coupelle 20 dans le socle 10 et une extraction plus facile.
Mais, naturellent, on peut adopter toute autre solution telle que l'emboutissage par exemple. On peut également choisir des complexes laminés multicouches de toutes espèces.
Après emploi, quand on veut "vider le cendrier", c'est-à-dire jeter les cendres, allumettes, bouts de cigarettes et autres déchets placés dans la coupelle 20, on retire celle-ci du socle 10 et on la replie par-dessus son contenu D, comme cela est représenté schématiquement sur la figure 7, comme on froisse une feuille de papier pour en faire une boulette. On obtient simultanément des effets favorables particulièrement marqués - les déchets sont confinés de manière étanche et il ne s'échappe ni poussière, ni odeur.
- ils sont isolés par un matériau incombustible et ne ris quent pas de communiquer le feu au sac, à la corbeille à papier ou à la poubelle qui va les recevoir, - la cavité Il est intacte et, donc, parfaitement propre, ce qui rend superflu tout lavage ou nettoyage, - l'élimination des déchets est immédiate et ne nécessite de consacrer aucun temps à l'entretien.
A cet égard, il faut rappeler que dans les hotels et restaurants de bon niveau, il existe trois "plonges", ou postes de lavage, différents : une pour les ustensiles de cuisine (casserolles, cocottes etc.), une pour la vaisselle 'verres, assiettes, couverts) et une pour les cendriers. On comprend que l'invention conduit à la suppression d'un poste de lavage, d'où il résulte une économie compensant nettement la consommation de coupelles 20.
Comme les coupelles 20 sont jetables, c' est-à- dire éliminées en même temps que les déchets D qu'elles contiennent, il faut disposer d'un stock de coupelles 20 neuves prêtes à l'emploi. Pour rendre ce stockage facile, on peut adopter des formes évasées permettant d'emboîter les coupelles 20 les unes dans les autres, comme cela est connu en soi notamment pour des gobelets, ainsi que cela est représenté schématiquement sur la figure 8.
Un empilement de coupelles 20 peut etre placé dans un distributeur ou un présentoir pour leur prélévement à l'unité au fur et à mesure des besoins.
Pour faciliter le repliement de la coupelle 20 en vue d'envelopper le contenu D et de le confiner, on peut associer chaque coupelle 20 à un couvercle. Il peut s'agir, notamment, d'une partie tenante 26 obtenue soit en une seule pièce avec la coupelle 20 proprement dite soit fixe, à celle-ci lors du processus de fabrication (figure 9 ).
Le couvercle 26 peut être replié latéralement et sous la coupelle 20 pour ne prendre aucune place lors du stockage (comme sur la figure 8, par exemple) et pendant l'utilisation, c'est-à-dire quand la coupelle 20 est en place dans le socle 10 correspondant. On démasque le couvercle 26 seulement au moment d'envelopper le contenu D, puis on rabat ce couvercle 26 selon la flêche F3 par-dessus l'ouverture supérieure de la coupelle 20 plus ou moins pleine et l'on compacte le tout pour obtenir une boulette du genre de celle de la figure 7.
Au lieu d'un simple couvercle 26 nettement différencié, on peut aussi prévoir que toute la périphérie de la coupelle 20 comprend un prolongement en jupe non représenté) qui se place e: < térleuremen contre lil paroi proprement dite de la coupelle 20 lors de l'utilisation et que l'on déploie au moment d'envelopper le contenu D, ce prolongement devant être relevé puis rabattu sur ce contenu D.
Le rapport molaire mercaptan/soufre à mettre en oeuvre dépend de la nature du polysulfure organique à préparer et du rang en soufre désiré. Ce rapport peut aller de 0,3 à 5 et est de préférence compris entre 0,4 et 3.
Dans le cas ou l'on part d'un polysulfure organique (par exemple di-, tri-, tétrasulfure...), la quantité de soufre à utiliser est déterminée en fonction de ce polysulfure de départ et du polysulfure de rang supérieur en soufre à synthétiser. Le rapport molaire entre les deux réactifs : polysulfure organique de départ et soufre peut varier de 0,2 à 1.
Les exemples suivants qui illustrent l'invention sans la limiter, ont été réalisés dans un réacteur ayant un volume utile de réaction de l'ordre de 600 ml, muni d'une agitation centrale et d'une double enveloppe extérieure, et équipé pour travailler soit à pression atmos phérique soit sous pression.
EXEMPLE 1 : DIMETHYLPOLPSULFORE A PARTIR DU METEYIMERCAPTAN On introduit dans le réacteur 64 g de soufre solide et 6 g de résine Amberlyst A21 sèche (résine anionique à groupements fonctionnels amine tertiaire produite par Rohm and Haas), puis le réacteur est pressurisé avec de l'azote jusqu a une pression de 3 bars absolus. On ajoute ensuite 48 g de méthylmercaptan liquide et on maintient le mélange réactionnel i 300C, sous agitation et à une pression de 3 bars absolus au moyen d'une vanne pneumatique de détente dont la sortie å pression atmosphérique permet d'éliminer les gaz produits par la réaction.Au bout d'une heure, on sépare la résine du brut réactionnel qu'on traite par un courant d'azote pour éliminer le méthylmercaptan non consommé et l'hydrogène sulfuré dissous.
On obtient ainsi 85 g d'un liquide dont l'snalvse montre qu'il se compose d'un mélange de polysulfures ayant la répartition pondérale suivante diméthyldisulfure : 1,5 Z diméthyltrisulfure : 27,7 Z diméthyltétrasulfure : 30,9 % diméthylpentasulfure : 24,3 % polysulfures supérieurs : 15,6 X EXEMPLE 2 : DIMEIHYLPOLYSOLFURE A PAETIR DE DIHETHYLDISULFURE On introduit dans le réacteur 64 g de soufre solide, 8 g de résine Amberlyst A21 et 94 g de diméthyldisulfure, puis on maintient le mélange pression atmosphérique, sous agitation et è 600C pendant 2 heures.
Après séparation de la résine et élimination des gaz dissous, on récupère 152 g d'un liquide dont l'analyse indique la composition pondérale suivante diméthyldisulfure : 2,1 Z diméthyltétrasulfure : 47,2 % diméthyltétrasulfure : 31,4 Z diméthylpentasulfure : 18,1 % polysulfures supérieurs : 1,2 Z EXEMPLE 3 : DITR=ERTIOBUTYLPOLYSULFURE A PARTIR DU TERTIOBURYL MERCAPTAI On a effectué une série de trois essais en utilisant 52 g de soufre, 10 g de résine Amberlyst A21 sèche et une quantité variable (440 g, 293 g ou 73,3 g) de tertlobutlnercaptan (TBM). chaque essai a été réalisé å pression atmosphérique, sous agitation et a 60 C, sur une durée de 3 heures.
Les résultats obténus sont présentés dans le tableau suivant
COMPOSITION EN DITERIIOBUTYLPOLYSULFURES Rapport molaire C4H9-Sn-C4H9 (% poids) TBM S n = 2 n = 3 n = 4 n = 5 n = 5 n = 5 ! 3 ! 4,1 ! 59,3 ! 30,7 ! 5,9 ! - ! 1 2/1 1,1 27,8 61,5 9,2 0,4 - 10,8 72,1 16,1 1 Une sèrie de trois essais effectués dans les memes conditions, mais en remplacant la résine Amberlyst A21 par la résine Amberlite IRA 93 SP (résine anionique à groupements fonctionnels amine tertiaire) a donné des résultats pratiquement équivalents.
EXEMPLE 4 : DITERTIOOCTYLPOLYSULFURE A PARTIR DU TERTIOOCTYL MERCAPTAN En utilisant 32 g de soufre, 10 g de résine Amberlyst A21 sèche et une quantité variable (439 g, 292,6 g ou 73,2 g) de tertiooctylmercaptan (TOM), on a effectué trois essais réalisés chacun i pression atmosphérique, sous agitation à 80 C, pendant 3 heures.
Le tableau suivant présente les résultats obtenus
COMPOSIIION EN DITERTIOOCTYLPOLYSULFURES C8H17-Sn-C8H17 (% molaires déterminés par RMN) Rapport molaire TOM n = 3 n = 4 n = 5 n = 6 n > 6 S 3/1 44 56 - - ! ~~~~~~~~~~~~~t ~~~~~~t ~~~~~~t ~~~~~~t ~~~~~~t t t 2 ! 34 ! 66 ! - ! - t - ! 1 | 7 ! 48 ! 20 ! 11 ! 14! EXEMPLE 5 : DITERTIONONYLPOLYSULFURE A PARTIR DU TERTIONONYL- MERCAPTAN On introduit dans le réacteur 32 g de soufre solide, 5 8 de résine Amberlyst A21 sèche et 80 g de tertiononylmercaptan obtenu è partir d'un trimère du propylène. Le mélange est ensuite maintenu sous agitation a pression atmosphérique et à 800C pendant 3 heures.
Après séparation de la résine et dégazage du liquide par un courant d'azote, on obtient un ditertiononylpolysulfure dont la teneur en soufre est de 37,9 X, ce qui correspond å un rendement de 98,2 X par rapport è la théorie.
EXEHPLE 6 : DItERTIODODECYLPOLYSULFURE A PARTIR DU TERTIODODECTL- MERCAPRN On opère comme i l'exemple 5, mais en remplaçant le tertiononylmercaptan par 101 g de tertiododécylmercaptan obtenu a partir d'un tétramère du propylène.
La teneur en soufre du ditertiododécylpolysulfure ainsi obtenu est de 31,3 X, ce qui correspond à un rendement de 97,4 Z par rapport à la théorie.
Dispositif d'alarme sans fil par radio.
L'lnvention concerne les systèmes d'alarme électronique compact il est connu d'utiliser dans de noabreux systèmes d'alarme des noyons de transmission et réception par radio assujettis à des organes capteur et des organes d'indication sonore et/ou visuelle. L'avantage essentiel de ces systèmes se trouve dans le fait qu'ils ne nécessitent aucun fils pour leur installation.
Les bains de satinage contiennent dans certains cas un mélange HF + HF,NH4F en solution aqueuse. il est alors possible d'obtenir directement de telles solutions. A cet effet, on prélève une fraction de solution concentrée en fluorure obtenue après la première électrodialyse et l'on mélange cette fraction à la solution d'acide fluorhydrique ou au mélange de HF et de NH4F obtenu après l'électrométathèse, avant de concentrer éventuellement le mélange par une seconde électrodialyse.
Une variante consiste à obtenir le mélange de HF et de NH4F à partir de NH4F par une électrométathèse effectuée dans un module d'électrométathèse dont le motif élémentaire comporte deux compartiments.
La mise en oeuvre du procédé de l'invention appliquée aux effluents de l'industrie du verre permet par conséquent de supprimer la quasi totalité des rejets dans la nature, évitant ainsi toute pollution et permettant des économies de matière.
La présente invention sera illustrée ci-dessous par un exemple non Limitatif de traitement d'effluents provenant des bains de satinage et de rinçage d'une verrerie.
La figure 1 représente le dispositif de la présente invention, utilise pour la mise en oeuvre du procédé de traitement des effluents d'une verrerie, dans son ensemble ; La figure 2 représente une variante du dispositif ; Les figures 3 et 4 représentent un schéma de deux variantes de motif élémentaire d'un module d'électrométathèse; La figure 5 représente un schéma d'un module d'électrométathèse ; La figure 6 représente un schéma du module d'électrodialyse.
Conformément à la figure 1, le dispositif de la présente invention comporte deux dispositifs de séparation liquide-solide 1 et 4, deux cuves de neutralisation 2 et 3, les deux étant munies de systèmes d'agitation, deux modules d'électrodialyse 5 et 7, un module d'électrométathèse 6 et une cuve de stockage 8. De préférence, le dispositif comporte une ou plusieurs cuves-tampons 9, 10 et 11. Un circuit d'amenée 12 est relié au dispositif de séparation liquide-solide 1. Un circuit 13 relie le dispositif de séparation 1 aux cuves de neutralisation 2 et/ou 3. Un circuit 14 relie les cuves de neutralisation 2 et/ou 3 au dispositif de séparation 4. Un circuit 15 relie le dispositif de séparation 4 au module d'électrodialyse 5, celui-ci étant relié au module d'électrométathése 6 par un circuit 16 et comportant un circuit d'évacuation 19.Le module d'électrométathèse comporte deux circuits d'évacuation 21 et 22 et est relié au module d'électrodialyse 7 par un circuit 17. Le module d'électrodialyse 7 comporte un circuit ~d'évacuation 20 et est relié à une cuve de stockage 8 par un circuit 18. Les circuits d'évacuation 19, 20 et 22 peuvent être reliés aux installations de traitement de verre. Le circuit d'évacuation 21 peut être relié au circuit d'alimentation 23 des cuves de neutralisation 2 et/ou 3.
Le circuit peut comprendre en outre un système 24 d'amenée des agents floculants dans les cuves de neutralisation.
Les effluents contenant l'acide hexafluorosilicique arrivant de l'installation de traitement des verres 25 par le circuit 12 peuvent être stockés dans la cuve tampon 9 avant de subir une séparation solide-liquide, par exemple par filtration, dans le dispositif 1, en vue d'éliminer les particules indésirables en suspension. Le filtrat est ensuite amené par le circuit 13 vers l'une des deux cuves 2 ou 3, dans laquelle il est neutralisé par une solution de base forte MOH amenée par le circuit 23. De préférence, les deux cuves fonctionnent en alternance. Un chargement est neutralise dans L'une des cuves sous agitation, pendant que le contenu neutralisé de l'autre cuve est transféré par le circuit 14 vers le dispositif de filtration 4, de préférence après passage dans la cuve tampon 10. La silice formée au cours de La neutralisation est retenue sur le filtre 4.Le filtrat, qui est une solution MF, est amené par le circuit 15, de préférence après passage dans la cuve tampon 11, dans le module d'électrométathèse 5. La solution enrichie en MF est amenée par le circuit 16 vers le module d'électrométathèse. La solution appauvrie en MF est évacuée par le circuit 19. Dans Le module d'électrométathèse 6, la solution enrichie en MF subit une double décomposition. On récupère à la sortie du module 6 une solution de base MOH qui est évacuée par le circuit 21 (et éventuellement recyclée vers le circuit 23 d'alimentation en MOH des cuves de neutralisation), une solution appauvrie en MF, contenant éventuellement en outre HF, MF, qui est évacuée par le circuit 22, et une solution d'HF ou de HF et de MF amenée par le circuit 17 dans le module d'électrodialyse 7.La solution enrichie en HF est amenée par un circuit 18 vers une cuve de stockage 8, à partir de Laquelle elle peut éventuellement etre recyclée pour le traitement de verres. La solution appauvrie en HF ou en MF et en HF est évacuée par le circuit 20 et éventueLlement recyclée vers les bains de traitement des verres.
Lors de certains traitements de verres, il est nécessaire de disposer de solutions d'un mélange HF + MF,HF.
IL est alors possible d'obtenir directement ce mélange à la fin du procédé de traitement des effluents à l'aide du dispositif représenté sur la figure 2, qui est une variante du dispositif décrit ci-dessus. Dans cette variante, un répartiteur 25 est intercalé entre le module d'électrodialyse 5 et le module d'électrométathèse 6, et un mélangeur 27 est intercalé entre le module d'électrométathèse 6 et le module d'électrodialyse 7 Ainsi, une fraction de la solution de fluorure MF ne subit pas de double décomposition, mais se trouve mélangée à la solution d'acide HF ou de HF et MF issue du module d'électrométathèse 6 dans le mélangeur 27. La solution HF + MF est ensuite concentrée dans le module d'électrodialyse 7.Cette variante permet de réduire la quantité de solution à traiter par électrométathèse et donc de réduire le coût du traitement.