INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une modalité préférentielle, les copolyamides de la présente invention présentent une structure telle que définie ci-avant dans laquelle la quantité des unités (IV) dans le mélange (II) + (III) + (IV) se situe dans l'intervalle allant de 45 à 75 % en mole ; dans ces conditions la différence de température hT, qui est faible, prend des valeurs qui se situent dans l'intervalle allant de 10 à 55'C.
En ce qui concerne leurs valeurs moléculaires, les copolyamides selon la présente invention (prise dans son objet général ou préférentiel) présentent - des caractéristiques de viscosité, exprimées sous forme de l'indice de viscosité (IV) mesuré selon la norme ISO R 307 (2e édition de 1984) sur une solution contenant 0,5 g de polymère (séché pendant 2 heures à 600C sous balayage d'argon) dans 100 cm3 de métacrésol ou de H2S04 concentré à 95 % en poids, qui sont au moins égales à 60 ml/g et pouvant être comprises entre 80 et 250 ml/g - des masses moléculaires moyennes en nombre (Mn), déterminées par dosage des groupements terminaux et des unités non conformes, qui sont au moins égales à 9000 g/mole et pouvent être comprises entre 10000 et 25000 g/mole.
La figure -- montre l'exemple d'un couvercle (6) pouvant être position- né sur la partie supérieure de la barquette (1) par emboîtement . Ce couvercle (6) est caractéristique,par le fait qu'il comporte des moulures (3) et nervures 4) du même type que la barquette (1) placées de telle sorte qu'elles permettent un emboîtement dans la partie supérieure de la cloison (5).
La figure 55représente la vue en coupe de A.A,la moulure (3) et la nervure (4) suivent la forme de la paroi périphérique (2) sur son fond et ses deux côtés latéraux.
La figure 6,représente la vue de dessus ,d'un exemple d'assiette ou plat ayant la caractéristique de posséder,en son centre,un plot (8).comportant des moulures (3) et nervures (4),permettant le positionnement de la cloison (5) d'un bord,au centre du contenant.
La figure 7,montre une vue en élévation,d'une barquette (9) ayant la ca ractéristique propre de posséder une cloison ( 10) fixe,au milieu de son sens longitudinal ,permettant la pose de cloisons mobiles (5),de la cloison fixe (10) au bord de la barquette montrée par la figure 7.
La figure 2 représente une composante de l'invention.
La figure 3 représente le dispositif selon la coupe AA.
La figure Lt représente une variante de ce dispositif.
Le dispositif représenté sur la figure 1 comporte quatre parties de forme et dimensions identiques assemblées autour d'un candélabre (4) et cachant son embase de fixation.
La figure 2 représente une partie du dispositif. Celle-ci comporte une découpe (2) en arc de cercle dont le rayon est légèrement supérieur à celui de la circonférence dans laquelle s'inscrit la base du candélabre (lut). Cette partie comporte sur la face inférieure une nervure (3) en arc de cercle dont le rayon est égal à celui de la circonférence sur laquelle se positionnent les tiges à scellement (5) de fixation du candélabre.
Selon la figure 3, les parties assemblées entourent la base du candélabre. Les tiges à scellement (5) s'encastrent dans la nervure (3) et le dispositif peut se positionner indifféremment sur 3600 autour du candélabre.
Selon la figure (lut), le dispositif pourra être constitué d'un nombre de parties (1) différent au principe de réalisation préférentielle, celles-ci étant toujours entre elles de forme et dimensions identiques.
Le but de la présente invention est de permettre d'isoler un des pâles de la batterie ou d'un accumulateur électrique faisant parti d'un véhicule en mouvement lorsque celui-ci percute par l'avant, dans un angle de 60 degrés de part et d'autre de l'axe de son mouvement, un obstacle.
Ou est percuté, dans ce même angle, par un autre véhicule en mouvement inverse. Lors des accidents il arrive que certain cable électrique en amont des fusibles et relais, ou cable d'alimentation principale du démarreur soit écrasé par des éléments métalliques reliés à la masse de la batterie et provoque une étincelle qui enflamme le carburant du véhicule et, ou, une décharge trop importante et rapide de la batterie provoquant sa destruction. Le dispositif suivant l'invention permet instantanément avec l'énergie produite par le choc de prévenir ce danger.
Selon une première caractéristique à l'intérieur d'un boîtier isolant fixé à plat dans le véhicule à proximité de la batterie. L'interrupteur au repos permet le passage d'un courant électrique d'une borne d'entrée à une borne de sortie au travers de deux plots métalliques de contact fixés sur deux leviers métalliques pivotant sur leurs axes respectifs et en série à deux tresses conductrices raccordées aux bornes. Les contacts sont tenus en appui l'un sur l'autre par deux cames qui sont pivotantes sur leurs axes respectifs et forcées au travers de leurs leviers par les poussées de deux ressorts à boudin prenant appui sur les bras opposés des leviers porteurs des contacts.
Selon une seconde caractéristique chaque came possède une forme de plus en plus large vers son extrémité permettant d'avoir un couple suffisant pour contrarier la poussée du ressort lors de la décélération instantanée du boîtier. La rotation de la came libère ainsi l'effort sur le levier porteur du contact. Celui-là éloigne les contacts sous l'action du ressort qui le pousse à l'autre extrémité et selon une troisième caractéristique vient se loger dans une encoche. Celle-ci empêchera le retour de la came à sa position initiale lorsque la décélération sera nulle. Le retour à la position initiale des divers éléments se fera manuellement avec l'ergot dépassant la face supérieure du boîtier.
Selon une quatrième caractéristique l'angle de rotation des leviers est défini par deux fentes pratiquées dans la paroi supérieure du boîtier et dans lesquelles passent deux ergots qui ont aussi le rôle de permettre de rétablir la position de travail des plots de contact.
Selon les modes particuliers de réalisation - les sections des éléments conducteurs (8) (4) (9) déterminent la puissance du courant pouvant traverser l'appareil.
- la masse des cames (6) et le tarrage des ressorts (12) définissent le seuil minimum d'ouverture des contacts.
- un dispositif réglable de tension des ressorts peut être adjoint.
Selon la figure 6 pièce (16) et (17).
Exemples 1 à 6 Descrintion des matières premières utilisées - polyamide 66 : polyhexaméthylène adipamide d'indice de viscosité 137 ml/g déterminé selon la norme ISO R 307, édition de 1977, sur la partie soluble dans l'acide formique à 90 %, - poudre TG : polytéréphtalate d'éthylène-glycol en poudre, d'indice de viscosité 70 ml/g, déterminé selon la norme ISO 1628 partie 5 édition 1986, sur la partie soluble dans un mélange 50/50 en poids de phénol et de dichloro 1,2 benzène, - tristéarate d'aluminium : produit commercialisé sous le nom de HARO GEL ALT par HAAGEN CHEMIE BV, - huile silicone : huile ssXx Bis triméthylsiloxy-polydiméthyl siloxane commercialisée sous le nom de RHODORSIL 47 V 350 par la Société RHONE-POULENC, 350 étant la viscosité de cette huile exprimée en mPa.s à 25"C.
- MPt : mélange comprenant en poids + 0,5 parties de H2PtCl6, 6H20, + 2 parties d'2-éthyl-hexanol, + 89 parties d'huile , Bis triméthylsiloxy-polydiméthyl siloxane commercialisée par Rhône-Poulenc sous la dénommination 47 V 1000 (viscosité 1 000 mPa.s), + 8,5 parties de silice de combustion de surface spécifique BET de 60 m2/g commercialisée par la Société DEGUSSA sous la référence AEROSIL E 60.
Préparation des compositions selon les exemples 1 à 6 Chaque composition est préparée de la manière suivante On mélange le PA66 et l'huile silicone 47V350 (en quantités, en poids, correspondant au tableau ci-après, selon les exemples) pendant 10 minutes (sauf à l'exemple 1 qui ne contient pas d'huile silicone), à température ambiante, dans un mélangeur MORITZ, puis on incorpore le tristéarate d'aluminium et la poudre TG, en ajoutant en plus, selon les exemples, du MPt, et on agite encore pendant 10 minutes.
test du tube à ailette Le test permettant de mesurer l'augmentation des cadences obtenues avec les compositions selon la présente invention (c'est-à-dire la diminution du temps minimum de refroidissement d'une pièce injectée dans le moule pour qu'elle puisse être démoulée sans déformation notoire) est effectué dans un moule dont la forme permet de réaliser par injection un tube cylindrique de 60 mm de longueur, dont le diamètre extérieur est de 27 mm, dont le diamètre intérieur est de 25 mm et comportant 6 ailettes internes identiques également réparties dans le tube sur toute sa longueur, de largeur 5 mm et d'épaisseur 1 mm. Une section quelconque de ce tube cylindrique faite perpendiculairement à son axe longitudinal est représentée sur la figure jointe (à l'échelle 4). Ce test est appelé par la suite "test du tube à ailettes", ou test de moulabilité.
Ce test est réalisé sur une presse KRAUSS MAFFEI 25/50. Chaque composition préparée ci-avant sous forme de "poudre à mouler" est injectée dans la presse dans les conditions suivantes . vitesse de vis : 300 Tr/mn . temps de dosage : 1.8 s . température fourreau : 250-260-270-280"C . température moule : 80"C . pression injection : 160 bars . pression maintien : 140 bars . temps de cycle : 14 s La pièce est éjectée en fin de cycle.
Le temps de refroidissement est arbitrairement fixé à 10 s initialement, puis diminué de seconde en secondes. Cinq pièces sont moulées pour chaque temps de refroidissement. Il existe un temps de refroidisssement t pour lequel aucune pièce éjectée n'est déformée, alors qu'une seconde de moins (c'est-à-dire pour un temps de refoidissement égal à t-1 seconde) suffit à provoquer la déformation permanente d'au moins une pièce moulée. C'est le temps t qui est la réponse au test de moulabilité dit "Test du tube à ailettes".
Avec les compositions préparées aux exemples 1 à 6 (voir tableau) en opérant comme décrit ci-avant, on réalise des éprouvettes ayant les dimensions 127 x 12,7 x 0,8 mm par moulage sur une presse BILLON H 220 (85 T), les paramètres étant . température fourreaux : 260/270/280/285"C, . température du moule : 80"C, . vitesse de vis : 250 Tr/mn, . pression de verrouillage : 140 bars, . pression d'injection : 60 bars, . pression de maintien : 50 bars, . temps d'injection + maintien : 5 secondes, . temps de refroidissement dans le moule : 15 secondes, . temps de cycles : 28 secondes.
composition EX 1 EX 2 EX 3 EX 4 EX 5 EX 6 PA 100 100 100 100 100 100 tristéarate d'aluminium 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 poudre TG 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 huile silicone 47 V 350 O 0,4 0,6 0,4 0,4 0 MPt O 0 0 0,004 0,006 0,006 RéSULTATS Test tube à ailettes 7 0 0 0 0 7 (en secondes) UL94 V V2 Inc Inc V2 V2 V2 Inc : inclassable
Un autre but de la présente invention concerne des compositions à base de polyamide permettant l'obtention, à de grandes cadences de fabrication, d'objets conformés résistant bien à la flamme, satisfaisant notamment au test UL 94 V 2 vertical des "Underwriters Laboratories" (tel que décrit dans le document 9750-1 du Bureau des Normalisations des Matières Plastiques" avec des éprouvettes ayant pour dimensions 127 x 12,7 x 0,8 mm), tout en conservant de bonnes propriétés mécaniques et physiques. Ce test UL 94 V est décrit également dans Test for flammability of plastics material for parts in devices and appliances. Norme UL 94 3ème édition ou encore ANSI/UL 94-85, sous 0,8 mm.
Il a maintenant été trouvé et c'est ce qui fait l'objet de la présente invention une composition à base de polyamide caractérisée en ce qu'elle comprend un polysiloxane constitué essentiellement d'unités f R1SiO2/2 avec éventuellement des unités R2R3SiO2/2 dans lesquelles - f représente un groupement phényle éventuellement substitué par un ou des atomes d'halogènes et/ou par un ou des groupements méthyles, - R1 peut avoir la signification donnée pour 9 ci-avant, ou être un groupement alcoyle ayant de 1 à 10 atomes de carbones ou un groupement cycloalcoyle ayant de 3 à 10 atomes de carbone, - R2 peut avoir la signification donnée pour 9 ci-avant ou avoir la signification de R3 ci-après, - R3 représente un groupement alcoyle ayant de 1 à 10 atomes de carbone ou un groupement cycloalcoyle ayant de 3 à 10 atomes de carbone.
Telle que montrée en détail à la figure 3, la sculpture 26 apparaît en creux sur la face externe (côté cavalier) du coussin 24.
L'invention s'adapte à tous les types de selles de coupe traditionnelle réalisées tant en cuir qu'en matériau synthétique léger et souple. Elle est également adaptable aux selles ne présentant que des quartiers; dans ce cas le coussin est disposé sur la face externe du quartier en contact avec la jambe du cavalier.
DISPOSITIF TENDEUR DE FIL POUR MACHINE TEXTILE ET PLUS PARTICULIEREMENT POUR CANTRE D'OURDISSAGE.
La présente invention concerne un nouveau type de tendeur de fil utilisable sur tout type de matériel textile, mais plus particulièrement adapté aux machines dans lesquelles une multiplicité de fils élémentaires doivent être traités simultanément, et ce sous une tension égale pour chacun des fils, tel que notamment lors d'une opération d'ourdissage, opération dans laquelle les cantres utilisées et qui portent les bobines élémentaires d'alimentation en fil, sont équipés de tendeurs individuels pour chaque fil.
Parmi les nombreuses solutions proposées à ce jour pour donner une tension régulière à un fil, outre les systèmes à "embarrage" constitués de simples éléments de renvoi fixes autour desquels passe le fil, la solution la plus répandue consiste à utiliser des tendeurs constitués de deux disques plaqués l'un contre l'autre, disques qui sont soumis à l'action d'un ressort, voire même de simples poids, ce qui permet de régler la tension communiquée au fil en fonction de la pression exercée entre les deux disques (ou coupelles).
De telles solutions ne permettent cependant pas de contrôler avec précision la tension communiquée au fil, les difficultés de réglage se trouvant encore amplifiées lorsque l'on doit traiter simultanément une pluralité de fils comme dans le cas d'une opération d'ourdissage.
Parmi les nombreuses solutions proposées pour résoudre ce problème, on peut citer celle faisant l'objet du brevet français no. 1 232 778 et qui, d'une manière générale, consiste à faire passer le fil autour d'un rouleau tendeur, dont le pourtour est de préférence revêtu d'une couche de friction, ledit rouleau étant soumis à l'action de moyens de freinage réglables, constitués par des aimants qui exercent une attraction magnétique sur une face latérale dudit rouleau tendant à la faire plaquer contre une surface de friction et commandant ainsi la liberté de rotation du rouleau et par suite, la tension communiquée au fil. Une telle solution que l'on peut définir par l'expression "tambour freiné par frein magnétique", présente cependant comme inconvénient de nécessiter un réglage individuel pour chaque fil.
Ainsi que cela ressort notamment du préambule du brevet français 2 145 056, comme autre moyen permettant de réaliser le freinage de la poulie ou tambour autour duquel passe le fil, il a été proposé d'utiliser des systèmes faisant appel à un frein à courant de Foucault se présentant sous la forme d'un moteur de type asynchrone, dont le rotor est solidaire de l'arbre de la poulie et dont les enroulements du stator sont alimentés par une source de courant continu réglable.
Un tel type de tendeur ne donne cependant pas satisfaction, notamment par le fait qu'il nécessite une alimentation en courant électrique et qu'il est donc nécessaire d'avoir autant de branchements d'alimentation qu'il y a de dispositifs tendeurs.
Le brevet précité (FR 2 145 056) permet de résoudre ce problème d'alimentation en courant électrique et de branchement en proposant comme moyen de freinage d'utiliser un générateur électrique dont le rotor est solidaire de l'arbre de la poulie, et dont l'induit est connecté à une résistance de charge, le champ magnétique étant founi par un aimant permanent. Cette solution sé duisante a priori, présente également comme inconvénient de nécessiter un réglage individuel pour chaque fil qui la rend pratiquement inexploitable dans les cas où une multiplicité de fils doivent être traités simultanément comme lors d'une opération d'ourdissage.
Pour résoudre ces problèmes, il a été proposé, comme cela ressort du FR-A-2 295 900, de réaliser des dispositifs tendeurs, pouvant être utilisés sur des cantres d'ourdissage (voir exemple de la figure 10 montrant une solution dans laquelle il est possible de régler simultanément une pluralité de systèmes de freinage), de réaliser des dispositifs tendeurs comportant deux rouleaux montés en rotation dans un carter et qui se touchent le long de leur circonférence avec une pression réglable, au moins l'un de ces rouleaux étant garni d'un bandage en une matière ayant l'élasticité du caoutchouc et le fil à tendre étant guidé de manière à ce qu'il entraîne les deux rouleaux lorsqu'il traverse le dispositif.Un tel dispositif couramment utilisé de nos jours, présente cependant comme inconvénient que, compte tenu des grandes vitesses de production actuelles, il se produit un échauffement de la couche de caoutchouc, ce qui entraîne une variation du taux de freinage en cours de fonctionnement, variation qui se répercute sur la qualité.
Or on a trouvé, et c'est ce qui fait l'objet de la présente invention, un nouveau type de dispositif tendeur qui surmonte les inconvénients des solutions antérieures par le fait que, non seulement il permet de réaliser simultanément le réglage de la tension sur une pluralité de tendeurs associés à une multiplicité de fils et que, par ailleurs, en cours de fonctionnement, la tension reste constante et égale pour tous les fils.
Par ailleurs, le dispositif tendeur conforme à l r in- vention est de par sa conception, facile à régler et à entretenir, présente un encombrement très faible et ne nécessite pour sa mise en oeuvre qu'une très faible consommation d'énergie.
D'une manière générale, le dispositif tendeur conforme à l'invention est du type comportant un tambour ou rouleau, monté libre en rotation sur un support, le fil à tendre entourant la surface dudit rouleau lors de son défilement au travers dudit tendeur et la tension communiquée au fil étant réglée en commandant la liberté de rotation du rouleau par une friction engendrée par une pression, et il se caractérise en ce que les moyens de réglage de la liberté de rotation du rouleau sont constitués par un ensemble comprenant - un plateau solidaire de l'axe support du tambour entraîné par le fil - un "piston", monté coulissant selon l'axe de rotation du tambour, dont la surface active est en contact avec la surface du plateau précité, et dont l'autre extrémité est soumise à l'action d'une pression de fluide d'intensité déterminée.
Selon une forme de réalisation préférentielle conforme à l'invention, la pression exercée contre le "piston" est transmise au moyen d'une membrane souple, formant une chambre à la base du piston et qui tend à repousser ce dernier contre la surface du disque.
Par ailleurs, la surface active du piston (ou éventuellement la surface du disque en regard avec ladite surface active du piston), est recouverte d'une couche de friction ; éventuellement, le piston peut être lui-même constitué dans sa totalité d'un tel matériau de friction.
La conception du poteau (1) donne à la structure d'appui formée par l'ensemble des poteaux (1) une forme fonctionnelle nouvelle, qui, à la suite de l'expérience passée, modifie son comportement structurel, apportant, par rapport à la technique actuelle, les avantages suivants: - Le cheminement des efforts du voile (5), et jusqu'aux fondations, par l'intermédiaire de l'ensemble des poteaux (1) s'effectue de manière aussi directe et continue que possible, le poteau (1) étant conçu tel que sa ligne moyenne (10) présente peu ou pas d'excentrement par rapport à la ligne fictive de descente des charges (11).
- Les sections transversales (12) étant conçues de manière telle que le sens transversal T-T ne soit pas sous-dimensionné par rapport au sens radial R-R (comme il l'est actuellement dans le cas des murs pratiquement bi-dimensionnels), la distribution des efforts s'effectue de manière harmonieuse entre les deux sens, les sollicitations tangentielles sur l'ouvrage et notamment au niveau de la liaison (9) entre le voile et les poteaux étant équilibrées de façon satisfaisante.
- Les poteaux (1) sont de forme évasée, le sommet (3) ayant des dimensions faibles par rapport à la base (4). La section transversale (12) du sommet (3) est conçue de manière telle que son comportement soit proche de celui d'une articulation. En cas de la présence de forces latérales considérables, et notamment en cas de séisme, l'en- semble formé par le voile (5) et les poteaux (1) ne peut pas risquer une perte de stabilité, même si le béton armé au voisinage du sommet (3) se plastifie et devient une rotule plastique. Dans ce cas, les poteaux (1) se comportent comme des consoles, encastrées dans la fondation, mais tout en restant solidaires et non-dissociées du voile (5) au niveau de la liaison (9) entre voile (5) et poteaux (1).
- Les avantages mentionnés du point de vue statique et de la stabilité ne se font pas au détriment du bon tirage d'air vers la cheminée constituée par le voile (5). Ce tirage est tout à fait satisfaisant, l'ensemble de poteaux étant formé de poteaux (1) isolés qui ne crée pas d'obstacle au courant d'air.
- Les avantages mentionnés du point de vue statique et de la stabilité se traduisent ou bien par une augmentation de la sécurité de l'ouvrage ou bien par des économies de matériaux.
L'application industrielle de l'invention peut s'effectuer dans le cas de certaines industries et notamment dans le cas des centrales électriques, où le processus technologique nécessite la présence d'une tour de réfrigération atmosphérique ou à tirage forcé, ou d'une structure similaire.
Les poteaux (1) sont exécutés généralement mais pas exclusivement en béton armé coulé sur place.
L'invention présentant un caractère para-sismique, est susceptible d'être exportée dans les pays particulièrement soumis à l'action des séismes.
La présente invention concerne un mécanisme d'en-
traînement alternatif, ainsi qu'une scie sauteuse compre-
nant un tel mécanisme.
On utilise des mécanismes d'entraînement à plaque d'oscillation pour la transformation d'un mouvement de rotation en un mouvement alternatif Le bras d'entraînement
de la plaque d'oscillation coopère avec une broche alterna-
tive La broche se déplace en translation dans des coussi-
nets, et la broche et les coussinets sont réalisés avec une section spéciale non circulaire afin que la broche ne puisse pas tourner Il s'agit d'une construction coûteuse
qui est très sensible à l'usure.
b) Une solution 8 (identique à celle de l'exemple 1) contenant 750 cm3 d'éthanol et 750 cm3 d'éthylèneglycol est préparée sous agitation. La solution H est ajoutée dans la solution B sous agitation. L'oxalate mixte (NH4) 3 Ai0, 8Cr0,2(C2O4)3 précipite au bout de quelques minutes. L'agitation est maintenue pendant 1 heure à température ambiante (200C).
f) L'oxyde mixte amorphe Al1,6Cr0,403 ainsi synthétisé est directement réduit pendant 20 heures sous hydrogène à 1050C (température de fusion de chrome : 18750 C). Les mêmes analyses que précédemment sont effectuées sur la poudre composite. Les résultats sont les suivants - surface spécifique : 1,9 m2/g, - taille moyenne des grains de poudre (figure 8) : 1,3,ut, - taille moyenne des particules de chrome : 4,0 nm (diagramme de la figure 9 et micrographie de la figure 17).
Exemple 9 : Préparation d'un cermet à partir de la poudre obtenue à l'exemple 8.
La poudre composite est densifiée dans les conditions décrites à l'exemple 1. Le taux de densification est de 99 %. La microstructure du cermet ainsi obtenu est présentée sur la micrographie de la figure 18. Les caractéristiques microstructurales et les propriétés mécaniques du cermet sont résumées dans le tableau récapitulatif qui suit.