INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les inventeurs avaient déjà constaté, lors de différents essais, que les produits issus d'une attaque mixte (acide phosphorique + acide sulfurique) avaient donné les meilleurs résultats sur le plan de la solubilité et du rendement agronomique, surtout en présence d'ions ammonium. La présente invention a résolu les différents problèmes posés par le prix, le transport et le stockage de l'acide phosphorique, en reconstituant de l'acide phosphorique à partir de phosphate mono-ammonique et di-ammonique, que l'on peut trouver à des prix particulièrement intéressants, ces produits solides pouvant être transportés facilement et à bas prix, par exemple, au moyen de péniches et de bateaux en vrac.Ainsi se trouve résolu le problème posé par la présence de phases génantes, comme le sulfate de calcium plus ou moins hydraté, les phosphates de fer et d'aluminium, grâce au fait que le produit résultant de la réaction de l'acide sulfurique avec les phosphates mono- et di-ammonique, lorsqu'il est additionné au phosphate naturel, donne un produit final dont la disponibilité du phosphore est considérablement augmentée.
TABLEAU I Essais en vases sur sol de Farako-Ba
Traitements Matière Coefficient Valeur L Coefficient Prélèvement Coefficient sèche Agronomique ppm P solubilisé de P ppm assimilabilité mg % % % Témoin sans P 1321 13,4 4,0 Phosphate brut 1600 72 52,2 41 15,8 50 NSPP 1785 121 71,4 62 24,6 87 TSP 1704 100 107,0 100 27,7 100
EOLIENNE A AXE VERTICAL ET MOUVEMENT DE ROTATION ALTERNATIF L'invention concerne d'une manière générale les éoliennes destinées, comme on sait, à capter l'énergie des vents, pour la transformer en énergie récupérable, généralement électrique ou hydraulique.
On contact, par exemple par les documents FR-A-2 307 145, 2 286 292, 2 288 233, 2 289 764 ou 2 289 769, des éoliennes à axe vertical formant pivot, comportant au moins un bras radial monté en rotation sur ledit pivot et portant un axe vertical sur lequel est articulée au moins une aile ou pale. Il est évident qu'on peut remplacer le bras radial ou un ensemble de bras radiaux par toute structure radiale équivalente, telle qu'un cadre annulaire, etc.
Naturellement, les éoliennes comportent des moyens pour transformer le mouvement de rotation du ou des bras radiaux en énergie récupérable (génératrice électrique, pompe de refoulement d'eau, etc.).
Dans les éoliennes connues par les documents précités, les ailes ont un trajet circulaire complet autour du pivot central. Afin de permettre à chaque aile d'offrir une prise au vent maximale sur une partie de son trajet et minimale sur les parties opposées, on prévoit des moyens de commande de l'orientation de l'aile par rapport au bras ou au cadre qui la supporte.
Cependant, la nécessité de commander, simultanément, L'orientation de plusieurs ailes, généralement un minimum de quatre ailes équiréparties sur une rotation complète, conduit à des dispositifs de commande complexes.
Le but de l'invention est de proposer une nouvelle conception d'éolienne exempte, notamment, de l'inconvénient précité.
L'éolienne de l'invention est du type à axe vertical formant pivot mentionné ci-dessus, mais s'en distingue en ce que l'aile, le cas échéant les ailes, et les moyens de commande de son orientation sont agencés pour provoquer un mouvement de rotation alternatif, et non plus unidirectionnel, du bras, sur une plage angulaire au maximum égale à un demi-tour et située en aval du pivot par rapport à la direction du vent, Les moyens de transformation du mouvement de rotation en énergie étant naturellement adaptés en fonction de cet aspect alternatif.
Bien que ce ne soit pas une obligation, l'agencement le plus simple, permettant d'obtenir ce mouvement alternatif, consiste à prévoir un bras radial unique portant une aile unique ou, pour Le moins, à prévoir une structure asymétrique à la différence des structures symétriques des éoliennes à axes verticaux classiques. L'aspect alternatif du mouvement de L'éolienne entraîne une grande simplicité de construction, notamment, L'angle d'incidence est constant sur toute la hauteur de l'aile.
L'aile utilisée peut être relativement souple ou, au contraire, relativement rigide. Dans ces deux cas, mais de préférence dans le premier, les moyens de commande de l'orientation peuvent consister en un systéme passif de maintien élastique du bord de l'aile opposé à son articulation. Dans le second cas, ces moyens sont, de préférence, un système actif de commande, comprenant des ensembles d'engrenages, de transmissions, de vérins articulés, etc., l'organe de commande lui-même étant, soit entièrement mécanique, soit, par exemple, un microordinateur gérant le signal d'orientation de l'aile en fonction de paramètres divers, tels que vitesse du vent, direction du vent, angle d'incidence.
D'autre's caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante faite en référence aux dessins annexés sur lesquels - la fig. 1 est une vue schématique latérale d'un premier mode de réalisation de l'invention, - la fig. 2 est une vue de dessus de la fig. 1, - la fig. 3 est une vue schématique latérale d'un second mode de réalisation de l'invention, - les fig. 4 et 5 sont des vues perspectives de deux variantes de construction d'une aile rigide sur le mât de l'éolienne.
Les fig. 1 et 2 montrent un mât vertical 1 tournant dans une crapaudine 2 et un palier 3 maintenu par des haubans 4 équi-répartis.
Lixiviation : - Acide : Un volume de 110 m3 é une acidité moyenne de 184 g/1 H2S04 a été mis en oeuvre, soit 20,2 tonnes H2SO4, ou encore 28,4 kg/t H2S04.
- Débit d'arrosage Il a été monté très progressivement, jusqu'à 12 l/m2h afin d'éviter un blocage possible de la percolation. Le débit a été ensuite maintenu à 12 l/m2h pendant toute la durée de l'essai.
Malgré ces précautions, des flaques et des ruissellements sont très vite apparus et il est évident que seule une faible proportion du débit envoyé a effectivement percolé à travers le tas.
- Suivi de l'attaque Le recyclage des liqueurs sulfuriques s'est poursuivi pendant environ 55 jours suivi du commencement du lavage et de l'envoi en production.
On trouvera sur le tableau n" VIII les résultats analytiques du suivi de l'essai.
Teneur U Acidité libre Redox Observations mg/1 g/1 mV 52 20,6 63 6,4 180 16,7 610 1 470 1 46,2 1 1 231 t 15,9 | 1 538 1 67,1 1 1 540 1 61,2 1 447 1 1 572 1 59,3 1 1 651 1 56,8 1 1 850 1 54,9 1 1 913 1 50,0 1 926 440 1 950 1 1 990 1 45,6 1 | 1 170 1 48,5 1 1 150 47,3 1 330 49,0 438 1 390 50,5 1 1 090 1 38,2 1 1 Ajout 50 m d'eau | 1 460 1 37.7 1 438 1 400 11,8 Orage important : 460 11,3 venue d'eau 490 9,8 1 580 1 8,8 1 650 1 1 580 1 9,3 1 526 1 435 11,3 490 725 1 13,7 1 480 1 1 798 1 14,2 1 début du lavage à l'eau Les fortes variations observées ont plusieurs causes concentration des solutions par évaporation dilutions brutales des solutions résultant d'une part d'un apport de 50 m3 d'eau, et d'autre part d'une pluie orageuse d'une violence exceptionnelle.
- Lavage et envoi en production Le lavage a été effectué à l'eau neutre. Etant donné la faible pénétration des solutions, et donc les faibles teneurs en U, chaque volume d'eau a été recyclé trois à quatre jours sur le tas avant son envoi en production (lavage par cycles).
Malgré l'emploi de cette méthode, qui permet de réduire le volume spécifique de production, la production atteint 2,7 m3/t (à comparer avec 1 à 1,2 m3/t pour une lixiviation "classique").
On a représenté sur le tableau IX le suivi de la phase de production.
TABLEAU IX Minerai : Poids humide : 925 t Humidité - 23 % Poids sec calculé 712 t
Volume Production U Teneur Rendement calculé Jour Cumulé Spécifique U Jour Cumulée m3 m3 m3/t mg/1 kg kg % 82 82 0,12 445 36,5 36,5 3,6 106 188 0,26 434 46,0 82,5 8,2 238 426 0,60 689 164,0 246,5 24,4 241 667 0,94 319 76,9 323,4 32,0 100 767 1,08 154 15,4 338,8 33,5 266 1 033 1,45 132 35,1 373,9 37,0 125 1 158 1,63 110 13,7 387,6 38,3 160 1 318 1,85 108 17,3 404,9 40,0 84 1 402 1,97 163 13,7 418,6 41,4 262 1 664 2,34 42 11,0 429,6 42,5 205 1 869 2,62 29 5,9 435,5 43,0 61 1 930 2,71 29 1,8 437,3 43,2 Conclusions sur le tableau IX Les rendements obtenus en uranium sont très faibles, de l'ordre d'environ 43 %.
On a effectué un échantillonnage sur le résidu au moment du déstockage et les échantillons ponctuels ont été prélevés et analysés pour l'uranium : les résultats figurent sur le tableau X ci-après. TABLEAU X
Echantillon* Teneur U (ppm) n Haut Milieu Bas I I I I FT 1 - V 1 1 117 1 80 1 208 1 V V 2 1 929 1 745 1 171 | I -V 3 1 183 1 489 1 1 584 1 V 4 11/ 346 321 FT 2 - V 1 411 1 980 784 I V 2 1 260 1 781 1 288 i I V 3 1 963 í 1 053 1 2 084 í I V 4 1 193 1 342 | 447 1 I FT 3 - V 1 I 1 170 1 1 269 1 698 | I V 2 | 165 1 1 349 1 1 910 | V 3 124 835 1 280 I V 4 1 178 1 1 900 1 266 | FT 4 - V 1 1 259 1 1 319 1 1 590 1 I V 2 1 210 1 2 014 1 2 060 | V V 3 1 203 1 267 1 1 429 | I V 4 1 135 1 267 1 377 | FT 5 - V 1 115 437 1 747 V 2 1 514 1 765 1 379 V 3 231 1 216 1 234 V 4 168 858 987 I FT 6 - V 1 1 124 1 477 1 691 1 I V 2 1 904 1 1 412 1 1 549| i V 3 1 216 1 1 229 | 1 912 | I V 4 1 178 1 1 707 1 1 673 1 FT 7 - V 1 1 134 1 735 1 1 382 1 I V 2 1 207 1 2 566 1 1 476 | I V 3 1 182 1 613 1 1 236 | I V 4 1 413 1 1 015 1 490 1 | FT 8 - V 1 | 99 1 642 1 1 350 1 I V 2 1 161 1 710 1 1 160 | I V 3 1 206 1 1 170 1 1 213 | I V 4 1 133 1 300 1 364 | I FT 9 - V 1 1 159 1 716 1 949 1 I V 2 1 189 1 186 1 1 547 | I V 3 1 363 1 1 156 1 1 904 | I V 4 1 124 1 609 1 1 419 | Teneur 318 960 1 143 moyenne Moyenne 807 ppm générale * : poids sec : 2 à 3 kg par échantillon La teneur moyenne de ces 108 prélèvements est de 807 ppm, ce qui permet de reconstituer une teneur d'alimentation de 1 420 ppm et un rendement moyen de 43,2 "t.
Malgré la forte dispersion des teneurs, on constate (tableau XI) un gradient de teneur très net entre la partie inférieure et la partie supérieure du tas Teneur moyenne Rendement U ppm . Tranche supérieure (50 cm) : 318 77,6 Tranche moyenne (50 cm) : 960 32,4 . Tranche inférieure (50 cm) : 1 143 19,5 Il est net que seule la partie superficielle du tas a été lixiviée, et ceci malgré la faible épaisseur de celui-ci.
On a représenté sur le tableau XI ci-dessous les principaux résultats de l'essai.
Les indications du panneau d'affichage constituent la partie qui permet à l'arbitre et au public de suivre la gestion de la compétition.La figure 2 indique les éléments composant le panneau. Repère 7 l'afficheur indique le poids correspondant à la catégorie engagée dans la compétition.
I1 affiche les informations qui ont été demandées par l'arbitre agissant sur le pupitre de gestion des temps. Repère 8 indique le temps alloué à la durée de la compétitiun le premier afficheur de gauche indique les minutes, les deux autres les secondes. Repère 9 : il comptabilise les temps d'immobilisation ou la durée pendant laquelle la compétition est arrêtée. Repère 10 : il délivre pour chaque compétiteur le nombre d'interventions médicales, avec une limitation à deux. Repère 11 : il indique la nature de-la pénalité-pour le compétiteur, la lettre K signifiant KEIKOKU. Repère 12 : il comptabilise le nombre d'avantages dans ce cas WAZA ARI. Repère 13 : il indique la nature de la pénalité pour le compétiteur, la lettre C signifiant CHUI. Repère 14: il comptabilise le nombre d'avantages dans ce cas YUKO.Repère 15 : il indique la nature de la pénalité S signifiant SHIDO . Repère 16 : il comptabilise le nombre d'avantages dans ce cas KOKA . Ce qui est écrit depuis le repère 10 jusqu'au repère 16 sur la partie droite du panneau d'affichage est existant de la même manière sur la partie gauche et indique les mêmes éléments pour le deuxième compétiteur. Repère 17 et repère 18 sont des indicateurs lumineux; ils déclarent lorsque l'un d'entre eux est allumé quel est le compétiteur vainqueur. Repère 19 : le signal sonore émis par le klaxon annonce la fin de la compétition.
Les éléments du panneau de gestion de la compétition figure 3 comprennent les commandes suivantes : Repère 20 roue codeuse à partir de laquelle l'arbitre affiche le poids de la catégorie. Repère 21 : un interrupteur qui permet de choisir si la catégorie est inférieure signe - ou supé- rieure signe + au poids sélectionné sur le repère 20. Repè res 22,23,24 symetriques, = pour chaque compétiteur des roues codeuses déterminent le nombre de WAZA ARI, VUKO et KOKA. Repère 25 symétrique, 1 pour chaque compétiteur, des commutateurs à 4 positions permettant d'envoyer des informations au panneau d'affichage et d'exciter les éléments lumineux K, C, S, de celui-ci.
Repère 26 symétrique,l pour chaque compétiteur, des interrupteurs 3 pssitions,à gauche 1 intervention, au centre intervention élininée, à droite 2 interventions permettent de délivrer au panneau d'affichage le nombre d'interventions médicales demandées par l'arbitre. Le nombre de ces interventions est limitée à 2. Repère 27 : symétrique 1 pour chaque compétiteur, un bouton poussoir auquel est associé un voyant repère 28, l'action sur le bouton poussoir permet d'indiquer au panneau d'affichage repère 17,lê quel est le vainqueur. Repère 29 : un poussoir dont la fonction est de provoquer le clignotement des indications lumineuses K,C,S. La communication entre le pupitre et le panneau d'affichage est réalisée grace à l'utilisation du connecteur repère 30. L'organisation des circuits électroniques est donnée par la figure 4.Pour le pupitre de gestion de la compétition, l'électronique reçoit des ordres en provenance de roues codeuses, repère 31, de boutons poussoirs à verrouillage repere 32, d'interrupteurs à 3 positions repère 33 et de commutateurs à 4 positions repère 34. TGUS les signaux émis par ces organes de commande entrent dans des buffers repère 35, trois états qui sont des circuits HEF 40097 de-la société R.T.C. Des compteurs HEF 4017 repère 36, au nombre de deux assurent le multiplexage des informations dont le cadencement est dépendant de la fréquence d'une horloge délivrée par le circuit HEF 4060 repère 37. Les signaux multiplexés sont émis en parallèle sur 4 fils repère 38, de même que l'hor- loge et le compteur qui délivre un signal de synchronisation repère 39.
Les informations délivées par le pupitre sont reçues par l'électronique du panneau d'affichage ; elles entrent pour les informations 4 bits d'une part sur 5 bascules D repère 40 qui sont des circuits HEF 40175 assurant les fonctions de mémorisation des ordres en provenance du pupitre, et d'autre part sur les entrées des décodeurs intégrés aux afficheurs repère 41, 7 segments à leds PIED511.
Le compteur repère 42 assure la validation cyclique des bascules D et des afficheurs. Les signaux émis par les bascules D commandent les lampes repère 43 au travers d'un verrou HEF 43373 repère 44, d'opto triacs repère 45 et de triacs repère repère 46. Un oscillateur 555 repère 47 cadence le clignotement des lampes repère 43, lorsque cela est demandé par le pupitre de gestion de la compétition.
DISPOSITIF ET PROCEDE DE TRANSMISSION D'INFORMATIONS SUR LIGNE ELECTRIQUE.
La présente invention concerne un procédé et un dispositif permettant la transmission d'inlormations sur une ligne d'un reseau de transport d'énergie electrique.
En particulier, l'invention concerne un dispositit, utilisable en combinaison avec une ligne d:alimentation electrique a laquelle est raccorde au moins un équipement electrique, et propre- a permettre la transmission à:intormations sur cette ligne en provenance ou a destination de cet equipement, ce dispositif comprenant a cette fin un poste central de communication d'informations associe a la ligne et un poste periphérique de communication d'informations associe a l'équipement.
De tels dispositifs existent dans l'art antérieur, qu:ils soient destinés à permettre le contrôle d'équipements périphériques, a permettre de collecter des données provenant de tels équipements, ou les deux.
Les plus anciens, connus sous le nom de systèmes de télécommande centralisée, sont essentiellement utilises pour le changement du tarif en vigueur dans les compteurs d'electricite en fonction de l'heure ou du jour, et pour la commutation de l'éclairage public.
Exclusivement unidirectionnels par construction, ils consistent à émettre sur les lignes électriques des trains d'impulsions modulés en largeur, la fréquence des impulsions variant, d'un pays à l'autre, entre environ 160 Hz et 1700 Hz.
Compte tenu ae ia gamme ae frequence choisie, ces systèmes de telecommande centraiisée comprennent de puissants transtormateurs d'iniecllon dont le coût ne se Justifie que pour aes applications a l'celle d'un pays et dans lesquelles il n'est pas necessaire de collecter des données en provenance des equipements peripheriques.
Il existe d'autres systèmes, plus recents, connus de ithomme de l'art par les initiales de leur appellation anglaise, PL6J autrement dit power ligne carrier , autrement dit encore transmission d'informations par ligne electrique.
Les systemes PLu, qui visent aes communications bidirectionnelles d'informations pour des couts aussi bas que possible, utilisent des signaux de transmission dont la fréquence est sensiblement plus elevee que dans le cas de la télécommande centralisée, par exemple de i'ordre d'une vingtaine de kilohertz.
quelque soit leur intérét et leur avenir, les systèmes PLC ont a surmonter des difficultés techniques considerables qui, dans certaines conditions au moins, rendent leur usage extrémement délicat.
Tel que représenté vu du dessus sur la figure la, cet élément de commutation formé de deux guides rectilignes qui se croisent, comprend d'abord des moyens pour effectuer la commutation.
Les moyens pour effectuer la commutation consistent en la formation d'un plan réflecteur BB' disposé en coïncidence exacte avec le plan bissecteur YY' de l'angle de croisement 28.
Ce plan réflecteur est obtenu par la création, dans l'une des deux régions de la zone de croisement délimitée par le plan bissecteur, d'une variation abrupte de l'indice de réfraction, et plus exactement d'une diminution suffisante de l'indice de réfraction pour provoquer la réflexion totale interne d'une faisceau provenant de la zone opposée et arrivant sur l'interface BB' créée par cette différence d'indice sous r un angle d'incidence 8).
Cette diminution de l'indice est obtenue par l'injection de porteurs de charges dans la région choisie, au moyen d'une jonction p-n C2/C1 réalisée dans ladite région.
Lorsque la jonction C2lC1 sera active, un signal entrant dans le guide G1, disposé dans la zone opposée à celle de la jonction sera réfléchi par le plan réflecteur et sortira par le prolongement G'2 du guide adjacent G2. Lorsque la jonction sera passive, le signal entrant dans le guide G1 continuera son chemin au-delà de la région de croisement et sortira par le prolongement G'1 dudit guide G1.
Si les dimensions des guides Gt et G2 sont telles que le signal d'entrée est monomode, alors le signal de sortie sera aussi monomode puisqu'il n'existe pas, dans l'élément selon l'invention de régions élargies où des modes d'ordres supérieurs pourraient être activés.
Si le guide G1 a été choisi pour transporter le signal commutable, alors le guide G2 ne pourra transporter qu'un signal non commutable, c'est-à-dire qu'il ne pourra transporter qu'un signal se propageant, au-delà de la région de croisement, dans son propre prolongement G'2.
On verra plus loin que la structure des guides de lumière et la valeur des différents paramètres de cette structure jouent un grand rôle pour parvenir aux buts de l'invention.
Telle que représentée sur la figure 2a, en coupe selon l'axe II-II de la figure la, la structure d'un guide de lumière selon l'invention, comprend un substrat S et une couche guidante CG en un matériau 2 qui forment une hétérostructure. Chaque guide comprend en outre un ruban de guidage R de section pratiquement rectangulaire, érigé d'une hauteur h au-dessus du dispositif, formé dans le matériau 2 de la couche de guidage, et présentant une dimension transversale WG.
Dans une réalisation préférentielle de l'invention, telle que représentée sur la figure 2b, en coupe selon l'axe II-II de la figure la, la structure d'un guide de lumière selon l'invention comprend un substrat S, une couche guidante CG du matériau 2 et une couche de confinement 3 qui forment une double hétérostructure. Chaque guide comprend en outre comme précédemment un ruban de guidage R qui est ici formé dans le matériau de la couche de confinement 3.
Pour l'application envisagée, il sera favorable de choisir un substrat en un matériau III-V binaire, par exemple le phosphure d'indium InP, et une couche guidante en un matériau III-V quaternaire de composition GaxIn1-x Asy P1-y dans laquelle les concentrations x et y sont liées par les relations x = 0,435 y pour chaque valeur de y.
La longueur d'onde associée.à l'énergie de bande interdite est 1,22 pm si y > 0,5.
Les figures 2a et 2b montrent aussi les lignes iso-énergie qui permettent de comprendre comment le faisceau lumineux est guidé dans de telles hétérostructures à ruban de guidage. On constate que la section du faisceau a une forme oblongue, et que le faisceau se propage dans la direction définie par le ruban de guidage en restant essentiellement dans la couche guidante. Comme il est connu de l'homme du métier, cela est dû au fait que le matériau InP constituant le substrat S et éventuellement la couche de confinement 3 présente un indice de réfraction inférieur à celui de la couche CG en GaInAsP, et que les régions 101 et 102 de la couche guidante CG situées de part et d'autre du ruban de guidage R, présentent un indice de réfraction irférieur à celui de la région 100 située sous le ruban R, dite région 101, 102, et la région guidée 100. Cette différence d'indice est produite par la différence d'épaisseur des couches dans ces régions, et résulte dans le fait que ces régions 101 et 102 se comportent comme si elles étaient réalisées en un matériau de confinement. Elles sont dites régions de confinement latéral.
On établira plus loin des règles portant sur les conditions de détermination des valeurs de la hauteur h du ruban de guidage R, de sa dimension transversale WG, de l'épaisseur eg de la couche de confinement supérieur, de l'épaisseur eG de la couche guidante, dans le but d'optimiser le dispositif selon l'invention à la fois lorsque la jonction est active et lorsque la jonction est passive.
Comme on l'a vu précédemment une jonction p-n n'est pas suffisante pour obtenir un plan réflecteur parfait lors du fonctionnement actif, il faut adjoindre à cette jonction une structure de restriction de courant. Selon l'invention, cette structure est réalisée de façon simple et performante comme il est montré sur la figure 3a, en coupe selon l'axe I-I de la figure la, et correspondant à une structure de guide à double hétérostructure conforme à la figure 2b. Cette jonction p-n comprend d'une part une couche Cl en un matériau 1 de type de conductivité n disposée dans la partie supérieure du substrat S qui est alors choisi semi-isolant, et d'autre part une couche C2 en un matériau 4 de type de conductivité p disposée dans la partie supérieure de la couche guidante CG ou de manière adjacente à cette couche.
Notamment, il est favorable que la couche C2 de type p soit rectangulaire, comme il est montré vu du dessus sur la figure la et présente une dimension transversale d2 et une dimension longitudinale, c'est-à-dire parallèle au plan bissecteur YY', notée D'.
LysThrAsnValAlaAspArgMetGluGlnIlePheGluThrAlaProPheAlaLysValValGluHis TAAAACCAATCTAGCAGACAGAATGGAACAAATATTTGAGACTGCTCCTTTTGCGAAGGTGGTGGAACA . . . . . 600 . .
HisThrLeuMetThrThrHisLysMetCysAlaAsnTrpSerThrIleProAsnPheArgPheLeuVal TCACACATTGATGACTACTCATAAGATGTGCGCTAACTGGAGCACTATACCTAACTTCAGATTCCTGGT . . . . . . .
GlythrTyrAspMetPhePheAlaArgValGluHisIleTyrSerAlaLeuArgValGlyThrValVal GGGCACATATGATATGTTCTTTGCAAGAGTCGAGCATATATATTCGGCTCTCAGAGTCGGAACAGTCGT 700 . . . . . .
Thr TyrGluAspCysSerGlyLeuValSerPheThrGlyPheIleLysGlnIleAsnLeuSerPro GACAG-CTACGAGGATTGCTCAGGCTTGGTCTCCTTTACCGGGTTTATCAAACAAATCAATCTATCTCC . . . . 800 . . .
ArgAspAlaLeuLeuTyrPhePheHisLysAsnPheGluGlyGluIleLysArgMetPheGluProGly TAGAGATGCACTGCTATATTTCTTCCATAAAAACTTTGAAGGGGAGATTAAGAGAATGTTTGAGCCGGG . . . . . . . .
GlnGluThrAlaValProHisSerTyrPheIleHispHeArgAlaLeuGlyLeuSerGlyLysSerPro GCAAGAAACAGCAGTTCCCCACTCATACTTCATTCATTTTAGAGCACTTGGCCTGAGTGGCAAGTCCCC 900 . . . . . . .