INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le présent système de paiement est basé sur une modification des systèmes existants de cartes de transaction, dans lesquels un détenteur de carte possède un compte et un numéro de compte associé. Dans ce système de cartes de transaction, les transactions sont contrôlées par un processeur central.
En fonctionnement, le détenteur de carte communique au fournisseur son numéro de compte, au moment de la fourniture du service et de if engagement des depenses. Le fournisseur communique ensuite l'information de transaction, comprenant le montant de la transaction et le numéro de compte, au processeur central pour une autorisation immédiate. Dans le mode préféré de mise en oeuvre, le processeur central détermine si le détenteur de la carte est nominalement couvert par une assurance permettant à la transaction d'être immédiatement approuvée. Après achèvement du service, le fournisseur communique l'information de transaction à un organisme intermédiaire généralement appelé, dans les systèmes de transaction de l'art antérieur, entité de saisie ou acquéreur. Le fournisseur est payé immédiatement par l'acquéreur.A ce moment, le processeur central crée également un enregistrement de l'information de transaction, pour règlement ultérieur.
Le fournisseur communique également l'informa- tion de transaction à l'assureur, de préférence par transfert électronique de données. L'assureur traite ensuite la demande d'indemnité et fournit les résultats au processeur central. Dans les résultats, on trouve le montant que l'assureur est d'accord pour payer, ainsi que le solde qui est du par le détenteur de la carte. Lors de la réception de cette information, le processeur central fait correspondre l'information reçue de l'assureur avec l'enregistrement de transaction antérieurement créé.
Le processeur central commande ensuite un transfert de fonds entre l'assureur et l'acquéreur qui a précédemment payé le fournisseur. Le processeur central commande également un transfert de fonds de l'émetteur de cartes à l'acquéreur, pour le solde restant. Finalement, le processeur central, par l'intermédiaire de l'émetteur, inscrit un débit au compte du détenteur de la carte, pour le montant de la dépense engagée avec le fournisseur, et inscrit un crédit pour un montant que l'assureur a accepté de couvrir. Le détenteur de carte est ensuite responsable du paiement du solde, qui est la différence entre le débit et le crédit.
D'autres objets et avantages apparaîtront à la lumière de la description détaillée ci-après, avec référence aux dessins dans lesquels la figure l est un schéma d'un système de transaction qui peut être utilisé pour la mise en oeuvre de la méthode de paiement de la présente invention ; et la figure 2 est un organigramme illustrant les opérations qui sont exécutées dans la méthode de la présente invention.
Le conducteur central du guide d'onde coplanaire excite le radiateur en fente à la manière d'une sonde en polarisation linéaire. L'adaptation du radiateur à une impédance donnée de guide d'onde est obtenue par un choix optimal de la géométrie de l'ensemble, essentiellement la longueur de la sonde constituée par la terminaison 6, la largeur et la forme de cette terminaison, le diamètre de la fente et la distance à la plaque de masse réfléchissante.
On réalise donc une fente au-dessus d'une plaque réflectrice disposée à une distance optimale cette fente est excitée par le conducteur central d'une ligne de type coaxiale ; on sait que les performances d'une telle antenne sont très bonnes.
On peut également penser à exciter les fentes en polarisation circulaire en utilisant deux sondes perpendiculaires alimentées avec un déphasage mutuel de go. Ceci peut par exemple être réalisé en reliant les lignes d'excitation à un répartiteur hybride à 3 db.
Dans une autre méthode, comme cela est représenté sur la figure 8, on utilise un répartiteur en T et l'une des deux branches d'alimentation présente une longueur supérieure d'un quart de longueur d'onde à l'autre branche, de manière à produire le déphasage de 90.
Le taux d'ellipticité d'un élément rayonnant seul excité avec un T comme on vient de le décrire n'est pas très bon à toutes les fréquences dans la bande.
Pour améliorer le taux d'ellipticité du rayonnement dans la configuration de l'ensemble, on peut utiliser des méthodes de rotation séquentielle comme cela est représenté sur les figures 9 à 11.
Sur la figure 9, on utilise un sous-réseau de quatre radiateurs qui sont excités selon une polarisation circulaire (droite) ; chaque radiateur est excité par deux sondes perpendiculaires déphasées à 90i. Les différents radiateurs sont décalés angulairement de 90 les uns par rapport aux autres. Ce décalage angulaire est équivalent à un déphasage de 908 des signaux de polarisation circulaire et on le compense par des longueurs correspondantes des lignes d'alimentation , de ce fait, les radiateurs sont excités avec des déphasages respectifs de 0, 90, 180 et 270 degrés.
La figure 10 correspond à la figure 9, mais le sous-réseau est organisé pour obtenir l'autre polarisation circulaire (gauche).
I1 est intéressant de noter que la disposition symétrique par rapport à un plan de la disposition de la figure 9 correspond à la figure 11 et fournit une polarisation circulaire de sens opposé (gauche).
La figure 12 représente un mode de réalisation pratique d'une antenne réseau selon l'invention. La plaque de masse réflectrice est dans ce mode de réalisation constituée par un boîtier métallique ouvert Il dont le fond 12 constitue la plaque réflectrice ellemême. Le substrat diélectrique du circuit imprimé 13 est par exemple une des matières citées ci-dessus, en particulier celles distribuées sous les noms commerciaux de MYLAR ou KAPTON ; son épaisseur est de 0,025mm.
L'espace entre le circuit imprimé 13 et la plaque réflectrice de masse 12 est rempli par un matériau diélectrique de faible densité par exemple sous forme de mousse. Ce matériau diélectrique peut par exemple être constitué par du polystyrène expansé ou une matière similaire.
Comme on peut le voir sur la figure 12, la face supérieure de la plaque de mousse 14 peut comporter de larges rainures 15 aménagées en regard des conducteurs d'excitation sans que cela soit indispensable. La profondeur de ces rainures est supérieure à environ 1 mm afin de réduire au minimum toute interférence avec la mousse et les pertes diélectriques supplémentaires. La forme des rainures n'est pas nécessairement très exacte et les pourtours n'ont pas à suivre exactement les lignes d'alimentation ; il suffit d'avoir une largeur plus grande de la largeur des lignes d'alimentation. La distance des fentes à la plaque réflectrice de masse n'est pas critique, l'épaisseur de la couche de mousse 14 n'est également pas critique.De plus, comme la mousse ne constitue pas un élément des lignes de transmission, elle ne contribue pas aux pertes et on peut donc utiliser une matière de faible coût comme le polystyrène expansé.
La figure 12 a été représentée avec un réseau de fentes à polarisation linéaire, mais il est évident que l'on peut appliquer la même technique de fabrication à des réseaux de fentes à polarisation circulaire.
La figure 13 représente un exemple de réalisation d'une antenne réseau de fentes à double polarisation circulaire ; elle comporte un premier circuit intégré 21 dont la configuration correspond à celle représentée sur la figure 9 et qui fournit donc une polarisation circulaire droite, une plaque d'écartement 22 en mousse dont l'épaisseur est par exemple de 1 à 2mm et qui présente des rainures comparables à celles de la figure 12 sur ses deux faces, un deuxième circuit imprimé 23 qui correspond à la configuration de la figure 10 et qui fournit donc une polarisation circulaire gauche, une plaque de mousse 24 correspondant à la plaque de mousse 14 de la figure 12 et un boîtier 25 dans lequel l'ensemble des autres éléments est logé. On obtient ainsi une antenne réseau à fentes doubles et a deux polarisations circulaires indépendantes.
Les figures 14 à 16 illustrent trois modes de réalisation dans lesquels des cavités sont formées derrière les éléments rayonnants comme cela est décrit dans les brevets 87 00181 du 19 janvier 1987 et 87 15742 du 13 novembre 1987. Le diamètre des fentes pour un fonctionnement autour de 12 GEZ peut approximativement être égal à 16 mm. Le diamètre des cavités derrière les fentes peut être dans la gamme de 16 a 23 mm. Dans les modes de réalisation correspondant aux figures 14 à 16, chaque élément rayonnant est formé par une (ou deux) fentes pour une (ou deux) polarisations et par une cavité derrière plus éventuellement par une cavité ouverte devant. Dans le mode de réalisation de la figure 15, on forme dans la mousse des pieces cylindriques 31 formant cavités derrière les fentes 32 et qui sont disposées en regard de ces dernières ; ces pièces métalliques cylindriques 31 présentent a leur périphérie supérieure des encoches 33 qui sont disposées en regard des lignes d'alimentation coplanaires: la profondeur de ces encoches 33 est au moins égale à 1 i 2 mm de façon à éviter les interférences avec les lignes d'alimentation comme cela a été expliqué précédemment (il y a quatre encoches par cavité pour des raisons de symétrie et de simplicité de réalisation).
Dans le mode de réalisation de la figure 15, on insère dans la plaque de mousse 41 des cavités cylindriques 42 qui ne viennent pas en contact avec le circuit imprimé 43, la distance de la partie supérieure de ces cavités 42 par rapport au circuit imprimé étant au moins égale à 1 à 2 mm de manière à éviter des interférences. Bien évidemment, cette distance dépend de la fréquence de fonctionnement, par exemple pour une fréquence de 12 GHz, de façon avantageuse, la distance pourra être de 1 à 2 mm.
vie ou non. Lorsqu'il est déterminé que la coupe est pour-
suivie, le programme passe au pas Sll et, à partir du menu du fichier 149, une autre pièce W et/ou une autre lame de
scie 7 est sélectionnée et le programme revient au pas S1.
De cette manière, pendant la coupe de la pièce W par la lame de scie 7, la composante réelle vers l'arrière ou l'amplitude du défaut de coupe à une position convenable de coupe ou la surface cumulée de coupe est détectée et la comparaison de la composante vers l'arrière réellement détectée ou de l'amplitude de défaut de coupe réellement
détectée ou de la surface cumulée de coupe réellement dé-
tectée aux données de la composante vers l'arrière, de l'amplitude de défaut de coupe ou de la surface cumulée conservée dans la cinquième, la sixième ou la septième base de données, pour la quantité d'usure de la lame de scie 7, permet la prédiction automatique, précise, fiable et facile du fait que la lame de scie 7 a atteint la fin de sa durée d'utilisation, ou du moment auquel elle atteindra sa fin d'utilisation. En conséquence, la gestion de la lame de scie 7 peut être réalisée mieux qu'auparavant, et assure une précision et un rendement perfectionnés à l'opération
De plus, le procédé de détermination du fait que la fin de la durée d'utilisation de la lame de scie 7 est atteinte n'est pas limité au mode de réalisation qu'on vient de décrire. Des modifications convenables peuvent
être apportées dans d'autres modes de réalisation de l'in-
vention. Par exemple, après l'exécution de l'opération de coupe sur la pièce W à l'aide de la lame de scie 7, le
dispositif 91 de mesure de la rugosité de la surface, dis-
posé sur la tête de coupe 9, peut venir au contact de la surface d'extrémité de la pièce W afin que la rugosité de surface soit détectée, ou la comparaison de cette rugosité avec des données de rugosité concernant l'amplitude d'usure de la lame de scie 7, conservées dans une base de données, permet la détermination automatique, précise, fiable et facile du fait que la lame de scie 7 a atteint sa fin d'utilisation ou à quel moment elle atteindra cette fin d'utilisation. En outre, la détection de l'intervalle de coupe ou du rendement de coupe à la place de la surface cumulée de coupe et la comparaison des données détectées aux données d'intervalle de coupe ou de rendement de coupe ou analogues conservées dans une base de données relative à l'amplitude d'usure de la lame de scie 7 ou à la coupe permet la pré-
diction de la durée de vie restante de la lame de scie 7.
Il est aussi possible de prédire la fin de la durée
d'utilisation de la lame de scie 7 par détection du flé-
chissement, des vibrations, du bruit et de la température
En milieu liquide, MRS-1 la souche de Lactobacillus acidophilus
B-3325 croit activement dans toute l'épaisseur du milieu en formant un petit sédiment.
Dans ce même milieu liquide MRS-1 la souche Lactobacillus acidophilus
B-3324 croît dans le fond en laissant le milieu transparent.
Sur le milieu solide MRS-4, les souches susmentionnées forment des colonies avec des bords réguliers, opaques, sans pigment, d'un diamètre de 1 à 2 mm. La croissance s'effectue à la surface du milieu solide dans l'atmosphère de C02 ou dans les conditions de raréfaction de l'atmosphère à 1 kgf/cm2. La température optimale de croissance est de 37#0,5 C.
Lesdites souches fermentent la saccharose, maltose, galactose, fructose, arabinose, lactose, raffinose elles ne fermentent pas le lyxose, xylose, mannite, ramnose, la dulcite, citrulline, ribose, sorbite.
Stabilité envers les antibiotiques
Concentrations minimum NN d'inhibition en pg/ml nn Antibiotiques Lactobacillus Lactobacillus acidophilus acifiophilus 4 $ B3325 4 B-3324 Iilllra B3325 rlhaM B-3324 1 2 3 4 i 2 3 4 1 Nystatine stabilité absolue stabilité 2 Nevigramone tacide nolidixique) 50000 absolue 50000 3 Polymixine 10000 10000 4 Gentamycine 40 40 5 Casycine 1000 1000 5 Cananycine lOCO 1000 6 Linoomycine 25 25 7 I vomycétrJe 5 s 5-méthyl-3-phényl-4i soxyazolyl pénicilline et tri-hydrate d'aci de 6-/D(-)t aminophénylacétamido/ penicillinique sous rapport de 8 1:1 0,5 0,5 Tri-hydrate d'acide 6-/D(-)t aminophenylacétamido/penicilla 9 nique 0,5 0,5 Les souches microbiennes susmentionnées présentent une activité antagoniste envers les shigelles, salmonelles, klebsielles, staphylocoques et les microbes de la rangée protéenne, Propriétés adhésives des souches
Manifestation d'adhésivité Indice d'adhé- Indice d'adhé sion e sinon aux sion aux épi hématies théliocytes vaginaux vaginaux Lac. acidophilus 4t B-3325 8,8 19,7 Lac. acidophilus 42 M B-3324 6,Q 21,8 Sous le terme d'indice d'adhésion, nous comprenons le nombre moyen de bactéries qui se collent sur l'hématie (haute adhésion 4,0).
Les souches susmentionnées ne sont pas pathogènes pour les animaux de laboratoire et les hommes.
Le produit suivant l'invention a été soumis à l'épreuve expérimentale chez l'animal et dans des conditions cliniques chez les volontaires et un contingent limité de femmes enceintes.
Le contrôle de non-pathogénité des lactobacilles
B-3324 et B-3325 a été réalisé sur 50 souris sans lignée d'une masse de 18 à 20 gr et sur 50 souris de lignée CBA de 18 à 20 g, chez lesquelles les souches susmentionnées furent administrées à raison de 0,5-1.109 cellules microbiennes par souris par la voie intra-gastrique au moyen d'une sonde.
Les animaux recevaient les lactobacilles une fois par 24 h au cours de 30 jours. Durant toute la période d'administration des lactobacilles, ainsi qu'au cours des 30 jours suivants l'observation des animaux établit l'absence de quelque effet secondaire que soit. Les ani- maux étaient actifs, augmentaient bien en poids, Aux 1, 5, 10, 30 et 40 ièmes jours après le début de l'expérîen- ce, on sacrifiait à raison de 3 souris sans lignée et 3 souris de lignée CBA et réalisait leur examen par au top- sie.Dans aucun cas, on ne décela de modifications patholo- gigues visibles dans les viscères des animaux, L'étude microscopique des coupes fratchement congelées et en paraffine du foie, de la rate, de l'intestin grêle et du colon, de l'estomac, des poumons, des ganglions lymphatiques mésentériaux ne décela aucun remaniement pathologique de la part desdits- organes.
Le lot des animaux témoins (50 souris sans lignée et 50 souris CB de 18 à 20 g) obtenait dans les-mêmes délais au lieu de-lactobacilles du soluté physiologique de chlorure de sodium. Le sacrifice et l'autopsie des animaux témoins étaient réalisés dans les mêmes délais, que chez les animaux du lot d'expérience. Après cette étude, on vint à la conclusinn que le produit suivant l'invention n'est pas pathogène pour les animaux de laboratoire.
A la suite de l'étude de la non-toxicité, de la pyrogénité et de la nocivité des lactobactéries pour l'homme, il fut établi que l'introduction des microbes'du produit revendiqué au cours de 7 jours consécutifs (une fois par jour à raison de 0,5-1.109 cellules microbiennes) ne provoque aucun effet secondaire au cours des 30 jours qui suivent le début de l'expérience. L'état des volontaires restait satisfaisant, ils-se sentaient bien et'avaient un bon appétit. Au cours de toute la période d'observation, la température corporelle restait normale et n'excédait pas 36,80C.
L'écartement relatif entre deux barres voisines est directement déterminé en relation avec la taille des moules utilisés. Dans le cas d'utilisation de moules de plus grande taille, la barre médiane peut être retirée.
Le prolongement incliné 14 du tablier permet de récupérer Les projections de La préparation susceptibles d'intervenir lors du remplissage partiel des moules. Il est à noter que La Latine 16 peut assurer la réception des moules M en attente de garnissage.
Tel que cela apparaît à la fig 3, les tétons 10 permettent d'adapter l'ustensile à toutes les différentes formes de récipients présentant, par exemple, une section rectangulaire, circulaire, pseudo-circulaire ou elliptique. Le montage coulissant des supports 3 sur les barres 4 assure l'adaptation de l'ustensile sur des récipients de tailles diverses.
Par ailleurs, pour atténuer la transmission des vibrations, notamment au récipient, il peut être prévu de revêtir la surface inférieure du retour 11 en contact avec le bord supérieur 22 du récipient, ainsi que la surface extérieure des tétons 10, d'un matériau 17 assurant l'amortissement des vibrations.
L'ustensile selon l'invention constitue un instrument peu encombrant, facilement transportable et pouvant être nettoyé correctement sans difficulté.
La fig. 4 illustre une variable de réalisation des moyens de blocage 7 constitués par une lame ressort sollicitée en pivotement et traversant les barres, de manière à obtenir un blocage des barres par coincement. Avantageusement, la lame de blocage est réalisée par le tablier 12 monté pivotant selon un axe 18 fixé sur la partie avant de la platine 16. Le tablier 12 est sollicité en pivotement par un ressort de compression 19 placé entre la platine 16 et La surface interne du prolongement 14, de manière que le tablier exerce, au droit des trous 13, un effort tendant à coincer les barres. Le déblocage simultané des barres est obtenu, aisément, en rapprochant le prolongement 14 de la platine 16.
PROCEDE ET DISPOSITIF PERIETT.ENT DE BLOQUER OU DE LIBERER L'ARTICULATION D'UN SIEGE.
Le procédé et le dispositif qui font l'objet de l'invention concernent, de la façon la plus générale, les articulations pour sièges comportant un dossier et une assise articulés l'un par rapport a l'autre autour d'un axe, qui permettent de régler l'inclinaison du dossier par rapport à l'assise et de bloquer les éléments du siège dans la position souhaitée.
Ce procédé et ce dispositif s'appliquent plus spécialement aux sièges de véhicules tels que les sièges de véhicules automobiles.
On connaît différents dispositifs permettant le blocage ou la libération de l'articulation d'un siège.
Ainsi la demande de brevet français FR 2463596 décrit un dispositif de réglage de l'inclinaison du dossier d'un siège par rapport à l'assise qui comporte une couronne dentée intérieurement, solidaire du dossier et au moins un cliquet pivotant comportant une portion de denture qui peut être maintenue en prise avec la denture de la couronne par une came ou au contraire dégagée par rapport à celle-ci. Ce cliquet tourne autour d'un axe fictif, à proximité de la denture de la couronne, en prenant appui par des portions incurvées de ses bords latéraux sur trois surfaces de pivotement coaxiales. Ces surfaces de pivotement sont solidaires d'un flasque fixe. Le dispositif décrit dans l'exemple comporte deux cliquets diamétralement opposés.
Une came à deux lobes, qui tourne autour de l'axe de la couronne, permet de mettre en prise les portions de denture des deux cliquets avec la denture de la couronne ou au contraire de les dégager. On réalise donc suivant la position de la came un blocage de l'articulation ou, au contraire, sa libération.
La demande de brevet FR 2523830 décrit un dispositif qui ne diffère du précédent que par le montage du cliquet denté sur un tourillon. Dans l'exemple de réalisation du dispositif, quatre cliquets sont répartis à l'intérieur de la couronne dentée autour de l'axe de celle-ci et commandés simultanément par une came axiale, munie de quatre bossages identiques, permettant à chacun d'actionner un cliquet.
Les dispositifs décrits dans ces deux documents ont l'avantage d'une grande compacité et d'une mise en oeuvre facile. Ils présentent cependant l'inconvénient d'acquérir à l'usage un jeu important qui devient une cause d'imprécision de fonctionnement et d'instabilité du dossier.
On constate en particulier une usure importante des dents de chaque secteur denté qui est à elle seule une cause de vibrations du dossier et de bruit. Cette usure des dents peut aussi être la cause, en cas de forte poussée exercée sur le dossier du siège, d'un décrochage des cliquets par rapport à la denture de la couronne avec pour conséquence un basculement du dossier vers l'avant ou vers l'arrière.
Cependant, certaines solutions ont été déjà proposées pour le problème précité. Une première solution est constituée par un réseau de lignes de transmission coaxiales du type "lignes microruban suspendues" (SSL) qui sont decrites en particulier dans la demande de brevet français n* 83 06 650 du 22 avril 1983 ; dans cette réalisation, les lignes de transmissions sont imprimées sur un diélectrique de faible épaisseur et de qualité médiocre qui est suspendu entre deux plaques constituant des radiateurs à ouverture de guide d'onde.
Mais, ces plaques métalliques dont l'épaisseur pour une fréquence de 12 Ghz est d'environ 1 cm, sont difficiles à réaliser et leur prix de revient est relativement élevé. On a également proposé des plaques en plastique moulé métallisées, ceci réduit le coût mais ne résoud pas le problème.
Une solution perfectionnée et moins chère a été proposée dans le brevet français n*86 08 106 du 5 Juin 1986 et ses additions n87 00 181 du 9 Janvier 1987 et n'87 15 742 du 13 novembre 1987 ayant pour titre "Antenne plane à réseau avec conducteur d'alimentation imprimé à faible perte et paires incorporées de fentes superposées et rayonnantes h large bande". Dans cette réalisation, des radiateurs doubles à fentes sont excités par des lignes du type tri-plaque dont les conducteurs centraux sont imprimés sur une plaque diélectrique support suspendue à faible tolérance entre deux plaques de masse métalliques ayant subi des opérations d'emboutissage, ce réseau d'alimentation pouvant être imprimé sur un diélectrique de faible qualité et de faible coût.
Les performances de cette antenne réseau sont très bonnes, mais une grande partie du coût total de cette antenne est dû encore une fois à la réalisation des plaques de masse métalliques embouties.
La présente invention a donc pour objet une antenne réseau plane du type décrit ci-dessus dont la structure et la fabrication sont simples, ce qui permet de réduire très notablement le prix de revient global.