INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La découpe du papier au format désiré est ensuite réalisée par des moyens de découpe positionnés entre les rouleaux presseurs 27 et le bord supérieur du caisson aspirant 21. Ces moyens de découpe comprennent une roulette tranchante 29 disposée horizontalement et portée par un chariot entratné en translation le long d'axes 30 parallèles à la face support du papier. Cette roulette 29, lors de son déplacement, coopère avec une contre-lame 31 de façon a' assurer la découpe du papier.
Une fois découpée, l'épreuve est ensuite acheminée vers le compartiment de développement décrit ciaprès.
Par ailleurs, la source lumineuse permettant soit de projeter l'image de l'original sur le verre dépoli 21, soit d'impressionner le papier photographique, est constituée d'une lampe à hallogène 33 intégrée dans une boite à lumières 34 fixée sur la paroi avant du dispositif.
Cette lampe 33 est fixée sous une plaque support 35 disposée hor zontalement dans la boite à lumière 34, et dotée d'un orifice circulaire 36 permettant la diffusion du faisceau lumineux.
Du côté opposé à le lampe 33, cette plaque 35 supporte deux fourches 37 articulées À l'une de leur extrémité autour d'un axe de rotation commun, et portant à leur extrémité opposée chacune un filtre, respectivement de couleur magenta 38a et jaune 3Bb.
Des moyens de pilotage permettent de déplacer ces fourches 37 de façon que les filtres 38 interceptent plus ou moins le faisceau lumineux diffusé au travers de l'orifice 36. Ces moyens de pilotage comprennent, pour chaque fourche 37, une came 39 venant en appui latéral avec celle-ci, et entraînée en rotation autour d'un axe au moyen d'un servomoteur 40.
L'analyse de la qualité chromatique de la lumière est réalisée au moyen de deux séries de cellules d'analyse 41, 42 dotées de filtres appropriés rouge, vert, bleu et disposées respectivement dans la boite À lumière 34, et en regard de l'original. Ces cellules permettent donc, d'une part, d'analyser le faisceau issu de la source lumineuse et, d'autre part, le faisceau filtré par l'original.
Les informations transmises par ces cellules sont traitées par un processeur d'analyse doté d'une interface de communication avec les servo-moteurs et d'une mémoire de stockage intégrant des valeurs de référence mémorisées, déterminées lors de l'étalonnage du dispositif. Ces valeurs de référence concernent - d'une part, des données représentatives de l'équilibre chromatique du faisceau issu de la source lumineuse, c'est-à-dire les proportions dans lesquelles le faisceau lumineux doit comprendre les trois composantes chromatiques fondamentales (rouge, vert, bleu), - d'autre part, des données pré-étalonnées mémorisées et relatives eu temps de pose et à l'équilibre chromatique du faisceau filtré par l'original, pour divers types d'originaux (négatif de marques différentes, diaposItives...).
d'éclairage satisfaisant plus particulièrement les considé-
rations aérodynamiques des véhicules, automobiles et avions, pour permettre la souplesse de réalisation et pour obtenir un système d'éclairage global pour le véhicule, l'automobile
ou l'avion.
Le système d'éclairage comprend des sous-systèmes constitués chacun d'une source de lumière de haute intensité
pouvant être mise sélectivement sous tension et d'une multi-
tude de dispositifs d'acheminement optique, de préférence des fibres optiques, chacune ayant une extrémité couplée de
façon prédéterminée à la source lumineuse et l'autre extré-
mité de préférence placée de façon prédéterminée en proxi-
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mité étroite avec des éléments réfléchissants respectifs.
Chaque élément réfléchissant est agencé respectivement avec un élément de lentille pouvant être monté sur une surface
extérieure d'un dispositif. Chaque élément de lentille four-
nit un diagramme prescrit d'éclairage lorsque la source lu-
mineuse est mise sous tension.
Dans un autre mode de réalisation du sous-système, les fibres optiques sont dirigées directement vers leurs éléments respectifs de lentille, d'o l'élimination de la
tant un dispositif de serrage qui présente un logement de serrage pour la pièce à scier, susceptible d'être assujettie dans le logement de serrage à l'aide d'un organ de sertrage et un organe de liaison au moyen duquel
le dispositif de serrage peut être articulé sur l'envelop-
pe de la scie à guichet, et dans lequel le logement de serrage est limité par un étrier en forme de cercle partiel qui porte à l'une de ses extrémités l'organe O10 de serrage et à son autre extrémité une mâchoire de serrage,et l'organe de serrage est une broche au moyen de laquelle la pièce peut être assujettie dans
le logement de serrage.
Avantageusement, la broche du dispositif de serrage fait un angle aigu avec le plan de symétrie de la mâchoire de serrage, laquelle présente de préférence deux surfaces de serrage disposées à peu près symétriquement l'une
par rapport à l'autre.
Selon une autre caractéristique de l'invention, l'organe de liaison du dispositif de serrage est formé d'une attache prévue sur l'étrier limitant le logement de serrage et d'une cheville faisant saillie à partir de l'attache et qui peut être introduite dans l'ouverture
Une caractéristique du dispositif de serrage selon l'inven-
tion, avantageusement muni d'une butée limitant la possibi-
lité pour la scie à guichet de basculer par rapport au dispositif de serrage, consiste selon l'invention en ce que la butée est formée par une rainure ménagée dans l'organe de liaison et, de préférence, incurvée autour de l'axe de:rotation du-dispositf de--serrage -et: par un organe complémentaire s'engageant dans la rainure et qui est, de préférence, la tête d'une vis à visser dans l'enveloppe
de la scie à guichet.
ressortent de la description donnée ci-après d'un exemple
de réalisation et des dessins annexés dans lequels: - la figure 1 représente, en élévation et partiellement en coupe, une scie à guichet selon l'invention comportant un dispositif de serrage; et - la figure 2 est une vue de dessus de la scie de la
tion de coupe réalisée sur la pièce W à partir de la posi-
tion d'avance H2 vers la position d'avance Hn est réalisée et la pièce W peut être sciée avec un bon rendement sans
que la lame 7 subisse une charge supplémentaire.
On décrit maintenant, en référence à l'ordinogramme de la figure 6, le sciage de la pièce W avec détermination consécutive des conditions de coupe de la pièce W. Sur la figure 6, la qualité, les dimensions, la
configuration et analogues qui déterminent le nom du maté-
riau de la pièce W sont sélectionnés. Le pas S2 détermine si le nom du matériau est déjà enregistré ou non. Si le nom n'a pas encore été enregistré, le nom du matériau est saisi
au pas S3 à l'aide du dispositif 111 d'entrée et le pro-
gramme passe au pas S4. Si le nom du matériau a déjà été enregistré au pas S2, le programme passe directement au pas S4. La valeur limite Ko du défaut de coupe de la pièce W est saisie au pas S4 à l'aide du dispositif 111 de saisie
et est chargée dans la quatrième base de données 121.
Le pas S5 sélectionne le fait que l'usinabilité de la pièce W a été déterminé ou non. S'il est décidé que l'usinabilité de la pièce W n'est pas déterminée, la pièce
est découpée manuellement au pas S6. Si la sélection déter-
mine l'usinabilité de la pièce, le pas S7 commence la
découpe fondamentale permettant la détermination de l'usi-
nabilité, c'est-à-dire l'opération de coupe dans les condi-
tions spécifiées de coupe J1.
Lorsque l'opération de coupe a commencé, pendant l'intervalle nécessaire pour atteindre la position d'avance H1, le pas S8 détermine si la durée de la pièce et/ou de la lame de scie est terminée ou non, d'après l'amplitude du défaut de coupe K. Plus précisément, l'amplitude réelle du
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manière à diriger la lumière vers l'avant. La bande compo-
site de lentilles peut aussi avoir sur sa surface extérieure un matériau plastique plat, clair, qui épouse la forme des surfaces métalliques extérieures et peut fournir une fenêtre que traverse la lumière émise par le sous-système de la
Le couplage de la lumière entre la source 12 de lumière de haute densité et la multitude de fibres optiques 141... 14N dépend des dimensions ou du flux lumineux de la source, des dimensions de la fibre, et de la distance entre la fibre et la source lumineuse. Pour une source lumineuse sphérique et une fibre optique de petites dimensions, la lumière couplée variera en fonction du carré de la distance entre la source et les fibres. Pour la source incandescente 12 dont le rapport entre la longueur et le diamètre est élevé, la quantité de la lumière recueillie par les fibres varie essentiellement de façon inverse à la distance entre
la source et les fibres. Par conséquent, plus on peut rap-
procher les fibres du filament de la source lumineuse, plus sera grande la lumière recueillie par les fibres. Cela est obtenu dans la présente invention, dans laquelle les fibres sont de préférence amenées en contact direct avec les parois extérieures de la source lumineuse comme cela est représenté
en figure 2.
L'angle e auquel les rayons lumineux entre dans
les fibres optiques 141... 14N, qu'on a discuté précédem-
ment, est un angle d'une valeur totale d'environ 600 dans la direction verticale. Ce même angle est préservé dans la lumière émise par les fibres et la totalité de cette lumière est essentiellement recueillie par la lentille et collimatée par celle-ci. Dans le plan horizontal, la fibre reçoit la lumière provenant de toute la longueur du filament. Cette lumière est perdue lorsqu'elle sort des fibres car elle ne frappera pas les éléments réfléchissants 161... 16N et par conséquent n'est pas dirigée vers les lentilles 201... 20N - 11i - 2623598 mais au contraire est absorbée dans des déflecteurs placés
entre les lentilles 201... 20N.
Le faisceau de lumière développé dans la pratique de la présente invention, qui sort des lentilles, comme on le décrira en outre en liaison avec la figure 4, forme un
angle total compris entre environ 3 et environ 6 en fonc-
tion du diamètre de la fibre et de la distance focale de la
lentille. Pour l'agencement représenté en figure 3 qui pro-
quoi on a établi isolément les valeurs maximales pour cha-
que espèce végétale. Ainsi, l'indice d'acide maximum pour l'huile de germe de courge est de 1,7, en revanche, l'huile de bourrache peut encore être encapsulée et reste stable
avec un indice d'acide de 4,0.
L'indice d'acide optimum pour l'encapsulage est fi-
xé de la manière la plus simple en mélangeant une huile de
la même espèce végétale, mais d'une autre composition.
Cependant, l'indice d'acide de l'huile ajoutée pour mélan-
ge ne doit pas être plus élevé que ce qui est admis comme le maximum admissible pour cette huile. Il est également
possible de fixer l'indice d'acide en mélangeant deux hui-
les différentes. De par ses propriétés intéressantes, com-
me le faible indice d'acide, le faible indice de peroxy-
de, la teneur élevée en tocophérol, l'huile provenant des germes de l'espèce de courge Cucurbita pepo citrullinia
styrica convient ici particulièrement.
On a également établi que la conservation des parties de plantes (surtout les germes) à partir desquelles on doit obtenir l'huile exerce une influence sur les propriétés, et également que le type d'obtention de l'huile n'est pas indifférent. Pour les objectifs de l'invention, on obtient
également l'huile par pression lorsque pour l'espèce d'hui-
le en question, les techniques d'extraction sont habituel-
L'axe 9 du villebrequin 8 reçoit l'anneau 10 avec ses axes 11 sur lesquels la manille 12 de la ligne de mouillage 1 est articulée. Le villebrequin 8 est dirigé vers le centre du corps 13 de la bouée ainsi tout effort sur la ligne de mouillage 1 a tendance à faire tourner le villebrequin 8 autour de son axe 6. Les leviers 4 et 5 sont reliés entre eux par la bielle 14 et les rotations des axes 6 et 7 sont limités d'un côté par la butée 15 et de l'autre côté apr la butée 16, les butées 15 et 15 étant solidaires du couvercle 17 du corps 13 de la bouée ; ces butées sont réglables d'une manière connue à l'aide vis et de contre-écrous.Il eest à remarquen que l'effet de traction sur la ligne de mouillage 1 ne fait jamais travailler à la compression la bielle 14 ; quand la rotation des leviers 4 et 5 est limitée par la butée 16 sur le levier 5, la ligne de mouillage 1 fait travailler en traction la bielle 14 ; quand la rotation des leviers 4 et 5 est limitée par la butée 15 sur le levier 4, la bielle 14 ne supporte comme réaction de compression que les efforts dus au couple de rotation du gouvernail qui sont beaucoup plus faibles que les efforts occasionnés par la traction de la ligne de mouillage.
le bras 18 est solidaire du levier 5 et sert de support à son extrêmité au mécanisme à double pinions avec roues libres et multiplicateur qui entraîne la génératrice 20, les pinions engrenant avec le secteur denté 21 qui est solidaire du couvercle 17 et du corps de bouée 13.
22 est la batterie d'accumulateur et 23 est la boîte de commande électrique d'où partent les fils 24 qui, après avoir traversé le capot 25, montent dans la tourelle 26 où se trouve la source de consommation d'énergie, en général un fanal lumineux vert ou rouge. Le corps de bouée 13 a sa partie supérieure 27 et son couvercle 17 au-dessus du niveau de l'eau 28 ; un tube 29 et un tube 30 font partie intégrante du corps de bouée 13, les axes 6 et 7 passent dans ces tubes, ainsi l'eau qui peut passer entre les axes 6,7 et le corps de bouée 13 ne peut pas rentrer à l'intérieur du corps de bouée fermé par son couvercle 17 ; corps de bouée 13 et couvercle 17 forment un corps creux parfaitement étanche etinsubmersible.
Ce corps creux 13, 7 avec les tubes 29 et 30 ont intérêt à être réalisés dans une matière robuste résistant parfaitement à l'eau de mer et aux choes mécaniques, ceci pour éviter les travaux d'entretien et, en particulien, de peinture ; les alliages cupro-aluminium utilisés habituellement pour les hélice marines conviennent parfaitement pour la réalisation de ce corps creux étanche 13, 17, 29, 30. Aucune peinture n'est nécessaire et les nettoyages périodiques avec des outils percutants et abrasifs peuvent être réalisés sans problème par des plongeurs ; le même alliage est également conseillable pour le villebrequin 8, le gouvernail 2 et leurs axes 6 et 7. Le capot 25 ainsi que la tourelle 26 ont intérét à être le plus léger possible tout en étant robuste ; ces parties peuvent être réalisées en matériau composite. Le capot 25 est fixé sur le sorps 13 par la vis centrale 31 et un joint torique 32 est interposé entre le capot 25 et le corps 13. Tout à fait à la partie supérieur des paliers autolut rifiés 33 et 34 entre corps 13 et axes 6 et 7, des joints d'étanchéité à lèvre situés au-dessus du niveau de l'eau 28 complètent le joint 32 pour l'étanchéité du volume situé entre le capot 25 et le corps 13 avec son couvercle 17.
35 est le pied de bouée qui est fixé à la partie inférieure du corps 13 ; pour des bouées destinées à des eaux profondes, ce pied 35 est remplacé d'une manière connue par un long tube cylindrique formant quill.
DISPERSIONS DE PARTICULES COMPOSITES A BASE D'UN POLYMèRE ELECTROCONDUCTEUR ET LEUR PROCEDE DE PREPARATION La présente invention a pour objet des dispersions de particules composites, lesdites particules étant formées d'une écorce a base d'un polymère électroconducteur et d'un coeur à base d'un polymère thermoplastique dopant, ainsi que le procédé de préparation desdites dispersions.
Il est connu d'après la demande de brevet européen nO 160207 de préparer des polymères composites électroconducteurs par polymérisation oxydative par voie électrochimique du pyrrole par exemple, en présence d'un latex de particules de polymère anionique. Il se forme à l'anode uq ìlT composite électroconducteur ; le polymère peut ensuite étre récupéré par grattage, broyé, puis introduit dans un solvant tel que le tetrahydrofuranne pour être déposé sur un support tel que le verre et séché.
On a constaté qu'il est impossible, à partir d'une telle technique de polymérisation, de préparer des dispersions de particules composites électroconductrices présentant une homogénéité suffisante quant à leur constitution et à la granulométrie de leurs particules.
Les dispersions de particules composites électroconductrices faisant l'objet de l'invention sont caractérisées en ce qu'elles sont homogènes et constituées de - 1 à 60 t (de préférence de i à 30 %) de leur poids de particules composites formées d'une écorce à base d'un polymère électrocon ducteur et d'un coeur à base d'un polymère thermoplastique dopant - et de 99 à 40 t (de préférence de 99 à 70 t) de leur poids d'un milieu liquide de dispersion non solvant du polymère électrocon ducteur et du polymère thermoplastique dopant.
Parmi les polymères électroconducteurs entrant dans la composition desdites particules, on peut citer les polymères dérivés du - pyrrole, de ses dérivés B-substitués tels que le 'Ble' -diméthylpyrrole, le ,R'-diphenylpyrrole, de ses dérivés N-substitues tels que les N-alkylpyrroles (N-methylpyrrole), les N-arylpyrroles - le thiophène, ses dérivés B-substitués, le bithiophène - l'indole - le carbazole - l'aniline et dopés par des agents oxydants comme par exemple - les acides inorganiques (acides sulfurique, chlorhydrique, nitrique, chlorosulfonique ...) - les acides de Lewis (chlorures, sulfates, nitrates, acétylacéto nates... de Fe, Al, Sn, Ti, Zr, Cu, Mn, Mo, Cr, W, Ru, Pd, Pt...) - des oxydants organiques (benzoquinone, ozone, sels de diazonium . . . ) Parmi les polymères thermoplastiques dopants entrant dans la composition desdites particules, on peut citer les polymères dérives d'un ou plusieurs monomères comme les composés vinylaromatiques tels que le styrène, l'méthyl- styrène, le vinyltoluène, le monochlorostyréne, le monochloro méthylstyréne ...
les esters vinyliques tels que l'acétate de vinyle, le propio nate de vinyle, le versatate de vinyle, le butyrate de vinyle les nitriles éthyléniques tels que I'acrylonitrile, le méthacryl onitrile ...
les esters carboxyliques éthyléniques tels que le méthyl-, éthyl-, propyl-, isopropyl-, butyl-, 2-éthylhexyl-, hydroxyéthyl-, hydroxypropyl- ou glycidyl-acrylate, le méthyl-, éthyl-, propyl-, butyl-, hydroxyéthyl-, hydroxypropyl- ou glycidyl-méthacrylate, etc ...
les dialkylesters des diacides carboxyliques éthyléniques, tels que les dialkylesters de l'acide fumarique, maléique, itaconi que...
les amides éthyléniques et leurs dérivés N-substitués tels que l'acrylamide, le méthacrylamide, le N-néthylol-, N-méthoxyméthyl -acrylamide ou -méthacrylamide...
les diènes conjugués tels que le butadiène, l'isoprène, le chloroprène, le 1-3 pentadiène, le diréthylbutadiène...
les halogénures de vinyle ou de vinylidène tels que le chlorure de vinyle ou de vinylidène ...
La présente invention concerne un procédé pour ajuster des capteurs de force ou de couple à jauges résistives.
L'invention vise également des capteurs de force ou de couple à jauges résistives ajustés au moyen du procédé précité.
On connait des capteurs de force ou de couple comprenant une poutre élastique en métal, dont l'une des extrêmités est destinée à être encastrée à un support fixe (d'une façon qui empêche tout mouvement de translation ou de rotation de la poutre par rapport au support fixe) et l'autre, libre, est soumise à la force ou au couple à mesurer. Cette force ou couple peut être appliquée soit directement à l'extrêmité libre de la poutre, soit à une pièce intermédiaire liée à l'extrêmité libre de la poutre qui est opposée au support fixe.
La poutre porte des jauges résistives reliées électriquement entre-elles en formant un pont de mesure délivrant un signal électrique qui est fonction de la force ou du couple à mesurer.
Or, il est courant que la poutre soit soumise non seulement à l'effort -force ou couple- à mesurer, mais aussi en même-temps à des efforts parasites, c'est à dire autres que celui à mesurer.
I1 convient donc de rendre la mesure recherchée insensible à l'égard des efforts parasites précités, de façon que le signal délivré ne soit fonction que de l'effort à mesurer, c'est à dire constant, quels que soient ces- efforts parasites.
Ainsi, par exemple, dans un capteur de force P, cette force suivant son point d'application sur la poutre ou sur la pièce intermédiaire, engendre dans la poutre des couples de torsion PZ et de flexion PX variables qui modifient la valeur du signal électrique délivré par le pont de mesure et faussent ainsi la mesure de cette force ?.
Deux méthodes sont actuellement utilisées pour assurer l'insensibilité de la mesure de la force à l'égard des couples parasites précités : Dans une première méthode, le plateau intermédiaire repose sur un système de leviers sommant les forces appliquées sur le plateau et transmettant la force résultante en un point déterminé de la poutre.
Dans une seconde méthode, le plateau est fixé directement à un capteur qui n'est plus une poutre simple mais un capteur de forme souvent très complexe, étudiée pour minimiser l'effet des couples ou moments parasites ; le capteur est ajusté en général par des actions mécaniques pour éliminer les effets résiduels des moments parasites.
Dans le procédé décrit dans le brevet français nO 82 20040, on a tenté de résoudre les difficultés précitées en éliminant le signal dû au couple de torsion PZ parasite, engendré lors de l'application de la force sur le plateau, au moyen d'une ou de plusieurs jauges sensibles à la torsion et de résistances addition- nelles convenables, insérées dans le circuit de traitement du signal.
Cependant, ce procédé ne permet pas d'éliminer le signal parasite, dû au couple de flexion PX, lié au déplacement du point d'application de la force P dans une direction parallèle à l'axe de la poutre élastique. Il n'a donc apporté qu'une solution partielle au problème particulier du capteur de force P.
Le but de la présente invention est de créer un procédé permettant d'ajuster des capteurs de force ou de couple à jauges résistives de façon que le signal électrique de mesure soit proportionnel à celle des contraintes, force P ou couple PX ou couple PZ, que l'on veut mesurer et insensible aux autres contraintes qui peuvent s'exercer en même temps sur l'extrémité libre de la poutre, notamment du fait de l'imperfection du mode d'application de la contrainte à mesurer, ce procédé étant de mise en oeuvre simple et aisément automatisable.
Suivant l'invention, ce procédé est caractérisé par les étapes suivantes a) - Par une caractérisation initiale du capteur, on mesure expérir.
mentalement les signaux parasites qu'il engendre sous l'effet des deux contraintes autres que celle à mesurer et on mesure ainsi ses sensibilités à ces deux contraintes.
b) - On calcule le signal électrique délivré par le capteur, en fonction de l'angle Oi entre la direction- longitudinale des jauges résistives R1, R2, R3, R4 et la direction longitu dinale de la poutre.
c) - On calcule les modifications de ce signal, provoquées par l'adjonction, aux jauges résistives initiales Ri, de jauges résistives de réglage R'i et R"i, chacune d'elles étant placée en série avec la jauge initiale correspondante et orientée selon un angle 8'i 8"i différent de 8i.
Pour pallier cet inconvénient, deux techniques sont actuellement utilisées pour effectuer les corrections de densité nécessaires en vue d'obtenir un tirage correct.
Classiquement, cette correction est effectuée par l'opérateur qui, à la seule vue de l'original, choisit d'augmenter ou de diminuer le temps de pose et détermine la valeur de la correction. Toutefois, cette opération est l'apanage d'un personnel qualifi possédant un savoir-faire que ne possède pas la grande majorité des personnes. De plus, même pour ce personnel qualifié, les résultats obtenus ne sont pas toujours de bonne qualité et les déchets restent importants.