INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le produit de la réaction, après refroidissement, est mis en solution dans 200 ml d'isopropanol. On ajoute 3,96 ml d'une solution concentrée d'HCl (d = 1,19) et on laisse sous agitation pendant 2 heures à 60 C.
On filtre la solution encore chaude pour éliminer les sels minéraux, puis on distille l'isopropanol au moyen d'un évaporateur rotatif.
Le produit obtenu est, à température ambiante, une cire de couleur ambrée ayant un point de fusion de 51,60C.
L'analyse en chromatographie en phase supercritique et détection par ionisation de flamme montre que le produit obtenu a la composition suivante (les pour-cent correspondant à la proportionalité directe de la surface mesurée des pics) composé dans lequel n=1 22,2 % n = 2 43,9 % n = 3 27,8 % n = 4 5,9 % EXEMPLE 4 - Préparation d'un composé de formule (I) dans lequel A = OR, R = C16H33 et n = 3.
A 33 g d'isopropylidèneglycérol (0,25 mole), on ajoute 5,9 g de tert-butylate de potassium (0,052 mole) et on porte la température du mélange à 14O0C.
Bien entendu, les vis 22 et 29 doivent être accessibles et à cet effet, des encoches 30 et 31 sont fraisées dans la barre 1 pour déboucher dans la lumière 9 en regard des trous taraudés 16 et 24 respectivement, les parois 11 et 10 disparaissant à cet endroit.
Le diamètre de l'alésage usiné avec les plaquettes 2 et 3 dépend évidemment du positionnement de la butée conique 5. Pour régler ce diamètre avec une précision micrométrique, il faut donc, après avoir desserré les vis 22 et 29, déplacer également avec précision la butée 5 Les figures 6 à 8 illustrent, à titre d'exemple, un mode de déplacement particulièrement avantageux. La barre d'alésage 1 comporte deux vis-pointeaux 32 et 33 montées dans deux trous taraudés 34 et 35 situés dans un même plan diamétral 36 incliné par rapport à celui 37 (figure 3) de la lumière 9. Les extrémités coniques 38 et 39 des vis sont destinées à coopérer avec des sièges coniques 40 et 41 usinés dans la tige-coulisseau 4. La distance d des vis-pointeaux est inférieure à la distance D des sièges coniques, cependant que l'inverse est également possible.
Dès lors, pour avancer la butée conique 5 dans le sens de la flèche F et ainsi augmenter le diamètre d'alésage, il faut concomitamment desserrer la vis 33 et visser davantage la vis 32 jusqu'à ce que le diamètre choisi soit atteint, puis bloquer ladite vis 33.
Inversement, pour reculer la butée conique 5 dans le sens opposé à celui de la flèche F et ainsi diminuer le diamètre d'alésage, il faut concomitamment desserrer la vis 32 et visser davantage la vis 33 jusqu'à ce que le diamètre choisi soit atteint, puis bloquer ladite vis 32.
Le montage de la tige cylindrique 4 dans l'alésage 6 de la barre 1 nécessite, non seulement le coulissement de cette tige, mais également son orientation angulaire pour que les sièges 40 et 41 se placent sensiblement en regard des pointeaux 38 et 39. A cet effet, une fente 42 (figure 8) peut être taillée dans l'extrémité accessible de la tige 4 afin qu'une lame de tournevis équipant un prolongateur s'étendant dans l'alésage 6 puisse y prendre place pour manoeuvrer ladite tige.
Bien entendu, la fente 42 peut être remplacée par un autre moyen de manoeuvre, tel qu'un trou carré ou hexagonal. La tige 4 peut être remplacée par un coulisseau guidé en translation et immobilisé en rotation. Le dispositif de commande en translation de la butée conique 5 par vis-pointeaux 38, 39 et sièges coniques 40, 41 dont les distances respectives sont différentes, peut être d'un autre type, par exemple du type comprenant un palpeur coaxial à vis micrométrique formant arrêtoir et un poussoir élastique blocable.
Par ailleurs, les plaquettes de coupe peuvent être plus nombreuses et réparties de façon équiangle. Il peut alors être avantageux de remplacer la lumière traversière 9, calibrée par brochage et commune à deux plaquettes diamétralement opposées, par des encoches fraisées dans lesquelles sont rapportés deux pions de forme pour constituer le siège 10 (ou 11) et la butée axiale 14 (ou 15).
La. présente invention se réfère de façon générale à des récipients, de préférence en une matière à base de papier ou similaires, et plus particulièrement une barquette pour produits destinés à être exposés, surgelés ou cuits dans un four normal ou à micro-ondes, apte à remplacer les barquettes habituelles en aluminium actuellement dans le commerce.
Ainsi que cela est connu, il existe sur le marché des barquettes en aluminium qui ne sont pas normalement adaptées à être utilisées dans un four à micro-ondes pour la cuisson des produits.
On connaît également des récipients constitués principalement en une matière à base de papier, de préférence en carton, éventuellement accouplée à d'autres matériaux, et qui sont destinés à recevoir la pâte d'un produit qui doit être cuit au four et ensuite vendu en tant que tel dans le même récipient. Ces récipients sont en général formés à partir d'un unique flan présentant des lignes de pliage susceptibles de former la paroi de fond, les deux parois latérales et les deux parois frontales du récipient. Une fois le récipient formé à partir d'un tel flan, des ailettes prévues sur les parois latérales ou sur les parois frontales sont repliées sur les parois frontales, ou respectivement latérales, du récipient et y sont collées de manière que le récipient ainsi obtenu conserve sa forme.
LT inconvénient le plus évident présenté par de tels récipients vient du fait que les colles utilisées, quand elles sont soumises à la chaleur du four, peuvent se détériorer, dégager des gaz toxiques, ralentir leur prise et il en résulte que le récipient peut s1 ouvrir. On peut constater le même inconvénient quand ces récipients sont utilisés pour le surgelage, cas dans lequel les colles peuvent se figer, durcir outre mesure et donc se fendiller.
La présente invention vise à éviter ces inconvénients, et d'autres, en réalisant une barquette à base de papier ou similaire pour produits à congeler, à cuire dans un four normal ou à micro-ondes, de type perfectionné éliminant toute partie collée et pouvant être formé à partir d'un unique flan par de simples opérations de pliage sans que ses parois présentent des solutions de continuité, et qui présente une résistance notable et pouvant remplacer en totalité ou en partie les barquettes actuelles en aluminium.
Plus particulièrement, la barquette en matière à base de papier ou similaire pour produits destinés à être surgelés ou cuits dans un four normal ou à micro-ondes est du type comprenant une paroi de fond, deux parois latérales et deux parois frontales formées à partir d'un unique flan de départ, et est caractérisée par le fait que ledit flan comprend, en combinaison - une paroi d'angle située entre chaque paroi frontale de la barquette et les parois latérales qui lui sont adjacentes et présentant une ligne de pliage centrale qui la divise en deux parties; - une ailette en saillie sur chaque paroi frontale et divisée en deux bandes longitudinales par une ligne de pliage se terminant à ses deux extrémités par deux entailles de manière à former deux languettes d'extrémité dans la bande externe de l'ailette;; - le montage des parois de la barquette s'effectuant par pliage en soufflet des deux parties de chaque paroi d'angle le long de leur ligne de pliage centrale et par repliage des deux parties ainsi pliées contre la surface externe de la paroi frontale correspondante, l'ouverture du soufflet étant tournée vers le haut; - le blocage des parois d'angle ainsi repliées étant réalisé en repliant sur ces parties d'angle l'ailette de la paroi frontale de manière que sa bande interne les recouvre en partie et en insérant ensuite les languettes d'extrémité de sa bande externe au-dessous des parois d'angle repliées.
Avantageusement, il est prévu sur le bord libre de chaque paroi latérale et des parties des parois d'angle qui lui sont adjacentes un pan en saillie délimité par une ligne de pliage interne, ledit pan, une fois que les parois d'angle ont été pliées en soufflet et repliées contre la surface externe de la paroi frontale correspondante, formant un élément de raidissement des parois latérales de la barquette et permettant de la prendre.
De préférence, les entailles prévues dans lesdites ailettes sont de forme curviligne et chaque bande externe desdites ailettes présente deux lignes de pliage obliques qui délimitent lesdites languettes d'extrémité.
De facon avantageuse, chaque pan en saillie des parois latérales présente, en correspondance des lignes de pliage qui divisent chaque paroi latérale par rapport à la paroi d'angle correspondante, deux lignes de pliage obliques qui la traversent et qui sont destinées à déterminer l'angle de repliage dudit plan par rapport aux parois latérales de la barquette.
Le procédé de régénération de bourgeons et/ou d'embryons transgéniques selon l'invention est caractérise par l'obtention de cals friables transformes selon le procédé decrit ci-dessus, suivie du repiquage des cals friables transformes sur un milieu de culture, par exemple le milieu M.S, contenant 0 à 3,0 mgl1 d'une cytokinine et éventuellement un agent bactériostatique et un agent sélectif. Comme cytokinine, on peut citer la zéatine, la kinetine et la BAP, par exemple à une concentration de 1 mol~1. La BAP est particulièrement préférée.
Des bourgeons et/ou embryons régénèrent sur certains des cals après des délais variant d'une semaine à plusieurs mois.
A partir de ces bourgeons et/ou embryons transgéniques, il est possible, selon l'invention, de régénérer des plantes par repiquage des bourgeons et/ou embryons sur un milieu de culture tel que le milieu M.S contenant un cytokinine à faible concentration, par exemple entre 0,05 et 0,15 mil~1, de préférence 0,1 mil~1.
La BAP est préférée dans cette étape. Les structures régénérées commencent alors à développer des feuilles et elles sont remises en multiplication végétative en pots ou boîtes. Les bourgeons les plus développes sont alors mis sur un milieu d'enracinement tel que le milieu MS contenant de l'acide naphtalène-acétique, par exemple 1 mol~1. Les racines apparaissent 2 à 6 semaines après. Les plantes peuvent alors être acclimatées en serre.
L'invention concerne également la production de graines à partir des plantes transgéniques par vernalisation de ces plantes transgéniques et recolte des graines après floraison.
L'invention concerne egalement les cals friables transformés, les bourgeons et/ou embryons transformes, les plantes transgeniques et les graines de ces plantes produits selon les procédés decrits ci-dessus.
L'invention sera illustrée par les exemples nonlimitatifs suivants EXEMPLE 1 : OBTENTION DE CALS FRIABLES REGENERANTS A PARTIR DE FEUILLES Des graines de betterave sont semées dans du terreau en serre.
Environ un mois après la germination en serre, les premières experiences d'induction de cals selon la méthode décrite par Saunders et al (1986) ont été faites - de jeunes feuilles de 3 à 5 cm de long sont prélevées de chaque plante, - elles sont désinfectées comme suit detergent de la marque Domestos 15 % pendant 5 minutes 3 rinçages à l'eau stérile séchage sur papier filtre stérile - chaque feuille est ensuite decoupée en fragments de 0.25 cm2 environ, - les explants ainsi obtenus sont mis en culture sur du milieu MSB1 (Tableau 1) en boîtes de Pétri, - les boîtes après avoir été scellees avec un film plastique de la marque Scello-frais sont placées à 30"C à l'obscurité pendant 30 jours, - puis elles sont sorties en chambre de culture L:D 18:8, 25"C:20"C.
EXEMPLE 2 : OBTENTION DE SUSPENSIONS CELLULAIRES A PARTIR DES CALS INDUITS De 4 à 6 semaines après leur apparition, les cals sont prélevés (en evitant toute structure organisee) et mis en culture dans 100 ml de milieu MSB1 liquide, dans les erlenmeyers de 250 ml fermés avec une feuille de cellophane maintenue au col par deux élastiques. Les erlenmeyers sont agités à 200 RPM environ dans la chambre de culture.
La suspension cellulaire s'établit en 2 ou 3 semaines. Chaque suspension est repiquee toutes les 3 semaines environ comme suit - le contenu de chaque erlenmeyer après 3 semaines de culture est filtré sur une série de trois tamis empilés (dont les mailles sont de 1 mm, 500 Zm et 100 ym) ; une partie de chaque fraction ( > 1 mm, > 500Am, > 100 Am) est remise en suspension dans 100 ml de milieu MSB1 frais en erlenmeyers de 250 ml.Ces nouvelles suspensions sont à nouveau agitées à 200 RPM ; l'observation des différentes suspensions cellulaires etablies à partir de différents génotypes ont permis de distinguer deux types cellulaires * type habitué (A) : suspension fine, verte à croissance rapide, régénère ponctuellement des formations vitrifiées se développant difficilement, * type noduleux (C) : suspension d'agregats compacts jaunâtres, à croissance plus lente, régénère plus fréquemment que la première, des structures embryonnaires compactes se développant assez bien.
EXEMPLE 3 : TRANSFORMATION DE SUSPENSIONS CELLULAIRES ET DE JEUNES CALS Suspension cellulaires La transformation est faite sur des suspensions cellulaires après 3 semaines de culture, sans repiquage.
Dans un tube plastique, sterile et gradué, on recueille une partie de la suspension de manière à avoir 5 ml de cellules tassées dans 10 ml de milieu. 10 ml milieu MSB1 frais sont rajoutes. La nouvelle suspension ainsi obtenue est distribuée dans quatre boîtes de pétri à raison de 5 ml par boîte.
Les souches d'Aqrobacterium tumefaciens testees sont LBA 4404, EHA 101, C58'3. Chacune de ces souches contient un vecteur binaire portant un gène codant pour la protéine de capside du virus BNYW, ou une protéine dérivée de cette protéine sous le contrôle d'un promoteur permettant son expression dans les cellules à transformer (voir Fig 1).
Les souches bactériennes sont conservées à -20 C dans 15 % de glycérol. 50 p1 de chaque souche sont prélevés et mis en culture dans 2 ml de milieu LB + rifampicine + tetracycline. Les cultures sont agitées à 200 RPM à 30 C pendant 2 jours. Chaque souche est repiquée dans du milieu frais et cultivée dans les conditions decrites plus haut pendant une nuit.
Le procédé de l'invention peut être mis en oeuvre dans un réacteur muni d'une membrane d'ultrafiltration. On décrira ci-après un mode de réalisation particulier qui a été utilisé pour la mise au point de l'invention. On peut également mettre en oeuvre le procédé de l'invention dans une cartouche de filtration à fibres creuses analogue à celles qui sont utilisée en médecine dans les opérations d'hémodialyse.
Afin de mieux faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire quelques étapes de la recherche qui ont permis sa mise au point.
Cette mise au point a été effectuée avec des catalyseur macromoléculaire constitué par des polyamines tertiaires partiellement quaternisées qui sont décrites dans la demande de brevet européen n 120 757. On a utilisé notamment comme catalyseurs un polyEthio(N,N-diéthylaminométhyl)-l éthylène) dont les groupements amine tertiaire sont quaternisés à un taux de 15 Z (en abrégé : Q-P(TDAE)15) et un poly rthio(N-sec-butyl N-méthylaminométhyl) éthylène quaternisé à un taux de 15 Z (appelé en abrégé Q-P(BMAE) 15).
La masse molaire de ces polymères, déterminées par diffusion de la lumière aux petits angles (dans KCl 0,1N) était de 91 000 pour le premier, et de 92 000 pour le second.
La réaction chimique modèle utilisée était l'hydrolyse de l'ester paranitrophénolique de la leucine (ou de la phénylalanine) dont le groupement amine était protégé sous forme d'un groupement N-carbobenzoxy (N-CBZ) ou N-t-butoxy (N-t-BOC).
La réaction la plus étudiée a été la réaction d'hydrolyse de l'ester de N-CBZ-L-leucine dont la solubilité dans l'eau est de l'ordre de 2.10 5 à 3.10 5 moles par litre.
L'hydrolyse conduit théoriquement à la formation de la N-CBZ-L-leucine et du PNP.
Comme signalé ci-dessus, le PNP porte un chromophore facile à détecter par spectrophotométrie en rayonnement UV ou visible.
Les essais effectués ont permis d'observer une accélération de l'hydrolyse de l'ester, par rapport à l'hydrolyse dans un milieu aqueux de même pH en l'absence de catalyseur polymère.
Toutefois, lors d'essais répétés avec une même préparation de catalyseur, on observait une chute rapide de l'effet catalytique.
Les recherches effectuées ont permis de mettre en évidence une action défavorable du gaz carbonique.
Afin d'éviter cet effet néfaste du gaz carbonique, le protocole expérimental a été modifié de façon à éliminer le plus possible tout contact des solutions de polymères avec le gaz carbonique, que ce dernier soit sous forme de C02 dans l'atmosphère ou sous forme d'ions carbonate dans les solutions aqueuses.
En prenant ces précautions, et en opérant sous atmosphère d'azote on a encore constaté le même phénomène de vieillissement rapide du catalyseur. On a alors découvert que le PNP restait dans les microglobules de polymère sous forme de phénate et que son accumulation bloquait la poursuite de la réaction.
On a alors recherché s'il était possible d'éviter cette accumulation d'ions phénate dans le catalyseur polymère en utilisant un mélange solvant hydro-organique au lieu de l'eau. Le solvant ne doit pas déstabiliser les microglobules de catalyseur polymère et doit être compatible avec les différents organes du système d'ultra-filtration, y compris la membrane.
La recherche effectuée a permis de sélectionner les mélanges d'eau et d'alcools solubles dans l'eau, en particulier le méthanol et l'éthanol.
Lors d'essais successifs effectués dans un premier temps, avec un mélange eau-méthanol 75:25, on a observé qu'avec ce mélange de solvants le catalyseur peut être réutilisé sans phénomène de vieillissement.On a pu montrer que sa présence favorise le passage des ions phénate dans le milieu aqueux sous forme de PNP. On a vérifié que dans un système sans catalyseur polymère, le méthanol n'accélère pas la réaction d'hydrolyse. Son effet est véritablement d'empêcher le vieillissement du catalyseur. En fait, le mode d'action anti-vieillissement des alcools n'est pas élucidé actuellement.
Dans le mode de réalisation de la figure 1, le joint annulaire, entourant l'arbre d'entrainement 3 de la turbine de la pompe (turbine non représentée sur cette figure), a été référencé généralement en 1 et sa lèvre d'étanchéité en 2. Le matériau constituant ce joint peut être par exemple un élastomère chargé de graphite, ayant une bonne tenue chimique au contact des mélanges eau-glycol jusqu'aux températures de l'ordre de 110 C, ainsi qu'une bonne résistance à l'usure. On peut utiliser å cet effet par exemple une formulation à base d'EPDM.
Le joint est adhérisé sur une cuvette métallique 4 et emmanché dans une paroi cylindrique 5 du carter de la pompe jusqu'à venir au contact d'une butée annulaire 6 constituée d'une rondelle ou d'un circlips et bloquée dans ce carter pour servir d'appui au joint. Ce joint 1 est du type dit à sillon, ce sillon étant référencé en 7 et conférant à la lèvre 2 la souplesse ainsi que la résistance à l'usure et à la pression nécessaires. En 8, par ailleurs, il comporte une gorge annulaire extérieure propre à recevoir un jonc élastique de maintien 9.
Conformément à une caractéristique de 1 'inven- tion, le dispositif d'étanchéité comporte également une bague d'appui périphérique 10 destinée a augmenter encore la résistance à la pression du joint 1 et constituée avantageusement d'un polyester chargé de fibres de verre de renforcement ; elle pourrait cependant être en métal. Cette bague d'appui entoure étroitement l'arbre 3 et est elle-même en appui sur la plaque de butée 6 ; elle est calée par ailleurs par une partie en bourrelet 11 qui se clipse dans une autre gorge annulaire 12 du joint 1, de sorte que l'ensemble joint-bague d'appui peut être livré monobloc.
Un tel joint 1 peut ainsi résister à des pressions élevées, jusqu'à 6 bars et plus.
Pour diminuer la pression qui s'exerce sur le joint 1, on a prévu, conformément à une autre disposition de l'invention, de disposer un système de pompage hydrodynamique entre le joint 1 et le circuit du fluide pompé, localisé par la référence 13. Dans ce mode de réalisation de la figure 1, ce système est essentiellement constitué par un genre d'écrou 14 à gorge héli cotidale 15, enfilé sur arbre 3 et constitué par exemple d'une cuvette annulaire métallique 16 enrobée dans une masse d'élastomère, de polyester ou de pol amide 17 ; il pourrait s'agir aussi d'une pièce métallique usinée. Le sens de la gorge hélicoidale 15 est bien entendu tel, en fonction du sens de rotation de l'arbre 3, que l'eau ou autre fluide se trouvant entre l'écrou 14 et l'arbre 3 se trouve repoussé vers l'espace 13.Le joint 1 et l'écrou 14 peuvent constituer un ensemble monobloc ou être livrés séparément, auquel cas l'écrou 14 peut être collé à l'intérieur de la cuvette 4.
Dans le mode de réalisation représenté en variante à la figure 2, on a utilisé les mêmes références que sur la figure 1 pour désigner les mêmes organes ou parties. Le système de pompage hydrodynamique n'a pas été représenté sur cette figure ; il peut être identique à celui de la figure 1.
Dans la variante de la figure 2, la lèvre 2 du joint est constituée par un talon en PTFE, ce qui permet de diminuer encore le frottement et l'usure ; ce PTFE peut être chargé à cet effet de graphite (diminution des frottements) et armé de fibres de verre (diminution de l'usure et augmentation de la résistance mécanique).
Ce mode de réalisation se distingue aussi du mode de réalisation précédent par le fait que la lèvre 2 du joint 1 ne porte pas directement sur la surface de l'arbre 3. Elle porte contre la surface soigneusement préparée 18 d'une bague rapportée 19 montée sur l'arbre 3. Pour avoir une excellente étanchéité dynamique, l'état de surface voulu en 18 peut être obtenu par rectification, galetage, ou encore par un médaillage assuré au moment de l'emboutissage de la bague 19, la surface de la matrice venant s'imprimer sur la surface 18 par un choix particulier des dimensions et de l'élasticité des outils d'emboutissage.
Ces dispositions permettent d'éviter la nécessité d'une telle qualité de surface irréprochable sur l'arbre 3.
La bague 19 peut être montée sur l'arbre soit directement, soit par l'intermédiaire d'un matelas d'élastomère 20 assurant l'étanchéité statique entre la bague et l'arbre. Il est à noter en outre que la bague 19 comporte une collerette 21 destinée à centrifuger les fuites. Le rebord 22, par ailleurs, constitue une butée d'arrêt permettant à la bague d'être solidaire du joint pendant le transport, ce qui permet de livrer un ensemble monobloc.
On voit par ailleurs, dans cette figure 2, que la plaque 6 a été remplacée par une autre cuvette 6' sur le fond de laquelle le joint 1 vient seulement prendre appui, par un bourrelet 23. Cette cuvette 6' est fixée sur la paroi 5 par l'intermédiaire d'un coussin d'étanchéité en élastomère 24.
Dans les modes de réalisation des figures 3 et 4, on a représenté en 25 le moyeu de la turbine de la pompe, laquelle turbine est pourvue sur ses deux faces d'aubes 26 et 27, les aubes 26 assurant le pompage du fluide, et les aubes 27 participant au pompage hydrodynamique, comme ceci sera vu plus bas.
Le moyeu 25 de la turbine, qui est emmanché à force sur l'arbre 3, lequel peut être pourvu à cet effet de fines cannelures, est de préférence borgne, ce qui élimine les fuites statiques entre l'espace de pompage 13 et l'arbre (une rainure 28 permet l'évacuation, lors du montage, de l'air emprisonné dans le moyeu).
L'extrémité intérieure 29 de ce moyeu 25 porte une armature en inox 30 constituant des pistes pour l'appui radial de deux lèvres d'étanchéité 2a et 2b d'un joint en élastomère encore référencé 1, emmanché dans un logement en forme de cuvette du corps de pompe 31, et pouvant avoir les mêmes caractéristiques chimiques et mécaniques que les joints 1 des modes de réalisation précédents.