INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La réponse spectrale du milieu de culture 14 éclairé par la source 10 est analysée, échantillonnée et enregistrée numériquement. A partir de ces valeurs numériques enregistrées, on peut calculer les composantes trichromatiques X, Y, Z, de la lumière captée, puis ses composantes chromatiques dans un espace chromatique uniforme tel que L2, a*, b*. Il suffit, dans cette application de l'invention, de considérer les coordonnées chromatiques at, bt dont le plan est représenté en figure 3. Dans ce plan, le point A correspond au cas où la concentration dans le milieu de culture 14 tend vers l'infini, c'est-à-dire lorsque toute la lumière incidente est diffusée et qu'aucune lumière n'est transmise par le milieu de culture.
La lumière captée est donc uniquement de la lumière blanche diffusée.
Les points B et C sont définis par les coordonnées chromatiques a*, b* du milieu de culture 14 ne contenant aucune cellule, pour la forme acide et pour la forme basique respectivement de l'indicateur coloré.
On constate que la droite BC est sensiblement le lieu des points représentant le milieu de culture 14 ne comprenant aucune cellule et dont le pH varie entre des valeurs acides et basiques. La droite BC peut être appelée, par exemple, droite de limpidité ou droite de concentration cellulaire nulle. On constate également que, lorsque la concentration cellulaire varie dans un milieu de culture ayant un pH prédéterminé constant, le lieu des points de mesure estun segment de droite passant par le point A (concentration cellulaire infinie) et coupant la droite BC en un point dont la position correspond au pH du milieu.Ainsi, lorsqu'une mesure colorimétrique sur un milieu de culture 14 de pH et de concentration cellulaire inconnus permet d'obtenir des coordonnées chromatiques a*l, b* correspondant à un point M dans l'espace a*, b* la position du point I d'intersection des droites AM et BC définit le pH de milieu de culture, et la position du point M sur le segment AI définit la concentration cellulaire du milieu.
Dans l'espace chromatique uniforme Lt, a*, b*, la distance entre deux points correspond à l'écart chromatique NE qui est donné par la formule suivante
où al, a2*, bi, b2 sont les composantes chromatiques des deux points.
En général, le pH d'un milieu de culture est à une valeur de 7,2. On peut donc placer sur la droite BC le point de référence R qui correspond à un pH de 7,2 et dont les composantes chromatiques a*, b* sont connues, puis cal culer l'écart chromatique correspondant à la distance IR pour déterminer, par interpolation, le pH du point I.
On peut également effectuer un calcul plus précis à partir de la formule suivante qui donne le pH en fonction de la constante de dissociation KA de l'indicateur coloré et du rapport forme basique/forme acide de cet indicateur forre basique formr acide pKA étant égal à 7,9 pour le rouge de phénol.
Dans le graphe de la figure 3, cette formule correspond à PH = pKA + log IC lB Un étalonnage complet du système avec les milieux de culture et un type de cellules données, permet d'obtenir le diagramme de la figure 4, où il apparait clairement que la position d'un point dans l'espace at, b* permet de déterminer le pH et la concentration cellulaire du milieu de culture et où les concentrations sont exprimées.
en nombre de cellules par millilitre.
EXEMPLE 115 On évalue l'effet d'obtention de la compatibilité de paires additionnelles choisies de polymères dans l'exemple suivant. On compose les mélanges, on les moule et on les soumet à des essais de résistance à la traction comme précédemment décrit. Les résultats du tableau XLIII indiquent à nouveau que l'agent de compatibilité a un effet minime ou négatif sur les polymères polaires mais un effet positif sur les mélanges polymère polaire/polymère non polaire. On observe une amélioration importante de la résistance à la traction pour le mélange ABS/PP. On observe des améliorations plus faibles mais significatives pour les mélanges de PP et de PA6 et de PC/PBT.
Avec les mélanges de PS évalués l'effet est négligeable.
TABLEAU XLIII Résistance à la traction (MPa) Polymère polaire + Mélange1 + 15% pr de 15% pr de Polymère Polymère Polymère copolymère copolymère polaire non polaire polaire greffé Mélange1 greffé PBT PP 43,02 45,11 36,96 38,95 2A6 PP 56,11 51;67 43.50 47,04 PS PP 45,26 40.45 38,88 37,36 PS HDPE 45,26 40,45 36,48 33,76 ABS PP 51,25 52,25 32,25 42,55 PC/PBT PP 51,77 51.79 38,99 41,88 1 - Le mélange consiste dans tous les cas en 55 parties en poids de polymère polaire et 45 parties en poids de polymère non polaire.
L'effet du copolymère greffé sur des mélanges à composants multiples, tels que ceux représentatifs des déchets de polymères mélangés, est illustré par le tableau XLIV. Dans tous les cas, on observe un accroissement notable de la résistance à la traction en présence de l'agent de compatibilité.
TABLEAU XLIV Obtention de la compatibilité de mélanges à composants multiples Polymères polaires Polymères non Agent de Résistance à polaires compatibilité la traction (MPa) PS PET PVC HDPE LLDPE PP 12 7 5 33,5 33,5 9 néant 16,27 12 7 5 33,5 33,5 9 5 17,67 12 7 5 33,5 33,5 9 15 21,77 12 8 - 35 35 10 néant 18,62 12 8 - 35 35 10 5 19,98 12 8 - 35 35 10 15 22,16 12 - 6 36 36 10 néant 17,06 12 - 6 36 36 10 5 19,21 12 - 6 36 36 10 15 21,91 EXEMPLE 116 Cet exemple illustre à nouveau que-l'utilisation des copolymères greffés de l'invention assure la compatibilité de mélanges de polymères.
On malaxe es mélanges de copolymère d'éthylène-alcool vinylique (Kuraray EP-F1O1A), de polypropylène (Himont 6523) et de copolymère greffé avec un malaxeur électrique de 7,62 cm x 17,78 cm à 204 C pendant le temps nécessaire à l'obtention d'une masse fondue plus trois minutes. On presse les matières à 204'C et 103 MPa pendant trois minutes (Carver Press, moule de 12,7 cm x 12,7 cm x 3,175 mm) à la température ordinaire et à 103 MPa pendant trois minutes. On utilise dans cet exemple deux copolymères greffés.Le premier (copolymère greffé A) est un copolymère greffé de polypropylène-acrylique, préparé à partir d'un homopolymère de propylène ayant un IF de 4 (100 parties), et d'un mélange 93/2/5 de méthacrylate de méthylelacrylate d'éthyle/acide méthacrylique (100 parties) . On effectue la polymérisation dans le solvant Isopar E, à 160'C, à 50 % de matières sèches, en une heure, avec un flux de radicaux, obtenu à partir de peroxyde de di-tert-butyle de 0,00012 mole par litre par minute. Le produit isolé contient 44 % d'acrylate. Le second copolymère greffé (copolymère greffé B) est un copolymère greffé de polypropylène-acrylique, préparé à partir d'un homopolymère de propylène ayant un IF de 4 (100 parties), et d'un mélange 95/5 de méthacrylate de méthyle/acrylate d'éthyle (150 parties). On effectue la polymérisation dans le solvant Isopar E, à 155'C, à 60 % de matières sèches. La durée d'alimentation est de 60 minutes et le flux de radicaux de 0,00010.
Le produit contient 53 % d'acrylate. L'addition du copolymère greffé provoque un accroissement de la résistance à la traction et du module.
TABLEAU XLV Obtention de la compatibilité entre l'EVOH et le polypropylène Essai Izod Résistance Module Copolymère avec entaille à la de EVAL PP greffé en traction traction traction (g) (g) (g) (J/m) (MPa) (MPa) 90 30 0 21 29,85 2570 90 25 5 2' 48,06 90 25 52 22 46,75 3270 30 90 0 18 21,37 1930 30 75 151 18 29,79 2140 30 75 152 13 30,41 20 1- Copolymère greffé A (voir le texte ci-dessus) 2- Copolymère greffé B (voir le texte ci-dessus)
DISPOSITIF DE FIXATION DE PLAQllElTES SUR UNE CLOISON, EN PARTICIJWF,R DE PLAeUETI~ES- LOGOS OU DE MARQUES SUR UN COFFRET OU UNE CARROSSERIE.
La présente invention a pour objet un dispositif de fixation de plaquettes sur une cloison, en particulier de plaquettes-logos ou de marques sur un coffret ou une carrosserie.
Pour fixer de façon automatique des plaquettes, telles que des plaquettes de marque, de logos ou d'identification sur un coffret d'appareil ou de machine ou sur une carrosserie d'automobile, on peut les visser, mais l'opération de vissage n'est pas facilement automatisable et nécessite des automates de manipulation de vis. Une autre technique consiste à munir les plaquettes de pattes introduites dans des trous correspondants du coffret ou de la carrosserie. Si ces pattes sont en matière plastique, on les tord ou on écrase à chaud leurs extrémités ou on les bloque à l'aide de clips d'arrêt à languettes élastiques, et si elles sont métalliques, on les bloque également avec ces clips.Dans ces deux cas, on doit pouvoir accéder à la face intérieure du coffret ou de la carrosserie, ce qui n'est pas toujours aisé ou possible, et nécessite une manipulation supplémentaire (écrasement avec chauffage ou mise en place des clips ou torsion des pattes).
La présente invention a pour objet un dispositif de fixation sur une cloison de plaquettes du type précité, qui permette d'automatiser facilement la fixation de ces plaquettes sans nécessiter d'accès à la face arrière de la cloison, et qui soit très économique.
Le dispositif de fixation de l'invention, réalisé en matière plastique, comporte au moins une patte solidaire de la plaquette, les extrémités de chaque patte étant conformées en au moins une languette d'encliquetage. Dans le cas où la plaquette est elle-même en matière plastique, les pattes sont formées intégralement avec elle, et dans ce cas, s'il s'agit d'une plaquette-logo, le logo peut être simplement moulé avec la plaquette, ou bien ce logo peut être une plaque métallique gravée,. peinte, découpée ou en relief, rapportée sur la plaquette.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée de deux modes de réalisation, pris comme exemples non limitatifs, et illustrés par le dessin annexé, sur lequel - la figure 1 est une vue en perspective d'une partie de cloison sur laquelle doit être fixée conformément à l'invention une plaquette-logo en matière plastique, cette plaquette étant représentée en position prête à la fixation ; et - la figure 2 est une vue détaillée en perspective d'une des deux pattes de fixation de la plaquette de la figure 1.
L'invention est décrite ci-dessous en référence à la fixation d'une plaquette-logo sur la face avant d'un coffret d'appareil électrique ou électronique, mais il est bien entendu qu'elle n'est pas limitée à une telle application, et qu'elle peut être mise en oeuvre pour toute fixation automatisable rapide et simple d'un objet quelconque sur une cloison quelconque. Cette cloison peut aussi bien être métallique ou en matière plastique ou toute autre matière synthétique, pleine ou perforée (par exemple une grille). Bien entendu, cet objet ne doit pas nécessiter une fixation très résistante (telle qu'une fixation par vissage pour des objets lourds et/ou encombrants), ce qui est le cas des plaquettes-logos et objets similaires.
La plaquette-logo 1 est rectanguraire et réalisée en matière plastique. Elle peut par exemple être fixée dans un lamage correspondant 2 pratiqué dans la paroi avant 3 du coffret d'un appareil tel qu'un récepteur de télévision. Toutefois, la plaquette peut très bien être fixée sur une cloison ne comportant pas de lamage. A cet effet, on perce dans la paroi du lamage 2, près de ses extrémités, deux trous 4,5. Ces trous peuvent être borgnes ou bien déboucher sur la face arrière de la paroi 3. Dans le cas de trous borgnes, on peut avantageusement pratiquer un chambrage à leur extrémité pour permettre l'encliquetage des bourrelets des pattes décrites ci-dessous.
Les plateaux selon l'invention peuvent être de type individuel, comme représente dans les figures 1 et 2, ou bien on peut former des unités de deux plateaux adjacents, oui sont raccordés par leurs bords supérieurs plats 20.
Bien entendu, les formes et les nombres de renfoncements 22 et d'entablements 24 peuvent varier selon les réalisations.
PROCEDE DE TRAITEMENT DE LA COUCHE SUPERFICIELLE DE RAILS OU D'APPAREILS DE VOIE La présente invention concerne un procédé de traitement de la couche superficielle de rails ou d'appareils de voie, destiné notamment à augmenter leur résistance à la fatigue.
La resistance à la fatigue des rails est essentiellement gouvernée par la propreté inclusionnaire interne, le niveau des contraintes internes résiduelles, la microstructure du matériau constitutif et leur état de surface.
Les procédés connus de fabrication des rails ont déjà permis d'améliorer considérablement les caractéristiques relatives aux trois premiers points évoques ci-dessus. En ce qui concerne l'étant de surface, les procédé de fabrication par coulée continue et laminage universel procurent une qualité de surface déjà très bonne. Toutefois il s'est avéré nécessaire, notamment dans le cas des rails utilisés dans des conditions très difficiles, tels que ceux utilisés pour des voies ferrées supportant des tonnages importants, ou dans le cas des appareils de voie tels que les éléments dtaiguillage, d'améliorer encore leur résistance à la fatigue.
Tel est le but de la présente invention. Plus précisément, le but visé est de réduire les contraintes de traction existant ou apparaissant en service dans la couche superficielle des rails et spécialement dans certaines zones de celui-ci, plus particulièrement soumises à ces contraintes.
Avec cet objectif en vue, la présente invention a pour objet un procédé de traitement de la couche superficielle des rails ou appareils de voie, ou de certaines zones de celle-ci.
Selon l'invention, ce procédé est caractérisé en ce qu'on effectue sur les zones à traiter un premier traitement de durcissement d'une pellicule superficielle, puis on effectue un second traitement consistant er: une passe de grenaillage pour créer ou augmenter les contraintes de compression dans la couche superficielle d'épaisseur supérieure à celle de ladite pellicule.
Selon une disposition particulière de l'invention, le premier traitement consiste en une première passe de grenaillage de faible intensité menée de façon à n'agir que sur une faible profondeur, la seconde passe de grenaillage constituant le second traitement étant de forte intensité pour augmenter l'épaisseur de ladite couche superficielle.
Selon une autre disposition particulière, les zones traitées sct la face inférieure du patin du rail et/ou les congés de ratcorderrent de l'âme au patin et de l'âme au champignon du rail.
Par a mise en oeuvre du procédé selon l'invention, les inventeurs ont pu instaurer dans une couche superficielle relativement épaisse d'ur. ral des contraintes de compression suffisantes pour éviter lors de l'utilisation de ce rail la création de contrainte de traction rédhibitcire à sa bonne résistance à la fatique. Selon des essais effectués par les inventeurs, l'amélioration de la limite de fatigue obtenue a été de l'ordre de 3C , conduisant à une notable augmentation de la curée de service du rail ainsi traité.
L'invention apparaîtra plus clairement et d'autres caractéristiques et avantages ressortiront dans l'exposé qui va être fait en liaison avec les dessins annexés dans lesquels - la figure I est une vue en perspective d'une portion d'un rai classique de chemin de fer - les figures la et lb représentent schématiquement et de manière volontairement exagérée, les déformations de rails soumis à certaines sollicitations de flexions transversales - la figure 2 est un schéma montrant la répartition des contraintes dans la section d'un rail après son dressage par galets - la figure 3 est un schéma équivalent dans le cas d'un rail dressé par traction - la figure 4 est une représentation à échelle agrandie de la répartition des contraintes dans la zone du patin du rail apres ledit traitement - la figure 5 est une représentation graphique du niveau de contrainte en fonction de la durée de service pour un rail traité et un rail non traité.
Dans les études menées préalablement à l'invention, les inventeurs se sont attachés à déterminer les contraintes d'usage de rails de chemin de fer, et la localisation de ces contraintes. Ils ont pu constater que les parties du rail les plus sujettes aux efforts en service, se traduisant par des contraintes de traction localisées, sont la surface inférieure 31 du patin 3 et les congés supérieurs 41, et inférieurs 42 de raccordement de l'âme 2 d'une part au champignon et ex d'autre part au patIn J.
Par exemple pour des rails de chemin de fer de typel3E RE, c inertie 4000 cm4, posés sur une voie de raideur 5 kg/mm/mm, et parcourus sous charge de 15 t par roue, la contrainte longitudinale statique de traction sous le patin, dans la direction représentée par les flèches 32, est de l'ordre de 100 MPa dans le cas où la surface inférieure du patin est parfaitement lisse. En cas de traverses danseuses, c est-à-dire de traverses auxquelles le rail ne transmet pas intégralement la charge qu'il supporte, ce qui n'est pas rare, cette contrainte peut atteindre 200 MPa et plus.Dans le cas d'une surface inférieure du patin perturbée par un défaut, un coefficient de concentration de contrainte de 3 à 4 est.tout à fait vraisemblable portant localement la contrainte répétée en traction à 300 ou 400 MPa, valeur qui se situe précisément au niveau de la limite d'endurance dudit rail.
En outre, souvent l'assise des rails sur leurs supports (selles par exemple) ne se fait pas de naniere répartie sur toute la largeur du patin et il arrive que les rails reposent sur les traverses seulement par les bords longitudinaux 34,35 du patin. Cela engendre une contrainte de traction (représentée par les flèches 33) à -la surface du patin, orthogonale à la contrainte 32 due à la flexion générale de la voIe. 1 e resulte l'établissement, dans le patin, d'un système de contraintes de traction biaxial dont la valeur peut facilement dépasser a limite d'endurance du rail tel que fabriqué actuellement.
Par ailleurs sous certaines sollicitations mécaniques le rail tend à se déformer élastlquenent par flexion selon la direction représentée par les flèches 11. Cette déformation peut se produire par un déplacement du champignon seul, l'âne restant fixe (cas A, figure la > ou par un déplacement de l'ensemble âme et champignon (cas B, figure lb), le patin restant fixe dans les deux cas.
De la sorte, les microorganismes sont fixés sur les parois internes du réseau tridimensionnel du polymère superabsorbant, soit par des forces de Van der Waals, notamment grâce aux fonctions amides, soit par fixation ionique lorsque le superabsorbant et le microorganisme ont des charges inverses.
Avantageusement, en pratique - les microorganismes résistent à une température supérieure à 1000C et les particules gonflées colonisées obtenues sont déshydratées ; on obtient ainsi des supports colonisés de faible volume, faciles à stocker, à transporter et à réactiver, ce qui permet de s'adapter commodément à des variations saisonnières de charges dans les stations d'épuration - les microorganismes sont comme déjà dit constitués par des bactéries, des champignons, des levures, des enzymes - le polymère superabsorbant présente une polarité inverse de la polarité du microorganisme que l'on cherche à fixer - le polymère superabsorbant est un polymère réticulé tridimensionnel hydrophile insoluble, tel que notamment un polyacrylamide - des particules de gel de polymère superabsorbant gonflées et colonisées sont utilisées comme support d'un traitement en lit fluidisé anaérobie - le procédé est indépendant de la température de croissance des bactéries ; il fonctionne aussi bien avec des bactéries cryophiles, mesophiles que thermophiles.
La manière dont l'invention peut être réalisée et les avantages qui en découlent ressortiront mieux des exemples de réalisation qui suivent, à l'appui de la figure unique annexée qui montre un schéma d'une installation pilote de méthanisation conforme à l'invention.
Dans un bac (1), on recueille des effluents résiduaires (2) ayant déjà subi une épuration physico-chimique par un moyen en soi connu et ce, notamment pour éliminer les éventuelles matières en suspension. Une pompe à vis Moineau (3) aspire ces eaux dans un ensemble de conduit, de by-pass, de débitmètre puis d'un clapet anti-retour (4) pour les amener au bas d'un réacteur fluidisé (5). Suivant la température de l'effluent (2) et la température de croissance des bactéries, on chauffe ou on refroidit la solution par l'intermédiaire d'un échangeur (19) ou d'une double enveloppe disposée sur le réacteur (5). Ce réacteur (5) anaérobie est rempli jusqu'à un niveau approprié de particules (6) colonisées conformément à l'invention. Un agitateur (7) disposé en tête de réacteur favorise le dégazage du méthane ainsi produit. Ce gaz est éliminé par un conduit (8) lavé en (9) et évacué en (10) vers un point de stockage.
Les eaux partiellement épurées (20) recueillies en tête de réacteur (6) sont éliminées par un conduit (12) qui les amène à un décanteur (13) où les dernières suspensions sédimentent par gravité. Les particules décantées sont ramenées au réacteur par le conduit (14). En revanche, les gaz sont ramenés par le conduit (15) sur le circuit (8). Les eaux épurées sont retirées en (16).
Exemple 1 : Dans le digesteur anaérobie d'une station d'épuration, on prélève quinze litres de liquide surnageant. A température ambiante, on ajoute deux cent grammes d'un polyacrylamide concassé et tamisé à 1,5 millimètre, commercialisé par SNF sous la référence 3005. On laisse gonfler le polymère superabsorbant ainsi introduit pendant quatre heures.
On obtient des particules de gel que l'on filtre grossièrement pour éliminer l'eau non fixée. On obtient de la sorte des particules de gel ayant grossi environ soixante quinze fois et ayant un volume moyen de l'ordre du centimètre cube.
On introduit ces particules (6) dans le réacteur (5), où elles sont fluidisées de manière connue en milieu anaérobie par l'effluent (2) à épurer, tel que par exemple un effluent agroalimentaire.
Au bout de trois heures de passage de l'effluent (2) sur les particules (6) colonisées, on détecte en (8) la production de méthane. Cela signifie que le procédé# de fluidisation conduit bien à une purification significative de l'effluent (2).
Exemple a On remplace le polymère superabsorbant colonisé (6) par du sable colonisé selon la technique habituelle.
Pour bien maintenir le sable en suspension, il est indispensable d'avoir une boucle de recirculation de l'effluent (2) dans le réacteur (5), ce qui entraîne un surcoût d'investissement et d'énergie appréciable.
La réaction, c'est-à-dire la production de méthane en (8) s'amorce seulement au bout de trois semaines contre trois heures selon l'invention.
De plus, à volume de support constant et à charges égales, le rendement d'épuration de cette technique classique est inférieure de trente pour cent (30 %) à celle de l'invention (-exemple 1).
Exemple 3 Dans une station de traitement d'effluents résiduaires d'eau par voie anaérobie, on introduit dans le réacteur (5) un support colonisé de polyacrylamides (6) préparées conformément à l'exemple 1, à raison de cinq à quatre vingt-dix pourcent (5 à 90 %) du volume du réacteur (5), de préférence au voisinage de soixante dix pourcent (70 %).
On fait passer dans ce réacteur (5) un effluent (2) agroalimentaire ayant une demande chimique en oxygène (DCO) de cinquante kilos par mètre cube (50 kg/m3). On observe également un dégagement de méthane après trois heures.
Le- rendement d'épuration est voisin de quatre vingt dix pourcent (90 %) pour un temps de passage de l'ordre de une heure.
Les péroxyboranes chiraux optiquement actifs obtenus sont utilisés pour préparer énantiosélectivement, à partir de dérivés éthyléniques, des époxydes chiraux.
Les époxydes chiraux optiquement actifs sont préparés par mise en contact d'un dérivé éthylénique quelconque mais prochiral avec les péroxydes chiraux répondant & la formule (I) dans laquelle n est égal à 2.
Parmi les dérivés éthyléniques, on peut citer l'ensemble des mono ou polyoléfines aliphatiques linéaires, ramifiées, cycliques, ainsi que les composés organiques aryliques plus compliqués.
Cette méthode peut étre utilisée pour synthétiser notamment - les phéromones, - la balfourodine, - la diméthoxy-3 arancyamycinone, - l'époxyde du transtilbène, - l'époxyde de l'octène, - l'époxyde de phényl-zyclohexene, - l'angelicalactone.