INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, le conduit axial cloisonné comporte des ouvertures placées de sorte que le fluide circule dans le même sens successivement dans les deux chambres du filtre situées de part et d'autre de la cloison de l'enceinte.
Avantageusement, le filtre comporte en outre des tubulures de soutirage débordant du fond de la chambre de l'enceinte.
De préférence, le fond de l'enceinte forme une rigole périphérique facilitant le cheminement des boues vers les tubulures.
Le module M3 est relatif à un module d'addition d'eau et de lavage, formé par deux tronçons tubulaires t, comportant chacun une enveloppe 9 et un segment tubulaire 10 perce, tels que décrit ci-dessus, et associés à une canalisation 13 d'injection d'eau.
Le module M4 assume une fonction de chauffage et comporte une enceinte fermée 14 traversée par une partie de la goulotte fermée ccnst4tuée, par exemple, par quatre tronçons tubulaires t montés en zigzag L'enceinte fermée 14 communique avec un circuit 15 de chauffage d'un fLuide, à température et circulation contrôlées.
Le module M5 vise à rallonger le cheminement du caillé dars la culcte et se trouve constitué par deux tronçons tub:airas t.
Le module M constitue un nodule d'isolation ou de 6 chambrage, comportant deux tronçons tubulaires t formés chacun par deux turnes concentriques 16, 17 entre lesquels est placée une matière isoLante 18.
Le module M7 constitue un étage tampon avec agitateur.
Bien entendu, chaque module M1 à M6 peut etre constitue d'un ou de plusieurs tronçons tubuLaires t de direction générale descendante, continus ou assemblés entre eux par des raccords 20 et présentant chacun un cheminement linéaire ou non. Chaque tronçon tubulaire t présente une section droite transversale appropriée, de préférence circulaire.
il peut être envisagé de monter les modules relativement entre eux selon un ordre différent et de mettre en oeuvre d'autres modules assumant des fonctions spécifiques, tel qu'un module 21 de contrôle visuel du caillé ou un module de refroidissement de constitution, par exemple identique au module de chauffage auquel ie circuit de chauffage est remplacé par un circuit de refroidissement.
Avantageusement, les modules M. sont équipés de dérivation aval 22a et amont 22b, à ouverture et fermeture commandés respectivement par un obturateur 23a et 23b, de manière sélectionner, à voLonté, les modules de travail devant être traversés par le caillé en relation avec le type de fromage à élaborer.
De préférence, chaque module de travail M. est monté en parallèle sur une conduite 24 de cheminement direct, équipée en aval de L'entrée d'un module, d'un obturateur commandé 25. Les modules sont placés, de préférenc, de façon superposée ou selon des niveaux différents pour autoriser le caillé à cheminer à travers n 'importe quel module sélectionné.
Dans l'exemple illustré à la fig. 1, la conduite de cheminement direct 24 s'étend sensiblement selon une direction verticale et assure l'adaptation, de préférence amovible, d'un module de travail M..
La fig. 2 illustre une variante de réalisation de l'invention pour Laquelle, la conduite de cheminement direct 24 s'étend le Long de chaque module M..
Bien entendu, chaque branche parallèle å la conduite de cheminement 24, peut comporter plusieurs modules en série devant être traversés succe'ssivement par le caillé et correspondant à des ohases consécutives et nécessaires du procédé en relation avec un type de fromage à élaborer.
Il doit être considéré que La goulotte fermée 6 comporte une partie terminale 61 débouchant dans une portionneuse ou mouleuse 27 en relation de laquelle divers appareillages ou dispositifs connus sont prévus, tels qu'un désempileur de blocs-moules, un transporteur 28 des bLocs-moules vers un empileur, ainsi qu'une station d'emballage et de contrôle.
L'installation décrite ci-dessus qui s'étend verticalement offre t'avantage de présenter une emprise au sol réduite.
Une telle installation, qui peut présenter une ou plusieurs goulottes fermées 6, peut être utilisée pour le déroulement successif de processus de fabrication de fromages différents, entre lesquels intervient uniquement un lavage. Le cheminement du caillé à travers les différents modules est sélectionné par La commande des obturateurs en relation avec Le type de fromage à fabriquer.
Par ailleurs, à partir du déversement en partie haute, Le caillé subit, dans sa masse, un processus de transformation continue qui permet de fournir, en partie basse, une pâte a caractère homogène.
L'efficacité du complexe selon l'exemple 2 a été évaluée par rapport au paracétamol et à l'aspégic. Une détermination de DE 50 a été faite pour le complexe selon l'exemple 2 et pour le paracétamol.
4. Doses utilisées - Complexe selon l'exemple 2 : 50-100-150-200 mg/kg - Acétylsalicylate de lysine : 300 mg/kg - Paracétamol : 100-160-200-320 mg/kg Les dilutions sont ajustées de façon à administrer 10 ml/kg 5. Expression des résultats Le nombre de contractions est relevé pour chaque animal et est comparé entre les différents lots par les tests F de Snedecor et t de Student.
Le pourcentage de protection des animaux traités est calculé par rapport au nombre de coliques relevé chez les témoins.
Les résultats d'une expérimentation typique sont illustrés par les figures 1, 2 et 3 en annexe.
CONCLUSION Les complexes présentent dans les conditions expérimentales définies une activité antalgique significative. Le complexe selon l'exemple 2 est significativement antalgique aux doses de 100, 150 et 200 mg/kg : les pourcentages de protection sont respectivement de 55,95 et 100X. La dose efficace 50% est de 90 mg/kg.
Dans Les mêmes conditions, la dose efficace 50t du paracétamol est de 160 mg/kg, tandis que celle de l'aspégic est supérieure à 300 mg/kg.
L'examen des résultats permet de conclure que l'activité antalgique du complexe selon l'exemple 2 est supérieure à celle du paracétamol et de l'aspégic.
B - Recherche d'une activité anti-infLammatoire PRINCIPE L'injection de carragénine sous l'aponévrose plantaire de la patte postérieure du rat provoque une réaction inflammatoire aiguë qui peut être réduite par Les substances anti-inflammatoires.
MATERIEL ET METHODES 1. Animaux Des rats mâles de souche Wistar (12 par lot), provenant du contre d'élevage de Montpellier, ont été utilisés dans cette étude. Les animaux sont maintenus en observation pendant 4 jours avant le début des essais. En début d'essai les animaux pèsent en moyenne 90 g. Pendant la période d'observation les animaux, répartis par cage de 5, reçoivent nourriture et eau de boisson ad libitum et sont soumis à une température comprise entre 21 et 230C et à un cycle jour/obscurité de 12 h.
2. Produits - Complexe selon l'exemple 2 - Indométacine (INDOCID Q 250) - Carragénine type 1, SATIA, CECA S. A.
- Excipients : sérum physiologique et eau gommeuse 3X 3. Protocole Les rats sont mis à jeun de nourriture la veille du test.
La carragénine (0,05 ml - solution à 1X dans du sérum physiologique) est injectée dans le coussinet plantaire de la patte postérieure droite 1/2 h après l'administration intra-péritonéale de la substance à l'étude. Un lot d'animaux témoins sert de contrôle et reçoit ltexcipient.
Pour chaque dose de substance, les concentrations des suspensions utilisées sont ajustées de manière à administrer exactement 1 ml par 100 g de poids corporel.
Les mesures pléthysmographiques (2) sont faites avant et 1 h, 2 h, 3 h et 4 h après l'administration de la carragénine.
4. Doses utilisées - Complexe : 50, 100, 200 mg/kg voie intra-péritonéale - Indométacine : 5 mg/kg voie intra-péritonéale 5. Expression des résultats Le pourcentage d'augmentation du volume de la patte est obtenu pour chaque animal selon la formule suivante : X = 100 (Volume mesuré - Volume initial)/Volume initial.
Les pourcentages d'enflure sont analysés par les tests F de Snédécor et t de Student.
3 - Mettre le levain sur la farine ; rajouter lente ment, au centre du levain, 5 litres d'eau à la même température.
4 - Ajouter le sel (2 kgs).
5 - rraser en 1ère vitesse pendant 8 à 10 minutes.
60- Après le frasare, rajouter la levure bien émiet tée (2 kilos).
II - PETRISSAGE 1 - Mettre en 2ème vitesse en'ayant soin de freiner la cuve pour qu'elle tourne le plus lentement possible dans le but de se rapprocher au maximum du pétrissage manuel (Une des qunlités du pain de nos ancîtres tenait au pétrissage à la main).
La pâte doit atteindre le naut du bras et doit y rester afin qu'il n'y ait pas de poche d'air.
Le pétrissage dure 10 minutes.
2 - A la fin du pétrissage, on desserre progressive ment le frein pour lisser la pâte (2 minutes).
III - SORTIE DE LA PATE 1 - La sortie de la pâte se fait de plusieurs ma nitres selon que l'on désire obtenir a)- un pain de forme courante (en moyenne 6 à 800 grammes).
b)- un pain rond (petite tourte) de 600 à 1200 grannes.
c)- une grosse tourte (2 kgs et plus).
d)- une baguette.
Selon la forme et la taille choisies, on utilise des corbeilles appropriées, à savoir a)- pour obtenir un sain de forme courante, on sort la pâte par blocs de 10 à 12 kgs envi ron et on la dépose dans des bannetons toi lés de 50 largement farinés. Le côté lis se est dessous, la clé dessus.
La durée moyenne du pointage est de 60 minu tes ; elle peut cependant varier dans une fourchette de 45 à 90 minutes, en fonction des températures ambiantes. Le pointage te-- miné, on procède à la découpe qui détermine ra la forme et la taille des pains (voir ar ticle IV).
b)- pour obtenir un pain rond de 600 à 1200 gram mes, on placera directement la pâte dans des corbeilles en osier de 25 largement fari nées.
c)- pour obtenir une grosse tourte (2 kgs et plus) on utilisera un banneton de 50 dans lequel on placera la pâte.
I1 faut donc prendre la plus grande distance du miroir par rapport au centre optique, par exemple les angles du rectangle quand la surface est rectangulaire ce qui donne R1 max et α, ce qui donne R1 Max cos + Q1Q2 = 2 Q1Q2 cos α ce qui garantit que tout le miroir aura des rayons réfléchis de part et d'autre du plan horizontal.
Selon un exemple de détermination d'un secteur de surface réfléchissante selon l'invention représenté à la fig. 10 on détermine 0 par la formule puis on détermine par des calculs de flux connus les secteurs affectés à chaque direction pour les rayons lumineux réfléchis.
Soit un de ces secteurs, c'est-à-dire la zone de miroir comprise entre les lignes et et entre les droites et et A Si lton veut une égalité d'éclairage dans chaque direction, il faut que le flux réémis par la zone # et le flux réémis par la zone ta soient égaux.
Il faut donc que lors de la détermination de la sec tion SI dans la figure 11 on attribue en et en # 1 des surfaces proportionnelles à d # et à d 01 avec
Donc pour établir SI on part du fond du miroir avec un angled e arbitraire et on calcule de proche en proche les C1A qui ont une autre direction de tangente, on vérifie si la surface du miroir couvre la distribution angulaire recherchée sinon on recommence avec un autre de qui sera plus proche du résultat escompté.
En fait de peut etre déterminé à partir d'une forme parabolique et le résultat sur le dbr sera très voisin.
Exemple de calcul chiffré à partir de la détermination précédente et vérification du résultat optique.
Sur la figure 14, il faut vérifier l'écart des points A par rapport à l'horizontale HH de l'écran de visualisation, les points A étant les points d'impacts des rayons réfléchis par la surface du miroir.
Supposons une ligne de miroir t qui imprime une con c vergence D au rayon lumineux, le rayon réfléchi sera dans un plan dont l'angle avec le plan horizontal est #.
Prenons sur un cas concret des exemples limites de déviation.
Par exemple avec l'angle α limite du secteur, max = 64 et dans trois cas de courbe # de convergence D = 2 , D = 50, D =9 qui donnent R1 =30, R1= 45, R1 = 60 supposons une demi diagonale de 72mm sous l'angle t = 55 avec les formules 8 = α max- R1 cos α max + O1 O2 = R2 cos( MAK - R22 = 0102. + R1 + 2 O+OzR1 cos (α max)
E entant l'écart angulaire vertical entre le plan horizontal H et et- l'i pact-du rayon lumineux sur l'écran de visualisation.
D R1 R2 cos (α max -# ) # X8 E 2 30 68 0,927 84' 20 0 40' 5 45 80 0,863 68 40 00 20' 9O 60 93 0,817 580 - -6 0 54' Les valeurs de E étant faibles l'image des filaments des lampes sur l'écran couvre le plan HH.L'image du filament étant en moyenne une angle solide-de + 45'et + 20 d'angles au sommet.
La figure 12 est un exemple de miroir selon l'invention en vue frontale. Il y a quatre secteurs 11, 12, 13, 14 et chaque secteur est chargé d'établir la photométrie selon les demi-axes de l'écran de visualisation.
Les secteurs 11, 12 et 13 sont à surface continue, le secteur 14 est à surface discontinue, ce qui est plus aisé pour s'appuyer sur les secteurs 11 et 13 alors que le secteur 12 a un décrochement élevé avec les secteurs 11 et 13.
Une courbe iso-convergente # est dessinée.
Elle est colorée par colorants alimentaires inaltérables. Et ceci afin de garantir l'inaltérabilité des composants de la présente invention.
L'inaltérabilité des matériaux est qarantie par l'emploi de verre de sécurité et de cornières métalliques inoxidables.
Les dessins annexés illustrent la présente invention - le :éma N 1/5 représente la fonction de décoration, ou d'écran géant.
- le shama Ns2lSreprésente la fonction de decoration en plusieurs parties.
- le shema N 3/5 représente la fonction de chauffante, ou la fonction de climatisation.
- lé shéma N 4/5 représente la fonction de decoration en plusieurs parties, cumuiee avec la fonction de chauffage, ou de climatisation.
- le schéma N 5/5 représente la fonction de pare-lumière sur baie coulissante.
MODE DE FONCTIONNEMENT FONCTION DE DECORATION : Les deux parois de verre de sécurité (1) s'appuient sur tout, ou partie, de batiment. Pour une cloison légère, elles peuvent éventuellement remplacer celle-ci.
Un vide d'environ 3 ou 4 millimètres est ménage entre les parois (1). Celles-ci sont glissées dans une cornière à double feuillure (2), qui servent de cadre. Un joint autodurcissant de type joint å la pbmpe" assure l'étanchéité. Une cornière métallique platessest plaquée par dessus pour un aspect plus esthétique.
L'eau est contenue dans un réservoir étanche et inaltérable (3), situé de préférence dans un sous-sol, ou éventuellement dans un faux plafond, ou une fausse cloison.
Une petite pompe electrique (4), de type pompe de caravanne, envoie l'eau par une fine tubulure plastique (5) entre les deux parois (1), en passant par une électrovanne (6).
On referme l'électrovanne (6) et l'eau est bloquée entre les deux parois de verre (1).
Les électrovannes (6) sont cammoufflées par des plinthes, corniches; ou filleurs, selon leur emplacement.
Si on rouvre l'électrovanne (6), l'eau, par gravitation naturelle, redescend dans son réservoir (3).
L'eau circule donc en aller-retour.
Toutes les pompes (4) et électrovannes (6) sont reliees a des recepteurs électroniques commandés par les emetteurs électroniques d'une télécommande programmable dont les boutons sont repérés par couleur, ou paJ fonction.
La figure 11 représente la génératrice SI de la vue frontale de la figure 10.
La figure 12 est un exemple de miroir selon l'invention en vue frontale.
La figure 13 est un autre exemple de réalisation selon l'invention.
La figure 14 représente un écran de visualisation montrant l'intersection du rayon réfléchi selon la surface engendrée par le miroir selon l'invention.
Pour une meilleure compréhension de l'invention décrite ci-après, la figure 1 permet de visualiser un exemple de feu arrière classique composé des miroirs réfléchissants 1, qui renvoient la lumière émise par la lampe 2, et dont l'orientation des rayons lumineux est reprise par la glace de fermeture 3 elle-même composée de prismes curvilignes (sphères ou tores).
Les miroirs 1 sont habituellement des paraboles ou des tranches de paraboles reliées entre elles.
La figure 2 représente un écran de visualisation qui est placé dans un plan vertical perpendiculaire à l'axe du véhicule. Son centre 0 est déterminé par l'intersection de l'écran et d'une droite parallèle à l'axe du véhicule comprenant la lampe du feu à mesurer.
La distribution lumineuse d'un feu arrière de brouillard est très particulière car elle doit être très élevée en niveau d'intensité (150 candelas minimum) et égale le long des axes HH de - 10 à + 100 et VV de -5" à + 50.
Elle doit être seulement d'un niveau moitié (75 candelas minimum) dans le losange ayant pour diagonales VV (+5 O) et HH (i100).
Ce qui rend cette fonction particulièrement difficile à réaliser, est le fait que le niveau lumineux requis aux extrêmités du champ lumineux soit les quatre points V= +50 V = -5 H = -10 H = + 100 doivent être du même niveau d'in- tensité que celle du point central 0.
Sur la figure 3 on voit les courbes isoniveaux d'intensité lumineuse, en particulier la courbe I Min. qui doit envelopper tous les points requis par les impositions réglementaires.
Ces courbes de niveaux sont obtenues classiquement par un miroir parabolique qui renvoie le flux lumineux dans une direction quasi-parallèle à l'axe optique, les rayons lu mineux se dirigent donc tous approximativement vers le centre 0 mais ils sont repris par les prismes curvilignes qui sont sur la glace plastique de fermeture du feu et donc sont réorientés afin de respecter le règlement concernant la distribution lumineuse.
Cette réalisation conduit donc à une énorme perte de flux dans les zones maximales comme V - 5 H = +100 ou V = 5" 50 -100 D'où la nécessité actuelle d'utiliser de grandes surfacesoptiqueset de ne pas pouvoir utiliser de simples peintures aluminium pour répondre aux critères de la fonction.
La figure 4 représente le résultat obtenu à partir des intensités lumineuses émises par le miroir dont la surface est l'objet de la présente invention, et ces intensités sont légèrement déviées par de faibles prismes curvilignes sur la glace de fermeture.
Un procédé connu pour nous rapprocher de la distribution lumineuse désirée est l'utilisation de prismes curvilignes qui s'entrecroisent comme illustré à la fig. 5, la projection sur l'écran des intensités lumineuses peuvent être celles de la fig. 6.
Cependant, dans ce cas il est très difficile de contenir les intensités entre le minimum obligatoire et le maximum permis, car le gradient lumineux naturel fait que pour respecter la valeur aux angles maximum (H t 100) et (V = t 50) le niveau lumineux au centre sera difficilement contenu sous I max (représenté dans une coupe horizontale fig. 7).
On effectue des dilutions, de raison deux, des sérums de contrôle positifs et négatifs. Les sérums ou plasmas inconnus sont dilués au 1/100è. 100 jil de ces dif férents sérums sont déposées dans chaque cupule.
On couvre d'un film autocollant et on incube les plaques dans une étuve pour microplaque thermostatée, pendant 60 min à 37'C.
On retire le film adhésif ; on aspire le contenu de chaque plaque, on effectue trois lavages successifs des cupules puis on sèche les plaques.
On distribue 100 w1 de la solutlon de conjugué dans toutes les cupules et on incube les plaques, recouvertes d'un film adhésif, pendant 60 min à 37 C.
On aspire le contenu des cupules, on les lave quatre fois puis on sèche les plaques.
On distribue 100 cil de la solutrcn de révélation (tampon et substrat de la peroxydase) dans chaque cupule et on laisse la réaction se développer à l'obscurité pendant 30 min à température ambiante.
On ajoute 50 wl de la solution d'arrêt puis on lit la densité optique des cupules à 492 nm.
La comparaison des densités optiques des sérums inconnus, avec la courbe d'étallonage du contrôle positif titré en Unités Internationales par ml, permet d'affecter à chacun un titre en Unités Equivalentes par ml.
Exemple 6 : Sonde nucléotidique conforme à l'invention.
Il s'agit de sondes en simple brin de sens e- nomique (sens -) ou antigénbomique (sens +) clonés dans le vecteur M13.
3,5 w1 (environ 0,5 picomoles) de matrice M13 clonée sont mis en présence de 1 l (0,5 picomoles) d'amorce universelle et de 0,5 cil d'un tampon comprenant 10mM Tris-HCl pH 7,5, 10mM MgCl2, 50mM MaCl, 1mM DTT. Le mélange, fermé hermétiquement, est plongé dans un bain-marie qui est amené à ébullition puis laissé à refroidir progressivement sur la paillasse. Au bout d'1/2 h, l'eau est à 40'C et l'hybridation est faite.
Les 5 wl de matrice hybridée sont alors complé tée par : - 2 x (4 l d'un P-α-dNTP) 40000Ci/mmole, 1mCl/ml ; - 1 l d'un mélange des 4 dNTP à 125 picomoles/l chacun - 1 l (environ 1 U) d'E. Coli polymérase (fragment de Kleenow).
La réaction se déroule pendant 20 min à +37 C, puis est stoppée par un chauffage de 3 min à + 65 C.
A ce moment de la manipulation, la matrice M13, copiée par la polymérase à partir de l'amorce universelle, est en double brin sur une longueur dépendant de la quan- tité de mononucléotides introduite initialement dans le milieu. De plus, cette longueur varie statistiquement d'un clone à l'autre. Pour homogénéiser la taille de la sonde, on choisit de couper au niveau d'un site de restriction unique situé dans une position suffisamment proche de l'amorce pour que le vecteur soit en double brin à son niveau.
Pour ce faire, le mélange réactionnel de synthèse (15 1) est amené à une concentration saline adaptée à l'enzyme de restriction choisi (MANIATIS et al., 1982), et la coupure se déroule pendant 1 h, à la température appropriée, dans un volume final de 20 iii. Un volume identique d'un tampon de dépôt dénaturant est alors ajouté.
Après dénaturation thermique, le mélange est déposé sur un gel d'acrylamide-urée dénaturant a 6 % (0,5 mm d'épaisseur). La migration dure 1 heure à 1200 volts. La sonde radioactive est repérée par autoradiographie puis découpée. Pour les sondes dont la taille n'excède pas 400 bases, une agitation durant 1 h 30 min dans un tampon adapté (NH4COOH 0,5 M, MgCl2 10mM, EDTA 1mM) est suffisante pour éluer 80 % de la radioactivité. Au-delå de 400 bases, il est plus prudent de pratiquer une électroélution (MANIATIS et al., 1982).L'éluat est consécutivement extrait par un volume égal de phénol saturé avant que la sonde ne soit précipitée classiquement à lthanol. Après deux lavages dans 1'éthanol A 70 * et un séchage, le précl- pité est repris dans 20 cil d'eau. On obtient de manière routinière des sondes marquées de 4 000 à 10 000 cpm (ce renkof /wl.
Il est également possible de prévoir de faire déboucher la canalisation de récupération 46 dans laquelle circule du soluté, ctest-å-dire de l'eau douce dans le cas le plus fréquent, dans l'enveloppe interne 16, par branchement sur une dérivation 51, en vue d'assurer le nettoyage de la glace, et de diminuer ainsi le ressuage. Dans L'exemple montré à la fig. 1, l'enceinte 42 fait office de bac tampon chargé d'assurer l'amortissement thermique des variations de températures du fluide principal 17 dont la température d'amenée dans l'enceinte 42 est déterminée à partir du circuit de refrigération 2 qui fonctionne de manière discontinue. L'enceinte étanche 42 assure également une fonction de tampon hydraulique pour le circuit de vide de l'unité de distillation et permet, par brassage, une purge quasi continuelle des phases gazeuses du circuit de recyclage.
Dans le cas d'utilisation d'eau de mer en tant que fluide principal dans l'unité de distillation et dans le réservoir à accumulation de glace 16, la corrosion sera évitée par le choix de métaux nobles, du type acier inoxydable, bronze d'aluminium, cupro-nickel dans les parties non inspectables de L'installation.
Il sera également possible d'avoir recours à des techniques de placage sur tout ou partie des ou de l'enceinte étanche 42. Des traitements chimiques aptes notamment à éviter l'entartrage de l'installation pourront également être effectués.
Le procédé et-l'installation mixtes décrits fonctionnent de la manière suivante.