INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Appareil de préhension, type mandrin, à inverseur de sens de rotation avec commande par bague montée sur le manchon de la machine et boîte à bille d'ancrage, caractérisé en ce que la couronne porteuse (7'3) est moletée en (343) pour un meilleur entraînement de la bille ou du rouleau; elle comprend un levier (413) actionné par la bague de commande (323) en positions PDO ou PFS, la bille (433) marque ces positions, cette dite couronne porteuse est solidaire de la machine, si elle est fendue (23) par pincement, par exemple avec le collier de la poignée porte-outil, soit par fixations diverses, sur le corps de la machine.
Appareil de préhension, type mandrin, à inverseur de sens de rotation avec commande par bague montée sur le manchon de la machine et boîte à bille d'ancrage, caractérisé en ce que la bague d'embrayage (323) est tenue radialement par clavetage et comporte un logement (313) pour l'index (563) du levier (413), ses positionnements PDO ou PFS sont définis par sa bille avec ressort et vis (433) Appareil de préhension, type, mandrin, à commande à bouton ou à gachette, caractérisé en ce que le dispositif d'ancrage-désancrage eit à gachette (444) et agit par l'intermédiaire d'un système de tringlerie (464), et ralenti ou libère le pignon freineur (534), grâce à un dispositif de freinage monté dans le manchon de la:: machine (524), comprenant un axe (504) un piston (484) équipés de plaquettes de freins (494, 514); l'axe (504) est monté sur roulements et porte claveté le pignon freineur (534), , lequel est en prise avec la denture intérieure (174) du boîtier et ledit boîtier est bridé ou débridé selon les opérations de serrage, déserrage ou de travail de l'outil, par commande de la gachette (444) avec le majeur, pendant que l'index agit sur la gachette contact moteur.
Appareil de préhension, type mandrin, pour les machines équipées d'un moteur à double sens de rotation, caractérisé en ce que le dispositif, hormis l'inverseur de marche, est similaire aux variantes 1, 2, 3, et comprend a) un entraînement direct de la couronne satellite (45) par la broche du moteur (25), avec cône et clavette (555), b) un boîtier porteur d'organes préhensibles (65), avec un dispositif d'ar.crage-désancrage, au choix, suivant la variante 1, la variante 2, ou la variante 3.
Tableau récapitulatif de l'aPPareil de Préhension, tyPe mandrin, auto-serrant et desserrant et ses 4 variantes
anches Figures Principe de base Designations Applications et variantes 1 1,2,3,4 Principe de base Appareil à inverseur Porr machines de sens de rotation, portatives et avec commande par le lourdes,nouvelles corps de l'appareil et anciennes, à ur et bague d'ancrage seul sens de rotation 2 5 ère variante Appareil à inverseur Pour machines de sens de rotation portatives et avec commande par lourdes,nouvelles bague montée sur le et anciennes, à corps de l'appareil un seul sens de et bague d'ancrage rotation 3 6,7,8 2ème variante Appareil à inverseur Pour machines port de sens de rotation Fatives et lourdes, avec commandear nouvelles et ancie bague montée sur le nes,à un seul sens manchon de la machine de rotation.Boite et boite à bille bille d'ancrage va d'ancrage able pogr doublesel- 4 9,10 3ème variante Appareil a Pour machines portatives commande à bouton nouvelles et ou à gachette anciennes, à un seul sens de rotation, et à double sens de rotation il 4ème variante Appareil pour les Pour machines machines équipées nouvelles d'un moteur à portatives ou double sens de lourdes, à double rotation sens de rotation
LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN DISPOSITIF DESTINÉ A PROTÉGER UN VEHICULE AUTOMOBILE DU VOL, VOL D ACCESSOIRES OU O OBJETS LAISSES A BORD.
SUR LES AIRES DE STATIONNEMENT, LE VOL D AUTONOBILES, DÉGRADATIONS, VOLS D ACCESSOIRES OU OBJETS LAISSÉS A BORD CONSTITUE UN DOMMAGE DE PLUS EN PLUS IMPORTANT AUSSI BIEN POUR LES PROPRIÉTAIRES QUE POUR LES COMPAGNIES D ASSURANCE.
LE DISPOSITIF SELON L INVENTION PERHET DE REMEDIER A CET INCONVENIENT. IL EST DESTINÉ A ÊTRE INSTALLÉ SUR TOUTES A IREZ OE STATIONNEMENT TELLES QUE CENTRES COMMERCIAUX, AEROPORTS HOTELS, ETC. ET SON UTILISATION PEUT ÊTRE TARIFÉE PAR L EXPLOITANT DE CHAQUE AIRE DE STATIONNEMENT.
LE DISPOSITIF SELON L INVENTION SE PRÉSENTE COMME UN CADRE METALLI'UE POSE AU SOL, DELIMITANT LA PLACE DE STATIONNEMENT DU VÉHICULE, SURMONTÉ D UN PORTIQUE SOUS LEQUEL SE REPLIENT 2 ENSEMBLES DE MASCUES METALLICUES POUR PERMETTRE L ACCÈS DU VÉHICULE, CES 2 ENSEMBLES DE MASSUES SE DE PLIENT POUR FORMER UNE CAGE PROTECTRICE AUTOUR DU VÉHICULE. LA COMMANDE DES MANOEUVRES S EFFECTUE PAR UN BOITIER DE COMMANDE SITUÉ A L EXT#\ERIEUR DU DISPOSITIF ET ÉQUIPÉ O UN SYSTÈME MONNAYEUR.
LA FIGURE I REPRÉSENTE EN PERSPECTIVE LE DISPOSITIF SELON L INVENTION. LE CADRE (I) DE DIMENSIONS APPROXIMATIVES DE 5 MÈTRES DE LONG SUR 2,2 MÈTRES DE LARGE EST CONSTITUÉ D UN TUBE METALLIQUE PLIÉ EN FORUE DE U. A LA BASE DE CE CADRE (i) EST RÉALISÉ UN BOUCLIER FORME D UN TUBE METALLI CE (2) ET DE JOUES (3) EN GRILLAGE OU TOLE METALLI'UES. A ÉGALE DISTANCE DES EXTRÉMITÉS DES LONGUEURS DU CADRE EST FIXÉ UN PORTIQUE (4) EN TUBE METALL ICUE SUR LEQUEL SONT FIXES LES MASQUES FIXES (5 ET 6) EN GRILLAGE OU TGLE METALLICUE AINSI QUE 4 FLASQUES (7) PERFORÉES (8) DESTINEES A LA FIXATION DES MASQUES MOBILES.UN BOITIER (ll) CONTENANT LE MÉCANISME DE COMMANDE DES MASQUES MOBILES EST FIXÉ AU PORTIQUE (4). A L UNE DES EXTÉMITÉS DU CÔTÉ OUVERT DU CADRE (I) EST FIXÉE UNE BORNE (9) CONTENANT LES COMMANDES D OUVERTURE ET FERMETURE DU DISPOSITIF. 2 ANNEAUX (10) DESTINÉS A ASSURER LE BLOCAGE DES MASqUES MOBILES SONT FIXÉS L UN SUR LE BOUCLIER, L AUTRE SUR LA BORNE DE COMMANDE.
LA FIGURE 2 REPRESENTE EN PERSPECTIVE LA FORME DES MASQUES MOBILES (12) RÉALISÉS SOIT EN GRILLAGE METALLICUE A MAILLES SOUDÉES, SOIT EN PLAQUES DE TOLE PLIÉES. CES MASQUES (12) PORTENT 2 PERFORATIONS (18) DESTINÉES A ASSURER LEUR ARTICULATION SUR LES FLASQUES (7) DU PORTIQUE (4).
LA FIGURE 3 REPRÉSENTE LE DISPOSITIF SELON L INVENTION VU EN COUPE LONGITUDINALE ET AVEC I DES ENSEMBLES DE MASQUES MOBILES (12) EN POSITION OUVERTE ET L AUTRE EN POSITION FERMÉE.
LA FIGURE 4 REPRÉSENTE VU DE DESSUS LE PRINCIPE DE MONTAGE ET DE COMPOSITION DU BOITIER (11) CONTENANT LE MÉCANISME DE COMMANDE DES MASQUES MOBILES. LE BOITIER (11) EST FIXÉ SUR LA FACE INTERNE DU TUBE FORMANT LE PORTIQUE (4) LES MASQUES FIXES (5) SONT FIXÉS SUR LA FACE EXTERNE DU TUBE FORUANT LE PORTIQUE (4), CECI AFIN DE MÉNAGER ENTRE LES FACES EXTERNES ET INTERNES DU TUBE (4) L ESPACE NECESSAIRE POUR LE REPLIAGE DES MASQUES MOBILES (12).LE BOITIER (il) EST POURVU O UN PANNEAU AMOVIBLE (13) PERMETTANT L ACCÈS AU MECANISME CONSTITUÉ DE I MOTEUR ÉLECTRIQUE (14), I MOTO REDUCTEUR ( 15) 2 TAMBOURS (16) DESTINÉS A RECEVOIR LE CABLE (19) ASSURANT LE CONTROLE DE LA DESCENTE, DÉVERROUILLAGE ET REMONTÉE DES MASQUES MOBILES (12) , 2 POULIES DE RENVOI (17) LA FIGURE 5 REPRÉSENTE VU DE FACE LE DÉTAIL DU SYSTÉME DE BLOCAGEs DESCENTE ET REMONTE DES MASQUES MOBILES.
Ainsi, les véhicules automobiles modernes com-
portent un capot avant plongeant et une face frontale de
hauteur réduite.
Il est donc nécessaire de réduire en corres-
pondance la hauteur des projecteurs du véhicule.
Une solution bien connue à ce problème consis-
te à faire appel à un projecteur qui, sur le plan optique, est conventionnel et comporte une lampe dont le filament
(ou autre source) est focalisé dans un réflecteur en for-
me de paraboloide de révolution, ainsi qu'une glace de
fermeture, et à tronquer le réflecteur par deux joues pla-
nes supérieure-et inférieure.
Cette solution, quoique simple, présente cepen-
dant un inconvénient majeur. En effet, le filament étant le plus souvent horizontal (axial ou transversal), il émet
une quantité importante de flux vers ces joues qui, inopé-
rantes sur le plan optique, ne le font pas participer au
faisceau de route obtenu.
Dans ces cas, les congés de raccordement supérieurs 41 (cas A), ou supérieurs 41 et inférieurs 42 (cas B) subissent des tractions/compressions alternées pouvant initier des fissures traversant l'âme de part en part au niveau du congé. Ces fissures initialement localisées évoluent toujours en avaries graves car elles dégénèrent en fissures longues qui se propagent dans l'âme jusqu'au patin.
Par exemple, les inventeurs ont pu mesurer dans les congés supérieurs 41 des contraintes de traction dans un plan transversal au rail (représentées par les flèches 21) atteignant 200 MPa, et même 400 à 500 MPa à proximité des éclisses de raccordement de deux rails.
Ce mode de sollicitation se produit soit lorsqu'il y a combinaisons d'efforts verticaux et transversaux importants sur le champignon, par exemple dans les courbes de voie, soit lorsque, du fait d'un mauvais profil des roues dû à leur usure, celles-ci exercent sur le champignon un effort désaxé par rapport à l'âme, créant ainsi un couple de basculement du champignon.
Dans le cas de rails pour appareils de voie tels que des rails usinés pour aiguillages, l'usinage crée une rugosité de surface qui peut devenir importante par exemple du fait de l'usure des outils 'usInage, et favoriser la création de contraintes de tractions en pea-, c'est-a-dIre sur une certaine profondeur à partir de la surface uslnee.
Dans ce cas, conne dans celui des rails de voie, les contraintes de traction risquent de dégénérer en fissures. En effet, Il est bien cornu que lorsqu'une pièce est sollicitée en peau par des efforts de traction répétés, il se crée, sur des imperfections de surface des foyers d'Initiation de fissures dont la propagation se faIt ultérieurement par fatigue ou par bonds fragiles.
Dans le douzaine ce la fabrication des rails, il était donc admis que la limite d'endurance de la peau, ou couche superficielle, et donc la durée de service étaient conditionnées par la qualité de surface délivrée par le laminoir ou par les usinages pratiqués dans le cas des rails d'appareils de voie.
De plus les contraintes installées dans un rail lors de sa fanrication dépendent aussi des opérations de dressage des rails menées après laminage. La figure 2 réprésente l'état de contrainte dans une section droite du rail au niveau du plan médian, dans le cas d'un dressage par galets, et la figure 3 le même état de contrainte canes le cas de dressage car traction. Les parties de courbes situées à gauche des lignes verticales V correspondent à des contraintes de compression # c et les parties de ces courbes situées à droite correspondent à des contraintes de traction Gt.
Bien que dans ce dernier cas le champ de contraintes soit relativement faible et bien réparti, les contraintes de tractions résultantes apparaissant en service à la face inférieure du patin peuvent néanmoins être très importantes, ainsi que cela a été indiqué précédemment.
Dans le cas du dressage par galets, le problème était encore plus important puisque les contraintes de service à la face inférieure du patin s'ajoutent à celles installés par le dressage.
Les inventeurs ont en fait trouve un moyen de réduire ces contraintes de traction voire de les supprimer, voire même de créer lors ds la fabrication des rails des contraintes de compression en peau, plus particulièrement dans les zones précédemment indiquées de la face inférieure du patin, et des congés de raccordement, ces contraintes de compression étant suffisantes pour compenser au moins partiellement, les contraintes de traction de service. L'objectif visé, et atteint par le procédé selon l'invention, est aussi de créer des contraintes de compression en surface sans endommager la surface et ceci sur une épaisseur suffisante pour éliminer l'effet des défauts macrogéométriques résultant du laminage.
Pour créer ces contraintes de compression les inventeurs on imaginé le procédé selon l'invention consistant à réaliser dans une première phase, un durcissement superficiel d'une pellicule de faible épaisseur des zones à traiter1 puis à soumettre ces zones à un grenaillage de forte intensité.
Le grenaillage de précontraihte encore appelé shot peening était déjà connu dans d'autres domaines techniques, mais ne pouvait s'appliquer directement aux rails avec le but visé par la présente invention. En effet la couche superficielle des rails est relativement plastique sur une épaisseur relativement forte. Les inventeurs ont découvert que, de ce fait, un grenaillage d'intensité suffisante pour instaurer des contraintes de compression dans une couche superficielle suffisamment épaisse conduirait à une détérioration de la surface des zones traitées sans pour autant générer de manière efficace et sur une profondeur suffisante les desdites contraintes de compression.
I1 leur est par exemple apparu, que lors d'un fort grenaillage effectué directement sur la surface des zones à traiter, les grains de grenaille frappant la surface avec une énergie importante pouvaient soit déformer celle-ci aux points d'impact, soit-encore rabattre latéralement des "pics" de rugosité par dessus des "creux" de rugosité adjacents, en dissimulant ceux-ci et créant ainsi des microfissures de surface préjudiciables à la bonne tenue du rail en service, et contraires au but recherché.
De plus, du fait de la plasticité de la couche superficielle, chaque grain de grenaIlle arrivant sur la surface a tendance à déformer la surface au point d'impact en déplaçant la métal frappé par chaque grain selon une direction tangentielle à la surface, ce déplacement tendant à annuler le déplacement similaire -antérieur provoqué par les grains projetés auparavant. En conséquence, une grande partie de l'-énergie des grains sert inutilement à effectuer un déplacement au détriment de l'énergie utile pour créer une compression du matériau constitlEt~f de la peau, dans la direction perpendiculaire à la surface.
L'épaisseur de peau subissant les effets d'un tel grenaillage est e conséquence faible, et a pu être évaluée à 2 à 3 dixièmes de milimètre.
Selon le procédé conforme à l'invention, le durcissement superficiel des zones à traiter, préalable au grenaillage de forte intensité, forme en quelque sorte en surface une pellicule durcie qui, lorsqu'elle est ensuite frappée par la grenaille, n'a pas tendance à se déformer et donc transmet pratiquement intégralement l'énergie fournie par les grains à ladite pellicule durcie, à la couche immédiatement sous jacente. L'épaisseur totale de la couche ainsi traitée peut aInsi atteinre 8/10 mm et les contraintes de compression engendrées dans cette couche sont élevées.
Les commandes de cet agitateur seront décrites dans la suite.
Cet ensemble d'enroulements comporte seulement une partie mobile et aucun joint d'étanchéité, ce qui constitue un avantage important. Cette conception permet d'obtenir une agitation mécanique efficace et simple des matières se trouvant dans la cuve de retenue 2.
Comme le montrent les Figures 3 a 8, la cuve de retenue 2 comporte une entrée 11 de fluide de propulsion.
Le fluide de propulsion peut se composer de C02 sous pression, ou bien d'air, ou bien d'eau, ou bien de toute autre matière appropriée. Ce fluide de propulsion est seulement maintenu dans la chambre supérieure 38 ae la cuve 2. Quand la valve d'entrée ce gaz 12 est ouverte, ce fluide ce propulsion peut pénétrer cans la chambre 38. Une valve d'arrêt 14 est prévue pour empêcher du fluide de propulsion se trouvant 5 l'intérieur ce la chambre 38 ae sortir par l'entrée 11.Une sortie 16 de fluide de propulsion est également prévue. Cette sortie comporte une valve de sortie 18 polir contrôler l'écoulement de fluide la traversant.
La cuve de retenue 2 comporte également une entrée d'eau 20 servant à l'introduction d'eau dans sa chambre inférieure 40. Cette entrée d'eau 20 comporte une valve d'entrée d'eau 22 et une valve de contrôle d'entrée d'eau 24. Une entrée 26 de dioxyde de carbone est également prévue pour alimenter en dioxyde de carbone la chambre inférieure 40. Cette entrée de dioxyde de- carbone comporte une valve 28 d'entrée de dioxyde de carbone et une valve 30 de contrôle d'entrée de dioxyde de carbone. Il est également prévu une sortie 32 d'eau carbonatée pour la chambre inférieure 40. Cette sortie 32 d'eau carbonatée comporte une valve de sortie 34 et une valve de contrôle de sortie 36.
La sortie 32 d'eau carbonatée alimente en eau carbonatée un distributeur 37 à partir de la chambre inférieure 40.
La cuve de retenue 2 comporte des capteurs de positions 42, 44 et 46 pour détecter la position du piston 4. Le capteur de position 42 est placé à l'extrémité inférieure de la cuve de retenue 2. Le capteur de position 44 est placé au milieu de la longueur de la cuve 2 tandis que le capteur de position 46 est placé à l'extrémité supérieure de la cuve de retenue 2. Ces capteurs de positions opèrent avec le dispositif de commande. Le fonctionnement de ce dispositif de commande sera décrit en détail dans la suite.
On va maintenant décrire le fonctionnement de la réalisation représentée sur les Figures 3 à 8. Comme le montre la Figure 3, le piston 4 est placé adjacent au fond de la cuve de retenue 2. Toutes les valves sont fermées dans cette position. La valve 18 de sortie de fluide de propulsion prévue à la sortie 16 de fluide de propulsion est alors ouverte. Cela permet à ou fluide de propulsion se trouvar c ans la chambre supérieure 38 d'erre déchargé dans l'atmospère cans le cas d'n fluide de propulsion gazeux, ou bien dans un conduit à basse pression dans le cas d'un fluide de propulsion liquide. La valve 22 d'entrée d'eau est alors ouverte. De l'eau- à une température de 0C pénètre alors dans la chambre inférieure 40 de la cuve de retenue 2. Cette eau fait monter le piston 4 jusque dans la position représentée sur la Figure 4.
Quand le capteur de position 44 détecte la présence du piston, la valve 22 d'entrée d'eau est alors fermée et le piston se trouve exactement au milieu de l'appareil de carbonatation. La chambre inférieure 40 peut contenir 345 cm3 d'eau ( par exemple ) à ce stade.
L'entrée 28 d'entrée de dioxyde de carbone est alors ouverte. Cela permet à du dioxyde de carbone se trouvant à une pression de 1,5 x 105Pa ( par exemple ) de pénétrer dans la chambre inférieure 40 de la cuve de retenue 2. Cette action pousse le piston 4 jusqu'en haut de la cuve de retenue 2, comme le montre la Figure 5. A mesure que le piston 4 se déplace vers le haut, du fluide de propulsion se trouvant dans la chambre supérieure 38 peut être déchargé dans l'atmosphère ( comme indiqué ci-dessus par l'intermédiaire de la valve 18 de sortie de fluide de propulsion qui est ouverte. Quand le piston atteint l'extrémité supérieure de la cuve de retenue 2, la cuve peut contenir 345 cm3 de C02 à une pression de 1,5 x 105Pa, par exemple, en addition aux 345 cm3 d'eau.
A titre d'exemple, une pression de 1,5 x105Pa équivaut approximativement à 2,5 atmosphères ( absolues ), 345 cm3 de dioxyde de carbone sous une pression de 2,5 atmosphères, lorsqu'ils sont dissous dans 345 cm3 d'eau, font en sorte que l'eau soit carbonatée à approximativement 2,5 volumes. Différents niveaux ae carbonatation peuvent ê.re obtenus en faisant varier la pression des 345 cl3 de CC2.
Ainsi, aussitôt que le piston a atteint l'extré- mite supérieure de la cuve de retenue 2, ce qui est oeterrine par le capteur de position 46, et aussitôt ce la pression à l'interieur de l'appareil de carbonatation a été stabilisée, les valves 18 et 28 sont immédiatement fermées. Une stabilisation ae pression se produit quelques seconaes après que le piston 4 a atteint l'extrémité supérieure de la cuve de retenue 2. Après la ermeture des valves i8 et 28, la barre d'agitateur 8 est actionnée.
Une agitation de la barre mélangeuse d'agitateur 8 assiste la formation d'eau carbonatée.
Aussitôt que l'agitateur est actionné, la valve 12 peut être ouverte pour exercer une contre-pression sur le côté supérieur du piston 4, comme indiqué sur la Figure 6. Du fluide de propulsion sera introduit par l'intermédiaire de l'entrée 11 quand la valve 12 est ouverte. Ce fluide peut se trouver à une pression de 3,5 x 105Pa, par exemple. La haute pression du fluide de propulsion fait en sorte que le piston se déplace vers le bas, ce qui produit une augmentation de la pression dans la chambre inférieure 40. La pression est augmentée sensiblement plus que la pression de saturation pour le volume de dioxyde de carbone à O-C dans la chambre inférieure 40. En conséquence, le C02 est mis en solution. Comme le montre la Figure 7, le piston 4 atteint finalement la surface du fluide contenu dans la chambre 40.Dans cette situation, tout le dioxyde de carbone a été mis en solution. La valve 12 reste ouverte après que le piston 4 a atteint le niveau du fluide pour faire en sorte que le système reste soumis à une contre-pression à un niveau supérieur à la pression de saturation. En conséquence il ne se produit pas de séparation entre le dioxyde de carbone et l'eau.
La solution se trouvant dans la chambre 40 de la Figure 7 se compose d'eau complètement carbonatée qui est prâte à la distribution. Pour distribuer cette eau, la barre c'agitateur 8 est désactivée et la valve 34 de sortie d'eau carbonatée est ouverte. De l'eau carbonatée peut alors s'écouler par l'intermédiaire oe la sortie 32 jusqu'au cistributeur 37. Pour assurer une distribution de cette eau carbonatée, la valve 12 reste ouverte.
conséquence, la pression du fluide de propulsion pousse le piston 4 vers l'ex.rém-té intérieure de la chambre 40.
Il a énoncé, en outre, deux hypothèses concernant le mécanisme d'action de la trophoblastine dont il a privilégié celle qui lui paraissait confirmée par les expérimentations conduites, selon laquelle l'action de la trophoblastine serait essentiellement locale.
Un Article de GODKIN, BAZER, THATCHER et ROBERTS paru dans J. REPROD. FERT. (1984), 71, p. 57-64, étudie des protéines libérées par le conceptus durant la culture de celui-ci et non pas comme chez MARTAL et al. des extraits d'homogénats de tissus de conceptus. La protéine de trophoblaste ovin identifiée par ltéquipe ROBERTS et al, oTP-l, sécrétée par le conceptus de brebis entre les jours 13 et 21 de la gestation, a été purifiée pour être ensuite injectée dans le tractus utérin et a fait l'objet d'une expérimentation afin de déterminer si elle est effectivement impliquée dans la fonction lutéale pendant la phase précoce de la gestation.
Après avoir rappelé une précédente publication dans laquelle ils ont décrit l'identification par élec trophorèse bidimensionnelle en gel de polyacrylamide,de protéines produites in vitro par le conceptus de brebis entre les jours 13 et 23 de la gestation et la purification des deux polypeptides majeurs secrétés, les Au- teurs ont cherché, dans les travaux dont cette Publication rend compte, à déterminer si l'oTP-l, libérée dans le milieu d'incubation par des conceptus aux jours 15 - 16, est capable de prolonger la durée de vie fonctionnelle du CL lorsqu'elle est injectée dans la lumière utérine de brebis cycliques. Ils ont établi alors, que cette oTP-l d'origine ovine n'est pas aussi active que les protéines totales de conceptus et qu'elle ne "prolonge" le cycle que de 4 jours en moyenne.
Ils ont en outre suggéré que l'oTP-l était susceptible de prolonger la durée de vie fonctionnelle du CL en agissant conjointement avec l'endométre utérin.
Dans un article paru dans THERIOGENOLOGY de Janvier 1985, vol. 23, NO 1, p. 129-143, l'Equipe ROBERTS et al. a étudié les protéines secrétées par le conceptus (CSP) de vaches dans le milieu de culture elle a établi que l'administration intra-utérine de CSP à des vaches cycliques prolonge la fonction CL de 8 jours au-delà de celle de la 5ss-P(5ss-pregnan-3 -ol-20-one) et de vaches témoins.Les polypeptides principaux,produits dans le milieu de culture de conceptus de jour 16,ont été identifiés en électrophorèse bidimensionnelle comme présentant des poids moléculaires de 22 à 26 kDa (par mobilité électrophorétique en présence de SDS) et une migration dans une gamme de points isoélectriques de 6,8 à 5,6 ; des polypeptides mineurs de P.M. 40 - 50 et de pointsisoélectriques 6,2 à 7,4 ont également été identifiés dans le milieu.
Cette Publication rapporte, en outre, l'hypothèse avancée selon laquelle l'étude, après purification, des protéines produites par le conceptus de bovins, devrait permettre d'élucider leurs rôles respectifs dans le processus du maintien du CL et de mettre en évidence que des protéines similaires produites par le conceptus ovin pourraient être actives chez les bovins.