INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description suivante d'un #exemple particulier de réalisation, ladite description étant faite en relation avec les dessins joints dans lesquels - la figure 1 est un schéma fonctionnel d'un dispositif de modulation d'amplitude cohérente par deux signaux A(t) et B(t) selon l'art antérieur de manière à obtenir un signal composite S(t) :: - la figure 2 est un schéma fonctionnel d'un dispositif de démodulation d'amplitude cohé rente d'un signal S(t) selon l'art antérieur de manière à obtenir les signaux A(t) et B(t.) - la figure 3 est un schéma fonctionnel d'un dispositif d'élaboration d'un signal à la fréquence porteuse F à partir d'un signal à la fréquence pilote Fp, selon l'art antérieur - la figure 4 est un schéma fonctionnel d'un dispositif d'élaboration d'un signal à la fréquence porteuse F à partir d'un signal résiduel également à la fréquence F, et - la figure 5 est un schéma fonctionnel d'un dispositif de démodulation d'amplitude cohé rente selon. la présente invention.
Selon la présente invention, les signaux modulants a(t) et b(t) doivent être de la forme a(t) = 1+ m A(t) b(t) = B(t).
Dans ces formules, A(t) est un signal quelconque, déterministe ou aléatoire et sa valeur moyenne A (ou son espérance mathématique) doit être telle que le produit m.A reste supérieur à -1 afin d'obtenir un résidu moyen à la fréquence porteuse qui est en phase avec le signal de la porteuse U(t). Le résidu r(t) à la fréquence porteuse s'exprime par r(t) = (1 + mA) cos(gt+d) (3) Par ailleurs B(t) est également un signal quelconque déterministe ou aléatoire dont la valeur moyenne est B = O.
Le signal composite S(t) qui résulte de la modulation telle que décrite ci-dessus dans le préambule est exprimé par S(t) = U(l+m A(t)) cos(gt+d) + U.B(t) sin(gt+d) (2) avec le symbole U désignant l'amplitude de la porteuse. C'est ce signal qui est appliqué, à la récéption, au dispositif de démodulation d'amplitude cohérente de la figure 5. Ce dispositif comprend deux multiplieurs 21 et 22 auxquels est appliqué le signal S(t).A chaque multiplieur est également appliqué un signal U'(t) à la fréquence porteuse F, l'un U'(t,O), appliqué au multiplieur 21 et provenant directement d'un oscillateur 24 à la fréquence variable commandé en tension (V.C,O.) et l'autre, U'(t,-90#) par l'intermédiaire d'un circuit 23 de déphasage fixe de -90 pour être appliqué au multiplieur 22.
Le signal de sortie q' (t) du circuit multiplieur 22 est appliqué à un filtre passe-bas 29 qui donne à sa sortie un signal y(t). Par ailleurs le signal de sortie p' (t) du circuit multiplieur 21 est appliqué à un filtre passe-bas 28 qui donne à sa sortie un signal x(t). Le signal p'(t) est également appliqué à un amplificateur intégrateur 25 qui comprend donc un intégrateur 26 suivi d'un amplificateur 27. Le signal de sortie de l'amplificateur 27 est appliqué à 1'oscillateur 24 comme tension de commande de la fréquence. Les éléments 21, 24, 26 et 27 réalisent une boucle d'asservissement lorsque certaines conditions sont remplies.
Pour définir ces conditions et démontrer que x(t) et y(t) sont les signaux modulants que l'on - recherche, on suppose qu'à un instant donné, l'oscillateur 24 délivre un signal U'(t,0) de même fréquence que la porteuse U(t,0) mais de phase e, soit U'(t) = 2/u cos(gt+e) on peut alors écrire les expressions p'(t) = 2 (1 + m A(t)) cos(gt+d) cos(gt+e) + 2B(t) sin(gt+d) cos(gt+e) q'(t) = 2( 1 + m A(t)) cos(gt+d) sin(gt+e) + 2B(t) sin(gt+d) sin(gt+e) Ces expressions peuvent s'écrire sous la forme p' (t) = (1 + m A(t)) (cos(2gt+d+e) + cos(d-e)) + B(t) (sin(2gt+d+e) + sin(d-e)) (4) q' + B(t) (cos(d-e) - cos(2gt+d+e)) Si le signal p'(t) est intégré dans le circuit 26, il découle que sa valeur moyenne est donnée par p'(e) = (1 + mA) cos(d-e) (5) La boucle d'asservissement a pour but d'agir sur la phase e de l'oscillateur 24 afin d'annuler p'(e).
Ce dernier sera nul pour cos(d-e) = 0 soit pour (d-e) = (2k + 1) 90".
Par ailleurs, si on a cos(d-e) = 0, on a également sin(d-e) = + 1. Pour respecter la polarité. des signaux démodulés vis-à-v#is des signaux modulants d'origine, on choisit sin(d-e) = 1, soit d-e = 90 + 2k.180 . Ces deux conditions ne peuvent être réalisée que si d-e = 90 + 2k.180 .
Lorsque ces conditions sont atteintes, leur report dans le jeu d'équations (3) et l'élimination des composants haute fréquence par filtrage passe-bas dans les filtres 28 et 29, conduit à x(t) = B(t) y(t) = 1 + m A(t) c'est-à-dire les signaux modulants. Dans la description cirdessus de l'invention, on a supposé que le signal U(t) à la fréquence porteuse était de forme sinusoïdale pure sans harmonique.
L'invention s'applique également aux cas où le signal U(t) comporte des harmoniques, par exemple lorsque U(t) est un signal de forme rectangulaire de fréquence F, sous réserve que la rotation de phase qui existe entre le signal fondamental et ses harmoniques à la modulation, soit conservée à la démodulation.
La description qui vient d'être faite permet de définir un procédé de modulation-démodulation cohérente qui comporte les étapes suivantes 1. l'élaboration de deux signaux modulants a(t) et b(t) tels que a(t) = 1 + m A(t) b(t) = B(t) 2. la modulation en amplitude d'un signal Ucos(gt+d) à la fréquence porteuse F par les signaux a-(t) et b(t) de manière à obtenir un signal à transmettre S(t) tel que s(t) = U(l+mA(t)) .cos(gt+d) +'U,B(t) sin(gt+e), et 3. la démodulation en amplitude du signal reçu S(t) par un signal U'(t,0) - = 2/U cos (gt+e) à la fréquence porteuse F et par un signal U'(t,-90*) déphasé de -90 par rapport à - U'(t,0), ledit signal U'(t,0) ayant une phase e tel que d-e = -906+2k.180.
Le procédé de modulation-démodulation selon l'invention ne nécessite pas l'utilisation d'un discriminateur de phase et il en résulte un dispositif plus simple. En outre, comme le dispositif tend, sur une voie, à annuler directement le résidu de porteuse contenu dans le signal S(t), il en résulte un signal utile proche de la valeur maximale et par voie de conséquence#, un signal.de la voie adjacente proche de la valeur minimale, sur .ladite voie du signal utile.
ce d'acide de 1,5 et un indice de peroxyde de 9,0. On le
verse dans des capsules de la manière indiquée dans l'exem-
ple 1. Stabilité: 2 ans.
Huile d'ail + huile d'onagre On obtient l'huile d'ail à partir du bulbe d'Allium sativum L. (Liliaceae) par pressage à 10 C. On mélange
l'huile d'ail dans un rapport de 1:8 avec l'huile d'onagre.
On verse le mélange dans de la gélatine molle avec 3% en masse d'additifs à base d'arômes et de café. Une capsule
contient 267 mg d'huile d'onagre et 33 mg d'huile d'ail.
Stabilité: 2 ans.
Huile de foie de morue On obtient l'huile de foie de morue à partir du foie
de Gadus morrbua L. et d'autres espèces de poissons appar-
tenant à la famille Gadus. Indice d'acide: 2,0, indice
de peroxyde: 11,0. L'huile est encapsulée de la manière in-
diquée dans l'exemple 1 dans la gélatine molle aromatisée
avec 5% en masse d'arôme d'orange.
Sont dangereuses les marchandises notamment définies comme telles par les réglementations suivantes: -Règlement pour le Transport des Xatiéres Dangereuses du 15 Avril 1945., -Recommandations de l'O. N. U. (Office des Nations Unies), Un tel compensateur d'arrimage est dèstiné & recevoir tout type de marchandises et tout type de conditionnement tels que, récipients verres, métal, grès, plastique, aluminium, textile, papiers ou autres quel que soit leur mode d'ouverture, leur contenu, le degré de risque de celui-ci y compris les matières radioactives.
Ces marchandises pourront être d'une densité inférieure, égale ou supérieure à i.
L'arrimage des lots de marchandises a nu ou conditionnées est traditionnellement éffectué par l'intermédiaire: -D'un simple amarrage, ce dispositif présente des insuffisances notamment en cas d'accident ou d'incident, en particulier en cas de choc frontal car les sangles sont généralement disposées transversalement et non pas longitudinalement ne retenant qu' imparfaitement les marchandises, -De cales bois fixées par clouement sur le plancher des engins de transport. La mise en oeuvre de cette technique est longue, onéreuse et aléatoire. Le calage ne peut se faire en général qu'avant la dépose des lots de marchandises a nu ou conditionnées. Les cales bois ne sont pas réutilisables. Elles ne peuvent garantir une conformité à la Réglementation du Transport des Marchandises Dangereuses et font courir aux usagers et au public des risques incalculables.Dans le cas du transport de certaines matières radioactives le plancher des engins de transport est métallique et ne permet pas leur mise en oeuvre.
-De dispositifs ancrés au chassis des engins de transport et insérés dans le plancher de ces engins lors de leur construction, (rails d'ancrage). Ce système est onéreux et ne peut être généralisé. De plus il rend les engins de transport spécialisés. I1 est solidaire de cet engin de transport et n'est donc pas polyvalent. De plus ce dispositif s'adapte mal à la configuration de certaines marchandises à nu ou conditionnées et ne présente pas d'arrimage dans toutes les directions.
Le compensateur d'arrimage selon l'invention permet de remédier h ces inconvénients.
Le compensateur d'arrimage vu de dessus se présente schématiquement sous la forme d'un "signe égal", d'un I, ou d'une fenètre à un, deux, ou plusieurs carreaux.
Le compensateur d'arrimage est composé de 3 sous-ensembles principaux: -dans tous les cas de 2 éléments de résistance variable à l'extrémité des engins de transport dans le sens de la marche, assurant l'arrimage en toute sécurité principalement dans le sens longitudinal de lots de marchandises à nu ou conditionnées.
De plus ces éléments pourront recevoir à leur extrémité de coté ou en bout des éléments accéssoires décrits ci-dessous. permettant d'assurer la liaison du compensateur d'arrimage avec les engins de transport.
Selon les variantes, ces 2 éléments pourront être complétés par une quantité définie selon-les besoins d'éléments parrallèles intermédiaires éventuellement règlables.
-Zero, un, deux, trois, ou plus éléments longitudinaux fixes ou règlables,de resistance variable, perpendiculaires à ceux ci-dessus assurant l'arrimage en toute securité principalement dans le sens latéral de lots de marchandises à nu ou conditionnées. De plus ces éléments pourront recevoir des éléments accessoires décrits ci-dessous à leur extrémité et/ou en position intermédiaire permettant d'assurer la liaison du compensateur d'arrimage avec l'engin de transport.
-Quatre ou plus éléments fixés sur l'un des sous ensembles ou les deux énoncés ci-dessus permettant la liaison du compensateur d'arrimage lui-meme en toute sécurité avec les engins de transport.
pour ces derniers éléments il peut s'agir; -Soit de verrous de fixation appelés dans la profession des transports "Twist lock" tels que ceux équipant les palonniers de manutention de conteneurs, les véhicules transportant les conteneurs, les conteneurs eux-mémes. (figures 4 et 5 ).
Ce seront dans certains cas ou la partie mâle des verrous, ou la partie femelle des verrous ou les deux à la fois permettant la réversabilité du compensateur d'arrimage par retournement selon son utilisation ainsi que la manutention de l'engin et de son chargement.
-soit de crapauds" de fixation assurant convenablement et en toute sécurité la liaison du compensateur d'arrimage avec l'engin de transport (figure 6).
-Soit simplement par l'intermédiaire de trous permettant la liaison du compensateur d'arrimage avec l'engin de transport au moyen d'écrous et boulons.
-soit par tout autre dispositif présentant une sécurité équivalente Pour constituer le compensateur d'arrimage, ces trois sous-ensembles seront assemblés par boulonnage, soudure thermique ou tout autre procédé.
La présente invention évite les inconvénients de toutes les solutions rappelées ci-dessus, en fournissant une nouvelle solution particulièrement économique et performante.
A cet effet, I'invention a essentiellement pour objet un dispositif d'équilibrage thermique pour appareillage électrique polyphasé, notamment pour appareil de coupure, ce dispositif comprenant, entre les différentes phases, au moins un élément de couplage thermique, apte à assurer par conduction thermique, en cas de déséquilibre entre phases, un transfert de chaleur depuis la phase la plus chargée vers les autres phases, tout en conservant l'isolation électrique entre les phases.
Ainsi, la solution proposée par la présente invention utilise la masse métallique des phases sous-chargées pour refroidir la phase la plus chargée, ceci au moyen d'un élément réalisant tin couplage thermique entre les phases. En cas de déséquilibre, la chaleur dégagée dans une phase surchargée est rapidement évacuée vers les autres phases, par conduction de cette chaleur dans l'élément de couplage thermique, toute la surface des conducteurs des phases étant finalement mise à profit pour refroidir, par convection, la phase la plus chargée.
Le dispositif d'équilibrage thermique, objet de l'invention, évite ainsi l'apparition de points chauds qui seraient incompatibles avec la tenue thermique et mécanique des matériaux utilisés, et il supprime les problèmes habituellement rencontrés tels que : ramollissement des matériaux, augmentation de la résistance de contact, vieillissement prématuré de l'appareil de coupure.
Le dispositif proposé n'ir,,ervier.t pas en cas c ncLinnenle,lt équilibré, mais il ne se pose, dans ce cas, aucun problème thermique. Par contre, en cas de déséquilibre, ce dispositif de par son principe est d'autant plus efficace que le déséquilibre est important ; en effet, le transfert de température depuis la phase la plus chaude vers la phase la plus froide est d'autant plus rapide que l'écart de température est grand entre cette phase et les autres phases.
L'amélioration de l'équilibre thermique, obtenue par le dispositif objet de l'invention, permet d'élargir vers le haut les gammes de puissance des appareils de coupure existants, tels que disjoncteurs, sans modifier la conception ou les dimensions de ces appareils.
Dans une forme de réalisation de l'invention, I'élément de couplage thermique est constitué par une barre métallique, disposée transversalement aux différentes phases et serrée contre toutes ces phases avec interposition d'un matériau isolant électriquement mais bon conducteur thermiquement. La barre métallique peut être enveloppée entièrement par le matériau isolant électriquement mais bon conducteur thermiquement, qui assure l'isolation électrique entre toutes les phases. Il est à noter que ce matériau assure une double isolation électrique entre deux quelconques des phases puisque sur le trajet passant d'une phase à une. autre phase on rencontre nécessairement deux épaisseurs dudit matériau.
Le dispositif, réalisé comme il vient d'être indiqué, est d'une conception très simple et entièrement statique, et il ne nécessite aucun entretien, ce qui le rend particulièrement fiable et économique. De plus, ce dispositif nécessite pour sa mise en place un volume très réduit ce qui permet de l'ajouter dans de nombreux appareils existants, en le fixant à l'emplacement où le problème thermique est le plus critique, notamment à proximité de connexions ou de contacts soumis à l'action de ressorts ; le dispositif est alors particulièrement performant.
Ainsi, dans le cas où l'invention est appliquée à un appareil de coupure polyphasé, tel que disjoncteur, I'élément de couplage thermique est avantageusement mis en place au niveau des contacts fixes et mobiles de cet appareil, qui réalisent la continuité du circuit électrique ou la coupure.
Plus précisément, I'élément de couplage thermique peut être appliqué contre les contacts fixes de toutes les phases, y compris le neutre.
Dans une forme de réalisation particulière, I'élément de couplage thermique, en forme de barre, est inséré dans des encoches de plots isolants servant à la fixation des contacts fixes, et il est maintenu serré contre ces -contacts fixes par le serrage de vis prévues pour la fixation desdits contacts. Cette construction est très simple puisqu'elle ne nécessite aucun organe supplémentaire, pour la fixation de l'élément de couplage thermique, tout en assurant un serrage énergique de cet élément contre les contacts fixes de toutes les phases. Bien entendu, on peut recourir aussi à d'autres moyens pour le maintien en place de l'élément de couplage thermique, pourvu que ces moyens ne compromettent pas l'isolation électrique entre les phases.
De toute façon, I'invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé représentant, à titre d'exemple non limitatif, une forme d'exécution de ce dispositif d'équilibrage thermique pour appareillage électrique polyphasé, appliquée à un appareil de coupure Figure 1 est une vue de face d'un disjoncteur, supposé ouvert, équipé du dispositif objet de l'invention Figure 2 est une vue de côté du disjoncteur de figure I Figure 3 montre un détail de ce disjoncteur, en coupe et à échelle agrandie.
Dans l'exemple représenté au dessin et décrit ci-après l'appareil de coupure est un disjoncteur pour réseau de distribution triphasé, associé à un transformateur non représenté, les organes de l'appareil étant contenus dans une cuve I fermée par un couvercle 2. Le circuit électrique traversant l'appareil se compose des trois phases proprement dites 1,11 et ilI et du neutre N (voir figure 1), désignés globalement par "les phases".
Ce circuit électrique comprend des raccordements amont 3, auxquels sont raccordés des contacts supérieurs fixes 4 qui coopèrent avec des contacts mobiles 5 et auxquels sont associées des chambres de coupure 6. Les contacts fixes 4 et les contacts mobiles 5 portent des pastilles en argent 7 respectives, venant en appui les unes sur les autres dans la position de fermeture du circuit électrique.
Les contacts mobiles 5 sont reliés à des raccordements aval 8 par l'intermédiaire de barres conductrices 9 et 10. Un bloc déclencheur 11, placé au niveau des barres conductrices 9, reproduit une "image thermique" du transformateur et commande le déclenchement du disjoncteur, c'est-à-dire la manoeuvre rapide de contacts mobiles 5 dans le sens de l'ouverture, lorsque la température du point le plus chaud du transformateur atteint une valeur limite prédéterminée, à ne pas dépasser pour preserser le transformateur.Le fonctionnement du bloc déclencheur 11 est tel qufil admet temporairement un fonctionnement déséquilibré, avec par exemple dans la phase Il un courant d'intensité double de celle des courants circulant dans les phases adjacentes I et III, auquel cas il circule aussi, dans le neutre N, un courant de niveau semblable à ceux des phases I et 111. Dans ce genre de situation, les conditions thermiques rencontrées sont les- plus difficiles lorsque les intensités des courants correspondent à des temps de déclenchement longs (I heure par exemple) : la phase la plus chargée, telle que la phase II en reprenant l'exemple précédent, s'échauffe alors de manière importante.
Selon l'invention, cet échauffement de la phase la plus chargée est limité par un élément de couplage thermique, désigné dans son ensemble par 12, et constitué par une barre de cuivre 13 enveloppée d'un matériau polymérique 14. La barre de cuivre 13, bonne conductrice de la chaleur, est mise en place transversalement aux différentes phases, au niveau des contacts fixes 4. Cette barre 13 possède une section de forme générale rectangulaire, avec des angles arrondis ; elle est appliquée contre une face de tous les contacts fixes 4 par l'intermédiaire du matériau polymérique 14, isolant électriquement mais bon conducteur thermiquement.
2 - Solution P : 10 millimoles au total de phosphate biammoniacal (NH4)2HP04 et de phosphate d'hydroxyéthylméthacrylate sont dissoutes dans 80 ml d'eau permutée et dégazée. A cette solution sont ajoutés successivement 15 ml d'une solution ammoniacale (d = 0,92) et 95 ml d'éthanol.
Dans la solution B, on fait varier entre 0 et 1 le rapport du nombre d'ions phosphate organique sur le nombre total des ions phosphate organique et minéral que l'on désigne par RL. Dans ces conditions le rapport du nombre d'ions calcium sur le nombre total d'ions phosphate organique et minéral en solution reste constant et égal à 1.
On constate la formation immédiate de coprécipités. Ceux-ci sont aussitôt filtrés sur büchner avec un vide de trompe à eau pour l'aspiration du liquide, la solution étant versée sur un filtre en papier de diamètre de 20 cm.
La filtration dure environ 5 minutes et est aussitôt suivie d'un lavage dans le büchner en versant progressivement une solution de lavage préalablement préparée.
Cette solution a été préparée par mélange de 60 ml d'eau permutée dégazée, 10 ml d'une solution d'ammoniac (d = 0,92) et 70 ml d'éthanol. Cette solution est versée sur le précipité en quinze minutes de façon à conserver toujours une petite quantité d'eau sur le précipité, afin de le laver efficacement sans le fissurer.
A la fin de ce lavage, le corps obtenu est aussitôt séché à l'étuve à 800 C pendant 15 h. Au terme de ce laps de temps, on recueille un produit que l'on broie au mortier d'agate sous la forme d'une poudre très fine.
Les coprécipités, séchés, réduits en poudre, ont fait l'objet d'une analyse chimique par dosage du calcium, phosphore minéral, phosphore organique, carbone, (hydrogène), azote, d'une analyse par diffraction des rayons X d'une analyse par spectroscopie infrarouge, d'une analyse thermogravimétrique et d'une analyse par microcalorimétrie.
Ces différentes techniques montrent que lorsque le rapport RL est compris entre O et 0,2, le rapport R5 égal au rapport du nombre d'ions phosphate organique sur le nombre total des ions phosphate organique et minéral dans le solide est compris entre n et 0,03. Il se forme dens ces conditions une phase apatitique dont la composition chimique est en accord avec la formule Ca8PO4 HP04 P04R OH avec x = 6R5/1-R5.
3,5 2,5 x 0,5-2x Cette phase dérive du phosphate octocalcique de structure apatitique de formule CaRP04 HP04 OH0,5 3,5 2,5 dans lequel les ions OH du tunnel sont remplacés par des ions phosphate organique RP04. Pour x = 0,25 la substitution des ions OH par des ions RPO42- est totale.
Lorsque le rapport RL est compris entre 0,2 et 0,35, c'est- & dire RS compris entre 0,03 et 0,09, il se forme une apatite dont la composition est comprise entre Ca8P04 HP04 P04R 3,5 2,5 0,25 et Ca8,93 (P04) (HP04) RP04 OH 4,44 1,56 0,63 0,16.
Cette phase dérive du phosphate tricalcique apatitique. Mais lé encore, on a une substitution des ions OH du tunnel par des ions phosphate d'hydroxyéthylméthacrylate. Au-delà de R5 = 0,09, il se forme un système biphasé.
La molécule organique (phosphate d'hydroxyéthylméthacrylate) n'est pas localisée en totalité dans les tunnels de l'apatite. En effet, on peut copolymériser b la température ordinaire l'apatite dans laquelle les ions OH sont remplacés par des ions (PO4R)2- (R étant la channe organique fixée) avec de 1'HEMA en présence d'un amorceur, le peroxyde de benzoyle, et d'un accélérateur, le diméthyl p toluidine. On constate que la liaison éthylénique du phosphate d'hydroxyéthylméthacrylate n'est pas "piégée" par le cristal d'apatite. On montre ainsi que seule l'extrémité de la molécule organique, le groupement phosphate, est fixée dans le cristal d'apatite à l'entrée des tunnels. Le reste de la molécule, c'est-h-dire la channe organique est libre et garde ainsi toute se réactivité physique ou chimique.
ExemPle 2 i Composé s minéral/organique fabriqués å partir de phosphate de calcium et de phosphate de 2 hydroxypropylméthacrylate La molécule organique constituée par le phosphate de 2 hydroxypropylméthacrylate a été préparée suivant un processus analoque à celui déje évoqué (SWART) dans le cas de l'hydroxyéthylméthacrylate : 47,5 g de 2 hydroxypropylméthacrylate ont été ajouts à 15,6 g de pentoxyde de phosphore mis en suspension dans 600 ml de dichloromêthane å une température comprise entre 0 et 50 C.
Après 48 h, le solvant est évaporé et 500 ml d'eau ajoutés. Le monoester a été séparé du diester à l'aide de son sel de baryum, puis régénéré avec de l'acide sulfurique et précipitation de BaS04. L'analyse montre que- le monoester obtenu présente bien la formule