INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autre part, la cale est réalisée indépendamment dans un moule différent. Le coût de sa fabrication vient s'ajouter au coût de la fabrication de l'article chaussant. De surcroît, la préparation des cales n'est généralement pas assurée par le fabricant d'articles chaussants. Il en résulte souvent des problèmes de rupture de stock, de délais de livraison, etc....
Par ailleurs, l'encollage de la cale constitue également une étape très délicate qui entraîne une perte de temps relativement importante.
Enfin, le matériau de la cale et la matière plastique à injecter étant généralement différents, des problèmes d'homogénéité peuvent apparaître résultant en une mauvaise adhérence entre notamment la face inférieure de la cale et la semelle d'usure.
La présente invention remédie aux inconvénients exposés précédemment en proposant un procédé pour la fabrication d'articles chaussants supprimant l'utilisation d'une cale de remplissage pour former le talon.
L'objectif de la présente invention est de fournir un procédé simple, facile à mettre en oeuvre et peu onéreux permettant de fabriquer des articles chaussants à tige ouverte ou non à l'arrière.
Un second objectif est de fournir un moule adapté à la mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention.
A cette fin, l'invention a pour objet un procédé dans lequel la semelle et le talon compensé sont réalisés simultanément par injection en une seule opération de moulage. Ce procédé est caractérisé en ce que l'on réalise, dans la zone de la première de montage s'étendant sensiblement depuis l'arrière de l'article chaussant à la cambrure, des perforations réparties sur toute la surface de cette zone et en ce que l'on réalise simultanément par injection, en une seule opération de moulage, la semelle d'usure et le talon compensé, qui prennent place respectivement de part et d'autre de la première de montage par passage de la matière injectée au travers des perforations qu'elle comporte.
Selon d'autres caractéristiques de l'invention, les perforations ménagées dans la première de montage sont réalisées sous la forme de decoupes correspondant sensiblement aux cloisons du talon compensé, évidé.
On dispose également un feuillard de renfort à la périphérie de la zone du talon compensé.
Le moule conforme à la présente invention est caractérisé en ce qu'il est constitué essentiellement d'un "pavé" de fond de moule comportant l'empreinte de la semelle dans laquelle débouche des conduits d'injection, une forme métallique destinée à recevoir la tige après son assemblage avec la première de montage, deux blocs entourant ledit "pavé" de fond de moule et deux coquilles définissant une sorte de fer à cheval réglables latéralement et longitudinalement.
La forme comporte, dans la zone réservée au talon compensé, des doigts proéminents définissant entre eux une empreinte cloisonnée pour le moulage du talon compensé.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre d'un mode de réalisation préférentiel de l'invention donné à titre d'exemple illustratif mais non limitatif et des dessins annexés dans lesquels - les figures 1 et 2 sont des vues respectivement en perspective et en coupe selon la ligne A-A' d'un article chaussant obtenu par le procédé selon l'invention, - les figures 3 et 4 sont des vues schématiques respectivement de face et de dessus selon la ligne A-A' de la forme mise en oeuvre dans le procédé conforme à l'invention, - les figures 5 et 6 sont respectivement des vues schématiques de face et de dessus de la forme en position dans le moule mis en oeuvre dans le procédé selon l'invention, - la figure 7 représente le détail de montage d'un article chaussant selon la présente invention.
Le procédé selon l'invention permet de fabriquer des articles chaussants à talon compensé tels que représentés en figures 1 et 2. Ceux-ci sont du type constitué d'une tige 1, ouverte ou non à l'arrière.
Cette tige 1 est cousue à sa partie avant et au moins jusqu a sa cambrure à la périphérie d'une premiere de montage 10. L'assemblage de la tige 1 et de la première de montage 10 peut être assuré par une piqûre, par exemple de type "Strobel". La tige 1 peut recouvrir extérieurement toute la périphérie du talon compensé, tel que représente en figure 1.
Le procédé selon l'invention consiste à réaliser des perforations 15 dans la première de montage 10 dans la zone s'étendant sensiblement de l'arrière de l'article chaussant à la cambrure (zone T) ; elles sont réparties sur toute la surface de ladite zone T. Ces perforations 15 consistent, de préférence, en des découpes correspondant sensiblement aux cloisons 20 constituant le talon compensé, comme représenté sur les figures 1 et 2.
La tige 1 cousue à la première de montage perforée 10 est enfilée sur une forme 30 qui est ensuite positionnée dans un moule pour effectuer l'étape d'injection, comme illustré sur la figure 5.
Ox Le rôle optique de ces zones sera expliqué plus loin.
Comme on le verra en détail, chacune des zones se raccorde à sa voisine de façon continue au second ordre, c'est-à-dire que, de part et d'autre du plan de transition considéré, les plans tangents à la surface réfléchissante sont les mêmes En d'autres termes, il n'existe aucun coude ou cassure dans la surface réfléchissante. On va tout d'abord définir les cotes en direction horizontale (selon l'axe horizontal transversal Oy tel qu'illustré) d'un certain nombre de plans verticaux parallèles à Ox: YGL et YDL sont les cotes d'extrémité, à gauche et à droite du centre du réflecteur, d'une région centrale du réflecteur réalisée selon l'invention; à ces cotes, les rayons réfléchis subissent une déviation horizontale nulle; YG / 2 et YD 2 sont des cotes auxquelles les rayons réfléchis subissent une première déviation horizontale maximale; -7- YG et y D sont des cotes auxquelles les rayons réfléchis subissent une déviation horizontale nulle; et YGM et YD M sont des cotes auxquelles les rayons réfléchis subissent une seconde déviation
horizontale maximale.
Toutes les cotes ci-dessus sont exprimées par des
nombres positifs.
On va maintenant définir un certain nombre de paramètres, à choisir par le concepteur, intervenant pour la formulation mathématique du présent exemple de réalisation: OGF et EDF sont les angles de première déviation horizontale maximale des rayons réfléchis, de signes positifs ou négatifs; e OG et OD sont les angles de seconde déviation horizontale maximale des rayons réfléchis, de signes positifs ou négatifs; NB est un nombre réel positif sans dimension exprimant le degré de déformation (par rapport à une section parabolique) de la région centrale du réflecteur entre les cotes YG et YGL d'une part et les cotes y D et YDL d'autre part; NC est un nombre réel positif sans dimension exprimant le degré de déformation (par rapport à une section parabolique) de la région centrale entre YG et YD; et f G et f D sont des distances focales de base respectivement à gauche et à droite du sommet O du réflecteur. On procède ensuite au calcul d'un premier groupe d'autres paramètres, comme suit: AG L = tg (GG) /2 (YG 1-YG L) 8- ADL = tg(e D)/2 (YDM-YDL)
AGL 1 = AGL/(YGM-YGL)(NB= 2)
AD Li = ADL/(y DM-y DL)(NB-2) AG = -tg( GF)/y G AD = - tg(GDF)/y G A Gi = -AG/(y G:2)(NC 2) ADI = Ao/(YD;i 2)(NC 2) On calcule ensuite quatre autres groupes de paramètres (en faisant intervenir, par souci de simplification, des paramètres intermédiaires AA, A, B et C à chaque fois différents): a) calcul de XDECG, f G I, AG M et AG M 1 On pose: M (y GM)2 AGL (YGM YGL)2 (NB+ 2) 4 f G 2 NB y GM (YGM-y G) (NB+ 2) AGL (y 6 M-y GL) (y M y G) (NB+ 2) 8 NB f G 2 NB A= 1 B = AA + f G C = AA f G (YGM)2/4 + (y GM) (YGM-YG) (NB+ 2)/8 NB XDECG = (-B +;A)/2 A avec à= B 2-4 AC f GI = f G + XDECG AGM = lYGM/2 f G y Gm/2 f GI + 2 AGL (y GM-YGL)l/2 (y GM YG) AGM 1 = AGM/(y GM-y G)NB-2 -9-
b) calcul de XDECGI, fc, A Gc et A Gci.
On pose: (YG/2)2 AG (y G/2-YG)2 (NC+ 2) h A = + 4 f GI 2 NC (y G/2)2 (NC+ 2) AG (y G; 2 -YG) (y G 2) (NC+ 2) 8 NC f GI 2 NC A= 1 B = AA + f GI C = AA f G I (YG 2)2/4 + (y G/2)2 (NC+ 2)/8 NC XDECGI = (-B +;A) /2 A avec ú= B 2-4 AC fc = f GI XDECGI AGC = ly G/2/2 f GI YG'/2/2 f C + 2 AG (YG'/2 -YG)/y G
AGC 1 = AGC/(YG 2)NC-2
c) calcul de XD E C D I, f D I, AD C et AD C 1.
On pose:
(YD/2)2 AD (YD /2 -YD) 2 (NC+ 2)
4 fc + 2 NC (YD /2) 2 (NC+ 2) AD (yo /2-YD) (y D /2) (NC+ 2) 8 NC fc 2 NC
Enfin, il y a lieu de noter que le dispositif amortisseur conforme à l'invention peut être utilisé dans tous les domaines techniques ou se pose le problème de l'amortissement efficace d'un mouvement en fin de course, et plus particulièrement dans le cas où l'organe à freiner est animé d'une vitesse de translation relativement importante, et même peut être animé de vitesses différentes.
DISPOSITIF POUR LA DISTRIBUTION DE PORTIONS DE PRODUITS ALIMENTAIRES EXTRAITES D' UN STOCK EN VRAC DE PRODUITS A CUIRE.
La présente invention a pour objet un dispositif pour la distribution de portions de produits alimentaires extraites d'un stock en vrac de produits à cuire: pommes de terre et beignets en particulier.
L'evolution du comportement des consommateurs pour la prise d'aliments cuits va vers un simplification et un gain de temps.
Notamment, on constate que pour accompagner les classiques sandwiches froids ou chauds ou tout simplement pour "couper une petite faim", les consommateurs utilisent des aliments cuits qu'ils désirent obtenir rapidement.
Actuellement, on ne trouve ces aliments cuits que dans des établissements qui disposent d'une cuisine et d'appareils de réchauffage et/ou de cuisson, ce qui suppose la présence de personnel pour effectuer la cuisson des aliments, leur conditionnement et leur vente.
Par ailleurs, on connaît depuis longtemps des distributeurs entièrement automatiques à prépaiement pour des produits à consommer : chewing-gum, confiseries, boissons, cigarettes, etc.
On connaît aussi des distributeurs comportant une enceinte de cuisson qui comprend un panier contenant de l'huile de cuisson à l'intérieur duquel on dépose une quantité de produits alimentaires à cuire et des moyens de chauffage de l'huile de cuisson et des aliments à une température adaptée à leur friture. Des moyens sont prévus pour peser une quantité déterminée d'aliments à cuire et autoriser la libération de cette quantité déterminée à l'intérieur de réceptacles de distribution, tels que des barquettes, cornets, etc.
Le consommateur introduit une pièce de monnaie qui déclenche un processus consistant à libérer une quantité déterminée d'aliments cuits à l'intérieur d'un réceptacle et à ouvrir un orifice extérieur pour rendre accessible au consommateur un réceptacle rempli d'aliments cuits.
Ces distributeurs présentent l'inconvénient de fournir des aliments qui ne présentent pas un degré de cuisson constant. En effet, en introduisant en une seule fois une quantité d'aliments à cuire correspondant à un nombre important de portions d'aliments cuits à distribuer, le temps de trempage des aliments à l'intérieur du panier de cuisson est variable. En conséquence, les aliments cuits contenus dans les premières portions distribuées présentent un aspect généralement mou et pâteux car ils sont insuffisamment cuits, tandis que les aliments cuits contenus dans les dernières portions présentent un aspect dur et éventuellement noirâtre car ils sont trop cuits.
On conçoit que ce processus n'est pas satisfaisant, quelle que soit la nature des aliments.
Par ailleurs, ces distributeurs nécessitent la mise en oeuvre d'organes mécaniques complexes, onéreux, fragiles et sont souvent d'une utilisation peu aisée, à la fois pour le consommateur et pour 1' exploitant.
Pour éviter les odeurs désagréables dégagées par la cuisson permanente des aliments, ces distributeurs doivent comporter des dispositifs complexes d'épuration d'air, ce qui en accroît l'encombrement, le prix et le coût d'entretien.
Pour remédier à ces inconvénients, il existe des distributeurs qui comprennent une enceinte de stockage réfrigérée pour un stock d'aliments à cuire et une enceinte de cuisson desdits aliments dans un panier de cuisson.
L'enceinte de stockage, disposée dans la partie supérieure du distributeur, est une enceinte réfrigérée isotherme du commerce (par exemple un congélateur avec son groupe de réfrigération) et dont la conception ne tient évidemment aucun compte des conditions particulières d'utilisation avec un distributeur automatique. Cette enceinte de stockage est agencée pour surmonter l'enceinte de cuisson disposée dans la partie inférieure du distributeur (par exemple, un carter qui comporte un panier de cuisson et des moyens de chauffage de l'huile de cuisson contenue dans ledit panier).
On prévoit des moyens pour mettre en communication momentanément l'enceinte de stockage et l'enceinte de cuisson en vue d'autoriser le passage d'une quantité déterminée d'aliments à cuire et des moyens d'obturation mobiles dont le fonctionnement est synchronisé avec la distribution.
LISTE DES FIGURES L'invention et ses caractéristiques seront mieux comprises à la lecture de la description suivante, accompagnée de figures représentant respectivement : - figure 1A, un schéma explicatif du fonctionnement d'une cellule diamant à laquelle s'applique le procédé selon l'invention - figure 1B, un agrandissement partiel de la figure lA représentant la chambre haute pression de la cellule ; - figure 2, une coupe agrandie, en éclaté, du montage d'un objet pour son sertissage selon l'invention ; - figure 3, l'objet serti dans son support selon le procédé de l'invention ; - figure 4, une presse dans laquelle est mis en oeuvre le procédé de sertissage selon l'invention ; - figure 5, un détail de la figure 4 montrant le montage de L'objet prêt à être serti dans son support.
DESCRIPTION DETAILLEE DU PROCEDE SELON L'INVENTION Celui-ci est détaillé dans la description suivante pour le sertissage d'un diamant. Ceci n'est qu'un exemple de réalisation non limitatif, mais mis au point pour une application particulière en vue de la construction des cellules à enclumes de diamant.
Les trois éléments principaux représentés sur la figure 2 sont le diamant 2, un joint de sertissage 4 et le support de sertissage 6. Ils sont tous positionnés de façon à être centrés autour d'un axe vertical repéré 3. Le diamant 2 a été représenté avec seize côtés. Sa base 10 a donc la forme d'un polygone régulier et définit un axe central confondu avec l'axe vertical 3. Le joint de sertissage 4 a une forme annulaire et doit être positionné de manière à être centré autour de l'axe vertical 3. Le support de sertissage 6 comprend, pour recevoir le joint 4 et le diamant 2, un évidement 14 pratiqué sur une face de positionnement 15. Cette dernière doit être mise en regard du joint 4. Cet évidement 14 doit avoir un diamètre intérieur D1 supérieur à la largeur L du diamant 2, pour que ce dernier puisse venir se loger à l'intérieur du support 6.
Selon L'invention, le joint de sertissage 4 est placé dans l'évidement 14 et a de préférence un diamètre extérieur égal au diamètre D1 de l'évidement 14, à quelques centièmes de millimètre près de manière à faciliter son insertion dans l'évidement 14. La face interne 13 du joint de sertissage 4 est destinée à recevoir le diamant 2, de manière à ce que ce dernier se trouve dans une position surélevée avant le sertissage.
La section du joint de sertissage 4 a une surface déterminée. En effet, en référence a la figure 3, on constate que, une fois le diamant 2 serti, le joint de sertissage 4 s'est déformé et a comblé L'espace annulaire compris entre le support de sertissage 6 et le diamant 2. La surface de la section du joint de sertissage 4 doit donc être égale à la surface de l'espace annulaire compris entre le support de sertissage 6 et le diamant 2 après le sertissage.
Pour le sertissage, un effort est appliqué parallèlement à L'axe central et vertical 3 sur la surface d'appui 11 de La base 10 du diamant 2.
Le diamant 2 pénètre alors par ses faces inclinées 16 dans le joint de sertissage 4, en déformant la face interne 13 de ce dernier. Cette dernière est de préférence conique de manière à favoriser l'autocentrage du diamant 2 par rapport au support de sertissage 6. Une fois serti, Le diamant 2 a pénétré dans l'évidement 14 par ses faces inclinées 16 et sa base 10. Le joint de sertissage 4 comblant l'espace annulaire entre le diamant 2 et le support de sertissage 6 entoure le diamant 2 à la fois sur ses faces inclinées 16 et sa base 10. Le diamant 2 est ainsi bloqué dans le support de sertissage 6.
Dans l'exemple représenté sur ces figures, l'évidement 14 est un décrochement ayant une face interne cylindrique 17 et une face interne radiale 19 qui forment toutes deux un angle droit. En correspondance, le joint de sertissage 4 possède une surface externe 21 cylindrique, d'un diamètre très légèrement inférieur au diamètre D1 de la surface interne 17 du support de sertissage 6. Il possède également un angle droit 12 correspondant au décrochement formé par des surfaces 17 et 19 du joint de sertissage 6. La face interne 13 du joint de sertissage 4 étant inclinée, celui-ci a une section quasi triangulaire. En effet, une petite surface interne cylindrique 22 peut être ménagée en bas du joint.
Pour optimiser le positionnement du diamant 2 dans le joint 4, l'angle d'inclinaison A par rapport à l'axe vertical 3 des faces inclinées 16 du diamant 2 est supérieur à L'angle d'inclinaison B par rapport au même axe vertical 3 de la face interne 13 du joint de sertissage 4.
Compte tenu de la forme pointue du diamant 2, et de manière à pouvoir faire dépasser la pointe 8 de celui-ci à travers le support 6, ce dernier possède un orifice inférieur 24. En effet, dans le cas de son application à une cellule à enclumes de diamant, il est impératif que la pointe 8 du diamant 2 dépasse de la face inférieure 25 qui est la face de pression. Le trou 24 a donc un diamètre D2 inférieur au diamètre D1 de l'évidement 14.
Une réalisation particulière de ce sertissage prévoit que le support de sertissage 6 est en cuivre-béryllium (ST 25) traité à la dureté Rockwell à 42 Rc.
Le joint de sertissage 4 est de préférence en cuivre recuit.
Dans le cas où le diamant 2 a un diamètre de 6 mm et seize faces, sa hauteur totale est de 3,5 mm. L'angle d'inclinaison A par rapport à l'axe vertical 3 des faces est environ de 52 30'. L'angle d'inclinaison B de la face interne du joint 4 est alors égal à 300. La pointe 8 du diamant peut prendre plusieurs configurations possibles. Elle peut soit être entièrement plane sur 0,7 mm, soit plane sur 0,5 mm, avec un chanfrein à 15 par rapport au plan central de cette pointe 8 qui entoure alors cette dernière. On peut préciser que cette dernière forme a une tenue mécanique supérieure pour les pressions considérables qui sont exercées sur le diamant 2.
Il est préférable de ménager un chanfrein intérieur 26 entre l'évidement 14 et le trou inférieur 24, de manière à pouvoir éventuellement permettre l'appui des faces inclinées 16 du diamant 2.
En se reportant à la figure 4, le sertissage est effectué dans une presse hydraulique 30. Les trois éléments à sertir sont positionnés dans un montage 32, détaillé plus loin, qui est placé à L'intérieur de cette presse 30 hydraulique de type classique. Le montage 32 est placé sur un cylindre de pression 34 auquel est appliquée la pression hydraulique. Un couvercle d'appui 36 applique la force de réaction nécessaire au sertissage contre le montage 32. Un pion de centrage 38 permet de positionner le montage 32.
Ce dernier est détaillé sur la figure 5. On retrouve le diamant 2, positionné dans le joint de sertissage 4, lui-même placé dans le support de sertissage 6. Le diamant 2 repose sur une pièce de grande dureté 40, susceptible de pouvoir transmettre la très forte pression nécessaire au sertissage. Cette dureté doit néanmoins être inférieure à celle du diamant 2. En effet, si un excès accidentel de pression était exercé sur la presse, il y aurait risque de rupture du diamant 2. En conséquence, la dureté de la pièce de positionnement 40 est légèrement inférieure à la dureté du diamant, et est susceptible de se casser à la place du diamant. On choisit de préférence un saphir.
G XDECGI XDECD I
i) si y D/2 a = AD at = A Di fo = f D I
XDIF = -XDE
N = NC
< IY I < YD
{ 3 = O
{ 1 = O
Ys = O
YM = YD / 2
YL = YD
CG XDECGI XDECDI
j) si I Yo { < YD 2 a = O 5 = ADC a 1 = O = A Dci fo = fc ys = O
VM = YD/2
XD I F = -XDECG XDECGI
N =NC On va tout d'abord indiquer ci-dessous l'équation donnant la coordonnée xo du point courant en fonction de sa coordonnée yo, c'est-à-dire l'équation de la génératrice dans le plan x O y d'un réflecteur selon cet exemple de réalisation: Xo = yo 2 /4 f O + a L ( yo I-y L)N/N + a 1 ( y O O 1-y L)2/2 14 - + ya (Iyo |-ys)2/2 + 513 (Jyo l-ys)N/N + XDIF ( 1) On va maintenant donner les équations de différentes surfaces réfléchissantes selon l'invention, qui ont pour caractéristique d'être toutes basées sur la même génératrice horizontale de correspondre à différents faisceaux formés Plus précisément, en gardant la même génératrice horizontale, on conserve les propriétés (détaillées plus loin) de répartition en largeur du faisceau, tandis qu'un profil différent du réflecteur dans des plans verticaux va permettre de donner des faisceaux correspondant à différentes photométries requises (notamment faisceau de croisement européen ou américain, faisceau antibrouillard ou encore faisceau de route). L'équation donnée ci-dessous est celle d'un réflecteur destiné à former une coupure horizontale plate, notamment pour un faisceau anti-brouillard, en coopération avec un filament axial décalé vers le haut par rapport à l'axe optique, tout en étant essentiellement tangent audit axe: y 2 + -z 2 ( 2) 4 fo 4 ll(fo -Ez t+y 2/4 fo)+y Tl/1 + (y/2 fo+T)z l o S = a (Iy Iy-y L)N /N + Et IYI-YL)2 /2 + (I y YI ys)> &/N + f ( I y Iy S)2 /2 + XD IF T =(IYIIY) lîTI ( IYI-YL)N t + OE( IYI- YL) + '1 ( IY-YS)N + ó(l YI-y S) EZ= IZI/z
YL = Y 6
<XD IF = -XD E C G
e) si lyo I
< YG 2
a = O = A Gc Cai = O g 1 = A Gcl fo = fc ys = O
YM = YG/2
YL = YG
XDIF = -XDECG XDEC Gl
f) si |yo | > YDL a = O a O = O fo = f D
XDIF = -XDECG
g = O = 0 ys = YD
Y = YDM
YL = YD L
Le dispositif proposé vise à réduire la longueur des biellettes. Ce résultat est atteint à l'aide d'un mécanisme réalisant l'ouverture totale du capot en deux étapes. Deux positions d'ouverture distinctes du capot sont ainsi définies, à savoir une position d'ouverture intermédiaire dans laquelle le capot fait un angle d'environ 45" avec l'horizontale et une position d'ouverture complète dans laquelle il fait un angle d'environ 80" avec l'horizontale. La première position, ou position d'ouverture intermédiaire, se prête aux interventions simples dans le compartiment moteur, tandis que la seconde, ou position d'ouverture complète, convient pour les interventions plus importantes, par exemple en garage.
Pour parvenir à ce résultat, le dispositif d'articulation à parallèlogramme conforme à l'invention comporte un support fixe monté sur le véhicule, un support mobile monté sur le capot, une première et une seconde biellettes pouvant pivoter sur le support fixe par une de leurs extrêmités, et sur le support mobile par leurs autres extrêmités. Ce dispositif est caractérisé en ce qu'il comporte une troisième biellette pouvant pivoter d'une part sur le support fixe et d'autre part sur la première et sur la seconde biellette.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la troisième biellette est articulée à l'extrémité inférieure de la première et de la seconde biellette.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le point d'articulation de la troisième biellette sur le support fixe coincide avec celui de la première biellette Selon un mode de réalisation de l'invention, la troisième biellette peut être immobilisée sur le support fixe au moyen d'une première vis.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la première et la seconde biellette forment avec le support fixe et le support mobile un parallèlogramme qui se déforme lorsque le capot se déplace entre sa position de fermeture et une position d'ouverture intermédiaire.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la seconde biellette présente une butée venant en appui contre la première biellette, lorsque le capot a atteint sa position d'ouverture intermédiaire.