INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On agite pendant 5 heures 30 minutes à 1300C, en distillant le méthanol formé, un melange de 5,9 g du produit obtenu au stade A ci-dessus avec 60 cm3 de toluène et 60 mg d'acide paratoluènesulfonique. Après 1 heure, on ajoute 200 mg d'acide paratoluènesulfonique. Après 16 heures de repos, on ajoute 500 mg d'acide paratoluènesulfonique et on agite 1 heure 30 minutes au reflux en distillant le méthanol formé. On refroidit, lave à l'eau et évapore à sec sous pression réduite. On chromatographie sur silice (éluant : chlorure de méthylène acétate d'éthyle 1-1) et obtient 1,55 g du produit attendu que l'on dissout dans le chlorure de méthylène, filtre et amène à sec sous pression réduite. On recueille 1,1 g de produit recherché.
Spectre IR (CHCl3 sur PE 580) C=0 région ester conjugué : 1717 cm CH3 du COOCH3 1439 cm-1 -C=C- + amide tertiaire 1672cm-1 1653cm-1 1630cm-1 Analvse : C12H13FN204S Calculé : C% 47,99 H% 4,36 F% 6,33 N% 9,33 S% 10,68 Trouvé : 47,7 4,3 6,0 9,1 10,4 Exemple 16 : (E.E) alpha-(méthoxy méthylène) 2-(2- < 4-thia- zolyl) éthényli benzène acétate de méthyle.
Par ensemble véhicule tracteur et véhicule tracté, iL est évident qu'il faut comprendre tous les ensembles, de quelque nature que ce soit, dont le véhicule tracteur possède ou non une énergie motrice de bord et dans lequel le véhicule tracté qu'il entraîne derrière lui doit faire l'objet d'une action de freinage spécifique, en plus de celle appliquée au véhicule tracteur.
L'obligation de recourir à un freinage spécifique du véhicule tracté intervient, dans tous les cas d'attelages ou le véhicule remorqué est de forte charge et demande à être freiné pour, d'une part, stabiliser L'attelage lors d'une action de ralentissement et, d'autre part, éviter que l'effort de freinage soit uniquement supporté par le véhicule tracteur avec les risques qui sont connus de rupture d'alignement de déplacement entre Le véhicule tracteur et le véhicule tracté, de détérioration de L'attelage proprement dit, etc.
En règle générale, pour tenter de résoudre le problème ainsi connu, il est habituel de faire intervenir un freinage autonome du véhicule tracté, par effet inertiel, dès que le véhicule tracteur est soumis à ralentissement.
A cette fin, le véhicule tracté comporte un bloc sensible comprenant un coulisseau qui, sous la force d'inertie, est déplacé lors d'un ralentissement du véhicule tracteur pour commander un transmetteur hydraulique fournissant une pression de fluide hydraulique aux moyens de freinage adaptés sur le véhicule tracté.
Si, par un tel système il est effectivement possible de déclencher, immédiatement ou avec temporisation, un effet de freinage autonome du véhicule tracté, dès lors qu'un ralentissement est imposé au véhicule tracteur, il apparaît, toutefois, qu'il serait souhaitable de pouvoir contrôler le fonctionnement d'un tel dispositif inertiel pour éviter son entrée en action dans le cas d'un simple ralentissement de l'attelage, sans action de freinage, tel que cela se produit par l'usage du frein moteur sur les véhicules automobiles routiers ou, encore, lorsqu'un tel attelage doit être temporairement entraîné en marche arrière.
Il peut être considéré qu'un tel besoin n'est actuellement pas satisfait par des moyens techniques simples, efficaces, robustes et fiables dans le temps.
L'objet de l'invention est de remédier aux problèmes ainsi posés en proposant un nouveau bloc électro-hydraulique permettant de contrôler la commande de freinage par effet inertiel d'un véhicule tracté, en excluant une commande réelle, soit dans le cas de ralentissement sans freinage, soit dans le cas de déplacement en marche arrière.
Pour atteindre les objectifs ci-dessus, le bloc électrohydraulique de contrôle est caractérisé, selon l'invention, en ce qu il comprend un corps - délimitant un cylindre contenant un piston poussé par sa base par un organe de rappel dans une position stable de repos dans laquelle il délimite, dans le cylindre, une chambre de mise en pression remplie de fluide hydraulique, ledit piston possédant une tête de liai son avec un organe de commande automatique, mobile par effet inertiel dans le sens antagoniste à l'action de l'organe de rappel, - comportant, à partir de la chambre, un conduit d'intercommunication aboutissant à un puits de raccordement communiquant aussi avec un circuit de retour et possédant un raccord de liai son avec le circuit de freinage du véhicule tracté, - supportant, d'une part, une électrovanne à deux positions occupant le puits et dont l'alimentation est placée sous la dépendance du circuit de freinage du véhicule tracteur et, d'autre part, un réservoir hydraulique en relation au moins avec le circuit de retour.
La fig 1 est une vue schématique d'un attelage comportant, pour le véhicule tracté, une installation de freinage par effet inertiel.
La fig 2 est une coupe-élévation montrant, à plus grande échelle, le bloc électro-hydraulique selon l'invention.
Les fig. 3 et 4 sont des schémas, équivalents de la fig, 2, illustrant, plus précisément, certaines caractéristiques constructives et deux états particuliers de fonctionnement.
La fig. 5 est une demi-coupe élévation partielle montrant, à plus grande échelle, un détail de réalisation de l'un des éléments de l'invention~ Les fig 6 et 7 sont des vues schématiques illustrant, à échelle différente, des positions caractéristiques de l'élément selon la fig. 5.
La fig 1 montre un attelage mobile 1 comprenant un véhicule tracteur 2 et un véhicule tracté 3 reliés par un timon 4.
Un tel exemple schématique n'est donné que pour illustrer le principe de l'invention et n'a pas de caractère limitatif.
Les véhicules 2 et 3 sont représentés sous la forme de véhicules routiers, tels qu'un camion et une remorque, mais il doit être considéré que des applications autres peuvent être envisagées pour des types de véhicules différents, voire pour des véhicules ferroviaires.
Comme visible sur les figures 1 et 2, chaque sortie de capteur 4 est reliée, par un cable blindé 6 enterré dans le sol, à des moyens électroniques 7 intégrés dans le boitier 8 de l'unité d'affichage A.
Les moyens électroniques 7 comprennent un module d'amplification 9, un module 10 d'analyse du signal, un module 11 de traitement des données recueillies, et un module 12 de transfert des résultats.
Les tensions délivrées en sortie des géophones 4 peuvent etre extrement faibles, par exemple de quelques micro-volts pour des impacts lointains. Le module 9 permet d'amplifier suffisamment ces tensions pour qu'elles puissent être ensuite traitées électroniquement.
Les moyens d'amplification 9 sont agencés pour répondre aux impératifs liés à la nature de l'application.
D'abord, les moyens d'amplification 9 possèdent une bande passante décalée vers le bas pour ne pas filtrer intempestivement les basses fréquences particulièrement intéressantes pour l'application considérée. Une bande passante de 20 à 200 Hz est apparue satisfaisante.
La dynamique des moyens d'amplification 9 doit etre élevée pour éviter d'amplifier exagérément le bruit du géophone 4 ainsi que le bruit naturel du terrain autour du "practice" et du à diverses sources : véhicules, avions, forts vents, etc.
Pour les memes raisons, le gain des moyens d'amplification 9 est déterminé de façon à éviter les perturbations extérieures tout en conservant une certaine sensibilité de la détection. Un gain se situant aux environs de 70 dB apparait particulièrement approprié.
Les moyens d'amplification 9 comportent des voies séparées, pour chaque capteur 4, sur des cartes distinctes pour éviter les problèmes de diaphonie qui surviennent inévitablement à ce niveau de gain.
Le module 10 d'analyse du signal P représenté sur la figure 5, est agencé pour reconnaitre l'instant Tc de la première crete c du signal, en filtrant le bruit à l'aide de mémoires.
Ceci a pour effet de remettre les signaux en phase et donc de les rendre à nouveau exploitables.
Ce module 10 d'analyse du signal remplace avantageusement une simple détection de seuil qui ne serait pas suffisante pour la précision requise. En effet, le phénomène mesuré présentant une fréquence de l'ordre de 80 Hz, la coupure introduite par la détection de seuil pourrait se produire à n'importe quel moment de la montée en tension, celle-ci étant trop longue par rapport à la précision souhaitée.
Aussi, l'instant de la première crete ne serait pas déterminé avec précision par une détection de seuil.
Les instants des cretes Tc sont ensuite envoyés au module de traitement 11. Le premier signal reçu correspondant à la première crête détectée, détermine l'origine des temps. Le module de traitement 11 comprend des compteurs (non représentés) déclenchés par ce premier signal. Les autres signaux de crête, provenant des différents capteurs, arretent successivement les incrémentations des compteurs, associés aux capteurs 4, lancées par le premier signal. La synchronisation est effectuée sur un front d'horloge avec une résolution suffisamment élevée pour permettre la mesure. On obtient ainsi les temps désirés, pour chaque capteur.
Plutôt que de déterminer la position de l'impact par intersection d'hyperboles comme envisagé précédemment, on préfère opérer par comparaison comme expliqué ci-après.
Lorsque l'impact d'une balle 1 se produit à une distance supérieure à quelques dizaines de centimètres d'un capteur 4, l'onde étudiée, qui est l'onde la plus rapide, se propage en souterrain et non en surface. L'onde se dirige en profondeur puis se réfracte sur les intercouches (par exemple terregranit) et remonte vers le sol. Le trajet parcouru par l'onde dépend donc de la nature souterraine du sol, qui peut être très différente meme à quelques mètres. Un impact équidistant en surface de deux capteurs 4 ne donnera pas, en général, les memes temps d'arrivée sur ces capteurs car les trajets souterrains ne seront pas identiques.
Pour pallier cet inconvénient, on prévoit dans le module de traitement 11 des mémoires, par exemple sous forme d'un circuit de type EPROM, afin de permettre de réaliser un étalonnage du terrain lors de l'installation de l'appareil.
Les résultats obtenus sont montrés dans le tableau 5.
Invention Art antérieur Concentration de TOC des eaux résiduaires alimentées (mg/l) 1 090 1 090 Concentration de BOD des eaux résiduaires alimentées (mg/l) 2 600 2 600 Concentration de TOC des eaux résiduaires traitées (mg/l) 77 110 Rapport d'élimination de TOC I (%) 92,9 89,9 Absorbance des eaux traitées | | (-logT) 0,31 0,51 | Transparence des eaux traitées | (cm) 26 15 Occupation des micro-organsimes filamenteux (%) Taille des flocs de boue activée (grosse ou petite) grosse petite Exemple 6 Trois cuves en polypropylène ayant chacune un diamètre supérieur de 50 cm, un diamètre inférieur de 42 cm et une hauteur de 80 cm sont préparées. Chaque cuve est munie d'une porte de trop plein. Une cuve a un volume intérieur de 100 l, tandis que les deux autres cuves ont chacune un volume intérieur de 70 l. Ces cuves sont reliées les unes aux autres par les portes de trop plein par l'intermédiaire d'un tuyau flexible en série, constituant ainsi une cuve d'aération ayant un volume total de 240 l.
Les micro-organismes de boue activée ayant une concentration de MLSS d'environ 4 000 ppm et contenant des micro-organismes filamenteux d'environ 40 % sont ajoutés dans la cuve, et des eaux résiduaires industrielles constituées principalement d'eaux résiduaires de fermentation d'aminoacides sont introduites dans la cuve en quantité de 240-360 I/j, la valeur du pH des eaux résiduaires alimentées étant ajustée à environ 3,5.L'aération dans la première cuve est effectuée en quantité de 90 I/min dans l'air contenant de l'ozone à une concentration d'environ 230 ppm, qui correspond à une quantité d'environ 2,7 g/h, une quantité d'environ 0,16 % en poids/ poids par rapport à la quantité d'oxygène dans l'aération, une quantité d'environ 230 ppm en volume/volume par rapport à la quantité d'air, une quantité d'environ 120 g/kg de MLSS de boue activée, une quantité d'environ 500 g/m3.j du volume de la cuve d'aération et une quantité d'environ 200 g/kg de BOD traité dans la cuve d'aération. L'aération est effectuée en quantité de 20 I/min dans la première cuve et de 10 I/min dans la troisième cuve. La concentration de MLSS dans la cuve d'aération est ajustée à une quantité de volume de liquide suffisante pour maintenir une charge de BOD de la boue activée de 0,5 à 0,8 kg/kg.SS.j.Les eaux ainsi aérées et mélangées sont introduites dans une cuve de précipitation ayant un diamètre de 30 cm et une profondeur de 30 cm dans laquelle les micro-organismes de boue activée sont précipités de l'eau. Le liquide dans le fond de la cuve de précipitation est recirculé à un débit d'écoulement de 240 I/j en tant que boue recirculée. Dans ces conditions, l'essai en continu est conduit pendant 30 j.
A titre de comparaison, les mêmes micro-organismes de boue activée sont placés dans la même cuve d'aération, et les mêmes eaux résiduaires industrielles sont traitées par le même rapport d'aération dans les mêmes conditions sauf que l'ozone n'est pas présent. Le même essai en continu est conduit pendant 30 j.
Les résultats obtenus sont montrés dans le tableau 6.
Invention Art antérieur Concentration de TOC des eaux résiduaires alimentées (mg/l) 910 910 Concentration de BOD des eaux résiduaires alimentées (mg/l) 2 200 2 200 Concentration de TOC des eaux résiduaires traitées (mg/l) Rapport d'élimination de TOC (%) 92,3 88,1 Absorbance des eaux traitées (-logT) 0,28 0,47 Transparence des eaux traitées (cm) 15 I 12 Occupation des micro-organsimes filamenteux (%) 5 5 40 Taille des flocs de boue activée (grosse ou petite) moyenne i petite Exemple 7 Trois cuves en polypropylène ayant chacune un diamètre supérieur de 50 cm, un diamètre inférieur de 42 cm et une hauteur de 80 cm sont préparées. Chaque cuve est munie d'une porte de trop plein. Une cuve a un volume intérieur de 100 l, tandis que les deux autres cuves ont chacune un volume intérieur de 70 l. Ces cuves sont reliées les unes aux autres par les portes de trop plein par l'intermédiaire d'un tuyau flexible en série, constituant ainsi une cuve d'aération ayant un volume total de 240 l.
Les micro-organismes de boue activée ayant une concentration de MLSS d'environ 4 000 ppm et contenant des micro-organismes filamenteux d'environ 40 % sont placés dans la même cuve, et les eaux résiduaires industrielles constituées principalement d'eaux résiduaires de fermentation d'aminoacides sont introduites dans la cuve en quantité de 240 I/j, la valeur du pH des eaux résiduaires alimentées étant ajustée à environ 3,5.L'aération dans la première cuve est effectuée en quantité de 120 I/min d'air contenant de l'ozone à une concentration d'environ 250 ppm, qui correspond à une quantité d'environ 4 g/h, une quantité d'environ 0,18 % en poids/ poids par rapport à la quantité d'oxygène dans l'aération, une quantité d'environ 250 ppm en volume/volume par rapport à la quantité d'air, une quantité d'environ 100 g/kg de MLSS de boue activée, une quantité d'environ 400 g/m3.j du volume de la cuve d'aération et une quantité d'environ 200 g/kg de BOD traité dans la cuve d'aération. L'aération est effectuée en quantité de 20 I/min dans la première cuve et de 10 I/min dans la troisième cuve.Les eaux ainsi aérées et mélangées sont introduites dans une cuve de précipitation ayant un diamètre de 30 cm et une profondeur de 30 cm dans laquelle les micro-organismes de boue activée sont précipités et séparés de l'eau. Les liquides dans le fond de la cuve de précipitation sont recirculés à un débit d'écoulement de 240 I/j en tant que boue recirculée. Dans ces conditions, l'essai en continu est conduit pendant 30 j.
A titre de comparaison, les mêmes micro-organismes de boue activée sont ajoutés dans la même cuve d'aération, et les mêmes eaux résiduaires industrielles sont traitées par le même rapport d'aération dans les mêmes conditions sauf que l'ozone n'est pas présent. Le même essai en continu est conduit pendant 30 j.
Dans le cas où la quantité d'ozone est d'environ 0,18 Z en poids/poids par rapport à la quantité d'oxygène dans l'aération de la première cuve, le rapport d'élimination de TOC est pire que dans le cas de l'art antérieur.
Les résultats obtenus sont montrés dans le tableau 7.
Invention Art antérieur (quantité de 03 de 0,18 % en poids) Concentration de TOC des eaux résiduaires alimentées (mg/l) 820 | 820 Concentration de BOD des eaux résiduaires alimentées (mg/l) 2 000 2 000 Concentration de TOC des eaux résiduaires traitées (mg/l) 100 79 Rapport d'élimination de TOC (Z) 87,8 ! 90,4 Absorbance des eaux traitées (-logT) 0,36 I 0,55 Transparence des eaux traitées (cm) | 5 s I 15 Occupation des micro-organsimes filamenteux (%) Z | 40 Taille des flocs de boue activée l (grosse ou petite) néant (par; petite mort) Effets de L'invention3 Conformément à la méthode de la présente invention, l'apparition du blocage peut être empêchée et l'opération pour le traitement de la boue activée peut être stable en continu. La propriété de floculation des flocs de boue activée est bonne, et les micro-organismes de boue peuvent être isolés facilement de l'eau traitée. L'activité des micro-organismes de boue peut être améliorée et le rapport de l'élimination du carbone organique total peut également être amélioré.
Ayant maintenant totalement décrit l'invention, il est clair pour l'homme du métier que l'on peut y apporter divers changements et modifications sans sortir de l'esprit ou du cadre de l'invention.
GREFFON A BASE DE COLLAGENE ET DE COLLE DE FIBRINE POUR LA RECONSTRUCTION OSTEO-CARTILAGINEUSE ET SON PROCEDE DE PREPARATION La présente invention se rapporte à la reconstruction osseuse après traumatisme ou exérèse osseuse, tout particulièrement pour les os longs, courts ou plats, et vise à proposer un nouveau matériau de comblement d'un déficitou d'une solution de continuité dans lesdits os ou destiné à pallier une non-formation osseuse partielle dans le cas d'agénésie ou de dysplasie notamment.
La mise en contact de l'émulsion et de l'agent précipitant peut se faire directement mais selon une variante intéressante du procédé, on fait réagir l'agent en solution dans un second solvant organique.
On peut utiliser tout solvant organique miscible ou non dans le solvant de l'émulsion dans la mesure où il solubilise l'agent précipitant.
Selon une première variante de l'invention, on solubilise l'agent précipitant dans un second solvant organique qui est le solvant organique de l'émulsion.
Par conséquent, tout ce qui a été dit plus haut à propos de la nature de ce solvant reste valable.
Selon une seconde variante et dans les cas où l'agent précipitant n'est pas soluble dans le solvant organique de l'émulsion, on peut alors solubiliser ledit agent dans un second solvant miscible ou non au solvant organique de l'émulsion.
Les alcools saturés, aromatiques ou polyhydroxylés conviennent dans ce cas à la mise en oeuvre de l'invention.
Cependant, on utilise généralement des alcools comprenant au plus 8 atomes de carbone.
En ce qui concerne les alcools saturés, on peut citer notamment l'éthanol, le pentanol, le méthyl-2 butanol ainsi que leurs mélanges.
Dans le cas des alcools aromatiques, on utilise entre autres l'alcool benzylique.
Enfin parmi les alcools polyhydroxylés, on peut nommer par exemple l'éthylène glycol, le diéthylène glycol et ses dérivés dont le diéthylène glycol monobutyl éther ou encore le diéthylène glycol monobutyl éther acétate.
D'autres types de solvants sont envisageables dont par exemple les esters d'acides hydroxycarboxyliques.
Ainsi par exemple, le carbonate d'éthylène ou le carbonate de propylène conviennent à la mise en oeuvre de l'invention.
La mise en contact de l'émulsion avec l'agent précipitant, pur ou dilué, est effectuée indifféremment en introduisant l'émulsion dans l'agent précipitant ou inversement.
Le cas de l'introduction simultanée des réactifs est de même possible.
Cependant, on procède habituellement en introduisant l'émulsion dans l'agent précipitant, pur ou dilué.
On met de préférence en contact les deux réactifs, c'est-à-dire l'émulsion et l'agent précipitant goutte à goutte.
sont très dangereux (B Halliwell et J M C Gutteridge -
Free Radicals in Biology and Medicine, Oxford: Clarendon Press; 1985:346) Ils oxydent les lipides de la membrane cellulaire, détruisent les proteinés structurales, dénaturent les enzymes et peuvent même arriver à modifier le code génétique Les extraits de l'invention, très actifs dans la capture des radicaux libres dès leur formation, peuvent donc être convenablement utilisés dans une composition cosmétique, pour attenuer les effets néfastes que les agents agressifs, notamment le soleil (érythème,
viellissement accéléré, etc), ont sur la peau.
Des extraits de l'invention sont aussi activateurs de la tyrosinase, enzyme qui joue un rôle fondamental dans la synthèse des eumélanines à partir de la tyrosine et peuvent donc être employés dans des compositions cosmétiques pour
faciliter le bronzage.
-5- On peut donc envisager l'utilisation des extraits de la présente invention dans le domaine cosmétique, pour retarder ou combattre le vieillissement de la peau et la
dégénérescence tissulaire, et pour faciliter le bronzage.
Dans ce dernier cas, les propriétés antiradicalaires sont extrêmement utiles car les rayons du soleil facilitent la
formation des radicaux libres.
Pour l'utilisation cosmétique, les extraits selon la présente invention peuvent être formulés sous forme de crèmes, gels, lotions, émulsions, solutions, onguents, etc, qui les contiennent en quantités comprises entre 0,01
et 10 % et de préférence entre 0,5 et 5 % en poids.
Pour la préparation de ces compositions cosmétiques, les extraits sont mélangés aux excipients généralement employés dans la technique cosmétique tels que, par exemple, les matières grasses d'origine animale, les huiles végétales, les acides gras saturés ou insaturés, les alcools, les esters d'acides gras et d'alcool gras, les glycols polyalkyléniques, les cires, la vaseline, les polyéthers et peuvent être associés à l'eau et à des agents
gélifiants lorsqu'ils sont compatibles.
La forme de la composition cosmétique de la présente invention pourrait être une crème dans laquelle l'extrait est associé aux excipients couramment utilisés dans la cosmétologie et qui seraient compatibles avec celui-ci tel
que la lanoline et ses dérivés.
Les compositions cosmétiques peuvent être également présentées sous forme de gel dans les excipients appropriés tels que les esters de cellulose ou d'autres agents gélifiants, tels que le carbopol, la gomme guar, etc. Les compositions cosmétiques suivant l'invention peuvent aussi prendre la forme de lotion ou solution dans laquelle l'extrait est dissout ou microdispersé dans une microémulsion. La forme des compositions cosmétiques suivant l'invention peut donc être une microdispersion de l'extrait -6- dans un liquide contenant de l'eau, ainsi qu'un ou plusieurs agents tensioactif s Ces dispersions présentent les caractères des microémulsions et ont pratiquement l'aspect de solutions vraies Elles sont de préférence préparées extemporanément. Ces microémulsions jouissent d'une bonne stabilité et peuvent être conservées pendant le temps nécessaire pour l'utilisation à des températures comprises entre O et 600 C sans qu'il y ait sédimentation des constituants ou
APPAREIL POUR DETECTER L'IMPACT D'UN PROJECTILE LANCE LORS D'UNE ACTIVITE SPORTIVE, NOTAMMENT POUR DETECTER L'IMPACT D'UNE BALLE DE GOLF.
L'invention est relative à un appareil pour détecter l'impact d'un projectile lancé lors d'une activité sportive et pour estimer la distance entre cet impact et un point de référence.
L'invention concerne plus particulièrement, mais non exclusivement, un tel appareil pour détecter l'impact d'une balle de golf.
On sait que les joueurs de golf disposent pour leur entrainement d'une zone spéciale que l'on appelle un "practice" (terrain d'entrainement), dont la surface est d'environ 1 à 3 ha.
Le joueur de golf muni d'une réserve de balles de golf, par exemple d'un récipient contenant une quarantaine de balles, dispose celles-ci sur une aire de lancement et les frappe avec son club en direction du practice.
Celui-ci est utilisé pour améliorer le mouvement de "swing" par la répétition du geste, et aussi pour permettre à un joueur de s'échauffer avant de se rendre sur le parcours.