INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La fig. 9 illustre un exemple d'application d'un appareil selon l'invention destiné à constituer un onduleur d'appel téléphonique. Cet appareil comporte le transformateur 1 alimentant deux onduleurs 30, 30' dont le principe de commande en puissance est conforme à celui décrit à la fig 7. Toutefois, il est à noter que l'un des onduleurs, par exemple 30', est associé à un amplificateur différentiel 40 alimenté par la tension de sortie Vs récupérée sur l'onduleur 30. Cet amplificateur 40 assure la commande en puissance de l'onduleur 30'. La tension de sortie Vs, de l'onduleur 30' se trouve donc en phase et à une fréquence identique par rapport à la tension de sortie Vs. Ces deux tensions VS et Vs, peuvent être additionnées à une source de tension continue pour constituer un onduleur d'appel téléphonique.
La présente invention concerne un dispositif pour supprimer la publicite lorsau'on enregistre un film une emission sur magnetoscope. Il permet aussi de coder les diffusions.La publicité portera un code de début et de fin qui seront fixes , tandis que les films les émissions auront un code qui dépendra de l'heure et du jour prévus de diffusion.Les retards de diffusions n'auront aucune conséquence sur l'enregistrement Bien sur l'utilisateur choisira d'avoir ou de ne pas avoir de publicité et cela grace a un interrupteur.
Avant durcissement de ce dernier, la tige 15, le tube 16 et l'anneau 25 sont retirés.
DISPOSITIF SIMPLE AMOVIBLE ET REGLABLE D'INTRODUCTION D'ALLIAGE PULVERULENT PAR GRAVITE DANS UN JET DE METAL LIQUIDE A LA SORTIE D'UNE POCHE DE COULEE DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne un dispositif simple, amovible et réglable, d'introduction automatique d'alliage pulvérulent par gravité dans le jet de coulée d'un métal liquide sortant par le bec d'une poche de coulée basculante.
ETAT DE LA TECHNIQUE Lors de la coulée d'un métal liquide, on peut être amené à introduire un alliage pulvérulent pour en modifier la composition ou effectuer un traitement; il est alors intéressant de pouvoir régler de façon précise la quantité d'alliage introduite dans le métal liquide, et, lorsque la coulée est discontinue (cas de coulée de pièces en série), de synchroniser automatiquement et rigoureusement l'introduction de l'alliage et l'apparition du jet de coulée. C'est le cas lorsque l'on veut introduire par exemple des allialges pulvérulents nodulisant et/ou inoculant pour traiter tardivement des fontes liquides.
Pour réaliser un tel traitement, lorsque la coulée est effectuée à l'aide d'une poche basculante déversant le métal liquide par un bec de coulée situé à la partie supérieure de ladite poche, celle-ci étant généralement recouverte d'un couvercle, on peut introduire ledit alliage par exemple au moyen d'une lance le projetant dans le jet de coulée à l'aide d'un gaz vecteur sous pression. La conception, l'automatisation et l'exploitation sont coûteuses et plutôt compliquées.
On peut aussi fixer par boulonnage un conteneur fermé, généralement oblong (par exemple cylindrique) et horizontal, sur le couvercle de la poche, de telle sorte qu'une de ses extrémités portant un orifice se trouve en porte-à-faux par rapport à la périphérie du couvercle et que l'orifice soit situé à la verticale du bec et du jet de coulée.
Ainsi après avoir rempli le conteneur d'alliage pulvérulent, ce dernier s 'écoule par gravité par l'orifice directement dans le jet de coulée, au niveau du bec de coulée, lorsque l'on bascule la poche pour effectuer une coulée; l'écoulement d'alliage cesse lorsque l'on redresse la poche pour arrêter la coulée.
Mais un tel dispositif entrante des pertes importantes d'alliage soit par envolement car l'orifice d'écoulement de l'alliage est trop éloigné du jet de coulée ou le positionnement dudit orifice est mal réglé (réglage difficile à effectuer), soit parce que à chaque arrêt de coulée l'alliage continue de s'écouler légèrement en s'accumulant sur le bec de coulée; l'arrêt complet de l'écoulement peut cependant être obtenu par une rotation du conteneur, autour de son axe, d'au moins 900 en général; mais une telle manoeuvre, répétée, n'est en général pas effectuée entre chacune des coulées en série, car elle est peu aisée et le réglage précis du positionnement de l'orifice d'écoulement n'est pas retrouvé à chaque fois.
De plus pour remplir le conteneur d'alliage il est nécessaire de le démonter, puis de le remonter, ces opérations étant malaisées le réglage initial de son positionnement est alors difficile à retrouver. Par ailleurs, ces conteneurs ne sont interchangeables d'un type de poche à un autre.
OBJET DE L'INVENTION Pour palier ces inconvénients la demanderesse a recherché un dispositif fixé sur des poches de coulées ou leur couvercle, permettant d'introduire automatiquement, par gravité et sans perte, un alliage pulvérulent dans un jet de coulée de métal liquide et d'effectuer un dosage précis de la quantité d'alliage introduite, et qui néanmoins, reste amovible et d'utilisation simple.
Elle a recherché également un dispositif amovible facilement positionnable et réglable, tout en étant rustique, utlisable sur différents types de poches.
Ce dispositif doit en particulier présenter ces avantages dans le cas de coulées discontinues de pièces en série.
DESCRIPTION DE L'INVENTION L'invention est un dispositif, amovible et réglable d'introduction d'alliage pulvérulent dans un jet de métal liquide sortant par un bec de coulée d'une poche de coulée basculante éventuellement équipée d'un couvercle, permettant un dosage précis de la quantité d'alliage introduit et une diminution importante des pertes d'alliage, comprenant un conteneur, renfermant l'alliage, muni d'un orifice par où s'écoule par gravité ledit alliage, caractérisé en ce que ledit conteneur est rendu solidaire de la poche ou de son couvercle par des moyens de fixation rapide, et que ledit orifice d'écoulement est disposé à une extrémité libre d'un tube fixé par son autre extrémité au point bas du conteneur, ledit point bas étant tel que l'alliage s 'écoule en totalité par ce point lors du basculement de la poche, ledit orifice possédant au moins deux degrés de liberté pour être amené à l'aplomb et à proximité immédiate du bec de coulée et du jet de métal liquide, lesdits degrés de liberté étant obtenus à l'aide de moyens de réglage intégrés audit dispositif.
Pour que l'écoulement de l'alliage pulvérulent se fasse complètement lors du basculement de la poche, le dispositif selon l'invention est en général implanté au-dessus, à proximité du bec de coulée situé habituellement sur le rebord supérieur de la poche, et "en arrière" de celui-ci de façon que lorsque la poche est basculée le dispositif reste au-dessus du bec.
Pour régler le débit d'écoulement d'alliage pulvérulent on dispose à l'extrémité libre du tube une buse amovible possédant un trou calibré pour obtenir le débit voulu compte tenu de la granulométrie de la poudre.
Pour interrompre l'écoulement de l'alliage on peut disposer une vanne d'arrêt, un tiroir ou tout autre moyen d'arrêt, sur le tube, en le plaçant de préférence le plus près possible de l'extrémité libre portant la buse pour limiter les pertes d'alliage lors de la fermeture dudit moyen d'arrêt.
Le fond du conteneur sur lequel repose l'alliage peut également être incliné, par rapport au plan du couvercle de la poche, vers l'arrière par rapport au bec de coulée; c'est-à-dire qu'au repos (poche en position verticale), le point bas, situé en général à l'avant du conteneur et portant le tube d'écoulement, peut se trouver à un niveau plus élevé que la partie arrière du conteneur. Cette inclinaison est généralement d'environ 100. Ainsi au repos l'alliage se rassemble à l'arrière du conteneur, mais au -fur et à mesure que l'on incline la poche pour effectuer une coulée ou une série de coulées, l'alliage se dirige vers l'extrémité du conteneur où est fixé le tube et s'écoule par ledit tube, et à chaque fois que l'on redresse la poche le flux d'alliage s'interrompt automatiquement, l'alliage se dirigeant alors de nouveau vers l'arrière du conteneur.
DESCRIPTION DE L'ENTONNDIR Nous avons déja dit que les 2 bandelettes I et II sont disposées en miroir et laissent entre elles un espace ressemblant à un entonnoir,dont la partie évasée ou ampullaire affleure le bord supér ieur du verre et la parie canalaire est dirigée vers le fond du verre.
La PARTIE LA PLUS EVASEE,Fig Dl, a des parois faites par les cotés DA de la bandelette I et GF de la bandelette II.
Les points A et G sont arrondis et à 6mm environ du bord du verre,ils sont distants de 28mm,Fig D2,ils sont les points les plus éloignés dans la partie évasée de l'entonnoir.
A partir de ces 2 points, les cotés de la partie évasée se raprochent et au niveau du goulet de l'entonnoir les 2 points D et F ne sont plus qu'a 6mm l'un de l'autre.
L'épaisseur,Fig D4 et D5, de ces 2 Côtés,qui fiat la hauteur des parois de l'entonnoir,dans cette partie évasée débute à 4mm en K et et progressivement termine à 2 @@ en A,nous l'avons déja dit. Dans l'exemple choisi,le coté AD mesure dans sa plus grande longueur 18mm.
La PARTIE LA FLUS NETRECIE : Fig Di et D2 Elle fait suite à cette partie évasée.
Dans l'exemple choisi la longueur est de 40mm environ,et l'épaisseur des parois qui débute en D à 4mm termine progressivement en décroissant jusqu'au point E .Ce point E est situé à lon du fond du verre.
Il est réuni à sont symetrique J par une ligne courbe.Elle est disposée sur le bord supérieur de la bandelette horizontale.
Ils sont situés à 6mm l'un de l'autre.
Le lit de la partie évsée est raprésentée par la paroi du verre lui-même.
Il comporte 3 lignes incrustées dans la paroi du verre DN,ND et FO NO est mediane,DM et FQ sont situées à 3mm de la mediane et de part et d'autre d'elle.fig Di et D2 Un petit ressaut en ML,Fig Di, peroet au plan du lit de l'entonnoir de passer de la partie évasée à la partie canalair,en même temps il permet de passer du plan de la propre paroi du verre à 1mm environ au dessus,puis le lit de la partie canalaire de l'entonnoir augmente progressivement jusqu'en E et J Fonctionnement (planche 1) Supposons qu'un patient veuille avaler un comprimé.
Le principe est de positionner le comprimé dans la paroi du verre,grace aux rayures de la partie évasée de l'entonnoir et au ressaut KL Nous avons déja dit que le but de ce verre est de permettre au@ gens pusillanimes ou agés ou aux enfants d'avaler les comprimés; Le comprime est placé dans la partie évasée de l'entonnoir et les rails MD,ON et @F permettent de le diriger et de le poser et de le bloquer en DKMLF aidé de plus par le ressaur ML; Le verre est ensuite approvisionné en eau.
Le patient porte ses lévres en AB et Boit.
L'inclinaison du verre pernet l'eau d'arriver par les côtés AB et GH,ce qui est classique mais surtout elle s'engouffre dans l'entonnoir par la partie canalaire et pousse le comprimé obligatoirement dans le flot d'eau qui envahit la bouche,asser loin dans l'oropharynx et suppriaant de ce fait les hésitations du patient et les promenades incertaines, inutiles et inéfficaces du comprimé dans la bouche L'eau qui arrive dans la partie canalaire de l'entonnoir est orientée grace à l'épaisseur des parois qui va en augmentant dans le sens de la circulation de l'eau quand le patient boit et aussi par la pente du lit de l'entonnoir qui va en augmentant toujours dans le sens de l'eau qui circule.
DISPOSITIF POUR REPANDRE UN LIQUIDE SUR UN ARTICLE ALIMENTAIRE, NOTAMMENT DE PATISSERIE.
La présente invention concerne un dispositif pour répandre un liquide sur un article alimentaire, notamment un article de pâtisserie glacé ou non, comportant un réservoir pour le liquide, des orifices de distribution raccordés au réservoir et des moyens d'actionnement agencés pour provoquer une expulsion du liquide du réservoir par les orifices de distribution.
Selon l'invention, le bras 3 est relié à la barre 1 par l'entremise de deux biellettes 4 et 5.
La biellette 4 s'articule sur le bras 3 par l'entremise d'un axe 6 et, celle 5, par l'entremise d'un axe 7. L'articulation sur la barre 1 s'effectue, respectivement, par l'entremise d'axes 8 et 9.
Les axes 8 et 9 sont portés par les ailes 10 d'une chape dont la partie médiane est constituée par une plaque 11 bridée sur la barre 1.
Pratiquement, et comme cela ressort de la figure 2, on utilise deux paires de biellettes 4-5 disposées, chacune de part et d'autre du bras 3.
En position normale de travail, les biellettes sont disposées comme montré sur la figure 1, c'est-à-dire selon une position sensiblement verticale.
De la façon connue, le bras 3 est maintenu en position de travail à l'aide d'une broche de sécurité (non représentée) traversant simultanément ledit bras et les ailes 10, des trous, respectivement 12 et 13,étant prévus à cet effet sur les dites ailes et sur le bras 3. Dans la position représentée sur la figure I les trous 12 et 13 coïncident.
Lorsque la dent 2 rencontre un obstacle, la broche de sécurité se rompt et les biellettes pivotent vers l'arrière (la flèche F précitée est dirigée selon le sens de progression du tracteur).
Comme cela ressort tout particulièrement de la figure 3, le bras 3 se déplace vers l'arrière d'une valeur qui est au plus égale à la longueur des biellettes. Le déplacement de la dent 2, selon une direction horizontale ,est donc au plus égal à la valeur précitée. Par contre, selon une direction verticale, le déplacement du bras 3 est égal au double de cette valeur. La position haute du bras est schématisée en traits mixtes en H sur la figure 3.
DISPOSITIF AMORTISSEUR DES OSCILLATIONS DU CABLE TRACTEUR D'UN TELEPHERIQUE.
L'invention est relative à un coussinet de support des câbles d'un téléphérique ayant une face allongée de support et de guidage du câble porteur et un train de galets, parallèle à ladite face de support, pour supporter et guider le câble tracteur, dans lequel coussinet ltécartement entre ladite face de support et lesdits galets est tel, qu'au passage du chariot du véhicule sur le coussinet, le câble tracteur ancré audit chariot est extrait et écarté des galets de support et dans lequel le câble porteur est en appui permanent sur le tronçon central du coussinet et en appui intermittent, dans la ou les zones d'extrémités du coussinet, lorsque la benne arrive à proximité de cette zone d'extrémité.
I1 est important de limiter les oscillations ou les ondes se propageant le long du câble tracteur pour éviter tout incident, surtout lorsque les portées entre deux supports ou pylônes successifs sont grandes, ainsi que les vitesses de déplacement du véhicule. Au passage du véhicule sur le coussinet d'un pylône, le câble tracteur est temporairement soulevé de ses galets de support, pour s'y reposer lorsque le véhicule a franchi le pylône et ce mouvement vertical du câble tracteur engendre une onde qui est réfléchi par le pylône suivant pour revenir vers le chariot.
Les oscillations verticales et transversales engendrées par cette onde peuvent, dans certains cas, s'amplifier et présenter un danger de déraillement du câble.
La présente invention a pour but de permettre la réalisation d'un amortisseur des oscillations du câble tracteur.
Le coussinet selon l'invention est caractérisé en ce que dans la zone d'extrémité est disposé un galet amortisseur, qui est aligné avec les galets de support et est monté à débattement limité dans un plan vertical contenant le câble tracteur, ledit galet amortisseur étant sollicité élastiquement au contact du câble tracteur pour suivre les débattements du câble tracteur et qu'un amortisseur est associé au galet amortisseur pour amortir les oscillations verticales du galet amortisseur et du câble tracteur.
Lors d'une oscillation verticale du câble tracteur, le galet amortisseur suit le mouvement de montée du câble pendant le front montant de l'onde, tout au moins sur une partie de ce mouvement, sous l'action du ressort et par la suite ce galet est repoussé vers le bas par le câble tracteur pendant le front descendant de l'onde. Ce mouvement vers le bas est amorti par l'amortisseur, qui empêche ainsi une amplification de l'oscillation et tout phénomène de résonance.
COPOLYAMIDES SEMI-AROMATIOUES SEMI-CRISTALLINS OBTENUS A PARTIR D'ACIDE TEREPHTALIOUE ET DE MELANGES COMPRENANT UNE ALKYLPENTAMETHYLENEDIAMINE ET DE L'HEXAMETHYLENEDIAMINE.
LEURS PROCEDES DE FABRICATION ET DES COMPOSITIONS NOTAMMENT DE MOULAGE A BASE DE CES COPOLYAMIDES La présente invention concerne des copolyamides semi-aromatiques semi-cristallins dérivant d'acide téréphtalique, et de mélanges comprenant une alkylpentaméthylènediamine et de l'hexaméthylènediamine qui possèdent une température de fléchissement sous charge (en abréviation : TFSC normes : NF T 51005) sous 1,8 MPa au moins égale à 240 C, quand ces copolyamides sont chargés avec une ou plusieurs charge(s) de remplissage ou de renforcement de nature fibreuse et moulés. La présente invention concerne encore des procédés de fabrication de ces copolyamides, ainsi que des compositions, notamment pour moulage, faites à partir de ces copolyamides.
On connaît déjà depuis longtemps des polyamides dérivant de diamines aliphatique(s) et de diacide(s) carboxylique(s) aliphatique(s) ou aromatique(s). Selon leur composition, ces polyamides sont des polymères semi-cristallins ayant des températures de fusion (Tf) élevées ou des substances complètement amorphes ayant des températures de transition vitreuse (Tg) relativement basses.
On utilise avantageusement les polyamides semi-cristallins lorsque l'on souhaite fabriquer des articles conformés qui présentent une bonne résistance thermo-mécanique à température élevée. Le plus connu des polyamides semi-cristallins est le polyamide 6.6 (polymère d'hexaméthylènediamine et d'acide adipique) ; ce polyamide est aisément transformable par voie fondue, mais, en raison d'une Tg basse d'environ 50 C, il trouve des domaines d'application qui sont limités à ceux faisant intervenir des températures d'utilisation qui restent inférieures à 100 C. D'autres polyamides semi-cristallins sont apparus qui présentent une Tg plus élevée et, par voie de conséquence, une meilleure consevation des valeurs des propriétés mécaniques en fonction de la température.Un polyamide de cette nature qui est particulièrement intéressant est celui obtenu à partir d'acide téréphtalique et de méthyl-2 pentaméthylènediamine-1,5 (cf. JP-A-69/019.551) en raison de la possibilité d'obtenir une Tg de l'ordre de 1420C ; avec un pareil polyamide on relève bien la stabilité thermique, mais on a constaté qu'il n'est pas possible - quand ce polymère est chargé avec une charge de remplissage ou de renforcement de nature fibreuse, puis transformé par moulage par injection dans des conditions industriellement économiques en utilisant un moule froid, c'est-à-dire un moule maintenu à une température comprise entre 100 et 150 C, avec des temps de refroidissement de courte durée (il s'agit du temps minimum de maintien de la matière injectée dans le moule, pour lequel la pièce est éjectée sans déformation ou pour lequel le produit moulé tombe du moule sans difficulté), c'est-à-dire des temps de refroidissement compris entre 20 et 40 secondes, - d'obtenir une TFSC sous 1,8 MPa élevée pouvant atteindre et dépasser 240 C. On a trouvé que cette TFSC est par exemple de 145 -150 C pour des articles moulés qui sont chargés avec 10 à 60 % en poids de fibres de verre (par rapport au poids de l'ensemble polyamide + charge) et obtenus par la technique du moule froid.L'obtention, dans ces conditions de moulage, d'une faible valeur pour la TFSC est à mettre en relation avec une faible aptitude à la cristallisation du polyamide considéré obtenu à partir d'acide téréphtalique et d'alkylpentaméthylènediamine qui fait que refroidi rapidement, en particulier lorsqu'il est injecté dans un moule froid, le dit polyamide ne cristallise pas ou que partiellement. Les articles obtenus peuvent alors être amorphes ; ils sont de plus susceptibles d'évoluer par suite d'une cristallisation lors d'un réchauffement.On comprend que ce type de polyamide semi-aromatique n'est utilisable qu'en utilisant un moule chaud, c'est-à-dire un moule maintenu à une température comprise entre 1700 et 200 C, avec des temps de refroidissement de longue durée, c'est-à-dire des temps de refroidissement compris entre 2 et 4 minutes, et par conséquent leur développement reste très limité.
L'utilisation d'un polyamide semi-aromatique semi-cristallin à base d'unités de récurrence dérivant d'acide téréphtalique et d'alkylpentaméthylènediamine, pour moulage dans des conditions industriellement économiques, repose donc sur la nécessité de modifier son aptitude à la cristallisation. Le polymère doit avoir acquis, à la sortie du moule froid, une morphologie semi-cristalline dans toute la masse de la pièce.
Poursuivant des travaux dans ce domaine de la technique, la Demanderesse a trouvé - que la vitesse de cristallisation pouvait être augmentée à un niveau tel qu'il soit possible de réaliser des moulages en moule froid et d'obtenir notamment des articles moulés ayant, quand ils sont chargés avec au moins une charge de remplissage ou de renforcement de nature fibreuse, une TFSC sous 1,8 MPa au moins égale à 240 C, - en préparant des copolyamides par emploi, à côté de l'acide téréphtalique, d'un réactif aminé comprenant une alkylpentaméthylènediamine et de I'hexaméthylènediamine.
Plus spécifiquement, la présente invention concerne des copolyamides semi-aromatiques semi-cristallins obtenus à partir de réactifs comprenant de l'acide téréphtalique (ou un dérivé) et de la méthyl-2 pentaméthylènediamine, ces copolyamides étant caractérisés par les points suivants ils comprennent dans leur structure les unités de récurrence de formule (I), (Il), (III) et (1V) (I) désignant la structure (II) désignant la structure (III) désignant la structure (IV) désignant la structure : - HN HCH2)6-NH les unités de formule (III) étant facultatives, . le rapport moléculaire des unités (I) par rapport à la somme des unités (II) + (III) + (IV) est égal à 1 la quantité des unités (III) dans le mélange (II) + (III) se situe dans l'intervalle allant de O à 5 % en mole et celle des unités (II), par rapport à la même référence, se situe dans l'intervalle allant de 100 à 95 % en mole la quantité des unités (IV) dans le mélange (II) + (III) + (IV) se situe dans l'intervalle allant de 40 à 90 % en mole ;; ils comprennent en outre une teneur en unités non conformes dérivées de bis-hexaméthylènetriamine, exprimée en pourcentage en poids de bis-hexaméthylène-triamine par rapport au poids de copolyamide obtenu, qui est inférieure à 0,5 % et plus précisément se situe dans l'intervalle allant de 0,01 à 0,5 %.
Lorsque la quantité des unités (IV) devient supérieure à 90 % en mole, la température de fusion (Tf) des copolyamides obtenus augmente à un niveau tel que la différence entre la Tf et la température de décomposition du copolyamide devient trop faible, c'est-à-dire une différence ayant des valeurs inférieures à 300 C, et le copolyamide est dégradé pendant sa transformation par moulage par injection et les propriétés thermo-mécaniques des articles moulés obtenus sont réduites.
Lorsque la quantité des unités (IV) devient inférieure à 40 % en mole, on a constaté que l'aptitude à la cristallisation des copolyamides est insuffisante et que l'on ne peut pas obtenir les valeurs de TFSC souhaitées.
Plus précisément, la détermination du comportement thermique fusioncristallistion est faite par analyse calorimétrique différentielle (DSC), à l'aide d'un appareil METTLER de type TA 3000 DSC 30, en opérant sous azote selon un cycle thermique bien déterminé qui sera défini ci-après. Des résultats donnés, on retient les valeurs suivantes : Tf = température au sommet du pic de fusion ; Tcr = température au sommet du pic de cristallisation lors du refroidissement ; #T = Tf - Tcr. La différence de température #T est d'autant plus faible que l'aptitude à la cristallisation du copolyamide est importante. Lorsque la quantité des unités (IV) devient inférieure à 40 % en mole, on a constaté que la différence de température #T prend des valeurs, qui correspondent à une aptitude à la cristallisation insuffisante, qui sont supérieures à 60ex.