INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tableau 2 INFORMATIONS EN INSTRUMENTS EN PLANCHE DE BORD PLANCHE DE BORD a incidence voyant d'incidence HRS hauteur radio-sonde indicateur radio altimétrique r, p indicateur TACAN Cv cap vrai indicateur de navigation r, S position (IDN) dérive due au vent , e attitudes indicateur sphérique Cv cap vrai (boule) Zh altitude barométrique répétiteur d'altitude Vp vitesse aérodynamique anémomachmetre M nombre de Mach dH tendance dans le plan variometre dt vertical différents paramètres poste de commande et de navigation dont navigation (PCN) W route I lvii vitesse sol Vvent vitesse vent Tableau 3 PARAMETRES DE NAVIGATION Vp(air) vitesse air V(sol) vitesse sol , e, p attitudes de l'avion vecteur vitesse instantanée de rotation aH tendance dans le plan dt vertical accélération Z altitude barométrique H altitude H hauteur/sol M nombre de MACH gO pente Lt, Lg latitude et longitude (position de l'avion) ZBI altitude baro-inertielle a angle d'incidence #v, #a,, ssv attitudes de l'avion par rapport au vecteur vitesse air Vp Les paramètres de navigation sont affichés par certains des instruments de bord 14 (liaison 28') et/ou par un des écrans de visualisation par l'intermédiaire du Boîtier Générateur de Symboles 12 (liaisons 28 et 26).
Les éléments contenus dans les rectangles 30 et 31 constituent le système de présentation des informations de pilotage tel qu'il existe actuellement dans les aéronefs modernes, abstraction étant faite des éléments de redondance qui sont habituellement ajoutés pour sécuriser les informations qui sont présentées au pilote.
Le système de sécurisation des informations de pilotage selon l'invention comprend, d'une part, les éléments contenus dans les rectangles 32 et 33 qui effectuent des contrôles de cohérence statiques et, éventuellement d'autre part, ceux contenus dans les rectangles 34 et 35 qui effectuent des contrôles de cohérence dynamiques.
Pour certains aéronefs, la sécurisation des informations peut être obtenue à un degré suffisant par les contrôles de cohérence statiques uniquement, auquel cas l'aéronef ne sera équipé que des éléments correspondants 32,33, mais pour d'autres aéronefs, il faudra leur ajouter les éléments (34,35) correspondant aux contrôles de cohérence dynamiques pour obtenir le degré de sécurisation requis.
Les contrôles de cohérence statiques sont réalisés en calculant d'abord les paramètres de navigation théoriques à partir des informations des écrans de visualisation et en les comparant aux paramètres de navigation qui sont fournis soit par les capteurs, soit par le dispositif de calcul, soit encore par les instruments de bord, pour détecter les incohérences et en avertir le pilote.
Les paramètres de navigation sont utilisés pour calculer les paramètres capteurs théoriques qui sont comparés aux paramètres capteurs fournis par les capteurs pour détecter les incohérences éventuelles et en avertir le pilote.
Pour effectuer ces calculs et comparaisons en vue de contrôles de cohérence statiques, le système selon l'invention comprend un premier calculateur pour calculer la fonction inverse F-1 de la fonction effectuée par le boîtier générateur de symboles 12 å partir des données et/ou signaux qui sont appliqués aux écrans de visualisation 13 (liaison 29) ou qui sont lus sur ces écrans (liaisons 30' et 31' ainsi qu'un dispositif 19).
Le résultat du calcul de la fonction inverse F-1 pour chaque paramètre de navigation ou paramètre capteur est comparé dans un premier comparateur 16 avec le même paramètre fourni par le dispositif de calcul 11 (liaison 32), et/ou l'instrument de bord 14 correspondant (liaison 32') ou le capteur correspondant (liaison 32").
Lorsque les résultats des comparaisons effectuées dans le premier comparateur 16 indiquent qu'il n'y a pas égalité, avec une précision donnée, entre les valeurs comparées d'un même couple de paramètres, un signal d'incohérence est transmis (liaison 36) à un dispositif d'alarme 20 et, à un dispositif de calcul 17 (liaison 36').
Les paramètres de navigation fournis par le dispositif de calcul 11 (liaison 32) sont appliqués à un deuxième calculateur 17 pour calculer la fonction inverse F-1 de 2 la fonction réalisée par ledit dispositif de calcul ll de manière à obtenir les paramètres capteurs. Ces paramètres capteurs ainsi calculés sont comparés dans un deuxième comparateur 18 aux paramètres fournis par les capteurs 10 (liaison 35).
Lorsqu'un signal d'incohérence est fourni par le comparateur 16 au deuxième calculateur 17 (liaison 36'), le calcul de la fonction inverse F-1 pour le paramètre 2 concerné est inhibé.
La présente invention a pour but de procurer un dispositif de refroidissement d'une telle zone en circulation naturelle, à l'aide d'un système tubulaire continu ne comportant aucun élément descendant.
Le dispositif selon l'invention est caractérisé en ce que les tubes d'échange de chaleur sont essentiellement horizontaux et disposés dans les flancs des parties inférieures en tronc de pyramide renversée dans le prolongement du V inversé, et débouchent dans des tubes tapissant les faces latérales perpendiculaires à son arête.
Il répond en outre de préférence à au moins l'une des caractéristiques suivantes - Les tubes d'échange de chaleur de la zone médiane sont reliés aux tubes disposés dans les flancs des parties inférieures en tronc de pyramide renversé par l'intermédiaire d'un collecteur disposé sous la paroi de la zone médiane, à la verticale de l'arête du V inversé.
- Au moins la majeure partie des tubes sont en forme d'épingle à cheveux.
- Les tubes en épingle à cheveux sont deux à deux symétriques par rapport au plan de symétrie parallèle aux faces latérales du foyer.
- Certains des tubes, disposés au voisinage de l'arête du V inversé, sont rectilignes et alimentés par leur milieu.
- Les tubes en épingle à cheveux sont alimentés par leurs extrémités au voisinage des faces latérales du foyer.
- Les flancs de la partie de la zone médiane les plus proches de l'arête font un angle plus élevé avec un plan vertical que ceux de la partie de la zone médiane plus éloignée de l'arête.
Il est décrit ci-après, à titre d'exemple et en référence aux figures schématiques du dessin annexé, un dispositif de refroidissement selon l'invention.
La figure 1 représente la disposition générale de la zone médiane séparant les deux jambages inférieurs d'un foyer de chaudière à deux soles séparées comportant le dispositif de l'invention.
La figure 2 représente à plus grande échelle la disposition d'un collecteur et des tubes dans cette zone.
Dans la figure 1, le foyer comporte les deux faces avant 1 et arrière 2, et les faces latérales 3 et 4. Ses deux soles sont séparées par un intervalle 7, de sorte que les deux parties inférieures du foyer en forme de jambages comportent des flancs inclinés 8 et 9 se raccordant dans la zone supérieure 10 le long d'une arête 11, parallèle aux faces avant et arrière du foyer.
Dans la figure 2, le collecteur 12 d'alimentation en eau ou émulsion d'eau et de vapeur de refroidissement est disposé dans le plan de symétrie du foyer parallèle à ses faces avant et arrière 1 et 2, à l'abri des fumées du foyer. Il est relié de part et d'autre à des tubes d'arrivée 13, 14 disposés sur les flancs 8, 9, appelés "rampants de voûte", inclinés à 240 sur la verticale, et il alimente lui-même des tubes tels que 15 de liaison avec des tubes en épingle à cheveux tels que 16, 18 disposés sur la paroi de la zone supérieure. Les tubes 16, 18 sont reliés de façon connue par des ailettes soudées, non représentées, et se raccordent à des tubes verticaux tels que 17, 19 qui s'élèvent le long des faces latérales 3, 4 du foyer.
Le collecteur 12 est également relié au voisinage du plan de symétrie parallèle aux faces latérales 3, 4 du foyer par des tubes verticaux tels que 20 à des tubes droits horizontaux tels que 21, 22 divergeant de part et d'autre de ce plan de symétrie, et disposés dans la zone 10 près de l'arête supérieure 11, qui débouchent dans les tubes verticaux 23, 24 des faces latérales. Les tubes tels que 21, 22 sont disposés de préférence sur des portions de face faisant un angle plus élevé, par exemple de 550, avec la verticale, de sorte que l'arête 11 de la figure 1 est alors une arête virtuelle. Ces tubes sont également reliés par des ailettes, non représentées.
Cette disposition des tubes d'échange de chaleur dans la partie supérieure de la zone en forme de V renversé séparant les deux parties inférieures du foyer permet d'assurer une circulation naturelle de l'eau ou de l'émulsion d'eau et de vapeur dans les tubes, tout en protégeant complètement les parois correspondantes et le collecteur d'alimentation du rayonnement du foyer.
TETE DE CABLE A PROTECTION POUR REPARTITEUR TELEPHONIQUE, ET EMBASE POUR UNE TELLE TETE DE CABLE.
Naturellement, on pourrait réaliser l'invel)tinn différemment, notamment en prévoyant un organe 10 par entretoise.
PROCEDE POUR REALISB A PARTIR D'UN ORIGINAL UNE MICROIMAGE SUR UNE ZONE CHOISIE D'UN SUBSTRAT ELECTROPHOTOGRAPHIQUE ET APPAREIL DE MISE EN OUVRE DU PROCEDE.
La présente invention concerne un procédé pour réaliser à partir d'un original une microimage sur une zona choisie d'un substrat électrophotographique. Elle concerne également un appareil pour réaliser une microimage sur une zone choisie d'un substrat électrophotographique qui net en oeuvre ce procédé.
Les procédés électrophotographiques pour réaliser une microinage sur un substrat sont bien connus et font intervenir les différentes étapes ci-après - formation d'une charge électrostatique sensiblement uniforne sur un substrat électrophotographique, - décharge sélective du substrat par des moyens appropriés pour former une microimage électrostatique latente, - développement de la microimage électrostatique latente au moyen de particules colorées porteuses de charges électrostatiques appropriées, - séchage de la nicroimage si les particules colorées sont en suspension dans un liquide vecteur, - fixage de la microimage développée.
Il a été proposé dans le brevet français nO 74/12 499 publié sous le n 2 224 791 un procédé et un appareil de reproduction électrophotographique permettant de faire des microimages sur un substrat électrophotographique.
L'appareil décrit comprend au moins - à une première station des moyens pour former une charge électrostatique uniforme sur le substrat et des moyens pour former sur celui-ci une microimage électrostatique latente, - à une deuxième station des moyens pour développer la microimage électrostatique latente, - à une troisième station des moyens pour fixer la micrcimage développée, - des moyens pour transporter le substrat électrophotographique de l'une à l'autre station.
Le procédé mis en oeuvre dans cet appareil fait donc intervenir le déplacement du substrat de la première à la deuxième station, puis de la deuxième à la troisième station.
Le procédé et l'appareil selon ce mode de réalisation présentent des inconvénients.
L'appareil comportant au moins trois stations décalées d'au moins la largeur d'une microimage présente un certain encombrement.
D'autre part les déplacements imposés au substrat entre chaque station entraînent un temps de réalisation d'une microimage important et des moyens électroniques complexes pour commander ces déplacements.
De plus la microimage développée et non fixée est transportée de la station de développement à la station de fixage, si ce déplacement est effectuée à grande vitesse ou avec une forte accélération, afin de gagner du tenps, il y a risque de détérioration de la microimage non fixée, donc perte de qualité de la microimage réalisée.
L'invention a pour but un procédé pour réaliser à partir d'un original une microimage sur une zone choisie d'un substrat électrophotographique et un appareil de mise en oeuvre de ce procédé qui évitent ces inconvénients.
11 a maintenant été trouvé un procédé pour réaliser à partir efiun original une microimage sur une zone choisie d'un substrat électrophotographique formé d'un support pourvu sur une de ses faces d'une couche photoconductrice, ledit substrat comportant au moins une zone, caractérisé en ce que - on positionne le substrat à une première station, on dépose sur la couche photoconductrice une charge électrostatique sensiblement uniforme seulement sur la zone choisie puis on forme une microimage électrostatique latente sur celle-ci, - on positionne le substrat à une deuxième station, on développe ladite microimage électrostatique latente et on fixe la microimage développée.
Le substrat électrophotographique sur lequel est réalisée la microimage est un substrat d'un type habituellement utilisé.
Pour de tels substrats électrophotographiques, la couche photoconductrice est formée d'un matériau photoconducteur organique ou xinéral dispersé dans un liant approprié, le support peut être un matériau conducteur ou diélectrique, dans le cas d'un support en matériau diélectrique une couche conductrice est déposée sur le support avant que la couche photoconductrice soit formée sur celui-ci.
Le substrat électrophotographique peut comporter une ou plusieurs zones destinées à recevoir une microimage.
- De l'unité de programmation (9) contenant les organes servant à la mise à l'heure de la balise et à fixer les heures de début ainsi que la durée d'émission.
Sont connectés sur l'unité de gestion (1) - Un afficheur (8) donnant l'heure et les données introduites lors d'une programmation.
- Un interface (10) fournissant lorsque celà est nécessaire l'énergie à l'am plificateur radiofréquence (13) et à son pilote (12) et ajustant suivant la nature du terrain ou est implantée la balise, la puissance de l'émet- teur de façon à obtenir une portée optimale (Ex: 250 mètres).
- Un interface (11) fournissant la modulation basse fréquence à la partie émission.
L'émetteur est composé d'un oscillateur de référence (12) ou pilote et d'un amplificateur radiofréquence (13) effectuant l'adaptation à l'antenne raccordée sur le connecteur (14).
La source d'énergie extérieure est transmise via les connecteurs (17) au bloc alimentation (16) qui génère les tensions requises et les distribue sur les différents blocs composant la balise.
L'unité de gestion (1) est pilotée par une base de temps de référence (15).
C'est à partir des informations reçues soit par les capteurs, soit par les commutateurs (5) et (7), soit par l'unité de programmation (9) que l'unité de gestion (1) déclenchera l'émission des signaux radioélectriques contenant les informations codées suivant le type de danger qui seront ensuite traitées par le récepteur.
FIGURE 3 = Le fonctionnement du récepteur à bord du véhicule s'effectue de la manière suivante Les signaux radioélectriques modulés sont transmis de l'antenne au récepteur à l'aide d'un câble venant sur le connecteur (1) et sont présentés à l'entrée de l'unité de réception (2) qui en effectue l'amplification, le changement de fréquence et la démodulation.
Les signaux basse fréquence ainsi obtenus sont transmis à un étage de mise en forme (3) puis à leur sortie, amenés sur l'unité de gestion (4) qui va en effectuer la vérification.
Si les signaux sont bien issus de la balise émettrice, donc s'il y a danger, l'unité de gestion (4) va activer le dispositif visuel (5) ou le dispositif visuel déporté branché sur le connecteur (7) via le bloc de commutation (6) et va actionner le transducteur sonore (8) à travers l'amplificateur (12). Le volume sonore est réglable par l'organe de réglage (13) tout en garantissant un volume minimum.
L'unité de gestion ( 4) est pilotée par une base de temps de référence (9).
L'alimentation en énergie est assurée par la batterie du véhicule qui vient via le connecteur (11) au bloc d'alimentation (10) qui génère les tensions requises et les distribue sur les différents blocs composant le récepteur.
SEMENCES ARTIFICIELLES La présente invention concerne des semences artificielles comprenant un tissu méristématique et un support solide.
On sait que dans les années récentes, on s'est intéressé de plus en plus aux semences artificielles, celles-ci permettant de mettre à la disposition des utilisateurs des semences comportant des caractéristiques générales homogènes et des caractéristiques génétiques particulières bien définies, précises, sophistiquées, déterminées et identifiées, en vue de l'obtention de variétés végétales bien déterminées.
I1 est connu de réaliser des semences artificielles incluses dans divers types de support.
Dans le cas contraire, le procédé de détermination du ressort a abouti et l'ordinateur exécute un dernier contrôle de la faisabilité du ressort 90. Il teste pour cela les valeurs des paramètres saisies et calculées par rapport à des critères de faisabilité fixés d'avance. Ces critères sont liés, par exemple, à l'enroulabilité du ressort, au risque de flambage, etc.
En cas de non faisabilité du ressort, des messages appropriés sont délivrés à l'utilisateur.
Une fois que le ressort a été déterminé et contrôlé, l'utilisateur peut le stocker dans la base de données (étape 100). Les valeurs, saisies ou calculées, de chacun des paramètres de l'ensemble prédéterminé de paramètres décrivant le ressort sont alors inscrites dans des zones de la mémoire de masse de l'ordinateur qui ont été structurées pour recevoir lesdites valeurs. Ce stockage permet le rappel ultérieur de ce ressort par le procédé décrit ci-dessus, dans le mode d'utilisation ou de modification d'un ressort existant.
On va maintenant détailler, à titre non limitatif, des exemples d'ensembles prédéterminés de paramètres pouvant être utilisés dans le procédé conforme à l'invention.
Le tableau I donne une liste de variables décrivant un ressort hélicoïdal de compression cylindrique. Un tel ressort, avec la désignation de certains des paramètres du tableau I, est représenté en coupe longitudinale à la figure 2. Dans la colonne "TYPE" du tableau I, les symboles suivants sont utilisés - "O" :paramètres obligatoires - "V" : avec valeur par défaut pouvant être affectée à l'étape 45. Cette valeur par défaut peut être définie (d) ou calculable par l'ordinateur à partir d'autres valeurs de paramètres (c) - "P" : paramètres principaux - "A" : paramètres auxiliaires.
VARIABLE GRANDEUR TYPE Df diamètre de fil p Di diamètre intérieur P De diamètre extérieur P n nombre de spires utiles A ni nombre total de spires NM nombre de spires mortes OV(d) PAS pas du ressort A LUT longueur utile de fil EXT1 types d'extrémité n0 1 O EXT2 types d'extrémité n0 2 O IST sens de torsion OV(d) C raideur P Lo longueur libre P Lt longueur sous P1 P Pi lère charge P Ri contrainte sous P1 L2 longueur sous P2 P P2 2ème charge P Rz contrainte sous P2 A Li longueur à bloc = LMIN A charge à bloc = PMAX Rj contrainte à bloc = RMAX A La longueur de montage O Rm contrainte sous Ln DIMIN diamètre intérieur minimal O DEMAX diamètre extérieur maximal O RMAX contrainte maximale OV(d) De façon analogue, les tableaux Il et III donnent des listes de paramètres décrivant respectivement un ressort hélicoïdal de traction et un ressort hélicoïdal de flexion (torsion). Un ressort hélicoïdal de traction est représenté en coupe longitudinale avec la désignation de certains des paramètres du tableau Il à la figure 3. Un ressort hélicoïdal de flexion est représenté en vue axiale avec la désignation de certains des paramètres du tableau III à la figure 4.
VARIABLE GRANDEUR TYPE n nombre de spires utiles LUT longueur utile de fil EXT1 types d'extrémité n0 1 O EXT2 types d'extrémité n0 2 O BL. longueur de l'extrémité n 1 OV(c) BL2 longueur de l'extrémité na 2 OV(c) RAY rayon de courbure minimal OV(c) IST sens de torsion OV(d) C raideur P Ls longueur de corps longueur libre A Po tension initiale A contrainte limite A Li longueur sous Pi P Pi 1ère charge P Ri contrainte sous P1 L2 longueur sous Pz P P2 2ème charge P R2 contrainte sous P2 A La longueur de montage 0 Pin charge de montage contrainte de montage LMAX longueur maximale O PMAX charge maximale RMAX contrainte maximale OV(d) DIMIN diamètre intérieur minimal O DEMAX diamètre extérieur maximal 0 TABLEAU III
VARIABLE GRANDEUR TYPE Df diamètre de fil P Di diamètre intérieur P De diamètre extérieur P n nombre de spires utiles A NM nombre de spires mortes OV(d) PAS pas du ressort à vide A LUT longueur utile de fil EXT1 types d'extrémité n0 1 O EXT2 types d'extrémité n 2 O BL1 bras de levier extrémité n 1 O BL2 bras de levier extrémité n 2 O RAY rayon de courbure minimal OV(c) IST sens de torsion O C raideur P Ls longueur de corps O Ao angle à vide entre les deux branches P A1 angle sous Pi P P1 1ère charge P Ri contrainte sous P1 A2 angle sous Pz P P2 2ème charge P R2 contrainte sous P2 A angle charge maximale RMAX contrainte maximale OV(d) DIMIN diamètre intérieur minimal O DEMAX diamètre extérieur maximal O Bien entendu, le procédé de l'invention permet de déterminer des ressorts autres que ceux des types décrits ci-dessus en référence aux figures 2 à 4. Ces exemples sont donnés pour que l'homme du métier puisse, au vu de la présente description, reproduire le procédé conforme à l'invention ; mais ce procédé peut comporter de nombreuses variantes qui ne sortent pas du cadre de l'invention.
La figure 5 représente, à titre d'illustration, un affichage pouvant être présenté à l'écran de l'ordinateur à l'étape 30 de définition et de saisie.
Dans cet exemple, l'utilisateur a choisi de déterminer un ressort de type compression cylindrique lors de l'étape préliminaire 10, comme indiqué dans la zone 101 de l'écran. A l'étape 20, il a sélectionné le mode de détermination par création d'un nouveau ressort. Lors de l'étape de définition et de saisie, plusieurs zones de dialogue sont proposées à l'utilisateur. La zone 107 sert à la saisie d'instructions de commande représentées chacune par une lettre capitale. La liste de ces commandes est présentée à l'écran dans une zone de répertoire 110. Dans cet exemple, les instructions F, G, L, D correspondent à la saisie de données respectivement dans les champs 102 à 106. Ces données sont obligatoires (soulignées à la figure 5) ou facultatives.Les données de type "F" (fil) n'ont pas été explicitées aux tableaux I à III et représentent, pour tous les types de ressort IFIL :forme géométrique de la section du fil (circulaire, rectangulaire, triangulaire ...). Par défaut, il s'agit d'une section circulaire.
G : module élastique du matériau (module de cisaillement pour un ressort de compression ou de traction, module d'Young pour un ressort de flexion) RFMAX : contrainte maximum applicable au matériau (généralement égale à un pourcentage de la limite élastique) RMU : rapport des côtés longitudinal/transversal dans le cas d'une section de fil non circulaire.
La zone 103 est attribuée à la saisie de valeurs de paramètres dimensionnels. La zone 104 est attribuée à la saisie de valeurs de paramètres fonctionnels. Les paramètres principaux répertoriés au tableau I sont saisis dans les champs 104 et 105 et les paramètres auxiliaires dans le champ 106.
Dans cet exemple, l'utilisateur a donné l'instruction D et il est donc en cours de saisie (étape 30) dans le champ 105 réservé aux diamètres. Il a sélectionné le paramètre DF (diamètre de fil) et la zone de saisie correspondante est donc grisée pour indiquer cette sélection : il peut saisir la valeur de ce paramètre.
A la fin de cette étape 30 de définition et de saisie, il introduira la commande "C" pour lancer le calcul qui sera effectué par l'ordinateur après l'exécution des étapes de vérifications 40, 50 de la définition des paramètres obligatoires et de la cohérence entre les paramètres saisis, et sous réserve d'un résultat positif de ces vérifications.
Le choix du mode de réalisation pour l'obtention de l'étanchéité précitée dépendra de la disposition adoptée pour centrer l'extrémité du logement 10 dans l'ouverture 30 du conduit d'admission 3.
Il est à noter que d'autres modes de réalisation pourront être envisagés. On pourra prévoir par exemple un joint plat comprimé unique pour tous les logements avec assemblage du porte joint au moyen de goupilles ou de vis centreuses.
Le joint d'étanchéité sert également d'isolant thermique et permet de diminuer la valeur de la température au voisinage de l'extrémité de l'injecteur introduite dans l'ouverture du conduit d'admission.