INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a décrit ci-dessus, l'envoi d'un mot du canal B1 par l'intermédiaire du démultiplexeur DB1 vers l'un des multiplex A, B, C, D. La partie droite de la figure représente avec des notations similaires l'envoi d'un mot du canal B2 à partir du registre B2LR par l'intermédiaire d'une porte 31 vers un registre B2MR, et un démultiplexeur DB2 vers ces mêmes multiplex.
La porte 31 est commandée par la sortie d'un comparateur CB2 qui compare la sortie du compteur 32 au contenu d'un registre programmable TB2R contenant les informations relatives à la commutation temporelle souhaitée. La commutation spatiale est assurée par des bits S12 et S22 contenus dans un registre programmable de commutation spatiale SB2R qui contient également des bits de commande de rebouclage L2 et V2. Les bits S12 et S02 sont appliqués au dmultiplexeur DB2 pour assurer une sélection entre les multiplex A, B, C, D.
On notera qu'une économie de composants peut être effectuée du fait que le compteur 32 de la voie gauche (canal Bl) du circuit constitue avec le compteur 32 de la voie droite (canal 2) du circuit un seul et même compteur.
Emission d'un signal de multiplex vers une ligne.
La figure 5 représente un dispositif selon la présente invention adapté à fonctionner dans le sens mission, c'est-à-dire è recevoir des signaux en provenance des multiplex reliés aux autres circuits pour les émettre vers la ligne à partir de la borne 30 susmentionnée de l'interface ligne.
On effectuera une description détaillée du circuit de la figure 5 dans le cas du transfert d'un mot du canal B1.
Le signal correspondant au mot du canal Bî, est sélectionné par un multiplexeur B1 qui, en fonction de signaux S11', S01, sélectionne celui des multiplex A, B, C, D dont la sortie sera reçue par la ligne. Ce multiplexeur envoie sous forme série des signaux à un registre B1X à entrée série et sortie parallèle.
Le contenu du registre B1X est envoyé par l'intermédiaire d'une porte 41 vers un registre BlMX à entrée et sortie parallèles. La sortie de registre BlMX est reliée à un registre BlLX à entre parallèle et sortie série par l'intermédiaire d'une porte 42. La sortie série du registre BlLX de même que la sortie série du registre B2LX du bloc symétrique sont envoyées vers l'interface ligne 30 par l'intermédiaire d'un multiplexeur 43.
La porte 41 est commandée de façon similaire à la porte 31 de la figure 4 à savoir que cette porte reçoit un signal de va lidation provenant de la sortie d'un comparateur CX1 et fournit un signal quand la sortie du compteur 32 de la figure 4 devient égale à une valeur à six bits mémorisée dans un registre programmable TB1X, ce registre TUB19 étant un registre programmable recevant des informations à partir d'un nicroprocesseur.0n transmet ainsi le contenu du registre B1X au registre BlMX au moment choisi en fonction de l'intervalle de temps désiré du multiplex sélectionné. En d'autres termes, la commutation temporelle est fixez par le contenu du registre TB1X.
Opérations de rebouclage.
L'un des avantages de la structure de commutation selon la présente invention est qu'elle se prête particulièrement bien à des opérations de rebouclage permettant de tester le fonctionnement des lignes, des circuits eux-mêmes, et/ou des multiplex. De façon classique, on distingue les rebouclages transparents ou non.
On connaît notamment par le brevet français nO 2 555 148 un dispositif de ce genre dans lequel l'ensemble de motorisation de la vis sans fin dans son mouvement de rotation selon son axe, est abrité à l'intérieur d'un carter constitué d'une jupe cylindrique surmontée d'un cône de protection de type connu ; et dans cette réalisation le moteur et la vis sans fin qui lui est associée sont montés solidaires en rotation de ladite jupe ; celle-ci est entralnée dans son mouvement de rotation, imprimant à la vis son mouvement de balayage, par un moteur périphérique engrenant sur la base ou sur le sommet de la jupe ; dans cette réalisation la vis sans fin et le moteur sont soutenus par un axe ou pivot central qui supporte lui-même le cône de protection supérieur, ce pivot central reposant sur un croisillon ancré sur les parois de la trémie inférieure d'évacuation.
Un dispositif de ce genre a donné satisfaction et permet notamment de mettre en jeu le mouvement de balayage de la vis par l'intermédiaire d'un entrainement attaquant la jupe cylindrique.
Cependant les dispositifs de ce type utilisent, pour supporter la vis et sa motorisation un-pivot qui doit par conséquent résister aux sollicitations et aux efforts latéraux souvent importants qui sont développés tout au long du fonctionnement de l'extracteur ; le pivot supporte en outre à son sommet le cône d'extraction, lequel supporte la masse des produits en cours de stockage ; dans ces conditions le pivot central nécessite une construction extrêmement résistante et il doit être ancré sur un croisillon inférieur placé transversalement par rapport à l'axe d'évacuation des produits, le croisillon constituant par conséquent une entrave qui gêne d'une part la section de passage des produits et qui empêche en outre tout accès, le silo étant rempli, aux organes mécaniques de l'extracteur.
La présente invention vise à remédier à ces divers inconvénients et concerne des perfectionnements aux extracteurs du type spécifié en permettant de supprimer le pivot central et les servitudes qui I'entraînent, et notamment en permettant d'accéder, en période de stockage et de remplissage du silo aux organes mécaniques notamment au système de motorisation de la vis sans fin.
Par ailleurs le dispositif selon l'invention représente une simplification dans la disposition des organes mécaniques, permettant un meilleur rendement et une réalisation simplifiée et plus économique.
A cet effet l'invention concerne un dispositif pour l'évacuation de matières granuleuses ou pulvérulentes stockées dans un silo, du type comportant une vis sans fin, disposée radialement à proximité du fond du silo et entrainée dans un mouvement de rotation selon son axe ainsi que dans un mouvement de balayage angulaire, la vis étant associée à un cône supérieur de protection et à une jupe cylindrique tournant avec la vis et apte à isoler le moteur d'entraînement de la vis par rapport à la matière stockée, et le dispositif d'évacuation est caractérisé en ce que le moteur et la vis qui lui est associée sont montés solidaires exclusivement de ladite jupe, laquelle dans son mouvement de rotation entraine la vis et son moteur dans le mouvement de balayage angulaire par rapport au fond du silo, et en ce que la jupe tournante supporte ledit cône de protection par l'intermédiaire d'un palier permettant la rotation de la jupe par rapport au cône maintenu fixe par le poids de la matière stockée.
De préférence la jupe repose sur un palier circulaire formé d'une couronne fixe solidaire du fond du silo et d'une couronne tournante solidaire de la jupe avec interposition de moyens de roulement.
De préférence encore la jupe cylindrique comporte un plateau supérieur sensiblement horizontal et supportant le cône de protection en position supérieure par rapport audit plateau, par l'intermédiaire d'une couronne à roulement périphérique, et le plateau supporte le moteur et la vis en position inférieure et suspendue par rapport audit plateau.
Plus particulièrement la vis est associée à un moteur hydraulique et à cet effet l'extracteur comporte un joint tournant de type connu situé dans l'axe de rotation de l'ensemble vis motorisée et jupe, le joint tournant étant raccordé par sa partie tournante au moteur et par sa partie fixe à des éléments de conduite fixe provenant- d'une centrale hydraulique.
Plus spécialement le niveau inférieur de la jupe cylindrique se situe sensiblement au ras, avec un léger jeu permettant le libre mouvement de la jupe, par rapport au plan du fond du silo et la jupe cylindrique repose sur une couronne rotative par l'intermédiaire d'entretoises verticales, la couronne rotative, associée à une couronne fixe et formant palier circulaire étant situez à un niveau inférieur par rapport au fond du silo.
Selon une autre caractéristique le dispositif d'extraction comporte un collecteur sous forme d'une couronne annulaire tronconique apte à recevoir la matière granuleuse ayant passé accidentellement sous la jupe et dirigée vers la trémie d'évacuation.
Selon une autre caractéristique du dispositif selon l'invention la couronne rotative solidaire de la jupe est entrainée en rotation par un vérin d'axe sensiblement tangentiel et animé d'un mouvement de va-et-vient alternatif et alimenté par le circuit hydraulique général de l'extracteur.
Plus spécialement le vérin animé d'un mouvement linéaire alternatif entraine, par l'intermédiaire d'un dispositif à rochet, un axe animé d'un mouvement rotatif uni-directionnel, cet axe engrenant par un pignon sur ladite couronne rotative elle-même solidaire de la base de la jupe.
Plus particulièrement et dans le cadre d'une forme de réalisation de l'invention on a prévu que la couronne fixe appartenant au palier circulaire et supportant la couronne rotative, est elle-même solidaire d'un premier plateau annulaire fixe monté sous un second plateau annulaire périphérique à la jupe, ce second plateau annulaire reposant sur le plancher du silo et présentant une face horizontale supérieure affleurant au niveau du plancher du silo, le second plateau supportant le plateau annulaire inférieur, porteur de la couronne fixe, par des entretoises verticales.
Selon une autre caractéristique l'extracteur comporte un joint tournant inférieur par rapport au moteur, le joint étant raccordé dans sa partie fixe aux canalisations de circulation de fluide hydraulique transitant sous le plancher du silo.
Et selon une variante le joint tournant est situé en position supérieure par rapport au moteur et il est raccordé à des éléments de canalisation fixes pour la circulation du fluide hydraulique, lesdites canalisations circulant à l'intérieur et sous une demi-poutre à section en V, de type connu, raccordant selon un rayon le cône de protection à la paroi périphérique du silo pour déboucher vers l'extérieur.
On peut ainsi démarrer rapidement l'installation d'épuration.
Exemple 4 Elimination des nitrates et des phosphates dans l'eau potable par passage dans des cartouches de lits fluidisés contenant des bactéries spécifiques contre ces produits colonisés conformément à l'exemple 1.
Le procédé selon l'invention présente de nombreux avantages par rapport aux procédés de fluidisation connus à ce jour. On peut citer - l'augmentation de la charge volumique du réacteur, puisque à taille d'installation égale, la quantité de pollution traitée est augmentée - du fait de la faible masse volumique des particules colonisées, amélioration du rendement énergétique de l'installation, puisqu'il y a moins d'énergie consommée; en outre, il n'est plus nécessaire d'avoir une boucle de recyclage - échelle de vitesse de fluidisation étendue (de un à dix), ce qui permet de subir d'importantes variations du débit d'alimentation sans modification des performances ; en outre, on peut ainsi utilement éliminer les bacs tampons nécessaires jusqu'alors ; - possibilité de sécher le support colonisé par les bactéries en le déshydratant, ce qui permet d'en réduire son volume près de cent fois, facilite le stockage, le transport et surtout le réactivage même après plusieurs mois sans aucune précaution particulière ; on peut donc ainsi utiliser commodément ces particules lors du démarrage d'une installation qui deviendra ainsi productive très rapidement (quelques heures contre quelques semaines actuellement) - facilité de préparation en laboratoire de particules colonisées par des bactéries spécifiques, faciles à stocker une fois déshydratées et que l'on utilise au fur et à mesure des besoins - enfin, les gels de polyacrylamide ayant la particularité d'exercer une forte rétention vis-à-vis des éléments présents dans l'eau, en particulier l'acide acétique et l'acétate, on favorise ainsi la méthanogenése. Ce support colonisé a donc un rôle tampon appréciable lors d'une pointe de charge.
De la sorte, cette technique de fixation des microorganismes sur des particules peut être utilisée avec succès dans toutes les techniques où l'on met en oeuvre des microorganismes encapsulés, notamment en lit fluidisé, et plus particulièrement pour le traitement de liquides en grande quantité, tels que les effluents rési duaiyes industriels, domestiques, agricoles, etc.
LE SYSTEME ELECTRONIQUE D'AVERTISSEMENT ET DE DECLENCHEMENT EN MER EN CAS DE DISPARITION HUMAINE, ANIMALE, MATERIELLE DANS UN PERIMETRE DETERMINE PAR L'APPAREIL.
Ce système peut être utilisé pour La plaisance, La marine nationale, La marine marchande, les plates formes de forage.
Ce système peut être étendu à ta recherche en montagne ou dans L'espace.
Tout le système sera dénommé CITAR SH.
I - PESCRIPTIF DU SYSTEME DE FONCTIONNEMENT La présente invention concerne un système électronique d'avertissement et de déclenchement de recherches en mer.
A ce jour, aucun système, ni aucune invention ne permettait de déterminer un accident survenu en mer.
Le descriptif seLon L'invention permet de connaître immédiatement un accident maritime.
Par rupture automatique ou manuelLe d'ondes. Cette rupture entrai ne te déclenchement des diverses sources d'informations.
II - SYSTEME DE RUPTURE - manueLlement, - par étoiqnement par rapport à La centrale, - par immersion.
III - DESCRIPTIF DE L'APPAREIL IL se compose - d'une mémoire centrale-à poste fixe située au mi lieu du bateau et d'un encombrement réduit, - d'une batterie aLimentée en permanence par ta source énerqétique du bateau et ayant une autonomie de 72 heures.
- d'un ou plusieurs boitiers de déclenchement à dis tance.
IV - MODALITES DE MISE EN SERVICE - Le navigateur ou te barreur porte sur lui (dans La poche, autour du cou, etc...) un émetteur d'ondes (boitier de dé ctenchement) qui active La centrale en permanence.
On mélange le copolymère greffé à 5 % avec les résines de polypropylène par brassage au tambour. On extrude ensuite le mélange en joncs avec une extrudeuse à vis jumelées Egan de 60 mm munie de vis présentant un rapport longueur/diamètre de 32/1 ; on refroidit les brins et on les découpe en granules. On utilise divers débits d'alimentation et diverses vitesses de la vis. Les conditions pour les résines non modifiées et modifiées utilisées pour préparer les échantillons à grande échelle figurent dans le tableau XX. On effectue les essais de fléchissement décrits dans l'exemple 1 sur plusieurs autres échantillons de résine modifiée transformés dans des conditions diverses et les résultats sont comparables à ceux indiqués ci-après dans le tableau XIX.
TABLEAU XIX Mélanges de polypropylène avec un copolymère greffé avec du méthacrylate de méthyle et témoins Produit greffé de Matrice en résine de polypropylène l'ex. 69 Exemple % pr Nom IF Composition Fléchissement 72 -- Aristech TI-4020F 2 copolymère 0,23 73 5 0,02 74 -- Himont 6523 4 homopolymère 0,36 75 5 O,11** 76 -- Rexene 14S4A 4 copolymère 0,35 77 5 0,14 * % pr = pour cent parties de résine ** L'échantillon se déchire lors de l'essai ; les autres mélanges, transformés dans des conditions différentes, produisent des fléchissements de 0,06 à 0,09 TABLEAU XX Conditions de transformation des prémélanges du tableau XIX Exemple 72 73 74 75 76 77 Modificateur -- 5 % -- 5 % -- 5% Débit d'alimentation, kg/h (réglé) 90,7 181,4 90,7 181,4 181,4 181,4 Débit d'alimentation (réel) 90,2 185 89,8 181,4 178,7 182,3 Vitesse de la vis 101 200 100 200 200 200 Intensité d'entrainement (A) 103 121 97 111 112 112 kg.m/s1 1 258 3 033 1 184 2 811 2 811 2 811 Pression de la téte (kPa) 2 137 2 758 1 448 2 068 2 275 2 206 Température du cylindre ( C) Zone 1 163 163 163 163 163 163 Zones 2-8 204 204 204 204 204 204 Filière 204 204 204 204 204 204 Température de la masse fondue, C 213 222 208 216 217 217 1 - puissance appliquée à la vis de l'extrudeuse EXEMPLES 78 A 83 Cet exemple illustre la préparation de mélanges de copolymère greffé avec d'autres résines de polypropylène avec un appareillage de préparation de mélanges différent, pour former des granules utiles pour la transformation ultérieure en une pellicule ou en un profilé. L'Amoco 6214 est une résine de polypropylène de qualité pour pellicules contenant un agent de clarification.
L'Eastman 4Ell est une résine de copolymère de propylène-éthylène de qualité choc-extrusion utilisée pour l'extrusion des profilés. Dans le cas présent on utilise, pour former lesmélanges, 1 k ou 5 * en poids du copolymère greffé décrit dans l'exemple 69.
On mélange les deux polymères au tambour et on alimente, avec les mélanges, une extrudeuse Werner-Pfleiderer de 83 mm à vis jumelées engrenées en corotation présentant un rapport longueur/diamètre de 24/1. On alimente l'extrudeuse en continu avec les granules à l'aide d'un appareil d'alimentation à asservissement pondéral Acrison, on fond et on mélange dans l'extruduseuse, on extrude avec une filière pour 33 joncs, on refroidit dans une cuve d'eau, on sèche, on granule et on emballe.Les conditions opératoires pour les lots individuels sontcomme suit TABLEAU XXI Compositions des mélanges et des polymères de matrice Exemple % de modificateur Polymère de matrice 78 -- Copolymère Eastman 4Ell 79 1 80 5 81 -- Homopolymère Amoco 6214 82 1 83 5 TABLEAU XXII Conditions de préparation de divers mélanges du tableau XXI Température C Ex. 79 Zone réglée/réelle Conditions Z-1 229/229 tr/min 125 Z-2 235/216 couple 73-75 % Z-3 249/227 réglage d'alimentation 65 Z-4 213/302 vide 505 mbar (380 mmHg) Z-5 235/221 temp. de la masse fondue 227 C (joncs) Z-6(filière) 227/227 débit 150 kg/h Z-7(filière) 238/241 Ex. 80 Zone réglée/réelle Conditions Z-1 229/229 tr/min 125 Z-2 235/216 couple 73-75 % Z-3 249/235 réglage d'alimentation 65 Z-4 213/302 vide 446-505 mbar (355-380 mmHg) Z-5 235/232 temp. de la mase fondue 205-207 C Z-6 241/241 débit 218 kg/h Z-7 238/238 Ex. 82 Zone réglée/réelle Conditions Z-1 288/288 tr/min 90 Z-2 296/304 couple 50-53 % Z-3 299/260 réglage d'alimentation 50 Z-4 252/316 vide 270-336 mbar (203-253 mmHg) Z-5 293/293 temp. de la masse fondue 223 C Z-6 266/232 débit 116 kg/h Z-7 268/266 Ex. 83 Zone réglée/réelle Z-1 288/285 tr/min 90 Z-2 293/272 couple 50-56 % Z-3 299/254 réglage d'alimentation 50 Z-4 224/310 vide 404-438 mbar (304-329 mmHg) Z-5 266/249 temp. de la masse fondue 226 C Z-6 266/229 débit. 122 kg/h Z-7 268/272 EXEMPLES 84 A 87 Cet exemple illustre l'utilisation d'un copolymère greffé de l'invention dans la préparation de bouteilles à partir de matières faites de polypropylêne.
On mélange le polymère greffé de l'exemple 69 à divers taux atteignant 5 t en poids avec l'un ou l'autre de deux polypropylènes du commerce utilisés pour le moulage par gonflage de bouteilles. Le polymère de matrice de l'exemple 84 est un copolymère statistique de propylène supposé contenir 2 à 4 t d'éthylène, fourni par Fina Oil & BR Chemical Co., Dallas, TX, sous le nom de Fina 7231 ayant un IF de 2.
Le polymère de matrice de l'exemple 86 est un homopolymère de propylène ayant un IF de 2, fourni par Quantum Chemical, USI Division, Rolling Meadows, IL, sous le nom de Norchem 7200GF. On prépare des mélanges par brassage au tambour des résines.
On moule les échantillons par injection-gonflage avec une machine Sonar, modele 40 (Jomar Corporation, Pleasantville, NJ). On injecte le mélange de résines à l'état fondu dans un moule à quatre cavités (deux cavités étant obturées) sur un mandrin de soufflage avec un trou d'air à l'extrémité pour former une paraison gonflable.
On chauffe le moule qui est conçu pour produire à l'extrémité éloignée une forme permettant de fixer une coiffe après le moulage.
Les températures du moule sont ajustées au goulot de la bouteille, aux parois de la bouteille et au fond de la bouteille. On conduit les paraisons à un second poste où on les gonfle pour obtenir la forme d'une bouteille, puis à un troisième poste où on les refroidit et on les recueille. On évalue les bouteilles, qui sont des bouteilles à assaisonnement de 103,5 ml, par comparaison avec des témoins non modifiés en ce gui concerne le brillant de la surface, la clarté, l'uniformité de l'épaisseur, la résistance de la paroi et similaires, ainsi que la facilité de moulage.
TABLEAU XXIII Conditions de moulage des bouteilles Températures, 'C ExemPle Résine Produit greffés % Masse fondue Fond Paroi Goulot 84 84 --- 243 77,7 104 48,9 85 84 Ex. 69, 5 % 249 82,2 110 48,9 86 86 --- 243 77,7 104 48,9 87 86 Ex. 69, 5 % 249 82,2 110 48,9 Lorsqu'on compare les bouteilles de l'exemple 85 à leurs témoins de l'exemple 84, on observe une légère amélioration du brillant, un accroissement notable de la clarté de contact et une amélioration notable de la rigidité. On observe des avantages semblables par rapport aux témoins au taux de 1 % du polymère greffé avec la résine de matrice de l'exemple 84. On n'observe pas l'effet sur la clarté avec les bouteilles de l'exemple 87 par comparaison avec les témoins de l'exemple 86.
Pour des raisons non complètement élucidées, le meme additif au taux de 5 % est défavorable pour la formation de bouteilles à partir d'un homopolymère ou d'un copolymère ayant un indice de fluidité plus élevé, même avec les ajustements appropriés des températures de transformation ; en majeure partie, le problème résulte de la dispersion médiocre du modificateur. Cette dispersion médiocre n'a pas été observée dans d'autres opérations de préparation de mélanges, de transformation ou d'essai. Une bouteille légèrement plus rigide avec un brillant amélioré, par rapport à un témoin sans additif, pourrait être soufflée avec l'additif constitué de polymère greffé au taux de 0,5 %.
Un prémélange (exemple 73) de 5 % de copolymère greffé avec un autre copolymère de forte résistance au choc ayant un IF de 2 produit des bouteilles présentant un défaut d'uniformité important de la matière. Un mélange sec de 0,5 % de copolymère greffé avec la même résine (la résine de l'exemple 12) produit des bouteilles ayant un brillant et une clarté de contact améliorés.
EXEMPLES 88 A 94 Ces exemples illustrent l'utilité d'un polymère greffé de l'invention dans la préparation d'une mousse de polypropylène et d'une feuille expansée. Dans les exemples, on utilise un homopolymère de polypropylène (exemple 72) ayant un IF de 2, un prémélange (exemple 73) de ce polypropylène avec un copolymère greffé de méthacrylate/polypropylène et un prémélange du mélange de l'exemple 73 avec 1 % de talc (appelé exemple 88) ; on mélange avec tous les granules de l'Anpacet 40104 pour incorporer un agent gonflant. L'agent gonflant Ampacet est un agent gonflant constituant une spécialité à 10 % d'activité, dispersé dans le polyéthylène. Il est fourmi par Ampacet Corporation, 250 South Terrace Avenue, Mt.
Vernon, Ny, 10550. Lorsqu'on mélange 10 parties d'Ampacet, la composition contient 1 partie de l'agent gonflant constituant une spécialité.
On traite le mélange des polymères dans une extrudeuse à vis unique de 25,4 mm, produite par Killion Extruders Corporation, en utilisant une vis ayant un rapport longueurldiamère de 24/1, un rapport de compression de 4/1 et une extrudeuse pour tiges de 1 mm de diamètre. Les conditions d'extrusion sont résumées ci-après. Avec le polymère non modifié, on observe des fluctuations importantes de la pression de la filière (6 900-12 400 kPa) ; le mélange contenant 5 parties du copolymère greffé peut etre extrudé avec une pression constante de la filière. Dans les deux cas, on observe une bonne uniformité des cellules. On note des cellules uniformes plus grosses dans le mélange modifié avec le polymère greffé lorsque la quantité de l'ingrédient gonflant actif est portée à 2 %.La présence de 1 % de talc dans la polyoléfine modifiée assure la meilleure structure cellulaire et la vitesse de production la plus élevée.
On mesure les masses volumiques des mousses des tiges selon l'ASTM Standard nethod D-792, Method A-L. Bien que le polymère de matrice non modifié produise la mousse ayant la masse volumique la plus faible, les mousses de polymère modifié, en général, ont une structure de mousse à cellules régulières.