INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
5, cases COLLEURS (figure 3): couleurs blanche. Les jaeurs doivent passer par une de ces cases pour avoir le droit d'acheter des chevaux.
10 cases CHEVAUX A ACHETER (figure 4): couleur blanche. Ils sont numé- rotés de I a 10 et chaque cheval possede un prix de vente plus ou moins important: 2 à 100 000F - 2 à 200 000F - 2 à 300 OCOF - 2 à 400 000F 2 à 500 000F 14 cases FRAIS (figure a suivre) couleur jaune tres pale.A payer quand un joueur est en possession d'au moins un cheval - 2 cases EINTRAINEINEINT - 20 000F et 30 000F (figure 7) - 2 cases PEINSION = 20 000F et 30 000F (figure 8) - 2 cases ASSURANCE = 3 000F et 5 000F (figure 9) - 2 cases VETERINAIRE - I 000F et 2000F (figure 10) - 2 cases TVA ~ = 2 000F et 5 000F (figure II) - 2 cases FERRURE = I 000F chacune (figure 12) - 2 cases TRANSPORT = 1 000F ohacune (figure 13) 6 cases pénalités: a subir quand un joueur est en possession d'au moins un cheval - 3 cases CHEVAL AU REPOS couleur orange figure 5:le joueur dessus pas se son tour - 3 cases CHEVAL KON QUALIFIE oouleur rouge figure 6: le joueur dessus retourne a la case DEPART Rentrée d'argent :I case (celle du départ): se frit par l'intermediaire des allocations des prix qualificatifs au Prix d'Amerique. Choque joueur possedant au moins un cheval et ayant effectué un tour corpletsc'est à dire repassant par le case DEPART,recoit la somme de 100 COOF Details du tableau interieur: 55 cases de 6cm x 6cm la course faisant 2 GO motres,chaque case représente 30 autres de par- courus: 1 case DEFART: couleur verte (figure 14) c'est le depart de la course 44 cases de PRCGR@S@TOK:(figure 20) couleur blanche,les chevaux dessus avançe dans la course 5 cases FAUTES (figure 16) couleur orange:les chevaux sur ces cases sont a la faute mis les drivers les remettent au trot.La penalité est repré sentée par le fait cue le cheval sur une de ces cases,doit retourner à la case D@PART 3 cases @LIXINATCIRES (figure a suivre) couleur rouge: - I case DISTA@CE: le cheval restant au galop (figure 17) -I I case ARRETE : le cheval ne suivant plus les autres (figure 18 - I case DISTANCE PASSACE POTEAU CALOP (figure 19): le cheval galopant en passant l'arrivee I case ARRIVEE (figure 45) couleur verte - le premier cheval arrivant sur cette case gagne la course et la premiere allocation I 250 COOF.
De plus,il permet d'encaisser les rapports gagnants et plaçés suivant les mises et les cotes qui lui ont été attribués - le 2eme cheval touche 625 000F + le rapport plaçé - le 3eme cheval touche 375 OCOF + le rapport plaçé -le'4eme cheval touche 150 000F - le 5eme cheval touche 100 000F I case FER A CEEVAL,symbolisant la victoire et la chance.
Fona commun: l'argent récupére par l'achat des chevauxsles frais et les ## paris retournent au fond commun. I1 sert a payer les allocations des prix qualificatifs et du prix d'Amerique. Le gérant qui s'occupe de ce roulement d'argent sera soit un joueur volontaire,soit un joueur tiré au sort,ou encore une personne ne participant pas au jeu (a partir de 4 joueurs).
PREIMIERE PARTIE DU mi: # Chaque joueur recoit un pion et son capital d'investissement/ Pour sairoir qui débute,il y a un tirage au sort: celui qui fait le plas grand chiffre avec le dé commence puis le jeu se déroule dans le sens des aiguilles d'une montre.
- Chaque joueur lance à tour de role le dé et avance son pion du nombre de cases indiqué par ledé.
- La règle première est qu'on ne peut acheter un cheval que si on á obtenu auparavant ses couleurs.
- A portir ou moment ou un joueur possède un cheval,il est soumis à toutes les instructions des cases ou son pion se trouve (frais a acquitter,cheval au repos ou non qualifié, cheval à acheter). S'il tombe sur une case Couleurs ou Cheval deja ache@é,cette case est considérée comme neutre.
- Regle de priorité: le joueur dont le pion arrive le premier sur une case est tenu de se conformer a son contenu. Les autres joueurs arrivant sur le meme case deja occupéesla considère comme neutre,c'est à dire qu'ils n'ont rien a payer ou ne peyvent acheter.
Parmi les agents oxydants on peut- citer tout particulièrement FeC13 et l'acide sulfurique.
Les polymères dopants en dispersion pouvant être mis en oeuvre sont ceux déjà cités ci-dessus. On peut citer tout particulièrement les polystyrènes carboxylés ou sulfonés ainsi que les copolymères styréne-butadiène carboxylés ou sulfonés.
Ils se présentent sous forme de particules calibrées ou non calibrées (c'est-à-dire de taille uniforme ou de granulométrie plus ou moins étalée) présentant un diamètre pouvant aller de 0,01 a 30 microns, et généralement de 0,1 à 3 microns.
Lesdites particules sont maintenues en dispersion grâce à la présence en quantité suffisante d'au moins un émulsifiant, surfactant ou colloïde de type non-ionique, anionique ou cationique utilisé couramment pour la préparation de latex.
Le milieu liquide de dispersion des particules de polymère dopant est choisi de telle façon qu'il soit solvant du monomère dont dérive le polymère conducteur et de l'agent oxydant.
Des exemples de liquide de dispersion ont déjà été mentionnés ci-dessus.
Lorsque le monomère a polymériser est hydrosoluble (le pyrrole par exemple) ce liquide est de préférence de l'eau ; lorsqu'il s'agit du bithiophène non-hydrosoluble celui-ci peut être par exemple du nitrométhane.
Les quantités relatives des différents réactifs à mettre en oeuvre est bien entendu fonction de la quantité de polymère électroconducteur désirée pour l'enrobage des particules de polymère thermoplastique dopant.
Les quantités relatives des différents réactifs permettant d'arriver à des dispersions de particules composites d'électroconductivité suffisante (supérieure à 10-1 s cm-1) correspondent à : - un rapport molaire agent oxydant/monomère dont dérive le polymère électroconducteur pouvant aller de 1 à 2,5 fois le rapport stoechiométrique - un rapport pondéral agent oxydant/polymère dopant allant de 4 10 à 300, de préférence de 4 10 à 10.
La quantité de groupements dopants présents à la 8urface -des particules de polymère dopant est d'au moins 1O neqin de surface desdites particules, de préférence d'au moins 10-4 meq/m; celle-ci 2 est généralement de l'ordre de 10-4 à 10-2 meq/m.
L'opération de polymérisation est favorablement réalisée à une température pouvant aller de 5 à 300C, de préférence de l'ordre de 100C, à pression atmosphérique sous agitation.
Celle-ci dure généralement de l'ordre de 5 s à 5 mm.
Les dispersions de particules composites électroconductrices obtenues peuvent être purifiées si nécessaire pour éliminer l'excès d'agent oxydant par lavage à l'aide d'un solvant spécifique dudit agent oxydant (par exemple l'eau dans le cas de FeCl3 et FeC12).
Lesdites particules peuvent ensuite être séparées si désiré du milieu de dispersion par centrifugation, atomisation Les dispersions de particules composites électroconductrices de l'invention, peuvent être utilisées pour le revêtement de substrats non électroconducteurs tels que le verre, les matières plastiques, afin de les rendre électroconducteurs.
De même, une fois isolées, les particules entrant dans la composition desdites dispersions peuvent être utilisées comme charge dans les matrices thermoplastiques.
Les exemples suivants sont donnés a titre indicatif et ne peuvent être considérés comme une limite du domaine et de l'esprit de l'invention.
Les observations toxicologiques et histopatholoqieus effectuées chez le rat au terme d'un traitement continu de 21 jours ont mis en évidence l'excellente tolérance à des doses correspondantes à 400 mg de feuilles de cassis par kg et par jour.
Les extraits sont particulièrement précieux dans les traitements prolongés, des affections chroniques, spécialement sur le marché de l'automédication.
La formulation des extraits, qu'ils soient liquides ou en poudre, est faite de manière classique.
L'administration peut être effectuée par toutes les voies sans exception. Toutefois, la voie locale : pommade, crème, gel, spray, lotion et la voie orale / sublinguale : ampoule buvable, potion, dragée, pastille, gélule, comprimé... sont actuellement préférées.
D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention apparaissent à la lumière de la description explicative qui va suivre en référence à plusieurs exemples de réalisation non limitatifs.
Il est à noter que les mêmes essais effectués pour des extraits équivalents,mais obtenus sans l'aide d'alcool(s) ou avec un taux d'alcool(s) inférieur à 5 %, ne montrent pas d'activité anti-inflammatoire significativement différente de celle du témoin placébo inactif.
Par ailleurs, l'emploi d'alcool pur comme solvant conduit à des extraits qui ne montrent également pas d'activité anti-inflammatoire significativement différente de celle du témoin placébo inactif.
EXEMPLE 1 : Obtention d'un extrait hydroalcoolique (1ère méthode) Les feuilles séchées de cassis sont mises à macérer à température ambiante dans 20 fois leur poids d'alcool éthylique à 14 X volume additionné de 2 g/l d'acide sorbique, puis périodiquement agitées dans le solvant durant 6 jours.
L'ensemble est mis en vidange : le marc imbibé est exprimé sur pressoir de type viticole. Les deux solutions rejointes sont filtrées sur tamis de 1 mm de vide de maille, puis clarifiées sur diatomées. Le filtrat obtenu est stérilisé par passage sur membrane de microfiltration à 0,2 mm puis conservé sous azote.
EXEMPLE 2 : Obtention d'un extrait hydroalcoolique (2ème méthode) Les feuilles vertes de cassis sont mouillées par 2,5 fois leur poids d'alcool éthylique à 95 % volume et laissées en macération à température ambiante pendant 15 heures en présence de 5 g/l d'acide citrique.
L'ensemble est ensuite repris par 10 fois le poids des feuilles d'eau purifiée et agité par intermittance pendant 60 heures à température de 400C. La suite opératoire est effectuée selon l'exemple 1.
EXEMPLE 3 : Obtention d'un extrait hydroalcoolique (3ème méthode) Les feuilles séchées de cassis sont mises à macérer pendant 15 heures à température ambiante dans 5 fois leur poids d'un vin blanc à 12 % volume préalablement traité par 2 g/l de métabisulfite de sodium et stérilisé par passage sur la membrane de l'exemple 1.
L'ensemble est ensuite percolé par 12 fois le poids des feuilles du même vin durant 36 heures à température ambiante au débit de 3 fois le poids de feuilles par heure.
L'ensemble est ensuite passé sur pressoir, l'extrait obtenu est clarifié sur diatomées, traité par 2 g/l de sorbate de potassium filtré sur membrane stérilisante puis stocké sans gaz neutre.
EXEMPLE 4 : Obtention d'un extrait pulvérulent (1ère méthode) Le filtrat clarifié selon l'exemple 1 est traité par 20 g/l de maltodextrine de bas poids moléculaire moyen puis la solution est atomisée à 175bu.
L'extrait pulvérulent obtenu est stocké en sacs étanches dans un lieu sec frais et sombre.
On a essentiellement utilisé, jusqu'à présent, une structure à nappes diagonales pour le carcasse des pneumatiques de motocyclettes, les câblés des nappes de la carcasse étant inclinés par rapport à la direction circonférentielle du pneumatique d'un angle de 25 à 45" afin que les nappes se recoupent mutuellement.
En général, les motocyclettes doivent s'incliner, par rapport à un plan perpendiculaire à la surface de la route, dans les virages afin qu'elles donnent un angle élevé de carrossage. Ainsi, les pneumatiques pour motocyclettes, dans les virages, doivent avoir des caractéristiques qui créent une force permanente (poussée de carrossage) parallèle à la surface de la route dans le même sens que l'inclinaison de la machine afin que la force centrifuge agissant sur la machine soit compensée et que la conduite soit stable. Ainsi, la structure diagonale a été très utilisée étant donné la rigidité latérale résultante du pneumatique qui permet la conservation d'une poussée de carrossage de valeur élevée.
D'autre part, la structure radiale donne une bonne stabilité de conduite et une bonne propriété de résistance à l'usure lors d'une conduite à vitesse élevée. Ainsi, on a déjà proposé la disposition d'une pointe de talon formée de caoutchouc dur ou d'une couche d'armature de câblés organiques dans une région allant de la partie du talon à la partie du flanc du pneumatique afin d'accroître la rigidité latérale -qui constitue la faiblesse de la structure radiale- avec conservation des excellentes caractéristiques de la structure radiale (demande publiée de brevet japonais n" 58-22704).
Dans les pneumatiques ayant ce type de structure, une région soumise à une déformation par flexion pendant l'utilisation se déplace de la région du flanc vers la région de l'épaulement et, en général, la partie formant la bande de roulement est renforcée par une nappe de sommet rigide et une bande rigide. En conséquence, le pneumatique a un comportement propre à ce type de pneumatique à carcasse radiale, c'est-à-dire que le phénomène de "flottement" (le guidon de la motocyclette vibre lors du déplacement en ligne droite à une vitesse particulière) apparaît souvent. Le problème précité du phénomène de flottement apparaît surtout dans le cas où le temps d'amortissement de la vibration du guidon soumis à une telle perturbation est long. Il est donc nécessaire que le facteur d'amortissement soit aussi faible que possible.
Par ailleurs, il est aussi nécessaire que les pneumatiques pour motocyclettes possèdent une bonne stabilité de conduite en virage, ctest-à-dire permettent au conducteur de garder le contrôle de la machine lorsqu'il s'incline sur le côté. Cependant, cette propriété a été considérée comme antagoniste de la stabilité lors de la conduite en ligne droite.
L'invention concerne un pneumatique à carcasse radiale pour motocyclette, ayant une excellente stabilité longitudinale et une excellente stabilité de conduite en virage, ces propriétés étant obtenues par utilisation de câblés de nappe de sommet ayant un module d'élasticité à la traction et d'une partie de bande de roulement ayant une épaisseur qui sont compris dans des plages particulières.
Ainsi, l'invention concerne un pneumatique pour motocyclette qui comporte une partie formant bande de roulement, des parties de flancs disposées radialement vers l'intérieur depuis les bords de la partie de la bande de roulement, et des parties de talon placées radialement vers l'intérieur par rapport aux parties de flanc, le pneumatique comprenant une carcasse toroïdale composée de câblés disposés radialement et repliés dans les parties des bords autour des tringles, et une nappe de sommet disposée radialement vers l'ex- térieur de la carcasse et composée de câblés organiques faisant un angle compris entre 10 et 30 avec la direction circonférentielle du pneumatique et ayant un module d'élasticité à la traction compris entre 2,5.109 et 4.109 Pa, l'épaisseur de la partie formant la bande de roulement étant réglée de manière que l'épaisseur dans une région centrale, ayant un centre qui coincide avec l'équateur du pneumatique et ayant une largeur comprise entre 25 et 45 % de la largeur totale de la partie de la bande de roulement, est constante, l'épaisseur, dans chaque région de bord ayant une largeur de 10 à 20 % de la largeur totale de la partie de la bande de roulement, est constante, et l'épaisseur, dans chaque région médiane comprise entre les régions précédentes, varie progressivement du côté du centre de la bande de roulement au côté du bord.
D'autres caractéristiques et avantages de 1 'inven- tion seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une coupe transversale schématique de la moitié gauche d'un pneumatique selon l'invention ; la figure 2 est un graphique représentant la force de virage obtenue dans le cas d'un pneumatique selon un exemple de l'invention et d'un pneumatique de référence la figure 3 est un graphique représentant le moment de retournement du pneumatique de l'exemple selon l'invention et du pneumatique de référence décrits en référence à la figure 2 ; et la figure 4 est un graphique représentant la relation entre le moment de retournement et l'épaisseur de la bande de roulement.
Le pneumatique 1 selon l'invention, représenté sur la figure 1, a une partie 2 formant une bande de roulement, des parties 3 de flanc dépassant radialement vers l'intérieur à partir des bords de la partie formant la bande de roulement, et les parties 4 de talon placées radialement vers l'intérieur des parties 3 formant les flancs, et le pneumatique 1 comporte une tringle 6 dans chaque partie de talon, une carcasse 5 étant disposée sur toute l'étendue des parties de talon, dans les parties des flancs et dans la partie de bande de roulement du pneumatique, un organe de caoutchouc formant la bande de roulement, placé radialement à l'extérieur de la carcasse et formant une partie de la bande de roulement, et une nappe de sommet 7 placée entre la carcasse et le caoutchouc de la bande de roulement.
Le caoutchouc de la bande de roulement ou partie 2 de bande de roulement est disposé du plan équatorial C du pneumatique vers chaque côté de celui-ci afin que la largeur Wt de la partie 2 de bande de roulement, entre les bords de cette bande, soit supérieure à la largeur maximale de la section Ws dans les parties des flancs, si bien que la poussée de carrossage est conservée lorsque la motocyclette et le pneumatique sont inclinés.
Selon l'invention, l'épaisseur de la partie 2 de bande de roulement est déterminée de manière que l'épaisseur a d'une partie centrale A est la plus grande et est constante, l'épaisseur b de chaque partie des bords E est la plus petite et est constante, le rapport b/a de l'épaisseur b à l'épaisseur a est compris entre 0,4 et 0,8, et l'épaisseur de chaque partie médiane B placée entre les parties A et E varie progressivement de l'épaisseur a à l'épaisseur b, la partie centrale A ayant une largeur comprise entre 25 et 45 % de la largeur totale de la partie formant la bande de roulement, son centre coïncidant avec l'équateur C du pneumatique, et chaque partie de bord E a une largeur comprise entre 10 et 20 % de la largeur totale de la partie formant la bande de roulement.
Par ailleurs, la largeur totale est la distance comprise entre les bords de la partie formant la bande de roulement, mesurée suivant son profil.
Le pneumatique pour motocyclette, lorsqu'il est utilisé suivant une trajectoire rectiligne, n'est au contact du sol qu'avec la partie formant le sommet de la bande de roulement. En conséquence, lorsque l'épaisseur de la partie centrale A est uniforme, la stabilité de conduite en ligne droite peut être accrue.
D'autre part, en cours de virage, la surface de contact avec le sol se déplace de la partie centrale précitée A vers les parties B, E. Ainsi, lorsque l'épaisseur de la partie de la bande de roulement correspond aux valeurs indiquées précédemment, le moment de retournement devient important et le contrôle de l'inclinaison (basculement) est conservé si bien que la stabilité de conduite en virage est accrue.
La figure 4 représente la relation entre le rapport b/a et le moment de retournement dans un pneumatique ayant une bande de roulement dont le profil a un seul rayon de courbure, cette relation montrant combien il est préférable que le rapport b/a soit petit. Cependant, lorsque b/a devient inférieur à 0,4, l'épaisseur du caoutchouc de la bande de roulement au voisinage des bords de la nappe de sommet, qui sont placés dans les régions des bords de la bande de roulement, devient relativement si faible que des contraintes risquent de se concentrer au niveau des bords de la nappe de sommet.
Selon la présente invention, la nappe de sommet 7 est prolongée sur toute la largeur de la partie de la bande de roulement afin que son effet de cerclage sur la bande de roulement soit accru. La nappe de sommet est habituellement formée de nappes de câblés et elle comprend ainsi au moins une nappe dont la largeur est pratiquement égale à la largeur totale de la partie formant la bande de roulement.
Le but de la présente invention est d'obvier les inconvénients cités précédemment par un procédé de reproduction de dessins sur des articles de latex ou similaires permettant une durée de vie prolongée de ce dessin.
Un autre but de cette invention est de réaliser un procédé qui soit d'exécution simple et rapide.
Ces buts, ainsi que d'autres mis en évidence dans la description qui va suivre sont réalisés grâce à un procédé caractérisé en ce qu'il comprend une première phase de réalisation du dessin à reproduire sur une feuille de support par une méthode d'encrage; une phase de positionnement de ladite feuille sur l'article à décorer de telle sorte que le dessin soit en face de l'article; une phase de mise en contact et de réchauffement à une température et un temps prédéterminés permettant un transfert de l'encre de la feuille sur l'article.
D'autres caractéristiques avantageuses de l'invention seront mieux comprises à la lecture de la description d'une forme d'exécution préférée, mais non limitative, du procédé selon l'invention et illustrée à l'aide des dessins suivants les figures 1 à 3 montrent les phases successives du procédé selon l'invention la figure 4 illustre une coiffe de bain décorée selon le procédé de l'invention.
En référence aux figures citées, le dessin à réaliser sur un article de latex selon le procédé de l'invention est d'abord réalisé sur une feuille de support 2, de préférence en papier ou en carton, selon des impressions d'encre appropriées.
L'exécution du dessin sur la feuille de support peut être effectuée selon les besoins au moyen de la sérigraphie, de la flexographie, de la rotocalco, de la litographie. Une fois le temps de séchage nécessaire achevé, ces feuilles peuvent être rangées sous la forme de pile en attendant leur utilisation ultérieure.
La feuille de support est par la suite appliquée avec la face supportant le dessin contre l'article 1 à décorer lui-m8me posé sur un support 3.
Cette feuille de support 2 ainsi mise en contact est chauffée par une plaque supérieure 4 de telle sorte que l'encre du dessin transfère par sublimation de la feuille sur le support en caoutchouc.
Plus particulièrement dans cette phase, l'ensemble est porté à une température comprise sensiblement entre 110 et 1900, suivant le type de latex utilisé dans l'article à décorer, l'adjonction ou non en quantité variable d'autres matières telles que PVC ou autres plastiques, et l'encre employée.
Pendant la phase de transfert, la plaque 4 est tenue en contact de la feuille de support 2 pour une période d'environ 15 à 40 secondes, par exemple 30 secondes.
Ce contact résulte en une décoration permanente selon le dessin voulu.
Ce procédé selon l'invention permet de résoudre les problèmes techniques inhérents à la décoration d'articles en latex de gomme et plus particulièrement le probleme de la décoration durable de matériaux imperméables.
En effet, il semble que les articles de gomme acquièrent une porosité transitoire permettant un transfert de l'encre en profondeur. Le matériau reprend son imperméabilité initiale à la température ambiante. De plus, la résistance mécanique du matériau n'est pas altérée de manière appréciable.
Des constatations pratiques montrent que le procédé selon l'invention est un mode rapide et simple de décoration d'articles en latex de gomme.
Un autre avantage du procédé est que l'on peut préalablement stocker des feuilles supportant des dessins pour. utilisation ultérieure dans la décoration d'articles en latex de gomme.
Un autre avantage est que l'on peut effectuer ce transfert de dessins de la feuille sur l'article de manière complètement automatique.
vu de sa glace de fermeture, et plus particulièrement par l'association des réflecteurs auxiliaires faisant partie des moyens déviateurs 300 et des réflecteurs de bord correspondants. Par la conception même de ces éléments optiques, toutes les images du filament 102 gardent avantageusement, après la double réflexion, une orientation rigoureusement
horizontale, comme le montre la figure 13.
Il en résulte pour ces images une très bonne prédisposition à former un faisceau de route qui, comme
on l'a indiqué plus haut, se doit avoir une largeur impor-
tante et une hauteur réduite.
EXEMPLE
On a comparé un projecteur de la technique an- térieure (échantillon A),dont le réflecteur était constitué par un