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L'activité véinotonique des feuilles d'Hamamélis est l'application la plus fréquente Cette activité est due aux substances phénoliques (tanins, flavonoïdes) contenues dans la plante Ces substances sont présentes dans les extraits selon l'invention qui possèdent donc également une activité veinotonique. Les extraits de feuilles d'Hamamélis selon l'invention peuvent être utilisés sous forme de pommade avec des excipients comme le monooléate de glycérol, la vaseline, la lanoline, la cire blanche, les huiles d'amande, de paraffine, l'eau réunis dans une même formule ou encore l'huile d'arachide, la lanoline anhydre, la glycérine, l'amidon de blé, la cire blanche et l'eau Ils peuvent également rentrer dans la composition de crème dermique avec la cire d'abeilles, la paraffine liquide légère, l'eau, la vaseline ou la lanoline, la cire blanche d'abeilles liquide légère, le glycérol. Pour des formules de produits solaires, ces extraits peuvent également être incorporés dans des émulsions classiques H/E ou E/H ou plus simplement dans des supports huileux pour rechercher les effets protecteurs des filtres U V B ou pour
les effets de soins des substances anti-radicalaires.
La présente invention concerne un dispositif permettant d'accoupler de façon simple, rapide, provisoire et réversible, une tondeuse à gazon non modifiée, sur une pompe à eau, en vue d'obtenir, à faible coût, un groupe motopompe à moteur thermique, utilisable par exemple en protection incendie.
Les groupes motopompe traditionnels comportent une partie moteur, thermique ou électrique, et un corps de pompe, en général centrifuge auto amorçante. En vue d'un usage en protection incendie, il faut exclure le moteur électrique, ltélectricité étant en général coupée dès le début d'un incendie. Ceci implique l'utilisation d'un moteur thermique, lequel représente la fraction de l'ensemble dont le coût est le plus élevé.
Or, la plupart des personnes habitant une maison individuelle et plus directement concernées par la protection incendie possèdent une tondeuse à gazon dont le moteur thermique pourrait constituer un moyen d'entrainement d'une pompe à eau, provisoire et économique, moyennant un dispositif d'accouplement facile 'a mettre en oeuvre.
Le dispositifconsidéré se caractérise en ce qu'il est constitué d'un bati réglable, adaptable de façon simple aux dimensions de la tondeuse disponible, et sur lequel celle-ci peut être placée de façon rapide et aisée lors de l'utilisation de la pompe, et retirée de même pour reprendre son usage normal. Ce bati sera normalement placé à proximité d'une réserve d'eau (piscine éventuellement) ou d'un cours d'eau. Une variante non entièrement décrite ci-dessous serait un chassis flottant directement sur la réserve.
Ce bati, fixe ou flottant, supporte le corps de pompe(1)qui vient se mettre en prise, par accrochage sur la lame de coupe(3) de l & tondeuse(4), grace à deux ergots(5), et ceci par déplacement vertical de la plaque support de pompe(2), obtenu par action sur un levier manuel(5). Une variante pourrait consister à déplacer verticalement la tondeuse par rapport à la plaque support de pompe, fixe.
La mise en route de la tondeuse provoque la mise en route de la pompe.
DESCRIPTION DE PRINCIPE DU BATI FIXE Le bati est contitué de deux rampes(6) parallèles, d'écartement réglable sur deux traverses(7). La position de réglage correspond à l'écartement et au guidage des roues de la tondeuse. Les rampes sont alors bloquées par vis pointeaux sur les traverses, de façon symétrique par rapport à un repère situé au milieu desdites traverses. Ces deux rampes sont prolongées d'une partie repiiable(8), chacune,. an de fa-clliter la mise en place manuelle de la tondeuse. Les pieds avant(9) supportent un dispositif de bloquage(10) des roues de la tondeuse en place.
La plaque support de pompe(2) comporte 4 guides(17) coulissants sur 4 tiges(18) filetées en partie haute, et qui peuvent se déplacer d'avant en arrière et latéralement dans des fentes oblongues pratiquées sur les rampes, et sur la plaque elle-mdme, pour assurer le centrage de l'axe de pompe sur l'axe de la tondeuse. Ce réglage est i effectuer une seule fois pour la tondeuse utilisée. Les guides et les tiges sont alors bloqués par les écrous(13).
Une variante non représentée consiste à positionner les roues en les amenant à descendre dans des rainures en V profondes, transversales aux rampes, et réglables longitudinalement.
DSSCRIPTION DE PMINCIP' DU BATI FLOTTANT (NON iLEP1:NT'E) Ce bati peut être d'une conception très simplifis.Sur un flotteur quelconque évidé au centre pour recevoir le corps de pompe, trois ou quatre pions réglables dont un ou deux mobiles viennent en appui sur le pourtour du carter de la tondeuse pour assurer le positionnement. Ces pions sont directement solidaires de la plaque support de pompe posée ou faisant partie du flotteur. La mise en place de la tondeuse peut se faire verticalement et manuellement, avant ou après la mise à l'eau du flotteur, ou par roulage sur des rampes d'accès.Dans ce cas, la plaque support de pompe sera solidaire de deux rampes et le positionnement obtenu par des rainures en V comme décrit ci-dessus, réglables par rapport à l'axe de pompe et selon les dimensions de la tondeuse.
Cette variante fait l'objet d'une description sommaire car les difficultés de mise en place, en particulier lorsque le flotteur est à l'eau, rendent son utilisation plus aléatoire.
DESCRIPTION DE PRINCIPE DU SYSTEME D'ENTRAINEMENT L'axe de pompe(12) est solidaire drun fer plat comportant deux ergots (3) qui viennent en appui sur la lame de coupe sur la partie non coupante, dans le sens de la rotation. Il est à remarquer que toutes les tondeuses tournent dans le même sens, sens anti-horaire vu de dessous. Ce point sera néammoins à vérifier à la mise en place. Il pourrait, en cas de rotation inverse, nécessiter un changement du bloc pompe, sans autre modification.
- La pression osmotique initiale est de 450 mosmoles, - La pression osmotique finale est de 1500 mosmoles, - La durée de fermentation est de 42 heures, - La teneur en tréhalose dans le moût de fermentation est de 25 g/l.
Après fermentation le tréhalose est purifié selon le procédé décrit dans les conditions générales et après concentration il est récupéré 14,4 g de tréhalose à 90 % de pureté.
EXEMPLE 5 Souche : Corynebactérium glutamicum ATCC n" 17965.
Les conditions de préculture sont faites selon le schéma décrit dans les conditions générales.
Les caractéristiques des milieux correspondent aux milieux sirops D1 en pied et D2 en alimentation décrits dans les conditions générales.
Les conditions de fermentations correspondent au procédé F2 décrit dans les conditions générales. Les éléments principaux étant - Utilisation d'un seul tensio-actif pour déclencher l'excrétion, - La composition du milieu pied est renforcée par ajout d'un sel de KC1 de façon à ce que la teneur dans le milieu en ce sel soit de 22 g/l.
- Pression osmotique initiale de 1125 mosmoles, - Pression osmotique finale de 2300 mosmoles, - La durée de fermentation est de 30 heures, - La teneur en tréhalose dans le moût de fermentation est de 17 g/l.
Après fermentation le tréhalose est purifié selon le procédé décrit dans les conditions générales et après concentration il est récupéré 9,7 g de tréhalose à 90 % de pureté.
EXEMPLE 6 Souche : Corynebactérium glutamicum ATCC n" 17965.
Les caractéristiques des milieux correspondent aux milieux sirops D1 en pied et D4 en alimentation décrits dans les conditions générales.
Les conditions de fermentations correspondent au procédé F2 décrit dans les conditions générales. Les éléments principaux étant - Utilisation d'un seul tensio-actif pour déclencher l'excrétion, - I1 est provoqué une variation continue de la pression osmotique sur toute la durée de la fermentation en alimentant avec une solution mixte (milieu D4) constituée de saccharose et d'un sel de type KCI.
- La pression osmotique initiale est de 600 mosmoles, - La pression osmotique finale est de 2050 mosmoles, - La durée de fermentation est de 30 heures, - La teneur en tréhalose dans le moût de fermentation est de 16 g/l.
Après fermentation le tréhalose est purifié selon le procédé décrit dans les conditions générales et après concentration il est récupéré 9,2 g de tréhalose à 90 % de pureté.
REFERENCES BIBIOLOGRAPHIQUES 1. MARTIN, M.C., DIAZ,L.A., MANZANAL, M.B. and HARDISSON, C. Role of trehalose in the spores of Streptomyces FEMS Microbiol. Lett. 35, 49-54 (1986).
2. BRENNAN, P.J. Free trehalose in Corynebacterium xerosis, Biochem.
Par quantité efficace d'au moins un composé ionique de formule générale (I), on entend une quantité correspondant au moins à la stoechiométrie de la réaction de déshalogénation. Ainsi la quantité efficace du composé ionique dépend de la quantité d'atomes d'halogène présents par molécule de polysilane halogéné de départ. De façon générale, un léger excès stoechiométrique anionique par rapport au nombre d'atomes d'halogène présents par molécule de polysilane halogéné de départ est utilisé afin que la plus grande quantité de ceux-ci réagissent.
De préférence, on utiise une quantité de composé ionique de formule (I) comprise entre 1 et 6 fois la stoechiométrie de la réaction de déshalogénation.
Afin d'obtenir des résultats satisfaisants, on opère dans des conditions anhydres. Le procédé selon l'invention est mis en oeuvre sous une atmosphère inerte telle que l'azote et l'argon.
Le procédé selon l'invention est mis en oeuvre de préférence en solution dans un solvant organique compatible avec les composés de départ, tel que notamment le toluène, le xylène, le benzène, le tétrahydrofurane et les éthers.
On opère généralement à pression atmosphérique, bien que des pressions inférieures ou supérieures ne soient bien évidemment pas exclues.
La température du mélange réactionnel est comprise entre oec et la température de reflux du solvant utilisé. Il peut être avantageux, afin de terminer la réaction, de chauffer le milieu réactionnel, par exemple en le portant à la température de reflux de solvant, et ceci sur une durée pouvant aller de quelques minutes à plusieurs heures.
A l'issue de cette étape réactionnelle, on sépare le polysilane du milieu de réaction, et ceci par tout moyen connu en soi, par exemple par filtration sous atmosphère inerte.
Le polymère ainsi récupéré, après élimination du solvant (distillation ou autre), puis séchage constitue alors le précurseur polymère qui peut être pyrolysé.
Eventuellement, on peut, dans une étape ultérieure, traiter le polymère ainsi obtenu dans le but de réduire encore sa teneur en chlore résiduel. Le traitement consiste alors à mettre en contact ledit polymère, en masse ou de préférence en milieu solvant organique anhydre (hexane, pentane, toluène,...), avec un composé présentant au moins un groupement NH2 et ci-après dénommé agent d'aminolyse.
On utilise de préférence de 1 à 6 fois la stoechiométrie d'agent d'aminolyse par rapport aux atomes d'halogène résiduels présents par molécule de polymère.
Parmi les agents d'aminolyse pouvant être utilisés, on peut citer l'ammoniac, les amines primaires, les diamines (hydrazine, alkylhydrazine, hydrazide, alkylenediamine...), les amides, les silylamines, etc...
On utilisera de préférence des composés qui répondent à la formule (IV) suivante dans laquelle le radical R1 est choisi parmi atome d'hydrogène, les radicaux hydrocarbonés et les radicaux silylés. Conviennent ainsi plus particulièrement - l'ammoniac (R1 = atome d'hydrogène) - les organoamines primaires (R1 = radical alkyle, cycloalkyle, aryle, alkylaryle ou arylalkyle), telles que par exemple la méthylanine, l'éthylamine, la propylamine, la butylamine, la pentyl ami ne, l'hexylamine, ltheptylamine et l'octylamine, la cyclopropylamine, la phénylamine...
- les silylamines, et plus particulièrement les triorganosilylamines comme la (triéthylsilyl)amine, ou bien encore les hydrogénoorganosilylamines comme 1' (hydrogénodiméthylsilsyl )amine.
Les agents d'aminolyse préférés sont les alkylamines primaires et l'ammoniac.
Selon un mode de mise en oeuvre encore plus préféré, on opèrera avec l'ammoniac.
Outre le procédé général précédemment décrit, l'invention concerne également, à titre de produits nouveaux, les polysilanes susceptibles d'être obtenus notamment par ledit procédé. La Demanderesse a en effet constaté que ces polysilanes sont caractérisés en ce qu'ils contiennent dans leurs chaînes des motifs de formule générale dans laquelle R a une signification identique à celle définie ci-dessus à la formule (I).
La bourre employée dans les cartouches existantes contribue à l'irrégularité du fonctionnement pour deux raisons dont l'une est essentielle et l'autre plus accessoire.
La raison essentielle est que la bourre est fixée à la cartouche par des forces élastiques qui dépendent de la taille de la bourre et de la façon dont elle est mise en place. Si les forces de retenue sont trop faibles la bourre est éjectée alors que la pression des gaz est encore très faible donc avant que toute la poudre ne soit brulée. I1 en résulte qu'une partie de la poudre est éjectée sans brûler. Une autre raison de dispersion des vitesses tient au fait que la bourre est un piston plus ou moins étanche.
Remédier à cette irrégularité et supprimer la mise en place manuelle de la bourre sont les buts visés par la présente invention qui a pour objet une cartouche pour canon à eau destiné à la destruction de colis piégés du type comportant un étui contenant la poudre propulsive, un couvercle et une bourre, caractérisée en ce que la bourre est constituée par le couvercle et en ce que le couvercle est constitué par au moins une résine.
De préférence la bourre est constituée de deux résines, l'une destinée à donner une certaine dureté à la bourre et l'autre destinée à assurer l'étanchéité.
La bourre employée dans la présente invention contribue à la régularité de la cartouche pour les raisons ci-après D'une part elle nécessite pour son éjection de l'étui, une force qui est de façon certaine suffisante pour retenir la bourre assez longtemps pour éviter les éjections de poudres imbrulées, et d'autre part les forces de compression exercées sur le tube du canon par la bourre sont assez régulières et fortes pour que le débit de fuite des gaz en avant de la bourre soit régulièrement quasi nul.
La bourre selon l'invention parvient à ce résultat en substituant aux forces de frottement des forces de cisaillement ou des forces de compression.
Selon un mode d'emploi préférentiel, utilisant un tube canon de diamêtre plus petit que le diamètre intérieur de l'étui, la bourre selon l'invention substitue aux forces de frottement générées par les bourres existantes des forces de compression calibrées. Ces forces sont fixées par la nature de la résine et son épaisseur, ou en cas de pluralité de résines par la nature et les épaisseurs des résines employées et par l'importance de la diminution relative du diamêtre.
Les forces de compression sont celles qui sont nécessaires pour que le diamêtre de la bourre passe de sa valeur initiale qui est égaie au diamêtre interne de l'étui de la cartouche à sa valeur finale qui est celle du diamêtre intérieur du canon. Ces forces sont très reproductibles. Si ces forces sont suffisantes on évite la dispersion d'une partie de la poudre avant qu'elle n'ait eu le temps de brûler et l'on supprime de la sorte les irrégularités dues à la présence de poudres imbrûlées. De plus les forces de compression internes à la bourre étant importante, le piston constitué par la bourre assure une bonne étanchéité.Dans ces conditions les seuls facteurs de dispersion qui subsistent tiennent à la qualité de la poudre et à la dispersion sur les masses lors du chargement.
Selon un autre mode d'emploi, utilisant un tube canon de diamêtre égal au diamêtre intérieur de l'étui de la cartouche, la bourre selon l'invention substitue aux forces de frottement générées par les bourres existantes des forces de cisaillement. Ces forces sont fixées par la nature de la résine et son épaisseur et sont donc également très reproductibles. On supprime de la sorte les irrégularités dues à la présence de poudres imbrûlées. La dimension du piston constitué par la bourre est fixée et de la sorte le niveau d'étanchéité se situe dans une fourchette plus étroite.
Quel que soit le mode d'utilisation retenu, la bourre selon l'invention simplifie la manutention puisque la cartouche et sa bourre ne constituent qu'une seule pièce, il n'y a donc plus lieu d'introduire séparément une bourre, et de la tasser manuellement dans le tube canon.
D'autres caractéristiques de l'invention apparaîssent dans la description d'un mode particulier de réalisation qui sera exécuté ci-après en référence aux figures 1 et 2 annexées.
La figure 1 représente une vue en coupe de la cartouche selon l'invention.
La figure 2 représente la même vue en coupe de la cartouche et le début du tube canon lorsque la cartouche est employée selon le mode préféré.
Sur la figure I on voit l'étui 1, lequel comporte une amorce centrale 2 en fond de culot mise à feu au moyen d'un touchot électrique non représenté. Cet étui est de diamêtre extérieur 32 mm et à 55 mm de nauteur.
Il est rempli d'une part par la poudre propulsive 3, dans le cas de la réalisation, cette poudre est la poudre TUBAL 5 fabriquée par la Société Nationale des Poudres et Explosifs. Le chargement est de iù grammes. Une séparation d'avec la bourre est réalisée par 2 rondelles de carton gauffré 4 de 2 à 3 mm d'épaisseur, recouvert par une résine polyester 5 ; dans la réalisation particulière c'est une résine de la gamme CONTOUR de la Société HOLT LLOYD qui a été employée. L'étui est rempli d'autre part par une autre résine 6 destinée à assurer l'étanchéité et la résistance au déchirement qui dans ce cas est la résine RHODORSIL RTV 585 de la Société RHONE POULENC qui arrive au ras du bord de l'étui.
L'ensemble de ces deux résines constitue la bourre 7.
Sur ces dessins - la figure 1 est une vue en elevation du dispositif selon l'invention ; - la figure 2 est une vue de profil dudit dispositif ; - la figure 3 est une vue de dessus du dispositif tel que représenté dans la vue de profil.
Le dispositif automatique pour le gavage, ou le remplissage sous pression, d'une pluralité de compartiments, notamment d'un congélateur à plaques, ou de récipients, en produits de consistance pâteuse, notamment granuleuse ou fibreuse, comporte essentiellement - Une tête de gavage délimitée parle carter (1) à l'intérieur duquel se trouve une vis de gavage, du type sans fin, cylindrique (2) dans une première partie et conique (3) dans une deuxième partie, ladite vis de gavage alimentant la goulotte de sortie (4), notamment en forme de queue de carpe, de la tête de gavage. La vis de gavage est entraînée par un motoréducteur (5) dont la vitesse est réglée en fonction de l'application.La forme conique donnée à la partie de la vis de gavage qui assure la liaison entre la partie cylindrique du carter et sa partie adaptée à la forme du compartiment ou du goulot du récipient, notamment les deux ailes de la queue de carpe, permet d'éviter l'accumulation des aliments à a jonction (6) desdites ailes. Les dimensions de la goulotte de sortie sont calculées pour pouvoir passer entre les plaques (7) d'un congélateur à plaques (8) ou pénétrer dans un quelconque récipient.
- Une trémie d'alimentation (9) comportant, dans son fond, une vis de transfert (10), du type sans fin, un fourreau de sortie (11) alimentant la partie cylindrique du carter (1) de la tête de gavage.
L'ensemble "trémie d'alimentation-tête de gavage", donc l'extrémité de la goulotte de sortie de la tête de gavage, est animé d'un mouvement de va et vient, vertical, apte à, dans un premier temps, positionner l'extrémité de ladite goulotte dans la zone médiane verticale située entre deux plaques dudit congélateur, et, dans un deuxième temps, faire remonter ladite extrémité au fur et à mesure que l'espace, entre deux plaques consécutives, se remplit (grâce à l'utilisation d'un détecteur de pression).
Le moyen apte à assurer ledit déplacement vertical comporte a) un dispositif de guidage du type à galets (12) et à rails de guidage (13) : les galets (12) étant situés, deux à deux, dans des plans perpendiculaires ; b) un dispositif d'entraînement du type à câbles et à poulies : un premier câble (14) fixé d'un côté de la trémie au moyen de la plaque (15) et associé à une première poulie (16), un deuxième câble (17) fixé de l'autre côté de la trémie au moyen d'une plaque (18) et associé à une deuxième poulie (19), une troisième poulie (20), à côté de la poulie (19), servant de renvoi au premier câble, et un motoréducteur (21) entraînant les deux types de câbles au niveau des deux derniers types de poulies : câbles et poulies étant symétriques de chaque côté de la trémie.
L'ensemble "trémie d'alimentation - tête de gavage", donc l'extrémité de la goulotte de sortie de la tête de gavage, est animé d'un mouvement de va et vient, horizontal dans ce cas, dans une direction perpendiculaire aux plans des plaques du congélateur, apte à positionner la goulotte de sortie de ladite tête de gavage successivement dans les zones situées entre les différentes plaques appartenant à un même congélateur ou à une batterie de congélateurs placés en série (ou une rangée de récipients).
Le moyen apte à assurer ledit déplacement horizontal comporte deux rails de guidage (22) solidaires de l'installation fixe (23), par l'intermédiaire d'une potence (24), et associés à au moins quatre galets (25) solidaires du châssis mobile (26) de l'ensemble "trémie d'alimentation - tête de gavage".
Un motoréducteur (27) assure l'entraînement du ou des galets moteurs (25) L'ensemble "trémie d'alimentation - tête de gavage" peut également être animée d'un mouvement de va et vient, également horizontal, perpendiculaire au précédent, apte à positionner la goulotte de sortie de la tête de gavage-dans des zones situées entre les différentes plaques appartenant à une batterie de congélateurs placés en parallèle (ou plusieurs rangées de récipients).
Le moyen apte à assurer ledit déplacement (non représenté) peut être du type précédent intercalé entre la potence (24) et l'installation (23).
La trémie peut avoir une capacité au moins égale à celle d'un congélateur à plaques. Elle est chargée dans une position bien déterminée, par exemple en bout de rails.
Deux congélateurs en série peuvent être chargés l'un après l'autre.
Deux congélateurs en parallèle peuvent être chargés élément par élément en regard appartenant aux deux congélateurs.
Le motoréducteur (21) destiné à soulever l'ensemble "trémie - tête de gavage" est déterminé pour que la course de la tête de gavage se fasse à partir d'une fraction de tour.
Le processus de fonctionnement est le suivant a) chargement de la trémie ; b) positionnement de la goulotte à la verticale du premier compartiment à remplir c) positionnement de l'extrémité de la goulotte dans la zone médiane verticale située entre deux plaques consécutives ; d) remplissage avec soulèvement automatique de la goulotte de gavage au fur et à mesure du remplissage e) avancement d'un pas pour positionner la goulotte à la verticale du deuxième compartiment à remplir ; f) le cycle recommence.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits et représentés pour lesquels on pourra prévoir d'autres variantes et l'étendre à d'autres applications sans pour cela sortir du cadre de l'invention, notamment tous les dispositifs d'entraînement pouvant être de tout autre type, comme par exemple des vérins en remplacement des cables (14) et (17).
PROCEDE ELECTROMAGNETIQUE DE PRODUCTION DE COMPOSITES A MATRICE METALLIQUE, A PARTIR DE GELEES THIXOTROPES D'ALLIAGES A L'ETAT SEMI-SOLIDE La présente invention est relative à l'élaboration de composites à matrice métallique par addition de fibres ou de particules dans un alliages à l'état semi-solide, agité électromagnétiquement; ces composites, dont on contrôle la migration et la concentration dans la matrice métallique, peuvent être produits soit en moule, soit dans une lingotière de coulée continue.
En effet, sans vouloir lier l'invention à une quelconque théorie scientifique, le procédé met en jeu des réactions du type
Si (R)3 - Si + M+ -N - Si - + M+ X Si (R)3 X N polysilanes xx halogénés (I) Si Si (R)3 (R)3 X étant un atome d'halogène.