INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une forme de réalisation préférée pour une arme monotube, il est prévu,parallèleient au tube, une chambre communiquant avec ledit tube par au moins un évent disposé sensiblement dans la partie médiane de la chambre, ladite chambre étant traversée par une tige de commande de tiroir sur laquelle peut coulisser un piston central susceptible d'un faible débattement de part et d'autre de l'évent pour diviser la chambre en deux demi-chambres alimentées en gaz alternativement selon la position dudit piston central par rapport à l'évent. Dans chaque demi-chambre peut se déplacer un piston latéral coulissant librement sur la tige entre une position proche du piston central et une position éloignée de butée sur le fond de la chambre, laquelle tige de commande coopère avec lesdits pistons latéraux pour être entratnée par celui qui reQoit la poussée des gaz et entratneravec elle l'autre piston. Le positionnement du piston central mobile est avantageusement obtenu par une simple poussée exercée sur lui par le piston latéral à la fin du mouvement qui le rapproche de l'évent.
La réalisation de ces articulations, à quelque niveau que ce soit implique par conséquent la mise en oeuvre parfois de pièces annexes, mais surtout entraine une multiplicité des opérations de moulage pour fabriquer chaque partie de siège individuellement et exclut par conséquent tout moulage de celui-ci en une seule opération.
Le but de la présente invention est precisemment d'atteindre cet objectif de manière à réduire à la fois les coûts de fabrication mais aussi les coûts de montage.
A cet effet, l'invention concerne un siège en matière plastique du type comportant au moins deux parties reliées entre elles par des moyens d'articulation, constitués par au moins une broche de l'une des parties, susceptible de tourIllonner dans un logement formant un palier de l'autre partie, de ma nière telle à constituer une charnière.
Selon la ceractristique principale de l'invention, la broche et le palier sont obtenus respectivement avec les parties du siège correspondantes au cours d'une même opération de moulage par inJection dans un moule unique.
L'invention concerne également un procédé de moulage pour 11 obtention d'un tel siège, se caractérisant en ce qu'un insert tubulaire amovible est disposé dans le moule des parties de siège à injecter, dans la zone des moyens d'articulation et dont ; sa paroi interne définit un logement correspondant à la broche à obtenir avec l'une des parties ; sa paroi externe correspond au palier à obtenir avec l'autre partie ; et l'épaisseur de sa paroi correspond à un jeu subsistant entre les parties après démoulage dudit insert.
Selon une variante de réalisation, l'insert tubulaire amovible a une section ovale de dimensions telles à ce que sa hauteur interne corresponde sensiblement à sa largeur externe, de ma nière à ce que le jeu obtenu en conséquence de sa propre épaisseur, dans une position donnée de moulage, soit compensée dans une position choisie d'utilisation après démoulage, par pivotement relatif de la broche par rapport au palier ainsi obtenu.
Selon une autre variante de réalisation, l'insert tubulaire amovible est constitué d'une pluralité de secteurs disposés en couronne et espacés entre eux d'interstices aptes à permettre, lors du moulage, l'obtention de branches longitudinales axiales venues de matière avec la broche et en liaison secable par leur sommet avec le palier ; lequel correspond à la paroi externe de la couronne de secteurs constituant ledit insert la hauteur des branches étant identique à l'épaIsseur des secteurs de manIère à ce qu'en utilisation, après cassure de leur sommet, elles compensent le jeu obtenu en consequence de la propre épaisseur des secteurs constituant l'insert.
L'invention sera encore illustrée sans être aucunement limitée par la description qui suit, faite en regard des dessins an nexés sur lesquels - la figure 1 est une vue schématique en perspective illustrant le procédé de moulage de deux parties de siège articu lées entre elles, selon l'invention.
- les figures 2 et 3 ont des vues montrant l'articulation obtenue selon le procédé de la figure 1 respectivement en position de moule et en position d'utilisation.
- la figure 4 est une vue schématique en perspective illustrant le procédé de moulage de deux parties de siège articu lées entre elles selon une variante de l'invention.
- la figure 5 est une vue en perspective d'un siège articulé, obtenu au cours d'un opération unique de moulage selon le procédé de l'invention.
- la figure 6 est une vue en perspective d'un siège dit "transat" obtenu selon le procédé de l'invention.
- la figure 7 est une vue en perspective d'une variante de réalisation d'un siège articule, obtenu au cours d'une opéra- tion unique de moulage selon le procédé de l'invention.
- la figure 8 est une vue en plan d'un siège selon le figure 7 ImmédIatement issu du moulage.
La figure 1 illustre dans son principe le procédé de moulage selon un exemple de mise en oeuvre pour l'obtentIon de deux parties i et 2 quelconques, d'un siège à obtenir, reliées entre elles par des moyens d'articulation, constitues par une broche 3 de l'une des parties 2, susceptible de tourillonner dans un logement formant un palier 4 de l'autre partie 1, de manière telle à constituer une charniere.
Selon l'invention, la broche 3 et le palier 4 sont respectivement obtenus avec les parties 2 et 1 au cours d'une même opération de moulage, dans un moule unique (non représenté), grâce à une injection simultanée par l'intermédiaire de deux injecteurs 5, 6 répartissant une arrivée de matière de moulage issue d'un tronc commun 7.
Ainsi que cela est montré aux figures 2 à 4, I'appuiltête 19 est porté par deux tiges de coulissement 24 montées à rotation autour d'un axe 25 fixé à la traverse 26 en haut du dossier 13. A cet effet la traverse 26 porte un palier 27 emboité sur la traverse dans lequel est engagé l'axe 25. Sur l'une des tiges 24 est monté un bras d'actionnement 30 dont l'extrémité 30a porte l'ancrage1 matérialisé par un axe 31 attelé à une chape 32 montée à l'extrémité d'une tige 33 de traction et de poussée d'un vérin électrique 34 Le corps du vérin porte des tétons d'articulation montés dans une chape support 35 fixée à une paroi 37 montée entre la traverse 26 de haut de dossier et une traverse 36 faisant toutes deux partie de l'armature de la partie supérieure 13b du dossier 13.
Le vérin 34 est disposé entre la paroi 37 et un panneau d'habillage 38 encastré sur un cadre support 39 porté par l'armature du dossier.
L'appui-tête 19 est constitué par un coussin 40 monté sur une armature plastique 41 dans laquelle est monté un palier de guidage 42 de la tige de coulissement 24.
Le palier de guidage 42 possède une portée de guidage 43 de la tige 24 et deux faces opposées immobilisées entre les parois opposées de l'armature plastique 41.
Le palier 42 porte en outre une lame ressort de poussée 44 montée en tension entre deux ancrages longitudinalement décalés et situés sur l'une des faces du palier.
- un verrou mobile 45 est constitué par un ensemble de deux barreaux 46 engagés dans des encoches réparties le long des tiges de coulissement 24 et assure le verrouillage de position de l'appui tête le long de la tige 24.
- l'ancrage 4 d'un câble 47 de commande de débrayage du verrou 45.
Le câble de débrayage 47 est en appui sur une barre de liaison 48 des verrous 45 et est attelé à un étrier de commande 50 dont les branches sont encastrées dans les paliers 27 ainsi que cela est montré à la figure 4.
Les extrémités de la barre 48 sont montées dans les flancs 41a, 41b latéraux de l'armature 41. A cet effet chaque extémité de la barre est montée dans une lumière 49 découpée dans les flancs 41b et 41a opposés et peut être manoeuvrée dans le sens de la flexion du ressort 44 par un bouton d'actionnement latéral 51. Le bouton d'actionnement 51 permet d'obtenir la rotation de la barre 48 et la rotation alternée des barreaux 46 dans le sens de la montée ou de la descente de l'appui-tete.
L'armature 41 de l'appui-tête est montée sur un boitier 55 protecteur du bras d'actionnement 30 et porteur de deux paliers de guidage 56 des tiges 24. Le boitier 55 est par ailleurs monté à rotation autour de l'axe 25 et possède une partie munie d'un renflement encastré dans une cuvette plastique 60 montée sur le coussin de la partie 13b du dossier.
La figure 6 est une représentation schématique du circuit électrique de commande de l'appui-tête et montre l'ensemble des interrupteurs 18, 20 et le contact fin de course C. Les signaux électriques transmis par le circuit d'alimentation 61 sont traités par une centrale électronique 62 qui délivre un signal de commande du vérin électrique 34 , protégé par un contacteur thermique 63. Une alarme 64 signale un éventuel défaut de la centrale 62.
L'utilisateur du siège désireux de régler l'appui-tête 19 actionne par le bouton 51 le verrou 45. Par contre lorsque l'appui-tête 19 occupe le long des tiges de coulissement 24 une position non conforme à la position basse nécessaire à son rangement dans le logement 21, le mécanisme assure la commande de l'appui-tête de la manière suivante: - le câble de débrayage 47 est actionné par suite de la rotation de l'étrier 50 autour de ltaxe 25 et prend appui sur la barre de liaison 48 pour dégager les verrous 45 des encoches e . L'appui-tête 19 peut dans ce cas coulisserle long des tiges 24 vers une position basse et être rangé simultandment dans le logement 21.
- le câble de débrayage 47 assure de Ia sorte l'abaissement de l'appui-tête à partir de l'une quelconque position le long des tiges de coulissement 24.
Lorsque l'appui-tête 19 est actionné à partir du contact 18 dans le sens de son relevage, le câble de débrayage 47 se détend et permet au verrou 45 de s'engager dans les encoches e de position le long des tiges de coulissement 24.
PROCEDE DE FABRICATIO1J D'Ut; NOUVEAU LEVAIN LACTIQUE, NOUVEAU LEVAIN OBTENU, FABRICATION D'ADDITIF ALIMENTAIRE NOTAViMENT PROBIOTIQUE A PARTIR DE CE LEVAIN ET PRODUIT OBTENU L'invention concerne un procédé de fabrication d'un levain lactique, du type consistant à faire fermenter un lactosérum en présence d'un ferment lactique mixte renfermant une symbiose de levures et de bactéries.
L'invention stétend au nouveau levain obtenu caractérisé par sa nature et la composition des microorganismes qu'il contient. L'invention vise également un procédé de fabrication d'un nouveau additif alinentaire notamment probiotique à partir duait levain ainsi que le nouveau produit alimentaire obtenu qui se caractérise par une composition physico-chimique et microbienne nouvelle.
Le circuit complémentaire est destiné à agir dans une partie la plus élevée de la gamme de températures dans laquelle fonctionne l'oscillateur, car, dans cette partie, la tension de compensation principale VC seule, a de moins en moins d'action sur la fréquence de l'oscillateur.
La figure 3 représente la variation relative dVC/VC de la tension VC de compensation principale en fonction de la température. La plage de températures représentée couvre la partie la plus élevée de la gamme de températures dans laquelle fonctionne ltoscillateur. Cette plage s'étend de + 250C à environ + 1050C. Ce n'est qu'un exemple. La courbe représentée est exponentielle, elle décroît plus on monte en température.
Pour que la tension de compensation, présente en sortie du circuit de compensation, puisse avoir une action sur la fréquence de l'oscillateur à température élevée, on donne au circuit complémentaire un gain croissant dans la partie la plus élevée de la gamme de températures. Le gain du circuit de compensation sera alors sensiblement constant dans la partie la plus élevée de la gamme de températures. La figure 4 représente le gain G1 du circuit complémentaire en fonction de la température. La plage de températures est la même que celle de la figure 3.
La figure 5 représente, sur la même plage de températures, la variation du gain G2 du circuit de compensation. Grâce à l'action du circuit complémentaire, ce gain G2 est sensiblement constant et supérieur à un.
Les valeurs des résistances et de la thermistance du circuit complémentaire sont définies de façon à ajuster la variation du gain souhaitée dans la partie la plus élevée de la gamme de températures.
La résistance équivalente du troisième pont diviseur est R' : Ri.R2/(Ri+R2) avec par exemple R1=R2 La résistance R" équivalente à R',RT1,R3 est R" = R' + (RT1.R3)/(RT1+R3) RTi est la résistance de la thermistance RT1 telle qu'elle a été définie précédemment.
Le gain du circuit complémentaire est alors G1 = 1 + (2R4/R" ) Les résistances R3 > R4 et RT1 déterminent l'action du circuit complémentaire.
Le circuit complémentaire a pour but d'agir sur la tension de compensation dans la partie la plus élevée de la gamme de températures dans laquelle fonctionne l'oscillateur. Cette partie peut s'étendre,par exemple entre +250C et +iO50C. Pour des températures inférieures le circuit complémentaire a une action négligeable. La variation du gain du circuit complémentaire est négligeable.
Les oscillateurs piézoélectriques sont soumis à un phénomène de vieillissement c'est à dire que leur fréquence d'oscillation évolue avec le temps. Il est nécessaire d'effectuer un recalage de l'oscillateur de temps en temps. Ce recalage consiste à modifier l'impédance en série avec le cristal piézoélectrique de façon à obtenir la fréquence nominale de ltoscillateur. Un Uncircuit de recalage en fréquence, délivrant une tension de recalage a été décrit dans la demande de brevet n0 2 621 187 déposée le 29 septembre 1987. Ce circuit de recalage en fréquence est intercalé entre la sortie du circuit de compensation et la cathode de la diode à capacité variable Di.
La figure 6 représente un schéma électrique d'un oscillateur selon l'invention avec circuit de recalage. Le circuit de recalage comporte un amplificateur opérationnel A3 dont l'entrée non inverseuse est connectée à la sortie du circuit complémentaire. Cette entrée non inverseuse reçoit donc la tension de compensation.
Son entrée inverseuse reçoit une tension fonction du recalage donné. Cette tension est fournie par un pont de résistances R14, R16, R17, à deux branches, monté en diviseur.
La première branche comporte une résistance R14 connectée à la borne +V de la tension d'alimentation. La seconde branche est connectée à la masse et comporte une résistance Ri6 en série avec une résistance variable R17.
C'est sur cette résistance Ri7 que l'on agit pour effectuer le recalage. Elle est généralement extérieure au système. De plus, l'amplificateur opérationnel A3 comporte une résistance de contre-réaction R15 connectée entre sa sortie et son entrée inverseuse.
La sortie du circuit de recalage en fréquence est connectée à la cathode de la diode à capacité variable D1 par l'intermédiaire d'une résistance de forte valeur R13.
La figure 7 représente un graphique donnant, avec des valeurs mesurées, la dérive thermique en fréquence d'un oscillateur selon l'art antérieur et d'un oscillateur selon l'invention.
L'oscillateur selon l'art antérieur est conforme au schéma de la figure 1. L'oscillateur selon l'invention est conforme au schéma de la figure 6.
L'unité de gestion de sorties peut être reliée au circuit de sortie par deux lignes série respectivement montante et descendante et deux lignes de signaux d'horloge, ces lignes étant munies de moyens d'isolement tels que des optocoupleurs. Les constituants du circuit de gestion de sorties sont ainsi particulièrement peu encombrants et peu nombreux, en particulier pour ce qui concerne les moyens d'isolement, ce qui permet d'augmenter la fiabilité du circuit de gestion de sortie.
Les particularités et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description ci-dessous et à ltexamen des figures annexées, relatifs à un exemple de réalisation non limitatif.
La figure 1 est le schéma synoptique d'un cir cuit de gestion de sorties conforme à l'invention.
La figure 2 représente plus en détail une par tie du circuit de gestion de la figure 1.
Les figures 3 à 5 montrent schématiquement le circuit de sortie du circuit de gestion de la figure 1, respectivement configuré en mode sor tie, en mode entrée et en mode mixte sortie entrée.
Les figures 6 à 8 sont des tableaux illustrant la composition des trames descendante, montante d'entrée et montante de sortie dans les diverses configurations du circuit.
La figure 9 est un élément de tableau complé tant celui de la figure 6 dans une application analogique.
Les figures 10 et 11 montrent les voies de sor tie du circuit respectivement dans une applica tion logique et dans une application analo gique.
La figure 12 illustre la gestion des défauts affectant les échanges descendants.
Le circuit 10 de gestion de sortie illustré sur la figure 1 fait partie d'un système de commande d'automatismes, par exemple d'un automate programmable. Il est inclus, soit dans l'automate si celui-ci est monobloc, soit dans un module de sorties ou un module mixte d'entrées-sorties, local ou distant si l'automate est composé de tels modules. Le circuit 10 a pour rôle de commander et contrôler un certain nombre de voies de sortie 11 à partir des informations fournies à un bus ou réseau 12, électrique ou optique, par une ou plusieurs unités de traitement non représentées.
Le circuit 10 comprend, d'une part, une unité 13 de gestion de sorties - également utilisable pour gérer des entrées - et, d'autre part, un circuit 14 de commande et de contrôle des voies de sortie, ci-après désigné brièvement circuit de sortie. L'unité 13 est reliée au bus 12 par des conducteurs de données et de service et au circuit 14 par des conducteurs décrits plus loin via un interface d'isolement 15.
Le circuit de sortie 14 comprend notamment un organe désérialiseur 16, auquel est associée une logique 17 de commande et contrôle, et un étage de préamplification 18 dont les sorties parallèles O0-0n constituent les voies de sortie Il sur lesquelles peuvent être intercalés des amplificateurs 20.
On remarquera que l'unité 13 de gestion des sorties possède un système d'horloge H qui délivre sur une sortie ST un signal de trame et sur une sortie CK un signal d'horloge cadençant respectivement, comme on le verra plus loin, les trames à acheminer et les bits composant ces trames, aussi bien dans le sens descendant, ctest-à- dire de l'unité 13 vers le circuit 14, que dans le sens montant, c'est-à-dire du circuit 14 vers l'unité 13. Les trames se composent de bits de données et de bits de contrôle et, le cas échéant, de configurations ; leur composition exacte sera décrite en regard des figures 6 à 8, mais on peut dés à présent noter que les trames descendantes et les trames montantes ont un format identique et un nombre identique de bits de données.
Les trames descendantes T1 à acheminer sont délivrées à une sortie DO de l'unité 13 et transmises de là à une entrée série du circuit 14 ; une entrée DI de l'unité 13 reçoit les trames montantes T3 issues du circuit 14. Les sorties ST, CK et DO de l'unité de gestion 13 sont reliées à des entrées ST1, CK1 et Il du circuit de sortie 14 via des conducteurs munis d'optocoupleurs respectifs 15a, 15b, 15c de l'interface 15.
De plus, pour acheminer les trames T3, une sortie série 0' du circuit 14 est reliée à l'entrée DI de l'unité 13 via un conducteur muni d'un optocoupleur 15d de l'interface 15.
Les trames descendantes T1 sont désérialisées par un registre 19 de I'organe désérialiseur 16 ; les sorties parallèles du registre 19 sont appliquées (figure 2) à un registre tampon 19a activable par un signal fourni par la logique 17 et lui-même relié à une logique de choix de phase 19b, qui permet aux signaux de sortie d'être en logique positive ou négative en fonction d'un signal D/I.
On récupère, en sortie du cristal 2 et dans la même direction que la direction d'incidence des ondes signal, une série d'ondes signal transmises 10,10', 10" qui pourront être ensuite acheminées par des réseaux de fibres optiques respectifs aux différents sousréseaux de l'antenne.
Bien entendu, si, comme dans le cas d'un réseau de télédistribution, on ne souhaite distribuer qu'un seul signal optique modulé, il suffit de prévoir un seul modulateur 5, produisant une unique onde signal.
Le laser 1 peut être par exemple un laser YAG de puisstance, de longueur d'onde 1,32 llm émettant une puissance de 2 W en onde entretenue.
Les modulateurs sont avantageusement des modulateurs optiques intégrés large bande, excités respectivement aux fréquences F,1, F e et Fi. Ces modulateurs optiques intégrés sont généralement des dispositifs mettant en jeu l'effet électro-optique dans le niobate de lithium ou dans un matériau ÇP (potassium, titane, phosphore) et opérant à une puissance optique de l'ordre du milliwatt. L'état de l'art des modulateurs optiques intégrés est exposé notamment dans un article de Y. Bourbin, A. Énard, C. Moronvalle, M. Werner et M. Papuchon intitulé Modulation hyperfréquence en optique intégrée, paru dans la Revue Technique Thomson-CSF, Vol. 19, n" 3-4, septembre-décembre 1987, pages 519 à 550, auquel on pourra se référer pour de plus amples détails.
Pour le cristal 2, on utilise un matériau dont la nonlinéarité permet de transférer l'onde pompe 8 et d'obtenir l'amplifi- cation voulue, par le phénomène que l'on exposera succintement plus bas.
On utilise de préférence pour le matériau non linéaire un cristal photoréfractif, et la suite de la description sera faite en consi dérant cet effet optique particulier.
Ce choix n'est cependant pas limitatif, et d'autres phénomènes non linéaires peuvent être utilisés pour assurer le transfert de l'onde pompe et donc l'amplification de l'onde signal, par exemple l'effet thermique (principalement, dans les cristaux liquides), l'effet Kerr optique (dans des liquides tels que le sulfure de carbone) ou l'effet Brillouin (dans des cellules à gaz telles que le méthane). Ces différents effets mettent en jeu chacun des puissances optiques différentes et présentent des temps de réponse différents, dont on devra tenir compte à la conception du dispositif.
On va maintenant exposer, en référence aux figures 2 et 3, la manière dont on peut réaliser l'amplification de signaux modulés dans un matériau non-linéaire tel qu'un cristal photoréfractif.
Les considérations théoriques sous-jacentes à l'amplifica- tion par interaction de deux ondes dans un cristal photoréfractif pourront être trouvées dans un article de G. Hamel de Montchenault, B. Loiseaux et J.P. Huignard intitulé Amplification of High Bandwidth Signals through Two-Wave Mixing in Photorefractive Bil2SiO20 Crystals, paru dans Applied Physics Letters, Vol. 50, n" 25 du 22 juin 1987, pages 1794 à 1796, auquel on pourra se référer pour de plus amples détails.
De façon sommaire, l'onde pompe 8 (figure 2) interfere, indépendamment de toute modulation, avec l'onde signal 9 en créant dans le matériau une figure d'interférence dûe à une variation d'indice (effet photoréfractif) produite par le champ électrique photoinduit qui modifie l'indice par effet Pockels.
De la sorte, les mécanismes de couplage d'ondes liées au décalage spatial du réseau d'indice par rapport à l'illumination vont assurer le transfert de l'intensité de l'onde pompe dans la direction de l'onde signal incidente pour donner en sortie du matériau 2 une onde signal amplifiée 10.
Ainsi, si l'on désigne par Lr l'amplitude de l'onde signal transmise 10 et par IS l'amplitude de l'onde signal incidente, l'ampli- fication obtenue peut être représentée par la relation: IT = IS e #.l, I étant la longueur d'interaction dans le milieu (généra lement de l'ordre du cm), et r étant un facteur de gain, intrinsèque au matériau, donné par la relation: # = 4# #n/#, An représentant l'amplitude de la modulation spatiale de l'indice, et # étant la longueur d'onde.
Avec les matériaux photoréfractifs usuels tels que l'arséniure de gallium, le titanate de baryum et l'oxyde de bismuth-silicium, on obtient des coefficients r élevés, de l'ordre de 5 à 12 cm.-l, pour des coefficients d'absorption modérés, de l'ordre de 0,5 cm1.
Si l'on module maintenant temporellement en hyperfréquence l'onde signal incidente Is, cette modulation va se retrouver en sortie du signal, avec une amplification différentielle.