INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un fragment d'ADN d'environ 1,9 Kb, correspondant à l'ADN du nouvel HPV, a été observé après digestion de 1'ADN extrait des lésions par l'endonucléase de restriction EcoRI L'ADN tumoral a été traité par l'enzyme EcoRI, et les produits de digestion ont été insérés par le site EcoRI dans l'ADN du bactériophage agit10 permettant le clonage de fragments d'ADN dont la taille est inférieure à 7 kb. Après encapsidation de l'ADN recoibinant et infection de bactéries Escherichia Coli V12 (souche C600), les bactériophages recombinants ayant inséré le fragment d'ADN de 1,3 kb ont été sélectionnés par la technique d'hybrida- tion sur plages de lyse, en utilisant une bande d'ADN radioactive spécifique du HPV5 dans des conditions non strictes.Plusieurs bactériophages recombinants ont été isolés et montrés contenir le fragment d'ADN de 1,9 Kb. Ce fragment d'ADN a été excisé des séquences d'ADN phagique et recloné dans le plasmide SPG5. Une sonde radioactive préparée à patir du fragment d'ADN de 1,9 Kb, excisé et purifié des séquences plamidiques, n'a montré aucune hybridation croisée dans les conditions strictes avec les ADN des HPV5, 20, 23 et 36. En revanche, cette sonde a permis de mettre en évidence un fragment d'ADN de 1,9 Kb dans l'ADN extrait des lésions traitées par l'enzyme EcoRI, ainsi que des molécules d'ADN de HPV forme I (circulaires superenroulées) et forme ISI (circulaires ouvertes) dans l'ADN tumoral non traité.Une étude de la sensibilité de I'ADN de ce nouvel HPV à plusieurs enzymes de restriction a montré que l'enzyme ScI coupe une fois 1-'ADN viral. Après digestion de l'ADN tumoral par l'enzyme SacI, les molécules d'ADN de 8 Kb (taille du genome d'un HPV) ont été purifiées par centrifugation dans un gradient de saccharose, puis insérées par le site scr dans l'ADN du plasmide SPG5. Les plasmides recombinants ayant intégré l'ADN du nouvel HPV ont été sélectionnés par la méthode d'hybridation sur colonies, en utilisant une sonde d'ADN radioactive spécifique du fragment de 1.9 Kb dans des conditions strictes. Plusieurs plasmides recombinants contenant la totalité des séquences virales ont été isolés.La coupure de l'ADN des plasmides recombinants par l'endonucléase SacI engendre un fragment de 8 Kb hybridant avec le fragment d'ADN de 1,9 Kb dans les conditions strictes. La coupure de l'ADN des plasmides recombinants et de la préparation d'ADN extrait des lésions, par le mélange des enzymes SacI- et PvuII, génère les memes quatre fragments, dont le poids moélculaire total correspond à celui d'un génome de papillomavirus (8 Kb).
Une carte de restriction de l'ADN du nouvel HPV a été construite à partir de l'étude de la sensibilité de cet ADN à 16 enzymes de restriction. Vingt-huit sites de coupure ont été localisés. La carte ainsi établie est différente de celle des génomes des HPV identifiés à ce jour. L'homologie de séquence entre l'ADN du nouvel HPV et les ADN des HPV caractérisés à ce jour a été analysées par des expériences d'hybridation sur réplique effectuées dans des conditions strictes ou non strictes. Aucune homologie de séquence n'a été décelée dans des conditions strictes ou non strictes. En revanche, dans des conditions non strictes, une hybridation croisée significative, bien que faible, a été observée uniquement entre l1ADN du nouvel HPV et les ADN des HPV spécifiques de l'EV.Le virus isolé à partir de lésions de kératose actinique, observées chez un malade atteint d'EV, constitue donc un nouveau type d'HPV, provisoirement dénommé HPV50.
Le profil source en cours de traitement est le profil en. Pour chacun des points traités Pi,n = (Ri, Hui,8,), on effectue les opérations suivantes - on détermine tout d'abord les points voisins du point (Ri, Hi, en) considéré. A cet égard, on considère les 2p+l profils allant de en#p a en+p. Dans l'exemple illustré en figure 10, p = 2 et par conséquent, on considère les cinq profils allant de en~2 a en+2.
Sur chaque profil source ej ainsi considéré, on sélectionne les 2k + 1 points allant de (Ri,k, Hi#k, ei) å (Ri+k, Hi+k, 8j). Dans l'exemple considéré, en figure 10, on a choisi pour valeur de k : k = 2.
Cela détermine ainsi (2p+1) x (2k+1) points voisins de (Ri, Hi, en) y compris ce point en cours de traitement.
Dans le mode de réalisation représenté, il y a donc un total théorique de 25 points voisins au point Pi n en cours de traitement, y compris ce dernier.
On calcule ensuite la moyenne R des ordonnées en R et la moyenne H des ordonnées en Z de chacun de ces 25 points.
Dans l'hypothèse où des points sont manquants, la moyenne est effectuée en diminuant le diviseur commun (25 dans un cas normal), d'autant d'unités que de points sont manquants.
Si le point "traité" Pi,n n'est pas manquant (bit 14 à 1 dans le tableau I), on effectue l'opération de filtrage.
4.2 Opération de filtrage Le filtrage a pour but de permettre l'élimination des points aberrants. Pour chacun des points traités, on calcule la valeur absolue |Ri - R Si cette valeur est supérieure à une valeur d'erreur donnée E, paramétrable, on élimine le point (Ri, Hi, # en).
La valeur donnée E est déterminée par l'expérience, compte tenu de l'objet que l'on cherche à reproduire. S'agissant par exemple du visage d'une personne, pour certaines zones, on sait que le risque d'obtenir des points aberrants est particulièrement élevé et que ces points aberrants risquent d'etre disposés a une distance relativement importante du- profil Dans un tel cas, on choisira pour valeur E, une valeur de quelques centimètres, 3 cm par exemple.
En revanche, dans d'autres cas, les -erreurs et les points aberrants seront peu nombreux et en tous cas relativement proches du profil. Dans un tel cas, on choisira comme valeur E, une valeur faible de l'ordre de quelques millimètres, 3 mm par exemple.
On observera en plus, selon une caractéristique de l'invention, que ladite valeur donnée E peut être paramétrable compte tenu du profil analysé. Ainsi, dans certaines zones du visage, telles que le nez, on choisira une valeur E relativement importante, puisque le profil est susceptible d'avoir d'importantes variations de sa coordonnée R, tandis que, pour les profils concernant la nuque, on choisira une valeur E relativement faible, puisque le profil n'a que des variations de sa coordonnée R de faible amplitude.
4.3 Opération de reconstitution Dans le cas où le point (Ri, Hi, en) "traité" est manquant (bit 14 à 0, Cf. tableau I), ou s'il est filtré, comme exposé ci-dessus, on effectue l'opération dite de reconstitution au cours de laquelle on affecte au point (Ri, Hi, en), les valeurs moyennes calculées R, H, lors de l'étape d'initialisation.
La figure 5 est une vue correspondant à la figure 4, dans laquelle les points représentés sont les points source en coordonnées cylindriques, et dans laquelle les points aberrants et manquants ont été reconstitués, comme exposé ci-dessus (points Pr).
Le fichier FS est complété au fur et à mesure du traitement des points (Ri, Hi, en) par les coordonnées de tous les points Pr reconstitués.
On notera que l'étape d'homogénéisation d'un profil en qui vient d'être décrite met en oeuvre les coordonnées cylindriques, après reconstitution des coordonnées cylindriques du point source à partir des coordonnées de son image.
Dans un autre mode de réalisation de la présente invention, il est tout à fait envisageable d'intervertir les étapes de reconstitution et d'homogénéisation et de procéder a l'étape d'homogénéisation en coordonnées image puis de procéder ensuite à une transformation ou à la reconstitution des coordonnées cylindriques de l'ensemble des points source à partir des points image d'origine ou des points image reconstitués.On observera en effet que, d'une manière g#énérale, la phase d'homogénéisation est une phase au cours de laquelle pour chaque point traité (que ce dernier soit considéré dans l'espace source ou dans le plan image), on considère un nombre prédéterminé de points voisins, on calcule les coordonnées moyennes de ces points, si le point traité est absent, ou si l'une au moins de ses cooordonnées diffère de la coordonnée moyenne correspondante d'un écart supérieur à une valeur prédéterminée (E), on affecte au point traité lesdites coordonnées moyennes.
DISPOSITIF DE REGLAGE EN HAUTEUR DE LA PARTIE ANTERIEURE D' UN COUSSIN D' ASSISE DE SIEGE L'invention concerne un dispositif de réglage en hauteur de la partie antérieure d' un coussin d'assise de siège, notamment de véhicule automobile, dans lequel un coussin monté sur une armature inférieure de siège repose sur un support qui coopère avec un moyen de manoeuvre et de réglage disposé près dudit coussin.
Un tel dispositif connu par la publication FR-A- 2 508 298 permet une mobilité de la partie antérieure du coussin et une modification de sa forme extérieure dans le but d'adapter le coussin à la posture de l'utilisateur du siège. Ce réglage ne donne pas toujours satisfaction notamment lorsque 1' utilisateur modifie la position de ses jambes consécutivement à a' l'actionnement des pédales de commande ou de la posture assise.
Pour remédier à cet inconvénient, la publication FR-A- 2 259 717 propose un siège dont la partie antérieure de l' armature inférieure porte des appuis articulés susceptibles de fléchir sous 1' action de la pression des jambes de 1' utilisateur. La flexion individuelle de tels appuis complique les méthodes de réalisation de 1' habillage de ce type de siège.
L'invention a pour but d' éliminer ces inconvénients et de permettre à la partie antérieure du coussin de s'abaisser par rapport à sa position de repos lorsque 1' utilisateur charge 1' avant du coussin.
L'invention a également pour but de faciliter la réalisation d' un siège équipé d' un dispositif de réglage en hauteur par la mise en oeuvre d'éléments cinématiques simples et fiables intégrés à 1' armature inférieure de ce siège.
Selon l'invention au moins un levier mobile est disposé entre le support du coussin et un moyen de manoeuvre porté par 1' armature inférieure du siège, et ce moyen de manoeuvre immobilise ledit levier en fonction du réglage souhaité entre deux positions limites en correspondance avec une position de butée du support sur l'armature et une position érigée du support.
L' application d'un levier orienté et rigide permet de modifier le niveau de la partie antérieure du coussin en fonction d' une position du levier asservie au moyen de manoeuvre.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le levier est constitué par un élément filaire constitutif du support formé par le même élément filaire.
Cette caractéristique permet la réalisation aisée de suspensions de coussins susceptibles de recevoir optionnellement le dispositif de réglage conforme à l'invention.
Selon un mode de réalisation du dispositif une extrémité du levier est en appui sur une came montée solidairement à rotation avec un axe transversal porté par 1' armature du siège dans le but de permettre à la came d'exercer l'effort de déplacement nécessaire à modifier la position du levier par rapport à 1' armature du siège.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description d1 un exemple de réalisation du dispositif faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 est une vue en coupe simplifiée du coussin d'assise équipé du dispositif de réglage suivant la ligne I-l de la figure 2 en position non érigée de la partie antérieure du coussin, - la figure 2 est une vue en perspective de la structure du dispositif.
La figure 1 représente un coussin 1 d' assise d' ùn siège coiffant une armature inférieure 2. La base du coussin 1 possède un évidement 3 constitutif du logement d' un support 4 de soutien du coussin. Le support 4 est formé ainsi que cela est montré à la figure 2 par un élément filaire 5 constituant un cadre rectangulaire dont un grand côté est rigidement relié à deux paliers 6 portés par l'armature 2.
Les paliers 6 sont solidaires par exemple au moyen d'agrafes d' une traverse de structure 7 de 1' armature 2 constituée ainsi que cela est bien connu par un flan de tôle embouti dont la partie antérieure surélevée s incline vers 1' arrière dans le but de constituer une zone de retenue du passager ceinturé sur son siège lorsque celuici est soumis à des efforts d' inertie consécutifs à une décélération brutale du véhicule au cours d1 une collision.
La traverse de structure 7 comporte des découpes 8 débouchant au-dessus et sous la traverse 7 assurant le passage d' au moins un levier 9, formé par 1' élément filaire 5 et par un élément intermédiaire 10.
A cet effet, deux leviers 9 sont formés par les extrémités recourbées de I'élément filaire 5 auxquelles est réuni l'élément intermédiaire 10 plié en forme du U dont les branches sont ici soudées respectivement aux leviers 9.
A titre d'exemple, le levier 9 possède une configuration droite mais il peut posséder une configuration en Y dont les branches sont respectivement accrochées aux éléments 5, 10 et dont la queue coopère avec le moyen de manoeuvre pour réaliser le réglage souhaité.
d) - On annule les signaux parasites en donnant aux jauges de réglage adjointes aux jauges initiales, des valeurs R'iO'i, R"iO"i, qui ont pour effet de modifier leurs angles 8i initiaux, de façon telle que Mod. signal parasite 1 = - signal parasite 1 mesuré Mod. signal parasite 2 = - signal parasite 2 mesuré La demanderesse a établi en effet qu'il est possible de calculer les erreurs relatives du capteur, dues aux efforts parasites, en fonction de l'angle e formé entre les jauges résistives et la poutre élastique.
De ce fait, il est possible d'annuler ces erreurs en apportant à une ou plusieurs jauges résistives des modifications ayant pour effet de modifier l'angle e précité.
Le procédé conforme à l'invention permet ainsi d'obtenir en une seule séquence d'opérations, en agissant uniquement sur l'angle e formé par une ou plusieurs jauges résistives, un capteur de force ou de couple délivrant un signal rigoureusement proportionnel à l'effort à mesurer et ce, quels que soient les efforts parasites et notamment ceux dus au déplacement du point d'application de l'effort à mesurer relativement à la poutre.
Etant donné que le procédé agit sur le seul paramètre e des jauges résistives, ce procédé peut être aisément automatisable.
Selon un autre aspect de l'invention, le capteur de force ou de couple à jauges résistives conforme à l'invention, ce capteur comprenant une poutre élastique dont l'une des extrêmités est destinée à être encastrée à un support fixe et l'autre soumise à l'effort à mesurer, cette poutre portant des jauges résistives reliées électriquement entre elles en formant un pont de mesure, délivrant un signal électrique qui est fonction de l'effort appliqué sur ladite extrêmité de la poutre, ce capteur étant ajusté de telle sorte que le signal soit. proportionnel à l'effort à mesurer et insensible aux autres efforts, et notamment à ceux engendrés par les déplacements du point d'application de l'effort à mesurer, est caractérisé en ce que l'angle e formé entre une ou plusieurs des jauges résistives et la direction longitudinale de la poutre est calculé et réalisé de façon à annuler les effets des efforts parasites.
D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront encore dans la description ci-après.
Aux dessins annexés, donnés comme explications du principe du procédé, et à titre d'exemples non limitatifs - La figure 1 est une vue en perspective d'un capteur avec poutre encastrée de section rectangulaire constante - La figure 2 est un schéma du pont de mesure formé par les jauges résistives du capteur - Lafigure 3 est un graphique représentant la réponse électrique d'une jauge simple soumise à des déformations imposées - La figure 4 est un graphique représentant la réponse électrique d'une jauge composite soumise à des déformations imposées - La figure 5 est la représentation d'une jauge composité particulière - La figure 6 est un graphique représentant la réponse électrique de la jauge composite particulière de la figure 5 - Les figures 7a/7b, 8a/8b, 9a/9b,10a/lOb, lla/llb représentent la disposition des jauges avant (a) et après (b) réglage, dans certains capteurs particuliers.
On va tout d'abord décrire le principe qui est à la base du procédé selon l'invention.
Sur la figure 1, on a représenté une poutre élastique (1), encastrée à un support fixe (2). A titre d'exemple, cette poutre a une section rectangulaire constante.
L'extrêmité de cette poutre (1), opposée au support (2), est soumise à des efforts : force transversale P, couple de flexion PX, couple de torsion PZ.
Sur cette poutre 1 sont placées quatre jauges résistives R1, R2, R3, R4, reliées électriquement entre-elles suivant un pont de mesure (figure 2) alimenté par une tension d'alimentation A et délivrant un signal de sortie V5.
L'expérience montre que le rapport du signal de sortie à la tension d'alimentation d'un tel capteur est de la forme us pP + qPX + tPZ + # (zéro) : Les coefficients-p, q et t sont les sensibilités du capteur aux efforts respectifs P, PX et PZ.
A (zéro) est un terme constant définissant le déséquilibre du pont de mesure en l'absence de tout effort appliqué à la poutre (1).
Théoriquement, si on applique à la poutre (1) un seul effort (P ou PX ou PZ) à mesurer, on devrait recueillir le seul signal correspondant. Mais en pratique, on recueille aussi des signaux parasites.
Ces signaux parasites proviennent de nombreuses causes regroupables sous les rubriques principales suivantes : - Imperfection du mode d'application de l'effort à mesurer.
Par exemple, Si le point d'application de la force P à mesurer n'est pas exactement dans l'axe de la poutre, mais décalé avec Z non nul, cette force engendre un couple de torsion parasite PZ.
De toute façon, l'invention sera bien comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé représentant, à titre d'exemples non limitatifs, plusieurs formes d'exécution de ce cais son Figure 1 est une vue très schématique en coupe longitudinale d'une installation de ventilation équipée du caisson selon l'invention Figure 2 est une vue en coupe longitudinale d'un premier caisson Figure 3 est une vue en coupe longitudinale d'une variante du chapeau du caisson de figure 1 ; Figure 4 est une vue de dessus montrant une possibilité de montage de deux blocs absorbants acoustiques superposés Figures 5 à 7 représentent trois chapeaux de caissons vus en coupe longitudinale Figures 8 à 11 représentent quatre variantes des caissons vus en coupe longitudinale.
La figure 1 représente très schématiquement une installation de ventilation d'un bâtiment de plusieurs étages dans lequel les planchers de chaque étage sont désignés par la référence 2, et le plancher de la terrasse de toiture est désigné par la référence 3.
Toutes les bouches d'extraction d'air 4, montées dans les pièces techniques des différents locaux à ventiler, sont associées à une colonne métallique verticale 5 est reliée par l'intermédiaire d'un caisson de piquage de terrasse 6 à un conduit horizontal 7 en communication avec le groupe de ventilation 8 situé en terrasse.
Comme montré plus spécialement à la figure 2, le caisson 6 comprend un corps cylindrique métallique 9 dans lequel sont ménagées une ouverture inférieure 10 en communication avec le conduit vertical 5, une ouverture supérieure 12 fermée, un couvercle 13 et une ouverture radiale 14 équipée d'une manchette 15 de raccordement au conduit horizontal 7.
Dans la forme d'exécution, représentée à la figure 2, le couvercle 13 est équipé, sur sa face intérieure, d'une double paroi constituée par un second couvercle 16 de diamètre inférieur à celui du couvercle principal 13, et monté à l'envers. Les couvercles 13 et 16 délimitent un volume d'air clos 17.
Sur la face de la paroi 16, tournée vers l'intérieur du caisson 6, sont fixés plusieurs disques 18 réalisés en un matériau absorbant acoustique, qui sont superposés, et de surface décroissante depuis la paroi 16 vers l'intérieur du caisson, afin de délimiter une partie de forme générale conique, qui est particulièrement bien adaptée à la ventilation, puisqu'elle ne crée pas de pertes de charge particulières.
La figure 3 représente une variante d'exécution de ce couvercle dans laquelle les mêmes éléments sont désignés par les mêmes références que précédemment, ce couvercle étant équipé d'un empilement de disques 18a de même section, conduisant à la formation, à l'intérieur du caisson, d'une partie de forme générale cylindrique.
Les disques de matériau absorbant peuvent être remplacés par des pièces de forme carrée ou rectangulaire, qui peuvent être montées de façon décalée angulaîrement comme celles 18b représentées à la figure 4. Ces pièces peuvent avoir toutes la même dimension ou des dimensions différentes, afin d'assurer la formation d'un tronc de cône.
La figure 5 représente une variante d'exécution du couvercle dans laquelle la partie 13 formant couvercle comporte une ouverture centrale 19 obturée par une membrane 20 souple en matière synthétique, caoutchouc ou silicone, améliorant les qualités d'absorption acoustique notamment dans les basses fréquences.
La figure 6 représente une variante d'exécution du couvercle de figure 5 dans lequel une membrane 20a, de mêmes caractéristiques que précédemment, est associée à une ouverture 22 ménagée dans la paroi 16 du couvercle.
La figure 7 représente une autre variante de ce couvercle dans lequel la paroi intérieure 16a possède la même structure générale que la paroi 13 avec montage à l'inverse de celle-ci.
La figure 8 représente une autre forme d'exécution du caisson 6 dans le cas où celui-ci comporte une seconde manchette de raccordement 23 pour un autre conduit horizontal. A l'intérieur de la manchette 23, est disposé un empilement d'éléments 24 absorbants acoustiques, la manchette 23 étant obturée par un chapeau 25 qui peut être un chapeau standard, un chapeau à double paroi ou encore un chapeau équipé d'une membrane.
La figure 9 représente une autre forme de réalisation du caisson 6 selon laquelle un empilement d'éléments absorbants acoustiques 24 est disposé en regard de la manchette 15 de liaison avec le conduit horizontal 7.
L'empilement 24 est fixé sur la paroi latérale 9 du caisson à l'opposé de la manchette 15.
La figure 10 représente une autre variante d'exécution de ce caisson comportant, ménagée dans la paroi latérale 9 à l'opposé de la manchette 15, une ouverture 25 obturée par une membrane souple 26.
La figure 11 représente une autre forme d'exécution de ce caisson équipé de quatre éléments 27 réalisés en un matériau absorbant acoustique, ménageant des chicanes pour le passage de l'air. Trois des éléments sont parallèles entre eux et le quatrième, disposé à l'opposé de l'ouverture 14 de raccordement de la manchette, est perpendiculaire aux trois premiers, ces quatre éléments s'étendant sur la hauteur du caisson et étant en contact avec le couvercle de celui-ci.
Elle représente aussi sous forme schématique le circuit de
commande de la soupape d'arrêt 31 en fonction du déplace-
ment vertical du piston 21.
Sur la figure 5, les éléments ayant la même fonction que ceux de la figure 1 portent les mêmes références. La
structure et le fonctionnement de l'ensemble 9 de poinçon-
nage monté sur la tourelle supérieure 7 et de la matrice 3 montée sur la tourelle inférieure 5 sont presque les mêmes que décrits en référence à la figure 1 si bien que leur
description détaillée est omise.
Des dessins détaillés ont aussi été omis mais
l'arbre excentrique 23 est raccordé à un volant ou décon-
necté de celui-ci qui est entraîné en rotation par un moteur par l'intermédiaire d'un ensemble formant frein et
embrayage, comme dans une poinçonneuse habituelle. Un appa-
reil 25 de détection de rotation, par exemple un codeur rotatif, est raccordé à l'arbre 23. Ainsi, la rotation de l'arbre 23 est normalement détectée par l'appareil 25 de détection de rotation et la position verticale du piston 21
est ainsi détectée.
Le dispositif 33 de commande de soupape d'arrêt peut être un dispositif à commande numérique de la poinçonneuse 1 à tourelles ou analogue qui calcule la position verticale du piston 21 ou du poinçon 11 d'après le signal provenant
de l'appareil 25 de détection de rotation. Lorsque le pis-
ton 21 ou le poinçon descend à une position voulue déter-