INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLE 1 : Obtention et purification des peptides de type LHRH 1. Procédé d'extraction des tissus 6000 hypothalamus de rat ont été collectés à partir des deux sexes (60 % de femelles, 40 % de mâles) durant 1 an sur de la carboglace puis lyophilisés et stockés à - 800C. Parallèlement, des hypothalamus de rat frais ont été immédiatement extraits, testés pour leur contenu en molécules de type LHRH et chromatographiés de la même façon que les tissus lyophilisés. De plus 6 hypothalamus humains des deux sexes (5 femmes, 1 homme) ont été collectés un jour après leur mort.
Chez le rat, l'extraction se fait selon la méthode suivante appelée "procédé d'extraction combinée". Pour chaque extraction, 1000 hypothalamus de rat, d'un poids sec compris entre 12 + 0,05 grammes ont été homogénéisés (10 % poids/volume) dans de l'acide acétique 2 M (HOAc) à 40C à l'aide d'un broyeur en "Teflon" et d'un homogénéiseur en verre. L'homogénat est centrifugé à 30 000 g pendant 90 minutes. Le surnageant est stocké puis mélangé avec le surnageant obtenu après centrifugation à 30 000 g pendant 60 minutes du culot resuspendu dans HAc 2 M (la moitié du volume de l'homogénat initial). Les surnageants mélangés sont ensuite congelés à sec, puis lyophilisés.
Les lyophilisats sont resuspendus (la moitié de l'homogénat initial) à 40C avec de l'acide acétique 2 M dans du méthanol (MeOH) à 70 % (volume/volume), puis centrifugés à 10 000 g durant 90 minutes. Le surnageant résultant est ensuite mélangé comme précédemment avec le volume de lavage du culot. Le méthanol est ensuite éliminé des surnageants en utilisant un évaporateur sous vide rotatif à une température maximale de 300C. Les extraits restants sont dilués dans de l'eau froide, congelés puis lyophilisés et stockés à - 800C sous la forme d'échantillons correspondant chacun à 200 hypotalamus.
La totalité du matériel humain (6,5 grammes en poids sec) a été extraite selon la méthode décrite cidessus.
Les fractions recueillies sont analysées en spectrophotométrie. Les spectres d'absorption en milieu basique et acide sont comparés de façon à déterminer si la substitution a bien eu lieu sur le groupement hydroxyle (Korman Clarke, op. cité).
Les fractions contenant le dérivé BOC-S-CM sont évaporées et lyophilisées.
2. Conjugaison de dérivés O-carboxyméthylés avec le radical R-NH2.
2.1. Allongement de la chaîne latérale nouvellement créée.
On peut créer une liaison amide avec une chaîne peptidique après activation du groupement acide du BOC-S-CM par ltéthylchloroformate (ECF).
La solution d'activation est composée de 5 ml de diméthylformamide (DMF), 7 41 de TEA et 7 41 d'ECF. Un volume de cette solution tel que l'ECF soit équimolaire avec le BOC-S-CM est versé sur le dérivé BOC-S-CM lyophilisé.
Après 5 minutes d'activation à 4"C, on ajoute un volume égal de solution aqueuse de glycyl-tyrosinamide (ou d'histamine, ou de Tyr-Gly, Gly-Tyr, Gly-Gly, Gly-Cys sous forme d'acides libres ou amides) à une concentration 50 fois supérieure à celle du BOC-S-CM.
Les produits de la réaction sont séparés par CLHP sur colonne Ultrasphère ODS C18, par élution isocratique (H20, pH 6 60 vol, méthanol 40 vol).
Les fractions contenant le dérivé sérotoninepeptide (BOC-S-CM-GTNH2) sont évaporées et lyophilisées.
2.2. Préparation de dérivés macromoléculaires 2.2.1. Greffe de dérivés BOC-S-CM-R sur protéine Les dérivés obtenus en C.1.3. ou C.2.1. ou sous forme acide libre sont activés par ltéthylchloroformate (voir C.2.1.) et greffés sur une protéine native (BSA) ou modifiée (Gly-BSA).
On sépare par dialyse les dérivés BOC-S-CM-R des dérivés couplés à la BSA du type BOC-S-CM-R-BSA.
Le groupement amine de ces dérivés peut être déprotégé selon C.3.
2.2.2. Greffe de dérivés S-CM-Gly-Cys sur des protéines.
Les protéines sont modifiées par adjonction d'agents hétérobifonctionnels (voir A. 2.2.2.).
Le dérivés S-CM-Gly-Cys est greffé sur les protéines précédentes par le groupe sulfhydryle.
Les produits sont séparés par dialyse, on obtient des dérivés de type S-CM-Gly-Cys-S-SMCC-BSA.
sière 23 l'effort de réaction nécessaire pour empêcher
l'écrou de tourner avec la vis sauf sur la course angu-
laire A permise par l'échancrure 33.
La glissière 23 comprend deux parois d'appui
opposées et parallèles 23 a et 23 b, espacées d'une dis-
tance légèrement supérieure au diamètre des galets 28.
La glissière 23 empêche donc en permanence la bague de guidage 15 de tourner autour de l'axe HH' Sauf quand le vantail est en position de fermeture, le galet 28 du doigt de verrouillage 22 se trouve également dans la glissière 23 Le ressort 29 sollicite en rotation la bague 16 par rapport à la bague 15 dans le sens appuyant le doigt de verrouillage 22 contre la paroi 23 b, contre laquelle s'appuie le doigt de guidage 21 lorsque la vis
tourne dans le sens de fermeture du vantail La glis-
sière se raccorde, à l'une de ses extrémités, et du côté
de la paroi 23 b, à une gâche 24.
Lorsque le chariot 11 est en fin de course de fermeture du vantail, le doigt de verrouillage 22 est en
face de la gâche 24 et pénètre dans celle-ci par rota-
tion de la bague 16 par rapport à la bague 15, donc par
rapport à la glissière 23,sous l'action du ressort 29.
La gâche 24 comporte deux parois parallèles 24 a et 24 b, transversales à l'axe HH' et dont la distance mutuelle est légèrement supérieure au diamètre du galet 28 La
paroi 24 a est liée à la paroi 23 a et ferme donc la glis-
Le nombre de gouttières pour balles n'est pas limitatif.
Le type de matière utilisée pourra âtre une matière plastique, par exemple.
On retrouvera diamétralement opposée à cette gouttière (3) une gouttière (4) qui pourrait âtre avantageusement constituée d'une façon isotherme afin de garder la fra- cheur ou éventuellement la chaleur du contenu de la bouteille. Cette même gouttière (4) sera également inclinée pour permettre la sortie rapide, par la partie externe du sac, grâce à l'effet de pesanteur. Le même principe d'entrée et de sortie de cette bouteille pourra se faire de deux façons * par la partie supérieure du sac, Z par l'ouverture (7) solidaire du flanc du sac, grâce, par exemple, à des ("VELCROS" R).
Comme le montre la figure 3, où nous avons placé arbitrairement deux compartiments à raquettes, l'âme centrale (1) possède 3 cloisons longitudinales enfermant donc deux compartiments (2) et ayant une ouverture externe (5) adaptée à une sortie et une entrée rapide des raquettes.
On observe, par ailleurs, les parties supérieures des gouttières (3 - 4) par exemple pour balles et bouteilles ainsi que les deux ouvertures externes de ces gouttières (6 et 7).
Cette vue schématique supérieure nous permet d'observer le cache grille (10) en position fermée, permettant une bonne perméabilité du sac et sur lequel les chaussures pourront reposer, par exemple, avec un maintien plus facile grâce à des empreintes prévues sur ce cache grille (10).
La figure (4) nous montre essentiellement le cache grille (70) en position ouverte qui se retrouve donc sur le flanc de l'âme centrale (1) et maintenu dans cette position grâce, par exemple, à un ("VELCRO" R) et libérant la grille (9) qui va permettre une aération et un autonettoyage du sac, notamment des chaussures de sport qui après un match de tennis ou autre sont fréquemment imprégnées de sable ou de terre. Les mouvements du sac permettront l'évacuation de ces éléments au dehors du sac. Cette aération va permettre d'autre part, une circulation d'air à l'intérieur du sac qui aura tendance à faire sécher les éléments mouillés d'une façon plus rapide, ce qui améliorera le confort de l'utilisateur de ce sac.
La figure 5 nous montre une coupe frontale schématique du sac laissant apparatre les éléments essentiels de l'invention, à savoir une âme centrale (1) comprenant plusieurs panneaux qui délimitent des compartiments (2).
Cette âme centrale sera de préférence médiane au niveau du sac et supportera une ou plusieurs raquettes dans ses compartiments. On observe les gouttières (3 et 4) disposées sur un meme flanc, mais qui éventuellement pourront etre placées de façon différente sur l'âme (1). On observe, toujours sur cette meme figure (5) le cache grille en position ouverte (10') ou fermée (10) au dessus de la grille (9) en contact direct avec l'extérieur du sac.
D'une façon avantageuse, il serait souhaitable que ce même sac puisse balancer latéralement deux compartiments (A) et (B) grâce à des fermetures éclairs ou ("VELCRO" R), ceci aura l'avantage de pouvoir séparer les affaires sèches ou mouillées et permettra un rangement plus adéquate grâce, par exemple, à des poches prévues pour le rangement.
La figure (6) est une vue externe du flanc du sac et met en évidence les orifices de sortie des raquettes et des balles.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à Exemple décrit et représenté, elle est applicable non seulement à un sac de sport, par exemple à un sac de tennis, tel que celui représenté à la figure 1, mais également à des sacs prévus pour d'autres sports, tels que le squash, le badminton, ou tous types de jeux de raquettes.
Selon le type d'activité pour lequel le sac est prévu les divers éléments de ce sac pourront varier notamment au niveau des proportions par rapport à celles qui ont été décrites et représentées.
TERMINOLOGIE 1 - AME CENTRALE contenant les raquettes par divers compartiment: 2 - COMPARTIMENTS RAQUETTES 3 - GOUTTIERE 4 - GOUTTIERE ISOTHERME 5 - OUVERTURE ET FERMETURE EXTERNES, par exemple par ("VELCRO" R 6 - OUVERTURE ET FERMETURE EXTERNES par exemple par ("VELCRO" R) 7 - OUVERTURE ET FERMETURE EXTERNES par exemple par ("VELCRO" R) 8 - ECHANCRURE DE L'AME permettant la prise de la raquette par ses branches pour la sortie interne du sac.
9 - GRILLE permettant l'aération du sac et l'auto-nettoyage des chaussures.
10 - CACHE GRILLE permettant la fermeture de la grille il - SOCLE DU SAC 12 - LANGUETTE 13 - TISSU DE RECOUVREMENT DU SAC
à réaliser la glace.
Dans l'exemple ci-dessus, on a utilisé, comme courbe de base sur laquelle s'appuient les prismes 8 - élémentaires, un arc de cercle en creux Mais il est à noter que toute autre courbe sans rupture de pente, en creux ou en plein, peut être utilisée, pour ainsi former une strie en creux ou en plein, respectivement On peut en particulier utiliser un arc de conique tel qu'une portion d'ellipse, de parabole ou d'hyperbole La courbure de l'arc d'appui, correspondant à la courbure maximale de la strie obtenue, est par ailleurs choisie en
compatibilité avec les moyens d'usinage classiques.
On va maintenant décrire concrètement deux exemples de réalisation de stries conformes à la présente invention.
Pour une glace d'inclinaison a = 450 et d'indice de réfraction N = 1,5, on calcule tout d'abord un ensemble de couples (A,i) conformément aux indications données plus haut L'arc d'appui à la cote z = O est un
arc de cercle AC d'un rayon de 7,5 mm (profil Po).
On a illustré sur la figure 5 les profils théoriques de la strie obtenue, respectivement pour des cotes: z = 10 mm, z = 20 mm et
Ces profils sont désignés par les références P Tio,
PT 2 o et P Tso, respectivement.
Selon un autre aspect de la présente invention, pour faciliter la réalisation de la glace à l'aide de moyens de fabrication assistés par ordinateur, et plus particulièrement pour simplifier la réalisation par usinage numérique du poinçon du moule qui va servir à fabriquer la glace en grande série, on substitue à ces profils théoriques, connus uniquement par les couples de coordonnées de points qui les constituent, des profils définis par des équations mathématiques Dans le présent 9 - exemple, les profils P Tio à PT 3 o peuvent être approchés avec une excellente superposition par des profils réels qui sont chacun définis par une ellipse judicieusement paramétrée Plus précisément, si l'on considère l'équation d'ellipse suivante: x 2 /a 2 + y 2/b 22 y/b = 0 ( 1) les profils elliptiques réels approchants P Rio à P Rso ont dans cette équation pour paramètres, respectivement (avec x, y, a et b en mm): pour P Rio a = 15,39; b = 19,98 pour PR 2 o a = 24,55; b = 37,17 pour PR 3 o a = 34,53, b = 57,88 Dans la représentation de la figure 5, les profils P Rio à PR 3 o ne peuvent pratiquement pas être distingués
des profils théoriques correspondants.
Pour une glace d'inclinaison a= 700 et d'indice de réfraction n= 1,5, les mêmes étapes de construction que dans l'exemple 1 ont été répétées Ici encore, le profil sur lequel on a appuyé les prismes élémentaires PE est arc de cercle AC ayant un rayon de 7,5 mm et situé à la
cote z = O (profil Po).
Il est aussi possible de former un carbanion en position para du groupe E, sous réserve que le groupe E n'interfère pas, et ainsi de greffer un nouveau groupement qui sera situé en position para du groupe E.
Ainsi selon la présente invention, il est possible de réaliser la synthèse de précurseurs de dérivés benzéniques par la séquence d'étapes suivante a) réaction d'un composé de la formule (I) (dans la présente description la numérotation des positions du cycle est faite en partant du carbone porteur de Y arbitrairement numéroté 1 et en tournant dans la représentation ci dessus dans le sens trigonométrique).
dans laquelle Y représente un chalcogène de préférence un oxygène ; ou conjointement les groupes O-Y'et R1, - où R1 peut être un hydrogène, un alcoyle(C1 à C12, de préférence C1 à C) (pris dans la présente description au sens du dictionnaire de chimie Duval) un alcoxyle (C1 à C12, de préférence C1 à Cs ) ou un aryle (avantageusement monocyclique ou polycylique condensé de préférence à au plus 3 cycles), - où Y' peut être un hydrogène, un alcoyle (C1 à C12, de préférence C1 à Cs ) ou un aryle (avantageusement monocyclique ou polycylique condensé de préférence à au plus 3 cycles) Y' et R1 peuvant former ensemble un groupe cyclique R2 représente un alcoyle avantageusement de 1 à 12 atomes de carbone ; ou un hydrogène ; R4 représente un hydrogène, un alcoyle ou un fluor Si représente un groupe silyle réactif (y compris halogénosilyle) ayant en général de 1 à 30 atomes de carbone, avantageusement trialcoylsilyle, de préférence aliphatique dont le nombre total de carbones est compris entre 3 et 18 avec un réactif électrophile.
b) modification éventuelle de la stucture du cycle en gardant, ou en recréant à partir de Y, la double liaison intracyclique.
Pour obtenir le composé aromatique désiré il suffit de terminer la synthèse par une étape c) d'aromatisation.
Les précurseurs de dérivés aromatiques ainsi obtenus sont aussi objet de la présente invention. Ces composés répondent à la formule générale (II) suivante
Y représente un chalcogène, de préférence un oxygène ; un groupe N-R" ; un groupe CR'R" ou conjointement les groupes O-Y'et R1, - où R' est un radical électroattracteur, avantageusement les acyles, les nitriles, les sulfones, les carboxyles O-protégés tels que les carboalcoxyles, les perhalogénoalcoyles (définis comme CX2-CX2-alcoyles de 1 à 12 atomes de carbone) - où R" est choisi parmi les radicaux électroattracteurs tels que définis sous R' ou choisis parmi les alcoyles (C1 à C12, de préférence C1 à Cs ) avantageusement aliphatiques où R1 est choisi parmi l'hydrogène, un alcoyle (C1 à C12, de préférence C1 à C5 ) un alcoxyle (C1 à C12, de préférence C1 à C) ou un aryle (avantageusement monocyclique ou polycylique condensé de préférence à au plus 3 cycles), - où Y' peut être un groupe protecteur de la fonction OH, un hydrogène, un alcoyle (C1 à C12, de préférence C1 à Cs ) ou un aryle (avantageusement monocyclique ou polycylique condensé, de préférence à au plus 3 cycles) ; Y' et R1 pouvant former ensemble un groupe protecteur de fonction cétonique tel qu'un acétal cyclique ;Y' et R1 d'une part et R'et R" d'autre part pouvant indépendamment former ensemble un groupe cyclique R'2 représente un alcoyle avantageusement de 1 à 12 atomes de carbone et peut notamment être égal à R 2 ; ou bien un hydrogène ; R4 représente un hydrogène, un alcoyle (C1 à C12, de préférence C à Cs ) un aryle, ou un fluor - où E est un radical alcoyle de préfèrence aliphatique ou électroattracteur avantageusement les acyles, les nitriles, les sulfones, ainsi que les perhalogénoalcoyles tels que ceux définis précédemment.
il peut être à éviter que R4 représente un aryle pour ne pas avoir à séparer les produits désiré d'avec ceux risquant de dériver d'une réaction de Friedel et Crafts sur le noyau R4.
R'2 peut soit provenir de R2 soit avoir été greffé a posteriori par formation du carbanion en para du groupe E.
Une fois les modifications et/ou déprotections effectuées, il est alors possible d'effectuer l'étape du procédé, qui consiste à aromatiser le cyclohexène obtenu ; elle est réalisée au moyen d'un agent oxydant qui peut être le bromure cuivrique, le soufre ou l'air, ceci n'étant pas limitatif, ou déshydrogénant comme le palladium sur charbon.
Le produit obtenu est extrait du milieu réactionnel par toute technique connue de l'homme de l'art et notamment par extraction à l'aide de solvants.
A titre paradigmatique la synthèse de quelques composés difficiles à obtenir par d'autres voies est exposée ci après.
SYNTHESE DE LA META-HYDROXYBENZOPHENONE
O ÉÈ' Qu Siss 0,, X Aromatisatpon tion R R Afin de mieux mettre en évidence l'intérêt de la présente synthèse, il convient de signaler que les synthèses précédentes soit partaient d'un composé déjà méta-substitué, soit donnaient des rendements extrêmement faibles parmi les procédés décrits dans l'état antérieur de la technique.
Appartiennent à la première famille celles décrites dans les articles suivants : J. ASTOIN et al., Eur. J. of Med. Chem., 1980, 15 457 R. MELBY et coll. J.Am. Chem. Soc., 1958, 78, 3816 ; Sumitomo Chemical Co.
Brevet Japonais 83/241 600 (1983), Asahi Chemical Industry Co. Brevet Japonais 82/8264 (1982) ; G. BOURGEOIS et R. LALANDE, Bull. Soc. Chim. Fr, 1972, 4324.
Ceci est important puisque, pour obtenir la dissolution des sulfates, utiles pour la formation ultérieure de microsphères, dans la composition vitrifiable, il est préférable que la fusion ait lieu à une température relativement basse. D'autre part, dans un four électrique, les différences de températures entre plusieurs zones du bain sont faibles. On a donc une meilleure homogénéité de la température dans tout le bain, ce qui conduit à un verre de meilleure qualité.
La masse de verre, qu'elle soit fondue dans un four à brûleurs à gaz ou dans un four électrique, est alors refroidie, puis broyée pour obtenir des particules de verre.
L'étape de broyage, formant des particules de dimensions relativement variées, il peut être souhaitable de les soumettre à un tri, par exemple un tri sur sélecteur dynamique, pour obtenir des particules de répartition granulométrique plus étroite.
Un procédé particulièrement approprié pour fabriquer les microsphères selon l'invention est celui décrit à la demande de brevet FR-A-2 566 384 mentionné précédemment.
Selon ce procédé, les particules de verre broyé sont mises en suspension dans un courant d'air comprimé, puis introduites dans un réacteur constitué par un brûleur à gaz tel que représenté à la figure 3 de cette demande de brevet.
Les conditions dans le brûleur sont : une température élevée (supérieure à la température de fusion du verre) et une atmosphère légèrement qui peut être légèrement réductrice.
La température de traitement, température de la flamme, est d'au moins 1500"C et peut s'élever jusqu'à 17500C.
Le traitement à ces températures n'est maintenu qu'une fraction de seconde. Immédiatement après leur passage dans la flamme, les particules expansées sont soumises à un brusque refroidissement par introduction massive d'air à température ambiante. Ce refroidissement brusque permet de figer le verre. Les microsphères obtenues sont récupérées.
Les microsphères expansées peuvent être éventuellement séparées des particules non expansées par des moyens traditionnels de séparation, tels que des cyclones ou par flottation. Pour plus de détails sur le procédé de formation de microsphères, utile pour la réalisation de l'invention, on peut se reporter à la demande de brevet citée précédemment.
Lorsque les particules de verre, utilisées pour fabriquer les microsphères, ont des dimensions petites, par exemple des dimensions inférieures à 20 um, on peut les traiter, pendant le broyage, par un agent de fluidification comme il est indiqué à la demande de brevet FR-A-2 595 090.
La quantité d'agent de fluidification utilisable est celle indiquée dans ce document, c'est-à-dire moins de 0,5 % en poids.
Dans ces exemples, le verre est obtenu par fusion électrique en utilisant des électrodes en molybdène.
Le tableau donné ultérieurement indique la composition pondérale du verre obtenu, avant expansion. Le procédé et le four pour la fabrication du verre sont ceux décrits à la demande de brevet FR-A-2 599 734.
Dans tous les exemples, le verre est concassé en fragments de quelques centimètres ; ces fragments sont ensuite introduits dans un broyeur à boulets avec un agent de fluidification constitué par un mélange d'alcanolamines, notamment de mono et triéthanolamine , à raison de 1 cm3 par kilogramme de verre. Le verre est broyé jusqu'à l'obtention de la granulométrie souhaitée. Celle-ci est indiquée dans le tableau : le premier nombre correspond à la dimension de 10 % des particules de verre, le deuxième à celle de 90 % des particules.
Les particules sont traitées par le procédé d'expansion décrit à la demande de brevet FR-A-2 566 384, citée précédemment.
HOOD E.E., HELMER G.L., FRALEY R.T., CHILTON M.D. (1986) - J. Bact. 168 : 1291-1301.
JEFFERSON R.A., KAVANAGH T.A. and BEVAN M.W. (1987) - EMBO J. 6 : 3901-3907.
Après séparation solide/liquide dans le séparateur 4 (maille de filtration de 100 microns), l'hydrolysat (jus b) issu de ce deuxième réacteur primaire R2, correspondant à 13 litres/kg de matière (13,0 1), est à nouveau complété à raison de 1 litre/kg (1,0 1) avec du jus (d) provenant de la post-hydrolyse, de façon à obtenir un volume suffisant pour hydrolyser une même quantité de matière (t13) (1,0 kg) dans le réacteur R3.
Ce troisième lot de matière véyétale 113 est porté à une température de 1200 C dans le réacteur R3 pour un même rapport liquide/solide, mais avec un temps de séjour de 65 minutes. L'acidité globale du jus est inférieure à celle du jus (d).
Après séparation solide/liquide dans le séparateur 5 (maille de filtration de 100 microns), l'hydrolysat (jus c) issu de ce troisième réacteur primaire d'hydrolyse R3 (13 litres/kg de matière) est envoyé dans la cuve de stockage 6. Le pH très bas (voisin de 1) permet une bonne conservation à température ambiante pendant une longue durée.
Les résidus d'hydrolyse provenant des réacteurs primaires R1, R2, R3, après passaye dans les séparateurs 3, 4 et 5, sont regroupés et envoyés dans le réacteur R (23 1) en même temps qu'un bain aqueux acidulé frais provenant du réservoir de mélange 7, d'une concentration en acide sulfurique de 0,184 mole/litre et préparé à partir d'eau déminéralisée. Dans cette étape d'hydrolyse, la quantité de liquide est calculee de façon à obtenir suffisamment de jus pour réaliser l'hydrolyse dans le réacteur R (jus d) et le complément des jus (a) et (b), soit un volume de 16 litres pour 3 kg de matière. Le mélange est alors chauffé à une température de 1300 C pendant 50 minutes.
Après séparation solide/liquide dans le séparateur 9, puis pressage mécanique dans la presse 10, une partie du jus (14 litres/kg de matière sur 16 recueillis) provenant de cette post-hydrolyse sert à alimenter le réacteur primaire R1 de la première étape. L'autre partie servira à compléter les jus (a) et (b) par les conduits 12.
L'hydrolysat recueilli après stockage dans la cuve 6 est ramené à un pil de 4,0 par addition de chaux.
L'ensemble est filtré sur le filtre à plaques 14 (porosité de 40 à 50 microns) de façon à retirer les sels de sulfate de calcium (CaSO4) précipités.
Les résultats obtenus dans cet exemple sont repris dans le tableau ci-dessous