INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Généralement à partir d'une certaine cylindrée les deux roues sont dotées de deux béquilles, une petite côté rauche 3 wi-. 1 et 3 servant en position de parking journalier, et une béquille double 7 Fig. 4 tenant surélevé le deux roues plus généralement la roue motrice arrière cette position est surtout utilisée en garage ou en stationnement très prolongé, ou pour effectuer des réparations, il serait tro lourd de la relever à chaque fois que l'on veut starrêter, et même impossible pour la plus part des femmes, le dispositif d'immobilisation présenté ici peut aussi entre utilisé aisément lorsqu'on utilise cette béquille la roue arrière se trouvant surélevée 1 Fig. 4 la mise en place du dispositif peut entre fait sans effort, et retiré de même façon on peut donc dire que ce système représente le meilleur antivol.
SYSTEMES MOLECULAIRES POLYMETALLIQUES DOTES NOTAMMENT DE PROPRIETES FERROMAGNETIQUES, PROCEDE POUR LEUR SYNTHESE ET LEURS APPLICATIONS EN PARTICULIER COMME FERRO AIMANTS.
tiale HO à la position spécifiée Hi, la composante de la résistance de coupe dirigée vers l'arrière est détectée par le capteur 73 et la composante principale de la résistance il de coupe est détectée par le capteur 47 de rotation, le dispositif 51 de détection ou analogue. De cette manière, la résistance de coupe opposée par la pièce W peut être déterminée par détection de la composante dirigée vers l'arrière et de la composante principale de la résistance de coupe, et l'usinabilité de la pièce W par rapport à la
lame de scie utilisée peut ainsi être déterminée.
La composante dirigée vers l'arrière et la compo-
sante principale détectées pour la résistance de coupe peuvent être la composante temporaire dirigée vers l'arrière et la composante principale lorsque la lame de
scie atteint la position prescrite Hi, ou la valeur inté-
grée ou moyenne de la composante dirigée vers l'arrière et de la composante principale entre la position initiale HO
et la position prescrite Hi de coupe.
En outre, l'usinabilité de la pièce peut être détec-
tée par mesure de l'usure des dents de la lame de scie 7 à l'aide du dispositif 89 de mesure d'usure d'outil lorsque la position spécifiée H1 est atteinte dans les conditions spécifiées de coupe J1, à la place de la détection de la
composante dirigée vers l'arrière et de la composante prin-
cipale de la résistance de coupe.
En outre, l'usinabilité de la pièce W peut être détectée par synchronisation du temps écoulé de coupe depuis la position initiale HO sur la pièce W à la position spécifiée H1 dans les conditions spécifiées de coupe J1, à l'aide d'une horloge 109 (comme représenté sur la figure 1) qui est connectée à l'unité CPU 21. En outre, à la place de
la mesure du temps écoulé de coupe comme indiqué précédem-
ment, la vitesse d'avance de la lame 7 de temps en temps par rapport à la pièce W peut être détectée momentanément et l'usinabilité de la pièce W peut alors être déterminée
par la détection de la vitesse moyenne d'avance de la posi-
tion initiale HO sur la pièce W à la position spécifiée Hi.
passent & travers des trous oblongs 22 réalisés, conformé-
ment au trajet de réglage du dispositif tendeur de chaîne
13, dans l'extrémité 18 du guide-chaine.
Sur les goujons 9 et 10 sont vissés des écrous 27 au moyen desquels l'extrémité 18 du guide-chaîne est serrée
entre l'organe de serrage 20 et l'enveloppe 1 transversale-
ment au plan du guide-chaîne. Afin d'obtenir une forte ac-
tion de serrage il est prévu de réaliser au moins l'une des surfaces 23, 24, 25 et 26, placées les unes au contact des autres dans la région de serrage, de manière à lui conférer un coefficient de friction accru. Ainsi le guide-chaine 21 peut au niveau de son extrémité serrée 18 être traité, sur
sa face latérale 23 située en regard de la surface de ser-
rage 25 de l'enveloppe 1, de façon à augmenter son coeffi-
cient de friction. Afin d'accroître l'ajustement frottant la surface de serrage 25 solidaire de l'enveloppe est avantageusement elle aussi traitée de façon à augmenter son
coefficient de friction.
Selon une forme de réalisation avantageuse de l'invention la face latérale 24 de l'extrémité 18 du guide- chaine, située en regard de l'organe de serrage 20, ainsi
que la surface de serrage 26 de l'organe de serrage 20, si-
tuée en regard de la face latérale 24, sont également trai-
tées de façon à augmenter leur coefficient de friction.
Si seule la surface de serrage 25 de l'enveloppe 1
Les numéros Al, A2, A3, A4 représente quatre niveaux de hauteur pour la barre fixe, reposant sur les supports, une barre haltères.
Les numéros A5, A6, A7 A8, A9 montrent cinq hauteurs'pour le squat.
Les numéros A7, A8, A9 utilisent trois hauteurs pour les épaules.
Les numéros A8, 9 A10 expriment trois niveaux de hauteur pour les pectoraux inclinés.
Le numéro All représente les barres parallèles.
Les numéros A13, A14, A15, A16 représentent ici quatre niveaux de hauteur, pour les pectoraux couchés.
Les meme numéros que pour les pectoraux couchés, pour les triceps.
Les numéros A23, A24 servent à l'accessoire (figure .4) qui entre en action, pour la butée des genoux et cuisses lors du tirage vertical à la poulie dorsaux.
Le numéro A25 représente les biceps à 1'harry-scoot.
Les numéros A26, A27 dont l'accessoire (figure 4) qui entre en jeu, en prenant place dans les gorges des chariots de la presse pour effectuer le travail de aviron, du dorsaux qui donne des possibilités plus spécifiques,en descendant les chariots aux pieds des rails, où le blocage des chariots ne s'effectue plus, se bloquant instantanément par le tirage à l'horizontal. I1 permet un exercice de tirage dorsaux, plus précis et positif, en plus de la poulie (6) de la presse (figure 1) qui a plusieurs parti cipationsde variantes aux exercices et qui vient clôturer cet ensemble.
Les numéros qui n'ont pas été décrit sur ce texte, peuvent à toute aisance servir à d'autres niveaux de hauteur pour l'usager.
L'appareil offre une polyvalence drutilisation certaine, de fiabilité dans toutes ses fonctions, dans des atouts majnursS et d'améliorer pour les amateurs et les professionnels, tout les exercice pouvant être pratiques 1 Epaule derrière la nuque.
2- Triceps, assis derrière la nuque (poulie presse).
3- Epaule assis devant, repose barre sur chariots.
4- Traction (barres parallèles) triceps, (dips).
5--Triceps avec barre (banc et presse junelés).
Un autre but de l'invention est de pouvoir s'adapter sur des lignes extrêmement longues et pouvant avoir un diamètre variable en fonction des tronçons, ce qui nécessite un réglage sélectif du gain en fonction du tronçon considéré.
L'invention a encore pour but de relayer des liaisons numériques en bande de base de débit compris entre 64 et 2048 kilobits par seconde.
L'invention a donc pour objet un amplificateur-correcteur, en particulier pour liaisons numériques de bande de base sur ligne de fil ou câble, telle qu'une paire métallique symétrique, du type comprenant - des circuits d'entrée et de sortie, destinés à être con nectés respectivement aux côtés amont et aval de la liaison, et, entre ceux-ci, - des moyens d'amplification sélective destinés à compenser les inégalités de transmission du signal sur la liaison, en fonction de la fréquence, caractérisé en ce que ces moyens d'amplification sélective comprennent plusieurs étages de filtrage passe-haut à amplificateur opérationnel montés en série, chaque étage comprenant une entrée reliée à l'entrée noninverseuse de l'amplificateur opérationnel, et une sortie, reliée à la sortie de l'amplificateur opérationnel, ainsi qu'à la masse à travers un moyen potentiométrique monté en série avec une batterie de condensateurs parallèles commutable, tandis qu'un point intermédiaire du moyen potentiométrique est relié à l'entrée inverseuse de l'amplificateur, et en ce que les batteries de condensateurs des étages successifs sont différentes, ces étages étant ainsi affectés à corriger des parties différentes de la bande de transmission.
Avantageusement, le moyen potentiométrique d'un étage est constitué d'une suite de résistances en série, identiques pour tous les étages, et d'un interrupteur, tel qu'un cavalier, permettant la connexion du point commun de deux résistances de chaque suite à l'entrée inverseuse de l'amplificateur correspondant, les condensateurs parallèles étant également commutables à l'aide d'interrupteurs tels que des cavaliers.
Selon un aspect de l'invention, la liaison entre l'entrée d'étage et l'entrée non-inverseuse de l'amplificateur opérationnel associé comprend un atténuateur commutable, permettant de ramener le signal dans la gamme dynamique acceptable pour l'amplificateur opérationnel associé.
De préférence, le premier des étages de filtrage passehaut est muni, en son entrée, d'une suppression de composante continue, tandis que les interconnexions avec les autres étages se font en courant continu.
Avantageusement, la série d'étages de filtrage passe-haut est suivie d'un amplificateur de puissance, équipé de moyens de filtrage passe-bas.
De préférence, les étages amplificateurs sont alimentés entre une tension continue de ligne et la masse.
Selon un autre aspect de l'invention, l'amplificateur-correcteur comprend des moyens de dérivation placés entre les deux circuits d'entrée et de sortie1 en parallèle avec les moyens d'amplification sélective, destinés à véhiculer d'éventuelles composantes continues du signal.
Avantageusement, 1 'amplificateur-correcteur selon 1 'inven- tion comporte des moyens d'affichage actionnés en fonction du niveau du signal en sortie des étages amplificateurs.
L'amplificateur-correcteur selon l'invention peut être constitué d'au moins quatre étages de filtrage passe-haut et, dans un mode préféré de réalisation, le moyen potentiométrique de chaque étage comprend vingt résistances, choisies de telle sorte que la valeur résistive des résistances placées en série entre l'entrée inverseuse de l'amplificateur associé et la batterie de condensateurs associés ajoutée à la valeur résistive des autres résistances soit une somme constante quelle que soit la position du point intermédiaire du moyen potentiométrique; ainsi le changement de position de l'interrupteur au sein du moyen potentiométrique permet d'avoir au minimum une variation de gain de un décibel.
Selon ce même mode préféré de réalisation; chaque batterie de condensateurs comprend cinq condensateurs.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaitront à l'examen de la description détaillée ciaprès et des dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est un synoptique fonctionnel d'un amplificateur-correcteur selon l'invention, - la figure 2 est un schéma de principe du montage d'un amplificateur opérationnel d'un étage de filtrage passehaut de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 3 est un schéma détaillé d'un étage de filtrage passe-haut de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 4 est un schéma détaillé d'un atténuateur commutable de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 5 est un schéma détaillé d'un circuit particulier de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 6 est un schéma détaillé d'un étage de puissance de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 6a est un schéma détaillé d'un autre circuit particulier de l'amplificateur-correcteur de la figure 1; - la figure 7 est un schéma détaillé de moyens d'affichage de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 8 est un schéma détaillé d'un circuit d'entrée de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 9 est un schéma détaillé d'un circuit de sortie de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 10 est un schéma détaillé de moyens dérivateurs de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 11 est un schéma détaillé d'un bloc alimentation de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - les figures 12 et 13 représentent deux courbes de gain en fonction de la fréquence permettant de mieux comprendre le fonctionnement de 1'amplificateur-correcteur selon l'invention, et, - les figures 14A à 14D représentent une nomenclature des principaux composants utilisés dans un mode particulier de réalisation de l'amplificateur-correcteur de la figure 1.
Dans la mesure où ils comportent, pour l'essentiel, des éléments de caractère certain, les dessins annexés font partie intégrante de la description, non seulement pour permettre de mieux faire comprendre celle-ci, mais aussi pour contribuer à la définition de l'invention le cas échéant.
Bien que l'invention puisse s'appliquer de façon générale à différents types de transmission, et à différents types de milieux pour cette transmission, on admettra maintenant qu'il s'agit d'une liaison numérique en bande de base effectuée sur une paire métallique symétrique.
La partie amont de la ligne de transmission arrive en AM sur la figure 1. Sa partie aval part en AV sur la même figure.
3349 } (N-H) 3208 2959 } (C-H) 2868 6.58 (s large, 2H, NH2) EXEMPLE 5 Préparation du 1,3-diisobutyl-4-amino-5-nitrosouracile A un mélange refroidi (50C) de 183 g (0,76 mole) de 1,3-diisobutyl-4-aminouracile dans 1350 ml d'eau et 128 ml d'acide acétique, on ajoute, tout en agitant, 58 g (0,84 mole) de NaN02 par petites portions.Il apparaît immédiatement une couleur violet foncé, caractéristique du dérivé nitroso, et on poursuit l'agitation à la température ambiante pendant 2 heures. On refroidit ensuite le mélange dans un bain de glace et on l'agite pendant une heure supplémentaire. On sépare le solide par filtration, on le lave avec de l'eau froide et on le seche sous vide à 45 C. Le produit brut est suffisamment pur pour être utilisé dans la suite.
On obtient environ 190 g (rendement 93%) d'un solide violet foncé cristallin fin. Point de fusion 222-224 C.
Analyse C12H20N4O3 %C %H %N calculé 53,72 7,51 20,88 trouvé 53,90 7,72 20,63 IR (KBrdisgue, cm 1 3198
2958 # (C-H) 2871 1673 (C=O α;,ss-insaturé) 1511 1409 1235 1114 753 1H RMN (60 MHz, DMSO-d6) # (TMS) 0.75 (d, 12H, J=6Hz, CH(CH3)2) 1.90 (m, 2H, CH(CH3)2) 3.66 (d, 4H, J=7Hz, N-CH2) EXEMPLE 6 Préparation du 1,3-diisobutyl-4,5-diaminouracile a) Par réduction chimique avec du dithionite de sodium A 191 g (0,71 mole) de 1,3-diisobutyl-4-amino-5-nitro souracile dans 1000 ml d'ammoniaque à 25%, on ajoute, tolet en agitant vigoureusement 435 g (2,5 moles) de Na2S204 par petites portions, ce qui provoque une élévation de la te.mpé- rature à 35-360C et la disparition progressive de la couleur violette.Lorsqu'on n'observe plus aucune élévation de la température, on chauffe de l'extérieur le mélange réactionnel à 500C pendant une heure supplémentaire. A ce moment, la couleur a presque disparu et on laisse le mélange reposer pendant une nuit à la température ambiante afin de terminer la réaction (disparition totale de la coloration). Le 1,3 diisobutyl-4,5-diaminouracile se sépare de la solution ammoniacale par précipitation et on refroidit ensuite le mélange réactionnel dans un bain de glace pour obtenir la précipitation totale.
Enfin, on sépare le solide par filtration, on le lave à fond avec de l'eau froide et on le sèche à la température ambiante sous vide, sur des pastilles de NaOH. On utilise le produit brut sans autre purification. Le rendement est de 159 g (88%) d'un solide gris brunâtre, présentant un point de fusion pas très défini à environ 110-1300C.
Analyse C12H22N4O2 %C %H %N calculé 56,67 8,72 22,03 trouvé 56,34 8,48 21,86 trouvé 56,34 8,49 21,86 IR (KBr disque, cm-1)
3350 3219 ) (@@@) 2959 } (C-H) 2871
1646-1603) bande large (comprend C=O α,ss-insaturé) 1489 1273 1100 762 H RMN (60 MHz, CDCl3) # (TMS) 0.90 (d 6H, J=7Hz, CH(CH3)2) 1.02 (d, 6H, J=7Hz, CH(CH3)2) 2.25 (m, 2H, CH (CH3)2) 3.73 (d, 2H, J=7Hz, N-CH ) 3.81 (d, 2H, J=7Hz, N-CH2) 5.12 (s large, 2H, NH2) b) par hydrogénation catalytique Dans un hydrogénateur de Parr, on place 51 g (0,19 mole) de 1,3-diisobutyl-4-amino-5-nitrosouracile dans 250 ml de diméthylformamide et 0,3 g de PtO2.On effectue la réaction à la température ambiante et sous une pression d'hydrogène de 4 atmosphères, pendant 30 minutes. On élimine ensuite le catalyseur par filtration et on concentre la solution sous vide à 600C jusqu a ce que la précipitation commence. Après refroidissement, on sépare le solide par filtration et on le lave avec de l'eau froide. Rendement : 34 g (environ 70%) d'un solide presque blanc, de point de fusion 125-1320C.
Analyse C12H22N4O2 %C %H %N calculé 56,67 8,72 22,03 trouvé 56,81 8,94 21,97 Le produit obtenu présente les memes résultats analytiques (IR et RMN de 1H) que ceux indiqués ci-dessus.
EXEMPLE 7 Préparation du 1 ,3-diisobutvl-4-amino-5-acétylaminouracile On mélange, tout en agitant vigoureusement, 158 g (0,62 mole) de 1,3-diisobutyl-4,5-diaminouracile avec 500 ml (8,74 moles) d'acide acétique. On porte le mélange au reflux pendant deux heures, ce qui permet d'obtenir une solution limpide.
On élimine l'excès d'acide acétique par distillation sous pression réduite. On ajoute au résidu 50 ml d'éthanol absolu et on évapore sous vide. On répète cela trois fois afin d'éliminer complètement l'excès d'acide acétique. Le résidu est une pâte de couleur brune que l'on utilise dans l'étape suivante sans autre purification. Rendement : 157 g (environ 85%).
On prépare un échantillon analytique par recristallisa tion dans le méthanol, ce qui donne un solide cristallin blanc de point de fusion 128-130 C.
Analyse C14H24N4O3 %C %H %N calculé 56,74 8,16 18,90 trouvé 56,87 8,41 18,66 IR (KBr disque, cm-1)
3399 3327 (N-H) 3241 2958 2870 # (C-H)
1637) (C=O α,ss -insaturé) 1552 1498 1284 818 514 1H RMN (60 MHz, DMSO-d6) # (TMS) :: 0.80 (signal complexq 12H, CH(CH3)2 1.83 (s large, 3H,
1.97 (m, 2H, CH(CH3)2) 3.62 (signal complexe , 4H, N-CH2) 6.67 (m, 2H, NH2) 8.30 (m, 1H, NH-C=O) EXEMPLE 8 Préparation de la 1,3-diisobutyl-8-méthylxanthine On met en suspension 157 g (0,53 mole) du 1,3-diisobutyl-4-amino-5-acétylaminouracile de l'exemple 7, tout en agitant vigoureusement, dans 477 ml de NaOH aqueux à 15% et on chauffe au reflux pendant 45 minutes, ce qui permet de dissoudre la plupart du solide dans la solution sodique.
Les axes de support des deux tubes 24,25 de ltorgane de mesure de flexion avant sont reliés à un dispositif de mesure électronique permettant d'enregistrer la déviation en rotation de ces axes 26,27. Ces moyens électroniques sont représentés sur les figures 1 et 2 par le bottier 20.
Lorsque l'utilisateur commence son mouvement de flexion avant, il pousse la réglette 29 bloquée au niveau de support de réglette et permet donc la déformation du parallélogramme constitué par les tubes 24,25 et le support de réglette 28. Les bras tendus déplacent la réglette et entraînent en rotation les tubes 211,25 jusqu'à la position de flexion avant limite du corps. Cette rotation représentée par les déplacements angulaires e est enregistrée par les moyens situés dans le bottier 20. Ces moyens d'enregistrement en rotation peuvent être notamment constitués par des moyens photo-électriques qui enregistrent la déviation en rotation des axes 26,27 ou peuvent être également des moyens de mesure mécanique de rotation. Le bottier 20 comporte un dispositif. permettant d'afficher la valeur de la flexion avant effectuée par l'utilisateur. La mesure de déviation avant peut également s'effectuer par un blocage en rotation des tubes 24,25 et en libérant le déplacement de la réglette 29 par rapport à son support 28, le déplacement du corps, c'est-à-dire l'appui des bras contre la réglette entraîne un déplacement de cette réglette par rapport à son support, le déplacement linéaire correspondant alors au déplacement angulaire du corps par rapport aux jambes. Des moyens de mesure peuvent être aisément adaptables à ce système pour transformer la variation linéaire en variation angulaire.
Les deux tubes 211,25 du parallélogramme déformable sont également munis de moyens de rappel constitués par un ressort ou un contrepoids de manière à ramener le parallélogramme dans sa position initiale verticale lorsque aucune pression ne s'exerce plus sur la réglette.
La mesure de la rotation des deux axes peut être effectuée par exemple par un codeur optique relié à des moyens électroniques permettant une lecture sur afficheur lumineux. Dans le cas d'une mesure de type mécanique les axes sont équipés d'un câble d'ntralnement permettant de mesurer mécaniquement par le déplacement du câble la valeur de l'angle de déplacement du parallélogramme. Le boitier électronique comporte une mémoire permettant d'enregistrer l'angle de déviation constituant la mesure de flexion avant. Enfin, si l'utilisateur désire réitérer cette mesure, un dispositif de remise å zéro du système est disposé de manière à pouvoir enregistrer une nouvelle fois la déviation.
Les mesures de rotation de flexion avant pourront facilement s'appliquer aux mesures de déviation latérale au buste par rapport à la verticale. Pour cela l'utilisateur doit s'asseoir sur le côté du siège, c'est-à-dire les jambes pendantes sur un côté de l'assise du siège. La sangle arrière maintiendra le bassin parfaitement accolé contre la partie fixe 21 du dossier, une épaule viendra en appui contre la partie supérieure mobile 22. En étendant un bras latéralement à l'horizontale, et non plus en avant comme dans la mesure précédente, l'utilisateur pourra effectuer une mesure de la déviation en flexion latérale.
Les mesures de rotation du buste autour de l'axe de la colonne vertébrale seront explicitées en référence aux figures 3A,3B,3C représentant le dispositif de mesure de souplesse dans des vues respectivement arrière, latérale et de dessus. Sur ces figures on ne voit seulement qu'en partie le siège, au niveau du dossier, mais bien évidemment, la partie précédemment décrite est adaptable à cet ensemble.
L'utilisateur étant assis sur le siège, le buste dans une position à 90 degrés par rapport aux jambes, la partie supérieure mobile 22 du dossier est déverrouillée par rapport à la partie fixe inférieure 21. La partie supérieure mobile 22 est montée autour d'une tige montant 40, les extrémités latérales 41,42 de cette partie supérieure venant en corncidence avec la partie supérieure de la partie fixe 21 pour pouvoir être solidarisées l'une par rapport à l'autre et ainsi maintenir la partie supérieure 22 bloquée dans toute rotation.Lorsque l'on libère les extrémités 41,42 de la partie supérieure du dossier en rotation, l'utilisateur appuyant ses épaules contre le dossier peut entraîner en rotation la partie supérieure en la faisant pivoter autour de l'axe formé par la tige 110. La figure 3C fait ainsi apparaitre une déviation angulaire de valeur g qui sera mesurée et affichée par des moyens analogues à ce qui a été décrit cidessus.
Pour en venir maintenant aux moyens illustrés par les figures 4A,4B,4C, ceux-ci permettent une mesure de l'allongement de la colonne vertébrale qui fonctionne lorsque l'utilisateur est en position assise normale sur le siège 1, le buste en appui sur le dossier 2. En plus de la partie fixe 21 et de la partie mobile 22, le dossier du siège comporte une colonne 50 déjà visible sur la figure 1.
Cette colonne est mobile en translation verticale, avéc réglage au moyen d'une bague 30 par laquelle elle est montée sur la partie fixe 21 du siège de la même manière.
que la tige-montant 40 des figures 3A,3B,3C. A son extrémité supérieure la colonne 50 est pourvue d'un prolongement perpendiculaire à elle, sous la forme d'une plaque ou plus précisément d'une barrette 51. Cette barrette constitue un organe d'appui sur la tête de l'utilisateur qui se déplace en translation linéaire solidairement avec la colonne 50 sur une distance de réglage initiale illustrée par la distance F. La distance d'allongement f de la colonne vertébrale est obtenue par une nouvelle position à donner à la colonne 50 pour que la barrette 51 vienne en appui sans pression sur la tête de l'utilisateur.
En variante la barrette pourrait être flexible ou pivotante sur l'extrémité de la colonne 50. Dans tous les cas-la mesure de l'allongement, peut être aisément obtenue et affichée sur l'écran à partir des indications de palpeurs mécaniques ou optiques sensibles à la position verticale de l'extrémité intérieure de la barrette 51.