INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, sur les couches-culottes fabriquées suivant les procédés usuels, sur lesquelles la feuille extérieure n'adhère aux coussins absorbants que suivant des lignes ou bandes espacées, la résistance et notamment la résistance à la déchirure de la feuille extérieure de la couche-culotte est souvent insuffisante, pour permettre, apres un premier collage, un décollage des attaches adhésives en vue de leur repositionnement.
La présente invention a pour objet un procédé de fabrication en continu d'articles d'hygiène tels que des couches-culottes supprimant les contraintes dues à l'utilisation de film de polyéthylène en bobines pour constituer la feuille extérieure imperméable aux liquides des articles d'hygiene et supprimant ou pour le moins réduisant considérablement l'utilisation de colle par exemple du type thermofusible pour lier entre eux les éléments constitutifs des articles d'hygiène, ainsi que les contraintes résultant de l'utilisation de colle. L'invention a également pour objet un procédé de fabrication en continu d'articles d'hygiène permettant d'obtenir des articles d'hygiène de résistance améliorée.
L'invention a par ailleurs pour objet des articles d'hygiène tels que des couches-culottes fabriqués à un coût réduit.
Suivant le procédé conforme à l'invention de fabrication en continu d'articles d'hygiène tels que des couches-culottes, du type comprenant un coussin absorbant disposé entre une feuille extérieure imperméable aux liquides et une feuille intérieure perméable aux liquides, on dépose des coussins absorbants individuels par intervalles sur une bande continue perméable aux liquides, déroulée d'une bobine. On extrude ensuite et dépose un film de matière plastique à l'état non encore solidifié sur ladite bande et sur lesdits coussins, en appliquant ledit film contre-la bande et contre le coussin pour l'y faire adhérer. Après solidification dudit film, on découpe la structure composite transversalement en articles d'hygiène individuels dans la zone située entre les coussins successifs.
Le film extrudé étant déposé et appliqué sur la bande et sur les coussins avant sa solidification, il y adhère sans qu'il soit nécessaire d'utiliser de la colle comme selon les procédés connus. De plus, le film extrudé se trouve lié de façon continue, par liaison directe aux coussins absorbants et à la bande sur toute la surface de contact et non pas seulement suivant des lignes de collage espacées comme suivant les procédés connus. De ce fait, la cohésion et en particulier la résistance à la déchirure de la feuille extérieure des articles d'hygiène se trouve renforcée par le coussin absorbant.
Suivant la figure 1, le double vitrage (1) et son intercalaire (2) forment le logement que reçoit le cadre périphérique (3) et qui comprend des saillies 921) dirigées vers l'extérieur, de longueur égale à l'épaisseur du vitrage utilisé (1), a sa base des embrèvements (6) sont destinés, soit à recevoir les joints, soit à positionner de façon précise le dormant (5) renforcé par le pan coupé (22), il sera suvant les utilisations, monté - soit collé (4) - soit jointé (4) et ne représentant aucune saillie avec le vitrage (1) l'esthétique sera soulignée et accrue.
Ce principe se retrouve dans les différents autres figures.
Tel que représenté sur la figure 2 le châssis fixe étant constitué d'un dormant (5) positionné avec le pan coupé (22) vers le haut, delui-ci étant centré sur le cadre périphérique (3) à l'aide du tenon (10) dans les embrèvements (6), l'étanchéité étant assurée par un joint mastic ainsi que par rupture de capillarité. La fixation est assurée par un système vis équerre à travers (5) l'équerre (24) est placée dans les logements (7) et (23) et le serrage est effectué par la vis (25).
les emfrèvements ou rainures (8) et (9) recevant des joints de type une lèvre ou deux lèvres qui assureront le raccordement avec la maçonnenie existante. Les différents joints pouvant être également toriques ou remplacés par un mastic de compression de type adéquat.
Tel que représenté sur la figure 3, on distingue en coupe verticale le principe de montage d'un coulissant en partie basse. Le schéma de principe cité et montré sur la figure 1 est toujours utilisé dans le logement (7) cité précédemment, outre les quincailleries traditionnelles, il sera placé les systèmes de roulettes (12) à un ou deux galets suivant le poids. L'étanchéité du cadre périphérique (3) avec le profilé de roulement (14) sera assurée par la mise en place dans les embrèvements (6) d'un joint à lèvre (11) sur les parties extérieures et d'un joint brosse 913) sur la partie intérieure.
le chemin de roulement (14) sera centré sur le dormant (5) celui-ci étant retourné par rapport à la position sur la figure 2, le pan coupé (22) étant en bas et toujours centré par l'intermédiaire d'un système tenon-mortaise (17).
l'étanchéité sera assurée quant à elle par l'intermédiaire des joints placés dans les rainures (18) ou par un mastic.
Dans les embrèvements (16), afin d'assurer l'étanchéité de raccordement avec la maçonnerie exiswtante, on y placera soit un joint de compression o uun mastic également la possibilité d'un joint torique.
Tel que représenté sur la figure 4, celui-ci représente en coupe horizontale le raccordement de deux portes de type va et vient, le principe de la figure 1 y est représenté intégralement.
Dans les embrèvements on placera des joints brosse d'ouvrant (18) qui forment avec le logement (7) une chambre de décompression, donc un coussin d'ain. Ces deux éléments, joint et coussin d'air assurent l'étanchéité voulue.
Tel que représenté sur la figure 5, celle-ci représente en coupe un ouvrant avec feuillure (14) constitué d'un double vitrage (1) et de son intercalaire (2), du cadre (3) pivotant sur l'axe (19), cet ouvrant venant se rabattre sur le profil (14) ce dernier constitue de base au joint (20) et de feuillures il est sur le dormant (5) assemblé par les éléments de liaison non représenté dans les chambres (7).
Tel que représenté sur la figure 6, il est repris schématiquement l'ensemble du profilé de base permettant de réaliser l'ensemble d'une gamme utilisé pour les fermetures, à savoir: (1) Vitrage isolant (2) intercalaire (3) cadre périphérique (5) dormant (14) chemin de roulement ces différents éléments permettant également de recevoir des éléments à rupture de pont thermique par des inserts en matière plastique (17) de type ABS à 70 schore. Ceux-ci étant situés entre les différents profilés déjà cités précédemment par un système de collage à chaud ne modifiant pas l'encombrement initial. Le cadre périphérique (3) reçoit l'insert (17) dans sa partie haute à l'axe du u formé pour recevoin le vitrage.
le profil (14) à son insert (17) placé au milieu de celui-ci dans l'axe médian.
Le profil (5) reçoit son insert (17) également dans l'axe de part et d'autre de la chambre (23) constituant ainsi la rupture totale de transmission des calories de l'extérieur vers l'intérieur. Il est rappelé, en outre, qu'une bonne rupture de pont thermique est d'éviter une formation de condensation et de point de rosée.
La présente invention concerne un procédé pour détecter un défaut dans un réservoir de gaz naturel liquéfié et plus particulièrement, la présente invention concerne un procédé pour détecter un défaut dans un réservoir de gaz naturel liquéfié dans lequel des parties défectueuses sur le plan de l'étanchéité aux liquides, dune barrière secondaire d'un réservoir 9 membrane pour gaz naturel liquéfié apparaissent dans un transporteur ou conteneur de gaz naturel liquéfié à système de membranes.
Comme il est bien connu, le code de transport des gaz de l'IMO (Organisation Internationale de la Marine) exige la fourniture d'une barrière secondaire parfaite dans un conteneur de gaz naturel liquéfié du type à membrane. C'est-à-dire qu'un conteneur de gaz naturel liquéfié du type à membrane (qui comprend un réservoir à membrane pour gaz naturel liquéfié en tant que structure principale) présente une structure qui permet d'assurer une étanchéité aux liquides afin de conserver du gaz naturel liquéfié pendant une certaine période, et ce au moyen d'une barrière secondaire appelée triplex de telle sorte qu'une coque interne (corps de transport) ne soit pas à une température dangeureuse pouvant provoquer une rupture par fragilité si un chargement à ultra-basse température (-162"C), à savoir du gaz naturel liquéfié, fuit du fait de la formation d'une fissure dans une membrane (appelée "barrière primaire") directement en contact avec le gaz naturel liquéfié. Un tel système de réservoir est principalement constitué par les barrières primaire et secondaire mentionnées ci-avant et par une couche d'isolation thermique réalisée en mousse de polyuréthane renforcée de fibres de verre. Il est également nécessaire qu'une étanchéité aux fluides satisfaisante de la barrière secondaire puisse être contrôlée de maniere à garantir de façon très sûre que le gaz naturel liquéfié ne s'échappera pas de la barrière primaire.
D'une manière générale, le produit de drainage soutiré de la cuve d'aération peut directement être soumis à la séparation de la boue sans aucun post-traitement tel que la précipitation des micro-organismes. La séparation peut être effectuée par des méthodes conventionnelles, par exemple, par séparation par floculation dans une cuve de floculation ou par séparation centrifuge dans un séparateur centrifuge, mais l'utilisation de la cuve de floculation est préférée. Une partie de la boue ainsi séparée est recircu lée dans la cuve d'aération, et le résidu est traité par brûlage ou par formation d'un fertilisant.
Les types de micro-organismes de la boue à utiliser dans la méthode de la présente invention ne sont pas spécifiquement limités mais les micro-organismes conventionnels de la boue peuvent être utilisés directement.
Bien entendu, le type d'eaux résiduaires traitées par la méthode de la présente invention n'est pas spécifiquement limité, pourvu qu'elles puissent être purifiées par des micro-organismes.
Par ailleurs, la méthode de la présente invention peut être appliquée spécialement avantageusement au traitement des eaux résiduaires domestiques, ainsi qu'à d'autres eaux résiduaires générées par exemple, par fermentation pour produire de l'acide glutamique et divers autres types d'aminoacides.
CFonctions ] Dans l'unité de cuves d'aération composée de trois cuves à savoir une première cuve, une seconde cuve et une troisième cuve, les micro-organismes de la boue adsorbent Les substances organiques dans les eaux résiduaires à traiter et une portion des microorgansimes commence l'oxydation et la décomposition des substances dans la première cuve. Les substances organiques, à l'état adsorbé par les micro-organismes de la boue sont en outre décomposées par lesdits micro-organismes dans la seconde cuve, et les microorganismes de la boue sont activés dans la troisième cuve.
Par addition d'une quantité à l'état de trace d'ozone à la première cuve d'aération de l'installation, utilisée pour le procédé à boue activée, la prolifération des micro-organismes fi La menteux dans la boue activée peut être contrôlée et son occupation est maintenue dans l'intervalle approprié pour éviter le gonflement et en même temps, la capacité de floculation des micro-organismes de la boue est améliorée. De plus, le rapport d'élimination du COD peut également être amélioré.
Ayant maintenant décrit l'invention de manière générale, une meilleure compréhension peut être obtenue par référence à certains exemples spécifiques qui sont donnés ici à titre d'illustration seulement sans limiter l'invention à moins d'indication contraire.
ExempLe 1 On utilise une cuve d'aération ayant une longueur de 33 cm, une largeur de 12 cm et une hauteur (profondeur du liquide) de 20 cm, qui est cloisonnée par deux plaques de cloisonnement ayant chacune une largeur de 12 cm et une hauteur de 20 cm en trois parties dans la direction de la longueur. Les trois parties comprennent un premier compartiment de 60 %, un second compartiment de 20 % et un troisième compartiment de 20 % en volume dans cet ordre.
Des micro-organismes de La boue activée ayant une concentration de MLSS d'environ 4 000 ppm et contenant des micro-organismes filamenteux d'environ 40 % sont placés dans la cuve, et les eaux résiduaires industrielles constituées principalement d'eaux résiduaires de fermentation d'aminoacides sont introduites dans la cuve en quantité de 7,2 I/j, la valeur du pH des eaux résiduaires alimentées est ajustée à environ 3,5.L'aération dans la première cuve est effectuée par une quantité de 3 I/min d'air contenant de l'ozone à une concentration d'environ 120 ppm, qui correspond à une quantité d'environ 50 mg/h, une quantité d'environ 0,07 % en poids/ poids par rapport à la quantité d'oxygène dans l'aération, une quantité d'environ 120 ppm en volume/volume par rapport à la quantité d'air, une quantité d'environ 50 g/kg de MLSS de boue activée, une quantité d'environ 150 g/m .j du volume de la cuve d'aération et une quantité d'environ 60 g/kg de BOD traité dans la cuve d'aération. L'aération est réalisée en quantité de 0,7 l/min dans la première cuve et de 0,3 l/min dans la troisième cuve.L'eau ainsi aérée et mélangée est introduite dans une cuve de précipitation ayant une longueur de 8 cm, une largeur de 12 cm et une profondeur de 20 cm où les micro-organismes de la boue activée sont précipités et séparés de l'eau. Le liquide dans le fond de la cuve de précipitation est recirculé à un débit d'écoulement de 7,2 I/j en tant que boue recirculée. Dans ces conditions, l'essai en continu est conduit pendant 30 j.
A titre de comparaison, les mêmes micro-organismes de la boue activée sont placés dans la même cuve d'aération, et les mêmes eaux résiduaires industrielles sont traitées par le même rapport d'aération dans les mêmes conditions sauf que l'ozone n'est pas présent. Le même essai continu est conduit pendant 30 j.
Les résultats obtenus sont montrés dans le tableau 1.
Invention Art antérieur Concentration de TOC des eaux résiduaires alimentées (mg/l) 1 000 | 1 000 | | Concentration de BOD des eaux | résiduaires alimentées (mg/l) 2 500 | 2 500 Concentration de TOC des eaux résiduaires traitées (mg/l) 87 105 Rapport d'élimination de TOC (%) 91,3 89,5 Absorbance des eaux traitées | Transparence des eaux traitées (cm) 28 1 6 Occupation des micro-organsimesmicl filamenteux (%) ! 1 o ! 30 10 30 Taille des flocs de boue activée (grosse ou petite) | grosse petite TOC : teneur totale en carbone organique.
l'absorbance qui est mesurée à une longueur d'onde de 365 nm et à une longueur de cellule de 10 mm, après que les eaux traitées ont été filtrées à travers une quantité de papier filtre n 5 (Toyo Roshi Company).
** les données avec les eaux traitées ont été conduites dans un appareil transparent.
Exemple 2 On utilise une cuve d'aération ayant une longueur de 33 cm, une largeur de 12 cm et une hauteur (profondeur du liquide) de 20 cm, qui est cloisonnée par deux plaques de cloisonnement ayant chacune une largeur de 12 cm et une hauteur de 20 cm en trois compartiments dans la direction de la longueur. Les trois compartiments comprennent un premier compartiment de 60 %, un second compartiment de 20 % et un troisième compartiment de 20 % en volume dans cet ordre. Les micro-organismes de La boue activée ayant une concentration de MLSS d'environ 4 000 ppm et contenant des microorganismes filamenteux d'environ 30 % sont placés dans ladite cuve, et des eaux résiduaires industrielles consituées principalement d'eaux résiduaires de fermentation d'aminoacides sont introduites dans la cuve en quantité de 7,2 I/j, la valeur du pH des eaux résiduaires alimentées étant ajustée à environ 3,5.L'aération dans la première cuve est effectuée par une quantité de 3 I/min d'air contenant de l'ozone à une concentration d'environ 90 ppm, qui correspond à une quantité d'ozone d'environ 30 mg/h, une quantité d'environ 0,05 % en poids/poids par rapport à la quantité d'oxygène dans l'aération, une quantité d'environ 90 ppm en volume/volume par rapport à la quantité d'air, une quantité d'environ 40 g/kg de MLSS de boue activée, une quantité d'environ 100 g/m3.j du volume de la cuve d'aération et une quantité d'environ 40 g/kg de BOD traité dans la cuve d'aération. L'aération est accomplie en quantité de 0,7 I/min dans la première cuve et de 0,3 I/min dans la troisième cuve.L'eau ainsi aérée et mélangée est introduite dans une cuve de précipitation ayant une longueur de 8 cm, une largeur de 12 cm et une profondeur de 20 cm où les micro-organismes de la boue activée sont précipités et séparés de ladite eau. Le liquide dans le fond de la cuve de précipitation est recirculé à un débit d'écoulement de 7,2 I/j en tant que boue recirculée. Dans ces conditions, l'essai en continu est conduit pendant 30 j.
B - Méthylation A un mélange de 30 cm3 de diméthylformamide et 0,4 g d'hydrure de sodium, on ajoute une solution de 3 g de produit formylé obtenu au stade précédent dans 30 cm3 de diméthylformamide. Après 30 minutes, on ajoute 1 cm3 d'iodure de méthyle.
On agite 3 heures à 20/25 C puis on verse dans de l'eau chlorhydrique, extrait avec de l'éther isopropylique, sèche et évapore à sec sous pression réduite. On chromatographie le résidu (2,9 g) sur silice (éluant : hexane-acétate d'éthyle 3-7). On obtient 0,75 g de produit recherché. F = ^104 C.
Analyse : C13H13N2F3O4S Calculé : C% 44,57 H% 3,74 N% 8,00 F% 16,27 S% 9,15 Trouvé : 44,5 3,7 7,9 16,2 9,2 Exemple 2 : (E.Z) 3-[[(2-méthoxy) éthoxyl méthoxvj 2-[méthyl- [1-oxo 3-[2-(trifluorométhyl) 4-thiazolyl] 2-propényl] amino]] 2-propénoate de méthyle.
On opère comme en B de l'exemple 1 à partir de 4,4 g du produit obtenu en A de l'exemple 1 en utilisant 2,1 cm3 de chlorure de méthoxyéthoxyméthyle. On obtient après chromatographie sur silice (éluant : hexane-acétate d'éthyle 7-3), 4,7 g de produit que l'on chromatographie à nouveau sur silice (éluant : chlorure de méthylène-tétrahydrofuranne 95-5). On recueille 3,3 g du produit recherché.
F = 76 C.
Analyse : C16H19F3N2O6S Calculé : C% 45,28 H% 4,51 N% 6,6 F% 13,43 S% 7,56 Trouvé : 45,0 4,5 6,5 13,8 7,6 PREPARATION A : 4-bromo 3-oxo butyrate de méthyle.
On refroidit à 0 C un mélange de 115 g d'acêtylacétate de méthyle et 200 cm3 d'éther éthylique et ajoute en 1 heure 54 cm3 de brome. On laisse la température revenir à 20/25 C et agite 16 heures dans ces conditions. On verse dans 200 cm3 d'eau glacée, décante, lave avec 200 cm3 d'une solution saturée de chlorure de sodium à 10 % de carbonate de sodium puis avec 200 cm3 d'une solution saturée de chlorure de sodium, sèche, filtre et évapore à sec sous pression réduite. On obtient 168 g de produit recherché utilisé tel quel.
Snectre IR -C=O 1748 cml 1722 cml Produit secondaire 1659 cml 1632 cm-1 Préparation 2 : 2-(méthylthio) 4-thiazole acétate de méthyle.
Stade A : Acide carbamodithioïque, sel de monoammonium.
On fait circuler un courant d'ammoniac pendant 2 heures dans 60 cm3 de sulfure de carbone à +10 C. On essore et lave avec du pentane à +5 C. On obtient 75,4 g de produit attendu.
F = 1700C.
Spectre IR Absorptions fortes région NH-OH Absorptions région N-C=S + NH2 1638 cm-1 1598 cm-1 1576 cm-1 Stade B : 2-mercapto 4-thiazole acétate de méthyle.
A une solution de 60,6 g du produit obtenu au stade A dans 300 cm3 d'eau, on ajoute en 10 minutes 110 g de 4-bromo 3-oxo butyrate de méthyle (préparation A), on agite 16 heures à 20/25 C puis 2 heures au reflux. On refroidit à 20 C, extrait avec du chlorure de méthylène, évapore à sec et obtient 86,5 g d'huile résiduelle que l'on triture dans l'éther éthylique. On recueille 22,2 g de produit attendu.
F = 114 C.
SPectre IR C=O 1741 cm-1 1436 cm-1 NH + associes : 3375 cm-l C=C : 1596 cm'l Stade C : 2-méthylthio 4-thiazole acétate de méthyle.
A une solution de 6,55 g de méthylate de sodium dans 250 cm3 de méthanol, on ajoute une suspension de 22 g de produit obtenu au stade B dans 100 cm3 de méthanol. On agite 30 minutes, ajoute 7,2 cm3 d'iodure de méthyle et chauffe 3 heures à 40 C. On évapore à sec sous pression réduite et reprend le résidu dans 300 cm3 d'eau et 300 cm3 d'éther, on agite, décante et réextrait avec 300 cm3 d'éther, seche et amène à sec sous pression réduite. On obtient 24 g de produit attendu.
Les pellets encapsulés ont été ensuite lavés une fois avec du tampon Tris-HCl 10 mM, pH 8,5, contenant du Triton X-100 à 0,1 ó.
La suspension de pellets encapsulés lavés a été mélangée avec la solution contenant la guanidine et l'agent réducteur dans la proportion de 1 g de préparation initiale pour 5,75 ml de solution.
Ainsi, pour lg de préparation de pellets initiale, le volume de solution de dissolution est de 6,75 ml pour les pellets non encapsulés et de 5,4 ml pour les pellets encapsulés.
Tableau 2a : Lavage des pellets encapsulés et non encapsulés
Quantité Protéines, mg initiale de protéines, mg 1 er lavage 2ème lavage Pellets encapsulés 720 76 Pellets non encapsulés 720 85 90 Tableau 2b :Composition de la solution de renaturation
Protéines Protéines Volume Activité Activité Activité totales pro-UK totale spécifique mg/ml mg ml U/ml U U/mg Pellet 0,26 351 1 350 1 860 2 511 000 7 200 encapsulé Pellet non 0,24 405 1 687 700 1 181 000 2 900 encapsulé Tableau 2c : Comparaison de la récupération de l'activité pro-UK et des protéines récupérées, selon que les pellets sont encapsulés ou non.
Activité Protéines pro-UK % Récupération par rapport Récupération à la quantité relative introduite % % Pellets encapsulés 49 87 213 Pellets non encapsulés 56 100 100 Ces résultats mettent en évidence que, en plus de la rétention de composés non solubilisés lors de l'opération de dissolution, l'encapsulation de pellets dans un gel d'alginate de calcium présente l'avantage de permettre un lavage efficace des pellets avant dissolution sans nécessiter des opérations lourdes de centrifugation.
EXEMPLE 3 : DISSOLUTION DE PELLETS EN UTILISANT DES LOTS SUCCESSIFS DE CHLORHYDRATE DE GUANIDINE 5 ml de suspension de pellets sont mélangés avec 2,5 ml de tampon Tris- HCl, 10 mM, pH 8,5. Cette solution est ajoutée à 7,5 ml d'alginate de sodium SG-500 à 4 % (p/v) (Mero-Rousselot-Satia, France).
Après homogénéisation, le mélange d'alginate de sodium et de pellets est injecté goutte à goutte dans une solution de chlorure de calcium 100 mM à 4"C.
Après agitation douce des particules ou billes dans la solution de chlorure de calcium pendant 15 mn, les pellets encapsulés sont lavés deux fois en utilisant du tampon Tris-HCl 10 mM, pH 8,5.
Les pellets encapsulés sont introduits dans 125 ml de la solution standard de dissolution. Après une première période de dissolution d'une durée de 9 heures à 20"C, la solution de chlorhydrate de guanidine est éliminée et on procède à un deuxième lot de dissolution dans les mêmes conditions.
L'activité et l'activité spécifique de la pro-UK sont rapportées dans le tableau 3.
Le total des unités de pro-UK récupérées après encapsulation des pellets dans des particules d'alginate de calcium est largement supérieur à la pro-UK récupérée avec la procédure standard (+ 180 %).
L'activité spécifique de cette préparation est trois fois plus élevée que celle de la solution standard.
Une électrophorèse (SDS-PAGE) du premier lot de dissolution montre une bande correspondant à un poids moléculaire de 30 kD d'intensité plus faible que celle obtenue avec la procédure standard de dissolution.
TABLEAU 3 : DISSOLUTION DE PRO-UROKINASE DANS DU CHLORHY DRATE DE GUANIDINE 6 M ET 2-MERCAPTO-ETHANOL 50 mM APRES ENCAPSULATION DES PELLETS DANS UN GEL D'ALGINATE DE CALCIUM.
DOSAGE DE LA DOPAMINE ET DE SES RECEPTEURS La dopamine est le neurotransmetteur le plus impliqué dans l'exercice des grandes fonctions cerebrales.Dès l'age de 50 ans l'activité dopaminergique est diminuée de près de 40% dans le cerveau, compromettant le bon fonctionnement synaptique,mitochondrial et la synthèse proteique neuronale.Les messages ne passent plus au niveau: - de la voie mesocorticale (memoire,vigilance,intellect) - de la voie mesolimbique (humeur et comportement) - de la voie nigro-striée (motricité extra-pyramidale) - des organes neuro-sensoriels (cochlée,retine,vestibule) Les recepteurs de la dopamine sont largement distribués au niveau ivuviiasculaire.