INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la présente invention, les dispositifs de support et de fixation du double vitrage sur le châssis ouvrant 3 sont améliorés. Dans le cas du dispositif de fixation de la présente invention, comme représenté sur la fig. 29, le vitrage 75 est supporté par un siège à gradin 36 fait à l'intérieur du châssis ouvrant 3. La vitre intérieure 76 est plus petite que la vitre extérieure 77 de façon que celle-ci déborde d'elle, et les parties de jointoiement et d'étanchéité autour de la vitre intérieure 76 sont écartées des parties d'étanchéité autour des bords de la vitre extérieure 77 sur le gradin 36. Et il est préférable d'utiliser la bande adhésive 9
Le système générateur de protons de chaque motif peut aussi comporter une membrane bipolaire bordant le compartiment latéral coté cathode. La création et l'échange des protons s'effectuent alors au niveau de cette membrane bipolaire par dissociation ionique de l'eau.
Dans le mode de mise en oeuvre sus-évoqué, la solution saline ou basique correspondant au cation du tartrate neutre est recueillie dans un compartiment spécifique et est séparée des autres produits. Comme le produit recherché est l'acide tartrique, cette séparation n'est pas nécessaire et il est possible de mettre en oeuvre le procédé de l'invention selon un autre mode ci-après décrit.
Selon cet autre mode de mise en oeuvre, le réacteur d'électrométathèse est réalisé avec un motif élémentaire formé d'une membrane semi-perméable échangeuse d'anions et d'un système qénérateur de protons constitué par une membrane bipolaire de façon à délimiter pour chaque motif deux compartiments contigus. La solution de tartrate neutre est amenée à circuler dans le compartiment coté anode, ce compartiment ayant également pour fonction de recueillir la solution basique formée. La solution d'acide tartrique est recueillie dans l'autre compartiment. La création et le transfert de protons s'effectuent au niveau de la membrane bipolaire (dissociation ionique de l'eau).
Ainsi, dans le procédé de l'invention, quel que soit le mode de mise en oeuvre, la première étape s'oppose à la voie traditionnelle précédemment décrite puisque le bitartrate est transformé en un sel neutre soluble en vue d'obtenir une solution (et non amené à précipiter comme dans l'art antérieur). Toute base alcaline peut être utilisée pour réaliser cette transformation, mais on choisira de préférence la base alcaline correspondant au cation du bitartrate initial, en particulier l'hydroxyde de potassium lorsque ce bitartrate est le bitartrate de potassium comme c'est le cas pour les sous-produits vinicoles.
La seconde étape du procédé (étape d'électrométathèse) conduit directement à une solution d'acide tartriaue pur à la concentration désirée, sans recours à une nuelconque séparation des produits de la réaction de double décomposition.
Le procédé se réduit ainsi à deux étapes de mise en oeuvre facile, exigeant des installations moins encombrantes et beaucoup moins complexes que les installations traditionnelles (celles-ci se limitant dans le cas de l'invention à une cuve de solubilisation et au réacteur d'électrométathèse à membranes).
Par ailleurs, le procédé de l'invention est avantageusement mis en oeuvre dans les conditions suivantes qui optimisent le rendement électrique de production d'acide tartrique. En premier lieu, on applique de préférence entre l'anode et la cathode du réacteur d'électrométathèse une différence de potentiel telle que la densité de courant dans les compartiments soit comprise entre 0,5 j, et 0,95 ic, où j, est la densité critique du courant correspondant à la concentration de la solution de tartrate neutre. Cette densité critique de courant (ou l'courant limite") est une grandeur bien connue de l'homme de l'art ; différentes méthodes permettent de la déterminer expérimentalement (notamment méthode de Cowan et Brown...) préalablement à la mise en oeuvre. Le choix de la densité de courant dans la plage précitée donne un bon compromis entre la rapidité de formation d'acide tartrique (imposant des densités élevées) et le rendement électrique (décroissant en cas de décomposition de l'eau dans le compartiment contenant le tartrate neutre).
De plus, la réaction d'électrométathèse est de préférence réalisée à une température comprise entre la température ambiante et 600 C. A rendement électrique identique, cette température permet de réduire la surface des membranes, tout en évitant une dégradation de celles-ci. En pratique, une mise en oeuvre à température ambiante est tout à fait satisfaisante.
En outre, la réaction d'électrométathèse est avantageusement mise en oeuvre en faisant circuler la solution de tartrate neutre en circuit fermé de façon à l'appauvrir progressivement eu cours des passages successifs dans le compartiment correspondant.
L'acide tartrique peut être recueilli soit par surverse du compartiment correspondant, soit en l'amenant à circuler en circuit fermé en vue de le recycler dans le compartiment correspondant pour l'enrichir jusqu'à la concentration désirée.
Le premier cas (surverse) conduit à une installation plus simple, mais la concentration de l'acide tartrique obtenue est ajustée une fois pour toute par les caractéristiques dimensionnelles du réacteur d'électrométathèse et les conditions opératoires. Dans le second cas (recyclage), au prix d'équipements de recyclage, on bénéficie d'une maîtrise plus souple de la concentration d'ecide tartrique par ajustement du ~volume des solutions recyclées.
Si la variation de la concentration de la solution d'acide tartrique est iX Cb et la variation de concentration de la solution de tartrate neutreCd, les volumes respectifs de solution d'acide tartrique Vb (volume final) et de solution de tartrate neutre Vd (volume initial) à mettre en oeuvre sont liés par la relation Vb Cd Vd a cb .
Il suffit donc pour ajuster la concentration Cb, d'équiper les circuits fermés de circulation d'acide tartrique et de tartrate neutre, de cuves de capacités appropriées et d'ajuster les volumes Vb et Vd.
Dans le cas d'un réacteur à au moins trois compartiments dans lequel une solution saline ou basique est recueillie dans le compartiment latéral coté cathode, l'on amène de préférence cette solution à circuler en circuit fermé en vue de la recycler dans ledit compartiment latéral. Cette mise en oeuvre détermine des économies d'eau, essentielles en pratique, et assure naturellement une conductivité croissante au cours du processus et donc des économies de consommation électrique.
Il est à noter que, en soi, sont connus des réactions d'électrométathèse dans d'autres domaines (par exemple : brevet US 3.787.304 visant à régénérer les bains de décapage de l'acier ; brevet US 4.504.373 visant à réqénérer la soude dans l'índustrie de la rayonne) ; S. Flinn, Membrane science and technology, p. 150-170, Phenum Press, New York 1970, visant une réaction d'électrométathèse pour obtenir la forme acide d'un sel à partir de la forme neutre.
Le procédé de production d'acide tartrique conforme à l'invention peut être appliqué pour valoriser des sous-produits vinicoles et traiter soit des effluents de fabrication de moûts concentrés rectifiés ou de moûts électrodialysés qui sont récupérés dans les processus de vinification, soit des tartrates et lies qui sont récupérés dans les caves de vinification ou dans les distilleries.
De plus, et en particulier pour les parfums, il est indispensable que lesdits échantillons soient en verre, surtout pour la conservation et l'aspect du produit.
On connaît à cet effet des échantillons sous forme de portions de tubes de verre fermés à une extrémité par une paroi de verre transversale, l'extrémité opposée étant occultée par un bouchon de matière synthétique.
Ces tubes en verre sont suffisamment résistants pour permettre des manipulations sans toutefois présenter une résistance suffisante pour permettre leur expédition "telle quelle" par voie postale.
De sorte que jusqutà présent il n'a pas été possible de développer l'expédition économique de tels échantillons par voie postale en raison de la fragilité de tels produits et des risques de rupture et d'écoulement des produits liquides, susceptibles par conséquent de se répandre dans les sacs postaux en cours de transport.
Il existe donc un besoin pour un procédé ou un dispositif permettant la distribution et l'acheminement par les voies postales ordinaires d'échantillons fragiles de produits notamment en matière de parfumerie, cosmétiques ou produits d'entretien, et insérés dans des tubes doses en verre et ceci dans des conditions permettant d'assurer leur complète sécurité contre tous risques de rupture en cours de transport par voie postale.
La présente invention r-ésout cette difficulté et permet d'acheminer par les voies postales ordinaires ou par tout courrier de messagerie des échantillons de produits liquides dans des tubes doses en verre.
Et à cet effet l'invention concerne un dispositif pour la protection de volumes fragiles tels que des conteneurs tubulaires en verre en vue de leur stockage et de leur transport notamment par voie postale, et le dispositif est caractérisé en ce qu'il est constitué d'au moins un bloc monopièce, sous forme de plaque, en matière non-compressible, présentant au moins une solution de continuité tel qu'un alvéole récepteur d'un volume fragile et ainsi apte à être inséré à force et immobilisé dans ledit alvéole l'épaisseur dudit bloc étant au moins égale à l'épaisseur maximum hors tout dudit volume à protéger.
De préférence le dispositif est constitué d'un bloc de forme générale parallélépipèdique aplatie comportant deux faces parallèles, les alvéoles débouchant sur au moins une face en permettant l'insertion par cette face ouverte du volume dans son logement récepteur.
Plus particulièrement le bloc est formé d'une matière non compressible de faible poids, notamment en matériau rigide de structure alvéolaire.
Et plus spécialement le bloc est constitué d'une résine expansée choisie dans la famille comportant le polystyrène expansé, le polyuréthane expansé ou le PVC expansé, le polystyrène alvéolaire extrudé.
Le bloc pourrait également être réalisé en carton ondulé ou toute autre matière suffisamment non-compressible pour correspondre aux besoins ci-dessus, notamment à base de cellulose.
Selon une autre caractéristique le bloc comporte des alvéoles sous forme de lumière débouchant sur les deux faces parallèles dudit bloc, en permettant l'insertion de l'objet à protéger notamment du conteneur tubulaire en verre, par l'une ou l'autre des deux faces parallèles, et en permettant l'extraction de cet objet par une poussée exercée d'un côté, permettant le dégagement et la sortie du conteneur tubulaire en verre par l'autre face.
Selon une autre caractéristique le bloc est prévu avec un format correspondant à un format standard d'enveloppes pour envoi postal.
Et selon une particularité plus avantageuse le bloc comporte une pluralité d'alvéoles identiques entre eux chacun étant apte à recevoir un conteneur tubulaire en verre identique.
Selon une variante le bloc comporte une pluralité d'alvéoles différents, chacun affecté à un conteneur de format différent, l'épaisseur du bloc étant toujours au moins égale et de préférence légèrement supérieure à l'épaisseur maximale de l'objet à protéger le plus épais.
Et de préférence encore chaque logement ou alvéole récepteur d'un conteneur tubulaire est prévu avec des dimensions correspondant ou légèrement inférieur aux formes et dimensions de l'objet à protéger, ainsi apte à être inséré à force et immobilisé à l'intérieur du logement récepteur.
Dans ce cas ledit laser semi-conducteur, ledit isolateur et-une extrémité d'une fibre optique de sortie sont assemblés de manière que ladite sortie de l'isolateur puisse etre couplée optiquement par l'intermédiaire de cette fibre de sortie et que ltensemble puisse être inséré sans désassemblage dans un boîtier de petites dimensions.
Ce boîtier est par exemple celui de la tête optique d'émission précédemment mentionnée.
A l'aide de figures schématiques ci-jointes, on va décrire plus particulièrement ci-après, à titre d'exemple non limitatif, comment la présente invention peut être mise en oeuvre dans le cadre de l'exposé qui en a été donné ci-dessus. Lorsque deux éléments assurant une même fonction et portant un même nom dans deux dispositifs différents sont représentés sur plusieurs de ces figures il y sont désignés par un même signe de référence. Le mode de mise en oeuvre donné en exemple comporte les dispositions préférées mentionnées ci-dessus. il doit être compris que les éléments mentionnés peuvent être remplacés par d'autres éléments assurant les mêmes fonctions techniques.
a figure 1 a déjà été décrite et représente une vue de principe d'une première tête optique qui est connue.
La figure 2 a déjà été décrite et représente une vue de principe dune deuxième tête optique connue qui est simplifiée par rapport à cette première tete optique.
a figure 3 a déjà été décrite et représente une vue de cette deuxième tête optique en coupe par un plan longitudinal vertical.
-a figure 4 représente une vue d'un banc de positionnement permettant la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention pour le réglage d'un isolateur optique destiné à être intégré dans cette deuxième tête optique.
La figure 5 représente des diagrammes de variation de l'intensité d'un bruit de réalimentation porté en ordonnées en fonction d'un taux de réalimentation porté en abscisses.
Dans le mode de mise en oeuvre donné en exemple du procédé selon la présente invention, ladite grandeur réglable est la position angulaire du polariseur de l'isolateur de la deuxième tête optique précédemment mentionnée.
Un banc de positionnement de ce polariseur utilisé pour cette mise en oeuvre présente l'avantage dé permettre d'effectuer le réglage alors que les éléments optiques de cette tête ont déjà ét assemblés dans leur configuration finale, ce qui permet après des opérations de réglage complémentaire et de fixation définitive de transférer ces éléments sans risque de déplacements relatifs perturbateurs, à l'intérieur du boitier B de la figure 3. Il présente aussi l'avantge de permettre une mesure facile de l'isolation obtenue.
Il est présenté sur la figure 4.
Le principe de fonctionnement est le suivant : il repose sur l'utilisation d'un coupleur bidirectionnel 30 du type deux vers deux En amont, sur l'un des deux bras (16), le flux du laser 2 constituant ledit faisceau aller est reçu en sortie de l'isolateur optique 4, 6, 8. Sur l'autre bras 20, ladite fraction de mesure du faisceau retour est guidée vers un organe de mesure de réalimentation 21. En aval, en sortie d'un bras 18 guidant ladite fraction de réalimentation du faisceau aller, on réalise une réalimentation optique à l'aide d'un réflecteur 19 qui est constitué par un tronçon de fibre monté sur un translateur non représenté et qui constitue ledit organe de réalimentation. Le réflecteur pourrait cependantaussi être constitué par un miroir multidiélectrique 19A. Ce tronçon de fibre et un tel miroir sont représentés à échelle agrandie dans deux cercles.L'autre bras aval 22 guide ladite fraction de mesure du faisceau aller vers une photodiode 24. Le photocourant délivré par celle-ci est mesuré dans un organe 32. D'autre part après amplification en 26, il est appliqué à un analyseur de spectre large bande 28 permettant la mesure du bruit RIN. L'ensemble des éléments 24, 26, 28 et 32 constitue ledit organe de mesure de bruit.
Si le polariseur 6 est mal orienté, le plancher de bruit mesuré en 28 pour un flux énergétique donné (typiquement 5mW) est élevé. On réalise alors une rotation du polariseur autour d'un axe longitudinal qui est celui de la propagation de la lumière, jusqu'à obtention d'un bruit RIN minimum. Après chaque repositionnement on réoptimise le couplage optique de la fibre 16 au laser 2 par des moyens de réglage complémentaire non représentés. Les pertes d'insertion sont mesuré à cette fin dans l'organe 32 en sortie de la photodiode 24.
D'autre part, une mesure du bruit RIN à différents niveaux de réalimentation optique effectuée préalablement sur le laser sans isolateur optique pu-s une autre mesure en présence de l'isolateur, permettent de mesurer l'isolation. Le graphes 34 et 36 de la figure 5 présentent respectivement les résultats de telles mesures.
PARTICULES SUBMICRONIQUES, UTILISATION DANS LE DOMAINE DES REACTIONS IMMUOLOGIQUES DU TYPE ANTIGENE/ANTICORPS DOMAINE DE L'INVENIION La présente invention concerne en tant que produits industriels nouveaux des particules submicroniques revêtues par un antigène ou un anticorps. Ces particules sont "invisibles" ou "transparentes" quand elles sont exposées à un rayonnement électromagnétique, tel que la lumière visible et les UV, et deviennent "visibles" par agglutination quand elles sont exposées audit rayonnement après mise en contact avec un anticorps ou respectivement un antigène.
La présente invention concerne également l'utilisation de ces particules dans les dosages immunologiques mettant en oeuvre des réactions du type antigène/anticorps.
Les exemples suivants illustrent l'invention et sont donnés en liaison avec les figures du dessin annexé qui représentent les profils HPLC des fractions obtenues sur RP-C18-PEP-RPC (Pharmacia) en gradient linéaire de tampon A et B, å un débit due 1 ml/min.
Légendes Tampon A = phosphate de sodium 20 mM, pH = 6,75 Tampon B = phosphate de sodium 20 mM, pH = 7,5, en mélange avec 60% d'acétonitrile Le gradient va de 0 & 80% de tampon B en 25 min.
I : peptide 1-25 II : précurseurs de la ss-casomorphine 60-66 III : peptide 177-183 EXEMPLE 1 12,7 g de caséine ss bovine lyophilisée (obtenue selon le procédé décrit dans le brevet français nO 86-003 25) sont dissous dans un volume de tampon TRIS-HC1, 0,1 M, pH=8, contenant du NaCl 2M, de façon que le poids total final soit de 3022,3 g. La solution est portee & 400C.
Cette solution est soumise & l'action de la trypsine (Trypsine SERVA traitée au TPCK 31 U/mg), de façon que le rapport E/S soit voisin de 1/10 000. Ceci revient à ajouter 1,2 ml d'une solution de trypsine 9 1 mg/ml.
L'évolution de l'hydrolyse est suivie par HPLC sur RP-C18 PEP-RPC (Pharmacia) en gradient tampon phosphate 20 mM, pH = 6,75 acétonitrile (de 0 à 60% en acétonitrile).
L'hydrolyse est poursuivie pendant 4h45mn, au cours de laquelle un précipité abondant s'est formé. La réaction enzymatique est arrêtée par traitement thermique dans un échangeur tubulaire en inox plongé dans un bain-marie à 880C, la solution est ainsi portée à 85eC en 4 minutes et est maintenue à cette température pendant 25 minutes. Cette inactivation peut aussi être effectuée en batch.
Le mélange réactionnel est centrifugé à 15 000 g pendant 20 minutes et á 200C. En partant de 2747 g d'hydrolysat, le surnageant récupéré a un poids de 2517,9 g dans lequel le phosphopeptide 1-25 représente environ 20% du matériel peptidique (voir profil HPLC, Figure 1).
Léaende de la Fiaure 1 Surnageant de centrifugation de l'hydrolysat trypsique de caséine ss en NaCl 2M, dilué au 1/8émue 200 microlitres injectés.
Le culot résultant de cette centrifugation a le profil peptidique montré en Figure 2.
Légende de la Fiaure 2 Culot de centrifugation de l'hydrolysat trypsique de caséine ss en NaCl 2M, remis en solution, dilué au l/lOeme - 200 microlitres injectés.
Le culot remis en solution est soumis å une nouvelle hydrolyse trypsique. A titre d'exemple, 840 ml du culot remis en suspension sont hydrolysés par la trypsine dans un rapport voisin de E/S 1/1000 en poids. Très rapidement, la solution devient limpide et l'évolution de l'hydrolyse est suivie en RP-HPLC sur C18-PEP-RPC (Pharmacia) en gradient tampon phosphate 20 mM, pH = 6,75/acétonitrile (de O å 60% en acétonitrile). La réaction est arrêtée lorsque la formation du peptide 177-183 est à son maximum, soit après 3h30mn; Le mélange réactionnel est alors porté à 85oC pendant 25 minutes (le 'protocole d'inactivation de l'enzyme est identique à ce qui a été décrit précédemment).
Le milieu réactionnel limpide obtenu est ensuite ultrafiltré sur un module AMICON CH2A, équipé d'une membrane de fibres creuses HlP3-20 (seuil de coupure 3000). L'ultrafiltration est poursuivie pendant 4 heures avec un débit de perméation moyen de '132 ml/heure, ce qui permet un facteur de concentration de 3.Par analyse en RP-HPLC sur colonne C18-PEP-RPC (Pharmacia), onobtient une séparation des différentes peptides du melange qui permet de définir l'obtention du peptide 177-183 dans les-proportions suivantes : le fragment 177-183 représente 3,3% de la molécule de caséine ss (rapporté au nombre d'acides aminés), 5,75% du matériel peptidique présent dans l'hydrolysat du culot de centrifugation et 20,3% du matériel peptidique présent dans le perméat d'ultrafiltration obtenu tel que décrit ci-dessus (Figure 3).
Léaende de la Figure 3 Perméat sur membrane à seuil de coupure 3000 du culot de centrifugation après hydrolyse trypsique, dilué au 1/8ème - 200 microlitres injectés.
Bilan matière de l'Exemple 1 % % Phosphate g.Nx6,38 N (mole) MS Cendres ppm kg P (mole) Solution de caséine B 12,84 11,04 34,68 3,71 37 initiale Surnageant de centrifugation 12,77 11,19 29 1,62 19 Culot de centrifugation 2,11 ' 0,13 5,27 5,75 378 redilué N (mole/mole) du phosphopeptide 1-25 = 8,00 P EXEMPLE 2 13,2 g de caséine ss bovine lyophilisée, auxquels sont ajoutés 350,6 g de NaCl, sont dissous dans de l'eau distillée. Le pH du mélange est amené à 8 au moyen d'une solution de NaOH. Le mélange (poids total final de 3208,5 g) est porté a 400C par thermostatation de la cuve.
Cette solution est soumise à l'action de la trypsine (Trypsine TPCK SERVA 31 U/mg) dans un rapport E/S voisin de 1/10 000. La variation du pH du milieu réactionnel est contrôlée et régulée à l'aide d'un.pHstat par addition de NaOH 0,5 M. La réaction est poursuivie pendant 5 heures au cours desquelles un précipité abondant s'est formé. La trypsine est inactivée par traitement thermique dans un échangeur tubulaire selon le protocole décrit dans l'Exemple 1.
Le mélange réactionnol est centrifugé a 7000 g pendant 1 heure å 200C (partant de 2785,3 g de mélange réactionnel, on récupère 2764,3 g de surnageant) ; le surnageant, analysé par HPLC RP-C18-PEP-RPC, Figure 4, contient principalement les fragments 1-25 (20,25% du matériel peptidique présent) et les précurseurs de la B-casomorphine, et le culot obtenu a le même profil analytique que celui montré en Figure 2.
Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut etre réalisée. Sur ces figures, des références identiques désignent des éléments semblables.
La figure 1 représente une vue en coupe schématique d'un coffret de raccordement électrique sur le boîtier duquel est monté le capot de protection selon l'invention, le câble d'utilisation n'étant pas raccordé au groupe de bornes de départ.
La figure 2 représente une vue en coupe schématique analogue à la précédente, sur laquelle la partie mobile du capot de protection est dans la position escamotée, permettant le raccordement en toute sécurité par un personnel d'intervention du câble d'utilisation au groupe de bornes de départ.
La figure 3 est une vue schématique du coffret selon la flèche F de la figure 2.
La figure 4 représente, toujours en coupe schématique, le coffret en état opérationnel, le capot de protection ayant été remplacé par ie couvercle de fermeture habituel.
La figure 5 est une vue en perspective éclatée et écorchée d'une réalisation du capot de protection et du boîtier du coffret de raccordement, ledit capot de protection étant dans la position retirée après que le raccordement du câble d'utilisation au groupe de bornes de départ a été effectué.
Le coffret 1 pour le raccordement de câbles électriques montré schématiquement sur les figures 1 à 4 est destiné, dans son application préférentielle, à permettre le raccordement d'un câble d'alimentation 2 issu du réseau électrique de distribution basse tension à un câble d'utilisation 3 desservant un bâtiment collectif ou individuel.