INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
ExempLe 4 : On a donc eu L'idée de provoquer, par des moyens électroniques, une action sur tous Les transducteurs et en particulier sur le premier transducteur émetteur-récepteur d'un groupe de transducteurs suivant l'invention qui permette que le faisceau d'ultrasons émis par ce transducteur se comporte comme stil était incLiné d'un angle (e) ajustabLe par rapport à son orientation initiale.
Pour cela, comme Le montre La figure 9 purement schématique et fortement agrandie, on divise la surface émettrice 80 du composant piézoélectrique d'un transducteur en plusieurs éléments émetteursrécepteurs, 5 dans Le cas de cette figure, dont la largeur mesurée à peu près parallèlement à L'axe X12 du tube 81 est ainsi égale à 1/5 de la largeur totale de la surface émettrice. Chacun de ces éléments est relié séparément à des moyens d'alimentation 82 en courant impuLsionnel qui Les alimente par L'intermédiaire de moyens déphaseurs non représentés.Ces moyens permettent d'alimenter chacun des 5 éLéments a, b, c, d et e de La surface émettrice 80 par un courant impuLsionneL dont la phase est décaLée d'un même angLe et dans le même sens, par rapport à L'éLément précédent depuis L'éLément "a" jusqu a L'éLément 'let' Ainsi, dans le cas de La figure 9, en donnant un retard anguLaire de phase croissant aux éLéments b, c, d, et e par rapport à L'éLément "a" initiaL, on provoque un retard angulaire correspondant de la phase des faisceaux individuels d'uLtra-sons émis par chacun de ces éLéments.
Il en résuLte que le faisceau d'ensembLe n'est pLus en phase pour une orientation perpendiculaire au plan P de La surface émissive piézoélectrique, lui-même paraLlèle à L'axe X12-X12 du tube 81, mais seuLement pour une orientation incLinée d'un angLe (a T) par rapport au pLan perpendicuLaire à L'axe X12-X12. Tout se passe comme si L'axe de L'ensembLe des faisceaux élémentaires se trouvait orienté dans La direction indiquée par les traits pleins tels que 83.
On réalise, de façon particulièrement avantageuse, un balayage, en faisant varier (a T) à une vitesse déterminée pour permettre à chaque instant la détection des défauts dont L'obLiquité est teLLe qu'ils répondent par un signal-écho à L'impact du faisceau d'ultra-sons. Ce baLayage peut être effectué aussi bien d'un côté que de L'autre par rapport au pLan perpendicuLaire à L'axe du tube.
Le groupe de transducteurs suivant L'invention comporte de façon particulièrement avantageuse tous Les transducteurs équipés des moyens électroniques de balayage ainsi décrits que ceux-ci soient émetteursrécepteurs ou simplement récepteurs. Enfin Le groupe suivant L'invention équipé de moyens éLectroniques de baLayage peut aussi être intégré dans un ensembLe teL que ceux représentés aux figures 6 et 8.
Une autre caractéristique de l'invention est de donner aux axes longitudinaux des " posts ", la même inclinaison, suivant l'angle c des dents correspondantes, pour prendre appui sur et contre *-les faces intérieures et extremes des alvéoles corresDondantXs.
Une autre caractéristique de la présente invention est que le choix des alvéolestsur la mandibule, est déterminé de façon à avoir quatre points d'appui, dont les inclinaisons sont contraires deux a' deux, pour une fixation , à la fois, sure et mobile d'un tel ensemble dentaire.
D'autres caractéristiques pourront ressortir de la présente in vention à la suite de la description qui va en être faite en regard du dessin annexé qui reprdsentes6hdmatiquement et simple ment à titre d'exemple La figure I, représente une vue de profil d'un moulage.
La figure 2, représente une vue en plain du moulage correspoAdant à la figure I.
La fifre 3, représente une vue de profil de la grille de l'implant, munie des dents factices et des "posts", la résine de pose non représentée.
la figure 4, représente une vue entplan corrsepondante à la figu re 3.
En I,un moulage quelconque d'une deiition comprenant en 2, les incisives, en 3, une canine, en 4, la prémolaire adjacente à la canine 3, et en 5,la troisième molaire du dit moulage I.
En 6, l'axe longitudinal de la prémolaire 4, et en 7, l'axe lon gitudinal de la troisième molaire 5. ses dits axes formant l'angle aiguoc.
En 8, en trait mixte, l'axe de la crête alvéolaire, en 9, et IO, les branches libres de la parabole de la crête alvéolaire 8, sur lesquelles vient s'appuyer exactement la grille II, de implant, pour protéger la crete alvéolaire 8, de l'érosion possible.
Suivant une réalisation, d'un implant dentaire susceptible de recevoir, à sa partie supérieure une prothèse normale, en t 2, et I3, les dents factices, situées de chaque côté de l'implant Il, ayant pour fonction de servir de " piliers " pour la prothèse normale.
A la partie inférieure de l'implant Il, il est agence des tenons ou posts 11 I4, et 15, qui viennent se loger dans les alvéoles corres les dents factices I2, et I3, leurs axes longitudinaux formant lrangle M .
le "posts" I4, vient s'appuyer sur la face intérieue de l'alvéole correspondant, et vers l'extérieur de la bouche du patient.
Le 1 post n I5, vient s'appuyer sur la face intérieure de l'alvéole correspondant, vers l'intérieur de la bouche.
Les dits "post " 14, et lt, et les faces striées des alvéoles correspondants formant un ensemble du type de tenon et mortaise assurant une fixation sure.
D'autre part, on a vu dans les compte-rendus de stomatologie, que les faces d'appui des posts et l'espace compris entre les dits posts et les faces des alvéoles correspondants, seront eomblés par le ligamant alvéolo-deataire, est un tissu conjonctif foetal de lotos vivant, assurant la fixation de ensemble dentaire et sa mobilité physiologique, grâce à son aspect fibrillaire.
En 16, les perforations de la grille 8, sont prévues pour faciliter et assurer la pénétration de la résine de fixtion du dit implant Il.
miquement l'ensemble de la masse de la lame en mouvement alternatif et de celle de l'éventuelle tringlerie de liaison correspondante sans créer de forces latérales
non équilibrées.
Dans les machines connues destinées à découper une matière en feuille étendue sur une surface support, une lame de forme allongée est reliée excentriquement à
un volant d'inertie tournant pour provoquer une trans-
lation alternative de la lame lorsque le volant est en-
traîné en rotation Un exemple d'un tel type de disposi-
tif d'entraînement excentrique destiné à entraîner un ap-
pareil de coupe en translation alternative est décrit dans le brevet des E U A N O 4 048 601, délivré le 20 Septembre 1977 au nom de Pearl, lequel brevet est cédé
au cessionnaire de la présente invention et est incorpo-
ré par référence Dans ce brevet, on utilise un disposi-
tif d'orientation qui accouple le volant à la lame pour déterminer une rotation commandée de la lame autour de son axe de mouvement alternatif afin de faire suivre à l'arête avant une trajectoire donnée le long de laquelle la matière doit être découpée Toutefois, pour ce faire,
la timonerie d'orientation ainsi que la lame doivent né-
cessairement être entraînées en mouvement alternatif par l'entraînement excentrique Bien que cet agencement se soit révélé un moyen très efficace pour guider la lame le long d'une trajectoire désignée, on a constaté que la masse animée d'un mouvement alternatif constitué par la lame et le dispositif d'orientation, ou même par la lame seule, engendre des vibrations indésirables lorsque le volant tourne à grande vitesse, par exemple à environ
5200 tours par minute Ces vibrations peuvent être nuiisi-
bles la précision d'un séparateur de commande adjacent à la lame, qui engrendre des signaux de réaction envoyés à un contrôleur qui à son tour modifie la trajectoire de
coupe de la lame dans la mesure nécessaire pour compen-
A titre d'exemple de cet effet, sur la figure 3, le bou-
ton de manivelle 36 est placé dans une position qui cor-
respond à la limite supérieure de la course de la lame
ou au point mort haut de la révolution du bouton de mani-
velle 36 A ce stade de la rotation de la poulie motrice il
32, on peut voir que le centre de gravité 72 du contre-
poids 71 est diamétralement opposé à la position du bou-
ton de manivelle 36, ou à son point mort bas En même
temps que le centre de gravité 72, les centres de gravi-
té respectifs 74 et 76 des contrepoids 73 et 75 sont de même positionnés au point mort bas Etant donné que la masse totale des contrepoids 71, 73 et 75 est égale à
celle de la lame 24 et de sa tringlerie, les forces ver-
ticales qui sont provoquées par la masse mise en mouve-
ment alternatif sont ainsi équilibrées selon l'axe S de
la course.
Pour réaliser un équilibrage des forces horizon-
tales qui sont créées à l'intérieur du dispositif 12 lorsque les contrepoids tournent dans le plan horizontal P, les masses relatives des contrepoids 71, 73 et 75
La chambre de mélange peut être équipée d'un orifice de trop-plein.
il est important que le vortex se forme dès la sortie du chenal d'amenée et le plus près possible de l'orifice de coulée.
La canne de projection peut être branchée directement sur un conteneur d'alliage particulaire alimenté par un gaz vecteur dont le débit et la pression sont suffisants pour donner audit alliage l'énergie nécessaire de pénétration dans le métal liquide. La vitesse des grains est de l'ordre de 10 m/sec.
Mais il est préférable d'utiliser une canne équipée d'un système propre d'éjection. Dans ce cas il est possible de la relier d'une part à un conteneur d'alliage particulaire quelconque, n'ayant pas besoin d'être mis sous pression, par l'intermédiaire d'un distributeur (par exemple vibrant ou alvéolaire), et d'autre part à une source de gaz vecteur sous pression.
La figure 1 représente une illustration d'un dispositif selon l'invention selon une coupe verticale ; il est équipé d'un entonnoir.
La figure 2 représente le même dispositif vu de dessus, mais sans l'entonnoir.
La figure 3 représente une canne de projection équipée d'un dispositif d'éjection donnant de la vitesse aux particules d'alliage.
Sur la figure 1 on voit en (1) le chenal d'amenée de métal liquide (par exemple fonte) vers la chambre de mélange (2). Le chenal débouche en (3) tangentiellement à la périphérie de la chambre et à proximité immédiate de la zone de vortex (4) prolongée par l'orifice de coulée (5). La chambre est ici de forme tronconique, possède une large ouverture (6) à sa partie supérieure et un orifice de trop-plein (7). On voit en (8) la canne non immergée d'introduction à grande vitesse de l'alliage particulaire dans le métal liquide du vortex. En (9) a été installé un entonnoir permettant d'alimenter le chenal (1) à partir d'une poche de coulée importante non représentée.
Sur la figure 2, où l'entonnoir n'est pas figuré, on voit en (1) Le chenal débouchant tangentiellement en (3) dans la chambre de mélange (2), en (4) la zone de vortex, en (5) l'orifice de coulée, en (6) l'ouverture supérieure, en (7) le trop-plein et en (8) l'emplacement de la canne non immergée d'introduction de l'alliage particulaire.
Sur la figure 3, illustrant une canne d'introduction de poudre équipée d'un système d'éjection donnant la vitesse suffisante aux particules pour pénétrer profondément dans le métal liquide, on voit en (11) le tube d'arrivée de poudre relié au réservoir de poudre, qui peut être un simple conteneur et n'a pas besoin d'être un réservoir sous pression de gaz cette liaison est de préférence faite par l'intermédiaire d'un distributeur-doseur de poudre (non représenté) ; en (12) une arrivée de gaz réglable (en général azote) située à hauteur de l'arrivée de poudre en (13), en aval, un rétrécissement de la veine de fluide du type venturi, suivi d'un léger évasement (14) du diamètre de la canne d'introduction non immergée (15).
Le dispositif selon l'invention permet ainsi de réaliser séries de coulées discontinues avec introduction tardive d'additifs, sur tous types de moules, sans encrassement ni accumulation néfaste d'additif dus aux arrêts répétés de la coulée discontinue, et sans risque excessif d'un refroidissement dû au gaz vecteur.
Il peut être aisément intercalé entre une poche de coulée et les moules sans précaution ou mise au point particulière, ce qui en fait un appareil simple d'emploi. Il est adaptable à tous types de fonderies, notamment celles utilisant des machines automatiques de production de moules en série.
Ce dispositif peut être équipé de différents organes de régulation (robinets de coulée à ouverture et/ou débit réglable et/ou asservis, mesures de débit de métal liquide, de poudre, de gaz, détection de niveau, temporisateur d'introduction de poudre etc...) permettant d'optimiser les conditions de coulées : par exemple la coulée d'une quantité prédéterminée de métal liquide, l'introduction d'une quantité d'alliage dosée correspondante, au moment opportum et pendant une durée voulue.
Bien qu'il puisse être utilisé pour tous types de métal liquide et tous types d'additifs pulvérulents, il est particulièrement adapté au traitement tardif de nodulisation et/ou d'inoculation des fontes à graphite lamellaire, par exemple à l'aide d'alliage Fe Si Mg contenant de 40 % à 75 % de Si.
Il permet également d'améliorer quantitativement et qualitativement le rendement d'introduction d'alliages peu solubles et/ou volatils, tels ceux contenant du magnésium, c'est-à-dire en améliorant simultanément le niveau du rendement et sa régularité d'une coulée à l'autre.
EXEMPLE On comparera les résultats de rendements d'introduction de magnésium en grandeur et stabilité obtenus avec un dispositif selon l'invention et selon l'art antérieur.
I1 engendre des incréments de tension de sortie analogique différentielle entre les sorties 0+ et O- de l'amplificateur Al. La valeur de l'amplitude de l'incrément de la tension de sortie est donnée par la relation Vincrément = Vref (C1A + C1B)/(C2A + C2B)= VrefR Dans le cas d'un convertisseur numériqueanalogique à deux bits, on donne ci-après une description détaillée de la conversion.
La loi de conversion est donnée dans le tableau de conversion suivant qui donne la valeur de l'incrément de la tension de sortie différentielle en fonction du code d'entrée.
TABLEAU DE CONVERSION MOT D'ENTREE INCREMENT DE TENSION DE SORTIE SIGNE AMPLITUDE 1 O - 1 R Vref 0 O + 1 R Vref 0 1 + 2 R Vref 1 1 - 2 R Vref Le convertisseur de la Fig.2 comporte en outre un circuit logique L de génération de signaux de commande des interrupteurs à partir d'un signal d'horloge de base et du mot d'entrée à convertir.
Le circuit logique L génère les signaux 1,2, 2+, 2-, 2c selon une séquence dont un exemple est représenté à la Fig.3, à partir des signaux d'horloge de base et des bits du mot codé à convertir.
Les mots numériques d'entrée sont engendrés par un modulateur Sigma-Delta (non représenté) à une cadence égale à la moitié de la fréquence d'horloge de base du circuit et la génération d'un niveau de tension de sortie prend deux périodes d'horloge de base.
Chaque mot numérique est échantillonné toutes les deux périodes de l'horloge de base et reste constant pendant ces deux périodes.
Les différents incréments du niveau de sortie analogique sont engendrés par les séquences d'horloge représentées à la Fig.3.
Le tableau figurant au bas de la Fig.3 donne les valeurs des incréments des niveaux de sortie obtenus.
Les interrupteurs du circuit sont considérés comme fermés lorsque l'horloge est à l'état haut et ouverts lorsque l'horloge est à l'état bas.
A chaque phase d'horloge 1, le condensateur CiA est chargé entre le côté positif de la tension de référence Vref et la masse car les interrupteurs S1A et S2A sont fermés au cours de la phase d'horloge 1 comme indiqué par la présence du chiffre 1 figurant dans les rectangles représentant les interrupteurs sur la Fig.2.
Pour générer une valeur de niveau de tension +RVref, les charges stockées dans les condensateurs CiA et CiB sont transférées dans les condensateurs d'intégration C2A et C2B pendant la phase d'horloge 2 en rendant conducteurs les interrupteurs S4A, S4B et S6 avec les signaux de commande 2 et 2+, générés par le circuit logique L au cours d'une des deux périodes d'horloge de base correspondant à la période d'un mot numérique.
Pendant l'autre période d'horloge de base les charges emmagasinées dans les condensateurs CiA et CiB durant la phase d'horloge 1 sont évacuées pendant la phase d'horloge 2 en rendant conducteurs les interrupteurs S3A, S3B et S6 par les signaux de commande 2 et 2C. A la fin des deux périodes d'horloge la variation de tension différentielle de sortie est + R Vref Pour générer un incrément de tension de + 2 RVref, les charges stockées dans les condensateurs CiA et ClB pendant la phase d'horloge sont transférées dans les condensateurs C2A et C2B au cours de la phase d'horloge 2 durant chacune des deux périodes d'horloge de base correspondant à la durée d'un mot numérique en rendant conducteurs les interrupteurs S4A, S4B et S6 au moyen des signaux de commande 2 et 2+.
A la fin des deux périodes d'horloge, la variation de la tension différentielle de sortie est + 2 R Vref La génération de niveaux de tension - R Vref et -2 R Vref fait appel au même type de schéma de commande que pour +R Vref et + 2 R Vref, mais le transfert de charges est effectué à partir des condensateurs CiA et CîB dans les condensateurs C2B et C2A en rendant conducteurs les interrupteurs S5A, S5B et S6 à l'aide des signaux de commande 2 et 2- à la place des interrupteurs S4A, S4B, et S6.
L'utilisation des signaux de commande 2 et 2c pendant l'une des deux périodes d'horloge de base produit une variation de tension de sortie égale à - R Vref L'utilisation des signaux d'horloge 2 et 2pendant les deux périodes d'horloge de base produit une variation de tension de sortie égale à - 2R Vref Le principal avantage de la solution qui vient d'être décrite est le suivant.
En premier lieu la linéarité du convertisseur ne dépend pas de l'appariement des condensateurs. L'imprécision du rapport R = (C1A + C1B)/(C2A + C2B) ne joue que sur le gain absolu de conversion.
En second lieu, la linéarité du convertisseur est également indépendante des défauts d'appariement entre les interrupteurs S4A, S4B et S5A,S5B.
Afin de déterminer L'efficacité du dispositif ainsi décrit à détecter des défauts obLiques, des essais de détection de défauts orientés artificieLs sont faits au cours desquels on mesure L'ampLitude des signaux-écho obtenus au moyen d'un groupe. de transducteurs suivant L'invention. Ces défauts artificieLs étalons sont réalisés sur la surface extérieure d'un tube de mêmes dimensions que le tube 1 des figures 1 et 2. Ils ont une profondeur d'environ 20 % de L'épaisseur de paroi du tube qui est de 12,8 mm, une Longueur de 25 mm, une largeur de 0,3 mm et Leur obLiquité est de 5" et 10 par rapport à une génératrice du tube.
Le tableau I ci-après donne les résultats de La détection de ces défauts étalons au moyen d'un groupe de transducteurs suivant L'invention comprenant un premier transducteur émetteur-récepteur ER1 et deux transducteurs, seuLement récepteurs, R2 et R3. Le transducteur ER 1 est disposé de façon que L'axe du faisceau incident d'ultra-sons soit dans un pLan perpendicuLaire à L'axe du tube métallique avec un angle d'incidence (i) de 17 par rapport à un rayon du tube passant par le point d'impact de L'axe du faisceau incident sur la surface extérieure du tube. Les deux transducteurs, seulement récepteurs, R2 et R3 sont disposés côte à côte d'un même côté du premier transducteur ER1.Chacun de ces 3 transducteurs a une surface apte à recevoir Les signaux-écho, renvoyés par réfLexion sur des défauts obLiques du faisceau incident émis par Le premier transducteur ER1, transducteur qui est comme R2 et R3 sensibLement carré d'environ 10 mm de côté.
Ce tableau donne l'intensité en décibels du signal-écho reçu par chacun des 3 transducteurs. Cette intensité est exprimée en va leurs négatives représentant Les écarts négatifs en "db" par rapport au signal-écho d'ampLitude maxima le correspondant au défaut étalon d'obLiquité zéro reçu par Le premier transducteur ERl La dernière colonne du tabLeau donne L'écart en décibeLs par rapport au même défaut étaLon correspondant à La somme des amplitudes des signaux-écho reçus par les 3 transducteurs TABLEAU I écarts en db par rapport au défaut étalon d'obLiquité zéro AngLe 1er 2ième 3ième Somme d'obLiquité transducteur transducteur transducteur des 3 transdu défaut ducteurs étaLon par rapport ER1 R2 R3 ER1+R2+R3 à L'axe du tube en degrés.
0 0 -12 -B d F 5 -11 -10 -20 -3 10 -30 -20 -20 -12 Dans Le cas du premier transducteur émetteur-récepteur ER1, on voit qu'un défaut ayant 5 seulement d'obLiquité par rapport à une génératrice du tu-be provoque un écho dont L'ampLitude présente un écart de 11 db par rapport à l'amplitude de L'écho d'un défaut qui serait paraLlèle à cette génératrice. Pour une obLiquité de 105 L'écart atteint -30 db et est alors proche du bruit de Fond (B d F).Pour le 2ième transducteur, seulement récepteur, R2, on voit que pour une obliquité qui passe de 0 à 5 Le signal écho reçu s'accroît de -12 db à -10 et devient donc supérieur au signaL-écho reçu par ERl. Il en est de même pour une obLiquité de 10 Enfin Le 3ième transducteur, seuLement récepteur , R3 ne reçoit pratiquement aucun signaL pour une obLiquité de 0 et capte une faibLe partie du signal-écho pour Les obLiquités de 5 et i0. En faisant La sommation des signaux-écho reçus on voit que, pour une obLiquité de 5 L'écart en db est ramené à - 3 db au Lieu de -11 pour Le premier capteur ERI. Cette perte reLativement réduite d'intensité est une garantie de possibilité de détection de défauts nettement inférieurs aux défauts-étaLons. De pLus, la comparaison des écarts mesurés principaLement par Les deux premiers capteurs ER1 et R2 permet une estimation approximative de l'obliquité du défaut qui fournit une information compLémentaire très rutile pour La connaissance des tubes métalliques L'efficacité de L'addition des signaux-écho pour L'évaLuation des défauts obLiques est très bien montrée par une comparaison des courbes représentées aux Figures 3 et 4.
La figure 3 représente La variation de L'amplitude exprimée en miLlivoLts du signaL-écho reçu par un transducteur émetteur-récepteur, teL que le transducteur 2 des figures 1 et 2, en fonction de l'angLe d'incidence (i) du faisceau d'uLtra-sons dont L'axe X1 est dans un pLan perpendicuLaire à L'axe tel que X3 du tube 1.
Cette figure 3 montre 3 courbes repérées 10, 11 et 12 correspondant aux défauts étalons ayant un angLe d'obLiquité de 0,5 , et 10 respectivement. On voit que pour une obliquité de 5 l'ampLitude est divisée par 3,5 et pour 10 L'amplitude est voisine de zéro. On remarque que pour 5 d'obLiquité Le maximum de sensibilité est obtenu par un angLe d'incidence un peu pLus faibLe que pour O - La figure 4 montre les mêmes courbes dans Le cas où, comme pour Le tableau I, la détection des défauts est effectuée au moyen d'un groupe de transducteurs suivant L'invention comprenant un premier transducteur émetteur-récepteur tel que ER 1 et deux autres transducteurs seulement récepteurs tels que R2 et R3.
La courbe 20, représente l'ampLitude du signal écho reçu par le transducteur émetteur-récepteur pour un défaut étaLon d'obliquité O et Les courbes 21 et 22 la somme des amplitudes des signaux-écho reçus par Les 3 transducteurs. Comme dans Le cas du tableau I on voit que la sensibiLité des mesures sur étalons obLiques est considérabLement accrue grâce au dispositif suivant L'invention On observe une faibLe diminution, d'environ 1 degré de L'angLe d'incidence optimaL Lorsque Le défaut étaLon passe de 0 à une obLiquité de 5 ou 10 degrés.
La comparaison des courbes de ces deux figures montre très cLairement Le gain considérabLe de sensibiLité apporté par Le dispositif et Le procédé suivant L'invention. Le gain est particuLièrement remarquabLe dans Le cas de L'étaLon d'obLiquité de 10 degrés. ALors que La courbe 12 ne se détache qu'à peine de ce qui est en fait un bruit de fond La courbe 22 montre une sensibiLité importante parfaitement utilisable. Le Léger décaLage anguLaire de L'angLe d'incidence n'est en fait pas gênant car en adoptant un angLe d'environ 16 Les courbes 21 et 22 sont à Leur maximum et La courbe 20 est peu au-dessous de ce maximum.
ExempLe 2 : Les figures 5 et 6 représentent un mode de réaLisation du dispositif suivant L'invention et un mode de mise en oeuvre de ceLui-ci adapté au contrôLe industrieL des tubes.