INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les valeurs des paramètres qui n'ont pas été définis par l'utilisateur sont calculées et à l'étape suivante 80, l'ordinateur effectue une seconde vérification de cohérence entre les valeurs saisies par l'utilisateur et calculées par l'ordinateur. Cette seconde vérification 80 est réalisée selon des critères analogues à ceux de la première vérification de cohérence 50. Le défaut de cohérence entre valeurs saisies et calculées entraîne un retour manuel à l'étape 30 de définition et de saisie pour modification d'au moins une des valeurs incompatibles.
Dans le cas où l'axe du doigt forme un angle avec la paroi de l'élément à assembler, le bord de l'ouverture de la partie creuse du montant est découpée en biais suivant le même angle que l'angle précité.
La fixation du ou des doigts aux montants peut être définitive et réalisée par tout produit de collage approprié, tel qu'un mastic au silicone, ou être amovible de manière à permettre le démontage, le ou les doigts pouvant soit être non fixés, c'est-à-dire rester simplement engagés dans le ou les montants correspondants, soit être prévus de manière à ce que l'engagement se fasse avec frottements afin de créer entre eux une liaison amovible.
De toute façon, l'invention sera bien comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé représentant, à titre d'exemple non limitatif, une forme de réalisation des moyens selon l'invention.
Figure 1 est une vue en perspective de l'carrière d'une chaise équipée de ces moyens Figure 2 est une vue en perspective éclatée et à échelle agrandie de ces moyens ; et Figure 3 en est une vue en coupe alors qu'ils sont assemblés.
La figure 1 représente une chaise 2 dont l'ossature est réalisée en tubes métalliques 3 et dont l'assemblage du dossier 4 aux montants arrière verticaux 3a de la chaise 2 est réalisé à l'aide de moyens plus particulièrement visibles sur les figures 2 et 3.
Ces figures représentent sous différents angles l'extrémité d'un montant 3a et un doigt d'assemblage 5, qui est destiné à être solidarisé au dossier 4 grâce à une vis 6 et à un écrou 7, en faisant saillie de sa paroi 4a.
Le doigt 5 est constitué par une tige métallique et comprend une cuvette 8 permettant d'effacer la tête de la vis 6, l'écrou 7, métallique, comprenant une partie 7a taraudée, recevant la vis 6 et engagée dans un alésage 9 prévu à cet effet dans le dossier 4, et une partie plane 7b, en appui contre la paroi du dossier 4 et ayant une forme décorative.
L'extrémité du doigt 5 est découpée en biais de manière à ce que son axe forme un angle avec la paroi 4a correspondant à l'angle d'inclinaison désiré du dossier 4 par rapport à la verticale. Le bord 3b de l'ouverture du montant 3a est également découpé en biais suivant le même angle.
Comme cela est visible sur la figure 3, la partie creuse de l'extrémité du montant 3a permet l'entier engagement du doigt 5 en elle, le bord 3b venant entièrement au contact de la partie de la paroi 4a située au voisinage de la base du doigt 5 et servant d'appui au dossier 4. Ceci permet de masquer entièrement le doigt 5, la vis 6 et la cuvette 8 et de réaliser facilement l'assemblage du dossier 4 à la chaise 2.
Un mastic au silicone de collage est déposé sur la paroi du doigt 5 et/ou du montant 3a afin de réaliser leur liaison.
La présente invention concerne une nouvelle variété de renoncule dénommée "PRINCESSE" que l'obtenteur a obtenue au cours de ses études et recherches tendant à trouver des produits nouveaux capables d'augmenter les profits des horticulteurs, soit par une vente plus facile des fleurs, soit par une plus grande productivité des plantes, soit par une possibilité de bonne plantation légèrement tardive.
La nouvelle variété objet de la présente invention a été obtenue en fécondant artificiellement des fleurs de la variété mère connue sous le nom de FIEVRE (FR-A-2.538.217/8221968), à fleurs rouges, avec du pollen de la variété père dite "japonaise" "VICTORIA" à fleurs jaunes.
De la variété père "VICTORIA", la nouvelle variété a pris beaucoup de sa couleur, qui est toutefois plus pâle.
De la variété mère de "FIEVRE", la variété "BARBAROUX", la nouvelle variété "PRINCESSE" a conservé le caractère trés précoce qui permet une grande floraison pour les jours courts d'hiver. La nouvelle variété "PRINCESSE" a conservé également son caractère tardif qui permet, en ombrant, d'obtenir une grande floraison lorsque les jours sont plus longs.
La figure 1 représente la surface neutre 1 d'une poutre homogène 2. Dans ce cas, cette surface est plane et confondue avec le plan longitudinal médian de la poutre.
La figure 2 représente une section d'une poutre 3 armée d'un renfort 4 en forme de pont, ce qui a pour résultat de déplacer et de déformer la surface neutre dont la trace 5 est représentée en traits mixtes.
La figure 3 représente les déformées du troisième mode de vibration sur la longueur d'un ski représenté en pointillés. Sur cet exemple, sont identifiables plusieurs points caractéristiques, à savoir: des noeuds de vibration B-D-F et H ou points ne subissant pas de déformation pour une fréquence donnée et des ventres de vibration A-C-E-G-I ou points d'amplitudes maximum. Ce sont ces derniers points qu'il faudrait amortir si l'on souhaitait amortir totalement le ski. Dans cet exemple, la figure 4 représente la position de la bande 8 de matériau visco-élastique homogène à l'intérieur de la structure 6 du ski si l'on cherchait à neutraliser la totalité des vibrations. La surface neutre est représentée en 7 et l'on peut voir, selon l'invention, que la distance séparant la bande 8 de la surface neutre varie sur la longueur de la poutre.
La bande 8 est constituée en matériau visco-élastique homogène dans sa structure et apte à résister aux contraintes de cisaillement que subit la poutre 6 et à les amortir. Les contraintes de cisaillement étant maximales au niveau de la surface neutre 7, l'amortissement maximal est obtenu lorsque la bande 8 est au niveau de la surface neutre 7 et décroît quand elle s'en éloigne; c'est pourquoi la bande est placée au niveau de la surface neutre à l'emplacement des ventres de vibration.
La figure 5 représente la position d'un système amortisseur complexe 9 à l'intérieur de la structure 10 du même ski dont on cherche à neutraliser l'ensemble des vibrations.
La bande 9 est constituée d'un matériau visco-élastique auquel est associé un matériau de contrainte tel que des éléments rigides de renfort noyés dans le matériau visco-élastique, par exemple des fils d'acier. Dans ce cas, l'effet d'amortissement maximal est obtenu lorsque la bande 9 est le plus éloigné de la surface neutre; c'est pourquoi le dispositif amortisseur est placé le plus loin possible de la surface neutre à l'emplacement des ventres de vibration En réalité, comme déjà indiqué, il n'est pas souhaitable d'éliminer toutes les vibrations générées sur le ski mais il faudra sélectionner les vibrations nuisibles à amortir et, soit conserver les autres en l'état, soit les moduler en utilisant le principe de l'invention.
Les bandes peuvent traverser la surface neutre 7 (figure 4) ou ne s'étendre que d'un seul côté de celle-ci (figure 5).
Comme il va de soi, l'invention ne se limite pas aux seules formes d'exécution de ce dispositif d'amortissement décrites ci-dessus à titre d'exemples ; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes, quel que soit le type du ski auquel le dispositif est adapté : ski de descente, ski de slalom spécial, ski de slalom géant, ski de randonnée, monoski, ou autres poutres à amortir.
I1 est important de noter qu'il convient de réaliser un amortissement sélectif de certains modes de vibrations spécifiques en fonction du type de performances recherchées pour le ski en veillant à conserver ses qualités de vivacité et d'accrochage.
Sur une poutre sollicitée en flexion, la surface définie par ses fibres ne subissant ni extension, ni compression, est appelée surface neutre. C'est au niveau de cette surface neutre que les contraintes de cisaillement sont les plus importantes, alors que c'est sur les parois les plus éloignées de la surface neutre que les déformations seront maximum.
Lorsque les résultats des comparaisons effectuées dans le deuxième comparateur 18 indiquent qu'il n'y a pas égalité, avec une précision donnée, entre les valeurs comparées d'un meme couple de paramètres, un signal d'incohérence est transmis (liaison 37) au dispositif d'alarme 20.
L'alarme peut être de type sonore, visuel ou autre et indique l'identité du ou des réticules ou caractères alphanumériques erronés présentés dans le viseur en utilisant, par exemple, un écran prévu à cet effet ou un des écrans de visualisation 13.
Si les données à partir desquelles la fonction inverse F-1 est calculée sont celles fournies par le boîtier générateur de symboles 12, on comprend que le système selon l'invention ne contrôlerait pas le bon fonctionnement des écrans de visualisation 13. Aussi, selon l'invention, le dispositif 19 est prévu pour réaliser la fonction inverse V-1 de l'écran de visualisation, c'est-à-dire déterminer à partir des symboles lus sur l'écran les valeurs des paramètres affichés.
On peut aussi mettre en oeuvre une solution intermédiaire (non réprésentée sur la figure 1) en numérisant les signaux analogiques de déviation et d'allumage de l'écran de visualisation. Le schéma de la figure 3 montre les trois solutions qui peuvent être mises en oeuvre pour obtenir les données qui serviront au calcul de la fonction inverse F1.
Le boîtier générateur de symboles 12 comprend un générateur de symboles 42 qui contient la définition graphique des caractères alphanumériques et des réticules et qui fournit les signaux permettant de les faire apparaître à l'écran. Le générateur 42 est sous le contrôle d'un calculateur 41 qui, à partir des paramètres de navigation, élabore les informations à afficher sur l'écran.
A titre d'illustration, la figure 2 donne un exemple d'une configuration de navigation dans laquelle apparaissent les informations suivantes les réticules - le repère de route 53, - l'erreur de route 56, - l'horizon 57, - le vecteur vitesse 58, - le taux d'accélération 59; les caractéristiques alphanumériques - le nombre de Mach 50, - la vitesse en noeuds 51, - l'échelle de cap 52, - l'altitude barométrique 54, - la hauteur radio-sonde 55, Selon le type d'écran de visualisation, du type à adressage matriciel ou du type à tube cathodique, le générateur de symboles 42 fournit soit des codes numériques, soit des signaux analogiques de déviation du faisceau d'électrons du tube. Les codes numériques sont directement utilisables par le premier calculateur 15, par contre les signaux analogiques doivent être convertis en signaux numériques dans un convertisseur 43.
Les informations de réticules et de caractères alphanumériques sont affichées sur un écran 45 par l'intermédiaire d'un circuit d'adressage 44. Dans le cas d'un tube cathodique où il est souhaité de vérifier la chaîne de transmission jusqu'à l'entrée du tube, il est nécessaire de numériser les signaux de déviation par l'intermédiaire d'un convertisseur analogique/numérique 46 avant de les mémoriser dans une mémoire numérique 47 dite mémoire d'image. Ce sont les codes contenus dans cette mémoire qui sont utilisés dans le dispositif de calcul 15 de la fonction inverse F1.
S'il est souhaité de vérifier toute la chaîne de transmission, y compris l'écran 45, il est nécessaire de filmer l'écran à l'aide d'une caméra 48 et de traiter les images obtenues dans un dispositif 49 de traitement d'images pour déterminer les valeurs des caractères numériques et identifier la géométrie des réticules en mettant en oeuvre des algorithmes de reconnaissance des formes. Ce mode de traitement des images est décrit, par exemple, dans la collection Techniques de l'Ingénieur, volume H2, "Informatique-Langages-Systèmes" et, plus précisément, dans l'article H1900 de Jean-Paul HATTON intitulé: "Intelligence Artificielle et Reconnaissance des formes" et dans l'article H1920 de Claudie FAURE intitulé: "Intelligence Artificielle, Reconnaissance des Formes".
A partir des valeurs reconnues et identifiées des réticules et caractères numériques apparaissant sur l'écran, le dispositif de calcul 15 calcule les paramètres de navigation auxquelles elles correspondent tandis que le dispositif de calcul 17 calcule les paramètres capteurs. Le tableau 4 résume les correspondances entre les réticules et les paramètres de navigation et capteurs.
Tableau 4 RETICULES PARAMETRES DE PARAMETRES NAVIGATION CAPTEUR HORIZON 9, e attitudes en axes avion Vsol vecteur vitesse sol W route Vair vecteur vitesse air Vp = Vair Vvent = Vsol-Vair HAUTEUR HRS hauteur radio sonde El, Eg écarts loc et glide , e attitudes REPERE P azimut DE CAP Cv cap vrai (avec Pvo) Vsol Vair w route INCIDENCE Vair Vsol pour Zh et Zh > 4.500 m a incidence (avec RHF) VECTEUR Vsol vecteur vitesse sol VITESSE Vair vecteur vitesse air W route ALTITUDE M nombre de Mach Ps pression BAROMETRIQUE Zbaro statique Zbaro recalée) avec dZ/dt ) QNH Tableau 4 (suite) RETICULES PARAMETRES DE PARAMETRES NAVIGATION CAPTEUR NOMBRE DE M nombre de Mach Ps et SP MACH pressions statique et dynamique VITESSE Vc vitesse PS et SP CONVENTION- conventionnelle Ts température NELLE statique (avec M) ACCELERATION Ta taux d'accélération SUR sur trajectoire TRAJECTOIRE dV/dt dérivée de la vitesse PISTE El, # écarts SYNTHETIQUE loc et glide Cv cap vrai , #, p attitudes avion bv, aa, Pv attitudes aéro dynamiques (avec a) Les paramètres de navigation et les paramètres capteurs peuvent être obtenus à partir d'un ou plusieurs réticules, ce qui permet d'augmenter le nombre de vérifications pour un même paramètre et, par là-même, d'augmenter le niveau de sécurisation des informations et réticules présentés.
Le tableau 5 indique, par paramètre de navigation les réticules ou les groupes de réticules qui doivent ou peuvent être utilisés dans son calcul par la fonction inverse F1.
De manière similaire, le tableau 6 indique, par paramètre capteur les paramètres de navigation ou les groupes de paramètres de navigation qui doivent ou peuvent être utilisés dans son calcul par la fonction inverse F 2 Les équations de calcul des fonctions F-1 et F-1 seront 1 2 décrites plus en détail ci-après.
Comme déjà indiqué ci-dessus, les résultats des calculs de la fonction inverse F-1 sont comparés dans un comparateur 16 aux paramètres de navigation fournis par le dispositif de calcul 11, l'instrument de bord 14 correspondant ou le capteur correspondant de manière à détecter les incohérences.
Tableau 5 PARAMETRE DE CALCUL PER- RETICULES UTILISES PARAMETRES BGS NAVIGATION METTANT DE COMPLEMENTAIRES L'OBTENIR NECESSAIRES (nombre) , e, ss a1 horizon Pvo repère ce cap attitudes a2 piste synthétique Pvo avion HRS = H paramètres de la piste #v, #a, ssv attitudes aéro- b1 incidence #,#,ss dynamiques M mach c1 nombre de mach c2 vitesse conven- QNH tionnelle Vc altitude baromé trique Zh c3 Vvent, Vsol, TS Zh altitude d1 altitude barobaro recalée métrique Vp vecteur el Vvent, Vsol vitesse air e2 horizon Vvent, Vsol, incidence d'où Vp cap Pvo (Zh > 6.000m) c3 vitesse Vvent, Vsol altitude d'où Vpx incidence orientation du horizon viseur dans cap l'avion Pvo Vsol vecteur f1 Vsol vitesse sol (Zh horizon Pvo cap orientation du altitude viseur dans l'avion Tableau 5 (suite) PARAMETRE DE CALCUL PER- RETICULES UTILISES PARAMETRES BGS NAVIGATION METTANT DE COMPLEMENTAIRES L'OBTENIR NECESSAIRES (nombre) Vsol vecteur f3 vecteur vitesse Vsol, Vvent vitesse sol horizon d'où Vp cap (4.500 m altitude viseur dans l'avion (Zh > 6.000 m) f4 route pente Vx, de Vsol altitude (Zh > 6.000m) f5 pente altitude Vx, Vy de V,,1 (Zh > 6.000m) f6 vecteur vitesse Vp altitude Vx, Vy de Vsol horizon Pvo incidence orientation du cap viseur dans l'avion W route g1 route g2 vecteur vitesse orientation du horizon viseur dans l'avion cap ssvo Ta h1 Vsol taux d'accélé- h2 accélération sur ration sur trajec- trajectoire toire E1, Eg il piste synthétique paramètres de écarts loc et HRS la piste glide Tableau 6 PARAMETRES CALCUL PER- PARAMETRES BGS NECESSAIRES CAPTEUR METTANT DE L'OBTENIR (nombre) PSt #p kl vitesse conventionnelle Vc Pressions nombre de Mach statique, k2 vitesse conventionnelle Vc dynamique Vvent, Vsol donnant Vp TS Ts li altitude barométrique Zh QNH li Mach Vsol, Vvent donnant V p Tableau 7 INSTRUMENTS DE BORD BOULE #, e, CV ANEMOMACHMETRE M, VI (permet de calculer Vc) REPETITEUR D'ALTITUDE Zh VARIOMETRE dZ/dt PCN W, ## Vsol ##, Vvent IDN cv, Vvent RADIOALTIMETRE HRS Le tableau 7 résume la correspondance qu'il y a entre les instruments de bord et les paramètres correspondants qu'ils affichent.
Le calcul des fonctions inverses F-1 et F 1 pour 1 2 chaque paramètre considéré est réalisé à l'aide dréquations qui résultent de l'application des lois de mécanique du vol et d'aérodynamisme.
Pour bien comprendre les calculs des fonctions inverses F-1 et F-1, les tableaux 8 et 9 résument les 1 2 notations et définitions des paramètres de l'avion.
Le mode de réalisation est le suivant : on verse la poudre 3 dans l'étui 1, on met en place les deux rondelles de carton, on verse la résine polyester préalablement mélangée avec le durcisseur, dans le cas de la réalisation la quantité est de 3,15 cms et la proportion durcisseur résine est 3X. On laisse polymériser au moins 24 h à température ambiante, la polymérisation se fait avec retreint. On introduit alors la résine RTV 585 préalablement mélangée dans la proportion 2% avec le catalyseur. On laisse polymériser 24h.
Du fait du retreint la résine RTV 585 se glisse dans l'interstice entre l'étui et la première résine en sorte que cette résine est recouverte en surface et latéralement.
L'emploi de cette nouvelle cartouche est le même que celui des anciennes cartouches, il est simplifié par le fait qu'il suffit d'introduire la cartouche dans la culasse du canon, sans avoir à ajouter la bourre.
Le fonctionnement dans le mode d'emploi préféré est le suivant I1 sera explicité en référence à la figure 2 qui représente en coupe longitudinale la cartouche selon l'invention, et le début du tube canon auquel elle est appliquée.
Ce qu'il est important de voir sur cette figure c'est que le diamètre interne du tube canon est inférieur au diamètre interne de l'étui de la cartouche selon l'invention. De la sorte la paroi 8 du canon vient en appui sur le pourtour extérieur de la bourre 7. Au moment de la mise à feu la pression des gaz de combustion exerce sur la bourre 7 une pression croissante, la bourre reste en place maintenue par les parois b du canon tant que la pression est insuffisante pour assurer la compression nécessaire.
Dans l'exemple de réalisation selon l'invention le diamêtre intérieur de la cartouche est de 30 mm, le diamêtre intérieur du canon est de 25 mm de telle sorte que la bourre doit être ramenée à ce diamêtre ce qui représente une compression de 172 environ.
Dans le mode d'emploi où le diametre intérieur de la cartouche est égal à celui du canon, le fonctionnement est le suivant Au moment de la mise à feu la pression des gaz générés par la combustion de la poudre propulsive sépare par cisaillement du collage, l'étui de la bourre, Du fait de la résistance offerte de façon régulière, la montée en pression au moment de l'ouverture complète de l'étui est suffisante pour que toute la poudre ait brûlé. La bourre chasse l'eau hors du canon et est elle-meme éjectée à travers le convergent.
Le tableau ci-après donne les résultats obtenus avec la cartouche selon l'invention pour l'éjection de divers type de burins destinées à cisailler des colis.
N TIR!VITESSE ! TYPE DE BURIN ! CART. N DE SORTIE EN m/s 1 427 Semi perforant 1 2 439 Semi perforant 1 3 441 Semi perforant 1 4 437 Semi perforant 1 5 425 Perforant 1 6 440 Perforant 1 7 437 Perforant 1 8 441 U.S. Plat 1 9 438 U.S. Plat 1 i I I i 10 437 U.S. Plat 1 11 436 U.S. Biseau 1 12 436 Semi Perforant 2 ! 13 ! 429 ! Semi perforant i 2 ! ! ! !
La présente invention concerne un dispositif d'encordage ou des instruments de musique tels que la mandoline, la mandole, le cistre, les luths et théorbes et tous instruments à cordes pincées de la même famille qui permet une lutherie extraordinairement fine afin d'obtenir des sons longs et puissants.
Actuellement ces instruments présentent l'inconvénient majeur d'émettre des sons faibles et courts par rapport aux autres instruments de l'orchestre. Ces sonorités trop discrètes sont dues essentiellement à l'utilisation de bois épais fortement assemblés pour résister aux tensions importantes des cordes de métal.
L'inconvénient est augmenté par cette pression des cordes sur la table d'harmonie qui bride et empêche les vibrations naturelles de l'instrument.
Les tentatives d'allègement et d'affinage ont subi de graves déformations de la table d'harmonie avec déplacements du manche.
Selon les systèmes de fixation des cordes : fig. 1 sur un cordier à l'extrémité de l'instrument (1) ou fig. 2 sur un chevalet collé sur la table d'harmonie (2), les déformations caractéristiques et relatives au système sont toutes préjudiciables à une bonne utilisation de l'instrument (3) Le dispositif inventé permet l'amincissement extrême de la table d'harmonie et de la caisse de résonance par le contrôle et l'équilibrage des poussées et tensions des cordes sur l'instrument ainsi que le contrebalancement du manche Les choeurs de ces instruments (4) sont partagés en deux groupes ; le premier groupe tire (5) le deuxième groupe pousse (6) sur un chevalet collé (7) sur la table d'harmonie (11) Toutes les cordes rejoignent un cordier à trois fonctions (8) solidement fixé par collage au talon de l'instrument. Ces trois fonctions sont: 1ère fonction : effectuer la pression du 1er groupe de corde (5) sur le chevalet et la table d'harmonie.
2ème fonction : contrecarrer et équilibrer la pression du premier groupe par le deuxième qui soulève (6). Cette tension contraire est dosée par un sillet réglable en hauteur (9) 3ème fonction : assurer l'immobilité du manche par des cordes non jouées, fixées sur des mécaniques de la tête, traversant la caisse de résonance et passant dans le manche Ces cordes non jouées vibrent par l'impulsion des cordes jouées. Leur accord permet un réglage précis du contrebalancement du manche, leur longueur vibrante n'étant pas altérée par quelque frottement ou guidage que ce soit. Leurs libres vibrations augmentent de ce fait les résonances et les sons harmoniques dans la caisse.
PROCEDE ET INSTALLATION POUR LA FABRICATION D'ARTICLES VESTINENTAIRES.
. étape 3' On réalise la réaction d'achèvement de la polycondensation en effectuant la post-condensation en phase solide du prépolymère en poudre obtenu.
On opère dans un petit réacteur de verre cylindrique de 100 ml muni d'un agitateur de type ancre. Le chauffage du réacteur est assuré par l'immertion de celui-ci dans un bain d'alliage de Lipowitz chauffé au-dessus de 180 C. Le réacteur est aussi équipé - d'un système permettant d'effectuer un balayage d'azote, - et d'un dispositif de mise sous une pression inférieure à la pression atmosphérique.
On introduit à froid dans le réacteur 25 g de poudre de prépolymère, puis on réalise un balayage du réacteur à l'azote afin d'éliminer toute trace d'oxygène et enfin la température est portée à 2600C sous une pression réduite de 0,66.102 Pa pendant une durée de 2 heures 30 minutes.
3/ Résultat Le polymère obtenu a un aspect semi-cristallin. Il présente les caractéristiques suivantes . Caractéristiques moléculaires - IV (H2S04) = 148 ml/g . Caractéristiques thermiques - Tg = 1270C - Tcr = 3100C - Tf = 3220C et 3440C - la différence #T = Tf - Tcr possède les valeurs de 120C et 34 C.
L'invention concerne le secteur technique du drainage des sols et la protection de ceux-ci contre les effets de l'eau et, notamment, le drainage des chaussées routières.