INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour donner une plus grande rigidité aux flancs du reborc 14, ceux-ci sont formés avec des cannelures 30 sensiblement verticales. Le fond 12 comprend également, sur sa face supérieure, des nervures circulaires 32, qui sont par exemple à section semi--circulaire, et qui rigidifient le fond 12, participent à l'amortissement des chocs et vibrations, et empêchent une trop forte adhérence d'un fond de tarte sur le fond 12 du plateau.
Des nervures du même type peuvent être formées oans le fond de la gorge 16 et les fonds 28 des renfoncements 22.
Les plateaux 10 selon l'invention sont utilises pour le conditionnement et le transport de produits fragiles, au type produits de pâtisserie par exemple, tels que des fonds de tarte. Les fonds de tarte sont placés dans les plateaux 10, en etant supportés par les fonds 12 de ces plateaux. Les plateaux sont ensuite empilés tête-beche, comme précédemment décrit, puis une pile de plateaux est enveloppée d'un sachet ou d'un film de matière plastique appropriée, et l'ensemble est placé dans une caisse en carton.
Pendant les manipulations et le transport de cette caisse, les fonds de tarte logés dans les plateaux 10 sont bien protégés contre les chocs et les vibrations, qui sont amortis et absorbés par les gorges annulaires 16 des fonds des plateaux. De plus, comme les fonds 12 sont surélevés, on évite tout contact du plateau inférieur avec la paroi de la caisse en carton.
Pour faciliter la superposition tête-bêche des différents plateaux, des flèches peuvent être formées sur le bcrd supérieur plan 20 du plateau, comme indiqué en 34 en figure 1.
rement résistante aux influences extérieures. Elle forme en outre un obstacle stable qui empêche simultanément la
pénétration dans la paroi de la capsule de la substance ac-
tive qui se trouve dans la capsule.
Selon l'invention, on fixe la teneur de l'huile à utiliser dans des buts thérapeutiques en acides gras libres avant le remplissage de la capsule à une valeur située dans un intervalle déterminé que l'on peut caractériser par l'indice d'acide de l'huile. La limite inférieure de l'intervalle est déterminée par la quantité d'acides gras
libres qui suffit pour former la double paroi de la cap-
sule, la limite supérieure dépend des exigences de qualité
posées par l'huile.
La teneur des différentes huiles végétales en acides
gras libres peut être très variée et est déterminée par di-
vers facteurs. La limite inférieure est une valeur caracté-
ristique de l'espèce végétale considérée, qui dépend en premier lieu de la composition de l'huile en question, mais qui peut également être influencée par l'importance
des précipitations, le lieu de culture, le climat, la qua-
lité du sol, etc. Le tableau 1 ci-dessous indique l'indice
d'acide de plusieurs huiles de différentes origines.
Indice d'acide d'huiles pressées à froid de différentes
Légende de la Figure 4 Surnageant de centrifugation de l'hydrolysat trypsique de caséine ss en NaCl 2M, dilué au 1/10me 20p microlitres injectés.
Le culot est soumis a l'hydrolyse trypsique apres avoir été remis en suspension dans de l'eau distillée ajustée å pH 8 et & 400C. A titre d'indication, 14,54 g de culot (poids humide) sont dissous dans un volume d'eau distillée final (1970 g) dont le pH est ajusté å 8 au moyen d'un pHstat et la température portée & 400C. La solution est hydrolysée par 8 mg de trypsine (rapport E/S voisin de 1/1000 en poids sec). Au cours de l'hydrolyse qui est poursuivie jusqu'à ce que le peptide 177-183 atteigne son maximum de libération, le milieu réactionnel devient limpide. L'évolution de l'hydrolyse est suivie en RP-HPLC (C18-PEP-RPC). Après environ 4 heures, la trypsine est inactivée par traitement thermique selon le protocole décrit dans l'Exemple 1.
Le mélange résultant peut être 1) soit ultrafiltré sur un module plan FILTRON å flux tangentiel (Pharmacia-LKB) équipé de membrane polysulfone (700 cm2) å seuil de coupure 1000. A titre d'indication, en partant de 484 ml (483,8 g) d'un hydrolysat tel que décrit précédemment, l'ultra filtration a un débit entre 180 et 240 ml/heure et est poursuivie jusqu'a un facteur de concentration égal à 2,26. Dans les 234 ml.de perméat obtenu, le fragment 177-183 de la caséine ss représente 39,5% du matériel peptidique (Figure 5), mais seulement 30% du peptide 177-183 initialement mis en oeuvre ; le rendement peut atteindre 100%, par diafiltration.
Légende de la Figure 5 Perméat sur membrane å seuil de coupure 1000 du culot de centrifugation aprés hydrolyse trypsique, dilué au 1/Sème - 200 microlitres injectés.
2) soit ultrafiltre sur le même module plan FILTRON équipé d'une membrane & seuil de coupure 3000. L'ultra filtration d'un hydrolysat de 500 ml (505,25 g) est pousuivie jusqu'à un facteur de concentration égal à 2,63, avec un débit de 600 ml/h. Dans ces conditions, 300 ml (302,7 g) de perméat sont obtenus dans lesquels le fragment 177-183 représente 32,3% du matériel peptidique (Figure 6), mais seulement 45,5% du fragment 177-183 initialement mis en oeuvre ; le rendement peut atteindre 100% par diafiltration.
Légende de la Figure 6 Perméat sur membrane å seuil de coupure -3000 du culot de centrifugation après hydrolyse trypsique, dilué au 1/5ème - 200 microlitres injectés.
EXEMPLE 3 50,7 g de caséine ss bovine lyophilisée sont dilués dans 5 1 de tampon phosphate 0,1 M contenant 2M de NaCl, à pH = 7,5. Cette solution est amenée å 400C et soumise à l'hydrolyse par 5,5 mg de trypsine (TPCK SERVA), dans un rapport E/S voisin de 1/10 000.
L'hydrolyse est arrêtée après 5h00, pendant lesquelles s'est développé un précipité, par traitement thermique: La solution est plongée dans un bain-marie bouillant dans lequel elle est maintenue 20 minutes à 85'C.
L'hydrolysat est soumis à une microfiltration sur un module SFEC équipé d'une membrane tubulaire CARBOSEP M14, de surface 0,1 m2, et dont le débit sur eau avant utilisation était équivalent à 618 l/h.m2, pour une pression d'entrée de 4 bars et une température de 250C.
Une microfiltration est effectuée pendant 25 minutes. Cette microfiltration est suivie d'une diafiltration afin d'épuiser le retentait Les performances réalisées au cours de ces deux opérations sont résumées dans le Tableau 1. A titre d'exemple, en partant de 5 litres d'hydrolysat, 2,5 litres de microfiltrat contenant 46% du phosphopeptide 1-25 initialement présent sont obtenus à un taux de pureté de 18,4% (Figure 7). La diafiltration subséquente permet d'puiser totalement le rétentat en phosphopeptide 1-25.
Légende de la Ficure 7 Micrgfiltrat sur membrane ii de l'hidrolysat trypsique de caséine ss en NaCl 2M, dilué au 1/20ème 100 microlitres injectes.
Tableau 1 Temps après P P t: débit le début de la entrée sortie . 2 microfiltration (bars) (bars) (cc) (l/h/m) ) (minutes) 5 1,7 0,2 50 76 10 1,4 0,6 " 76 20 1,3 0,5 " 65 25 1,5 0,5 " 78 30 1,5 0,5 " 88 38 1,6 0,5 " 91 45 1,6 0,5 " 92 55 1,6 0,5 " 92 Le schéma d'ensemble de la Figure 8 (sur deux planches du dessin annexé) résume des voies possibles pour l'obtention de fractions enrichies en peptides å activité biologique selon l'invention ; sur ce schéma, sont présentes les profils chromatographiques correspondant aux différentes étapes du procédé.
phosphopeptide ss-CN (f 1-25) ,. : précurseurs de la ss-casomorphine ... : peptide A-CN (f 177-183).
Les analyses ont été realisées sur colonne PEP RPC-C18 (Pharmacia) en tampon d'élution phosphate-acétonitrile Tampon A = phosphate de sodium 20mM pH = 6,75 Tampon B = phosphate de sodium 20mM pH = 7,5, en mélange avec 60% d'acetonitrile.
Le gradient va de 0 à 80% de tampon B en 25 minutes.
La détection est faite à 214 nm, ce qui signifie que l'on suit essentiellement les liaisons peptidiques ; on peut donc admettre que le rapport (aire de la protéine ou du peptide recherché x 100/aire totale du chromatogramme) constitue une approche du pourcentage de pureté de la protéine ou du peptide considéré.
Selon un mode de réalisation particulier, le volant 10 est constitué d'une boucle fermée, de préférence ovale, la seconde partie 12 étant réalisée par déformation d'un tronçon 11' de la boucle. De cette déformation résulte une première partie 11 formant une boucle ouverte dans un plan perpendiculaire à l'axe du volant et une seconde partie 12 formant une boucle ouverte dans un plan parallèle à l'axe du volant.
Les moyens de fixation du volant 10 à la colonne de direction 8 sont constitués par deux pattes d'attache 14 partant de la face intérieure de la première partie 11 pour se rejoindre approximativement au centre de la boucle constituant cette première partie. La colonne de direction 8 étant liée à ces pattes d'attache à l'endroit où elles se rejoignent.
Lorsque le véhicule selon l'invention doit être tracté par une remontée mécanique du type téléski, la platine de traction 15 d'une perche 13 du téléski est engagée dans le volant 10 de manière à ce que la perche repose dans la seconde partie 12, la platine 15 se trouvant engagée dans l'espace délimité par la première partie 11 en portant, lors de la traction, sur la face interne du tronçon 11' de la première partie dans laquelle est réalisée la déformation formant la seconde partie 12.
Afin d'éviter que la platine de traction 15 ne se détache du volant 10, des moyens d'accrochage 16 sont articulés sur la colonne de direction 8 aux moyens d'un axe 38 perpendiculaire à l'axe de la colonne et lié à cette dernière par une douille de fixation 39. Ces moyens d'accrochage 16 comportent un arceau de commande 17 constitué d'un tube et ayant approximativement la forme d'un triangle sectionné à un de ses sommets. Le côté 18 du triangle 17 opposé à l'angle sectionné est en-dessous du volant 10 et parallèle au tronçon 1t" du volant 10 opposé à la seconde partie 12 et les deux autres côtés du triangle se prolongent au-delà de la colonne 8 en encadrant cette dernière.Un arceau d'accrochage 19 constitué d'un tube et ayant approximativement la forme d'un triangle sectionné à un de ses sommets est lié par ses deux extrémités libres aux deux extrémités libres de l'arceau de commande 17, le côté 40 du triangle 19 opposé à l'angle sectionné étant parallèle au côté 18 du triangle 17.
Les deux arceaux 17 et 19 constituent ensemble une boucle fermée présentant un rétrécissement, l'axe 38 étant disposé parallèlement aux côtés 18 et 40 des arceaux respectivement 17 et 19 dans le rétrécissement de la boucle ainsi formée.
Le fonctionnement des moyens d'accrochage est le suivant. La platine de traction 15 et la perche 13 étant introduites dans le volant comme nous l'avons décrit précédemment, l'utilisateur ramène le côté 18 de l'arceau de commande 17 vers le tronçon 11" du volant ce qui a pour effet de faire pivoter dans le sens inverse l'arceau d'accrochage 19 qui vient appuyer sur l'intérieur de la platine 15 pour la maintenir contre le tronçon 11' et maintenir la perche 13 dans son logement constitué par la seconde partie 12 du volant 10. Pour décrocher la platine de traction 15, il suffit que l'utilisateur lache l'arceau de commande 17 qui, du fait de son dimensionnement supérieur à celui de l'arceau d'accrochage 19, entraine par son propre poids un pivotement dans le sens inverse de l'arceau d'accrochage 19, libérant ainsi la platine 15.On peut également prévoir un ressort de rappel assistant le décrochage.
Les figures 3A et 3B représentent schématiquement les moyens de freinage et de direction du véhicule selon l'invention permettant de mieux en comprendre le fonctionnement. Pour des raisons de clarté la figure 3A représente une vue partiellement éclatée et la figure 3B représente un détail des moyens de freinage représentés partiellement à la figure 3A.
Les moyens de freinage sont constitués d'une sangle métallique 20 (figure 3B) coopérant avec deux demitambours de frein 21 et 22 en entourant partiellement ces derniers. Chaque demi-tambour de frein 21 ou 22 est lié à un demi-essieu arrière respectivement 23 et 24. Chaque demi-essieu supporte à son extrémité extérieure un moyeu 25 destiné à une roue arrière 7 du véhicule. Chaque demitambour de frein est fixé à l'extrémité interne d'un essieu et les deux demi-tambours sont donc en regard l'un de l'autre. Les deux demi-essieux arrière 23 et 24 pourraient bien entendu être remplacés par un essieu arrière supportant à chacune de ses extrémités un moyeu de roue arrière et en son centre un tambour de frein coopérant avec la sangle 20.Le fait de prévoir deux demi-essieux arrière permet de rendre les roues arrière indépendantes en cas de perte d'adhérence d'une de ces roues.
Comme le montre la figure 3A, la colonne de direction 8 est constituée d'un fourreau 41 servant de commande aux moyens de freinage et d'une tige de direction 42 liée au volant (non représenté) et libre de rotation dans le fourreau 41.
La sangle de frein 20 est reliée par l'intermédiaire d'une tige 26 à l'extrémité inférieure du fourreau 41 de la colonne de direction 8. Un axe de basculement 27 lié au fourreau 41 prend appui sur une partie du châssis t (non représenté) de manière à permettre un basculement de la colonne de direction 8 par rapport au châssis 1.
L'actionnement des moyens de freinage s'effectue en faisant basculer la colonne de direction 8 dans le sens indiqué par la flèche f et la libération de ces moyens de freinage s'effectue par un basculement de la colonne de direction dans le sens indiqué par la flèche I. En raison de l'inclinaison prévue pour la colonne de direction, celle-ci à tendance par son propre poids à basculer vers l'arrière du véhicule, c'est-à-dire en direction de la flèche f et ainsi les moyens de freinage sont actifs en l'absence d'une sollicitation de la colonne de direction 8, ce qui permet d'éviter que le véhicule devienne un engin fou en l'absence du contrôle de son utilisateur. Le véhicule ne peut avancer que si un utilisateur bascule la colonne de direction vers l'avant du véhicule, c'est-à-dire dans le sens de la flèche 1 par action sur le volant 10 lié à la colonne de direction en libérant ainsi les moyens de freinage.
L'essieu avant 5 du véhicule comporte dans sa partie médiane un trou traversant horizontal 28 coopérant avec un téton 29 à forme contraire du châssis du véhicule.
L'assemblage réalisé permet d'obtenir pour l'avant du véhicule un essieu oscillant afin d'assurer une meilleure stabilité du véhicule. Chaque extrémité de ltessieu avant 5 comporte un trou vertical traversant 30 destiné à recevoir un pivot de direction 31 supportant un moyeu avant 32 destiné aux roues avant du véhicule. Chaque pivot de direction 31 présente une patte 37 horizontale propre à être liée à une extrémité d'une barre d'accouplement de direction 33, cette barre servant à transmettre les commandes de la tige de direction 42 au pivot de direction de chaque roue avant.
A cet effet la barre d'accouplement de direction 33 présente un cadre de guidage 34 d'une patte de transfert 35 liée à la tige 42 de la colonne de direction 8. La patte de transfert présente une première partie horizontale dont une extrémité est liée à l'extrémité inférieure de la tige de direction 42 et dont l'autre extrémité sert de point de départ à une partie verticale s'engageant dans le cadre 34.
Le dimensionnement de l'espace interne du cadre 34 est tel que l'actionnement des moyens de freinage par basculement de la colonne de direction 8 n'influe pas sur la direction du véhicule.
Lors d'une rotation du volant 10, la tige 42 par sa rotation imprime un mouvement latéral à la patte de transfert 35 (dans le sens indiqué par la flèche d ou par la flèche ffi qui le transmet à la barre d'accouplement 33 qui elle-même le transforme par l'intermédiaire des pattes 37 en un mouvement de rotation des pivots de direction 31 faisant pivoter les moyeux avant 32.
Le retour à vide s'effectuent en dessous du trajet aller ou en parallèle à celui-ci.
11 faut adjoindre, au convoyeur proprement dit, des moyens d'abaissement des chariots à une extrémité et d'élévation des chariots à l'autre extrémité , ou des systèmes transfert à chaque extrémité du convoyeur. Ceci nécessite des systèmes d'entraînement distincts, assortis de moyens d'asservissement importants, qui influent sur le prix de revient et la fiabilité du système.
L'invention a pour but de simplifier considérablement ce mécanisme, en réalisant un dispositif qui effectue à la fois les transferts horizontaux tout en permettant le passage d'un élément sur un autre sans aucune difficulté, au moyen d'une suite de convoyeurs mis bout à bout.
I1 réalise aussi la montée et les descentes des chariots à partir d'un moyen d'entraînement unique.
Le convoyeur à courroie, visé par l'invention, comporte une poutre double supportant des toles de glissement sur lesquelles tourne une courroie sans fin d'entraînement des chariots.
*Cette courroie entraîne, par un groupe de commande -type roue motrice- et un groupe de tension qui sont situés dans un plan vertical, et sont agencés de telle sorte que le retour s'effectue en-dessous du trajet aller*.
Suivant l'invention, chaque chariot comporte - au moins 2 essieux sur lesquels sont montées -des roues libres, - 1 ou plusieurs patins en contact pendant la marche avec la courroie, - un ensemble de cames reliées aux patins, permettant de remonter ces dits patins, et de ralentir en ligne droite les chariots afin d'assurer leur blocage, - une came de blocage destinée à éviter le glissement dans les courbes.
Suivant le mode de réalisation choisi, une courroie de guidage peut être adjointe de préférence au tapis d'entraînement.
Suivant une autre caractéristique, le poids des chariots est supporté par des galets montés fous sur les essieux, et y roulant sur des chemins de roulement parallèles à la courroie, y compris dans les courbes.
D'autres particularités-avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui suit, faite en référence au dessin fig. 1 Chariot en élévation fig. 2 et 3 Coupe du chariot et patin fig. 4 Roue et pignon pour les courbes fig. 3 Coupe courante du mécanisme d'entraînement fig. 4 Support de la courroie pour réduire les effets de flèche et de bras mou fig. 5 Vue en élévation de l'ensemble du convoyeur avec retour fig. 5 Vue en élévation dsr- convoyeur et du système des chariots DESCRIPTION Les fig. 1 et 2 représentent un chariot constitué par 2 équerres (14) situées de part et d'autre et maintenues entre elles par des axes (15) supportant les roues (7).
Les équerres sont ensuite liées par une plaque de liaison 116) servant de moyen de pose au produit ou élément à transporter.
Sur les équerres (14), de chaque coté ou d'un seul, un axe (17) sert de point de rotation étant commandé par une biellette prenant son mouvement sur une came (7) et située sur le chariot précédent. Un ressort (8) permet de régler la force et donc d'absorber l'énergie lors de la deccélération du chariot ; il permet en plus, lors de la rotation du chariot dans les courbes du convoyeur, d'augmenter la course et la pression du patin pour permettre l'élévation de la masse du chariot.
Des butées composées par des galets (ll) permettent d'éviter les chocs dans les courbes, chocs dus à l'éloignement des roues (7) par rapport au point de rotation de l'ensemble. La disposition de ces butées est fonction du rayon de rotation du convoyeur et de l'écartement des roues (10).
Les cames (13) situées sur la fig. 2 permettent, lors de positionnement précis, un recentrage du chariot par l'adjonction de boîtes à roulement venant emprisonner. cette came dans les stations d'arrêt.
La came (28) Fig.4 située à l'avant permet le blocage sur la bande et évite le glissement du plateau en accélération dans les courbes La fig.3 montre l'ensemble du système du chariot avec le patin (5) constitué de patin de frottement (18) de ressort de pression (19) dont l'effort est proportionnel au coefficient de frottement bande patin et à lteffort nécessaire à l'accélération du mobile sur le convoyeur.
Un axe (20) limite le développement du patin ; le patin (18) peut etre constitué d'un ensemble souple pour compenser les défauts d'alignement ou les pentes des tambours d'entraînement de la courroie.
L'indice D correspond à la phase #E E du signal émis C par rapport à la phase de référence choisie comme celle du signal hyperfréquence émis en permanence à la fréquence F o L'indice E correspond au signal reçu par l'antenne de réception 6. C'est le signal émis et renvoyé par la cible située à une distance d du radar. Il subit donc un certain retard #t égal à la somme des temps de parcours radar vers cible et cible vers radar. De plus les fréquences émises sont augmentées de la fréquence Doppler Si la cible est animée d'une vitesse relative par rapport au radar.
L'indice F correspond à la phase R du signal reçu E.
L'indice G correspond à la phase du signal vidéo délivré par le mélangeur 7 de la figure 1, #V = #E - #R étant obtenue en attribuant la valeur +1 à un signal vidéo de phase O, la valeur -1 à un signal vidéo de phasen et la valeur O à un signal vidéo de phase Ai/2.
L'indice H correspond au code pseudo-aléatoire identique au code représenté en A mais retardé d'une certaine quantité Tm selon la distance L (L = mc 2 /2) assignée pour la détection de la cible et amplifié à + 1.
L'indice I correspond au signal en sortie du circuit de corré lation 9 de la figure I réalisant la corrélation du signal illustré sur la figure 2G avec le code pseudo-aléatoire retardé de Tm, représenté sur la figure 2H.
A titre d'exemple non limitatif, le code pseudo-aléatoire sur la figure 2A est un code à 7 moments généré par le circuit 21 qui est constitué par un registre à décalage à trois étages.
On envisage dans un premier temps le cas particulier et très théorique d'une cible ponctuelle immobile à une distance d par c # rapport au radar, avec L = (m = 1).
2 Il s'écoule donc un temps At = 2d/c, où c est la vitesse de la lumière, entre l'instant où le signal est émis et celui où l'antenne reçoit le signal renvoyé par la cible.
Si la distance d est précisément la distance L= c# choisie 2 pour déclencher l'explosion de la charge pyrotechnique, le signal reçu est identique mais retardé par rapport au signal émis d'une quantité #t = # . C'est ce signal reçu qui est illustré par la figure 2E.
La phase #R du signal reçu E est identique à la phase représentée par la figure 2D du signal émis C (représenté par la figure 2C) mais présente pour la même raison un retard = = Elle est représentée sur la figure 2F.
Le signal reçu E ensuite mélangé à une fraction du signal émis.
La phase du signal vidéo délivré par le mélangeur 7 est égale à #V=#E-#R On peut représenter différemment ce signal en donnant l'amplitude + 1 au signal vidéo de phase O et - 1 au signal vidéo de phase + # . La table de vérité équivalente est la suivante
Phase#E du signal émis C - O O T t lere entrée du mélangeur 7 Phase#R du signal reçu E - || o | # | o | # 2ème entrée du mélangeur 7 Phases du signal vidéo +1 -1 -1 +1 La table de vérité ci-dessus correspond à la fonction "OU EXCLUSIF" du signal émis et du signal reçu. Ce résultat établi dans le cas plus particulier de sauts de fréquence est valable également dans le cas de variations quelconques de durée Ats symétriques de part et d'autre de Fo.
La valeur moyenne du signal de sortie est sensiblement nulle.
Ce signal vidéo est appliqué au circuit de corrélation 9 de la figure 1 ainsi que le code pseudo-aléatoire, équivalent à une inversion près, généré par le circuit 2, retardé d'une quantité T1 et amplifié juqu'à une amplitude + 1. Le résultat de la combinaison par une fonction "OU EXCLUSIF" dtun code pseudo-aléatoire et du même code retardé de b t =t (largeur d'un échantillon) est ce même code, à une inversion près, retardé d'une quantité T1 = 5 r . Il est représenté sur la figure 2H.Si on généralise, le code retardé de Tm peut être obtenu en combinant par une porte "OU EXCLUSIF" le code d'origine A et ce même code retardé de m#. C'est ce qui est représenté dans la figure 1 où le circuit logique 14 réalise la combinaison "OU EXCLUSIF" des codes A et A tmt) et délivre le code A (Tm) qui est ensuite amplifié avant de corréler le signal vidéo reçu.
La figure 21 représente le signal issu de la corrélation du signal vidéo de la figure 2G et du code pseudo-aléatoire équivalent représenté sur la figure 2H. La valeur moyenne de ce signal est non nulle et caractérise la présence d'une cible à la distance d = c#t/2 = ct /2.