INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un autre avantage d'opérer avec un écartement E est de réduire la portion du conduit à éliminer. Par exemple avec si on adopte une tolérance de +5X à partir d'une valeur moyenne, et que l'on opère avec E=0,1, les parties déposées dans le conduit seront correctes pour Z > 0,12 environ, contre Z > 0,38 environ quand E=0. Les abaques 5A, 5B et 5C montrent que la façon avantageuse d'opérer si on cherche à minimiser la Longueur Z du conduit 19, comptée à partir de l'origine du déplacement de la source mobile, Longueur Z qui doit être mise au rebut, est de se placer dans la région des minima des courbes en V qui expriment Z à éliminer en fonction de E.Par exemple, si on impose une erreur de +2X sur l'épaisseur déposée, et que l'on opère avec =1 (figure SA),on choisira E=0,06 et l'on conservera la portion Z > 0,28 environ du conduit 19 (contre 0,52 pour E=O). Dans le cas de α=1,1 avec la même tolérance +2X on peut choisir par exemple E=0,14 et éliminer la portion du conduit 19 d'au moins Z=0,22, ou encore E=0,15 au minimum et Z=0,18.
Dans tout ce qui vient d'être dit pour cette dernière variante, on peut s1 affranchir de l'élimination d'une partie du conduit 19 en faisant jouer à une partie de la jonction 29 le role de la portion du conduit 19 à rejeter. Tout le conduit est alors utilisable sauf encrassement du prolongateur amont 18.
Dans un mode particulier de cette dernière variante, on fait un choix des paramètres du dépôt de sorte que l'on minimise la longueur morte en amont de la partie de la surface utilisable.
Plus précisément, on cherche Les conditions de fonctionnement par le scalaire tde sorte que la quantite E+Z à éliminer soit o minimum. Pour cela on a représenté les fonctions E(dS et Z0(α) en O figure 5D dans le cas particulier ou la valeur du Z à éliminer 0 est minimum. Ceci correspond au sommet des courbes en V des figures SA, 5B et 5C. Les deux séries d'abaques E(α) et ZvS sont des courbes à variation monotone ; le minimum de (E+Z)(d) correspond à un extrémum d'une des composantes.Dans Le cas présent, cela correspond à un choix du scalaire α dans la région où la courbe z(d > ) coupe l'axe des abscisses. Il faut remarquer sur la figure 5D, aux fortes valeurs de , pour une erreur admise, que le choix de l'écartement E n'est plus limité à un point mais est ouvert à une plage d'autant plus large que la tolérance acceptée est grande. Ceci est vu aussi sur les figures SA, 5B et 5C. En conclusion, pour minimiser la partie amont E+Z0, il faut choisir la valeur de αdans la région pour laquelle la partie à éliminer Z devient nulle (par exemple pour une erreur 0 de ~2X, i=1,2+0,1). Dans ce cas, le dépôt non utilisable dans le conduit correspond essentiellement à la longueur de E (α=1,2, E=0,24). Dans le cas où l'on cherche à diminuer la longueur Z à o mettre au rebut (réduire la longueur de la sarbacane 15), vouloir réduire la tolérance admissible sur L'épaisseur demande obligatoirement de travailler avec de plus fortes valeurs de ou ..
En résumé, on peut dire que le procédé consiste à déplacer une source d'aérosol 26 dans un conduit 19 parallèlement à L'écoulement dé L'aérosol, d'une origine à une extrémité aval 28, et à un moment différent, à maintenir cette source 26 immobile sur L'origine ou en amont de l'origine. La vitesse de déplacement de la source et son temps d'arrêt sont régis par la relation (3). L'origine peut théoriquement être située en tous points entre L'extrémité amont 27 et L'extrémité aval 28, mais il est logique de la supposer sur la jonction 29 ou en amont- de celle-ci. Bien entendu, des aménagements peuvent être apportés à ce procédé sans sortir du cadre de l'invention.Par exemple,- il est possible de parcourir la Longueur entre l'origine et L'extrémité aval 28 en plusieurs passes consécutives de même sens ou dans les deux sens, à une vitesse qui est alors un multiple de celle donnée par la relation (3). Plus généralement, si le dépit avec la source mobile est réalisé en plusieurs passes consécutives p, ayant chacune une vitesse constante v sur le p parcours entier du conduit, La formule 3 s'applique avec : où p représente Le numéro de la passe.
Le tableau I résume un certain nombre d'experiences qui ont été menées avec ce procédé. Il faut simplement ajouter que l'expérience n03 a été effectuée en deux passes consécutives entre Lesquelles on a inversé te conduit 19, plaçant alors L'extrémité primitivement en aval sur le prolongateur amont 18.
Les epaisseurs et Les variations données correspondent aux résultats après ces deux passes. Le temps d'arrêt correspond par contre à celui d'une seule des deux passes.
Dans toutes ces experiences, des traitements therniques, notamment de vitrification et de frittage, peuvent être effectués comme pour les procédés ordinaires. Toutes les expériences données ont concerné des tubes cylindriques de révolution dont il s'agissait de recouvrir la face interne, lais on a vu que ce procédé peut être étendu sans difficulté à d'autres formes, pourvu que la surface à recouvrir ne varie pas quand on se déplace suivant l'écoulement.
On mélange une quantité d'extrait sec d'Aubépine correspondant à 50 g avec 10 g de méthylcellulose. On homogénéise le mélange puis on ajoute granule cette poudre sur un tamis en inox. On sèche le granulé sur plateau puis on le brise. La poudre après passage au tamis est mélangée avec 2 g de stéarate de magnésium et 50 g de lactose. La poudre est ensuite répartie en mille gélules.
EXEMPLE Il Préparation à base d'extrait mou de Grindelia.
On mélange 100 g d'extrait mou de Grindelia avec 82,5 g de lévilite jusqu'à obtention d'un mélange homogène parfaitement pulvérulent. On mouille alors la poudre avec de l'eau et de l'éthanol à 95 % jusqu'à granulation. On sèche ensuite le granulé à l'étuve ventilée puis brise le granulé sec sur un tamis. La poudre passée à travers le tamis est mélangée avec une quantité égale de lactose, puis répartie en mille gélules d'un poids moyen de 360 mg.
EXEMPLE III Préparation à base d'extrait sec de Petit-Houx.
On mélange 25 g d'extrait sec de petit-houx avec 10 g de méthylcellulose jusqu'a homogénéité du mélange, puis on mouille la poudre avec une quantité appropriée d'isopropanol. La poudre humide est granulée à travers un tamis puis le granulé est séché à l'étuve. On brise le granulé sec puis on mélange la poudre à 40 g de carbonate de calcium, 110 g d'amidon de maïs, 65 g de phosphate tricalcique et 5 g de talc. Le mélange est comprimé en mille comprimés terminés au poids moyen de 0,25 g.
EXEMPLE 4 Etude de la conservation de la préparation selon l'exemple 1.
L'extrait sec d'Aubépine utilisé contient par détermination en chromatographie à haute performance 2 % de vitexine et 0,5 % d'hyperoside.
De cette façon chaque gélule renferme au moment de la préparation, 1 mg de vitexine et 0,25 mg d'hyperoside.
Les gélules sont conservées à l'abri de la lumière et à température ordinaire pendant 3 ans. Les déterminations de principes actifs sont effectuées au bout de six mois et trois ans.
Les résultats suivants ont été obtenus (par gélule) Au départ Vitexine 1 mg Hyperoside 0,25 mg Après 6 mois de conservation Vitexine 1 mg Hyperoside 0,25 mg Après 3 ans de conservation Vitexine 0,99 mg Hyperoside 0,26 mg La conservation est donc parfaite. Dans les mêmes conditions de conservation, des gélules préparées avec des extraits sec d'Aubépine perdent 20 % de leurs principes actifs au bout d'un an, 31 r au bout de deux ans et 35 % au bout de 3 ans.
Facteur inhibiteur in vivo de la prolifération tumorale et matières le contenant, en Particulier suscePtibles d'être obtenus à Partir de moelle osseuse.
L'invention concerne un facteur inhibiteur in vivo de la prolifération tumorale et des matières le contenant, en particulier susceptibles d'être obtenus à partir de moelle osseuse.
Elle concerne plus particulièrement un facteur inhibiteur de la prolifération tumorale in vivo, non spécifique d'espèce, qui est susceptible d'être obtenu à partir d'un surnageant de moelle osseuse , et d'être extrait de ce surnageant en même temps que la sérumalbuminé contenue dans ce surnageant de moelle et, le cas echéant, en même temps qu'avec des substances protéiques contenues dans la moelle, dont les poids moléculaires sont contenus dans une plage d'environ 60.000 à environ 68.000 daltons.
I1 est à remarquer que l'expression "substances protéiques", telle qu'elle est utilisée dans le présent texte, se rapporte à des peptides, polypeptides et protéines, sans qu'il y ait lieu de distinguer entre eux.
L'expression "surnageant de moelle" se rapporte au liquide acellulaire dans lequel baigne normalement la moelle osseuse et qui est séparé des constituants cellulaires, après le prélèvement de la moelle dans les os qui normalement la retiennent. I1 peut encore être envisagé comme constituant l'environnement naturel des cellules de moelle osseuse contenant les produits d'excrétion de ces cellules au moment où ladite séparation, notamment par filtration et/ou centrifugation, est effectuée.
Le facteur selon l'invention comporte notamment un ou plusieurs polypeptides ou peptides thermostables (en ce que l'activité inhibitrice de la croissance tumorale n'est pas affectée, voire même est accrue, par un traitement thermique à une température de 80*C pendant 30 minutes), ces polypeptides ou peptides présentant des points isoélectriques apparents compris entre 4,5 et 6,0, lorsque ceux-ci sont déterminés par des essais de focalisation isoélectrique effectués avec ledit facteur sur un gel comportant un gradient de pH, en présence de ladite sérum-albumine et, le cas échéant, des substances protéiques initialement contenues dans le surnageant de moelle dans les plages de poids moléculaires d'environ 60.000 à environ 68.000 et séparables par gel-filtration à partir d'un surnageant de moelle osseuse.
Le circuit peut également comporter un dispositif commutateur permettant de mixer les signaux de sortie dudit mélangeur, de façon à les rendre identiques et à obtenir la reproduction sonore de type "panoramique" évoquée plus haut.
Sur le plan pratique, l'appareil est de préférence réalisé dans un coffret conçu pour être monté sur un magnétophone à cassette simple ou double, assurant les opérations précitées de lecture ou d'enregistrement sur cassette.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre, en regard des dessins annexés, d'un exemple de réalisation non limitatif.
La figure 1 est un schéma de principe simplifié du circuit électronique de l'appareil selon l'invention.
La figure la montre la structure des pistes d'enregistrement magnétique d'une cassette utilisée conjointement avec l'appareil.
La figure 2 représente une vue en perspective de l'appareil monté sur un magnétophone à cassette double.
La figure 3 représente une vue en plan du panneau de commande de l'appareil de la figure 2.
L'appareil qui va être décrit comprend essentiellement un circuit électronique dont les principaux éléments sont représentés schématiquement sur la figure 1. Un mélangeur monophonique 24 reçoit, via des potentiomètres à curseurs 3, 4, 8, les signaux émis par des micros M1, M2 et un instrument de musique électronique In connectés via des prises de raccordement 1, 2, 7. Chacun de ces deux micros est utilisable par un chanteur soliste, et les deux à la fois par des chanteurs duettistes. Quant à la prise 7, elle est à l'usage d'un instrumentiste soliste. A ce mélangeur sont associés deux correcteurs de timbre 31, 32 pour les voies des micros, dotés d'éléments de réglage 5, 6, et un générateur d'écho 33 doté d'éléments de réglage 10, il.
La sortie du mélangeur 24 attaque un mélangeur stéréophonique 30 conjointement sur ses deux canaux. Ceux-ci reçoivent en outre les signaux issus de la lecture des pistes PI, Pli d'une cassette à bande magnétique C par l'intermédiaire soit d'un double potentiomètre à curseur 12 de réglage stéréophonique de niveau, soit de deux potentiomètres à curseurs 15, 16 de réglage monophonique de niveau, suivant le positionnement d'un double inverseur 14a.
Les deux sorties du mélangeur 30 sont reliées à des prises 18 permettant le raccordement d'une chaîne stéréophonique 27 comprenant un amplificateur de puissance 28 et deux enceintes acoustiques 29. Elles sont en outre reliées à deux prises 34 de raccordement aux entrées d'enregistrement d'un magnétophone stéréophonique sur les pistes P'I, P'II d'une cassette C' , ainsi qu'à un amplificateur stéréophonique 35 connecté en sortie à une prise 17 de raccordement d'un casque stéréophonique. Par ailleurs, les deux sorties précitées sont reliées à un commutateur 14b qui peut les réunir de façon à rendre identiques les signaux qu'elles délivrent. Les commutateurs 14a et 14b sont mutuellement couplés.
Le circuit illustré à la figure 1 est disposé, conformément à la figure 2, dans un coffret parallélépipédique 20 comportant les boutons de réglage et les prises de raccordement associés audit circuit. Ce coffret est destiné à être placé sur un magnétophone à cassette 21, comportant deux cases 22, 23 destinées à recevoir des cassettes en vue de la lecture d'une cassette enregistrée et, éventuellement, de l'enregistrement simultané sur cassette vierge.
Le coffret 20 comporte, sur sa face avant, des jacks 1, 2 et 7 de raccordement aux deux microphones M1, M2 (sur la figure 2, seul le microphone M1 est représenté, utilisable par un unique chanteur soliste) et à l'instrument In, et un jack 17 de raccordement d'un casque stéréophonique.
Sur sa face supérieure, le coffret 20 comporte des curseurs de réglage de niveau portant respectivement les références 3, 4, 8 pour les voies des micros et de l'instrument, 10 pour le circuit d'écho, 12 pour la voie d'accompagnement d'orchestre stéréophonique, 15 pour la voie d'accompagnement d'orchestre monophonique et 16 pour la voie de guide mélodique. Cette même face comporte également des boutons 5 et 6 de réglage de timbre pour les voies de micros et un bouton 11 de réglage du temps de réverbération de l'écho, ainsi qu'un bouton 13 de correction de la vitesse de défilement de la cassette en cours de lecture. Un bouton 14 d'actionnement des commutateurs 14a, 14b est également prévu, ainsi qu'un bouton 9 "marche-arrêt" commandant le fonctionnement de l'appareil.
Sur sa face arrière, le coffret 20 comporte des prises 18 de raccordement à une chaîne stéréophonique à l'aide d'un câble 25, ainsi qu'un cordon 19 de branchement au secteur.
Des moyens de liaison mécanique et de connexion électrique du coffret 20 au magnétophone 21, non visibles sur les figures 1 et 2, sont également prévus. Ils permettent le montage du coffret 20 sur le magnétophone 21 et l'application au circuit du coffret 20 de signaux lus sur une cassette, ainsi que l'enregistrement sur une cassette de signaux délivrés par lesdits circuits.
Lorsqu'il désire s'exercer à chanter à l'aide de l'appareil, l'utilisateur place dans la case 22 du magnétophone 21 une cassette C dont la bande magnétique 26 comporte (figure la) sur sa face A une piste PI sur laquelle est enregistrée la musique d'accompagnement orchestral de la chanson à exécuter, et une piste Pli sur laquelle est enregistrée en correspondance le guide mélodique constitué par ladite chanson interprétée par un chanteur professionnel. Les deux signaux musicaux enregistrés sur lesdites pistes sont monophoniques. Quant aux pistes de la face B, elles contiennent, comme on le verra plus loin, un enregistrement de le musique d'accompagnement en version stéréophonique. Puis il branche son micro M1 à la prise d'entrée 1 et une chaîne stéréophonique 27 aux prises de sortie 18, ou éventuellement un casque stéréophonique à la prise 17.Il met le bouton 14 en position "étude", ce qui place les commutateurs 14a, 14b dans la position indiquée sur la figure 1. Il règle le niveau de la voie "micro" à l'aide du curseur 3 et le niveau de la voie "accompagnement" à l'aide du curseur 15. Quant au niveau du guide mélodique chanté, il est réglable à l'aide du curseur 16.
en forme de cylindres paraboliques à génératrice horizon-
tale parallèle à l'axe optique, ayant une même droite
focale confondue avec ledit axe optique et occupant, res-
pectivement au-dessus et au-dessous de l'élément de len-
tille torique, le reste de la hauteur du projecteur, et les parties de bord du réflecteur comprennent: - à la hauteur dudit élément de lentille torique,
deux parties d'un cylindre parabolique à génératrice ver-
ticale ayant pour droite focale une ligne verticale pas-
sant par la source lumineuse, et - au-dessus et au-dessous desdites deux parties
et resnectivement à la hauteur des deux paires de réflec-
teurs auxiliaires, des parties de deux cylindres paraboli-
ques à génératrice verticale ayant pour droites focales
respectives des lignes verticales situées de part et d'au-
tre de la source lumineuse, à des distances de celle-ci toutes deux sensiblement égales au double de la distance
focale des réflecteurs auxiliaires.
invention apparaîtront mieux à la lecture de la description
TRANSFORMATEUR DE PUISSANCE, EN PARTICULIER POUR FOURS MICRO-ONDES La présente invention a pour objet un transformateur de puissance, en particulier pour fours micro-ondes.
Du fait que les enroulements des transformateurs de puissance, tels que ceux utilisés dans les fours à micro-ondes, stéchauf- fent fortement, surtout à cause des pertes par effet Joule (leur température peut atteindre 200 C environ), ces enroulements sont généralement directement disposés sur le circuit magnétique qui fait office de radiateur thermique.
Cependant, le bobinage du fil directement sur le circuit magnétique est plus complexe que le bobinage sur carcasse-support et risque d'endommager isolant du fil. Malgré ces problèmes, on utilise encore actuellement un tel procédé de bobinage des enroulements de transformateurs haute tension de puissance, car les carcasses de bobinage connues ne permettent pas de dissiper suffisamment la chaleur produite par les enroulements.
La présente invention a pour objet un transformateur haute tension de puissance admettant de fortes dissipations thermiques dues en particulier à des pertes par effet Joule, dont le bobinage soit facile à réaliser et automatisable, et ne présente pratiquement pas de risques d'endommagement du fil de bobinage pendant sa fabrication.
La présente invention a également pour objet un transformateur haute tension de puissance comportant un dispositif de protection thermique et/ou des shunts magnétiques faciles à mettre en place avec des moyens de fixation simples et efficaces.
La présente invention a également pour objet un transformateur haute tension de puissance prévu en particulier pour des fours à micro-ondes dont l?enroulement tertiaire d'alimentation des électrodes de chauffage du tube de puissance soit facile à mettre en place et ne nécessitant pas de moyens particuliers pour son maintien.
Le transformateur haute tension conforme à l'invention comporte une carcasse de bobinage se composant avantageusement d'au moins deux parties distinctes recevant chacune au moins un des enroulements du transformateur, cette carcasse étant réalisée en un matériau électriquement isolant et bon conducteur thermique, avantageusement une matière pastique connue sous l'appellation de "Rynite", et on introduit entre les enroulements et le circuit magnétique un produit fluide ou pâteux électriquement isolant et bon conducteur thermique, tel que de la graisse siliconée.
Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, les faces des parties de la carcasse qui se font vis-à-vis comportent des surfaces complémentaires, afin de faciliter leur montage sur le circuit magnétique et de leur y assurer un bon positionnement mutuel.
Selon encore une autre caractéristique de l'invention, lesdites surfaces en saillie des joues des parties de carcasse ménagent, à l'assemblage de la carcasse, entre les joues des parties de carcasse un espace suffisant pour y loger un enroulement supplémentaire, comme par exemple un enroulement d'alimentation de chauffage d'un magnétron de four à micro-ondes.
Selon encore une autre caractéristique de l'invention, on dispose sur la carcasse des caches, avantageusement de la meme matière que celle des parties de carcasse, isolant électriquement du circuit magnétique les parties des enroulements les plus proches de ce circuit magnétique. De façon avantageuse, ces caches comportent un logement pour un shunt magnétique.
Selon encore une autre caractéristique de l'invention, la carcasse du transformateur comporte un logement pour un dispositif thermo-sensible.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation; pris comme exemple non limitatif, et illustré par le dessin annexé, sur lequel: - la figure 1 est une vue extérieure d'un transformatur haute tension de puissance conforme à l'invention, et - la figure 2 est une vue éclatée en perspective de la carcasse du transformateur de la figure 1.
Le transformateur 1 représenté en figure 1 comporte essentiellement un circuit magnétique 2, et une carcasse 3 supportant un enroulement primaire 4, un enroulement secondaire 5, et un enroulement tertiaire (dont on ne voit que les fils de sortie 6, 7 sur la figure 1, car cet enroulement a peu de spires). L'exemple de réalisation représenté se rapporte à un transformateur haute tension (environ 2000volts) de four à micro-ondes, mais il est bien entendu que l'invention se rapporte à la plupart des types de transformateurs de puissance, qu'ils soient en haute ou basse tension. Pour cette raison, ce transformateur peut comporter un nombre différent d'enroulements, à nombres de spires différents.
Dans l'exemple représenté, le circuit magnétique est composé d'un empilement de tôles en "I" et d'un empilement de tôles en "E", mais il est bien entendu que l'on peut utiliser d'autres types de circuits magnétiques.
Les tôles du circuit magnétique en "E" doivent être soudées aux tôles en "I" à la fois pour assurer un bon assemblage mécanique du transformateur et pour éviter les bruits de magnétostriction par vibration des tôles. D'autre part, il est préférable de souder un dispositif de fixation sur le circuit magnétique. Pour diminuer les pertes par courants de Foucault dans ce circuit magnétique, on réduit au strict minimum les zones de soudure. Ainsi, on réalise un fin cordon de soudure 8 sur la face extérieure 9 du circuit, à une des jointures des tôles en "E" et en "I". A la deuxième jointure des tôles en "E" et en "I", plutôt que de réaliser un autre cordon de soudure indépendant, et de souder ensuite un étrier de support 10, on réalise en une seule opération le soudage de la jointure et le soudage d'une extrémité de l'étrier 10 sur le circuit magnétique: on obtient le cordon de soudure 11.Ensuite, on soude l'autre extrémité de l'étrier 10, ce qui produit le cordon 12.
La carcasse de bobinage 3 comporte deux parties principales 13, 14, destinées à recevoir les enroulements 4, 5 respectivement, et quatre caches semblables 15, 16 (s'emboîtant sur la partie 13) et 17, 18 (s'emboîtant sur la partie 14). Sur la figure 2, on a représenté de façon plus visible l'un de ces caches, le cache 17. Les parties 13, 14 de la carcasse, et les caches 15 à 18 sont réalisés en un matériau électriquement isolant, thermiquement bon conducteur, et facile à mouler, tel que le matériau connu sous la désignation commerciale de "RYNITE".
Plus particulièrement le rayonnement émis par la deuxième source de lumière associée au deuxième réflecteur est réfléchi partiellement par le premier réflecteur.
La deuxième source lumineuse réfléchie par le premier réflecteur engendre un faisceau convergent contribuant à l'éclairement de la zone éclairée circonscrite de la table de travail.
Dans une autre forme préférentielle de l'invention les moyens réflecteurs comprennent en outre, une grille déflectrice à défilement dont les ventelles sont parallèles et placées perpendiculairement aux tubes fluorescents. La grille à ventelles parallèles uniformise le cône de lumière dissymétrique, l'appareil d'éclairage étant placé sur le côté du plan de travail à une hauteur déterminée et parallèlement à celui-ci.
La description qui suit en se référant aux dessins annexés, le tout donné à titre d'exemple non limitatif, fera bien comprendre comment l'invention peut être réalisée.