INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La valeur de l'effort de rappel élastique produit par les ressorts 31,32 va en croissant avec l'angle de pivotement a jusqu'à ce que soit atteinte la valeur maximale F de cet effort correspondant au seuil de déclenchement.
Si la sollicitation. en torsion s'applique dans le sens inverse des aiguilles d'une montre, comme il est représenté sur la figure 9, la plaque porte-chaussure pivote dans ce même sens et dans ce cas les mâchoires 21,22 se trouvent appliquées sur les bossages d'appui respectifs 11,12 par leurs points de contact A situés du côté des axes 23,24 et elles pivotent toutes les deux, là encore, dans le sens des aiguilles d'une montre.On voit sur la figure 9 que, pour une même valeur a de l'angle de pivotement de la plaque porte-chaussure 4, les ressorts de rappel 31,32 sont alors davantage comprimés que dans le cas illustré sur la figure 8, la hauteur de compression h2 des ressorts étant inférieure à la hauteur de compression hl, et que par ailleurs le bras de levier d2, entre les points de contact A et les axes 23,24, est raccourci par rapport au bras de levier dl, du fait que les points de contact A sont plus proches des axes de pivotement respectifs 23,24 que ne sont les points de contact B. I1 en résulte que lors d'un pivotement de la plaque portechaussure 4 dans le sens inverse des aiguilles d'une montre, l'effort de rappel élastique F1, exercé par les ressorts 31,32, correspondant au seuil de déclenchement à la suite d'une sollicitation en torsion dans le sens inverse des aiguilles d'une montre, est plus important que l'effort F correspondant au seuil de déclenchement obtenu dans le cas d'une sollicitation en torsion dans le sens des aiguilles d'une montre. On obtient donc, avec la forme d'exécution représentée sur les figures 7 à 9, une fixation dont les seuils de déclenchement sont différents suivant le sens de la sollicitation en torsion.
Comme il a été dit précédemment, l'embase de centrage 8 comprend de préférence un bossage d'appui fixe 12 et un bossage d'appui mobile 11. I1 est ainsi possible de relier les coulisseaux 17 des deux embases de centrage 8 qui portent les bossages d'appui mobiles 11, au moyen d'un câble 41 coulissant dans une gaine 42, comme il est représenté sur les figures 10 à 12. De cette façon le déclenchement de l'une des fixations 2,3 provoque automatiquement le déclenchement de l'autre fixation. Par exemple si la fixation 2 de la chaussure avant déclenche, comme il est représenté sur la figure 11, le coulisseau mobile 17 de l'embase de centrage 8 de cette fixation est libéré, ce qui entraîne la libération du coulisseau mobile 17 de 1'embase de centrage 8 de la fixation 3 de la chaussure arrière, si bien que la plaque porte-chaussure 4 de cette fixation 3 peut se séparer de son embase de centrage 8 (figure 12).
Dans la variante d'exécution représentée sur la figure 13 la fixation est du type de celle représentée sur les figures 3 à 6 mais dans ce cas les deux mâchoires 21 et 22 sont sollicitées par un ressort de compression unique 43 s'étendant transversalement. Ce ressort de compression 43 prend appui, à l'une de ses extrémités, sur un collet 44 d'une tige transversale 45 autour de laquelle s'étend le ressort 43 et qui est articulée, à l'une de ses extrémités, sur l'extrémité mobile 21b de la mâchoire 21, et ce autour d'un axe vertical 46. L'extrémité mobile 21b de la mâchoire 21 est située au voisinage de l'autre mâchoire 22 dont l'extrémité mobile 22b est, elle, située à proximité de la mâchoire 21. Autrement dit dans cette forme d'exécution les parties extrêmes mobiles des deux mâchoires 21,22 se croisent transversalement.L'extrémité mobile 22b de la mâchoire 22 présente un trou taraudé 47, d'axe transversal, dans lequel est vissé un bouchon fileté 48. Sur la face frontale de ce bouchon 48 prend appui l'autre extrémité du ressort 43 et la tige 45 est engagée, par sa partie extrême opposée à celle présentant le collet d'appui 44, à l'intérieur du bouchon 48.
I1 est ainsi possible, en vissant plus ou moins le bouchon 48 dans le trou taraudé 47, de faire varier le taux de compression du ressort 43. Du fait de sa compression ce ressort 43 repousse vers l'extérieur de la fixation les deux extrémités mobiles 21b et 22b des deux mâchoires 21,22, si bien que ces deux mâchoires sont sollicitées élastiquement l'une vers l'autre.
De plus, l'organe support est relativement écarté de la glace a essuyer, en général d'une distance supérieure a la hauteur du balai d'essuie-glace, ce qui n'est pas favorable d'un point de vue aérodynamique.
L'invention a pour but, surtout, de fournir un essuie-glace du genre défini précédemment qui réponde mieux que jusqu'à présent aux diverses exigences de la pratique et qui, notamment, permette de réduire les sollicitations au niveau des moyens d'accrochage du balai sur l'organe de support, tout en permettant de réduire la surface non balayée, et d'abaisser le profil du balai.
Selon l'invention, un essuie-glace en particulier pour véhicule automobile, du genre défini précédemment, est caractérisé par le fait que l'organe de support comporte une échancrure centrale dont le fond est proche de l'axe transversal d'articulation dudit organe sur la tête, cette échancrure étant délimitée par deux branches qui sont prolongées par deux éléments support de sorte que le balai d'essuieglace soit engagé dans ladite échancrure et que son bord radial intérieur soit proche de la tête.
Avantageusement, deux moyens de rappel élastiques sont prévus respectivement de part et d'autre de l'échancrure, entre un point d'ancrage prévu sur la tête et un autre point d'ancrage prévu sur l'organe support.
Chaque moyen élastique peut être constitué par un ressort de traction dont la direction moyenne est sensiblement parallèle å la direction moyenne de ltechancrure.
Les deux branches limitant l'échancrure peuvent avoir une section transversale en U dont la concavité est tournée vers le bas, chaque moyen de rappel étant logé dans la concavité de cette section.
Selon une autre possibilité, l'organe support est constitué par deux éléments comprenant un socle et une extension déportée d'un coté, différent pour chaque élément, de la direction moyenne de cet élément, le socle de l'un des éléments étant propre a venir coiffer le socle de l'autre élément, un axe d'articulation étant propre à traverser ces deux socles, les susdits prolongements des socles delimitant l'échancrure destinée à recevoir la partie radiale intérieure du balai.
L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées ci-dessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'exemples de réalisation particuliers décrits avec référence au dessin ciannexé, mais qui ne sont nullement limitatifs.
La figure i du dessin est une vue en plan d'un essuie-glace selon l'invention.
La figure 2 est une vue en élévation de l'essuie-glace de la figure i.
La figure 3 est une coupe suivant la ligne 111-111 figure 1.
La figure 4 est une vue en perspective de deux éléments d'une embase, en cours d'assemblage, d'une variante d'essuie-glace selon l'invention.
La figure 5, enfin, est une coupe transversale, semblable a la figure 3, d'un essuie-glace comportant une embase conforme å la figure 4.
En se reportant aux figures i å S, on peut voir un essuie-glace i pour véhicule automobile comprenant un ensemble 2 porte-balai avec une tête 3 destinée a être fixée sur un arbre d'entratnement.
Généralement, la tête comporte un trou 4 a paroi tronconique muni de cannelures orientées suivant les génératrices, destiné å recevoir une partie tronconique cannelée complémentaire prévue sur l'arbre d'entratnement A. Le blocage de la tette 3 sur l'arbre est assure par un écrou vissé sur l'extrémité filetée de plus petit diamètre dudit arbre d'entratnement L'ensemble porte-balai 2 comprend un organe de support 5 s'étendant radialement par rapport audit arbre A et articulé sur la tête 3 autour d'un axe transversal 6. Cet organe 5 est destiné a porter, vers son extrémité éloignée de la tête 3, un balai 7, de manière articulée autour d'un axe transversal 8.
L'organe de support 5 comporte une chan- crure centrale 9 présentant deux bords internes rec- tilignes parallèles 1~. Le fond Il de cette échancrure 9, de forme semi-circulaire, est proche de l'axe transversal 6 d'articulation, c'est-à-dire que la distance g entre le fond 11 et ledit axe 6 est nettement inférieure å la longueur L de la partie 12, de l'organe 5, formant embase, en particulier inférieure au quart de cette longueur L.
Le procédé a permis de préparer 0,016 kg de xylose par kilogramme de. spathe de départ.
PROCEDE DE FABRICATION D'UN CIRCUIT DE PUISSANCE COMPORTANT UN SUBSTRAT A BASE D'ALUMINE ET CIRCUIT OBTENU PAR CE PROCEDE Lt invention concerne un procédé de fabrication d'un circuit de puissance comportant une semelle métallique formant un radiateur thermique, un substrat à base d'alumine et au moins un élément actif de puissance porté par ledit substrat.
On connait des circuits hybrides à couche épaisse dans. lesquels des encres conductrices, résistives ou isolantes sont déposées sélectivement, par sérigraphie, sur un substrat à base d'alumine, des composants actifs, transistors, diodes, circuits intégrés, étant ensuite soudés ou collés sur l'ensemble.
Ces circuits sont satisfaisants tant que la puissance dissipée ne depasse pas 30 W environ par semiconducteur, c'est à dire pour des signaux de faible et de moyenne puissance. Mais la résistance thermique d'un circuit hybride classique reste à un niveau tel que pour des puissances élevées, la température des composants actifs est élevée ce qui diminue leur fiabilité et dégrade certains de leurs paramètres électriques.
Il a été proposé de réaliser un circuit de puissance comportant un substrat à base d'alumine, dans lequel le substrat d'alumine est recouvert sur ses deux faces par une couche de cuivre. Ce double placage de cuivre sur la couche d'alumine est réalisé par exemple par un procédé de liaison directe du cuivre sur l'alumine à haute température. L'ensemble ainsi obtenu est fixé par soudage sur une semelle rigide et épaisse, en cuivre, destinée à servir de radiateur thermique pour le circuit de puissance. Le circuit est ensuite complété par gravure de la couche de cuivre opposée à la semelle de manière à former les pistes conductrices désirées et par soudure sur ces pistes conductrices de pastilles semi-conductrices et d'éléments de connexion.On a constaté que dans un circuit ainsi fabriqué, la résistance thermique de la couche d'alumine peut constituer environ la moitié de la résistance thermique de l'ensemble. Or, l'alumine étant cassante, il n'est pas possible de trop réduire l'épaisseur de la couche d'alumine devant être plaquée. De plus lors de la fixation du substrat d'alumine plaqué sur la semelle, la brasure de la couche de cuivre plaquée sur le substrat et de la semelle en cuivre conduit souvent à la formation de bulles d'air qui augmentent encore la résistance thermique de l'ensemble.
La présente invention a pour but un procédé de fabrication d'un 'circuit de puissance comportant un substrat à base d'alumine permettant d'éviter ces inconvénients.
Ce but est atteint par le procédé selon la présente invention qui consiste à projeter sur la semelle métallique une couche très fine d'alumine, de manière à former ledit substrat, à déposer par métallisation une couche de cuivre sur le substrat, puis à souder sur la couche de cuivre au moins une pastille semi-conductrice constituant ledit élément actif de puissance.
Ce procédé ne nécessite plus de brasure entre une couche de cuivre et la semelle métallique et évite donc la formation de bulles d'air. De plus, il est ainsi possible d'utiliser un substrat d'alumine beaucoup plus fin tout en écartant les problèmes liés à la fragilité d'un tel substrat, celui-ci étant toujours supporté par la semelle.
Ce procédé permet de fabriquer des circuits de puissance comportant un substrat à base d'alumine permettant de dissiper des puissances de l'ordre de la centaine de watts. Un tel circuit peut constituer, par exemple, l'étage de sortie d'un circuit hybride, dont les parties de faible et moyenne puissance sont réalisées par la technique classique des circuits hybrides à couche épaisse, plusieurs plaquettes d'alumine étant soudées ou collées côte à côte sur la même semelle, et la partie puissance du circuit étant réalisée sur la même semelle, selon la présente invention.
L'invention concerne également un circuit de puissance fabriqué selon le procédé, selon l'invention et comportant une semelle métallique, un substrat constitué par une fine couche d'alumine déposée sur ladite semelle, une couche de cuivre déposée sur ledit substrat, et au moins une pastille semi-conductrice constituant un élément actif de puissance, soudée sur la couche de cuivre.
D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la description qui va suivre d'un mode de mise en oeuvre de l'invention, donné à titre d'exemple non limitatif et représenté aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 représente une vue en élévation du circuit selon l'invention; - la figure 2 représente une coupe selon I-I de la figure 1; la figure 3 représente une vue de dessus du circuit de la figure 1.
Selon l'invention, un substrat d'alumine 10 est réalisé par projection d'une fine couche d'alumine directement sur une semelle métallique 12 formant un radiateur thermique pour le circuit de puissance.
La semelle métallique 12 est rigide et relativement épaisse, en un matériau métallique bon conducteur de la chaleur et présentant un coefficient de dilatation pas trop différent de celui de l'alumine.
Dans un mode de réalisation préférentiel, la semelle est en cuivre. Cependant une telle semelle est relativement lourde et il peut être préférable d'utiliser un autre métal plus léger, par exemple l'aluminium.
L'alumine, sous forme de poudre, peut être projetée sur la semelle métallique au moyen d'un canon à détonation ou au moyen d'une torche à plasma.
L'épaisseur du substrat d'alumine est déterminée en fonction de la tenue diélectrique désirée. Sa réalisation par projection directement sur la semelle métallique permet de réduire notablement l'épaisseur nécessaire pour le substrat, et en conséquence de réduire sa résistance thermique. A titre d'exemple, nullement limitatif, on notera que tandis que les substrats d'alumine connus plaqués de part et d'autre avaient typiquement une épaisseur voisine de 635 microns, l'épaisseur du substrat d'alumine selon l'invention peut être voisine de 200 microns, et même inférieure à cette valeur en tenant compte de la tension électrique de claquage désirée sans que cette faible épaisseur ne pose de problèmes de fragilité, l'alumine étant toujours supportée par la semelle métallique.
Sur les figures 5a, 5b. on a représenté l'évolution des signaux en différents points de test de la figure 2a ou 3a dans le cas de la suppression d'une charge d'utilisation importante sur délestage de la charge par exemple.
Sur la figure 5a, on a représenté, d'une part, le courant d'excitation de l'alternateur sur le délestage De précité. Le courant d'excitation, préalablement au délestage précité, correspondant à un courant de régulation à fréquence libre, ce même courant d'excitation décroissant de manière sensiblement exponentielle mais conservant une valeur sensiblement élevée pendant une durée d'enxlron 300 ms à partir de l'instant du délestage De.
Ainsi que représenté en outre en figure 5a, la tension de phase alternateur augmente rapidement à partir de l'instant du délestage De, puis diminue en fonction de la décroissance du courant d'excitation. En outre, la tension batterie, suite au délestage, augmente rapidement jusqu'à une valeur de l'ordre de 15 Volts pour diminuer ensuite lentement vers la valeur de la tension nominale de l'ordre de 14 Volts.
Conformement à un aspect particulièrement avantageux du régulateur plurifonction, objet de l'inventIon, celui-ci permet, grâce à la détection du signal de tension phase alternateur par rapport à la deuxième tension de référence Vr2 par l'intermédiaire du comparateur 23, d'empêcher la diminution de la tension de phase alternateur en deçà de la valeur de seuil Vsl, soit de la valeur 7 Volts sensiblement. Cette mesure se justifie afin d'assurer pour la tension phase alternateur une valeur minimale, laquelle sera respectée même en cas de délestage de charge du circuit d'utilisation.
Sur la figure 5b, on a représenté différents chronogrammes de signaux aux points de test 02A, 3A et 6B lors de l'existence d'un délestage De précédemment cité, le régulateur objet de l'invention assurant ainsi une rerégulation de la tension de phase alternateur correspondante.
Le chronogramme du signal présent sur la borne d'entrée de phase alternateur 92 et en particulier au point de test 02A présente une amplitude sensiblement constante régulée autour de la valeur moyenne 7 toits correspondant à la valeur du seuil Vsl.
Le chronogramme présent au point de test 6B de la figure 5b représente le signal d'excitation SCRV délivré par la sortie de la porte NON-OU 62 à partir des moyens 3 de mémorisation et de commande de l'excitatlon de l'inducteur de l'alternateur sur déclenchement du comparateur 23 précité.
Le chronogramme présent au point de test 3A de la, figure 5b représente enfin le deuxième signal de détection DSD délivré par le comparateur 23. Ce deuxième signal de détection précité est nul si la tension de phase de l'alternateur présente sur la borne d'entrée 02 est inférieure à VSI, et correspond à des impulsions synchrones du signal phase alternateur dans le cas contraire.
Lorsque la tension de phase de l'alternateur présente sur la borne d'entrée 92 est supérieure à VSl, le deuxième signal de détection DD est constitué par des impulsions synchrones du signal phase alternateur, ainsi que représenté en figure 5b, et l'ensemble des bascules bistables 39, 31, 32 et 33 est continuellement remis à zéro. Le niveau zéro du signal 5CR, en sortie de la bascule 32 est appliqué au signal SCRV après validation par l'inverseur 1 et la porte NON-OU 62.Le point de test 6B reste à l'état zéro, ce qui correspond à l'absence de commande de courant d'excitation. C-e courant d'excitation décroît alors tant que la tension de pnase alternateur présente sur la borne d'entrée 02 reste supérieure à VSl.
Lorsque la tension de phase de l'alternateur devient inférieure à VS1 par manque de courant d'excitation, le deuxième signal de détection est à un niveau bas, ainsi que représenté en figure 5b, les bascules 30,31, 32, 33 ne sont plus remises à-zéro et continuent ainsi à défiler. Ce défilement est assuré par le signal SCS synchrone de l'alternateur. Le défilement des bascules 30 à 34 entraîne le passage au niveau 1 du signal SCR en sortie de la bascule 32. Ce niveau 1 est appliqué au signal SCRV après validation par l'inverseur I et la porte NON-OU 62. Le signal au point de test 6B passe au niveau I en provoquant la mise en charge de l'inducteur l tant que la tension de phase alternateur reste inférieure à-VS1.
Ainsi, la tension de phase alternateur. présente sur la borne d'entrée 92 du régulateur. est rerégulée autour de la valeur de seuil VS1 selon le chronogramme 027 de la figure 5b.
Le cadencement de l'ensemble des bascules 39, 31, 32, 33 au moyen du signal de commande synchrone SCS de la rotation de l'alternateur est particulièrement avantageux pour les raisons ci-après.
Pour un alternateur donné, fonctionnant en régime de rerégulation de la tension de phase alternateur, la variation d'amplitude de celle-ci entre deux alternances successives est indépendante de la vitesse de rotation de l'alternateur. Si la période de rerégulation est fixe au niveau de la commande d'excitation, et que la vitesse de rotation de l'alternateur devient élevée, le nombre d'alternances de tension de phase alternateur contenues dans une période de rerégulation est très important.
Par conséquent. les variations d'amplitude produisent, en s'ajoutant, des variations d'amplitude cumulées très importantes, de sorte que la rerégulation de la tension de phase alternateur n'est plus contrôlée. Il est donc nécessaire de diminuer le temps de réponse du dispositif assurant la fonction de rerégulation au fur et à mesure que la vitesse de l'alternateur augmente. Cette diminution du temps de réponse est obtenue en imposant une période de rerégulation inversement proportionnelle à la vitesse de rotation de l'alternateur. Autrement dit, la fréquence de la commande d'excitation de l'inducteur doit être proportionnelle ou sensiblement proportionnelle à la vitesse de rotation de l'alternateur.Le signal de cadencement synchrone validé SCSV, appliqué aux bascules 30 à 33, et synchrone de la rotation de l'alternateur, assure cette proportionnalité entre la fréquence de rerégulation de la tension de phase alternateur et la vitesse de rotation de l'alternateur. En effet, une augmentation de la vitesse de rotation de l'alternateur augmente la fréquence du signal de cadencement synchrone validé SCSV des bascules 39 à 33. Ces bascules 30 à 33 défilent plus rapidement, de sorte que le passage de l'amplitude de la tension phase à une valeur inférieure à la tension de seuil VS1 est détecté plus rapidement par le passage à l'état 1 du signal SCR en sortie de la bascule 32.
Le cadencement synchrone des bascules 30 à 33 permet donc un bon contrôle de l'amplitude de la tension phase lorsque le régulateur fonctionne en régime de rerégulation de cette tension de phase alternateur.
Un fonctionnement analogue peut être mis en évidence pour les bascules 49, 41, 42 assurant la mémorisation du signal mémorisé SPCD du niveau de l'amplitude de la tension phase alternateur pour la détection d'un défaut relatif à cette amplitude.
Les anneaux de garde des diverses sondes peuvent être reliés en commun.
On notera que les secondes armatures principales 210 sont toutes reliées à la masse du montage.
Dans le cas de sondes capacitives auxiliaires (I lObis, 110ter par exemple), le cycle de mesure doit être augmenté d'autant d'étapes de multiplexage, comme représenté en T6 et T7 pour les armatures 110bis et 110ter sur la figure 10.
Les moyens de mesure 400 sont par ailleurs avantageusement adaptés pour détecter toute présence éventuelle d'eau accumulée dans le fond du réservoir. Pour cela l'unité centrale 440 compare en permanence la permittivitée du liquide obtenu grâce à l'armature de référence 120, à une permittivité seuil prédéterminée.
On sait en effet que la permittivité des carburants est très différente de la permittivité de l'eau.
A titre d'exemple, la permittivité pour les différents carburants disponibles actuellement sur le marché, se situe entre 2 et 4,5, alors que la permittivité de l'eau est supérieure à 80.
De préférence l'unité centrale 440 est associée à des moyens de mémorisation 450 aptes à contenir une valeur de permittivité moyenne, moyen, qui sera exploité en cas de détection d'eau dans le fond du réservoir, c'est-à-dire lorsque la permittivité mesurée par l'armature auxilaire 120 n'est plus représentative.
Le procédé complet de mesure conforme à la présente invention est représenté schématiquement sur la figure 11 annexée.
Comme représenté sur cette figure, dans une étape initiale 500, on procède à la mémorisation dans les moyens 450 de la valeur de permittivité moyenne g moyen.
A l'étape 502, qui correspond aux étapes TI et T2 des figures 9 et 10, l'organe de multiplexage 420 relie successivement son entrée 424 et le condensateur C426 à l'oscillateur 430, pour étalonner celui-ci.
A l'étape 504, L'organe du multiplexage 420 relie l'armature secondaire 130 à l'oscillateur 430. L'unité centrale 440 peut ainsi déterminer une capacité égale à celle de la piste de connexion 122.
A l'étape 506, l'organe de multiplexage 420 relie la piste de connexion 122 à l'oscillateur 430. L'unité centrale 440 détermine ainsi une capacité égale à la somme de celle définie par l'armature auxiliaire de référence 120 et la piste de connexion 122.
A l'étape 50S, l'unité centrale 440 retranche la capacité obtenue à l'étape 504 de celle obtenue à l'étape 506. Le résultat permet de déterminer la permittivité du liquide, connaissant la surface de l'armature 120 et la distance entre cette armature et l'armature principale 210.