INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme constituant de telles membranes, on a déjà proposé d'utiliser de l'élastine en mettant à profit ses propriétés d'élasticité et son caractère à la fois hydrophile et hydrophobe.
Ainsi, dans la demande FR n08503057 du 01.03.85 au nom de 1'INSERM, on a rapporté un produit à base d'élastine et de fibrine soluble particulièrement approprié pour l'élaboration de biomatériaux et matériaux supports, tels que tissus artificiels ou supports de cultures cellulaires. La recherche de matériaux plus spécialement adaptés pour effectuer des greffes sur des vaisseaux de petit calibre a conduit l'inventeur de la présente demande à étudier le comportement de différents produits biologiques vis-à-vis d'une trame de matériau polymère servant de support..
Les travaux effectués ont montré qu'en faisant réagir de l'élastine ou des dérivés d'élastine, dans certaines conditions, avec une autre protéine du tissu conjonctif, on obtient un matériau protéique adhérant fortement au matériau support utilisé, possédant les propriétés de protéines structurelles et répondant ainsi, de manière particulièrement satisfaisante, aux exigences requises envers les membranes biologiques.
L'invention a donc pour but de fournir de nouvelles compositions de matériaux protéiques dotées de propriétés importantes d'élasticité, de robustesse et, le cas échéant, d'adhésivité et conservant leurs propriétés avec divers additifs.
Elle vise également à fournir un procédé permettant d'obtenir aisément ces compositions.
L'invention a également pour but de fournir des membranes biologiques utiles plus spécialement en tant que tissus conjonctifs artificiels et comme matériaux supports pour des cultures cellulaires.
Les compositions de matériaux protéiques de l'invention sont essentiellement telles qu'obtenues par réaction d'une solution aqueuse concentrée de collagène de type I et/ou III et d'élastine ou de peptides d'élastine de poids moléculaire (PM) supérieur à environ 10.000, solubles dans l'eau, tels qu'obtenus par solubilisation de l'élastine.
En référence tout d'abord à la figure 3 un feu selon l'invention comprend une lampe 10 pourvue d'un filament il et dont l'axe A est dirigé horizontalement et perpendiculairement à l'axe optique xx du feu. Un réflecteur 20 du genre sphérique s'étend à l'arrière de l'enveloppe en verre de la lampe en étant centré au voisinage du filament il. Le feu comprend en outre un écran intermédiaire 30 comportant à sa surface (en l'occurence à sa surface extérieure ou avant) des moyens déviateurs ou redresseurs de flux tels que des anneaux de Fresnel 31 qui sont aptes à ramener tous les rayons lumineux issus de la région du filament li dans une direction sensiblement parallèle à l'axe optique xx.
Enfin un globe 40, ici de forme essentiellement plate et perpendiculaire à l'axe xx, s'étend en avant de l'écran 30 et comporte, en l'occurence à sa surface intérieure, des éléments optiques 41, par exemple des stries ou des billes, pour disperser les rayons issus de l'écran, afin d'homogénéiser le faisceau et le rendre conforme aux exigences photométriques.
Dans la présente réalisation, le réflecteur 20 est réalisé d'un seul tenant et son étendue angulaire Ql (en termes d'angle solide vu du filament 11) correspond sensiblement à l'étendue angulaire Q2 de l'écran intermédiaire 30, avec un décalage mutuel de 1800, comme le matérialisent sur la figure 3 les lignes Li et L2 qui délimitent ces angles solides.
Ainsi l'écran intermédiaire reçoit non seulement le rayonnement issu directement du filament 11, mais également le rayonnement issu du réflecteur 20, qui retourne tous les rayons issus du filament vers le voisinage dudit filament, puisvers l'écran intermédiaire 30 (rayon ri sur la figure 3) Dans la seconde forme de réalisation représentée sur la figure 4, l'axe A de la lampe 10 est confondu avec l'axe optique xx.
Le réflecteur 20 est dans cette variante constitué par deux parties 20a et 20b situées de part et d'autre de la lampe 10 et qui sont ici encore de forme sphérique et centrées sur le voisinage du filament 11. Vu du filament en termes d'angles solides, les étendues angulaires Qla et fllb des parties 20a et 20b correspondent respectivement aux étendues angulaires Q2a et O2b de deux zones latérales 30a et 30b de l'écran intermédiaire, avec un décalage mutuel de 1800.
Ainsi les zones latérales 30a et 30b de l'écran reçoivent à la fois un rayonnement direct et un rayonnement réfléchi, d'intensités comparables, tandis que la zone centrale 30c de l'écran ne reçoit qu'un rayonnement direct.
Et étant donné que les zones latérales 30a et 30b, plus éloignées de la lampe que la zone centrale 30c, sont exposées à un angle solide de rayonnement plus faible que la zone centrale 30c (à taille comparable), cette solution permet d'équilibrer l'intensité lumineuse sur l'étendue latérale de l'écran et du globe en doublant sensiblement le flux lumineux dirigé vers lesdites zones latérales et en compensant ainsi le défaut de lumière vers les bords qui existe conventionnellement dans les feux à lentille de Fresnel.
Dans le cas où le feu doit présenter une couleur particulière, notamment rouge pour un feu antibrouillard arrière, cette couleur peut être donnée soit par l'écran, soit par le globe.
En outre, l'écran intermédiaire 30 et le globe 40 peuvent être en variante réunis en un même élément incorporant à la fois les moyens redresseurs et les éléments de dispersion.
Par ailleurs, afin d'éviter que le filament lui même n'intercepte les rayons réfléchis par le miroir sphérique, le centre de révolution du miroir est avantageusement décalé légèrement décalé par rapport au filament.
La présente invention n'est nullement limitée à la forme de réalisation décrite ci-dessus et représentée sur les dessins, mais l'homme de l'art saura y apporter toute variante ou modification conforme à son esprit.
La présente invention concerne un viseur périscopique pour appareil photo, caméra ou caméscope.
Cet appareil est destiné à pouvoir cadrer facilement le sujet à photographier lorsqu'il n'est pas possible de le faire en visée directe.
Cest le cas par exemple, en reportage, du photographe de presse qui ne peut pas toujours se trouver au premier rang ou des photographes militaire et animalier, quine peuvent se montrer.
Le viseur périscopique, objet de la présente invention, va permettre à l'utilisateur de cadrer son sujet et par conséquent de visuliser l'image qu'il obtiendra, alors que seule la partie supérieure du dispositif est visible du sujet.
Les militaires utilisent depuis longtemps les périscopes pour des raisons évidentes de sécurité et de discréion, de même qu'ils prennent des clichés à travers les périscopes des sous-marins ; en revanche, il peut être également intéressant pour eux de disposer d'un système de visée simple s'assujettissant sur un appareil de prise de vue classique.
La figure 2 est une vue du dos de l'objet de parure de la figure 1, le moyen de verrouillage étant en position d'ouverture La figure 3 est une vue de face de l'objet de parure de la figure 1 le moyen de verrouillage étant en position de fermeture la figure.4 esti;une vue en coupe suivant X - X de la figure 3.
On voit figure 1 un objet de parure (1) équipé d'un dispositif suivant l'invention. Cet objet de parure a une forme et des dimensions prévues pour recourir au moins en partie une arcade sourcilière et comporte des éléments de décoration tels que de petits brillants (2) naturels ou artificiels fixés sur une monture (*3 ) . Des crochets (4) sont répartis au dos (5) de cet objet de parure (5) auxquels ils sont fixés.
Chaque crochet (4) est, de préférence disposé de façon que le fond (6) du crochet se trouve sur le côté ( 7) de 1'objet de parure dont la forme convexe reproduit la convexité de l'arcade sourcilière orientée vers le haut de la tata. Lorsque l'objet de parure (1) est placé de façon que sa courbure s'applique sur celle de l'arcade sourcilière l'extrémité libre (8) en forme de dent du crochet (4), représentée fortement agrandie à la figure 4 est orientée transversalement par rapport à l'arcade sourcilière en direction du. bas du visage. On comprend que, lsoraquton engage cette dent (8) au ras de la peau, à travers la base des poils formant le sourcil, on permet à un certain nombre de poils du sourcil, eux mêmes inclinés transversalement de venir se loger dans le fond du crochet.Ces poils (9) sont visibles en coupe à la figure 4. La largeur de l'intervalle compris entre les crochets successifs au voisinage de leur extrémité libre en forme de dent est comprise entre 0,5 et 1,5 mm. La section de ces crochets est de l'ordre de 1 mm2 ; enfin la longueur de leur extrémité libre en forme de dent, est d'environ 2 à 4 mm.
Le moyen de veroouillage (10) est une lame articulée autour d'un axe (21) perpendidulaire au plan des figures 2 et 3. Cd moyen de verrouillage (10) est monté de façon que, en position de fermeture, comme on le voit figure 4, il soit engagé à l'intérieur de l'ensemble des crochets (4). Un moyen de retenue d'un type connu en lui même, tel qu'une butée éclipsable non représèntée , permet de maintenir en position de fermeture le moyen de verrouillage.
On voit que dans ces conditions les poils neufs sont coincés entre le fond (6) das crochets et la lame (10).
De préférence un nombre suffisant de crochets est réparti le long du sourcil pour assurer un bon équilibre de l'objet de parure et répartir correctement la charge.
Le moyen de verrouillage utilisé peut comporter de nombreuses variantes en ce qui concerne sa forme et son mode de réalisation.
De même le moyen d'accrochage suivant l'invention peut également comporter de nombreuses variantes qui ne sortent pas du domaine de l'invention telle qu'elle est décrite de la façon la plus générale et revendiquée. On peut utiliser pour réaliser le moyen d'accrochage et le moyen de verrouillage tout matériaux convenable . Dans le cas où la monture de l'objet de parure est métallique : métal noble, métal doré ou argenté ou autre métal ou alliacé, on réalise de façon avantageuse au moins le moyen d'accrochage , en métal. On peut aussi utiliser d'autres maté- riaux, tels que des matières plastiques appropriées, en particulier lorsque la monture est elle même réalisée dans une matière plasqtique ou dans tout autre matériaux non métallique.
PINCE D'INTERVENTION ARTICULEE A CINQ DEGRES DE LIBERTE DESCRIPTION -L'invention concerne une pince articuLée dotee de cinq degrés de liberte, permettant d'intervenir à distance à L'intérieur d'une cellule de confinement.
Une telle pince d'intervention comprend un tube de traversée monté par une rotule dans une paroi de la cellule de confinement, de façon à pouvoir coulisser selon son axe propre.
La pince dispose ainsi de trois degrés de liberte de positionnement.
Des genouillères fixées aux extrémités du tube de traversée supportent respectivement une poignée de commande et une pince de préhension. Ces genouillères procurent à la poignée et à la pince de préhension deux degrés de liberté d'orientation sous la forme d'un pivotement autour d'un axe d'articulation orthogonal à l'axe du tube et d'une rotation autour des axes propres de la poignée et de la pince de préhension. Des moyens de transmission de mouvements comprenant par exemple es channes logées dans le tube de traversée et dont les extrémités sont reçues sur des roues dentées entrainant des pignons logés dans les genouillères permettent de transmettre à la pince de préhension les mouvements d'orientation impartis par l'opérateur à la poignée de commande.
Enfin, la poignée de commande est équipée d'une gâchette ou d'un organe analogue permettant de commander à distancie le serrage de la pince de préhension. La gâchette de la poignée de commande agit sur la pièce commandant le serrage de La pince de préhension par L'intermédiaire d'un organe de transmission flexible tel qu'un câble, une channe ou un ruban, traversant le tube de traversee et les genouillères.
L'utilisation d'un tel organe de transmission flexible est rendue nécessaire par le pivotement possible de la poignée de commande et de La pince de préhension autour des axes orthogonaux à l'axe propre du tube de traversée.
Compte tenu du caractère flexible de L'organe assurant La transmission à la pince de préhension du mouvement d'actionnement de La gâchette de la poignée, cette transmission ne peut se faire qu'en agissant par traction sur cette organe, c'est-à-dire en tirant sur son extrémité adjacente à la poignée d'actionnement. Cette caractéristique a pour conséquence que seules les poignées de commande et les pinces de préhension dont l'actionnement s'effectue par traction peuvent actuellement être utilisées sur une telLe pince articulée.
Dans la pratique, cette limitation constitue un handicap sérieux car le serrage d'un grand nombre de pinces de préhension existantes est obtenu au contraire sous l'effet d'un mouvement de poussée. De même, les poignées de commande agissant par poussée ne peuvent pas être utilisées.
Après lavage par trempage ces extrudés sont séchés.
La teneur en cuivre sur le produit sec (1000 C) est de 7 % ce qui, compte tenu de la teneur en liant de 20 %, représente un taux d'échange du sodium par le cuivre de 67 % . La teneur en sodium résiduel est de 3 Z.
EXEMPLE 5 : Cet exemple illustre la mise en oeuvre des catalyseurs, préparés selon les procédures décrites dans les exemples précé- dent, dans une unité de test catalytique en lit fixe,dans diverses condi tions de fonctionnement, pour la réduction des oxydes d'azote par l'ammo- niac en utilisant les gaz de queue d'une unité industrielle d'acide nitrique.
Le volume de catalyseur mis en oeuvre est de 37.5 cm), celui-ci est porté à 350 ec sous un courant gazeux riche en azote de (96 % N2 4 % 02) de 750 Nl/h à raison d'une montée en température de 100 C/h.
Le mélange (N2 -02) est ensuite remplacé par l'effluent à traiter qui est mélangé avec une quantité d'ammoniac fonction de la teneur en oxyde d'azote.
Le procédé de réduction est conduit à une pression variant de 0,104 à 0,45 MPa absolus. La vitesse volumétrique horaire (VVH) exprime le débit de gaz entrant sur le catalyseur en Nl/h divisé par le volume de catalyseur. La teneur en NOX est exprimée en ppmv (partie par million par volume). Elle est de 1500 ppmv pour l'ensemble des tests effectués. La quantité d'ammoniac ajoutée au gaz entrant est exprimée par le rapport molaire NH3/N0 qui est voisin de 1,16.
La teneur résiduelle d'ammoniac après la réaction est exprimée en ppmv. La température indiquée est la température moyenne du lit catalytique. Le rendement de la réduction exprimé en % correspond au rapport de la différence entre la teneur en NO des gaz en entrée et la teneur en NO, des gaz en sortie, à la teneur en NO,, des gaz en entrée.
Les résultats obtenus avec les catalyseurs obtenus dans les exemples de l'invention sont respectivement consignés dans les tableaux I et il pour l'exemple 2, III pour l'exemple 3, IV pour l'exer.ple 4. TABLEAU I
TEMPERATURE PRESSION VVH RENDEMENT NH3 SORTIE MOYENNE ABSOLUE (H-) EPURATION (ppmv) DU LIT (MPa) (%) ( C) 350 1 0,104 l 10000 1 99,2 1 350 1 0,104 j 20000 1 98,9 1 0 j 350 1' 0,104 1 30000 j 98.7 1 0 j 250 1 0.104 1 10000 1 99,1 1 0 j 250 1 0.104 1 20000 1 96,3 1 0 j 250 1 0.104 1 30000 1 94,5 1 0 220 1 0.104 1 10000 1 98,9 1 0 j 220 1 0.104 1 20000 1 94,5 1 0 220 1 0,104 1 30000 | 85,4 1 O j 200 1 0.104 1 10000 1 96.5 1 0 200 1 0,104 1 20000 1 91,8 1 0 TABLEAU II
TEMPERATURE PRESSION VVH RENDEMENT NH3 SORTIE MOYENNE j ABSOLUE | (H-) | EPURATION j (ppmv) j ( C) (MPa) (%) 250 1 0,3 1 20000 1 98,4 1 0 j 250 1 0,3 1 30000 1 98,3 1 0 250 1 0-3 i 40000 1 97,7 1 0 j 250 1 0.3 1 50000 1 96 1 0 j 200 1 0,3 1 10000 1 98,9 j 0 j 200 1 0,3 1 20000 1 97,8 1 0 j 200 0.3 30000 93,4 0 TABLEAU III
TEMPERATURE PRESSION VVH RENDEMENT NH3 SORTIE MOYENNE ABSOLUE (h-) EPURATION (ppmv) ( C) (MPa) (%) 270 0,104 20000 99,8 0 270 0,104 30000 88,3 0 1 320 i 0,104 1 20000 1 98,7 j O j 320 0,104 30000 90 0 1 350 | 0,104 1 20000 1 92 O o 350 0,104 30000 84,7 0 TABLEAU IV
TEMPERATURE PRESSION VVH RENDEMENT NH3 SORTIE MOYENNE ABSOLUE (h-) EPURATION (ppmv) ( C) (MPa) (%) | 200 1 0,104 | 10000 1 98 1 0 J | 220 1 0,104 1 20000 j 94,8 1 0 | 250 0,104 10000 98,8 0 250 0,104 20000 97,6 0 300 0,104 10000 @6,@ 0 | 300 j 0,104 ! 10000 1 96,8 1 0 300 0,104 20000 96 0 220 0,45 20000 99 0 | 220 1 0,45 j 40000 1 97,4 1 0 300 0,45 20000 99,5 0 | 300 1 0,45 , 40000 1 96,5 1 0 i 300 0,45 60000 94 0
L'invention concerne un dispositif d'entretoisement perfectionné réglable pour l'appui d'éléments de revêtements par rapport à des plans d'appuis préétablis.
.L'invention se rattache au secteur technique du matériel pour la construction de façades, cloisons et similaires à partir de plaques de plâtre.
On connaît déjà de nombreux dispositifs d'entretoisement susceptibles d'assurer le positionnement réglable de plaques de plâtre ou autres composants similaires pour définir des cloisons ou parois intérieures par rapport à un mur ou façade existante.
Ces dispositifs comprennent généralement un support d'appui et de fixation au mur sur lequel s'adapte par vissage, un axe entretoise fileté, une douille profilée formant écrou étant réglable en position sur l'axe. Cette douille est agencée sur ses pans avec une ou des rainures transversales pour se fixer sur un rail de guidage et de liaison. Ce dernier est disposé sur la partie arrière et cachée de la plaque de plâtre ou partie de cloisons similaires devant être fixée.
Le fluor est véhiculé soit habituellement sous l'action de la pression générée dans la cuve d'électrolyse, le plus souvent aidée de tout appareil de mise en surpression disposé en aval sur le circuit de gaz épuré comme cela est connu de l'art antérieur, soit préférentiellement selon l'invention à l'aide d'un appareil de mise en surpression fonctionnant au moyen ou en présence du liquide de traitement, par exemple éjecteur, pompes à anneaux liquide ou autres, rotoclones, turbines ...Dans ce cas, l'appareil de mise en pression est également et simultanément le dispositif d'épuration et de refroidissement du gaz selon l'invention; en général, tous appareils propulseurs de gaz, fonctionnant en présence de liquide, conviennent à condition que leurs organes d'étanchéité soumis à des sollicitations mécaniques soient protégés du gaz par le liquide de traitement, et qu'ils puissent travailler en présence dudit liquide.
On voit ainsi que la mise en surpression du fluor peut être postérieure ou de préférence simultanée à son traitement par le liquide de traitement.
Le liquide de traitement obtenu après traitement du gaz contient une quantité supérieure de NF en solution provenant des particules abattues; il peut être recyclé comme liquide de traitement et/ou comme électrolyte après ajustement de sa composition en fluorure.
Le liquide de traitement peut être l'acide fluorhydrique anhydre liquide utilisé seul ou contenant en solution l'un au moins des fluorures du groupe appelé M, constitué par les fluorures alcalins et le fluorure d'ammonium. De préférence, on utilise les solutions de KF dans HF, ou des solutions de NH4F dans HF ou de NR4F et IF dans HF ou mieux encore le bain d'électrolyse lui-même.
On peut utiliser le liquide de traitement en un seul passage dans l'installation, dans ce cas il se charge en fluorures dissous grâce aux particules abattues et est recyclé directement vers l'électrolyse.
Nais on peut aussi le recycler dans ladite installation autant de fois que nécessaire pour l'amener à une concentration déterminée en fluorures dissous.
En général, il est préférable de se limiter à une concentration telle que la vitesse de dissolution des fluorures dans le liquide de lavage soit instantanée et qu'il n'y ait pas de risques de cristallisation dus à la température. Par exemple, on considère que jusqu'à une teneur d'environ 10 Z (poids) de IF dans HF, cette dissolution estinstantanée.
En cas de recyclage du liquide dans l'installation, il est évidemment nécessaire de prévoir une purge en liquide de lavage et une alimentation en liquide frais régulières; elles peuvent être continues ou séquentielles; La température du traitement est aussi basse que possible, elle est limitée par la cristallisation du liquide de traitement.Ainsi, quand on utilise l'acide fluorhydrique seul, subissant un seul passage ou suffisamment peu de recyclages dans l'installation de traitement pour que sa concentration en fluorure soit faible, on opère à une température aussi voisine que possible, par valeurs supérieures, de -840C point de cristallisation dudit acide; quand on utilise une solution d'HF et de fluorure NF, la température est limitée par le point de cristallisation de cette solution, on a évidemment intérêt à se situer au voisinage des compositions eutectiques qui correspondent aux températures les plus basses. En pratique, quand on utilise 1'HF seul ou des solutions diluées en fluorure, on opère à des températures comprises entre -40 C et -840C et de préférence entre -800C et -840C.On peut abaisser la température de fonctionnement et opérer alors, à des températures comprises entre -600C et -100 C et de préférence entre -840C et -1000C quand on utilise un liquide de traitement suffisamment chargé en fluorures du type NF et en particulier KF.
Le liquide de traitement peut hêtre refroidi à sa température de fonctionnement par tout dispositif connu, par exemple à l'aide d'un échangeur alimenté lui-même en fluide frigorigène. Mais de fan avantageuse, on peut récupérer les frigories disponibles dans le fluor épuré pour refroidir à l'aide d'un échangeur de température le liquide de lavage avant son introduction dans le dispositif de traitement ou directement le fluor lors de son traitement.
Après avoir été épuré et éventuellement simultanément surpressé, le fluor passe dans un condenseur et/ou un séparateur liquide-gaz, puis éventuellement dans un dévésiculeur de tous types connus, tels que filtres inertes, matelas de fibres...
Les installations nécessaires à la mise en oeuvre du procédé peuvent être réalisées en tous matériaux résistant aux produits mis en oeuvre (F2, HF, MF) et aux très basses températures. Ainsi peuvent être employés des métaux tels que des aciers résilients (inox), des matériaux synthétiques (téflons), des composites, des céramiques.
Ce procédé peut hêtre mis en oeuvre sur un collecteur de fluor dès sa sortie des cuves d'électrolyse; ainsi étant donné la simplicité du procédé et du dispositif, un minimum d'organes de contrôle et de vannes se trouvent en amont dudit dispositif sur le fluor non épuré et présentent des risques de bouchage; l'ensemble des dispositifs de régulation de pression, de débit, de transfert, de sécurité, d'échange de température, se trouvent en aval de l'installation sur le fluor épuré, et permettent ainsi d'éviter tous risques de bouchage.
Le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre selon plusieurs modes : épuration seule à l'aide du liquide de traitement opérant l'abattage des particules et le refroidissement du gaz, cette épuration étant éventuellement suivie d'une mise en surpression du fluor épuré; épuration et mise en surpression simultanée du fluor selon l'invention; une première étape d'épuration suivie d'une deuxième étape d'épuration et de mise en surpression simultanée du fluor.
Un premier mode d'application du procédé d'épuration et de mise en surpression simultanée du fluor est illustré par la figure 1.
Le dispositif d'épuration et de mise en surpression simultanée du fluor est constitué par un éjecteur P12 dont la sortie est branchée directement sur un réservoir R2 contenant un volant du liquide de lavage recyclé (par exemple HF anhydre ou solution de IF dans HF telle que le bain d'électrolyse) et servant de séparateur-contenseur.
La pompe Pîl prélève le liquide de lavage dans R1, lui fait traverser un échangeur El lui-même alimenté en fluide frigorigène, avant de l'amener à l'éjecteur P12 où il sert de fluide vecteur et laveur aspirant le fluor arrivant de l'électrolyse en 14. Le fluor épuré arrive surprisse dans le réservoir- laveur-séparateur R1, est évacué dans 16 après avoir traversé un dévésiculeur D1. L'apport d'acide fluorhydrique anhydre frais est fait en 15 à l'aide d'une vanne manuelle ou automatique, régulée RE ou télécommandée; il peut être continu ou périodique.