INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le levier 13 est réalisé en matière plastique, et l'axe d'articulation 14 (figure 3) fait partie intégrante de ce levier. Un alésage cylindrique 21 est prévu dans la paroi 15 ; cet alésage 21 est défini par une collerette 22, notamment obtenue par emboutissage lorsque la paroi 15 est métallique, cette collerette 22 faisant saillie sensiblement perpendiculairement à la paroi 15 du côté du levier 13.
La zone centrale 23 du levier, comportant l'axe 14, a une largeur plus importante et un contour sensiblement en arc de cercle. Cette zone 23, du coté tourné vers la paroi 15, est en creux, comme visible sur la figure 3 et l'axe 14 fait saillie par rapport au fond 24 de ladite zone. La zone 23 est bordée par une jupe 25, sensiblement cylindrique et orthogonale à la paroi 15 ; l'axe 14 est entouré par cette jupe 25 sensiblement coaxiale.
Un ressort de torsion 26 est prévu pour exercer un rappel sur le levier 13, dans le sens d'horloge selon la representation de la figure 2. Le ressort 26 est formé par un enroulement dont les spires sont logées dans l'espace compris, radialement, entre l'axe 14 et la jupe 25.
Dans Le cas particulier où la première phase provoquant le durcissement superficiel est réalisé par un grenaillage de faible intensité , celui-ci évite de plus les inconvénients évoqués ci-dessus de déformation de la surface ou même de création de microfissures.
En effet l'énergie des grains étant alors faible, ceux-ci n'ont pas tendance à pénétrer profondément dans le métal, et donc évitent de former des "creux" dans la surface. Par contre ils écrasent progressivement les "pics' de rugosité, sans les rabattre latéralement comme indiqué précédemment, et de ce fait contribuent à former une surface dont la microrugosité est faible, et dont les éventuels défauts sont anolndris. L'effet de ce premier grenaillage à faible intensité est réparti plus uniformément sur la surface et la pellicule durcie en est d'autant plus d'épaisseur constante. Et le champ de contraintes de compression créé ultérieurement lors de la deuxième passe de grenalllage à forte intensité, en est d'autant plus uniforme sur toute la zone traitée.
Les deux phases du procédé selon l'invention peuvent également s'exprimer de la manière suivante : lors de la première phase la limite élastique d'une mince pellicule superficielle augmente fortement alors que l'augmentation des contraintes de compression installées est relativement faible, alors que dans la deuxième phase, la limite élastique de la couche superficielle ne croît que peu, mais les contraintes de compression augmentent beaucoup et touchent une couche de plus forte épaisseur, nettement supérieure à celle de ladite pellicule.
La figure 4 représente à échelle agrandie le champ de contrainte à proximité du patin dans un rail dressé par galet dont le patin a ensuite été traité conformément à l'invention. On peut y observer que la couche superficielle inférieure du patin est soumise à des contraintes de compression importantes (par exemple de l'ordre de 400 Mpa à la surface, au point repèré A sur la figure 4) qui décroissent lorsque la distance à cette surface augmente, la courbe représentative de ces contraintes rejoignant progressivement une courbe de contraintes dans toute la hauteur du rail, similaire à celle de la figure 2. L'épaisseur e de la couche soumise à ces contraintes de compression est dans cet exemple d'environ 1 mm.
A titre d'exemple, sont données ci-après des valeurs des paramètres de grenaillage permettant de mettre en oeuvre l'invention ainsi que les résultats obtenus.
Dans cet exemple, on a traité par- un procédé conforme à l'invention un rail UIC 60 non dressé,, nuance dure A, la zone traitée étant la face inférieure du patin.
La première phase, de durcissement superficiel, a consisté en un grenaillage par de la grenaille Sus50 (grains de diamètre 1,7 mm) projetée à une vitesse de 50 m/s sur la surface inférieure du patin défilant à une vitesse de 1,6 m/min.
La deuxième phase, de précontrainte, a été effectuée par grenaillage avec la même grenaille, projetée à une vitesse de 75 m/s, la surface défilant à la même vitesse de 1,6 m/min.
Le champ des contraintes de compression obtenue, déterminé par rayons X, varie linéairement de 450 MPa en surface, à 100 MPa à 1,5 mn de profondeur.
Le moment créé dans la hauteur du rail par les contraintes de compression obtenues exerce une action sur une hauteur de 60 mn -à partir de la surface inférieure du patin. Cette mesure a été réalisée par la méthode de relaxation des contraintes par découpes, avec mesure des déformation par jauges d'extensométrie.
La limite d'endurance du patin obtenue, déterminée sur montage de flexion en trois points, est, pour une durée de vie de 2.106 cycles, de 450 MPa pour le rail traité dans les conditions définies ci-dessus, alors qu'elle n'atteint que 360 MPa pour un rail de même type brut de laminage, non traité.
D'autres essais ont permis d'établir les courbes de la figure 5 représentant l'évolution du niveau de contraintes G en fonction du nombre de cycles Nc (correspondant à la durée de service) lors de l'essai de fatigue, pour un rail brut de laminage (courbe a) et pour un rail de même type conformément au procédé selon l'invention (courbe b?.
est la limite d'endurar.ce en flexion pour le rail non traité, et Gb la limite d'endurance en flexion pour le rail traité.
On observe qu'une augmentation de la limite d'endurance en flexion de 2G à 30 c , obtenue par le traitement selon l'invention, conduit à ur.e augmentation corrélative considérable de la durée de service.
ceci il faut ajouter que le grenaillage permet de plus d'éliminer la nocivité de certains défauts ou imperfections de surface, ce qui apporte une amélioration supplémentaire à la résistance du rail traité.
L'invention n'est pas limitée aux exemples précédemment décrits.
L'amplificateur différentiel a de préférence deux sorties complémentaires, l'une commandant le transistor de sortie monté en émetteur suiveur et l'autre commandant le transistor de rappel. On pourrait toutefois prévoir que le transistor de rappel soit commandé par la même sortie que le transistor suiveur mais avec interposition d'un montage inverseur logique entre cette sortie et le transistor de rappel.
Dans un exemple de réalisation, un transistor supplémentaire monté en suiveur est interposé entre la sortie de l'amplificateur différentiel et le transistor de rappel.
L'amplificateur tampon selon l'invention peut être un amplificateur symétrique å deux sorties complémentaires. Il comporte alors un amplificateur différentiel à deux sorties complémentaires et deux transistors de sortie montés en suiveur, commandés chacun par une sortie respective de l'amplificateur différentiel. Il comporte aussi deux transistors de rappel, chacun connecté à une des sorties de l'amplificateur tampon.
Chaque transistor de rappel est commandé, à travers une capacité respective, par une sortie respective de l'amplificateur différentiel. Le moyen de polarisation des transistors de rappel peut être commun aux deux.
Dans un autre exemple de réalisation, pour une réalisation symétrique avec deux sorties complémentaires, on prévoit pour chaque sortie de l'amplificateur tampon un transistor de sortie suiveur, un transistor de rappel dont la base est commandée par une capacité, et en outre un transistor suiveur intermédiaire, entre une sortie de l'amplificateur différentiel et la capacité.
Un moyen de polarisation commun des deux transistors de rappel est prévu; ce moyen de polarisation peut d'affleures servir aussi de source de polarisation pour deux sources de courant en série chacune avec un transistor suiveur intermédiaire respectif.
On notera que l'amplificateur ne nécessite dans tous les cas qu'une seule alimentation, entre une borne positive (masse) et une borne négative.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront å la lecture de la description détafllée qui suit et qui est faite en référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1, déjà décrite, représente un amplificateur tampon de structure classique; - la figure 2 représente un schéma de base de l'amplificateur selon l'invention; - la figure 3 représente une variante de réalisation; - la figure 4 représente une variante pour amplificateur symétrique; - la figure 5 représente une autre variante pour amplificateur symétrique.
Par rapport å la figure 1 déjà décrite, l'invention.
propose de rajouter les éléments suivants (figure 2) : d'une part un transistor Q5 de rappel à l'état bas, rendu fortement conducteur lors des transitions de sortie du niveau haut vers le niveau bas, et d'autre part un moyen de polarisation continue de la base de ce transistor.
Le transistor Q5 est un transistor dont le collecteur est relié à la sortie S, dont l'émetteur est relié au potentiel bas (point B) de l'alimentation, et dont la base est commandée par l'amplificateur différentiel d'entrée (transistors Q1, Q2) à travers une capacité C.
Dans l'exemple représenté, la capacité C est connectée entre la base du transistor de rappel Q5 et une sortie de l'amplificateur différentiel. Cette sortie est complémentaire de celle qui attaque le transisor Q4, de manière que le transisor Q5 soit rendu fortement conducteur lors des fronts descendants de la sortie S, c'est-8-dire lors des fronts descendants appliqués à la base du transistor de sortie Q4.
On remarquera qu'on a rajouté une résistance R3 entre la masse A et le collecteur du transistor Qi, résistance qui n'était pas présente (mais qui aurait pu l'être) dans le schéma de la figure 1. Cette résistance permet de prélever sur le collecteur de Qi un signal de sortie complémentaire du signal de sortie prélevé sur le collecteur de Q2. La base du transistor Q4 est attaquée par l'une des sorties (ici le collecteur de Q2) et la base du transistor Q5 est attaquée (à travers la capacité C) par l'autre sortie (collecteur de Q1).
La base du transistor Q5 est par ailleurs polarisée en courant continu de la manière suivante: un transistor Q6 monté en diode est parcouru par un courant de polarisation constant défini par une résistance R4; le transistor Q4 et la résistance R4 sont reliés en série entre les bornes d'alimentation A et B.
Les transistors Q5 et Q6 sont montés en miroir de courant; le transistor Q5 recopie, éventuellement avec un coefficient multiplicateur correspondant au rapport de géométrie de ces transistors, le courant dans le transistor Q6. Les émetteurs de Q5 et Q6 sont réunis, leurs bases aussi. Toutefois, sans changer la fonction de miroir de courant en régime continu, on prévoit de préférence que les bases sont reliées par l'intermédiaire d'une résistance R5 de quelques centaines d'ohms qui a pour fonction d'éviter que les impulsions transmises par la capacité C ne se transmettent aussi intégralement à la base du transistor Q6.
Lors d'une transition logique à l'entrée Vin, Vinb, l'amplificateur différentiel d'entrée bascule. Pour une transition correspondant au passage vers le niveau haut en sortie, l'impulsion transmise à la capacité C est négative et tend A bloquer le transistor Q5, ce qui n'a pas d'effet sur la sortie. Pour une transition correspondant au passage de la sortie vers le niveau bas, le transistor Q5 reçoit une impulsion positive qui le rend fortement conducteur et permet une décharge rapide du potentiel de la sortie S. Lorsque l'impulsion se termine, le transistor Q5 reste légèrement conducteur grace à sa polarisation de base. La capacité C peut se décharger à travers la résistance R5 et la base de Q5.
Le chirurgien va ensuite aléser les tissus osseux, en vue de l'ancrage des pièces de resurfaçage, en utilisant pour cela à nouveau l'instrument de positionnement (G) pour guider ses outils de perçage (forets).
Il perce dans le fémur un alésage (A1), suivant un diamètre qui correspond à celui de la barrette 2 ; l'axe de ce perçage est effectué à une distance de la surface (S1) qui correspond à la distance séparant l'axe X1-X'1 de la face d'appui 14 de la pièce 1.
De manière similaire, il perce dans le tibia un alésage (A2) selon un diamètre correspondant à celui de la barrette 5, l'axe du perçage se trouvant à une distance de (52) qui correspond à la distance séparant l'axe X2-X'2 de la face d'appui 43 de la pièce 4.
Il perce également à distance appropriée au-dessus de l'alésage Al un plus petit alésage a1 destiné à recevoir la vis de fixation de la pièce fémorale 1.
Enfin, le chirurgien creuse des saignées (t1), (t2), par exemple par sciage, afin de faire déboucher les alésages (A1), (A2) respectivement sur les faces (S1), (52).
Les alésages (A1), (A2), ainsi que les fentes (t1), (t2) sont avantageusement réalisés de manière à traverser complètement d'avant en arrière respectivement le fémur et le tibia.
La largeur des fentes (tl), (t2) est naturellement légèrement plus grande que la largeur des nervures 3, respectivement 6.
La mise en place des pièces de resurfaçage 1 et 4 peut alors se faire de façon très simple, par simple translation de l'avant vers l'arrière. A cet effet, le chirurgien engage dans l'alésage (A1) la barrette cylindrique 2 et la fait coulisser, jusqu'à ce que la paroi interne de la pièce 1 en forme de languette vienne s'appliquer contre le condyle du fémur. Il introduit ensuite une vis 7 à travers le trou 13 dans l'alésage a1 et visse celle-ci à l'intérieur du fémur ; en raison de l'élasticité de la partie 12, celleci vient s'appliquer fermement et intimement contre la surface du condyle. Du fait que la partie antérieure 12 est mince, il nty a pas de risque de conflit à craindre avec la rotule.
Durant la mise en place par coulissement de la barrette 2 dans l'alésage (Ai), le bord tranchant 30 de la nervure 3 découpe et chasse les débris d'os pouvant se trouver dans la fente (t1).
La mise en place de la pièce tibiale 4 se fait de manière analogue , par coulissement d'avant en arrière, la barrette 5 pénètrant dans l'alésage (A2) et le tenon 41 dans la saignée (5'2).
Pour chacune des deux pièces on obtient un appui particulièrement solide d'une part de la face 14 contre la surface (S1), d'autre part de la face 43 contre la surface (52), du fait que les surfaces (51) et (S2) sont réalisées dans un tissu osseux dense et dur. Une consolidation par ciment n'est pas nécessaire.
La pièce fémorale 1 résiste efficacement aux efforts pouvant se développer en toute direction, grâce d'une part à cet appui solide, d'autre part à la retenue de la barrette 2 dans son logement (A1) et à la présence de la vis de fixation 7.
La pièce 4 permet également de supporter les efforts pouvant se développer en toute direction, grâce à l'appui des surfaces 43 et 4(S2), à la barrette de retenue et de guidage 5, et aussi au tenon 41 qui retient le bord de la plaquette. On notera que l'entaille (5'2) qui retient le tenon 41 se trouve sous le massif des épineuses, c'est-à-dire en une zone de bonne résistance mécanique.
Comme on le voit à la figure 11, on prévoit avantageusement sur la plaquette 4 un coussin 8 qui va servir d'appui au condyle artificiel que constitue la pièce 1. Ce coussin 8 est réalisé par exemple en polyéthylène. Le coussin 8 peut être simplement posé sur la face 40 de la plaquette, le rebord en saillie 42 empêchant son échappement latéral.
La face supérieure du coussin 8 est légèrement concave ; il est prévu une série de coussins d'épaisseurs différentes pouvant être sélectionnés par le chirurgien, dont l'utilisation permet de corriger l'usure engendrée par l'arthrose. et de corriger les déformations en varus ou valgus.
Le blocage antéro-postérieur de. la pièce 4 peut être assuré par des moyens simples. L'un de ces moyens consiste à prévoir à l'avant du tibia une plaquette de retenue ; cette plaquette est fixée à l'aide d'une première vis dans le tibia, et à Laide d'une seconde vis à la barrette 5 ; à cet effet, il peut être avantageux de prévoir dans la barrette tubulaire 5 un taraudage destiné à recevoir le filetage de cette vis.
De préférence, le procédé selon l'invention est mis en oeuvre avec un rapport molaire d'aldéhyde par halogène actif de l'ordre de 1, et de préférence au plus égal à 1.
De préférence encore, la température de réaction est supérieure ou égale à 40 C, les rendements en halogénuyres d'acide étant alors les meilleurs.
Parmi les solvants organiques qui conviennent à l'invention et qui sont à la fois apolaires, aprotiques et dépourvus de fonction aminée, on peut citer les composés halogénés tels que le tétrachlorure de carbone, ou le cyclohexane.
De préférence toutefois on utilise le tétrachlorure de carbone : la température de réaction doit alors être inférieure à 770C.
Parmi les dérivés halogénocyanuriques convenant à l'invention, on peut citer l'acide dichlorocyanurique et leurs sels alcalins, I'acide dibromocyanurique et leurs sels alcalins, l'acide tribromocyanurique, 1 'acide trîchlorocyanurique.
Le procédé selon l'invention est applicable à la fabrication de chlorures d'acide à partir des aldéhydes tels que, par exera- ple, l'acétaldéhyde, le benzaldéhyde, le nonyladéhyde.
Le procédé selon l'invention est avantageux à plus d'un ti tre.
C'est en effet un procédé simple et exempt de risque d'explosion d'obtention d'halogénures d'acide n'utilisant pas de réactifs halogénants toxiques.
Les exemples qui vont suivre, donnés à titre indicatif, permettront de mieux comprendre l'invention.
Exemples l à 4 Dans un réacteur à double enveloppe muni d'un sytème d'agitation, d'un réfrigérant, d'une prise de température et d'un dispositif pour le chauffage et le refroidissement du milieu réactionnel, on introduit la charge suivante - un aldéhyde, - un solvant organique aprotique et apolaire qui est dans ces exemples le tétrachlorure de carbone (CC1 4).
Ensuite, on introduit progressivement de l'acide trichlorocyanurique (ATCC) et on contrôle la température de réaction (généralement, on veille à ce qu'elle ne s'élève pas a plus de 3C de la température imposée au cours de la réaction).
En fin de réaction, on dose le chlore actif. Si celui-ci excède 0,1 X en poids, on traite le milieu réactionnel à l'aide d'eau oxygénée.
Ensuite on filtre l'acide cyanurique formé au cours de la reaction et on sépare le chlorure d'acide obtenu par distillation.
D'autres détails du mode opératoire et les résultats obtenus sont reportés dans le tableau ci-après.
N@ de Nature Quantité CC14 Tempéra- durée de rendement l'exem- et quan- d'ATCC (ml) ture de la réac- en chlo ple tité d' (mole) réaction tion rure aldéhyde ( C) (h) d'acide 1 1 Acétal- j I I I I I I aldéhyde j 0,167 j 200 1 40 1 3 168 % de | j | 0,5 j i I I |chlorure j d'acide acétique I I I I I I I 2 Acétal- 0,167 200 20 3 40 % de déhyde chlorure 0,5 d'acide acétique 3 Benzal- 0,167 200 20-35 4 48 % de déhyde chlorure 0,5 d'acide benzoïque 4 nonylal- 0,167 2 moles 30 2 30 % de déhyde chlorure 0,5 d'acide nonano îque
La présente invention se rapporte à un dispositif d'éclairage tel que des
Si la distance d est supérieure à la distance L = c2 la 2 valeur moyenne dépasse le seuil fixé s et la charge explose déclenchée par le signal S délivré par le circuit de comparaison 12 de la figure 1.
Dans le cas plus réaliste où la cible est affectée d'une certaine vitesse VR par rapport à l'organe récepteur, la distance d varie de façon continue. On suppose que le signal émis est identique à celui qui a été généré dans le cas d'une cible immobile et qui a été représenté par la figure 2C, avec sa phase illustrée par la figure 2D.
Le code utilisé et le signal de commande VC sont également ceux des figures 2A et 2B respectivement.
Le signal est renvoyé par la cible mobile. Il est donc soumis à l'effet Doppler. A la fréquence Fo correspond la fréquence Doppler Fd, et aux fréquences Fo + F et Fo - AF correspondent des Fdl et Fd2 respectivement. On a toujours 2 # F.t5 = I à l'émission.
La fréquence Doppler d'une cible animée d'une vitesse VR par rapport au radar émettant la fréquence fE est de façon connue 2VR @E égale à -,c étant la vitesse de la lumière.
c On a par conséquent: 2VR Fo Fd = c 2VR 2VR #F Fd1 = (Fo + #F) = Fd + c c 2VR 2VR Fd2 = (Fo - #F) = Fd - #F.
Le code pseudo-aléatoire présente en une période TR un nombre égal nO de fronts montants et de fronts descendants. Il se produit donc un nombre nO de sauts de fréquence Fo//Fo + A F, Fo//Fo - A F à l'émission et (Fo + Fd)// Fo + # F + Fdl, (Fo + Fd)//Fo - #F + Fd2 à la réception.
Chaque émission, ou réception, à la fréquence Fo + # F, ou Fo + #F + Fdl et Fo - # F @ Fd2 respectivement, durent. A la réception une période TR de code correspond à un intervalle de temps nO # ts de réception à la fréquence Fo + + F + Fdl, un intervalle de temps no # ts de réception à la fréquence Fo - #F + Fd2 et un intervalle de temps (T R - 2no. #t@) de réception à la fréquence Fo + Fd.
La rotation de phase # D due à une fréquence Doppler f@ est dans le cas général pendant l'intervalle de temps AT @ #D = 2#fD #T = 2#x fE x #T c Dans le cas décrit ci-dessus, on obtiendra donc une rotation de phase égale à: #D = 2# Fd (TR - 2no#ts) + no Fdl #ts + no Fd2#ts 2VR Si on remplace Fdl et Fd2 par leur expression Fd + 2VR#F c 2VR et Fd - # F respectivement, les termes contenant # F c s'annulent dans l'expression de la rotation de phase # D qui récrit en définitive : 2VR #D = 2#Fd TR = 2#x Fo x TR.
c La rotation de phase cl D due à la fréquence Doppler pendant une période TR de code pseudo-aléatoire est donc la même que si la fréquence de l'onde émise avait été en permanence Fo.
De ce point de vue, le dispositif se comporte exactement comme un système de modulation par sauts de phase O -It.
La tension obtenue en sortie du corrélateur 9 est un signal récurrent à la fréquence Doppler Fd R Fo. La présence de ce c signal est caractéristique de la présence d'une cible à la distance c # d = L = (puisque c'est le cas envisagé) de l'organe émetteur- récepteur.
Mais le principe reste le même pour toutes les valeurs de la distance assignée L du radar par rapport à la cible qui sont un multiple m de c2t 2 En effet à chaque distance assignée ainsi définie comme égale mcL à 2 & peut correspondre un code pseudo-aléatoire équivalent retardé d'une quantité Tm par rapport au code commandant l'émission et par conséquent l'opération de corrélation est réalisable.
Inversement un code pseudo-aléatoire de corrélation retardé d'une quantité Tm par rapport à un code de référence, ici le code d'émission, correspond d'après la théorie connue des codes pseudoaléatoires à la corrélation du code de référence et du code de référence retardé d'une quantité m Z où Z est la largeur d'un échantillon de code et m est un nombre entier égal à ou compris entre 1 et 2n-1.
Donc à un retard Tm du code de corrélation correspond une distance assignée radar-cible égale à mc2 la détection d'une cible située à cette distance du radar et éventuellement l'explosion de la charge contenue dans la fusée de proximité.
La figure 3 représente le schéma synoptique d'un autre mode de réalisation du dispositif de détection selon l'invention, dans lequel la partie réception est à double corrélation et permet la détection d'une cible situé à une distance d inférieure ou égale à une distance quelconque L qui n'est pas obligatoirement un multiple entier de 2 @/2 ou t est la largeur d'un échantillon de code.
nel en arc au moyen d'une opération de fraisage de façon telle qu'aussi bien l'angle de la forme angulaire que
l'inclinaison du bord ou de la nervure de l'échelon angu-
laire dans la direction des courbes espacées d'un pas va-
rient de façon que la lumière envoyée, depuis le foyer
situé du côté concave de la lentille, et passant à tra-
vers les prismes respectifs du type agissant par réfrac-
tion ou à travers les prismes respectifs du type agissant par réflexion puisse former des faisceaux sensiblement parallèles, les échelons de Fresnel étant disposés de façon continue dans la direction circonférentielle de chacune des courbes espacées d'un pas, juxtaposés l'un à l'autre.
On va maintenant décrire en se référant aux figu-
res, le principe du dessin des échelons spécifiques de Fresnel de lentilles de Fresnel conformes à la présente invention. Les figures 1 et 2 sont des vues explicatives du principe d'une lentille de feu de véhicule comprenant une lentille de Fresnel de formé elliptique ou équivalente
réalisée conformément à la présente invention.