INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a représenté sur la figure 1 un feu de signalisation de type bien connu comprenant une lampe 10 équipée d'un filament 12 - que l'on considèrera comme ponctuel dans toute la description qui suit - ainsi qu'un globe ou voyant frontal 20 de grande largeur et essentiellement plan. La surface intérieure du voyant est conformée en une lentille sphérique de Fresnel (non représentée par souci de clarté) essentiellement focalisée sur le filament 12 de manière à dévier les rayons lumineux R1 reçus du filament dans une direction parallèle à l'axe d'émission représenté par Ox. Mais comme on l'a brièvement indiqué plus haut, un tel feu de signalisation de faible profondeur et de grande largeur souffre d'un défaut d'homogénéité sensible de la luminance au niveau du voyant. Cela s'explique principalement par le fait qu'une même quantité de lumière, définie dans le présent modèle par un secteur d'angle au sommet a dans le plan horizontal, va être affecté dans un cas (près de l'axe Ox) à une zone de largeur L1, et dans un autre cas (à plus grande distance de l'axe Ox) à une zone de largeur L2 bien supérieure.à L1. On comprend qu'il en résulte une grande différence de luminance entre ces zones, ce que l'invention se propose de corriger.
On a représenté sur la figure 2, sous forme schématique, un feu de signalisation comprenant, outre la lampe 10 à filament 12 et le globe de fermeture large 20 situé à proximité de la lampe, un élément optique récupérateur et répartiteur de flux 30, en forme de ballon, représenté par un demi-cercle en traits pointillés. L'idée de la présente invention est d'utiliser un tel élément 30 pour convertir une répartition régulière de la lumière sur le plan angulaire, telle qu'elle est issue du filament 12, en une répartition lumineuse régulière le long de la surface intérieure du globe 20.
Cela signifie, en termes mathématiques, qu'il faut établir une relation linéaire entre l'angle d'azimut e d'un rayon tel que R2 émanant du filament et la cote y du point du globe 20 rencontré par ce même rayon R2 une fois dévié par l'élément optique. Dans le présent exemple, on considèrera que la déviation est à chaque-fois effectuée par un dioptre plan 32 formé à la surface extérieure du ballion.
On peut noter ici que, pour simplifier ce premier raisonnement, on se place dans un espace à deux dimensions constitué par le plan horizontal passant par le filament 12.
La couche C1 de type n, présentera une dimension longitudinale sensiblement égale à D', et une dimension transversale d1 > d2.
Mais les couches Ci et C2 seront disposées de part et d'autre de la couche guidante CG, en vis-à-vis, de manière à présenter chacune un bord longitudinal BB' en coïncidence entre elles et en coïncidence avec le plan bissecteur YY' de l'angle 28.
Ainsi, lors de l'application dans le sens direct d'une densité de courant sur cette jonction p-n, on obtiendra par injection de porteurs de charges, une lame de faible indice entre les couches C1 et C2, dans la couche guidante CG, mais surtout cette lame offrira un véritable plan réflecteur disposé en coïncidence avec ledit plan bissecteur. Donc selon l'invention, on obtient la réflexion totale interne sur un plan bien localisé et de plus la commutation se produit en une seule réflexion. La position du plan réflecteur en coïncidence avec le plan bissecteur est optiquement la plus favorable.
On a vu que pour éviter la fuite de l'onde évanescente à travers la lame, lors de la réflexion, il suffisait de prévoir que la dimension d2 de la couche C2 de type p, qui limite la dimension transversale de la jonction p-n soit au moins telle que d2 > 3 pm On choisira de préférence d2 > 6 pm à 8 pm.
Dans un procédé de réalisation décrit plus loin, on verra qu'il est avantageux de réaliser les couches Ci et C2 par simple implantation ou diffusion d'ions appropriés, d'une part en surface du substrat d'InP pour la couche C1 et d'autre part en surface de la région de croisement pour la couche CI.
Il est évident que le dispositif selon l'invention peut être obtenu de la même façon, si les guides sont formés au moyen d'une simple hétérostructure.
Tel que représenté sur la figure 2c, en coupe selon l'axe II-II de la figure Ib, la structure de guide est une double hétérostructure, avantageusement des mêmes matériaux que celle de la figure 2b, mais le ruban R est réalisé au moyen d'un sillon formé dans le substrat S et empli du matériau 2 de la couche guidante. La surface du dispositif est alors planaire. La couche C1 de type n est formée comme il a été dit précédemment dans la partie supérieure du substrat directement sous le matériau guidant ; et la couche C2 de type p est formée dans la couche 3 de confinement supérieure en veillant bien à ce qu'elle atteigne la surface supérieure de la couche 2 de guidage.Les dimensions des différents éléments peuvent être les mêles que celles qui seront données ultérieurement pour la double hétérostructure de la figure 2b, mais la couche 3 de confinement supérieure aura favorablement dans ce cas une épaisseur 2 2, 5 pm. On notera cependant que ce type de réalisation offre l'avantage de la planarité mais donne des résultats légèrement inférieurs au type dit à ruban externe, et notamment au type dit à ruban externe à couche de confinement supérieure.
Selon l'invention, pour éviter lors du fonctionnement actif de la jonction p-n, c'est-à-dire en commutation, la fuite de l'onde évanescente qui se produisait dans l'art antérieur à chaque extrémité AA' de la région de croisement (voir figure 1b), on choisira la dimension longitudinale D' de la jonction p-n grande devant la dimension D de cette diagonale AA'. De plus, on disposera les extrémités B et B' de la jonction p-n d'une façon symétrique par rapport au centre 0 de la région de croisement le long du plan bissecteur longitudinal YY'.
La dimension longitudinale D' de la jonction p-n sera choisie d'autant plus grande que l'angle de croisement 28 sera choisi petit.
D'une façon générale, on choisira l'angle de croisement 20 D' # 60 m pour 28 # 2 D' # 400 m pour 28 # 4 D' # 300 m pour 28 # 6 Il est évident qu'un angle 28 très petit offre le désavantage d'être difficile à réaliser et de nécessiter une jonction p-n de grande dimension D'.
Avec un angle 28 ~ 40 et une jonction p-n de dimension D' ~ 400 pm, on obtient déjà, dans la situation de commutation, une extinction supérieure à 30 dB dans le prolongement du guide d'entrée ; ceci signifie qu'il ne passe plus que 1/1000 de la lumière dans cette voie, contre 1/100 connu de l'état de la technique correspondant à 20 dB.
De plus, les observations pratiquées sur le dispositif en fonctionnement montrent que les pertes dues à l'onde évanescente aux points A et A' sont totalement évitées.
Des raisons supplémentaires poussent à choisir plutôt un angle 28 au moins équivalent à 40. Des observations montrent en effet que, en transmission, c'est-à-dire dans le cas où aucune densité de courant n'est appliquée sur la jonction p-n, il se produit dans la région de croisement, si l'angle 28 est très petit, une tendance du faisceau à se partager entre les deux guides de sortie. Cet effet désavantageux était notamment obtenu dans la première publication citée.
Or, il est très important, pour la réalisation d'une matrice au moyen de plusieurs éléments de commutation, que les sorties de l'élément de commutation soient équilibrées, c'est-à-dire que les puissances sur les voies de sortie empruntées par le faisceau en actif et en passif soient égales entre elles. Ceci est atteint lorsque d'une part les pertes sont minimisées à la fois en actif et en passif et d'autre part lorsque l'extinction sur la voie non empruntée atteint au moins 30 dB.
L'effet désavantageux de partage du faisceau en passif peut être minimisé en agissant sur plusieurs paramètres dont en particulier l'angle 28 de croisement des guides. Un des buts de l'invention est donc de fournir un élément de commutation, qui en transmission permette d'obtenir un coefficient de transmission T aussi voisin de 1 que possible sur le prolongement du guide d'entrée, et un tel coefficient aussi voisin de 0 que possible sur le guide adjacent.
Les conditions de fonctionnement en transmission sont considérées comme idéales lorsque PT/ PIN l PR/ PIN O PIN étant la puissance injectée dans le guide d'entrée G1, PT la puissance transmise dans le prolongement G' du même guide au-delà de la région de croisement et PR la puissance réfléchie, en passif, dans le guide G'2 adjacent.
En pratique, le temps s'écoulant entre la fin du boulettage et la lixiviation est d'environ 24 heures.
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé de l'invention comprend les étapes suivantes: -on sèche le minerai argileux ayant une humidité d'environ 20 '6 à environ 255 de façon à ce qu'il atteigne une humidité d'environ 5 '6 - on concasse le minerai obtenu ci-dessus pour obtenir des particules de taille d'environ 10 mm; - on forme des boulettes (étape de boulettage) à partir des particules à l'aide d'un liant et d'un liquide , ou d'un liant et d'un acide, ou d'un liant et d'un mélange de liquide et d'acide, à raison d'environ 120 à environ 160 1 par tonne de minerai à traiter;; - on lixivie le minerai d'uranium (étape de lixiviation) ainsi bouletté à l'aide d'une solution contenant de l'eau ou un acide ou d'un mélange d'eau et d'acide, un acide étant utilisé au cours de l'une au moins des étapes de boulettage et de lixiviation, le liant utilisé au cours du boulettage devant être compatible d'une part avec le liquide et l'acide utilisés au cours au cours de l'étape de boulettage et d'autre part avec la solution utilisée au cours de l'étape de lixiviation.
On s'est aperçu qu'en utilisant un liant compatible avec les éléments indiqués ci-dessus, on diminue le phénomène de tassement des boulettes, et on améliore la tenue mécanique des boulettes ainsi que le rendement de mise en solution du minerai.
En ce qui concerne le minerai d'uranium, on le concasse de préférence à une granulométrie d'environ 500 ij à environ 10 mm.
En ce qui concerne les boulettes, leur diamètre moyen est notamment d'environ 5 à environ 20 mm.
En ce qui concerne le liquide ajouté pendant l'étape de boulettage, on a avantageusement recours à de 1 'eau.
En ce qui concerne la quantité de liquide utilisée, elle est avantageusement telle qu'après avoir été ajoutée au minerai à traiter, celui-ci contienne d'environ 150 à environ 270 1 par tonne, de préférence d'environ 175 à environ 220 1 par tonne de minerai à traiter.
Dans ces valeurs, il faut tenir compte de la quantité d'eau contenue initialement dans le minerai à traiter et qui peut varier de O à 110 1/tonne, notamment d'environ 30 à environ 90 1/t de minerai.
On définit par l'expression "liant utilisé pendant le boulettage devant être compatible d'une part avec le liquide et l'acide utilisés au cours de l'étape de boulettage et d'autre part avec la solution utilisée au cours de l'étape de lixiviation", un liant qui, d'une part, possède la qualité de résister en milieu acide et de ne pas être détruit au cours du boulettage ou de la lixiviation, ce qui permet aux boulettes de conserver leur tenue mécanique et, d'autre part, qui possède la qualité de ne pas etre responsable, en présence de liquide utilisé pendant le boulettage et d'acide utilisé pendant le boulettage et/ou la lixiviation, de réactions nuisibles à la mise en solution de l'uranium ou susceptibles de diminuer le rendement de mise en solution de l'uranium.
L'un des avantages présenté par le procédé de l'invention est sa facilité de mise en oeuvre, ne nécessitant que de faibles quantités de liant, lorsque celui-ci est éventuellement utilise.
On a avantageusement recours à un liant susceptible d'être polymérisé par l'acide utilisé pendant la lixiviation, ce qui améliore la tenue mécanique des boulettes.
Lorsque l'acide utilisé est de l'acide sulfurique, le liant auquel on a avantageusement recours est du silicate de sodium, du silicate de potassium ou un mélange de ces éléments, du sulfate de calcium (CaS04),1/2 H20), du gypse (CaS04, 2H20) ou un mélange de ces éléments.
On peut également avoir recours au silicate de sodium commercialisé par la Société RHONE POULENC, dont le rapport SiO2/Na20 est compris d'environ 2 à environ 4.
On utilise également du silicate de sodium commercialisé par rhone poulenc, sous le nom 16N34, dont le rapport SiO2/Na20 est de 3,4.
Comme silicate de potassium, on peut utiliser l'un des produits commercialisés par la Société RHONE POULENC, dont le rapport Sio2/K20 varie d'environ 2,3 à environ 1,4.
Le liant choisi parmi le silicate de sodium, le silicate de potassium ou leur mélange est utilisé à raison d'environ 0,5 à environ 40 kg par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à ces éléments tels qu'ils sont généralement disponibles dans le commerce. De façon avantageuse, le liant est utilisé à raison d'environ 3 à 8, notamment d'environ 5 kg/t de minerai à traiter.
La Figure 5 montre une coupe perpendiculaire à la Figure 4 du verrouillage.
Sur la Figure 1, on a représenté en 1 et e les deux portes avec la barre de manoeuvre 3 des barres de fermeture 4 qui commande les crochets 5 qui s'engagent dans le chassis 6 du conteneur, en haut et en bas. Aux quatre coins du chassis 6 sont placés les quatre coins ISO munis d'orifices oblongs 8 les coins étant désignés par 7, et mieux représentés sur la Figure 2.
Les barres de fermeture selon l'invention peuvent avoir les dispositions obliques ou horizontales représentées sur la Figure 1 en A et B. Une telle barre 9 est représentée en 3 et comporte une fermeture de sécurité 10 d'un seul côté, mais on pourrait aussi bien en mettre une de chaque côté. la barre 9 est représentée plus en détail fig 4. Elle est munie à droite d'un dispositif d'ancrage 11 que l'on viendra insérer dans le coin ISO par exemple situé en bas et à droite (position B fig 1.) en orientant la barre veiticalement pour que le dispositif d'ancrage en T 11 vienne s'insérer dans le trou oblong dans le sens vertical du coin ISO, puis on rabattra la poutre horizontalement pour insérer le dispositif d'ancrage mobile 12, dépendant de la serrure 10 placée à gauche de la poutre 9.L'ancrage en T 12 est solidaire d'une tige 13 manoeuvrable en rotation par un carré 14 et axialement grâce à une partie filetée 15 passant dans un écrou 16 manoeuvrable par une clé attaquant une partie à quatre pans 17 solidaine de l'écrou 16. L'écrou 16 comporte une partie élargie 18 comportant un certain nombre de fraisures radiales 19, dans lesquell peut venir s'insérer le pène 20 d'un verrou de sûreté 21. Ce verrou sera utilisé quand on aura au préalable placé l'ancrage 12 dans la position horizontale après l'avoir fait pénétrer dans le coin ISO de gauche en bas 8' à l'aide du carré 14, et que l'on aura ensuite serré à l'aide du quatre pans 17 l'écrou 16 de façon à bloquer la barre et l'ancrage contre la face verticale externe du coin ISO 8'.
Une fois ce serrage fait, on s'assurera qu'une des fraisures 19 soit en face du pène du verrou que l'on pourra fermen. Ce verrou comporte un canon de manoeuvre supérieur manoeuvrable par un six pans 22 et un canon de manoeuvre inférieur manoeuvrable par une clef de sûreté. Le canon de manoeuvre supérieur 23 comporte une partie fraisée 24 dans lequel s'engage un rochet 25 muni d'un ressont 26 de façon qu'une fois fermé, le verrou ne puisse être ouvrt de ce cotè. Le canon de manoeurvre 27 situé du côté opposé et tourné vers le bas ne pourra pas être accessible, dans le cas de la position B de la poutre, quand ;e cpmtemeir sora posé sur le sol. De plus, comme il s'agit d'une fermeture avec une clef de sûreté, seule une personne habilitée pourra déverrouiller la barre 9.
L'avantage de cette fermeture est sa grande sécurité ainsi que sa grande facilité de manoeuvre. Elle peut facilement aussi être adaptée à des portes de camion moyennant l'adaptation de la partie arrière de ceux-ci avec des coins ISO.
- I - Asservissement d'un actionneur de fenêtre Domaine de l'invention
Cette invention se rapporte à un actionneur de fenêtre et plus particulièrement à un asservissement perfectionné
de ce dernier.
Etat antérieur à l'invention
Des éléments de fenêtre connus, tels que de lan-
terneaux, utilisent un groupe de puissance qui peut provoquer l'allonge-
ment et la rétraction d'une chaîne reliée à un châssis mobile de la fenêtre pour provoquer un déplacement d'ouverture ou de fermeture du châssis de fenêtre. Des actionneurs de fenêtre pour des lanterneaux sont connus dans le métier. Un exemple d'un tel actionneur de fenêtre
est montré dans le US-4 521 993 au nom de Tacheny et coil., pro-
priété du déposant de la présente invention et dont la divulgation est incorporée ici par référence. Cet actionneur de fenêtre comporte une chaîne qui peut être stockée dans un boîtier, la chaîne étant étendue à partir du boîtier et rétractée dans ce dernier au moyen
d'une roue à chaîne d'entraînement capable d'une rotation et présen-
tant une relation dentée avec la chaîne.
Par exemple, le degré d'ouverture est plus important sur l'attache de la figure 11 que sur l'attache de la figure 131 les ouvertures de fente étant respectivement F et f.
également, selon une variante possible, la fente 22 étend le long de la partie incurvée 11, d'une patte 12 à l'autre, soit sur l'extrados (figures 1 à 7), soit sur l'intrados (figure 13) ou encore sur le chant (non représenté) de la partie incurvée 11.
tors du montage, il est préférentiellement prévu une contre-plaque 23 pourvue d'échancrures 24. Cette contre-plaque 23 est suffisamment rigide, par exemple, métallique. Elle est appliquez sur la surface interne 6. Les échancrures 24 permettent le logement des pattes 12 à leurs jonctions avec la partie incurvée 11, les patte. 12 étant alors repliées sur 1-i' contre-plaque 23.
L'invention peut faire l'objet de nombreuses vdriantes de realisation.
Procédé de synthèse d'urées symétriques La présente invention concerne un procédé de synthèse d'urées syme- triques par réaction, dans un solvant, du gaz carbonique avec une amine primsaire.
Les urées symétriques sont des composés organiques notamment utiles dans le domaine pharmaceutique comme intermédiaires de synthèse, ainsi que dans les domaines de l'agrochimie et de la cosmétologie.
Divers procédés de synthèse d'urées symétriques par réaction du gaz carbonique avec une amine primaire sont connus - Yamazaki, dans Tetrahedron Letters, 1974,13,1191, décrit la forma tion d'urées svîétriques, à 50 C environ dans la pyridine, à par tir de CO2 et d'une amine primaire en présence de diphénylphosphi- te ou de triarylphosphite.
Le rendement est relativement faible pour les urées aliphatiques telles que la dicyclohexylurée. Par ailleurs le produit brut obte nu contient de la pyridine et des phosphites qui sont relative ment difficiles à éliminer totalement, ce qui est gênant pour les applications pharmaceutiques.
- Le meme auteur, dans Synthesis, lai 1979, 355, décrit la forma- tion d'urées symétriques, à 60 C dans la pyridine, à partir de CO2 et d'une amine primaire en présence d'un halogénure de phos pbonium. Cet halogénure est lui-même obtenu par réaction d'un ha logénure d'alkyle et d'un phosphite, à 140 C durant 72 h. La du rée de cette dernière réaction est très pénalisante pour une ex ploitation industrielle du procédé, d'autant plus que cet halogé nure de phosphonium doit être présent en grande quantité, envi ron 30 à 100 X de la stoechiométrie par rapport à l'urée.
Le procédé selon l'invention ne présente pas les inconvénients précités et est économiquement très intéressant, notamment lorsque l'un des réactifs joue également le rôle de solvant. Le produit brut de synthèse est obtenu très pur, ce qui évite la mise en oeuvre d'une étape complémentaire de purification.
Le procédé, selon la présente invention, de synthèse d'une urée symétrique par réaction, dans un solvant, d'une amine primaire et du gaz carbonique est caractérisé en ce que la réaction a lieu en présence d'un dérivé éthynylique et d'un complexe d'un métal choisi dans le groupe constitué par le ruthénium, le fer et l'osmium comme catalyseur.
On entend classiquement par dérivé éthynylique (ou acétylénylique) un dérivé organique comportant le radical CHFC-, c'est-à-dire l'acétylène ou un dérivé acétylénique monosubstitué, encore appelé dérivé acétylénique vrai Les dérivés acétyléniques disubstitués ne conviennent pas.
Selon une première variante, l'urée symétrique répond à la formule générale et lamine primaire à la formule générale RNH2, formules dans lesquelles R représente soit une chaîne aliphatique comportant 1 à 20 atomes de carbone, saturée ou insaturée, substituée ou non substituée, soit un cycle non aromatique comportant 3 à 12 atomes de carbone, comme par exemple les cycles cyclopropyle, cyclohexyle, cyclooctvle et cyclododécyle, Selon une deuxième variante, l'urée symétrique répond à la formule générale et l'amine primaire à la formule générale NH2R1NH2, formules dans lesquelles Ri représente une chaine aliphatique comportant 1 à 5 atomes de carbone, saturée, ou insaturée, substituée ou non substituée.
fi ou R1 peut être substitué par au moins un, de préférence un, noyau aromatique, éventuellement substitué par des groupements non réactifs vis-à-vis du système réactionnel. De préférence ces substituants sont choisis dans le groupe constitué par les halogènes et les groupements allyles comportant I à 8 atomes de carbone.
Selon une autre variante, le dérivé éthynylîque répond à la formule générale H-C3C-R2 dans laquelle R2 représente l'hydrogène, un cycle ou hétérocycle aromatique éventuellement substitué, p5ì exem- ple par au moins une chaîne alkyle comportant l à 8 atomes de carbo- ne, une chaîne alkyle comportant 1 à 12 atomes de carbone, substituée ou non substituée, saturée ou insaturée, une chaine cycloalky- le comportant 3 à 12 atomes de carbone, substituée ou non substituée, saturée ou insaturée.
De façon générale, lorsque R2 est substitué, ses substituants sont des groupements compatibles avec le système réactionnel et le caia- lyseur, comme par exemple les groupements hydroxyle et alcoxy, De façon préférée, Rz représente une chaîne alkyle ou cycloalkyie substituée par au moins un groupement hydroxyle, alcoxy ou éthynyle '.- C#(H). Les alcools propargyliques sont particulièrement préférés.
La figure 3 constitue une représentation schématique de l'appareillage décrit à la figure 2 vu de dessus. Cet appareillage comporte 4 fraises-scies (4) et (4) disques-guides (15). Sur la figure 3 (23) désigne un moto-réducteur variateur entraînant la broche porte-bobine (1) reposant à son autre extrémité sur un palier (24) ; (25) représente une courroie crantée mise en route par le moto-réducteur (5) par l'intermédiaire d'un pignon (26).La courroie (25) communique aux fraises-scies (4) un mouvement de rotation par l'intermédiaire d'une poulie crantée (27) fixée sur l'axe (28) portant les scies (4). Le déplacement de la chaise (10) est assuré par un moto-réducteur à embrayage schématisé en (29) ; l'alimentation des buses (13) en fluide de refroidissement est assurée par une pompe (30) et le fonctionnement du vérin (8) par un groupe hydraulique (31).
Le fonctionnement du bras moteur (6) et de la chaise (10) peut être commandé par un système automatisé assurant leurs déplacements respectifs en fonction de la longueur désirée pour les bobines filles et dû nombre de fraises-scies (4).
On pourrait, sans sortir du cadre de la présente invention remplacer la translation de l'ensemble bras-moteur par la translation de l'ensemble inoto-rèducteur (23) broche-porte bobine (1) et bobine (3).