INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l'installation téléphonique selon l'invention, la signalisation entre le poste téléphonique P et le circuit d'adaptation de ligne CA pour indiquer un appel émanant de la ligne téléphonique LT pour une communication d'arrivée et un décrochage ou raccrochage du combiné 2 est réalisée par la transmission ou la non-transmission des signaux de porteuses OL1 et OL2.
Lors d'un appel en provenance de la ligne téléphonique LT, un signal d'appel transmis par l'autocommutateur local est détecté dans la ligne LT par le circuit d'adaptation de ligne CA et celui-ci transmet le signal OL2 de fréquence F2=500 kzz vers le poste téléphonique P en réponse à cette détection. Le signal d'appel est de préférence un signal d'appel alternatif à fréquence constante FA-50 Hz et d'amplitude 75 V, bien qu'il puisse etre un signal d'appel cadencé formé par des impulsions modulées par une porteuse à 50 Hz, ou à 25 Hz.Le combiné 2 du poste P étant raccroché, le commutateur 200 et l'interrupteur 201 sont respectivement en position CR et à l'état ouvert, et la transmission du signal OL2 par le circuit d'adaptation de ligne CA est détectée par le circuit de signalisation d'appel 4. En réponse à la détection du signal OL2, le signal sonore SS est émis par le circuit 4 afin de prévenir l'abonné d'un appel émanant de la ligne LT.
Lorsque le combiné 2 est décroché, le commutateur 200 et l'interrupteur 201 sont respectivement en position CD et à l'état fermé. Tous les éléments actifs du poste téléphonique P sont alors alimentes et notamment le modulateur de fréquence 161 de la voie de transmission du circuit 1b qui transmet le signal OLI de fréquence Fl=1250 kHz. Le signal OL1 est détecté par le circuit d'adaptation de ligne CA qui se connecte en réponse à cette détection à la ligne téléphonique LT et établit dans la ligne LT une boucle de courant.
L'établissement d'une boucle de courant dans la ligne LT signale à l'autocommutateur local 1è décrochage du combiné 2 et ainsi la prise de la ligne LT par le poste P. Lorsque le combiné 2 est raccroché, le modulateur de fréquence 161 n'étant pas alimenté, le circuit CA ne reçoit pas le signal OLI et la ligne téléphonique LT est maintenue débouclée pour interdire l'établissement du courant de boucle.
En référence à la Fig. 3, le circuit d'adaptation de ligne CA comprend essentiellement un circuit d'extrémité de transmission-réception ic, un coupleur 2 fils-4 fils 6, un détecteur d'appel 7, un détecteur de porteuse 7a, deux relais 8 et 8a, et une alimentation continue 9.
Le circuit d'extrémité lc est complémentaire au circuit d'extrémité lb compris dans le poste téléphonique P ; il comprend une voie de transmission et une voie de réception accordées respectivement aux fréquences porteuses F2-500 kHz et Fls1250 kHz.
L'amplificateur d'entrée 141 du circuit lb est relié en entrée à une première borne 61 du coupleur 2 fils-4 fils 6 afin de recevoir le signal S2 en provenance de la ligne téléphonique LT à travers le coupleur 6. L'amplificateur de sortie 192 du circuit lb est relié en sortie à une seconde borne 62 du coupleur 6 afin de transmettre le signal Si vers la ligne téléphonique LT à travers le coupleur 6.
Pour obtenir l'effet désiré, la semelle doit comprendre un ou plusieurs reliefs dont le modelé est conforme à la structure osseuse qu'il est censé utiliser pour augmenter la surface portante et une hauteur suffisante pour y exercer une contre-pression efficace.
Pour obtenir une bonne action thérapeutique, toute semelle selon l'invention doit comporter au moins un relief (ou élément) en rétrocapital. Cet élément thérapeutique doit avoir une forme qui se rapproche le plus possible de l'architecture osseuse de la palette métatarsienne et une hauteur supérieure à celle d'un simple moulage: il s 'agit d'une véritable voûte métatarsienne rétrocapitale.
Selon des modes particuliers de réalisation - la semelle peut comporter un relief talonnier. Selon le même principe, cet élément doit ressembler à une cuvette, conforme à la coque calcanéenne, remontant dans la partie postérieure du talon jusqu'à l'angle supéro-postérieur du calcanéum. En plantaire, la partie antérieure de la cuvette doit être plus haute en avant et de hauteur dégressive d'avant en arrière.
- la semelle peut comporter un relief digital. Cet élément sous diaphysaire doit occuper, au minimum, toute la surface d'exclusion de l'appui observée sur le podogramne. La hauteur doit être suffisante pour que les orteils y reposent complètement.
- la réduction des pressions au niveau des têtes métatarsiennes permet d'agir en mobilisant latéralement ces têtes. Une action étiologique est donc possible, notamment dans les causes les plus fréquentes de métatarsalgies mécaniques que sont l'hallux valgus et le quintus varus.
Dans l'hallux valgus, la voûte métatarsienne rétrocapitale selon 1'invention doit être creusée sous le premier métatarsien et prolongée sur son bord interne par un aileron interne. Cet élément de stilmilation dynamique, anti#tatarsus varus, peut être nommé aileron interne diaphyso-métatarsien. Pour être efficace, sa hauteur doit dépasser 15 tu.
Dans le quintus varus, un élément symétrique peut être ajouté pour lutter contre le métatarsus valgus du cinquième métatarsien. L'aileron externe diaphyso-métatarsien doit avoir une hauteur supérieure ou égale à 10 nm.
De plus, ces ailerons peuvent être assez épais pour diminuer le frottement entre une tête métatarsienne trop saillante (exostose) et la tige de la chaussure.
- la forme -de la voûte métatarsienne rétrocapitale peut varier en fonction de la répartition de charge désirée. Par exemple, pour électivement la pression en regard de la deuxième tête, l'élément de base sera relativement plus haut sur tout le trajet du deuxième métatarsidn par rapport à un élément standard.
De nombreux autres exemples sont possibles.
Les dessins annexés illustrent l'invention : La figure 1 représente la semelle selon l'invention pour une métatarsalgie mécanique avec hallux valgus.
La figure 2 représente une coupe transversale de l'élément rétrocapital, selon AA.
La figure 3 représente une coupe transversale de 1'élément talonnier selon BB.
La figure 4 représente une coupe longitudinale médiane de toute la semelle, selon CC.
En référence à la figure 1, la semelle se compose d'un support (1), en cuir ou tout autre matériau utilisé en podo-orthèse, comportant un relief au niveau du métatarse (2 et 3) et un autre au niveau du talon (4). Ces différents reliefs seront de préférence des éléments en matériaux souples facilitant une bonne conformation anatomique ou des reliefs en négatif par moulage selon des techniques plus récentes.
La voûte métatarsienne rétrocapitale (2) est l'élément de base selon l'invention. D'après la figure 2, cette voûte a dans le sens transversal un sommet (5) qui se situe sous le deuxième métatarsien. Selon la figure 4, la hauteur est progressivement croissante d'avant en arrière et toujours suffisante pour exercer une contre-pression efficace au niveau du squelette.
Dans cette variante, bien qu'ils restent placés face à la source de radiation optique 7 et alignés selon la direction du mouvement du corps mobile 1 les récepteurs optiques S1, 52 ... SN associés au corps fixe 6 sont espacés l'un de l'autre d'une distance "a" de 3 mm.
Les lentilles focalisatrices L1, L2 ... LN sont cylindriques, du type SELFOC, d'un diamètre DR de 2 mm.
Egalement dans cette variante, on établit un point de référence 0 sur le corps fixe, en particulier sur le point le plus extérieur de la première lentille Lt qui se trouve sur la droite qui joint les centres des lentilles focalisatrices.
Sur la figure 3, on remarquera une série de photodiodes Dl, D2 ... DN auxquelles parviennent les si- gnaux optiques captés par les lentilles focalisatrices Lt, L2 .. LN (lut', L2' ... LN' ; L1", L2" . . . LN") et transportés par les fibres optiques Fl > F2 ... FN.
Les photodiodes D1, D2 ... DN sont reliées aux entrées d'une série d'amplificateurs At, A2 ... AN.
Les sorties des amplificateurs Ai, A2 .... AN sont transmises aux entrées d'un sommateur il et d'un combinateur 12 qui seront décrits de façon plus détaillée dans la suite.
Les sorties du sommateur il et du combinateur 12 sont transmises aux entrées d'un diviseur 13 tandis que la sortie du diviseur 13 est transmise à l'une des entrées d'un comparateur tL à l'autre entrée duquel va une mémoire 15 et, finalement, la sortie du comparateur 14 est transmise à l'entrée d'un instrument indicateur 16.
Sur la figure 3a, on a représenté le sommateur Il de la figure 3, qui est composé d'un nombre N de résistances R, qui sont toutes de la meme valeur. A une extrémité des N résistances R, parviennent les signaux électriques qui proviennent des N amplificateurs At, A2 ... AN, tandis que les autres extrémités de ces résistances sont toutes connectées à l'entrée inverseuse d'un amplificateur opérationnel 21.
Entre l'entrée de l'amplificateur 21 et sa sortie inverseuse, et entre l'entrée non inverseuse de cet amplificateur 21 et la masse M du circuit, sont respectivement connectées une résistance de contre-réaction et une résistance de masse qui ont toutes deux une valeur égale aux N résistances auxquelles parviennent les signaux d'entrée.
Sur la figure 3b, on a représenté le combinateur 12 de la figure 3, lequel est composé d'un nombre N de résistances d'entrée de différentes valeurs R1, R2 RN. A une extrémité des résistances d'entrée RI, R2 RN, parviennent les signaux qui proviennent des amplificateurs Al, A2 ... AN, tandis que les autres extrémités de ces résistances sont toutes connectées à l'entrée inverseuse d'un amplificateur opérationnel 22.
Entre la sortie de l'amplificateur 22 et son entrée inverseuse et entre l'entrée non inverseuse de ce même amplificateur et la masse M du circuit, sont respectivement connectées une résistance de contre-réaction et une résistance de masse de la meme valeur, ladite valeur étant elle aussi égale à la valeur des résistances du sommateur 11.
Les photodiodes D1, D2 ... DN, les amplificateurs Al, A2 ... AN, 21 et 22, le diviseur 13, le comparateur iL, la mémoire 15 et l'instrument indicateur 16 sont d'un type connu et ne seront donc pas décrits en détail.
Pour expliquer le fonctionnement du capteur optique objet de l'invention, on prendra pour base la disposition des lentilles focalisatrices qui est représentée sur la figure ic, c'est-à-dire celle dans laquelle toutes les lentilles Li", L2" ... LN" forment une surface réceptrice de la radiation optique qui est rectangulaire et uniforme, c'est-à-dire sans aucun espace libre entre deux lentilles adjacentes.
La source de radiation optique collimatée émet un faisceau de radiation optique collimaté 20 sensiblement cylindrique qui possède un diamètre DS de 3 mm.
Ce faisceau collimaté 20 vient tomber sur les lentilles focalisatrices Lui", L2" ... LN" qui sont ali- gnées et juxtaposées selon la direction du mouvement du corps mobile I et qui présentent dans cette direction une dimension DR de 2 mm.
Le faisceau collimaté 20 éclaire donc deux des lentilles focalisatrices L1", L2" ... LN". Etant donné que, pour les besoins de l'invention, il est essentiel que le faisceau collimaté 20 éclaire toujours au moins deux des lentilles focalisatrices Li", L2" ... LN3, les mouvements du corps mobile i sont limités de telle manière que ce faisceau 20 n'aille pas au-delå du point le plus extérieur de la première Li" et de la dernière LN" des lentilles focalisatrices.
MINERAI Poids humide 15 244 kg Poids sec calculé 13 500 kg Humidité initiale 11,45 % Humidité finale 28,1 % ATTAQUE Volume initial 311 l/t Acide 11,6 (+ 16,1 *) kg/t Durée 11 jours Débit 14 à 17 1/m2.h LAVAGE Volume total passé 1 3,9 m3/t I Durée I 20 Jours Débit moyen 21 1/m2.h PRODUCTION Volume 2,13 m3/t I BILAN URANIUM Teneur analysée résidu 105 ppm Teneur reconstituée alimentation 1 363 ppm Rendement d'extraction U 92,3 % BILAN H2SO4 Acide mis en oeuvre 27,7 kg/t Acide consommé 18,2 kg/t OBSERVATIONS Rétention liquide en recyclage 390 l/t (y compris humidité initiale) | Tassement 1 14 % Acidité en fin d'attaque t 20 g/l I acide ajouté au boulettage Conclusion sur le tableau VI On peut noter que le volume de production (2,1 m3/t a pratiquement doublé par rapport à un minerai classique) : le lavage a été poursuivi jusqu'à ce que la teneur en uranium des teneurs de production soient de l'ordre de 20 mg/l.
La teneur du résidu est de 105 ppm, la teneur reconstituée de l'alimentation de 1 363 ppm : le rendement d'extraction de l'uranium est donc de 92,3 8.
La consommation d'acide est de 18.2 kg/t pour 27,7 kg/t mis en oeuvre.
- Débit de percolation Le débit d'arrosage a été augmenté progressivement de 15 à 22 l/m2h pendant l'essai.
Un essai de percolation a ensuite été effectué en fin de lavage sur 3 jours : la percolation reste correcte jusqu'à 35-40 l/m2h. Lorsque le débit devient supérieur, on constate la création, puis l'extension de flaques à la surface du minerai.
Le minerai bouletté peut donc accepter un débit maximal de l'ordre du double des valeurs couramment pratiquées sur un tas industriel classique (20 l/m2h).
- Comportement des boulettes On a pu constater, lors du déchargement de la stalle, que les boulettes avaient conservé leur individualité, et ceci sur toute la hauteur du minerai (hormis les deux centimètres superficiels).
Les densités apparentes sèches constatées sont sensiblement plus élevées que celles relevées sur les colonnes . densité apparente initiale : 1,03 . densité apparente après lixiviation : 1,20 . ainsi que le tassement : 14 5.
Malgré cela, les vides interstitiels subsistant entre les boulettes permettent une bonne percolation des liqueurs.
De plus, bien que le minerai semble relativement cohérent (tassé) lors de l'ouverture de la stalle, les boulettes s'individualisent et s'éboulent lors de la reprise.
Le déchargement de la stalle n'a posé aucun problème particulier de collage.
- Echantillonnage du résidu L'échantillonnage du résidu (débarrassé de l'uranium) a été fait de deux manières sur le résidu en place, par des prélèvements ponctuels (26) à différentes hauteurs dans la stalle.
par des prélèvements sur chacun des godets (16) de minerai déstocké.
Les résultats sont présentés sur le tableau VII.
tique. L'invention a ainsi pour objet un dispositif
d'entraînement d'un organe rotatif, comprenant un ar-
bre moteur et un mécanisme d'embrayage disposé entre
l'arbre moteur et l'organe rotatif, ce mécanisme d'em-
brayage comportant un organe menant solidaire en rota-
tion de l'arbre moteur et un organe mené solidaire en rotation de l'organe rotatif, caractérisé en ce qu'il
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comporte un organe de freinage fixe et un organe de freinage mobile porté par l'organe mené, au'moins un organe élastique sollicitant axialement l'organe de freinage mobile vers l'organe de freinage fixe et des moyens pour écarter l'organe de freinage mobile de l'organe de freinage fixe lorsque l'organe mené est
entraîné en rotation.
Suivant d'autres caractéristiques:
- l'organe de freinage mobile est monté cou-
lissant axialement et mobile angulairement sur un an-
gle déterminé par rapport à l'organe mené.
- 1 'organe de freinage mobile et l'organe mené comportent des surfaces radiales en regard, dans
au moins l'une desquelles est ménagée une rampe desti-
née à coopérer avec un élément de roulement consti-
I * I I Echantillon Teneur U Teneur U Moyenne ponctuel Situation moyenne générale n ppm ppm ppm I - I ~~~~~~~ I - I ~~~~~~ I I I I - I I 1 100 2 100 3 112 I I I I I I 9 1 104 10 Haut 109 - 102 I 11 I 1 83 | I I | I I I 18 92 19 115 20 112 4 95 5 117 I I I I I I 12 118 13 13 Milieu 1 99 l - 109 1 - 106 | 14 99 21 118 22 124 23 100 6 1 I 89 I I 7 129 8 84 I 15 I I | 135 1 I I 16 1 Bas I 88 l - 106 1 | 17 90 24 118 25 100 26 123 | I I I I I Echantillon moyen ** prélevé au déstockage 105 * : échantillons n 1 A 26 : poids sec 1 1,5 kg/échantillon (total : 37kg) ** : échantillon moyen déstockage : 8 A 10 kg/godet, soit 150 kg au total Conclusion sur le tableau VII Les deux échantillonnages conduisent au même résultat : le résidu contient 105 - 106 ppm d'uranium.
De plus, la teneur du résidu est homogène, et en particulier on ne trouve pas de différences de teneur entre le haut et le bas du résidu.
Les excellents résultats de cet essai pilote confirment ceux obtenus en colonnes, tout en permettant une extrapolation industrielle.
Le rendement uranium atteint 92,3 %, avec un résidu à 105 ppm U.
La consommation d'acide est de 18 kg/t pour 28 kg/t H2S04 mis en oeuvre.
Le volume de production est de 2.1 m3/t, obtenu sur un cycle de lixiviation de l'ordre de 5 semaines (11 jours d'attaque, 20 jours de lavage).
Il est particulièrement intéressant de noter que ces résultats sont totalement équivalents à ceux obtenus sur le pilotage attaque en pulpe/résines en tamis noyés.
Le tassement et les densités apparentes sont plus élevés en stalle (pas d'effet de paroi comme sur les colonnes).
Corrélativement, le débit de percolation maximal est également réduit (40 l/m2h au mieux), ce qui reste largement suffisant puisqu'industriellement les débits couramment pratiqués sont de l'ordre de 20 l/m2h.
EXEMPLE COMPARATIF 3 Cet exemple est relatif à la mise en oeuvre d'un procédé de lixiviation dans lequel le minerai n'a été ni séché, ni bouletté.
On a réalisé un essai de lixiviation statique sur 1 000 tonnes du minerai dont question à l'exemple 1.
Les 2/3 du minerai reçu ont été déchiquetés à 70 mm lors de l'opération d'échantillonnage, et le 1/3 restant a été envoyé tel quel sur l'aire du traitement.
Le minerai a été réceptionné sur l'aire de traitement au fur et à mesure de son arrivée, puis homogénéisé avant la mise en tas.
La teneur moyenne obtenus par les géologues, à la suite de cette opération d'échantillonnage, est de 1 520 ppm (PGT).
Le minerai a été mis en tas sur une hauteur de 1,50 m, la surface au sol étant de 570 m2 (19 m x 30 m), soit une surface moyenne du tas à mi-hauteur de l'ordre de 500 m2 (volume 737 m2, densité apparente 1,25).
L'humidité du minerai, estimée à partir de quelques prélèvements, a été prise forfaitairement à 23 pour l'ensemble du minerai : soit, pour un tas de 925 tonnes humide, un poids de minerai sec de 712 t.
On obtient ainsi une bonne répartition des masses et par
conséquent un fonctionnement sans à-coups.
Le tourillon inférieur (33) est par ailleurs relié à l'arbre d'entraînement (45) d'un moteur hydraulique (46) fixé sur la paroi (24). Ladite liaison est assurée au moyen de cannelures (47) de l'arbre d'entraînement (45) qui coopèrent avec des cannelures complémentaires (48)
prévues dans un alésage du tourillon (33).
L'entraînement des supports (20 et 21) et par conséquent des couteaux (18 et 19) s'effectue de la manière suivante: Le tourillon inférieur (33) est entraîné en rotation autour de son axe longitudinal (49) par le moteur hydraulique (46). Les excentriques (37 et 38) de ce tourillon (33) déplacent les supports (20 et 21) sur une trajectoire circulaire dont le rayon est égal à la valeur de leur excentricité. Le tourillon supérieur (34) est alors également mis en rotation autour de son axe longitudinal (50) par l'intermédiaire des supports (20 et
21) eux-mêmes.
Les deux tourillons (33 et 34) maintiennent les couteaux (18 et 19) sensiblement verticaux dans n'importe quelle position de leur trajectoire. Ces couteaux (18 et 19) coupent tour à tour le produit ensilé et se dégagent
le passage nécessaire pour avancer dans le silo.
On constate également sur la figure 2 que le corps cylindrique (36) du tourillon inférieur (33) qui est relié au moteur hydraulique (46) comporte des cannelures (51) sur sa périphérie. Celles-ci coopèrent-avec des cannelures
complémentaires prévues dans les excentriques (37 et 38).
Cet agencement assure une liaison positive entre ledit corps cylindrique (36) et ses excentriques (37 et 38), en
vue d'éviter un déplacement relatif entre ces pièces.
Les deux tourillons (33 et 34) sont par ailleurs reliés au moyen d'une courroie crantée (52). Pour cela, chacun comporte entre ses deux excentriques (37 et 38) une poulie (53). La courroie (52) qui passe sur ces deux poulies (53) assure une synchronisation de la rotation des deux tourillons (33 et 34) et évite une indétermination du sens de rotation du tourillon supérieur (34) lorsque les supports (20 et 21) se situent aux points haut et bas de leur trajectoire. Ladite courroie crantée peut bien entendu être remplacée par une chaîne passant sur des
roues dentées prévues à la place des poulies (53).
Dans l'exemple des figures 3 et 4, le montage des couteaux (18 et 19) est pratiquement analogue à celui de la figure 2 et ne sera plus décrit en détail. Dans cet exemple, le moteur d'entraînement (46) est relié au tourillon supérieur (34). D'autre part, la synchronisation entre les deux tourillons (33 et 34) est réalisée au moyen de deux bielles (54 et 55). Celles-ci se situent de part et d'autre des supports (20 et 21). Chaque bielle (54, 55) est montée au moyen de roulements à billes (56) sur deux excentriques (57, 58) dont l'un est solidaire du tourillon inférieur (33) et l'autre du tourillon supérieur (34). Ces excentriques (57 et 58) sont semblables à ceux des supports (20 et 21) des couteaux (18 et 19). Les excentriques (57) de la bielle (54) sont décalés angulairement d'environ 180 par rapport à ceux de l'autre bielle (55). Ces excentriques (57 et 58) des bielles (54 et 55) sont par ailleurs décalés angulairement d'environ par rapport aux excentriques (37 et 38) des supports (20 et 21) des couteaux (18 et 19). Grâce à cette disposition, il y a constamment au moins un support (20, 21) ou une bielle (54, 55) qui se situe entre les deux positions extrêmes de leur course. De ce fait, la rotation des deux tourillons (33 et 34) autour de leurs axes longitudinaux (49 et 50) reste parfaitement synchronisée à la fois au démarrage et pendant le travail. En plus, l'utilisation de deux bielles (54 et 55) assure un bon
équilibrage de l'ensemble des pièces en mouvement.
EXEMPLE 4 Essai en vase de végétation L'essai a été conduit sur le sol ferrallitique de la station de Farako-Ba (Burkina Faso) dans des vases de 150 g de terre,avec l'agrostis comme plante-test, l'essai ayant été répété 5 fois. Quatre traitements ont été mis à l'étude à savoir: un essai témoin sans phosphate, un essai au phosphate naturel brut à la dose de 100 ppm de phosphore, un essai au phosphate partiellement solubilisé (NSPP), à la même dose et un essai au supertriple (TSP) également à la même dose. Les autres éléments N, K, S, Ca, Mg ont été apportés de façon uniforme sur tous les traitements. On a également mélangé 100 microcuries de phosphore 32 dans chaque vase pour mesurer le phosphore isotopiquement diluable (valeur L). Trois coupes ont été effectuées à la cinquième, neuvième et treizième semaine après le semis, soit au total 91 jours.
Les résultats sont rassemblés dans le Tableau I ci-après, les coefficients étant calculés d'après la formule: phosphate - témoin x 100 supertriple (TSP) - témoin En vase, le poids de matière sèche n'est qu'une indication et on constate que les phosphates marquent, surtout le NSPP et le TSP. On constate que le sol de Farako-Ba solubilise assez bien les phosphates bruts et partiellement solubilisés, les valeurs L dépassant les solubilités dans l'eau. Sur le plan de la nutrition phosphatée, on peut considérer que le phosphate brut est équivalent à 50% par rapport au TSP et le NSPP équivalent à 87%, ce qui est très intéressant.