INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le sac proprement dit désigné par la référence générale (10) comprend dans l'ordre - tout d'abord, une poche principale (11), attenante au dos (1), à laquelle on a accès par une ouverture frontale (12) disposée dans un plan parallèle au plan du dos (1), obturable par tout moyen approprié tel que notamment une double fermeture à glissières. Cette poche principale (11) est essentiellement destinée à recevoir les vêtements et les chaussures pour la pratique de ce sport - la face avant (13) du sac (10) comporte une poche secondaire (14) disposée sur le devant à laquelle on a accès par une ouverture (15) obturable également par une fermeture à glissières, mais disposée dans un plan orthogonal au plan du dos (1). Cette poche secondaire est destinée par exemple à recevoir les balles et les documents nécessaires à l'utilisateur.
Selon une caractéristique de l'invention, entre la poche principale (11) et la poche secondaire (14), on ménage une poche (16) ouverte sur le dessus et sur toute la largeur du sac, destinée à recevoir le tamis (21) représenté en pointillés sur la figure 1, de la raquette désignée par la référence générale (20). La face avant (13) comporte également, décalé par rapport au plan général de symétrie du sac, un organe d'attache (17) destiné à positionner et à maintenir le manche (22) de la raquette (20). Dans une forme de réalisation pratique, cette attache peut être constituée par un système de fermeture à crochets et poils commercialisé avec succès sous la marque déposée VELCRO. Ce peut être éga lement -ùn dispositif à boucles de serrage. Avantageusement, cette attache (17) est disposée sur le haut de la face (13), mais est comme déjà dit décalée par rapport au plan de symétrie de célle-ci.
On conçoit aisément qu'en cours de portée, la raquette (20) est parfaitement positionnée et maintenue.
Il s'ensuit une facilité pour le portage à dos pour l'utilisateur qui désire se véhiculer en vélo, motocyclette ou analogue et ce en toute sécurité, ce que ne permettent pas les solutions actuelles.
Si l'exemple de réalisation était décrit dans la version "raquette de tennis (20)", il Va de soi que cette racuette peut être destinée à la pratique d'autres sports, tels que badmington, squash, etc..
DISPOSITIF DE REGLAGE DE LA RIGIDITE DE L'ARTICULATION D'UN SOMMIER A LATTES, SOMMIER A RIGIDITE REGLABLE La présente. invention concerne un dispositif de règlage de la rigidité de l'articulation d'un sommier à lattes, le sommier à rigidité règlable de façon semiautomatique ou automatique ainsi obtenu.
Il existe des sommiers à lattes dont l'articulation de chaque latte sur les montants latéraux du lit est réglable. Une telle articulation règlable pour sommier à lattes est, par exemple, décrite dans la demande de brevet français déposée au nom de Pierre ELMALEK sous le numéro 88 03 310. Toutefois une telle articulation présente l'inconvénient de nécessiter un règlage par le livreur au moment de la livraison. D'autre part l'utilisateur peut, au cours de la durée de vie d'un tel sommier à lattes, souhaiter modifier le règlage initialement fait sans pour autant avoir besoin de retourner le lit chez le vendeur pour effectuer un second règlage.
Un premier but de l'invention est de proposer un dispositif de commande du règlage de la rigidité de la paire dtarticulation située chacune à une extrémité d'une latte.
Ce but est atteint par le fait que le dispositif de règlage de la rigidité de l'articulation placée à chaque extrémité des lattes d'un sommier à lattes, par déplacement de la plaque d'appui d'une première extrémité de moyens élastiques dont une deuxième extrémité appuie sur une pièce de liaison à lattes, est caractérisé en ce que le dispositif de déplacement est monté dans un ensemble support d'une mécanique et comporte des moyens de commande de la position de la plaque d'appui de chaque extrémité d'une latte en fonction d'au moins un signal délivré par un dispositif.
Selon une caractéristique avantageuse de la présente invention, la sonde capacitive comprend au moins un support en matériau électriquement isolant qui porte une première armature principale; une armature auxiliaire placée en partie inférieure du support en dessous de l'armature principale pour servir de capacité de référence permettant de déterminer la permittivité du liquide, une piste de connexion reliée à l'armature auxiliaire et qui s'étend jusqu'en partie supérieure du support, un élément d'armature secondaire de même géométrie que la piste de connexion et qui s'étend parallèlement à celle-ci, et l'anneau de garde qui entoure l'armature principale, qui entoure l'armature auxiliaire et sa piste de connexion associée, et qui entoure l'élément d'armature secondaire, la seconde armature étant supportée parallèlement au support par des entretoises eh matériau électriquement isolant, et s'étendant en regard de l'armature principale, de l'armature auxiliaire, de sa piste de connexion e de l'armature secondaire, ainsi que des moyens conçus pour soustraire la valeur de capacité déterminée par les éléments d'armature auxiliaires et la piste de connexion associée.
D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et en regard des dessins annexés donnés à titre d'exemple non limitatif et sur lesquels - la figure 1 représente une vue schématique latérale d'une sonde capacitive conforme à la présente invention, - les figures 2 et 3 représentent deux vues schématiques latérales, selon des vues référencées respectivement 2 et 3 sur la figure 1, de deux électrodes composant cette sonde, - les figures 4 et 5 représentent des vues similaires aux figures 2 et 3 respectivement, d'une autre variante de réalisation d'électrodes conformes à la présente invention, - la figure 6 illustre schématiquement le phénomène de capillarité du liquide sur l'une des électrodes, - la figure 7 illustre le même phénomène au niveau d'entretoises prévues entre les électrodes, - la figure 8 représente le schéma des moyens de mesure de capacité conforme à la présente invention, - les figures 9 et 10 représentent deux chronogrammes illustrant schématiquement le fonctionnement des moyens de mesure conformes à la présente invention, - la figure 11 représente, sous forme d'organigramme, le procéde de mesure conforme à la présente invention.
On a représenté sur les figures 1 à 3 annexées une sonde capacitive S conforme à un mode de réalisation préférentiel de la présente invention.
Cette sonde S est constituée d'une électrode céntrale 10û encadrée par deux électrodes extérieures 2duo. Les électrodes extérieures 200 sont espacées des électrodes centrales 100 par des entretoises 350.
L'électrode centrale 100, les electrodes extérieures 200 et les entretoises 300 sont maintenues par des rivets tubulaires 350, traversant les entretoises 300. Les rivets 350 sont formes avantageusement en laiton ou en aluminium.
L'électrode centrale 100 est formée d'un corps support en matériau électriquement isolant, stratifié, métallisé deux faces. Ce stratifié est avantageusement réalisé soit à base de polyimide soit à base de résine époxy chargé de tissus de fibre de verre. Le corps support 100 porte sur chacune de ses deux faces principales 102, 104, les armatures illustrées sur la figure 2.
Ces armatures sont avantageusement réalisées en cuivre et, par méthode soustractive.
Les stratifiés à base de polyimide ou de résine époxy chargés de fibres de verre présentent une parfaite tenue dimensionnelle et géométrique (vrillage et flèche), ainsi qu'une excellente adhérence du cuivre, après immersion dans tout type de carburant).
Sur chacune des faces 102, 104 de l'électrode 100, sont réalisées par méthode soustractive, une armature principale 110, une armature auxiliaire 1 20 associée à une piste de connexion 122, une armature secondaire 130 et un anneau de garde 140.
Les liaisons électriques entre les armatures Il 0-, 120, 130, 140 et les moyens de mesure représentés sur la figure 8, sont assurées en partie supérieure de l'électrode 100.
Les électrodes extérieures 200 peuvent être réalisées sous forme d'un corps support d'un matériau électriquement isolant stratifié, à base de polyimide ou de résine époxy chargé de fibres de verre, métallisé une face, pour définir une seconde armature principale 210, comme représentée sur la figure 3. Cette armature 210 doit s'étendre en regard de la première armature principale 110, de l'armature auxiliaire 120, de la piste de connexion 122, de la piste auxiliaire 130 et de l'anneau de garde 140. Le cas échéant, les électrodes 200 peuvent cependant être formées tout simplement d'une feuille unique de fer étamé ou d'acier inoxydable.
Les deux électrodes extérieures 200 sont avantageusement de structure identique. La sonde présente ainsi un plan de symétrie correspondant au plan moyen de l'électrode centrale 100. Cette symétrie permet, à encombrement sensiblement identique, de doubler la valeur capacitive de la sonde, en connectant électriquement respectivement deux à deux les armatures 110, 122, 130, 140 ménagées sur chacune des deux faces principales de l'électrode centrale 100 d'une part, et en reliant entre elles les deux électrodes extérieures 200 d'autre part.
La première armature principale 110 constitue avec la seconde armature 210 la capacité de mesure proprement dite. Pour cela, la première armature 110 est formée pour l'essentiel d'une plage métallisée allongée verticalement. L'armature auxiliaire 120 est formée d'une plage métallisée prévue en partie inférieure de l'électrode centrale 100. L'armature auxiliaire 120 est séparée électriquement de l'armature principale 110.
L'armature auxiliaire 120 constitue avec l'armature 210 placée en regard une capacité de référence placée au fond du réservoir et, par conséquent plongée en permanence dans le liquide, et, la surface de l'armature auxiliaire 120 étant connue, servant de capacité de référence pour déterminer la permittivité -exacte du liquide concerné.
Selon la représentation donnée sur la figure 2 l'armature auxiliaire est de contour rectangulaire, allongée horizontalement. Cette disposition n'est cependant pas limitative.
L'armature auxiliaire 120 se prolonge par une piste de connexion 122. Cette piste de connexion 122 présente une faible largeur.
Toutes les méthodes d'essai sont les méthodes standard ASTM ; le module de flexion et la tension sont déterminés selon l'ASTM Standard Method D 790, la température de distorsion à chaud sous charge selon l'ASTM Standard Method D 648 et le choc Dynatup selon l'ASTM Standard Method D 3763.
Le tableau XXX comprend également les indices de fluidité (IF) des mélanges non modifiés et des compositions prémélangées.
Dans la plupart des cas, l'indice de fluidité n'est pas modifié ou est légèrement réduit par la présence du copolymère greffé, si bien que la viscosité à l'état fondu, dans ces conditions de cisaillement intermédiaire, n'est pas fortement accrue. L'indice de fluidité est déterminé selon l'ASTM Standard Method D-1238, condition L (230'C 298,2 kPa) et est exprimé avec comme unité les grammes extrudés/10 minutes.
TABLEAU XXX % de produit Mélange Exemple Matrice greffé % de talc sec ? IF 74 (C) HP,4 -- -- -- 4,40;4,06 75 HP,4 5 -- -- 6,07 110 HP,4 5 -- oui 108 (CT) HP,4 -- 20 -109 HP,4 5 20 -76 (C) CP,4 -- -- -- 4,47 77 CP,4 5 -- -- 3,75 111 CP,4 5 -- oui 72 (C) CP,2 -- -- -- 2,37 73 CP,2 5 -- -- 2,02 112 CP,2 5 -- oui 78 (C) CP -- -- -- 2,92 79 CP 1 -- -- 2,04 80 CP 5 -- -- 2,12 81 CP -- -- -- 2,33 82 CP 1 -- -- 3,81 83 CP 5 -- -- 2,16 TABLEAU XXXI Conditions de moulage par injection du polypropylène Température du cylindre, C (réglée/mesurée > Alimentation 216/216 Pompage 216/216 Compression 216/216 Buse 216/216 Température du moule, 'C Fixe 49/49 Mobile 49/49 Phases du cycle, s Injection 14 Moule ouvert 0,5 Durcissement 14 Cyclé total 0,5 Moule fermé 1,2 Valeurs de la machine Vitesse de la vis (tr/min) 400 Contre-pression (kPa > 172 Injection (ler stade)(kPa) 861 Les valeurs du module de flexion du tableau XXXI I indiquent que le copolymère greffé accroit la rigidité. Les résultats sont exprimés en mégapascals (MPa).
TABLEAU XXXI I Module Tension Exemple de flexion (au maximum) MPa MPa 74 (C) 147Q6 6 438 75 1744,4 47,5 110 1783,1 46,9 108 (CT) 2768,0 52,0 109 2867,0 54,5 Le tableau XXXIII présente les valeurs de la résistance au choc Dynatup (en joules) à diverses températures pour les mélanges et les témoins étudiés. Les valeurs indiquent en général une légère amélioration de la résistance au choc des prémèlanges, une altération de la résistance au choc au moulage des mélanges à sec de copolymère greffé et de polymère de matrice et un accroissement de la résistance au choc du mélange modifié- avec du talc contenant également le copolymère greffé.
TABLEAU XXXI Il Choc Dynatup (joules) à la température d'essai, 'C Exemple 23 ~~ 15 5 -5 74 (C) 4,9#2,7 4,4#1,5 3,8#0,3 2,6#0,41 75 5,7#3,4 4,6#0,8 2,7#1,5 3,4#1,09 110 3,4#1,1 2,0#0,5 1,9#1,0 1,5#0,41 108 (CT) 3,0#0,5 3,4#0,8 4,2#1,6 5,0#2,5 109 1,9#0,5 4,1#2,3 4,8#1,8 5,0#2,5 76 (C) 40,0#0,5 77 43,9#0,4 111 14,0#6,4 72 (C) 37,9#1,8 73 43,1#10,3 112 32,4#9,5 78 (C) 36,7#0,4 79 36,3#1,1 80 37,1#0,7 81 (C) 13,3#10,7 .... 3,3#0.8 2,7#0,2 82 4,9#0,7 .... 3,0#1,4 3.0#0,5 83 7,6#3,7 .... 3,3#0,8 3.5#1,1 * L'écart type important à la température ordinaire est suspect.
Le tableau XXXIV présente les valeurs de la distorsion à chaud et de la dureté pour une série. Le polymère modifié se révèle présenter une température de distorsion à chaud et une dureté légèrement plus élevées, bien que certaines contradictions apparaissent. Les valeurs de la dureté Rockwell représentent des déterminations séparées sur deux échantillons de matière de l'exemple indiqué.
TABLEAU XXXIV Température de déflection à Dureté Rockwell chaud à 2'C/min à échelle "C" Exemple 411 kPa 1 645 kPa 74 (C) 110,9 61,0 58,4 56,5 75 113,8 63,3 60,7 5913 110 117,3 68,7 57,9 46;9 108 (CT) 128.2 76,8 57,3 64,7 109 124,7 81,9 65,4 63,7 EXEMPLE 113 Cet exemple illustre l'effet du poids moléculaire du polypropylène tronc du copolymère greffé sur la modification du fléchissement de polypropylènes de divers poids moléculaires. On prépare des copolymères greffés à partir de polypropylènes ayant divers indices de fluidité. On prépare tous les modificateurs comme dans l'exemple 58. Le polypropylène ayant un IF de 35 (Himont PD-701) est utilisé à 65 % de matières sèches.Le polypropylène ayant un IF de 12 (Himont Pro-fax 6323) est utilisé à 60 % de matières sèches. Le polypropylène ayant un IF de 4 (Himont Pro-fax 6523) et le polypropylène ayant un IF de 0,8 (Himont Pro-fax 6723) sont utilisés à 55 % de matières sèches. Les poids moléculaires des résines de polypropylène de base, lorsqu'ils sont connus, figurent dans le tableau XXXV ci-après.
On évalue ces copolymères comme agents améliorant la fermeté de la masse fondue à 4 8 en poids dans plusieurs de ces mêmes polypropylènes. On utilise des conditions standard de malaxage et de compression pour tous les mélanges, à l'exception des mélanges de polypropylènes IF = 0,8/IF = 0,8 que l'on malaxe à 215-C et presse à 215-C. On mesure les vitesses de fléchissement selon le mode opératoire standard. La pente de fléchissement à 190-C figure dans le tableau XXXVI ci-après.
TABLEAU XXXV Valeurs des PM et IF des résines de polypropylène de base Source du poids Moyenne numérique du poids moléculaire x 105 moléculaire PP ; IF = 12 PP ; IF = 4 PP , IF = 0,8 (a) 3 4,3 7,1 (b) 2,45 3,05 3,5, 4,7 (c) 0,27* 0,45* - Source dont provient le poids moléculaire : a) Valeur du fournisseur. b) Sheehan et coll., J. Appui. Polymer Sci., 8, 2359, (1964). c) Mays et coll., ibid., 34, 2619 (1987).
* Ces valeurs sont la moyenne numèrigue du poids moléculaire.
TABLEAU XXXVI Pente de fléchissement à 190'C de mélanges à base d'oléfine (min 1) Résine d? polypropylène de base (96 %) Modificateur (4 %) PP , IF=35 PP ; IF=12 PP ; IF=4 PP ; IF=0,8 Néant 1,6 0,52 0,25 0,099 à base de PP ; IF=35 1,8 0,52 0,23 0,074 à base de PP ; IF=12 1,2 0,41 0,034 Dans tous les cas, sauf lorsqu'une résine de base à indice de fluidité élevé est modifiée avec un polymère greffé ayant un tronc de polypropylène à indice de fluidité élevé (faible poids moléculaire), on observe une amélioration de la résistance au fléchissement.Le poids moléculaire de la résine ayant un IF de 35 n'est pas connu de façon précise ; elle semble être obtenue par traitement thermique/oxydant d'une résine de poids moléculaire plus élevé. Un tel procédé abaisserait le poids moléculaire et réduirait la distribution du poids moléculaire qui est large à l'origine EXEMPLE 114 Cet exemple illustre l'efficacité des copolymères greffés de l'invention comme agents de compatibilité pour les polymères qui sont sinon faiblement compatibles. Dans cet exemple, on mélange une polyoléfine, un polymère polaire et un copolymère greffé de l'invention dans une extrudeuse à vis jumelées engrenées en corotation (Baker-Perkins MPC/V 30) ayant un rapport longueur/diamètre de la vis de 10/1.On fait fonctionner le mélangeur à 200 tr/min et on ajuste les températures en fonction des polymères du mélange afin d'obtenir une bonne masse fondue. La température de la masse fondue dans la zone de mélange figure dans la deuxième colonne du tableau. On alimente directement avec la masse fondue une extrudeuse granuleuse à vis unique de 38 mm avec un rapport longueur/diamètre de 8/1. La température de la masse fondue dans la zone de transition entre l'extrudeuse de mélange et l'extrudeuse de granulation figure dans la colonne 3 du tableau XXXVIII ci-après. On extrude la masse fondue en joncs à travers une filière, on les refroidit dans un bain d'eau et on les coupe en granules.
Le tableau XXXVII ci-après indique les polymères utilisés dans les mélanges du présent exemple, tandis que le tableau XXXIX montre que le copolymère greffé a peu d'effet sur la résistance à la traction des polymères non mélangés, c'est-à-dire n'agit pas à un degré notable comme un agent de ténacité. Dans les tableaux XL et XLI suivants, une amélioration de la résistance à la traction des polymères mélangés indique un accroissement de la compatibilité mutuelle des polymères mélangés en présence des copolymères greffés de l'invention.
Dans des conditions appropriées de préparation d'une composition, un accroissement de la compatibilité peut également réduire la taille des domaines de polymère dans le mélange. L'examen au microscope électronique à balayage confirme que, dans certains de ces exemples, des diminutions notables de la taille des domaines se produisent lorsque le copolymère greffé est ajouté. Par exemple, les domaines de polypropylène mesurent en moyenne 2 micromètres dans le mélange 70 PMMA/30 PP de l'exemple 114.L'addition de 5 parties d'agent de compatibilité pour 100 parties de résine (5 % pr > réduit la taille des domaines à 0,5 Fm. L'addition de 15 % pr d'agent de compatibilité réduit la taille des domaines à 0,43 Fm. Bien que toutes les tailles des domaines ne soient pas réduites, plusieurs autres sont réduites de 10 à 30 % par l'addition de 5 % pr d'agent de compatibilité. Cela fournit un indice supplémentaire de l'action de l'agent de compatibilité à l'interface des domaines de polymère plutôt que sur les polymères individuels.
Le tableau XLI présente l'effet de compatibilité des copolymères greffés sur les divers mélanges de polymères. TABLEAU XXXVII Polymères utilisés dans les exemple de mélanges Polymère et désignation dans les tableaux Producteur Désignation Densité Autres caractéristiques SAN IF=14 ASTM D 1238 ; Polymère de styrène-acrylonitrile Monsanto Lustran SAN 33 1,07 Cond. (I) PA66 Nylon 6.6 DuPont Zytel 101 1,14 pf=255 C (D2117) PET Polyéthylène téréphtalate Eastman Kodak Kodapak PET 7352 1,4 pf=245 C (CCP), VI=0,74 EVOH Eval Co. 44 % molaires d'E, pf=164 C Copolymère d'éthylène-alcool vinylique of America Eval EP-E105 1,14 IF=5,5 (190 c, 2 160 g) PC General IF=16,5 ASTM D 1238 ; Polycarbonate Electric Lexan 121 1,20 Cond. (O) Plastics PVC Georgia Gulf Chlorure de polyvinyle Corp. SP-7107 1,35 PMMA Rohm and Polyméthacrylate de méthyle Hass Co. Plexiglas VM 1,18 IF=15 EP Copolymère d'éthylène-propylène Exxon Vistalon 719 0,89 Mooney 54 (D-1646) TABLEAU XXXVII (suite) Polymère et désignation dans les tableaux Producteur Désignation Densité Autres caractéristiques HDPE Phillips Polyéthylène haute densité 66 Co.Marlex HMN 5060 0,950 IF=4 PP Polypropylène Himont Pro-fax 6523 0,903 IF=4 EVA Ethylène-acétate de vinyle DuPont Elvax 650 0,933 12 % de VA, IF=8 LLDPE Escorene Polyéthylène linéaire basse densité Exxon LL-6202 0,926 IF=12 PS Huntsman PS-203 Polystyrène Chemical (crystal) 1,06 IF=8 PBT General Poly(butylène téréphtalate) Electric Valox 6120 PA6 Allied Nylon 6 Signal Czpron 8253 1,09 pf=21 C ANS Dow Résine d'acrylonitrile-butadiène- Chemical Magnum 341 1,05 IF=5 styrène PC/PBT General Alliage de polycarbonate/poly(butylène Electric Xenoy 1101 1,21 téréphtalate) TABLEAU XXXVIII Température de la masse fondue ('C) Mélangeur Transition PMMA 225-235 210-220 SAN 220-230 210-220 EVOH 205-225 200-215 PA66 260-275 255-270 PET 245-275 245-255 PVC 205-230 190-215 PC 250-290 240-270 On sèche les granules et on les moule par injection avec une machine de moulage par injection à vis-piston (New Britain Model 75) pour préparer des échantillons d'essai.
L'angle a, interne à L'hexagone et formé entre le panneau de fond 1 et les panneaux latéraux 2 ou 3, sera compris entre 110 et 1600 et, de préférence, entre 130 et 1400, la valeur de 1350 convenant particulièrement bien.
La rigidité et la stabilité de l'ensemble des panneaux est assurée par le montage en pied des panneaux 1, 2, 3 d'un élément formant socle dont la forme est conjuguée à celle du profil en "U" demi-hexagonal. L'élément formant socle peut être un simple podium 8 (fig. 4) ou, encore, un meuble 9, de préférence fermé, comportant des tiroirs 10 par exemple.
Quel que soit l'élément de socle, il est nécessaire que celui-ci présente, selon une coupe transversale, un profil exactement équivalent à la moitié de l'hexagone précédemment défini, de manière à pouvoir s'adapter dans le profil en "U" pour remplir pleinement ses fonctions de rigidification et de stabilisation.
On améliore la stabilité de l'ensemble en conférant au podium 8 ou au meuble 9 une forme hexagonale complète.
Le présentoir P est complété par la pose d'étagères 11 fixées à l'aide de crémaillères 12 et de consoles 13, par exemple, contre les panneaux 1, 2, 3 à différentes hauteurs. La forme des étagères 12 reprend, également, de préférence, la forme et les dimensions du demi-hexagone, de façon que les bords latéraux des étagères stappliquent exactement contre les panneaux 1, 2 et 3. Il est, également, possible de monter des étagères 11 comportant deux bords coupés 14 aux deux extrémités de la tranche frontale de l'étagère 11.
Le matériau utilisé pour la réalisation des étagères 11 peut être le même que celui utilise pour la confection des panneaux. Il est possible de les réaliser, également, en verre, par exemple, ou en tout autre matériau similaire.
La séparation des articles de différentes marques, placés sur les étagères 11, peut être, avantageusement, améliorée en disposant un élément 24, de type tubulaire par exemple, prenant appui, par une simple cornière 15 en "U", sur les bords supérieurs 5, 6 des panneaux de fond 1 ou latéraux 2, 3 et s'étendant selon une direction parallèle au plan d'extension vertical du présentoir. L'élément de séparation 24, représenté en ligne pointillée aux fig. 3 et 5, repose, à son extrémité inférieure 16, sur le podium 8 ou le meuble 9 formant socle et longe les tranches frontales des étagères 11, réalisant ainsi une séparation de facto de la surface de présentation de chaque étagère 11.En raison du montage choisi, le positionnement transversal de L'élément tubulaire 24 peut varier le long du présentoir et former, ainsi, des rayonnages de volumes adaptés aux besoins de présentation. Les éléments tubulaires 24 peuvent être fixés par collage à leur extrémité inférieure 16 et il est, bien évidemment, possible de disposer plusieurs éléments tubulaires 24 par présentoir.
La fig. 6 illustre différentes possibilités de montage et d'assemblage que procurent les présentoirs selon l'invention. A titre d'exemple seulement, les présentoirs représentés possèdent un angle a égal à 1350.