INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le revêtement selon l'invention peut se présenter sous forme de panneaux à ceinture étanche, qui sont fixés par leurs plaques de matière rigide extérieurement sur la coque d'un navire ou d'un sous-marin ou autre engin immergé (mines, torpilles, sonars, etc.), tandis que leurs plaques de matière souple sont situées du côté de l'eau.
Dans ces conditions, le revêtement selon l'invention tend à empêcher la détection du navire, du sous-marin ou de l'engin immergé par un sonar.
En variante, les panneaux de revêtement selon l'invention peuvent être fixés par leurs plaques souples sur la coque du navire ou du sous-marin, soit du côté intérieur, soit du côté extérieur, afin d'absorber les vibrations de la coque.
L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit, faite à titre d'exemple en référence aux dessins annexés dans lesquels la figure 1 est une vue schématique partielle en coupe transversale d'un revêtement anéchoïde selon l'invention; la figure 2 est une vue schématique partielle en coupe transversale d'une coque de sous-marin équipée d'un revêtement selon l'invention.
Le revêtement anéchoïde selon l'invention, qui a été représenté schématiquement en figure 1, est constitué essentiellement d'une pluralité d'amortisseurs fluidiques comprenant chacun un petit tube 10 dans laquelle pénètre avec jeu une tige rigide 12, l'amortisseur fluidique contenant un fluide incompressible 14 qui subit un effort de cisaillement lorsque la tige 12 se déplace axialement dans le tube 10.
où Ap est une fonction décroissante de fD et n le rendement des antennes.
On obtient la puissance Pemin après avoir pris D = fD max
L'écart Doppler fD max correspond à la vitesse maximale des hydrométéores, soit 50 m/s. Dans ce cas f max vaut 10 kHz à 40 GHz. On trouve alors des puissances d'émission P e inférieures au milliwatt aussi bien à 20 qu'à 40 GHz lorsque d est inférieur à 1 mètre.
Dans le cas où le gain d'antenne ne présente pas une atténuation suffisante à 45" du lobe principal, un matériau absorbant peut est avantageusement intercalé sur le trajet E-R pour absorber les ondes soit à la fréquence d'émission, soit largebande.
Les antennes d'émission E et de réception R sont avantageusement protégées par un radôme contre les attaques chimiques dues aux composants acides en suspension dans l'atmosphère, ou alors sont auto-protégées. Les radômes peuvent consister en des capots en plastique. De plus en peut prévoir un dispositif de chauffage des antennes nécessaire à leur dégivrage.
Les antennes peuvent être de type cornet circulaire ou rectangulaire.
L'onde hyperfréquence 43 issue de l'oscillateur 40 est mélangée avec l'onde S1 reçue par l'antenne réceptrice dans un mélangeur 44. La puissance d'oscillateur est en premier lieu envoyée au mélangeur 44 et la puissance restante attaque l'antenne E. Une partie de la puissance est perdue dans la liaison physique 43 entre E et R (liaison guide d'ondes ou coaxiale). Plus la puissance émise est importante, plus l'amplification après mélange est facile à réaliser. Ce mélange peut être assuré par une simple diode.
Le signal de sortie du mélangeur 44 est amplifié par un amplificateur 45 basse-fréquence entre 50 Hz et 10 KHz. Le signal amplifié est alors transmis à un module 46 d'acquisition, de traitement et de transmission qui après avoir numérisé le signal amplifié, effectue l'analyse spectrale pour déterminer le type d'hydrométéores traversant le volume diffusant V.
Comme précédemment décrit, les fréquences moyennes ainsi que les écarts types observés permettent de distinguer les différents types d'hydrométéores. La mesure du nombre d'hydrométéores tombés dans le volume diffusant V est obtenue par mesure de la puissance diffusée à la sortie 47 du récepteur.
Les résultats de l'analyse (identification, quantification) sont fournis à une unité de transmission et/ou d'enregistrement des résultats.
Un mode de mise en oeuvre préférentiel de l'invention consiste donc à prendre les paramètres suivants fréquence f voisine de 35 GHz Puissance P e inférieure à 1 mW lobe d'antenne à demi-puissance a! proche de 22 rendement n des antennes sans importance et de valeur 70 % demi-angle de diffusion e voisin de 45" distance E - R de l'ordre de 1 m.
niveau relatif du lobe secondaire de l'antenne inférieur à 30 dB pour e voisin de 45".
Bien entendu, la présente description ainsi que les figures 1,2,3 et 4 ne constituent qu'un mode de réalisation préférentiel de l'invention et l'homme du métier imaginera aisément d'autres variantes ou applications rentrant dans le cadre de la présente invention.
La présente invention a trait à un implant dentaire interosseux de mandibule, spécialement conçu pour une mandibule à edentation totale.
On sait que lorsqu'un patient a Bté l'objet d'une édentation totale de la mandibule, le praticien est obligé de réaliser la pose d'un implant dentaire susceptible de recevoir, en superstructure, une prothèse normale, reconstituant avec le dit implant, un ensemble dentaire permettant une mastication normale.
On sait aussi qu'il existe une littérature fort complète, traitant des diverses méthodes implantaires ainsi que des éléments mettant en cause, les formes de l'implant,ses fonctions et les modalités de pose des dits éléments.
Dispositif pour produire des signaux optiques amplifiés modulés à large bande La présente invention concerne un dispositif pour produire des signaux optiques modulés amplifiés.
Ce dispositif peut notamment s'appliquer à la distribution optique des signaux hyperfréquences de référence vers les différents modules d'une antenne à balayage électronique.
Cette application, qui est à l'origine de l'invention, n'est cependant en aucune façon limitative et le dispositif de l'invention peut s'appliquer également à une très grande variété d'autres situations dans lesquelles on a besoin d'émettre un ou plusieurs signaux optiques de forte puissance (typiquement, de l'ordre de plusieurs centaines de milliwatts) modulés à partir de composants n'acceptant que des puissances à moduler beaucoup plus faibles (typiquement, de l'ordre de quelques milliwatts).
A cet égard, une application particulièrement avantageuse du dispositif de l'invention est la production de signaux optiques modulés à large bande pour les réseaux de télédistribution à fibres optiques.
En effet, du fait que l'on doit distribuer des signaux vers un très grand nombre d'usagers, il est nécessaire de produire au niveau de la tête de réseau un signal optique de forte puissance, qui doit en outre être modulé sur une très large bande en raison de la multiplicité des programmes véhiculés par ce signal optique unique.
On sait réaliser, dans les deux applications précitées ainsi que d'autres, une distribution optique de signaux au moyen de fibres optiques, notamment de fibres monomodes qui procurent une largeur de bande considérable (plusieurs gigahertz) par rapport aux limites des circuits électriques associés. Ces fibres optiques monomodes, que l'on sait réaliser industriellement ainsi que les câbles et connecteurs associés, présentent un encombrement et un poids réduit, une immunité totale aux parasites électromagnétiques et une absence totale de diaphonie, ce qui les rend très attrayantes pour la transmission et la distribution de signaux vers une multipli cité de points éloignés les uns des autres et éloignés de la source.
Cependant, au fur et à mesure que le nombre de ces points augmente, on se heurte très rapidement à des limitations de puissance.
En effet, si l'on prend l'exemple de la distribution par fibres optiques des signaux de référence d'une antenne à balayage électronique, le bilan énergétique aboutit à des résultats incompatibles avec les moyens correspondant à l'état de l'art actuel.
Ainsi, si l'on prend l'hypothèse d'une antenne fonctionnant en bande X et comportant 100 sous-réseaux de 40 modules chacun, on doit transmettre par voie optique à chacun de ces sousréseaux au moins les trois signaux principaux suivants: - un signal hyperfréquence d'émission (Fe), avec une puissance électrique minimale de 30 dBm, - un signal hyperfréquence d'oscillateur local (Fol) avec une puissance électrique minimale de - 20 dBm, signal à fréquence intermédiaire (Fi), avec une puis sance électrique minimale de - 30 dBm.
il y a également lieu de transmettre aux modules un signal d'horloge commun et les signaux de commande propres à chaque sous-réseau.
il faut par ailleurs tenir compte du rendement de la conversion du signal optique en un signal électrique au niveau de chaque sous-réseau : à cet égard, si l'on suppose une photodiode hyperfréquence de rendement ii = 0,7 A/W, chargée sur une résistance R =50 fl et recevant une puissance optique Popt, la puissance hyperfréquence produite à partir de cette puissance optique est donnée par: PH = R (rl POPt)2 Si l'on suppose par ailleurs des pertes de transmission dans les liaisons (coupleurs et connecteurs) de l'ordre de 3 dB, les puissances optiques moyennes minimales que l'on devra produire seront donc, respectivement:: pour F e: 40 mW optiques, modulés et couplés, - pour Fol: 126 mW optiques, modulés et couplés, pour Fi: : 40 mW optiques, modulés et couplés.
En résumé, il faudra donc émettre 0,2 mW optiques moyens pour produire - 30 dBm (1,ut) hyperfréquences, et 0,63 mW optiques moyens pour produire - 20 dBm (10RW) hyperfréquences.
En ajoutant une marge de sécurité à ces chiffres minimaux, et en considérant que la distribution du signal Fol résoud aisément celles des signaux Fe et Fi, on peut se placer dans une hypothèse, identique pour les trois signaux, d'une puissance de -16dBm en sortie de photodiode, ce qui donne une puissance de l'ordre de 1 mW optique moyen pour chacun des trois signaux Avec les hypothèses indiquées plus haut d'une antenne de 100 sous-réseaux avec des pertes de transmission de 3 dB, on voit ainsi qu'il est nécessaire de disposer en amont du système de distribution de trois sources modulées capables, chacune, de fournir 200 mW optiques moyens si l'on veut pouvoir distribuer la puissance nécessaire sur l'ensemble de l'antenne.
Les deux solutions envisageables pour produire un signal optique modulé sont, d'une part, la modulation directe de diodes laser hyperfréquences et, d'autre part, la modulation externe d'une source optique continue au moyen de composants modulateurs optiques intégrés.
Or, dans l'état de l'art actuel, on ne sait produire ainsi, directement ou indirectement, que des puissances optiques modulées de l'ordre de quelques milliwatts, et les structures projetées ne devraient, dans l'avenir, fournir que quelques dizaines de milliwatts.
En effet, on ne sait réaliser ni de diodes laser hyperfréquences de grande puissance, ni de modulateurs optiques intégrés supportant en entrée des puissances supérieures à quelques milliwatts (la limite actuelle étant de l'ordre de 3 mW).
Le fonctionnement des moyens de soudage 12 est le suivant - Lorsque les deux parties extrêmes libres 1, 2 sont à recouvrement, ainsi qu'il a déjà été décrit, les seconds mors 16 sont amenés en position extrême escamotée.
Dans cette situation, il est possible d'introduire les deux parties extrêmes 1, 2, dans leur partie à recouvrement, entre les mors 13, 16.
- Ensuite, les deux seconds mors 16 sont déplacés et amenés dans leur position extrême active.
- Puis, les organes de déplacement 14 des premiers mors 13 sont mis en oeuvre pour que les deux parties extrêmes libres soient soudées, à l'endroit des soufflets 4, grâce aux mors 13, 16 appliqués l'un contre l'autre.
Il doit être entendu que les organes de déplacement 14 peuvent agir aussi sur les deux seconds mors 16, le premier mors 13 restant fixe.
L'invention concerne également de la gaine à soufflets comprenant deux parties extrêmes libres 1, 2 associées rigidement l'une à l'autre par soudage, par le procédé ou le dispositif décrits.
L'invention concerne enfin une installation d'emballage d'une charge palettisée avec une gaine à soufflets comportant - une table support de charge - des moyens d'alimentation en gaine à soufflets ; - des moyens d'ouverture de la gaine et d'enfilement de la gaine ouverte sur la charge palettisée, - et un dispositif pour associer rigidement entre elles deux parties extrêmes libres semblables de gaine à soufflets ainsi que décrit.
DESCRIPTION La présente invention concerne un dispositif qui permet la pulvérisation automatique d'aérosol sous pression contenant un liquide.
La pulvérisation d'aérosol est généralement effectuée manuellement ou par blocage par le bras qui n'assure pas une fiabilité absolue.
Le dispositif selon l'invention permet de remédier à cet incon- vénient. Il comporte en effet selon une première caractéristique, un ressort à plusieurs griffes qui assure le blocage de l'aérosol par le haut. Une pression du bas de l'aérosol en direction du ressort à griffes oblige les griffes du ressort à se bloquer sous le rebord du haut de l'aérosol sans risque de décrochage de l'aérosol.
Selon des modes particuliers de réalisation : Le nombre des griffes sur le ressort peut varier selon le diamètre de l'aérosol.
Les dimensions et côtés du ressort et de ses griffes, ne sont pas limitatifs et varieront selon le diamètre des aérosols utilisés.
Les dessins annexes illustrent l'invention : La figure 1 représente la vue de dessus du dispositif selon l'invention.
La figure 2 représente la vue en coupe du dispositif selon l'invention.
La figure 3 représente le ressort à griffes en attente de blocage de l'aérosol selon le dispositif de l'invention.
La figure 4 représente le ressort à griffes après le blocage de l'aérosol selon le dispositif de l'invention.
En référence maintenant à cette Figure Unique, le circuit hydraulique comprend une pompe 10 dont la sortie de refoulement 12 est reliée à un circuit utilisateur 14. D'une manière connue et non nécessaire, la sortie de refoulement 12 est également reliée à un accumulateur de fluide sous haute pression 16.
Dans l'exemple représenté, le circuit utilisateur 14 est un circuit hydraulique de freinage commandant un moteur de frein d'une roue 18 d'un véhicule. Toutefois, le circuit utilisateur 14 peut être de toute autre nature.
L'entrée d'aspiration 20 de la pompe 10 est reliée à un point bas d'un réservoir 22 de fluide sous basse pression.
Les fuites de fluide dans le circuit utilisateur 14 sont regroupées et récupérées dans une cellule de récupération 30. Un point bas de cette cellule 30 est relié par l'intermédiaire d'un conduit 26 à un point haut du réservoir 22 dont le bouchon 24 est rendu étanche à l'air. Le bouchon 28 de la cellule 30 n'est pas hermétique, de telle manière que le fluide contenu dans la cellule 30 soit soumis à la pression atmosphérique.
Ainsi, lorsqu'il n'y a pas de fuite, le réservoir 22 est mis à la pression atmosphérique par l'intermédiaire du conduit 26, de la cellule 30 et du bouchon 28 de celle-ci. Lorsque la cellule 30 contient un fluide de fuite, ce fluide est directement aspiré par la pompe 10 lorsqu'elle est mise en service, la dépression se créant dans le réservoir 22 aspirant le fluide par le conduit 26.
Pour un bon fonctionnement du circuit et pour éviter que la cellule déborde lors de l'arrêt de la pompe, le volume du conduit 26 doit être substantiellement inférieur au volume intérieur de la cellule 30.
On obtient ainsi un circuit fluidique avec récupération du fluide de fuite. Il est dès lors possible de mettre en oeuvre dans le circuit utilisateur des composants à fuite contrôlée et même, dans certains cas précis, de faire l'économie d'une étanchéité.
Bien que seul un mode de réalisation de l'invention ait été décrit, il est évident que toute modification apportée dans le même esprit ne sortirait pas du cadre de l'invention.
DISPOSITIF AMORTISSEUR DE FIN DE COURSE.
La présente invention se rapporte à un dispositif amortisseur de fin de course pour freiner jusqu'à l'arrêt un organe mobile en translation.
Les dispositifs de ce type utilisés à Heure actuelle, malgré leur structure compliquée et leur coût élevé, ne donnent pas satisfaction.
En particulier, sur ces dispositifs connus, l'effet d'amortissement est largement fonction de la vitesse de l'organe mobile à freiner.
La présente invention a pour but de réaliser un dispositif amortisseur de fin de course qui soit simple et d'un coût réduit et qui procure, néanmoins, un amortissement particulièrement efficace.
L'invention a également pour but un dispositif amortisseur de fin de course dont l'effet d'amortissement soit pratiquement indépendant de la vitesse de l'organe mobile à freiner.
L'amortisseur de fin de course'conforme à l'invention pour freiner jusqu'à l'arrêt un organe mobile en translation, comprend un vérin pneumatique dont la chambre délimitée par le piston et le fond du cylindre du vérin communique avec l'air ambiant par un limiteur de débit à retour libre, l'organe à freiner agissant sur la tige de piston dudit vérin dans le sens d'un enfoncement du piston dans le cylindre du vérin. Ce dispositif comprend, en outre, un moyen de rappel agissant sur la tige du piston, sur toute la course du piston dans le cylindre, dans le sens de sortie de la tige de piston du cylindre.
Le vérin pneumatique utilisé sur le dispositif amortisseur de fin de course conforme à l'invention, est un composant des plus courant dans le domaine des commandes pneumatiques. Le limiteur de débit à retour libre constitue également un composant courant dans ce domaine. Un tel limiteur est constitué en fait par un clapet anti-retour shunté par un étranglement qui peut être de préférence réglable. Le moyen de rappel peut, par exemple, comprendre des moyens pour envoyer de l'air comprimé dans ladite chambre active du vérin, à la fin de la course de freinage, et des moyens pour décharger ledit air comprimé à la fin de la course de rappel.Ce moyen de rappel peut également comprendre un ressort de faible puissance, sa seule fonction étant de ramener le piston du vérin, à la fin de chaque course de freinage, de la position d'enfoncement complet du piston dans le cylindre à la position de dégagement complet du piston du cylindre.
2W Couche 1 2 I Etat de + Po + Po 4 I2# polarisation Etat de + P - P o o o polarisation Etat de + Po + Po/2 9/4 I2# polarisation Etat de + PO -Po/2 1/4 I2# polarisation
Couche 1 2 I Etat de + P ≈ P 4 12w o o polarisation Etat de + p - PO O o o polarisation Etat de + Po + Po/2 9/4 I2# polarisation Etat de + Po Po/2 1/4 I2# polarisation Etat de + Po 0 I2# polarisation TABLEAU II
Couche 1 2 3 I2# Etat de + PO Po + P 9 I2w o o o polarisation Etat de + Po + Po 0 4 I2# polarisation Etat de + Po + Po - Po I2Q polarisation Etat de + Po P + Po/2 25/4 I2# polarisation Etat de + Po + Po -Po/2 9/4 I2# polarisation Etat de + P /2 0 0 1/4 I2@ polarisation Etat de o 0 0 0 polarisation TABLEAU III
REACTEUR NUCLEAIRE A NEUTRONS RAPIDES EQUIPE D'UN DEFLECTEUR A LA SORTIE DU COEUR DESCRIPTION Le domaine de la présente invention est celui des réacteurs nucléaires à neutrons rapides refroidis par un métal liquide, tel que le sodium.
Plus précisément, l'invention concerne la configuration thermique du sodium à la sortie du coeur du réacteur.
Dans les réacteurs nucléaires à neutrons rapides, le coeur du réacteur est placé à l'intérieur d'une cuve principale remplie de métal liquide, généralement constitué par du sodium. Ce métal liquide sert au transfert, jusqu'à des échangeurs de chaleur, de la chaleur créée par la réaction de fission qui se produit dans le coeur du réacteur. Le sodium circuLe dans le coeur de bas en haut. La circulation du sodium entre le coeur et les échangeurs de chaleur est assurée par des pompes.
Dans les réacteurs de type intégré, les échangeurs de chaleur et les pompes sont également placés à l'intérieur de la cuve principale du réacteur. Une cuve interne, par exemple en forme de redan, délimite alors dans la cuve principale un collecteur chaud contenant le sodium sortant du coeur du réacteur et un collecteur froid contenant le sodium sortant des échangeurs de chaleur. La cuve est fermée par une dalle obturant son orifice supérieur. A celle-ci, est suspendu un ensemble de pièces appelé "bouchon couvercle-coeur". Ce dernier se situe juste au-dessus du coeur du réacteur. Il a pour fonction de contrôler et de surveiller le fonctionnement du réacteur. A cet effet, il comprend généralement des tubes de prélèvement de sodium liquide servant à détecter et à localiser d'éventuelles ruptures de gaine dans le coeur du réacteur.Il comprend également des tubes de plus petit diamètre dans lesquels sont logés des thermocouples de surveillance. Pour effectuer le contrôle de la réaction de fiction dans le coeur du réacteur, le bouchon couvercle-coeur comporte des fourreaux ou tubes guides de grand diamètre et d'axes verticaux. Ces derniers permettent le passage de barres de contrôle réalisées en matériau absorbant les neutrons et de tiges verticales de commande auxquelles les barres de contrôle sont normalement suspendues.
Ce bouchon couvercle-coeur a également pour fonction de dévier le jet de sodium chaud sortant du coeur vers les échangeurs de chaleur. En effet, le bouchon couvercle-coeur, étant placé juste au-dessus du coeur, oblige le sodium chaud à s'échapper par Le haut du coeur en s'écartant de l'axe central du coeur, par la périphérie de ce dernier.
Il est également connu par la demande de brevet européen nO O 127 539, un bouchon couvercle-coeur pour réacteur nucléaire refroidi par un métal liquide et équipé de plaques déflectrices coniques ou tronconiques, destinées à dévier le jet de sodium chaud sortant du coeur et rencontrant le bouchon couvercle-coeur à l'extérieur de celui-ci.
Ceci permet d'écarter le sodium chaud de l'axe principal du réacteur pour l'envoyer vers les échangeurs.
Dans la conception des réacteurs avancés de ce type, des débits froids de sortie du coeur s'avèrent importants et plus ou moins excentrés aux périphéries du coeur. Ceci pose des problèmes d'homogénéité thermique avec le débit de sodium très chaud sortant du centre du coeur, près de la partie inférieure du bouchon couvercle-coeur et moins excentré que le débit de sodium plus froid.
Ce défaut d'homogénéité thermique entraîne un mauvais comportement du sodium, et plus précisément une stratification. En revanche, si l'espace entre le bouchon couvercle-coeur et le coeur est très restreint, le mélange entre le sodium chaud et le sodium moins chaud est mieux assuré. Par contre, dans ce cas, le jet de sodium se trouve écrasé sous le bouchon couvercle-coeur, entrainant une surpression sous ce dernier. Des contraintes mécaniques, une excitation vibratoire et des difficultés relatives à la mesure des températures peuvent alors apparaître.
Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients, c'est-à-dire de fournir un flux homogène de sodium tout en respectant les débits, les pressions et Les températures règnant à la sortie du coeur.
L'objet principal de l'invention est un réacteur nucléaire à neutrons rapides, refroidi par un métal liquide, comprenant une cuve fermée par une dalle et à l'intérieur de laquelle se trouve - le coeur du réacteur immergé dans le métal fondu et comprenant une virole externe d'un premier diamètre déterminé ;; - au moins un circuit échangeur de chaleur pour transférer une quantité de chaleur contenue dans le métal fondu issu du coeur vers un autre liquide caloporteur - au moins une pompe immergée pour aspirer vers les échangeurs de chaleur le métal fondu chaud sortant du coeur par la partie supérieure de celui-ci et le réinjectant par la partie inférieure de celui-ci - un bouchon couvercle-coeur suspendu à la dalle, destiné au contrôle et à la commande du fonctionnement du coeur, placé juste au-dessus de la partie supérieure du coeur et dont la partie inférieure est d'un deuxième diamètre déterminé inférieur au premier diamètre déterminé du coeur pour laisser le métal fondu chaud s'échapper du coeur par la périphérie de celui-ci.Selon l'invention, la partie supérieure de la virole extérieure du coeur se prolonge au-dessus du coeur pour constituer un déflecteur homogénéisant thermiquement le flux de métal fondu issu du coeur.
Dans la majorité des cas, cette virole extérieure se prolonge au-dessus de l'extrémité inférieure du bouchon couve rc le-coeur.