INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
2ème bain Eau : 350 litres NaCI : 35 Kilogrammes HIC1: 14 kilogrammes Rotation 1 heure - vidange du bain.
Selon le procédé de l'invention, le tracé d'un cercle est réalisé comme représenté à la Fig.6, de façon continue, octant après octant, en partant de M1 et en passant successivement toujours dans le même sens par N1, M2, N2 et ainsi de suite jusqu'au retour à M1.
Un tel procédé dont les arcs contenus dans les octants successifs sont touJours parcourus dans le meme sens peut être réalisé au moyen des algorithmes représentés aux Fig.7 et 8.
L'algorithme présenté à la Fig.B résoud le problème du passage des valeurs finales, obtenues après le tracé d'un arc de cercle, aux valeurs initiales necessaires pour le tracé de l'arc de cercle suivant. Il résoud aussi le problème de la symétrie du tracé qui doit ètre parfaite par rapport aux axes horizontal et vertical mais aussi par rapport aux axes diagonaux à 45 et à 135 Pour obtenir un cercle symétrique, les arcs de cercle sont traces alternativement soit avec la sé queoce DRAwC, soit avec la séquence DRAWCI.La séquence DRAWCI diffère de la séquence DRAWC uniquement par la génération du critère de decision SGN qui comme on peut le voir à la Fig.7 est inverse de celui de la séquence DRAWC représenté à la Fig.4 . Une autre façon de procéder est d utiliser touJours la même séquence de tracé d'arc, mais de rendre la génération de SGN dépendante d une variable externe DRC variant alternativement à chaque arc tracé. C'est cette méthode décrite dans l'algorithme de la Fig.lO qui sera utilisée dans la suite.
L'algorithme de la Fig.8 comporte une étape 10 de mise en place du curseur en.M1 qui est l'origine du tracé. Cette étape est suivie d'une étape 11 d'ini- tialisation au cours de laquelle, on établit les valeurs NBP, I1 = - 2, 12 = - 2, 13 = - 4.
Au cours de l'étape 12 suivante, an calcule les valeurs T (0,0) -- > T S (0,0) -- > S P (0,0) -- > P O -- > PM1 DIR + 1 -- > DIR NBP -- > PM2 Puis au cours de l'étape 13, on procéde à la séquence DRAWC de tracé d'un arc de cercle.
Au cours de l'étape 14, on établit les valeurs (S + 3)/2 -- > DA T - DA -- > T - P + S + 1 -- > P PM2 + DA + 1 -- > PM2 O -- > PMî > 0IR + 1 -- > DIR en vue de l'exécution de l'étape 15 correspondant à une séquence DRAWCI de tracé de l'arc de cercle sui-' vant.
On revient alors à l'étape 12 pour effectuer les calculs nécessaires à la réalisation d'L e séquence DRAWC suivante.
Le dispositif de tracé de cercle conformément au procédé de l'invention est représenté a la Fig.9.
Il comprend un processeur d'adresses désigné par la référence générale 20, un processeur de points designé par la référence générale 21 et une mémoire CROM 22 destinée à contrôler le fonctionnement de ces deux processeurs.
La CROM 22 contient en particulier les données relatives aux différentes directions U,V à adopter pour le tracé des portions de courbe dans chacun des octants couverts par celle-ci.
Le processeur d'adresses 20 comprend deux piles N et P de registres 24, 25 utilisés comme pointeurs d'accès à une mémoire d'écran ou comme variable d'incrément ou de calcul. Les registres 24 et 25 sont reliés d'une part à un registre de transfert 26 lui-meme connecté à un bus d'adresses et à un bus de donnees et d autre pa à une unité arithmétique et logique 27 au moyen de bus N et P 28 et 29. L'unité arithmétique et logique 27 est en outre reliée à un registre à décalage å gauche 30 qui est éventuellement utilisé pour faire une di ision par deux.
L'unité aritht tique et logique 27 et le registre à décalage 3C ont commandés par la CROM 22 qui est également reliée u registre de transfert 26.
L'unité aritheétique et logique 27 comporte une sortie de signe co bectée à l'entrée d'une porte OU EXCLUSIF 31 dont la sortie est connectée a l'entrée D d'une bascule SGN 32 de mémorisation du signe de T.
connectée à la CROM 22. Une autre bascule 33 destinée au choix du calcul a effectuer pour un changement d'octant est connectée d'une part à l'autre entrée de la porte 31 et d'autre part à la CROM 22.
Un registre BI 34 destiné à étre charge avec un code correspondant au tracé d'une courbe et connecté à une unité centrale de traitement non représentée ou à toute autre source de données de tracé d'une courbe. Il est relié à la CROM 22 par un multiplexeur 37 d'adresses.
Dans le présent exemple, le circuit logique 35, connecté d'une part au registre 34 et d'autre part à la CROM 22, est destiné à déterminer les intervalles de temps au cours desquels les calculs de tracé de courbe qui sont des opérations de priorité moindre que d'autres opérations peuvent être effectuées par le dispositif.
Aucun des procédés précités ne donne entièrement satisfaction tant par les résultats qu'ils permettent d'obtenir en matière de résistance à la corrosion et d'aptitude à la dispersion, que par leur facilité et leur reproductibilité en matière de mise en oeuvre industrielle.
La présente invention a pour objet un procédé de traitement de particules de métal instables à l'air, qui apporte une solution aux inconvénients précités.
Le procédé de l'invention pour traiter des particules de métal, consiste successivement 1) à traiter les particules par un courant gazeux comprenant du silane SiH4 gazeux et de l'hydrogène, puis 2) à soumettre les particules à une oxydation pour former à leur surface une couche de silice.
Selon des modes de réalisation avantageux, l'étape (i) et/ou l'étape (ii) sont réalisées en lit fluidisé, à une température comprise entre 2000C et 4000C.
Selon un autre mode de réalisation, les particules de métal sont des particules ferromagnétiques, et plus particulièrement des particules de fer.
L'invention a aussi pour objet un procédé d'obtention de particules d'un métal à partir d'un oxyde de ce métal, comprenant les étapes successives suivantes 1) on réduit des particules d'oxyde de ce métal, 2) on traite les particules de métal résultantes par un courant gazeux contenant du silane SiH4 et de l'hydrogène, puis 3) on soumet les particules à une oxydation pour former à leur surface une couche de silice, les étapes 2) et 3) étant les mêmes que les étapes (i) et (ii) du procédé de traitement décrit ci-dessus.
Selon un mode préféré de réalisation, l'ensemble des étapes du procédé peut être réalisé en lit fluidisé, dans le même réacteur, en effectuant les purges appropriées entre chaque étape. L'agent réducteur utilisé à l'étape 1 est de préférence gazeux et plus particulièrement, c'est de l'hydrogène. Un tel procédé est très avantageux dans une application industrielle, puisqu'il permet d'utiliser le même réacteur pour préparer les particules et pour les traiter, en changeant seulement le gaz réactif, et ne nécessite pas un traitement ultérieur des particules.
Le procédé est principalement applicable à l'obtention de particules de fer destinées à l'enregistrement magnétique.
L'invention a également pour objet der particules de métal ferromagnétique stabilisées contre l'oxydation avec une diminution réduite de l'aimantation, aptes à la dispersion dans un liant et résistantes au vieillissement, obtenues selon l'un ou l'autre des procédés de l'invention.
Dans le procédé selon l'invention, on utilise un mélange gazeux H2/SiH4 en lit fluidisé. L'utilisation de la technique du lit fluidisé permet de mieux maîtriser l'enrobage de la particule, mais il est évidemment essentiel de bien contrôler la quantité de silicium formée sur les particules. En effet, l'objectif est de réaliser un apport de silicium juste nécessaire pour enrober les particules, sans introduire d'excès de silicium qui, venant se loger entre les particules, entraînerait une aggrégation indésirable des particules. En particulier dans le cas d'utilisation pour l'enregistrement magnétique, de tels aggrégats gênent beaucoup la formation subséquente des dispersions magnétiques, parce qu'ils obligent à des opérations de malaxage plus intense qui détruisent la morphologie des particules.Ceci est en particulier le cas pour les particules aciculaires qui sont le plus souvent recherchées pour réaliser les couches d'enregistrement magnétique.
Le contrôle de la quantité de silicium formée sur les particules est en outre nécessaire dans la mesure où il existe un seuil au-delà duquel la résistance à la corrosion n'augmente plus, alors que les caractéristiques magnétiques commencent à se dégrader.
La quantité de silicium déposée pendant un temps donné dépend du rapport des pressions partielles pH2/pSiH4, de la vitesse de fluidisation et de la température de traitement.
Le rapport des pressions partielles pH2/pSiH4 et la vitesse de fluidisation dépendent du matériau de départ utilisé et peuvent être déterminés par un technicien. Pour le traitement de particules de fer, le rapport de pressions partielles pH2/pSiH4 est compris de préférence entre 106 et 104, ce qui correspond à une teneur en silane en volume par rapport au volume de gaz total de fluidisation comprise entre 0,05 et 1 %. La vitesse de fluidisation, qui est le rapport du débit en gaz total par la section du réacteur, est comprise de préférence entre 0,1 et 0,5 m/s.
La figure 1 est un graphique montrant la relation entre la quantité de silicium ajoutée à la particule et le temps de résidence dans le lit suivant différentes caractéristiques du lit fluidisé (vitesses de fluidisation et concentrations en silane) à 350 C.
La figure 2 est un graphique montrant l'efficacité de la protection (évaluée par l'oxydation de la particule) en fonction de la quantité de silicium ajoutée à la particule.
La figure 3 représente des diagrammes montrant la structure de la porosité des particules avant et après le traitement.
L'amplificateur-correcteur selon l'invention comprend, en amont, un circuit d'entrée CE, en aval un circuit de sortie CSO, et, entre ces deux circuits, des moyens d'amplification sélective MA destinés à compenser les inégalités du signal sur la liaison en fonction de la fréquence.
Cet amplificateur-correcteur comprend également des moyens d'affichage MAF, actionnés, comme décrit ci-après, en fonction du niveau du signal en sortie des moyens d'amplification MA, et des moyens dérivateurs MD, placés entre les deux circuits CE, CSO, en parallèle avec les moyens d'amplification MA et destinés, comme expliqué ci-après, à véhiculer une éventuelle composante continue du signal.
L'ensemble de ces éléments constitutifs est alimenté par un bloc d'alimentation BA.
Les moyens d'amplification sélective MA comprennent cinq étages de filtrage passe-haut ET1 à ET5 montés en série, dont seulement trois ont été représentés pour des raisons évidentes de dessin. En amont de chaque étage ETi est placé en série un atténuateur Ai et, entre le premier atténuateur Al et le premier étage ET1 est placé en série un circuit particulier S dont la composition et la fonction seront explicitées ci-après.
En aval du cinquième étage de filtrage passe-haut ET5 est monté en série un étage de puissance EP et en aval de cet étage EP un autre circuit particulier S' dont la composition et la fonction seront explicitées ci-après.
Dans chacun des blocs représentés sur la figure 1 sont figurées des bornes de connexion dont les références seront rappelées dans les schémas détaillés de chacun des blocs.
Le principe de montage d'un étage de filtrage passe-haut ETi est représenté sur la figure 2. Chaque étage ETi comprend un amplificateur opérationnel AOi. L'entrée Ei de cet étage ETi est reliée à l'entrée non inverseuse de l'amplif i- cateur opérationnel AOi et la sortie Si de cet étage ETi est reliée à la sortie de l'amplificateur opérationnel AOi ainsi qutà la masse à travers un moyen potentiométrique MPi monté en série avec un condensateur de capacité réglable Cj-i. Un point intermédiaire Ii du moyen potentiométrique MPi est relié à l'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel AOi.Si l'on désigne par RIII la partie du moyen potentiométrique placée entre le condensateur Cj-i et le point Ii et RIV la partie du moyen potentiométrique placée entre le point Ii et la sortie de l'amplificateur opérationnel AOi, le montage de l'ensemble est tel que la somme RIII + RIV est constante et égale à une valeur R.
La fonction de transmittance est de la forme h l+bRCj~iw (w est la pulsation du signal) I+bRIIICj-iw (b est le nombre complexe tel que b2=-1) L'étage ETi est chargé de compenser la distorsion de la ligne dans une zone particulière de fréquence. La variation de fréquence de coupure est obtenue par une variation de Cj-i car la valeur R est constante. La variation de gain est obtenue en faisant varier le rapport RIII/RIV.
L'amplificateur opérationnel AOi est choisi pour répondre aux caractéristiques exigées par la gamme de fonctionnement en fréquence de l'amplificateur-correcteur soit, dans le cas présent, de 1 kilohertz à 1300 kilohertz.
La figure 3 montre de façon détaillée le montage d'un tel étage ETi, par exemple l'étage ET1.
Le moyen potentiométrique MP1 est constitué d'une suite de vingt résistances RA à RT en série et d'un cavalier V1 permettant la connexion du point commun de deux résistances de chaque suite à l'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel AO1. Les valeurs de ces résistances varient d'environ 50 ohms à 1000 ohms environ et permettent de sélectionner le gain de l'amplificateur opérationnel AO1 de zéro à vingt décibels par pas de un décibel.
Le condensateur à capacité variable est obtenu avec batterie de cinq condensateurs C1-l à C5-1 sélectionnables par un cavalier U1. A titre indicatif, les valeurs de capacité des condensateurs Cl-l à C5-1 vont de 2000 picofarads environ à 10.000 picofarads environ. Bien entendu, on peut sélectionner une valeur de capacité intermédiaire en utilisant plusieurs cavaliers U1 pour mettre plusieurs condensateurs Cj-l en parallèle. Le câblage d'un sixième condensateur C6-1 est prévu mais son implantation n'a pas été jugée nécessaire, pour l'instant, par la Demanderesse.
Un condensateur C19 est monté en contre-réaction sur l'amplificateur opérationnel AO1 et assure une réduction de la bande passante hors de la zone utile affectée à cet étage. L'entrée non-inverseuse de l'amplificateur opérationnel AO1 est reliée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur C100.
L'amplificateur AO1 est alimenté entre la masse et une tension négative (-15V) continue de ligne au niveau de la borne AL1. Entre la borne AL1 et la borne d'alimentation de l'amplificateur AO1 est placée une résistance R1O et la borne d'alimentation de l'amplificateur AO1 est également reliée à la masse à travers un condensateur C18.
Les quatre autres étages ET2 à ET5 sont montés d'une façon rigoureusement analogue. Les résistances RA à RT sont identiques pour tous les étages, par contre la valeur des condensateurs Cj-i varie en fonction des étages.
Ainsi chaque étage ETi compense la distorsion de la ligne dans une zone particulière de fréquence.
à un angle a défini par la position du bord latéral ex-
trême de la partie 222 ou 224 du réflecteur 220 par rap-
port au filament. Ainsi, on peut observer que chaque lentille torique 302, 304 s'interrompt sensiblement au niveau de la droite joignant ledit bord extrême de la
partie de réflecteur associée 222, 224 au filament 102.
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Enfin, la glace de fermeture 400, bien qu'on ne l'ait pas représenté, peut comporter des prismes ou
stries verticaux faiblement déviateurs permettant d'ef-
fectuer un léger étalement latéral du faisceau.
Le projecteur de route décrit ci-dessus se
comporte sur le plan optique de la manière suivante.
Tout d'abord, le filament 102 et le réflecteur de fond 210 engendrent, d'une façon conventionnelle, un faisceau de rayons parallèles à l'axe optique, d'intensité
relativement élevée (rayons R1 sur les figures 1 à 4).
En outre, les rayons lumineux issus du filament en direction d'une lentille 302 ou 304 sont rabattus par celle-ci, la déviation s'effectuant dans un plan vertical, pour se propager horizontalement en direction du réflecteur de bord associé 222 ou 224. Puisque, par la définition même de la lentille torique considérée,le rayon ainsi dévié a pour origine virtuelle la ligne focale verticale F2 de ce réflecteur, il est donc réfléchi par ce dernier pour se propager après réflexion dans une direction horizontale sensiblement parallèle à l'axe optique Ox (rayons R2 sur
les figures 1 à 4).
Comme on le voit bien sur les figures 2 et 3, les parties en Drolonqement 212 du réflecteur de fond 210 sont définies à Partir d'une double préoccupation. D'une part, le réflecteur de fond ainsi conçu n'occulte aucun
des rayons lumineux destinés à être repris par les lentil-
La présente invention concerne d'une façon générale les dispositifs
d'éclairage de véhicules automobiles, et plus particulièrement la commande multiplexée d'une pluralité de lampes d'un groupe de feux et/ou de projecteurs d'un bloc optique. Classiquement, un bloc optique, par exemple un bloc de feux arrière de véhicule, comporte classiquement une pluralité de feux (position, stop, clignotant, recul, antibrouillard arrière) dont les lampes sont toutes reliées à une masse commune et sont chacune alimentés par un conducteur s'étendant entre la borne d'alimentation de la lampe et un commutateur ou interrupteur spécifique
situé sur le tableau de bord.
Ainsi un bloc de cinq feux nécessite pour l'alimentation des diverses lampes cinq conducteurs d'alimentation spécifiques, de section suffisante pour acheminer les courants d'alimentation, pouvant atteindre
typiquement 2 ampères.
On a développé récemment un dispositif de commande dite multiplexée d'un groupe de feux dans lequel une ligne d'alimentation unique arrive au bloc de feux, tandis qu'une ligne de commande achemine un signal à faible courant contenant des consignes d'allumage ou d'extinction de chacun des feux Un circuit électronique spécialisé de décodage ou démultiplexage est chargé de reconnaître les consignes contenues dans ces signaux et de commander en conséquence des moyens interrupteurs, tels que relais ou de préférence semi-conducteurs de puissance, pour sélectivement allumer ou éteindre les
lampes de chacun des feux.
Dans la technique connue, le module de décodage et les semi-conducteurs de puissance sont intégrés en un ensemble unique, soit incorporé au bloc de feux, soit sous forme d'une unité séparée située dans le véhicule à
proximité dudit bloc.
Un inconvénient principal de cette solution connue réside dans l'impossibilité pratique de réaliser un ensemble standard unique pour les divers types de blocs de feux de véhicules En effet, entre les véhicules de bas de gamme et ceux de haut de gamme, notamment, le nombre de feux ou de projecteurs dans un bloc optique avant ou arrière, et les fonctions à réaliser, varient
assez largement.
En outre, le module de décodage doit être conçu spécialement pour pouvoir supporter l'environnement sévère du point de vue thermique causé par la dissipation
de chaleur dans les interrupteurs de puissance.
La présente invention vise à pallier les inconvénients de la technique antérieure et propose à cet effet un dispositif de commande d'un ensemble de lampes d'éclairage incorporées à un bloc optique d'un véhicule automobile, du type comprenant un module de décodage recevant un signal électrique contenant des consignes d'allumage et d'extinction desdites lampes et créant des signaux de commande à partir desdites consignes, et un ensemble d'interrupteurs commandés par lesdits signaux de commande et montés chacun entre une ligne d'alimentation électrique commune et une lampe respective, caractérisé en ce que les interrupteurs commandés sont montés dans le bloc optique à proximité de chacune des lampes respectives, sur des moyens de support desdites lampes, et en ce que le module de décodage est logé dans un
boîtier séparé des interrupteurs commandés.
Des aspects préférés du dispositif de commande selon la présente invention sont les suivants: dans le cas o le bloc optique comporte un porte-lampes commun audit ensemble de lampes, les interrupteurs commandés sont montés sur le porte-lampes,
par l'unité CPU 21.
Un capteur 47 de rotation est monté sur l'arbre 43
de sortie du servomoteur 41 afin qu'il détecte la compo-
sante principale de la résistance de coupe (résistance de coupe dans la direction d'avance de la lame de scie 7 (lorsque la pièce W est coupée par'la lame 7). Le capteur 47 de rotation est relié à l'unité CPU 21 par le circuit 24 d'interface. Ainsi, lorsque la pièce W est coupée par la lame 7, le nombre de tours du servomoteur 41 varie avec la varia- tion de résistance de coupe, et cette variation de vitesse de rotation est détectée par le capteur 47 de rotation. Un signal correspondant à la composante principale de la résistance de coupe est ainsi transmis par le capteur 47 et parvient à l'unité CPU 21 par l'intermédiaire du circuit 49 d'interface si bien que la composante principale de la résistance de coupe est détectée à l'aide d'une opération
convenable de calcul.
Lors de la détection de la composante principale de
la résistance de coupe, à la place du capteur 47 de rota-
tion, un dispositif 51 de détection, tel qu'un ampèremètre,
un wattmètre ou un détecteur de couple peut être convena-
blement raccordé au servomoteur 41, et le dispositif 51 de
détection peut être relié à l'unité CPU 21 par l'intermé-
diaire du circuit 53 d'interface.
L'arbre 31 de la roue folle 35 est porté dans une base coulissante 55 qui peut être déplacée en translation par rapport à la roue menante 31. La base coulissante 55 est raccordée à un vérin hydraulique 57 monté sur la tête de coupe 9. Ainsi, le fluide de travail est transmis au vérin hydraulique 57 par application d'une force qui écarte la roue folle 35 de la roue menante 31, si bien que la lame
de scie 7 peut être mise à une tension convenable.
Un dispositif 59 de réglage de la tension de la lame
de scie 7 est relié au vérin hydraulique 57 et le disposi-
Dans une forme de réalisation préférée de l'invention, chaque pièce rapportée extérieurement sur un côté de la calotte du casque se présente comme une coquille comportant, d'une part, un cran d'accrochage prévu pour coopérer avec l'extrémité postérieure, conformée en crochet, de l'un des bras latéraux d'amarrage du masque respiratoire et, d'autre part, une partie formant une avancée, dans laquelle est ménagé un trou circulaire définissant l'axe de pivotement de l'arceau supportant l'écran protecteur.
Avantageusement, la partie en avancée de la pièce rapportée comporte encore des crans disposés suivant les rayons d'un cercle autour de son trou circulaire et coopérant avec des crans complémentaires d'une pièce auxiliaire liée en rotation avec l'arceau supportant l'écran protecteur. On obtient ainsi un montage pivotant de l'arceau offrant une multitude de positions angulaires intermédiaires stables pour l'écran pivotant, entre deux positions extrêmes déterminées par des butées. Il est à noter, par ailleurs, que la pièce rapportée, avec ses particularités définies précédemment, peut être facilement réalisée comme une pièce métallique emboutie.
La pièce auxiliaire crantée est avantageusement conçue comme une pièce d'usure interchangeable, liée en rotation de façon séparable avec un écrou qui coopère avec une vis de serrage traversant le trou circulaire de la pièce rapportée et solidaire d'un bouton de manoeuvre. L'écrou pe;lt posséder un rebord périphérique correspondant au profil de l'extrémité de l'arceau supportant l'écran protecteur ; ainsi, l'extrémité de l'arceau est immobilisée entre la pièce d'usure et cet écrou. La liaison en rotation entre la pièce d'usure et l'écrou est réalisable en ménageant, dans le rebord périphérique de l'écrou, des encoches qui reçoivent des tenons complémentaires formés sur le bord de la pièce d'usure.