INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- la figure 7 représente un produit de matrice x vecteur dans lequel les composantes sont binaires.
- la figure 8 illustre un système systolique numérique selon la presente invention permettant le calcul du produit matrice x vecteur binaire de la figure 7 avec une précision digitale.
2) Absence d'activité in vitro.
Le test utilisé, réputé signlficatif, consiste à évaluer l'influence in vitro sur le développement de cellules tumorales en culture, au contact de la substance étudiée introduite dans le milieu de culture.
Le lot FIT 3 a été testé sur des lignées cellulaires de carcinome mammaire, lignées BR 3 et MCF 7, en mettant en oeuvre le protocole expérimental qui suit.
Les cellules sont incubées dans des boites de pétri, à raison de 104 cellules par boite dans un milieu composé de méthylcellulose dans le milieu de DUL BECCO modifié par ISCOVE (IMDM) + 20 % sérum de veau foetal + insuline. Les produits à tester sont introduits dans le milieu aux dilutions suivantes : O, 5, 25 et 100 pg/ml.
Les résultats sont exprimés en nombre de colonies après 7 jours de culture. Les lectures ont été effectuées en double.
TABLEAU 2 TABLEAU 2 Lignée Dilution Nombre de colonies BR 3 0 pg/ml 296 + 35 5 pg/ml 267 t 19 25 pg/ml 256 + 23 100 pg/ml 294 + 28 MCF 7 0 pg/ml 159 + 12 5 pg/ml 159 + 12 25 pg/ml 126 t 14 100 pg/ml 138 t 27 Ces résultats témoignent de l'absence d'activité significative in vitro induite par le facteur FIT.
Une expérimentation semblable a également été effectuée avec le lot (4), mais à l'égard d'une souche KB, d'un cancer humain -du nasopharynx. Le lot (4) a été introduit dans la culture à raison de 200 pg/ml. Sur cette souche très sensible et à la dose très élevée testée, aucune activité cytotoxique n'a été observée, confirmant les résultats du tableau ci-dessus.
3. Activité du Produit aPrès chaufface.
Un lot (5) du produit IC 86 1773, qui presentait une activité modérée, a été chauffé pendant 30 minutes à la température de 80-C. Le produit, après chauffage, a montré une importante augmentation de son activité Les résultats sont rapportés dans le tableau ci-dessous : TABLEAU 3 AVANT CHAUFFAGE Inhibition APRES CHAUFFAGE Inhibition contrôle traité Ó contrôle traité 206+81 141t108 32 224+102 93+42 58 4. Etudes histooatholoaiues des tumeurs témoin et contrôle Prélevées, après administration à l'animal du lot (3) du produit IC 86 1773 dans les conditions décrites plus. haut.
Chez les animaux témoins, les tumeurs sont plus grosses que chez les animaux traités. Elles présentent des surfaces nécrosées et le tissu conjonctif n'est composé que de fibroblastes orientés de façon à encapsuler la tumeur et la capsule est épaisse. Beaucoup de mitoses sont visibles dans la masse tumorale. Le carcinome est en effet connu comme présentant un caractère fortement malin.
Chez les animaux traités, quelques tumeurs présentent des surfaces nécrosées massives infiltrées.de tissu inflammatoire marqué par la présence de granulocytes, macrophages, lymphocytes. Tautes les tumeurs sont totalement entourées d'un tissu granulomateux nouvellement formé qui a nettement remplacé la tumeur. En fait les capillaires sont visibles ; ils sont orientés perpendiculairement à la masse tumorale comme si le tissu granulomateux avait remplacé les surfaces tumorales après leur nécrose. Toutefois l'on observe encore des mitoses dans le tissu tumoral restant.
Il résulte de ce qui précède que l'invention fournit donc un principe actif capable d'inhiber la prolifération ou la croissance tumorale. A ce titre, l'invention concerne toute préparation pharmaceutique utilisable en thérapeutique humaine ou vétérinaire, en association avec un véhicule pharmaceutiquement acceptable approprié au mode d'administration choisi, notamment par voie parentérale. Il appartiendra au clinicien de déterminer chaque fois, à la lumière de l'état d'avancement de la maladie tumorale à traiter, les doses efficaces qui devront être administrées au patient ou à l'animal, aux fins d'inhiber le processus tumoral en cours, par exemple en doses unitaires de 100 mg à 2.000 mg.
Comme il va de soi et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application et de réalisation qui ont été plus spécialement envisagés ; elle en embrasse au contraire toutes les variantes, notamment celles consistant en des compositions et des facteurs inhibiteurs de la croissance tumorale susceptibles d'être obtenus dans des conditions semblables à partir de surnageants de cellules ayant en commun avec la moelle osseuse de contenir des cellules lymphoîdes, par exemple à partir de surnageants de cellules de rates.
ARTICULATION A ANNEAUX DE GUIDAGE POUR OUTIL A BRANCHES PIVOTANTES, TEL QU'UNE PAIRE DE CISEAUX.
DESCRIPTION La présente invention concerne une articulation pour un outil à branches pivotantes tel qu'une paire de ciseaux ou de pinces.
De manière classique, Les outils comportant deux branches pivotant L'une par rapport à L'autre tels que des ciseaux, des pinces, ou analogues, comportent un axe constitué par une vis. Cette vis traverse un trou lisse formé dans l'une des branches de L'outil. Elle est vissée dans un trou taraudé prévu dans L'autre branche. La vis comporte une partie cylindrique généralement filetée sur laquelle la branche présentant le trou lisse tourne. Cette partie cylindrique de la vis constitue l'axe de L'articulation sur lequel s'effectue le mouvement de rotation relatif d'une branche par rapport à l'autre. En outre, la vis présente une partie conique qui vient se loger dans un trou de même conicité prévu dans la branche présentant le trou lisse.
Avec une telle caractéristique, il est donc établi une portion de circuit électrique en série constitué par, successivement, la pastille 18, la pièce de liaison 40, le premier pôle 21 et le deuxième pôle 22, ces deux derniers éléments constituant l'interrupteur décrit ci-avant. De cette façon la face 50 de la pastille 18 opposée à celle, 42, qui est au contact de la pièce de liaison 40 et le deuxième pôle 22 constituent les deux bornes 51, 52 de la source selon l'invention qui peut alimenter, selon l'application souhaitée, des appareillages de toute nature schématisés en 100 sur la Figure 1, par exemple un émetteur, le système d'allumage d'une opération donnée, etc...
La source décrite ci-dessus fonctionne de la façon suivante : il est tout d'abord précisé que la source 1 est montée à bord du mobile 2, en étant solidarisée avec celui-ci dans une position telle que l'axe 44 de la percée soit orienté suivant la trajectoire la plus probable du mobile, et de façon que les moyens de commutation 12 soient placés, par rapport au sens de déplacement du mobile, en avant des moyens de transformation 7 de l'énergie de pression en énergie électrique. Dans le cas du mode de réalisation selon les Figures 2 à 5, l'interrupteur 21, 22 se trouve donc situé en avant de la pastille piézo-électrique 18.
Ceci étant précisé, lorsque le mobile 2 est soumis à une accélération, la sphère 17 est plaquée contre la face conique concave 43 de la pièce de liaison 40 qui vient alors comprimer la pastille piézo-électrique 18. Dans cet état, l'interrupteur 21, 22 étant ouvert, la pastille piézo-électrique 18 se trouve dans un circuit ouvert et peut donc se charger en énergie électrique par le phénomène piézo-électrique bien connu en lui-même, et reste chargée tant que ce circuit reste ouvert.
Par contre, dès que le mobile 2 est soumis à une décélération, la sphère 17, du fait qu'elle soit montée libre en translation dans la percée 16, par l'inertie qu'elle a acquise, glisse sur la face 43 dans la direction du déplacement du mobile et déforme les portions de paroi élastique 33, 34... du premier pôle 21 de l'interrupteur, pour les amener au contact du deuxième pôle 22, et ainsi fermer le circuit entre les deux bornes 51, 52 comprenant la pastille piézo-électrique 18, la pièce de liaison 40 en matériau conducteur1 le premier pôle 21 et le deuxième pôle 22 contre lequel est venue se plaquer au moins une portion du premier.La quantité d'énergie électrique emmagasinée dans la pastille piézo-électrique 18 peut alors se décharger et alimenter tout appareillage comme celui représenté schématiquement en 100 sur la Figure 1.
Les Figures 4 et 5 permettent d'expliciter le fonctionnement de la source, respectivement quand la trajectoire du mobile est parallèle à l'axe 44 de la percée 16 et quand elle fait avec lui un angle non nul pouvant aller jusqu'à cent trente degrés.
En effet, dans le cas de la Figure 4, lorsque la sphère 17 est décollée de la face conique concave 43 de la pièce de liaison 40, elle vient s'appliquer librement au centre 30 de l'ensemble des portions de paroi élastiquement déformables 33, 34... constituant le premier pôle 21, qui viennent donc toutes au contact du deuxième pôle 22.
Par contre, lorsque le mobile a une trajectoire non parallèle à cet axe 44, lors de la décélération, la sphère 17 glisse sur la paroi 43 de la pièce de liaison 40 suivant une direction parallèle à celle de la trajectoire du mobile-et la surface conique 43 vient appliquer une force de contre-réaction sur la sphère 17 qui est donc soumise à une force de translation parallèle à l'axe 44. La sphère 17 est dans ce cas appliquée contre au moins l'une des portions de paroi élastiquement déformables 33, 34... qui vient, elle, au contact du deuxième pôle pour fermer le circuit.
La description précédente montre l'avantage d'une telle réalisation de source commutable. En effet, l'énergie électrique nécessaire au déclenchement de différents appareillages est produite par le mouvement du mobile lui-même, sans qu'il-soit nécessaire d'utiliser des sources d'énergie accessoires comme des batteries, piles etc, qui sont généralement d'un poids élevé et d'une durée de vie faible. En plus, cette énergie est disponible au moment de la décélération du mobile, ce qui est important, notamment pour produire un signal donné lorsque, par exemple, cette décélération est produite par un choc du mobile contre un obstacle et qu'il est nécessaire de déclencher un appareillage donné le plus rapidement possible après ce choc, voire simultanément. De plus, cette source peut être commutée quelle que soit la direction de la trajectoire du mobile, du moins dans un angle solide inférieur à deux cent soixante degrés.
CIRCUIT DE COMMANDE, A VARIATEUR DE VITESSE, D'UN MOTEUR ASYNCHRONE MONOPHASE, ET MODULE PERMETTANT LA REALISATION D'UN TEL CIRCUIT DE COMMANDE A PARTIR D'UN CIRCUIT DE COMMANDE CLASSIQUE.
La présente invention concerne un circuit de commande, à variateur de vitesse, d'un moteur asynchrone monophasé, du type dans lequel le démarrage s'obtient grâce à un enroulement auxiliaire alimenté à partir de la phase du courant alternatif d'alimentation grâce à un circuit comprenant un élément de déphasage, généralement un condensateur monté en série.
D'une manière générale, on sait que selon la technique utilisée à l'heure actuelle, l'enroulement principal du moteur est alimenté à partir de deux conducteurs du réseau (neutre et phase) par l'intermédiaire d'un circuit de commande comprenant, en série sur le circuit de phase, un interrupteur commandable, par exemple un triac, dont la borne de commande est pilotée par un circuit électronique permettant de régler l'angle de conduction de l'interrupteur en fonction d'une consigne, étant entendu qu'une variation de cet angle de conduction engendre une variation de la vitesse de rotation du moteur.
Le démarrage d'un tel moteur est alors obtenu au moyen d'un condensateur reliant l'entrée de l'enroulement principal à l'entrée de l'enroulement auxiliaire.
I1 s'avère que lorsque le moteur ne tourne pas à sa vitesse de rotation maximale, c'est-à-dire lorsque l'angle de conduction de l'interrupteur commandable n'est pas nul, le moteur reçoit, en conséquence, une tension d'alimentation non linéaire, dont les harmoniques, en particulier l'harmonique 3, engendrent des pertes par effet Joule appréciables, notamment dans l'enroulement auxiliaire.
Cette déperdition énergétique est particulièrement importante dans le cas d'un système d'asservissement, par exemple l'asservissement du ventilateur d'un climatiseur, dans lequel le moteur est amené à tourner à une vitesse constamment inférieure à sa vitesse maximale, dans une plage où les pertes par effet Joule sont particulièrement importantes.
En outre, dans l'exemple précédemment évoqué, les calories engendrées par ces pertes par effet Joule provoqueront un réchauffement du local à climatiser. Ainsi, lorsque le climatiseur a pour fonction d'abaisser la température du local, il devra dépenser un surcroît d'énergie pour absorber ces calories.
L'invention a donc plus particulièrement pour but de supprimer ces inconvénients.
On note une très bonne immunofluorescence sur les sites F, G, H sur le recombinant VV-ENV1.
On note que l'on obtient une très bonne immunofluorescence pour les sites F et H sur le recombinant VP392 alors que le recombinant VP391 présente une immunofluorescence très faible pour ces mêmes épitopes. L'immunofluorescence sur VP391 et VP392 est d'intensité égale pour tous les sites A, B, B', D, D', E.
On observe l'absence du site G sur les recombinants VP391 et VP392. L'absence de cet épitope s'explique par le fait que le clone T 15-2 à partir duquel le gène codant pour la gp51 a été introduit dans le virus est un variant G-, non reconnu par l'anticorps monoclonal MONO G.
Ces résultats montrent donc que, pour présenter au système immunitaire des animaux un antigène gp51 à'aide d'un virus recombinant, il importe que la gp30 soit associée à la gp51, de façon à avoir un antigène gp51 possédant la configuration native observée sur une particule virale BLV, où les sites F, G, H sont les mieux exposés.
2. TEST ELISA Le test permet de mettre en évidence la présence des sites A, B, B' , C, D, D', E, F, G et H définis par les anticorps monoclonaux sur la gp51.
Un extrait cellulaire ou de surnageants de culture de cellules infectées par un virus recombinant ou bien par le virus BLV est pris en sandwich entre l'anticorps monoclonal capteur anti E et un anticorps monoclonal de révélation conjugué à la peroxydase. La présence finale d'une coloration est le signe de la présence du site antigénique reconnu par l'anticorps monoclonal de révélation.
Cette technique montre bien, par exemple, que le site G est absent sur les préparations VP391 et VP392 obtenues avec le variant provirus BLV T15-2 ; mais qu'il est, par contre, présent lorsque le recombinant est obtenu en insérant l'information codant pour la gp51 et la gp30 à partir de l'ADNc copié sur l'ARN viral du virus BLV produit par les cellules de chauve-souris BL.
ADAPTATION DES RECOMBINANTS VACCINE SUR CELLULES OVINES On a mené une expérience d'adaptation du recombinant VP392 (gp51 + gp30), par passages répétés sur une lignée cellulaire d'origine OVK (ovine kidney cells).
L'expérience a été conduite du 17 avril 1987 au 21 juin 1987 en subcultivant deux fois par semaine les cellules OVK et les cellules VERO (utilisées comme contrôle), en boites de Roux 25 cm2. Arrivées à confluence, les cellules étaient lavées et infectées avec VP392 provenant de l'infection du passage antérieur (55 yll prélevées du ml de suspension virale provenant de la boite de Roux 25 cm2). Par boite de Roux 25 cm2, on dénombre à confluence 3 x 106 cellules OVK contre 9 x 106 cellules VERO.
Les différentes suspensions virales ont été conservées à -20-C. On a déterminé leur titre en virus par titration en boites de 24 puits0 selon la méthode des dilutions limites (quatre répétitions par dilution, table de calcul de DL 50 selon Read-Muench). Lors des titrations, le recombinant a été, à chaque fois, testé sur cellules VERO et sur cellules OVK.
Les résultats obtenus sont rassemblés dans le Tab]eau II. Les titres en virus (DL50) rapportés ont été obtenus après respectivement 30 jours (16/5), 35 jours (21/5), 45 jours (1/6) et 60 jours (15/6) d'adaptation sur cellules OVK.
Ces résultats montrent que les titres observés sur OVK sont plus faibles que ceux obtenus sur VERO. Cette différence s'expliquc par le fait que la quantité de cellules OVK mise en oeuvre est trois fois moindre par boite de Roux 25cm2.
On note que, si le virus recombinant VP392 se réplique un peu moins bien sur cellules OVK que sur cellules VERO, sa réplication sur cellules OVK reste, néanmoins, bonne.
IMMUNISATION OE LAPINS A L'AIDE DE RECOMBINANTS VACCINE Plusieurs lapins ont été immunisés à l'aide de suspensions de recombinants vaccine0 soit par voie intradermique (ID) seule, soit par voie intraveineuse (IV) (50 s de la dose) et par voie intradermique (50 s de la dose). Les doses de virus infectieux par immunisation étaient de l'ordre de 107 pfu/ml. Un rappel a été effectué dans les mêmes conditions six semaines après le premier traitement.
Des prélèvements de sérum sanguin ont été effectués à plusieurs moments. Plusieurs tests ont été effectués sur ces sérums.
1. TEST ELISA Ce test, utilisé pour la détection des anticorps dans le sérum sanguin, a été réalisé dans les conditions suivantes: - fixation de 100 ng d'anticorps monoclonal MONO E purifié sur les parois des puits d'une plaque de microtitration ; incubation pendant 16 heures à 4'C; - après lavage et saturation avec une protéine inerte, la sérumalbumine bovine, introduction (en présence de la protéine inerte) d'une préparation de protéines virales traitée au détergent Tween 80 2 t (la préparation et le surnageant de culture des cellules FLK productrices de façon chronique du virus BLV); - après incubation de 48 heures minimum à 4-C et lavages, introduction dans les puits de 200 tel des dilutions progressives d'antisérum à tester (8 dilutions de 3 en 3 à partir de la dilution 20) ; incubation pendant 16 heures à 4 C; - après lavage, addition de 100 + par puits de tampon contenant 200 ng de fragment Fab d'immunoglobulines de chèvre purifiés par chromatographie d'affinité, dirigés spécifiquement contre les immunoglobulines de lapin et couplés à l'enzyme peroxydase ; incubation pendant 1 heure à 4 C; - après lavage, révélation de l'activité enzymatique associée aux parois, à l'aide de substrat H2 O2 + tétraméthylbenzidine; - après 20 mn, arrêt de la réaction avec H1 504 2 N et lecture des densités optiques D.O. à l'aide d'un spectrophotomètre pour microplaques de titration.
On a représenté en 20 un appareil de déshydratation par exemple du type commercialisé par la Société Neyrtec sous le nom de "Tasster", à l'entrée duquel les boues de papeterie ont une teneur en matière sèche de 5 à 6 % en poids et contiennent environ 1 % en poids d'un bactéricide (provenant d'un distributeur 21).
A la sortie de l'appareil 20, la boue, dont la teneur en matière séche est par exemple comprise entre 50 et 55 % en poids, est déversée au bas d'un tapis de chargement 22 incliné par rapport au plan horizontal. De la chaux (environ 1 8 en poids) est déversée à la partie supérieure du tapis (trémie 23).
Le tapis, à barres transversales, est par exemple d'un type couramment utilisé en agriculture pour effectuer des chargements, mais avec une inclinaison plus grande (au moins 500 et, de préférence, 600).
Les flocons qui se forment en haut du tapis, redescendent par gravité et forment, au moins partiellement, des particules cylindriques de la grosseur d'un crayon et de quelques cm de long. Il reste cependant quelques blocs, qui sont émiettés dans, un émietteur à peignes 24. Comme dans le brevet principal, les particules sont ensuite séchées par exemple dans un four à tambour tournant horizontal 25 équipé d'un brûleur 26.
En circulant dans le four avec les gaz de combustion, elles sont séchées jusqu'à une teneur en matière sèche de 90 à 95 % en poids, et forment des boulettes dont une partie importante a déjà la taille finale requise. Après passage dans un cyclone 27, ces boulettes passent sur un tamiseurséparateur 28 à la sortie duquel la partie ayant la taille convenable va directement vers la trémie de conditionnement, de préférence après avoir subi une pulvérisation d'agents mouillants en surface.
Le refus du tamiseur-séparateur, constitué de boulettes plus grosses et ayant une teneur en humidité qui peut atteindre 30 % en poids, est envoyé dans un déchiqueteur à pales 29, à la sortie duquel il est recyclé à l'entrée du cyclone 27 ou du four 25.
Le déchiqueteur 29 peut avantageusement coopérer avec un petit cyclone (non figuré) à la sortie duquel sont recueillies les poussières, qui seront alors recyclées à l'entrée de l'installation.
La présente invention concerne un procédé de détec-
tion de l'usinabilité d'une pièce dans une machine de coupe telle qu'un tour ou une scie destinée à découper une pièce, ainsi qu'un procédé de coupe d'une pièce par une telle machine de coupe. De manière classique, au début de la coupe d'une pièce dans une machine de coupe telle qu'un tour ou une scie destinée à la découpe de la pièce, l'usinabilité de la pièce n'est pas estimée au préalable. Plus précisément, dans un procédé classique, il est normal que l'opérateur, utilisant l'expérience qu'il a accumulée et son intuition, prépare un manuel de coupe et, en fonction de ce manuel de coupe, fixe les conditions de coupe de la pièce, telles que la vitesse de coupe et la vitesse d'avance de l'outil de coupe par rapport à la pièce, puis exécute l'opération de coupe. Dans un tel procédé classique, lorsque la coupe de la pièce est réalisée à l'aide d'une machine de coupe, l'usinabilité de chaque pièce n'est pas détectée. En outre, la détection de l'état de coupe de la machine de coupe n'est pas non plus réalisée. Ainsi, dans un tel procédé classique, il est très difficile de régler rapidement des conditions convenables de coupe pour chaque pièce et il est aussi extrêmement difficile de modifier les conditions de coupe afin qu'elles correspondent de façon convenable aux modifications de l'état de coupe pendant l'opération de coupe. Plus précisément, même parmi des pièces d'un même
matériau, il existe des variations partielles de composi-
tion et de dureté et il arrive que, d'un point de vue rigoureux, l'usinabilité change en partie. En outre, pour que la pièce puisse être coupée par une machine de sciage, il existe des conditions de surface telles qu'une surface noire et une surface de tournage au tour ou analogue, si
bien que des variations d'usinabilité apparaissent, c'est-
à-dire que la surface noire est plus dure que la partie interne de la pièce et les surfaces de tournage au tour présentent des variations de dureté dans l'opération de durcissement. En outre, il arrive que le matériau de la
pièce soit inconnu et que l'usinabilité d'un nouveau maté-
riau ne soit pas connue. Dans ces circonstances,. il faut que les conditions de coupe soient observées alors que la pièce est réellement en cours de coupe, et les conditions
de coupe doivent être modifiées de manière convenable.
La figure 4 est une coupe partielle verticale suivant le petit axe 9 plus grande échelle du bottier fermé.
La figure 5 est une coupe semblable t la figure 4. coté charnière du boîtier en position d'ouverture.
La figure 6 est une vue en plan de la platine.
La figure 7, enfin, est une vue en perspective avec parties arrachées au niveau d'une charnière.
En se reportant aux dessins, notamment aux figures 1 à 4, on peut voir un bottier 1, pour le maquillage, comprenant une platine 2 fixée dans un fond 3 et un couvercle 4 articule sur la platine 2 autour d'un axe géometrique d'articulation A, à l'aide d'organes d'articulation 5, 6 prévus respectivement sur. la platine 2 et sur le couvercle 4. L'axe géornétrique d'articulation A est situé au-dessous du plan de joint P de la platine 2 et du couvercle 4.
Les différents éléments du bottier 1 peuvent etre r6alis6 en matière plastique. La platine 2 est fixée dans le fond 3 par tout moyen approprié, notamment par collage ou soudage. Le couvercle 4 peut entre réalisé en deux parties, également assemblées par collage ou soudage, t savoir un serre-glace 7 et un dôme 8, formant couvercle proprement dit, fixe sur le serre-glace 7 par tout moyen approprié, notamment collage ou soudage. Le couvercle et le fond sont convexes vers l'extérieur, et leurs contours sont identiques, de forme ovale, comme representé sur la figure 6, admettant un grand axe et un petit axe de symetrie.