INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le réflecteur reflex 14 a des portions de jambe 21 qui sont formées le long de la circonférence externe des deux extrémités de l'encadrement 20. Chacune des portions de jambe 21 s'étend d'une extrémité de l'encadrement 20 sur une distance qui est égale à la longueur d'un bloc 19 et les côtés de l'encadrement 20 qui correspondent à six blocs d'élémentl19 à l'exception des quatre placés aux deux extrémités de l'encadrement 20 n'ont pas de portion formant jambe. Un bourrelet 23 en forme de L pour un dépôt par ultrasons est formé le long du pourtour interne de chacun de ces blocs 19 qui sont places aux deux extrémités
de l'encadrement 20.
L'évidement 18 sur le verre interne 12 a une taille telle que cela permette aux portions formant jambes 21
du réflecteur reflex 14 de s'adapter dans l'évidement 18.
En pratique, la récupération de flux d'un tel
projecteur dépasse rarement 65%.
Des tentatives ont été effectuées, notamment par la Demanderesse, pour améliorer la récupération de flux dans un tel réflecteur tronqué. Par exemple, l'emploi de surfaces complexes pour la surface réfléchissante permet,
26216 7 9
en diminuant la distance focale royenne, d'obtenir un réflecteur
plus profond et donc meilleur récupérateur de flux.
Mais les résultats obtenus laissent encore une marge
de progression importante.
La présente invention vise à pallier les inconvénients de la technique antérieure et à proposer un projecteur susceptible d'émettre un faisceau de route qui, tout en étant d'une hauteur très réduite pour satisfaire aux exigences de conception les plus récentes, offre un faisceau de grande intensité lumineuse grâce à une bonne
récupération du flux énis par la source.
Un autre objet de l'invention est de donner aux images du filament formées par le réflecteur une orientation particulièrement adaptée à la formation d'un faisceau de route. On peut rappeler à cet égard que le confort visuel d'un faisceau de route est donné d'une part, par une pointe de concentration dans l'axe de la route (c'est-à-dire l'axe optique du projecteur) et d'autre part, par une grande largeur et
une faible épaisseur du faisceau.
Plus précisément, l'invention vise également à ce qu'une forte proportion des images du filament participant à la formation du
faisceau soient horizontales ou faiblement inclinées.
A cet effet, la présente invention concerne un projecteur de route pour véhicule autonmbile, du type comprenant une source lumineuse,
un réflecteur définissant un axe optique et une glace de fermeture, carac-
On peut ainsi, comme cela a été mentionné plus haut, compter les tours de roue ou d'un élément de transmission, ce qui permet au microprocesseur LLP, qui inclut une base de temps, de calculer, non seulement la distance d parcourue mais également la vitesse longitudinale VL instantanée (ou moyenne sur une période donnée) et de là l'accélération yL correspondante. On peut également recourir à un capteur repérant les déplacements, par exemple par rapport à un pneumatique, ou mieux, au sol.Ceci permet non seulement de calculer les données cinématiques longitudinales d, VL, yL, c'est-à-dire dans le sens de déplacement du véhicule mais également les données latérales ou transversales et, en particulier, llaccé- lération latérale yR (essentieilemént centrifuge) ainsi que les données relatives au virage (vitesse angulaire de rotation ou braquage). On notera que lorsque le rayon de braquage est inférieur au rayon défini par la direction, on se trouve en situation de survirage ce qui correspond généralement à une dérive arrière pouvant aller jusqu'au dérapage. Il est donc intéressant de disposer de capteurs sur chacune des roues.
L'un des points essentiels étant la détection de lalimite au-delà de laquelle le ripage risque de devenir un dérapage (surtout à l'avant), un capteur d'inclinaison latérale peut être utile dans la mesure ou connaissant le type de pneumatique utilisé, on sait quelle est l'inclinaison maximale qu'il peut supporter sans risques de dérapage.
L'accélération latérale (ou radiale) y & est sensiblement proportionnelle à la tangente tgO de l'angle d'inclinaison (accélération latérale et inclinaison nulles en ligne droite).
La détermination de yt notamment à l'aide 'd'une centrale inertielle permet d'évaluer l'inclinaison e et d'éviter de franchir la limite entre le ripage et le dérapage dès lors que les caractéristiques du pneumatique sont connues.
La vitesse tangencielle peut être directement mesurée, ce qui permet de surveiller le glissement de la roue arrière pour laquelle le dérapage est admissible.
On notera également que l'angle de braquage est directement mesurable sur la direction (sur l'arbre du guidon, par exemple), mais comme on l'a souligné, on peut se trouver en état de survirage avec un rayon plus faible que celui défini -par la direction et pouvant même être plus petit que le rayon de braquage nominal minimum.
Le microprocesseur ssP peut être de tout type classique et comprend les mémoires vives et mortes, RAM et ROM, une horloge CLK, un clavier d'entrée adéquat KB et un affichage D correspondant, le tout connecté par un système de bus de données et d'adresses. Le clavier est aussi simple que possible mais doit permettre à l'utilisateur de sélectionner les données qui l'intéressent, de leur donner un ordre hiérarchique, de modifier la sélection et l'ordre dans certains cas, de régler l'importance relative entre l'automatisme et la commande humaine jusqu'à permettre l'automatisme complet (par exemple sur la limitation de vitesse), la commande humaine complète (par exemple sur la direction), ou une commande intermédiaire en partie automatique, en partie humaine (accélération et/ou freinage, par exemple).
Le microprocesseur ssP effectue les calculs sur la base des données issues des capteurs et selon les programmes enre bistrés en mémoire morte ROM en tenant compte d'éventuelles directives complémentaires entrées grâce au clavier RB et mises en mémoire vive RAM. Dans les mêmes conditions, il va émettre des signaux destinés à deux séries de servomoteurs SMl', SM2', ..., SMm' et SMl", SM2", ..., SMm" ou équivalents à travers les interfaces respectifs de sortie IF11, IF2', IFm' et IFl", IF2", ..., IFp". Les interfaces IFl", IF2", ....
IFp" et les servomoteurs SMl", SM2", ..., SMp" qui les suivent, peuvent être de tout type classique comme on en rencontre dans les boucles d'automatisation sur véhicule. Les servomoteurs au sens le plus général du terme peuvent être électriques, électroniques, magnétiques, hydrauliques, pneumatiques, oléopneumatiques ou autres. Ils commandent respectivement des organes de commande CDI, CD2, ..., CDp, tels que l'axe de guidon pour une direction assistée de motocycle, la valve ou le papillon d'admission du mélange combustible pour un système de limitation de vitesse, etc... Les effets provoqués par ces organes sont mesurés par les capteurs C1, C2, ..., Cn.Ces mesures peut être indirectes: par exemple, si on veut limiter la vitesse, on mesure cette dernière sur un arbre de transmission, sur la roue ou même directement sur le chemin de roulement et l'on commande une valve de contrôle de l'accélérateur. Par contre, dans une direction assistée, le capteur peut directement prendre ses mesures sur l'axe du guidon par exemple, en vérifiant ainsi la bonne exécution de l'ordre donné ou le retard inhérent à la branche d'automatisation. La fermeture de la branche entre les organes de commande CD et les capteurs C est représentée sur la figure par des pointillés (fermeture directe ou indirecte).Cette partie de la figure IFl" à IFp", SMl" à SMp" et CDl à CDp, ainsi que Cl à Cn et IF1 à IFn montée en boucle sur le microprocesseur P constitue un schéma d'automatisation classique.
Selon une particularité de l'invention, certaines sorties du microprocesseur P sont connectées à des interfaces -IFl' IF2', ..., IFm' eux-mêmes reliés, respectivement, à-des teurs SM1', SM2', ..., SMm' commandant respectivement des organes de perception PDl, PD2, ..., PDm. Il s'agit, à l'aide tous les servomoteurs adéquats tels que vérins ou autres moteurs électroniques, électriques, magnétiques, hydrauliques, pneumatiques, oléopneumatiques ou autres, d'adresser au conducteur par l'intermédiaire des organes de perception PDl à PDm, les stimuli qu'il recherche pour percevoir les divers phénomènes.
Par ailleurs, on notera que le microprocesseur ssP ou les interfaces IFl-', IF2', . . IFm' doivent tenir compte de la loi de FECHNER et inclure les convertisseurs nécessaires pour assurer des variations d'intensités perçues selon une échelle de réglage sensiblement linéaire.
Or, si certains phénomènes sont perçus en large part directement par le corps humain comme, par exemple, la vitesse par la résistance de l'air ou certaines accélérations par référence à l'accélération de la pesanteur, d'autres phénomènes sont d'autant moins perçus que la suspension, la direction ou d'autres dispositifs de stabilisation sont plus performants.
Les diverses réactions entre le corps humain et la machine tendent à des valeurs très faibles avec les dispositifs de stabilisation les plus perfectionnés et le conducteur doit pouvoir les faire reconstituer au moins en partie pour recevoir les stimuli nécessaires.
Les parties du corps en contact avec la machine, en particulier dans un motocycle, sont essentiellement: les mains et les avant-bras et bras, les pieds, les cuisses, l'assise et l'oreille interne.
On peut y ajouter d'autres sens tels que la vue, l'oule, et souvent l'odorat qui peuvent détecter nombre d'anomalies.
L'invention, vise à permettre de stimuler les sens humains accessibles lorsque la perfection de la stabilisation du véhicule du véhicule rend ces stimulations faibles ou même inexistantes.
Récemment, on a développé un procédé appelé procédé par absorption de fluide à sec ou à demi-sec. Son principe est à rapprocher de celui du procédé à demi-sec. On améliore cependant son efficacité et le rendement des additifs ou produit additionné par circulation de poussières, par adjonction d'un séparateur de poussières extérieur à l'absorbeur (voir C. Schmole, R. Dietl.: Betriebserfahrungen mit einer trockenen/halbtrockenen Rauchgasentschwcfelung nach dem Lurgi-w#rbelschicht- absorptionsverfahren im Kraftwerk Schwandorf der Bayerwerk AG; Brennstoff, Forme, Kraft Nr. 6 /1986/, Anwenderreport Rauchgasentschwefelung, P.76-79 > .
Il en existe également d'autres procédés plus simples et moins chers que le procédé à demi-sec. Dans ces procédés on introduit de la poudre de chaux dans la zone chaude (environ 800 C) de l'enceinte de combustion. Là la chaux se calcine et une partie du soufre se combine chimiquement. En aval de la chaudière, est effectuée un refroidissement jusqu'à environ 700C par un jet d'eau atomisé. Un canal ayant une forme en U sert d'absorbeur et on ne fait donc pas appel au principe de recirculation. Le niveau de désulfuration atteint est aussi plus faible que dans les systèmes a' circulation (voir à ce sujet T. Kenakkola, M. Snokas, I. Hantanen: The Tampella LIFAD 502 Removal Process; Publikation 8F der RGW-finnischen Fachkonferenz für Umweltschutz).
La présente invention a pour objet une installation dans laquelle le rendement des réactions entre phase gazeuse et solide est amélioré, notamment permettant de réaliser une séparation du SO2 analogue à la désulfuration semi-sèche et ne donnant pas de sous-produits humides. Dans l'installation proposée, le réacteur et le séparateur de poussière ne sont pas séparés, contrairement à ce qui se fait selon l'état de la technique, mais ils sont au contraire réunis fonctionnellement en une seule unité constructive dont le profil aérodynamique permet la circulation intérieure des poussières et des gaz. De ce fait, on peut augmenter la concentration relative des poussières et leur surface réactionnelle dans le réacteur.
L'installation selon l'invention permet de réaliser ces objectifs: le courant de gaz brut se propage d'abord selon un mouvement ascendant vers le haut, descend ensuite vers le bas dans une section en forme de boucle et finalement s'écoule selon un mouvement cyclonique de sorte que, grâce à ce mouvement cyclonique une grande partie de la poussière qui se trouve dans le gaz est renvoyée dans le courant gazeux ascendant.
Le gaz qui est évacué par le courant cyclonique transporte une autre partie des poussières dont la majeure partie est formée de solide déjà transformée. Dans le courant gazeux ascendant dirigé vers le haut, on peut de préférence réaliser ce que l'on appelle une fluidisation par circulation qui, comme on le sait, améliore l'efficacité des réactions gazsolides. En outre, on utilise un diviseur de gaz ou à titre de moyen retenant la poussière, un entonnoir qui est également connu sous le nom d'entonnoir de fluidisation".
Les avantages les plus importants de l'installation selon l'invention sont les suivants: Les réactions gaz-solides, en particulier la diminution de la teneur en 802 d'effluents gazeux peuvent être réalisées pour l'essentiel, de façon plus efficace sur le plan technique et sur le plan économique que ce qui se fait dans les installations connues. Les particularités aérodynamiques de l'installation permettent une amélioration significative de la circulation intérieure des poussières et des gaz.
L'invention sera expliquée ultérieurement sur la base des exemples de réalisation illustrés dans les dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 illustre schématiquement une coupe longitu dinale de l'installation selon l'invention.
- la figure 2 représente une coupe transversale de l'ins tallation représentée sur la figure 1 - la figure 3 représente une coupe longitudinale une autre forme de l'installation selon l'in vention - la figure 4 représente une coupe transversale de l'ins tallation représentée sur la figure 3 - la figure 5 représente schématiquement une autre forme de réalisation de l'installation selon l'invention.
- la figure 6 représente une coupe transversale de l'ins tallation selon la figure 5.
Dans le mode de réalisation représenté en coupe longitu.- dinale sur la figure 1 et en coupe transversale sur la figure 2, l'extrémité inférieure de l'entonnoir 2 est raccordée à une partie tubulaire 1 coudée et l'extrémité large de l'entonnoir est fixée à une partie de conduite 3 dirigée vers le haut et une zone d'inversion du sens 4 de l'écoulement, zone qui est reliée à une partie de conduite descendante 5. On a ménagé une chambre de séparation 8 entre le flanc 6, la paroi de guidage 11 et l'enceinte de séparation 8a. La conduite d'évacuation 7 est raccordée à un flanc de la chambre de séparation, de façon excentrique par rapport à la partie de conduite descendante 5.
On retrouve également les éléments déjà mentionnés dans les explications relatives à la figure 1 dans le mode de réalisation illustré en coupe longitudinale sur la figure 3 et en coupe transversale sur la figure 4. Cependant, la paroi de guidage est ici simplifiée et les deux parties de l'installation sont réunies dans un même bâti ou carter. En outre, on a prévu un élément de guidage 10 qui capte la poussière entrat- née à l'extérieur de la circulation et qui contribue ainsi à améliorer le transfert de matière dans la partie de conduite descendante 5. Les canalisations de dérivation 7 sont disposées symétriquement de part et d'autre.
Le mode de réalisation illustré en coupe longitudinale sur la figure 5 et en coupe transversale sur la figure 6 ne comporte pas entre les parties de conduite 3 et 5 une seule mais comporte trois chambres de séparation 8 auxquelles des tuyauteries d'évacuation sont associées 7. On réduit ainsi la résistance à l'écoulement et l'encombrement. La conduite d'évacuation de poussières illustrée sur la figure 5 assure en fonctionnement l'évacuation de 20 à 40% de la masse de matiere solide, ce qui permet d'obtenir une distribution granulométrique régulière.
La forme de réalisation illustrée sur les figures 1 et 2 peut par exemple servir à diminuer la teneur en 502 des gaz de fumée ou gaz effluant d'une installation de chaudière. Dans ce cas, on insuffle un hydrate de chaux pulvérulent dans le gaz de fumée refroidi à 70 à 80 CC, en amont du tuyau coudé à l'aide d'un jet d'eau pulvérisée. Les gaz de fumée ou effluents gazeux se propagent vers le haut dans le tuyau coudé 1 et dans l'entonnoir 2 En même temps la poudre d'hydrate de chaux absorbe une partie importante de la teneur en SO, du gaz de fumée. Les conditions opératoires sont analogues celle de la fluidisation avec circulation.L'absorption se poursuit dans les parties d'installation 4 et 5 en respectant les conditions opératoires d'un réacteur à transport de matières; il se crée alors aussi un courant cyclonique dans l'enveloppe d'arrêt 8a disposée de fanon excentrique par rapport à la partie de conduite descendante 5. La majorité de la poussière se sépare par entrarnement et tombe sur l'élément d'arrêt ou flanc 6 pour atteindre à nouveau l'orifice 9 dans la partie de conduite ascendante 3. Là, la concentration en réactif pulvérulent et la surface réactionnelle disponible sont ainsi augmentées au point que l'on peut atteindre, après l'ajout, 5 à 10 fois la valeur de départ. Le gaz purifié contenant la plus grande partie de particules de poussières transformées est évacué par une voie en forme de spirale et quitte l'installation par le tuyau de dérivation 7.Le gaz pénètre, via un séparateur de poussières non représenté, dans la cheminée d'évacuation. Dans le séparateur de poussières, le sulfate de calcium et le sulfite de calcium se séparent; la poussière du séparateur de poussières est envoyée soit à la décharge soit dans une installation en vue de sa valorisation ultérieure.
Le mode de réalisation illustré sur les figures 3 et 4 peut par exemple être utilisé pour le séchage de poussières de charbon. On dose la poussière de charbon brute dans le courant de fumée gazeux (à environ 7000C) immédiatement avant de l'envoyer dans l'installation. Les poussières de gaz et de charbon passent dans le tuyau coudé 1, dans l'entonnoir 2, et également dans les parties de conduites 3, 4 et 5 de l'installation. De ce fait, la poussière de charbon est asséchée et le gaz est refroidi à une température qui est par exemple de 1000C. Le gaz quitte l'installation par la conduite d'évacuation 7. Les plus grosses particules pour lesquelles un plus grand temps de séchage est requis reviennent à travers l'ori- fice 9 dans la partie de conduite ascendante 3 de l'installation où elles subissent recirculations avant de quitter l'installation.De ce fait, la grandeur de ces plus grosses particules est ainsi quelque peu diminuée.
Le mode de réalisation de l'installation illustré sur les figures 5 et 6 convient également pour la désulfurisation de gaz de fumée de chaudière et, particulièrement, pour le cas où les cendres de charbon brûlées contiennent d'importantes quantités de CaO et de MgO. Puisque l'installation est traversée par un courant de gaz de fumée et de cendre pulvérulente, il n'y a pas besoin d'ajouter d'hydrate de chaux. On refroidit à 70-900C avant l'entrée dans l'installation par un jet de particules d'eau atomisée, la liaison du 502 est réalisée de la même façon que celle décrite en rapport avec les figures 1 et 2.
PROTOCOLE EXPERIMENTAL Animaux Des souris, EOPS, de sexe mâle, en provenance du Centre d'Elevage de la Faculté de Pharmacie de MONTPELLIER ont été utilisées pour cette étude, après une période d'acclimatation de 8 jours.
Traitement Les souris à jeun de nourriture de 18 h environ, ont été administrées par voie intrapéritonéaie, à raison de 10 ml/kg, avec Les produits à tester, selon Leur Lot.
Le Lot d'animaux témoins a reçu le meme volume du véhicule. Ce traitement est effectué au temps tO.
Au temps t30, la solution à 1% d'acide acétique est injectée par voie intrapéritonéale, à raison de 10 ml/kg.
Nous avons traité Les lots suivants 1 - Témoin ayant reçu 10 ml/kg d'eau gommeuse à 3%.
2 - Atomisat de réséda de l'exemple 1 à La dose de 400 mg/kg.
Examens Les crampes abdominales sont comptées, pour chaque souris, 5 min après L'injection de L'agent allogène et cela de 5 en 5 min, pendant 15 min. Le nombre total des coliques obtenues, pour chaque souris et pour chaque Lot, est obtenu par addition des coliques notées de la cinquième minute à la vingtième minute suivant L'injection de L'acide acétique.
Une étude statistique est effectuée sur ce paramètre au seuil de probabilité P < 0,05.
Expression des résultats Pour chaque lot d'animaux traités, le pourcentage de protection, par rapport au lot témoin, est calculé moyenne lot témoin - moyenne lot traité = P% moyenne lot témoin Résultats Ils sont consignés dans Le tableau ci-après.
Traitement Dosages Nombre de % de pro mg/kg coliques tection 1 témoin 22,39 n = 10 > +/-14,92 2 atomisat de réséda 400 2,2 90,17 exemple 1 (n = 10) *** P CONCLUSION Dans nos conditions expérimentales, La protection visà-vis des coliques induites par L'acide acétique est hautement significative pour L'atomisait de réséda de L'exemple 1 à la dose de 400 mg/kg.
Les essais effectués avec Les autres extraits de réséda objet des exemples2 à 7aboutissent à des résuLtats similaires.
On peut donc concLure que Les extraits de réséda pos redent une activité antalgique et analgésique et possedent par conséquent des propriétés pharmacoLogiques potentiellement très intéressantes dans le cadre du traitement de la douleur (soulagement, suppression de la douLeur).
HabitueLLement, la dose d'utilisation en thérapeutique anima le et humaine sera comprise entre environ 10 et environ 50mg de plante/kg de poids du corps par jour, de préférence entre environ 25 et environ 40 mg de plante/kg de poids du corps par jour.
On peut formuler les compositions pharmaceutiques sous forme de dosage administrable par voie générale, en particulier orale. On peut utiliser des doses unitaires de 200 mg d'extrait conditionné en gélules selon l'exemple 6. La posologie habituelle sera de deux gélules par prise, renouvelable plusieurs fois par jour.
La concentration de L'extrait peut etre de 30 à 60% en poids pour les extraits aqueux, organique ou hydro-organique, par rapport au poids total ce la composition pharmaceutique.
L'invention comprend conc tous les moyens constituants des équivalents techniques des moyens décrits, ainsi que leurs diverses combinaisons.
Selon une deuxième variante de réalisation il peut être utilisé une seule chambre de pression place su côté où les axes qui maintiennent les paires de bras sont montés avec des roulettes ou des patins qui circulent dans des glissières solidaires de la plaque élévatrice et de l'élément de fond.
Selon une troisième variante de réalisation il peut être combiné l'utilisation simultanée des deux chambres décrites dans les deux variantes précédentes dans la mesure ou l'alimentation et l'évacuation de l'eau sous pression est commune aux deux chambres et commandée de préférence par une seule vanne.
La figure 1 regroupe les trois variantes. Elle représente en coupe le dispositif incorporé dans le siège mcbile verticalement selon l'invention avec la plaque élévatrice en position basse et la chambre ou les chambres pliées suivant un angle fermé.
La partie gauche A correspond à la première variante 1 seule chambre.
La partie droite B correspond à la deuxième variante 1 seule chambre.
Les parties gauche A et droite B correspondant à la 3 variante deux chambres suivant un axe symétrique.
La figure 2 regroupe les trois variantes. Elle représente en coupe le dispositif selon l'invention avec la plaque élévatri ce en position haute et la ou les chambres pliée suivant un angle ouvert.
Le dispositif représenté sur les figures 1 et 2 comporte.