INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Figure 5 : le schéma de la mise en série de points de logi que programmée PLA par des portes de transfert.
Figure 6 : un schéma du comparateur programmable de la figu re 3 représenté à l'aide de points de logique programmée PLA et de portes de transfert.
Figure 7 : une illustration de la structure du comparateur programmable selon l'invention avec un premier rang à quatre données.
Pour favoriser le démoulage de la plaque coulée, il peut être souhaitable de prévoir un moule constitué d'un verre minéral traité de manière à éviter une réaction entre les fonctions Si-O du verre et les fonctions NCO de l'isocyanate, par exemple un verre minéral revêtu d'une couche minérale, telle qu'une couche d'oxyde métallique, durcie par pyrolyse.
Pour éviter que la formation du réseau polyuréthanne élastomérique et/ou la polymérisation de l'hydrocarbure vinylaromatique ne commencent avant le moment souhaité, il peut être avantageux d'utiliser un moule constitué d'un matériau permettant d'éviter la photocatalyse de polymérisation de l'un ou l'autre des monomères présents.
Le moule, utilisé pour la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention, doit par ailleurs résister à la température maximale du mélange réactionnel et être non réactif ou insoluble au contact de la charge liquide. Des moules appropriés sont réalisés à partir de substance, telles que, par exemple, le polyéthylène, le polypropylène, le polyéthylène téréphtalate, des élastomères de silicone et des métaux comme, par exemple, l'aluminium, le cuivre, le nickel, ou des alliages, comme le laiton ou l'acier inoxydable. Un moule en métal sera plus particulièrement adapté lorsque le procédé selon l'invention est mis en oeuvre de manière continue, par exemple dans une installation du type laminoir.
Lorsque tous les composants du mélange sont dans le moule, on soumet celui-ci à des conditions, notamment de température, de durée et de pression, telles que, d'abord, le réseau polyuréthanne se forme par réaction entre les fonctions -OH du polyol et les fonctions -NCO de l'isocyanate, avec incorporation simultanée de l'agent de greffage dans ce réseau, puis l'hydrocarbure vinylaromatique polymérise dans ledit réseau, formant ainsi un seau semi- interpénétré greffé, de structure telle que représentée sur la figure en annexe.
Des conditions utilisables sont, par exemple - en ce qui concerne la pression, une pression égale à la pression atmosphérique ou bien une pression pouvant atteindre Jusqu' 5 bars environ, ou encore une pression réduite jusqu'à 0,35 O, 35 bar environ - en ce qui concerne la température, celle-ci pourra être choisie dans une gamme allant de la température ambiante å 135'C environ lorsque la pression est la pression atmosphérique. La température du moule pourra être augmentée progressivement, par exemple par paliers, à l'intérieur de cette gamme.De manière plus générale, il pourra être avantageux de prévoir un programme de température non uniforme dans le temps, c' est-à-dire comportant plusieurs étapes de différentes durées et conduites à différentes températures - en ce qui concerne la durée, une durée totale comprise, de préférence, entre 4 et 120 heures environ (sous pression atmosphérique) pour des plaques coulées d'épaisseur allant Jusqu'à 50 mm.
Le procédé selon la présente invention permet la fabrication de réseaux semi-lnterpénétres greffés possédant simultanément une bonne transparence (la transmission lumineuse, mesurée selon la norme ASTM D-1003, pouvant atteindre Jusqu's 91X > , une excellente résistance au choc multiaxial et un module d'Young excellent. Ces propriétés remarquables permettent de les utiliser pour des applications dans lesquelles on utilisait jusqu'à présent le polycarbonate, ainsi que des qualités très résistantes au choc de polystyrène ou de polyméthacrylate de méthyle.
Parmi ces applications à l'obtention d'article industriels, on peut citer notamment des plaques coulées et des plaques thermoformées d'épaisseurs comprises entre 1,5 et 50 mm environ, utilisables comme amortisseurs de choc, éléments de signalisation routière, écrans pare-balles, etc. Un autre mode de mfse en oeuvre industriel de la présente invention consiste à introduire tous les constituants du système dans la trémie d'une presse à injecter, de manière à former le réseau semi-interpénétré greffé pendant l'injection, puis à récupérer l'article industriel injecté ainsi formé.
Les exemples ci-après ont pour objet d'illustrer la présente invention sans aucune intention limitative.
Sauf exception, toutes les quantités sont exprimées en poids.
EXEMPLES 1 à 5 Dans un erlenmeyer de 200 mi, on introduit: - . un triisocyanate de formule
commercialisé par la société BAYER sous la dénomination DESMODUR N100.
- un poly tableau ci-aprEs) de poids moléculaire (moyenne en nombre) égal 1 i 000, commercialisé par la société ARCO CHEMICAL sous la dénomination ARCOL 1010, et, le cas échéant, - du méthacrylate d'hydroxyéthyle (ci-après désigné HEMA).
L'ensemble est placé sous agitation Jusqu'd l'obtention d'une solution à peu près homogène. A cette solution, on ajoute le styrène et de l'azobisisobutyronitrile < ci-après désigné AIBN) pur a 98% commercialisé par la société MERCK. Le mélange ainsi obtenu est agité pendant dix minutes, puis on y ajoute l'octoate stanneux commercialisé par la société GOLDSCHMIDT sous la dénomination KOMOS 29. Les quantités des divers ingrédient s, exprimées en grammes sont indiquées dans le tableau ci-apres. La solution est une dernière fois placée sous agitation pendant une minute. Ce délai écoulé, le mélange est rapidement prélevé å l'aide d'une seringue, puis introduit dans le moule.Ce dernier, constitué de plaques t de verre recouvertes d'une feuille de Milar , séparéespar un joint et maintenues par des pinces, est placé à l'abri de la lumière. Après la prise en gel, à température ambulante, du réseau polyuréthanne, on laisse se poursuivre la réaction de polycondensation durant une trentaine de minutes. Le moule est ensuite placé dans une étuve à 60-C pendant douze heures pour effectuer la polymérisation du styrène. Les plaques du réseau semi-interpénétré greffé sont alors démoulées et subissent un recuit à 70'C sous vide durant quinze heures.
Dans l'exemple 1 (comparatif > , où l'on n'introduit pas d'agent de greffage < méthacrylate d'hydroxyéthyle), le temps de prise en gel du réseau polyuréthanne est de 30 minutes. L'étude de la cinétique de synthèse, par spectrophotométrie infrarouge de ce styrène comprenant 75% en poids de styrène et 25% en poids de polyuréthanne montre que le taux de conversion du polyuréthanne atteint 95 après 200 minutes et que le taux de conversion du polystyrène atteint 95% après 1200 minutes.
Dans les exemples 2 à 5 selon l'invention, où l'on introduit le méthacrylate d'hydroxyethyle comme agent de greffage à raison de x% en poids par rapport à la somme du polyuréthanne et du polystyrène et où l'on fait varier la proportion yO de polystyrène dans le réseau semi-interpé nétré greffé, le temps de prise en gel du réseau polyuréthanne est de 90 minutes. Pour le système de l'exemple 3, c'est-à-dire directement comparable à celui de l'exemple 1, l'étude cinétique par spectrophotométrie infrarouge montre que le taux de conversion du polyuréthanne atteint 95% après 200 minutes et que-le taux de conversion du polystyrène atteint 95% après 300 minutes.Ainsi l'introduction de l'agent de greffage, tandis qu'elle allonge le temps de prise en gel du réseau polyuréthanne, accélère ccnsidérablement la polymérisation du styrène.
Selon le mode opératoire décrit précédemment, on peut préparer des plaques de différentes épaisseurs. Afin d'évaluer l'incidence des paramètres x et y sur les propriétés optiques des réseaux semi-interpénétrés greffés ainsi obtenus, on a préparé une série de plaques de 4 mm d'épaisseur. Sur ces plaques, on a mesuré selon la méthode de la norme ASTM D-1003, la transmission lumineuse T.
La variation de position du bloc moteur central relativement au fuselage inférieur 4 peut être résolue aux points 48 par plusieurs moyens comme: 1/ Deux systèmes parallèles avec arbre à vis et moteur de dépla- cement linéaire, ou vérin linéaire mécanique.
2/ Deux systèmes à crémaillaires avec groupe moteur mécanique.
;/ Deux systèmes à vérins hydrauliques avec groupe hydraulique.
4/ Deux systèmes composés hydraulique et à vis, de déplacem-ent linéaire à vitesse variable.
:'est par une comparaison de ces systèmes que la meilleu- re solution peut être choisie pour la variation linéaire de position du groupe central moteur.
La Fig.29 est une vue exténeure de l'arrière du groupe moteur central où le fuselage inférieur-4 est représenté avec à la partie basse 45 le circuit de carburant, sous les réservoirs. Aux points 47 et 49 sont fixés des guidages linéaires à rouleaux ou aiguilles, alors qutaux deux points 48 ce sont des vérins linéaires de grande longueur. La partie inférieure du bloc central moteur 15 est fermée par un bloc. inférieur 46 montré dans deux positions, assemblée au bloc moteur et en tiret, en position basse, lors du montage ou du démontage des deux parties principales de l'hélicoptère.
Le train d'atterrissage principal 20 est montré en position basse. Cet 20' en position escamotée.Les points de fixation des missiles et lance-roquettes 28 et des réservoirs ou nacelles lourdes 27 sont représentées en lignes axiales. Les deux rotors 12 et 17 avec les pales il et 16 sont de hauteur réduite au minimum pour être moins vulnérables aux coups adverses, 1es ailerons 2 et 70 peuvent être plus importants que sur le dessin et en 32 les grilles d'échappement de gaz sont schématisées mais doivent être construites pour réduire au maximum les I.R.
En résumé de ces trois figures Fig.l8 à 20 Qn peut voir que la construction du bloc central moteur bi-rotors est assez complexe et nécessite des travaux d'étude de CAO et des essais.
La Fig.21 représente schématiquement le système de CG ( Contrôle Actif Généralisé ) pour lthélicoptère bi-rotors à position variable du bloc central moiteur.
Le système CAG plus connu comme EBW installé au début sur l'avion de combat F-16, ayant prouvé sa grande efficacité, l'est maintenant non seulement sur avions de combat mais aussi sur des avions de transport comme 1'AIRBUS A-320. C'est pourquoi un tel système peut rendre maintenant pilotable un hélicoptère bi-rotors jadis ingouvernable avec les seuls moyens mécaniques.
La partie en 1 est montée dans la cabine de pilotage, au poste du pilote et aussi au poste du co-pilote. L'ensemble 81 regroupe les équipements du manche de pilotaee en fanguage, et en rouli. Le bloc k contrôle le palonnier en lacet. 'ense-- ble 83 regroupe les équipements pour les commandes des turbomoteurs et surtout les plateaux cycliques des deux rotors. L' ensemble 86 regroupe les contacteurs et les voyants d'alarme.
L'ordinateur de contrôle de vol ( F. C. C. ) 84 est le centre du dispositif de CAG, et il est logé dans la partie arrière de la cabine de pilotage, facilement accessible. La Centrale inertielle B.5 est du type à gyro-laser.
Les bus d'avionique 87 et les bus des auxiliaires 88 sont installés principalement dans la poutre fuselage 5. Le bloc 89 centralise les données de vol avec CAG.
Les capteurs d'environnement air 90 et surtout les dispositifs de contrôle des CG et des CP en 91 sont des éléments essentiels pour la commande de variation de position du bloc moteur central.
Les signaux de commande partent du F.C.C. 84 vers les organes de contrôle et nanoeuvre 92 pour les rotors gauche et droit, 22 pour la variation de position du bloc moteur, 95 pour la commande des gouvernails, 96 pour celles des empennages horizontaux. Les commandes 94 concernent le måt télescopique et la visionique, les commandes 97 concernent l'armement et les deux radars. Fn 98 sont prévues des extensions, logées en 2.
Cette architecture de la CAG est présentée simplifiée car elle deviendra très vite extrêmement complexe pour assurer des conditions de fonctionnement fail-safe presque parfaites.
Un réflecteur 30 constitué d'un corps creux revêtu sur sa paroi interne d'une couche réfléchissante, est muni d'une ouverture axiale 32 prévue pour recevoir une lampe 31. Le réflecteur 30 est fixé à l'intérieur du boîtier 2, par un dispositif non représenté, de manière à ce qu'il soit mobile en rotation selon deux axes, autour de son ou ses points de fixation, permettant de régler la hauteur et la direction du faisceau de lumière qu'il génère.
L'ouverture arrière 22 du boîtier de projecteur 2 comporte sur toute sa périphérie une rainure 25 obtenue de moulage, permettant de loger un joint d'étanchéité 23. Un couvercle 40 ferme l'arrière du boîtier 2 en prenant appui sur le joint d'étanchéité 23 et est verrouillé par des moyens non représentés.
Une glace de fermeture 5 munie de stries de diffusion, réalisée par moulage de verre ou de matiere plastique est fixée sur l'ouverture frontale 21 et permet la diffusion des rayons lumineux émis par la lampe 31 et réfléchis par le réflecteur 30. Pour ce faire, le positionnement de la glace de fermeture 5 doit être réalisé de façon très précise.
Comme représenté plus précisemment aux figures 2 et 3, le boîtier 2 comporte sur toute sa périphérie externe et légèrement en retrait par rapport au bord de l'ouverture frontale 21, un muret 26 obtenu de moulage avec le boîtier 2.
Le muret 26 est incliné de manière ce que sa face latérale avant soit parallèle au plan formé par le bord de l'ouverture frontale 21 du boîtier 2. La face latérale arrière du muret 26 comporte un bourrelet annulaire 26a se situant à l'extrémité dudit muret 26.
La face latérale avant du muret26 définit avec la surface externe d'extrémité du boîtier 2, un siège annulaire sur lequel est disposé un cordon de colle 51.
La glace de fermeture 5 est constituée d'une surface légèrement bombée bordée d'une collerette 5a périphérique.
La glace de fermeture 5 est positionnée sur le boîtier 2 de manière à ce que le pied de la collerette 5a vienne en contact avec le cordon de colle 51 réalisant une fermeture étanche. Le pied de la collerette 5a de la glace de fermeture 5 est pourvu d'une pluralité d'embrêvements 52 ménagés sur la périphérie externe de la collerette 5a de la glace de fermeture 5 de manière à ce qu'une extrémité 50b des agrafes élastiques 50 en forme de "C" s'y accroche, l'autre extrémité 50a desdites agrafes élastiques 50 s'accrochant sur le bourrelet 26a ménagé sur le muret 26.
La réalisation donnée ici à titré d'exemple met en oeuvre une glace de fermeture 5 fixée sur un boîtier 2 à l'aide d'un cordon de colle 51 et d'agrafes élastiques 50 de maintien, lesquelles sont conservées sur le projecteur d'éclairage 1.
Selon une variante de l'invention, le cordon de colle 51 peut être remplacé par un joint d'étanchéité, les agrafes élastiques 50 seules, assurant le maintien et l'immobilisation de la glace de fermeture 5 sur le boîtier 2. Les agrafes élastiques 50 sont réalisées de manière telle à définir un jeu wJw très faible entre la glace de fermeture 5 et la carrosserie 60 du véhicule, la face interne de l'agrafe 50 tendant à épouser les parties d'assemblage de la glace de fermeture 5, du cordon de colle 51, et du boîtier 2, évitant ainsi l'apport d'une pièce supplémentaire telle un masque ou un enjoliveur.
Selon une autre variante de l'invention, les agrafes élastiques 50 sont supprimées après le séchage du cordon de colle 51. La présence des agrafes 50, avant que le cordon de colle 51 ne soit sec, permet la manipulation et le stockage des projecteurs d'éclairage 1, sans risque de déplacement ou de décollage de la glace de fermeture 5 par rapport au boîtier 2, avant que ledit cordon de colle 51 ne soit complètement sec.
Les embrêvements 52 ménagés sur le pied de la collerette 5a de la glace de fermeture 5 peuvent ne pas être ponctuels mais, peuvent également être réalisés sous la forme d'une rainure periphérique de même section que les embrêvements 52.
Les embrêvements 52, ou selon la variante, la rainure constituant en embrêvement annulaire, peuvent être obtenus lors du moulage, ou être réalisés ultérieurement par usinage du pied de la collerette 5g de la glace 5.
PROCEDE ET DISPOSITIF DE MESURE DE LA TEMPERATURE DES EUES NOTAMMENT A L'INTERIEUR D'UNE ENCEINTE L'invention concerne la mesure de la température des fumées, notamment à l'intérieur d'une enceinte telle qu'un four et plus particulièrement à l'intérieur d'un four à arc électrique pour l'élaboration d'acier.
Dans ce dernier cas, la connaissance de la température des fumées surmontant le bain du métal liquide est un facteur important du suivi du processus d'élaboration.
Les avantages de la mesure des températures par pyrométrie optique sont bien connus, mais cette technique se heurte à des limitations qui en ont jusqu'ici rendu l'utilisation impossible dans certains fours, notamment les fours à arc électrique.
Ces trois types de gènes de régulation sont des gènes pléiotropes contrôlant l'expression d'un grand nombre de gènes codant pour la production d'enzymes dégradatives dans diverses souches de Bacillus.
Parmi les enzymes codées par les gènes structuraux sous le contrôle de sacU, sacO et PrtR, et secrétées par B. subtilis dans le milieu de culture, on. dis- tingue principalement la lévane-saccharase, les protéases alcaline et neutre, l' -amylase, des glycanases (PRIEST, Bacteriol. Rev., 41 : 711-753 (1977)).
Des mutations intervenant au niveau des loci sacU et sacO du génome de B. subtilis conduisent à l'hyperproduction par ce dernier des enzymes sus-mentionnées.
De telles mutations, désignées par les génotypes sacU h et sacQh, peuvent confère aux souches de sacUh et ~~~~ peuvent conférer aux souches de B.
subtilis les phénotypes Lvsh, Prth et Amyh se manifes- tant respectivement par des hyperproductions de lévanesaccharase, de protéases et d'a-amylase.
A l'inverse, un autre type de mutation, mise en évidence uniquement au niveau du locus sacU, réduit considérablement les taux de synthèse de lévane-saccharase et de protéase chez B. subtilis. Cette dernière mutation confère aux souches de B. subtilis les phénotypes Lvs et Prt , et est désignée par le génotype sacU En résumé, les loci sacU et sacO seront décrits par sacU+, sacQ+ indiquant le niveau de synthèse de la souche de B subtilis Marburg 168 de référence et ses dérivés, ou par les génotypes mutés sacUh, sacph indiquant un niveau de synthèse augmenté ou par sacU indiquant un niveau de synthèse considérablement réduit.
Au locus sacU, les mutations sacU et sacUh sont étroitement liées (6 à 9 % de recombinaison par transformation) et sont donc soit portées par le même gène soit portées par deux gènes étroitement liés (STEINMETZ et al, Mol. Gen. Genet., 148 : 281-285, (1976)).
Les loci sacU et sacO semblent agir de manière dépendante. Le phénotype de l'hyperproduction d'enzymes (ou encore phénotype Sedh, synthèse d'enzymes dégradatives haut niveau) conféré par la présence, soit d'une mutation sacOh chromosomique, soit de multiple copies de sacO portées par un plasmide, dans la cellule hôte, est aboli par la présence d'une mutation sacU Par contre, le gène DrtR, introduit dans une cellule hôte sous forme de multiple copies par l'intermédiaire d'un plasmide, est de conduire à un phénotype d'hyperproduction en présence d'un allèle sacU (HENNER et al, Proceedings of the fifth international symposium on the genetics of industrial microorganisms, Split, Yugoslavia, pp 81-90, 1986).
C'est donc en raison de leurs effets, dont on a montré qu'il s'exerçait au niveau transcriptionnel sur la synthèse de différentes enzymes chez Bacillus, que des loci sacU, sacO, ou autres séquences d'ADN d'activité comparable, issus de différentes souches de Bacillus suscitent beaucoup dlintérêt, notamment pour leur application dans le domaine de la synthèse d'enzymes particulièrement intéressantes au niveau industriel.
Notamment, plusieurs équipes de recherche ont récemment décrit le clonage de fragments d'ADN, à partir de différentes souches de Bacillus, lesdits fragments permettant l'hyperproduction de protéase, ou d'autres enzymes, chez B. subtilis.
OKADA et al (Appl. Microbiol. Biotechnol., 20 406-412, (1984)) ont cloné un fragment EcoRI de 3,6 kb à partir de B. licheniformis qui stimule aussi bien la secrétion de la protéase neutre que celle de la protéase alcaline (70x), mais n a qu'un faible effet sur les enzymes du type ct-amylase (2x) ; le phénotype observé est conservé à l'occasion du clonage d'un fragment PvuII de 1,25 kb et même d'un fragment Sau 3A1 de 0,37 kb obtenu à partir du fragment EcoRI.
TOMIOKA et al (J. Biotechnol., 3 : 85-96; (1985))' ont aussi décrit la stimulation de la production des protéases neutre (10x) et alcaline (9x) avec un fragment EcoRI de 4 kb provenant de B. amvloliquefaciens ce fragment a pu être réduit à 1,75 kb comprenant des phases ouvertes de lecture non identifiées ; il ne permet pas la stimulation de la synthèse d'-amylase.
Bacteriol., 166 20-29, (1986)). Les auteurs ont envisagé qu'un polypeptide de 60 acides aminés pouvait intervenir dans la stimulation de cette production.
Des polypeptides de 46 acides aminés codés par le gène sacO de B. subtilis (polypeptide Sacs (J.
La lamelle doit être convenablement positionnée sur le fil du ressort. Son emplacement qui diffère d'un type de ressort héiicoîdal à l'autre peut être facilement déterminé en chargeant progressivement le ressort excité en vibration et en passant une étroite lamelle entre les spires les plus proches l'une de l'autre. dès que le bruit se fait entendre.
Le passage de la lamelle à l'emplacement critique fait cesser aussitôt le bruit, toujours au même endroit. à la même charge.
Selon l'invention. la lamelle fait partie d'un gousset qui est encliqueté sur le fil à l'emplacement critique. Le gousset est constitué par une demi-coquille qui enveloppe étroitement le fil sur une demi-circonférence, le long d'une portion de spire et qui comporte au moins une, et de préférence deux languettes d'épaisseur uniforme qui jouent le rôle de la lamelle précitée. Les languettes sont pourvues de petits ergots qui assurent l'encliquetage et la fixation du gousset sur le fil.
Quand le gousset sort de fabrication. sa demi-coquille a une forme torique et ses languettes sont planes. Quand il est engagé sur le ressort. il épouse la forme hélico7dale du fil qui lui donne une petite déformation élastique qui maintient sa demi-coquille serrée contre lui, à la position choisie. Les faces des languettes forment une surface hélicoidale tangente au fil selon une hélice. L'emplacement critique sur un ressort à flexibilité constante peut varier. un peu avec la charge: on choisit la longueur d'arc du gousset de façon à couvrir toute la zone concernée. Elle est généralement inférieure à un quart de spire.
Avec un gousset dur il faut éviter de dépasser cette valeur. de crainte de retrouver les cliquetis par contact irrégulier entre fil et languette.
Etant donnée sa forme. le gousset enveloppe étroitement le fil mais il est toujours ouvert et permet l'évaporation de l'humidité qui se condenserait éventuellement sur le fil.
Des goussets identiques peuvent être montés sur les ressorts à raideur progressive à pas variable en utilisant plusieurs goussets espacés. On peut généralement les écarter de plus d'un quart de spire et respecter la caractéristique de charge sans qu'intervienne aucun contact direct intermédiaire entre spires. L'intervention successive des deux languettes d'un même gousset permet d'obtenir des caractéristiques de charge à variation très étendue avec deux ou trois goussets.
Comme il a été expliqué précédemment. les seuls ressorts hélico7daux à raideur progressive actuellement utilisés sont ceux qui éliminent des spires actives : soit par l'intervention de cales entre leurs spires et ils sont trop encombrants. soit par contact sur un fourreau de leurs spires extrêmes et ils sont relativement lourds.