INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Si l'on suppose que les forces calculées F, R et Z à l'instant t varient peu pendant l'intervalle de temps dt, on peut les utiliser dans un calculateur 104 pour obtenir les dérivées premières Vp, #v, #a, ssv α et secondes #v, #a, ssv (rectangle 105) à l'instant (t+dt) en utilisant les équations définies (7) à (14) ci-dessus. A cet effet, il faut également fournir au calculateur 104, les valeurs des paramètres Vp, #v, aa, Pv et a à l'instant (t+dt) ainsi que les valeurs de départ de aa et Pv à l'instant t (rectangle 102) pour calculer par approximations successives les valeurs de aa et ssv, à l'instant (t+dt).
Les valeurs des paramètres et de leurs dérivées qui sont calculées par le calculateur 104 sont comparées dans un comparateur 109 aux valeurs correspondantes qui sont calculées par un calculateur 106 à partir des valeurs des paramètres Vp, #v, aa, Pv et a aux instants (t+dt) (rectangle 108), (t+2dt)(rectangle 110) et (t+3dt) (rectangle 111).
Lorsque la comparaison des différentes valeurs des paramètres et de leurs dérivées obtenues, d'une part, à partir directement des paramètres de navigation aux instants (t+dt)(t+2dt) et (t+3dt) et, d'autre part, par des calculs à l'aide des équations du mouvement, révèle des différentes excèdant une certaine valeur, le comparateur 109 fournit un signal d'alarme.
Bien entendu, les seuils à partir desquels un signal d'alarme est fourni varient selon le paramètre considéré et selon le niveau de sécurisation que l'on souhaite obtenir.
Les valeurs des paramètres Vp, {v, axa, ssv, a, bvt aaw ssv, à l'instant (t+dt) (rectangle 105), sont gardées en mémoire pour être utilisées dans le calcul des forces F, R et Z à l'instant suivant (t+dt) en combinaison avec les valeurs des paramètres Vp, Çv, aa, bv et a à l'instant (t+dt) (rectangle 108). Ces forces seront assimilées aux forces à l'instant (t+2dt) pour la vérification des paramètres à l'instant (t+2dt).
Dans une variante, on peut utiliser pour le calcul des forces F, R et Z, les valeurs des paramètres Vp, bv, aa, Pv et a et de leurs dérivées première et seconde qui ont été calculées à l'instant t à l'aide des relations (7) a (14).
Dans une autre variante, on peut utiliser soit les valeurs calculées à l'aide des relations (15) à (22) qui sont plus précises, soit celles calculées à l'aide des relations (7) à (14) en fonction du résultat de la comparaison effectuée par le circuit 109 de manière à ne pas utiliser le paramètre calculé à l'aide des relations (7) à (14) qui est incohérent.
Les opérations décrites ci-dessus sont répétées à chaque instant séparé du précédent par l'intervalle de temps dt.
des deux autres parties de réflecteur L'axe de rota-
tion de l'ellipsoïde de révolution coïncide avec la
ligne de jonction du premier et du second foyers res-
pectifs De la jointure 32 entre les parties de ré-
flecteur 31, part dans la zone du second foyer respec-
tif, un conducteur optique 33 L'élément lumineux 16 de la source de lumière 14 est disposé dans la zone du
premier foyer commun des parties de réflecteur 31.
Dans cette réalisation du réflecteur 30, la lumière
réfléchie par chaque partie de réflecteur 31, est éga-
lement concentrée au deuxième foyer de celle-ci o elle entre dans le conducteur optique 33 En suivant le concept général de l'invention, le réflecteur 30 peut être constitué d'un nombre impair de parties de réflecteur qui ont toutes un premier foyer commun,
teur se situe à la jointure formée à la transition entre les deux parties de réflecteur opposées et un conducteur optique part de chaque second foyer Les appareils d'éclairage 34 du véhicule comportent dans il
ce deuxième exemple de réalisation, différent du pre-
mier exemple de réalisation, des lentilles 36 pour le
captage et le rayonnement orienté de la lumière sor-
tant des conducteurs optiques 33 Il est cependant plus difficile avec les lentilles 36, de capter la to- talité de la lumière sortant des conducteurs optiques 33, car ces lentilles doivent être réalisées avec une très petite distance focale, ou bien un très grand diamètre Avec les appareils d'éclairage de véhicules 19 munis de réflecteurs 21 décrits lors du premier
#P se déduit de la vitesse conventionnelle Vc par les relations - en vol subsonique - en vol supersonique dans lesquelles PO = 1.013,15 millibars (pression ramenée au niveau de la mer) aO = 661 noeuds (vitesse du son au niveau de la mer) T = 1,40 est le rapport Cp/Cv pour un nombre de Mach inférieur à 2 PS se déduit de l'altitude barométrique recalée par le QNH (Zp = Zh + QNH) par la relation dans laquelle Pso = 1.013,15 millibars.
- Calcul c3 Utilisation des paramètres Vvent, Vsol et TS Vvent et Vsol permettent de calculer Vp par Vp = ##V # - Vsol## et M est alors donné par la relation : M = Vp k(Ts)1/2 avec K = 40,1 m/s (d) CALCUL DE L'ALTITUDE BAROMETRIQUE RECALEE Zh Le paramètre Zh est obtenu directement par recopie du réticule ALTITUDE (un seul calcul dl).
(e) CALCUL DU VECTEUR VITESSE AERODYNAMIQUE Vp Il peut être obtenu de trois manières différentes el : à partir des paramètres Vvent et Vsol, e2 : à partir des réticules HORIZON (Q,8) INCIDENCE a et REPERE DE CAP (Cv) et des paramètres Vp et Pvo e3 : à partir des réticules VITESSE (Yv et Zv), ALTITUDE (Zh), INCIDENCE (a), HORIZON et CAP pour Zh > 6000 mètres, des paramètres Vpx, Pvo et de l'orientation du viseur dans l'avion.
Calcul el Le vecteur vitesse aérodynamique Vp peut être obtenu par la combinaison vectorielle du vecteur Vvent et du vecteur Vsol selon l'équation Vp = Vsol - Vvent, Calcul e2 Le vecteur vitesse aérodynamique Vp dans le repère R0 peut aussi être obtenu à partir de la norme de la vitesse aérodynamique Vp par la transformation matricielle suivante # cos #a cosssv # (Vp)R0 =# cos #a sinssv # Vp #-sin #a # sachant que les angles aa et ssv peuvent être exprimés en fonction de , e, Pvo des réticules HORIZON et CAP et de a comme indiqué dans le calcul (b) ci-dessus.
Calcul e3 Lorsque l'altitude Zh est supérieure à 6000 mètres, le vecteur vitesse aérodynamique Vp peut être obtenu à partir des réticules - VECTEUR VITESSE Yv INCIDENCE a HORIZON , e et p ALTITUDE et du paramètre Vpx qui est la composante de Vp suivant l'axe des X dans le repère Ro. Ce calcul consiste donc à calculer les autres composantes Vpy et Vpz.
Ainsi, si on prend les notations suivantes (Vpx, Vpy, Vpz) : coordonnées de Vp dans le repère terrestre Ro, (V'px, V"pyt V'PZ) : coordonnées de Vp dans le repère avion, (Vvx, Vvy, VvZ) : coordonnées de Vp dans le repère viseur, On peut écrire (Vpx, VPY, Vpz) = B (Vvx, Vvx, VvZ) où B est la matrice de passage du repère terrestre au repère viseur, c'est-à-dire la composée de la matrice de passage du repère terrestre au repère avion (#,#,ss) par la matrice de passage du repère avion au repère viseur, qui résulte de l'orientation du viseur.
On peut écrire (Vpx, Vpy, VpZ) = BVvx (1, Vvy/Vvx, VvZ/Vvx) = BVvx (1, Yv, Zv) Il en résulte que si - Vpx est connu par hypothèse, - #, e et p sont déterminés à partir des réticules HORIZON et CAP et de Pvo, - l'orientation du viseur dans l'avion est connue, on peut calculer Vvx, ce qui permet de calculer Vpy à l'aide de Yv et de la matrice B connus par hypothèse; enfin, connaissant Vpx et Vpy, la troisième composante Vpz est déterminée par la résolution de l'équation suivante où intervient l'incidence a connue par hypothese : 1 = Vpy(cos#sin#einss-sin#cosss)+Vpzcos#cos# tanα Vpx(cos#cosss+Vpycos#sinss-Vpzsin# Vpx(cos#sin#cosss+sin3sinss) + Vpxcos#cosss+Vpycos#sinss-Vpzsin# (f) CALCUL DU VECTEUR VITESSE Vsol Le tableau 5 montre six voies (f 1 à f6) de calcul du vecteur vitesse par rapport au sol Vsol en tenant compte, notamment, de l'altitude Zh selon que cette dernière est - inférieure à 4500 mètres, - comprise entre 4500 mètres et 6000 mètres, - supérieure à 6000 mètres.
- Calcul fl : La première voie consiste à utiliser l'information donnée par le boîtier de générateur de symboles.
- Calcul f2 La deuxième voie consiste à calculer, dans le cas ou Zh < 4.500 mètres, les composantes Vx, Vy et Vz du vecteur vitesse Vsol dans le repère absolu par l'équation matricielle suivante (vx) (Vvx) (Vy) = B (Vvy) (Vz) (Vvz) où B est la matrice de passage du repère absolu au repère viseur, c'est-à-dire la composée de la matrice de passage du repère absolu au repère avion donnée par Q, e et p, par la matrice de passage du repère avion au repère viseur donnée par l'orientation du viseur dans l'avion.
ce qui donne (VX) (1) (Vy) = B Vvx (Yv) (Vz) (Zv) où Yv = Vvy/Vvx et Zv = Vvz/Vvx sont les coordonnées du réticule vitesse.
La connaissance de Vx et de la matrice B, grâce à , e et p issus des réticules HORIZON et CAP et du paramètre Pvo et à l'orientation du viseur dans l'avion, permet alors de calculer Vvx, puis Vy et Vz grâce à Yv et Zv.
- Calcul f3 Les composantes Vx, Vy et Vz du vecteur vitesse Vsol sont données par 9V1 - q (Zh) Vp cosaa cos Pv Vx = qV2 - q (Zh) Vp cos aa sinpv Vy =
q(Zh) Vp (tan W cos aa cosssV-cosaa sinpv) où q = 1 - q (Zh) formule dans laquelle - q (Zh) est un coefficient qui varie de la valeur zéro pour Zh Zh > 6.000 mètres selon une courbe linéaire.
Vp est la vitesse par rapport à l'air, connue par hypothèse - #a et Bv se déduisent de #, e et P = C+Pvo déterminés à partir des réticules HORIZON et CAP avec le paramètre Pvo selon le calcul (b) et l'incidence a.
- W est la route de l'avion donnée par le réticule ROUTE - V1, V2, V3 sont les coordonnées du vecteur (1) B (Yv) (Zv) où Yv et Zv sont les coordonnées du réticule VITESSE dans le repère viseur et B est la matrice de passage du repère absolu au repère viseur, c'est-à-dire la composée de la matrice de passage du repère absolu au repère avion donnée par , , e et p et de la matrice de passage du repère avion au repère viseur donnée par l'orientation du viseur dans l'avion.
- Calcul f4 Lorsque Zh est supérieure à 6.000 mètres et que l'on connaît Vx, la route W et la pente g, on obvient tan W Vy = ~~~~~~~ Vx puis 2 2 2 1/2 VZ = singe (Vx + Vy + VZ) - Calcul f5 Lorsque Zh est supérieure à 6.000 mètres et que l'on connaît Vx, Vy et la pente go, on obtient la troisième composante Vz par la formule ci-dessus.
La description donnée ci-dessous, à titre non limitatif permettra de mieux comprendre l'invention.
La figure 1 est une vue de face du dispositif selon l'invention.
La figure 2 est une vue de c8té du dispositif selon l'invention.
La figure 3, enfin, est une vue du détail A sur la figure 2 montrant le dispositif de fixation de la tringle à la cimaise.
La présente invention concerne un dispositif comportant une cimaise 1, une tringle 2 et un spot 3.
La cimaise i est constituée par un profilé en U il en matière isolante dont une branche 11a, de préférence plus haute, est fixée au mur ou à la cloison. Le long des deux branches lia et iib du profilé en U sont disposées respectivement deux barres 12 et 13 conductrices de l'électricité par exemple en cuivre. Ces deux barres métalliques sont reliées à une source d'électricité, la barre 12 étant reliée à la phase et la barre 13 au neutre. La source d'électricité (non représentée) est une source basse tension de 24 volts.
La tige est de forme plate et elle est formée dans son épaisseur de trois couches parallèles 21,22 et 23, les couches 21 et 23 étant des couches de cuivre conductrice de l'électricité et la couche 22 étant une couche de substance plastique isolante.
Comme illustré sur la figure 3 le dispositif de prise de courant 24 de la tringle 2 est constitué par une partie repliée en crochet de la tringle 2. La partie recourbée 24a de ce crochet s'introduit dans le profilé en U il dont la concavité est tournée vers le haut, de façon que la couche 21 de la tringle 2 soit en contact avec la barre 12 reliée à la phase de la source d'électricité et la couche 23 soit en contact avec la barre 13 disposée dans le profilé en U il qui est reliée au neutre de la source d'électricité.
L'extrémité inférieure de la partie 24a repose sur le fond du profile en U il qui est en substance non conductrice. Le dispositif de prise de courant 24 est mobile en translation dans la cimaise 1. Il peut également facilement Entre introduit ou retiré de cette cimaise 1. Sur la tringle 2 est fixé un crochet coulissant autobloquant 25.
Le spot 3 est constitué par une platine (non représentée sur la figure) sur laquelle on peut fixer une ampoule. Cette platine est reliée à deux tiges métalliques rigides conductrices de l'électricité 31 et 32. Les tiges sont coudées suivant un angle obtus, et le spot est déporté transversalement par rapport a et le spot est déporté transversalement par rapport à la tringle 2 et donc par rapport aux plaquettes 33,34.
Chacune de ces tiges porte à son extrémité opposée à celle fixée à la platine une plaquette 33 pour la tige 31 et 34 pour la tige 32. Selon le mode de réalisation représenté sur la figure 1 la tige 31 est plus longue que la tige 32 et la plaquette 33 est située plus bas sur la tringle 2 que la plaquette 34.
Les rebords desdites plaquettes 33 et 34 sont repliés en forme de gouttière. Dans chacune desdites plaquettes 33,34 I'un des bords 33a et 34a est fixé sur l'extrémité des tiges conductrices, 31 et 32 respectivement. L'autre bord ou gouttière 33b,34b a une forme complémentaire du rebord latéral de la tige. Les bords 33b,34b sont situés sur des côtés opposés de la tringle 2. Le rebord 34b a une forme telle qu'en exerçant sur le spot une force dirigée du bas vers le haut tendant à le faire basculer en arrière vers le mur on puisse le désengager de la tige 2 et que sous le poids du spot ou à l'aide d'une force dirigée du haut vers le bas tendant à faire basculer le spot vers l'avant on puisse l'engager, éventuellement par claquage, sur la tige 2.La force de frottement exercée par les plaquettes 33,34 sur la tige 2 étant alors suffisante pour bloquer tout déplacement du spot 3 sur la tige 2 sous son propre poids.
Sur la platine est fixé en rotation un abat-jour 35.
Le dispositif d'éclairage illustré fonctionne de la façon suivante. Quand on désire modifier l'emplacement du dispositif d'éclairage, on déplace en translation le dispositif de prise 24 de la tringle 2 dans le profilé en U Il de la cimaise 1. On peut également sortir le dispositif de prise 24 du profilé en U il et le réintroduire en un autre point de la cimaise. On règle en hauteur sur la tige 2 I'emplacement du crochet autobloquant 25. On exerce ensuite sur le spot 3 une force dirigée du bas vers le haut de façon à faire basculer le spot 3 vers l'arrière et dégager la plaquette 34. On fait alors coulisser le spot 3 sur la tringle 2. Ensuite on fait basculer le spot 3 vers l'avant soit sous l'effet de son propre poids, soit en faisant agir une force dirigée du haut vers le bas, de façon à engager la plaquette 34. Pour finir on oriente l'abat-jour 35.
On peut ensuite suspendre un tableau T au crochet 25 ; l'éclairage de ce tableau T sera optimal.
LUNETTES A VERRES ARTICULES.
Ce dispositif est constitué d'une part par un profilé (1) dans lequel est noyée une armature (2) et d'autre part par une armature (3) noyée dans le béton coulé à l'intérieur du profilé (1).
Le profilé (1) est constitué par un mélange d'argile expanséeet d'un liant par exemple du ciment. Le mélange d'argile peut éventuellement être remplacé par un matériau rigide quelconque, par exemple une matière plastique.
Sa légèreté et sa maniabilité sont appréciiables, du fait qu'il est constitué de matériau léger comme l'argile expansée (1).
Le mélange comprend de l'argile expansée et comme liant du ciment, ce procédé sera standandisé avec différentes dimensions, mais il n'est pas exclu qu'il puisse être fabriqué aussi à la demande avec des dimensions bien définies.
Ce procédé peut aussi être coupé à la demande à l'aide d'un disque à tron conner si cela est nécessaire.
Cette invention permet d'exclure ou de limiter l'épontillage et de limiter la flexion du profil de par sa forme et aussi du treilli (2) inclus dans l'argile exparsée (1).
Ce procédé permet une rapidité d'exécution et de mise en place sur les chantiers d'où un gain de temps considérable.
Cette invention présente aussi d'autres aspects positifs : - son isolation et sa finition extérieure.
- plus besoin d'enduire de platre les faces extérieures d'une poutre ou d'un lintaux.
- les faces extérieures de ce profil sont parfaitement lisses, un simple coup de peinture suffit pour la finition, cela concerne les poutres intérieures d'une construction en appuie sur MUR (7) ou sur pilier (8) FIG 3.
Concernant l'extérieur, l'enduit de la façcde sera passé de la même façon, par exemple sur un lintaux ou un chainage périphérique.
L'invention dans FIG 1, concerne les poutres et les lintaux et d'autres emplois similaires.
L'invention dans FIG 2, concerne les chainages périphériques ou emplois similaires, ce procédé sera présenté de la façon suivante.
Dans un montage en angle de chainage périphérique, l'invention consiste à placer la pièce (5).de la FIG 4. La particularité de cette pièce : elle forme un angle, est monobloc, d'assez courte longueur. Un évidement est prévu sur la face plane qui repose sur le mur (7). Cet évidement est une réservation permettant le.passage du ferraillage (6). Une fois l'ensemble terminé, on procèdera donc de la même manière à l'étape mise en place des poutrelles, des hourdis du treillis de plancher et du coulage de béton de la dalle de plancher.
DISPOSITIF FORMANT VANNE DE COMMANDE D'IRRIGATION, EN PARTICULIER POUR PLANTES EN POTS L'invention concerne un dispositif formant vanne de commande d'irrigation, en particulier pour des plantes en pots.
On connaît déjà des vannes de ce type, qui comprennent un élément gonflant, par exemple en bois, dont la dilatation est fonction de sa teneur en humidité ou en eau, et qui est monté sur un support dans lequel passe un tuyau souple d'écoulement de l'eau d'irrigation.
"Dispositif d'aide à l'audition comportant une prothèse auditive implantée et autonome à conduction osseuse directe DESCRIPTION La présente invention a pour objet un dispositif d'aide à l'audition comportant une prothèse auditive implantée et autonome à conduction osseuse directe.
Le secteur technique de l'invention est celui de la fabrication de prothèses auditives stimulant par vibrations le cuir chevelu dans la région mastoïdienne.
On connait en effet divers types de prothèses auditives que l'on peut classer en trois catégories - celles destinées à corriger les surdités profondes comportent des électrodes implantées dans la cochlée et transmettant des signaux électriques aux fibres du nerf auditif qui se trouve dans celle-ci ; ces prothèses dites oreilles bioniques sont composées pour celà d'une part d'un appareil externe équipé d'un microphone qui capte les sons, et les circuits électroniques qui décomposent ceux-ci en signaux électriques de différentes fréquences, et d'autre part de ces électrodes qui sont connectés auxdits circuits électroniques soit directement, soit par induction à travers la peau. et qui sont placés sur un porte électrodes implanté hors ou dans la cochlée au cours d'une intervention chirurgicale.On peut citer dans les implantations intracochléaires la demande de brevet FR A. 2 383 657 (BERTIN et Cie et Al) qui décrit un équipement électronique de prothèse auditive comportant un émetteur externe qui est couplé par induction à un implant récepteur comportant un porte-électrodes intracochléaire.
On connait également la demande de brevet EP A3 0.007.157 (UNIVERSITE DE MELBOURNE) qui décrit des porte-électrodes destinés à être implantés dans la cochlée humaine, comportant un tube flexible.
autour duquel sont enroulées des électrodes régulièrement espacées constituées. par exemple. de feuilles de platine.
Dans le domaine des implantations extracochléaire, on note aussi la demande de brevet FR 2587221 de Mr A. HOURI déposée le 31 janvier 1985 sur un "système d'implant extracochléaire à variation de la quantité de courant excitateur par modulation de largeur d'impulsions.
Ces catégories de prothèses sont très difficiles à mettre en oeuvre de part la précision chirurgicale nécessaire et la technicité de l'efficacité du porte-électrodes : elles sont réservées aux êtres vivants atteints de surdité profonde dont les cellules sensorielles ciliées de la cochlée sont déficientes et pour lesquelles les prothèses auditives des catégories suivantes qui ont pour effet d'accroître l'énergie acoustique sont sans effet.
On rappelle en effet que les ondes acoustiques sont d'abord captées par le pavillon de l'oreille et renvoyées par le tympan qui les transmet aux osselets et aux liquides de l'oreille interne qui exitent à leur tour lesdites cellules sensorielles ciliées de la cochlée.
- celles destinées plus particulièrement à corriger la presbyacousie (surdité de perception de la personne âgée) sont à conduction aérienne et consistent en une amplification du signal sonore depuis un micro vers un bas parleur disposé dans le conduit auditif externe. Elles ont pour inconvénients d'être visibles et d'irriter le conduit auditif externe.
Certains systèmes ont été cependant développés pour atténuer ce problème en améliorant la compréhension de la parole par une adaptation des fréquences de celle-ci au champ optimal de compréhension de la personne : on peut citer dans ce domaine la demande de brevet FR 2294606 déposée le 09 décembre 1974 par Messieurs GUBERINA et ARAMBASIN.
Cependant même si ces prothèses sont efficaces dans le cas de surdité de perception et de presbyacousie, elles s'avèrent non adaptées dans les surdités de transmission pour lesquelles on utilise la dernière catégorie ci-après dans laquelle se situe la présente invention.
- celles utilisant le principe de la conduction osseuse sont indiquées uniquement dans les surdités de transmission.
A l'intérieur même de ces prothèses, on distingue - les prothèses dont le vibreur est disposé au contact du cuir chevelu dans la région mastoïdienne tenues par un dispositif type serre-tête ou branches de lunettes. Leur efficacité étant proportionnelle à la pression exercée on se trouve dès lors devant un double problème une bonne efficacité entraîne une mauvaise tolérance (douleurs et lésions cutanées), une bonne tolérance réduit l'efficacité.
Par ailleurs, un récepteur de télécommande 19 par ultra-sons permet de régler les caractéristiques de la prothèse par l'audioprothésiste en fonction du type de correction à apporter, et de rendre accessible à l'utilisateur les fonctions habituelles de réglage de puissance. Elle permet de plus d'être adaptée en cas d'évolution de la surdité.
Le dispositif de télécommande 19 comporte un émetteur 2 à ultrasons codés avec un générateur 20 et un dispositif de commande 22. Les signaux sont captés par le microphone 5 à large bande au travers de la peau et de la protection avec une atténuation qui croit avec la fréquence.
La fréquence des ultra-sons peut être choisie dans les bandes 20-25 kHz, ce dispositif étant déjà utilisé dans certaines prothèses auditives intra-conduits non implantées.
Selon un mode particulier de réalisation, la prothèse auditive est constituée d'un circuit imprimé supportant les circuits intégrés d'amplification et de réception de télécommande, les composants de redressement de la tension d'alimentation et autres composants électroniques, suivant le schéma de la figure 3.
Le microphone 5 peut être de type "Electret" à effet omnidirectionnel dont le diamètre est de 3 mm environ, est disposé perpendiculairement au support de prothèse mais sans fixation rigide pour permettre son positionnement en fonction des variations anatomiques. La bande passante propre du microphone est de préférence supérieure à 25 kHz (- 3 dB). La présence de la peau et de la pellicule de protection ne provoquent pas d'atténuation sensible jusqu'à 8 Khz. Par contre, vers 23 Khz, qui peut être la fréquence de la télécommande, l'atténuation est de 12 dB environ.
Le vibrateur 10 qui peut être de type piezo-électrique, dont les dimensions peuvent être pour le diamètre de 35 mm environ et pour l'épaisseur de 1,7 mm environ, peut avoir les caractéristiques suivantes : bande passante 600 Hz-20 Khz. Impédance 600 ohms à 1 kHz.
Il peut être fixé au support de la prothèse 6 sur sa périphérie par un système de bague à microfiletage de type 1/8 ou 1/4 de tour, ou dans une autre variante par un système d'ergots.