INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tous ces avantages ressortiront mieux de la description qui va être faite du ligament prothétique de renfort, conforme à l'invention, dans le cadre d'une ligamentoplastie, donnée ci-après à titre d'exemple préféré et non limitatif en référence aux dessins, dans lesquels - la figure 1 représente une vue schématique de l'ensemble rotulien en place sur l'articulation du genou dans une position aboutissant au syndrome de l'hyperpression rotulienne, dans la mesure où l'axe de traction du quadriceps et l'angle de résistance du tendon rotulien forment un angle ouvert en arrière et en dehors, conformément au diagramme des forces indiquées sur la figure.
- la figure 2 représente une vue schématique de l'ensemble rotulien en place sur l'articulation du genou, montrant sur une vue partielle agrandie, le retournement et la suture du tiers externe du tendon rotulien retourné en dedans (flèche T), après incision du tiers externe dudit tendon rotulien de son insertion tibiale, et montrant, après retournement du tiers externe du tendon rotulien, l'effacement de la composante d'hyperpression externe avec la conséquence que la rotule n'a plus tendance à basculer sur elle-même lors d'une contraction quadricipitale (on observera que le centrage de ladite rotule n'est toutefois pas modifie).
- la figure 3 est une vue schématique analogue à la précédente, dans laquelle on a représenté l'insertion d'un ligament artificiel de renfort enveloppé par le retournement du tiers externe dés inséré et fixé au tibia par une agrafe dentelée.
- les figures 4a et 46 représentent schématiquement, en vue de face 4a et en vue de côté 4k, le type de maille constituant la trame du tricot maintenant transversalement les fibres longitudinales formant le ligament de renfort suivant l'invention.
- la figure 5 représente le ligament artificiel de renfort conforme à l'invention, suivant une vue de dessus en légère perspective.
Conformément aux figures 1 à 3, on a représenté l'ensemble rotulien en position sur l'articulation du genou dans le but de faire mieux ressortir la technique de verticalisation du tendon rotulien, indispensable, comme on l'a vu, au traitement définitif du syndrome de l'hyperpression rotulienne ; sur la figure 1, on a représenté le quadrilatère des forces s'exercant sur la rotule 1 composé par la force de traction F1 du quadriceps 2 et de réaction du tendon rotulien 3, dès lors que ces forces ne sont pas rigoureusement en opposition, ce qui est observé lors du syndrome de l'hyperpression rotulienne ; cette hyperpression est d'autant plus importante que la résultante R des forces F1 et F2 est grande.
Conformément au traitement préconisé au titre de l'invention, la verticalisation du tendon rotulien 3 est obtenue par une simple désinsertion partielle dudit tendon rotulien 3 qui est effectué par une simple incision parapatellaire externe se prolongeant jusqu'à la tubérosité 4 tibiale antérieure sur six centimètres environ.
Dans un premier temps de l'intervention, on pratique une dissection soigneuse du tiers externe du tendon rotulien 3 qui est normalement inséré à la partie externe de la tubérosité tibiale antérieure 4.
Les fibres externes 5 du tendon rotulien 3 sont ensuite retournées suivant les flèches T (figure 2) pour être réinsérées à la partie interne 6 dudit tendon 3 sans aucune traction afin d'éviter un risque d'abaissement de la rotule 1. On notera d'ailleurs que lors d'une ligamentoplastie sans ligament artificiel de renfort, il est pratiqué une suture du tiers externe 5 des fibres du tendon rotulien 3 retourné en dedans. Dans ces conditions et conformément à la figure 2, une totale verticalisation dudit tendon 3 est alors obtenue, les forces F1 et F2 ayant des directions totalement alignées, de sorte que la résultante R responsable de l'hyperpression externe est annulée, évitant en conséquence le syndrome correspondant.
On observera que dans ces conditions, la rotule 1 n'a plus tendance à basculer sur elle-même lors de la contraction quadricipitale et son centrage n'a, en outre, pas été modifié dans l'opération. On connaît néanmoins tous les inconvénients d'un tel traitement par retournement, dans la mesure où la désinsertion du tiers externe du tendon rotulien 3 aboutit généralement à un affaiblissement intolérable dudit tendon 3, qu'il convient par conséquent de compenser. On a déjà vu qu'une telle compensation peut être avantageusement obtenue par l'utilisation d'un ligament artificiel 7 spécifique que l'on inclut dans le tendon rotulien 3 lors de la dérotation du tiers externe de ses fibres, conformément au schéma représenté sur la figure 3.
Ledit ligament artificiel 7 est maintenu fermement au tibia 8 par le moyen d'une agrafe dentelée 9, venant simultanément enchâsser le ligament de renfort 7 et une partie de la base du tendon rotulien 3, juste au-dessus de sa zone d'insertion tibiale 10. On remarquera que l'utilisation d'une agrafe dentelée est particulièrement avantageuse, dans la mesure où elle n'apporte aucune saillie au relief sous-cutané de la partie supéro-interne de la jambe, alors que l'on sait bien qu'il n'existe aucune formation musculo-aponévrotique permettant de recouvrir le tendon retourné.
La partie proximale du ligament de renfort 7 présentant une forme caractéristique comme il sera dit plus loin, vient affleurer la partie juxtarotulienne 11 du tendon rotulien 3, auquel elle est alors suturée par de simples fils résorbables 12 ne faisant ainsi aucune saillie gênante à la partie inférieure de la rotule 1.
Il est à noter que la tenue mécanique du ligament 7 est finalement réalisée par l'action conjuguée de l'agrafe 9 fixant l'extrémité tibiale, de la suture juxtarotulienne pour l'autre extrémité, mettant le ligament en extension, et par un surjet réalisé entre le bord transposé du tendon rotulien 3 et de la partie médiane du ligament 7 procurant audit tendon rotulien 3 un renfort immédiat dans l'attente d'une rehabitation par l'organisme.
A cet égard, les fibres du ligament de renfort 7 sont en polyester biologiquement réhabitable ; ainsi, en quelques mois, constitue-t-on une néo-tendon parfaitement vertical maintenant en équilibre la rotule 1 dans le plan frontal lors des contraction du quadriceps 2.
Il est donné à titre d'exemple non-limitatif un mode de réalisation en se- référant aux planches jointes au présent texte.
Get exemple détaille un mode de réalisation éliminant les sources d'erreurs dans l'interprétation des mesures de températures.
Get exemple résultet d'expérimentations des mesures de températures et de diverses données réalisées tant dans divers sites qu'à diverses a poques d'une même année Ces expérimentations ont smené à n'utiliser qu'une seule boîte d'acquisition de données par paroi contrôlée, pour éviter des des confusions dans les transmission de données lors de leur traitement en Contre de Traitement.
La connextion aux différentes sondes steffectue par l'intermé diaire d'un combinateur cyclique établissant les connéxions sur un cycle court d'une minute environ, afin d'éviter les défauts de concomitance.
Afin d'obtenir une valeur K précise, tenant compte des diverses conditions impératives détaillées ci-dessus, le dispositif, objet du présent brevet est constitué de la façon suivante : Cette description est donc donnée à titre d'exemple, non limitatif et efle constitue une mode de réalisation-type.
Si le brevet cité en préambule retenait, pour la détermination de la valeur @, 5 (cinq) paramétres, le présent brevet fait reposer la valeur @ sur 9 (neuf) paramétres, c'est l'ensemble de ces 9(neuf) Paramètres qui constitue le dispositif breveté.
Il convient donc de bien préciser ces 9 (neuf) paramétres et d'en définir les conditions d'enregistrement, tant dans le cadre de chaque sonde que dans celui de l'ensemble des (neuf) autres enregistrements, dont l'ensemble constitue le dispositif brev-é- té PREMIER PARAMETRE - I'INERTIE : le déphase entre la variation de température ambiante et la température de surface de la paroi concernée est obtenu par la difference de température entre la sonde 4 ( Fig.1,Pl.2/2) - température d'ambiance - et la sonde 12 (Fig.1,Pl.2/2) - température de surface, l'évolution des valeurs émises par ces deux sondes 4 et I2 parmettra de corriger les données lors de leurs exploitations pour la détermination du K L'inertie thermique Iiée à la masse des parois est tellement importante que le flux thermique entrant comporte un terme superpose à une composante cyclique de 24 heures, pour des écarts # T moyens de l'ordre de 10 à 200 ou plus on observe, selon les parois - isolées ou non - des flux de quelques watt/m2 ( 5 W/m2) à quelques dizaines de watt/m2 (W/m2).
Il est donc indispensable que ces enregistrements "température ambiante r température de surface " soient effectués sur une période d'au moins 3/5 jours, le K variant, selon l'heure pour une même paroi de O > 5à 5.
DEUXIEME PARAMETRE - l'ENSOLEILLEMENT : il est indispensable d' effectuer les mesures sur une durée minimale de 3 jours (précision de 5 % ) pour atteindre un-e précision de I %.
6/7 jours sont nécessaires en l'état du précédents brevet.
Le présent dispositif breveté - afin de limiter cette durée qui entraine des coûts élevés (main-d'oeuvre, immobilisation du matériels, surveillance,etc..) - concerne un coffret ( 10/1 et son couvercle 10/2 - Fig.1. Pl.2/2 ) en tôle d'aluminiui d'environ Im x I m, dont la couvercle IC/I (Fig.1,Pl.2/2) est garni d'un isolant thermique Il ( Fig.1,Pl.2/2) qui est constitué d'une mousse polyuréthane de I cm environ, ou de tout isolant comportant les mêmes qualités Cè coffret est fixé sur la paroi à controler ( PC ,Fig.2,2 Pl.2/2 r sur sa surface surfacique ; il a une hauteur de 30cm environ, il est fermé sur trois face ( F1,F2,F3 I et 2, Pl. 2/2 ) , seuIe une de ses faces est ouverte, pournotre hémisphére : face NORD ( F4, Fig.2,Pl.2/2).
A l'intérieur du coffret sont fixées la sonde d'ambiance C 4, Fig.1, Pl.2/2) et la sonde de contact (12, Fig.1, Pl.2/2) avec la paroi.
Des perturbations importantes dans les températures de surface ces extérieures sont donc atténuées par ce pare-soleil, largement dimenationné qui est placé au-dessus des prises de tem- pératures, le disppsitif breveté sitne donc les sondes de températures à Irombre.
Les écarts de températures seront perçus au niveau des sondes et négligeables, sauf cas particulier, que révélera l'analyse des enregistrements des sondes 4 et 12 (Fig.1,Pl.2/2), aussi le dispositif breveté prévoit-il une sonde d'ensoleillement dont les données enregistrées permettront de pratiquer automatiquement les légères corrections au stade final du calcul ( 15, Fig.1, Pl. 2/2).
TROISIEME PARAMETRE - EFFETS DU VENT : les etudes faites par divers Laboratoires officiels ont révélé que, pour une paroi thermique trés mauvaise, le coéficient K pouvait varier de 5,55 à 7,14, soit prés d'écart.
Il y-a a donc lieu de prendre en considération ce paramétre dans le calcul du coefficient K, les déterminations concernant, dans 99 % des cas, des parois thermiquement trés mauvaises.
Le dispositif, objet de l'invention, permet, par un signal audiovisuel à bord de son véhicule, d'avertir le conducteur de la proximité et de la présence d'une zone dangereuse jusqu'à ce qutil l'ait quittée. Ainsi son attention se trouve retenue et la sécurité renforcée.
CONSTITUTION DU DISPOSITIF - Une BALISE générant des signaux radioélectriques qui peut etre utilisée de différentes fanons Fixe pour des zones à risques connus et permanents Transportable et posée au sol pour des zones à risques ponctuels Embarquée à bord de véhicules.
- Un dispositif d'alimentation de la balise adapté à son utilisation et di rectement connectable sur celle-ci.
(Base batterie avec panneaux solaires ou secteur EDF).
- Des capteurs (Météo, de présence, de proximité, etc ...), placés en des points stratégiques et reliés à la balise.
- Un récepteur monté à bord des véhicules en circulation, comportant un a vertisseur sonore et un dispositif visuel activés par les signaux reçus lorsque le véhicule entre dans le champ démission de la balise (Ex: 250 mètres). Le dispositif visuel peut être intégré au boîtier récepteur ou déporté.
CARACTERISTIQUES PREMIERS - BALISE : Constituée d'un boîtier de dimensions d'environ 300x200x100 mm (non limitatives), contenant toute ltélectronique nécessaire à son fonc tionnement, équipé de passages de fils et de la connectique permettant le raccordement des capteurs, de l'alimentation, et de l'antenne d'émis sion.
Le boîtier comporte également les éléments nécessaires à sa fixation sur support fixe ou portable.
Les caractéristiques d'émission de la balise sont conformes avec les dispositions législatives en vigueur.
- RECEPTEUR : Constitué d'un boîtier de dimensions d'environ 120x100x40 mm contenant toute l'électronique nécessaire à son fonctionnement, équipé de passage de fils et/ou de la connectique permettant le raccordement de l'antenne de réception et de l'alimentation.
La face avant comporte un ensemble d'ouïes pour le passage des sons (Alarme audio), et un dispositif visuel (Alarme visuelle) ainsi qu un bouton de réglage du volume sonore.
Un connecteur situé sur le côté permet le déport du dispositif visuel.
Les caractéristiques de réception sont en accord avec celles d'émission de la balise.
Le volume sonore est réglable tout en garantissant un minimum.
MODES PARTICULIERS DE REALISATION BALISE Il peut y etre connecté tout ou partie des capteurs.
- L'émission des signaux radioélectriques peut etre permanente, à à horaires et durées programmés, provoquée pour une durée programmée par un capteur ayant détecté la présence d'un véhicule à proximité de la balise et présentant un risque ponctuel. (Voie secondaire), provoquée par la détection, grâce à des capteurs, de conditions météo rologiques pouvant rendre la circulation dangereuse (verglas, vent violent ...).
Comme il a été décrit ci-avant, selon la présente invention, des tuyaux d'échantillonnage sont agencés sous la forme d'un treillis et des trous d'échantillonnage sont prévus au niveau des points de treillis de l'agencement en treillis des tuyaux d'échantillonnage pour évacuer un gaz traceur de telle sorte qu'il est possible de faire en sorte que le nombre de tuyaux d'échantillonnage soit plus petit que celui que l'on rencontre dans un procédé d'échantillonnage de gaz au travers de tuyaux d'échantillonnage distincts dont chacun a un trou ménagé en une unique position.Par exemple, afin de mesurer une densité de gaz en 100 points, alors que le procédé qui utilise un agencement de tuyaux distincts nécessite 100 tuyaux d'échantillonnage, le procédé qui utilise un agencement de tuyaux en treillis selon la présente invention nécessite 20 tuyaux d'échantillonnage de telle sorte qu'il est possible de réduire le coût du test.
Comme il a été décrit ci-avant, selon la présente invention, des tuyaux d'échantillonnage en treillis qui ont des trous d'échantillonnage en des points du treillis, au niveau de points de treillis situés dans une section d'un seul côté d'une barrière secondaire d'un réservoir pour gaz naturel liquéfié au niveau duquel un défaut d'étanchéité est testé sont agencés de manière à détecter un gaz traceur qui fuit au niveau de l'autre section au moyen d'un densimètre à gaz relié aux tuyaux d'échantillonnage de telle sorte qu'il est possible d'apprécier correctement une partie de fuite de la barriere secondaire. Par conséquent, la partie de la barrière secondaire qui doit être réparée apparaît clairement de telle sorte que la section en coupe d'une barrière primaire (membrane) est réduite et ainsi, une contribution importante est apportée à la réduction des processus de réparation.
En outre, puisque des tuyaux d'échantillonnage sont prévus selon un agencement en treillis, il est possible de faire en sorte que le nombre de tuyaux d'échantillonnage soit plus petit que celui rencontré dans un procédé de détection au moyen de tuyaux distincts de telle sorte qu'il y a un effet de réduction du coût de test.
DESCRIPTION SYSTEME DE TRANSMISSION BIDIRECTIONNELLE A COMPOSANTS LASERS IDENTIQUES La présente invention a pour objet un système de transmission bidirectionnelle à composants lasers identiques.
L'invention trouve une application privilégiée dans le multiplexage à division d'onde (ou WDM en abrégé pour "Wave-Division Multiplexing"). Cette technique utilise comme démultiplexeurs, des filtres optiques étroits.
Les communications optiques ont connu un essor remarquable, grâce notamment à l'avènement des lasers à semi-conducteur, qui sont des sources lumineuses faciles à moduler (en amplitude ou en fréquence).
Un système de transmission optique comprend donc classiquement un Laser à semi-conducteur modulé, une ligne de transmission (comme une fibre optique) et un photorécepteur capable de démoduler le signal optique transmis par La ligne.
Récemment, ont été mis au point des photo récepteurs particulièrement adaptés à ce genre de liaisons. Il s'agit de structures lasers analogues à celles qui servent à constituer des lasers émetteurs, mais qui fonctionnent dans des conditions particuliè res, notamment en dessous du seuil de l'effet laser.
On pourra trouver une description de ces photorécepteurs particuliers dans - l'article de S. KOBAYASHI et al, intitulé "Automatic Frequency Control in a Semicon ductor Laser and an Optical Amplifier" publié dans la revue "Journal of Lightwave Technology", Vol. LT-1, nO 2, June 1983, pp. 394-4U1, - la demande de brevet français FR-A-2 635 423, intitulée "Procédé et dispositif de filtrage optique et de photodétection de signaux optiques modulés en intensité", - l'article de K. MAGARI et al., intitulé "Optical Signal Selection with a Constant Gain and a Gain Bandwith by a Multielectro de DFB Laser Amplifier", publié dans la revue "Applied Physics Letters", 1987, 51, pp. 1974-1976, - l'article de T.L.KOCH et al., intitulé "Tunable Multiple-Quantum-Well Distribu ted-Bragg Reflector Lasers as Tunable Narrowband Receivers", publié dans la revue "Electronics Letters", 6th July 1989, vol. 25, nO 14, pp. 890-892.
Dans l'avant dernière référence, en particulier, il est décrit un filtre optique accordable sur 2U,b GHz avec une largeur de bande de 2,9 GHz, ce filtre étant constitué par une structure semiconductri ce à réaction distribuée (ou DFB en abrégé pour "Distributed Feed-Back") poLarisée juste en dessous du seuil.
Dans la dernière référence, il est décrit un photorécepteur amplificateur résonnant accordable (en abrégé TRAP pour "Tunable Resonant Amplifying Photodector") constitué par une structure laser du type à réflecteur de Bragg distribué (DBR en abrégé pour "Distributed-Bragg-Reflector") du genre à multipuits quantiques (en abrégé MQW pour "Multiple-Quantum-Well"). Lorsque cette structure travaille au-dessus du seuil, elle se comporte comme émetteur accordable, et lorsqu'elle est polarisée en dessous du seuil, elle est capable de recevoir et démoduler un signal optique. Une liaison à 250 Mbit/s a pu ainsi être réalisée avec deux composants identiques, l'un en amont fonctionnant en émetteur et l'autre en aval fonctionnant en récepteur.
Si les liaisons optiques obtenues avec de tels composants sont avantageuses, en ce qu'elles ne requièrent qu'un seul type de structure semiconductrice valable aussi bien en émission qu'en réception, elles présentent cependant un inconvénient. qui est celui de leur unidirectionnalité (c'est-à-dire qu'elles ne fonctionnent que dans un sens).
La présente invention a justement pour but de remédier à cet inconvénient en proposant un système apte à assurer une liaison bidirectionnelle.
Ce but est atteint, selon l'invention, par l'utilisation de deux ensembles qui ont la particularité d'être identiques et qui sont places respectivement à chaque extrémité de la ligne de transmission ; ces deux ensembles travaillent alternativement en émission et en réception.
Pour permettre cette double fonction, chacun de ces ensembles comprend - une structure laser semiconductrice avec une première et une seconde électrodes disposees côte à côte, - un premier Té de polarisation comprenant une première branche alimentée par une première source de courant d'intensité inférieure au seuil d'émission laser et une seconde branche constituant une sortie de signal, ce premier Té étant relié à la première électrode de la structure laser, - un second Té de polarisation comprenant une première branche alimentée par une seconde source de courant et une seconde branche alimentée par un courant de commutation et par un courant de modulation, la valeur moyenne de l'intensité totale du courant étant supérieure au seuil d'émission laser, ce second Té étant relié à la seconde électrode de la structure laser, - des moyens de commutation aptes à appliquer alternativement le courant de commutation au second Té de polarisation de l'un des ensembles, puis au second Té de l'autre, chaque structure semiconductrice travaillant ainsi alternativement en émission (avec émission d'un faisceau laser modulé par le courant de modulation appliquée sur le second Te), et en réception (avec délivrance d'un signal démodulé sur la seconde branche du premier Té), la transmission s'effectuant ainsi alternativement dans un sens et dans l'autre et étant ainsi bidirectionnelle.
De préférence, la structure semi-conductrice employée est du type à réaction distribuée (DFB).
Cette activation peut être mise en évidence par l'essai histochimique basé par exemple sur l'utilisation de X-gal selon la technique décrite par SANES et al. Embo J. 1986) qui permet une détection in site de l'activité p-galactosidase. A chaque évènement d'infection par un virus sauvage correspondra une cellule Bgal+ détectable au plus 48 heures plus tard.
Les virus présents dans les humeurs ou cellules de malade ou même dans les embryons humains peuvent ainsi être détectés de façon très rapide, et ce à un stade très précoce de l'infection rétrovirale.
PROCEDE DE LIXIVIATION STATIQUE ACCELEREE DE MINERAI ARGILEUX L'invention a pour objet un procédé de lixiviation statique accélérée de minerai argileux, notamment d'uranium ou de cuivre.
L'invention vise plus particulièrement un procédé de lixiviation acide accélérée de minerai argileux d'uranium.
On a déjà décrit, notamment dans la demande de brevet FR n 86 00718, la lixiviation acide accélérée en tas de minerai d'uranium en concassant le minerai d'uranium en particules de granulométrie permettant une mise en solution de l'uranium d'au moins 75 %, puis en formant des boulettes à partir des particules obtenues à l'issue du concassage, à l'aide d'un liquide, puis en lixiviant le minerai ainsi bouletté à l'aide d'une solution d'acide, le liquide utilisé pour former les boulettes et l'acide utilisé au cours de la lixiviation devant être compatibles entre eux.
Ce procédé donne de bons rendements sur des minerais à noyaux rocheux, notamment ceux dont la minéralisation est composée de pechblende et de ses produits d'oxydation, et éventuellement de coffinite, mais est inapplicable aux minerais argileux, notamment en raison de l'impossibilité de former des boulettes, ce qui conduit à une percolation uniquement en surface et à un mauvais rendement de mise en solution de l'uranium, rendant la lixiviation en tas industriellement inapplicable.
Or, la Société Demanderesse a mis au point un procédé de lixiviation statique, c'est-à-dire pour minerais stockés, par exemple en tas, adapté aux minerais argileux et qui remédie en grande partie aux inconvénients énoncés ci-dessus et en particulier permet de percoler industriellement des minerais argileux et d'obtenir un très bon rendement de mise en solution de l'uranium.
L'un des aspects de l'invention est de proposer un procédé de lixiviation statique acide accélérée de minerais d'uranium argileux stockés, notamment en tas, qui rend possible la lixiviation de tels minerais qui ne peuvent, sans cette technique, être lixiviés que superficiellement.
Un autre aspect de l'invention est de proposer un procédé de lixiviation acide accélérée de minerai argileux d'uranium, permettant d'obtenir d'excellents rendements de mise en solution de l'uranium.
Un autre aspect de l'invention est de proposer un procédé de lixiviation acide accélérée de minerai d'uranium, qui permette d'exploiter à l'échelle industrielle l'uranium à partir des minerais argileux le contenant.
Les minerais argileux ont la particularité d'être généralement relativement humides.