INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Après homogénéisation comme indiqué ci-dessus, on identifie chaque composante de la matrice r4P à un polynôme fonction des termes de la matrice r7 tMM, par régression linéaire sur les 6 termes de r7 tM. M en prenant pour régresseurs ek tous les produits de degré au plus égal à 3 calculés en un point m à partir de la matrice de mesure M en ce point. Les produits de degré 1 sont les six termes r7 tMM, les produits de degré 2 sont tous les produits de deux termes de tMM, y compris les termes au carré etc...Jusqu'à tordre 3, 7 pour les 6 termes de r tMM résultant d'une matrice de mesure M au point m, il y a k = 84 régresseurs ek Si n mesures donnant chacune une matrice M ont été établies en n points m, chaque composante de r4 (P), Pj (j = 1 à 9) est identifiée à n polynômes fonction chacun d'un ensemble de régresseurs différent (E) i = (e1, e2, ... ek)i, i = 1 à n calculés à partir des composantes de r7 tMM, et des coefficients (a0, a1, ... ak)j recherchés pour cette composante Pj = a0 + +ae1 + ... akek.
Les coefficients sont obtenus en résolvant, au sens des moindres carrés selon la méthode dite de GRAM SCHMIDT, les 9 systèmes indépendants, P = E. A, où E est la matrice ligne définie par les k régresseurs calculés pour chaque point m de la cartographie (E a k colonnes et n lignes). A est la matrice colonne formée des coefficients (a0 ... ak)j de j = 1 à 9 recherchés, et P est la matrice colonne constituée de la valeur mesurée de cette composante Pj répétée n fois.
L'exploitation directe des 9 ensembles de coefficients (a0 . . . ak) ... (a0 ... ak) 9 conduit à une première approximation Mc de la matrice cartographie P et donc des trois angles G1 (gisement), S1 (site) et R1 (roulis) caractéristiques de la rotation du capteur par rapport au repère de la cartographie, par la relation M = R.Mc.
Puis dans une étape suivante, à partir des mesures effectuées en plusieurs points dans diverses orientations du capteur, une fonction globale F est recherchée telle que (G2, S2, R2) = Fr(G1, S1 R1, MM), (G2, S2, R2) étant des angles vrais. Cette fonction globale traduit les effets perturbateurs induits par la rotation du capteur.
Cette étape consiste donc à rechercher 3 relations polynomiales optimum entre d'une part chaque angle vrai (G2, S2, R2) et d'autre part les trois angles approximés correspondants résultant de la mesure (G1, S1, R1) calculés précédemment et les différentes positions, en rotation, du repère capteur, c'est-à-dire les 6 composantes de r7 tM.M.
La méthode utilisée est analogue à celle utilisée pour rechercher Fp, c'est-à-dire que l'on procède par régression 7 linéaire sur les 6 termes de r tMM et les 3 termes G1, S1, R en prenant pour regresseurs tous les produits de degré au plus égal à 3, c'est-à-dire une constante et les produits de degré 1, G1, S1, R1 et les 6 termes de tMM, les produits de degré 2 qui sont les précédents élevés au carré et les termes croisés de type G1S1, GlR1 etc... (G1) (tMM)ij ... (R1) ( MM)ij etc.
En effet, les renfoncements 40,42 servent à réduire la concentration de contraintes et la déformation du corps élastique 14, ce qui permet d'améliorer fortement la durabilité du corps élastique 14.
Le corps élastique 14 comporte en outre, dans des parties diamétralement opposées, des trous de communication 44, qui sont opposés l'un à l'autre dans la direction de réception de la charge, perpendiculaires à la direction dans laquelle les premier et second évidements 32,34 sont situés à l'opposé l'un de l'autre. Ces trous de communication 44 sont situés au voisinage du manchon intermédiaire 24 et s'étendent le long de la surface intérieure de ce manchon, à travers des parties respectives, axialement intermédiaires du corps élastique 14, dans la direction de réception de la charge. Dans cet agencement, les trous 44 communiquent avec les premier et second évidements 32,34.
Le corps élastique 14 possède en outre un couple de cavités axiales 46 formées sur l'ensemble de son étendue axiale, entre deux trous de communication 44 et le manchon intérieur 10. Les cavités axiales 46 formées sont situées radialement à l'intérieur des trous respectifs 44. De préférence, la longueur axiale de chaque cavité 46 est égale au moins à la moitié de la longueur totale L du trou de communication 44 lorsqu'on regarde sur la figure 4. Avec ses cavités 46 formées entre les trous de communication 44 et le manchon intérieur 10, le corps élastique 14 est équipé de parois élastiques 47, qui définissent partiellement les trous respectifs 44. Ces parois élastiques 47 sont plus ou moins séparées des autres parties et sont susceptibles de se déformer d'une manière indépendante des autres parties.
C'est pourquoi, les parois élastiques 47, qui définissent les trous 44, sont empêchées efficacement de se déformer avec les autres parties, même lorsque le corps élastique 14 se déforme élastiquement lors du déplacement du manchon intérieur 10 par rapport au manchon intermédiaire 24.
Le manchon extérieur 12 est un élément de forme générale cylindrique possédant un diamètre relativement important. Lors de la fabrication du support élastique 16, ce manchon extérieur 12 est disposé autour de l'ensemble intérieur 30 décrit précédemment, et le diamètre du manchon 12 est réduit au moyen d'une opération d'étirage utilisant par exemple huit matrices, de sorte que le manchon 12 est adapté sur la surface extérieure du manchon intermédiaire 24. C'est pourquoi le manchon extérieur 12 et l'ensemble intérieur 30 sont réunis comme représenté sur les figures 13. Une couche de caoutchouc d'étanchéité à paroi mince 48 est fixée par vulcanisation sensiblement à l'ensemble de la surface circonférentielle intérieure du manchon extérieur 12.
Le manchon extérieur 12 étant monté sur l'ensemble intérieur 30, les ouvertures des premier et second évidements 32 et 34 du corps élastique 14 sont fermés d'une manière étanche au fluide, par le manchon extérieur 12 et par la couche de caoutchouc d'étanchéité 48. Par conséquent, le support élastique 16 comporte des première et seconde chambres pour fluide 50,52, qui correspondent respectivement au premier et second évidements 32,34. Ces chambres pour fluide 51,52 sont remplies par un fluide incompressible approprié, comme par exemple de l'eau, de l'alkylèneglycol, du polyalkylèneglycol ou de l'huile silicone.
Les première et seconde chambres pour fluide 50, 52 ainsi formées sont maintenues en communication fluidique réciproque par les trous de communication 44 ménagés dans le corps élastique 14. Par conséquent les trous 44 agissent en tant que passages en forme d'orifices 54 permettant les écoulements du fluide entre les chambres pour fluide 50,52.
Lorsqu'une charge vibratoire dynamique est appliquée entre les manchons intérieur et extérieur 10,12 du support pour moteur 16 agencé comme décrit précédemment, le fluide incompressible est refoulé à force entre les première et seconde chambres pour fluide 50,52 en passant par les passages en forme d'orifices 54, sur la base des variations relatives de pression apparaissant entre ces chambres pour fluide 50,52. Par conséquent, le support pour moteur 16 peut amortir ou isoler effectivement les vibrations d'entrée sur la base des écoulements du fluide dans les passages en forme d'orifices 54 ou sur la base de la résonance de la masse de fluide dans les passages en forme d'orifices 54.Dans la présente forme de réalisation, en particulier, les dimensions telles que la surface en coupe transversale et la longueur des passages en forme d'orifices 54 sont déterminées de manière que le support pour moteur 16 présente un effet satisfaisant ou désiré d'amortissement vis-à-vis de secousses et de rebonds du moteur ou d'autres vibrations possédant des fréquences relativement basses, sur la base de la résonance de la masse du fluide qui est refoulé à force à travers les passages en forme d'orifices 54.
En particulier, dans l'agencement indiqué précédemment, les passages en forme d'orifices 54, qui raccordent entre elles les chambres pour fluide 50,52 sont constitués par les trous de communication 44 ménagés dans le corps élastique 14. Par conséquent, le présent support pour moteur ne requiert aucun autre élément destiné à former des passages en forme d'orifices, ce qui conduit à un nombre réduit de composants et à une construction simplifiée du support.
Etant donné que les passages en forme d'orifices 54 sont constitués par les trous de communication 54 ménagés dans le corps élastique 14, la détermination de la surface en coupe transversale des passages en forme d'orifices n'est soumise sensiblement à aucune limitation, ce qui garantit un degré suffisant de liberté et de commodité pour le réglage des dimensions des orifices des passages en formes d'orifices. Par conséquent, le présent support pour moteur peut être aisément accordé sur une caractéristique désirée d'élasticité, ce qui permet d'obtenir un excellent effet d'amortissement des vibrations.
Dans le présent support pour moteur 16, les cavités axiales 46 sont formées entre le manchon intérieur 10 et les trous de communication 44 qui servent de passage en forme d'orifices 54. Dans cet agencement, les parois élastiques 47 du corps élastique 14, qui définissent partiellement les deux passages en forme d'orifices 54 sont isolées efficacement par rapport à la partie de transmission des vibrations, qui est disposée relativement intérieurement du point de vue radial, du corps élastique 14 entre les manchons intérieur et extérieur 10,12.C'est pourquoi, même si le corps élastique 14 est partiellement déformé au niveau de sa partie intérieure du point de vue radial lors de l'application de vibrations entre les manchons intérieur et extérieur 10,12, la forme nominale ou les dimensions nominales du passage en forme d'orifice 54 sont avantageusement sont conservées, ce qui permet au support pour moteur de présenter de façon stable un degré très élevé d'effet d'amortissement des vibrations sur la base de l'écoulement de fluide à travers les passages en forme d'orifices 54.
En se référant ci-après aux figures 6 et 7, on y voit représenté un support 60 pour un moteur de véhicule, correspondant à une autre forme de réalisation de la présente invention. Dans la description qui va suivre, on utilisera les mêmes chiffres de référence que ceux utilisés dans la première forme de réalisation, pour désigner des éléments qui se correspondent du point de vue structurel et fonctionnel, et on ne donnera aucune description redondante de ces éléments.
Dans le support pour moteur 60, une cavité axiale 62 est ménagée sur l'étendue de la longueur axiale du corps élastique 14, entre le second évidement 34 et l'élément formant bouchon 18, de sorte que la cavité 62 s'étend circonférentiellement le long d'une partie du corps élastique 14, qui définit le second évidement 34. Cette cavité axiale 62 permet d'éliminer ou d'empêcher efficacement toute contrainte de traction pouvant apparaître dans le corps élastique 14 lorsqu'il reçoit le poids de l'unité motrice lors de la mise en place du support sur le véhicule. C'est pourquoi, ceci améliore fortement la durabilité du support pour moteur 60.
Avec la cavité axiale 62 ainsi formée, le corps élastique 14 possède une partie de paroi flexible et mince 64, qui constitue une paroi de fond du second évidement 34.
Dans ce support pour moteur 60, lorsque les ouvertures des premier et second évidements 32, 34 sont fermées par le manchon extérieur 12, le premier évidement 32 forme une chambre 66 de réception de la pression, qui est soumise à des variations de pression lors de l'application des vibrations tandis que le second évidement 34 forme une chambre d'équilibre à volume variable 68, dont le volume peut varier aisément sous l'effet de la déformation élastique de l'élément de paroi flexible 64.
Comme représenté sur la figure 6, la cavité axiale 62 s'étend dans la direction circonférentielle du support de sorte que les extrémités circonférentielles opposées de la cavité 62 sont situées au voisinage des trous respectifs de communication 44 (les passages en forme d'orifices 54) ménagés dans le corps élastique 14. D'autre part, chacun des trous de communication 44 possède une première partie repérée par lî sur la figure 6, qui possède une surface en coupe transversale constante et située à l'opposé de celle correspondante des extrémités circonférentielles de la cavité axiale 62, et une seconde parties repérée par 12 sur la figure 6 et dont la surface en coupe transversale est supérieure à celle de la première partie 11.En particulier, dans la présente forme de réalisation, la seconde partie 12 du trou de communication 44 possède une forme conique de sorte que sa surface en coupe transversale augmente en direction de la chambre 66 de réception de la pression.
Bien entendu, l'appareil tel que précédemment défini, ne convient que pour un type bien déterminé de circuit imprimé, toute modification du nombre d'éléments de connexion et/ou de leur implantation impliquant la réalisation (sur mesure) d'une nouvelle planche à clous appropriée, ainsi que toute la connectique qui lui est associée. En outre, on constate que les appareils de ce genre sont très coûteux et cependant peu fiables.
Ainsi, dans ce type d'application, l'invention a pour but la réalisation d'un interface permettant de connecter au circuit de traitement, des lits à clous différents, cet interface étant, de préférence, réalisé à l'aide de modules unitaires juxtaposables, de manière à pouvoir présenter des dimensions appropriées à celles du lit à clous utilisé.
En vue de parvenir à ces résultats, l'invention propose un dispositif de connexion faisant intervenir un premier support présentant, d'un côté, une face plane et, du côté opposé à cette face plane, une pluralité d'éléments de connexion, au moins un second support présentant deux faces planes opposées parallèles qui s'étendent perpendiculairement ou obliquement par rapport à la face plane du premier support et un circuit imprimé souple fixé sur lesdites faces et formant entre les deux supports deux zones de liaison incurvées, la partie de ce circuit imprimé qui recouvre le premier support étant électriquement connectée aux éléments de connexion, tandis que les parties du circuit imprimé montées sur le second support sont munies de composants électroniques commandant les liaisons électriques entre les éléments de connexion portés par le premier support, et des plages de connexion en nombre très inférieur d'un connecteur porté par le second support.
Avantageusement, le dispositif de connexion pourra comprendre une pluralité de modules unitaires juxtaposés et présentant chacun une structure telle que celle précédemment décrite dans laquelle - les éléments de connexion portés par le premier support sont disposés selon une configuration matricielle, - le second support s'étend à l'intérieur d'un volume prismatique ayant pour génératrice le contour du pre mier support, - ledit contour présente une forme appropriée pour per mettre une juxtaposition (par exemple carrée ou rectan gulaire), et - la bordure libre entre ledit contour et la zone du pre mier élément de support occupée par les éléments de connexion présente une largeur égale à un demi-pas (distance entre deux éléments de connexion consécu tifs).
Selon un mode d'exécution avantageux de l'invention, le premier support consiste en une première plaquette de circuit imprimé, tandis que le second support comprend deux plaquettes de circuit imprimé parallèles, le circuit imprimé souple venant alors recouvrir l'une des faces de la première plaquette et les deux faces opposées des deux autres plaquettes, les trois plaquettes étant solidarisées grâce à un enrobage rigide en matière plastique recouvrant la première plaquette et présentant une épaisseur suffisante pour enrober la zone de liaison du circuit imprimé souple ainsi qu'une portion des deux autres plaquettes.
Un mode de réalisation de l'invention sera décrit ciaprès, à titre d'exemple non limitatif, avec référence aux dessins annexés dans lesquels La figure 1 est une représentation schématique d'un appareil de test de circuit imprimé utili sant des modules de connexion selon l'invention La figure 2 est une coupe transversale d'un mode d'exécution d'un module de connexion selon l'invention ; La figure 3 est une vue partielle à plus grande échelle de la figure 2, permettant de montrer un mode d'exécution des éléments de connexion et leur mode de fixation au circuit imprimé souple ; La figure 4 est une vue schématique illustrant le principe de la juxtaposition de deux dispo sitifs de connexion tels que celui représenté figure 1.
L'appareil de test de circuit imprimé représenté figure 1 se compose, de la façon précédemment indiquée, d'un lit à clous 1 destiné à établir des contacts, en des emplacements déterminés, du circuit imprimé à tester, un circuit interface 2 consistant en la juxtaposition de six modules de connexion M1 à M6 selon l'invention, et un circuit de traitement 4 piloté par un ordinateur 5.
Dans cet exemple, le lit à clous 1 a été schématisé par un rectangle à l'intérieur duquel des croix, au nombre de sept, indiquent la position des éléments de contact C1 à C7. Ces derniers peuvent, par exemple, consister en des contacts à pompe (structure télescopique avec ressort de rappel) orientés de façon quelconque de manière à tenir compte des particularités du circuit imprimé à tester.
Le problème que vise à résoudre l'invention est d'assurer la connexion de ces éléments de contact C1 à C7 au circuit de traitement 4, par l'intermédiaire d'un circuit interface standard 2 sur lequel peuvent se connecter d'autres lits à clous différents, tant en ce qui concerne la position des éléments de contact, qu'en ce qui concerne leur nombre.
A cet effet, chacun des modules de connexion M1 à M6 constituant cet interface 2 comprend une multiplicité d'éléments de connexion i (ici dix-huit) disposés selon une configuration matricielle. Pour permettre leur juxtaposition, les modules de connexion M1 à M6 présentent une forme carrée, avec des éléments de connexion i disposés de manière à ce que le pas p compris entre ces éléments de connexion i soit conservé d'un module à l'autre.
On obtient ainsi un dispositif de connexion de dimension importante et à haute densité d'éléments de connexion i, sur lequel peuvent venir se connecter des lits à clous 1 de types différents.
Bien entendu, les modules de connexion M1 à M6 doivent résoudre le problème de leur propre connexion avec le circuit de traitement 4.
Le mode d'exécution représenté à la figure 2 apporte une solution particulièrement simple et peu coûteuse à ce problème.
Selon ce mode d'exécution, le module de connexion M se compose d'une ossature formée par trois plaquettes rigides, à savoir - une plaquette 7 servant de support à une pluralité d'éléments de connexion i consistant ici en des picots de liaison, et - deux plaquettes parallèles 8, 9 espacées l'une de l'autre d'une distance inférieure à la largeur de la plaquette 7 et disposées symétriquement par rapport au plan longitudinal de symétrie P de cette dernière.
Les faces extérieures 10, 11 des plaquettes 8, 9, ainsi que la face 12 de la plaquette 7 qui est opposée aux picots i sont recouvertes par une bande de circuit imprimé souple 13, par exemple double face, qui effectue un trajet incurvé T1, T2 au niveau des liaisons plaquettes 8, 9/plaquette 7.
Dans sa partie attenante à la plaquette 7 et au moins dans les zones de liaison T1, T2, cette bande de circuit imprimé 13 contient au moins autant de liaisons électriques qu'il y a de picots i, chacune de ces liaisons étant connectée à un picot i correspondant.
La mise en oeuvre du guide de coupe 11 se fait en bout du fémur à équiper, après exécution d'une coupe distale sur celui-ci.
La lame de scie 14 est par exemple d'abord insérée entre les barres 20A-20A', figure 3A, pour l'exécution d'une coupe antérieure, puis, entre les barres 20B-20B', figure 3B, pour l'exécution d'une coupe postérieure, et, enfin, pour l'exécution de chanfreins, entre la barre 20CD et la longrine 16, d'un premier côté de celles-ci, figure 3C, puis, de leur autre côté, et suivant une disposition croisée par rapport à la précédente, figure 3D.
La lame de scie 14 n'est à chaque fois avantageusement au contact des surfaces d'appui 13A-13A', 13B-13B', 13C-13C', 13D-13D' concernées que par une génératrice de celles-ci.
Le frottement s'en trouve avantageusement réduit.
S'agissant des surfaces d'appui 13A-13A', 13B-13B' et 13C-13C', la lame de scie 14 provoque, par effet d'entraînement, la rotation du rouleau 22 correspondant sur sa tige de support 21.
Ce frottement, encore réduit, intervient dans ce cas entre ce rouleau 22 et cette tige de support 21.
Il intervient donc entre des surfaces dûment confinées, sans communication notable avec l'environnement.
Pour l'insertion d'une lame de scie 14, le guide de coupe 10 comporte, lui aussi, deux surfaces d'appui 28A-28A'.
Suivant l'invention, l'une au moins de ces surfaces d'appui 28A-28A' a, au moins localement, un profil globalement arrondi.
En pratique, la surface d'appui 28A, qui est celle la plus éloignée de la face 29 du guide de coupe 10 par laquelle celui-ci doit être appliqué au fémur à traiter, est formée par une barre 30, constituée, comme précédemment, d'une tige de support 31, qui relie l'un à l'autre deux flasques 32 dont un seul est visible sur la figure 1, et d'un rouleau 33 qui, monté librement rotatif sur cette tige de support 31, s'étend entre ces flasques 32, de l'un à l'autre de ceux-ci.
Dans la forme de réalisation représentée, l'autre surface d'appui 28A' est formée d'un bossage fixe de section transversale hémi-circulaire.
Bien entendu, la présente invention ne se limite pas aux formes de réalisation décrites et représentées, mais englobe toute variante d'exécution et/ou de combinaison de leurs divers éléments.
COMPOSITIONS IXHUNONODULATRICES, A BASE DE PRODUITS COMPORTANT AU MOINS UN GROUPE PHOSPHATE OU SULFATE, ET UN GEL D'UN COMPOSE D'ALUNINIUX L'invention concerne des compositions dispersables dans l'eau, constituées de substances immunomodulatrices ci-après souvent désignées sous l'expression "immunomodulateurs" fortement adsorbées sur des composés d'aluminium.
Les immunomodulateurs contenus dans les compositions selon l'invention sont utilisés soit seuls, lorsqu'ils sont destinés à stimuler la réponse immune non spécifique (notamment agent anti-infectieux), soit en présence d'une substance immunisante, en vue de stimuler la réponse immune spécifique (adjuvant de vaccin).
On sait que la réponse immune spécifique vis à vis d'une substance immunisante (antigène) peut être renforcée par des produits dits "adjuvants". Cet effet est recherché en particulier lorsque la substance immunisante est faiblement immunogene du fait de sa nature chimique ou de son mode d'obtention.
I1 est connu que la production d'anticorps spécifiques (réponse humorale) à un antigène donné est fortement augmentée lorsque l'antigène est administré dans l'eau, associé à un gel d'un composé de l'aluminium.
Le degré étant limité à 3, on est conduit à calculer 220 régresseurs.
L'exploitation directe des 3 ensembles de coefficients a.
formant les paramètres de modélisation issus de cet algorithme de modélisation permet alors d'obtenir, avec une très grande précision, l'orientation du capteur dans le repère de la cartographie, et cela à partir des angles approximés dans une phase précédente, G1, S1, R1.
Une fois effectuées les opérations de cartographie décrites ci-dessus dans la cabine du porteur, et après que les mesures de cartographie aient été mises en mémoire dans la mémoire de l'ensemble 60 calculateur de modélisation en temps différé, les paramètres de modélisation issus des algorithmes de modélisation décrits ci-dessus sont mis en mémoire dans l'unité centrale embarquée 10. Puis des mesures sont effectuées après que le casque ait été réglé (réglage de l'optique, réglage de sa fixation sur la tête du pilote etc...).