INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention a également pour but un conditionnement de ce type, dans lequel est prévu à l'intérieur du conditionnement un système de canalisation du matériau conditionné vers un bec ou une ouverture de vidange.
L'invention a enfin pour but un conditionnement de ce dernier type se prêtant à la vidange de quantités préfixées du matériau conditionné.
A cet effet, l'invention a pour objet un conditionnement en un matériau semi-rigide, pour produits pulvérulents ou particulairesi en forme de prisme à section polygonale, dont le système d'obturation de la partie supérieure comprend au moins deux volets appliqués l'un contre l'autre et attenants1 respectivement, à deux parois latérales contiguës par une ligne de pliage qui constitue l'ar8te supérieure de ces parois, ce conditionnement étant caractérisé en ce que, dans une portion se recouvrant de chacun desdits volets, est découpée une languette articulée sur la paroi attenante par ladite ligne de pliage et définie par cette ligne de pliage, un bord libre du volet et une ligne de découpe réunissant ce bord libre et la ligne de pliage, les dites languettes étant ainsi aptes à être redressées par pivotement pour être amenées dans le prolongement des parois contiguës en formant ainsi un bec verseur,en dégageant simultanément dans lesdits volets une ouverture de vidange contiguë à ce bec verseur.
I1 sera ainsi facile à l'utilisateur de redresser lui-même les languettes constituant le bec verseur au moment de l'utilisation et, dans ce but,' pour faciliter leur mise en place, au moins une découpe de préhension pourra avantageusement être pratiquée dans l'une au moins des languettes et/ou une partie des volets contiguë à ces languettes.
De préférence, dans le cas où la partie supérieure du conditionnement comprend des volets attenants à chacune des parois latérales et se recouvrant mutuellement, une languette formant une partie de coin d'un troisième volet recouvrant ceux dans lesquels sont ménagées les languettes constituant le bec verseur sera articulée par une ligne de pliage sur le reste de ce troisième volet. Elle pourra ainsi être soulevée par l'utilisateur pour laisser le passage au contenu du conditionnement, lors de la vidange de celui-ci, être plus ou moins rabattue pour régler le débit de vidange et être même complètement rabattue pour fermer l'orifice de vidange et interrompre ainsi l'écoulement du produit conditionné, sans avoir à escamoter le bec verseur.
De préférences à l'intérieur du conditionnement sera logé un organe auxiliaire, comportant deux parties planes appliquées contre les faces internes de deux parois latérales contiguës du conditionnement et s'étendant sensiblement depuis la base du conditionnement et la partie supérieure de celui-ci dans laquelle est pratiqué l'orifice de vidange, ces deux parties planes étant réunies sur toute leur longueur par une ou plusieurs parties de liaison non appliquées contre lesdites parois contiguës, de manière à définir avec les parties attenantes de celles-ci un canal disposé de façon à communiquer avec l'orifice de vidange, une ouverture au moins étant pratiquée dans l'une des parties de liaison pour faire communiquer ledit canal avec la partie restante du conditionnement, afin de pouvoir vider ainsi celui-ci par l'intermédiaire de ladite ouverture, dudit canal et dudit orifice de vidange. L'ouverture pratiquée dans l'une des parties de liaison pourra avoir toute dimension et toute forme désirées et occuper n importe quelle position.
Avantageusement, elle sera disposée à la base du conditionnement, de façon à faciliter 1 t évacuation des matières conditionnées et à permettre même le ver sage d'une quantité prédosée correspondant au volume défini par ledit canal.
L'organe auxiliaire logé dans le conditionnement pourra être lui aussi en une matière semi-rigide telle que le carton ou le carton ondulé. tes parties planes appliquées contre les faces internes des deux parois latérales contiguës pourront être fixées ou non contre ces faces.
exemple de réalisation, une ouverture élevée, c'est-à-
dire la saisie d'un grand angle solide qui est néces-
saire pour le captage de la totalité de la lumière,
est plus facile à obtenir.
Sur les figures 5 et 6 est représenté un
troisième exemple de réalisation du dispositif d'é-
clairage dans lequel il est prévu des réflecteurs 40,
41 constitués par deux parties de réflecteur, réali-
sées de façon correspondante au premier exemple de
Dans le cas du dispositif d'éclairage repré-
senté sur la figure 5, tous les conducteurs optiques 42 partant des deux réflecteurs 40, 41 se réunissent tout d'abord pour constituer un tronçon unique de
conducteur optique 43 qui se ramifie à nouveau en con-
ducteur optique partiel 44 allant vers les appareils d'éclairage du véhicule De cette façon, les appareils d'éclairage du véhicule sont respectivement reliés à deux réflecteurs 40, 41, de sorte que la défaillance de la source lumineuse d'un des réflecteurs n'a pas pour conséquence la défaillance complète des appareils d'éclairage du véhicule, mais se traduit seulement par
une intensité lumineuse au total plus réduite.
Dans la variante du dispositif d'éclairage
- Calcul f6 Lorsque Zh est supérieure à 6.000 mètres et que l'on connaît - #, e, p de l'avion grâce au réticule HORIZON et à l'orientation du viseur dans l'avion, - Yv, Zv, les coordonnées du réticule VITESSE, - a, l'incidence, - Vp, la norme de la vitesse par rapport à l'air, On a vu par le calcul (e3) que l'on pouvait calculer les coordonnées du vecteur vitesse air Vpx, Vpy et Vpz en appliquant la relation où Vx et Vy de Vsol sont supposées connues.
On en déduit donc les coordonnées Vx, Vy et Vz de Viol.
(g) CALCUL DE LA ROUTE W - Calcul gl Lorsque la route W est donnée par le réticule correspondant, il suffit de recopier cette valeur.
- Calcul g2 La route W peut être calculée à partir de Yv et Zv donnés par le réticule VITESSE et de (a), (b), (c) qui est la matrice de passage du repère absolu au repère viseur, exprimée dans le repère absolu; elle est le produit de la matrice de passage du repère absolu au repère avion, donnée par (), (o) et (p) issus des réticules HORIZON et CAP et de ssvo, par la matrice de passage du repère avion au repère viseur donnée par l'orientation du viseur dans l'avion.
La route W est alors exprimée par tan W qui est égale à.
O+P+Q tan W = ~~~~~~~~~~ R+S+T avec O = cosbsinc P = Yv(sincsinbsina+cosccosa) Q = Zv(cosasinbsinc-sinacosc) R = cosbcosc S = Yv(coscsinbsina-sinccosa) T = Zv(cosasinbcosc+sinasinc) (h) CALCUL DE L'ACCELERATION Ta - Calcul hl : Lorsque le vecteur vitesse au sol V501 est connu, Ta est obtenue en calculant la dérivée 1 dV/dt, soit g - Calcul h2 Lorsque le réticule ACCELERATION SUR TRAJECTOIRE est disponible, il suffit de lire la valeur qu'il indique.
(i) CALCUL DES ERREURS DE DESCENTE El ET Eg Le calcul il est effectué à partir - des paramètres caractéristiques de la piste qui sont 1 = largeur de la piste L = longueur de la piste gO = pente commandée en entrée de piste - et d'informations déterminées à partir de la géométrie du réticule PISTE SYNTHETIQUE (GE, GF) - et de H = HRS, hauteur radio-sonde en utilisant les formules suivantes e Hg, eg = 1 et H (GE - GF) el L (go + Eg) (k) CALCUL DES PRESSIONS STATIQUE PS ET DYNAMIQUE SP Ce calcul peut être effectué de deux manières différentes, soit à partir de la vitesse conventionnelle Vc et du nombre de Mach M (calcul kl), soit à partir de la vitesse conventionnelle Vc, de la vitesse air Vp et de la température T5 (calcul k2).
- Calcul kl : A partir de Vc et M Pour cela, il faut résoudre le système d'équations suivantes - en vol subsonique
- en vol supersonique
Dans ces formules - PO = 1013,15 millibars est la pression ramenée au niveau de la mer, - aO est la vitesse du son au niveau de la mer, soit 661 noeuds - T est le rapport Cp/Cv = 1,40 pour l'air et M < 2.
- Calcul k2 A partir de Vc, Vp et T5 comme Vp = a.M, avec "a" la vitesse du son, et que a = k#Ts s avec k = 40,1 m/s, Vp on peut écrire que M = k#Ts Par ailleurs, les équation du paragraphe précédent montrent que EP/Ps = f (M) et que #P/P0 = f (Vc/ao), il en résulte que l'on peut calculer Ps et SP en connaissant Vc, Vp et Ts.
(m) CALCUL DE LA TEMPERATURE Ts - Calcul ml Ce calcul est effectué å partir de l'altitude barométrique Zh et du QNH par la formule avec Pso = 1013,15 millibars, la pression standard au niveau de la mer et Zp = Zh + QNH.
- Calcul m2 Ce calcul est effectué à partir du nombre de Mach M et de la vitesse Vp par la formule
La description détaillée qui vient d'être faite montre qu'un meme paramètre peut être calculé à partir de groupes de réticules et de caractères alphanumériques différents sans qu'il intervienne directement dans l'élaboration desdits réticules et caractères alphanumériques. Ceci permet des vérifications d'un même paramètre par des voies multiples, ce qui augmente le degré de sécurisation.
Les vérifications effectuées à partir du calcul des fonctions inverses F-1 et F 1 constituent des contrôles 1 2 de cohérence statiques, c'est-à-dire ne faisant pas intervenir l'évolution de l'aéronef.
Selon l'invention, il est proposé de réaliser des contrôles de cohérence dynamiques en faisant intervenir les équations du mouvement de l'aéronef.
Il va de soi, que le nombre de trous du disque diminue au fur et à mesure que le diamètre du disque diminue par suite de l'usure.
Grâce à cette structure, le disque proposé présente sur sa périphérie des encoches qui permettent de collecter dans la fente de découpe les particules de matière arrachées à la pièce au cours du travail de découpe pour les évacuer à l'extérieur. Les encoches facilitent également la circulation des liquides de coupe dans le coeur de la pièce à découper. On obtient ainsi une diminution notable du lustrage et de la température. Les arêtes de l'encoche situées près de la périphérie du disque sont avivées en permanence, ce qui améliore l'efficacité de l'outil.
De préférence lesdits trous sont répartis sur une pluralité de spirales décalées angulairement autour de l'axe du disque.
Avantageusement au moins un trou de chaque spirale débouche sur la périphérie du disque, quelle que soit l'usure de celui-ci.
De préférence, deux trous au maximum de chaque spirale débouchent sur la périphérie du disque. Ces deux trous sont consécutifs. Lorsque la profondeur de l'encoche issue du premier trou devient faible, le bord externe du deuxième trou est très voisin de la périphérie du disque.
Le nombre de spirales est fonction du nombre d'encoches souhaitable. De préférence ce nombre de spirales est compris entre 3 et 20.
Le diamètre de chaque trou est fonction du matériau à découper. Ce diamètre peut être compris entre 5 et 20 mm.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture du mode de réalisation décrit ci-après à titre d'exemple illustratif et en référence au dessin annexé dans lequel - la figure 1 représente un disque de tronçonnage selon l'invention et - la figure 2 montre un disque de tronçonnage équipé du gabarit de perçage.
Le dessin montre un disque de tronçonnage 1 qui comporte en son centre 2 un trou de fixation 3 et qui est constitué d'une résine. Ce disque de tronçonnage 1 présente près de sa périphérie 4 un anneau 5 comportant des grains abrasifs noyés dans la résine constituant le disque de tronçonnage 1. Cet anneau 5 chargé de grains abrasifs entoure un anneau intérieur 6 qui lui-même entoure le trou de fixation 3. L'anneau intérieur 6 peut être exempt de grains abrasifs car seul l'anneau extérieur 5 participe au tronçonnage de la pièce à découper et constitue l'outil de coupe.
Comme on le voit sur le dessin, le disque de tronçonnage présente au niveau de l'anneau extérieur 5 une pluralité de trous 7 qui le traversent sur toute son épaisseur et débouchent sur les flancs latéraux de l'anneau extérieur 5. Ces trous 7 sont répartis radialement et angulairement de telle manière qu'au moins un trou débouche sur la périphérie 4 du disque de tronçonnage 1 pour y former une encoche 7a.
De préférence les trous 7 sont disposés le long d'une pluralité de spirales 8a, 8b, 8c réparties angulairement autour de l'axe de rotation du disque de tronçonnage 1 et issues l'une de l'autre par décalage d'un angle représenté par la double flèche A.
Les trous 7 d'une quelconque spirale, 8a par exemple, sont régulièrement espacés entre la périphérie 4 du disque I et la périphérie de l'anneau intérieur 6. La forme des spirales 8, le diamètre des trous 7 et la distance séparant ceux-ci sont calculés pour que chaque spirale 8a présente au moins un trou 7 formant une encoche 7a sur la périphérie 4 du disque de tronçonnage 1, quelle que soit l'usure de celui-ci. Au fur et à mesure que le diamètre extérieur de l'anneau 5 diminue par suite de l'usure, les trous 7 disposés sur une spirale se transforment à tour de rôle en encoches 7a ouvertes sur la périphérie 4 du disque 1. De préférence les trous 7 sont de forme circulaire.Les centres de deux trous consécutifs 7b et 7c d'une spirale quelconque 8a sont éloignés d'une distance au moins égale au double du diamètre d'un trou de manière à conserver une rigidité suffisante au disque 1.
Par contre, l'écart entre les distances séparant les centres de deux trous consécutifs 7b et 7c d'une spirale quelconque 8a, respectivement du centre 2 du disque 1 est inférieur au diamètre du trou 7, de telle manière que lorsque l'encoche 7a formée par le trou 7b le plus éloigné du centre 2 est prêt à disparaître par suite de l'usure du disque, le bord 9 du trou 7c éloigné du centre 2 est déjà rogné.
Les trous 7 peuvent être réalisés à l'aide d'une perceuse d'établi par exemple et d'un gabarit de perçage 10 qui comporte un moyen de guidage en rotation 11 susceptible de coopérer avec le trou de fixation 3 et une pluralité de trous 12 destinés à guider la mêche de la perceuse pour former les trous 7 d'une spirale quelconque 8a.
A titre indicatif, le diamètre extérieur du disque de tronçonnage 1 est de 500 mm, son épaisseur de 4 mm, la largeur de l'anneau extérieur 5 est de 40 mm, le diamètre de chaque trou est de 10 mm et l'espace séparant deux trous d'une spirale est également de 10 mm. Le disque 1 peut comporter un nombre de spirales 8a compris entre 3 et 20.
DISPOSITIF D'ECLAIRAGE MOBILE A FIXER A UNE PAROI VERTICALE La présente invention concerne un dispositif d'éclairage mobile à fixer à une paroi verticale. Ce dispositif est plus particulièrement adapté à l'éclairage des tableaux artistiques ou des panneaux de présentation de schémas, organigrammes, résumés ou analogues mais il peut également être utilisé comme tout dispositif d'éclairage fixé à une paroi verticale.
Ces équations du mouvement de l'avion résultent de l'application du principe fondamental de la dynamique, qui s'exprime par les deux relations suivantes dans le référentiel galiléen Ro (équations de forces) (équations de moments) où m : masse de l'aéronef 7rG matrice d'inertie de l'aéronef, par rapport à son centre de gravité G Fext : forces extérieures exercées sur l'aéronef Mext/G : moments extérieurs exprimés par rapport à G, exercés sur l'aéronef Ro : référentiel galiléen Ra : référentiel aérodynamique, déduit de (Ro) par les rotations (pv) (axa) (v) rRo : accélération de l'aéronef exprimée dans (Ro) Ra : vecteur instantané de rotation du référentiel (Ra) par rapport au référentiel (Ro)
Les trois forces sont - le poids m.g.ZO, - la poussée F portée par le vecteur vitesse, - la force aérodynamique Fa qui se trouve dans le plan de symétrie de l'avion.
Les moments appliqués à l'avion sont - le moment de la force de poussée, considéré comme nul car cette force est portée par l'axe du vecteur vitesse et passe donc par le centre de gravité G, - le moment de la traînée aérodynamique -R,Xa, qui est colinéaire au vecteur vitesse air, - le moment de la force de portance Z.Za, qui est perpendiculaire à la vitesse air, - le moment du poids est nul, car il passe par le centre de gravité G.
La projection de ces deux équations suivant les trois axes du trièdre aérodynamique conduit aux six équations (1) à (6) de la page suivante (F-R)/m = Vp + g sinaa (1) O = Vp (-aa sinsV + Pv cosaa cosbV)-g cosaa sinv (2) Z/m = Vp (a cosçv-ssv cosaa sin#v)+g cosaa cos#v (3) (#acos#v) [-L(#v-#vsin#a)+N(-#asin#v+#vcos#acos#v)] +(#vcos#asin#v) [-L(#v-#vsin#a)+N(-#asin#v+#vcos#acos#v)] -(-#asin#v+#vcos#acos#v)B(#acos#v+#vcos#asin#v) +K(##-##sin#a-#v#acos#a) -L(-##sin#v+##cos#acos#v-#a#vcos#v) -L(-ssv#asin#acos#v-#v#vcos#asin#v) -2L#(#v-#vsin#a)+#(N-K) (-#asin#v+#vcos#acos#v) = O (4) (-##sin#v) [K(#v-ssvsin#a)-L(-#asin#v+#vcos#acos#v)] +(#vcos#acos#v) [K(#v-ssvsin#a)-L(-#asin#v+ssvcos#acos#v)] -(#v-#vsin#a) [-L(#v-#vsn#a)+N(-#asin#v+#vcos#acos#v)] +B(##cos#v+##cos#asin#v-#a#vsn#v) +B(#ss#asin#asin#v#ss##vcos#acos#v) =f (Rsina + Zcosa) (5) (#v-#sin#a)B(#acos#v+#vcos#asin#v) -(#acos#v) [K(#v-#vsin#a)-L(-#asin#v+#vcos#acos#v)] +(#vcos#asin#v) [K(#v-#vsin#a)-L(-#asin#v+#vcos#acos#v)] -L(##-##sin#a-#v#acos#a) +N(-##sin#v+##cos#acos#v-#a#vcos#v) +N(-#v#asin#acos#v-#v#vcos#asin#v) +#(N-K) (#v-#vsin#a)-2L3(-#asin#v+#vcos#acos#v) = 0 (6) Ces équations ont été obtenues en faisant les hypothèses suivantes a) il n'y a pas de dérapage, ce qui signifie que la vitesse air se trouve dans le plan de symétrie de l'aéronef.
b) les forces appliquées à l'aéronef sont la poussée et la force aérodynamique en supposant que - la poussée est portée par l'axe du vecteur vitesse, - la force aérodynamique ne possède pas de composante perpendiculaire au plan de symétrie de l'avion et s'applique ponctuellement c) la masse et la matrice d'inertie de l'avion sont constantes par rapport aux évolutions.
Dans ce système de six équations, il y a trois inconnues qui sont - la valeur algébrique F de la poussée car on a supposé que la poussée était portée par le vecteur vitesse, - les valeurs algébriques R et Z des deux composantes de la force aérodynamique sur le plan de symétrie de l'aéronef car on a supposé qu'elle n'avait pas de composantes hors de ce plan.
On remarque que les équations (2), (4) et (6) ne comportent pas de forces et donnent donc directement trois équations de cohérence.
On remarquera également que les équations (4), (5) et (6) comportent des coefficients A,B,C,E et K,L,N qui sont les coefficients des matrices d'inertie de l'aéronef.
La matrice d'inertie de l'aéronef exprimée dans le repère avion peut s'écrire sous la forme AOE OBO -EOC Compte tenu des hypothèses indiquées ci-dessus Dans le repère aérodynamique, elle s'écrit K O -L OBO LON ou A-C A+C K = ~~~~~~ cos 2a + ~~~~~~ - E sin 2a 2 2 A-C L = sin 2a + E cos 2a 2 A-C A+C N = ~~~~~~ cos 2a + ~~~~~~ + E sin 2a 2 2 Si la matrice d'inertie de l'aéronef n'est pas connue, seule l'équation de cohérence (2) peut être vérifiée.
La figure 7 est un schéma fonctionnel d'un dispositif qui permet de vérifier l'équation (2) à l'instant t. A cet effet, on utilise les valeurs Vp, bv, aa, Pv aux instants t (rectangle 80) et (t+dt) (rectangle 81) puis on calcule aa et Pv dans un circuit 82 par les formules aa (t+dt) - aa(t) = = aa(t) (15) dt ssv (t+dt) - Pv (t) = = Pv(t) (16) dt et on entre les valeurs des dérivées premières ainsi que les valeurs de Vp, çv, aa, Pv à l'instant t dans la formule (2) (circuit 83) pour vérifier qu'elle est égale à zéro à une précision donnée. Si la valeur obtenue est différente de zéro au-delà d'une certaine valeur, le circuit 83 fournit un signal d'alarme sur le conducteur 39. Les circuits 82 et 83 font partie du calculateur 21 (figure 1).
La figure 8 est un schéma fonctionnel d'un dispositif qui permet de vérifier les équations (2), (4) et (6) à l'instant t. A cet effet, on utilise les valeurs Vp, bv, aa, ssv, a aux instants t (rectangle 85), (t+dt) (rectangle 86) et (t+2dt) (rectangle 87), puis on calcule dans un circuit 88 les dérivées premières #p, #v, #a, #v, # et secondes ##, ##, ## par les formules (15) et (16) ci-dessus pour #a et #v et par les formules suivantes (17 à (22) pour les autres dérivées.
Vp(t+dt)-Vp(t)/dt = #p(t) (17) #v(t+dt)-#v(t)/dt = #v(t) (18) α(t+dt)-α(t) = #(t) (19) dt #v(t+2dt)-#v(t+dt)+#v(t) - ##(t) (20) 2 (dt) #a(t+2dt)-2#a(t+dt)+#a(t) = ##(t) (21) 2 (dt) #v(t+2dt)-2#vt+dt)+#v(t)/(dt) = ##(t) (22) Ces valeurs des paramètres et de leurs dérivées premières et secondes sont utilisées dans un circuit 89 pour calculer les équations (2), (4) et (6). Si le résultat des calculs est, pour chaque équation, une valeur qui est différente de zéro au-delà d'un certain seuil, le circuit 89 fournit un signal d'alarme sur le conducteur 39. Les circuits 88 et 89 font partie du calculateur 21 (figure 1).
Les équations de cohérence (2), (4) et (6), qui ne font pas intervenir les forces appliquées sur l'aéronef, permettent de vérifier en temps réel (instant t) que Vp, ssv, aa, #v et a ainsi que les dérivées premières et secondes de ssv, aa et #v sont cohérentes mais elles ne permettent pas de vérifier leur évolution dans le temps, c'est-à-dire de vérifier que leurs valeurs aux instants t, (t + dt), (t+2dt) et (t+3dt) varient de manière cohérente.
Pour cette vérification des évolutions dans le temps de l'aéronef, l'invention propose d'utiliser les six équations (1), (2), (3), (4), (5) et (6), définies ci-dessus, pour calculer les paramètres : Vp, #v, #a, ssv, α, #v, #a et ssv à l'instant (t+dt) en fonction des valeurs des forces F, R et Z et des paramètres Vp, çv, aa, Pv et a à l'instant (t+dt).
Ces paramètres sont donnés par les formules suivantes F-R Vp = ~~~~~ - gaina, (7) m bv = Ato+Bfo Pv+C'o aa (8) dans laquelle A'# = @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ Vp #a cos#v+Vp #v cos#a sin#v+g cos#a sin#v + #a g sin#A sin#v Vp #a cos#v+Vp #v cos#a sin#v+g cos#a sin#v B'o= Vp cos#a cos#v Vp #a cos#v+Vp #v cos#a sin#v+g cos #a sin#v C'o= -Vp sin#v Vp #a cos#v+Vp ssv cos#a sin#v+g cos #a sin#v z g #a = cos#v- cos #a (9) mVp Vp #v = ######## (10) # = aα ##+bα ##+cα (11) dans laquelle ka A aa = ~~~~~~~~ 2 j nVp ka B bα = 2 j nVp et A = #v g Vp cos #a B = g Vp #a + g Vp cos#a avec l'incidence a qui est une fonction du facteur de charge n perpendiculaire au vecteur vitesse et de la vitesse aérodynamique Vp par la relation 2 t = Cpn + kα n /j Vp où ka et Cpn sont des coefficients aérodynamiques de l'avion et j la masse volumique de l'air.
Le facteur de charge n donné par l'équation n=1/g [(Vp#vcos#a)+(Vp#a+gcos#a)] 1/2 Par substitutions et dérivations successives, on établit, à partir du système d'équations (1) à (6), les relations suivantes A8+B8 ##+C8 ##+D8 ## ##+e8 ##+F8 ##= 0 (13) A9+B9 ##+C9 ##+D9 ## ##+E9 ##+F9 ##= 0 (14) Ce système est constitué de deux polynômes en ## et ## dont les coefficients A8 à F8 et Ag à F9 sont des coefficients explicites de Vp, #v, #a, ssv et #a et #v étant eux-mêmes fonction de Vp, #v, #a, ssv et α.
Le courant ILO sera une image de la tension sinusoïdale redressée fournie par le potentiomètre.
Le courant consommé par l'ensemble du convertisseur chargé par une lampe d'éclairage pourra donc être sinusoïdal et respecter les contraintes de non réinjection d'harmoniques. Il ne sera pas nécessaire d'utiliser un filtre d'entrée pour la suppression des harmoniques de la fréquence du réseau.
On voit par conséquent que le circuit selon l'invention permet d'effectuer d'une manière particulièrement simple le contrôle de consommation de courant, ce qui n'est pas toujours le cas.
A la figure 6 on a représenté un perfectionnement dans lequel on utilise un petit transformateur pour alimenter en courant la base du transistor afin de faciliter la mise en conduction de celui-ci lors de l'apparition d'un ordre provenant du circuit CMD Ce perfectionnement se justifie du fait que le gain en courant des transistors de puissance est très faible (de l'ordre de 5) et il faut donc fournir un courant de base élevé pour fournir un courant collecteur élevé. Le transformateur a son primaire EP1 en série dans le collecteur du transistor et son secondaire ES1 en série avec la base. L'apparition d'un courant de collecteur croissant fortement au début de la mise en conduction du transistor provoque un courant correspondant dans la base pour faciliter par réaction positive la mise en conduction.