INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il permet également un fonctionnement simultané de plusieurs sources et un co-dépôt de plusieurs matériaux. Chaque faisceau lumineux BI à B. étant absorbé par un flux de particules particulier, il est possible en mesurant l'absorption de chaque flux de particules de mesurer l'intensité des flux de particules émis simultanément. Un échantillonneur (ou scrutateur) permet d'avoir un seul ensemble de circuits comparateur COMPl/intégrateur/comparateur COMP2. Pour cela l'échantillonneur fournit un fonctionnement en multiplexage. A chaque échantillonnage, le signal mesuré est comparé à un signal de référence correspondant au flux de particules sur lequel porte la mesure.
Les sources El à E. sont équipées de caches C1 à C individuels qui permettent à l'aide du fonctionnement précédent d'interrompre à volonté l'épitaxie de l'un ou autre des matériaux pour continuer l'épitaxie d'autres matériaux. De cette façon, il est possible de déposer simultanément plusieurs matériaux tout en modulant le nombre total d'atomes (de particules) de chaque matériau.
La figure 3 représente une variante de réalisation du système de l'invention correspondant à une réalisation plus complète.
tif qui comprennent un bouton de manivelle servant à re-
lier la lame à la poulie en un point excentré pour créer le mouvement alternatif de la lame, et elle porte des
moyens d'amortissement qui lui sont associés et qui pos-
sèdent un centre de gravité diamétralement opposé au 'bou-
ton de manivelle A la poulie motrice sont associées une
première poulie entraînée placée d'un côté de cette pou-
lie, et une deuxième poulie entraînée placée de l'autre
côté, chacune de ces poulies étant montée librement rota-
tive sur le support pour tourner respectivement autour
d'un deuxième axe central et d'un troisième axe central.
La poulie motrice et les première et deuxième poulies en-
traînées sont reliées cinématiquement et en synchronis-
me, par des moyens d'accouplement rotatifs de telle ma-
nière que la poulie motrice soit entraînée dans un pre-
mier sens et que chacune des première et deuxième pou-
lies entraînées tourne dans le sens inverse.
La localisation en fréquence de la puissance totale diffusée s'obtient en triant les hydrométéores par la composante de leur vitesse le long du vecteur Kd - , puis en sommant la puissance diffusée par chaque diffuseur appartenant à la même classe. Près du sol, la vitesse terminale des hydrométéores ne dépend que de leur taille et de leur nature.
La DSP du signal diffusé s'obtient donc en modifiant l'expression de la
puissance totale de la façon suivante sa(t,r) 2 - sa(t,r > Y (ri +r2) Wr (su) = Pe G,(e,, ,)G,(e,, cP r (r) e x i 2 où: - 6 f est l'écart de fréquence par rapport à la fréquence d'émission f - t est la taille de la particule déterminée en chaque point r par la résolution de la deuxième équation où apparaît la vitesse terminale v verticale.
- w est un champ de vitesse attribuable aux mouvements de l'atmosphère.
On constate que si l'on prend e = e e = e r' le vecteur Kd - K, est presque vertical dans tout le volume de diffusion V et l'effet Doppler n'est plus sensible qu'à la vitesse verticale des hydrométéores.
La deuxième équation devient alors s f = 2f vz sin e c Si l'on suppose que toutes les particules sont rassemblées au point M, l'intégration sur r a simplement pour effet de diminuer l'intégrant, évalué en M, par le volume V.
La DSP s'écrit alors
En fait, puisqu'on ne s'intéresse qu'à la forme du spectre, on introduit la DSP normalisée Wn (sf) = | s. a(t)| n (t) dt/dv Dans le cas de la diffusion latérale, l'amplitude I s. a(t) | 2 est proportionnelle à t6.
On obtient ainsi Wn = t6 n(t) dt/dv La figure 3 représente les spectres normalisés pour des cas typiques de pluie, de neige et de grêle.
Cette figure appelle les commentaires suivants : les hydrométéores se distinguent à la fois par la position du spectre sur la gamme de fréquence et par sa largeur.
Un moyen de quantifier ces tracés consiste à calculer la fréquence moyenne et l'écart type en fréquence de chacune des courbes en prenant la puissance spectrale comme facteur de pondération.
Les résultats obtenus sont les suivants pluie : fréquence moyenne = 754 Hz écart type = 95 Hz grêle : fréquence moyenne = 1082 Hz écart type = 324 Hz neige : fréquence moyenne = 114 Hz écart type = 13 Hz Ces résultats montrent que d'une part la mesure de la diffusion latérale permet de détecter les précipitations et que d'autre part l'analyse du spectre des fluctuations permet de distinguer les trois types d'hydrométéores.
La figure 4 est un schéma représentant les principaux modules de détection, d'analyse et de quantification d'un mode de réalisation préférentiel du système selon la présente invention.
Un oscillateur hyperfréquence 40 fournit une puissance P e à une antenne d'émission E. Le lobe principal de l'antenne d'émission est représenté par le volume 41 d'angle à demi-puissance cr. L'axe central de ce volume fait un demiangle e avec l'horizontale.
L'intersection du lobe principal 41 de l'antenne d'émission E avec celui 42 de l'antenne de réception R constitue un volume V. Préférentiellement, comme indiqué précédemment, le demi-angle de diffusion e du récepteur est sensiblement égal à celui de l'émetteur et il en va de même pour les lobes d'antenne à demipuissance a qui sont égaux. Selon un mode de mise en oeuvre préférentiel du présent dispositif, les antennes d'émission E et de réception R sont les mêmes. Le rendement des antennes est de 70 %.
Lorsque des hydrométéores traversent le volume V, une partie des ondes hyperfréquences émises par l'oscillateur 40 est diffusée vers l'antenne de réception R.
On pourrait citer d'autres avantages de la présente invention mais ceux cités ci-dessus en montrent suffisamment pour en démontrer la nouveauté et l'intérêt. La description, les dessins et les figures ci-après représentent un exemple de réalisation de l'invention mais n'ont aucun caractère limitatif ; d'autres réalisations sont possibles à partir des revendications qui précisent la portée et l'étendue de cette invention telle que par exemple en changeant la forme de la masse du plomb, qui du reste peut être d'un autre matériau et par définition on appellera ci-après "plomb" toute masse suspendue permettant de tendre le fil à la verticale.
La figure 1 est une vue en coupe du dispositif suivant le plan AA' de la figure 2 avec une projection en plan horizontal d'une caractéristique géométrique particulière.
La figure 2 est une vue en coupe du boîtier suivant le plan BB' de la figure 1.
La figure 3 est une vue en coupe partielle du boîtier suivant le plan CC' de la figure 1.
Le dispositif suivant l'invention comprend un boîtier 1 renfermant un système à ressort permettant un enroulement automatique d'un fil 15 auquel est accroché et suspendu toute masse 13 de matériau assez lourd et/ou dense tel qu'en plomb : ce dispositif, appelé donc "fil à plomb", peut utiliser tout type de "plomb" connu, qui sont de forme symétrique de révolution autour de l'axe vertical YY' défini par le fil quand il est en position de contrôle de verticalité, et pour les raisons déjà évoquées précédemment. De préférence cette masse 13 est en forme de tronc de cone dont le périmètre extérieur de la base inférieure 16 est un cercle du plus grand diamètre et le fil 15 est retenu par un noeud à son extrémité venant se bloquer à l'intérieur d'un évidement dans l'axe du tronc de cone ouvert vers le bas.
Le boîtier 1 renfermant le système de ressort et d'enroulement du fil tel que décrit ci-après, est fermé à sa partie inférieure à une plaque rigide 12 polygonale percée d'un trou 18 au travers duquel passe le fil 15, et dont un côté au moins de son périmètre extérieur 8 et tangent en projection au cercle le plus grand 16 du plomb 13 lorsque l'ensemble du dispositif est maintenu en position de contrôle de verticalité YY'.
De préférence ladite plaque 12 est de forme carrée dont les quatre côtés sont alors tangents au cercle de la base du plomb 13 et dont le trou 18 est percé au centre du carré 12. Une projection de ces formes extérieures sur un plan horizontal est représenté dans le bas de la figure 1.
Le boîtier 1 renferme un tambour 5, à axe horizontal XX' quand le dispositif est en position de contrôle de verticalité, sur lequel est stocké ledit fil 15 et dont le plan médian passe par l'axe de verticalité YY'.
Ledit système à ressort est constitué d'une part d'un ressort à spirales 4 dont l'extrémité intérieur axiale est solidaire d'une pièce immobilisée 7 en rotation et situé suivant l'axe horizontal XX', et dont l'extrémité périphérique est accrochée à une flasque dudit tambour 5 tel que représenté suivant la figure 3 ; ledit ressort 4 est enfermé dans un logement cylindrique 22 associé audit tambour 5 d'autre part ledit système à ressort comprend un deuxième ressort 2 situé dans l'axe XX' autour de ladite pièce fixe 7 et pouvant être comprimé entre une paroi du boîtier 1 et ledit logement 22.
Ce logement cylindrique 22 recevant ledit ressort à spirales 4 peut être constitué d'une partie creuse réalisée d'une seule pièce avec une des flasques du tambour 5 et d'une plaque 3 de fermeture sur laquelle s'appuie alors le ressort de rappel 2.
Le tambour 5 est monté libre tel que par exemple avec un roulement 6 intermédiaire, en rotation autour de la pièce 7 faisant axe unique, mais est solidaire de celle-ci en translation le long de l'axe XX' ; ladite pièce 7 comporte à une extrémité un bouton poussoir 9 extérieur au boîtier 1 et à l'autre extrémité en emboîtement axial de guidage.
La pièce 7 faisant axe unique peut être immobilisée en rotation de diverses manières telle en particulier un méplat 21 à une de ses extrémités et correspondant à un méplat équivalent dans le trou dans lequel cette pièce coulisse transversalement dans le boîtier soit du côté du bouton poussoir tel que représenté sur la figure 1, soit du côté de l'emboîtement 19 opposé.
Ledit tambour est percé sur un côté ou flasque d'au moins quatre trous 20 à un diamètre compatible avec un ergot 11 solidaire du boîtier 1 de telle façon que lorsque ledit ressort 2 est détendu par relâchement du bouton poussoir 9 ledit tambour est immobilisé en rotation par l'engagement d'un desdits trous 20 dans ledit ergot 11.
De préférence telle que représenté dans la figure 2, il y a 6 trous 20 sur le côté du tambour pour permettre un réglage assez fin de la longueur du fil 15 déroulé, de l'ordre de 2 à 3 cm.
Une simple pression sur le bouton 9 du doigt débloque le tambour 5 de l'enrouleur qui, sous le poids du plomb 13 compresse le ressort.
Le plomb dans sa descente tire sur le fil bobiné autour du tambour.
Selon une forme de réalisation du matériau selon l'invention, ce matériau est formé de trois couches de carton, un sandwich étant disposé dans chacun des intervalles formé entre deux des couches.
Selon une autre forme de réalisation du matériau selon l'invention, le sandwich précité présente une resistance thermique R = 1,32 m2K/W et est catalogué comme "résistant au feu" de classe I.
Selon encore une autre forme de réalisation de l'invention, la surface extérieure du sandwich, formée des feuilles d'aluminium, est revêtue d'une fine couche de polyéthylène.
De préférence, le carton consiste en carton ondulé.
La présente invention a également pour objet tout emballage formé de matériau tel que défini ci-dessus.
La présente invention a encore pour objet un procédé de fabrication dudit matériau stratifié par les techniques papetières.
D'autres buts et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante et des figures jointes données à titre illustratif et nullement limitatif.
- les figures 1 et 2 représentent différents modes de réalisation du matériau stratifié selon l'invention; - les figures 3 à 5 représentent des emballages formés du matériau stratifié selon la figure 1.
Sur la figure 1, est représenté un matériau stratifié 1 formé de deux couches de carton ondulé 2 entre lesquelles est disposé un sandwich 3 formé de deux feuilles d'aluminium 4 dont la face, en regard des couches de carton, est revêtue de polyéthylène. Entre les deux feuilles d'aluminium, sont placées deux feuilles 5 de polyéthylène dont la surface comporte une multitude de zones repoussées de sorte que des bulles d'air soient incluses entre ces deux feuilles.
En fait, le sandwich 3 formé des deux feuilles d'aluminium 4 et des deux feuilles de polyéthylène 5 présente une épaisseur totale de 8 mm environ. La résistance thermique de ce sandwich est de 1,32 m2K/W et une résistance à l'humidité de l'ordre de 4 000 Mns/qm. Dans le test de résistance au feu, il est classé dans la classe 1. Ce sandwich est imper méable, imputrescible, résistant et tenace.
La figure 2 représente un matériau stratifié 2 formé de trois couches de carton ondulé, la couche intermédiaire 2' pouvant présenter une épaisseur inférieure à celle des deux couches 2 extrêmes. Dans l'intervalle formé entre chaque couple de couches de carton ondulé, est disposé un sandwich 3 du type précité.
L'épaisseur du matériau stratifié 1 representé sur la figure 1 est de l'ordre de 12 à 16 mm et l'épaisseur du matériau stratifié 6 représenté sur la figure 2 est de l'ordre de 16 à 32 mm.
Le matériau représenté sur la figure 1 est employe pour former des emballages du type des caisses en carton, ces emballages étant représentés sur les figures 3 à 5 par une coupe selon leur plan longitudinal médian.
Les emballages 11 représentés en coupe sur ces figures à 5 contiennent des pots 7' de yaourts regroupés par packs 7 de 12 ou 16 pots disposés sur deux hauteurs. La masse totale des yaourts est de 15 kg et la masse totale, emballage inclus, de chacun de ces emballages est de 16 kg.
Sur la figure 3, sont représentés quatre sondes à thermocouples 8 placés entre deux pots de packs différents et destins à suivre l'évolution de la température avec le temps.
Sur les figures 4 et 5, les thermocouples 8 ne sont pas représentés; il est évident cependant qu'ils sont employés tout comme dans le cas de la figure 3 pour suivre l'évolution de la température avec le temps.
Les indices précisant la direction des excitations et des réponses ne sont pas rapportés, sachant qu'il s'agit de réponses projetées dans la direction des excitations.
En négligeant les effets transverses, on peut écrire que la compression relative e due à la force F est égale à: e = a/y avec a = où: - a est le rayon du disque 10 - 1 est l'épaisseur du disque 10 - a est la contrainte longitudinale due à F - U est la différence de potentiel entre les deux faces équipotentiel les du disque.
Or, d'après la formule de Lipman, on a: É = d.U/l On obtient donc: a.s = F.s/*.a# = d.U/l c'est à dire: U = (F.l/*.a#).sAi Pour calculer la charge induite, il faut connaître la capacité statique C0 de l'échantillon 10.
Si E0 est la permittivité du vide (= 8,85.10#12 F/m) et er la permittivité relative du matériau, on a: CO Eo.Er1T.#2/l La charge Q = C0.U est égale à: Q = F.Eo.ErS/d (1) Sous certaines conditions aux limites, la constante de tension piézoélectrique g dépend de d et de E suivant la relation: g = dlEdEr En reportant g dans la relation (1), on obtient donc: Q = F.s/g D'après cette relation, la charge Q observée ne dépend pas de la forme de l'échantillon 10, mais uniquement des paramètres s et g du matériau et de la force excitatrice F.
Le tableau suivant comprend quelques caractéristiques de certains matériaux pouvant être utilisés comme éléments piézoélectriques: Dénomination s g s/g du matériau 10-12/Pa 10tV.m/N 10#9m/V PXE 52 RTC 20 19 1,05 Titanate de Bore 7,1 12,6 0,56 P4-68 Quartz et Silice 12 20 0,6 Les valeurs numériques ci-dessus situent la limite de ce montage, la valeur induite étant très faible puisque Q = F.s/g. Les calculs ont été réalisés pour des fréquences faibles éloignées de la fréquence de résonance de la céramique.
La pression peut être mesurée directement aux bornes de l'élément piézoélectrique, mais il est bien entendu également possible de détecter une pression en travaillant à une fréquence proche de la fréquence de résonance de cet élément.
On peut également envisager d'utiliser un empilage de deux lames collées, comme représenté en figure 3.
La figure 3 représente un bilame sur lequel est exercée une force de pression.
L'élément piézoélectrique 21 est constitué de deux lames collées de telle sorte que les polarisations sont inversées. L'élément 21 est maintenu fixe par une de ses extrémités dans un bâti 20. Une force F d'excitation appliquée à l'extrémité libre du bilame induit une charge Q sur des électrodes, proportionnelle à la force F. Pour un matériau du type P x E - 5, par exemple, la valeur de la charge est donnée par la relation: Q = 4.10#'0.12h2 C/N et celle de la tension de sortie par: U = 2.10-2.121h.1t/w V/N où: -1 est la longueur libre - h est l'épaisseur totale du bilame - 't est la longueur totale du bilame - w est la largeur du bilame La valeur de la capacité est déduite par la relation Q = C.U.
L'exemple numérique suivant permettra de mieux comprendre le fonctionnement du montage décrit.
Les caractéristiques du bilame sont les suivantes: -1 = 30 mm - h = 0,6 mm - w = 1,6 mm - lt = 35 mm Pour une force appliquée F = 0,58.10# N, on obtient: - Q = 0,58 pC - U = 310 IIV Si deux éléments sont utilisés en série, la différence de potentiel est égale à 620 , sV.
La figure 4 représente une coupe d'un mode de réalisation préférentiel d'un capteur de concentration d'oxygène selon la présente invention.
Ce capteur fait appel au paramagnétisme de l'oxygène et au phénomène de la piézoélectricité précédemment décrit.
Le capteur représenté présente un volume 30 de mesure de la concentration d'oxygène dans un mélange gazeux. Deux pôles d'aimants 31 et 32 fixés sur un circuit magnétique 33 génèrent un champ magnétique constant dans le volume 30 de mesure. Un élément piézoélectrique 34 fixé entre deux supports anti-vibratoires 35 et 36 est placé parallèlement aux lignes de champ du volume 30 de mesure. Un écran anti-magnétique en deux parties 37,38 sépare le circuit magnétique 33 et les aimants 31 et 32 de l'élément piézoélectrique 34. Une pièce d'interface 39 non paramagnétique est fixée sur l'une des faces de l'élément piézoélectrique 34 et centrée sur l'axe de symétrie 40 des aimants 31 et 32. Le capteur représenté est monté sur un support ou bâti 41,42.
La présence d'un flux de gaz contenant de l'oxygène dans le volume de mesure 30 où règne un champ magnétique élevé, provoque, du fait du paramagnétisme de l'oxygène, un déplacement de la pièce d'interface 39 non paramagnétique dans la direction de l'élément piézoélectrique 34. Ce déplacement génère une force de pression sur l'élément piézoélectrique 34 et des charges électriques apparaissent sur cet élément. Comme l'élément 34 est caractérisé par une certaine capacité, il s'ensuit qu'une différence de potentiel correspondant à la pression exercée est mesurable aux bornes de l'élément piézoélectrique 34.
En reprenant l'exemple numérique précédent, si pour 100% d'oxygène la différence de potentiel est de 1 volt pleine échelle, le coefficient de transfert du bilame est de: 1/(2 x 0,58) = 0,86 V/pC.
La glace 3 est solidaire d'une partie cristal 10 ou de préférence, d'une teinte légèrement fumée et qui comporte une optique appropriée.
Le rebord supérieur 5 de la glace 3 comporte deux conduits 12 pour le passage de vis de fixation du réflecteur 1.
La glace 3, intérieurement, comporte le long du rebord 8 un épaulement 18, le long du rebord 7 une jupe 13 et le long du rebord 5 une jupe 14.
L'écran 2 affecte la forme d'une cuvette de forme correspondant à celle de la glace 3 avec un décro chement 15 au voisinage de son bord libre et destiné à coopérer avec le bord correspondant du rebord 6 de l'épaulement 12 et le bord des voiles 13 et 14, ledit écran étant soudé aux ultra sons de manière que les surfaces optiques de la face interne de la glace 3 et le catadioptre 10 soient protégés de la poussière et de l'humidité.
L'écran 2, dans sa partie 16 destinée à être située en regard de la partie cristal 10 est légèrement réfléchissant. Cette partie peut recevoir une très fine couche de peinture ou d'encre, légèrement argentée. On peut également déposer cette couche par sérigraphie, marquage à chaud ou autre. Cette partie 16 est destinée à masquer de 11 extérieur en regard de la partie cristal 10 la couleur ambre de l'écran 2, mais son épaisseur est assez fine pour laisser passer la lumière émise derrière l'écran par une lampe.
La paroi latérale de l'écran 2 située en regard du rebord inférieur 6 comporte, sur sa face interne, deux butées 17.
Le réflecteur 1 est constitué par un corps présentant, à sa partie supérieure deux écrous 21 pour le serrage de vis 22 traversant les conduits 12, tandis que son bord inférieur est pourvu de deux ergots 23 destinés à coopérer avec les butées 17.
Le réflecteur 1 est pourvu de quatre trous 26, 27, 28 et 29 pour des lampes correspondant aux différentes fonctions, sur la partie arrière du réflecteur étant fixé un ensemble 30 d'alimentation des différentes lampes.
La partie supérieure du réflecteur 1 est destinée à recevoir deux lampes 30 et 31 ayant les fonctions de lanterne.
La partie supérieure du réflecteur 1 est séparée de la partie inférieure par une cloison 33, cette partie inférieure étant divisée en deux compartiments 35 et 36 par une paroi 37.
Le compartiment 35 reçoit une lampe 38 et sa surface est réfléchissante et granitée, la lampe 38 correspondant à la fonction stop".
Le compartiment 36 est situé en regard de la partie 16 de l'écran 2 et de la partie cristal 10. Le compartiment 37 est formé d'une partie réfléchissante lisse et d'une partie réfléchissante comprenant des rainures circulaires concentriques, la lampe 39 située dans ce compartiment étant clignotante et ayant une fonction : "changement de direction".
Le réflecteur 1 est pourvu à sa périphérie d'une saillie 40 et, sur sa face arrière, au voisinage de la saillie 40, d'un jonc 41.
Sur le bord 40 est monté un joint élastique 42 présentant une première gorge 43 destinée à coopérer avec la saillie 40, et une seconde gorge 44 destinée à coopérer avec le jonc 41. Le joint est conformé afin de présenter une partie 47 avec un bourrelet 46 et destiné à porter contre le bord libre de l'écran 2 et une partie à lèvres 45 destinée à porter contre un réceptacle prévu dans la carrosserie pour recevoir l'ensemble du feu de signalisation.
Ainsi, l'ensemble du feu est parfaitement à l'abri de la poussière et de l'humidité.
Lorsque le feu est en fonctionnement les lampes 30 et 31 à travers l'écran 2 et la glace 3 émettent une lumière rouge ainsi que la lampe 38, par contre, lorsque la lampe 39 est allumée à travers la partie cristal 10 est émise une lumière jaune.
La première composition est destinée à la confection de parpaings légers pour l'isolation ou le montage de parois intérieur ; sa résistance spécifique à la compression n'a, par conséquent, pas besoin d'être très élevée. On a ainsi démontré que la composition suivante était satisfaisante dans ce type d'applications : on mélange à sec 55% de matériau artificiel en poudre avec 40% de plâtre (liant hydraulique), 3% de résine d'accrochage et 2% de résine synthétique avec durcisseur époxydique, puis on gâche ce mélange avec une proportion d'eau variable selon les conditions du moulage des parpaings légers ou des plaques que l'on veut fabriquer cette quantité d'eau de gâchage dépend en fait de paramètres normalement accessibles à l'homme de métier et résultant de son expérience sur des enduits comparables à base du même liant hydraulique.Après moulage, on notera qu'il est possible, dans certains cas, de presser les parpaings ou les plaques au cours de leur séchage.