INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
TEMPS CONC. DE PARTIE DE FLUMEQUINE COTYLEDON TEGUMENT AERIENNE GERME GERMINATION 1,25 % 20,34 # 1,90 16,41 # 3,75 - ( 9 %) (23 %) 1 JOUR 2,5 % 21,31 # 2,09 18,08 # 3,03 - (10 %) (17 %) 5,0 % 24,17 # 0,76 23,79 # 2,99 - (3 %) (13 %) 1,25 % 13,45 # 3,38 18,35 # 1,89 # +++ (23 %) (10 %) 4 JOURS 2,5 % 15,94 # 3,79 18,41 # 2,36 + +++ (24 %) (13 %) 5,0 % 19,31 # 2,34 20,81 # 2,23 ++ +++ (12 %) (11 %) 1,25 % 8,38 # 1,61 9,69 # 1,25 + + (19 %) (13 %) 11 JOUR 2,5 % 14,19 # 4,69 15,62 # 1,79 ++ ++ (33 %) (11 %) 5,0 % 15,85 # 3,81 19,80 3 2,03 ++ ++ (24 %) (10 %) Après mise en germination, les graines enrobées dans le mélange fluméquine-agent d'enrobage montrent la présence du principe actif tant dans les cotylédons que dans les téguments.
il y a donc eu pénétration alors que les semences n'ont été que plongées dans la solution å tester. La mise en germination a permis la pénétration du principe actif dans la graine.
Exemple 11 Traitement d'autres éléments reproducteurs a) Reproduction par bouturage Pour un certain nombre de plantes, la reproduction normale n'est pas possible ou est difficile et la multiplication doit se faire par bouturage. Le traitement préalable des boutures par des solutions alcalines ou basiques de fluméquine permet d'obtenir des plantes plus vigoureuses et des boutures développantplus facilement des racines. Un effet sensiblement analogue est obtenu par traitement, non pas de la bouture elle-même mais du milieu dans lequel est plantée la bouture.
b) Culture sur milieux synthétiques artificiels et couches humides Les cultures de méristèmes ou de plantes entières sur des milieux synthétiques, les cultures hydroponiques, les cultures de champignons de Paris sur couches humides ont été grandement améliorées par traitement du milieu de culture lui-même.
La fluméquine et les sels de dérivés de l'acide 6,7-dihydro-benzoquinolizine-carboxylique ont un effet remarquable lors de la germination, de l'enracinement et de la croissance.
Les figures en annexe montrent les spectres infrarouges caractéristiques des sels basiques de la fluméquine.
INSTALLATION DE SECHAGE, PARTICULIEREMENT POUR LE BOIS La présente invention est relative a une installation de séchage, particulièrement mais non exclusiuement pour le bois.
mant lentille de Fresnel est différente de celle de la
portion 51 formant prisme, ce qui donne une configura-
tion discontinue. Par conséquent le dessin de cette con-
figuration est limité et le moule présente de mauvaises caractéristiques de refroidissement du fait de l'emploi du noyau, ce qui se traduit par des moulages présentant
davantages de défauts.
La présente invention a été faite au vu des pro-
blèmes ci-dessus et un but de l'invention est de proposer
une technique de fabrication d'échelons de Fresnel tri-
dimensionnels, de configuration elliptique ou équivalente
convenant pour un panneau de lentille qui présente dif-
férents rayons de courbure selon deux directions et qui
peut avoir son axe optique incliné par rapport à sa sur-
face, et par conséquent de proposer une lentille de feu de véhicule comportant une telle lentille de Fresnel de forme elliptique ou équivalente.
On a atteint le but ci-dessus de la présente in-
vention au moyen d'une lentille de feu de véhicule com-
prenant une lentille elliptique de Fresnel dans laquelle les courbes elliptiques concentriques, espacées d'un pas,
5.2 Détermination des parties concaves dans en et calcul de la projection de la normale rectifiée dans ce Dlan On considère les vecteurs et les coordonnées suivants - DN #n,i : projection normée de N#n,i dans le plan en, - RNi et HNi : les composantes de ce vecteur dans le plan en (figure 11).
On considère les deux points voisins de (Ri, Hi, en) respectivement (Ri#î, Hi#1, en) et (Ri+1, Hi+lt #n) sur le profil en et la projection normée DN#n,i-1, et DNe > n,i+î associée à ces points.
On calcule le produit vectoriel suivant (DNe > n,i+î DN,#n,i-1) ce qui permet d'obtenir un coefficient, de convexité QDi associé au point en traitement (Ri, Hi, en) QDi = (RNi+l * HN i-1) i RNi-l * HNi+l) (3.1) Si le coefficient QDi est positif, cela signifie que le méridien est convexe au point traité. S'il est négatif, cela signifie que le méridien est concave.
Si le méridien est convexe, on inscrit dans le fichier FS les coordonnées du vecteur DN #n, i associé au point traité (Ri, Hi, #n).
Si le coefficient QDi est négatif, on calcule le vecteur DN en,i-1 + DN > en,i+î (3.2) On norme ce vecteur, ce qui donne le vecteur ED en,i On inscrit dans le fichier FS les coordonnées du vecteur On traite tous les points Pi;n du fichier FS.
On dispose à ce moment d'un fichier FS comportant, d'une part les coordonnées spatiales de chacun des points Pi,n et, d'autre part associées a chacun des points considérés, les coordonnées - soit de la projection Du en i de la normale en,i dans le plan en, - soit du vecteur ED #n, i qui est une estimation de la direction de la projection de la direction de l'arbre porte-outil dans le plan en, pour minimiser le risque d'interférence entre porte-outil et matière, mentionné plus haut. ED en,i est appelé "normale rectifiée dans le plan en".
Lorsque l'ensemble des points est traité, on recommence le traitement ci-dessus, en utilisant, dans les formules (3.1) et (3.2) ci-dessus, soit les coordonnées du vecteur DN > en,i ou ED en,i associées à chacun des points et on modifie, dans le fichier FS, les valeurs des vecteurs EDe#n,i.
Ce processus est recommencé un nombre prédéterminé de fois (trois dans cet exemple). Enréalité, la direction #E#n, i, estimée au point considéré après trois itérations, est telle que le risque de collision outilmatière mentionné plus haut, dû a la concavité du méridien au point considéré, est minimisé.
5.3 Détermination des parties concaves dans Si et calcul de la projection de la normale rectifiée dans ce plan On rappelle tout d'abord que le plan Si est un plan perpendiculaire aux divers plans en et interceptant l'axe des Z au niveau de la coordonnée Hi, figures 14 et 15. Ce plan est parallèle au plan XY illustré en figure 3.
On considère également la trace sécante laissée par la surface du buste 20 dans le plan Si : Si désignant donc soit le plan, soit la trace sécante.
On considère les vecteurs et les coordonnées suivantes - SNen i : projection normée de N#n,i dans le plan Si, - RSi et YSi les composantes de ce vecteur dans le plan Si.
On considère un point traité (Ri, Hi, en). On considère les deux points voisins de ce point respectivement (Ri, Hi, en-1) et (Ri, Hi, en+l) sur la trace sécante Si et la projection normée SN#n-1,i et SNen+î,i associée a ces points.
On calcule le produit-vectoriel suivant : SN#n-1,i SN#en+î,i ce qui permet d'obtenir un coefficient QSi associé au point en traitement Ri, Hi, en QSi = (RSi,l * YSi+l) - (RSi+l * YSi#î) (4.1) Si le coefficient QSi est positif, cela signifie que la trace sécante est convexe au point traité.
S'il est négatif, cela signifie que la trace est concave.
Si la trace est convexe, on inscrit dans le fichier FS les coordonnées du vecteur SN #n,i associé au point traité (Rn, Hi, en).
Si le coefficient QSi est négatif, on calcule le vecteur SN en-lti + SN > en+i,i (4.2) On nomme ce vecteur, ce qui donne le vecteur ES en,i On inscrit dans le fichier FS les coordonnées du vecteur ES en,i- On traite tous les points Pi,n du fichier FS.
Elle peut également l'être en présence d'un solvant de l'hydrocar- bure vinylaromatique, lthomo- et/ou copolymère de l'éthylène (B) étant à l'état finement divisé (granulométrie moyenne voisine de 300 à 500 um mais non dissous, à une température comprise entre 70 et 1300C. Le solvant est par exemple la décline, et la température de réaction est inférieure à la température d'ébullition dudit solvant.
Elle peut également l'être en suspension dans l'eau en présence d'agent de suspension tel que l'alcool polyvinylique, à raison de 1,5 à 3 parties environ en poids pour 100 parties d'hydrocarbure vinylaromatique. La température de réaction est généralement comprise alors entre 70 à 1400 C. On opère sous une pression pouvant aller jusqu't 10 bars.
L'homopolymère ou copolymère d'éthylène ozonisé est obtenu en soumettant un homopolymère ou copolymère d'éthylène à l'action de l'ozone, généralement dissous dans de l'air, tel que le fournissent les ozoniseurs.
On utilise avantageusement du polyéthylène en poudre ayant une granulométrie moyenne comprise entre 300 et 500 um. La température d'ozonisation est de préférence comprise entre 100 et 600C environ et sa durée peut varier selon le degré d'ozonisation que l'on désire obtenir. Avantageusement on opère en lit fluidité pendant une durée qui peut atteindre 4 à 5 heures, avec un débit d'ozone voisin de 5 à 10 g/h, l'ozone étant dilué à environ 0,5 à 1,5% dans l'air.Le polyéthylène ozonisé comporte des fonctions peroxydes et hydroperoxydes (généralement de 1 à 2 fonctions par chaîne macromoléculaire) dont la teneur globale peut être déterminée par dosage colorimétrique par le diphénylpicrylhydrazyle, et la teneur en hydroperoxydes par un dosage sélec- tif en présence de sel ferreux, dosages qui seront exposés en détail ci-après. Généralement la teneur en peroxyde et/ou hydroperoxyde du polyéthylène ozonisé est suffisante pour assurer le greffage et l'homopolymeri- sation de l'hydrocarbure vinylaromatique.Il peut être avantageux, dans le but d'accélérer les réactions, d'opérer en présence d'une faible quantité (jusqu' 2 parties en poids par rapport à 100 parties d'hydrocarbone vinylaromatique) d'un initiateur de radicaux libres tel qu'un peroxyde, un perester ou un hydroperoxyde.
La composition obtenue soit après précipitation, filtration et sé- chage (pour la variante du procédé opérant un présence d'un solvant ou en suspension) soit en fin de malaxage (procédé en masse) peut être alors transformée en articles industriels, généralement par moulage par injection.
Le procédé selon l'invention permet donc de former simultanément, en présence d'homo- et/ou copolymère de l'éthylène, du polymère de styrène et de l'homo- et/ou copolymère d'méthylène comportant des greffons de polymère de styrène (ci-après désigne par "poly(E-g-S)").
Le poly(E-g-S) agit vraisemblablement comme compatibilisant du copolymère d'méthylène et du polymère de styrène. On a constaté qu'il était préférable de le préparer in-situ, en même temps que l'on réalise la poly mérisation de l'hydrocarbure vinylaromatique, plutôt que de le préparer à l'avance et de l'ajouter, par exemple dans une extrudeuse, au mélange de polymère de styrène (également préparé à l'avance) et de (co)polymère d'é- thylène.En effet ce dernier mode opératoire conduit à une composition dans laquelle les nodules de (co) polymère d'éthylène ont une plus grande dispa rité de tailles, l'intéraction interfaciale est faible, sinon très faible, et la morphologie est instable (le matériau se délaine au cours de la mise en oeuvre).
Les exemples suivants, non limitatifs, sont donnés dans le but d'illustrer l'invention.
Exemples 1 à 4 - Obtention du polyéthylène ozonisé Dans un réacteur à double enveloppe pouvant fonctionner en lit fluidité, on introduit 50 g de poudre de polyéthylène obtenu par voie radicalaire sous haute pression (granulométrie moyenne : 400 um) commercialisé par le Société NORSOLOR sous la dénomination LOTRENE MD 2002 et présentant les caractéristiques suivantes : - densité : 0,923 - indice de fluidité standard (norme ASTM D 1238) : 20 dg/min - masse moléculaire moyenne en nombre (Mn, déterminée par chromatographie par perméation de gel) : 20 000 Après avoir porté le réacteur à la température T choisie, figurant au tableau I ci-après, tout en fluidisant la poudre de polyéthylène au moyen d'un courant d'air, on fluidise le lit au moyen d'un mélange d'air et d'ozone à un débit D exprimé en l/h, contenant la quantité d'ozone 03 pour 100 litres figurant également au tableau I, puis après la dure t de réaction figurant également au tableau I on fait passer dans la poudre de polyéthylène ozonisé, un courant d'air pendant 30 min.
Le taux global de peroxydes et hydroperoxydes formés sur les chaines macromoléculaires du polyéthylène est mesuré en chauffant une quantité donnée (par exemple 20 à 25 mg) du produit obtenu à 1100C sous atmosphère inerte dans une solution (par exemple 20 ml), à concentration connue (par exemple 17.10-5 mole/l), de diphénylpicrylhydrazyle (DPPH) dans le xylène.
Après 15 minutes de réaction on refroidit, laisse décanter et dose le DPPH en excès dans le surnageant par colorimétrie à 520 nm. On obtient ainsi le taux global d'oxydation (Tox) figurant au tableau I et exprimé en équivalent mole par gramme.
Le dosage sélectif des hydroperoxydes est effectué sur un autre prélèvement de polyéthylène ozonisé par oxydation d'ions ferreux en milieu acide. Ainsi 20 à 25 mg de polyéthylène ozonisé sont introduits dans une fiole contenant 10 à 15 ml de benzène, sous argon. Après 4 heures à tempera- ture ambiante on ajoute 1 ml de réactif (solution contenant 0,5.10-2 mole/l de Fe2+ sous forme de (NH4)2Fe(S04)2, 7H20, 2,5.10-2 mole/l de H2S04 et 0,1 mole/l de NH4SCN dans le méthanol distillé et saturé d'argon) et on complète à 25 ml avec du benzène. Après repos de 30 minutes, on dose le complexe for mé dans le surnageant par colorimétrie à 512 nm.On a exprimé, au tableau I, le pourcentage d'hydroperoxydes (HPO) formés par rapport au total de produits peroxygénés formés, dans les produits obtenus.
Exemple T D 03 t Tox HPO % OC l/h g/h min equiv. mole/g 1 22 1200 6 120 1,5.10-5 62 2 22 700 16 120 1 4,7.10-5 61 3 52 1200 6 15 1,7.10-5 37 4 52 700 6 120 1 5,7.10-5 33 EXEMPLES 5 à 7 - Préparation des compositions Dans la cellule de malaxage d'un malaxeur de type Brabender, on introduit les quantités exprimées en parties en poids au tableau II de sty rêne (S), de polyéthylène (PE) et de polyéthylène ozonisé (Px), obtenu à l'exemple 4.Le polyéthylène est le même que celui utilisé pour l'ozonisa- tion dans les exemples 1 à 4. Le mélange est porté de 70a à l700pendant une durée de 5 heures, la vitesse de rotation de la vis étant de 64 t/min. La composition est alors transformée en éprouvettes de dimensions conformes à la norme ISO sur lesquelles on mesure les caractéristiques suivantes - teneur en homopolymère du styrène (PS) par lavage à l'acétone, exprimée en Z en poids - résistance au choc Izod entaille RC, déterminée selon la norme ISO 180/1A et exprimée en kJ/m2 - allongement à la rupture (AR), déterminé selon la norme ISO R 527 et exprimé en %, - la contrainte à la rupture (CR), determinde seion la norme ISO R 527 et exprimée en MPa.
Exemple S PE P(x) PS % RC AR CR 5 60 40 2 57 20 15 25 6 60 40 4 51 19 17 22 7 80 20 2,5 74 11 10 33 On a représenté à la figure 1 la coupe, observée au microscope électronique à balayage, après fracture à température ambiante de la composition de l'exemple 7. Les dimensions extrêmes des nodules s'écartent de + 100X de la dimension moyenne. L'interaction interfaciale est telle que 30 Z du périmètre de la section d'un nodule moyen adhère à la matrice environnante.
Selon une autre caractéristique, le dispositif est un boîtier de commande comportant des touches actionnables manuellement.
Selon une autre caractéristique, le dispositif est un ensemble capteur de déplacement de chaque latte et un ensemble de dispositif capteur de l'faction exécutée pour le règlage de rigidité suite a une commande.
Selon une autre caractéristique, le dispositif est un ensemble de circuits électroniques mémorisant les corrections à appliquer.
Selon une autre caractéristique, les moyens comportent un ensemble moto-réducteur dont le pignon de sortie engrène avec deux roues dentées disposées de chaque côté du pignon, chaque roue dentée comportant des moyens d'immobilisation de l'extrémité d'un câble mobile dans une gaine et dont l'autre extrémité est rendue solidaire de l'ensemble support après être passée dans un système de renvoi.
Selon une autre caractéristique, le système de renvoi comporte une poulie fixe par rapport à l'ensemble support et une poulie montée pivotante à l'extrémité d'une tige coulissant par rapport à l'ensemble support et dont l'autre extrémité appuie sur la plaque d'appui.
Selon une autre caractéristique, l'ensemble capteur de déplacement de la latte comprend une tige articulée à une extrémité sur un point de la latte et dont l'autre extrémité comporte une crémaillère engrenant avec un pignon de commande de l'axe de rotation d'un potentiomètre rotatif.
Selon une autre caractéristique, l'ensemble capteur comporte des moyens d'éviter la détérioration du capteur dans le cas de déplacement excessif de la latte.
Selon une autre caractéristique, le dispositif capteur de l'action exécutée pour le règlage de rigidité suite à une commande comporte un potentiomètre linéaire dont le curseur est lié en déplacement au câble.
Un autre but de l'invention est de proposer un sommier à rigidité règlable de façon semi-automatique.
Ce but est atteint par le fait que le sommier à rigidité règlable est caractérisé en ce que chaque latte comporte à ses extrémités une articulation à rigidité règlable associée à un dispositif de règlage de la rigidité entraené par des moyens d'actionnement commandés par un boîtier de commande comportant au moins un bouton de règlage.
Selon une autre caractéristique, le boîtier de commande comporte un bouton de validation du règlage et un dispositif de multiplexage du bouton de règlage commandé par le bouton de validation.
Selon une autre caractéristique, le boîtier comporte un bouton de règlage pour chaque latte.
Un autre but de l'invention. est de proposer un sommier à rigidité règlable de façon automatique.
Ce but est atteint par le fait que le sommier à rigidité règlable est caractérisé en ce que le boîtier de commande est associé å des circuits électroniques de mémorisation dans une bibliothèque de positions des différents règlages correspondant aux positions possibles prises par un utilisateur dans son sommeil et des moyens de sélectionner, en réponse aux variations des signaux délivrés par chaque capteur de déplacement des lattes, une position de la bibliothèque de positions et des moyens de modifier les règlages en fonction de cette position sélectionnée et des signaux délivrés par le capteur de l'action exécutée pour le règlage de rigidité.
Selon une autre caractéristique, le sommier à rigidité règlable est caractérisé en ce que le circuit électronique comporte des moyens de temporisation permettant la prise en compte des variations des signaux des capteurs de déplacement de latte lorsque ceux-ci sont espacés d'un intervalle de temps suffisant.
Un autre but de l'invention est de réaliser un sommier à rigidité règlable en automatique, permettant d'introduire facilement les règlages correspondant à des positions de règlage prescrites, Ce but est atteint par le fait que le boîtier de commande du sommier à rigidité règlable comporte un dispositif d'affichage permettant l t affichage avec graduations des déplacements commandés par le bottier pour la paire d'articulation d'une latte.
Rendre la tension de seuil vierge Vto négative non seulement empêche un effacement indésirable à une tension de passage Vp constante mais également abaisse la tension de passage Vp elle-même requise pour la programmation.
Ainsi qu'on peut le voir à l'équation (1), à Vt constant, plus faible est Vto, plus faible est la tension de grille flottante Vfg. Durant une opération de programmation, la tension appliquée à la couche d'oxyde de grille de la cellule mémoire sélectionnée est (Vpgm - Vfg). Par suite, si Vfg est bas, il est possible que la cellule mémoire soit programmée à une faible tension de programmation Vpgm. La tension d'impulsion de passage Vp requise pour transférer cette tension de programmation Vpgm au drain de la cellule sélectionnée est (Vpgm + Vt). Par suite, si la tension d'impulsion de passage Vtgm est basse, la tension Vp peut également être établie à un niveau bas.
En outre, du fait que le fait de rendre la tension de seuil vierge négative consiste à abaisser l'effet de corps de la cellule, il est d'un grand secours de transférer la tension de programmation Vpgm au drain de la cellule sélectionnée à une faible tension de passage.
Par suite, du fait que le dispositif EEPROM de la présente invention utilise une tension de programmation et une tension de passage inférieures à celles de la technique antérieure, l'impératif d'isolation entre les cellules peut être réduit grâce à quoi la dimension de la puce peut être facilement réduite.
En se référant aux fig. 4 à 6, divers résultats de mesure sont illustrés conformément à la fabrication d'une cellule occupant 2,4 pin x 3,1 pin selon une norme de conception d'environ 1,2 pin dont le rapport de couplage (rg) est de 0,6. La fig. 4 représente le résultat de la mesure de la tension de seuil Vtp, en faisant varier la tension d'impulsion de passage de 9 volts à 20 volts, après la fabrication de cellules mémoire ayant respectivement les tensions de seuil vierge Vto de 0,5 volts et de -3 volts et en programmant ensuite les deux cellules à une tension de seuil d'environ -3,5 volts. La largeur d'impulsion de la tension d'impulsion de passage Vp employée est de 100-ms et la tension de protection d'effacement Vei de O volt et de 4 volts est utilisée.
Ainsi qu'on peut le voir à la fig. 4, la valeur de l'impulsion de passage Vp de la cellule mémoire ayant la tension de seuil vierge de -3 volts augmente d'environ 6 volts, dans la plage de la tension de seuil utilisable pour la même tension de protection d'effacement, plus que celle de la cellule mémoire ayant la tension de seuil vierge de 0,5 volts. En outre, la valeur de Vp, dans le cas de la cellule mémoire ayant la tension de protection d'effacement Vei de 4 volts, augmente d'environ 4 volts de plus que dans le cas de la cellule mémoire ayant une Vei de O volt. Par suite, la cellule mémoire ayant la tension de seuil vierge de -3 volts peut être suffisamment programmée sans perturbation de la cellule non sélectionnée utilisant la tension d'impulsion de passage Vp allant jusqu'à 19 volts, lorsque la tension de protection d'effacement Vei de 4 volts est appliquée à la cellule. L'effet de l'empêchement de perturbation de la cellule non sélectionnée du à la surprogrammation en appliquant 5 volts aux lignes de mots en-dessous de la ligne de mots sélectionnée est illustré à la fig. 5.
La fig. 5 est représentative d'un résultat de mesure montrant la variation de la tension de seuil Vte d'une cellule mémoire effacée juste en-dessous de la cellule mémoire sélectionnée, eu égard à la tension d'impulsion de progra ation Vpgm, lorsque une tension de zéro volt, et la tension d'alimentation (5 volts) sont respectivement appliqués aux lignes de mots des cellules mémoire non sélectionnées en-dessous de la cellule mémoire sélectionnée qui est surprogrammée durant une programmation dans le réseau de cellules mémoire de la présente invention.Ainsi qu'on le verra à la fig. 5, la tension d'impulsion de programmation Vpgm appliquée à la ligne de bits sélectionnée peut être autorisée jusqu'a 18 volts sans perturbation des cellules par le fait de la surprogrammation, lorsque 5 volts est appliqué à la ligne de mots de la cellule non sélectionnée en-dessous de la cellule sélectionnée.
La fig. 6 représente un schéma de circuit d'un dispositif EEPROM en conformité avec la présente invention. En se référant à la fig. 6, un réseau de cellules mémoire 10 est semblable à celui de la fig. 2A.