INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme représenté en figure 9, les deux soustracteurs 44 et 45 sont réalisés autour d'un amplificateur opérationnel 44a pour le soustracteur 44 et 47 pour le soustracteur 45. Pour le soustracteur 45, l'amplificateur opérationnel doit être <RTI l'amplificateur opérationnel doit être capable de débiter un courant suffisant pour attaquer l'entrée du diviseur 46. Chaque soustracteur comprend une entrée supplémentaire à laquelle est reliée le circuit de correction de décalage 11 constitué par un potentiomètre.
Si l'on considère le soustracteur 44 de la figure 9, on a Vsl = Ve - Vmin - Vd + Vcor, Si Vcor = Vd, alors Vs = Ve - Vmin.
Pour le soustracteur 45, on a Vs2 = Vmax - Vmin - 2Vd + Vcor.
Si Vcor = 2Vd, alors Vs2 = Vmax - Vmin.
Le diviseur 46 peut être réalisé avec un multiplieur analogique à grande bande passante où l'entrée W1 reçoit Ve - Vmin et l'entrée X reçoit Vmax Vmin par l'intermédiaire d'une résistance ajustable 48 permettant de régler le niveau de sortie du diviseur 46 et de le rendre compatible avec les normes vidéo.
Le signal S issu du diviseur 46 est dilaté de sorte que la dynamique de luminance occupe la plage de 1,4 volt, c'est-à-dire deux fois le signal vidéo normalisé pour les mêmes raisons qu'exposées précédemment en ce qui concerne l'amplificateur 13. Cependant, la partie du signal correspondant au top de synchronisation et au niveau de suppression a également été dilatée. I1 est donc nécessaire d'éliminer cette partie du signal et de la remplacer par des signaux compatibles avec les normes vidéo. Le signal d'entrée ayant été clampé ou aligné à zéro volt, le niveau de suppression doit être zéro volt et le fond du top de synchronisation de ligne à moins 0,6 volt. Il est donc nécessaire d'effectuer un multiplexage ou découpage temporel par un multiplexeur M du circuit 12 pour reconstituer le signal vidéo de sortie. Ce découpage temporel peut être effectué comme suit - un comparateur détecte le top de synchronisation de ligne et la sortie de celui-ci autorise la sortie du -0,6 volt au multiplexeur - la sortie du multiplexeur M est forcée à O pendant le signal de synchronisation de ligne si le top précédent n'est pas détecté - la sortie du diviseur 46 est transmise pendant le temps restant.
Un dispositif de verrouillage permet à
l'utilisateur de bloquer le guide-lame à la bonne hauteur.
Toutefois, certains utilisateurs ne prennent pas la précaution d'ajuster la hauteur du guide-lame pour chaque épaisseur de pièce à scier et laissent ainsi ce guide-lame à
une hauteur dépassant largement l'épaisseur de la pièce.
Ainsi, il subsiste au-dessus de la pièce à scier, un espace o le ruban de la scie n'est pas protégé, de sorte que l'utilisateur risque d'être gravement blessé, notamment aux mains. Le but de la présente invention est de remédier aux inconvénients des réalisations connues précitées en créant une scie à ruban qui apporte une protection efficace aux utilisateurs et ce, sans que cette protection constitue une
gêne ou une contrainte pour les utilisateurs.
Suivant l'invention, la scie à ruban est caractérisée en ce que le dispositif de réglage entoure complètement le ruban pour assurer la protection de l'utilisateur, son coulissement étant commandé par un levier actionnable par l'utilisateur, ce coulissement étant guidé par une colonne perpendiculaire à la table et parallèle au ruban, des moyens étant prévus pour maintenir le dispositif de réglage et de protection en position stable en toute position par rapport à la table, déterminée par le levier
actionné par l'utilisateur.
Ainsi, pour ajuster la hauteur du dispositif en fonction de l'épaisseur de la pièce de bois à scier, il
suffit à l'utilisateur d'actionner un levier.
Etant donné que pour toute position de ce levier, la hauteur du dispositif de réglage et de protection reste stable - ce qui veut dire que l'utilisateur n'a pas à verrouiller le dispositif à chaque position - le réglage du dispositif n'engendre aucune contrainte. Ainsi, l'utilisateur n'est pas dissuadé par la mise en oeuvre du dispositif de protection et sera au contraire, incité à le mettre en oeuvre
à chaque fois pour toutes les épaisseurs de pièces à scier.
Selon une version avantageuse de l'invention, lesdits moyens comprennent un ressort de compensation de la masse des parties mobiles du dispositif de réglage et de protectin et des organes coopérant avec friction lors du
déplacement du levier.
Le ressort de compensation soulage considérablement les efforts nécessaires à l'utilisateur pour faire coulisser le dispositif de réglage et de protection, tandis que les organes à friction maintiennent ce dispositif stable en toute
trice de lumière, à l'opposé du panneau frontal 6 dont elle est distante d'un intervalle prédéterminé. Cette lentille interne 18 est venue de moulage en une résine synthétique
transparente telle qu'une résine acrylique, de telle sor-
te que de multiples structures étagées 19 en dents de scie-, dont chacune est inclinée vers le haut d'environ 45 degrés, soient formées sur la face antérieure de cette lentille
18 (comme illustré sur la figure 8). Des revêtements mé-
talliques réflecteurs 20 sont appliqués sur la zone su-
perficielle inclinée des structures respectives 19, en déposant un matériau métallique réflecteur tel que de l'aluminium ou métal similaire, par évaporation sous vide ou par projection, ce qui donne naissance à une
structure réflectrice étagée 21.
Des prismes globuleux 22 sont prévus sur toute la face postérieure de la lentille interne 18 correspondant
à la structure réflectrice étagée 21. Comme décrit ci-
après, ces prismes 22 ont pour fonctions de faire conver-
ger la lumière émise par les sources lumineuses L, et de supprimer la génération d'une brillance inégale dans les structures réfléchissantes étagées lorsque de la lumière
émane de la lentille interne 18.
Un filtre 23, constitué d'un matériau semi-transpa-
rent d'un blanc laiteux et présentant une section simi-
laire à celle d'une lentille convexe, est intercalé en-
tre la lentille interne 18 et la plaque 15 déflectrice de lumière, de façon à recouvrir les sources lumineuses
L'utilisation, selon l'invention, d'un réacteur de conservation permettant le maintien d'une ambiance saturée à température constante par chauffage régulé d'une réserve d'eau et le respect des conditions opératoires qui viennent d'être décrites, permettent, aussi bien pour les mortiers que pour les bétons d'assurer une excellente reproductibilité des résultats, et par conséquent, de réaliser des essais beaucoup plus fiables que par les méthodes utilisées jusqu'à présent.
A titre d'exemple, le tableau I ci-dessous donne les résultats d'essais réalisés, pour un mortier et pour un béton, dans les conditions qui viennent d'être indiquées.
Les mêmes granulats et le même ciment ont été utilisés par trois opérateurs différents, repérés 1, 2, 3 dans le tableau I. Les essais l, 2, 3 ont été lancés avec un intervalle de un mois. Le tableau I ci-dessous donne, respectivement pour le mortier et pour le béton les résultats des essais à l, 2, 3, 6, 8, 10 mois et un an ainsi que la moyenne des résultats. On voit que les résultats différent assez peu de la moyenne, les écarts ne dépassant pas 10% après six mois.
TABLEAU I Echéance des mesures et gonflement en
i I i 1 mo i s 2 mo i s 3 mo i s 6 mo i s 8 mo i s 10 mo i s 1 an MDRTIER i I i i Essai 1 230 755 1370 2840 2990 3090 3200 Essai 2 255 840 1650 3060 3280 3440 3500 Essai 3 200 1090 1820 2630 2970 3030 3110 Moyenne 228 902 1616 2843 3080 3190 3270 i i i i i I i I BETON Essai 1 730 990 1480 1590 1700 1770 Essai 2 320 600 1080 1230 1310 1380 Essai 3 400 700 1170 1290 1340 1360 Moyenne 450 763 1240 1370 1450 1500 I On a également réalisé des essais comparatifs pour montrer l'importance des conditions de conservation et en particulier de l'utilisation combinée des conteneurs étanches et du réacteur de conservation. Ces essais comparatifs sont réalisés sur des éprouvettes d'un même mortier confectionnées avec un granulat réputé très réactif et un ciment CPA dont la teneur en alcalin a été portée à 1,25% équivalent Na20, par addition de soude dans l'eau de gâchage.
Trois conditions de conservation ont été mises en comparaison: 1 - Les éprouvettes étaient placées directement, c'est-à-dire sans conteneur, dans un réacteur de conservation tel que celui qui vient d'être décrit, c'est-à-dire chauffé à 38 C, par des résistances électriques immergées dans de l'eau placée au fond du réacteur.
2 - Les éprouvettes étaient placées dans un conteneur métallique tel que celui qui a été décrit plus haut mais celui-ci a été conservé, pendant le temps de la mesure, dans une enceinte à l'air simplement maintenue à 38 C.
3 - Les éprouvettes étaient placées dans le même conteneur étanche mais celui-ci a été enfermé dans un réacteur de conservation tel que décrit plus haut.
Ces mesures ont été effectuées à des échéances de 14 jours, l mois, 2 mois, 3 mois, 4 mois, 8 mois, l an.
TABLEAU II Echéances de mesure et gonflement en m/m
Condition 14 de con- jours 1 mo i s 2 mo i s 3 mo i s 4 mo i s 8 mo i s 1 an servation I l l i i 1 + 20 + 90 + 300 + 320 + 380 + 380 + 380 i i i i i i i 2 i - 180 I i i i 3 0 + 450 + 650 + 960 +969 On voit que la condition 1, c'est-à-dire la conservation des éprouvettes dans un réacteur chauffé par des résistances immergées mais sans conteneur, montre un gonflement, mais celui-ci plafonne rapidement, et ne met pas en évidence la réactivité bien connue de ce granulait.
La condition 2, c'est-à-dire la conservation dans un conteneur métallique disposé simplement dans une enceinte à l'air est encore moins probante puisque, après quatorze jours, on observe un retrait. Il est apparu, en effet, que, dans ces conditions, la température n'était pas suffisamment homogène, et que 1 'on pouvait observer, entre le haut et le Sac. de l'éprouvette, des écarts de température pouvant atteindre 20C. Or, à 380C, un écart de température de 10C fait varier l'humidité relative d'environ 5%.
C'est pourquoi l'essai a été arrêté après quatorze jours et le conteneur déposé dans le réacteur de conservation.
Après un nouveau délai de quatorze jours, le retrait avait disparu et, au-delà, le gonflement s'est suffisamment manifesté pour qualifier le granulat de réactif. On notera cependant qu'une part importante du gonflement avait été perdue au départ, pendant les quatorze premiers jours.
Ces essais montrent donc que, si le réacteur de conservation joue un rôle essentiel pour l'obtention de conditions d'essai fiables, il est cependant préférable de placer les éprouvettes- dans des conteneurs étanches euxmêmes disposés à l'intérieur du réacteur.
Bien entendu, s'il est préférable d'utiliser les conditions opératoires qui viennent d'être décrites, cellesci pourraient cependant faire l'objet de modifications.
Il est bien sûr évident que le dispositif décrit ci-dessus peut, dans un premier temps, être branché sur le secteur afin de charger ses accumulateurs, sans qu'aucune tension ne soit prélevée à sa sortie, puis débranché afin d'etre transporté dans des lieux où il est difficile de se procurer de l'énergie électrique, l'appareillage électrique étant alors alimenté par les accumulateurs qui se trouvent en période d'utilisation.
Selon une autre forme de réalisation de l'invention, le circuit chargear 6 est alimenté par une source basse tension, par exemple celle de panneaux solaires ou de la batterie d'un véhicule. Dans ce cas, les liaisons des bornes 73 et 74 du circuit de commutation 7 avec les bornes d'entrée 9 ne sont pas nécessaires, et le dispositif est utilisé en alimentation nécessitant une période de charge préalable avant que puisse lui être branchée une charge constituée d'un appareillage électrique.
L'adaptation du dispositif d'alimentation autonome selon l'invention de l'une vers l'autre des variantes décrites ci-dessus ne demande qu'une modification du circuit chargeur 6, sans qu'il soit nécessaire d'apporter des modifications ni au circuit d'accumulation 1, ni aux moyens de conversion 2.
La figure 2 représente une forme de réalisation des moyens de conversion 2 du dispositif selon l'invention.
On y retrouve les bornes d'entrée, reliées respectivement aux bornes de sortie 13, 14 du circuit d'accumulation et les bornes de sortie 21 et 22 vers la charge à alimenter.
Ces moyens de conversion 2 sont constitués par le circuit convertisseur 23 dit en H, et le circuit de commande 3 de ce convertisseur.
Le circuit convertisseur en H est destiné à transformer la tension continue présente entre les bornes 13 et 111 (délivrée par le montage série des 20 accumulateurs 12 V) en une tension alternative de forme pseudo-carrée sur les bornes 21 et 22, par inversion périodique du courant transmis à la charge 5 lorsque celleci est branchée à ces bornes par l'intermédiaire du circuit de commutation 7.
A cet effet, le convertisseur en H 23 comporte quatre montages à phototransistors M231, M232, M233, M234, à chacun desquels est associé un circuit de puissance constitué d'un transistor NPN de puissance, respectivement T231 à T 234, d'une résistance, respectivement R231 à R2311, et d'une diode, respectivement D231 à D234.
La base de chacun des transistors T231 à T234 est reliée à la sortie puissance du montage à phototransistors qui lui est associé. Son émetteur est relié à l'anode de la diode qui lui est associée, par l'intermédiaire de la résistance respectivement R231 à R 234. Le collecteur des transistors T231 et T232 est relié à la borne de tension continue maximum 14, par l'intermédiaire d'une résistance, R235, alors que le collecteur du transistor T233 est relié d'une part à la cathode de la diode D231 et d'autre part à la borne de sortie 21 et que le collecteur du transistor T234 est relié d'une part à la cathode de la diode T232 et d'autre part à la borne de sortie 22.
La cathode des diodes D233 et D234 est reliée à la borne d'entrée de tension continue minimum 13.
La borne d'entrée de puissance de chacun des montages phototransistors M231 à M234 est reliée au collecteur du transistor qui lui est associé. De plus, les bornes de sortie 21 et 22 sont chacune reliées d'une part à l'anode d'une diode, respectivement D235 et D236, dont la cathode est reliée au point commun entre les collecteurs des transistors T231 et T232, et donc à la borne 14 par l'intermédiaire de la résistance R235, et d'autre part à la cathode d'une diode, respectivement D237 et D238, dont l'anode est reliée au point commun des cathodes des diodes D233 et D234, donc directement à la borne 13.
Le déclenchement des montages à phototransistors s'effectue par l'intermédiaire d'une diode émettrice, respectivement P231 à P234, constitutive de chacun de ces montages, qui, lorsqu'elle se trouve dans un état passant, débloque un phototransistor, respectivement PT231 à Pu234, qui lui est associé et qui lui-même débloque le transistor de puissance correspondant, respectivement T231 à T234, permettant ainsi la circulation d'un courant dans le circuit de puissance correspondant.
Lorsqu'une diode émettrice se trouve dans un état bloqué, le circuit de puissance associé au montage à phototransistors dont elle fait partie se trouve également bloqué.
La commande des montages à phototransistors est réalisée au moyen du circuit de commande 3 dont une forme de réalisation est représentée à la figure 4. Ce circuit est réalisé de sorte à alterner la conduction des circuits de puissance deux par deux, la conduction Edes transistors T231 et T234 alternant avec la conduction des transistors T232 et T233. On obtient ainsi une inversion du courant dans la charge branchée aux bornes 21 et 22 à chaque commutation du convertisseur en H.
A cet effet, la sortie commande des montages à phototransistors M231 et M232, correspondant à la cathode de leur diode émettrice respective P231 et P232, est reliée à l'anode d'un thyristor, respectivement D24 et D25, dont la cathode est reliée à l'émetteur d'un transistor NPN, respectivement T24 et T25, l'émetteur de ce dernier étant au potentiel 0 V. La base du transistor T24 est reliée à une sortie Q2 du circuit de commande 3 alors que la base du transistor T25 est reliée à une sortie Q3 du même circuit de commande 3 ; la gâchette des thyristors D24 et D25 est reliée par l'intermédiaire d'une résistance, respectivement R24 et R25, à une sortie Q1 du circuit de commande 3.
Le circuit de commande 3 comporte une sortie QO qui est reliée à un circuit de protection des fronts de transition 4 (figures 2 et 4). Celui-ci comporte un transistor NPN T41 dont l'émetteur est relié à l'anode de deux diodes D26 et D27. La cathode de la diode D26 est reliée à l'entrée du montage à phototransistors M233 correspondant à l'anode de la diode émettrice P233, tandis que la cathode de la diode D27 est reliée à l'entrée du montage à phototransistor M234 correspondant à l'anode de la diode émettrice P234.La sortie commande du montage M233 correspondant à la cathode de la diode émettrice P233 est reliée à l'entrée commande du montage M232 correspondant à l'anode de la diode émettrice P232, et la sortie commande du montage M234 correspondant à la cathode de la diode émettrice P234 est reliée à l'entrée commande du montage M231 correspondant à l'anode de la diode émettrice P231.
Avantageusement, le chemin de guidage est constitué par des rails de roulement le long desquels est déplaçable le chariot, muni de galets ou de roulettes, et la partie supérieure du dispositif de pesage est pourvue de rails correspondants.
La partie inférieure du dispositif de pesage peut être pourvue, à son extrémité arrière, de moyens de liaison pour sa liaison par complémentarité de forme avec la partie du chemin de guidage située dans la position de soutirage.
A cet effet et dans une forme de réalisation particulière, la partie inférieure du dispositif de pesage comporte des tourillons latéraux, qui coopèrent avec des évidements complémentaires ménagés dans les rails de roulement du chemin de guidage, pour l'accrochage du dispositif de pesage au voisinage de cette position de soutirage.
Le dispositif de pesage peut encore comporter, à l'extrémité avant de.
sa partie inférieure, des pieds réglables en hauteur.
La partie supérieure du dispositif de pesage est montée, relativement à la partie inférieure de ce dispositif, de manière à être pratiquement immobilisée longitudinalement au cours de l'opération de pesage. Des butées sont encore avantageusement prévues aux extrémités du chemin de guidage, pour limiter le mouvement d'avance du chariot.
Enfin, le dispositif de pesage peut être pourvu lui-même de galets ou de roulettes, et être déplaçable par ses galets ou roulettes le long d'un chemin de roulement perpendiculaire au chemin de guidage précité et desservant plusieurs positions de pesage adjacentes.
De toute façon, l'invention sera mieux comprise à l'aide dé la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé représentant, à titre d'exemple non limitatif, une forme d'exécution de cette installation pour le contrôle de la vidange partielle de récipients à contenu divisible, en particulier pour boissons à soutirer Figure 1 est une vue en perspective d'une installation conforme à la présente invention; Figure 2 est une vue en plan schématique d'une telle installation incorporée dans un comptoir ; Figure 3 est une vue en coupe verticale suivant la ligne III-III de figure 2.
Sur la figure 1 sont représentées, en perspective, les parties essentielles de l'installation objet de l'invention.
L'installation comprend, d'une part, un châssis-support 1 à monteur fixe dans une position de soutirage I, par exemple dans le soubassement d'un comptoir, dans un local de soutirage ou dans une chambre froide, à la partie inférieure de cette dernière, et d'autre part un dispositif de pesage 10 mobile, équipé d'une balance, qui est juxtaposé au châssis-support 1 en avant de la position de soutirage I, dans une position de pesage II. Sur le châssis-porteur 1 est installé un chemin de roulement horizontal F, formé par deux rails latéraux 2, le long duquel un chariot 3 est déplaçable en direction horizontale.
Le chariot 3 est prévu pour recevoir un récipient, par exemple un fût, duquel une boisson telle que de la bière doit être soutirée ; pour obtenir un gain de hauteur, le chariot 3 est lui-même très bas.
Dans l'exemple de réalisation montré au dessin, les deux rails latéraux 2 du châssis-support 1 sont en forme de cornières ; ils sont reliés l'un à l'autre par des traverses 4, et ils reposent sur le sol par l'intermédiaire de pieds 5, éventuellement réglables en hauteur. Bien entendu, les rails 2 pourraient aussi être montés au niveau désiré sur des poutres continues ou sur un socle massif. Le chariot 3 comporte des longerons latéraux 6 munis de galets de roulement 7, qui roulent sur les ailes horizontales des rails 2. Aux extrémités antérieures des rails 2, dans les ailes verticales de ceux-ci, sont ménagés des évidements 8. Le chariot 3 comporte une poignée 9 à son extrémité avant.
Le dispositif de pesage 10 qui, sur la figure 1, est représenté encore séparé du châssis-support 1, se compose d'une partie inférieure 11 et d'une partie supérieure 12, entre lesquelles est disposée une balance 13 très plate, non visible sur la figure 1 mais indiquée aux figures 2 et 3. Dans l'exemple représenté au dessin, la balance 13 possède un affichage électronique 14, qui est placé à l'avant du dispositif de pesage 10.
La partie inférieure 11 du dispositif de pesage 10 comprend un cadre extérieur 15, qui est recouvert par une plaque de fond. L'extrémité arrière du cadre 15 comporte des montants latéraux 16, auxquels se raccordent des pattes horizontales 17 qui se situent sensiblement au niveau des rails 2. Les pattes 17 comportent des tourillons d'accrochage 18, qui s'adaptent dans les évidements 8 des rails 2. Par accrochage des tourillons 18 dans les évidements 8, le dispositif de pesage 10 est lié avec le châssis-support 1 dans les directions verticale et horizontale, de sorte que le chemin de roulement F se prolonge aussi sur la partie supérieure 12 du dispositif de pesage 10, le long de laquelle sont prévus d'autres rails 19. Des tôles d'habillage latérales 20, fixées contre les rails 19, dissimulent la balance 13 disposée à l'intérieur du dispositif de pesage 10.
A l'avant de ce dispositif de pesage 10 sont prévues d'autres pattes latérales 21, dirigées vers le haut, dont les extrémités supérieures comportent des découpes 22. Dans chacune des découpes 22 est engagé un galet 23, monté latéralement sur la partie supérieure 12 et guidé le long des bords verticaux de la découpe 22 correspondante. Ces moyens permettent le déplacement vertical de la partie supérieure 12, nécessaire pour le pesage, tout en empêchant les déplacements longitudinaux, par exemple lorsque le chariot 3 est trop avancé. Pour limiter le mouvement d'avance du chariot 3, les extrémités antérieures des rails 19 comportent des butées 24. Le dispositif de pesage 10 comporte encore sur ses deux côtés des poignées 25 qui facilitent son maniement. Seule l'extrémité avant de ce dispositif de pesage 10 comporte des pieds 26 réglables en hauteur.
t'application pratique de cette installation, dans une réalisation quelque peut modifiée, peut être expliquée en référence aux figures 2 et 3.
thèse, avec la lentille extérieure pour conférer à la lumiè-
re émise la couleur prévue par les normes.
Toutes les solutions décrites ci-dessus se sont révélées, dans la pratique, relativement inefficaces ou bien
efficaces mais relativement compliquées et coûteuses.
Le but de la présente invention est de réaliser,
de façon simple et relativement économique, un feu qui pré-
sente la couleur quelconque voulue avec le feu éteint et la
couleur imposée par les normes avec le feu allumé.
Le feu de signalisation réalisé selon la présente invention comprend un réflecteur elliptique de translation
muni de deux parois latérales d'extrémités axiales, une len-
tille transparente antérieure, une source lumineuse interne et un filtre coloré interposé entre la source lumineuse et la lentille antérieure, feu caractérisé par le fait qu'il comprend, en outre, un écran transversal opaque interposé entre le filtre coloré et la lentille antérieure; la source
lumineuse s'étendant le long d'un premier axe focal du ré-
flecteur elliptique, l'écran opaque passant par un deuxième axe focal du réflecteur elliptique et présentant une fente