INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
* -CaC120.îM - CaCl2.H20 7,35 g - H20 distillée 500 ml - Autoclaver * -IPTG0.lM - Isopropyl-thio-B-galactoside 0.119 g - H20 distillée 5 ml - Filtrer sterilement à travers une membrane de 0.22 jt et conserver à -200C * - 2% X-Gal - 5-bromo-4-chloro-3-indol-B-D-Galactoside O.lg - N'-N'-dimethylformamide 5 ml - conserver à 4 C b - Preparation des cellules competentes: *-JOUR 1:: A l'aide d'un fil à boucle chauffé au brûleur puis refroidi,etaler des cellules de Escherichia Coli XL1-Blue (Tetr) sur un Petri d'agar dur contenant 10 g/ml de tetracycline (Antibiotique à large spectre efficace sauf sur E.Coli - ce qui permet le developpement de colonies de E.Coli sans autres germes parasites).
Puis mettre la boite de Petri en position inversée à 37 C,en atmosphère humidifiée.Des colonies vont apparaitre le lendemain.
*-JOUR2: A l'aide d'un fil à boucle sterile,prelever une colonie isolée et ensemencer 100 ml de milieu LB Incuber sous forte agitation à 37 Cjusqu'à ce que la DO650 nm = 0.2 Refroidir les cellules dans un bain d'eau glacée pendant 10 mn Centrifuger à 2500 g pendant 5 mn à 4"C.
Suspendre doucement par rotation le culot cellulaire dans 1 ml de la solution de CaC12 sterile à 0 C Ajouter 40 ml de la solution de CaC12 et transferer dans un tube de polycarbonate de 50 ml.Incuber sur glace pendant 30 mn.
Centrifuger à 2500 g pendant 5 mn.
Suspendre le culot cellulaire dans 1 ml de CaCl2.Conserver à 0 C.
c - Transformation proprement dite: Verser 0.1 ml de cellules competentes (preparées ci dessus) dans les tubes de polypropylène sterile numerotés A,B,C,D Ajouter: - Tube A: 5,ul de TE 1X (Temoin sans ADN) - Tube B : 5,ul de Bluescript intact, 2 ng/!" (temoin d'efficacité) - Tube C: 5,ul du milieu de ligature Bluescript Sal I-dTMP-dCMP - Tube D ::5!" de ligature Oncogène-dAMP-dGMP avec le Bluescript Sal I-dTMP-dCMP Melanger doucement et incuber à 0 C durant 30 mn; Effectuer un choc thermique à 42 C durant 90 secondes puis placer à 0 C Ajouter 1 ml de milieu LB et incuber à 37 C durant 1 heure afin de permettre l'expression du gène de resistance à l'ampicilline.Durant le temps d'incubation et afin de permettre une estima tion visuelle du nombre de recombinants versus le nombre de transformants,ajouter l'inducteur (IPTG) et un substrat chromogène(X-Gal ou Blue-Gal) du gène de la B-galactosidase à 3 boites de Petri d'agar dur contenant 50 g/ml d'ampicilline,de la façon suivante:: - au centre d'une boite de Petri deposer 10 l de IPTG et 50, l de X-Gal,et etaler ce melange sur toute la surface - incuber à 37"C 1 heure d - Etalement des cellules transformées dl: determination de la viabilité cellulaire: - à partir du tube A,effectuer une dilution de 1:106 avec du milieu LB et etaler sur un Petri d'agar,incuber à 37 C et mesurer la viabilité des cellules competentes - à partir du même tube A,non dilué,etaler 100,ul sur un Petri LB contenant 50 g/ml d'ampicilline (Petri AMP) Aucune croissance ne devra être observée.
Le développement de vêtements en matériau nouveau, imperméables à l'eau tout en restant étanches à l'air, a réduit l'intérêt de la protection spécifique et imperméable de la partie supérieure du corps, laquelle peut être assurée par les vêtements même que portent l'utilisateur et qui assurent cette protection en cas de survenance inopinée de pluie.
Il reste que dans ce cas le problème de la protection du sac reste posé.
En effet, même si le sac est lui-même réalisé en matériau imperméable à l'eau ou imperméabilisé, il est difficile de garantir une protection totalement étanche du volume intérieur du sac.
En effet, le sac étant nécessairement construit à partir d'empiècements de matière textile cousue, les zones de coutures représentent nécessairement une solution de continuité dans le surfaçage imperméable et par conséquent un passage pour l'eau ruisselant le long des parois du sac.
Dans le cas d'une petite pluie passagère, le sac assure une protection suffisante ; cependant lorsque le campeur ou le randonneur poursuit son chemin pendant de longues heures sous la pluie, l'eau pénètre puis gagne et imprègne par capillarité les articles notamment textiles, c'est-à-dire les vêtements secs qui sont gardés en réserve à l'intérieur du sac ; et il est particulièrement désagréable pour le randonneur, arrivé à l'étape, de trouver des vêtements de rechange humides, sinon trempés à l'intérieur du sac.
De sorte que le randonneur est obligé, s'il veut garantir la protection étanche et imperméable du sac, de revêtir le poncho ou la capuche traditionnelle qui présente cependant l'inconvénient de recouvrir l'ensemble du corps et du sac et qui doit par conséquent être retiré à chaque halte et chaque fois que l'utilisateur veut poser son sac.
La présente invention selon un premier objet remédie à cet inconvénient et permet d'assurer une protection autonome et spécifique du sac à dos contre la pluie.
Et l'invention vise notamment à éviter aux campeurs ou aux randonneurs d'avoir à rechercher et mettre en place en assurant une immobilisation parfois incertaine d'une couverture de protection sur l'ensemble du sac, et indépendante de la protection de la partie supérieure du corps de l'utilisateur lui-même.
L'invention concerne un sac à dos pour randonneur, campeur, et en général pour la pratique de sports en extérieur, caractérisé en ce qu'il comporte sur une paroi une solution de continuité sous forme de fente, obturable par une fermeture à glissière et mettant en communication à volonté l'espace interne du sac et l'extérieur et ladite paroi du sac comporte, à proximité de ladite fente obturable au moins un accessoire, notamment sous forme d'une paroi auxiliaire souple, notamment de nature textile et apte à être alternativement repliée en position effacée à l'intérieur du sac et déployée en position active à l'extérieur en passant à travers ladite fente.
Et selon une première forme de réalisation, ladite paroi auxiliaire est constituée d'une coiffe formant housse, en matière imperméable et souple, offrant un surfaçage continu, cette coiffe étant solidaire du sommet du sac et apte à être alternativement en position repliée et compactée inactive, et en position déployée active en recouvrant d'un film continu imperméable aux liquides les parois supérieures et latérales du sac.
Plus spécialement ladite coiffe est apte à être ramenée et contenue en position inactive dans une pochette située sur la partie externe et supérieure du rabat refermant le sac.
Plus spécialement encore, cette coiffe est solidaire d'un empiècement qui constitue la fermeture de ladite pochette contenant la coiffe dans sa position inactive et compactée.
La coiffe est avantageusement conformée de façon à constituer un dôme supérieur prolongé par une jupe inférieure d'ensemble offrant une surface continue et imperméable aux liquides.
Plus spécialement la jupe comporte des moyens de resserrement en vue de son adaptation autour du corps du sac.
Et ces moyens de resserrement sont constitués par un lien élastique ou non inséré dans une gaine courant le long de la paroi de ladite jupe.
Selon une variante, les moyens de resserrement sont constitués d'un cordon courant le long d'une gaine entourant les parois de la jupe.
Cette solution utilise les mêmes interrupteurs analogiques dans les mêms conditions électriques quelle que soit l'amplitude du niveau à engendrer.
Ceci supprime l'effet des défauts d'appariement électriques dus à l'injection de charges de canal et des transitions d'horloge sur la linéarité de la conversion.
L'injection de charges et les transitions d'horloge sont indépendantes du code du signal d'entrée et par conséquent n'affectent plus la linéarité du convertisseur. Les défauts d'appariement entre les interrupteurs S4A, S4B et S5A, S5B peuvent seulement entraîner un décalage sur la tension différentielle de sortie du convertisseur. La tension de référence voyant une charge constante indépendante du niveau à engendrer n'introduit pas de non-linéarité et peut être commune à plusieurs convertisseurs. Tout ceci est un avantage fondamental vis à vis des convertisseurs de la technique antérieure et en particulier vis à vis de l'agencement décrit dans la demande de brevet français n" 89 01 556 précitée.
Dans le cas d'une conversion à n bits, la fréquence d'horloge de base est égale à n fois la fréquence des mots d'entrée.
Pendant chaque période de mot d'entrée, afin de générer un incrément de tension d'une valeur (k R Vref), les charges des condensateurs ClA, CiB sont transférées k fois dans les condensateurs d'intégration C2A, C2B et évacuées n-k fois selon le principe décrit plus haut dans le cas où n vaut deux.
La Fig.4 montre un exemple de séquences d'horloges pour des incréments de tension de sortie de (n+l) R Vref et -(n-2) R Vref.
Sur la Fig.5, on a représenté un convertisseur numérique-analogique associé à un filtre passe-bas analogique du second ordre.
En utilisant le circuit de la Fig.2 comme premier étage d'une structure biquadratique de filtre passe-bas à capacités commutées, on aboutit comme représenté à la Fig.5 à un circuit complet de convertisseur numérique-analogique à n bits.
Les caractéristiques passe-bas de la structure biquadratique suppriment les composantes haute fréquence contenues dans les mots numériques d'entrée. Cette structure agit aussi comme échantillonneur bloqueur pour le signal analogique engendré à une cadence égale à la fréquence de l'horloge de base.
Le circuit représenté à la Fig.5 comporte une première partie constituée par un circuit identique à celui de la Fig.2.
A ce premier circuit délimité par une ligne en trait mixte et désigné par le numéro de référence I, est connecté un second circuit désigné par la référence II et comprenant un amplificateur opérationnel A2. Une des bornes d'un condensateur C3A est connectée à la borne 0- de l'amplificateur opérationnel Al par l'intermédiaire d'une interrupteur S7A. L'autre borne du condensateur C3A est connectée à la masse par l'intermédiaire d'un interrupteur S9A et à l'entrée non inverseuse de l'amplificateur opérationnel A2 par un interrupteur S1OA.
Le condensateur C3A est connecté par l'une de ses bornes à la borne 0- de sortie de l'amplificateur opérationnel Al par l'intermédiaire d'un interrupteur S7A. L'autre borne du condensateur C3A est connectée à la masse par l'intermédiaire d'un interrupteur S9A et à l'entrée non inverseuse de l'amplificateur opérationnel A2 par un interrupteur S1OA. Une des bornes du condensateur C3B est connectée à la sortie 0+ de l'amplificateur opérationnel Al du circuit I par l'intermédiaire d'un interrupteur S7B. L'autre borne du condensateur C3B est connectée à la masse par l'intermédiaire d'un interrupteur S9B et à l'entrée inverseuse I- de l'amplificateur opérationnel A2 par un interrupteur SNOB.
Les points de jonction entre le condensateur C3A et l'interrupteur S7A d'une part et le conducteur C3B et l'interrupteur S7B d'autre part, sont interconnectés par l'intermédiaire d'un interrupteur S8.
En parallèle entre l'entrée non-inverseuse I+ et la sortie inverseuse 0- de l'amplificateur A2 est connecté un condensateur C4A. De même, un condensateur C4B est connecté entre l'entrée inverseuse et la sortie non inverseuse 0+ de l'amplificateur A2.
Aux bornes du condensateur C4A est connecté un condensateur commuté C5A. Une borne du condensateur C5A est reliée à l'entrée non inverseuse I+ de l'amplificateur opérationnel A2 par l'intermédiaire d'un interrupteur SîlA et à la masse par l'intermédiaire d'un interrupteur S12A.
Par ailleurs, l'autre borne du condensateur C5A est reliée à la masse par l'intermédiaire d'un interrupteur S13A et à la sortie inverseuse O- de l'amplificateur A2 par l'intermédiaire d'un interrupteur S14A.
Parmi ces derniers, on préfère encore plus particulièrement mettre en oeuvre les agents séquestrants pour lesquels n est supérieur ou égal à O et inférieur ou égal à 6, et pour lesqules Rs représente un radical alkyle ayant de 1 à 4 atomes de carbone.
On peut citer - la tris(oxa-3 butyl) amine de formule N-(CH2-CH2-O-CH3)3 - la tris(oxa-3 heptyl) amine de formule N- (CH2-CH2-O-C4H9)3 - la tris (dioxa-3,6 heptyl) amine de formule N- (CH2-CH2-O-CH2-CH2-O-CH3)3 - la tris(trioxa-3,6,9 décyl) amine de formule N-(CH2-CH2-O-CH2-CH2-O-CH2-CH2-O-CH3)3 - la tris(dioxa-3,6 octyl) amine de formule N-(CH2-CH2-O-CH2-CH2-O-C2Hs)3 - la tris(trioxa-3,6,9 undécyl) amine de formule N-(CH2-CH2-O-CH2-CH2-O-CH2-CH2-O-C2H5)3 - la tris(dioxa- 3,6 nonyl) amine de formule N- (CH2-CH2-O-CH2-CH2-O-C3H7)3 - la tris(trioxa-3,6,9 dodécyl) amine de formule N-(CH2-CH2-O-CH2-CH2-O-CH2-CH2-O-C3H7)3 - la tris(dioxa-3,6 décyl) amine de formule N- (CH2-CH2-O-CH2-CH2-O-C4H9)3 - la tris(trioxa-3,6,9 tridécyl amine de formule N-(CH2-CH2-O-CH2-CH2-O-CH2-CH2-O-C4Hg)3 - la tris(tétraoxa-3,6,9, 12 tridécyl) amine de formule N-(CH2-CH2-O-(CH2-CH2-O)3-CH3)3 - la tris(dioxa-3,6 diméthyl-4 heptyl) amine de formule N-(CH2-CH2-O-CHCH3-CH2-O-CH3)3 - la tris(dioxa-3,6 diméthyl-2,4 heptyl) amine de formule N-(CH2-CHCH3-O-CHCH3-CH2-O-CH3)3.
On préfère utiliser parmi les composés de formule (I) : la tris(dioxaheptyl) amine (ou TDA1).
La préparation de ces agents séquestrants est décrite dans la demande de Brevet Français 79 05438 publiée sous le N" 2450120.
Les éthers cycliques qui peuvent être mis en oeuvre dans le procédé selon l'invention comprennent des composés comme le dioxanne ou des éthers macrocycliques connus sous l'appellation générale d"'éthers couronnes" qui sont décrits dans le Brevet Français 69. 43879 publié sous le numéro 2.026.481.
On peut citer comme exemples d'éthers couronnes pouvant être utilisés selon l'invention
Une partie des composés de la troisième classe d'agents complexants sont décrits dans le Brevet Français 70.21079 publié sous le numéro 2.052.947.
On peut citer comme exemples de composés de cette classe convenant pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention CH3- O - CH2- CH2- O - CH2 - CH2- OCH3
Selon un premier procédé préférentiel de mise en oeuvre de l'invention, on met en contact le tertiobutylate de sodium avec du dioxyde de carbone, on ajoute ensuite le phosgène ou le diphosgène ou le tri phosgène.
L'agent complexant peut être introduit à tout moment, avant la carbonatation ou avant l'introduction du phosgène ou du diphosgène ou du tri phosgène.
Selon un deuxième procédé préférentiel, le phosgène ou le diphosgène ou le triphosgène est tout d'abord introduit, puis on ajoute le pyrocarbonate de tertiobutyle, le complexant pouvant être ajouté à tout moment.
La réaction peut être réalisée dans tout solvant quelle que soit la nucléophilie du milieu. On peut citer parmi les solvants - les dérivés hydrocarbonés aromatiques tels que . le benzène, . les xylènes, . le toluène, - les solvants oxygénés tels que le dioxanne et les éthers diméthyliques de l'éthylène glycol ou des polyéthylènes glycols et leur mélange lesquels solvants peuvent jouer le rôle de complexant (s).
Selon un mode préféré de réalisation de l'invention on utilise une quantité molaire de dihalogénure ou diacide ou équivalents comprise entre 0,3 et 1 fois, la quantité de tertiobutylate utilisée.
La température de réaction est avantageusement comprise entre -10 C et 60"C.
La présente invention sera plus complètement illustrée à l'aide des exemples suivants qui ne doivent pas être considérés comme limitatifs de l'invention.
Exemples 1 et 2 et essai comparatif A Mode opératoire type . Influence de la quantité de TDAI Dans un réacteur de 250 ml, on charge 12,8 g de tertiobutyle de sodium (0,075 mole) 150 ml de toluène sec.
Pour améliorer le contact électrique des rubans de cuivre et de constantan assemblés par collage, on peut procéder à une opération de dorure par dépôt electrolytique dans une solution de cyanure d'or, de carbonates et de phosphates.
On relie l'anode à une électrode de platine et la cathode au ruban à dorer. Avec une tension appliquee de l'ordre du volt et un courant de quelques milliampères, on obtient un dépôt d'or du 1 ou 2 microns au bout de quelques minutes.
La dorure protège les rubans de cuivre et de constantan de l'oxydation et assure un bon contact électrique à la jonction.
La présente invention se rapporte aux machines pour le prélèvement de blocs de fourrage dans un silo sensiblement horizontal comportant notamment un châssis pourvu à sa partie inférieure de pointes et, à une certaine distance au-dessus de ces pointes, d'un bras ou d'un rail porteur d'un dispositif de coupe déplaçable en vue du découpage de blocs. Ce dispositif de coupe comprend un ou plusieurs couteaux qui sont animés durant la coupe et qui s'étendent vers le bas sensiblement jusqu'au niveau
des pointes précitées.
Sur des machines connues de ce genre, le dispositif de coupe comporte deux couteaux dont chacun est fixé sur un coulisseau soumis à des déplacements rectilignes. Dans ce but, chaque coulisseau est relié par l'intermédiaire d'un excentrique à un moteur d'entraînement et est guidé
près de chacune de ses extrémités au moyen de galets.
Ceux-ci sont situés de part et d'autre des coulisseaux et
s'engagent dans des rainures prévues dans leurs flancs.
Sur ce genre d'appareils, les couteaux se déplacent sur une même ligne dans les produits à couper. Par conséquent, ils doivent se dégager ensemble un large passage dans lesdits produits. De ce fait, lorsqu'il s'agit de produits fortement tassés, la puissance nécessaire à cet effet est très importante. Les forces qui s'exercent alors sur les couteaux provoquent souvent des déformations. Celles-ci engendrent des déviations des couteaux de leur trajectoire normale. Elles peuvent aussi
causer la casse des couteaux.
Par ailleurs, le guidage rectiligne des coulisseaux portant les couteaux présente plusieurs inconvénients. En raison du jeu qui se crée entre les coulisseaux et leurs galets de guidage, lesdits coulisseaux et les couteaux adoptent durant le découpage une position légèrement inclinée par rapport à la verticale. De ce fait, la partie inférieure des couteaux se trouve en retrait par rapport à la partie supérieure, ce qui entraîne également des déviations des couteaux, notamment dans les angles de leur trajectoire. D'autre part, le guidage rectiligne des coulisseaux
nécessite que leurs flancs soient usinés et traités.
Toutes ces opérations, ainsi que le grand nombre de galets nécessaires pour un tel guidage augmentent considérablement le prix du dispositif de coupe ainsi réalisé. La présente invention a pour but d'obvier aux inconvénients précités des machines connues. Elle doit notamment simplifier le dispositif de coupe, faciliter la
coupe des produits et améliorer le guidage des couteaux.
S'il n'en est pas ainsi, il faut compléter les opérations (b4) et (b6) pour en tenir compte et déterminer un coefficient de correction par des mesures et calculs particuliers. Ce coefficient de correction est introduit dans les équations (9) et (11) où intervient la lumination et le rendement du film.
C'est ainsi que les formules (9) et (11) deviennent Lf = Lam + Dfl x EmA.s/CNRD (débit-film) (9') mAsra = Lra CNRD (débit-film) (11') Dfl avec débit-film = Dfl x I (17) CNRD est la fonction représentant l'effet de non réciprocité exprimé en fonction du débit photonique sur le film.
La fonction CNRD est obtenue par un procédé d'étalonnage qui est décrit dans la demande de brevet déposée ce jour et intitulée : " PROCEDE DE DETERMINATION DE LA FONCTION REPRESENTANT L'EFFET DE NON RECIPROCITE D'UN FILM RADIOGRAPHIQUE".
Pour la compréhension de la suite de la description, on rappellera que ce procédé d'étalonnage consiste d'abord à déterminer les coefficients de non réciprocité du film en fonction de la durée de pose ti et notés CNRT (ti).
Cette fonction CNRT est déterminée expérimentalement et peut être représentée par une fonction analytique.
De manière plus précise, le procédé consiste à déterminer pour diverses valeurs IRi de l'intensité du rayonnement, la valeur ti du temps d'exposition nécessaire pour obtenir une densité optique DO du film fixée, par exemple DO = 1, et à relever les valeurs fournies par le circuit intégrateur 16 pour les différents temps de pose ti, valeurs que l'on appellera M (tri) Ces valeurs sont comparées à une valeur de référence M (tref), qui est par exemple celle correspondant à un temps de pose d'une seconde, en calculant le rapport
C'est ce rapport qui détermine le coefficient de non réciprocité en temps CNRT (ti) pour le temps de pose ti.
Ces coefficients CNRT (ti) sont reliés entre eux en fonction du temps de pose par la courbe de la figure 2 dans le cas, par exemple, d'une densité optique DO = 1 et un temps de pose de référence tref = 1 seconde. Cette courbe montre que la lumination nécessaire pour atteindre la densité optique désirée croit avec le temps de pose. C'est ainsi que, dans cet exemple, le rapport entre les énergies pour les deux temps de pose de 50 ms et 6,5 s est de l'ordre de 1,6.
La courbe de la figure 2 peut être modélisée à l'aide d'une fonction de la forme CNRT (ti) = Ao + A1 log t + A2 log t ] 2 (18) dont les paramètres Ao, A1 et A2 sont estimés à partir des points de mesure par une procédure d'estimation aux moindres carrés.
Dans le principe, l'effet Schwarzschild que l'on prend en compte dans les équations (9') et (11') pourrait être modélisé par la fonction CNRT. L'intérêt d'utiliser la fonction CNRD indexée en débit est que l'on peut prendre en compte des variations du courant anodique. Donc, un exposeur automatique qui utilise la fonction CNRD suivant les équations (9') et (Il') a, par exemple, pour avantage que le tube peut fonctionner en charge décroissante.
Pour passer des coefficients CNRT (t) indexés en temps aux coefficients CNRD (d) indexés en débit, il faut tenir compte du fait que les coefficients CNRT (t) ont été déterminés par des mesures à temps de pose variable sans connaître nécessairement les valeurs du débit photonique sur le film. Si l'on mesure pour chaque temps de pose ti le débit-film di, la valeur du coefficient CNRD (di) pour di sera égale à celle du coefficient CNRT (ti) pour le temps de pose ti correspondant selon la relation CNRD (di) = CNRT (ti) (19) Ces différentes valeurs de CNRD (di) sont reliées entre elles par une courbe (figure 3) en fonction de l'inverse l/d du débit.Cette courbe peut être modélisée à l'aide d'une fonction de la forme r 12 CNRD (d) = Alo + A'1 log l/d + A'2 Llog V dg (20) Les valeurs di peuvent ne pas être données par l'étalonnage, surtout parce qu'elles sont exprimées dans l'unité de mesure de la cellule 12 qui n'est pas nécessairement celle utilisée dans l'étalonnage. Ainsi, en général, il faut relier les valeurs di aux valeurs connues ti par la relation Lref x CNRT (ti) = di x ti (21) ou encore
On rappelle ici que Lref est la lumination que reçoit le film dans des conditions radiologiques fixées et connues lorsque le film atteint un noircissement donné et que l'effet de non réciprocité est corrigé.
Pour finaliser la définition de la fonction CNRD ainsi que pour expliciter l'étalonnage du procédé, il reste à exposer la méthode d'évaluation de la lumination de référence.
Cette méthode est basée sur la structure du récepteur image dans lequel une cellule détectrice 4 a été incorporée. Un tel récepteur a été décrit dans la demande de brevet français n0 89 05668. Pour la compréhension de la suite de la description, il est rappelé qu'un tel récepteur image comprend (figure 1) une boîte 1 qui réalise une chambre noire photographique, au moins un écran 2 qui convertit le rayonnement X en un rayonnement lumineux et un film 3 sensible audit rayonnement lumineux qui est disposé en amont de l'écran 2.Il comprend, en outre, une cellule détectrice 4 du rayonnement lumineux disposé en aval de l'écran 2 et du film 3 pour, d'une part, détecter le rayonnement lumineux émis par l'écran 2 et, d'autre part, fournir un ou plusieurs signaux électriques représentatifs du rayonnement lumineux et un dispositif de transmission dudit ou desdits signaux électriques vers le circuit intégrateur 16.
La lumination de référence Lref dépend de la densité optique que l'on souhaite obtenir sur le film. Pour déterminer cette lumination, la première étape est de réaliser un sensitogramme du type de film utilisé, ensuite il faut réaliser un cliché dans des conditions radiologiques déterminées avec un étalon d'épaisseur connue.