INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les sélecteurs D1, D2, D3, D4 délivrent respectivement les données si, 52, SJ, S4. La plus petite tranche de bits du premier rang étant dans cet exemple choisie à 2 bits, il s'ensuit que la donnée Si agit - sur un opérateur ET 331 qui reçoit aussi ci - et sur un opérateur ET 332 qui reçoit aussi c2.
De la même manière les données 52, s3 et ss agissent respectivement sur les portes ET 333 et 33r, 335 et 336, 337 et 33e Les opérateurs ET 331 à 338 délivrent au cours d'une comparaison une donnée mi à me qui constitue le masque de la comparaison. Les opérateurs 211 à 214, 221, 222, 231 et les sélecteurs D1 à Ds constituent le générateur de commandes 34. Ce n'est que pour la commodité du dessin que les traits représentant les données ci à ce tranversent le schéma de ce générateur de commandes pour activer les portes ET 331 à 338.
Ainsi dans cet exemple selon la position des sélecteurs la comparaison de la donnée d'entrée de 8 bits peut être effectuée par tranches de 2, 4 ou 8 bits, ou 1 bit par la position f des sélecteurs.
La figure 4A représente une ligne de PLA formée de 2 points PLA de logique programmée. Les données ci et c2 introduites sous leur forme logique inverse ci et c2 agissent respectivement sur les grilles de deux transistors MOS 41 et 42. Les drains des deux transistors sont réunis à une connexion commune 43. De même les sources sont réunies à la connexion 44 reliée à la masse par un autre transistor MOS dont la grille 45 est commandée par un signal de validation. La connexion 43 est reliée à l'alimentation électrique +5 volts par un transistor de précharge 46 qui permet de faire monter le potentiel de la connexion 43 afin d'accroître la vitesse d'exécution dans le cas d'une logique programmée dynamique.
Une connexion 47 reliée à la connexion 43 permet de prélever la donnée de sortie. Cette ligne PLA permet de réaliser l'opération ET logique sous un très faible encombrement.
La figure 4B représente le même point PLA sous la forme symbolique utilisée ci-après.
Complémentairement, un moyen de fixation rapide et réglable du support de talonnière sur sa platine, et un moyen de calage latéral de la chaussure visant à réduire l'effet néfaste de la cale de neige " seront décrit dans ce qui suit.
D'autres particularités et avantages de l'invention appa -raitront au cours de la description qui va maintenant être faite en se référant aux dessins annexés représentant une forme de réalisation non limitative de l'invention dans lesquels La figure 1 représente en perspective l'ensemble du dispositif selon l'invention.
La figure 2 est une vue en coupe selon la ligne 2-2 de la figure 1, d'une des articulations corps basculant/ barre de couplage, complètée d'une coupe longitudinale partielle de la barre de couplage.
La figure 3 est une vue en coupe verticale selon la ligne 3-3 de la figure 1 d'une talonnière en position fermée sur une chaussure.
La figure 4 est une vue latérale d'une talonnière en position ouverte sur une chaussure.
La figure 5 est une vue en perspective d'un étrier avant avec sa platine.
La figure 6 est une vue en coupe verticale selon la ligne 3-3 de la figure 1, d'-un étrier avant avec sa platine.
La figure 1 montre l'ensemble du dispositif de fixations de sécurité selon l'inventionsen place sur la partie centrale d'un surf des neiges 15. A droite sur la figure, la fixation A comprenant une talonnière et un étrier avant, correspond à la fixation du pied avant; à gauche,la fixation B correspond à la fixation du pied arrière. On aura noté que pour des raisons de pratiques sportives, le pied arrière est presque perpendiculaire à l'axe longitudinal du surf 15, alors que le pied avant est orienté de façon plus oblique vers l'avant; configuration qui n'est pas sans incidence sur le moyen de couplage comme nous le verrons plus en avant.
Chaque fixation comporte ainsi une talonnière composée d'un corps basculant 1, de forme propre à acceuillir les différents composants, en bascule autour d'un axe constitué d'une vis 14, sur un support métallique 2 réalisé dans une lame d'acier à ressort, coudé de manière à s'engager, d'une part horizontalement sous une platine 3 solidaire du surf 15,et d'autre part presque verticalement, dans la base du corps basculant 1 qui, lui, peut être réalisé, par exemple en matière plastique moulée.
Placé à l'intérieur du corps basculant 1 et débouchant vers le haut, un manchon métallique 10, de forme en partie cylindrique, et comportant dans sa partie supérieure une vis de tarage 5, contient un moyen élastique de maintien et de déclenchement.
Sur l'avant et à la base du corps basculant 1, une plaquette métallique 12, sensiblement rectangulaire et concave, est fixé par une ( ou plusieurs > vis 11 sur le corps 1 ou même avantageusement sur la partie basse du manchon 10. Cette plaquette 12 aura une forme adéquate propre à maintenir l'épaulement du talon de chaussure et à l'accompagner dans ses déplacements verticaux jusqu'au point de déclenchement.
Si l'on considère maintenant, plus précisement la talonnière de la fixation B, celle-ci accueille sur le flanc gauche de son corps basculant 1, un pion 13b, de préférence métallique et sensiblement parallelépipèdique, positionné dans le prolongement naturel de la vis 14/constituant l'axe horizontal de basculement, qui le maintient solidement contre le corps 1 et à travers lui.
En vis à vis sur la talonnière de la fixation A, un pion 13a identique au précédent, est fixé de même façon, mais sur le flanc droit de son corps 1, de manière à accueillir par le dessus une barrette coudée 8a qui traverse ledit pion 13 de part en part, et qui est maintenue en place par deux bagues 9 > de préférence mais non exclusivement, en matière élastique autolubrifiante positionnée sur la barrette 8a, de part et d'autre du pion 13a, en le comprimant legèrement. Une barrette coudée 8b coopère de manière sensiblement identique avec le pion 13b de la talonnière de la fixation B, mais à l'inverse du pion 13a, la barrette est accueillie sur le pion 13b par le dessous, deux bagues 9 la maintenant en place sur ce dernier.
Les barrettes 8a et 8b de section ronde dans leur-partie qui coopère avec les pions 13a et 13b, sont coudées selon des angles propres à ce qu'elles coulissent librement dans la barre de couplage 6 constituée, avantageusement mais non exclusivement d'un tube à section carrée. Dans leur partie coulissante, les barrettes 8a et 8b sont naturellement d'un profil identique, avec une section très legèrement inférieure au tube constituant la barre de couplage 6 qui les accueille.Cette barre de couplage 6, dont le rôle est de transmettre avec le plus de fidèlité possible, les mouvements de bascule du corps basculant 1 de la talonnière de fixation B et réciproquement, doit avoir une grande rigidité en torsion et un jeu minimum entre les éléments qui composent cet organe de transmission, c'est à dire la barre de couplage 6, les barrettes coudées 8a 8b et les pions 13a 13b doit être recherché.
I1 faut préciser que la barre de couplage 6 qui, coopérant avec les barrettes 8a et 8b d'une manière coulissante constitue une transmission rotative dont l'effet télescopique n'est pas absolument impératif au parfait synchronisme de déclenchement des deux talonnières. Toutefois, cette disposition est fort avantageuse quand on sait que le surf subit des déformations, principalement en flexion, très importantes, ce qui implique que l'écartement entre les deux corps basculant 1 est très variable.
En conséquence, ces variations d'écartement ne peuvent être absorbées par la transmission qu'a l'endroit des pions 13a et 13b où les orifices oblongs qui accueillent les barrettes 8a et 8b peuvent être allongés1 ou à l'endroit de la barre de couplage 6, disposition qui est mécaniquement avantageuse et qui facilite par ailleurs une désolidarisation rapide des talonnières de leur platine 3 de fixation.
Ce procédé permet le titrage en anticorps du sérum et permet notamment de vérifier la séroconversion des individus vaccinés ou de procéder à des enquêtes sérologiques à visée épidémiologique.
La présente invention a également pour objet un procédé de détection rapide du virus Mokola qui consiste a détecter un virus Mokola, éventuellement présent dans un échantillon biologique à l'aide d'au moins une sonde nucléotidique conforme à l'invention, en mettant en présence ledit échantillon biologique traité de manière appropriée avec ladite/lesdites sondes nucléotidiques, à laquelle/auxquelles se lie 1'ARN génomique ou les produits de transcription du virus Mokola, si de tels produits sont présents dans l'échantillon, la lecture du résultat étant révélée par un moyen approprié.
La présente invention a également pour objet un procédé de détection et d'identification rapide de faibles quantités de Lyssavirus présents dans un échantillon biologique, caractérisé en ce que ledit échantillon convenablement traIté pour extraire I'ARN viral et les produits de transcription des Lyssavirus éventuellement présents est (1) mis en contact avec au moins une amorce ap propriée des Lyssavirus, pour obtenir 1'ADNc de 1'ARN gé- vomique ou de 1'ARNm (2) puis la séquence d'ADNc est mise en contact avec une palre d'amorces appropriées des Lyssavirus pour amplifier au moins un fragment dudit ADNc, l'une desdites amorces étant différente de celle de l'étape (1) et l'autre amorce étant identique ou différente de celle de l'étape (1) (3) après quoi, la séquence dlADNc amplifiée est détectée par au moins une sonde nucléotidique spéci- flque d'un Lyssavlrus.
Selon un mode de mise en oeuvre avantageux dudit procédé de détection, les amorces sont choisies dans le groupe qui comprend les amorces spécifiques d'une souche, pour un sérotype de Lyssa vi rus, les amorces spécifiques d'un sérotype de Lyssavirus et les amorces constituées d'une séquence conservée d'un gene commun à tous les Lyssavirus et ci-après dénommées amorces polyvalentes. ..
Selon une disposition avantageuse de ce mode de mise en oeuvre, l'amorce est une amorce rabique 3', localisée en position 1-18 du génome rabique.
Selon une autre disposition avantageuse de ce mode de mise en oeuvre, l'amorce est une amorce rabique M2, localisée en position 2901-2918 du génome rabique.
Selon une autre disposition avantageuse de ce mode de mise en oeuvre, l'amorce est une amorce rabique constituée de 23 nucléotides, localisée en position 46654687 du génome rabique.
Selon une autre disposition avantageuse de ce mode de mise en oeuvre, l'amorce est une amorce rabique constituée de 24 nucléotides, localisée en position 55205543.
L'analyse des homologies de séquence entre les sérotypes 1 et 3. qui sont actuellement les plus divergeras parmi les Lyssavirus, permet de définir des zones conservées ou variables, orientant le choix respectivement vers les amorces spécifiques ou polyvalentes.
Le procédé de détection et d'identification rapide de faibles quantités de Lyssavirus, conforme à l'invention, a l'avantage de permettre de porter un diagnostic d'infection à Lyssavirus sur des infections débutantes ou sur des prélèvements de salive effectués chez les animaux domestiques suspects de contamination humaine, plusieurs jours avant leur mort, contrairement à la pratique actuelle. En effet, la sensibilité des techniques ha bituelles est relativement faible par rapport a la methode conforme à lrinvention, qui est rapide et permet de porter un diagnostic en moins de 24 heures.
La présente invention a également pour objet un kit prêt à l'emploi pour la mise en oeuvre du procédé de détermination dans un échantillon biologique, d'anticorps anti-Mokola, caractérlsé en ce qu'il comprend au moins - des doses appropriées d'au moins un peptide et/ou un fragment peptidique conforme à l'invention ; et - des quantités utiles de tampons appropriées pour la mise en oeuvre de ladite détection.
Selon un mode de réalisation avantageux dudit kit, le peptide est de la glycoprotéine G ou un fragment de celle-ci, fixée sur un support solide approprié.
Selon un autre mode de réalisation avantageux dudit kit, le peptide est de la nucléoprotéine N ou un fragment de celle-ci r fixée sur un support solide approprié.
Ce kit peut comprendre en outre des doses appropriées d'un deuxième anticorps dirigé contre l'anticorps à doser marqué à l'aide d'une enzyme, d'une substance fluorescente ou d'un isotope radioactif.
La présente invention a, de plus, pour objet un kit prêt à l'emploi pour la mise en oeuvre du procédé de détection d'un virus Mokola conforme à l'invention.
caractérisé en ce qu'il comprend au moins - des doses appropriées d'au moins une sonde et/ou fragment de sonde nucléotidique conforme à l'invention ; et - des quantités utiles de tampons appropriés pour la mise en oeuvre de ladite détection.
L'invention vise à réaliser un tel circuit de manière particulièrement simple et fiable, et n'introduisant que peu de déformation du signal électrique lors de la transmission.
En outre, le circuit selon l'invention est capable de transmettre une puissance alternative de valeur relativement importante sans présenter de dissipation thermique prohibitive.
Pour atteindre ces objets ainsi que d'autres, le circuit de modulation et de répartition de puissance électrique alternative selon l'invention reçoit sur son entrée un signal électrique d'entrée à tension VE alternative et fournit sur sa sortie au moins un signal de sortie dont la tension VS instantanée est une fraction KVE de la tension d'entrée, selon un coefficient de transmission K, le coefficient K étant sensiblement proportionnel à un signal de commande C présent sur une entrée de commande ; le circuit comprend au soins un module comportant - un premier transistor à effet de champ dont le drain est connecté à l'entrée du circuit, dont la grille est connectée à l'entrée de commande, - un second transistor à effet de champ dont le drain est connecté à la sortie du circuit, dont la grille est connectée à l'entrée de commande, - les deux sources du premier et du second transistor à effet de champ étant connectées ensemble et mises à la lasse par l'intermédiaire d'une résistance - le circuit drain-source de chaque transistor à effet de champ étant passant en permanence dans le sens source-drain et étant passant dans le sens drain-source seulement lorsque la tension de grille est supérieure à la tension de drain ; ainsi, une tension suffisante sur l'entrée de commande rend passant le module pour l'une et l'autre des alternances de tension d'entrée, et une tension faible ou nulle sur l'entrée de commande met le module à l'étant non passant, le premier transistor à effet de champ assurant le blocage des alternances positives de tension d'entrée, le second transistor à effet de champ assurant le blocage des alternances négatives de tension d'entrée.
Selon un mode de réalisation, le circuit comprend un seul module, connecté entre une première borne d'entrée et une première borne de sortie du circuit de modulation et de répartition de puissance électrique alternative, la seconde borne d'entrée et la seconde borne de sortie dudit circuit étant connectées l'une à l'autre.
Selon un autre mode de réalisation, le circuit de modulation et de répartition de puissance alternative comprend plusieurs modules, les bornes d'entrée des modules étant connectées à une même première borne d'entrée de circuit, les bornes de sortie des modules étant connectées chacunes respectivement à une première borne de sortie distincte de circuit, la seconde borne d'entrée de circuit étant connectée à une seconde borne de sortie commune.
De préférence, le circuit travaille en commutation. Pour cela, l'entrée de commande de module est connectée à la sortie d'un générateur de tension carrée, à fréquence F nettement supérieure à la fréquence de la tension VE alternative d'entrée, et modulée en largeur, de sorte qu'un rapport cyclique maximum de la tension de commande rend le module passant selon un coefficient de transmission K voisin de 1, et un rapport cyclique minimum de la tension de commande met le module dans un état dans lequel le coefficient K de transmission est égal à un minimum Km prédéterminé.De préférence, le coefficient de transmission minimum Km est compris entre 5 % et 15 Z D'autres objets, caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description suivante de modes de réalisation particuliers, faite en relation avec les figures jointes, parmi lesquelles - les figures 1 à 3 illustrent trois chemins de déplacement du point de localisation apparent de source sonore pour un dispositif comportant au moins quatre transducteurs électroacoustiques répartis en périphérie d'une zone d'écoute - la figure 4 illustre des variations de l'amplitude moyenne des signaux électriques générateurs de sons - la figure 5 représente un mode de réalisation du circuit de modulation et de répartition de puissance électrique alternative selon l'invention;; - la figure 6 illustre les variations possibles du coefficient de transmission K dans le cas de quatre transducteurs électroacoustique - la figure 7 illustre la structure générale d'un dispositif de modulation et de répartition de puissance électrique alternative selon un mode de réalisation de l'invention ; et - la figure 8 illustre de manière plus détaillée les circuits logiques de commande du circuit de commutation de la figure 5.
Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 5, le circuit de modulation et de répartition de puissance électrique alternative selon l'invention comprend deux modules, à savoir un premier module 60 et un second module 61. Le circuit représenté est destiné à moduler un signal électrique monocanal, présent entre une première borne d'entrée 62 et une seconde borne d'entrée 63, de façon à produire sur ses sorties deux signaux électriques produits respectivement par le premier et le second modules et constituant chacun une fraction du signal d'entrée. Le premier module 60 fournit un signal de sortie entre sa première sortie 64 et la sortie commune 65. Le second module 61 fournit un signal de sortie entre sa première sortie 66 et la sortie commune 65. La sortie commune 65 est connectée directement à la seconde entrée 63.La première entrée 62 est connectée aux entrées respectives de l'un et l'autre des modules 60 et 61.
Les deux modules sont identiques, comme le représente la figure, de sorte que l'on ne décrira que le premier module 60. Ce premier module 60 comprend un premier transistor à effet de champ 67 dont le drain 68 est connecté à la première entrée 62 du circuit et dont la grille 69 est connectée à une entrée de commande 70 du premier nodule Le premier nodule comprend en outre un second transistor à effet de champ 71 dont le drain 72 est connecté à la première sortie 64 du premier module et dont la grille 73 est connectée a' l'entrée de commande 70. La source 74 du premier transistor à effet de champ 67 et la source 75 du second transistor à effet de champ 71 sont connectées l'une à l'autre, et connectées ensemble à la masse par une résistance 76.Une résistance-de puissance 77 est connectée entre le drain 68 du premier transistor à effet de champ 67 et le drain 72 du second transistor à effet de champ 71.
Le second module 61 présente une structure identique, son entrée étant connectée à la même première borne d'entrée 62 du dispositif, sa sortie étant connectée à une seconde borne de sortie 66, les grilles des transistors à effet de champ étant toutes deux connectées à une seconde borne de commande 78.
Le circuit représenté sur la figure 5 est destiné à fonctionner en commutation. Une tension suffisante sur l'entrée de commande 70 rend passant le premier module 60 pour l'une et l'autre des alternances de tension d'entrée présente entre les bornes 62 et 63. Si la tension de commande présente sur la borne 70 est continue, l'intégralité du signal présent sur les entrées 62 et 63 est transmis sur les bornes de sorties 64 et 65. Lorsqu'une tension faible ou nulle est présente sur l'entrée de commande 70, le premier module 60 est à l'état non passant, le premier transistor à effet. de champ 67 assurant le blocage des alternances positives de tension d'entrée, le second transistor à effet de champ 71 assurant le blocage des alternances négatives de tension d'entrée.
De préférence, les transistors à effet de champ 67 et 71 sont de type VMOS. Ils peuvent ainsi fonctionner en commutation, à fréquence relativement élevée. Par exemple, pour moduler et répartir une puissance électrique alternative sortant d'un amplificateur à fréquence audio, destinée à alimenter des enceintes électroacoustiques, les transistors 67 et 71 peuvent etre commandés en commutation par une tension de commande de forme carrée présente sur la borne d'entrée de commande 70.
Par exemple, lorsqu'une tension carrée à rapport cyclique un demi est présente sur l'entrée 70, le premier module est passant pendant les demi-périodes à tension haute de la tension de commande 70, et est bloqué pendant les demi-périodes à tension basse du signal de commande sur la borne 70. I1 en résulte alors que la puissance présente sur les entrées 62 et 63 est transmise à moitié sur les sorties 64 et 65. Un rapport cyclique différent entraine une transmission différente de puissance, selon un coefficient de transmission K directement proportionnel au rapport cyclique de la tension carrée présente sur la borne de commande 70.
Lorsque le dispositif comprend deux modules, comme le-repré- sente la figure 5, il est possible d'envoyer sur la première borne 70 un signal carré présentant un premier rapport cyclique correspondant à un premier coefficient de transmission K1, et sur la second borne de commande 78 un second signal carré présentant un second rapport cyclique correspondant à un second rapport de transmission K2. Si les rapports de transmission sont différents, on tire ainsi entre les premières bornes de sortie 64 et 65 une première puissance de sortie, et entre les secondes bornes de sortie 66 et 65 une seconde puissance de sortie, différente de la première.
Les résistances telles que la résistance 77, connectées entre les drains des transistors à effet de champ, permettent d'équilibrer et de répartir les régimes transitoires pendant les commutations. En choisissant des résistances 77 de valeurs relativement faibles, il est possible en outre de limiter la valeur minimale du coefficient de transmission de chaque module, puisqu'une partie de la puissance d'entrée est transmise à la sortie par ladite résistance 77. I1 faut toutefois éviter une transmission trop importante par les résistances, car cette transmission tend à réduire l'effet de modulation des modules en les rendant passants en permanence.
Les bornes de commande 70 et 78 sont connectées à la sortie d'un générateur de tension carrée, à fréquence F nettement supérieure à la fréquence de la tension VE alternative d'entrée à moduler et à répartir. Le générateur de tension carrée assure la modulation en largeur du signal carré, modulation entre un rapport cyclique maximum voisin de 1 correspondant à un coefficient de transmission K voisin de 1, et entre un rapport cyclique minimum correspondant à un coefficient de transmission Km minimum. En pratique, on peut choisir les valeurs des résistances 77 de façon que le coefficient de transmission Km minimum désiré soit atteint pour un rapport cyclique sensiblement nul du signal carré.De préférence, le coefficient Km minimum, égal à un minimum prédéterminé, est compris entre 5 5 et 15 I. Cette caractéristique est avantageuse dans le cas de répartition d'une puissance d'entrée entre plusieurs transducteurs électroacoustiques de sortie, ct permet de maintenir une puissance minimale non nulle dans chacun des transduc tueurs, évitant que les auditeurs proches d'un transducteur électroacoustique ne subissent des effets de "trous acoustiques" qui seraient produits dans le cas où un coefficient de transmission pourrait devenir nul et où ledit transducteur électroacoustique ne transmettrait plus aucune puissance pendant certaines périodes de fonctionnement.