INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention vise donc à remédier aux inconvénients mentionnés précédemment et propose de résoudre le problème d'une localisation discrète, permanente, généralisée et continue dans le temps et l'espace d'un vecteur, essentiellement un véhicule utilisé de manière abusive.
A cet effet l'invention concerne un procédé et un système de localisation continue dans le temps et l'espace d'un vecteur tel qu'un objet, animal ou personne, fixe ou mobile, susceptible de se trouver dans un état passif pour lequel la localisation n'est pas souhaitée ou dans un état actif permettant la localisation par l'intermédiaire des bornes-relais du système et au final par la centrale de localisation, caractérisé par le fait que l'on associe physiquement et de manière fixe au vecteur un microémetteur se trouvant soit à l'état actif (émission), soit à l'état passif (non émission). Dans son état actif l'émetteur fixé sur le vecteur émet un message qui lui est propre et est unique qui identifie le vecteur. Ce message est transformé en un signal électrique, optique ou hertzien et relayé par les bornes-relais les plus proches du vecteur jusqu'à la centrale de localisation.Chaque borne-relais recevant un message lui rajoute un code qui lui est propre et est unique qui permet la localisation du vecteur.
Un système de localisation continue dans le temps et l'espace comporte donc au moins une centrale de localisation comprenant une chaine de réception et de traitement du signal électrique, optique ou hertzien avec éventuellement visualisation directe sur carte géographique lumineuse, un réseau de bornes-relais réparties de manière à réaliser un maillage de l'espace à surveiller, un microémetteur fixé sur le vecteur se trouvant soit à l'état passif, soit à l'état actif.
Le procédé de localisation continue dans le temps et l'espace selon l'invention permet donc une localisation totalement discrète permanente, généralisée, mais surtout continue dans le temps et l'espace et indépendante de la réalisation d'une quelconque condition préalable de proximité. La localisation est discrète car effectuée au niveau de la centrale qui est un batiment parfois fort éloigné du vecteur. La localisation est permanente car aucun signal sonore ou lumineux sur le véhicule ou dans son voisinage immédiat n'éveille la méfiance de l'utilisateur indu. La localisation est généralisée par la nature même du procédé qui repose sur un maillage aussi fin que souhaité par les bornes-relais. Pour la m8me raison, la localisation est continue dans l'espace et indépendante de la condition de proximité automatiquement réalisée par le système.Enfin la localisation est continue dans le temps car le signal émis par le microémetteur à l'état actif est à tout moment capté par une ou plusieurs bornes-relais et relayé vers la centrale.
L'invention sera bien comprise grace a la description qui suit en référence au schéma en annexe qui illustre le procédé selon l'invention lorsque le microémetteur associé au vecteur est dans son état actif (émission) autorisant la localisation.
L'invention concerne un procédé et un système de localisation continue dans le temps et l'espace d'un vecteur V tel qu'un objet animal ou personne, fixe ou mobile, porteur d'un microémetteur E susceptible de se trouver dans un état passif pour lequel la localisation n' est pas souhaitée ou dans un état actif illustré par le schéma en annexe autorisant la localisation par la centrale de localisation C grace au réseau de bornes-relais Rî. . Rm.
Le système de localisation se compose d'une centrale de localisation C comportant une chaine de réception et de traitement du signal électrique, optique ou hertzien délivré par les bornes-relais Rx, avec éventuellement visualisation sur carte géographique lumineuse, un ensemble de bornesrelais Ri..Rm réalisant un maillage de l'espace à surveiller, un microémetteur E fixé sur le vecteur V se trouvant soit à l'état passif (non émission), soit à l'état actif (émission) comme illustré sur le schéma.
Ainsi qu'il a été indiqué précédemment le vecteur V est préférentiellement un véhicule mais peut Entre un objet ou un entre vivant fixe ou mobile. La centrale de localisation C est un bâtiment comportant une chaine de réception et de traitement du signal électrique, optique ou hertzien délivré par les bornes-relais Rx . Chaque bornes-relais Rx comporte un ensemble électronique capable de recevoir le signal émis par le microémetteur E associé au vecteur V, de le marquer à son code propre, de le transformer en un signal électrique, optique ou hertzien et de le transmettre à la centrale de localisation C . Le microémetteur E est préférentiellement placé de façon camouflée, invisible, indétectable et inviolable sur ou dans le vecteur V .Le microémetteur E est placé dans son état actif lorsque l'on souhaite que le vecteur V soit localisable en cas de besoin par simple demande autorisée auprès de la centrale de localisation en fournissant la teneur du message émis par le microémetteur E . La façon la plus simple de commander l'état du microémetteur E est d'agir sur l'alimentation électrique de ce dernier, par un interrupteur classique de type mécanique manuel, ou électronique a code ou à commande à distance. En particulier le couplage avec l'état ouvert ou fermé des serrures dans le cas où le vecteur V est un véhicule est une solution commode. Un tel couplage sera particulièrement aisé à réaliser dans le cas des véhicules équipés d'une condamnation centralisée à commande à distance.
Le systeme de localisation pour la mise en oeuvre du procédé comporte donc ainsi qu'il a été mentionné précédemment, une centrale de localisation C , un réseau maillé constitué de m bornes-relais Rx , un microémetteur E associe au vecteur V Une application particulière mais non limitative de l'invention est celle ou le vecteur V est un véhicule dans ou sur lequel aura été fixé le microémetteur E et qui aura été pourvu d'un dispositif quelconque de commande de l'état actif ou passif de ce dernier.
L'invention peut faire l'objet de nombreuses formes d'éxécution.
Ainsi le microémetteur E peut Entre alimenté directement A par la batterie du véhicule, ou bien de manière plus sure par l'intermédiaire de batteries rechargeables (type Cd-Ni) au moyen de la batterie du véhicule lors de son utilisation.
- La figure 9 représente Les séquences de calcul conduisant au calcul du produit matrice x vecteur de la figure 7 au moyen du processeur numérique de la figure 8.
- la figure 10 décrit un mode de réalisation du processeur de la figure 8.
- la figure Il montre un processeur numérique permettant de calculer le produit matrice x vecteur de La figure 7.
- La figure 12 représente un processeur d'architecture parallèle.
- la figure 13 donne un exemple des séqueoces de calcul du processeur de la figure 12 pour le calcul du produit matrice x vecteur de La figure 2.
La figure 1 donne Le principe d'un multiplieur permettant d'effectuer des multiplications par moduLation de cohérence d'un faisceau Lumineux La figure la représente La densité spectrale d'énergie B(o) de La source Lumineuse 1 8(a) = 1 pour a 1 = 0 ailleurs La variable o est un nombre d'ondes. La longueur d'onde moyenne émise par La source est A . Cet exemple n'est pris qu'à titre o illustratif pour simplifier les notations qui vont suivre, des sources présentant d'autres densités spectrales d'énergie (gaussiennes, lorentziennes, à structure de modes, etc...) pouvant être utilisées sans inconvénient.
La figure lb montre te cas simple du calcul d'un produit unique a1 b1. Le système comprend une source lumineuse 1 modulée en intensité par a1, un moyen de modulation i A sur lequel est adressée La donnée b1, un moyen de démodulation 2A, un photodétecteur 4 et un circuit de mise en forme 5. L'énergie Lumineuse émise par la source 1 est proportionnelle à a1 I1 - a1 (1) Les moyens de modulation 1A et de démodulation 2A sont constitués par tout moyen introduisant une loi de filtrage spectral à maximums multiples sur Le faisceau 2 Les traversant. Par exemple, les éléments 1A et 2A peuvent etre des dispositifs dont Le comportement se ramène à celui d'un interféromètre de Fabry-Pérot, ou à celui d'un interfero- mètre de Michelson sans que cela puisse exclure tout autre système dont la loi de filtrage spectral en fonction de la longueur d'onde ou des fréquences temporel Les de la lumière est sinusoidale ou, de façon générale, présente des maximums multiples. A titre d'illustration l'ensemble des descriptions dans la demande d'invention est fait à partir de dispositifs dont Le fonctionnement peut etre ramené à celui d'interféromètres à deux ondes introduisant des retards optiques, c'està-dire pour Lesquels La Loi de filtrage spectral est de type sinusoidal.
Suivant cette description, le modulateur 1A introduit sur Le faisceau lumineux 2 le traversant, un retard optique D(A) tel que D(A) = DA + b1 ( L) (2) ou DA est une composante continue modulée par une seconde composante proportionneLle à b1. Le retard optique D(A) ainsi introduit sur Le faisceau 3 est toujours supérieur à la longueur de cohérence L : #2/ | #2 - #1| = 1/| c2 - c1| de la source 1, L'énergie lumineuse du faisceau 3 résulte alors d'un filtrage spectral sinusoidal, et a pour expression
IL en résulte qu'à la sortie du modulateur 1A, L'énergie Lumineuse I2 n'est pas modulée par b Le retard optique D(A) étant suoérieur à la Longueur de cohérence et ne pouvant donc donner lieu à un phénomène d'interférence. A La sortie du modulateur 1A, la donnée al est alors codée sous forme d'une modulation d'intensité lumineuse du faisceau 3 tandis que La donnée b2 est codée sous forme d'une modulation de retard optique à l'intérieur du même faisceau. Toujours suivant La même description, Le démodulateur 2 A est constitué par un moyen introduisant un retard optique D'(A) sensiblement équivalent à D(A). De façon plus précise et dans une configuration préférentielle adaptée à des données ana Logiques ou multiniveaux, on a sensiblement : D'(A) = D - A /4 (4) o La condition (4) assure Les meilleures conditions de linéarité du démodulateur 2A lorsque les données sont analogiques. Dans le cas de données binaires, la Linéarité est moins critique. La dynamique est alors optimale quand on a sensiblement D'(A) = DA (5) L'énergie lumineuse 13 détectée par Le photodétecteur 4 est alors :
En introduisant la relation (4) dans (6), l'expression (6) se réduit à : I3 = 1/4 {a1 + K a1b1} (7) où K est une constante (K = 2##c).
Le deuxième terme de l'expression (7) donne le produit a1b1. Celui-ci est obtenu en envoyant Le signal électrique délivré par Le photodétecteur 4, proportionnel à I3, dans le circuit de mise en forme 5 sur lequel est appliquée la donnée a1. Ce circuit est constitué par tout moyen permettant de soustraire le permier terme de l'expression (7) de manière à donner, à sa sortie, le produit a1b1, La figure 1 c étend Le principe de calcul précédent au cas du calcul simultané de deux produits a1b1 et a1b2. La donnée a1 est adressée sur La source lumineuse 1 et sur les deux circuits de mise en forme 5 et 8.
Les données b1 et b2 sont adressées sur les modulateurs 1 A et 1 a respectivement. Ceux-ci sont constitués par des moyens introduisant des retards optiques différents D(A) = DA + b1 ( L) (8) D(9) = DB + b2 ( L) (9) Les retards optiques D(A) et D(B) sont supérieurs à la longueur de cohérence de la source 1. L'intensité lumineuse 12 du faisceau lumineux 3 est donnée par l'expression (3). L'intensité lumineuse 14 du faisceau lumineux 6 s'écrit
= 1/4 a1 (11) le faisceau 6 est divisé en deux faisceaux qui traversent Les démodulateurs 2A et 28. Ceux-ci introduisent des retards optiques D'(A) et D'(8) sensiblement équivalents à ceux introduits par Les modulateurs 1A et 1B. En reprenant un raisonnement sembLable à celui donne à la figure lb, on peut montrer que L'énergie lumineuse détectée par Les photodétecteurs 4 et 7 est proportionnelle à -sur Le photodétecteur 4 : 16 { a1 + K a1b1 J (12) - sur le photodétecteur7 : 16 { a1 + K a1b2} (13) Après mise en forme des signaux par les éléments 5 et 8, le processeur délivre les produits a1b1 et a1b2 sous forme électrique sur chacune de ses deux sorties. Les produits a1b1 et a1b2 ainsi obtenus peuvent ensuite être stockés dans des mémoires par les moyens habituels connus de l'homme de l'art. il est à noter que la durée de calcul est déterminée par le temps de propagation de La Lumière dans les éléments 1A, 1B, 2A et 2B, Celui-ci est généralement négligeable devant les constantes de temps des circuits d'adressage des données et devant la durée des cycles d'horloge. L'adressage des données a b1,b2 s'effectue donc en mode parallèle sur Les éléments 1,1A, 18, 5 et 8 sans avoir à introduire d'éventuels retards de temporisation tant que le temps de propagation de la lumière peut être considéré comme négligeable. Le résultat des produits éLémentaires est obtenu lui aussi en mode parallèle. Un tel système peut effectuer des calculs de produits matrice x vecteur quand une pluralité de multiplieurs sont connectés entre eux.
La figure 2 représente le produit d'une matrice 9 par un vecteur 10. Le résultat du produit matrice x vecteur est Le vecteur 11. La matrice 9 comprend une pluralité de lignes (p) et de colonnes (Q) formées de composantes a... Le vecteur d'entrée 10 est forme des don il nées (x1,x2,...xQ). Le vecteur de sortie 11 comprend les composantes (y1,y2,...yp). Celles-ci sont obtenues nar addition de multiplications élémentaires aijxi entre les composantes de la matrice 9 et celles du vecteur d'entrée 10
Le produit matrice x vecteur décrit par La figure 2 peut etre calculé en adressant séquentiellement dans le temps les éléments a.. et x. à une pluralité de multiplieurs mis en série selon L'architecture J de La figure 3.
La figure 3 montre L'architecture et le principe de fonctionnement d'un calculateur systolique adapté au calcul du produit matrice x vecteur de La figure 2. Le système est formé d'une pluralité de modulateurs 1A, 18,...1P mis en série et dont Le nombre est égal au nombre P de lignes de la matrice. Une pluralité (P) de démodulateurs 2A, 2B... 2P sont mis en parallèle et fonctionnent suivant Le principe exposé à la figure 1. Le réseau de calcul est éclairé par une source Lumineuse 12 de longueur de cohérence L. A chaque séquence de calcuL, une composante xj du vecteur d'entrée 10 et les P composantes aij de la colonne j de la matrice 9 sont appliquéesen mode parallèle sur la source 12 et sur chacun des modulateurs. Les différentes séquences de calcul sont indiquées à la figure 3, ainsi que L'entrée des données. Une séquence de calcul n j permet de calculer simultanément P produits élèmentaires aijxj, a2jxj, a3jxj,... apjxj. Ceux-ci sont obtenus sur chacune des sorties des circuits de mise en forme 3A, 3B,... 3P et sont stockés et additionnéS dans Les registres 4A, 4B,...4P, A La séquence de calcul suivante, on obtient P nouveaux produits élémentaires qui s'additionnent aux résultats précédents.
Le maturateur était relativement froid et les réactions observées correspondent à l'étape choc d'énergie dans le post-plasma.
La relation entre la quantité de gaz produite et l'énergie communiquée aux hydrocarbures, est représentée sur les figures 2, 3 et 4.
Sur ces figures, l'abscisse représente l'énergie exprimée en Kwh/kg d'hydrocarbure et l'ordonnée représente le % d'hydrocarbure transformé en gaz. Lorsque ce % est négatif, il y a fixation de gaz légers et la quantité de gaz sortis est inférieure à la quantité de gaz entrés.
La figure 2 représente la conversion de Dobanne 45 (hydrocarbure aromatique lourd à chaîne latérale aliphatique) en utilisant comme gaz réactif respectivement Ar (argon), H2, CH4.
La figure 3 représente la conversion d'un résidu atmosphérique (RA) nigérien en utilisant comme gaz réactif respectivement H2 et CH4.
La figure 4 représente la conversion d'un Gatsch (paraffine brute) en utilisant comme gaz réactif respectivement Ar, H2, CH4.
Les figures 5, 6 et 7 montrent la relation entre l'énergie communiquée aux hydrocarbures et la formation de carbone (suie).
Sur ces figures 5, 6, 7, l'abscisse représente également l'énergie exprimée en Kwh/kg d'hydrocarbure et l'ordonnée représente le % d'hydrocarbure transformé en suie ou en coke.
La figure 5 représente la conversion de Dobanne en utilisant comme gaz réactif respectivement Ar, H2, CH4.
La droite tracée en trait mixte correspond à la moyenne des résultats obtenus avec H2 et CH4.
La figure 6 représente la conversion d'un résidu atmosphérique et la droite tracée en trait mixte représente la moyenne des résultats obtenus avec H2 et CH4.
La figure 7 représente la conversion de Slackwax (hydrocarbure lourd en C22-C38) en utilisant comme gaz réactifs respectivement Ar, H2 et CH4.
Les figures 2 à 7 montrent que pour éviter la formation de gaz et de carbone (suie ou coke), il faut que la puissance du choc énergétique appliquée aux hydrocarbures soit inférieure à approximativement 0,6 Kwh/kg de produit lourd à convertir.
On constate également que la production de produits indésirables, solides et gazeux, pour un meme dépassement de seuil de puissance spécifique, décroît en passant de l'argon à un gaz réactif tel que H2 ou CH4 (qui se transforme en C2H2 et H2).
Tous les essais de l'exemple de référence 1 ont été réalisés à la pression atmosphérique.
Exemple de référence 2 Le but de cet exemple est de montrer que les effets des chocs d'énergie d'origine électrique communiqués par les gaz réactifs partiellement ionisés, peuvent etre mis en évidence par la température (énergie thermique) lorsque tout effet de ionisation notable a disparu.
Epaisseur Ag Epaisseur Fe M nombre de couches (Angströms) (Angströms) (ému/cm3) de fer 20 10 2170 10 20 15 3000 10 20 20 2300 10 20 60 2200 8 30 60 2000 5 EXEMPLE 3 : Multicouches Fe-Ag De façon analogue à celle décrite à l'exemple 1, on a préparé un film multicouche Fe-Ag, mais avec une puissance RF de 70 W pour la pulvérisation du fer.
Epaisseur des couches de fer : 20 Angströms Epaisseur des couches d'argent : 60 Angströms Nombre de couches de fer : 6 Aimantation : M = 2500 ému/cm3 EXEMPLE 4 Multicouches Fe-Ag On opère de façon analogue d celle décrite à l'exemple 1, mais sous une pression d'argon de 8 mTorrs.
Epaisseur des couches de ier : 40 Angströms Epaisseur des couches d'argent : 60 Angströms Nombre de couches de fer : 5 Aimantation : M = 2400 emu/cm3 EXEMPLE 5 : Multicouches Tb-Fe/Argent Les couches minces amorphes de terres rares et métaux de transition sont proposées actuellement comme milieux pour l'enregistrement magnetooptique dont la densité de stockage est bien supérieure à celle de l'enregistrement magnétique classique. Pour la lecture, on se sert de la rotation miste de Faraday et Kerr polaire, et il est donc intéressant de pouvoir augmenter la rotation. Les multicouches de Tb-Fe amorphe et d'argent obtenues selon le procédé de l'invention présentent une augmentation importante de la rotation Faraday.
Les résultats obtenus à la longueur d'onde 633 nm (laser He-Ne) sont les suivants Tb17Fe83 en une seule couche --------------------------------- Epaisseur & F (105deg/cm) (Angstroms) 600 2,5 500 2,6 100 2,5 Rotation moyenne 2,5 Multicouches de Tb17Fe83/Ag Epaisseur TbFe/Ag #F (10 deg/cm) (Angströms) 100/40 2,6 90/40 3,3 80/40 3,6 L'effet d'augmentation de la rotation Faraday commence à apparaître pour des épaisseurs de Tb-Fe inferieures à 100 Angströms. Pour une épaisseur de 80 Angströms on constate une augmentation de 50%.
Pour des multicouches, les conditions de pulvérisation étaient its suivances : Alliage Fe-Tb - puissance appliquée : 80 W, soit 1,8 W/cm2 - vitesse de pulvérisation : 25 Angstroms/min.
Argent - puissance appliquée : 10 W, soit 0,23 W/cm2 - vitesse de pulvérisation : 70 Angstromsjmim.
La pression d'argon était de 6 mTorrs La distance cibles-substrat était 5 cm.
La présente invention concerne un joint entre panneaux de parois moulées à calage et décoffrage pneumatique après prise du béton.
Les parois moulées sont exécutées par panneaux juxtaposés, indépendants. Entre chaque module, la liaison est faite a l'aide d'un tube métallique circulaire fonctionnant comme un coffrage glissant.
L'extraction de ces tubes joints doit se faire pendant la prise du béton.
Celle-ci a toujours été le problème majeur dans la réalisation des parois moulées.
- Si l'extraction est trop rapide, le béton contourne le tube et po sera des problèmes d'excavation pour le panneau adjacent.
- Si l'extraction se fait trop tard, le tube joint reste coincé et il est nécessaire de recourir à des moyens techniques importants : ar racheurs hydrauliques, grosse grue pour les sortir.
- Dans tous les cas, la jonction entre les panneaux de parois moulées n'est pas parfaite et c'est à cet endroit là que les venues d'eau sont à craindre.
Le procédé, selon l'invention, permet d'améliorer le système et d'extraire les joints après la prise du béton.
peroxydation; cette caractéristique permet de justi-
fier l'emploi de ces composés dans le domaine de la dermatologie. Conformément à l'invention, on a du l'idée de tenter d'utiliser les glycérols oxydo esters du type susmentionné pour le traitement des insuffisances circulatoires; ces produits se sont avérés d'une efficacité surprenante, sans commune mesure avec les résultats que l'on aurait pu attendre en connaissant leur activité pour le traitement de diverses affections cutanées: on a en effet pu prouver que l'application locale de ces produits était de nature à augmenter de façon remarquable, non seulement, le flux sanguin superficiel, mais également le flux sanguin sous cutané ou profond, et était de nature à provoquer un flux sanguin double du flot sanguin préalable à l'application du produit. Cette augmentation de flux sanguin est nettement supérieure à celle obtenue avec des produits vasodilatateurs classiques employés en perfusion. Cette augmentation résulte d'ailleurs d'un
mécanisme d'action différent.
Cet effet a pu être déterminé expérimentale-
ment avec précision à partir de mesures de vitesses circulatoires dans des vaisseaux superficiels par
Doppler et de mesures de la circulation globale super-
ficielle et profonde par rhéoplethysmographie.
Conformément à l'invention, on utilise préférentiellement un glycérol oxydo ester dérivé d'une huile végétale naturelle, notamment d'huile
d'amande douce, d'huile de noisette, d'huile d'arachi-
de, d'huile de maïs, d'huile de sésame et/ou d'huile
de pépin de raisin.
Comme il a déjà été indiqué, le produit conforme à l'invention est destiné à être utilisé en application locale, et se présente donc de manière générale sous. la forme d'une crème ou d'un gel; on peut, toutefois, également envisager des compositions
se présentant sous forme de liquide.
Le produit conforme à l'invention comprend, de préférence, approximativement en pourcentages pondéraux, 2 à 99 % de glycérol oxydo ester, 1 % de parfum, ainsi que des excipients à usage cosmétique et
de l'eau déminéralisée.
Conformément à l'invention, on a utilisé de manière avantageuse une crème contenant - Alcool cétylique 2,0 % - Acide stéarique 5,0 % - Composition à base de glycérols oxydo esters 25,0 % - Silicones 0,5 % - Propylène glycol 3,0 % - Triéthanolamine 0,2 % - Parfum 0,8 % - Emulsionnant nonionique 6,0 % - Antimicrobien 0,3 % - Eau déminéralisée q.s.p. 100 A titre d'exemple, on a pu obtenir des résultats particulièrement satisfaisants en utilisant des glycérols oxydo esters dans les cas suivants: - dans les problèmes d'ulcères d'origine veineuse, le Docteur Mathieu, Phlébologue à Nice, rapporte: "l'effet cicatrisant du produit se manifeste dès
Conformément à la présente invention, le matériau composite est caractérisé en ce qu'il comprend au moins un ensemble constitué par au moins une couche de base et au moins une couche de revêtement, et en ce que des particles en une matiène réfléchissante sont noyées dans au moins l'une desdites couches, la quantité desdites particules étant au moins 3 % en poinds de la couche dans laquelle elles sont noyées.
Au moins l'une des faces d'au moins l'une desdites couches est rugueuse.
La profondeur de rugosité moyenne est très fine jusqu'à moyenne (0.04 à 6 ) selon les définitions précisées dans les DIN (Deutsche Industrie Normen) N 4763 et 4764.
Selon un premeir mode de réatisation, au moins l'une des couches d'un ensemble est au moins partiellement opaque.