INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l'invention, le procédé de détection électromagnétique à corrélation permettant de détecter la présence d'une cible à une distance inférieure ou égale à une distance prédéterminée d'un radar à onde continue est caractérisé en ce que la fréquence émise par le radar varie alternativement autour de la fréquence nominale Fo qui constitue également la valeur moyenne de la fréquence émise et en ce que les fronts montants et descendants d'un code pseudoaléatoire commandent lesdites variations de la fréquence d'émission, positives et négatives respectivement par rapport à- ladite fréquence moyenne Fo, la durée ts de chaque variation étant inférieure à la durée d'un échantillon de code.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée faite ci-après avec référence aux figures ci-annexées qui représentent: - la figure 1, le schéma synoptique d'un mode de réalisation préférentiel à simple corrélation du dispositif selon l'invention; - la figure 2 la forme des signaux en différents points du dispositif de la figure 1 dans le cas d'une cible ponctuelle immobile par rapport au radar ; et - la figure 3, le schéma synoptique d'un autre mode de réalisation à double corrélation du dispositif selon l'invention.
Comme il a déjà été mentionné, le dispositif de détection électromagnétique ne doit effectuer la mise à feu du dispositif associé que lorsque la fusée de proximité constituant l'ensemble et portée par le missile pénétre dans la zone de distance assignée L par rapport à la cible ou ce qui revient au même lorsqu'une cible est détectée à la distance assignée L du radar émetteur-récepteur à bord du missile. L'explosion doit avoir lieu avec la plus grande probabilité, même en présence de brouillage. Pour être difficilement repérable par les éventuels dispositifs de contre-mesure, le détecteur selon l'invention utilise un émetteur de faible puissance sur une fréquence extrêmement élevée et un aérien éclairant la cible pendant un temps qui est court par rapport à la durée du trajet parcouru par l'onde émise.Le dispositif peut comprendre comme dans la figure 1 deux aériens différents pour l'émission et la réception ou comme dans la figure 3 un seul aérien associé à un circulateur.
Des dispositifs annexes connus n'entrant pas dans le cadre de la présente invention assurent le guidage du missile.
Dans le dispositif de détection électromagnétique à correlation conforme à l'invention, le radar à onde continue émet un signal hyperfréquence dont la fréquence subit des variations autour d'une fréquence nominale Fo. Les variations sont alternativement positives et négatives par rapport à la fréquence Fo, ont une même durée ts et suivent une courbe identique (quand on considère la valeur absolue des variations par rapport à Fo) de façon à ce que la fréquence d'émission présente une valeur moyenne égale à la fréquence nominale Fo.
Sur la figure 1, on peut voir un exemple de réalisation des cavités résonnantes 10 selon la présente invention Les cavités résonnantes 10 sont réalisées par exemple par usinage dans des pièces 30 métalliques, par exemple en cuivre. Ce métal présente une excellente conduction électrique et thermique, ainsi qu'un bon accrochage pour des matériaux supraconducteurs 31.
I1 est possible d'utiliser des structure hétérogenes comportant des dépôts d'un métal sur un support constitué par un autre métal. Par exemple, la pièce métallique 30 est réalisée en cuivre avec des dépôts d'argent au niveau des diaphragmes 32 et/ou en-dessous des zones supraconductrices 31.
Les cavités résonnantes 10 ont une forme de révolution autour de l'axe 340 des cavités 10. Les cavités présentent un creux 33 séparé par deux diaphragmes 32. Le diaphragme 32 se comporte comme des charges inductives permettant un bon couplage, dans tous les endroits de l'espace, entre un champ électromagnétique haute fréquence, et un faisceau de particules.
Le fond et une partie du bord du creux 33 comporte la zone supraconductrice 31. Ces zones correspondent aux endroits où le champ électrique est minimal, et où le champ magnétique est maximal, et où, par suite, le courant électrique est maximal. I1 est donc primordial pour le bon fonctionnement du dispositif comportant les cavités 10 selon la présente invention, que ces endroits où les courants sont importants soit supraconducteurs.
Ainsi, il est possible de limiter la consommation électrique, c'est-à-dire la puissance du champ électromagnétique hyperfréquence à fournir, ainsi que l'échauffement des bords des cavités.
Les cavités résonnantes 10 sont susceptibles d'être traversées par un faisceau de particules empruntant l'axe 34 des cavités 10. Toutefois, certaines particules risquent de s'écarter de l'axe 34. Des qu'une particule s'écarte de l'axe 34 son accélération n'est plus uniforme. De telles particules risquent de sortir du faisceau et de percuter un diaphragme 32.
Ainsi, si ces diaphragmes étaient réalisés dans un matériau supraconducteur ils risqueraient d'être endommagés ou détruits par les particules entrant en leur contact. Un tel incident risque d'avoir des conséquences catastrophiques. Au moment où, l'énergie dissipée par effet Joule ne peut plus être évacuée, l'ensemble des cavités résonnantes, par suite de l'élévation de température, subit la transition supraconducteur-conducteur ohmique. Dans un tel cas, l'énergie présente dans les cavités 10 risque de se décharger instantanément en provoquant la destruction totale du dispositif. Le problème rencontré, est résolu dans les cavités résonnantes 10 selon la présente invention. Dans de telles cavités les extrémités de diaphragme 32 ne sont pas supraconductrices. Elles sont par exemple réalisées dans un métal ayant une bonne conduction ohmique.
Ainsi, leur résistance électrique ne risque pas d'être notablement élevée par le bombardement, des particules sortant du faisceau. I1 faut remarquer que le courant est faible au niveau du diaphragme 32. De plus, dès la conception des cavités résonnantes 10 on a prévu l'évacuation de la chaleur provoquée par effet Joule au niveau du diaphragme 32. Ainsi, cette énergie ne risque pas d'entraîner une transition supraconducteur-conducteur ohmique des zones 31 recouvrant les fonds de cavités 10 et qui, elles, véhiculent les courants électriques très importants.
Sur la figure 2, on peut voir une variante de réalisation des cavités selon la présente invention comportant des canaux 34 de refroidissement des diaphragmes 32 des cavités résonnantes 10. Par exemple, dans le cas d'utilisations d'enceintes cryogéniques refroidies par un gaz liquéfié comme par exemple l'azote, le fluide de refroidissement est amené par les canaux de refroidissement 34 à proximité immédiate des diaphragmes 32. Sur la figure 2 on a représenté quatre exemples de réalisation de canaux de refroidissement 34 présentant diverses extrémités. Une première extrémité 35 du canal de refroidissement 34 présente un simple plat à la périphérie externe du diaphragme 32. Un tel dispositif présente une grande facilité de réalisation, par exemple par usinage.
Dans un deuxième exemple de réalisation, l'épaisseur de la paroi de la cavité résonnante 10 est constante. Ainsi le fluide de refroidissement est amené à proximité de la zone 32 à conduction ohmique.
Dans un troisième exemple de réalisation, le canal de refroidissement est réalisé en diminuant l'épaisseur de la paroi de la cavité résonnante 10. La faible épaisseur de la paroi permet un flux de chaleur important.
Dans un quatrième exemple de réalisation, le canal de refroidissement a une section circulaire. Un tel canal est avantageusement droit comme illustré sur les figures 6b et 7b.
Les canaux de refroidissement 34 et les extrémités 35 sont vus en coupe sur la figure 2.
Dans une variante de réalisation l'épaisseur de la paroi 30 supportant les cavités résonnantes 10 est réduite au niveau des diaphragmes 32.
Sur les figures 3,4 et 5, on peut voir d'un autre exemple de réalisation permettant de limiter les transferts d'énergie provenant de l'effet Joule au niveau du diaphragme 32 vers les zones supraconductrices 31. Sur les figures 3,4 et 5, seule la moitié d'un diaphragme a été représentée. Sur la figure 3, on peut voir un diaphragme 32 présentant un chapeau, par exemple arrondi séparé par des drains thermiques 36 des zones supraconductrices 31. Ces drains thermiques 36 limitent la transmission de l'énergie des extrémités des diaphragmes 32 dans les zones supraconductrices à la transmission par rayonnement.
La chaleur évacuée par la masse 30, par exemple métallique, des cavités résonnantes 10 ne perturbe pas le bon fonctionnement des zones supraconductrices 31.
interne 45 pour couvrir la face externe du verre 45.
Comme le montre la figure 20, la feuille trans-
parente décorative 62 est lisse et rectangulaire pour - répondre à la forme interne 45 et elle a des jambes 71 d'engagement du verre interne et des griffes 72 de support du verre interne le long de ses deux côtés longitudinaux. La figure 20 montre la feuille transparente décorative 62 courbée à sa première portion extrême comme si elle était attachée au logement 39 mais elle est
usuellement maintenue comme une plaque.
Quand la feuille 62 couvre les sièges 70 du verre interne 45, chacune des jambes d'engagement 71 est noyée dans le produit fondu chaud 41 dans la gorge 40 du logement 39, maintenant sa portion verticale en contact avec le côté interne de la gorge 40 et sa portion horizontale en contact avec le fond de la gorge 40, comme le montre la figure 18. Les jambes 71 sont fixées au logement 39 par le produit fondu chaud 41 dans la gorge du logement 39 et par les jambes 38 du verre externe 36. Lorsque la feuille 62 couvre les sièges 70 du verre interne 45, chacune des griffes de support 72 est courbée le long de la face interne du verre interne 45, comme le montre la figure 19, pour supporter le verre interne 45 à partir de ses deux côtés. Les portions du logement 39 avec lesquelles sont en contact les griffes 72 de support du verre interne sont évidées pour ne pas
séparer le verre interne 45 du logement 39.
Quand le verre interne 45 est attaché au logement 39 comme le montre la figure 8, les jambes d'engagement 71 sont présentes principalement le long des deux côtés de la portion droite de la feuille 62 mais uniquement à l'extrémité de sa portion courbée. La feuille 62 est connectée au verre interne 45 comme le montre la
figure 15.
Dans le cas d'un dispositif d'éclairage à utiliser avec des véhicules ayant l'agencement ci-dessus décrit, deux verres 36 et 45 et la feuille 62 sont assemblés de manière que la protubérance d'ei.gagement 68 de la feuille
transparente décorative 62 s'adapte dans le trou d'enga-
gement 67 du verre interne 45 tandis que le verre interne est supporté des deux côtés par les griffes de support 72 et que les jambes d'engagement 71 sont alors insérées dans les gorges 40 du logement 39, le produit fondu chaud 41 étant injecté dans les gorges 40 et les jambes 38 du verre externe 36 sont noyées dans le produit fondu chaud 41. Le verre interne 45 peut ainsi être attaché au logement 39 sans utiliser aucun produit fondu chaud, permettant ainsi une extrêmement simple fixation du verre
interne 45 au logement 39.
Le produit fondu chaud 41 dans lequel sont noyées les jambes 38 du verre externe 36 est couvert d'un élément décoratif tel que le cordon et ne peut être vu
Les figures 21 à 23 montrent un quatrième mode de réalisation de la présente invention. Selon ce dispositif
d'éclairage, les gorges 40 sont formées le long du pour-
L'invention va maintenant être décrite avec plus de détails en se référant à un mode de réalisation donné à titre d' exemple et représenté par les dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est une vue en élévation de l'appareil selon l'invention.
- la figure 2 est une coupe verticale selon la ligne Il-Il de la figure 1.
L'appareil représenté par les dessins comporte une presse dont le bati 1 est constitué par deux colonnes verticales 11 réunies par une traverse inférieure 12 et par une traverse supérieure 13. Au dessus de la traverse inférieure, le bati présente une semelle 14 qui est fixée aux colonnes dudit bati.
Les colonnes verticales 11 guident un coulisseau 2 constitué par deux coulisseaux latéraux 21 réunis par une entretoise 22. Le guidage du coulisseau est assuré par des galets 21 et 22 montés sur ledit coulisseau et par des galets 23.
Le mouvement de va et vient du coulisseau 2 est donné par un système à genouillère situé au dessus du coulisseau et actionné par un vérin 41.
La genouillère comprend deux bielles 31 et 32. La bielle supérieure 32 est reliée par une articulation 33 à un balancier 34 qui est articulé par une articulation 35 à la traverse supérieure 13.
La bielle supérieure 32 est articulée à la bielle inférieure 31 par l'intermédiaire d un axe d articulation horizontal 36 dont la partie centrale traverse ladite bielle 32 et dont les extrémités se logent dans les deux demi-bielles 31 constituant ladite bielle inférieure.
La bielle inférieure 31 est articulée à sa partie inférieure au coulisseau 2 par l'intermédiaire d'un axe d articulation horizontal 37 dont la partie centrale traverse le coulisseau et dont les extrémités se logent dans les demi-bielles 31.
Le mouvement de la genouillère est donné par le vérin 41 qui est monté sur le coulisseau dont il suit les mouvements. Le cylindre du vérin est relié par l'intermédiaire d un axe d articulation 43 à deux consoles 24 solidaires du coulisseau 2. La tête de la tige du vérin se loge dans une fourche ménagée dans un prolongement de la bielle supérieure 32 et elle est articulée à cette bielle 32, par l'intermédiaire d un axe d articulation horizontal 42.
La semelle inférieure fixe supporte une cassette porte-outil 6 composée d'un porte matrice 61 et d'une enclume 62. Le porte-matrice présente une rainure de bridage dans laquelle s' engage une languette de bridage 72 actionnée par un vérin pneumatique de bridage 73. L'abaissement de la languette 72 par le vérin assure le bridage.
Le coulisseau 2 porte une cassette porte-outil 5 recevant les poinçons de sertissage 52 sur le porte-poinçon 51. Ce porte-poinçon 51 présente une rainure en T de bridage 93 dans laquelle s engage une languette de bridage 81 manoeuvrée verticalement par un vérin pneumatique de bridage 82.
Le balancier 34 est relié par une articulation 38 à une tige 39 passant dans la semelle supérieure 13. Cette tige agit sur un capteur de pression 91 et un écrou tournant avec pilotage d'un moteur pas à pas 92. Ce système à moteur permet de règler la distance entre 1 articulation 38 de la tige et la traverse. La distance entre 33 et 35 est plus faible que la distance entre 35 et 38 de manière à assurer une démultiplication.
Au moment du pressage, la genouillère agit sur le balancier 34 qui met en tension la tige 3S laquelle agit sur le capteur de pression 91. Par une chaine de mesure il est possible ainsi de piloter le moteur 92.
II est bien entendu que 1 on peut sans sortir du cadre de 1 invention imaginer des variantes et des perfectionnements de détails et de même envisager 1 emploi de moyens équivalents.
PROCEDE ET HATERIEL POUR L'EXTRACTION DE JUS ET D'AROBES A PARTIR DE SUBSTRATS VEGETAUX. POSSIBILITES DE TRAITEMENTS COMPLEHENTAIRES SUR LE MEME MATERIEL Description L'invention concerne un procédé et un matériel d'extraction de jus et d'arômes à partir de substrats végétaux divers : fruits, légumes, tiges, feuilles, etc Dans ce domaine, il a été proposé un procédé et des matériels, objets du brevet nO 84 134 69 du 28 atout 1984 déposé par Hessieurs HUNEZ Marcel Emile et PIERIBATTESTI Jean-Claude, permettant d'obtenir un jus de qualités organoleptiques intéressantes en soumettant une matière première à un chauffage suivi d'une mise sous vide rapide.
Dans ce procédé, la condensation des vapeurs émises lors de la détente se fait au niveau de la paroi de l'enceinte, ce qui présente les inconvénients suivants - Mise en oeuvre de quantités de matières réduites; sinon, le rap port surface de condensation sur la masse n'est pas suffisant pour obtenir une mise sous vide rapide provoquant l'écoulement des jus, - Mélange des condensats aromatiques émis par la matière au jus d'écoulement.
Le dispositif de l'invention, destiné a la détection et la localisation de particules dans un flux de particules neutres émises par une source, et comprenant: - un convertisseur solide sensiblement plan, propre, sous l'impact de ces particules neutres, à produire des charges électriques; - une cathode sensiblement plane; - des fils anodiques, destinés à etre portés a un potentiel électrique différent de celui de la cathode pour faire appaire un champ électrique, et à produire une amplification des charges par ionisation d'un gaz environnant, stimulée par ce champ électrique; - des moyens de collectage de charges, comprenant des éléments conducteurs électriquement isolés les uns des autres; et, - une enceinte perméable aux particules neutres, renfermant le convertisseur, la cathode, les fils anodiques, les moyens de collectage de charges, et le gaz; est essentiellement caractérisé en ce que le gaz contient une substance d'extinction présente dans une proportion au moins égale à 25 pourcent.
Cette caractéristique autorise le dispositif à fonctionner selon un mode connu de l'homme de l'art sous la dénomination anglo-saxonne de "self-quenching streamer mode", caractérisé par l'apparition d'avalanches électroniques s'empilant jusqu'à une taille critique du nuage de charges, pour laquelle elles s'étouffent.
Les avantages particuliers, que ce mode de fonctionnement par ailleurs connu développe dans l'application spécifique qu'en fait l'invention, seront mieux compris dans la description détaillée de celle-ci.
De préférence, l'un au moins des éléments de collectage de charges est relié a un potentiel électrique de référence par l'intermédiaire d'une capacité propre a accumuler les charges collectées par cet élément.
Une telle intégration des charges contribue å compenser les effets négatifs associés aux flux de particules å faible taux de comptage.
Les fils anodiques du dispositif étant disposés sensiblement parallèlement les uns aux autres, dans un plan parallèle & la cathode, et a distance de celle-ci, le rapport de la distance entre deux fils anodiques voisins au moins, å la distance entre ces fils et la cathode, est en outre avantageusement au moins égal à 1.
Cette autre caractéristique permet d'améliorer le fonctionnement du dispositif en mode "streamer", autrement dit dans le mode dans lequel apparaissent des avalanches électroniques dont la taille est auto-régulée.
De préférence, le dispositif comprend aussi une source de tension propre å créer entre la cathode et les fils anodiques une tension électrique au moins égale å 2000 volts, et les fils anodiques ont un diamètre minimum supérieur & 20 microns.
Les caractéristiques précédemment mentionnées sont compatibles avec de nombreuses formes de réalisation du dispositif de l'invention.
En particulier, la cathode peut comprendre ou etre constituée par le convertisseur lui-meme; les éléments conducteurs électriquement isolés les uns des autres peuvent comprendre des cellules appartenant au convertisseur, lequel peut dans ce cas directement constituer les moyens de collectage de charges; en variante, les éléments conducteurs des moyens de collectage de charges peuvent comprendre ou etre constitués par les fils anodiques, comme dans le dispositif de la demande de brevet européen publiée sous le numéro O 228 933, ou encore comprendre des pistes conductrices separées et distinctes de ces derniers, propres à collecter des charges positives.
L'invention concerne aussi un procédé pour détecter et localiser des particules dans un flux de particules neutres reçues en provenance d'une source, ce procédé comprenant les opérations consistant å: - recevoir ces particules sur un convertisseur solide sensiblement plan et les convertir en charges électriques; - amplifier ces charges par ionisation d'un gaz environnant, stimulée par un champ électrique; et - collecter, en différents emplacements espacés les uns des autres, les charges présentes dans au moins un plan sensiblement parallèle au convertisseur; et étant principalement caractérisé en ce que l'opération d'amplification de charges comprend l'application d'un champ électrique de valeur suffisante pour permettre l'apparition d'avalanches électroniques å taille auto-régulée.
Le procédé peut avantageusement comprendre une autre opération, consistant à accumuler pendant un certain temps les charges électriques collectées.
De préférence, la conversion des particules neutres en charges électriques est assurée avec un taux de conversion tel que le nombre de particules détectées est inférieur a 105 particules par seconde et par centimètre carré de surface du convertisseur.
Ce procédé est particulièrement adapté, pour des raisons qui seront détaillées dans la suite de la description, a l'utilisation de neutrons thermiques en tant que particules neutres.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, parmi lesquels: - la figure 1 est une vue schématique représentant, en perspective, la mise en oeuvre d'un dispositif conforme å l'invention: - la figure 2 est une vue schématique éclatée d'un dispositif conforme à l'invention; et - la figure 3 est une vue en coupe d'un dispositif de détection utilisable dans le système de la figure 1, faite suivant le plan III-III de la figure 2; La figure 1 représente en 1 une source de particules neutres, par exemple une source de rayons X, mais plus typiquement une source de neutrons thermiques dans les applications principales de l'invention.
Une partie au moins du flux de particules émis par cette source traverse un objet å examiner 2 et parvient au dispositif 3 sur lequel porte plus particulièrement la présente invention.
L'opération étant terminée, il reste seulement au chirurgien à fermer la voie d'abord, ce qui peut se faire de manière simple et peu traumatisante, cette voie étant relativement petite.
Il va de soi que le même dispositif peut être utilisé pour une arthroplastie du compartiment externe du genou ; la forme et la.
disposition des différentes parties des pièces de resurfaçage sera simplement adaptée à l'anatomie du compartiment auquel on a affaire.
On notera enfin qu'il est possible de combler le vide existant entre la partie d'os malade non travaillé (t') et le dessous 43 de la pièce 4 par une greffe osseuse, celle-ci étant référencée (G) à la figure 11.
DESCRIPTIF GLOBALE DE L'APPAREIL Cette invention est un appareil destiné aux sportifs et aux handicapés physiques: il leur permet de pratiquer de nombreux exercices de travail musculaire; étant polyvalent et réglable chaque usager peut l'utiliser à sa convenance, sa grande magnabilité lui donne l'avantage sur les appareils déjà con9us.
I1 permet de travailler plusieurs dizaines d'exercices les plus complets en matière de culturisme; c'est aussi un moyen éducatif et nouveau pour développer l'éducation physique pour tous. En créant un appareil adapté à tous les lieux, aussi bien en salle d'entrainement qu'à la maison, dans un garage R.L.M etc...
L'objectif étant le culturisme à la portée de tous: les nandicapés physiques et les sportifs isolés se trouvant dans l'impossibilité de pratiquer le culturisme, leur éloignement géographique ou physique les exclu de cette discipline.
Le regroupement de plusieurs dizaines d'exercices concentrés sur un seul appareil présente plusieurs interêts, le premier est qu'il est à la portée de tous néssecitant un minimum d'encombrement et de moyens financiers, le second d'ordre plus moral: il permet de rompre lt.isolement et la solitude.
Il est possible de lier dans un compromis équitable le professionnalisme et l'amateurisme, pour en faire ressortir les meilleurs sources et rendements proposés par cette invention.
Cet appareil offre une parfaite robustesse et des garanties fonctionnelles véritables, sa presse trés maniable, estremement fiable supporte des charges trés lourdes et sans risque pour l'utilisateur.