INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On prélève sur des arbrisseaux de noisetiers, de préférence vers le mois de septembre et plus préférentiellement encore au printemps, vers le mois de mai, lorsque le végétal est en pleine sève, des éléments végétatifs, notamment des jeunes branches, de préférence des pousses d'un an dont on retire les feuilles sans enlever l'écorce.
Par ailleurs, on prépare un bain d'huile, de préférence d'olive, dont on élève la température, avantageusement jusqu'à -ébullition et on immerge dans ce bain, sous agitation, les branches de noisetier après les avoir éventuellement tronçonnées, Avant l'immersion des branches de noisetier, on introduit dans le bain d'huile une fois porté à ébulli- tion, du blanc de céruse en poudre ou un agent équivalent, les proportions respectives d'huile et de blanc de céruse étant telles que, pour 10 parties en poids d'huile mises en oeuvre, on prévoit de 3 à 7, de préférence environ 5 parties en poids de blanc de céruse.
L'immersion des tiges de noisetier est maintenue pendant environ trois minutes, après quoi on retire les tiges et on les remplace par des tiges fralches. Cette opération est répétée un certain nombre de fois , le nombre de charges de tiges traitées par un même bain dépend du stade végétatif du noisetier dont elles ont été retirées, c'est-å-dire du degré d'avancement de la sève; la concentration en principe actif du produit fini dépend bien évidemment de ces différents facteurs.
Dans la pratique, une concentration efficace en principe actif est atteinte lorsque l'extraction à ébullition du matériau végétal a été poursuivie pendant 90 a 180 minutes, une charge donnée de matériau végétal étant maintenue dans le milieu d'extraction huileux environ trois minutes avant d'être remplacée par une nouvelle charge, chaque charge représentant environ 1 partie en poids pour environ 10 parties en poids d'huile et environ 5 parties en poids de blanc de céruse.
Il s'ensuit que la quantité totale de matériau végétal constitué notamment de jeunes branches et susceptible d'être traitée par une charge de milieu huileux formée par environ 10 parties en poids d'huile d'olive et environ 5 parties en poids de blanc de céruse, est d'environ 30 à environ 60 parties en poids en fonction, notamment, de la durée du traitement.
Généralement, on peut considérer que la matière première de l'onguent constitutif du médicament conforme à l'invention contient suffisamment de principe actif et que partant l'extraction a été menée à bonne fin lorsque le milieu d'extraction a pris une couleur brune et que son introduction dans de l'eau froide lui confère une consistance pâteuse compatible avec toute mise en forme souhaitée. Il suffit, pour déterminer le moment ou ce stade est atteint, de plonger à intervalles réguliers des échantillons de milieu huileux dans l'eau froide.
L'ensemble est alors refroidi notamment par introduction dans de l'eau froide.
On chasse l'eau de la masse pateuse de couleur brune ainsi obtenue par exemple par pétrissage , la masse en question, qui constitue un onguent, peut alors être mise sous forme, par exemple, de bâtonnets que l'on sèche.
Etant-donné la nature des émanations gazeuses qui se produisent au cours de l'extraction, cette dernière est conduite de préférence en enceinte fermee, lesdites émanations pouvant alors être éliminées par passage dans un dispositif d'épuration.
Comme indiqué plus haut, le- médicament conforme à l'invention se prête de manière particulièrement avantageuse au traitement de diverses affections infectieuses et inflammatoires de la peau, notamment au traitement des panaris, des abcès et des anthrax.
Le traitement consiste à faire fondre la matière constitutive du médicament, c'est-à-dire notamment des bâtonnets et à appliquer l'onguent à l'état de liquide pâteux sur la région de l'épiderme devant être soignée.
La région ainsi enduite d'onguent est recouverte d'une pellicule, de préférence imperméable à l'air, de manière à éviter le contact de ce dernier, ladite pellicule étant maintenue en place pendant deux a six jours.
Après enlèvement de la pellicule, la couche d'onguent qui s'écaillez s'élimine facilement. La plupart du temps, une seule application est suffisante pour faire disparaitre l'infection et l'inflammation, et pour faciliter la cicatrisation.
Rien n'empêche, toutefois, en cas de nécessité, de répéter l'opération autant de fois que nécessaire.
L'élastine est généralement obtenue à partir de tissus animaux par dissolution et élimination des protéines d'accompagnement.
Comme tissus, on utilise de préférence le ligament nucal de boeuf ou l'aorte de porc ou de bovidé.
Les peptides d'élastine résultent par exemple de l'hydrolyse de l'élastine par traitement alcalin notamment avec de la potasse 1 M, traitement acide, par exemple avec de l'acide oxalique ou traitement enzymatique avec de l'élastase.
Le collagène provient plus spécialement de placenta humain.
Pour disposer de membranes utilisables dans les applications envisagées ci-après, on ajoute successivement à l'élastine ou aux PSE des additifs permettant d'améliorer les qualités du gel et de lui conférer des propriétés utiles dans les applications envisagées, puis le collagène.
Parmi les additifs avantageux utilisés seuls ou en combinaison, on citera la fibronectine et la laminine, qui favorisent les qualités cohésives du gel, le collagène de type IV qui améliore les qualités adhésives , des hormones de croissance, des éléments nutritifs, des vitamines, des protéoglycanes tels que l'héparane et le dermatane-sulfate, des enzymes, des antiseptiques, des catalyseurs ou des oxydo-réducteurs.
Ces additifs conservent la structure des matériaux protéiques de l'invention.
De nombreux autres additifs, agents thérapeutiques, antibactériens, sont utilisables et seront aisément choisis par l'homme de l'art en fonction des propriétés recherchées, et mis en oeuvre selon les doses appropriées compte tenu des applications envisagées.
Le mélange formé est ensuite incubé à une température de l'ordre de 370C jusqu'à la formation du gel. Une dispersion satisfaisante des différents éléments du mélange est assurée par une mélangeur par exemple de type VORTEX1.
Lorsqu'on souhaite imprimer une forme et une dimension donnée à la composition, on réalise la réaction dans un moule approprié, en mettant à profit le caractère modulable des compositions de l'invention.
Il est ainsi possible d'obtenir la composition qui sera utilisée comme biomatériau sous forme de tubulures, filaments ou de bandes.
La composition est démoulée et, le cas échéant, séchée pour éliminer l'excès d'eau.
La conservation est effectuée à l'état humide en présence d'un antiseptique ou à l'état lyophylisé. Dans ce cas, le produit est rehydraté par mise en contact avec de l'eau physiologique stérile avant utilisation.
Comme déjà indiqué, les compositions de l'invention présentent de remarquables propriétés d'élasticité, de robustesse ainsi qu'une grande étanchéité, des propriétés de biocompatibilité, et le cas échéant d'adhésivité.
Ces propriétés sont particulièrement avantageuses pour l'élaboration de membranes biologiques artificielles.
L'invention vise donc également des membranes caractérisées en ce qu'elles comprennent une composition de matériaux protéiques telle que définie ci-dessus.
La figure 4 donne le schéma synoptique d'un mode de réalisation des moyens de comptage du dispositif selon l'invention.
Le dispositif de mesure de distance, conforme à l'invention et montré schématiquement-par la figure 1, comporte un générateur laser à semi-conducteur 1, par exemple une diode laser, alimenté par un générateur de courant constant 2, lui-même cycliquement modulé par un modulateur 3. Le générateur laser 1 engendre un faisceau laser monomode spatial et temporel 4. Par l'action du modulateur 3 pilotant le générateur de courant constant 2, la fréquence F du faisceau laser 4 est elle-même modulée.
Les figures 2a et 2b donnent, en fonction du temps t, deux exemples de modulation de la fréquence F du faisceau laser 4 : cette fréquence F peut varier en dents de scie symétriques (figure 2a) ou bien dissymétriques (figure 2b).
Un système optique 5 permet d'obtenir, à partir du faisceau laser 4 à la sortie du générateur 1, un faisceau laser collimaté 6, qui est adressé à un séparateur 7. A la sortie du séparateur 7, on obtient donc des faisceaux laser collimatés, portant respectivement les références 8 et 9.
Le faisceau laser 8 est couplé à une fibre optique 10, grâce à un objectif 11. La fibre optique 10 transmet le faisceau laser 8 à un coupleur à fibre optique 12 qui lui-même transmet ledit faisceau laser 8 à une unité de mesure 13, à travers une fibre optique 14.
Dans l'unité de mesure 13, le faisceau 8 est collimaté par un objectif 15 et adressé à un séparateur 16, qui forme un faisceau laser 17 et un faisceau laser 18. Le faisceau laser 17 éclaire un réflecteur de référence 19, tandis que le faisceau laser 18 éclaire l'objet 20, dont on veut connaître la distance d à un plan 19', symétrique du réflecteur de référence 19 par rapport au réflecteur de référence 19.
Le réflecteur de référence 19 et l'objet 20 réfléchissent sur eux-mêmes respectivement les faisceaux laser 17 et 18, qui sont à nouveau couplés à la fibre optique 14 par l'objectif 15. Ces faisceaux laser réfléchis 17 et 18, conduits par ladite fibre optique 14 au coupleur 12, traversent celui-ci et transitent vers un détecteur opto-électronique 21, à travers une fibre optique monomode 22.
Le détecteur 21 reçoit donc les deux signaux réflé chis 17 et 18 avec un décalage A t, qui correspond au temps que met le faisceau 18 à parcourir deux fois la distance d à mesurer. Si c est la vitesse de la lumière et no l'indice de réfraction du milieu compris entre l'objet dont on veut mesurer la distance et l'appareil de mesure, on a bien évidemment Lt = 2d no c Ainsi, lorsque la fréquence F du générateur est modulée, le détecteur 21 délivre, de façon connue, un signal électrique de battement B(F) de la forme B(F) = A + B cos (2 # F # t) soit B(F) = A + B cos (4rFdno), c dans laquelle A et B sont des constantes dépendant des puissances respectives des deux signaux réfléchis 17 et 18.Si la fréquence du générateur laser 1 varie de AF (voir les figures 2a et 2b sur lesquelles on a supposé que a F correspond à la durée totale d'un cycle de modu- lation) et si N est le nombre d'oscillations du signal de battement pendant la durée de cette variation aF de fréquence, on sait qu'alors distance d est donnée par l'expression d = cN 2 k Fno Dans cette expression, le nombre N d'oscillations du signal de battement peut être fourni directement par un compteur 23 relié au détecteur et sa détermination ne soulève pas de difficultés.
En revanche, la détermination précise de AF est délicate. En effet, comme il a été mentionné ci-dessus, la fréquence du générateur laser 1 est fortement dépendante de la température, de sorte que aF fluctue également en fonction de la température.
Pour pouvoir s'affranchir des fluctuations de AF, selon l'invention on prévoit un dispositif étalon de fréquence 24, auquel est adressé le faisceau laser collimaté 9, provenant du séparateur 7. Ce dispositif étalon de fréquence 24 comporte (dans l'exemple représenté} un étalon de fréquence 25 du type FABRY-PEROT (ou d'un dispositif ayant un fonctionnement identique) recevant le faisceau laser 9, ainsi qu'un détecteur opto-électronique 26 recevant le faisceau S transmis par 1'étalon de fréquence 25 et commandant le compteur 23, par la liaison 27.
La caractéristique de transmission de l'étalon 25 (étalon de FABRY-PEROT) est une fonction de la fréquence F du laser et son allure est schématisée sur la figure 3.
Cette caractéristique de transmission, presque toujours quasi nulle, passe par des maximas étroits pour certaines fréquences définissant des pics de transmission 28.
L'écart de fréquence Af entre deux pics 28 successifs est une caractéristique de 1'étalon 25. Le détecteur optoélectronique 26 reçoit le faisceau S transmis par l'éta- lon 25 recevant le faisceau 9 et délivre un signal électrique proportionnel audit signal S. Le balayage en fréquence du laser décrit une plage AF suffisante pour que le signal du détecteur 26 contienne au moins deux pics 28. Ces pics sont utilisés pour synchroniser le début, puis la fin du comptage par le compteur 23. L'écart en fréquence Af sur lequel est compté le nombre N d'oscillations du signal de battement est ainsi fixé précisément de manière stable.Le comptage.de N peut être effectué avec une précision de l'ordre de l02 à 10- périodes par le compteur 23.
Le compteur 23 peut être un fréquencemètre commandable de type connu. Ci-après, en regard de la figure 4, on décrit un mode de réalisation particulier du compteur 23.
Celui-ci est constitué de deux générateurs de top G1 et G2, de quatre compteurs C1, C2, C3 et C4, d'une mémoire M et d'une source d'impulsions à haute fréquence I.
Le générateur G1 envoie un signal de top à chaque fois qu'il reçoit un pic (correspondant à un pic 28) émis par le détecteur 26.
Par la suite la table de déplacerent (5) s'élève selon l'axe de déplacement vertical et vient soulever la claie (6) par des pieds, par exemple solidaires de chaque claie Une fois la table en position haute, les bras extractibles se retirent et lors de l'introduction des bras dans les guides (70, 71) les deux ergots (75, 76) se rétractent.
La table (5) se déplace ensuite de la première position de dépose représentée à la figure 1, à la deuxième position de dépose représentée à la -figure 2, en effectuant un déplacement parallèle à la ligne (60).
Arrivée en extrémité de claie, la table (5) se déplace selon une direction parallèle à la ligne (61) pour permettre la dépose d'une deuxième rangée de boudins (9) selon une ligne parallèle à la ligne (62).
Arrivée à l'extrémité de la ligne (62) et en vis-àvis du premier boudin déposé, la table (5) se déplace de façon parallèle à la flèche (63) pour ménager un espace permettant la dépose de deux autres lignes de boudis, en se déplaçant au fur et à mesure des déposes parallèlement aux lignes (68, 69) et jusqu'aux lignes ( 64, 65).
Les déplacements se succèdent ainsi selon une configuration en lacets de façon à ce que, lors de la dépose sur la dernière ligne (65), le dernier boudin déposé soit dans le coin de la claie (6) située darse la diagonale opposée a coin correspondant à l'emplacement de dépose du premier boudin.
Dans ce cas le dispositif de manutention est arrivé à la position représentée à la figure 3 et le convoyeur d'évacuation (8), qui est disposé selon une direction perpendiculaire à la direction du convoyeur d'amerée (7) commande la sortie des bras extractibles (83, 84) qui vont venir se glisser sous la claie (6).
Une fois la claie soutenue par les bras (83, 84) la table de déplacement (5) revient à sa position basse et la claie (6) entraînée par les ergots (7, 88) des bras (83, 84) est amenée sur le convoyeur (8).
Comme pour le convoyeur (7) le convoyeur d' évacuation (8) comporte des guides longitudinaux, (80, Cl) pour les bras d'extraction, (83, 84).
En ramenant la claie (6) sur le convoyeur (8), celleci pousse la claie précédente qui, par suite de cette translation, se trouve entraînée par un système à courroie du convoyeur d'évacuation, identique au système (72) à courroie du convoyeur (7) indiqué sur la figure 1.
Sur la figure 3, on voit que pendant l'évacuation d'une claie le convoyeur d'amenée (7) peut commencer à avancer à l'aide de ses bras d'extraction (73, 74) une seconde claie (6) qui va venir se déposer sur la table de déplacement (5) après évacuation oode la première.
L'axe de symétrie du convoyeur d'amenée (7), figure 1, est décalé à droite par rapport à l'emplacement de dépose des boudins sur la claie d'une distance correspondant à la moitié de la dimension de la claie dans le sens du décalaae du convoyeur d'amenée.
De rp-me, le convoyeur d'évacuation (8! a son axe de symétrie décalé à gauche de la position de dépose des boudin d'une valeur correspondant à la demi-dImension de la claie selon cette direction de décalage.
Sur la figure 8 on a représenté une deuxième variante de disposition ces convoyeurs d'amenée (7) et d'évacuation (8) dans lesquels les convoyeurs sont orientés suivant des directions parallèles et situés de part et d'autre de la table de déplacement (5) qui permet de déplacer les claies (6) selon une direction résultante constituée par la diagonale de la claie.
Sur cette figure 8 on voit mieux le décalage à droite de l'axe de symétrie du convoyeur d'amener (7) par rapport à la position (22) de dépose des boudins et le décalage, décrit dans cette deuxième variante de l'axe de symétrie du convoyeur (8) d'évacuation par rapport à cette même position (22).
Sur cette meme figure on observe également une autre possibilité de trajet en lacets selon les directions (866, 865, 864, 863, 862, 861, 860) pour permettre la dépose des boudins selon des alignements espacés entre eux et permettant que l'endroit de dépose du premier boudin sur la claie et l'endroit de dépose du dernier boudin sur la claie correspondent aux positions de la claie respectivement les plus proches du convoyeur d'amenée pour le premier endroit de dépose et du convoyeur d'évacuation pour le dernier endroit de dépose.
Le mécanisme de la pince de manipulation va maintenant être décrit à l'aide des figures 4 à 7.
La figure 1 est un schéma par blocs d'un terminal de communications selon l'invention.
La figure 2 est un schéma par blocs d'une station pilote terrienne selon l'invention.
La figure 3 est un graphique illustrant le procédé d'activation de la porteuse par la voix de l'usager d'un terminal de communications.
La figure 4 illustre graphiquement le fonctionnement du procédé d'acquisition et de poursuite de code selon l'invention.
Description générale d'un mode de réalisation exemplaire Le système de communications décrit dans ce qui suit à titre exemplaire est un réseau mobile utilisant un transpondeur à bord d'un satellite transparent et ayant accès au réseau terrien par l'intermédiaire d'une station pilote-centralisée. L'accès se fait dans les deux sens par accès multiple par répartition à codes.
Chaque terminal de communications mobile a la possibilité de transmettre et de recevoir des informations numériques comprimées (messages téléphoniques; données, signalisation). A chaque terminal sont alloués deux codes d'usager (codes PN) : un code pour le canal I et un code pour le canal Q. Le code pour le canal en quadrature de phase est retardé d'une demi-période de code par rapport au code pour le canal en phase afin d'éviter les problèmes liés à la corrélation partielle entre les signaux des canaux I et Q dans le démodulateur.
Dans chaque terminal de communications r les signaux représentant la voix de l'usager sont comprimés par un processeur de voix et subdivisés en deux flux de données conformément au principe de codage hiérarchique connu (voir Variable Rate Speech Coder Matching the Needs of Traffic Reconfigurability" par R. Viola and P. Mandarini, Proceedings of the 36th Congress of the International Astronautical Federation, Stockholm, Sweden, October 7-12, 1985).. Suivant ce procédé, un premier flux de données contient les paramètres de base de la voix et le second flux de données transmet des données qui améliorent la qualité de la voix. Ce procédé n'avait pas encore été mis en oeuvre dans un système à spectre étalé. La subdivision en deux flux de données codés dans un tel système confère à la station pilote la possibilité de diminuer la probabilité de blocage et de contrôler le niveau d'interférence en réduisant lenombre de codes actifs, c'est-à-dire en allouant un code unique à un nombre déterminé d'usa gers. Un schéma par blocs d'un terminal d'usager selon l'invention est donné à la figure 1. Chaque terminal comprend les circuits de modulation et de démodulation classiques mais, suivant un aspect de l'invention, la porteuse de transmission est activée par la voix de l'usager, c 'est-à-dire que la porteuse se trouve interrompue pendant les pauses de la parole. Cela réduit le niveau d'interférence sur la liaison.
Le circuit de transmission comprend un dispositif 21 ayant pour tâche non seulement de comprimer les signaux de parole à transmettre mais également de détecter l'activité de la voix de l'usager. Un vocodeur dit hybride convient particulièrement à cette tâche.
L'objectif en ceci est de favoriser la description de la source vocale avec un ensemble de paramètres donnant une meilleure représentation du signal de parole examiné. Cette technique est basée sur les travaux de B.S. Atal et J.R. Remde (A New Model for LPC Excitation for Producing Natural Sounding Speech at Low Bit Rates, Proceedings IEEE ICASP 1982, pages 614-617).
Les signaux à fréquences vocales sont d'abord convertis en signal numérique dans le vocodeur 21 à l'aide du circuit de reconnaissance de voix 22. Le circuit de retard 23 à la sortie du vocodeur 21 .sert à introduire un retard adéquat pour compenser le délai qui est nécessaire au circuit de reconnaissance de voix 22 pour reconnaître la parole. Le signal numérique est codé avec convolution dans le codeur 24 qui produit les trains de bits I et Q. Ces trains de bits sont additionnés logiquement avec les codes PN respectifs dans le circuit logique 25, puis ils sont utilisés dans le modulateur 26 pour moduler la porteuse. Un commutateur numérique 27 commandé par le circuit de reconnaissance de voix 22 interrompt le signal modulé pendant les intervalles de pause du message.Cependant, on le verra plus loin, lorsqu'une pause trop longue apparaît, par exemple une pause de plus de quatre secondes environ, une activation forcée de la porteuse est effectuée dans le modulateur 26 pendant un intervalle de temps suffisant pour permettre le blocage du démodulateur dans la station pilote. Les signaux codés et modulés sont dirigés vers une antenne de transmission par l'intermédiaire de l'interface 10.
Le circuit de réception du terminal d'usager 100 comprend un démodulateur 16, un décodeur 17 et un convertisseur numérique/analogique 18 ainsi que, suivant l'invention, un circuit d'acquisition de code 11-14 servant à la synchronisation comme il est décrit ciaprès. L'ensemble du fonctionnement du terminal d'usager est géré par un processeur central 15.
Synchronisation Le problème de la synchronisation en liaison avec l'activation par la voix de l'usager est résolu, selon l'invention, de façons différentes dans la liaison aller et dans la liaison retour.
Dans la liaison aller, la station pilote transmet sans interruption un code pilote à tous les terminaux de communications 100. Le code pilote MC est transmis avec la même fréquence d'horloge et la même fréquence porteuse que le signal utile. Le code pilote est transmis sans interruption avec une puissance plus élevée que celle des signaux dans la liaison retour.
Ce code pilote se compose d'une porteuse à faible cadence de données, qui est étalée par un code ayant la même longueur et le même débit de code que les codes PN des terminaux de communications mais qui leur est orthogonal. Le message- contient les informations générales sur les états du système (par exemple les codes PN disponibles).
Un schéma par blocs de la station pilote est donné à la figure 2. L'antenne 30 est connectée par une ligne bidirectionnelle 201 à un diplexeur 31 servant à séparer les signaux reçus des signaux transmis. Le circuit de réception 202 comprend un amplificateur 32 suivi d'un convertisseur 33 transposant les signaux de la bande des radiofréquences RF dans la bande de fréquences intermédiaire IF. Le signal IF est ensuite divisé dans un diviseur 34 pour être appliqué aux différents démodulateurs 35. Ceux-ci ne diffèrent l'un de l'autre que par le code PN qu'ils poursuivent. Le signal démodulé est envoyé à un processeur central 40 qui exécute toutes les tâches de gestion des communications.
Le circuit de transmission 202, comprend plusieurs modulateurs 36 qui se distinguent l'un de l'autre par le fait qu'ils utilisent un code PN différent. Un modulateur pilote 41 sert à l'envoi du code pilote MC. Les différents signaux modulés sont combinés dans un combinateur 37 puis transposés dans la bande de fréquences radioélectriques RF par un convertisseur 38. Après amplification dans un amplificateur 39, le signal RF est envoyé à l'antenne 20 par l'intermédiaire du diplexeur 31.