INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
CIBLE (1,00E-08 M) X XGT XAA XTT XAG C15 2,421 1,154 0,080 1,200 0,364 C13 0,060 0,375 0,015 0,019 0,024 C12 0,423 0,243 0,007 0,010 0,013 C11 0,134 0,027 0,007 0,006 0,009 C9 0,006 0,006 0,007 0,005 0,009 Tableau 12
RATIO X/XGT 1,00E-08 1,00E-08 C15 - 2 C13 > 8 7 C12 10 10 C11 31 19 C9 - L'oligonucléotide de capture C11 couplé à I'ASB permet de détecter un mésappariement quelconque sur la séquence d'acide nucléique en conservant pour tous les mésappariements un signal inférieur à 0,100 aux 2 concentrations et un ratio X/XGT > 10.
EXEMPLE 8 Méthode de détection d'un ADN parfaitement homologue à différentes températures .
Le protocole de détection est le même que pour l'exemple 7.
L'oligonucléotide de capture C11 est couplé à l'ASB et fixé passlvement sur la plaque. La concentration de la cible est constante et fixée à 10-9 molaire. La température d'hybridation est variable (Tableau 13).
Tableau 13
TEMPERATURE C X XGT X/XGT 22 0,155 0,007 22 30 0,313 0,024 13 37 0,229 0,009 25 45 0,321 0,013 25 50 0,052 0,010 5 EXEMPLE 9 Méthode de détection d'un ADN parfaitement homologue à différentes températures.
L'oligonuclBotide de capture C13 est fixé passivement sur la plaque directement. La concentration de la cible est constante et fixée à 10-8 molaire. La température d'hybridation est variable (Tableau 14).
SUR L'AXE 14 DEPASSANT DE CHAQUE COTE DE LA POTENCE 7 (POUR) ASSURER LE DEPLACEMENT DE L'APPAREIL) EST FIXE UN LEVIER DE FREIN DE MOTOCYCLETTE QUI PROVOQUE PAR L'INTERMEDIAIRE D'UN CABLE LA ROTATION DU LEVIER 23 AUTOUR DE L'AXE 24.
LE LEVIER 23 PRENANT ALORS APPUI SUR LE SOL,PROVOQUE LE SOULEVEMENT DE LA PLATEFORME 6 ET PAR LA MEME LE DECOLLEMENT DU SOL DU PIVOT 4 ET DE SON EMBASE 5.
LA VIS DE BLOCAGE 25, D'UNE PART, PEUT LIBERER LA ROUE "FOLLE " 3 QUI PAR GRAVITE REJOINT LE SOL,ET D'AUTRE PART PEUT L'IMMOBILISER SUR LA PLATEFORME DANS CETTE POSITION BASSE.LE LEVIER 23 S'ECARTE DU SOL LORSQUE LE FREIN EST RELACHE,8RACE A UN RESSORT.
LE SYSTEME D'INDEXAGE PRECITE PERMET AUX ROULETTES I D'ETRE PLACEES PARALLELES ENTRE ELLES.
EN APPUI SUR LES ROULETTES FIXES I ET LA ROULETTE MOBILE 3.L'ENSEMBLE DU DISPOSITIF PEUT ETRE DEPLACE A SOUHAIT.
SECURITES DE L'APPAREIL CONCERNANT L'HYDRAULIQUE: UN SYSTEME DIT "PARACHUTE" EST INSERE DANS LA POMPE IMMOBILISANT LE SIEGE DANS N'IMPORTE QUELLE POSITION EN CAS DE RUPTURE D'UN FLEXIBLE.
CONCERNANT LES DIMENSIONNEMENTS:L'ENSEMBLE EST CONCU POUR SOULEVER UNE CHARGE MAXIMUM DE 400 KG.
LE BASCULEMENT DE L'APPAREIL SUR L'AVANT AUTOUR DES APPUIS SITUES AU DROIT DES ROULETTES I SE PRODUIT AVEC UNE CHARGE MINIMUM DE 180 KG PLACEE DANS LE SIEGE ET SANS LA PRESENCE DE LA MASSE COMPLEMENTAIRE DE SE CURITE M .
CONCERNANT LES DEPLACEMENTS: L'APPAREIL PEUT ETRE STOPPE DANS SES DEPLACEMENTS AU MOMENT DE SA MISE EN SERVICE OU DE SON RANGEMENT PAR ACTION SUR LE FREIN A CABLE, LE LEVIER 23 FROTTANT ALORS SUR LE SOL PLUS OU MOINS INTENSEMENT.
DE MANIERE OPTIONNELLE:*UN PION 2 FIXE SUR UN TUBE DE RESERVE EN LAITON.COURAMMENT IMPLANTE DANS LES SOLS DES PISCINES,PERMET D'OBTENIR LE JUSTE POSITIONNEMENT DE L'APPAREIL PAR RAPPORT AU BORD DE LA PISCINE. IL SERT, PAR AILLEURS DE BUTEZ A L'EMBASE 5 EVITANT AINSI TOUT GLISSEMENT INTEMPESTIF DE L'APPAREIL.
*UN TAPIS 27 EN CAOUTCHOUC SEMI-RIGIDE SOLIDAIRE DU PION 26 PEUT ETRE PLACE SOUS LES ROULETTES 1 AFIN DE SUPPRIMER TOUTES VIBRATIONS DE L'APPAREIL AU COURS DE SA ROTATION AUTOUR DU PIVOT 4, PROVOQUEES PAR UN SOL IRREGGULIER.
ENCOMBREMENTS ~ POIDS ENCOMBREMENTS: EN SITUATION D'UTILISATION:LONGGUEUR=2 metres LARGEUR =0,8 m HAUTEUR = + 1,6 6 m ~ - I,4 m EN SITUATION DE STOCKAGE :LONGUEUR=1,2m LARGTEUR =0,8m HAUTEUR =2m POIDS A VIDE: 120 KG
Lors de l'application d'un produit cosmétique sur la peau, seule une partie du ou des principes actifs contenus initialement dans ce produit va atteindre son but.
En effet, un certain nombre de facteurs peuvent entrainer la dégradation des principes actifs. On peut citer notament - la présence dans le produit fini de composés antagonistes (désactivation) - la flore cutanée - l'influence d'agents extérieurs, les radiations lumineuses en particulier.
Par ailleurs, le problème de la volatilité des parfums limite leur utilisation en cosmétique notamment en ce qui concerne les produits pulvérulents.
En dehors du problème de dégradation, il est clair que la fraction de principe actif non dégradée est incorporée sans aucune régulation temporelle, de façon massive et immédiate.
La figure 3 est une coupe horizontale suivant les flèches A-A de la figure 1, montrant les compartiments réfrigérés.
La figure 4 est une coupe horizontale suivant les flèches B-B de la figure 1, montrant les compartiments de réchauffage.
Le dispositif, figure 1 à 4, est constitué d'un chariot isotherme 1, équipé de deux compartiments réfrigérés 2, 3 ouvrant chacun sur une face opposée, de deux compartiments de réchauffage rapide 4, 5 ouvrant également chacun sur une face opposée d'un groupe frigorifique intégré et de divers accessoires tels que armoire électrique et tableaux de commande 6.
Le chariot isotherme 1 est réalisé d'une pièce, en matière plastique rotomoulée, sans ossature métallique. Il est à double parois séparées par de la mousse isolante injectée in-situ. Les faces opposées comportent chacune une porte coulissante 7 permettant de supprimer les problèmes de débattement, de charnières ou de fermetures. Ces portes coulissantes vont de haut en bas du chariot et présentent une position fermée verrouillable masquant les deux compartiments et le tableau de commande ~ 6.
Chacun des côtés est pourvu d ' une double poignée 8 moulée dans la masse, protégeant les mains des utilisateurs et permettant 1' accrochage de conteneurs rotomoulés pour distribution de boissons ou de potages, conçus spécialement pour cet usage. Ces poignées sont formées par deux évidements horizontaux 9 en de manière à ce qu'elles ne fassent aucune saillie par rapport à la paroi extérieure du chariot isotherme.
Les deux compartiments réfrigérés 2 et 3 peuvent être pourvus de rainures latérales pour des plateaux repas. Ils sont obturés par les portes coulissantes 7, et sont refroidis grâce à des évaporateurs alimentés par le groupe frigorifique et des souffleries 10 provoquant une circulation d' air froid passant par des gaines aménagées entre les doubles parois et permettant de maintenir les aliments à une température voisine de 30 C durant les périodes de transport ou d'attente, ainsi que le recommande la législation.
Chaque compartiment réfrigéré 2, 3 est surmonté d'un compartiment de réchauffage rapide 4, 5 pouvant être avantageusement un four micro-ondes et dont la forme permet de recevoir un plateau-repas. La fermeture des compartiments de réchauffage rapide assurée par une porte isolante 11 située derrière la porte coulissante ,7b.
La régulation et le contrôle du froid, la remise en température et les sécurités sont assurés électroniquement par micro-processeurs. Les tableaux de commande 6, à touches sensitives, permettent la programmation des paramètres chaud et froid en fonction des repas servis.
Les repas sont préparés en cuisine et rangés dans les compartiments réfrigérés 2, 3 en attente. Au moment de la distribution, la réfrigération est stoppée, deux repas individuels sont placés dans les compartiments de réchauffage rapide 3, 4 après avoir programmé la puissance de chauffage en fonction des plats à réchauffer. Puis les repas réchauffés sont retirés pour être distribués et remplacés par d'autres stockés dans les compartiments réfrigérés.
Grâce à la possibilité de distribuer des repas comporta^tt des plats réchauffés au dernier moment, tout en assurant un minimum de manipulations, le dispositif qui vient d ' être décrit se prête particulièrement bien à la réalisation de chariots de stockage et de distribution de repas individuels dans les hôpitaux, les cliniques, les maisons de retraite, etc, etc.
PROCEDE DE PREPARATION DE COXPOSITIONS HOMEOPATHIQUES A PARTIR D'UNE SOLUTION INITIALE CONTENANT UNE SUBSTANCE ACTIVE L'invention a pour objet un nouveau procédé de préparation de compositions homéopathiques à partir d'une solution initiale contenant une substance active.
L'invention a également pour objet un appareil automatique pour la mise en oeuvre du procédé susmentionné.
Jusqu'à ce jour, les techniques de fabrication utilisées pour la préparation de compositions homéopathiques s'inspirent de celles préconisées par Hannemann et il s'agit principalement de la trituration, de l'imprégnation et de la dilution (par exemple, centésimale ou décimale).
La technique de dilution permet de préparer des dilutions homéopathiques qui sont susceptibles d'être utilisées telles quelles ou qui sont incorporées à un excipient neutre pour la mise en forme galénique qui constitue le médicament fini.
En ce qui concerne la technique de fabrication par dilution centésimale, on peut procéder de la façon suivante - on dispose une série de flacons et de bouchons lavés à l'eau et séchés, en nombre correspondant au numéro de la dilution centésimale à obtenir; - on met dans le premier flacon une partie en poids de la substance de base complétée à 100 parties en poids en volume au moyen du véhicule approprié; - on secoue au minimum 100 fois; la dilution obtenue est la première CH; on prélève une partie en volume de cette première CH et on verse dans le deuxième flacon contenant déjà 99 parties du véhicule; - on secoue également 100 fois; la dilution obtenue ainsi est la deuxième CH.
Les Lames 7 et 72 sont pourvues de trous 13 pour le passage d'organes de fixation tels que des vis. Dans un tel cas, généralement, les trous 13 sont chanfreinés à partir de la face externe, principalement des lames 61-6z et des pattes d'attache 87 et 82.
Selon une disposition complémentaire préférée, la demi-paumelle femelle 61 est pourvue d'un pion 14 dit d'anti-dégondage qui est, de préférence, implanté par tous moyens connus pour faire saillie à partir de la face extérieure de la demi-paumelle sensiblement à l'intersection de L'axe de symétrie longitudinal y- y' et d'un axe transversal z-z' de symétrie de la patte d'attache 81 Comme cela ressort de la figure 1, les demi-paumelles femelles complémentaires 61 et 62, sont destinées à être adaptées sur le chant d'une porte, en étant disposées relativement comme illustré par la figure 1, de façon à être sensiblement en contact et face à face par les bords transversaux des branches 1Z et 122.Dans une telle position, les plans des sections ouvertes 9' se faisant face ainsi que, le cas échéant, les bords transversaux correspondant des pattes d'attache 81 et 82 délimitent un évidement 15 dont la hauteur est égale, au jeu près, à La hauteur H du noeud 3 de la demi-partie mâle I.
La paumelle renforcée décrite ci-dessus implique pour sa mise en place de recourir aux dispositions traditionnelles, pour ce qui concerne la demi-partie mâle I et à L'exécution obligatoire dans le chant 21 d'une porte 22, comme illustré par la figure 3, d'une réservation 20 telle que l'adaptation des demi paumelles femelles 61 et62 soit possible. En règle générale, pour combattre la tendance au cisaillement, à l'arrachement ou à la déformation imposée par le poids d'une porte, il suffit d'assurer le montage de cette dernière par une paumelle renforcée conforme à L'invention, située en partie haute comme cela est illustré par la figure 3.La comparaison de cette figure avec la figure 4 correspondant à un montage traditionnel, permet de mettre en évidence la simple différence concernant L'exécution de la réservation 20 qui peut être considérée comme étant doublée par rapport à une réservation traditionnelle 23.
S'agissant d'un montage de porte du type ci-dessus, l'adaptation consiste à fixer sur le montant 24 d'une huisserie 25 par exemple deux demi-paumelles mâles traditionnelles 26 occupant respectivement les positions basse et médiane. Le montant 24 est par contre équipé en position haute d'une demi-paumelle mâle I conforme à L'invention Le chant 21 de la porte 22 est usiné pour comporter deux réservations traditionnelles 27 pour l'adaptation en parties basse et médiane de deux demi-paumelles femelles traditionnelles. Le ferrage définitif de la porte 22 est ensuite complété en adaptant, dans la partie supérieure de la réservation 20 la demi-paumelle femelle 61 qui permet d'engonder la porte 22 sur les demi-paumelles mâles 26 de façon traditionnelle.
Il suffit ensuite, comme cela est illustré par la figure 5, d'enfiler le noeud cylindrique tubulaire 92 de la demi-paumelle 62 sur la partie 42 du lacet 4, puis de faire tourner cette demi-paumelle femelle 62 de manière à assurer ltengagement et la mise en place de la patte 9 de la lame 7 dans la partie de réservation lui correspondant.Une fixation définitive est assurée de façon traditionnelle conférant à la paumelle selon L'invention une action de maintien et de guidage en rotation de la porte 22 par la coopération mutuelle des noeuds tubulaires 91 et 92 et des parties terminales du lacet 41 et De cette manière, La contrainte en porte-à-faux est supprimée, ce qui évite les tendances à la torsion, au cisaillement et à l'arrachement de L'une ou L'autre des parties constitutives de la paumelle.
Dans le cas de réalisation préférée selon lequel les parties terminales 41 et 42 sont constituées par un même lacet 4, la présence de ce dernier, solidarisé au noeud 3, permet de disposer d'une pièce de support particulièrement résistante et peu sensible aux actions de cisaillement imposées par application d'un moment de torsion par les noeuds tubulaires cylindriques 91 et Il va de soi que la paumelle selon L'invention peut être mise en oeuvre pour des fabrications nouvelles ou des adaptations de constructions anciennes. Dans les deux cas, la demi-paumelle supérieure 61 assume en plus une fonction d'anti-effraction par L'intermédiaire du pion 14 d'anti-dégondage introduit , dans la position fermée de la porte 22, dans une bague insérée dans un Logement correspondant du montant 24.
L'invention n'est pas limitée à l'exemple décrit et représenté, car diverses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre.
La présente invention concerne les scies sauteuses
du type ayant un dispositif d'entraînement par excentrique.
Les scies de ce type créent des vibrations considérables.
L'invention concerne la réduction de ces vibrations.
L'invention concerne en particulier un mécanisme d'entraînement comprenant un pignon qui entraîne une couronne dentée munie d'un excentrique d'entraînement de l'arbre sur lequel est montée une lame de scie La couronne a aussi un dispositif excentrique d'entraînement d'un10 contrepoids, la lame de scie et le contrepoids se déplaçant avec un déphasage de 1800 si bien que toutes les vibrations
pratiquement sont éliminées.
Plus précisément, l'invention concerne un mécanisme excentrique d'entraînement d'une lame de scie destiné à provoquer le déplacement en translation de la lame de scie tout en provoquant un déplacement en translation d'un contrepoids Le mécanisme d'entraînement à excentrique de la lame de scie est classique dans une certaine mesure La
broche qui supporte la lame de scie se déplace en transla-
tion dans un tube fixé dans le boîtier Une masse formant un contrepoids se déplace en translation sur le tube et ne peut pas tourner autour de celui-ci La couronne dentée a un organe cylindrique d'entraînement qui est excentrique par rapport au centre de la couronne Cet organe circulaire cylindrique d'entraînement coopère avec le contrepoids qui, comme indiqué, est obligé de se déplacer en translation Le moment d'inertie du contrepoids et le moment combiné de la broche et de la lame de scie habituelle sont pratiquement égaux si bien que les vibrations sont compensées Une partie du matériau est retirée de la couronne dentée et de l'organe cylindrique d'entraînement de manière que la couronne dentée, l'organe excentrique d'entraînement et l'organe cylindrique d'entraînement soient équilibrés et ne
teurs de phares, une distance focale appropriée f pour l'ellipse pour laquelle est obtenu un éclairage aussi uniforme que possible Avec les équations ( 2) et ( 3) on peut, à partir de la distance focale choisie f et
de l'excentricité numérique nécessaire e = 0,3, calcu-
1 er le grand demi axe a de l'ellipse Le petit demi
axe b de l'ellipse est ensuite déterminé par l'inter-
médiaire de l'excentricité numérique e Par l'intermé-
diaire de l'excentricité numérique e de l'ellipsoïde de révolution, est en outre déterminé l'angle a sous lequel les rayons lumineux réfléchis s'écartant au
maximum des normales au sommet de l'ellipsoïde révolu-
tion, arrivent au second foyer F 2 Pour l'excentricité numérique e = 0, 3 et la constitution du réflecteur 10
à partir de deux parties de réflecteur 11, 12, cet an-
gle a est de 53,13 Les parties de réflecteur 11, 12 comportent à leur sommet, dans la zone du second foyer respectif
F 2, chacune une ouverture à travers laquelle est in-
troduite l'extrémité d'un conducteur optique 18 Grâce aux parties de réflecteur 11, 12 presque la totalité
de la lumière émise par l'élément lumineux 16 est con-
centrée sur les deux foyers F 2 et donc sur les extré-
mités du conducteur optique Pour pouvoir transmettre la totalité de la lumière tombant sur l'extrémité frontale du conducteur optique, en s'écartant jusqu'à
un angle a de la perpendiculaire, le conducteur opti-
A2 est monté en ampli suiveur et l'on retrouve à B les impulsions partant de 3,6 Volts à 6,10 Volts à 140 Km/h.
(Voir figure 3) PARTIE 2.
On trouve à la sortie de R4 une tension redressée filtrée par C2 et proportionnelle à la fréquence.
A2 amplifie le courant et attaque directement l'entrée + de A3. Cette même tension est réduite de 0,10 Volts et envoyée à RC2. R5 limite le courant et l'on retrouve à C3 R6 RV1 ou RV2 une constante de temps qui va servir à comparer le freinage.
La tension C est supérieure à D de 0,10 Volts : D suit C qui est proportionnel à la vitesse.
RV1 R6 C3 donne la constante de temps pour chaussée humide, quant à RV2 R6 C3 pour chaussée sèche.
La tension de repos à C est de 3,60 Volts et de 3,50 Volts à D. On démarre à 3,6 Volts et l'on grimpe à 6 voire 7 Vo.' t Ce choix est lié au fait que la courbe de décharge d'un condensateur se trouve la plus linéaire de 25 à 75% de sa capacité. On va utiliser 470 Khom pour RV1 et RV2 et 470 Khom pour R6. La constante de temps se situe entre 4,7 secondes et 9,4 secondes ; ceci étant lié à l'ajustable RV.
En roulant à 130 Km/h, V1 atteint 5,92 Volts et V2 4,66 Volts Calculant t de 130 Km/h à 60 Km/h.
A/RC = In V1-In V2 t/RC = In 5,92 - IN 4,66 = 0,23 En utilisant RC = 9,6 s t = 0,23 x 9,6 = 2,24 secondes On dispose de 2,24 secondes pour passer de 130 Km/h à 60 Km/h plus une seconde de réaction entre la courbe C et D, soit un total de 3,24 secondes.
Si l'on compare le temps nécessaire au graphique 1 on se rend compte que l'on est plus ou moins dans le temps.
Or, la vitesse décroît en fonction du temps, ce qui modifie légèrement la constante RC2. Ainsi, après les essais effectués par temps sec; il faut 3,30 secondes pour passer de 130 Km/h à 60 Km/h en forçant le freinage. Dans ce cas, RC étant fixé à R = 700 Khom et C = 10 microns f, ce qui nous donne 7 secondes Cette différence entre RC1 = 9,4 secondes et RC2 = 7 secondes, est liée au fait que la fréquence décroît proportionnellement au tempr t et ne chute pas brutalement Pour cette raison RV1 et RV2 est une ajustable de 470 Khom.
Les essais effectués nous donnent 3,30 secondes à RV1 mi-course # pour passer de 130 Km/h à 60 Km/h. A noter qu'il est important d'utiliser une diode au germanium pour D2 afin d'avoir un temps de réponse le plus court possible pour la comparaison entre C et D. Le relais Red 1, quant à lui, sélectionne le temps de RV1 et RV2, c'est-à-dire pluie ou temps sec (interrupteur ouvert par rapport à la masse ; voir figure 5).
Si la courbe C est inférieure à D, A3 change d'état et passe à O. E passe à O pendant : t = RC In V/V-Ve qui équivaut à 5 millisecondes.
RC étant égal à 10 millisecondes, le seuil de basculement de N4 (CD4093) se situe à # 5 Volts.
PARTIE 3.
Si F est à 1 (c'est-à-dire les feux stop allumés), on retrouve G à 1 et H à 1 au travers de D5, R10 et A4. Si entre temps, C descend plus vite que D (la vitesse décroît trop rapidement), on retrouve à E une impulsion négative de 5 millisecondes.
Pour la détection d'une mutation ponctuelle, on peut opérer de deux façons : - soit la sonde de capture contient la mutation complémentaire de la mutation recherchée, auquel cas seule la cible mutée s'hybridera dans les conditions du test d'hybridation - soit la sonde de capture est parfaitement homologue de la séquence complémentaire de la cible non mutée, auquel cas seules les cibles non mutées s'hybrideront.
Le procédé de l'invention est applicable notamment - à la détection de l'ADN ou de I'ARN messager des virus, ou de L'ART des rétrovirus - à la détermination de 1'ADN, de 1'ARN messager ou ribosomal et des hybrides ADN -ARN des bactéries, des parasites et des levures c - et à la détermination de l'ADN des vertébrés, et en particulier chez l'homme pour effectuer le typage HLA ou pour détecter des maladies génétiques (myopathie, diabète, mucoviscidose, etc...).
Dans ces exemples, on a représenté les séquences nucléotiques, selon la convention usuelle, avec l'extrémité 5' à gauche.
L'invention a également pour objet l'utilisation des sondes décrites dans les exemples pour la détection de la cible indiquée. Il faut bien comprendre que les sondes mentionnées dans les exemples doivent etre considérées comme des séquences minimum pouvant être allongées (dans les limites indiquées de 30, 25 ou 20 nucléotides au maximum) par adjonction de nucléotides suplémentaires qui sont bien entendu choisis pour que la sonde soit homologue de la cible dont la séquence est ici supposée connue. Les sondes mentionnées comme étant satisfaisantes dans les exemples permettent toutes d'opérer à 37"C.
EXEMPLE I Préparation du phosphoramidite-bras pour l'addition d'un bras NH2 en 5' d'un oligonucléotide.
21,0 g (0,2 mole) d'amino-5 pentanol-1 (Aldrich 12304-8) sont dissous dans 90 ml de THF et l'on ajoute 5,3 g de Na2C03. Le mélange est refroidi à - 5 O C et l'on additionne goutte à goutte 14 g (0,067 mole) d'anhydride trifluoroacétique (Aldrich 10623-2) dissous dans 50 ml de THF en 1 h.
Le mélange est laissé 1 h sous agitation à température ambiante. Après filtration et évaporation du THF, le produit est distillé sous vide. La fraction E0,3 mm=75-90 C est recueillie et purifiée sur gel de silice par un mélange CH2Cl2, MeOH 80 : 20.
Le produit désiré à un Rf de 0,6.. Le rendement est de 66 %.
0,7 g d'aminoalcool protégé (3,48 10-3 mole) sont séchés à la piridine (2 X 3 ml) avec 3 ml de N-éthyldiisopropyiamine (13.92 10-3 mole) et dissous dans 15 ml de CH2Cl2. 1,65 g (6.96 10-3 mole) de cyanoethyl-2-N,N-diisopropylchlorophosphoramidite (Aldrich 30230-9) sont additionnés sous argon à température ambiante pendant 35 mn. On ajoute 0.2 ml de MeOH et après 10 mn sous agitation, 30 ml d'acétate d'éthyle. La phase organique est lavée à froid avec 2 fois 60 ml de Na2CO3 10 % puis 2 X 80 ml de NaCI saturé, séchée sur Na2S04 puis évaporée à l'évaporateur rotatif.
Le produit brut est purifié sur colonne de silice dans le mélange acétate d'éthyle-CH2Cl2-NEt3 (45-45-10.) La fraction recueillie (Rf P 0,75) est concentrée à l'évaporateur rotatif et conservée sous argon.