INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, l'invention vise une application spécifique du procédé consistant en la fabrication d'un composé minéral/organique utilisable dans le domaine biomédical, grâce è sa faculté de polymérisation (par la présence de channes organiques appropriées) et sa bioréactivité (par la présence d'un cristal minéral approprié auquel conduit le procédé).
Le procédé conforme & l'invention pour fabriquer un composé minéral/organique constitué de cristaux minéraux et de channes organiques fixées par covalence en surface desdits cristaux consiste : - å choisir ou préparer des molécules organiques phosphorylées, comprenant des chaines organiques è au moins trois carbones, fixées par liaison covalente aux groupements phosphates, lesdites molécules portant uniquement comme groupements ionisables lesdits groupements phosphates, ou des groupements ionisables éloignés de ces groupements phosphates d'su moins trois carbones, - a introduire les groupements phosphates de ces molécules organiques dans les tunnels d'une structure apatitique, en coprécipitant (a) lesdites molécules organiques, (b) des anions minéraux dont l'anion orthophosphate, (c) par des cations elcalino-terreux, alcalins ou de terres rares, dont le cation calcium, lesdits anions minéraux et cations alcalino-terreux ou alcalins étant de natures chimiques aptes å conduire å des cristaux de structure apatitique possédant des anions dans le tunnel, des anions dans les sites de type P04 et des cations.
En particulier, les anions minéraux (b) mélangés aux molécules organiques en vue de la précipitation peuvent consister i en au moins un anion constitué par l'orthophosphate et facultativement par un anion (X) apte à se substituer å celui-ci dans une structure apatitique, et en au moins un anion (Y) parmi les suivants : hydroxyle, halogène ou anion apte å se substituer å ceux-ci dans une structure apatitique.
Ces anions peuvent être mélangés aux molécules organiques sous forme d'acides ou de sels, notamment : acide orthophosphorique ou ses sels, facultativement, sels d'anions (X) du groupe suivant : HP04--, Cl3~~, sels ou acides d'anions (Y) du groupe suivant : OH-, C1-, CO3 Les cations alcalino-terreux, alcalins ou de terres rares (c) déterminant la coprécipitation peuvent consister en au moins un cation constitué par le calcium et facultativement par un cation (Me) parmi les suivants : Na+, Eu++, Eu+++. Comme précédemment, ces cations peuvent être introduits sous forme de sels ou d'hydroxydes.
Selon un mode de mise en oeuvre permettant d'obtenir un taux de fixation élevé, la coprécipitation est effectuée dans un milieu liquide, basique, contenant de l'eau et ayant une constante diélectrique inférieure å celle de l'eau. En particulier, on peut utiliser un mélange eau/alcool, avec addition d'une base (choisie pour ne pas interférer avec les anions et cations présents dans le milieu).
Le procédé peut en particulier consister h ajouter dens un volume d'eau, (a) les molécules organiques, et (b) les anions, a ajouter une solution aqueuse et/ou alcoolique d'une base, å ajouter l'alcool, à ajouter (c) les cations alcalino-terreux, alcalins ou de terres rares, ensuite & isoler le précipité obtenu. Les mélanges sont de préférence effectués de façon que le rapport volumique eau/alcool du milieu final soit compris entre 35 S et 65 % et que le rapport molaire : nombre de cations (Ca, Me) / nombre de molécules organiques + nombre d'anions (P04, X) soit compris entre 0,6 et 1,4 et en particulier voisin de 1.La température est avantageusement ajustée dans une plage comprise entre 100 C et 800 C, de préférence au voisinage de 370 C.
La coprécipitation effectuée dans ces conditions, des espèces définies plus haut, conduit a une ossature apatitique (Ca, Mue) (P04, X)6 Yvs oli u est compris entre 8 et 10 8 ç u 4 10, et v (nombre d'anions du tunnel) est compris entre 0 et 2 : O < v 4 2.
La notation (Ca, Me) ou (P04, X) signifie, de la façon habituelle, que la première espèce est présente (Ca ou P04) et peut être partiellement substituée par la deuxième espèce (Me, X), laquelle peut le cas échéant ne pas exister.
Les vérins basse pression sont également reliés à une source de fluide hydraulique sous pression telle qu'une capacité oléopneumatique, permettant d'assurer un retour rapide des pistons des vérins en position de début de course de compression.
L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront à lalecture de la description explicative qui va suivre, faite À titre d'exemple en référence aux dessins annexés, dans lesquels: - la figure 1 est une vue schématique en coupe d'un dispositif selon l'invention - les figures 2 et 3 sont des graphes représentant schématiquement la courbe de pression à la sortie de ce dispositif, et les déplacements des pistons.
Le dispositif de la figure 1 comprend deux ensembles identiques 10, 12 formant chacun un amplificateur de pression, qui sont montés en parallèle entre une source 14 de fluide de commande sous pression, une source 16 de fluide a comprimer, et une ligne18 de sortie menant a une buse 20 de projection d'un jet de fluide sous pression.
Chaque ensemble 10, 12 comprend un vérin basse pression 22 associé a un vérin haute pression 24, les pistons 26, 28 de ces vérins étant solidaires et ayant des sections transversales différentes, par exemple dans un rappcrt de 20/1 à 25/1.
Le piston 26 du vérin basse pression 22 est mobile en translation dans une chemise cylindrique 30 dont les extrémités sont fermées par des embouts 32, 34 respectivement, reliés entre eux par des tirants (non représentés. Un distributeur 36 de fluide hydraulique sous pression est monté sur les embouts 32, 34 et est relié à la source 14 de fluide de commande sous pression. La chambre entre le piston 26 et l'embout 34 est reliée en permanence, a une capacité oléopneumatique 38 formant ressort et fournissant une pression hydraulique pour le retour rapide du piston 26 en position de début de course de compression, comme cela sera expliqué plus en détail dans ce qui suit.
L'embout 32 comprend un passage 40 de fluide sous pression, relié au distributeur et débouchant à l'intérieur de la chemise 30 sur la face du piston-26 qui est opposée au piston 28. L'embout 34 comprend un canal 42 de passage de liquide sous pression, qui débouche dans la chemise 30 de l'autre côté du piston 26, c'est-À-dire sur sa face associée au piston 28, et qui est relié directement à la capacité 38.
Le vérin haute pression 24 comprend un cylindre 44 monté sur une face d'extrémité de l'embout 34 au moyen d'un raccord 46 vissé sur une partie d'extrémité filetée de l'embout 34. Ce raccord vissé 46 est dimensionné de façon suffisante pour réaliser avec l'embout 34 et le cylindre 44 un ensemble monobloc indéformable permettant d'assurer l'étanchéité nécessaire par rapport au fluide mis sous pression élevée dans le cylindre 44. L'extrémité libre du cylindre 44 comprend un canal 48 de sortie de fluide sous pression, raccordé par un clapet anti-retour 50 à la ligne 18 de sortie, et un canal 52 d'alimentation en fluide à comprimer, relié par un clapet anti-retour 54 à la source 16.
Chaque ensemble 10, 12 comprend également un moyen de détection du passage du piston 26 ou 28 par un point prédéterminé de sa course de compression, ce moyen étant représenté ici sous forme d'un micro-interrupteur 56 déclenché par le piston 26 lorsque celui-ci arrive au voisinage de la fin de sa course de compression. Chaque micro-interrupteur 56 est relié a un circuit 58 de commande des distributeurs 36 comprenant des moyens numériques à retard ajustable.
Ce dispositif fonctionne de la façon suivante La source 14 de fluide de commande sous pression est par exemple un groupe moto-pompe fournissant une pression de sortie de 200 bars, qui est appliquée par un distributeur 36 et le canal 40 de l'embout 32, sur la face d'extrémité d'un piston 26 opposée au piston 28. Sous l'effet de cette pression, le piston 26 se déplace vers la droite en figure 1, en déplacant dans le même sens le piston 28 a l'intérieur du cylindre 44. Le liquide présent dans le cylindre 44 est donc expulsé de ce cylindre par le passage de sortie 48 et gagne la buse d'ejection 20.On voit que les clapets anti-retour 50 et 54 sont agencés de telle sorte que, quand un piston 28 est déplacé vers la droite en figure 1 a l'intérieur de son cylindre 44, le liquide sortant de ce cylindre gagne la buse de sortie 20 sans pouvoir passer vers le cylindre 44 de l'autre ensemble ou. vers la source 16.
Quand le piston 26 d'un ensemble 10, 12 arrive à la fin de sa course de compression, le distributeur 36 relie le passage 40 à un conduit de retour à une bâche. La capacité oléopneumatique 38 qui délivre une pression de l'ordre de 10 à 20 bars par exemple, assure un retour rapide du piston 26 au début de sa course de compression (3 l'extrémité gauche du vérin 22 en figure 1). Ce retour du piston 26 s'accompagne d'un déplacement vers la gauche du piston 28, qui se traduit par une aspiration de liquide dans la source 16, au moyen du canal 52 et du clapet anti-retour 54. Le cylindre 44 se remplit ainsi de liquide, qui sera ensuite expulsé sous pression élevée par le canal 48 lors de la prochaine course de compression des pistons 26, 28.
On comprend que si les ensembles- basse pression - haute pression 10, 12 du dispositif de la figure -1 fonctionnent en alternance, on obtient en sortie de la buse 20 un débit sensiblement continu de fluide ayant une pression très élevée, qui peut atteindre 4000 bars (l'orifice de sortie de la buse 20 ayant un diamètre de 0,12 à 0,3mu par exemple).
Pour que cette pression de sortie soit sensiblement constante, l'invention a prévu de détecter le passage du piston 26, 28 d'un des deux ensembles 10, 12 par un point déterminé de sa course de compression pour déclencher le début de la course de compression du piston 26, 28 de l'autre ensemble. De plus, lorsqu'un piston 26, 28 arrive à la fin de sa course de compression, son retour au début de cette course est suffisamment rapide pour être terminé avant que le piston 26, 28 de l'autre ensemble ait atteint le point déterminé de sa course de compression.
On a représenté très schématiquement en figure 2 la variation de la pression a la sortie de la buse 20.
La partie OA de la courbe représente la montée pression à la sortie du vérin haute pression 24 de l'ensemble 10 par exemple, au début de la course de compression du piston 26, 28. La. partie AB de la courbe représente la pression à la sortie même vérin haute pression 24 pendant la course de compression du piston 26, 28, et la partie B-C de la courbe représente la chute de pression a la fin de la course de compression du piston 26, 28 du même ensemble 10, la partie C-D de la courbe représentant le retour du piston au début de sa course de compression.Grâce au détecteur 56, le passage du piston 26, 28 de l'ensemble 10 par un point prédéterminé de sa course de compression (correspondant par exemple à 90 % de cette course) est détecté et transmis au circuit 58 pour commander le début de la course de compression du piston 26, 28 de l'autre ensemble 12. En figure 2, la partie O'A' de la courbe en traits pointillés représente la mise en pression a la sortie du vérin haute pression 24 de l'ensemble 12, la partie A'B' de la même courbe représente la pression à. la sortie de vérin 24 de l'ensemble 12 pendant la course de compression du piston 26, 28, la partie B'C' de cette courbe représente la chute de pression au renversement de marche, et la partie C'-D' correspond au retour du piston 26, 28 de l'ensemble 12 au début de sa course de compression.
Grâce au chevauchement A'B et AB' des courses de compression qui est ainsi obtenu, la pression en sortie de la buse 20 est maintenue à une valeur sensiblement constante représentée par le segment de droite AA'BAB'A'....
La figure 3 représente de façon correspondante les déplacements des pistons des deux ensembles 10 et 12 : OB1 représente la course de compression du piston de l'ensemble 10, BlC représente le retour de ce piston à sa position de début de course de compression, D1B1 représente la course de compression suivante du même piston, etc.... De même, O'Bî, B'1C'1 et D'1B1 représentent respectîvement la course de compression, le retour et la course de compression suivante du piston de l'ensemble 12. La durée d'un cycle compression-retour d 'un ensemble 10, 12 est par exemple d'une seconde, avec une course de compression de100 mm.
les en pratique (par exemple l'huile d'ail). La composition d'origine de l'huileest ainsi maintenue, tandis que dans l'extraction, une sélection indésirable apparaît le plus
souvent de par les différences de solubilité des divers com-
posants dans le solvant employé. De même, pour maintenir la composition d'origine, il est avantageux de conserver les parties de plantes (germes) à des températures inférieures à 15 C. Le pressage est également effectué à froid, à
5-10 C, et l'huile pressée est conservée jusqu'à l'encap-
sulage de préférence à 5-10 C, à l'abri de l'air, de pré-
férence sous une atmosphère d'azote.
Selon l'invention, on procède donc de préférence en pressant à 5-10 C les parties de plantes conservées à des températures inférieures à 15 C et en réglant la teneur de
l'huile en acides gras libres à un indice d'acide de 0,3-
4,5, en ajoutant pour mélange une huile ayant un indice d'acide différent, puis en répartissant l'huile de façon connue dans des capsules de gélatine molle. Etant donné qu'il existe également des huiles dont les arômes ont une odeur désagréable (p. ex. l'huile d'ail), on peut dans ces
cas aromatiser la paroi de la capsule avec des arômes syn-
thétiques, par exemp]e avec de l'arôme de café, de l'arôme d'orange. L'invention est précisée à l'aide des exemples qui suivent.
Outre les dispositions qui précèdent, l'invention com-
prend encore d'autres dispositions, qui ressortiront de la
description qui va suivre.
L'invention sera mieux comprise à l'aide du complément
de description qui va suivre, qui se réfère aux exemples
Mais, la surface cylindrique 33 correspondante peut être axialement plus ou moins étendue.
Elle peut même se réduire à une simple circonférence.
Dans la forme de réalisation représentée, il est prévu, par ailleurs, pour l'ancrage, dans le logement 16 du boîtier 10, de l'organe de contact 11 ainsi constitué, sur la tranche des flasques 20 qu'il comporte, des barbillons 35.
Enfin, dans cette forme de réalisation, il est également prévu, à la base de cet organe de contact 11, des languettes 36 propres à permettre d'y assurer transversalement une quelconque connexion à un quelconque conducteur électrique.
Cette disposition ne relevant pas de la présente invention, elle ne sera pas décrite ici.
Le barillet 12 comporte, quant à lui, une tête 37, qui est propre à sa commande en rotation, et un fût 38 par lequel il est engagé en rotation dans le logement 16 du boîtier 10, en venant en appui, par un épaulement transversal 39, sur la face extérieure de celui-ci.
Pour sa commande en rotation, la tête 37, qui est séparée, latéralement, du fût 38, par des échancrures 40, présente, diamétralement, en surface, parallèlement à ces échancrures 40, entre celles-ci, une saignée allongée 41.
Dans la forme de réalisation représentée, cette saignée diamétrale 41 se prolonge radialement, à ses extrémités, à la faveur d'oreilles 42.
La tête 37 du barillet 12 présente, en outre, en croix avec cette saignée 41, au droit, chacune respectivement, des échancrures 40, deux encoches 43.
Axialement, le barillet 12 présente un perçage 44 donnant accès à l'alvéole tubulaire 25 que forme l'organe de contact 11.
Il présente, en outre, parallèlement à ce perçage 44, au moins un trou 45 propre à l'introduction d'un conducteur électrique 13.
De manière connue en soi, il comporte, également, circulairement, sur une portion au moins de la circonférence, à la base de son fût 38, une paroi mince 46, par laquelle il est propre à s'étendre axialement dans une fente F de l'organe de contact 11, et qui, au moins localement, pour le passage d'un conducteur électrique 13, présente, en continuité avec le trou 45 précédent, un évidement 47.
En pratique, l'organe de contact 11 comportant, tel que décrit précédemment, deux fentes F, le barillet 12 comporte, parallèlement l'un à l'autre, deux trous 45, qui, disposés en positions diamétralement opposées l'un par rapport à l'autre, s'étendent chacun respectivement de part et d'autre de la saignée 41 de sa tête 37, en croix avec celle-ci, et la paroi mince 46 qui.le prolonge comporte, également, en correspondance, deux évidements 47.
De manière connue en soi, le barillet 12 comporte, enfin, axialement, au-delà de sa paroi mince 46, pour chacun de ses trous 45, un prolongement 48.
Suivant l'invention, ce prolongement 48 forme un tronçon de tube dans l'alignement du trou 45 correspondant.
En pratique, dans la forme de réalisation représentée, chacun des prolongements tubulaires 48 que présente ainsi le barillet 12 est en continuité avec la paroi mince 46 de celui-ci, en formant localement une excroissance sur cette paroi mince 46, tant radialement vers l'intérieur par rapport à celle-ci que radialement vers l'extérieur, tout se passant comme si cette paroi mince 46 se dédoublait localement pour former ces prolongements tubulaires 48.
La réciproque s'applique à la voie adjacente.
Extrait de feuilles de cassis obtenu par extraction hydroalcoolique, procédé de préparation d'un teL extrait ; et composition thérapeutique, notamment à activité antalgique et anti-inflammatoire comprenant un tel extrait.
L'invention concerne un extrait de feuilles de cassis obtenu par extraction hydroalcoolique, procédé de préparation d'un tel extrait ; et composition thérapeutique, notamment à activité antalgique et anti-inflammatoire comprenant un tel extrait.
Plus particulièrement, l'invention, selon un premier aspect, concerne un extrait de feuilles de cassis, caractérisé par une extraction à l'aide d'un solvant hydroalcoolique de tout ou partie des feuilles de cassis, à un stade de maturité indifférent, fraîches ou séchées.
Avantageusement, cet extrait est obtenu par extraction d'un mélange d'eau et d'alcool(s) en proportion relative en poids de 95/5 à 5/95. De préférence, on peut utiliser comme solvant hydroalcoolique une préparation hydroalcoolique alimentaire, notamment un vin avantageusement à au moins 10 % volume.
Selon un mode de réalisation particulier, l'extrait brut hydroalcoolique obtenu est ensuite transformé en poudre donnant ainsi un extrait sec pulvérulent.
Selon un autre mode de réalisation, l'extrait brut peut être additionné d'un agent conservateur, notamment acide sorbique ou acide citrique, ou un de leurs sels, et/ou dtune charge de qualité alimentaire, de préférence choisi parmi un amidon modifié, une gomme, un lactosérum, une maltodextrine ou un dextrane.
Par ailleurs, l'invention, selon un second aspect, concerne un procédé de préparation d'un extrait de feuilles de cassis caractérisé en ce qu'on soumet Les feuilles à une extraction par un solvant hydroalcoolique, et on recueille l'extrait brut hydroalcoolique ainsi obtenu.
Selon une variante de réalisation de ce procédé, on réalise tout d'abord une macération alcoolique suivie d'une addition d'eau pour réaliser ensuite L'extraction hydroalcoolique proprement dite.
Selon un mode de réalisation particulier, l'extrait brut peut être avantageusement soumis à une microfiltration stérilisante après avoir été soumis de préférence à une clarification, par exemple sur diatomées.
Selon un autre mode de réalisation du procédé selon l'invention, après avoir procédé de préférence à une clarification de l'extrait brut alcoolique, on évapore le solvant, en usant avantageusement d'un procédé mettant en oeuvre le froid, pour obtenir un extrait sec poudreux.
Selon encore une autre variante de réalisation du procédé selon l'invention, on peut ajouter au solvant hydroalcoolique, à l'extrait brut ou partiellement concentré, une charge ballast de qualité alimentaire servant de support mécanique qui peut être avantageusement chosie parmi le groupe consistant d'amidons modifiés, de cellulose et de ses dérivés, de gomme, de lactosérum, ou de maltodextrines. L'obtention de l'extrait sec poudreux peut être réalisée par tout procédé connu, mais on préfère actuellement les procédés d'atomisation et de lyophilisation.
Par ailleurs, l'invention concerne également, selon un troisième aspect, une composition thérapeutique, notamment à activité antalgique et anti-inflammatoire, caractérisée en ce qu'elle comprend, à titre d'ingrédient actif, un extrait tel que défini précédemment ou tel qu'obtenu par le procédé d'extraction précédemment décrit, éventuellement associé à un excipient physiologiquement acceptable.
En outre, la composition thérapeutique est caractérisée en ce qu'elle ne présente ni toxicité, ni effet ulcérogène.
Les essais pharmacologiques effectués chez le rat pour les extraits selon l'invention ont permis de montrer une réelle activité anti-inflammatoire - environ 30 % - à des doses d'extraits obtenues à partir de 40 mg de feuilles de cassis par kg de'poids de rat et par jour. En administration répétée, l'activité anti-inflammatoire est notable - environ 30 % - en traitement par des doses d'extrait obtenues à partir de 15 mg de feuilles par kg de poids de rat et par jour.
Les essais cliniques effectués en parallèle ont montré que les mêmes doses administrées à l'homme produisent des effets potentialisés, avec sédation de la douleur. Ainsi, la dose thérapeutique actuellement préférée est une dose d'extrait obtenue à partir de 10 à 20 mg de feuilles de cassis par kg de poids du corps et par jour, ces doses pourront être dépassées sans problèmes.
- Hétérogénéité métallurgique dans la poutre ou dans les jauges R1 ... R..
- Erreurs de position des jauges - Résistances parasites dans le pont de mesure.
- Dimensions finies de la poutre.
La multiplicité des causes d'erreur rend donc très aléatoire l'obtention directe d'un capteur parfait, c'est à dire dans lequel le signal ntest fonction que du seul effort à mesurer.
On va maintenant montrer comment il est possible d'ajuster un tel capteur de façon que le signal soit fonction du seul effort à mesurer.
1/. VARIATION DE LA RESISTANCE D'UNE JAUGE SOUMISE A DES CONTRAINTES Soit une résistance mince de longueur L, de largeur e, d'épaisseur. e, liée par sa surface L.l à un substrat déformable, telle qu'une poutre élastique. La variation de cette résistance R, de résistivité m, sous l'effet d'une déformation est #R - #L - $#l - #e R = L t e w Par ailleurs, la variation de résistivité dw est reliée à la variation de volume de la résistance #V/V par la wrelation de Bridgmann #/# = c #V/V = c (#l/L + #l/l + #e/e où c = coefficient de Bridgmann.
d'où #R/R = (c + 1) #l/l + (c - 1) #l/l + (c - 1) #e/e La résistance étant mince et liée au substrat, les déformations #l et #l lui sont imposées par la déformation du substrat.
L Z Ces déformations engendrent, dans la résistance, des contraintes a L et cl . Par contre, la surface extérieure de la résistance est libre de se déplacer, donc a e : Q.
Désignons par ER le module d'élasticité longitudinal (module d'Young) et par UR le coefficient de Poisson du matériau constituant la résistance La loi de.Hocke dans la résistance permet d'évaluer be, au moyen des relations suivantes : e
Les deux premières relations donnent
La troisième: Ainsi
Si maintenant la longueur L de la résistance fait un angle 8 avec la direction principale ox de la poutre, dont l'état de déformation plane superficielle est spécifié par ses trois composentes :Ex Ez Yxz, les formules classiques donnent les déformations #l et #l dans la résistance, soit L Z = #x sin=8 - Yxz sin# cos# + #z cos'8 Par suite d'où finalement
Or, entre les déformations planes superficielles de la poutre (1) Ex Ez Exz, existe la relation : Ez = - Ex où est le coefficient du Poisson du matériau constituant la poutre.
Ecrivons donc ces déformations : x z EXZ y On a alors qu'on écrit plus simplement avec ou
J est le coefficient de jauge longitudinal, habituellement considéré une extensométrie.
3 est égal à 2 quand le coefficient de Bridgmann c = #w/w / #V/V est égal à 1, ce qui est approximativement le cas pour beaucoup d'alliages résistants usuels.