INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La découpe 2 définit en outre un panneau rectangulaire de séparation de rangée 21 relié au panneau d'assemblage 19, au bord longitudinal libre de ce dernier, par une ligne de pliage 22 parallèle aux lignes de pliage 8, 9, 10 et 20. Le panneau 21 présente une largeur sensiblement égale à la largeur de chacun des deux panneaux 5 et 7.
Enfin, la découpe 2 définit, au-delà du panneau 21, un rabat de fixation 23 de faible largeur relié au bord longitudinal libre du panneau 21 par une ligne de pliage 24 parallèle à la ligne de pliage 22.
Il est à noter que le panneau 21 comporte deux encoches longitudinales 25 ménagées en position symétrique dans l'un des deux petits côtés du panneau 21, sur une profondeur sensiblement égale à la moitié de la longueur du panneau 21.
La partie 3 est constituée par une découpe rectangulaire de carton ou de matériau analogue, indépendante de la découpe 2. La découpe 3 présente une largeur sensiblement égale à la largeur de chacun des panneaux 4 et 6 de la découpe 2, et une longueur supérieure à deux fois la longueur de chacun des panneaux 4, 6. La découpe 3 est subdivisée par deux lignes de pliage transversales 26 parallèles, espacées chacune d'une extrémité longitudinale de la découpe 3 d'une distance correspondant sensiblement à la longueur de chacun des panneaux 4, 6 de la découpe 2, en deux panneaux d'extrémité 27 séparés par un panneau médian 28 de sorte que le panneau 28 délimité par les deux lignes de pliage 26 présente une longueur inférieure à la moitié de la largeur de la découpe 3.
La découpe 3 comporte une encoche longitudinale 29 pratiquée au milieu de la largeur et symétriquement à la longueur de la découpe 3.
L'encoche 29 qui présente une forme en losange est pratiquée de manière a s'étendre du milieu d'un panneau 27 vers le milieu de l'autre panneau 27 en traversant le panneau 28 à l'endroit duquel l'encoche 29 présente une largeur maximale.
Le mode de montage et de mise en oeuvre de l'emballage à partir des deux découpes 2 et 3 apparat en particulier sur la figure 2.
défini plus haut.
Les moyens déviateurs comprennent, aux étages supérieur et inférieur, des réflecteurs auxiliaires 312, 314 et 322, 324, respectivement, qui sont en forme de
cylindres paraboliques. Plus précisément, chaque réflec-
teur auxiliaire est défini par une génératrice horizontale, parallèle à l'axe optique x-x, s'appuyant sur une parabole contenue dans un plan vertical perpendiculaire audit axe
optique, d'axe horizontal et de foyer situé approximative-
ment au centre du filament 102.
Ainsi, les deux réflecteurs auxiliaires supé-
rieur et inférieur situés d'un même côté du projecteur appartiennent en fait à un même cylindre parabolique, et
les deux cylindres paraboliques, générant les quatre réflec-
teurs auxiliaires, sont symétriques par rapport au plan ver-
tical longitudinal du réflecteur et se tronquent mutuelle-
ment selon des droites centrales (référence D sur la figure 9) situées à la hauteur des bords supérieur et inférieur
de la lentille 306.
Cependant, à la différence des paraboloides
toriques des figures 5 à 8, ces cylindres paraboliques dé-
finissant une partie des moyens déviateurs 300 n'engendrent pas, comme source virtuelle des rayons réfléchis, une droite telle que F2 (figures 6 à 8), mais engendrent chacun une autre droite verticale, respectivement F2 et F2', dont on peut démontrer qu'elle est contenue dans le plan vertical passant par le centre du filament et perpendiculaire à l'axe optique x-x et décalée latéralement du côté opposé à celui
0 1 PM1 = O 2 PM2 = Nombre de points à tracer du rant un octant 3 4 T = Rayon du cercle en nombre de points 5 S = (R x 2) - 3 6 I1 = -2 7 I2 = -2 8 I3 = -4 9 = 2 A PMT = Adresse du premier point du cercle 8 LP = Nombre de cadrans à tracer (4 cadrans pour un cercle com plet) C D E F Registre 25 ég. ement appelé pile N.
0 1 = 0 2 NBP = N nbre de points à tracer du @ nt un octant 3 4 P 5 SO 6 DA 7 8 = -7 9 = 2 A NP = Nombre de plans (Incrément pour un déplacement horizon tal) B LL = Lcngueur de la ligne (Incré ment pour un déplacement ver tical) C O E F On procède ensuite au début du chargement du registre BI 34.
Le registre 34 est chargé avec le code correspondant au tracé du cercle.
Le circuit logique 35 d'éxécution du cycle "de second plan" génère une demande de cycle transmis à un dispositif DMA d'accès dynamique à la mémoire non représente, associé aux registres 24 et 25.
Le compteur de direction 36 est chargé avec le numéro de l octant à tracer en premier lieu.
La valeur chargée dans le registre BI 34 est la suivante DIR - 1 ! ! 1 1 1 1 On determine ensuite le point d'entrée dans la mémoire CROM 22.
Avant le chargement du registre B1 34 l'a- dresse de la CROM 22 est égale à zéro.
Etant donné que le contenu du registre 34 est également égal à zéro, le mode de saut JBI maintient l'adresse du prochain microcode à exécuter à 00 (Fig. 10 et 11).
Lorsque le registre 34 est chargé les bi' B13 à B10 sont à 1 et le prochain microcode à exécuter est a l'adresse OF.
Au cours de l'exécution du microcode OF au cours de laquelle il y a transfert du registre S de la pile P au registre SD de la pile N (Fig.9).
Le contenu du registre S sélectionné par l'adresse PADD =@5 est transféré dans le registre SD à l'adresse NADO = 5.
La valeur S est placée sur le bus P 29 puisque WP = O sélectionne le mode de lecture de la pile P du registre 20.
L'opération exécutée par le circuit ALU 27 est C-ALU3-0 = O. Le contenu du bus P 29 est transféré au bus F 27a et ensuite au bus N 28.
Le signal WN de validation du registre N 24 étant égal à 1, le contenu du bus N 28 est transféré dans le registre SD de la pile de registre 20. JMUX = 0 sélectionne le mode de saut JUNC, et le prochain microcode à exécuter est à l'adresse M11.
L'éxécution du microcode M11 comporte - l'incrément du pointeur PM1 = PM + 1 - le test de SGN En début d'éxécution du microcode, le contenu du registre PM1 de la pile 25 sélectionné par PADD = 1 est placé sur le bus P 29. L'incrément de PM1 est exécuté par l'unité arithmétique et logique ALU 27 lors d'une opération C-ALU=8 qui correspond à l opéra- tion F = P + 1 et le résultat est transféré sur le bus P 29, puis écrit à la même adresse puisque WP = 1 sélectionne l'écriture dans la pile P de registres 25.
Le mode de saut JSGN à l'adresse de base 12permet l éxécution du prochain microcode à l'adresse 12 Si SGN = O ou a l'adresse M13 si SGN = 1.
En outre, un dispositif 89 de mesure de l'usure de
l'outil, un dispositif 91 de mesure de la rugosité superfi-
cielle, un capteur 93 de vibrations, un capteur 95 de bruit, et un capteur 97 de température du type sans contact sont placés dans la machine 1 afin qu'ils détectent l'état de coupe de la pièce W par la lame 7. Ces dispositifs sont
connectés à l'unité CPU 21 par plusieurs circuits d'inter-
face 99, 101, 103, 105 et 107 respectivement.
Une caméra à dispositif à couplage par charge (CCD) par exemple peut être utilisée comme dispositif 89 de mesure de l'usure de l'outil. Dans ce cas, la configuration des dents d'une nouvelle lame de scie 7 est photographiée
avant utilisation et, à l'occasion suivante après utilisa-
tion, la configuration est à nouveau photographiée et com-
parée à la photographie d'origine. De cette manière, l'usure des dents peut être mesurée. Lorsque les dents de la lame de scie 7 sont photographiées avec la caméra CCD,
le fonctionnement de la lame de scie doit être interrompu.
Lors de l'utilisation d'une caméra à grande vitesse, il est possible de photographier la configuration des dents de la
lame de scie lors du fonctionnement.
Le dispositif 91 de mesure de la rugosité de la surface est au contact de la surface découpée de la pièce W directement et mesure la rugosité de surface. Après que la pièce W a été coupée et lorsque le tronçon découpé a été retiré, le dispositif 91 de mesure de rugosité de surface est descendu par exemple de la tête de coupe 9 à un empla-
cement de la surface coupée de la pièce W. Un élément quel-
conque de mesure qui peut être librement au contact de la surface coupée de la pièce convient comme dispositif 91 de mesure de rugosité de surface. Par exemple, il est possible
d'utiliser un transformateur différentiel. En outre, l'am-
GPT et GOT plasmatiques.
Les résultats de ces essais comparatifs consignés dans le tableau II ciaprès montrent que les extractions à 55' C et &
'C ne conduisent pas à l'obtention de l'ingrédient hépato-
protecteur.
TABLEAU l
aFAiTE1ÂENT GOT óram.re d'animau:: Ul/l) ( UI/') Temoinf (n='10 56 + 5 290 + 36 ParacétamDl (n=C-) 680 + 165 I 710 + 370 Paracétamol + Ex 1 (a) 221 + 60, 387 + 58 (n=10) Paracétamol + Ex 2 (b) 325 + 81 451 + 85 (n=10)
__ __ ____ _
Paracétamol + Ex 3 (c) 345 + 85 521 + 90 (nu10) Paracétamol + A (d) 650 + 150 1 750 + 380 (n10) Paracétamol + B (e) 585 + 170 1 680 + 350
2618 3 3 5
Ex 1 (D86..O3 avec extraction a 60 C bb, Ex 2 avec extraction à 56 C ( Ex 3 avec extraction à 64' C d: A avec extraction a 55 C B avec extraction a 65' C Au cours des essais cliniques oui ont été entrepris, l'extrait lyophilisé D 86.03 s'est révélé, par administration
orale, particulièrement intéressant chez l'homme adulte vis-à-
vis des hépatites virales et fulminantes.
On a ainsi pu traiter avec le D 86.03 et sauver de façon spectaculaire trois patients atteints d'hépatite fulminante avec coma profond déjà installé depuis 1 à 3 jours au moment du début du traitement. L'administration orale de D 86.03 chez ces malades a été effectuée par sonde naso-gastrique. On rappelle que d'une manière constante l'hépatite fulminante évolue vers un coma profond entraidant presque toujours la mort du sujet. La guérison des cas d'hépatite fulminante met en évidence l'intérêt clinique
du D 86.03.
Dans l'état actuel des connaissances on pense que l'ingrédient actif hépato-protecteur contenu dans l'extrait
suivant l'invention comporte une ou plusieurs substances actives.
De nombreux essais ont été effectués sur des fours de réduction
carbothermique de différentes puissances, de 100 à 20 000 kW.
Il a été possible de déterminer des passages de courant anormaux
correspondant à un disfonctionnement de four.
La zone réactionnelle a pu être mise en évidence ainsi que les
positions probables des pointes d'électrodes et de la sole de four.
De plus, l'évolution dans le temps des profils de BH et de BV en fonction de la hauteur permet de détecter des dérives de fonctionnement
et de comparer des fours entre eux.
Les mesures ne sont pas perturbatrices du fonctionnement du four et il serait dommage de ne pas interpréter l'information magnétique
dispensée gratuitement par le four et aisément récupérable.
L'usage continu et systématique de ce procédé permet d'accroltre les possibilités d'exploitation et de couplage au dispositif de
régulation du four.
De façon générale, l'invention permet d'établir des corrélations entre les mesures de champ et le fonctionnement du four, donc de mieux comprendre les mécanismes réactionnels, de prévoir et de corriger
rapidement les anomalies de fonctionnement, et d'affiner la régulation.
REVEIDICATIONS
1. Procédé de mesure de la position des lignes de courant et des pointes d'électrodes dans un four électrique polyphasé à arc submergé, caractérisé en ce que i - on mesure, pour chaque couple d'électrodes, au moyen d'un capteur, les valeurs de la composante horizontale BH et de la composante verticale BV du champ magnétique le long d'un axe vertical 6, parallèle à l'axe ZZ' du four 7, équidistant des deux électrodes (E1 E2) du couple considéré, et situé à proximité de la paroi externe
Pour améliorer la tenue diélectrique globale, en particulier après la coupure, dans un disjoncteur a autoexpansion, l'incorporation d'un tel capot métallique de forme massive dans la chambre de coupure pose le problème du dérèglement de l'-écoulement gazeux au niveau des racines d'arc. La présence du capot améliore certes la tenue diélectrique, mais obstrue partiellement l'entrée des conduits internes des contacts tubulaires, et limite de ce fait la vitesse d'écoulement de gaz vers la chambre d'expansion. I1 en résulte une diminution du débit massique par expansion de gaz, avec des risques de noncoupure de l'arc.
L'objet de l'invention consiste à réaliser un disjoncteur ou interrupteur à autosoufflage par expansion de gaz, ayant une bonne tenue diélectrique et un pouvoir de coupure élevé.
Le disjoncteur selon l'invention est caractérisé en ce que le contact d'arc mobile est équipé d'un écran conducteur, logé à l'intérieur de la chambre de coupure pour la répartition uniforme du champ électrique dans l'intervalle de coupure, ledit écran comprenant des moyens de guidage de l'écoulement gazeux vers le conduit de communication avec la chambre d'expansion.
L'écran comporte des ailettes radiales fixées sur le pourtour externe du contact d'arc mobile de manière à délimiterdes canaux favorisant l'écoulement de gaz SF6 vers les entrées des conduits internes des contacts d'arc tubulaires. la présence de l'écran sur le contact d'arc mobile ne diminue pas le débit de gaz vers la chambre d'expansion.
Une bobine ou un aimant permanent peut être associée au contact d'arc fixe à l'intérieur de la chambre de coupure pour provoquer la rotation de l'arc.
D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la description qui va suivre d'un mode de réalisation de l'invention donné à titre d'exemple non limitatif, et représenté aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue partielle en coupe axiale d'un disjoncteur à expansion équipé de l'écran selon l'invention; - la figure 2 est une vue en élévation à échelle agrandie de l'écran selon la figure 1; - la figure 3 montre une vue de profil de la figure 2.
Sur la figure 1, un disjoncteur ou interrupteur pour réseau à moyenne ou haute tension, est logé dans une enceinte 10 étanche, remplie de gaz isolant à rigidité diélectrique élevée, notamment de l'hexafluorure de soufre SF6 à la pression atmosphérique ou à surpression. L'enceinte 10 de forme cylindrique renferme un pale ayant un système de contacts séparables et un dispositif d'autosoufflage à rotation de l'arc et à expansion du gaz SF6.
A l'intérieur de l'enceinte 10 se trouve une chambre de coupure 12 composée d'une surface 14 de révolution en matériau conducteur, d'un fond inférieur 16 isolant ayant un orifice 18 de passage du contact d'arc mobile 20, et d'un fond supérieur 22 conducteur fixé à un conducteur 24 tubulaire d'amenée de courant. Le conducteur 24 sert de support à la chambre de coupure 12 en s'étendant le long de l'axe longitudipal 25 du pôle. Une borne de connexion, constituée par le couvercle 26 conducteur de l'enceinte 10, est reliée électriquement au conducteur 24 fixe d'amenée de courant. Le fond isolant 1 assure l'isolation électrique entre le contact d'arc 20 mobile et l'extrémité de la surface cylindrique 14 portant le contact principal fixe 28.
A 1' intérieur de la chambre de coupure 12 est disposée une bobine 30 électromagnétique ayant une face frontale postérieure accolée mécaniquement et électriquement au fond 22 métallique supérieur, et une face frontale antérieure coiffée par un contact d'arc fixe 32 agencé en piste de migration d'arc, disposée en regard du contact d'arc mobile 20.
Une électrode 34 auxiliaire est dirigée vers l'intervalle de coupure 36 et, est connectée électriquement au fond 22. La fonction de shuntage partiel de la bobine 30 par l'électrode 34 au cours de la période d 'arc est décrite en détail dans la demande de brevet français nO 2596578.
Le contact principal fixe 28 coopère avec un contact principal mobile 38 constitué par un contact en tulipe porté par un support 40 conducteur de l'équipage mobile en-liaison électrique avec l'autre borne de connexion (non représentée). Le contact d'arc mobile 20 présente une liaison mécanique télescopique ayant un mouvement relatif de translation par rapport au contact principal mobile 38 grâce à l'insertion d'un ressort de compression 42 entre un épaulement 44 du support 40 et l'extrémité 46 du contact d'arc mobile 20 située à l'oppose de l'intervalle de coupure 36. Au cours de l'ouverture, le ressort 42 sollicite le contact d'arc mobile 20 en position d'extension jusqu'au rattrapage de la course morte (d) autorisant la venue en butée de l'extrémité 46 contre un taquet 48 d'entraînement de support 40.
Le conducteur fixe 24 et le support 40 de l'équipage mobile sont agencés en conduits 54,56, tubulaires coaxiaux, munis d'orifices 50,52 faisant communiquer la chambre de coupure 12 avec le volume restant de l'enceinte 10 constituant une chambre d'expansion pour le gaz SF6.-Il en résulte un double soufflage de l'arc par expansion du SF6 à travers les conduits 54,56.
Selon l'invention, la partie supérieure du contact d'arc mobile 20 disposée dans la chambre de coupure 12, porte un écran 58 (figure 2) de répartition du champ électrique dans l'intervalle de coupure 36. L'écran 58 comporte une pluralité d'ailettes 60 réparties angulairement à intervalles réguliers dans des plans radiaux, en étant fixées sur le pourtour externe du contact d'arc mobile 20. Les ailettes 60 métalliques s' étendent jusqu'au voisinage de la pièce de contact 62 venant en aboutement avec le contact d'arc fixe 32 en position de fermeture. Entre les ailettes 60 radiales de l'écran 58 subsiste une série de canaux 64 ou rainures (figure 3) qui favorise l'écoulement du gaz SF6 vers les conduits 54,56 internes durant la phase d'expansion.
Le fonctionnement du disjoncteur selon les figures 1 à 3 est l'e suivant: La position de fermeture est représentée sur la demi-vue de droite de la figure 1, et on remarque que la majorité du courant passe par le circuit principal comprenant les contacts principaux 28,38. A cause de la self de la bobine 30, une faible fraction du courant parcourt les contacts d'arc 32,20 et la bobine 30 du circuit d'arc parallèle.
L'ouverture du disjoncteur est commandé par un coulissement vers le bas sur la figure 1 du support 40 accouplé mécaniquement à une tige de manoeuvre (non représentée). Les contacts principaux 28,38 disposés à l'extérieur de la chambre de coupure 12 s'ouvrent avant les contacts d'arc 32,20. Pendant une première phase du mouvement d'ouverture, le contact d'arc mobile 20 reste abouté au contact d'arc fixe 32 par la présence de la course morte (d) et de l'action de détente du ressort 42. Le courant est commuté dans le circuit d'arc parallèle et assure l'excitation de la bobine 30 avec formation d'un champ magnétique. La séparation des contacts d'arc 32,20 s'opère durant la deuxième phase d'ouverture du disjoncteur au cours de laquelle l'arc 66 est mis en rotation par le champ de la bobine 30.L'arc provoque à l'intérieur de la chambre de coupure 12, un échauffement et une montée en pression du gaz SF6 qui peut s'échapper par les conduits 54,56 internes vers la chambre d'expansion de l'enceinte 10, en assurant un double soufflage pneumatique de l'arc. L'action combinée de soufflage magnétique en rotation de l'arc et de soufflage pneumatique par expansion assure une extinction rapide de l'arc La présence de l'écran 58 de répartition du champ électrique dans l'intervalle de coupure 36 évite au voisinage de zéro de courant, tout réamorçage de l'arc entre les contacts d'arc 32,20, ou entre le contact d'arc mobile 20 et l'électrode 34. Les canaux 64 de séparation des ailettes 60 favorisent l'écoulement du gaz SF6 vers les entrées des conduits 54,56, de manière à obtenir un débit massique de gaz suffisant pour le double soufflage pneumatique de l'arc.
L'écran 58 à ailettes 60 radiales peut bien entendu être remplacé pour tout autre capot conducteur, de répartition du champ électrique, ledit capot étant équipé de moyens de guidage de l'écoulement gazeux pour ne pas perturber le débit de gaz allant de la chambre de coupure 12 vers la chambre d'expansion, par exemple une grille ou un capot percé de trous.
Selon les signes de t et de (3t-q), on ajuste les P'iP"i ou les p'4p"4 (positifs évidemment).
Ce capteur est représenté figure 7a (avant réglage) et 7b (après réglage).
A2/. Capteur de couple de flexion PX - Caractérisé par = 1 et # xy = D et #S# = 0 Choisissons : C = +1 d'où z e = O et K = J Notons : #x# = D #x'# = D' #x"# = D" Signal utile = 3/sEv J (-PX) Réglage sous le condition que %' = x' et 5" = x" pour que #x ait une seule et même signification.
Mod (PX) = 3/sEv 1 [(K'-J)Ep' + (K"-J)#p"] (-PX) Pour avoir : #y = 1, il faut : y1=y3=+v y2=y4-v (capteur sur deux faces) Il est usuel de choisir : #xi# = D = ) Pour avoir : # x'y' = #x"y" =0, on prendra : x'1 = x'2 =+D' x'3 = x'4 = -D' X"1 = X"2 =+D" X"3 = x"4 = -D" Alors # x'y'p' = 1/4 (p'1+p'2=p'3-p'4) ou #x = 1/4 Si on règle par les jauges 1 et 3, et en choisissant comme pour le capteur précédent S'# = 1 C' = O 8' = + #/4 d'où K' = J - (1+ ) - 0 0" = -1 #" = #/2 d'où K" = J - 2(1+ ) et de plus 2 = O d'où g(z') = 1 Le système des 2 équations de réglage devient
Déterminant :: A = -[J-2)1+ )]D" Solution
Ce capteur est représenté figure 8a (avant réglage) et Bb (après réglage).
A3/. Capteur de couple de torsion PZ Caractérisé par # y S = 1 et # x y = 0 et # y = 0 Choisissons : #5# = 1 C = D3 = # #/4 d'où K = J-1- #x# = D #x'# = D' #x"# = D" Signal utile = 3(1+ )/sEv g(z) PZ/3Z où g(z) = 1 si z = 0 Réglage
sous la condition que xy = y (soit x = x' = x" = constant) pour que #x ait une seule et même signification.
Mod (PZ) = 3/sEv PZ/3# 1/4 [{g(z')#S'#-g(z)#S#}#P'+{G(Z")#s"#-G(Z)#4#}#P"] Pour avoir Or = : O, choisissons y = yz = +v y= y4= -V (capteur sur deux faces) Pour avoir ainsi : z Y5=1, cela implique s1=s4=+1 S2=S3=-1 et # xy = 0 implique x1=x2=x3=x4 Alors #y'p' = 1/4 (P'1-P'2-P'3+P'4) #x = 1/4 (±-+) Choisissons 5' = S" = 0 C' = C" = +1 - = #" = 0 d'où K' = K" = J Ce système de réglage devient
Déterminant : A = (1+ ) (D'-D") J Solution
Si on choisit en outre D = D" = O, ce qui est possible, la solution se simplifie.
Ce capteur est représenté figure 9a (avant réglage) et 9b (après réglage).
B/. Capteurs avec jauges sur les faces verticales seulement Pour tous ces capteurs : #z# = #z'# = #z"# = d d'où g(z) = g(z') = g(z") = O et rH = r'H = rH = O En outre, on choisit rYI = 0 c'est à dire : on place les jauges à mi-hauteur des faces verticales d'où AH = B = O et f(y) = g(y) = 1 L'expression du signal dans ce cas est : Signal =
Elle montre qu'on peut construire ainsi des capteurs de P et PZ.
L'expression de la modification du signal par l'adjonction de p', p", permet d'écrire les équations de réglage pour annuler les signaux parasites
Quelques capteurs de ce type sont décrits ci-après B1/. Capteur de force P par cisaillement Ce capteur est caractérisé par #S# 1 l et 0 S = 1 et 0 Sz = O Signal utile = 3 (l+u) P sE On procède aux réglages suivants sous la condition que y' = y" = S'z' = S'z' = S"z" pour que Ex ait une seule et meme signification.
PROCEDE POUR LA REPRODUCTION DU MOUVEMENT A PARTIR DE LA VISION D'UNE SUCCESSION D'IMAGES La présente invention concerne les procédés pour la reproduction du mouvement à partir de la vision d'une succession d'images par des personnes possédant une persistance rétinienne, trouvant plus particulièrement une application avantageuse dans le domaine de la publicité active.
On connait des procédés qui permettent la reproduction du mouvement à partir de la vision d'une succession d'images par des personnes pDsbecdT, r persistance rétinienne, par exemple la cinématographie et la kaléIdoscopie.
Ces procédés consistent à réaliser une succession d'images d'une scène en mouvement, chaque image représentant la forme à un instant donné de la scène en mouvement. Cette succession d'images est ensuite visualisée chronologiquement à une vitesse suffisante pour qu'un observateur, grâce au phénomène de persistance rétinienne, perçoive cette scène en un mouvement le plus proche possible dumouvement réel. Cette technique est bien connue et de nombreux dispositifs permettent de la mettre en oeuvre, par exemple les dispositifs cinématographiques, vidéoscopiques ou kaléidoscopiques.
Elle est couramment utilisée dans de nombreux domaines mais présente l'inconvénient d'être onéreuse ou trop complexe pour certaines applications, notamment pour la publicité ponctuelle ou- pendant des périodes relativement courtes.