INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cependant, de telles structures ne permettent pas de décrire des cheminements plus ou moins complexes, dans le plan vertical ou horizontal, en faisant en sorte que L'une des faces du transporteur ou du convoyeur constitué soit toujours orientée de la même façon sur la partie utile ou active du cheminement imposé.
A ce jour, aucune possibilité de réalisation d'un tel transporteur n'existe.
Un second objet de l'invention est de mettre à profit la structure particulière de la chaîne selon l'invention pour construire un nouveau transporteur offrant de telles caractéristiques et particulièrement adapté au transport de charges diverses devant circuler dans des enceintes de confinement temporaire, telles que celles réservées au décapage, au nettoyage, à l'enduction, au revêtement, à La cuisson, à la réfrigération, à la congélation, etc...
Un des avantages d'un tel transporteur est de réduire notablement le volume occupé par rapport à celui. des réalisations traditionnelles faisant intervenir des transporteurs sans fin, du type à batancelles. Un autre avantage d'un tel transporteur réside dans la possibilité de le réaliser à un prix de revient intéressant, à partir d'au moins une chaîne selon L'invention, susceptible, elle aussi, d'être produite à un faible coût.
Pour atteindre les objectifs ci-dessus, l'invention vise donc, à titre d'application industrielle, un nouveau transporteur de manutention constitué par au moins une chaine du type ci-dessus.
La fig. 1 est une perspective partielle d'une chaîne réalisée selon L'invention.
2 6 1 4 3 7 7
Une autre méthode d'élimination de ce problème conduit soit à pointer l'antenne dans une direction autre que la verticale, soit à réduire l'effet des rebonds par l'emploi de deux miroirs à 45". Mais alors d'autres difficultés apparaissent: le moindre mobile dans le faisceau perturbe la mesure dans le premier cas, la mesure de la vitesse verticale implique la rotation des miroirs dans le second.
Un autre inconvénient de ce genre de dispositif est que la détection d'hydrométéores est réalisée dans un volume infini, ce qui impose la mise en oeuvre d'une discrimination temporelle coûteuse en électronique.
La présente invention a notamment pour objectif de pallier ces inconvénients.
Un premier objectif de l'invention est de mettre en oeuvre un dispositif et un procédé ayant la capacité de détecter et de distinguer la neige de la pluie et de la grêle, et d'évaluer le taux de précipitation des hydrométéores.
Un deuxième objectif de l'invention est de fournir un tel dispositif ne nécessitant qu'une maintenance réduite afin de permettre un fonctionnement autonome du dispositif pendant une longue période de temps.
Un troisième objectif de l'invention est de ne présenter qu'une sensibilité réduite aux éléments environnants tels que murs, arbres ou tout autre obstacle à plus de cinq mètres de distance.
Ces objectifs, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite sont atteints grâce à un dispositif d'identification et de mesure par diffusion et par effet Doppler de la quantité d'hydrométéores traversant un volume de mesure diffusant une onde électromagnétique hyperfréquence, provenant d'un module d'émission, vers un module de réception, le volume diffusant étant constitué par l'intersection du lobe principal de rayonnement de l'onde électromagnétique émise par le module d'émission avec le lobe principal de rayonnement du module de réception, caractérisé en ce que les modules d'émission et de réception sont distincts et en ce que leurs directions d'orientation respectives forment un angle non nul entre elles.
Ce dispositif permet donc l'identification d'hydrométéores à l'aide de deux modules distincts, ce qui a notamment pour principal avantage d'éliminer les échos parasites caractéristiques des systèmes existants à module unique, comme souligné précédemment.
L'angle d'intersection est notamment tel que le volume de mesure diffusant n'intersecte pas avec le volume constitué par la structure du module de réception ni avec celle constituée par le module d'émission.
Le volume de mesure est donc situé hors des structures des antennes d'émission et de réception. En l'absence d'hydrométéores, aucun signal n'est reçu par le module de réception, ce qui permet d'identifier les hydrométéores par une méthode de zéro, contrairement à l'état de la technique précité.
Selon un mode de mise en oeuvre préférentiel de l'invention, le module d'émission comprend un oscillateur générant la fréquence d'émission et une antenne d'émission, de lobe à demi-puissance a rayonnant selon un demi-angle de diffusion e par rapport à l'axe passant par le module d'émission, et en ce que le module de réception comprend une antenne de réception identique à l'antenne d'émission placée à distance de celle-ci, un mélangeur des signaux provenant de l'émetteur et de l'antenne de réception et un amplificateur basses-fréquences.
Préférentiellement, le module de réception comprend une unité de traitement des ondes reçues permettant de déterminer le type et/ou la quantité d'hydrométéores ayant traversé le volume diffusant pendant une certaine période.
Avantageusement, l'unité de traitement comprend des moyens de mesure de la diffusion latérale du signal émis dans le volume de mesure, et des moyens d'analyse spectrale du signal reçu.
Notamment, les hydrométéores consistent en de la neige, de la grêle et/ou de la pluie.
Selon un mode de mise en oeuvre préférentiel de l'invention le demi-angle de diffusion e du lobe principal de rayonnement de l'onde électromagnétique émise par rapport à l'horizontale est sensiblement égal à celui du lobe principal de rayonnement de l'antenne de réception et se trouve compris entre environ 15 et 60 et vaut préférentiellement 45".
Dans ce cas, le lobe à demi-puissance a est avantageusement inférieur à environ 250 et vaut notamment 22,50 Avantageusement, les antennes d'émission et de réception sont des antennes de type cornet circulaire ou rectangulaire.
L'obtention d'une filtration correcte implique, en conséquence, des investissements très importants, auxquels viennent s'ajouter des coûts de fonctionnement élevés liés à l'emploi des réactifs chimiques nécessaires au fonctionnement des cellules de flottation.
De plus, dans le cas de l'industrie papetière, il est souvent difficile, voire impossible, de réutiliser les particules fibreuses éliminées par les cellules de flottation du fait de leur contamination par les réactifs chimiques précités. Les pertes non négligeables de matière qui en résultent contribuent à augmenter le coût de la filtration.
Il existe par ailleurs des appareils de filtration, tels que décrits dans la demande de brevet français N0 83 00634, comportant un tambour rotatif perforé, aux extrémités duquel débouchent un conduit d'entrée du liquide chargé et un conduit d'évacuation des particules après séparation, et dans lequel est située, coaxialement à lui-même, une vis d'Archimède solidaire de la paroi interne du tambour.
La filtration s'opère par simple tamisage du liquide, qui s'écoule au travers des perforations du tambour, alors que les particules restent à l'intérieur du tambour et sont transportées, grâce à la rotation de la vis d'Archimède, vers le conduit prévu pour leur évacuation.
Ces appareils ne sont destinés qu'à la filtration de particules de dimensions relativement importantes et ne pourraient convenir à la filtration de particules de dimensions telles que précitées, sauf à voir leur débit considérablement réduit du fait de la faible surface des perforations, ni à celle de particules fibreuses du fait du colmatage très rapide des perforations du tambour.
L'invention vise à remédier à ces inconvénients en fournissant un appareil simple, de coût relativement peu élevé et permettant de réaliser, en une seule étape et sans adjonction de réactifs chimiques, la séparation du liquide et des particules solides qu'il contient.
A cette fin, dans cet appareil, qui est du type précité, au moins une membrane apte à filtrer des particules de faibles dimensions est située contre la paroi interne du tambour et les spires du filet de la vis d'Archimède, non solidaire du tambour, comportent, à leur périphérie, des ailettes conformées de manière à, lorsque la vis est animée d'un mouvement de rotation, conférer au liquide un mouvement tourbillonnaire centrifuge engendrant une pression du liquide contre la ou les membrane(s).
Ainsi, il est possible de réaliser une filtration de particules de faibles dimensions, avec un débit important de l'appareil et de manière efficace, la vis d'Archimède, dont la vitesse de rotation est avantageusement réglable en fonction des particules à filtrer et de leur concentration, permettant une répartition du liquide sur une grande partie de la membrane et l'évacuation des particules après filtrage, les ailettes, en créant une pression dynamique du liquide sur la membrane, permettant une utilisation maximale de sa surface de filtration.
De plus et surtout, grâce à son mouvement tourbillonnaire centrifuge, le liquide est amené au contact de la membrane avec un important angle d'incidence, par rapport à la surface de celle-ci en un point considéré et non selon une direction perpendiculaire à cette surface. Il en résulte que les pores de la membrane présentent au liquide une surface apparente inférieure à leur surface réelle, ce qui permet d'améliorer l'efficacité de la filtration ou d'employer des membranes dont la surface réelle des pores est supérieure à celle qui serait normalement appropriée pour la filtration de particules d'une dimension donnée, et donc moins facilement colmatables.
Dans le cas où cet appareil est destiné à la filtration de particules colmatantes, la rotation du tambour s'effectue sous une rampe munie de buses projetant sous pression du liquide déjà filtré, de manière à décolmater en continu les pores de la membrane de filtration. Le tambour tourne de préférence, en sens inverse de celui de la vis d'Archimède, ce qui améliore l'effet décolmatant du liquide projeté.
Avantageusement, le tambour est inclinable, du côté où débouche le conduit d'entrée du liquide chargé et est situé à l'intérieur d'une cuve étanche et apte à être mis en dépression par des moyens appropriés, le volume intérieur du tambour ne communiquant avec celui de la cuve que par les perforations que comprend le tambour.
L'effet de cette dépression exercée à l'extérieur du tambour vient s'ajouter à celui de la pression du liquide à l'intérieur du tambour contre la membrane pour accroître encore le débit de l'appareil. En agissant sur le réglage de la vitesse de rotation de la vis, sur celui de l'inclinaison du tambour, et en jouant sur l'importance de la dépression exercée, il est possible de faire varier le débit de liquide filtré ainsi que la concentration des particules qui sont éliminées par la partie de la membrane située du côté où débouche le conduit d'évacuation des particules après séparation.
Suivant une forme de réalisation de l'appareil, les ailettes sont constituées chacune par une lame qui relie deux spires adjacentes de la vis et qui est inclinée du côté de son bord interne.
De toute façon, l'invention sera bien comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé représentant, à titre d'exemple non limitatif, une forme de réalisation préférée de l'appareil selon l'invention.
Figure 1 en est une vue de côté en coupe longitudinale Figure 2 est une vue d'un sous-ensemble de l'appareil en coupe transversale et en perspective, avec arrachement partiel.
La figure 1 représente un appareil 2 permettant la séparation d'un liquide et des particules solides qu'il contient.
L'appareil 2 comprend une cuve étanche 3, en acier inoxydable, à l'intérieur de laquelle est monté rotatif un tambour 4, également en acier inoxydable, dont la paroi circulaire comporte de multiples perforations 5 et dont le volume intérieur ne communique avec l'intérieur de la cuve 3 que par les perforations 5, ce volume intérieur étant rendu étanche de la cuve 3 aux extrémités du tambour 4, au moyen de joints d'étanchéité tournants 6.
Deux conduits 10 et Il débouchent chacun à une extrémité du tambour 4, tandis qu'un conduit 12 débouche, par l'une de ses extrémités, dans la cuve 3 et plonge, par son autre extrémité, dans un bac 13 rempli de liquide déjà filtré 14.
A l'intérieur du tambour 4 sont placés, d'une part, une membrane de filtration 15, par exemple en polyester, disposée contre la paroi circulaire du tambour 4 et dont les pores ont des faibles dimensions, c'est-à-dire inférieures à 30 microns de côté, et, d'autre part, une vis d'Archimède 16, disposée coaxialement au tambour 4 et dont le diamètre externe du filet est inférieur d'environ 5 à 10 millimètres au diamètre interne du tambour 4.
La vis d'Archimède 16 est entraînée en rotation par le moteur 20 suivant une vitesse pouvant varier de 100 à 1 500 tours par minute et un moteur similaire, non visible sur les figures, sert à l'entraînement du tambour 4 suivant une vitesse de quelques tours par minute en sens inverse du sens de rotation de la vis 16. Les vitesses d'entraînement en rotation du tambour 4 et de la vis 16 sont réglables.
Comme cela apparaît plus particulièrement sur la figure 2, les spires 16a de la vis d'Archimède 16 comportent, à leur périphérie, des ailettes 25.
Chaque ailette 25 est constituée par une lame reliant deux spires 16a adjacentes. De préférence, dans un plan horizontal, l'axe longitudinal des ailettes 25 forme un angle d'environ 20 degrés avec l'axe de la vis 16 et les ailettes 25 sont disposées sensiblement à 120 degrés les unes des autres. En outre, les ailettes 25 sont inclinées sur leur bord intérieur d'environ 30 degrés par rapport à la tangente aux spires 16a au point où leurs angles extérieurs coïncident avec le bord périphérique extérieur des spires 16a.
L'appareil 2 comporte de plus une rampe 30 de buses 31, située à l'intérieur de la cuve 3 et alimentée, depuis le bac 13, en liquide filtré grâce à une pompe 32, les buses 31 projetant le liquide à une pression pouvant varier de 3 à 10 bars. Une pompe à air 33 est reliée à la cuve 3, qu'elle est apte à mettre en dépression suivant une valeur de pression correspondant à de 100 à 1 000 millimètres de colonne d'eau.
Comme cela est visible sur la figure 1, l'appareil 2 est monté pivotant autour d'un axe 35 porté par un support 36, un vérin 38, dont la tige 38b est articulée sur la cuve 3, étant prévu pour permettre l'inclinaison de l'appareil 2 du côté où débouche le conduit 10 suivant un angle pouvant varier de 0 à 60 degrés et son maintien dans une position angulaire désirée.
En pratique, du liquide chargé est introduit dans le tambour 4 par le conduit 10 et l'appareil 2 est par exemple incliné d'environ 20 degrés.
Après remplissage du bac 13, le tambour 4 et la vis 16 sont actionnées en rotation par leur moteur respectif à une vitesse d'environ 1 000 tours par minute en ce qui concerne la vis 16 et de 5 à 10 tours par minute en ce qui concerne le tambour 4.
Grâce à la pompe 33, la cuve 3 est mise en dépression, et grâce à la pompe 32, les buses 31 de la rampe 30 projettent du liquide déjà filtré sur la paroi 4a du tambour 4, à une pression d'environ 6 bars.
La rotation de la vis 16 permet l'avancement des résidus le long du tambour 4 en direction du conduit 11 assurant leur évacuation, tandis que celle des ailettes 25 permet de conférer au liquide un mouvement tourbillonnaire centrifuge.
Grâce à la vis 16, le liquide est réparti sur une grande partie de la membrane 15 et grâce aux ailettes 25 une pression dynamique du liquide contre la membrane 15 est créée qui, associée à la dépression existant dans la cuve 3, assure à l'appareil 2 un débit important malgré la faible dimension des pores de la membrane 15.
De plus, le mouvement tourbillonnaire centrifuge permet d'amener le liquide au contact de la membrane 15 avec un important angle d'incidence par rapport à la surface de celle-ci en un point considéré, de sorte que la surface apparente que présentent au liquide les pores de la membrane est inférieure à leur surface réelle.
Il en résulte une séparation du liquide et des particules qu'il contient plus efficace pour une même dimension des pores, ou la possibilité d'employer des membranes 15 ayant des pores de surface réelle supérieure à celle qui serait normalement appropriée pour la filtration de particules de dimensions données et qui sont donc moins facilement colmatables.
Le réglage de l'inclinaison de l'appareil 2 permet, en combinaison avec le réglage de la vitesse de rotation de la vis 16 et celui de la dépression exercée, de faire varier le débit de liquide filtré, qui s'écoule par le conduit 12, ainsi que la concentration des résidus qui sont éliminés du côté du tambour 4 où débouche le conduit 11. La filtration peut ainsi être réalisée sur les deux premiers tiers de la longueur de la membrane 15 dont le troisième tiers sert essentiellement à la concentration des résidus.
L'extrémité libre 25 (figure 4) de chacun de ces crochets a une face extrême 26 qui est plane et parallèle à la plaque 7, une partie avant qui est soudée en 27 sur le bord transversal amont de la plaque 8, et une partie arrière en dent de scie avec une face rentrée 28 plane et parallèle à la face d'extrémité 26 et une partie plane et montante de l'avant vers l'arrière, 29, qui relie ces faces parallèles 26 et 28.
- Une partie inférieure chevauchant la plaque 8 et composée d'un cavalier 30 composé d'une bande métallique rigide déformée en U renversé et de deux autres crochets 31, 32 qui sont portés par ce cavalier 30 et qui, étant en matière plastique semi - rigide, sont conformés pour coopérer en encliquetage avec les crochets 23 et 24 respectivement. Plus précisément, chacun de ces crochets inférieurs 31, 32 est muni (figure 4) d'une extrémité libre 33 de forme assez proche de la partie 25, et comportant une face extrême 35 plane et parallèle à la plaque 7 et une partie avant en dent de scie avec une face rentrée 36 plane, parallèle à la face 35 et prévue pour coopérer en encliquetage avec la face 28 précitée, et une face inclinée 37 apte à coopérer avec la face inclinée 29.
Comme on le comprend aisément, un rapprochement des plaques 6 et 7 entraîne l'encliquetage des crochets 31 et 32 respectivement sur les crochets 23 et 24, et donc le verrouillage de ces deux plaques dans une position plus rapprochée (voir, à ce propos, la figure 7 qui sera décrite ultérieurement).
Par ailleurs, le cavalier 30 est réglable en hauteur, ce qui permet de régler la distance d'écartement des plaques 5 et 7 au verrouillage des crochets 31-23 et 32-24. Dans ce but, les faces latérales verticales 38 du cavalier 30 soit percées d'une lumière 39 présentant une partie verticale, cette lumière coopérant avec une vis de blocage 40. Des graduations 41 sont prévues sur les faces 38 pour faciliter le réglage en hauteur du cavalier 30.
La lumière 39 présente en outre trois parties horizontales, l'une 41 dirigée vers l'avant, et les deux autres 42, 43 dirigées vers l'arrière et décalées verticalement l'une part rapport à l'autre. Ces lumières ont pour but de placer le cavalier 30 dans trois positions particulières, représentées aux figures 10 à 12, et qui correspondent à des utilisations spéciales de cette chaussure qui seront décrites ultérieurement.
Le fonctionnement de la chaussure selon les figures 1 à 5 sera maintenant expliqué en référence aux figures 6 à 9.
Au début de la foulée (figure 6), c'est à dire au moment où le sportif pose son talon sur le sol, pointe du pied relevée, la chaussure est dans la position de la figure 1, avec le dispositif 22 déverrouillé.
La pose du talon développe une force considérable, s'exerçant du haut en bas, qui tend à rapprocher, au niveau du talon, les plaques 7 et 5.
Ces plaques 7 et 5 étant liées par le dispositif de guidage 13, elles ne peuvent se déplacer qu'en restant rigoureusement parallèles. L'énergie appliquée à l'arrière est donc transmise à l'avant : le puissant ressort 20 est comprimé, et le dispositif 22 se verrouille par encliquetage, comme montré figure 7 : de l'énergie est alors emmagasinée dans ce ressort 20.
Le sportif pose alors la plante du pied, ce qui ne change rien à la position relative des plaques 5 et 7, puis, comme schématisé figure 8, il termine sa foulée en levant le talon, ce qui entraîne ipso-facto la pliure de la zone métatarso-phalangienne, avec report de tout le poids du corps sur la partie avant du pied.
Comme on le voit nettement sur la figure 9, cette pliure entraîne la diminution de l'angle a par rotation relative de la plaque 8 dans le sens horaire, ce qui vient tirer vers l'avant les crochets supérieurs tels que 23, et déverrouille de ce fait le dispositif 22. Le ressort 20 se détend alors brusquement, ce qui donne au sportif un supplément d'impulsion vers l'avant, améliorant ou facilitant sa foulée.
Les plaques 7, 8, 5 reviennent ensuite à leurs positions relatives de la figure 1, et le cycle recommence lors de la prochaine foulée.
En se reportant maintenant aux figures 10 à 12, il est montré trois positions spéciales du cavalier 30 qui correspondent à des utilisations particulières de cette chaussure.
En figure 10, le cavalier 30 est déplacé de façon que la vis 40 vienne au fond de la branche arrière horizontale supérieure 42 de la lumière 39. Dans ces conditions, les faces extrêmes planes 26 et 35 des deux crochets conjugués 31 et 23 sont à l'aplomb vertical l'une de l'autre, avec, au repos, un écartement vertical relatif d. L'encliquetage des crochets conjugués tels que 31 et 23 est alors impossible, mais la semelle peut se plier au niveau de la zone métatarso-phalangienne, ce qui autorise pour l'utilisateur une marche tout à fait normale.
En figure 11 en revanche, la vis 40 est au fond de la branche arrière horizontale inférieure 43 de la lumière 39. Les faces 26 et 35 précitées sont alors fermement plaquées l'une sur l'autre, ce qui bloque totalement l'articulation des plaques 7 et 8 l'une par rapport à l'autre : la semelle supérieure 6 est alors presque rigide avec a voisin de 180 degrés, et la chaussure peut alors être utilisée pour une marche "pénible" entraînant un exercice de musculation au niveau de la partie inférieure de la jambe.
Enfin si, selon la figure 12, la vis 40 vient au fond de la branche avant 41 de la lumière 39, les crochets conjugués sont écartés longitudinalement l'un de l'autre d'une distance telle qu ils ne peuvent plus du tout coopérer et que par suite le dispositif de verrouillage 22 est totalement mis hors-circuit. La chaussure peut alors être utilisée, compte tenu de la présence du puissant ressort 20, par exécution de sauts récréatifs verticaux, à pieds joints par exemple, avec effet de ressort particulièrement amusant.
A ce stade, on vérifie, par chromatographie en couche mince, qu'il ne reste plus d'époxyde dans le milieu.
Le mélange réactionnel est alors solubilisé dans 350 ml d'isopropanol. On ajoute 4,2 ml-d'une solution concentrée d'HCl (d = 1,18).
On chauffe ensuite à 8O0C pendant 4 heures.
Après séparation des sels minéraux par filtration, on élimine le solvant dans un évaporateur rotatif sous 5,3 x 103 Pascals à 800C.
Le produit est une huile brune.
L'analyse du produit en chromatographie en phase supercritique et détection par ionisation de flamme montre que le pourcentage de répartition est le suivant (les pour-cent correspondant à la proportionalité directe de la surface mesurée des pics) composé dans lequel n = 1 22 % n = 2 40 % n = 3 29 % n=4 9% EXEMPLE 15 - Préparation d'un composé de formule (I) dans laquelle A - OR et n - 2 A 13,2 g (0,1 mole) d'isopropylidèneglycérol, on ajoute 4,4 g de tert-butylate de potassium (0,04 mole) et on porte la température à 150 C sous atmosphère d'azote. A cette température, on ajoute goutte-à-goutte 59,6 g (0,2 mole) d'éther de 2hexyldécyle et de glycidyle en 2 heures. On poursuit ensuite le chauffage pendant 6 heures à 15O0C.
On vérifie par chromatographie en couche mince qu'il ne reste plus d'époxyde dans le milieu.
Le mélange réactionnel est alors solubilisé dans 350 ml d'isopropanol. On ajoute 7,5 ml d'une solution d'acide chlorhydrique concentrée (d = 1,18).
On chauffe ensuite à 80 C pendant 2 heures.
Après séparation des sels minéraux par filtration, on élimine le solvant dans un évaporateur rotatif sous 5,3 x 103 Pascals à 8O0C.
Le produit obtenu est une huile brune.