INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
tion de fluide est formé dans l'ensemble de poinçonnage, sur l'axe central de l'arbre du poinçon, et un orifice d'alimentation en fluide destiné à communiquer librement avec l'orifice de projection de fluide est formé sur un piston qui frappe le poinçon. Lorsque le piston atteint le voisinage de la partie inférieure de sa course, un fluide comprimé est chassé par l'orifice de projection de fluide du poinçon et le résidu ou analogue tombe du trou de la matrice (comme décrit par exemple dans la demande publiée
de brevet japonais n 55-55 887).
Cependant, dans les configurations classiques, un orifice reliant une source sous pression est formé dans un
tronçon de guide de piston qui guide le déplacement verti-
cal du piston si bien que, lorsque le piston atteint le voisinage de la partie inférieure de sa course, l'orifice de connexion communique avec l'orifice de projection de
fluide formé dans le piston. Plus précisément, la synchro-
nisation de la transmission du fluide comprimé à l'orifice de projection de fluide du poinçon par l'intermédiaire de l'orifice d'alimentation en fluide du piston ne peut pas être réglée. Ainsi, si la hauteur du poinçon est différente, dans chaque ensemble de poinçonnage, par exemple, et dans le cas o le poinçon se raccourcit légèrement à la suite d'une usure ou d'un repolissage, le volume de fluide comprimé correspondant à la partie raccourcie n'est pas compensé, bien que ceci soit nécessaire; comme la synchronisation de
la transmission du fluide comprimé est constante, la quan-
tité de fluide comprimé n'est pas convenable et la chute du résidu ou analogue de la matrice n'est pas fiable et pose
des problèmes.
En outre, dans ce cas, par exemple lorsque la pièce est poinçonnée consécutivement par un poinçon de section
carrée et lorsqu'une fente est formée, c'est-4-dire lors-
qu'un procédé de grignotement est mis en oeuvre sur la pièce, la largeur de la partie du trou poinçonné est réduite très légèrement lorsque l'opération suivante de
poinçonnage est réalisée; en conséquence, un résidu ana-
logue à -un filament adhère à la surface périphérique du poinçon. Ce résidu peut tomber sur la face supérieure de la pièce et, lorsque la pièce est perforée, il peut arriver que l'application d'une pression par le guide du poinçon ou par un organe d'éjection provoque une détérioration de la
mettant notamment d'adapter le pas résultant virtuel à celui de la glace de tout dispositif d'éclairage voisin dont les reliefs optiques sont constitués notamment de bandes juxta-
posées sensiblement verticales tels optiques des projec-
teurs.
Dans une forme de réalisation préférée, les orifices de pas-
sage de lumière du masque de matière opaque de l'écran in-
termédiaire sont constitués par des rainures de faible lar-
geur séparant entre elles les diverses bandes d'aspect opti-
que qui réglent le relief de la paroi extérieure dudit écran intermédiaire, et au fond desquelles rainures sont réalisées
sensiblement en retrait les dioptres de redressement, les-
dites bandes accentuant le pas du relief d'aspect des élé-
ments optiques de l'écran de recouvrement qui est vu de l'extérieur.
Selon une autre forme de réalisation, les dioptres de re-
dressement de l'écran intermédiaire réalisés en très léger
retrait de la surface plane et/ou rayonnée des bandes d'as-
pect optique réglant le relief extérieur dudit écran, sont disposés selon une génératrice de cette surface autre que la génératrice délimitant la mitoyenneté desdites bandes
directement juxtaposées entre elles et de largeur et orien-
Ce système de mesure est approprié pour tous genres de liquides et notamment pour des suspensions pulpeuses et fibreuses. L'effet agitateur des corps de mesure prévient ou ralentit une séparation ou sédimentation des solides au cours de la mesure.
Emulsion El Emulsion E2 ,' en poids El El El El + 2 E2 E2 E2 + de seule + + Eau eule + + Eau granulats Eau Fibres + Eau Fibres + secs Fibres Fibres Emulsion % 12 12 12 12 12 12 12 12 Eau X - 9 - 9 - 9 - 9 Fibres ,' - - 0,15 0,15 - - 0,15 0,15 Viscosité en cps 40 2 520 280 40 2 480 250 Ces résultats illustrent le net changement de consistance d'une émulsion de bitume comportant des fibres.
1.3. Essais de manlabilimètre L.C.L d mortier sur-un E.C.F.
b granulométrie discontinue 0/10 mm On fait varier la teneur en eau de mouillage des granulats avant l'introduction de l'émulsion, additivée ou non de fibres Tableau III
Maniabilité en secondes Teneur (temps d'écoulement sous vibration) en E.C.F. E.C.F.
eau Emulsion El Emulsion E2 mouillage sans avec 0,15% sans avec 0,15% fibre fibre fibre fibre 5 9 12 9 13 6 3 7 4 8 7 2 4 3 5 8 1 3 1 3 Le changement de consistance de 1'E.C.F. est très nettement mis en évidence.
Exemple 2 - Essais b long terme caractérisant l'enrobé coulé Essais de traction par flexion sur éprouvettes trapézoidales pour détermination du module Des éprouvettes trapézoldales (grande base 56 mm ; petite base : 25 mm ; hauteur : 250 mm ; épaisseur : 25 mm) sont préparées par moulage d'un enrobé coulé à froid 0/4 continu, mis en place de façon quela compacité finale de l'enrobé soit égale à 91%.
Pendant l'essai de traction/flexion, ltéprouvette est maintenue par sa grande base. On opère à lO0C et à 25 Hz.
On applique une déformabilité constante de 1,10 4 Mdef. Le module dynamique tangent est calculé. Les résultats sont consignés dans le tableau Iv.
Emulsion El Emulsion E2 PARAMETRE sans 0,15% en sans 0,15X en fibre poids de fibre poids de fibres * fibres * RT/F 4,75 4,20 3,70 3,45 (DaN) 4,45 4,50 3,80 3,60 m = 4,60 m = 4,35 m = 3,75 m = 3,55 8355 7593 6663 6227 E (MPa) 8045 7898 6813 6332 n = 8200 m = 7745 m = 6738 m = 6279 Fibres acryliques 4 mm/1,6 dtex Ce tableau montre que l'on obtient une réduction de 6 % du module par l'apport de fibres, améliorant ainsi la déformabilité de 1'ECF quelle que soit l'émulsion utilisée pour 1 'enrobage.
Exemple 3 - Rugosité géométrique - hauteur au sable La rugosité géométrique d'un E.C.F. est géné ralementappréciée par la hauteur au sable.
Les tableaux ci-dessous se rapportent aux spécifications en vigueur (Décision ministérielle du 11/06/69) ainsi qu'à différents tests concernant des E.C.F.
dont un E.C.F. conforme à la présente invention.
Dans les graphiques, le pourcentage de silicium est donné en masse par rapport à la masse totale de la particule, et comprend éventuellement le silicate qui aurait pu être déposé sur les particules d'oxyde métallique de départ.
La technique du lit fluidisé, préconisée dans le procédé de l'invention, consiste à amener une couche de particules solides dans un état présentant certaines analogies avec un fluide, grâce à l'action d'un courant gazeux ascendant.
L'avantage de la technique du lit fluidisé est de permettre un très bon contact entre le gaz et les particules. Ainsi les temps de réaction peuvent être courts, ce qui est intéressant, lorsque comme dans le cas des particules magnétiques il y a risque de détérioration du substrat.
Une vitesse minimale du flux gazeux (vitesse minimale de fluidisation) est nécessaire pour obtenir la mise en suspension des particules et la formation du lit. Mais si la vitesse-du flux gazeux dépasse une certaine limite (vitesse maximale de fluidisation), des particules sont entraînées par le courant gazeux.
En pratique, la poudre formée de particules est d'abord balayée avec le gaz choisi pour la fluidisation. Puis, le mélange gazeux froid est introduit à la base d'un diffuseur surmonté par la poudre. Le mélange gazeux comprend le silane SiH4, de l'hydrogène et un gaz de dilution inerte qui, de préférence, est un gaz rare tel que l'hélium ou l'argon. La concentration du silane dans le gaz de dilution est comprise entre 1% et 5% en volume Après l'action du gaz silane sur les particules, suivie d'une purge à l'azote, on fait passer un courant d'oxygène dans le lit fluidisé de façon à obtenir une couche de silice autour des particules. Dans un mode de réalisation préféré, on utilise un courant d'oxygène dilué dans l'azote à concentration croissante, de ff à 3% au début, jusqu'à 21%, à 800CI pendant 1 heure.
Dans un mode de réalisation préféré, les particules métalliques sont préparées à partir d'un oxyde métallique par réduction par un agent réducteur gazeux, dans. le même lit fluidisé, cet agent réducteur étant de préférence de l'hydrogène.
EXEMPLES Dans tous les exemples, on utilise de la goethite préparée suivant le mode opératoire du BF 2 487 236 (Pingaud), sous forme d'aiguilles d'environ 0,4 pm de long et d'acicularité environ 20, enrobées de silicate à 7,5 % par rapport à la masse de goethite.
ExemPle 1 Après réduction de la goethite par de l'hydrogène en lit fluidisé, on traite au silane la poudre réduite avec une vitesse de fluidisation de 0,5 m/s ; les % de SiH4 et les températures sont indiqués au tableau ci-dessous, pour 4 échantillons et un témoin non traité. Les 5 échantillons sont ensuite passives avec un courant d'O2.
Le tableau ci-dessous donne la quantité de silicium totale titrée en masse, y compris le silicate déposé au départ sur les aiguilles de goethite, et les propriétés magnétiques : champ coercitif, aimantation, carrure, pour les particules obtenues, et pour un échantillon témoin non traité au silane.
TABLEAU Hc Im Carrure % Si (Total Température %SiH4 Oe emu/g dosé) en masse C (mole/mole H2) Témoin 1620-1660 100 0,57-0,59 1/1,2 / 0 1 1660 100-105 0,61 2,2 350 0,07 2 1670 110-120 0,6 3,3 350 0,2 3 1725 120 0,61 3,5 350 0,35 4 1680 110-115 0,6 3,3 310 0,35 Les propriétés magnétiques sont mesurées avec un hystérésimètre sous un champ magnétisant de 4500 Oe. On voit que l'aimantation et le champ coercitif sont moins diminués pour les particules de l'invention traitées au silane avant passivation, que pour le témoin passivé sans traitement au silane.
Exemple 2 Il est possible de mesurer les qualités protectrices d'une couche d'oxyde sur les aiguilles en étudiant la cinétique d'oxydation (variation de masse par unité de surface) en milieu non humide, de ces aiguilles. Ceci a été fait à 1300C. On peut mesurer la constante parabolique d'oxydation K comme bm/S = K/t, où m est la masse des particules, S leur surface et t le temps d'oxydation.
La figure 2 donne la valeur de K en fonction du % en Si total titré. On voit que la qualité de la protection augmente avec le taux de silicium et se stabilise vers 5 % de Si.
Exemple 3 On utilise l'échantillon 2 et le témoin de l'exemple 1 pour préparer deux compositions ayant la formule suivante.
Particules métalliques 73.6 % Estane 57151 6.98 % VAGH3 4.66% Acide oléique 0.73% A1203 5.88% Cr2O3 1. 1% Acide myristique 1,45% Gafac 5,51% Polyester uréthane fourni par B.F. Goodrich Chemical Co.
2 Agent tensioactif à base de phosphates organiques complexes, fourni par General Aniline and Film Corporation.
Les deux pendules identiques ( 9 )sont disposés symétriquement par rapport à la tige (1).La vérification de l'égalité des periodes propres de chaque pendule pris séparément est indispensable.
Le déroulement de la mesure de bute par le choix de la longueur de l'éprouvette( 1 ). Le plateau(6) est fixé au milieu de l'éprouvette (1),on fait rentré la tige solidaire du plateau en face des mors cy lindriques(3)supérieur et inférieur.Aprés le serrage uniforme des mors assuré par une cléf dynamométrique,nous faisons rentré les deux pendules (9) par les deux fentes situées de par et d'autre du plateau (6).Le couteau du pendule repose sur la plaque en verre(io) qui est rendue solidaire de (6) par 4petits vis .Le positionnement de l'arête du couteau est assuré par le trac de 2 traits figurant sur la plaque en verre (lo).L'éxcitation de flexion est obtenue lorsque les 2 arêtes des 2 pendules sont parallèles à l'axe des mors cylindriques.Le passage à l'excitation de torsion est réalisé par simple rotation de So des 2 pendules (arêtes parallèles à l'axe du plateau (6)).
La mise en marche de l'appareil est simple,on écarte un des deux pendules d'un petit angle et on le lache sans vitesse initiale. La La mesure consiste à noter le tenos de battement du deuxieme pendule.
Et par le biais de la théorie que nous développerons ultérieurement, nous calculons les 9 souplesses(Sij) d'un matériau composite ortho troue.
Nous avons développé Ime théorie permettant de lier les valeurs des souplesses Sijd'un matérau composite orthotrope.Une grande variété de matériaux composites possèdent un axe dtisotropie transverse(axe3).
Par conséquent,le nombre de neuf constantes se raméne à 5(S11,S33,$44 S13,$66).Les comnosites utilisés dans l'industrie se prrsentent sous forme de planues,avant de débuter les mesures nous taillons deux éprou vettes suivant les deux axes de symétrie et une troisième découpée en biais faisant un angle γ avec l'axe 3.Dans le cas général(cas orthotrope 9constantes),l'exemple du bois est significatif a' traiter;l'axe3 étant l'axe du tronc d'arbre (fig1),1 est l'axe radial et 2 l'axe longitidunal Trois eprouvettes sont décounées suivant les 3 axes et 3 autres taillees en biais dans les 3 plans (1,2),(3,2),(1,3).
ESSAIS DE FLEXION ET MESURE DE S11,S22,S33 La matrice des souplesses à definir est:
La tige est maintenue en position verticale par le pincement de deux cylindres en ses 2 estrémités.Un plateau parfaitement rigide et symétrique(fig 4)est rendu solidaire au milieu de la tige par 2 vis de serrages.Le serrage uniforme de l'ensemble est réglé par une clef dynamométrique.L'oscillation de deux pendules identiques dans le plan (1,3)provoque une sollicitation de flexion (voir fig 4).La mise en équation du mouvement du systéme (une translation du plateau et 2 rotations des pendules)des corps rigides permet de determiner les souplesses(S11, S22,S33).
M masse du plateau m masse d'un pendule tê > L pulsation propre d'un pendule b,h largeur et epaisseur de la tige 1 longueur de la tige @=## rapport de la période du pendule/la période de battement ESSAIS DE TORSION ET LES MESURES DES SOUPLESSES(S44,S55,466) L'essai de torsion se fait automatiquement en tournant de 90 les deux pendules par ranport a I'axe 3(voir fig4),et de ce fait l'oscilla tion des deux pendules dans le plan (2,3)provoque une citation de torsion.Les équations de la mécanique rationnelle et de la mécanique des milieux continus bornes permettent d'établir les sounlesses suivantes:
cas isotrope transverse cas orthotrope rigidité de torsion mesuré (m.N)
I : Inertie du plateau p L : longueur du bras du plateau p Le cas isotrope transverse (#2 = #2) est le plus simple à dépouiller.
En effet la relation (2) donne directement S44,par contre lorsque α=90 ,alors nous avons S55' = S44 et S44'= S66.Dans la relation (2) nous procédons par un chemin inverse;S44étant connue nous déduisons la valeur de série convergente qui renférme l'inconnue S66.
En revanche ,le cas orthotrope est plus délicat à traiter.Deux essais de flexion avec deux longueurs différentes de la tige (11 > 12; 11#2 12) sont indispensables pour faire montrer la présence du cisaillement transversal au sein du calcul des rigidités de flexion .La souplesse S est précedement calculee d'aprés(1 > );la rigidité de fléxion est 33 déduite de: k:rigidité de flexion relative à la longueur li K:rigidité de flexion relative à la longueur 12 La souplesse S44 corréspondante au cisaillement transversal dans le plan (1,3)s'écrit:: 544 etant connue,la détermination de 555 est obtenue par un essai de torsion suivant la relation (2)
Par la méthode d'itération nous déduisons#,et par la même occasion S55d aprés la relation (4) DETERMINATION DES SOUPLESSES NON DIAGONALES Sij(i#j) Aprés avoir mesuré les souplesses diagonales Sii,nous décou ?ons une tige en biais paralléle (fig 2)au plan (i,j).Soit l'exemple de S13 pris dans le plan (1,3);le rapport de rigidité de flexion de la tige en biais sur la rigidité de flexion de la tige parallèle à l'axe 3 donne une constante adimensionnellea @ permettant de calculer S13.
K(1):rigidité de flexion de la tige taillée en biais dans le plan(1,3) k(1):rigidité de flexion de la tige axee suivant 3 S13 se déduit à partir de la relation suivante
Avec les nouvelles souplesses aprés changement de base Sij' deviennent
La réaction générale de préparation de dérivés trialkylpéroxydiques du bore & partir de borates et d'hydropéroxyde ainsi que leurs utilisations dans la synthèse de composés époxydes sont parfaitement connues à ce jour.
Rien ne permet, par contre, à la lecture de ces brevets de prévoir un réactif permettant d'obtenir des époxydes énantiomériquement purs à partir d'un dérivé éthylénique dit prochiral. On entend par dérive éthylénique prochiral, tout dérivé qui, après saturation de la double liaison, donne naissance à un composé saturé chiral.
Parmi les documents décrivant des époxydations asymétriques, on peut citer l'article de SHARPLESS (J.A.C.S., 1980, 102, 59761 utilisant un catalyseur métallique à base de titane à l'état d'oxydation TV, un hydropéroxyde et un ester d'acide tartrique comme inducteur chiral. Cette méthode d'époxydation asymétrique ne donne de résultats satisfaisants que pour l'époxydation des alcools allyliques. La fonction alcool des alcools allyliques permettrait la complexation du substrat oléfinique sur le centre métallique, ce qui conduirait à une organisation d'un état de transition ou d'un intermédiaire réactionnel et par l & même à une époxydation énantiosélective.
Cette époxydation est chimio sélective. Les alcools allyliques comportant une autre double liaison plus éloignée de la fonction alcool, ne sont pas touchés sur cette seconde insaturation.
Cette réaction décrite par SHARPLESS est particulièrement spécifique des insaturations situées en zazou en ss d'une fonction alcool.
Certains composés organiques ayant des structures particulierement compliquées, ont été utilisés comme réactifs d'époxydation asymétriques telles que - les sulfonyloxaziridines (DAVIS, HARAKAL, AWAD, JACS 1983, 105,313) - les cyanohélicènes (BENHAS5INE, GORSANE, PECHER, MARTIN, Bull. Soc. Chem. Belg. 1986, 95, 557), - les complexes porphyriniques du fer (III) chiraux (GROVES, MYERS, JACS, 1983, 105, 5791).
L'ensemble de ces composés organiques permettent une bonne sélectivité en dérivés époxydés mais leur complexité nécessite une préparation longue et délicate qui rend le procédé d'époxydation inenvisageable d'un point de vue économique, au niveau industriel.
La présente invention a permis d'atteindre un procédé économiquement industrialisable, de préparation énantiosélective d'époxydes chiraux. Ce procédé fait intervenir des dérivés du bore chiraux optiquement actifs qui sont des produits nouveaux.
L'invention a donc trait à de nouveaux borates et de nouveaux péroxyboranes chiraux optiquement actifs ainsi qu'à leur utilisation dans la synthese énantiosèlective d'époxydés chiraux.
Les nouveaux orthoborates chiraux et péroxyboranes chiraux optiquement actifs répondent à la formule générale (I) suivante dans laquelle - R3 représente un groupe alkyle, un groupe aryle ou aralkyle, ayant de préférence 1 à 20 atomes de carbone - R1 etXou R représente chacun indépendamment un groupe chiral optiquement actif choisi parmi les radicaux alkyle, alkényle, cetoalkyle, aryle, aralkyle, éventuellement substitué par un groupe alkyle, halogéno, halogénoalkyle alcoxy, halogènoalcoxy ou - R1 et R2 réprésentent ensemble un sei groupe chiral optiquenent actif choisi parmi les radicaux alkylidène, alkenylene, cetoalkylidéne, arylidéne, éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes alkyle, halogénoalkyle, hényle, alkyloxycarbonyle, alcoxy, halogénoalcoxy - n est égal à 1 ou 2 Cn préfère parmi les composés de formule générale (I} les composés pour lesquels n est égal a 1 et R représente un groupe alkyle contenant 1 å 4 atomes de carbone et tout particulièrement ceux pour lesquels R3 représente un groupe méthyle.
On préfère également parmi les composés de formule générale (I) les composés pour lesquels R et R forment un seul groupe chiral optiquement actif choisis parmi les composés appartenant a la formule (II) : dans laquelle - R a la méme signification que précédemment - R4 représente une liaison covaiente ou un motif alkylidene ayant 1 à 2 atomes de carbone - Rs et R réprésentent des groupes identiques ou différents choisis parmi les radicaux alkyloxycarbonyle, alkyle, alkylidène, aryle, arylidéne. Parmi ces groupes arylidène, on préfère les groupes naphtylidène.Parmi les groupes alkylidéne, on préfère le pinène, On préfère dans l'ensemble des composés de formule (II) ou n est égal d 2 ceux pour lesquels : - R, représente une liaison covalente, - R3 représente un groupe tertiobutyle, - RU et P représente chacun un groupe alkyloxycarbonyle.
Parmi l'ensemble des orthoborates chiraux, on peut citer notamment les composés de formule suivante et leurs antipodes optiques.
On préfère parmi l'ensemble des composés précédents utiliser les composés de formule (A), (B) ou (C), Ces orthoborates chiraux sont prépares de manière connue en soi par condensation d'un orthoborate d'alkyle de préférence de l'orthoborate de méthyle (B(OCHa):) avec un des deux énantioméres d'un diol ou une dicétone chiral.
Parmi les diols chiraux, on peut citer les tartrates de méthyle, d'éthyle, d'isopropyle ; le pinanediol ; le binaphtol ; le 1,1-bisphényl, 1,2-propanédiol.
Les péroxyboranes chiraux- optiquement actifs sont préparés & partir des orthoborates chiraux optiquement actifs par échange au moyen d'hydropéroxyde. Les hydropéroxydes sont choisis notamment parmi - l'hydropéroxyde de tertiobutyle, - l'hydropéroxyde de cyclohéxyle, - l'hydropéroxyde de cumyle, - l'hydropéroxyde de triphénylmithyle, - l'hydropéroxyde de tetraline.
Les péroxyboranes chiraux optiquement actifs correspondant a la formule (I), avec n = 2, seront alors les péroxyboranes de tertiobutyle, de cyclohéxyle, de aryle, de triphénylméthyle, de tétraline.
La figure 18 est une vue générale de l'appareil représentant l'avec ron jumelé à la presse.
La figurel9 représente une vue générale de l'appareil montrant le banc multi-positions encastrable dans la presse.
La figure 20 est une vue d'exercice d'épaule assis sur le banc, prendre la barre à largeur d'épaule, descendre derrière la nuque, et remonter à bout de bras, en fin de série, reposer la barre sur les supports desaSriots.
La figure 21 est une vue d'exercice du triceps, derrière la nuque, travail poulie basse, presse assis.
La figure 22 représente une vue de l'appareil d'exercice d'épaules, deltoides, devant, siège incliné, dossier à l'horizontal du banc 7mlti-fonc- tisons.
La figure 23 représente une vue de l'appareil aux barres parallèles "dis", travail du triceps, les quatres chariots se trauvant au même niveau avec les deux barres haltères.
La figure 24 représente une vue de lsappareil,du banc horizontal encastré dans le cadre bas de la presse,effectuant un exercice du triceps.
La figure 25 représente une vue de l'appareil travaillant en relief des muscles de la cuisse, reliant la presse, le banc et le leeg.
La figure 26 représente une vue de l'appareil exercant les mollets à l'aide des épaulettes et du cadre guide, reliant presse poulie muscle, éga- lement sollicités,en changement de variantes et autre positions des pieds biceps sural, soléaire, jumeau interne, ischios-jambiers.
La figure 27 montre une vue de l'appareil,banc encastré dans la presse siège surélevé, dossier incliné prise large des mains sur la barre traction, baisser et lever, reposer la barre sur les supports des chariots, prévus à cet effet, muscle sollicités: pectoraux triceps.
La figure 28 présente une vue de l'appareil, planche incliné reposant sur une barre haltére dont les supports des chariots arrières maintenant le tout; jambes prenants appui sur les mousses du T maintenant le corps, rotation de petites haltèresen tournant les poignéestet descendant les bras à l'équerre, muscles sollicités:pectoraux travail décliné pour le dessin du relief.
La figure 29 montre une vue de l'appareil de la-barre fixe qui est réglable, encastré dans le cadre haut de la presse, pouvant se tirer ou se fermer, muscles sollicités: les dorsaux et tout particulièrement le grand dorsal, traction à ltaide des bras position à l'équerre.
La figure 30 présente une vue de l'appareil reliant ensemble: banc, cadre guide, et presse pouliegcouché sur le banc poussant les poignées du cadre guide articulé, sous la poussee fait décoller les disques haltères que maintient le socle, tracté par la corde passant dans les poulies hautes1 excellent exercice pour les pectoraux.