INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas des métaux ou alliages à bas point de fusion (inférieur à 1 6000C), le traitement de recuit qui suit réduit la porosité des oxydes mixtes d'alumine et, en conséquence, limite les phénomènes de coalescence lors de l'étape suivante de réduction (les atomes métalliques ont, en effet, dans ce cas, une plus forte tendance à la diffusion en raison du faible écart entre la température de réduction et la température de fusion : la compacité accrue des matrices d'alumine limite cette tendance).
Peur les métaux ou alliages suivants (à bas point de fusion) : fer, cobalt, nickel, fer/chrome, cobalt/nickel, nickel/chrome, (e) ce traitement de recuit de l'oxyde mixte est de préférence réalisé pendant une durée au moins égale à 30 minutes, (f) la réduction de la solution solide cristallisée étant ensuite opérée sous atmosphère d'hydrogène sec pendant une durée comprise entre 2 et 10 heures.
Dans le cas de métaux de transition à haut point de fusion tel que le chrome et le niobium, (f) la réduction de l'oxyde mixte amorphe issue de l'opération (d) est directement opérée sous atmosphère d'hydrogène sec pendant une durée comprise entre 10 et 20 heures. Cette durée permet une bonne cristallisation de l'alumine < et élimine toute porosité.
Dans le cas du molybdène, (f) la réduction de l'oxyde mixte amorphe issu de l'opération (d) est directement opérée sous atmosphère d'hydrogène sec en chauffant l'oxyde d'abord à une température de palier comprise entre 400 et 5000 C pendant une durée comprise entre 1 et 5 heures, ensuite à une température finale de palier comprise entre 1 0000 et 12n0O C pendant une durée comprise entre 5 et 20 heures.
Cette réduction en deux étapes successives écarte tout risque de sublimation des oxydes de molybdène lorsqu'on atteint la température de 8000 C.
L'invention, exposée ci-dessus dans sa forme générale, est illustrée par les exemples 1 à 9 qui suivent en référence aux dessins annexés ; sur ces dessins - les figures 1, 3, 5, 7 et 8 sont des diagrammes de répartition granulométrique des poudres composites obtenues respectivement aux exemples 1, 3, 5, 7 et 8 ; en abcisse est porté à échelle logarithmique le diamètre moyen de chaque classe granulométrique (en microns), et en ordonne le pourcentage volumique des grains, - les figures 2, 4, 6 et 9 sont des histogrammes de répartition de tailles des particules métalliques dispersées dans les poudres composites obtenues respectivement aux exemples 1, 3, 5 et 8 ; en abcisse est portée la taille des particules métalliques en nanomètres et en ordonnée leur pourcentage en nombre (à partir d'une population de 1000 individus mesurés sur des micrographies obtenues par microscope électronique en transmission), - les figures 10, 12, 14, 16 et 17 sont des micrographies des poudres composites obtenues respectivement aux exemples 1, 3, 5, 7 et 8, - les figures 11, 13, 15 et 18 sont des micrographies des cermets obtenus respectivement aux exemples 2, 4, 6 et 9 (à noter que pour faciliter l'observation, les cermets correspondant aux micrographies 13, 15 et 18 ont été métallisés à l'or).
Exem1e 1 : Préparation d'une poudre composite alumine-fer contenant 5,4 S en masse de fer.
a) ne solution A est préparée à partir de - 53,46 g de nitrate d'aluminium (Al(N03)3,9H20), - 3,03 g de nitrate de fer (Fe(N03)3,9H20), - 63,95 g d'oxalate d'ammonium ((NH4)2C204,H20), - 150 cm3 d'eau distillée.
La solution A est agitée pendant 40 mn afin que la réaction de complexation suivante soit totale 0,95 Al(N03)3 + 0,05 Fe(N03)3 + 3(NH4)2C204 (NH4)3A10,95Fe0,05 (C204)3 + 3NH4N03 La concentration molaire en oxalate de cette solution est de 0,75 mole/l.
b) Une solution B contenant 750 cm3 d 'éthanol et 750 cm3 d'éthylèneglycol est préparée sous agitation. La solution A est ajoutée dans la solution B sous agitation. Le rapport volumétrique entre la solution A et la solution B est égal à 7,5. L'oxalate mixte (NH4)3A10,95Fe0,05(C204)3 précipite au bout de quelques minutes. L'agitation est maintenue pendant 1 heure à température ambiante (200C).
Le disque de friction selon l'invention forme un élément de construction compact à élément de ressort intégré. Le disque de pression est monté fixement, par exemple au moyen d'une vis. L'élément en forme de cuvette est muni d'une surface de friction, qui forme avec une surface radiale montée mobile en rotation, un amortisseur à friction. L'élément de ressort est précontraint axialement par la fixation par vis et transmet à l'élément en forme de cuvette une force de pression constante contre la surface radiale. Des éléments à engagement positif, qui constituent un blocage en rotation, sont prévus entre le disque de pression et l'élément en forme de cuvette pour la transmission du couple de friction.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la surface périphérique du disque de pression est munie de saillies radiales qui pénètrent dans le matériau de l'élément en forme de cuvette.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, la surface périphérique du disque de pression a en section la forme d'un polygone d'ordre élevé.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, les faces latérales de l'élément en forme de cuvette sont réalisées sous forme de surfaces de friction.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le disque de pression peut se déplacer axialement à l'intérieur de l'élément en forme de cuvette à ltencon- tre de la force de l'élément de ressort, et est monté prisonnier dans la chambre intérieure au moyen d'éléments à encliquetage.
D'autres détails de l'invention sont décrits dans ce qui suit à l'aide de l'exemple de réalisation représenté sur le dessin.
Le dessin représente Figure 1, une coupe longitudinale partielle d'un dispositif de tension muni d'un disque de friction, et Figure 2, la coupe longitudinale agrandie du disque de friction représenté à la Figure 1.
Le dispositif de tension selon la Figure 1 se compose d'un support 2 fixé au moyen d'une vis 1 et d'un bras oscillant 4 muni d'un bossage 5 recevant un galet tendeur non représenté, monté sur ledit support et soumis à l'action d'un ressort hélicoïdal 3. Une douille de palier 6 est prévue au niveau du palier d'oscillation.
Le bras oscillant 4 prend appui axialement sur un disque de glissement 7 fixe en rotation et sur un disque de friction 8. Celui-ci se compose, ainsi qu'on le voit mieux sur la Figure 2, d'un élément en forme de cuvette 9 en matière plastique, d'un disque de pression 10 monté à l'intérieur dudit élément et de deux ressorts ondulés 11 montés entre celui-ci et le fond de l'élément en forme de cuvette 9. La périphérie du disque de pression 10 comporte, ainsi que le montre la partie gauche de la Figure 2, une pluralité de surfaces planes 12 successives, de sorte que sa section correspond à un polygone d'ordre élevé. Des chanfreins 13 sont prévus en direction des faces latérales. Le polygone forme des arêtes saillantes 14 dirigées axialement.Celles-ci pénètrent dans la paroi intérieure 15 de l'élément en forme de cuvette 9 au moment de la fixation de l'élément support 2 à l'aide de la vis 1, lorsque le disque de pression 10 est amené dans la position selon la Figure 2, partie droite, à l'intérieur de l'élément en forme de cuvette.
On obtient ainsi une sécurité à la rotation suffisante.
Le disque de pression 10 fixé sur l'élément support 2 maintient ainsi l'élément en forme de cuvette 9 fixe.
Les deux ressorts ondulés 11 appliquent l'élément en forme de cuvette 9 contre une surface de glissement 16 du bras oscillant 4. Celle-ci forme avec la face latérale de l'élément en forme de cuvette 9 réalisée sous forme de surface de friction 17 un amortissement par friction. Le disque de pression 10 est maintenu à l'intérieur de l'élément en forme de cuvette 9 au moyen d'éléments à encliquetage 18 radiaux. Le disque de friction forme ainsi une unité compacte.
APPAREIL DE REFRIGERATION, EN PARTICULIER REFRIGERATEUR-ARXOIRE MENACER L'invention concerne un appareil de réfrigération, en particulier un réfrigérateur-armoire ménager, avec des glissières ou analogues disposées latéralement à l'intérieur de sa cuve isolée thermiquement, entre lesquelles sont montées, avec possibilité de réglage en hauteur, des étagères amovibles en matériau transparent.
Dans les réfrigérateurs du type indiqué connus on utilise de plus en plus, depuis peu, des étagères en matière plastique transparente ou des plaques de verre à la place des clayettes. Tandis que les étagères en matière plastique transparente se déforment facilement et peuvent casser sous une charge élevée, et doivent de ce fait être renforcées au moyen d'un cadre-support supplémentaire, il est nécessaire, lorsque l'on utilise des plaques de verre, de munir au moins leur bord avant d'un jonc antichoc monté par emboîtement. Les autres bords de la plaque de verre laissés libres doivent, quant à eux, être meulés soigneusement afin d'éliminer tout risque de blessure sur les arêtes vives.Si dans le premier cas, le cadre-support supplémentaire, réalisé le plus souvent en fil d'acier, entraîne des coûts supplémentaires, le meulage des bords des plaques de verre nécessaire dans le deuxième cas est une opération coûteuse.
Dans un réfrigérateur connu comportant des plaques de verre pour entreposer les produits à conserver, les bords avant et arrière des plaques de verre sont munis de profilés en matière plastique montés par emboîtement. Les extrémités latérales de ceux-ci sont équipées d'éléments de guidage se présentant sous la forme de tenons ou de barrettes, qui s'engagent dans les glissières faisant saillie sur les côtés à l'intérieur de la cuve. Cependant, comme ces profilés peuvent se démonter facilement des bords correspondants des plaques de verre, il est nécessaire, dans ce cas également, de meuler parfaitement toutes les arêtes de la plaque de verre - y compris celles sur lesquelles s'emboîtent les profilés - afin d'éviter des blessures. Ceci entraîne cependant une augmentation non souhaitée du coût de fabrication des étagères.
L'objectif de l'invention est, dans les réfrigérateurs du type décrit en introduction, d'améliorer de manière simple les étagères et ainsi d'augmenter la valeur utilitaire des appareils.
On pourrait envisager de disposer ainsi en série un plus grand nombre de circuits de correction d'erreur mais, dans la pratique, cela n'apparaît pas utile parce que le plus grand nombre d'erreurs logiques apparaissant au niveau des sorties S se produit au voisinage de la sortie SQ correspondant à la transition entre les sorties à l'état logique 1 et les sorties à l'état logique 0.
Le ou les circuits de correction d'erreur 6, 6' tels que décrits précédemment permettent d'effectuer des corrections d'erreurs lorsque les sorties S oerrespment à un codage de type thermométrique. Or, parfois, les sorties S correspondent à un codage classique de type circulaire, tel que représenté symboli- quement en figure 10.On voit dans cette figure qu'un premier groupe de valeurs V1 prises par le signal VE correspond à un codage de type thermométrique semblable à celui décrit précédem- ment et pour lequel le circuit de correction d'erreur 6 fonction- ne, mais qu'un secnd groupe des valeurs supérieures V2 oorrespond à un codage de type therinétrique inversé c'est-à dire pour lequel les valeurs inférieures sont à 1' état logique 0 et les valeurs supérieures à l'état logique 1, et pour lequel le circuit de correction d'erreur 6 ne fonctionne pas.
On a représenté en figure 11 un circuit permettant de faire fonctionner toutefois ce circuit de correction d'erreur 6 dans le cas d'un codage de type circulaire. Ce circuit comprend, entre les sorties S et le circuit de correction d'erreur 6, des portes w Exclusif et en sortie du circuit de correction d'erreur d'autres portes OU Occlusif. les secondes entrées de toutes ces portes au Exclusif sont reliées à un signal prenant une valeur 0 lorsque la valeur mesurée se trouve dans le premier groupe des valeurs inférieures V1 et prenant la valeur 1 lorsque la valeur mesurée se trouve dans le seond groupe des valeurs supérieures V2.
Ce circuit fonctionne de la manière suivante. Tant que l'on se trouve dans les premières valeurs V1, les portes w F9nlusif n' n'opèrent aucune transformation ni en amant ni en aval du circuit de correction d'erreur 6, et celui-ci fonctionne de façon normale. Lorsque l'on se trouve dans le second groupe des valeurs supérieures V2, les portes OU Exclusif en amont du circuit de correction d'erreur 6 effectuent une inversion de toutes les sorties S, permettant ainsi de faire fonctionner correctement le circuit de correction d'erreur 6, puisque les sorties S inférieures sont alors à l'état logique 1 et les sorties S supérieures à l'état logique 0, et les portes au Exclusif en aval du circuit de correction d'erreur effectuent une inversion de tous les signaux de sortie pour retrouver des sorties E corrigées et codes correctement selon le type de codage circulaire.
APPAREIL POUR INTRODUIRE UN LIQUIDE DANS UN EMBUC LORS D'UNE OPERATION DE GAVAGE L'invention concerne un appareil pour introduire un liquide dans un embuc lors d'une opération de gavage de volailles, comprenant un contenant muni d'un moyen d'éjection automatique, et ce dernier est monté en combinaison avec un embuc de gavage proprement dit.
Actuellement, le gavage des volailles s'effectue avec un embuc ayant la forme d'un entonoir qui renferme une vis hélicoidale, laquelle vis permet la descente du grain dans le jabot de l'animal.
Le gavage est une opération délicate qui demande beaucoup de soin et afin de protéger l'animal, on humidifie principalement son jabot ainsi qu'accessoirement l'alimentation avec un liquide tiède approprié; ce dernier facilite la dilatation du jabot et la décrispation de la volaille.
Le liquide est déversé manuellement dans l'embuc, rempli par exemple de grain, avec un quelconque récipient.
Des inconvénients résident en ce que bien souvent 1' opérateur a déjà les deux mains occupées et, en outre, le liquide est déversé dans l'embuc sans précision, d'un animal à un autre, avec des risques d'oubli ou de le répandre sur le sol.
La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients. L'invention telle qu'elle est caractérisée dans les revendications, permet d'introduire automatiquement un liquide dans l'embuc lors de l'opération de gavage de chaque volaille avec une grande régularité et précision, sans solliciter une attention particulière.
L'invention associée à un système de gavage comprend un contenant suspendu par tout moyen approprié à un rail de déplacement, lequel réservoir ou contenant communique avec un embuc par l'entremise d'un tuyau flexible qui passe par un moyen pour éjecter du liquide dans l'embuc et un temporisateur pour en programmer la quantité et la périodicité.
L'ensemble des éléments est commandé par le truchement de contacteurs à pied ou à main.
Le contenant est en un matériau transparent portant de préférence une graduation sur la hauteur, et, a une forme appropriée permettant un remplissage aisé et la vidange en fin d'opération de gavage.
Le moyen d'éjection du liquide dans l'embuc peut être une pompe, une électro-vanne ou tout autre dispositif adéquat.
L'invention est exposée ci-après plus en détail à 1' aide de dessins représentant seulement un mode d'exécution à titre d'exemple non limitatif.
La figure 1 représente succintement, en élévation, un appareil d'humidification associé à un appareil de gavage.
Le boîtier 1 présente au moins une face latérale 16, sensiblement parallèle aux parois 14, qui est fixée
par collage, soudage ou vissage sur le socle 2.
Selon un aspect de l'invention, la face latérale 16 est également revêtue, côté intérieur au feu, de la matière colorée 3. De même, et de préférence, la matière colorée 3 revêt une partie du boitier 1, côté intérieur au feu, dans une zone de celui-ci adjacente à l'écran optique 5, sur le pourtour du boîtier comme visible à la
On remarquera que, grâce aux dispositions de l'invention, la matière colorée 3 est protégée des agressions extérieures, du fait qu'elle se trouve à l'intérieur du feu. Elle est donc insensible aux rayures et peut, de ce fait, n'avoir qu'une très faible épaisseur. On a pu constater que le feu de signalisation selon l'invention est beaucoup moins sensible aux dépôts de salissures que les feux de l'art antérieur, il permet encore de satisfaire les exigences optiques et photométriques lorsqu'il est recouvert de parasites en
tout genre.
Grâce aux rainures 7 qui sont prévues sur la face revêtue de matière colorée 3 de l'écran optique 5, l'apport de cette matière colorée peut être effectué de manière simple et sans risque de débordement, par toute technique appropriée telle que, par exemple, marquage à
chaud, tamponnage.
LA PRESENTE INVENTION CONCERNE LE BEC-DOSEUR-VERSEUR POUR PRODUITS PULVERULENTS POUR PERMETTRE DE DOSER UNE CUILLERE Â CAFE LA MANIPULATION : Prendre le récipient à l'envers de façon que le produit pulvérulent aille directement dans la chambre de dosage .Une fois dosé en appuyant sur le poussoir on ferme le récipient en même temps qu'on ouvre la chambre de dosage et la dose sort directement par le bec verseur EXPLICATION DU PROTOTYPE t )RECIPIENT EN TROIS COMPARTIMENTS 1er compartiment HUNERO 1 s Cylindre b vis ajusté au réoipient NUMERO 2 Â s Séparation du cylindre k vis N-1 b la chambre de dosage par le guide lamelle qui est de l'exterieur un peu plus large que le cylindre k vis N 1 dont le trou intérieur du guide lamelle est du même diametre que le oylindre k vis 2eme Compartiment : NUMERO 3 : Chambre de dosage à poudre 3eme Compartiment NUMERO 2 B t Sparation du cylindre de la chambre de dosage N 3 au bec verseur par le deuxième guide lamelle N 2 B qui est de l'exterieur un peu plus large que le cylindre chambre de dosage N 3 dont le trou interieur du guide lamelle N 2 B est du même diametre que le cylindre chambre de dosage N3 ce qui permet de couler une dose dans le bec verseur N 4
PORTIER ELECTRONIQUE A INTERPHONE ET UTILISATION D'UN TEL PORTIER La présente invention concerne un portier électronique intelligent & interphone et l'utilisation d'un tel portier.
Il est connu des portiers classiques associant, un clavier de codage permettant l'ouverture de la porte, à un dispositif d'interphone comprenant un haut-parleur, un micro et les amplis de phonie nécessaires.
L'utilisateur de ce type de portier doit, soit connaître le code secret d'acces permettant l'ouverture de la porte, soit sonner chez l'ensemble des occupants, ce qui provoque des difficultés de communication. Pour pallier ce genre d'inconvénient, l'interphone doit être pourvu d'une sonnette par occupant, et avoir un tableau d'autant plus important que l'immeuble comporte un grand nombre d'appartements.
I1 est également connu des portiers à interphone dans lesquels on a essayé de réduire le nombre de sonnettes associées å chaque appartement en utilisant un clavier permettant l'appel d'un résidant par composition d'un code listé sur un tableau d'accompagnement.
Dans ce cas le tableau d'accompagnement doit être mis à jour au fur et à mesure des départs des occupants des appartements.
Le but de l'invention est donc de pallier les inconvénients ci-dessus en proposant un portier qui permette de réduire le nombre de boutons de façon à avoir moins de boutons que de résidents, tout en permettant une mise à jour facile des codes correspondant à l'identité des résidents.
Ce but est atteint par le fait que le portier électronique à interphone comporte un haut-parleur, un micro disposé derriere une platine d'habillage, un clavier numérique permettant la composition directe d'un code, des touches fonctionnelles et un afficheur, les touches fonctionnelles modifiant la séquence de message affiché sur l'afficheur et des circuits de gestion de l'afficheur, du clavier et de l'interphone.
Exemple 5 : Préparation d'une pou d r e composite alumine-alliage fer-chrome contenant 10,8 % en masse d'alliage.
a) Une solution E est préparée à partir de - 50,64 g de nitrate d'aluminium (Al(N03)3,9H20), - 4,85 g de nitrate de fer (Fe(N03)3,9H20), - 1,20 g de nitrate de chrome (Cr(N03)3,9H20), - 63,95 g d'oxalate d'ammonium ((NH4)2C204,H20), - 150 cm3 d'eau distillée.
La solution E est agitée pendant 40 mn afin que la réaction de complexation suivante soit totale 0,9Al(N03)3 + 0,O8Fe(N03)3 + 0,02Cr(N03)3 + 3(NH4)2C204 (NH4)3A10,9Fe0,08Cr0,02(C204)3 + 4 3 La concentration molaire en oxalate est égale à 0,75 mole/l.
b) Une solution F contenant 750 cm3 de méthanol et 750 cm3 d'éthylèneglycol est préparée sous agitation. La solution E est ajoutée dans la solution F sous agitation. L'oxalate mixte (NH4)3A10,9Fe0,06Cr0,02(C204)3 précipite au bout de quelques minutes. L'agitation est maintenue pendant 1 heure à température ambiante (20oC).
c-e) Les conditions de filtration, séchage, décomposition du précurseur oxalique, le traitement thermique de recuit sont similaires à ceux décrits à l'exemple 1.
f) L'oxyde mixte Oc A11,8Cr0,04Fe0,1603 ainsi synthétisé est réduit pendant 10 heures sous hydrogène sec à 1050 C. Les mêmes analyses que précédemment sont effectuées sur la poudre composite. Les résultats sont les suivants : - surface spécifique : 1,9 m2/g, - taille moyenne des grains de poudre (figure 5) : 1,3 ,um, - taille moyenne des particules d'alliage Fe0,8Cr0,2 : 4,0 nm (histogramme de la figure 6 et micrographie de la figure 14), Exemple 6 : Préparation d'un cermet à partir de la poudre obtenue à l'exemple 5.
La poudre composite est densifiée dans les conditions décrites à l'exemple 1. La microstructure du cermet ainsi obtenu est présentée sur la micrographie de la figure 15. Les caractéristiques microstructurales et les propriétés mécaniques du cermet sont résumées dans le tableau récapitulatif en fin de description.
Exemple 7 : Préparation d'une poudre aluminemolybdène contenant 10,8 ç en masse de molybdène.
a) Une solution G est préparée à partir de - 50,64 g de nitrate d'aluminium (Al(N03)3,9H20), - 2,40 g d'acide molybique (NH4)2Mo4013), - 63,95 g d'oxalate d'ammonium (NH4)2C204,H20), - 150 cm3 d'eau distillée.
On obtient le précurseur (NH4)3,15A10,9(MoO3)0,1(C204)3.
b) Une solution B (identique à celle préparée à l'exemple 1) contenant 750 cm3 d'éthanol et 750 cm3 d'éthylèneglycol est préparée sous agitation. La solution G est ajoutée dans la solution B sous agitation. L'oxalate mixte (NH4)3,15A10,9(MoO3)0,1(C2O4)3 précipite au bout de quelques minutes. L'agitation est maintenue pendant 1 heure à température ambiante (200C).
c-d) Les conditions de filtration, séchage, décomposition du précurseur oxalique sont similaires à celles décrites à l'exemple 1.
f) L'oxyde mixte amorphe ainsi obtenu est directement traité sous hydrogène sec, sans recuit compte tenu du haut point de fusion du molybdène (16100 C). Le procédé de réduction s'opère de la façon suivante : vitesse de chauffage 5 C/mn, palier 45O0C pendant 2 heures, palier 1150C pendant 5 heures. Les mêmes analyses que précédemment sont effectuées sur la poudre composite. Les résultats sont les suivants - surface spécifique : 2 m2/g, - taille moyenne des grains de poudre (figure 7) : l,3m, - taille moyenne des particules de molybdène : 40 nm (micrographie de la figure 16).
Exemple 8 : Préparation d'une poudre aluminechrome contenant 21 m en masse de chrome.
a) Une solution H est préparée à partir de : - 45,02 g de nitrate d'aluminium (Al(N03)3,9H20), - 12,0 9 de nitrate de chrome (Cr(N03)3,9H20), - 63,95 g d'oxalate d'ammonium ((NH4)2C204,H20), - 150 cm3 d'eau distillée.
La solution H est agitée pendant 40 mn afin que la réaction de complexation suivante soit totale O,8Al(N03)3 + 0,2 Cr(N03)3 1 3(NH4)2C204 (NH4)3A10,8Cr0,2(C2O4)3 + 3NH4N03 La concentration molaire en oxalate est de 0,75 mole/l.