INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, il a été proposé de noyer des fibres optiques de mesure dans des matériaux, par exemple des matériaux composites, et de mesurer les propriétés optiques de ces fibres de manière à caractériser l'état de ces matériaux. On a également suggéré, par exemple dans le brevet FR-A-2 626 367 déjà cité) d'utiliser les propriétés des fibres optiques fortement biréfringentes pour mesurer des températures. On constate, dans ces applications, que les propriétés optiques des fibres de mesure dépendent simultanément de leur déformation et de la température. La contribution de chacun de ces paramètres est difficile à isoler et les méthodes utilisées jusqu'à présent pour cela (par exemple l'utilisation d'une référence) conduisent à la réalisation de dispositifs de mesure relativement complexes.
Le but de la présente invention est la réalisation d'un dispositif de mesure à fibre optique de plusieurs paramètres qui permet d'obtenir une grande précision, assure la mesure simultanée de plusieurs paramètres en un même point et permet de séparer la contribution de chacun d'eux.
A cet effet, le dispositif de l'invention comporte: - une source lumineuse, - au moins une fibre optique sensible aux paramètres mesurés présentant des modes stables excités par la source lumineuse, une variation de chaque paramètre mesuré introduisant des déphasages entre différents modes, - au moins un moyen de couplage séparant la lumière incidente entre ces modes de mesure, - au moins un détecteur recevant le flux lumineux résultant de l'interférence des modes de mesure, - une unité de traitement électronique assurant l'extraction des valeurs des paramètres mesurés à partir des signaux sortant des détecteurs.
Selon l'invention, l'une au moins des fibres sensibles présente au moins trois modes stables de mesure, le déphasage entre les modes de chacun des deux couples dépendant des paramètres mesurés avec des lois linéairement indépendantes, des moyens d'analyse produisant au moins deux mesures séparées des déphasages entre les modes de chacun des couples. Lesdits couples de modes stables de mesure sont un couple de modes spatiaux différents de même état de polarisation et un couple de mode de polarisation différente de même état spatial. L'unité de traitement assure l'extraction de valeurs indépendantes des deux paramètres mesurés par une même fibre sensible, à partir de la mesure des deux déphasages.
La fibre sensible est avantageusement une fibre à biréfringence de contrainte avec un coeur légèrement elliptique, utilisée au delà de la coupure. Les fibres dites "Bow-tie" de YORK TECHNOLOGY possèdent ces caractéristiques.
La légère ellipticité du coeur (rapport petit axe sur grand axe de l'ordre de 0,7 à 0,9) assure deux modes LP11 stables sans pour autant empêcher le guidage du mode LP1lp comme dans le cas d'une forte ellipticité. Une telle fibre a donc six modes stables de mesure possible : trois modes spatiaux LPo1, LP11G et LP11p subdivisés chacun en deux polarisations linéaires parallèles soit au grand axe soit au petit axe. Ces six modes seront notés par la suite LPO1/G, LPollp LPllG/G LPllG/Pt LPllP/G et LP11p1p.
De préférence, les trois modes stables de mesure seront un mode LP11, le mode LP11 de même distribution spatiale et de polarisation orthogonale et le mode LP11 de même polarisation et de distribution spatiale orthogonale, soit par exemple LPllG/Gt LPllG/P, LPîlP/G. Les modes antisymétriques LP11 possèdent en effet une similitude intéressante avec les modes de polarisation. Ils ont aussi une orientation spatiale et leur différence de vitesses sont comparables à celles des modes de polarisation.
L'invention sera décrite plus en détail en référence aux figures annexées dans lesquelles - La figure 1 est un schéma de principe du dispositif de l'invention.
- La figure 2 est une représentation des modes spatiaux de la fibre optique de mesure concernés par l'invention.
EXEMPLE 24 On répète l'exemple 22 mais l'on charge 3,7 g de tributylamine et 80 ml d'hexaméthylphosphotriamide.
On obtient un rendement en p-tertiobutylbenzaldéhyde de 47 %.
EXEMPLE 25 On répète l'exemple 22 mais l'on charge 8,52 g de dihexyléthylamine à la place de la tributylamine.
On obtient un rendement en p-tertiobutylbenzaldéhyde de 73 %.
EXEMPLE 26 On répète l'exemple 22 mais l'on charge 4,5 g de triéthylènediamine à la place de la tributylamine.
On obtient un rendement en p-tertiobutylbenzaldéhyde de 81 %.
EXEMPLE 27 On reproduit l'exemple 22 à la seule différence que l'on met en oeuvre le triméthylcarbinol de p-disopropylbenzène à la place du triméthylcarbinol de p-tertiobutylbenzène.
On obtient un rendement en p-isopropylbenzaldéhyde de 71 %.
Nouveaux dérivés de diamino-2,4 triazine-1,3,5 et leur utilisation pour le traitement et la prévention de la culte des cheveux.
t1 invention est relative à de nouveaux dérivés de diamino-2,4 triazine-1,3,5, à leur préparation et à des compositions cosmétiques ou pharmaceutiques destinées notamment à être utilisées en application topique dans le traitement et la prévention de la chute des cheveux et la stimulation de leur repousse.
ta demanderesse a découvert que ces nouveaux dérivés étaient particulièrement efficaces pour induire et stimuler la croissance des cheveux et freiner leur chute et qu'ils pouvaient être utilisés, notamment, dans le traitement des maladies du cuir chevelu, telles que la pelade, la dermatite desquamante et l'alopécie.
t'invention a donc pour objet de nouveaux dérivés de diamino-2,4 triazine-1,3,5 substitués en position 6.
L'inventation concerne également des compositions cosmétiques et/ou pharmaceutiques mettant en oeuvre ces composés.
Après liaison des différentes couches entre elles par aiguilletage léger, le complexe final conforme à l'invention a une épaisseur légèrement inférieure à cinq millimètres et pèse 600 grammes/mètre carré.
A partir d'un tel matériau, on réalise une structure alvéolaire d'une manière similaire aux enseignements du brevet français 2 441 685, cette structure alvéolaire pouvant être soit de forme hexagonale (figure 2), soit en forme de losange. Les dimensions des alvéoles sont telles que les côtés aient une longueur comprise entre vingt et trente centimètres, la hauteur desdites alvéoles étant, quant à elle, comprise entre cinq et quinze centimètres.
Un tel matériau est disposé sur le sol de telle sorte qu'aucun des côtes des alvéoles ne se trouve orienté transversalement par rapport à la pente (voir figures 2 et 3).
Grâce à l'invention, en procédant de la manière précitée, on a constaté que l'on obtenait non seulement une bonne retenue de la neige, mais également que l'on retardait la fonte, ce qui peut s'expliquer par le fait que le matériau conforme à l'invention permet de réaliser une canalisation du flux d'eau résultant de cette fonte, et que l'on sauvegarde ainsi la couche de neige qui ne subit plus l'agression du courant d'eau et permet de maintenir naturellement la neige éloignée du sol support par création de "voûtes" à l'intérieur de chaque alvéole, ce qui améliore l'isolation et préserve la neige d'une fonte rapide.De plus, la disposition des alvéoles de telle sorte qu'aucun des côtés ne se trouve orienté transversalement par rapport à la pente, permet également d'éviter la détérioration de la structure en nid d'abeilles lorsque la couche de neige est très faible, voire même inexistante sur une faible surface.
Par ailleurs, le matériau conforme à l'invention peut également jouer le rôle d'un élément améliorant la sécurité par le fait qu'il est possible de le colorer, ce qui le rend ainsi très visible lorsque la couche de neige devient faible et donne donc un signal, soit pour effectuer une opération de réenneigement, soit pour ordonner la fermeture de la piste.
En fin de saison, s'il peut être envisagé de laisser le matériau sur le sol, de préférence il sera enlevé, roulé et stocké, la végétation pouvant repousser normalement étant donné que pendant toute la période hivernale, le sol a été protégé.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation décrit précédemment, mais elle en couvre toutes les variantes réalisées dans le même esprit. Ainsi, comme structure support de la nappe tex tile entrant dans la constitution d'un matériau conforme à l'invention, il pourrait être envisagé d'utiliser d'autres types d'armatures qu'une grille textile tissée ou non tissée, par exemple d'utiliser un tricot du type à insertion frontale de trame, comportant éventuellement les fils longitudinaux, de telle sorte que ladite structure tricotée soit stable dimensionnellement tant en largeur qu'en longueur.
De même, si la liaison des différentes couches du complexe textile permettant la réalisation d'un matériau conforme à l'invention est de préférence réalisée par simple aiguilletage, il pourrait être envisagé de réaliser une telle liaison par tout autre moyen, tel que par exemple selon les techniques de couture-tricotage.
La présente invention concerne un dispositif d'alimentation et de maintien de plusieurs injecteurs de carburant pour un moteur à combustion interne.
L'alimentation en carburant des injecteurs est assurée dans un grand nombre de cas, par une conduite d'alimentation reliée à l'extrémité supérieure de l'injecteur. Ce dernier est relié par sa partie inférieure, au conduit d'admission d'un cylindre du moteur. Or, la nécessité d'aménager la conduite d'alimentation, appelée aussi rampe, au-dessus de l'ensemble d'inJection, rend ce mode d'alimention des injecteurs particulièrement encombrant. Pour palier cet inconvénient, il a déjà été proposé d'alimenter les injecteurs par leurs parois latérales, en intégrant la conduite d'alimentation au collecteur d'admission.
Or, lorsque les parois latérales de l'injecteur sont noyées dans le carburant, il peut se produire une diffusion de ce carburant à l'intérieur des parois du conduit d'alimentation intégré au collecteur d'admission, si celui-ci est réalisé dans un matériau poreux. Ce qui est le cas, par exemple, pour les collecteurs en aluminium réalisés en fonderie, à cause des porosités introduites dans la matière par ce procédé de fabrication.
En outre, ce mode d'alimentation complique considérablement la conception de ce collecteur, qui doit être adapté à chaque type d'injecteur.
La présente invention résout ces problèmes en proposant un dispositif de maintien et d'alimentation de plusieurs injecteurs de carburant pour un moteur à combustion interne, indépendant du collecteur d'admission, et dont l'encombrement est particulièrement réduit.
A cet effet, la présente invention a pour objet un dispositif d'alimentation et de maintien de plusieurs injecteurs de carburant pour un moteur à combustion interne, ces injecteurs étant alimentés latéralement par un conduit d'alimentation, ce dispositif étant caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs logements venus de forme avec ledit conduit d'alimentation dans lesquels sont respectivement centrés les injecteurs, et dont la partie inférieure est reliée de façon étanche à une ouverture du conduit d'admission du carburant dans un cylindre du moteur.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront d'ailleurs à la lecture de l'exemple de réalisation décrit ci-dessous à titre illustratif et nullement limitatif, avec référence à la figure unique du dessin annexé, qui est un schéma synoptique général d'un chargeur conforme à l'invention.
Dans ce qui suit, on supposera que le chargeur est destiné à charger au maximum 42 batteries, p (nombre de batteries par voie) étant égal à 7 et q (nombre de voies) étant égal à 6. Les batteries à charger peuvent être par exemple du type Ni-Cd de tension 1,2 V, de module quelconque, par exemple R20 ; la batterie d'alimentation, supposée prioritaire, pourra avoir une tension de 12 V. En absence de batterie, l'alimentation est supposée fournie, également sous 12 V, par un ensemble de panneaux solaires recevant un ensoleillement variable.
Ceci étant, et en se référant à la figure, on voit que l'entrée 12 V batterie est reliée par un fusible F1 et six diodes de découplage référencées d2 à d12, aux bornes positives des six voies de charge désignées n voie 1", "voie 2"... "voie 6", prévues pour contenir chacune au maximum sept batteries. Cette entrée 12 V batterie est reliée par ailleurs à la bobine d'un relais Rel ; un générateur de tension de référence GR est connecté entre le fusible F1 et le contact T1 du relais précité.
Quant à l'entrée 12 V des panneaux solaires, elle est reliée aux mêmes bornes positives des six voies de charge par un fusible F2, un contact R2 du même relais, une résistance de référence RF et six autres diodes de découplage, dl à dli.
Ainsi, lorsque le chargeur fonctionne sur batterie 12 V, la bobine du relais Rel est excitée, les contacts R1 et R2 sont ouverts, les panneaux solaires sont déconnectés et la tension de référence fixe, fournie par le générateur GR, est transmise à la ligne REF par le contact de relais T1, alors fermé ; de là, cette tension de référence est envoyée à l'entrée de chaque générateur de courant constant G1 à G6, dont les sorties sont connectées respectivement aux bornes négatives des voies de charge 1 à 6.
En absence de batterie 12 V, le relais Rel retombe au repos, ce qui ferme les contacts R1 et R2. La tension de référence pour les générateurs de courant constant est alors élaborée, à partir de la chute de tension présente aux bornes de la résistance RF, par les amplificateurs de mesure Aml et Am2, la sortie de ce dernier étant reliée à la borne R1 du relais.
On a ainsi sur la ligne REF une tension de rFfé- rence variable en fonction du rendement des panneaux solaires et dépendant du courant total de charge, mais identique pour tous les générateurs de courant constant. Ce courant constant peut être par exemple de 0,6 A par voie.
Un circuit de temporisation référencé "Tempo" a été représenté connecté à la sixième voie de charge. Il fonctionnera donc de la même manière, que la charge soit fournie par la batterie 12 V ou par les panneaux solaires.
Ce circuit sera initialisé en début de charge, ce qui provoquera l'allumage des six diodes électroluminescentes associées à chaque voie, L1 à L6. L'extinction de ces "LED", commandée par le circuit de temporisation, pourra intervenir par exemple au bout de 10 heures de charge.
PROPULSEUR CENTRIFUGE MAGNETIQUE BT ELEGTROMAGNETIQUE La présente invention concerne un dispositif de propulsion de tous mobiles connus ou imaginablgsuivant les trois dimension de référence.
ae type de propulsionyhabituellement proposé,par action mécanique excentrant un anneau métallique en rotation; engendre des contacts et des frottements,le rendant ainsi peu fiable Le dispositif selon ltinvention,permet de remédier à ces inconménients,en supprimant tout contact mécanique Il comporte,en effet : un anneau métallique cylindrique ou non,supportant fixé sur sa surface latérale, deux aimants permanents,dont le même signe magnétique est orienté vers 11 extérieur ,et opposés chacun à chacun de 18 sur un même diamètre,passant par un trou oblong,Btians sa longueur,percé au centre de l'anneau.
Cet anneau,mobile autour de son axe et en translation suivant ce diamètre,et seulement suivant ce diamètre ; provoque ainsi son excentration Il est maintenu centré sur cet axe,par la présence de 2 x quatre ressorts de compression,qnril supporterépartis deux à deux de part et d'autre de son axe et à la surface de chacune de ses bases ; de telle manière qu'ils prennent appui à la fois sur l'annaau et sur l'axe de rotation,par ltintermédiaire de quatre bossages, formant corps,deux à deux avec les deux rondelles fixées sur cet axe au-dessus de chacune des bases de ltannuau La présence de quatre goujons à tête ronde,enmanchés ser -rés à la surface de chacune de ce deux bases,permet à l'anneau de glisser aisément entre ces deux rondelles qui le guide:itet le supportent L'axe de rotation est mobile entre deux flasques reliées entre elles par des entretoises,constituant ainsi la structure de cet ensemble propulsif ; ce peut être un boitier fermé Une masse polaire est fixée entre ces deux flasques par deux entretoises les reliant . Sa partie concave est conséntrique à la surface latérale de anneau qui lui fait face.
Un tube contenant un aimant mobile,est soudé sur cette masse polaire . Cet aimant porte en regard le même signe magnetique.
Celte masse polaire supporte un aimant permanent mobile suivant son axe,il est maintenu éloigné de cette masse par un ressort de compression, contre une came. celle-ci permet le rapprochement ou l'éloignement de cet aimant,de la masse polaire par un cable ou engrenages,aftnm%duler à volonté effet de répulsion entre cet aimant - de même signe magnétique que celui que présente les deux autres - et l'aimant de l'anneau,qui au passage de celui-ci pendant la rotation,permettra ainsi une excentration de celui-ci Cette rotation est entretenue par un moteur électrique.
Entre cette masse polaire et chaque aimant de l'anneau, un entrefer est ménagé de telle façon que le passage des masses polaires de ceux-ci,après l'excentration maintenue de cet anneau sous l'effet centrifuge,frôle cette masse sans contact mécanique. Ce dispositif peut aussi fonctionner pat attraction Il peut également être associé à un second dispositif identique,reliés entre eux,sur un même plan par deux engrenages droits. Dans ce cas de figure,la came est double et repous -sera simultanément chacun des aimants extérieurs vers leur masse polaire. Les ressorts peuvent être expansifs.Une extrémité fixée sur le bossage de la rondelle guide,et l'autre coulissant dans une chape fixée sur l'anneau et comportant un ar rêtoirx permettant l'expansion Dans ce cax de figure,les couples moteurs s'équilibrent ainsi que toutes réactions entre les aimants,assurant à cet en -semble propulsif une parfaite stabilité selon les trois di mensions.
Par ailleurs,les aimants de modulation de l'excentra- tion de des anneaux,qui lui sont extérieurs,peuvent être remplacés par des électro-aimants alimentés en courant continu; ainsi les modulations du champ magnétique,provoquées par l'action drun rhéostat-inverseur d'intensité,sont plus souples et plus rapides.Cette inversion immédiate permettant un freinage intense, sans déviation du mobile sur sa trajectoire,et son changement de direction sans dérapage centrifuge Si la direc-- tion de cette propulsion est coordonnée à ce changement.
J.110, 9 p (1968).
3. NICOLAUS, B., GAMBACORTA, A., BASSO, A.L., RICCIO, R., DE ROSA, M. and GRANT, W.D. Trehalose in Archaebacteria. System. Appl.
Microbiol. 10, 215-17 (1988).
4. MACKAY, M.A., NORTON, R.S. and BOROWITZKA, L.J. Organic osmoregularoty solutes in Cyanobacteria, J. General Microbiol. 130, 2177-2191 (1984).
5. ELBEIN, A.D., The metabolism of a,a-trehalose, Adv.Carbohydr. Chem.
Biochem. 30, 227-256 (1974).
6. STEPHENS, G.M., and DALTON, H. Is toxin production by coryneform bacteria linked to their ability to utilize hydrocarbons ? Tibtech 5 (1987).
COMPOSITION, BAIN ET PROCEDE DE TREMPE DES METAUX La présente invention a pour objet une composition concentrée aqueuse pour la trempe des métaux et de leurs alliages. Elle vise également les bains de trempe obtenus à partir de cette composition ainsi que le procédé de trempe des métaux utilisant ladite composition.
I1 est connu que les caractéristiques mécaniques optimales des métaux ou alliages ne sont obtenues qu'après un chauffage à température élevée, lequel permet l'apparition de phases ou configurations cristallines n'existant qu'à haute température ou qui ne peuvent se former qu'à partir de la phase stable à haute température.
Dans le cas de l'acier par exemple, le chauffage, suivi d'un maintien à haute température (entre 780 et 900"C pour l'acier de construction) assure la mise en solution du carbone et l'uniformité de sa répartition dans le fer e (structure austénitique).
Le chauffage est suivi de la trempe proprement dite, c'est-à-dire d'un refroidissement plus ou moins rapide, suivant le métal et le genre de pièce; ceci permet de maintenir à froid la répartition moléculaire de l'état stable à chaud, en figeant les phases ou configurations cristallines obtenues.
La vitesse et les conditions de refroidissement du métal, au cours de la trempe, ont une influence déterminante sur les propriétés mécaniques.
I1 est, d'une part, nécessaire de refroidir suf fi- samment vite le métal ou l'alliage, préalablement porté dans le domaine de température où la structure désirée se forme, afin de la figer et d'éviter des transformations incomplètes.
D'autre part, pour des raisons de dimensions ou de régularité de forme des pièces, ou encore pour certaines compositions d'alliages, il n'est pas souhaité que le refroidissement soit trop rapide.
En effet, si tel est le cas, on assiste à la formation de contraintes internes, de distorsions et éventuellement de fissures appelées tapures.
I1 s'ensuit que la trempe est une opération méticuleuse qui requiert beaucoup de précautions. I1 convient, en particulier, d'utiliser des bains de trempe appropriés capables de faire varier la vitesse de refroidissement dans les limites voulues afin d'obtenir les caractéristiques recherchées et, en particulier, de ralentir la trempe de façon à éviter les tapures et autres inconvénients inhérents à une trempe trop rapide.
31 ................... Embase de la verge, 32.................... Ergot de la verge, 33.................... Orifice de L'ergot 32, 34.................... Goupille, 34a Tige de la goupille, 34b Crampons de la goupille, 34c . Bouc le de la goupille, 35 Chaînette de la goupille, 36 Extrémité fixe de la chaînette, 37 ....................... Extrémité mobile de la chaînette, 40 Câble ou chaîne, "a1, Angle prédéterminé entre les ai les inférieures 24a,24b, HH' Plan horizontal, VV' ................... Plan vertical, XX' .............. Axe horizontal d'articulation de la verge 30, Flèche A...................... A Mouvement d'articulation de la verge 30.
La présente invention se rapporte d'une manière générale à un dispositif de traitement d'un fluide, ou premier fluide, tel que de l'eau contenue dans une cuve, par un deuxième fluide mis en contact avec le premier fluide.
Elle concerne plus particulièrement un dispositif permettant le chauffage du premier fluide par le deuxième fluide.
On connaît déjà des dispositifs de chauffage d'un fluide, tel que de l'eau, comprenant un brûleur à gaz raccordé par l'intermédiaire d'un tube, à un diffuseur immergé dans l'eau contenue dans la cuve.
Ces dispositifs, appelés communément dispositifs à combustion submergée, permettent par conséquent le chauffage de l'eau contenue dans la cuve par les gaz chauds émanant du brûleur et sortant du diffuseur immergé dans la cuve.
Mais, jusqu'à présent, de tels dispositifs demeurent assez rarement utilisés, car ils présentent un certain nombre d'inconvénients qui sont essentiellement - le manque de fiabilité en exploitation - les perturbations engendrées au niveau de la combustion et du refroidissement du brûleur - le coût élevé de conception du brûleur - les difficultés pour son positionnement et sa fixation, son niveau sonore relativement élevé, et les risques de détérioration dudit brûleur après un temps relativement court d'utilisation.
En outre, le brûleur devait se situer au-dessus du niveau de l'eau dans la cuve, ce qui nécessitait un système spécial pour son refroidissement et compliquait par conséquent l'installation, et ne procurait pas de bons rendements.
Aussi, la présente invention a pour but de remédier à tous ces inconvénients en proposant un dispositif particulièrement fiable, à haut rendement, et évitant tout risque de détérioration du brûleur, même à la longue.
A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif de traitement d'un fluide, ou premier fluide, tel que de l'eau contenue dans une cuve, pour par exemple chauffer ce fluide, et du type comprenant des moyens d'alimentation d'un second fluide, tel que par exemple un brûleur à gaz, raccordé par l'intermédiaire d'au moins un tube, à un diffuseur immergé dans le premier fluide contenu dans la cuve et destiné à être traité ou chauffé par le deuxième fluide, caractérisé en ce que ledit tube comporte au moins une partie s'étendant au-dessus du niveau du premier fluide dans la cuve pour empêcher tout refoulement du premier fluide par le diffuseur et le tube dans ledit moyen d'alimentation.