INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La dilution 1 x 102 faite manuellement est replacée sur le portoir et le programme de dilution automatique est alors engagé. Après un cycle de rinçage avec le tampon de dilution, une seringue de 500 1 (piston inox) prélève 100 pl de la dilution 1 x 102 et aspire 400 il du tampon de dilution. Le tout est rejeté dans le tube suivant, correspondant à la dilution 1 x 103. Cinq cent lil de tampon de dilution sont encore aspirés et rejetés dans le tube de la dilution 1 x 103, ce qui assure le rinçage de la seringue. L'agitation de la dilution est assurée par une aspiration-refoulement de 500 tl d'air, 5 fois de suite, au maximum de vitesse de refoulement.
L'aiguille prélève ensuite 100 p1 de la dilution 1 x 103, aspire 400 ?l puis 500 pl de tampon de dilution selon le même processus que précédemment pour obtenir la dilution 1 x 104 et ainsi de suite.
A la dilution 1 x 1030, l'appareil s'arrête automatiquement et enclenche un cycle de rinçage. Une nouvelle gamme peut alors être mise en oeuvre.
Schéma du processus de dilution automatique de l'antisérum anti-IgE Ce schéma fait l'objet de la figure 2, sur laquelle on a représenté le procédé de dilution automatique dans lequel les étapes d'agitation mentionnées par "bullage" sont faites conformément au procédé de l'invention et dans lequel l'étape d'agitation qui suit la première dilution est faite manuellement sur un appareil à agitation par excentrique.
3. Codage des tubes des dilutions d'eau distillée et d'antisérums Lors d'une expérience "activation", on teste - les dilutions pondérales 1 x 102 à 1 x 104 d'anti-IgE et du contrôle anti-IgG et/ou eau distillée; - les hautes dilutions 1 x 1021 à 1 x 1030 (audelà du nombre limite de molécules calculé grâce au nombre d'Avogadro) d'anti-IgE et du contrôle anti-IgG et/ou eau distillée. N'importe quelle partie de la gamme de dilution au-delà de la limite donnée par le nombre d'Avogadro peut être utilisée; - les témoins internes contrôlant la sensibilité au calcium des basophiles et correspondant aux tampons de Tyrode sans calcium et de Tyrode avec calcium.
a) Réalisation du code Dans ce protocole "activation", tous les tubes sont testés en aveugle.
Le chercheur étranger au laboratoire et contrôlant la réalisation des expériences attribue à chacun des tubes, suivant une table de randomisation - un nombre compris entre 1 et 30 lorsque l'expérience compare l'efficacité des dilutions d'anti-IgE et d'anti-IgG; - un nombre compris entre 1 et 43 lorsque l'expérience compare l'efficacité des dilutions d'eau distillée, d'anti-IgG et d'anti-IgE.
Pour ce faire, les numéros correspondant aux dilutions et marqués au feutre sur les tubes sont effacés à l'alcool et des étiquettes portant un numéro de code sont collées sur les tubes.
Exemple : dans le cas d'un code compris entre 1 et 30, les tubes codés seront - les tubes des dilutions lx102 à 1x104 d'anti IgG (3 tubes) et d'anti-IgE (3 tubes); - les tubes des dilutions 1 x 1021 à 1 x 1030 d'anti-IgG (10 tubes) et d'anti-IgE (10 tubes); - les tubes de contrôles internes : 1) tampon de dilution, Tyrode avec calcium (2 tubes); 2) tampon de lavage, Tyrode sans calcium (2 tubes).
b) Dédoublage de la gamme codée de 1 à 30 ou de 1 à 43 De chacun des tubes codés, on prélève 200 iil (Pipetman 200) qui sont déposés dans des tubes d'agrégamètre de 1 ml. Les tubes sont bouchés et emportés par la personne ayant fait le code pour un dosage de contrôle éventuel, ultérieur et indépendant, des immunoglobulines pouvant être contenues dans les dilutions (dosage par électrophorèse sur gel de polyacrylamide) ou tout autre contrôle approprié (spectrométrie de masse etc...).
Il est à noter que dans ce mode de réalisation, illustré à la figure 2, les moyens 4 de contrôle du circuit principal d'alimentation se présentent, comme à la figure 1, sous la forme de moyens de détection D1, R1, C1 de présence d'une tension d'alimentation U au niveau du dit élément principal de signalisation 3.
Ainsi ce circuit logique D1, C1, R1 permettra de détecter la présence et/ou l'absence de tension U et il en résultera une image à sa sortie E fonction de son état en entrée.
Pour ce qui est des moyens de signalisation complémentaire 5, ils sont avantageusement constitués, comme le montre la figure 2, d'une diode 6 électroluminescente D2, d'un montage à transistor 7 et d'une source auxiliaire de tension 8, l'ensemble fonctionnant selon le principe précédent.
Néanmoins, en entrée des moyens 5, on retrouve la tension E', fonction de la tension E, qui bloquera le transistor. L'absence temporaire de la tension E' provoquera quant à elle la conduction du transistor T1 et l'allumage de la diode D2 de signalisation complémentaire 6.
Les deux montages décrits précédemment permettent de pallier les inconvénients dus à l'arrêt du cycle, mais ne pallie pas un défaut provenant dans le circuit d'éclairage principal. En revanche, le dispositif illustré à la figure 3 a cet objectif et, à cet effet, comporte en outre des moyens 11 pour contrôler le fonctionnement correct du dit élément 3 principal de signalisation et/ou d'éclairage.
Comme dans les deux modes de réalisation des dispositifs précédents, on retrouve le circuit principal d'éclairage et/ou de signalisation constitué au moins par un élément 3 principal de signalisation et un générateur 2 entraîné lors du déplacement du cycle.
On retrouve également des moyens 4 de contrôle du circuit principal d'alimentation ainsi que des moyens 5 de signalisation complémentaire, commandés par les dits moyens de contrôle 4.
Cependant, les dits moyens de contrôle 5 du circuit principal d'alimentation sont complétés par les dits moyens 11 de contrôle du fonctionnement correct du dit élément principal de signalisation 3.
Dans le mode de réalisation représenté à la figure 3, les moyens 4 de contrôle du circuit principal d'alimentation et les moyens 11 de contrôle du fonctionnement correct du dit élément 3 principal de signalisation sont constitués par des moyens de détection 12 du courant traversant le dit élément principal de signalisation.
Plus précisément, ces moyens de détection 12 sont constitués par un élément passif, tel que par exemple une résistance R9, placé en série avec le dit élément principal de signalisation 3.
Cela étant, aux bornes de cet élément passif 12 est placé un circuit de détection de seuil de tension 13.
Comme le montre particulièrement la figure 3, le circuit de détection de seuil de tension 13 est avantageusement constitué d'au moins un transistor T9 dont la base est commandée par la tension U' recueillie aux bornes de la dite résistance R9.
Les éléments des circuits seront déterminés en fonction des impératifs et des connaissances de l'homme du métier. Toutefois, il est à noter que, pour respecter la règlementation en vigueur auquel doivent répondre les différents éléments du circuit principal de signalisation et/ou d'éclairage, on choisira une chute de tension U' aux bornes de la résistance R9 de façon à ce qu'elle soit inférieure ou égale à 10 % de la tension nominale d'alimentaiton U du dit élément principal de signalisation et/ou d'éclairage 3.
A titre d'exemple, pour un élément de signalisation 3 constitué par une ampoule à filament de tension nominale 6 v et de puissance nominale 0,6 w, la dite résistance R9 présentera avantageusement une valeur ohmique de 6,8 ohms, la tension d'alimentation U du générateur 2 étant de 6 volts.
Cela étant, le dispositif de l'invention représenté à la figure 3 comporte un élément de filtrage 14, notamment monté en série dans le collecteur du transistor T9 afin de lisserr la tension, le courant de base du transistor T9 issu de la génératrice 2 étant alternatif.
Par ailleurs, entre le collecteur et l'émetteur du transistor T9, il apparaît une chute de tension E" que l'on va utiliser pour actionner les moyens 5 de signalisation complémentaire.
En fin de mélangeage, les noirs de carbone doivent être dispersés de façon homogène au sein du polysilazane.
On peut également avoir recours, pour la mise en contact des polysilazanes avec les noirs de carbone, à des solvants de façon à obtenir une viscosité adaptée au mélangeage.
Par quantité efficace de noirs de carbone, on entend une quantité suffisante pour constater une augmentation du rendement de la céramique à partir de cette composition, en comparaison avec le rendement de la céramique à partir du polysilazane seul correspondant à celui de la composition. Cette quantité varie en fonction des caractéristiques du noir de carbone et du polysilazane de la composition.
Par ailleurs, lorsque le noir de carbone de la composition est électroconducteur, la limite maximale de cette quantité efficace est celle correspondant au seuil de percolation.
Ce seuil de percolation est la quantité minimal de noir de carbone nécessaire à l'obtention de matériaux céramiques électroconducteurs à partir du mélange polysilazane-noir de carbone électroconducteur.
Cette quantité correspond donc à la transition isolant-conducteur des matériaux céramiques.
Ce seuil de percolation de la céramique est différent du seuil de percolation de son précurseur polysilazane chargé de noir de carbone et il est généralement inférieur puisque la perte des matières volatiles du polysilazane au cours de la céramisation de celui-ci est beaucoup plus importante que celle du noir de carbone présent dans la composition, la perte du noir de carbone au cours de la céramisation étant quasiment nulle.
Le seuil de percolation, tel que défini ci-dessus, dépend de la nature, de la morphologie et de la structure primaire éventuelle des charges (noirs de carbone électroconducteurs), de la nature du polymère hôte et, de manière générale, de l'ensemble des procédés d'élaboration des matériaux.
Pour fixer les idées, le seuil de percolation de la céramique se situe aux environs de 8 % massique de noirs de carbone électroconducteurs et stables à des températures voisines de 1400"C.
L'homme du métier, par des opérations de routine, n'aura aucune difficulté à déterminer le seuil de percolation tel que défini ci-dessus correspondant à un couple spécifique polysilazane/noir de carbone.
Dans la pratique, on recommande d'introduire de 0,5 à 50 % de préférence de 2 à 30 % en poids de noirs de carbone non électroconducteurs par rapport au poids du polysilazane de la composition.
Lorsque le noir de carbone est électroconducteur, on recommande d'introduire de 0,5 à 8 %, de préférence de 2 à 8 % en poids de noirs de carbone électroconducteurs par rapport au poids du polysilazane de ladite composition.
L'invention a trait également à un procédé d'obtention de fibres céramiques, procédé caractérisé en ce que la composition formée du mélange polysilazane-noirs de carbone thermiquement stables jusqu'à des températures voisines de 1400"C est, après avoir été filée en fibres continues par tout moyen connu en soi, notamment par extrusion à travers des filières, traitée dans le but notamment d'améliorer leur tenue thermique et/ou mécanique, les fibres traitées sont ensuite pyrolysées jusqu'à l'obtention d'une céramisation totale.
Le traitement de la fibre préalablement à sa pyrolyse, appelé souvent indifféremment traitement de durcissement, d'infusibilité ou bien encore de réticulation, constitue une étape essentielle de tout procédé visant à la préparation de fibres céramiques par une voie polymères silazanes.
A ce jour, le durcissement des fibres polysilazanes fait appel soit à des méthodes physiques (irradiations), soit à des méthodes thermochimiques.
Parmi les procédés connus, plus spécifiquement appliqués à la réticulation des fibres on peut, notamment, citer - un traitement thermique sous atmosphère inerte et/ou humide entre la température ambiante et la température du ramollissement de la composition (voir US-A-3 853 567), - une oxydation de la composition par des oxydants chimiques classiques, air, 02, 03 etc. (voir US-A-3 853 567), - un traitement par un acide de Lewis comme AlCl3 (voir US-A-3 853 567), - un traitement par le chlorure de thionyle gazeux (voir EP-A-O 245 047).
Selon une autre caractéristique de l'invention, la recharge de la batterie s'effectue comme suit : un dispositif extérieur 13 composé principalement d'un oscillateur électrique 14 alimentant une bobine d'induction 15 produit un flux magnétique alternatif.
La prothèse comporte une bobine d'induction 16 et des circuits électroniques de redressement 17 reliés à la batterie 12.
Le flux magnétique alternatif produit par le dispositif extérieur 13 induit dans cet enroulement une puissance électrique alternative qui, une fois redressée, recharge la batterie 12.
L'enroulement du dispositif extérieur et l'enroulement 6 situé dans la prothèse sont en fait, le primaire et le secondaire d'un transformateur statique.
Cette recharge peut s'effectuer pendant la nuit, l'enroulement du dispositif extérieur étant placé à proximité de la prothèse, par exemple sous un oreiller.
Selon des modes particuliers de réalisations : - l'enroulement primaire 15 émetteur du flux magnétique peut être de petite dimension. placé en position sur-cutanée face à l'enroulement secondaire 16 récepteur de flux magnétique situé dans la prothèse 6, - cet enroulement primaire peut être maintenu dans sa position sur-cutanée par un moyen adhésif, - cet enroulement primaire peut être maintenu dans sa position sur-cutanée par un moyen magnétique : un aimant permanent est en place dans la prothèse, un autre aimant permanent est en place dans le dispositif émetteur. Les pôles de chaque aimant en regard sont opposés, l'attraction produite maintenant le dispositif émetteur en place. L'un des deux aimants peut être remplacé par un élément ferromagnétique.
- le dispositif extérieur 13, émetteur de flux magnétique peut être alimenté 18 par un batterie rechargeable et comporte les circuits nécessaires à la recharge de cette batterie sur le réseau. L'avantage de ce système étant de procurer une sécurité et une garantie supplémentaire à la recharge de la prothèse en cas de panne de courant ou d'impossibilité de disposer du réseau électrique.
Le microphone 5 de type à large bande, capte les sons destinés à être amplifiés, mais également peut capter les ultra-sons destinés à la télécommande. Selon une autre caractéristique de l'invention, le microphone protégé par une fine pellicule de protection d'un matériau biocompatible, capte les ondes sonores à travers la fine épaisseur de peau de la conque, sans affaiblissement notable dans la bande de fréquences utiles. De plus, placé dans la conque, il permet de conserver au pavillon son rôle physiologique de capteur-localisateur des sons.
Les signaux électriques produits par le microphone sont transmis au préamplificateur-amplificateur 8 et 9, dont les caractéristiques d'amplification et de correction en fréquence permettent de fournir au vibrateur 10 des signaux électriques d'amplitude telle que l'exige la correction auditive à effectuer.
En option, cet ensemble électronique peut comporter un dispositif de sécurité suivant : un interrupteur à pression à deux positions stables (arrêt-marche) placé en série avec la batterie 12 permettant à l'utilisateur une disjonction complète de la batterie.
Cet interrupteur est recouvert de la protection du matériau biocompatible et mis en action par pression du doigt sur la peau.
En outre, cet ensemble électronique peut comporter un dispositif de disjonction automatique de l'amplificateur, lors de l'absence de sons captés par le microphone pendant quelques secondes et de remise en service de l'amplificateur lors de la présence de sons.
Ce dispositif permet une importante économie de l'énergie fournie par la batterie 12.
Les signaux électriques issus de l'amplificateur, reproduisant analogiquement les sons, sont transmis au vibrateur 10 de type par exemple piezo-électrique par l'intermédiaire d'un dispositif transformateur d'impédance.
Dans un mode de réalisation préférentiel, le vibrateur 5 est monté démontable sur une pièce en matériau métallique biocompatible (type matériau de prothèse orthopédique), pièce qui, elle, est vissée ou collée sur le mastoïde à l'aide d'un ciment chirurgical, permettant ainsi l'amovibilité de la prothèse. Dans une autre variante, en cas d'impossibilité laissée à l'appréciation de l'homme de l'art, il sera directement vissé ou collé sur l'os.
Le vibreur 10 qui peut être de type piezo-électrique ou électromagnétique, habituellement de forme circulaire, peut avantageusement avoir une surface de forme différente, par exemple Iliptique pour de meilleurs rendements et transmissions des fréquences basses.
Un autre intérêt est de pouvoir dissocier les moyens générateurs de vibrations sonores en le fixant démontable sur une pièce intermédiaire qui elle seule est fixée d'une manière permanente audit os mastoïde, ce qui en cas de réparation évite de traumatiser à nouveau cet os et peut donc être réalisé sans intervention chirurgicale lourde.
On pourrait citer d'autres avantages de la présente invention, mais ceux cités ci-dessus en montrent déjà suffisamment pour en démontrer la nouveauté et l'intérêt. La description, les dessins et les figures ci-après représentent un exemple de réalisation de l'invention mais n'ont aucun caractère limitatif : d'autres réalisations sont possibles à partir des revendications qui précisent la portée et l'étendue de cette invention.
La figure 1 est une vue en coupe horizontale d'une oreille externe.
La figure 2 est une vue en coupe verticale d'une oreille externe.
La figure 3 est un schéma de la prothèse et de ses dispositifs externes.
La figure I montre la zone d'implantabilité 1 en coupe horizontale d'une oreille 2. S'agissant d'une prothèse à conduction osseuse, le dispositif vibratoire doit se trouver au contact de l'os mastoïdien 3. La zone d'implantation est donc la zone mastoïdienne rétro-auriculaire.
L'abord chirurgicale de cette zone recto-auriculaire est connu et montre qu'elle se présente sous la forme d'un angle diedre ostéocartilagineux.
La face osseuse 3 de cet angle diedre sera destinée à recevoir le dispositif vibratoire 10, la face cartilagineuse 4 recevra le micro 5. Ce micro trouve sa place dans un logement créé par la résection ou enlèvement d'une pastille cartilagineuse de même diamètre respectant la peau antérieure de la conque tel que figuré en coupe dans la figure 2.
La prothèse comble donc cet angle diedre. Tous ses éléments tels que décrits dans la figure 3 et leur protection sont noyés dans un matériau souple, non traumatisant et biocompatible tel que celui désigné sous la marque déposée "silastene".
En regard des éléments actifs que sont le dispositif vibratoire 10 (vibreur ou vibrateur) et le micro 5, l'épaisseur du matériau biocompatible qui constitue la coque sera réduite de façon à ne pas gêner leur fonctionnement. Dans une autre variante, le matériau biocompatible en regard de ces éléments sera avantageusement remplacé par un film toujours biocompatible d'une autre nature que celui cidessus.
Le vibreur 10 devant être intimement fixe à l'os sera fixé démontable ou articulé sur un dispositif collé à l'os permettant son amovibilité, ou dans une autre variante, en cas d'impossibilité, directement collé sur l'os.
La figure 3 montre un schéma du dispositif avec la prothèse implantée 6 comportant tous les éléments nécessaires à son fonctionnement et à son autonomie, et les dispositifs externes lui permettent cette autonomie et son réglage.
L'ensemble implanté 6 est composé de - un dispositif 7 destiné à fournir l'énergie électrique assurant l'autonomie à la prothèse 6, - le microphone 5, - un ensemble préamplificateur 8 et un amplificateur 9 de même type connu, - le vibrateur 10, - un récepteur de télécommande Il.
Une prothèse auditive nécessite une énergie électrique qui est habituellement fournie par une pile. La consommation de la prothèse d'une part, et les soucis de miniaturisation d'autre part, conduisent à l'utilisation de piles dont la capacité n'autorise qu'une autonomie d'environ 48 H. Au delà, il est nécessaire de les remplacer.
Ceci ne peut évidemment pas être envisagé pour une prothèse implantée et le dispositif selon l'invention permet d'y remédier.
Il comporte en effet, selon une de ces caractéristiques, une batterie rechargeable 12 assurant une autonomie de quelques dizaines d'heures.
Le compartiment supérieur 1 comporte un goulot axial 9 à filetage exterieur sur lequel visse une coiffe 10 présentant un épaulement interne 11 qui porte sur un rebord annulaire 12 d'un bouchon-poussoir-distributeur 13 inséré, coulissant de façon étanche à l'intérieur du goulot 9. Un canal axial 14 creusé dans le bouchon 13 débouche, d'une part par un canal radial 16 dans la paroi latérale du bouchon, au-dessus du fond du bouchon, et d'autre part à l'extérieur par une embouchure axiale 17. Un téton axial 18 issu du fond de la coiffe 10 obture cette embouchure en dehors des périodes d'utilisation du conditionnement.
Lorsque la coiffe 10 n'est que partiellement visse (Fig.l) le fond du bouchon 13 obture le goulot et isole le compartiment supérieur 1 de l'extérieur.
Lorsqu'on visse à fond la coiffe 10 (Fig.2), celle-ci repousse le bouchon 13 à l'intérieur du goulot 9 jusqu'à découvrir l'orifice du canal radial 16 et le faire déboucher à l'intérieur du compartiment supérieur 1. Au cours du déplacement, le fond du bouchon 13 vient porter sur l'extrémité du prolongement 7 de l'obturateur 4 et le repousse dans le compartiment inférieur 2 jusqu'à dégagement de la zone annulaire d'étanchéité 5.
Pour distribuer le mélange (Fig.3), on dévisse et écarte la coiffe 10, ce qui laisse le bouchon 13 enfoncé à fond dans le goulot 9 et dégage l'embouchure 17 du canal 14 pour permettre la distribution par retournement du conditionnement. Si les compartiments 1 et 2 sont réalisés en un materiau déformable, une pression latérale manuelle facilitera l'expulsion du melange.
L'introduction de substance 30 dans le compartiment inférieur pourra être effectuée à l'aide d'une tubulure traversant le goulot 9 et le rétrécissement 3 avant mise en place de l'obturateur 4.
Lorsque le conditionnement est realisé en un matériau souple, une pression exercée sur le compartiment supérieur, alors qu'il est obture par le bouchon peut chasser l'obturateur dans le compartiment inférieur. Pour éviter une telle manoeuvre involontaire et assurer aussi plus de rigidité et une meilleure apparence au conditionnement, on peut l'insérer dans un emboîtage rigide tel celui représente sur la figure 7 où le conditionnement des figures 1 à 3 est indique en pointillé.
Cet emboitage 19 comprend un filetage tubulaire axial 20 entouré d'une collerette annulaire 21 qui vient coiffer le goulot 9 et le dessus du compartiment supérieur 1. Deux flasques latérales diamétralement opposées 22, 23 prolongent la collerette jusqu'en dessous du compartiment inferieur 2 qu'emboîtent deux pattes radiales internes 24, 25 respectivement. Deux nervures radiales internes 26, 27 respectivement viennent s'insérer entre les compartiments 1 et 2 sur la hauteur du rétrécissement 3. Deux nervures longitudinales internes 28, 29 respectivement s'inserent dans des gorges longitudinales correspondantes des compartiments 1 et 2 pour immobiliser l'emboîtage en rotation.
Avec un tel emboîtage, le goulot 9 est avantageusement lisse, ce qui élimine le risque de retassures (?) intérieures en regard des filets par suite de la surepaisseur de matiere à ces endroits. On obtient ainsi un alésage interne bien lisse et régulier qui assure un bon coulissement étanche du bouchon dans le goulot.
Sur les figures 1 à 3, on a indiqué une substance solide 30 dans le compartiment inférieur 2 et une substance liquide 31 dans le compartiment superieur 1. Ce pourrait être l'inverse et en ce cas il faudrait retourner le conditionnement avant ou après l'enfoncement du bouchon pour assurer un bon mélange. I1 est d'ailleurs toujours avantageux de faire circuler le mélange 32 dans les deux compartiments avant la premiere distribution. Bien entendu, il est préférable, même si les deux substances sont liquides, que la capacité du compartiment inférieur soit au moins soit egale voire supérieure au volume du mélange.
Des flèches indiquent la circulation du liquide sur la figure 2 et du mélange sur la figure 3.