INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, cet espace 4 contient un dispositif de guidage 3, tel que décrit dans le document EP-A0346248, qui est prévu pour maintenir, lors d'un rapprochement des plaques 5 et 7 sous l'action d'une force extérieure ayant une composante normale à ces plaques, ces deux plaques 6, 7 rigoureusement parallèles en leur interdisant substantiellement tout déplacement latéral relatif.
Exactement comme c'est le cas pour le dispositif qui est décrit dans ce document EP-A-0346248 en référence à ses figures 1 à 4, le dispositif 13 comprend trois organes de guidage 14, 15, 16 qui comportent chacun deux plaquettes rigides et rectangulaires qui sont d'une part articulées entre elles le long d'un côté commun 17 et d'autre part articulées sur les faces intérieures des plaques 5 et 7 sur les côtés 18, 19 de ces plaquettes qui sont parallèles et opposés à ce coté commun 17. Comme représenté, les axes d'articulations des organes 14 et 16 sont parallèles entre eux et orthogonaux à l'axe longitudinal des plaques 5 et 7, tandis que l'axe d'articulation de l'organe de guidage 15 est parallèle à cet axe des plaques 5 et 7, et donc orthogonal à celui des deux autres organes 14 et 16.
Un relativement puissant ressort hélicoïdal de répulsion 20 est prévu à l'avant des plaques 5 et 7, dans l'espace 4. Ce ressort, qui est d'axe orthogonal à ces plaques, tend donc à s'opposer élastiquement à leur rapprochement. Comme on le voit aux figures 2 et 3, un décrochement en arc de cercle 21 est prévu dans la plaque 8 pour livrer passage à ce ressort 20.
Au niveau du ressort 20 est prévu, relié aux plaques 7 et 8, un dispositif de verrouillage par encliquetage 22 qui est clairement représenté aux figures 3, 4 et 5.
Ce dispositif 22 comporte deux parties aptes à coopérer pour maintenir les plaques 7 et 8 plus rapprochées l'une de l'autre - Une partie supérieure solidaire de la face intérieure de la plaque 7, et qui se compose de deux crochets identiques 23, 24 en matière plastique semi-rigide.
OUTIL DE COUPE CIRCULAIRE ET ROTATIF COMPOSITEE.
L'invention concerne un outil de coupe rotatif cir-
culaire, notamment utilisé pour la découpe de produits ou objets en acier et autres matériaux, tel que par exemple le bois Elle concerne plus spécifiquement un outil de découpe rotatif du type en question réalisé au moyen de
deux matériaux différents.
Typiquement, les fraises-scies principalement con-
cernées par l'invention, sont monoblocs Elles présentent: en leur centre un moyeu d'entraînement, comprenant un alésage, et muni de trous d'entraînement afin de permettre une coopération avec un arbre moteur, et une couronne périphérique comprenant la zone de coupe effective, L'ensemble forme une seule et même entité, généralement
réalisée en acier dit "à coupe rapide".
La couronne périphérique des fraises-scies est dentée D'une manière générale, ces dents présentent un espacement et une dureté pouvant varier d'une fraise-scie
à l'autre, en fonction de son application et de sa vites-
se de rotation.
De manière connue, le corps présente une certaine dépouille, typiquement de l'ordre de 1 à 2 %, destinée à permettre l'évacuation des copeaux du matériau découpé et
la lubrification de la zone de découpe.
De tels outils monoblocs présentent par leur struc-
ture et leur conception mêmes, des inconvénients Tout d'abord, seule la partie opérationnelle de la couronne périphérique doit présenter une dureté adaptée Or,
compte tenu de la conception, la totalité de la fraise-
scie est réalisée avec le même alliage, ce qui implique outre un surcoût, l'obtention d'un outil lourd, et qui de plus, nécessite des réaffutages périodiques de la zone de découpe proprement dite Or ce réaffutage est générale- ment sous-traité Cela implique un stock important donc couteux demandant une gestion relativement rigoureuse de
L'agitation est arrêtée, puis on établit dans l'autoclave une pression d'azote et on soutire le polymère. Ce dernier, extrudé de l'autoclave sous forme de jonc, est refroidi par passage dans un bain d'eau froide, puis il est granulé et séché.
3/ Résultats Le polymère obtenu est homogène et a un aspect de polymère semicristallin. Il présente les caractéristiques suivantes Caractéristiques moléculaires - GT NH2 = 35 méq/kg - GT COOH = 84 méq/kg - GT MPP = 25 méq/kg - teneur en BHT = 9,9 mM/kg, soit 0,213 % en poids - la masse moléculaire en nombre calculée est de 14 914 g/mole - IV (m-crésol) = 120 ml/g - pertes en basicité dans les distillats : 0,5886 équivalents amino d'où une perte en basicité totale de 2,19 %.
. Caractéristiques thermiques - Tg = 1350C - Tcr = 2510C - Tf = 3000C - la différence AT = Tf - Tcr est égale à 49 C.
. Valeurs thermomécaniques Le polymère obtenu est mélangé avec de la fibre de verre 429 YZ de la Société OWENS CORNING de 4,5mm de longueur introduite en veine fondue dans une extrudeuse-dégazeuse à double-vis corotatives de marque LEISTRITZ comportant des vis de diamètre D égal à 34mm et de longueur égale à 35 D, et comprenant : une zone d'alimentation, une zone de mélange chauffée (comprenant un puits de dégazage) et une filière. Le taux de fibres du verre représente 40 % en poids du total polymère + fibres de verre.Les principaux paramètres de marche de l'extrudeuse-dégazeuse sont les suivants - température de la zone de mélange : 310 C, - température de la filière : 300 C, - pression de dévolatilisation : 200.102 Pa, - vitesse de rotation de la vis : 150 tours/minute, - débit de matière : 9 kg/heure, - temps de séjour : 2 minutes.
Le polymère chargé, recueilli à la sortie de l'extrudeuse sous forme de jonc, est refroidi rapidement dans un bain d'eau à 20 C, puis il est découpé en granulés qui sont conditionnés en sac étanche pour éviter toute reprise d'humidité avant le moulage par injection.
Les éprouvettes moulées par injection présentent une température de fléchissement sous charge (TFSC) de 2610C sous 1,8 MPa selon la norme NFT 51005.
A propos du moulage des éprouvettes, il est réalisé sur une machine BATTENFELD dans les conditions suivantes - température matière : 315 C, - température du moule : 1400C (injection dite en moule froid), - pression d'injection : 100 MPa, - pression de maintien : 35 MPa, - temps de refroidissement : 25 secondes, - temps de cycle : 50 secondes, - débit d'injection : 7,5 cm3/seconde.
Exemple comparatif Dans cet exemple comparatif, on montre qu'en absence d'hexaméthylènediamine dans la composition de départ, l'homopolymère à base d'acide téréphtalique et de méthyl-2 pentaméthylènediamine qui est synthétisé présente, quand il est chargé avec 40 % en poids de fibre de verre et quand il est injecté en moule froid, une TFSC bien inférieure à 240 C.
L'homopolyamide semi-cristallin dérivé d'acide téréphtalique et de méthyl-2 pentaméthylènediamine est préparé par un procédé en masse fondue du type de celui décrit dans l'exemple 1 ci-avant 1/ Préparation du sel acide téréphtalique/méthyl-2 pentaméthylènediamine en solution aqueuse On opère dans un réacteur de 500 litres équipé - d'un système de chauffage, - d'un système permettant un balayage d'azote et le maintien d'une atmosphère exempte d'oxygène, - d'une agitation par hélice.
On introduit à froid dans le réacteur - 49,446 kg d'acide téréphtalique (297,87 moles), - 35,935 kg de méthyl-2 pentaméthylènediamine (309,79 moles), et - 128,07 kg d'eau.
On élève la température de la masse à 600C et on agite le mélange pendant 2 heures en maintenant le balayage d'azote. Le pH atteint alors la valeur de 9,21 ; on met en oeuvre dans cet exemple un excès molaire de méthyl-2 pentaméthylènediamine de 4 %.
On procède ensuite à l'évaporation d'une partie de l'eau présente dans le milieu. L'appareillage utilisé est constitué par un autoclave de 400 litres en acier inoxydable non agité et équipé pour travailler jusqu'à 1300C et 0,8 MPa de pression. Il est muni - d'un système de chauffage, - d'un système permettant la mise sous azote, - d'un circuit permettant de condenser et de recueillir les produits volatils.
On transfère dans cet autoclave la totalité de la solution aqueuse de sel préparé ci-avant. Après 3 purges à l'azote par mise sous pression de 4.105 Pa puis décompression, on effectue en 30 minutes la concentration de la solution aqueuse de sel de 40 % à 69,2 % en poids, par évaporation à la pression atmosphérique d'une partie de l'eau présente dans le milieu ; la température atteint alors 103 C.
2/ Polycondensation en autoclave L'appareillage utilisé est constitué par un autoclave de 200 litres en acier inoxydable agité et équipé pour travailler jusqu'à 3200C et 2,2 MPa de pression. Il est muni - d'un système de chauffage à double enveloppe par fluide caloporteur, - d'un agitateur type ancre, - d'un système permettant la mise sous pression d'azote, - d'un circuit permettant de condenser et de recueillir les produits volatils, - et d'un dispositif de mise sous une pression inférieure à la pression atmosphérique.
On transfère dans cet autoclave la totalité de la solution aqueuse concentrée à 69,2 % en poids de sel. On procède alors selon le même mode opératoire que celui indiqué dans l'exemple 1 avec les variantes suivantes au niveau de l'étape 1 On élève la température de la solution aqueuse à 72,7 % en poids de sel à T1 = 1800C en 20 minutes en maintenant la pression autogène. On atteint alors 0,85 MPa de pression.On distille ensuite sous pression constante de 0,85 MPa en 2 heures 45 minutes l'eau présente dans la masse réactionnelle de manière à atteindre une température de masse égale à T2 = 2750C au niveau de l'étape 2 On décomprime jusqu'à pression atmosphérique en 1 heure 10 minutes et on élève dans le même temps la température jusqu'à 2980C tout en continuant à assurer une distillation régulière de l'eau au niveau de l'étape 3 On établit ensuite une mise sous pression réduite de 533.102 Pa en 22 minutes tout en élevant dans le même temps la température de la masse à 300 C, et on termine la polycondensation en continuant à agiter la masse à 3000C sous 533.102 Pa pendant 20 autres minutes.
3/ Résultats . au niveau des caractéristiques moléculaires du polYmère - GT NH2 = 68,8 méq/kg ; - GT COOH = 36,1 méq/kg ; - GT MPP = 25 méq/kg - la masse moléculaire en nombre calculée est de 13899 g/mole - IV (m-crésol) = 105,1 ml/g - pertes en basicité dans les distillats : 1,7177 équivalent amino d'où une perte en basicité totale de 2.39 % . au niveau des caractéristiques thermiques - Tg = 1430C - Tcr = 1740C - Tf = 2850C - la différence AT = Tf - Tcr est égale à 1110C . au niveau des caractéristiques thermomécanipues du polymère chargé avec 40 % en poids de fibres de verre * Paramètres de marche de I'extrudeuse-dégazeuse ayant été modifiés par rapport aux données de l'exemple 1 - température de la zone de mélange : 295 C, - température de la filière :: 2900C * Conditions de moulage des éprouvettes ayant été modifiées par rapport aux données de l'exemple 1 - température matière : 295 C, - pression d'injection : 80 MPa.
La figure 4 montre une onde sinusoidale (ligne supérieure) correspondant à un courant de modulation à 1 GHz appliqué sur l'émetteur et (ligne inférieure) le courant délivré sur la sortie du récepteur. Ce diagramme est obtenu aussi bien dans un sens que dans l'autre.
Pour accorder les structures en longueur d'onde, il convient d'ajuster les courants du récepteur et les courants de l'émetteur. Ainsi pour obtenir, dans le sens aller, une même longueur d'onde de 1,5184 fm à l'émission et à la réception, les Demandeurs ont appliqué sur la structure fonctionnant en émetteur des courants I1= 5mA, I2= 48mA et simultanément, sur la structure fonctionnant en récepteur des courants I1= 10,3mA et 12= 58mA.
Dans le sens retour, pour un fonctionnement à 1,5201 Hm, ils ont appliqué sur le laser émetteur un courant I1 de 22,6mA et un courant I2 de 58mA et, sur le laser récepteur, un courant Il de 5mA et un courant I2 de 22mA.
Naturellement, le système qui vient d'être décrit peut fonctionner en multiplexage en longueur d'onde avec plusieurs émetteurs réglés sur plusieurs longueurs d'onde et plusieurs récepteurs réglés pour filtrer les longueurs d'onde correspondantes.
ELEMENT DE PROTHESE D'ARTICULATION SCELLE A UN OS La présente invention concerne un élément de prothèse d'articulation scellé à un os, et notamment une tige fémorale.
Une telle tige comprend généralement un corps dont la plus grande partie est destinée à être engagée dans une cavité ouverte ménagée dans l'extrémité du fémur pour le recevoir et contenir le ciment durcissable pour son scellement, et une tête sphérique destinée à être engagée dans la cavité cotyloîdienne.
La cavité possède des dimensions supérieures à celles de la partie du corps de la prothèse qui y est engagée, de manière à ce que l'espace ainsi ménagé soit occupé par le ciment, qui, pour pouvoir assurer une parfaite liaison de la prothèse à l'os, doit entourer la partie précitée du corps de cette dernière.
En pratique, la mise en place du ciment et de la prothèse est une opération particulièrement délicate puisque, d'une part, il est très difficile de savoir si le corps de la prothèse est centré dans la cavité ou si, au contraire, il est au contact des corticales et que, donc, le ciment ne l'entoure pas parfaitement, et que, d'autre part, l'introduction du corps dans la cavité chasse plus ou moins le ciment dans le canal médullaire de l'os et le praticien n est pas assuré que le ciment remplisse effectivement l'intégralité de l'espace précité.
La présente invention vise à remédier à ces inconvénients ainsi qu'a réaliser une cimentation avec mise en compression du ciment, de manière à améliorer ses propriétés d'ancrage dans l'os.
A cette fin, l'élément de prothèse qu'elle concerne, qui est du type précité, comprend un tunnel traversant longitudinalement son corps sensiblement par son milieu, dans lequel est engagée et peut coulisser une tige rigide, de longueur supérieure à celle du corps, dont l'extrémité qui dépasse de l'extrémité du corps engagée dans la cavité comporte un bouchon, relié à elle sensiblement par son milieu, et qui est apte à obstruer le canal médullaire de l'os, un anneau étant prévu pour permettre, du côté opposé au bouchon, l'engagement à travers son ouverture du corps de la prothèse et, lorsque la prothèse est mise en place, l'obstruction étanche de l'ouverture de la cavité.
En obstruant le canal médullaire, le bouchon empêche l'écoulement dans celui-ci du ciment.
De plus, la tige, grâce à sa rigidité et au fait qu'elle traverse le corps sensiblement par son milieu et qu'elle est reliée au bouchon également sensiblement par son milieu, assure le parfait centrage du corps dans la cavité, à égale distance des corticales, ainsi que le guidage de la prothèse lors de son introduction dans la cavité.
En outre, la cavité étant close grâce au bouchon et à l'anneau, le ciment est mis en compression par l'introduction de la prothèse dans la cavité au travers de l'ouverture de l'anneau, ce qui permet d'améliorer notablement ses propriétés d'ancrage dans l'os et sa résistance. Une traction progressive de 5 à 10 millimètres sur la tige permet de rapprocher le bouchon du corps de la prothèse et de réaliser une mise en compression supplémentaire du ciment.
Avantageusement, la tige est engagée et peut coulisser au travers d'un tube rigide gradué sur sa face extérieure, lui-même engagé et pouvant coulisser dans le tunnel ménagé dans le corps de la prothèse.
Ce tube permet l'enfoncement facile du bouchon dans le canal médullaire, sans risque de torsion de la tige, et son positionnement exact par rapport au corps de la prothèse.
De préférence, le bouchon a une forme ovotide et comporte des ailettes souples au niveau de ses parois qui frottent contre les corticales, permettant d'assurer sa parfaite étanchéité tout en lui conservant sa mobilité.
Dans la formule (I), R1 et R2 identiques ou différents représentent des atomes d'hydrogène ou de fluor ou des radicaux alkyle, alcoxy ou dialkylamino.
Dans les définitions qui précèdent et celles qui seront citées ci-après, les radicaux alkyle, alcoxy et les portions alkyle contiennent 1 à 4 atomes de carbone en chaîne droite ou ramifiée.
Selon la présente invention, les époxydes de formule (I) peuvent être préparés par déshydratation d'un diol de formule dans laquelle R1 et R2 ont les mêmes significations que dans la formule (I).
Cette réaction s'effectue par toute méthode connue de l'homme de métier permettant de transformer un diol en époxyde. On peut par exemple utiliser une des méthodes décrites dans Méthoden der Organischen Chemie, HOUBEN-WEIL, tome 6-3 p367 Georg Thieme Verlag Stuttgart et par A.S.RAO, Tetrahedron Letters, vol 39, tome 14 p 2323 (1983).
De préférence, la déshydratation est effectuée au moyen de triphénylphosphine et de diéthylazodicarboxylate, au sein d'un solvant inerte tel que diméthylformamide, à une température voisine de 2O0C.
Les diols de formule (II) peuvent être obtenus par réduction d'un des dérivés de formules dans lesquelles R1 et R2 ont les mêmes significations que dans la formule (I), ou un mélange de ces dérivés.
De préférence la réduction est effectuée au moyen d'un borohydrure de métal alcalin, au sein d'un alcool(éthanol, méthanol par exemple), à la température d'ébullition du solvant.
Les dérivés de formules (III) et (IV) peuvent être obtenus par cyclisation d'un dérivé de formule dans laquelle R1 et R2 ont les mêmes sigifications que dans la formule (I) et R3 représente un radical alkyle.
Cette cyclisation s'effectue généralement au moyen de sodium et de chlorotriméthylsilane au sein d'un solvant inerte tel qu'un hydrocarbure aromatique (benzène, toluène par exemple), à la température d'ébullition du solvant.
Les dérivés de formule (V) peuvent être obtenus par application ou adaptation de la méthode décrite par H. IVANOV et coll., Compte rendus Acad. bulgare des Sciences, 18(6), 529 (1965).
Les époxydes de formule (I) sont utiles pour la préparation des composés de formule dans laquelle R1 et R2 ont les mêmes significations que dans la formule (I).
Les composés de formule (VI) sont eux-mêmes utiles pour la préparation de diphényl-5,5 cyclopentadiènes (WILT et coll., J.
Org. Chem., 44, 22, 4000 (1979)) ou de dérivés phénylés de l'hirsutène (A.E. GREENE, Tetrahedron Letters, vol. 21, 3059 (1980)).
Selon la présente invention, les composés de formule (VI) peuvent être obtenus par réduction des composés de formule (I).
Cette réduction peut être effectuée par toute méthode connue de l'homme de métier permettant de réduire un époxyde en un alcène et notamment les méthodes décrites par J.E.Mc MURRY et coll, J. Org. Chem., 43, 3249, (1978) (TiCl3/LiAlH4) ; SM. KUPCHAN et coll, J. Org. Chem., 36, 1187, (1971) (Zn/Cu), M. BERRY et Coll., J. Chem. Soc. Chem. Commun., 99 (1978) (NaHg/métal de transition) F. BERTINI et Coll. , J. Chem. Soc. Chem., 144 (1970) (NaHg/Mg) ; H. LEDON et Coll,. Tetrahedron Letters, 20, 173, (1979) (nC6/Mc6/ TiAl2Cl6) ; P. GIRARD et Coll. , J. Arn. Chem. Soc ; 102, 2693, (1980) (SmI2).
De préférence, on utilise le titanocène en présence de magnésium. On opère alors au sein d'un solvant organique inerte tel que le tétrahydrofuranne à une température comprise entre -780c et 300C.
mier temps, la rotation angulaire inverse de l'écrou qui assure le déverrouillage, puis la translation de l'écrou
dans le sens de l'ouverture de la porte.
Ce dispositif assure par conséquent les fonc-
tions de verrouillage et déverrouillage automatiques.
Il est en outre prévu des moyens autres que le
moteur qui permettent, à partir de la position verrouil-
lée, de faire pivoter l'écrou pour le déverrouiller, à
la suite de quoi le vantail peut être poussé manuelle-
ment en position d'ouverture moyennant rotation de la vis Ceci permet l'ouverture d'urgence, par exemple en cas de panne du moteur C'est pour permettre l'ouverture d'urgence que la liaison vis-écrou est choisie du type réversible.
Par contre, le dispositif connu décrit ci-
dessus ne permet pas le déverrouillage en vue d'un actionnement différé, que l'on appellera ci-après "déverrouillage prévisionnel", qui consiste à permettre aux usagers de déverrouiller, tout en maintenant les portes fermées par alimentation du moteur dans le sens de la fermeture Ceci permet, en cas de situation de semi-urgence, -d'inviter les passagers à déverrouiller avant que le véhicule n'ait atteint le lieu d'évacuation prévu, ou lorsqu'on redoute une panne sans savoir si cette panne se produira avant l'arrivée à quai Il
s'agit donc de libérer le plus vite possible les passa-
gers, mais seulement au moment opportun.
En outre, avant de libérer les portes, le mécanicien peut attirer l'attention des passagers, par exemple par haut-parleur, sur telle ou telle précaution
à prendre pour minimiser les risques d'accident.
En fait, avec le dispositif connu, lorsque le véhicule se trouve dans une situation o l'ouverture des portes peut se révéler dangereuse, le mécanicien est obligé de mettre le moteur en marche en permanence dans le sens de la fermeture de la porte et, dans ce cas, le passager ne peut pas déverrouiller car il lui faudrait surmonter la puissance du moteur transmise en sens
EXEMPLE 1 - Préparation du composé de formule
Le mode opératoire est le suivant ler STADE On introduit dans un réacteur 2,3 g (0,02 mole) de tert-butylate de potassium et on le dissout dans 19,5 g (0,145 mole) d'isopropylidèneglycérol en chauffant le mélange à 15O0C sous azote. On introduit ensuite à vitesse constante en deux heures 86,43 g (0,29 mole) d'éther d'hexadécyle et de glycidyle ou oxirane d'hexadécyloxyméthyle de formule fondu en maintenant la température à 15O0C. Après la fin de l'addition, on poursuit le chauffage pendant 2 heures.
2ème STADE On laisse refroidir le mélange brut obtenu au premier stade jusqu'à 6O0C, puis on ajoute 400 ml d'isopropanol. La température de la solution est ajustée à 400 C. On ajoute ensuite 12 ml d'une solution aqueuse d'acide chlorhydrique 6 N et on maintient le mélange réactionnel pendant deux heures à 40"C. Le mélange obtenu est filtré, puis concentré à l'évaporateur rotatif à 8O0C sous pression réduite, afin d'éliminer l'isopropanol.
On laisse refroidir le produit pâteux obtenu qui fige à température ambiante. On obtient 98 g d'une cire jaune clair ayant un point de fusion de 54,20C.
L'analyse par chromatographie en phase supercritique et détection par ionisation de flamme montre que le produit a la composition suivante (les pour-cent correspondant à la proportionalité directe de la surface mesurée des pics) composé dans lequel n=1 35,9 % n = 2 41,8 % n = 3 18,5 % n = 4 3,6 % EXEMPLE 2 - Préparation d'un composé de formule (I) dans lequel A = OR, R = C16H et n = 1,5.
A 13,2 g d'isopropylidèneglycérol (0,1 mole), on ajoute 1,17 g de tert-butylate de potassium (0,0105 mole) et on porte la température à 14O0C. On additionne alors goutte à goutte 44,7 g d'éther d'hexadécyle et de glycidyle (0,15 mole) en 2 heures, en maintenant la température à 14O0C. Après la fin de l'addition, on poursuit le chauffage pendant 2 heures.
On vérifie à ce stade, par chromatographie en couche mince, la disparition des produits de départ au profit des produits de condensation.
Le mélange réactionnel ainsi obtenu est solubilisé dans 225 ml d'isopropanol et on ajoute à la solution 3,4 ml d'une solution concentrée d'HC1 (d=1,19) On laisse sous agitation pendant 2 heures, à 6O0C, puis on sépare les sels minéraux par filtration sur verre fritté et on élimine le solvant dans un évaporateur rotatif à 9O0C.
Le produit obtenu est un liquide ambré qui se solidifie en donnant une cire ayant un point de fusion de 55"C.
L'analyse par chromatographie en phase supercritique et détection par ionisation de flamme montre que le produit a la composition suivante (les pour-cent correspondant à la proportionalité directe de la surface mesurée des pics) composé dans lequel n =1 54,2 % n=2 36,1 % n = 3 9,6 % EXEMPLE 3 - Préparation d'un composé de formule (I) dans lequel A = OR, R = C16H33 et E = 2,5.
A 13,2 g d'isopropylidèneglycérol (0,1 mole), on ajoute 1,96 g de tert-butylate (0,0175 mole). On porte la température à 14O0C et on additionne en 2 heures goutte à goutte 74,5 g d'éther d'hexadécyle et de glycidyle (0,25 mole). Après la fin de l'addition, on maintient le milieu réactionnel pendant 2 heures sous agitation à 140 C.