INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
(2 > Chaque panneau dans le processus d'entraînement continu entraîne le retard d'entraînement continu sur le coté supérieur du panneau 2, mais l'arbre de guidage qui fait saillie sur le côté supérieur de chaque panneau est engagé et désengagé de manière forcée avec l'élément rotatif de guidage 3 qui est un mécanisme de guidage forcé pour empêcher le retard d'entraînement continu grâce à quoi le retard d'entraînement continu sur le côté supérieur du panneau peut etre empêché.Par suite, le conté inférieur du panneau 20 est suspendu de sorte que le Cote du dessous du panneau 20 est complètement et continuellement entraîné en précédant toujours le sont supérieur du panneau 2, et particulièrement, le replacement vers le rail de guidage du côté du dessous du panneau 20 au moment de l'entraînement continu de fermeture a lieu plus rapidement et il en résulte que le laps de temps du au , retard d'entraînement continu du c6té supérieur u panneau 20 peut etre ignoré lorsque comparé au cas jusqu'ici où le retard d'entraînement continu se produit sur le coté inférieur du panneau 20 et de plus, que le coté supérieur du panneau 20 est engagé avec l'élément rotatif de gui dace 3 dans l'état où le mouvement de pivotement est toujours contrôlé par le roulement sur le rail de réception 18 permettant de ce fait que me 51 le mouvement de pivotement se produit sur le côté inférieur du panneau, l'entraînement continu sur a lieu.
En outre, l'ouverture et la fermeture a lieu à une vitesse élevée, et chaque panneau 20 est adapté au panneau précédent 20 à l'emplacement oh chaque panneau 20 descend légèrement du boîtier de réception 1 au moment de la descente du panneau 20, et par la suite, la descente a lieu dans 1 ' l'état où chaque panneau est en contact su qui produit un manque total de vide entre les panneaux ne permettant pas l'introduction du doigt, et donc le risque d ne prise des doigts peut tre sllrement empeché.
(3) Au moment de l'entraînement continu du panneau 20, le vide est amené à se produire entre les panneaux adjacents 20 verticalement à l'emplacement de la roue dentée 2, et l'état adapté des panneaux mutuels 20 est amené à se désengager, et au moment de la montée, la montée des panneaux 20 a lieu dans l'état où chaque panneau 20 est complètement adapté de sorte qu'il n'y a aucune appréhension que l'on puisse se prendre les doigts entre les panneaux au moment de la montée et de la descente des panneaux 20 et de plus, une construction extrêmement imple est proposée dans laquelle l'élément de support de panneau iSa est monté pivotant sur la chaîne de raccordement 15, et l'élément de support de panneaux ISa est amené à pivoter à l'emplacement de la roue dentée 2 et le degré de déplacement du panneau 20 est plus grand que le degré de déplacement de la chaîne de raccordement 15, et la plaque en forme d'anneau 5 en tant qu-élément de guidage qui élimine l'état adapté des panneaux est prévue, et il n y a pas besoin de prévoir de guides de roulement de forme compliquée et analogues, et l'installation peut etre facilement réalisée Le dispositif de fermeture à panneaux conformément à cette invention peut être utilisé pour des fermetures à panneaux qui peuvent etre Installées dans les parties d'embrasure de tous les bâtiments tels qu'usines, entrepôts, maisons en général, magasins en général, magasins et enalogues Particulirement, le dispositif est utile en tant qu'équipement pour assurer la caractéristique d'entraînement continu pour l'entraînement continu mutuel de panneaux et la protection contre la prise des doigts au moment de l'opération de fermeture en plus de la vitesse élevée d'ouverture et de fermeture des fermetures à panneau.
CONTENU TECHNIQUE DE L'INVENTION
La présente invention concerne et a essentiellement pour objet le cimentage sur une certaine hauteur d'un puits D.
Après arasement d'un tube existant I d'un puits en exploitation ou non sur une hauteur de trois mètres, ce tube sert de garnissage au puits et à la descente de la pompe d'aspiration afin de permettre la mise en place du système de vibration B.
Des rondelles en carton C permettent l'étanchéité entre le tube I et le système de vibration.
Le moule extérieur étant la roche, le moule intérieur étant l'appareil faisant l'objet du dépôt de brevet Rep. B.
L'extrémité du moule intérieur est relié à la surface à un vibreur pneumatique.
Ses données analytiques sont: - huile - IR (film) ec=c = 1570 cm'l - RMN 1H (CDCl3) sppm 2,87 (s, 12H, CH3) 6,76 - 6,90 (m, 2H, aromatique) 7,23 - 7,86 (m, 6H, aromatique) 8,16 - 8,40 (m, 4H, aromatique) - spectre de masse: M/z = 372,1668 et formule brute C24H24N2S.
La pureté du produit final est de 98%.
13. Préparation du 2,1,3-benzothiadiazole.
Le substrat utilisé est le 1,2-diaminobenzène.
Pour préparer un milieu solvant/électrolyte support enrichi en cations électrophiles six++ et pour mettre ce milieu enrichi en présence du substrat, on procède de la manière indiquée à l'exemple 1, mis à part le fait que la quantité de substrat utilisée est de 0,57 g (5,3.10-3 mole).
Auparavant, on ajoute dans le milieu de la 2,6-diméthylpyridine en une quantité de 10,6.10-3.
On soumet ensuite le milieu à la succession de traitements suivants pour récupérer le produit recherché, à savoir le 2,1,3-benzothiadiazole: - évaporation à sec et première chromatographie sur colonne de silice avec le dichlorométhane comme éluant; cette étape permet d'éliminer l'électrolyte support restant qui reste fixé sur la silice, - nouvelle évaporation à sec de la solution de dichloro méthane obtenue ci-dessus et chromatographie du résidu sur colonne de silice (éluant: dichlorométhane).
Le produit recherché est obtenu avec un rendement de 36% par rapport à l'amine introduite.
Ses données analytiques sont: - F = 42"C - IR (KBr) ec=c = 1540 cm 1 - RMN 1H (CDC13) sppm 7,43 - 7,66 (m, 2H, aromatique) 7,83 - 8,16 (m, 2H, aromatique) - spectre de masse M/z = 136,0093 et formule brute C6H4N2S.
14. Préparation du bis- ( 4-N-phénylaminophényl ) -sulfure Le substrat utilisé est la diphénylamine.
Pour préparer un milieu solvant/électrolyte support enrichi en cations électrophiles Six++ et pour mettre ce milieu enrichi en présence du substrat, on procède de la manière indiquée à l'exemple 1, mis à part le fait que la quantité de substrat utilisée est de 0,89 g (5,3.10'3 mole).
Auparavant, on ajoute dans le milieu du chlorure ferrique anhydre en une quantité de 7,18.10-5 mole.
On soumet ensuite le milieu à la succession de traitements suivants pour récupérer le produit recherché, à savoir le bis ( 4-N-phénylaminophényl ) -sulfure: - évaporation à sec et première chromatographie sur colonne de silice avec le dichlorométhane comme éluant; cette étape permet d'éliminer l'électrolyte support restant qui reste fixé sur la silice, - nouvelle évaporation à sec de la solution de dichloro méthane obtenue ci-dessus et chromatographie du résidu sur colonne de silice (éluant: cyclohexane/acétate d'éthyle: 80/20, Rf du sulfure: 0,31).
La densité optique mesurée DOm permet de calculer l'échelon de mesure Echm qui est la valeur de l'échelon d'éclairement correspondant à DOm sur la courbe sensitométrique (fig. 4).
Avec les valeurs Lfilm de la lumination sur le film, de l'échelon de référence Echref et de l'échelon de mesure Echm, il est possible de calculer la lumination de référence Lref pour obtenir la densité optique DOrefo en utilisant l'équation qui définit le changement d'échelle entre la lumination et l'échelon d'éclairement de l'axe des abscisses de la courbe sensitométrique (figure 4), soit
De cette équation (24), on tire
La constante sensitométrique K correspond à l'échelle retenue pour les échelons d'éclairement.
La valeur Lref dépend de to à travers Lfilm par les équations (23) et (25). Ainsi, la valeur Lref est sensible aux effets de non réciprocité du film. Pour corriger l'influence de la non réciprocité sur la valeur de Lref, il suffit d'utiliser dans l'équation (23), la valeur Lfilm définie par
Cette lumination de référence Lref est celle qui doit être utilisée dans l'équation (10) pour obtenir la densité optique de référence DOrefo et la formule (25) montre qu'elle dépend, notamment, de la différence entre l'échelon de référence et l'échelon de mesure.
La connaissance de la lumination reçue par le film permet de connaître di par application de la formule (22) et à en déduire CNRD (di) par la formule (20).
Pour une densité optique du film radiographique autre que DOrefo = 1, il est nécessaire d'effectuer de nouveau les opérations décrites ci-dessus de manière à déterminer les nouvelles valeurs de CNRT (ti) et de Lref.
Si le praticien décide de travailler à une densité optique différente, il est proposé, afin d'éviter l'étalonnage décrit ci-dessus, d'utiliser la densité optique corrigée volontairement pour le noircissement DOcvn. Alors la lumination de référence Lref, utilisée dans l'équation (10) doit être remplacée par la lumination corrigée Lcvn qui s'exprime par Lcvn = Lref x exp [ CvN/r x P x Log(10) J (27) où - CVN est la correction volontaire de noircissement exprimée par un nombre entier de -10 à +10 par exemple - P est le pas en densité optique, par exemple 0,1 - r est la pente de la partie linéaire de la courbe sensitométrique (figure 4) Le procédé qui vient d'être décrit comprend , en résumé, les étapes suivantes (a) l'étalonnage de la lumination de référence Lref;; (bo) choix, par le praticien, de la valeur de noircissement ou de la valeur de la correction volontaire de noircissement de manière à déterminer la lumination cible Lcvn que doit recevoir le film dans des conditions de référence fixées pour arriver au noircissement (ou densité optique) choisi. La lumination Lcvn est calculée à partir de l'équation (27) où la lumination Lref est déterminée par l'étalonnage (a) et les équations (25) et (26).
(bl) mise en place de l'objet à radiographier; (b2) déclenchement du début de la pose par le praticien; (b3) mesure après un temps t' du rendement Dfl donné par le dispositif 18; (b4) calcul de la lumination Lf reçue par le film par l'équation Lf = Lam + Dfl x #mA.s/CNRD (débit-film) (9') (b5) calcul de la lumination Lra restant à acquérir pour obtenir le noircissement (ou densité optique) choisi par l'équation Lra = Lcvn - Lf (10) (b6) calcul prévisionnel des mA.s restant à débiter mAsra pour obtenir le noircissement (ou densité optique) par l'équation : mAsra = Lra/Dfl x CNRD (débit-film) (11') (b7) mesure des mA.s débités depuis le début de l'opération (b3).
(b8) - arrêt de la pose lorsque les mA.s mesurés en (b7) sont égaux ou supérieurs à mAsra.
- ou retour à l'opération (b3) lorsque les mA.s mesurés en (b7) sont inférieures à mAsra.
La description du procédé qui vient d'être faite correspond à une certaine configuration du système de radiologie. Dans le cas où ce système peut prendre plusieurs configurations tels que, par exemple, le choix - du matériau d'anode, - des dimensions du foyer, - du filtre de modification du spectre, - de la collimation, - de la présence ou absence d'une grille anti-diffusante, - du type de récepteur image, - du type de cellule de détection, il n'est pas nécessaire d'effectuer l'étalonnage (a) pour chacune de ces configurations.
Lors de la mise en oeuvre du procédé par le praticien, ce dernier définit la configuration dont les caractéristiques sont transmises au microprocesseur (19) de manière que ce dernier utilise les modèles correspondants.
Ce dispositif est destiné à permettre à un touriste de voyager, de trouver son chemin et les points géographiques ou touristiques importants grâce à un affichage judicieusement étudié sur un écran graphique ultraplat des indications routières et touristiques dans une ville donnée (en particulier les grandes villes métropolitaines). Habituellement, pour faciliter le déplacement des voyageurs dans les grandes villes, il existe les plans des lieux, les plans de transport urbain sur les panneaux en gares et les indicateurs à points lumineux permettant aux voyageurs de reperer leur chemin et leur destination dans les grandes villes.
Ce dispositif selon l'invention comporte un microprocesseur, un écran graphique ultraplat (couleur ou monochrome), un système de touche pour selectionner les options, un logiciel stocké dans un jeu de ROM et qui en assure la gestion et la fonctionnalité ainsi que les cartes (à puces ou magnetiques) ou modules enfichables comportant les données pertinentes à chaque ville d'un pays donné.
C : spectre d'absorption du BOC-S en milieu acide (Ac) et alcalin (Al). Ordonnées : D.O. Abscisses : longueur d'ondes de 200 à 350 nm.
D : spectre d'absorption du GTNH2 en milieu acide (Ac) et alcalin (Al). Ordonnées : Abscisses : longueur d'ondes de 200 à 350 nm.
E : spectre d'absorption du BOC-S-CM-GTNH2 en milieu acide (Ac) et alcalin (Al). Ordonnées D.O. - Abscisses : longueur d'ondes de 200 à 350 nm. Remarquer que le déplacement du spectre en milieu alcalin ne correspond pas du tout à celui d'une sérotonine non substituée sur le OH (figure 2C), tout en étant plus déplacé que le spectre du BOC-S-CM (figure 1C). On observe un déplacement vers les grandes longueurs d'ondes, comme pour le GTNH2 (figure 2D), mais cette modification est moins élevée en D.O.
Figure 4 : Purification des produits de déprotection de l'amine du BOC-S-CM-GTNH2 A : chromatogramme après CLHP sur C18 Bondapack en isocratique H20-TFA 0,05 % 65 vol, méthanol 35 vol.
Ordonnées : D.O. pour 280 et 300 nm - Abscis ses, temps en minutes.
B : spectre d'absorption ajusté à 280 nm du produit sortant à 24 minutes, le S-CM (trait plein) et celui sortant à 30 minutes, le S-CM GTNH2 (trait pointillé). Le spectre du produit sortant à 60 minutes, le BOC-S-CM-GTNH2 est identique à celui montré sur la figure 2B.
C : spectre d'absorption du S-CM-GTNH2 en milieu acide (Ac) et alcalin (Al). Ordonnées D.O. - Abscisses longueur d'ondes de 200 à 350 nm. Remarquer que le déplacement du spectre en fonction du pH est identique à celui obtenu pour le BOC-S-CM-GTNH2 montré sur la figure 2E.
Figure 5 Analyse des sites de liaison du S-CM-G[125I]- TNH2 chez le rat - Coupes (10 clam) de cerveau de rat incubées dans S-CM-G[125I]TNH2 0,03 nM.
A : au niveau antérieur Px : plexus choroïdes ; St : striatum B : au niveau mésencéphalique SD : subiculum dorsal ; SN : substance noire H : hippocampe C : liaison non spécifique au niveau més encéphalique établie en présence de 5-HT 10-5 M Remarquer que Px et H ne sont pas marqués (alors qu'ils contiennent respectivement des sites 5-HT1C et 5-HTîA) et que St, SD et SN (qui possèdent des sites 5-HT1B) sont marqués.
Figure 6 : Analyse des sites de liaison du S-CM-G[1251]- TNH2 chez le cobaye - Coupes (10 ,um) de cerveau de rat incubées dans S-CM-G(125I]TNH2 0,03 nM.
A : au niveau antérieur Px : plexus choroïdes ; St : striatum B : au niveau hippocampe SD : subiculum dorsal ; H : hippocampe C : Niveau substance noire SN : substance noire Remarquer que Px et H ne sont pas marqués (alors qu'ils contiennent respectivement des sites 5-HTlC et 5-HT1A) et que St, SD et SN (qui possèdent des sites 5-HT1D) sont marqués.
"ROUE A PATINS ARTICULES" DESCRIPTION 1) ROMAINE TECHNIQUE Concerne essentiellement les véhicules à deux roues et leurs pneumatiques, ainsi que tous véhicules utilisant l'inclinaison pour leur changement de trajectoires.
2) ETAT TECHNIQUE ANTERIEUR FAISANT RESSORTIR LE PROBLEME TECHNIQUE POSE Le système actuel de pneumatique pour motocycle, utilise une surface de contact au sol limitée, par leur forme circulaire ou elliptique. Le problème technique posé a pour but d'augmenter l'adhérence de ces véhicules, par l'application au sol d'une surface plane, dans tous les angles d'inclinaison, sans changer pour cela le mode de conduite du véhicule à deux roues.
3) EXPOSE DE L'INVENTION Dans une position de trajectoire rectiligne, le patin au sol(b FIG 1) sera perpendiculaire à l'axe longitudinal de la roue (FIG 3).
Dans une position de trajectoire courbe, la roue s'incline à l'intérieur du virage pour s'opposer à la force centrifuge, comme sur tous les véhicules à deux roues, mais ce qui est caractéristique à mon invention, c'est que le patin garde sa surface de contact au sol (FIG 2), identique à la position de trajectoire rectiligne. Ce type de roue permet aux articulations des patins, d'être solidaires par un système d'engrenages (FIG 4) détaillé plus loin.
Lorsqu'un patin touche le sol, il donne à tous les autres le même alignement et ceci dans tous les cas de figures. Ces engrenages ont en plus un autre avantage , qui est celui de rigidifier la roue en donnant une liaison des forces d'appui, sur les huit points de fixation des patins (FIG 5). Le retrait d'un patin se fera très rapidement et la repose demandera un alignement exact à l'aide de repères sur les engrenages.
c) Le précipité est filtré, puis lavé à 1'éthanol. I1 est ensuite séché à l'étuve (700 C), puis désaggloméré par broyage et tamisé. Il est analysé par analyse chimique et thermogravimétrie, et est constitué par l'oxalate mixte (NH4)3A10,95Fe0,05(C204)3.
d) Le précurseur ainsi obtenu est décomposé à l'air dans un four à 4000C, la vitesse de chauffage étant de 20C/mn, le temps de palier d'une heure.
e) Le résidu de décomposition est porté ensuite à 11500C pendant 2 heures à une vitesse de chauffage de 5 C/mn.
L'analyse radiocristallographique révèle qu'à cette étape on obtient une solution solide d'alumine < et d'hématite. Le dosage chimique nous permet de conclure la présence de la phase o( Feo,lAll,9 3 f) L'oxyde mixte est réduit sous hydrogène sec à une température de 10500C pendant 3 heures. L'analyse radiocristallographique montre que la poudre obtenue est composée d'alumine Oc (structure hexagonale) et de fer métallique. L'analyse granulométrique (figure 1) indique que la taille moyenne des grains d'alumine est de 1,5 sm. La surface spécifique de la poudre composite, mesurée par la méthode B.E.T., est de 1,95 m2/g. L'étude de la dispersion des particules métalliques est effectuée par microscopie électronique en transmission.Un système d'analyse par dispersion d'énergie X (EDAX) est couplé au microscope et permet de faire l'analyse chimique de zones de 10 nm de rayon.
L'étude microscopique montre que les particules métalliques apparaissent avec un contraste sombre (figure 10).
L'histogramme de répartion des tailles des particules de fer montre que la taille moyenne des particules métalliques est de 2,6 nm (figure 2). 90 des particules métalliques ont des tailles comprises entre 1 et 5 nanomètres.
Exemple 2 : Préparation d'un cermet à partir de la poudre composite obtenue à l'exemple 1.
On mélange 3 g de la poudre composite alumine/fer, obtenue à l'exemple précédent, à 0,5 g d'acide polyvinylique. Ce mélange est pressé sous une charge de 43 MPa, sous vide, à une température de 14500C pendant 15 minutes. Le taux de densification du cermet obtenu est de 99 m. La microstructure de ce cermet est étudiée par microscopie électronique en transmission (figure 11). Ces caractéristiques microstructurales et les propriétés mécaniques du cermet sont résumées dans le tableau récapitulatif fourni à la fin de la description.
Exemple 1 : Préparation d'une poudre composite alumine-fer contenant 10,8 m en masse de fer.
a) Une solution C est préparée à partir de : - 50,64 g de nitrate d'aluminium (Al(N03)3,9H20), - 6,06 g de nitrate de fer (Fe(N03)3,9H20), - 63,95 g d'oxalate d'ammonium ((NH4)2C204,H20), - 150 cm3 d'eau distillée.
La solution C est agitée pendant 40 mn afin que la réaction de complexation suivante soit totale 0,9A1(N03)3 + 0,1 Fe(N03)3 + 3(NH4)2C204 (NHq)3A1 gFeg,l(C204)3 + 3NH4N03 La concentration molaire en oxalate de cette solution est de 0,75 mole/l.
b) Une solution D contenant 1497 cm3 d'éthanol et 3 cm3 d'ammoniaque est préparée sous agitation. La solution C est ajoutée dans la solution D sous agitation. L'oxalate mixte (NH4)3A10,9Fe0,1(C204)3 précipite au bout de quelques minutes.
L'agitation est maintenue pendant 1 heure à température ambiante (200 C).
c-f) Les conditions de filtration, séchage, décomposition du précurseur oxalique, les traitements thermiques de recuit et de réduction sont similaires à ceux décrits à l'exemple 1. Les mêmes analyses sont effectuées sur la poudre composite. Les résultats sont les suivants : - surface spécifique : 1,5 m2/g, - taille moyenne des grains de poudre (figure 3) : 1,45 > um, - taille moyenne des particules de fer : 4,5 nm (histogramme de la figure 4 et micrographie de la figure 12), 90 y des particules métalliques ont des tailles comprises entre 2 et 7 nanomètres.
Exemple 4 : Préparation d'un cermet à partir de la poudre obtenue à l'exemple 3.
La poudre composite est densifiée dans les conditions décrites à l'exemple 2. Le taux de densification est de 99 t. La microstructure du cermet ainsi obtenu est présentée sur la micrographie de la figure 13. Les caractéristiques microstructurales et les propriétés mécaniques du cermet sont résumées dans le tableau récapitulatif en fin de description.
Ce type de montage permet un fonctionnement du capteur pour une large gamme de pression.
Avantageusement, ledit barreau est constitué par un bilame formé de deux couches piézoélectriques collées en opposition.
Avantageusement, ledit champ magnétique constant est généré par deux pôles en fer doux ou autre matériau adéquat, formant entrefer.
Selon un mode de réalisation avantageux de la présente invention, lesdits pôles magnétiques sont dissymétriques par rapport à la direction des lignes de champ magnétique générées par lesdits pôles.
De préférence, un écran anti-magnétique est disposé entre ladite cellule piézoélectrique et lesdits pôles.
Préférentiellement, la mesure de ladite concentration d'oxygène dans ledit gaz est effectuée par mesure de différence de fréquences par rapport à la fréquence de résonance de ladite cellule piézoélectrique, ou par mesure directe de la charge induite aux bornes de ladite cellule piézoélectrique.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation préférentiel de la présente invention, donné à titre explicatif et non limitatif, et des dessins annexés, dans lesquels: - la figure 1 représente le principe du paramagnétisme de l'oxygène exploité dans la présente invention; - la figure 2 représente le principe de la piézoélectricité directe utilisé dans la présente invention; - la figure 3 représente un bilame sur lequel est exercée une force de pression; - la figure 4 représente une coupe d'un mode de réalisation préférentiel d'un capteur de concentration d'oxygène selon la présente invention.
La figure 1 représente le principe du paramagnétisme de l'oxygène exploité dans la présente invention.
Un champ magnétique est crée par deux pôles d'aimants N et S situés le long d'un axe Z. Les pôles N et S sont distincts et séparés par un mélange gazeux contenant de l'oxygène. L'intensité de l'induction magnétique IBIest maximale sur l'axe Oz, entre les pôles.
Comme l'oxygène est paramagnétique, B et le vecteur champ magnétique H sont colinéaires, et vérifient la relation: B = j.H = Clo (1 + x).H où: - 0 est la perméabilité magnétique du vide - ,u est la perméabilité magnétique du milieu - X est la susceptibilité magnétique (positive pour les corps paramagnétiques).
Perpendiculairement à Oz, suivant une direction Ox, on isole un volume 1 de longueur dl et de surface ds représentant un élément de volume V = ds.dl.
Si M est le moment magnétique de l'élément de volume 1, la force projetée suivant Ox et s'appliquant au volume 1 est égale à: F = 6BW6x = X.H.V. SB/6x = X.6(B2)N/2.i0.6x Une pression P1 à gauche et une pression P2 à droite sont donc appliquées à l'élément de volume 1.On a donc: FI =(Pî-P2).ds Le travail élémentaire de la force F dans le déplacement dl est donné par: dw = F.dl = (P1 - P2).ds.dl pour dx = dl (Pî - P2).ds.dl = X.6(B2).V.d42.i0.6x Soit sous certaines conditions: (Pî - P2) = X.d(B2)/2.t0 Si l'élément de volume 1 se déplace de 0 à l'infini, on a: P1 = P et P2 = 0, d'où P = X.B2/2.,uo, avec X = 2.10-5, ,u0 = 1,25.10# et P = 8.B2 Si on prend par exemple B = 6500 Gauss = 0,65 Wb/m2, on obtient P = 3,4 Pa.