INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le boîtier de sortie d'eau multi-fonction comporte - une pipe 1 de sortie d'eau vers le radiateur du moteur, - une pipe 2 de sortie d'eau secondaire vers le radiateur de chauffage de l'habitacle, - une pipe 3 de sortie d'eau secondaire vers l'échangeur eau-huile, - un thermo-contact 4, - une sonde de température d'eau 5.
Ce boîtier de sortie d'eau multi-fonction comporte également un bouchon de remplissage d'huile 6 et un support pour la vanne de recyclage de gaz d'échappement 7.
Le boîtier de sortie d'eau multi-fonction selon l'invention, est constitué par un corps monobloc 12 creux, dans lequel sont aménagés un circuit d'eau 15, et un circuit d'huile 16 qui sont indépendants l'un de l'autre. Ils comportent, de plus, un conduit d'échappement 13 et un conduit d'admission 14 pour la circulation des gaz.
Le corps monobloc 12 comporte - une face d'appui 17 usinée, qui vient s'appliquer sur la face d'accouplement 1C de la culasse 11, de manière à être reliée au circuit de ladite culasse 11. Ce corps monobloc 12 est fixé sur la culasse 11 au moyen de vis 19; - une face d'appui 20 de la vanne de recyclage des gaz d'échappement 7, dans laquelle débouchent le conduit d'échappement 13 et le conduit d'admission 14.
La face d'appui 20 a une forme adéquate qui est déterminée de manière à s'adapter à la forme de la bride 21 de la vanne de recyclage des gaz d'échappement 7. La vanne de recyclage des gaz d'échappement 7 vient se fixer sur le corps 12 au moyen d'éléments filetés 22.
Le corps monobloc 12 comporte de plus un bossage 23 qui a un trou fileté destiné à recevoir le thermo-contact 4 et un bossage 24 muni d'un trou fileté destiné à recevoir la sonde de température d'eau 5.
Enfin, la face d'appui usinée 17 est agencée de manière à venir obstruer les extrémités 8 et 9 des rampes d'alimentation d'huile des butées hydrauliques, lorsque le boîtier vient se monter sur la culasse 11.
Procédé et dispositif de détermination d'une orientation liée à un système mobile, notamment de la- ligne de visée dans un viseur de casque La présente invention se rapporte à la détermination d'une orientation liée à un système mobile, par exemple à un viseur de casque et a plus particulièrement pour objet un procédé, et le dispositif correspondant, de détermination d'une orientation liée à un système mobile permettant d'obtenir une grande précision.
Selon encore une autre caractéristique de l'invention, chaque unité de traitement numérique comprend en outre un moyen de déplacement d'adresse pour fournir une donnée de déplacement d'adresse et un moyen sommateur de données d'adresses relié au moyen de déplacement d'adresse et au moyen de verrouillage d'adresse pour fournir au second port d'adresse du moyen de mémorisation une donnée d'adresse correspondant à la somme numérique dudit déplacement d'adresse et d'une donnée d'adresse fournie par ledit moyen de verrouillage d'adresse.
Le moyen de déplacement d'adresse permet de commander la phase relative des sorties de données des unités de traitement numériques en retardant de façon appropriée lesdites sorties de données. Le retard correspond à un décalage d'adresse d'écriture et de lecture du moyen de mémorisation temporaire pour une même donnée numérique de traitement.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention appaîtront encore plus nettement à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple illustratif mais non limitatif, et des dessins annexés dans lesquels - la figure 1 représente de façon schématique, un système de traitement numérique comportant deux unités de traitement numériques, - la figure 2 représente de façon schématique, une unité de traitement numérique selon un premier mode de réalisation de l'invention, - la figure 3 représente de façon schématique, une unité de traitement numérique selon un second mode de réalisation de l'invention, - la figure 4 représente de façon schématique, un chronogramme du traitement réalisé dans une unité de traitement numérique selon l'invention, - la figure 5 représente de façon schématique la subdivision en blocs de l'espace mémoire du moyen de mémorisation de l'unité de traitement numérique selon l'invention.
En se reportant à la figure 2, on a représenté une unité de traitement numérique 10 qui reçoit en entrée une séquence de données numériques formée à partir d'un signal numérisé et d'une fréquence de réception reconstituée. Le signal numérisé est converti en données numériques par des moyens de réception adaptés comprenant des boucles à verrouillage de phase, lesquels ne sont pas représentés sur cette figure mais sont parfaitement connues de l'homme de l'art. En particulier, les boucles à verrouillage de phase permettent de reconstruire la fréquence de réception des données numériques. On devra comprendre que les unités de traitement numériques 10 du système de traitement numérique sont sensiblement identiques et par conséquent nous ne décrirons ici qu'une seule unité de traitement numérique.L'unité de traitement numérique représentée sur la figure 2 correspond à un mode de réalisation simple de l'invention dans lequel à une donnée numérique d'entrée correspond une donnée numérique de traitement. Comme représenté sur cette figure, une unité de traitement numérique 10 comprend un moyen de commande et de calcul 11 tel qu'un microprocesseur, un moyen de mémorisation temporaire 30 à double accès tel que le circuit "VLSI" "VS7132" comportant deux ports d'adresses 32, 36 distincts et deux ports de données 34, 38 distincts, un moyen de verrouillage d'adresse 20 tel qu'un registre mémoire.
L'unité de commande et de calcul 11 est reliée au premier port d'adresses 32 par un bus d'adresse 12, et au premier port de données 34 par un bus de données 14.
Le moyen de verrouillage d'adresse 20 est relié en entrée au bus de données 12 et en sortie, au second port d'adresses 36 du moyen de mémorisation temporaire 30.
Nous allons maintenant décrire le fonctionnement selon l'invention des différents éléments de l'unité de traitement numérique 10. Les données numériques sont appliquées en entrée du moyen de commande de calcul 11 à un rythme correspondant à la fréquence de réception. Le circuit de commande et de calcul 11 est adapté pour réaliser un traitement numérique spécifique sur ces données numériques d'entrée et délivre sur le bus d'adresses 12 et le bus de données 14, respectivement, des données d'adresses en relation avec des données numériques de traitement.
Les données numériques de traitement sont transmises au moyen de mémorisation temporaire 30 via le bus de données 14 et enregistrées dans un emplacement mémoire du moyen de mémorisation temporaire 30 désigné par une donnée d'adresse correspondante transmise via le bus d'adresses 12. L'opération d'écriture dans le moyen de mémorisation temporaire 30 n'est liée à aucune référence temporelle mais est effectuée au rythme de sortie des données numériques de traitement en sortie du moyen de commande et de calcul 11. Toutefois, on supposera qu'une donnée numérique de traitement est enregistrée dans le moyen de mémorisation temporaire dans chaque intervalle de temps déterminé par la fréquence de réception Fe.Chaque donnée d'adresse appliquée sur le premier port d'adresses 32 du moyen de mémorisation temporaire 30 et correspondant a une donnée numérique de traitement à enregistrer est maintenue dans le moyen de verrouillage d'adresse 20 pendant un intervalle de temps. Le moyen de verrouillage d'adresse 20 fournit ladite donnée d'adresse au second port d'adresses 36 du moyen de mémorisation temporaire 30 seulement en réponse à un signal de commande représentatif de la fréquence de réception pour extraire ladite donnée numérique de traitement via le second port de données 38.Ainsi le rythme de sortie des données numériques de traitement est verrouillé sur la fréquence de réception Fe ce qui permet d'assurer l'identité temporelle des données numériques de traitement lorsque plusieurs unité de traitement sont associées sans recourir à une gestion du cadencement du traitement numérique réalisé par chaque unité de traitement.
Nous allons décrire maintenant le fonctionnement d'une unité de traitement dans le cas où le traitement numérique d'une donnée d'entrée fournit une pluralité de données numériques de traitement. Un tel traitement peut être par exemple un traitement de suréchantillonnage.
En se reportant maintenant à la figure 3, le moyen de verrouillage d'adresse 20 est constitué de deux registres mémoire reliés en cascade, un premier registre mémoire 22 et un second registre mémoire 24.
Le registre mémoire 22 du moyen de verrouillage d'adresse 20 est relié au bus d'adresses 12 tandis que le second registre mémoire 24 du moyen de verrouillage d'adresse 20 est relié au second port d'adresses 36 du moyen de mémorisation temporaire 30. Les registres mémoire 22, 24 sont par ailleurs reliés entre eux de manière qu'une donnée d'adresse mémorisée dans le premier registre mémoire 22 puisse être transférée en partie vers le second registre mémoire 24. L'unité de traitement numérique 20 comporte en outre un moyen de comptage 50 pour engendrer des données binaires et un moyen de concaténation 40 d'éléments binaires reliés au second registre mémoire 24 et au moyen de comptage 50.
Comme mentionné précédemment, l'unité de traitement numérique 10 délivre une pluralité de données numériques de traitement pour une donnée numérique d'entrée. On a représenté en figure 4, une pluralité de données numériques de traitement El, E2, E3, E4, correspondant à une donnée d'entrée. Comme visible sur la figure 4, en particulier sur l'axe référencé TRAITEMENT, les données numériques de traitement sont disponibles à la fin de leur traitement à des instants groupés dans un intervalle de temps correspondant à 1/Fe où Fe est la fréquence de réception, de sorte que la répartition temporelle des données numériques de traitement est totalement décorrellée de la fréquence de réception Fe.Sur l'axe référencé SORTIE on a représenté la même pluralité de données numériques de traitement en sortie du moyen de mémorisation temporaire, dans laquelle les données numériques de traitement sont réparties temporellement en relation avec la fréquence de réception. Selon l'invention, on enregistre les résultats du traitement d'une donnée d'entrée dans un bloc mémoire du moyen de mémorisation temporaire 30. Sur la figure 5, on a représenté l'espace mémoire du moyen de mémorisation temporaire 30 qui est subdivisé en sous-espaces mémoire, chacun correspondant à un bloc. Chaque bloc est affecté pour l'enregistrement de la pluralité de données numériques de traitement correspondant à une donnée numérique en entrée de l'unité de traitement numérique.
Nous allons maintenant décrire le fonctionnement du dispositif représenté en figure 3. Le moyen de commande et de calcul 11 délivre dans cet intervalle de temps M données numériques de traitement (M état égal à 4 dans l'exemple représenté en figure 4) et M données d'adresses correspondantes.
Pendant un intervalle de temps les M données numériques de traitement sont enregistrées successivement dans un premier bloc mémoire du moyen de mémorisation temporaire 30 comportant M emplacements correspondants aux M données d'adresses. En parallèle avec l'enregistrement des données numériques de traitement dans le moyen de mémorisation temporaire, les M données d'adresses sont maintenues successivement dans le premier registre 22 du moyen de verrouillage d'adresse 20.
A l'intervalle de temps suivant, M nouvelles données de traitement sont enregistrées dans un second bloc mémoire tandis que le premier registre 22 maintient toujours la donnée d'adresse en cours délivrée par le bus d'adresse 12.
Le second registre 24 du moyen de verrouillage d'adresse 20 est commandé par la fréquence de réception Fe, pour qu'à chaque occurrence d'un intervalle de temps, il maintient une partie de la donnée d'adresse contenue dans le premier registre 22.
La période d'oscillation amortie (Ta = t3-tl) est déterminée uniquement par les caractéristiques des composants du circuit oscillant. La durée t du créneau de mise en conduction du transistor Q doit être égale à un peu plus que la durée de la première demi période (t2-tl). Elle ne doit pas être inférieure à t2-tl. Par ailleurs il faut être certain que le blocage du transistor Q intervient avant l'instant t3 si on veut interrompre l'oscillation; sinon on repart pour une nouvelle oscillation libre amortie.
Il faut donc que le circuit de commande CMD soit conçu pour fournir des créneaux de durée t précisément déterminés en relation avec la période Ta, soit par un calcul préalable soit par une synchronisation de la commande par rapport à l'oscillation libre (par exemple détection du premier passage par zéro du courant d'oscillation pour déclencher le blocage du transistor juste après ce passage par zéro).
On peut noter qu'on pourrait très bien envisager un mode de réalisation dans lequel la mise en oscillation libre durerait deux périodes complètes ou plusieurs périodes complètes avant une interruption pour recharge de l'énergie de la capacité.
Il n'y a pas de pertes de commutation dans le transistor puisqu'il est bloqué à un moment où le courant qui le traverse est nul. On peut donc le faire fonctionner à haute fréquence sans qu'il soit nécessaire d'utiliser un transistor ayant des propriétés exceptionnelles de commutation à fréquence élevée. Un transistor classique peu coûteux est acceptable. A ce propos, on peut mentionner que la fréquence de fonctionnement peut être bien supérieure à celle que permettrait un thyristor dans les mêmes conditions; en effet, pour un thyristor il est nécessaire de prévoir avec certitude que la durée t3-t2 est bien supérieure au temps de recouvrement du thyristor; sinon, le thyristor se redéclenche automatiquement; or le temps de recouvrement d'un thyristor est assez élevé.
Si on calcule au moins approximativement les échanges d'énergie dans le convertisseur de la figure 3, on s'aperçoit qu'on peut établir une relation approchée entre la durée Ta de l'oscillation libre et la tension V2 que prend le condensateur C1 à la fin de chaque cycle. Dans cette relation, la tension V2 est d'autant plus élevée que le rapport Ta/T est proche de l'unité.
Cela veut dire que l'on peut choisir l'instant T de redéclenchement de la conduction du transistor de manière que la tension V2 prise par le condensateur C1 en début de cycle soit suffisamment élevée. Cela permet d'avoir une tension V2 suffisamment élevée pour obtenir l'amorçage du tube fluorescent.
Il est tout-à-fait possible en particulier d'obtenir une tension V2 plus élevée que la valeur crête de la tension d'alimentation V1 du circuit.
On peut donc, sans utiliser de circuit élévateur de tension alimenter par ce convertisseur des tubes fluorescents ayant des tensions d'amorçage supérieures à la valeur crête de la tension du réseau de distribution.
Il suffit de choisir convenablement le rapport Ta/T entre la période d'oscillation libre amortie et la durée du cycle périodique de mise en conduction du transistor de puissance. Ce choix d'un rapport convenable Ta/T peut être fait au moment de l'amorçage initial du tube (à froid) si on a besoin momentanément d'une surtension d'amorçage, ou même en fonctionnement permanent si le tube a une tension d'arc supérieure à la tension d'alimentation.
Pour compléter les explications de fonctionnement du circuit selon l'invention, on a représenté sur les figures 4f et 4g les formes d'onde de la tension VQ aux bornes du transistor Q et de la tension VAB entre les noeuds A et B du circuit.
On va maintenant expliquer un avantage très important de l'invention qui est la grande facilité avec laquelle on peut faire consommer au convertisseur un courant approximativement sinusoïdal (redressé double alternance) à la fréquence du réseau. Comme on l'a déjà mentionné, cela est important pour limiter la réinjection sur le réseau de fréquences indésirables, en particulier d'harmoniques de la fréquence du réseau.
Le courant consommé par le convertisseur est globalement le courant ILO, qui est sensiblement constant à l'échelle de quelques périodes d'oscillation libre du circuit L1 C1.
Or ce courant dépend lui aussi du rapport Ta/T. On peut donc s'arranger pour faire varier le rapport Ta/T au cours d'une période de la tension du réseau à 50 hertz, la variation étant telle quelle produise une variation de courant ILO ayant une forme approximativement sinusoïdale redressée double alternance à la fréquence du réseau. Autrement dit, tout en ayant un courant ILO sensiblement constant à l'échelle de quelques périodes d'oscillations libres du circuit L1 C1 (donc sur quelques dizaines de microsecondes), < on fait en sorte de faire varier lentement ce courant sur une période à 50 hertz donc sur 20 millisecondes, la variation étant justement sinusoïdale redressée.
Le circuit de commande est donc conçu pour permettre cet effet, par action sur la valeur de T (puisque Ta est fixé par les valeurs de construction de L1 et C1).
Un moyen simple pour le faire est représenté à la figure 5 : le circuit de commande CMD reçoit un signal d'erreur E provenant d'un amplificateur AMP qui définit la différence entre une tension sinusoïdale redressée Vr et une tension VL0 proportionnelle au courant ILO. La tension sinusoïdale redressée est prélevée aux bornes d'un potentiomètre POT recevant la tension V1, tandis que la tension VL0 proportionnelle au courant ILO est prélevée par un capteur de courant CC inséré en série avec l'inductance LO et le circuit oscillant L1 C1.
Ainsi, on affiche une tension de consigne Vr avec le potentiomètre POT, cette tension étant une tension sinusoïdale redressée double alternance. L'amplificateur AMP va fournir un signal d'erreur tendant à modifier la période T des créneaux de commande fournis par le circuit CMD, dans un sens tendant à rapprocher en permanence la valeur VL0 et la tension de consigne Vr.
On utilise de préférence comme procédés de réticulation - le traitement enseigné dans la demande de brevet FR 88.17 067 déposée le 23-12-1988 au nom de la Demanderesse, par un silane à amine secondaire, - traitement par mise en contact avec des polyhalogénures d'acides, notamment des dichlorures d'acides, enseigné par la demande de brevet FR 88.17 070 déposée le 23-12-1988 au nom de la Demanderesse, - traitement par de l'acide triflique gazeux pour des polysilazanes dans lesquels les radicaux organiques liés directement aux atomes de silicium sont des radicaux hydrocarbonés saturés et/ou aromatiques et exempts d'atome d'hydrogène lié directement aux atomes de silicium, enseigné dans la demande de brevet FR 89.01 115 déposée le 30-01-1989 au nom de la Demanderesse, - par mise en contact des polysilazanes avec une quantité efficace de trifluorométhanesulfonique, pour réaliser la réticulation des polysilazanes, de préférence à une température comprise entre 60 C et la température de ramollissement des polysilazanes, enseigné dans la demande de brevet FR 89.10 940 déposée le 10-08-1989 au nom de la Demanderesse, - par mise en contact des polysilazanes avec une quantité efficace d'un mélange gazeux réticulant ammoniac/vapeur d'eau, les polysilazanes présentant par molécule au moins un motif de formule XSi-NH-Si, enseigné par la demande de brevet FR 89.10 941 déposée le 10-08-1989 au nom de la Demanderesse.
Ces différents traitements peuvent également être effectués de manière cumulative sur les polysilazanes présents dans la composition.
La Demanderesse a constaté de façon inattendue que la réticulation d'un polysilazane particulier par l'ammoniac, enseignée par FR-A-2 583 744, est un traitement qui, en présence de noirs de carbone, fonctionne de façon tout à fait satisfaisante sur les polysilazanes.
Dans le cas le plus général, on pyrolyse la composition obtenue dans une atmosphère inerte ou active (par exemple NH3), sous vide ou sous pression réduite à une température allant de 100"C à 2000"C, de préférence de 800 à 1500"C, jusqu'à l'obtention d'une céramisation totale.
Plus particulièrement, la pyrolyse peut être effectuée sous une pression partielle de méthane en vue d'augmenter le rendement en céramique, en diminuant le dégagement de méthane.
De préférence, la pression partielle de méthane est comprise entre 10 et 50 KPa.
Le polymère, avant pyrolyse et tel que décrit précédemment, peut être mis en forme par moulage ou par filage par exemple, pour aboutir aux configurations les plus diverses, telles que fibres, articles moulés, revêtements et autres.
Sauf mention contraire, dans ce qui suit et ce qui précède, les % sont donnés en poids.
Des exemples illustrant les divers aspects de l'invention, sans en limiter la portée, vont maintenant être donnés.
Dans ces exemples TGA est l'analyse thermogravimétrique.
EXEMPLE COMPARATIF 1 Préparation de Dolsilazane Dans un réacteur, maintenu sous atmosphère inerte (N2), de trois litres double enveloppe muni d'une agitation mécanique, d'un tube d'entrée des gaz et d'un condensateur, on effectue une coammonolyse en présence de 1,1 litre d'éther isopropylique d'un mélange de 138,7 g de CH3SiCl3 (1,06 mole) et de 53,6 g de (CH3)2SiCl2 (0,36 mole) (rapport molaire (a)/(b) = 3).
Ce mélange est refroidi à 3"C et est maintenu à cette température pendant l'introduction de NH3 gazeux. Le débit d'introduction d'ammoniac est maintenu à environ 6 ml/s de gaz et l'addition a lieu en 6 heures. Il se forme au cours de la réaction des quantités importantes de chlorhydrate d'ammonium qui épaississent la solution.
En fin d'essai, on filtre le NH4Cl formé sur verre fritté (diamètre moyen des pores : 10 pm). Le précipité est lavé plusieurs fois à l'aide de solvant sec. La solution récupérée est limpide.
Cette solution est ensuite concentrée puis traitée avec de l'acide triflique selon les modalités pratiques définies dans la demande de brevet français FR-A-2 577 933. Cette solution est ensuite évaporée (élimination du solvant). On récupère ainsi un polysilazane dont la température de ramollissement est de 140 C.
Rendement TGA à 1150"C (vitesse : 10 C/minute) sous hélium : 52,2 %.
EXEMPLE 2 Le polysilazane utilisé est celui obtenu dans l'exemple comparatif 1.
Le mélange polysilazane-noir de carbone est réalisé, le polysilazane étant dans un état visqueux, par une technologie classique de mise en oeuvre : extrudeuse mono-vis.
Le noir de carbone est le Vulcan XC 72 e de surface spécifique : 254 m2/g.
Les quantités initiales introduites de noir sont : 2 % et 5 % en poids par rapport au poids de polysilazane du mélange.
Après mélangeage, le produit est à nouveau extrudé à l'état fondu à l'aide d'une buse qui, après filtration (stable et/ou poudre métallique et/ou tamis) et répartition, débouche sur une plaque filière percée d'un trou de diamètre 1 mm.
Par tirage des fibres sous la filière, on obtient des joncs de diamètre 1 mm constitués d'une matrice organique du type polysilazane et d'une charge inorganique du type noir de carbone.
Rendement total TGA à 1150"C (vitesse 10 C/minute) sous hélium .61,1 % pour 2 en poids de Vulcan XC 72 D.
59,8% pour 5 % en poids de Vulcan XC 72 .
Rendement TGA à 1150"C sous hélium ramené au polysilazane seul 60,3% pour 2 % en poids de Vulcan XC 72 .
57,7 pour 5 % en poids de Vulcan XC 72 e EXEMPLE 3 Le polysilazane utilisé est celui obtenu dans l'exemple comparatif 1.
On procède exactement comme dans l'exemple 2, sauf que le noir de carbone est le Printex EX 2 e de surface spécifique 1000 m2/g.
Rendement total TGA à 1150 C sous hélium . 60,5 X pour 2 X en poids de Printex EX 2 e . 63,5 % pour 5 %en poids de Printex EX 2 e Rendement TGA à 1150 C sous hélium ramené au polysilazane seul . 59,7 % pour 2 % en poids de Printex EX 2 e 61,1% pour 5 % en poids de Printex EX 2 e EXEMPLE 4 Le polysilazane utilisé est celui obtenu dans l'exemple comparatif 1.
On procède exactement comme dans l'exemple 2, sauf que le noir de carbone est le Ketjenblack EC 300J e de surface spécifique 900 m2/g.
Rendement total TGA à 1150"C sous hélium . 61,1 % pour 2 % en poids de Ketjenblack EC 300 J e Rendement TGA à 850 C sous hélium ramené au polysilazane seul 60,7 % pour 2 % en poids de Ketjenblack EC 300 J 2.
EXEMPLE 5 Le polysilazane utilisé est celui obtenu dans l'exemple comparatif 1.