INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
ArgAspThrLysSerIleGlnIleGlnThrGluProThrAlaSerValSerSerGlyAsnGluSerArg A GAGAGATACTAAGAGCATACAAATTCAGACAGAACCAACCGCTTCAGTTAGCTCTGGAAACGAGAGTC . . . . . . . 2000 HisAspSerGluSerMetHisAspProAsnAspLysLysAspHisThrProAspHisAspValValPro GGCATGATTCTGAGAGCATGCATGATCCAAATGACAAGAAAGATCACACACCCGATCACGATGTGGTCC . . . . . . . .
AspIleGluSerSerThrAspLysGlyGluIleArgAspIleGluGlyGluValAlaHisGlnValAla CGGACATTGAGTCTTCTACTGACAAAGGAGAGATTCGAGATATAGAAGGAGAAGTTGCCCATCAGGTAG . . . 2100 . . . .
GluSerPheSerLysLysTyrLysPheProSerArgSerSerGlyIle LeuTrpAsnPheGluGln CAGAAAGCTTTTCAAAGAAATACAAGTTCCCTTCTAGATCCTCGGGAATAT-CTTGTGGAACTTTGAGC . . . . . . 2200 LeuLysMetAsnLeuAspAspIleValLysAlaAlaMetAsnValProGlyValGluArgIleAlaGlu AGCTTAAAATGAATCTAGATGATATTGTGAAAGCAGCCATCAATGTACCAGGGGTTGAAAGGATCGCCG . . . . . . . .
LysGlyGlyLysLeuProLeuArgCysIleLeuGlyPheValAlaLeuAspSerSerLysArgPheArg AAAAGGGAGGGAAGCTTCCCCTGAGATGTATTTTGGGGTTTGTGGCATTGGACTCTTCAAAGAGATTTA . . 2300 . . . . .
LeuLeuAlaAspAsnAspLysValAlaArgLeuIleGlnGluAspIleAsnSerTyrMetAlaArgLeu GACTTCTTGCAGACAATGACAAGGTGGCAAGACTCATCCAAGAAGATATCAACAGTTACATGGCCCGGC . . . . . 2400 .
GluGluAlaGlu*** TCGAGGAGGCAGAGTAAAGGCTGAGAGGACCCATAAAAGAACTCGAATTTGGCAATCTGGTCTTGAAAT . . . . . . .
M2 MetAsnPheLeuLysLysMetIleLysSerCysLysAspGlu GGAAAAAACATGTAACATCCCTAAAAAGATGAATTTCCTCAAGAAAATGATCAAGAGCTGTAAGGATGA 2500 GluThrGlnLysTyrProSerAlaSerAlaProProAspAspAspAspIleTrpMetProProProGlu A GAGAC TCAGA AG TAT CCATCAGCATCTGCGCCTCCAGAC GATGATGACATTTGGATGCCCCCGCCTGA 2600 TyrValProLeuThrGlnValLysGlyLysAlaSerValArgAsnPheCysIleSerGlyGluValLys GTATGTCCCCTTAACCCAGGTCAAGGGCAAGGCCAGTGTGAGAAACTTTTGCATTAGTGGAGAGGTCAA IleCysSerProAsnGlyTyrSerPheLysIleLeuArgHisIleLeuLysSerPheAspAsnValTyr GATATGTAGTCCAAACGGGTACTCCTTCAAGATACTCAGGCATATTTTGAAGTCGTTTGATAATGTTTA 2700 SerGlyAsnArgArgMetIleGlyLeuValLysValValIleGlyLeuValLeuSerGlySerProVal CTCTGGGAACAGGAGGATGATCGGGTTAGTCAAAGTGGTTATCGGGCTTGTACTTTCAGGATCTCCAGT 2800 ProGluGlyMetAsnTrpValTyrLysLeuArgArgThrLeuIlePheGlnTrpAlaGluSerHisGly CCCGGAGGGCATGAACTGGGTTTATAAACTTCGTAGGACCTTAATATTTCAGTGGGCAGAGTCTCATGG ProLeuGluGlyGluGluLeuGluTyrSerGlnGluIleThrTrpAspAspGluAlaGluPheValGly ACCGTTGGAAGGAGAAGAGCTTGAGTACTCACAAGAAATTACATGGGATGATGAGGCAGAGTTTGTAGG 2900 . . . . . .
LeuGlnIleArgValSerAlaArgGlnCysHisIleGlnGlyArgLeuTrpCysIleAsnMetAsnSer CCTCCAAATCAGAGTGAGCGCCAGAcAATGTCACATcCAGGGTCGTCTCTGGTGCATTAACATGAACTC 3000 ArgAlaCysGlnLeuTrpA;aAspMetIleLeuGlnThrGlnGlnSerProAspAspGluAsnThrSer AAGAGCATGTCAATTATGGGCCGATATGATCTTGCAGACCCAACAGTCCCCGGATGATGMAACACCTC 3100 LeuLeuLeuGlu*** ACTTTTATTAGAGTAGACTCTAGCCTGTAGCTTTGCCTCTTMTTGTTACCTCTGTTTGGAGTAGAGAA AAAc CGCGAGCAATAGAACAATTACCGCAAC GGToeCcGTTTcAGCAcAATACATATAAC CTAAC CACT 3200 GGTTTGTCTTCCTATTCAGGGTCGAGCGAAAACGTGAAAAAAACTACATAAAAAGGCACAACAGCCCTC 3300 G # MetAsnIleProCysPheValValIleLeuSerLeuAlaThrthrHisSerLeuGlyGlu TCCCTGCCATCATGAATATACCTTGCTTTGTTGTGATTCTCAGCTTAGCCACTACACATTCTCTGGGAG PheProLeuTyrThrIleProGluLysIleGluLysTrpThrProIleAspMetIleHisLeuSerCys AATTCCCCTTGTACACAATTCCTGAGAAGATAGAGAAATGGACTCCCATAGACATGATCCATCTGAGTT 3400 ProAsnAsnLeuLeuSerGluGluGluGlyCysAsnAlaGluSerSerPheThrTyrPhegluLeuLys GCCCCAACAACCTATTATCT GAGGA AGA AGGTTGCAATG CAGAGT CATCCTT TACTTACTTT GAGCT CA 3500 SerGlyTyrLeuAlaHisglnLysValProGlyPheThrCysThrGlyValValAsnGluAlaGluThr AGAGTGGTTACCTAGCTCATCAGAAGGTTCCAGGGTTTACCTGTACCGGGGTCGTGAACGAGGCAGAGA TyrThrAsnPheValGlyTyrValThrThrThrPheLysArgLysHisPheArgProThrValAlaAla CATATACAAACTTCGTCGGG TACGT CAC CACAACCTTCAAA AGGA AG CACTT TAGGCC TACAGTAGCCG 3600 CysArgAspAlaTyrAsnTrpLysValSerGlyAspProArgTyrGluGluSerLeuHisThrProTyr C CTGTCGTGAT GCCTACA AC TGGA MG TGTCAG GAGAC CCCAG GTAC CA AGAG TCAC TCCACAC TCCTT 3700 ProAspSerSerTrpLeuArgThrValThrThrThrLysGluSerLeuLeuIleIleSerProSerIle ATCCTGACAGCAGTTGGTTGAGGACTGTGACTACAACCAAAGAATCACTTCTCATAATATCCCCCAGCA ValGluMetAspIleTyrGlyArgThrLeuHisSerProMetPheProSerGlyValCysSerAsnVal TCGTGGAAATGGATATTTACGGCAGGACTCTCCATTCCCCCATGTTTCCTTCAGGAGTATGTTCC M CG 3800 . . . . . .
TyrProSerValProSerCysGluThrAsnffisAspTyrThrLeuTrpLeuProGluAspProSerLeu TATATCCCTCTGTCCCATCCTGT GAGAC TAAT CAT GATTACACAT TATGGCTGCCT GAAGATCC TAGTT 390Q Se rLe uVa iCysAs pli ePh eThrSerSe rAsnGlyLysLysAlaMe tAsnGl ySe rAr gil eCysGl y T GAGTTTGGTCTGTGATATCTTTACTTCCAGCAACGGAAAGAAGGCCATGAACGGGTCACGCATCTGCG 4000 PheLysAspGluArgGlyPheTyrArgSerLeuLysGlyAlaCysLysLeuThrLeuCysGlyArgPro GATTCAAGGATGAAAGGGGATTCTACAGATCTTTAAAGGGCGCTTGCAAGCTGACATTGTGTGGAAGAC GlyIleArgLeuPheAspGlyThrTrpValSerPheThrLysProAspValHisValTrpCysThrPro CTGGAATTAGGTTATTCGACGGAACTTGGGTCTCTTTTACAAAGCCGGACGTGCACGTATGGTGCACTC .. 4100 . . . . .
AsnGlnLeuIleAsnIleHisAsnAspArgLeuAspGluIleGluHisLeuIleValGluAspIleIle CCAACCAATTGATCAATATACACAATGACAGACTAGATGAGATAGAACACCTGATCGTGGAAGACATCA 4200 LysLysArgGluGluCysLeuAspThrLeuGluThrIleLeuMetSerGlnSerValSerPheArgArg TAAAGAAAAGAGAAGAGTGCTTAGACACCCTGGAAACAATACTTATGTCTCAATCTGTTAGCTTTAGAA LeuSerHisPheArgLysLeuValProGlyTyrGlyLysAlaTyrThrIleLeuAsnGlySerLeuMet GGTTGAGCCATTTCCGAAAGTTAGTTCCAGGATATGGGAAGGCCTACACTATTTTA M CGGCAGCCTGA 4300 GluThrAsnValTyrTyrLysArgValAspLysTrpAlaAspIleLeuProSerLysGlyCysLeuLys TGGAAACAAATGTCTACTACAAAAGGGTCGACAAGTGGGcTCACATCTTACCCTCTAAGGGATGTCTGA 4400 ValGlyGlnGlnCysMetGluProValLysGlyValLeuPheAsnGlyIleIleLysGlyProAspGly AAGTCGGGCAACAATGCATGCAACCTGTCAAAGGAGTCCTCTTCAATGGGATTATCAAGGGCCCGGATG GlnIleLeuIleProGluMetGlnSerGluGlnLeuLysGlnHisMetAspLeuLeuLysAlaAlaVal G CCAAATTTTGATCCCCGAGAT GCAGTCAGAGCAGCTAAAGCAGCATATGGAC CTGTTGA AG GCGGCTG 4500 PheProleuArgHisProLeuIleSerArgGluAlaValPheLysLysAspGl;yAspAlaAspAspPhe TGTTTCCTCTCCGACACCCTTTAATCACCCGGGAGGCACTCTTTAAGAAAGACGGGGATGCCGATGATT 4600 ValAspLeuHisMetProAspValHisLysSerValSerAspValAspLeuGlyLeuProHisTrpGly TTGTGGATCTCCATATGCCTGATGTCCACAAGTCTGTGTCAGATGTCGACCTGGGTCTGCCTCATTGGG PheTrpMetLeuIleGlyAlaThrIleValAlaPheValValLeuValCysLeuLeuArgValCysCys GTTTCTGGATGTTGATCGCGGCAACAATAGTAGCATTTGTGGTCTTGGTATGTTTACTCCGTGTATGTT 4700 LysArgValArgArgArgArgSerGlyArgAlaThrGlnGluIleProLeuSerPheProSerAlaPro GTAAGAGAGTGAGGAGGAGAAGATCAGGACGTGCAACTCAGGAGATCCCCCTGAGCTTTCCCTCTGCCC 4800 ValProArgAlaLysValValSerSerTrpGluSerTyrLysGlyLeuProGlyThr*** CTGTTCCTCGAGCCAAAGTGGTGTCATCTTGGGAGTCCTATAAAGGGCTTCCAGGTACATGAAACCTTC 4900 ATCAGATTGCCTAACATATCCCCCACAACCGGATTACCTGCCTCGGCAAGACACAACTTGATCACATGG 4900 c s TGTCAAATCTCCTTTCAAACCCTCCAGTGTATAATGATTAGAGGAGGGTTGCTTGTCAATCAGGGGGTG 5000 GTGTTGTCTCATACATTCCGTTACTCGTAAGTTGAAATCTCTCCTTTCTCATTGTCTAAATACTTCTGA 5100 ACACAATCTCTCAACGATTAGGTCTTCTGGTTTTTATAAAGAGTTGCCTTCTAAAATGGGCACTCTATA GAGCCTTCAATCTTTTTGAGGTCGCGGCAATATTAGCTTGAAATACCTTAAGGTCTAATTTCTCCTGTT 5200 .
TCCCAATM TATCACAGGAGTATCTAATTGTTCTGTGTGATGACAGGACGCAATATGATGTCTCTTCTT 5300 CTTGGTAGAGTGTTGATTCGTCAGATTGTCACCCTAGACTGTCACATATGAGATTATTGATGTGAAAAA L > MetMetAspVai MCATGCCCCTTGGTCAAAAGTCAACGCCTCAACACTCCTCCTACTTCAGTTGCAACCATGATGGACGT 5400 . .
ThrGluValTyrAspAspProIleAspProValGluProGluGlyGluTrpAsnSerSerProValVal TACGGAGGTGTAACGACCCGATAGACCCTGTTGACCCAGAAGGAGAATGGAATAGCAGTCCCGTAGT 5500 ProLysGlyIleArgArgProAlaAlaLysLeu----------------------------------- TCCAAAGGGGATCCGTCGACCTGCAGCCAAGCTT----------------------------------- ........ .. . ... ... ....ThrArgSerTyr --------------------------------------------------------CAACCAGGTCTTA 5600 LysValLeuArgLeuPheLysGlyValAspIleAlaThrIleLysIleGlyGlyValGlyAlaGlnAla CAAAGTCTTGAGACTTTTCAAGGGAGTGGATATAGCAACAATAAAAATAGGGGGTGTGGGAGCTCAGGC 5700 MetMetGlyLeuTrpValLeuGlySerHisSerGluSerSerArgSerArgLysCysLeuAlaAspLeu AATGATGGGCCTGTCGGTCTTGGGGTCTCACTCAGAATCGTCTCCAACCAGÂAAGTGTCTAGCTGACTT SerAlaPheTyrGlnArgThrLeuProIleGluSerIleLeuAsnGlnHisLeuAsnGluGlnArgThr GTCTGCATTTTATCAGAGGACCCTACCTATAGAGTCCATCTTGAACCAACACCTTAATGAACAGAGGAC 5800 ThrAspProArgGluGlyValLeuSerGlyLeuAsnArgValSerTyrAspGlnSerPheGlyArgTyr TACAGACCCTAGAGAAGGAGTTTTATCCGGATTGAATAGAGTTAGCTATGATCAGTCCTTTGGCCGGTA 5900 LeuGlyAsnLeuTyrSerSerTyrLeuLeuPheHisValIleIleLeuTyrMetAsnAlaLeuAspTrp TTTAGGCAATTTGTACTCCTCTTATCTCCTCTTTCACGTCATCATATTGTACATGAATGCGTTGGATTG 6000 GluGlu ThrIleLeuAlaLeuTrpArgAspIleThrSerIleAspIleLysAsnAspArgval GGAAGAGGA--AGACCATTCTGGCCCTGTGGAGAGACATAACATCTATAGATATCAAAAATGACCGAGT TyrPheLysAspProLeuTrpGlyLysLeuLeuValThrLysAspPheValTyrAlaHisAsnSerAsn CTACTTTAAGGACCCTTTGTGGGGGAAACTCTTAGTAACAAAAGATTTTGTATATGCACACAATAGCAA 6100 . . .
CysLeuPheAspLysAsnTyrThrLeumetLeuLysAspLeuPheArgAlaArgPheAsnSerLeuLeu CTGTTTATTTGACAAAMTTACACACTGATGCTAAAAGACTTGTTCCGTGCMGATTCMCTCATTGCT 6200 IleLeuValSerProProAspSerArgTyrSerAspAspLeuAlaAlaAsnLeuCysArgLeuTyrIle CATACTTGTGTCCCCGCCGGACTCCCGTTACTCAGATGATCTGGCTGCCAACCTGTGTCGACTTTACAT . . . . . . . .
La concentration de la solution aqueuse en collagène est d'au moins 3 mg/ml environ, notamment de l'ordre de 3 à 10 mg/ml.
Dans la suite de la description, ces peptides d'élastine-dont il est question ci-desus seront appelés "peptides solubilisés d'élastine" et désignés par l'abbréviation PSE.
Une telle composition présente des qualités d'élasticité et de tenue mécanique permettant de la comparer aux protéines structurelles. Elle possède également des propriétés d'adhésivité élevées particulièrement précieuses pour l'utilisation dans les applications biologiques envisagées.
Une composition de matériau protéique préférée est essentiellement telle qu'obtenue par réaction d'élastine et de collagène de type I et de type III. La proportion de collagène de type III par rapport à celle de collagène de type I est avantageusement supérieure à 50S en poids, en particulier d'au moins 70% en poids (poids sec). On notera que le collagène de type III tel que commercialisé, renferme de telles quantités de collagène de type I.
L'élastine est une élastine d'origine humaine ou animale, native ou mature, ou le cas échéant, leurs dérivés. Il s'agit généralement d'élastine extraite de tissus animaux, en particulier de ligament nucal de boeuf, ou d'aorte de porc, de bovidé ou humaine.
Une autre composition préférée de l'invention est essentiellement telle qu'obtenue par réaction de peptides solubilisés d'élastine et de collagène de type III.
Le collagène utilisé dans ces compositions, selon une disposition de l'invention, est du collagène extrait de placenta humain.
Ces compositions, contrairement à I'élastine, ne donnent pas de réaction avec les monomères de fibrine.
Dans une disposition préférée de l'invention, le rapport élastine ou PSE/collagène (p/p, par rapport au poids sec) est de 10 à 1 environ, de préférence de l'ordre de 2,5.
Le procédé de préparation des compositions de matériaux protéiques définies ci-dessus est caractérisé en ce qu'il comprend: - la mise en contact, avec une solution aqueuse concentrée de collagène de type I et/ou III, dans des conditions permettant la formation d'un gel, d'élastine ou de peptides d'élastine de PM au moins égal à environ 10.000, ces peptides étant solubles dans un mélange 50-50 d'alcool tertiobutylique-potasse 1M dans de l'eau, - la récupération du gel formé et son traitement ultérieur, si souhaité.
La concentration en collagène de la solution aqueuse est d'environ au moins 3 mg/ml, notamment de l'ordre de 3 à 10 mg/ml.
Selon un mode préféré de réalisation de l'invention, l'étape de mise en contact est réalisée dans des conditions physiologiques, à savoir à 370C environ, à un pH de l'ordre de 7 à 7,5.
L'élastine ou les PSE sont respectivement en suspension ou dissous dans un tampon de pH de 7 à 7,5 environ, de préférence de pH 7,4, dont les éléments constitutifs favorisent ou tout au moins n'inhibent pas la réaction recherchée. Des tampons renfermant par exemple, des cations, Na{, Cat et/ou Mi++ , des anions PO4= et/ou Cl- apparaissent avantageux à cet égard.
Un tampon particulièrement approprié, qui renferme l'ensemble des ions ci-dessus, est constitué par le tampon PB qui répond à la composition molaire suivante : lmM P04, 150mM NaCl, 2mM Cl+4, lmM Mu++.
Des gels particulièrement résistants à l'écrasement sous le doigt sont obtenus à partir d'élastine ou de PSE de tampon et de collagène utilisés dans un rapport d'environ 2,5.
Ce rapport peut être modifié selon l'application de la composition.
La lentille collimatrice 4 est, par exemple, une lentille cylindrique du type SELFOC (marque de fabrique de la firme Nippon Glass Co.) et elle présente un diamè- tre DL de 3 mm.
Les lentilles du type SELFOC sont des lentilles de forme cylindrique dans lesquelles l'indice de refrac- tion varie avec le carré du rayon du cylindre.
La diode laser 3 est placée au foyer de la lentille collimatrice cylindrique 6 qui est orientée de fason que son axe soit contenu dans la direction perpendiculaire à la direction du corps mobile 1, de manière que sorte de ladite lentille 4, dans la direction perpendiculaire de la direction du mouvement du corps mobile 1, un faisceau de radiation optique collimaté 20 ayant un diamètre DS de 3 mm.
En face de la source de radiation optique collimatée 2 et à une distance "1" d'environ 10 mm de cette source, se trouvent une série de récepteurs optiques Sî, S2 ... SN solidaires d'un corps fixe 6.
Les récepteurs optiques sont formés par une série de lentilles focalisatrices cylindriques LI, Lî lN du type SELFOC d'un diamètre DR de 2 mm, et d'une série de fibres optiques F1, F2 ... FN, dont les extrémités libres sont placées aux foyers des lentilles focalisatrices Lt, L2 ... LN, tandis que leurs autres extrémités vont à des photodiodes D1, D2 ... DN représentées sur la figure 3.
Les lentilles focalisatrices cylindriques L1, L2 ... LN sont positionnées avec leurs axes perpendiculaires à la direction du mouvement du corps mobile 1 et avec ces mêmes axes alignés selon la direction du mouvement du corps mobile 1.
En outre, ces lentilles focalisatrices LI, L2 ... LN sont placées en contact entre elles de manière que leurs surfaces qui font face à la source lumineuse 2, c'est-à-dire les surfaces qui reçoivent la radiation optique, (voir la vue selon le plan A-A de la figure la) soient tangentes entre elles en un point.
Pour des raisons qui seront expliquées plus loin dans une variante représentée sur la figure lb, les lentilles focalisatrices cylindriques sont travaillées, par exemple par meulage,de manière à former deux surfaces planes parallèles symétriques par rapport à leur axe, et les lentilles focalisatrices L1', L2' ... LN' ainsi travaillées sont placées en contact entre elles le long desdites surfaces planes de manière que leurs surfaces qui font face à la source 2 et qui capte la radiation optique (voir la vue selon le plan A-A de la figure lb) soient en contact entre elles par un côté rectiligne.
Dans une autre variante, représentée sur la figure lo, les lentilles focalisatrices cylindriques sont travaillées, par exemple par meulage, de manière que leur surface qui fait face à la source de radiation 2 forme un rectangle (voir la vue selon le plan A-A de la figure lc) et les lentilles L1", L2" ... LN" sont mises en contact entre elles le long de la grande dimension du rectangle de manière à former une surface réceptrice de radiation optique qui soit uniforme sans espace libre entre deux lentilles adjacentes.
Dans toutes les solutions représentées, la dimension DR des lentilles focalisatrices, mesurée selon la direction du mouvement du corps mobile 1, a été maintenue constante mais il est évident que cette dimension peut varier sans que rien ne change dans le fonctionnement du capteur optique, à part le nombre de récepteurs nécessai res pour mesurer un meme intervalle de déplacement du corps mobile 1.
Les lentilles LI, L2 ... LN (Li't L2' ... LN' et Lui", L2" ... LN") présentent sur leurs surfaces qui re çoivent la radiation optique des centres C1, C2 ... CN (cor', C2' ... CN' et CI", C2" ... CN") alignés selon la direction du corps mobile et, sur la ligne qui joint ces centres, en particulier au point le plus extérieur de la première lentille Li (lui' et L1"), on choisit un point de référence O (O', O").
Sur la figure 2, sur laquelle les mêmes éléments que ceux de la figure i sont désignés par les mêmes numé- ros de référence, on a représenté une variante du capteur optique objet de la présente invention.
Dans cette variante, il est prévu, associée au corps mobile i, une source de radiation optique collimatée 7 formée par une fibre optique 8 placée au foyer d'une lentille collimatrice biconvexe 9 d'un diamètre BL.
La radiation optique est engendrée par une diode laser placée à distance non visible sur la figure et, avant d'être collimatée par la lentille 9, elle traverse un "mélangeur de modes" 10 dont la fonction sera expliquée dans la suite.
Le mélangeur de modes 10 est formé d'un support cylindrique autour duquel est enroulée une partie de la fibre optique 8.
Comme dans le cas précédent, la lentille collimatrice 9 est positionnée de façon que son axe soit perpendiculaire à la direction du mouvement du corps mobile, de manière que sorte de la source de radiation 7 un faisceau de radiation optique collimaté 21 sensiblement cylindrique, d'un diamètre DS de 9 m, orienté dans la direction perpendiculaire à la direction du corps mobile 1.
Il résulte de ce qui précède que ce bouchon, possèdant une charnière intégrée à effet de ressort, présente de nombreux avantages par rapport aux bouchons existant sur le marché, tant en raison de son esthétique puisque la coiffe ne comporte pas de découpes, qu'en raison de sa simplicité de réalisation, toujours en raison de l'absence de découpes de la coiffe.
Comme il va de soi, l'invention ne se limite pas à la seule forme d'exécution de ce bouchon, décrite ci-dessus à titre d'exemple ; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes de réalisation.
C'est ainsi notamment que la zone déformable de la coiffe pourrait être obtenue non pas par ménagement de deux lignes de plus faible épaisseur de matière, mais par une diminution d'épaisseur de matière sur toute la surface, ou encore que la forme même de la partie verseuse, et la position et la taille de son orifice pourraient être différentes sans que l'on sorte pour autant du cadre de l'invention.
L'invention concerne un thermocouple destiné à mesurer des variations rapides de température, comme celles qui résultent de l'échauffement rapide des matériaux en cours de soudage par haute fréquence ou par ultra-sons. De tels thermocouples doivent être capables de supporter les contraintes de compression qui leur sont imposées pendant l'opération de soudage. Il doivent également être isolés par des matériaux résistants aux températures à mesurer.
On sait qu'un thermocouple à réponse rapide se compose nécessairement de fils très fins, ce qui le rend fragile.
Aussi a-t-on déjà proposé de fabriquer des thermocouples à réponse rapide à partir de thermocouples usuels, munis de leur gaine isolante, en raccordant à chacun des deux fils qui constituent le thermocouple, un fil fin de même nature, d'une longueur de quelques millimètres et de réaliser avec les deux fils fins une soudure qui sert d'élément sensible à réponse rapide.
Une autre solution connue, consiste à réaliser la jonction entre les deux fils d'un thermocouple par un mince dépôt de platine réalisé sous vide. Cette solution convient aux mesures des températures de surface.
Le thermocouple qui fait l'objet de l'invention se caractérise par le fait qu'il se compose de deux fils transformés en rubans par une opération d'écrasement suivie d'une opération d'amincissement et disposés entre deux feuilles de plastique autocollant de manière à réaliser un point de contact sans soudure.
La figure unique représente le thermocouple selon l'invention.
On voit sur la figure une première feuille 1 de plastique autocollant constituée d'un film polyimide d'environ 0,03 mm revêtu d'une épaisseur identique d'adhésif silicone.
Cette feuille a l'aspect d'un ruban d'environ 150 mm de longueur sur 15 mm de largeur.
Sur la première feuille 1 de plastique autocollant on vient coller un ruban 2 préférentiellement en cuivre et un ruban 3 préférentiellement en constantan d'environ 0,01 mm d'épaisseur.
D'un côté, les deux extrémités 4 et 5 des rubans 2 et 3 sont croisées et superposées de manière à réaliser un contact ponctuel 6. De l'autre côté, les extrémités 7 et 8 dépassent la feuille de plastique 1 et peuvent être raccordées à un appareil de mesure.
Une deuxième feuille de plastique autocollante identique à la première, non représentée, est collée par dessus les deux rubans 2 et 3 de cuivre et de constantan.
Pour obtenir des rubans de cuivre et de constantan de 0,01 mm d'épaisseur, on procède de la manière suivante On utilise du fil de cuivre et du fil de constantan d'environ 0,20 mm de diamètre, et on procède à un écrasement à la presse hydraulique, entre deux enclumes avec une charge d'environ 50 tonnes, on obtient ainsi des rubans dont l'épaisseur est d'environ 0,050 mm, la largeur variant de 0,60 à 0,80 mm. Les diamètres initiaux et les épaisseurs finales du cuivre et du constantan, n'étant pas strictement identiques, il est nécessaire de procéder séparément aux deux opérations d'écrasement.
On procède ensuite à une attaque chimique à l'acide nitrique dilué. On utilise préférentiellement une solution à 15% pour le cuivre et à 30% pour le constantan. Après une attaque de quelques minutes, les rubans atteignent 0,01 mm d'épaisseur environ.
L'inverseur I recevant sur son entrée le signal SCR et la porte NON-OU 62 valident la transmission du signal SCR en interdisant une mise en charge prolongée de l'inducteur In lorsque l'amplitude de la tension de phase alternateur reste inférieure à la valeur de seuil VS1, malgré l'action du dispositif de rerégulation phase. Cette possibilité se présente en cas de défaut comme. par exemple, une rupture de la liaison entre l'alternateur et l'entrée de tension de phase alternateur du régulateur.
Le fonctionnement du régulateur plurifonction, objet de l'invention, tel que représenté en figures 2a et 3a, sera donné en liaison avec les figures 6a et 6b dans le cas où un défaut, tel qu'une coupure entre la borne d'entrée phase 92 et l'alternateur, est réalisé. Dans ce cas, ainsi que représenté en figure 6a, la tension phase alternateur est supprimée sur la borne 92 et en particulier au point de test 02A. Le défaut est noté C correspondant à une coupure. Préalablement à l'existence de la coupure C, le régulateur fonctionne en régulateur à fréquence libre, ainsi que décrit précédemment. Suite à l'apparition du défaut C, le premier signal de détection PSD est supprimé et le signal de commande synchrone SCS correspond alors au signal de fréquence fixe CK. Le deuxième signal de détection DSD étant également supprimé, la remise à zéro des bascules 30, 31, 32, 33 n'est plus assurée et le défilement des bascules 30 à 33 provoque le passage au niveau I du signal SCR en sortie de la bascule 32. Ce niveau 1 est transmis au signal SCRV au point de test 6B mettant en charge l'inducteur In de l'alternateur. En l'absence de remise à zéro des bascules 30 à 33, le signai SAEP passe également au niveau 1 en sortie de la bascule 33, axec un retard de 55 ms par rapport au signal SCR pour une fréquence d'horloge CK égale à 89 Hertz.Le basculement au niveau 1 du signal SAEP a pour action d'une part, d'arrêter le cadencement de l'ensemble des bascules 35 à 33 en empêchant la transmission du signal d'horloge CK à fraters la porte ET 34, et, d'autre part, d'arrêter la commande d'excitation en forçant au niveau zéro le signal SCRV par l'intermediaire de la porte NON-OU 62, au point de test 6B.Ainsi, tel qu'il apparaît sur le chronogramme 93A de la figure 6a, en cas de défaut, tel qu'une coupure entre la borne d'entrée phase 92 et l'alternateur, le régulateur effectue une tentative de rerégulation de la tension phase en chargeant l'inducteur pendant 59 ms, puis la commande d'excitation est bloquée afin de ne pas provoquer une surcharge importante et dangereuse de la batterie et du réseau de bord du véhicule.
Suite à cette suppression du signal d'excitation de l'inducteur, et lorsque la tension Lb de la batterie est inférieure à la tension nominale Un, seul le signal de préexcitation de rapport cyclique 1/8 est alors transmis par le circuit de préexcitation 8, les portes NON-OU 69, 6. et 63.