INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour simplifier la description de l'invention, on choisit par la suite l'oxygène pur (02) comme gaz de traitement, et une plaie sur une jambe du patient comme la partie à traiter du corps. Les éléments constitutifs équivalents dans les différents modes de réalisation de l'invention porteront les mêmes numéros de référence.
On a représenté sur la figure 2 un premier mode de réalisation d'une articulation pour un outil comportant deux branches articulees l'une par rapport à L'autre, tel que par exemple une paire de ciseaux du type de celle qui est représentée sur la figure 1 ou un outil analogue tel qu'une paire de pinces, etc. bans cette articulation, la première branche 2 comporte un anneau 8 formé en relief par rapport à une face plane 10 de la branche 2 (voir figure 3) et un anneau 12, de même caractéristique géométrique, formé en creux dans la branche 4.
L'anneau en relief 8 et l'anneau en creux 12 sont concentriques à l'axe longitudinal XX de la vis 6 et sont par conséquent concentriques entre eux. Ils présentent le même diamètre intérieur et le même diamètre extérieur ainsi que la même forme géométrique en section transversale. De cette manière, l'anneau en relief 8 peut s'engager à l'intérieur de l'anneau en creux 12 comme représenté-sur la figure 2, de maniere à former un guidage de la branche 2 par rapport à la branche 4. Comme on peut Le voir sur la figure 2, la vis 6 comporte une fente 30.
En outre, on remarque que le diamètre extérieur de La partie cylindrique 14 de la vis 6 est plus petit que le diamètre du trou lisse 16 formé dans la branche 2. Ainsi, il existe un jeu J1 entre la partie cylindrique 14 de la vis 6 et le trou lisse 16 formé dans la branche 2. Grâce à la présence de ce jeu et à la présence des anneaux de guidage 8 et 12, l'effort de cisaillement exercé sur l'articutation pendant un effort de coupe est entièrement repris par tes anneaux sans qu'aucun effort transversal soit exerce sur la partie cylindrique 14 de la vis ni sur son filetage 20.
De préference, les anneaux 8 et 12 sont obtenus par estampage à chaud puis directement par matriçage à froid sans usinage onéreux ultérieur. En effet, le matr;çåge à froid permet d'obtenir directement leur forme avec ta tolérance nécessaire.
En outre, on a prévu une première rondelle autolubrifiante 22 montée entre la face plane d'appui de la vis dirigée vers l'intérieur de l'articulation et un lamage de la branche 2. Une seconde rondelle auto-lubrifiante 25 est montée entre la face plane 10a de la branche 2 et la partie 24a de la face plane de la branche 4 située en regard de la surface lova, à l'intérieur de l'anneau creux 12. De préférence, les bagues autolubrifiantes 22 et 25 sont réalisées en Hostaform -C9021M au molybdène. Par ailleurs, il existe un jeu j2 entre la partie 10b extérieure à l'anneau creux 8 et la partie extérieure 24a extérieure à l'anneau en relief 12.Grâce à la présence du jeu j2, la surface de frottement entre les faces en regard des branches 2 et 4 est réduite à une surface circulaire regroupée autour de l'axe XX d'articulation, de telle sorte que le couple de frottement exercé par rapport à cet axe est réduit. En outre, grâce à la présence des bagues auto-lubrifiantes 22 et 25, le couple de frottement est encore reduit.
On a représenté sur la figure 3 une vue en perspective de La branche 2, du mode de réalisation de la figure 2 coupée au niveau de L'axe XX d'articulation. Cette figure permet d'apprécier la forme de l'anneau en relief 8, ainsi que la zone 10a située à L'intérieur de cet anneau et La zone 10b de la face plane située à L'extérieur de l'anneau 8.
Avec l'articulation qui vient d'etre décrite, l'effort en rotation des branches 2 et 4 est totalement absorbé par les anneaux 8 et 12 sans intervention de la vis 6. La vis 6 sert uniquement à resserrer les deux branches et ne travaille qu'en traction.
On a représenté sur la figure 4 un second mode de réalisation d'une articulation conforme à la présente invention.
Alors que le mode de réalisation des figures 2 et 3 était adapté au cas où les branches de la paire de ciseaux 2 et 4 étaient réalisées en un matériau permettant un frottement direct des branches l'une sur L'autre, par exemple en acier inoxydable ou en titane, avec un simple graissage, le mode de réalisation de la figure 4 est prévu pour le cas où les branches sont réalisées en un matériau non lubrifiant du type composite, comportant par exemple des fibres de verre et/ou de carbone. Dans ce cas, il est nécessaire de faire pivoter les branches 2 et 4 non plus directement l'une sur l'autre, car on assisterait à leur usure rapide, mais par l'intermédiaire des deux bagues concentriques réalisées en un matériau auto-lubrifiant.
L'articulation de la figure 4 est identique dans son principe aux modes de réalisation des figures 2 et 3. Elle s'en distingue toutefois par la présence de deux bagues 40 et 42 réalisées en une matière auto-lubrifiante, par exemple l'Hostaform C9021 au molybdène. La première bague 40 est monte sur l'anneau en relief 8 formé dans la première branche 2, tandis que la seconde bague 42 est ajustée à l'intérieur de l'anneau en creux formé dans La seconde branche 4. On remarque que, dans cette réalisation, les anneaux 8 et 12 présentent des formes cylindriques de manière à permettre le montage des bagues 40 et 42.
Comme dans Le mode de réalisation précédent, les anneaux 8 et 12 sont obtenus directement par estampage à chaud suivi d'un matriçage à froid sans usinage ultérieur. Un jeu j3 est prévu entre les bagues 40 et 4? et le fond de l'anneau creux.
Ce mode de réalisation permet d'atteindre les mêmes objectifs que le précédent, grâce à la présence du jeu jl entre la partie cylindrique de la vis 6 et la partie intérieure du trou lisse formé dans la branche 2, ainsi que du jeu j2 entre les faces situées en regard des branches 2 et 4 à l'extérieur de l'anneau en relief 8 et de l'anneau creux 12.
En diminuant substantiellement les efforts sur la vis et en reduisant considérablement le coefficient de frottement gracie aux bagues et aux rondelles auto-lubrifiantes, l'articulation conforme à la présente invention permet un haut niveau de fiabilite de fonctionnement applicable non seulement aux ciseaux de coiffeur mais de toute application à un outil tranchant à deux branches ou plus.
INSTRUMENT D'ECRITURE COMPORTANT UN CORPS ET UN CAPUCHON ARTICULE SUR CE CORPS La présente invention concerne un instrument d'écriture comportant un corps allongé ayant une extrémité avant et une extrémité arrière, une pointe d'écriture fixée au corps et disposée en saillie à l'extrémité avant de celui-ci, un capuchon destiné à être adapté alternativement à l'extrémité avant et à l'extrémité arrière du corps, des moyens de retenue pour maintenir le capuchon sur les extrémités du corps, et au moins un organe de liaison qui relie en permanence le capuchon au corps et qui est raccordé au corps de manière articulée par rapport à un axe transversal, pour permettre au capuchon de pivoter latéralement pour passer d'une extrémité à l'autre du corps.
On connaît un stylo à bille de ce genre dont le corps et le capuchon ont une section transversale sensiblement rectangulaire, les petits côtés étant concaves pour former une gorge périphérique autour du stylo. La gorge du capuchon retient un organe de liaison fait d'un fil d'acier courbé en forme d'étrier et articulé au milieu du corps, si bien que le capuchon pivote latéralement pour passer d'une extrémité à l'autre. Pour abriter la pointe du stylo, saillante à une extrémité du corps, le capuchon présente en face d'elle une entaille en forme de V qui encadre cette pointe de deux côtés.
Des deux autres côtés, cette entaille doit rester ouverte pour que les mouvements du capuchon soient possibles et que la pointe ne soit pas endommagée par de fausses manoeuvres. Il en résulte que la pointe n'est pas protégée contre la saleté. En outre, comme le capuchon n'est retenu en place que par clipsage de l'étrier dans la gorge du corps, un effort de flexion éxercé accidentellement sur le stylo, par exemple quand il est dans une poche, peut décrocher le capuchon et donc libérer la pointe, qui risque de causer des taches.
Il est souhaitable que cette durée T soit au plus égale à la durée de fonctionnemént du capteur 6. A cet effet, pour une durée T de l'ordre de 1 microseconde on choisit par exemple un capteur à quartz piézoélectrique de l'ordre de 5 mm d'épaisseur.
On peut calculer les variations de la pression Pe(t) mesurée par le capteur à quartz 6 à la profondeur e en fonction temps t au moyen de la formule (2) et des considérations de t Fermomécanique suivantes - on utilise d'une part la relation etablie par MIE et GRUNSEISEN, reliant la pression locale, l'énergie absorbée par unité de masse et la vitesse particulaire dans la silice, cette relation étant adaptée aux etats successifs de la matière à température croissante ;; le paramètre de GRUNEISEN intervenant dans cette relation est pris Écc! à 0,02 de 0 à 1 Ml/kg (état solide) et à -0,02 de 1 à 2 MJ/kg (état pâteux), varie linéairement de C à 0,5 entre 2 et 8 /kg (état liquide) et vaut 1/6 au-delå de 8 M;j/kg (en accord avec la théorie de FERMI des gaz parfaits et des plasma), - on utilise d'autre part les relations classiques de l'hydrodynamique, relatives à la conservation de la masse, de la quantité de mouvement et de l'énergie, pour déterminer l'évolution spatiale et temporelle de la pression.
Pour un disque 2 en silice et pour une énergie Q(O) comprise entre 6 et 80kJ/g environ, on obtient une courbe du genre de celle qui est représentée sur la figure 2, qui donne lesvariations de Pe(t) en fonction de t. Cette courbe comporte deux.
pics inégaux dont le plus important référencé A, a une amplitude 8 Pm qui est au plus égale à 60.10 Pa environ et qui dépend fortement du flux F absorbe, ce pic prenant naissance vers la surface (profondeur nulle) du disque de silice 2.
Le pic le plus faible réferencé B, dont L'amplitude est 8' voisine de 10 Pa, prend naissance dans la zone qui délimite la phase solide et la phase fondue du disque de silice. Son avance temporelle R sur le pic de plus grande amplitude dépend fortement du coefficient K.
Par ailleurs, on peut retrouver expérimentalement la courbe représentée sur la figure 2 : l'enregistreur 30 (figure 1) permet d'obtenir un signal de tension V(t) qui peut être interprété tant que l'onde de contrainte résultant de l'impact du faisceau de particules n'a pas atteint la face arrière 16 du capteur à quartz 6. Or, dans ces conditions, on cornait la réponse piézoélectrique V(P) du capteur à quartz (variations de la tension V en fonction de la pression Pe) notamment par l'article de R.A. Graham publié dans JournaL of Applied Physics vol.46, n05, mai 1975 p.1901 à 1909. On peut donc obtenir expérimentalement les variations de Pe(t) en fonction de t en utilisant le dosimètre représenté sur la figure 1, pour un faisceau donné de particules.
On obtient ainsi, pour un couple de paramètres F,K donné, une courbe comparable à celle de la figure 2, courbe qui permet de déterminer les paramètre Pm et R correspondants.
On peut vérifier par des études expérimentales et théoriques, qu'il existe une correspondance biunivoque entre les couples de paramètres mesurables Pm,R et les couples de paramètres F,K.
Pour tout couple K,F, K étant compris entre 10 et 25 2 2 cm /g et F étant compris entre 200 et 800 calories par cm 2 (c'est-å-dire entre 836 et 3344 J/cm ), on peut ainsi calculer le couple Pm,R correspondant et donc construire l'abaque représenté sur la figure 3, Pm étant exprimé en SPa et R en nanosecondes.
Cet abaque permet de caractériser une source pulsée de particules, c'est-à-dire de déterminer Q(x) pour cette source.
A cet effet, on utilise le dosimètre de la figure 1 et l'on expose la face 4 du disque 2 à un faisceau issu de la source pulsée. On enregistre V(t), ce qui permet de déterminer Pe(t) et donc les paramètres Pm et R correspondants. L'abaque de la figure 3 permet alors de connaStre le couple F,K associé au couple Pm, R obtenu et par conséquent Q(x) pour la source considérée, grâce à la formule (1).
ASCENSEUR DE MISE R L'EAU EN PISCINE OU EN BASSIN DE REEDUCRTION La présente invention concerne le domaire des moyens et matériel de mise à l'eau des personnes handicapées et à mobilité réduite, de manière à leur permettre en toute autonomie.
et sans aucun effort, de rentrer et sortir de l'eau d'une piscine ou d'un bassin de rééducation, sans avoir à emprunter de rampe d'accès, d'échelle ou d'escalier.
Les matériels existant actuellement nécessitent presque toujours au moins un opérateur, donc une assistance pour rentrer et sortir de l'eau.
Le dispositif selon l'invention a pour but : a) de permettre aux personnes handicapées, aux personnes à mobilité réduite, agées ou femmes enceintes de rentrer et sortir de l'eau par leurs propres moyens, sans aucun effort et sans l'aide de personne.
b) d'être simple et extrêmement sûr c) d'être entièrement automatique sans pour cela nécessiter l'électricité ou de l'air comprimé.
Habituellement, pour la dépose de ces résines, on utilise les scies à plâtre traditionnelles qui présentent les inconvénients majeurs de ce type d'instrument à savoir d'être très bruyantes, donc traumatisantes pour le malade; elles projettent de plus des particules de résine (fibres de verre) et il faut faire deux passages pour enlever une contention, le premier consistant à couper la résine et le second à couper la bande de protection et le jersey. La première opération risque de
provoquer des brûlures ou des coupures.
Par ailleurs, les appareils habituellement utilisés pour la découpe des dispositifs de contention sont normalement mûs par l'énergie électrique. Toutefois, cette énergie n'est pas disponible en tous lieux. De plus, une panne d'électricité peut interrompre une telle opération qui doit être alors poursuivie en utilisant un
appareil différent, lorsqu'un tel appareil est dispo-
nible. C'est pourquoi la présente demande a pour objet un appareil de coupe permettant d'effectuer en une seule opération la découpe des différentes parties constituant la contention (résine, bandes de protection et jersey par exemple), ledit appareil pouvant être actionné, si désiré, sans apport d'énergie extérieure, notamment
électrique.
Cet appareil de coupe est de plus silencieux, ne provoque pas de projection de poussières et est également
deux à trois fois plus rapide que la scie traditionnelle.
La présente demande a donc pour objet un appareil de coupe, caractérisé en ce qu'il comprend un flasque et une lame circulaire de coupe, ledit flasque prolongé par une poignée étant muni d'une encoche allongée et étant percé d'un orifice destiné au passage d'un axe perpendiculaire audit flasque et solidaire de la lame circulaire de coupe et en ce que l'axe comporte à son extrémité un système destiné à recevoir un mécanisme d'entraînement. Par "flasque", l'on entend une pièce plate au moins sur une face. Le flasque peut être réalisé en tous matériaux durs, notamment métal, particulièrement en acier spécial tel qu'au chrome, au cobalt, au molybdène, au vanadium ou au manganèse. Son épaisseur peut être par exemple d'environ 5 à 10 mm. La partie plate est située du côté de la lame circulaire. Ce flasque est prolongé d'un manche d'une longueur par exemple d'environ 15 cm comportant à son extrémité opposée au flasque une poignée, de préférence ergonomique, et généralement
sensiblement perpendiculaire au manche.
Le flasque est également muni d'une encoche allongée qui est destinée à recevoir et plaquer contre la lame les parties devant être découpées, formant des
sortes de ciseaux à angle fixe de coupe invariable.
La partie du flasque se trouvant sous l'encoche est d'une largeur telle qu'elle puisse par exemple être
introduite entre le plâtre de contention et le corps.
Elle aura une largeur par exemple d'environ 1 cm.
Par "axe solidaire de la lame", l'on entend que la lame et son axe peuvent être réalisés d'une seule pièce, de préférence la lame et l'axe sont deux pièces distinctes et la lame peut être solidarisée de l'axe par
Dans la description qui suit, d'une forme de réalisation choisie à titre d'exemple, on se réfère au dessin annexé, qui est une vue perspective schématique.
L'ampoule électrique 11 est logée dans un boîtier 12 ménageant une fenêtre 13 qui laisse passage aux rayons lumineux émis par l'ampoule et destinée à l'éclairage par exemple d'une surface de lecture. L'ampoule est alimentée par un fil conducteur 4 dont l'autre extrémité est reliable à une source de courant, par exemple par une fiche 15 destinée à coopérer avec un allume-cigare prévu dans l'habitacle d'un véhicule automobile.
Le boîtier 12 se prolonge par un culot 16 duquel dépend un fil 17 conformé, à une distance relativement faible du culot,suivant une ou deux spires hélicoidales sensiblement circulaires 18 et 19. Le fil 17 est suffisamment souple pour permettre cette conformation mais suffisamment rigide pour que les spires conservent leur forme, sauf si on exerce sur le fil un effort relativement important.
Il suffit à l'utilisateur d'enfiler un doigt dans la cheminée cylindrique 21 limitée par les spires 18,19 pour que le boîtier 12 porteur de l'ampoule électrique 11 conserve sa position par rapport audit doigt. Par simple approche de la main d'une surface à éclairer, par exemple un livre, ou une carte, on assure un éclairement suffisant pour la lecture ou une autre observation requise. Le carter ou boîtier 12 évite l'éblouissement par l'ampoule 11.
La main reste cependant libre, ce qui permet, s'il est souhaité, de réaliser avec elle tout actionnement désiré, sans qu'il soit nécessaire de dégager le doigt des spires dans lesquelles il est enfilé.
Le dispositif selon l'invention permet donc d'assurer une lecture dans l'obscurité, sans réduire sensiblement les possibilités d'actionnement et de manoeuvre de l'usager.
La présente invention concerne un agencement notamment pour clavier multifonctions de faible épaisseur, comprenant au moins un organe mobile de commande guidé dans un passage percé dans un support telle qu'une plaque et destiné à fermer un contact électrique sous l'effet d'une pression exercée sur l'organe mobile, tel qu'un contact prévu sur la surface d'une plaque portant un circuit imprime.
Les agencements connus pour clavier multifonctions de faible épaisseur, du type qui vient d'être énoncé, ne permettent pas sur l'organe de commande des indications lumineuses quant à leurs fonctions et, le cas échéant, leur état de commande.
La présente invention a donc pour objectif de palier à cet inconvénient.
Pour atteindre son but, l'agencement selon l'invention est caractérisé en ce qu'au moins une partie dudit organe mobile est réalisée en un matériau diffuseur de lumière, qu'un évidement est pratiqué dans le support à la périphérie dudit passage de guidage et en communication avec celui-ci, au niveau de la partie en matériau diffuseur de lumière de l'organe mobile, qu'une source lumineuse telle qu'une diode électroluminescente est placée dans cette évidement de façon que son rayon lumineux soit orienté perpendiculairement à l'axe de l'organe de commande et puisse pénétrer latéralement dans celui-ci pour éclairer uniformément cette partie.
Selon une caractéristique avantageuse de l'invention l'organe mobile présente une forme sensiblement cylindrique et la source lumineuse est placée de façon à pouvoir pénétrer par la tranche de celui-ci.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l'invention, le matériau diffuseur de lumière constituant l'organe mobile est choisi dans la famille des polyamides.
L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention, et dans lequel - la figure 1 est une vue en perspective d'un clavier multifonctions agencés selon la présente invention, et - la figure 2 est une vue en coupe avec arrachement, selon la ligne II-II de la figure 1.
En se référant à la figure 1, on constate qu'un clavier multifonctions agencé selon la présente invention comporte sur sa face avant de commande un certain nombre de zones de commande qui sont pourvues d'indications lumineuses relatives à leur fonction ou à leur état de commande ou de fonctionnement.
La figure 2 illustre l'agencement qui permet d'obtenir cet effet particulier. Un clavier multifonctions selon la présente invention comporte à cette fin de la face avant de commande vers la face arrière du clavier une plaque 2 formant guide-doigt et pourvue d'un orifice 3 délimitant la zone de commande 1, un film 4 en matière flexible, légèrement déformable, par exemple en polycarbonate, et un organe mobile de commande 5 qui est guidé dans un passage 6 percé dans une plaque support 7 et porte à sa surface arrière un embout de commande 8 qui ferme un contact électrique, lorsque l'organe de commande 5 est enfoncé, ce contact étant réalisé sous forme d'une coupelle 9 prévue sur la surface avant d'une plaquette 10 portant un circuit imprimé.A l'état enfoncé de l'organe de commande 5 la coupelle est écrasée et établie un circuit électrique entre une ou plusieurs zones à sa périphérie et une partie centrale. Un intercalaire 11 est disposé sur la plaquette 10 à circuit imprimé et est recouvert d'un film flexible 12 en un matériau électriquement isolant, tel que du polyester.
L'intercalaire 11 est découpé au niveau de la coupelle 9 pour permettre l'action de l'organe 8 sur celle-ci.
Cependant, la plupart des modèles d'accumulateurs au cadmium-nickel acceptent sous certaines conditions une intensité de recharge plus élevée, permettant de réduire dans le même rapport la durée de cette recharge, et donc de disposer plus rapidement de l'autonomie des appareils utilisant les accumulateurs, ceci sans risque de détérioration des dits accumulateurs.
Les valeurs maximales de l'intensité de recharge indiquées par les constructeurs s'élèvent couramment à C/5 (recharge complète en 7 heures) ou C/2,5 (recharge complète en 3 heures et demie), et pour certains modèles vont jusqu'à C et au-dela.
On sait également que la recharge à l'intensité standard C/10 ou à une intensité plus élevée doit être interrompue lorsque l'accumulateur a atteint sa pleine charge sous peine d'une détérioration de celui-ci ou du moins d'un raccourcissement de sa durée de vie. En revanche, il est souhaitable de soumettre l'accumulateur, une fois la pleine charge atteinte, à une charge réduite d'entretien, destinée à compenser liauto-décharge de l'accumulateur, dont l'intensité maximale généralement indiquée par les constructeurs est de C/30 environ pour les modèles à électrodes frittées et de C/100 environ pour les modèles à électrodes compactes.
On sait en outre que la tension nominale par élément d'un accumulateur au cadmium-nickel est de 1,24 V, mais que la tension par élément est croissante, pour une température ambiante constante, au cours d'une recharge à courant constant, et que cette tension présente en fin de charge une croissance plus importante, suivie d'un maximur,) et d'une légère décroissance. De plus, la tension par élément au cours de la recharge est fortement dépendante de la température ambiante, décroissant lorsque la température augmente.
La Figure 1 donne les formes typiques des courbes suivies par la tension par élément en fonction du pourcentage de la charge nominale atteint, dans différents cas de température ambiante et d'intensité de charge.
Les chargeurs pour accumulateurs au cadmium-nickel disponibles dans le commerce peuvent être rangés en deux catégories - les chargeurs universels : ces appareils sont alimentés habituel le- ment à partir du secteur et peuvent recevoir simultanément un plus ou moins grand nombre d'accumulateurs à recharger, dans les différents formats nor malisés, ces accumulateurs ayant été préalablement retirés des appareils dont ils assurent l'alimentation autonome.
- les chargeurs intégrés, qui sont incorporés dans les appareils mêmes alimentés par les accumulateurs, ou dans les socles ou supports de ces appareils.