INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
TABLEAU DE REPERAGE Repère Désignation 1 cadre 2 traverse de poussée des vérins 3 traverses de renfort du cadre 4 barreaux fixes 5 barreaux mobiles 6 axes d'articulation du cadre 7 butée fixe et support s 8 axe d'articulation de barreau mobile 9 barre de liaison des barreaux mobiles Repère Désignation 10 cale de surépaisseur de barreau fixe 11 corniere anti-depôt de materiaux 13 axe épaulé 14 rondelles 15 goupilles 16 barreau mobile de milieu 18 rond rapporté sur le côte des barreaux EXPOSE DETAILLE Cette nouvelle grille comporte toujours un cadre solide (rep. 1) et des poutrelles de renforcement transversales (rep. 2 et 3) tel que décrit précédemment.Par contre, le barreaudage fixe doit être uniquement composé de fers plats de grosse section posés sur champ et solidement soudés sur les parties arrière et avant du cadre ainsi que sur les traverses intermédiaires et ne dépassant pas la partie avant du cadre.
A chaque barreau fixe (rep. 4) est accolé, du même catie un barreau mobile (rep. 5) exécuté dans le même fer que son voisin et le dépassant d'une certaine longueur. Les deux barreaux sont assembles à leur extrémité arriere par un axe épaulé de gros diamètre (rep. 8) arrêté à son extrémité par une rondelle et une goupille fendue. Une rondelle intercalaire (rep. 14) placée entre les deux barreaux assurant un léger jeu (fig. ne8).
A 10 cm de l'extrémité arrière (ceci afin de laisser la place nécessaire à l'axe d'articulation) chacun des deux barreaux reçoit dans la partie supérieure de sa face externe et sur toute sa longueur, une barre de fer rond (rep. 18) affleurant le dessus du barreau et solidement soudee dessous et dessus.
Comme précédemment évoqué, l'espacement des barreaux est conditionnée par la granulométrie à obtenir, leur longueur et leur nombre étant fonction des dimensions du cadre mobile coiffant la trémie à protéger. Pour éviter que les barreaux mobiles ne divergent des barreaux fixes et leur restent paralleles lors de la manoeuvre de basculement de la grille, ils sont reliés par soudure à leur partie avant (et & l'écartement voulu) par une barre d'acier, ronde, de gros diametre (rep. .9) laquelle fera également office de lest pour remettre l'ensemble des barreaux mobiles dans le même plan que les barreaux fixes lorsque la grille reprend sa position initiale (figure 2).
Pour réduire les pertes par effet Joule précédemment évoquées, elle propose d'alimenter l'enroulement auxiliaire du moteur au moyen d'un circuit capacitif reliant l'entrée de cet enroulement auxiliaire à un point du circuit d'alimentation de l'enroulement principal situé en amont de l'interrupteur commandable.
I1 apparaît donc que, dans ce cas, l'enroulement auxiliaire se trouve alimenté par un courant sinusoldal (sans non linéarité) n'engendrant donc pas d'harmonique, de sorte que les pertes par effet Joule qui, comme précédemment mentionnées, étaient dues à l'harmonique 3 dans les circuits antérieurs, se trouvent supprimées.
Toutefois, il est clair que dans ce cas, la commande de l'alimentation de l'enroulement auxiliaire ne peut plus être assurée par l'interrupteur commandable.
C'est la raison pour laquelle l'invention prévoit un interrupteur commandable supplémentaire, de préférence monté en série avec le condensateur.
Par ailleurs, les circuits de commande utilisés à l'heure actuelle se présentent habituellement sous la forme d'un module de commande présentant au moins trois bornes, à savoir - deux bornes d'alimentation sur lesquelles viennent respectivement se brancher les conducteurs du circuit d'alimentation en courant monophasé, et - une troisième borne connectée à la sortie de l'interrup teur commandable du circuit de commande.
Le condensateur est alors connecté entre les bornes d'entrée de I'enroulement principal et de l'enroulement. auxiliaire, et est donc situé dans le boîtier électrique du moteur.
Les connexions entre le module de commande et le moteur font alors intervenir - un premier conducteur reliant la troisième borne du module de commande à la borne d'entrée de l'enroulement princi pal, et - un second conducteur reliant l'une des bornes de phase à la borne commune de sortie des enroulements primaire et auxiliaire.
L'invention propose donc un module additionnel pouvant se connecter entre les bornes du module de commande précédemment défini et les bornes du moteur, afin de transformer ce circuit de commande classique en un circuit de commande selon l'invention, sans avoir à intervenir sur les circuits du module de commande, cette transformation n'impliquant, par ailleurs, qu'une simple déconnexion du condensateur de la borne d'entrée de l'enroulement principal et sa reconnexion sur une borne de connexion libre.
Ce module additionnel comprend, plus précisément - l'interrupteur commandable supplémentaire dont la borne d'entrée est connectée à l'une des deux bornes de phase du module de commande et la borne de sortie est connectée à la susdite borne de connexion libre du moteur - une première liaison électrique destinée à etre connectée à la troisième borne du module de commande et à la borne d'entrée de ltenroulement principal - une deuxième liaison électrique destinée à être connectée à l'autre borne de phase du module de commande et à la borne commune de sortie des enroulements principal et auxiliaire ; et - un dispositif de commande de l'interrupteur commandable monté entre les deux liaisons électriques, ce dispositif commandant l'ouverture de l'interrupteur commandable, lorsque l'énergie transmise par les deux liaisons électri ques s'abaisse au-dessous d'un seuil prédéterminé.
Des modes d'exécution de l'invention seront décrits ciaprès, à titre d'exemple non limitatifs, avec référence aux dessins annexés dans lesquels La figure 1 est un schéma de principe d'un circuit de commande selon l'invention, piloté par un proces seur La figure 2 est un schéma montrant les connexions électriques habituelles entre un module de commande classique et un moteur asynchrone monophasé ; et La figure 3 est un schéma illustrant la façon de transformer le circuit de commande représenté sur la figure 2, par adjonction d'un module additionnel.
Conformément au circuit représenté sur la figure 1, le moteur M, dont on a représenté schématiquement l'enroulemenfr principal 1 et l'enroulement auxiliaire de démarrage 2, est alimenté à partir d'une source de tension alternative appliquée aux bornes S1 et La borne S1 se trouve plus particulièrement reliée - d'une part, à l'entrée de l'enroulement auxiliaire 2 par l'intermédiaire d'un circuit comprenant, en série, un interrupteur commandable 3 (dans le cas d'espèce le contact d'un relais) et un condensateur 4 ; et - d'autre part, à l'entrée de l'enroulement principal 1 par l'intermédiaire d'un interrupteur commandable 5 représen té ici par un triac.
La borne S2 se trouve, quant à elle, reliée à la borne commune de sortie 6 de l'enroulement principal 1 et de l'enroulement auxiliaire 2.
L'électrode de commande du triac est reliée à la sortie d'un circuit électronique de commande 7, de type classique, alimenté à partir de la tension alternative appliquée aux bornes S1 et S2, et piloté par un microprocesseur 8, par l'intermédiaire d'un convertisseur numérique/analogique 9.
Ce microprocesseur 8 comprend, en outre, une sortie commandant l'excitation de la bobine 10 du relais 3-10 par l'intermédiaire d'un amplificateur 11, de manière à interrompre l'alimentation de l'enroulement auxiliaire 2 lors des arrêts du moteur M.
Le circuit électronique de commande 7 sert à modifier l'angle de conduction du triac 5 pour faire varier la vitesse du moteur M conformément aux consignes transmises par le microprocesseur 8.
I1 apparaît clairement que lors de la marche du moteur M, le contact 3 étant fermé, l'enroulement auxiliaire 2 reçoit la tension sinusoldale du secteur (affectée d'un déphasage dû au condensateur 4), tandis que l'enroulement principal 1 reçoit une tension alternative pouvant être sinusoïdale pleine onde quand l'angle de conduction du triac 5 est de 1800, ou constituée de fractions successives de cette tension sinusoldale, dont la durée est fonction dudit angle de conduction.Le moteur M s'arrête lorsque l'énergie appliquée à l'enroulement principal 1 est trop faible, ou est nulle, ce qui est le cas lorsque l'angle de conduction est nul ou voisin de OC. Dans ce cas, le microprocesseur 8 commande l'ouverture du contact 3, de sorte que l'enroule- ment auxiliaire 2 cesse d'être alimenté.
Ainsi que cela ressort des publications citées dans ce qui précède, le signal embryonnaire que constitue la trophoblastine est sécrété au moment de la différenciation de l'embryon ; sa sécrétion commence à J 9, alors que l'embryon n'est qu'un amas de llu- les indifférencié et elle disparaît au 22ème jour de la gestation , alors que l'embryon est déjà formé.L'approfondissement des connaissances relatives à la protéine désignée sous le nom de trophoblastine, permettrait d'abaisser le seuil de détection du signal embryonnaire en question, ce qui revêt une importance particulière dans les techniques de transfert et de transplantation d'embryons, dans lesquelles il est indispensable de détecter aussi précocement que possible si l'embryon transféré est vivant, et dans lesquelles il serait plus favorable encore de pouvoir détecter la viabilité des embryons dans des milieux synthétiques dans lesquels il est de plus en plus fréquent de les conserver avant implantation.
L'approfondissement des connaissances relatives à cette protéine, dont l'homologie avec des interférons de classe a récemment été mise en évidence, permettrait probablement, du fait qu'il mettrait à disposition un modèle de système physiologique bien identifié, capable de donner des informations sur le mode de fonctionnement d'un interféron embryonnaire dans une cellule normale, de comprendre le comportement d'un interféron dans une cellule infecte par un virus et d'améliorer les propriétés des interférons.
La présente invention a pour objet des isoformes de la trophoblastine caractérisées par une séquence d'amino-acides N-terminale qui répond à une formule générale commune I Cys-Tyr-Leu-Ser-(X)-Arg-Leu-Met-Leu-Asp-Ala-Arg-Glu-Asn-Leu 1 5 10 15 Lys-Leu-Leu-Asp-Arg-Met-Asn-Arg-Leu-Ser-Pro-His-Ser-Cys-Leu 20 25 30 Gln-Asp-Arg-Lys-(Y)-Phe-Gly-Leu-Pro-Glu-Glu-Met-Val-(Z)-Gly 35 40 45 (I) dans laquelle (X5) représente :Glu ou Gln (Y35) représente Lys ou Asp et (Z44) représente Glu ou Asp Selon un mode de -réalisation avantageux d'une isoforme de la trophoblastine, 1'isoforme Ti est caractérisé sée par une séquence d'amino-acides N-terminale qui répond à la formule li ci-après:: Cys-Tyr-Leu-Ser-Glu-Arg-Leu-Met-Leu-Asp-Ala-Arg-Glu-Asn-Leu 1 5 10 15 Lys-Leu-Leu-Asp-Arg-Met-Asn-Arg-Leu-Ser-Pro-His-Ser-Cys-Leu 20 25 30 Gln-Asp-Arg-Lys-Lys-Phe-Gly-Leu-Pro-Gln-Glu-Met-Val-Glu-Gly 35 40 44 45 (Ii) Selon un autre mode de réalisation avantageux d'une isoforme de la trophoblastine, l.'isoforme T2 est caractérisée par une séquence d'amino-acides N-terminale qui répond à la forme 12 ci-après Cys-Tyr-Leu-Ser-Gln-Arg-Leu-Met-Leu-Asp-Ala-Arg-Glu-Asn-Leu 1 5 10 15 Lys-Leu-Leu-Asp-Arg-Met-Asn-Arg-Leu-Ser-Pro-His-Ser-Cys-Leu 20 25 30 Gln-Asp-Arg-Lys-Asp-Phe-Gly-Leu-Pro-Gln-Glu-Met-Val-Glu-Gly 35 40 4.4 45 (I2) Selon encore un autre mode de réalisation avantageux d'une isoforme de la trophoblastine, l'isoforme T3 est caractérisée par une séquence d'amino-acides N-terminale qui répond a la formule I3 ci-après Cys-Tyr-Leu-Ser-Gln-Arg-Leu-Met-Leu-Asp-Ala-Arg-Glu-Asn-Leu 1 5 10 15 Lys-Leu-Leu-Asp-Arg-Met-Asn-Arg-Leu-Ser-Pro-His-Ser-Cys-Leu 20 25 30 Gln-Asp-Arg-Lys-Asp-Phe-Gly-Leu-Pro-Gln-Glu-Met-Val-Asp-Gly 35 40 44 45 (I3) La présente invention a également pour objet un procédé d'isolement des formes isoélectriques T1, T2, T3 de la trophoblastine par chromatographie haute performance en phase liquide (HPLC), caractérisé en ce que l'on soumet un milieu de culture obtenu à la suite d'une incubation de conceptus ovins pendant un temps approprié, à une chromatographie sur colonne échangeuse d'anions équilibrée par un tampon cationique, puis à l'action d'un gradient salin dans un tampon cationique, en l'espace d'un intervalle de temps approprié, suivi d'une élution isocratique pendant laquelle les isof ormes sont successivement recueillies.
Selon un mode de mise en oeuvre du procédé conforme à la présente invention, le milieu de collecte des conceptus destinés à être mis en culture est constitué par un tampon approprié dépourvu de sérumalbumine et contenant de la polyvinylpyrrolidone à une concentration d'environ 0,05 % à 0,5 % poids/volume.
Selon un autre mode de mise en oeuvre du procédé conforme à la présente invention, les conceptus sont mis en culture dans un milieu de culture synthétique dépourvu de sérumalbumine et de sérum sanguin et contenant la polyvinylpyrrolidone à une concentration d'environ 0,05 % à 0,5 % poids/volume.
La polyvinylpyrrolidone est choisie de préférence parmi les polyvinylpyrrolidones de poids moléculaire élevé, afin de favoriser son élimination par exclusion sur colonne de chromatographie ou par insolubilisation à pH acide.
Conformément à l'invention ces isoformes, dont chacune présente un poids moléculaire de l'ordre de 20 kDa, ont un point isoélectrique d'environ 5,4 pour la forme Ti, environ 5,3 pour la forme T2 et d'environ 5,2 pour la forme T3.
La présente invention a, de plus, pour objet un agent présentant des activités antivirales, antitumorales, immunomodulatrics, d'inhibition de rejet, de différenciation cellulaire et d'inhibition de la lutéolyse en début de gestation chez les mammifères, ainsi que de sélection gené- tique, caractérisé en ce qu'il est constitué par un interféron de classe II, qui est l'une des isoformes Tz, T2, T3 de la trophoblastine telles qu'identifiées par leurs séquences N-terminales de formules li, 12, 13 ou leurs mélanges.
La présente invention a, en outre, pour objet, les séquences nucléotidiques d'ADNc de chacune des isoformes de la trophoblastine, ainsi que les séquences d'amino-acides qui en sont déduites.
Conformément à l'invention, la séquence nucléotidique d'ADNc de l'isoforme T2, et la séquence déduite en amino-acides, est constituée par un polypeptide dont le poids moléculaire est de l'ordre de 23 kDa et qui répond à la formule II ci-après CCCCCTGACCCCATCTCAGCCAGCCCAGCAGCAGCCGCATCTTCCC ATC GCC 53 Met Ala -23 TTC GTG CTC TCT CTA CTG ATG GCC CTG GTG CTG GTC AGC TAT GGC 98 Phe Val Leu Ser Leu Leu Met Ala Leu-Val Leu Val Ser Tyr Gly CCA GGA GGA TCT CTG GGT TGT TAC CTA TCT CAG AGA CTC ATG CTG 143 Pro Gly Gly Ser Leu Gly Cys Tyr Leu Ser Gin Arg Leu Met Leu -1 +1 GAT GCC AGG GAG AAC CTC AAG CTC CTG GAC CGA ATG AAC AGA CTC 188 Asp Ala Arg Glu Asn Leu Lys Leu Leu Asp Arg Met Asn Arg Leu TCC CCT CAT TCC TGT CTG CAG GAC AGA AAA GAC TTT GGT CTT CCC 233 Ser Pro His Ser Cys Leu Gln Asp Arg Lys Asp Phe Gly Leu Pro CAG GAG ATG GTG GAG GGC GAC CAG CTC CAG AAG GAC CAG GCC TTC 278 Gln Glu Met Val Glu Gly Asp Gln Leu Gln Lys Asp Gln Ala Phe 45 CCT GTG CTC TAC GAG ATG CTC CAG CAG AGC TTC AAC CTC TTC TAC 323 Pro Val Leu Tyr Glu Het Leu Gln Gln Ser Phe Asn Leu Phe Tyr ACA GAG CAC TCC TCT GCT GCC TGG GAC ACC ACC CTC CTG GAG CAG 368 Thr Glu His Ser Ser Ala Ala Trp Asp Thr Thr Leu Leu Glu Gln CTC TGC ,ACT GGA CTC CAA CAG CAG CTG GAC CAC CTG GAC ACC TCG 413 Leu Cys Thr Gly Leu Gln Gln Gln Leu Asp His Leu Asp Thr Cys AGG GGT CAA GTG ATG GGA GAG GAA GAC TCT GM CTG GGT AAC ATG 458 Arg Gly Gln Val Met Gly Glu Glu Asp Ser Glu Leu Gly Asn Met GAC CCC ATT GTG ACC GTG AAG MO TAC TTC CAG GGC ATC TAT GAC 503 Asp Pro Ile Val Thr Val Lys Lys Tyr Phe Gln Gly Ile Tyr Asp TAC CTG CAA GAG AAG GGA TAC AGC GAC TGC GCC TGG GAA ATC GTC 548 Tyr Leu Gln Glu Lys Gly Tyr Ser Asp Cys Ala Trp Glu Ile Val AGA GTC GAG ATG ATG AGA GCC CTC ACT GTA TCA ACC ACC TTG CAA 593 Arg Val Glu Met Met Arg Ala Leu Thr Val Ser Thr Thr Leu Gln AAA AGG TTA ACA AAG ATG GGT GGA GAT CTG AAC TCA CCT TGATGACT 640 Lys Arg Leu Thr Lys Met Gly Gly Asp Leu Asn Ser Pro 172 CTTGCCGACTAAGATGCCACATCAGCCTCCTACACCCGCCSGTGTTCATTTCAGAAGACT 700 CTGATTTCTGCTCCAGCCACCAAATTCATTGAATTACTTTAGCTGATACTTTGTCAGTAG 760 TAAAAAGCAAGTAGATATAAAAGTATTCAOCTOTAGOGOCATGAGTCCTGAOGTOTOATG 820 CCTTCCCTGATGTTATCTGTTGCTGATTTATTTATACCTTCTAGCATTTAACATACTT M 880 AATATTAGGAAATTTGTTAAGTTACATTTCATCTGTACATCATATTAAAATTTCTAAAAC 940 ATG 943 (II) La présente invention a, en outre, pour objet une sonde oligodéoxynucléotidique pour la caractérisation de clones contenant l'ADNc de l'ARNm de la trophoblastine.
Selon un mode de réalisation de ladite sonde, elle est caractérisée en ce qu'elle correspond aux résidus 34 à 43 de la séquence N-terminale de la trophoblastine et répond à la formule III ci-après 34 35 40 43 Lys Asp Phe Gly Leu Pro Gln Glu Met Val (III) 3' TTC CTI AAI CCI IAI GGI GTC CTC TAC CA 5' T T T les I pouvant être remplacées par A, G ou C.
L'invention englobe bien entendu, toute sonde, équivalente déduite de la séquence de formule II ou des séquences de formules li, I2, 13., apte à caractériser des clones contenant l'ADNc de l'ARNm de la trophoblastine ou le gène de celle-ci.
La présente invention a, de plus, pour objet un procédé d'obtention par clonage de l'ADNc de l'ARNm des isoformes T1, T2, T3 de la trophoblastine, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes successives suivantes - isolement des ARN poly(A)+ totaux embryonnaires, à partir d'embryons de mammi-fères, notamment ovins âgés de moins de 22 jours, par une méthode appropriée - mesure de l'activité biologique des ARN poly(A)+ embryonnaires isolés au cours de l'étape précédente, par traduction in vitro dans un système acellulaire approprié et estimation par électrophorèse-SDS de la quantité de trophoblastine synthétisée, suivie d'une immunoprécipitation à l'aide d'un sérum anti-trophoblastine monospécifique, et détection d'un polypeptide de poids moléculaire d'environ 23 kDa, correspondant au précurseur de la trophoblastine - construction d'une banque d'ADN complémentaires d'embryons de mammifères, notamment d'ovins âgés de 16 jours, par synthèse des ADNc à partir d'une reverse-transcriptase et insertion de ces ADNc dans un vecteur d'expression, puis clonage dans des souches bactériennes appropriées.
- recherche de clones contenant l'ADNc de 1'ARNm de l'isoforme T1, T2 ou T3 de la trophoblastine, par tous moyens appropriés.
Selon un mode de mise en oeuvre du procédé de clonage de la trophoblastine, conforme à la présente invention, la recherche de clones contenant l'ADNc de l'ARNm de la trophoblastine est réalisée à l'aide d'immunsérum monospécifique anti-trophoblastine.
Selon un autre mode de mise en oeuvre de ce procédé, la recherche desdits clones est réalisée à l'aide d'une sonde oligodéoxynucléotidique qui répond à la formule III ci-dessus, par hybridation desdits clones avec ladite sonde, suivie de l'isolement des inserts de taille appropriée et du sous-clonage dans un plasmide approprié (notamment pUC18) pour déterminer que l'un des clones s'hybride avec un ARN unique de 1,1 kb codant pour un polypeptide d'environ 23 kDa correspondant au précurseur de la trophoblastine et que l'autre des clones sthybríde avec l'ARNm correspondant à l'ADNc de l'une des isoformes Ti, T2, Ta de la trophoblastine.
Selon une autre variante du procédé, on continue à déplacer la source 26 entre une origine et L'extrémité aval 28, mais le point à partir duquel la source 26 immobile débite est situé en amont de L'origine. Les autres conditions du procédé ne sont pas modifiées : en particulier, la relation (3) est toujours applicable.
On représente sur La figure 4A, avec les mêmes indications d'abscisses et d'ordonnées que dans la figure 3A, L'épaisseur relative déposée à partir de l'origine du déplacement de La source 26 en fonction de L'écartement E (exprimé en abscisses corrigees avec la neme formule de conversion que Z) qui exprime l'écart entre cette origine et Le point 30 où la source est immobile (figure 1).
Sur La figure 4A, on a choisi Le cas où oN est égal à 1. Les abaques 61 à 67 donnent donc les épaisseurs déposées relatives pour respectivement E=O (il s'agit en fait de l'abaque 46), E=0,05, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25 et 0,30. L'augmentation de E influe principalement sur L'épaisseur relative déposée près de l'origine, qui est beaucoup plus faible que pour E=O. Si l'on adopte E=0,10 et si l'on accepte une tolérance de +5X à partir d'une valeur moyenne, on peut ainsi considérer que toutes les parties du conduit 19 à une abscisse corrigée Z supérieure à 0,12 environ sont correctes, contre Z > 0,38 pour E=O.
Les figures 4B et 4C contiennent des abaques 61' à 67' et 61" à 67" analogues établies pour les mêmes valeurs de E, avec sur surla figure 4B et d=1,1 sur La figure 4C.
Les figures 5A à 5C contiennent, pour Ot=?, 'k=0,9 et et=1,1 respectivement, des abaques qui permettent, en fonction d'une tolérance en plus ou en moins d'épaisseur déposée que l'on se fixe (2Z pour les abaques 71 et 71", 5X pour les abaques 72, 72' et 72", 10% pour Les abaques 73, 73' et 73") et en fonction de l'écartement E (en abscisses), de determiner (en ordonnées) L'abscisse corrigée Z en amont de Laquelle L'épaisseur déposée est hors tolérances et qui correspond à une Longueur amont à rejeter Z .La figure 5D est plus synthétique et regroupe deux o familles d'abaques ; elle est graduée en abscisses en fonction du coefficient o( et en ordonnées à la fois en fonction de l'écartement E et de la longueur amont à rejeter Z o Certaines abaques 81, 82 et 83, de forme bifurquée, permettent, en fonction d'une tolérance en plus ou en moins dans l'épaisseur déposée que l'on choisit et qui est respectivement ?X, 5X et 10X, de déterminer L'écartement E optinal à adopter.
Des abaques correspondantes 81', 82' et 83' permettent simultanément de déterminer la longueur amont Z à rejeter dans o ces conditions. Chacun des couples d'abaques 81 et 81', 82 et 82' et 83 et 83' doit évidemment être exploité avec un coefficient invariable.
Les courbes précédentes sont valables pour des conduits cylindriques de révolution, qui constituent la forme de loin la plus fréquente rencontre en pratique. Il est cependant possible d'appliquer le procédé à d'autres conduits, notamment de section rectangulaire. Dans ce cas particulier, le coefficient b de la formule (3) est égal à 7,5 W/H où W et H sont les longueurs du grand et du petit côtés du rectangle. Les figures 6B et 6C sont ainsi de lecture analogue aux figures 3B et 3C respectivement et donnent, pour un écartement E nul, une quantité Z' =(Z H/W) 0 0 permettant de déterminer l'abscisse corrigée Z en amont de o laquelle L'épaisseur déposée est hors tolérances.Sur la figure 6B, graduée en abscisses, en pourcentages de variation d'épaisseur, les abaques 91 à 97 correspondent aux résultats obtenus pour des coefficients q égaux respectivement à 0,80, 0,85, 0,90, 0,95, 1,00, 1,05 et 1,10 ; sur la figure 6C, graduée en abscisses en fonction du coefficient ds, les abaques 101 à 106 fournissent respectivement Les résultats obtenus pour des tolérances de variation d'épaisseur, en plus ou en moins, de respectivement 2X, 3,5X, 5X, 7X, 10% et 15X.
L'augmentation de L'écartement E influe principalement sur l'épaisseur relative déposée pres de l'origine qui est beaucoup plus faible que pour E=O. Cette diminution de L'épaisseur relative près de L'origine est particulièrement plus importante pour les faibles valeurs de q, où L'épaisseur relative prend une valeur inférieure à La valeur moyenne à longue distance (par exemple E > 0,2 pour i=1, figure 4A). Ainsi, le choix de trop faibles valeurs de Q(par exemple d O n'est pas judicieux car l'épaisseur déposée prend près de l'origine des valeurs très basses, ce qui oblige pour garder une tolérance fixée à éliminer une portion notable du conduit.Cet inconvénient n'est pas rencontré pour α du gros excès du dépôt relatif pour une valeur faible ou nulle de l'écartement E (figure 4C). On y remédie en utilisant une valeur assez élevée de E, ce qui permet de réaliser une bonne uniformité du dépôt. IL Lustrons cet effet du paramètre d;et de l'écartement E sur L'épaisseur déposée. Si on fixe l'écartement E à 0,10, les des abaques des figures SA, 5B et 5C montrent que pour α=0,9, on ne peut réaliser qu'un dépôt à +10Z, pour ;,=1 seulement un dépôt à +5Z, et que o(=1,1 permet d'atteindre la tolérance de +2X.