INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur la figure 3, seuls le module technique 120 et le module d'extrémité 122 sont representes. On comprendra cependant que le dispositif comprend en outre un ou plusieurs modules reservoirs comme dans le premier mode de réalisation. Le module technique 120 est totalement identique au module technique 20 du premier mode de réalisation et ne sera donc pas décrit ici. Dans cette variante, la lance d'éjection est remplacée par une rampe d'ejection 160 équipée de plusieurs buses 164 (par exemple quatre).
Pour tenir compte de l'encombrement plus important de la rampe 160, l'organe support 158 presente une forme differente de l'organe support 58 sur la figure 1. Ainsi, cet organe support 158 comporte des bras de plus grande longueur portant un réceptacle 162 de forme tronconique, dans lequel peut venir se loger une partie centrale conique de La rampe 160, et d'autres bras portant des galets 163 de guidage du tuyau 148 en arriere du réceptacle 162.
Le dispositif illustre partiellement sur la figure 3 presente par ailleurs les mêmes caracteristiques et avantages que le dispositif décrit precedemment en se referant aux figures 1 et 2.
Il est important de noter que le dispositif decrit sur les figures 1 et 2 peut aussi être utilise pour assurer le ravitaillement en vol d'un autre aéronef, si la buse de pulvérisation 64 est remplacée par un organe d'accouplement apte à venir se raccorder sur un organe de ravitaillement en vol tel qu'une perche équipant un aéronef à ravitailLer.
Etant donne que l'ouverture complete de la trappe arriere d'un aéronef limite nécessairement la vitesse à laquelle celui-ci peut voler, le dispositif selon l'invention peut être util sé soit pour ravitailler en vol des aeronefs peu rapides tels que des hélicoptères lorsque la trappe arrière est totalement ouverte, soit pour ravitailler en vol des aéronefs plus rapides lorsque la trappe arrière est seulement faiblement ouverte, un adaptateur dans lequel passe le tuyau souple pouvant dans ce dernier cas prolonger l'extrémité arrière de la trappe.
DISPOSITIF DE REPÂRTITION REGULIERB DE POUDRE SUR UN SUPPORT EN DEPLACEMERT CONTINU La présente invention concerne un dispositif, de réalisation simple, apte à répartir régulièrement de la poudre sur un support en déplacement continu ; elle concerne en particulier l'industrie du contrecollage dans laquelle une poudre thermoplastique, par exemple du polyéthylène,est répartie sur un matériau notamment textile en défilement , puis fondue par passage dans une enceinte de chauffage avant d'être appliquée sur un second matériau à contrecoller sur le premier.
Dans l'industrie du contrecollage, la répartition de la poudre sur le support est réalisée grâce à un cylindre dit mille points, c'est-à-dire un cylindre gravé d'un nombre très important de petits évidements régulièrement répartis sur toute sa périphérie. Lors de la rotation du cylindre mille points dans le réservoir d'alimentation de la poudre, celui-ci comporte dans les évidements une quantité déterminée de poudre, qu'il dépose sur le support se déplaçant continûment sous lui.
Un tel dispositif présente deux inconvénients. D'une part le coOt de réalisation d'un cylindre multipoints est très élevé.
D'autre part il est nécessaire de changer de cylindre lorsque la granulométrie de la poudre est modifiée.
Or on a trouvé, et c'est ce qui fait l'objet de l'invention, un dispositif de répartition régulière de poudre sur un support en déplacement continu qui pallie les inconvénients précités. Selon 1 invention, le dispositif est constitué a. d'un système d'alimentation comprenant - un rouleau mobile en rotation autour de son axe horizontal et dont la surface est granulée, - un réservoir dont le fond évidé est placé longitudinalement au dessus du rouleau, de celle sorte que le bord inférieur dudit réservoir et en amont dans le sens de rotation du rouleau soit parallèle à l'axe du rouleau et à faible distance de la surface granulée de celui-ci b. une brosse rotative dont l'axe est parallèle à celui du rouleau et dans le même plan horizontal, tournant en sens inverse du rouleau, dont l'extrémité des poils brosse la surface granulée du rouleau c. un tamis placé horizontalement sous le rouleau et la brosse et animé d'un mouvement alternatif de translation.
Ainsi la poudre pénètre dans les interstices de la surface granulée du rouleau, est raclée par le bord inférieur du réservoir, est projetée par la brosse rotative vers le tamis vibrant . En passant à travers les mailles du tamis vibrant, le jet de poudre subit des modifications de trajectoire telles qu'il en résulte une répartition particulièrement régulière de la poudre sur le support, tout-à-fait comparable à celle qui est obtenue avec un cylindre mille points.
De préférence le bord inférieur amont du réservoir est équipé d'une lame dont le positionnement est réglable par rapport au rouleau.
Cette disposition permet de régler la quantité de poudre emportée par le rouleau en fonction de la surface granulée de celui-ci.
De préférence, la projection de la poudre par la brosse est obtenue du fait que la vitesse de rotation de la brosse est de l'ordre de dix fois celle du rouleau d'alimentation.
Ces éléments peuvent se fabriquer tres facilement à partir d'une gaine tubulaire d'un matériau thermoplastique, Les éléments entant réalises en chapelet et séparés par des Lignes de soudage transversales à l'axe de la gaine, de préférence décalées alternativement de 900 pour constituer un chapelet de berlingots.
De tels éléments sont, soit séparés les uns des autres avant d'être introduits dans leur sac ou enveloppe souple d'utilisation, soit utilisés en mini-chapelets à nombre de berlingots réduits, les deux modes pouvant être utilisés dans le même sac.
L'intérieur des berlingots ou autres éléments à volume fermé est rempli par exemple d'air, soit à la pression atmosphérique ambiante, soit à une pression légèrement supérieure. C'est ainsi qu'au moment de la fabrication des éléments on peut introduire dans ladite gaine de matière thermoplastique de l'air réfrigéré en sorte que Le retour de l'air emprisonné dans Les éléments à la température ambiante entrasse l'accroissement du volume emprisonne et donc tende la paroi desdits éléments, accroissant ainsi leur rigidité élastique.
Avantageusement, au cours de la fabrication des éléments à partir d'une gaine, chaque élément est isolé des autres par une double ligne de soudage séparée par une ligne de moindre résistance permettant de sectionner le chapelet entre deux éléments consécutifs quelconques. Au moins une partie, et de préférence la totalité, de la surface externe des éléments est revêtue, par tous moyens appropriés, d'un agent anti-glissant à effet permanent ou d'un agent adhésif permettant la désolidarisation et la resolidarisation répétées des surfaces ainsi revêtues.
Suivant un autre mode de réalisation, lesdits éléments sont constitués de tronçons tubulaires, cylindriques ou autres, de matiére plastique quelconque et dont l'intérieur peut communiquer avec l'extérieur.
De tels tronçons peuvent être, soit fermés, La paroi étant alors en un matériau non étanche tel qu'une feuille de polyéthylène microperforée, soit ouverts aux deux extrémités et contiennennt alors, en tant qu'éléments amortisseurs, une ou plusieurs masses compressibles et élastiques, introduites et retenues dans les tronçons, par exemple des masses de papier crepon ou similaire.
Ces tronçons sont avantageusement obtenus par extrusion d'une matière plastique appropriée sous forme d'un tube à paroi mince, sectionné en tronçons de longueur appropriée, variable, eux-même soudés aux extrémités, par exemple en forme de berlingots ou à extrémités ouvertes selon le cas.
Dans tous les cas, par contre, la paroi externe des tronçons est également revêtue au moins partiellement dudit agent anti-glissant ou adhésif mentionné plus haut ou d'un produit équivalent.
Les formes et dimensions des tronçons ci-dessus ou des éléments suivants le premier mode de réalisation, peuvent varier dans de larges mesures selon les applications et en fonction de la taille du sac précepteur.
Ce sac pressente une paroi mince souple perméable à L'air afin qu'une fois les éléments enfermes à l'intérieur l'ensemble puisse se modeler aisément à la marnière d'un coussin de calage, et épouser au moins partiellement l'objet à protéger en entant introduit et comprime dans l'intervalle entre lui et par exemple la paroi interne de la caisse en carton, bois, ou autre matériau, d'emballage.
Le sac ou enveloppe peut être constitue par exemple à partir d'un film de polyéthylène, de PVC, de polypropylène, de polyester ou de tout matériau tissé ou non tissé à fibres naturelles ou artificielles. Les films Imperméables seront perforés ou microperforés pour permettre la circulation de l'air entre l'intérieur et I' extérieur apres remplissage et fermeture dudit sac.
Lorsque Le sac n'est pas comprime les éléments intérieurs peuvent relativement librement se mouvoir et jouer mutuellement. Par contre, une fois le sac cale et comprimé entre la caisse et l'objet en épousant partiellement ce dernier, les éléments sont plaqués les uns contre les autres et tout glissement mutuel est interdit par L'agent anti-glissant ou adhésif dont sont revêtues les surfaces externes des éléments.
Le caractere ant;-glissant peut être obtenu également par adjonction d'un produit réparti dans la masse du film à l'extrusion et qui lui donne un pouvoir anti-glissant permanent sans traitement de surface postérieur.
Par ailleurs, les éléments, qu'ils soient à paroi étanche ou non, assurent un excellent amortissement, soit du fait du volume élastique confiné à l'intérieur , soit du fait de la masse compressible introduite dans les éléments. Dans le cas d'éléments à paroi fermée mais non étanche, la section de passage entre L'intérieur et L'extérieur des éléments est très faible et assure néanmoins un très bon amortissement.
Un tel sac garni peut être préparé à l'avance et stocke longtemps contrairement au dispositif à blocs enduits d'adhésif, sans forme prédéterminée.
Il n'est pas nécessaire de réaliser les sacs à proximité du lieu d'utilisation Après usage et suivant un autre avantage substantiel du dispositif de l'invention, les sacs sont immédiatement réutilisables. Dès qu'ils sont extraits de leur position encastrée et comprimée, les éléments intérieurs peuvent retrouver, sous une légère contrainte extérieure, leur mobilité réciproque, les sacs peuvent ainsi perdre la forme qu'on les avait contraints de prendre et sont prêts à être conformés suivant une autre configuration de calage avec la même facilité et la même efficacité.
On constate que le film traité conformément à l'invention (courbe A de la figure 1) est le siège de courants de fuite de très faible amplitude, quel que soit le potentiel de polarisation. Au contrainre, le film traité aux effluves est le siège de forts coupants de fuite, présentant même des phénomènes d'emballement (courbe C). Le film non traité est le siège de courants de fuite de valeurs intermédiaires.
Ces courants de fuite sont directement liés à la caractéristique d'isolation électrique du film ; le film conforme à l'invention possède une caractéristique d'isolation nettement améliorée par rapport au film initial non traité, alors que le film traité de façon classique aux effluves possède une caractéristique dégradée par rapport à celle dudit film initial.
INFLUENCE DU PROCEDE VIS-A-VIS DE L'ANTIOXYDANT On utilise pou effectue le test qui suit, le film conforme à l'invention traité selon le procédé décrit plus haut et le même film n'ayant subi aucun traitement.
Initialement, les deux films contiennent donc la même quantit d'antioxydant.
Ces films sont soumis à un test électrique tel que décrit dans le paragraphe précédent, mais en disposant une goutte de phinol en solution aqueuse sur la face à caractériser (au lieu d'une goutte d'acide). Comme évoqué dans la demande de brevet FR 86.16527, un tel test avec adjonction d'une interface liquide de phénol met en évidence la présence d'antioxydant phénolique à proximité de la surface du film (er, effet, les courants de fuite me sure s sont liés au continu un électrique réalisé par la présence de composés de même fonctionnalité su le film et à l'interface liquide).
On constate que, dans le cas du film conforme à l'invention (courbe D de la figure 2), les courants de fuite demeurent très faibles quel que soit le potentiei de polarisation, alors qu'ils sont beaucoup plus élevés et croissent pou le film non traité (courbe E).
Ceci est significatif de la présence d'une barrière à la surface du film de l'Invention, qui bloque l'antioxydant phénolique et empêche sa diffusion (rupture du continuun électrique mis en évidence par la faible valeur des courants de fuite).
INFLUENCE DE LA TEMPERATURE Un test similaire au test précédent, mais sans mise en piace de liquide (faces laissées sèches) est effectué sur deux films, l'un traité conformément à l'invention, l'autre traité aux effluves électriques ; le potentiei de polarisation est réglé dans ce test à une vaieur fixe de 130 volts et les mesures de couvant de fuite sont effectuées en faisant varier la température entre 20 et 70 C.
Les courants de fuite ne varient pas pour le film traité con for né ment à l'invention (courbe F de la figure 3), alors qu'ils croissent de façon linéaire pour le film traité aux effluves (courbe 6).
En conséquence, dans le cas du film de l'invention, l'amélIoration des caractéristiques visées plus haut se conserve intégralement lorsque la température augmente, alors que pou un film traité de façon classique aux effluves électriques, la dégradation de ces caractéristiques augmente considérablement avec la température.
DISPOSITIF POUR LE REFROIDISSEMENT D'UN DETECTEUR, EN PARTICULIER D'UN DETECTEUR DE RAYONNEMENT INFRAROUGE UTILISE PAR EXEMPLE SUR UN ENGIN VOLANT.
La présente invention se rapporte à un dispositif pour le refroidissement et l'etablissement d'une température de fonctionnement constante d'au un détecteur, en particulier d'un détecteur de rayonnement infrarouge, le-(s) détecteur(s) etant dispose(s) sur une plaque de transmission de chaleur et etant relié(s) de façon thermiquement conductrice a un groupe réfrigérant.
Dans l'aéronautique et l'astronautique, ainsi que pour des applications militaires, il est usuel d'utiliser des détecteurs de rayonnement infrarouge dont la température de fonctionnement est en partie située loin en dessous de 150 K et qui nécessitent par conséquent un groupe réfrigérant ou un thermostat. Il est usuel d'utiliser à cet effet par exemple des réfrigérants Joule-Thomson comportant un doigt de refroidissement sur la pointe duquel le détecteur proprement dit qui peut composé de plusieurs éléments détecteurs est disposé avec un bon contact thermique. Un probleme particulier qui se présente pour les détecteurs de rayonnement infrarouge réside dans la forte dépendance de la température, de sorte que les groupes réfrigérants doivent généralement comporter une régulation de température onéreuse.
La présente invention a pour objet un dispositif pour le refroidissement et l'établissement d'une température de fonction nement constante d'un détecteur, en particulier d'un détecteur de rayonnement infrarouge, dispositif qui présente une constante de température élevée et, dans le cas le plus simple, peut même se passer de régulation de température spéciale pour le groupe réfrigérant et qui permet en plus un refroidissement essentiellement exempt de vibrations du détecteur.
Selon l'invention, il est prévu, entre la plaque de transmission de chaleur sur laquelle est disposé au moins un détecteur et le groupe réfrigérant auquel le détecteur est relié de façon thermiquement conductrice, une chambre thermostatique qui est remplie d'un fluide travail présentant une transition de phase a la température de fonctionnement du détecteur.
L'invention utilise la propriété connue de substances et de mélanges de substances qui présentent une chaleur latente relativement importante a la transition de phase et sont ainsi en mesure d'absorber une quantité de chaleur considérable sans subir d'augmentation de température.
Dans les essais qui suivent, on a soigneusement analysé par chromatographie la charge de départ et les produits de conversion, ce qui permet de suivre finement la distribution des produits en fonction du nombre d'atomes de carbone de chaque molécule et même de suivre l'isomérisation. C'est pour cette raison qu'on est parti d'une charge ayant une structure bien définie et très commune, à savoir le Gatsch. Le Gatsch de départ est constitué de chaînes pratiquement droites paraffiniques ayant de 28 à 40 atomes de carbone. Voir figure 10, courbe C (charge).
Essai 3-1 On a fait varier le débit des gaz qui conditionne le temps de séjour dans le maturateur.
Avec un fort débit on augmente l'effet de choc thermique mais on diminue le temps de séjour dans le maturateur et les réactions induites qui s'y développent. On obtient ainsi les effets prépondérants résultant directement du choc d'énergie, ici d'origine thermique.
On constate qu'il y a une forte concentration de produits ayant de 5 à 16 atomes de carbone. Tout se passe comme si on avait préférentiellement coupé les molécules de départ, d'une part en deux, selon le mode fondamental, donnant un premier groupe de composés ayant de 14 à 20 atomes de carbone, et d'autre part, en 3/4, selon le mode 2, donnant (a) un petit tronçon ayant de 7 à 10 atomes de carbone et (b) un grand tronçon ayant de 21 à 30 atomes de carbone.
Les gros tronçons sont aussi relativement faciles à casser, de préférence en deux, ce qui est le plus facile. Selon cette hypothèse, on doit voir apparaître de façon à peu près équilibrée, les tronçons suivants ayant de 7 à 10 atomes de carbone (moitié de 14 à 20), de 10 à 15 atomes-de carbone (moitié de 21 à 30).
Effectivement, on constate sur la figure 10 que la courbe P (produits de conversion) montre une forte concentration de molécules ayant entre 7 et 16 atomes de carbone avec une pointe entre 11 et 15 atomes de carbone.
Par ailleurs, l'effet d'énergie fourni par choc brutal a permis la variation d'enthalpie pour réaliser les coupures.
Les processus ci-dessus se font brutalement comme on l'a vu dans les exemples de référence (particulièrement si on travaille avec des molécules dissociées, chargées électriquement ou ionisées), ce qui est le cas lorsqu'on travaille avec les chocs d'énergie d'origine électrique, dans un post-plasma.
C'est pour modérer ces effets en vue d'une meilleure visibilité que l'on a choisi dans cet exemple la voie thermique plus douce.
Essai 3-2 Cet essai illustre le rôle du maturateur qui permet un retour à l'équilibre thermodynamique.
On peut prévoir par des considérations thermodynamiques pures et à l'aide des données que nous avons recueillies, ordonnées et reconciliées sur les ENTHALPIES et ENTROPIES de formation, que l'on devait avoir des relations types : pour les composés saturés avec nH = O a LSS=O en pratique.
Il s'ensuit que l'on doit avoir Cn+1 - Cn+2 Cn Cn+1 On en déduit encore que la représentation semi-logarithmique (Log pour le nombre de molécules Cn en fonction linéaire du nombre d'atomes de carbone) doit être une droite si on est à l'équilibre thermodynamique et tendre d'autant plus vers une droite que l'on se rapproche de cet équilibre.
On peut établir que l'on a la même chose en présence d'oléfines.
Cette courte considération théorique permet de bien comprendre ce qui se passe, à notre avis, au cours de la maturation dans le maturateur.
En effet, selon la prévision théorique ci-dessus indiquée, on peut juger de l'approche à l'équilibre dans le maturateur par la régularisation des courbes de répartition des produits selon les droites qui n'existaient pas après le choc d'énergie.
On a donc adopté pour cet effet des débits de gaz faibles dans le maturateur permettant aux produits (activés) de séjourner suffisamment pour retrouver leur état d'équilibre normal dans les conditions opératoires.
FUEL LOURD A B I Caractéristiques Densité à 15 C 1,01 0,985 Carbone Conradson (% pds) 18,4 17 Asphaltènes nC7 (% pds) 11,6 1 8,6 I Viscosité à 1000C (mm2/s) I 39 I 33,7 t Mérite 7 6,5 Indice NOC 6 6 La stabilité des fuels lourd vis-à-vis de la floculation des asphaltênes a été caractérisée par l'indice NOC et également par le MERITE.
Le MERITE est déterminé à l'aide d'un essai à la tache dérivé de la méthode de MARTIN BAILEY consistant à déterminer les proportions relatives de solvant (xylène) et de non-solvant (isooctane) pour l'apparition d'un précipité. Le Mérite déterminé dans ce test est égal à la quantité de xylène correspondant à la dernière auréole visible au centre de la tache, pour 10 parties du mélange xylène-isooctane et 2 parties de fuel lourd.
Exemple 1 Au fuel lourd A instable, dont on trouvera les caractéristiques dans le Tableau 1, on ajoute 5% en poids d'une fraction intermédiaire de désasphaltage (composé 1) dont certaines caractéristiques sont rassemblées dans le Tableau 2. La stabilité de la composition de fuel lourd ainsi obtenue, vis-à-vis de la floculation des asphaltènes est déterminée à l'aide de l'indice NOC et du Merite. 'indice NOC et le Merite ainsi obtenus dans cet exemple sont respectivement de 2 et 6, comme indiqué dans le tableau 3.
Exemple 2 comparatif Si dans l'exemple 1, toutes choses étant égales par ailleurs, l'indice NOC du fuel lourd A, est déterminé en l'absence de la fraction intermédiaire de désasphaltage, on obtient une valeur de 6. Le Merite est égal à 7.
Exemple 3 Si dans l'exemple I, toutes choses étant égales par ailleurs, on ajoute 10 (au lieu de 5%) de la fraction intermédiaire de désasphaltage nD1, l'indice NOC obtenu est de 1 et le Merite de 5.
Exemple 4 Si dans l'exemple 1, toutes choses étant égales par ailleurs, on ajoute 2,5só en poids de a fraction intermédiaire de désasphaltage n05, l'indice NOC obtenu est de 2 et le Merite de 6. Exemple 5 Si dans l'exemple 3, toutes choses étant égales par ailleurs, on remplace la fraction intermédiaire de désasphaltage n01 par la n 4, on obtient un indice NOC de 2 et un Merite de 6.
Exemple 6 comparatif Si dans l'exemple 3, toutes choses étant égales par ailleurs, on remplace la fraction intermédiaire de désasphaltage n01 par la n03 ayant un point de ramollissement de 489C, on obtient un indice NOC et un Merite analogues à ceux obtenus dans l'exemple 2 comparatif en absence de fraction intermédiaire de désasphaltage.
Exemple 7 Au fuel lourd B, dont on trouvera les caractéristiques dans le Tableau 1, on ajoute 10% en poids de la fraction intermédiaire de désasphaltage n01. L'indice NOC du fuel lourd ainsi obtenu est de 1 et le Merite de 4.
Exemple 8 comparatif Si dans l'exemple 7, toutes choses étant égales par ailleurs, l'indice NOC du fuel B est déterminé en l'absence de la fraction intermédiaire de désasphaltage, on obtient une valeur de 6.
Dans les mêmes conditions, le Merite est de 6,5.
Exemple 9 Si dans l'exemple 7, toutes choses étant égales par ailleurs, on ajoute 2,5X (au lieu de 10%) de la fraction intermédiaire de désasphaltage nol, on obtient un indice NOC de 2 et un Merite de 5,5.
Exemple 10 Si dans l'exemple 7, toutes choses étant égales par ailleurs, on ajoute 5 (au lieu de 10%) de la fraction intermédiaire de désasphaltage n01, on obtient un indice NOC de 1 et un Merite de 4,5.
Exemple 11 Si dans l'exemple 7, toutes choses étant égales par ailleurs, on remplace la fraction intermédiaire de désasphaltage n01 par la n02, on obtient un indice NOC de 1 et un Merite de 5.
Exemple 12 comparatif Si dans l'exemple 7, toutes choses étant égales par ailleurs, on renplace la fraction intermédiaire de désasphaltage nD1 par la n03 ayant un point de ramollissement de 480C, on obtient un indice MOC et un Merite analogues à ceux obtenus dans l'exemple 8 comparat f.
Exemple 13 Si dans l'exemple 10, toutes choses étant égales par ailleurs, on remplace la fraction intermédiaire de désasphaltage n01 par la n05, on obtient un indice NOC de 2 et un Merite de 5,5.
Exemple 14 comparatif Si dans l'exemple 10, toutes choses étant égales par ailleurs, on remplace la fraction intermédiaire de désasphaltage n01 par de l'asphalte au nc5 dont les caractéristiques sont rassemblées dans le Tableau 2, on obtient des caractéristiques d'instabilité analogues à celles déterminées dans l'exemple 8 comparatif.