INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour une capacité donnée, l'encombrement du faisceau est beaucoup plus réduit que celui requis par les fours radiants par exemple. Cette plus grande compacité amène évidemment un abaissement des investissements.
Cette technologie, de conception très souple grâce à l'aspect modulaire de sa mise en oeuvre, peut etre adaptée aussi bien aux petites qu'aux grandes capacités. Elle peut aussi être conçue aussi bien avec une régénération cyclique du catalyseur qu'avec une régénération en continu.
Généralement les particules inertes utilisées comme lit fluidisé sont choisies parmi des matériaux réfractaires comme les oxydes d'aluminium, les oxydes de silicium (sable), les carbonates naturels de magnésium ou de calcium ou leur mélange. De préférence, on utilise le sable en raison de sa disponibilité et de son faible prix.
La réaction s'effectue en général en atmosphère inerte à une pression comprise entre 0,2 et 10 bars et à une température de 400 à 6000C en fonction de la nature de la charge, la température étant avantageusement de 480 à 5500C pour la coupe LPG et de 450 à 5300C pour la coupe naphta, et sous une pression préférée 1 à 5 bars absolus. De préférence cette température est de 500 à 5300C pour la coupe LPG et de 480 à 5100C pour la coupe naphta.
Le catalyseur utilisé est généralement une zéolithe cristalline de type MFI comme les zéolithes ZSM, par exemple ZSM5, ZSM8, ZSM11, ZSM12 et ZSM35 décrites dans le brevet US3970 544.
Ces zéolithes pourront contenir avantageusement au moins un métal.
A titre d'exemple, on peut citer le zinc, le gallium, de préférence le gallium.
Ces métaux peuvent être dans la charpente ou hors charpente.
On peut également utiliser des zéolithes synthétisées en milieu fluorure avec ou sans métal.
Le catalyseur est utilisé de préférence sous forme de lit fixe, ce qui diminue les phénomènes d'attrition.
Les vitesses spatiales préconisées sont habituellement de 0,5 à 5h 1 et préférentiellement de 1,5 à 2,5h La charge d'hydrocarbures aliphatiques comprend généralement de 2 à 12 atomes de carbone, elle contient avantageusement du LPG ou du naphta, les conditions opératoires pouvant être différentes suivant la nature de la charge. Par exemple, avec une charge comme le LPG, on pourra opérer à une température supérieure à la température à laquelle on opèrerait avec une charge comme le naphta. L'unité permet ainsi de manière très rapide et par un contrôle aisé de la température du lit fluidisé, d'accepter des charges de composition variable.
De manière générale, les conditions opératoires sont optimisées de façon à convertir au moins 60 % de la charge, particulièrement avec le LPG et avantageusement au moins 80 % avec un taux d'hydrocarbures aromatiques d'au moins 65 % par rapport à la charge initiale.
En conséquence, on peut recycler après séparation des effluents, la partie de la charge non convertie.
Des taux de conversion plus importants peuvent être obtenus, avec des charges plus lourdes, par exemple au moins 95 %.
avec precision d'interrupteur de detection.
La présente invention a ete conçue pour éliminer l'lnconvenient ci-dessus inherent au système classique de
verrouillage de porte automatique.
C'est pourquoi, la presente invention a pour objet un système de verrouillage de porte automatique qui permet de verrouiller un élément de porte dans sa position fermée sans utilisation d'un interrupteur de détection pour détecter l'état fermé de l'élément de
porte.
On atteint l'objectif ci-dessus de la présente invention à l'aide d'un système de verrouillage de porte automatique dans lequel une courroie sans fin passe autour d'une pouile menante entrainée par un moteur électrique et autour d'une poulie menée espacée de la poulie menante. Ce système de verrouillage de porte automatique comprenant: un moyen pour émettre un signal pulsé proportionnel à la vitesse de déplacement d'un élément de porte; un dispositif de commande de porte automatique qui reçoit le signal pulsé pour juger de l'état de l'élément de porte en ce qui concerne sa position, la direction de son déplacement et sa vitesse de déplacement en se basant sur le signal pulsé et qui commande, de façon numérique, le moteur électrique; un mécanisme de verrouillage destiné à être utilisé pour verrouiller l'élément de porte, ce mécanisme de verrouillage étant pourvu d'un électro-aimant qui est excité de manière à attirer la poulie menée jusqu'à son élément d'immobilisation afin de pouvoir verrouiller l'élément de porte; et un dispositif de commande de verrouillage électromagnétlque destiné a permettre la circulation d'un courant électrique dans l'électro-aimant au moment o le dispositif de commande de porte automatique estime que la vitesse de déplacement de l'élément de porte a été réduite à une valeur nulle dans une zone de fermeture de
l'élément de porte.
Dans le système de verrouillage de porte automatique de la présente invention présentant la structure ci-dessus, un interrupteur manuel de libération de verrouillage pour libérer manuellement l'état de verrouillage du - mécanisme de verrouillage est, conformément à la présente invention, inclus dans un, circuit reliant le dispositif de commande de verrouillage
électromagnétique au mécanisme de verrouillage..
De plus, dans le système de verrouillage de porte automatique de la présente invention, conformément à cette dernière, le dispositif de commande de porte automatique comprend: un circuit de commande principal muni d'un circuit de jugement de position de porte, d'un circuit d'émission de signal -de vitesse de déplacement nulle de la porte et d'un circuit d'émission de signal de zone de verrouillage; un circuit de commande de vitesse de déplacement de porte un circuit de discrimination de vitesse de deplacement de porte; et un circuit de discrimination de sens de déplacement
de porte.
En outre, dans le système de verrouillage de porte automatique de la présente lnventlon, conformément à cette dernlere, le dispositif de commande de verrouillage électromagnétique est relié électriquement à un détecteur de personne qui envole un signal de détection de personne
au dispositif de commande de verrouillage électro-
magnétlque quand il détecte une personne.
En outre égaiement. conformement à la présente invention, dans le système de verrouillage de porte
automatique de cette dernière, l'élément électro-
L'installation décrite ci-dessus est destinée à permettre la mise en oeuvre du procédé de l'invention consistant à entretenir, dans la chambre annulaire de refroidissement 15, la détente du fluide frigorigène auxiliaire à une température inférieure à 2160 K par l'intermédiaire de la machine frigorifique 17. Lorsque la température de refroidissement convenable est atteinte, la vanne 4 est fermée, alors'que la vanne 8 est ouverte, de manière à admettre, dans le volume 2, du dioxyde de carbone liquide prélevé à partir du réservoir 10 à une.pression, par exemple de L'ordre de 20,9 bar absolu, et à une température voisine de 2550 K.
L'admission de dioxyde de carbone liquide est effectuée de manière à maintenir, toujours, en ciel du volume 2, une phase gazeuse entretenue à une pression comprise entre La pression d'alimentation par la tubulure d'entrée 7 et La pression correspondant au point triple du dioxyde de carbone.
L'admission de dioxyde dans le volume 2 produit, en raison du refroidissement de la paroi 13, une cristallisation du dioxyde sur La face interne de cette dernière. L'entraînement en rotation, dans le sens de ta flèche f1 de l'arbre 23 par le moteur 24, permet aux lames racleuses 26 de décoller le dioxyde de carbone cristallisé sur la paroi 13. Au fur et à mesure de la rotation du mobile 22, les lames 26 fournissent une production de glace broyee s'accumulant à la partie basse de l'échangeur 1. Lorsqu'une masse suffisante de glace broyée a été produite, la vanne 8 est fermée, alors que, simultanément, la vanne 4 est ouverte.La phase gazeuse sous pression, occupant le ciel du volume 2, assume alors, en complément avec l'admission d'une phase gazeuse d'appoint par la tubulure 11, l'expulsion de La masse ou de la bouillie de glace broyée, par L'intermédiaire de la tubulure de sortie 3 en direction de L'enceinte 5. La pression régnant en ciel du volume 2 permet de produire une expulsion énergique de la masse de glace broyée qui est projette contre l'écran 6 destiné à en assurer, d'une part, la fragmentation et, d'autre part, une répartition sensiblement homogène à l'intérieur de l'enceinte 5. Il doit être considéré que l'enceinte 5 peut constituer, soit un réservoir de stockage, soit encore un volume de refroidissement dans lequel ou sur lequel Les produits à refroidir sont disposés.
A titre indicatif, il est possible de réaliser un échangeur 1, de manière à lui faire comporter une surface raclée de 8 dm2 pour un volume interne de 1,5 dm3. Dans un tel cas, le mobile de raclage peut comporter deux barres racleuses supportés par un arbre 23 entrainé en rotation à 15 T/min par un moteur 23 de 1 kw de puissance.
Avec des conditions d'admission du dioxyde de carbone liquide, telles que rappelées ci-dessus, et une fréquence de phase d'expulsion toutes les quatre minutes, il est possible de produire 11 kg/h de glace carbonique broyée. Dans un tel cas, la puissance consommée par La machine frigorifique 17-pour entretenir l'évaporation du fluide frigorigéne auxiliaire est voisine de 0,1 kWh/kg de glace carbonique broyée produite.
De telles conditions permettent de considérer que de la glace carbonique broyée, produite par le procédé et une installation pour sa mise en oeuvre selon l'invention, peut être obtenue à un prix de revient particulièrement intéressant.
L'examen des moyens techniques mis en oeuvre a permis aussi de considérer que l'installation de production de glace carbonique broyée fait intervenir des facteurs techniques simples relativement peu onéreux, fiables et n'exigeant que peu sinon pàs de réglage de mise en service ou d'entretien.
Il convient de considérer que la tubulure 11 permet d'assurer en ciel du volume 2 l'introduction d'une phase gazeuse de dioxyde de carbone assumant un appoint pour L'expulsion, mais aussi l'introduction d'une phase gazeuse de balayage durant la meme phase pour éviter, à l'intérieur du volume 2, toute entrée d'humidité préjudiciable au déroulement de la phase de cristallisation ultérieure.
La fig. 3 montre une variante de réalisation selon laquelle L'échangeur 1 contient, intérieurement, un mobile d'agitation 22 réalisé sous la forme d'une vis d'Archimède 30 supportée par des paliers 30a et dont l'axe de rotation coïncide avec l'axe géométrique x-x' du volume 2. Dans un tel exemple, l'échangeur 1 est toujours du type à double paroi pour délimiter la chambre annulaire 15 dont les tubulures d'entrée 18 et de sortie 19 sont raccordées à une machine frigorifique 17.
Dans cet exemple de réalisation, L'échangeur 1 possède une tubulure d'admission 7 en relation avec le circuit 9 et qui se trouve implantée à la partie basse- du volume 2. La partie haute de ce volume est prolongée par une tubulure de sortie 31 pourvue d'une vanne de contrôle 32. Au-delå de la vanne 32, la tubulure 31 est raccordée à une capacite intermédiaire 33 de stockage temporaire s'étendant parallèlement à l'axe x-x'. La partie basse de la capacité 33 est pourvue de la tubulure de sortie 3 contrôlée par la vanne 4 et débouchant dans l'enceinte 5 de stockage et/ou de refroidissement, laquelle est munie intérieurement de l'écran de fragmentation 6.
Les vannes 32 et 4 sont commandées simultanément pour occuper des états opposés, c'est-à-dire, pour l'une passer d'un état ouvert à l'état fermé, alors que l'autre passe simultanément de l'état fermé à l'état ouvert.
La vis d'Archimède 30 est que en rotation par l'intermédiaire d'un organe moteur 34 chargé de l'entraîner dans un sens tel que, en fonction de l'enroulement hélicoïdal qui la caractérise, le dioxyde de carbone cristallisé sur la paroi périphérique. interne 13 soit gratté et sollicité en un mouvement vertical ascendant, de manière à emprunter naturellement la tubulure 31 pour traverser la vanne ouverte et etre déversé dans la capacité 33 dont La vanne 4 est fermée.
Comme dans l'exemple précédent, la partie supérieure du volume 2 maintient un ciel de phase gazeuse sous pression, de même que dans la partie supérieure de La capacité 33. Ainsi, périodiquement, il devient possible de fermer la vanne d'admission 81 équipant la tubulure d'entrée 71 de fermer la vanne 32 et d'ouvrir la vanne 4, de manière que la phase gazeuse sous pression, occupant la partie haute de la capacité 33, expulse, en direction de l'enceinte 5, la masse de glace carbonique broyée entreposée, momentanément, dans La cavité 33.
Après expulsion, la vanne 4 est fermée, alors que, simultanément, les vannes 32 et 81 sont ouvertes.
A titre d'exemple, un échangeur 1, du type ci-dessus, réalisé pour posséder une surface raclée de 4 dm2 et dont la vis est entrainée par un moteur de 0,75 kw tourne une vitesse comprise entre 10 et 50 T/min et, par exemple, à 20 T/min, produit 5 kg/h de glace carbonique. Les conditions de stockage et d'admission du fluide frigorigène auxiliaire sont les mêmes que celles décrites précédemment, de même que celles d'admission du dioxyde de carbone liquide.
les premières semaines et l'on voit progressive-
ment les lésions se nettoyer, l'irritation s'atté-
nuer, l'écoulement diminuer. La plaie devient plus superficielle en même temps qu'apparaissent des bourgeons de cicatrisation, puis, peu à peu, l'épiderme se reforme. Les délais de cicatrisation ont varié de 3 semaines, dans les meilleurs cas, à
4 mois.-"
- dans les problèmes d'ulcères d'origine artérielle.
Le Service de Médecine générale de la Pitié Salpé-
trière sous la direction du Professeur Godeau a
réalisé une étude clinique concluante.
Le Docteur Godeau était assisté d'un diabétologue, le Docteur Grimaldi et d'un phlébologue, le Docteur Cazubon.
L'utilisation du produit conforme à l'inven-
tion permet d'espérer une amélioration notable des affections suivantes:
- Troubles trophiques des membres infé-
rieurs -
- Insuffisances veineuse périphériques; - Insuffisance artérielle; Artériopathie diabétique (angiodermite, purpurique, dermophathie diabétique...),
- Atrophie blanche, ulcère veineux et arté-
riel.. - Maladie et syndrome de Raynaud, - Nécrobiose lipoïdique, Aphtose, - Sclérodermies en plaques, - Alopécie androgénétique,
On entend par rebouclage transparent, le fait que l'on reboucle une entrée sur elle-même tout en émettant et rebouclage non transparent le fait que l'on reboucle sans émettre.
Pour commander ces opérations de rebouclage, on utilise les bits L1, V1 mémorisés -dans le registre programmable SB1R en même temps que les bits S11 et S01 de commutation spatiale, et les bits correspondants L2, V2 mémorisés dans le registre SB2R (figure 4). De même, dans le circuit émission, on utilisera des bits L1', V1' et L2', V2' mémorisés dans des registres programmables respectifs SB1X et SB2X qui contiennent également respectivement les bits S11', SO1' et S12', S02' susmentionnés.
Pour illustrer le fonctionnement des rebouclages, on a représenté sur la figure 4, dans un cadre en pointillés, les registres BlMX et B2MX de la figure 5 et on a représenté sur la figure 5 toujours dans un cadre en pointillés les registres B1LR et B2LR de la figure 4. Comme on peut le voir sur les figures, ces registres sont connectés en sortie à des portes validées par les signaux L1, L2 de sorte que, par exemple, au lieu sur le dispositif réception d'envoyer le contenu du registre B1LR on peut envoyer le contenu du registre BlMX, c'est-8-dire que l'on renvoie ce qui provient d'un multiplex vers un multiplex.Ceci permet d'effectuer les divers test de fonctionnement des circuits.
Plus particulièrement, dans le cas d'un rebouclage côté ligne, le transfert du registre B1LR dans le registre BiLX est réalisé lorsque L1' = 1 en même temps que le contenu du registre B1LR peut être transféré dans le registre BiMR à un créneau tem- porel sortant donné par TB1R vers le multiplex choisi par SO1 et Sll ; si le bit L1 = O et que le bit V1 = 1, le rebouclage est transparent. Il en est de même pour le canal B2.
Dans le cas d'un rebouclage c8té multiplex, deux mots de 8 bits contenus dans deux créneaux temporels entrant de n'importe quel multiplex peuvent être rebouclés sur n'importe quel intervalle de temps sortant de n'importe quel multiplex y compris le multiplex par lequel entre le canal, avec transparence ou non, ctest-à-dire qu'ils peuvent être commutés ou non sur les canaux B1 et B2 de la ligne numérique.
Les emplacements où sont appliqués les bits de validation L1, Tri', V1, V1' ou leurs inverses sont indiqués sur les figures q et 5.
On notera que le circuit selon la présente invention permet de supprimer la matrice de commutation en utilisant des éléments particulièrement simples puisque l'on utilise essentiellement des registres à huit bits et des portes logiques qui sont des dispositifs facilement intégrables sous une faible surface.
DISPOSITIF DE PROTHESE FEMORALE A AMORTISSEURS DE CONTRAINTES DISTALES La présente invention a pour objet un dispositif de prothèse fémorale à amortisseurs de contraintes distales.
Il est destiné à être utilisé en chirurgie orthopédique, en particulier dans le cadre des prothèses de la hanche.
Dans les dispositifs connus de ce genre, il est fait appel à deux principes de base, la fixation de la prothèse sur le fémur par scellement au ciment chirurgical et la fixation sans scellement dite "sans ciment".
Dans tous les cas, l'expérience a prouvé que les contraintes avaient tendance à se concentrer à la pointe distale de la prothèse fémorale. De ce fait, et en ce qui concerne les fixations sans ciment, on recherche un ancrage maximum dans la partie haute métaphysaire du fémur et on diminue la taille de la portion distale de la tige fémorale, ce qui rend ce type de prothèse non satisfaisante lorsque l'on veut les utiliser avec ciment.
Lorsque l'on augmente la taille de cette portion distale de la prothèse, on s'expose à une concentration des forces à ce niveau, due à une trop grande rigidité de cette zone, ce qui se traduit par des douleurs fémorales basses bien connues des chirurgiens ("stress shielding" en anglais), ainsi que par une déminéralisation osseuse à la pointe de la prothèse entraînant une fragilisation.
Pour tenter d'éviter ces phénomènes, qui peuvent se rencontrer avec des prothèses scellées et non scellées, un artifice technique consiste à faire une fente longitudinale dans la queue de la prothèse, de manière à diminuer sa rigidité; L'inconvénient de cette fente est qu'elle se remplit de ciment si l'on scelle la prothèse ou d'éléments osseux dans le cas contraire. Cette zone perd alors son élasticité du fait du remplissage de la fente.
La présente invention se propose de remédier à ces inconvénients par la réalisation d'un amortisseur de contraintes au niveau de la queue prothétique pour obtenir ainsi une bonne adaptation os/prothèse, en utilisant le principe de la tige médullaire fendue, tout en conservant ses propriétés élastiques dans le temps en empêchant l'envahissement de la fente par des éléments osseux ou par le ciment de fixation.
Le dispositif suivant l'invention est constitué par la combinaison d'une prothèse fémorale à tige médullaire comportant au moins une fente longitudinale dans sa partie distale, et du remplissage de cette fente, ou de ces fentes, avec un élastomère à base de silicone ou similaire.
Sur les dessins annexés, donnés à titre d'exemple non limitatif, d'une des formes de l'invention La figure 1 montre une vue avant du dispositif équipé de la tête fémorale.
L'étape 514 est suivie de l'étape 516. De même, le test 510 lorsqu'il reçoit une réponse négative est suivi de l'étape 516.
Au cours de cette étape 516, L'organe de multiplexage 420 relie l'armature principale 110 à l'oscillateur 430.
L'unité centrale 440 permet ainsi de déterminer la capacité de mesure définie entre les armatures principales 110 et 210.
Cette valeur est exploitée à l'étape 518, connaissant la permittiviré du liquide, pour déterminer le niveau dans le réservoir.
A l'étape 520 consécutive, L'unité centrale 440 procède à une visualisation du niveau et/ou du volume, du liquide contenu dans le réservoir.
Selon la représentation donnée sur la figure 8, l'information d'alarme (étape 512) est délivrée sur la sortie 452 de l'unité centrale, tandis que l'information niveau et/ou volume de liquide est délivrée sur la sortie 454 de cette unité.
Selon une variante, en cas de détection d'eau à l'étape de test 510, L'unité centrale peut exploiter non pas une valeur e moyen pré-mémorisée, mais utiliser comme valeur de permittivité, la dernière valeur mémorisée acceptable, rafraîchie constamment dans les moyens 430.
Le cas échéant, L'unité centrale 440 peut être conçue pour appliquer en outre un. lissage sur l'information obtenue.
De façon connue en soit, la sonde capacitive S est aanta- geusement formée dans un tube vertical de tranquilisation, <RTI I
Le cas échéant, la paroi de ce tube anti-vagues peut être formé par les électrodes externes 200 elles-mêmes.
Le cas échéant, la détection d'eau dans le fond du réservoir peut être opérée non pas par mesure de permittivité du liquide, mais par mesure de la résistance entre les armatures 120 et 210.
Bien entendu la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation particuliers qui viennent d'être décrits, mais s'étend à toute variante conforme à son esprit.
L'invention a pour objet un calculateur optoélectronique systolique constitué par un réseau pipeline de multiplieurs ootiques mis en cascade à l'intérieur desquels un faisceau lumineux se propage pour ezfec- tuer une pLur-alite d'additions et de multiplications. Elle trouve une application dans les calculs ultra-rapides parallèles de type algèbre linéaire (produits matrice x vecteur, inversion de matrice, etc...) tels que ceux habituellement utilisés en traitement numérique d'images, en traitement du signal, dans les opérations de détection ou d'identification L'un des objectifs recherchés en calcul numérique lorsque le nombre de données à traiter est important est l'augmentation des cadences de calcul, celLes-ci pouvant atteindre plusieurs gigaopérations par seconde.
Les calculateurs classiques de type von Neuman sont trop lents du fait de leur fonctionnement séquentiel dans le temps qui empeche tout paraltètisme de calcul. Une solution est constituée par tes architectures systoliques dans lesquelles l'unité centrale de calcul est remplacée par un réseau d'unités de calcut élémentaires pouvant effectuer en paral- Lèle des opérations simples et répétitives sur un flot de données qui s'écoulent dans le réseau à chaque cycle de calcul. Le gain en temps de calcul est alors proportionnel au nombre d'unités de calcul élémentaires formant le réseau. Les réseaux systoliques sont des processeurs spécial i- ses dans les calculs d'algebre Linéaire, tels par exemple Les calculs de produits matrice x vecteur A.x = y. Ceux-ci font intervenir une succession de multiplications étémentaires répétitives entre les éléments aij de la matrice A et les composantes x. du vecteur x, suivies d'additions élémentaires donnant les composantes yi du vecteur