INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les valeurs suivantes ont été obtenues Option des raies minimales Positions angulaires 4 à 9 : O - 40,1 - 91,7 - 108,9 - 149 - 212 - 240,6 - 280,8 - 309,4 Niveaux des harmoniques : O - 1,4 - 1 - 2,3 - 3,2 - 4 - 12,3 - 2,6 - 16,8 - 4,8 - 15,2 - 12,3 - 3,6 - 2,6 - 15,2 - 10,2 - 13,7 - 1 13,7 - 10,2 - 15,2 - 2,6 - 3,6 - 12,3 - 15,2 - 4,8 - 16,8 Option à décalage modéré Positions angulaires à à α 8 : O -28,7 - 91,7 - 114,6 - 154,7 189,1 - 246,4 - 286,5 - 309,4 Niveaux des harmoniques :O - 1,2 - 0,5 - 4,8 - 5,8 - 0,8 - 6,8 1,2 - 18,5 - 0,6 - 19,4 - 13 - 13 - 6,8 - 11 - 7,8 - 10,2 - 9 13,7 - 4 - 6,3-2 - 9,6 - 2,9 - 13 - 3,6 - 7,3 Rotor à 12 pales (B = 12) Positions angulaires O Niveaux des harmoniques :O - 1 - 1,4 - 4 - O - 1,2 - O - 12,3 10,9 - 15,2-0 - 33,6-0 - 15,2 - 25 - 12,3-0-27-0- 4 34,8 - 1 - O - 36 - O - 1 - 34,8 - 4 - O - 27 - O - 12,3 - 25 15,2 - O - 33,6 Dans ces différents cas, les atténuations, en décibels, obtenues pour les trois premiers harmoniques de la fréquence de passage sont les suivantes fondamental harmonique harmonique BN 2 BN 3 BN Rotor à 6 pales : - 8,8 - 22,6 - 8,3 Rotor à 7 pales : - 10,1 - 16,9 - 10,1 Rotor à 8 pales : - 12 - 32 - 12 Rotor à 9 pales option raies minimales : - 6,8 - 19,1 - 6,8 option décalage modéré : - 6,4 - 9,5 - 10,5 Rotor à 12 pales : - 6,3 - 6 - 6,3 On notera que dans les cinq exemples précédents le choix des écarts angulaires annule complètement la raie fondamentale, c'est-à-dire celle correspondant à la fréquence N de rotation du rotor, puisque le niveau de celle-ci est à chaque fois 0.
Cependant il peut se produire que le choix des écarts angulaires n'annule pas complètement cette raie fondamentale, et crée donc un balourd, du fait que le centre d'inertie de l'ensemble n'est plus forcément sur l'axe de rotation de l'ensemble et que le moment moyen des pales sur l'axe n'est plus nul.
Dans ce cas, il sera alors nécessaire de prévoir par exemple - une masse supplémentaire d'équilibrage dans une ou plusieurs pales pour ramener le centre d'inertie des pales sur l'axe du rotor, - une compensation du moment de flexion résultant, par exemple à l'aide d'une masselotte, fixe ou déplaçable le long de la périphérie du moyeu.
Le corps (N-3-) prenant appui dans le corps (N 2) se déplace vers le haut en soulevant les tôles (9 & 8).La course est stoppée quand la face de la tôle (N'8) prend appui sur le corps N'i).
La pression y est maintenue.
Le piston (N li) porteur de l'outil de découpe th-4) est mis en action; il coulisse concentriquement dans le corps (2 & RTI ID=3.3 HE=3 WI=3 LX=1366 LY=573<3) et se déplace vers le haut.L'outil de découpe passe au travers de la lumiére(N'7) rencontre la face inférieure de la tôle (N 9),poursuit son chemin vers la tôle (N 8) et la matrice (h'-6).A un certain moment la pointe de l'outil (N 4 ) débouche dans la matrice (h'-7) et,au dela de la face supérieure de la tôle < N'8).
L'outil(N 4) continue son avance et,se sont quatre languettes par groupe de deux qui se forment de chaque coté de l'outil de découpe (h'-4 Fig 3).
Le piston (N 11) avance jusqu'a ce qu'il vienne en butée au point (N'14),sur une butée réglable ou,dans le fond du corps(N'3).La course de l'outil est arrêtée et,la découpe des languettes également.
La pression est interrompue en bout du piston (N 11)et,l'ensemble piston porteur de l'outil de découpe (N'4) rappelé par des ressorts ou hydrauliquement recule en laissant les languettes à l'intérieur de la matrice (N 6 position 10).
Le piston (N 12) porteur de l'outil de forme (N 5) entre en action, sous l'éffet de la pression et se déplace vers le bas;l'outil (X'5) pénétre dans la fenêtre (N 15 Fig 3)laissée entre les deux paires de languettes, écarte celles-ci par paire a l'opposé l'une de l'autre.
Fendant ce temps le corps (N'3) supportant les pièces a assembler est repoussé vers son corps porteur (N'2) par les languettes qui subissent l'effort exercé sur elles. C'està ce moment que la pression est interrompue en (i3) Le corps (N 3) vient reprendre appui dans le corps (N 2) les extrémités supérieures des languettes rencontrent les courbes qui sont pratiquées de chaque coté de l'outil de forme (N 5).
L'avance du piston porteur de l'outil (N'5v est réglable comme l'est aussi celle de l'outil (N' 4) ce qui permet d'obtenir le recourbement désiré des languettes et, de l'arréter pour limiter leur écrasement sur la face supérieure de la tôle (N'8).
La pression exercée dans le corps (N'l),en bout du piston < N'12) est arrêtée; le piston recule rappelé vers le haut. il dégage l'outil de forme (h''5) d'entre les languettes et reprend sa place å l'intérieur du corps < N'l) à sa position maximum de recul.
L'agrafage est réalisé et, les pièces agrafées libres de toutes contraintes peuvent étre dégagées.
Comme il est dit au début de cette description, les deux ensembles complémentaires et indissociables composant l'unité d'agrafage sont positionnées et maintenues face à face exactement sur le même axe par le bâti qui peut être un C plus ou moins profond, un portique, ou un bâti de toute autre forme pour recevoir un multiple d'unités d'agrafage.
L'ensemble d'un des corps, voir les deux peuvent être rendus télescopiques de façon à enjamber de hautes structures pour réaliser l'agrafage en pleine tôles au dela de celles-ci.
COMPENSATEUR D'ARRIMAGE COMPOSITE ALVéOLAIRE OU SEMI ALVEOLAIRE A CALAGE DIFFERENTIEL ET AMARRAGE INCORPORES AUTO-AMORTISSEUR.
La présente invention concerne un compensateur d'arrimage dimensionné aux normes du système ISO, (International Standard Organisation), ou à d'autres systèmes de mesures et de standards, formant receptacle compose d'alveoles ou de semi-alveoles, rigide ou semi-rigide en matériau métallique composite ou similaire, à amortissement variable, destiné a assurer la liaison en toute securite de lots de marchandises å nu ou emballées avec les engins de transport, et à assurer un calage et un amarrage optimisés de lots de marchandises à nu ou conditionnées dans des emballages, dans toutes les directions latérale, longitudinale, et verticale dans toutes les opérations de manutention et de transport maritime et terrestre et les incidents ou accidents susceptibles de survenir au cours de celles-ci.
Un tel compensateur d'arrimage sera utilise pour le transport maritime ou terrestre de lots de marchandises à nu ou conditionnées dans des emballages et plus particulièrement les marchandises fragiles, dangereuses ou de haute valeur, solides, fluides, ou gazeuses.
On connait déjà des procédés qui permettent la production d'un rayonnement ultraviolet à partir de lampes à décharge munies d'électrodes réunies -à une source de tension appropriée, créant dans l'atmosphère gazeuse de la lampe une ionisation et une émission de lumière intense. Ces lampes sont toutefois d'un usage peu pratique, exigent des tensions d'amorçage très élevées et ne permettent pas d'obtenir un rayonnement ultraviolet parfaitement homogène selon une surface suffisante pour les applications envisagées.
On connait également des systèmes utilisant un tube scellé sous pression convenable d'une atmosphère gazeuse et dépourvu d'électrodes, dans lesquels l'émission d'un rayonnement ultraviolet est réalisée grâce à un champ électrique à haute fréquence, d'amplitude constante, s'établissant selon une direction déterminée à travers la lampe, ce champ étant produit à partir d'une source de micro-ondes convenablement couplée à une cavité ou enceinte adaptée, à l'intérieur de laquelle est disposé le tube.
Cependant,-pour obtenir sur une dimension suffisante à l'intérieur du tube une émission homogène de rayons ultraviolets, en particulier selon toute la longueur du tube qui peut atteindre 20 cr. ou plus, de telle sorte que le flux lumineux obtenu rencontre le produit à traiter selon une bande ou une région uniforme dont le déplacement relatif par entraînement du produit, réalise un traitement continu et régulier dans toute la surface de celui-ci, il est indispensable que le champ électrique soit distribué dans le tube au moyen d'une onde progressive à amplitude constante, mais dont l'intensité doit être également suffisante pour induire la décharge nécessaire et la maintenir.
Les brevets US n 3,872,349 et n 4,042,850, au nom de la Société Fusion Systems Corporation, illustrent des réalisations de ce genre, à tube sans électrodes excité par un rayonnement hyperfréquence, notamment compris entre un et quelques dizaines de GigaHertz et de préférence égal à 2 450 MHz, 're uence ,-eglemen- taire en matière d'applications industrielles des micro-ondes.
Ces brevets décrivent par le détail la théorie physique qui permet la production d'un rayonnement ultraviolet sous l'effet d'un champ électrique d'amplitude constante, dont les électrons entrent en collision avec les ions du gaz confiné dans le tube scellé en produisant, par changement de niveaux énergétiques, une émission lumineuse appropriée.
Toutefois, une caractéristique essentielle de l'art antérieur ainsi représenté consiste à mettre en oeuvre exclusivement à travers le tube une onde progressive, en évitant au contraire soigneusement toute onde stationnaire qui résulterait d'un phénomène de résonance dans la propagation de l'onde électromagnétique couplée à la cavité contenant ce tube.En effet dans le cas d'une telle résonance avec succession de noeuds et de ventres s'établissant selon la longueur du tube, celui-ci étant disposé dans la direction du mode fondamental de l'onde créée, on conçoit que l'énergie lumineuse du rayonnement ultraviolet produit va principalement être émise au droit des zones où le champ électrique est maximal, soit donc au niveau des ventres, avec à partir de ceux-ci et selon la dimension longitudinale du tube, d'abord une décroissance jusqu'à un minimum correspondant à un noeud puis une croissance jusqu'au ventre suivant, et ainsi de suite.Le rayonnement ultraviolet émis sera donc essentiellement variable selon ld longueur d tube et ne permettra pas une distribution homogène sur le matériau en feuille ou autre à traiter, défilant généralement parallèlement au tube.
Pour éviter une semblable résonance, les brevets cités plus haut prévoient donc des installations à ondes progressives, où l'énergie hyperfréquence provenant d'émetteurs appropriés est couplée à la cavité et au tube qu'elle contient par des fentes décalées axialement et latéralement, en opposition l'une de l'autre vis-à-vis de la direction du tube à décharge et des extrémités de la cavité le contenant. En outre, on met généralement en oeuvre deux émetteurs, couplés respectivement à deux fentes ainsi décalées et dont les fréquences sont elles-mêmes séparées par un écart d'environ 15 MHz, de part et d'autre de la fréquence moyenne de 2 450 MHz.
Ces systèmes connus et à ce jour largement commercialisés, présentent des avantages vis-à-vis de ceux utilisant des lampes à électrodes sous tension grâce notamment à une mise en température rapide et à des possibilités d'allumage et d'extinction successives quasi instantanées, ce qui est particulièrement utile pour des traitements où la maitrise du rayonnement ultraviolet doit être très précise. Le tube utilisé, du fait de l'absence d'électrodes, est plus lumineux et peut être plus largement exploité sur toute sa dimension longitudinale pour la production du rayonnement utilisé.
En outre, l'émission simultanée d'infrarouges est réduite, limitant d'autant le dégagement calorifique du tube et accroissant sensiblement sa durée de vie.
En revanche, subsistent d'autres inconvénients : en effet, ces systèmes sont limités en taille et en puissance puisque l'énergie fournie à la cavité et au tube contenu dans celle-ci est répartie selon toute la longueur de ce tube par l'onde progressive créée avec, au total, des pertes sensibles. De plus, le couplage de l'énergie micro-ondes au tube est parfois difficile à assurer pour permettre de maintenir une amplitude du champ électrique parfaitement constante sur toute la longueur du tube où se propage l'onde progressive.
On sait, par ailleurs, que, dans d'autres réalisations connues à structure résonante, la propagation d'une onde électromagnétique, notamment à 2 450 MHz, s'effectue habituellement en mode fondamental dans un guide standard à section rectangulaire et dont le petit côté est égal dans ce cas à environ 4,3 cm. Si le tube sans électrodes est placé dans l'axe du guide et au centre de celui-ci et si la structure est amenée à la résonance, la succession des noeuds et des ventres dans la distribution du champ électrique va donc créer, au droit des ventres, des régions de champ maximal où l'émission du rayonnement ultraviolet sera la plus intense. Or, dans celles-ci, la composante du champ électrique est dirigée dans un plan diamétral du tube, perpendiculairement aux grands côtés du guide et donc parallèlement à ses petits côtés. Il en résulte que, dans ce cas, le rayonnement ultraviolet issu du tube sera émis sur une longueur de 4,3 cm seulement avec, en outre, comme déjà dit, une succession, selon la longueur du tube, de zones d'émission et d'extinction tout à fait préjudiciables si l'on veut finalement obtenir une répartition homogène sur une distance acceptable.
Par le brevet FR n 82.04398, du 16 mars 1982, au nom du Centre National de la Recherche Scientifique, on connait enfin .un procédé et un dispositif pour le traitement direct par micro-ondes de produits en feuille, qui consistent à mettre en oeuvre des applicateurs micro-ondes en forme de cavités résonantes allongées où est réalisée une répartition du champ électrique avec une succession de noeuds et de ventres selon l'axe principal de chaque applicateur.Ceux-ci présentant une f-m- prismatique, notamment à section rectangulaire où la dimension de cette section parallèle au champ électrique est ajustée pour approcher les conditions de la résonance du mode TE012 et présente à cet effet une dimension au moins supérieure au double de l'autre côté de la même section.
Selon les enseignements de ce brevet français, on apprend ainsi que, par rapport à un guide standard à section rectangulaire où le côté perpendiculaire à la direction du champ électrique est voisin de 8,6 cm et le côté parallèle égal à 4,3 cm r on peut donner à cette dernière dimension une valeur très sensiblement plus grande, pouvant être comprise entre 8 et 10 cm, et de préférence égale à 9,1 cm. Or, on a constaté depuis que cette même dimension pouvait être amenée jusqu'à 20, voire jusqu'à 25 cm, sans modifier les conditions de résonance dans le guide pour le mode considéré.
La présente invention a pour objet un procédé et un dispositif qui, en mettant en oeuvre les dispositions ci-dessus, évitent les limitations des systèmes à ondes progressives du genre précédemment rappelé, en permettant, pour une même énergie appliquée à la cavité contenant le tube sans électrodes, de fournir une puissance de rayonnement ultraviolet plus élevée, ceci en utilisant des ondes stationnaires dans une structure résonnante conforme aux enseignements du brevet français précité, avec une adaptation de ceux-ci à l'application nouvelle plus spécialement envisagée.
L'invention vise, par ailleurs, à fournir un ensemble où le couplage du champ hyperfréquence au tube sans électrodes soit plus efficace, tout en faisant appel à une technique de fabrication plus simple, ne nécessitant, dans la cavité recevant le tube, qu'un moyen d'accord de la fréquence de résonance et en conduisant au total à un dispositif plus sûr, moins encombrant, et surtout moins coûteux qu'avec les solutions antérieures, notamment à ondes progressives.
A cet effet, le procédé selon l'invention, mettant en jeu un tube sans électrodes, disposé dans une cavité excitée par au moins un générateur micro-ondes et amenée à la résonance selon un mode approprié, se caractérise en ce qu'il consiste à orienter le champ électrique stationnaire polarisé, d'amplitude constante, parallèlement à l'axe du tube à décharge et à surdimensionner la cavité de telle sorte que ce tube présente sa dimension longitudinale selon un ventre de résonance du mode excité dans la cavité.
A noter également que le produit a une teneur en calories plus faible que les produits actuellement sur le marché.
Le procédé a été optimisé pour une température des produits à l'intérieur de l'extrudeur comprise entre 24 et 28a C et une vitesse des vis d'extrusion fixée à 100 tours/minute, assurant un débit de 30 kg/h, la configuration de ltextrudeur étant la suivante - 400 mm de double filet à pas de 50 mm - 300 mm de simple filet à pas de 50 mm - 200 mm de simple filet à pas de 35 mm - 50 mm de contre filet à pas de 15 mm - 50 mm de double filet à pas de 35 mm.
OUTILLAGE PDUR L'EXECUTK)N D'OPERATlONS DIVERSES, NOTAMMENT SERTISSAGE Dans de nombreux domaines il est utile, voire même nécessaire, de disposer d'un outil léger ou relativement léger et portable pour effectuer certaines opérations qui doivent être faites loin de toute source d'énergie. Il en est ainsi, par exemple, pour - les opérations de sertissage des connecteurs électriques au sommet des pylônes, - les opérations de rivetage sur des pylônes, sur des coques de navires, sur des véhicules, - les opérations de poinçonnage et de rétreint dans de nombreux domaines, - les opérations de découpage de matériaux quelconques, - les opérations de cisaillage de câbles de toutes sortes....
Ces opérations sont le plus souvent réalisées au moyen de pinces équipées de deux longs bras grâce auxquels un effort suffisant peut être appliqué par l'outil sur la pièce nécessitant l'opération concernée. Dans la plupart des cas, I'usage de telles pinces nécessite la présence de deux hommes, I'un tenant la pièce à travailler, et l'autre manoeuvrant la pince.
Il en est ainsi notamment par exemple pour le sertissage d'un connecteur sur un câble électrique.
Il existe certes des pinces de plus petites dimensions pouvant être tenues et actionnées avec une seule main, mais leur manoeuvre est à la fois difficile et pénible. Dans le cas particulier, mais non limitatif du champ d'application de l'invention au sertissage, il faut en effet considérer que pour réaliser un bon sertissage, il est nécessaire de disposer d'une force de six à douze tonnes.
L'absence d'outils permettant d'effectuer dans d'excellentes conditions d'efficacité, de rapidité et de confort, de nombreuses opérations telles que celles ci-dessus évoquées est une lacune que l'invention pallie.
Dans ce but, I'invention a pour objet un outillage comprenant en combinaison un petit moteur électrique à courant continu qui est alimenté par une petite batterie d'accumulateurs rechargeable et dont la vitesse de rotation de son arbre est élevée, de l'ordre de 6 à 20 000 tours par minute, un réducteur mécanique entraîné par l'arbre moteur et dont l'arbre de sortie tourne à une vitesse très inférieure pour disposer d'un couple élevé, un moteur hydraulique entraîné par ce réducteur, un piston qui reçoit grâce à huile de ce moteur une poussée dont la pression est comprise entre 600 et 750 bars, et un outil qui, accouplé à ce piston, coopère avec d'autres organes pour l'exécution de l'opération.
Cet outillage se présente sous la forme générale d'un pistolet dont la poignée contient le moteur électrique et le réducteur et dont le corps contient d'une part la batterie d'accumulateurs et une chambre à huile, et d'autre part le moteur hydraulique se prolongeant par la tête de l'outil proprement dit, l'ensemble étant ainsi équilibré de part et d'autre de la poignée munie d'une gachette de commande pour la fermeture du circuit d'alimentation du moteur électrique.
L'un des éléments essentiels de cet outillage est son moteur hydraulique. Conformément à l'invention, le corps de l'appareil comporte deux cylindres qui sont parallèles l'un à l'autre, mais perpendiculaires à l'axe longitudinal de la poignée et reçoivent deux pistons dont les pieds sont maintenus en appui par des ressorts sur deux cames décalées à 1800 sur un arbre accouplé à l'arbre de sortie du réducteur placé dans la pol- gnée, ces deux cylindres communiquant par des perçages radiaux avec une chambre remplie d'huile et dans laquelle est logé l'arbre à cames, deux clapets anti-retour étant placés à l'extrémité aval des deux cylindres respectivement pour ouvrir et fermer leur communication avec un unique cylindre de plus grand diamètre contenant un piston auquel l'outil proprement dit est accouplé.
Ce cylindre présente, d'ailleurs, avantageusement sur sa face amont un alésage constituant une chambre centrale alimentée en huile sous pression alternativement par l'un et par l'autre piston du moteur hydraulique.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, le moteur hydraulique est équipé d'un système de décompression permettant à l'utilisateur de faire tomber la pression, après qu'elle ait atteint la valeur nécessaire à l'exécution de telle ou telle opération. Le corps de l'appareil comporte, à cet effet, un perçage qui, parallèle à ses deux cylindres, communique transversalement avec une chambre qui sert de logement et de siège à une bille et qui communique par un perçage avec la chambre à huile du moteur, un trou étant taraudé transversalement dans le corps pour servir au vissage d'une vis dont la tête constitue une mollette de commande et dont la pointe pousse la bille pour la maintenir en appui contre son siège et fermer ainsi toute communication entre la chambre à huile du moteur et la chambre d'huile sous pression du piston accouplé à l'outil, ladite pointe pouvant au contraire relâcher la bille pour la dégager de son siège et permettre ainsi à l'huile de la chambre du piston de refouler dans la chambre à huile du moteur.
Un système de sécurité est en outre, prévu pour permettre à la pression de ne pas dépasser une valeur maximale, par exemple 700 bars. Ce système consiste en une soupape de sécurité montée dans un perçage qui fait communiquer la chambre à huile du moteur avec le perçage reliant le système de décompression à la chambre du piston accouplé à l'outil.
L'agencement de cet outil est fonction de sa destination. Dans le cas particulier d'un outil de sertissage, la tête de l'outil comporte une embase qui est fixée au piston à commande hydraulique et coulisse dans un corps muni de deux oreilles sur lesquelles sont articulés deux bras dont l'un porte la matrice fixe et l'autre sert au verrouillage du premier bras en position de travail.
Cette application d'un outillage conforme à l'invention au sertissage, notamment de connecteurs électriques, n'est toutefois pas limitative.
Quelle que soit son application, cet appareillage permet de travailler dans des conditions remarquables d'efficacité, de confort et de sécurité, en raison de sa puissance (force utile de 6 à 12 tonnes grâce à une pression de 700 bars, légèreté de l'ordre de 4 à 5 kilogrammes, forme commode de pistolet, présence d'un système de sécurité.
dans le sens 18 de la couse.
La figure 5 montre, par une vue de détail agran-
die, à échelle réduite par rapport à la figure 4, la zo-
ne de coupe dans le cas d'une scie à ruban connue, o la matière 30 de la pièce est tenue entre des mâchoires de
serrage 31 et 32, dont la mâchoire 31 est fixe.
Vers la fin de la coupe, le ruban 33 atteint une position sensiblement parallèle au support de pièce
34, la seétion résiduelle 35 de la matière 30 de la piè-
ce possédant alors une position parallèle au support de
pièce 34. Sous l'effet de la force de coupe, et comme ce-
ci est particulièrement bien indiqué sur la figure 5, le ruban 33 s'incurve en arc vers le haut, c'est-à-dire
qu'il est précontraint vers le haut. du moment o la sec-
tion résiduelle 35 est entièrement coupée, cette précon-
trainte en arc se détend brusquement, les dents du ruban
33 attaquant alors le résidu de matière d'une façon par-
ticulièrement agressive et provoquant de cette façon, en supplément de la sollicitation particulièrement grande
de la lame, une forte formation de bavures.
On voit bien, sur la figure 6, de fines lignes blanches convergentes qui correspondent aux passages par zéro des différentes composantes fréquentielles. Les ondulations éventuelles de ces lignes blanches correspondent à des différences de phase entre les composantes fréquentielles. Ce phénomène est plus accentué dans la représentation de la figure 3, et dans celle de la figure 4 où les déphasages sont représentés par des ondulations des lignes noires.