INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour la fonction de detection du secteur, la résistance (53) preléve le signal sur la ligne P, le dipôle (54) assurant une atténuation de l'ordre de 1û et un secrétage. On dispose a ses bornes de la tension ligne atténuée, normalement non écrêtée saut en cas de présence secteur sur la ligne.Comme les comparateurs (55 > et (36) comparent ce signal aux deux mêmes références que ci-dessus, comme par ailleurs ces tensions de référence sont choisies å environ 50% des tensions émises par le bloc émission, les comparateurs ont normalement la sortie "en l'air pendant les transmissions normales. t Comme ci-dessus, ces deux comparateurs ont des sorties "collecteur ouvert", ce qui fait que leur connexion constitue un "OU logique).Si le secteur appairait, selon sa polarité, l'un des deux comparateur va basculer, forçant la sortie commune à V- et déchargeant le condensateur (67) å travers la résistance (58). Au passage de la tension du secteur a zero, pendant quelques centaines de microsecondes, aucun des deux comparateurs ne sera actif. Par contre, on continuera d'observer sur la sortie commune le même potentiel, la résistance (59 > étant de forte valeur pour déterminer avec le condensateur (5) une constante de temps de l'ordre de la seconde. Si même la sortie repasse au niveau logique haut å cet instant, il n'y aura pas de risque de destruction de l'émetteur correspondant car à ce moment la tension ligne sera faible.
Un inverseur (60 > attaque la liaison (25 > qui va inhiber le bloc d'émission (10) et donner éventuellement l'information de présence de tension secteur au bloc de commande.
BLOC DE COMMANDE LOGIQUE ET D'INTERPRETATION DU POSTE CENTRAL (9) L'exemple de réalisation décrit ci-dessous s'appuie sur une configuration où le bloc n'a pas d'existence physique autre que celle d'un microprocesseur et des circuits périphériques nécessaires a son fonctionnement, c'est a dire dans cette configuration, une memoire à lecture écriture, un circuit d'entrée sortie, un circuit de communication et les circuits d'adressage et d'horloge correspondants. La mémoire programme est sous-entendue, étant le cas échéant intégrée dans le microprocesseur comme d'ailleurs éventuellement, tout ou partie des circuits mentionnés ci-dessus. Il communique, dans cet exemple, avec un poste de surveillance, dénommé superviseur ci-dessous, qui lui transmet, entre autres, l'ordre de démarrage de la scrutation des postes périphériques.
Compte tenu de la spécificité des langages, la description ci-dessous se limite à une description logique.
Cette description logique peut s'appliquer néanmoins à toute autre configuration.
INITIALISATION ATTENTE ORDRE DE SCRUTATION DU SUPERVISEUR.
SI ORDRE DE SCRUTATION SUPERVISEUR ORDRE OUVERTURE CONTACTEURS DE LIGNE ATTENTE ENTREE CONTACTEURS DE LIGNE OUVERTS SI CONTACTEURS DE LIGNE OUVERTS ORDRE MISE EN CIRCUIT RESISTANCE DE DECHARGE BLOC AIGUILLAGE ATTENTE ENTREE ABSENCE TENSION LIGNE liaison 25 ) SI ABSENCE TENSION LIGNE ( Liaison 25 ) PROCEDURE INTERROGATION DES REPONDEURS SI FIN NORMALE DEMANDE SUPERVISEUR D'AUTORISATION TRANSMISSION SI AUTORISATION PROCEDURE TRANSMISSION DES RESULTATS REINITIALISATION SINON FIN PROCEDURE INTERROGATION DES REPONDEURS LIRE DERNIER CODE VU TRANSFERER DANS CODE A LIRE S1 CODE A LIRE = CODE A LIRE +1 LIRE AIGUILLAGE (CODE A LIRE) TRANSFERER ORDRE BLOC AIGUILLAGE ( Liaison 621 LIRE CODE8 (CODE A LIRE1 EMETTRE ATTENTE DE CODE EMETTRE CODES (CODE A LIRE) LANCER TEMPS ATTENTE SI REPONSE SI DEFAUT SI REPONSE DOUBLE STOCKER CODE A LIRE,"REPONSE DOUBLE DANS PILE INCREMENTER PILE FIN SI POUR P:i A N SI DEFAUT "P" STOCKER CODE A LIRE,"DEFAUT "P" DANS PILE INCREMENTER PILE FIN SI FIN POUR FIN SI SINON SI TEMPS ATTENTE ECOULE STOCKER CODE A LIRE,"PAS DE REPONSE " DANS PILE INCREMENTER PILE FIN SI SI DEMANDE ARRET INTERROGATION OU PILE PLEINE TRANSFERER CODE A LIRE DANS DERNIER CODE VU OUVRIR BLOC AIGUILLAGE FIN DE PROCEDURE SINON SI-CODE A LIRE +1 PREMIER CODE TESTE BOUCLER EN S1 SINON FIN DE PROCEDURE PROCEDURE TRANSMISSION DE RESULTATS DEBUT TRANSMISSION TANT QUE PILE ( > O TRANSMETTRE CODE, MESSAGE DECREMENTER PILE FIN DE TRANSMISSION PREMIER CODE TESTE =DERNIER CODE VU Commentaires:: CODE A LIRE est un pointeur qui permet de lire dans deux tables, les codes successifs des répondeurs à interroger et la configuration correspondante du bloc aiguillage. PREMIER CODE TESTE et DERNIER CODE VU sont des variables de travail. La pile est une zone de mémoire à lecture écriture, la variable PILE indiquant le nombre de couples de variables CODE, MESSAGE stockés. Les détails d'interprétation du code ne sont pas décrits dans les procédures ci-dessus; un exemple est donné dans la description du bloc logique d' un poste périphérique.
BLOC LOGIQUE D'UN POSTE PERIPHERIQUE L'exemple est basé sur une réalisation a microprocesseur avec les mêmes circuits périphériques que le bloc ci-dessus.
Le produit peut d'ailleurs être physiquement identique, comporter à la fois la séquence- de code pour avoir la fonction précédente et celle pour la fonction actuelle, le choix de mode de fonctionnement pouvant alors être déterminé par l'état d'une entrée.
La séquence décrite ci-dessous détaille également le mécanisme de reconnaissance de code du poste central.
Le code est supposé être défini sur huit bits. Les deux entrées logiques "Entrée signal" et "Présence secteur" qui commandent ce bloc, sont les liaisons 162) et < 25) respectivement issues du bloc réception; une sortie "Emission" pilote le bloc émission à travers la liaison (61).
La séquence ci-dessous correspond à une application où le poste périphérique transmet quatre informations vers le poste central lorsqu'il est interrogé. La codification est supposée être réalisée par la largeur des impulsions.
EXEMPLE TYPE DE SEQUENCE D'INSTRUCTIONS SI PRESENCE SECTEUR (Liaison 25) RAZ CODE RECU RAZ NBRE DE BIT RAZ EMISSION MODE ECOUTE SINON SI COMPTEURO > TO ET ENTREE SIGNAL A O ET MOT PRECEDENT NON VALABLE MOT PRECEDENT VALABLE SI MOT = ATTENTE CODE RAZ CODE RECU RAZ NBRE DE BIT MODE ECOUTE SI MOT = O OU 1 DECALER REGISTRE CODE RECU A GAUCHE INCREMENTER NBRE DE BIT TRANSFERER MOT DANS CODE RECU A DROITE SI NBRE DE BIT = 8 ET CODE RECU = CODE MODE EMISSION SI TRANSITION O VERS 1 SUR ENTREE SIGNAL DEVALI DER COMPTEURO RAZ COMPTEURO VALIDER COMPTEUR 1 SI TRANSITION 1 VERS O SUR ENTREE SIGNAL MOT PRECEDENT NON VALABLE SI COMPTEUR 1 > TAC MOT = ATTENTE CODE SI T1 MOT = 1 SI TO MOT = 0 SI COMPTEUR1 MOT PRECEDENT VALABLE DEVALIDER COMPTEUR1 RAZ COMPTEUR1 VALIDER COMPTEUR SI MODE EMISSION ET EMISSION NON EN COURS CHARGER MEMOIRE AVEC MOT A EMETTRE (notamment les NEMIS = 4 (liaisons 103 RAZ TEMISO (et 84 RAZ TEMIS1 EMISSION EN COURS SI TEMIS1 = O ET TEMISO = O ET NEMIS ( > 0 SI BIT GAUCHE MEMOIRE = CHARGER TEMPS1 DANS TEMIS1 SI BIT GAUCHE MEMOIRE = O CHARGER TEMPSO DANS TEMIS1 DECALER MEMOIRE VERS LA GAUCHE DECREMENTER NEMIS VALIDER TEMIS1 CHARGER TEMPS O DANS TEMISO INVALIDER TEMISO SI TRANSITION TEMISI 1 VERS O VALIDER TEMISO SI TEMIS1 ( > O ACTIVER SORTIE EMISSION SI TEMIS1 = O ET TEMISO = O ET NEMIS = O MODE ECOUTE RAZ MODE EMISSION RAZ EMISSION EN COURS FIN Remarques:: Les différents compteurs et temporisations sont supposés traités par interruption temporelle, avec une incrémentation pour COMPTEURO et COMPTEUR, s'ils sont validés, une décrémentation pour TEMISO et TEMISl, tant qu'elles ne sont pas nulles et qu'elles restent validées.
BLOC AIGUILLAGE Un exemple de réalisation est donné en figure 7. Il concerne un cas de figure où l'ordre de commande est donné sous forme de quatre entrées binaires par la liaison (62) venant du bloc de commande logique, où seule une ligne PlN1 est raccordée à un instant donné a la ligne interne PN des blocs d'émission et de réception du poste central.
Un circuit décodeur quatre vers seize (63) assure le changement de niveau de la sortie dont l'adresse est donnée en entrée. Un code est attribué à la sortie qui met en circuit la résistance de décharge (15) de telle sorte que l'on puisse la mettre en service indépendemment. Par contre un jeu de quinze diodes (64-1) à (64-15) active également cette sortie dès que l'une des lignes est commutée au central. Seize amplificateurs (65-1) à (65-16) donnent la puissance nécessaire à la commande de la bobine des seize relais (66-1} à (66-16).
Une autre possibilité de réalisation est l'utilisation d'une carte de sortie a relais d'automate programmable pour assurer cette fonction, dans la mesure ou un tel équipement est déjà présent au central.
De même dans le compartiment f arrivent les anions hydrogénosulfates qui proviennent du tompartoment P après avoir franchi la membrane échangeuse d'anions 26.
Ainsi, par le jeu de ces migrations, les compartiments d et g se sont appauvris respectivement en tartrate neutre et en acide sulfurique tandis que les compartiments b et f se sont enrichis respectivement en acide tartrique et en hydrogénosulfate de potassium. La réaction globale de métathèse est ainsi la suivante
TK2 + 2H2S04- > TH2 + 2KHS04 Dans ce mode de réalisation, chacun des composants se trouve à l'état pur en solution dans des compartiments différents.
Le volume contenu dans le circuit de tartrate neutre (cuve 5, conduits 6 et 8, compartiments d) est #désigné par Vd et le volume contenu dans le circuit d'acide tartrique (cuve 11, conduits 10 et 12, compartiments b) est désigné par Vb.
Les conditions de mise en oeuvre choisies pour cet exemple 1 ont été les suivantes sur une installation pilote Pour faciliter initialement le passage de courant dans le réacteur, l'on dispose dans la cuve il de l'eau acidifiée au moyen d'acide tartrique à la concentration de 7,5.10-2 g/l. De même, l'on dispose dans la cuve 15 de l'eau contenant de l'hydrogénosulfate de potassium à la concentration de 6,8.10-2 g/l.
Le titre de la solution de tartrate neutre issue du bac 1 est de 15 q/l.
La teneur de l'acide sulfurique disposé dans le bac 28 est de 0,1 mole/l.
Dans cet essai, les volumes initiaux Vb et Vd sont identiaues et de 570 cm3.
Le volume d'acide sulfurique initialement disposé dans la cuve 28 est de 5 litres.
La température est la température ambiante du local (160C).
La tension continue constante appliquée entre les électrodes 18 et 19 est de 10 volts ; après une heure de fonctionnement, la densité de courant dans le réacteur est de 66,5 A/m2 t la densité critique de courant étant B ce moment là de 95 A/m2.
La densité de courant rapportée à la densité critique ic est ainsi de 0,7 et ce rapport est à peu près constant jusqu'à la fin de l'essai.
La durée de l'essai est de 600 minutes.
Au terme de cette durée, les concentrations obtenues sont les suivantes - solution d'acide tartrique : 9,5 9/1 - solution de tartrate neutre 1,35 g/l L'analyse de la solution d'acide tartrique faite par spectroscopie UV et par spectroscopie d'émission montre que cette solution est pure (moins de 5 > d'impuretés).
Exemple 2 Cet exemple est mis en oeuvre au moyen de l'installation déjà décrite à l'exemple 1 dans les mêmes conditions, à l'exception des qrandeurs suivantes - volume Vb initial : 215 cm3 - volume Vd initial : 10 litres - volume d'acide sulfurique : 20 litres - température ambiante : 260 C - tension appliquée : 10 volts - densité du courant au bout d'une heure : 0,8 jc L'essai est mené pendant 10 heures, et les concentrations de tartrate neutre dans la cuve 5 et d'acide tartrique dans la cuve 11 sont dosées toutes les heures. Les courbes A et B de la figure 3 traduisent les résultats obtenus.
Le rapport des volumes Vb étant beaucoup Vd plus petit (voisin de 2.10-2), la concentration finale de la solution d'acide tartrique est beaucoup plus élevée, soit 127 g/l (environ 15 fois plus élevée). La teneur finale de la solution de tartrate neutre est de 7 a/l. On vérifie la relation théorique Vb d# #Cd Vd A Cb (sachant que le volume final Vb est de 390 cm3).
Le principe d'une première telle tête optique connue est donné sur la figure 1. Un laser 2 du type à réflecteur de Bragg distribué dit DFB émet une onde lumineuse vers une lentille 4.
Le faisceau en sortie de la lentille 4 est parallèle et traverse un polariseur d'entrée 6, un rotateur de Faraday 8 et un polariseur de sortie 12. Le rotateur de Faraday 8 est magnétiquement saturé par un aimant permanent 10. La deuxième lentille 14 focalise le faisceau sur une fibre optique 16 dite "fibre amorce".
Le principe de fonctionnement est le suivant. Dans le sens aller, l'onde polarisée en mode TE en sortie du polariseur 6 subit une rotation de 45 à travers le rotateur de Faraday 8. Le polariseur 12 a son axe passant positionné sur l'axe de la vibration lumineuse en sortie du rotateur de Faraday 8. L'onde traverse ainsi le système sans perte. Dans le sens retour, seules les ondes polarisées sur l'axe passant du polariseur 12 traversent ce dernier. Une telle onde retour subit ensuite une nouvelle rotation de 450 dans le rotateur Faraday 8 et arrive sur le polariseur 6 avec une polarisation à 90 degrés de l'axe passant ce celui-ci. Elle est alors éliminée.
Des simplifications de la tête de la figure 1 ont été réalisées.
Le polariseur d'entrée 6 a été supprimé, la tête ne comportant plus qu'un seul polariseur qui est le polariseur de sortie 12.
Cette suppression est acceptable parce que d'une part le laser est parfaitement polarisé en mode TE et, d'autre part, l'onde de retour polarisée en mode T! est peu perturbante pour le fonctionnement du laser.
Une autre simplification a consisté à supprimer une lentille.
Ainsi, dans une deuxième tête dont le principe est présenté sur la figure 2, les pertes d'insertion et de couplage sont réduites.
Le caractère non parallèle du faisceau ne perturbe pas le fonctionnement de l'isolateur dans la mesure où les éléments constituants sont de petites dimensions. La figure 3 représente cette deuxième tête optique avec son boîtier B contenant les éléments précédemment indiqués. Dans cette tête le rotateur 8 constitue l'entrée de l'isolateur et le polariseur 6 sa sortie.
Le positionnement du polariseur est très critique pour l'isolation, alors qu'il l'est beaucoup moins en ce qui concerne les pertes d'insertion. En supposant que tous les éléments optiques sont parfaits en taux d'extinction et en absorption, l'isolation (en dB) est égale à 20 Log (cos CAF + A )) alors que les pertes d'insertion p sont égales à 20 Log (cos (AF -- Ap)), AF étant 1' angle de rotation Faraday et A l'angle du polariseur par rapport à l'axe de polarisation p (T) du laser, A titre exemple, toujours en considérant les éléments parfaits, un écart de 5 entre AF et A conduit à une isolation théorique p maximum de 21 d3.
3n connart divers procédés de réglage pour positionner le polariseur. Ces procédés sont mis en oeuvre à l'aide de bancs de positionnement. Sur certains de ces bancs, on inverse le sens de l'isolateur entre deux étapes du procédé de réglage. Le procédé est alors peu rigoureux. Il est difficilement applicable aux structures intégrées en tête optique et il est impossible de l'utiliser pour des structures de têtes assymétriques comme celles de la figure 2.
Sur d'autres bancs connus, on intègre des cubes séparateurs de faisceaux pour mesurer l'onde retour. D'une part les couplages optiques sont alors différents de ceux qui seront réalisés dans la tête optique lors de sa mise en service et les mesures qui en résultent sont perturbées, d'autre part la mise des éléments optiques dans la configuration finale qu'ils auront de la tête optique n'est pas réalisable avec ces bancs en raison du manque d'espace disponible entre ces éléments dans cette configuration.
De tels bancs sont décrits dans les articles - "Optical isolator system for fiber-optic uses" - G.Lutes Applied Optics/aol 27, nO 7/leur Avril 1988 - "ersonal Computer Controled Measurement System for Magneto-Optical Faraday Rotation".
N. Ohsida, T. Hibiya, F. Takahashi, K. Matsumi NEC Res. & Develop, nO 79, October 1985.
- "Distributed Feedback Laser Diode (FB-LD) to Single-Mode Fiber Coupling Module with Optical isolator for High bit rate modulation".
T. Sugie, M. Saruwatari Journal of lighwave technology, Vol LT-4, nO 2, February 1986.
qui est courbée vers le trou 88.
Comme le montre la figure 43, la feuille 62 est attachée au verre interne 45 de manière que la première soit contactée par les portions verticales 77a des gradins sur les sièges 77 et que ses pièces érigées 89 soient également contactées par les portions horizontales 77b des gradins sur les sièges 77 tout en maintenant les langues 90 en forme de U des pièces érigées 89 en
engagement avec les trous 88.
Le verre interne 45 auquellafeuille 62 a été attachée est contacté par le logement 39 puis est pris en sandwich entre le logement 39 et le verre externe 36 qui est noyé dans le produit fondu chaud 41 dans les gorges 40 du logement 39, comme le montrent les figures 44 et 45. Le verre interne 45 peut être ainsi fixé et supporté entre le logement 39 et le verre externe 36 sans utiliser aucun moyen spécifique de fixation. L'attache de la feuille transparente au-verre interne a été représentée de diverses façons sous la forme des second à onzième modes de réalisation de la
L'attache des verres interne et externe au logement sera décrite en en citant certains modes de réalisation. Les figures 46 et 47 montrent un douzième mode de réalisation de la présente invention o l'attache des
verres interne et externe au logement a été améliorée.
Cet exemple du dispositif d'éclairage à utiliser avec des véhicules a un agencement général tel que montré aux figures 7 à 11l et décrit ci-dessus. Comme le montrent les figures 46 et 47, les deux extrémités du verre interne 45 ont des jambes 91 et 92 qui sont dirigées vers le logement 39. Une jambe 91 est à angle droit relativement au verre interne 45 tandis que l'autre 92 est dirigée parallèlement au verre 45. Ces jambes 91 et 92 sont également agencées relativement au verre interne 49 pour la lampe d'indication de changement de direction 32 de la même manière qu'elles sont agencées
relativement au verre interne 45.
Les portions du logement 39 qui correspondent aux jambes 91 et 92 du verre 45 sont pourvues de gorges 93 et 94 qui sont placées à l'intérieur des gorges 40 du logement 39 pour recevoir les jambes 91 et 92. Les largeurs de ces gorges 93 et 94 sont un peu plus grandes que l'épaisseur des jambes 91 et 92 donc les gorges 93
et 94 peuvent facilement recevoir les jambes 91 et 92.
Dans le cas du verre interne 45 ayant l'agencement ci-dessus décrit, la feuille 62 est engagée par les griffes 60 et 61 du verre interne et les jambes 91 et 92 du verre 45 sont alors insérées dans les gorges 93 et 94 du logement 39, fléchissant l'ensemble du verre interne 45. Lorsque le verre interne 45 est laissé comme cela, les faces externes des jambes 91 et 92 sont pressées contre les parois externes des gorges 93 et 94 du fait de l'élasticité du verre interne 45, donc le verre interne 45 peut être attaché au logement 39 par une force de friction entre les faces externes des jambes 91,
92 et des parois externes des gorges 93, 94.
La feuille 62 n'est pas attachée au verre interne 49 pour couvrir la chambre 43 de la lampe 32 d'indication de changement de direction. Les jambes 91 et 92 du verre interne 49 sont insérées dans les gorges 93 et 94, fléchissant la totalité du verre interne 49. Le verre
interne 49 peut ainsi être attaché,au logement 39.
Le verre externe 36 est attaché au logement 39 en noyant les jambes 38 du verre 36 dans le produit
PROCEDE ET DISPOSITIF ELECTROMAGNETIQUE DE DETECTION A COR RELATION ET FUSEE DE PROXIMITE COMPORTANT UN TEL DISPOSITIF La présente invention concerne un procédé et un dispositif de détection électromagnétique à corrélation, appliqué plus particulièrement à la réalisation de fusées de proximité actives, de très faibles dimensions et poids, transportées par des engins, appelés également "missiles", se déplaçant à grande vitesse.
Une fusée de proximité doit effectuer la mise à feu de la charge explosive transportée par le missile lorsque la cible fixe ou mobile se trouve dans un certaine zone à proximité de ltengin. Cette explosion doit avoir lieu avec la plus grande probabilité, même en présence de fort brouillage. Le dispositif de détection et de déclenchement doit donc être léger, peu encombrant, robuste et fiable et ne doit pas perturber les qualités aérodynamiques du missible porteur.
Il existe plusieurs types de dispositifs de détection parmi lesquels ceux qui assurent la mise à feu après avoir estimé la distance à la cible par des procédés exploitant soit l'effet Doppler, soit la technique des impulsions brèves.
Les dispositifs du premier type sont extrêmement sensibles au brouillage, même simple et présentent une probabilité élevée de déclenchements parasites. Ceux du deuxième type nécessitent une puissance crête très importante étant donné le faible facteur de forme nécessité par la suppression des ambiguités en distance. Un tel dispositif en plus de son encombrement et de son poids, peut déclencher la mise à feu en dehors de la zone prévue étant donné l'ambiguité de vitesse qu'il présente.
Le procédé de corrélation permet de réaliser un dispositif de détection sans ambiguité de distance ou de vitesse, avec une puissance crête d'émission très inférieure à celle des dispositifs précédents, ce qui permet de rendre l'émission plus discrète. De plus, la probabilité de faux déclenchement en dehors de la zone prévue pour la mise à feu ou en présence de brouillage important est très réduite.
Les fusées de proximité conçues jusqu'à présent selon ce procédé utilisent une modulation de phase de l'onde hyperfréquence émise, soit avec une phase O, soit avec une phase 17 . Cette modulation est commandée par un code pseudo-aléatoire. Ce type de modulation permet d'éliminer les ambiguités et d'augmenter considérablement le facteur de forme de la suite d'impulsions. A la réception, l'onde reçue, renvoyée par la cible, est mélangée avec une fraction de l'onde hyperfréquence non modulée en phase. On obtient alors un signal vidéofréquence dont le signe dépend de la phase O ou lt de l'onde hyperfréquence reçue après réflexion sur la cible. Le retard entre le signal vidéo et l'onde émise correspondante dépend de la distance de la cible et de retards connus propres aux circuits.On peut alors corréler le signal vidéo avec le code émis retardé de façon à éliminer la modulation codée du signal vidéo pour une distance cible donnée et à restituer le signal utile.
Dans de tels dispositifs la présence d'un modulateur de phase O-X et des circuits annexes, commande et isolateurs, rend la réalisation de l'ensemble hyperfréquence plus complexe. Il en est de même dans la chaîne de réception étant donné la présence de parasites de commutation introduits par le modulateur O-TZ . De plus un tel modulateur O- < est difficile à réaliser aux fréquences hyperfréquence très élevées.
La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précités et permet de réaliser un dispositif de détection particulièrement fiable assurant la mise à feu dans une zone parfaitement délimitée.
Un autre objet de la présente invention est un procédé de détection permettant de réaliser un dispositif de détection dont la puissance crête d'émission est peu élevée, qui peut travailler à des fréquences hyperfréquence extrêmement élevées, et qui est peu encombrant.
Un autre objet de la présente invention est un dispositif de détection particulièrement simple et peu coûteux.
Un autre objet de la présente invention est d'utiliser une modulation et un circuit à simple ou double corrélation permettant de reconstituer à partir du signal vidéo, dont la moyenne est sensiblement nulle, un signal continu, caractéristique d'un signal reçu d'une cible située à une distance donnée du radar à corrélation.